Brevet FR2839262A1 — publié le 20031107

La présente invention concerne un dispositif formant stérilisateur à plasma destiné au traitement de milieu gazeux contenant des particules contaminantes de type micro-organismes, bactéries ou virus. Elle vise également un appareil réfrigéré à au moins un compartiment de conservation d'aliments et auquel est associé le dispositif formant stérilisateur à plasma. Les figures 1 et 2 représentent un appareil réfrigéré avec compartiment de conservation d'aliments tel qu'il existe actuellement. En figure 1, la porte 1 de l'appareil réfrigéré est fermée de sorte que le compartiment de conservation d'un volume Vo se trouve à une température interne TO d'environ O C et à une pression interne PO d'une valeur inférieure à la pression atmosphérique extérieure P1 à cause du refroidissement dans le compartiment. L'atmosphère environnante dans laquelle se trouve l'appareil réfrigéré est généralement humide du fait que l'appareil est souvent situé dans une cuisine d'habitation et est extrêmement chargé en particules contaminantes par exemple en micro-organismes du type bactéries, levures, moissures, listéria, salmonelles, staphilocoques, spores et divers germes pouvant provoquer des intoxications alimentaires ainsi qu'en composés organiques volatils. Cette atmosphère chargée peut également comporter divers constituants visqueux résultant des fumées de cuisine. Lorsque la porte 1 de l'appareil réfrigéré est ouverte, comme représenté en figure 2, l'atmosphère environnante, dont la pression P1 est supérieure à la pression interne Po du compartiment de conservation de l'appareil avant l'ouverture de la porte, s'engoufre dans ce compartiment avec toutes les particules contaminantes et les composés organiques volatils qu'elle peut contenir, risquant de contaminer de la sorte les produits alimentaires contenus dans l'appareil réfrigéré. En outre, l'atmosphère environnante ayant généralement une température Tl voisine de 20 C provoque une augmentation de température dans l'appareil réfrigéré et donc des aliments qu'il contient, favorisant de la sorte le développement microbien des éléments bactériens projetés dans le compartiment de conservation. Dans ces conditions, la température interne TO passe d'environ 0 C à une valeur moyenne de température T2 nettement supérieure et pouvant atteindre environ 10 à 12 C selon le type d'appareil réfrigéré. L'humidité de la cuisine pénètre également dans le compartiment de conservation pour provoquer une aggravation significative des conditions de conservation des aliments en favorisant le développement microbien. La figure 3 est une courbe représentant un exemple d'évolution de la température interne du compartiment de conservation sur une période d'ouverture et de fermeture répétées de la porte de ce compartiment. Ainsi, pour un volume VO du compartiment d'environ 100 litres, une température interne TO d'environ 0 C, une température extérieure Tl de 20 C à la pression atmosphérique normale et des ouvertures répétées fréquentes de la porte 1 du compartiment sur une période d'une heure, la courbe de la figure 3 fait apparaître qu'à la fin de la période d'une heure, la température interne du compartiment de conservation est à une valeur proche de 12 C. Cette courbe montre qu'en fait la température interne To de 12 C est déjà atteinte pratiquement au bout d'environ 40 minutes d'ouvertures répétées de la porte de l'appareil réfrigéré et reste à cette valeur de température pendant environ 20 minutes. En fonctionnement normal de l'appareil réfrigéré, porte fermée, la température interne To retrouvera sa valeur de conservation des aliments d'environ 0 C pratiquement au bout d'une période d'une heure. La courbe de la figure 3 montre ainsi une rupture significative de la chaine du froid dans le compartiment de conservation de l'appareil réfrigéré lors d'ouvertures répétées fréquentes de sa porte, favorisant une pollution microbienne significative des aliments qu'il contient. Ce problème de contamination des produits alimentaires contenus dans un appareil réfrigéré s'aggrave dans le cas d'appareils réfrigérés du type à ventilation interne qui provoque une dispersion encore plus grande des particules contaminantes sur les aliments stockés dans cet appareil. La présente invention a pour but de résoudre les problèmes ci-dessus mentionnés des appareils réfrigérés connus en proposant un dispositif stérilisateur à plasma permettant une épuration et une stérilisation efficaces de l'atmosphère interne de l'appareil réfrigéré et en proposant également un appareil réfrigéré agencé de façon à éviter une dépression dans l'appareil à réfrigéré lors de l'ouverture de sa porte et empêcher de la sorte toute contamination éventuelle des produits alimentaires stockés dans cet appareil. A cet effet, le dispositif formant stérilisateur à plasma permettant le traitement de milieu gazeux contenant des particules contaminantes, comprenant une enveloppe en un matériau électriquement isolant délimitée à ses extrémités par deux première et seconde parois parallèles perforées axialement espacées en un matériau électriquement isolant permettant respectivement l'entrée et la sortie du milieu gazeux et dans laquelle est réalisée au moins une chambre de traitement, est caractérisé en ce qu'il comprend une tige centrale en un matériau électriquement conducteur s'étendant longitudinalement dans la chambre de traitement à partir de la paroi perforée d'entrée du milieu gazeux en étant reliée à une alimentation en haute tension alternative et ayant son extrémité libre de forme conique pour générer un flux d'électrons ionisant le milieu gazeux, et une bobine montée coaxialement sur la tige approximativement tout le long de celle-ci, reliée à une alimentation basse tension pour créer un champ magnétique axial augmentant l'ionisation du milieu gazeux par le flux d'électrons. Le dispositif comprend avantageusement quatre cloisons radiales perforées en un matériau électriquement conducteur deux à deux diamétralement opposées dans la chambre de traitement en s'étendant longitudinalement de façon que leurs bords libres longitudinaux entourent la tige parallèlement et à proximité de celle-ci, les cloisons radiales étant reliées à une alimentation en haute tension alternative en opposition de phase à celle de l'alimentation de la tige pour créer dans les espaces entre cloisons une résonance magnétique générant une onde circulaire et pulsée augmentant la destruction des particules contaminantes. Le dispositif comprend en outre quatre autres cloisons radiales perforées de plus petites dimensions en un matériau électriquement conducteur s'étendant longitudinalement dans la chambre en étant deux à deux diamétralement opposées, une cloison de plus petite dimension étant située entre deux cloisons successives de plus grandes dimensions, et ayant leurs bords libres longitudinaux relativement éloignés de la tige centrale en entourant celle-ci, les cloisons de plus petites dimensions étant reliées à la même alimentation que celle des cloisons de grandes dimensions pour augmenter de la sorte la résonance magnétique dans les espaces entre cloisons radiales. Le bord transversal aval de chaque cloison de plus grande dimension se trouve approximativement au même niveau que l'extrémité conique de la tige centrale et le bord transversal aval de chaque cloison de plus petite dimension est situé à une distance longitudinale comprise entre un tiers et la moitié de la longueur d'une grande cloison. De préférence, les cloisons de petites et de grandes dimensions comportent des dents le long de leurs bords longitudinaux et de leurs bords transversaux aval. Le dispositif comprend de plus une troisième paroi perforée transversale intermédiaire définissant une seconde chambre aval de traitement dans laquelle se trouvent deux cylindres longitudinaux concentriques en un matériau électriquement conducteur respectivement un cylindre amont solidaire de la paroi intermédiaire et comportant au moins trois séries circonférentielles de perçages à partir de son extrémité libre aval et un cylindre aval de plus petit diamètre solidaire de la paroi extrême aval, pénétrant partiellement dans le cylindre de plus grand diamètre et comportant au moins trois séries circonférentielles de perforations à partir de son extrémité libre amont située dans le cylindre de plus grand diamètre, ce dernier étant relié à l'alimentation haute tension de la tige centrale tandis que le cylindre de plus petit diamètre est relié à l'alimentation haute tension des cloisons radiales pour créer de la sorte un plasma participant à la destruction des particules contaminantes du milieu gazeux circulant dans la chambre aval. De préférence, les deux cylindres de petit et grand diamètres comportent à leurs bords d'extrémités circulaires des dents s'étendant coaxialement à l'axe longitudinal passant par la tige. Le dispositif comprend également un troisième cylindre en un matériau électriquement conducteur entourant concentriquement les deux autres cylindres concentriques et comportant plusieurs séries circonférentielles de dents radialement internes de préférence au nombre de quatre, le troisième cylindre étant relié à l'alimentation haute tension des cloisons radiales. Avantageusement, l'enveloppe est cylindrique et la paroi d'entrée du milieu gazeux est circulaire et fixée transversalement dans l'enveloppe, la tige centrale est solidaire d'un premier disque métallique perforé relié à l'alimentation en haute tension et pris en sandwich entre la paroi d'entrée et une quatrième paroi perforée transversale en un matériau électriquement isolant fixée dans l'enveloppe en étant traversée par la tige et la bobine et les cloisons radiales sont solidaires de l'intérieur d'un cylindre métallique raccordé à son extrémité amont à un seconde disque métallique perforé relié à l'alimentation haute tension de phase opposée et fixé entre la quatrième paroi isolante et un manchon isolant solidaire de l'enveloppe, la tige centrale et la bobine traversant librement un perçage central du second disque métallique en s'étendant jusqu'au voisinage l'extrémité aval du cylindre de support des cloisons radiales. La troisième paroi intermédiaire perforée est fixée entre le premier manchon isolant et un second manchon isolant fixé dans l'enveloppe, la troisième paroi comprenant une partie centrale circulaire en un matériau isolant et deux disques métalliques perforés fixés respectivement aux deux faces latérales opposées de la partie centrale, le cylindre métallique amont de la deuxième chambre étant solidaire du disque métallique aval de la troisième paroi transversalement à ce disque. Le cylindre aval et le troisième cylindre sont solidaires d'un cinquième disque métallique perforé fixé entre le second manchon isolant et la seconde paroi circulaire de sortie du milieu gazeux fixé dans l'enveloppe, le cinquième disque étant relié à l'alimentation haute tension de phase opposée. La bobine est reliée à son alimentation basse tension par ses deux fils traversant de façon électriquement isolée la partie centrale du premier disque perforé et la première paroi d'entrée. De préférence, chaque alimentation haute tension est comprise entre environ 2 000 et environ 20 000 Volts pour une fréquence comprise entre environ 5 et environ 1000 Hz, de préférence 50 Hz, et en ce que la tension d'alimentation de la bobine est d'environ 220 Volts pour une fréquence d'environ 50 Hz. L'appareil réfrigéré comportant au moins un compartiment de conservation d'aliments est caractérisé en ce qu'il est associé à un dispositif formant stérilisateur à plasma, tel que défini précédemment, placé sur un circuit de ventilation comprenant un conduit d'aspiration dans le compartiment du milieu gazeux à traiter présent dans ce compartiment et un conduit de réintroduction dans le compartiment du milieu gazeux traité par le dispositif stérilisateur. L'appareil comprend dans au moins l'une des parois latérale et arrière du compartiment de conservation au moins un passage traversant d'équilibrage de la pression interne du compartiment avec la pression atmosphérique et comprenant un premier canal inférieur orienté obliquement vers le bas débouchant à l'extérieur prolongé par un second canal supérieur vertical débouchant dans le compartiment de conservation, configurant ainsi également le passage d'équilibrage en pression en barrière thermique. Avantageusement, le passage d'équilibrage en pression communique dans le compartiment de conservation au travers d'un filtre en une matière poreuse active provoquant l'adsorption de l'air atmosphérique qui pénètre dans les porosités de la matière puis l'absorption de cet air, au cours de laquelle se produit une réaction chimique entre les composés organiques volatils dans l'air atmosphérique et la matière elle-même qui transforme les composés organiques volatils en gaz non toxique notamment en CO2 ou SO2. De préférence, le conduit d'aspiration débouche en partie inférieure du compartiment de conservation et le conduit de réintroduction du milieu gazeux traité débouche en partie supérieure de ce compartiment et est également raccordé à au moins deux conduites distinctes situées au voisinage de la partie d'encadrement de l'ouverture d'accès au compartiment de façon à propulser, au travers d'une multitude de microorifices réalisés le long des deux conduites, des jets d'air sous pression situés approximativement dans un même plan vertical parallèle à l'ouverture pour former une barrière d'air stérile empêchant une dépression dès l'ouverture de la porte d'accès au compartiment de conservation. Les deux conduites sont disposées verticalement en regard l'une de l'autre ou horizontalement en regard l'une de l'autre ou l'une des conduites est horizontale et l'autre est verticale. L'appareil comprend en outre un ventilateur monté dans le circuit de ventilation en amont du dispositif stérilisateur et un capteur de détection de l'ouverture de la porte est relié à un circuit électronique de commande à haut régime du ventilateur et à rendement élevé du dispositif stérilisateur dès que le capteur détecte l'ouverture de la porte. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, avantages et caractéristiques de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit et qui est faite au regard des dessins annexés qui représentent des exemples non limitatifs de réalisation de l'invention et sur lesquels : la figure 1 représente en perspective un appareil réfrigéré à porte fermée de l'art antérieur ; la figure 2 représente l'appareil réfrigéré à porte ouverte de la figure 1 ; la figure 3 représente un exemple de courbe illustrant l'évolution de la température interne de l'appareil réfrigéré des figures 1 et 2, notamment sur une période déterminée d'ouverture et de fermeture répétées de la porte de cet appareil ; - la figure 4 est une vue en perspective d'un appareil réfrigéré conforme à l'invention à deux compartiments de conservation de produits alimentaires ; - la figure 5 est une vue partielle agrandie en coupe suivant la ligne V-V de la figure 4 ; - la figure 6 est une vue en coupe transversale d'un compartiment de conservation de l'appareil réfrigéré muni d'un circuit de l'invention permettant la recirculation de l'atmosphère interne contenue dans ce compartiment ; - la figure 7 est une une vue en perspective du compartiment de la figure 6 dont la porte est ouverte ; - la figure 8 représente un exemple de courbe illustrant l'évolution de la température interne de l'appareil réfrigéré des figures 4 à 7, notamment sur une période déterminée d'ouverture et de fermeture répétées de la porte de chaque compartiment de conservation de cet appareil; - la figure 9 représente un circuit électronique de commande des différents composants de l'appareil réfrigéré de l'invention ; - la figure 10 est une vue en perspective avec arrachements partiels du dispositif stérilisateur à plasma de l'invention ; - la figure 11 est une vue réduite en coupe longitudinale du dispositif stérilisateur à plasma de la figure 10 ; - la figure 12 est une vue en coupe suivant la ligne XII-XII de la figure 11. L'invention va être décrite dans l'application à un appareil réfrigéré de stockage de produits alimentaires que l'on cherche à protéger contre tout type d'éléments contaminants, mais il est bien entendu qu'elle peut s'appliquer au traitement de tout milieu gazeux présent dans une enceinte fermée autre qu'un compartiment de conservation d'un appareil réfrigéré. En se reportant tout d'abord aux figures 4 à 7, l'appareil réfrigéré auquel s'applique l'invention est du type comprenant deux compartiments séparés et superposés 2, dans lesquels sont stockés des produits alimentaires, chaque compartiment 2 étant normalement fermé par une porte 1. Bien entendu, l'invention s'applique également à des appareils réfrigérés ayant un seul compartiment ou plus de deux compartiments de conservation. Selon l'invention, au moins l'une des parois latérale 3 et arrière 4 associées à chaque compartiment de conservation 2 comprend au moins un passage 5 traversant la paroi 3 ou 4 de façon à permettre un équilibrage de la pression interne PO du compartiment correspondant 2 avec la pression atmosphérique externe pour empêcher l'appel de l'air atmosphérique par dépression dans le compartiment 2 dès l'ouverture de la porte 1. Pour cela, comme cela ressort mieux de la figure 5, le passage 5 comprend un premier canal inférieur 6 orienté obliquement vers le bas en débouchant à l'extérieur par un orifice 7 fermé par une grille 8 solidaire de la face externe de la paroi correspondante 3 ou 4 et comportant des lamelles parallèles superposées 9 définissant des ouvertures parallèles de passage d'air dans le canal 6 et s'étendant, dans le cas présent, parallèlement au plan de la paroi de fond 10a du compartiment 2, et un second canal supérieur 11 prolongeant verticalement le canal 6 et débouchant dans le compartiment 2 au travers d'un orifice de sortie 12 réalisé dans la face interne de la paroi 3 ou 4. De préférence, l'orifice de sortie est obturé par un filtre 13 logé de façon interchangeable dans un boîtier 14 solidaire de la face interne de la paroi 3 ou 4 et qui est réalisé en une matière poreuse active provoquant l'adsorption de l'air atmosphérique qui pénètre dans les porosités de la matière puis l'absorption de cet air au cours de laquelle se produit un réaction chimique entre les composés organiques volatils de l'air atmosphérique provenant par exemple de l'environnement de la cuisine dans laquelle se trouve l'appareil réfrigéré et la matière elle-même qui transforme les composés organiques volatils en gaz non toxique notamment en C02 ou SO2. Le passage 6 ainsi configuré permet de refroidir suffisamment l'air atmosphérique pénétrant dans le compartiment 2 à une température approximativement égale à celle du milieu gazeux présent dans le compartiment 2 par condensation d'eau sur une partie de paroi froide interne 3a ou 4a délimitant les canaux oblique 6 et vertical 11, le canal oblique 6 assurant l'évacuation de l'eau à l'extérieur par ruissellement comme représenté par la flèche en pointillé de la figure 5. Bien entendu, on peut prévoir un petit réservoir de récupération d'eau de ruissellement fixé à la paroi 4 en dessous du canal oblique 6. On comprend ainsi que la pression interne de chaque compartiment 2 se trouvant à la pression atmosphérique, l'ouverture de la porte 1 de l'appareil réfrigéré ne produit plus de dépression dans le compartiment susceptible d'y faire pénétrer des particules pouvant contaminer les aliments stockés dans cette enceinte et le filtre en matière active 13 protège ces produits alimentaires de toute contamination par les composés organiques volatils contenus dans l'air atmosphérique traversant le passage 5. Le filtre 13 peut être du type tel que décrit dans la demande internationale publiée WO 00/64499 et n'a pas donc pas à être décrit davantage. Bien entendu, il est possible de prévoir un passage 5 d'équilibrage en pression pour chacune des parois arrière 2 et latérale 3. La figure 8 est une courbe représentant un exemple d'évolution de la température interne du compartiment de conservation sur une période d'ouverture et de fermeture répétée de la porte du compartiment de l'appareil réfrigéré lorsque celui-ci comprend au moins le passage 5 dans au moins l'une des parois latérale et arrière de ce compartiment de conservation. Ainsi, pour un volume VO du compartiment d'environ 100 litres, une température interne TO d'environ 0 C, une température extérieure Tl de 20 C à la pression atmosphérique normale et des ouvertures répétées fréquentes de la porte 1 du compartiment 2 sur une période d'une heure, la courbe de la Figure 8 fait apparaître qu'à la fin de la période d'une heure, la température interne du compartiment de conservation est maintenue à une valeur proche de 0 C. L'absence d'augmentation significative de la température interne du compartiment 2 après des ouvertures de la porte 1 résulte de l'absence de dépression dans ce compartiment à chaque ouverture de porte de celui-ci puisque la pression interne PO est à la pression atmosphérique. Les figures 4 à 7 représentent un circuit de ventilation 15 du milieu gazeux présent dans le compartiment 2 et adapté pour former une barrière ou un rideau d'air situé dans un plan vertical à proximité de l'encadrement d'ouverture du compartiment 2. Cette barrière d'air a pour fonction de maintenir la température interne TO du compartiment 2 à une valeur approximativement égale à 0 C et peut être utilisée en complément avec le passage 5 décrit précédemment ou indépendamment lorsque l'appareil réfrigéré ne comporte pas de passage 5. Le circuit de ventilation 15 comprend un conduit 16 d'aspiration du milieu gazeux dans le compartiment 2 et un conduit 17 de réintroduction du milieu gazeux traité dans le compartiment 2. Un ventilateur 18 et un dispositif de traitement à plasma 19 du milieu gazeux qui sera décrit en détail ultérieurement, sont reliés en série dans le circuit de ventilation constitué par les deux conduits 16 et 17. De préférence, le conduit d'aspiration 16 traverse la paroi arrière 4 de l'appareil réfrigéré en partie inférieure de celle-ci et le conduit de réintroduction 17 est raccordé à la paroi supérieure lOb de façon à réintroduire le milieu gazeux traité au travers d'un orifice 19 traversant la paroi lOb pour diffuser le milieu gazeux traité dans le compartiment 2 vers la paroi arrière 4. Le conduit de réintroduction 17 est raccordé à une conduite verticale 20 par l'intermédiaire d'une conduite 21 traversant de façon étanche la paroi arrière 4, la conduite 20 étant situé dans le compartiment au voisinage de l'une des parties verticales d'encadrement de l'ouverture du compartiment 2 et étant percée d'une pluralité de micro-orifices 22 pour propulser ainsi des jets d'air sous pression constitués par le milieu gazeux stérilisé, situés dans un même plan vertical et dirigés vers la partie verticale d'encadrement opposée suivant une direction comme symbolisé par les flèches en figure 6. Le conduit de réintroduction 17 est également raccordé à une autre conduite verticale 23, par l'intermédiaire d'une conduite 24, en étant située dans le compartiment 2 au voisinage de la partie d'encadrement opposée de l'ouverture de ce compartiment, c'est à dire en regard de la conduite 20. La conduite 23 comporte également une pluralité de micro-orifices 25 le long de celle-ci et permettant de propulser des jets d'air sous pression constitués par le milieu gazeux stérilisé et situés dans un même plan vertical que les jets d'air propulsés par la conduite 20 pour constituer une barrière formant rideau d'étanchéité dès que la porte 1 du compartiment 2 est ouverte. De préférence, les orifices 22 de la conduite 20 sont verticalement décalés par rapport au orifices 25 de la conduite 23 pour former des jets d'air croisés ou entrelacés de constitution du rideau d'étanchéité. Selon une variante de réalisation non représentée, les conduites 20 et 23 peuvent être disposées horizontalement au voisinage respectivement des parties d'encadrement supérieure et inférieure de l'ouverture du compartiment 2 de façon à propulser des jets d'air verticaux de formation du rideau d'étanchéité. Il est également possible de prévoir à la fois des conduites verticales et horizontales situées au voisinage de l'encadrement de l'ouverture du compartiment 2 en étant raccordées de façon appropriée au conduit de réintroduction 17 pour diffuser des jets d'air verticaux et horizontaux de constitution du rideau d'étanchéité en arrière de l'encadrement de porte. Ainsi, dès l'ouverture de la porte 1, un rideau d'étanchéité d'air stérilisé se forme pour constituer une barrière empêchant la pénétration de l'air atmosphérique environnant dans le compartiment 2, évitant de la sorte toute contamination des produits stockés dans ce compartiment. La figure 9 représente un exemple de réalisation d'un circuit électronique de commande du ventilateur 18 et du dispositif stérilisateur à plasma 19. Ce circuit comprend une unité centrale de traitement 26, par exemple constituée par un micro-processeur relié à l'une de ses entrées à un capteur 27 permettant de fournir un signal de détection de l'ouverture de la porte 1 du compartiment 2. De préférence, le capteur 27 est constitué par un détecteur de proximité fixé à la porte 1 en regard de la poignée de man#uvre (la) de cette porte, mais bien entendu le capteur 27 peut également être constitué par tout autre type de détecteur, par exemple à contact s'ouvrant dès l'ouverture de la porte 1. Ainsi, le capteur 27 peut fournir à l'unité centrale 26 un signal électrique permettant à cette dernière de commander le ventilateur 18 à une vitesse relativement élevée pour propulser les jets d'air sous pression dans l'encadrement de l'ouverture du compartiment 2. L'unité centrale 26, dès l'ouverture de la porte 1, commande également le dispositif stérilisateur à plasma 19 à un régime de fonctionnement élevé (surpuissance) en même temps qu'elle commande le ventilateur 18 à vitesse de rotation élevée. A titre d'exemple, les jets d'air sont propulsés à une grande vitesse comprise entre 0,6 m/s à 0,8 m/s dès l'ouverture de la porte 1 alors qu'en position de fermeture de cette porte, les jets d'air sont propulsés à une vitesse plus basse entre 0,2 m/s à 0,4 m/s lors d'un fonctionnement à régime normal du dispositif stérilisateur à plasma 19. Les figures 4 et 9 montrent également que la porte 1 comporte, visibles de l'extérieur, un indicateur 28 de vitesse de circulation du milieu gazeux, un indicateur 29 du régime de fonctionnement du dispositif stérilisateur à plasma 19, un moyen de commande 30 par exemple du type à bouton poussoir de commande en fonctionnement automatique de l'ensemble constitué par le ventilateur 18 et le dispositif 19, un moyen 31 par exemple constitué par un bouton poussoir de commande en marche manuelle de cet ensemble, et un moyen 32 de réglage de la température interne To du compartiment 2. En fonctionnement porte fermée du compartiment 2, l'unité centrale 26 commande en permanence ou périodiquement le ventilateur 18 pour diffuser dans le compartiment 2 le milieu gazeux traité en assurant un brassage suffisant pour une bonne homogénéisation de température des produits à conserver et, par conséquent, une bonne conservation de ceux-ci. En outre, cette commande du ventilateur en fonctionnement porte fermée permet d'assurer des économies d'énergie. L'utilisation d'au moins un passage d'équilibrage 5 et/ou d'une barrière d'étanchéité pour chaque compartiment d'un appareil réfrigéré en comportant plusieurs, permet de maintenir à une valeur constante et optimale la température interne de chaque compartiment et d'affecter ainsi sélectivement un compartiment à un type de produit donné à conserver. Par exemple, pour un appareil réfrigéré à deux compartiments réfrigérés et indépendants, le compartiment inférieur pourrait être affecté à la conservation des viandes, poissons et charcuteries et maintenu à une température de conservation d'environ 1 C, tandis que le compartiment supérieur pourrait être affecté à la conservation des produits laitiers à une température d'environ 6 C. Le dispositif formant stérilisateur à plasma 19 tel que représenté aux figures 10 à 12 est disposé dans le circuit de circulation 15 notamment de la figure 6 de façon à éliminer les particules contaminantes contenues dans le milieu gazeux le traversant. Ce dispositif comprend une enveloppe rigide cylindrique 33 en un matériau électriquement isolant, tel qu'une matière plastique, dans laquelle sont définies de préférence deux chambres de traitement amont 34 et aval 35 suivant le sens d'écoulement du milieu gazeux les traversant et qui sont disposées coaxialement en prolongement l'une de l'autre. Les deux chambres amont 34 et aval 35 sont délimitées entre deux première et seconde parois circulaires extrêmes 36,37 en matériau électriquement isolant et fixées dans l'enveloppe respectivement à ses deux extrémités. La première paroi 36 comporte des perçages traversant 38 dans le cas présent réalisés suivant deux circonférences de petit et de grand diamètres concentriquement à l'axe longitudinal X-X' de l'enveloppe 33 pour l'entrée du milieu gazeux à traiter. Les perçages 38 ont de préférence le même diamètre. L'autre paroi extrême 37 comporte deux passages annulaires de petit diamètre 39 et de grand diamètre 40 concentriques à l'axe longitudinal X-X' pour la sortie du milieu gazeux traité. Les deux chambres 34 et 35 sont séparées l'une de l'autre par une troisième paroi circulaire 41 fixée dans l'enveloppe 33 et parallèle aux deux parois extrêmes 36,37 perpendiculairement à l'axe X-X'. La paroi intermédiaire 41 est réalisée en un matériau électriquement isolant et comporte des perçages traversant 42 de préférence disposés de la même manière que les perçages 38 de la première plaque 36 pour le passage du milieu gazeux de la chambre 34 à la chambre 35. La paroi intermédiaire 41 comprend en outre deux disques en un matériau électriquement conducteur 43,44 fixés respectivement aux deux faces latérales de la paroi 41, les deux disques étant reliés à une même tension alternative élevée d'alimentation HT1. Les deux disques 43,44 comportent des perçages traversants identiques 43a, 44a et coaxiaux aux perçages 42 de la paroi 41. De préférence, chaque disque 43 et 44 est métallique et leur liaison à la source d'alimentation haute tension s'effectue par respectivement deux fils conducteurs chacun soudé au bord périphérique externe du disque correspondant en traversant la paroi de l'enveloppe 33. Le dispositif 19 comprend en outre un autre disque transversal perforé en un matériau électriquement conducteur 46 fixé à la face interne de la paroi extrême 36 et relié à une tension élevée d'alimentation HT2 de même valeur que la tension HT1 et de phase opposée. Les perçages 47 du disque 46, de préférence métallique, sont identiques aux perçages 38 de la paroi extrême 36 et sont disposés coaxialement aux perçages 38. Le disque 46 est pris en sandwich entre la paroi 36 et une quatrième paroi transversale circulaire 48 réalisée en un matériau électriquement isolant en étant fixée dans l'enveloppe cylindrique 33. La paroi circulaire 48 comporte également des perçages traversant 49 de même diamètre que les perçages 38 et coaxiaux aux perçages 38 situés sur le cercle de plus grand diamètre. La paroi 48 comporte un perçage central traversant 50 coaxial à l'axe longitudinal X-X' et d'un diamètre égal au diamètre du cercle dans lequel sont inscrits les perçages 38 situés sur le cercle de plus petit diamètre de la paroi 36. Le dispositif 19 comprend également une tige centrale 51 réalisée en un matériau électriquement conducteur et s'étendant suivant l'axe longitudinal X-X' de l'enveloppe 33 dans la chambre 34. La tige 51, de préférence métallique, est fixée, par exemple par soudage, au centre du disque métallique 46 de façon à être reliée à la tension élevée HT1 et a son extrémité libre de forme conique pour générer un flux d'électrons ionisant le milieu gazeux traversant la chambre 34. Une bobine 52 est enroulée coaxialement sur la tige 51 pratiquement tout le long de celle ci et est reliée à une source d'alimentation basse tension, par exemple de 220 V, pour créer un champ magnétique axial augmentant l'ionisation du milieu gazeux par le flux d'électrons. Le dispositif 19 comprend de plus un disque transversal perforé électriquement conducteur 53, relié à la tension élevée HT2 et pris en sandwich entre la paroi 48 et un manchon 54 en un matériau électriquement isolant fixé dans l'enveloppe 33. Le disque 53 comporte des perçages 55 de diamètre identique à celui des perçages 38 de la paroi 36 en étant disposés coaxialement à ces derniers et un perçage central 55a concentrique à l'axe X-X', la tige 51 et la bobine 52 traversant le perçage 55a. La chambre amont 34 comporte un cylindre en un matériau électriquement conducteur 56, de préférence métallique, fixé dans le manchon 54 concentriquement à l'axe X-X' et solidaire du disque 53 perpendiculairement à ce dernier. L'extrémité aval du cylindre 56 se trouve approximativement au même niveau que l'extrémité conique de la tige 51. Le cylindre métallique 56 comporte quatre cloisons perforées radialement internes en un matériau électriquement conducteur 57, deux à deux diamétralement opposées dans la chambre 54 et s'étendant longitudinalement de façon que leurs bords libres longitudinaux parallèles à l'axe X-X' entourent la tige 51 et la bobine 52 à proximité de celles-ci. Chaque cloison radiale 57 s'étend à partir du disque 53 jusqu'au voisinage de l'extrémité libre du cylindre 56. Le cylindre 56 comporte également quatre cloisons radialement internes perforées en un matériau électriquement conducteur 58 également deux à deux diamétralement opposées et ayant des dimensions en direction radiale et longitudinale inférieures à celles des cloisons radiales 57. Une cloison de plus petite dimension 58 est située entre deux cloisons successives de grande dimension 57 et les bords libres longitudinaux des cloisons radiales 58 sont relativement éloignés de la tige centrale 51 en entourant celle ci, chaque cloison 58 partant également du disque 53. De préférence, les cloisons 57 et 58 comportent des dents 57a et 58a le long de leurs bords longitudinaux et de leurs bords transversaux aval. Le bord transversal aval denté de chaque cloison 57 se trouve approximativement au même niveau que l'extrémité conique de la tige centrale 51 et le bord transversal aval de chaque cloison 58 est situé à une distance du disque 53 comprise entre un tiers et la moitié de la longueur d'une cloison 57 à partir du disque 53. Le fait que les cloisons radiales 57 soient reliées à l'alimentation alternative haute tension HT2 en opposition de phase à celle de l'alimentation alternative haute tension de la tige 51 permet de créer entre les espaces entre cloisons 57 une résonance magnétique générant une onde circulaire et pulsée augmentant la destruction des particules contaminantes. Les cloisons de plus petites dimensions 58, étant reliées à la même tension d'alimentation que celle des cloisons de grandes dimensions 57, permettent d'augmenter le phénomène de résonance magnétique dans les espaces entre cloisons radiales 57. De préférence, les perçages 57b des cloisons 57 et 58b des cloisons 58 sont disposés à proximité des bords dentés longitudinaux et transversaux de ces cloisons en s'étendant suivant des directions parallèles à ces bords, de façon à augmenter davantage le phénomène de résonance magnétique et, par conséquent, à augmenter encore l'efficacité de destruction des particules contaminantes. La deuxième chambre 35 du dispositif stérilisateur à plasma comprend un second cylindre 59 en un matériau électriquement conducteur, de préférence métallique, fixé au disque perforé 44 concentriquement à l'axe longitudinal X-X' du dipositif et comportant une série d'au moins trois rangées transversales de perçages 59a réalisés circonférentiellement au travers de la paroi latérale de ce cylindre. Le cylindre 59 comporte en outre des dents 59b faisant saillie de son bord libre circulaire en s'étendant axialement. La chambre 35 comprend en outre un troisième cylindre 60 réalisé en un matériau électriquement conducteur, de préférence métallique, fixé à un disque transversal perforé 61 concentriquement à l'axe X-X', réalisé en un matériau électriquement conducteur, de préférence métallique, et relié à la tension alternative élevée HT2 par l'intermédiaire d'un fil conducteur fixé par soudage au bord circulaire du disque 61 et traversant radialement l'enveloppe isolante 33. Le disque 61 est pris en sandwich entre un second manchon 62 en un matériau électriquement isolant fixé dans l'enveloppe 33 concentriquement à l'axe X-X' et la paroi transversale extrême aval 37. Le manchon 62 maintient également axialement le disque perforé 44 contre la paroi intermédiaire 41. Les perçages 61a du disque 61 coïncident respectivement avec les perçages 40 de la paroi extrême 37 et sont donc, de préférence, de forme annulaire concentrique pour assurer la sortie du milieu gazeux. Le cylindre 60 a un diamètre inférieur au diamètre du cylindre 59 et est situé en regard de ce dernier en pénétrant partiellement dans le cylindre 59 jusqu'au voisinage de la troisième rangée de perçages 59a à partir de l'extrémité libre dentée du cylindre 59. Le cylindre 60 comprend également une série d'au moins trois rangées transversales de perçages 60a réalisés circonférentiellement au travers de sa paroi latérale à partir l'extrémité libre circulaire de ce cylindre. Cette extrémité libre comprend également des dents 60b s'étendant axialement en sens opposé aux dents 59b du cylindre 59. L'application sur les deux cylindres 59 et 60 des deux hautes tensions alternatives de phases opposées et de par la configuration propre de ces deux cylindres 59 et 60 ainsi que leur imbrication l'un dans l'autre, conduit à la formation d'un plasma dans la chambre aval 35 permettant de détruire les particules substitant dans le milieu gazeux ayant traversé la chambre amont 34. La chambre aval 35 comprend enfin un quatrième cylindre 63 réalisé en un matériau électriquement conducteur, de préférence métallique, solidaire du disque perforé 61 concentriquement à l'axe longitudinal X-X' en s'étendant vers le disque perforé 44. Le cylindre 63 a un diamètre supérieur au diamètre du cylindre 59 en entourant partiellement ce dernier et comporte dans celui ci une série d'au moins deux rangées parallèles de dents radialement internes 63a, chaque rangée comportant de préférence quatre dents radialement internes deux à deux diamétralement opposées. Bien entendu, il est possible de prévoir trois rangées de dents 63a ou quatre rangées de telles dents comme représenté en figure 11. Du fait que le cylindre 63 soit relié à la tension alternative élevée HT2, les dents 63a génèrent un plasma transversal améliorant la destruction des particules contaminantes subsistantes. Le dispositif formant stérilisateur à plasma permet d'épurer et de stériliser efficacement tout milieu gazeux contenant des particules contaminantes et trouve des applications dans de nombreux domaines tels que les industries agroalimentaires, les hôpitaux, les climatisations d'immeubles, l'aéronautique et plus généralement tous les environnements à risques particulaires et bactériens. REVENDICATIONS 1. Dispositif formant stérilisateur à plasma (19) permettant le traitement de milieu gazeux contenant des particules contaminantes, comprenant une enveloppe (33) en un matériau électriquement isolant délimitée à ses extrémités par deux première et seconde parois parallèles perforées (36,37) axialement espacées en un matériau électriquement isolant permettant respectivement l'entrée et la sortie du milieu gazeux et dans laquelle est réalisée au moins une chambre de traitement (34), caractérisé en ce qu'il comprend une tige centrale (51) en un matériau électriquement conducteur s'étendant longitudinalement dans la chambre de traitement (34) à partir de la paroi perforée d'entrée du milieu gazeux (36) en étant reliée à une alimentation en haute tension alternative (HT1) et ayant son extrémité libre de forme conique pour générer un flux d'électron ionisant le milieu gazeux, et une bobine (52) montée coaxialement sur la tige (51) approximativement tout le long de celle-ci, reliée à une alimentation basse tension pour créer un champ magnétique axial augmentant l'ionisation du milieu gazeux par le flux d'électrons. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend quatre cloisons radiales perforées (57) en un matériau électriquement conducteur deux à deux diamétralement opposées dans la chambre de traitement (34) en s'étendant longitudinalement de façon que leurs bords libres longitudinaux entourent la tige (51) parallèlement et à proximité de celle-ci, les cloisons radiales (57) étant reliées à une alimentation en haute tension alternative (HT2) en opposition de phase à celle de l'alimentation (HT1) de la tige (51) pour créer dans les espaces entre cloisons (57) une résonance magnétique générant une onde circulaire et pulsée augmentant la destruction des particules contaminantes. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en qu'il comprend quatre autres cloisons radiales perforées de plus petites dimensions (58) en un matériau électriquement conducteur s'étendant longitudinalement dans la chambre (34) en étant deux à deux diamétralement opposées, une cloison de plus petite dimension (58) étant située entre deux cloisons successives de plus grandes dimensions (57), et ayant leurs bords libres longitudinaux relativement éloignés de la tige centrale (51) en entourant celle-ci, les cloisons de plus petites dimensions (58) étant reliées à la même alimentation (HT2) que celle des cloisons de grandes dimensions (57) pour augmenter de la sorte la résonance magnétique dans les espaces entre cloisons radiales. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le bord transversal aval de chaque cloison de plus grande dimension (57) se trouve approximativement au même niveau que l'extrémité conique de la tige centrale (51) et le bord transversal aval de chaque cloison de plus petite dimension (58) est situé à une distance longitudinale comprise entre un tiers et la moitié de la longueur d'une grande cloison (57). 5. Dispositif selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que les cloisons de petites et de grandes dimensions (58,57) comportent des dents le long de leurs bords longitudinaux et de leurs bords transversaux aval. 6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une troisième paroi perforée transversale intermédiaire (41) définissant une seconde chambre aval de traitement (35) dans laquelle se trouvent deux cylindres longitudinaux concentriques (59), (60) en un matériau électriquement conducteur respectivement un cylindre amont (59) solidaire de la paroi intermédiaire (41) et comportant au moins trois séries circonférentielles de perçages (59a) à partir de son extrémité libre aval et un cylindre aval (60) de plus petit diamètre solidaire de la paroi extrême aval (37), pénétrant partiellement dans le cylindre de plus grand diamètre (59) et comportant au moins trois séries circonférentielles de perforations (60a) à partir de son extrémité libre amont située dans le cylindre de plus grand diamètre (59), ce dernier étant relié à l'alimentation haute tension (HT1) de la tige centrale (51) tandis que le cylindre de plus petit diamètre (60) est relié à l'alimentation haute tension (HT2) des cloisons radiales (57,58) pour créer de la sorte un plasma participant à la destruction des particules contaminantes du milieu gazeux circulant dans la chambre aval (35) . 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les deux cylindres de petit (60) et grand (59) diamètres comportent à leurs bords d'extrémités circulaires des dents (60b), (59b) s'étendant coaxialement à l'axe longitudinal passant par la tige (51) . 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend également un troisième cylindre (63) en un matériau électriquement conducteur entourant concentriquement les deux autres cylindres concentriques (59)et(60) et comportant plusieurs séries circonférentielles de dents radialement internes (63a) de préférence au nombre de quatre, le troisième cylindre (63) étant relié à l'alimentation haute tension (HT2) des cloisons radiales (57,58). 9. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'enveloppe (33) est cylindrique et en ce que la paroi d'entrée du milieu gazeux (36) est circulaire et fixée transversalement dans l'enveloppe (33), la tige centrale (51) est solidaire d'un premier disque métallique perforé (46) relié à l'alimentation en haute tension (HT1) et pris en sandwich entre la paroi d'entrée (36) et une quatrième paroi perforée transversale (48) en un matériau électriquement isolant fixée dans l'enveloppe (33) en étant traversée par la tige (51) et la bobine (52) et en ce que les cloisons radiales (57,58) sont solidaires de l'intérieur d'un cylindre métallique (56) raccordé à son extrémité amont à un seconde disque métallique perforé (53) relié à l'alimentation haute tension de phase opposée (HT2) et fixé entre la quatrième paroi isolante (48) et un manchon isolant (54) solidaire de l'enveloppe, la tige centrale (51) et la bobine (52) traversant librement un perçage central (55a) du second disque métallique (53) en s'étendant jusqu'au voisinage l'extrémité aval du cylindre (56) de support des cloisons radiales (57), (58) . 10. Dispositif selon la revendication 9 lorsque considérée en combinaison avec l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que la troisième paroi intermédiaire perforée (41) est fixée entre le premier manchon isolant (54) et un second manchon isolant (62) fixé dans l'enveloppe (33), la troisième paroi (41) comprenant une partie centrale circulaire en un matériau isolant et deux disques métalliques perforés (43), (44) fixés respectivement aux deux faces latérales opposées de la partie centrale, le cylindre métallique amont (59) de la deuxième chambre étant solidaire du disque métallique aval (44) de la troisième paroi (41) transversalement à ce disque (44) . 11. revendication 10, caractérisé en ce que le cylindre aval (60) et le troisième cylindre (63) sont solidaires d'un cinquième disque métallique perforé (61) fixé entre le second manchon isolant (62) et la seconde paroi circulaire de sortie (37) du milieu gazeux fixé dans l'enveloppe (33), le cinquième disque (61) étant relié à l'alimentation haute tension (HT2) de phase opposée. 12. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que la bobine (52) est reliée à son alimentation basse tension par ses deux fils traversant de façon électriquement isolée la partie centrale du premier disque perforé (46) et la première paroi d'entrée (36) . 13. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque alimentation haute tension (HT1,HT2) est comprise entre environ 2 000 et environ 20 000 Volt pour une fréquence comprise entre environ 5 et environ 1000 Hz, de préférence 50 Hz, et en ce que la tension d'alimentation de la bobine est d'environ 220 Volt pour une fréquence d'environ 50 Hz. 14. Appareil réfrigéré comportant au moins un compartiment de conservation d'aliments (2), caractérisé en ce qu'il est associé à un dispositif formant stérilisateur à plasma (19) selon l'une des revendications précédentes, placé sur un circuit de ventilation (15) comprenant un conduit d'aspiration (16) dans le compartiment du milieu gazeux à traiter présent dans ce compartiment et un conduit de réintroduction (17) dans le compartiment du milieu gazeux traité par le dispositif stérilisateur (19). 15. Appareil selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comprend dans au moins l'une des parois latérale (3) et arrière (4) du compartiment de conservation (2) au moins un passage traversant (5) d'équilibrage de la pression interne du compartiment (2) avec la pression atmosphérique et comprenant un premier canal inférieur orienté obliquement vers le bas (6) débouchant à l'extérieur prolongé par un second canal supérieur vertical (11) débouchant dans le compartiment de conservation (2), configurant ainsi également le passage d'équilibrage en pression en barrière thermique. 16. Appareil selon la revendication 15, caractérisé en ce que le passage (5) d'équilibrage en pression communique dans le compartiment de conservation (2) au travers d'un filtre en une matière poreuse active (13) provoquant l'adsorption de l'air atmosphérique qui pénètre dans les porosités de la matière puis l'absorption de cet air, au cours de laquelle se produit une réaction chimique entre les composés organiques volatils dans l'air atmosphérique et la matière elle-même qui transforme les composés organiques volatils en gaz non toxique notamment en C02 ou S02. 17. Appareil selon l'une des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que le conduit d'aspiration (16) débouche en partie inférieure du compartiment de conservation (2) et le conduit de réintroduction (17) du milieu gazeux traité débouche en partie supérieure de ce compartiment (2) et est également raccordé à au moins deux conduites (20,23) distinctes situées au voisinage de la partie d'encadrement de l'ouverture d'accès au compartiment (2) de façon à propulser, au travers d'une multitude de microorifices (22,25) réalisés le long des deux conduites (20,23), des jets d'air sous pression situés approximativement dans un même plan vertical parallèle à l'ouverture pour former une barrière d'air stérile empêchant une dépression dès l'ouverture de la porte (1) d'accès au compartiment de conservation (2). 18. Appareil selon la revendication 17, caractérisé en ce que les deux conduites (20,23) sont disposées verticalement en regard l'une de l'autre, ou horizontalement en regard l'une de l'autre ou l'une des conduites (20) ou (23) est horizontale et l'autre est verticale. 19. Appareil selon la revendication 17 ou 18, caractérisé en ce qu'il comprend un ventilateur (18) monté dans le circuit de ventilation (15) en amont du dispositif stérilisateur (19) et en ce qu'il comprend un capteur de détection (27) de l'ouverture de la porte (1) relié à un circuit électronique de commande à haut régime du ventilateur (18) et à rendement élevé du dispositif stérilisateur (19) dès que le capteur (27) détecte l'ouverture de la porte (1).