Brevet FR2842892A1 — publié le 20040130

L'invention concerne une installation et un procédé pour le production de froid par un système thermochimique, notamment pour la congélation de divers produits ou pour la production d'eau glacée. On connaît des installations de production de chaleur ou de froid basées sur des changements de phase liquide/gaz ou des sorptions renversables entre un gaz, dit gaz de travail, et un sorbant liquide ou solide. Une sorption renversable peut être une absorption d'un gaz par un liquide, une adsorption d'un gaz sur un solide, ou une réaction entre un gaz et un solide. Une sorption renversable entre un sorbant S et un gaz G est exothermique dans le sens de la synthèse S + G - SG, et endothermique dans le sens de la décomposition SG - S + G. Dans un changement de phase liquide/gaz de G, la condensation est exothermique et l'évaporation est endothermique. Ces phénomènes renversables peuvent être représentés sur le diagramme de Clausius-Clapeyron par leur droite d'équilibre lnP=f(-1/T), plus précisément lnP= - + RT R P et T étant respectivement la pression et la température, AH et AS étant respectivement l'enthalpie et l'entropie du phénomène (décomposition, synthèse, évaporation, condensation) mis en jeu, et R étant la constante des gaz parfaits. L'étape endothermique peut être mise à profit dans une installation de ce type pour congeler divers produits (notamment de l'eau pour l'obtention de glaçons) ou pour la production d'eau froide. Divers réacteurs et procédés reposant sur ces principes ont été décrits. EP0810410 décrit un dispositif comprenant un réacteur et un évaporateur/condenseur reliés par une conduite munie d'une vanne. Le réacteur est le siège d'une réaction thermochimique ou d'une adsorption solide-gaz. Il comprend des moyens pour chauffer le solide qu'il contient et de moyens pour éliminer la chaleur de la réaction de synthèse exothermique, ces moyens étant constitués soit par un échangeur de chaleur, soit par l'augmentation de la masse thermique du B0443fr réacteur. Le réacteur est aménagé de telle sorte qu'avec son contenu, il ait une masse thermique suffisante pour absorber la chaleur produite lors de la réaction exothermique. Le procédé de gestion de ce dispositif consiste à mettre en communication l'évaporateur/condenseur avec le réacteur lorsque l'évaporateur/condenseur est rempli du gaz de travail sous forme liquide, ce qui a pour effet de refroidir l'évaporateur/ condenseur par évaporation, puis mettre en marche les moyens destinés à chauffer le solide afin de refouler et condenser le gaz de travail vers l'évaporateur/ condenseur. La mise en marche des moyens destinés à réchauffer le solide dans le réacteur débute avant que l'étape précédente ne soit terminée. Le froid produit à l'évaporateur/condenseur peut être utilisé pour produire de l'eau froide ou des glaçons. Toutefois, dans ce dispositif, les temps de cycles sont relativement longs du fait que la régénération du dispositif se fait à haute température Th et que le refroidissement du réacteur se fait à la température ambiante To. Par conséquent, le réacteur parcourt une amplitude thermique entre la température de régénération et la température ambiante relativement importante ce qui induit un faible coefficient de performance. EP-0835414 décrit un procédé pour la production de froid et/ou de chaleur pour des phénomènes thermochimiques mettant en oeuvre un gaz G, dans une installation comprenant deux réacteurs (RI, R2) contenant respectivement un sel (S1, S2), un évaporateur pour le gaz G et un condenseur pour le gaz G. La température d'équilibre du sel S1 est inférieure à la température d'équilibre du sel S2 à une pression donnée. Les réacteurs sont placés en contact thermique de manière à pouvoir échanger de la chaleur. Les réacteurs, l'évaporateur et le condenseur sont mis en relation de manière sélective à l'aide de conduites munies de vannes. A l'état initial, les réacteurs et le condenseur sont en communication, à la pression du condenseur. Lors du fonctionnement, l'un des réacteurs est en mode de synthèse pendant que l'autre réacteur est en mode de décomposition. Dans ce mode de fonctionnement, le froid est produit à un seul niveau de B0443fr température, c'est-à-dire à la température d'évaporation dans l'évaporateur. Le but de la présente invention est de fournir une installation et un procédé permettant une production frigorifique volumique très élevée, par exemple de l'ordre de 200 kW/m3, avec des durées de cycles fortement réduites et des performances plus intéressantes, notamment pour la production instantanée et rapide d'eau froide, ou pour la congélation rapide de divers produits (par exemple pour la production de glaçons). Une installation selon la présente invention comprend un élément endothermique constitué par un dispositif (EC) et un élément exothermique constitué par un réacteur (1) et un réacteur (2). Elle est caractérisée en ce que: - les réacteurs (1) et (2) sont en contact thermique, de sorte que chacun d'eux constitue une masse thermique active pour l'autre; - les réacteurs (1) et (2) et le dispositif (EC) sont munis de moyens permettant de les mettre sélectivement en communication; - le réacteur (1) et le réacteur (2) sont munis de moyens de chauffage (6) et de moyens (5) pour évacuer la chaleur; - au début du cycle * les réacteurs (1) et (2) contiennent respectivement un sorbant Sl et un sorbant S2 susceptibles de participer à une sorption renversable mettant en jeu un gaz G, la courbe d'équilibre de la sorption renversable dans (1) étant située dans un domaine de température plus élevé que celui de la courbe d'équilibre de la sorption renversable dans (2) dans le diagramme de Clapeyron; * le dispositif (EC) contient un composé G susceptible de subir un changement de phase liquide/gaz ou un sorbant SEC+G riche en gaz G susceptible de participer à une sorption renversable dont la température d'équilibre est inférieure à la B0443fr température d'équilibre de la sorption renversable dans le réacteur (2). Dans un mode de réalisation particulier, le contact thermique entre les réacteurs (1) et (2) est réalisé en plaçant le réacteur (1) à l'intérieur du réacteur (2). Par exemple, les réacteurs (1) et (2) peuvent être concentriques, le réacteur (1) étant placé à l'intérieur du réacteur (2). Dans un autre mode de réalisation, chacun des réacteurs (1) et (2) est constitué par plusieurs plaques creuses contenant les sorbants respectifs, les plaques de l'un étant alternées avec les plaques de l'autre. L'épaisseur des plaques est typiquement de l'ordre de 1 à 3 cm. La sorption renversable dans les réacteurs (1) et (2) peut être choisie parmi les réactions chimiques renversables entre le gaz G et un solide, les adsorptions du gaz G sur un solide, et les absorptions du gaz G par un liquide. Le phénomène renversable dans le dispositif (EC) peut être une sorption telle que définie ci-dessus ou un change20 ment de phase liquide/gaz du gaz G. Les changements de phase liquide/gaz sont préférés, car ils permettent de produire du froid avec une plus grande vitesse qu'avec des sorptions les sorptions, du fait de la plus faible inertie thermique du système. Dans la suite du texte, "sorption" désignera une sorption renversable, "phénomène" désignera un phénomène renversable choisi parmi les sorptions et les changements de phase liquide/gaz, "changement L/G" désignera le changement de phase liquide/gaz du gaz G, "Si", "S2" et "SEC" désigneront le sorbant à l'état pauvre en gaz ou le cas échéant G à l'état gazeux respectivement dans le réacteur (1), le réacteur (2) et le dispositif (EC), "Sl+G", "S2+G" et "SEC+G" désigneront le sorbant à l'état riche en gaz ou le cas échéant G à l'état liquide respectivement dans le réacteur (1), le réacteur (2) et le dispositif (EC). Comme exemple de gaz G, on peut citer l'ammoniac (NH3) et ses dérivés, l'hydrogène (H2), le dioxyde de carbone (CO2), l'eau (H20), le sulfure d'hydrogène (H2S), le méthane B0443fr et d'autres gaz naturels. Comme réaction de sorption, on peut citer les réactions utilisant des ammoniacates (par exemple des chlorures, des bromures, des iodures ou des sulfates), des hydrates, des carbonates ou des hydrures. Dans une installation selon l'invention, la production de froid a lieu au niveau du dispositif (EC). Si le froid est destiné à la production de glaçons ou d'eau froide, l'installation comprend en outre un réservoir (3) contenant de l'eau en contact thermique direct avec le dispositif (EC). Si l'on veut produire des glaçons, on utilise de préférence un réservoir (3) compartimenté à la taille des glaçons souhaités. Lorsque l'installation est utilisée pour fabriquer de l'eau froide, le réservoir R peut être un serpentin dans lequel circule de l'eau, intégré à la paroi du dispositif (EC). Si l'installation est destinée à congeler divers produits, le réservoir (3) a la forme adéquate pour contenir et congeler correctement les produits Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif (EC) contient en outre un matériau à changement de phase liquide/ solide M. Le matériau à changement de phase M est choisi de telle sorte qu'il ait une température de solidification Ts inférieure à celle des produits à congeler ou à refroidir, ou inférieure à la température à laquelle on souhaite placer les produits à rafraîchir. Un écart de température de quelques degrés, par exemple de 10C à 100C est convenable. Par exemple, cette température est de 00C lorsque le but recherché est la fabrication de glaçons. Le matériau M peut être choisi par exemple parmi les paraffines telles que les n-alcanes ayant de 10 à 20 atomes de carbone, les mélanges eutectiques et les solutions eutectiques. La figure 1 représente un schéma d'une installation selon l'invention. Sur cette figure, l'installation comprend un réacteur (1) muni de moyens de chauffage (6), un réacteur (2) en contact thermique avec le réacteur (1) et muni de moyens de refroidissement (5), un dispositif (EC), des conduites munies de vannes Vl et V2 permettant de mettre les réacteurs (1) et (2) sélectivement en contact avec (EC). Le réacteur B0443fr (1) contient un sorbant Si capable de former une sorption avec un gaz G. Le réacteur (2) contient un sorbant S2 capable de former une sorption avec le gaz G, la température d'équilibre de Si étant supérieure à la température d'équilibre de S2 à une pression donnée. Le dispositif (EC) contient le gaz G à l'état liquide ou un sorbant SEC capable de former une sorption avec le gaz G, la température d'équilibre de SEC étant inférieure à la température d'équilibre de S2 à une pression donnée. Le dispositif (EC) est avantageusement un évaporateur/ condenseur (désigné ci-après par évaporateur) siège d'un changement de phase liquide/gaz (L/G) . (EC) est en contact thermique direct avec un réservoir (3) intégré dans sa paroi et contenant de l'eau. L'installation et le procédé selon l'invention sont particulièrement intéressants lorsque le dispositif (2) est un évaporateur/condenseur (désigné ci-après par évaporateur). Dans un mode de réalisation particulier, l'évaporateur a une structure telle que représentée sur les figures 2 et 3. La figure 2 représente une vue en section transversa20 le, la figure 3 représente une vue en coupe longitudinale. L'évaporateur est constitué par un cylindre (8) qui est fermé à ses deux extrémités et qui a une section circulaire. La section circulaire comporte à sa partie supérieure un arc de cercle concave correspondant à la section du bac à glaçon (7). Des ailettes creuses (9) sont placées à l'intérieur de l'évaporateur, dans le sens longitudinal. Un tube (10) relié à la conduite permettant le transfert du gaz G entre l'évaporateur et les réacteurs (1) ou (2) pénètre dans l'enceinte cylindrique de l'évaporateur par un alésage réalisé dans l'une des extrémités du cylindre, et il est placé directement sous la paroi du bac à glaçons (7). Le gaz de travail G sous forme d'un liquide en ébullition est placé dans le fond de l'évaporateur. L'espace entre les parois des ailettes est occupé par le matériau à changement de phase M. La paroi extérieure de l'évaporateur (8) est réalisée dans un matériau ayant une diffusivité thermique élevée, c'est-à-dire une faible capacité thermique pour permettre une descente rapide de la température de paroi et une forte B0443fr -7 conductivité thermique pour permettre une formation rapide des glaçons. Un matériau à base d'aluminium par exemple, qui a une capacité thermique faible et une conductivité élevée, est approprié en raison de sa compatibilité avec l'ammoniac, qui est un gaz fréquemment utilisé dans les installations pour la production de froid à des température négatives. Les ailettes (9) augmentent la diffusion de la chaleur du liquide en ébullition vers le bac à glaçons, ainsi que la résistance mécanique de l'évaporateur. Le bac à glaçons 7 est muni de multiples cloisons transversales, placées de sorte à obtenir la forme souhaitée pour les glaçons. La forme globale du bac à glaçons possède une géométrie adaptée en demi-lune torique, ce qui permet un démoulage aisé des glaçons formés. Le matériau à changement de phase M placé entre les parois des ailettes creuses maintient la température de l'évaporateur à une température basse, ce qui permet de prolonger la phase de production des glaçons pendant la phase transitoire de chauffage pour la régénération du réacteur isolé de l'évaporateur. La configuration particulière du tube (10) et sa position dans l'enceinte de l'évaporateur sont telles que les gaz chauds, provenant du réacteur lors de la phase 5 de mise en communication du réacteur à haute pression et de l'évapo25 rateur maintenu à basse pression par le matériau à changement de phase, viennent frapper en premier lieu la paroi du bac à glaçons, ce qui facilite de décollement des glaçons. L'invention a également pour objet un procédé pour la production de froid par un système thermochimique qui com30 prend trois phénomènes renversables mettant en oeuvre le gaz G, dans trois enceintes (EC), (1) et (2), les températures d'équilibre respectives TE(EC), TE(1) et TE(2) à une pression donnée étant telles que TE(Ec) température ambiante. De manière plus précise - au cours d'une phase préliminaire, on isole les trois enceintes les unes des autres et on les place à la température ambiante, lesdites enceintes contenant respectivement SEC+G, Sl et S2; au cours d'une première phase, on met en communication les enceintes (EC) et (2), l'enceinte (1) restant isolée, pour provoquer la synthèse exothermique dans (2) et la production de froid dans l'enceinte (EC) à la température d'équilibre dans (EC) correspondant à la pression dans l'ensemble formé par (2) et (EC); - au cours d'une deuxième phase, on isole l'enceinte (2) et on met en communication les enceintes (EC) et (1), pour provoquer la synthèse exothermique dans (1) et la production de froid dans l'enceinte (EC) à la température d'équilibre dans (EC) correspondant à la pression dans l'ensemble formé par (1) et (EC); - au cours d'une troisième phase, on met en relation les trois enceintes pour provoquer la synthèse dans (EC) et la décomposition dans (2), et on apporte de l'énergie calorifique à (1) pour provoquer la décomposition dans (1); - au cours d'une quatrième phase, on isole les trois enceintes et on les laisse refroidir jusqu'à la température ambiante. Le cycle de production de froid est ainsi complet. B0443fr Dans un mode de réalisation particulier, le procédé selon l'invention pour la production de froid est mis en òuvre à l'aide d'une installation telle que décrite cidessus, dans laquelle l'enceinte (EC) contient un matériau à changement de phase solide/liquide M. Le matériau à changement de phase M est choisi de telle sorte que le température de changement de phase soit au moins légèrement inférieure à la température de production de froid dans (EC) correspondant à la synthèse dans (2). Le processus se déroule de la même manière que dans le cas général décrit cidessus. Toutefois, lors de l'étape de régénération, la température dans l'enceinte (EC) est celle de la fusion du matériau M, induisant une température de régénération inférieure à ce qu'elle serait en l'absence du matériau à changement de phase. Cette variante de mise en oeuvre du procédé de l'invention permet par conséquent de réduire la durée d'un cycle et la quantité d'énergie requise pour la régénération. La mise en oeuvre du procédé de l'invention dans une installation selon l'invention est décrite plus en détail ci-après par référence aux figures 4 à 7, pour une installation dans laquelle (EC) est un évaporateur/ condenseur. Les figures 4 à 7 représentent la position de l'installation dans le diagramme de Clausius-Clapeyron, aux différentes phases d'un cycle de fonctionnement. Les courbes sur les diagrammes correspondent à des phénomènes monovariants. Le fonctionnement de l'installation serait toutefois identique si l'on utilisait dans les réacteurs (1) et/ou (2) un phénomène divariant, correspondant par exemple à l'absor30 ption du gaz G par une solution absorbante (par exemple eau/NH3, eau/LiBr) ou à l'adsorption du gaz G sur la surface d'un solide actif (par exemple charbon actif ou zéolithe). Phase initiale: Au cours d'une phase initiale, on place les éléments (1), (2) et (EC) à la température ambiante To et on les isole les uns des autres en maintenant les vannes Vl et. V2 fermées. Les éléments étant isolés les uns des autres, ils se trouvent à leur pression d'équilibre respective à To, B0443fr désignées par PE0, Pi0 et P20. (1) et (2) contiennent respectivement Si et S2. (EC) contient G sous forme liquide. Si, S2 et G sont choisis de telle sorte que P1 E0 vers E1 et le réacteur (2) de la position 2 vers 21. L'évolution des positions respectives est représentée sur la figure 4. Dans l'état 21, le réacteur (2) est en position de synthèse, tandis que dans l'état E1, l'évaporateur (EC) est en état d'évaporation. La mise en communication de (EC) et de (2) provoque une baisse brutale de température dans (EC) et la température passe de To à TE1. Cette baisse de température permet ainsi dans un premier temps la congélation rapide de l'eau contenu dans un bac (non représenté sur la figure 1) intégré à la paroi de l'évaporateur. Un premier pic de puissance est alors observé. Le gaz libéré par l'évaporation dans (EC) est absorbé par le sorbant S2 contenu dans (2), ce qui provoque une montée en température du réacteur (2) du fait que la sorption est fortement exothermique. L'énergie produite par la sorption dans (2) est absorbée par le réacteur (1) qui est isolé de (EC) mais en contact thermique avec (2). Le réacteur (1) constitue alors une capacité thermique permettant au réacteur (2) de se maintenir loin de son équilibre thermodynamique. Le réacteur (1) passe alors de la position 10 vers la position 11 en restant sur sa droite d'équilibre thermodynamique. Phase 2: Phase de seconde production de froid Lorsque la synthèse est totale dans le réacteur (2) à la fin de la phase 1 [dont la durée est déterminée par la nature et les quantités d'éléments mis en oeuvre dans (2) et (EC)], on ferme la vanne V2 et on ouvre immédiatement la vanne VI. L'installation fonctionne alors par le réacteur B0443fr (1) et l'évaporateur (EC). L'équilibre de pression qui s'établit entre le réacteur (1) et l'évaporateur (EC) fait passer ces éléments des positions représentées par El et 11 aux positions représentées par E2 et 12. Cette évolution est représentée sur la figure 5. Du froid est produit dans l'évaporateur (EC) en E2, c'est-à-dire à une température inférieure TE2 à la température de production de froid TE, dans la phase 1. Du fait que les phases 1 et 2 s'effectuent à la suite l'une de l'autre, elles donnent des puissances fortes de production de froid à TE2, n'entraînant (EC) que du niveau TEF vers TE2. Lors de cette phase, le réacteur (2) joue le rôle de capacité thermique pour le réacteur (1). Le réacteur (2) qui absorbe la chaleur de réaction exothermique issu du réacteur (1), monte en température et se place sur son équilibre thermodynamique en 22. Grâce cette capacité thermique, le réacteur (1) reste en 12 qui est une position éloignée de son équilibre thermodynamique, ce qui permet un second pic de forte production de puissance frigorifique. Phase 3 phase de décollement des glaçons et de et de régénération A la fin ou avant la fin de la phase 2, on ouvre la vanne V2, la vanne V1 restant ouverte. Les éléments (1), (2) et (EC) sont en position 13, 23 et C3 à un niveau de pression intermédiaire entre celui des phases 1 et 2. Le contenu du réacteur (2) est en position de décomposition et le contenu du réacteur (1) reste en position de synthèse. Les écarts à l'équilibre de ces synthèse/décomposition restent importants, à cause du contact thermique qui existe entre les réacteurs (1) et (2). I]. en résulte que la décomposition dans le réacteur (2) est plus rapide que la synthèse qui se termine dans le réacteur (1). Ainsi, une condensation est enclenchée immédiatement dans le dispositif (EC) qui est à la position C3. Cette condensation exothermique est possible car la chaleur est absorbée par la fusion superficielle des glaçons, ce qui induit leur décollement. La mise en route des moyens de chauffage (6) dans (1) dès le début de cette phase (en même temps que l'ouver- B0443fr ture de la vanne V2, entraîne la condensation dans (EC) qui est à la position C3 à ce niveau de pression intermédiaire. La fin de décomposition est obtenue quand la condensation est à nouveau possible, c'est-à-dire lorsque le réacteur (1) se trouve en position 14. La température T14 est la température de régénération (Treg) et le dispositif (EC) est en position C4, ce qui entraîne le réacteur (2) dans la position 24 à ce niveau de pression. Le décollement et l'évacuation des glaçons implique que l'extraction de la chaleur de cette condensation exothermique doit s'effectuer dans un puits de chaleur, pouvant être l'air ambiant ou un circuit de refroidissement. L'évolution de la position des différents éléments est représenté sur la figure 6. Phase 4: Phase de refroidissement et de retour à la phase initiale Dès que la régénération des réacteurs (1) et (2) est terminée, on ferme les vannes Vl et V2. Les réacteurs ainsi isolés sont alors refroidis, soit naturellement, soit à l'aide des moyens de refroidissement (5) (ventilateur, circuit de refroidissement,...) provoquant une baisse de température et de pression. Chaque élément évolue selon sa courbe d'équilibre thermodynamique jusqu'à atteindre la température ambiante et retrouver ainsi le positionnement initial respectivement en E0, 1 et 2 . Le dispositif se met ainsi dans les conditions initiales de la phase de stockage de la production de froid du début du cycle de fonctionnement. L'évolution de la position des différents éléments au cours de cette phase est représentée sur la figure 7. Lorsque le procédé de l'invention est mis en oeuvre avec une installation dans laquelle l'enceinte (EC) contient en outre un matériau à changement de phase M dont la température de changement de phase TM est au moins légèrement inférieure à la température de production de froid TE, dans (EC) correspondant à la synthèse dans (2), la régénération des sorbants dans les réacteurs (1) et (2) est plus rapide. Les états successifs dans lesquels se trouvent les réacteurs (1) et (2) et l'enceinte (EC) au cours des phases successives sont montrés sur le diagramme de Clausius- B0443fr Clapeyron représenté sur la figure 8. Dans ce mode de réalisation, le dispositif (EC) peut avoir la configuration représentée sur les figures 2 et 3. Phase initiale: Elle est analogue à la phase initiale décrite cidessus. Les éléments (1), (2) et (EC) sont dans la position représentée par 10, 20 et E0 sur la figure 8. Phase 1: Phase de première production de froid La vanne V1 reste fermée. L'installation fonctionne par le réacteur (2) et l'évaporateur (EC). L'ouverture de la vanne V2 provoque une égalisation de pression (PE' = P21) entre (EC) et (2). L'évaporateur (EC) passe de la position E0 vers El et le réacteur (2) de la position 20 vers 21. Dans l'état 21, le réacteur (2) est en position de synthèse, tandis que dans l'état E', l'évaporateur (EC) est en état d'évaporation. La mise en communication de (EC) et de (2) provoque une baisse brutale de la température dans (EC) qui passe de To à TEl. Cette baisse de température permet ainsi dans un premier temps la congélation rapide de l'eau contenu dans un bac 7 intégré à la paroi de l'évaporateur, puis la solidification du matériau M. Le gaz libéré par l'évaporation dans (EC) est absorbé par le sorbant S2 contenu dans (2), ce qui provoque une montée en température du réacteur (2) du fait que la sorption est fortement exothermique. L'énergie produite par la sorption dans (2) est absorbée par le réacteur (1) qui est isolé de (E) mais en contact thermique avec (2). Le réacteur (1) constitue alors une capacité thermique permettant au réacteur (2) de se maintenir loin de son équilibre thermodynamique. Le réacteur 1 passe alors de la position 10 vers la position 11 en restant sur sa droite d'équilibre thermodynamique. Phase 2: Phase de seconde production de froid La présence d'un matériau à changement de phase dans (EC) ne modifie pas le déroulement de la phase 2. A la fin de cette phase, les réacteurs (1) et (2) et l'enceinte (EC) se trouvent dans les positions respectives 12, 22, E2. B0443fr Phase 3: phase de décollement des glaçons et de régénération A la fin de la phase 2, on ouvre la vanne V2, la vanne V1 restant ouverte. L'ouverture des vannes V1 et V2 et la mise en route du chauffage de le réacteur (1) déclenche la désorption dans le réacteur (2) et le décollement des glaçons, la fin de la synthèse dans le réacteur (1) suivie de la désorption dans (1) à la température TE, imposée par la fusion del'eutectique. La régénération dans (1), entraînant donc celle dans (2) à la pression Pc4 t PE1, s'effectue à la température TE4' réacteur (1) se trouve à une température plus basse. L'installation selon l'invention dans sa configuration la plus générale, gérée par le procédé de l'invention, permet ainsi de produire du froid de forte puissance sur des durées très courtes, qui peuvent permettre la production quasi-instantanée de glaçons par exemple. En outre, lorsque l'installation contient un matériau à changement de phase dans l'élément endothermique, la température de régénération dans le réacteur fonctionnant à la température la plus élevée est diminuée, ce qui d'une part raccourcit la durée du processus et diminue la consommation d'énergie. B0443fr Revendications 1. Installation pour la production de froid et/ou de chaleur, comprenant un élément endothermique constitué par un dispositif (EC) et un élément exothermique constitué par un réacteur (1) et un réacteur (2), caractérisée en ce que: - les réacteurs (1) et (2) sont en contact thermique, de sorte que chacun d'eux constitue une masse thermique active pour l'autre; - les réacteurs (1) et (2) et le dispositif (EC) sont munis de moyens permettant de les mettre sélectivement en communication; - le réacteur (1) et le réacteur (2) sont munis de moyens de chauffage (6) et de moyens (5) pour évacuer la chaleur; - au début d'un cycle * les réacteurs (1) et (2) contiennent respectivement un sorbant Si et un sorbant S2 susceptibles de participer à une sorption renversable mettant en jeu un gaz G, la température d'équilibre de la sorption renversable dans (1) étant supérieure à la température d'équilibre de la sorption renversable dans (2) à une pression donnée i * le dispositif (EC) contient un composé G susceptible de subir un changement de phase liquide/gaz ou un sorbant SEC+G riche en gaz G susceptible de participer à une sorption renversable dont la température d'équilibre est inférieure à la température d'équilibre de la sorption renversable dans le réacteur (2). 2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que la sorption renversable dans les réacteurs (1) et (2) est choisie parmi les réactions chimiques renversables entre le gaz G et un solide, les adsorptions du gaz G sur un solide, et les absorptions du gaz G par un liquide. 3. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le phénomène renversable dans le dispositif (EC) est un changement de phase liquide/gaz. B0443fr 4. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le phénomène renversable dans le dispositif (EC) est une sorption choisie parmi les réactions chimiques renversables entre le gaz G et un solide, les adsorptions du gaz G sur un solide, et les absorptions du gaz G par un liquide. 5. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le dispositif (EC) est en contact thermique direct avec un réservoir (3) contenant de l'eau. 6. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le dispositif (EC) contient en outre un matériau à changement de phase liquide/ solide, dont la température de changement de phase est inférieure à la température de production de froid. 7. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le dispositif (EC) est un évaporateur constitué par un cylindre (8) qui est fermé à ses deux extrémités, dont la section circulaire comporte à sa partie supérieure un arc de cercle concave correspondant à la section du bac à glaçon (7) et qui comprend en outre: - des ailettes creuses (9) placées à l'intérieur du cylindre, dans le sens longitudinal, l'espace entre les ailettes creuses étant occupé par un matériau à changement de phase solide/liquide; - un tube (10) relié à une conduite permettant le transfert du gaz G entre l'évaporateur et le réacteur (2) pénètre dans l'enceinte cylindrique de l'évaporateur par un alésage réalisé dans l'une des extrémités du cylindre, et placé directement sous la paroi du bac à glaçons (7). Le gaz de travail G sous forme d'un liquide en ébullition est placé dans le fond de l'évaporateur. 8. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le réacteur (1) est placé à l'intérieur du réacteur (2). 9. Installation selon la revendication 8, caractérisée en ce que les réacteurs (1) et (2) sont concentriques, le réacteur (1) étant placé à l'intérieur du réacteur (2). B0443fr 10. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que chacun des réacteurs (1) et (2) est constitué par plusieurs plaques creuses contenant les sorbants respectifs, les plaques de l'un étant alternées avec les plaques de l'autre. 11. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que l'écart entre la température de changement de phase du matériau à changement de phase et la température de production de froid est de 10C à 100C. 12. Procédé pour la production de froid par un système thermochimique qui comprend trois phénomènes renversables mettant en oeuvre le gaz G, dans trois enceintes (EC), (1) et (2), les températures d'équilibre respectives TE(EC), TE(1) et TE(2) à une pression donnée étant telles que TE(EC) température ambiante. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que: - dans l'état initial, les enceintes (EC), (1) et (2) sont isolées les unes des autres et placées à la température ambiante, les enceintes (1) et (2) contiennent leur sorbant respectif Si et S2 à l'état pauvre en gaz G, et l'enceinte B0443fr (EC) contient G à l'état liquide ou le sorbant à l'état riche en gaz G; - au cours de la première phase, la mise en communication des enceintes (EC) et (2) provoque la production de froid dans l'enceinte (EC) à la température d'équilibre dans (EC) correspondant à la pression dans l'ensemble formé par (2) et (EC); - au cours de la deuxième phase, la mise en communication des enceintes (EC) et (1) provoque la production de froid dans l'enceinte (EC) à la température d'équilibre dans (EC) correspondant à la pression dans l'ensemble formé par (1) et (EC); - au cours de la troisième phase, la mise en relation des trois enceintes provoque la synthèse dans (EC) et la décomposition dans (2), puis l'apport de l'énergie calorifique à (1) provoque la décomposition dans (1). B0443fr