Brevet FR2842891A1 — publié le 20040130

L'invention concerne une installation et un procédé pour le production de froid par un système à sorption renversable, notamment pour la congélation de divers produits ou pour la production d'eau fraîche ou de glaçons. On connaît des installations de production de chaleur ou de froid basées sur des changements de phase liquide/gaz ou des sorptions renversables entre un gaz, dit gaz de travail, et un sorbant liquide ou solide. Une sorption renversable peut être une absorption d'un gaz par un liquide, une adsorption d'un gaz sur un solide, ou une réaction entre un gaz et un solide. Une sorption renversable entre un sorbant S et un gaz G est exothermique dans le sens de la synthèse S + G - SG, et endothermique dans le sens de la décomposition SG - S + G. Dans un changement de phase liquide/gaz de G, la condensation est exothermique et l'évaporation est endothermique. Ces phénomènes renversables peuvent être représentés sur le diagramme de Clausius-Clapeyron par leur droite d'équilibre lnP=f(-I/T), plus précisément InP=- 'AH+ RT R P et T étant respectivement la pression et la température, AH et AS étant respectivement l'enthalpie et l'entropie du phénomène (décomposition, synthèse, évaporation, condensation) mis en jeu, et R étant la constante des gaz parfaits. L'étape endothermique peut être mise à profit dans une installation de ce type pour congeler divers produits (notamment de l'eau pour l'obtention de glaçons) ou pour la production d'eau froide. Ainsi, EP0810410 décrit un dispositif comprenant un réacteur et un évaporateur/condenseur reliés par une conduite munie d'une vanne. Le réacteur est le siège d'une réaction thermochimique ou d'une adsorption solide-gaz. Il comprend des moyens pour chauffer le solide qu'il contient et de moyens pour éliminer la chaleur de la réaction de syn35 thèse exothermique, ces moyens étant constitués soit par un échangeur de chaleur, soit par l'augmentation de la masse thermique du réacteur. Le réacteur est aménagé de telle sorte qu'avec son contenu, il ait une masse thermique suffi- sante pour absorber la chaleur produite lors de la réaction exothermique. Le procédé de gestion de ce dispositif consiste à mettre en communication l'évaporateur/condenseur avec le réacteur lorsque l'évaporateur/condenseur est rempli du gaz de travail sous forme liquide, ce qui a pour effet de refroidir l'évaporateur/ condenseur par évaporation, puis mettre en marche les moyens destinés à chauffer le solide afin de refouler et condenser le gaz vers l'évaporateur/ condenseur. La mise en marche des moyens destinés à réchauf10 fer le solide dans le réacteur débute avant que l'étape précédente ne soit terminée. Le froid produit à l'évaporateur/condenseur peut être utilisé pour produire de l'eau froide ou des glaçons. Toutefois, dans ce dispositif, les temps de cycles sont relativement longs du fait que la régénération du dispositif se fait à haute température Th et que le refroidissement du réacteur se fait à la température ambiante To. Par conséquent, le réacteur parcourt une amplitude thermique entre la température de régénération et la température ambiante relativement importante ce qui induit un faible coefficient de performance. Le but de la présente invention est de fournir un dispositif permettant une production frigorifique volumique très élevée, par exemple de l'ordre de 200 kW/M3, à une température utile Tu relativement basse et avec des durées de cycles fortement réduites et des performances plus intéressantes. Par température utile, on entend la température de congélation de produits (congélation de l'eau pour produire de la glace ou congélation d'autres produits) ou la température à laquelle on veut abaisser et maintenir des produits sans les congeler (par exemple pour obtenir de l'eau fraîche). Une installation selon la présente invention pour la production de froid à la température Tu comprend un réacteur (1) qui est le siège d'une sorption renversable PHT mettant en jeu un gaz G et un sorbant S, un dispositif (2) siège d'un phénomène renversable PBT qui met en jeu le gaz G, des moyens pour mettre le dispositif (2) en communication avec le réacteur (1) et des moyens pour isoler le réacteur (1) du dispositif (2), la courbe d'équilibre du phénomène renversable dans (2) étant située dans un domaine de température plus faible que celui de la courbe d'équilibre de la sorption renversable dans (1) dans le diagramme de Clapeyron. L'installation est caractérisée en ce que le dispositif (2) contient, outre le gaz G, un matériau à changement de phase liquide/solide M ayant une température de solidification Ts inférieure à la température utile de production de froid Tu. Il suffit que l'écart de température entre Ts et Tu soit de l'ordre de quelques degrés, par exemple de l'ordre de 10C à 100C. Le matériau à changement de phase peut être choisi par exemple parmi les paraffines telles que les n-alcanes ayant de 10 à 20 atomes de carbone, les mélanges eutectiques et les solutions eutectiques. La sorption renversable dans le réacteur (1) peut être choisie parmi les réactions chimiques renversables entre le gaz G et un solide, les adsorptions du gaz G sur un solide, et les absorptions du gaz G par un liquide. Le phénomène renversable dans le dispositif (2) peut être choisi parmi les réactions chimiques renversables entre le gaz G et un solide, les adsorptions du gaz G sur un solide, les absorptions du gaz G par un liquide, les changements de phase liquide/gaz du gaz G. Les changements de pha25 se liquide/gaz sont préférés, car ils permettent de produire du froid avec une plus grande vitesse qu'avec des sorptions, du fait de la plus faible inertie thermique du système. Comme exemple de gaz G, on peut citer l'ammoniac (NH3) *et ses dérivés, l'hydrogène (H2), le dioxyde de carbone (CO2), l'eau (H20), le sulfure d'hydrogène (H2S), le méthane et d'autres gaz naturels. Comme réaction de sorption, on peut citer les réactions utilisant des ammoniacates (par exemple des chlorures, des bromures, des iodures ou des sulfates), des hydrates, des carbonates ou des hydrures. L'étape de réaction de synthèse exothermique dans le réacteur (1) qui est concomitante à l'étape de dissociation générant le froid dans le dispositif (2), est favorisée si le contenu du réacteur (1) est maintenu à une température inférieure à sa température d'équilibre à la pression qui règne dans le réacteur (1). Il est donc préférable de neutraliser l'action de la chaleur produite à mesure que la synthèse se déroule dans le réacteur (1) afin de maintenir l'écart le plus important possible entre la température réelle du réacteur (1) et sa température d'équilibre. Cette chaleur produite est dans un premier temps absorbée par le réacteur et son contenu. Lorsque la masse thermique du réacteur et de son contenu ne suffisent pas pour absorber la totalité de la chaleur dégagée, il est préférable de munir le réacteur (1) de moyens pour évacuer la chaleur vers l'extérieur. Dans une installation selon l'invention, la production de froid a lieu au niveau du dispositif (2). Si le froid produit est destiné à la production de glaçons ou d'eau froide, le dispositif (2) est en contact thermique direct avec un réservoir (3) contenant de l'eau. Si l'on veut produire des glaçons, on utilise de préférence un réservoir (3) compartimenté à la taille des glaçons souhaités. Lorsque l'installation est utilisée pour fabriquer de l'eau froide, le réservoir (3) peut être un serpentin dans lequel circule de l'eau, intégré à la paroi du dispositif (2). Si l'installation est destinée à congeler des produits divers, le réservoir (3) a la forme adéquate pour contenir et congeler les produits. Le matériau à changement de phase liquide/solide est choisi de telle sorte qu'il ait une température de solidification Ts inférieure de quelque degrés à la température utile Tu, c'est-à-dire la température du produit à congeler ou à refroidir, par exemple en dessous de 00C lorsque le but recherché est la fabrication de glaçons, ou inférieure à la température de l'eau froide que l'on souhaite obtenir. L'invention a également pour objet un procédé pour la production de froid par un système thermochimique comprenant au moins deux phénomènes renversables utilisant un gaz G, dans lequel le froid est produit lors de l'étape de dissociation du phénomène renversable dont la courbe d'équilibre dans le diagramme de Clapeyron se situe dans le domaine des basses températures (PBT), et le système est régénéré lors de l'étape de dissociation du phénomène renversable dont la courbe d'équilibre dans le diagramme de Clapeyron se situe dans le domaine des températures élevées (PHT). Il est caractérisé en ce que l'on prolonge l'étape de production de froid au-delà de la fin de l'étape de dissociation du phénomène PBT par la fusion d'un matériau à changement de phase solide/liquide en contact thermique avec le gaz G dans le réacteur qui est le siège du phénomène PBT. La présence de ce matériau à changement de phase a un double effet. D'une part, il diminue la température de régénération en diminuant la pression du système (ce qui rend la régénération moins coteuse), et d'autre part, il diminue la durée d'un cycle puisque le système continue de produire du froid grâce à la fusion du matériau à changement de phase après le début de la phase de régénération du système. Dans un mode de réalisation particulier, le procédé selon l'invention pour la production de froid est mis en oeuvre à l'aide d'une installation telle que décrite ci20 dessus. Il comprend les étapes suivantes: a) placer l'installation dans un état initial dans lequel le réacteur (1) et le dispositif (2) sont isolés l'un de l'autre, (2) contient le gaz G à l'état liquide et le matériau M à l'état liquide, (1) contient le sorbant S à l'état pauvre en gaz, le contenu de (1) et le contenu de (2) sont à température ambiante To, le réservoir (3) contient les produits à congeler; b) mettre en communication le réacteur (1) et le dispositif (2) pour la libération endothermique du gaz G dans (2) et la sorption exothermique du gaz G sur le sorbant S dans (1), avec production de froid dans le dispositif (2) et dans le réservoir (3), solidification du matériau à changement de phase M avec accumulation de chaleur latente, absorption de chaleur par le réacteur (1) et son contenu, et éventuellement extraction de la chaleur produite dans (1); c) à la fin de l'étape b), isoler le réacteur (1) du dispositif (2) pour prolonger la production de froid dans (2) par fusion du matériau M qui libère le froid accumulé sous forme de chaleur latente, et apporter de l'énergie calorifique au réacteur (1) pour réaliser la dissociation endothermique du sorbant riche en gaz dans (1); d) mettre en communication le réacteur (1) et le dis5 positif (2) et maintenir le chauffage de (1) jusqu'à la dissociation totale du sorbant dans (1) pour provoquer la condensation exothermique brutale du gaz dans (2) et l'arrêt de la production d'eau froide ou le décollement des glaçons, puis la poursuite éventuelle de la fusion du matériau M; e) isoler le réacteur (1) du dispositif (2) et laisser l'installation revenir à la température ambiante, c'est-àdire à son état initial. Il apparaît ainsi que, à partir d'un état initial donné, les seules actions à entreprendre pour faire fonctionner l'installation sont la mise en communication de (1) et de (2), l'extraction de la chaleur produite par la synthèse exothermique dans (1) lorsque la masse thermique de (1) n'est pas suffisante pour l'absorber intégralement, et l'apport d'énergie calorifique à (1) pour la régénération. La présence du matériau à changement de phase M dans le dispositif (2) prolonge la phase de production de froid et diminue la pression dans le système lors de la phase de régénération, et de ce fait diminue la température de régénération dans le réacteur (1). La quantité de chaleur à apporter pour régénérer le système est donc plus faible à cause de cette faible amplitude thermique. Les différentes phases du procédé sont déclenchées par des moyens à la portée de l'homme de métier, tels que des temporisations, par exemple au moyen d'une horloge ou d'une minuterie. La durée des différentes phases dépend du but recherché (quantité de glaçons souhaitée par unité de temps, débit d'eau froid souhaité, géométrie de l'installation, nature des différents composés (gaz et sorbant) utilisés dans les réacteurs (1) et (2). La mise en oeuvre du procédé de l'invention dans une installation selon l'invention est décrite- plus en détail ci-après par référence aux figures 1 à 8. Les courbes sur les diagrammes correspondent à des phénomènes monovariants. A: Le fonctionnement de l'installation serait toutefois identique si l'on utilisait dans le réacteur (1) un phénomène divariant, correspondant par exemple à l'absorption du gaz G par une solution absorbante (par exemple eau/NH3, eau/LiBr)) ou à l'adsorption du gaz G sur la surface d'un solide actif (par exemple charbon actif ou zéolithe). La figure 1 représente un schéma d'une installation selon l'invention. Sur cette figure, l'installation comprend un réacteur (1) dans lequel a lieu la sorption renversable entre un sorbant S et un gaz G, un dispositif (2) dans lequel a lieu un phénomène renversable qui met en oeuvre le gaz G et dont la droite d'équilibre dans le diagramme de Clapeyron se situe à gauche de la droite d'équilibre de la sorption renversable dans (1) et une conduite qui relie (1) et (2) et qui est munie d'une vanne (4). Le dispositif (2) est avantageusement un évaporateur/condenseur (désigné ci-après par évaporateur). L'évaporateur (2) est en contact thermique direct avec une réservoir (3) intégré dans la paroi de l'évaporateur et contenant le produit à congeler ou à rafraîchir, par exemple de l'eau pour produire des glaçons. Le réacteur (1) est muni de moyens de chauffage (5) et de moyens d'extraction de chaleur (6). Les figures 2 à 8 représentent la position de l'installation dans le diagramme de Clapeyron, aux différentes étapes du cycle de production de froid. Sur toutes les figures, Ln(P) en ordonnée désigne le logarithme de la pression P, et T sur l'axe des abscisses désigne la température. PEv désigne la pression dans l'évaporateur, PRE désigne la pression dans le réacteur, Tm désigne la température ambiante, TEV et TRE désignent la température à un instant donné respectivement dans l'évaporateur et dans le réacteur, TEQ désigne la température d'équilibre dans le réacteur pour une pression donnée, TREG désigne la température de régénération dans le réacteur (1). VO signifie que la vanne (4) est ouverte, et VF signifie que la vanne (4) est fermée. Un cycle complet de production de froid et de régénération de l'installation est décrit ci-après, pour une installation dans laquelle le réacteur (1) est le siège d'une sorption renversable entre un solide S et un gaz G. Dans le dispositif (2), le gaz G est alternativement évaporé ou condensé. Au cours d'une phase initiale, on place l'installation dans un état initial: l'évaporateur et le réacteur sont à la température ambiante TAM et à leur pression d'équilibre respective à cette température PEV et PRE! PEv étant supérieure à PRE. L'évaporateur (2) contient le gaz G à l'état liquide. Le réacteur (1) contient le sorbant S à l'état pauvre en gaz. La vanne (4) est fermée. Le réservoir (3) contient de l'eau à l'état liquide. Le diagramme de Clapeyron correspondant à cet état est représenté sur la figure 2. Au début de la phase 2, on met le réacteur (1) et l'évaporateur (2) en communication en ouvrant la vanne (4). L'évaporation du gaz G dans (2) provoque une baisse brutale de la température TEV dans (2) avec refroidissement de l'eau, éventuellement jusqu'à la congélation de l'eau pour former des glaçons dans le réservoir (3), puis solidification du matériau M dont la température de solidification est inférieure à la température de formation des glaçons. Le gaz G libéré par l'évaporation dans (2) est absorbé par le sorbant contenu dans (1) lors de la synthèse exothermique, ce qui provoque une montée en température à TRE du réacteur de fait du caractère exothermique de cette absorption. L'énergie produite est absorbée dans un premier temps par la masse thermique du réacteur, ce qui a pour effet de faire monter en température le milieu réactif qui, par conséquent, se rapproche de son équilibre thermodynamique TEQ, induisant une baisse de la production frigorifique. L'écart de température (TEQ - TAM) observé initialement par le réacteur permet ainsi la production d'une puissance frigorifique instantanée importante. Le diagramme de Clapeyron corres35 pondant à cette phase est représenté sur la figure 3. Au début de la phase 3, la vanne (4) reste ouverte et on active les moyens (6) pour évacuer la chaleur produite dans le réacteur (1) qui ne peut être absorbée par la masse thermique dudit réacteur afin de maintenir le sorbant S dans les conditions de synthèse (TRE la totalité de la chaleur de la réaction d'absorption. Cette phase constitue ainsi une phase d'entretien de la production frigorifique. Le diagramme de Clapeyron correspondant à cette phase est représenté sur la figure 4. Au début de la phase 4, on ferme la vanne (4) pour isoler le réacteur (1) de l'évaporateur (2). Le réacteur (1) ainsi isolé est alors chauffé par les moyens de chauffage (5) et il se place alors sur son équilibre thermodynamique. Ce chauffage permet au réacteur de se déplacer le long de son équilibre thermodynamique, provoquant simultanément une montée en température et en pression du réacteur. Dans l'évaporateur, l'évaporation du gaz G est arrêtée du fait de la fermeture de la vanne. La production de froid est cependant assurée par le matériau à changement de phase qui absorbe à son tour la chaleur. La fusion de ce matériau à changement de phase permet ainsi de poursuivre la production des glaçons et de maintenir l'évaporateur à basse température et, simultanément, de placer le réacteur dans les conditions de régénération. Un gain de temps considérable résulte de ces phénomènes simultanés. La phase 4 est ainsi une phase transitoire de chauffage du réacteur et de poursuite de la production de froid par fusion du matériau à changement de phase. Le diagramme de Clapeyron correspondant à cette phase est représenté sur la figure 5. Au début de la phase 5, on met le réacteur (1) en communication avec l'évaporateur (2) en ouvrant la vanne (4) et l'on maintient le chauffage du réacteur (1) par les moyens de chauffage (5). La mise en communication du réacteur placé dans les conditions de régénération à haute pression avec l'évaporateur maintenu à basse pression par le matériau à changement de phase permet la désorption rapide du gaz du réacteur. L'évaporateur, recevant des gaz chauds provenant du réacteur, joue alors le rôle d'un condenseur. L'installation étant ici destinée à la production de glaçons, il est recommandé d'adapter la position d'arrivée de ces gaz chauds, par exemple par un tube percé sur sa génératrice supérieure (non représenté), pour que ceux-ci frappent en premier lieu la paroi interne du bac à glaçons intimement lié à l'évaporateur, la température de la paroi du bac monte en température, ce qui a pour effet de décoller les glaçons du bac. Ceux- ci sont alors évacués par un système mécanique non représenté. L'écart de température (TREG-TEQ) initialement observé dans le réacteur du fait de la différence de pression permet une désorption rapide du gaz réactif accélérant ainsi la phase de régénération. La condenseur reste à une température basse inférieure à la température ambiante tant que le matériau à changement de phase n'est pas totalement fondu. Cette phase est une phase de régénération rapide du réacteur et décollement des glaçons. Le diagramme de Clapeyron correspondant à cette phase est représenté sur la figure 6. La phase 6 débute lorsque que le matériau à changement de phase a totalement fondu. La pression dans (2) augmente, ce qui a pour effet de réduire l'écart de température du réacteur par rapport à l'équilibre thermodynamique de la réaction et donc de réduire la quantité de gaz désorbé. Le chauffage du réacteur (1) par les moyens (5) permet alors la poursuite de la réaction de dissociation. Le diagramme de Clapeyron correspondant à cet état est représenté sur la figure 7. La phase 7 débute dès que la régénération est terminée. On ferme la vanne (4). On refroidit le réacteur (1) isolé si l'on veut engager immédiatement un nouveau cycle de production, ou bien on laisse le réacteur (1) se refroidir tout seul si la durée de cycle importe peu, ce qui provoque une baisse de température et de pression. Le dispositif se met ainsi dans les conditions initiales de la phase de stockage de la production de froid du début du cycle de fonctionnement. Le diagramme de Clapeyron correspondant à cette étape est représenté sur la figure 8. L'installation et le procédé selon l'invention sont particulièrement intéressants lorsque le dispositif (2) est un évaporateur/condenseur (désigné ci-après par évaporateur). Dans un mode de réalisation particulier, l'évapora5 teur a une structure telle que représentée sur les figures 9 et 10. La figure 9 représente une vue en section transversale, la figure 10 représente une vue en coupe longitudinale. Conformément aux figures 9 et 10, l'évaporateur est constitué par un cylindre (8) qui est fermé à ses deux extrémités et qui comporte à sa partie supérieure une rainure longitudinale dont la section est en forme d'arc de cercle concave. Ladite rainure forme le bac à glaçon (7) pouvant contenir plusieurs glaçons. Des ailettes creuses (9) sont placées à l'intérieur de l'évaporateur, dans le sens longitudinal. Un tube (10) relié à la conduite permettant le transfert du gaz G entre l'évaporateur et le réacteur (2) pénètre dans l'enceinte cylindrique de l'évaporateur par un alésage réalisé dans l'une des extrémités du cylindre, et il est placé directement sous la paroi du bac à glaçons (7). Le gaz de travail G sous forme d'un liquide en ébullition est placé dans le fond de l'évaporateur. L'espace entre les parois des ailettes est occupé par le matériau à changement de phase M. La paroi extérieure de l'évaporateur (8) est réalisée dans un matériau ayant une diffusivité thermique élevée, c'est-à-dire une faible capacité thermique pour permettre une descente rapide de la température de paroi et une forte conductivité thermique pour permettre une formation rapide des glaçons. Un matériau à base d'aluminium par exemple, qui a une capacité thermique faible et une conductivité élevée, est approprié en raison de sa compatibilité avec l'ammoniac, qui est un gaz fréquemment utilisé dans les installations pour la production de froid à des températures négatives. Pour accroître la diffusion de la chaleur du liquide 2 en ébullition vers le bac à glaçons ainsi que la résistance mécanique de l'évaporateur, des ailettes 5 sont disposées à l'intérieur de l'évaporateur. Le bac à glaçons 7 est muni de multiples cloisons transversales, placées de sorte à obtenir la forme souhaitée pour les glaçons. La forme globale du bac à glaçons possède une géométrie en demi-lune torique qui permet un démoulage aisé des glaçons formés. Le matériau à changement de phase M placé entre les parois des ailettes creuses maintient la température de l'évaporateur à une valeur qui permet de prolonger la phase de production des glaçons pendant la phase transitoire de chauffage pour la régénération du réacteur isolé de l'évaporateur. La configuration particulière du tube (10) et sa position dans l'enceinte de l'évaporateur sont telles que les gaz chauds, provenant du réacteur lors de la phase 5 de mise en communication du réacteur à haute pression et de l'évaporateur maintenu à basse pression par le matériau à change15 ment de phase, viennent frapper en premier lieu la paroi du bac à glaçons, ce qui facilite de décollement des glaçons. Revendications 1. Installation pour la production de froid à la température Tu comprenant un réacteur (1) qui est le siège d'une sorption renversable PHT mettant en jeu un gaz G et un sorbant S, un dispositif (2) siège d'un phénomène renversable PBT qui met en jeu le gaz G, des moyens pour mettre le dispositif (2) en communication avec le réacteur (1) et des moyens pour isoler le réacteur (1) du dispositif (2), la courbe d'équilibre du phénomène renversable dans (2) étant située dans un domaine de température plus faible que celui de la courbe d'équilibre de la sorption renversable dans (1) dans le diagramme de Clapeyron, caractérisée en ce que le dispositif (2) contient, outre le gaz G, un matériau à changement de phase liquide/solide M ayant une température de solidification Ts inférieure à la température utile de production de froid Tu. 2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que la sorption renversable dans le réacteur (1) est choisie parmi les réactions chimiques renversables entre le gaz G et un solide, les adsorptions du gaz G sur un solide, et les absorptions du gaz G par un liquide. 3. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le phénomène renversable dans le dispositif (2) est choisi parmi les réactions chimiques renversables entre le gaz G et un solide, les adsorptions du gaz G sur un solide, les absorptions du gaz G par un liquide, les changements de phase liquide/gaz du gaz G. 4. Installation selon la revendication 3, caractérisée en ce que le phénomène renversable est un changement de phase liquide/gaz. 5. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le réacteur (1) est configuré de sorte que sa masse thermique soit suffisante pour absorber la chaleur produite lors de la phase exothermique de la sorption dont il est le siège. 6. Installation selon la revendication 1, caractérisée en que le réacteur (1) est muni de moyens pour évacuer la chaleur vers l'extérieur. 7. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le dispositif (2) est en contact thermique direct avec un réservoir (3) contenant de l'eau. 8. Installation selon la revendication 1, caractéri5 sée en ce que le matériau a changement de phase est choisi parmi les paraffines telles que les n-alcanes ayant de 10 à atomes de carbone, les mélanges eutectiques et les solutions eutectiques. 9. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'écart de température entre Ts e: Tu est de 10C à 100C. 10. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle est destinée à la production de glaçons et en ce que le matériau à changement de phase liquide /solide est choisi de telle sorte qu'il ait une température de solidification Ts inférieure à OOC. 11. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le dispositif (2) est un évaporateur / condenseur constitué par un cylindre (8) qui est fermé à ses deux extrémités; - ledit cylindre (8) comporte à sa partie supérieure une rainure longitudinale dont la section est en forme d'arc de cercle concave, ladite rainure correspondant au bac à glaçon (7); - des ailettes creuses (9) sont placées à l'intérieur de l'évaporateur, dans le sens longitudinal; - un tube (10) relié à la conduite permettant le transfert du gaz G entre l'évaporateur et le réacteur (2) pénètre dans l'enceinte cylindrique de l'évaporateur par un alésage réalisé dans l'une des extrémités du cylindre, et il est placé directement sous la paroi du bac à glaçons (7); - le gaz de travail G sous forme d'un liquide en ébullition est placé dans le fond de l'évaporateur; - l'espace entre les parois des ailettes est occupé par le matériau à changement de phase M. 12. Procédé pour la production de froid à une température utile Tu par un système thermochimique comprenant au moins deux phénomènes renversables utilisant un gaz G, dans lequel le froid est produit lors de l'étape de dissociation du phénomène renversable dont la courbe d'équilibre dans le diagramme de Clapeyron se situe dans le domaine des basses températures (PBT), et le système est régénéré lors de l'étape de dissociation du phénomène renversable dont la courbe d'équilibre dans le diagramme de Clapeyron se situe dans le domaine des températures élevées (PHT), caractérisé en ce que l'on prolonge l'étape de production de froid au-delà de la fin de l'étape de dissociation du phénomène PBT par la fusion d'un matériau à changement de phase M solide/liquide en contact thermique avec le gaz G dans le réacteur qui est le siège du phénomène PBT, ledit matériau à changement de phase étant choisi de sorte que sa température de changement de phase soit inférieure à la température utile Tu. 13. Procédé pour la production de glaçons ou d'eau froide, selon la revendication 12, mis en oeuvre dans une installation comprenant un réacteur (1) qui est le siège d'une sorption renversable PHT mettant en jeu un gaz G et un sorbant S, un dispositif (2) siège d'un phénomène renversable PBT qui met en jeu le gaz G, des moyens pour mettre le dispositif (2) en communication avec le réacteur (1) et des moyens pour isoler le réacteur (1) du dispositif (2), la courbe d'équilibre du phénomène renversable PBT dans (2) étant située dans un domaine de température plus faible que celui de la courbe d'équilibre de la sorption renversable PHT dans (1) dans le diagramme de Clapeyron, ledit dispositif (2) contenant en outre un matériau à changement de phase liquide/solide M ayant une température de solidification Ts inférieure à la température utile Tu, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) placer l'installation dans un état initial dans lequel le réacteur (1) et le dispositif (2) sont isolés l'un de l'autre, (2) contient le gaz G à l'état liquide et le matériau M à l'état liquide, (1) contient le sorbant S à l'état pauvre en gaz, le contenu de (1) et le contenu de (2) sont à température ambiante TO, le réservoir (3) contient les produits à congeler; b) mettre en communication le réacteur (1) et le dispositif (2) pour la libération endothermique du gaz G dans (2) et la sorption exothermique du gaz G sur le sorbant S dans (1), avec production de froid dans le dispositif (2) et dans le réservoir (3), solidification du matériau à changement de phase M avec accumulation de chaleur latente, absorption de chaleur par le réacteur (1) et son contenu, et éventuellement extraction de la chaleur produite dans (1); c) à la fin de l'étape b), isoler le réacteur (1) du dispositif (2) pour prolonger la production de froid dans (2) par fusion du matériau M qui libère le froid accumulé sous forme de chaleur latente, et apporter de l'énergie calorifique au réacteur (1) pour réaliser la dissociation endothermique du sorbant riche en gaz dans (1); d) mettre en communication le réacteur (1) et le dispositif (2) et maintenir le chauffage de (1) jusqu'à la dissociation totale ou partielle du sorbant dans (1) pour provoquer la condensation exothermique brutale du gaz dans (2) et l'arrêt de la production d'eau froide ou le décollement des glaçons, puis la poursuite éventuelle de la fusion du matériau M; e) isoler le réacteur (1) du dispositif (2) et laisser l'installation revenir à la température ambiante, c'est-àdire à son état initial. 14. Procédé selon la revendication 12 pour la production de glaçons, caractérisé en ce que la température de changement de phase du matériau M est inférieure à 00C.