Brevet FR2842044A1 — publié le 20040109

i Le domaine de l'invention est celui des filtres à ondes de surface et plus précisément celui des filtres à double mode symétrique encore appelés " DMS ", notamment décrits par T. MORITA et al; " WIDEBAND LOW LOSS DOUBLE MODE FILTERS ", 1992 IEEE ULTRASONICS PROC., pp 95-104, qui correspondent à une amélioration des filtres à résonateurs à couplage longitudinal, particulièrement intéressante pour des applications en téléphonie mobile pour des fréquences voisines du GigaH-ertz. De manière générale les filtres à résonateurs à couplage longitudinal comprennent deux cavités formées chacune d'un transducteur situé entre deux réseaux réflecteurs, lesdites cavités étant couplées longitudinalement, comme illustré Figure 1. Une première cavité est définie par le transducteur T1 entre les réflecteurs R1 et R2, la deuxième cavité est définie par le transducteur T2 situé entre les réflecteurs R2 et R3, le réflecteur R2 étant commun aux deux cavités. On obtient ainsi deux modes de résonance acoustique, principaux (un mode symétrique et un mode antisymétrique) et l'écart entre les fréquences de ces deux modes donne au premier ordre, la bande passante du filtre. L'inconvénient principal de ce filtre est sa limitation en bande passante (et/ou les impédances de charge source élevées qu'il nécessite). Pour pallier cet inconvénient la solution généralement utilisée consiste à remplacer la structure à deux transducteurs telle qu'illustrée en Figure 1, par une structure à trois transducteurs permettant sans trop augmenter l'impédance du filtre d'en élargir la bande passante. Une telle structure est illustrée en Figure 2. Trois transducteurs T11, T12, T13 sont situés entre deux réflecteurs R11 et R12. Les deux transducteurs latéraux T11 et T13 sont connectés électriquement en parallèle. Le transducteur central T12 ayant une fonction de transduction et de réflexion et permettant de définir deux cavités couplées longitudinalement grâce à la fonction de réflexion centrale. La structure est complètement symétrique par rapport à l'axe vertical AA' et les polarités de deux électrodes symétriques par rapport à cet axe sont identiques, (voir les électrodes Ej, Ej+l ou Ej et Ej+î). Grâce à cette symétrie, seuls les modes symétriques peuvent être excités, les modes antisymétriques n'étant pas couplés. Dans ce type de filtre l'écart de fréquence entre les deux premiers modes symétriques donne au premier ordre la largeur de la bande passante, qui est plus large que la bande passante de la première structure illustrée en Figure 1. Ce type de structure est couramment amélioré en terme de réjection, c'està-dire d'atténuation des fréquences hors bande en cascadant plusieurs voies acoustiques identiques ou du même type. La Figure 3 illustre une telle structure comportant deux voies acoustiques VA1 et VA2. Un premier transducteur T2, de la voie acoustique VA1 est connecté électriquement à un premier transducteur latéral T31 de la voie acoustique VA2, la première voie acoustique comporte un transducteur d'entrée T22, la seconde voie acoustique comporte un transducteur de sortie T32 et, un second transducteur T23 de la voie acoustique VA1 est également connecté électriquement à un second transducteur T33 de la seconde voie acoustique VA2. Dans chacune des voies acoustiques les trois transducteurs sont situés entre deux réflecteurs R21 et R22 (R31 et R32). Ainsi on peut définir dans chacune des voies acoustiques, deux cavités couplées longitudinalement. En effet, en raison des fonctions de transduction et de réflexion des transducteurs centraux, les transducteurs T21, T23, T31 et T33 sont également insérés dans des cavités. Ces cavités sont liées aux décalages spatiaux entre les transducteurs centraux et les transducteurs latéraux et aux réflexions sur les transducteurs et réflecteurs. Les filtres décrits précédemment fonctionnent avec une entrée et une sortie non différentielles (une tension unique VIN et une tension unique V0ut). Les impédances d'entrée ou de sortie peuvent typiquement être de l'ordre de 50 ohms, rendant ces filtres particulièrement adaptés pour des applications dans le domaine des radiofréquences. Néanmoins pour rendre ces filtres compatibles avec les circuits d'amplification actuels, on peut adapter ces filtres en les faisant fonctionner en différentiel. Pour cela l'un des transducteurs centraux peut être scindé en deux parties égales avec des polarités inversées. La Figure 4 illustre une telle configuration proposée dans la demande de brevet français No 2 818 051 déposée par la demanderesse. Pour ce type de filtre à entrées ou sorties différentielles, une des performances importantes est la symétrie du filtre, c'est-à-dire le rapport entre les tensions sur les bornes de sorties (Vout+, Vaut-). Le rapport doit idéalement avoir une amplitude de 1 et une phase de 1800. Du fait de faibles dimensions en jeu, les couplages parasites électromagnétiques de l'entrée sur les points milieux 1 et 2 ne sont pas négligeables. Ceci est vrai de la même manière pour les couplages électromagnétiques des points milieux 1 et 2 sur la sortie. D'autre part, ces couplages peuvent avoir une influence sur la tension à la sortie du filtre et dégrader la fonction de transfert du filtre. En effet, par symétrie, les couplages parasites de l'entrée sur les points milieux 1 et 2 donnent naissance à des tensions parasites égales toutes les deux à CVIN (si C est le coefficient donnant le couplage entre l'entrée et les points milieux 1 et 2). Dans la configuration considérée, la tension de sortie est proportionnelle par symétrie à la somme des tensions V1 et V2, ce qui signifie que les influences sur la tension de sortie des couplages parasites de l'entrée sur les points milieux 1 et 2 s'additionnent en phase. De même, les couplages parasites des point milieux sur la tension de sortie s'additionnent en phase. La configuration proposée dans la demande 2 818 051 permet d'obtenir des potentiels en opposition de phase aux points 1 et 2, et permet par là même d'annuler les couplages parasites de l'entrée sur les points milieux. Une autre approche proposée par MURATA dans la demande de brevet EP 0 836 278 A2 pour réaliser la transformation non différentiel/ différentiel consiste à connecter deux filtres de type DMS ayant des points milieux 1 et 2 en phase. Pour cela les transducteurs centraux sont connectés d'une part à des entrées ou sorties non différentielles parallèles et d'autre part à des sorties ou entrées différentielles. Dans ce contexte la présente invention propose un filtre à entrée (ou sortie) non différentielle et à sortie (ou entrée) différentielle, à symétrie optimisée, dans lequel deux filtres sont connectés en parallèle du côté de l'entrée (sortie) non différentielle et en série du côté de la sortie (entrée) différentielle, chaque filtre comprenant deux voies acoustiques cascadées, dans lesquelles les tensions des points milieux 1 et 2 sont en opposition de phase comme décrit précédemment. Plus précisément l'invention a pour objet un filtre à ondes de surface à entrées différentielles et sortie non différentielle ou à entrées non différentielles et sorties différentielles comprenant au moins un premier filtre et un deuxième filtre, chacun desdits filtres comprenant: au moins une première voie acoustique d'entrée cascadée à une deuxième voie acoustique de sortie, chaque voie acoustique comportant des transducteurs à électrodes interdigitées et notamment: - au moins un transducteur central; - au moins une paire de transducteurs de couplage formée d'un premier transducteur latéral et d'un second transducteur latéral les premier et deuxième filtres comportant: une première liaison électrique à un premier potentiel reliant le premier transducteur latéral de la première voie au premier transducteur latéral de la seconde voie et une deuxième liaison électrique à un second potentiel reliant le deuxième transducteur latéral de la première voie acoustique au deuxième transducteur latéral de la deuxième voie acoustique, les potentiels étant en opposition de phase, caractérisé en ce que les entrées ou sorties des premier et deuxième filtres sont connectées en série du côté différentiel pour former les entrées ou sorties différentielles du filtre "global" et les entrées ou sorties non différentielles des premier et second filtres sont connectées en parallèle, lesdits premier et deuxième filtres comportant en outre, soit des premières voies acoustiques identiques et des secondes voies acoustiques électriquement symétriques par rapport à un axe médian perpendiculaire à la direction de propagation des ondes acoustiques, soit des premières voies acoustiques symétriques par rapport à un axe médian perpendiculaire aux voies acoustiques et des secondes voies acoustiques identiques. Selon différentes variantes de l'invention, les transducteurs centraux des premières voies et/ou des secondes voies acoustiques peuvent aussi bien avoir des nombres impairs d'électrodes que des nombres pairs d'électrodes. Plus précisément: Selon une première variante de l'invention le filtre est caractérisé en ce que les transducteurs centraux des premières voies et/ou des secondes voies acoustiques ont des nombres impairs d'électrodes, les premier et second transducteurs latéraux ayant une série d'électrodes connectées à un potentiel dit point chaud interdigitée avec une série d'électrodes connectées à un potentiel de masse, la première électrode d'un des deux transducteurs latéraux, depuis le transducteur central étant connecté au point chaud, la première électrode de l'autre transducteur latéral depuis le transducteur central étant connectée à la masse, la distance entre le transducteur central et le premier transducteur latéral étant égale à celle entre le transducteur central et le second transducteur latéral. Selon une seconde variante de l'invention le filtre est caractérisé en ce que les transducteurs centraux des premières voies et/ou des secondes voies acoustiques ont des nombres pairs d'électrodes, les premier et second transducteurs latéraux ayant une série d'électrodes connectées à un potentiel de masse, la première électrode du premier transducteur latéral depuis le transducteur central étant connectée à un potentiel de même type (point chaud ou masse) que la première électrode du second transducteur latéral depuis le transducteur central, la distance entre le transducteur central et le premier transducteur étant égale à celle entre le transducteur central et le second transducteur latéral. De manière préférentielle chaque voie acoustique comprend deux réflecteurs entre lesquels sont situés le transducteur central et les transducteurs latéraux. Avantageusement la première voie acoustique du premier filtre et la première voie acoustique du second filtre ont un réflecteur commun, de même la seconde voie acoustique du premier filtre et la seconde voie acoustique du second filtre ont également un réflecteur commun, pour réduire la taille du filtre selon l'invention. Selon une variante de l'invention, les transducteurs sont séparés entre eux dans une même voie acoustique par une électrode portée à la masse de largeur supérieure à la largeur des autres électrodes. Selon une variante de l'invention, les transducteurs sont séparés entre eux par plusieurs électrodes ayant entre leurs axes des distances inférieures à la période dans le transducteur, lesdites électrodes faisant partie des deux transducteurs. Selon une variante de l'invention, lorsque le substrat est en tantalate de lithium d'angle de coupe compris entre y + 410 et y + 430 avec y axe cristallographique, l'épaisseur des électrodes est comprise entre environ et 10 % de la longueur d'onde acoustique du filtre. Avantageusement le nombre d'électrodes de transducteurs latéraux peut être compris entre environ 50 % et 100 % du nombre d'électrodes du transducteur central, dans chacune des voies acoustiques. L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre et grâce aux figures annexées parmi lesquelles: - la Figure 1 illustre un premier exemple de filtre à résonateurs à couplage longitudinal selon l'art connu; - la Figure 2 illustre un second exemple de filtre à résonateurs à couplage longitudinal selon l'art connu comprenant un transducteur central et deux transducteurs latéraux; - la Figure 3 illustre un troisième exemple de filtre à résonateurs à couplage longitudinal selon l'art connu comportant deux voies acoustiques cascadées; - la Figure 4 illustre un filtre DMS à deux voies acoustiques cascadées, à entrée non différentielle et sortie différentielle selon l'art connu; - la Figure 5 illustre un premier exemple de filtre selon l'invention, dans lequel les transducteurs centraux ont un nombre impair d'électrodes; - la Figure 6 illustre en détails, le premier filtre F1 du filtre illustré en Figure 5; - la Figure 7 illustre un second exemple de filtre selon l'invention, dans lequel, les transducteurs centraux ont un nombre pair d'électrodes; - la Figure 8 illustre un troisième exemple de filtre selon l'invention, dans lequel les transducteurs centraux des voies acoustiques de sortie, sont reliés entre eux et non reliés à la masse. - La Figure 9 illustre un exemple de filtre utilisé dans le filtre selon l'invention et comprenant plusieurs transducteurs centraux séparés par des transducteurs latéraux; - la Figure 10 illustre un cinquième exemple de filtre selon l'invention, de taille réduite comportant des réflecteurs en commun au niveau des voies acoustiques d'entrée et au niveau des voies acoustiques de sortie; - les Figures 11 et 12 illustrent le détail de zones de séparation entre les transducteurs latéraux et les transducteurs centraux et entre les réflecteurs et les transducteurs latéraux dans un exemple de réalisation de filtre selon l'invention; - les Figures 13 à 15 illustrent l'évolution de l'amplitude et de la phase du signal d'un exemple de filtre en fonction de la fréquence de fonctionnement; - La Figure 16 illustre les taux d'ondes stationnaires à l'entrée et à la sortie du filtre. La Figure 5 illustre un premier exemple de filtre selon l'invention comportant un premier filtre F1 et un second filtre F2, connectés en parallèle en entrée à une tension VIN et connectés en série en sortie à deux tensions Vout+ et Vout. Le premier filtre F1 comporte deux voies acoustiques VA11 et VA21 cascadées entre elles. La voie VA11 comporte un transducteur central TC,, situé entre deux transducteurs latéraux TL111 et TL112, l'ensemble des transducteurs TC11, TL111, TL112 étant situés entre deux réflecteurs extérieurs R111 et R112. De même la voie acoustique VA21 comporte un transducteur central TC21 situé entre deux transducteurs latéraux TL211 et TL212, l'ensemble des transducteurs TC21, TL211 et T212 étant situés entre deux réflecteurs R121 et R122. Selon cet exemple les transducteurs centraux ont un nombre impair d'électrodes et sont symétriques par rapport à un axe vertical. La Figure 6 illustre en détail le filtre F1. La distance entre le transducteur central et le premier transducteur latéral est choisie égale à la distance entre le transducteur central et le second transducteur latéral et est désignée par la lettre d. La distance d est définie ici comme étant la distance entre les milieux des electrodes successives. Les électrodes ElLi symétriques des électrodes E2Li par rapport à l'axe de symétrie du filtre F1, en distance sont portées à des polarités inversées de manière à amener les points 1 et 2 à des tensions opposées, (V2 égal - Vi). Le premier filtre F1 est connecté à un second filtre F2 comprenant également deux voies acoustiques VA12 et VA22. Selon l'invention la structure du filtre F2 comprend une voie acoustique identique à une voie acoustique du filtre F1 et une voie acoustique symétrique à l'autre voie acoustique du filtre F1 par rapport à un axe C situé entre les deux filtres. Plus précisémment, une des voies du filtre F2 (entrée ou sortie) se déduit par une opération géométrique de translation de la voie correspondante du filtre FI alors que l'autre voie du filtre F2 (sortie ou entrée) se déduit de la voie correspondante du filtre F1 par une opération géométrique de symétrie/translation par rapport à un axe perpendulaire à la direction de propagation. Plus précisément le filtre F2 comprend une voie acoustique VA12 identique à la voie acoustique VA11 du filtre F1, avec un transducteur central TC12 connecté à une tension de sortie V,,t-, deux transducteurs latéraux TL211 et TL212, l'ensemble des transducteurs étant compris entre deux réflecteurs R211 et R212. Le filtre F2 comprend une autre voie acoustique VA22 cascadée à la voie acoustique VA12 et symétrique par rapport à l'axe C de la voie VA21. Pour cela la voie acoustique VA22 comprend un transducteur central TC22 connecté à la tension d'entrée VIN, deux transducteurs latéraux TL221 et TL222, l'ensemble des transducteurs étant compris entre deux réflecteurs R221 et R222. Pour réaliser la symétrie les séquences de polarités des transducteur TL212 et TL221 sont identiques lorsque l'on part du transducteur central de la voie correspondante. De même, les séquences de polarités des transducteurs TL211 et TL 222 sont identiques lorsque l'on part du transducteur central de la voie correspondante. Les tension 1 et 2' ainsi que les tensions 2 et 1' sont donc égales deux à deux. Pour comprendre le fonctionnement du filtre décrit ci-dessus et pourquoi on obtient un résultat symétrique, nous allons nous référer dans un premier temps, au fonctionnement du filtre de la Figure 4. Dans la structure de filtre DMS illustrée en Figure 4, la voie acoustique du bas VA1 est entièrement symétrique par rapport à un axe vertical A situé au milieu du transducteur central. Par contre ceci n'est plus vrai pour la voie acoustique supérieure VAs. En effet dans cette voie, les deux transducteurs latéraux out des polarités inversées. Ces polarités inversées ont deux effets principaux: - les efficacités de transduction des deux transducteurs sont différentes. En effet les électrodes actives des transducteurs peuvent être considérées comme les électrodes chaudes. Sur le transducteur latéral TLs1, la première électrode (en partant du centre) Es,, est à la masse, alors que la deuxième électrode ES12 est active. Sur le transducteur latéral TLS2, la situation est inversée, la première électrode en partant du centre, soit l'électrode ES21 est active, alors que la seconde électrode ES22 est connectée à la masse. L'environnement électrique des premières électrodes actives (Es11, ES21) étant différent, leur efficacité de transduction peut être différente, ce qui se traduit par un défaut de symétrie. D'autre part, du fait de cet environnement différent, les admittances de couplages parasites électromagnétiques entre les deux transducteurs latéraux et le transducteur central sont différentes, ce qui se traduit aussi par une petite dissymétrie. Pour augmenter la symétrie la configuration de la Figure 4 propose de mettre en opposition de phase les potentiels aux points 1 et 2. Ainsi seule la différence entre les admittances de couplage provoque une dissymétrie persistante. Selon la configuration illustrée en Figure 5 en reprenant le raisonnement effectué sur les électrodes actives et de masse des différents transducteurs des voies acoustiques VA21 et VA22 d'entrée, il apparaît que les voies acoustiques VA21 et VA22 sont symétriques par rapport à l'axe C. Au niveau des voies acoustiques VA11 et VA12, les voies acoustiques sont identiques, les efficacités de transduction sont donc identiques. Ceci signifie que les tensions aux points 1 et 2' sont identiques, alors que les tensions aux points 2 et 1' sont également identiques. En ce qui concerne les couplages parasites entre les transducteurs latéraux et le transducteur central, le couplage entre le point 1' et le transducteur central TC22 est égal au couplage parasite entre le point 2 et le transducteur central TC21. De même les couplages entre le point 1 et le transducteur central TC21 est égal au couplage entre le point 2' et le transducteur central TC22. Les seules disymmétries restantes sont liées au fait que les connections 1 et 2' (ainsi que 2 et 1') sont reliées à des transducteur TL111 et TL 122 (ou TL112 et TL 122) différents ou dans un environnement électrique différent. Dans le cas de la figure 5 par exemple, les transducteurs sont de polarités opposées et ont donc leur première électrode active ou non. Cependant, du fait de la structure utilisée, les configurations des transducteurs TL11 1 et TL 121 ainsi que TL 112 et TL 122 sont identiques. La seule dissymétrie qui reste est donc du second ordre puisqu'elle est liée au produit de l'écart entre les tensions 1 et 2 (ou 1' et 2') (en valeur absolue) par l'écart entre l'écart des efficacités de transduction sur les voies VAl 1 et VA12. Plus précisemment, si l'on note les tensions VI et V2 par A1.Vin et A2.Vin, on a: VI =A1.Vin=V2' V2= A2.Vin=Vl' En notant, Bi et B2 les contributions des tensions VI et V2 sur la sortie Vout+, on obtient: Vout+=B1.Vl +B2.V2=(B1.A1 +B2A2).Vin Par symétrie, pour le filtre F2, on peut écrire VI '=A2.Vin V2'=A1.Vin Et de même: Vout=B2.V2'+Bl.V1 '=(B2.A1 +BI A2)Vin Si l'on pose: A2=-Al(1+Fa) B2=-B1 (1 + Fb) On obtient: Vout+=(B1.A1 +B2.A2).Vin=[B1.A1 +B1.A1 (1 +ra) (1 +Eb)] Vin Vout-=(B2.A1 +B1.A2).Vin=[-B1. (1 +Eb).Al -B1.A1 (1 +Ea)].Vin Soit: Vout+=A1.B1.Vin. (1+Fa+pb+pa. sb) Vout-=-A1.B1.Vin.(1 +Ea+gb) On voit donc par le petit calcul précédent que l'on obtient une compensation des dissymétries du premier ordre et que seul le produit des disymmétries (qui est négligeable) intervient. il Selon un second exemple de l'invention, le filtre peut également comprendre des configurations de filtres F1 et F2 comportant des transducteurs centraux avec des nombres pairs d'électrodes, comme illustré en Figure 7. Selon ces configurations, pour obtenir des potentiels opposés en 1 et 2, respectivement 1' et 2', les électrodes des transducteurs latéraux, les plus proches d'un transducteur central compris entre lesdits transducteurs latéraux, sont actives toutes les deux (respectivement électrodes reliées aux points 1 et 2, et aux points 1' et 2'). Dans ce cas, les distances (non représentées) entre les transducteurs latéraux et le transducteur central sont toutes égales à une même distance. Selon un troisième exemple de l'invention illustré en Figure 8, les transducteurs centraux de sortie TC11 et TC12 sont reliés entre eux, mais le point commun n'est pas relié à la masse, les transducteurs centraux TC21 et TC22, reliés à l'entrée étant toujours connectés à la masse. Cette configuration peut être utilisée à la place des autres suivant le type de boitier utilisé. Le filtre illustré en Figure 8, comprend des transducteurs centraux ayant un nombre pair d'électrodes, une configuration similaire avec connexion entre des transducteurs centraux de sortie pourrait tout à fait être envisagée avec des transducteurs centraux comportant un nombre impair d'électrodes. De même selon les exemples décrits précédemment, les voies acoustiques d'entrée (VA21, VA22) et les voies acoustiques de sortie (VA11, VA12) présentent des parités identiques. Ceci n'est pas une condition nécessaire, et les parités des transducteurs centraux des voies d'entrée et de sortie peuvent également être différentes. Il est également possible d'utiliser une structure utilisant plus que trois transducteurs par voie. Comme décrit dans la demande de brevet N0 2 818 051, il est possible de réaliser des filtres comportant sur chaque voie un ensemble de transducteurs d'entrée (de sortie) intercalés avec un ensemble de transducteur de couplage. Ce type de structure est couramment nommé IIDT dans la littérature. Plus précisément la figure 9 illustre les deux voies acoustiques d'un filtre F1, connecté sur son entrée à un filtre F2 (non représenté) en non différentiel et sur sa sortie en différentiel (sortie Vout+). Le filtre F1 comprend ainsi sur chacune de ses voies acoustiques trois transducteurs centraux. Sur la voie la voie d'entrée des transducteurs centraux TC211, TC212 et TC213 sont respectivement intercalés entre des transudcteurs de couplage TL2111, TL2112, TL2113 et TL2114. De même sur la voie de sortie des transducteurs centraux TC111, TC112, TC113 sont intercalés entre des transducteurs de couplage TL1111, TL1112, TL1113 et TL1114. De même que pour des voies à trois transducteurs, on peut considérer des structure à nombre total impair de transducteur comportant un transducteur d'entrée sortie au centre. Les tensions sur les transducteurs de couplage peuvent être opposées deux à deux. Un filtre à entrée (ou sortie) non balancée peut être réalisé en connectant en paralléle deux filtres et en série du côté balancé. Voir figure. Pour optimiser la taille d'un filtre selon l'invention, il peut être avantageux de fusionner les voies acoustiques d'entrée VA21 et VA22 et les voies acoustiques de sortie VA11 et VA12, en utilisant des réflecteurs communs, c'est-à-dire un unique réflecteur central Rc, entre les voies acoustiques VA11 et VA12 et un unique réflecteur RC2 entre les voies acoustiques VA21 et VA22, comme illustré en Figure 10. D'autre part, en ce qui concerne la symétrie, il est possible de travailler avec un nombre de périodes différentes pour les réseaux des deux voies sans dégrader le fonctionnement, le point important étant que les périodes des réseaux soient identiques. Exemple de réalisation d'un filtre selon l'invention pour application Extended GSM Le filtre ci-après détaillé est conçu pour fonctionner avec une impédance de source de 50 ohms et une impédance de charge de 150 ohms, avec une inductance parallèle de 60 nH (nanoHenry=nH). Le matériau utilisé est du tantalate de lithium de coupe Y + 420 (il peut être aussi de coupe Y + 36 ). L'épaisseur de métallisation des électrodes constitutives des transducteurs ou des réflecteurs est de 3400 Angstroms. Le taux de métallisation correspondant au rapport entre largeur d'électrode a et période d'électrode p est de 0,7. Ce filtre utilise des variations de période progressives pour séparer les transducteurs latéraux des transducteurs centraux comme dans l'art connu et décrit notamment dans la demande de brevet No 2 818 051 déposée par la demanderesse comme décrit en Figures 11 et 12. La Figure 11 montre le détail d'une zone de séparation progressive. Sur la gauche, on trouve le transducteur latéral avec des électrodes de période notée PTL, puis trois électrodes de périodes variables PC1, PC2, PC3. Ces électrodes étant rattachées au transducteur latéral et ayant des polarités suivant les séquences de polarités de ce transducteur. Trois électrodes de périodes PC3, PC2', PC1' (on choisit les périodes pour que PC3=PC3') sont rattachées au transducteur central TC et ont des polarités suivant les séquences de polarité dudit transducteur central. Les périodes PC1 et PC2 peuvent suivre une loi linéaire entre PC3 et PTL. De même les périodes PC'1 et PC'2 peuvent suivre une loi linéaire entre PTC et PC3. On peut d'autre part ajouter un décalage entre les réseaux etles transducteurs latéraux. Ce décalage est réalisé physiquement en intercalant deux électrodes de période PI comme illustré en Figure 12, PRES représentant la période des électrodes au sein du réseau réflecteur. Le tableau ci-après récapitule les nombres d'électrodes et de périodes optimisés pour un filtre à entrées non différentielles et sorties différentielles ayant une configuration telle que celle illustrée en Figure 10. Une telle configuration de taille réduite permet en effet l'intégration du filtre dans un boîtier de faibles dimensions typiquement de l'ordre de 2 mm x 1,4 mm. côté entrée côté sortie W 114 tm 128 ptm PRES 2,139 -rn2,129,tm PTL 2,10 8 2,112,m PTC 2,108 2,112 m PC3 1,841 lam 1,834,tm Pl 2.092 utm 2,099 utm Nombre de périodes de TL 25 23 Nombre de périodes de TC 34 28 Nombre de périodes de 3 3 séparation progressive Nombre de périodes de 47 39 réseaux extérieurs Nombre de périodes de 36 58 réseaux centraux Nombre de périodes 2 2 intermédiaires Avec un tel filtre on peut prévoir des pertes typiques de l'ordre de 2 dB dans la bande du système extended GSM entre 925 et 960 MHz avec une réjection de la bande Tx entre 880 MHz et 915 MHz d'environ 20 dB et des réjections supérieures à 50 dB en large bande. La symétrie prévue, c'est la comparaison des tensions Vout+ et Vout- est meilleure que +/- 0,5 dB et +/ 50 Les figures 13, 14 et transfert obtenue pour le filtre. stationnaires à l'entrée et la sortie donnent l'amplitude de la fonction de La figure 16 montre les taux d'ondes du filtre. REVENDICATIONS 1. Filtre à ondes de surface à entrées différentielles et sortie non différentielle ou à entrées non différentielles et sorties différentielles comprenant au moins un premier filtre (Fi) et un deuxième filtre (F2), chacun desdits filtres comprenant: au moins une première voie acoustique (VA11, VA12) cascadée à une deuxième voie acoustique (VA21, VA22) de sortie, chaque voie acoustique comportant des transducteurs à électrodes interdigitées et notamment: - au moins un transducteur central (TCO1, TC12, TC21, Tcc) - au moins une paire de transducteurs de couplage formée d'un premier transducteur latéral (TL,1,, TL211, TL121, TL221) et d'un second transducteur latéral (TL112, TL212, TL122, TL222) les premier et deuxième filtres (F1, F2) comportant: une première liaison électrique à un premier potentiel (V1) reliant le premier transducteur latéral de la première voie au premier transducteur latéral. de la seconde voie et une deuxième liaison électrique à un second potentiel (V2) reliant le deuxième transducteur latéral de la première voie acoustique au deuxième transducteur latéral de la deuxième voie acoustique, les premier et second potentiels étant en opposition de phase, caractérisé en ce que les entrées ou sorties différentielles des premier et deuxième filtres sont connectées en série et les entrées ou sorties non différentielles des premier et second filtres sont connectées en parallèle, lesdits premier et deuxième filtres comportant en outre, soit des premières voies acoustiques identiques et des secondes voies acoustiques électriquement symétriques par rapport à un axe médian (C) perpendiculaire aux voies acoustiques, soit des premières voies acoustiques électriquement symétriques par rapport à un axe médian perpendiculaire aux voies acoustiques et des secondes voies acoustiques identiques. 2. Filtre à ondes de surface selon la revendication 1, caractérisé en ce que les transducteurs centraux des premières voies et/ou des secondes voies acoustiques ont des nombres impairs d'électrodes. 3. Filtre à ondes de surface selon la revendication 2, caractérisé en ce que les premier et second transducteurs latéraux comprennent une série d'électrodes connectées à un potentiel dit point chaud (V1/V2) interdigitées avec une série d'électrodes connectées à un potentiel de masse, la première électrode du premier transducteur latéral, depuis le transducteur central étant connectée au point chaud, la première électrode du second transducteur latéral depuis le transducteur central étant connectée à la masse, la distance entre le transducteur central et le premier transducteur latéral étant égale à celle entre le transducteur central et le second transducteur latéral. 4. Filtre à ondes de surface selon la revendication 1, caractérisé en ce que les transducteurs centraux des premières voies et/ou des secondes voies acoustiques ont des nombres pairs d'électrodes, 5. Filtre à ondes de surface selon la revendication 4, caractérisé en ce que les premier et second transducteurs latéraux comprennent une série d'électrodes connectées à un potentiel de masse et une série d'électrodes connectant à un point chaud, la première électrode du premier transducteur latéral depuis le transducteur central étant connectée à un potentiel de même type (point chaud ou masse) que la première électrode du second transducteur latéral depuis le transducteur central, la distance entre le transducteur central et le premier transducteur latéral étant égale à celle entre le transducteur central et le second transducteur latéral. 6. Filtre à ondes de surface selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un couple de transducteurs centraux des premières voies ou des secondes voies acoustiques (TC1,/TC12 ou TC21/TC22) connectés entre eux à un potentiel flottant. 7. Filtre à ondes de surface selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque voie acoustique (VA,1, VA12, VA21, VA22) comprend deux réflecteurs (RI11, R,12, R211, R212, R121, R121, R221, R222) entre lesquels sont situés le transducteur central et les transducteurs latéraux de chacune des voies acoustiques. 8. Filtre à ondes acoustiques de surface selon la revendication 7, caractérisé en ce que la première voie acoustique du premier filtre et la première voie acoustique du second filtre ont un réflecteur commun, et, la seconde voie acoustique du premier filtre et la seconde voie acoustique du second filtre ont également un réflecteur commun. 9. Filtre à ondes de surface selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les transducteurs sont séparés entre eux dans une même voie acoustique par une électrode portée à la masse de largeur supérieure à la largeur des autres électrodes. 10. Filtre à ondes de surface selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les transducteurs sont séparés entre eux dans une même voie acoustique par un ensemble d'électrodes reliées à la masse. 11. Filtre à ondes de surface selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les transducteurs sont séparés entre eux par plusieurs électrodes ayant entre leurs axes des distances inférieures à la période dans le transducteur, lesdites électrodes faisant partie des deux transducteurs. 12. Filtre à ondes de surface selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que chaque voie acoustique comporte une alternance de transducteurs latéraux et de transducteurs centraux, lesdits transducteurs centraux étant connectés en parallèle à une entrée ou à une sortie. 13. Filtre à ondes de surface selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend un substrat de tantalate de lithium d'angle de coupe compris entre Y + 41 et Y + 43 , avec Y axe cristallographique. 14. Filtre à ondes de surface selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'épaisseur des électrodes est comprise entre environ 5 et 10 % de la longueur d'onde acoustique du filtre. 15. Filtre à ondes de surface selon l'une des revendications 9 ou , caractérisé en ce que le nombre d'électrodes de transducteurs latéraux est compris entre environ 50 % et 100 % du nombre d'électrodes du transducteur central, dans chacune des voies acoustiques.