Brevet FR2834325A1 — publié le 20030704

position de la cloison (18) du servomoteur (14) et de la tige (16). Joint fileté tubulaire comportant des surfaces d'étanchéité L' invention concerne un joint tubulaire, notamment du genre utilisé pour des puits d'hydrocarbures ou pour des puits similaires, par exemple en géothermie. Un tel joint peut exister entre deux tubes de grande lon lO gueur, ou entre un tube de grande longueur et un manchon. Ces joints sont utilisés notamment pour assembler des colonnes de tubes de cuvelage ("casings') ou de production ("tubings"). Compte tenu des caractéristiques mécaniques exigées, les tubes de cuvelage et ceux de production sont généralement en acier traité thermiquement. De leur côté, les joints doivent tenir en traction, en compression, en flexion et parfois en torsion, ainsi quà de forts écarts de pression dans les deux sens entre l'intérieur et l'extérieur. Et ils doivent même être étanches aux gaz, au moins dans certains cas. Les joints filetés sont particuliè- rement avantageux à cet égard. Mais il est actuellement envisagé de soumettre les tubes, in situ, à une expansion diamétrale, avec déformation plastique permanente. Ceci offre différents avantages, sur lesquels on reviendra. Encore faut-il que les joints restent opération- nels, après la déformation plastique d'expansion diamétrale, qu'ils subissent comme les tubes. Ainsi, il est souhaitable que les joints filetés tiennent après expansion diamétrale plastique, en conservant l'essentiel des propriétés qui les font apprécier, notamment de tenue mécanique en traction/com- pression, avec ou sans surpression interne ou externe, ainsi que d'étanchéité. Comme on le verra plus loin en détail, les joints classiques ne donnent pas entière satisfaction: ou bien ils ne tiennent pas ces exigences, ou bien ils les tiennent de manière aléatoire, ou bien ils les tiennent, mais non de manière répétée. Dans la demande internationale PCT/FR01/02005 non encore publiée de la Demanderesse, il est proposé une structure de joint prévue pour tenir l'expansion diamétrale plastique. L'étanchéité des joints tubulaires dépend de l'aire effective de contact des surfaces détanchéité, laquelle est affectée par la présence d'aspérités résultant de l'usinage de ces surfaces. En outre, un arrachement de ces aspérités est susceptible de se produire lorsque les surfaces d'étanchéité des deux éléments tubulaires glissent l'une sur l'autre au cours de l'assemblage du joint, et également au cours de l' expansion radiale dans le cas o celle-ci est prévue, détériorant ainsi encore la qualité de leur contact. Le but de l' invention est de remédier à tout ou partie de ces inconvénients. L' invention concerne un joint tubulaire comprenant un premier élément tubulaire et un second élément tubulaire propres à être mutuellement assemblés avec insertion d'une première région du premier élément tubulaire dans une seconde région du second élément tubulaire, lesdites première et seconde régions comportant des surfaces d'étanchéité respectives propres à venir en contact mutuel étanche dans un état final du joint à l'issue dune expansion radiale de celui-ci. On entend ici par "contact étanche" un contact entre deux surfaces fortement pressces l'une contre l'autre de manière à réaliser une étanchéité métal sur métal. L' invention prévoit notamment que lune au moins desdites surfaces d'étanchéité est munie dun revêtement adhérent comportant un matériau plus ductile que le matériau du substrat et dune épaisseur supérieure à 17 m, propre à augmenter l'aire effective de contact desdites surfaces d'étanchéité. Des caractéristiques optionnelles de l' invention, complémen- taires ou de substitution, sont énoncées ci-après: - L'épaisseur du revêtement est d'au moins 20 ym. - L'épaisseur du revêtement est comprise entre 35 et 50 ym. - Pour un substrat en acier ou en alliage de nickel, ledit matériau plus ductile est choisi parmi le cuivre, le plomb, le zinc, l'étain et leurs alliages. - Les premier et second éléments tubulaires sont propres à être mutuellement assemblés par vissage d'un filetage mâle du premier élément tubulaire dans un filetage femelle du second élément tubulaire. - Lesdits filetages sont coniques de conicité au plus égale à 12,5 %. - Lesdits filetages sont cylindriques à au moins deux étages de diamètres différents. - Chacune desdites surfaces d'étanchéité est située entre deux étages de filetage. - Ladite première région comporte une partie annulaire ayant une face de butée saillante et ladite seconde région comporte un logement, homologue de ladite partie annulaire, ayant une face de butée rentrante, les deux faces de butée permettant, au montage, de contrôler le couple de vissage des premier et second filetages l'un sur l'autre et d'insérer la première région dans la seconde région. - La surface périphérique extérieure de ladite partie annu laire est disposée à faible jeu de la surface périphérique intérieure du logement. - Lesdites surfaces d'étanchéité appartiennent respectivement à la surface périphérique extérieure de ladite partie annu- laire et à la surface périphérique intérieure du logement. - Ladite première région est située à l'extrémité-libre du premier élément tubulaire, ladite partie annulaire formant une lèvre. - La face de butée saillante comporte une languette annulaire se projetant axialement et une surface transvereale reliant la languette annulaire à la surface radialement intérieure du premier élément tubulaire et la face de butée rentrante comporte une rainore annu l a ire et une surface transvers ale reliant la rainure annulaire à la surface radialement inté rieure du second élément tubulaire, la languette s'engageant dans la rainure et la surface transversale de la face de butée saillante venant en regard de la surface transversale de la face de butée rentrante. - La surface périphérique extérieure de la languette annu- laire est dans le prolongement de la surface périphérique extérieure de ladite partie annulaire la surface périphérique intérieure de la rainure annulaire est dans le prolongement de la surface périphérique intérieure du logement. - L'épaisseur radiale (ed) de la languette est sensiblement égale à celle de la surface transversale de la face de butée rentrante. - Le rapport entre la hauteur mesurce axialement (hd) de la languette (13) et son épaisseur radiale (ed) est compris entre 0,8 et 1,6. - La hauteur mesurée axialement (hd) de la languette est comprise entre 0,8 et 3 mm. - La hauteur axiale (hr) de la languette et la profondeur axiale (Pr) de la rainure sont telles que, lors du vissage du joint fileté, le premier contact en butée a lieu entre l'extrémité libre transvereale de la languette et le fond de la rainure. - L'élément mâle présente une gorge en extrémité du filetage mâle entre filetage et lèvre mâle. - La gorge a une profondeur (hg) au plus égale à la hauteur des filets mâles. - La gorge a une largeur axiale totale (lg) et une profondeur (hg) telles que sa largeur axiale est comprise entre 2 et 15 fois sa profondeur. - Domaine des déformations plastiques, les surfaces d'étan chéité frettant l'une sur l'autre sur toute leur périphérie. - L' expansion diamétrale subie par le joint fileté tubulaire est au moins égale à 10 %. L' invention a également pour objet un procédé de réalisation d'un joint fileté tubulaire étanche caractérisé en ce que l'on part dun joint fileté tubulaire tel que défini ci- dessus dit "joint fileté tubulaire initialt' et en ce qu'on fait subir à ce joint fileté initial une expansion diamétrale dans le domaine des déformations plastiques à l' aide d'un boulet d'expansion de diamètre supérieur au diamètre inté- rieur (DI) des éléments tubulaires du joint fileté qui est déplacé axialement dans le joint fileté, la lèvre mâle et le logement femelle étant dimensionnés de manière à subir d'abord ensemble lors du passage du boulet une déformation plastique de flexion alors que seul le logement femelle subit ensuite une déformation plastique en sens inverse de redres- sement, ce qui vient fretter finalement une surface détan- chéité de la partie annulaire de la lèvre mâle par une surface d'étanchéité du logement femelle. Le procédé selon l' invention peut comporter au moins certai- nes des particularités suivantes: - La flexion de la lèvre mâle est délimitée par la présence d'une gorge à l'extrémité de la lèvre mâle du côté du filetage mâle. - Le joint fileté tubulaire mis en oeuvre est du type intégral et le boulet d'expansion est déplacé de l'élément fileté mâle vers l'élément fileté femelle. Les caractéristiques et avantages de l' invention seront exposés plus en détail dans la description ci-après, en se référant aux dessins annexés. La figure 1 représente un joint fileté selon l' invention avant expansion diamétrale. La figure 2 représente l'élément mâle du joint fileté de la figure 1. La figure 3 représente l'élément femelle du joint fileté de la figure 1. Les figures 4 à 7 représentent le joint fileté selon l'inven- tion à diverses étapes du processus d'expansion. La figure 4 représente la phase dexpansion du joint fileté. La figure 5 représente la phase de flexion. La figure 6 représente la phase de redressement. La figure 7 représente l'état final du joint fileté ayant subi le processus d'expansion. Les figures 8 et 9 représentent à plus grande échelle des détails de la lèvre et du logement illustrés sur les figures 2 et 3 respectivement. La figure 10 représente à plus grande échelle un détail de la figure 1. On revient ici sur le forage de puits, pour hydrocarbures ou géothermie par exemple. Traditionnellement, le haut dun puits est diabord foré sur une profondeur relativement faible de quelques dizaines de mètres à l' aide d'un outil de gros diamètre, de l'ordre par exemple de 500 mm, et est cuvelé à l' aide d'une colonne de tubes de ce diamètre. Le diamètre de forage diminue ensuite par pas jusqu'au fond du puits qui peut être foré avec un diamètre nettement plus faible, de l'ordre de 150 mm dans le même exemple. Un tel puits est alors cuvelé à lt aide de plusieurs colonnes de tubes concentriques, descendues chacune en fin de forage au diamètre correspondant et toutes suspen- dues depuis la surface; les tobes de plus gros diamètre s'étendent depuis la surface jusqu'à quelques dizaines de métres de profondeur et les tubes de plus petit diamètre s'étendent depuis la surface jusqu'au fond du puits, dont la profondeur peut atteindre plusieurs milliers de métres. L'espace entre les tubes de cuvelage et le terrain est par exemple cimenté. Aprés que le puits est entièrement foré et cuvelé, une colonne de tobes de production peut être descendue pour permettre notamment la remontée des hydrocarbures jusqu'à la surface, cest-à-dire l' exploitation effective du puits. On comprend que cette colonne de tubes de production possède un diamètre extérieur légèrement inférieur au diamètre intérieur de la colonne de tubes de cuvelage. Équiper un puits conduit donc à mettre en oeuvre un grand nombre de tubes de différentes dimensions le plus souvent assemblés à l' aide de joints filetés compte tenu des avanta- ges de ce type d' assemblage. On cherche à rendre ces tubes les plus minces possibles, pour ne pas nécessiter de trop gros diamètres de tubes de cuvelage près de la surface. Or le respect des contraintes et spécifications applicables aux joints filetés conduit souvent à leur donner une épaisseur plus grande que celle de la partie courante des tubes; ce qui oblige à augmenter la progression diamétrale entre colonnes concentriques, lorsquon descend en profondeur dans le puits. L' assemblage des tubes entre eux a lieu soit par vissage des extrémités filetées des tubes les unes dans les autres (joints dits intégraux), soit à l' aide de manchons filetés recouvrant leurs extrémités. Les tubes sont descendus successivement après vissage dans l'extrémité du tube ou du manchon précédent. La spécification API 5 CT de l'American Petroleum Institute (API) définit ainsi des joints filetés tubulaires entre deux tubes de grande longueur ('integral-joint tubing", "extreme- ligne casing"), ainsi que des assemblages filetés manchonnés comportant deux joints filetés permettant d'assembler deux tubes de grande longueur à l' aide d'un manchon. Ces joints API ne sont étanches que par l'adjonction d'une graisse chargée de particules métalliques qui remplit les interstices entre filets. Bien entendu les liaisons entre tubes (ou entre tubes et manchons) doivent rester étanches quelles que soient les sol lic itations que les tube s subis sent lors de leur descente dans le puits, et dans une large limite de masse supportée, puisque chaque joint soutient au moins partiellement des tubes situés au-dessous de lui. Aussi les performances mécaniques des joints filetés apparaissent-elles intimement liées à leurs caractéristiques géométriques. Avec un joint fileté, on définit une "efficacité" de la connexion en traction, qui est déterminée par le rapport entre la section transversale du tube au droit du filetage et la section transversale du tobe dans sa longueur. Dans le cas de joints à simple filetage cette efficacité est de 100 % pour les joints manchonnés à filetages coniques et filets évanouissants. En revanche le manchon possède un diamètre extérieur supérieur à celui du tube et est de ce fait relativement encombrant. Les joints intégraux ne peuvent atteindre une efficacité de 100 % qu'à condition d'épaissir fortement les extrémités des tubes par forgeage. Les fileta- ges cylindriques bi-étagés procurent une efficacité moins élevée à encombrement équivalent et sont plus longs à positionner et à visser que les filetages coniques à filets évanouissants. Par contre, lorsque la pression de fluide intérieure ou extérieure exercée sur les tubes devient excessive, les filetages peuvent désengrener. Ce phénomène de désengrènement est en partie lié à la forme des filetages utilisés. Ceux ci sont généralement des filetages triangulaires à flancs inclinés et sommets arrondis ou des filetages trapésoïdaux à flancs inclinés dissymétriques et sommets tronqués. Dans les filetages à filets triangulaires arrondis, les efforts radiaux sont importants, ce qui rend ce type de filetage sujet au grippage et au désengrènement des fileta- ges. Ceci étant, quel que soit le type de filetage utilisé, il existe toujours, malgré l'utilisation de graisses chargées de particules, un canal de fuite dans lequel un fluide à haute pression peut circuler du fait du jeu existant entre les surfaces non en contact. Pour une charge donnée en traction, il existe un seuil de pression du fluide, au-delà duquel l'effort combiné de traction et pression provoque sur les joints filetés API un désengrènement des filetages des parties mâles et femelles en contact. Les joints et assemblages filetés ont fait l'objet, pour éviter cela, de différents perfectionnements: par exemple les brevets FR 1489013, EP 0488912, US 4494777 ont visé à réaliser des joints filetés tubulaires dits supérieurs ou "premium particulièrement étanches grâce à des portées d'étanchéité métal-métal et à des butées entre éléments mâles et femelles judicieusement arrangées. Ceci peut se faire par deux portées détanchéité coniques sensiblement de même conicité en contact interférant, la portée d'étanchéité mâle étant disposoe extérieurement au- delà du filetage mâle et la potée d'étanchéité femelle étant disposée de manière correspondante sur l'élément femelle. Des butées transvereales sont utilisées conjointement pour positionner les portées d'étanchéité et pour renforcer leur efficacité. Cependant il existe toujours un risque de déma- riage des cônes des portées sous l'effet dune pression extérieure et un risque de détérioration et de séparation des portées sous les efforts de contraction et de traction appliqués durant la descente des tubes dans le puits ou en servlce. Comme indiqué, après descente d'une colonne tubulaire dans un puits, on envisage de soumettre celle-ci à une expansion diamétrale, avec déformation plastique permanente. Ceci se fait par exemple à l' aide d'un boulet dont le passage est forcé à l'intérieur de la colonne: voir brevets ou demandes de brevet WO 93/25799, WO 98/00626, WO 99/06670, WO 99/35368, WO 00/61915, GB 2344606, GB 2348657. Ceci offre des potentia lités très intéressantes: - descendre une colonne de faible encombrement, qui est ensuite expansée à force; - mettre en place de cette façon une colonne de tubes de cuvelage, - de même, colmater in situ les trous d'un tube de cuvelage ou de production percé par la corrosion ou par le frottement des tiges de forage, ou bien descendre dans le puits des tubes de faible encombrement qui seront expansés au diamètre souhaité une fois en place. - enfin et surtout, permettre de forer des puits de diamètre uniforme sur toute leur longueur, dont le cuvelage est réalisé par une colonne de tubes tous de même diamètre, les tubes étant introduits à l'état non expansé, puis étant expansés in situ au diamètre du puits. I1 serait alors possible de diminuer fortement le nombre de tubes nacessaires pour équiper un puits, en supprimant les tubes de plus gros diamètre et de plus forte épaisseur. Le coût du puits est diminué en conséquence. I1 peut même être envisagé de forer le puits directement avec la colonne de tobes de cuvelage, qui jouerait le rôle de train de tiges de forage. Il s'est avéré que réaliser des joints filetés qui tiennent leurs performances après cette expansion est extrêmement délicat, d'autant plus que ceci doit être fiable (tous les joints doivent tenir) et stable dans les conditions de fonctionnement. On connaît par US 5924745 et WO 98/42947 des joints filetés tenant l'expansion. Mais il s'agit ici d'assembler des tubes dits EST (expansable slotted tubings), munis de fentes longitudinales traversantes, et sujets à expansion diamétrale au fond de puits d'hydrocarEures (par passage dun mandrin d'expansion dans ces tubes); élargies, les fentes permettent à un fluide extérieur au tube (hydrocarbure provenant du gisement) d'entrer dans le tube pour y être remonté en surface. Dans ce cas, l'étanchéité des joints n'a manifeste ment pas dimportance, et, étant en fond de puits, ils n'ont pas une aussi grande charge mécanique. En fait, les premières propositions d' expansion plastique des colonnes tubulaires se fondent sur des joints soudés (bobines de tubes aboutés préalablement par soudage, déroulées depuis la surface) ou encore sur des joints frottants ("slips"). Mais de tels joints ne possèdent pas les performances des joints filetés, en particulier en ce qui concerne la combi- naison de la résistance mécanique, de l'étanchéité en toutes conditions de service, et aussi de la possibilité de démonta- ge/remontage plusieurs fois de suite. Il s'est avéré que les joints filetés tubulaires classiques tels que ceux selon le brevet US 4494777 ne supportent pas l 'expansion diamétrale plastique. On constate après expansion sur ces joints: - une absence détanchéité (qui empêche accessoirement de réaliser l' expansion en pouss ant hydrauliquement le boulet dans la colonne); - une flèche de l'extrémité mâle vers l'intérieur du joint qui réduit considérablement et de manière inacceptable le diamètre intérieur opérationnel de la colonne en réalisant une saillie intérieure dans l'espace défini par le diamètre intérieur opérationnel; - éventuellement la rupture de la lèvre d'extrémité mâle par dépassement de la capacité de déformation de certaines zones particulièrement sollicitées du fait des variations d'épais- seur tout au long des éléments mâles et femelles par rapport à l'épaisseur au corps du tube. On a donc cherché à réaliser un joint fileté tubulaire qui soit apte à résister à l'opération dexpansion dans le puits et qui soit étanche aux liquides voire si possible aux gaz après ladite opération dexpansion. On a aussi cherché à ce que le joint fileté tobulaire soit simple et économique à produire. On a en outre cherché à ce que le joint fileté possède de bonnes caractéristiques métallurgiques en service donc après expansion, notamment à ce qu'il présente dans cet état une limite délasticité suffisante, à ce qu'il soit exempt de fragilité et à ce qu'il présente de bonnes caracté ristiques à la fissuration sous contrainte par H2S. On connaît des joints filetés ayant une lèvre mâle en correspondance avec un logement femelle (US 4611838, US 3870351, WO 99/08034, US 6047997). I1 s'est avéré que ces montages connus ne tiennent pas l'étanchéité après expansion plastique, qui n'y est d'ailleurs nullement envisagée. Dans US 4611838, la lèvre mâle présente une surface annulaire d'extrémité mâle comportant une dent annulaire; et il est prévu une surface annulaire d'épaulement femelle comportant une rainure annulaire. Pour la mise en butée, la lèvre mâle possède une surface périphérique extérieure torique et le logement femelle possade une surface périphérique intérieure conique. Ces surfaces périphériques interfèrent radialement en fin de vissage pour constituer des portées d'étanchéité. US 4611838 vise à maximaliser l'interférence radiale de la surface périphérique torique extérieure de la lèvre mâle avec la surface périphérique conique intérieure du logement femelle en fin de vissage (et par là méme l'étanchéité du joint fileté) grâce à la forme de ces surfaces périphériques et à l'effet de support de la surface inférieure de la rainure pour la surface inférieure de la dent. Mais la surface dextrémité mâle selon US 4611838 n'est pas bien maintenue en position dans celle de l'épaulement femelle du joint fileté et ne permet donc pas de transmettre un moment de flexion à l'extrémité libre de la lèvre mâle du fait de l'espace libre entre la paroi supérieure de la languette à l'extrémité libre de celle-ci et la paroi supérieure de la rainure au fond de celle-ci. L,étanchéité après expansion ne peut donc être garantie. US 3870351 présente une configuration de lèvre et d'extrémité mâles et de logement femelle voisine de la configuration du brevet US 4611838, la surface dextrémité libre mâle étant bombée convexe et portant contre une surface d'épaulement femelle bombée concave de manière à réaliser deux jeux de portées détanchéité métal-métal, l'un au niveau des surfaces bombées, l'autre jeu étant disposé sur la surface périphéri- que extérieure de lèvre mâle et sur la surface périphérique intérieure de logement femelle. Une telle configuration permet daugmenter l'interférence radiale entre les portéss détanchéité périphériques sur le joint vissé, ce qui n'est cependant pas suffisant pour l' application considérce (étanchéité après expansion). WO 99/08034 décrit un joint fileté à filets carrés ayant une lèvre mâle en correspondance avec un logement femelle et présentant des surfaces annulaires d'extrémité mâle et d'épaulement femelle en forme de feuillures en butée et encastrées l'une dans l'autre. La surface périphérique extérieure de la lèvre mâle et la surface périphérique intérieure du logement femelle présentent des parties cylindriques qui interfèrent radialement entre elles pour former un jeu de portées détanchéité périphériques en fin de vissage lorsque les feuillures mâle et femelle sont encas- trées. La configuration de ces surfaces est complexe et coûteuse à réaliser et n'offre aucune garantie d'étanchéité après expansion plastique. En outre, l'emprisonnement de graisse risque d'entraîner un mauvais positionnement des éléments filetés. US 6047997 décrit enfin une structure de tiges de forage pour conduits souterrains pour lesquels il n'y a pas d' exigence particulière d'étanchéité. La surface d'extrémité mâle selon ce brevet est encastrée dans une surface d'épaulement femelle mais les figures font apparaître un espace important entre la surface périphérique extérieure de la lèvre mâle et la surface périphérique intérieure du logement femelle. Cela n'est pas satisfaisant non plus pour l'application considé- rée. Dans la technique d'assemblage par expansion, chaque tube est abouté aux tubes déjà assemblés après être passé à l'inté- rieur des tubes qui le précèdent. Pour permettre ce passage, le diamètre de chaque tube déjà assemblé a subi une expansion de l'ordre de 10 à 25 % en commençant par le premier, par le passage d'un boulet de forme généralement conique tiré depuis la surface du puits. Cette expansion des tubes permet également d'améliorer l'étanchéité au niveau des surfaces en contact des joints. Un mode de réalisation d'un joint d'étanchéité métal contre métal en forme de doigt adapté à cette technique est décrit dans la demande internationale PCT/FRO1/02005 précitée. Cependant avec ce mode de réalisation, il arrive pour les taux d'expansions les plus élevés que les contraintes mécaniques subies par les tubes lors du passage du boulet désengagent le doigt de son logement, entraînant un risque de rupture de l'étanchéité au niveau du joint. La figure 1 représente un joint comprenant un élément fileté mâle 1 disposé en extrémité d'un premier tube 11. Cet élément mâle est vissé en butée dans un élément fileté femelle 2 disposé en extrémité d'un second tube 12. Le diamétre intérieur de l'élément fileté mâle est ici égal au diamètre intérieur DI des tubes 11, 12. Dans le mode de réalisation de la figure 1, le diamètre extérieur de l'élément fileté femelle est égal au diamètre extérieur DE des tubes 11, 12 à titre d'exemple uniquement. Le joint est représenté sur la figure 1 à l'état simplement vissé en butée avant toute opération d' expansion diamétrale. Le second tube 12 tel que représenté est un tube de grande longueur. Ce second tube pourrait être, de manière non représentée, un manchon muni d'un côté de l'élément femelle 2 et de l'autre côté dun second élément femelle symétrique ou non de ce dernier et vissé à un élément mâle situé en extrémité d'un autre tube de grande longueur. Seul l'élément mâle l est représenté sur la figure 2. Il comprend un filetage mâle 3, conique à filets trapézoï- daux, et se prolonge vers son extrémité libre par une partie non filetée constituée par une gorge 21 et par une lèvre 5 et se termine par une surface annulaire d'extrémité mâle 9. La gorge 21 possède une forme en U peu profonde. Elle démarre immédiatement au-delà du filetage et sa profon- deur hg par rapport à la surface extérieure de la lèvre est inférieure àla hauteur des filets du filetage 3. De la sorte le fond de la gorge arrive au pied du premier filet du filetage et se raccorde à la lèvre par un flanc peu incliné. La largeur totale de la gorge 19 à son sommet est sensiblement égale à 4 fois sa profondeur hg. La lèvre 5 présente: a) une surface périphérique extérieure 7 de forme cylindri- que, b) une surface périphérique intérieure 19 qui correspond à la zone d'extrémité de la surface périphérique intérieure cylindrique du premier tube 11, La lèvre 5 possède donc une épaisseur el uniforme sensiblement égale à la moitié de l'épaisseur et du tube 11. Elle possède une longueur ll mesurce depuis l'extrémité de la gorge jusqu'à l'aplomb de la surface 15 (définie plus bas) sensiblement égale à 3 fois l'épaisseur de lèvre el. La surface d'extrémité mâle 9 forme une feuillure. Cette feuillure est constituée d'une surface traneversale annulaire mâle 15 et dune languette 13 annulaire se projetant axiale- ment, adjacente à la surface tranavereale 15. La surface transversale mâle 15 est situce du côté de la feuillure dirigé vers l'intérieur du joint fileté. La surface périphérique extérieure de la languette 13 est dans le prolongement de la surface 7 de la lèvre tandis que sa surface périphérique intérieure 17 est par exemple cylindrique. L'épaisseur radiale de la languette 13 est sensiblement identique à celle de la surface traneversale 15 tandis que la hauteur de la languette (ou projection axiale de celle-ci) est sensiblement égale à l'épaisseur radiale de cette même languette. Elle peut aussi être égale à 1,5 fois cette épaisseur radiale pour mieux maintenir l'extrémité libre de la languette lors de l'expansion. L'élément femelle 2 est représenté seul à la figure 3. Il comprend, en partant de lextrémité libre de l'élément femelle, un filetage femelle 4 à filets trapézoïdaux homolo gue du filetage mâle 3 puis une partie non filetée 6. Cette partie non filetée 6 forme un logement pour correspondre et coopérer avec la lèvre 5 de l'élément mâle 1. Le logement femelle 6 présente une surface périphérique 8 tournée vers l'intérieur, de forme cylindrique, reliée d'un côté au filetage femelle 4 et de l'autre côté via un épaule- ment femelle 10 à la surface périphérique intérieure cylin- drique 20 du second tube 12. De manière générale, le diamètre de la surface périphérique 8 du logement est très légèrement supérieur au diamètre de la surface périphérique extérieure 7 de la lèvre mâle 5. De cette façon, les surfaces 7 et 8 peuvent coulisser l'une dans l'autre à faible jeu lors du vissage de l'élément mâle dans l'élément femelle, par exemple avec un jeu de 0,2 mm. L' avantage d' un tel coulissement sera exposé plus loin. L,épaulement femelle présente une surface annulaire d'épaule- ment 10 qui est disposée de manière sensiblement correspon- dante et possède une forme sensiblement homologue à celle d'extrémité mâle 9. La surface 10 forme une feuillure constituée d'une surface annulaire transversale femelle 16 et dune rainure annulaire 14 adjacente à la surface transver- sale 16. La surface transversale femelle 16 est située du côté de la feuillure dirigé vers l'intérieur du joint fileté. La paroi 18 de la rainure 14 adjacente à la surface transver- sale 16 est par exemple cylindrique et peut se raccorder à cette dernière par un chanfrein ou un arrondi. La paroi opposée de la rainure est dans le prolongement de la surface périphérique 8. Lors du vissage du joint fileté, la surface 17 de la languette "monte" sur la paroi 18 de la rainure jusqu'à ce que l'extrémité libre transversale de la languette arrive contre le fond de la rainure 14. La hauteur axiale hr de la languette 14 et la profondeur axiale Pr de la rainure sont telles que les surfaces transversales 15 et 16 ne viennent en contact qu'après un vissage supplémentaire. Le faible jeu entre les surfaces cylindriques 7 et 8 et entre les surfaces de la languette et de la rainure qui les prolongent permet l'évacuation de la graisse en fin de vissage et donc un positionnement correct de la lèvre 5 par rapport au logement 6. Les figures 4 à 7 explicitent les phénomènes de déformation qui se produisent lorsque l'on réalise au moyen dun boulet une expansion diamétrale de l'ordre de 15 % sur des tubes assemblés par les joints filetés qui viennent d'être décrits et qui permettent d'obtenir en final un joint expansé étanche. Une telle déformation effectuée sur des matériaux métalliques conduit à des déformations plastiques du métal. On passe ainsi par exemple d'un diamètre extérieur de 139,7 mm (5,5 in) sur le deuxième tube 12 en amont de l 'expansion et par conséquent dans la partie non encore déformée à un diamètre extérieur de 157,5 mm (6,2 in) sur le premier tube 11 expansé (à l' aplomb ou en aval du cône de sortie 33 du boulet). Il faut de ce fait utiliser pour les tubes un métal qui accepte de telles déformations plastiques. Les déformations plastiques générées augmentent la limite d'élasticité des produits: un tube possédant initialement une limite délasticité de 310 MPa (45 KSI) voit ainsi celle-ci augmenter à 380 MPa (55 KSI) après déformation. L'expansion diamétrale est réalisée de manière connue à l'aide dun boulet 30 (figure 4) de diamètre maximal adéquat. On force le passage de ce boulet dans les tubes soit en le tirant à l' aide de tiges de forage soit en le poussant par exemple par une pression hydraulique. Le boulet a par exemple une forme biconique avec un cône d'entrée 31 sur lequel se fait l'expansion, une partie cylindrique médiane 32 et une partie conique de sortie 33. Toutes les surfaces des parties de boulet sont raccordées entre elles par des rayons de raccordement adaptés. WO 93/25800 divulgue notamment des angles de cones d'entrée particulièrement adaptés à l 'expansion diamétrale de tubes dits EST pour l' exploitation de puits d'hydrocarbures. Les tubes 11, 12 ayant une section sensiblement constante, leurs extrémités ne posent pas de problème particulier lors du passage du boulet pourvu que la capacité de déformation du métal dont ils sont faits soit suffisante. lO Les problèmes à résoudre viennent du fait que les éléments filetés en extrémité des tubes ont des épaisseurs plus * faibles que celles des corps des tubes et localement varia- bles, sont plus ou moins maintenus et tendent à se déformer de manière différente entre les parties males et les parties femelles correspondantes. Ces déformations différentes, si elles sont maitrisées en utilisant le joint fileté selon l' invention, permettent de réaliser un joint fileté étanche après expansion diamétrale ne présentant pas de relief local rédhibitoire à l'intérieur de la surface périphérique intérieure des tubes. Le processus diexpansion du joint fileté peut étre décomposé en 4 phases qui font l'objet des figures 4 à 7. Bien que l'opération d' expansion puisse tout à fait étre effectuée dans le sens contraire et conduire à des résultats adéquats, on a représenté le mode préféré de déformation dans lequel le boulet se déplace de l'élément male 1 du premier tube 11 vers l'élément femelle 2 du second tube 12. a) Phase d'expansion sur le cone du boulet La figure 4 montre le joint fileté au cours de cette phase. L' expansion est réalisée par le cone dentrée 31 du boulet 30 et la figure 4 montre les filetages males 3 et femelles 4 en cours d'expansion diamétrale. Sur la figure 4, le cône dentrée 31 du boulet 30 amorce la déformation de la lèvre mâle et de la zone de logement homologue femelle en les pliant pour les incliner par rapport à l ' axe de l 'assemblage. Au cours de cette phase diexpansion, les efforts de réaction au passage du boulet 30 sont progressivement transférés du premier tube 11 vers le deuxième tube 12. Du fait de ces efforts de réaction, la lèvre mâle 5 est comprimée axialement au cours de cette phase dexpansion par la surface annulaire dépaulement femelle lO. La fin de la phase d'expansion correspond à l'arrivée de l'extrémité libre de l'élément mâle à la fin du cône d'entrée 31 du boulet. b) Phase de flexion Au cours de cette phase, la lèvre mâle est située au niveau de la partie centrale 32 du boulet: voir figure 5. i) lèvre mâle La lèvre mâle 5 est soumise à chacune de ses deux extrémités à des moments de flexion de sens opposés. La surface dextrémité mâle 9 est en effet maintenue en position dans la surface d'épaulement femelle 10 du fait des feuillures avec appuis 15, 16 et du système d'emprisonnement languette 13/rainure 14. L'emprisonnement des feuillures oblige la zone d'extrémité libre de la lèvre mâle 5 à suivre l'inclinaison de la zone 22 de pleine épaisseur de l'élément femelle au-delà de l'épaule- ment. Cette zone 22 est encore en cours d'expansion sur le cône d'entrée 31 du boulet et crée donc un moment de flexion à ce niveau. L'autre extrémité de la lèvre, du côté filetage mâle 3, n'est plus supportée et impose au contraire à la lèvre un moment de flexion opposé à celui en extrémité libre de lèvre. Les moments de flexion de signe opposé aux 2 extrémités de la lèvre mâle entraînent la courbure en banane de la lèvre mâle comme sur la figure 5, la surface périphérique extérieure 7 de la lèvre 5 prenant une forme bombée convexe. L,état de compression axiale de la lèvre mâle 5 en fin de phase d'expansion facilite sa courbure sous l'effet des moments de flexion. La gorge 21 située entre la lèvre mâle 5 et le filetage mâle 3 joue le rôle dune rotule plastique qui accentue la courbure de la lèvre mâle en limitant la largeur sur laquelle cette courbure peut s'effectuer. I1 faut toutefois veiller dans ce cas à ce que les contrain tes de compression axiale au niveau de la lèvre mâle n'indui- sent pas le flambement du métal 23 sous la gorge. Ce flambe- ment se traduirait par une saillie du métal sous la gorge par rapport à la surface périphérique intérieure 19. ii) logement femelle Le même phénomène de flexion se produit sur le logement femelle. La zone 22 de pleine épaisseur relativement rigide par rapport aux zones de lèvre relativement minces subit à son passage au niveau de la partie médiane une expansion addi- tionnelle de sorte que le diamètre intérieur de la zone 22 devient supérieur à celui de la zone médiane 32 du boulet. Le phénomène d' expansion additionnelle est décrit dans le document wO 93/25800. c) Phase de redressement Cette phase illustrée par la figure 6 correspond au passage de la zone 22 de pleine épaisseur femelle sur la partie médiane 32 du boulet 30. i) logement femelle La flexion générée dans la phase précédente tend à être ramenée à zéro sous l'effet de la tension et des contraintes circonférentielles, ce qui génère un état de contraintes axiales de flexion inverse par rapport à la courbure, produisant ainsi le redressement. Le moment de flexion engendré par ces contraintes est proportionnel à l'épaisseur de matière en amont du redresse- ment. Au moment darriver sur le tube 12 en pleine épaisseur (zone 22), le moment de flexion n'est pas suffisant pour redresser la zone périphérique intérieure du logement femelle qui tend à plonger alors vers l'axe du produit. Ce comporte- ment se manifeste par une diminution locale de diamètre extérieur du tube 12. ii) lèvre mâle Au fur et à mesure du redressement de la partie femelle, la différence dencombrement axial qui était générée par la flexion diminue. La lèvre mâle 5 perd donc progressivement son état de compression. Cela se poursuit avec la séparation des surfaces 15, 16 initialement en butée. Ce phénomène est renforcé par.éle plongeoné. de la surface périphérique intérieure 8 du logement femelle qui produit un effet d'ouverture des butées 15, 16. La déformation en banane imposce dans la phase précédente est conservée. d) État final La figure 7 montre l'état final du joint fileté après le passage du boulet. L'état de contraintes circonférentielles généré par l'expan- sion conduit à un frettage de la surface périphérique extérieure 7 de la lèvre mâle par celle intérieure 8 du logement femelle. On peut alors parler d'auto-frettage des surfaces 7, 8 du joint fileté à l'état expansé, ce qui permet d' assurer l'étanchéité. La lèvre mâle 5 ne plonge pas vers l'axe, car le déport radial imposé par l'emprisonnement des feuillures 9, 10 a généré suffisamment de déformations plastiques. Le retour élastique des éléments du joint fileté après passage du boulet est négligeable devant les déformations plastiques mises en jeu. Le frettage radial induit une pression de contact de plu- sieurs dizaines de MPa voire de plus de 100 MPa, suffisante pour as surer une étanchéité aux pres s ions intérieures ou extérieures au joint fileté. La longueur de frettage est suffisant sur toute la périphérie des surfaces de contact pour assurer une étanchéité stable entre celles-ci. Une étanchéité est par ailleurs nécessaire lorsque l'expan- sion est réalisce en poussant hydrauliquement le boulet 30 sous une pression de 10 à 30 MPa, toute fuite au niveau des joints déjà expansés empêchant la pénétration du boulet plus avant dans la colonne et bloquant par conséquent le processus d' expansion. On notera qu'à l'état final, il peut très bien advenir que la languette 13 ne repose plus dans la rainure 14. Une surface dextrémité mâle 9 non emprisonnée dans celle d'épaulement femelle 10 entraîne une plongée de cette extrémité lors de la phase de redressement qui voit la séparation des surfaces transversales 15 et 16 initialement en butée et il s'ensuit une saillie inacceptable de l'extré- mité inférieure de la lèvre mâle à l'intérieur de la colonne. La colonne ne permet alors plus de descendre des appareilla- ges ou des outils d'un encombrement donné. Un jeu trop important entre surface périphérique 7 de la lèvre mâle 5 et surface périphérique 8 du logement femelle sur le joint fileté avant expansion ne permettrait pas le frettage de ces surfaces en fin dopération dexpansion. Une interférence radiale entre ces surfaces à l'état initial avant expansion est susceptible de gêner les déformations différentielles (courbure, redressement) entre ces surfaces lors des opérations diexpansion, déformations différentielles permettant de réaliser le frettage de ces surfaces en fin d'opération dexpansion. Elle risque aussi dentraîner un grippage de ces surfaces lors du vissage et un mauvais positionnement des éléments avec un emprisonnement incorrect des surfaces 9 et 10 et par là un frettage médiocre des surfaces 7 et 8 après expansion. Dans un mode de réalisation préféré, la forme en feuillure annulaire avec surfaces transversales 15, 16 et système languette 13/rainure 14 permet d'empêcher la plongée de l'extrémité libre mâle lors de l' expansion. D'autres modes de réalisation des surfaces encastrées 9, 10 sont possibles afin de donner le même résultat. Une lèvre mâle 5 trop mince, dépaisseur e1 inférieure au tiers de l'épaisseur et des tubes 11, 12 ne permet pas de réaliser une butée efficace au niveau des surfaces transver- sales 15, 16. Si l'épaisseur el de la lèvre mâle 5 est au contraire supérieure aux 2/3 de l'épaisseur et des tubes 11,12, l'épaisseur du tube 12 au niveau de la zone de logement femelle entraîne une section critique de filetage femelle 4 trop faible et par conséquent une résistance insuffisante à la traction des filetages. Le rapport longueur/épaisseur de lèvre mâle 5 régit le comportement en compression et en flexion de la lèvre 5. Une lèvre mâle 5 de longueur ll inférieure à son épaisseur le ne permet pas la flexion suffisante de la surface périphéri- que 7 de la lèvre mâle 5 et/ou le redressement de la surface périphérique 8 du logement femelle. Une lèvre mâle 5 de longueur ll supérieure à 4 fois son épaisseur el peut entraîner un flambement de la lèvre mâle et une saillie intérieure de celle-ci du côté filetage. Cet effet est accentué par la présence d'une gorge 21 entre filetage mâle 3 et lèvre mâle 5. C'est pourquoi la gorge a préférentiellement une profondeur limitée à une hauteur de filet et une longueur limitée par rapport à sa profondeur. Une languette 13 d'épaisseur radiale insuffisante et de hauteur axiale inférieure à l'épaisseur radiale ne pourrait être maintenue suffisamment lors de lexpansion. L' invention prévoit de munir l'une au moins des surfaces 7 et 8 d'un revêtement destiné à augmenter l'aire effective de contact de ces surfaces lors de l'expansion radiale du joint et par conséquent à stabiliser l'étanchéité obtenue. On a par exemple obtenu en déposant, sur une surface usinée d'une pièce en acier au carbone présentant une rugosité Ra, telle que définie par la norme ISO 4287/I, au plus égale à 3, 2 m, une couche de cuivre, de zinc, d'étain ou de plomb d'une épaisseur supérieure à 17 m, une réduction des irréqularités de surface. Surtout, la ductilité des matériaux utilisés pour le revêtement d'un élément tubulaire favorise l'enchâssement dans ce revêtement des aspérités de la surface d'étanchéité correspondante de l'autre élément tubulaire, augmentant ainsi les surfaces effectives de contact et améliorant par consé- quent l'étanchéité. Bien entendu, le revêtement doit être adhérent, c'est-à-dire ne pas se détacher du substrat par frottement. Le matériau doit être choisi en fonction de celui du substrat de manière à ne pas entraîner une corrosion par couplage galvanique. Le cuivre peut être utilisé sur des aciers à teneur en chrome au moins égale à 10 % et sur des alliages de nickel, le zinc sur des aciers non alliés ou peu alliés. L'étain peut être employé également. Le plomb ne peut être utilisé que dans des cas o sa toxicité est sans conséquence. Le dépôt peut être effectué par tout procédé propre à fournir un revêtement adhérent et uniforme, par exemple par dépôt électrolytique en immersion, dépôt électrolytique au tampon ou dépôt chimique. Le revêtement peut comporter plusieurs couches, le cas échéant de matériaux différents, la couche extérieure étant alors la plus ductile. La couche au contact du substrat peut être une couche très mince d'adhésion. Le revêtement peut être présent sur les deux éléments tubulaires, ou sur un seul dentre eux, notamment l'élément mâle. Comme connu en soi, pour éviter une dissymétrie dans la réalisation des filetages et par conséquent une diminution de la résistance mécanique des joints, due au fait que les diamètres respectivement extérieur et intérieur des tubes ne sont pas concentriques lorsqu'ils sortent de fabrication avant filetage, on peut réaliser avant l'opération de filetage une expansion du diamètre extérieur partant de l'extrémité libre de l'élément femelle et s'étendant sur tout ou partie de la longueur du filetage à réaliser. De manière similaire, il est possible de réduire le diamètre intérieur au voisinage l'extrémité de l'élément mâle par un rétreint réalisé avant usinage. L' expansion et le rétreint peuvent être réalisés avec un diamètre constant, ou avec un diamètre croissant pour l'élément femelle, décroissant pour l'élément mâle, en direction de l'extrémité. Exemple de réalisation - Tubes de diamètre extérieur DE 139,7 mm et dépaisseur nominale et 7,72 mm (5,5 in x 17,00 lb/ft) en acier au carbone traité pour une limite délasticité minimale de 290 MPa (42 KSI): La composition chimique de lacier et son traitement thermique sont adaptés pour obtenir des caractéristiques de ductilité les plus élevoes possibles et plus particu lièrement des caractéristiques élevées d'allongement réparti avant striction AR lors de l'essai de traction (AR supérieur ou égal à 15 % par exemple). On choisit par exemple un acier à teneur en carbone suffi samment basse, voisine de 0,14 % (en poids), à teneur en manganèse relativement élevée, de l'ordre de 1 % et compor tant une addition daluminium apte à fixer l'azote résiduel de l'acier. Une teneur en Al de 0,035 % pour une teneur en azote de 0,010 % est tout à fait convenable dans la mesure o l'acier est traité thermiquement par recuit ou par trempe suivie de revenu pour que l' addition d'Al soit effective ment à même de fixer l'azote. D'autres éléments chimiques connus pour fixer l'azote peuvent également être utilisés conjointement ou à la place de l'aluminium. Une telle composition chimique qui vise à éliminer les teneurs en atomes interstitiels libres tels que ceux d'azote rend en outre l'acier insensible au phénomène néfaste de vieillissement après écrouissage qui détériore aussi les caractéristiques de ductilité. L'acier peut être à l'état recuit (recuit de normalisation ou recuit de détente après travail à froid par exemple) ou dans un état structurellement équivalent. Un acier al lié ou martens itique à forte teneur en chrome peut être à l'état trempé et revenu ou normalisé et revenu. Un acier inoxydable austénitique ou duplex ou un alliage de nickel peut être à l'état hypertrempé. - Joints filetés intégraux selon l' invention: À filetages 3,4 coniques (conicité = 12,5 % sur le diamè tre) à filets trapézoïdaux de hauteur radiale 1 mm et de pas axial 4 mm lèvre mâle 5 de forme cylindrique épaisseur e1 de lèvre mâle 3,2 mm (41 % de l'épaisseur du tube) longueur 11 de lèvre mâle = 11,5 mm gorge 21 de profondeur hg 1 mm et de longueur lg 4 mm entre extrémité de filetage mâle 3 et lèvre mâle 5 surface d'extrémité mâle 9 avec une languette 13 de hauteur axiale 1,8 mm et dépaisseur radiale 1,8 mm À surface 7 de la lèvre mâle recouverte d'une couche adhérente de zinc d'une épaisseur de 50 m, obtenue par dépôt électrolytique au tampon. résistance à la traction du joint fileté 50 % de la résistance à la traction de chacun des corps de tu bes 11, 12. - Résultats après expansion de la colonne de tubes: diamètre extérieur des tubes 11, 12 = 157,5 mm (6,2 in) épaisseur des tubes: 7,2 mm limite d'élasticité des tubes 415 MPa (60 KSI) À dureté MR 01 75) passages satisfaisant aux tests suivants réalisés à l'état expansé et à l'état expansé + vieilli * essai d'éclatement sous pression intérieure * essai d'effondrement sous pression extérieure ("col lapse") * essai de tenue aux chocs Charpy V * essai SSC de résistance à la fissuration par H2S (SSC: "Sulfide stress cracking") selon spécification NACE TM 01-77 Nota: NACE = National association of Corrosion Engineers (USA). Bien que l' invention ait été décrite en détail en relation avec un joint fileté pour puits de forage destiné à subir une expansion radiale, l' invention n'est pas limitée à une telle application et peut être mise en oeuvre à chaque fois que des surfaces doivent être en contact mutuel étanche après un déplacement relatif, provoqué notamment par une expansion. Par ailleurs, le revêtement selon l' invention peut être appliqué avec avantage sur les surfaces d'étanchéité des joints décrits dans les demandes de brevets suivantes, déposées au nom de la demanderesse le même j our que la présente demande: - tiJoint fileté tubulaire étanche améliorée après expansion diamétrale", relative à un joint dont les deux éléments tubulaires comportent des surfaces de contact étanche mutuel interposées chacune entre deux sections filetées; - "Joint fileté tubulaire à étanchéité améliorée après expan- sion plastique", relative à un joint dont les deux éléments tubulaires présentent des épaulements inclinés respectifs situés en regard l'un de l'autre et propres à venir en contact mutuel étanche notamment après une expansion radiale du joint. Revendications 1. Joint tubulaire comprenant un premier élément tubulaire (1) et un second élément tubulaire (2) propres à être mutuellement assemblés avec insertion d'une première région du premier élément tubulaire dans une seconde région du second élément tuLulaire, lesdites première et seconde régions comportant des surfaces d'étanchéité respectives (7, 8) propres à venir en contact mutuel étanche dans un état final du joint à l' issue dune expansion radiale de celui-ci, caractérisé en ce que lune au moins desdites surfaces d'étanchéité est munie dun revêtement adhérent comportant un matériau plus ductile que le matériau du substrat et d'une épaisseur supérieure à 17 m, propre à augmenter l'aire effective de contact desdites surfaces détanchéité. 2. Joint tubulaire selon la revendication 1, dans lequel l'épaisseur du revêtement est d'au moins 20 m. 3. Joint tubulaire selon la revendication 2, dans lequel l'épaisseur du revêtement est comprise entre 35 et 50 m. 4. Joint tubulaire selon l'une des revendications précéden- tes, dans lequel, pour un substrat en acier ou en alliage de nickel, ledit matériau plus ductile est choisi parmi le cuivre, le plomb, le zinc, l'étain et leurs alliages. 5. Joint tubulaire selon l'une des revendications précéden- tes, dans lequel les premier et second éléments tubulaires sont propres à être mutuellement assemblés par vissage d'un filetage mâle (3) du premier élément tubulaire dans un filetage femelle (4) du second élément tubulaire. 6. Joint tubulaire selon la revendication 5, dans lequel lesdits filetages sont coniques de conicité au plus égale à 12,5 %. 7. Joint tubulaire selon la revendication 5, dans lequel lesdits filetages sont cylindriques à au moins deux étages de diamètres différents. 8. Joint tubulaire selon la revendication 7, dans lequel chacune desdites surfaces d'étanchéité est située entre deux étages de filetage. 9. Joint tubulaire selon l'une des revendications 5 à 8, dans lequel ladite première région comporte une partie annulaire (5) ayant une face de butée saillante (9) et ladite seconde région comporte un logement (6), homologue de ladite partie annulaire, ayant une face de butée rentrante (14), les deux faces de butée permettant, au montage, de contrôler le couple de vissage des premier et second filetages (3,4) l'un sur l'autre et d'insérer la première région dans la seconde région. 10. Joint tubulaire selon la revendication 9, dans lequel la surface périphérique extérieure (7) de ladite partie annu- laire (5) est disposée à faible jeu de la surface périphéri- que intérieure (8) du logement (6). 11. Joint tubulaire selon l'une des revendications 9 et 10, dans lequel lesdites surfaces d'étanchéité appartiennent respectivement à la surface périphérique extérieure (7) de ladite partie annulaire (5) et à la surface périphérique intérieure (8) du logement (6). 12. Joint tubulaire selon l'une des revendications 9 à 11, dans lequel ladite première région est située à l'extrémité libre du premier élément tubulaire, ladite partie annulaire formant une lèvre. 13. Joint tubulaire selon l'une des revendications 9 à 12, dans lequel la face de butée saillante comporte une languette annulaire (13) se projetant axialement et une surface trans versale (15) reliant la languette annulaire à la surface radialement intérieure du premier élément tubulaire et la face de butée rentrante comporte une rainure annulaire (14) et une surface transversale (16) reliant la rainure annulaire à la surface radialement intérieure du second élément tubulaire, la languette (13) s'engageant dans la rainure (14) et la surface transversale de la face de butée saillante venant en regard de la surface transversale de la face de butée rentrante. 14. Joint tubulaire selon la revendication 13, dans lequel la surface périphérique extérieure de la languette annulaire (13) est dans le prolongement de la surface périphérique extérieure de ladite partie annulaire la surface périphérique intérieure de la rainure annulaire (14) est dans le prolonge- ment de la surface périphérique intérieure du logement. 15. Joint tubulaire selon l'une des revendications 13 et 14, dans lequel l'épaisseur radiale (ed) de la languette (13) est sensiblement égale à celle de la surface transversale (15) de la face de butée rentrante (9). 16. Joint tubulaire selon l'une des revendications 13 à 15, dans lequel le rapport entre la hauteur mesurée axialement (hd) de la languette (13) et son épaisseur radiale (ed) est compris entre 0,8 et 1,6. 17. Joint tubulaire selon l'une des revendications 13 à 16, dans lequel la hauteur mesurée axialement (hd) de la languette (13) est comprise entre 0,8 et 3 mm. 18. Joint tubulaire selon l'une des revendications 13 à 17, dans lequel la hauteur axiale (hr) de la languette (13) et la profondeur axiale (Pr) de la rainure (14) sont telles que, lors du vissage du joint fileté, le premier contact en butée a lieu entre l'extrémité libre transversale de la languette et le fond de la rainure. 19. Joint tubulaire selon l'une des revendications 9 à 18, dans lequel l'élément mâle (1) présente une gorge (21) en extrémité du filetage mâle (3) entre filetage et lèvre mâle (5). 20. Joint tubulaire selon la revendication 19, dans lequel la gorge (21) a une profondeur (hg) au plus égale à la hauteur des filets mâles (3). 21. Joint tubulaire selon l'une des revendications 19 et 20, dans lequel la gorge (21) a une largeur axiale totale (lg) et une profondeur (hg) telles que sa largeur axiale est comprise entre 2 et 15 fois sa profondeur. 22. Joint fileté tubulaire étanche caractérisé en ce quil résulte d'un joint fileté tubulaire selon l'une quelconque des revendications précédentes après une expansion diamétrale dans le domaine des déformations plastiques, les surfaces d'étanchéité frettant l'une sur l'autre sur toute leur périphérie. 23. Joint fileté tubulaire expansé selon la revendication 22, dans lequel l' expansion diamétrale subie par le joint fileté tubulaire est au moins égale à 10 %. 24. Procédé de réalisation d'un joint fileté tubulaire étanche caractérisé en ce que l'on part d'un joint fileté tubulaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 21 dit "joint fileté tubulaire initial" et en ce qu'on fait subir à ce joint fileté initial une expansion diamétrale dans le domaine des déformations plastiques à l'aide d'un boulet d'expansion (30) de diamètre supérieur au diamètre intérieur (DI) des éléments tubulaires du joint fileté qui est déplacé axialement dans le joint fileté, la lèvre mâle (5) et le logement femelle (6) étant dimensionnés de manière à subir d'abord ensemble lors du passage du boulet une déformation plastique de flexion alors que seul le logement femelle subit ensuite une déformation plastique en sens inverse de redres- sement, ce qui vient fretter finalement une surface d'étan- chéité de la partie annulaire de la lèvre mâle par une surface d'étanchéité du logement femelle. 25. Procédé selon la revendication 24, dans lequel la flexion de la lèvre male (5) est délimitée par la presence d'une gorge (21) à l'extrémité de la lèvre male du cats du filetage male. 26. Procédé selon l'une des revendications 24 et 25, dans lequel le joint filets tubulaire mis en oeuvre est du type integral et le boulet dexpansion (30) est déplacé de