Brevet FR2838877A1 — publié le 20031024

PROCEDE DE STABILISATION POUR SOURCE LASER A REFLECTEUR DISTRIBUE L' invention se situe dans le domaine des sources d'emission d'ondes laser destinees notamment aux telecommunications optiques. Wile concerne plus particulierement les sources accordables en longueur d'onde utilisant des lasers a reflecteur distribue, communement appeles lasers DBR (de l'anglais "Distributed Bragg Reflectorl'). Un exemple de laser DBR est represente schematiquement a la figure 1. C'est un composant semi-conducteur monolithique typiquement compose d'une section amplificatrice 1, cite "active", couplee a une section cite "de Bragg" 2. Optionnellement, une section cite "de phase" 3 peut etre disposee entre les sections active et de Bragg. La section active presente une structure verticale classiquement constituee d'une couche active amplificatrice CA disposee entre deux couches de gaine 4, 5 de dopages opposes. Cette couche active CA est habituellement composee d'une succession de puits quantiques separes par des couches formant barrieres de potential. Des electrodes superieure 6 et inferieure 7 permettent une injection de courant Ia au travers de ces couches de facon a produire un effet d'amplification optique. La section de Bragg 2 est une section reflechissante presentant un maximum de reflectivite pour au moins une valeur de longueur d'onde de reflexion. Une de ses extremites est done couplee a la section active 1. Wile presente une structure verticale constituee d'une couche guidante CA' homogene (cite "massive" ou "bulk" en anglais) disposee entre deux couches de gaine. En outre, un reseau 8 est situe dans une des couches de gaine au voisinage de la couche guidante et forme le long du guide une alternance periodique de materiaux d'indices differents. Ce reseau 8 est concu pour constituer un reflecteur selectif en longueur d'onde presentant au moins un pic principal de reflectivite, c'est-a-dire une longueur d'onde de reflexion maximale. Cette longueur d'onde cite "de Bragg" iB, est determinee par le pas du reseau et l'indice effectif nb de la couche guidante CA', selon la formule classique B = 2.nb. La face externe 9 de la section active 1 constitue un reflecteur non selectif en longueur d'onde et forme avec la section de Bragg 2 une cavite resonante de Fabry-Perot contenant la section active 1. Selon un premier type de laser, la puissance laser creee dans la cavite est extraite essentiellement par cette face externe 9 qui est cite alors "face avant". Wile est rendue semi-reflechissante au moyen d'une couche anti-reflet appropriee. Typiquement sa reflectivite est de l'ordre de 1,5 a 5% de facon a permettre a la fois l' oscillation laser et une emission a l'exterieur du composant de l'onde laser creee. L'extremite de la section de Bragg qui n'est pas couplee a la section active constitue une seconde face externe 10 du composant, cite "face arriere"/ et pour eviter la formation de modes parasites, celle-ci est rendue fortement anti-reflechissante. Selon un autre type de laser, la puissance laser creee dans la cavite peut etre extraite essentiellement par l'extremite de la section de Bragg qui ntest pas couplee a la section active. Cette extremite devient alors une face avant ou est couplee a d'autres sections integrees au composant, telles que photodetecteur, amplificateur, modulateur. Dans ce cas, la face externe 9 de la section active 1 devient une face arriere qui peut etre fortement reflechissante, typiquement avec une reflectivite superieure a 90 %. Dans tous les cas, lt oscillation laser est possible pour un ensemble de modes resonants longitudinaux (modes Fabry-Perot) dont les longueurs d'onde vent imposees par la longueur optique de la cavite. Une oscillation se produira selon l'un de ces modes en cas d' accord suffisant entre sa longueur d'onde et la longueur d'onde de Bragg B. Pour realiser une source accordable en longueur dionde, il suffit de pouvoir modifier la longueur d'onde de Bragg B. Pour cela, la couche guidante CA' de la section de Bragg doit etre composee d'un materiau transparent sur toute la gamme de longueurs d'onde de fonctionnement et presenter un indice effectif nb pouvant varier en fonction d'une commande. Le materiau est par exemple un milieu actif choisi pour que son indice depende de la densite de porteurs qu'il contient. La couche guidante CA' est alors disposee entre les deux couches de gaine 4, 5 de dopages opposes et la section de Bragg comporte une electrode superieure 11 cooperant avec l' electrode inferieure 7 precitee pour permettre une injection d'un courant electrique de commande Ib dans la couche guidante CA'. Ainsi, en reglant le courant Ib, on peut ajuster la longueur d'onde de Bragg B a une valeur proche d'une longueur d'onde selectionnee parmi celle des modes Fabry Perot de la cavite et par consequent faire osciller le laser avec cette longueur d'onde choisie. Un ajustement plus fin de la longueur d'onde d' oscillation peut par ailleurs etre realisee par un reglage de la temperature du composant. En agissant sur la temperature, on peut ajuster les indices des couches guidantes de la cavite et done sa longueur optique, ce qui a pour effet de decaler le peigne de longueurs d'onde des modes Fabry-Perot. Une autre solution, telle qu'illustree sur la figure 1, permettant d'ajuster plus facilement la longueur d'onde d' oscillation consiste a prevoir une section de phase 3 independante. Selon l'exemple represente, la section de phase 3 prolonge la section de Bragg en direction de la section active 1, avec une structure verticale identique mais ou le reseau de Bragg est absent. Wile comporte aussi une electrode superieure 12 cooperant avec l' electrode inferieure 7 du composant pour permettre une injection de courant electrique Ip dans la couche guidante CA'. Ainsi, en agissant sur le courant electrique Ip injecte, on modifie la longueur optique de la cavite, ce qui decale le peigne de longueurs d'onde des modes Fabry-Perot sans influencer la longueur d'onde de Bragg B Le fonctionnement d' un laser accordable d' un type decrit ci-dessus sera done determine par trots parametres: le courant Ia injecte dans la section active 1, le courant Ib injecte dans la section de Bragg 2 et le courant Ip injecte dans la section de phase 3, ou a defaut de section de phase, la temperature. En pratique, on impose une emission laser de puissance fixee et de longueur d'onde selectionnable parmi une grille normalisee (grille ITU). Pour faciliter les changements de longueur d'onde de fonctionnement, on peut constituer une table d' allocation AT schematisee a la figure 2, adressable en fonction des longueurs d'onde selectionnables q de la grille et associant a chacune d'entre elles un ensemble de valeurs de trots parametres DIa, DIb, DIp representatifs des courants Ia, Ib, Ip a appliquer. Une fois mise en memoire, cette table peut alors cooperer avec un circuit electronique qui pilote le composant, ['assemblage du circuit electronique et du composant sous la forme d'un module constituent ainsi un ensemble fonctionnel autonome. Pour chaque longueur d'onde selectionnable, les valeurs des trots parametres doivent en outre etre choisies de sorte que le laser presente un fonctionnement monomode. Un parametre representatif de ce fonctionnement est appele le "faux de rejection des modes secondaires" ou en abrege "SMSR" (de l'anglais "Side Mode Suppression Ratio"). Le SMSR est defini comme le rapport de la puissance du mode oscillant principal a celle du mode oscillant secondaire de plus forte puissance (voisin du mode principal). Pour assurer une qualite voulue de transmission, on impose une valeur minimale a ce rapport generalement exprime en decibels, par exemple 35 dB. Un probleme qui se pose est celui des derives des proprietes du composant, en particulier dues a son vioillissement. Ainsi, pour des valeurs fixees des courants, on observe que la puissance d'emission laser diminue au cours du temps. Pour remedier a ce probleme, on est done amene a ajuster en consequence le courant Ia injecte dans la section active. Mais le fait de modifier le courant Ia ayant pour effet de modifier aussi l'indice de la section active, il en resulte un changement de la longueur d'onde d' emission, ce qui conduit a prevoir un asservissement en longueur d'onde qui ajuste le courant Ip injecte dans la section de phase en fonction d'une mesure de la longueur d'onde d'emission. Toutefois, les dispositions precedentes ne permettent pas d' assurer un contrdle automatique du SMSR. Il convient done de prevoir un autre asservissement qui ajuste avec precision la longueur d'onde de Bragg B en fonction d'une mesure du SMSR, de facon a le rendre maximal, ou en tout cas au moins egal a la valeur imposee. Un asservissement utilisant une mesure directe du SMSR au moyen d'un analyseur de spectre optique n'est toutefois pas envisageable car un tel dispositif est impossible en pratique a integrer dans un module d'emission laser. Il done preferable de rechercher une mesure indirecte du SMSR au moyen d'un autre parametre utilisable pour maximiser le SMSR, mais plus facile a mesurer. Plusieurs solutions a ce probleme ont ete envisagees. Une premiere solution est decrite dans l' article intitule "Fully Stabilized Electroabsorption-Modulated Tunable DBR Laser Transmitter for Long-Haul Optical Communications", John E. Johnson et al, IEEE JOURNAL ON SELECTED TOPICS IN QUANTUM ELECTRONICS, VOL. 7, NO. 2, MARCH/APRIL 2001, pages 168-177. Il est propose de regler le courant Ib de facon a maintenir la puissance laser Pf emise par la face avant maximale. Cependant, ceci necessite une mesure directe de la puissance d'emission qui impose la presence de moyens de couplage pour prelever une partie de l'onde issue de la face avant 9. Il peut en resulter une augmentation de la complexite et de l'encombrement du module. Une autre solution ne presentant pas cet inconvenient est decrite dans la demande de brevet europeen EP-A-545534. Wile consiste a regler le courant Ib de facon a rendre minimale la puissance laser Pr emise par la face arriere. Pour mesurer cette puissance, on peut utiliser un photodetecteur couple a la face arriere ou integre a l'extremite du composant a l'arriere de la section de Bragg. Toutefois, a cause de phenomenes non lineaires complexes, les criteres choisis pour ces deux solutions ne vent pas utilisables lorsque le laser fonctionne a forte puissance, par exemple au dela de 20 mW. De plus, la mise en muvre de ces solutions visant a regler le courant Ib a une valeur telle qu'une puissance mesuree presente un extremum implique une modulation de ce courant Ib. Or, si cette modulation est a haute frequence, cela a pour effet d'elargir le spectre d'emission. Si par contre la frequence de modulation est suffisamment basse pour eviter ce probleme, le temps de reponse de l'asservissement devient plus long, ce qui constitue un inconvenient si on veut un court temps de commutation pour passer d'une longueur d'onde a une autre. Aussi le probleme que l' invention vise a resouOre est de realiser un asservissement tel que, pour chaque longueur d' onde selectionnee et meme a forte puissance d' emission, le laser soit maintenu de facon stable eloigne de points de fonctionnement correspondent a des sauts de mode. En d'autres termes, l'asservissement doit etre en mesure de stabiliser le SMSR a sa valeur maximale ou du moins proche de celle-ci. Pour cela, il convient d'abord de rechercher un nouveau parametre de fonctionnement du laser, facilement mesurable et qui puisse servir a un asservissement tel que defini ci-dessus, tout en presentant une bonne tolerance aux derives des caracteristiques du composant. Ce parametre doit done etre representatif du SMSR, notamment dans le cas de fortes puissances d'emission et sa mesure ne doit pas entralner de perturbation sensible a l'onde laser produite. Des etudes experimentales effectuees sur des lasers DBR du premier type ont montre, en faisant varier le courant Ia injecte dans la section active 1 et en mesurant la puissance Pr emise par la face arriere, que la degradation du SMSR au voisinage des sauts de mode s'accompagne d'une forte fluctuation de cette puissance arriere. Les figures 3 a 5 vont permettre d'illustrer les phenomenes observes dans le cas d'un composant particulier de type classique realise en InP. La figure 3 montre une courbe representative des variations de la longueur donde du mode oscillant principal de la cavite en fonction du courant Ib (exprime en mA) injecte dans la section de Bragg. La longueur d'onde de Bragg B etant une fonction decroissante de ce courant Ib, on verifie que la longueur d'onde decrolt loreque Ib croft. Par ailleurs, les sauts de modes se manifestent par des discontinuites de la courbe. Chaque longueur d'onde selectionnable X1, \2,, q, par exemple q, est comprise entre deux valeurs de longueurs d'onde de Bragg consecutives, par exemple XB1, XB2, qui correspondent respectivement a des sauts de mode, lesquels correspondent sur la courbe a des valeurs particulieres, par exemple Ibl et Ib2, du courant de Bragg Ib. Ainsi, pour l'exemple represente, au voisinage de la longueur d'onde selectionnee q, les sauts de mode se produisent loreque Ib vaut 10 ou 11,5 mA. La figure 4 montre une courbe representative des variations du SMSR (exprime en dB) en fonction du courant Ib. Pour chaque longueur d'onde selectionnable \1, \,,kq, on observe des diminutions tres rapides du SMSR au voisinage des valeurs du courant de Bragg qui correspondent aux sauts de mode. Par ailleurs, on remarque que le SMSR est generalement maximal pour les valeurs de Ib situees sensiblement entre deux valeurs consecutives de Ib correspondent a des sauts de mode. Cependant, le SMSR peut aussi etre maximal pour des valeurs de Ib differentes a celles situees sensiblement entre deux valeurs consecutives de Ib correspondent a des sauts de mode. La figure 5 montre enfin une courbe representative des variations en fonction du courant Ib de la derivee dPr/dIa de puissance Pr emise par la face arriere par rapport au courant Ia injecte dans la section active. On volt que la valeur absolue de cette derivee dPr/dIa est d'autant plus elevee que le laser a un fonctionnement proche d'un saut de mode. Par ailleurs, pour une puissance d'emission Pa donnee, on volt qu'il existe pour chaque mode laser une plage de valeurs de cette derivee qui correspondent a des valeurs du SMSR voisines de sa valeur maximale. Ainsi, en prenant une des valeurs de cette plage comme valeur de consigne Ref. on peut resoudre le probleme pose en ajustant courant de Bragg Ib, done la longueur d'onde de Bragg B, de sorte que la derivee dPr/dIa reste voisine de cette valeur de consigne. Des observations analogues aux precedentes peuvent etre faites si on s'interesse non pas a la puissance arriere Pr mais a la puissance avant Pf. En fait, dans les deux cas on evalue la derivee par rapport au courant Ia d'une mesure de la puissance laser creee dans la cavite ou encore indirectement de la reflectivite de la section de Bragg vis a-vis de la longueur d'onde du mode principal qui est en oscillation. Plus precisement l' invention a pour objet un procede pour stabiliser le fonctionnement d'une source d' emission laser accordable en longueur d'onde, ladite source comprenant: - un composant semi-conducteur L muni dune section amplificatrice 1 delimitee par un premier et un second reflecteur 2, 9 formant une cavite resonante permettant plusieurs modes oscillants qui determinant respectivement plusieurs longueurs d'onde selectionnables \1, \2r q, ledit premier reflecteur etant une section reflechissante 2 integree au composant et presentant un maximum de reflectivite pour au moins une valeur de longueur d'onde de reflexion B, cette section reflechissante 2 ayant une premiere extremite couplee a ladite section amplificatrice 1 et une seconde extremite 10, un courant electrique Ia etant injecte dans ladite section amplificatrice 1, ladite section reflechissante 2 etant commendable de facon a pouvoir regler ladite valeur de longueur d'onde de reflexion B et ainsi favoriser l' oscillation d'un desdits modes oscillants presentant une longueur d'onde selectionnee q, une puissance laser etant alors creee dans la cavite, ce procede etant caracterisee en ce qutil consiste a ajuster ladite longueur d'onde de reflexion B de sorte que pour chaque longueur d'onde selectionnee q' la derivee dPr/dIa de ladite puissance laser par rapport au courant Ia injecte dans la section amplificatrice 1 soit maintenue egale a une valeur de consigne Ref pour laquelle ladite source presente un taux de rejection des modes secondaires SMSR voisin de la valeur maximale que ce taux peut prendre pour ladite longueur d'onde selectionnee q. En pratique, la valeur de consigne a adopter n'est pas necessairement tres precise. Le choix pour cette valeur deprendra principalement des caracteristiques du composant, de l'etendue de la gamme de longueurs d'onde selectionnables et surtout de la valeur minimale du SMSR que l'on se fixe. Ainsi, dans certains cas les plus simplex, la valeur de consigne Ref peut etre une valeur unique commune a toutes les longueurs d'onde selectionnables Ll, \2, q. Toutefois, cette solution peut ne pas convenir pour certains types de composant et/ou pour une utilisation sur une large gamme de longueurs d'onde selectionnables. Aussi, on pourra prevoir en variante que chaque longueur d'onde selectionnable \1, \2, q est associee a une valeur de consigne Ref specifique. Par ailleurs, on volt d'apres la courbe de la figure 5 que pour toute longueur d'onde selectionnable X1, \2, q telle que q, il existe une valeur RefO de la derivee dPr/dIa pour laquelle le SMSR est maximal. Ainsi, on pourra choisir comme valeur de consigne pour chaque longueur d'onde selectionnable la valeur RefO associee. Toutefois, ce choix n'est pas necessairement touj ours indispensable ni la meilleure solution. En effet, on a vu que toute longueur d'onde selectionnable \1, \2r q est comprise entre deux valeurs de longueurs d'onde de reflexion consecutives XB1, XB2 qui correspondent respectivement a des sauts de mode pour des valeurs consecutives Ibl et Ib2 du courant Ib, mais que parfois le SMSR maximal peut etre obtenu pour des valeurs du courant Ib, done pour des longueurs d'onde de reflexion, voisines de valeurs qui entralnent des sauts de mode. Dans ces cas, choisir RefO comme valeur de consigne presente le risque de se placer en des points de fonctionnement instables ou peu tolerants a des derives ou fluctuations de certains parametres. Or, on observe que lorsque le courant Ib est sensiblement egal a la moyenne Im des valeurs consecutives Ibl et Ib2 correspondent a des sauts de mode, la valeur du SMSR reste toujours voisine de sa valeur maximale. Ainsi, choisir comme valeur de consigne la valeur Refm de la derivee dPr/dIa obtenue avec cette valeur moyenne Im du courant Ib n'est pas fortement penalisant en pratique, mais garantit d'etre place en des points de fonctionnement eloignes des sauts de mode. En d'autres termes et selon une variante de l' invention qui privilegie la stabilite de fonctionnement, ladite valeur de consigne est celle Refm pour laquelle la longueur d'onde de reflexion B est sensiblement egale a la moyenne m des valeurs de longueurs d'onde de reflexion consecutives LB1, XB2 qui correspondent respectivement a des sauts de mode. Par ailleurs, la derivee dPr/dIa de la puissance laser par rapport au courant Ia injecte dans la section amplificatrice impose d'effectuer une evaluation de cette puissance laser. I1 convient que cette evaluation soit aussi simple que possible a realiser avec le type de laser choisi. En pratique, on pourra evaluer facilement la puissance laser soit en mesurant la puissance optique issue de la seconde extremite 10 de la section reflechissante 2, soit en mesurant la puissance optique issue du second reflecteur 9. L' invention a aussi pour objet une source d'emission laser accordable en longueur d'onde prevue pour mettre en muvre le procede de stabilisation selon l' invention. Wile comprend: - un composant semi-conducteur L muni d'une section amplificatrice 1 delimitee par un premier et un second reflecteur 2, 9 formant une cavite resonante permettant plusieurs modes oscillants qui determinant respectivement plusieurs longueurs d'onde selectionnables \1, \:, q, ledit premier reflecteur etant une section reflechissante 2 integree au composant et presentant un maximum de reflectivite pour au moins une valeur de longueur d'onde de reflexion B, cette section reflechissante 2 ayant une premiere extremite couplee a ladite section amplificatrice 1 et une seconde extremite 10, ladite section reflechissante 2 et ant commendabl e e l ect r iquement de fa con a pouvo i r reg le r ladite valeur de longueur d'onde de reflexion B, - un detecteur pour evaluer une puissance laser creee dans la cavite, et - un circuit electronique pour injecter un courant electrique Ia dans la section amplificatrice 1 et pour commander ladite longueur d'onde de reflexion B de facon a favoriser l' oscillation d'un desdits modes oscillants presentant une longueur d'onde selectionnee q. Selon l' invention ladite source comporte des moyens d'asservissement concus pour ajuster ladite longueur d'onde de reflexion B de sorte que pour chaque longueur d'onde selectionnee q, la derivee dPr/dIa de ladite puissance laser par rapport au courant Ia injecte dans la section amplificatrice 1 soit egale a une valeur de consigne Ref pour laquelle ladite source presente un taux de rejection des modes secondaires SMSR voisin de la valeur maximale que ce taux peut prendre pour ladite longueur d'onde selectionnee q. Selon un mode de realisation particulier adapte au cas ou la section reflechissante 2 est commendable par injection de courant electrique Ib, la source d'emission laser selon l' invention comporte des premiere et seconde sources de courant ajustables disposees pour injecter des premier et de second courants Ia, Ib respectivement dans ladite section amplificatrice 1 et dans ladite section reflechissante 2. Le circuit electronique comprend une unite de commande pour commander ces sources de courant ajustables en fonction d'une donnee de consigne representative de ladite longueur d'onde selectionnee q et d'une mesure de ladite derivee dPr/dIa de puissance laser. L' unite de commande est en outre munie d'une unite de traitement numerique cooperant avec une table d' allocation comportant des donnees representatives de valeurs de consigne Ref associees respectivement auxdites longueurs d'onde selectionnables \1, \, q. D'autres aspects et avantages de l' invention apparaltront dans la suite de la description en reference aux figures. - La figure 1 represente schematiquement un composant laser DBR deja decrit precedemment. - figure 2 represente schematiquement une table d' allocation deja decrite precedemment. - Les figures 3 a 5 representent des courbes deja decrites precedemment montrant les variations en fonction du courant Ib injecte dans la section de Bragg respectivement de la longueur d'onde du mode oscillant, du SMSR et de la derivee dPr/dIa de puissance Pr emise par la face arriere par rapport au courant Ia injecte dans la section active. - La figure 6 represente un exemple de realisation d'une source d'emission laser accordable en longueur d'onde selon l' invention. - La figure 7 represente de s chronogramme s montrant le s variations en fonction du temps respectivement du courant Ia injecte dans la section active et du courant Ir delivre par un photodetecteur de mesure de la puissance Pr. La figure 6 montre un mode de realisation particulier d'une source d'emission laser conforme a l' invention. La source comporte un composant laser L du premier type mentionne precedemment, associe a un circuit electronique compose d'une unite de commande CU, de sources de courant ajustables Sa, Sb et Sp et d'un dispositif de detection de puissance WL couple a la face arriere du composant L. Les sections amplificatrice 1, reflechissante 2 et de phase 3 du laser vent connectees respectivement aux sources Sa, Sb et Sp disposees pour injecter dans ces sections respectivement les courants Ia, Ib et Ip. Selon la realisation representee, la source laser est prevue pour caler automatiquement l' oscillation laser sur des longueurs d'onde normalisees. C'est pourquoi, le dispositif de detection de puissance WL comporte un premier photodetecteur PD recevant directement un partie de la puissance arriere Pr et un second photodetecteur PD' recevant une autre partie de cette puissance par l'intermediaire d'un filtre etalon periodique FP, par exemple de type Fabry-Perot, accorde sur les longueurs d'onde normalisees choisies. L'unite de commande CU est prevue pour commander les sources de courant ajustables Sa, Sb et Sp selon les principes deja exposes au debut de la description. Avantageusement, elle comporte une unite de traitement numerique PU (par exemple a base d'un microcontroleur programmable de type classique). Au moyen d' interfaces d' entree appropriees IFc, IFr, IFf et apres conversion analogique-numerique, l' unite de traitement PU accede a des donnees numeriques representatives respectivement d'une consigne SEL de longueur d'onde selectionnee et des courants Ir et If delivres par les photodetecteurs PD et PD'. L' unite de traitement PU elabore des valeurs de consigne des courants Ia, Ib, Ip que les sources de courant Sa, Sb, Sp doivent fournir. Apres conversion numerique analogique, des signaux de commandes correspondents vent appliques aux sources de courant ajustables Sa, Sb et Sp au moyen d' interfaces de sortie appropriees IFa, IFb, IFp. Les valeurs de consigne des courants Ia, Ib, Ip vent determines par l' unite PU grace a la table d' allocation AT (deja mentionnee en reference a la figure 2) contenue dans une memoire adressable par ['unite PU. Ainsi, en fonction de la consigne SEL de la longueur d'onde a selectionner, l' unite PU fournit l'adresse AD a la memoire et saisit un ensemble de valeurs de parametres DIa, DIb, DIp representatives de valeurs de consigne initiales des courants Ia, Ib, Ip a appliquer. Ces valeurs initiales vent ensuite ajustees par les algorithmes d'asservissement prevus dans l' unite PU. Selon l'exemple decrit, le parametre DIa constitue la valeur de consigne du courant Ia. Le parametres DIb constituent la valeur de consigne initiale de Ib qui fixe la longueur d'onde de Bragg et done selectionne parmi les modes oscillants de la cavite celui qui presente une longueur d'onde proche de la longueur d'onde indiquee par la consigne SEL. Enfin, le parametre DIp constitue la valeur de consigne initiales de Ip, mais la valeur de consigne effective est ajustee de faon a rendre maximal le rapport If/Ir des courants Ir et If delivres respectivement par les photodetecteurs PD et PD', et ainsi caler l' oscillation laser sur une des longueurs d'onde normalisees. Pour mettre en muvre l' invention, des dispositions supplementaires vent prevues. D'abord la table d' allocation AT comporte a chaque adresse un champs supplementaire affecte a un parametre DRef (voir figure 2). Les valeurs du parametre DRef vent des donnees representatives de valeurs de consigne Ref de la derivee dPr/dIa, associees respectivement aux longueurs d'onde selectionnables. Ensuite, l 'unite de commande CU doit mettre en muvre un procede pour mesurer la derivee dPr/dIa de la puissance laser par rapport au courant Ia injecte dans la section amplificatrice 1. Le procede propose consiste a moduler periodiquement le courant Ia autour d'une valeur constante IaO (correspondent a la valeur du parametre DIa fourni par la table AT), cette modulation ayant une amplitude predeterminee, et a mesurer ['amplitude de modulation periodique de la puissance laser qui en resulte. Ceci est illustre a la figure 7 qui montre les variations en fonction du temps respectivement du courant Ia injecte dans la section active et du courant Ir delivre par le photodetecteur PD. La mesure du courant Ir constituent une mesure de la puissance laser et ['amplitude de modulation AIa du courant Ia etant constante et connue, l' amplitude de modulation AIr du courant Ir constituera done une mesure de la derivee dPr/dIa. Pour mettre en muvre ce procede de mesure, l' unite de commande CU est alors prevue pour commander la source de courant Sa de facon moduler periodiquement le courant Ia autour de la valeur constante IaO. Le rythme de modulation est peut etre facilement elabore a partir du signal d'horloge CK que recoit l' unite PU. La modulation a une amplitude AIa predeterminee et les valeurs du parametre DRef fournies par la table AT (qui vent les donnees representatives des valeurs de consigne Ref) seront done des valeurs de reference d'amplitude de modulation de la puissance laser. L' unite de commande CU est enfin prevue pour evaluer ['amplitude de modulation periodique de la puissance laser, la comparer a celle des valeurs de reference qui est associee a la longueur d'onde selectionnee q et, en fonction de cette comparaison, reevaluer la commande appliquee a la source de courant ajustables Sb. En pratique, pour ne pas perturber les signaux optiques qui seront transmis apres modulation de l'onde laser produite, il convient que ['amplitude de modulation AIa du courant Ia soit faible par rapport a sa valeur moyenne IaO, par exemple moins de 2 % de IaO. De meme, la frequence de cette modulation doit etre tres inferieure aux frequences d'horloge des signaux transmis. L'invention n'est pas limitee au mode de realisation qui vient d'etre decrit. Wile peut utiliser divers types de composants laser DB et, au lieu de disposer le detecteur PD pour mesurer la puissance arriere Pr, on pourrait le disposer pour mesurer la puissance avant Pf. De meme, la section reflechissante 2 decrite comme une section a reflecteur de Bragg conventionnel pourrait comporter un reflecteur de Bragg echantillonne, ou pourrait etre remplacee par un structure equivalente telle qu'une section a cristaux photoniques. Rerendi cati on s 1/ Procede pour stabiliser le fonctionnement d'une source d'emission laser accordable en longueur d'onde, ladite source comprenant: - un composant semi-conducteur (L) muni d'une section amplificatrice (1) delimitee par un premier et un second reflecteur (2, 9) formant une cavite resonante permettant plusieurs modes oscillants qui determinant respectivement plusieurs longueurs d'onde selectionnables (\l, \2, q) ledit premier reflecteur etant une section reflechissante (2) integree au composant et presentant un maximum de reflectivite pour au moins une valeur de longueur d'onde de reflexion (\B), cette section reflechissante (2) ayant une premiere extremite couplee a ladite section amplificatrice (1) et une seconde extremite (10), un courant electrique (Ia) etant injecte dans ladite section amplificatrice (1), ladite section reflechissante (2) etant commendable de fa,con a pouvoir regler ladite valeur de longueur d'onde de reflexion (\B) et ainsi favoriser l' oscillation d'un desdits modes oscillants presentant une longueur d'onde selectionnee (\q), une puissance laser etant alors creee dans la cavite, ce procede etant caracterisee en ce qutil consiste a ajuster ladite longueur d'onde de reflexion (\B) de sorte que pour chaque longueur d'onde selectionnee (\q), la derivee (dPr/dIa) de ladite puissance laser par rapport au courant (Ia) injecte dans la section amplificatrice (1) soit maintenue egale a une valeur de consigne (Ref) pour laquelle ladite source presente un taux de rejection des modes secondaires (SMSR) voisin de la valeur maximale que ce taux peut prendre pour ladite longueur d'onde selectionnee (\q). 2/ Procede selon la revendication 1, caracterisee en ce que ladite valeur de consigne (Ref) est une valeur unique commune a toutes les longueurs d'onde selectionnables (1, \2 q) 3/ Procede selon la revendication 1, caracterisee en ce que chaque longueur d'onde selectionnable (1, \, q) est associee a une valeur de consigne (Ref) specifique. 4/ Procede selon la revendication 2, caracterisee en ce que toute longueur d'onde selectionnable (71, \2, q) etant comprise entre deux valeurs de longueurs d'onde de reflexion consecutives (\B1, XB2) qui correspondent respectivement a des sauts de mode, ladite valeur de consigne (Ref) a une valeur voisine de celle (Refm) pour laquelle la longueur d'onde de reflexion (\B) est sensiblement egale a la moyenne (\m) desdites valeurs de longueurs d'onde de reflexion consecutives (\B1, XB2). / Procede selon l'une des revendications 1 a 4, caracterisee en ce que pour mesurer ladite derivee (dPr/dIa) de ladite puissance laser par rapport au courant (Ia) injecte dans la section amplificatrice (1), on module periodiquement ledit courant (Ia) autour d'une valeur constante (IaO), ladite modulation ayant une amplitude predeterminee, et on mesure ['amplitude de modulation periodique de ladite puissance laser. 6/ Procede selon l'une des revendications 1 a 5, caracterisee en ce que ladite puissance laser est evaluee en mesurant la puissance optique issue de ladite seconde extremite (10) de la section reflechissante (2). 7/ Procede selon l'une des revendications 1 a 6, caracterisee en ce que ladite puissance laser est evaluee en mesurant la puissance optique issue audit second reflecteur (9) 8/ Source d'emission laser accordable en longueur d'onde, comprenant: - un composant semiconducteur (L) muni d'une section amplificatrice (1) delimitee par un premier et un second reflecteur (2, 9) formant une cavite resonante permettant plusieurs modes oscillants qui determinant respectivement plusieurs longueurs d'onde selectionnables (Xl, \, q), ledit premier reflecteur etant une section reflechissante (2) integree au composant et presentant un maximum de reflectivite pour au moins une valeur de longueur d'onde de reflexion (\B), cette section reflechissante (2) ayant une premiere extremite couplee a ladite section amplificatrice (1) et une seconde extremite (10), ladite section reflechissante (2) etant commendable electriquement de fac,on a pouvoir regler ladite valeur de longueur d'onde de reflexion (\B) - un detecteur (PD) pour evaluer une puissance laser creee dans la cavite, et - un circuit electronique (CU, Sa, Sb) pour injecter un courant electrique (Ia) dans la section amplificatrice (1) et pour commander ladite longueur d'onde de reflexion (\B) de fa,con a favoriser l' oscillation d'un desdits modes oscillants presentant une longueur d'onde selectionnee (\q), ladite source etant caracterisee en ce qu'elle comporte des moyens d'asservissement (WL, CU, Sa, Sb) con,cus pour ajuster ladite longueur d'onde de reflexion (\B) de sorte que pour chaque longueur d'onde selectionnee (\q), la derivee (dPr/dIa) de ladite puissance laser par rapport au courant (Ia) injecte dans la section amplificatrice (1) soit egale a une valeur de consigne (Ref) pour laquelle ladite source presente un taux de rejection des modes secondaires (SMSR) voisin de la valeur maximale que ce taux peut prendre pour ladite longueur d'onde selectionnee (\q). 9/ Source d'emission laser selon la revendication 8, caracterisee en ce que ladite section reflechissante (2) etant commendable par injection de courant electrique (Ib), ladite source d'emission laser comporte des premiere et seconde sources de courant ajustables (Sa, Sb) disposees pour injecter des premier et de second courants (Ia, Ib) respectivement dans ladite section amplificatrice (1) et dans ladite section reflechissante (2), en ce que ledit circuit electronique (CU, Sa, Sb) comprend une unite de commande (CU) pour commander lesdites sources de courant ajustables (Sa, Sb) en fonction d'une donnee de consigne (SEL) representative de ladite longueur d'onde selectionnee (\q) et d'une mesure de ladite derivee (dPr/dIa) de puissance laser, et en ce que ladite unite de commande (CU) est munie d'une unite de traitement numerique (PU) cooperant avec une table d' allocation (AT) comportant des donnees (DRef) representatives de valeurs de consigne (Ref) associees respectivement auxdites longueurs d'onde selectionnables (71, \2r q). / Source d'emission laser selon la revendication 9, caracterisee en ce que ladite unite de commande (CU) est prevue pour commander ladite premiere source de courant (Sa) de facon moduler periodiquement ledit premier courant (Ia) autour d'une valeur constante (IaO), ladite modulation ayant une amplitude (AIa) predeterminee, lesdites donnees (DRef) representatives desdites valeurs de consigne (Ref) etant des valeurs de reference d'amplitude de modulation de puissance laser, en ce que l' unite de commande (CU) est prevue pour evaluer ['amplitude de modulation periodique de ladite puissance laser, la comparer a celle desdites valeurs de reference qui est associee a ladite longueur d'onde selectionnee (\q) et, en fonction de cette comparaison, reevaluer la commande appliquee a ladite seconde sources de courant ajustables (Sb). 11/ Source d' emission laser selon l'une des revendications a 10, caracterisee en ce que ledit detecteur (PD) est dispose pour mesurer la puissance optique (Pr) issue de ladite seconde extremity (10) de la section reflechissante (2). 12/ Source d' emission laser selon l 'une des revendications a 10, caracterisee en ce que ledit detecteur (PD) est dispose pour mesurer la puissance optique (Pf) issue audit