Brevet FR2842117A1 — publié le 20040116

La présente invention concerne une raquette. Plus précisément, elle concerne une raquette utilisée de préférence pour le tennis, le badminton, le squash et en particulier pour le tennis association, et qui possède d'excellentes performances d'amortissement de vibrations sans réduction de ses performances de répulsion. Ces dernières années, on a réalisé une "raquette épaisse" qui a une épaisseur importante dans la direction perpendiculaire au plan de la surface de frappe de balle. Les joueurs et joueuses de tennis souhaitent utiliser la "raquette épaisse" parce qu'ils veulent frapper une balle à grande vitesse avec une faible puissance. Ainsi, les personnes de peu d'énergie souhaitent utiliser une raquette légère présentant des performances de vol de balle. En conséquence, une résine armée de fibres qui présente une résistance mécanique spécifique élevée et qui donne un degré de liberté élevé pour la conception est très populaire comme matériau de la raquette. Cependant, comme la raquette s'allège, l'amplitude du choc appliqué par la balle à la raquette lors de la frappe de la balle devient de plus en plus grande et le joueur ressent une vibration désagréable. En outre, le choc appliqué à la raquette risque d'être transmis au coude et d'être la cause d'une épicondylite. En conséquence, on demande de plus en plus la mise au point d'une raquette légère ayant de bonnes performances d'amortissement des vibrations. Récemment, on a réalisé une raquette légère de poids inférieur à 280 g. Une raquette légère ayant un poids inférieur à 250 g est en cours de conception. Il est devenu manifeste que la durabilité du cadre d'une raquette légère change beaucoup lorsque le poids de la quantité de résine armée de fibres change légèrement, par exemple de 4 à 5 g. En conséquence, on propose un grand nombre de raquettes légères ayant un organe d'amortissement de vibrations monté afin qu'il permette l'obtention d'un degré convenable d'amortissement de vibrations et de bonnes performances d'absorption de vibrations en fonction de la résistance mécanique. Par exemple, dans la raquette de tennis décrite dans la demande publiée et examinée de brevet japonais n' 52-13 455, l'amortisseur monté en porte-à-faux et composé d'un matériau élastique long et étroit est installé à l'extrémité de la poignée. La base d'un fil d'acier telle qu'une masse est placée à son extrémité avant est enrobée dans le cadre de raquette. Dans la description de la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n' 52-156 031, la base de l'organe d'amortissement de vibrations est fixée à la partie de col du cadre de raquette et le corps de l'amortisseur dynamique est raccordé à la base par le col pour faire vibrer le corps. Dans l'appareil d'absorption de vibrations d'un cadre de raquette décrit dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n' 62-192 182, l'organe d'absorption de vibrations de l'appareil a une tige portant un organe d'augmentation de masse monté à son extrémité libre. La tige est placée sur le corps du cadre de raquette avec interposition d'un matériau viscoélastique. Dans l'appareil d'amortissement de vibrations proposé par la demanderesse dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 2000-24 140, la masse vibrante est logée dans une partie creuse d'un capuchon flexible entourant l'extrémité de la poignée. La masse est à une certaine distance de l'extrémité de la poignée. L'appareil d'amortissement de vibrations est monté à l'extrémité libre de la poignée d'un outil de frappe de manière que l'appareil d'amortissement de vibrations se trouve au voisinage du ventre de vibration. Dans l'organe d'amortissement de vibrations proposé par la demanderesse dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n' 2000157 649, un matériau de lestage est placé au voisinage d'un emplacement ayant une grande amplitude de vibration créée par le cadre de raquette, le matériau de lestage étant raccordé à un matériau viscoélastique. Ainsi, l'organe d'absorption de vibrations se trouve dans les directions d'épaisseur et de largeur pour amortir les vibrations dans chaque mode de vibration. Dans l'organe d'amortissement de vibrations décrit dans la demande de la mise à l'inspection publique de brevet japonais n' 2001-37 916, l'organe d'amortissement de vibrations est monté dans le trou de cordage formé sur le cadre de raquette pour amortir la vibration du cordage et du cadre de raquette. Cependant, dans les descriptions de la demande publiée et examinées de brevet japonais n 52-13 455 et dans les demandes mises à l'inspection publique de brevet japonais n' 52-156 031 et 62-192 182, la masse de chacun des cadres de raquette contribue uniquement à l'amortissement des vibrations d'un mode spécifique de vibration (vibration primaire perpendiculaire au plan). Le poids de la raquette est élevé et n'affecte pas la propriété du corps du cadre. En outre, chaque cadre a un organe qui gêne un joueur lorsque celui-ci effectue un balancement et n'a pas d'organe qui contribue à l'augmentation des performances de répulsion. L'appareil d'amortissement de vibrations décrit dans la demande publiée et examinée de brevet japonais n' 2000-24 140 contribue à l'amortissement des vibrations dans chaque mode de vibration, mais permet difficilement l'application d'un couvercle au capuchon d'extrémité. Ainsi, une mesure destinée à empêcher la création d'un son par un fragment se trouvant dans l'organe creux est insuffisante. Le capuchon d'extrémité ne contribue pas à l'augmentation des performances de répulsion. La fréquence fondamentale est ajustée par la masse auxiliaire si bien que la masse de la raquette est accrue. Dans la description des demandes mises à l'inspection publique de brevet japonais n 2000-157 649 et 2000-37 916, des organes montés sur le cadre de raquette ne sont pas aussi lourds que les organes des autres propositions indiquées et sont avantageux au point de vue des performances d'amortissement de vibrations. Cependant, on demande de plus en plus un organe d'amortissement de vibrations ayant des performances très avantageuses d'amortissement de vibrations. L'invention a été réalisée pour la solution des problèmes précités. Elle a pour objet une raquette ayant d'excellentes propriétés d'amortissement de vibrations sans augmentation de poids et ayant d'excellentes performances de répulsion. A cet effet, l'invention concerne une raquette dont le cadre est formé en une seule pièce qui comprend une partie pour la tension d'un cordage, entourant une face de frappe de balle, une partie fourchue de col, une partie de manche et une partie de poignée, et un étrier monté sur une partie de raccordement de la partie de tension de cordage et de la partie de col. Dans cette construction, un organe d'amortissement de vibrations destiné à la face de frappe de balle et formé d'un matériau viscoélastique est monté sur la partie de tension de cordage par disposition de l'organe d'amortissement de vibrations sur la face de frappe de balle entre une partie gauche de cadre de partie de tension de cordage et une partie droite de cadre correspondante, l'organe d'amor20 tissement de vibration n'étant pas au contact du cordage tendu à la face de frappe de balle. L'organe d'amortissement de vibration, formé d'un matériau viscoélastique, est disposé sur la face de frappe de balle comme l'étrier entre la partie gauche de cadre de la partie de tension de cordage et sa partie droite de cadre. Ainsi, l'organe d'amortissement de vibrations augmente les performances d'amortissement de vibrations et permet à un joueur de reconnaître le fait que le cadre de raquette a une fonction d'amortissement de vibrations. Ainsi, les deux extrémités de l'organe d'amortissement de vibrations sont montées à demeure sur les parties gauche et droite de cadre de la partie de tension de cordage ou de la partie de col. Dans cette fixation, un contact de surface est formé entre l'organe d'amortissement de vibrations et la partie de tension de cordage ou la partie de col. Ainsi, les vibrations créées dans le cadre de raquette sont transmises à l'organe d'amortissement de vibrations formé d'un matériau viscoélastique. En conséquence, l'organe d'amortissement de vibrations résonne et absorbe les vibrations avec un bon équilibre aux parties gauche et droite du cadre de raquette grâce à la caractéristique viscoélastique de l'organe d'amortissement de vibrations. Un matériau d'accroissement de masse, tel qu'une masse, n'est pas monté sur le cadre de raquette. L'organe d'amortissement de vibrations est donc léger et a d'excellentes performances d'amortissement de vibrations. Comme l'organe d'amortissement de vibrations est monté sur la partie de tension de cordage, les performances de répulsion de l'organe d'amortissement de vibrations peuvent être accrues. Ainsi, les performances d'amortissement de vibrations sont accrues avec la plus petite masse possible de l'organe d'amortissement de vibrations. En outre, une augmentation du poids d'une petite valeur peut être liée à l'augmentation des performances de répulsion. Par raccordement du matériau viscoélastique qui diffère du matériau du cadre de raquette à ce cadre comme décrit précédemment, une force de cisaillement créée lorsque le cadre de raquette se déforme se concentre à la surface de raccordement du cadre et du matériau viscoélastique. Les performances d'amortissement de vibrations peuvent ainsi être accrues. L'organe d'amortissement de vibrations de la face de frappe de balle n'est pas au contact du cordage. En consé25 quence, les performances de répulsion du cordage ne sont pas détériorées. Pour l'équilibre, il est préférable que les deux extrémités de l'organe d'amortissement de vibrations soient placées aux parties gauche et droite du cadre dans la partie de tension de cordage, symétriquement non seulement par rapport à l'axe longitudinal central de la face de frappe de balle mais aussi par rapport à la surface de frappe de balle. Il est avantageux que l'organe d'amortissement de vibrations soit formé d'une résine de synthèse et possède un module d'élasticité à la flexion qui n'est pas inférieur à MPa ni supérieur à 1 500 MPa. Si l'organe d'amortissement de vibrations a un module d'élasticité à la flexion inférieur à 100 MPa, l'organe d'amortissement de vibrations est si souple que la fréquence de cet organe ne correspond pas non seulement à la vibration secondaire perpendiculaire au plan dont la fréquence fondamentale est relativement élevée, mais aussi à la vibration primaire perpendiculaire au plan dont la fréquence fondamentale est relativement faible. D'autre part, si l'organe d'amortissement de vibrations a un module d'élasticité à la flexion qui dépasse 1 500 MPa, cet organe est si dur que sa fréquence ne correspond pas non seulement à celle de la vibration primaire perpendiculaire au plan, dont la fréquence fondamentale est relativement faible, mais aussi à celle de la vibration secondaire perpendiculaire au plan, dont la fréquence fondamentale est relativement élevée. Il est possible d'utiliser du caoutchouc, une résine ou un élastomère ayant un module d'élasticité à la flexion dans la plage précitée comme organe d'amortissement de vibrations. Une résine thermoplastique telle que le "Nylon" peut être avantageusement utilisée. Un polyamide séquencé de type polyéther ("Pebax"), un copolymère séquencé de poly20 styrènevinyl-isoprène ("Hybrar") et un élastomère polyester ("Hytrel") sont particulièrement avantageux. Il est avantageux que l'organe d'amortissement de vibrations ait une masse qui n'est ni inférieure à 4 g ni supérieure à 16 g. Si la masse de l'organe d'amortissement de vibrations est inférieure à 4 g, il est difficile de faire résonner l'organe d'amortissement de vibrations avec le cadre de raquette et il est donc difficile d'obtenir des performances suffisantes d'amortissement de vibrations. D'autre part, si la masse de l'organe d'amortissement de vibrations dépasse 16 g, la masse de la raquette et le moment d'inertie deviennent élevés. La maniabilité de la raquette devient alors mauvaise. L'organe d'amortissement de vibrations qui doit être disposé à la face de frappe de balle comprend des parties gauche et droite de montage fixées à la partie gauche du cadre de la partie de tension de cordage et à sa partie droite respectivement, et une partie intermédiaire solidaire aux parties gauche et droite de montage, placée entre ces parties gauche et droite. La partie intermédiaire est divisée en parties avant et arrière séparées par un intervalle prédéterminé de la surface avant des faces de cordage et de leur surface arrière respectivement, un trou d'insertion de cordage est formé dans un espace compris entre les parties avant et arrière de la partie intermédiaire, et tous les cordages tendus en direction longitudinale et destinés à pénétrer dans l'étrier sont insérés dans le trou d'insertion de cordage. Il est possible de former un nombre de trous d'insertion de cordage égal à celui du nombre de cordes afin que les cordes puissent être insérées librement dans les trous d'insertion par formation d'un espace entre la surface du cordage et la surface périphérique interne du trou d'insertion de cordage. L'un de deux organes d'amortissement de vibrations est disposé du côté avant de la face de frappe de balle et l'autre du côté arrière de cette face, avec un espace entre les deux organes d'amortissement de vibrations. Une entretoise d'un matériau viscoélastique se trouve dans une partie de l'espace compris entre les organes d'amortissement de vibrations, sans que l'entretoise soit au contact de deux cordes au moins tendues en direction longitudinale. Par disposition de l'entretoise dans l'espace compris entre deux organes d'amortissement de vibrations séparés par un certain intervalle des surfaces avant et arrière des cordages respectivement, les organes d'amortissement de vibrations n'étant pas au contact des cordes, l'entretoise constitue un dispositif destiné à placer les organes d'amortissement de vibrations en position dans laquelle ces organes ne sont pas au contact des cordes. Ainsi, lors de la frappe d'une balle de tennis, les cordes ne sont pas au contact des organes d'amortissement de vibrations et la force de répulsion des cordes n'est pas réduite. L'entretoise formée d'un matériau viscoélastique est au contact d'au moins deux cordes tendues en direction longitudinale. L'entretoise absorbe ainsi les vibrations des cordes créées lors de la frappe de la balle et augmente les performances d'amortissement de vibrations. En outre, comme l'entretoise est limitée par l'organe d'amortissement de vibrations, l'entretoise et cet organe ont en coopération une fonction d'amortisseur dynamique qui augmente les performances d'amortissement de vibrations. La raison pour laquelle l'entretoise est au contact d'au moins deux cordes tendues dans la direction longitu10 dinale est la suivante. Si l'entretoise n'est pas au contact d'au moins deux cordes, il est impossible de placer l'organe d'amortissement de vibrations à un endroit auquel il n'est pas au contact des cordes. Dans ce cas, les cordes sont au contact de l'organe d'amortissement de vibrations lorsque la balle est frappée et la force de répulsion est donc réduite. En outre, un effet suffisant d'amortissement de vibrations du cordage ne peut pas être obtenu. La formation de l'entretoise en un matériau plus élastique que celui de l'organe d'amortissement de vibra20 tions et l'ajustement de l'élasticité du matériau de l'entretoise permettent l'augmentation des performances d'amortissement de vibrations des cordes et l'ajustement des performances d'amortissement de vibrations du cadre de raquette. Il est avantageux de placer l'entretoise au centre de la surface de frappe de balle. La construction précitée empêche le déséquilibre de la raquette et accroît les performances d'amortissement de vibrations grâce au contact entre l'entretoise et la corde centrale tendue en direction longitudinale et subissant une grande amplitude de vibration lorsque la balle est frappée. Le module complexe d'élasticité E* du matériau viscoélastique constituant l'entretoise est inférieur à 2,00.109 dyn/cm2 lorsque le module complexe d'élasticité est mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température comprise entre 0 et 10 C. Lorsque le matériau viscoélastique a le module complexe d'élasticité dans la plage précitée, l'entretoise possède une élasticité suffisante. Il est donc possible d'augmenter les performances d'amortissement de vibrations du cordage et du cadre de raquette. On peut utiliser avantageusement, comme matériau viscoélastique de l'entretoise, un caoutchouc de butadiènestyrène et un caoutchouc de silicone. Il est avantageux que l'entretoise ait un poids qui n'est pas inférieur à 0,3 g ni supérieur à 2 g. Si l'entretoise a un poids inférieur à 0,3 g, le volume de l'entretoise n'est pas suffisant pour qu'elle soit au contact du cordage. D'autre part, si l'entretoise a un poids qui dépasse 2 g, le poids de la raquette et le moment d'inertie deviennent importants. En conséquence, la raquette a une mauvaise maniabilité. Une ou plusieurs des entretoises peuvent être montées sur le cadre de raquette. Il est avantageux que la somme de la surface de contact des deux côtés de l'organe d'amortissement de vibrations avec la partie de tension de cordage ne soit pas inférieure à 20 cm2. Il est ainsi possible d'augmenter la propriété de résonance de l'organe d'amortissement de vibrations et d'accroître ses performances d'amortissement de vibrations. Il est avantageux que la longueur de la partie qui recouvre l'organe d'amortissement de vibrations ne soit pas inférieure à 60 mm. Il est ainsi possible d'augmenter les performances d'amortissement de vibrations de cette partie intermédiaire. Il est avantageux que l'organe d'amortissement de vibrations soit monté pratiquement sur toute la surface de la partie de tension de cordage dans la direction de l'épaisseur et aux deux surfaces dans la direction de la largeur. Il est possible de former une concavité sur la partie de tension de cordage sur laquelle est monté l'organe d'amortissement de vibrations destiné à s'ajuster sur les parties gauche et droite de montage de l'organe d'amor35 tissement de vibrations dans la concavité. Dans ce cas, aucun gradin n'est formé entre la surface de la partie de tension de cordage et celle de l'organe d'amortissement de vibrations. Cet organe peut être monté sur la partie de tension de cordage en position voulue sans formation de la concavité sur la partie de tension de cordage. Un second organe d'amortissement de vibrations de la partie de recouvrement du col, composé du matériau visco5 élastique, peut être disposé entre une partie gauche du cadre dans la partie de col et une partie droite correspondante par mise à distance de l'organe d'amortissement de vibrations et de la partie de recouvrement de col avec un certain intervalle par rapport à l'étrier ou par disposition de l'organe d'amortissement de vibrations de la partie recouvrant le col à une surface de l'étrier. Dans le cas o l'organe d'amortissement de vibrations de la partie recouvrant le col forme la liaison entre les parties gauche et droite de la partie de col, il n'est pas nécessaire de réaliser le trou d'insertion de cordage. Ainsi, l'organe d'amortissement de vibrations de la partie de recouvrement de col peut être sous forme d'une tige pleine, d'une feuille ou d'un tube. En plus de l'organe d'amortissement de vibrations de la face de frappe de balle disposé sur cette face, l'organe destiné au col formé d'un matériau viscoélastique monté uniquement sur la partie de col a un effet d'amortissement de vibrations. Le cadre de raquette a de grandes amplitudes en mode de vibration primaire à la partie supérieure, à la poignée et au centre. Il est possible d'amortir les vibrations le plus efficacement par disposition de l'organe d'amortissement de vibrations à un emplacement voisin du centre du cadre de raquette dans la région comprise entre l'extrémité de poignée et la partie supérieure de la partie de tension de cordage, c'est-à-dire en position plus proche de l'étrier que la position d'un cordage inférieur tendu en direction transversale de manière que l'organe d'amortissement de vibrations recoupe la face de frappe de balle. Dans le cas o l'organe d'amortissement de vibrations est monté au voisinage de la partie supérieure de tension de cordage, un joueur rencontre des difficultés à balancer la raquette. Dans le cas o l'organe d'amortissement de il vibrations est monté sur la partie de poignée de la raquette tenue par le joueur, l'organe d'amortissement de vibrations a un faible effet d'amortissement de vibrations. Plus précisément, l'organe d'amortissement de vibra5 tions est monté sur la partie de tension de cordage ou la partie de col par mise de l'organe d'amortissement de vibrations à une distance qui n'est pas inférieure à 0, 3 L ni supérieure à 0,6 L de l'extrémité de poignée, dans l'hypothèse o la totalité de la longueur du cadre de raquette est égale à L. Il est avantageux de placer l'organe d'amortissement de vibrations à un ventre de chaque mode de vibrations. Le ventre du mode de vibration primaire perpendiculairement au plan se trouve à une distance comprise entre 0,3 L et 0,7 L de l'extrémité de poignée. Le ventre du mode de vibration secondaire perpendiculaire au plan se trouve dans un intervalle compris entre 0,1 L et 0,4 L et entre 0,6 L et 0,9 L de l'extrémité de poignée. En conséquence, pour l'amortissement de la vibration primaire perpendiculaire au plan et de la vibration secondaire perpendiculaire au plan, l'organe d'amortissement de vibrations est avantageusement à une distance de 0,3 L à 0,6 L et plus avantageusement au voisinage de 0,45 L de l'extrémité de poignée. Il est avantageux que la longueur du cordage tendu sur la face de frappe de balle en direction longitudinale de la raquette ne soit ni inférieure à 340 mm ni supérieure à 420 mm. Le cordage (corde principale) allongé dans la direction longitudinale de la raquette a un coefficient élevé de restitution si bien que l'étrier passe en position inférieure. Il est ainsi possible d'augmenter efficacement le coefficient de restitution sans augmenter la masse ni l'équilibre. Dans le cas o les longueurs de toutes les cordes principales se trouvent dans la plage précitée, les performances de restitution sont excellentes. Il est cependant possible qu'au moins une corde principale se trouve dans la plage précitée. Lorsque les cordes principales deviennent plus longues, leurs performances de restitution deviennent de plus en plus élevées. Lorsque le cordage principal a une longueur inférieure à 340 mm, l'obtention de performances suffisantes de resti5 tution est difficile. D'autre part, si le cordage principal a une longueur qui dépasse 420 mm, la longueur de l'étrier devient plus courte de façon correspondante. La rigidité dans le plan est donc détériorée et la stabilité de la surface se détériore. Le corps du cadre de raquette peut être formé d'une résine armée de fibres, d'une résine, d'un métal, de bois ou d'un matériau composite correspondant. Il est avantageux de former le corps du cadre de raquette à partir d'un stratifié en forme de tube, constitué d'éléments préalablement impré15 gnés. Une résine thermodurcissable ou thermoplastique peut être utilisée comme résine armée de fibres. La résine thermodurcissable est plus avantageuse que la résine thermoplastique au point de vue de la résistance mécanique et de la rigidité. Une résine époxyde est particulièrement avanta20 geuse. Des fibres utilisées pour l'armature de hautes performances conviennent comme fibres d'armature. Des fibres de carbone sont avantageuses car elles sont légères et très résistantes. Des fibres continues sont aussi avantageuses comme fibres d'armature. La disposition des fibres d'arma25 ture peut être déterminée de façon convenable. Pour la formation du cadre de raquette, les fibres d'armature sont enroulées autour d'un mandrin par un enroulement de filaments qui constitue un empilement. Celui-ci est alors placé dans un moule avec remplissage d'une résine thermoplastique, par exemple de "Nylon" dans l'empilement. Il est préférable que le poids du cadre de raquette sur lequel est monté le matériau viscoélastique soit compris entre 200 et 280 g. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: les figures IA et 1B sont des vues schématiques d'une raquette dans un premier mode de réalisation de l'invention; la figure 2A est une vue en élévation frontale d'un organe d'amortissement de vibrations formé d'un matériau viscoélastique; la figure 2B est une vue en plan de l'organe d'amortissement de vibrations formé du matériau viscoélastique; la figure 2C est une coupe suivant la ligne C-C de la figure 2A; la figure 2D est une coupe suivant la ligne D-D de la figure 2A; la figure 2E est une coupe suivant la ligne E-E de la figure 2A; la figure 2F est une coupe suivant la ligne F-F de la figure 2A; la figure 3A est une coupe représentant la situation de l'organe d'amortissement de vibrations lorsqu'il est monté; la figure 3B représente la relation entre un trou d'insertion de cordage de l'organe d'amortissement de vibrations et une corde; les figures 4A et 4B sont respectivement une vue en élévation frontale et une vue en élévation latérale des parties principales d'une raquette dans un second mode de réalisation de l'invention; la figure 5A est une vue en élévation frontale d'un organe d'amortissement de vibrations dans un second mode de réalisation de l'invention; la figure 5B est une vue en plan de l'organe d'amor30 tissement de vibrations représenté sur la figure 5A; la figure 5C est une coupe suivant la ligne Il-Il de la figure 5A; la figure 5D est une coupe suivant la ligne I2-I2 de la figure 5A; la figure 5E est une coupe suivant la ligne I3-13 de la figure 5A; la figure 6A représente l'état dans lequel l'organe d'amortissement de vibrations formé d'un matériau viscoélastique est monté sur le cadre de raquette; la figure 6B est une vue en perspective représentant le matériau viscoélastique; la figure 6C est une vue en plan du matériau viscoélastique; les figures 7A et 7B représentent une variante de l'invention; les figures 8A et 8B représentent une variante du montage du matériau viscoélastique sur le cadre de raquette; la figure 9 est un schéma illustrant la méthode de mesure du moment d'inertie dans une direction de balan15 cement; les figures 10A, 10B, 1OC et 1OD sont des vues schématiques illustrant une méthode de mesure du facteur d'amortissement de vibrations du cadre de raquette; et les figures 11A et 11B illustrent une méthode de mesure du coefficient de restitution du cadre de raquette. Les figures 1 à 3 représentent une raquette dans un premier mode de réalisation de l'invention. La raquette est utilisée pour le tennis. Un cadre 11 de la raquette a une partie de tension de cordage 13 (partie de tête) entourant une surface F de frappe de balle, une partie fourchue decol 14 (14A, 14B), une partie de manche 15 et une partie de poignée 16. Ces parties se trouvent dans un tube formé d'une résine armée de fibres. Un étrier 17 d'un matériau différent de la résine armée de fibres est raccordé au cadre de raquette 11 à la partie de col 15 afin qu'il entoure la face F de frappe de balle avec la partie 13 de tension de cordage et l'étrier 17. Un organe 20 d'amortissement de vibrations constitué d'un matériau viscoélastique est monté sur la partie 13 de tension de cordage comme un double étrier par disposition de l'organe 20 de vibrations au-dessus et au-dessous de la face de frappe de balle F entre une partie gauche 13A de cadre de la partie de tension de cordage 13 et une partie droite 13B correspondante, l'organe 20 d'amortissement de vibrations n'étant pas au contact des cordes g tendues à la face F de frappe de balle. Le matériau viscoélastique constituant l'organe 20 d'amortissement de vibrations est un amide séquencé de polyéther qui est une sorte de "Nylon". Le module d'élasticité à la flexion de l'organe d'amortissement de vibrations 20 est égal à 730 MPa. On suppose que la longueur totale du cadre de raquette 11 est égale à L, et que l'organe 20 d'amortissement de vibrations est à une distance comprise entre 0,3 L et 0,6 L de l'extrémité 16a de poignée. Dans le premier mode de réalisation, l'organe 20 d'amortissement de vibrations se trouve sur la face de frappe de balle F à une certaine distance de l'étrier 17. L'organe 20 est raccordé à la partie gauche 13A de la partie 13 de tension et à sa partie droite 13B par disposition de l'organe 20 d'amortissement de vibrations à une distance égale à 0,46 L de l'extrémité de poignée 16a. L'organe 20 est placé symétriquement non seulement par rapport à l'axe central de la raquette dans sa direction longitudinale mais aussi par rapport à la face F de frappe de balle. Dans le premier mode de réalisation, la longueur de la corde g (corde principale) tendue dans la direction longitudinale de la raquette est comprise entre 240 et 400 mm. Comme l'indique la figure 2, l'organe 20 d'amortissement de vibrations a des parties gauche et droite 2OAa, 2OAb de montage montées à demeure sur les parties gauche et droite de cadre 13A, 13B de la partie 13 de tension de cordage respectivement, et une partie intermédiaire 20B solidaire des parties gauche et droite de montage 2OAa, 2OAb est placée entre elles, la partie intermédiaire 20B étant à une certaine distance des surfaces avant et arrière de la face de frappe de balle F. La partie intermédiaire 20B est divisée en parties avant et arrière 2OBa, 2OBb séparées par un intervalle prédéterminé des surfaces avant et arrière de la face F de frappe de balle (face de cordage) respectivement. Un trou 21 d'insertion de cordage est f ormé dans l'espace compris entre les parties avant et arrière 20Ba et 2OBb. Le trou 21 d'insertion de cordage est approximativement elliptique. Tous les cordages tendus dans la direction longitudinale (dix dans le premier mode de réalisation) destinés à être insérés dans l'étrier 17 passent dans le trou 21 d'insertion de cordage. Comme ce trou 21 est approximativement elliptique, l'épaisseur de chacune des parties avant et arrière 2OBa, 20Bb de la partie intermédiaire 20B s'amincit progres10 sivement vers le centre de la partie intermédiaire 20B. L'épaisseur tl du trou 21 au centre est réglée à 2 mm. La longueur de la partie intermédiaire 20B de l'organe est réglée à 135 mm. La largeur Wl de la partie intermédiaire 20B est réglée à 14,85 mm. La longueur Hi du trou 21 est réglée à 115,0 mm. La surface à laquelle l'organe 20 d'amortissement de vibrations et la partie 13 de tension de cordage sont raccordées est réglée à 28 cm2. L'épaisseur t2 des parties gauche et droite 2OAa et 2OAb de montage dans lesquelles l'organe 20 est au contact de la partie 13 est réglée à 1 mm. Le poids de l'organe 20 est réglé à 10 g. Comme représenté sur la figure 3, l'organe 20 d'amortissement de vibrations est au contact d'une surface interne 13a de la partie 13 de tension de cordage dans la direction de l'épaisseur, les deux surfaces 13b, 13c étant dans la direction de la largeur, et une surface externe 13d étant dans la direction d'épaisseur, et il leur est raccordé. Plus précisément, une concavité 13e ayant une configuration correspondant aux parties gauche et droite 2OAa et 2OAb de montage est formée sur la partie 13 de tension de cordage raccordée à l'organe 20 d'amortissement. Cet organe 20 est monté sur la partie 13 par un agent adhésif destiné à mettre la surface périphérique interne des parties gauche et droite 2OAa et 2OAb au contact de la surface périphérique de la concavité 13e. La profondeur de la concavité 13e est égale à l'épaisseur des parties gauche et droite 2OAa et 2OAb de montage. L'organe 20 d'amortissement de vibrations et la partie 13 de tension de cordage ont une configuration telle qu'aucun gradin n'est formé entre la surface de la partie 13 et celle de l'organe 20, lorsque l'organe 20 est monté sur la partie 13. Le cadre de raquette 11 est formé d'un tube de résine armée de fibres. Plus précisément, le cadre de raquette 11 est formé d'un stratifié d'éléments préalablement imprégnés constitués d'une résine époxyde formant une résine de liant et de fibres d'armature constituées de carbone et imprégnées de résine époxyde. Comme décrit précédemment, l'organe 20 d'amortissement de vibrations est monté sur le cadre de raquette 11 par raccordement des extrémités gauche et droite de l'organe 20 sur les parties gauche et droite 13A, 13B de cadre de la partie 13. Les vibrations transmises des deux côtés du cadre 11 peuvent être absorbées de façon bien équilibrée par l'élasticité du matériau viscoélastique constituant l'organe d'amortissement de vibrations. Ainsi, le cadre 11 de raquette et l'organe 20 d'amortissement constituent un amortisseur dynamique. La partie intermédiaire 20B vibre ainsi facilement. Les performances d'amortissement de vibrations peuvent donc être accrues. Comme l'organe 20 d'amortissement de vibrations est monté sur la partie 13 de tension de cordage près de la face F de frappe de balle, les performances de répulsion des cordes peuvent être accrues. Bien que l'organe d'amortis25 sement soit très léger, il a d'excellentes performances d'amortissement de vibrations. En outre, une faible amplitude ajoutée à la raquette donne aux cordes d'excellentes performances de répulsion. Il est possible de régler les longueurs des cordes (cordes principales) tendues sur la face de frappe de balle F dans la direction longitudinale de la raquette à une valeur qui n'est pas inférieure à 340 mm ni supérieure à 420 mm afin que les performances de répulsion des cordes soient accrues. Les figures 4 à 6 représentent un second mode de réali35 sation. Un organe 20' d'amortissement de vibrations constitué de deux organes 200 et 201 d'amortissement de vibrations est disposé au-dessus et au-dessous de la face F de frappe de balle respectivement entre une partie gauche de cadre appartenant à la partie 13 et une partie droite correspondante par disposition de l'organe 200 au-dessus de la face avant de la corde g et de l'organe 201 au-dessous de la face arrière correspondante, avec un espace entre les deux organes 200 et 201. Une entretoise 30 formée d'un matériau viscoélastique se trouve à la partie de l'espace comprise entre les organes 200 et 201 d'amortissement de vibrations, l'entretoise 30 étant au contact de deux cordes principales g tendues dans la direction longitudinale. Une convexité 13a est placée à chacune des faces avant et arrière de la partie 13 de tension de cordage à un emplacement auquel les organes et 201 sont montés. Comme l'indique la figure 5, chacun des deux organes et 201 gauche et droit d'amortissement de vibrations a des parties gauche et droite de montage 2OAa' et 2OAb' destinées à être montées sur les parties gauche et droite de cadre de la partie 13 de tension de cordage respectivement, et une partie intermédiaire 20B' solidaire de ces parties gauche et droite 2OAa' et 2OAb', entre elles. La largeur de la partie intermédiaire 20B' dans la direction perpendiculaire au plan de la raquette devient de plus en plus petite vers le centre. Une gorge 20B-1' d'insertion de corde est formée du côté de la face de frappe de la partie intermédiaire 20B'. Une convexité 20B- 2' sur laquelle est montée l'entretoise 30 est formée à peu près au centre de la gorge 20B-1' d'insertion dans sa direction longitudinale (direction de trame). Une broche 20B-3' dépasse d'une extrémité de la partie intermédiaire 20B' vers la face F de frappe de balle. Une concavité 20B-4' dans laquelle est insérée la broche 20B-3' est formée sur la partie intermédiaire 20B' à l'autre extrémité. La concavité 20B-4' et la broche 20B-3' sont symétriques par rapport au centre de la partie intermédiaire 20B'. Comme l'indiquent les figures 5C à 5E, les parties gauche et droite de montage 2OAa' et 2OAb' de chacun des organes 200 et 201 d'amortissement sont courbées à la configuration du cadre dans la partie 13. Un trou débouchant A-l' est formé au centre de chacune des parties gauche et droite de montage 2OAa' et 2OAb'. Lorsque deux organes 200 et 201 d'amortissement de vibrations sont montés sur le cadre de raquette 11, le trou 20C' d'insertion de cordage est formé par mise en regard de la gorge 2OB-1' de l'organe 200 et de la gorge 20B-1' de l'organe 201. Comme l'indique la figure 6, l'entretoise 30 est placée au centre du trou 20C' d'insertion de corde dans sa direction longitudinale. Une gorge en V 31 est formée aux deux extrémités de l'entretoise 30. Une encoche est formée à une extrémité inférieure 31a de la gorge 31 pour la formation d'une concavité 32. Suivant la configuration de l'organe d'amor15 tissement de vibrations 20' (200 et 201), une surface supérieure 31b de l'entretoise 30 a une concavité progressive, c'est-à-dire une forme d'arc de cercle, et une surface inférieure 31c a aussi une courbure progressive, en arc de cercle. Suivant la configuration du trou 20C', une surface latérale 31d de l'entretoise 30 en direction longitudinale a une courbure progressive en arc de cercle. Une gorge 31e est formée à la surface latérale 31d. La longueur de l'entretoise 30 est réglée à 21,11 mm. La largeur de l'entretoise 30 est réglée à 7,65 mm. L'épais25 seur de l'entretoise 30 est réglée à 4,91 mm. La longueur de la gorge 31e est réglée à 11 mm. La largeur de la gorge 31e est réglée à 3,61 mm. La profondeur de la gorge 31e est réglée à 1,00 mm. Dans le premier mode de réalisation, le module complexe d'élasticité E* de l'entretoise 30 est égal à 1,41.107 dyn/cm2, mesuré à une fréquence de 10 Hz et à une température comprise entre O et 10 'C. Les parties gauche et droite de montage 2OAa', 2OAb' de chacun des organes 200 et 201 sont montées sur la partie 13 de tension de cordage, avec l'organe 200 d'amortissement placé du côté supérieur de la partie 13 en direction perpendiculaire au plan de la raquette et l'organe 201 du côté inférieur de cette partie 13 dans la direction perpendiculaire à la raquette. Plus précisément, la convexité 13a formée sur la partie 13 est logée dans le trou débouchant A1' formé sur chacune des parties gauche et droite 2OAa', 2OAb' de montage de chaque organe amortisseur 200 et 201. En outre, la broche 20B-3' de chaque organe 200 et 201 pénètre dans la concavité 20B-4' de chaque organe 201 et 200. De cette manière, les organes 200 et 201 d'amortissement de vibrations sont installés sur le cadre 11 de raquette. Ce cadre 11 de raquette et les organes 200, 201 d'amortissement de vibrations sont collés par application d'un agent adhésif entre le cadre 11 et l'organe 200 et l'organe 201 respectivement. Après qu'une paire d'organes 200, 201 d'amortissement de vibrations a été montée sur le cadre 11 de la manière précitée, la convexité 20B-2' formée au centre de l'organe 20' (200 et 201) et la concavité 31e formée sur l'entretoise sont ajustées l'une sur l'autre et les organes 200, 201 et l'entretoise 30 sont collés par application de l'agent adhésif entre eux, l'entretoise 30 se trouvant dans le trou C' d'insertion de corde de l'organe 20'. La corde g est tendue dans la partie de tension de cordage 13 dans cet état. Parmi toutes les cordes principales g tendues dans la direction longitudinale et destinées à pénétrer dans le trou 20C' de l'organe 20', deux cordes principales centrales g sont logées dans la cavité 32 de l'entretoise 30. On suppose que la longueur totale du cadre de raquette 11 est égale à L et l'organe 20' d'amortissement de vibrations est placé sur la surface F de frappe de balle à une distance comprise entre 0,3 L et 0,6 L de l'extrémité de poignée 16a. L'organe 20' d'amortissement de vibrations est disposé sur la face F de frappe de balle par mise à un certain intervalle de l'étrier 17. L'organe 20' est raccordé aux parties gauche et droite de cadre de la partie 13 à un emplacement qui est à une distance de 0,46 L de l'extrémité 16a de poignée. L'organe 20' est placé symétriquement non seulement par rapport à l'axe central de la raquette en direction longitudinale mais aussi par rapport à la surface F de frappe de balle. Dans le second mode de réalisation, la longueur de la corde g (principale) tendue dans la direction longitudinale de la raquette est comprise entre 340 et 420 mm. Le reste de la construction de la raquette du second mode de réalisation est analogue à celui du premier mode de réalisation et sa description est donc omise. Dans la raquette du second mode de réalisation, l'organe 20' d'amortissement de vibrations (200 et 201) est à une certaine distance des surfaces avant et arrière de la corde g, l'organe 20' n'étant pas au contact de la corde g. Comme l'entretoise 30 est placée entre les organes 200 et 201 d'amortissement, l'organe 20' d'amortissement est à un emplacement auquel cet organe 20' n'est pas au contact de la corde g. Ainsi, lorsqu'une balle est frappée par la raquette, la corde g n'est pas au contact de l'organe 20'. La force de répulsion du cordage g n'est donc pas réduite. L'entretoise 30 est au contact de la corde g et absorbe ainsi les vibrations de la corde g créées lors de la frappe de la balle. La corde g a donc d'excellentes performances d'amortissement de vibrations. En outre, comme l'entretoise est collée à l'organe 20', l'entretoise 30 et l'organe ' constituent en coopération un amortisseur dynamique qui augmente encore les propriétés d'amortissement de vibrations. Les autres opérations et effets du second mode de réalisation sont analogues à ceux du premier mode de réalisation. La figure 7 représente une variante de l'organe d'amortissement de vibrations selon l'invention. Comme l'indique la figure 7A, deux trous 20X et 20Y d'insertion de cordage allongés dans la direction gauche-droite peuvent être formés dans la partie intermédiaire de l'organe 20. Comme l'indique la figure 7B, un même nombre de trous 20Z d'insertion de cordes que de cordes peut être formé sur la partie intermédiaire afin que chaque corde ne soit pas au contact du trou correspondant 20Z d'insertion de corde. La figure 8 représente un troisième mode de réalisation. Dans l'organe 20" d'amortissement de vibrations placé sur la surface de frappe de balle, des organes 200' et 201' d'amortissement de vibrations formés d'un matériau viscoélastique en forme de feuille sont disposés d'un côté de la face de frappe de balle et sous l'autre côté respectivement afin que les organes 200', 201' d'amortissement de vibrations ne soient pas au contact des cordes g. En plus de l'organe 20", un organe 42 d'amortissement de vibrations formé d'un matériau viscoélastique est monté sur la partie de col d'un premier côté 14A vers l'autre côté 14B par espacement de l'organe 42 d'amortissement de vibrations avec un certain intervalle par rapport à l'étrier 17. On suppose que la longueur totale du cadre 11 de raquette est égale à L, et l'organe 42 d'amortissement de vibrations est raccordé à la partie de col à un emplacement séparé par 0,36 L de l'extrémité de poignée. Comme dans le premier mode de réali15 sation, l'organe 42 d'amortissement de vibrations a des parties gauche et droite de montage à une partie intermédiaire. Un trou peut être formé dans la partie intermédiaire ou la partie intermédiaire peut être creuse. L'un des organes 200', 201' d'amortissement de vibrations peut être placé sur la surface de frappe de balle et l'autre au-dessus de la partie de col. L'organe d'amortissement de vibrations en forme de feuille peut être monté directement à la surface interne de la partie de tension de cordage et de la partie de col dans la direction de l'épaisseur ou directement sur les deux faces de la partie de tension de cordage et de la partie de col dans la direction de la largeur sans formation d'une concavité. Des raquettes des exemples selon l'invention et d'exemples comparatifs ont été préparées pour l'examen des performances d'amortissement de vibrations et de la sensation donnée aux joueurs, par réponse à des questions. L'épaisseur de chaque cadre de raquette a été réglée à 28 mm. La largeur du cadre de raquette a été réglée entre 13 et 14,5 mm. La surface de raquette a été réglée à ,11 mm2. Les raquettes des exemples et des exemples comparatifs avaient la même configuration. Plus précisément, des éléments préalablement imprégnés CF (fabriqués par Toray Industries Inc., T300, T700, T800, M64G) son empilés en couches sur un tube de "Nylon 66"1 pour la formation d'un empilement vertical des éléments préala5 blement imprégnés. Un mandrin de 14,5 mm de diamètre est utilisé comme âme du tube de "Nylon". Les éléments préalablement imprégnés ont été disposés suivant des angles de 0', 22, 30 et 90'. Un moule a été chauffé à 150 C. L'intérieur du tube de "Nylon" a été mis sous pression et maintenu à une pression de 7 bar par de l'air pendant 30 min. Un matériau viscoélastique ou un amortisseur dynamique a été monté sur chaque cadre de raquette préparé comme indiqué dans le tableau 1. Les abréviations "PB7233" et "PB5533" du tableau 1 désignent des substances "Pebax" 7233 et 5533 respectivement. Tableau 1 El E2 E3 E4 E5 E6 Disposition Partie Partie Partie Partie Partie Partie tension tension tension tension tension tension cordage cordage cordage cordage cordage cordage Intervalle d'extrémité 0,46 L 0,46 L 0,46 L 0,46 L 0,46 L 0,46 L de poignée Poids du matériau 10 10 10 7 14 10 viscoélastique Epaisseur (g) 1,0 1,0 1,0 0,7 3,0 1,0 Matériau PB7233 Nylonl2 PB5533 PB7233 PB7233 Nylon6 Module d'élasticité 730 1100 160 730 730 2500 à la flexion Poids du cadre (g) 245 246 245 242 248 245 Equilibre du cadre (mm) 360 359 361 359 360 360 Moment d'inertie en 497000 497000 499000 490000 505000 497000 direction de balancement (g.cm) Fréquence naturelle pri- 204 207 202 204 200 204 maire perpendiculaire au plan (Hz) Facteur d'amortissement 0,85 1,03 0,70 0,80 0,78 0,50 de vibration primaire perpendiculaire au plan (%) Fréquence naturelle 520 519 518 525 518 523 secondaire perpendiculaire au plan (Hz) Facteur d'amortissement 1,08 0,73 1,10 0,98 1,15 0,54 de vibration secondaire perpendiculaire au plan (%) Coefficient de 0,450 0,451 0,450 0,448 0,455 0,448 restitution Sensation de vibration 4,1 4,0 4,3 4,0 4,3 3,1 Sensation de perfor- 4,0 4,1 4,0 3,8 4,3 3,8 mances de vol Sensation de maniablité 4,1 4,0 4,0 4,2 3,9 4,0 Tableau 1 (fin) E7 E8 E9 CE1 CE2 Disposition Partie Partie Partie Non 3h, 9h tension tension tension inscordage cordage cordage tallé Intervalle d'extrémité 0,46 L 0,46 L 0, 46 L 0,71 L de poignée Poids du matériau 10 3 18 10 viscoélastique Epaisseur (g) 1,0 0,3 5,0 Matériau PB4033 PB7233 PB7233 "Cepton" module d'élasticité 84 730 730 à la flexion Poids du cadre (g) 245 238 253 235 245 Equilibre du cadre (mm) 360 359 361 359 365 Moment d'inertie en 496000 475000 520000 470000 523000 direction de balancement (g.cm) Fréquence naturelle pri- 200 208 198 208 202 maire perpendiculaire au plan (Hz) Facteur d'amortissement 0,44 0,45 0,82 0,31 0,67 de vibration primaire perpendiculaire au plan (%) Fréquence naturelle 520 525 515 530 512 secondaire perpendiculaire au plan (Hz) Facteur d'amortissement 0,48 0,50 1,18 0,45 0,83 de vibration secondaire perpendiculaire au plan (%) Coefficient de 0,448 0,436 0,458 0,428 0,451 restitution Sensation de vibration 2,8 3,0 4,4 2,5 3,5 Sensation de perfor- 4,0 3,1 4,5 2,7 4,0 mances de vol Sensation de maniablité 4,0 4,5 3,0 4,5 2,9 E désigne un exemple et CE désigne un exemple comparatif Exemple 1 La raquette de l'exemple 1 avait une construction analogue à celle du premier mode de réalisation. Un matériau viscoélastique de "Pebax" 7233 (fabriqué par Atochem) a été utilisé comme organe d'amortissement de vibrations placé sur la face de frappe de balle. L'épaisseur de la partie intermédiaire au centre a été réglée à 1,0 mm. Le poids du matériau viscoélastique a été réglé à 10 g. Dans l'hypothèse o la longueur totale du cadre de raquette est L, l'organe d'amortissement de vibrations a été lié à la partie de tension de cordage par disposition d'un intervalle de 0,46 L de l'extrémité de poignée. Exemple 2 On a utilisé du "Nylon-12" comme matériau viscoélas15 tique (produit par Toray Industries Inc., "Rilsan AMN 0", ayant un module d'élasticité à la flexion de 1 100 MPa). Les autres spécifications de la raquette étaient les mêmes que dans l'exemple 1. Exemple 3 On a utilisé, comme matériau viscoélastique, "Pebax" 5533 (produit par Atochem, module d'élasticité à la flexion MPa). Les autres spécifications de la raquette étaient les mêmes que dans l'exemple 1. Exemple 4 L'épaisseur de la partie intermédiaire au centre a été réglée à 0,7 mm. Le poids du matériau viscoélastique a été réglé à 7 g. Les autres spécifications de la raquette étaient les mêmes que dans l'exemple 1. Exemple 5 L'épaisseur de la partie intermédiaire au centre a été réglée à 3,0 mm. Le poids du matériau viscoélastique a été réglé à 14 g. Les autres spécifications de la raquette étaient analogues à celles de l'exemple 1. Exemple 6 On a utilisé, comme matériau élastique, du "Nylon-6" (produit par "Unitika", module d'élasticité à la flexion 2 500 MPa). Les autres spécifications de la raquette étaient analogues à celles de l'exemple 1. Exemple 7 On a utilisé comme matériau viscoélastique "Pebax" 4003 (produit par Atochem, module d'élasticité à la flexion 84 MPa). Les autres spécifications de la raquette étaient les mêmes que dans l'exemple 1. Exemple 8 L'épaisseur de la partie intermédiaire au centre a été réglée à 0,3 mm. Le poids du matériau viscoélastique a été réglé à 3 g. Les autres spécifications de la raquette étaient analogues à celles de l'exemple 1. Exemple 9 L'épaisseur de la partie intermédiaire au centre a été réglée à 5,0 mm. Le poids du matériau viscoélastique a été réglé à 18 g. Les autres spécifications de la raquette étaient analogues à celles de l'exemple 1. Exemple comparatif 1 Un organe d'amortissement de vibrations destiné à être placé sur la surface de frappe de balle n'a pas été monté sur le cadre de raquette. Un organe d'amortissement de vibrations tel qu'un amortisseur dynamique n'a pas été monté sur le cadre de raquette. Exemple comparatif 2 Si l'on suppose que la surface de frappe de balle du cadre de raquette constitue la face d'une horloge et que la partie supérieure du cadre de raquette correspond à la position 12 h, un amortisseur ayant une construction en deux couches de poids égal à 10 g (5 g de chaque côté) formé d'un matériau constitué d'une feuille de tungstène et de "Cepton" (produit par Kuraray, élastomère thermoplastique de styrène) a été monté à la position 3 h et à la position 9 h (à une distance de 500 mm, 0,72 L, de l'extrémité de poignée). Le facteur d'amortissement de vibrations et de coefficient de restitution de chacun des cadres de raquette des exemples et exemples comparatifs ont été mesurés. Un essai de frappe de balle a été réalisé par la méthode décrite dans la suite. Le tableau 1 indique les résultats de l'évaluation. Le module d'élasticité à la flexion de chaque cadre de raquette a été mesuré suivant la norme ASTM D790. Mesure du moment d'inertie Comme l'indique la figure 9, des parties accessoires nécessaires ont été montées sur chaque cadre de raquette. Chaque raquette de tennis a été suspendue avec la poignée en position supérieure pour la mesure de la période Ts avec un instrument de mesure du moment d'inertie. Le moment d'inertie Is en direction (perpendiculaire au plan) d'un balancement a été réalisé autour de l'extrémité de poignée et calculé avec les équations suivantes, car le moment d'inertie indique la maniabilité de la raquette de tennis. Le moment d'inertie Is dans la direction de balancement (perpendiculaire au plan) a été déterminé autour de l'extrémité de poignée: Is = M.g.h (Ts/2/1t)2 Le centre du balancement désigne le centre de rotation de la raquette tenue par un joueur. Dans l'équation précédente, M est la masse de la raquette, g l'accélération de la pesanteur et h la distance au centre de rotation au centre de gravité. Mesure du facteur d'amortissement de vibration primaire perT)endiculaire au plan Comme l'indique la figure 10A, la raquette a été suspendue à une corde 81 à l'extrémité supérieure de sa partie 13 de tension de cordage. Un capteur d'accélération 83 a été fixé perpendiculairement à la surface de la raquette à un point de raccordement de la partie 13 de tension de cordage et de la partie de col 14. Comme l'indique la figure lOB, dans cet état, l'autre partie de raccordement formée entre la partie 13 et la partie de col 14 a été frappée avec un marteau 85 pour la mise en vibration du cadre de raquette. Une vibration d'entrée F mesurée par un capteur de force placé sur le marteau 85 et une vibration de réponse aL mesurée par le capteur 83 d'accélération ont été transmises à un analyseur de fréquences 87 (analyseur dynamique simple HP3562A fabriqué par Fuhret Packard Inc.) par des amplificateurs 86A et 86B. Une fonction de transmission dans la région de fréquences obtenue par analyse a été calculée pour l'obtention de la fréquence du cadre de raquette. Le rapport d'amortissement de vibrations 4 du cadre de raquette, c'est-à- dire le facteur d'amortissement de la vibration primaire perpendiculaire au plan, a été calculé par l'équation qui suit. Le tableau 1 indique la moyenne des valeurs mesurées pour le cadre de raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs: = (1/2) (Ao/oen) To = Tn/v'i Mesure du facteur d'amortissement de vibration secondaire perpendiculaire au plan Comme représenté sur la figure 1OC, lorsque l'extrémité supérieure de la partie 13 de tension de cordage de la raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs a été suspendue par la corde 81, le capteur d'accélération 83 a été placé sur la partie de raccordement de la partie de col 14 et de la partie de manche 15, le capteur d'accélération 83 étant perpendiculaire à la face du cadre de raquette. Dans cet état, la face arrière du cadre de raquette dans la partie tournée vers la position d'instal20 lation ducapteur a été frappée par le marteau 85 afin que le cadre de raquette soit mis en vibration. Le facteur d'amortissement, c'est-à-dire le facteur d'amortissement de la vibration secondaire perpendiculaire au plan de chaque raquette, a été calculé par une méthode correspondant à la méthode de calcul du facteur d'amortissement de vibration primaire perpendiculaire au plan. Le tableau 1 indique la valeur moyenne des valeurs mesurées pour le cadre de raquette dans chacun des exemples et exemples comparatifs. Mesure du coefficient de restitution Comme l'indique la figure 11, la partie de poignée de chaque cadre de raquette des exemples et exemples comparatifs a été suspendue afin que le cadre de raquette soit libre avec une attitude verticale. Une balle de tennis a été lancée par un appareil de lancement de balle à une vitesse constante Vl = 30 m/s et a frappé la face de frappe pour la mesure de la vitesse de rebond V2 de la balle de tennis. Le coefficient de restitution est le rapport de la vitesse de rebond V2 à la vitesse de lancement Vl (V2/V1). Plus le coefficient de restitution est élevé et plus la balle vole loin. Le coefficient de restitution de chaque raquette a été mesuré au centre de la face de frappe de balle à un emplacement X inférieur de 80 mm au centre de la surface de frappe de balle à un emplacement placé du côté de la position X et à 50 mm de la position X. Le coefficient de restitution du tableau 1 est la moyenne de ces trois coefficients. Ainsi, le coefficient de restitution de chaque cadre de raquette a été mesuré en trois points. Evaluation dans l'essai de frappe de balle Pour l'examen de la vibration, des performances de vol et de la maniabilité de chacune des raquettes des exemples et exemples comparatifs, des questionnaires ont été donnés à cinquante joueurs de force moyenne et élevée qui ont frappé les balles et donné une note comprise entre 1 et 5 (plus la note est élevée et plus la qualité est élevée) pour les articles précédents. Les joueurs n'avaient pas moins de ans d'expérience de tennis et jouaient au tennis au moins trois fois par semaine. La moyenne des notes données par les cinquante joueurs a été calculée. Comme l'indique le tableau 1, les positions des organes d'amortissement de vibrations montés sur le cadre de raquette des exemples 3 et 4 et des exemples comparatifs 1 et 2 ont été comparées. L'amortisseur de construction à deux couches formé de la feuille métallique a été monté comme organe d'amortissement de vibrations de l'exemple comparatif 2 au voisinage du centre de la surface de frappe de balle et ne recouvrait pas la partie de tension de cordage 13 (construction intermédiaire). Le cadre de raquette de l'exemple comparatif 2 et des * exemples 1 et 2 avait l'effet d'un amortisseur dynamique. Ainsi, le facteur d'amortissement de vibrations était plus grand que celui du cadre de raquette de l'exemple comparatif 1 pour chaque mode de vibration. Comme les cadres de raquette autres que ceux de l'exemple comparatif 1 présentait une augmentation de poids, ils avaient aussi une augmentation de performances de répulsion. L'organe d'amortissement de vibrations de l'exemple comparatif 2 a été placé au voisinage de la position supérieure du cadre de raquette. En conséquence, le cadre de raquette de l'exemple comparatif 2 avait un grand moment d'inertie dans la direction de balancement et ainsi une mauvaise maniabilité. La raquette de l'exemple 2 avait un plus grand facteur d'amortissement de vibrations que la raquette de l'exemple comparatif 2 car la raquette de l'exemple 2 avait une construction dans laquelle l'organe d'amortissement de vibrations était placé au-dessus de la surface de frappe de balle. La raquette de l'exemple 3 avait un facteur d'amortissement de vibration secondaire perpendiculaire au plan supérieur à celui de la raquette de l'exemple comparatif 2. La raquette de l'exemple 3 donnait un résultat plus avantageux que celle de l'exemple comparatif 2 dans l'essai de frappe de balle. En conséquence, il est préférable, si la longueur totale du cadre de raquette est L, que l'organe d'amortissement de vibration soit à une distance comprise entre 0,3 L et 0,6 L de l'extrémité de poignée. Les amplitudes de vibrations des matériaux viscoélas20 tiques des exemples 1, 2, 3, 6 et 7 de même poids (10 g) ont été comparées mutuellement avec la différence de module d'élasticité à la flexion. La raquette de l'exemple 6 ayant un module d'élasticité à la flexion relativement élevé et la raquette de l'exemple 7 ayant un module d'élasticité à la flexion relativement faible étaient supérieurs à la raquette de l'exemple comparatif 1 en ce qui concerne les performances d'amortissement de vibrations, bien qu'un peu inférieures aux raquettes des exemples 1, 2 et 3 en ce qui concerne les performances d'amortissement des vibrations. La raquette de l'exemple 2 ayant un module d'élasticité à la flexion relativement élevé de 1 100 MPa était meilleure au point de vue du facteur d'amortissement de la vibration primaire perpendiculaire au plan. La raquette de l'exemple 4 ayant un module d'élasticité à la flexion relativement faible de 730 MPa présentait une augmentation du facteur d'amortissement de la vibration secondaire perpendiculaire au plan. Il est donc préférable que le module d'élasticité à la flexion du matériau viscoélastique ne soit ni inférieur à 100 MPa ni supérieur à 1 500 MPa. Les performances d'amortissement de vibrations des raquettes des exemples 1, 4, 5, 8 et 9 formées du même matériau viscoélastique ("Pebax 7933") ont été comparées en fonction de la différence de poids. On considère qu'il est difficile d'adapter la fréquence du matériau viscoélastique de l'exemple 8 qui est mince et léger à celle du cadre de raquette. Ainsi, le matériau viscoélastique de la raquette de l'exemple 8 était moins bon que celui de la raquette des exemples 1, 4, 5 et 9 en ce qui concerne les facteurs d'amortissement des vibrations primaire et secondaire perpendiculairement au plan, tout en étant supérieur au matériau viscoélastique de la raquette de l'exemple comparatif 1 au point de vue des facteurs d'amortissement de vibrations primaire et secondaire perpendiculairement au plan. Le matériau viscoélastique de la raquette de l'exemple 8 avait des facteurs d'amortissement de vibrations primaire et secondaire perpendiculaires au plan inférieurs à ceux du matériau viscoélastique de la raquette de l'exemple comparatif 2 qui avait un poids de 10 g. Cependant, comme le matériau viscoélastique de la raquette de l'exemple comparatif 2 était léger, c'est-à-dire avait un poids de 3 g, le matériau viscoélastique de la raquette de l'exemple 8 donnait un excellent organe d'amortissement de vibrations. La raquette des exemples 1, 4, 5 et 9 de grande épaisseur avait un facteur d'amortissement de vibrations accru. La raquette de l'exemple 9 qui était lourde avait un excellent effet d'amortissement de vibrations mais un grand moment d'inertie et donc une mauvaise maniabilité. Il est donc avantageux que l'organe d'amortissement de vibrations ait un poids qui n'est ni inférieur à 4 g, ni supérieur à 16 g. Les raquettes des exemples selon l'invention et des exemples comparatifs ont été préparées pour l'examen de leurs performances d'amortissement de vibrations. Une entretoise a été placée entre deux organes d'amortissement de vibrations placés au-dessus de la surface de frappe de balle de chaque raquette. Le cadre de raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs avait une épaisseur de 28 mm, une largeur de 13 à 14,5 mm et une surface de 807 cm2. Plus précisément, des éléments pré-imprégnés nCF" (fabriqués par Toray Industries Inc., T300, T700, T800, M46G) ont été mis en couches sur un tube de "Nylon-66" pour la formation d'un empilement vertical de ces éléments. Un mandrin de 14,5 mm de diamètre a formé une âme pour le tube de "Nylon". Les éléments préalablement imprégnés ont été empilés avec des angles de 0, 22, 30 et 90'. Un moule a été chauffé à 150 C. L'intérieur du tube de "Nylon" a été mis sous pression et maintenu à une pression de 9 bar par de l'air pendant 30 min. Un matériau viscoélastique analogue à celui du second mode de réalisation a été monté sur le cadre de raquette à un emplacement séparé par 320 mm (0,46 L) de l'extrémité de poignée. Le matériau viscoélastique a été foré par moulage de "Pebax" 7033 (produit par Atochem). L'organe d'amortissement de vibrations des exemples 10 à 13 indiqués dans le tableau 2 était identique à celui du second mode de réalisation. Tableau 2 Exemple 10 Exemple 11 Exemple 12 Matériau viscoélastique Nature Caoutchouc SBR SBR + silicone carbone Module complexe 1,41E+07 5,07E+07 3, 86E+07 d'élasticité (dyn/cm2) Contact ou non avec cordes Contact Contact Contact Poids du cadre (g) 248 248 248 Equilibre du cadre (mo) 360 360 361 ortissement de vibrations Facteur d'amortissement de 0,75 0,72 0,70 vibration primaire perpendiculairement au plan (%) Facteur d'amortissement de 1,21 1,34 1,13 vibration secondaire perpendiculairement au plan (%) Facteur d'amortissement de 0,65 0,60 0,58 vibration du cordage (%) Essai d'évaluation de frappe de balle Vibration et choc 4,5 4,3 4,2 Tableau 2 (fin) Exemple 13 CE 3 CE 4 Matériau viscoélastique Nature SBR + Non Pebax 5533 carbone installé Module complexe 1,58E+07 2,72E+07 d'élasticité (dyn/cm2) Contact ou non avec cordes Contact Sans Sans contact contact Poids du cadre (g) 248 245 246 Equilibre du cadre (mm) 360 360 360 Amortissement de vibrations Facteur d'amortissement de 0,72 0,80 0,60 vibration primaire perpendiculairement au plan (%) Facteur d'amortissement de 0,90 0,77 0,61 vibration secondaire perpendiculairement au plan Exemple 10 Une entretoise de caoutchouc de silicone a été collée à la partie centrale du matériau d'absorption de vibrations, l'entretoise étant au contact des cordes. Exemple 11 Une entretoise composée de 100 parties en poids de caoutchouc de butadiène-styrène (SBR) et 1,5 partie en poids de soufre a été liée à la partie centrale du matériau d'absorption de vibrations, l'entretoise étant au contact des cordes. Exemple 12 Une entretoise composée de 100 parties en poids de caoutchouc de butadiène-styrène (SBR), 40 parties en poids de noir de carbone et 1,5 partie en poids de soufre a été liée à la partie centrale d'un matériau d'absorption de vibrations, l'entretoise étant au contact des cordes. Exemple 13 Une entretoise composée de 100 parties en poids de caoutchouc de butadiène-styrène (SBR), 60 parties en poids de noir de carbone et 1,5 partie en poids de soufre a été liée à la partie centrale du matériau d'absorption de vibrations, l'entretoise étant au contact des cordes. Exemple comparatif 3 Une entretoise n'a pas été placée à la partie centrale du matériau d'absorption de vibrations. Exemvle comparatif 4 Une entretoise de "Pebax" 5533 a été liée à la partie centrale du matériau d'absorption de vibrations, mais l'entretoise n'était pas au contact des cordes. Le facteur d'amortissement de vibrations et le coefficient de restitution de chacun des cadres de raquette des exemples 10 à 13 et des exemples comparatifs 3 et 4 ont été mesurés. Un essai de frappe de balle a été exécuté. Le tableau 2 indique les résultats de l'évaluation. La méthode de mesure du facteur d'amortissement de vibration primaire perpendiculaire au plan et la méthode de mesure du facteur d'amortissement de vibration secondaire perpendiculaire au plan étaient les mêmes que les méthodes de mesure déjà décrites. Comme l'indique la figure 1OD, lorsqu'une corde a été tendue, l'extrémité supérieure de la partie de tête 13 a été suspendue à la corde 81. Le capteur d'accélération 83 a été fixé perpendiculairement à la face du cadre à un point de raccordement de la partie de col 14 et de la partie de manche 15. Dans cet état, une vibration a été appliquée avec le matériau 85 à la corde du centre de la partie de tête 13. La fréquence naturelle de la corde a été obtenue par une méthode analogue à celle de mesure du facteur d'amortissement de vibration secondaire perpendiculaire au plan. Le tableau 2 indique la fréquence naturelle de la corde de raquette pour chacun des exemples et exemples comparatifs. Evaluation de frappe de balle Pour l'examen des performances d'absorption de vibrations de chaque raquette, on a questionné quarante-deux joueuses de force moyenne et élevée qui ont frappé les balles et ont donné une note de 1 à 5 (le résultat est meilleur quand la note est élevée). Les joueuses avaient au moins dix années d'expérience de tennis et jouaient au tennis au moins trois fois par semaine. La moyenne des notes des quarante-deux joueuses a été calculée. Dans l'exemple comparatif 3, l'entretoise formée du matériau viscoélastique a été montée au centre du matériau d'absorption de vibrations. Le facteur d'amortissement de vibrations du cadre n'était pas très bon parce que l'entretoise limitait la vibration du matériau d'absorption de vibration. Le cordage n'avait pas un bon facteur d'amortissement de vibrations car l'entretoise n'était pas au contact de la corde. Dans la raquette de l'exemple comparatif 4, le cordage avait un facteur d'amortissement de vibrations un peu supérieur à celui de la raquette de l'exemple comparatif 3 parce que l'entretoise était au contact du cordage. Cependant, un facteur d'amortissement de vibrations du cadre de raquette était inférieur à celui de l'exemple comparatif 3 car l'entretoise limitait la vibration du matériau d'absorption de vibrations. La raquette de l'exemple 10 avait le plus grand facteur d'amortissement de vibrations primaire perpendiculairement au plan, car rien n'était placé dans la partie centrale du matériau d'absorption de vibrations. Cependant, le cordage avait un faible facteur d'amortissement de vibrations puisque le matériau viscoélastique n'était pas monté sur le cadre de raquette. Comme le matériau viscoélastique relativement mou a été placé à la partie centrale du matériau d'absorption de vibrations du cadre de raquette des exemples 11 à 13, le facteur d'amortissement de vibration primaire perpendiculaire au plan et le facteur d'amortissement de vibration du cordage de la raquette pour chacun de exemples 11 à 13 étaient inférieurs à ceux de la raquette de l'exemple 10, mais supérieurs à ceux de la raquette des exemples comparatifs 3 et 4. Comme l'indique la description qui précède, dans la raquette selon l'invention, l'organe d'absorption de vibra10 tion formé du matériau viscoélastique recouvre les côtés avant et arrière de la surface de frappe de balle par raccordement des extrémités gauche et droite aux parties gauche et droite de cadre de la partie de tension de cordage. Ainsi, les vibrations transmises des deux côtés du cadre de raquette peuvent être absorbées de manière bien équilibrée par l'élasticité du matériau viscoélastique ayant un module d'élasticité à la flexion convenable. Le cadre de raquette et l'organe d'amortissement de vibrations jouent donc le rôle d'un amortisseur dynamique. Les performances d'amortissement de vibrations peuvent donc être accrues. Grâce à la disposition de l'entretoise dans l'espace compris entre deux organes d'amortissement de vibrations séparés par un certain intervalle des surfaces avant et arrière des cordes respectivement, les organes d'amortis25 sement de vibrations n'étant pas au contact des cordes, l'entretoise est utilisée comme dispositif de mise des organes d'amortissement de vibrations à un emplacement auquel les organes d'amortissement de vibrations ne sont pas au contact des cordes. De cette manière, lors de la frappe d'une balle de tennis, les cordes ne sont pas au contact des organes d'amortissement de vibrations et la force de l'impulsion des cordes n'est pas réduite. L'entretoise formée du matériau viscoélastique est au contact des cordes tendues dans la direction longitudinale. Ainsi, l'entretoise absorbe les vibrations des cordes, créées lors de la frappe de la balle et améliore les performances d'amortissement de vibrations. En outre, comme l'entretoise est liée à l'organe d'amortissement de vibrations, l'entretoise et l'organe d'amortissement de vibrations indiquent la fonction d'amortisseur dynamique en coopération si bien que les performances d'amortissement de vibrations sont accrues. Lorsque l'entretoise est formée d'un matériau plus élastique que celui de l'organe d'amortissement de vibrations et l'élasticité du matériau de l'entretoise est ajustée, il est possible d'augmenter les performances d'amortissement de vibrations de l'entretoise et d'ajuster les performances d'amortissement de vibrations du cadre de raquette. Selon l'invention, comme un matériau qui augmente la masse, tel qu'un lest, n'est pas monté sur le cadre de raquette, l'organe d'amortissement de vibrations est léger et a d'excellentes performances d'amortissement de vibrations. En outre, comme le matériau viscoélastique est constitué d'un matériau différent de celui qui constitue la partie de tension de cordage, une force de cisaillement créée lors de la déformation du cadre de raquette est absorbée par concentration de la force de cisaillement à la surface de raccordement du cadre de raquette et à la surface de raccordement du matériau viscoélastique. Les performances d'amortissement de vibrations peuvent donc être augmentées. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux raquettes qui viennent d'être décrites uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Raquette dont le cadre (11) est formé en une seule pièce qui comprend une partie (13) de tension de cordage entourant une surface de frappe de balle, une partie four5 chue (14) de col, une partie (15) de manche et une partie (16) de poignée, et un étrier (17) monté dans une partie de raccordement placée entre la partie (13) de tension de cordage et la partie de col, caractérisée en ce que un organe (20, 20') d'amortissement de vibrations destiné à recouvrir la surface de frappe de balle, constitué d'un matériau viscoélastique, est monté sur la partie (13) de tension de cordage par disposition de l'organe (20, 20') d'amortissement de vibrations au-dessus de la surface de frappe de balle entre une partie gauche de cadre dans la partie de tension de corde et une partie droite de cadre correspondante, l'organe (20, 20') d'amortissement de vibrations n'étant pas au contact des cordes tendues sur la surface de frappe de balle. 2. Raquette selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'organe (20, 20') d'amortissement de vibrations placé au-dessus de la surface de frappe de balle comprend des parties gauche et droite (2OAb, 2OAb; 2OAb', 2OAb') de montage fixées sur la partie gauche de cadre dans la partie (13) de tension de cordage et la partie droite corres25 pondante, et une partie intermédiaire (20B) solidaire des parties gauche et droite de montage est placée entre ces parties gauche et droite de montage, la partie intermédiaire (20B) étant divisée en parties avant et arrière séparées par un intervalle prédéterminé de la surface avant et de la surface arrière des cordes respectivement, un trou d'insertion de corde étant formé dans un espace compris entre les parties avant et arrière de la partie intermédiaire (20B), et toutes les cordes tendues en direction longitudinale et destinées à être insérées dans l'étrier (17) étant insérées par le trou d'insertion de corde. 3. Raquette selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'un de deux organes (200, 201; 200', 201') d'amortissement de vibrations est placé au-dessus de la face avant de la surface de frappe de balle et l'autre des organes d'amortissement de vibrations est placé au-dessus de la face arrière de la surface de frappe de balle avec un espace entre les deux organes d'amortissement de vibrations, et une entretoise (30) constituée d'un matériau viscoélastique est placée dans une partie de l'espace compris entre les organes d'amortissement de vibrations, l'entretoise (30) étant au contact d'au moins deux cordes tendues en direction longitudinale. 4. Raquette selon la revendication 3, caractérisée en ce que l'entretoise (30) placée entre les deux organes d'amortissement de vibrations se trouve dans la partie centrale de la surface de frappe de balle à l'endroit o l'entretoise (30) n'est pas au contact des cordes tendues en direction transversale. 5. Raquette selon l'une des revendications 3 et 4, caractérisée en ce que le module complexe d'élasticité E* du matériau viscoélastique formant l'entretoise (30) est inférieur à 2,00.109 dyn/cm2 lorsque ce module est mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température comprise entre 0 et 10 C. 6. Raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'un organe (20, 20') d'amor25 tissement de vibrations du col composé d'un matériau viscoélastique est disposé entre une partie gauche du cadre dans la partie de col et une partie droite correspondante, avec disposition de l'organe (20, 20') d'amortissement de vibrations du col à un emplacement choisi parmi un emplacement à une certaine distance de l'étrier (17) et un emplacement d'une surface de l'étrier (17). 7. Raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que l'organe (20, 20') d'amortissement de vibrations est monté sur la partie (13) de tension de cordage ou la partie de col par disposition de l'organe (20, 20') d'amortissement de vibrations à une distance qui n'est pas inférieure à 0,3 L ni supérieure à 0,6 L de l'extrémité de poignée, lorsque la longueur totale du cadre de raquette est L. 8. Raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que l'organe (20, 20') d'amor5 tissement de vibrations a un module d'élasticité à la flexion qui n'est ni inférieur à 100 MPa, ni supérieur à 1 500 MPa. 9. Raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que l'organe (20, 20') d'amor10 tissement de vibrations a une masse qui n'est ni inférieure à 4 g ni supérieure à 16 g. 10. Raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que la longueur des cordes tendues à la surface de frappe de balle dans la direction longi15 tudinale de la raquette est réglée afin qu'elle ne soit ni inférieure à 340 mm, ni supérieure à 420 mm.