Brevet FR2841059A1 — publié le 20031219

connectee audit point de reference. 1 2841059 CONDITIONNEUR DE RESEAU ELECTRIQUE DOMAINE TECHNIQUE L' invention concerne un conditionneur de reseau comportant de s moyens de transformation ayant au moins une entree destinee a etre connectee a un reseau electrique et au moins une sortie ayant deux lignes destinees a etre connectees en serie dans une ligne de distribution pour appliquer une tension de compensation destinee a compenser des variations de tension d'une ligne de reseau. ETAT DE LA TECHNIQUE Les conditionneurs de reseau de types connus comportent souvent un transformateur ou un autotransformateur permettant d'augmenter ou de reduire une tension a appliquer a une charge. D'autres conditionneurs de reseau vent bases sur une technologie d'onduleur comportant un chargeur pour charger une batterie d'accumulateur, et un convertisseur pour convertir une tension continue de la batterie en tension alternative. Dans ce cas, ladite tension alternative est destinee a compenser des variations de tension electrique d'une source et a appliquer une tension regulee a un reseau aval de distribution electrique. Un schema d'un conditionneur de reseau de type connu base sur un onduleur 1 comportant un kansformateur elevateur basse frequence est represente sur la figure 1. L'onduleur comporte un chargeur 2 comportant un redresseur 3 connecte a un reseau aval de distribution electrique 4, un circuit hacheur 7 commandant un transformateur 6 en alimentation a decoupage. Une batterie d'accumulateur 5 est alimentee par le chargeur 2 a travers son transformateur 6 et un redresseur 8. Un convertisseur 9 connecte entre la batterie 5 et le reseau 4 convertit la tension continue de la batterie en tension alternative a appliquer au reseau 4. Le convertisseur 9 comporte un onduleur 10 basse frequence a semi- conducteurs de puissance commandant un transformateur 11 a la frequence du reseau. 2 2841059 L'onduleur 10 ayant une basse frequence fondamentale peut etre commande en modulation de largeur dtimpulsion haute frequence. Le conditionneur de la figure 1 comporte un circuit de compensation 100 comportant des commutateurs 101 et 102 pour compenser les variations d'une tension Va d'une ligne d'arrivee 12 d'un reseau amont en mettant en serie avec la tension Va de la ligne d'arrivee une tension Vc de compensation. Une tension Vb ainsi compensee est appliquee au reseau 4 en aval pour alimenter une charge en tension de bonne qualite et stable. Le transformateur 11 basse frequence a un enroulement de sortie 103 basse tension permettant de fournir une tension de compensation Vc, par exemple cette tension peut etre de l'ordre de quinze pour cent (15%) de la tension nominale de la tension du reseau Va ou Vb. Ainsi, selon la position des commutateurs 101 et 102 la tension Vb peut etre egale a Va, Va+Vc, Va-Vc. Si la tension Va devient trop faible, l'onduleur fournit alors en mode de fonctionnement onduleur une tension Vd appliquee directement au reseau 4 en aval. La tension Vd est fournie par un enroulement 104 pleine tension du transformateur 11 basse frequence. Sur la figure 2, le reseau comporte une ligne d'arrivee 12, un disjoncteur 13 et un filtre 14 connectes en serie sur au moins un conducteur de la ligne d'arrive, un commutateur 15 de sortie pour commuter une ligne de sortie 16 sur une tension de la ligne d'entree ou sur une tension fournie par l'onduleur si la ligne d'entree est defaillante, et un relais 17 de sortie. Ce type d'onduleur base sur l'utilisation d'un transformateur 11 basse frequence est lourd et volumineux. De plus, un tel onduleur necessite un chargeur de batterie 2 independent. Il existe des conditionneurs de reseau de type connu bases sur des onduleurs ayant un transforrnateur haute frequence pour convertir la tension continue d'une batterie en une tension elevee a appliquee au reseau 4. Un tel conditionneur est represente sur la figure 2. Sur ce schema, l'onduleur comporte un chargeur 2 pour charger la batterie 5, un convertisseur 18 haute frequence connecte a la batterie pour convertir une tension continue de batterie en une tension haute frequence, un redresseur 19 pour redresser la tension haute 3 2841059 frequence, un dispositif de filtrage 20 pour filtrer la tension redressee, et un convertisseur 21 basse frequence connecte entre le dispositif de filtrage 20 ou le redresseur et le reseau pour fournir une tension sinusodale au reseau. Ces onduleurs ou alimentations sans interruption vent moins lourds que les onduleurs a transformateurs basse frequence, mais la puissance dissipee dans les composants des convertisseurs et des hacheurs reste tres elevee. De plus, des surtensions dues aux charges electriques notamment reactives peuvent appara^tre sur les sorties des onduleurs ou des alimentations sans interruption et par consequent augmenter les contraintes sur les composants electroniques de puissance. Pour absorber cette energie de retour et assurer une forme d'onde sinusodale pour tout type de charge, certaines alimentations sans interruption comportent des controleurs pour commander le chargeur en mode de recuperation. Une telle alimentation sans interruption est decrit dans le brevet US6094363. Cependant, la commande d'un chargeur en recyclage ne suffit pas a absorber une part importante de l'energie de retour de charge lorsque les onduleurs vent de tres forte puissance. De plus, des chargeurs de forte puissance necessaire a cette fonction vent volumineux et couteux. Sur le schema de la figure 2, la tension de compensation Vc est generee par un autotransformateur basse frequence 105 ayant un enroulement basse tension connecte aux deux commutateurs 101 te 102 pour ajouter ou enlever une valeur de tension Vc a la tension de ligne Va. Un tel autotransformateur fournissant une puissance de l'ordre de vingt pour cent (20%) de la puissance nominale de ['installation ou de la charge a alimenter est encore volumineux et couteux, notamment lorsque la puissance de ['installation devient tres importante. EXPOSE DE L'INVENTION L' invention a pour but un conditionneur de reseau electrique ameliore evitant les problemes de ltetat de la technique notamment en ayant une reduction notable du volume, et du poids et des contraintes electriques reduites sur les composants electroniques de puissance. Dans un conditionneur de reseau electrique selon ['invention, les moyens de transformation component: - des premiers moyens de conversion connectes a ladite entree et comportant un premier convertisseur haute frequence, des seconds moyens de conversion connectes a ladite sortie pour appliquer la tension de compensation et comportant un second convertisseur haute frequence, et - un transformateur haute frequence comportant un premier enroulement connecte audit premier convertisseur haute frequence et un second enroulement connecte audit second convertisseur haute frequence. Dans un mode de realisation preferential, le conditionneur comporte des moyens de synchronisation connectes au premier convertisseur haute frequence et au second convertisseur haute frequence pour fournir des signaux de synchronisation. De preference, au moins un semi-conducteur de puissance du premier convertisseur haute frequence est commande en conduction pendant la conduction d'au moins un semi- conducteur de puissance du second convertisseur haute frequence. Dans un mode de realisation particulier, les premiers moyens de conversion comportent un premier convertisseur basse frequence et les seconds moyens de conversion comportent un second convertisseur basse frequence. Avantageusement, le premier convertisseur basse frequence est associe audit premier convertisseur haute frequence. Avantageusement, le second convertisseur basse frequence est associe audit second convertisseur haute frequence. De preference, les premiers moyens de conversion comportent une inductance connectee entre le premier convertisseur haute frequence et le premier convertisseur basse frequence. 2841059 De preference, les premiers moyens de conversion vent reversibles et/ou les seconds moyens de conversion vent reversibles. Avantageusement, le second convertisseur basse frequence est commande pour orienter une tension de compensation en l'additionnant ou en la soustrayant a une tension d'entree. Dans un mode particulier de realisation, le conditionneur comporte des troisiemes moyens de conversion connectes a un troisieme enroulement audit transformateur haute frequence et a des moyens de stockage d'energie electrique. Avantageusement, les premiers moyens de conversion, le transformateur haute frequence et les troisiemes moyens de conversion permettent de charger les moyens de stockage dans un mode de fonctionnement chargeur reversible. De preference, les premiers moyens de conversion, le transformateur haute frequence et les troisiemes moyens de conversion permettent de convertir une tension des moyens de stockage en une tension alternative a fournir a un reseau dans un mode fonctionnement onduleur reversible. Avantageusement, le premier convertisseur haute frequence et les troisiemes moyens de conversion recoivent des signaux de synchronisation pour faire fonctionner le premier convertisseur haute frequence en redresseur synchrone. De preference, le conditionneur comporte des moyens de controle pour commander les premiers, les seconds et les troisiemes moyens de conversion en mode de fonctionnement conditionneur, en mode fonctionnement chargeur ou en mode fonctionnement onduleur. De preference, les moyens de controle comportent des moyens de commande: pour commander les premiers et les seconds moyens de conversion en mode de fonctionnement conditionneur si une tension d' entree est entre un premier seuil et un second seuil et entre un troisieme seuil et un quatrieme seuil, - pour commander les premiers, les seconds et les troisiemes moyens de conversion en mode de fonctionnement onduleur si ladite tension d'entree est inferieure audit premier seuil et superieure audit quatrieme seuil, et - pour selectionner un mode fonctionnement normal si la tension de ladite tension d'entree est entre le second seuil et le troisieme seuil. Avantageusement, le conditionneur peut comporter des moyens de contr61e pour commander les premiers, les seconds et les troisiemes moyens de conversion en filtre actif pour corriger des distorsion de tension par rapport a une forme sinusodale. Avantageusement, les premiers, les seconds et les troisiemes moyens de conversion comportent des semi-conducteurs de puissance comportant au moins un element actif de type transistor associe a une diode connectee en parallele et en inverse. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres avantages et caracteristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre, de modes particuliers de realisation de ['invention, donnes a titre d'exemples non limitatifs, et representes aux dessins annexes sur lesquels: - les figures 1 et 2 representent des schemes de conditionneurs de reseau de l'art anterieur; - les figures 3 et 4 representent des schemes bloc de conditionneurs selon des modes de realisation de ['invention, - la figure 5 represente un schema detaille d'un conditionneur selon un mode de realisation de ['invention; - les figure 6 a 12 representent des variantes de premiers et troisiemes circuits de conversion mis en aeuvre dans des conditionneurs selon des modes de realisation de ['invention; 7 2841059 - les figure 13 a 15 representent des variantes de seconds circuits de conversion mis en ccuvre dans des conditionneurs selon des modes de realisation de ['invention; - la figure 16 represente un schema bloc d'un conditionneur selon un mode de realisation de ['invention comportant un circuit de controle centralise; - la figure 17 represente un schema detaille des circuits de puissance des circuits de conversion d'un conditionneur selon un mode de realisation de ['invention; - la figure 18 represente des signaux de courant et de tension dans un conditionneur selon un mode de realisation de ['invention fonctionnant en mode onduleur; - la figure 19 represente des signaux de courant et de tension dans un conditionneur selon un mode de realisation de ['invention fonctionnant en mode chargeur; - la figure 20 represente des signaux de courant et de tension dans un conditionneur selon un mode de realisation de ['invention fonctionnant en mode conditionneur de reseau avec une tension de compensation soustraite; - la figure 21 represente des signaux de courant et de tension dans un conditionneur selon un mode de realisation de ['invention fonctionnant en mode conditionneur de reseau avec une tension de compensation ajoutee; la figure 22 represente des signaux de courant et de tension et de commande haute frequence dans un conditionneur selon un mode de realisation de ['invention; - la figure 23 represente un organigramme de fonctionnement d'un conditionneur de reseau selon un mode de realisation de ['invention; et - la figure 24 represente des selections de mode de fonctionnement en fonction d'une tension d'entree. DESCRIPTION DETAILLEE DE MODES DE REALISATION PREFERES Dans un conditionneur de reseau selon un mode de realisation de ['invention represente sur la figure 3, les moyens de transformation comportent un premier circuit de conversion 42 connecte a un premier enroulement 52 d'un kansformateur haute frequence 46 et un second circuit de conversion 110 connecte a un second enroulement 111 audit transformateur haute frequence 46. Le premier circuit de conversion 42 comporte une entree 31 connectee a au moins deux lignes 34 et 35 pour recevoir une tension Va d'une ligne de reseau en 8 2841059 amont du conditionneur. Le second circuit de conversion 110 comporte une sortie 32 ayant au moins deux lignes destinees a etre connectees en serie avec une ligne 35 du reseau pour inserer une tension de compensation Vc. Sur le schema simplifie de la fgure 4, une source de tension 30 alimente une ligne d'arrivee 12 et un reseau 4 a kavers un disjoncteur 13. La tension Va en amont du reseau peut etre perturbee par variations de tension. Cette tension est appliquee a ['entree 31 du premier circuit de conversion 42 a travers un interrupteur 50. Le premier circuit de conversion 42 comporte un premier convertisseur 43 haute frequence connecte au premier enroulement 52 du transformateur 46 haute frequence pour etablir un flux electromagnetique haute frequence avec le second enroulement 111 du transformateur 46. Le second circuit de conversion 110 comporte un second convertisseur haute frequence connecte a ltenroulement 111 pour contribuer a generer une tension Vc de compensation. Les deux lignes de la sortie 32 du second circuit de conversion vent connectees en serie dans la ligne 35 pour aj outer ou soustraire la tension de compensation. Un interrupteur 33 connecte sur les lignes de la sortie 32 permet de court-circuiter ladite sortie lorsque le conditionneur ne fonctionne pas en mode conditionneur. Ainsi, une tension Vb appliquee a une charge 36 connectee au reseau 4 en aval du conditionneur resulte des tensions Va et Vc soit Vb=Va+Vc ou Vb=Va-Vc selon le sens de la compensation. Si la tension Va est plus basse que la tension nominale du reseau, par exemple en dessous d'un seuil Vsl, une tension Vc est ajoutee a la tension Va pour que la tension Vb ait une tension proche la tension nominale. Dans ce cas, un courant est preleve sur ['entree du premier circuit de conversion. Apres transformation, le courant est transforme en une tension Vc a ajouter a la tension Va. Si la tension Va est plus elevee que la tension nominale du reseau, par exemple au dessus d'un seuil Vs4, une tension Vc est soustraite a la tension Va pour que la tension Vb ait une tension proche la tension nominale. 9 2841059 Pour permettre un fonctionnement en onduleur, un troisieme circuit de conversion 40 haute frequence est connecte entre un troisieme enroulement 51 du transformateur haute frequence 46 et une batterie 5 d'accumulateur. Avantageusement, le troisieme circuit de conversion fonctionne de maniere synchrone et reversible avec le premier convertisseur haute frequence pour assurer un fonctionnement en mode onduleur dans un premier sens et un fonctionnement en mode chargeur de batterie ou reversible dans un sens oppose. Dans le conditionneur de reseau represente sur la fgure 4, le premier circuit de conversion 42 comporte un premier convertisseur 43 haute frequence connecte a l'enroulement 52, un premier convertisseur basse frequence 49 connectee au reseau 4 a travers les entrees 31, une inductance 47 et un condensateur 48 connectes entre le premier convertisseur haute frequence et le premier convertisseur basse frequence. Le second circuit de conversion 110 comporte un second convertisseur 112 haute frequence connecte a l'enroulement 111, un second convertisseur 113 basse frequence connecte en sortie 32 en serie sur la ligne 35, un condensateur de filtrage 114 est connecte en parallele entre les convertisseurs 112 et 113. Une inductance 115 de filtrage peut aussi etre connectee a une sortie du convertisseur 113 pour ameliorer le filtrage de la tension de compensation. Lorsque l'interrupteur 33 est ouvert, le conditionneur peut fonctionner en mode de fonctionnement conditionneur en appliquant une tension Vc de compensation. Cette tension peut de preference compenser jusqu'a plus ou moins vingt pour cent de la tension nominale prevue a appliquer en aval du reseau. Cependant un conditionneur selon un mode de realisation de ['invention peut aussi fonctionner en mode onduleur et chargeur de batterie. En mode chargeur de batterie, le premier circuit de conversion et le troisieme circuit de conversion alimente la charge de la batterie. Pour un fonctionnement en mode onduleur, par exemple lorsque la tension Va dispara^t ou devient trop basse, un interrupteur de ligne 53 est ouvert, l'interrupteur 33 est ferme et le premier et le troisieme circuit de conversion fournissent au reseau une tension alternative de secours. Le schema detaille d'un conditionneur selon un mode de realisation de ['invention est represente sur la figure 5. Il comporte un circuit de synchronisation 45 pour fournir des 2841059 commandes de synchronisation 41 au troisieme circuit de conversion 40 haute frequence, des commandes de synchronisation 44 au premier convertisseur haute frequence et des commandes de synchronisation 116 au second convertisseur haute frequence 112. L'association des commandes de synchronisation 41 et 44 permet de synchroniser le fonctionnement en mode chargeur et le fonctionnement en mode onduleur des convertisseurs haute frequence 40 et 43, notamment pour effectuer un redressement synchrone. L'association des commandes de synchronisation 44 et 116 perrnet de synchroniser le fonctionnement en mode conditionneur pouvant fonctionner de maniere bidirectionnelle, soit en ajoutant une tension de compensation soit en soustrayant une tension de compensation. En mode de fonctionnement conditionneur, les polarites des tensions sur ['entree du premier convertisseur basse frequence 49 et sur la sortie du second convertisseur basse frequence 113 vent controlees par un circuit 117 de controle de compensation qui envoie des commandes de controle 118. Le circuit de controle de compensation 117 commande aussi le circuit de synchronisation 45 pour controler le sens de la compensation consistent a aj outer ou a souskaire la tension de compensation. II perrnet egalement de controler le sens de transfert de l'energie electrique. - Dans un fonctionnement en mode onduleur, le troisieme convertisseur 40 haute frequence et le premier convertisseur 43 fonctionnent en mode synchrone. Par exemple, un premier semi-conducteur du convertisseur 40 est commande en conduction pendant la conduction d'un premier semi- conducteur du convertisseur 43 et un second semi-conducteur du convertisseur 40 est commande en conduction pendant la conduction d'un second semi conducteur du convertisseur 43. Avantageusement, les premier et second semi-conducteurs du convertisseur 43 fonctionnent en alternance. Sur la sortie du premier convertisseur 43 fonctionnant en mode de redresseur synchrone, la tension a, de preference, une enveloppe de forme sensiblement sinusodale redressee. La tension haute frequence en sortie du convertisseur 43 est lissee par 1'inductance 47 et le condensateur 48. Le convertisseur 49 basse frequence permet de fournir, par exemple, une 2841 059 tension alternative sinusodale en alternant des demi-alternances de la tension redressee et lissee fournies par le premier convertisseur haute frequence 43 fonctionnant en mode de redresseur synchrone. Un commutateur 50 relic le convertisseur 49 au reseau 4. Avantageusement, selon un mode de realisation de ['invention, le premier et le troisieme circuit de conversion formant un onduleur peuvent etre commandes en mode reversible sans ajout significatif de composant. Le mode de fonctionnement reversible permet de reduire le volume et le cout en evitant l'utilisation d'un chargeur 2 supplementaire. En mode reversible, le convertisseur 49 comporte des moyens de redressement pour redresser une tension fournie par le reseau 4. Par exemple, des diodes de protection connectees en sens inverse dans des semi-conducteurs de puissance peuvent faire fonction de redresseurs. Le convertisseur 43 convertit la tension redressee fournie par le convertisseur 49 fonctionnant en redresseur en courant haute frequence alimentant le transformateur 46 sur un enroulement 52 cote reseau. L'enroulement 51 cote batterie est connecte a des semi-conducteurs de puissance pour redresser et/ou reguler la charge de la batterie. En mode reversible de fonctionnement en chargeur, des commandes de synchronisation peuvent permettre de reguler en tension et/ou en courant la charge de la batterie. Les modes de realisation des premiers et des seconds circuits de conversion peuvent etre divers, les figures 6 a 12 montrent selon les cas des schemes preferentiels de combinaisons de convertisseurs. Sur la figure 6, le transformateur 46 a un enroulement S1 simple connecte a un pont de quatre transistors 70, 71, 72, et 73 pour convertir la tension continue de la batterie en courant ou en tension alternatifs haute frequence. L'enroulement 52 du transformateur est aussi un enroulement simple connecte a un pont de quatre transistors 80, 81, 82, 83 formant le premier convertisseur haute frequence. Chaque transistor 80 a 83 peut avoir une diode connectee en parallele et en inverse pour participer au fonctionnement en redresseur et en convertisseur. Le premier convertisseur basse frequence 49 comporte des transistors , 91, 92, et 93 connectes en poet. Les transistors 90 a 93 peuvent avoir des diodes connectees en parallele et en inverse pour fonctionner en redresseur en mode reversible. Sur la figure 7, le transformateur 46 a un enroulement 51 a point milieu connecte a deux transistors 74, 75 pour convertir la tension continue de la batterie en courant ou en tension alternatifs haute frequence. L'enroulement 52 du transformateur est un enroulement a point milieu, les sorties extremes etant connectees a deux transistors 84, 85 le premier convertisseur haute frequence, et le point milieu etant connecte a ['inductance 47. Chaque transistor 84 et 85 peut avoir une diode connectee en parallele et en inverse pour participer au fonctionnement en redresseur et en convertisseur. Le premier convertisseur basse frequence 49 est le meme que celui de la figure 6. Sur la figure 8, le transformateur 46 a un enroulement 51 a point milieu connecte a deux transistors 74, 75 pour convertir la tension continue de la batterie en courant ou en tension alternatifs haute frequence. L'enroulement 52 du transformateur est un enroulement simple connecte a un pont de huit transistors 80, 81, 82, 83 et 90, 91, 92, 93 formant le premier convertisseur haute frequence, et le premier convertisseur basse frequence. Ainsi, chaque bras du pont comporte un couple de deux transistors 80, 90; 81, 91; 82, 92 et 83, 93 connectes en eerie. Dans ce cas, le premier convertisseur haute frequence et le premier convertisseur basse frequence vent associes. Chaque transistor 80 a 83 et 90 a 93 peut avoir une diode connectee en parallele et en inverse. Sur la figure 9, le transformateur 46 a un enroulement 51 simple, le convertisseur 40 a un pont de quatre transistors 70 a 73, et le convertisseur 49 a un pont comme sur la figure 6, et le convertisseur 43 a deux transistors connectes a un enroulement a point milieu comme sur la figure 7. Sur la figure 10, le transformateur 46 a un enroulement 51 simple, le convertisseur 40 a un pont de quake transistors 70 a 73. L'enroulement 52 du transformateur est un enroulement simple connecte a un pont de huit transistors 80, 81, 82, 83 et 90, 91, 92, 93 formant le premier convertisseur haute frequence, et le premier convertisseur basse frequence comme sur la figure 8. Sur les figures 11 et 12, les convertisseurs 40 vent comme les convertisseurs des figures 6 et 7 respectivement. Les transformateurs 46 ont des enroulements 52 a point milieu connectes a ['inductance 47. Les sorties extremes de l'enroulement 52 vent connectees a des couples de transistors 84, 94 et 85, 95 pour former le premier convertisseur haute frequence et le premier convertisseur basse frequence. Les figures 13 a 15 representent des variantes de seconds circuits de conversion mis en ceuvre dans des conditionneurs selon des modes de realisation de ['invention. Sur la figure 13, le second enroulement 111 du transformateur est un enroulement simple connecte au second convertisseur 112 comportant un pont de quatre transistors 120, 121, 122 et 123 du second convertisseur. Le second convertisseur 113 basse frequence est connecte en sortie du convertisseur 112. Il comporte un pont de quatre transistor 130, 131, 132 et 133. Sur la figure 14, le second enroulement 111 est un enroulement simple connecte a un pont de huit transistors 120, 121, 122, 123 et 130, 131, 132, 133 formant le second convertisseur haute frequence et le second convertisseur basse frequence. Ainsi, chaque bras du pont comporte un couple de deux transistors 120, 130; 121, 131; 122, 132 et 123, 133 connectes en eerie. Dans ce cas, le second convertisseur haute frequence et le second convertisseur basse frequence vent associes. Chaque transistor 120 a 123 et 130 a 133 peut avoir une diode connectee en parallele et en inverse. Sur la figure 15, le second enroulement 111 est un enroulement a point milieu connecte en sortie au condensateur 114. Les sorties extremes de l'enroulement 111 vent connectees a des couples de transistors 124, 134 et 125, 135 pour former le second convertisseur haute frequence et le second convertisseur basse frequence. La figure 16 represente un schema bloc d'un conditionneur de reseau comportant un circuit 62 de contrOle centralise. Ce circuit comporte des moyens de synchronisation et fournit des 14 2841059 commandes 41, 44, et 116 de synchronisation respectivement aux convertisseurs haute frequence 40, 43 et 112. le circuit de controle 62 fournit aussi un signal de commande 118 aux convertisseurs basse frequence 49 et 113 pour commander les fonctions de conversion, de redressement en mode de fonctionnement reversible, et de sens d'application de la tension Vc de compensation. Le circuit de controle 62 re,coit sur une entree des parametres 64 de la batterie. Ces parametres peuvent etre stockes en memoire. Ils permettent de controler la charge et la decharge de la batterie selon le type de batterie utilisee. Une autre entree du circuit de controle permet de recevoir des informations 65 sur des etats desinterrupteurs, notamment le marche-arret connectes au reseau. Un capteur de courant 66 fournit au circuit de controle 62 un signal representatif d'un courant circulant dans au moins un conducteur du reseau. Un signal 67 representatif d'une tension dans le reseau est egalement fournie au circuit de controle 62 pour controler notamment le fonctionnement des divers convertisseurs. Une sortie du circuit de controle peut etre reliee a une interface 68 homme-machine, notamment pour controler les parametres de fonctionnement, pour commander les modes de fonctionnement. L'interface 68 peut aussi etre une centrale ou un ordinateur distant relies par un reseau de communication permettant de recueillir des informations ou de transmettre des commandes. La figure 17 represente un schema detaille des circuits de puissance de circuits de conversion d'un conditionneur de reseau selon un mode de realisation de ['invention. Sur ce schema, une premiere borne de la batterie 5 est connectee a un point milieu d'un enroulement 51 cote batterie d'un transformateur 46, les extremites de l'enroulement 51 etant connectees a des transistors 74 et 75 boucles sur une seconde borne de la batterie. Un condensateur de decouplage 68 est connecte en parallele sur la batterie 5. Le courant sortant par la batterie ou le condensateur 68 est reference iB. Un enroulement 52 du transformateur 46 est connecte a un pont de quatre transistors 80, 81, 82, et 83 faisant offce de premier convertisseur haute frequence 43. Le courant circulant dans l'enroulement 52 est reference iR. A la sortie du redresseur une tension est referencee Vhf, elle represente un hachage haute frequence de la tension par les transistors a 83. Une inductance 47 et un condensateur 48 vent connectes en sortie du premier convertisseur haute frequence. En sortie de ['inductance, une tension basse frequence est referencee vbf, elle a ['allure d'une sinusoide redressee. Le courant dans ['inductance 47 est reference iL. Un convertisseur 49 basse frequence est connecte entre le premier convertisseur haute frequence, notamment a travers ['inductance 47, et le reseau 4. La tension du reseau est referencee Va. Le convertisseur 49 basse frequence est compose d'un pont de quatre transistors 90, 91, 92 et 93. Un enroulement 111 du transformateur 46 a un point milieu connecte a une premiere borne d'un condensateur 114, les extremites de l'enroulement 111 etant connectees a des transistors 124 et 125 boucles sur une seconde borne du condensateur 114. Le courant circulant dans ltenroulement en mode ajout de tension de compensation est reference ichf2 et le courant circulant dans ltenroulement en mode absorption ou soustraction de tension est reference ichfl. La tension en sortie du second convertisseur haute frequence est referencee Vcl. Le second convertisseur basse frequence, connecte en sortie du second convertisseur haute frequence, comporte un pont de quatre transistor 130, 131, 132, et 133 pour appliquer une tension de compensation Vc. La figure 18 represente des signaux de courant et de tension dans un conditionneur selon la figure 17 fonctionnant en mode onduleur. Par exemple, entre des instants tl et t2 les transistors 75, 81 et 82 vent conducteurs, le courant iL dans ['inductance augmente ainsi que le courant iR dans l'enroulement secondaire du transformateur dans le sens negatif et le courant iB sortant de la batterie, puisqutil y a un transfert d'energie depuis la batterie vers le reseau. La tension vhf est a l'etat haut, sa valeur de crete depend du rapport de transformation des enroulements du transformateur 46. A ['instant t2 le transistor 75 devient bloque et le courant iL dans ['inductance 47 decro^t par une circulation en roue libre dans les diodes des transistors, les courants iR et iB deviennent nuls ou tres teas, et la tension vhf passe aussi a un niveau tres teas. Les transistors 75 et le couple 81, 82 ont un fonctionnement synchrone puisqu'ils vent conducteurs en meme temps. Pour eviter des risques de court circuits lors de l'encha^nement de cycles, les transistors 80 et 83 vent commandes en conduction lors d'un cycle suivant apres un temps Tc dit de cuvette. Ce temps Tc est de preference de l'ordre d'une microseconde. Les transistors 81 et 82 vent bloques aussi avant la mise en conduction du transistor 74 a un instant t3. Entre ['instant t3 et un instant t4, les kansistors 74, 80 et 83 vent conducteurs en meme temps pour un fonctionnement synchrone, la tension vhf est haute et le courant iL dans ['inductance 47 augmente ainsi que les courants iR et iB. Apres ['instant t4, le transistor 74 est bloque et le courant dans ['inductance 47 decro^1t. Des durees de conduction T1 des transistors 74 et 75 par rapport a une periode de cycle T permettent de controler le courant iL de maniere a former une tension vbf basse frequence sensiblement sinusodale redressee en sortie de ['inductance 47. La figure 19 represente des signaux de courant et de tension dans un conditionneur selon la figure 17 fonctionnant en mode de charge de batterie d'accumulateur. Dans ce mode de fonctionnement reversible, les transistors 90 a 93 vent bloques, les diodes de protection des transistors connectees en inverse servent de redresseur pour redresser la tension alternative du reseau. Dans ce mode de charge de batterie, le transfert d'energie peut se faire par exemple en deux phases. Une premiere phase de chargement de courant dans ['inductance 47, entre des instants t5 et t6, pendant laquelle les transistors 80 a 83 vent conducteurs. L'inductance 47 recoit la tension redressee du reseau et le courant -iL augmente, les courants iR et iB vent nuls ou faibles. Puis une seconde phase de transfert de courant ou l'energie est transferee vers l'enroulement cote batterie. Dans la seconde phase, par exemple, les transistors 80 et 83 vent conducteurs et les transistors 81 et 82 vent bloques, l'enroulement 46 est traverse par un courant iR fourni par ['inductance 47, et un courant iB peut etre fourni a la batterie lorsque les transistors 74 ou 75, selon le sens du courant, vent conducteurs pendant une periode T1. La duree de la periode T1 est avantageusement utilisee pour reguler la charge de la batterie. Pendant le transfert d'energie entre les instants t6 et t7, les courants iL et iR vent decroissants. Entre le blocage des transistors 74 ou 75 et la mise en conduction des 17 2841059 transistors 81, 82 et des transistors 80, 83 respectivement, un temps Tc dit de cuvette est utilise pour eviter des courts circuits. La figure 20 represente des signaux de courant et de tension dans un conditionneur fonctionnant avec une tension de compensation soustraite. Sur une premiere alternance d'une tension alternative basse frequence d'un reseau entre des instants tl O et tl 1, la tension Va a une valeur plus elevee que sa valeur nominale. Ainsi, pour soustraire une tension de compensation Vc et avoir une tension Vb stable et de valeur precise, les transistors 90 et 93 vent commandes en conduction, les transistors 91 et 92 vent bloques, les transistors 131 et 132 vent conducteurs et les transistors 130 et 133 vent bloques. Sur la seconde alternance d'une tension alternative basse frequence d'un reseau, entre ['instant tl 1 et un instant tl2, la tension Va est inversee et la tension Vc a soustraire doit etre aussi inversee. Ainsi, pour soustraire une tension de compensation Vc, les etats des transistors vent inverses, le transistor 90 est bloque, le transistor 91 est conducteur, le transistor 131 est bloque et le transistor 130 est conducteur. Pour avoir un rapport de transformation approprie, le rapport entre les enroulements 111 et 52 est de 1'ordre de 1/5 soit une tension Vc1 de 1/5 a 1/20 de la tension Vbf. La figure 21 represente des signaux de courant et de tension dans un conditionneur fonctionnant avec une tension de compensation ajoutee. Sur une premiere alternance d'une tension alternative basse frequence d'un reseau, enke des instants t20 et t21, la tension Va a une valeur plus basse que sa valeur nominale. Ainsi, pour ajouter une tension de compensation Vc et avoir une tension Vb stable et de valeur precise, les transistors 90 et 93 vent commandes en conduction, les transistors 91 et 92 vent bloques, les transistors 130 et 133 vent conducteurs et les transistors 131 et 132 vent bloques. Dans cette configuration, une tension basse frequence vbf redressee est fournie par le premier convertisseur basse frequence 49. Puis, le premier convertisseur haute frequence 43 genere une tension haute frequence vhf et alimente a travers le transformateur 46 le second convertisseur haute frequence pour generer une tension vcl. La tension vcl a une forme de sinusoide redressee, elle est alors orientee par le second convertisseur basse frequence vers le reseau pour aj outer une tension Vc de compensation. Sur une seconde alternance d'une tension alternative basse frequence d'un reseau entre ['instant t21 et un instant t22, la tension Va est inversee et la tension Vc a aj outer doit etre aussi inversee. Ainsi, pour aj outer une tension de compensation Vc, les etat des transistors vent inverses, le transistor 90 est bloque, le transistor 91 est conducteur, le transistor 131 est conducteur et le transistor 130 est bloque. De la meme facon, une tension basse frequence vbf redresse est utilisee dans le premier convertisseur haute frequence 43 pour transferer l'energie electrique vers le second circuit de conversion 110. La figure 22 represente des signaux de courant, de tension et de commande haute frequence dans un conditionneur ou la tension de compensation est ajoutee. Dans ce cas, le convertisseur 49 basse frequence fonctionne en redresseur, des diodes de protection des transistors 90 a 93 peuvent servir a redresser la tension alternative du reseau. Le transfert d'energie peut se faire en deux phases. Une premiere phase de chargement de courant iL dans ['inductance 47, entre des instants t30 et t31, pendant laquelle les transistors 80 a 83 vent conducteurs. Dans cette phase, le courant iL passe d'une valeur basse il a une valeur elevee i2. L'inductance 47 recoit la tension redressee du reseau, le courant -iL augmente, les courants iR dans ltenroulement 52 et ichf2 dans le second convertisseur haute frequence vent nuls ou faibles. Puis dans une seconde phase de transfert, entre des instants t31 et t32, le courant ou l'energie vent transferee vers l'enroulement 111 et le second convertisseur 110. Dans cette seconde phase, les transistors et 83 vent conducteurs et les transistors 81 et 82 vent bloques, l'enroulement 52 est kaverse par un courant iR fourni par ['inductance et un courant ichf2 traverse l'enroulement 111 lorsque les transistors 124 ou 125, selon le sens du courant vent conducteur pendant une periode T2. La periode T2 est avantageusement utilisee pour reguler la valeur de la tension vcl et la tension Vc de compensation. Pendant la phase de transfert, les courants iL et iR vent decroissants. Entre le blocage des transistors 124 ou 125 et la mise en conduction 19 2841059 des transistors 8O, 83 ou des transistors 81, 82 respectivement, un temps dit de cuvette est utilise pour eviter des court circuits. Afin d'optimiser le fonctionnement du conditionneur de reseau la compensation est faite lorsque la tension secarte suffisamment par rapport a sa valeur nominale, par exemple lorsque la tension est inferieure a un seuil inferieur de compensation Vs2 ou superieure a un seuil superieur de compensation Vs3. Le mode de fonctionnement onduleur ou alimentation sans interruption est declenche si la tension Va devient inferieure a un seuil teas Vsl ou superieure a un seuil haut Vs4. Des tensions superieures au seuil Vs4 et qui ne peuvent pas etre compensees peuvent etre dangereuses pour une installation. Dans ce cas, le mode onduleur est selectionne pour alimenter ['installation et l'isoler du reseau amont. En mode fonctionnement normal et conditionneur par compensation, les convertisseurs peuvent etre commandes aussi pour fonctionner en filtre actif et corriger des distorsions de tension par rapport a une forme sinusodale. Le mode filtre actif peut etre par exemple un correcteur de forme ou un attenuateur de frequences dtharmoniques. La figure 23 montrent un exemple d'organigrarnme de fonctionnement d'un conditionneur de reseau. Dans une etape 140 la tension Va est comparee a un seuil teas Vsl et/ou un seuil haut Vs4 de tension pour determiner si le mode de fonctionnement onduleur doit etre choisi a une etape 141. Sinon, une etape 142 permet de controler le fonctionnement du mode de compensation. Ainsi, si la tension Va est comprise entre un seuil inferieur de compensation Vs2 et un seuil superieur de compensation Vs3, le conditionneur ne compense pas la tension et fonctionne en mode normal a une etape 143. Si la condition de ltetape 142 n'est pas remplie, une etape 144 permet de detecter le sens de la compensation, par exemple en comparant la tension Va a un seuil Vs3. Dans le cas ou Va est superieure a Vs3, une valeur de tension de compensation est determinee a une etape 145 telle que Vc=Va-Vn. Puis a une etape 146, la compensation se fait par soustraction telle que Vb=Va Vc. Dans le cas ou Va est inferieure a Vs3, une valeur de tension de compensation est determinee a une etape 147 telle que Vc=Vn-Va. Puis a une etape 148, la compensation se fait par ajout telle que Vb--Va+Vc. 2841059 La figure 24 illustre les zones de mode de fonctionnement du conditionneur de reseau selectionnees en fonction de la tension Va. Si la tension Va est inferieur au seuil teas Vsl, une zone 150 de fonctionnement en mode onduleur est selectionnee. Si la tension Va est entre le seuil teas Vsl et un seuil inferieur de compensation Vs2, une zone 151 de fonctionnement en mode de compensation est selectionnee. Si la tension Va est entre le seuil inferieur de compensation Vs2 et un seuil superieur de compensation Vs3, une zone 152 de fonctionnement en mode normal est selectionnee sans compensation ni fourniture d'energie par onduleur. Si la tension Va est entre le seuil superieur de compensation Vs3 et un seuil haut Vs4, une zone 153 de fonctionnement en mode de compensation est selectionnee. Si la tension Va est superieure au seuil haut Vs4, une zone 154 de fonctionnement en mode onduleur est selectionnee. Les courbes des signaux des figures 18, 19 et 22 representent des indications et des allures. Wiles ne tiennent pas compte des valeurs des courants et des tensions, ni des rapports de transformation des enroulements des transformateurs. Les differents seuils utilises dans les modes de realisation et les modes de fonctionnement decrits ci-dessus peuvent etre compris de preference en valeurs efficaces, mais aussi dans d'autre type de valeurs notamment moyennes ou instantanees. Ces seuils peuvent aussi comporter un cycle d'hysteresis et/ou etre variables dans le temps ou parametrables. Les semi-conducteurs de puissance representes sur les schemes vent des transistors bipolaires, mais d'autres types de transistors peuvent etre utilises, notamment des transistors a effet de champ (MO S) ou des transistors a grille isolee (IGBT). Les commandes des semi-conducteurs se font de preference par des signaux a modulation de largeur d'impulsions. Les frequences des convertisseurs haute frequence vent de preference entre 10 kilohertz (10 kHz) et cent kilohertz (100 kHz). Les circuits de conversions peuvent etre regroupes sur un meme circuit imprime ou repartis sur plusieurs circuits. Les signaux de commandos peuvent etre fournis par de circuits logiques ou analogiques discrete, ou de preference par in circuit microcontroleur integre. 22 2841059 REVENDICATIONS 1. Conditionneur de reseau comportant des moyens de transformation ayant au moins une entree (31) destinee a etre connectee a un reseau electrique (4) et au moins une sortie (32) ayant deux lignes destinees a etre connectees en serie dans une ligne (35) de distribution pour appliquer une tension de compensation (Vc) destinee a compenser des variations de tension d'une ligne de reseau, conditionneur caracterise en ce que les moyens de transformation component: - des premiers moyens de conversion (42) connectes a ladite entree (31) et comportant un premier convertisseur (43) haute frequence, - des seconds moyens de conversion (110) connectes a ladite sortie (32) pour appliquer la tension de compensation et comportant un second convertisseur (112) haute frequence, et - un transformateur (46) haute frequence comportant un premier enroulement (52) connecte audit premier convertisseur (43) haute frequence et un second enroulement (111) connecte audit second convertisseur (112) haute frequence. 2. Conditionneur selon la revendication 1 caracterise en ce qu'il comporte des moyens de synchronisation (45, 62) connectes au premier convertisseur (43) haute frequence et au second convertisseur (112) haute frequence pour fournir des signaux (41, 44, 116) de synchronisation. 3. Conditionneur selon l'une des revendications 1 ou 2 caracterise en ce qu'au moins un semi-conducteur de puissance (80-85) du premier convertisseur (43) haute frequence est commande en conduction pendant la conduction d'au moins un semi-conducteur de puissance (120-125) du second convertisseur (112) haute frequence. 4. Conditionneur selon l'une quelconque des revendications 1 a 3 caracterise en ce que les premiers moyens de conversion (42) comportent un premier convertisseur (49) basse frequence et les seconds moyens de conversion (110) comportent un second convertisseur (113) basse frequence. 5. Conditionneur selon la revendication 4 caracterise en ce que le premier convertisseur basse frequence (49) est associe audit premier convertisseur haute frequence (43). 6. Conditionneur selon la revendication 4 caracterise en ce que les premiers moyens de conversion comportent une inductance (47) connectee entre le premier convertisseur (43) haute frequence et le premier convertisseur (49) basse frequence. 7. Conditionneur selon l'une quelconque des revendications 4 a 6 caracterise en ce que le second convertisseur basse frequence (113) est associe audit second convertisseur (112) haute frequence. S. Conditionneur selon l'une quelconque des revendications 1 a 7 caracterise en ce que les premiers moyens de conversion (42) vent reversibles. 9. Conditionneur selon l'une quelconque des revendications 1 a 7 caracterise en ce que les seconds moyens de conversion (110) vent reversibles. 10. Conditionneur selon l'une quelconque des revendications 1 a 9 caracterise en ce que le second convertisseur (113) basse frequence est commande pour orienter une tension (Vc) de compensation en l'additionnant ou en la soustrayant a une tension (Va) d'entree. 11. Conditionneur selon l'une quelconque des revendications 1 a 10 caracterise en ce qu'il comporte des troisiemes moyens de conversion (40) connectes a un troisieme enroulement (51) audit transformateur (46) haute frequence et a des moyens de stockage (5) d'energie electrique. 12. Conditionneur selon la revendication 11 caracterise en ce que les premiers moyens de conversion (42), le kansformateur haute frequence (46) et les troisiemes moyens de conversion (40) permettent de charger les moyens de stockage dans un mode de fonctionnement chargeur reversible. 13. Conditionneur selon la revendication 12 caracterise en ce que les premiers moyens de conversion (42), le transformateur (46) haute frequence et les troisiemes moyens de conversion (40) permettent de convertir une tension des moyens de stockage (5) en une tension alternative a fournir a un reseau (4) dans un mode de fonctionnement onduleur reversible. 14. Conditionneur selon la revendication 13 caracterise en ce que le premier convertisseur (43) haute frequence et les troisiemes moyens de conversion (40) recoivent des signaux de synchronisation (41, 44) pour faire fonctionner le premier convertisseur (43) haute frequence en redresseur synchrone. 15. Conditionneur selon l'une quelconque des revendications 1 a 14 caracterise en ce qu'il comporte des moyens de controle (62) pour commander les premiers, les seconds et les troisiemes moyens de conversion (42, 110 et 40) en mode de fonctionnement conditionneur, en mode de fonctionnement chargeur ou en mode de fonctionnement onduleur. 16. Conditionneur selon la revendication 15 caracterise en ce que les moyens de controle (62) comportent des moyens de commande: - pour commander les premiers et les seconds moyens de conversion (42, 110) en mode de fonctionnement conditionneur si une tension d'entree (Va) est entre un premier seuil (Vsl) et un second seuil (Vs2) et entre un troisieme seuil (Vs3) et un quatrieme seuil (Vs4), pour commander les premiers, les seconds et les troisiemes moyens de conversion (42, 2 5 40) en mode de fonctionnement onduleur si ladite tension d' entree (Va) est inferieure audit premier seuil (Vsl) et superieure audit quatrieme seuil (Vs4), et - pour selectionner un mode fonctionnement normal si ladite tension d' entree (Va) est entre le second seuil (Vs2) et le troisieme seuil (Vs3). 17. Conditionneur selon l'une quelconque des revendications 1 a 16 caracterise en ce qu'il comporte des moyens de controle (62) pour commander les premiers, les seconds et les troisiemes moyens de conversion (42, 40 110) en filtre actif pour corriger des distorsions de tension par rapport a une forme sinusodale. 1X. Conditionneur selon l'une quelconque des revendications 1 a 17 caracterise en ce que les premiers, les seconds et les troisiemes moyens de conversion comportent des semi conducteurs de puissance comportant au moins un element actif de type transistor (70-75,