Brevet FR2838199A1 — publié le 20031010

DISPOSITIF DE FILTRAGE OPTIQUE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un dispositif de filtrage optique de type passe-bande, qui fonctionne par transmission, et plus précisément un dispositif appelé "extracteur spectral à grande finesse", permettant l'extraction d'une fine bande spectrale d'un signal optique d'entrée: Comme on le verra mieux par la suite, ce dispositif peut être aisément rendu accordable en longueur d'onde sur une plage spectrale ## et/ou modulable en puissance à une fréquence maximale Fmax. Cette dernière et la plage spectrale sont définies par les utilisateurs, de préférence au moyen d'un actionneur. L'invention a diverses applications sur lesquelles on reviendra par la suite, en particulier dans le domaine des télécommunications optiques. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE On connaît déjà divers filtres optiques de type passe-bande, et en particulier un filtre comprenant un unique réseau de Bragg ("Bragg grating"). Mais un tel filtre fonctionne en réflexion et il est très difficile de lui donner une grande finesse, à moins d'utiliser un réseau apodisé et de grande longueur, ne présentant aucun effet de "chirp" (ce mot désignant la variation de la longueur d'onde de résonance le long du réseau, variation qui provoque l'élargissement de la bande passante). On connaît aussi un filtre comportant un réseau de diffraction massif dont la bande de filtrage ne peut généralement pas être rendue très fine et qui ne peut être formé sur des fibres optiques. On connaît en outre un filtre comportant un "phasar" ou réseau de phase optique ("optical phase array"). Cependant la largeur de sa bande passante est généralement supérieure à quelques dizaines de picomètres et il est difficile de le rendre accordable en longueur d'onde et/ou modulable en puissance. Pour le filtrage passe-bande, il est également connu d'utiliser un filtre interférentiel. Ce dernier fonctionne en transmission mais sa bande passante n'est généralement pas très étroite. De plus, un tel filtre ne peut être formé sur des fibres optiques et son utilisation nécessite des moyens d'injection et de collimation/recollimation pour qu'une onde lumineuse guidée par une fibre puisse passer de cette fibre au filtre puis de ce dernier à une autre fibre. Pour le filtrage passe-bande, il est en outre connu d'utiliser un filtre de Fabry-Perot qui peut être rendu accordable en longueur d'onde mais n'est généralement pas intégrable sur des fibres optiques. Certes, la Société Micron Optics Inc. a résolu en grande partie ce dernier problème au moyen d'un filtre accordable de Fabry-Perot à fibre, sans lentille ("lensless fibre Fabry-Perot tunable filter"), sur lequel on trouvera des informations dans l'article suivant : [1] "Tunable analyzer monitors multiwavelength systems", Fibre Systems, Février 1999. Cependant, ce composant présente des inconvénients il fournit un signal comportant plusieurs ordres et ne permet pas de moduler, de façon simple, la puissance du signal filtré. EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précédents en proposant un dispositif de filtrage optique qui est intégrable sur des guides d'ondes optiques (de préférence des fibres optiques) et qui est susceptible d'être facilement accordé en longueur d'onde et/ou modulé en puissance. En outre, ce dispositif est capable de fournir un signal.filtré ne comportant qu'un seul pic de très faible largeur spectrale autour d'une longueur d'onde de Bragg, sans fournir simultanément des pics de filtrage au voisinage du pic central, comme le feraient les dispositifs de type Fabry-Perot. De façon précise, la présente invention a pour objet un dispositif de filtrage optique, caractérisé en ce qu'il comprend : - au moins un ensemble comportant des premier et deuxième composants, le premier composant étant un réseau de Bragg apodisé, utilisé en réflexion et ayant une première bande de filtrage, le deuxième composant étant un réseau de Bragg à au moins un saut de phase, utilisé en transmission et ayant au moins une deuxième bande de filtrage et comprenant au moins un pic de transmission de grande finesse, la première bande de filtrage étant incluse dans la deuxième bande de filtrage, et - des moyens de liaison optique, les premier et deuxième composants de l'ensemble coopérant l'un avec l'autre et avec les moyens de liaison optique pour permettre à un signal optique, qui interagit avec l'un de ces premier et deuxième composants, d'interagir ensuite avec l'autre et d'être filtré par cet ensemble qui en extrait ainsi uniquement la partie correspondant au pic de transmission du deuxième composant. L'agencement relatif des moyens de liaison optique et des premier et deuxième composants est prévu pour que le signal optique interagisse d'abord avec le premier composant puis avec le deuxième composant ou, inversement, d'abord avec le deuxième composant puis avec le premier composant. Selon un premier mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention, ce dispositif comprend en outre un actionneur, auquel sont fixés les premier et deuxième composants et qui est prévu pour modifier simultanément les longueurs d'onde de Bragg respectives de ces premier et deuxième composants, de manière à pouvoir accorder spectralement le dispositif. Selon un deuxième mode de réalisation particulier, ce dispositif comprend en outre un actionneur, auquel est fixé le premier composant et qui est prévu pour modifier la longueur d'onde de Bragg de ce premier composant, de manière à pouvoir moduler l'amplitude du signal filtré, fourni par le dispositif. Selon un troisième mode de réalisation particulier, ce dispositif comprend en outre un couple d'actionneurs, auxquels sont respectivement fixés les premier et deuxième composants et qui est prévu pour modifier différentiellement les longueurs d'onde de Bragg respectives des premier et deuxième composants, de manière à pouvoir à la fois accorder spectralement le dispositif et moduler l'amplitude dû signal filtré. Chaque actionneur peut comprendre un élément choisi parmi les transducteurs piézoélectriques fonctionnant en traction, les transducteurs piézoélectriques fonctionnant en compression, les transducteurs thermiques, les moyens de déformation mécanique et les éléments en alliages à mémoire de forme. Les moyens de liaison optique peuvent comprendre un coupleur optique, muni d'au moins un isolateur optique, ou un circulateur optique. Selon un mode de réalisation particulier, le dispositif objet de l'invention comprend une pluralité d'ensembles de premier et deuxième composants, les premiers composants sont montés en série, les deuxièmes composants sont également montés en série et les deuxièmes bandes de filtrage correspondant respectivement aux deuxièmes composants sont espacées les uns des autres, pour permettre au signal optique d'être filtré par les ensembles qui en extraient ainsi uniquement les parties correspondant respectivement aux pics de transmission des deuxièmes composants. Selon un autre mode de réalisation particulier, le dispositif objet de l'invention comprend une pluralité d'ensembles de premier et deuxième composants, les premiers composants sont montés en parallèle, les deuxièmes composants sont également montés en parallèle et les moyens de liaison optique comprennent des moyens de commutation optique prévus pour faire interagir successivement le signal optique avec chacun des ensembles pour extraire ainsi uniquement les parties de ce signal correspondant respectivement aux pics de transmission des deuxièmes composants. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés ci-après, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 montre la réponse impulsionnelle d'un extracteur, donnée en transmission, la figure 2 montre l'allure du coefficient de réflexion spectrale d'un réseau de Bragg, - la figure 3 montre la réponse spectrale, donnée en réflexion, d'un réseau de Bragg apodisé par une fonction sinusoïdale, - la figure 4 montre un spectre théorique d'un réseau de Bragg à saut de phase, analysé en transmission, - la figure 5 est une vue schématique d'un circulateur à trois voies, - la figure 6 est une vue schématique d'un isolateur optique, - la figure 7 est une vue schématique d'un coupleur optique à fibres, - la figure 8 illustre schématiquement un actionneur permettant de faire varier la contrainte et/ou la température appliquées à un réseau de Bragg, - les figures 9 et 10 sont des vues schématiques d'extracteurs conformes à l'invention, - la figure 11 montre le spectre de sortie d'un extracteur conforme à l'invention, en dB, en fonction de l'écart à la longueur d'onde, - la figure 12 illustre la modification de la forme de la réponse spectrale de l'extracteur en fonction de différents réseaux à saut de phase, - la figure 13 illustre schématiquement un assemblage d'un coupleur optique et d'un isolateur optique, apte à remplacer un circulateur, - la figure 14 est une vue schématique d'un extracteur conforme à l'invention, qui est modulable en puissance, - la figure 15 montre la réponse spectrale d'un extracteur conforme à l'invention, qui est modulable en puissance, - la figure 16 est une vue schématique d'un dispositif conforme à l'invention, utilisant des extracteurs montés en série, et - la figure 17 est une vue schématique d'un autre dispositif conforme à l'invention, utilisant des extracteurs montés en parallèle. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS L'invention concerne un extracteur spectral à grande finesse qui est un dispositif capable d'extraire, d'un signal optique d'entrée guidé, une bande de faible largeur spectrale ##, centrée autour d'une longueur d'onde dite longueur d'onde d'extraction et notée #e. Un tel dispositif d'extraction est relié, d'un côté, à un guide optique d'entrée et, de l'autre, à un guide optique de sortie. Le signal optique, ayant un spectre donné, est envoyé au dispositif par l'intermédiaire du guide d'entrée et ce dispositif fournit un signal optique de sortie, limité à la bande de faible largeur spectrale ## autour de #e. Ce signal de sortie est transmis par le guide de sortie. De préférence, les guides d'entrée et de sortie sont des fibres optiques. Soit S (À) (respectivement S' (,) ) la densité spectrale de puissance du signal optique d'entrée (respectivement de sortie) en fonction de la longueur d'onde X. Après passage par l'extracteur, on observe en sortie une simple raie dont l'amplitude est définie par l'amplitude du signal incident à la longueur d'onde d'extraction. Si l'on note ET (#) la réponse spectrale de l'extracteur en transmission, on a : S1 (X)=S(A.)xSr(X) S(A.e) (1) Un extracteur accordable en longueur d'onde repose sur un principe identique au précédent mis à part que la longueur d'onde d'extraction peut être ajustée par l'utilisateur. Dans la bande spectrale du signal d'entrée, que l'on peut noter [#1; #f], on peut donc faire varier, en fonction du temps t, cette longueur d'onde d'extraction, par exemple d'une valeur .e(t) à une valeur #e(t+#t). Si le contrôle de l'accordabilité de l'extracteur se fait suivant la fonction e(t), l'équation (1) devient : S' (i.,t)=S(h,)xET(Â,,t)--- Se (t) (2) Une autre fonctionnalité peut être ajoutée au dispositif d'extraction simple. Il s'agit de la possibilité de moduler la puissance de la réponse donnée par le dispositif. On obtient ainsi un extracteur modulable en puissance : on peut faire varier, en fonction du temps, la hauteur du pic de largeur à mi-hauteur ##, centré sur #e. Si le contrôle du niveau du signal de sortie se fait suivant la fonction a (t), (1) devient : S' t) = S (X) XF-T (1, t) =S (k--) X(X (t) (3) Un extracteur complet est un dispositif qui intègre les différentes fonctionnalités présentées. L'utilisateur peut ainsi extraire d'un signal optique guidé "une longueur d'onde" quelconque sur la plage d'accordabilité et la moduler en puissance suivant ses besoins. Un dispositif de filtrage optique, ou extracteur, conforme à l'invention, peut être caractérisé par les paramètres suivants : ## : largeur de la bande de filtrage p1 : perte à l'insertion # : taux de réjection Si ce dispositif est en outre accordable en longueur d'onde, d'autres paramètres s'ajoutent : ## : incrément minimum ## intervalle de balayage (plage spectrale) fsp : fréquence de modulation spectrale Et si le dispositif est modulable en puissance, on ajoute les paramètres suivants : fpu : fréquence de modulation en puissance #max : amplitude de modulation La bande de filtrage caractérise la finesse avec laquelle l'extracteur filtre le signal d'entrée. Sur la figure 1 on a représenté la réponse impulsionnelle de ce dispositif. Il s'agit en fait de la fonction de transmission T=#T(#) de l'extracteur. La largeur ## de la bande de filtrage est mesurée à mihauteur du pic dont la hauteur est notée Ti et qui est centré sur #e. En reprenant l'équation (1), la perte à l'insertion pi (supposée constante quel que soit #e) est définie en dB par la relation : Le taux de réjection #r(exprimé en dB) rend compte de l'isolement du pic dans la bande de filtrage en termes de puissance. Il est défini, pour une distance donnée ##r par rapport à la longueur d'onde d'extraction (voir figure 1) par la relation : L'incrément minimum ## est un paramètre propre à l'extracteur accordable. Il s'agit de l'incrément spectral séparant deux positions successives de la longueur d'onde. L'intervalle de balayage ## concerne l'extracteur accordable. Il caractérise la bande spectrale séparant la plus petite longueur d'onde de la plus grande longueur d'onde que l'on peut extraire sur l'ensemble du spectre par le dispositif. La fréquence de modulation spectrale fspest la fréquence à laquelle on peut accorder la longueur d'onde sur l'ensemble de la plage spectrale ##. La fréquence de modulation en puissance concerne l'extracteur à puissance modulable dans le cas où la modulation se fait suivant une période temporelle. La fréquence fmax est la fréquence de modulation en puissance qui peut être appliquée à l'extracteur. Comme précédemment, l'amplitude de modulation en puissance est la valeur de l'amplitude de modulation maximale Qmax qui peut être appliquée au dispositif. Nous avons décrit rapidement le principe du dispositif objet de l'invention. Dans ce qui suit, nous présentons des composants qui sont utilisables pour réaliser divers extracteurs conformes à l'invention. 1) Réseaux de Bragg Un réseau de Bragg est une structure diffractante réalisée longitudinalement dans une fibre optique par une modification périodique de l'indice de réfraction du c#ur de la fibre. Cet indice peut alors être représenté par la relation suivante, qui fait intervenir le pas A de la modulation résultante : L'amplitude de modulation d'indice et la variation d'indice moyen, respectivement notées #nmod et #nmoy, peuvent dépendre de z. Dans le cas d'un réseau de Bragg classique, ces deux paramètres sont des fonctions rectangles, définies sur la longueur L du réseau. Une onde guidée qui traverse le réseau est diffractée à condition que sa fréquence soit accordée sur la fréquence de résonance du réseau. On décrit généralement cette fréquence par la longueur d'onde de Bragg, autour de laquelle a lieu le phénomène de filtrage. Cette longueur d'onde, notée #B, est donnée par la relation suivante, faisant intervenir l'indice effectif neff du mode guidé : #B = 2neff# (7) La figure 2 donne l'allure typique du coefficient de réflexion spectrale R d'un réseau de Bragg (réseau de longueur 4mm avec An..d = 4x1 4 ) , en fonction de l'écart de longueur d'onde ## (nm) par rapport à l'abscisse du maximum de R. Réseau de Bragg apodisé Comme on le remarque sur la figure 2, le spectre d'un réseau uniforme présente d'importants lobes secondaires. La réalisation d'un réseau apodisé se fonde sur le principe de la réduction de ces lobes. Le filtrage s'effectue alors uniquement dans la bande centrale. Nous verrons dans la suite tout l'intérêt d'un tel composant. Pour réaliser un réseau apodisé, il faut "adoucir" son enveloppe de modulation d'indice, de manière à en éliminer le maximum de discontinuités. Contrairement au réseau uniforme, #nmod(z) n'est plus une fonction rectangle mais une fonction symétrique par rapport au centre du réseau, à décroissance progressive vers les bords de celui-ci. Typiquement #nmod(z) est une fonction gaussienne (formule (8) ) ou sinusoïdale (formule (9)) : La figure 3 montre l'allure typique du coefficient de réflexion spectrale R d'un réseau Bragg apodisé par une fonction sinusoïdale, en fonction de l'écart de longueur d'onde ## (nm) par rapport à l'abscisse du maximum de R. Les paramètres du réseau sont : longueur L=10mm, amplitude de modulation d'indice Onmoa - 5x10-4 . On remarque clairement l'absence des lobes secondaires en représentation linéaire. Au sujet des réseaux apodisés, on peut se reporter au document suivant : [2] WO 99/59009, "Procédé d'inscription des réseaux de Bragg, appareil pour la mise en #uvre de ce procédé et dispositifs à réseaux de Bragg obtenus par ce procédé", invention de Pierre Ferdinand, Sylvain Magne et Christophe Martinez. Réseau de Bragg à saut de phase Un réseau de Bragg à saut de phase est caractérisé par la présence d'une double résonance. La première est la résonance classique du réseau de Bragg, qui crée la bande de filtrage dont il a été précédemment question. La seconde résonance provient d'un changement ponctuel de la phase du signal guidé lorsqu'il traverse le réseau. Ce second phénomène peut provoquer une contre-résonance à la longueur d'onde de Bragg. La bande de filtrage présente alors un pic fin de transmission au milieu de la bande de réflexion comme le montre la figure 4 sur laquelle on a représenté l'allure typique du coefficient de transmission spectrale T d'un réseau de Bragg à saut de phase (L=4mm, Onmod - 5xl 0-4 ) en fonction de l'écart de longueur d'onde ## (nm) par rapport à l'abscisse du pic central du spectre de ce réseau. La réalisation d'un réseau de Bragg à saut de phase se fait généralement par l'introduction d'un saut de phase de n au milieu du réseau. 2) Circulateur On considère l'exemple d'un circulateur à fibres optiques. Il s'agit d'un composant fibré qui permet de diriger un signal guidé dans trois voies, suivant des chemins déterminés. La figure 5 montre un schéma de ce circulateur. Le signal qui pénètre dans le circulateur 2 par la voie ("port") vl de celui-ci sort par la voie v2. Le signal qui pénètre par la voie v2 ressort par la voie v3. Les autres passages d'une voie à l'autre sont isolés : il n'y a pas de signal de la voie v2 vers la voie vl ni de la voie vl vers la voie v3 ni de la voie v3 vers la voie vl. Cette isolation est généralement obtenue à 20dB ou 30dB près. 3) Isolateur optique Un isolateur optique est un composant fibré qui permet le passage d'une onde guidée dans une direction unique d'une voie vl vers une voie v2 (isolation de 35dB à 40dB de v2 vers vl). Le schéma d'un exemple d'isolateur optique 4 est représenté sur la figure 6. 4) Coupleur optique Un exemple de coupleur optique est illustré par la figure 7. Ce coupleur 6 comporte quatre voies vl, v2, v'1 et v'2. Il permet de répartir un signal d'entrée vers deux voies de sortie de manière symétrique. Ainsi un signal incident sur la voie vl est réparti dans les voies v'1 et v'2 avec des coefficients de couplage qui valent généralement 0,5 et 0,5. Un signal incident sur la voie v'1 se répartit de manière identique dans les voies vl et v2. 5) Actionneur L'accordabilité d'un réseau de Bragg peut s'obtenir de différentes manières. Les plus usuelles tirent partie de la variation de la longueur d'onde de Bragg #B en fonction de l'application d'une contrainte (élongation ou compression) ou d'un changement de température. Pour caractériser l'effet de la contrainte, en introduit la notion d'allongement relatif # exprimé en micro-déformations ( #) : Soumise à une contrainte, une fibre de 1m de longueur qui s'allonge de 1 m subit un allongement relatif de 1 #. La variation de #B (en pm) en fonction de l'allongement relatif # (en #) et d'une variation de température AT (en K) est donnée par la relation suivante, calculée pour #B voisine de 1550nm : ##B=1,2# + 12AT (11) Un actionneur est donc un dispositif capable de faire varier les contraintes e et/ou la température T appliquées à un réseau de Bragg. La figure 8 est une vue schématique d'un exemple d'actionneur 8. Le réseau de Bragg 10, formé dans une fibre optique 12, est représenté par une zone d'alternance de franges sombres et claires. L'actionneur 8 est muni de moyens de commande 14 et comporte un matériau 16 permettant la transduction des contraintes et/ou des changements de température AT, de cet actionneur 8 vers le réseau de Bragg 10. On donne maintenant divers exemples d'extracteurs, ou dispositifs de filtrage optiques, conformes à l'invention. Un dispositif conforme à l'invention comprend un réseau apodisé utilisé en réflexion (caractérisé par un coefficient Rra (#)) et un réseau à saut de phase utilisé en transmission (caractérisé par un coefficient Trsp(#)). La réponse spectrale #T(#) du dispositif, donnée en transmission, est ainsi : 1' (À) =Trsp (À) xRra (À) (12) L'association entre ces deux réseaux de Bragg se fait par l'intermédiaire d'un composant optique qui peut être un circulateur ou un coupleur. Deux configurations, RT et TR, peuvent alors être considérées suivant que l'onde guidée est tout d'abord réfléchie ou, au contraire, transmise par le premier réseau qu'elle rencontre. Un dispositif conforme à l'invention, dans une configuration RT, est schématiquement représenté sur la figure 9 et comprend un réseau apodisé 18 et un réseau à saut de phase 20, qui sont montés sur un support 22, ainsi qu'un circulateur 24 à trois voies ("ports") vl, v2 et v3. L'entrée du signal S à filtrer spectralement se fait par une fibre optique 26 sur la voie vl du circulateur. L'onde guidée est donc dirigée vers la voie v2. Elle y rencontre le réseau apodisé. Une partie du signal correspondant à la bande de filtrage de ce réseau est réfléchie vers la voie v2 puis dirigée vers la voie v3. Le signal restant se disperse dans un milieu 28 constitué par un liquide d'adaptation d'indice sans lequel les réflexions dé Fresnel en bout de fibre risquent de rediriger une partie non négligeable du signal d'entrée dans le dispositif. En variante l'extrémité de la fibre, sur laquelle est formé le réseau 18, peut être clivée en biais. On peut aussi utiliser le liquide d'adaptation d'indice et un tel clivage. La bande spectrale réfléchie dans voie v3 est donnée par un spectre du genre de celui de la figure 3, avec L=10mm et #nmod=4x10-4, et rencontre le réseau à saut de phase défini par un spectre du genre de celui de la figure 4, avec ##=#, L=3mm et #nmod=15x10-4. Si ces spectres sont bien accordés, on extrait du signal uniquement le pic central du réseau à saut de phase. Le signal réfléchi par ce dernier se perd dans l'isolation du circulateur. Aucun effet de résonance (du type Fabry-Perot) n'est donc observé entre les deux réseaux. Le signal s ainsi extrait de S est fourni par la fibre optique sur laquelle est formé le réseau à saut de phase. La configuration TR est similaire à la précédente. Un dispositif conforme à l'invention, utilisant cette configuration TR, est schématiquement représenté sur la figure 10 et utilise les mêmes composants que le dispositif de la figure 9, agencés comme on le voit sur la figure 10. Le signal d'entrée S est guidé dans une fibre 30 jusqu'au réseau à saut de phase 20. Le signal transmis pénètre par la voie vl dans le circulateur qui le dirige vers la voie v2 où il rencontre le réseau apodisé 18. Le signal réfléchi ressort par la voie v3 du circulateur. On retrouve en sortie le pic fin de transmission du réseau à saut de phase. Un liquide adaptateur d'indice et/ou un clivage en biais de la fibre optique transportant le signal de sortie s évite au signal transmis par les deux réseaux d'être réfléchi à la sortie du dispositif. Le circulateur bloque aussi la résonance entre les deux réseaux dans le dispositif de la figure 10. La configuration RT est caractérisée par l'isolation de son entrée. Aucun signal qui y pénètre ne ressort par la voie d'entrée. La configuration TR est quant à elle isolée en sortie : un signal qui pénètre dans le dispositif par la sortie n'a aucun effet. Les dispositifs des figures 9 et 10 fonctionnent effectivement comme l'extracteur défini plus haut. Il faut pour cela que la bande de filtrage du réseau apodisé soit incluse dans la bande de filtrage du réseau à saut de phase. Dans l'exemple donné (réseau à saut de phase : déphasage de #, longueur 3mm et #nmod=15x10-4; réseau apodisé : apodisation sinus, longueur 10mm, nmod=4x10-4 ) , on a 8'A peu différent de 1 Opm (à -3dB), #1=0 (pas de perte d'insertion) et un taux de réjection important puisque l'atténuation est de 35dB sur une bande de 0,4nm. On voit cela sur la figure 11 qui montre le spectre de sortie T. d'un extracteur conforme à l'invention, en configuration RT ou TR, exprimé en décibels, en fonction de l'écart à la longueur d'onde, noté ## (en nm). Le choix des spectres caractéristiques du réseau apodisé et du réseau à saut de phase permet de modifier l'allure du filtre de l'extracteur. La figure 12 montre des exemples de différentes réponses d'extracteurs en fonction de différents réseaux à saut de phase ayant tous une longueur de 2mm mais des amplitudes de modulation #nmod de 2x10-4 (réponse I), 4x10-4 (réponse II) et 8x10-4(réponse III). On remarque ainsi que la largeur ## peut être accordée. On précise que le réseau apodisé associé a une longueur de 4mm et un paramètre Anmod égal à 4x10-4 . Dans les dispositifs des figures 9 et 10, le circulateur 24 peut être remplacé par un coupleur optique pourvu d'un isolateur. Le coupleur permet la séparation du signal d'une voie sur l'autre et l'isolateur permet d'éviter la création d'effets de cavité entre les deux réseaux. Ceci est schématiquement illustré par la figure 13 où l'on voit le coupleur optique 32 ayant quatre voies d'entrée-sortie. L'une de ces voies est reliée à une extrémité de l'isolateur optique 34'. L'autre extrémité de cet isolateur forme une voie vl de l'association coupleur-isolateur. Une autre voie de coupleur n'est pas utilisée et placée dans un liquide adapteur d'indice 36 et/ou clivée en biais. Les deux autres voies du coupleur ont les références v2 et v3. Les voies vl, v2 et v3 de la figure 13 correspondent respectivement aux voies v3, v2 et vl de la figure 9 ou aux voies vl, v2 et v3 de la figure 10. Dans le cas de l'utilisation d'un coupleur pour la liaison optique, un second isolateur peut être utilisé en entrée ou sortie du composant afin d'améliorer son isolement. Du point de vue de la perte à l'insertion, l'utilisation du circulateur est avantageuse par rapport à celle de l'association coupleur-isolateur car l'une des voies du coupleur n'est pas utilisée et une partie du signal est perdue à cause de cette voie. Le principe d'un extracteur accordable conforme à l'invention est très simple, compte tenu de ce qui précède : si les deux réseaux de la figure 9 ou de la figure 10 sont fixés sur un même actionneur 8a, qui est lui-même fixé sur le support 22 et du genre de l'actionneur 8 de la figure 8 et qui est muni de moyens de commande 14a, il est possible de modifier la longueur d'onde de Bragg simultanément sur les deux réseaux. La réponse spectrale de l'extracteur est donc translatée spectralement sur la plage d'accordabilité. On retrouve ainsi le principe de l'extracteur accordable tel que défini plus haut. La sensibilité et l'intervalle de balayage dépendent à la fois du type d'actionneur et des réseaux de Bragg choisis. Un dispositif conforme à l'invention, formant un extracteur modulable en puissance, requiert une configuration différente de la précédente. Un exemple de ce dispositif est schématiquement représenté sur la figure 14. Ce dispositif de la figure 14 se déduit du dispositif de la figure 9 de la façon suivante : le réseau apodisé 18 est remplacé par un réseau apodisé 18a dont la réponse spectrale est adaptée à la modulation en puissance d'une manière expliquée plus loin. De plus, le réseau 18a est fixé à un actionneur 8b, du genre de l'actionneur 8 de la figure 8 et commandé par des moyens 14b. Dans l'exemple de la figure 14, le réseau 18a est ainsi fixé sur l'actionneur 8b, lui-même fixé sur le support 22. L'accordabilité différentielle des deux réseaux 18a et 20 fait que la fine bande de transmission du réseau à saut de phase est modulée par la réponse du réseau apodisé. Ceci est schématiquement illustré par la figure 15 où l'on voit la réponse spectrale du dispositif d'extraction modulable. On' a représenté en transmission (T) la réponse du réseau à saut de phase 20 et en réflexion (R) la réponse du réseau apodisé 18a (L=10mm et #nmod=2x10-4 pour différents décalages spectraux, à savoir Onm (I), 0,07nm (II) et 0,14nm (III). La réponse spectrale totale du dispositif diminue bien entendu du cas I au cas III. On remarque donc qu'une modulacion est effectivement obtenue sans modification de la position du pic d'extraction. Le réseau apodisé 18a doit présenter une largeur spectrale plus faible que le réseau 18 puisqu'il doit se déplacer dans la bande de transmission du réseau à saut de phase. De ce fait, on utilise un réseau apodisé d'amplitude de modulation plus faible que le réseau 18, à savoir 2x10-4 au lieu de 4x10-4 . On peut réaliser un extracteur conforme à l'invention qui est à la fois accordable en longueur d'onde et modulable en puissance. Pour ce faire, on utilise deux actionneurs de manière à permettre à la fois l'accordabilité de la longueur d'onde de Bragg pour les deux réseaux et la faible modulation de la longueur d'onde de Bragg du réseau apodisé, permettant la modulation de la puissance de sortie. Un exemple d'un tel extracteur peut être obtenu à partir du dispositif de la figure 14, en fixant le réseau 20 sur un actionneur 8c du genre de l'actionneur 8 de la figure 8 et commandé par des moyens 14c, cet actionneur 8c étant lui-même fixé sur le support 22. Pour certaines applications, il peut être intéressant de disposer de plusieurs extracteurs, accordés sur des longueurs d'onde différentes, sur une même fibre optique. Pour ce faire, dans les deux configurations RT et TR, il suffit d'associer les extracteurs en série avec un unique circulateur (ou un coupleur muni d'un isolateur). La distance séparant les différentes longueurs d'onde d'extraction doit être suffisante, de l'ordre de 3nm à 5nm ou plus, pour que les spectres des réseaux à saut de phase ne se chevauchent pas. Ceci est techniquement illustré par la figure 16 où un dispositif conforme à l'invention utilise trois extracteurs El, E2, et E3 en série, dans la configuration RT. Chaque extracteur El ou E2 ou E3 comprend un réseau apodisé 181 ou 182 ou 183 ainsi qu'un réseau à saut de phase 201 ou 202 ou 203, ces deux réseaux étant montés sur un support 221 ou 222 ou 223. Les réseaux 181, 182 et 183 (respectivement 201, 202 et 203) sont formés en série sur la même fibre optique 38 (respectivement 40). On utilise encore le circulateur 24 des figures 9 et 10, dont la voie v2 (respectivement v3) est connectée à une extrémité de la fibre 38 (respectivement 40). L'autre extrémité de la fibre 38 est pourvue d'un liquide adaptateur d'indice 42 et/ou clivée en biais. On envoie encore le signal S à filtrer sur la voie vl du circulateur et le signal filtré s est disponible à l'autre extrémité de la fibre optique 40.' Dans cet exemple, les trois extracteurs sont respectivement accordés sur des longueurs d'onde d'extraction #e1, #e2 et #e3. L'homme du métier peut aisément transposer cet exemple, qui est en configuration RT, à un dispositif en configuration TR par analogie avec la figure 10. De plus, comme précédemment, l'isolateur est remplaçable par un coupleur optique muni d'un isolateur optique. Afin d'éviter le problème du chevauchement des réseaux, une association en parallèle des extracteurs est également possible. Elle requiert cependant l'utilisation de trois commutateurs optiques du genre 1 vers N, où N est le nombre d'extracteurs mis en parallèle. Ceci est schématiquement illustré par la figure 17 où un dispositif conforme à l'invention, de configuration RT, utilise : - trois extracteurs qui sont montés en parallèle, sont respectivement accordés sur trois longueurs d'onde différentes #e1, #e2 et #e3 et comprennent chacun un réseau apodisé 441 ou 442 ou 443 ainsi qu'un réseau à saut de phase 461 ou 462 ou 463, - trois commutateurs optiques 48,50 et 52, du genre 1 vers 3, et - le circulateur 24. Les réseaux apodisés sont fixés à un support 54 et les réseaux à sont de phase sont fixés à un support 56. La voie vl du circulateur reçoit le signal S à filtrer. La voie v2 (respectivement v3) est reliée à l'entrée du commutateur optique 48 (respectivement 50). Les trois réseaux apodisés sont respectivement reliés, d'un côté, aux trois sorties du commutateur 48 et, de l'autre côté, à trois milieux adaptateurs d'indice 58,60 et 62 (et/ou les extrémités des fibres optiques sur lesquelles sont formés ces réseaux sont clivés en biais). Les trois réseaux à saut de phase sont respectivement reliés, d'un côté, aux trois sorties du commutateur 50 et, de l'autre côté, aux trois entrées du commutateur 52. La sortie de ce dernier fournit le signal filtré s. Lorsqu'on utilise le dispositif de la figure 17, on commande les commutateurs 48 et 50 de manière à connecter les deux réseaux du même extracteur par l'intermédiaire du circulateur et l'on commande en outre le commutateur 52 de manière à récupérer la longueur d'onde ainsi filtrée. Dans l'exemple représenté, on récupère #e1 en connectant l'un à l'autre les réseaux 441 et 461. L'homme du métier peut aisément transposer cet exemple, qui est en configuration RT, à un dispositif configuration TR par analogie avec la figure 10. De plus, comme précédemment, l'isolateur est remplaçable par un coupleur optique muni d'un isolateur optique. L'invention a de nombreuses applications : elle est utilisable non seulement dans le domaine des télécommunications optiques mais encore dans le domaine de l'instrumentation, pour fabriquer des capteurs à fibres optiques. L'invention s'applique aussi à la fabrication d'un modulateur accordable en longueur d'onde pour une utilisation dans le domaine des télécommunications qui mettent en #uvre le DWDM ou multiplexage dense en longueur d'onde ("Dense Wavelength Division Multiplexing"). En outre, dans le domaine des capteurs à fibres, l'association d'un réseau apodisé et d'un réseau à saut de phase permet de constituer un capteur au même titre qu'un réseau de Bragg mais avec une grande sensibilité du fait de la très faible largeur de bande de la réponse spectrale. On donne ci-après diverses caractéristiques d'exemples de dispositifs conformes à l'invention. 1) Paramètre d'extraction 1. 1) Largeur de la bande de filtrage Comme nous l'avons souligné précédemment, la bande de filtrage a une largeur 8, qui peut s'étendre de quelques picomètres à quelques dizaines de picomètres. 1. 2) Pertes à l'insertion Les pertes à l'insertion dépendent du type d'extracteur choisi et de la qualité du circulateur employé. Ce circulateur introduit des pertes typiques de 0,8dB d'une voie vers l'autre. Une valeur minimale de l,6dB (environ 31% de pertes) doit donc être attribuée au circulateur. Dans le cas de l'extracteur modulable l'association des deux réseaux peut entraîner jusqu'à 20% de pertes, d'où en tout 45% de pertes. 1. 3) Taux d'extinction Le taux d'extinction dépend des caractéristiques spectrales des réseaux utilisés. Ce taux peut évoluer notamment lors du balayage du réseau apodisé par rapport au saut de phase. Cependant une valeur typique théorique est #r#30dB à 0,2nm autour de #B. 2) Paramètres d'accordabilité/modulation Les paramètres liés aux propriétés d'accordabilité et de modulation des extracteurs sont reliés aux caractéristiques de l'actionneur (ou des actionneurs) utilisé(s). Dans ce qui suit, on considère de façon non exhaustive deux cas d'accord, à savoir un accord obtenu par un élément Peltier et un accord obtenu par un élément piézo-électrique. Des alliages à mémoire de forme peuvent aussi être utilisés, de même que tout système fondé sur la déformation d'un objet par exemple par courbure ou par flexion. 2. 1) Accord en température Le moyen généralement employé pour la transduction thermique est un élément Peltier. Un refroidisseur thermique à élément Peltier peut être considéré comme une pompe à chaleur. Lorsque les thermocouples qui le constituent sont reliés à une source de courant continu, il engendre un transfert de chaleur de l'un de ses côtés vers l'autre. Une face se refroidit donc pendant que l'autre s'échauffe. Une variation de température AT est ainsi obtenue entre une face et l'autre. En inversant le courant, la répartition des températures s'inverse aussi. La variation de température AT reste cependant limitée. Une valeur typique maximale est égale à 70 C d'où une accordabilité ## égale à 0,8nm. Des éléments Peltier sont disponibles auprès de la Société DLK. Du fait de ses faibles capacités, l'élément Peltier est plus généralement utilisé pour stabiliser un montage en température. L'accordabilité des réseaux utilise ainsi préférentiellement des transducteurs piézo-électriques, plus rapides que les transducteurs thermiques. 2. 2) Accord en allongement Un transducteur piézo-électrique est formé à partir de matériaux céramiques qui ont des propriétés piézo-électriques : sous l'effet d'un champ électrique sa structure céramique se déforme. Un composant tel qu'une fibre optique, qui est fixé au transducteur, subit donc un allongement (ou une compression) accompagné d'une certaine force. L'allongement relatif et la force appliqués sont liés, pour une tension donnée, par une relation linéaire qui est définie par deux points caractéristiques : - la force de blocage Fb à une tension donnée, qui correspond à la force maximale développée par le transducteur piézo-électrique quand celui-ci est bloqué en allongement, et - l'allongement maximum ALmax à une tension donnée, pour un transucteur piézo-électrique libre de toute contrainte. Le transducteur piézo-électrique et la fibre optique étant reliés l'un à l'autre, il faut considérer les performances de l'actionneur en rapport avec les limitations de la fibre optique. Cette fibre optique admet également une courbe d'évolution de son allongement en fonction de la force appliquée. Si ces deux grandeurs interviennent suivant le même axe (généralement l'axe de la fibre) on a la relation : où E et s sont respectivement le module d'Young et la section de la fibre. On en déduit : F=ExsxE. A partir d'une limite fixée pour on peut donc trouver la limite correspondante pour F. Les courbes relatives au transducteur piézo-électrique et à la fibre définissent ainsi un point de fonctionnement permettant de prédire l'accordabilité d'un réseau de Bragg. Le travail développé est maximum lorsque le point de fonctionnement correspond au point médian de la courbe du transducteur piézo-électrique. Des transducteurs piézo-électriques sont disponibles auprès de la Société Piezo Systems, Inc. Le module d'Young E de la silice vaut 7x1010 N/m2. Une fibre optique monomode a généralement un rayon de 62, 5E.tm et donc une section de 1, 23x10-8m2. On obtient donc pour une telle fibre: #=1,16x10-3xF Cette relation est valable lorsque # est inférieur ou égal à 104 #, cette valeur représentant la limite de rupture généralement admise pour une fibre soumise à une élongation. En conditionnant bien la fibre cette valeur peut être élevée à 2x104 #, voire plus pour les réseaux de Bragg de très bonne qualité. Il convient de noter que, pour la compression, la limite est nettement supérieure et vaut environ 105 #. En revenant à la relation entre # et F donnée ci-dessus, une force de plus de 8,59N ne peut donc être appliquée à la fibre. Cette limite d'élongation de 10000 # (1% sur un réseau long de 10mm) correspond à une accordabilité d'environ 10nm, plage qui pourrait être étendue en conditionnant la fibre (en l'isolant notamment de l'humidité). Intervalle de balayage Si l'on considère un réseau de 10mm de long, le critère du point médian requiert un transducteur piézo-électrique dont la force de blocage Fb vaut environ 18N et l'élongation maximale 200um (de tels transducteurs étant commercialement disponibles). Il en résulte une amplitude ## comprise entre lOnm et 20nm pour l'intervalle de balayage. L'actionneur qui vérifie les caractéristiques données ci-dessus a une résolution sub-nanométrique. Pour un réseau long de 10mm, cela donne une sensibilité F-k inférieure à l,2pm sur 3. Fréquence de modulation La fréquence de modulation dépend des autres caractéristiques du dispositif, surcoût si une accordabilité doit être envisagée. La modulation de puissance nécessitant un accord spécial différentiel sur une faible plage (environ lOOpm), /pu est très supérieur à fsp. Dans le cas d'une simple modulation de puissance, des fréquences fpu de l'ordre de quelques kilohertz peuvent être proposées. Contrôle du balayage Afin de contrôler les contraintes engendrées par l'actionneur, il faut lui adjoindre une jauge résistive ou capacitive. En effet, la réponse de la céramique piézo-électrique à un courant d'entrée n'est pas linéaire : elle est affectée par un phénomène d'hystérésis. La plupart des mesures effectuées au moyen d'un dispositif conforme à l'invention le sont rapidement et à une température relativement stable. Cependant, comme on l'a vu, ce dispositif est sensible à la température. En conséquence, pour des mesures sur une longue période ou dans un environement thermiquement perturbé, il est préférable de placer ce dispositif dans une enceinte isotherme ou de le munir de moyens de régulation de température. En outre on a considéré des exemples de l'invention dans lesquels le réseau de Bragg à saut de phase ne comprend qu'un seul saut de phase. Cependant, dans l'invention, on peut également utiliser un réseau de Bragg comportant plus d'un saut de phase. REVENDICATIONS 1. Dispositif de filtrage optique, caractérisé en ce qu'il comprend : - au moins un ensemble comportant des premier et deuxième composants, le premier composant (18,18a, 181-182-183, 441- 442- 443) étant un réseau de Bragg apodisé, utilisé en réflexion et ayant une première bande de filtrage, le deuxième composant (20, 201-202-203, 461-462-463) étant un réseau de Bragg à au moins un saut de phase, utilisé en transmission et ayant au moins une deuxième bande de filtrage et comprenant au moins un pic de transmission de grande finesse, la première bande de filtrage étant incluse dans la deuxième bande de filtrage, et - des moyens de liaison optique (24,32-34, 24-48-50-52), les premier et deuxième composants de l'ensemble coopérant l'un avec l'autre et avec les moyens de liaison optique pour permettre à un signal optique (S), qui interagit avec l'un de ces premier et deuxième composants, d'interagir ensuite avec l'autre et d'être filtré par cet ensemble qui en extrait ainsi uniquement la partie correspondant au pic de transmission du deuxième composant. 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel l'agencement relatif des moyens de liaison optique (24) et des premier et deuxième composants (18, 20) est prévu pour que le signal optique (S) interagisse d'abord avec le premier composant (18) puis avec le deuxième composant (20). 3. Dispositif delon la revendication 1, dans lequel l'agencement relatif des moyens de liaison optique (24) et des premier et deuxième composants (18, 20) est prévu pour que le signal optique interagisse d'abord avec le deuxième composant (20) puis avec le premier composant (18). 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant en outre un actionneur (8a), auquel sont fixés les premier et deuxième composants (18,20) et qui est prévu pour modifier simultanément les longueurs d'onde de Bragg respectives de ces premier et deuxième composants, de manière à pouvoir accorder spectralement le dispositif. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant en outre un actionneur (8b), auquel est fixé le premier composant (18a) et qui est prévu pour modifier la longueur d'onde de Bragg de ce premier composant, de manière à pouvoir moduler l'amplitude du signal filtré (s), fourni par le dispositif. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant en outre un couple d'actionneurs (8b, 8c), auxquels sont respectivement fixés les premier et deuxième composants (18a, 20) et qui est prévu pour modifier différentiellement les longueurs d'onde de Bragg respectives des premier et deuxième composants, de manière à pouvoir à la fois accorder spectralement le dispositif et moduler l'amplitude du signal filtré (s). 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, dans lequel chaque actionneur (8a, 8b, 8c) comprend un élément choisi parmi les transducteurs piézoélectriques fonctionnant en traction, les transducteurs piézoélectriques fonctionnant en compression, les transducteurs thermiques, les moyens de déformation mécanique et les éléments en alliages à mémoire de forme. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel les moyens de liaison optique comprennent un coupleur optique (32) muni d'au moins un isolateur optique (34). 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel les moyens de liaison optique comprennent un circulateur optique (24). 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, comprenant une pluralité d'ensembles de premiers et deuxième composants (181-182- 183, 201- 20:- 203), dans lequel les premiers composants (181, 182, 183) sont montés en série, les deuxièmes composants (201, 202, 203) sont également montés en série et les deuxièmes bandes de filtrage correspondant respectivement aux deuxièmes composants sont espacées les unes des autres, pour permettre au signal optique (S) d'être filtré par les ensembles qui en extraient ainsi uniquement les parties correspondant respectivement aux pics de transmission des deuxièmes composants. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, comprenant une pluralité d'ensembles de premier et deuxième composants (441-442- 443, 461-462-463), dans lequel les premiers composants (441, 442, 443) sont montés en parallèle, les deuxièmes composants (46i, 462, 463) sont également montés en parallèle et les moyens de liaison optique comprennent des moyens de commutation optique (48, 50, 52) prévus pour faire interagir successivement le signal optique (S) avec chacun des ensembles pour extraire ainsi uniquement les parties de ce signal correspondant respectivement aux pics de transmission des deuxièmes composants.