Brevet FR2839669A1 — publié le 20031121

La presente invention concerne des abrasifs appliques et en particulier des produits abrasifs susceptibles dioffrir une performance amelioree lorsqu'ils vent utilises dans des conditions de meulage a une pression allant de moyenne a faible. Dans la production des abrasifs appliques, un materiau support, qui peut etre traite pour en modifier les proprietes absorbantes, est muni d'une couche adhesive de base comprenant un agglomerant resine durcissable, et des grains abrasifs vent deposes sur la couche adhesive de base avant que l'agglomerant soit au moins partiellement durci. Ensuite, une couche superieure d'adhesif comprenant un agglomerant resine durcissable est deposee sur les grains abrasifs pour garantir un ancrage ferme des grains sur le support. Lorsque l'abrasif applique est utilise pour abraser une piece a travailler, les pointes des grains abrasifs situees dans le plan de la surface viennent au contact de la piece a travailler et commencent le travail d'abrasion. Les grains venant ainsi en contact avec la piece a travailler vent soumis a de grands efforts et, si le grain niest pas convenablement maintenu par la couche superieure d'adhesif, il peut etre extrait de la surface avant que son travail d' abrasion soit "ermine. L'agglomerant doit done maintenir le grain fermement. Au fur et a mesure que l' abrasion se pour-quit, le grain peut se polir, ce qui engendre une quantite significative de chaleur de friction et peu d'enlevement de matiere de la piece a travailler. En outre, les efforts s'accumulent davantage et, finalement, le grain est soit extrait completement, soit il se fracture, de sorte qu'une grande portion est gachee. Cependant, cela genere de nouvelles aretes aigues, de telle sorte que l' abrasion peut reprendre. L' ideal est que le mode de fracture soit aussi petit que possible de facon que chaque grain cure longtemps. Cela est obtenu en utilisant des grains abrasifs en alumine sol-gel qui comprennent chacun des cristallites de la taille du micron, ou plus petit, qui, dans les conditions de meulage, peuvent se briser pour faire naltre de nouvelles aretes de coupe. Cependant, cette situation ne se fait que sous des conditions de pression de meulage allant de moderee a forte, et il ne se produit qu'une quantite reduite d'auto affutage dans des conditions de menlage a des pressions plus faibles. I1 existe done un besoin en une particule abrasive fortement efficace qui fonctionne tres efficacement dans des conditions de moulage sous pression allant de moderee a falble. Une option qui a ete exploree est l'utilisation de grains abrasifs agglomeres dans lesquels une particule abrasive faite d'un certain nombre de particules abrasives plus fines vent maintenues ensemble par un materiau agglomerant qui peut etre de nature organique ou vitreuse. Du fait que l'agglomerant est generalement plus friable que les particules abrasives, l'agglomerant se fracture dans des conditions de meulage qui, autrement, conduirait au polissage ou a la fracture, en un tout, du grain abrasif. Les grains abrasifs agglomeres permettent generalement l'utilisation de tailles de particules plus petites (grains classes) pour aboutir a la meme efficacite de meulage que des tailles de grains classes abrasifs plus grands. I1 a egalement ete rapporte que les grains abrasifs agglomeres ameliorent l'efficacite de meulage. US-A-2 194 472 au nom de Jackson divulque des outils abrasifs appliques comportant des agglomerate d'une pluralite de grains abrasifs relativement fins et de l'un quelconque des agglomerants normalement utilises dans les outils abrasifs appliques ou agglomeres. Des agglomerants organiques vent utilises pour faire adherer les agglomerate au support des abrasifs appliques. Les agglomerate conferent une face a distribution espacee aux abrasifs appliques fan's de grains relativement fins. Les abrasifs appliques fabriques a partir des agglomerate, au lieu de grains abrasifs individuals, vent caracterises comme etant a coupe relativement rapide, de longue duree de vie et convenant a la preparation d'une qualite de find de surface fin sur la piece a travailler. US-A-2 216 728 au nom de Benner divulque des agglomerate grains abrasifs/agglomerant fan's a partir de n'importe quel type d'agglomerant. Le but des agglomerate est d'obtenir des structures de meule tres denses pour retenir les grains de diamant ou de CBN au cours des operations de meulage. S' il est donne aux agglomerate une structure poreuse, c'est dans le but de permettre aux materiaux agglomerants inter-agglomerate de s'ecouler dans les pores des agglomerate et de totalement densifier la structure au cours de la cuisson. Les agglomerate permettent l'utilisation de fines de grains abrasifs qui autrement vent perdues dans la production. US-A-3 048 482 au nom de Hurst divulque des micro segments abrasifs conformes fan's de grains abrasifs agglomeres et de materiaux agglomerants organiques, sous la forme de pyramides ou d'autres formes effilees. Les micro segments abrasifs conformes vent colles a un support fibreux et utilises pour fabriquer des abrasifs appliques et pour doubler la surface de meules minces. L' invention debouche sur une plus longue duree de vie de coupe, une souplesse regulee de lioutil, une forte resistance et une securite en vitesse, une action resiliente et une action de coupe hautement efficace par rapport a des outils fan's en l' absence de micro-segments de grains abrasifs agglomeres. US-A-3 982 359 au nom de Elbel enseigne la formation d'agglomerats formes d'un agglomerant reslne et de grains abrasifs ayant une durete superieure a celle de l'agglomerant resine utilise pour lier les agglomerate au sein d'un outil abrasif. Des menles contenant les agglomerate et un agglomerant caoutchouteux debouchent sur des vitesses de menlage superieures et sur une plus longue duree de vie de l'outil. US-A-4 355 489 au nom de Heyer divulque un article abrasif (meule, disque, bande, feuille, bloc et analogues) fait d'une matrice de filaments ondules, lies ensemble au point de leur contact mutuel, et d'agglomerats abrasifs, ayant un volume de vices d' environ 70 - 97. Les agglomerate peuvent etre fabriques a partir d'agglomerants vitrifies ou resineux et de n'importe quel grain abrasif. US-A-4 364 746 au nom de Bitzer divulque des outils abrasifs comprenant differents agglomerate abrasifs de differentes resistances. Les agglomerate vent fabriques a partir de grains abrasifs et d'agglomerants resineux, et ils peuvent contenir d'autres materiaux, telles que des fibres tronconnees, pour ajouter de la resistance ou de la durete. US-A-4 393 021 aux noms de Eisenberg et al. divulque un procede de fabrication d'agglomerats abrasifs a partir de grains abrasifs et d'un agglomerant resine utilisant une nappe en tamis, et en faisant rouler une pate de grains et d'agglomerant au travers de la nappe pour la transformer en extrudats semblable a des vers. Les extrudats vent durcis par chauffage puis ecrases pour former des agglomerate. US-A-4 799 939 au nom de Bloecher divulque des agglomerate erodables de grains abrasifs, de corps creux et d'agglomerant organique, et l'utilisation de ces agglomerate dans des abrasifs appliques et des abrasifs agglomeres. I1 est indique que les articles abrasifs comprenant de tels agglomerate ont un debit de coupe plus eleve, une duree de vie prolongee et qu'ils vent utiles dans des conditions de meulage humide. Les agglomerate ont de preference de 150 a 3000 gm dans leur dimension la plus grande. Pour fabriquer les agglomerate, les corps creux, les grains, l'agglomerant et l'eau vent melanges sous la forme d'une bouillie, la bouillie est solidifiee par la chaleur ou par un rayonnement pour eliminer l'eau, et le melange solide est ecrase dans un broyeur a machoires ou a rouleaux, puis tamise. US-A-5 129 189 au nom de Wetscher divulque des outils abrasifs ayant une matrice d'agglomerant resine contenant des conglomerate de grains abrasifs et de resine et un materiau de charge, tel que la cryolite. US-A-5 651 729 au nom de Benguerel divulgue une meule ayant un noyau et une j ante abrasive faite d'un agglomerant resine et d'agglomerats ecrases de diamant ou de grains abrasifs CBN avec un agglomerant metallique ou ceramique. Les avantages indiques des meules faites a partir des agglomerate comprennent la disponibilite de grands espaces pour l' elimination des copeaux, une grande resistance a l'usure, des caracteristiques d'auto-affutage, une resistance mecanique elevee de la meule et la possibilite de lier directement la jante abrasive au noyau de la meule. Dans une forme d'execution, du diamant usage ou des jantes de meulage agglomerees en CBN et usagees vent ecrases a une taille de 0,3 a 3 mm pour former les agglomerate. US-A-4 311 489 au nom de Kressner divulque des agglomerate de grains abrasifs fins ( vitrifie utilise pour fabriquer la meule est cult a 980 C. Les meules fabriquees avec des pastilles a 16 en volume se component, au meulage, avec une efficacite similaire a celle de meules comparatives fabriquees avec un pourcentage en volume de grains de 46 %. Les pastilles contiennent des cellules ouvertes au sein de la matrice d'agglomerant vitrifie, les grains abrasifs relativement plus petite etant regroupes autour du perimetre des cellules ouvertes. Un four rotatif est mentionne a propos de la cuisson des agglomerate de mousse a lietat vert. US-A-5 975 988 divulque des agglomerate abrasifs classiques comprenant des particules abrasives dispersees dans une matrice d'agglomerant mais sous la forme de grains conformes deposes dans un ordre precis sur un support auquel ils vent lies. US-A-6 319 108 decrit un support rigide ayant une lo pluralite de composites abrasifs comprenant une pluralite de particules abrasives dispersees au travers d'une matrice ceramique poreuse, lesquels composites vent fixes au support par un revetement metallique. Aucune de ces formes d' execution de l'art anterieur ne suggere la fabrication d'abrasifs appliques utilisant des grains abrasifs agglomeres poreux au sens ou cette expression est utilisee ici, et un agglomerant. Aucun ne suggere non plus la production diun produit ayant des particules abrasives maintenues ensemble par une quantite relativement petite d'agglomerant, de telle sorte que la phase d'agglomerant des particules est discontinue. Les procedes et outils selon l' invention conduisent a de nouvelles structures et a de nouveaux avantages resultant de l'utilisation de tels grains abrasifs agglomeres, et ils permettent la conception et la fabrication regulees d'une large gamme de structures darticles abrasifs ayant des caracteristiques de porosite interconnectee avantageuse. Une telle porosite interconnectee ameliore les performances des outils abrasifs dans les operations de meulage de precision, a grandes surfaces de contact, et, en general dans des applications de menlage a pression allant de moyenne a faible. La presente invention apporte un article abrasif applique comprenant un materiau support et, adherent a celui- ci au moyen d'un materiau agglomerant, des grains abrasifs agglomeres, caracterise en ce que les grains utilises dans la production de l'abrasif applique comprennent une pluralite de particules abrasives adherent les unes aux autres selon une structure tridimensionnelle dans laquelle chaque particule est reunie a au moins une particule adjacente par un materiau agglomerant pour particules qui est present dans l'agglomerat sous la forme d'une phase discontinue au sein des grains formant agglomerate, et qui se trouve essentiellement en totalite sous la forme de piliers d'agglomerant reliant des particules adjacentes, de telle sorte que l'agglomerat a un volume en vrac libre qui est d'au moins 2 inferieur a celui des particules abrasives a l'etat individual. Dans cette demande, le terme "grains" sera reserve aux agglomerate formes d'une pluralite de "particules" abrasives. Ainsi les grains auront les caracteristiques de porosite identifiees cidessus, alors que les particules auront essentiellement une porosite nulle. En outre, l'agglomerant maintenant les particules ensemble est identifie par "agglomerant pour particules" et il peut s'agir du meme agglomerant que celui grace auquel les grains vent fixes au materiau support, encore que les deux agglomerants seront le plus souvent differents l'un de l'autre. L'agglomerant pour particules dans les grains formant agglomerate se presente essentiellement en totalite sous la forme de piliers d' agglomerant et cela signifie qu' au moins de l'agglomerant, et de preference plus de 80 %, vent utilises pour former des piliers d'agglomerant reliant des particules adjacentes. Un pilier d'agglomerant est forme dans des conditions de formation d'agglomerat dans lesquelles l'agglomerant pour particules est a l'etat fluide, et tend tout d'abord a enrober les particules, puis a s'ecouler vers des points de contact ou au plus pres de particules adjacentes, et a se fusionner avec l'agglomerant associe a de telles particules adjacentes. Loreque la temperature est abaissee et que l'agglomerant se solidifie, l'agglomerant forme un contact solide entre les particules qui est connu sous le nom de "pilier d'agglomerant". Naturellement, chaque pilier d'agglomerant est egalement fixe a la surface des particules qu'il reunit, mais cet agglomerant est considere comme faisant partie du pilier d'agglomerant dans le cadre de cette description. Cela n'exclut pas la possibilite qu'une certaine partie, relativement petite, soit presente sous la forme d'un revetement sur au moins une partie de la surface des particules, non associee a un pilier d'agglomerant. L' intention est cependant d'exclure la situation dans laquelle les particules vent noyees dans une matrice d'agglomerant, comme cela se produit dans les grains abrasifs formant agregats classiques. Comme il ressort de l'examen des figures 5-7 des dessins, les particules abrasives individuelles constituent le grain formant agglomerat vent individuellement identifiables et constituent tout ce qui peut etre vu dans des grains formant agglomerate types selon l' invention. Il est done possible de decrire les particules comme etant "agglomerees", ce qui implique qu'elles vent liees entre elles, plutot que liees dans une matrice qui remplit la plus grande portion de l'espace entre les particules. Naturellement, lorequ'un plus grand nombre de particules vent agglomerees, certaines des particules individuelles au sein de l'agglomerat ne seront pas individuellement visibles mats, s'il etait possible de prendre une section transversale, on observerait le meme motif de visibilite individuelle des particules. Il est clair que, loreque le nombre de particules agglomerees devient grand, il y a necessairement des volumes substantiels de porosite crees par cette agglomeration. Ce volume peut atteindre 70 du volume apparent total de l'agglomerat. Cependant, loreque le nombre de particules agglomerees est petit, en restart peut-etre a un chiffre unique, le concept de "porosite" devient moins utile pour ce qui est de decrire les agglomerate. Des exemples de tels agglomerate montrant le type de structures impliquees vent illustres aux figures 5-7. Pour cette raison, ['expression "volume en vrac libre" [en abrege LPV (d'apres la nomenclature anglaise Loose Pack Volume)] a ete adoptee. La valeur LPV est obtenue en divisant le volume plein (c'est-a-dire le volume reel total de solides dans les grains ou particules abrasives, y compris le composant agglomerant) par le volume apparent du grain formant agglomerat. On obtiendra le chiffre le plus eleve possible a partir des particules elles-memes sans qu'aucune agglomeration ne se soit produite. Plus le nombre de particules agglomerees est grand, plus grande est la divergence d'avec le chiffre maximal. Ainsi, alors que la difference peut etre aussi faible que 2, elle peut s'elever a 40 ou meme davantage lorsque des nombres plus grands de particules vent agglomerees ensemble de la maniere enseignee ici. Le calcul de la LPV est illustre ci-apres a titre d'exemple en utilisant les donnees suivantes qui representent un agglomerat reel fait en utilisant des particules de grains classes 60 en alumine sol-gel ensemencee comme particules abrasives et un agglomerant vitreux classique convenant a l'utilisation avec de telles particules, en utilisant un procede sensiblement tel que decrit dans liexemple 2 ciapres. Les produits vent identifies par la taille de grain formant agglomerat indiquee dans l'entete de chaque colonne. Dans chaque cas, les mesures ont ete faites sur la base diun volume fixe de grains formant agglomerate abrasifs, appele ci-apres "volume apparent". Particules -40-30-25 -20 de grains +45+35+30 +25 classes 60 Poids 25,1 23, 119,7318,3 16 Densite 3,9 3,759 3,759 3,759 3,759 (de solide)* Volume de grains 6,436 6,145 5,249 4,868 4,256 classes + agglomerant Volume apparent 12,797 12,797 12,797 12,797 12,797 LPV 0,503 0,480 0,410 0,380 0,333 * Densite estimee selon la loi des melanges. Comme on le comprendra d'apres ce qui precede, plus grand est le grain formant agglomerat, plus petite est la LPV par comparaison avec celle de particules non-agglomerees. Les grains les plus petite ont montre une chute de LPV de 4,6 tandis que les grains les plus grands (-20/+25) ont montre une chute de presque 34 par comparaison avec la LPV de particules de grains classes 60. Les grains formant agglomerate ont generalement un diametre [defini comme etant la taille d'ouverture d'un tamis (d'une serie de tamis standard) avec le tamis plus grossier sur lesquels les grains vent retenus], qui est d'au moins deux fois le diametre des particules abrasives individuelles qui y vent contenues. La forme des grains formant agglomerate abrasifs n'est pas critique et il peut done s'agir de formes en blocs quelque peu aleatoires, et mieux, de formes quelque peu allongees. Ils peuvent egalement avoir une forme imposee, ce qui est souvent avantageux pour certaines applications. L'abrasif applique pourra ainsi avoir une surface elaboree formee d'une pluralite de formes discretes. Les grains formant agglomerate pourront etre sous la forme de structures conformees deposees sur le support selon une disposition reguliere. Les particules abrasives presentes dans les agglomerate selon l' invention peuvent inclure un ou plusieurs des abrasifs connus pour leur utilisation dans des outils abrasifs, tels que les alumines, y compris l'alumine fusionnee, l'alumine frittee et l'alumine sol-gel frittee, la bauxite frittee et analogues, le carbure de silicium, l'alumine-zircone, le grenat, le silex, le diamant, y compris les diamants naturels et synthetiques, le nitrure de bore cubique (CBN), et leurs combinaisons. On peut utiliser n'importe queues tailles ou formes de particules abrasives. Par exemple, le grain peut inclure des particules d'alumine sol-gel frittee allongees ayant un grand rapport de forme du type decrit dans USA-5.129.919 ou les particules abrasives de formes filamentaires decrites dans US-A-5.009.676. Les particules abrasives peuvent etre constituees de melanges dabrasifs de differentes qualites du fait que la performance de particules de premiere qualite n'est generalement diminuee que de facon marginale par dilution avec des quantites mineures de particules de qualite inferieure. I1 est egalement possible de melanger les particules abrasives avec des quantites mineures de materiaux non-abrasifs tels que des auxiliaires de meulage, des formateurs de pore et des materiaux formant charge de types classiques. Les tailles de particules convenant a l'utilisation dans la presente invention vont des grains classes abrasifs courants (par exemple 60 a 7000 micrometres) a des grains classes microabrasifs (par exemple 2 a 60 micrometres) et des melanges de ces tailles. Pour toute operation de meulage donnee, on prefere generalement utiliser un grain formant agglomerat ayant une taille de grain classe inferieure a une taille de grain classe d'un grain abrasif classique (non-agglomere) normalement selectionne pour ce type dioperation de menlage. Par exemple, lorsque l'on utilise des grains formant agglomerate, une taille de grain classe de 80 remplace un abrasif classique de grain classe 54, un abrasif de grain classe 100 remplace un abrasif de grain classe 60, un abrasif de grain classe 120 remplace un abrasif de grain classe 80, et ainsi de suite. Les particules abrasives au sein de l'agglomerat vent liees ensemble par un materiau agglomerant metallique, organique ou vitreux et on se refere a ces materiaux sous ltexpression generique "agglomerants pour particules". Les agglomerants pour particules utilisables dans la fabrication des agglomerate comprennent des materiaux vitreux (definis ici comme incluant a la fois des materiaux de verre classique ainsi que des materiaux verre-ceramique), de preference de la sorte utilisee comme systemes agglomerants pour outils abrasifs agglomeres vitrifies. Il peut s'agir d'un verre precuit broye en une poudre (une fritte), ou un melange de diverges matieres premieres telles que l'argile, le feldspath, la chaux, le borax et la soude, ou une combinaison de materisux frittes et brute. De tels materiaux fondent et forment une phase vitreuse liquide a des temperatures comprises entre environ 500 et 1400 C et mouillent la surface des particules abrasives et s'ecoulent vers des points de contacts intimes entre particules adjacentes pour creer des piliers d'agglomerant au refroidissement, maintenant ainsi les particules abrasives au sein d'une structure composite. L'agglomerant pour particules est utilise sous forme pulverulente et peut etre ajoute a un vehicule liquide pour garantir un melange uniforme, homogene, du revetement des particules abrasives au cours de la fabrication des grains formant agglomerate. Des agglomerants organiques temporaires vent de preference ajoutes aux composants de revetements inorganiques pulverulents, qu'ils soient frittes ou brute, en tent qu'auxiliaires de moulage ou de traitement. Ces agglomerants peuvent comprendre des dextrines, de l'amidon, de la colle de proteine animale et d'autres types de colle; un composant liquide, tel que l'eau ou l'ethylene-glycol, des modificateurs de la viscosite ou du pH; et des auxiliaires de melange. L'utilisation de tels agglomerants temporaires ameliore l'uniformite des agglomerats et la qualite structurale des agglomerats precuits ou verts. Du fait que les agglomerants organiques brulent au cours de la cuisson des grains formant agglomerats, ils ne font pas partie du grain fini. Un promoteur d'adherence inorganique, tel que l'acide phosphorique, peut etre ajoute au melange pour ameliorer l'adherence de l'agglomerant pour particules aux particules abrasives, selon les besoins. L'addition d'acide phosphorique aux grains d'alumine ameliore grandement la qualite du melange loreque l'agglomerant pour particules est constitue d'un verre fritte. Le promoteur d'adherence inorganique peut etre utilise avec ou sans agglomerant pour particules organique dans la preparation des grains formant agglomerats. L'agglomerant pour particules prefere est un materiau inorganique tel qu'un materiau agglomerant vitreux. Un tel materiau presente un clair avantage par rapport aux agglomerants organiques pour particules en ce sens qu'il permet aux grains formant agglomerats d'etre deposes sur un substrat au cours de la formation d'un abrasif applique utilisant une technique electrostatique. La technique de dep8t electrostatique convient egalement tres bien lorsque les particules sont agglomerees en utilisant un agglomerant metallique. Du fait que ce procede est quelque peu plus efficace et plus facilement regule qu'une technique de dep8t par gravite, il represente un progres significatif par rapport aux grains formant agglomerats classiques fabriques en utilisant une matrice d'agglomerant resine organique. L'agglomerant pour particules peut egalement etre un agglomerant organique, tel qu'une resine thermodurcissable, par exemple une resine phenolique, une resine epoxy, une resine uree/formaldehyde, ou une resine durcissable sous l'effet d'un rayonnement tel qu'un acrylate, un urethane/acrylate, un epoxy-acrylate, un polyester acrylate et analogues. En general, on prefere les resines thermodurcissables comme agglomerants organiques. L'agglomerant pour particules est present a raison d' environ 2 a 25 en volume, de preference de 3 a 15 en volume, et mieux de 3 a 10 en volume par rapport au volume combine des particules et de l'agglomerant. On peut egalement prevoir que le composant d'agglomerant pour particules peut etre elimine dans son entier si lion provoque le frittage des particules abrasives d'une maniere regulee telle que, par transport materiel entre les particules en contact, des piliers d'agglomerant soient generes de fa,con autogene. En variante, loreque les particules abrasives vent constituees d'alumine, elles peuvent etre melangees avec un sol d'une quantite relativement petite d'un precurseur d' alpha alumine tel que la boehmite. Lors de la cuisson, ce precurseur se transforme en phase alpha et remplit la meme fonction que des piliers dagglomerant en connectant des particules adjacentes. L' invention vise des abrasifs appliques incorporant des grains abrasifs agglomeres dans lesquels les grains vent fabriques par un procede qui comprend les etapes suivantes: a) l' introduction de particules abrasives et diun materiau agglomerant pour particules, selectionne dans le groupe consistent essentiellement en les materiaux agglomerants vitrifies, les materiaux vitrifies, les materiaux ceramiques, les agglomerants inorganiques, les agglomerants organiques, l'eau, les solvents et leurs combinaisons, dans un four de calcination rotatif a un debit dalimentation regulee; b) la rotation du four a une vitesse regulee; c) le chauffage du melange a une vitesse de chauffage determinee par le debit d'alimentation et la vitesse du four a des temperatures comprises entre environ 145 et 1300 C; d) le tonnelage des particules et de l'agglomerant pour particules dans le four jusqu'a ce que l'agglomerant adhere aux particules et qu'une pluralite de particules adherent les unes aux autres pour creer des grains formant agglomerate frittes; et e) la recuperation des agglomerate frittes depuis le four, grace a quoi les grains formant agglomerate frittes ont une forme tridimensionnelle initiale, un volume en vrac libre qui est d'au moins 2 inferieur au volume en vrac libre correspondent des particules constitutives et qui est constitue d'une pluralite de particules abrasives. L' invention concerne egalement des abrasifs appliques incorporant des grains formant agglomerate abrasif frittes qui ont ete fabriques par un procede comprenant les etapes suivantes: a) l' introduction de particules abrasives en meme temps que d'un materiau agglomerant pour particules dans un four de calcination rotatif a un debit d'alimentation regule; b) la rotation du four a une vitesse regulee; c) le chauffage du melange a une vitesse de chauffage determinee par le debit d'alimentation et la vitesse du four a des temperatures comprises entre environ 145 et 1300 C, d) le tonnelage des particules abrasives et de l'agglomerant pour particulesdans le four jusqu'a ce que l'agglomerant adhere aux grains et qu'une pluralite de grains adherent les uns aux autres pour creer des grains formant agglomerate abrasifs frittes; et e) la recuperation des grains formant agglomerate frittes depuis le four, grace a quoi les grains formant agglomerate frittes ont une forme tridimensionnelle initiale, comprennent une pluralite de particules et ont un volume en vrac libre qui est d'au moins 2 inferieur au volume en vrac libre correspondent des particules constitutives. DESCRIPTION DES DESSINS La figure la represente un appareil de calcination rotatif qui peut etre utilise pour produire des agglomerate selon l' invention. La figure lb est une coupe transversale prise au travers du tube de l'appareil de la figure la; La figure 2 est un graphique montrant la quantite de metal enleve au cours de l' evaluation de quatre disques abrasifs, mis en oeuvre selon l'exemple 1. La figure 3 est un graphique montrant la quantite de metal enleve au cours de l' evaluation de quatre disques abrasifs, mis en oeuvre selon l'exemple 2. La figure 4 est un graphique montrant la quantite de metal enleve au cours de l' evaluation de quatre disques abrasifs, mis en oeuvre selon l'exemple 3. Le s figures 5 a 7 vent des photographies agrandi es d'agglomerats utilises pour produire les abrasifs appliques selon l' invention. La nature et la production des grains formant agglomerate abrasifs et des abrasifs appliques fabriques a partir de tels grains vent discutees et illustrees ci-apres en se referent aux exemples montrant les proprietes etonnamment ameliorees pouvant etre obtenues par l'utilisation des grains formant agglomerate abrasifs comme composants d'abrasifs appliques. Fabrication des agglomerate abrasifs Les grains formant agglomerate peuvent etre obtenus par une diversite de techniques en de nombreuses tailles et formes. Ces techniques peuvent etre mises en oeuvre avant ou apres la cuisson du melange d'etape initiale ("etat vert") et de l'agglomerant pour particules. Cette etape de chauffage du melange, pour provoquer la fusion et l'ecoulement de l'agglomerant pour particules, et par consequent l' adherence de l'agglomerant aux grains et la fixation des grains en une forme agglomeree, est appelee cuisson, calcination ou frittage. Tout procede connu dans la technique pour agglomerer des melanges de particules peut etre utilise pour preparer les grains formant agglomerate abrasifs. Dans une premiere forme d'execution du procede utilise ici pour fabriquer les grains formant agglomerate, le melange initial de particules et d'agglomerant pour particules est agglomere avant la cuisson du melange de facon a creer une structure mecanique relativement faible que l'on appelle "agglomerat vert" ou "agglomerat precuit''. Pour mettre en oeuvre une premiere forme d' execution, les particules abrasives et un agglomerant inorganique pour particules vent agglomeres a lietat vert par l'une quelconque d'un certain nombre de techniques differentes, par exemple dans un pastilleur a cuve puis introduits dans un appareil de calcination rotatif a des fins de frittage. Les agglomerate verts peuvent egalement etre places sur un plateau ou une claie et cults au four, sans tonnelage, au cours d'un procede continu ou par lots. Selon un autre procede, les particules abrasives vent transportees dans un lit fluidise, puis mouillees au moyen d'un liquide contenant l'agglomerant pour particules pour faire adherer l'agglomerant a la surface des particules, tamisees pour trier la taille des agglomerate, puis cuites dans un four ou un appareil de calcination. Le pastillage en cuve est souvent mis en oeuvre par adjonction des particules dans une cuve de melangeur et l' introduction dosee d'un composant liquide (par exemple de l'eau, ou un agglomerant organique et de l'eau) contenant l'agglomerant pour particules sur le grain, tout en melangeant pour agglomerer les grains. En variante, une dispersion liquide de l'agglomerant pour particules, facultativement avec un agglomerant organique, est pulverise sur les particules, apres quoi les particules enrobees vent melangees pour former des agglomerate. On peut utiliser un appareil d' extrusion basse pression pour extruder une pate des particules et de l'agglomerant pour particules en tailles et formes qui vent sechees pour realiser des grains formant agglomerate. Une pate peut etre faite de l'agglomerant pour particules et des particules, facultativement avec un agglomerant temporaire organique, et extrudee en particules allongees au moyen de l'appareil et du procede divulques dans US-A-4.393.021. Dans un procede de granulation a see, une feuille ou un bloc fait de particules abrasives noyees dans une dispersion ou une pate de l'agglomerant pour particules est sechee puis lo brisee en utilisant un compacteur a rouleaux pour realiser des precurseurs de grains formant agglomerate. Selon un autre procede de fabrication des grains formant agglomerate precurseurs ou verts, le melange de l'agglomerant pour particules et des particules est introduit dans un dispositif de moulage et le melange est moule a des formes et tailles precises, par exemple de la maniere divulquee dans US-A-6.217.413. Selon une autre forme dexecution du procede utilisable ici pour la fabrication des grains formant agglomerate, un melange des particules abrasives, de l'agglomerant pour particules et d'un systeme agglomerant organique temporaire est introduit dans un four, sans pre-agglomeration, et chauffe. Le melange est chauffe a une temperature suffisamment elevee pour faire que l'agglomerant pour particules fonde, stecoule, et adhere aux particules, apres quoi le melange est refroidi pour former un composite. Le composite est ecrase et tamise pour fabriquer les grains formant agglomerate frittes. Il est en outre possible de fritter les agglomerate tandis que les particules et l'agglomerant vent contenus dans une cavite conformee de telle sorte que les agglomerate, tels que produits, ont une forme specifique, telle que la forme d'une pyramide a base carree. Les formes n'ont pas besoin d'etre exactes et, en fait, la quantite de l'agglomerant pour particules etant relativement petite, les faces des formes seront souvent relativement grossieres. Cependant, de tels grains agglomeres peuvent etre extremement utiles dans la production d'abrasifs appliques capables de produire une surface tres uniforme dans une operation d'abrasion tres agressive. Mode de fabrication prefere des agglomerate abrasifs Selon un procede prefere de fabrication des agglomerate, un melange simple de particules et d'un agglomerant inorganique pour particules (facultativement avec un agglomerant temporaire organique) est introduit dans un appareil de calcination rotatif du type illustre a la Figure 1. Le melange est tonnele a un nombre de revolutions par minute predetermine, selon une inclinaison predeterminee, avec application de chaleur. Au fur et a mesure que l'agglomerant pour particules s'echauffe, fond, s'ecoule et adhere aux particules, des grains formant agglomerate vent crees. Les etapes de cuisson et d' agglomeration vent mises en oeuvre simultanement sous des conditions regulees de debits et de volumes d'alimentation, ainsi que d' application de chaleur. Le debit d'alimentation est generalement regle pour se traduire par un flux occupant grossierement 8 a 12, en volume, du tube de l'appareil de calcination rotatif. L'exposition a la temperature maximale au sein de l'appareil est selectionnee pour conserver la viscosite des materiaux agglomerant les particules a l'etat liquide, a une viscosite d'au moins environ 1 000 poises. Cela evite un flux excessif de l'agglomerant pour particules sur la surface du tube avec une perte resultante depuis la surface des particules abrasives. On peut utiliser un appareil de calcination rotatif du type illustre a la Figure 1 pour mettre en oeuvre le procede d' agglomeration pour l' agglomeration et la cuisson des agglomerate en une etape de procede unique. Comme le montre la Figure 1, une tremie d'alimentation 10 contenant le melange d'agglomerant pour particules et de particules abrasives constituent la matiere premiere 11 est reliee a un moyen 12 de dosage du melange fourni a un tube de chauffage creux 13. Le tube 13 est positionne selon un angle 14 incline d'approximativement 0, 5-5,0 degree de telle sorte que la matiere premiere 11 peut etre acheminee par gravite le long du tube creux 13. Simultanement, le tube creux 13 est entralne en rotation dans la direction de la fleche a a une vitesse regulee pour tonneler la matiere premiere 11 et le melange chauffe 18 tandis qu'il parcourt la longueur du tube creux. Une portion du tube creux 13 est chauffee. Dans une forme d' execution, la portion de chauffage peut comprendre trots zones de chauffage 15, 16, 17, ayant une dimension en longueur dl de 152 mm (60 pouces) par rapport a la longueur d2 de 305 mm (120 pouces) du tube creux 13. Les zones de chauffage permettent a l'operateur de reguler la temperature du traitement et de la faire varier si necessaire pour fritter les grains formant agglomerate. Dans d'autres modeles d'appareil, le tube creux peut ne comprendre qu'une ou deux zones de chauffage, ou il peut comprendre plus de trots zones de chauffage. Bien que cela ne soit pas illustre a la Figure 1, l'appareil est equipe diun dispositif de chauffage et de dispositifs de commande et de detection mecaniques, electroniques et de temperature, operationnels pour mettre en oeuvre le procede thermique. Comme on peut le voir d'apres la Figure lb, qui est une coupe transversale du tube creux 13 la matiere premiere 11 est transformee en un melange chauffe 18 au sein du tube et elle sort du tube et est recuperee sous la forme de granules d'agglomerat 19. La paroi du tube creux a une dimension de diametre interne d3 qui peut aller de 14 a 76 mm (de 5,5 a 30 pouces) et un diametre d4 qui peut aller de 15 a 91 mm (de 6 a 36 pouces), en fonction du modele et du type de materiau utilise pour construire le tube creux (par exemple, en alliage de metal refractaire, en acier inoxydable, en brique refractaire, en carbure de silicium, en mullite). Le materiau selectionne pour la construction du tube est grandement fonction des temperatures atteintes. Des temperatures allant jusqu'a 1 000 C vent generalement supportees par un tube en acier inoxydable mats, au-dessus de cette temperature, on prefere souvent un tube en carbure de silicium. L' angle d'inclinaison du tube peut aller de 0,5 a ,0 degree et la rotation du tube peut se faire a 0,5-10 resolutions par minute. Le debit d'alimentation pour un calcinateur rotatif a petite echelle peut aller d' environ a 10 kg/heure et pour une production industrielle, il peut lo aller d' environ 227 a 910 kg/heure. Le calcinateur rotatif peut etre chauffe jusqu'a une temperature de frittage de 800 a 1 400 C, et le materiau fourni peut etre chauffe a une vitesse allant jusqu'a 200 C/minute loreque la matiere premiere penetre la zone chauffee. Le refroidissement se produit dans la derriere portion du tube tandis que la matiere premiere passe d'une zone chauffee a une zone non chauffee. Le produit est refroidi, par exemple au moyen d'un systeme refrigerant a eau, jusqu'a la temperature ambiante et recupere. Des machines de calcination rotatives convenables peuvent etre obtenues aupres de Harper International, Buffalo, New York, ou aupres de Alstom Power, Inc., Applied Test Systems, Inc., et d'autres fabricants d'equipement. L'appareil peut facultativement etre muni de dispositifs electroniques de commande au cours de la fabrication et de detecteurs, d'un systeme de refroidissement, de divers modeles d'appareils d'alimentation et d'autres dispositifs optionnels. abri ca t i on des abra si f s appl i gu es L'abrasif applique selon la presente invention peut revetir la forme diune bande ou d'une feuille abrasive, diun disque abrasif individual ou diun abrasif composite de toutes structures ou formats. Ainsi, le substrat anquel les grains formant agglomerate abrasifs vent colles peut etre un film, un papier, une matiere textile, des fibres (a la fois sous la forme d'une nappe non-tissee ou d'une structure fibreuse ayant de la hauteur (ou meme d'un materiau en mousse). Le terme "abrasif applique" tel qu'il est utilise ici inclut done a la fois les produits abrasifs classiques, tels que les bandes et les disques utilisant un substrat plan fait de materiaux classiques et egalement de produits dans lesquels les agglomerate abrasifs selon l' invention vent colles a une structure fibreuse ayant de la hauteur du type souvent appele "abrasif composite", ainsi que ceux dans lesquels ils vent disperses ou colles au sein de couches superficielles d'une structure de mousse a cellules ouvertes. L'abrasif applique selon l' invention peut etre forme par l'une quelconque des techniques classiques connues dans le domaine. Cela inclut l 'application sur une couche adhesive de base deposee sur un substrat, suivi du depSt d'une couche superieure d'adhesif, ainsi que le dep8t des grains formant agglomerate abrasifs disperses au sein d'un agglomerant durcissable convenable sur un substrat. L'agglomerant durcissable peut etre durci tel qu'applique ou la surface peut etre traitee par des techniques connues pour lui imposer une structure superficielle. De meme, les abrasifs appliques dans lesquels les grains formant agglomerate abrasifs vent deposes sur des structures fibreuses ayant de la hauteur, ou au moins dans les couches superficielles d'une mousse polymere, peuvent etre obtenus en utilisant des procedes connus dans la technique. Un abrasif applique peut etre forme par depSt des grains formant agglomerate sur un substrat qui a ete enduit diune couche adhesive de base de la maniere classique. Dans ce cas, le dep8t peut etre fait par gravite ou par un procede electrostatique. Loreque l'on utilise un agglomerant vitreux pour particules pour former les agglomerate, il devient possible d'utiliser la technique de dep8t electrostatique que lion prefere generalement pour les abrasifs appliques. Cette technique est moins bien adaptee au depSt d'agglomerats fabriques en utilisant une resine organique comme agglomerant pour particules car de tels grains ne se projettent pas bien sous l' influence dion champ electrostatique. Les grains formant agglomerate abrasifs peuvent etre deposes seuls ou en melange avec d'autres grains abrasifs classiques. Le niveau d'application peut donner une distribution serree (100 de couverture de l'aire superficielle du substrat auquel les grains vent appliques), ou une distribution plus ouverte dans laquelle les grains vent separes d'un certain degre en fonction du degre d"'ouverture". Dans certains cas, il est souhaitable d'appliquer les grains formant agglomerate abrasifs sur une couche anterieurement deposee d'un autre abrasif, peut-etre de moindre qualite, pour offrTr un meilleur support aux grains abrasifs formant agglomerate. Lorsque l'abrasif applique est forme de maniere classique en utilisant une couche adhesive de base et une couche superieure d'adhesif pour ancrer les grains formant agglomerate, on prefere souvent que ['application de la couche superieure d'adhesif n'ait pas un effet de reduction significatif sur la porosite des grains formant agglomerate abrasifs. La couche superieure d'adhesif est habituellement une formulation de resine durcissable relativement fluide et, si elle est appliquee sous une certaine pression, par exemple par une technique d'application au rouleau, la formulation durcissable peut etre forcee dans les pores des grains, reduisant ainsi une propriete importante des grains formant agglomerate abrasifs. On prefere done que la couche superieure d'adhesif soit appliquee par une technique sans contact, telle que par pulverisation. En outre, ou en variante, il est souvent souhaitable de modifier les proprietes de resine de la couche superieure d'adhesif pour en augmenter la viscosite, peut-etre par addition de charges, telles que la silice, pour reduire au minimum la tendance de la resine a penetrer dans la structure des grains. De preference, la viscosite est reglee a une valeur inferieure a 1 000 centipoises, et mieux a au moins 1 500 centipoises ou plus. Loreque l'agglomerant est utilise comme matrice pour retenir les grains formant agglomerate et simultanement les fixer au support, on prefere egalement un ajustage similaire de la viscosite. Dans la fabrication dinn abrasif applique utilisant une couche adhesive de base, les grains ne se retrouvent pas immerges dans la couche adhesive de base qui, dans tous les cas, est habituellement partiellement durcie et done pas tres fluide lorsqu'elle recoit les agglomerate abrasifs. Cependant, la couche superieure d'adhesif est habituellement appliquee sur les grains formant agglomerate et, done, elle a des possibilites significativement superieures de penetrer la structure des agglomerate. Alors qu'une perte excessive du caractere ouvert de la structure d'agglomerats comprenant de nombreuses particules peut etre nuisible, une quantite limitee de penetration de la structure de l'agglomerat n'est pas necessairement une mauvaise chose car l'effet est d' augmenter l'aire superficielle des grains en contact avec la couche superieure d'adhesif et ainsi de renforcer la saisie exercee sur le grain par la couche superieure d'adhesif. L'abrasif applique peut egalement etre forme par application d'une bouillie comprenant les grains formant agglomerate abrasifs, disperses dans une formulation d'agglomerants durcissables, a un materiau support convenable. Dans ce cas egalement, l'agglomerant peut etre traite pour reduire la penetration de la structure des grains formant agglomerate abrasifs par l'agglomerant resine. L' application de la bouillie peut etre accomplie en deux operations, ou davantage, en utilisant facultativement differentes formulations dans les dep8ts successifs. Cela permet une certaine souplesse pour varier la nature de l' action abrasive au fur et a mesure que l'abrasif applique siuse. Les bandes d'abrasifs appliques selon l' invention peuvent demander a 8tre flechies avant utilisation comme cela est courant dans le cas des bandes fabriquees en utilisant un agglomerant resine qui durcit en une couche non souple. De plus, il est souvent souhaitable de dresser la surface de meulage avant utilisation pour garantir de grands debits de coupe uniformes des le debut. Des structures fibreuses ayant de la hauteur, selon ['invention, peuvent 8tre fabriquees par exemple en traitant un mat de fibres ayant de la hauteur avec un materiau agglomerant, frequemment en utilisant une technique de pulverisation, puis en deposant sur ledit materiau les grains formant agglomerate abrasifs avant le durcissement de l'agglomerant resine. Les produits selon ['invention, de cette forme, ont une utilite particuliere pour le polissage et la finition de surfaces metalliques. Exemples L' invention est maintenant illustree par les exemples suivants qui ont pour objectif de montrer les proprietes etonnamment avantageuses des produits selon l' invention. Eabrication de grains formant agglomerate abrasifs a agglomerant vitreux Les grains formant agglomerate evalues dans les Exemples suivants ont ete fabriques par un procede correspondent au "mode de fabrication prefere des grains formant agglomerate" decrits ci-dessus et utilisant l'equipement illustre a la Figure 1. Les six premiers Exemples illustrent la production des agglomerate utilises selon l' invention. Les grains formant agglomerate fabriques de cette fa,con ont ete incorpores dans des abrasifs appliques pour evaluer leurs performances par comparaison avec des grains abrasifs classiques du commerce de grande qualite. Les resultats vent indiques dans les Exemples 7-9 qui vent donnes a titre d' illustration de l' invention, mais sans aucun caractere limitatif. Exemple 1 Une serie d'echantillons de grains formant agglomerate abrasifs ont ete prepares dans un appareil de calcination rotatif [modele electrique #HOU5D34-RT-28, temperature maximale 1 200 C, alimentation 30 kW, equipe d'un tube en metal refractaire de 183 cm (72 pouces de long) et 14 cm (5,5 pouces de diametre interieur), fabrique par Harper International, Buffalo, New York]. Le tube metallique refractaire a ete remplace par un tube en carbure de silicium de meme dimension et l'appareil a ete modifie pour fonctionner a une temperature maximale de 1 550 C. Le procede d' agglomeration a ete mis en oeuvre dans des conditions atmospheriques a un point de consigne de commande de temperature de zone chaude a 1 180 C, une vitesse de rotation du tube de l'appareil de 9 revolutions/minute, un angle diinclinaison du tube de 2,5 a 3 degree et un debit d'alimentation en materiau de 6-10 kg/heure. L'appareil utilise etait sensiblement identique a l'appareil illustre a la Figure 1. Le rendement en granules utilisable s'ecoulant librement (defini comme maille -12 a la cuve) etait de 60 a du poids total de la matiere premiere avant calcination. Les echantillons dagglomerat ont ete fabriques a partir diun simple melange de particules abrasives et de melange aqueux decrit dans le Tableau 1-1. Les agglomerants pour particules a liaison vitrifiee utilises pour preparer les echantillons vent repertories dans le Tableau 2. Les echantillons ont ete prepares a partir de trots types de particules abrasives: l'alumine 38A, l'alumine fondue 32A et l'alpha- alumine sol-gel frittee grains Norton SG, obtenus aupres de Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc., Worcester, MA, USA, dans les tailles de grains classes repertoriees dans le Tableau 1. Aprds agglomeration dans 1'appareil de calcination roLatif, lea chanLillons de grains abrasifs agglomArds one ALL LamisAs at LesL6s quart leur masse Gpcifigue en veal (LPD), leur distribution de Laille et la rdsisLance Yes agglomdraLG. Ces r6sulLaLs song indigu6s dans le Tableau 1. 28 2839669 =-E +' + N _ E {D 0 3 _ ' _ 0 Ql lld'i=O 0!) a) 653 a: 63 29 2839669 CN +1 +1+O' o+ o o 0 ,- + o+ o u' = tar CD on U) m- m- o oo o CO O =; _= - -. C =! ID o o oo - 6 LL o a> 6 C _ C _ C. C LO O to In t13 o t o E c 6 6 6 6' 6 (9 6' 2839669 o\ l = D CD o.- _ i _- m = = up hi m E hi- CD -m o)- O ID O O to 0 u) o to o to o o to o Act- o o\ 0 ti1 -A ns I A 111 v ≤ ≤ oo Le pourcentage en volume d'agglomerant dans les grains formant agglomerate cults a ete calcule en utilisant la LOI (perte a ['ignition, d'apres la nomenclature anglaise "Loss of Ignition") des matieres premieres de l'agglomerant. Les grains formant agglomerate frittes ont ete tries par taille au moyen de tamis de norme US sur un appareil de tamisage vibrant (Ro-Tap; modele RX-29; W.S. Tyler Inc., Mentor, OH, USA). Les tailles de maille des tamis allaient de 18 a 140, selon ce qui est approprie pour les differents echantillons. La densite des grains formant agglomerate frittes en vrac libre (LPD) a ete mesuree par le mode operatoire American National Standard pour la mesure de la Densite Apparente des Grains Abrasifs. La densite relative moyenne initiale, exprimee en pourcentage, a ete calculee en divisant la LPD (p) par une densite theorique des grains formant agglomerate (pO), supposant une porosite nulle. La densite theorique a ete cal culee se lon la regle volumet rique de la methode de s melanges a partir du pourcentage ponderal et de la masse specifique de l'agglomerant pour particules et des particules abrasives contenues dans les agglomerate. La resistance des grains formant agglomerate a ete mesuree par un test de compactage. Les tests de compactages ont ete mis en oeuvre en utilisant une matrice en acier lubrifiee de 2,54 cm (1 pouce) de diametre sur une machine de test universelle Instron (modele MTS 1125, 9 072 kg (20 000 livres), avec un echantillon de 5 grammes de grains formant agglomerate. L'echantillon de grains formant agglomerate a ete verse dans la matrice et legerement nivele en tapotant sur l'exterieur de la matrice. Un poincon superieur a ete insere et une traverse abaissee jusquia ce qu'une force ("position initiale") soit observees sur l'enregistreur. Une pression a vitesse constante d' augmentation (2 mm/mint) a ete appliquee a l'echantillon jusqu'a un maximum de 180 MPa de pression. Le volume de l'echantillon de grains formant agglomerate (la LPD de l'echantillon compacte), observe comme etant le deplacement de la traverse (la deformation), a ete enregistre comme etant la densite relative, fonction du log de la pression appliquee. Le materiau residue! a ensuite ete tamise pour determiner le pourcentage de fraction ecrasee. Differentes pressions ont ete mesurees pour etablir un graphique de la relation entre le log de la pression appliquee et le pourcentage de fraction ecrasee. Les resultats vent rapportes dans le Tableau 1 en tent que log de la pression au point ou la fraction ecrasee est egale a 50% en poids de l'echantillon de grains formant agglomerate. La fraction ecrasee est le rapport entre le poids des particules ecrasees passant au travers d'un tamis plus petit et le poids initial de l'echantillon. Les agglomerate frittes, finis, avaient des formes tridimensionnelles variant entre triangulaires, spheriques, cubiques, rectangulaires et autres formes geometriques. Les agglomerate consistaient en une pluralites de grains classes abrasifs individuals (par exemple 2 a 20 grains classes) agglomeres ensemble par un materiau agglomerant en verre au niveau de points de contact grain contre grain. La taille des grains formant agglomerate a augmente avec l' augmentation de la quantite de materiau agglomerant dans les grains formant agglomerate sur une gamme allant de 3 a 20% en poids de l'agglomerant pour particules. Une resistance adequate au compactage a ete observee pour tous les echantillons 1-9, ce qui indique que l'agglomerant en verre pour particules a muri et siest ecoule pour creer une liaison efficace entre les particules abrasives au sein des grains formant agglomerate. Les grains formant agglomerate fan's avec 10 en poids d'agglomerant pour particules avaient une resistance au compactage significativement superieure a celle des grains formant agglomerate fan's avec 2 ou 6 en poids d'agglomerant pour particules. Des valeurs plus faibles de LPD constituent un indicateur d'un plus fort degre d' agglomeration. La LPD des grains formant agglomerate s'est abaissee loreque le pourcentage ponderal de l'agglomerant pour particules a ete augmente et loreque la taille des particules abrasives a ete reduite. Des differences relativement grandes entre 2 et 6% en poids d'agglomerant pour particules, comparees a des differences relativement petites entre 6 et 10\ en poids d'agglomerant pour particules, indiquent qu'un pourcentage ponderal d'agglomerant pour particules inferieur a 2 peut etre inadequat a la formation de grains formant agglomerate. A des pourcentages ponderaux plus eleves, superieurs a environ 6, l' addition de davantage d'agglomerant pour particules peut ne pas apporter de benefices dans la fabrication de grains formant agglomerate significativement plus gros ou plus resistants. Comme le suggerent les resultats concernant la taille des grains formant agglomerate, les echantillons incorporant l'agglomerant C pour particules, ayant la plus faible viscosite a lietat fondu a la temperature d' agglomeration, ont la plus faible LPD des trots agglomerants pour particules. Le type d'abrasif n'a pas eu d'effet significatif sur la LPD. 34 2839669 441! CD O LuEo.= (D e u O N, - 1 E, 0 to 0 co a ' _ cm E O c' Q O a) V O (a) tr cco 6 E O._ E O O m^ E co up c, x if' 0 Fan :, as me a 0 O. O, = = 2839669 O Q O t,0 N O) t15 O O Q4 Lll E 0.o Q O C C C / E to 0 c JO \ _ c o -. E, E 0.o Q N v' C X o Ha m E O._ E o it, _ A) Q o1 a) a: 6 Boxhi,. used == F} s E 6 Q C U) = C E E r n- Exemple 2 Des AchauLillons suppldmentaires de grais formaL agglom6raLs one dLA fails en uLilisanL diverges auLres formes d'exAcuLion du LraiLemenL eL maLiAres premire. Une sbrie de grains formanL agglomraLs (6chanLillons n 10-13) one ALA formAs diffArentes tempAraLures de friLLage, allanL de 1100 125Q C, en utilisanL un appareil de calcinaLion roLaLif (modle #HOO-660-RA-28, quip d'u Lube de mulliLe de 305 cm (120 pouces) de long, 15,6 cm (5,75 pouces) de diamALre inLrieur, 0,95 cm (3/8 de pouce) d'paisseur, ayanL une longueur chauffAe de 152 cm (60 pouces) avec Lrois zones de commande de la LempAraLure. ['appareil esL fabriqud par Harper InLernaLional, Buffalo, New York, OSA. One uniLd d'alimenLaLion Brabender, ayanL une dAbiL d'alimenLaLion volum6Lrique commande rAglable a L uLiliG6e pour closer le mAlange de parLicules abrasives eL d'agglom6ranL pour parLicules eL llinLroduire dans le Lube chauffanL de l'appareil de calcinaLion roLaLif. Le procAd d'agglomraLion a bLA mis en oeuvre danG les conditions aLmosphriques, avec une viLesse de roLaLion du Lube de 4 rAvoluLions/min., un angle d'inclinaison du Lube de 2,5 eL un dbiL d'alimenLaLion de 8 kg/baure. ['appareil uLilisA ALaiL sensiblemenL idenLique celui qui esL illusLrd la figure 1. Les slecLions de LempAraLure eL d'auLres aram@Lres uLilisAs pour fabriquer ces agglom6raLs sonL indiqudes dans le Iableau 2.1. Ious les AchanLillons conLenaienL un mAlange, en pourcenLage pondral, de 89,86% de parLicules abrasives (alumine 38A grain classA 60, obLenu auprAs de SainL-Gobain Ceramics PlasLics, Inc.), 10,16, d'un mAlange agglomAranL Lemporaire (6,3% en poids d'agglombranL proL6ine liquide AR30, 1,0, de Carbowax 3350 PEG eL 2,86, d'agglomAranL pour parLicules A). Ce mlange a donna 4,77t en volume d'agglomranL pour parLicules eL 95,23t en volume de parLicules abrasives dans les grains formanL agglomraLs friLLs. Ea masse spcifique Lhorique calculAe des grains formant agglomerate (en supposant qu'il n'y a pas de porosite) etait de 3,852 g/cm3. Avant de placer le melange dans l' unite d'alimentation, les grains formant agglomerate a l'etat vert ont ete forme par extrusion simulee. Pour preparer les grains formant agglomerate extrudes, l'agglomerant temporaire de proteine liquide a ete chauffe pour dissoudre le Carbowax 3350 PEG. Ensuite, l'agglomerant pour particules a ete ajoute lentement tout en agitant le melange. Les particules abrasives ont ete introduites dans un melangeur a fort cisaillement [de 112 cm (44 pouces) de diametre] et le melange d'agglomerant pour particules prepare a ete ajoute lentement aux particules dans le melangeur. La combinaison a ete melangee pendant 3 minutes. La combinaison melangee a ete tamlsee a lietat humide au travers diun tamis armoire de maille 12 (taille standardisee de tamis US) sur des claies en une couche d'une epaisseur maximale de 2,5 cm (un pouce) pour realiser des grains formant agglomerate mouilles, verts (non cults) et extrudes. La couche de grains formant agglomerate extrudes a ete sechee au four a 90 C pendant 24 heures. Apres sechage, les grains formant agglomerate ont ete de nouveau tamises en utilisant un tamis armoire de maille 12 a 16 (taille standardisee de tamis US). On a observe, pendant la calcination rotative, que les grains formant agglomerate fabriques a l'etat vert, se brisent lorsqu'ils vent chauffes, puis se reforment tandis qutils vent tonneles hors de l'extremite de sortie de la portion chauffee du tube de calcinateur rotatif. La taille plus grande des grains agglomeres fabriques a l'etat vert, par rapport a celle des grains agglomeres apres cuisson, est apparue clairement a l'une inspection visuelle des echantillons. On a observe, apres cuisson, que la taille des grains agglomeres etait suffisamment uniforme pour des fins commerciales, avec une distribution de taille sur une gamme d' environ 500-1200 microns. Les mesures de distribution de taille vent indiquees dans le Tableau 2-2 ci-dessous. 39 2839669 In =7 = o it O () o N PI -0- O 's i+ O O o {0 co (D oo urn omit = In U) a; 00 u cot e CL o 0 E -m oo. got UO) UO) U) em - Q O O O 0s aD.mO Q)m CO 0) 0) : at $ us 0 lo Into = O \O'- tT5. o Al cry E-i -= Tableau 2-2 - Distribution de taille pour les grains agglomeres cults Tamis n Tamis n ASTM-E ISO % ponderal sur le tamis 565, um Ech.10 Ech. 11 Ech.12 Ech. 13 -35 -500 41,05 17,49 11,57 14,31 500 22,69 17,86 14,56 17,69 600 18,30 24,34 21,27 26,01 725 12,57 21,53 24,89 23,06 850 3,43 13,25 16,17 12,43 18 1000 1,80 4,58 10,09 5,97 16 1180 0,16 0,95 1,44 0,54 *Exemple 3 On a prepare des grains formant agglomerate (echantillons n 14-23) comme il est decrit a l'Exemple 2, excepte que la temperature a ete maintenue constante a 1000 C, et que l'on a utilise un appareil de calcination rotatif (modele #KOU-8D48-RTA-20, equipe d'un tube de silice fondue de 274 cm (108 pouces) de long, 20 cm (8 pouces) de diametre interieur, ayant une longueur chauffee de 122 cm (48 pouces) avec trots zones de commande de la temperature. L'appareil est fabrique par Harper International, Buffalo, New York, USA. Differents procedes ont ete examines pour la preparation du melange pre-cuit de particules abrasives et de materiau agglomerant pour particules. Le procede d' agglomeration a ete mis en oeuvre dans des conditions atmospheriques, avec une vitesse de rotation du tube de l'appareil de 3 a 4 revolutions/mint, un angle dtinclinaison du tube de 2,5 et un debit d'alimentation de 8 a 10 kg/heure. L'appareil utilise etait sensiblement identique a celui qui est illustre a la Figure 1. Tous les echantillons contenaient 13,6 kg (30 livres) d'abrasif (les memes que ceux utilises dans l'Exemple 2, excepte que l'echantillon 16 contenait 11,3 kg (25 livres) d'alumine sol-gel Norton SG de grain classe 70, obtenue aupres de Saint-Gobain Ceramics and Plastics, Inc. et 0,41 kg (0,9 livre) d'agglomerant pour particules A (debouchant sur 4,89% en volume de materiau agglomerant pour particules dans le grain formant agglomerat fritte). Le materiau agglomerant pour part i cule s et ai t disperse dans differents systemes agglomerants temporaires avant l' addition aux particules abrasives. Le systeme agglomerant temporaire de l'Exemple 2 ("Agglomerant 2") a ete utilise pour certains echantillons et d'autres echantillons ont ete fabriques en utilisant un agglomerant temporaire proteine liquide AR30 ("Agglomerant 3") dans les pourcentages ponderaux indiques ci-dessous dans le Tableau 3. L'echantillon 20 a ete utilise pour preparer des grains formant agglomerate a lietat vert, non-cult, par le procede d' extrusion simule de l'Exemple 2. Les parametres testes et les resultats des tests vent resumes ci-dessous dans le Tableau 3. Tableau 3: Traitements de l'agglomerant de ltetape etat "vert" Echantillon Traitement Agg lomerant rendement LPD n du melange (% pas) % g/cm3 (% du poids tamis -12 des grains) 14 Agglomerant 3 2,O 100 1,45 Agglomerant 3 1,0 100 1,48 16 Agglomerant 3; 4,0 92 1,38 grain SG 17 Agglomerant 3 4,0 98 1,44 18 Agglomerant 2 6,3 90 1,35 19 Agglomerant 3 8,0 93 1,30 Agglomerant 2; 6,3 100 1,37 extrus. simulee 21 Agglomerant 3 3,0 100 1,40 22 Agglomerant 3 6,0 94 1,44 23 Agglomerant 2 4;0 97 1,54 Ces resultats confirment que l' agglomeration a l'etape etat vert n'est pas necessaire pour realiser des grains formant agglomerate frittes ayant une qualite et un rendement acceptables (comparer les echantillons 18 et 20). Au fur et a mesure que le pourcentage ponderal de l'Agglomerant 3 utilise dans le melange initial a ete augmente de 1 a 8t, la LPD a manifeste une tendance a une reduction moderee, montrant que l'utilisation d'un agglomerant a un effet benefique, mais pas essential, sur le procede d' agglomeration. Ainsi, de fa,con plutot inattendue, il n'est pas apparu necessaire de preformer une forme ou une taille de grain formant agglomerat voulu avant de la fritter dans un calcinateur rotatif. La meme LPD a ete atteinte simplement en introduisant un melange humide des composants de l'agglomerat dans le calcinateur rotatif et en tonnelant le melange tandis qu'il parcourt la portion chauffee de l'appareil. Exemple 4 Des grains formant agglomerate (echantillons n 24-29) ont ete prepares comme il est decrit dans l'Exemple 2, excepte que la temperature a ete maintenue constante a 1200 C et divers procedes ont ete examines pour la preparation du melange pre-cuit de particules abrasives et d'agglomerant pour particules. Tous les echantillons (excepte les echantillons 28-29) contenaient un melange de 136,4 kg (300 livres) de particules abrasives (les memes que dans l'exemple 2: alumine 38A de grain classe 60) et 4,1 kg (9,0 livres) d'agglomerant pour particules A (debouchant sur 4,89 en volume d'agglomerant pour particules dans les grains formant agglomerate frittes). L'echantillon 28 (meme composition que l'Exemple 2) contenait 20,4 kg (44, 9 livres) de particules abrasives et 0,6 kg (1,43 livre) d'un agglomerant temporaire A. L' agglomerant a ete combine avec le melange d' agglomerant liquide [37,8 en poids (3,1 livres) d'agglomerant AR30 dans l'eau] et il a ete ajoute 2,26 kg (4,98 livres) de cette combinaison aux particules abrasives. La viscosite de la combinaison liquide etait de 784 centipoises a 22 C (Viscosimetre Brookfield LVF). L'echantillon 29 (meme composition que l'Exemple 2) contenait 13 kg (28,6 livres) de particules abrasives et 0,4 kg (0,92 livre) diun agglomerant pour particules A (debouchant sur 4,89 en volume dagglomerant pour particules dans les grains formant agglomerate frittes). L'agglomerant pour particules a ete combine avec le melange agglomerant temporaire liquide [54,7 en poids (0,22 kg - 0,48 livre) de resine Duramax B1052 et 30,1% en poids (3,21 kg - 1,456 livre) de resine Duramax B1051 dans l'eau] et cette combinaison a ete ajoutee aux particules abrasives. Les resines Duramax ont ete obtenues aupres de Rohm and Haas, Philadelphia, PA (USA). Le procede d' agglomeration a ete mis en oeuvre dans des conditions atmospheriques, avec une vitesse de rotation du tube de l'appareil de 4 revolutions/mint, un angle dinclinaison du tube de 2,5O, et un debit d'alimentation de 8 a 12 kg/heure. L'appareil etait sensiblement le meme que celui illustre a la Figure 1. L'echantillon 28 a ete pre-agglomere, avant calcination, dans un appareil a lit fluidise fabrique par Niro, Inc., Columbia, Maryland (USA) (modele MP-2/3 Multi-Processor_, equipe diun c8ne de taille MP-1 d'un diametre de 0,9 metre (3 pieds) en son point le plus grand. Les parametres suivants ont ete selectionnes pour les passes des echantillons du procede en lit fluidise: temperature de l'air d' entree: 64-70 C debit de l'air d' entree: 100-300 m3/h debit du liquide de granulation: 440 g/min. profondeur du lit (charge initiale 3-4 kg): environ 10 cm pression de l'air: 1 bar buse de melange exterieures pour 2 fluides, orifice de 800 m Les particules abrasives ont ete chargees dans l'appareil inferieur et de l'air a ete dirige au travers du diffuseur a plateau du lit fluidise, vers le haut et jusque dans les particules. Simultanement, le melange liquide d'agglomerant pour particules et d'agglomerant temporaire a ete pompe vers la buse de melange exterieure et pulverise depuis la buse au travers du diffuseur a plateau et jusque dans les particules, revetant ainsi les particules individuelles. Les grains formant agglomerate a lietat vert vent formes au cours du sechage du melange de l'agglomerant pour particules et de l'agglomerant. Avant calcination, l'echantillon 29 a ete pre-agglomere, dans un procede d'extrusion basse pression utilisant une granulateur Benchtop Granulator_ fabrique par LCI Corporation, Charlotte, North Carolina, USA (equipe d'un pander perfore ayant des trous d'un diametre de 0,5 mm). Le melange de particules abrasives, d'agglomerant pour particules et de d'agglomerant temporaire a ete introduit manuellement dans le pander perfore (le tamis d'extrusion), force au travers du tamis par des lames rotatives et recupere dans une cuve collectrice. Les grains formant pre-agglomerats extrudes ont ete seches au four a C pendant 24 heures et utilises comme matiere premiere pour le procede de calcination rotatif. Les parametres testes et les resultats des tests vent resumes ci-dessous et dans les Tableaux 4-1 et 4-2. Ces tests confirment les resultats indiques dans l'Exemple 3 et vent egalement observes a des temperatures de cuisson plus elevees (1200 C au lieu de 1000 C). Ces tests illustrent egalement que liextrusion basse pression et la pre-agglomeration en lit fluidise peuvent etre utilisees pour preparer des granules agglomeres, mais qu'une etape d' agglomeration avant la calcination rotative n'est pas necessaire pour preparer les agglomerate selon l' invention. Tableau 4-1: Caracteristiques des agglomerate Agglomerant (% pas) rendement Taille Echantillon Traitement sur la base % moyenne LPD n du melange du % pds tamis,um g/cm3 des -12 particules 24 Agglomerant 1,0 71, 25 576 1,30 Agglomerant 4,0 95,01 575 1,30 26 Agglomerant 8,0 82,63 568 1, 32 27 Agglomerant 7,2 95,51 595 1,35 28 Agglomerant 7,2 90,39 n/a n/a 29 Resine 7,2 76,17 600 1,27 Duramax Tableau 4-2: Distribution de la taille des grains classes pour les grains agglomeres Tamis Tamis n n % pds sur le tamis ASTM-E ISO 565 gm Ech.24 Ech.25 Ech.26 Ech.27 Ech.28 Ech.29 -40 -425 17,16 11,80 11, 50 11,50 n/a 11,10 425 11,90 13,50 14,00 12,50 n/a 12,20 500 17,30 20, 70 22,70 19,60 n/a 18,90 600 20,10 25,20 26,30 23,80 n/a 23,70 725 17,60 19,00 17,20 18,40 n/a 19,20 850 10,80 8,10 6,40 9,30 n/a 10,30 18 1000 3, 90 1,70 1,60 3,20 n/a 3,60 16 1180 0,80 0,10 0,30 1,60 n/a 1,10 Exemple 5 Des grains formant agglomerate supplementaires (echantillons n 30-37) ont ete prepares comme il est decrit a l'Exemple 3, excepte que le frittage a ete fait a 1180 C, que differents types de particules abrasives ont ete testes, et que l'on a melange 13,6 kg (30 livres) de particules abrasives avec 0,9 kg (1,91 livre) d'agglomerant pour particules A (pour deboucher sur 8,94t en volume d'agglomerant pour particules dans les grains formant agglomerate frittes). L'Agglomerant 3 de l'Exemple 3 a ete compare avec l'eau comme agglomerant temporaire pour l' agglomeration a l'etape etat vert. Les echantillons 30-34 ont utilise 0, 4 kg (0,9 livre) d'eau comme agglomerant temporaire. Les echantillons 35-37 ont utilise 0, 32 kg (0,73 livre) d'Agglomerant 3. Les parametres testes vent repertories ci-dessous dans le Tableau 5. Le procede d' agglomeration a ete mis en oeuvre dans des conditions atmospheriques, a une vitesse de rotation du tube de l'appareil de 8,5-9, 5 revolutions/mint, un angle diinclinaison du tube de 2,5 et un debit d'alimentation de -8 kg/heure. L'appareil utilise etait sensiblement le meme que celui illustre a la Figure 1. Apres l' agglomeration, les echantillons de grains abrasifs agglomeres ont ete tamises et testes quant a leur masse specifique en vrac libre (LPD), leur distribution de taille et la resistance des agglomerate. Les resultats vent donnes dans le Tableau 5. _ :; O O O O = i., E Cal ED E Cal Cal - o E E E anon _ 0 E E, X u of e (echantillon 33). Exemple 6 Une autre serie de grains formant agglomerate (echantillons n 38-45) a ete preparee comme il est decrit a l'Exemple 3, excepte que l'on a utilise differentes temperatures de frittage, differents types de melanges de tailles de grains classes de particules abrasives et differents agglomerants pour particules. Dans certains des melanges de matieres premieres, on a utilise des coquilles de noix comme materiau de charge organique induisant le formation de pores (les coquilles de noix ont ete obtenues aupres de Composition Materials Co., Inc., Fairfield, Connecticut, USA, taille de tamis US 40/60). Les parametres testes vent resumes ci-dessous dans le Tableau 6. Tous les echantillons contenaient un melange de 13,6 kg (30 livres) de particules abrasives et 2,5 en poids d'Agglomerant 3, sur la base du poids des grains, avec diverges quantites d'agglomerants pour particules comme le montre le Tableau 6. Le procede d'agglomeration a ete mis en oeuvre dans des conditions atmospheriques, avec une vitesse de rotation du tube de l'appareil de 8,59,5 revolutions/mint, un angle diinclinaison du tube de 2,5 et un debit d'alimentation de -S kg/heure. L'appareil utilise etait sensiblement identique a celui qui est illustre a la Figure 1. Apres agglomeration, les echantillons de grains formant agglomerate ont ete tamises et testes quant a leur masse specifique en vrac libre (LPD), leur taille moyenne et leur resistance a l'ecrasement (voir Tableau 6). Les proprietes des grains formant agglomerate se vent revelees acceptables pour une utilisation dans la fabrications d'abrasifs appliques. Ces donnees apparaissent indiquer que l'utilisation d'inducteurs de pores organiques, tels que des coquilles de noix, n'a pas d' impact significatif sur les caracteristiques des agglomerate. ==Q 11) Al it) n Q) + + l + l 115 + l tat Q of m its if) o ICON o Q to 0 to >002-'- to Cl (\1 to 1 to = g ' au C)' o m E cat en _ 7 n; À, a) ='iu 0 O5 O 0 O 0 G5 O o O 0 0 6 6 '= to 0 CM a' mm 52 2839669 o At!0 0 s I I. j ' '., m i a) c O Q I) O'U) a) O; Exemple 7 Dans cet Exemple, la performance d'un disque de 17,8 cm (7 pouces) utilisant des agglomerate abrasifs selon l' invention a ete comparee a celle de disques abrasifs du commerce fabriques en utilisant des materiaux et des grains abrasifs classiques. Le disque abrasif selon l' invention a ete fait en utilisant des grains formant agglomerate abrasifs formes de particules abrasives d'alumine solgel ensemencee avec une taille de grains classes de 90 obtenus aupres de Saint-Gobain Ceramics and Plastics, Inc. Ces particules ont ete transformees en grains formant agglomerate abrasifs comme il est decrit en connexion avec la preparation de l'Echantillon 7 de l'Exemple 1 cidessus. Les grains ont ete tries et on a retenu la fraction -28/+40. Ces grains formant agglomerate abrasifs ont ete utilises pour former un disque d'abrasif applique par depot sur un substrat en disque de fibres classique en utilisant une technique classique "couche adhesive de base/couche superieure d'adhesif". La resine utilisee pour realiser les couches adhesive de base et superieure d'adhesif etait une resine phenolique classique. La couche adhesive de base a ete appliquee a un taux de 0,12 kg/m2 (8,3 livres/rame) et les grains formant agglomerate abrasifs ont ete deposes par une technique electrostatique a un taux de 0, 28 kg/m2 (19 livres/rame). La couche superieure d'adhesif a ete appliquee en utilisant une technique de pulverisation a un taux de 0,49 kg/m2 (33 livres/rame) et il s'agissait d'une resine phenolique standard ayant une viscosite de 800 cps modifiee par addition de silice Cab-O-Sil, obtenue aupres de Cabot Corporation, jusqu'a une viscosite de 2 000 cps. Dans chaque cas, "rame" se refere a une rame de papier de verre qui correspond a 30, 7 m2 (330 pieds2). Le disque selon l' invention a ete utilise pour abraser une barre plate d'acier 1 008. Le disque a ete mis en contact avec la barre pendant 30 secondes a une pression de contact de 9139 Pa (13 livres/pouce2) et le poids de la barre a ete mesure apres chaque contact pour determiner la quantite de metal enleve a chaque contact. Les resultats vent traces graphiquement a la Figure 2. A des fins de comparaison, trots disques concurrents du commerce, de la meme taille, ont ete soumis au meme test, et les resultats vent traces graphiquement sur la meme Figure 2. Les disques testes etaient: À le produit 984C comportant des grains abrasifs de classe en alumine sol-gel ensemencee, enduit de 44, sur support de fibres, vendus par 3M Company; À le produit 987C qui est similaire au 984C, excepte que le grain abrasif classe 80 est du "321 Cubitron" et que le disque a requ un traitement de super-couche superieure d'adhesif. Ce disque est egalement vendu par 3M Company; et À le produit 983C qui est le meme que le 984C, excepte que le grain est un grain classe 80 d'alumine sol-gel modifie par MgO et que le grain est applique par un procede 100 electrostatique. Ce produit est egalement disponible aupres de 3M Company. Comme il ressort de la Figure 2, alors que tous les disques commencent a couper a peu pres au meme debit, le disque selon l' invention continue de couper beaucoup plus longtemps et beaucoup mieux que l'un quelconque des disques comparatifs 3M. Exemple 8 Dans cet Exemple, l'effet de l'utilisation d'une couche superieure d'adhesif modifiee est etudie. Deux disques abrasifs autrement identiques, et prepares de la meme facon que le disque selon l' invention de l'Exemple 1, ont ete fabriques avec differentes couches superieures d'adhesif. Dans le premier echantillon, le disque etait exactement le meme que l'echantillon selon l' invention de l'Exemple 1 et le second etait exactement le meme, excepte que lion a utillse la couche superieure d'adhesif non modifiee. L' evaluation a utilise les memes procedures que celles indiquees dans l'Exemple 1 et les resultats obtenus vent indiques dans la Figure 3 des dessins. Comme on le volt clairement, alors que la performance est encore meilleure que celle des produits de l'art anterieur, elle n'est pas aussi bonne que celle du produit dont la couche superieure d'adhesif a une viscosite modifiee. Cela accredite la these qu'une couche superieure d'adhesif de plus faTble viscosite reduit a un certain degre lieffet benefique de la porosite dans les grains formant agglomerate abrasifs. Exemple 9 Cet Exemple compare la performance de deux disques selon l' invention, chacun ayant une couche superieure d'adhesif standard (c'est-a-dire non modifiee pour augmenter sa viscosite, comme dans le disque teste a l'Exemple 8). Dans ce cas, la seule difference entre les disques tient a l'agglomerant utilise pour agglomerer les particules abrasives ensemble pour realiser les grains formant agglomerate abrasifs. Dans l'echantillon identifie par "couche superieure d'adhesif standard SCA vitrifiee", l'agglomerant etait vitreux et l'echantillon etait celui teste a l'Exemple 8 comme indique ci-dessus. Dans l'echantillon identifie par "couche superieure d'adhesif standard SCA organique", l'agglomerant etait un agglomerant organique et les particules abrasives en alumine sol-gel ensemencee comprises dans les agglomerate etaient un peu plus grossieres, avec une taille de grains classes de 80. Cependant, la porosite etait essentiellement la meme. Les donnees comparatives, obtenues en utilisant le meme mode operatoire que dans les exemples precedents, vent tracees graphiquement a la Figure 4 des dessins. Il ressort du graphique que les agglomerate a agglomerants vitreux se comportent legerement mieux que les agglomerate a agglomerants organiques meme si l'on pouvait s'attendre a ce que les grains classes plus grossiers du disque a couche superieure d'adhesif standard SCA organique debouchent sur des debits de coupe plus eleves. La difference devient plus significative dans les derrieres etapes de vie utile du disque. I1 ressort tres clairement des donnees ci-dessus que l'utilisation des grains formant agglomerate abrasifs debouche sur des ameliorations significatives par rapport au disque de l'art anterieur, en particulier loreque l'agglomerant maintenant les agglomerate ensemble est un agglomerant vitreux et qu'il est donne a la couche superieure d'adhesif une viscosite superieure a celle qui serait normalement utilisee, pour inhiber la perte de porosite lorsque les agglomerate vent utilises pour la fabrication d'un abrasif applique. REVENDICATIONS 1 - Abrasif applique comprenant un materiau support et des grains abrasifs formant agglomerate colles au support par un materiau agglomerant, caracterise en ce que les grains formant agglomerate utilises comprennent une pluralite de particules abrasives adherent les unes aux autres selon une structure tridimensionnelle dans laquelle chaque particule est reunie a au moins une particule adjacente par un materiau agglomerant pour particules qui est present dans l'agglomerat sous la forme d'une phase discontinue se trouvant essentiellement en totalite sous la forme de piliers d'agglomerant au sein des grains formant agglomerate, de telle sorte que l'agglomerat a une volume en vrac libre qui est d'au moins 2 inferieur a celui des particules abrasives a l'etat individual. 2 - Abrasif applique comprenant un support et, colles a celui-ci par un agglomerant, une pluralite de grains abrasifs formant agglomerate fabriques par un procede comprenant les etapes suivantes: a) l' introduction de particules abrasives et d'un agglomerant pour particules, selectionne dans le groupe consistent essentiellement en les materiaux agglomerants vitrifies, les materiaux vitrifies, les materiaux ceramiques, les agglomerants inorganiques, les agglomerants organiques, l'eau, les solvents et leurs combinaisons, dans un four de calcination rotatif a un debit d'alimentation regule; b) la rotation du four a une vitesse regulee; c) le chauffage du melange a une vitesse de chauffage determinee par le debit d'alimentation et la vitesse du four jusqu'a des temperatures comprises entre environ 145 et 1300 C, d) le tonnelage des particules et de l'agglomerant pour particules, dans le four, jusqu'a ce que l'agglomerant adhere aux particules et qu'une pluralite de particules adherent les unes aux autres pour creer une pluralite de grains formant agglomerate frittes, et e) la rcupration des grains formant agglomAratG fittAs ayant une forme tridimensionnelle initiale et un volume en vac libre qui est d'au moins 2, infrieur au volume en vac libre correGpondant des particules constitutives. 3 - Abrasit appliqud comprenant un support et, COll6s celui-ci par un agglom6rant, une pluralitd de grains abraGifs formant agglom6rats fabriquds ar un rocAdd comprenant les tapes suivanLes: a) l'inLroduction de particules abrasives et d'un agglomArant pour part icules dans un four de calcinat ion rotatif un dAbit d'alimentation rgul; b) la rotation du four une viteGGe rAgulAe; c) le chauffage du mlange une vitesse de chauffage dAtermine par le dbit d'alimentation et la viteGGe du four juqu'd des temp6ratures comprises entre environ 145 et 1300 C, d) le tonnelage des parLicules eL de l'agglom6rant pour particules, dans le four, juGqu'5 ce que l'agglomrant adhAre aux particules eL qu'une pluralitA de parLicules adb@rent les unes aux autreG pour crer une pluralit de grains formant agglomrats frittAs ayant une forme tridimensionnelle et un volume en vac libre qui esL d' au moins 2t inf6rieur au du volume en vac libre correspondanL des pacticules constitutives, et e) la rcupAration, depuis le four, des grains formanL agglom6rats frittAs. 4 - Abrasif appliquA selon 1'une quelconque des revendicaLions 1 3, dans leguel les grains abrasifs formant agglom6rats comprennent des particules abrasives collAes les unes aux auLres par de s 25, en poids, par rapport au volume des solides toLaux de l'agglomdrat, diun agglomArant pour parLicules sAlectionnd danG le groupe consistent en les mat6riaux agglomArants vitreux, verre-cAramique, organiques et mAtalliques pour particules. - - Abrasif applique selon la revendication 4, dans lequel l'agglomerant pour particules est un materiau agglomerant vitreux. 6 - Abrasif applique selon l'une quelconque des revendications 1 a 3, dans lequel l'agglomerat faisant adherer les grains au support est une resine organique. 7 - Abrasif applique selon la revendication 6, dans lequel l'agglomerant est une resine organique ayant une viscosite d' au moins 1500 centipoises. 8 - Abrasif applique selon la revendication 7, dans lequel la viscosite de l'agglomerant est reglee au moyen d'une charge. 9 - Abrasif applique selon l'une quelconque des revendications 1 a 3, dans lequel les particules abrasives vent utilisees en melange avec une proportion mineure de particules nonabrasives selectionnees dans le groupe consistent entre les auxiliaires de meulage, les charges, les formateurs de pores dans la production des grains formant agglomerate. 10 - Abrasif applique selon l'une quelconque des revendications 1 a 3, dans lequel les particules abrasives vent selectionnees dans le groupe consistent en les particules abrasives de differentes qualites abrasives, les particules abrasives de differentes dimensions, et leurs melanges. 11 - Abrasif applique selon l'une quelconque des revendications 1 a 3, dans lequel les grains formant agglomerate comprennent un agglomerant pour particules selectionne entre les materiaux agglomerants vitreux et metalliques et les grains formant agglomerate vent deposes sur le support en utilisant un procede electrostatique. 12 - Abrasif applique selon l'une quelconque des revendications 1 a 3, dans lequel les grains formant agglomerate vent disperses dans une matrice d'agglomerant. 13 - Abrasif applique selon la revendication 7, dans lequel les grains formant agglomerate vent disperses dans une matrice d'agglomerant. 14 - Abrasif applique salon la revendicaLion 7, done la surface esL one surface dlaborde compenanL une pluraliLd de forges discr@Les. - Abrasif applique salon 1'une quelconque des revendicaLions 1 3, dans lequel lea grains abraGifs formanL agglom@raLs se prdsenLenL sous la forge de structures conformers deposed our le support salon une