Brevet FR2844832A1 — publié le 20040326

l CIBLAGE DE PULVERISATION VERS UN SECTEUR EN FORME D'ARC AYANT DES ORIFICES NON INCLINES DANS UN DISQUE DE DOSAGE D'INJECTION DE CARBURANT ET PROCEDE CORRESPONDANT La plupart des systèmes de carburant automobile moderne 5 utilisent des injecteurs de carburant pour fournir un dosage ou distribution précis(e) du carburant pour l'introduction vers chaque chambre de combustion. En outre, l'injecteur de carburant atomise le carburant pendant l'injection, cassant le carburant en un grand nombre de très petites particules, augmentant l'aire de surface du carburant qui est injecté, et permettant à 10 l'oxydant, classiquement l'air ambiant, de se mélanger plus complètement avec le carburant avant la combustion. Le dosage et l'atomisation du carburant diminuent les émissions de combustion et augmentent le rendement du carburant du moteur. Ainsi, en tant que règle générale, plus est grande la précision du dosage et de ciblage du carburant, meilleure est 15 l'atomisation du carburant et moindres sont les émissions avec un rendement de carburant d'autant plus grand. Un injecteur de carburant électromagnétique utilise classiquement un assemblage d'électroaimants pour fournir une force d'actionnement à un assemblage de dosages de carburant. Classiquement, 20 l'assemblage de dosages de carburant est un élément de fermeture du type plongeur qui effectue un mouvement de va-et-vient entre une position fermée, dans laquelle l'élément de fermeture repose dans un siège pour empêcher du carburant de s'échapper par un orifice de dosage dans la chambre de combustion, et une position ouverte, dans laquelle l'élément de fermeture est 25 soulevé du siège, permettant au carburant de se décharger par l'orifice de dosage pour une introduction dans la chambre de combustion. L'injecteur de carburant est monté classiquement en amont de la soupape d'admission dans le collecteur d'admission ou à proximité d'une tête de cylindre. Lorsque la soupape d'admission s'ouvre sur un orifice 30 d'admission du cylindre, du carburant est pulvérisé en direction du port d'admission. Dans un cas, il peut être souhaitable de cibler la pulvérisation du carburant à la tête ou à la tige de soupape d'admission tandis que, dans un autre cas, il peut être souhaitable de cibler la pulvérisation du carburant au port d'admission plutôt qu'à la soupape d'admission. Dans les deux cas, le 35 ciblage de la pulvérisation de carburant peut être affecté par la configuration de cône ou de pulvérisation. Lorsque la configuration en cône a une forme de cône très divergent, le carburant pulvérisé peut frapper une surface du port d'admission plutôt que sa cible prévue. A l'inverse, lorsque la configuration en cône a une divergence faible, le carburant peut ne pas s'atomiser et peut même se recombiner en un courant liquide. Dans un cas comme dans l'autre, 5 une combustion incomplète peut en résulter, ce qui mène à une augmentation d'émissions d'échappement non souhaitable. La configuration de la tête de cylindre, la géométrie d'admission et des paramètres spécifiques du port d'admission de chaque conception du moteur compliquent les exigences concernant le ciblage et la configuration de 10 pulvérisation. Il en résulte qu'un injecteur de carburant conçu pour une configuration de cône précise et un ciblage de la pulvérisation de carburant peut fonctionner très bien dans un type de configuration de moteur et peut présenter des problèmes d'attaques et d'émissions lors de l'installation dans un type de configuration de moteur différent. En outre, au fur et à mesure que 15 de plus en plus de véhicules sont produits en utilisant diverses configurations de moteur (par exemple des enlignes-4, enlignes-6, V6, V8, V12, W8, etc.), des normes d'émission sont devenues plus strictes, conduisant à des exigences de dosage plus précis, des exigences sur le ciblage de pulvérisation et la configuration de cône ou de pulvérisation de l'injecteur de 20 carburant plus contraignantes pour chaque configuration de moteur. Il serait bon de développer un injecteur de carburant dans lequel une atomisation accrue et un ciblage précis puissent être modifiés de manière à répondre à un ciblage de carburant particulier et à une configuration de cône particulière en passant d'un type de configuration de moteur à un autre 25 type. Il serait également intéressant de développer un injecteur de carburant dans lequel des orifices de dosage non inclinés puissent être utilisés pour la commande de l'atomisation, le ciblage de pulvérisation et la répartition de la pulvérisation du carburant vers un secteur en forme d'arc autour de l'axe longitudinal pour une distance déterminée à l'avance en aval de l'injecteur de 30 carburant. La présente invention vise le ciblage de carburant et la répartition de pulvérisation de carburant avec des orifices de dosage non inclinés. En particulier, les modes de réalisation préférés de l'invention permettent un ciblage de l'écoulement de carburant vers un secteur en forme 35 d'arc autour de l'axe longitudinal. Dans un mode de réalisation préféré, il est prévu un injecteur de carburant. L'injecteur de carburant comporte un boîtier, un siège, un élément de fermeture et un disque de dosage. Le boîtier comporte un passage de traversée s'étendant entre une entrée et une sortie le long d'un axe longitudinal. Le siège comporte une surface d'étanchéité faisant face à l'entrée et formant une orifice de siège avec une surface de 5 siège terminale à distance de la surface d'étanchéité et faisant face à la sortie, et une première surface de canal sensiblement oblique à l'axe longitudinal et disposée entre l'orifice de siège et la surface de siège terminale. L'élément de fermeture est disposé dans le passage de traversée et est contigu à la surface d'étanchéité de manière à empêcher de manière 10 générale un écoulement de carburant par l'orifice de siège dans une position. L'élément de fermeture est couplé à un actionneur magnétique qui, lorsqu'il est activé, positionne l'élément de fermeture à distance de la surface d'étanchéité du siège de manière à permettre un écoulement de carburant par le passage de traversée et au-delà de l'élément de fermeture. Le disque de 15 dosage est contigu au siège et comporte une deuxième surface de canal en face de la première surface de canal de manière à former un canal d'écoulement. Le disque de dosage comporte au moins un orifice de dosage situé à l'extérieur du premier cercle virtuel. Chaque orifice de dosage s'étend généralement parallèlement à l'axe longitudinal entre la deuxième surface de 20 canal et une surface extérieure à distance de la deuxième surface de canal. Ledit au moins orifice de dosage est situé sur un quadrant défini par deux plans perpendiculaires parallèles à l'axe longitudinal du disque de dosage et coupant l'axe longitudinal du disque de dosage, de sorte que lorsque l'élément de fermeture est dans la position actionnée, un écoulement de 25 carburant par le au moins un orifice de dosage est ciblé à l'intérieur d'un secteur en forme d'arc d'au moins 900 par rapport à l'axe longitudinal. Dans encore un autre aspect de la présente invention, un procédé de ciblage d'écoulement du carburant vers un secteur souhaité en aval d'un injecteur de carburant autour d'un axe longitudinal est obtenu. 30 L'injecteur de carburant comporte un passage de traversée s'étendant entre une entrée et une sortie le long d'un axe longitudinal, un siège et un disque de dosage. Le siège a une surface d'étanchéité faisant face à l'entrée et formant un orifice de siège. Le siège a une surface de siège terminale à distance de la surface d'étanchéité et faisant face à la sortie, et une première 35 surface de canal sensiblement oblique à l'axe longitudinal et disposée entre l'orifice de siège et la surface de siège terminale. L'élément de fermeture est disposé dans le passage de traversée et est contigu à la surface d'étanchéité de manière à empêcher sensiblement un écoulement de carburant par l'orifice de siège dans une position. L'élément de fermeture est couplé à un actionneur magnétique qui, lorsqu'il est activé, positionne l'élément de 5 fermeture à distance de la surface d'étanchéité du siège de manière à permettre un écoulement de carburant par le passage de traversée et au-delà de l'élément de fermeture. Le disque de dosage a au moins un orifice de dosage s'étendant entre une deuxième surface et une surface extérieure le long de l'axe longitudinal, la deuxième surface faisant face à la première 10 surface de canal. Le procédé peut être obtenu en partie en positionnant les orifices de dosage à l'extérieur du premier cercle virtuel et sur au moins un quadrant défini par deux plans perpendiculaires parallèles à un axe longitudinal du disque de dosage et coupant cet axe longitudinal, les orifices de dosage s'étendant sensiblement parallèlement à l'axe longitudinal en 15 passant par la deuxième surface et la surface extérieure du disque de dosage et en ciblant un écoulement du carburant pour le faire passer par le au moins orifice de dosage à l'intérieur d'un secteur en forme d'arc d'au moins 900 autour de l'axe longitudinal lors de l'actionnement de l'injecteur de carburant. Les dessins annexés, qui sont ici incorporés et font partie de la description, illustrent un mode de réalisation de l'invention, et en même temps que la description générale donnée ci-dessus et la description détaillée donnée ci-dessous servent à décrire les particularités de l'invention. La figure 1 illustre un mode de réalisation préféré de l'injecteur 25 de carburant. La figure 2A illustre une vue en coupe transversale à plus grande échelle d'une extrémité de sortie de l'injecteur de carburant de la figure 1. Les figures 2B et 2C illustrent deux vues à plus grande échelle 30 de deux modes de réalisation préférés des éléments de dosage de carburant qui, en particulier, montrent les diverses relations entre divers composants dans les éléments de dosage de carburant. La figure 2D illustre une relation sensiblement linéaire entre l'angle de courbure du jet de carburant sortant de l'orifice de dosage et une 35 composante de vitesse radiale des éléments de dosage de carburant. La figure 3 illustre une vue en perspective d'une extrémité de sortie de l'injecteur de carburant de la figure 2A. La figure 4 illustre un mode de réalisation préféré du disque de dosage agencé sur un cercle boulon. Les figures 5A et 5B illustrent une relation entre un ratio t/D de s chaque orifice de dosage et soit l'angle de courbure soit la dimension de cône de jet individuel pour une configuration spécifique de l'injecteur de carburant. Les figures 6A, 6B et 6C illustrent comment une configuration de jet peut être ajustée en ajustant une distance en forme d'arc entre les orifices de dosage sur un cercle boulon. Les figures 7, 7A, 7B, 7C et 7D illustrent l'orientation d'un jet de carburant "courbé". Les figures 1 à 7 illustrent les modes de réalisation préférés. En particulier, un injecteur 100 de carburant ayant un mode de réalisation préféré du disque 10 de dosage est illustré à la figure 1. L'injecteur 100 de 15 carburant comporte: un tube 110 d'entrée de carburant, un tube 112 d'ajustement, un assemblage 14 formant filtre, un assemblage 118 de bobine, un ressort 116 de bobine, une armature 124, un élément 126 de fermeture, une coquille 110a non magnétique, un premier surmoule 118, un corps 132, une coquille 132a de corps, un deuxième surmoule 119, un boîtier 121 20 d'assemblage de bobines, un élément 127 de guidage pour l'élément 126 de fermeture, un siège 134 et un disque 10 de dosage. L'élément 127 de guidage, le siège 134 et le disque 10 de dosage forment un empilement qui est couplé à l'extrémité de sortie de l'injecteur 100 de carburant par une technique de couplage adapté tel que, 25 par exemple, un sertissage, soudage, liaison ou rivetage. L'armature 124 et l'élément 126 de fermeture sont réunis ensemble pour former un assemblage formant élément de fermeture/armature. Il va de soi que, pour le spécialiste de la technique, il pourra former l'assemblage à partir d'un constituant unique. L'assemblage 120 de bobines comporte un mandrin en matière plastique sur 30 lequel une bobine 122 électromagnétique est enroulée. Des bornes respectives de la bobine 122 se connectent à des bornes 122a, 122b respectives, qui, en coopération avec un entourage 118a formé en tant qu'une partie d'une pièce du surmoule 118, sont conformées pour former un connecteur électrique pour connecter l'injecteur de carburant à 35 un circuit de commande électronique (non représenté) qui actionne l'injecteur de carburant. Le tube 110 d'entrée de carburant peut être ferromagnétique et comporte une ouverture d'entrée de carburant à l'extrémité supérieure exposée. L'assemblage 114 formant filtre peut être adapté proximalement à l'extrémité supérieure ouverte du tube 112 d'ajustement pour filtrer tout 5 matériau particulaire plus grand qu'une certaine dimension du carburant qui entre par l'ouverture d'entrée avant que le carburant ne pénètre dans le tube 112 d'ajustement. Dans l'injecteur de carburant calibré, le tube 112 d'ajustement a été positionné axialement par rapport à un emplacement axial à l'intérieur du 10 tube 110 d'entrée de carburant qui comprime un ressort 116 préchargé à une force de sollicitation souhaitée qui sollicite l'armature/élément de fermeture de sorte que l'extrémité de pointe arrondie de l'élément 126 de fermeture peut venir se poser en siège sur le siège 134 pour fermer le trou central à travers le siège. De préférence, les tubes 110 et 112 sont sertis ensemble pour 15 maintenir leur positionnement relatif axial après que le calibrage d'ajustement a été effectué. Après être passé par le tube 112 d'ajustement, du carburant pénètre dans un volume qui est défini en coopération par des extrémités se faisant face du tube 110 d'entrée et de l'armature 124 et qui contient le 20 ressort 116 préchargé. L'armature 124 comporte un passage 128 de traversée qui fait communiquer le volume 125 avec un passage de traversée 113 dans le corps 130, et l'élément 127 de guidage contient des trous 127a, 127b de passage de carburant. Ceci permet à du carburant de passer du volume 125 par les passages 113,128 de traversée vers le siège 134. Une coquille 11 a non ferromagnétique peut être adaptée de manière télescopique sur l'extrémité inférieure du tube 110 d'entrée et être réunie à cette extrémité inférieure du tube 110 d'entrée, comme par exemple par un soudage étanche au laser. La coquille 110a a un goulot tubulaire qui se télescope sur un goulot tubulaire à l'extrémité inférieure du tube 110 30 d'entrée de carburant. La coquille 110a a également un épaulement qui s'étend radialement vers l'extérieur du goulot. La coquille 132a de corps peut être ferromagnétique et peut être réunie d'une manière étanche aux fluides à la coquille 110a non ferromagnétique, de préférence également par un soudage au laser étanche. L'extrémité supérieure du corps 130 s'adapte de manière serrée à l'intérieur de l'extrémité inférieure de la coquille 132a de corps et ces deux parties sont réunies ensemble d'une manière étanche aux fluides, de préférence par soudage au laser. L'armature 124 peut être guidée par la paroi intérieure du corps 130 pour un mouvement de va-et-vient axial. Un guidage axial supplémentaire de l'assemblage élément de fermeture/armature peut 5 être obtenu par un trou de guidage central dans l'élément 127 par lequel passe l'élément 126 de fermeture. Avant une description des composants des éléments de dosage de carburant proximaux à l'extrémité de sortie de l'injecteur 100 de carburant, il convient de noter que les modes de réalisation préférés d'un siège et d'un 10 disque de dosage de l'injecteur 100 de carburant permettent une sélection du ciblage de la configuration de jet de carburant (c'est-à-dire une séparation du jet de carburant) sans avoir besoin d'orifices inclinés. En outre, les modes de réalisation préférés permettent de sélectionner la configuration de cône (c'està-dire une configuration de jet de cône fortement divergent ou faiblement 15 divergent) sur la base de l'orientation spatiale préférée de surfaces de paroi intérieure des orifices de dosage qui sont parallèles à l'axe longitudinal (c'està-dire de sorte que l'axe longitudinal des surfaces de paroi est parallèle à l'axe longitudinal). En se référant à une illustration à plus grande échelle des 20 éléments de dosage de carburant de l'injecteur de carburant de la figure 2A, qui comporte un élément 126 de fermeture, un siège 134 et un disque 10 de dosage. L'élément 126 de fermeture comporte un élément 126a en forme de surface sphérique disposé à une extrémité distale de l'armature. L'élément 126a sphérique coopère avec le siège 134 sur la surface 134a de siège de 25 manière à former un joint étanche de contact en ligne entre les deux éléments. La surface 134a de siège est biseautée radialement vers le bas et vers l'intérieur en direction de l'orifice 135 de siège de sorte que la surface 134 est oblique par rapport à l'axe A-A longitudinal. Le joint étanche peut être défini en tant qu'un cercle 140 d'étanchéité formé par une coopération 30 contiguÙ de l'élément 126a sphérique avec la surface 134a de siège, représentée ici aux figures 2A et 3. Le siège 134 comporte un orifice 135 de siège, qui s'étend sensiblement le long de l'axe A-A longitudinal du disque de dosage et est formé par une paroi 134b sensiblement cylindrique. De préférence, un centre 135a de l'orifice 135 de siège se trouve sensiblement 35 sur l'axe A-A longitudinal. Tels qu'utilisés ici, les termes en amont et en aval désignent que l'écoulement de carburant est sensiblement dans une direction à partir de l'entrée vers la sortie de l'injecteur de carburant tandis que les termes "vers l'intérieur" et "vers l'extérieur" se rapportent à des directions en direction et en s'éloignant respectivement de l'axe A-A longitudinal. Et l'axe AA est défini en tant que l'axe longitudinal du disque de dosage, qui dans les 5 modes de réalisation préférés concident avec un axe longitudinal de l'injecteur de carburant. En aval de la paroi 134b circulaire, le siège 134 est biseauté le long d'une parti 134c en direction d'une première surface 134e de disque de dosage, qui est à distance d'une épaisseur "t" d'une deuxième surface de 10 disque de dosage ou surface 134f extérieure. Le biseau de la partie 134c est de préférence linéaire ou curviligne par rapport à l'axe A-A longitudinal tel que par exemple un biseau 134 linéaire (figure 2B) ou un biseau 134c' curviligne qui forme un dôme incurvé composé (figure 2C). Dans un mode de réalisation préféré, le biseau de la partie 134c 15 est biseautée de manière linéaire (figure 2B) dans une direction vers le bas et vers l'extérieur suivant un angle f3 de biseau s'éloignant de l'orifice 135 de siège à un point radialement au-delà d'au moins un orifice 142 de dosage. A ce point, le siège 134 s'étend le long de l'axe longitudinal et de préférence parallèlement à celui-ci de manière de préférence à former une surface 134d 20 de paroi cylindrique. La surface 134d de paroi s'étend vers le bas et s'étend ensuite dans une direction sensiblement radiale pour former une surface 134e de fond, qui est de préférence perpendiculaire à l'axe A-A longitudinal. En variante, la partie 134c peut s'étendre en passant par la surface 134e du siège 134. De préférence, l'angle,3 de biseau est d'environ 100 par rapport à 25 un plan transversal à l'axe A-A longitudinal. Dans un autre mode de réalisation préféré, comme représenté à la figure 2C, le biseau est un biseau 134c' curviligne du deuxième ordre, qui est adapté pour des applications qui peuvent nécessiter une commande précise de la vitesse constante de l'écoulement de carburant. De manière générale, cependant, le biseau 134c 30 linéaire est, on le pense, adapté dans son but prévu dans les modes de réalisation préférés. La face 144 intérieure du disque 10 de dosage proximale au périmètre extérieur du disque 10 de dosage coopère avec la surface 134e de fond le long d'une aire de contact sensiblement annulaire. L'orifice 135 de 35 siège est situé de préférence complètement à l'intérieur du périmètre, c'est-àdire un "cercle 150 boulon" défini par une ligne imaginaire reliant un centre de chacun des au moins un orifice 142 de dosage. C'est- à-dire, une extension virtuelle de la surface du siège 135 produit un cercle 151 d'orifice virtuel (figure 4A) disposé de préférence à l'intérieur du cercle 150 boulon. Les prolongements virtuels de la section transversale du biseau 5 de la surface 134b de siège convergent sur le disque de dosage de manière à produire un cercle 152 virtuel (figures 2B et 4). En outre, les prolongements virtuels convergent vers un sommet 139a situé à l'intérieur de la section transversale du disque 10 de dosage. Dans un mode de réalisation préféré, le cercle 152 virtuel de la surface 134b de siège est situé à l'intérieur du cercle 10 150 boulon des orifices de dosage. Le cercle 150 boulon est de préférence complètement à l'extérieur du cercle 152 virtuel. Il est préférable que tous les au moins un orifice 142 de dosage soient à l'extérieur du cercle 152 virtuel de sorte qu'un bord de chaque orifice de dosage peut être sur une partie de la limite du cercle virtuel mais sans être à l'intérieur du cercle virtuel. De 15 préférence, ledit au moins un orifice 142 de dosage comporte trois orifices de dosage configurés de manière similaire qui se trouvent à l'extérieur du cercle 152 virtuel. Un canal 146 de vitesse commandée sensiblement annulaire est formé entre l'orifice 135 de siège du siège 134 et la face 144 intérieure du 20 disque 10 de dosage, illustré ici à la figure 2A. De manière précise, le canal 146 est initialement formé à un bord 138a intérieur entre la surface 134b cylindrique de préférence et la surface 134c de biseau préférablement linéaire, canal qui se termine à un bord 138b extérieur proximal à la surface 134d de préférence cylindrique et la surface 134e terminale. Comme on le 25 voit aux figures 2B et 2C, le canal change d'aire de section transversale au fur et à mesure que le canal s'étend vers l'extérieur à partir du bord 138a intérieur proximal au siège vers le bord 138b extérieur vers l'extérieur dudit au moins un orifice 142 de dosage de sorte qu'il est imparti à l'écoulement du carburant une vitesse radiale entre l'orifice et le au moins un orifice de 30 dosage. C'est-à-dire, une représentation physique d'une relation particulière a été découverte selon laquelle le canal 146 à vitesse commandée permet d'obtenir une vitesse constante pour l'écoulement de fluide passant par le canal 146. Suivant cette relation, le canal 146 se 35 biseaute vers l'extérieur à partir d'une première aire cylindrique définie par le produit de la constante (7r), d'une hauteur h1 plus grande proximale à l'orifice de siège et d'une distance D1 radiale correspondante jusqu'à une aire cylindrique sensiblement égale définie par la constante (7t), une hauteur h2 plus petite ayant une distance D2 radiale de manière correspondante plus grande en direction dudit au moins un orifice 142 de dosage. De préférence, s un produit de la hauteur hl, de la distance D1 et de 7u est approximativement égal au produit de la hauteur h2, de la distance D2 et de 7r (c'est-à-dire D1 x h1 x 7r = D2 x h2 x 7V ou Dl x h1 = D2 x h2) formé par un biseau, qui peut être linéaire ou curviligne. La distance h2 est, on le pense, liée au biseau par le fait que plus grande est la hauteur h2, plus grand est l'angle D de biseau 10 nécessaire et, plus petite est la hauteur h2, plus petit est l'angle P de biseau nécessaire. Un espace 148 annulaire, de préférence de forme cylindrique ayant une longueur D2 est formé entre la surface 134d de paroi de préférence linéaire et une face intérieure du disque 10 de dosage. Et comme représenté aux figures 2A et 3, un tronc de cône est formé par le canal 146 à vitesse 15 commandée en aval de l'orifice 135 de siège, tronc de cône qui est contigu à un cylindre de préférence à angle droit formé par l'espace 148 annulaire. Dans un autre mode de réalisation préféré, le cylindre de l'espace 148 annulaire n'est pas utilisé et à la place une partie formant tronc de cône du canal 146 à vitesse commandé est formée. C'est-à-dire, la 20 surface 134c de canal s'étend jusqu'à la surface 134e contigu au disque 10 de dosage, et référencée aux figures 2B et 2C sous la forme de traits pointillés. Dans ce mode de réalisation, la hauteur h2 peut être référencé en prolongeant la distance D2 de l'axe A-A longitudinal jusqu'à un point souhaité transversal à celui-ci, et en mesurant la hauteur h2 entre le disque 10 de 25 dosage et le point souhaité de la distance D2. On pense que la surface de canal dans ce mode de réalisation a une tendance à augmenter un volume de sac du siège, ce qui peut être non souhaitable dans diverses applications d'injecteur de carburant. De préférence, la distance D2 souhaitée peut être définie par une intersection d'un plan transversal coupant la surface 134c ou 30 134c' de canal à un emplacement au moins 25 micromètres à l'extérieur du périmètre radialement le plus à l'extérieur de chaque orifice 142 de dosage. En prévoyant une vitesse constante de l'écoulement de carburant passant par le canal 146 à vitesse commandée, on pense qu'une sensibilité de la position du au moins un orifice 142 de dosage par rapport à 35 l'orifice 135 de siège dans un ciblage de jet et une répartition de jet est rendue minimum. C'est-à-dire qu'en raison de tolérances de fabrication, des concentricités de niveau acceptable du réseau d'orifices 142 de dosage par rapport à l'orifice 135 de siège peuvent être difficiles à obtenir. En tant que tel, des particularités du mode de réalisation préféré consistent, on le pense, à fournir un disque de dosage pour un injecteur de carburant qui est, on le 5 pense, moins sensible à des variations de concentricité entre le réseau des orifices 142 de dosage sur le cercle 150 boulon et l'orifice 135 de siège. Il est également noté que les spécialistes de la technique comprendront qu'à partir de la relation particulière, la vitesse peut diminuer ou augmenter ou à la fois augmenter/diminuer à n'importe quel point sur toute la longueur du canal 146, 10 en fonction de la configuration du canal, en incluant le fait de faire varier D1, h1, D2 ou h2du canal 146 à vitesse commandé, de sorte que le produit de D1 et h1 peut être moindre ou supérieur au produit de D2 et de h2. En outre, non seulement l'écoulement est à une vitesse sensiblement constante dans une configuration préférée du canal 146 à vitesse commandée, mais il a été 15 découvert que l'écoulement passant par les orifices 142 de dosage tend à produire au moins deux tourbillons à l'intérieur des orifices de dosage. Les au moins deux tourbillons produits dans l'orifice de dosage peuvent être confirmés par un modèle d'une configuration préférée des composants de dosage de carburant par des calculs de dynamique des fluides, qui sont, on le 20 pense, représentatifs de la nature vraie de l'écoulement de fluide passant par les orifices dedosage. Par exemple, comme représenté à la figure 4B, les lignes d'écoulement s'écoulant radialement vers l'extérieur de l'orifice 135 de siège tendent à s'incurver sensiblement vers l'intérieur à proximité de l'orifice 142a de manière à former au moins deux tourbillons 143a et 143b à l'intérieur 25 d'un périmètre de l'orifice 142a de dosage, ce qui, on le pense, améliore l'atomisation de jet de l'écoulement de carburant sortant de chaque orifice 142 de dosage. En outre, en impartissant une vitesse radiale différente à l'écoulement de carburant passant par l'orifice 135 de siège, il a été découvert 30 qu'un angle 0 de courbure du jet de carburant sortant du au moins un orifice 142 de dosage peut être modifié en tant qu'une fonction sensiblement linéaire de la composante de vitesse radiale de l'écoulement du carburant. Par exemple, dans un mode de réalisation préféré représenté ici à la figure 2D, en modifiant une composante de vitesse radiale de l'écoulement de carburant 35 (entre l'orifice 135 et le au moins un orifice 142 de dosage passant par le canal 146 à vitesse commandée), à partir de approximativement 8 mètres par seconde jusqu'à approximativement 13 mètres par seconde, l'angle de courbure change de manière correspondante d'approximativement 13 à approximativement 260. Le composant de vitesse radiale peut être modifié de préférence en modifiant la configuration des composants de dosage de 5 carburant (en incluant Dl, h1, D2 ou h2 du canal 146 à vitesse commandée), en modifiant le débit d'écoulement de l'injecteur de carburant ou par une combinaison des deux. En outre, il a été également découvert qu'un ciblage de séparation de jet peut également être ajusté en modifiant un rapport de la 10 longueur de traversée (ou longueur d'orifice) "t" de chaque orifice de dosage jusqu'à la distance D la plus grande entre deux surfaces intérieures diamétralement opposées de l'orifice de dosage telles que référencées par rapport à l'axe longitudinal. Le rapport t/D peut être modifié de 0,3 à 1, 0 ou plus. En particulier, l'angle 0 de courbure tel que référencé à un centrode 15 155a d'une configuration de jet par rapport à un axe longitudinal est relié de manière inversement linéaire, représenté ici à la figure 5a pour un mode de réalisation préféré, au rapport t/D d'aspect. Ici, au fur et à mesure que le rapport passe d'approximativement 0,3 à approximativement 0,8, l'angle 0 de courbure passe généralement de manière inversement linéaire 20 d'approximativement 220 à approximativement 80. Par conséquent, lorsqu'une dimension de configuration de jet petite est souhaitée mais avec un grand angle de courbure, on pense que la séparation de jet peut être obtenue en configurant le canal 146 de vitesse et l'espace 148 tandis que la dimension de configuration de jet peut être obtenue en configurant l'un du rapport t/D ou de 25 la distance en forme d'arc entre chaque orifice de dosage du disque 10 de dosage. Il convient de noter que le rapport t/D non seulement affecte l'angle de courbure, mais affecte également une dimension de la configuration de jet émanant de l'orifice de dosage d'une manière inversement linéaire, représentée ici à la figure 5B. La dimension d'une configuration de jet, de 30 préférence conique suivant une vue latérale, est définie sous la forme d'un angle 0 inclus de trajets d'écoulement distal sur un périmètre de la configuration de jet en aval de l'injecteur de carburant. A la figure 5B, au fur et à mesure que le rapport change d'approximativement 0,3 à approximativement 0,8, la dimension de configuration de jet ou "dimension de 35 cône" telle que mesurée comme étant un angle 6 inclus, change généralement de manière inversement linéaire par rapport au ratio tID. Et bien que la longueur de traversée "t" (c'est-à-dire la longueur de l'orifice de dosage le long de l'axe A-A longitudinal) soit représentée à la figure 2B comme étant sensiblement la même que celle de l'épaisseur du disque 10 de dosage, il convient de noter que l'épaisseur du disque de dosage peut être différente de la longueur t de traversée de l'orifice 142 de dosage. Le disque 10 de dosage a au moins un orifice 142 de dosage. Chaque orifice 142 de dosage a un centre défini par des surfaces de paroi intérieure, et chaque centre est situé sur un cercle boulon "imaginaire" 150 représenté ici à la figure 4. Pour une plus grande clarté, chaque orifice de 10 dosage est marqué 142a, 142b, 142c,... et ainsi de suite aux figures 3 et 4A. Bien que chaque orifice 142 de dosage soit de préférence circulaire de sorte que la distance D est sensiblement la même que le diamètre de l'orifice circulaire (c'est-à-dire entre des surfaces intérieures diamétralement opposées de l'ouverture circulaire), d'autres configurations d'orifice telles que 15 par exemple des carrés, des rectangles, des fentes ou des arcs de cercle peuvent également être utilisées. Le deuxième cercle 150 ou cercle boulon est agencé suivant une configuration de préférence circulaire, configuration qui, dans un mode de réalisation préféré, peut être sensiblement concentrique au cercle 152 virtuel. Un cercle 151 virtuel d'orifice de siège 20 (figure 4A) est formé par une projection virtuelle de l'orifice 135 sur le disque de dosage de sorte que le cercle 151 virtuel d'orifice de siège se trouve à l'extérieur du cercle 152 virtuel et de préférence sensiblement concentrique à la fois aux premier et deuxième cercles 150 virtuels. S'étendant à partir de l'axe A-A longitudinal se trouvent deux plans 160a et 160b perpendiculaires 25 qui, en même temps que le cercle 150 boulon, divisent le cercle boulon en quatre quadrants A, B, C et D contigus. Dans un mode de réalisation préféré, les orifices de dosage sont disposés sur le cercle 150 virtuel dans un quadrant. La configuration préférée des orifices 142 de dosage et du canal permet qu'un trajet d'écoulement "F" de carburant s'étendant radialement à 30 partir de l'orifice 135 du siège dans n'importe quelle direction radiale s'éloignant de l'axe longitudinal en direction du disque de dosage passe vers un orifice de dosage et vers un secteur en forme d'arc d'au moins 900 autour de l'axe longitudinal. Le trajet d'écoulement est délimité à l'intérieur du secteur 162 en forme d'arc à une distance P en aval du disque 10 de dosage (figures 35 7C et 7D). De préférence, la distance P est d'au moins 50 millimètres et en particulier d'environ 100 millimètres en aval du disque de dosage. En plus d'un ciblage de jet avec un ajustement de la vitesse radiale et de la détermination de la dimension de cône par le canal de vitesse commandée et le rapport d'aspect t/D respectivement, une orientation spatiale des ouvertures 142 d'orifice non inclinées peut être également 5 utilisée pour conformer la configuration du jet de carburant en modifiant la distance L en forme d'arc entre les orifices 142 de dosage le long d'un cercle 150 boulon dans un autre mode de réalisation préféré. Les figures 6A-6C illustrent l'effet d'agencer les orifices 142 de dosage sur des distances en forme d'arc entre les orifices 142 de dosage progressivement plus grandes de 10 manière à obtenir des augmentations de la dimension 8 de cône individuel de chaque orifice 142 de dosage avec des diminutions correspondantes de l'angle de courbure. Cet effet peut être vu en commençant avec le disque 1Oa de dosage et en se déplaçant jusqu'au disque 1Oc de dosage. A la figure 6A, des distances Ll et L2 en forme d'arc 15 relativement proches (o L1 = L2 et L3> L2 dans un mode de réalisation préféré) de l'orifice de dosage les unes par rapport aux autres forment une configuration de cône étroit. A la figure 6B, l'espacement des orifices 142 de dosage à une distance en forme d'arc plus grande (o L4 = L5 et L6> L4 dans un mode de réalisation préféré) que les distances d'arc à la figure 6A forment 20 une configuration de cône relativement plus large à un angle de courbure relativement plus petit. A la figure 6C, une configuration de cône encore plus large à un angle de courbure encore plus petit est formée en espaçant les orifices 142 de dosage à des distances en forme d'arc encore plus grandes (o L7 = L8 et L9> L7 dans un mode de réalisation préféré) entre chaque 25 orifice 142 de dosage. Il convient de noter que dans ces exemples, la distance L1 en forme d'arc peut être supérieure ou inférieure à L2, L4 peut être supérieure ou inférieure à L5 et L7 peut être supérieure ou inférieure à L8, et qu'une distance en forme d'arc peut être une distance linéaire entre des surfaces ou bords de paroi intérieure les plus proches d'orifices de dosage 30 respectivement voisins sur le cercle 151 boulon. De préférence, la distance linéaire est supérieure ou égale à l'épaisseur t du disque de dosage. L'épaisseur t est d'au moins 50 pm. Dans un mode de réalisation préféré, l'épaisseur t peut être sélectionnée dans un groupe constitué de 50, 75, 100, , 150 et 200 pm. L'ajustement des distances en forme d'arc peut également être utilisé en liaison avec le processus précédemment décrit de manière à adapter la géométrie de jet (un jet de configuration plus étroite avec un angle de jet plus grand jusqu'à une configuration de jet plus large mais à un angle de courbure 0 plus petit) d'un injecteur de carburant à une conception de moteur spécifique tout en utilisant des orifices de dosage non inclinés ou sans 5 angle (c'est-à-dire des ouvertures ayant un alésage droit sensiblement parallèle à l'axe A-A longitudinal). A la figure 7, l'injecteur de carburant est représenté injectant un courant de configuration de jet de carburant similaire à celui de la figure 6A. A la figure 7A, l'injecteur de carburant est tourné de 90 . C'est-à-dire, avec une 10 vue en perspective en trois dimensions de la figure 7B, dans une configuration du courant de jet, l'axe 155a centrode est sur un plan orthogonal à l'axe Z tout en étant situé sur un plan défini par des axes X et AA de sorte que le courant de jet est délimité par un secteur 161 en forme d'arc d'environ 1800. La configuration de courant de jet a un angle 6 inclus tel que 15 mesuré à partir d'un axe 155a centrode virtuel du courant jusqu'à l'axe longitudinal, et peut être configuré comme décrit ci-dessus en modifiant les distances en forme d'arc entre les orifices et le rapport tID. Et de préférence dans une autre configuration, le courant 155b de jet est courbé à un angle 0 de courbure par rapport à un plan formé par l'axe X et l'axe longitudinal A- A. Il 20 convient de noter qu'au moins un courant, représenté par un axe 155b centrode aux figures 7C et 7D peut être courbé de sorte que le courant est ciblé dans un secteur 162 en forme d'arc d'au moins 900 autour de l'axe longitudinal qui s'étend approximativement de 100 mm en aval du disque 10 de dosage. Le secteur 162 en forme d'arc est délimité par deux plans 160a et 25 160b coupant l'axe A-A longitudinal et parallèle à celuici. L'angle 0 de courbure et la dimension 6 de cône du jet de carburant sont liés au rapport d'aspect tID. Au fur et à mesure que le rapport d'aspect augmente ou diminue, l'angle 0 de courbure et la dimension 6 de cône augmente ou diminue, à des vitesses différentes correspondantes. 30 Lorsque la distance D est maintenue constante, l'épaisseur t est d'autant plus grande que l'angle 0 de courbure et la dimension 8 de cône sont petits. De manière inverse, lorsque l'épaisseur t est diminuée, l'angle 0 de courbure et la dimension ô de cône augmentent. Comme indiqué précédemment, la dimension 6 de cône peut être ajustée plus grande ou plus petite en 35 configurant le canal d'écoulement de manière à fournir une augmentation ou une diminution de la composante de vitesse radiale du carburant passant par le canal respectivement. En fonctionnement, l'injecteur 100 de carburant est initialement à la position de non injection représentée à la figure 1. Dans cette position, un interstice de travail existe entre la face 11 Ob d'extrémité annulaire du tube 5 110 d'entrée de carburant et la face 124a d'extrémité annulaire faisant face de l'armature 124. Le boîtier 121 de bobine et le tube 12 sont en contact en 74 et constituent une structure de stator qui est associée à l'assemblage 18 de bobine. La coquille 110a non ferromagnétique garantit que lorsque la bobine 122 électromagnétique est activée, le flux magnétique va suivre un 10 trajet qui inclut l'armature 124. En démarrant à l'extrémité axiale inférieure du boîtier 34, o il est réuni avec la coquille 132a de corps par un soudage au laser étanche, le circuit magnétique s'étend en passant à travers la coquille 132a de corps, le corps 130 et un oeillet vers l'armature 124, et à partir de l'armature 124 en passant par l'interstice 72 de travail jusqu'au tube 110 15 d'entrée, et en retour vers le boîtier 121. Lorsque la bobine 122 électromagnétique est activée, la force de ressort sur l'armature 124 peut être surmontée et l'armature est attirée en direction du tube 110 d'entrée, réduisant l'entrefer 72 de travail. Ceci fait sortir de son siège l'élément 126 de fermeture du siège 134, ouvrant l'injecteur de 20 carburant de sorte que du carburant sous pression dans le corps 132 s'écoule en passant par l'orifice de siège et par des orifices formés sur le disque 10 de dosage. Il convient de noter ici que l'actionneur peut être monté de sorte qu'une partie de l'actionneur peut être disposée dans l'injecteur de carburant et qu'une partie peut être disposée à l'extérieur de l'injecteur de carburant. 25 Lorsque la bobine cesse d'être activée, un ressort 116 de précharge pousse l'élément de fermeture fermé sur le siège 134. Comme décrit les modes de réalisation, incluant les techniques ou les procédés de ciblage, ne sont pas limités à l'injecteur de carburant décrit et peuvent être utilisés en liaison avec d'autres injecteurs de carburant 30 tels que par exemple les ensembles d'injecteurs de carburant décrits dans le brevet américain n0 5 494 225 délivré le 27 février 1996 ou les injecteurs de carburant modulaires décrits dans la demande de brevet publiée no 2002/0047054 des Etats-Unis d'Amérique, publiée le 25 avril 2002, qui est en cours d'obtention. Bien que la présente invention ait été décrite en référence à un certain nombre de modes de réalisation, différentes modifications, variations ou changements aux modes de réalisation décrits sont possibles sans sortir de l'étendue et de la sphère de la présente invention telle que définie dans les revendications annexées. Par conséquent, la présente invention n'est limitée que par les revendications qui suivent et pas par les modes de réalisation 5 décrits. De préférence, le rapport d'aspect est lié de manière inversement linéaire à un angle inclus de l'écoulement de carburant passant par chaque orifice de dosage qui est compris approximativement entre 150 et approximativement 50. De préférence, l'arc s'étend sur approximativement 1800 autour io de l'axe longitudinal. De préférence, l'angle inclus comporte un angle compris approximativement entre 100 et 200. De préférence, le secteur en forme d'arc comporte un secteur en forme d'arc d'approximativement 1800 autour de l'axe longitudinal. REVENDICATIONS 1. Injecteur de carburant, caractérisé en ce qu'il comporte: un boîtier ayant un passage de traversée s'étendant entre une entrée et une sortie le long d'un axe longitudinal; un siège (134) ayant une surface d'étanchéité faisant face à l'entrée et formant un orifice de siège, une surface de siège terminale à distance de la surface d'étanchéité et faisant face à la sortie, une première surface de canal sensiblement oblique par rapport à l'axe longitudinal et disposée entre l'orifice de siège et la surface de siège terminale; un élément de fermeture disposé dans le passage de traversée et contigu à la surface d'étanchéité de manière à empêcher sensiblement un écoulement de carburant par l'orifice de siège dans une position, l'élément de fermeture étant couplé à un actionneur magnétique qui, lorsqu'il est activé, positionne l'élément (126) de fermeture à distance de la surface d'étanchéité 15 du siège de manière à permettre un écoulement de carburant par le passage de traversée et au-delà de l'élément de fermeture; et un disque (10) de dosage proximal au siège de manière à ce qu'une projection virtuelle de la surface d'étanchéité sur un disque de dosage définisse un premier cercle virtuel autour de l'axe longitudinal, le disque de 20 dosage comportant une deuxième surface de canal faisant face à la première surface de canal de manière à former un canal d'écoulement, le disque de dosage ayant au moins un orifice (142) de dosage situé à l'extérieur du premier cercle virtuel, chacun des au moins un orifices de dosage s'étendant sensiblement parallèlement à l'axe longitudinal entre la deuxième surface de 25 canal et une surface extérieure du disque de dosage, le au moins un orifice de dosage étant situé sur un quadrant défini par des premier et deuxième plans perpendiculaires parallèles à l'axe longitudinal et coupant l'axe longitudinal de sorte que lorsque la bobine active l'élément de fermeture vers la position actionnée, un écoulement de carburant par le au moins un orifice 30 de dosage est ciblé à l'intérieur d'un secteur en forme d'arc d'au moins 90 autour de l'axe longitudinal proximal au disque de dosage. 2. Injecteur de carburant suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le au moins un orifice (142) de dosage comporte trois orifices de 35 dosage disposés sur un deuxième cercle virtuel à l'extérieur du premier cercle virtuel et sensiblement concentriques au premier cercle virtuel. 3. Injecteur de carburant suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le au moins un orifice (142) de dosage comporte deux orifices de dosage disposés à une première distance en forme d'arc les uns par rapport 5 aux autres sur un deuxième cercle virtuel à l'extérieur du premier cercle virtuel et sensiblement concentrique au premier cercle virtuel. 4. Injecteur de carburant suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le au moins un orifice (142) de dosage comporte au moins trois io orifices de dosage à distance les uns des autres à différentes distances en forme d'arc sur un deuxième cercle virtuel à l'extérieur du premier cercle virtuel et sensiblement concentrique au premier cercle virtuel. 5. Injecteur de carburant suivant la revendication 3, caractérisé 15 en ce que la surface extérieure est à distance de la deuxième surface de canal du disque (10) de dosage d'une première épaisseur d'au moins 50 pm, et un premier espacement en forme d'arc comporte une distance linéaire entre des bords les plus proches d'orifices de dosage voisins au moins égale à approximativement la première épaisseur. 6. Injecteur de carburant suivant la revendication 5, caractérisé en ce que la première épaisseur du disque (10) de dosage comporte une épaisseur sélectionnée dans un groupe constitué d'approximativement 75, , 150 et 200 pm. 7. Injecteur de carburant suivant la revendication 5, caractérisé en ce que la première épaisseur du disque de dosage comporte une épaisseur d'approximativement 125 pm. 8. Injecteur de carburant suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le au moins un orifice (142) de dosage comporte au moins un orifice de dosage ayant un rapport d'aspect compris approximativement entre 0,3 et 1,0, le rapport d'aspect étant sensiblement égal à approximativement une longueur du au moins un orifice de dosage entre le deuxième canal et 35 des surfaces extérieures divisées par approximativement la distance la plus grande perpendiculaire à l'axe longitudinal entre n'importe quelles deux surfaces diamétralement opposées intérieures du au moins un orifice de dosage. 9. Injecteur de carburant suivant la revendication 8, caractérisé 5 en ce que le rapport d'aspect est lié de manière inversement linéaire à un angle inclus de l'écoulement de carburant passant par chaque orifice (142) de dosage qui est compris approximativement entre 150 et approximativement 10. Injecteur de carburant suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la première surface de canal (146) comporte un bord intérieur qui se trouve approximativement à une première distance (DI) de l'axe longitudinal et approximativement à un premier espacement (hi) le long de l'axe longitudinal par rapport au disque de dosage et un bord extérieur qui se 15 trouve à approximativement une deuxième distance (D2) de l'axe longitudinal et approximativement à un deuxième espacement (h2) du disque de dosage le long de l'axe longitudinal, de sorte qu'un produit (Dl hi) de la première distance et du premier espacement est sensiblement égal à un produit (D2 h2) de la deuxième distance et du deuxième espacement. 11. Injecteur de carburant suivant la revendication 10, caractérisé en ce que la deuxième distance est située à une intersection d'un plan transversalement à l'axe longitudinal et la surface de canal (146) de sorte que l'intersection est d'au moins 25 pm radialement à l'extérieur du périmètre 25 d'un orifice de dosage. 12. Injecteur de carburant suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la projection de la surface d'étanchéité converge en outre à un sommet virtuel disposé à l'intérieur du disque (10) de dosage, et le canal 30 (146) comporte une deuxième partie s'étendant à partir de la première partie, la deuxième partie ayant une aire de section constante au fur et à mesure que le canal (146) s'étend le long de l'axe longitudinal. 13. Injecteur de carburant suivant la revendication 1, caractérisé 35 en ce que le secteur en forme d'arc s'étend au moins de 50 mm à partir d'une surface extérieure du disque (10) de dosage. 14. Injecteur de carburant suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'arc s'étend sur approximativement 180 autour de l'axe longitudinal. 15. Procédé pour commander un angle de jet d'un écoulement de carburant par au moins un orifice (142) de dosage d'un injecteur (100) de carburant vers un secteur en forme d'arc disposé autour de l'axe longitudinal, l'injecteur de carburant ayant un passage de traversée entre une entrée et io une sortie le long d'un axe longitudinal, un siège (134) et un disque (10) de dosage proximal à la sortie, le siège ayant une surface d'étanchéité et faisant face à l'entrée et formant un orifice de siège, une surface de siège terminale à distance de la surface d'étanchéité et faisant face à la sortie, une première surface de canal sensiblement oblique à l'axe longitudinal et disposée entre 15 l'orifice de siège et la surface de siège terminal, un élément (126) de fermeture disposé dans le passage de traversée et couplé à un actionneur magnétique qui, lorsqu'il est activé, positionne l'élément de fermeture de manière à permettre un écoulement de carburant par le passage de traversée et au- delà de l'élément de fermeture en passant par l'orifice de siège, le 20 disque de dosage ayant au moins un orifice de dosage s'étendant entre une deuxième surface et une surface extérieure qui sont à distance l'une de l'autre le long de l'axe longitudinal, la deuxième surface faisant face à la première surface de canal de sorte qu'une projection virtuelle de la surface d'étanchéité sur un disque de dosage définit un premier cercle virtuel, le procédé 25 comportant les étapes qui consistent à: positionner les orifices (142) de dosage à l'extérieur du premier cercle virtuel et sur un quadrant défini par des premier et deuxième plans perpendiculaires parallèles à un axe longitudinal du disque de dosage et coupant un axe longitudinal du disque de dosage, les orifices de dosage 30 s'étendant sensiblement parallèlement à l'axe longitudinal en passant par la deuxième surface et la surface extérieure du disque de dosage; et cibler un écoulement de carburant passant par le au moins un orifice de dosage à l'intérieur d'un secteur en forme d'arc d'au moins 90 autour de l'axe longitudinal lors de l'actionnement de l'injecteur (100) de 35 carburant. 16. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce que le positionnement des orifices (142) de dosage comporte l'étape qui consiste à produire une dimension de jet sensiblement conique du trajet d'écoulement en fonction de l'un d'un premier espacement en forme d'arc et d'un rapport 5 d'aspect du au moins un orifice de dosage, la dimension de jet en forme de cône du trajet d'écoulement étant définie par un angle inclus du périmètre extérieur de la dimension de jet de cône en aval de l'injecteur (100) de carburant, et le rapport d'aspect étant sensiblement égal à approximativement une longueur du au moins un orifice (142) de dosage entre la deuxième 10 surface de canal et la troisième surface de canal, divisée par approximativement la surface la plus grande perpendiculaire à l'axe longitudinal entre deux surfaces intérieures diamétralement opposées quelconques du au moins un orifice (142) de dosage. 17. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce que la production comporte l'une des étapes qui consistent à: augmenter un premier espacement en forme d'arc de manière à augmenter l'angle inclus du trajet d'écoulement; et diminuer le premier espacement en forme d'arc de manière à 20 diminuer l'angle inclus du trajet d'écoulement. 18. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce que l'angle inclus comporte un angle compris approximativement entre 10 et 20 , et un premier espacement en forme d'arc comporte une distance linéaire 25 entre des bords les plus proches d'orifices (142) de dosage voisins au moins égal à approximativement la première épaisseur. 19. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce que le ciblage comporte le fait d'orienter le trajet d'écoulement à l'intérieur du secteur 30 en forme d'arc à un angle de courbure par rapport à un plan parallèle à l'axe longitudinal et coupant l'axe longitudinal en fonction d'un premier rapport d'aspect de chaque orifice (142) de dosage, le rapport d'aspect étant sensiblement égal à approximativement une longueur du au moins un orifice (142) de dosage entre la deuxième surface de canal (146) et la surface 35 extérieure sur approximativement la distance la plus grande perpendiculairement à l'axe longitudinal entre deux surfaces diamétralement opposées quelconques du au moins un orifice (142) de dosage. 20. Procédé suivant la revendication 19, caractérisé en ce que l'orientation comporte l'étape qui consiste à modifier l'angle de courbure par l'une des étapes qui consiste à: augmenter le rapport (t/D) d'aspect de manière à diminuer l'angle (0) de courbure; et diminuer le rapport (t/D) d'aspect de manière à augmenter l'angle (0) de courbure. 21. Procédé suivant la revendication 18, caractérisé en ce que l'orientation comporte l'étape qui consiste à modifier l'angle (6) inclus de la dimension de cône suivant l'une des étapes qui consistent à: augmenter une vitesse radiale du carburant s'écoulant par le 15 canal de manière à augmenter l'angle inclus; et diminuer une vitesse radiale du carburant s'écoulant par le canal de manière à diminuer l'angle (6) inclus. 22. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce que 20 l'étape de ciblage comporte l'étape qui consiste à produire au moins deux tourbillons (143a, 143b) disposés à l'intérieur d'un périmètre du au moins un orifice de dosage, de sorte que l'atomisation du trajet d'écoulement est améliorée à l'extérieur du au moins un orifice (142) de dosage. 23. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce que l'étape de ciblage de l'écoulement de carburant comporte l'étape qui consiste à configurer la première surface de canal entre un bord intérieur à approximativement une première distance (Dl) de l'axe longitudinal et à approximativement un premier espacement (hi) le long de l'axe longitudinal 30 par rapport au disque de dosage et un bord extérieur à approximativement une deuxième distance (D2) de l'axe longitudinal et à approximativement un deuxième espacement (h2) du disque de dosage, le long de l'axe longitudinal, de sorte qu'un produit (Dlhl) de la première distance et du premier espacement est sensiblement égal à un produit (D2h2) de la deuxième 35 distance et du deuxième espacement. 24. Procédé suivant la revendication 23, caractérisé en ce que la deuxième distance (D2) se trouve à une intersection d'un plan transversalement à l'axe longitudinal et la surface de canal de sorte que l'intersection est d'au moins 25 pm radialement à l'extérieur du périmètre d'un orifice (142) de dosage. 25. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce que l'étape de ciblage comporte le fait de cibler l'écoulement de carburant à l'intérieur d'un secteur (162) en forme d'arc s'étendant sur au moins 50 mm le 10 long de l'axe longitudinal. 26. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce que le secteur en forme d'arc comporte un secteur (161) en forme d'arc d'approximativement 180 autour de l'axe longitudinal.