Brevet FR2838833A1 — publié le 20031024

FILTRE OPTIQUE ACCORDABLE EN LONGUEUR D'ONDE La presente invention se rapporte a un filtre optique accordable en longueur d'onde, de fa,con rapide et sur une large bande spectrale. L'emploi de tels filtres optiques est particulierement interessant dans le domaine des telecommunications optiques qui mettent en uvre le multiplexage en longueur d'onde, habituellement appele "WDM" (acronyme pour l' expression anglo-saxonne "Wavelength Division Multiplexing") ou encore "multiplexage par repartition de frequences optiques". Des dispositifs permettant de selectionner une ou plusieurs frequences optiques a partir d'un signal WDM d' entree vent deja connus. Cependant, aucune des technologies classiques de filtres accordables basees par exemple sur la variation d'une longueur de cavite par deplacement de piece mecanique ne permet d'obtenir des temps de commutation inferieurs a la milliseconde ou au mieux a la microseconde. En fait, dans le contexte de la selection rapide de frequence pour la commutation de paquets optiques necessitant des vitesses de commutation se situant dans la gamme des nanosecondes, la seule solution existante actuel lement est ba see sur le s dispos it i fs selecteurs de frequence qui mettent en oeuvre des amplificateurs optiques utilises en tent que portes optiques ouvertes ou fermees. Une architecture particuliere d'un tel dispositif selecteur de frequence est decrite dans la demande de brevet fran,caise N FR 00 15912 (D1) deposee le 7 decembre 2000 au nom de la presente demanderesse. Il est notamment decrit dans ce document un dispositif de selection de canaux d'un multiplex a repartition de frequences dont un exemple de fonctionnement pour un nombre de canaux egal a N. respectivement f1 a fN, est montre a la figure 1. Ainsi, le selecteur de canaux selon D1 comprend un premier demultiplexeur cyclique lxn Demux pour demultiplexer le multiplex d' entree en n peignes de frequences entrelacees constitues chacun de m canaux. Le demultiplexcur utilise est un demultiplexeur desentrelacour 1 vers n base par exemple sur des filtres de type Mach-Zehnder, sur des reseaux graves ou sur des reseaux a guides d'onde de type AWG (pour >). Un deuxieme demultiplexeur cyclique mxm Demux' utilise en tent que routeur et constitue par exemple d'un reseau grave ou d'un reseau a guides d'onde est prevu pour separer les canaux des peignes entrelaces. Ce second demultiplexeur cyclique Demux' comprend n ports d' entree relies respectivement aux ports de sortie du premier demultiplexeur Demux par l'intermediaire d'une premiere barrette composee de n interrupteur optiques Ii, avec i compris entre 1 et n. Chacun des interrupteurs optiques Ii composant la premiere barrette inseree entre les deux demultiplexeurs Demux et Demux' est avantageusement forme par un amplificateur optique. Le selecteur de frequences selon D1 comprend en plus un premier multiplexcur cyclique mxm Mux' utilise en tent que routeur dont les m ports d' entree vent relies respectivement aux m ports de sortie du second demultiplexeur cyclique mxm Demux' par l'intermediaire d'une seconde barrette composee de m interrupteurs optiques (formes par des amplificateurs optiques) Ij, avec j compris entre 1 et m. Le multiplexeur cyclique mxm Mux' est enfin cascade avec un second multiplexeur cyclique nxl Mux de facon a recuperer le ou les canaux selectionnes sur un port de, sortie unique OF du dispositif. En effet, selon que lton allume ou eteigne les interrupteurs optiques composant les barrettes d'interrupteurs optiques inserees respectivement entre le multiplexeur lxn Demux et le demultiplexcur mxm Demux' et entre le demultiplexeur mxm Demux' et le multiplexeur mxm Mux', il est possible de selectionner et de router la frequence souhaitee fi (l destination du port de sortie unique OF du dispositif. Pour obtenir le fonctionnement desire du dispositif, les nombres n et m doivent etre premiers entre eux (et N= nxm, avec n optique parmi les m composant la seconde barrette. Ainsi, dans le dispositif selecteur de frequence de la figure 1, les valeurs des frequences traitees vent predeterminees par les multiplexeurs et demultiplexeurs mis en muvre, ce qui assure une stabilite en frequence, aucun accord ne devant etre fait. De plus, le dispositif de la figure 1 permet d' assurer la selection rapide de frequence. En effet, les elements de commutation utilises, typiquement des amplificateurs optiques, vent des elements qui vent intrinsequement rapides puisque des temps de commutation de l'ordre de la nanoseconde peuvent etre atteints par de tels elements. Cependant, cette solution presente des inconvenients. En effet, meme si l' architecture du selecteur de frequence selon la figure 1 permet de staffranchir de la necessite de mettre en muvre autant d'elements actifs, en l' occurrence des amplificateurs optiques, qu'il y a de canaux a traiter, elle implique neanmoins de mettre en uvre un nombre consequent d'elements actifs. Le dispositif de la figure 1 occupe par consequent une place importante (par exemple une surface de ltordre de 4,5 X 4,5 mm2 pour un selecteur de frequence classique a 16 canaux). Egalement, il est necessaire de prevoir autant d'elements electroniques de commande que d'elements actifs. En effet, l'amplificateur optique active ntetant pas tonj ours le meme suivant la frequence que lton souhaite selectionner, il faut integrer au dispositif une puce electronique de commande pour chacun des amplificateurs optiques mis en muvre. Ceci implique de prevoir en plus la mise en place de multiples connexions electriques ainsi que des alimentations necessaires. Ainsi, l' exploitation du composant de la figure 1 va necessiter une carte electronique complexe et de grande taille. C'est par consequent un objet de la presente invention de pal l ier aux inconvenient s susmentionnes en propo sant un filtre optique accordable rapidement, c'est-a-dire avec des durees d' accord tres courses, sur une large gamme de frequences optiques, pour obtenir de facon precise l'une quelconque des frequences de la grille ITU (International Telecommunication Union) avec un faible espacement entre frequences consecutives de 50 ou 100 GHz et ce, par action sur une seule grandeur de commande permettant ainsi une electronique de commande simplifiee. L' invention vise surtout a proposer un filtre optique cumulant les avantages enumeres ci-dessus, tout en etant tres compact. A cet effet, l' invention prevoit de mettre en uvre tout d' abord une cavite de Fabry-Perot, c' est-a-dire une region delimitee par deux elements reflecteurs opposes non selectifs en longueur d'onde, et dont les modes resonants vent reglables par un effet electro-optique. Typiquement, un champ electrique est applique a une jonction PIN guide d'onde dont l'indice effectif est modifie, en fonction de la valeur du champ electrique, grace a un effet electro-optique de Franz-Keldish ou a un effet electro-optique de Stark de confinement quantique. La longueur optique de la cavite de Fabry-Perot peut ainsi etre ajustee de facon a pouvoir obtenir les valeurs de frequence optique correspondent aux modes resonants de la cavite de Fabry-Perot sur toute la plage de reglage AfT souhaitee. La cavite de Fabry-Perot est optiquement couplee a un reflecteur externe ayant une reflectivite selective en frequence. Ce reflecteur est par exemple constitue d'un guide d'onde a reseau de Bragg echantillonne ("SGW" pour "Sampled Grating Waveguide" en anglais). Le guide d'onde a re s eau de Bragg echant i l lonne peut etre photo- ins crit dans une fibre ("SFBG" pour "Sampled Fiber Bragg Grating"), mais n'importe quel autre guide d'onde peut etre utilise, en particulier les circuits planaires en silice ou les dispositifs a base de polymeres. Le reseau echantillonne est concu pour avoir N pies de transmission sur toute la plage de reglage mentionnee plus haut. Un tel dispositif comprend done une premiere cavite de Fabry-Perot a mode de fonctionnement reglable par un effet electro-optique que l'on peut commander, couplee a une seconde cavite externe. Son principe de fonctionnement est le suivant. La frequence optique pouvant etre transmise par cet ensemble de deux cavites couplees l'une a l'autre est la frequence du mode resonant de la cavite Fabry-Perot qui coincide le mieux avec celle d'un des pies de transmission du reflecteur externe. En changeant les conditions de resonance de la premiere cavite par action sur une tension de commande determinant la valeur de champ electrique dans la partie d' accord de phase, un glissement du peigne des modes resonants de la premiere cavite provoque un changement de coincidences entre d'une part, les frequences optiques du peigne de resonance de la cavite et, d'autre part, les frequences optiques du peigne des pies de transmission. Tout e nouve l le coincidence provoque un s aut de mode et une fenetre de transmission se decale alors a la nouvelle frequence de resonance qui coincide avec une autre valeur de frequence correspondent a un pic de transmission du guide d'onde a reseau de Bragg echantillonne. Plus precisement, l' invention concerne un filtre optique accordable en longueur d'onde, comprenant une cavite resonante delimitee par deux elements reflecteurs opposes non selectifs en longueur d'onde, et un reflecteur externe a ladite cavite, caracterise en ce que ledit reflecteur externe presente des pies de transmission pour un nombre entier N de frequences optiques, en ce que ladite cavite de Fabry-Perot delimite une section d' accord de phase et est dimensionnees de sorte que la difference entre les frequence s opt ique s de deux modes resonant s que lconques de ladite cavite ne soit jamais egale a la difference entre les frequences optiques de deux pies de transmission quelconques audit reflecteur externe. Ainsi, la cavite resonante etant delimitee par des elements reflecteurs non selectifs en longueur d'onde, la cavite est strictement de type "Fabry-Perot". La difference entre les frequences de deux modes resonants voisins quelconques est alors pratiquement une constante imposee essentiellement par les compositions et les dimensions des elements constituent la cavite. Mais, en faisant varier sa longueur optique grace a la section d' accord de phase, on provoque un glissement du peigne des frequences de resonance de cette cavite. Les reflecteurs delimitant la cavite ntetant pas totalement reflechissant, une once pourra traverser ['ensemble de la cavite et du reflecteur externe si ce dernier presente un pic de transmission qui coincide avec l'un des modes resonants de la cavite. Comme la cavite est concue de sorte que la difference entre les frequences optiques de deux modes resonants quelconques ne soit jamais egale a la difference entre les frequences optiques de deux pies de transmission quelconques du reflecteur, un simple ajustement de la section d' accord de phase permet de faire coincider selectivement une seule des frequences correspondent aux pies de transmission avec l'une des frequences de resonance de la cavite et c'est cette frequence coincidente unique qui sera transmise. Dans le cas particulier important en pratique ou la difference entre deux frequences optiques voisines quelconques de pies de transmission est constante, on prevoira en outre avantageusement que les frequences optiques des pies de transmission soient entrelacees avec des frequences optiques consecutives de modes resonants. Cette disposition, touj ours obtenue par un dimensionnement approprie de la cavite de Fabry-Perot, permet des plages de reglage ou la valeur de frequence (ou de longueur d'onde) selectionnee est une fonction monotone de la tension appliquee. Ceci permet done de simplifier la commande de la section d' accord de phase. De preference dans ce dernier cas, le rapport de la difference entre deux frequences optiques voisines de deux modes resonants a la difference entre deux frequences optiques voisines de pies de transmission sera choisi egal a N/(N-1). Cette disposition assure que le passage d'une valeur de frequence selectionnee a la suivante s'effectue par un glissement du peigne des modes resonants selon un pas constant. Il en resulte une selectivite identique sur toute la gamme de reglage. Dans un mode prefere de real i sat ion, le reflecteur exterieur est un guide d'onde comportant au moins un reseau reflecteur de Bragg echantillonne optiquement couple a la premiere cavite. D'autres caracteristiques et avantages de la presente invention apparaltront plus clairement a la lecture de la description qui suit donnee a titre d'exemple illustratif et non limitatif et faite en reference aux figures annexces dans lesquelles: - la figure 1 est un schema illustrant un dispositif selecteur de frequence selon l'art anterieur et a deja ete decrite; - la figure 2 represente un mode de realisation general de l' invention; - la figure 3 illustre l'imbrication des valeurs de frequence de resonance de la cavite de Fabry-Perot et des valeurs de frequence des pies de transmission du reflecteur externe; - la figure 4 comporte les parties A, B et C representant differents modes de realisation et de couplage entre le guide d'onde a reseau de Bragg echantillonne (SOW) et la premiere cavite; - la figure 5 comporte les parties A, B. C et D illustrant un mode particulier de realisation d'un reseau echantillonne permettant de reduire la longueur audit reseau. La figure 2 represente done un mode de realisation general d'un filtre optique accordable 1 selon ['invention. Un di spos it i f en semi -conducteur 2 const itue une cavite de FabryPerot 4 et comporte une couche 3 qui forme un cur de guide d'onde integre sur un substrat unique 5 en InP et enterre de facon en elle-meme connue dans des couches de confinement electrique et optique non referencees sur les figures. La couche 3 est realisee en un materiau apte a presenter un effet electro-optique, par exemple de Franz Keldish ou un effet de Stark de confinement quantique. Une couche metallique de contact 6, par exemple en AuPt est situee au-dessus des couches de confinement et constitue une electrode prevue pour recevoir une commande propre sous forme d'une tension appliquee entre celle-ci et une electrode inferieure non representee. Ainsi, la cavite de Fabry-Perot delimite en fait une section d' accord de phase 11 et la longueur optique de la cavite de Fabry-Perot 4 peut etre modifiee par ['application d'une commande de tension sur la couche metallique 6 faisant office d' electrode d' accord de phase. En effet, en fonction de la valeur du champ electrique, l'indice effectif de la section d' accord de phase 11 est modifie, grace a l'effet electro- optique de Franz-Keldish ou de Stark de confinement quantique, selon la structure et la composition de la couche La cavite de Fabry-Perot 4 est optiquement couplee a un reflecteur 7 formant avec la premiere cavite 4 une seconde cavite externe. Sur la figure 2, le reflecteur est represente sous forme generale par un trait d' exe 7. Il sera vu plus loin en reference avec la figure 4 que le reflecteur 7 se presente sous forme d'un guide d'onde 20 comportant au moins un reseau reflecteur de Bragg echantillonne 30 constitue par une alternance d'echantillons de reseaux reflecteurs de Bragg distribues 31, 33... et de sections de Fabry-Perot 32, 34..., constituees chacune par une partie de guide d'onde uniforme sans reseau de Bragg. Il sera vu plus loin que dans un mode avantageux de realisation, permettant de reduire la longueur totale de la partie de guide d'onde portent le reseau de Bragg echantillonne, plusieurs reseaux echantillonnes vent imbriques sur une meme portion de guide. L' ensemble du reseau echantillonne est destine a produire un peigne de pies de transmission intrinsequement stable, chaque pic correspondent a une frequence sur laquelle la cavite de Fabry-Perot 4 peut etre accordee. Il est a noter que les pies de transmission du reflecteur 7 doivent etre fins et du meme type que les pies de transmission de la cavite de Fabry-Perot 4. Selon un mode de realisation prefere, la premiere cavite de Fabry-Perot 4 est formee entre une face arriere O' semi-reflechissante de la couche active 3 et la face avant 8 de cette meme couche qui porte alors un miroir semi reflechissant. Le coefficient de reflexion d'une entree 9, par exemple une lentille, du reflecteur 7 doit etre aussi voisin de O que possible de facon a eviter la formation d'une troisieme cavite. Quant a la face arriere reflechissante 8', elle possede de preference une reflectivite de l'ordre de 50%. Le filtre accordable 1 est prevu pour recevoir en entree un signal WDM, compose dans l'exemple de la figure 2 des frequences f1 a f4. Un isolateur 10 est alors avantageusement dispose en entree du filtre accordable 1 de facon a empecher la partie de la lumiere reflechie par la face arriere 8' de repartir dans la fibre d' entree et de creer ainsi des perturbations incontrolees. La figure 3 represente ltespacement et l'imbrication des valeurs des frequences des modes resonants de la cavite de Fabry-Perot 4, en traits pointilles, et des valeurs de frequence correspondent aux differents pies de transmission du reflecteur 7, en traits pleins. Les frequences vent portees en abscisse, les valeurs relatives du coefficient de transmission des pies vent portees en ordonnee. Le reflecteur 7 presente des pies de transmission pour un nombre entier N de frequences determinant N- 1 interval les de frequence bornes chacun par deux valeurs de frequence. Les valeurs des frequences des pies de transmission vent entrelacees avec des valeurs de frequences correspondent a des modes de resonance de la cavite de Fabry-Perot 4, de sorte qutune valeur de frequence correspondent a un mode resonant de la cavite de Fabry-Perot 4 est presente sur chaque intervalle entre deux valeurs consecutives de frequence de pic de transmission du reflecteur 7. La cavite de Fabry-Perot 4 est done ici prevue pour presenter au plus N-1 valeurs de frequence de resonance comprises entre les valeurs extremes de frequence de transmission du reflecteur Par changement de la valeur de tension appliquee a la section d' accord de phase 11, on change l'indice effectif de la section d' accord de phase et done sa longueur optique. Le glissement des modes de resonance de la cavite de Fabry- Perot 4 ainsi obtenu permet qu'une frequence de resonance de la cavite 4 se situant dans une plage de frequences comprise dans l'un des N-1 intervalles de frequence delimites par les pies de transmission du reflecteur 7 se deplace vers l'une des deux valeurs bornant cet intervalle. En prevoyant que la difference entre les frequences de deux modes resonants quelconques de ladite cavite ne soit jamais egale a la difference entre les frequences optiques de deux pies de transmission quelconques du reflecteur 7, les deux peignes vent prevus pour ne permettre qu'une seule superposition d'une frequence d'un mode resonant avec celle d'un pic de transmission. On peut ainsi passer d'un premier mode de fonctionnement ou le filtre 1 ne laisse passer qu'une frequence correspondent a un premier pic de transmission du reflecteur 7 a un second mode de fonctionnement ou le filtre 1 laisse passer une autre frequence, et seulement cette frequence, correspondent a un second pic de transmission du reflecteur 7. Il n'y a done qu'une unique frequence susceptible de traverser le filtre 1. Si en outre le rapport de la difference entre deux frequences optiques voisines de deux modes resonants a la difference entre deux frequences optiques voisines de pies de transmission est choisi egal a N/(N-1), le passage d'une valeur de frequence selectionnee a la suivante s'effectue touj ours par un glissement du peigne des modes resonants selon un meme pas. Ainsi, on obtient une translation reguliere monotone des coincidences entre valeurs de frequence de modes de resonance de la premiere cavite et valeurs de frequence de pies de transmission du reflecteur externe. Des indications vent donnees ci-apres sur les ordres de grandeur a prendre en consideration pour la realisation de ['invention. Si L et neff designent respectivement la longueur et l'indice effectif de cavite de Fabry-Perot, ltespacement des modes de resonance de la cavite est donne par la formule AAFP = A2/(2.neff.L) dans laquelle LAFP represente l'espacement entre deux valeurs consecutives de longueur d'onde de resonance de la cavite 4. Pour une valeur de neff voisin de 3,2, cela conduit pour 40 canaux avec un espacement de 100 GHz entre canaux consecutifs a une cavite dont la longueur est voisine de 460 um. Avec un espacement de 50 GHz, cette longueur serait d' environ 920 m. La variation d'indice a mettre en uvre pour couvrir tous les canaux doit correspondre a au moins un espacement entre canaux consecutifs (soit 50 GHz, soit G100 Hz) et est donnee par la formule An = A/2L Si par exemple, la variation que l'on peut obtenir par un effet Franz-Keldish est de An = 5.10 -3, cela conduit a une longueur L pour la cavite de Fabry-Perot d' au moins 150 um pour couvrTr tous les canaux. Le nombre de frequences de resonance de la cavite de Fabry-Perot est determine par la longueur L de la cavite. La precision sur l'espacement entre canaux consecutifs depend de la precision au niveau de l'etape de clivage des faces transversales de la cavite qui est en general de 5 um en plus ou en moins par rapport a la longueur souhaitee. La variation dA de l'espacement entre longueurs d'onde consecutives de resonance en fonction de la variation dL de la longueur de la cavite peut s'exprimer par: dEA = 2.dL.(AAFp/A)Z Ainsi, pour un espacement de 50 GHz entre canaux consecutifs, la precision de l'espacement des frequences de resonance de la cavite 4 est inferieure a 1 GHz. Un ecart aussi petit peut etre aisement compense par action sur la commande en tension appliquee sur la section a d' accord de phase 11. Des exemples de modes particuliers de realisation de guides d'onde 20 et de reseaux echantillonnes 30 vent maintenant decrits en reference a la figure 4. Sur cette figure, les elements deja decrits en reference a la figure 2 ne seront pas decrits a nouveau. La figure 4 comprend trots parties A, B et C. Sur la partie A, le reseau echantillonne de reseaux reflecteurs 31, 33... de Bragg distribues (SGDBR) est realise sur un guide d'onde 20 constitue par une fibre optique. Le coefficient de reflexion R1 de la face clivee 8 de la couche 3 faisant face a la fibre optique 20 doit etre adapte pour de faibles pertes de couplage, tandis que le coefficient de reflexion R2 a lt entree de la fibre doit etre nul pour eviter de creer une troisieme cavite. La separation entre la premiere cavite de Fabry-Perot 4 et l' entree de la fibre 20 peut etre de ltordre de plusieurs dizaines de microns. Il convient de tenir compte de cette distance dans le calcul de l'ecart de phase de l'onde reflechie par le reflecteur 7. Sur la figure 4 partie B. le guide d'onde 20 est un guide d'onde polymere ou silice. Il est possible dans ce cas de monter le dispositif a semiconducteur 2 ou est realisee la cavite de Fabry-Perot 4 et le guide 20 sur un substrat commun 15, par exemple en silicium en utilisant une technique d' auto alignement entre les differents composants. Sur la figure 4, partie C, le guide d'onde 20 est un guide d'onde en InP qui peut etre realise sur un substrat 5' commun a la cavite de Fabry-Perot 4 et au guide 20. La separation de la cavite 4 et du guide 20 peut etre realisee dans les cas B et C par une gravure 16 formant le miroir de la face 8 situee en regard de ['entree du guide 20. De s indi cations sur des mode s de real i sat ion du res eau reflecteur echantillonne 30 vent maintenant donnees en reference a la figure 5. Comme deja decrit plus haut, le reseau reflecteur echantillonne 30 est constitue par une alternance d'echantillons de reseaux reflecteurs de Bragg distribues (Distributed Bragg Reflector, DBR) 31, 33... et de sections 32, 34... de Fabry-Perot, constituees chacune par une partie de guide d'onde sans echantillon de reseau de Bragg. La longueur As d'une periode d'echantillonnage formee de l' addition de la longueur d'un echantillon de reseau reflecteur de Bragg et de la longueur d'une cavite de Fabry Perot depend de l'espacement souhaite pour les frequences correspondent a des pies de reflectivite. Pour un guide d'onde par exemple en silice ou en polymere ayant un indice n de 1,5, cette periode sera de de 1 mm ou 2 mm pour des espacements de 100 ou 50 GHz respectivement. La relation entre l'espacement des longueurs d'onde des pies de reflectivite AXpic, la longueur d'onde du pic A, l'indice n du guide et la longueur As de la periode d'echantillonnage est donnee par la formule: AXpic = x2 / ( 2.n.As) Le nombre de periodes d'echantillonnage depend de la valeur de reflectivite souhaitee. Il est de 10 a 15 en fonction des coefficients de couplage des reseaux de Bragg 31, 33 que l' on peut obtenir et de la valeur du coefficient de reflexion a atteindre. Cela conduit a un reflecteur de plusieurs cm de long, ce qui ntest pas realiste d'un point de vue industrial lorsque l'on veut integrer un tel reflecteur sur un substrat en InP. Aussi, pour des facilites de fabrication, il est preferable de realiser un reseau echantillonne sur une fibre comme represente figure 4A ou sur un guide d'onde en silice ou en polymere comme figure 4B. en particulier, dans le cas des fibres ou guides en silices, en plus des avantages bien connus de ces guides, faibles pertes, technologies bien maitrisees, fiabilite, il est a noter que l'indice optique de ces guides peut etre ajuste de facon continue par une procedure d' illumination uniforme du guide. Cet ajustement de la valeur de l'indice n permet un reglage fin de ltespacement des frequences des pies de reflectivite. Le reseau echantillonne peut aussi etre integre sur un guide d'onde en InP comme represente figure 4C. On note cependant que les longueurs necessaires pour realiser ces reseaux peuvent conduire a de reelles difficultes dans la realisation pratique. Afin de reduire cette longueur, on peut employer une astuce qui sera decrite ci-apres en liaison avec la figure 5. Il a ete vu plus haut que la periode As du reseau echantillonne 30 constitue par une alternance d'echantillons de reseaux reflecteurs de Bragg distribues 31, 33 et de cavite de Fabry- Perot est invers ement proport i onne l le a l'espacement des longueurs d'onde correspondent a la periode des pies de reflectivite. On a represente en figure 5 partie A un guide d'onde pour loquel, par exemple, le reseau echantillonne 30 a une periode As correspondent a un espacement de 100 GHz pour les pies de reflectivite. Cet espacement est relatif a une longueur d'onde Ab du reseau comme represente en figure 5 partie B. Dans le mode de realisation represente figure 5 parties C et D, des echantillons 31, 33 d'un premier reseau echantillonne reflecteur distribue de Bragg correspondent a une premiere longueur d'onde de Bragg Abl vent alternees a lt exception eventuellement d' un premier ou d' un dernier avec des echantillons 31', 33' d'un second reseau echantillonne reflecteur distribue de Bragg correspondent a une seconde longueur d'onde de Bragg Xb2 differente de Abl. Dans le mode de realisation represente figure 5 partie C, les echantillons du second reseau se trouvent au centre des espaces entre deux echantillons du premier reseau reflecteur distribue de Bragg. On obtient ainsi sur une meme longueur de guide d'onde un espacement deux fois pluspetit entre valeurs consecutives de longueur d'onde correspondent a des pies de reflectivite du guide d'onde echantillonne. Le meme principe peut etre repete plusieurs fois et ainsi la longueur du reflecteur echantillonne 30 peut etre divisee par deux plusieurs foist Par exemple, pour un systeme avec un espacement de GHz entre les frequences consecutives des pies de reflectivite, trace dans un guide d'onde InP ayant un indice optique de 3,2, si quatre reseaux vent traces, la periode d'echantillonnage est d' environ 120,um. Cela conduit a un reflecteur echantillonne de 1,2 mm pour un reseau de 10 periodes, ce qui devient realisable sur un guide d'onde InP. L'un des avantages de ce mode de realisation du reseau echantillonne 30 est que l'on peut realiser des reseaux reflecteurs distribues de Bragg ayant des coefficients de couplage superieurs a 100 ou meme 200 cm1 puisque l'on peut alors augmenter le nombre de periodes. Le filtre accordable selon l' invention reunit done de nombreux avantages, dont sa compacite. En effet, on a vu en reference a l'art anterieur (figure 1) qu'un selecteur de frequence classique occupait une surface de 4,5 x 4,5 mm2, alors que le filtre presente ici consiste en une cavite de FabryPerot de l'ordre de 200 x 400 m2 associee a un guide d'onde en silice long de 2 mm ou a une fibre de quelques centimetres. Une plaquette en InP conventionnelle pourrait done integrer plus de 200 fois plus de filtres accordables selon la presente invention que de selecteurs de frequence classique. Un autre avantage de l' invention reside dans la simplicite de la commande d' accord et de l'electronique qui lui est associee. Cette simplicite provient du fait que l' accord est obtenu par action sur une seule grandeur de commande, en lt occurrence la tension de commande appliquee a la section a phase accordable. Enfin, l' accord est realise de facon tres rapide. La rapidite de realisation des accords est en effet due a l'effet conjugue de l'emploi d'un effet electro-optique intrinsequement tres rapide et a la simplicite de ltelectronique de commande. Revendications 1/ Filtre optique (1) accordable en longueur dronde, comprenant une cavite resonante (4) delimitee par deux elements reflecteurs opposes (8, 8') non selectifs en longueur d'onde, et un reflecteur (7) externe a ladite cavite (4), caracterise en ce que ledit reflecteur externe - (7) presente des pies de transmission pour un nombre entier - N de frequences optiques, en ce que ladite cavite de Fabry rlO Perot (4) delimite une section d' accord de phase (11) et est dimensionnees de sorte que la difference entre les frequences optiques de deux modes resonants quelconques de ladite cavite (4) ne soit jamais egale a la difference entre les frequences optiques de deux pies de transmission quelconques audit reflecteur externe (7). 2/ Filtre optique (1) accordable selon la revendications 1, caracterise en ce que la difference entre deux frequences optiques voisines quelconques de pies de transmission etant constante, les frequences optiques desdits pies de transmission vent entrelacees avec des frequences optiques : consecutives de modes resonants. : 3/ Filtre optique (1) accordable selon la revendication 2, - caracterise en ce que le rapport de la difference entre deux À frequences optiques voisines de deux modes resonants a la - difference entre deux frequences optiques voisines de pies -- de transmission est egal a N/(N-1). 4/ Filtre optique (1) accordable en frequence selon l'une des revendications 1 a 3, caracterise en ce que le --reflecteur (7) externe est un guide d'onde (20) optiquement - couple a la cavite de Fabry-Perot (4) et comportant au moins un reseau (30) reflecteur de Bragg echantillonne constitue par une alternance d'echantillons (31, 33) de reseaux reflecteurs de Bragg distribues et de sections de Fabry- Perot (32,34). / Filtre optique (1) accordable selon la revendication 4, caracterise en ce que le guide d'onde (20) comporte plusieurs reseaux (30) reflecteurs de Bragg echantillonnes, chaque echantillon (31,33) d'un premier reseau a l' exception eventuellement d'un premier ou d'un dernier se trouvant entre deux echantillons (31', 33') d'un second reseau. 6/ Filtre optique (1) accordable selon l'une des revendications 1 a 5, caracterise en ce que l'indice effectif de la section d' accord de phase (11) est reglable par effet electro-optique par changement d'une valeur de tension appliquee a ladite section d' accord de phase (11), permettant un glissement des modes de resonance de la cavite de Fabry-Perot (4). 7/ Filtre optique (1) accordable selon la revendication 6, caracterise en ce que la variation de l'indice effectif de la section d' accord de phase (11) est obtenue par effet electro-optique de Franz-Keldish. 8/ Filtre optique (1) accordable selon la revendication 6, caracterise en ce que la variation de l'indice effectif de la section d' accord de phase (11) est obtenue par effet electro-optique de Stark de confinement quantique. 9/ Filtre optique (1) accordable selon l'une des revendications precedentes, caracterise en ce qu'il comprend