Brevet FR2838509A1 — publié le 20031017

métal. b 1 2838509 ECHANGEUR DE CHALEUR A PLAQUES PRESENTANT DES PASSAGES DE FLUIDE EN SAILLIE DESCRIPTION: La présente invention se rapporte à un échangeur de chaleur de gaz d'échappement dans lequel un passage de fluide interne est formé en utilisant des éléments en forme de plaques. En particulier, la présente invention se rapporte à l'amincissement de l'épaisseur des éléments en forme de plaques qui sont disposés adjacents les uns aux autres. Une demande de brevet japonais mise à la disposition du public N 2001-41 678, qui est maintenant devenue le brevet des Etats-Unis N 6 401 804, décrit un échangeur de chaleur, tel que celui décrit ci-dessus, qui est formé en utilisant uniquement plusieurs plaques d'échange de chaleur définissant un passage de fluide intérieur sans utiliser d'élément d'ailette tel qu'une ailette onduléc, tout en présentant une performance suffisante de transmission de chaleur, crest-à-dire une performance nocessaire de transmission de chaleur. Dans cet échangeur de chaleur, plusieurs nervures en saillie sont formées sur les éléments de plaques d'échange de chaleur pour constituer le passage de fluide intérieur dans lequel un fluide intérieur circule, et les éléments de plaques d'échange de chaleur sont disposés adjacents les uns aux autres pour former un faisceau destiné à un échange de chaleur. En outre' un fluide extérieur (air conditionné) s'écoule dans une direction perpendiculaire à celle du fluide intérieur circulant dans le passage de fluide intérieur. Les nervures en saillie servent de générateur de perturbation pour perturber un écoulement en ligne droite du fluide extérieur. L'échangeur de chaleur décrit ci-dessus comprend un composant employant un matériau de plaquage formé en plaquant un matériau de brasage de l'aluminium sur un matériau de coeur d'aluminium. Chaque composant est stratifié de manière contiguë aux composants adjacents pour former un corps assemblé. Le corps assemblé est transféré vers une chambre de chauffage en vue d'un brasage' tout en étant maintenu sous la forme du corps assemblé en utilisant un gabarit. Ensuite, les composants sont soudés les uns aux autres pour former un ensemble intégré. Du fait que les nervures en saillie servent de générateur de perturbation qui provoque une amélioration de l'effet de 2 2838509 transfert de chaleur du fluide extérieur, la performance nocessaire de transfert de chaleur est obtenue sans prévoir les ailettes du côté fluide extérieur. Comme mentionné dans la publication décrite ci-dessus, lors d'un raccordement des composants par brasage avec un matériau d'aluminium, la résistance du matériau utilisé pour les composants est en général diminuée en relation avec une température de reauit pendant le brasage. La figure 1 représente une relation entre la résistance à la traction/résistance à l'allongement d'un matériau d'aluminium A1100-H et la température de recuit lorsque le matériau d'aluminium est utilisé pour fabriquer le matériau du faisceau. Comme on peut le comprendre d'après la figure 1, la réaistance à la traction/résistance à l'allongement est diminuée lorsque la température dépasse environ 200 à 250 C. Donc, l'épaisseur du matériau a été choisie en prenant en compte l'abaissement de la résistance due à la température de reauit, de sorte que la résistance à la pression de celui-ci est assurce. En d'autres termes, il est nécessaire que la plaque d'échange de chaleur présente une épaisseur prédétermince pour assurer la résistance à la pression pour le passage de fluide intérieur. Un but de la présente invention est de fournir un composant d'échange de chaleur capable d'empêcher la résistance de son matériau d'être diminuée pendant qu'un traitement de chauffage est exéauté. Conformément à un premier aspect de la présente invention, un composant d'échange de chaleur (10) destiné à exécuter un échange de chaleur entre un fluide intérieur et un fluide extérieur comprend plusieurs éléments de plaques d'échange de chaleur (12, 12a, 12b), dont chacun comprend une partie en saillie (14) pour définir un passage de fluide intérieur (19, ). Dans le composant d'échange de chaleur, la partie en saillie perturbe un écoulement rectiligne du fluide extérieur s'écoulant à l'extérieur des éléments de plaques d'échange de chaleur. L'élément de plaque d'échange de chaleur comprend une partie de formation de passage de fluide (15) reliée à la partie en saillie pour définir le passage de fluide intérieur. La contrainte de cisaillement est provoquée au niveau d'une 3 2838509 jonction entre la partie de formation du passage de fluide et la surface intérieure de la partie en saillie. De préférence, chaque élément de plaque d'échange de chaleur comprend un partie de contact (15a) en contact avec une surface intérieure de la partie en saillie qui forme le passage de fluide intérieur. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention deviendront plus évidents d'après la description détaillée suivante faite en faisant référence aux dessins annexés. La figure 1 est un schéma représentant une relation entre la résistance à la traction/résistance à l'allongement d'un matériau d'aluminium A1100-H et la température de reauit lorsque le matériau d'aluminium est utilisé pour fabriquer un matériau de faisccau dans la technique apparentée, La figure 2 est une vue en perepective démontée d'un évaporateur conforme à un premier mode de réalisation de la présente invention, La figure 3A est une vue partielle en coupe traneversale prise le long d'une ligne III-III dans le premier mode de réalisation de la présente invention, La figure 3B est une vue partielle en coupe transversale représentant les passages du liquide de retroidissement dans le premier mode de réalisation de la présente invention, La figure 4 est une vue en perspective agrandie représentant une partie principale de l'évaporateur conforme au premier mode de réalisation de la présente invention, La figure 5 est une vue en coupe transversale représentant une plaque d'échange de chaleur et une partie de réservoir de l'évaporateur conformes au premier mode de réalisation de la présente invention, La figure 6 est une vue partielle simplifiée en coupe t ransversa le repré s entant la contrainte principa le maximum dans une structure de base et une structure améliorée du premier mode de réalisation de la présente invention, La figure 7 est une vue en coupe transversale représentant une plaque d'échange de chaleur conforme à un second mode de réalisation de la présente invention, 4 2838509 La figure 8 est une vue en coupe transversale représentant une plaque d'échange de chaleur conforme à un troisième mode de réalisation de la présente invention, La figure 9 est une vue en coupe transversale représentant un passage de liquide de refroidissement conforme à un quatrième mode de réalisation de la présente invention, La figure 10 est une vue en coupe transversale représentant le passage de liquide de refroidissement conforme au quatrième mode de réalisation de la présente invention, et La figure 11 est une vue en coupe transversale représentant une plaque d'échange de chaleur conforme à un cinquième mode de réalisation de la présente invention. Des modes de réalisation particuliers de la présente invention seront maintenant décrits ci-après en faisant référence aux dessins annexés, dans lesquels les pièces constitutives identiques ou similaires sont indiquées par des références numériques identiques ou similaires. Un premier mode de réalisation préféré de la présente invention sera maintenant décrit en faisant référence aux figures 2 à 6. Dans ce mode de réalisation, un évaporateur 10, qui est habituellement employé, par exemple en tant qu'évaporateur de liquide de refroidissement pour un conditionneur d' air de véhicule, est réalisé sous forme d'un échangeur de chaleur du type à écoulements perpendiculaires, dans lequel une direction de flux A d' air de conditionnement est approximativement perpendiculaire à une direction de flux B (une direction haut-bas sur la figure 1) d'un liquide de refroidissement circulant dans un élément de plaque d'échange de chaleur 12. L'évaporateur 10 comprend une partie de faisceau 11 destiné à exéauter un échange de chaleur entre l'air de conditionnement (c' est-à-dire le fluide extérieur) et le liquide de refroidissement (c' est-à-dire le fluide intérieur), qui est formée par plusieurs éléments de plaques d'échange de chaleur 12 disposés adjacents les uns aux autres. Chaque élément de plaque d'échange de chaleur 12 est formé sous forme d'une paire de plaques en combinant une première plaque d'échange de chaleur 12a à une seconde plaque d'échange de chaleur 12b comme représenté sur les figures 3A et 3B. 2838509 Chacune des plaques d'échanges de chaleur 12a et 12b est une plaque mince plaquse des deux côtés qui est formée en plaquant un matériau de brasage d'aluminium (par exemple A4000) sur les deux surfaces d'un matériau de coeur d'aluminium (par exemple A3000). La plaque mince est formée à la presse pour présenter une épaisseur de plaque t dans une plage de 0,05 à 0,4 mm. Comme représenté sur la figure 2, chacune des plaques d'échange de chaleur 12a et 12b est formoe approximativement suivant une forme rectangulaire pour présenter la même dimension périphérique extérieure. Par exemple, la forme rectangulaire présente une longueur longitudinale d' environ 240 mm et une largeur latérale d' environ 45 mm. Bien qu'une forme en relief de chaque plaque puisse être pratiquement la même de l'une à l'autre, des formes détaillées des plaques peuvent être différentes de l'une à l'autre pour certaines raisons telles qu'une forme d'un passage de liquide de refroidissement, un degré de facilité/difficulté pour l'assemblage, une structure de brasage de l'évaporateur et une évacuation d'eau condensoe. Comme représenté sur les figures 3A et 3B, des nervures en saillie 14 sont formées sur les plaques respectives 12a et 12b de façon à dépasser de la partie de plaque de base plate respective 13 au moyen, par exemple, d'un procédé d'emboutissage. En outre, les nervures en saillie 14 formées dans la première plaque d'échange de chaleur 12a dépassent dans une direction opposée à une direction de dépassement des nervures en saillie 14 formées dans la seconde plaque d'échange de chaleur 12b. Les nervures en saillie sont prévues pour définir dans celles-ci des passages de liquide de retroidissement (passage de fluide intérieur) 19 et 20 au travers desquels le liquide de refroidissement à basse pression cTrcule, après avoir traversé une unité de réduction de pression telle qu'une vanne de détente d'un cycle frigorifique. Chaque nervure en saillie 14 s'étend dans une direction parallèle à une direction longitudinale de l'élément de plaque d'échange de chaleur 12, et chaque nervure en saillie 14 est disposée parallèlement l'une par rapport à l'autre. Chaque nervure en saillie 14 présente une forme en section pratiquement semi- circulaire comme représenté sur les figures 3A et 3B. Chaque première plaque d'échange de chaleur 12a comprend six nervures en saillie 14, alors que chaque seconde plaque 6 2838509 d'échange de chaleur 12b comporte quatre nervures en saillie associces à une nervure en saillie 140 destinée à détecter une fuite intérieure du liquide de refroidissement, qui est formée pratiquement au centre de la seconde plaque 12b comme représenté sur la figure 3A. Bien que la nervure en saillie 140 présente la méme forme que la nervure en saillie 14, elle est ouverte vers l'extérieur de l'échangeur de chaleur à ses deux extrémités en vue de détecter la fuite intérieure du liquide de refroidissement. Les nervures 14 et 140 sont embouties pour présenter la même hauteur. Chaque plaque d'échange de chaleur 12a et 12b présente une partie formant un passage de fluide 15 prévu entre des nervures en saillie adjacentes 14 pour que chaque nervure en saillie 14, formée dans l'autre plaque 12a (12b), serve de passage de liquide de refroidissement 19 et 20. En d'autres termes, le passage de liquide de refroidissement 19, 20 est formé de la nervure en saillie 14 et de la partie de formation de passage de fluide 15. Chaque partie de formation de passage de fluide 15 présente deux parties de contact 15a dont chacune est en contact avec une surface intérieure de la nervure en saillie 14 formoe dans l'autre plaque 12a (12b) comme représenté sur la figure 3B. Chaque partie de contact 15a est formée de façon à dépasser de la partie de plaque de base 13 le long de la surface intérieure de la nervure en saillie 14. A savoir, le passage de liquide de refroidissement 19, 20 est formé en mettant en contact et en - fixant les parties de contact 15a à la surface intérieure de la nervure en saillie 14. Plus particulièrement, chaque nervure en saillie 14 formée dans chacune des plaques d'échange de chaleur 12a et 12b est scellée avec les parties de contact 15a formoes dans l'autre plaque 12a (12b) pour former le passage 19, 20. La première plaque d'échange de chaleur 12a présente cinq parties de contact 15a, alors que la seconde plaque d'échange de chaleur 12b présente six parties de contact 15a. Par conséquent, chaque élément de plaque d'échange de chaleur 12 est formée en mettant en regard la première plaque d'échange de chaleur 12a et la seconde plaque d'échange de chaleur 12b d'une matière telle que les nervures en saillie 14 (140) formées dans les plaques d'échange de chaleur respectives 12a et 12b sont tournées vers l'extérieur, respectivement, pour faire correspondre les parties de plaques de base respectives 13 et pour faire correspondre la 7 2838509 surface intérieure de la nervure en saillie 14 et les parties de formation de passage de fluide 15a, de sorte que la nervure en saillie 14 ou 140 dans la seconde plaque d'échange de chaleur 12b soit agencée entre des nervures en saillie adjacentes 14 dans la première plaque d'échange de chaleur 12a comme représenté sur les figures 3A et 3B. Dans le sens de la largeur de chaque plaque d'échange de chaleur 12, les passages de liquide de refroidissement 19 pour un côté amont sont formés dans les nervures en saillie 14 disposées à un côté amont par rapport à une position centrale, c'est-à-dire la nervure en saillie de détection de fuite 140, et les passages de liquide de refroidissement 20 pour un côté aval sont formés dans les nervures en saillie 14 disposées à un côté aval par rapport à la partie centrale. Un passage de détection de fuite intérieure 141 est formé dans la nervure en saillie de détection de fuite 140. Cinq passages 19 pour le côté amont ou cinq passages 20 pour le côté aval sont formés entre les plaques d'échange de chaleur 12a et 12b d'une manière parallèle. Ensuite, chaque élément de plaque d'échange de chaleur 12 est relié à un élément de réservoir 33 du côté air amont et à un élément de réservoir 34 du côté air aval au niveau de ses extrémités supérieure et inférieure d'une manière telle que chaque passage de liquide de refroidissement 19, 20 communique avec un espace intérieur formé dans chaque élément de réservoir 33, 34. Comme représenté sur les figures 4 et 5, l'intervalle entre les éléments de plaques d'échange de chaleur adjacents 12 est assuré par des éléments d'espacement 32 s'interposant entre eux. L' élément d' espacement 32 est formé à la presse pour présenter une forme en vue de s' adapter à la forme des éléments de plaques d' échange de chaleur 12, c' est-à-dire l'agencement des nervures en saillie 14 et 140. L' élément d' espacement 32 est segmenté des côtés amont et aval, respectivement. Comme représenté sur les figures 2 et 4, le passage de détection de fuite intérieure 141 formé au niveau de la partie centrale de l'élément de plaque d'échange de chaleur 12 est raccourci (entaillé) aux deux extrémités de façon à ne pas atteindre les éléments de réservoir 33 et 34, et de façon à présenter une ouverture du côté amont 140a et une ouverture du côté aval 140b, dont les deux communiquent avec l'extérieur de l'échangeur de 8 2838509 chaleur. Avec cette caractéristique, l'élément d'espacement 32 est divisé au niveau des côtés amont et aval. Chacun de l'élément d'espacement 32 et des éléments de réservoir 33, 34 est également une plaque mince plaquse des deux côtés, qui est formée en plaquant un matériau de brasage d'aluminium (par exemple A4000) sur les deux surfaces d'un matériau de coeur d'aluminium (par exemple A3000). De ce fait, la partie de faisceau 11 est constituée par les plusieurs éléments de plaques d'échange de chaleur 12 disposés de façon adjacente les uns aux autres, les éléments d'espacement respectifs 32 s'interposant entre ceux-ci et les reliant les uns aux autres pour avoir les passages de liquide de refroidissement 19 et 20 qui soient scellés dans les espaces intérieurs formés dans l'élément de réservoir du côté aval 33 et l'élément de réservoir du côté amont 34. Ensuite, une partie concernant une entrée et une sortie pour le passage de liquide de refroidissement de la partie de faisccau 11 sera décrite en faisant référence à la figure 2. Des plaques d'extrémité 21 et 22, dont chacune présente une taille sensiblement égale à celle de l'élément de plaque d'échange de chaleur 12, sont prévues aux deux extrémités dans une direction de disposition des éléments de plaques d'échange de chaleur 12. Chaque plaque d'extrémité 21, 22 présente une forme plate de sorte que les parties supérieures des nervures en saillie 14 soient fixées à une surface de celle-ci. La plaque d'extrémité 22, qui est représentée sur la droite de la figure, présente un trou de communication 22a prévu près d'une partie d'extrémité inférieure du côté amont, qui est en communication avec l'espace intérieur formé dans l'élément de réservoir 33 positionné au niveau d'un côté inférieur de l' évaporateur du côté amont du flux d' air, et un trou de communication 22b prévu près d'une partie d'extrémité supérieure du côté aval, qui est en communication avec l'espace intérieur formé dans le réservoir 34 positionné au niveau d'un côté supérieur de l'évaporateur du côté aval du flux d'air. Une plaque latérale 25, qui est concave et orientée vers l' extérieur, est prévue à l'extérieur de la plaque d' extrémité 22 d'une manière telle qu'un passage de liquide de refroidissement 26 soit formé au niveau d'une partie entre la plaque d'extrémité 22 et la plaque latérale 25 pour mettre en 9 2838509 communication le trou de communication 22a et le trou de communication 22b. Par ailleurs, à l' extérieur de la plaque d' extrémité 21, qui est représentée sur le côté gauche de la figure, une plaque latérale 31 est fixée pour former un passage de liquide de refroidissement communiquant avec une entrse et une sortie formées dans un bloc commun de conduits 30. Plus particulièrement, un trou de communication 21a est prévu près d' une partie d' extrémité inférieure du côté aval de la plaque d' extrémité 21, qui est en communication avec l' espace intérieur formé dans l'élément de réservoir 34 positionné au niveau du côté inférieur de l' évaporateur du côté aval du flux d' air, et un trou de communication 2lb est prévu près d'une partie d'extrémité supérieure au niveau du côté amont de la plaque d' extrémité 21, qui est mis en communication avec l' espace intérieur formé dans le réservoir 33 positionné au niveau du côté supérieur de l'évaporateur du côté amont du flux d'air. Des parties en saillie 31a sont formées dans la plaque latérale 31 depuis une partie du bloc commun de conduits 30 en direction de la partie inférieure de la plaque latérale 31 par un procédé d'emboutissage de façon à faire saillie vers l'extérieur. Toutes les parties en saillie 31 sont reliées les unes aux autres à leur extrémité. Cependant, les parties en saillie 31a sont chacune indépendantes des autres au milieu de la plaque latérale 31 (sur la figure, trois parties en saillie 31a sont prévues), de sorte que la résistance de la plaque latérale 31 est augmentée en augmentant son module de section. Une partie d'extrémité supérieure d'un passage de liquide de refroidissement formé par des parties de concavités formoes à l'intérieur des parties en saillie 31a est en communication avec un tube d'entrce de liquide de refroidissement 23 dans le bloc commun de conduits 30. Une partie d'extrémité inférieure du passage de liquide de refroidissement dans les parties en saillie 31a est en communication avec le trou de communication 21a de la plaque d'extrémité 21. Une partie en saillie 31b est formée dans la plaque latérale 31 à un côté supérieur du bloc commun de conduits 30 de facon à être emboutie vers l'extérieur. Un passage de liquide de refroidissement formé dans une concavité de la partie en saillie 31b relie un tube de sortie de liquide de refroidissement 24 au 2838509 trou de communication 21b dans la plaque d'extrémité 21. Un liquide de refroidissement en deux phases gaz-liquide, décomprimé dans une unité de décompression telle qu'une vanne de détente (non représentée), circule dans le tube d'entrée de liquide de refroidissement 23, tandis que le tube de sortie de liquide de refroidissement 24 est relié à un côté d' aspiration d'un compresseur (non représenté) de sorte que le fluide de retroidissement gazeux évaporé dans l'évaporateur 10 est introduit dans le côté d' aspiration du compresseur. De manière similaire à chaque élément de plaque d'échange de chaleur 12, chacune des plaques d'extrémité 21, 22 et de la plaque latérale 31 est également une plaque plaquée des deux côtés qui est formée en plaquant un matériau de brasage d'aluminium (par exemple, A4000) sur les deux surfaces d'un matériau de coeur d'aluminium (par exemple, A3000). En outre, chacune d'entre elles présente une épaisseur de plaque "t" (par exemple, t = 0,1 mm) plus épaisse que celle de l'élément de plaque d'échange de chaleur 12 pour augmenter sa résistance. La plaque latérale 25 est une plaque plaquce d'un seul côté qui est formée en plaquant un matériau de brasage d'alumintum (par exemple, A4000) sur une seule surface d'un matériau de noyau d'aluminTum (par exemple, A3000), qui est raccordée à la plaque d'extrémité 22. Le tobe d'entrée de liquide de refroidissement 23 et le tube de sortie de liquide de refroidissement 24 sont formés de manière intégrée sur le bloc commun de conduits 30 en utilisant un matériau d'aluminTum nu (par exemple, A6000). Dans ce mode de réalisation, le bloc commun de conduits 30 est disposé au niveau d'une partie supérieure de la plaque latérale 31 et est raccordé à la plaque latérale 31. Ensuite, la direction du liquide de refroidissement dans l'évaporateur 10 sera décrite. Le liquide de refroidissement en deux phases gaz-liquide, décomprimé dans la vanne de détente (non représentée), circule dans la plaque latérale 31 par le tube d'entrée de liquide de refroidissement 23. Ensuite, le liquide de refroidissement est conduit dans le trou de communication 21a dans la plaque d'extrémité 21 par le passage de liquide de refroidissement formé à l'intérieur de la partie en saillie 31a de la plaque latérale 31. Après ceci, le liquide de refroidissement circule dans un espace intérieur de l'élément 1 1 2838509 de réservoir 34 situé au niveau du côté d'extrémité inférieur de l'évaporateur 10 du côté d'air aval. Ensuite, le liquide de refroidissement remonte dans le passage de liquide de retroidissement 20 de chacun des éléments de plaques d'échange de chaleur 12 au niveau du côté d'air aval vers un espace intérieur de l'élément de réservoir 34 situé au niveau du côté d'extrémité supérieur de l'évaporateur 10 du côté d'air aval. Ensuite, le liquide de refroidissement descend dans le passage de liquide de refroidissement 26 en allant du trou de communication 22b de la plaque d'extrémité 22 au trou de communication 22a. Ensuite, le liquide de refroidissement circule dans un espace intérieur de l'élément de réservoir 33 situé au niveau du côté d'extrémité inférieur de l'évaporateur du côté d'air amont, et remonte dans le passage de liquide de retroidissement 19 dans chaque élément de plaque d'échange de chaleur 12 au niveau du côté d'air amont vers un espace intérieur de l'élément de réservoir 34 situé au niveau du côté d'extrémité supérieur de l'évaporateur 10 du côté d'air amont. Ensuite, le liquide de refroidissement se dirige vers le tube de sortie de liquide de refroidissement 24 par le passage de liquide de refroidissement formé à l'intérieur de la partie en saillie 31b dans la plaque latérale 31 depuis le trou de communication 21b de la plaque d'extrémité 21. Enfin, le liquide de refroidissement sort de l'évaporateur 10 par le tube de sortie de liquide de refroidissement 24. Du fait que le liquide de refroidissement circule dans la partie de faisccau 11, dans laquelle les éléments de plaques d'échange de chaleur 12 sont disposés de façon adjacente les uns aux autres, depuis le tube d'entrée de liquide de refroidissement 23, les passages de liquide de refroidissement , du côté d' air aval constituent un passage de liquide de refroidissement côté entrée dans le passage de liquide de refroidissement de l'évaporateur 10. Par ailleurs, du fait que le liquide de refroidissement, après avoir traversé les passages de liquide de refroidissement 20 arrive dans le tube de sortie 24 et sort de celui-ci, les passages de liquide de refroidissement 19 constituent un passage de liquide de refroidissement côté sortie. Ensuite, le raccordement des composants principaux de l'évaporateur 10 sera décrit. D'une façon générale, les 12 2838509 composants décrits ci-dessus sont stratifiés les uns sur les autres de façon à être en contact les uns avec les autres. Les composants stratifiés (ensemble stratifié) sont supportés pour conserver leur configuration dans un état de contact par un gabarit prédéterminé, et sont transportés dans une chambre de chauffage en vue d'un brasage. L' ensemble stratifié est chauffé à une température égale au point de fusion du matériau de brasage devant être brasé en une seule pièce afin de former l'évaporateur 10. Cependant, ce procédé de brasage n'est pas satisfaisant pour braser des composants dans lesquels un matériau d'aluminium est utilisé comme décrit ci-dessus (représenté sur la figure 1) du fait que la résistance du matériau d'aluminium dans les composants est diminuée relativement à la température élevée de recuit au cours du traitement de brasage. De ce fait, l'amincissement de l'épaisseur des composants est ajustée par le principe décrit ci-dessus lorsque les composants sont réalisés à partir d'aluminium. Dans ce mode de réalisation, la partie de formation de passage de fluide 15 est utilisse pour former le passage de liquide de refroidissement 19, 20 avec la nervure en saillie 14 en réalisant les parties de contact 15a formant des parties de janction (liaison) avec la surface intérieure de la nervure en saillie 14. En outre, un matériau de plaquage, qui présente un point de fusion d'une température inférieure ou égale à 250 C, est utiliséen tant que matériau de brasage pour raccorder chaque composant. Ensuite, le raccordement des composants (assemblage) de l'évaporateur 10 à l'état de contact est réalisé au cours d'un traitement de brasage intégral à basse température dans lequel l'ensemble est chauffé à environ 250 C pour obtenir l'évaporateur 10. Lors de l'exéaution du traitement de brasage intégral à basse température au-dessous d' environ 250 C, la résistance du matériau qui est utilisé dans les composants, tels que les première et seconde plaques d'échange de chaleur 12a et 12b ou autres, n'est pas diminuée dans un cas o un matériau d'alliage d'aluminium H ou un matériau de traitement thermique est utilisé en tant que matériau. Par conséquent, chaque composant de l'évaporateur 10 peut être aminci. Dans ce cas, le matériau d' alliage d' aluminium H ou le matériau de traitement thermique 13 2838509 est défini dans la norme JIS (Japanese Industrial standards) (normes industrielles japonaises) H 0001". Le "matériau H" est un matériau durci dont le taux d'étirement est diminué par écrouissage pour présenter une résistance supérieure. Dans ce mode de réalisation, l'élément de plaque d'échange de chaleur 12 est concu pour avoir une contrainte appliquée aux parties de jonction, qui n'est pas établie à la contrainte de relâchement, mais à la contrainte de cisaillement dans la section du passage de liquide de refroidissement 19, 20. Sur la figure 6, la contrainte principale maximum est représentée dans chacune d'une forme de base et d'une forme améliorée, c'est-à-dire la forme de ce mode de réalisation, plus particulièrement, dans chacun des matériaux de raccordement C1 et D1, et des surfaces de liaison des matériaux de raccordement respectifs C1 et D1. La forme de base présente un passage du liquide de retroidissement 19, 20 dans lequel une surface plate est en contact avec une partie en saillie 14a, qui dépasse vers l'extérieur, et est relice à celle-ci. Sur la figure, les références numériques, à l' exception des références numériques indiquant des éléments tels que 19, 20, 15, 15a ou autres, indiquent l' amplitude des contraintes principales maximums. La contrainte principale maximum est beaucoup plus importante dans la forme de base que dans le mode de réalisation de la présente invention, à tous égards. Ceci est généralement dû au fait que la contrainte de relâchement est appliquée à la surface de liaison du matériau de raccordement C1 et que la contrainte de traction est appliquée au matériau de raccordement C1. Par ailleurs, la contrainte principale maximum est diminuée dans ce mode de réalisation en provoquant la contrainte de cisaillement au niveau du matériau de raccordement D1 et de sa surface de liaison, augmentant ainsi la résistance au niveau de la partie de raccordement. Par conséquent, cette augmentation de la réaistance au niveau de la partie de raccordement résulte en ce que l'épaisseur des première et seconde plaques d'échange de chaleur 12a et 12b peut être amincie. Ensuite, le fonctionnement de l'évaporateur 10 de ce mode de réalisation sera décrit. L'évaporateur 10 est installé dans un boîtier d'unité de conditionnement d'air (non représenté) de telle manière que la direction haut-bas de l'évaporateur 10 14 2838509 corresponde à la direction haut-bas sur la figure 2. De l'air est soufflé par l' action d'une unité de soufflerie (non représentée) dans une direction représentée par une flèche "A" sur la figure 2. Lorsque le compresseur du cycle frigorifique fonctionne, le liquide de refroidissement en phases gaz-liquide d'un côté de pression inférieur, qui est décomprimé dans la vanne de détente (non représentée), s'écoule dans le passage de liquide de refroidissement 20 du côté aval par le tube d'entrce de liquide de refroidissement 23, comme décrit ci-dessus. Ensuite, le liquide de refroidissement s'écoule le long de la structure du passage s'étendant vers le passage de liquide de retroidissement 19 du côté d'air amont. Par ailleurs, comme représenté par une flèche "A1" sur la figure 3A, un passage d'air est formé suivant une onde continue sur toute la largeur de la plaque (direction du flux d'air A) dans un espace formé entre la partie de plaque de base 13 et la nervure en saillie 14, 140 de l'élément d'échange de chaleur 12 dans la partie de faisceau 11, qui dépasse vers l'extérieur pour présenter une forme convexe. Il en résulte que l'air de conditionnement soufflé dans la direction de la flèche A passe de façon sinueuse au travers de l'espace entre les plaques d'échange de chaleur 12a et 12b dans les éléments adjacents d'échange de chaleur 12. De ce fait, le liquide de refroidissement traversant le passage de liquide de refroidissement 19, 20 absorbe une chaleur latente d'évaporation depuis l'air traversant l'espace entre les éléments adjacents d'échange de chaleur 12 pour être évaporée et l'air est refroidi. Dans cette opération, en prévoyant les passages de liquide de refroidissement côté entrée 20 au niveau du côté d'air aval et en prévoyant les passages de liquide de refroidissement côté sortie 19 au niveau du côté d'air amont par rapport au sens d'écoulement de l'air A, l'entrce et la sortie du liquide de refroidissement sont disposces suivant un agencement à contre-courant par rapport au flux d'air. En outre, la direction d'écoulement d'air A est approximativement perpendiculaire à la direction longitudinale (c' est-à-dire la direction de cTrculation du liquide de refroidissement B dans le passage de liquide de refroidissement 19, 20) des nervures en saillie 14,140 dans les éléments de plaques d'échange de chaleur 12. En 2838509 outre, chacune des nervures 14, 140 présente une surface de saillie convexe extérieure (surface d'échange de chaleur) dépassant dans une direction perpendiculaire à la direction d'écoulement de l' air A. Donc, l'air est empêché de s 'écouler linéairement en raison de la surface convexe extérieure des nervures en saillie 14, 140. Donc, l'écoulement de l'air traversant les espaces entre les éléments de plaques d'échange de chaleur 12 serpente de facon à être perturbé, donnant ainsi un écoulement turbulent. Par conséquent, l'effet d'échange de chaleur est fortement amélioré. Il est vrai que la surface d'échange de chaleur entre le passage d'air dans l'espace et les éléments de plaques d'échange de chaleur 12 est fortement réduite, des ailettes n'étant pas prévues sur les éléments d'échange de chaleur 12. Cependant, une performance de refroidissement suffisante peut être obtenue dans ce mode de réalisation du fait que l'effet provoqué par la réduction de la surface d'échange de chaleur peut être compensé par l'amélioration du taux d'échange de chaleur du côté air en provoquant l' écoulement turbulent de l' air. Conformément au premier mode de réalisation, il apparaît que dans le raccordement (partie de liaison) de la forme de base dans la coupe telle que représentée sur la figure 6, la contrainte appliquce à la surface de liaison devient importante en contrainte de relâchement. Par ailleurs, dans ce mode de réalisation, les parties de contact 15a s'adaptant à la surface intérieure de la nervure en saillie 14 sont utilisées, et alors, la contrainte appliquée au niveau de la partie de liaison est établie en tant que contrainte de relâchement. De ce fait, la force de liaison au niveau de la partie de liaison est améliorce, de sorte que l'épaisseur des première et seconde plaques d'échange de chaleur 12a, 12b peut être amincie à un degré tel que les plaques 12a et 12b peuvent résister à la pression provoquée par le liquide de refroidissement passant au travers du passage de liquide de refroidissement 19, 20. En faisant dépasser les parties de contact 15a le long de la surface intérieure de la nervure en saillie 14, la contrainte appliquée à la partie de liaison devient la contrainte de relâchement. Donc, le brasage ou le raccordement (liaison) intégral à basse température peut être mené conformément à la résistance au niveau de la partie de liaison. De ce fait, un 16 2838509 raccordement à une basse température peut être exéauté en améliorant la résistance au niveau de la partie de liaison, permettant ainsi d'amincir l'épaisseur d'un élément utilisé dans un évaporateur. L'utilisation des plaques d'échange de chaleur 12a et 12b qui présentent des nervures en saillie 14 et des parties de formation de passages de liquide de refroidissement 15, respectivement, et qui précentent pratiquement la même forme, permet de former un échangeur de chaleur d'un volume relativement petit. Bien que la résistance d'un matériau puisse être en général diminuce dans le traitement de brasage par une température élevée au cours du traitement, le traitement de brasage ou traitement de raccordement intogral est mené approximativement à une température au-dessous de 250 C de sorte que le brasage ou le raccordement puisse être exécuté à une température o la résistance du matériau n'est pas diminuée, permettant ainsi d'amincir l'épaisseur d'un élément, tel qu'une plaque. En tant que matériau de plaque, l'alliage d'aluminium défini dans la norme "JIS H 0001" est de résistance supérieure, et de ce fait, l'épaisseur des composants tels que la plaque d'échange de chaleur 12a, 12b ou autres peut être significativement réduite, lequel est utilisé dans un composant stratifié tel que le faisccau. Au lieu du traitement de brasage décrit ci-dessus utilisant le matériau de plaquage présentant un point de fusion inférieur à 250 C, un traitement de fixation peut être exécuté, dans lequel les composants assemblés comprenant plusieurs éléments de plaques d'échange de chaleur sont stratifiés et fixés les uns aux autres, un matériau de fixation étant intercalé entre ceux-ci, par un gabarit pour supporter l'ensemble, et ensuite l' ensemble est transféré dans une chambre de chanffage et le traitement de fixation est exécuté à une température de l'ordre de 200 C à 250 C. (Second mode de réalisation) Dans le premier mode de réalisation décrit ci-dessus, la nervure en saillie 14 présente une section semi-circulaire semblable à une ellipse, et la partie de formation de passage de fluide 15 présente deux parties de contact 15a dont chacune comprend une section pointue, en forme d'épingle, semblable à 17 2838509 une montagne dépassant le long de la surface intérieure de la nervure en saillie 14 pour être en contact avec celle-ci. Cependant, l'utilisation de telles formes d'éléments de plaques ne constitue pas une limitation. Par exemple, comme représenté sur la figure 7, une nervure en saillie 14 peut présenter une section semblable à un trapèze, et la partie de formation de passage de fluide 15 peut comprendre deux parties de contact 15a similaires à celles dans le premier mode de réalisation. Dans ce mode de réalisation, la résistance de raccordement entre les nervures en saillie 14 et les plaques d'extrémité 22 peut être améliorée du fait que les nervures en saillie 14 peut présenter une partie plate, respectivement, de facon à augmenter la surface en contact avec les plaques d'extrémité 22. En outre, il est plus facile de former la nervure en saillie 14 présentant la partie plate dans le procédé par pressage que de former la nervure en saillie 14 dans le premier mode de réalisation. A savoir, le coût de fabrication peut être réduit pour former les nervures en saillie 14 dans le second mode de réalisation. (Troisième mode de réalisation) Dans les premier et second modes de réalisation, chacune des première et seconde plaques d'échange de chaleur 12a et 12b est munie des nervures en saillie 14 et des parties de formation de passages de fluide 15, et la première plaque d'échange de chaleur 12a est fixée à la seconde plaque d'échange de chaleur 12b pour former les passages de liquide de refroidissement 19 et 20. Au contraire, dans ce mode de réalisation, comme représenté sur la figure 8, la première plaque d'échange de chaleur 12a présente une section semi- circulaire semblable à une ellipse, qui est scellée avec un élément de formation de passage de fluide 15' présentant des parties de contact 15a. Dans ce mode de réalisation, à la différence du premier ou du second mode de réalisation, l'élément de plaque d'échange de chaleur 12' ne comporte pas de surface o la seconde plaque d'échange de chaleur 12b chevauche la première plaque d'échange de chaleur 12a du fait que la seconde plaque d'échange de chaleur 12b n'est pas nocessaire. De ce fait, l'élément d'échange de chaleur 12 peut être allégé. (Quatrième mode de réalisation) Comme représenté sur la figure 9, les parties de contact 15a peuvent être formoes pour comporter une section en forme de 18 2838509 montagne qui présente un large espace au niveau du fond comparé aux parties de contact représentées sur la figure 3B. Cette forme permet également une certaine facilité lors de la formation de la partie par un procédé de pressage. De ce fait, le coût de fabrication peut étre réduit. En variante, comme représenté sur la figure 10, les parties de contact 15a peuvent être formées par un procédé d' extrusion. Le nombre d'étapes est inférieur dans un procédé par pressage que dans un procédé d' extrusion. (Cinquième mode de réalisation) Dans les modes de réalisation mentionnés ci-dessus, les parties de contact 15a sont utilisces dans la partie de formation de passage de fluide 15 pour former le passage de liquide de refroidissement 19, 20. Au contraire, dans ce mode de réalisation, une partie de formation de passage de fluide 15 ne comporte pas les parties de contact 15a à la différence de la partie de formation de passage de fluide 15 décrite dans les autres modes de réalisation. Comme représenté sur la figure 11, chaque plaque 12a, 12b comprend des nervures en saillie 14 (140) et des parties de formation de passages de fluide 15. La plaque 12a est fixce à la plaque 12b de façon à mettre en contact et à raccorder les parties de formation de passages de fluide 15, formées dans les plaques respectives, les unes avec les autres de sorte que les nervures en saillie 14 (140), formées dans les plaques respectives, sont orientées vers l'extérieur les unes par rapport aux autres pour former les passages de liquide de refroidissement 19 et 20 à l'intérieur des nervures en saillie 14 (140) comme représenté sur la figure 11. Cette caractéristique est représentée sur la figure 6, en tant que forme de base, et peut être diminuée en réaistance au niveau de la partie de raccordement par rapport à l'amplitude de la contrainte principale au niveau de la surface de liaison et de l'élément de raccordement. Cependant, comme décrit dans le premier mode de réalisation, lorsque le composant est raccordé aux autres composants dans l' assemblage en utilisant le matériau de plaquage présentant le faible point de fusion comparé au point de fusion classique dans le brasage intégral à basse température à la température d' environ 250 C, la résistance du matériau n'est pas diminuce. 1 9 2838509 A savoir, même si la résistance au niveau de la partie de raccordement est diminuée dans ce mode de réalisation, l'épaisseur de l'élément peut être amincie lorsque la structure dans ce mode de réalisation est uLllisée dans un échangeur de chaleur tel qu'un faisceau de chauffage dans un conditionneur d'air de véhicule, qui fait circuler de l'eau chaude et présente une force de résistance inférieure à celle d'un échangeur de chaleur qui fait circuler un liquide de refroidissement. Bien que la présente invention soit appliquce à l'évaporateur 10 dans le mode de réalisation décrit ci-dessus, dans lequel le liquide de refroidissement à basse press ion pour le cycle frigorifique circule dans les passages de liquide de refroidissement 19 et 20 dans l'élément d'échange de chaleur 12, et l'air s'écoule à l'extérieur de l'élément d'échange de chaleur 12, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus. La présente invention sera utilisée, par exemple, dans un échangeur de chaleur général dans lequel l'échange de chaleur est exécuté entre un fluide intérieur et un fluide extérieur dans plusieurs utilisations. Bien que la présente invention ait été présentée et décrite en faisant référence au mode de réalisation préféré qui précède, il sera évident pour l 'homme de l' art que des modifications de formes et de détails peuvent exister dans celle-ci sans s'écarter de la portée de l' invention telle qu'elle est définie dans les revendications annexées. 2838509 REVENDICATIONS 1. Echangeur de chaleur (10) comprenant: une pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur (12, 12a, 12b), dont chacun comporte une pluralité de nervures en saillie (14, 140) pour former des passages de fluide intérieur au travers desquels un fluide intérieur circule, et une partie de faisceau d'échange de chaleur (11) contenant la pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur, dans laquelle chacun de la pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur est disposé de façon adjacente à un autre de la pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur, ladite partie de faisccau d'échange de chaleur présentant un espace entre les éléments de plaques d'échange de chaleur disposés de façon adjacente vers lequel ladite pluralité de nervures en saillie est exposée pour perturber un écoulement du fluide extérieur dans ledit espace, dans lequel: chacun de ladite pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur comporte des parties de formation de passages de fluide (15) comprenant chacune une partie de contact (15a), o ladite partie de contact dans chaque partie de formation de passage de fluide est raccordée à une surface intérieure d'une nervure en saillie respective (14) pour définir les passages de fluide intérieur avec la nervure en saillie respective, et une contrainte de cisaillement reste au niveau d'un raccordement entre ladite partie de contact et ladite surface intérieure. 2. Echangeur de chaleur selon la revendication 1, dans lequel chaque élément de plaque d'échange de chaleur comprend deux plaques (12a, 12b) dont chacune comprend lesdites parties de formation de passages de fluide et ladite pluralité de nervures en saillie disposées en alternance, dans lequel lorsque les deux plaques sont raccordées l'une à l'autre d'une manière telle que ladite pluralité de nervures en saillie formées dans lesdites deux plaques, respectivement, sont orientées vers l'extérieur les unes par rapport aux autres, les parties de formation de passages de fluide respectives dans l'une desdites deux plaques sont raccordées aux nervures en saillie respectives formées dans l'autre desdites deux plaques pour définir lesdits passages de fluide intérieur. 21 2838509 3. Echangeur de chaleur selon la revendication 1, dans lequel chaque élément de plaque d'échange de chaleur comprend une plaque (12a) qui définit des nervures en saillie, lesUites parties de formation de passages de fluide étant raccordées à des nervures en saillie respectives pour définir les passages de fluide intérieur. 4. Echangeur de chaleur selon la revendication 1, dans lequel ladite partie de contact dans chaque partie de formation de passage de fluide est raccordée à ladite surface intérieure de la nervure en saillie respective par un procédé de fixation à une température inférieure à une température prédéterminée. 5. Echangeur de chaleur selon la revendication 4, dans lequel ladite température prédétermince est approximativement de 250 C. 6. Echangeur de chaleur selon la revendication 4, dans lequel ladite pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur est faite d'un alliage d'aluminium présentant la nuance de matériau H. 7. Echangeur de chaleur selon la revendication 4, dans lequel ladite pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur est faite d'un alliage d'aluminium soumis à un traitement thermique. 8. Echangeur de chaleur selon la revendication 1, dans lequel ladite partie de contact dans chaque partie de formation de passage de fluide présente une forme convexe faisant saillie le long de ladite surface intérieure des nervures en saillie respectives. 9. Echangeur de chaleur 10, comprenant: une pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur (12, 12a, 12b), dont chacune comporte une pluralité de nervures en saillie (14, 140) pour former des passages de fluide intérieur (19, 20) au travers desquels un fluide intérieur circule, et 22 2838509 une partie de faisccau d'échange de chaleur (11) contenant la pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur, dans laquelle chacun de la pluralité des éléments de plaques d'échange de chaleur est disposé de façon adjacente à un autre de la pluralité des éléments de plaques d'échange de chaleur, ladite partie de faisccau d'échange de chaleur présentant un espace entre les éléments de plaques d'échange de chaleur disposés de façon adjacente vers lequel ladite pluralité de nervures en saillie est exposée pour perturber un écoulement du fluide extérieur dans ledit espace, dans lequel: chacun de ladite pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur comporte des parties de formation de passage de fluide (15) raccordées à des nervores en saillie respectives à un bord intérieur de celles-ci pour définir lesdits passages de fluide intérieur avec les nervures en saillie respectives, et une contrainte de cisaillement reste au niveau d'un raccordement entre ladite partie de contact et ladite surface intérieure. 10. Echangeur de chaleur selon la revendication 9, dans lequel chaque élément de plaque d'échange de chaleur comprend deux plaques- (12a, 12b) dont chacune comporte lesdites parties de formation de passages de fluide et ladite pluralité de nervures en saillie disposéss en alternance, dans lequel chaque partie de formation de fluide est composoe d'un élément plat (13), et les deux plaques sont raccordées l'une à l'autre d'une manière telle que ladite pluralité de nervures en saillie formées dans lesdites deux plaques, respectivement, sont dirigées vers l' extérieur l'une par rapport à l' autre, les parties de formation de passages de fluide respectives dans l'une desdites deux plaques sont raccordées aux nervures en saillie respectives formées dans l'autre desUites deux plaques pour définir lesdits passages de fluide intérieur. 11. Echangeur de chaleur selon la revendication 9, dans lequel lesdites parties de formation de passages de fluide sont raccordées aux nervures en saillie respectives par un procédé de fixation à une température inférieure à une température prédétermince. 23 2838509 12. Echangeur de chaleur selon la revendication 11, dans lequel ladite température prédéterminée est approximativement de 250 C. 13. Echangeur de chaleur selon la revendication 11, dans lequel ladite pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur est faite d'un alliage d'aluminium présentant la nuance de matériau H. 14. Echangeur de chaleur selon la revendication 11, dans lequel ladite pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur est faite d'un alliage d'aluminium soumis à un traitement thermique. 15. Elément de faisceau (11) comprenant: une pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur (12, 12a, 12b) dont chacun comporte une pluralité de nervures en saillie (14, 140) pour former des passages de fluide intérieur (19, 20) au travers desquels un fluide intérieur circule, chacun étant disposé de façon adjacente à un autre de la pluralité des éléments de plaques d'échange de chaleur, dans lequel un espace est défini par les éléments de plaques d'échange de chaleur disposés de façon adjacente vers lequel ladite pluralité de nervures en saillie est exposoe de façon à perturber un écoulement du fluide extérieur dans ledit espace, dans lequel: chacun de ladite pluralité d'éléments de plaques d'échange de chaleur comprend des parties de formation de passages de fluide (15) présentant chacune une partie de contact (15a), o ladite partie de contact dans chaque partie de formation de passage de fluide dépasse à l'intérieur d'une nervure en saillie respective de façon à être raccordée à une surface intérieure de la nervure en saillie respective. 16. Elément de faisceau selon la revendication 15, dans lequel chaque élément de plaque d'échange de chaleur comprend deux plaques (12a, 12b) dont chacune comporte lesUites parties de formation de passages de fluide et ladite pluralité de nervures en saillie agencées en alternance, dans lequel lorsque les deux plaques sont raccordées l'une à l'autre d'une manière telle que ladite pluralité de nervures en saillie formées dans : i 24 2838509 lesUites deux plaques, respectivement, soient dirigées vers l'extérleur les unes par rapport aux autres, les parties -de formation de passages de fluide respectives dans l'une desdites deux plaques sont raccordées aux nervures en saillie respectives dans l'autre desdites deux plaques pour définir lesUits passages de fluide intérieur. 17. Elément de faisceau selon la revendication 16, dans lequel une contrainte de cisaillement reste à un raccordement entre ladite partie de contact et ladite surface intérieure. 18. Echangeur de chaleur selon la revendication 17, dans lequel lesdites parties de formation de passages de fluide sont raccordées aux nervures en saillie respectives par un procédé de fixation à une température inférieure à une température prédétermince pour maintenir ladite contrainte de cisaillement au raccordement entre ladite partie de contact et ladite surface intérieure.