Brevet FR2844354A1 — publié le 20040312

PROCEDE DE REFLECTOMETRIE A ONDE OPTIQUE POLARISEE (POTDR) L'invention concerne le domaine des procédés de réflectométrie à onde optique polarisée (POTDR en terminologie anglo-saxonne pour " polarisation 5 optical time domain reflectometry "). La réflectométrie à onde optique polarisée ou POTDR permet une estimation au moins qualitative du coefficient de dispersion modale de polarisation (PMD pour " polarisation mode dispersion " en terminologie anglo-saxonne) qui est exprimé en ps/km1/2 pour les fibres optiques à fort couplage de modes. La POTDR permet en effet de contrôler l'homogénéité de 10 la PMD le long des fibres optiques. Il est ainsi possible de repérer et de sélectionner les bons tronçons d'une fibre optique (c'est-à-dire présentant un faible coefficient de PMD). La biréfringence dans une fibre optique étant à l'origine de la PMD dans ladite fibre optique, l'analyse d'une onde polarisée ayant transitée dans une fibre optique permet d'évaluer qualitativement la biréfringence de ladite fibre 15 optique et par conséquent de remonter à une estimation qualitative de la PMD. La PMD peut être évaluée soit localement, c'est-à-dire sur une portion de la fibre optique à tester, la portion de fibre optique ayant de préférence au moins un km de long, soit globalement, c'est-à-dire sur toute la longueur de la fibre optique à tester. La POTDR étant un signal rétrodiffusé, il suffit d'avoir accès à une seule 20 extrémité de la fibre optique à tester ou du câble comprenant la fibre optique à tester. Il est intéressant que la PMD d'une fibre optique soit homogène, connue et faible. Selon un art antérieur, décrit par exemple dans l'article " distributed PMD measurement with a polarisation-OTDR in optical fibers " écrit par B. Huttner et 25 publié le 10 Mars 1999 dans la revue "Journal of lightwave technology, 17, 1843-1848, 1999" ou bien dans l'article " single-end polarization mode dispersion measurement using backreflected spectra through a linear polarizer" écrit par Andrea Galtarossa et publié le 10 Octobre 1999 dans la revue " Journal of lightwave technology", il est connu des procédés de réflectométrie à onde 30 optique polarisée. Toutefois, ces procédés sont basés sur l'envoi d'un seul signal optique linéairement polarisé, à partir duquel sont extraits un ou plusieurs paramètres, par exemple DOP (" degree of polarisation ") ou DGD (" differential group delay "), à partir desquels est évaluée la dispersion modale de polarisation. Les procédés proposés peuvent être qualifiés de semi-quantitatifs dans la mesure 35 o d'une part donnant une valeur de coefficient de dispersion modale de polarisation ils représentent une nette amélioration par rapport aux procédés purement qualitatifs et d'autre part leur précision est limitée et insuffisante pour certaines applications. L'invention propose un procédé de réflectométrie à onde optique polarisée qui est plus précis et peut être considéré comme vraiment quantitatif, au moins sur 5 une plage donnée de dispersions modales de polarisation. Pour cela, le procédé selon l'invention peut notamment utiliser tout ou partie des caractéristiques originales suivantes: - au lieu d'envoyer un seul signal optique polarisé dans la fibre optique à tester, envoi dans la fibre optique à tester d'au moins deux signaux optiques 10 polarisés présentant entre eux un décalage angulaire déterminé de manière à ce que le coefficient de dispersion modale de polarisation reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester; choix préférentiel d'un décalage angulaire valant environ 45 degrés entre deux signaux linéairement polarisés; - au lieu d'extraire des paramètres scalaires de type DGD ou DOP de la trace obtenue par rétrodiffusion du signal optique, extraction d'un paramètre scalaire de type bruit relatif de chaque trace obtenue par rétrodiffusion du signal optique; - estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation par une 20 fonction à une seule entrée scalaire de type fonction à base d'exponentielles de la forme exp(a+bP+cP-'). L'utilisation de l'ensemble des caractéristiques précédentes permet au procédé selon l'invention d'être quantitatif avec une très bonne précision sur une plage étendue de valeurs de coefficient de dispersion modale de polarisation. La 25 combinaison des deux premières caractéristiques est particulièrement avantageuse et aboutit à un compromis entre précision et complexité particulièrement intéressant. Selon un aspect de l'invention, il est prévu un procédé de réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, 30 dans une fibre optique à tester, de plusieurs signaux optiques linéairement polarisés; une étape de détection, sensible à la polarisation, des traces obtenues par rétrodiffusion des signaux optiques; une étape, pour chacune des traces, de normalisation; une étape de calcul, pour chacune des traces, sur au moins une portion de la fibre optique à tester, de l'écart type de la trace normalisée, le 35 résultat étant appelé bruit relatif de la trace; une étape de calcul par une fonction de type moyenne pondérée entre les bruits relatifs des différentes traces accordant le même poids à chacun des bruits relatifs, le résultat étant appelé bruit relatif global; une étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir du bruit relatif global par une fonction du type à une entrée scalaire et à une sortie scalaire; le décalage angulaire entre les signaux optiques 5 linéairement polarisés étant déterminé de manière à ce que le bruit relatif global reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un procédé de réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: 10 une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, de plusieurs signaux optiques polarisés et distincts entre eux; une étape de détection, sensible à la polarisation, des traces obtenues par rétrodiffusion des signaux optiques; une étape, pour chacune des traces, de normalisation; une étape de calcul, pour chacune des traces, sur au moins une portion de la fibre optique à tester, de l'écart type de la 15 trace normalisée, le résultat étant appelé bruit relatif de la trace; une étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir des bruits relatifs; les signaux optiques polarisés étant suffisamment distincts entre eux pour que le paramètre scalaire global reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un procédé de réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, de deux signaux optiques linéairement polarisés; une étape de détection, sensible à la polarisation, des traces obtenues par rétrodiffusion des signaux optiques; une étape d'estimation 25 du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir des traces; le décalage angulaire entre les deux signaux optiques linéairement polarisés étant suffisamment proche de 45 degrés pour que le coefficient de dispersion modale de polarisation estimé reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un procédé de réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, d'au moins un signal optique polarisé; une étape de détection, sensible à la polarisation, de la trace obtenue par rétrodiffusion du signal optique; une étape de calcul d'un paramètre scalaire 35 P obtenu à partir de la trace ou des traces; une étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir du paramètre scalaire P par l'intermédiaire d'une fonction constituée d'une combinaison linéaire d'une ou de plusieurs exponentielles de la forme exp(a+bP+cP-1), les coefficients a, b et c pouvant varier d'une exponentielle à l'autre. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un procédé de 5 réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, de plusieurs signaux optiques polarisés distincts entre eux; une étape de détection, sensible à la polarisation, des traces obtenues par rétrodiffusion des signaux optiques; une étape d'extraction, pour chacune des traces, d'un même paramètre scalaire représentatif 10 de la dispersion modale de polarisation; une étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir des paramètres scalaires; les signaux optiques polarisés étant suffisamment distincts entre eux pour que le coefficient de dispersion modale de polarisation reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un procédé de réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, de plusieurs signaux optiques polarisés distincts entre eux; une étape de détection, sensible à la polarisation, des traces obtenues par rétrodiffusion des signaux optiques; une étape 20 d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir des traces; les signaux optiques polarisés étant suffisamment distincts entre eux pour que le coefficient de dispersion modale de polarisation reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un procédé de 25 réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, d'au moins un signal optique polarisé; une étape de détection, sensible à la polarisation, de la trace obtenue par rétrodiffusion du signal optique; une étape de normalisation la trace; une étape de calcul, sur au moins une portion de la fibre optique à tester, de l'écart 30 type de la trace normalisée, le résultat étant appelé bruit relatif de la trace; une étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir des bruits relatifs. L'invention sera mieux comprise et d'autres particularités et avantages 35 apparaîtront à l'aide de la description ci-après et des dessins joints, donnés à titre d'exemples, o - la figure 1 représente schématiquement un exemple de système selon l'invention; - la figure 2 représente schématiquement un exemple de trace acquise de l'OTDR de la figure 1; - la figure 3 représente schématiquement un exemple de trace obtenue par rétrodiffusion; - la figure 4 représente schématiquement un exemple de trace normalisée; - la figure 5 représente schématiquement un exemple de fonction utilisée 10 lors de l'étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation. L'invention va maintenant être décrite plus en détail selon l'un de ses aspects. Selon un aspect préférentiel de l'invention, le procédé de réflectométrie à onde optique polarisée s'applique à une fibre optique à tester dont on veut 15 connaître le coefficient de dispersion modale de polarisation, notamment pour d'une part vérifier l'homogénéité de la dispersion modale de polarisation dans la fibre optique à tester et d'autre part sélectionner éventuellement les bons tronçons de fibre optique c'est-à-dire les tronçons de fibre optique ayant un faible coefficient de dispersion modale de polarisation. Le procédé comporte une étape 20 d'envoi, dans la fibre optique à tester, de plusieurs signaux optiques linéairement polarisés, de préférence deux. Les signaux optiques présentent entre eux un décalage angulaire déterminé de manière à ce que le bruit relatif global reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. Les représentations des signaux optiques sur la sphère de Poincarré sont 25 indépendants l'un de l'autre, ce qui assurera une valeur constante du bruit relatif global rendant ainsi la précision de l'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation indépendante de la rotation de polarisation que peuvent subir les signaux optiques lors de leur allerretour dans la fibre optique à tester. Lors de leur retour, les signaux optiques sont détectés. L'étape de détection des 30 traces obtenues par rétrodiffusion des signaux optiques est sensible à la polarisation, c'est-à-dire par exemple que les signaux optiques qui ont traversé un polariseur à l'aller le retraversent au retour. Une fois acquise, chacune des traces est normalisée de manière à la rendre indépendante de la différence d'atténuation subie par la position des différentes rétrodiffusions du signal le long de la fibre 35 optique à tester et ainsi de manière à ne plus devoir tenir compte de l'affaiblissement en fonction de la longueur de fibre optique parcourue lors de l'aller et retour du signal retrodiffusé. Puis pour chacune des traces, sur une portion de la fibre optique à tester dans le cas d'une estimation de dispersion modale de polarisation locale ou sur toute la fibre optique à tester dans le cas d'une estimation de dispersion modale de polarisation globale, on calcule l'écart 5 type de la trace normalisée, cet écart type étant appelé bruit relatif de la trace. Puis on effectue une fonction de type moyenne pondérée entre les bruits relatifs de ces différentes traces, en accordant le même poids à chacun desdits bruits relatifs, ladite moyenne étant appelée bruit relatif global. Enfin, une étape d'estimation détermine le coefficient de dispersion modale de polarisation à partir du bruit 10 relatif global par l'intermédiaire d'une fonction du type à une entrée scalaire et à une sortie scalaire, c'est-à-dire qu'en entrée de ladite fonction on met le bruit relatif global qui est un simple scalaire et que ladite fonction donne en sortie une valeur de coefficient de dispersion modale de polarisation laquelle est également un simple scalaire. Le procédé selon l'invention a l'avantage d'être simple par 15 plusieurs aspects, notamment au niveau des paramètres manipulés, il réduit sans dégradation substantielle l'information contenue dans une trace à un seul paramètre scalaire, et au niveau de la source lumineuse utilisée dont l'impulsion n'a pas besoin d'être très fine notamment comme dans l'un des documents de l'art antérieur. Le procédé selon l'invention est quantitatif avec une bonne précision sur une plage allant environ de 0,01 ps/km12 à 0,2ps/km1/2, car l'utilisation d'un appareil OTDR standard dans le système selon l'invention ne présente pas assez de sensibilité pour explorer une plage plus importante. Cette plage est toutefois pratiquement très étendue dans la mesure o, les fibres optiques présentant un 25 coefficient de dispersion modale de polarisation inférieur à la borne inférieure de ladite plage peuvent être considérées comme excellentes tandis que les fibres optiques présentant un coefficient de dispersion modale de polarisation supérieur à la borne supérieure de ladite plage peuvent être considérées comme mauvaises. Une fois que la fibre optique a été diagnostiquée comme excellente (les 3 0 spécifications les plus sévères sont vérifiées) ou comme mauvaise (les spécifications très peu sévères ne sont pas vérifiées), la précision n'est plus nécessaire pour ces cas extrêmes, la précision restant requise pour les cas intermédiaires pour lesquels il s'agit de vérifier si telle ou telle spécification est vérifiée ou non. Depuis longtemps, la valeur et l'homogénéité du coefficient de dispersion modale de 35 polarisation sont des facteurs devenus limitatifs pour la qualité des fibres optiques et constituent un " verrou " que le procédé de réflectométrie à onde optique polarisée quantitative selon l'invention " libère ". La possibilité pour le système selon l'invention mettant en oeuvre le procédé selon l'invention d'utiliser un appareil OTDR standard le rend particulièrement attractif au niveau de son cot. Cela permet également de réaliser de manière concomitante les mesures classiques par OTDR, à savoir longueur, défauts et atténuation. La figure 1 représente schématiquement un exemple de système selon l'invention destiné à mettre en oeuvre le procédé selon l'invention. Des embouts connectorisés sont notés EC et des tronçons de fibre optique entre embouts connectorisés sont notés FO. Le système comprend également en série un 10 réflectomètre optique 1 qui est un dispositif OTDR standard, un contrôleur 2 de polarisation, une fibre optique 3 de référence. Le système comprend de plus un dispositif de traitement 5 relié au dispositif OTDR 1. Le dispositif OTDR 1 standard ne donnant qu'une trace logarithmisée, le dispositif de traitement 5 est notamment chargé de restituer la trace originelle d'allure exponentielle. Le dispositif OTDR 1 15 standard comporte une source pulsée vers 1550nm, un coupleur, un détecteur et des moyens de traitement, mais il est connu en soi et disponible dans le commerce chez de nombreux constructeurs. Le contrôleur de polarisation 2 est constitué soit d'un polariseur linéaire associé à d'une lame demi-onde tournante si le dispositif OTDR 1 comporte une source lumineuse qui est polarisée soit d'un polariseur 20 tournant si le dispositif OTDR 1 comporte une source lumineuse qui est non polarisée. La fibre optique de référence 3 est une fibre optique amorce dont l'extrémité libre est destinée à être reliée à une fibre optique 4 à tester laquelle n'appartient pas au système proprement dit. Ladite extrémité libre possède alors de préférence un embout connectorisé. Le dispostif de traitement 5 est destiné à 25 permettre, en relation avec les éléments 1 à 4, la mise en oeuvre du procédé de réflectométrie à onde optique polarisée selon l'invention. La fibre optique de référence 3, en plus d'être une fibre optique amorce constitue aussi un étalon interne pour l'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation, et pour cela, sa longueur tout comme son coefficient de 30 dispersion modale de polarisation de la fibre optique amorce sont connus et utilisés par le système selon l'invention. Afin de présenter une trace qui soit le plus homogène et le plus exploitable possible, la fibre optique de référence 3 présente une dispersion modale de polarisation qui est de préférence constante et homogène. La dispersion modale de polarisation de la fibre optique de référence 35 3 est préférentiellement comprise entre 0,04 et 0,06 ps/km112, par exemple 0,05 ps/km'2. Il serait intéressant que la fibre optique de référence 3 soit du même type que les fibres optiques à tester mais cela tout en étant possible nécessiterait tout de même de pouvoir disposer de plusieurs types de fibres optiques de référence 3. La fibre optique de référence 3 présente avantageusement une longueur comprise entre 2 et 4km, par exemple 3km. La fibre optique de référence 3 peut aussi être 5 utilisée dans d'autres systèmes de mise en oeuvre de procédé de réflectométrie à onde optique polarisée que celui de l'invention et peut aussi être utilisé pour la mise en oeuvre d'autres procédés de réflectométrie à onde optique polarisée que celui de l'invention. Deux signaux optiques sont envoyés successivement par le dispositif OTDR 10 1 au travers du contrôleur de polarisation 2 pour traverser la fibre optique de référence 3 et la fibre optique à tester 4. Le long des fibres optiques, les signaux optiques sont rétrodiffusés et ces rétrodiffusions repartent vers le dispositif OTDR 1 en retraversant le contrôleur de polarisation 2. Les signaux optiques sont linéairement polarisés et le décalage angulaire entre eux est suffisamment proche 15 de 45 degrés pour que le coefficient de dispersion modale de polarisation estimé reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. Plus leur décalage angulaire est proche de 45 degrés et mieux c'est, mais une valeur un peu différente peut pour certaines applications ne pas trop dégrader la précision obtenue et être acceptable. La figure 2 représente schématiquement un exemple de trace acquise de l'OTDR de la figure 1 et traitée par le dispositif de traitement 5, obtenue par rétrodiffusion de l'un des signaux optiques envoyés. La trace étalon correspondant à la fibre optique de référence 3 est notée Tref. La trace correspondant à la fibre optique à tester 4 est notée Tfut. Un OTDR standard délivre généralement une 25 courbe logarithmisée. Mais cette trace, déjà traitée par le dispositif de traitement , présente une allure exponentielle (à cause de l'atténuation en fonction de la distance le long de ladite fibre optique), cependant celle-ci ne se voit pas car la trace est représentée sur une distance qui est trop courte. L'intensité du signal optique rétrodiffusé est représentée en ordonnée et exprimée en millivolts tandis 30 qu'en abscisse est représentée la distance au dispositif OTDR 1 laquelle distance est exprimée en mètres. La figure 3 représente schématiquement un exemple de trace obtenue par rétrodiffusion, tandis que la figure 4 représente schématiquement un exemple de trace normalisée. La courbe Cl, d'allure exponentielle, représente la trace 35 obtenue par rétrodiffusion de l'un des signaux optiques. La courbe C2 représente la moindre exponentielle de la courbe CI. La courbe S dont la moyenne est nulle représente la trace normalisée. L'étape de normalisation consiste, à partir de la trace d'allure exponentielle Cl, d'une part à déterminer C2 la moindre exponentielle de Cl et d'autre part à déterminer la trace normalisée S=(C1C2)/C2. L'étape de calcul de l'écart type de la trace normalisée S est réalisée par 5 l'intermédiaire de la formule suivante: fS2dl avec L longueur de la portion de o fibre optique à tester 4. Sur les figures 3 et 4, l'amplitude A du signal en ordonnée est exprimée en fonction de la distance d de la rétrodiffusion le long de la fibre optique 4 à tester. Le calcul du bruit relatif global est réalisé par l'intermédiaire d'une fonction de type moyenne pondérée qui est par exemple soit la moyenne 10 arithmétique, soit la moyenne géométrique, soit la moyenne harmonique, soit la racine carrée de la somme des carrés. Dans le cas avantageux d'une fonction de type moyenne arithmétique, soient BR(00) le bruit relatif de l'une des traces et BR(450) le bruit relatif de l'autre trace présentant un décalage de 45 degrés avec la première trace. Le bruit relatif global BRG vaut alors BRG=[BR(00)+BR(450)]/2. 15 C'est à partir de ce bruit relatif global BRG qu'est déterminé le coefficient de dispersion modale de polarisation appelé cPMD. De préférence, la fonction de l'étape d'estimation est une fonction constituée d'une combinaison linéaire d'une ou de plusieurs exponentielles de la forme exp(a+bP+cP-1), les coefficients a, b et c étant fixes pour chaque 20 exponentielle mais pouvant varier d'une exponentielle à l'autre. La fonction de l'étape d'estimation est de préférence de la forme cPMD= exp(A + B) avec BRG BRG bruit relatif global, A coefficient fixe compris entre -6 et -3, B coefficient fixe compris entre 0,001 et 0,2. Par exemple, A vaut -4,365 et B vaut 0,06176, ce qui correspond à la courbe CR de la figure 5. La figure 5 représente schématiquement un exemple de fonction utilisée lors de l'étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation. Le coefficient de dispersion modale de polarisation cPMD est situé en ordonnée et exprimé en ps/km /2. En abscisse, se trouve le bruit relatif global BRG qui est sans unité. La courbe CR a été déterminée à partir d'un ensemble de fibres étalons FE 30 représentées par des losanges noirs. Les courbes LP représentent les limites de la précision du modèle. Une autre fonction pour l'étape d'estimation est par exemple cPMD=Aexp( B) +Alexp( B) avec A valant 0,4155 et B valant -0,01286 et B Bi AI valant 0,04596 et B] valant -0,1970. D'autres fonctions, à base d'exponentielles ou non, sont également possibles. il REVENDICATIONS 1. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, de plusieurs signaux optiques linéairement polarisés; une étape de détection, sensible à la polarisation, des traces obtenues par rétrodiffusion des signaux optiques; une étape, pour chacune des traces, de normalisation 1 0 une étape de calcul, pour chacune des traces, sur au moins une portion de la fibre optique à tester, de l'écart type de la trace normalisée, le résultat étant appelé bruit relatif de la trace; une étape de calcul par une fonction de type moyenne pondérée entre les bruits relatifs des différentes traces accordant le même poids à chacun des bruits 15 relatifs, le résultat étant appelé bruit relatif global; une étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir du bruit relatif global par une fonction du type à une entrée scalaire et à une sortie scalaire; le décalage angulaire entre les signaux optiques linéairement polarisés 20 étant déterminé de manière à ce que le bruit relatif global reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. 2. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, de plusieurs signaux optiques polarisés et distincts entre eux; une étape de détection, sensible à la polarisation, des traces obtenues par rétrodiffusion des signaux optiques; une étape, pour chacune des traces, de normalisation une étape de calcul, pour chacune des traces, sur au moins une portion de la fibre optique à tester, de l'écart type de la trace normalisée, le résultat étant appelé bruit relatif de la trace; une étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir des bruits relatifs; les signaux optiques polarisés étant suffisamment distincts entre eux pour que le paramètre scalaire global reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. 3. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, de deux signaux optiques linéairement polarisés; une étape de détection, sensible à la polarisation, des traces obtenues par ' 0 rétrodiffusion des signaux optiques; une étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir des traces; le décalage angulaire entre les deux signaux optiques linéairement polarisés étant suffisamment proche de 45 degrés pour que le coefficient de 15 dispersion modale de polarisation estimé reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. 4. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, de plusieurs signaux optiques polarisés distincts entre eux; une étape de détection, sensible à la polarisation, des traces obtenues par rétrodiffusion des signaux optiques; une étape d'extraction, pour chacune des traces, d'un même paramètre 25 scalaire représentatif de la dispersion modale de polarisation; une étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir des paramètres scalaires; les signaux optiques polarisés étant suffisamment distincts entre eux pour que le coefficient de dispersion modale de polarisation reste indépendant d'une 3 0 éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. 5. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée comprenant successivement au moins: une étape d'envoi, dans une fibre optique à tester, de plusieurs signaux 3-5 optiques polarisés distincts entre eux; une étape de détection, sensible à la polarisation, des traces obtenues par rétrodiffusion des signaux optiques; une étape d'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation à partir des traces; les signaux optiques polarisés étant suffisamment distincts entre eux pour que le coefficient de dispersion modale de polarisation reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. 6. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée selon la 1 0 revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que les signaux optiques sont au nombre de deux. 7. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que: les signaux optiques sont au nombre de deux; le décalage angulaire entre les deux signaux optiques linéairement polarisés est suffisamment proche de 45 degrés pour que le coefficient de dispersion modale de polarisation estimé reste indépendant d'une éventuelle rotation de polarisation dans la fibre optique à tester. 8. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée selon la revendication 1 ou 7, caractérisé en ce que la fonction de l'étape d'estimation est une fonction constituée d'une combinaison linéaire d'une ou de plusieurs exponentielles de la forme exp(a+ bP+ cP1), les coefficients a, b et c étant fixes 25 pour chaque exponentielle mais pouvant varier d'une exponentielle à l'autre. 9. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée selon la revendication 8, caractérisé en ce que la fonction de l'étape d'estimation est: exp(A+ -B) BRG avec BR3 bruit relatif global, A coefficient fixe compris entre -6 et -3, B coefficient fixe compris entre 0,001 et 0,2. 10. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée selon la revendication 7 rattachée à la revendication 1, caractérisé en ce que la fonction de type moyenne pondérée est soit la moyenne arithmétique, soit la moyenne géométrique, soit la racine carrée de la somme des carrés. 11. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée selon la 5 revendication 7, caractérisé en ce que l'étape de normalisation consiste, à partir de la trace d'allure exponentielle Cl, d'une part à déterminer C2 la moindre exponentielle de Cl et d'autre part à déterminer &= (Cl-C2) /C2, S étant la trace normalisée. 1 0 12. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'écart type de la trace normalisée se calcule par la formule suivante: L 0 avec L longueur de la portion de fibre optique à tester. 13. Procédé de réflectométrie à onde optique polarisée selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit procédé est quantitatif sur une plage allant de 0,01 ps/km12 à 0,2ps/km112. 14. S'stème caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs éléments reliés en série qui sont, un réflectomètre optique (1) de type dispositif OTDR un contrôleur (2) de polarisation, une fibre optique (3) amorce dont l'extrémité libre est destinée à être reliée à une fibre optique (4) à tester, et en ce qu'il comporte aussi un dispostif (5) de traitement destiné à permettre, en relation avec lesdits éléments, la 25 mise en oeuvre du procédé de réflectométrie à onde optique polarisée selon l'une quelconque des revendications précédentes. 15. Système selon la revendication 14, caractérisé en ce que le contrôleur (2) de polarisation est constitué soit d'un polariseur linéaire et d'une lame demi30 onde si le réflectomètre optique (1) comporte une source lumineuse qui est polarisée soit d'un polariseur tournant si le réflectomètre optique (1) comporte une source lumineuse qui est non polarisée. 16. Système selon la revendication 14, caractérisé en ce que la fibre 35 optique (3) amorce est aussi une fibre optique de référence constituant un étalon interne pour l'estimation du coefficient de dispersion modale de polarisation, la longueur de la fibre optique (3) amorce ainsi que le coefficient de dispersion modale de polarisation de la fibre optique (3) amorce étant connus. 17. Système selon la revendication 16, caractérisé en ce que la fibre optique (3) de référence présente une dispersion modale de polarisation globale comprise entre 0,04 et 0,06 ps/kmr2. 18. Système selon la revendication 17, caractérisé en ce que la fibre 10 optique (3) de référence présente une longueur comprise entre 2 et 4km.