Brevet FR2825536A1 — publié le 20021206

La présente invention concerne une interface pour l'alimentation d'un équipement électrique ou électronique fonctionnant en courant continu à partir d'une boucle de balisage. Dans les aéroports, la ou les pistes et les voies de circulation reliant la ou les pistes à l'aire de stationnement des avions sont usuellement balisées par des lampes de balisage. Les lampes de balisage sont usuellement réparties en un ou plusieurs groupes de lampes et chaque groupe de lampes est alimenté en courant alternatif par une boucle d'alimentation, appelée boucle de balisage, elle-même alimentée en courant par un régulateur de courant, ce dernier pouvant éventuellement servir à alimenter en courant plusieurs boucles de balisage. Plus précisément, chaque boucle de balisage comprend plusieurs transformateurs d'intensité, dont les enroulements primaires sont connectés en série entre les bornes de sortie du régulateur de courant, et les lampes de balisage associées à la boucle de balisage sont connectées respectivement aux enroulements secondaires des transformateurs d'intensité. Le régulateur de courant est usuellement constitué par un régulateur PID, c'est-à-dire un régulateur à triple action (proportionnelle, intégrale, dérivation), qui est conçu pour délivrer à la boucle de balisage un courant ayant une intensité efficace constante, mais réglable par valeurs discrètes selon l'intensité lumineuse désirée pour les lampes de balisage (ces dernières doivent fournir une intensité lumineuse plus importante par temps de brouillard que par temps clair). Les paramètres PID du ou des régulateurs de courant PID sont ajustés pour que ces régulateurs satisfassent à des normes de balisage définies par la norme ICAO, annexe 14. Or, il est fréquent que les gestionnaires d'aéroport profitent de la présence de la ou des boucles de balisage pour alimenter en courant des équipements électriques ou électroniques auxiliaires, autres que les lampes de balisage, par exemple des panneaux de signalisation à tubes fluorescents placés en bordure des pistes ou des voies de circulation, ou divers autres équipements électroniques fonctionnant en courant continu. A cet effet, il est connu d'utiliser, pour chaque équipement ou groupe d'équipements électriques ou électroniques localisé au voisinage d'un point de la boucle de balisage, une interface comprenant : a). un transformateur d'intensité, dont l'enroulement primaire est connecté en série dans la boucle de balisage, b). un redresseur connecté à l'enroulement secondaire du transformateur d'intensité, c). un filtre de réjection connecté à la sortie du redresseur, d). un convertisseur courant/tension à découpage, connecté à la sortie du filtre de réjection et incluant une inductance qui est chargée et déchargée selon des paramètres de découpage comprenant une fréquence de découpage et un rapport cyclique de découpage, e). un condensateur de stockage pour stocker une tension continue de sortie fournie par le convertisseur courant/tension pour l'alimentation dudit équipement électrique ou électronique, f). un moyen de mesure agencé pour fournir un signal de mesure représentatif de la valeur de ladite tension continue de sortie, et g). un dispositif de régulation qui, à partir dudit signal de mesure, commande le convertisseur de courant/tension de façon à maintenir ladite tension continue de sortie sensiblement égale à une valeur de consigne. Lorsque plusieurs interfaces sont installées sur une boucle de balisage, il a été constaté que les interfaces connues engendrent des perturbations (détérioration du facteur de puissance ou cos (p, harmoniques et surtensions) dans la boucle de balisage. Or, les paramètres PID du régulateur de courant de la boucle de balisage ne permettent pas au régulateur de supporter des perturbations importantes. De ce fait, il est impossible de connecter à une boucle de balisage un nombre d'équipements électriques ou électroniques supérieur à un nombre critique sans dégrader les performances de la boucle de balisage et/ou sans avoir recours à des adaptations de la boucle de balisage, par adjonction d'inductances, de capacitances et de résistances, qui pénalisent la consommation électrique et ne sont que des pis-aller. La présente invention a donc pour but de fournir une interface du type défini plus haut, permettant d'alimenter un équipement électrique ou électronique à partir d'une boucle de balisage, sans engendrer des perturbations inacceptables dans ladite boucle de balisage. A cet effet, l'interface selon l'invention est caractérisée en ce que ledit dispositif de régulation comporte un microprocesseur qui est programmé pour : - calculer, à partir dudit signal de mesure, une erreur entre la valeur de ladite tension continue de sortie et ladite valeur de consigne, - définir un seuil d'erreur positive correspondant à une valeur de la tension continue de sortie supérieure à la valeur de consigne, et un seuil d'erreur négative correspondant à une valeur de la tension continue de sortie inférieure à la valeur de consigne, les deux seuils d'erreur positive et négative définissant entre eux une bande morte du dispositif de régulation, - comparer l'erreur calculée aux seuils d'erreur positive et négative et, en fonction du résultat de la comparaison, - maintenir constants les paramètres de découpage si l'erreur calculée est incluse dans ladite bande morte, - modifier la fréquence de découpage dans un sens tendant à ramener l'erreur dans la bande morte si l'erreur calculée est en dehors de ladite bande morte, une augmentation de la fréquence de découpage provoquant une augmentation de ladite tension continue de sortie, et une diminution de la fréquence de découpage provoquant une diminution de ladite tension continue de sortie. L'interface selon l'invention peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - elle comporte un moyen de filtrage pour filtrer le signal de mesure fournie par le moyen de mesure, - la mesure de ladite tension continue de sortie et le filtrage du signal de mesure sont effectués par le microprocesseur, - la valeur de consigne est ajustable, - au moins un des deux seuils d'erreur positive et négative est ajustable, - l'interface comprend en outre un autre convertisseur courant/tension à découpage, les deux convertisseurs courant/tension étant montés en parallèle et commandés par le microprocesseur de façon à fonctionner à la même fréquence de découpage et avec le même rapport cyclique de découpage, mais avec un déphasage tel que l'inductance de l'un des deux convertisseurs courant/tension soit dans une phase de charge pendant que l'inductance de l'autre convertisseur courant/tension est dans une phase de décharge, et vice-versa, - si l'erreur calculée est en dehors de la bande morte, le microprocesseur modifie la fréquence de découpage par bonds selon des valeurs qui sont données par une fonction exponentielle de l'erreur, - le microprocesseur maintient le rapport cyclique de découpage à une valeur aussi proche que possible de 50 %. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux au cours de la description suivante donnée à titre d'exemple en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est un schéma par blocs montrant un dispositif de balisage comportant plusieurs boucles de balisage, dans l'une desquelles est installée une interface pour l'alimentation en courant d'un équipement électrique ou électronique ; - la figure 2 est un schéma par blocs montrant, de façon plus détaillée, une partie de l'interface de la figure 1 selon un mode de réalisation de l'invention ; - la figure 3 montre des formes d'onde utiles pour expliquer le fonctionnement de l'interface de la figure 2 ; - la figure 4 est un organigramme montrant un algorithme utilisable pour faire fonctionner le microprocesseur de l'interface suivant l'invention ; - la figure 5 est un graphique permettant de comparer les formes d'onde de la tension aux bornes de l'enroulement secondaire d'un transformateur d'intensité connecté à l'interface selon l'invention, d'un transformateur d'intensité connecté à une lampe de balisage et d'un transformateur d'intensité connecté à une interface de l'art antérieur. En se reportant à la figure 1, on peut voir un dispositif de balisage qui comporte, de façon classique, plusieurs boucles de balisage BI, B2... Bn alimentées en courant par un régulateur de courant 1. Le régulateur de courant 1 est un régulateur PID, qui est raccordé à un réseau d'alimentation en courant alternatif à 50 Hz ou 60 Hz et qui fournit aux boucles de balisage BI, B2... Bn un courant alternatif dont l'intensité efficace est constante, mais réglable par valeurs discrètes, par exemple de 2,8A à 6,6A. Comme montré dans la figure 1, la boucle de balisage Bi comporte, de façon classique, plusieurs transformateurs d'intensité TI 1, Th... Tlm, dont les enroulements primaires 2 sont connectés en série entre des bornes de sortie 3 et 4 du régulateur de courant 1. Des lampes de balisage LI, L2... Lm sont connectées respectivement aux bornes des enroulements secondaires 5 des transformateurs d'intensité TIi, Tl2... TIm Sur la figure 1, on peut également voir une interface I, qui est installée dans la boucle de balisage Bu pour l'alimentation d'un équipement électrique ou électronique E fonctionnant en courant continu. L'interface 1 se compose essentiellement d'un transformateur d'intensité Tli et d'une alimentation régulée A qui sera décrite en détail plus loin. Le transformateur d'intensité TI, est semblable aux transformateurs d'intensité TI), Tl2... TIm, et son enroulement primaire 2 est connecté en série avec les enroulements primaires 2 des transformateurs d'intensité précités. L'alimentation régulée A est connectée aux bornes de l'enroulement secondaire 5 du transformateur d'intensité TIi. Tous les transformateurs d'intensité TIi, Tl2... TIi... TIm ont usuellement un rapport de transformation 1/1. Bien que la figure 1 ne montre qu'une seule interface 1 associée à la boucle de balisage Bi, plusieurs interfaces semblables à l'interface 1 peuvent être associées à ladite boucle de balisage. Les autres boucles de balisage B2... Bn peuvent avoir des structures semblables à celles de la boucle de balisage Bu et, pour cette raison, elles n'ont pas été représentées en détail. On notera toutefois que le nombre des lampes de balisage L et le nombre des équipements électriques ou électroniques E donc le nombre des interfaces 1 peut varier d'une boucle de balisage à l'autre. En se reportant maintenant à la figure 2, on peut voir que l'alimentation régulée A comprend, de façon classique, un redresseur 6, constitué par exemple par un pont redresseur double alternance, dont l'entrée est reliée à l'enroulement secondaire 5 du transformateur d'intensité TIi de la figure 1 et dont la sortie est reliée à un filtre de réjection 7. La sortie du filtre 7 est reliée à l'entrée d'un convertisseur courant/tension à découpage 8. Comme montré, le convertisseur 8 peut être par exemple un convertisseur du type couramment appelé par les hommes de l'art convertisseur"booster", qui comprend essentiellement une inductance 9 connectée entre l'entrée et la sortie du convertisseur 8, un condensateur 11 connecté entre l'extrémité côté entrée de l'inductance 9 et la masse, et un commutateur électronique 12 tel que par exemple un transistor MOS, dont le trajet drain-source est connecté entre l'extrémité côté sortie de l'inductance 9 et la masse. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à ce type de convertisseur, car on pourrait tout aussi bien utiliser un convertisseur courant/tension à découpage du type couramment appelé par les hommes de l'art convertisseur"fly-back". La sortie du convertisseur 8 est reliée à l'anode d'une diode 13 dont la cathode est reliée d'une part à un condensateur de stockage 14 et d'autre part, à une borne de sortie 15 sur laquelle une tension continue de sortie Vs est disponible pour l'alimentation de l'équipement électrique ou électronique E de la figure 1. L'alimentation régulée A comprend en outre, de façon classique, un moyen de mesure 16, par exemple un pont de mesure, qui mesure la tension de sortie Vs et qui fournit un signal de mesure représentatif de la valeur de ladite tension Vs à un dispositif de régulation 17, de préférence par l'intermédiaire d'un filtre 18 qui élimine les éventuelles ondulations résiduelles à 50 Hz ou 60 Hz et les éventuelles surtensions présentes dans le signal de mesure fourni par le moyen de mesure 16. Sur la base du signal de mesure fourni par le moyen de mesure 16, le dispositif de régulation 17 commande le transistor MOS 12 du convertisseur 8 de façon à maintenir la tension de sortie Vs sensiblement égale à une valeur de consigne. A cet effet, le dispositif de régulation 17 envoie à la gâchette du transistor MOS 12 un signal de commande G 1 à forme d'onde rectangulaire (figure 3), qui définit les paramètres de découpage du convertisseur 8. La période T du signal de commande G 1 définit la fréquence de découpage FD. Le temps tl pendant lequel le signal de commande Gl est à un niveau haut, correspond à une période de conduction du transistor MOS 12, donc à une phase de charge de l'inductance 9 du convertisseur 8, tandis que le temps t2 pendant lequel le signal de commande G 1 est à un niveau bas, correspond à une phase de blocage du transistor MOS 12, donc à une phase de décharge de l'inductance 9 pour charger le condensateur de stockage 14. Le rapport cyclique de découpage Rc est défini comme étant le rapport tl/T. Une augmentation de la fréquence de découpage FD ou une diminution du rapport cyclique Rc provoque une augmentation de la tension de sortie Vs. Inversement, une diminution de la fréquence de découpage Fo ou une augmentation du rapport cyclique Rc provoque une diminution de la tension de sortie Vs. Dans l'alimentation régulée A de l'interface 1 selon l'invention, le dispositif de régulation 17 est constitué par un microprocesseur qui est programmé pour : a). calculer, à partir du signal de mesure fourni par le moyen de mesure 16, une erreur e entre la valeur de la tension de sortie Vs et une valeur de consigne, par exemple 76V (cette valeur de consigne est de préférence ajustable), b). définir un seuil d'erreur positive esp, par exemple égale à +1V, correspondant à une valeur de la tension de sortie Vs de par exemple 77V, qui est supérieure à la valeur de consigne, et un seuil d'erreur négative esn, par exemple égale à-3V, correspondant à une valeur de la tension de sortie Vs de par exemple 73V, qui est inférieure à la valeur de consigne ; les deux seuils esp et esn définissent entre eux une bande morte du dispositif de régulation 17, c). comparer l'erreur calculée e aux deux seuils d'erreur esp et esn et, en fonction du résultat de la comparaison, d). maintenir constants les paramètres de découpage Fo et Rc si l'erreur calculée e est incluse dans la bande morte, c'est-à-dire, dans l'exemple indiqué plus haut, si la valeur mesurée de la tension de sortie Vs est comprise entre 73V et 77V, e). modifier la fréquence de découpage FD dans un sens tendant à ramener l'erreur e dans la bande morte si l'erreur est en dehors de ladite bande morte, c'est-àdire si, dans l'exemple indiqué plus haut, la valeur mesurée de la tension de sortie Vs est inférieure ou égale à 73V ou supérieure ou égale à 77V. Ainsi, dans le premier cas (Vs 73V), le microprocesseur du dispositif de régulation 17 provoque une augmentation de la fréquence de découpage Fo du signal de commande G 1 afin de ramener la tension de sortie Vs à une valeur comprise entre 73V et 77V. Dans le second cas (Vs 2 : : à 77V), le microprocesseur du dispositif de régulation 17 provoque une diminution de la fréquence de découpage Fo du signal de commande Gl afin de ramener la tension de sortie Vs entre 73V et 77V. Par contre, tant que la tension de sortie Vs reste comprise entre les deux valeurs sus-indiquées (73V et 77V dans cet exemple), le microprocesseur du dispositif de régulation 17 ne change pas la fréquence de découpage FD et le rapport cyclique de découpage Rc. Dans un premier mode de réalisation de l'invention, le microprocesseur du dispositif de régulation 17 est programmé pour modifier la fréquence de découpage FD d'une façon qui sera décrite en détail plus loin, le rapport cyclique de découpage Rc étant maintenu en permanence constant à une valeur aussi proche que possible de 50 %. On notera également que si l'on utilise un microprocesseur comportant une entrée analogique, la fonction de mesure de la tension de sortie Vs et la fonction de filtrage du signal de mesure peuvent être réalisées directement par le microprocesseur, au lieu d'être réalisées par les blocs 16 et 18 de la figure 2. La figure 4 est un organigramme correspondant à ce mode de fonctionnement. Comme montré dans la figure 4, l'étape SI est une étape d'initialisation qui a lieu lors de la mise sous tension du système et au cours de laquelle le microprocesseur du dispositif de régulation 17 fixe la fréquence de découpage FD du signal de commande G 1 à une valeur initiale Fo qui est par exemple égale à 100kHz, et le rapport cyclique de découpage Rc à une valeur Ro qui est de préférence égale à 50 % ou à une valeur aussi proche que possible de 50 %. A l'étape suivante S2, le microprocesseur mesure la tension de sortie Vs et, après filtrage (étape S3), il calcule l'erreur e entre la valeur mesurée de la tension de sortie Vs et la valeur de consigne (étape S4). Ensuite, à l'étape S5, le microprocesseur compare l'erreur calculée e aux deux seuils d'erreur esn et esp. Si la valeur de l'erreur e est comprise entre les deux seuils d'erreur, le microprocesseur ne modifie pas la fréquence de découpage FD, revient à l'étape S2 et exécute à nouveau les opérations des étapes S2 à S5 tant que la valeur de l'erreur e reste comprise entre les deux seuils d'erreur. Dès que la valeur de l'erreur e passe en dehors de la bande morte définie par les deux seuils esn et esp, le microprocesseur passe à l'étape S6 dans laquelle il détermine si la valeur de l'erreur e est inférieure ou égale au seuil d'erreur négative esn, c'est-à-dire si la valeur de la tension de sortie Vs est inférieure ou égale à 73V dans l'exemple considéré plus haut. Si cela est le cas, le microprocesseur augmente la fréquence de découpage FD (étape S7), afin de provoquer une augmentation de la tension de sortie Vs, et il revient à l'étape S2 pour effectuer à nouveau les opérations des étapes S2 à S5. Si la valeur de l'erreur e a été ramenée dans la bande morte définie par les deux seuils esn et esp, le microprocesseur maintient la valeur de la fréquence de découpage Fo qui a été fixée à l'étape S7. Par contre, si la valeur de l'erreur e est encore en dehors de la bande morte, le microprocesseur passe à nouveau à l'étape S6. Si la valeur de l'erreur e est encore inférieure ou égale au seuil d'erreur négative esn, le microprocesseur passe à nouveau à l'étape S7 pour augmenter à nouveau la valeur de la fréquence de découpage FD et, par suite, pour faire croître la tension de sortie Vs, puis il revient à l'étape S2, et le cycle décrit ci-dessus est recommencé autant de fois que cela est nécessaire, tant que la valeur de l'erreur e n'a pas été ramenée dans la bande morte. D'un autre côté, si, à l'étape S6, le microprocesseur détermine que la valeur de l'erreur e n'est pas inférieure ou égale au seuil d'erreur négative esn, cela signifie que la valeur de l'erreur e est supérieure ou égale au seuil d'erreur positive esp, c'est-à-dire que la tension de sortie Vs a une valeur supérieure à 77V dans l'exemple considéré plus haut. Dans ce cas, le microprocesseur passe à l'étape S8 dans laquelle il commande une diminution de la valeur de la fréquence de découpage Fo du signal de commande Gl, afin de provoquer de la sorte une diminution de la tension de sortie Vs. Ensuite, le microprocesseur revient à l'étape S2 pour effectuer à nouveau les opérations des étapes S2 à S5. Si la valeur de l'erreur e a été ramenée dans la bande morte, le microprocesseur maintient la nouvelle valeur de la fréquence de découpage FD qui a été fixée à l'étape S8 et il revient à nouveau à l'étape S2. Si cela n'est pas le cas, le microprocesseur passe à nouveau à l'étape S6 et, selon le résultat de la comparaison, il passe soit à l'étape S8 pour diminuer la valeur de la fréquence de découpage Fo et, par suite, pour provoquer une diminution de la tension de sortie Vs si la valeur de l'erreur e n'est pas inférieure ou égale au seuil d'erreur négative esn (dans ce cas e est encore supérieure ou égale au seuil d'erreur positive esp), soit à l'étape S7 pour augmenter la valeur de la fréquence de découpage Fo et, par suite, provoquer une augmentation de la tension de sortie Vs si l'erreur est inférieure ou égale au seuil d'erreur négative esn. Après l'étape S8 ou l'étape S7, le microprocesseur revient à l'étape S2 et le cycle décrit ci-dessus recommence à nouveau. De préférence, dans les étapes S7 et S8, le microprocesseur incrémente ou décrémente, respectivement, la fréquence de découpage FD par bonds, c'est-à-dire par valeurs discrètes AFD, selon une fonction exponentielle de l'erreur. Plus précisément, plus grande est la valeur absolue de l'erreur e, plus grande est la quantité AFD dont le microprocesseur modifie la valeur de la fréquence de découpage FD. Inversement, plus faible est la valeur de l'erreur e, plus faible est la quantité AFD dont le microprocesseur modifie la valeur de la fréquence de découpage Fo. Par exemple, la quantité AFD est donnée par la formule AFo = a. exp (b. e) dans laquelle a et b sont des constantes qui dépendent du circuit, et e est la valeur absolue de l'erreur calculée. Ceci peut être obtenu par exemple à l'aide d'une table de correspondance qui est stockée dans une mémoire du microprocesseur et qui contient plusieurs valeurs de la fréquence de découpage FD ou plusieurs valeurs d'incrément ou de décrément AFD de la fréquence de découpage correspondant respectivement à des plages successives de valeurs de l'erreur e en deçà du seuil d'erreur négative esn ou au-delà du seuil d'erreur positive esp. Les valeurs contenues dans la table sont choisies de façon à obtenir une correction rapide de l'erreur pour la ramener dans la bande morte, avec un amortissement rapide afin d'éviter que la valeur de l'erreur oscille de part et d'autre de la bande morte et, par suite, afin d'éviter que la valeur de la tension de sortie Vs oscille de part et d'autre de la valeur de consigne en dépassant vers le haut et vers le bas les valeurs fixées par les valeurs de seuil positive et négative, c'est-à-dire les valeurs de 77V et 73V dans l'exemple considéré plus haut. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, à l'étape S6, le microprocesseur peut être conçu pour déterminer si la valeur de l'erreur e est supérieure ou égale au seuil d'erreur positive esp. Dans ce cas, l'étape S7 est une étape de diminution de la fréquence de découpage Fo, tandis que l'étape S8 est une étape d'augmentation de la fréquence de découpage Fo. En se reportant à nouveau à la figure 2, on peut voir que l'alimentation régulée A de l'interface selon l'invention comporte en outre un circuit d'alimentation 19, dont l'entrée est reliée à la sortie du filtre 7, et qui délivre sur sa sortie une tension continue Vec permettant le fonctionnement du microprocesseur du dispositif de régulation 17. De préférence, l'alimentation régulée A comprend en outre un autre convertisseur courant/tension à découpage 21 dont l'entrée est reliée à la sortie du filtre 7 et dont la sortie est reliée à l'anode d'une diode 22 dont la cathode est reliée au condensateur de stockage 14 et à la borne de sortie 15. Le convertisseur 21 est identique au convertisseur 8 et, pour cette raison, il n'a pas été représenté en détail. Dans le cas où le convertisseur 21 est prévu, le microprocesseur du dispositif de régulation 17 est conçu pour commander aussi le transistor MOS du convertisseur 21 au moyen d'un signal de commande G2 qui a la même fréquence de découpage FD et le même rapport cyclique de découpage Rc que le signal de commande Gl (t') =ti ; t'2=t2 ; tl+t2=t'\+t'2=T=I/FD), comme montré dans la figure 3. Toutefois, le signal de commande G2 est déphasé par rapport au signal de commande Gilde telle façon que l'inductance du convertisseur 21 soit dans une phase de décharge (temps t'2) pendant que l'inductance 9 du convertisseur 8 est dans une phase de charge (temps ti), et vice- versa de telle façon que l'inductance du convertisseur 21 soit dans une phase de charge (temps t'l) pendant que l'inductance 9 du convertisseur 8 est dans une phase de décharge (t2). Un tel agencement permet de recharger plus rapidement le condensateur de stockage 14 en cas d'appel important de courant de la part de l'équipement électrique ou électronique connecté à la borne de sortie 15, donc de stabiliser encore plus rapidement la tension de sortie Vs à la valeur de consigne ou, plus exactement, à une valeur comprise dans la bande morte définie le seuil d'erreur négative esn et le seuil d'erreur positive esp. Comme montré dans la figure 2, l'alimentation régulée A comprend en outre un circuit de démarrage doux 23, dont la fonction est de fournir aux deux convertisseurs 8 et 21 des signaux appropriés de commande G 1 et G2 pendant la phase de boutage du microprocesseur du dispositif de régulation 17 aussitôt après la mise sous tension du système. En effet, lors de la mise sous tension du système, les transistors MOS des convertisseurs 8 et 21 sont bloqués et, en l'absence du circuit de démarrage doux 23, il peut se produire des surtensions qui pourraient détériorer, voire détruire certains des composants actifs ou passifs de l'alimentation régulée A. Dès que la phase de boutage du microprocesseur est terminée, ce dernier se substitue automatiquement au circuit de démarrage doux 23 pour envoyer les signaux de commande appropriés G 1 et G2 respectivement au convertisseur 8 et au convertisseur 21. Dans le graphique de la figure 5, on a représenté en W, la forme d'onde de la tension aux bornes de l'enroulement secondaire 5 du transformateur d'intensité TI, connecté à l'interface 1 de l'invention, en W2 la forme d'onde de la tension aux bornes de l'enroulement secondaire 5 d'un transformateur d'intensité TI connecté à une lampe de balisage L, par exemple le transformateur TIlde la figure 1, et en W3 la forme d'onde de la tension aux bornes de l'enroulement secondaire d'un transformateur d'intensité semblable aux transformateurs TII et TII, connecté à une interface de l'art antérieur. Les formes d'onde Wi, W2, et W3 ont été observées au moyen d'un oscilloscope. Comme on peut le voir, les formes d'onde Wl et W2 sont très semblables et ne présentent aucun déphasage l'une par rapport à l'autre, tandis que la forme d'onde W3 a une allure beaucoup plus complexe que celle des formes d'onde W 1 et W2, à cause de la présence d'harmoniques et de surtensions. Pour tout spécialiste du métier, il est clair que l'interface selon l'invention ne perturbe pas le fonctionnement de la boucle de balisage, alors que l'interface de l'art antérieur provoque de sérieuses perturbations. Il va de soi que les modes de réalisation de l'invention qui ont été décrits ci-dessus ont été donnés à titre d'exemples purement indicatifs et nullement limitatifs et que de nombreuses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art sans pour autant sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Interface (1) pour l'alimentation d'un équipement électrique ou électronique (E) fonctionnant en courant continu à partir d'une boucle de balisage (BI), comprenant : a). un transformateur d'intensité (Tri), dont l'enroulement primaire (2) est connecté en série dans la boucle de balisage, b). un redresseur (6) connecté à l'enroulement secondaire (5) du transformateur d'intensité, c). un filtre de réjection (7) connecté à la sortie du redresseur, d). un convertisseur courant/tension à découpage (8), connecté à la sortie du filtre de réjection et incluant une inductance (9) qui est chargée et déchargée selon des paramètres de découpage comprenant une fréquence de découpage FD et un rapport cyclique de découpage Rc, e). un condensateur de stockage (14) pour stocker une tension continue de sortie Vs fournie par le convertisseur courant/tension pour l'alimentation dudit équipement électrique ou électronique, f). un moyen de mesure (16) agencé pour fournir un signal de mesure représentatif de la valeur de ladite tension continue de sortie, et g). un dispositif de régulation (17) qui, à partir dudit signal de mesure, commande le convertisseur courant/tension de façon à maintenir ladite tension continue de sortie sensiblement égale à une valeur de consigne, caractérisé en ce que ledit dispositif de régulation (17) comporte un microprocesseur qui est programmé pour : - calculer, à partir dudit signal de mesure, une erreur e entre la valeur de ladite tension continue de sortie Vs et ladite valeur de consigne, - définir un seuil d'erreur positive esp correspondant à une valeur de la tension continue de sortie supérieure à la valeur de consigne, et un seuil d'erreur négative esn correspondant à une valeur de tension continue de sortie inférieure à la valeur de consigne, les deux seuils d'erreur positive et négative définissant entre eux une bande morte du dispositif de régulation, - comparer l'erreur calculée aux seuils d'erreur positive et négative et, en fonction du résultat de la comparaison, - maintenir constants les paramètres de découpage Fo, Rc si l'erreur calculée est incluse dans ladite bande morte, - modifier la fréquence de découpage FD dans un sens tendant à ramener l'erreur dans la bande morte si l'erreur calculée e est en dehors de ladite bande morte, une augmentation de la fréquence de découpage Fo provoquant une augmentation de ladite tension continue de sortie Vs, et une diminution de la fréquence de découpage provoquant une diminution de ladite tension continue de sortie. 2. Interface selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend un moyen de filtrage (18 ; S3) pour filtrer le signal de mesure fournie par le moyen de mesure (16). 3. Interface selon la revendication 2, caractérisée en ce que la mesure (S2) de ladite tension continue de sortie et le filtrage (S3) du signal de mesure sont effectués par le microprocesseur (17). 4. Interface selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que la valeur de consigne est ajustable. 5. Interface selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'au moins un des seuils d'erreur positive et négative (esp et esn) est ajustable. 6. Interface selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre un autre convertisseur courant/tension à découpage (21), les deux convertisseurs courant/tension (8,21) étant montés en parallèle et commandés par le microprocesseur (17) de façon à fonctionner à la même fréquence de découpage Fo et avec le même rapport cyclique de découpage Rc, mais avec un déphasage tel que l'inductance (9) de l'un des deux convertisseurs courant/tension (8) soit dans une phase de charge pendant que l'inductance de l'autre convertisseur courant/tension (21) est dans une phase de décharge, et vice-versa. 7. Interface selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que, si l'erreur calculée e est en dehors de la bande morte, le microprocesseur (17) modifie la fréquence de découpage FD par bonds selon des valeurs AFD qui sont données par une fonction exponentielle de l'erreur. 8. Interface selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que le microprocesseur (17) maintient le rapport cyclique de découpage Rc à une valeur aussi proche que possible de 50 %.