Brevet FR2827095A1 — publié le 20030110

L'invention concerne un convertisseur de tension apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprenant un convertisseur indirect. Par très basse tension de sécurité (TBTS) on attend ici, par exemple des tensions conformes à la norme NF EN60950, soit des tensions comprises entre 0 et 60V. De manière connue, des convertisseurs de tension aptes à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité, à partir d'une source de tension alternative comportent : - un redresseur de tension alternative, - un convertisseur indirect, également plus connu sous les termes de convertisseur Flyback, et - des moyens de commande pour sélectionner une tension continue de sortie parmi les tensions continues de sortie possibles du convertisseur indirect en réponse à un signal de commande. Le redresseur de tension alternative est adapté pour délivrer en entrée du convertisseur indirect, une tension continue redressée. Le redresseur est typiquement raccordé en entrée à une source de tension alternative comprise entre 80 et 250 Vac. Le convertisseur indirect comporte un transformateur équipé de plusieurs en- roulements secondaires. Chaque enroulement secondaire est associé à un circuit électronique de sortie respectif de manière à délivrer l'une des tensions continues de sortie possibles à partir de la tension présente aux bornes de l'enroulement secondaire correspondant. Pour cela, chaque enroulement secondaire comporte un nombre de spi- res différent de celui des autres enroulements secondaires. Les moyens de commande sont aptes à sélectionner, en réponse au signal de commande, une des tensions continues de sortie délivrées à partir des enroule- ments secondaires. Ainsi, lorsqu'un utilisateur souhaite modifier la tension continue de sortie du convertisseur, il agit sur les moyens de commande pour sélectionner l'enroulement se- condaire délivrant la tension continue de sortie qu'il désire obtenir. Les convertisseurs de tension comportant un convertisseur indirect apte à délivrer plusieurs très basses tensions de sécurité sont formés à partir de composants électroniques, à l'exception du transformateur, qui se présentent sous la forme de petits circuits intégrés. Par conséquent, l'encombrement de ces convertisseurs est principa- lement déterminé par la taille du transformateur et le nombre de circuits électroniques de sortie correspondant à chacun des enroulements secondaires. Ainsi, l'encombrement de ces convertisseurs est particulièrement imposant à cause de la présence de plusieurs enroulements secondaires. Cet inconvénient limite les applications possibles de ces convertisseurs de tension. Par exemple, ces convertisseurs sont difficilement utilisables pour réaliser des prises murales aptes à délivrer plusieurs tensions continues dans la gamme des très basses tensions à partir d'une alimentation secteur. Par boîtier de prise murale standard on désigne, par exemple, un boîtier de 60 mm de diamètre et de 30 mm de profondeur. L'invention vise à remédier à cet inconvénient en proposant un convertisseur de tension comportant un convertisseur indirect apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité dont l'encombrement est réduit. L'invention a donc pour objet un convertisseur de tension apte à délivrer en sortie plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprenant un convertisseur indirect, ledit convertisseur indirect comportant, d'une part un transformateur équipé d'un enroulement primaire adapté pour être raccordé à une source de tension continue d'entrée, et, d'autre part, un interrupteur raccordé à l'enroulement primaire dont le temps de conduction est contrôlable, le convertisseur de tension comportant en outre un circuit de pilotage du temps de conduction de l'interrupteur, caractérisé en ce qu'il comporte, raccordé au circuit de pilotage, un premier circuit de sélection d'une très basse tension continue de sécurité parmi lesdites plusieurs très basses tensions continues de sécurité, en ce que le circuit de pilotage est adapté pour modifier le temps de conduction de l'interrupteur sous la commande dudit premier circuit de sélection en fonction de ladite très basse tension continue de sécurité sélectionnée, et en ce que le transformateur comporte un seul enroulement secondaire à partir duquel sont délivrées lesdites plusieurs très basses tensions continues de sécurité. Suivant d'autres caractéristiques de l'invention : - le convertisseur de tension comporte un second circuit de sélection d'une intensité maximale de courant en sortie du convertisseur de tension, et le circuit de pilotage est adapté pour être contrôlé par le second circuit de sélection en fonction de ladite intensité maximale de courant en sortie du convertisseur ; - le convertisseur de tension comporte un redresseur raccordé à l'entrée du convertisseur indirect et ledit redresseur est adapté pour être raccordé à la sortie d'une source de tension alternative ; - le convertisseur de tension est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vdc et 42 Vdc à partir d'une tension alternative de comprise entre 190 Vac et 250 Vac présente en entrée du redresseur, et le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire sur le nombre de spires de l'enroulement primaire est compris entre 0,036 et 0,65 ; - le convertisseur de tension est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vdc et 24 Vdc à partir d'une tension alternative comprise entre 190 Vac et 250 Vac présente en entrée du redresseur, et le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire sur le nombre de spires de l'enroulement primaire est compris entre 0.02 et 0.45. - le convertisseur de tension est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vdc et 12 Vdc à partir d'une tension alternative comprise entre 190 Vac et 250 Vac présente en entrée du redresseur, et le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire sur le nombre de spires de l'enroulement primaire est compris entre 0,01 et 0,2 ; - le convertisseur de tension est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vdc et 42 Vdc à partir d'une tension alternative comprise entre 80 Vac et 150 Vac présente en entrée du redresseur et le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire sur le nombre de spires de l'enroulement primaire est compris entre 0,03 et 0,6. - le convertisseur de tension est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vdc et 24 Vdc à partir d'une tension alternative comprise entre 80 Vac et 150 Vac présente en entrée du redresseur, le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire sur le nombre de spires de l'enroulement primaire est compris entre 0,015 et 0,35. - le convertisseur de tension est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vdc et 12 Vdc à partir d'une tension alternative comprise entre 80 Vac et 150 Vac présente en entrée du redresseur, et le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire sur le nombre de spires de l'enroulement primaire est compris entre 0,008 et 0,2. - ledit convertisseur indirect comporte une diode dont l'anode est raccordée à une première extrémité de l'enroulement secondaire et dont la cathode est raccordée à une première borne de sortie des très basses tensions continues de sécurité, et le convertisseur de tension comporte un rapport d'enroulement m entre le nombre de spires de l'enroulement secondaire sur le nombre de spires de l'enroulement primaire déterminé à partir de la relation suivante : où : - Vomm est la plus petite très basse tension continue de sécurité en sortie du convertisseur de tension, - Vdl est la chute de tension aux bornes de la diode lorsque celle-ci conduit, - J7emm est le minimum de la tension continue en entrée du convertisseur indirect (6) ; - Vds est la chute de tension aux bornes de l'interrupteur lorsque celuici conduit, -LP est l'inductance de l'enroulement primaire, - Ip est l'intensité maximale du courant traversant l'interrupteur ; f est la fréquence de fonctionnement de l'interrupteur, - kip est le rapport entre l'amplitude maximale des variations de l'intensité du courant traversant l'interrupteur et l'intensité maximale Ip du courant traversant ce même interrupteur. L'invention a également pour objet une prise murale caractérisée en ce qu'elle comporte un convertisseur de tension conforme à l'invention. Dans un convertisseur de tension tel que celui décrit ci-dessus l'ensemble des enroulements secondaires utilisés est remplacé par un seul enroulement secondaire et un circuit de réglage de la tension continue en sortie de cette unique enrou- lement secondaire. L'encombrement du transformateur est donc réduit puisque celui-ci ne comporte plus qu'un seul enroulement secondaire. De plus, l'encombrement du circuit de réglage peut aisément être réduit à un encombrement inférieur à celui d'un enroulement secondaire, par exemple en utilisant des circuits intégrés. Ainsi, l'encombrement total du convertisseur décrit ci-dessus est inférieur à celui d'un convertisseur équivalent comportant plusieurs enroulements secondaires./1 est dès lors possible de réduire l'encombrement d'un tel convertisseur à une taille suffisamment petite pour être logé à l'intérieur d'un boîtier de prise murale standard. D'autres caractéristiques et avantages ressortiront à la lecture de la description suivante, donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en se référant aux dessins sur lesquels : - la figure 1 est un circuit électronique d'un convertisseur de tension conforme à l'invention ; - La figure 2 est un chronogramme de l'évolution de différentes grandeurs caractéristiques du fonctionnement d'un convertisseur conforme à l'invention ; et - la figure 3 est un procédé de détermination du nombre de spires des enrou- lements primaires et secondaires d'un transformateur utilisé dans un convertisseur de tension conforme à l'invention. La figure 1 illustre un convertisseur de tension 2 apte à délivrer plusieurs très basses tensions de sécurité. Ce convertisseur de tension 2 comporte un redresseur 4 de tension classique, un convertisseur indirect 6, et un circuit de réglage 8. Le redresseur 4 est raccordé, d'une part, à une première et à une seconde bornes 10,12 d'entrée de tension alternative, et d'autre part, à une première et à une seconde bornes 14,16 d'entrée de tension redressée. La tension redressée présente entre les bornes 14,16 est notée Ve. Les bornes 10,12 sont raccordées à une source de tension alternative comprise entre 190 Vac de 250 Vac (non représentée). Le convertisseur indirect 6 est apte à transformer la tension redressée Ve présente entre les bornes 14 et 16 en une tension continue, notée Fo, différente présente entre une première et une seconde bornes 18,20 de sortie de très basses tensions continues de sécurité. La structure générale des convertisseurs indirects étant connue, seuls les éléments spécifiques à l'invention seront décrits ici. Pour plus d'information sur la structure générale des convertisseurs indirects, le lecteur pourra par exemple se référer au document 01 suivant : Alimentations à découpage , Michel GIRARD, Edi-science, 1993. Le convertisseur indirect 6 comporte essentiellement un circuit d'entrée relié par l'intermédiaire d'un transformateur 24 à un circuit de sortie. Le transformateur 24 comporte un enroulement primaire 26 de ni spires et un unique enroulement secondaire 28 de m spires. L'enroulement primaire comporte une première et une seconde extrémités 30,32. L'enroulement secondaire 28 comporte seulement une première et une seconde extrémités 34,36. Les enroulements primaire et secondaire sont bobinés en sens inverse. Par la suite, l'inductance de l'enroulement primaire 26 sera notée Lp et le rapport d'enroulement, noté m, est défini par la relation suivante : ? K=-. ni En variante, le transformateur 24 comporte un second enroulement secondaire destiné à alimenter le circuit de réglage 8. Aucune très basse tension continue de sécurité n'est délivrée à partir de ce second enroulement secondaire pour alimenter une charge destinée à être raccordée en sortie du convertisseur de tension. Le circuit d'entrée est raccordé d'une part aux bornes 14,16 d'entrée de tension redressée, et d'autre part, à la première à la seconde extrémités 30,32 de l'enroulement primaire 26. Ce circuit d'entrée comporte un condensateur de lissage 40 et un interrupteur contrôlable 42. Le condensateur 40 est raccordé, d'une part, à la borne 14 d'entrée de tension redressée et à l'extrémité 30 de l'enroulement primaire 26, et d'autre part à la borne 16 d'entrée de tension redressée. L'interrupteur 42 est raccordé entre la seconde extrémité 32 de l'enroulement primaire 26 et la borne 16 d'entrée de tension redressée. L'interrupteur 42 est caractérisé par les grandeurs suivantes : - la tension maximale entre ses bornes dans l'état ouvert, notée Vs ; - la chute de tension entre ses bornes dans l'état passant, notée Vos ; - sa fréquence de fonctionnement, notée f, c'est-à-dire la fréquence d'ouverture et de fermeture de l'interrupteur ; et - l'intensité maximale du courant circulant entre ses bornes, notée Ip. L'interrupteur 42 comporte une entrée de commande reliée à la sortie du circuit de réglage 8. Cette entrée de commande est destinée à recevoir un signal de commande pour régler le temps de conduction par période de fonctionnement de l'interrupteur 42. Le signal de commande est ici un signal dont la largeur d'impulsion est modulée, également appelé signal de commande PWM (Pulse Width Modulation). L'interrupteur 42 est, par exemple un composant de la famille Topswich de l'entreprise Power Integrations (Power Integrations, Inc., 477 N. Mathilda Avenue, Sunnyvale, CA 94086). Le circuit de sortie est raccordé à chaque extrémité de l'enroulement secondaire 28 et comporte une diode de redressement 50, un condensateur de lissage 52, et une résistance 54 de mesure de courant. L'anode de la diode 50 est raccordée à la première extrémité 34 de l'enroulement secondaire 28 tandis que sa cathode est raccordée à une première borne de la résistance 54. Le condensateur 52 est raccordé, d'une part, à la première borne de la résistance 54 et, d'autre part, à la borne 20 de sortie de très basses tensions continues de sécurité et à la seconde extrémité 36 de l'enroulement secondaire 28. Une seconde borne de la résistance 54 est raccordée à la borne 18 de sortie de très basses tensions continues de sécurité. Dans le convertisseur indirect 6 précédemment décrit, le courant circulant de l'extrémité 30 vers l'extrémité 32 de l'enroulement primaire 26 est noté il tandis que le courant circulant de l'extrémité 36 vers l'extrémité 34 de l'enroulement secondaire 28 est noté/2. Le courant circulant en sortie de la résistance 54 est noté io. Le circuit de réglage 8 est apte à générer le signal de commande PWM pour contrôler le temps de conduction par période de fonctionnement de l'interrupteur 42. Ce circuit de réglage 8 comprend un circuit de pilotage 58 associé à un premier et à un second circuits de sélection 60 et 62. Le circuit de pilotage 58 est destiné à commander le temps de conduction par période de fonctionnement de l'interrupteur 42. Ici, il comprend un circuit intégré 64, par exemple, un composant TStvhOI de la société ST Microelectronics (Worldwide Headquarters, 165, rue Edouard Branly, BP112 - Technoparc du Pays de Gex, F-01637 Saint-Genis-Pouilly cedex, France). Ce circuit intégré est apte à délivrer en sortie un signal analogique en fonction des écarts mesurés entre la tension continue de sortie Vo et une référence de tension et limite le courant continu de sortie io en fonction de la valeur d'une référence de courant. Pour cela, le circuit intégré 64 est raccordé en entrée, d'une part, aux bornes 18 et 20 de sortie de très basses tensions continues de sécurité et, d'autre part, à une référence de tension 66. La référence de tension 66 est adaptée pour que sa valeur soit contrôlable à l'aide du premier circuit de sélection 60. Le circuit intégré 64 est également raccordé aux bornes de la résistance 54 de mesure de courant et à une référence de courant 68. La référence de courant 68 est adaptée pour que sa valeur soit contrôlable à l'aide du second circuit de sélection 62. La sortie du circuit intégré 64 est raccordée à l'interrupteur 42 par l'intermédiaire d'un circuit d'isolation 70 et d'un régulateur PWM 72 pour transmettre le signal de commande généré. Le circuit d'isolation 70 est raccordé à la sortie du circuit intégré 64. Il est destiné à isoler le circuit intégré 64 du circuit d'entrée du transformateur 24. Le circuit régulateur PWM 72 est raccordé à la sortie du circuit d'isolation 70 et à l'entrée de commande de l'interrupteur 42. Ce régulateur est apte à convertir le signal analogique délivré par le circuit intégré 64 en un signal de commande PWM. Avantageusement un tel circuit 72 est intégré avec l'interrupteur 42 dans un même composant. C'est le cas lorsque l'interrupteur 42 est un interrupteur de la famille "Topswitch"de l'entreprise"Power Integrations". Le premier et le second circuits de sélection 60,62 sont respectivement destinés à sélectionner la très basse tension Vo et l'intensité maximale io en sortie du convertisseur 2. Pour cela le premier et le second circuits de sélection 60,62 sont respectivement raccordés à la référence de tension 66 et à la référence de courant 68. Par exemple, le premier et le second circuits de sélection 60,62 comportent chacun un commutateur manoeuvrable par un opérateur de sorte que la très basse tension de sortie Vo est l'intensité maximale du courant io puissent être sélectionnées par un opérateur. La figure 2 comporte deux chronogrammes 80,82. Ces chronogrammes sont ici utilisés pour définir des grandeurs qui seront utilisées lors de la description du procédé de la figure 3. Le chronogramme 80 comporte deux courbes 84,86 représentant respectivement les variations de l'intensité du courant il et du courant i2 pendant une période de fonctionnement de l'interrupteur 42, notée T. Au début de la période T, l'intensité du courant il est nulle. Ensuite pendant un laps de temps, noté ton, l'intensité du courant il croît. Ce laps de temps ton correspond au laps de temps pendant lequel l'interrupteur 42 est fermé, c'est-à-dire qu'il correspond au temps de conduction de l'interrupteur 42. A la fin du laps de temps ton l'intensité du courant il s'annule de nouveau, ce qui correspond à l'ouverture de l'interrupteur 42. Ensuite l'intensité il reste nulle jusqu'à la fin de la période T, c'est-à-dire pendant un laps de temps noté toff. Au début de la période T, l'intensité i2 est nulle tant que l'interrupteur 42 conduit, c'est-à-dire pendant le laps de temps ton. A l'issue de ce laps de temps, l'intensité i2 passe subitement à une valeur non nulle. Ensuite l'intensité i2 décroît progressivement à partir de cette valeur non nulle jusqu'à une valeur nulle pendant un laps de temps noté t. Ce laps de temps t est inférieur au laps de temps toff de sorte que l'intensité i2 s'annule avant la fin de la période T. Dans une telle situation le fonctionnement du convertisseur indirect 6 est dit"en mode discontinu". Le chronogramme 82 comporte une courbe 88 représentant les variations de l'intensité du courant Í1 pendant une période T de fonctionnement du convertisseur indirect 6. Contrairement à la courbe 84 la courbe 88 représente les variations de l'in- tensité Í1 dans le cas où le convertisseur indirect 6 fonctionne dans un mode dit"dis- continu". Dans un tel mode de fonctionnement l'intensité Í1 possède une valeur, non nulle, notée 1 m, au début de la période T. Ensuite de façon similaire à la courbe 84, l'intensité Í1 croît pendant le laps de temps ton jusqu'à une valeur maximale, notée #p. Ensuite l'évolution de l'intensité Í1 est identique à celle de la courbe 84. Les grandeurs suivantes sont définies à partir des notations précédentes : - Ir l'amplitude maximale des variations du courant il pendant le temps de conduction ton, c'est-à-dire la différence entre Ip et lm. - Un rapport cyclique, noté D, défini selon la relation suivante D=ton/T - Un premier rapport Krp défini selon la relation suivante : Krp= Ir/Im - Un second rapport, noté Kdp, défini selon la relation suivante : La figure 3 illustre un procédé de dimensionnement du transformateur 24 comportant sept étapes successives 90,92, 94,96, 98,100 et 102. L'étape 90 est une étape de choix de la puissance de sortie, notée R. Cette étape est suivie par l'étape 92 de choix de l'interrupteur 42 et du régulateur PWM 72 associé à celui-ci. Ce choix détermine les grandeurs f, Ip, Vds et Vsi caractéristiques de l'interrupteur 42. L'étape 94 est une étape de recherche du rapport cyclique D maximum, noté Dmax. Pour cela on utilise la relation suivante : Le rapport cyclique maximal lorsque Krp est égal à 1. Par conséquent on déduit de la relation précédente la relation suivante permettant de calculer le rapport cyclique maximum Dmax : où - n est le rendement du convertisseur 2, il est classiquement compris entre 0,7 et 0,9 ; - Venun est le minimum de la tension redressée en entrée du convertisseur indirect ; L'étape 96 est une étape de calcul de l'inductance Lp de l'enroulement primaire 26. L'inductance Lp de l'enroulement primaire 26 est calculée en fonction du rapport cyclique maximum D.. selon la relation suivante : L'étape 98 est une étape de détermination du rapport d'enroulement m du transformateur 24. Le rapport d'enroulement m est déterminé selon la relation suivante : où : - 170mm est la plus petite très basse tension continue de sécurité, c'est-à-dire la tension continue de sortie 170 obtenue pour un rapport cyclique D proche de 0 ; - vil est la chute de tension aux bornes de la diode 50 lorsque celle-ci conduit ; - Krp est le rapport défini en regard de la figure 2. Sa valeur est généralement prise égale à 0,3 car pour un rapport Krp trop petit, la taille du transformateur 24 augmente. L'étape 100 est une étape de vérification de la compatibilité du rapport d'enroulement m précédemment déterminé à l'étape 98 avec le choix de l'interrupteur 42 effectué lors de l'étape 92. En effet, il est connu que le rapport d'enroulement m précédemment déterminé fixe la tension maximale aux bornes de l'interrupteur 42. Cette tension maximale doit être inférieure à la tension maximale VSI que l'interrupteur 42 peut supporter. Pour cela l'inégalité suivante doit être satisfaite : - Vemax est le maximum de la tension redressée Ve, - Vomax est la tension continue maximale réglable en sortie du convertisseur indirect 6. Si l'inégalité précédente est vérifiée l'étape 102 est exécutée. Dans le cas contraire, l'étape 92 ou l'étape 90 est de nouveau exécutée en choisissant des composants ayant des grandeurs différentes de celles précédemment utilisées. L'étape 102 est une étape de vérification que les ondulations de la tension continue obtenue en sortie du convertisseur indirect 6 ne sont pas trop importantes. Il a été déterminé expérimentalement que, pour que l'amplitude de ces ondulations de la tension continue de sortie soit acceptable, il est nécessaire que le rapport Kdp soit inférieur à 10. Le rapport Kdp est calculé à partir des relations suivantes : - I@p est le courant maximum circulant dans la diode 50 lors du fonctionnement du convertisseur indirect 6 en mode discontinu ; - Ls est l'inductance de l'enroulement secondaire 28 ; - t est la grandeur définie en regard de la figure 2. - S est le taux de décroissance du courant i2 pendant la période de temps t ; Si le rapport Kdp calculé n'est pas inférieur à 10, l'étape 92 et/ou l'étape 90 est de nouveau exécutée pour des composants ayant des grandeurs différentes de celles utilisées jusqu'alors. A titre d'exemple, pour un convertisseur de tension d'une puissance de 10W apte à délivrer une tension de sortie continue comprise entre 3 Vdc et 24 Vdc à partir d'une tension alternative de 230 Vac, les valeurs numériques des différentes grandeurs sont les suivantes : - Vomm est égal à 3 Vdc ; - Vomax est égal à 24 Vdc ; - Vemm est égal à 190 Vdc ; - Vemax est égal à 340 Vdc. - le choix d'un interrupteur dont la référence est TNY 256 produit par la société Power Integrations, impose VS1=700 Volts ; Ip =0,45 A et f = 130 KHz ; - kip est égale à 0, 3 ; - n est égal à 0,8 ; - Vdl est égal à 0,5 V ; - V ds est égal à 10 V ; - le rapport cyclique maximum Dmax calculé à l'étape 94 est égal à 0, 29 ; - l'inductance Lp calculée à l'étape 96 est égale à 941 us ; - la valeur de m calculée lors de l'étape 98 est égale à 0, 192 ; - la tension aux bornes de l'interrupteur 42 est égale à 465 V, ce qui est inférieur à la tension maximale VS1 qu'il peut supporter ; - les valeurs calculées lors de l'étape 102 sont les suivantes : La valeur de Kdp est donc égale à 1,6 ce qui est inférieur à 10 et donc acceptable pour la conception du convertisseur. En pratique les informations suivantes ont été déterminées. Ces informations donnent le minimum et le maximum du rapport d'enroulement m en fonction des tensions continues de sortie VOmm et Pomax et de la tension alternative en entrée du redresseur 4. Pour une tension alternative en entrée du redresseur 4 comprise entre 190 Vac de 250 Vac : - Si Fbmm est égal à 3 Vdc et Vomax est égal à 12 Vdc alors m est compris entre 0, 01 et 0, 2. - Si VOmm est égal à 3 Vdc et VOmax est égal à 24 Vdc alors m est compris entre 0, 02 et 0, 45. - vomi est égal à 3 Vdc et VOmax est égal à 42 Vdc alors m est compris entre 0,036 et 0,65 Pour une tension alternative en entrée du redresseur 4 comprise entre 80 et 150 Vac. - Si Fbrmn est égal à 3 - Si VOmm est égal à 3 Vdc et VOmax est égal à 24 Vdc alors m est compris entre 0, 015 et 0, 35 - Si VOmin est égal à 3 Vdc et Pomax est égal à 42 Vdc alors m est compris entre 0,03 et 0,6. Le fonctionnement d'un convertisseur tel que décrit précédemment va maintenant être décrit à l'aide de la figure 1. Lorsqu'un opérateur souhaite modifier la tension continue de sortie Vu, il sélectionne, à l'aide du circuit de sélection 60 la nouvelle tension de sortie. En réponse, le circuit de sélection 60 modifie la valeur de la référence de tension 66. Le circuit intégré 64 génère alors en fonction de la tension continue de sortie actuelle Va et de la nouvelle valeur de la référence de tension 66, un signal de commande qui contrôle le temps de conduction de l'interrupteur 42 de manière à obtenir en sortie du convertisseur une nouvelle tension continue de sortie correspondant à la nouvelle valeur de la référence de tension 66. Le temps de conduction de l'interrupteur 42 est fonction du rapport cyclique D. Le rapport cyclique D est relié à la tension continue de sortie Vo selon les relations suivantes. Lorsque la tension continue de sortie Fo est proche de son minimum, le convertisseur indirect 6 fonctionne en mode continu et la relation suivante relie au rapport cyclique D : Par conséquent plus le rapport cyclique D augmente plus la tension Fo augmente. Lorsque la tension Va atteint un seuil pour lequel la relation suivante est vérifiée : ton + t = T, le convertisseur indirect 6 passe alors en mode de fonctionnement discontinu et la relation suivante relie Pô au rapport cyclique D : En mode de fonctionnement discontinu, le rapport cyclique D est proche de son maximum et la très basse tension de sortie Vo est essentiellement fixée par l'impédance de la charge raccordée entre les bornes 18,20. Ainsi, tant que la puissance maximale du convertisseur 2 n'est pas dépassée, le circuit de réglage 8 agît sur le rapport cyclique D essentiellement pour réguler la tension de sortie Pô. Lorsqu'un opérateur souhaite modifier la valeur limite de l'intensité maximale du courant io, il sélectionne à l'aide du circuit de sélection 62 la nouvelle intensité maximale du courant ia. De façon similaire à ce qui a été décrit pour un changement de la tension de sortie , le circuit de réglage 8 génère alors un signal de commande prenant en compte la nouvelle valeur de la référence de courant 68. Avantageusement, lorsque l'opérateur n'agit pas sur les circuits de sélection 60,62, le circuit de réglage 8 régule automatiquement les caractéristiques de la tension de sortie en fonction de la valeur de la référence de tension 66 et de la référence de courant 68. La très basse tension délivrée en sortie est ainsi plus stable. L'invention concerne en outre un procédé pour faciliter la détermination du rapport d'enroulement m en fonction des tensions continues VOn) m et Vomax encadrant les tensions continues souhaitées en sortie. Le rapport d'enroulement m détermine en grande partie l'étendue de la plage de variation de la tension continue de sortie du convertisseur indirect. Or, il est difficile de déterminer un rapport d'enroulement m correspondant à une plage de tensions de sortie comprises entre les tensions Vom et VOmax car une valeur de m trop petite conduit à une plage de tensions de sortie trop faible et une valeur de m trop élevée n'est pas réalisable. En effet, la relation suivante relie le rapport d'enroulement m et le rapport cyclique D : Dans la relation précédente si m est proche de 0 alors le rapport cyclique D correspondant à la tension Fbmn est proche de 1. Ceci conduit à une faible plage de variation entre un rapport cyclique D correspondant à la tension VOmm et un rapport cyclique D correspondant à la tension Vmax. Dans ces conditions VOmm et VOmax sont proches l'un de l'autre. Par ailleurs si le rapport d'enroulement m est grand, c'est-à-dire par exemple supérieur à 0,5, le rapport cyclique D est proche de 0. Or ceci n'est pas réalisable car l'interrupteur 42 à un temps de conduction ton minimum à respecter. Avantageusement le circuit de réglage 8 permet de contrôler à la fois la tension continue de sortie Vo et l'intensité maximale du courant de sortie io. Il est donc possible d'utiliser un tel convertisseur 2 pour recharger des batteries et notamment des batteries de téléphone portable. De plus, un tel convertisseur s'adapte à différents types de batterie. REVENDICATIONS 1. Convertisseur de tension (2) apte à délivrer en sortie plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprenant un convertisseur indirect (6), ledit convertisseur indirect (6) comportant, d'une part un transformateur (24) équipé d'un enroulement primaire (26) adapté pour être raccordé à une source de tension continue d'entrée, et, d'autre part, un interrupteur (42) raccordé à l'enroulement primaire (26) dont le temps de conduction est contrôlable, le convertisseur de tension (2) comportant en outre un circuit de pilotage (58) du temps de conduction de l'interrupteur (42), caractérisé en ce qu'il comporte, raccordé au circuit de pilotage (58), un premier circuit de sélection (60) d'une très basse tension continue de sécurité parmi lesdites plusieurs très basses tensions continues de sécurité, en ce que le circuit de pilotage (58) est adapté pour modifier le temps de conduction de l'interrupteur (42) sous la commande dudit premier circuit de sélection (60) en fonction de ladite très basse tension continue de sécurité sélectionnée, et en ce que le transformateur (24) comporte un seul enroulement secondaire (28) à partir duquel sont délivrées lesdites plusieurs très basses tensions continues de sécurité. 2. Convertisseur de tension (2) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un second circuit de sélection (62) d'une intensité maximale de courant en sortie du convertisseur de tension (2), et en ce que le circuit de pilotage (58) est adapté pour être contrôlé par le second circuit de sélection (62) en fonction de ladite intensité maximale de courant en sortie du convertisseur. 3. Convertisseur de tension (2) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comporte un redresseur (4) raccordé à l'entrée du convertisseur indirect (6) et en ce que ledit redresseur (4) est adapté pour être raccordé à la sortie d'une source de tension alternative. 4. Convertisseur de tension (2) selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vde et 42 Vde à partir d'une tension alternative de comprise entre 190 Vae et 250 Vac présente en entrée du redresseur (4), et en ce que le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire (28) sur le nombre de spires de l'enroulement primaire (26) est compris entre 0,036 et 0,65. 5. Convertisseur de tension (2) selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vde et 24 Vde à partir d'une tension alternative comprise entre 190 Vac et 250 Vac présente en entrée du redresseur (4), et en ce que le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire (28) sur le nombre de spires de l'enroulement primaire (26) est compris entre 0,02 et 0,45. 6. Convertisseur de tension (2) selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vdc et 12 Vdc à partir d'une tension alternative de comprise entre 190 Vac et 250 Vac présente en entrée du redresseur (4), et à ce que le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire (28) sur le nombre de spires de l'enroulement primaire (26) est compris entre 0,01 et 0,2. 7. Convertisseur de tension (2) selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vdc et 42 Vdc à partir d'une tension alternative de comprise entre 80 Vac et 150 Vac présente en entrée du redresseur (4), et à ce que le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire (28) sur le nombre de spires de l'enroulement primaire (26) est compris entre 0,03 et 0,6. 8. Convertisseur de tension (2) selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vdc et 24 Vdc à partir d'une tension alternative de comprise entre 80 Vac et 150 Vac présente en entrée du redresseur (4), et à ce que le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire (28) sur le nombre de spires de l'enroulement primaire (26) est compris entre 0,015 et 0,35. 9. Convertisseur de tension (2) selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est apte à délivrer plusieurs très basses tensions continues de sécurité comprises entre 3 Vdc et 12 Vdc à partir d'une tension alternative de comprise entre 80 Vac et 150 Vac présente en entrée du redresseur (4), et à ce que le rapport d'enroulement m du nombre de spires de l'enroulement secondaire (28) sur le nombre de spires de l'enroulement primaire (26) est compris entre 0,008 et 0,2. 10. Convertisseur de tension (2) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit convertisseur indirect (6) comporte une diode (50) dont l'anode est raccordée à une première extrémité (34) de l'enroulement secondaire (28) et dont la cathode est raccordée à une première borne (18) de sortie des très basses tensions continues de sécurité, et en ce qu'il comporte un rapport d'enroulement m entre le nombre de spires de l'enroulement secondaire (28) sur le nombre de spires de l'enroulement primaire (26) déterminé à partir de la relation suivante : où : - V0min est la plus petite très basse tension continue de sécurité en sortie du convertisseur de tension (2), - Vdl est la chute de tension aux bornes de la diode (50) lorsque celle-ci conduit, - Vemm est le minimum de la tension continue en entrée du convertisseur indirect (6) ; - Vds est la chute de tension aux bornes de l'interrupteur (42) lorsque celui-ci conduit, - Lp est l'inductance de l'enroulement primaire (26), - Ip est l'intensité maximale du courant traversant l'interrupteur (42), f est la fréquence de fonctionnement de l'interrupteur (42), - kip est le rapport entre l'amplitude maximale des variations de l'intensité du courant traversant l'interrupteur (42) et l'intensité maximale Ip du courant traversant ce même interrupteur. 11. Prise murale, caractérisée en ce qu'elle comporte un convertisseur de tension (2) selon l'une quelconque des revendications précédentes.