Brevet FR2822314A1 — publié le 20020920

La présente invention concerne le domaine des multiplexeurs à InsertionExtraction (MIE) réalisés à l'aide de fibres optiques. De tels multiplexeurs permettent par exemple l'aiguillage de signaux entre différentes boucles de réseaux de télécommunications, sans apport d'énergie extérieure et sans avoir recours à l'électronique. Plus précisément l'invention concerne un Multiplexeur à InsertionExtraction réalisé à partir de Réseaux de Bragg sur un interféromètre de MachZehnder à fibre bi-coeur. La réalisation de Multiplexeurs à Insertion-Extraction à fibre et à partir de réseaux de Bragg a déjà fait l'objet de nombreuses publications. On a illustré schématiquement sur la figure 1 annexée la fonction d'un multiplexeur à insertion extraction classique MIE Comme illustré sur la figure 1, ce multiplexeur MIE comprend une voie d'entrée 1, un port d'extraction 2, un port d'insertion 3 et une voie de sortie 4. Dans un tel multiplexeur les longueurs d'onde Â. i, 2... i...., n introduites sur la voie d'entrée 1, sortent par la voie de sortie 4, exceptée la longueur d'onde extraite sur le port d'extraction 2. Par ailleurs, la longueur d'onde ki' injectée sur le port d'insertion 3 se retrouve sur la voie de sortie 4. Les Multiplexeurs connus peuvent être classés en deux catégories : ceux à fibres mono-coeurs et ceux à fibres multi-coeurs (généralement deux). On a illustré schématiquement sur la figure 2 annexée, un multiplexeur à insertion extraction réalisé à partir d'une seule fibre mono-coeur 5. Cette fibre 5 comporte au moins un réseau de Bragg 6. L'utilisation d'une seule fibre et d'un ou plusieurs réseau (x) de Bragg 6 nécessite l'emploi de circulateurs optiques 2', 3'pour coupler les voies d'Insertion 2 et d'Extraction 3 à la voie de propagation des signaux. (voir doct [1]). Ces dispositifs présentent généralement de fortes pertes et sont de plus onéreux. La réalisation de Multiplexeurs à Insertion-Extraction bas-coût a donc imposé que l'on se passe de circulateurs optiques. Le moyen le moins onéreux et à faible perte consiste à utiliser des interféromètres à fibres. On obtient ainsi des réalisations à partir de deux fibres mono-coeurs : - les documents [2] et [3] décrivent deux exemples de réalisation de coupleurs directifs - les documents [4] et [5] décrivent des exemples d'interféromètres. On a illustré schématiquement sur la figure 3 annexée un multiplexeur à insertion extraction classique réalisé à partir de deux fibres mono-coeurs 7,8. Chacune de ces deux fibres 7,8 possède au moins un réseau de Bragg 6. Les fibres 7,8 sont couplées respectivement de part et d'autre des réseaux de Bragg 6. Sur la figure 3, les coupleurs diviseurs ainsi formés sont référencés 9. Les premières extrémités adjacentes des deux fibres 7,8 forment respectivement la voie d'entrée 1 et le port d'extraction 2. Les secondes extrémités adjacentes des deux fibres 7,8 forment respectivement la voie d'insertion 3 et la voie de sortie 4. Ainsi les longueurs d'onde Xi, 1,.2 i.... n introduites sur la première extrémité 1 de la fibre 7 sortent par la seconde extrémité 4 de la fibre 8, exceptée la longueur d'onde dz extraite par la première extrémité 2 de la fibre 8. Par ailleurs, la longueur d'onde AB injectée sur la seconde extrémité 3 de la fibre 7, se retrouve sur la seconde extrémité 4 de la fibre 8. L'idéal est de réaliser les coupleurs diviseurs 9 à l'aide des fibres 7,8 qui servent à inscrire les réseaux de Bragg 6, et qui par conséquent sont photosensibles. Dans le document [6] il a été montré que l'utilisation d'une fibre à gaine photosensible permet de réduire considérablement le couplage aux modes de gaine, irrémédiablement présent dans les fibres classiques. La photosensibilité de la gaine est obtenue en co-dopant celle-ci. Cependant la réalisation de coupleurs à base de fibres photo-sensibles, pose des difficultés. En effet, les coeurs de fibres mono-coeurs 7,8 placées côte à côte, sont généralement écartés d'environ 125 m (i. e. le diamètre extérieur des fibres). Pour réaliser un coupleur 9 (et qu'il y ait échange d'énergie entre les deux c#urs) il faut donc rapprocher les cours, généralement par fusion-étirage, pour qu'ils soient typiquement à moins de-20um. Or le dopage qui rend la gaine photosensible la rend également plus fusible que le coeur de la fibre ce qui rend la fusion-étirage d'une telle fibre extrêmement délicate. En effet, les différents dopants contenus dans la gaine ne diffusent pas de la même façon. De plus, la gaine risque d'être fragilisée au niveau du couplage lorsqu'elle est soumise à une étape de fusion-étirage. De là émerge l'idée d'utiliser une fibre multi-coeur, généralement bs-zur Une fibre bs-zur possède en effet deux coeurs entourés d'une gaine. La gaine est photosensible pour permettre l'inscription de réseaux de Bragg. Les coeurs sont initialement espacés de quelques dizaines de microns : l'entre-axe. La valeur de l'entre-axe est le minimum qu'autorise une diaphotie limitée sur la longueur du composant. Les deux coeurs étant plus rapprochés (30-100um) que lors de l'utilisation de fibres mono-coeurs (125um), on a moins besoin de fusionner la fibre multicoeur pour réaliser le couplage. Il s'en suit que la diffusion des dopants de la gaine photosensible est négligeable. Un exemple d'utilisation d'une telle fibre bs-zur est exposé dans le document [7]. D'autres exemples de réalisation existent bien que cela soit pour d'autres raisons que celles évoquées. Voir documents [8] et [9]. Cependant, si certaines performances optiques sont excellentes avec de tels composants, il n'en reste pas moins que l'utilisation d'une fibre bs-zur pose certains problèmes spécifiques. En particulier : - les coeurs ne sont pas parfaitement identiques (en indice de réfraction, en taille...) ; - un déphasage intrinsèque en transmission comme en réflexion apparaît généralement ; - le raccordement à des fibres monomodes du réseau n'est pas identique sur les 4 ports d'entrée/sortie et occasionne des pertes d'insertion ; - les réseaux de Bragg photo-inscrits sur chaque bras de l'interféromètre ne sont pas parfaitement identiques (notamment en longueur d'onde ou taux de réflexion...). Des solutions de raccordement ont déjà été proposées. Cependant, aucune ne donne totalement satisfaction. Il en résulte que jusqu'ici, lorsqu'une fibre bs-zur est utilisée, un seul des deux cours a un rendement optimal de couplage avec le connecteur utilisé. La présente invention a ainsi pour but de proposer un Multiplexeur à Insertion-Extraction à base de fibre bs-zur dont les signaux injectés et transmis sont véhiculés par le même coeur afin de minimiser les pertes d'insertion pour ces signaux. Ce but est atteint dans le cadre de la présente invention grâce à un interféromètre réalisé sur un tronçon de fibre bi-coeur, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens introduisant une différence de phase égale à 7C modulo 27C entre les deux bras de l'interféromètre. L'interféromètre est avantageusement de type Mach-Zehnder. La réalisation d'un Multiplexeur à Insertion-Extraction à partir d'un MachZehnder sur fibre bs-zur présente notamment l'avantage suivant : les coeurs étant contenus dans la même gaine, la différence de chemin optique entre les bras de l'interféromètre dépend essentiellement de la faible différence d'indice entre les deux coeurs. La stabilité d'un interféromètre à fibre bs-zur est donc grandement supérieure à celle de son homologue à fibres mono-coeurs. Les performances sur les voies de sortie et d'extraction peuvent être optimisées par un équilibrage judicieux du déphasage optique entre les bras de l'interféromètre aussi bien en transmission qu'en réflexion. D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels : - les figures 1 à 3 précédemment décrites illustrent schématiquement des multiplexeurs à Insertion-Extraction, conformes à l'état de la technique, - les figures 4 et 5 représentent des vues schématiques en coupe transversale, de deux exemples de fibres bs-zur connues, - la figure 6 représente un Mutliplexeur à Insertion-Extraction à base de fibre bi- coeur conforme à l'état de la technique, - les figures 7 et 8 représentent schématiquement deux variantes de Mutliplexeurs à Insertion-Extraction à base de fibre bs-zur selon l'invention, - la figure 9 représente la différence de phase entre les signaux réfléchis et transmis à travers deux réseaux de Bragg de caractéristiques spectrales légèrement différentes, - la figure 10 représente un multiplexeur à insertion extraction dans sa conception objet de l'invention prenant en compte plusieurs types de déphasage, - la figure 11 représente une variante de ce multiplexeur, et - la figure 12 représente la structure générale d'un multiplexeur obtenu dans le cadre de la présente invention. Les fibres bs-zur sont bien connues en soi de l'homme de l'art. Elles ne seront donc pas décrites dans le détail par la suite. Néanmoins, on rappellera ci-dessous quelques données de base relatives aux fibres bi-coeur, en relation avec les figures 4 et 5. La figure 4 représente une fibre bs-zur dans sa forme la plus générale qui soit. La fibre bs-zur possède généralement deux coeurs 10, 20 délimités par les surfaces S4 et S4', le plus souvent circulaires mais pas nécessairement, par où se propagent les signaux lumineux. Selon la figure 4, le coeur 10 est circulaire de révolution tandis que le coeur 20 est elliptique. Ces coeurs peuvent être dopés par des ions de terre rare pour des applications ayant trait à l'amplification. d caractérise la distance entre les deux coeurs 10,20. Les coeurs 10, 20 peuvent être entourés d'une zone 30,40 de propriétés différentes, délimitées par les surfaces S3 et S3' (remarque : S3 (S3') n'est pas nécessairement en contact avec S4 (S4'). Ces zones 30,40 peuvent être photosensibles pour des applications nécessitant une photo-inscription de réseaux de Bragg. S3 et S3'peuvent avoir n'importe quelle forme géométrique et accepter n'importe qu'elle dopant usuel pour des applications tels que maintien de polarisation, amplificateur etc... La zone délimitée par la surface S2, généralement appelée gaine optique 50, est souvent non dopée. Elle peut prendre des formes géométriques diverses et variées. La gaine optique 50 est à son tour entourée par un revêtement de protection 60 délimité par la surface SI, généralement circulaire. La figure 5 correspond au cas simplifié où les surfaces S3 et S3', S4 et S4' sont identiques. SI est circulaire et possède un diamètre de plusieurs centaines de microns. Soit d la distance entre les coeurs et d2 la largeur du rectangle circonscrivant la surface S2, la longueur de ce rectangle est d2+d. On a illustré sur la figure 6, un Multiplexeur à Insertion-Extraction (MIE) classique comprenant : - un tronçon de fibre bs-zur 100 présentant sur chacun de ses deux coeurs élémentaires 10, 20, un réseau de Bragg 102, 102'accordé sur une longueur d'onde AB, - deux fibres 130, 140 servant respectivement d'entrée et de port d'extraction, - un premier dispositif de raccordement 120 assurant le raccordement des fibres 130, 140, avec une première extrémité des coeurs 10, 20 de la fibre 100, - deux fibres 130', 140'servant respectivement de port d'insertion et de sortie, et - un second dispositif de raccordement 120'qui assure le raccordement des fibres 130', 140'avec la seconde extrémité des coeurs 10, 20 de la fibre 100. Des coupleurs 110, 110'sont définis par fusion étirage de la fibre bs-zur 100, respectivement de part d'autre des réseaux de Bragg 102,102'. Dans cette conception classique il y a croisement des signaux entre le coeur d'entrée et le coeur de sortie. Ainsi les signaux #1 à Àn entrant en 130 (premier coeur) sortent en 140' (second cur), exceptée la longueur d'onde de Bragg IB qui est extraite en 140. De même la longueur d'onde XB insérée en 130'sort en 140'. Dans la pratique, les coeurs 10, 20 ne sont jamais strictement identiques. La différence de propriétés opto-géométriques des coeurs est soit déterminée à dessein pour une meilleure adaptation des modes, soit préjudiciable et inhérente au procédé de fabrication. Dans les deux cas, il est nécessaire de favoriser la transmission des signaux (ceux qui ne"voient"pas la longueur d'onde de Bragg). Pour tenir compte de ces contraintes, comme illustré sur les figures 7 et suivantes, il est prévu selon la présente invention des moyens aptes à ajouter une différence de phase égale à n module 2# entre les bras 10 et 20 de l'interféromètre. Cette différence de phase peut résulter à la fois d'une différence de positionnement des réseaux 102,102', tout comme d'une différence d'indice entre les deux coeurs 10, 20 (soit naturelle, soit induite par insolation UV...), ou bien encore d'une légère différence de caractéristique des réseaux de Bragg 102, 102' (voir de toutes combinaisons de tels moyens). En d'autres termes dans le cadre de la présente invention, les moyens de corrrection de phase adaptés pour générer un déphasage de n modulo 2 ? ! : entre les bras 10 et 20 de l'interféromètre, peuvent être formés de l'un quelconque des moyens précités ou d'une combinaison quelconque de tels moyens (différence de positionnement des réseaux 102, 102', différence d'indice entre les deux c#urs 10,20, différence de caractéristique des réseaux 102, 102'). Par ailleurs de préférence dans le cadre de la présente invention, les moyens de correction de phase doivent prendre en compte tout déphasage inhérent à la réalisation de l'interférométre, quelque soit l'origine de ce déphasage inhérent à la réalisation (différence de positionnement des réseaux 102,102', différence d'indice entre les deux cours 10, 20, différence de caractéristique des réseaux 102, 102'). Ainsi, selon la présente invention, les signaux entrant en 130, sur la première extrémité d'un premier coeur 10, sortent sur la seconde extrémité 130'de ce même c ur 10, à l'exception de la longueur d'onde de Bragg AB qui est extraite en 140 sur la première extrémité du second cecur 20. Par ailleurs la longueur d'onde AB injectée sur la seconde extrémité 140'du second coeur 20 sort également en 130', soit sur la seconde extrémité du premier coeur 10. Les figures 7 et 8 représentent un cas où le déphasage entre les bras 10, 20 de l'interféromètre, inhérent à la fabrication de celui-ci, est dû à un décalage physique des réseaux. Le déphasage résultant de la différence de positionnement des réseaux est ainsi schématisé par la référence s sur les figures 7 et 8. Dans ce contexte, selon l'invention une élévation locale d'indice schématisée en 12,22 est ajustée pour d'une part compenser la différence précitée de positionnement des réseaux et d'autre part imposer un déphasage de 7r entre les bras de l'interféromètre. L'élévation locale d'indice peut se faire indifféremment sur n'importe quel bras, puisqu'ils n'ont d'importance que modulo 271. Plus précisément encore, de préférence, les moyens de correction comprennent deux moyens ou modules 12,22 prévus respectivement, l'un côté amont des réseaux de Bragg 102,102', l'autre côté aval des réseaux de Bragg 102, 102'. Ces deux moyens 12,22 peuvent être réalisés soit tous les deux sur un même coeur (comme illustré sur la figure 7), soit l'un sur un premier coeur et l'autre sur le second coeur (comme illustré sur la figure 8). Le premier moyen de correction 12 placé en amont de l'un des réseaux de Bragg 102,102'est conçu pour appliquer une correction de phase a égale en valeur et en signe au déphasage introduit par le décalage en retard de l'autre réseau de Bragg 102', 102. De ce fait, la longueur d'onde AB qui provient de l'entrée 130 est divisée dans le coupleur 110, réfléchie par les réseaux de Bragg 102,102'et parvient sur le port d'extraction 140 avec un même déphasage 2s, quelque soit le c ur 10, 20 dont elle provient. Le second moyen de correction 22 placé en aval de l'un des réseaux de Bragg 102, 102'est conçu pour appliquer une correction de phase égale à Tr-s ou n+e selon le bras sur lequel est placée cette correction. Plus précisément, le second moyen de correction 22 génère une correction n-s s'il est placé sur le bras possédant un réseau de Bragg 102'décalé en avance et au contraire génère une correction 7C+e s'il est placé sur le bras possédant un réseau de Bragg 102 décalé en retard. Ainsi, sur la figure 7, on a schématisé deux zones 12,22 d'élévation d'indice, réalisées sur un même coeur 20, pour générer respectivement des déphasages de 8 et n-s, propres à définir globalement un déphasage de # entre les deux bras de l'interféromètre. Sur la figure 8, deux zones 12,22 appliquant des corrections de 8 et n+s sont au contraire réalisées respectivement la première en amont du réseau de Bragg 102'sur le c ur 20 et la seconde en aval du réseau de Bragg 120 sur le coeur 10 de l'interféromètre. On retrouve sur les figures 7 et 8 un Multiplexeur à Insertion-Extraction (MIE) comprenant : - un tronçon de fibre bs-zur 100 présentant sur chacun de ses deux c#urs élémentaires 10, 20, un réseau de Bragg 102,102'photo-inscrit sur une longueur d'onde IB, - deux fibres 130,140 servant respectivement d'entrée et de port d'extraction, - un premier dispositif de raccordement 120 assurant le raccordement des fibres 130, 140 avec une première extrémité des cours 10, 20 de la fibre 100, - deux fibres 130', 140'servant respectivement de port d'insertion et de sortie, et - un second dispositif de raccordement 120'qui assure le raccordement des fibres 130', 140'avec la seconde extrémité des coeurs 10, 20 de la fibre 100. Deux coupleurs (à 3dB) 110 et 110'sont réalisés par fusion étirage de la fibre bi-coeur de part et d'autre des réseaux de Bragg 102, 102'pour former l'interféromètre de Mach-Zehnder. Les paramètres de la fusion sont ajustés de manière à obtenir des coupleurs 50/50 à la même longueur d'onde que celle réfléchie par les réseaux photo-inscrits tout en ayant une réponse la plus achromatique possible. Les fonctions d'insertion et d'extraction ne sont pas affectées par le déphasage n ainsi introduit puisque le déphasage cumulé avant recombinaison dans les coupleurs est égal à 0 [2]. Dans ce cas, la connexion au dispositif de raccordement est optimal. Le déphasage de n existant entre les bras 10, 20 de l'interféromètre pour les signaux transmis n'est pas nécessairement dû exclusivement à un décalage physique des réseaux dans la structure, ou à une élévation induite de l'indice de réfraction. Dans la pratique, la phase est accordée pour prendre en compte le déphasage occasionné par un léger désaccord des réseaux en longueur d'onde et largeur spectrale, ainsi que par une légère différence d'indice entre les deux c#urs. Dans la pratique, les réseaux de Bragg ne sont jamais identiques ce qui occasionne un déphasage en réflexion et en transmission comme illustré sur la figure 9. Sur les figures 10 et 11, Dans ce cas Si (D l-2 + (rl-, 2)/2 est positif, l'invention consiste à produire un déphasage photoinduit tel que Ci = # + 2kn dans le coeur du bas (cas de la figure 10) ou # = 27t-D + 2k# dans le c#ur du haut (non représenté) (le plus faible des deux). Si (D est négatif, alors on produit un déphasage CDl = 2n + C + 2I sur le c#ur du bas (cas de la figure 10) ou #1 = # + 2kn sur le coeur du haut (non représenté) (le plus faible des deux). Une fois (Dl, déterminé, il reste à figer 2 = 7r- ( On notera que L'homme de l'art comprendra que la présente invention permet de faire transiter les signaux transmis en dehors du Mach-Zehnder par un seul coeur, celui dont la taille de mode est le plus adaptée aux guides du dispositif de raccordement. Dans le descriptif qui précède, on suppose les dispositifs de raccordement symétriques, avec notamment des guides optiques similaires. Dans le cas de guides optiques différents, dont la différence prend en compte celle entre les coeurs de la fibre bi-coeur, on peut utiliser une paire"guide-du-dispositif-de-raccordement/un- des-coeurs-de-la-fibre-bi-coeur"dont le couplage sera optimisé. La description cidessus reste valable. On a illustré sur la figure 12, un multiplexeur à insertion extraction conforme à la présente invention. On retrouve sur cette figure 12, un tronçon de fibres bs-zur 100. Chacun des deux coeurs 10,20 (schématisé dissymétrique) possède un réseau de Bragg 102,102'entre deux zones de couplage 110, 110' formées par fusion-étirage, pour former un multiplexeur à interféromètre de type Mach-Zehnder. La fibre bs-zur 100 est raccordée en entrée et sortie à des moyens de raccordement standard (éventuellement à base de guide planaire) ou des fibres standards 130,140, 130', 140'. Les fibres 130,140 servent de voie d'entrée et d'extraction. Les fibres 130', 140'servent de voie de sortie et d'insertion. Le raccordement de la voie d'entrée 130 et de la voie de sortie 130'est optimisé sur le même coeur 10. Bien entendu la présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation particulier qui vient d'être décrit, mais s'étend à toute variante conforme à son esprit. BIBLIOGRAPHIE [1] EP 0730172 [2] Electron Lett. Vol. 33, n 9 (1997) [3] US 9927932 [4] Electron Lett, Vol. 23, nu 13 (1987) [5] Photonics Technology Letters, Vol 5, n 2 (1993) [6] OFC95, San Diego, PostDealine papers, page 343-346 (1995) [7] Electron. Letter, Vol 34, nu 12, 1250-1251 (1998) [8] J. Ligth Wave Tech., Vol 18, n5, May 2000 [9] J. Electrical Engineering and information science, vol4, n 4, 1999 REVENDICATIONS 1. Multiplexeur à Insertion-Extraction comprenant un interféromètre réalisé sur un tronçon de fibre bs-zur (100), caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens (12,22) introduisant une différence de phase égale à n modulo 27C entre les deux bras (10,20) de l'interféromètre. 2. Multiplexeur selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'interféromètre est de type Mach-Zehnder. 3. Multiplexeur selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé par le fait que la différence de phase de n résulte d'une différence de positionnement des réseaux (102) sur les deux bras de l'interféromètre. 4. Multiplexeur selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait la différence de phase de n résulte d'une différence d'indice entre les deux coeurs du tronçon de fibre bs-zur (100). 5. Multiplexeur selon la revendication 4, caractérisé par le fait que la différence d'indice est obtenue par insolation UV 6. Multiplexeur selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait la différence de phase de n résulte d'une différence de cararctéristiques de réseaux (102,102') formés sur les bras de l'interféromètre. 7. Multiplexeur selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait les moyens de correction de phase (12,22) générant une différence de phase de n entre les deux bras de l'interféromètre, prennent en compte au moins l'un des déphasages inhérents à la réalisation de l'interférométre choisis dans le groupe suivant : différence de positionnement des réseaux (102,102'), différence d'indice entre les deux coeurs (10,20), différence de caractéristique des réseaux (102,102'). 8. Multiplexeur selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait qu'il comprend : - un tronçon de fibre bs-zur (100) présentant sur chacun de ses deux coeurs élémentaires (10,20), au moins un réseau de Bragg (102,102') photo-inscrit sur une longueur d'onde (#B), - deux fibres (130,140) servant respectivement d'entrée et de port d'extraction, - un premier dispositif de raccordement (120) assurant le couplage des fibres (130, 140) avec une première extrémité des coeurs (10, 20) de la fibre bi-coeur (100), - deux fibres (130', 140') servant respectivement de port d'insertion et de sortie, - un second dispositif de raccordement (120') qui assure le couplage des fibres (130', 140') avec la seconde extrémité des coeurs (10, 20) de la fibre (100) et - des moyens de couplage (110,110') réalisés sur chaque coeur (10, 20) de la fibre bs-zur (100). 9. Multiplexeur selon la revendication 8, caractérisé par le fait que les moyens de couplage (110, 110') sont réalisés par fusion-étirage de la fibre bi-coeur. 10. Multiplexeur selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé par le fait que la voie d'entrée et la voie de sortie sont définies sur les extrémités d'un seul et même coeur de la fibre bs-zur (100). 11. Multiplexeur selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé par le fait que l'interféromètre comprend deux réseaux (102,102') réalisés respectivement sur chacun des coeurs (10,20) dela fibre bs-zur (100). 12. Multiplexeur selon l'une des revendications 1 à 8 prise en combinaison avec la revendication 11, caractérisé par le fait que les moyens introduisant une différence de phase comprennent deux modules de correction de phase (12,22) disposés respectivement l'un en amont d'un réseau, l'autre en aval d'un réseau. 13. Multiplexeur selon la revendication 12, caractérisé par le fait que les deux modules de correction de phase (12,22) sont formés sur le même coeur de la fibre bs-zur (100). 14. Multiplexeur selon la revendication 12, caractérisé par le fait que les deux modules de correction de phase (12,22) sont formés respectivement sur les deux c#urs de la fibre bs-zur (100). 15. Multiplexeur selon l'une des revendications 12 à 14, caractérisé par le fait que les moyens de correction de phase tiennent compte du déphasage inhérent à un décalage physique de réseaux lors de la fabrication de l'interféromètre. 16. Multiplexeur selon l'une des revendications 12 à 15, caractérisé par le fait que le module de correction de phase situé en amont d'un réseau sur un coeur de la fibre bi-coeur, définit une correction (s) égale au déphasage résultant du décalage en retard d'un réseau prévu sur l'autre coeur de la fibre bi-coeur. 17. Multiplexeur selon l'une des revendications 12 à 16, caractérisé par le fait que le module de correction de phase situé en aval d'un réseau, définit une correction (n-s ; n+s) égale à n moins ou plus le déphasage 8 introduit par le décalage d'un réseau de Bragg en retard, par rapport à la voie d'entrée, sur un premier coeur, selon que ce module de correction est placé sur le second coeur ou sur le premier. 18. Multiplexeur selon l'une des revendications 12 à 14, caractérisé par le fait que les moyens de correction de phase tiennent compte du déphasage inhérent à un décalage physique de réseaux et à une diffrence d'indice lors de la fabrication de l'interféromètre. 19. Multiplexeur selon l'une des revendications 12 à 14 et 18, caractérisé par le fait que le module de correction de phase situé en amont d'un réseau définit une correction de phase égale à (DI = C + 2kn ou (D = 2-/+ 20. Multiplexeur selon la revendication 19, caractérisé par le fait que le module de correction de phase situé en aval d'un réseau définit une correction de phase égale à 2 = 7l- ( ()) i-