Brevet FR2826067A1 — publié le 20021220

commandé au moyen d'une télécommande. APPAREIL DE SUPPORT DE ROTATION POUR UNE POULIE DE COMPRESSEUR La présente invention concerne un appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur et, plus particulièrement, un appareil de support de poulie de compresseur qui est installé pour être utilisé dans l'appareil d'entraînement en rotation d'un compresseur pour le système de climatisation d'une automobile de manière à supporter une poulie suiveuse au niveau de la partie fixe, par exemple le carter, du compresseur de sorte que la poulie suiveuse puisse tourner librement pour l'entraînement en rotation du compresseur. Le compresseur installé dans le système de climatisation d'une automobile pour comprimer le fluide frigorigène est entraîné en rotation par le fonctionnement du moteur de l' automobile. Par conséquent, une courroie sans fin est enroulée autour de la poulie suiveuse qui est formoe sur l'extrémité de l'arbre rotatif du compresseur et autour de la poulie d'entraînement qui est fixée à l'extrémité du vileUrequin du moteur, et l'arbre de rotation du compresseur est entraîné en rotation par la rotation de cette courroie sans fin. La figure 7 montre une construction de la section d'entraînement en rotation de l'arUre rotatif l du compresseur. Cet arbre rotatif 1 est supporté à l'intérieur d'un carter 2 par un roulement (non montré sur la figure) de sorte qu'il tourne librement. Une poulie suiveuse 4 est supportée de manière rotative autour de la section de cylindre de support 3 qui est formée sur la surface externe sur l'extrémité du carter 2, par un roulement à billes radial à plusieurs rangées 5. Cette poulie suiveuse 4 est entièrement en forme d'anneau avec une section en forme de U 4, et une bobine 6 qui est fixée à la surface d'extrémité du carter 2 est située dans l'espace à l'intérieur de la poulie suiveuse 4. D'autre part, un support d' installation 7 est fixé sur l'extrémité de l'arbre rotatif 1 dans la section qui déborde du carter 2, et une plaque en forme d'anneau 8 réalisse en un matériau magnétique est supportée au moyen d'un ressort à lame 9 autour de ce support d' installation 7. Cette plaque en forme d'anneau 8 est séparée de la poulie suiveuse 4, comme montré sur la figure 7, par la force élastique du ressort à lame 9 lorsque aucun courant électrique ne circule dans la bobine 6, et elle est attirée vers la poulie suiveuse 4 lorsqu'un courant électrique circule dans la bobine 6, de sorte que la force de rotation soit librement transmise à l'arbre rotatif 1 par la poulie suiveuse 4. Autrement dit, la bobine 6, la plaque en forme d'anneau 8 et le ressort à lame 9 forment un embrayage électromagnétique 10 pour mettre en prise et désengager la poulie suiveuse 4 et l'arUre rotatif 1. Comme décrit ci-dessus, lorsque la poulie suiveuse 4 est supportée par un roulement à billes radial à double rangée 5 de sorte qu'elle tourne librement et qu'une charge excentrique est appliquce légèrement à la poulie suiveuse 4 par la courroie sans fin 11 qui s'étend autour de la poulie suiveuse 4, l'axe central de la bague externe 12 du roulement à billes radial à double rangée et l'axe central de la bague interne 13 sont rarement désalignés. De plus, cette construction permet de préserver la durce de vie du roulement à billes radial à double rangée 5 et empêche également l'inclinaison de l'axe de rotation de la poulie suiveuse 4 et l'usure excentrique de la courroie sans fin 11. Cependant, en utilisant le roulement à billes radial à double rangée 5, il est impossible d'éviter une augmentation des dimensions dans la direction axiale. Dans de nombreux cas, la section de support de rotation pour la poulie suiveuse 4 doit être située dans un espace limité et, par conséquent, une augmentation des dimensions dans la direction axiale n'est pas souhaitable. De plus, alors que les dimensions dans la direction axiale augmentent, le coût des pièces constitutives augmente également. Dans le cas o un roulement à billes radial à gorge profonde à simple rangée est utilisé au lieu du roulement à billes radial à double rangée 5 en tant que roulement pour supporter la poulie suiveuse 4, il devient plus facile de réduire les dimensions dans la direction axiale et de monter le palier dans un espace limité. Cependant, dans le cas d'un roulement à billes radial à gorge profonde à simple rangée, lorsque la poulie suiveuse 4 reçoit une charge de moment, la force pour empêcher l'inclinaison de la poulie suiveuse 4 est faible de sorte que le déLaut d'alignement entre l' axe central de la bague externe du roulement à billes radial et l'axe central de la bague interne devient important. Par conséquent, la durée de vie du roulement à billes radial devient inappropriée et une usure excentrique excessive de la courroie sans fin 11 qui s'étend autour de la poulie suiveuse 4 se produit facilement. Compte tenu des problèmes mentionnés précédemment, l'utilisation d'un roulement à billes radial à contact en 4 points à simple rangée pour supporter la poulie suiveuse, tel que présenté dans les publications de brevets japonais n Tokukai Hei 9-119510 et Tokukai Hei 11-336795, est connue. La figure 8 et la figure 9 montrent un deuxième exemple de la construction antérieure telle que présentée dàns la publication de brevet japonais n Tokukai Hei 9-119510. Dans ce deuxième exemple de la construction antérieure, la poulie suiveuse 4 est réalisce en tôle par une opération de cintrage telle qu'un pressage et est telle qu'elle peut être supportée de manière rotative autour d'une section de support (non montrée sur la figure) par un roulement à billes radial à contact en 4 points à simple rangée 14. Ce roulement à billes radial 14 comprend une bague externe 15 et une bague interne 16, qui sont supportées de manière concentrique, et une pluralité de billes 17. Un chemin de roulement de bague externe 18 est formé autour de la surface périphérique interne de la bague externe 15 et un chemin de roulement de bague interne 19 est formé autour de la surface périphérique externe de la bague interne 16. Ces deux chemins de roulement 18 et 19 ont une section en forme d'arche gothique comportant deux arcs qui ont tous deux un rayon de courbure qui est supérieur à la moitié du diamètre des billes 17 et qui se croisent au niveau de la partie centrale. Par conséquent, la surface de roulement des billes 17 vient en contact avec les chemins de roulement 18 et 19 au niveau de deux points respectivement, de sorte qu'il y a 4 points de contact au total pour chacune des billes 17. Ce type de roulement à billes radial du type à contact en 4 points 14 est plus rigide face aux charges de moment qu'un roulement radial à gorge profonde à simple rangée typique et, lorsqu'une charge de moment est reque, un défaut d'alignement entre l'axe central de la bague externe 15 et l'axe central de la bague interne 16 se produit très difficilement. Par conséquent, il est possible d'atténuer l'usure excentrique de la courroie sans fin 11 (voir figure 7) qui s'étend autour de la poulie suiveuse 4 en comparaison d'un appareil de support de rotation de poulie pour un compresseur qui utilise un roulement à billes radial à gorge profonde à simple rangée typique. Dans la publication de brevet japonais n Tokukai Hei I1-336795, le roulement à billes radial du type à contact en 4 points décrit ci-dessus est assemblé dans la section de support de rotation de la poulie suiveuse pour l'entraînement du compresseur et, de plus, un embrayage électromagnétique est placé entre la police suiveuse et l'arbre rotatif du compresseur. De plus, comme montré sur la figure 10, même dans le cas d'un roulement à billes à simple rangée 14 du type à contact en 3 points, la rigidité face aux charges de moment est supérieure à celle pour un roulement à billes radial à gorge profonde à simple rangée typique et, lorsqu'une charge de moment est recue, un défaut d'alignement entre l'axe central de la bague externe 15 et l'axe central de la bague interne 16 se produit difficilement. Ce roulement à billes du type à contact en 3 points 14 a un chemin de roulement de bague interne 19 formé autour de la surface périphérique externe de la bague interne 16 de sorte que sa section en forme d'arc ait un rayon de courbure unique qui vient en contact avec la surface de roulement de la bille 17 en un point et un chemin de roulement de bague externe en forme d'arche gothique 18 formé autour de la surface périphérique interne de la bague externe 15 qui vient en contact en deux points avec la surface de roulement de la bille 17 de la même manière que le roulement à billes radial 14 du type à contact en 4 points montré sur la figure 9. Dans le cas du support de la poulie d'un compresseur avec ce type de roulement à billes à contact en 3 points 14 également, il est possible d'atténuer l'usure excentrique de la courroie sans fin 11 (voir figure 7) qui s'étend autour de la poulie suiveuse 4 en comparaison d'un appareil de support de rotation de poulie pour un compresseur qui utilise un roulement à billes radial à gorge profonde à simple rangée typique. Par opposition à la construction montrce sur la figure 10, un roulement à billes du type à contact en 3 points dans lequel la surface de roulement de la bille vient en contact avec le chemin de roulement de bague externe en un point et avec le chemin de roulement de bague interne en deux points, a le même effet. Comme mentionné précédemment, dans le cas de l' assemblage d'un roulement à billes radial à contact en 3 points ou d'un roulement à billes radial à contact en 4 points dans la section de support pour supporter de manière rotative une poulie suiveuse pour l'entraînement du compresseur, il est possible de garantir suffisamment à la fois la compacité, la légèreté et la durée de vie du roulement. Cependant, dans ces cas de l'art antérieur, étant donné que les dimensions de toutes les pièces n'ont pas été suffisamment examinées, il n'était pas touj ours possible d'obtenir des résultats adéquats. Un objectif de la présente invention consiste à proposer un appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur qui résoudra les problèmes décrits ci-dessus. La figure 1 est une vue en coupe d'une partie d'un exemple du mode de réalisation de la présente invention. La figure 2 est une vue en coupe agrandie du roulement à billes radial extrait de l'exemple de la figure 1. La figure 3 est une vue en coupe d'une partie du chemin de roulement avec une bille sur celui-ci destince à expliquer le concept de la profondeur de la gorge. La figure 4 est un diagramme qui montre une relation entre le jeu radial réel et la hauteur de l' ellipse de contact. La figure 5 est un diagramme qui montre une relation entre la quantité de déplacement de la bille par rapport à la position normale et la position circonférentielle. La figure 6 est un diagramme qui montre un résultat des tests de durée de vie qui sont effectués pour connaître les effets du rapport entre la quantité de décalage et le diamètre du cercle primitif sur la durée de vie. La figure 7 est une vue en coupe partielle qui montre un premier exemple de la structure classique. La figure 8 est une vue en coupe partielle qui montre un deuxième exemple de la structure classique. La figure 9 est une vue agrandie partielle qui montre le roulement à billes radial du type à contact en quatre points. La figure 10 est une vue agrandie partielle qui montre le roulement à billes radial du type à contact en trois points. La figure 11 est une vue en coupe qui montre un autre exemple de la construction à laquelle la présente - invention est appliquce. L'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur de la présente invention comprend, de la même manière que celui de l'appareil de support de poulie de compresseur classique décrit ci-dessus, un arbre rotatif, une section de support fixe qui est formée autour de l'arbre rotatif, un roulement qui est supporté par cette section de support fixe et une poulie qui est supportée par le roulement de sorte qu'elle tourne librement autour de la section de support et autour de laquelle une courroie sans fin est étendue. De plus, de manière similaire au roulement décrit dans les publications de brevets japonais n Tokukai Hei 9-119510 et Tokukai Hei 11-336795 décrites ci-dessus, le roulement est un roulement à billes radial du type à contact en 3 points ou du type à contact en 4 points à simple rangée qui comprend: une bague interne ayant un chemin de roulement de bague interne formé autour de sa surface périphérique externe qui est formée de sorte qu'il vienne en contact avec la surface de roulement des billes en un ou deux points, une bague externe ayant un chemin de roulement de bague externe formé autour de sa surface périphérique interne qui est formoe de sorte qu'il vienne en contact avec la surface de roulement des billes en un ou deux points, et une pluralité de billes situées et tournant librement entre le chemin de roulement de bague interne et le chemin de roulement de bague externe, et o au moins l'un du chemin de roulement de bague interne et du chemin de roulement de bague externe vient en contact avec la surface de roulement de chacune des billes en deux points. Particulièrement, dans le cas de l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur de la présente invention, la quantité de décalage ou spécifiquement la distance dans la direction axiale entre le centre de la courroie sans fin venant en contact avec la partie de surface périphérique externe de la poulie et le centre du roulement à billes radial est de 40 % ou moins du diamètre du cercle primitif du roulement à billes radial. De prétérence, le jeu radial pour un rouleent à billes radial isolé (avant que les bagues interne et externe soient montées sur les éléments correspondants) est de 0,2 % ou moins du diamètre du cercle primitif du roulement à billes radial ou 1,5 % ou moins du diamètre des billes. De plus, il est préférable que la quantité de décalage mentionnce précédemment soit de 20 % ou moins du diamètre du cercle primitif, et encore plus préférable qu'elle soit de 10 % ou moins. De plus, lorsque cela est nocessaire, la limite inférieure de la quantité de décalage peut être de 1 mm ou plus. De plus, il est prétérable que l' invention soit combinée avec un ou deux ou davantage des éléments de construction 1 à 5 suivants. 1. La profondeur de la gorge du chemin de roulement de bague interne et du chemin de roulement de bague externe est de 18 % ou plus du diamètre des billes. 2. Le roulement à billes radial est rempli de graisse contenant une huile de base, qui consiste en une ou deux huiles synChétiques, ou davantage, sélectionnées parmi le groupe éther, ester et des huiles polyoléfines, un agent d'épaississement à base d'urce et au moins du Ba, Zn et ZnDTC en tant qu'additifs. 3. Au moins un traitement de nitruration et de stabilisation dimensionnelle est effectué pour au moins un élément de la bague interne, de la bague externe et des billes. 4. Les billes sont maintenues dans les poches d'une cage de sorte qu'elles puissent tourner librement, et la dimension interne des poches dans la direction ciraonférentielle de la cage est égale à 1,03 fois le diamètre des billes, ou davantage. 5. La dimension en largeur de la section du roulement à billes radial est égale à 1,3 fois la dimension en hauteur dans la direction radiale, ou davantage. Les éléments 1 à 5 de la construction ci-dessus, séparés de la présente invention et indépendamment ou arbitrairement combinés, peuvent être appliqués au roulement à billes radial du type à contact en 3 points ou 4 points de l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur. Avec l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur de la présente invention, réalisé comme décrit ci-dessus, il est possible de supprimer toute augmentation de la résistance à la rotation du roulement à billes radial, tout en supprimant dans le même temps un défaut d' alignement entre l 'axe central de la bague interne du roulement à billes radial et l'axe central de la bague externe. Autrement dit, la quantité de décalage de la position d'enroulement de la courroie sans fin par rapport au centre du roulement à billes radial est maintenue à 40 % ou moins du diamètre du cercle primitif du roulement à billes radial, de sorte qu'il est possible de maintenir les charges de moment appliquées à la bague externe par la poulie à un minimum. Ceci permet de supprimer l'inclinaison de la poulie et de la beque externe par rapport à la bague interne, ainsi que d'éviter l' apparition d'une pression superficielle excessive dans la partie de contact de roulement du roulement à billes radial, ce qui permet de préserver la durée de vie du roulement à billes radial. De plus, il est possible de réduire à un minimum l'usure excentrique de la courroie sans fin qui s'étend autour de la poulie, ce qui permet de préserver la durse de vie de la courroie sans fin. De plus, en maintenant le jeu radial du roulement à billes radial isolé à 0,2 % ou moins du diamètre du cercle primitif du roulement à billes radial ou à 1,5 % ou moins du diamètre des billes, un déLaut d'alignement entre les axes centraux concentriques apparalt plus difficilement et une amélioration du fonctionnement est obtenue. De plus, lorsque cela est nocessaire, en ajoutant un ou deux ou davantage des éléments 1 à 5 cidessus, il est possible d'améliorer davantage la durce de vie du roulement à billes radial. D'abord, en fixant la profondeur de la gorge des chemins de roulement interne et externe à 18 % ou plus du diamètre des billes, comme décrit pour l'élément (1), il est possible d'empêcher le déplacement de la surface de roulement des billes sur le bord du chemin de roulement de bague interne ou du chemin de roulement de bague externe, et il est possible d'éviter l' application d'une pression superficielle excessive à la surface de roulement, ce qui permet de garantir la résistance à la fatigue de roulement de la surface de roulement et de prolonger la durée de vie du roulement à billes radial. De plus, en remplissant le roulement avec de la graisse ayant une composition spécifice dans l'élément (2) ci-dessus, il est possible de prolonger la durse de vie de la graisse, et il est ainsi possible de prolonger la durce de vie du roulement à billes radial. Par ailleurs, en effectuant une nitruration ou une stabilisation dimensionnelle, comme décrit dans l'élément (3) ci-dessus, il est possible d'améliorer la résistance à la fatigue de roulement des pièces traitées ainsi que des autres pièces qui viennent en contact avec les pièces traitées, et il est ainsi possible de prolonger la durée de vie du roulement à billes radial. De plus, en fixant la dimension interne des poches de la cage, il est possible d'éviter que les billes dans les poches soient presséss fortement contre la surface interne des poches, et il est ainsi possible d'éviter que la cage soit endommagée et de prolonger la durée de vie du roulement à billes radiale, qui comprend cette cage. De plus, en fixant la dimension en largeur de la section du roulement à billes radial comme décrit dans l'élément (5) ci-dessus, il est possible d' augmenter le volume de l'espace à l'intérieur du roulement à billes radial et la quantité de graisse qui peut être introduite dans cet espace et, par conséquent, il est possible de prolonger la durce de vie de la graisse et de prolonger la durée de vie du roulement à billes radial. Comme on peut le voir à partir de l'explication ci- dessus, la construction des éléments (1) à (5) ci-dessus peut être appliquée séparément ou combinée de manière arbitraire et appliquée à l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur de la présente invention. De plus, ces éléments peuvent être appliqués à un roulement à billes à simple rangée, qu'il s'agisse d'un roulement à billes radial du type à contact en 3 points ou du type à contact en 4 points, indépendamment (séparément) de l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur de la présente invention. Dans ce cas également, la construction des éléments (1) à (5) ci-dessus peut être appliquce séparément ou combince de manière arbitraire. Maintenant, la présente invention va être expliquée avec les modes de réali sation avec ré férence aux de s s ins joints. La figure 1 et la figure 2 montrent un premier exemple du mode de réalisation de l' invention. Ce mode de réalisation est caractérisé par une construction utilisant un roulement à billes radial du type à contact en 4 points 14 en tant que roulement comme support de rotation de la poulie suiveuse 4 autour de la section de support fixe tel que le cylindre de support 3 du carter 2, et en ajustant correctement la relation de position entre le roulement à billes radial 14 et la poulie suiveuse 4 par la relation avec les dimensions de ce roulement à billes radial 14, il est possible de prolonger la durée de vie du roulement à billes radial 14 et de la courroie sans fin 11 qui s'étend autour de la poulie suiveuse 4. La construction et la fonction des autres pièces sont sensiblement identiques à celles de la construction antérieure montrée sur la figure 7 et décrite ci-dessus, aussi les mêmes symboles seront utilisés pour les pièces identiques et toute explication redondante sera omise ou simplifiée, et cette explication sera centrée sur les parties caractéristiques de ce mode de réalisation. Le roulement à billes radial mentionné précédemment 14 comprend une bague externe 15 et une bague interne 16, qui sont supportées de sorte qu'elles soient concentriques l'une à l'autre, et une pluralité de billes 17. Un chemin de roulement de bague externe 18 est formé autour de la surface périphérique interne de la bague externe 15 et un chemin de roulement de bague interne 19 est formé autour de la surface périphérique externe de la bague interne 16. La section de ces chemins de roulement de bague 18, 19 a une forme d'arche gothique avec une paires de deux arcs qui se coupent au milieu des arcs et qui ont des centres différents et des rayons de courbure Ro, Ri qui sont supérieurs à la moitié du diamètre Da des billes 17. Dans cet exemple, le rayon de courture Ro du chemin de roulement de bague externe 18 est égal à 0,53 fois le diamètre Da des billes 17 (Ro = 0,53 Da) et le rayon de courbure Ri du chemin de roulement de bague interne 19 est égal à 0,515 fois le diamètre Da des billes 17 (Ri = 0,515 Da). Avec la construction décrite ci-dessus, les chemins de roulement de bague 18, 19 viennent tous deux en contact avec la surface de roulement de la bille 17 en deux points pour un total de quatre points de contact pour chaque bille 17. Dans cet exemple, l' angle de repos 0, qui indique les positions des sections de contact de roulement entre les chemins de roulement 18, 19 et la surface de roulement de la bille 17 au moyen de l r angle de déplacement par rapport au centre des chemins de roulement 18, 19, est de 20 dogrés. Par ailleurs, lorsque le roulement à billes radial 14 est assemblé avec la bague externe 15, la bague interne 16 et les billes 17, il y a un jeu radial positif ou négatif dans le roulement à billes radial 14, cependant, même lorsqu'il y a un jeu positif, cette valeur est maintenue à 0,2 % ou moins du diamètre Dp du cercle primitif du roulement à billes radial 14 ou à 1,5 % ou moins du diamètre Da des billes 17. La raison pour laquelle le rayon de courture Ro du chemin de roulement de bague externe 18 est supérieur au rayon de courbure Ri du chemin de roulement de bague interne 19 est que la forme convexe-concave par rapport à la direction ciraonférentielle des chemins de roulement 18, 19 devient l'opposé pour le chemin de roulement de bague externe 18 et le chemin de roulement de bague interne 19. Autrement dit, en faisant en sorte que le rayon de courbure Ro du chemin de roulement de bague externe 18 qui a une forme concave par rapport à la direction cTrconférentielle soit supérieur au rayon de courbure Ri du chemin de roulement de bague interne 19 qui a une forme convexe par rapport à la direction cTrconférentielle, il ny a pas de grande différence dans la zone de contact et la pression de contact des sections de contact et les résistances à la fatigue de roulement des bagues 18, 19 correspondent, de sorte que la conception est simplifiée. De plus, en fonction des conditions de fonctionnement, une trempe à haute température dans la plage de température comprise entre 190 C et 230 C ou 230 C et 270 C est effectuse pour la bague externe 15 et la bague interne 16, afin daméliorer la réaistance à la fatigue de roulement des chemins de roulement 18, 19. Lorsqu'une trempe à haute température est récllement effectuée, elle est effectuce dans une plage de température à des valeurs nominales de 200 C, 210 C, 240 C ou 260 C en tant que cibles. Dans l'exemple montré sur les figures, dans les centres dans le sens de la largeur des chemins de roulement 18, 19, des gorges d'échappement 20a, 20b sont formées afin d'éviter une interférence avec les outils utilisés lors du traitement des chemins de roulement 18, 16. Cependant, ces gorges déchappement 20a, 20b peuvent être omises comme dans le cas de la construction antérieure décrite précédemment et montrée sur la figure 9. Dans tous les cas, l'épaisseur de matériau T15 de la section inférieure de la gorge (partie au centre du chemin de roulement de la bague externe 18 ayant la plus faible épaisseur) dans la bague externe 15 est de 20 % ou plus, et de prétérence de 20 à 40 % du diamètre Da des billes 17 {Tl5 = (0,2 à 0,4)Da}. Lorsque la gorge d'échappement 20a est formée, l'épaisseur de matériau T5 est la distance entre la section inférieure de la gorge d'échappement 20a et la surface périphérique externe de la bague externe 15. En ajustant cette épaisseur de matériau T15 dans la plage mentionnce précédemment, il est possible d'éviter une augmentation inutile du diamètre du roulement à billes radial 14, et ainsi il est possible d'éviter une augmentation de la taille du roulement à billes radial 14 qui contient la bague externe 15 et qui garantit la réaistance de la bague externe 15. Il est également préférable que la profondeur de la gorge du chemin de roulement de bague interne 19 et du chemin de roulement de bague externe 18 soit de 18 % ou plus du diamètre Da des billes 17. Comme montré sur la figure 3, la profondeur de la gorge du chemin de roulement de bague interne 19 et du chemin de roulement de bague externe 18 d'un roulement à billes radial du type à contact en 4 points est la distance H depuis la section inférieure incurvée, ayant le rayon de courbure Ri (Ro) mentionné précédemment, jusqu'aux bords du chemin de roulement de bague interne 19 et du chemin de roulement de bague externe 18 (dans le cas de bords chanfreinés, c'est la distance jusqu'à la section chanfreinée). En faisant en sorte que cette profondeur de gorge H soit égale à 18 % ou plus du diamètre Da des billes 17, il est possible d'empêcher que la surface de roulement des billes 17 ne remonte sur les bords du chemin de roulement de bague interne 19 et du chemin de roulement de bague externe 18 etd'empêcher qu'une grande pression superticielle soit appliquée à la surface de roulement, et ainsi il est possible de garantir la réaistance à la fatigue de roulement des surfaces de roulement et de prolonger la durce de vie du roulement à billes radial 14. La raison de cela sera expliquée en utilisant la figure 3 et la figure 4. Une paire d' ellipses de contact bien connues 33 est formée au niveau des sections de contact entre la surface de roulement des billes 17 et le chemin de roulement de bague interne 19 et le chemin de roulement de bague externe 18, sur la gauche et sur la droite (direction gauche et direction droite de la figure 3) des chemins de roulement 18, 19, cependant, la dimension de ces ellipses de contact 33 varie en fonction de l' importance de la charge radiale ou de la charge de moment appliquce au roulement à billes radial 14. Lorsqu'une charge de moment est appliquce, les dimensions de la paire d'ellipses de contact 33 diffèrent les unes des autres. Dans tous les cas, lorsque les ellipses de contact 33 sont présentes entièrement dans la section du chemin de roulement de bague interne 19 et du chemin de roulement de bague externe 18, une pression superficielle excessivement grande n'est pas appliquée à la surface de roulement des billes 17, cependant, lorsque l r une ou l'autre des ellipses de contact 33 est séparée du chemin de roulement de bague interne 18 ou du chemin de roulement de bague externe 19 (à proprement parler, lorsque les ellipses sont séparées, elles.ne sont plus des ellipses de contact, mais afin de simplifier l' explication, le terme "ellipse de contact" sera utilisé ici même lorsque la zone de contact atteint les bords), des forces de pression très grandes agissent sur les surfaces de roulement du fait d'une charge de bord. De plus, afin de garantir la résistance à la fatigue de roulement de la surface de roulement des billes 17 et la durce de vie du roulement à billes radial 14, il est nécessaire que les ellipses de contact 33 ne soient pas séparées du chemin de roulement de bague interne 19 ou du chemin de roulement de bague externe 18, ou autrement dit, il est nécessaire que les ellipses de contact 33 n'atteignent pas les bords des chemins de roulement de bague 19, 18. Par conséquent, les inventeurs ont réalisé des expériences afin d'établir la relation entre le jeu radial rcel et la hauteur des ellipses de contact 33 pour un roulement à billes radial du type à contact en 4 points 14 qui agit sous une charge de moment. Les expériences ont été effectuées en utilisant les spécifications telles que décrites ci-dessus en utilisant la figure 2, o une charge radiale de 1000 N a été appliquce à un roulement à billes radial 14 ayant un diamètre Dp du cercle primitif de 43,5 mm, à une quantité de décalage de 8,7 mm (sur la figure 1, = 8,7 mm, 6/D = 0,2 = 20 %), et la variation de hauteur des ellipses de contact 33 due à la floctuation du jeu radial réel a été établie. Les ellipses de contact 33 étaient présentes en 4 points pour chaque bille 17 du roulement à billes radial du type à contact en 4 points 14, cependant, parmi celles-ci, la hauteur h de la section de bord de l' ellipse de contact 33 qui s'est le plus rapprochée de la section de bord des chemins de roulement a été considérée comme étant la hauteur de l' ellipse de contact 33 du roulement à billes radial 14. Par ailleurs, la relation entre le rapport (h/Da) de cette hauteur h par rapport au diamètre Da des billes 17 et le jeu radial réel a été établie. Les résultats des expériences sont montrés sur la figure 4. Le roulement à billes radial du type à contact en 4 points 14 qui est assemblé dans la section de support de rotation de la poulie pour compresseur à laquelle l' invention est appliquce est utilisé dans des conditions de température comprise entre -40 C et 160 C, et le jeu radial réel du roulement à billes radial 14 dans ce cas se trouve dans la plage de -0,010 mm (jeu négatif) à 0,020 mm (jeu positif). Dans cette plage, la hauteur h de l' ellipse de contact 33 est la plus grande, étant donné que le jeu radial réel est le plus grand, et lorsque le jeu radial rsel est de 0,020 mm, le rapport (h/Da) de la hauteur h de l' ellipse de contact 33 par rapport au diamètre Da des billes 17 était de 18 %. À partir de ce résultat, on peut voir que, comme décrit dans l'élément (1) ci-dessus, lorsque la profondeur de la gorge H du chemin de roulement de bague interne 19 et du chemin de roulement de bague externe 18 est fixée à 18 % ou plus du diamètre Da des billes 17, il est possible d'empêcher la surface de roulement des billes 17 de remonter sur les bords du chemin de roulement de bague interne 19 et du chemin de roulement de bague externe 18. En empêchant la surface de roulement de remonter sur les bords, il est possible d'éviter l' application d'une pression superticielle excessivement grande à la surface de roulement des billes 17 et ainsi de permettre de garantir la résistance à la fatigue de roulement de la surface de roulement et de prolonger la durée de vie du roulement à billes radial 14. En prenant en considération le travail d' assemblage des billes 17 entre le chemin de roulement de bague interne 19 et le chemin de roulement de bague externe 18 r la valeur maximale du rapport (H/Da) entre la profondeur de gorge H et le diamètre Da des billes 17 est prise de manière à être égale à 40 % ou moins. Cette technique d'amélioration de la durce de vie du roulement à billes radial 14 en maintenant la profondeur de gorge H du chemin de roulement de bague interne 19 et du chemin de roulement de bague externe 18 égale à 18 % ou plus du diamètre Da des billes 17, peut bien entendu être combince avec la présente invention, concernant la section de support de rotation de poulie de compresseur ainsi qu'appliquce à d'autres utilisations. De plus, comme montré sur la figure 2, une gorge de fixation 21 est formoe autour de la surface périphérique interne aux deux extrémités de la bague externe 15, dans laquelle les bords périphériques externes des bagues d'étanchéité 22 sont fixés. Ces bagues d'étanchéité 22 comprennent un matériau élastique 24, qui est renforcé par un neyau métallique 23, et les bords périphériques externes du matériau élastique 24 sont insérés de manière élastique à l'intérieur des gorges de fixation 21 mentionnées précédemment. Dans cet état, le bout du bord d'une lèvre d'étanchéité 25 qui est formée sur le bord périphérique interne du matériau élastique 24 vient en contact coulissant tout autour d'une section de la bague interne 16 et ferme hermétiquement les deux ouvertures de l'espace interne 26 o les billes 17 sont situées. Il est préférable d'utiliser un caoutchouc nitrile ou un caoutchouc acrylique comme matériau élastique 24 des bagues d'étanchéité 22. L'espace interne 26 est protégé de l'extérieur de cette manière et, ensuite, comme décrit pour l'élément (2) ci-dessus, une graisse de la famille des éthers (non montrce sur la figure) d'une viscosité comprise entre 70 et 90 mm2/s (cat), et de préférence comprise entre 77 et 82 mm2/s, est introduite dans l'espace à une température de 40 C. Il est préférable que cette graisse soit une huile synthétique comportant une huile de la famille des éthers comme huile de base et contienne un agent d'épaississement à base d'urée, tel que la diurce, et au moins du Ba, Zn et ZnDTC (additif pour pression extrême dithiocarbamate de zinc) en tant qu'additifs. Ce type de graisse forme un film d'huile sur les surfaces de contact de roulement des billes 17 et les chemins de roulement 18, 19, ce qui contribue à garantir la résistance à la fatigue de roulement des surfaces de roulement. Autrement dit, lorsque l'intérieur du roulement à billes radial 14 s'échauffe du fait du fonctionnement dans des conditions de charge de décalage importante, la durée de vie de la graisse remplissant l'espace interne 26 est réduite du fait de la dégradation thermique. Une graisse ayant la composition décrite ci-dessus a -une plus grande résistance à la chaleur, aussi la durée de vie de la graisse diminue très peu du fait d'une élévation de la température à l'intérieur de l'espace interne 26, ce qui contribue au prolongement de la durée de vie du roulement à billes radial 14. En plus de la graisse ayant la composition décrite ci-dessus, il est également possible de remplir l'espace interne 26 avec une graisse comportant une huile de la famille des esters ou une huile synDhétique de la famille des polyaléfines comme huile de base. Dans cet exemple de l' invention, les billes 17 sont maintenues par un dispositif de retenue ou une cage en forme de couronne 27 de sorte qu'elles puissent tourner librement. Cette cage 27 est formoe en une seule pièce par moulage par injection d'une réaine synthétique, telle qu'une résine polyamide ou une résine de polyphénylène sulfide, qui contient 5 à 35 % en poids (de prétérence 10 à 25 % en poids) de fibre de verre en tant que matériau de renforcement. L'épaisseur T2 dans la direction axiale de la section inférieure de cette cage 27, ou autrement dit, la partie de la section de bord circulaire 28 qui est la plus fine et qui correspond à la partie la plus interne des poches 29 est de 10 à 40 % du diamètre Da des billes de roulement 17 {T2 = (0,1 à 0,4)Da}. En ajustant les dimensions de la cage 27 comme décrit ci-dessus, il est possible de maintenir toute augmentation des dimensions dans la direction radiale de la cage 27 à un minimum, tout en garantissant en même temps la résistance de la cage 27, et sans tenir compte de la force centrifuge qui est appliquce lorsque la poulie suiveuse 4 tourne à grande vitesse, il est possible de maintenir la déformation élastique de cette cage 27 dans une quantité qui n'entraîne aucun problème pratique. De plus, il est prétérable que la dimension interne des poches 29 dans la direction circonférentielle (avant et arrière sur les figures 1 et 2) de la cage 27 soit égale à 1,03 fois ou plus celle du diamètre Da des billes 17. En fixant la dimension interne de poches 29 de la cage 27 de cette manière, il est possible d'éviter que des forces de pression importantes agissent sur la surface interne des poches 29 par les billes 17 qui sont maintenues à l'intérieur des poches 29, et il est ainsi possible d'éviter que la cage 27 soit endommagée et de prolonger la durée de vie du roulement à billes radial 14 qui comprend cette cage 27. La raison de ceci va être expliquce en utilisant la figure 5. La cage 27 mentionnée précédemment tourne alors que les billes 17 tournent, cependant, la vitesse de rotation des billes 17 est affectée par l' angle de contact avec le chemin de roulement de bague externe 18 et le chemin de roulement de bague interne 19. Par ailleurs, lorsque le roulement à billes radial 14 tourne dans un état de charge de moment, l' angle de contact avec les billes 17 varie légèrement dans la direction circonférentielle du chemin de roulement de bague externe 18 et du chemin de roulement de bague interne 19. Par conséquent, la vitesse de rotation des billes 17 devient non uniforme dans cette direction circonférentielle. Autrement dit, la vitesse augmente ou diminue logèrement en fonction de la phase de la direction ciroonférentielle. Par conséquent, la position des billes 17 dans la direction ciraonférentielle varie légèrement avec référence à la position normale dans le cas o la rotation des billes 17 était uniforme (aucune variation de la vitesse de rotation dans la direction circonférentielle). La figure 5 montre le rapport entre le déplacement des billes 17 par rapport à la position normale et le diamètre Da des billes 17 lorsque le roulement à billes radial 14a tourne dans des conditions de charge de moment. L'abscisse de la figure 5 représente la position angulaire dans la direction ciraonférentielle et l'ordonnce représente le rapport entre le déplacement par rapport à la position normale et le diamètre Da des billes. Comme on peut le voir de manière évidente sur la figure 5, tandis que les billes 17 tournent d'un tour, elles se déplacent vers l' avant ou vers l'arrière d' environ + 1,7 % dans la direction de rotation par rapport à la position normale. Par conséquent, lorsque les surfaces de roulement des billes 17 arrivent à proximité de la surface interne des poches 29, les billes 17 qui tournent rapidement exercent une pression sur la surface interne avant des poches 29 dans la direction de rotation et, de même, les billes 17 qui tournent lentement exercent une pression sur la surface interne arrière. Par conséquent, de grandes forces sont appliquses à la section de patte 32 (voir figure 2) présente entre deux poches 29 contiguës dans la direction circonférentielle, de sorte que la direction de la force alterne dans la direction circonférentielle, et ainsi la durabilité de la cage 27, qui comprend la section de patte 32, est perdue. Au contraire, si la dimension interne des poches 29 dans la direction ciraonférentielle de la cage 27 est égale à 1,03 fois ou plus le diamètre Da des billes 17 comme décrit ci-dessus, il est possible d'éviter que les billes 17 qui sont maintenues dans ces poches 29 soient pressées fortement contre la surface interne de ces poches 29. Lorsque la dimension interne est égale à 1,03 fois le diamètre Da, il existe une possibilité que la surface de roulement des billes 17 soit pressée contre la surface interne des poches 29, cependant, la quantité est extrêmement faible et peut être suffisamment absorbée par la déformation élastique de la section de patte 32 sans aucun problème. De plus, en faisant en sorte que le diamètre interne soit égal à 1,035 fois ou plus le diamètre Da, il est possible d'empêcher suffisamment que les surfaces de roulement des billes 17 soient pressées contre la surface interne des poches 29. Afin d' augmenter la dimension interne des poches 29 dans la direction ciroonférentielle de la cage 27, le diamètre interne entier des poches 29 peut être augmenté, ou il est possible de former les poches 29 en une forme ovale qui est plus longue dans la direction circonférentielle. Dans les deux cas, la valeur maximum de la dimension interne dans la direction circonférentielle est. en prenant en considération la résistance globale de la cage 27, agustée par la relation avec le diamètre Da. Normalement, la valeur maximum de la dimension interne est ajustée de manière à être égale à 1,1 fois ou moins, ou de préférence, à 1,05 fois ou moins le diamètre Da. Par ailleurs, cette technique de prolongement de la durce de vie de la cage par l' augmentation de la dimension interne des poches 27 dans la direction ciraonférentielle n'est pas limitée à la cage en forme de couronne montrse sur la figure, mais peut également être appl iquée à de s cage s ou de s di spos iti fs de retenue usinés comportant une section de bord sur les deux extrémités dans la direction axiale. De plus, la technique peut, bien entendu, être appliquée à la présente invention qui concerne l'appareil de support de rotation pour la poulie de compresseur ainsi qu'à d'autres utilisations mettant en pratique la présente invention. Comme montré sur la figure 1, le roulement à billes radial 14 réalisé comme décrit ci-dessus est installé entre la surface périphérique interne de la poulie suiveuse 4 et le cylindre de support 3 du carter 2 de manière à former l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur de la présente invention. Lorsque l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur est réalisé de cette manière, la partie centrale (montrée par le trait mixte de la figure 1) dans le sens de la largeur de la courroie sans fin 11 qui s'étend autour de la surface périphérique externe de la poulie suiveuse 4 et la position centrale (montrée par le trait mixte sur la figure 1) et le centre de la bille 17 dans le sens de la largeur du roulement à billes radial 14 sont déplacés dans la direction axiale (vers la gauche et vers la droite sur la figure 1) de la quantité (quantité de décalage) montrée sur la figure 1. Dans le cas o l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur de la présente invention, la quantité de décalage mentionnce précédemment est de 40 % ou moins du diamètre Dp du cercle primitif du roulement à billes radial 14 (voir figure 2) (0,4 Dp 2 6). De préférence, cette quantité de décalage devrait être de 20 % ou moins (0,2 Dp 2 S), ou encore plus préférablement de 10 % ou moins (0,1 Dp 2 du diamètre Dp du cercle primitif, afin de prolonger la durse de vie du roulement à billes radial 14. Ce point sera expliqué davantage avec rétérence à la figure 6 qui montre les résultats d'expériences effectuces par les inventeurs. La figure 6 est un graphique montrant les résultats des tests d' endurance qui ont été effectués afin de découvrir l'effet que le rapport (/Dp) entre la quantité de décalage de la position d' action de la charge radiale à partir du centre du roulement à billes radial 14 (centre de chaque bille 17) et le diamètre Dp du cercle primitif des billes 17 du roulement à billes radial 14 a sur la durée de vie du roulement à billes radial 14. La figure 6 montre le rapport (/Dp) entre la quantité de décalage et le diamètre Dp du cercle primitif le long de l'abscisse et montre le rapport de durce de vie (nombre sans dimension) sur l'ordonnée. Le rapport de durce de vie qui est montré sur l'ordonnce montre que 1 est la durée de vie nocessaire pour une utilisation pratique et, lorsque ce rapport de durée de vie est égal ou supérieur à 1, alors la construction peut résister à une utilisation pratique, cependant, lorsque ce rapport de durce de vie est inférieur à 1, alors la construction ne peut pas résister à une utilisation pratique. Ce rapport de durée de vie est trouvé dans les conditions suivantes en mettant en oeuvre le roulement à billes radial 14 avec la bague interne 16 fixe et en faisant tourner la bague externe 15. T/mn: 10.000 t/mn Température: température ambiante normale Charge radiale: 2.254 N Les inventeurs ont modifié la quantité de décalage fois dans la plage de 11,5 % à 46 % et ont mesuré la durce de vie pour chacune pour une pluralité de spécimens. Les lignes verticales le long du trait en pointillé 'a' sur la figure 6 qui correspondent aux cinq quantités de décalage montrent la plage de variation des résultats de tests pour la pluralité de spécimens, et les points noirs sur ces lignes verticales montrent les valeurs moyennes de ces spécimens. Comme on peut le voir à partir des résultats de tests montrés sur la figure 6, lorsque la valeur de décalage est maintenue à 40 % ou moins du diamètre Dp du cercle primitif du roulement à billes radial 14, il est possible de réaliser une construction qui est capable de résister à une utilisation pratique garantissant la durée de vie nécessaire pour l'utilisation pratique. Cependant, au contraire, lorsque la valeur de décalage dépasse 40 % du diamètre Dp du cercle primitif du roulement à billes radial 14, la durée de vie du roulement à billes radial 14 se détériore rapidement. De plus, lorsque la valeur de décalage est maintenue à 20 % ou moins du diamètre Dp du cercle primitif, il est possible de garantir la durse de vie du roulement à billes radial 14 à huit fois ou plus la valeur nécessaire pour une utilisation pratique. De plus, lorsque la valeur de décalage est maintenue à 10 % ou moins du diamètre Dp du cercle primitif, il est possible de garantir la durée de vie du roulement à billes radial 14 à environ dix fois la valeur nocessaire pour une utilisation pratique. Lors de l'utilisation de ce type de support de rotation pour une poulie de compresseur, les charges de moment qui sont proportionnelles à la quantité de décalage mentionnce précédemment sont appliquces au roulement à billes radial 14 au moyen de la poulie suiveuse 4 du fait de la tension de la courroie sans fin 11. De plus, l'axe central de la bague externe 15 et l'axe central de la bague interne 16 du roulement à billes radial 14 ont tendance à ne plus être alignés (à être inclinés). Cependant, dans le cas de la présente invention, même dans ce type de cas, il est possible de supprimer toute augmentation de la résistance à la rotation du roulement à billes radial 14, tout en supprimant en même temps le défaut dalignement de l'axe central de la bague externe 15 et de l'axe central de la bague interne 16 du roulement à billes radial 14. Autrement dit, le jeu radial pour un roulement à billes radial 14 isolé est maintenu à 0,2 % ou moins du diamètre Dp du cercle primitif du roulement à billes radial 14, ou à 1,5 % ou moins du diamètre Da des billes 17, aussi les axes centraux mentionnés précédemment présentent rarement un défaut d'alignement. Également, la quantité de décalage de la position d'enroulement de la courroie sans fin 11 par rapport au roulement à billes radial 14 est maintenue à 40 % ou moins, ou de préférence % ou moins, et encore plus préférablement à 10 % ou moins du diamètre Dp du cercle primitif r aussi il est possible de maintenir la charge de moment appliquée à la bague externe 15 par la poulie suiveuse 4 faible. Ceci permet de supprimer l'inclinaison de la poulie suiveuse 4 et de la bague externe 15 par rapport à la bague interne 16 et d'empêcher qu'une pression superficielle excessivement grande agisse sur les zones de contact de roulement dans le roulement à billes radial 14 et permet de garantir la durée de vie du roulement à billes radial 14. De plus, ceci permet d'éviter une usure excentrique de la courroie sans fin 11 qui s'étend autour de la poulie suiveuse 4 et de garantir la durée de vie de la courroie sans fin 11. Afin d'éviter un défaut d'alignement des axes centraux mentionnés précédemment et de spprimer la charge de moment provoquée par ce déLaut d'alignement, la quantité de décalage est annulée, ou autrement dit, une correspondance entre la position centrale dans la direction axiale de la position o la courroie sans fin 11 est enroulée autour de la surface périphérique externe et la position centrale dans la direction axiale du roulement à billes radial 14 est considérée comme étant possible. Cependant, en agissant de la sorte, il se produit facilement une usure et de la chaleur du fait d'un glissement au niveau des points de contact entre la surface de roulement des billes 17 et le chemin de roulement de bague externe 18 et le chemin de roulement de bague interne 19. C'est-àdire que, lorsque la quantité de décalage est annulée afin de supprimer la charge de moment, la pression superficielle au niveau des quatre points de contact, deux points de contact chacun entre la surface de roulement des billes 17 et le chemin de roulement de bague externe 18 et le chemin de roulement de bague interne 19, devient presque identique des deux côtés dans la direction axiale. Lorsque la poulie suiveuse 4 tourne dans cet état, un grand glissement se produit facilement au niveau de ces points de contact, et ainsi de la chaleur est facilement générée dans le roulement à billes radial 14. De plus, alors que la chaleur est générée, il existe une possibilité que la résistance à la fatigue de roulement du roulement à billes radial 14 diminue. Compte tenu des problèmes ci-dessus, avec la présente invention, il est possible d'obtenir une valeur minimum de quantité de décalage de 1 mm ou plus (6 > 1 mm). En faisant en sorte que la valeur minimum de cette quantité de décalage soit de 1 mm ou plus, une différence de pression de la pression superficielle au niveau des points de contact des deux côtés dans la direction axiale est formée, et ceci permet d'empêcher l' apparition d'un glissement important au niveau des points de contact et permet d'améliorer la résistance à la fatigue de roulement du roulement à billes radial 14. L' explication ci-dessus est donnce pour un mode de réalisation d'un roulement à billes radial 14 du type à contact en 4 points dans lequel la surface de roulement des billes 17 vient en contact avec le chemin de roulement de bague externe 18 et le chemin de roulement de bague interne 19 au niveau de deux points chacun pour un total de quatre points, cependant, comme montré sur la figure 10, des résultats similaires peuvent également être obtenus pour un roulement à billes radial 14 du type à contact en 3 points dans lequel la surface de roulement des billes 17 vient en contact avec le chemin de roulement de bague interne 19 au niveau d'un point et avec le chemin de roulement de bague externe 18 en deux points. Les inventeurs ont établi la relation entre la quantité de décalage et le rapport de durée de vie pour ce type de roulement à billes radial du type à contact en 3 points également. Les résultats de tests de ces expériences sont montrés sur la figure 6 avec les résultats pour le roulement à billes radial à contact en 4 points 14. Les lignes verticales le long de la ligne en pointillés 'b' sur la figure 6 qui correspondent aux cinq quantités de décalage montrent la plage de variation des résultats de tests pour la pluralité de spécimens pour un roulement à billes radial 14 du type à contact en 3 points et les points blancs sur ces lignes verticales montrent les valeurs moyennes des spécimens. Comme on peut le voir à partir des résultats de tests montrés sur la figure 6, dans le cas du roulement à billes radial 14 du type à contact en 3 points également, lorsque la quantité de décalage est maintenue à 40 % ou moins du diamètre Dp du cercle primitif du roulement à billes radial, une construction qui garantit la durse de vie nécessaire pour une utilisation pratique et qui est capable de résister à une utilisation pratique est possible. Cependant, au contraire, lorsque la valeur de décalage dépasse 40 % du diamètre Dp du cercle primitif du roulement à billes radial 14, la durce de vie du roulement à billes radial 14 se détériore rapidement. De plus, lorsque la valeur de décalage est maintenue à 20 % ou moins du diamètre Dp du cercle primitif, il est possible de garantir la durée de vie du roulement à billes radial 14 à douze fois ou plus la valeur nécessaire pour une utilisation pratique. De plus, lorsque la valeur de décalage est maintenue à 10 % ou moins du diamètre Dp du cercle primitif, il est possible de garantir la durée de vie du roulement à billes radial 14 à environ 13 fois la valeur nécessaire pour une utilisation pratique. Comme on peut le voir clairement sur la figure 6, lorsqu'on compare les durées de vie des roulements à billes radiaux, la durce de vie du roulement à billes radial du type à contact en 3 points 14 est supérieure à la durée de vie du roulement à billes radial du type à contact en 4 points 14. Cependant, en ce qui concerne l' angle d'inclinaison de la poulie suiveuse lorsqu'une charge de moment est appliquée à la poulie suiveuse qui est supportée par le roulement à billes 14, l' angle d'inclinaison de la poulie suiveuse qui est supportée par le roulement à billes du type à contact en 3 points 14 est supérieur à l' angle d'inclinaison de la poulie suiveuse qui est supportée par le roulement à billes du type à contact en 4 points 14. Par ailleurs, la durée de vie de la courroie sans fin qui s'étend autour de la poulie suiveuse qui est supportée par le roulement à billes du type à contact en 3 points 14 est inférieure à la durée de vie de la courroie sans fin qui s'étend autour de la poulie suiveuse qui est supportée par le roulement à billes du type à contact en 4 points 14. Par conséquent, dans un cas réel, en fonction de l'utilisation, l'équilibre entre la durce devie du roulement à billes radial 14 et la durée de vie de la courroie sans fin est pris en considération dans le choix d'utiliser, soit le contact en 3 points, soit le contact en 4 points pour le roulement à billes radial 14. De plus, l' invention décrite ci-dessus a été appliquée à une construction comportant un embrayage électromagnétique pour engager la poulie avec l'arbre rotatif 10, ou la désengager de celui-ci, cependant, tant que la construction permet la transmission libre de la force de rotation de la poulie à l'arUre rotatif, l' invention peut également être appliquée à une construction ne comportant pas d'embrayage électromagnétique. Autrement dit, dans le cas d'un compresseur à cylindrée variable du type à came plate tel que présenté dans la publication de brevet japonais n Tokukai Hei 11-210619 ou Jitsukai Sho 64-27482, en faisant en sorte que l' angle d'inclinaison de la came plate soit faible (ou même nul), il est possible de rendre très faible le couple de rotation de l'arUre d'entraînement du compresseur. Dans le cas de cette construction, comme montré sur la figure 11, il existe également le cas de la liaison de la poulie suiveuse 4, qui est supportée de manière rotative par le roulement 30 autour de la section de cylindre de support 3 qui est formée sur l'extrémité du carter 2, à l'arbre rotatif 1 au moyen d'un matériau d'amortissement 31 qui agit en tant que tube de couple, de sorte que la force de rotation puisse être librement transmise tant qu'un couple excessif n'est pas appliqué, auquel cas il n'y a pas d'embrayage électromagnétique. Avec cette construction, un roulement à billes radiale du type à contact en 3 points ou à contact en 4 points à simple rangée, tel que montré sur la figure, est utilisé en tant que roulement 30 et, en ajustant la relation entre la position du roulement 30 et la poulie suiveuse 4 comme montré sur la figure 1, il est possible d'obtenir la fonction et l'effet de la présente invention. Cette construction fait également partie de la présente invention. Lorsque la présente invention est appliquée à ce type de construction, les spécifications des composants du roulement 30 du type à contact en 3 points ou du type à contact en 4 points et la relation de position du roulement 30 et de la poulie suiveuse 4 sont identiques à celles montrées sur les figures 1 et 2. Par ailleurs, dans le cas o au moins un élément des bagues internes 16, des bagues externes 15 et des billes 17 (voir figures 1, 2 et 10) des roulements à billes radiaux 14 et du roulement 30, est réalisé en acier, tel que de l'acier au carbone, de l'acier à roulements ou de l'acier inoxydable, alors il est préférable qu'au moins l'un de ces éléments 16, 15, 17 soit traité, soit par nitruration, soit par stabilisation dimensionnelle, afin de garantir la durce de vie des roulements à billes radiaux 14 ou du roulement 30. Autrement dit, lorsqu'un roulement à billes à simple rangée tel que le roulement à billes radial 14 ou le roulement 30 est utilisé avec une charge de décalage appliquée, la pression superficielle au niveau des zones de contact entre la surface de roulement des billes 17 et le chemin de roulement de bague interne 19 et le chemin de roulement de bague externe 18 devient élevoe. Lorsqu'une déformation élastique devient importante du fait de cette pression superficielle, la résistance à la fatigue de roulement des éléments et, par conséquent, la durée de vie du roulement à billes radial 14 ou du roulement 30 diminue, aussi en effectuant la nitruration il est possible d' augmenter la dureté superficielle des éléments, et ainsi il est possible de supprimer une déformation élastique et d'éviter l'usure. De plus, au cours d'un fonctionnement sous une charge de décalage, la quantité de chaleur générée augmente, et ainsi les dimensions des composants du roulement à billes radial 1-4 ou du roulement 30 peuvent facilement varier, aussi en effectuant la stabilisation dimensionnelle, il est possible de supprimer les variations des dimensions indépendamment de la génération de chaleur. La nitruration consiste en un traitement de durcissement de la couche superficielle avec une solution de C et de N. et la dureté de la surface augmente après le traitement. En effectuant la nitruration, une couche de nitrure très dure est présente sur les surfaces de la bague externe 16, de la bague externe 15 et des billes 17. En ce qui concerne la bague interne 16 et la bague externe 15, lorsqu'une couche de nitrure est présente sur le chemin de roulement de bague interne 19 ou sur le chemin de roulement de bague externe 18, il n'est pas nécessaire d'effectuer une nitruration sur d'autres zones. Cependant, étant donné qu'il est contraignant de former une couche de nitrure juste sur la partie du chemin de roulement de bague interne 19 ou du chemin de roulement de bague externe 18, aussi, dans un cas réel, il est préférable de former une couche de nitrure sur la surface entière de la bague interne 16 et de la bague externe 15. La déformation élastique due à la pression superficielle ne survlent pas de la même manière sur la bague interne 16, la bague externe 15 ou les billes 17 et diffère en fonction de la forme et du matériau. Par exemple, lorsque le matérlau est identique, une dé format ion él a st ique du chemin de roulement de bague externe 18 et du chemin de roulement de bague interne 19 peut se produire facilement, cependant, une déformation élastique de la surface de roulement des billes 17 se produit difficilement. Par ailleurs, il est préférable que la nitruration soit effectuce pour tous les éléments, cependant, en fonction du matériau, des dimensions ou de la forme, il est possible de l'effectuer uniquement sur une pièce, par exemple la bague interne 16 ou la bague externe 15. De plus, la stabilisation dimensionnelle mentionnce précédemment consiste en un traitement thermique qui a pour objet de réduire la quantité d'austénite réaiduelle :R, dans lequel, par exemple, en refroidissant progressivement le matériau utilisé pour fabriquer la bague interne 16 et de la bague externe 15, la quantité résiduelle d'austénite R est réduite à 6 % ou moins en volume. En effectuant ce type de stabilisation dimensionnelle, il est possible d'empêcher une grande variation des dimensions et de la forme des matériaux constitutifs par rapport à la valeur normale même lorsque la température des matériaux constitutifs du roulement à billes radial 14 ou du roulement 30 augmente, ainsi qu'il est possible d'empêcher une modification du roulement à billes radial 14 ou du roulement 30 par rapport à l'état normal, et ainsi il est possible de prolonger la durée de vie des roulements 14, 30. Cette nitruration ou stabilisation dimensionnelle peut, bien entendu, être effectuée pour l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur ainsi que pour d'autres utilisations auxquelles la présente invention est appliquée. De plus, il n'a pas été montré sur les dessins, cependant, qu'en faisant en sorte que la dimension en largeur de la section du roulement à billes radial soit égale à 1,3 fois ou plus la hauteur dans la direction radiale, il est possible d' augmenter le volume de l'espace interne du roulement à billes radial et d' augmenter ainsi la quantité de graisse qui peut être introduite dans cet espace interne. Par conséquent, il est possible de prolonger la durée de vie de la graisse et la durce de vie du roulement à billes radial. Cette technique d' augmentation de la dimension en largeur de la section peut, bien entendu, étre effectuée pour l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur de la présente invention ainsi que pour d'autres utilisations auxquelles la présente invention est appliquce. L'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur de la présente invention est réalisé et fonctionne comme décrit ci-dessus et permet de contenir la charge de moment autorisée sans augmenter les dimensions dans la direction axiale, ainsi quil permet de supprimer l' apparition de chaleur et d'usure au cours du fonctionnement. Par conséquent, il est possible de prolonger la durse de vie du roulement incorporé dans l'appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur et la durée de vie de la courroie sans fin qui s'étend autour de la poulie qui est supportée par le roulement, ce qui contribue à rendre plus compact et de meilleure qualité les diverses machineries, telles que le compresseur pour le système de climatisation d'une automobile. Bien entendu, l' invention n'est pas limitée aux examples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres forces de réalisation, sans pour autant sortir du cadre de l' invention. -: REVENDICATION 1. Appareil de support de rotation pour une poulie de compresseur, caractérisé en ce qu'il comprend un arbre rotatif pour un compresseur; une section de support fixe formée autour de l'arbre rotatif; un roulement supporté par cette section de support fixe; et une poulie supportée de manière rotative par le roulement-autour de la section de support et autour de laquelle une courroie sans fin (11) est étendue, le roulement étant un roulement à billes radial (14) du type à contact en 3 points ou à contact en 4 points à simple rangée comprenant une bague interne (16) ayant une surface périphérique externe comportant un chemin de roulement de bague interne (19), une bague externe (15) ayant une surface périphérique interne comportant un chemin de roulement de bague externe (18) et une pluralité de billes (17) situces et libres de tourner entre le chemin de roulement de bague interne et le chemin de roulement de bague externe, la surface périphérique externe de la bague interne étant formoe de sorte qu'elle vienne en contact avec la surface de roulement des billes en un ou deux points, la surface périphérique interne de la bague externe étant formée de sorte qu'elle vienne en contact avec la surface de roulement des billes en un ou deux points, de sorte qu'au moins l'un du chemin de roulement de bague interne (19) et du chemin de roulement de bague externe (18) vienne en contact avec la surface de roulement de chacune des billes en deux points, la poulie ayant une partie périphérique externe qui vient en contact avec la courroie sans fin (11),-de sorte que la distance dans la direction axiale entre le centre de la courroie sans fin (11) venant en contact avec la partie de surface périphérique externe de la poulie et le centre du roulement à billes radial (14) soit égale à 40 % ou moins du diamètre du cercle primitif du roulement à