Brevet FR2832722A1 — publié le 20030530

Procédé de production d'une émulsion aqueuse d'un liant bitumineux sans ajout d'agent émulsifiant L'invention concerne un procédé de production d'une émulsion aqueuse d'un liant bitumineux sans ajout d'agent émulsifiant à la phase aqueuse de l'émulsion. L'utilisation d'émulsions aqueuses de liants bitumineux dans la construction et la réparation des routes, pour le revêtement de chaussées, la stabilisation du sol, la réalisation d'étanchéités en génie civil ou en bâtiments ou pour des applications analogues est bien connue. Les émulsions aqueuses convenant pour ces applications sont des émulsions du type"huile dans l'eau", qui consistent en une dispersion d'une phase organique formée de fins globules du liant bitumineux dans une phase aqueuse continue, ladite phase aqueuse étant additionnée d'un agent émulsifiant et, si besoin est, d'un agent régulateur du pH, qui peut être, selon le cas, un composé acide ou un composé basique. L'agent émulsifiant, par son caractère à la fois hydrophile et lipophile, vient se placer à l'interface entre les globules de liant bitumineux et la phase aqueuse et favorise la dispersion desdits globules de liant bitumineux dans la phase aqueuse. L'émulsion aqueuse du liant bitumineux est considérée comme un moyen commode permettant de réduire la viscosité apparente dudit liant bitumineux, lors des opérations de mise en oeuvre de ce liant. Après rupture, l'émulsion restitue le liant bitumineux additionné d'une partie de l'agent émulsifiant et des autres additifs présents dans la phase aqueuse. La mise en émulsion d'un liant bitumineux est généralement effectuée en mettant en contact, dans une zone de formation d'émulsion, une phase hydrocarbonée, consistant en le liant bitumineux sous la forme d'une masse fondue ayant une température supérieure à 130 C, avec une phase aqueuse, qui est constituée d'eau additionnée d'un agent émulsifiant hydrosoluble et éventuellement d'un agent régulateur du pH de l'émulsion, ledit contact étant réalisé dans des conditions de cisaillement propres à disperser la phase hydrocarbonée sous la forme de gouttelettes séparées dans la phase aqueuse formant un milieu continu. L'ensemble est maintenu en état métastable grâce à l'agent émulsifiant ajouté, qui par son caractère à la fois hydrophile et lipophile vient se placer à l'interface entre les gouttelettes de phase hydrocarbonée et la phase aqueuse continue, abaissant ainsi l'énergie de cette interface tout en la structurant. Les procédés conventionnels de production d'émulsions aqueuses de liants bitumineux sont généralement mis en oeuvre à des températures n'excédant pas 120 C. Il est toutefois possible d'opérer à des températures, qui sont supérieures à cette valeur et peuvent atteindre 160 C, comme indiqué, notamment, dans WO-A-92 01752. Lorsque la température du milieu résultant de la mise en contact de la phase hydrocarbonée avec la phase aqueuse est supérieure à 100 C, température d'ébullition de l'eau à la pression atmosphérique, ledit milieu doit être maintenu sous une pression suffisante pour empêcher l'ébullition de l'eau. Dans ce cas, l'émulsion produite dans la zone de formation d'émulsion est ensuite refroidie, sous cette pression, dans une zone de refroidissement, à une température inférieure à 100 C, puis l'émulsion refroidie est détendue à la pression atmosphérique, pour être ensuite dirigée vers une zone de stockage ou encore pour être chargée dans un camion d'épandage. Un article de Y. LENDRESSE, M. F. MORIZUR, A. CAGNA et G. ESPOSITO intitulé "The performance of emulsion-grade bitumens. The use of a new method for characterizing their interfacial properties"et publié au congrès EUROBITUME, tenu les 7 au 10 mai 1996 à Strasbourg, décrit, entre autres, le développement de la technique de la goutte pendante pour caractériser les interfaces bitume/eau et, notamment, pour mesurer la tension interfaciale dynamique bitume/eau. Cette grandeur, exprimée en mN/m, reflète l'affinité du bitume pour la phase aqueuse au niveau de l'interface bitume/eau. Dans l'article précité, les auteurs mettent en outre en évidence que des différences significatives de propriétés interfaciales, par exemple tension interfaciale bitume/eau, mesurées sur des bitumes différents, correspondent à des variations des propriétés viscométriques des émulsions aqueuses préparées à partir de ces bitumes par les techniques conventionnelles, c'est-à-dire avec addition d'agent émulsifiant à la phase aqueuse. La Demanderesse a établi que les bitumes et plus généralement les liants bitumineux, dont la tension interfaciale liant bitumineux/eau, mesurée à 180 C par la technique de la goutte pendante, a une valeur inférieure à 20 mN/m, peuvent être mis en émulsion aqueuse sans addition d'agent émulsifiant au système, si l'on opère à des températures supérieures à 130 C et plus particulièrement allant de 170 C à 250 C. L'invention a donc pour objet un procédé de préparation d'une émulsion aqueuse d'un liant bitumineux, dans lequel on met en contact, le liant bitumineux et une phase aqueuse, pendant un temps suffisant pour produire l'émulsion, à une température supérieure à 130 C et sous une pression telle que la phase aqueuse reste à l'état liquide à cette température, ledit procédé étant caractérisé en ce que le liant bitumineux présente une tension interfaciale liant bitumineux/eau, dont la valeur, mesurée à 180 C par la technique de la goutte pendante, est au plus égale à 20mN/m, et en ce que la phase aqueuse, mise en contact avec le liant bitumineux, est exempte d'agent émulsifiant. Avantageusement, le liant bitumineux présente une tension interfaciale liant bitumineux/eau, dont la valeur, mesurée à 180 C par la technique de la goutte pendante, est comprise entre 5 mN/m et 20 mN/m. Le liant bitumineux et la phase aqueuse sont introduits en continu dans la zone de formation d'émulsion, soit simultanément et séparément ou encore après avoir été prémélangés. Lors de leur amenée à la zone de formation de l'émulsion, le liant bitumineux et la phase aqueuse ont une température et une pression substantiellement égales à la température et à la pression régnant dans la zone de formation d'émulsion. Avantageusement, la température dans la zone de formation d'émulsion est maintenue à une valeur allant de 170 C à 250 C. L'émulsion produite dans la zone de formation d'émulsion est ensuite refroidie à une température inférieure à 100 C dans une zone de refroidissement maintenue sous une pression substantiellement égale à la pression régnant dans la zone de formation d'émulsion, puis l'émulsion refroidie est détendue à la pression atmosphérique, pour être ensuite dirigée vers une zone de stockage ou vers un lieu d'utilisation, par exemple après chargement dans un camion d'épandage. Les quantités respectives de liant bitumineux et de phase aqueuse utilisées pour former l'émulsion sont avantageusement telles que le rapport du débit massique du liant bitumineux au débit massique de la phase aqueuse, qui sont amenés au prémélange ou injectés simultanément et séparément dans la zone de formation d'émulsion, ait une valeur allant de 40 : 60 à 90 : 10 et de préférence de 55 : 45 à 85 : 15. Le liant bitumineux que l'on met en émulsion aqueuse par le procédé selon l'invention peut consister en un bitume ou un bitume additivé, ou en un mélange de bitumes additivés ou non, ou encore en une composition bitume/polymère, c'est-à-dire en un bitume modifié par addition d'un ou plusieurs polymères, qui présente les caractéristiques de tension interfaciale liant bitumineux/eau définies plus haut. Le bitume ou les bitumes, qui constituent tout ou partie du liant bitumineux, peuvent être, notamment, des bitumes issus de la distillation directe ou de la distillation sous pression réduite du pétrole brut ou de la houille, des bitumes soufflés ou semi-soufflés issus d'un traitement d'oxydation des bitumes précédents par injection d'air ou d'oxygène à une température supérieure à 1600C, avec ou sans utilisation de catalyseur, des résidus de désasphaltage par solvants, notamment propane ou pentane, des résidus de traitement de conversion thermique ou des résidus de viscoréduction, des résidus de traitement de conversion catalytique (boues de craquage), voire même certaines coupes pétrolières ou mélanges de bitumes et de distillats sous vide, ou encore des produits hydrocarbonés issus de la récupération de matières usagées telles que des pneumatiques ou des huiles de vidange. L'additif ajouté au bitume pour donner le bitume additivé peut être choisi notamment dans le groupe formé par l'acide naphténique, les peptisants d'asphaltènes et l'acide abiétique. La composition bitume/polymère, qui peut constituer le liant bitumineux utilisé selon l'invention, peut être, sous réserve de présenter les caractéristiques de tension interfaciale liant bitumineux/eau selon l'invention, l'un quelconque des produits obtenus à partir d'un bitume, notamment d'un bitume tel que défini ci-dessus, additionné d'un ou plusieurs polymères de type élastomère et/ou de type plastomère, et éventuellement modifié par réaction avec ce ou ces polymères, si besoin est en présence d'un agent de couplage, par exemple un agent de couplage du type donneur de soufre et/ou du type agent de fonctionnalisation. Dans la composition du type bitume/polymère, obtenue en présence ou non d'un agent de couplage et/ou d'un agent de fonctionnalisation, la quantité de polymère représente généralement 0,5% à 25%, de préférence 0,7% à 15% et plus spécialement 1% à 5% du poids de bitume. Les polymères susceptibles d'être présents dans la composition bitume/polymère peuvent être choisis parmi les divers polymères que l'on associe aux bitumes dans les compositions bitume/polymère. Lesdits polymères peuvent être, par exemple, des élastomères tels que polyisoprène, caoutchouc butyle, polybutène, polyisobutène, polyacrylates, polyméthacrylates, polynorbornène, copolymères éthylène/propylène, terpolymères éthylène/propylène/diène (terpolymères EPDM) et plus spécialement copolymères de styrène et de diène conjugué présentant une structure de copolymères statistiques ou une structure de copolymères séquencés linéaires ou étoilés, avec ou sans charnières statistiques. En particulier, de tels copolymères de styrène et de diène conjugué peuvent être des copolymères de styrène et de butadiène, de styrène et d'isoprène, de styrène et de chloroprène, de styrène et de butadiène carboxylé ou de styrène et d'isoprène carboxylé, lesdits copolymères ayant avantageusement une teneur pondérale en styrène allant de 5% à 50% en poids et possédant, de préférence, une masse moléculaire moyenne en poids comprise entre 10000 et 600000 et plus spécialement entre 30000 et 400000. D'autres polymères susceptibles d'être présents dans la composition bitume/polymère, en association ou non avec des élastomères, peuvent être encore des copolymères d'oléfines et de monomères vinyliques tels que copolymères éthylène/acétate de vinyle, copolymères éthylène/ester acrylique, copolymères éthylène/chlorure de vinyle, des polymères oléfiniques fonctionnalisés à groupements époxy ou COOH tels que copolymères éthylène/acrylate ou méthacrylate de glycidyle, terpolymères éthylène/acrylate ou méthacrylate d'alkyle/acrylate ou méthacrylate de glycidyle et notamment terpolymère éthylène/acrylate de méthyle/méthacrylate de glycidyle et terpolymères éthylène/acrylate ou méthacrylate d'alkyle/anhydride maléique et notamment terpolymère éthylène/acrylate de butyle/anhydride maléique. Les polymères peuvent être également des polymères fluorés tels que polytétrafluoroéthylène, des polymères siliconés tels que polysiloxanes, des polymères du type alcool polyvinylique, des polyamides, des polyesters ou encore des polyuréthannes. Des compositions bitume/polymère pouvant fournir des liants bitumineux du type bitume/polymère, susceptibles d'être mis en émulsion selon l'invention, sont notamment les compositions bitume/polymère réticulées au soufre, obtenues comme décrit dans WO-A-9847966 et les brevets des Etats Unis N04 145 322, N04 242 246, ? 4 554 313, ? 5 508 112, ? 5 605 946, NO 5 874 492 et N06 011 094 et les compositions bitume/élastomère fonctionnalisé, obtenues comme décrit dans les brevets des Etats Unis ? 5 804 619 et ? 5 883 162, qui présentent les caractéristiques de tension interfaciale liant bitumineux/eau définies plus haut. Avantageusement, outre les caractéristiques de tension interfaciale liant bitumineux/eau définies précédemment, le liant bitumineux utilisé dans le procédé selon l'invention possède une viscosité dynamique ayant une valeur, mesurée à 160 C, comprise entre 0,01 Pa. s et 4 Pa. s et de préférence entre 0,08 Pa. s et 2 Pa. s. Comme indiqué plus haut, la phase aqueuse, qui est employée dans la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, est constituée d'eau exempte d'agent émulsifiant. Si besoin est, ladite phase peut être additionnée d'un composé permettant d'ajuster le pH de l'émulsion à la valeur désirée. Le cisaillement mis en oeuvre dans la zone de formation d'émulsion peut être obtenu à l'aide d'un dispositif à structure rotor/stator ou bien d'un dispositif de type mélangeur statique, qui constitue ladite zone, ou encore à l'aise de tout autre type de système permettant de générer un cisaillement approprié. Les dispositifs à structure rotor/stator sont généralement du type cône/cône ou disques/disques avec des surfaces lisses ou rainurées. Le rotor et le stator constituent respectivement la partie mobile et la partie fixe du dispositif et sont séparés par un entrefer très étroit, à savoir d'une épaisseur de quelques dixièmes de millimètres à quelques millimètres, qui assure le cisaillement et entraîne la dispersion du liant bitumineux sous la forme de gouttelettes séparées dans le milieu continu constitué de la phase aqueuse. Les dispositifs de type mélangeur statique sont agencés pour assurer l'injection à très haute vitesse d'une phase dans l'autre. Pour mettre en oeuvre le procédé selon l'invention, on peut faire appel, en particulier, à toute zone de formation d'émulsion, qui consiste en un dispositif à structure rotor/stator, par exemple un moulin colloïdal, ou en un dispositif de type mélangeur statique, et qui est équipée de moyens de maintien de sa température à des valeurs supérieures à 130 C et pouvant atteindre 250 C et de moyens de maintien de sa pression à des valeurs supérieures à 3. 105 Pa (3 bars) et pouvant atteindre 50. 105 Pa (50 bars) ou plus. L'émulsion de liant bitumineux, obtenue par le procédé selon l'invention, est utilisable pour la réalisation de revêtements et notamment de revêtements routiers du type enduit superficiel, pour la production d'enrobés mis en place à chaud ou à froid, ou encore pour la réalisation de revêtements d'étanchéité. L'invention est illustrée par les exemples suivants, donnés à titre non limitatif et destinés à comparer une émulsion de liant bitumineux produite selon l'invention à des émulsions témoins de liant bitumineux. Dans ces exemples, les quantités sont données en poids, sauf indication contraire. EXEMPLE 1 (témoin) Préparation d'une émulsion aqueuse de bitume A en présence d'un agent émulsifiant On prépare une émulsion aqueuse témoin à partir d'un liant bitumineux A, consistant en un bitume possédant une viscosité dynamique à 160 C comprise entre 0, 08 Pa. s et 0, 1 Pa. s et une tension interfaciale bitume/eau à 180 C, mesurée par la technique de la goutte pendante, égale à 23 mN/m, et d'une phase aqueuse obtenue par dispersion, sous agitation, de 6 parties d'un agent émulsifiant, consistant en une polypropylène diamine de suif, dans 340 parties d'eau maintenues à 50 C, puis ajout de 4 parties d'acide chlorhydrique à 20"Baumé à la dispersion obtenue. Pour préparer l'émulsion, on opère dans un moulin colloïdal constitué d'un stator et d'un rotor concentriques de forme tronconique, présentant un grand diamètre égal à 50mm et un entrefer (espace entre les surfaces latérales en regard du rotor et du stator) ayant une épaisseur de 0,3mm. Dans le moulin colloïdal, dont la vitesse de rotation du rotor permet d'atteindre une vitesse périphérique maximale de 15 m/s, on introduit en continu, simultanément et séparément, à l'aide de pompes volumétriques à engrenages, le liant bitumineux maintenu à 140 C et la phase aqueuse maintenue à SO'C, à raison de 650 parties de liant bitumineux pour 350 parties de phase aqueuse. L'émulsion issue du moulin colloïdal est récupérée directement dans un récipient ouvert et refroidie naturellement à température ambiante, après avoir bouché hermétiquement le récipient pour éviter toute évaporation d'eau. Les caractéristiques de l'émulsion sont déterminées après une nuit de repos à température ambiante et après homogénéisation de l'échantillon à l'aide d'un agitateur manuel. EXEMPLE 2 (témoin) Préparation d'une émulsion aqueuse de bitume B en présence d'un agent émulsifiant En opérant comme décrit dans l'Exemple 1, on prépare une émulsion aqueuse témoin à partir d'un liant bitumineux B, consistant en un bitume possédant une viscosité dynamique à 160 C comprise entre 0, 08 Pa. s et 0, 1 Pa. s et une tension interfaciale bitume/eau à 180 C, mesurée par la technique de la goutte pendante, égale à 17 mN/m. L'émulsion issue du moulin colloïdal est récupérée directement dans un récipient ouvert et refroidie naturellement à température ambiante après avoir bouché hermétiquement le récipient pour éviter toute évaporation d'eau. Les caractéristiques de l'émulsion sont déterminées après une nuit de repos à température ambiante et après homogénéisation de l'échantillon à l'aide d'un agitateur manuel. EXEMPLE 3 (témoin) Préparation d'une émulsion aqueuse de bitume A à température élevée et en l'absence d'agent émulsifiant On prépare une émulsion aqueuse témoin à partir du liant bitumineux A défini dans l'Exemple 1 et d'une phase aqueuse obtenue par ajout, sous agitation, de 4 parties d'acide chlorhydrique à 20'Baumé à 346 parties d'eau maintenue à température ambiante, l'émulsion étant produite à température élevée, à savoir 180 C. Pour produire l'émulsion, on opère dans un moulin colloïdal constitué d'un stator et d'un rotor concentriques de forme tronconique présentant un grand diamètre égal à 50mm et un entrefer (espace entre les surfaces latérales en regard du rotor et du stator) ayant une épaisseur de 0, 3mm. Dans le moulin colloïdal, dont la vitesse de rotation du rotor permet d'atteindre une vitesse périphérique maximale de 15 m/s, on introduisait en continu, simultanément et séparément, à l'aide de pompes volumétriques à engrenages, le liant bitumineux à l'état fondu et la phase aqueuse, à raison de 650 parties de liant bitumineux pour 350 parties de phase aqueuse. Le liant bitumineux et la phase aqueuse sont amenés respectivement à une température de 180 C, par réchauffage en ligne dans des échangeurs de chaleur chauffés par des résistances électriques, disposés en amont du moulin colloïdal, avant leur injection dans ce dernier. L'émulsion issue du moulin colloïdal est soumise à un refroidissement par passage dans un échangeur de chaleur à faisceau de tubes refroidi par circulation d'eau à température ambiante. Un clapet taré à la pression de 12. 105 Pa (12 bars), monté à la sortie de l'échangeur à faisceau de tubes, maintient sous une pression minimale de 12. 105 Pa (12 bars) l'ensemble du volume comportant le moulin colloïdal, les échangeurs réchauffeurs et l'échangeur à faisceau de tubes, afin de prévenir toute vaporisation d'eau pendant toute la durée de la mise en oeuvre de l'émulsification. L'émulsion sortant du clapet taré est récupérée directement dans un récipient ouvert et refroidie naturellement à température ambiante, après avoir bouché hermétiquement le récipient pour éviter toute évaporation d'eau. Les caractéristiques de l'émulsion sont déterminées après une nuit de repos à température ambiante et après homogénéisation de l'échantillon à l'aide d'un agitateur manuel. EXEMPLE 4 (selon l'invention) Préparation d'une émulsion aqueuse de bitume B à température élevée et en l'absence d'agent émulsifiant En opérant comme décrit dans l'Exemple 3, on prépare une émulsion aqueuse selon l'invention à partir du liant bitumineux B défini dans l'Exemple 2. L'émulsion sortant du clapet taré est récupérée directement dans un récipient ouvert et refroidie naturellement à température ambiante, après avoir bouché hermétiquement le récipient pour éviter toute évaporation d'eau. Les caractéristiques de l'émulsion sont déterminées après une nuit de repos à température ambiante et après homogénéisation de l'échantillon à l'aide d'un agitateur manuel. Pour chacune des émulsions préparées comme indiqué dans les Exemples témoins 1 à 3 et dans l'Exemple 4 selon l'invention, on a déterminé les caractéristiques suivantes : - pseudo-viscosité STV, mesurée selon la norme d'essais NF T 66 020 et exprimée en secondes ; - indice de rupture au sable, déterminé selon la norme d'essais NF T 66 017 et exprimé en g de sable pour 100 g d'émulsion ; - décantation, caractéristique qui évalue la tendance des émulsions de liant bitumineux à décanter au cours du stockage, par introduction de l'émulsion à étudier dans une éprouvette bouchée, qui est laissée au repos pendant 7 jours à la température ambiante, puis détermination des teneurs en eau des parties supérieure et inférieure par la méthode de la teneur en eau des émulsions selon la norme d'essais NF T 66 017. Les résultats obtenus sont rassemblés dans le Tableau ci-après. TABLEAU Exemple No 1 2 3 4 Non Pseudo-viscosité (s) 15 17 mesurable 11 Décantation (%) 0,4 0,7 Instable 2,2 Non Indice de rupture (g/100g) 93 102 mesurable 52 Au vu des résultats rassemblés dans le Tableau, il apparaît que l'on peut mettre en émulsion aqueuse les liants bitumineux possédant une tension interfaciale liant bitumineux/eau à 180 C n'excédant pas 20 mN/m, en opérant à des températures supérieures à 130 C et par exemple égales à 180 C, sans ajout d'agent émulsifiant à la phase aqueuse amenée à la zone de formation d'émulsion (Exemple 4 selon l'invention), les émulsions aqueuses ainsi obtenues ayant des caractéristiques, notamment de stabilité, comparables aux émulsions aqueuses produites selon les techniques conventionnelles comportant l'ajout d'un agent émulsifiant à la phase aqueuse amenée à la zone de formation d'émulsion (Exemple témoin 2). Au contraire, pour les liants bitumineux possédant une tension interfaciale liant bitumineux/eau à 180 C supérieure à 20 mN/m, il n'est pas possible d'obtenir une émulsion aqueuse stable en opérant à température élevée avec une phase aqueuse exempte d'agent émulsifiant (Exemple témoin 3). Avec de tels liants bitumineux, il est nécessaire d'ajouter un agent émulsifiant à la phase aqueuse, amenée à la zone de formation d'émulsion, pour produire une émulsion aqueuse du liant bitumineux, qui présente des caractéristiques et notamment une stabilité satisfaisantes (Exemple témoin 1). REVENDICATIONS 1. Procédé de préparation d'une émulsion aqueuse d'un liant bitumineux, dans lequel on met en contact le liant bitumineux et une phase aqueuse, pendant un temps suffisant pour produire l'émulsion, à une température supérieure à 130 C et sous une pression telle que la phase aqueuse reste à l'état liquide à cette température, ledit procédé étant caractérisé en ce que le liant bitumineux présente une tension interfaciale liant bitumineux/eau, dont la valeur, mesurée à 180 C par la technique de la goutte pendante, est au plus égale à 20mN/m, et en ce que la phase aqueuse, mise en contact avec le liant bitumineux, est exempte d'agent émulsifiant. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le liant bitumineux présente une tension interfaciale liant bitumineux/eau, dont la valeur, mesurée à 180 C par la technique de la goutte pendante, est comprise entre 5 mN/m et 20 mN/m. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le liant bitumineux et la phase aqueuse sont introduits en continu dans la zone de formation d'émulsion, soit simultanément et séparément, soit après avoir été prémélangés. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, lors de leur amenée à la zone de formation d'émulsion, le liant bitumineux et la phase aqueuse ont une température et une pression substantiellement égales à la température et à la pression régnant dans la zone de formation d'émulsion. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la température dans la zone de formation d'émulsion est maintenue à une valeur allant de 170 C à 250 C. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'émulsion produite dans la zone de formation d'émulsion est ensuite refroidie à une température inférieure à 100 C, dans une zone de refroidissement maintenue sous une pression substantiellement égale à la pression régnant dans la zone de formation d'émulsion, puis l'émulsion refroidie est détendue à la pression atmosphérique, pour être ensuite dirigée vers une zone de stockage ou vers un lieu d'utilisation. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les quantités respectives de liant bitumineux et de phase aqueuse utilisées pour former l'émulsion sont telles que le rapport du débit massique du liant bitumineux au débit massique de la phase aqueuse, qui sont amenés au prémélange ou injectés simultanément et séparément dans la zone de formation d'émulsion, ait une valeur allant de 40 : 60 à 90 : 10 et, de préférence, de 55 : 45 à 85 : 15. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le liant bitumineux, que l'on met en émulsion aqueuse, consiste en un bitume ou un bitume additivé, ou en un mélange de bitumes additivés ou non, ou encore en une composition bitume/polymère, qui présente une tension interfaciale liant bitumineux/eau, dont la valeur, mesurée à 1800C par la technique de la goutte pendante, est au plus égale à 20 mN/m et se situe de préférence entre 5 mN/m et 20 mN/m 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'additif ajouté au bitume pour former le bitume additivé est choisi dans le groupe formé par l'acide naphténique, les peptisants d'asphaltènes et l'acide abiétique. 10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le liant bitumineux est une composition bitume/polymère obtenue à partir d'un bitume additionné d'un ou plusieurs polymères de type élastomère et/ou de type plastomère, et éventuellement modifié par réaction avec ce ou ces polymères, si besoin est en présente d'un agent de couplage, par exemple agent de couplage du type donneur de soufre et/ou du type agent de fonctionnalisation. 11 Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que, dans la composition du type bitume/polymère, obtenue en présence ou non d'un agent de couplage et/ou d'un agent de fonctionnalisation, la quantité de polymère représente 0,5% à 25%, de préférence 0,7% à 15% et, plus spécialement, 1% à 5% du poids de bitume. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le liant bitumineux présente une viscosité dynamique ayant une valeur, mesurée à 160 C, comprise entre 0,01 Pa. s et 4 Pa. s et de préférence entre 0,08 Pa. s et 2 Pa. s. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la phase aqueuse est additionnée d'un composé permettant d'ajuster le pH de l'émulsion à la valeur désirée. 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que le cisaillement mis en oeuvre dans la zone de formation d'émulsion est obtenu à l'aide d'un dispositif à structure rotor/stator ou encore par un dispositif de type mélangeur statique, qui constitue ladite zone. 15. Application des émulsions produites par le procédé selon l'une des revendications 1 à 14 à la réalisation de revêtements, notamment de revêtements routiers du type enduit superficiel, à la production d'enrobés mis en place à chaud ou à froid ou encore à la réalisation de revêtements d'étanchéité.