Brevet FR2833951A1 — publié le 20030627

La présente invention concerne la récupération d'un oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et d'impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, à partir d'un mélange d'eau et d'oxyde d'éthylène impur obtenu notamment lors de la fabrication de l'oxyde d'éthylène. L'oxyde d'éthylène impur contenant des impuretés aldéhydiques sous forme d'un mélange avec de l'eau résulte généralement de la fabrication de l'oxyde d'éthylène par oxydation catalytique en phase gazeuse de l'éthylène par l'oxygène moléculaire. L'oxydation catalytique peut être réalisée grâce a un catalyseur contenant de l'argent, à une température élevée, par exemple de 100 à 500 C, sous une pression absolue supérieure à la pression atmosphérique, par exemple de 0,5 à 5 MPa, en particulier selon le procédé décrit dans le brevet américain US 2 775 510 ou dans la demande de brevet internationale WO 96/33182. De l'oxydation catalytique résulte un mélange gazeux réactionnel comprenant l'oxyde d'éthylène, des impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, des réactants n'ayant pas réagi, tels que l'éthylène et l'oxygène, et éventuellement des gaz inertes, tels que l'azote, l'argon, le méthane, l'éthane et le gaz carbonique. La récupération de l'oxyde d'éthylène à partir de ce mélange gazeux réactionnel se fait habituellement en plusieurs étapes. Une première étape comprend en général une absorption (ou lavage) à l'eau, consistant généralement à mettre en contact le mélange gazeux réactionnel avec de l'eau ou un courant essentiellement aqueux pour former une solution aqueuse très diluée d'oxyde d'éthylène et séparer ainsi l'oxyde d'éthylène des autres constituants gazeux, notamment des réactants n'ayant pas réagi et des gaz inertes. Les constituants gazeux ainsi séparés constituent généralement un courant gazeux de recyclage qui est renvoyé vers l'étape d'oxydation catalytique, éventuellement après une étape de décarbonatation consistant à éliminer le gaz carbonique. La solution aqueuse très diluée d'oxyde d'éthylène contient généralement de 2 à 3 % en poids d'oxyde d'éthylène, les impuretés aldéhydiques et quelques gaz résiduels dissous. Une seconde étape peut comprendre ensuite une désorption (ou extraction) à la vapeur d'eau consistant généralement à faire passer de la vapeur d'eau généralement à contre-courant de la solution aqueuse très diluée d'oxyde d'éthylène, et à extraire de cette solution notamment l'oxyde d'éthylène. Simultanément, on sépare une solution aqueuse extrêmement appauvrie en oxyde d'éthylène qui, de préférence, est recyclée dans l'eau ou dans le courant aqueux mis en oeuvre dans l'étape précédente (l'étape d'absorption). L'oxyde d'éthylène extrait de l'étape de désorption apparaît généralement sous la forme d'un mélange d'eau et d'oxyde d'éthylène impur contenant les impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde. Généralement, ce mélange est dans un rapport pondéral entre oxyde d'éthylène et eau de 0,1/1 à 4/1, de préférence de 0,2/1 à 3/1, en particulier de 0,4/1 à 1,6/1. Compte tenu des conditions de désorption, le mélange d'eau et d'oxyde d'éthylène impur ainsi extrait apparaît généralement sous la forme d'un mélange gazeux. Les étapes qui suivent ensuite pour séparer l'oxyde d'éthylène de l'eau et des impuretés aldéhydiques, diffèrent d'un procédé à un autre et présentent généralement des défauts et des inconvénients. Ainsi par exemple, le brevet américain US 3 904 656 décrit une étape de réabsorption par l'eau de l'oxyde d'éthylène contenu dans le mélange d'eau et d'oxyde d'éthylène impur résultant de l'étape de désorption. Une grande partie des gaz résiduels dissous n'est pas réabsorbée dans l'eau et est facilement séparée sous forme d'un courant gazeux. Par ailleurs, il résulte de la réabsorption une nouvelle dilution de l'oxyde d'éthylène dans l'eau formant ainsi une solution aqueuse d'oxyde d'éthylène diluée (par exemple de 5 à 15 % en poids d'oxyde d'éthylène) et contenant les impuretés aldéhydiques. Les étapes suivantes peuvent comprendre successivement une étape dite de raffinage, une étape d'extraction de gaz carbonique et une dernière étape de purification de l'oxyde d'éthylène de façon à éliminer notamment l'acétaldéhyde. Cependant, l'oxyde d'éthylène ainsi traité contient encore des quantités substantielles d'impuretés aldéhydiques et notamment de formaldéhyde, par exemple plus de 10 parties en poids par million (ppm) de formaldéhyde. Par ailleurs, les étapes dites de raffinage et d'extraction de gaz carbonique entraînent des pertes non négligeables en oxyde d'éthylène, de sorte que le rendement en oxyde d'éthylène purifié est relativement faible. Enfin, la dilution de l'oxyde d'éthylène par de nouvelles quantités d'eau au cours de l'étape de réabsorption entraîne forcément par la suite une dépense énergétique considérable pour séparer l'oxyde d'éthylène de cette eau ajoutée. Les brevets américains US 4 134 797 et US 5 529 667 divulguent également une étape de réabsorption de l'oxyde d'éthylène par l'eau et une étape d'extraction du gaz carbonique, telles que précédemment décrites, et proposent en outre une dernière étape de purification destinée à diminuer la teneur en impuretés aldéhydiques dans l'oxyde d'éthylène. Cette dernière étape est réalisée par une addition de vapeur d'eau comme fluide d'entraînement au mélange d'eau et d'oxyde d'éthylène impur dans une colonne de distillation, et par un soutirage de l'oxyde d'éthylène réalisé simultanément à trois niveaux différents : sous forme respectivement d'un courant d'oxyde d'éthylène riche en formaldéhyde (environ de 1000 a 3000 ppm de formaldéhyde), d'un courant riche en acétaldéhyde, et enfin d'un courant d'oxyde d'éthylène substantiellement exempt d'impuretés aldéhydiques (environ de 10 à 350 ppm d'impuretés aldéhydiques) et contenant généralement moins de 20, ou même moins de 10 ou 5 ppm de formaldéhyde. Toutefois, ce dernier courant n'est obtenu qu'au prix d'un procédé très complexe qui laisse environ de 25 à 40 % de l'oxyde d'éthylène sous forme non purifiée, sans compter les pertes d'oxyde d'éthylène survenues pendant les étapes de réabsorption et de décarbonatation, ainsi que les inconvénients décrits précédemment liés à ces deux étapes. La demande de brevet européen EP 0 322 323 décrit un procédé comprenant tout d'abord une étape de réabsorption à l'eau de l'oxyde d'éthylène, telle que décrite dans les deux derniers brevets américains, ou bien une étape dite de condensation progressive, telle que décrite dans la demande de brevet européen EP 0 139 601, réalisée notamment dans deux ou trois échangeurs de chaleur disposés en série, et propose ensuite de terminer par une dernière étape de purification d'un courant liquide d'eau et d'oxyde d'éthylène impur en proportion relativement élevée en eau (par exemple de 1,2 à 5,2 % en poids d'eau). Cependant, la mise en oeuvre de l'étape de réabsorption ou de condensation progressive entraîne des pertes relativement importantes en oxyde d'éthylène, notamment en raison des solutions ou des condensats aqueux soutirés, de sorte que le rendement en oxyde d'éthylène purifié est relativement faible. Par ailleurs, l'oxyde d'éthylène ainsi traité présente une teneur en impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, qui reste encore relativement élevée, par exemple de 15 à plus de 20 ppm. Le brevet américain US 3 418 338 décrit une distillation extractive d'une solution à 0,5 % en poids d'oxyde d'éthylène contenant seulement du formaldéhyde. La présente invention a pour but de corriger les défauts et d'éviter les inconvénients des procédés précédemment décrits. En particulier, elle propose de fournir un oxyde d'éthylène purifié ayant notamment des teneurs extrêmement faibles en impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, par un procédé permettant de récupérer l'oxyde d'éthylène purifié selon un rendement beaucoup plus élevé que dans les procédés connus. Le procédé proposé est relativement simplifié, et les coûts d'investissement et de production sont particulièrement faibles. Le procédé selon l'invention convient particulièrement bien pour traiter les mélanges d'oxyde d'éthylène impur et d'eau résultant de la fabrication de l'oxyde d'éthylène par voie d'oxydation catalytique. La présente invention concerne tout d'abord un procédé pour traiter un mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau dans un rapport pondéral entre oxyde d'éthylène et eau de 0,1/1 à 4/1, de préférence de 0,2/1 à 3/1, notamment de 0,4/1 à 1,6/1, contenant des impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, pour obtenir un oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et des impuretés aldéhydiques, procédé caractérisé en ce que : (1) le mélange est envoyé dans une première zone Zl de fractionnement, pendant qu'en fond de Zl on soutire un courant liquide LI comprenant au moins 98 %, de préférence au moins 99 % en poids d'eau et une partie des impuretés aldéhydiques, et qu'en tête de Zl on soutire un courant gazeux G 1 comprenant plus de 99 %, de préférence plus de 99,5 % en poids d'oxyde d'éthylène avec des quantités résiduelles d'eau et d'impuretés aldéhydiques, (2) le courant gazeux G 1 est envoyé dans une seconde zone Z2 de fractionnement, pendant qu'en fond de Z2 on soutire un courant liquide L2 comprenant un mélange d'oxyde d'éthylène, d'eau et d'impureté (s) aldéhydique (s), et qu'en tête de Z2 on soutire un courant gazeux G2 comprenant l'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et des impuretés aldéhydiques. Le procédé de traitement de l'invention est particulièrement adapté à un procédé de fabrication d'un oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et d'impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, procédé qui comprend : (a) une synthèse de l'oxyde d'éthylène dans une zone réactionnelle par réaction catalytique en phase gazeuse entre de l'éthylène et de l'oxygène moléculaire, de façon à former un mélange gazeux réactionnel comprenant l'oxyde d'éthylène, des impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, des réactants n'ayant pas réagi et éventuellement des gaz inertes, (b) une absorption à l'eau par mise en contact du mélange gazeux réactionnel obtenu en (a) avec un courant essentiellement aqueux, de façon à former une solution aqueuse diluée d'oxyde d'éthylène impur comprenant les impuretés aldéhydiques, après séparation d'un courant gazeux de recyclage contenant essentiellement les réactants n'ayant pas réagi et éventuellement les gaz inertes et qui est retourné au moins en partie directement ou indirectement dans la zone réactionnelle, et (c) une désorption de l'oxyde d'éthylène par entraînement de la solution aqueuse diluée obtenue en (b) à la vapeur d'eau dans une colonne, de façon à former en fond de colonne un courant aqueux essentiellement débarrassé d'oxyde d'éthylène et en tête un mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau dans un rapport pondéral entre oxyde d'éthylène et eau de 0,1/1 à 4/l, de préférence de 0,2/1 à 3/1, notamment de 0,4/1 à 1,6/1, et contenant les impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, et qui est caractérisé en ce que le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau obtenu en (c) est soumis au traitement décrit précédemment ou à l'une quelconque des variantes de ce traitement décrites ultérieurement. Les Figures 1 et 2 représentent schématiquement à titre d'illustration le procédé de traitement et de récupération de l'oxyde d'éthylène selon l'invention, ainsi qu'une variante préférée de ce procédé. La Figure 3 représente schématiquement à titre d'illustration un procédé de fabrication de l'oxyde d'éthylène comprenant le traitement et la récupération de l'oxyde d'éthylène selon l'invention. L'expression impuretés aldéhydiques utilisée ici et ultérieurement entend désigner le formaldéhyde, l'acétaldéhyde et un de leurs mélanges. Les parties ou pourcentages en poids d'impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, sont exprimés en poids d'acétaldéhyde dans la présente description, sauf avis contraire. De façon typique, le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau qui peut être obtenu en (c) dans le procédé de fabrication d'oxyde d'éthylène, ou qui est envoyé dans la zone ZI du procédé de traitement selon l'invention, peut avoir une teneur pondérale en impuretés aldéhydiques environ de 50 à 2000 parties par million en poids (ppm), de préférence de 50 à 1000 ppm, en particulier de 50 à 500 ppm, avec généralement un rapport molaire entre acétaldéhyde et formaldéhyde de 0,5/1 à 5/1, de préférence de 1/1 à 3/1 plus. En outre, le mélange peut contenir aussi jusqu'à environ 500 ppm, de préférence jusqu'à 250 ppm de gaz carbonique (par rapport à l'oxyde d'éthylène contenu dans le mélange). Dans le procédé de fabrication d'oxyde d'éthylène tel que décrit précédemment, le courant gazeux de recyclage obtenu en (b) peut être avantageusement soumis à une décarbonatation avant son retour dans la zone réactionnelle. La décarbonatation peut être réalisée par tout procédé permettant d'éliminer au moins en partie le gaz carbonique par mise en contact du courant gazeux de recyclage avec un absorbant du gaz carbonique, notamment un composé alcalin, comme ceci est décrit plus en détail ultérieurement. La décarbonatation du courant gazeux de recyclage peut être un moyen particulièrement efficace pour réduire, contrôler et réguler la teneur en gaz carbonique du mélange gazeux réactionnel et aussi de l'oxyde d'éthylène obtenu par le traitement selon l'invention. Les conditions de désorption en (c) du procédé de fabrication d'oxyde d'éthylène peuvent être généralement choisies de sorte que le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau est obtenu sous forme d'un mélange gazeux. Ainsi, dans ce cas, le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau, préalablement à son envoi dans la zone Zl du traitement selon l'invention, peut être avantageusement condensé de façon à former une solution aqueuse d'oxyde d'éthylène impur en des proportions en eau, oxyde d'éthylène et impuretés aldéhydiques identiques ou sensiblement identiques à celles dudit mélange. Après cette condensation, mais avant le traitement selon l'invention, il est encore possible de séparer de cette dernière solution les éventuelles dernières traces de composés très volatils, telles que des quantités résiduelles de gaz carbonique et éventuellement d'un ou plusieurs gaz inertes (tels que cités précédemment), par entraînement par exemple à la vapeur d'eau. Cette dernière séparation peut être avantageusement réalisée sans modifier sensiblement la composition de la solution en oxyde d'éthylène, eau et impuretés aldéhydiques, et de préférence sans affecter substantiellement le rendement en oxyde d'éthylène purifié du procédé. Une telle séparation peut être en particulier réalisée dans des conditions telles que décrites ultérieurement à la Figure 3. L'avantage de cette dernière séparation combinée avec l'étape de décarbonatation décrite précédemment est de pouvoir traiter le mélange d'eau et d'oxyde d'éthylène impur, débarrassé de traces substantielles de gaz carbonique, et par conséquent d'utiliser un appareillage de traitement, tel que des colonnes de distillation, des condenseurs et des rebouilleurs, en un acier ordinaire et non plus en un acier spécial ou en acier inoxydable. Ainsi, la solution aqueuse d'oxyde d'éthylène impur, après cette dernière séparation éventuelle, peut être envoyée dans la zone ZI de fractionnement, par exemple à une température de 20 à 60 C, de préférence de 30 à 50oC. La zone ZI de fractionnement peut comprendre au moins une colonne de distillation ayant de 10 à 30, de préférence de 15 à 25 plateaux théoriques. La colonne de distillation peut être une colonne à garnissage ou à plateaux. La zone ZI peut être alimentée en mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau (ou de préférence en solution aqueuse d'oxyde d'éthylène impur) à un niveau situé entre le dixième et la moitié, de préférence entre le huitième et le tiers du nombre de plateaux théoriques de ZI comptés à partir du fond de ZI. La zone ZI de fractionnement peut avantageusement fonctionner avec une température en fond de 100 à 160 C, de préférence de 120 à 150 C, et une température en tête de 30 à 60 C, de préférence de 40 à 50 C, sous une pression absolue de 0, 1 à 1 MPa, de préférence de 0, 15 à 0, 5 MPa. Des calories sont généralement apportées à la zone ZI grâce à un rebouilleur disposé en fond de Zl, ou à l'introduction de vapeur d'eau dans le fond de Z1. Le choix d'une température de fond relativement élevée dans ZI pousse à préférer l'introduction de vapeur d'eau à la place de l'utilisation d'un rebouilleur. La zone ZI de fractionnement fonctionne selon l'invention de telle sorte qu'en fond on soutire un courant liquide LI comprenant au moins 98 %, de préférence au moins 99 % en poids d'eau, et qu'en tête on soutire un courant gazeux Gl comprenant plus de 99 %, de préférence plus de 99,5 % en poids d'oxyde d'éthylène. En particulier, les conditions de fonctionnement de Z1 peuvent être telles que le courant liquide LI peut contenir moins de 0,5 %, de préférence moins de 0,2 % en poids d'oxyde d'éthylène. On a observé d'une façon particulièrement avantageuse que le courant liquide Ll peut contenir de 60 à 99 %, de préférence de 75 à 98 % en poids de la quantité de formaldéhyde contenu dans le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau envoyé dans la zone Z1. On peut penser que dans le procédé de l'invention, la grande majorité, sinon la totalité du formaldéhyde est séparée de l'oxyde d'éthylène dans la zone Z1, grâce notamment aux conditions particulières de fractionnement appliquées dans Z1 et permettant ainsi d'atteindre les compositions désirées des courants LI et GI, telles que citées ci-dessus : en particulier, une composition du courant liquide LI en fond qui est extrêmement riche en eau, et une composition du courant gazeux Gl en tête qui est extrêmement riche en oxyde d'éthylène. Aussi, on peut penser que le succès du procédé de l'invention vient vraisemblablement du fait que la majorité, sinon la totalité du formaldéhyde est séparée de l'oxyde d'éthylène dans la zone Z1. Le formaldéhyde sera beaucoup plus difficilement séparé de l'oxyde d'éthylène dans la zone Z2 où les quantités résiduelles d'eau et d'acétaldéhyde notamment pourront encore être séparées efficacement. On peut également penser, sans pouvoir le montrer avec certitude, que de tels résultats peuvent être en partie obtenus grâce au choix d'une température en fond de ZI qui est particulièrement élevée et qui pourrait favoriser l'élimination préférentielle du formaldéhyde sous une forme hydratée, relativement instable, ou sous la forme d'un produit d'hydratation du formaldéhyde, avec le courant liquide LI. La zone Zl de fractionnement peut fonctionner avec les courants G 1 et L1 qui sont soutirés de la zone 21 dans un rapport pondéral entre G1 et L1 de 1/1 à 5/1, de préférence de 1, 5/1 à 4/1. Selon l'invention, le courant gazeux G 1 alimente la zone Z2 de fractionnement qui peut comprendre au moins une colonne de distillation ayant de 50 à 120, de préférence de 80 à 110 plateaux théoriques. L'alimentation de la zone Z2 en courant gazeux G 1 peut être avantageusement réalisée à un niveau situé entre le quart et la moitié du nombre de plateaux théoriques de Z2 comptés à partir du fond de Z2. La zone Z2 de fractionnement peut avantageusement fonctionner avec une température en fond de 35 à 65 C, de préférence de 40 à 60 C, et une température en tête de 30 à 50 C, de préférence de 35 à 45 C, sous une pression absolue différente ou, de préférence, substantiellement identique à celle existant dans la zone Zl, notamment une pression absolue de 0,1 à 1 MPa, de préférence de 0,15 à 0,5 MPa. Des calories sont généralement apportées à la zone Z2 grâce à l'introduction de vapeur d'eau dans le fond de Z2, ou, de préférence, grâce à un rebouilleur disposé en fond de Z2, en raison notamment de la faible température appliquée en fond de Z2. Une variante particulièrement avantageuse du fonctionnement de la zone Z2 de fractionnement peut consister en ce que la zone Z2 fonctionne à reflux. Ainsi, le courant gazeux G2 soutiré en tête de Z2 peut être avantageusement condensé et de préférence refroidi, de façon à former un condensat à une température par exemple de 15 à 30 C. Une partie du condensat résultant est retournée à titre de reflux en tête de la zone Z2, et la partie complémentaire non-refluée est récupérée sous forme d'un courant liquide constitué de l'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et d'impuretés aldéhydiques tel que résultant du traitement selon l'invention. Le taux de reflux exprimé par un rapport pondéral entre la partie refluée et la partie complémentaire non-refluée peut être avantageusement de 1/1 à 10/1, en particulier de 1,5/1 à 5/1. Un taux de reflux trop faible peut affecter la qualité de l'oxyde d'éthylène soutiré et récupéré en tête de Z2, et en particulier peut accroître la teneur en impuretés aldéhydiques et notamment en acétaldéhyde dans l'oxyde d'éthylène. La zone Z2 de fractionnement fonctionne selon l'invention de telle sorte qu'en fond on soutire un courant liquide L2 comprenant un mélange d'oxyde d'éthylène, t > d'eau et d'impureté (s) aldéhydique (s), et qu'en tête on soutire un courant G2 comprenant l'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et des impuretés aldéhydiques. La zone Z2 de fractionnement peut fonctionner avec les courants G2 et L2 qui sont soutirés de la zone Z2 dans un rapport pondéral entre G2 et L2 de 30/1 à 150/1, de préférence de 40/1 à 130/1. En particulier, on peut utiliser des conditions de fractionnement telles que pour 100 parties en poids du courant liquide L2 on compte de 80 à 95 parties en poids d'oxyde d'éthylène, de 1 à 5 parties en poids d'eau et de 1 à 5 parties en poids d'impureté (s) aldéhydique (s). Il est particulièrement intéressant de noter que le courant liquide L2 contient généralement comme impureté (s) aldéhydique (s) essentiellement l'acétaldéhyde, et que par conséquent la zone Z2 sert notamment à séparer l'oxyde d'éthylène de l'acétaldéhyde et des dernières traces d'eau. Par ailleurs, pour 100 parties en poids du courant liquide L2, on peut compter aussi la présence de 1 à 10 parties en poids d'éthylène glycol. L'efficacité du traitement selon l'invention apparaît dans la composition de l'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et des impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, résultant du courant gazeux G2 soutiré en tête de Z2 ou notamment du condensat formé après condensation de G2 : l'oxyde d'éthylène contient généralement de 1 à 50 ppm, de préférence de 2 à 10 ppm, en particulier de 3 à 8 ppm d'eau, et de 1 à moins de 15 ppm, de préférence de 2 à 12 ppm, en particulier de 3 à 10 ppm d'impuretés aldéhydiques. Il est particulièrement intéressant de noter que l'oxyde d'éthylène traité selon l'invention contient généralement moins de 5 ppm, de préférence moins de 4 ppm, en particulier moins de 3 ppm de formaldéhyde. Par ailleurs, on peut aussi noter que l'oxyde d'éthylène obtenu selon l'invention peut contenir de 3 à 15 ppm, de préférence de 3 à 10 ppm, en particulier de 3 à 6 ppm de gaz carbonique. Une autre variante particulièrement avantageuse du procédé de traitement selon CD l'invention peut consister en ce qu'un courant liquide L3 est soutiré latéralement de la zone Z2 et est envoyé dans la zone 21. L'envoi d'un courant liquide L3 dans Zl peut équivaloir à faire fonctionner la zone Zl dans des conditions semblables à un reflux. Le courant liquide L3 peut être en particulier prélevé dans Z2 au même niveau ou en dessous du point d'alimentation de Z2 en courant gazeux G1, de préférence à un niveau situé entre le quart et la moitié du nombre de plateaux théoriques comptés à partir du fond de Z2. On a trouvé particulièrement avantageux d'envoyer le courant liquide L3 en un point situé dans la moitié supérieure de la zone Zl, de préférence en tête de Zl. Une autre condition avantageuse destinée notamment à améliorer le fonctionnement de la zone Zl peut venir du fait que les courants G1 et L3 sont mis en oeuvre dans un rapport pondéral entre G 1 et L3 de 0,5/1 à 5/1, de préférence de 1/1 à 3/1. Dans ces conditions, on a observé que l'on obtient un fractionnement optimum dans Zl, notamment pour réduire les impuretés aldéhydiques, et notamment le formaldéhyde, dans le courant gazeux G 1 sortant en tête de Zl. Enfin, les courants G2 et L3 peuvent être avantageusement soutirés de la zone Z2 dans un rapport pondéral entre G2 et L3 de 1/1 C > à 20/1, de préférence de 2/1 à 10/1. On a remarqué qu'en jouant simultanément sur le taux de reflux de la zone Z2 et sur le rapport pondéral des courants G 1 et L3, on peut réduire d'une façon considérable la teneur en impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, de l'oxyde d'éthylène traité selon l'invention, tout en maintenant un rendement en oxyde d'éthylène purifié à un niveau particulièrement élevé. Une autre variante du procédé de traitement selon l'invention peut consister en ce que la zone Z2 de fractionnement comprend deux colonnes de distillation disposées en série, une colonne supérieure Dl et une colonne inférieure D2, de sorte que le courant gazeux G 1 débouche dans la moitié inférieure de Dl, de préférence dans le fond de Dl, que le courant gazeux G2 sort par la tête de Dl, que le fond de Dl communique par un courant de transfert liquide TL avec la tête de D2, que la tête de D2 communique par un courant de transfert gazeux TG avec le fond de Dl, et que le courant liquide L2 sort par C > le fond de D2. Dans cette nouvelle variante, le courant de transfert gazeux TG peut déboucher dans le courant gazeux G1, avant d'être introduit dans la moitié inférieure de Dl ou notamment dans le fond de Dl. Par ailleurs, le courant liquide L3 décrit précédemment peut être prélevé dans le courant de transfert liquide TL. Le procédé de traitement de l'invention est particulièrement avantageux lorsqu'il C > est mis en oeuvre en continu. La présente invention concerne également un procédé de fabrication d'un oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et d'impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, tel que décrit précédemment, et comprenant notamment une étape (a) de synthèse de l'oxyde d'éthylène, une étape (b) d'absorption à l'eau, une étape (c) de désorption, et une dernière étape consistant à traiter le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau obtenu en (c) par le procédé selon l'invention. L'étape (a) de synthèse est connue en elle-même et comprend une réaction d'oxydation catalytique en phase gazeuse de l'éthylène avec l'oxygène moléculaire, en particulier avec l'oxygène de l'air, dans une zone réactionnelle. La réaction peut être réalisée en présence d'un catalyseur comprenant de l'argent, et d'un ou plusieurs gaz inertes tels que l'azote, l'argon, le méthane et l'éthane, à une température de 100 à 500 C, de préférence de 150 à 300 C, sous une pression absolue supérieure à la pression atmosphérique, par exemple de 0,5 à 5 MPa, de préférence de 1 à 3 MPa. Le mélange gazeux réactionnel résultant de l'étape (a) comprend généralement l'oxyde Z-D d'éthylène formé (de 1 à 3 % en mole), les réactants n'ayant pas réagi, en particulier y C > l'oxygène (de 3 à 6 % en mole) et l'éthylène (de 5 à 30 % en mole), du gaz carbonique (de 3 à 12 % en mole), un ou plusieurs gaz inertes comme ceux cités précédemment (jusqu'à 80 % en mole) et des impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde. L'étape (b) d'absorption à l'eau est également connue en elle-même et peut être en particulier celle décrite précédemment. Elle peut comprendre une mise en contact, généralement à contre-courant, du mélange gazeux réactionnel obtenu en (a), préalablement refroidi à une température de 50 à 100 C, avec de l'eau ou un courant essentiellement aqueux, dans une colonne d'absorption, à une température de 10 à 50 C, de préférence de 20 à 40 C, sous une pression absolue de 0, 5 à 5 MPa, de préférence de 1 à 3 MPa. Les constituants gazeux séparés dans cette étape constituent généralement un courant gazeux de recyclage qui est retourné au moins en partie directement ou C > indirectement dans la zone réactionnelle de l'étape (a). Le courant gazeux de recyclage c y e comprend généralement les réactants n'ayant pas réagi, éthylène et oxygène, un ou plusieurs gaz inertes (comme ceux cités précédemment), et du gaz carbonique. Au moins une partie du courant gazeux de recyclage est, de préférence, soumis à une étape de décarbonatation, avant d'être retourné à l'étape (a). L'étape de décarbonatation consiste généralement à mettre en contact le courant gazeux de recyclage avec un absorbant du gaz carbonique, en particulier un composé alcalin, notamment un carbonate d'un métal alcalin, tel que le carbonate de potassium, ou encore en particulier une alcanolamine, telle que la diisopropanolamine, une alcoylalcanolamine, ou un sel d'un métal alcalin d'un amino-acide. L'étape de décarbonatation est par exemple décrite dans les brevets américains US 3 665 678, US 3 867 113 et US 4 184 855, dans la demande de brevet européen EP 0 583 828, et dans la demande de brevet français FR 2 237 896. Dans SRI International, Process Economies Program Report 2F, Ethylene Oxide and Ethylene Glycol (Janvier 1997), 5-10 et 5-11, il est décrit un procédé de décarbonatation particulièrement efficace, par absorption chimique réversible dans une solution aqueuse et chaude de carbonate de potassium, procédé connu sous le nom de Benfield process et proposé par UOP. La décarbonatation du courant gazeux de recyclage permet de réduire, de contrôler et de réguler la teneur en gaz carbonique du mélange gazeux réactionnel issu de l'étape (a), ainsi que de la solution aqueuse diluée issue de l'étape (b) et finalement du mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau issu de CD l'étape (c), de sorte que ce dernier mélange peut avoir une teneur extrêmement faible Z-D en gaz carbonique au moment où il sera soumis au traitement selon l'invention. L'étape (c) de désorption est aussi connue en elle-même et peut être celle décrite précédemment. Elle comprend généralement un entraînement à la vapeur d'eau de la solution aqueuse diluée, obtenue en (b) et préalablement chauffée a une température de 70 à 110 C. L'entraînement à la vapeur d'eau peut être réalisé dans une colonne de désorption, à une température de 80 à 140 C, de préférence de 90 à 130 C, sous une pression absolue de 0,1 à 1 MPa, de préférence de 0,1 à 0,5 MPa. En fond de colonne est soutiré généralement un courant aqueux essentiellement débarrassé d'oxyde d'éthylène, à une température de 90 à 130 C, tandis qu'en tête sort le mélange d'oxyde c d'éthylène impur et d'eau, prêt à être soumis au traitement selon l'invention. Le procédé de fabrication d'oxyde d'éthylène, tel que décrit précédemment, est généralement réalisé en continu, de sorte qu'il devient avantageux de réaliser également CD le procédé de traitement de l'invention en continu. La Figure 1 représente schématiquement, à titre d'illustration, le procédé de traitement selon l'invention. Le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau, dans un C > rapport pondéral entre oxyde d'éthylène et eau de 0,1/1 à 4/1, de préférence de 0,2/1 à 3/1, notamment de 0,4/1 à 1, 6/1, contenant des impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, se présente sous forme d'un mélange gazeux et alimente par une ligne (1) un condenseur (2), de façon à former une solution aqueuse d'oxyde d'éthylène impur contenant les impuretés aldéhydiques. Cette dernière solution aqueuse sort du condenseur par une ligne (3) et est introduite dans une recette (4) à une température par exemple de 20 à 60 C, sous une pression absolue de 0,1 à 0,5 MPa. Des traces de composés très volatils, telles que des quantités résiduelles de gaz carbonique et éventuellement d'un ou plusieurs gaz inertes tels que ceux cités précédemment, peuvent être éventuellement volatilisées et séparées de la solution aqueuse contenue dans la recette (4), et finalement être évacuées par une ligne (5). La solution aqueuse d'oxyde d'éthylène impur, débarrassée de ces éventuels composés très volatils, sort de la recette (4) par une ligne (6), et est introduite dans une zone de fractionnement Zl, ZD telle que décrite précédemment, constituée par une colonne à distillation (7). Un courant liquide Ll est soutiré en fond de colonne par une ligne (8) et comprend, selon l'invention, au moins 98 %, de préférence au moins 99 % en poids d'eau et une partie des impuretés aldéhydiques, notamment de 60 à 98 %, de préférence de 75 à 95 % de la quantité de formaldéhyde contenu dans le mélange envoyé dans la zone Zl. Une partie ZD au moins du courant liquide Ll peut être récupérée et utilisée dans l'étape (c) de désorption de l'oxyde d'éthylène décrite précédemment. Dans la partie inférieure de la colonne (7), en particulier en fond de colonne, des calories sont apportées par une ligne de vapeur (9). En tête de la colonne (7), un courant gazeux G 1 comprenant, selon l'invention, plus de 99 %, de préférence plus de 99,5 % en poids d'oxyde d'éthylène avec des quantités résiduelles d'eau et d'impuretés aldéhydiques sort par une ligne (10). Le courant gazeux G 1 alimente par la ligne (10) une zone Z2 de fractionnement telle que décrite précédemment et constituée par une colonne de distillation (11). La colonne (11) est munie à sa base d'un rebouilleur comprenant une boucle (12) munie d'un échangeur de chaleur (13). En fond de colonne, est soutiré par une ligne (14) un courant liquide L2 comprenant un mélange d'oxyde d'éthylène, d'eau et d'impureté (s) aldéhydique (s), et qui pour 100 parties en poids de L2 peut notamment contenir de 80 à 95 parties en poids d'oxyde d'éthylène, de 1 à 5 parties en poids d'eau et de 1 à 5 parties en poids d'impureté (s) aldéhydique (s), en particulier d'acétaldéhyde. Au moins une partie du courant liquide L2 peut être récupérée et envoyée dans une unité de fabrication d'éthylène glycol (non représentée dans la Figure l). Un courant gazeux 02 sort en tête de la colonne (11) par une ligne (15) et comprend l'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et d'impuretés aldéhydiques, notamment un courant d'oxyde d'éthylène contenant de 1 à 50 ppm, de préférence de 2 a 10 ppm, en particulier de 3 à 8 ppm d'eau, et de 1 à moins de 15 ppm, de préférence de 2 à 12 ppm, en particulier de 3 à 10 ppm d'impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde. Le courant gazeux G2 est condensé et de préférence refroidi par un condenseur (16) de façon à former un condensat qui sort du condenseur par une ligne (17). Une partie du condensat est retournée à titre de reflux par une ligne (18) en tête de la colonne (11), et la partie complémentaire non-refluée est récupérée dans une ligne (19) sous forme d'un courant liquide de l'oxyde essentiellement exempt d'eau et d'impuretés aldéhydiques tel que résultant du procédé selon l'invention. Un courant liquide L3, tel que décrit précédemment, est soutiré latéralement de la colonne (11) par une ligne (20) à un niveau sensiblement identique où débouche la ligne (10) d'alimentation en courant gazeux G1, ZD et est envoyé dans la partie supérieure de la colonne (7), en particulier en tête de cette colonne. La Figure 2 représente schématiquement, à titre d'illustration, une variante du procédé de traitement selon l'invention, identique au procédé représenté à la Figure 1, e excepté le fait que la zone Z2 de fractionnement constituée par la colonne (11) et ses annexes est différente et remplacée essentiellement par deux colonnes de distillation disposées en série, une colonne supérieure Dl (21) et une colonne inférieure D2 (22), telles que décrites précédemment. Ainsi, tout le procédé reste identique à celui représenté à la Figure 1 et avec les mêmes numérotations de référence, jusqu'au moment où le courant gazeux 01 débouche par la ligne (10) non plus dans la colonne (11), mais dans la colonne (21), en particulier dans la moitié inférieure, de préférence dans le fond de la colonne (21). Le procédé de soutirage du courant gazeux G2, la ZD condensation de G2 pour former un condensat, le reflux d'une partie du condensat et la récupération de l'autre partie complémentaire du condensat sont identiques à ceux illustrés à la Figure 1, mais appliqués ici non plus à la colonne (11), mais à la colonne (21) et avec les mêmes numérotations de référence. Le fond de la colonne (21) fait passer un courant de transfert liquide TL par une ligne (23) en tête de la colonne (22). La tête de la colonne (22) fait passer un courant de transfert gazeux TG par une ligne (25), via la ligne (10), en fond de la colonne (21). La colonne (22) est munie à sa base d'un rebouilleur comprenant une boucle (12) et un échangeur de chaleur (13), comme ceux illustrés à la Figure 1 à la base de la colonne (11). Comme à la Figure 1, une ligne (14) soutire le courant liquide L2 non plus du fond de la colonne (11), mais du fond de la colonne (22). Un courant liquide L3 est prélevé par une ligne (24) du courant de transfert liquide TL circulant dans la ligne (23) et est envoyé dans la partie supérieure, de préférence en tête de la colonne (7). La Figure 3 représente schématiquement, à titre d'illustration, un procédé de fabrication d'oxyde d'éthylène comprenant le procédé de traitement selon l'invention et tel qu'illustré à la Figure 2 avec les mêmes numérotations de référence. Le procédé de ZD fabrication de l'oxyde d'éthylène comprend une zone réactionnelle (26) alimentée en fond, via une boucle de recyclage (27), respectivement en éthylène par une ligne (28), t-CD en oxygène moléculaire par une ligne (29) et en gaz inerte (s) via une ligne (30). z- :, ZD ZD En tête de la zone réactionnelle (26), par la ligne de recyclage (27) sort un mélange gazeux réactionnel tel que décrit précédemment et qui pénètre ensuite dans une colonne d'absorption (31), de préférence dans la moitié inférieure de la colonne. Un courant gazeux de recyclage tel que décrit précédemment sort en tête de la colonne d'absorption (31) par la ligne de recyclage (27). Un courant essentiellement aqueux pénètre par une ligne (32) dans la colonne d'absorption (31), de préférence dans la ZD moitié supérieure ou en tête de ladite colonne. Une partie du courant gazeux de recyclage circulant dans la ligne de recyclage (27) à la sortie de la colonne d'absorption CD z : l c (31) est dérivée dans une ligne (33) munie d'une zone de décarbonatation (34), telle que Zl > décrite précédemment, de façon à éliminer au moins une partie du gaz carbonique du courant gazeux de recyclage, avant de retourner le courant gazeux de recyclage au C > C) moins partiellement débarrassé du gaz carbonique par la ligne (33) dans la ligne de Z" > C > recyclage (27) qui revient ensuite en fond de la zone réactionnelle (26). zl : l Une solution aqueuse diluée d'oxyde d'éthylène impur contenant les impuretés aldéhydiques est soutirée par une ligne (35) en fond de la colonne d'absorption (31) et est envoyée dans une colonne de désorption (36) telle que décrite précédemment, de préférence dans la moitié supérieure ou en tête de cette dernière colonne. De la vapeur d'eau est introduite par une ligne (37) dans la colonne de désorption (36), de préférence dans la moitié inférieure ou en fond de ladite colonne. Le courant liquide Ll soutiré en fond de la colonne de distillation (7) par la ligne (8) est envoyé dans la colonne de désorption (36), de préférence dans la moitié inférieure ou en le fond de ladite colonne. En fond de la colonne de désorption (36), on soutire par une ligne (38) un courant aqueux essentiellement débarrassé d'oxyde d'éthylène qui peut en partie être évacué par une ligne de purge (39), et en partie être retourné a la colonne d'absorption (31) via la ligne (32). En tête de la colonne de désorption (36) sort par la ligne (1) le mélange e gazeux d'eau et d'oxyde d'éthylène impur contenant les impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, qui est traité par le procédé de l'invention, tel qu'illustré à la Figure 2. Dans la suite du traitement selon l'invention et tel qu'illustré à la Figure 3, toutes les opérations sont représentées d'une façon identique à celles illustrées à la Figure 2, excepté le fait que de la vapeur d'eau peut être introduite comme apport de calories par une ligne (40) dans la recette (4), et qu'un courant gazeux contenant des quantités résiduelles de composé (s) très volatil (s), tel (s) que le gaz carbonique et éventuellement un ou plusieurs gaz inertes comme ceux cités précédemment, peut être entraîné avec la vapeur d'eau et de l'oxyde d'éthylène, puis être soutiré en tête de la recette (4) par la ligne (5), et être envoyé dans une colonne (41). Le courant gazeux peut rencontrer, dans la colonne (41), à contre-courant, de l'eau ou un courant essentiellement aqueux introduit par une ligne (42), de sorte qu'on sépare essentiellement, d'une part, les ZD dernières traces de gaz carbonique et éventuellement de composé (s) très volatil (s) et, d'autre part, l'oxyde d'éthylène entraîné avec l'eau sous forme d'un courant liquide. Ce dernier courant liquide peut être soutiré en fond de la colonne (41) par une ligne (43), puis être au moins en partie envoyé dans la colonne de désorption (36) via la ligne (8), et éventuellement évacué par une purge (44). La partie complémentaire non-entraînée dans ce courant liquide peut être soutirée en tête de la colonne (41) par une ligne (45) e sous forme d'un courant gazeux contenant le gaz carbonique résiduel et éventuellement le ou les composés très volatils. Ce dernier courant gazeux peut être au moins en partie envoyé par la ligne (45) dans la zone de décarbonatation (34) et être récupéré dans le courant gazeux de recyclage, et éventuellement être évacué par une purge (46). L'exemple suivant illustre la présente invention. Exemple Dans un procédé de fabrication d'oxyde d'éthylène par oxydation catalytique en phase gazeuse de l'éthylène par l'oxygène, tel que représenté schématiquement à la Figure 3, et qui comporte un procédé de traitement (selon l'invention) d'un mélange d'eau et d'oxyde d'éthylène impur contenant des impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, selon le schéma de la Figure 2. Ce mélange arrive par une ligne (1) CD sous forme d'un courant gazeux a 89 C sous une pression absolue de 0,15 MPa et débouche dans un condenseur (2) de façon à former une solution aqueuse d'oxyde d'éthylène impur contenant les impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde. La solution aqueuse comporte pour un mélange de 100 parties en poids d'oxyde d'éthylène et d'eau dans un rapport pondéral entre oxyde d'éthylène et eau de 45/55,25 ppm de formaldéhyde, 85 ppm d'acétaldéhyde, etl50 ppm de gaz carbonique. Dans une zone Zl de fractionnement constituée par une colonne de distillation (7) comportant 21 plateaux théoriques, la solution aqueuse est introduite par une ligne (6) selon un débit de 26 t/h à un niveau correspondant entre les 3ème et ive plateaux théoriques à compter du fond de la colonne. De la vapeur d'eau est introduite selon un débit de 11 t/h par une ligne (9) dans le fond de la colonne (7), apportant les calories nécessaires pour atteindre une température en fond de colonne de 136 C et une température en tête de colonne de 45 C, sous une pression absolue de 0,3 MPa. On soutire en fond de la colonne (7) par une ligne (8) un courant liquide LI, selon un débit de 18 t/h, comprenant 99,3 % en poids d'eau, 0,07 % en poids d'oxyde d'éthylène, du formaldéhyde et de l'acétaldéhyde. En tête de la colonne (7), on soutire par une ligne (10) un courant gazeux Gl, selon un ZD débit de 42 t/h, comprenant 99,9 % en poids d'oxyde d'éthylène, 60 ppm d'eau, du formaldéhyde et de l'acétahdéhyde. Une seconde zone Z2 de fractionnement est constituée par deux colonnes de distillation disposées en série : une colonne de distillation supérieure Dl (21) comportant 66 plateaux théoriques et une colonne de distillation inférieure D2 (22) comportant 30 plateaux théoriques. Le courant gazeux G 1 alimente le fond de la colonne (21) selon un débit de 42 t/h. La colonne (21) a une température en fond de 45 C et une température en tête de 40 C, sous une pression absolue de 0,3 MPa. En tête de la colonne (21) on soutire par une ligne (15) un courant gazeux G2, selon un débit de 76 t/h, qui est condensé et refroidi dans un condenseur (16) de façon à former un courant liquide qui s'écoule a 27 C par une ligne (17) hors du condenseur (16). Une CD partie de ce courant liquide est refluée par une ligne (18) selon un débit de 58 t/h en tête de la colonne (21). La partie complémentaire non-refluée est récupérée par une ligne (19) selon un débit de 18 t/h et constitue l'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et d'impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, résultant du procédé de l'invention. L'oxyde d'éthylène ainsi récupéré contient 3 ppm de formaldéhyde, 4 ppm d'acétaldéhyde, 5 ppm d'eau et 4 ppm de gaz carbonique. En fond de la colonne (21), un courant de transfert liquide TL s'écoule par une ligne (23) et est introduit en Z-D tête de la colonne (22) selon un débit de 37, 6 t/h. Une partie de TL est prélevée de la ligne (23) pour former un courant liquide L3 qui est envoyée par une ligne (24) selon un ZD débit de 23 t/h en tête de la colonne de distillation (7), à titre de reflux. La colonne (22) est munie en fond d'un rebouilleur comprenant une boucle (12) et un échangeur de chaleur (13) et qui permet de maintenir une température en fond de ZD 47 C et en tête de 45 C, sous une pression absolue de 0, 3 MPa. En fond de la colonne (22) on soutire par une ligne (14) et selon un débit de 1 t/h un courant liquide L2 C > comprenant 90 % en poids d'oxyde d'éthylène, 2,5 % en poids d'eau et de l'acétaldéhyde. En tête de la colonne (22), on soutire par une ligne (25) et selon un débit de 36,6 t/h un courant de transfert gazeux TG qui est envoyé en fond de la colonne (21) via la ligne (10). CD REVENDICATIONS 1. Procédé pour traiter un mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau dans un rapport pondéral entre oxyde d'éthylène et eau de 0, 1/1 à 4/1, contenant des impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, pour obtenir un oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et des impuretés aldéhydiques, procédé caractérisé en ce que : (1) le mélange est envoyé dans une première zone Zl de fractionnement, pendant qu'en fond de Zl on soutire un courant liquide LI comprenant au moins 98 % en poids d'eau et une partie des impuretés aldéhydiques, et qu'en tête de Zl on soutire un courant gazeux G1 comprenant plus de 99 % en poids d'oxyde d'éthylène avec des quantités résiduelles d'eau et d'impuretés aldéhydiques, (2) le courant gazeux G 1 est envoyé dans une seconde zone Z2 de fractionnement, pendant qu'en fond de Z2 on soutire un courant liquide L2 comprenant un mélange d'oxyde d'éthylène, d'eau et d'impureté (s) aldéhydique (s), et qu'en tête de Z2 on soutire un courant gazeux G2 comprenant l'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et des impuretés aldéhydiques. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau est un mélange gazeux qui, préalablement à son envoi dans la zone Zl, est condensé de façon à former une solution aqueuse d'oxyde éthylène impur. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la quantité d'impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, dans le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau envoyé dans la zone ZI est de 50 à 2000 parties par million en poids (ppm). 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la zone Zl comprend au moins une colonne à distillation ayant de 10 à 30 plateaux théoriques. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la zone ZI est alimentée en mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau à un niveau situé entre le dixième et la moitié du nombre de plateaux théoriques de ZI comptés à partir du fond de Z 1. 6. Procédé selon lune quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que des calories sont apportées à la zone Zl grâce à un rebouilleur disposé en fond de Z 1, ou de préférence grâce à l'introduction de vapeur d'eau dans le fond de Z1. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la zone Z 1 fonctionne avec une température en fond de 100 à 160 C, et une température en tête de 30 à 60 C, sous une pression absolue de 0, 1 à 1 MPa 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les courants G 1 et LI sont soutirés de la zone Z 1 dans un rapport pondéral entre G 1 et LI de 1/1 à 5/1. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le courant liquide LI comprend moins de 0,5 % en poids d'oxyde d'éthylène. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le courant liquide LI contient de 60 à 99 % en poids de la quantité de formaldéhyde contenu dans le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau envoyé dans la zone Z1. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la zone Z2 comprend au moins une colonne de distillation ayant de 50 à 120 plateaux théoriques. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que des calories sont apportées à la zone Z2 grâce à l'introduction de vapeur d'eau dans le fond de Z2, ou de préférence grâce à un rebouilleur disposé en fond de Z2. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la zone Z2 fonctionne avec une température en fond de 35 à 65 C, et une température en tête de 30 à 50 C, sous une pression absolue différente ou de préférence substantiellement identique à celle existant dans la zone Zl, notamment allant de 0, 1 à 1 MPa. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que le courant gazeux G2 soutiré en tête de Z2 est condensé de façon à former un condensat, une partie du condensat résultant étant retournée à titre de reflux en tête de la zone Z2 et la partie complémentaire non-refluée étant récupérée sous forme d'un courant liquide d'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et d'impuretés aldéhydiques, de préférence dans un rapport pondéral entre la partie refluée et la partie complémentaire non-refluée de 1/1 à 10/1. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le courant gazeux G 1 alimente la zone Z2 à un niveau situé entre le quart et la moitié du nombre de plateaux théoriques de Z2 comptés à partir du fond de Z2. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que les courants G2 et L2 sont soutirés de la zone Z2 dans un rapport pondéral entre G2 et L2 de 30/1 à 150/1. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que pour 100 parties en poids du courant liquide L2 on compte de 80 à 95 parties en poids d'oxyde d'éthylène, de 1 à 5 parties en poids d'eau, et de 1 à 5 parties en poids d'impureté (s) aldéhydique (s), en particulier d'acétaldéhyde. 18. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que l'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et des impuretés aldéhydiques, résultant du courant gazeux G2, contient de 1 à 50 ppm d'eau et de 1 à moins de 15 ppm d'impuretés aldéhydiques. 19. Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que l'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et des impuretés aldéhydiques contient moins de 5 ppm de formaldéhyde. 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 19, caractérisé en ce qu'un courant liquide L3 est soutiré latéralement de la zone Z2 et est envoyé dans la zone Z1. 21. Procédé selon la revendication 20, caractérisé en que le courant liquide L3 est prélevé dans Z2 au même niveau ou en-dessous du point d'alimentation de Z2 en courant gazeux GI, de préférence à un niveau situé entre le quart et la moitié du nombre de plateaux théoriques comptés à partir du fond de Z2. 22. Procédé selon la revendication 20 ou 21, caractérisé en ce que le courant liquide L3 est envoyé en un point situé dans la moitié supérieure de la zone Zl, de préférence en tête de Z 1. 23. Procédé selon l'une quelconque des revendications 20 à 22, caractérisé en ce que les courants G 1 et L3 sont mis en oeuvre dans un rapport pondéral entre G 1 et L3 de 0,5/1 à 5/1. 24. Procédé selon l'une quelconque des revendications 20 à 23, caractérisé à ce que les courants G2 et L3 sont soutirés de la zone Z2 dans un rapport pondéral entre G2 et L3 de 1/1 à 20/1. 25. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, caractérisé en ce que la zone Z2 de fractionnement comprend deux colonnes de distillation disposées en série, une colonne supérieure Dl et une colonne inférieure D2, de sorte que le courant gazeux G 1 débouche dans la moitié inférieure de Dl, de préférence en fond de Dl, que le courant gazeux G2 sort par la tête de Dl, que le fond de Dl communique par un courant de transfert liquide TL avec la tête de D2, que la tête de D2 communique par un courant de transfert gazeux TG avec le fond de Dl, et que le courant liquide L2 sort par le fond deD2. 26. Procédé selon la revendication 25, caractérisé en ce que le courant de transfert gazeux TG débouche dans le courant gazeux G1, avant d'être introduit dans la moitié inférieure de Dl ou, de préférence, dans le fond de Dl. 27. Procédé selon la revendication 25 ou 26, caractérisé en ce que le courant liquide L3 selon l'une quelconque des revendications 20 à 24 est prélevé dans le courant de transfert liquide TL. 28. Procédé de fabrication d'oxyde d'éthylène essentiellement exempt d'eau et d'impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, comprenant : (a) une synthèse de l'oxyde d'éthylène dans une zone réactionnelle par réaction catalytique en phase gazeuse entre de l'éthylène et de l'oxygène moléculaire, de façon à former un mélange gazeux réactionnel comprenant l'oxyde d'éthylène formé, des impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, des réactants n'ayant pas réagi et éventuellement des gaz inertes, (b) une absorption à l'eau par mise en contact du mélange gazeux réactionnel obtenu en (a) avec un courant essentiellement aqueux, de façon à former une solution aqueuse diluée d'oxyde d'éthylène impur comprenant les impuretés aldéhydiques, après séparation d'un courant gazeux de recyclage contenant essentiellement les réactants n'ayant pas réagi et éventuellement les gaz inertes et qui est retourné au moins en partie directement ou indirectement dans la zone réactionnelle, et (c) une désorption de l'oxyde d'éthylène par entraînement de la solution aqueuse diluée obtenue en (b) à la vapeur d'eau dans une colonne, de façon à former en fond de colonne un courant aqueux essentiellement débarrassé d'oxyde d'éthylène et en tête un mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau dans un rapport pondéral entre oxyde d'éthylène et eau de 0,1/1 à 4/1, contenant les impuretés aldéhydiques, formaldéhyde et acétaldéhyde, procédé caractérisé en ce que le mélange d'oxyde d'éthylène impur et d'eau obtenu en (c) est soumis au traitement selon l'une quelconque des revendications 1 à 27. 29. Procédé selon la revendication 28, caractérisé en ce que le courant gazeux de recyclage obtenu en (b) est soumis à une décarbonatation, avant son retour dans la zone réactionnelle.