Brevet FR2828337A1 — publié le 20030207

CIRCUIT RESONANT HYPERFREQUENCE ET FILTRE HYPERFREQUENCE ACCORDABLE UTILISANT LE CIRCUIT RESONANT Domaine technique et art antérieur L'invention concerne un circuit résonant hyperfréquence ainsi qu'un filtre hyperfréquence accordable en fréquence utilisant le circuit résonant. L'invention s'applique à tout dispositif d'émission/réception mettant en oeuvre un accord de fréquence à partir d'une commande magnétique ou mécanique dans le domaine des hyperfréquences tel que, par exemple, les téléphones mobiles multi-bandes. Le développement des applications hyperfréquences requiert l'utilisation de fonctions hyperfréquences de plus en plus performantes (performances radioélectriques accrues, consommation plus faible, miniaturisation importante, agilité en fréquence, coûts de fabrication et de câblage faibles). Les filtres accordables en fréquence constituent une famille de fonctions hyperfréquences particulièrement importante. Il existe différentes façons de réaliser des filtres accordables en fréquence selon l'art connu. L'accord en fréquence peut, par exemple, être obtenu à l'aide de composants électroniques du type diode (diode varactor ou diode PIN). Les filtres à composants électroniques présentent alors des pertes d'insertion significatives et des niveaux de bruit élevés dus à l'utilisation des composants électroniques. Des filtres accordables en fréquence peuvent également être réalisés avec des matériaux ferroélectriques. Ces filtres ont l'avantage de présenter des niveaux de bruit relativement faibles mais nécessitent des tensions de commande qui peuvent être élevées et sont caractérisés par des pertes d'insertion importantes. Des filtres accordables utilisant un matériau magnétique sont également connus. Les filtres utilisant des matériaux ferrimagnétiques, comme des ferrites ou des grenats d'yttrium (YIG), sont les plus répandus. Ils présentent l'inconvénient de nécessiter un champ magnétique statique de commande important, ce qui implique l'utilisation de bobines parcourues par un courant d'intensité élevée. Leur fonctionnement, basé sur l'évolution de la perméabilité gyromagnétique sous l'effet d'un champ externe, nécessite de vaincre un champ appelé"champ démagnétisant"pour créer un champ magnétique donné à l'intérieur du composant magnétique. Le champ de commande doit être égal au champ interne, augmenté du champ démagnétisant. Pour des matériaux massifs, le champ démagnétisant peut être calculé en fonction de la forme de l'échantillon. Considérons par exemple un parallélépipède aplati de ferrite dont le rapport hauteur sur côté vaut 1/10. Le champ démagnétisant peut alors atteindre des valeurs de l'ordre de 7% de l'aimantation à saturation. Pour un ferrite, cela représente un champ de commande de l'ordre de 24 kA/m à rajouter au champ utile. De telles valeurs sont pénalisantes. Les matériaux ferromagnétiques sont aussi utilisés pour réaliser des filtres hyperfréquence. Contrairement aux ferrites, le caractère conducteur des matériaux ferromagnétiques impose des contraintes supplémentaires pour éviter que des pertes par conductivité ne s'opposent à la propagation des ondes. Des filtres en ligne microbande ont été réalisés qui comprennent une ou plusieurs couches ferromagnétiques (cf."Tuneable microstrip device controlled by a weak magnetic field using ferromagnetic laminations" A. L. Adenot, O. Acher, T Taffary, P. Quéffélec, G. Tanné, JOURNAL OF APPLIED PHYSICS, 1 May 2000). La ou les couches de matériau ferromagnétique sont insérées entre le port d'entrée et le port de sortie d'une ligne microbande. Les filtres ainsi réalisés sont des filtres stop-bande dont la largeur de bande est uniquement fonction de la largeur de la raie d'absorption gyromagnétique du matériau ferromagnétique. Le filtrage est alors dû aux pertes sélectives que présente le matériau ferromagnétique. La largeur de la raie d'absorption est de l'ordre de quelques centaines de MHz et ne peut quasiment pas être modifiée. L'invention ne présente pas les inconvénients et limitations des différents filtres connus mentionnés ci-dessus. Exposé de l'invention L'invention concerne un circuit résonant hyperfréquence comprenant au moins un élément de ligne microbande résonant, l'élément de ligne microbande résonant comprenant un ruban conducteur et un plan de masse. Le circuit résonant hyperfréquence comprend au moins un élément composite constitué d'une alternance de couches ferromagnétiques et de couches isolantes placé entre le ruban conducteur et le plan de masse. L'invention concerne également un filtre hyperfréquence accordable en fréquence comprenant au moins un circuit résonant hyperfréquence. Le circuit résonant hyperfréquence est un circuit résonant selon l'invention et le filtre hyperfréquence comprend des moyens pour appliquer un champ magnétique à l'élément composite. Dans la suite de la description, un élément composite constitué d'une alternance de couches ferromagnétiques et de couches isolantes sera également référencé par l'acronyme LIFT pour"Lamellaire Isolant Ferromagnétique sur la Tranche". Un tel élément composite est décrit, par exemple, dans le brevet français intitulé Composite hyperfréquence anisotrope publié sous le N02 698 479. L'élément de ligne microbande résonant peut être, par exemple, un stub en circuit ouvert ou en court-circuit de longueur respective kg/4 ou keg/2 ou un élément de ligne de longueur sensiblement égale à gag/2, kg étant la longueur de l'onde qui se propage dans l'élément de ligne. Comme cela est connu de l'homme de l'art, il faut entendre par"stub"un élément de ligne en circuit ouvert ou en court-circuit placé en dérivation d'une ligne de propagation principale. Les couches ferromagnétiques et isolantes sont empilées parallèlement au ruban conducteur et au plan de masse. De façon préférentielle, les couches ferromagnétiques ont une épaisseur comprise entre 0, 05pm et 2m et les couches isolantes ont une épaisseur comprise entre 2 et 50. La fraction volumique en ferromagnétique est préférentiellement comprise entre 0,2% et 20%. De façon préférentielle également, le produit de la susceptibilité du matériau ferromagnétique Ip-11 par la fraction volumique en ferromagnétique f est compris entre 0,5 et 300. L'aimantation à saturation des couches ferromagnétiques est préférentiellement supérieure à 400kA/m. Une structure LIFT comprend, par exemple, un empilement de couches ferromagnétiques déposées sur un substrat souple de mylar ou de kapton. Les couches empilées sont collées l'une à l'autre pour atteindre, par exemple, une épaisseur d'empilement comprise entre 50% et 100% de l'épaisseur totale du substrat de la ligne microbande. L'utilisation d'un composite LIFT permet avantageusement de commander l'accord en fréquence avec des champs magnétiques relativement faibles. De façon préférentielle, le champ magnétique est compris entre 80A/m et 25kA/m. Cela permet également une réalisation en grande série plus aisée et beaucoup moins onéreuse que l'utilisation de matériau ferrimagnétique. Le dispositif pour commander la fréquence de résonance et la perméabilité gyromagnétique des composites LIFT peut être constitué d'une source de champ magnétique statique agissant sur le LIFT dans une direction parallèle aux couches ferromagnétiques. La source de champ magnétique peut être, par exemple, un système de bobines parcourues par un courant ou un aimant permanent. La commande en fréquence peut également être réalisée par une contrainte appliquée sur le LIFT, parallèlement au plan des couches ferromagnétiques. Dans ce cas, les couches ferromagnétiques qui constituent le LIFT doivent avoir un coefficient de magnétostriction non négligeable, par exemple de l'ordre de 3 à 35 10-6 en valeur absolue. La contrainte appliquée permet alors de modifier l'intensité et la direction du champ interne aux couches ferromagnétiques. La contrainte exercée peut être, par exemple, comprise entre 10 et 800Mpa. Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture d'un mode de réalisation préférentiel de l'invention fait en référence aux figures jointes, parmi lesquelles : - la figure 1 représente, à titre d'exemple, la perméabilité relative mesurée d'une couche de film ferromagnétique ; - la figure 2 représente, à titre d'exemple, le coefficient de transmission d'une structure constituée d'une ligne microbande et d'un composite LIFT en fonction de la fréquence, pour différentes largeurs de ligne ; - les figures 3A et 3B représentent un premier exemple de réalisation de circuit résonant hyperfréquence selon l'invention ; - la figure 4 représente le coefficient de transmission d'un filtre hyperfréquence accordable en fréquence comprenant un circuit résonant tel que représenté aux figures 3A et 3B ; - la figure 5 représente un circuit résonant hyperfréquence de type résonateur à saut d'impédance selon l'invention ; - la figure 6 représente les réponses en réflexion et en transmission d'un filtre hyperfréquence accordable en fréquence comprenant un circuit résonant tel que représenté en figure 5, - la figure 7 représente un circuit résonant hyperfréquence à couplage capacitif selon l'invention. Sur toutes les figures, les mêmes repères désignent les mêmes éléments. Description détaillée de modes de mise en oeuvre de l'invention La figure 1 représente la perméabilité relative mesurée d'une couche de film ferromagnétique. A titre d'exemple non limitatif, la couche de film ferromagnétique a une épaisseur de 0, 43um. Comme cela est connu de l'homme de l'art, la perméabilité relative p d'un milieu est représentée par un nombre complexe : u == u.'-j u". La figure 1 représente la partie réelle u'et la partie imaginaire pli de la perméabilité relative p en fonction de la fréquence. La fréquence de résonance propre du matériau ferromagnétique est caractérisée par le passage à 1 de la partie réelle pet par une valeur maximale pour la partie imaginaire u". Dans l'exemple de la figure 1, la fréquence de résonance se situe autour de 1, 6 GHz. La largeur du pic de la perméabilité imaginaire guest typiquement de quelques centaines de MHz (par exemple 700 MHz dans le cas étudié). A quelques centaines de MHz en dessous de la fréquence de résonance gyromagnétique, la perméabilité relative est essentiellement réelle. Il y a donc peu ou pas de pertes. Avantageusement, c'est dans cette zone de fréquences que le matériau ferromagnétique est utilisé selon l'invention. La figure 2 représente, à titre d'exemple, le coefficient de transmission d'une structure constituée d'une ligne microbande et d'un composite LIFT en fonction de la fréquence, pour différentes largeurs de ligne. Le coefficient de transmission est exprimé en décibels (821 (dB)) pour trois largeurs de ligne différentes (W1 =3, 3mm ; W2=4, 2mm ; W3=6mm). De façon connue, une ligne microbande est constituée d'un ruban conducteur et d'un plan de masse, le ruban conducteur et le plan de masse étant séparés par un milieu diélectrique. Dans la structure dont les mesures sont illustrées en figure 2, le composite ferromagnétique est placé entre le ruban conducteur et le plan de masse de la ligne microbande. Dans l'exemple choisi, la largeur du ruban est égale à 4, 2mm. L'utilisation de composites ferromagnétiques lamellaires en hyperfréquence entraîne des pertes dues à l'apparition de courants induits dans les couches ferromagnétiques. Ces courants induits résultent de la présence de composantes du champ électrique hyperfréquence dans le plan des couches ferromagnétiques. Pour limiter ces pertes, il apparaît clairement sur la figure 2, que le ruban doit avoir une largeur supérieure ou égale à celle du composite ferromagnétique LIFT. La réponse du dispositif mesuré montre en effet que pour une largeur de ruban inférieure à la largeur du composite LIFT (Wi=3, 3mm), le niveau de pertes d'insertion est plus important en haute fréquence (c'est-à-dire au-delà du pic d'absorption) que pour une largeur de ruban égale ou supérieure à la largeur du composite ferromagnétique (W2=4,2mm ; W3=6mm). Par ailleurs, la fréquence de résonance est sensible à l'effet des champs démagnétisants dynamiques. Ces champs ont pour effet de décaler la fréquence d'absorption magnétique vers les hautes fréquences. Ce décalage de la fréquence de résonance est engendré par la création de pôles magnétiques à la surface du composite ferromagnétique lorsque le champ magnétique hyperfréquence pénètre et sort du substrat magnétique. L'étude numérique des caractéristiques géométriques de la ligne permet de contrôler cette fréquence de résonance. Les figures 3A et 3B représentent un premier exemple de réalisation de circuit résonant hyperfréquence selon l'invention. La figure 3A est une vue de dessus du circuit résonant et la figure 3B est une vue selon la coupe AA'de la figure 3A. Ce premier exemple de circuit résonant montre la faisabilité d'un filtre du premier ordre de type coupe-bande à fréquence variable selon l'invention. L'agilité en fréquence est alors assurée par les variations des propriétés magnétiques du composite LIFT sous l'action d'un champ statique extérieur Ho ou d'une contrainte extérieure. Un ruban 1 de largeur WR est monté en dérivation d'un ruban 2 de largeur W correspondant typiquement aux impédances d'entrée et de sortie du dispositif. Un composite LIFT 3 est placé entre le ruban 1 et le plan de masse 4. Le ruban 1 de largeur WR monté en parallèle du ruban 2 constitue un élément de ligne résonant. La fréquence de résonance de la fonction coupebande est commandée par la longueur L et la largeur WR du ruban 1 et par les paramètres intrinsèques (permittivité et perméabilité) du milieu qui sépare le ruban 1 du plan de masse 4. Lorsque l'un de ces paramètres est modifié par l'application d'une perturbation extérieure, l'impédance ramenée dans le plan de dérivation est différente et la fréquence de résonance est alors modifiée. A l'état désaimanté, l'impédance du matériau est forte, en raison de la valeur élevée de la perméabilité. Lorsque le matériau est saturé, la perméabilité relative tend vers 1 et la fréquence de résonance tend vers celle calculée pour un substrat diélectrique. Une fonction coupe-bande agile en fréquence à commande magnétique peut ainsi être réalisée. La figure 4 illustre ainsi le coefficient de transmission en décibels (Ssi dB) d'un filtre hyperfréquence utilisant un circuit résonant tel que représenté aux figures 3A et 3B pour différentes valeurs du champ magnétique appliqué Ho (Ho varie de 0 A/m à 20 kA/m). L'intérêt du dispositif de filtrage selon l'invention est de pouvoir maîtriser, dans une certaine limite, la largeur de bande du filtre. En effet, la largeur de bande du filtre dépend avantageusement des caractéristiques électriques du"stub", par exemple sa longueur et sa largeur. Les dispositifs de filtrage de l'art connu qui utilisent un matériau ferromagnétique ne présentent pas cet avantage puisqu'ils n'utilisent que les pertes gyromagnétiques pour fixer la largeur de bande. Selon l'invention, il est ainsi possible, par exemple, de réduire la largeur de bande en doublant la longueur du stub et en remplaçant le circuit ouvert par un court-circuit (la largeur de bande à-3 dB est alors divisée par un facteur d'au moins 2). Le composite LIFT 3 est constitué d'un ensemble de couches qui constitue, par exemple, un parallélépipède rectangle. Chaque couche est constituée, par exemple, d'un dépôt de ferromagnétique amorphe de CogyNbuZri, d'épaisseur 0,43 um et d'aimantation à saturation 875 kA/m sur un substrat kapton d'épaisseur e = 12um. Le dépôt est réalisé, par exemple, par pulvérisation cathodique magnétron, sous vide, du matériau ferromagnétique sur un film de kapton déroulé en continu devant le magnétron. Le champ magnétique résiduel du magnétron présent au niveau du substrat oriente l'aimantation du matériau dans une direction privilégiée de son plan. Cette direction est appelée"axe de facile aimantation". A des fréquences de l'ordre de 100 MHz et au-delà, la perméabilité relative à un champ hyperfréquence appliqué selon la direction de facile aimantation est proche de l'unité, alors qu'elle présente des niveaux élevés dans la direction du plan de la courbe orthogonale à la direction de facile aimantation. Le champ magnétique de commande Ho peut être appliqué à l'aide de moyens classiques d'application d'un champ, tels qu'une ou plusieurs bobines, avec ou sans pôles magnétiques ou un aimant permanent. Le champ Ho est appliqué sur un volume faible (de l'ordre de grandeur du volume du LIFT), ce qui entraîne avantageusement une faible consommation du circuit de commande. L'intensité du champ magnétique statique peut alors être, par exemple, inférieure ou égale à 20 kA/m. Une variante de filtre selon l'invention consiste à accorder le filtre non plus à l'aide d'une commande magnétique mais à l'aide d'une contrainte mécanique. Dans ce cas, le composant LIFT est réalisé non pas à partir d'une couche de CoNbZr, dont le coefficient de magnétostriction est faible, mais avec un matériau plus fortement magnétostrictif, tel qu'un alliage FeCoSiB, à l'exception des compositions dont le rapport entre le taux de fer et le taux de Cobalt est compris entre 2 et 10%, pour lequel il est connu que le coefficient de magnétostriction est assez faible. Un alliage de type Fe66ColSSi1B14 présente par exemple un coefficient de magnétostriction de l'ordre de 30. 10-6, alors que le CoNbZr de l'exemple précédent présente un coefficient de magnétostriction de l'ordre de 10-6. Ce matériau présente en outre l'avantage d'avoir une aimantation à saturation élevée, de 1430 kA/m. Il est connu qu'une contrainte mécanique est équivalente à un champ magnétique extérieur qui vient se rajouter ou se retrancher au champ d'anisotropie de la couche (selon le signe et la direction d'application de la contrainte). Dans l'exemple précédent, une contrainte de 1 MPa en compression dans le plan de la couche est équivalente à un champ externe de l'ordre de 56 A/m appliqué dans le plan de la couche, perpendiculairement à la contrainte. Le champ externe équivalent est proportionnel à la contrainte. On obtient donc l'équivalent d'un champ magnétique extérieur de commande de 8kA/m, en exerçant une contrainte de l'ordre de 140 MPa dans le ferromagnétique. Comme le substrat souple a un module beaucoup plus faible que le ferromagnétique, la contrainte moyenne à exercer sur le LIFT est plus faible que ces valeurs, de l'ordre de 8MPa pour un LIFT composé d'une couche ferromagnétique d'épaisseur 0. 4um sur substrat mylar de 12um. Les forces en jeux, compte tenu de la faible dimension des LIFT, sont donc avantageusement très faibles et rendent la commande piézo-électrique efficace. Pour appliquer la contrainte, on peut utiliser un dispositif piézo-électrique, à commande électrique, qui vient contraindre le composite LIFT et ainsi changer les caractéristiques de l'accord. Une épaisseur de ferromagnétique de 0,43 um a préférentiellement été choisie car, pour le matériau considéré, augmenter notablement l'épaisseur conduirait à faire apparaître des pertes supplémentaires en dessous de la fréquence de résonance (pertes liées à l'effet de peau) et diminuer notablement cette épaisseur réduirait significativement le taux de charge en ferromagnétique du LIFT et donc les niveaux de perméabilité. Il faut toutefois noter qu'il est possible de maintenir ou d'augmenter le niveau de perméabilité du LIFT même avec des épaisseurs de ferromagnétique plus faibles, à condition de diminuer l'épaisseur d'isolant du LIFT (l'épaisseur de l'isolant est donnée par la somme de l'épaisseur de colle et de l'épaisseur du substrat diélectrique sur lequel est déposée la couche ferromagnétique). Il est ainsi possible d'utiliser des couches diélectriques de mylar d'épaisseur 3, 5 um, voire 1, 6 um, pour déposer le matériau ferromagnétique. Le dépôt ferromagnétique sur film souple est structuré sous la forme d'un empilement à l'aide d'une colle époxyde, l'épaisseur de colle ne dépassant pas 5 um. L'épaisseur du composite multicouche est choisie pour être légèrement inférieure à l'épaisseur du substrat de la ligne microruban, à savoir 0,625 mm dans l'exemple présenté. Ensuite, des pièces parallélépipédiques de matériaux LIFT sont usinées aux dimensions voulues, de manière à placer les lamelles ferromagnétiques parallèles au plan de masse de la ligne microruban. La figure 5 représente un circuit résonateur à saut d'impédance selon l'invention. Un filtre hyperfréquence qui utilise un résonateur à saut d'impédance sera par la suite également appelé filtre SIR (SIR pour"Stepped Impedance Resonator"). Le principal intérêt des filtres SIR réside dans leur flexibilité de mise en oeuvre et, particulièrement, la possibilité de s'affranchir en partie de contraintes technologiques en déterminant un rapport d'impédances caractéristiques entre sections adjacentes facilement synthétisables. Les filtres SIR ont le désavantage de présenter des remontées parasites aux fréquences harmoniques. Il est montré (cf. "Improvement of global performances of band-pass rt ; ers usiner non-conventionnal s & epped impédance resonators", S. Denis ; C. Person ; S. Toutain ; S. Vigneron ; B. Théron ; EUMC, 5-7 october 1998, Amsterdam, p. 323, vol. 2) que l'utilisation de résonateurs à saut d'impédance non conventionnels, c'est-à-dire avec une décomposition aléatoire des résonateurs, ouvre des perspectives nouvelles, tant pour le contrôle des remontées parasites que pour la maîtrise des pertes et des effets parasites. Les filtres SIR selon l'invention permettent avantageusement de supprimer l'existence d'une partie des remontées parasites. La suppression des remontées parasites est alors obtenue en faisant coïncider ces dernières avec la résonance gyromagnétique du matériau LIFT. Il est alors possible de réaliser un filtre à fréquence variable tout en maîtrisant les premières remontées parasites. La topologie d'un filtre SIR selon l'invention est représentée en figure 5. Un ruban 5 de longueur L est compris entre un premier ensemble de lignes couplées 6 et un deuxième ensemble de lignes couplées 7. L'élément LIFT 8 est placé sous le ruban 5. L'ensemble formé par les lignes couplées 6 et 7 et le ruban 5 forme le résonateur de longueur totale sensiblement égale à kg/2. En pratique, en fonction du rapport d'impédance, la longueur du résonateur sera légèrement supérieure ou inférieure à Âg/2. Préférentiellement, l'élément LIFT est centré entre les deux ensembles de lignes couplées pour ne pas modifier la bande passante du filtre qui est essentiellement fixée par le niveau de couplage des lignes couplées. Ainsi, par application d'un champ magnétique statique, seule la fréquence centrale du filtre est modifiée par variation de la longueur électrique de la ligne 4/2. Les couplages d'entrée et de sortie ne sont pas perturbés par le champ magnétique et la bande passante du filtre reste quasiment insensible au champ statique appliqué. Le filtre est réalisé, par exemple, sur un substrat Arlon (Er=3. 5) afin d'avoir une permittivité du substrat proche de celle du composite LIFT et ainsi diminuer les discontinuités électromagnétiques. Les réponses mesurées pour différentes valeurs du champ magnétique statique sont présentées à la figure 6. La figure 6 représente, en fonction de la fréquence, les coefficients de réflexion S11 (dB) et de transmission S21 (dB), en décibels, d'un filtre hyperfréquence qui utilise un circuit résonant tel que représenté en figure 5 pour différentes valeurs du champ magnétique appliqué Ho (Ho varie de 0 A/m à 20 kA/m). Une variation de 24% est obtenue autour de fo=1. 08 GHz. Il apparaît clairement, sur la figure 6, que la largeur de la bande filtrée est nettement plus faible que la largeur du pic de pertes gyromagnétiques, ce qui illustre bien l'intérêt et la versatilité des filtres selon l'invention, par rapport aux filtres magnétiques accordables existants. Pour améliorer la réponse du filtre en ce qui concerne le niveau de pertes d'insertion, les caractéristiques géométriques de la ligne microruban et du matériau sont prises en compte comme précédemment décrit. La figure 7 représente un troisième exemple de circuit résonant selon l'invention. Le circuit représenté en figure 7 est un circuit à couplage capacitif et à résonateur kg/2. Un élément de ligne 10 de longueur kg/2 est compris entre deux lignes 9 et 11. Le couplage capacitif est réalisé par un premier espace el qui sépare la ligne 9 et l'élément de ligne 10 et un deuxième espace e2 qui sépare la ligne 9 et l'élément de ligne 11. Un composite LIFT 12 est placé, de façon centrale, sous l'élément de ligne 10. REVENDICATIONS 1. Circuit résonant hyperfréquence comprenant au moins un élément de ligne microbande résonant (1,6, 5,7, 10), l'élément de ligne microbande résonant comprenant un ruban conducteur et un plan de masse, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un élément composite (3,8, 12) constitué d'une alternance de couches ferromagnétiques et de couches isolantes placé entre le ruban conducteur et le plan de masse. 2. Circuit résonant selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de ligne microbande résonant est un stub en circuit ouvert (1) ou en courtcircuit monté en parallèle d'une ligne principale (2). 3. Circuit résonant selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de ligne microbande résonant est un élément de ligne de longueur sensiblement égale à kg/2 (10), Ag étant la longueur de l'onde qui se propage dans l'élément de ligne, couplé à une ligne principale par couplage capacitif. 4. Circuit résonant selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de ligne microbande résonant est constitué d'un élément de ligne de longueur L (5), placé entre un premier ensemble de lignes couplées (6) et un deuxième ensemble de lignes couplées (7), la longueur totale de l'ensemble formé par l'élément de ligne microbande et par les premier et deuxième ensembles de lignes couplées étant sensiblement égale à Ag/2, Ag étant la longueur de l'onde qui se propage dans l'élément de ligne. 5. Circuit résonant selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'élément composite (3,8, 12) a une forme de parallélépipède rectangle dont la largeur est sensiblement inférieure à la largeur du ruban, le parallélépipède rectangle étant positionné de façon centrée sous le ruban. 6. Circuit résonant selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'élément composite (3,8, 12) a une épaisseur comprise entre 50% et 100% de la distance qui sépare le ruban du plan de masse. 7. Circuit résonant selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les couches isolantes de l'élément composite sont faites en kapton ou en mylar. 8. Filtre hyperfréquence accordable en fréquence comprenant au moins un circuit résonant, caractérisé en ce que le circuit résonant est un circuit selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 et en ce qu'il comprend des moyens pour appliquer un champ magnétique à l'élément composite. 9. Filtre hyperfréquence selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens pour appliquer un champ magnétique comprennent au moins une bobine parcourue par un courant et/ou un aimant permanent. 10. Filtre hyperfréquence selon l'une quelconque des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que le matériau ferromagnétique est du CogpNbugZri. 11. Filtre hyperfréquence selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens pour appliquer un champ magnétique sont des moyens d'application d'une contrainte mécanique sur l'élément composite et en ce que les couches ferromagnétiques sont faites en un matériau magnétostrictif. 12. Filtre hyperfréquence selon la revendication 11, caractérisé en ce que le matériau magnétostrictif est un alliage de FeCoSiB, à l'exception des compositions dont le rapport entre-le taux de cobalt (Co) et le taux de fer (Fe) est compris entre 2 et 10%.