Brevet FR2828201A1 — publié le 20030207

La présente invention concerne les compositions élastomériques obtenues par dépôt et séchage d'une dispersion aqueuse contenant au moins du latex, une charge et les ingrédients usuels de vulcanisation, et par vulcanisation sous pression. Etat de la technique Dès le début du 20ème siècle, le noir de carbone s'est imposé comme charge dans les mélanges de caoutchouc classiquement utilisés dans l'industrie du pneumatique pour les qualités exceptionnelles de renforcement qu'il confère aux mélanges. Ce renforcement se manifeste par une modification des propriétés à cru et à cuit du mélange. La présence d'une charge se traduit notamment : 'A cru :-par une augmentation de viscosité, 'A cuit :-par une augmentation de rigidité à toutes déformations, - par une augmentation importante d'hystérèse, - par une amélioration des propriétés limites et de la résistance à l'usure. La demande de brevet FR 2 588 008 propose, pour obtenir une composition charge-polymère à partir du latex, d'impréger la charge avec au moins une émulsion de latex, de sorte à provoquer la coagulation, au moins partielle, du polymère du latex par déshydratation de celui-ci. Le pourcentage de polymère sec par rapport à la charge varie entre 25 et 100%. Du silane peut-être ajouté sous forme d'émulsion aqueuse. Les mélanges maîtres ainsi réalisés ont une meilleure aptitude à disperser la charge. Cependant, on attribue en général les propriétés mécaniques supérieures d'une composition élastomérique classiquement obtenue à partir d'élastomères et de charges traités en phase solide dans des mélangeurs internes ou sur des outils à cylindres, au travail mécanique important conféré au mélange pendant sa préparation. Or, la nature même d'un latex permet de se dispenser d'un travail mécanique important pour mélanger une charge et un latex. Il semble cependant que par cette voie l'on n'ait jamais obtenu des compositions charge-polymère aux propriétés mécaniques suffisantes pour un emploi dans un pneumatique. L'objectif de l'invention est de pouvoir concilier l'avantage d'un procédé de préparation peu gourmand en énergie, propre à la préparation de compositions charge-polymère à base de latex, et l'obtention de propriétés mécaniques suffisantes, propre aux compositions telles que préparées usuellement dans l'industrie du pneumatique. Brève description de l'invention. L'invention propose un procédé d'obtention d'une composition élastomérique vulcanisable, par dépôt et séchage d'une dispersion aqueuse contenant au moins du latex à petite taille de particule et une charge, ayant subi une étape de préparation par travail mécanique et les ingrédients usuels de vulcanisation. La vulcanisation est ensuite, comme connu en soi, effectuée par cuisson sous pression, après mise en oeuvre de ladite composition en fonction du produit final à fabriquer. De préférence, la pression de vulcanisation est supérieure à 50 bars. Dans la dispersion aqueuse, la charge et le latex doivent être finement mélangés. Le mélange final contient au moins 35 pce de charge, et ne doit pas avoir une viscosité à 100 C supérieure à 1.2 106 Pa s. Dans ces conditions et avec des latex dont les tailles de particule sont inférieures ou égales à 115 nm, on peut obtenir des mélanges dont la viscosité à cru est diminuée, dont les modules à faible déformation sont diminués, dont les forces rupture sont supérieures à 20 MPa. De plus, avec des latex dont les tailles de particules sont inférieures ou égales à 65 nm, l'allongement rémanent, l'hystérèse et la résistance à l'abrasion sont similaires à ceux obtenus avec un mélange formulé à même taux de charge et d'agents vulcanisants réalisé classiquement au mélangeur interne. Le travail mécanique des charges peut être effectué soit sur la charge en poudre ou pelletisée à l'aide d'un broyeur à boulets par exemple, soit sur la charge en poudre ou pelletisée en présence d'une partie du latex à l'aide d'un broyeur à boulets par exemple, soit sur la dispersion aqueuse de la charge en présence d'une partie du latex à l'aide d'un broyeur à boulets par exemple, soit sur la dispersion aqueuse de la charge en la faisant passer sous forte pression dans des orifices de petite dimension, à l'aide d'un appareil homogénéisateur par exemple. Ces techniques sont utilisables pour réaliser des mélanges à base de latex dont les particules sont suffisamment petites. II s'agit de latex directement issus de la synthèse en émulsion à savoir : latex de SBR, latex de SBR carboxylé, latex nitrile, latex nitrile carboxylé, latex polychloroprène, latex acrylique, latex vinylpyridin. II peut également s'agir de latex artificiels obtenus par émulsification de solution organique de polymères, comme le polyisoprène, le polybutadiène, le butyl (Isobutylène Isoprene Rubber), le butyl halogéné, l'EPDM. Les charges utilisées font partie de la catégorie des charges renforçantes. Elles ont des finesses usuelles, il s'agit indifféremment de noir de carbone ou de charges blanches comme la silice, l'alumine, etc. La figure 1 montre des courbes Contrainte-Déformation d'une composition de référence et d'une composition selon l'invention. Description détaillée de l'invention Matières premières utilisées. Catégorie Produit Remarque Latex NR NR LA TZ Latex de Caoutchouc naturel Low Ammonia Latex SBR Intex 132 Latex SBR, 24% de styrène, ML (1+4) = 140 Latex SBR LX112 Latex SBR, 25% de styrène, ML (1+4) = 60 Latex SBR LX 110 Latex SBR, 25% de styrène, ML (1+4) = 150 Noir de carbone N375 Silice Coups il 8113 Silice VN3 + SI69 à Il % Plastifiant Huile aromatique Soufre Soufre colloïdal 95% ZnO ZnO actif Agent dispersant Tamol NN 4501 Agent épaississant CMC Carboxy Méthyl Cellulose Tensioactif Emulvin W Non-ionique Tensioactif Dodecylbenzène sulfonate de Anionique sodium Des mesures de taille de particules des latex utilisés ont été réalisées par Spectroscopie par Corrélation de Photons (Photon Correlation Spectroscopy, PCS) avec un appareil Zetasizer 5000 (Malvem Instruments Ltd) travaillant dans la gamme 5-3000 nm. Latex Taille de particules (nm) LX11064 LX112 114 Intex 132 254 NR 370 Les valeurs exprimées ci-dessus ont été dépouillées en volume, le calcul des tailles de particule se base sur l'indice de réfraction du styrène. Les valeurs obtenues pour le LX110 et le LX 112 sont légèrement supérieures à celles annoncées par le fabricant Nippon Zeon et mesurées par une technique non précisée : 50nm pour le LXI 10 et 80 nm pour le LX112. Mode opératoire initial et description des mesures. Tout d'abord, des dispersions de produits actifs comme le ZnO, la CBS et le soufre sont préparées séparément par broyage dans une jarre à boulets. Les temps de broyage varient selon les produits ; ils peuvent aller de 24 à 48 heures. Une dispersion de la charge (noir de carbone ou silice) à environ 25% de matière sèche est également réalisée dans une jarre à boulets en présence des tensioactifs appropriés, principalement du Tamol. Comme silice, on utilise une silice VN3 de Degussa déjà modifiée par 11% d'agent de liaison SI69. Comme noir de carbone, on a retenu le N375. Pour réaliser le mélange final, on procède comme suit : * le latex, auquel on ajoute l'Emulvin W pour le stabiliser, est agité pendant une heure, * A la charge déjà dispersée, on ajoute les ingrédients pré-dispersés du système de vulcanisation, * On introduit doucement la dispersion de charge dans le latex sous agitation, * On maintient sous agitation pendant quelques minutes, * La suspension finale à environ 35% de matière sèche est pulvérisée dans une tour de séchage alimentée par de l'air chaud à environ 80 C. * Le mélange récupéré est séché pendant une nuit à l'air libre puis disposé de manière régulière dans un moule à piston, * Il est ensuite cuit sous une pression de 55 bars pendant 10 min à 135 C puis 20 min en montant la température à 165 C. La viscosité est déterminée avec un Analyseur de Viscoélasticité des Caoutchoucs (Rubber Process Analyzer-RPA2000 d'Alpha Technologies) à 100 C pour une déformation de 14% et une fréquence de 0.07 Hz. La vulcanisation de l'échantillon cru est mesurée avec le même appareil dans les conditions suivantes : une température de 165 C, une déformation de 4.2% et une fréquence de 1.67 Hz. On mesure le couple nécessaire pour appliquer une déformation de 4.2% à l'échantillon, c'est la partie élastique de ce couple S'qui est reprise dans les tableaux. Le module de cisaillement G'à 0.7% de déformation est mesuré en cycle aller avec ce RPA2000 à une température de 40 C et une fréquence de 1.67 Hz. La valeur de tangente delta est prise dans ces mêmes conditions à 40 % de déformation sur le cycle retour. Les modules sécants à 10,100 et 300% sont déterminés au deuxième cycle de traction avec un appareil de traction Instron 4466 avec une vitesse de traction de 500 mm/min. Le rapport MA300/MA100 est considéré, avec la force rupture, comme un indice de renforcement. La Rémanence en % correspond à l'allongement pour lequel la force de traction devient nulle lors du retour du deuxième cycle de traction à 300% lors de la mesure du module sécant à 300%. L'éprouvette utilisée est d'une largeur constante de 5 mm, d'une épaisseur d'environ 3 mm et d'une longueur entre pinces de 90 mm. Les propriétés rupture sont mesurées avec le même appareil de traction à une vitesse de 500 mm/min. L'éprouvette est dans ce cas similaire à l'éprouvette haltère de type Hl décrite dans la norme NF T 46-002 avec une longueur totale de 127mm, une largeur des têtes de 23 mm, une longueur de la partie droite de 25 mm, une largeur de la partie droite de 3.2 mm, un petit rayon de 24 mm et un grand rayon de 25 mm. L'épaisseur est d'environ 3 mm et la longueur initiale entre pinces est de 80 mm. Dans les tableaux de résultats présentés plus loin, la déformation rupture entre pince en % est calculée à partir du déplacement de la traverse de la machine de traction et est donc basée sur la longueur initiale entre pinces de 80 mm. La largeur de l'éprouvette entre les pinces n'est pas constante afin d'éviter les ruptures au niveau des pinces, donc cette déformation rupture entre pinces en % sous-estime la déformation rupture réelle de la partie de l'éprouvette de plus faible largeur. Elle est cependant donnée à titre de comparaison et doit être interprétée comme une valeur minimale de déformation à la rupture. Dans un des tableaux, une déformation rupture réelle est indiquée, elle a été mesurée, pour la même éprouvette, avec un extensomètre placé dans la zone de largeur constante de cette éprouvette. Exemple 1 (KML 216,141, 135, 135+OC, 219, 90, 176A). Référence de l'essai KML 216 KML141 KML 135 KML 135 + OC Latex NR LA Latex Intex 132 Latex SBR Latex Lx 112 TZ Lux 112 a N375 40pce N375 40Pce N375 40Pce N 375 40pce + outil cylindre Viscosité [Pa*s] 0.1 Hz 1. 5E+06 l. 1E+06 6. 2E+05 Vulcanisation- (165 C-4. 19%) S'mini [dNm] 6. 2 4. 36 2. 8 S'maxi [dNm] 19. 9 15. 03 11. 1 Non-linéarité - (40 C - 1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 8. 33 8. 13 4. 20 40 Tan delta Non mesurable 0. 29 0. 24 Module MAlO (Mpa) 14. 3 9. 39 4. 61 MAI00 (Mpa) 2. 75 2. 08 1. 64 MA300 (Mpa) 1. 87 1. 57 2 MA3001MA100 0. 68 0. 75 1. 22 Rémanence 60% Propriétés limite Force rupture (MPa) 14.8 18. 0 22. 4 Déform. rupture pince (%) 321 419 343 Remarques Problème de moulage Composition : Latex NR LA TZ 100. 00 Latex SBR Intex 132 100. 00 Latex SBR LX112 100. 00 100. 00 N375 40. 00 40. 00 40. 00 40. 00 ZnO actif 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 Acide 2-éthylhexanoïque 0.25 0.25 0.25 Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 1. 50 1. 50 CBS 1. 40 1. 40 1. 40 1. 40 KOH 0. 10 0. 10 0. 10 Dodecyl Benzène Sulfonate de Na 0.60 0.60 0. 60 Tamol 3. 57 2. 99 3. 55 3. 55 Emulvin W 0. 20 0. 20 0. 20 0. 20 CMC 0. 05 0. 16 0. 10 0. 10 149.22 149.70 150.20 150.20 Cette technique, appliquée à des formulations avec 40 pce de N375, donne les résultats repris dans le Tableau ci-dessus. Dans les formulations, on a renseigné les quantités en poids sec de tensioactifs nécessaires à la réalisation des différents dispersions de poudre ou à la stabilisation des latex exprimés en pce. Les résultats obtenus avec la formulation à base de latex naturel ne sont pas renseignés (KML216), car la viscosité trop importante du mélange obtenu n'a pas permis d'obtenir un moulage correct dans les conditions de cuisson reprises ci-dessus. Avec le latex SBR Intex 132, les résultats sont moyens et à peine supérieurs à ceux décrits par l'art antérieur (KML141) : MA 10 très élevés, Fr très moyennes, rémanence importante. L'utilisation du latex SBR LX112 permet d'améliorer un peu ces résultats (KML 135) : MalO de l'ordre de 9 MPa, Fr voisine de 18 MPa, rapport MA300/MalOO égal à 0.75. Ces valeurs sont à comparer avec les résultats obtenus avec le KML135 passé 4 fois sur outil à cylindre pour lui donner un travail mécanique (KML135+OC). Dans ce cas, le MA10 est de 4.6 MPa, G'0.7% n'est que de 4.2 MPa, le rapport MA300/MA100 est passé à 1.22 et la Fr atteint 22 MPa. Ces résultats, obtenus avec un mélange pulvérisé passé sur un outil à cylindre, sont tout à fait représentatifs de ceux que l'on obtient en réalisant des matériaux de composition similaire par le procédé traditionnel (Mélangeur interne et outil à cylindres). Référence de l'essai KML 219 KML90 KML 176 A Latex NR LA Latex Intex 13 2 Latex SBR LX 112 TZ Coupsil 40pce Coupsil 40 pce Coupsil 40 pce Viscosité [Pa*s] 0.1 Hz 1. 4E+06 7. 7E+05 Vulcanisation- (165 C-4. 19%) S'mini [dNm] 7 3. 53 S'maxi [dNm] 24. 8 19 Non-linéarité - (40 C - 1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 6. 00 5. 16 40 Tan delta Non mesurable 0.27 Module MAlO (Mpa) 14. 07 8. 89 MA100 (Mpa) 3. 06 2. 07 MA300 (Mpa) 1. 85 1. 61 MA300/MA100 0. 60 0. 78 Rémanence 40% Propriétés limite Contr. rupture (MPa) 16. 0 18. 2 Déform. rupture pince (%) 317 390 Remarques Problème de moulage Composition : Latex NR LA TZ 100. 00 Latex SBR Intex 132 100. 00 Latex SBR LXl12 100.00 Coupsil 8113 40. 00 40. 00 40. 00 ZnO actif 2. 50 2. 50 2. 50 Acide 2-éthylhexanoïque 0.25 0.25 Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 1. 50 CBS 1. 40 1. 40 1. 40 KOH 0. 10 0. 10 Dodecyl Benzène Sulfonate de Na 0.60 Tamol 3. 57 4. 68 3. 79 Emulvin W 0. 20 0. 20 0. 20 CMC 0. 05 0. 16 0. 16 149. 22 151. 39 149. 90 Si la charge est de la silice, les résultats sont similaires. La viscosité du mélange obtenu avec le caoutchouc naturel est de nouveau trop importante (KML219). Avec le latex SBR Intex 132, les résultats sont moyens et du même niveau que ceux obtenus dans le cas du N375 (KML90) : MA10 très élevés, Fr très moyennes. L'utilisation du latex SBR LX112 permet également d'améliorer un peu ces résultats (KML176A) : MalO de l'ordre de 9 MPa, Fr voisine de 18 MPa, rémanence autour de 40%, rapport MA300/MalOO supérieur à 0.75. Exemple 2 (KML 221, 241/A, 224,236, 243/D, 235/2C, 226,227). Dans cet exemple, on présente, pour des mélanges chargés avec du noir de carbone, l'intérêt qu'il y a à utiliser des charges qui ont subi un travail mécanique préalable. Référence de l'essai KML 221 KML 241/A KML 224 KML 236 Latex Lx 112 Latex Lx 112 Latex Lx 112 Latex Lx 112 N 375 40pce N375 40 Pce N 375 40pce N 375 40 pce Microfluidizer Nombre de passage 15 minutes 10 10 Charge : 10 Susp. Finale : 5 Pression (bar) 1500 - 1500 1500 Chambre 1 (type, Z-200 microns Convergent Z-200 microns Z-100 microns diamètre) Chambre 2 (type, Y-75 microns (50 microns) Y-75 microns Y-75 microns diamètre) (Angle 80) Broyage à sec de la charge 4 hrs 16 hrs Durée (heures) Viscosité [Pa*s] 0.1 Hz 8. 1E+056. 1E+05 5. 2E+054. 7E+05 Vulcanisation- (165 C-4. 19%) S'mini [dNm] 3'5 2. 6 2. 3 2. 0 S'maxi [dNm] l iiTo10. 2 9. 4 Non-linéarité - (40 C - 1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 7. 54 5. 53 4. 08 4. 05 40 Tan delta 0. 33 0. 29 0. 29 0. 28 Module MAlO (Mpa) 8. 49 7. 03 5. 97 5. 40 MAlOO (Mpa) 2. 63 1. 78 1. 60 1. 38 MA300 (Mpa) 2. 29 1. 63 1. 28 1. 30 MA300/MA100 0.87 0.92 0.80 0.94 Rémanence 47% 42% 42% 42% Propriétés limite Contr. rupture (MPa) 17. 4 22. 7 21. 8 21. 6 Déform. rupture 346 480 513 484 pince (%) Composition : SBR LXl12 100. 00 100. 00 100. 00 100. 00 N375 40. 00 40. 00 40. 00 40. 00 6PPD 1. 90 ZnO actif 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 1. 50 1. 50 CBS 1. 40 1. 40 1. 40 1. 40 CTP 0. 50 0. 50 Tamol 3. 57 3. 60 3. 57 3. 60 Emulvin W 0. 20 0. 20 0. 20 0. 20 CMC 0. 05 0. 07 0. 05 0. 07 149. 22 151. 67 149. 22 149. 77 La première technique permettant de donner du travail mécanique à la charge consiste en l'utilisation d'un appareil homogénéisateur (Microfluidizer M-110Y de Microfluidics Corporation). Celui permet de faire passer à très grande vitesse sous haute pression dans des chambres de petit diamètre les dispersions de charges ou la dispersion finale avant pulvérisation. Les chambres peuvent avoir différentes géométries : chambres en Z ou en Y de section constante avec des diamètres de 75,100 et 200 microns, convergent de 65 microns avec un angle de 8 . Le passage, dans cet appareil, de la dispersion finale ne diminue que légèrement les modules à faible déformation (G'0.7% et MA10) (KML221). Il permet cependant d'assurer une meilleure homogénéité de la dispersion à pulvériser. Par contre, un traitement poussé de la dispersion aqueuse de la charge avec cet appareil permet d'obtenir une réduction conséquente de la viscosité à cru du mélange, des modules à faible déformation (KML236). Dans le même temps, la force rupture est passée à plus de 21 MPa et le rapport MA300/MA100 est supérieur à 0.9. La deuxième technique consiste à effectuer un broyage à sec efficace de la charge dans une jarre à boulets. Par exemple, dans une jarre de 3 litres, on introduit 300 grammes de billes en porcelaine non émaillées de 9 mm de diamètre, 600 grammes de billes de 15 mm de diamètre, 600 grammes de billes de 20 mm de diamètre et 150 grammes de noir de carbone ou de silice. On met la jarre en rotation à une vitesse d'environ 40 tours/minute pendant une durée allant de 4 à 24 heures. On introduit ensuite l'eau et les tensioactifs nécessaires et on refait tourner environ 16 heures pour obtenir la dispersion aqueuse de charge. Cette technique peut être utilisée seule ou couplée avec un traitement de la dispersion finale avec l'appareil homogénéisateur. Les résultats présentés (KML241/A et 224) montrent tout l'intérêt d'un broyage à sec de longue durée. Dans ce cas, la viscosité est descendue à 5.2 105 Pa s, le G' 0.7% est voisin de 4 MPa, le MA10 est inférieur à 6 MPa. Pour les deux durées de broyage à sec, les forces rupture sont de l'ordre de 22 MPa. Référence de l'essai KML 243/D KML 238/A KML 235/2 C Latex Lx 112 Latex Lx 112 Latex Lx 112 N 375 40 pce N 375 40 pce N 375 40 pce Microfluidizer Nombre de passage Pression (bar) Chambre 1 (type, diamètre) Chambre 2 (type, diamètre) Prémélangeage Ajout d'eau Ajout d'eau Ajout d'eau Proportion de LX112 sec 50% 50% 50% par rapport à la charge Broyage à sec de la charge 4hrs 15 hrs Durée (heures) Viscosité [Pa*s] 0.1 Hz 7. 4E+05 7. 1E+055. 0E+05 Vulcanisation- (165 C-1. 667Hz-4. 19%) S'mini [dNm] 3. 0 2. 9 2. 1 S'maxi [dNm] 12'1fl'410. 5 Non-linéarité - (40 C - 1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 6. 53 5. 83 4. 25 40 Tan delta 0. 30 0. 29 0. 28 Module MAlO (Mpa) 8. 21 8. 03 5. 87 MA100 (Mpa) 2. 15 1. 66 1. 55 MA300 (Mpa) 1. 79 1. 35 1. 35 MA300/MA100 0.83 0.81 0.87 Rémanence 47% 48% 47% Propriétés limite Contr. rupture (MPa) 17. 9 18. 0 22. 7 Déform. rupture pince (%) 401 447 495 Composition : SBR LX112 100. 00 100.00 100. 00 N375 40.00 40.00 40. 00 ZnO actif 2. 5C 2, 50 2. 50 Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 1. 50 CBS 1. 40 1. 40 1. 40 CTP O. SC 0. 50 0. 50 Tamol 3. 60 3. 60 3. 60 Emulvin W 0.20 0.20 0.20 CMC 0.07 0.07 0.07 149. 77149. 77149. 77 La troisième technique, que l'on qualifiera dans la suite de pré-mélangeage, est double : on distingue la technique de pré-mélangeage sans ajout d'eau et la technique de pré-mélangeage avec ajout d'eau. La technique de pré-mélangeage sans ajout d'eau est la suivante : dans une jarre remplie de billes telle que décrite précédemment, on introduit la charge et une partie du latex de la formulation à raison de 50% en poids sec par rapport au poids de charge. On procède à un broyage pendant trois jours. Il n'y a pas d'ajout de tensioactifs à ce stade. Chaque jour, la surface intérieure de la jarre est raclée. Ensuite, on introduit la solution aqueuse de tensioactif et on remet l'agitation pendant une nuit. Cette dispersion de charge modifiée par le latex est ensuite utilisée de la même manière que décrit précédemment. Cette technique de pré-mélangeage (KML 243/D, 238/A, 235/2C) permet également d'abaisser la viscosité du mélange pulvérisé, de diminuer les modules à faible déformation, d'améliorer le rapport MA300/MA100 ainsi que les forces rupture. L'effet est cependant d'autant plus prononcé que le broyage à sec préalable a été long. Référence de l'essai KML 226 KML 227 Latex Lx 112 Latex Lx 112 N 375 40 pce N 375 40 pce Microfluidizer Nombre de passage Charge : 10 Charge : 10 Susp. Finale : 4 Susp. Finale : 4 Pression (bar) 1500 1500 Chambre 1 (type, diamètre) Z-200 microns Z-200 microns Chambre 2 (type, diamètre) Y-75 microns Y-75 microns Prémélangeage Ajout d'eau Ajout d'eau Proportion de LX112 sec 50% 50% par rapport à la charge Broyage à sec de la charge 15 hrs Durée (heures) Viscosité [Pa*s] 0.1 Hz 6. 3E+05 5. 1E+05 Vulcanisation- (165 C-4. 19%) S'mini [dNm] 2. 6 2. 1 S'maxi [dNm] 11. 5 9. 5 Non-linéarité - (40 C - 1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 5. 99 4. 00 40 Tan delta 0. 30 0. 28 Module MAlO (Mpa) 7. 46 6. 10 MA100 (Mpa) 1. 90 1. 80 MA300 (Mpa) 1. 96 1. 66 MA300/MA100 1. 03 0. 92 Rémanence 45% 41% Propriétés limite Contr. rupture (MPa) 20. 4 21. 8 Déform. rupture pince (%) 398 474 Composition : SBR LXI 12 100. 00 100. 00 N375 40. 0040. 00 ZnO actif 2. 50 2. 50 Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 CBS lAC 1040 CTP Tamol 3.57 3.57 Emulvin W 0.20 0.20 CMC 0. 05 0. 05 149. 22 149. 22 Ces techniques peuvent être également être couplées. Le couplage de la technique de prémélangeage avec ajout d'eau avec un passage de la dispersion de charge dans l'appareil homogénéisateur a permis d'obtenir un rapport MA300/MA100 de 1.03 (KML226). Ces trois techniques peuvent également être précédées d'un broyage à sec (KML227). Exemple 3 (KML176A, 215C 293,222, 181,253, 275B). On montre toute la portée de ce qui a été décrit précédemment en utilisant une charge renforçante d'une toute autre nature, de la silice précipitée. Référence de l'essai KML 176 A KML 215 C KML 293 KML 222 LX 112 100 LX 112 100 LX 112 100 LX 112 100 pce pce pce pce Coupsil 40 Coupsil 40 Coupsil 40 pce Coupsil 40 pce pce pce Microfluidizer Nombre de passage 7 20'minutes Pression (bar) 700 à 1000 500 à 1500 Chambre 1 Z - 200 Z - 200 (type, diamètre) microns microns Chambre2 Z-100 Y-75 (type, diamètre) microns microns Broyage à sec de la charge 4 hrs 4 hrs Durée (heures) Viscosité [Pa*s] 0.1 Hz 7.7E+05 6.20E+05 6.94E+06 6. 00E+05 Vulcanisation- (165 C-4. 19%) S'mini [dNm] 3. 5 3. 03 3. 30 2. 93 S'maxi [dNm] 19.0 16.61 17.42 16. 30 Non-linéarité- (40'C-1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 5. 16 4. 46 4. 60 4. 29 40 Tan delta 0. 27 0. 27 0. 28 0. 26 Module MAlO (Mpa) 8. 89 7. 00 7. 38 6. 80 MA100 (Mpa) 2. 07 1. 51 2. 14 2. 00 MA300 (Mpa) 1. 61 1. 32 1. 69 1. 73 MA300/MA100 0.78 0.87 0.79 0.87 Rémanence 40% 52% 42% 37% Propriétés limite Contr. rupture (MPa) 18. 2 21. 5 20. 4 21. 6 Déform. rupture 390 483 438 445 pince (%) Composition : SBR LX 112 100. 00 100.00 100.00 100.00 Coupsil 8113 40. 00 40. 00 40. 00 40. 00 6PPD 1. 90 ZnO actif 2. 50 2. 50 2. 50 2. 50 Acide 2-éthylhexanoïque 0.25 Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 1. 50 1. 50 CBS 1040 1040 1040 1040 CTP 0. 50 KOH 0. 10 1. 30 Tamol 3. 79 3. 57 3. 70 3. 57 Emulvin W 0. 20 0. 20 0. 20 0. 20 CMC 0. 16 0. 05 0. 07 0. 05 149. 90 149.22 153.07 149. 22 Le mélange obtenu en utilisant la méthode de fabrication standard décrite dans l'exemple 1 (KML176A) est également caractérisé par des rigidités à faible déformation élevées et une force rupture moyenne de 18 MPa. Un broyage à sec préalable de la silice de quatre heures permet de baisser la viscosité à cru, de minimiser les modules à faible déformation et d'améliorer nettement la force rupture (KML215C). Comme pour le noir de carbone, un passage au Microfluidizer de la solution finale (KML293) permet déjà à lui seul de diminuer les modules à faible déformation et d'améliorer la force rupture. L'effet après 7 passages dans l'appareil homogénéisateur est cependant plus faible que celui obtenu par la combinaison d'un broyage à sec et d'un passage de la solution finale dans l'appareil homogénéisateur (KML222). Les modules à faible déformation sont encore plus faibles, le rapport MA300/MA100 est augmenté, ainsi que la force rupture. Référence de l'essai KML181 KML 253 KML 275 B LX 112 100 pce LX 112 100 pce LX 112 100 pce Coupsil 40 pce Coupsil 40 pce Coupsil 40 pce Microfluidizer Nombre de passage 5 Pression (bar) 1000 Chambre 1 (type, diamètre) Z-200 microns Chambre 2 (type, diamètre) Y-75 microns Prémélangeage Sans ajout d'eau Avec ajout d'eau Avec ajout d'eau Proportion de LX112 sec 0.50 0.50 0.50 par rapport à la charge Broyage à sec de la charge 4 hrs 4 hrs Durée (heures) Viscosité [Pa*s] 0.1 Hz 6. 86E+05 3. 58E+05 5. 36E+05 Vulcanisation - (165 C - 4.19%) S'mini [dNm] 3.00 1.91 2.61 S'maxi [dNm] 14. 82 11. 29 15. 99 Non-linéarité- (400C-1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 4. 10 2. 42 4. 27 40 Tan delta 0. 27 0. 23 0. 29 Module MAlO (Mpa) 7. 12 5. 48 6. 76 MAI00 (Mpa) 1. 58 1. 67 1. 59 MA300 (Mpa) 1. 21 1. 33 1. 33 MA300/MA100 0.77 0.80 0.84 Rémanence 44% 34% 40% Propriétés limite Contr. rupture (MPa) 20. 0 18. 9 23. 6 Déform. rupture pince (%) 507 481 517 Composition : SBR LX112 100. 00 100. 00 100. 00 Coupsil 8113 40. 00 40. 00 40. 00 6PPD 1. 90 ZnO actif 2. 50 2. 50 2. 50 Acide 2-éthylhexanoïque 0.25 Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 1. 50 CBS 1040 1040 1040 CTP 0. 50 0. 50 KOH 0. 10 Tamol 3. 79 3. 60 3. 60 Emulvin W 0. 20 0. 20 0. 20 CMC 0. 16 0. 07 0. 07 149. 90 151. 67 149. 77 Les techniques de pré-mélangeage avec ou sans ajout d'eau sont également applicables dans le cas de la silice utilisée comme charge. La technique de pré-mélangeage avec ajout d'eau consiste, après un éventuel broyage à sec de durée variable, à introduire dans la jarre la solution aqueuse de tensioactif et à mettre sous agitation pendant 6 à 12 heures. Ensuite, on introduit une partie du latex de la formulation à raison de 50% en poids sec par rapport au poids de charge et on fait tourner la jarre pendant 12 à 20 heures. Cette dispersion de charge modifiée par le latex est ensuite utilisée de la même manière que décrit précédemment. La réduction des modules à faible déformation est la plus importante lors de l'utilisation combinée du broyage à sec et de la technique de pré-mélangeage (KMLI81, 253). Dans ce cas, la rémanence est également diminuée. On peut également coupler les 3 techniques, broyage à sec, pré-mélangeage avec ajout d'eau et passage dans l'appareil homogénéisateur (KML275B). Outre une réduction des modules à faible déformation et une augmentation du rapport MA300/MAIOO, on observe dans ce cas une force rupture très élevée de plus de 23 MPa. Exemple 4 (KML464,465, T10179, 492). Outre ces méthodes permettant de donner du travail mécanique aux charges, le choix du type de latex est également très important. Référence de l'essai KML 464 KML 465 Latex SBR LX112 Latex SBR LX Il 0 Coupsil 40 pce Coupsil 40 pce Huile AR 15 pce Huile AR 15 pce Mierofluidizer Nombre de passage 4 4 Pression (bar) 500 500 Chambre 1 (type, diamètre) Z-200 microns Z-200 microns Chambre 2 (type, diamètre) Z-100 microns Z-100 microns Broyage à sec de la charge Durée (heures) 4 hrs 4 hrs Viscosité [Pa*s] 0.1 Hz 3. 7E+051. 2E+06 Vulcanisation- (165 C-1. 667Hz-4. 19%) S'mini [dNm] 1. 72 6. 07 S'maxi [dNm] 9. 92 15. 89 Non-linéarité - (40 C - 1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 2.68 2.43 40 Tan delta 0. 29 0. 12 Module MA10 (Mpa) 3. 78 5. 2 MA 100 (Mpa) 1. 10 1. 52 MA300 (Mpa) 0. 88 1. 07 MA300/MA100 0.80 0. 70 Rémanence 43% 25% Propriété limite Contr. rupture (MPa) 14. 2 19. 0 Déform. rupture pince (%) 569 554 Déform. rupture réelle (%) avec extensomètre Abrasion (20N-40 m) Composition : SBR1500 SBr LX112 100.00 SBR LXI 10 100.00 Coupsil 8113 40. 00 40. 00 Huile Aromatique 14.30 14.30 6PPD ZnO actif 2. 50 2. 50 Acide stéarique Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 CBS 1.40 1.40 DPG CTP 0. 50 0. 50 KOH 1. 20 1. 20 Dodécylsulfonate de Na 0.45 0. 45 Dodécylsulfate de Na 0.25 0. 25 Tamol 3. 60 3. 60 CMC 0. 07 0. 07 165. 77 165. 77 On a réalisé une formulation avec du latex LX112, 40 pce de coupsil et 15 pce d'huile (KML 464). Il est possible d'introduire de l'huile aromatique dans ces dispersions en réalisant une dispersion aqueuse d'huile à 40% de concentration en utilisant des tensioactifs comme le dodécylsulfonate de sodium et le dodécylsulfate de sodium. De par l'adjonction d'huile, la viscosité à cru et les modules à faible déformation sont normalement diminués par rapport aux résultats de l'exemple 3. Le remplacement du latex LX112 par le latex LX 1 10 donne des résultats très intéressants (KML465). On observe une diminution très importante de la rémanence et de tangente delta, facteur de perte hystérétique et indicateur d'échauffement du mélange lors de son utilisation. Référence de l'essai T10179 KML 492 LX 110/112 50/50 0 Mélangeage Coupsil 8113 40 pce 2T MI + OC Microfluidizer Nombre de passage 4 Pression (bar) 500 Chambre 1 (type, diamètre) Z-200 microns Chambre 2 (type, diamètre) Z-100 microns Broyage à sec de la charge Durée (heures) 4 hrs Viscosité [Pa*sl 0.1 Hz 3. 3E+05 7. 8E+05 Vulcanisation- (165 C-1. 667Hz-4. 19%) S' mini [ dNm ] 1.63 4.04 S' maxi [ dNm ] 11.84 16.08 Non-linéarité - (40 C - 1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 1. 91 2. 90 40 Tan delta 0.13 0.16 Module Dureté shore 65 68 MAlO (Mpa) 4. 18 5. 33 MA 100 (Mpa) 1. 78 1. 60 MA300 (Mpa) 2. 14 1. 36 MA300/MA100 1.20 0.85 Rémanence 25% 24% Propriété limite Contr. rupture (MPa) 20.8 20.8 Déform. rupture pince (%) 375 474 Déform. rupture réelle (%) 447 646 avec extensomètre Abrasion (20N-40 m) 100 98 Composition : SBR1500 100. 00 SBR LX112 50.00 SBR LX110 50.00 Coupsil 8113 40.00 40.00 Huile Aromatique 6PPD TOO ZnO actif 2.50 2.50 Acide stéarique 1. 00 Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 CBS 2. 00 2. 00 DPG TOOTOO CTP 0. 50 0. 50 KOH 1. 20 Dodécylsulfonate de Na Dodécylsulfate de Na Tamol 3.63 CMC 0. 07 149. 50 152. 40 On a réalisé au mélangeur interne en deux temps un mélange à base de SBR1500, SBR émulsion similaire au polymère constitutif du latex LX112, et de silice coupsil à 40 pce (T10179). Les résultats donnent un MA10 de 4.2 MPa, une tangente delta de 0.13, un rapport MA300/MAIOO de 1.2, une rémanence de 25%, une force rupture d'environ 21 MPa pour un allongement réel mesuré par extensomètre d'environ 450%. La résistance à l'abrasion de ce matériau a été mesurée à l'aide d'un abrasimètre Bareiss abnfe05000 selon la norme DIN53416 ; la technique de l'échantillon tournant a été utilisée et on a appliqué une force de 20N du corps d'épreuve pour une longueur de frottement de 40 m. Le résultat d'abrasion indiqué a été normé à 100. Par l'utilisation combinée du broyage à sec et de l'appareil homogénéisateur, la même formulation a été réalisée comme décrit plus haut (KML492). Un coupage 50/50 de LXl12 et de LX110 a été utilisé. Le LX110 seul aurait donné un mélange dont la viscosité à cru est très élevée et ne permet pas d'obtenir un moulage correct. Par rapport au mélange réalisé au mélangeur interne, on obtient des résultats identiques pour la rémanence et la résistance à l'abrasion. La force rupture n'est que légèrement inférieure, les modules à faible déformation et tangente delta sont légèrement supérieurs. Le rapport MA300/MA100, bien que de 0.85, est cependant plus faible et l'allongement rupture plus élevé. Les courbes Contrainte-Déformation reprises à la figure 1 correspondent, pour celle dont l'allongement rupture réel est de 450 %, au mélange réalisé classiquement T10179 et, pour celle dont l'allongement rupture est 640%, au mélange pulvérisé KML492. Cette figure montre bien que, jusqu'environ 50% de déformation la courbe du mélange pulvérisé est superposable avec celle du mélange réalisé classiquement de même formulation. En comparant ces résultats avec ceux du premier mélange de l'exemple 3 (KML176A), on mesure tout l'intérêt des techniques permettant de donner du travail mécanique aux charges et d'un choix approprié du type de latex. En comparant cette fois ces résultats avec le sixième mélange du premier exemple (KML90), on conclut que les effets positifs observés avec le LX110 sont dus plus à la petite taille des particules de latex qu'à sa viscosité élevée. Exemple 5 (KML396, 483,187) Ces techniques de mélanges pulvérisés permettent, tout comme pour les mélanges réalisés au mélangeur interne, d'utiliser tous les ingrédients nécessaires à la formulation. Référence de l'essai KML 396 KML 483 KML 187 LX 112 100 pce LX 112 100 pce LX 112 100 pce Coupsil 40 pce Coupsil 40 pce Coupsil 40 pce Microfluidtxer Nombre de passage 3 4 Pression (bar) 500 500 Chambre 1 (type, diamètre) Z-200 microns Z-200 microns Chambre 2 (type, diamètre) Z-100 microns Z-100 microns Prémélangeage avec ajout d'eau sans ajout d'eau Proportion de LX112 sec 50% 50% par rapport à la charge Broyage à sec de la charge 4hrs 24 hrs Durée (heures) + 4 hrs avec AO et DPG Viscosité [Pa*s] 0.1 Hz 5. 07E+05 4. 36E+05 4. 35E+05 Vulcanisation- (165 C-4. 19%) S'mini [dNm] 2. 83 2. 35 2. 18 S'maxi [dNm] 15. 66 13.97 11. 40 Non-linéarité - (40 C - 1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 2.88 3.23 2.43 40 Tan delta 0. 22 0. 26 0. 25 Module MAS10 (Mpa) 6. 87 5. 01 5. 69 MAS 100 (Mpa) 2. 03 1. 75 1. 73 MAS300 (Mpa) 1.60 1.50 1.45 MA300/MA100 0.79 0.86 0.84 Rémanence 41% 40% 36% Propriété limite Contr. rupture (MPa) 25. 4 19. 9 20. 4 Déform. rupture pince (%) 539 487 455 Composition : SBRLX112 100. 00 100.00 100.00 Coupsil 8113 40. 00 40.00 40.00 6PPD 1. 90 1. 90 Cire ozone 1. 50 1. 50 ZnO actif 2. 50 2. 50 2. 50 Acide stéarique 0. 25 Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 1. 50 CBS 1. 40 1. 401. 1. 40 DPG 1.50 1. 00 CTP 0. 50 0. 70 KOH 1. 70 1. 50 0. 10 Tamol 3. 52 1. 77 0. 21 IEmu1vin W 0. 20 CMC 0. 07 0. 05 0. 16 156. 09153. 82146. 32 Les trois exemples montrent qu'il est possible d'introduire un antioxydant tel que le 6PPD, un agent antiozone statique tel qu'une cire ozone, de l'acide stéarique comme activateur de vulcanisation, de la DPG comme accélérateur secondaire et du CTP comme retardateur de vulcanisation. Ils montrent également qu'il est possible de réduire la quantité d'agent dispersant nécessaire. Dans le troisième mélange, il ne reste plus que 0.57 pce de tensioactif dans la formule sèche. Exemple 6 (KML469,484). Référence de fessai KML 469 KML 484 LX 110/112 75/25 LX 110/11275/25 Coupsil 8113 40 pce Coupsil 8113 60 pce Huile AR 20 pce Huile AR 50 pce Microfluidizer Nombre de passage 4 4 Pression (bar) 500 500 Chambre 1 (type, diamètre) Z-200 microns Z-200 microns Chambre 2 (type, diamètre) Z-100 microns Z-100 microns Broyage à sec de la charge 4 hrs 4hrs Durée (heures) + 4 hrs avec huile Viscosité [Pa*s] 0. 1 Hz 8. 67E+O5 1. 10E+06 Vulcanisation- (165 C-4. 19%) S'mini [dNm] 4. 29 5. 41 S'maxi [dNm] 12. 7516. 50 Non-linéarité - (40 C - 1. 667 Hz) Déformation (%) 0.7 G' (MPA) 2. 11 4. 13 40 Tan delta 0. 15 0. 18 Module dureté shore 61 69 MA10 (Mpa) 4. 50 6. 36 MA100 (Mpa) 1. 21 1. 57 MA300 (Mpa) 0. 85 1. 13 MA300/MA100 0. 70 0. 72 Rémanence 25% 39% Propriété limite Contr. rupture (MPa) 21.8 18.4 Déform. rupture pince (%) 656 512 Composition : SBRLX112 25. 00 25. 00 SBR LX110 75. 00 75. 00 Coupsil 8113 40. 00 67. 64 Huile Aromatique 19. 05 50.00 ZnO actif 2. 50 2. 50 Soufre colloïdal 95% 1. 50 1. 50 CBS 1040 2. 50 DPG 1. 00 CTP 0. 50 0. 50 KOH 1. 20 1. 20 Dodécylsulfonate de Na 0. 60 Dodécylsulfate de Na 0. 35 Tamol ! 3. 60 5. 98 CMC 0. 07 0. 07 170. 77 232. 90 Ces deux exemples montrent également que l'on peut formuler ces mélanges à des taux de charge et d'huile variables, comme pour les mélanges réalisés classiquement. Dans le premier exemple, l'huile est introduite sous forme d'émulsion à 40% de concentration. Dans le second, l'huile est introduite dans la silice broyée avec un broyage supplémentaire de quelques heures pour disperser l'huile sur la charge. Une technique parfaitement adaptée à l'obtention des mélanges décrits par l'invention consiste à pulvériser la dispersion finale dans de l'air chaud. Dans ce cas, on utilise généralement un cône équipé d'un filtre pour favoriser la récupération du produit. On peut également pulvériser la dispersion finale directement sur une forme ou dans un moule en utilisant de l'air de pulvérisation suffisamment chaud pour sécher en grande partie le produit avant qu'il ne se dépose sur la forme. L'utilisation d'une forme en rotation, ayant sensiblement l'allure de la cavité intérieure du pneumatique, est particulièrement bien adaptée à la réalisation de pneumatique. En utilisant par exemple un pistolet de pulvérisation équipé de deux réservoirs différents contenant chacun une dispersion finale de composition différente et d'une vanne de mélangeage, on peut aisément passer de manière graduelle d'un mélange d'une nature à un mélange d'une p Zn autre nature. Ceci présente l'avantage de pouvoir réaliser des articles massifs sans interface nette entre les différents mélanges les composant. On a vu qu'en conférant un travail mécanique à une charge avant de la mélanger à un latex, on peut obtenir un effet de renforcement amélioré. On a vu que le travail mécanique préalable subi par la charge peut être réalisé en broyant ensemble pendant un certain temps la charge et une proportion du latex de la formulation, en introduisant ensuite la solution aqueuse de tensioactifs et en mélangeant afin d'obtenir une dispersion de la charge. Par exemple, le latex introduit ensuite dans la dispersion finale peut être de la même nature, ou de nature différente. On a aussi vu que le travail mécanique préalable subi par la charge peut être réalisé en dispersant la charge dans une solution aqueuse de tensioactifs, en introduisant une proportion de latex de la formulation, et en mélangeant ensuite pendant un certain temps afin d'obtenir une dispersion homogène de la charge. De même, le latex introduit ensuite dans la dispersion finale peut être de la même nature, ou de nature différente. La dispersion finale de latex préparée selon l'une ou l'autre des variantes décrites plus haut peut être utilisée cette dans des domaines très variés de la caoutchouterie : - Réalisation d'un ou des matériaux élastomériques constitutifs de pneumatique. - Réalisation d'adhésifs élastomériques renforcés par la présence de la charge. - Réalisation de colle Résorcinol-Formol-Latex dite"RFL"destinée à l'adhésion de mélanges de caoutchouc sur des renforts textile tels, par exemple, que la rayonne, le nylon, le polyester, l'aramide ou la fibre de verre. La dispersion aqueuse est particulièrement bien adaptée pour les techniques de dépôt de ces colles par des bains d'imprégnation. - Réalisation de mélange collant sur le métal. L'imprégnation des câblés métalliques par la dispersion aqueuse permet d'imprégner l'âme du câblé. - Utilisation en lieu et place des dissolutions de mélanges pour améliorer le collant à cru lors de l'assemblage des différents produits d'un article en caoutchouc lors de la fabrication. La dispersion finale est déposée en couche de faible épaisseur, par exemple par pulvérisation ou au pinceau. Dans le domaine du rechapage des pneumatiques, réalisation du mélange de liaison utilisé pour faire adhérer la partie de mélange cru déposé sur la partie ancienne ou du mélange précuit sur la partie ancienne du pneumatique à rechaper. - Réalisation directe d'une bande de roulement par pulvérisation d'une composition ad hoc sur une carcasse de pneu mise en rotation. Les variantes de préparation par pré-mélangeage avec ou sans ajout d'eau permettent de réaliser des associations de polymères pour lesquelles on choisit la nature du polymère préférentiellement en contact avec la charge. Elles permettent également de réaliser, lors de la fabrication de la dispersion finale, des associations de charges de nature différente pour lesquelles on peut choisir la nature du polymère préférentiellement en contact avec chacune d'entre elles. Revendications 1. Procédé d'obtention d'une composition élastomérique vulcanisable, par dépôt et séchage d'une dispersion aqueuse contenant au moins du latex à petite taille de particule, une charge ayant subi une étape de préparation par travail mécanique et les ingrédients usuels de vulcanisation. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le travail mécanique subi par la charge est réalisé grâce à un broyage à sec de la charge. 3. Procédé selon la revendication 2 dans lequel le broyage à sec de la charge est réalisé dans au moyen de boulets. 4. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le travail mécanique subi par la charge est réalisé en faisant passer au moins une fois sous haute pression la dispersion de la charge dans les chambres de petit diamètre d'un appareil homogénéisateur. 5. Procédé selon la revendication l dans lequel le travail mécanique subi par la charge est réalisé en présence de latex et de tensioactifs. 6. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le travail mécanique subi par la charge est réalisé en broyant ensemble pendant un certain temps la charge et une proportion du latex de la formulation, en introduisant ensuite la solution aqueuse de tensioactifs et en mélangeant afin d'obtenir une dispersion de la charge. 7. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le travail mécanique subi par la charge est ln réalisé en dispersant la charge dans une solution aqueuse de tensioactifs, en introduisant une proportion de latex de la formulation, et en mélangeant ensuite pendant un certain temps. 8. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le dépôt et le séchage sont obtenus par pulvérisation de la dispersion aqueuse dans de l'air chaud. 9. Procédé selon la revendication 8 dans lequel le dépôt et le séchage sont obtenus par pulvérisation de la dispersion aqueuse dans de l'air chaud avec un dépôt direct sur une forme permettant ensuite la vulcanisation sous pression. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, complété d'une étape de vulcanisation à une pression supérieure à 50 bars. 11. Procédé selon la revendication 8 dans lequel on passe de manière graduelle d'un mélange d'une nature à un mélange d'une autre nature. 12. Dispersion finale de latex, obtenue par mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 11, utilisée comme matériau constitutif d'un pneumatique. 13. Dispersion finale de latex, obtenue par mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 11, utilisée comme adhésif renforcé. 14. Dispersion finale de latex, obtenue par mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 11, utilisée comme colle dite"RFL"pour l'adhésion des mélanges de caoutchouc sur les renforts textiles. 15. Dispersion finale de latex, obtenue par mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 11, utilisée sur un câblé métallique. 16. Dispersion finale de latex, obtenue par mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 11, déposée en fine couche entre les différents produits d'un pneumatique en cours de fabrication. 17. Dispersion finale de latex, obtenue par mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 11, utilisée comme adhésif lors du rechapage entre la partie ancienne et la nouvelle partie crue ou entre la partie ancienne et une partie nouvelle précuite. 18. Dispersion finale de latex, obtenue par mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 11, pour réalisation directe d'une bande de roulement par pulvérisation d'une composition ad hoc sur une carcasse de pneu mise en rotation.