Brevet FR2831612A1 — publié le 20030502

L'invention a trait à un moteur à combustion interne avec un turbocompresseur à gaz d'échappement et un dispositif de recyclage de gaz d'échappement, présentant, dans la tuyauterie de gaz d'échappement, une turbine à gaz d'échappement qui est attribuée au turbocompresseur, et, dans la tuyauterie d'aspiration du moteur à combustion interne, un compresseur, la turbine à gaz d'échappement présentant au moins deux flux de courant permettant d'alimenter la roue de turbine en gaz d'échappement, et présentant une conduite de recyclage qui est attribuée au dispositif de recyclage de gaz d'échappement et située entre un des flux de courant et la tuyauterie d'aspiration. On connaît, d'après la publication DE 198 57 234 Al, un moteur suralimenté à combustion interne présentant un turbocompresseur à gaz d'échappement muni d'une géométrie de turbine variable afin de pouvoir ajuster, de manière variable, la section transversale d'entrée du courant vers la roue de turbine. Lors d'un ajustage de la géométrie de la turbine variable, on fait varier la section transversale d'entrée opérationnelle du courant, ce qui permet d'agir directement sur la contre-pression du gaz d'échappement dans le collecteur d'échappement, entre la sortie de cylindre du moteur à combustion interne et l'admission de la turbine, et d'ajuster la puissance absorbée de la turbine et, par conséquent, la puissance de compression du compresseur. On parvient, par ce moyen, à augmenter la puissance en ce qui concerne le mode de fonctionnement du moteur lors de l'ouverture des gaz ainsi que le régime de frein moteur. Le moteur à combustion interne présente un dispositif de recyclage de gaz d'échappement, afin de pouvoir recycler, dans la tuyauterie d'aspiration, le gaz d'échappement provenant du collecteur d'échappement, pour améliorer le comportement du gaz d'échappement, en particulier en ce qui concerne la réduction du NOx. On règle la quantité du débit massique du gaz d'échappement qui est destiné au recyclage, en fonction des paramètres opératoires et des grandeurs d'état actuels. La turbine à gaz d'échappement présente deux flux de courant en forme de spirale qui sont séparés par une paroi séparatrice. Chaque flux de courant est alimenté, en gaz d'échappement, par une conduite de gaz qui lui est attribué, procédé lors duquel on évacue par le collecteur d'échappement, le gaz d'échappement provenant de la partie des sorties de cylindre du moteur à combustion interne qui lui est attribuée. La section transversale du courant des deux flux de courant est de taille différente, et la conduite de recyclage du dispositif de recyclage de gaz d'échappement se sépare du flux de courant de moindre taille et présente, de par la section transversale réduite, un contre-courant du gaz d'échappement plus élevé favorisant le recyclage du gaz d'échappement. On choisit le dimensionnement du turbocompresseur à gaz d'échappement en fonction de la taille du moteur à combustion interne mis en #uvre, dimensionnement que l'on détermine habituellement à l'aide des valeurs empiriques. La détermination du rapport de taille entre les deux flux de courant dans le turbocompresseur à gaz d'échappement s'avère en revanche difficile. Un comportement non polluant du gaz d'échappement du moteur à combustion interne demande toutefois un dimensionnement optimal. Le but de l'invention, partant de l'état de la technique décrit, est d'optimiser un moteur à combustion interne de type connu de sorte que les émissions polluantes et la consommation de carburant soient réduites. L'invention se doit en particulier de déterminer une corrélation pour dimensionner les deux flux de courant du turbocompresseur à gaz d'échappement. On parvient à ce but selon l'invention par un moteur à combustion interne avec un turbocompresseur à gaz d'échappement et un dispositif de recyclage de gaz d'échappement, présentant, dans la tuyauterie de gaz d'échappement, une turbine à gaz d'échappement qui est attribuée au turbocompresseur, et, dans la tuyauterie d'aspiration du moteur à combustion interne, un compresseur, la turbine à gaz d'échappement présentant au moins deux flux de courant permettant d'alimenter la roue de turbine en gaz d'échappement, et présentant une conduite de recyclage qui est attribuée au dispositif de recyclage de gaz d'échappement et située entre un des flux de courant et la tuyauterie d'aspiration. Selon l'invention, un facteur d'asymétrie (FAsym) qui caractérise le rapport de taille entre les flux de courant de la turbine à gaz d'échappement, satisfait, en fonction de la totalité des cylindrées unitaires (VH) du moteur à combustion interne, la relation FAsym FAsym = 31,S / #32,S et $31 et 32,5 représentent les paramètres de débit de turbine, au niveau de la ligne de blocage de la turbine à gaz d'échappement, que l'on peut calculer à partir de la corrélation 31,S = 31, S #T31,S / P31,S 32,5 - 32, S VT32,5 / P32,S et où #31,S, # 32,5 représentent le débit massique du gaz d'échappement dans respectivement le premier et le deuxième flux de courant, au niveau de la ligne de blocage de la turbine à gaz d'échappement, T31,S, T32,S représentent la température du gaz d'échappement dans respectivement le premier et le deuxième flux de courant, au niveau de la ligne de blocage de la turbine à gaz d'échappement, P31,S' P32,S représentent la pression du gaz d'échappement dans respectivement le premier et le deuxième flux de courant, au niveau de la ligne de blocage de la turbine à gaz d'échappement. Pour déterminer le rapport de taille entre les deux flux de courant, on procède à une définition d'un facteur d'asymétrie FAsym à partir du rapport des paramètres de débit de turbine F11,S et #F12,S, paramètres que l'on calcule à partir du débit massique du gaz d'échappement, de la température du gaz d'échappement et de la pression du gaz d'échappement, que l'on mesure pour chaque flux concerné, au niveau de la ligne de blocage de la turbine à gaz d'échappement. Ce rapport des paramètres de débit de turbine entre les deux flux de courant, rapport qui se reflète dans le facteur d'asymétrie FAsym, ne doit pas excéder, selon l'invention, l'inverse de la valeur de la totalité des cylindrées unitaires du moteur à combustion interne, élevée à la puissance 0,15. De cette manière, on définit une corrélation entre une grandeur fondamentale qui caractérise la géométrie des flux de courant, et la cylindrée du moteur à combustion interne, ce qui permet de déterminer le rapport de taille entre les flux de courant, en fonction de la cylindrée du moteur. On peut déduire du rapport des paramètres de débit de turbine que l'on calcule pour les deux flux de courant, les paramètres caractéristiques géométriques de chaque flux de courant, à partir d'une corrélation empirique et éventuellement de manière analytique également. A partir de cette corrélation, on fixe en particulier la section transversale de la spirale du flux de courant en forme de spirale, dans l'entrée du courant, ainsi que la distance radiale entre l'axe médian dans l'entrée du courant de la section transversale de la spirale, et l'axe de rotation de la roue de turbine. Ces grandeurs géométriques permettent en principe de réaliser la conception de la construction de chaque flux de courant. Par conséquent, on est en mesure de déduire le dimensionnement exact de chaque flux de courant du turbocompresseur à gaz d'échappement, à condition de connaître la totalité des cylindrées unitaires. Pour réaliser une forme de développement judicieuse, on relie la conduite de recyclage appartenant au dispositif de recyclage de gaz d'échappement, au flux de courant de moindre taille qui présente, de par sa section de passage restreinte, une pression plus élevée dont on peut tirer profit pour le recyclage, dans la tuyauterie d'aspiration, du gaz d'échappement provenant du collecteur d'échappement. La pression dans le flux de courant de moindre taille qui est plus élevée par rapport à celle dans le flux de courant de taille supérieure, permet, même à une vitesse de rotation faible du moteur à combustion interne, un recyclage du gaz d'échappement et, par ce moyen, une amélioration du comportement d'émission et de consommation. Il est, sur ce plan, éventuellement avantageux de séparer, de façon à conserver la pression, les deux flux de courant à l'intérieur du carter du turbocompresseur, de manière à empêcher la compensation non souhaitée de pressions entre les flux de courant, afin pouvoir utiliser, de manière optimale, le gradient de pression entre les flux, pour procéder au recyclage de gaz d'échappement. De plus, on relie, de manière avantageuse, chaque flux de courant à un collecteur d'échappement individuel qui est attribué à une partie des sorties de cylindre du moteur à combustion interne, de sorte que chaque collecteur d'échappement contient uniquement le gaz d'échappement d' une seule partie des cylindres du moteur. Pour une forme de réalisation simple, on attribue les cylindres de manière symétrique aux deux collecteurs d'échappement ; il peut s'avérer judicieux de relier les deux conduites de gaz d'échappement à un nombre différent de cylindres du moteur à combustion interne, procédé lors duquel on relie, en particulier au flux de courant de taille supérieure, le collecteur d'échappement qui transporte le gaz d'échappement provenant du nombre le plus élevé de cylindres. Dans une forme de développement préférée, la turbine à gaz d'échappement est munie d'une géométrie de turbine variable qui permet d'ajuster, de manière variable, la section transversale d'entrée du courant située entre au moins un flux de courant et la roue de turbine. On peut ouvrir, en particulier pendant le mode de fonctionnement du moteur à combustion interne lors de l'ouverture des gaz, la géométrie de turbine variable située dans le flux de courant qui ne participe pas au recyclage du gaz d'échappement, afin de diminuer la résistance du courant, de sorte que la contre-pression du gaz d'échappement dans le flux de courant en question soit également réduite, pour pouvoir diminuer le travail nécessaire de compression, travail qui est fourni par les cylindres qui sont attribués au flux de courant en question. Dans le cas où les collecteurs d'échappement des deux flux de courant sont construits de manière séparée, on peut régler en principe, indépendamment de la position de la géométrie de turbine variable, le débit massique du gaz d'échappement recyclé, par un réglage au moyen d'une soupape de recyclage. Selon une disposition préférentielle avantageuse, la géométrie de turbine variable inclut éventuellement aussi la section transversale d'entrée du courant du flux de courant de moindre taille, ou bien cette section transversale d'entrée du courant présente une propre géométrie de turbine variable que l'on peut ajuster de manière indépendante de la géométrie de turbine du flux de courant de taille supérieure. On peut également employer la corrélation selon l'invention pour la détermination du rapport de taille des flux de courant pour le cas où l'on rencontre un nombre de flux de courant plus élevé que deux. Ainsi, il est possible, par exemple dans le cas d'une totalité de trois flux de courant, d'additionner les paramètres de débit de turbine correspondant aux deux flux de courant de moindre taille, puis de se baser sur la somme des paramètres de débit de turbine de ces flux de courant, comme valeur additionnée, afin de pouvoir déterminer le facteur d' asymétrie qui est établi à partir du rapport entre cette valeur totale des deux flux de courant de moindre taille, et la valeur du flux de courant de taille supérieure. Pour cette forme de réalisation, on relie, de manière judicieuse, les deux flux de courant de moindre taille au dispositif de recyclage de gaz d'échappement et on les alimente par un collecteur d'échappement commun. Dans ce cas, de manière préférentielle, on prévoit au total trois flux de courant, on attribue respectivement un paramètre de débit de turbine Dkll, $kil2) aux deux flux de moindre taille, et on détermine le paramètre de débit de turbine (#31,S) selon 31, S = k11 respectivement 31, S = k12. Egalement, il est avantageusement prévu que les deux flux de courant de moindre taille communiquent avec le dispositif de recyclage de gaz d'échappement. En outre, il est préférentiellement prévu que l'on dispose, dans la tuyauterie de courant, entre au moins un des deux flux de courant de moindre taille et la conduite de recyclage appartenant au dispositif de recyclage de gaz d'échappement, un dispositif d'étranglement ajustable (étranglement. Dans le cas où l'on met en #uvre une géométrie de turbine variable, on détermine le paramètre de débit de turbine concernant le flux de courant muni de la géométrie de turbine variable, au niveau de la ligne de blocage de la turbine à gaz d'échappement, et avec une ouverture maximale de la géométrie de turbine. Il s'avère éventuellement avantageux de prévoir également un dispositif de vidange construit en forme de dérivation contournant la turbine à gaz d'échappement, qui permet de procéder à la dérivation, en contournant la turbine, d'un débit massique du gaz d'échappement réglable, afin d'éviter une surpression critique. On peut également attribuer un paramètre de débit de turbine au dispositif de vidange, paramètre que l'on additionne à la somme des paramètres de débit pour tous les flux de courant, afin de déterminer la taille absolue requise du turbocompresseur. Le paramètre de débit concernant la vidange ne participe toutefois pas, de manière judicieuse, à la détermination du facteur d'asymétrie, à savoir à la détermination du rapport des paramètres de débit des flux de courant. On attribue le dispositif de vidange en particulier au flux de courant de moindre taille. Avantageusement, la turbine à gaz d'échappement présente un dispositif de vidange qui contourne la roue de turbine. De préférence, le dispositif de vidange se sépare du flux de courant de moindre taille. Egalement, selon l'invention, de préférence, on prévoit, dans la tuyauterie de gaz d'échappement, deux collecteurs d'échappement séparés qui servent à relier respectivement une partie (bancs de cylindre) des sorties de cylindre du moteur à combustion interne, à un flux de courant correspondant. La description des figures et les dessins décrivent des formes de réalisation judicieuses et des avantages supplémentaires. La figure 1 représente un schéma d'un moteur à combustion interne suralimenté, avec une turbine combinée à double flux présentant des sections transversales d'entrée du courant semi-axiale et radiale, la figure 2 représente un diagramme montrant des profils de courbe des paramètres de débit de turbine, en fonction des conditions de pression sur la turbine à gaz d'échappement, la figure 3 représente un diagramme montrant le profil de courbe du facteur d'asymétrie pour la détermination des paramètres de débit de turbine des flux de courant, en fonction de la totalité des cylindrées unitaires du moteur à combustion interne, la figure 4 représente une coupe d'une turbine à gaz d'échappement à trois flux. On emploie, dans les figures suivantes, les mêmes signes de référence pour les composants identiques. Le moteur à combustion interne représenté dans la figure 1 est un moteur à étincelles (du type Otto) ou un moteur à allumage par compression (Diesel). On a attribué au moteur à combustion interne 1 un turbocompresseur 2 présentant, dans la tuyauterie de gaz d'échappement 4 du moteur à combustion interne, une turbine 3, et un compresseur 5 dans la tuyauterie d'aspiration 6. Le mouvement de la roue de turbine est transmis par un arbre 7, à la roue de compresseur appartenant au compresseur 5, et ensuite l'air frais aspiré avec une pression atmosphérique p1 est comprimé, dans le compresseur 5, jusqu'à une pression élevée P2. La turbine à gaz d'échappement 3 du turbocompresseur présente une géométrie de turbine variable 8 par laquelle on est en mesure d'ajuster, de manière variable, la section transversale d'entrée opérationnelle du courant, menant vers la roue de turbine 9. La géométrie de turbine variable 8 est en particulier construite sous forme d'une grille directrice qui est disposée dans la section transversale d'entrée du courant de la turbine, et qui présente des ailettes ou aubes directrices réglables. La turbine 3 est construite en forme de turbine combinée à double flux présentant un premier flux de courant 10 et un deuxième flux de courant 11, le premier flux de courant 10 présentant une section transversale d'entrée du courant 12, section qui est située de manière semi-axiale par rapport à la roue de turbine 9, et le deuxième flux de courant 11 présentant une section transversale d'entrée du courant 13, section qui est située de manière radiale par rapport à la roue de turbine 9. Les deux flux de courant 10 et 11 sont réalisés sous forme de conduites en spirale permettant d'alimenter la roue de turbine 9 en gaz d'échappement provenant du moteur à combustion interne. On sépare les deux flux de courant 10 et 11, au moyen d'une paroi séparatrice 14, en particulier qui sépare de manière étanche de façon à conserver la pression. On procède à l'alimentation des flux de courant 10 et 11 en gaz d'échappement du moteur à combustion interne, par l'intermédiaire de deux collecteurs d'échappement 17 et 18 séparés qui rejoignent les flux de courant au niveau des branchements d'affluence 15 et 16. Le moteur à combustion interne présente deux bancs de cylindre 19 et 20 séparés, un des collecteurs d'échappement 17 et 18 étant respectivement attribué à chaque banc de cylindre, collecteurs par lesquels on alimente en gaz d'échappement le flux de courant 10 ou 11 venant du banc de cylindre correspondant. Le premier flux de courant 10 est plus petit que le deuxième flux de courant 11, en ce qui concerne sa section de courant ainsi que son volume. On relie le collecteur d'échappement 17 qui est attribué au premier flux de courant 10 de moindre taille, à un dispositif de recyclage de gaz d'échappement 23 permettant le recyclage, dans la tuyauterie d'aspiration du moteur à combustion interne, du gaz d'échappement provenant de la tuyauterie de gaz d'échappement. Le dispositif de recyclage de gaz d'échappement 23 comprend une conduite de recyclage 24 qui est dérivée du collecteur d'échappement 17 étant attribué au flux de courant 10 de moindre taille, et qui rejoint, en aval d'un refroidisseur d'air de suralimentation 28, la tuyauterie d'aspiration 6. On dispose, dans la conduite de recyclage 24, une soupape de blocage 25 ajustable pour le réglage du débit massique du gaz d'échappement destiné au recyclage, ainsi qu'un refroidisseur de gaz d'échappement 26. On relie éventuellement, l'un à l'autre, les deux collecteurs d'échappement 17 et 18, par l'intermédiaire d'une conduite de pont 21 qui est munie d'une soupape de dérivation 22 réglable. On prévoit finalement un dispositif de commande et de réglage 27 dans lequel on introduit, par l'intermédiaire des circuits d'acheminement des signaux, les grandeurs d'état et les grandeurs opératoires concernant le moteur à combustion interne, et lequel génère des signaux de réglage pour le réglage de la géométrie de turbine variable, de la soupape de dérivation 22 et de la soupape de blocage 25 dans le dispositif de recyclage de gaz d'échappement. On refroidit, dans le refroidisseur d'air de suralimentation 28, l'air de combustion que l'on a comprimé dans le compresseur 5 jusqu'à la pression élevée P2, puis on l'introduit, avec une pression d'admission P2S, dans l'entrée d'air du moteur à combustion interne. On mène les émanations du premier banc de cylindre 19 au premier flux de courant 10 de moindre taille, par l'intermédiaire du premier collecteur d'échappement 17, avec la contrepression du gaz d'échappement P31. On mène les émanations du deuxième banc de cylindre 20 au deuxième flux de courant 11 de taille supérieure, par l'intermédiaire du deuxième collecteur d'échappement 18, avec la contre-pression du gaz d'échappement P32' Les contre-pressions du gaz d'échappement P31 et P32 diffèrent éventuellement beaucoup, en fonction de l'état de marche du moteur à combustion interne et de l'état du réglage effectué sur les dispositifs ajustables - en particulier sur la géométrie de turbine variable 8 ainsi que sur la soupape de dérivation 22 et sur la soupape de blocage 25 - , en particulier la contre-pression du gaz d'échappement P31 étant, de par le moindre dimensionnement de la section du flux de courant 10, éventuellement supérieur à la contre-pression du gaz d'échappement p32, ce qui favorise le recyclage, dans la tuyauterie d'aspiration 6, du gaz d'échappement provenant du premier collecteur d'échappement 17. Après avoir passé la turbine à gaz d'échappement 3, on soumet le gaz d'échappement à une purification catalytique, sous la pression de détente p4, puis on le fait sortir de la tuyauterie de gaz d'échappement 4. La figure 2 représente différents profils de courbe du paramètre de débit de turbine $ en fonction du gradient de pression de p3 vers P4 sur la turbine. En général, on calcule le paramètre de débit de turbine selon la relation # = # #T / p en fonction du débit massique du gaz d'échappement # traversant la turbine, de la température T du gaz d'échappement et de la pression p du gaz d'échappement. La figure 2 représente les profils de courbe asymptotiques du paramètre de débit de turbine #31,S qui correspond au débit de turbine du flux de courant de moindre taille, au niveau de la ligne de blocage S de la turbine, où une pression de turbine surcritique est présente (généralement caractérisée par un rapport de pression de turbine P3 : P4 supérieur à 3), ainsi que les profils de courbe du paramètre de débit de turbine 32,S qui correspond au flux de courant supérieur, et le profil de courbe du débit total de turbine ges,S que l'on calcule selon la relation ges,S == 31,S + #32,S de la somme des valeurs individuelles des paramètres de débit de turbine c3l,S et 32,5 des deux flux de courant. On peut déterminer le paramètre de débit total de turbine #ges,S, de manière empirique ou de manière analytique, à partir de la taille du moteur à combustion interne, en particulier à partir de la totalité des cylindrées unitaires. Pour la répartition du rapport de taille entre le flux de courant de moindre taille et le flux de courant de taille supérieure, on peut déterminer un facteur d'asymétrie FAsym selon la relation FAsym = 31, S / cb32,S : (1 / VH)0,15. Cette relation donne la corrélation entre le rapport des paramètres de débit de turbine #31,S, #32,S du flux de courant de moindre taille et du flux de courant de taille supérieure de la turbine à gaz d'échappement, et la totalité des cylindrées unitaires du moteur à combustion interne exprimée en litres. Ainsi on obtient, par exemple, encore une distribution géométrique symétrique entre les flux de courant, dans le cas d'une totalité des cylindrées unitaires du moteur à combustion interne d'un litre, car une cylindrée d'un litre donne un facteur d'asymétrie FAsym = 1, comme le montre la figure 3 dans laquelle la plage admissible du facteur d'asymétrie FAsym est hachurée. On voit toutefois le facteur d'asymétrie décroître à mesure que la cylindrée du moteur à combustion interne augmente, ce qui signifie que le paramètre de débit de courant #31,S du flux de courant de moindre taille, au niveau de la ligne de blocage, devient inférieur à la valeur du paramètre de débit de courant #32,S du flux de courant de taille supérieure, au niveau de la ligne de blocage. Il est possible de déterminer et de dimensionner chaque flux de courant, à partir de la connaissance du facteur d'asymétrie FAsym ainsi que de la correspondance avec la corrélation décrite dans la figure 2 entre le paramètre total de débit et les valeurs individuelles des deux flux de courant, ainsi qu'à partir de la corrélation empirique ou analytique entre les paramètres de débit de turbine et la taille de la géométrie de chaque flux de courant, en fonction de la totalité des cylindrées unitaires du moteur à combustion interne. En résumé, on peut retenir que pour la conception d'une turbine à gaz d'échappement à double flux dont un des flux de courant communique avec un dispositif de recyclage de gaz d'échappement, on détermine le paramètre total de débit de la turbine en fonction de la taille du moteur à combustion interne, on détermine, selon la relation décrite ci-dessus, le facteur d'asymétrie qui caractérise le rapport des paramètres de débit individuels, et on détermine le dimensionnement exact de chaque flux de courant par la corrélation de la somme des paramètres individuels de débit de chaque flux de courant et du paramètre total de débit. La figure 4 montre une turbine à gaz d'échappement 3 modifiée présentant au total trois flux de courant 10a, 10b et 11. La turbine à gaz d'échappement 3 est munie d'une géométrie de turbine variable 8 qui est conçue sous forme d'une grille directrice que l'on peut déplacer axialement et que l'on peut introduire en la glissant dans la section transversale d'entrée du courant vers la roue de turbine 9, entre le flux de courant 10b et le flux de courant 11. Les trois flux de courant 10a, 10b et 11 présentent chacun une section transversale différente, où l'ensemble des deux flux de courant 10a et 10b de moindre taille n'est pas, de manière avantageuse, plus grand que le flux de courant 11 de taille supérieure. On procède à une alimentation commune des deux flux de courant 10a et 10b de moindre taille, par le collecteur d'échappement 17, alimentation en gaz d'échappement provenant d'un banc de cylindre du moteur à combustion interne qui présente, de manière avantageuse, deux bancs de cylindre au total, tandis qu'on alimente le flux de courant 11 de taille supérieure, par le collecteur d'échappement 18 séparé, en gaz d'échappement provenant du deuxième banc de cylindre. Le premier collecteur d'échappement est constitué des parties de collecteur 17a et 17b qui sont directement reliées respectivement aux flux de courant 10a et 10b qui leur sont attribués. Un étranglement 29 est situé dans la partie de collecteur 17b qui est attribué au plus grand des deux flux de courant 10a, 10b de moindre taille, étranglement que l'on peut ajuster de sorte que, soit la partie de collecteur 17b est ouverte, soit cette partie de collecteur est fermée, ou encore que l'on vidange ou que l'on fasse dériver le gaz d'échappement de cette partie de collecteur, en évitant la turbine. De cette manière on obtient un moyen de réglage supplémentaire du dispositif de recyclage de gaz d'échappement qui est relié au collecteur d'échappement 17. On peut employer de nouveau, pour procéder au dimensionnement des flux de courant 10a, 10b et 11, la relation susmentionnée concernant le facteur d'asymétrie FAsym, les deux flux de courant 10a et 10b de moindre taille qui communiquent avec le dispositif de recyclage de gaz d'échappement fournissant la valeur du paramètre de débit de turbine selon la relation 31,S = #kl1 ou #31, S = #kl2 On définit le facteur d'asymétrie FAsym comme le rapport entre le paramètre de débit de turbine #31,S - le paramètre individuel de débit des flux de courant 10a et 10b de moindre taille - et le paramètre de débit de turbine #32,S qui est attribué au flux de courant 11 de taille supérieure que l'on alimente par le deuxième collecteur d'échappement 18 séparé. Le facteur d'asymétrie FAsym doit, quant à lui, satisfaire la relation FAsym (1 / VH)0,15 On détermine le débit total de turbine #ges,S ges,S - 31,S + #32,S en tant que somme des valeurs individuelles des paramètres de débit de turbine 31,S et #32,S dans la totalité des flux de courant, de manière empirique ou de manière analytique, à partir de la taille du moteur à combustion interne, en particulier à partir de la totalité des cylindrées unitaires. REVENDICATIONS 1. Moteur à combustion interne (1) avec un turbocompresseur à gaz d'échappement (2) et un dispositif de recyclage de gaz d'échappement (23), présentant, dans la tuyauterie de gaz d'échappement (4), une turbine à gaz d'échappement (3) qui est attribuée au turbocompresseur (2), et, dans la tuyauterie d'aspiration (6) du moteur à combustion interne (1), un compresseur (5), la turbine à gaz d'échappement (3) présentant au moins deux flux de courant (10,11) permettant d'alimenter la roue de turbine (9) en gaz d'échappement, et présentant une conduite de recyclage (24) qui est attribuée au dispositif de recyclage de gaz d'échappement (23) et située entre un des flux de courant (10,11) et la tuyauterie d'aspiration (6), caractérisé en ce que un facteur d'asymétrie (FAsym) qui caractérise le rapport de taille entre les flux de courant (10,11) de la turbine à gaz d'échappement (3), satisfait, en fonction de la totalité des cylindrées unitaires (VH) du moteur à combustion interne (1), la relation FAsym # (1 / VH)0,15 où le facteur d'asymétrie (FAsym) est défini selon la relation FAsym = #31,S / #32,S et #31,S et #32,S représentent les paramètres de débit de turbine, au niveau de la ligne de blocage (S) de la turbine à gaz d'échappement (3), que l'on peut calculer à partir de la corrélation 31, S - m 31, S .r;;; / P31,S 32,S = rh32,S #T32,S / P32,S et où #31,S, #32,S représentent le débit massique du gaz d'échappement dans respectivement le premier et le deuxième flux de courant (10, 11), au niveau de la ligne de blocage (S) de la turbine à gaz d'échappement (3), T31,S, T32,S représentent la température du gaz d'échappement dans respectivement le premier et le deuxième flux de courant (10, 11), au niveau de la ligne de blocage (S) de la turbine à gaz d'échappement (3), P31,S, P32,S représentent la pression du gaz d'échappement dans respectivement le premier et le deuxième flux de courant (10, 11), au niveau de la ligne de blocage (S) de la turbine à gaz d'échappement (3). 2. Moteur à combustion interne selon la revendication 1, caractérisé en ce que la conduite de recyclage (24) du dispositif de recyclage de gaz d'échappement (23) est reliée au flux de courant (10, 11) de moindre taille. 3. Moteur à combustion interne selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la turbine à gaz d'échappement (3) est munie d'une géométrie de turbine variable (8) permettant d'ajuster, de manière variable, la section transversale d'entrée du courant (13) située entre au moins un flux de courant (11) et la roue de turbine (9). 4. Moteur à combustion interne selon la revendication 3, caractérisé en ce que la géométrie de turbine variable (8) est disposée dans la section transversale d'entrée du courant (13) du flux de courant de taille supérieure (10, 11). 5. Moteur à combustion interne selon une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on prévoit au total trois flux de courant (10a, 10b, 11), et que l'on attribue respectivement un paramètre de débit de turbine (#k11, k12) aux deux flux de moindre taille (10a, 10b) , et que l'on détermine le paramètre de débit de turbine (#31,S) selon #31, S = #k11 respectivement #31, S = #k12. 6. Moteur à combustion interne selon la revendication 5, caractérisé en ce que les deux flux de courant (10a, 10b) de moindre taille communiquent avec le dispositif de recyclage de gaz d'échappement (23). 7. Moteur à combustion interne selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que l'on dispose, dans la tuyauterie de courant (17), entre au moins un des deux flux de courant (10a, 10b) de moindre taille et la conduite de recyclage (24) appartenant au dispositif de recyclage de gaz d'échappement (23), un dispositif d'étranglement ajustable (étranglement 29). 8. Moteur à combustion interne selon une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la turbine à gaz d'échappement (3) présente un dispositif de vidange qui contourne la roue de turbine (9). 9. Moteur à combustion interne selon la revendication 8, caractérisé en ce que le dispositif de vidange se sépare du flux de courant (10) de moindre taille. 10. Moteur à combustion interne selon une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'on prévoit, dans la tuyauterie de gaz d'échappement (4), deux collecteurs d'échappement (17,18) séparés qui servent à relier respectivement une partie (bancs de cylindre 19, 20) des sorties de cylindre du moteur à combustion interne (1), à un flux de courant (10,11) correspondant.