Brevet FR2829629A1 — publié le 20030314

de ladite broche conductrice de courant (100). AMPLIFICATEUR OPTIQUE A FAIBLE BRUIT ET SYSTEME DE COMMUNICATION OPTIQUE L'UTILISANT La présente invention concerne un amplificateur optique à faible bruit (LNOP) et un système de communication optique l'utilisant. Les amplificateurs optiques sont très utilisés dans divers domaines de systèmes de transmission optique, tels qu'un réseau de distribution de télévision par câble, une transmission sous-marins o intercontinentaux entre Etats. De plus, les amplifcateurs optiques à semi conducteurs (SOA), qui sont supérieurs aux amplificateurs à fbre en termes d'intégration et de bas prix, sont des éléments essentiels dans divers commutateurs optiques et convertisseurs de longueur d'onde. Dans un. amplifcateur optique, le signal optique est amplifé sans conversion opto-électronique (OE). Ainsi, une structure d'amplificateur optique est beaucoup plus simple que celle d'un régénérateur usuel et elle permet une transmission à grande vitesse. En particulier, le développement de l'amplificateur A fibre dopée à l'erbium. (EDFA), qui perrnet une amplifcation optique directe dans o une large plage de longueur d'onde dans la région de 1550 m, a abouti à un g: .: le \ \ communication optique. En outre, la technique de multiplexage par division de longueur d'onde (WDM), utilisant le fait que des signaux optiques ayant des longueurs d'onde différentes ont une interaction mutuelle négligeable, a permis une très grande augmentation de la capacité de transmission. La figure 1 est un schéma simplifé représentant un EDFA(amplifcateur d fibre dopée à l'erDium). o Un amplifcateur à fibre dopée à l'erDium classique comprend une pompe LD 11, un multiplexcur à division de longueur d'onde (WDM) 13 et une bobine de fbre dopée à l'erbium (EDF) 14. La fbre dopée à l'erbium 14 est habituellement fabriquée par dopage d'ion erDium dans l'âme d'une fbre optique à mode unique s (SMF) en silice. l'ion erbium dans un receveur en silice possède un niveau d'énergie métastable qui peut émettre des photons de 1,55,um de longueur d'onde par émission stimulée. Plus précisément, les électrons dans le dit niveau d'énergie métastable ont une durée de vie à l'état excité relativement longue (11 ms environ). Lorsqu'un signal optique dans la o bande de 1,55 m est simultanément présent pendant la durée de vie des électrons excités, le signal optique provoque une émission stimulée de photons et le signal optique est donc amplifé. Comme expliqué ci-dessus, il est nécessaire que les électrons d'erbium restent dans un état métastable pour qu'un signal soit amplifé par émission stimulée. Afm d'exciter un électron d'ertium dans un état métastable, on utilise un DM 13 et une pompe LD 11. La pompe LD 11 est conçue pour produire une forte puissance optique dans une longueur d'onde de 980 nm ou 1480 nm. On prétère la longueur d'onde de 980 nm ou 1480 nm en raison de son rendement élevé dans le transfert d'é 1 ectrons d'erbium à l état excité. Le WDM 13 est un élément pour fournir simultanément une lumière de pompe émise par la pompe LD 11 et un signal optique introduit par l'orifce ou port d'entrée 12 dans la fbre EDF 14. Quelle que soit l'amplification du signal par émission stimulé, l'erDium dans son état excité produit toujours une émission spontanée, et ce photon spontanément émis produit lui-même également s une émission stimulée lorsqu'il se propage le long de la fibre EDF 14. Par conséquent, au. port de sortie 15 d'un amplifcateur, il existe touj ours une émission spontanée amplifiée (ASE) en même temps que les signaux amplifés. Du fait de 1'existence d'une émission spontané amplifée (ASE), le rapport signal / bruit (SNR) est dégradé au port de sortie de o l'amplifcateur. La fgure 2 est un schéma illustrant le bruit de battement entre signaux optiques amplifés et composantes spectrales de l'ASE, et la figure 3 est un schéma illustrant le bruit de battement entre composantes spectrales de l'ASE. En particulier, le graphique du spectre optique en fonction de la longueur d'onde de la fgure 2 montre la formation d'un bruit de battement 18 comme résultat d'un mélange photoélectrique entre les signaux amplifiés 16 et l'émission ASE amplifiée 17. De même, la fgure 3 représente la forrnation d'un bruit de o battement 19 comme résultat d'un mélange photoélectrique entre différentes composantes spectrales de l'ASE (17), indépendamment de 1'existence de signaux optiques. Les deux sortes de bruits de battement sont semblables au phénomène de battement bien connu en acoustique. Puisque le courant de s sortie du photodétecteur est proportionnel à l'intensité des signaux optiques incidents et non à leur amplitude (détecteur de loi des carrés), lorsque deux ondes de lumière ayant des fréquences voisines fl et f2 arrivent à un photodétecteur, le courant photoélectrique comprend deux signaux dont l'un a les fréquences additionnées de la lumière entrante (fl o + f2), l'autre ayant des fréquences différentielles (fl - f2). En général, la fréquence d'une source de lumière utilisée pour une communication optique est de l'ordre de 2 x 1014, ce qui est beaucoup, plus grand que la largeur de bande électrique typique (Be) d'un photodétecteur. Pour cette raison, les signaux photoélectriques ayant la même fréquence que le signal optique ou la somme des deux fréquences (fl + f2) sont détectés seulement dans le sens moyen d l'extrémité de réception. Toutefois, puisque la différence (fl - f2) des deux fréquences (fl, f2) peut être inférieure à la largeur de bande d'un photodétecteur, il existe des signaux ayant la fréquence de battement (Ifl -f21) au port de réception. Ainsi, même si l'extrémité d'émission désire envoyer des signaux de courant continu, il existe des composantes de signal oscillant à l'extrémité de réception. En outre, dans le cas o la source de lumière o comprend une pluralité de composantes de fréquence, des composantes de fréquence différentielles sont produites du fait des combinaisons différentielles de fréquences. Lorsque ces composantes de fréquence sont toutes présentes, des bruits de battement fluctuant au hasard sont engendrés. Si les signaux optiques s amplifiés et 1'ASE sont présentes ensemble, comme c'est le cas au port de sortie de l'amplificateur, deux types de bruits de battement sont produits en même temps, à savoir un bruit de battement signal - émission spontanée qui se produit entre des signaux optiques et l'émission ASE ayant une fréquence proche de celle des signaux optiques, et un bruit de o battement émission spontanée-spontanée qui se produit entre des émissions ASE. Ces bruits de battement sont les sources de bruit dominantes à l'extrémité de réception et provoquent une distorsion des signaux. Habituellement, un amplificateur optique à canal unique peut être s évalué par le coefficient d'amplification ou gain (G), la puissance de saturation de sortie et la valeur de bruit (NF). Le facteur de bruit (F) est le rapport du signal d'entrée au bruit (SMRin) divisé par le rapport du signal de sortie au bruit (SMRout), tandis que la valeur de bruit (NF) est donnée comme étant dix fois la o valeur du logarithme commun du facteur de bruit c'est à dire NF = lOloglOF). Ainsi, le fait que la valeur de bruit d'un amplificateur optique ne puisse pas être inférieure à 3dB signifie que tous les amplificateurs optiques réduisent le SNR d'entré au moins à la moitié de la valeur d'origine. s D'un point de vue semi-classique, on peut expliquer comme suit les théories de valeur de bruit d'un amplificateur optique. s Tout d'abord, dans la mesure du SNR (rapport signal / bruit) des signaux optiques entrant par le port d'entrée de l'amplifcateur optique, on suppose qu'une source laser idéale ayant une certaine longueur d'onde, une certaine intensité et une certaine largeur de bande est directement connectée à un détecteur idéal sans aucune perte fonctionnelle ou systématique. Dans cette installation idéale, il existe encore deux types de bruits, à savoir un bruit thermique et un bruit de décharge laser. Dans l'hypothèse o l'impédance de charge du détecteur et la température sont o constantes, le bruit thermique est représenté par une constante quelle que soit l'intensité des signaux optiques d'entrée. Pour des sorties optiques dép as s ant une certaine valeur, le bruit thermique devient négli geab le comparativement au bruit de décharge laser, et on peut donc le négliger. Par conséquent, le SNRin (rapport signal d'entrée / bruit) est s donné par l'équation suivante SNR in= Ps 2hvBe (1) o (hv: énergie des photons; Ps: puissance optique des signaux d'entrée; Be: largeur de bande du détecteur). Par cette équation, on peut trouver que le rapport signal / bruit d'un signal d'entrce qui entre par le port d'entrée de l'amplifcateur optique (SNRin) est proportionnel à la puissance optique (P S) du signa} s d'entrée, ou plus précisément au nombre d'entrées de photons par unité de temps (Ps/hv). Dans la mesure du rapport signal / bruit des signaux de sortie (SNRout), on considère que la source optique est connectée au port d'entrée d'un amplificateur optique par un câble de liaison sans perte, et la sortie d'un amplifcateur optique est connoctée de façon similaire à un détecteur idéal sans aucune perte. De manière générale, le courant de photodétection de signaux amplifiés contient un bruit thermique, des bruits d'émission du signal amplifé et d'ASE, un bruit de battement signal - spontané, et un bruit de battement spontané - spontané. Puisqu'on suppose que le bruit thermique est négligeable dans la mesure de SNRin, il peut également être négligé dans la détermination de SNRout (SNR de sortie). En outre, comparativement au bruit d'émission et au bruit de battement signal - spontané, le bruit de battement spontané - spontané peut être sensiblement diminué par installation d'un filtre à bande passante optique étroite à l'avant du détecteur. Par conséquent, le SNRout (rapport signal de sortie / bruit) est dominé par le bruit d'émission du signal amplifié et le bruit de battement o signal - spontané, comme donné par l'équation ci-après. SNR 0u= (RG p sJ 2 2qRGPsBe+ 4R2 G ps pAsEBe (2) (q: charge d'un électron, R: facteur de réponse du détecteur, G: gain, Ps: puissance optique des signaux d'entrée, Be: largeur de bande d détecteur, pASE: densité spectrale de la puissance de bruit en polarisation unique). Par conséquent, le facteur de bruit d'un amplificateur optique est donné par 1'équation suivante: F = {SNR in/SNR 0U j= 2 P ASE + 1 Ghv G (3) D'autre part, puisque pASE est donné par pASE = nsphv(G-1) pour un amplificateur linéaire, 1'équation 3 est simplifiée comme suit. F=2nsp(G-1) +1 G G (4) Pour une valeur élevé du gain (G > 10), le facteur de bruit est donné approximativement par F = 2nsp. Puisque le facteur d'émission spontanée (nsp) est toujours supérieur à 1, le facteur de bruit minimal est obtenu lorsque nsp = 1, ce qui correspond à une inversion de population complète du milieu de gain. La valeur de bruit correspondante est alors donnée par NF = 1 0log l 0F = 1 01og 102 = 3, 01dB. s Cette valeur est considérée comme la plus faible valeur de bruit qui puisse étre obtenue. Cela implique que, chaque fois qu'un signal optique est amplifé, le rapport signal / bruit est réduit de moitié. Ainsi, dans les systèmes de transmission optique dans lesquels on utilise une pluralité d'amplificateurs optiques pour une communication à longue to distance ou une division de puissance, le gain maximal qu'on peut obtenir est limité par une saturation de gain due à l'émission ASE accumulée, et une distorsion de signal par bruit de battement signal - émission spontane limite le nombre total d'amplificateurs optiques qui peuvent être disposés en cascade en série. Dans le cas d'un amplificateur optique à semiconducteur (SOA), même si celui-ci possède beaucoup d'avantages par rapport à un amplificateur à fibre, tels que la flexibilité de choix de longueur d'onde, un rendement d'énergie élevé, un faible coût de production, une miniaturisation et une intégration, SOA n'est pas très utilisé dans un système de transmission optique en raison de la valeur élevée du bruit. Comme expliqué ci-dessus, la valeur de bruit est considérce comme une des plus importantes caractéristiques d'un amplificateur optique, et la seule caractéristique qui soit limitée par des lo is fondamentales de la physique. Pour ces raisons, on pense que le progrès des techniques liés à la diminution de la valeur de bruit d'un amplifcateur optique aura une très grande influence à la fois pour les sciences et l'industrie. Par conséquent, on a consacré beaucoup d'efforts pour améliorer la valeur de bruit d'un amplificateur optique. Toutefois, les amplifcateurs optiques usuels ne peuvent pas supprimer parfaitement la dogradation du rapport signal / bruit. L'amélioration a été seulement dans la limite de théories classiques telles que l'obtention maximale d'inversion de population et le filtrage d'ASE par un filtre optique à bande étroite. De tels amplificateurs optiques usuels sont décrits dans les brevets US 5 191 390, US 4 809 285, US 5 636 053 et US 5 403 572 et les brevets européens EP 556 973, EP 470 497 et EP 647 000. Un des procédés les plus courants consiste à diviser un amplificateur en deux étages et à placer un isolateur optique entre les étages, de sorte que l'isolateur optique peut empêcher un abaissement de l'inversion de population à l'extrémité d'entrée par l'émission ASE se propageant vers l'arrière. Par utilisation d'un filtre à bande passante étroite à l'avant du photorécepteur, on peut minimiser le bruit de battement émission spontance o - spontanée. D'autres procédés comprennent: la réalisation d'une section d'amplification à forme courbe pour éliminer l'ASE qui a une plus grande perte de propagation que le signal, la réalisation d'une âme de fibrc d'amplification en une double structure pour absorber la puissance de pompe s restante, l'utilisation d'un polariseur pour éliminer l'ASE qui a une polarisation perpendiculaire à celle du signal optique, et l'abaissement de la température du système d'amplification optique pour réduire les bruits. Toutefois, il faut noter qu'aucun de ces procédés connus ne vise à franchir la limite théorique de 3dB. Par suite, le développement d'un o amplificateur optique permettant de séparer effectivement l'émission ASE des signaux optiques est nécessaire pour améliorer significativement le SNR à un port de réception. La présente invention est basée sur le besoin technique ci-dessus, et un objet de la présente invention est de procurer un amplificateur optique pouvant séparer l'émission ASE des signaux optiques amplifiés. En particulier, la présente invention pro cure un amp lificateur o pti que de faible bruit ayant une valeur de bruit inférieure à 3dB, par séparation de I'ASE qui est inévitablement engendré au cours de l'amplification optique, o ce qui supprime le bruit de décharge d'émission spontanée amplifiée et le bruit de battement signal - émission spontanée. Les aspects et avantages ci-dessus de la présente invention, ainsi que d'autres, et la façon de les obtenir apparatront mieux et l'invention sera mieux comprise à l'examen de la description ci-après et des revendications annexées, avec référence aux dessins annexés représentant des modes prétérés de réalisation de l'invention. Egalement, les objets et avantages de la présente invention doivent être atteints avec les moyens et la combinaison des moyens indiqués dans les revendications. o Pour atteindre les objectifs décrits ci-dessus, un amplificateur optique à faible bruit conforme au mode prétéré de réalisation de la présente invention comprend: un élément d'amplification optique pour amplifier des signaux optiques d'une longueur d'onde prédéterminée, entrant par une des extrémités ou les deux et imposer une différence de phase fixe à 1'ASE (émission spontanée amplifiée) ayant la 1ongieur d'onde prédéterminée qui est engendrée dans le dit élément d'amplification et émise aux deux extrémités; un dispositif de division de faisceau pour créer l'interférence des signaux optiques amplifés et de 1'ASE venant d'une première extrémité, de l'élément d'amplification o optique avec ceux qui viennent de l'autre extrémité de 1'é 1 ément d'amplification optique, le dispositif de division de faisceau comportant quatre accès ou ports optiques de sorte qu'un faisceau entrant par le premier port ou le deuxième port se divise vers le troisième port et le quatrième port et un faisceau entrant par le troisième port ou le quatrième port se divise vers le premier port et le deuxième port; un premier chemin de longueur reliant optiquement une extrémité, de l'élément d'amplification optique au premier port du diviseur de faisceau; et un deuxième chemin de longueur reliant optiquement l'autre extrémité de l'élément d'amplification optique au deuxième port du diviseur de faisceau. A ce moment, on choisit la différence de longueur de chemin entre le premier chemin et le deuxième chemin de sorte que les signaux optiques amplifiés ont une interférence constructive au troisième port du diviseur de faisceau et une interférencc destructive au quatrième port tandis que 1'émission ASE engendre intérieurement et ayant la même longueur d'onde que le signal a une interférence destructive au troisième port du diviseur de faisceau et une interférence constructive au quatrième port. L'amplificateur optique de la présente invention peut en outre inclure un dispositif de séparation de faisceau pour séparer les signaux o optiques entrant par le troisième port du diviseur de faisccau, à amplifier, des signaux optiques amplifiés sortant par le troisième port. De préférence, le séparateur de faisceau comporte au moins trois voies o ports de sorte qu'une partie ou la totalité des signaux optiques entrant par un port qui doit étre amplifiée, sort par un autre port tandis qu'une partie s ou la totalité des signaux optiques entrant par un autre port qui est déjà amplifiée, sort par l'autre port. En outre, l'amplificateur optique de la présente invention peut comprendre un dispositif de non réflexion connecté au quatrième port du diviseur de faisceau afin d'empêcher la réflexion de l'émission ASE vers le diviseur de faisceau. Le séparateur de faisceau peut étre prévu sur le premier ou le deuxième chemin. Dans ce cas, le diviseur de faisceau est de préférence prévu pour avoir un rapport de division de faisceau tel que l'intensité de 1'ASE, qui entre par le premier port et sort par le troisième port du diviseur de faisceau, est égale à l'intensité de 1'ASE qui entre par le deuxième port et sort par le troisième port du diviseur de faisceau. L'amplificateur optique de la présente invention peut en outre comprendre un atténuateur de faisceau placé sur le premier ou le deuxième chemins pour atténuer les signaux optiques et 1'ASE de sortc que I'intensité de 1'ASE, qui entre par le premier port et sort par le troisième port du diviseur de faisceau, est égale à l'intensité de 1'ASE qui entre par le deuxième port et sort par le troisième port du diviseur dc faisceau. A ce moment, l'élément d'amplification optique doit être choisi dc sorte que les émissions ASE de longueur d'onde spécifique aient une différence de phase f xe, ne variant pas dans le temps, aux deux extrémités de l'élément d'amplifcation optique, et elles ont s avantageusement la même phase. Toutefois, il n'est pas obligatoire que les ASE aient la méme phase. Si la différence de phase entre les ASE est constante, I'objet de la présente invention peut être atteint par ajustement de la différence de longueur entre les chemins optiques convenant pour la différence de phase. o Comme exemple de l'élément d'amplifcation optique ayant les caractéristiques décrites ci-dessus, on peut choisir un é 1 ément d'amplification optique à réaction répartie (DFB). Cet é 1 ément d'amplification optique a une structure en forme de grille dans laquelle un premier milieu ayant un indice de réfraction effectif n 1 avcc une s épaisseur tl et un deuxième milieu ayant un indice de réfraction effectif n2 avec une épaisseur t2 alternent régulièrement le long de la direction de propagation du faisceau, de sorte que la période de grille satisfait approximativement à l'équation suivante: (nl x tl) + (n2 x t2) = M?/2, ou est une longueur d'onde spécifée, m est un nombre naturel et au o moins un des premier et deuxième milieux possède un efft d'amplifcation ou gain. Cet élément d'amplifcation optique possède les caractéristiques les meilleures lorsque m = 1 dans 1'équation. En outre, 1 'élément d'amplifcation optique a de préférence une symétrie de réflexion autour s du centre afn d'égaliser la phase aux deux extrémités de l'élément d'amplifcation optique. Par conséquent, les deux extrémités et le centre de l'élément d'amplifcation optique sont de prétérence constitués du premier mileu. En particulier, l'élément d'amplifcation optique possède une o structure de grille de gain dans laquelle une partie imaginaire de l'indice de réfraction présente une variation périodique, au lieu d'une structure de grille d'indice dans laquelle le milieu de gain est réparti de façon homogène et une partie réelle de l'indice de rc-fraction présente une variation périodique. Si on suppose que l'élément d'amplification optique a la stfucture de grille de gain et que le premier milieu est un milieu de gain, l'épaisseur tl du premier milieu doit être très inférieure à la longueur d'onde spécifiée et elle est de préférence donnée par l'équation suivante: tl I1 est désirable que le rapport de division de faisceau du div-ise:r de faisceau. soit de 50:50, et la différence de longueur de chemin optique AL = L1 - L2, entre les premier et deuxième chemins, est de préférence donnée par l'équation suivante: AL=/4nO), ou est une longueur d'onde s spécifé et no est un indice de réfraction effectif des chemins optiques L1 et L2. Conformément à un autre mode de réalisation de la présente invention, on obtient un amplificateur optique à faible bnit pour amplifier individuellement une pluralité de signaux optiques ayant des o longueurs d'onde différentes,; \1 kn, sur la base de chaque longueur d'onde li, (ici, 1 dispositif de division de faisceau. A ce moment, on peut prévoir un dispositif de séparation de o faisceau sur le premier ou le deuxième chemin commun afin de séparer les signaux optiques entrant par le port commun du premier ou du deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage, qui do i vent etre amplifiés, des signaux optiques amplifiés et des ASE sortant par le port commun du premier ou du deuxième dispositif de multiplexage et s démultiplexage. En outre, lorsqu'on adopte un élément d'amplifcation optique Ai imposant une même phase sur 1'ASE ayant la dite certaine longueur d'onde aux deux extrémités Fil, Fi2, la différence de longueur de chemin optique ALi entre les premier et deuxième chemins peut We donnée par o l'équation suivante: ALi = (Lil + Lcl) - (Li2 + Lc2) = Ni/(4nO), o 1 _ i (entier) _ n, Lil et Li2 sont la longueur des chemins de division, Lcl et Lc2 sont la 1ongreur du chemin commun, li est une longueur d'onde spécifiée, nO est un indice de rétraction effectif du chemin optique. s Conformément d un autre aspect de la présente invention, on obtient également un système de communication optique uti l is ant l'amplifcateur optique décrit ci-dessus. Ces caractéristiques, aspects et avantages des modes prétérés de mise en. o oeuvre de la présente invention, ainsi que d'autres, seront mieux compris à la lumière de la description détaillée ci-après, avec rétérence aux dessins annexés. Sur les dessins: la fgure 1 est un schéma illustrant laconfguration d'un amplificateur à fibre dopé à l'erbium (EDFA) usuel; la figure 2 est un graphique représentant le bruit de battement entre les signaux optiques amplifiés et les composantes spectrales de l'émission ASE; la figure 3 est un graphique représentant le bruit du battement entre composantes spectrales de l'ASE; la figure 4 est un schéma illustrant la configuration d'un système de communication optique conforme à un mode de réalisation de la présente inventioû; la figure 5 illustre la configuration d'un amplificateur optique conforme au premier mode préféré de réalisation de la présente invention; la figure 6 représente une structure de grille de ltélément d'amplification optique conforme à un mode préféré de réalisation de la présente invention; la figure 7 est une vue schématique représentant un exemple modifié de l'amplificateur optique conforme au premier mode préféré de réalisation; la figure 8 est une vue schématique représentant un autre exemple modifié de l'amplificateur optique conforme au premier mode préféré de réalisation; les figures 9a à 9c illustrent le mécanisme des émissions ASE produisant des interférences constructives et/ou destructives aux ports d'un dispositif de division de faisceau; les figures 10a à 10f illustrent le mécanisme des signaux d'entrée amplifiés produisant des interférences constructives et/ou destructives aux ports du dispositif de division de faisceau; la figure 11 illustre la configuration d'un amplificateur optique conforme au deuxième mode préféré de réalisation de la présente invention; la figure 12 i}lustre la configuration d'un amplificateur optique conforme au troisième mode préféré de réalisation de la présente invention; et la figure 13 illustre la configuration d'un amplificateur optique à utiliser pour un système de communication à multiplexage par division de longueur d'onde (WDM) ou multiplexgc par division de longueur d'onde dense (DWDM) conforme au quatrièmc mode prétéré de réalisation de la présente invention. On écrit ci-après en détail des modes prétérés de réalisation de la présente invention, avec rétérence aux dessins annexés. La figure 4 est un schéma représentant un système dc communication optique conforme au premier mode de réalisation cLe la o présente invention. Dans le système de communication optique, il y a des amplificateurs optiques à n étages, la ln dans l'ordre, et une ligne fibre optique connecte une station d'émission 2 à un amplificateur optiquc I a; des amplificateurs optiques lb l(n-1) à des amplificateurs optiques lc ln; et un amplificateur optique ln à une station de réception 3, s respectivement. On décrit ci-après des modes prétérés de réalisation dc l'amplificateur optique utilisable dans un tel système de communication optique, avec rétérence aux figures 5 à 13. Avant d'expliquer les modes prétérés de réalisation, on rappel le o les principes scientifiques de la présente invention. Les inventeurs de la présente invention ont découvert que, bien qu'il soit impossible d'empêcher la génération d'une émission ASE dans un élément d'amplification optique, il est possible de séparer ASE des signaux optiques de sortie lorsque l'ASE venant d'éléments d'amplification optique possède une certaine configuration. Lorsquc l'ASE émanant des deux extrémités de l'élément d'amplification optique possède une méme intensité et une différence de phase fixe, il devient possible d'éliminer 1'ASE au port, auquel les signaux optiques de sortie sont délivrés, par utilisation d'une interférence de lumière. o Afin de mettre en pratique le principe scientifiqu e, l es i nv enteurs ont placé l'élément d'amplification optique à l'intérieur d'un interféromètre de Sagnac. Ainsi, par réglage de la différence de longueur de chemin optique allant des deux extrémités de l'élement d'amplification optique au point de branchement de l'interféromètre de Sagnac, il devient possible de séparer et d'extraire l'ASE et les signaux optiques de sortie respectivement. Pour cela, un élément d'amplification optique à utiliser dans la présente invention doit pouvoir imposer une certaine configuration à l'intensité et à la phase des ASE sortant par une extrémité F1 et par 1'autre extrémité F2. Avec le principe décrit ci-dessus, lorsque les ASE sont séparés et éliminés des signaux optiques de sortie, il n'y a pas de bruit d'émission ASE et de bruit de battement signal - émission spontanée. Ainsi, on peut abaisser la valeur de bruit au-dessous de la limite théorique de 3dB. On décrit ci-après en détail le premier mode de réalisation de la présente invention, avec référence aux figures 5 à 10. Premier Mode de Réalisation Comme représenté sur la figure 5, un amplificateur optique conforme au premier mode de réalisation comprend: un élément d'amplification optique 20; un dispositif de division de faisceau 35 à quatre voies ou ports optiques D1, D, D3, D; un premier et un deuxième chemins optiques 30a, 30b reliant optiquement les deux extrémités F, F2 de l'élément d'amplification optique 20 aux premier et deuxième ports D1, D2 du dispositif de division de faisceau 35; un port d'entrée de signal P1 par lequel un signal optique 32 entre; un port de sortie de bruit P2 connecté au quatrième port D4 pour rejeter l'ASE 33; et un dispositif de séparation de faisceau 34 disposé entre le port d'entrée de signal P et le troisième port D3. Les signaux optiques incidents 32 venant du port dentrée de signal P1, avec une longueur d'onde prédéterminée /, qui entrent aux deux extrémités F1, F2 de l'élément d'amplification optique 20, sont amplifiés à un gain suffisant. Ensuite, les signaux optiques amplifiés 37 sortent aux deux extrémités F, F2 de l'élément d'amplification optique 20. En particulier, l'élément damplification optique conforme à ce mode de réalisation doit produire des ASE d'une longueur d'onde prédéterminée pour avoir les mêmes intensités et une différence de phase fixe. De préférence, la différence de phase des ASE est nul le. Plus avantagerus ement, l es ASE ont la même phase et la méme intensité. Afin d'amplifier les signaux optiques à un coefficient de gain suffisant tout en imposant une certaine configuration aux émissions ASE engendrées intérieurement comme décrit ci-dessus, l'élément d'amplification optique a de préférence une structure de grille comme illustré sur la figure 6 qui représente un mode de réalisation concret de la présente invention. Dans ce mode de réalisation, l'élément d'amplification optique 20 possède une structure de grille dans laquelle deux milieux 21, 22 ayant un indice de réfraction effectif différent ni et n2, qui est un nombre complexe en général, alternent régulièrement dans la direction de propagation de faisceau et au moins un des premier et deuxième milieux a un effet damplification ou de gain. Lorsque le milieu 22 a un indice de réfraction effectif n et une épaisseur tl et que le milieu 21 a un indice de réfraction effectif n2 et une épaisseur t2, la constante de grille = t + t: est donnée approximativement par: ) () n'A..... () N: longueur d'onde spécifiée; m: nombre naturel. Une relation de dispersion plus précise peut être obtenue par une théorie rigoureuse basée sur la Méthode de Matrice de Transfert. L'élément d'amplification optique décrit ci-dessus possède une structure de grille de Bragg du mième ordre avec une constante de grille A. En particulier, il est plus avantageux d'avoir une grille de Bragg du premier ordre, dans laquelle m = 1. loutefois, on peut également utiliser une grille de Bragg d'un ordre supérieur (m > 1) en cas de difficultés par exemple dans la fabrication d'une grille de Bragg du premier ordre. Egalement de préférence, la structure de grille de l'élément d'amplification optique possède une symétrie de réflexion par rapport au centre, afin d'égaliser les phases des ASE sortant des deux extrémités de l'élément d'amplification optique. Par suite, il est préférable que les deux extrémités F, F.: et le centre de l'élément d'amplification optique 20 soient constitués du même milieu, par exemple le premier milieu sur la figure 6. En particulier, l'élément d'amplification 20 possède de préférence une structure de grille de gain dans laquelle le milieu de gain est distribué de façon périodique et une partie imaginaire de l'indice de réfraction varie périodiquement, plutôt qu'une structure de grille d'indice dans laquelle le milieu de gain est réparti de façon homogène et une partie réelle de l'indice de réfraction varie périodiquement. Dans l'hypothèse o l'élément d'amplification optique 20 possède la structure de grille de gain et le milieu 22 est celui qui a un gain, l'épaisseur tl du milieu 22 doit être inférieure à la longueur d'onde spécifiée A et de préférence satisfaire à l'équation suivante: 4 îl,.............. (6) La raison de l'adoption de la structure de grille dans laquelle une pluralité de milieux de gain sont disposés répétitivement est la suivante. Les émissions spontanées émises dans des directions opposées à partir d'un bloc de milieux de gain possèdent un degré élevé de cohérence, pourvu que la dimension du milieu de gain soit petite par rapport à la longueur d'onde de la lumère. Cette émission spontanée peut être éliminée du port de sortie par agencement de la structure d'amplificateur de sorte qu'une condition pour une interférence destructive soit satisfaite. Toutefois, avec un seul bloc de milieu de gain, le gain total est limité. Par conséquent, plusieurs milieux, ayant chacun une épaisseur inférieure à la longueur d'onde spécifice, sont agencés répétitivement et régulièrement avec un espacement constant, afin délever le gain total à une valeur utile tout en conservant les propriétés de cohérence de l'ASE. Si l'espacement entre chaque milieu de gain n'est pas constant, les différences de phase entre les ASE de chaque milieu ont des valeurs aléatoires et, globalement, les ASE sortant des deux extrémités de l'élément d'amplification optique n'ont plus de cohérence. Pour la totalité des ASE sortant avec certaines longueurs donde d'un bloc individuel de milieu de gain afin de provoquer une interférence destructie, il est nécessaire que la période de grille soit un multiple de la moitié de la longueur d'onde des signaux d'entrée à l'intérieur de l'élément d'amplification optique. I1 en résulte que l'élément d'amplification optique possède une structure de grille de Bragg du mieme ordre En outre, un déphasage de rr/2 (90 degrés) est de préférence appliqué au centre de la structure de grille de l'élément d'amplification optique 20 conformément au mode de réalisation, afin daugmenter le gain total et d'améliorer la stabilité dans une longueur d'onde spécifiée. Cet élément d'amplification optique à déphasage possède les mêmes avantages que le laser DEl3 à déphasage bien connu. L'élément d'amplification optique 20 peut également inclure un moyen de non réflexion aux deux extrémités, pour empêcher les signaux optiques d'entrée d'être réfléchis et de provoquer un effet nuisible. Le dispositif de division de faisceau 35 comporte quatre ports optiques Di, D2, D3, D4 de sorte qu'un faisceau entrant par le premier ou le deuxième port D1 ou D2 se divise vers les troisième et quatrième ports D3 et D4 et qu'un faisceau entrant par le troisième ou quatrième port D3 ou D4 se divise vers les premier et deuxième ports Di et D2. Dans le cas de la figure 5, le premier port D est connecté à un premier chemin 30a; le deuxième port D2 est connecté à un deuxième chemin 30b; le troisième porte D3 est connocté au port S2 du dispositif de séparation de faisceau 34; et le quatrième port D4 est connecté au port de sortie de bruit P2. Par conséquent, le signal optique 32 à amplifier, qui entre dans le troisième port D3 par le port S2 du dispositif de séparation de faisceau 34, est divisé dans un certain rapport par le dispositif de division de faisceau 35, il se propage par lintermédiaire des ports Dl, D2 le long des premier et deuxième chemins 30a, 30b, puis il entre par les deux extrémités F1, F2 de l'élément d'amplification 20. Le signal optique amplifié 37 et l'ASE, qui se propagent le long du premier chemin 30a, entrent par le premier port D:, ils se divisent suivant un certain rapport, puis sortent par les ports D3, D. De façon similaire, le signal optique amplifié 37 et l'ASE, qui se propagent le Iong du deuxième chemin 30b, entrent par le deuxième port D2, ils se divisent suivant un certain rapport puis sortent par les ports D3, D4. Bien que ce mode de réal isation utili se un coup leur directionnel ayant un certain rapport de division optique (en particulier, un coupleur 3dB pour diviser le signal d'entrée dans le rapport de 50:50) pour le dispositif de division de faisceau 35, on peut utiliser d'autres dispositifs dans la présente invention. Par exemple, le diviseur de faisceau désigné par le repère 105 sur la figure 7 et le repère 203 sur la figure 8 est également utilisable comme dispositif de division de faisceau 35. En outre, au quatrième port D du dispositif de division de faisceau 35, o une interférence constructive de l'ASE 33 se produit, on peut utiliser un moyen de non réflexion pour empêcher l'ASE 33 d'être réfléchie en retour dans le dispositif de division de faisceau 35. On peut utiliser une fibre optique, un guide d'onde optique ou un espace libre pour les premier et deuxième chemins 30a et 30h des figures 7 et 8. En fait, on peut utiliser tout milieu à travers lequel la lumière se propage, comme chemin optique dans la présente invention, à condition qu'il ne s'écarte pas de l'esprit technique de la présente invention. a différence de longueur de chemin optique L = Lt - Iz entre le premier chemin 30a et le deuxième chemin 30b doit être prévue de sorte que les signaux optiques amplifiés 37 subissent une interférence constructive au troisième port D3 du dispositif de division de faisceau 35 et une interférence destructive au quatrième port D4, tandis que les ASE 31 sortant des deux extrémités F, F.: de l'élément d'amplification optique 20 subissent une interférence destructive au troisième port D3 du dispositif de division de faisceau 35 et une interférence constructive au quatrième port D Si un élément d'amplification optique fournit des ASE de même phase aux deux extrémités F1, F2, la diffrence de longueur de chemin optique L entre le premier chemin 30a et le deuxième chemin 30b est donnée par l'équation suivante: 1 5 ll; ( o).. . (/) \: longueur d'onde spécifiée, no: indice de réfraction effectif. Le dispositif de séparation de faisceau 34 est un dispositif pour séparer les signaux optiques 32, entrant par le port d'entrée de signal P1 et à amplifier, des signaux optiques amplifiés 36 sortant par le troisième port D3 du dispositif de division de faisceau 35. Le dispositif de séparation de faisceau 34 comprend un port Si connecté au port d'entrée de signal Pi; un port S.: connecté au port D3 du dispositif de division de faisceau 35; et un port S3 par lequel les signaux optiques amplifiés 36 sortent. Par conséquent, les signaux optiques 32 entrant par le port d'entrée de signal P et à amplifier sont entrés au troisième port D3 du dispositif de division de faisceau 35 par l'intermédiaire des ports S, S:. Les signaux optiques amplifiés 36 sortant du troisième port D3 du dispositif de division de faisceau 35 sont envoyés au port S3 par l'intermédiaire du port S2. Dans la présente invention, le dispositif de séparation de faisceau peut étre un circulateur, un coupleur directionnel, un séparateur de faisceau, etc. Dans ce mode de réalisation, l'amplificateur optique peut égaIement être formé dans l'espace libre, comme illustré sur les figures 7 et 8. La figure 7 représente un autre exemple du premier mode de réalisation, qui comprend un élément d'amplificateur optique 100, trois miroirs (un premier miroir 101, un deuxième miroir 102 et un troisième miroir 104), un rétroréflecteur 103 et un séparateur de faisceau 105. Comme représenté, les signaux optiques et les ASE sortant des deux extrémités de l'élément d'amplification optique 100 se propagent suivant deux chemins différents, à savoir un premier chemin connecté par l'intermédiaire du troisième miroir 104 et du rétroréflecteur 103 au diviseur de faisceau 105 et un deuxième chemin connecté par l'intermédiaire du premier miroir 101 et du deuxième miroir 102 au diviseur de faisceau 105. La différence de longueur de chemin optique entre le premier chemin et le deuxième chemin peut être ajustée par déplacement approprié du rétroréflecteur 103 dans la direction de la double flèche. Une différence de longueur de chemin optique appropriée entrane des interférences constructives et destructives des signaux optiques et des ASE aux ports du diviseur de faisceau 10S, ce qui pennet leur séparation vers des ports différents. La figure 8 représente encore un autre exemple modifié du premier mode de réalisation, qui comprend un élément d'amplification optique 200, deux miroirs (un premier miroir 202, un deuxième miroir 201) et un diviseur de faisceau 203. Dans le cas de la figure 8, la différence de longueur de chemin optique entre le premier chemin connecté du premier miroir 202 au diviseur de faisceau 203 et le deuxième chemin connecté du deuxième miroir 201 au diviseur de faisceau 203 peut être aJustée correctement par déplacement de l'élément d'âmplification optique vers la droite et la gauche dans la direction des flèches. Comme dans le cas précédent, les signaux optiques peuvent être séparés de l'ASE aux différents ports du diviseur de faisceau 203. Sur la base de la configuration décrite ci-dessus, on explique maintenant en détail le mécanisme de fonctionnement de l'amplificateur opti que à faible bruit du prés en t mlo de de réalisation, avec référence aux figures 9 et 10. Par commodité, on suppose qu'un dispositit de division de faisceau 35 est un coupleur 3dB; la différence de phase des ASE sortant des deux extrémités d'un élément d'amplification optique 20 est de O degré; et la différence de longueur de chemin optique L = L1 - L2 entre le premier chemin et le deuxième chemin est N/4no. La partie suivante de la présente description explique le mécanisme par lequel les ASE sortant des deux extrémités F, F.: de l'élément d'amplification optique 20 subissent une interférence destructive au port D3 du coupleur 3dB 35 et une interférence constructive à un autre port D, avec référence aux figures 9a à 9c. Comrne illustré sur la figure 9a, des ASE de longueur d'onde prédéterminée sont engendrées dans l'élément d'amplification optique 20 du présent mode de réalisation puis sortent aux deux extrémités de l'élément d'amplification optique 20 avec la même intensité et la même phase. Des marques O et X sont placées sur la queue des flèches désignant les ASE, afin de distinguer l'ASE de longueur d'onde prédéterminée À sortant d'une extrémité Ft de l'élément d'amplification optique 20 de l'ASE de longueur donde prédéterminéee A sortant de l'autre extrémité F2. L'amplitude de champ de l'ASE est désignce par EN et la phase relative est indiquée entre parenthèses. A ce moment, la phase doit étre comprise comme une valeur relative et non une valeur absolue. Autrement dit, la phase de O degré indiquée sur la figure 9a signifie que les phases des ASE sortant par une extrémité Ft et par l'autre extrémité F2, désignées par (a) et ( b), sont mutuellement égales, mais cela ne signifie pas que la phase des ASE provenant des deux extrémités F et F2 de l'élément d'amplification optique 20 reste toujours à la valeur de 0 degré. En fait, il est bien connu que la phase d'une onde en déplacement est une fonction sinusoïdale du temps ou de la distance parcourue, et change donc continuellement avec le temps ou la distance. Les ASE (a) et (b) se propagent suivant un premier chemin a de longueur L1 et un deuxième chemin 30b de}ongueur L2, respectivement. Lorsque les ASE arrivent aux ports D, D: du coupleur 3dB 3S, elles ont une différence de phase de r/2 (90 ). A ce moment, puisque le premier chemin 30a est plus long que le deuxième chemin 30b d'une quantité atteignant X/(4nO), la phase de l'ASE au point D1 est en arrière de celle de l'ASE au point D: d'une quantité Tl/2 (90 ). L'ASE (a) qui se propage le long du premier chemin 30a, comme illustré sur la figure 9c, entre maintenant par le port Dt du coupleur 3dB 35, elle est diYisée et sort par les ports D:3 et D avec un rapport de division de 50:50. A ce moment, la phase de l'ASE(a) branchée vers le port D4 avance plus vite que celle de l'ASE (a) branchée vers le port D3, d'une quantité atteignant T:/2 (90 ). En variante, le coupleur peut être conçu d'une manière telle qe la phase indiquée ci-dessus est retardée d'une quantité atteignant r:/2 (90 ) par rapport à l'autre. Toutefois, on suppose par comrnodité que le coupleur a une phase en avance. Le coupleur aYec une phase en retard nécessite un ajustement de la différence de longueur de chemin correspondante, et son changement de configuration est évident et non décrit en détail. D'une manière similaire, l'émission ASE (b) qui se propage le long du deuxième chemin 30b, comme illustré sur la figure 9c, entre au port D2 du coupleur 3dB 35 et elle est divisée et sort par les ports D3 et D à un rapport de division de 50:50. A ce moment, la phase de l'ASE(b) branchée vers le port D3 est en avance par rapport à celle de l'ASE(b) branchée vers le port D, dune quantité Tl/2 (90 ). Il en résulte une différence de phase cumulée de 180 , au port D3 du coupleur 3dB 35, entre i'ASE(a) et}'ASE(b), ce qui provoque une interférence destructive. D'autre part, lASE(a) et l'ASE(b) sortant par le port D du coupleur 3dB 35 subissent une interférence constructive puisqu'il n'existe pas de différence de phase cumulée. Ensuite, la figure 10a montre que des signaux optiques de longueur d'onde prédéterminée à arnplifier entrent dns le coupleur 3dB 35 par un port d'entrée A. L'amplitude de champ du signal optique est indiquée par Es. Le signal optique entré de cette façon entre dans le coupleur 3dB 35 et il est ensuite divisé vers le premier chemin 30a et le deuxième chemin 30b à un rapport de division de 50:50, comme illustré sur la figure 10b. A ce moment, la phase du signal optique (b) branché vers le port D2 est également en avance par rapport à celle du signal optique (a) branché vers le port D, d'une quantité de rc/2 (90 ). En outre, puisque le premier chemin 30a est plus long que le deuxième chemin 30b d'une quantité atteignant À/(4nO), lorsque deux signaux optiques arrivent aux deux extrémités F " F; de l'élément d'amplification optique, la phase des signaux optiques qui se propagent sur le premier chemin 30a est retardée en arrière de la phase des signaux optiques qui se propagent sur le deuxième chemin 30b, d'une quantité atteignant rl/2 (90 . Par conséquent, cornme illustré sur la figure 10c, la phase du signal optique arrivant à une extrémité F1 de l'élément d'amplification optique est retardée en arrière de la phase du signal optique arrivant à l'autre extrémité F de l'élément d'arnplification optique, d'une quantité de r: (180 ) au total. Globalement, les signaux optiques arrivant aux deux extrémités F1, F2 de l'élément d'amplification optique 20 ont la méme intensité mais des phases mutuellement opposées. Dans le cas o l'élément d'amplification optique 20 est un amplificateur à grille de Bragg complexe symétrique, les signaux optiques amplifiés sortant aux deux extrémités F, F de l'élément d'amplification optique 20 ont également une différence de phase atteignant r: (180 ) au total, mais la même intensité. Sur la figure d, G désigne le gain de l'élément d'amplification optique 20. Les signaux optiques amplifiés (a) et (b) sortant des deux extrémités F1, F2 de l'élément d'amplification optique 20 se propagent sur le premier chemin 30a de longueur Lt et sur le deuxième chemin 30b de longueur L2, respectivement. Lorsque les signaux optiques amplifiés arrivent aux ports D1 et D: du coupleur 3dB 35, comme illustré sur la figure 10e, ils ont une différence de phase de rc/2 (90 ) I'un par rapport à l'autre. Autrement dit, la phase des signaux optiques (a) au point D est retardée en arrière de celle des signaux optiques (b) au point D2 d'une quantité atteignant r/2 (90 ) puisque le premier chemin 30a est plus long que le deuxième chemin 30b d'une quantité À/(4no). Les signaux optiques (a) qui se propagent le long du premier chemin 30a, comrne illustré sur la figure 10f, entrent au port: D du coupleur 3dB 35, ils sont divisés et sortent par les ports D3 et D à un rapport de division de 50:50. A ce moment, la phase du signal optique (a) branchée vers le port D4 est en avance par rapport à celle du signal optique (a) branché vers le port D3, dune quantité rl/2 (90 ). En même temps, les signaux optiques (b) qui se propagent le long du deuxième chemin 30b, comme illustré sur la figure 10f, entrent également au port D du coupleur 3dB 35, ils sont ensuite divisés et sortent par les ports D3 et D à un rapport de division de :50. La phase des signaux optiques (b) branchés vers le port D3 est en avant des signaux optiques (b) branchés vers le port D, d'une quantité rc/2 (90 . Par conséquent, les signaux optiques (a) et (b) sortant par le port D3 du coupleur 3dB 35 n'ont pas de différence de phase cumulée et subissent donc une interférence constructive, tandis que les signaux optiques (a) et (b) sortant par le port 1 subissent donc une interférence destructive. Globalement, les signaux optiques amplifiés de phase opposée sortant des deux extrémités F1, F subissent une interférence constructive au port d'entrée A des signaux optiques et une interférence destructive au port de sortie de bruit B. comme illustré sur les figures 10d à 10f. Comme décrit ci-dessus avec référence aux figures 9 et 10, les signaux optiques amplifiés subissent une interférence constructive au port D3 du coupleur 3dB 35, tandis que les ASE amplifiées sont éliminées par interférence destructive au port D3 du coupleur 3dB 35. De plus, les ASE amplifiées subissent une interférence constructive au port D du coupleur 3dB 35, tandis que les signaux optiques amplifiés sont éliminés par interférence destructive au port D du coupleur 3dB 35. Ensuite, les signaux optiques qui entrent au port D3 du coupleur 3dB 35 sont amplifiés par l'élément d'arnplification optique puis sortent par le port D3, tandis que les ASE engendrées par l'élément d'amplification optique sortent par le port D. Globalement, puisque l'amplificateur optique conforme à ce mode de réalisation de la présente invention élimine effectivement l'émission ASE qui provoque une dégradation du SNR du signal optique de sortie amplifié, il devient possible d'abaisser la valeur de bruit de l'amplificateur optique au-dessous de la limite théorique de 3dB. * Deuxième Mode de Réalisation On décrit ci-après en détail un amplificateur optique conforme à un deuxième mode de réalisation de la présente invention, avec référence à la figure 11. Comme illustré sur la figure, un amplificateur optique conforme au deuxième mode de réalisation possède la même configuration que dans le cas du premier mode de réalisation, sanf qu'un dispositif de séparation de faisceau 54 est placé sur un premier chemin 50a pour séparer les signaux optiques dentrée des signaux optiques amplifiés. Bien qu'on ait représenté le dispositif de séparation de faisceau 54 comme étant placé sur le premier chemin 50a sur la figure 11, il est sans importance que le dispositif de séparation de faisceau 54 soit placé sur le deuxième chemin 50b. Dans tous les cas, I'intensité du signal optique amplifié et de l'émission ASE se propageant le long du chemin optique (par exemple le premier chemin) sur lequel est placé le dispositif de séparation de faisceau 54 peut être différente de celle du signal optique amplifié et de l'émission ASE se propageant le long du chemin optique (par exemple le deuxième chemin) sur lequel le dispositif de séparation de faisceau 54 n'est pas placé. Ainsi, par aJustement du rapport de division du dispositif de division de faisceau 55, les intensités des ASE, qui se propagent le long du premier chemin 50a et du deuxième chemin 50b respectiYement et qui sortent par le port D3 du dispositif de division de faisceau 55, peuvent étre égalisées dans ce mode de réalisation. Troisième Mode de Réalisation On décrit ci-après en détail un amplificateur optique conforme à un troisième mode de réalisation de la présente invention, avec référence à la figure 12. Dans le cas de l'amplificateur optique du deuxième mode de réalisation, un dispositif de séparation de faisceau est placé sur lrun ou l'autre des premier et deuxième chemins, et le rapport de division du dispositif de division de faisceau est adusté afin de compenser la diffrence des intensités des ASE résultant de l'asymétrie de la configuration. Dans l'amplificateur optique du troisième mode de réalisation, un dispositif de séparation de faisceau 64 est placé sur l'un ou l'autre des deux chemins 60a, 60b (un premier chemin est choisi sur la figure), et un dispositif d'atténuation de faisceau 66 est placé sur l'un ou l'autre des deux chemins 60a, 60h (le deuxième chemin est choisi sur la figure). Le dispositif d'atténuation de faisceau 66 peut compenser la différence entre les intensités des ASE, résultant de l'installation du dispositif de séparation de faisceau 64, de sorte que les intensités des ASE deviennent égales lorsque les ASE arrivent au dispositif de division de faisceau 65 le long du premier chemin 60a et du deuxième chemin 60b respectivement. Ainsi, le dispositif de séparation de faisceau 64 et le dispositif d'atténuation de faisceau 66 peuvent ou non être placés sur le même chemin. Il est clair, selon l'idée de la présente invention, que le dispositif d'atténuation de faisceau 66 doit être placé sur un chemin ayant une plus grande intensité de ASE, indépendamrnent de l'existence du dispostif de séparation de faisceau. Le dispositif d'atténuation de faisceau conforme à ce mode de réalisation peut être un circulateur, un coupleur directionnel, un diviseur de faisceau, etc., ou bien on peut également utiliser un atténuateur optique direct. L'amplificateur optique du troisième mode de réalisation possède une configuration et un mécanisme de fonctionnement sensiblement identiques au cas du deuxième mode de réalisation, sauf que le dispositif de séparation de faisceau 64 et le dispositif d'atténuation de faisceau 66 peuvent être placés sur l'un ou lrautre du premier chemin 60a et du deuxième chemin 60b. Quatrième Mode de Réalisation La figure 13 représente un amplificateur optique à longueurs d'onde multiples convenant pour une utilisation dans un système de communication optique à multiplexage par division de longueur 2 0 d'onde (WDM) ou à multiplexage par di vi s ion de l on gueur d' on de dense (DWDM). Comme illustré sur la figure, l'amplificateur optique à longueurs d'onde multiples comprend une série d'éléments d'amplification optique 80 comportant une pluralité d'éléments damplification optique Al An ayant des longueurs d'onde N n; un premier et un deuxième chemins constitués de plusieurs chemins de division 71a, 71b pour chaque longueur d'onde et d'un chemin commun (72a, 72b); un premier et un deuxième dispositifs de multiplexage et démultiplexage 76 et 77 pour connecter optiquement les chemins de division et le chemin commun; un dispositif de division de faisceau 75 ayant quatre ports optiques D, D2, D3, D4; un port d'entrée de signal Pl auquel un signal à amplifier est appliqué; un port de sortie de bruit P connecté au quatrième port D4 du dispositif de division de faisceau 75 pour la sortie des ASE amplifiées; et un dispositif de séparation de faisceau 74 placé entre le port d'entrée de signal Pi et le troisième port D3 du dispositif de division de faisceau 75. La série d'éléments d'amplification optique 80 est constituée d'une pluralité d'éléments d'amplification optique A An, chacun pour différentes longueurs d'onde N1 An. Chacun des premier et deuxième dispositifs de multiplexage et démultiplexage 76, 77 comprend une pluralité de ports divisés Wi1 Wni et Wi2 Wn2 et un port commun Wc, Wc2. Chacun des ports divisés W11- Wnl et W12 Wn2 est connecté à un chemin de division correspondant 71a, 71b, et le port commun Wc, Wc: est connecté au chemin commun 72a, 72b, respectivement. Chaque longueur des premier et deuxième chemins est la somme de la longueur du chemin de division 71a et 71b et de la longueur du chemin comrnun 72a, 72b, respectivement. Autrement dit, la longueur du premier chemin est Lil + Lc et celle du deuxième chemin est Li2 + Lc2 (ici, 1 s i (entier) s n). Dans lrhypothèse o les phases aux deux extrémités Fi et Fi: de chaque élément d'amplification optique sont égales, la différence de chemin optique Li entre les premier et deuxième chemins est donnée par l'équation suivante: Li = (Li + LCI) - (L j LCO) jl4,, () (ici, 1 s i (entier) s n; Lil, Li2: longueur du chemin de division; Lc, Lc2: longueur du chemin commun; Ni:}ongueur d'onde spécifiée; no: indice de réfraction effectif du chemin optique). Le dispositif de séparation de faisceau 74 dans ce mode de réalisation peut être modifié pour être placé entre les premier et deuxième chemins et non entre le port d'entrée de signal P et le dispositif de division de faisceau 75, comme dans le deuxième et le troisième modes de réalisation. Dans une telle configuration modifiée de ce mode de réalisation, correspondant aux deuxième et troisième modes de réalisation, le dispositif de séparation de faisceau 74 do it être placé sur l'un ou l'autre du premier chemin commun 72a et du deuxième chemin commun 72b. A ce moment, afin de compenser la différence des intensités des ASE résultant du dispositif de séparation de faisceau 74, le rapport de division du dispositif de division de faisceau peut être ajusté comme dans le cas du deuxième mode de réalisation, ou bien un dispositif d'atténuation de faisceau peut étre placé sur le premier ou le deuxième chemin commun 72a ou 72b comme dans le cas du troisième mode de réalisation. Sur la base de la configuration technique décrite ci-dessus, on décrit maintenant le mécanisme de fonctionnement de l'amplificateur optique à longueurs d'onde multiples du présent mode de réalisation. Un signal optique appliqué au port d'entrée de signal Pt et à amplifier entre dans le troisième port D3 du dispositif de division de faisceau 75 par ltintermédiaire des ports S1, S du dispositif de séparation de faisceau 74. Le signal optique à amplifier est un signal optique à longueurs d'onde multiples. Le signal optique appliqué au port D3 de cette manière est ensuite divisé vers les ports D1, D2 et il est propagé sur le premier chemin commun 72a et le deuxième chemin commun 72b. Le signal optique de longueurs d'onde multiples propagé sur le premier chemin commun 72a entre au port comrnun Wc du premier dispositif de multiplexage et démultiplexage 76 qui divise le signal optique de longueurs d'onde multiples en chaque longueur d'onde et fournit les signaux divisés par l'intermédiaire des ports de division W1 Wnl au premier chemin de division 71a pour chaque longueur d'onde. Les signaux optiques de différentes longueurs d'onde qui se propagent sur le premier chemin de division 71a entrent ensuite dans chaque élément d'amplification optique par une extrémité F11- Fni des éléments d'amplification correspondants connectés à chaque chemin de division 71a. Pendant ce temps, le signal optique de longueurs d'onde multiples qui se propage sur le deuxième chemin comrnun 72b . 3 2829629 entre dans le port commun Wc2 du deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage 77 qui divise le signal optique de longueurs d'onde multiples en chaque longueur d'onde et fournit les signaux divisés, par l'intermédiaire des ports de division W:: Wn2 au deuxième chemin de division 71b pour chaque longueur d'onde. Ies signaux optiques de différentes longueurs d'onde qui se propagent sur le deuxième chemin de division 71b entrent alors dans chaque élément d'amplification optique par une extrémité F12 Fn2 des éléments d'amplification correspondants connectés à chaque chemin de division 71b. Ees signaux optiques de différentes longueurs d'onde, appliqués aux éléments d'amplification optique Ai An, sont amplifiés par les éléments d'amplification optique correspondants. Les signaux optiques amplifiés de cette manière sont ensuite fournis aux deux extrémités Fi1 Enl, F12 Fn: de chaque élément d'amplification correspondant en même temps que les ASE amplifiées. Les signaux optiques sortants et les ASE se propagent le long des chemins de division correspondants 71a, 71b vers les ports de division W1 Wnl, W12 Wn2 des dispositifs de multiplexage et démultiplexage 76, 77. Après multiplexage par les dispositifs de multiplexage et démultiplexage 76, 77, les signaux optiques multiplexés et les ASE multiplexées sortent sur les chemins communs 72a, 72b par les ports communs Wci, Wc2. Les éléments d'amplification optique Ai, le dispositif de division de faisceau, le dispositif de séparation de faisceau et le dispositif d'atténuation de faisceau, utilisés dans le présent mode de réalisation, ont sensiblement la même configuration et le même mécanisme de fonctionnement que ceux des premier à troisième modes de réalisation. En fait, le présent mode de réalisation est basé sur le même principe que le premier mode de réalisation sanf que les signaux optiques à amplifier sont de longueurs d'onde multiples. En outre, on peut apporter diverses modifications à ce mode de réalisation par utilisation d'un prisme ou d'une structure de grille correspondant au dispositif de multiplexage et démultiplexage vers les amplificateurs optiques représentés sur les figures 7 et 8. Par conséquent, l'explication de la configuration et du mécanisme de fonctionnement de l'amplificateur optique conforrne à ce mode de réalisation, qui reproduisent la configuration et le mécanisme de fonctionnement des premier à troisième modes de réal i sati on, est omi se. Les amplificateurs optiques décrits dans les premier à quatrième modes de réalisation peuvent être de préférence réalisés dans la configuration de circuit d'onde lumineuse plane (PLC). Le PLC peut être fabriqué sur une base de silice ou d'un composé semiconducteur. Il peut également être produit par utilisation d'un polymère peu coûteux. En particulier, dans le cas o l'amplificateur optique est construit sur un PLC à base de silice, l'amplificateur optique à structure de grille est fabriqué par dopage de matières de gain d'éléments de terres rares, tels que Er, Yb et Pr, après attaque de la structure de grille dans l'âme du guide d'onde. Dans le cas o l'amplificateur optique est construit sur un PEC à base d'un composé semiconducteur, l'élément d'amplification optique peut être fabriqué par formation d'un amplificateur optique semiconducteur à réaction distribuée (DEl3 SOA). L'élément d'amplification optique conforme à la présente invention peut également être fabriqué par intégration hybride d'un PLC à base de silice et d'un DFB SOA à base de InP/InGaAsP. En résumé, l'amplificateur optique conforme à la présente invention élimine les émissions ASE, inévitablement engendrées par le processus d'amplification de signaux optiques, des signaux optiques de sortie. Puisqu'un tel amplificateur optique à faible bruit empêche effectivement la formation d'un bruit de décharge et d'un bruit de battement provoqués par l'émission ASE, la dégradation de SNR ou la distorsion de signal résultant de l'utilisation de l'amplificateur optique ne se produit pas. - En outre, I'amplificateur peut réduire la saturation de gain par ASE accamulée, qui se produit lorsqu'une pluralité d'amplificateurs optiques sont placés en cascade dans des systèmes de communication à longue distance. L'amplificateur optique conforme à la présente invention procure un grand avantage en ce qu'il supprime le problème de la valeur de bruit élevée qui a été jusqu'à présent l'obstacle principal à la commercialisation d'un amplificateur optique à semi-conducteur. D'autres avantages sont le grand rendement d'intégration, le faible coût de production et la flexibilité de choix de la longueur d!onde, qui sont les grands avantages de l'amplificateur optique à semi conducteur. Le mode préféré de réalisation de la présente invention a été décrit en détail avec référence aux dessins annexés. Toutefois, il est entendu que la description détaillée et les exemples spécifiques, tout en indiquant des modes préférés de réalisation de l'invention sont donnés à titre d'illustration seulement, puisque divers changements et modifications dans l'esprit et le cadre de Irinvention apparaîtront aux hommes de 1'art à la lecture de cette description détaillée. REVENDICATIONS 1. Amplificateur optique à faible bruit pour amplifier des signaux optiques d'une longueur d'onde prédétermince (), comprenant: un élément d'amplification optique (20) pour amplifier les signaux optiques de longueur d'onde prédétermince (;) entrant par une des extrémités (F1, F2) ou les deux, et imposer une différence de phase fixe à l'émission spontanée amplifiée ASE ayant la longueur d'onde prédéterminée () qui est engendrée dans l'élément d'amplification optique et émise aux deux extrémités (F, F2); un dispositif de division de faisceau (35) pour créer une intertérence des signaux optiques amplifiés et de l'ASE venant d'une extrémité (Fl) de l'élément d'amplification optique avec les signaux et l'ASE venant de l'autre extrémité (F2) de l'élément d'amplification optique, le dispositif de division de faisceau ayant quatre ports optiques (Dl, D2, D3, D4), de sorte qu'un faisccau entrant par le premier port (D1) ou le deuxième port (D2) est divisé vers le troisième port (D3) et le quatrième port (D4), et un faisceau entrant par le troisième port (D3) ou le quatrième port (D) est divisé vers le premier port (Dl) et le deuxième port (D2); un premier chemin t30a) de longueur (Li) connectant optiquement une extrémité (Fl) de l'élément damplification optique au premier port (D1) du dispositif de division de faisceau; et un deuxième chemin (306) de longueur (E2) connectant optiquement l'autre extrémité (F2) de l'élément d'amplification optique au deuxième port (D2) du dispositif de division de faisccau, dans lequel la différence de longueur de chemin entre les premier et deuxième chemins (L et L2) est choisie de sorte que les signaux optiques amplifiés ont une interférence constructive au troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau et une interférence destructive au quatrième port (D tandis que ltASE générée intérieurement et de même longueur d'onde que le signal a une interférence destructive au troisième port (D:) du dispo,itit dc divsion de faisccau et une interférence constructive au quatricmc port (D4). 2. Amplificateur optique à faible bruit selon la rcencicarion 1, comprenant en outre un dispositif de séparation de faisccau (34) pour séparer les signaux optiques, entrant par le troisième port (D3) du dispositif de division de faisccau et à amplifier, des signaux optiques amplifiés sortant du troisième port (D3) 3. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 2, dans lequel le dispositif de séparation de faisccau (32) comporte au moins trois ports (S1, S2, S3), de sorte qu'une partie ou la otalité des signaux optiques entrant par un port (St), qui doit ctre amplifiée, sort par un autre port (S2), tandis qu'une partic ou la totalité des signaux optiques entrant par un autre port (S:), qui cst déjà amplifiée, sort par le troisième port (S3). 4. Amplificateur optique à faible bruit selon la recndication 1, comprenant en outre un moyen de non réflexion connecté au quatrième port (D4) du dispositif de division de faisccau (35) pour empêcher la réflexion de l'émission ASE vers le disposiif de division de faisceau. 5. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 1, comprenant en outre un dispositif de séparation de faisccau (4j64) prévu sur le premier ou le deuxième chemin (L, L9) pour séparer les signaux optiques entrant par l'une ou l'autre extrémité (t, F;) de l'élément d'amplification optique (20), qui doiv-ent être amplifiés, des signaux optiques amplifiés et de l'ASE sortant par l'une ou l'autre extrémité (F1, F2) de l'élément damplification optique. 6. Ampli ficateur opti que à faible bruit se l on la revendi cati o n 5, dans lequeltlèlUispostif de division de faisccau (ol) a un rapport de division de faisceau tei que l'intensité de l'ASE, qui entre par le premier port (Di) et sort par le troisième port (O3) du dispositif de division de faisceau, est égale à l'intensité de l'ASE qui entrc par le deuxième port (D2) et sort par le troisième pOft (D3) du dispositiL de division de faisccau. 7. Amplificateur optique a faible bruit selon la rcendication , comprenant en outre un dispositif d'atténuation dc faisc: l.u (66) placé sur le premier ou le deuxième chemin (Lt. L2) pour attnuer les signaux opticues et l'ASE de sorte que l'intensité de l'.NSE qui entre par le premier port (Dt) et sort par le troisième port (D3):l'i(i dispositif de division de faisceau (65), est égale à l'intensitc dc l'ASE qui entre par le deuxième port (D2) et sort par le troisicmc port (D3) du dispositif de division de faisccau. 8. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 7, dans lequel le dispositif de séparation de faisccau (64) ct le dispositif d'atténuation de faisceau (66) sont des coupleurs. 9. Amplificateur optique à faible bruit pour amplifier individuellement une pluralité de signaux optiqucs a;;ant des longueurs d'onde différentes (AiNn) sur la base de chaquc longueur d'onde (Ai; ici, s i (entier) s n), comprenant: une série (80) d'éléments d'amplification optique (AiAn) ayant une pluralité d'éléments d'amplification optique pour chaque longueur d'onde (Ni; ici, 1 s i (entier) s n) afin damplifier un signal optique d'une longueur d'onde (Ai) entrant par une ou les deux extrémités (Fil, Fi2) et d'imposer une différence de phase fixe à l'ASE (émission spontanée amplifiée) ayant une longueur d'onde (Ai) qui est engendrée à l'intérieur de l'élément d'amplification optique; un premier dispositif de multiplexage et démultiplexage (76) pour multiplexer les signaux optiques amplifiés et les ASE qui sortent par des premières extrémités (FllFn1) des élérments d'amplification et sont transmis le long de chemins de diision (LilLnl) pour chaque longueur d'onde, vers un chemin commun (Lc1), et pour diviser une pluralité de signaux optiques dG longueurs d'onde différentes transmis sur le chemin commun (I c) sur la base de chaque longueur d'onde et démultiplexcr ensuite lcs signaux optiques vers les chemins de division pour chaquc longueur d'onde; un deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage (77) pour multiplexer les signaux optiques amplifiés et les ASE, qui sortent par les autres extrémités (Fi2Fn2) des eléments d'amplification et sont transmis le long de chemins de division (Ll2Ln2) pour chaque longueur d'onde, vers un chemin commun (Lc2), et pour diviser une pluralité de signaux optiques de longueurs d'onde différentes transmis sur le chemin commun (Lc2) sur la base de chaque longueur d'onde et démultiplexer ensuite les signaux optiques vers les chemins de division pour chaque longueur d'onde, les premier et deuxième dispositifs de multiplexage et démultiplexage ayant des ports divisés (WliWni et N\rt:Wn2) pour chaque longueur d'onde, pour l'entrée et la sortie de chaque faisceau de longueur d'onde différente, et des ports communs (Wc: Wc2) pour l'entrée et la sortie d'une pluralité de faisceaux de diverses longueurs d'onde; un dispositif de division de faisceau (75) pour créer une interférence d'une pluralité de signaux optiques amplifiés et d!ASE ayant des longueurs d'onde différentes, multiplexés par le premier dispositif de multiplexage et démultiplexage, avec une pluralité de signaux optiques amplifiés et d'ASE ayant des longueurs donde différentes, multiplexés par le deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage, le premier dispositif de division de faisccau ayant quatre ports optiques (D1, D2, D3, D4) de sorte qu'un faisceau entrant par le premier port (D1) ou le deuxième port (D2) est divisé vers le troisième port (D3) et le quatrième port (D4), tandis qu'un faisccau entrant par le troisième port (D3) ou le quatrième port (D) est divisé vers le premier port (Di) et le deuxième port (D2); un premier chemin incluant les premiers chemins de division (LllLnl), pour connecter optiquement les premières extrémités (FllFnl) des éléments d'amplification à chacun des ports divisés (WllWnl) du premier dispositif dé multiplexage et démultiplexage, et le premier chemin commun (Lci) pour connocter optiquement les ports communs (Wci) du premier dispositif de muI-tiplexage et démultiplexage au premier port (I)) du dispositif de division de faisceau; et un deuxième chemin incluant les deuxièmes chemins de division (L12Ln2), pour connecter optiquement les autres extrémités (Fl2Fn2) des éléments d'amplification à chacun des ports divisés (Wl2 Wn2) du deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage, et le deuxième chemin commun (Ec:) pour connecter optiquement le port commun (Wc2) du deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage au deuxième port (D:) du dispositif de division de faisceau, dans lequel la différence de longueur de chemin optique entre les premier et deuxième chemins est choisie de sorte que les signaux optiques amplifiés aient une interférence constructive au troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau et une interférence destructive au quatrième port (D) tandis que les ASE ont une interférence destructive au troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau et une interférence constructive au quatrième port (D). 10. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 9, comprenant en outre un dispositif de séparation de faisceau (74) pour séparer les signaux optiques entrant par le troisième port (D3) du dispositif de division de faisccau (75), à amplifier, des signaux optiques amplifiés sortant du troisième port (D3). 11. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 10, dans lequel le dispositif de séparation de faisceau (74) comprend au moins trois ports (S1, S2, 83), de sorte qu'une partie ou la totalité des signaux optiques entrant par un port (), qui doit étre amplifiée, sort par un autre port (S), tandis qu'une partie ou la totalité des signaux optiques entrant par l'autre port (S2), qui est déjà amplifiée, sort par le troisième port (S3). 12. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 9, comprenant en outre un moyen de non réflexion . connecté au quatrième port (D) du dispositif de division de faisceau (75) pour empêcher la réflexion de l'ASE vers le dispositif de division de faisceau. 13. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 9, comprenant en outre un dispositif de séparation de faisceau (54) prévu sur le premier ou le deuxième chemin comrnun (Lc1, Lc2) pour séparer les signaux optiques, entrant par le port comrnun (Wc1, Wc2) du premier ou deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage, qui doivent être amplifiés, des signaux optiques amplifiés et des ASE sortant par le port commun (Wc, Wc2) du premier ou deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage. 14. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 13, dans lequel le dispositif de division de faisceau (75) a un rapport de division de faisceau tel que l'intensité de l'ASE, qui entre par le premier port (D) et sort par le troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau, est égale à l'intensité de l'ASE qui entre par le deuxième port (D2) et sort par le troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau. 15. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 13, comprenant en outre un dispositif d'atténuation de faisceau placé sur le premier ou le deuxième chemin commun (Lc, Lc2) pour atténuer les signaux optiques et l'ASE de sorte que l'intensité de l'PSE, qui entre par le premier port (D) et sort par le troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau, soit égale à ltintensité de l'ASE qui entre par le deuxième port (D2) et sort par le troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau. 16. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 15, dans lequel le dispositif de séparation de faisceau et le dispositif d'atténuation de faisceau sont des coupleurs. 17. Amplificateur optique à faible bruit selon une quelconque des revendications a 16, dans lequel les ASE ont la même phase. 18. Amplificateur optique à faible bruit selon une quelconque des revendications g à 16, dans lequel les ASE ont la même intensité. - 19. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 17, dans lequel les ASE ont la même intensité. 20. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 19, dans lequel l'élément d'amplification optique (20) a une structure de grille dans laquelle un premier milieu (22) ayant un indice de réfraction effectif (ni) et une épaisseur (tt) et un deuxième milieu (21) ayant un indice de réfraction effectif (n2) et une épaisseur (t2) alternent régulièrement dans la direction de propagation de faisceau, de sorte que l'espace de grille entre deux grilles satisfait approximativement à l'équation suivante: (fi x tj)+ (n, x t2)= 2 o est une longueur d'onde spécifiée, m est un nombre naturel, et au moins un des premier et deuxième milieux possède un gain. 21. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 20, dans lequel m est 1 dans l'équation. 22. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 21, dans lequel tous les milieux situés aux deux extrémités et au centre de l'élément d'amplification optique sont constitués du premier milieu, et l'élément d'amplification optique possède une symétrie de réflexion par rapport au centre. 23. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 22, dans lequel un déphasage de r/2 (90 ) est appliqué au centre de la grille de l'élément damplification optique. 24. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 23, dans lequel les parties réelles des indices de réfraction effectifs des premier et deuxième milieux sont les mêmes ou similaires, le premier milieu a un gain et le deuxième milieu a une perte ou un gain nul. 25. Amplificateur optique à faible bruit selon la revendication 24, dans lequel 1'épaisseur (tl) du premier milieu est donnée par l'équation suivante: t A/(4nl). 43 2829629 - 26. Amplificateur optique à faible bruit selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel la différence de longueur de chemin optique (AL = L1-L2) entre les premier et deuxième chemins est donnée par l'équation suivante: (AL = A/(4nO), D O A est une longueur d'onde spécifiée et nO est un indice de réfraction effectif du chemin optique L1 et L2. 27. Arnglificateur optique à faible bruit selon la revendication 9, dans lequel les ASE ont la même phase er la différence de longueur de chemin optique (Li) entre les premier et deu.xième chemins est donnce par l'équation suivante: Li=(Li: LC!)-(L5 Lco)=i.i/(-no), o 1 i(entier) n, Li: et Li sont les lonaueurs des chemins de division, Lci et Lc' sont les Iongueurs des chernins cornuns, Ni est une longueur d'onde spécifiée, no est un indice de réfraction 1D effectif du chemin optique. 28. Arnplificateur optique à faible bruit selon la revendication 19, dans lequel le rapport de division du dispositif de division de faisceau (35) est de 50:0. 29. Système de communication optique ayant une pluralité d'amplificateurs optiques installés entre une station d'émission et une station de réception, dans lequel l'arnplificateur optique comprend: un élément d'arnplification optique (20) pour amplifier des signaux optiques de longueur d'onde prédéterrninée (A), entrant par 2D une ou les deux extrémités (F, F2), et imposer une différence de phase fi.xe à l'émission spontanée arnplifice ASE ayant une longueur d'onde prédéterminée (A), qui est engendrée à lintérieur de l'élément d'amplification et émise aux deux extrémités (Fl, F2); un dispositif de division de faisccau (3) pour créer une interférence des signaux optiques et de l'ASE venant d'une extrémité (F) de l'élément d'arnplification optique avec ceux qui viennent de ltautre extrémité (F') de l'élément damplification optique, le dispositif de division de faisceau ayant quatre ports; optiques (Di, D2, D3, D4), de sorte qu'un faisceau entrant par le premier port (D1) ou le deuxième port (D2) est divisé vers le troisième port (D3) et le quatrième port (D4) et qu'un faisceau entrant par le troisième port (D3) ou le quatrième port () est divisé vers le premier port (D1) et le deuxième port (D2); un premier chemin de longueur (Li) reliant optiquement une extrémité (F1) de l'élément d'amplification optique au premier port (D1) du dispositif de division de faisceau; et un deuxième chemin de longueur (L2) reliant optiquement I'autre extrémité (F2) de l'élément d'amplification optique au deuxième port (D2) du dispositif de division de faisceau, dans lequel la différence de longueur de chemin entre les premier et deuxième chemins (L et L2) est choisie de sorte que les signaux optiques amplifiés aient une interférence constructive au troisième port (D3) du dispositif de division de faisccau et une interférence destructive au quatrième port (D4), tandis que l'ASE engendrée intérieurement ayant la même longueur d70nde que le signal a une interférence destructive au troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau et une interférence constructive au quatrième port (D4), de sorte que les ASE sont séparées des signaux optiques amplifiés, pour empécher la dégradation du rapport signal / bruit SNR à la station de réception. 30. Système de communication optique selon la revendication 29, dans lequel l'aroplificateur optique comprend en outre un dispositif de séparation de faisceau (34) pour séparer les signaux optiques, entrant par le troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau et à amplifier, des signaux optiques amplifiés sortant du troisième port (D3). 31. Système de comrnunication optique selon la revendication 30, dans lequel le dispositif de séparation de faisceau (34) comporte au moins trois ports (St, S, S3), de sorte qu'une partie ou la totalité des signaux optiques entrant par un port (Si), qui doit étre aroplifiée, sort par un autre port (S.:), tandis qu'une partie ou la totalité des signaux optiques entrant par un autre port (S2), qui est déjà amplifiée, sort par le troisième port (S3). 32. Système de communication optique ayant une pluralité d'amplificateurs optiques installés entre une station démission et une station de réception, dans lequel les amplificateurs optiques amplifient individuellement une pluralité de signaux optiques ayant des longueurs d'onde différentes (Nn) sur la base de chaque longueur d'onde (Ni; ici, 1 _ i (entier) n), comprenant: une série (80) d'éléments d'amplification optique (AiAn) ayant une pluralité d'éléments d'arnplification optique pour chaque longueur d'onde (Ai; ici, 1 - i (entier) n) afin d'amplifier un signal optique d'une longueur d'onde (Ai) entrant par une ou les deux extrémités (Fil, F;2) et d'imposer une différence de phase fixe à l'ASE (émission spontanée amplifiée) ayant une longueur d'onde (Ni) qui est engendrée à l'intérieur de l'élément d'arnplification optique; un premier dispositif de multiplexage et démultiplexage (76) pour multiplexer les signaux opti ques amplifiés et l es AS E, qui sortent par des premières extrémités (FllFni) des éléments d'amplification et sont transmis le long de chemins de division (LllLnl) pour chaque longueur d'onde, vers un chemin commun (Lcl), et pour diviser une pluralité de signaux optiques de longueurs d'onde différentes transmis sur le chemin commun (Lc:) sur la base de chaque longueur d'onde et démultiplexer ensuite les signaux optiques vers les chemins de division pour chaque longueur d'onde; un deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage (77) pour multiplexer les signaux optiques amplifiés et les ASE, qui sortent par les autres extrémités (Fi2Fn2) des éléments d'amplification et sont transmis le long de chemins de division (L12Ln2) pour chaque longueur d'onde, vers un chemin commun (Lc2), et pour diviser une pluralité de signaux optiques de longueurs d'onde différentes transmis sur le chemin commun (Ec:) sur la base de chaque longueur d'onde et démultiplexer ensuite les signaux optiques vers les chemins de division pour chaque longueur d'onde, les premier et deuxième dispositifs de multiplexage et démultiplexage ayant des ports divisés (WllWnl et W12Wn2) pour chaque longueur d'onde, pour l'entrée et la sortie de chaque faisceau de longueur d'onde différente, et des ports communs (Wc1 Wc2) pour l'entrée et la sortie d'une pluralité de faisceaux de diverses longueurs d'onde; un dispositif de division de faisceau (75) pour créer une interférence d'une plural ité de signaux opti ques amp l ifiés et d'ASE ayant des longueurs d'onde différentes, multiplexés par le premier dispositif de multiplexage et démultiplexage, avec une pluralité de signaux optiques amplifiés et d'ASE ayant des longueurs d'onde différentes, multiplexés par le deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage, le premier dispositif de division de faisceau ayant quatre ports optiques (D1, D2, D3, D4) de sorte qu'un faisceau entrant par le premier port (D1) ou le deuxième port (D2) est divisé vers le troisième port (D3) et le quatrième port (I)), tandis qu'un faisceau entrant par le troisième port (D3) ou le quatrième port (D4) est divisé vers le premier port (D1) et le deuxième port (D2); un premier chemin incluant les premiers chemins de division (LllLnl), pour connecter optiquement les premières extrémités (FllFnl) des éléments d'amplification à chacun des ports divisés (W1 1Wnl3 du premier dispositif de multiplexage et démultiplexage, et le premier chemin commun (Lc) pour connecter optiquement les ports communs (Wc1) du premier dispositif de multiplexage et démultiplexage au premier port (D1) du dispositif de division de faisceau; et un deuxième chemin incluant les deuxièmes chemins de division (Ll2Ln2), pour connecter optiquement les autres extrémités (Fi2Fn2) des éléments d'amplification à chacun des ports divisés (W12- Wn2) du deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage, et le deuxième chemin commun (Lc) pour connecter optiquement le port commun (Wc2) du deuxième dispositif de multiplexage et démultiplexage au deuxième port (D2) du dispositif de division de faisceau, dans lequel la différence de longueur de chemin optique entre les premier et deuxième chemins est choisie de sorte que les signaux optiques amplifiés aient une interférence constructive au troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau et une interférence destructive au quatrième port (D4) tandis que les ASE ont une interférence destructive au troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau et une interférence constructive au quatrième port (D4). de sorte que les ASE sont séparées des signaux optiques amplifiés, pour empêcher la dégradation du rapport signal/bruit SNR dans la station de réception. 33. Système de communication optique selon la revendication 32, dans lequel l'arnplificateur optique comprend en outre un dispositif de séparation de faisceau (74) pour séparer les signaux optiques entrant par le troisième port (D3) du dispositif de division de faisceau (75), à amplifier, des signaux optiques arnplifiés sortant du troisième port (D3). 34. Système de communication optique selon la revendication 33, dans lequel le dispositif de séparation de faisceau (74) comprend au moins trois ports (S1, S2, S3), de sorte qu'une partie ou la totalité des signaux optiques entrant par un port (Si), qui doit être arnplifiée, sort par un autre port (S2), tandis qu'une partie ou la totalité des signaux optiques entrant par l'autre port (S2), qui est déjà amplifiée, sort par le troisième port (S3).. 35. Système de communication optique selon une quelconque des revendications 29 à 34, dans lequel les ASE ont la même phase. 36. Système de communication optique selon la revendication 35, dans lequel les ASE ont la même intensité. 37. Système de communication optique selon la revendication 36, dans lequel l'élément d'amplification optique (20) a une structure de grille dans laquelle un premier milieu (22) ayant un indice de réfraction effectif (nl) et une épaisseur (tl) et un deuxième milieu (21) ayant un indice de réfraction effectif (n2) et une épaisseur (t2) alternent régulièrement dans la direction de propagation de faisceau, de sorte que l'espace de grille entre deux grilles satisfait approximativement à l'équation suivante: ( x t)+ (n, x t,) = 2 o est une longueur d'onde spécifiée, m est un nombre naturel, et au moins un des premier et deuxième milieux possède un gain.. 38. Système de communication optique selon la revendication 37, dans lequel m est 1 dans l'équation. 39. Système de communication optique selon la revendication 38, dans lequel tous les milieux situés aux deux extrémités et au centre de l'élément d'amplification optique sont constitués du premier milieu, et l'élément d'amplification optique possède une symétrie de réflexion par rapport au centre.. 40. Système de communication optique selon la revendication 39, dans lequel un déphasage de rc/2 (90 ) est appliqué au centre de la grille de l'élément d'amplification optique. 41. Système de communication optique selon la revendication 40, dans lequel les parties réelles des indices de réfraction effectifs des premier et deuxième milieux sont les mêmes ou similaires, le premier milieu a un gain et le deuxième milieu a une perte ou un gain nul. 42. Système de communication optique selon la revendication 41, dans lequel l'épaisseur (ti) du premier milieu est donnée par l'équation suivante: tl \/(4nl).. 43. Système de communication optique selon la revendication 29, dans lequel la différence de longueur de chemin optique (L = L1-L2) entre les premier et deuxième chemins est donnée par l'équation suivante: L = \/(4no), o est une longueur d'onde spécifiée et no est un indice de réfraction effectif 4g du chemin optique Li et L2.. - 44. Système de communication optique selon la revendication 32, dans lequel les ASE ont la même phase et la différence de longueur de chemin optique (Li) entre les premier et deuxième chemins est donnée par 1'équation suivante: Li=(Li+LcJ-(Li2+Lc2)=\iI (4no), o 1 i(entier) n, Lil et Li2 sont les longueurs des chemins de division, Lc et Lc2 sont les longueurs des chemins communs, Ni est une longueur d'onde spécifiée, nO est un indice de réfraction effectif du chemin optique. 45. Système de communication optique selon la revendication 36, dans lequel le rapport de division du dispositif de