Brevet FR2827970A1 — publié le 20030131

ruban de fibres. DISPOSITIF DE VISUALISATION D'IMAGES PAR PROJECTION, COMPRENANT DES FILTRES DlCHROIQUES A GRADIENT. L'invention concerne un dispositif de visualisation d'images sur un écran de projection du type comprenant, en se référant aux figures 1 à 4: - une source de lumière 1 émettant un faisceau BS de lumière polychromatique, généralement blanche, - des moyens 2 pour décomposer ce faisccau de lumière polychromatique en faisceaux complémentaires de lumière BB, BG et BR dont les plages de longueurs d'onde sont différentes et correspondent respectivement aux trois couleurs primaires classiques bleu B. vert G et rouge R. - en travers de chacun desdits faisceaux complémentaires BB, BG et BR, des matrices MB, MG et MR d'éléments réfléchissants pilotables électriquement en fonction des images à visualiser, - des moyens 3 pour recomposer les faisceaux complémentaires réfléchis B'B, B'G et B'R en un seul faisceau polychromatique modulé BP, - et un système optique 4 pour projeter sur un écran (non représenté) les images des matrices réfléchissantes MB, MG et MR après ladite recomposition des faisceaux, constitué généralement d'un objectif de projection. Un tel dispositif est utilisé notamment comme rétroprojecteur de télévision; les matrices d'éléments réfléchissants pilotables électriquement peuvent être par exemple réalisoes à partir: - de modulateurs électro-optiques fonctionnant en réflexion à base de cristaux liquides (" LC "), notamment de cristaux liquides appliqués sur substrat de silicium (" LCOS " ou " Liquid Crystal On Silicon " en langue anglaise); - de modulateurs électro- optiques basés sur des matrices de micro miroirs, appelés " DMD " OU " Digital mirror Device " en langue anglaise. Généralement, les matrices MB, MG et MR sont disposées de manière à ce que les plans de leur surface réfléchissante se coupent selon des droites parallèles; ces surfaces réfléchissantes sont d'ailleurs généralement verticales et orthogonales entre elles. D'une manière classique, comme illustré à la figure 1, les moyens 2 pour décomposer le faisceau BS de lumière polychromatique eVou les moyens 3 pour recomposer les faisceaux complémentaires réfléchis B'B, B'G et B R comprennent chacun deux filtres dichroques 21, 22; 21', 22' disposés selon un angie moyen d'incidence prédéterminé par rapport à l'axe optique des faisceaux incidents à décomposer eVou à recomposer, chaque filtre dichroque 21, 22; 21', 22' ayant, pour cet angle d'incidence,B, sa longueur d'onde de coupure adaptée d'une manière connue en elle-même pour décomposer ou recomposer ce ou ces faisceaux incidents; chaque filtre étant généralement rectangle, I'enveloppe de ces deux filtres dichroques forme alors un 1 5 parallélépipède; les angles d'incidence prédéterminés de ces filtres sont généralement de environ = 45 ou 135 , de sorte que les deux filtres 21, 22; 21', 22' sont en général disposés orthogonalement l'un par rapport à l'autre, comme représenté sur la figure 1. Du côté des faisceaux complémentaires BB, BG et BR eVou B'B, B G et B R. on peut disposer des filtres dits de confirmation FB, FG et FR d'une part, F'B (non représenté), F'G et F'R d'autre part. Comme représenté à la figure 1, les filtres dichroques 21, 22; 21', 22' sont disposés sur les diagonales verticales des parallélépipèdes, et les filtres de confirmation FB, FG, FR; F'B, F'G, F'R sont disposés sur les parois verticales de ces parallélépipèdes; la figure 4, qui représente une vue partielle de dessous du dispositif de visualisation o seul le filtre 22 des moyens de décomposition 2 a été représenté, montre bien que ce filtre est disposé selon la diagonale du parallélépipède; comme la section horizontale de ce parallélépipède est ici carrée, I'angle d'incidence que forme, au centre O du filtre 22, I'axe optique du faisceau polychromatique BS avec la surface de ce filtre 22 est ici de 45 . La dimension la plus étendue des filtres 21, 22; 21', 22' (le plus grand côté du rectangle) correspond à la plus grande dimension des matrices MB, MG et MR d'éléments réfléchissants et à la plus grande dimension des images à $ visualiser; si l'axe optique de chaque faisceau incident frappe le filtre dichrofque en un point d'incidence moyenne O et forme, en ce point, un angle de = 45 avec le plan de ce filtre, les rayons de ce faisccau qui frappent le filtre en des points différents de ce point d'incidence moyenne O présentent des angles d'incidence variables autour de cette valeur moyenne de 45 (ou de ) ; la variation des angles d'incidence est évidemment la plus importante le iong de la plus grande dimension du filtre. Comme la longueur d'onde de coupure d'un filtre dichroque dépend de l'angle d'incidence, on obtiendrait, avec un filtre dichroque classique, des défauts importants de décomposition eVou de recomposition des faisceaux et des défauts chromatiques. Pour éviter ces défauts, il est connu d'utiliser des filtres dichroques à gradient, qui présentent une longueur d'onde de coupure constante le long d'une direction parallèle à leur plus grande dimension située dans un plan 1 5 orthogonal à la surface réfléchissante des matrices MB, MG et MR; cette disposition des filtres et cette orientation du gradient est parfaitement adaptée pour obtenir une longueur d'onde de coupure constante pour tous les rayons du faisceau situé dans ce plan orthogonal; la direction du gradient d'indice des couches de ces filtres est alors parallèle à la plus grande dimension de ces filtres et comprise dans ce plan orthogonal. Comme illustré à la figure 3 qui représente une vue schématique partielle de côté du dispositif de visualisation, comme les matrices MB, MG (seule représentée) et MR de modulation des faisceaux complémentaires procèdent par réflexion, I'angle d'incidence a de l'axe optique de chaque faisceau incident BB, BG et BR respectivement sur chaque matrice MB, MG et MR est différent de la normale à ces matrices, de manière à pouvoir bien séparer les faisceaux incidents BB, BG et BR provenant de la source 1 des faisceaux réfléchis B'B, B'G et B'R se dirigeant vers l'objectif de projection 5; puisque l'angle d'incidence sur chaque matrice MB, MG et MR est différent de la normale à ces matrices, et puisque les moyens de décomposition 2 et les moyens de recomposition 3 sont superposés, I'axe optique commun aux faisceaux BS et BG fait avec l'axe optique commun aux faisceaux B'G et BP réfléchis sur la matrice MG un angle de 2 x x; la valeur de l'angle a dépend des dimensions et de la disposition des composants optiques du dispositif de visualisation; cet angle o est généralement compris entre 5 et 20 ; à titre d'exemple, cet angle vaut ici 12 5. La figure 5 représente une vue en perspective du filtre dichroque 22 (partie ombrée sur la figure) et de l'axe optique du faisceau polychromatique Bs provenant de la source S traversant en O ce filtre; on appelle T la projection du point S central de la source sur un plan normal au filtre 22 le coupant selon une sécante DOE passant par O; on appelle Q la projection de ce même point S sur le plan du filtre 22; on appelle également R la projection commune du point Q et du point T sur la sécante DOE; on déduit immédiatement que, dans le plan horizontal, I'angle ROT = = 90 - = 45 et que, dans le plan vertical, I'angle TOS = oc. La figure 6 représente, d'une manière comparable à celle de ia figure 5, le même filtre dichroque rectangle 22; sur cette figure, les rayons SAM, SOP, SCN sont définis comme formant une médiane horizontale sur la matrice MG; on voit bien que, comme indiqué précédemment SA, SO, SC du même faisceau Bs qui frappent le filtre en des points différents A, O. et C présentent des angles d'incidence variables autour d'une valeur moyenne respectivement ici, 35,55 , 46,35 , 56,55 pour une distance 0A = 0C = 20 mm. Or, au point moyen d'incidence O du filtre, les longueurs de coupure sont réglées pour une incidence prédéterminée de 45 ; à cause de l'angle d'incidence non nul = 12 5 sur les matrices MB, MG et MR, I'écart d'incidence (46,35 par rapport à = 45 ) observé au point moyen d'incidence O du filtre par rapport à l'incidence prédéterminée = 45 entrane un décalage préjudiciable des longueurs d'onde de coupure du filtre. Pour les autres points d'incidence écartés du point d'incidence moyen O du filtre, notamment les points d'incidence comme A et C des rayons compris dans la plus grande dimension de l'intersection du faisceau incident Bs avec le filtre 22, la direction du gradient du filtre n'est pas bien adaptée; en effet, comme le gradient du filtre s'étend ici d'une manière classique sur une direction DOE parallèle à la plus grande dimension de ce filtre DOE qui ne correspond pas avec celle de la plus grande dimension AOC de l'intersection du faisccau incident BS avec le filtre 22 parce que l'angle a n'est pas nul, le gradient ne correspond plus à la distribution des angles d'incidence pour lesquels les longueurs d'onde de coupure restent constantes; autrement dit, le gradient du filtre, qui est adapté pour obtenir des longueurs d'onde de coupure constantes le long de la droite médiane DOE n'est pas adapté pour obtenir des longueurs d'onde de coupure constantes le long de la droite AOC. Ainsi, non seulement au point moyen d'incidence O du filtre, mais tout le long de la plus grande dimension de l'intersection du faisceau incident BS avec le filtre, ici la droite AOC, le fait que l'angle d'incidence a sur les matrices MB, MG et MR ne soit pas nul entrane, tout le long de cette droite AOC, un écart entre les ang les rcels d 'incidence et les angles idéaux d' incidence pour lesquels, par construction du filtre dichroTque à gradient, les longueurs d'onde de coupure sont constantes; malgré l'utilisation d'un filtre à gradient, le fait que I'angle a ne soit pas nul entrane donc un décalage préjudiciable des longueurs d'onde de coupure des filtres dichroTques soit des moyens de décomposition 2, soit des moyens de recomposition 3, soit même des deux; ce décalage est préjudiciable parce qu'il entrane des défauts chromatiques sur l'image ., vsualsee. L'invention a pour but d'éviter, ou, à tout le moins, de limiter cet inconvénient. A cet effet, I'invention a pour objet un dispositif de visualisation d'images sur un écran de projection du type comprenant: une source de lumière émettant un faisceau BS de lumière polychromatique, généralement blanche, - des moyens pour décomposer ce faisceau de lumière polychromatique en faisceaux complémentaires de lumière BB, BG et BR dont les plages de longueurs d'onde sont différentes et correspondent respectivement aux trois couleurs primaires classiques bleu B. vert G et rouge R. - en travers de chacun desdits faisceaux complémentaires BB, BG et BR, des matrices MB, MG et MR d'éléments réfléchissants pilotables électriquement en fonction des images à visualiser, réfléchissant des faisceaux complémentaires B'B,B'G et B'R, ces matrices MB,MG et MR étant disposées de manière à ce que les plans de leurs surfaces réfléchissantes se coupent selon des droites parallèles, I'axe optique de chaque faisceau complémentaire incident BB,BG et BR faisant un angle d'incidence a non nul avec la direction normale à la matrice correspondante MB, MG et MR, et l'axe optique de chaque faisceau complémentaire réfléchi B'B. B'G et B'R faisant un angle opposé -oc avec la normale à la matrice correspondante MB,MG et MR, - des moyens pour recomposer les faisceaux complémentaires réfléchis B'B.B'G et B'R en un seul faisceau polychromatique modulé BP, et un système optique pour projeter sur un écran les images des matrices réfléchissantes MB,MG et MR après ladite recomposition des 1 5 faisceaux, lesUits moyens pour décomposer eVou lesdits moyens pour recomposer comprenant deux filtres dichroTques à gradient disposés de manière à ce que l'axe optique du ou des faisceaux incidents à décomposer eVou à recomposer forme avec ces filtres et en un point moyen d'incidence O. un angle d'incidence approximativement égal à un angle d'incidence prédéterminé p, D2;131,H2 correspondant à une iongueur d'onde de coupure adaptée pour décomposer ou recomposer le ou les faisceaux incidents, la longueur d'onde de coupure de chaque filtre étant approximativement constante pour tous les rayons d'un même faisceau dont les points d'incidence sur le filtre sont alignés dans la direction dudit gradient, caractérisé en ce que, pour l'un au moins de ces filtres, la direction du gradient fait un angle d'inclinaison de gradient 6, 8' non nul avec un plan orthogonal aux surfaces réfléchissantes des matrices MB,MG et MR Généralement, ledit plan orthogonal à la surface réfléchissante des matrices MB,MG et MR est un plan horizontal. Très couramment, les filtres dichroques sont disposés dans les moyens de décomposition eVou dans les moyens de recomposition de manière à ce que les angles d'incidence prédéterminés D1, D2; 0'1, D'2 soient approximativement égaux à 45 ou à 135 . Grâce à l'invention, on utilise les filtres dichroques à gradient d'une manière beaucoup plus proche des conditions idéales et on limite considérablement les défauts chromatiques des images visualisées. De préférence, pour l'au moins un filtre, lorsque l'angle d'incidence a sur les matrices MB, MG et MR est compris entre 5 et 20 , I'angle d'inclinaison de gradient b, â' est compris entre 10 et 30 . De préférence, pour l'au moins un filtre, I'angle d'inclinaison de gradient â, â' est approximativement égal à l'angle défini entre: - la droite joignant le point Q d'incidence zéro sur ce filtre et ledit point d'incidence moyenne O sur ce filtre, et - ledit plan orthogonal aux surfaces réfléchissantes des matrices MB, MG et MR De préférence, pour l'au moins un filtre, I'angle d'inclinaison de gradient 5, â' est approximativement égal à ArcTan(sin(a)/sin().cos(a)), o correspond à l'angle d'incidence prédéterminé D1, 132; D'1, D'2 dudit filtre. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limitatif, et en référence aux figures annexées sur lesquelles: - les figures 1 à 4, déjà décrites, sont des schémas d'un dispositif de visualisation d'image commun à l'art antérieur et à l'invention: vue en perspective pour la figure 1, vues de côté pour les figures 2 et 3, vue de dessous pour la figure 4; - la figure 5, déjà décrite, présente, en perspective, un filtre dichroque du dispositif des figures 1 à 4 et le positionnement de l'axe optique du faisceau illuminant ce filtre, - la figure 6, déjà décrite, présente, en perspective, un filtre dichroque du dispositif des figures 1 à 4 et le positionnement des rayons lumineux s'étendant dans la plus grande dimension de l'intersection du faisceau incident avec le filtre, - la figure 7 illustre un mode de réalisation de l'invention appliqué aux filtres dichroques des moyens de décomposition du dispositif de visualisation selon l'invention, - la figure 8 illustre un mode de fabrication d'un filtre dichroque utilisable pour la mise en _uvre de l'invention, - la figure 9 représente un point I d'incidence quelconque sur un filtre dichroque et le repère orthonormé utilisé pour calculer les équations des courbes reliant les points du filtre d'égales incidences, la figure 10 illustre la répartition en cercles concentriques des courbes reliant ies points d'égales incidences sur un filtre dichroque, et le centre Q de ces points qui correspond à une incidence nulle sur ce filtre, - la figure 11 représente un ensemble de courbes reliant les points du filtre dichroque orienté suivant l'invention qui présentent une valeur constante pour la différence entre: o l'angle d'incidence réel des rayons d'un faisceau sur ce filtre, et 0 I'angle d'incidence " idéal " pour lequei le filtre a été conçu, y compris son gradient. Afin de simplifier la description et de faire appara'^tre les différences et avantages que présente l'invention par rapport à l'état antérieur de la technique, on utilise des références identiques pour les éléments qui assurent les mêmes fonctions. Le dispositif de visualisation selon l'invention est identique au dispositif précédemment décrit illustré aux figures 1 à 4, avec une différence essentielle portant sur l'orientation du gradient d'au moins un filtre dichroque 21, 22; 21', 22' soit des moyens de décomposition 2, soit des moyens de recomposition 3, soit des deux. Pour simplifier l'exposé, on va décrire l'invention dans le cas le plus courant o la surface réfléchissante des matrices MB, MG et MR est verticale et o la direction de la plus grande dimension de ces matrices MB, MG et MR est horizontaie; cette plus grande dimension correspond à la plus grande dimension de l'image à visualiser; ainsi un plan orthogonal à la surface réfiéchissante des matrices MB, MG et MR est forcément horizontal; et, au niveau de chacune des matrices MB, MG, et MR, I'axe optique du faisceau complémentaire BB, BG OU BR frappant cette matrice, la normale à cette matrice, et l'axe optique du faisceau complémentaire B'B, B'G OU B'R réfléchi par cette matrice sont dans un même plan vertical; enfin, les plans des surfaces réfléchissantes de ces matrices MB, MG et MR se coupent selon des droites verticales. On va maintenant illustrer l'invention au niveau du filtre dichroque 22 des moyens de décomposition 2; il va de soi que l'invention s'applique de la même façon aux autres filtres dichroques 21 des moyens de décomposition 2, ou 21' et 22' des moyens de recomposition 3. La figure 4 illustre, comme dans l'art antérieur, la position du filtre 22 sur la diagonale verticale du parallélépipède des moyens de décomposition 2; le vecteur n correspond à la direction normale au plan de ce filtre au point O d'incidence moyenne de l'axe optique du faisceau BS; la projection sur le plan horizontal (celui du dessin) de l'angle d'incidence de l'axe optique de ce faisceau sur le filtre correspond à l'angle [3 qui vaut ici 45 ; I'angle complémentaire vaut donc également 45 . Sur la figure 5, ce plan horizontal coupe le plan du filtre selon une sécante médiane DOE parallèle à la plus grande dimension du filtre, comme dans l'art antérieur; la figure 8 représente le même filtre dichroque 22 et cette même sécante médiane DOE; selon l'invention, le gradient de ce filtre s'étend selon une direction HOG faisant un angle non nul avec cette sécante; autrement dit, la direction du gradient HOG du filtre dichroque 22 fait un angle non nul avec un plan orthogonal à la surface réfléchissante des matrices MB, MG et MR; cette inclinaison du gradient est orientée dans le même sens que l'inclinaison AOC de la plus grande dimension de l'intersection du faisceau incident BS avec le filtre 22 (voir figure 6); la valeur de l'inclinaison et celle de AOC sont en général tout à fait différentes. Grâce à cette inclinaison 6, dans le cas o l'angle oc n'est pas nul, la direction du gradient du filtre est mieux adaptée que dans l'art antérieur, notamment pour les points d'incidence écartés du point moyen d'incidence O du filtre, par exemple pour les points d'incidence A et C (figure 6); en effet, comme le gradient du filtre s'étend selon l'invention sur une direction HOG faisant un angle plus petit que dans l'art antérieur avec la direction AOC de la plus grande dimension de l'intersection du faisceau incident Bs avec le filtre 22, le gradient correspond mieux que dans l'art antérieur à la distribution des angles d'incidence pour lesquels les longueurs d'onde de coupure restent constantes; autrement dit, I'orientation du gradient du filtre est mieux adaptée que dans i'art antérieur pour obtenir des longueurs d'onde de coupure constantes le long de la droite AOC. Ainsi, au point moyen d'incidence O du filtre et tout le long de la plus grande dimension de la section du faisceau incident Bs, cette inclinaison du gradient permet de réduire l'écart entre les angles récis d'incidence et les angles idéaux d'incidence pour lesquels, par construction du filtre dichroTque à gradient 22, les longueurs d'onde de coupure sont constantes; cette inclinaison du gradient permet de réduire le décalage de la longueurs d'onde de coupure du filtre dichrolque 22 provoquée par la valeur non nulle de oc et de limiter les défauts chromatiques sur l'image visualisse. Par une série d'essais à la portée de l'homme du métier, on parvient à optimiser l'inclinaison en fonction de la valeur de a; de préférence, pour 5 plan horizontal. Globalement, on obtient ainsi un dispositif de visualisation d'images de meilleure qualité chromatique que ceux de l'art antérieur. La figure 8 représente un mode de fabrication du filtre dichroque 22 du dispositif selon l'invention tel que représenté à la figure 7; on part d'un filtre dichroque classique de base (partie hachurée de la figure) dont le gradient s'étend selon une direction HOG parallèle à celui de sa plus grande dimension; on découpe dans ce filtre classique un autre filtre 22 de manière à ce que la direction DOE de sa plus grande dimension fasse un angle avec la direction HOG de la plus grande dimension du filtre de base; on obtient ainsi un filtre dichroque dont l'orientation du gradient est inclinée d'un angle 6, tel que représenté à la figure 7. Un mode de réalisation préférentiel de mise en _uvre de l'invention consiste à positionner le filtre dont on souhaite corriger les défauts de manière à ce que l'angle que fait la direction du gradient de ce filtre avec le plan horizontal soit approximativement égal à l'angle que forme, avec ce même plan horizontal, la droite joignant le point d'incidence zéro sur ce filtre et le point d'incidence moyenne de l'axe optique du faisccau BS OU BP sur ce filtre. Par angle approximativement égal à l'angle (3, on entend = 0 + 15%. Par référence aux figures 5, 6 et 9, on va chercher à calculer l'angle pour le filtre 22. On va d'abord chercher à calculer l'équation des courbes qui relient les points I du filtre o les rayons du faisceau incident BS présentent des incidences i égales. En se référant à la figure 9 comparable à la figure 5, on définit un repère orthonormé basé au point d'incidence moyenne O du filtre 22, comprenant les axes de repère Ox normal en O au plan du filtre, Oy selon la direction DOE précédemment définie, et Oz. perpendiculaire à Ox et Oy; dans le cas particulier de cet exemple, les axes Ox et Oy sont donc dans un plan horizontal; comme précédemment (figure 5), le triangle OST est dans un plan vertical, et l'angle au sommet O correspond à l'angle a d'incidence des axes optiques des faisceaux complémentaires sur les matrices; I'angle entre la direction Ox et la direction OT correspond à l'angle d'incidence de l'axe optique du faisceau BS frappant le filtre, complémentaire de l'angle de la figure 5. Soit un point I d'incidence sur le filtre 22 d'un rayon Sl quelconque du faisceau BT ISSU de la source S; soit 0, y, z les coordonnées de ce point dans le repère orthonormé; soit i l'angle d'incidence (non représenté) de ce rayon Sl avec le filtre 22; I'angle i se définit donc comme l'angle de ce rayon avec la direction normale au filtre au point l; soit d la distance OS du centre S de la source au point O d'incidence moyenne du faisceau Bs sur le filtre; soit k la longueur du rayon IS issu de cette même source. On définit également les éléments suivant: le vecteur n correspond au vecteur unitaire normal au filtre de l'axe Ox, le vecteur u au vecteur unitaire de I'axe optique OS du faisceau incident, le vecteur v au vecteur unitaire du rayon IS. On va d'abord calculer la distance IS = k en fonction des angles a, et de la distance d; si le vecteur IS = k x v, si le vecteur 0S = d x u, et puisque les coordonnces du vecteur u sont (cos a. cos p; sin. cos a; sin a), I'égalité vectorielle IS = IO + OS permet de déduire la valeur de k: k2 = ( y2 _ 2.d.y.sin().cos(a) + Z2 _ 2. d.z.sin(a) + d2) [1] Par ailleurs, les projections du vecteur OS et du vecteur IS sur l'axe Ox étant égales, on a: k. cos(i) = d. cos().cos(a) [2] En combinant les équations [1] et [2], on obtient l'équation suivante: (y-d.sin().cos(a))2 + (z-d.sin(a))2 = (d.cos().cos(a).tan(i))2 [3] On déduit immédiatement de cette équation que les courbes reliant les points I o l'incidence i des rayons du faisccau Bs est constante forment des cercles concentriques centrés sur un point de coordonnées ( 0, d.sin() .cos(a) d.sin(a)) et de rayon R = d.cos(a).cos().tan(i); ces cercles concentriques et leur centre, le point Q. sont représentés à la figure 10. Le centre des cercles correspond au point d'incidence zéro sur le filtre 22 et, compte tenu de ses coordonnées, au point Q de la figure 5; à partir des coordonnéss du point Q. on déduit donc la valeur de l'angle que forment entre eux la droite OP et l'axe Oy (ou la droite OD), situé dans un plan horizontal: = ArcTan(sin(a)/sin().cos(a)) [4] Pour = 45 et pour a = 12 5, on déduit = 17 4 En faisant varier l'angle autour de la valeur (3, compte tenu de la répartition réelle du flux de lumière sur le filtre à gradient, on a constaté qu'on obtenait les meilleu res performances chromatiq ues au niveau de l' image visualisée sur l'écran du dispositif selon l'invention pour des valeurs qui pouvaient étre légèrement différentes de 0, de sorte que = H + 15%. La figure 11 illustre les performances de l'invention au niveau du filtre dichroTque 22 lui-même dont le gradient a été incliné d'un angle par rapport à un plan horizontal, la valeur de cet angle étant optimisée par une des méthodes précédemment décrites. On a représenté sur cette figure un ensemble de courbes reliant les points du filtre 22 pour lesquels est constante la différence: - I'angle d'incidence réel des rayons du faisceau Bs, et - I'angle d'incidence " idéal " pour lequel le filtre a été conçu, y compris son gradient. On entend par " angle d'incidence idéal ", les angles d'incidence pour lesquels, par construction du filtre, la longueur d'onde de coupure est constante. Le long des axes Oy, Oz. orientés de la même façon qu'à la figure 9, fig u rent des repères en millimètres (mm). La zone la plus claire de cette figure 11 correspond aux points pour lesquels la différence mentionnée ci-dessus est la plus faible, c'est à dire aux points pour lesquels le filtre 22 est utilisé très près des conditions idéales; on constate sur cette figure que la zone centrale la plus claire présente une surface importante, ce qui signifie qu'une très grande partie du filtre 22 est utilisée très près des conditions idéales, c'est à dire présente une longueur d'onde de coupure constante apte à réduire les défauts chromatiques; par comparaison avec d'autres réseaux de courbes réalisés sur des filtres positionnés sans inclinaison comme dans l'art antérieur, on constate que l'aire de la zone centrale très claire de la figure 11 est beaucoup plus importante que dans l'art antérieur. REVENDICATIONS 1.- Dispositif de visualisation d'images sur un écran de projection du type comprenant: - une source de lumière (1) émettant un faisceau BS de lumière polychromatique, généralement blanche, - des moyens (2) pour décomposer ce faisceau de lumière polychromatique en faisceaux complémentaires de lumière BB, BG et BR dont les plages de longueurs d'onde sont différentes et correspondent respectivement aux trois couleurs primaires classiques bleu B. vert G et rouge R. - en travers de chacun desdits faisceaux complémentaires BB, BG et BR, des matrices MB, MG et MR d'éléments réfléchissants pilotables électriquement en fonction des images à visualiser, réfléchissant des faisceaux complémentaires B'B, B'G et B'R, ces matrices MB, MG et MR étant disposées de manière à ce que les plans de leurs surfaces réfléchissantes se coupent selon des droites parallèles, I' axe optiq ue de chaq ue faiscea u complémentai re incident BB, BG et BR faisant un angle d'incidence cc non nul avec la direction normale à la matrice correspondante MB, MG et MR, et l'axe optique de chaque faisceau complémentaire réfléchi B'B, B'G et B'R faisant un angle opposé -oc avec la normale à la matrice correspondante MB, MG et MR, - des moyens (3) pour recomposer les faisceaux complémentaires réfléchis B'B, B'G et B'R en un seul faisceau polychromatique modulé BP, - et un système optique (4) pour projeter sur un écran les images des matrices réfléchissantes MB, MG et MR après ladite recomposition des faisceaux, lesUits moyens (2) pour décomposer eVou lesdits moyens (3) pour recomposer comprenant deux filtres dichroques à gradient (21, 22; 21', 22') disposés de manière à ce que l'axe optique du ou des faisceaux incidents à décomposer eVou à recomposer forme avec ces filtres et en un point moyen iUden O. un ang inen applmmen1 al un ang ; , _ de coupum adapte pour dAcomposer ou recomposer ou s ceaux lncldents, ngueur dnde de cougum de chaqUe DT (21, 22 21\ 22] Atant approximatement constante pour tous les rayons d'un mme lsceau dont les pol dncen sur le Dm sont n dans dimn HOC, H'OC' dud# gmd[e, - en que, pour [un au mos de s fk 1, 22 2t, 22), 0 la dlrectlon du gradient (HOC, H'OC') [t un angle d'lnclinaison de gradlent 8,8' non nul avec un pn ohogonal (DOE, D'OE') aux suces fchsantes des md G R 2.- Dlsposltif selon la vendlcatlon caractArisA en ce que ledlt plan ohogonal su 6chsan des mds B. G R est un an horIzontal. 3^ Dposk selon l'une quelconque des revendicatons prAcAdentes =-dsA en que, pour rau mos un D 1, 22; 21', 22), I# ang dncidence prAdAtermind p p:; p'}z est approxlmaUvement Agal 45 ou . 4.Dispositif selon l'une quelconque des revendlcatlons prAcAdentes caractArisA en ce que, pour l'au molns un filtre (21, 22; 21', 22'), lorsque ladit angle d'incldence sur les matrices B. G et R est comprls ent 5 et 20 , ledit angle d'incHnalson de grablent 6, est compr entre 10 et 30 . ^ Dposk sen lne quelnque des endns pcAdens camdsA en que, pour l'au moins un DT (21, 22 21\ 22], dR angle d'lnclinaison de gradient 8, 8' est approxlmatlvement Agal I'angle 0 d6hni ent - la drolte Jolgnant le polnt O dncidence zAro sur ce fûtre et ledit polnt d'lncidence moyenne O sur ce flltre, et - Edit Man orthogonal (DOE, D'OE') aux surfaces Achsantes des md FAG PAR 8^ Dispose Ion Fune quel=ue den Dons parent mdsA en qua, pour Fau moms un f#m 1, 22: 21\ 22], lade angle d'inclinaison de gradient a, 6' es1 appFoxlma11vemen1 Agal A: ArcTan(sin()/sin(p).cos()), on p correspond tangle d'lncidence