Brevet FR2817958A1 — publié le 20020614

L'invention est relative à un procédé et à un dispositif de mesure de la température et des propriétés d'un objet utilisant le rayonnement micro-ondes, ainsi qu'à une application du procédé de mesure pour la détermination du coefficient de réflexion hyperfréquences dudit objet. L'invention trouvera tout particulièrement son application dans les domaines de la médecine, de l'agro-alimentaire et de l'industrie pour mesurer la température d'un matériau ou de tissu vivant du type corps humain, animal et végétal et toute variation de ses propriétés diélectriques, en vue par exemple d'effectuer une cartographie du corps investigué à des fins médicales. Il est connu de l'état de la technique d'effectuer des mesures de température d'un objet à partir de procédés utilisant des signaux émis par celui-ci dans le domaine des infrarouges. L'inconvénient de ce type de procédé est que les corps à mesurer émettent des ondes provenant de leur surface immédiate et non de la profondeur du matériau. De ce fait, il n'est possible de mesurer la température qu'en surface, ce qui limite l'utilisation de cette technique de mesure. Un autre mode de mesure de température, qui lui, permet d'effectuer des mesures de température en profondeur de l'objet, consiste à utiliser un thermocouple que l'on introduit directement à l'intérieur du corps dont on souhaite mesurer la température. Ce type de mesure demande donc de pénétrer le thermocouple dans le corps, ce qui est destructeur et donc ne peut être utilisé que dans certains cas. De ce fait, on préfère utiliser un procédé qui consiste à mesurer les ondes électromagnétiques émises par le corps dans le domaine des hyperfréquences, c'est à dire des fréquences variant approximativement entre 0,5 et 20 Gigahertz. En effet, tout objet porté à une température différente de zéro degré Kelvin (0 K) émet des ondes électromagnétiques dépendant directement de sa température et dont la puissance des ondes électromagnétiques est proportionnelle à la température de celui-ci dans le domaine des micro-ondes. Pour mettre en oeuvre cet effet, on utilise un dispositif de radiométrie micro-ondes qui permet de capter le rayonnement micro-ondes émis par l'objet. Les ondes électromagnétiques émises par l'objet sont captées au moyen d'une antenne et on dirige ensuite les signaux vers des moyens de traitement qui permettent de déterminer la température de l'objet considéré. Ces moyens de traitement se composent essentiellement d'un amplificateur qui amplifie les signaux captés par l'antenne, et d'un détecteur qui fournit une tension de sortie Vs directement proportionnelle à la température du matériau. Un des principaux problème rencontré avec la radiométrie micro-ondes réside dans l'adaptation de l'antenne en présence du matériau dont on souhaite effectuer la mesure de température. En effet, lorsque l'antenne n'est pas adaptée au matériau, ce qui est souvent le cas, il existe un coefficient de réflexion p qui a une valeur non nulle. Etant donné que la nature de l'objet diffère selon les cas, l'antenne n'est jamais adaptée au matériau, et le coefficient de réflexion p peut varier d'un matériau à l'autre. La première erreur dans la mesure est due à l'émissivité de l'objet qui est différente de 1 et égale à 1-Ip2 ; de ce fait, une partie de la puissance émise par le matériau n'est pas reçue par le radiomètre. La seconde erreur dans la mesure est causée par l'amplificateur luimême. A son entrée, est en effet émise une onde de bruit qui se propage jusqu'à l'antenne et s'y trouve partiellement réfléchie dès que le coefficient de réflexion est différent de zéro. Cette onde réfléchie, corrélée avec le signal initial émis par l'amplificateur s'ajoute à son entrée au signal de mesure de la température de l'objet. Une fois amplifiée et détectée, elle donne lieu à une tension de sortie que l'on appellera la tension de corrélation Vcor. Il est connu du document FR 2.497. 947 un procédé et un dispositif de radiométrie qui utilise un circulateur pour s'affranchir en grande partie du bruit de corrélation. L'utilisation de celui-ci a pour inconvénient d'empêcher toute intégration monolithique du dispositif étant donné la taille du circulateur. En effet, le circulateur est constitué par un élément généralement de type ferrite dont la taille est d'autant plus grande que l'on travaille à des fréquences faibles. Ainsi, pour des fréquences de l'ordre de quelques Gigahertz, qui concerne tout particulièrement le domaine d'utilisation de la présente invention, la taille du circulateur devient prohibitive. Ceci se répercute donc naturellement sur le coût du dispositif. Pour cela, l'objet du brevet français 2.673. 470 a consisté à développer un procédé et dispositif qui permet de mesurer la température d'un objet en supprimant toute utilisation du circulateur afin de pouvoir envisager l'intégration monolithique du dispositif développé. Le procédé et dispositif de ce brevet consistent à diminuer, voir supprimer le bruit de corrélation, et à déterminer le coefficient de réflexion p de l'antenne afin de pouvoir déterminer la mesure de température du matériau. Pour supprimer les effets de la corrélation, le procédé consiste à utiliser entre l'amplificateur et l'antenne une ligne de transmission de longueur suffisamment grande pour obtenir une valeur moyenne de la tension de corrélation (Vcor) égale à zéro. Ce résultat peut être obtenu si la bande passante et la longueur du câble sont suffisantes. Le déphasage introduit par la longueur de ligne peut alors varier considérablement en fonction de la fréquence de l'onde amplifiée et on observe en moyenne dans la bande passante de l'amplificateur autant d'addition (Vcor > O) que de soustraction (Vcor La moyenne effectuée en considérant toutes les fréquences correspondant à la bande passante de l'amplificateur tend alors vers zéro. L'utilisation d'une telle longueur de ligne d'impédance caractéristique donnée, par exemple cinquante Ohm (50 Q), a pour inconvénient d'augmenter l'encombrement du dispositif et le coût. L'un des buts principaux de la présente invention est donc de mettre en oeuvre un procédé et dispositif permettant de diminuer, voir supprimer les erreurs de mesure de la température dues au bruit de corrélation, sans utilisation d'isolateur ou de circulateur et en minimisant la longueur de la ligne d'impédance caractéristique donnée qui relie l'antenne à l'entrée de l'amplificateur. Ainsi la présente invention a pour avantage de favoriser et d'optimiser l'intégration monolithique du dispositif en vue de la miniaturiser, et de réduire le coût du dispositif. Pour cela, l'invention a pour avantage d'introduire dans le système de mesure les éléments permettant de régler la valeur de la tension de corrélation Vcor et de régler ou de modifier cycliquement ces paramètres afin d'obtenir en moyenne une tension de corrélation tendant vers zéro. Un autre but de la présente invention est de permettre la détermination du coefficient de réflexion hyperfréquences des matériaux. Ainsi l'invention a pour avantage d'être utilisable lorsque l'antenne n'est pas particulièrement adaptée à l'objet à mesurer. D'autres buts et avantages de la présente invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre et qui n'a pas pour but de la limiter. L'invention est relative à un procédé de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet tel que matériau ou corps utilisable chez les fabricants de dispositifs de radiométrie et mise en application dans le domaine médical, l'agroalimentaire et l'industrie, par lequel : - on capte le rayonnement micro-ondes dudit objet par l'intermédiaire d'une antenne qui présente un coefficient de réflexion p antenne-matériau inconnu. - on traite les ondes captées par l'antenne avec des moyens de traitement composés d'un amplificateur et d'un détecteur, ledit amplificateur étant relié à l'antenne par une ligne d'impédance caractéristique donnée et émettant un bruit à son entrée qui est ensuite réfléchi par l'antenne avec un déphasage initial ( (), produisant un effet de corrélation du bruit qui se retrouve en sortie du détecteur sous la forme d'une tension de corrélation du bruit Vcor qui perturbe la mesure de la température, caractérisé par le fait que : - on injecte, avec un minimum de perturbation, par couplage directif par exemple ou par tout autre moyen, un bruit constant dans la ligne d'impédance caractéristique donnée que l'on commute sur l'antenne et sur au moins une référence dont on connaît la valeur du coefficient de réflexion, pour la détermination de la valeur du coefficient de réflexion p antenne-matériau, - on modifie la structure des éléments du radiomètre et on règle précisément les caractéristiques physiques et/ou dimensionnelles de ces éléments pour supprimer la composante de la tension de bruit de corrélation Vcor dans la mesure de température du matériau, quelque soit le déphasage initial oi et la valeur du coefficient de réflexion p antenne-matériau. Elle fait également référence au dispositif de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet permettant la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, qui se compose : - d'une antenne qui capte les ondes électromagnétiques de l'objet et présente un coefficient de réflexion p antenne-matériau, - de moyens de traitement des ondes électromagnétiques constitués par un amplificateur de gain et un détecteur de mesure de la tension de température, l'amplificateur émettant un bruit qui engendre en sortie du détecteur une tension de corrélation Vcor et perturbant la mesure de la température de l'objet, caractérisé par le fait qu'il dispose : - de moyens de détermination du coefficient de réflexion p antenne-matériau qui se compose d'une source de bruit et d'un dispositif, par exemple un coupleur directif, qui permet d'injecter un bruit dans la ligne d'impédance caractéristique donnée pour la diriger vers l'antenne et au moins une référence de coefficient de réflexion connue. - de moyens d'annulation de la tension de corrélation Vcor dans la mesure de température de matériau par réglage de caractéristiques physiques et dimensionnelles desdits moyens afin d'affiner ladite mesure. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante qui s'appuie sur des figures, à savoir : - la figure 1 qui présente le dispositif de radiométrie de la présente invention disposant de moyens de mesure du coefficient de réflexion, - les figures 2, 3, 4 et 5 qui présentent différents modes de réalisation du dispositif de radiométrie avec des moyens pour supprimer la tension de corrélation Vcor. - la figure 6 qui schématise le domaine de fonctionnement du graphe des filtres passebande utilisés dans une mise en oeuvre du dispositif selon la présente invention. L'invention vise un procédé et dispositif (1) de mesure de la température d'un objet (2) quelconque qui utilise le rayonnement micro-ondes. On entend par objet (2) tout matériau ou corps biologique vivant ou mort. En effet, tout objet émet un rayonnement électromagnétique dont la puissance est proportionnelle à sa température et à la bande passante du dispositif (1) de mesure utilisé. Le dispositif (1) mis en oeuvre dans la présente invention, et tel que présenté à la figure 1, se compose principalement d'une antenne (3), d'un amplificateur (5), et d'un détecteur (6). On capte les ondes électromagnétiques (12) émises par l'objet (2) au moyen de l'antenne (3) et on dirige ensuite ces ondes captées vers un amplificateur (5), après quoi l'on transmet les signaux vers le détecteur (6) qui donne en sortie (15) une tension image de la température. On appellera par la suite cette tension image de la température la tension de sortie Vs. L'antenne (3) présente un coefficient de réflexion p et un déphasage initial ( du signal transmis vers l'amplificateur (5). Dans le cas où l'antenne est parfaitement adaptée au matériau (2), le coefficient de réflexion p est nul. Le plus souvent cependant le coefficient de réflexion p est différent de zéro étant donné que l'antenne n'est jamais vraiment bien adaptée au matériau dont on souhaite mesurer la température. Le déphasage initial ( (), correspond à un décalage dans le temps entre la réception des ondes électromagnétiques (12) par l'antenne (3) et la transmission vers l'entrée de l'amplificateur (5) par l'intermédiaire d'une ligne d'impédance caractéristique donnée cinquante Ohm (50 Q) (4) par exemple. L'amplificateur (5) émet depuis son entrée (14) des signaux de bruit qui remontent vers l'antenne (3) pour être réfléchis par celle-ci du fait de l'existence du coefficient de réflexion p, et ensuite être amplifiés par ledit amplificateur. Il se produit donc un bruit de corrélation à la sortie de l'amplificateur. Pour cela, la tension Vs image de la température que l'on mesure en sortie (15) du détecteur (6) présente plusieurs composantes, une première relative à la température même de l'objet via son émissivité et une seconde relative au bruit de corrélation à la sortie de l'amplificateur. On obtient donc la tension de sortie Vs égale à la somme d'une tension propre à la température du matériau Vmat et d'une tension de corrélation Vcor. Le but est donc de supprimer la tension de corrélation Vcor pour obtenir la mesure de la tension de sortie Vs correspondante à la tension du matériau Vmat. En déterminant ensuite le coefficient de réflexion p antenne-matériau, on obtient alors la mesure de la température de l'objet. Considérons une composante du bruit d'entrée de l'amplificateur VI à une fréquence donnée comprise dans la bande passante de fonctionnement de l'amplificateur, c'est à dire dans le cas où nous serions monochromatiques. Il est connu de l'homme de l'art que la tension de corrélation prend pour valeur Vcor = 2p cos ( Il est également connu de l'homme de l'art que la phase introduite par cette longueur (L) de ligne d'impédance caractéristique donnée (4), à une fréquence f, est 4IYL =---* f où c est la célérité de la lumière. c Pour connaître la contribution du bruit de corrélation, il convient d'intégrer la tension de corrélation Vcor sur toute la bande passante de l'amplificateur, et pour cela : où fl et f2 correspondent aux fréquences extrêmes de la bande passante de l'amplificateur. Dans un mode préférentiel on écrira : où fo est la fréquence centrale de travail de l'amplificateur (5) et deux fois Af (2 x Af) est la bande passante de fréquences de l'amplificateur. Le but recherché ici est donc de supprimer cette composante de tension de corrélation Vcor qui apparaît dans la tension de la sortie Vs. Pour cela, on modifie la structure des éléments du radiomètre et on règle précisément les caractéristiques physiques et/ou dimensionnelles de ces éléments pour supprimer la composante de la tension de bruit de corrélation Vcor dans la mesure de température du matériau, quelque soit le déphasage initial i et la valeur du coefficient de réflexion p antenne-matériau. Pour y parvenir on procède donc de la manière suivante : - on modifie la structure du radiomètre afin d'obtenir deux tensions de corrélation Vcorl et Vcor2 en opposition de phase et à savoir Vcor = - on règle ensuite les paramètres qui interviennent dans les tensions de corrélation Vcorl et Vcor2 de façon à obtenir la somme moyenne des tensions de corrélation qui s'annule. Considérons dans un premier temps le dispositif (1) présenté en figure 2 qui présente entre l'antenne (3) et l'amplificateur (5) deux lignes d'impédance caractéristique donnée (41 et 42), par exemple cinquante Ohm (50 Q) (41 et 42) montées en commutation alternée (71 et 72), la première ligne (41) ayant une longueur L et la seconde ligne (42) une longueur L + AL. On appelle dans un mode préférentiel ce dispositif (1) un commutateur de ligne d'impédance caractéristique donnée. Ce dispositif utilise donc deux commutateurs (71 et 72) qui permettent de basculer, soit sur la première ligne (41) de longueur L, soit sur la seconde ligne (42) de longueur L + AL au cours de la mesure de la température, et à un rythme donné, par exemple à une fréquence de quelques kilohertz. Lorsque les commutateurs sont basculés sur la première ligne de longueur L, la tension de corrélation obtenue Vcorl est alors, d'après l'équation définie cidessous : ' 4FÏ î Vcorl= j'2pV Vcos (L + 0,) df avec L = * f f. Af De même, lorsque les commutateurs sont basculés sur la ligne d'impédance L + AL, on obtient donc une tension de corrélation : , 4n (L +AL) 1 Voor2 2pV, 2oo4+, + 0,) d et 0 L +AL = f e fo-M Vcca2= J2pVI COS (4+Z + 0) 6 et 0 L + A L = () * f fo-f La moyenne temporelle de ces deux tensions de corrélation Vcorl et Vcor2, donne après simplification : c Dans un mode préférentiel mais non limitatif, si l'on choisit pour valeur AL =--, 4 fo alors on obtient la somme : On remarquera dans ces conditions, en ajustant les paramètres, que lorsqu'on effectue la moyenne des tensions de corrélation Vcorl et Vcor2 celle-ci tend à s'annuler puisque la moyenne des fonctions sin (a Af) et-sin (a tend tend à a Af a'Af s'annuler. On obtient alors une tension de corrélation Vcor qui est sensiblement nulle et négligeable dans la mesure de la tension Vs image de la température du matériau lorsque l'on utilise un commutateur de ligne positionné entre l'antenne et l'amplificateur, la première ligne ayant une longueur d'impédance L et la seconde ligne ayant une longueur d'impédance L+AL avec A L c 4 fo Par exemple, si on choisit une fréquence centrale fo qui est égale à 3, 5 Gigahertz (Ghz) et une bande passante de 1 Gigahertz (Ghtz), dans ce cas on obtient AL qui est égale à 2, 15 centimètres (cm). Et pour un déphasage initial +/2 et une longueur L égale à quarante trois centimètres, la réduction maximale du bruit de corrélation est de quatre vingt quinze pour-cent (95%). Dans un mode particulier de réalisation, avec le dispositif (1) tel que présenté en figure 2, si on choisit une première ligne (41) de longueur L tel que c sin (auf) = 0, ce qui correspond à une longueur L = k x r, où k est une valeur entière 4Af naturelle, alors on obtient une tension de corrélation nulle (Vcor = 0) sans qu'il soit nécessaire de commuter sur la seconde ligne (42), et quelque soit la phase initiale i et le coefficient de réflexion p. Dans le cas où la ligne d'impédance caractéristique donnée (4) est de c longueur physique L = k x-où k est une valeur entière, par exemple k = 1, alors on 4Af utilise une seule ligne d'impédance caractéristique donnée (4) de longueur déterminée entre l'antenne et l'amplificateur tel que le montre le dispositif en figure 1 avec le commutateur (26) positionné sur l'antenne (3). On dispose ainsi d'un moyen simple de réduction du bruit de corrélation quelque soit la phase initiale (j) ; introduite et le coefficient de réflexion de l'antenne, ce qui autorise une intégration monolithique. La figure 3 présente le dispositif de radiométrie muni de moyens pour modifier la structure du radiomètre (71, 72, 81, et 82) et la tension de corrélation Vcor. Ces moyens sont constitués dans un mode préférentiel mais non limitatif par deux filtres passetout (81 et 82) positionnés et montés en commutation (71 et 72) entre l'antenne (3) et l'amplificateur (5). Le filtre passetout, connu de l'homme de l'art, est caractérisé par le fait que le module de son coefficient de transmission est égal à 1, c'est à dire que l'amplitude du signal d'entrée (16) est identique à celui du signal de sortie (17), et que sa phase ( () est égale à : f f fri = n-2 arctg-j--- (T f où fT est la fréquence de transition du filtre passetout. Ainsi, si l'on commute entre deux filtres (81 et 82) de fréquence de transition Fn et FT2 incluses dans la bande 2Af de l'amplificateur, il est possible de créer une différence de phase L\ entre les signaux en sortie des deux filtres passetout quasiment ri constante et égale à-sur la bande de fréquence d'intervalle [ f2] de l'amplificateur. 2 En reprenant les équations de la tension de corrélation obtenue pour la tension Vcorl et la tension de corrélation Vcor2 avec une ligne d'impédance caractéristique donnée de longueur L et en ajoutant le déphasage introduit par le filtre passetout, les résultats sont les suivants : où (j) j est la phase engendrée par le premier filtre passetout (81) sur la première ligne et +2 la phase engendrée par le second filtre (82) sur la seconde ligne. On remarque donc que pour une différence de phase ss sensiblement constante sur l'intervalle [fi, f2] et égale à n/2 alors on a donc Vcor2 qui s'oppose à Vcorl, ce qui permet donc d'obtenir une tension de corrélation Vcor qui est égale à la somme moyenne des tensions de corrélation qui est sensiblement nulle. Il convient donc de choisir convenablement les fréquences fri et fT2 qui permettent d'obtenir le A = 2-l = n/2. Pour cela il convient de calculer et de résoudre l'équation de'--'-= o ? ce qui donne après simplification et calcul ôf f-f . JfTlfT2 On choisit alors les valeurs de fn et de fT2 qui donnent A TI 2 La figure 4 présente le dispositif (1) de radiométrie disposant d'un troisième mode de réalisation de moyens pour modifier la structure (71, 72, 91 et 92) et la tension de corrélation. Ces moyens sont positionnés entre la sortie (18) de l'amplificateur (5) et l'entrée (19) du détecteur (6), et ils sont réalisés par des commutateurs (71 et 72) et des filtres passe-bande (91 et 92). Le dispositif (1) permet donc de commuter et d'envoyer des signaux soit au travers d'un premier filtre passe-bande (91), soit au travers d'un second filtre passe-bande (92). Le premier filtre passe-bande (91) travaille avec une fréquence centrale fo et une bande passante de Af, et le second filtre passe-bande (92) travaille avec une autre fréquence centrale fo et la même bande passante Af que le premier filtre. Pour le bon fonctionnement du dispositif, il est nécessaire que les deux fréquences centrales de travail f o et fo des filtres se trouvent comprises dans la bande de fréquence [fi, f2] de l'amplificateur (5) comme le schématise la figure 6 qui aide à la compréhension. Lorsque les commutateurs (71 et 72) sont basculés sur la première ligne, les ondes passent donc au travers du premier filtre passe-bande (91) de fréquence centrale fo et, inversement, lorsqu'ils sont commutés sur la seconde ligne, les ondes passent au travers du second filtre passe-bande (92) de fréquence fa. La ligne d'impédance (4) de longueur L étant identique que l'on soit commuté sur le premier filtre passe-bande ou sur le second filtre passe-bande. Ainsi on obtient deux tensions de corrélation Vcorl et Vcor2 avec : fo+Af Vcorl = '2pV12cos ( +) df fo-Af et f'o+M V cor2 = f 2 pV12 cos ( + ï) df fi-ai Ce qui donne après simplification : sin 4n L sin-- r4n L 4 rl L A f c i e et sin 4 rlL à f L Vcorl= ----*cos----f. +, j 4 Il L à f c llf c "- L. sin llf c (4 II L f'0 + ,) ---- A f c Ainsi lorsque l'on fait la somme des deux tensions de corrélation, on remarque qu'il convient de choisir fo de façon à ce que les cosinus s'annulent, ce qui c donne par exemple comme résultat : fl, = fo + 4eL En prenant donc un premier filtre passe-bande (91) qui travaille à une fréquence centrale f o et un second filtre passe-bande (92) qui travaille à une fréquence centrale fW ~ c centrale fo = c, on obtient alors la tension de corrélation Vcor qui est 4 L égale à la somme moyenne de et qui est nulle ce qui élimine les effets de corrélation du bruit dans la mesure de la tension image de la température, ceci quelque soit le déphasage initial i et le coefficient de réflexion p. Ce dispositif a donc pour avantage d'améliorer le facteur de bruit du radiomètre, mais implique que le déphasage initial i n'évolue pas trop entre les fréquences foetfo. La figure 5 présente le dispositif (1) de radiométrie disposant d'un quatrième mode de réalisation de moyens (10, Il) pour modifier la structure du radiomètre et la tension de corrélation Vcor en deux tensions de corrélation Vcor et Vcor2. Les moyens sont positionnés entre la sortie (18) de l'amplificateur (5) et l'entrée (19) du détecteur (6). Ils se composent d'un oscillateur à fréquence variable (10) et d'un filtre intermédiaire (11) qui permettent de réaliser un filtrage hétérodyne de la tension de corrélation Vcor. Le rôle de l'oscillateur (10) est de faire varier la fréquence centrale entre deux valeurs fo et fo qui doivent être comprises dans la bande de fréquence de travail [fi, f2] de l'amplificateur (5). Le filtre intermédiaire (11) a pour fonction de définir la bande passante 2xAf. Cette méthode consiste donc à balayer la fréquence de l'oscillateur (10) entre deux fréquences fo et fo qui permettent d'obtenir deux tensions de corrélation Vcorl et Vcor2 dont la somme moyenne s'annule. Ainsi, on reprend le principe de la méthode développée ci-dessus avec le dispositif de la figure 4, utilisant deux filtres passe-bande positionnés entre la sortie de l'amplificateur et le détecteur. On fait donc varier la fréquence de l'oscillateur d'une première fréquence centrale fo jusqu'à une seconde fréquence centrale fo qui est égale à c f'o = fo + 4 L ce qui donne donc une tension de corrélation qui est égale à la somme moyenne des tensions de corrélation et qui est nulle. L'avantage de cette méthode est la versatilité puisqu'elle permet d'avoir un degré de liberté supplémentaire par rapport aux autres méthodes développées ci-dessus, en particulier quant au choix de la fréquence centrale fo, le tout étant d'avoir les fréquences centrales fo et fo comprises dans l'intervalle de fréquence [fi, f2] de travail de l'amplificateur. Ceci est particulièrement intéressant pour palier les problèmes relatifs à la compatibilité électromagnétique. Un second aspect de la présente invention est de permettre la mesure du coefficient de réflexion p antenne-matériau. Cette mesure du coefficient de réflexion p antenne-matériau a pour intérêt, par exemple, de déterminer les variations des propriétés diélectriques ou physiques du matériau en vue d'effectuer une cartographie. Pour mesurer le coefficient de réflexion p antenne-matériau, on procède dans un mode préférentiel mais non limitatif de la manière suivante : - on injecte, avec un minimum de perturbation, par couplage directif (20) un bruit constant dans la ligne d'impédance caractéristique donnée (4), - on compare la mesure de variation des températures de bruit obtenue avec l'antenne par rapport à celle mesurée et obtenue au moyen de références (21 et 22) dont on connaît la valeur du coefficient de réflexion. Le principe consiste donc à injecter dans la ligne d'impédance caractéristique donnée (4) reliant l'amplificateur (5) à l'antenne (3), et ce avec un minimum de perturbation, un bruit (23) constant. La transmission du bruit dans la ligne d'impédance caractéristique donnée est réalisée dans un mode préférentiel mais non limitatif, en couplant (20) la source de bruit (23) à ladite ligne (4). Ensuite on compare la variation de température de bruit que l'on mesure en sortie du détecteur, ceci pour l'antenne (3) et également pour deux références (21 et 22), la première (21) présentant un coefficient de réflexion égal à zéro et la seconde (22) un coefficient de réflexion égal à un. A partir de quoi il est possible de déterminer la valeur du coefficient de réflexion p antenne-matériau. Pour cela, on commute la ligne d'impédance caractéristique donnée (4) sur l'antenne (3) et les deux références (21 et 22) de manière à diriger le bruit vers chacun des éléments et obtenir une variation de température de bruit pour chacun d'eux. Dans un mode préférentiel mais non limitatif, la première référence (21) est du type charge résistive par exemple de cinquante Ohm (50 Q) qui présente un coefficient de réflexion égal à zéro et la seconde référence (22) est du type court-circuit ou circuit ouvert qui présente un coefficient de réflexion égal à un. On obtient donc une première mesure de variation de température de bruit Vs, avec la première référence (21) du type charge résistive de coefficient de réflexion nulle, une seconde mesure de variation de tension de température de bruit V S2 avec l'antenne (3) de coefficient de réflexion antenne-matériau à déterminer, et une troisième mesure de variation de température de bruit VS3 avec la seconde référence (22) de type court-circuit ou circuit ouvert de coefficient de réflexion égal à un. A partir des différentes mesures et connaissant la valeur des coefficients de réflexion pour les références (21 et 22), on en déduit la relation suivante p =-s2-VSI, d'où la mesure du coefficient de réflexion p antenne-matériau. VS3-VS1 La figure 1 présente les moyens de détermination du coefficient de réflexion p antenne-matériau permettant d'injecter un bruit constant dans la ligne d'impédance caractéristique donnée (4) par couplage. Ces moyens sont constitués dans un mode préférentiel par une source de bruit (23) et un coupleur directif (20). Dans un mode préférentiel cette source de bruit (23) est réalisée par la température émise à la sortie d'un amplificateur hyperfréquence (23) travaillant dans la bande de fonctionnement du radiomètre et dont la sortie (25) de l'amplificateur est refermée par une charge résistive (24), par exemple de cinquante Ohm (50 Q), ou tout autre type de charge. Cette source de bruit est activée par la mise ou non sous tension de l'amplificateur hyperfréquence (23). Le bruit est injecté sur la ligne d'impédance caractéristique donnée (4) au moyen d'un coupleur directif (20) qui a pour avantage d'introduire le minimum de perturbation sur ladite ligne d'impédance caractéristique donnée. Par exemple en utilisant un coupleur directif présentant un gain de moins N décibel (-N dB), où N est un entier, par exemple N égal à vingt, et pour une température de bruit TSB provenant de la source, alors la température injectée dans la ligne de transmission principale pour la mesure du coefficient de réflexion p a pour valeur 10-N * Tse. Le dispositif présente dans un mode préférentiel des moyens de commutation (26) qui permettent de basculer soit sur la première référence (21) du type charge résistive, soit sur l'antenne (3), ou soit sur la seconde référence (22) du type circuit ouvert ou court-circuit, afin de déterminer, selon la position du commutateur (26), la variation de température de bruit V$i, VS2 ou VS3, disponible en sortie du détecteur et provoqué par la mise en service ou non de l'amplificateur comme source de bruit. Dans un mode préférentiel mais non limitatif, le dispositif de radiométrie dispose en sortie du détecteur de moyens de traitement (13) des mesures pour la détermination de la température du matériau et du coefficient de réflexion antennematériau. Ces moyens de traitement (13) sont par exemple mis en oeuvre par des microprocesseurs et/ou des microcontrôleurs qui gèrent les mesures, en sortie du détecteur, des tensions de corrélation Veorl et Vcor2 et des variations de température de bruit Vsi, V S2 et VS3, et calculent les valeurs de température du matériau et le coefficient de réflexion antenne-matériau à partir des équations de la physique connues de l'homme de l'art. Ces moyens de traitement (13) disposeront également, dans un mode préférentiel, de moyens d'ajustement par exemple du type carte numérique ou analogique, permettant de pondérer les valeurs des tensions de corrélations V cor 1 et V cor2 pour corriger les dissymétries éventuelles du dispositif radiométrique et annuler parfaitement le bruit de corrélation (Vcor) dans la mesure de température du matériau. REVENDICATIONS 1. Procédé de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet (2) tel que matériau ou corps utilisable chez les fabricants de dispositifs de radiométrie et mis en application dans le domaine médical, l'agro-alimentaire et l'industrie, par lequel : - on capte le rayonnement micro-ondes dudit objet (2) par l'intermédiaire d'une antenne (3) qui présente un coefficient de réflexion p antenne-matériau inconnu. - on traite les ondes captées (12) par l'antenne avec des moyens de traitement composés d'un amplificateur (5) et d'un détecteur (6), ledit amplificateur étant relié à l'antenne par une ligne d'impédance caractéristique donnée (4) et émettant un bruit à son entrée qui est ensuite réfléchi par l'antenne avec un déphasage initial ()) i, produisant un effet de corrélation du bruit qui se retrouve en sortie du détecteur sous la forme d'une tension de corrélation du bruit Vcor qui perturbe la mesure de la température, caractérisé par le fait que : - on injecte par couplage directif un bruit constant dans la ligne d'impédance caractéristique donnée (4) que l'on commute sur l'antenne (3) et sur au moins une référence (22) dont on connaît la valeur du coefficient de réflexion, pour la détermination de la valeur du coefficient de réflexion p antenne-matériau, - on modifie la structure des éléments du radiomètre et on règle précisément les caractéristiques physiques et/ou dimensionnelles de ces éléments pour supprimer la composante de la tension de bruit de corrélation Vcor dans la mesure de température du matériau, quelque soit le déphasage initial i et la valeur du coefficient de réflexion p antenne-matériau. 2. Procédé de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet, selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on utilise une ligne d'impédance caractéristique donnée (4) de longueur L déterminée pour laquelle la valeur de la tension de corrélation Vcor est nulle quelque soit le déphasage initial i et le coefficient de réflexion p antenne-matériau. 3. Procédé de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet, selon la revendication 1, caractérisé par le fait que : - on décompose les ondes de bruit de façon à obtenir en sortie une tension de corrélation Vcor égale à la somme moyenne de deux tensions de corrélation Vcorl et Vcor2 dépendant de paramètres de réglage, - on règle ces paramètres de façon à obtenir la somme moyenne des deux tensions de corrélation Vcorl et Vcor2 qui tend vers zéro pour supprimer les effets du bruit de corrélation dans la mesure de la température du matériau, et ainsi affiner ladite mesure, quelque soit le déphasage initial i et le coefficient de réflexion p au niveau de l'antenne. 4. Procédé de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet, selon les revendications 1 et 3, caractérisé par le fait que : - on décompose la tension de corrélation Vcor en utilisant deux lignes d'impédance caractéristique donnée (41 et 42) montées en commutation alternée et positionnées entre l'antenne (3) et l'amplificateur (5), la première ligne (41) ayant une longueur L et la seconde ligne (42) ayant une longueur L + AL, - on définit une valeur précise du AL qui permet d'obtenir une tension de corrélation Vcor nulle. 5. Procédé de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet, selon les revendications 1 et 3, caractérisé par le fait que : - on décompose la tension de corrélation en utilisant deux lignes de longueur électrique constituées par des filtres passe-tout (81 et 82) montées en commutation alternée et positionnées entre l'antenne (3) et l'amplificateur (5), le premier filtre passe-tout (81) travaillant à une fréquence de transmission fn et le second (82) à une fréquence de transmission fT2, - on définit deux valeurs précises pour fn et fT2 qui annulent la tension de corrélation. 6. Procédé de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet, selon les revendications 1 et 3, caractérisé par le fait que : - on décompose la tension de corrélation en utilisant deux filtres passe-bande (91 et 92) montées en commutation alternée entre la sortie de l'amplificateur et l'entrée du détecteur, le premier filtre (91) travaillant à une fréquence centrale fo et le second (92) à une fréquence fo, - on définit f 0 en fonction de fo qui annule la tension de corrélation Vcor. 7. Procédé de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet, selon les revendications 1 et 3, caractérisé par le fait que : - on décompose la tension de corrélation en réalisant un filtrage séquentiel au moyen d'un oscillateur de fréquence (10) et d'un filtre intermédiaire (11) positionnés entre la sortie de l'amplificateur et l'entrée du détecteur, - on effectue un balayage du filtrage entre deux fréquences centrales fo et fo pour lesquelles on obtient une tension de corrélation Vcor nulle. 8. Dispositif de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet permettant la mise en oeuvre du procédé de la revendication 1, qui se compose : - d'une antenne qui capte les ondes électromagnétiques de l'objet et présente un coefficient de réflexion p antenne-matériau, - de moyens de traitement des ondes électromagnétiques constitués par un amplificateur de gain et un détecteur de mesure de la tension de température, l'amplificateur émettant un bruit qui engendre en sortie du détecteur une tension de corrélation Vcor et perturbant la mesure de la température de l'objet, caractérisé par le fait qu'il dispose : - de moyens de détermination du coefficient de réflexion p antenne-matériau qui se compose d'une source de bruit (23) et d'un dispositif de couplage (20), qui injecte le bruit dans la ligne d'impédance caractéristique donnée (4), avec un minimum de perturbation, pour la diriger vers l'antenne (3) et au moins une référence (21) de coefficient de réflexion connue. - de moyens d'annulation de la tension de corrélation Vcor dans la mesure de température de matériau par réglage de caractéristiques physiques et dimensionnelles desdits moyens afin d'affiner ladite mesure. 9. Dispositif de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet, selon la revendication 8, caractérisé par le fait que les moyens d'annulation de la tension de corrélation Vcor sont constitués par la longueur L de la ligne d'impédance caractéristique donnée (4) qui est proportionnelle à la célérité de la lumière et à la bande passante de l'amplificateur (5), longueur pour laquelle la tension de corrélation s'annule. 10. Dispositif de radiométrie pour la mesure de la température d'un objet, selon la revendication 8, caractérisé par le fait que les moyens d'annulation de la tension de corrélation Vcor sont constitués par des moyens de décomposition de la tension en deux tensions de corrélation Vcorl et Vcor2 dont les caractéristiques physiques et dimensionnelles permettent d'annuler la somme moyenne des deux tensions de corrélation Vcori et Vcor2.