Brevet FR2811337A1 — publié le 20020111

Tôles en alliage d'aluminium plaquées pour éléments de structure d'aéronefs Domaine de l'invention L'invention concerne des tôles en alliage d'aluminium de la série 6000 selon la nomenclature de l'Aluminum Association, plaquées à l'aide d'un autre alliage d'aluminium, destinées à la fabrication d'éléments de structure d'aéronefs, et notamment de panneaux de fuselage pour avions. Etat de la technique Les fuselages des avions commerciaux sont réalisés pour la plupart à partir de tôles en alliage 2024, plaquées sur les deux faces d'un alliage d'aluminium peu chargé, par exemple un alliage 1050 ou 1070. L'épaisseur du placage par face peut représenter, selon l'épaisseur de la tôle d'âme, typiquement entre 1% et 15% de l'épaisseur totale. Le but de l'alliage de placage est d'abord d'être suffisamment résistant à la corrosion. On peut admettre une légère corrosion généralisée ou par piqûres, mais peu profonde de manière à ne pas atteindre l'alliage d'âme. Cette évaluation doit se faire sur la tôle plaquée traitée thermiquement à l'état d'utilisation, c'est-à-dire typiquement après mise en solution, trempe et éventuellement revenu, car les phénomènes de diffusion entre âme et placage au moment de la mise en solution peuvent altérer le comportement en corrosion du placage. Le placage doit pouvoir également jouer le rôle de protection cathodique vis-à-vis de l'âme, c'est-à-dire qu'il doit exister une différence de potentiel électrochimique suffisante entre les deux couches. Cet effet protecteur joue en particulier dans le cas o une rayure vient à atteindre l'âme. Le placage peut avoir d'autres fonctions telles que la protection physique de l'alliage d'âme contre les rayures et les chocs, l'obtention d'une couche facile à polir, dans le cas o la compagnie aérienne souhaite un aspect métallique plutôt que peint, ou une meilleure aptitude aux traitements de surface, notamment l'usinage chimique et les divers prétraitements nécessaires pour l'application de revêtements polymères. Depuis plusieurs années, on a proposé d'utiliser pour les panneaux de fuselage, à la place de l'alliage 2024 ou des alliages voisins, des alliages AlMgSi de la série 6000. Ces alliages, également à traitement thermique, présentent de bonnes caractéristiques mécaniques à l'état traité, un module d'élasticité élevé et une densité plus faible que celle du 2024. D'une façon générale, leur résistance à la corrosion est meilleure que celle du 2024. Les alliages de la série 6000 sont de plus facilement soudables, ce qui permettrait de réduire le nombre des assemblages rivetés, qui peuvent être une source de corrosion. Certains de ces alliages peuvent être utilisés sous forme de tôles non- plaquées, et en particulier dans des états métallurgiques spécialement désensibilisés à la corrosion intergranulaire. Un tel procédé de traitement thermique est décrit dans le brevet EP 0787217, au nom de la demanderesse, qui concerne un traitement de revenu particulier pour un alliage du type 6056, de manière à le désensibiliser à la corrosion intergranulaire, et à permettre ainsi son utilisation pour le fuselage des avions. Néanmoins, même dans cet état, l'alliage 6056 peut présenter encore une certaine sensibilité à la corrosion par piqûres. On peut donc être amené à préférer une tôle plaquée. Le brevet US 4589932 (Alcoa) décrit l'utilisation, pour des éléments de structure d'avions, d'un alliage, enregistré ultérieurement sous la désignation 6013, de composition (% en poids): Si: 0,4 - 1,2 Mg: 0,5 - 1,3 Cu: 0,6 - 1,1 Mn: 0,1 - 1 Fe Le brevet EP 0173632, au nom de la demanderesse, décrit un alliage, enregistré ultérieurement sous la désignation 6056, de composition (% en poids): Si: 0,9 - 1,2 Mg: 0,7 - 1,1 Cu: 0,3 - 1,1 Mn: 0,25 - 0,75 Zn: 0,1 - 0,7 Zr: 0,07 - 0,2 Fe Le brevet FR 2704557, également au nom de la demanderesse, concerne des tôles plaquées pour fuselage comportant une âme en alliage 2000 ou en alliage 6000 contenant du cuivre, et un placage présentant par rapport à l'âme une différence de potentiel comprise entre 90 et 130 mV. L'alliage de placage est, de préférence, un alliage 6000 de composition (% en poids) : Si:0,15 - 0,6 Mg:0,3 - 0,8 Cu Le manuel " Aluminum - Properties and Physical Metallurgy " publié par l'American Society for Metals sous la direction de J.E. Hatch (1984), pp. 301, 372 et 373, indique comme produits plaqués (" Alclad ") des produits utilisant comme placage les alliages de type 1000 ou l'alliage 7072 (alliage AlZn à environ 1% Zn) pour des âmes en alliage 2000; l'alliage 7072 est utilisé également pour les âmes en 0 alliages 3003, 3004, 6061, 7075 et 7178. D'après la norme ASTM B209, on utilise également comme alliages de placage des alliages de la famille 6000 (2014 plaqué 6003) et d'autres alliages de type 7000 (tels que 7008 et 7011). D'une manière générale, le manuel précité de Hatch recommande une différence de potentiel entre le placage et l'âme d'au moins 100 mV. Il existe toutefois des produits avec une différence de potentiel plus faible que 100 mV, tel que le produit Alclad 2014 (2014 T8 plaqué 6003) et le 2014 T8 plaqué 1050. Par ailleurs, l'expérience de l'homme de métier montre qu'il est préférable de limiter la différence de potentiel à une valeur d'environ 130 mV à 150 mV, afin d'éviter un trop grand risque de corrosion à l'assemblage entre les deux couches de métal. On considère ainsi qu'une différence de potentiel comprise entre environ 60 mV et 130 mV confère au produit plaqué un effet suffisant de protection cathodique. Le but de la présente invention est de fournir une tôle pour fuselage en alliage de la famille 6000 permettant d'atteindre des propriétés d'usage comparables à celles du 2024, avec un placage assurant une résistance à la corrosion suffisante à l'état traité et une protection cathodique suffisante, sans toutefois qu'elle n'aille jusqu'à la disparition rapide de la couche de placage, ce qui irait à l'encontre de la protection recherchée. Il est souhaitable, par ailleurs, que l'alliage de placage soit choisi de telle manière que son placage sur l'alliage d'âme par colarninage se fasse sans trop de difficulté, qu'il ne contienne pas d'éléments gênants pour le recyclage des déchets de fabrication, et qu'il présente une résistance mécanique acceptable, pour ne pas détériorer celle de la tôle plaquée. Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé de fabrication pour un élément de structure d'avion incorporant ladite tôle plaquée qui permette de bénéficier au mieux des caractéristiques métallurgiques de cette tôle plaquée. Objet de l'invention L'invention a pour objet une tôle plaquée sur une ou deux faces, constituée d'une tôle d'âme en alliage de composition (% en poids): Si: 0,7 - 1,3 Mg: 0,6 - 1,2 (et de préférence 0,7 - l,l) Cu: 0,5 1,1 Mn: 0,15 - 1,0 (et de préférence 0,3 - 0,7) Zn total pour les autres éléments, reste aluminium. Un autre objet de l'invention est un élément de structure d'aéronef, tel qu'un panneau de revêtement de fuselage, comportant une tôle plaquée sur une ou deux faces constituée d'une tôle d'âme et d'un placage, la tôle d'âme et le placage ayant les compositions précitées. Un autre objet de l'invention est un procédé de fabrication d'un élément de structure d'aéronef comportant: a) la fabrication d'une tôle plaquée par laminage à chaud, constituée d'une tôle d'âme en alliage de composition (% en poids): Si: 0,7 - 1,3 Mg: 0,6- 1,2 (et de préférence 0, 7 - 1,1) Cu: 0,5 - 1,1 Mn: 0,15 - 1,0 (et de préférence 0,3 - 0,7) Zn rivetage sur des raidisseurs ou cadres. f) optionnellement le revenu de l'élément de structure. Description de l'invention Toutes les compositions chimiques sont exprimées en % en poids, sauf indication contraire, et on applique les règles d'arrondissage de la norme européenne EN 573-3. Les états métallurgiques sont définis dans la norme européenne EN 515. Les tôles en alliages de type 6000 suscitent de plus en plus d'intérêt pour la construction aéronautique. Plus précisément, le domaine de composition: Si:0,7-1,3 Mg:0,6-1,2 Cu:0,5 - 1,1 Mn:0,15 - 1,0 Zn propriétés particulièrement avantageuses. Pour les raisons exposées ci-dessus, ces tôles doivent être plaquées, l'épaisseur du placage se situant entre 1 et 15% de l'épaisseur totale de la tôle. La demanderesse s'est rendu compte qu'aucun des alliages de placage décrits dans la littérature ne donne satisfaction pour cette application. Selon l'invention, cet alliage de placage est un alliage de type AlZn contenant de 0,25 à 0,7% Zn, jusqu'à 0,40% de fer, jusqu'à 0, 40% de silicium, et jusqu'à 0,10% de cuivre, de manganèse, de magnésium, de titane ou de vanadium, les autres éléments étant chacun le reste étant de l'aluminium. Dans une réalisation préférentielle de l'invention, l'âme est constituée d'une tôle en alliage de composition (% en poids): Si: 0,7 - 1,3 Mg: 0,7 1,1 Cu: 0,5 - 1,1 Mn: 0,3 - 0,7 Zn avantageusement comprise entre 1 mm et 10 mm. Cette tôle plaquée, mise en solution, trempée et revenue, présente entre l'âme et l'alliage de placage une différence de potentiel électrochimique dans cet état final comprise entre 40 mV et 130 mV, de préférence entre 50 mV et 110 mV, et encore plus préférentiellement entre 60 mV et 100 mV. Selon l'invention, la tôle en alliage 6000 peut être plaquée sur une ou deux faces avec une tôle de placage en alliage de type AlZn. Lorsque la tôle en alliage 6000 n'est plaquée que sur une seule face avec la tôle de placage en alliage de type AlZn, l'autre face peut soit rester nue, soit être plaquée avec une tôle d'un deuxième alliage de placage, et en particulier en alliage de type 4000, et plus spécialement en alliage 4043, 4045 ou 4047. Cette deuxième tôle de placage en alliage 4000 assure alors une fonction différente de celle de ladite tôle en alliage AlZn: ayant un point de fusion significativement plus bas de celui de la tôle qui forme l'âme, elle facilite le soudage de la tôle. L'épaisseur de ce deuxième placage est avantageusement comprise entre o0 1,5% et 12% de l'épaisseur totale de la tôle plaquée. Les tôles plaquées selon l'invention peuvent être utilisées pour la fabrication d'un élément de structure d'aéronef. Un procédé de fabrication avantageux de cet élément de structure comporte les étapes suivantes: a) la fabrication par laminage à chaud d'une tôle plaquée, constituée d'une tôle d'âme en alliage de composition (% en poids): Si: 0, 7 - 1,3 Mg: 0,6 - 1,2 (de préférence 0,7 - 1,1) Cu: 0,5 - 1,1 Mn: 0,15 - 1,0 (de préférence 0,3 - 0,7) Zn f) éventuellement le revenu de l'élément de structure ainsi formé. Avant la mise en place du ou des placage(s), la plaque coulée correspondant au matériau d'âme peut être homogénéisée, de préférence en deux paliers de température, le premier palier se situant entre 530 et 550 C, pour une durée comprise entre 1 et 8 h, et le second palier entre 555 et 575 C, pour une durée comprise entre 18 et 36 h. La mise en forme de la tôle peut se faire avantageusement par étirage-formage, emboutissage, fluotoumrnage ou pliage, ces techniques étant connues de l'homme de métier. Pour l'assemblage de l'élément de structure, toutes les techniques de rivetage et soudage connues et adaptées aux alliages d'aluminium conviennent. Les tôles peuvent être fixées sur les raidisseurs ou cadres par rivetage ou par soudage. Lorsque le soudage est choisi, la demanderesse a constaté qu'il est préférable d'utiliser des techniques de soudage à faible apport de chaleur qui assurent que la zone affectée thermiquement soit aussi réduite que possible. A ce titre, le soudage par laser et le soudage par friction donnent des résultats particulièrement satisfaisants. L'emploi d'un alliage de placage de la série 4000, et particulièrement d'un des alliages 4043, 4045 ou 4047 sur l'autre face de la tôle, facilite les opérations de soudage, en évitant par exemple l'emploi d'un alliage d'apport externe. Les tôles selon l'invention, avant ou après formage, peuvent avantageusement être soumises à un traitement de revenu pour leur conférer de meilleures caractéristiques mécaniques statiques. Un traitement particulièrement adapté peut être effectué à une température comprise entre 170 C et 200 C pendant une durée allant de I h à 10 h. Ce traitement de revenu peut être effectué également et de façon avantageuse sur un élément de structure assemblé. Dans certains cas, un traitement de type T78, tel que celui décrit dans le brevet EP 0787217, destiné à désensibiliser l'alliage à la corrosion intergranulaire, peut être avantageux. Un élément de structure selon l'invention, composé de tôles et de raidisseurs ou cadres, ces raidisseurs ou cadres étant constitués préférentiellement de profilés filés, peut être utilisé notamment dans la construction du fuselage d'un avion. La demanderesse s'est aperçue que la tôle plaquée selon l'invention a des caractéristiques mécaniques statiques particulièrement favorables. En effet, dans les produits plaqués connus, la tôle de placage possède des valeurs de limite élastique et de résistance à la rupture faibles comparées avec celles de l'âme. Une tôle plaquée possède donc des caractéristique mécaniques statiques moins bonnes qu'une tôle non plaquée (appelée aussi tôle " nue ") de la même épaisseur totale et du même alliage et état métallurgique. Pour les tôles plaquées selon l'invention, cette baisse des caractéristiques mécaniques est très faible, ce qui favorise son application industrielle comme élément de structure d'aéronef, la limite élastique et la résistance à la rupture des tôles étant des caractéristiques qui entrent directement dans les calculs de dimensionnement des structures. Le placage en alliage AIZn selon l'invention ne pose pas de problème particulier lors des opérations de traitement de surface ultérieurs, et notamment le polissage, l'usinage chimique ou les traitements destinés à améliorer l'adhérence des revêtements de polymères. Exemple 1: Une tôle non plaquée en alliage 6056 a été fabriquée par coulée d'une plaque en alliage contenant 0,91% de Si, 0,76% de Mg, 0,64% de Cu, 0,59% de Mn, 0,13% de Fe et 0,17% de Zn, scalpage, réchauffage à 530 C, laminage à chaud au laminoir réversible puis au laminoir tandem jusqu'à une épaisseur de 4 mm, bobinage, et débitage de la bande en tôles. Les tôles ont été mises en solution (40 minutes à 550 C) puis trempées. Une partie des tôles a été soumise à un traitement de revenu T6 (4 h à 190 C). Les caractéristiques mécaniques statiques obtenues sont présentées au Tableau 1 o Tableau I Sens TL Sens L Rpo.2 Rm A Rpo.2 Rm A [MPa] [MPa] [%] [MPa] [Mpa] [%] Etat T4 218 308 20 - - Etat T6 349 379 11 355 366 13,5 La vitesse de propagation de fissures da/dn a été mesurée selon la norme ASTM E647 pour R = 0,1 sur une éprouvette de type CCT de largeur W = 400 mm avec une longueur de fissure initiale 2ao = 4 mm, à une fréquence f= 3 Hz. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 2: Tableau 2 AK 10 20 30 40 50 [Mpa/m] Da/dn (sens T-L) 7 1,7x 1041,2 x10- 5 X10-' 1,4 x10- - [mm/cycle] Da/dn (sens L-T) 8 x I10-5 8 x 10-4 2,5 x 0- x 10-33 [mm/cycle] La ténacité en contrainte plane a été mesurée selon la norme ASTM E561 sur une éprouvette de type CCT de largeur W = 760 mm et de longueur de fissure initiale 2ao = 253 mm. L'essai permet de définir la courbe R du matériau, donnant la résistance à la déchirure KR en fonction de l'extension de la fissure Aa. Les résultats sont rassemblés dans le Tableau 3. Tableau 3 Aa [mm] 10 20 30 40 50 KR (sens T-L) 89 109 122 133 142 [MPaVm] KR (sens L-T) 101 129 149 166 180 [MPaVm] On peut ensuite calculer à partir de cette courbe, et selon la procédure indiquée par L. Schwarmann dans Aluminium, 1991, vol. 67, n 5, p. 479, les ténacités apparente Kco et effective Kc qui correspondent à la rupture d'une éprouvette virtuelle de type CCT de largeur W = 400 mm et de longueur de fissure initiale 2ao, =133 mm. On trouve: dans le sens T-L: Kco = 93,2 MPa/m, Kc = 126,1 MPaVm i0 dans le sens L-T: Kco = 114,1 MPaIm, Kc = 165 MPa/m Exemple 2: Une tôle en alliage 6056 plaquée sur les deux faces a été fabriquée par coulée d'une i5 plaque en alliage contenant 0,85% de Si, 0,71% de Mg, 0, 67% de Cu, 0,59% de Mn, 0,12% de Fe et 0,15% de Zn, scalpage, positionnement sur les deux faces de la plaque scalpée de tôles de couverture contenant 0,11% de Si, 100 ig/g de Mg, 28 fig/g de Cu, 145 pig/g de Mn, 0,22% de Fe et 0,50% de Zn. Après réchauffage à 530 C, cette plaque a été laminée à chaud au laminoir réversible puis au laminoir tandem jusqu'à une épaisseur de 4,5 mm. Après bobinage, la bande a été débitée en tôles. Les tôles ont été mises en solution (40 minutes à 550 C) puis trempées. Une partie des tôles a été soumise à un traitement de revenu T6 (4 h à 190 C). Le placage avait une épaisseur par face de 110 pim. La taille de grains dans le sens L dans l'âme à mi-épaisseur était de l'ordre de 335 gm à 375 gim. Les caractéristiques mécaniques statiques obtenues sont présentées au tableau 4 Tableau 4 Sens TL Sens L Rpo.2 Rm A Rp0.2Rm A [MPa] [MPa] [%] [MPa] [Mpa] [%] Etat T4 176 308 21,4 - - - Etat T6 346 384 10,6 353 370 12,5 I La vitesse de propagation de fissures da/dn a été mesurée comme dans l'exemple 1. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 5 (deux mesures): Tableau 5 AK 10 20 30 40 50 [MpaVm] da/dn (sens T-L) 1,4 et 1,6 1,0 et 1,3 3,2 et 3,8 1,5 et 1,2 4 et 2,7 [mm/cycle] x l0- x 1 03 x 1 0'3 x 10-2 x 10-2 da/dn (sens L-T) 1,2 et 1,1 8,8 et 9,4 2,8 et 3,0 7 et 8 1,6 et 2,0 [mm/cycle] x 104 x 104 x10'3 x 10'3 x 10-2 o10 La ténacité en contrainte plane a été mesurée comme dans l'exemple 1. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 6. Tableau 6 Aa [mm] 10 20 30 40 50 KR (sens T-L) 80 101 115 125 133 [MPa/m] KR (sens L-T) 102 127 145 160 173 [MPa/m] Sur la base du même calcul que dans l'exemple 1, on trouve pour les ténacités apparente et effective: dans le sens T-L: Kco = 87,6 MPa'Jm, Kc = 118,9 MPam dans le sens L-T: Kco 0 111, 3 MPa'm, Kc = 157,1 MPa']m La comparaison de ces valeurs avec celles obtenues typiquement pour une tôle en alliage 2024-T351 plaqué, telle que celle mentionnée dans la demande de brevet FR 99-04685, tableau 7, exemple 3u: dans le sens T-L: Kco environ 78 MPaVm, Kc environ 122 MPaVm dans le sens L-T: Kco: environ 93 MPaV/m, Kc: environ 140 MPaVm souligne la bonne aptitude des tôles selon l'invention pour la fabrication d'éléments de fuselage pour aéronef. Le potentiel de corrosion des tôles selon l'invention a été déterminé dans le placage et dans l'âme selon la norme ASTM G69 par rapport à une électrode au calomel saturé. Les résultats sont rassemblés dans le Tableau 7. Ils correspondent à trois points de mesure dans une zone rapprochée sur le même échantillon. Tableau 7 Eo en mV / ECS Placage - 834 - 838 -836 AE = 90 à 100 mV Ame (surface) 740 - 738 -738 Ame (coeur) -45 -748 747 Exemple 3 Une tôle en alliage 6056 plaquée sur les deux faces a été fabriquée comme dans l'exemple 2. La composition chimique de l'âme était la suivante: 1, 01% de Si, 0,71% de Mg, 0,67% de Cu, 0,55% de Mn, 0,14% de Fe et 0,15% de Zn. Par différence avec l'exemple 2, une homogénéisation (4 heures à 540 C et 24 h à 565 C) a été effectuée avant la mise en place des tôles de couverture. Le placage était le même que dans l'exemple 2, et avait la même épaisseur La taille de grains dans le sens L dans l'âme à miépaisseur était de 145 p.m. De ce fait, cette tôle plaquée présente, après usinage chimique, une rugosité plus faible que la tôle selon l'exemple 2. Les caractéristiques mécaniques statiques à l'état T4 et T6 sont indiquées au tableau 8 Tableau 8 Ro,2 (MPa) Rm| (MPa) A R,2 (MPa) R (MPa) A(%) Sens TL TL TL L L L T4 170 299 27,0 T6 346 380 11,3 359 376 12,0 La vitesse de propagation de fissures da/dn a été mesurée comme dans l'exemple 1. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 9: 1 0 Tableau 9 AK 10 20 30 40 50 [MPam] 3 3 2 da/dn(sens T-L) 1,8x104 1,3 x 10- 4,1 x 10- 1,3x 10-' 2,8x10- [mm/cycle] da/dn (sens L-T) 1,4 x 10-4 1,0 X 1 0 2,9 x l0 9,6 x 0 2,3 x 1 02 [mm/cycle] La ténacité en contrainte plane a été mesurée comme dans l'exemple 1. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 10: Tableau 10 Aa [mm] 10 20 30 40 50 KR (sens T-L) 90 109 121 130 137 [MPa/m] KR (sens L-T) 93 118 136 150 164 [MPam] Sur la base du même calcul que dans l'exemple 1, on trouve pour les ténacités apparente et effective: dans le sens T-L: Kco = 104,6 MPaVm, Kc = 151,7 MPaVm dans le sens L-T: Kco= 91,8 MPax/m, Kc = 119,7 MPa/m Exemple 4: On a préparé des coupes transversales polies de tôles plaquées: (a) 2024 plaqué 1050, état T3 (b) 6056 plaqué, selon l'exemple 2, à l'état T4 (c) 6056 plaqué, selon l'exemple 2, à l'état T6 La microdureté Vickers a été mesurée dans le placage et dans l'âme sur une coupe polie, dans le sens TC-TL, à l'aide d'un microduromètre LECO M-400-G2 avec une charge de 5 g, un temps d'application de 10 s et une vitesse d'application de 60 gim/s. On a ainsi enregistré pour chaque échantillon deux courbes représentant la microdureté Vickers en fonction de la distance par rapport à l'interface entre âme et placage. Ces courbes sont représentées sur la figure unique. On constate pour le 2024 plaqué une chute de dureté très brutale lorsque l'on passe de l'âme vers le placage. La tôle 6056 plaquée AlZn selon l'exemple 2, à l'état T4, montre une transition moins brusque à l'interface. Ceci semble indiquer l'existence d'une diffusion d'atomes de l'âme vers le placage. Si, à l'état T4, la dureté du placage AlZn sur 6056 est du même ordre de grandeur que celle du 1050 sur 2024, on constate par contre un net durcissement du placage AlZn sur 6056 à l'état T6. Des observations en microscopie électronique à transmission montrent d'ailleurs de la précipitation durcissante, de la même nature que dans l'âme. A l'état d'utilisation optimal (c'est-à-dire T6 pour une âme en 6056 et T3 ou T4 pour âme en 2024), la dureté du placage est plus grande pour le produit selon l'invention (6056 plaqué AIZn) que pour le produit standard selon l'art antérieur (2024 plaqué 1050). Cette amélioration de la dureté se traduit par une meilleure protection physique de l'âme et un abattement de la limite élastique Rpo0.2 moindre. Ce dernier aspect ressort aussi directement de la comparaison des valeurs de Rpo.2 des exemples 1 (art antérieur: 6056 T6 non plaqué) et 2 (6056 plaqué AlZn selon l'invention): on trouve au sens L une valeur de Rpo0.2 de 355 MPa pour la tôle non plaquée, et une valeur de 353 MPa pour la tôle plaquée: cet abattement de l'ordre de 1% est insignifiant. En revanche, pour le produit de référence selon l'art antérieur, 2024 T351 plaqué 1050, un abattement de 5 à 10% est couramment observé; ceci ressort par exemple de l'article de R.J.H. Wanhill et al. " Modem Aluminium Sheet Alloys for Aerospace Applications ", publié dans les Proceedings de "The 3rd International Conference on Aluminium Alloys - Their Physical and Mechanical Properties ">, (ICAA 3) Atlanta, 1992, pp. 357-362. Exemple 5: Sur un laminoir à chaud expérimental, on a réalisé des éprouvettes d'une épaisseur totale de 2 mm, plaquées une face, l'épaisseur du placage étant 100 tm. Ces éprouvettes ont été traitées thermiquement à l'état T6, ce traitement comprenant une mise en solution d'une heure à 550 C et un revenu de quatre heures à 190 C. On a mesuré les potentiels de corrosion dans l'âme et dans le placage selon la procédure décrite dans la norme ASTM G69. On trouve ainsi pour une tôle 6056 plaquée 1050 (hors invention) une différence de potentiel de 20 mV, pour une tôle 6056 plaquée d'un alliage 7072 (hors invention, teneur en zinc de l'ordre de 1%) une différence de potentiel de 120 mV, et pour une tôle 6056 plaquée d'un alliage 1050 avec addition de 0,5% de zinc (selon l'invention) une différence de potentiel de 90 à 100 mV. La tôle 6056 plaquée 1050 conduit donc à une protection cathodique trop faible et les deux autres tôles assurent une protection cathodique correcte; la valeur de 90 à 100 mV étant généralement considérée comme préférable. Revendications 1. Tôle plaquée sur une ou deux faces, constituée d'une tôle d'âme en alliage de composition (% en poids): Si: 0,7 - 1,3 Mg: 0,6 - 1,2 (et de préférence 0,7 - 1,1) Cu: 0,5 - 1,1 Mn: 0,15 - 1,0 (et de préférence 0,3 0,7) Zn placage ayant un point de fusion inférieur à celui de l'âme. 3. Tôle selon la revendication 2, caractérisée en ce que le deuxième alliage de placage est un alliage de type 4xxx, et de préférence un alliage 4043, 4045 ou 4047. 4. Tôle plaquée selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que la différence de potentiel entre l'âme et le placage en alliage A1Zn est comprise entre 40 mV et 130 mV, de préférence entre 50 mV et 110 mV, et encore plus préférentiellement entre 60 mV et 100 mV. 5. Tôle selon l'une des revendications I à 4, caractérisée en ce que son épaisseur se situe entre I mm et 10 mm. 6. Tôle plaquée selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que la taille de grains sens L à mi-épaisseur dans l'âme est inférieure à 250 pm et préférentiellement inférieure à 180 gim. 7. Elément de structure pour aéronef en tôles plaquées selon l'une quelconque des revendications 1 à 6. 8. Elément de structure selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'au moins une partie des tôles plaquées a subi un usinage chimique. 9. Procédé de fabrication d'un élément de structure d'aéronef, comportant: a) la fabrication d'une tôle plaquée par laminage à chaud, constituée d'une tôle d'âme en alliage de composition (% en poids): Si:0, 7- 1,3 Mg:0,7- 1,1 Cu:0,5 - 1,1 Mn: 0,15 - 1,0 et de préférence 0,3 - 0,7 Zn f) optionnellement le revenu de l'élément de structure. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comporte, avant la mise en place du ou des placage(s), une homogénéisation de la plaque coulée en matériau d'âme. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisée en ce que cette homogénéisation est faite en deux paliers. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le premier palier se situe entre 530 C et 550 C, pour une durée comprise entre 1 h et 8 h. 13. Procédé selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que le deuxième palier se situe entre 555 C et 575 C, pour une durée comprise entre 18 h et 36 h. 14. Procédé selon l'une des revendications 9 à 13, caractérisé en ce qu'il comporte un traitement de revenu effectué après la trempe, avant ou après la mise en forme, sur l'élément de structure assemblé. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que le revenu est effectué à une température comprise entre 170 C et 200 C, pour une durée comprise entre 1 h et 10h. 16. Procédé selon l'une des revendications 9 à 15, caractérisé en ce que l'assemblage est effectué par soudage par faisceau laser ou soudage par friction. 17. Procédé selon l'une des revendications 9 à 16, caractérisée en ce que le deuxième alliage de placage est un alliage 4043, 4045 ou 4047. 18. Panneau de fuselage d'avion réalisé à partir de tôles plaquées selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les tôles sont assemblées au moins partiellement par soudage. 19. Panneau de fuselage selon la revendication 18, caractérisé en ce que l'assemblage est fait par soudage par laser ou soudage par friction.