Brevet FR2811490A1 — publié le 20020111

UNITE DE COMMANDE DE TENSION POUR UN GENERATEUR DE COURANT ALTERNATIF VEHICULAIRE La présente invention se rapporte à une unité de commande de tension utilisée pour un générateur de courant alternatif de véhicule. Les documents JP-A-55-127849 et JP-A-6-284598 décrivent comment détecter, pendant la rotation d'un alternateur du type à champ tournant, une tension en courant alternatif (également appelée tension induite par la bobine d'armature avec magnétisme résiduel) qui est induite dans une bobine inductrice comme résultat d'un flux magnétique étant modulé avec la rotation de pôles inducteurs, le flux magnétique restant dans un noyau et interconnecté avec la bobine d'armature, et détectant de ce fait la rotation de l'alternateur, c'est-à-dire, le démarrage d'un moteur. - Le document JP-A-3-215200 décrit comment détecter une différence de potentiel entre des tensions biphasées à partir de tensions en courant alternatif polyphasées qui sont induites par interconnexion d'un flux magnétique avec un noyau d'armature polyphasé, le flux magnétique restant dans les pôles magnétiques rotatifs comme éléments constituants d'un alternateur du type à champ tournant, détectant de ce fait le début de rotation. Conformément aux techniques antérieures de détection de génération de puissance classiques ci-dessus, un câble IG est omis et dans le cas o un moteur ne démarre pas malgré l'activation d'un commutateur IG, l'alternateur n'est pas mis sous tension. Toutefois, dans la détection de rotation ci-dessus basée sur tension induite par la bobine d'armature avec magnétisme résiduel, le magnétique résiduel du noyau devient souvent faible et ainsi la tension induite par la bobine d'armature avec magnétisme résiduel est faible, de sorte que l'on souhaite améliorer la fiabilité de la détection. De manière similaire, la tension induite par la bobine d'armature avec magnétisme résiduel, provoquée par le magnétisme résiduel du noyau d'armature est influencée par la diminution du magnétisme. Ceci est plus remarquable. Généralement, puisque l'inductance d'une bobine inductrice est importante, une diode de retour de courant est connectée en parallèle avec la bobine inductrice pour empêcher l'apparition d'une surtension. Ceci signifie que lorsqu'un transistor de commutation connecté en série avec une bobine inductrice est passant, permettant à un courant inducteur de circuler à travers la bobine inductrice, et est ensuite bloqué, le courant inducteur continue de circuler dans la bobine inductrice à travers la diode de retour de courant pendant encore quelques centaines de secondes tout en s'atténuant. En outre, même lorsque l'injection de carburant pour un moteur est arrêtée sur blocage du transistor de commutation et ainsi sur arrêt de l'alimentation en puissance externe vers la bobine inductrice, le moteur et le générateur de courant alternatif de véhicule continue de tourner pendant une période de temps prédéterminée par la force d'inertie tout en ralentissant. Il s'ensuit que diverses parties du noyau d'armature sont magnétisées alternativement par des pôles inducteurs de polarités opposées dont l'intensité de champ magnétique s'atténue graduellement avec l'atténuation du courant inducteur. Sous une action de démagnétisation par courant alternatif qui est bien connue dans le domaine de l'enregistrement magnétique, le magnétisme résiduel disparaît, comme cela est représenté sur la figure 6. On a trouvé de façon expérimentale que lorsque l'alimentation en puissance externe vers un enroulement d'induction est arrêtée dans les conditions de constante de temps T de la bobine inductrice: 200 ms, le nombre de pôles magnétiques: 16 et le nombre de rotations: 2000 tr/min, un courant inducteur continue de circuler tout en s'atténuant exponentiellement pendant environ 200 ms. A ce moment, un champ alternatif atténué Hs de 266,66 Hz est appliqué au noyau d'armature, de sorte que le magnétisme résiduel du noyau d'armature diminue remarquablement. Dans la détection d'une tension induite par la bobine d'armature avec magnétisme résiduel, le magnétisme résiduel d'un noyau d'induction est important. Mais, puisqu'il est influencé par le magnétisme résiduel d'un noyau d'armature et un champ de courant du noyau d'armature, il diminue d'autant, amenant de ce fait le problème d'un abaissement du magnétisme résiduel du noyau d'armature. Un but de la présente invention est de proposer une unité de commande de tension pour un générateur de courant alternatif de véhicule empêchant l'atténuation du magnétisme résiduel de noyau dans le générateur de courant alternatif de véhicule, augmentant de ce fait une tension induite avec magnétisme résiduel. Conformément à la présente invention, l'arrêt d'une alimentation externe vers une bobine inductrice provoqué par l'arrêt de l'alimentation vers un circuit de commande est effectué au moins après l'arrêt d'un rotor, d'o il résulte qu'il est possible d'empêcher qu'un courant inducteur soit atténué par l'action de démagnétisation par courant alternatif précédente qui est attribuable à l'interruption de l'alimentation vers le circuit de commande avant l'arrêt du rotor. Il s'ensuit qu'il est possible d'empêcher l'apparition du phénomène de démagnétisation par courant alternatif, empêchant de ce fait la diminution du magnétisme résiduel d'un noyau, particulièrement le noyau d'armature. D'autres buts et avantages de la présente invention deviendront plus facilement apparents à partir de la description détaillée suivante de ces modes de réalisation préférés lorsque lue en liaison avec les dessins annexés, sur lesquels: La figure 1 est une vue simplifiée montrant une constitution de la présente invention; La figure 2 est une vue simplifiée montrant un circuit de moyen de maintien d'alimentation (premier mode de réalisation); La figure 3 est un chronogramme montrant les états de diverses parties (premier mode de réalisation); La figure 4 est une vue simplifiée montrant un circuit de moyen de maintien d'alimentation (modification); La figure 5 est une vue simplifiée montrant un circuit de maintien d'alimentation (deuxième mode de réalisation); La figure 6 est un schéma caractéristique représentant un processus de démagnétisation par courant alternatif d'un noyau d'armature, et La figure 7 est une vue simplifiée montrant un circuit de commande d'un transistor pour activer/désactiver un courant inducteur (troisième mode de réalisation). (Premier mode de réalisation) La figure 1 est un schéma synoptique sous forme de blocs montrant une configuration de circuit d'un générateur de courant alternatif de véhicule dans le premier mode de réalisation. La figure 1 montre un générateur de courant alternatif de véhicule (alternateur) 1, une batterie de véhicule 2, une bobine d'armature triphasée 3, un circuit redresseur pleine onde 4 connecté à chaque borne de sortie de phase de la bobine d'armature 3, une bobine inductrice 6 enroulée autour d'un noyau plein (non représenté) comportant des pôles inducteurs, et une unité de commande de tension 7 qui ajuste un courant inducteur et commande la tension de sortie de l'alternateur 1 à l'intérieur d'une plage prédéterminée. L'unité de. commande de tension 7 comprend un transistor 71 connecté en série à la bobine inductrice 6 et activant et désactivant un courant inducteur, une diode à effet de volant 72 destinée à amener le courant inducteur à revenir lorsque le transistor 71 est bloqué, un circuit de commande 73 qui contrôle une tension de sortie du circuit redresseur pleine onde 4 et produit un signal destiné à commander le transistor de puissance 71 de sorte que la tension de sortie se situe à l'intérieur d'une plage prédéterminée, un circuit d'alimentation 74 destiné à délivrer la puissance électrique pour maintenir le circuit de commande de tension 73 activé, et un circuit d'attaque d'alimentation 75 qui détecte la rotation d'un rotor et qui produit un signal pour commander le circuit d'alimentation 74. Le circuit d'alimentation 74 est un circuit classique destiné à délivrer une tension électrique au circuit de commande 73. Le circuit d'alimentation 74 peut être constitué par un circuit régulateur de tension. Une entrée de tension d'alimentation vers une borne IG du circuit d'alimentation 74 peut être appliquée au circuit de commande 73. Le circuit de commande 73 comprend un comparateur qui compare une tension de batterie avec une tension régulée prédéterminée et qui commande l'état passant ou bloqué du transistor 71 conformément au résultat de la comparaison. Le circuit d'alimentation 74 et le circuit de commande 73 sont les mêmes dans la technique antérieure. La figure 2 montre le circuit d'attaque d'alimentation 75. Comme cela est représenté sur la figure 2, le circuit de commande de l'alimentation 75 comprend un premier comparateur 751, un groupe de résistances 752, un deuxième comparateur 753, un troisième comparateur 754, une bascule RS 755, un circuit intégrateur CR 757 et un transistor 759. Le premier comparateur 751 compare une tension à sortie unique de la bobine inductrice avec une tension constante prédéterminée (potentiel de masse dans le premier mode de réalisation). Le groupe de résistances 752 divise une tension d'alimentation Vcc. Chaque résistance formant le groupe de résistances 752 doit présenter la même résistance. Le deuxième comparateur 753 compare les deux tiers de la tension d'alimentation Vcc avec une sortie du circuit intégrateur CR 757. Le troisième comparateur 754 compare une tension de sortie du premier comparateur 751 avec un tiers de la tension d'alimentation Vcc. La bascule RS 755 reçoit une sortie du deuxième comparateur 753 au niveau de sa borne de remise à zéro et reçoit une sortie du troisième comparateur 754 au niveau de sa borne de réglage. Le circuit intégrateur CR 757 comprend un condensateur Cl et une résistance R2 connectés en série. Le transistor 759 reçoit une sortie Q inversée de la bascule 755 à travers une résistance de base Rb et provoque la décharge du condensateur Cl. Le circuit de commande de l'alimentation 75 comprend de plus un circuit diviseur de tension à résistances 761, un condensateur 763, un comparateur 764, une porte OU 765, un circuit régulateur de tension 766 et un commutateur analogique 760. Le circuit diviseur de tension à résistances 761 comprend des résistances R3 et R4 connectées en série les unes aux autres et délivre en sortie une tension divisée V2 de la tension de sortie en courant continu provenant de l'alternateur 1. Le condensateur 763 est connecté en parallèle avec la résistance R4 pour éliminer une composante haute fréquence provenant de la tension divisée V2. Le comparateur 764 compare la tension divisée V2 à une tension prédéterminée Vref. La porte OU 765 réalise la fonction OU d'une sortie Q de la bascule 755 avec une sortie du comparateur 764. Le circuit régulateur de tension 766 réduit la tension de sortie en courant continu de l'alternateur 1 et forme une tension d'alimentation constante Vcc. Le commutateur analogique 760 est actionné avec la sortie de la porte OU 765 et active et désactive la puissance électrique devant être délivrée à la borne IG du circuit d'alimentation principal 74. Un condensateur de découplage haute fréquence Cb est connecté entre un paire de bornes d'entrée du comparateur 751. Le condensateur de découplage Cb empêche le dysfonctionnement du comparateur 751 provoqué en mélangeant une tension de bruit haute fréquence dans le potentiel de masse. Bien que la tension induite par la bobine inductrice générée par le magnétisme résiduel sur démarrage de la rotation du générateur de courant alternatif de véhicule soit une tension en courant alternatif l'effet d'atténuation par le condensateur de découplage haute fréquence Cb est faible du fait que la tension induite présente une basse fréquence. On décrira un fonctionnement du circuit de commande de l'alimentation (moyen de maintien d'alimentation dans la présente invention) 75 en se référant à la figure 3. Le magnétisme reste dans chaque noyau de l'alternateur 1 comme résultat de la génération de puissance précédente. Dans la bobine inductrice 6, avec la rotation du rotor, un magnétisme résiduel combiné du magnétisme résiduel dans la noyau d'induction et du magnétisme résiduel dans le noyau d'armature, varie périodiquement par rapport aux pôles inducteurs, de sorte qu'un flux magnétique résiduel formé par le magnétisme résiduel combiné soit interconnecté avec l'enroulement d'induction, varie périodiquement, d'o il résulte qu'une tension en courant alternatif est induite. C'est-à-dire que dans une distribution spatiale du magnétisme résiduel dans le noyau d'armature, des pôles N et S sont alternativement créés circonférentiellement sur une surface périphérique interne du noyau d'armature conformément aux positions d'immobilisation des pôles inducteurs en forme de cliquet du rotor et au nombre total correspondant au nombre total de pôles inducteurs. Il s'ensuit qu'en raison de la rotation des pôles inducteurs, le flux magnétique formé par le magnétisme résiduel du noyau d'armature et interconnecté avec l'enroulement d'induction 6 subit un changement périodique, d'o il résulte qu'une tension en courant alternatif est générée dans la bobine inductrice 6. A ce moment, le commutateur 71 est sensé être désactivé. Par exemple, l'amplitude de la tension en courant alternatif est d'environ 0,2 à 0,4 V et sa fréquence est de PI'N/60 [Hz], en supposant que le nombre de pôles magnétiques en rotation est de 2P1 et que le nombre de rotations est N [tr/min]. Le comparateur 751 compare la tension en courant alternatif à une tension de constante (le potentiel de masse dans le présent mode de réalisation) et délivre en sortie une tension d'impulsion rectangulaire "in" avec un rapport cyclique de 50 % et une fréquence de Pl'N/60. La tension d'impulsion rectangulaire "in" est délivrée en entrée au troisième comparateur 754, dans lequel elle est comparée à une tension divisée Vóc/3 et dont la sortie est reçue par la borne de réglage de la bascule 755. Ici, en réglant la tension de référence sur une tension autre que le potentiel de masse, il est possible de former une impulsion rectangulaire d'un rapport cyclique désiré. La sortie du circuit CR 757 (le premier retardateur) est délivrée en entrée au deuxième comparateur 753 et est comparée à une tension divisée 2'Vcc/3. Ainsi, lorsque la sortie du circuit CR 757 a atteint la tension divisée 2'Vcc/3, le deuxième comparateur 753 délivre en sortie un signal de niveau Hi (niveau haut) pour réinitialiser la bascule 755. Bien que la sortie du deuxième comparateur 753 soit Lo (niveau bas), c'est-à-dire, bien que la sortie du circuit CR soit 2'Vcc/3 ou moins, la sortie Q de la bascule 755 est Hi, sa sortie inversée Q est Lo, le transistor 759 est bloqué et le condensateur Cl est chargé. Lorsque le condensateur Cl est chargé et que le potentiel Vc atteint 2'Vcc/3, la bascule 755 est remise à zéro pour rendre le transistor 759 passant, et le condensateur Cl est déchargé. Après cela, la bascule 755 délivre en sortie des signaux de niveau Hi alors que le condensateur 757 est chargé, c'est- à-dire, pendant une certaine période pratiquement équivalente à la constante de temps du circuit CR 757. Lorsque la sortie de la bascule 755 est au niveau Hi, le commutateur 760 qui délivre la puissance électrique à la borne IG du circuit d'alimentation 74 est maintenu activé, permettant de ce fait que le circuit d'alimentation 74 fonctionne. Lorsque le nombre de rotations est faible, la constante de temps CR du circuit CR 757 est plus courte que le cycle d'entrée établi de la bascule 755, de sorte que l'entrée établie soit Lo lorsque la bascule 755 est remise à zéro, c'est-à-dire, lorsque le potentiel du condensateur Cl devient 2'V0ó/3. Ensuite, jusqu'à ce que l'entrée établie devienne Hi, la bascule 755 maintient la sortie Lo et une sortie Outl du circuit de commande de l'alimentation 75 est maintenue à Lo. Lorsque le nombre de rotations dépasse un nombre prédéterminé, le cycle d'entrée établi de la bascule 755 devient plus court que la constante de temps CR, de sorte que lorsque la bascule 755 est remise à zéro, c'est-àdire, lorsque le potentiel du condensateur Cl devient 2'V00/3, l'entrée établie soit également Hi. La bascule 755 continue de sortir des signaux de niveau Hi et la sortie Outl du circuit de commande de l'alimentation 75 est maintenue à Hi. C'est-à-dire qu'à mesure que le nombre de rotations augmente, la fréquence de la tension induite dans la bobine inductrice 6 devient élevée et la période de désactivation de la sortie Outl est raccourcie graduellement et s'active finalement de manière continue. Ainsi, le circuit d'alimentation 74 est maintenu activé de manière continue, des fonctionnements intermittents étant réalisés dans une région de faible rotation, et un décalage étant réalisé sur un fonctionnement continu à un certain nombre de rotations ou plus. Par exemple, dans un alternateur comportant douze pôles (six paires de pôles), lorsque R2 est réglé à 100 kQ et Cl à 0,1 pF, un fonctionnement continu peut être réalisé à environ 1000 [tr/min]. Généralement, lorsqu'un alternateur comportant 2'P1 pôles doit être actionné de manière continue à Ni [tr/min], cela peut être effectué en établissant la constante de temps du circuit CR 757 à 60/(Pl'Nl) [s]. C'est-à-dire, dans le présent mode de réalisation, que la puissance électrique doive être délivrée ou non est déterminé en comparant le cycle d'une tension induite par une bobine d'induction au magnétisme résiduel (une tension de signal fonction de la fréquence, un signal électrique induit par une rotation) avec la constante de temps du circuit CR (le premier retardateur) 757, il est possible de déterminer que le nombre de rotations a atteint un nombre prédéterminé ou plus et ainsi il est possible de délivrer la puissance électrique de manière stable au circuit de commande. Dans le cas de l'utilisation de la bascule RS 755, lorsqu'à la fois les entrées établies et remises à zéro sont Hi, la sortie de la bascule devient incertaine. En conséquence, une tension de sortie de l'alternateur 1 est détectée par le circuit diviseur de tension à résistances 761, et est comparée à une tension de référence plus élevée qu'une tension à vide de la batterie au moyen du comparateur 764, ensuite un signal de niveau Hi est délivré en sortie lorsque la tension de sortie de l'alternateur 1 est plus élevée que la tension de référence Vref, et la porte du commutateur 760 est validée avec un signal OU du signal et de la sortie Outl, d'o il résulte que le fonctionnement peut toujours être réalisé de manière stable. En passant le résultat de la comparaison entre la tension de sortie de l'alternateur 1 et la tension de référence supérieure à la tension à vide de la batterie à travers la porte OU, il est davantage possible d'atteindre l'avantage suivant. On considérera maintenant le processus d'arrêt du moteur du véhicule à la fin de la course du véhicule. Habituellement, puisque la batterie est maintenue dans un état de charge pratiquement plein, la tension à ses bornes, c'est-à-dire, une tension d'entrée du comparateur 764 est d'une valeur correspondant approximativement à 14,5 V et la sortie du comparateur 764 est Hi. Lorsque le conducteur du véhicule arrête le moteur, l'alternateur 1 se désactive également immédiatement. Mais l'alimentation principale de l'unité de commande de tension dans l'alternateur 1 est toujours active avec le signal Hi reçu du comparateur 764. En conséquence, un courant d'excitation continue d'être délivré à la bobine inductrice 6 dans l'alternateur 1 à un rapport cyclique approximatif. La tension de borne de batterie chute finalement à une tension sans charge d'approximativement 12,8 V à cause de la disparition de la polarisation de charge par exemple, de sorte que la sortie du comparateur 764 soit inversée pour désactiver le circuit d'alimentation 74. Puisque la batterie de véhicule classique utilise une réaction chimique, quelques dizaines de secondes sont nécessaires à partir du moment o le moteur s'arrête de même que la génération de puissance de l'alternateur 1 jusqu'au moment o le circuit d'alimentation 74 dans l'unité de commande de tension se désactive et le courant d'excitation circulant dans la bobine inductrice 6 s'éteint complètement. Dans le présent mode de réalisation, en conséquence, le phénomène faisant que le courant d'excitation atténué de la bobine inductrice 6 démagnétise le noyau d'armature au moment de l'arrêt de la rotation est réalisé en retardant l'arrêt de l'alimentation vers le circuit de commande en se basant sur la tension de batterie, c'est-à-dire, la tension de sortie en courant continu de l'alternateur 1. Ainsi, la prochaine fois que le moteur démarre, l'unité de commande de tension dans l'alternateur 1 peut être restauré de manière positive à son état d'attente. Ici, retarder l'arrêt de l'alimentation vers le circuit de commande peut être réalisé non pas par un changement de la tension de sortie en courant continue, mais par un changement de sa fréquence, ou par changement dans la tension générée ou la fréquence de la bobine d'armature. Dans le présent mode de réalisation, il est représenté un exemple dans lequel a été réalisée la fonction du retardateur par un traitement de signal analogique qui utilise la constante de temps du circuit CR. Le même avantage peut être obtenu également par un traitement de signal numérique qui utilise l'un quelconque parmi divers compteurs numériques. La figure 3 représente les états potentiels de diverses parties. (Modification) La figure 4 montre une modification du premier mode de réalisation. Dans le premier mode de réalisation décrit ci-dessus, une tension en courant alternatif induite dans la bobine inductrice 6 est détectée et utilisée en tant que signal de déclenchement pour déclencher le circuit d'alimentation. En variante, dans cette modification, une tension de sortie monophasée provenant de la bobine d'armature 3 est détectée et utilisée comme signal de déclenchement. L'opération est la même que dans le premier mode de réalisation. (Deuxième mode de réalisation) On décrira le deuxième mode de réalisation de la présente invention en se référant à la figure 5. Un circuit de commande de l'alimentation 75 utilisé dans le deuxième mode de réalisation est caractérisé par l'utilisation en parallèle d'une première partie de circuit de commande de l'alimentation 75a présentant une fonction égale à celle du premier circuit de commande de l'alimentation 75 représenté sur la figure 2, et qui fonctionne avec la tension de la bobine inductrice, et d'une deuxième partie de circuit de commande de l'alimentation 75b présentant une fonction presque égale à celle du circuit de commande de l'alimentation 75 représenté sur la figure 4, et qui fonctionne avec la tension de la bobine d'armature. Ici, une durée de temps de la sortie Hi provenant de la deuxième partie de circuit de commande de l'alimentation 75b (une constante de temps d'un circuit CR (le deuxième retardateur) constituée par un circuit série comportant la condensateur C3 et la résistance R5) C3R5 est établie plus longue par rapport à la durée de temps C1R2 de la sortie Hi provenant de la première partie de circuit de commande de l'alimentation a. De plus, le circuit de commande de l'alimentation 75 dans le deuxième mode de réalisation comprend un moyen de détection 767 destiné à détecter une composante de la fréquence de la tension de sortie provenant de la bobine d'armature 3, par exemple, un convertisseur fréquence/tension connu, un comparateur 768 qui compare une sortie du moyen de détection 767 avec une tension constante prédéterminée, une porte ET 769 qui réalise la fonction ET d'une sortie Q provenant de la deuxième partie du circuit de commande de l'alimentation 75b avec une sortie à partir du comparateur 768, et une porte OU 770 qui réalise la fonction OU d'une sortie de la porte ET 769 avec une sortie de la première partie de circuit de commande de l'alimentation 75a. On expliquera un fonctionnement du deuxième mode de réalisation. Comme pour le fonctionnement de la première partie de circuit de commande de l'alimentation 75a, une explication de celui-ci sera omise du fait qu'il est identique à celui du premier mode de réalisation. La deuxième partie de circuit de commande de l'alimentation 75b est la même que dans la modification du premier mode de réalisation. Ici, dans le cas o la sortie du détecteur de fréquence 767 est supérieure à la fréquence prédéterminée Vref, le comparateur 768 délivre en sortie un signal de niveau Lo. Il s'ensuit que dans l'état normal de génération de puissance dans lequel le nombre de rotations est important, la sortie de la deuxième partie de circuit de commande de l'alimentation 75b est rendue invalide. Lorsque le moteur entre dans un processus d'arrêt, avec une chute du nombre de rotations de l'alternateur 1, et la fréquence de la tension en courant alternatif dans la bobine d'armature a diminué jusqu'à une fréquence correspondant à Vref 2 ou moins, le comparateur 768 délivre en sortie un signal de niveau Hi et la sortie de la deuxième partie de circuit de commande de l'alimentation b est délivrée en entrée à la porte OU 770. A ce moment, puisqu'une période de sortie Hi T2 pendant qu'un signal de niveau Hi est délivré en sortie du circuit 75b est suffisamment plus longue qu'une période de sortie Hi Tl pendant qu'un signal de niveau Hi est délivré en sortie à partir du circuit 75a, la porte OU 770 continue de délivrer en sortie les signaux de niveau Hi pendant une certaine période même après la diminution du nombre de rotations et l'arrêt complet du moteur, de sorte que le circuit d'alimentation 74 soit maintenu activé. Tant que le circuit d'alimentation 74 est maintenu activé, un courant d'excitation continue de circuler dans la bobine inductrice 6 de sorte qu'un champ magnétique d'un courant continu continue d'être appliqué au noyau d'armature, permettant de ce fait que la génération de puissance soit facilement démarrée lorsque le moteur doit ensuite être démarré. C'est-à-dire que dans le deuxième mode de réalisation, l'alimentation de la puissance électrique vers le circuit de commande 3 continue pendant une courte période de temps même après l'arrêt complet de la rotation sur la base de la tension générée dans la bobine d'armature pour empêcher une démagnétisation par courant alternatif. (Troisième mode de réalisation) On décrira le troisième mode de réalisation en se référant à la figure 7. Comme cela est représenté sur la figure 7, le troisième mode de réalisation comprend un comparateur 1000, une porte OU 1001, une diode 1002, des résistances 1003 et 1005, un condensateur 1004 et un comparateur 1006. Le comparateur 1000 compare une tension régulée Vth à une tension de batterie Vb. Une sortie du comparateur 1000 commande le transistor 71 par l'intermédiaire de la porte OU 1001, et une tension de sortie en courant continu est commandée pour converger vers la tension régulée Vth. La diode 1002 demi-onde redresse la tension de la bobine d'armature monophasée Vp (tension générée). La tension de la bobine d'armature monophasée (tension générée) Vp est une demi-onde redressée par la diode 1002 et charge le condensateur 1004 par l'intermédiaire de la résistance 1003, et le condensateur 1004 est déchargé dans la résistance 1005. 16. Dans une étape de génération de puissance normale dans laquelle la tension redressée de la tension de la bobine d'armature monophasée (tension générée) Vp dépasse une valeur prédéterminée Vrefx, le comparateur 1006 délivre en sortie un signal de niveau Lo, alors que dans une étape initiale de rotation dans laquelle le nombre de rotations est plus petit qu'un nombre prédéterminé et pendant et après l'arrêt de la rotation, le comparateur 1006 délivre en sortie un signal de niveau Hi. Il s'ensuit que dans l'étape initiale de rotation et pendant et après l'arrêt de la rotation, la porte OU 1001 est alimentée en courant inducteur. De cette manière, lorsque le nombre de rotations a diminué endessous de la valeur prédéterminée à cause de l'arrêt de la rotation, le courant inducteur circule suffisamment à travers la bobine inductrice 6 pour empêcher une démagnétisation par courant alternatif. Par la suite, l'alimentation d'une tension de ligne vers le circuit de commande 73 est coupée pour empêcher un gaspillage en alimentation de courant inducteur et de la consommation de puissance dans le circuit de commande 73. De manière similaire, dans les premier et deuxième modes de réalisation, l'alimentation en puissance électrique vers le circuit de commande 73 n'est pas encore lancée dans l'étape initiale de rotation, d'o il résulte que le gaspillage en alimentation de courant inducteur est empêché. Ainsi, sans tenir compte de la valeur de la tension de batterie Vb, une alimentation suffisante en courant inducteur est assurée même après que l'arrêt de la rotation soit achevé, de sorte que la magnétisation par courant alternatif ne survienne pas. (Modification) Dans les modes de réalisation décrits ci-dessus, l'amplitude de la tension générée Vp est utilisée. En variante, la fréquence de celle-ci peut être utilisée, ou la tension de sortie en courant continu ou son amplitude peut être utilisée. Dans les modes de réalisation décrits ci-dessus, une alimentation en courant inducteur forcée a été lancée pendant la période de décélération pour l'arrêt de la rotation. En variante, cela peut être effectué après l'achèvement de l'arrêt de la rotation et avant la fin de l'alimentation en puissance. Par exemple, dans le circuit de la figure 7, Vrefx peut être fixé à O V. REVENDICATIONS 1. Unité de commande de tension (7) pour un générateur de courant alternatif de véhicule (1), comprenant: un rotor comportant un noyau d'induction comprenant une pluralité de pôles inducteurs formés sur celuici; une bobine inductrice (6) à laquelle un courant inducteur est délivré pour magnétisation desdits pôles inducteurs; une diode (72) pour le retour du courant connectée en parallèle avec ladite bobine inductrice (6) ; une armature comportant un noyau d'armature comprenant une bobine polyphasée (3) appliquée sur celle-ci; un circuit redresseur (4) destiné à redresser une tension générée à partir de ladite bobine polyphasée (3) et à délivrer en sortie la tension en tant que tension de sortie en courant continu, la tension de sortie en courant continu étant commandée en ajustant le courant inducteur; un moyen de commutation (71) destiné à commuter entre les états activé et désactivé du courant inducteur; un circuit de commande (73) destiné à commander ledit moyen de commutation (71) conformément à un signal associé à la tension de sortie en courant continu; un circuit d'alimentation (74) destiné à délivrer une puissance électrique audit circuit de commande (73); et un moyen de maintien d'alimentation (75) destiné à maintenir l'alimentation en puissance électrique vers ledit circuit de commande (73) par ledit circuit d'alimentation (74) pendant une période commençant juste avant l'arrêt de la rotation dudit rotor durant un laps de temps prédéterminé après l'arrêt de la rotation dudit rotor. 2. Unité de commande de tension (7) selon la revendication 1, dans laquelle sur la base d'une rotation induite par un signal électrique associée à la rotation dudit rotor ou du signal associé à la tension de sortie en courant continu, ledit moyen de maintien d'alimentation (75) maintient ledit circuit d'alimentation (74) dans un état activé pendant une période prédéterminée allant d'un moment o un nombre de rotations dudit rotor a diminué pour être inférieur à un nombre prédéterminé jusqu'au dépassement d'un point dans le temps prédit correspondant normalement à l'arrêt de la rotation dudit rotor. 3. Unité de commande de tension (7) selon la revendication 1, dans laquelle ledit moyen de commutation (71) n'est pas désactivé pendant un temps prédéterminé ou plus au moins pendant une période allant de juste avant l'arrêt de la rotation dudit rotor jusqu'à après l'achèvement de l'arrêt de la rotation. 4. Unité de commande de tension (7) selon la revendication 3, dans laquelle ledit moyen de commutation (71) est activé de manière continue pendant la période. 5. Unité de commande de tension (7) selon la revendication 1, dans laquelle ledit moyen de maintien d'alimentation (75) entraîne le début de l'alimentation en puissance électrique vers ledit circuit de commande (73) par ledit circuit d'alimentation (74) lorsqu'un nombre de rotations dudit rotor est supérieur à un nombre prédéterminé, sur la base d'une rotation induite par un signal électrique associée à la rotation dudit rotor. 6. Unité de commande de tension (7) selon la revendication 5, dans laquelle la rotation induite par le signal électrique est formée par une tension induite par une bobine inductrice avec magnétisme résiduel induit dans ladite bobine inductrice (6) par interconnexion d'un flux magnétique résiduel dans ledit noyau d'armature avec ledit noyau d'induction pendant la rotation du rotor ou par une tension induite par la bobine d'armature avec magnétisme résiduel induit dans ladite bobine polyphasée (3) par interconnexion d'un flux magnétique résiduel dans ledit noyau d'induction avec ladite bobine polyphasée (3). 7. Unité de commande de tension (7) selon la revendication 6, dans laquelle ledit moyen de maintien d'alimentation (75) comprend: un moyen retardateur (757) qui fonctionne lorsque le nombre de rotations a atteint une valeur prédéterminée par la tension induite par la bobine inductrice ou la bobine d'armature avec magnétisme résiduel en tant que rotation induite par le signal électrique; et un moyen de comparaison (768) destiné à déterminer si la tension de sortie en courant continu dépasse une tension prédéterminée ou pas, dans laquelle ledit moyen de maintien d'alimentation (75) entraîne le début de l'alimentation en puissance électrique vers ledit circuit de commande (73) par ledit circuit d'alimentation (74) conformément à une sortie OU à la fois de la sortie dudit moyen retardateur (757) avec la sortie dudit moyen de comparaison (768).