Brevet FR2815182A1 — publié le 20020412

La présente invention concerne une source laser monomode accordable en longueur d'onde à cavité externe. On sait qu'une cavité optique résonnante d'une source laser sélectionne une ou plusieurs longueurs d'onde émises par un milieu amplificateur laser. Il s'agit le plus souvent de deux miroirs dont l'un partiellement transparent, formant une cavité dite de Fabry-Perot. Une telle cavité de Fabry-Perot sélectionne, ou résonne pour des demilongueurs d'onde égales à des sous-multiples de la longueur optiqueLop de la cavité et donc en général très proches les unes des autres. Plusieurs longueurs d'onde sont alors susceptibles d'être amplifiées par le milieu amplificateur à spectre large. On obtient ainsi un laser multimode. Pour certaines applications, des lasers monomodes sont préférés. Il est alors nécessaire de mettre en oeuvre une cavité optique résonnante associant un moyen de sélection complémentaire de la cavité de FabryPerot, par exemple de remplacer l'un de ses miroirs par un dispositif dispersif rétroréfléchissant. Les dispositifs dispersifs rétroréfléchissants sont couramment utilisés en optique traditionnelle. Le dispositif le plus connu est probablement le réseau plan de pas p utilisé selon la configuration de Littrow. De manière générale, un réseau plan de pas p a un plan de dispersion perpendiculaire à ses traits. Un faisceau lumineuxcollimaté de longueur d'onde À, incliné d'un angle 61 par rapport à la normale du réseau qui est parallèle au plan de dispersion du réseau, produit un faisceau collimaté également parallèle au plan de dispersion et ayant une direction inclinée d'un angle 02 par rapport à la normale, 01 et 82 étant a 0 é liés par la relation : p sin6i +p sin62 Dans les sources lasers accordables à cavité externe fonctionnant avec une configuration dite de Littman-Metcalf où le faisceau collimaté incident fait un angle 61 avec la normale au réseau, un miroir additionnel est placé avec sa normale ayant un angle 82 sur le réseau. La longueur d'onde À qui respecte À = p sin 61 + P sin 02 est dispersée par le réseau à un angle 02, puis est rétroréfléchie sur le miroir qui lui est alors perpendiculaire, et enfin est dispersée de nouveau dans le réseau en retour et ressort à l'angle Oi d'entrée. Cette longueur d'onde À est donc sélectionnée dans la cavité. L'accordabilité en longueur d'onde est obtenue en faisant varier l'orientation de l'ensemble réseau-miroir, c'est-à-dire en faisant varier 01, ou bien en faisant varier uniquement l'orientation du miroir, c'est-à-dire en faisant varier 02 ou enfin en faisant varier a-0 uniquement l'orientation du réseau, c'est-à-dire en faisant varier 61 et 82 tout en conservant 61-62 constant. La Figure 1 représente un réseau 5 mis en oeuvre selon le montage de Littman-Metcalf dans lequel une extrémité 10 d'un milieu amplificateur monomode guidé 8 est placée au foyer d'une optique de collimation 9 qui produit un faisceau collimaté principal 1 de longueur d'onde À. Ce faisceau est parallèle au plan de dispersion du réseau, c'est-à-dire au plan perpendiculaire aux traits 2 du réseau 5, et forme un angle81 avec la normale 3 à la surface du réseau 5. Par diffraction sur le réseau, le faisceau 1 produit un faisceau collimaté secondaire 11 qui est dans le plan de dispersion et forme un angle 02 avec la normale 3. Un miroir plan 7 est placé perpendiculairement au faisceau 11 et le faisceau serétroréfléchit à travers l'ensemble du système. On sait dans ces conditions que p étant le pas du réseau, lorsque la relation p sin 61 + p sin 02 = À est vérifiée, le faisceau 1 revient sur luimême après une première diffraction sur le réseau 5, une rétroréflexion sur le miroir 7 et une deuxième diffraction sur le réseau 5. Il produit donc un point-image confondu avec l'extrémité 10. On peut donc ainsi réaliser des sources laser accordables, l'accordabilité étant obtenue par le réglage du système dispersif rétroréfléchissant. Toutefois, de tels dispositifs peuvent générer des sauts de modes. En effet, la rotation du dispositif dispersif à réseau change la longueur d'onde sélectionnée mais cette longueur d'onde doit aussi respecter la condition de résonance de toute cavité optique qui indique que la longueur optique Lop de la cavité (en aller simple) est égale à un nombre entier N de demi- longueur d'onde : Lop = N. /2 Si la longueur d'onde sélectionnée diminue, il faut donc raccourcir en même temps la cavité, et inversement la rallonger quand la longueur d'onde augmente, pour rester sur le même nombre entier N et éviter les sauts de modes. Un dispositif d'accordabilité continue sans saut de mode a été proposé avec une configuration de Littrow (distincte de la configuration de Littman-Metcalf (F. Favre et D. Le Guen,"82 nm of continuous tunability for an external cavity semi-conductor laser", Electronics Letters, Vol. 27,183-184, [1991]), mais il nécessite un ensemble mécanique complexe utilisant deux mouvements de translation et deux mouvements de rotation. Dans un article de 1981, Liu et Littman (Optics Letters, vol. 6, NO 3, Mars 1981, pp. 117-118) décrivent un dispositif comportant un réseau et un miroir d'orientation variable mis en oeuvre pour la réalisation d'un laser monomode de longueur d'onde variable. La géométrie proposée permet d'assurer un balayage en longueur d'onde sans rupture. Par ailleurs, les dièdres réflecteurs ont été étudiés de longue date. En particulier, la demande de brevet japonais JP-A-57.099793 du 21 Juin 1981 propose d'utiliser un tel dièdre pour réaliser un dispositif dispersif rétroréfléchissant dans un système de communication à fibre optique multiplex en longueurs d'onde, ces longueurs d'onde sont fixes. On connaît également une telle source laser monomode accordable en continu décrite dans la demande de brevet européen 0.702. 438 qui utilise une configuration de Littman-Metcalf. On connaît encore par la demande de brevet français 2.775. 390 une source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde comportant des moyens d'asservissement de la position du dispositif dispersif rétroréfléchissant par rapport à la longueur d'onde d'émission, de façon à limiter les sauts de mode lors de la variation de la longueur d'onde. Les différents dispositifs de l'art antérieur produisent des résultats satisfaisants, la variation de la longueur d'onde n'occasionnant que peu de sauts de mode. Toutefois, le but de la présente invention est d'améliorer encore les performances de ces sources. On connaît par ailleurs les avantages procurés par la mise en oeuvre d'un cristal photo-réfractif dans une cavité laser (J. M. Ramsey et W. B. Whitten-Optics Letters-Novembre 1987, Vol. 12, No 11). Un tel cristal placé à l'intérieur d'une cavité laser est soumis aux ondes se propageant à l'intérieur de la cavité qui, en interférant, produisent à l'intérieur du cristal des franges fonction de la longueur d'onde, les franges induisant des variations d'indice constituant un réseau de Bragg. Il a été montré par exemple dans l'article cité plus haut que la présence d'un tel composant permet d'affiner le spectre du flux lumineux produit par le laser. Un tel composant a donc été jusqu'à présent considéré comme pouvant se substituer au réseau du système dispersifrétroréfléchissant décrit plus haut, présentant de surcroît l'avantage d'une auto-adaptation sur la fréquence d'émission du laser. L'invention concerne donc une source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde, à cavité externe, comportant une cavité résonnante ayant une face plane réfléchissante, des moyens d'extraction d'une partie du flux lumineux et un dispositif dispersif rétroréfléchissant, un guide d'onde amplificateur placé à l'intérieur de la cavité résonnante, des moyens de contrôle du dispositif dispersif rétroréfléchissant assurant l'accordabilité continue. La face plane de la cavité peut être totalement ou partiellement réfléchissante. Dans ce dernier cas, elle constitue également les moyens d'extraction d'une partie du flux lumineux. Selon l'invention, cette source laser monomode comporte un composant photo-réfractif placé dans la cavité, sensible à la longueur d'onde de la source laser, au sein duquel est formé un réseau de Bragg. Il ressortira de la description détaillée qu'une telle disposition procure non seulement un affinement de la répartition spectrale du flux lumineux produit par la source mais aussi qu'elle limite les possibilités du saut de mode, lors de la variation de la longueur d'onde. Il en résulte soit une meilleure stabilité de la source, soit un assouplissement du respect des conditions de fabrication habituellement requises. Dans différents modes de réalisation présentant chacun des avantages spécifiques et susceptibles d'être combinés dans différentes configurations possibles, cette source laser monomode présente les caractéristiques suivantes : - le composant photo-réfractif est un cristal d'arséniure de gallium (GaAs), - le composant photo-réfractif est un cristal de tellure de cadmium (CdTe), - le composant photo-réfractif est placé approximativement à une distance optique égale de chacun des réflecteurs de la cavité résonnante du laser, - le dispositif dispersif rétroréfléchissant est dans la configuration de Littman-Metcalf, - le miroir du dispositif rétroréfléchissant est un dièdre assurant l'auto-alignement du faisceau dans la direction perpendiculaire à l'étalement du spectre, - le dispositif rétroréfléchissant comporte un ensemble constitué par un objectif et un dièdre réflecteur d'arête perpendiculaire au plan de dispersion du réseau formant un ensemble réflecteur auto-aligné à une dimension, - le guide d'onde amplificateur est une diode laser dont l'une des extrémités constitue la face de sortie du laser, - la source laser produit un faisceau dont la longueur d'onde varie au voisinage de 1550 nm, - la source laser comporte un asservissement du dispositif dispersif rétroréfléchissant en fonction de la longueur d'onde d'émission du laser. L'invention sera décrite ci-après en détail en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est une représentation schématique de la source laser de l'invention : * la figure 1A étant une vue de dessus, * la figure 1B étant une vue de côté de l'un des bras de la source, * la figure 1C étant une vue de côté de l'autre bras de cette source ; - la figure 2 est une représentation des modes du flux lumineux produit par la source : e la figure 2A est une représentation des modes de la cavité de Fabry-Perot du laser, e la figure 2B est une représentation des modes produits par la source, selon l'art antérieur, en l'absence de composant photo-réfractif, e la figure 2C est une représentation séparée des effets séparée du système dispersif et du composant photo-réfractif ; e la figure 2D est une représentation des modes sélectionnés selon l'invention ; - la figure 3 est une représentation comparative des performances de la source, e la figure 3A représente le domaine de fonctionnement d'une source laser accordable classique, e la figure 3B représente le domaine de fonctionnement d'une source accordable conforme à l'invention munie d'un composant photoréfractif en tellure de cadmium, e la figure 3C représente le domaine de fonctionnement d'une source accordable conforme à l'invention munie d'un composant photoréfractif en arséniure de gallium. Les composants traditionnels d'une source accordable ont été décrits plus haut par rapport à l'art antérieur et sont représentés sur la figure 1 avec la même numérotation. Selon l'invention, un composant photo-réfractif 12 est placé dans la cavité. Un tel composant photo-réactif est quelquefois qualifié de dynamique, il est soumis aux ondes lumineuses présentes dans la cavité du laser qui y inscrivent un réseau de Bragg dont les caractéristiques sont liées à leur longueur d'onde. Lorsque cette longueur d'onde varie, le réseau de Bragg évolue, la période de ces franges étant modifiée. La présence d'un tel composant photo-réfractif 12 engendre des phénomènes physiques qui peuvent être interprétés en considérant que celui-ci joue un rôle de filtre sur le ou les flux lumineux présents dans la cavité. En fait, plusieurs modes étant toujours présents dans la cavité, un mode central et des modes adjacents, ce composant photo-réfractif 12 affaiblit les modes adjacents et favorise simultanément le mode central. On obtient ainsi la sélection de modes déjà décrite dans l'art antérieur et permettant d'obtenir une source d'une pureté spectrale plus importante. En plus de cet effet, il a été constaté que dans une source accordable, ce composant photo-réfractif 12 évolue en même temps que la variation de la longueur d'onde, même dans un domaine spectral relativement étendu, et qu'ainsi, non seulement il contribue à améliorer la pureté spectrale de la source mais de plus il évite certains sauts de mode résiduels qui auraient pu se produire lors du balayage en longueur d'onde de la source malgré les différents dispositifs mis en oeuvre pour éviter de tels sauts. On n'avait jusqu'à présent pas envisagé la mise en oeuvre en plus d'un dispositif dispersif 5 au sein de la cavité d'un laser accordable qui a pour effet d'affiner le spectre et, sous certaines conditions, d'éviter les sauts de mode, et un deuxième dispositif dispersif tel que le composant photo-réfractif 12 ayant des propriétés complémentaires. Toutefois, l'expérience a montré la possibilité d'obtenir des effets cumulatifs de sélection, d'une part, par le réseau du système dispersif rétroréfléchissant 5,7 et, d'autre part, par le composant photo-réfractif 12. On a constaté que ce cumul d'effets est optimisé lorsque le composant photo-réfractif 12 est placé à une distance optique égale de chacun des réflecteurs, respectivement 8 et 7, de la cavité résonnante du laser. Une représentation possible de cette situation est donnée sur la figure 2 où l'axe des abscisses est la longueur d'onde et l'axe des ordonnées l'intensité lumineuse, où les modes 13,14, 15 de la cavité de Fabry-Perot du laser représentés sur la figure 2A sont affectés par la mise en oeuvre du seul réseau 5 qui a une courbe 16 de réponse gaussienne telle que représentée sur la figure 2B. La mise en oeuvre du composant photo-réfractif 12, lorsqu'il est placé à mi-distance des réflecteurs 8,7 de la cavité de Fabry-Perot, a un effet 17 sinusoïdal dont la période est le double de l'espacement des modes de la cavité de Fabry-Perot, qui contribue donc par amplification de la longueur d'onde du mode dominant à améliorer l'amplification de celui-ci aux dépens des modes adjacents qui sont affaiblis de manière maximale lorsque le composant photo-réfractif est mis en cette position. Cet effet du composant photo-réfractif 12 est représenté isolément par rapport à la courbe de réponse du réseau sur la figure 2C et cumulativement avec lui sur la figure 2D. On augmente ainsi la puissance du mode principal relativement aux modes adjacents. L'invention est avantageusement mise en oeuvre pour la réalisation d'une source utilisable pour les tests de réseaux de télécommunications par fibres optiques, par exemple dans le proche infrarouge à des longueurs d'onde variant au voisinage de 1550 nm. On a obtenu de bons résultats en réalisant le composant photoréfractif, soit à partir d'un cristal d'arséniure de gallium, soit à partir d'un cristal de tellure de cadmium. Ces cristaux sont particulièrement efficaces dans le domaine de longueur d'onde mentionné plus haut. L'invention peut être mise en oeuvre avec différents types de sources accordables que le dispositif dispersifrétroréfléchissant soit dans la configuration de Littrow ou dans la configuration de Littman-Metcalf. Les différents perfectionnements permettant d'améliorer la stabilisation de la source accordable et d'éviter les sauts de mode peuvent avantageusement être combinés avec la présente invention, en particulier on a amélioré le fonctionnement d'une telle source en utilisant un dièdre comme miroir du dispositif rétroréfléchissant. Ce dièdre assure l'autoalignement du faisceau dans la direction perpendiculaire à l'étalement du spectre. Dans un autre mode de réalisation, le dispositif rétroréfléchissant comporte un ensemble formé par un objectif et un dièdre réflecteur d'arête perpendiculaire au plan de dispersion du réseau. Cet ensemble forme un réflecteur auto-aligné à une dimension. En vue d'une bonne stabilisation du faisceau lumineux, nous avons vu que le positionnement du cristal photo-réfractif, à mi-chemin environ de la cavité, est déterminant. Cette position permet en effet de se prémunir contre un éventuel saut de mode engendré par la cavité de Fabry-Perot formée par l'antireflet du milieu amplificateur et le réseau. Le couplage entre cette petite cavité et la grande est une source d'instabilité. Il existe cependant une autre source éventuelle de saut de mode pour le faisceau lumineux. L'allongement de la cavité entraîne en effet un couplage plus fort entre les modes et une sélectivité plus faible du réseau. Il faut donc déterminer dans quelles conditions le fonctionnement s'effectue sans saut de mode. Les figures 3A, 3B et 3C montrent les domaines de fonctionnement possibles, sans saut de mode, pour une cavité sans cristal photo-réfractif (3A) ou, selon l'invention, avec un cristal d'arséniure de gallium (3C), respectivement avec un cristal de tellure de cadmium (3B). Sur ces figures l'axe des abscisses représente la puissance de sortie de la source, l'axe des ordonnées le décalage en longueur d'onde du mode principal par rapport au maximum de transmission du réseau. Les courbes 18 et 19 représentent les limites d'apparition d'un saut de mode double, et les courbes 20 et 21, les limites d'apparition d'un saut de mode. La source est donc stable tant que le point de fonctionnement est à l'intérieur de la zone 22 délimitée par ces courbes. On constate donc une augmentation significative de la surface de cette zone 22 de fonctionnement stable lors de l'utilisation d'un cristal photo-réfractif selon l'invention (figures 3B et 3C). On s'aperçoit sur les figures 3B et 3C que l'introduction dans la cavité d'un cristal photo-réfractif de type tellure de cadmium permet une limitation des sauts de mode importante vis-à-vis de la cavité sans composant. Le domaine de fonctionnement est considérablement élargi. La valeur des paramètres pris en compte pour obtenir les figures 3A, 3B et 3C est la suivante : longueur de la cavité formée par l'antireflet et le réseau de l'ordre de 30 mm, épaisseur du cristal de tellure de cadmium ou du cristal d'arséniure de gallium de l'ordre de 4 mm. REVENDICATIONS 1. Source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde à cavité externe comportant : - une cavité résonnante ayant une face plane réfléchissante, des moyens d'extraction d'une partie du flux lumineux et un dispositif dispersif rétroréfléchissant, - un guide d'onde amplificateur placé à l'intérieur de la cavité résonnante, - des moyens de contrôle du dispositif dispersif rétroréfléchissant assurant l'accordabilité continue, caractérisée en ce qu'elle comporte un composant photo-réfractif placé dans la cavité, sensible à la longueur d'onde de la source laser, au sein duquel est formé un réseau de Bragg. 2. Source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde selon la revendication 1, caractérisée en ce que le composant photo-réfractif est un cristal d'arséniure de gallium (GaAs). 3. Source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde selon la revendication 2, caractérisée en ce que le composant photo-réfractif est un cristal de tellure de cadmium (CdTe). 4. Source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que le composant photo-réfractif est placé approximativement à une distance optique égale de chacun des réflecteurs de la cavité résonnante du laser. 5. Source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que le dispositif dispersif rétroréfléchissant est dans la configuration de LittmanMetcalf. 6. Source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde selon la revendication 5, caractérisée en ce que le miroir du dispositif rétroréfléchissant est un dièdre assurant l'auto-alignement du faisceau dans la direction perpendiculaire à l'étalement du spectre. 7. Source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que le dispositif rétroréfléchissant comporte un ensemble constitué par un objectif et un dièdre réflecteur d'arête perpendiculaire au plan de dispersion du réseau formant un ensemble réflecteur auto-aligné à une dimension. 8. Source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que le guide d'onde amplificateur est une diode laser dont l'une des extrémités constitue la face de sortie du laser. 9. Source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce qu'elle produit un faisceau dont la longueur d'onde varie au voisinage de 1550 nm. 10. Source laser monomode continûment accordable en longueur d'onde selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce qu'elle comporte un asservissement du dispositif dispersifrétroréfléchissant en fonction de la longueur d'onde d'émission du laser.