Brevet FR2811338A1 — publié le 20020111

PROCEDE DE PREPARATION DE MATERIAUX METALLIQUES POUR LEUR UTILISATION COMME ELECTRODES La présente invention concerne un nouveau procédé de préparation de matériaux métalliques pour leur utilisation comme électrodes. La préparation de matériaux d'électrodes aux performances améliorées est une préoccupation constante de l'industrie. Cette préoccupation répond à un besoin 0o toujours plus grand en matériau résistant aux contraintes des nouvelles applications qui découlent des avancées technologiques. En particulier, l'industrie électrochimique, qui met en euvre des processus d'électrolyse, utilise des électrodes plongées dans un électrolyte souvent acide et dont l'anode dégage, lors de la réaction électrochimique, un gaz corrosif tel que l'oxygène ou le chlore. Ces conditions corrosives auxquelles s'ajoutent des paramètres de fonctionnement sévères (hautes densités de courant) réduisent considérablement la durée de vie des matériaux utilisés. Il a donc fallu s'orienter vers des matériaux permettant de résister à de telles contraintes d'utilisation afin d'en prolonger la durée de vie. En général, les électrodes couramment utilisées pour de telles applications se caractérisent par une géométrie stable résultant d'une inertie chimique et électrochimique élevée et par un potentiel constant pendant des périodes d'utilisations très longues atteignant, voire dépassant, deux à trois ans. Ces électrodes connues sous le nom de DSA (Dimensionally Stable Anodes) ont déjà montré leurs 2 2811338 bonnes performances électrochimiques comme anode pour le dégagement d'oxygène. Dans la fabrication actuelle de ces anodes on utilise un composé métallique tel que Ti, Ta, Nb, Zr, Sn et leurs alliages, recouvert d'une couche d'un matériau électrocatalytique composé d'oxydes de métaux précieux tels cue IrO2, PtOx, Ru02, éventuellement mélangés à des oxydes de métaux valves tels que SnO2, TiC2 ou Ta2O5. Le tantale est particulièrement adapté à la o10 fabrication d'électrodes en raison de son excellente résistance à la corrosion et de sa stabilité électrochimique. Le tantale possède aussi l'avantage d'être particulièrement biocompatible dans les applications biomédicales d'électrodes. On utilise ainsi de plus en plus le tantale pour la fabrication de stimulateurs à influx électriques, notamment pour "pacemakers ". En raison du coût et de la densité du tantale, on évite de fabriquer des anodes en tantale massif et on préfère utiliser un composé métallique de moindre valeur qu'on recouvre d'un substrat en tantale. On traite ensuite le tantale pour recevoir une couche électrocatalytique composée d'oxydes de métaux précieux. Le brevet FR 2 748 495 dont la Demanderesse est titulaire décrit un procédé pour la préparation de matériaux métalliques du type M/Ta/IrO2 par décomposition thermique de tétrachlorure d'iridium IrCl4 sur un substrat en tantale o M représente un métal quelconque. Dans ce procédé, on dépose tout d'abord une couche de substrat en tantale sur un composé métallique quelconque puis un revêtement d'IrO2 sur ce substrat en tantale après des opération de sablage et de décapage du substrat en tantale. 3 2811338 Le sablage et le décapage sont considérés comme des étapes essentielles pour permettre d'augmenter la surface d'accueil du substrat métallique. Le sablage a également pour but de donner une certaine rugosité à la surface du substrat métallique, afin de permettre que le dépôt ultérieur des couches électrocatalytiques d'oxydes de métaux précieux y adhèrent parfaitement. Ces étapes de sablage et de décapage chimique sont donc largement utilisées par l'industrie. Celles-ci sont notamment décrites dans les brevets FR 2 735 386 et FR 2 748 495 dont la Demanderesse est titulaire. Le brevet FR 2 748 495 préconise par exemple un sablage au corindon et un décapage à l'acide chlorhydrique ou fluorhydrique. Cette technique de préparation présente cependant de nombreux désavantages. Lors de l'étape de sablage, on réalise en fait une abrasion de la couche de substrat en tantale. Or le dépôt de couches de substrat en tantale ne serait ce que de quelques um sur un composé métallique est une opération difficile à réaliser, que ce soit par électrochimie, par dépôt sous vide (Vacuum Déposition), par pulvérisation cathodique (Sputtering), par dépôt ionique(Ion Platting) ou encore par dépôt à partir d'une atmosphère réactive (CVD: Chemical Vapor Deposition). Il est donc particulièrement dommage de devoir réaliser l'abrasion de ces couches de tantale qui sont obtenues aussi difficilement. Par ailleurs, le sablage ne permet pas d'envisager toutes les formes d'électrodes. En effet, pour que l'opération de sablage soit efficace, il faut que toute la surface de tantale soit accessible au matériau abrasif. 4 2811338 L'opération de sablage n'est par exemple pas réellement adaptée à la préparation d'électrodes en forme de grille, bien que cette forme soit très utilisée par l'industrie. Enfin l'étape de sablage nécessite un nettoyage ultérieur au bain à ultrasons de manière à éliminer les traces de matériau abrasif. Il subsiste toujours un risque de persistance de tels matériaux qui peuvent être véritablement incrustés dans le substrat tantale Lors de l'étape de décapage, l'utilisation d'acide 0o fluorhydrique représente toujours un risque important en raison de sa grande toxicité. Il est également nécessaire d'effectuer un nettoyage de manière à éliminer toute trace de composés chimiques pouvant interagir avec le milieu de réaction lors de la mise en service des électrodes. Mais il semble évident qu'un nettoyage chimique n'est pas véritablement adapté lorsque ces électrodes sont destinées à être utilisées dans le corps humain comme stimulateur cardiaque par exemple. Les risques de permanence de résidus fluorés ou chlorés sur ces électrodes, de même que les risques de persistance de matériaux abrasifs (incrustation possible lors de l'étape de sablage), sont des inconvénients majeurs à l'implantation in vivo de ces électrodes. Les inventeurs, au prix de nombreux efforts, ont résolu bon nombre de ces inconvénients majeurs en proposant un nouveau procédé de préparation de matériau d'électrodes de type M/Ta/IrO2 o M représente un composé métallique quelconque. L'invention a ainsi pour but de proposer un nouveau procédé de préparation de matériau d'anodes de type M/Ta/IrO2 qui ne comprend pas les étapes de sablage et de décapage considérés comme incontournables par l'art antérieur. Un autre but poursuivi par l'invention est l'amélioration de la durée de vie de ces électrodes. Les inventeurs ont découvert de façon surprenante que le tantale pouvait être directement déposé en une couche de rugosité contrôlée par électrochimie dans un milieu contenant des sels fondus. Le procédé selon l'invention a donc trait à la fabrication de matériaux d'électrodes comprenant au moins un composé métallique et un substrat en tantale, et est io caractérisé par le fait que l'on réalise directement le dépôt d'une couche de substrat de tantale de rugosité contrôlée sur le composé métallique, par électrochimie dans un milieu contenant des sels fondus et sous atmosphère inerte. t5 Par composé métallique, on entend tout métal couramment utilisé dans ce type d'applications. Ce métal peut notamment être choisi dans le groupe comprenant le cuivre, le nickel, le titane, le tantale, leurs alliages, l'acier ou l'acier inoxydable. Le substrat en tantale est ici une couche de tantale que l'on dépose par voie électrochimique dans un milieu contenant des sels fondus. La densité de courant cathodique de la réaction électrochimique de dépôt de substrat en tantale est comprise entre 50 et 150 mA.cm-2, de préférence est comprise entre 50 et 100 mA.cm-2. En raison de la suppression des étapes de sablage et de décapage utilisée par l'art antérieur dans le procédé mis au point par les inventeurs, il est désormais possible de ne déposer qu'une fine couche de tantale sur le composé métallique. En effet, les procédés de l'art antérieur devaient prévoir une couche plus importante de tantale en 6 2811338 sachant qu'une partie de l'épaisseur de cette couche serait diminuée par l'abrasion. Ainsi, la couche de substrat en tantale de rugosité contrôlée a une épaisseur supérieure ou égale à environ 2 pm, de préférence a une épaisseur comprise entre 20 et 50 pm. La rugosité moyenne ou écart moyen de la rugosité Ra de la couche de tantale déposée dans le procédé selon l'invention est quant à elle comprise entre environ 0,5 et 1,5 pm et de préférence est égale à 1 pm. La mesure de la rugosité est effectuée au moyen d'un profilomètre informatisé de marque TENCOR. Cet appareil est capable de mesurer des longueurs de l'ordre du pm qui caractérisent la forme du profil de la couche rugueuse de tantale. L'acquisition des données se fait de façon mécanique par le déplacement horizontal d'une pointe sur une partie de l'échantillon qui va reproduire ainsi le profil du dépôt de tantale. Cette acquisition de données est illustrée sur la Figure 1 sur laquelle, Rt représente l'écart maximal entre les pics de la rugosité, Ra représente l'écart moyen de la rugosité, L représente la distance totale sur laquelle la mesure est effectuée et hi sont autant de mesures d'écarts à la moyenne nécessaires pour caractériser le profil rugueux. L'écart moyen de la rugosité Ra est calculé selon la formule suivante: 1L jhi+j- jh:+... +Ihn Ra = --fhildx = Lo n o Ra est exprimé en pm, L représente la distance totale sur laquelle la mesure est effectuée, hi, représente l'écart à la moyenne pour la mesure i et n le nombre de mesures effectuées. 7? 2811338 Pour que les résultats puissent être considérés comme reproductibles, il faut d'une part choisir une longueur L assez importante par rapport à la dimension de l'échantillon et d'autre part régler la vitesse de déplacement de la pointe sur le dépôt en fonction du profil étudié. L est généralement fixé à 2mm et la vitesse de déplacement de la pointe sur le dépôt est de 20pm.s-. Les valeurs de rugosité moyenne Ra présentées sont une moyenne de cinq mesures effectuées sur différentes sections de la surface rugueuse du même dépôt de tantale. L'électrolyte de sel fondu utilisable dans le procédé selon l'invention est à une température comprise entre 700 et 800 C sous atmosphère inerte et contient le mélange LiF-NaF-K2TaF7 o K2TaF7 représente de 10% à 30% en masse de la composition, de préférence représente 20% en masse de la composition. Comme atmosphère inerte, on peut notamment utiliser l'argon ou l'azote. Le procédé conforme à l'invention procure de nombreux avantages par rapport aux procédés de l'art antérieur. Outre le fait de supprimer deux étapes dans le procédé de fabrication des électrodes, le procédé conforme à l'invention permet de se libérer des contraintes de forme qu'imposait la méthode de sablage. Par ailleurs, les électrodes réalisées dans le procédé selon l'invention ne nécessitent pas de décapage au HF ou au HC1. L'étape supplémentaire de nettoyage chimique postérieur à l'étape de décapage pour éliminer les résidus d'acides est aussi éliminée. Le risque toxicologique dû à la persistance de résidus d'acides ou de produits nettoyants chimiques ou encore d'incrustation de matériaux abrasifs sur les électrodes est ainsi écarté. Ceci représente alors un avantage majeur pour leur utilisation comme matériau biocompatible. Les inventeurs ont naturellement aussi cherché à améliorer la durée de vie des électrodes conformes à l'invention. Ils ont donc eu le mérite de mettre en évidence des conditions de réalisation du revêtement électrocatalytique d'Oxyde d'iridium pour que la durée de vie normalisée des électrodes soit augmentee. En pratique, afin de mesurer la durée de vie des Io électrodes, on réalise un test accéléré de mesure de la durée de vie des anodes. Celui- ci consiste à réaliser l'électrolyse d'une solution d'acide sulfurique concentré à l'aide de l'anode à tester, sous une densité de courant supérieure de 25 à 50 fois à la densité de courant appliquée dans les procédés industriels. Les durées de vie des anodes dans ces conditions sont par conséquent plus courtes que les durées de vie dans les conditions normales d'exploitation, ce qui facilite l'étude comparative en vue d'optimiser les conditions de préparation des anodes. En pratique, pour comparer valablement les anodes préparées avec des masses surfaciques d'oxyde électrocatalytique différentes, on définit la durée de vie normalisée t par l'équation suivante: durée de vie t= masse surfacique d'Ir02 La masse surfacique d'Ir02 est définie comme étant la masse d'oxyde électrocatalytique IrO2 déposé en revêtement par unité de surface de substrat. La durée de vie normalisée t est ainsi exprimée en h.m2.g-1. Jo Le dépôt du substrat en tantale rugueux selon le procédé de l'invention est suivi d'un enrobage par un 9 2811338 revêtement électrocatalytique d'oxyde d'iridium par décomposition thermique sur le substrat en tantale, de tétrachlorure d'iridium IrCl4 sous atmosphère oxydante contrôlée, le tétrachlorure d'iridium étant en solution dans un solvant organique et étant préalablement appliqué sur le substrat en tantale. Concrètement, une fois le dépôt du substrat en tantale de rugosité contrôlé réalisé, le tétrachlorure d'iridium IrCl4, en solution dans un solvant organique, o10 est appliqué, par exemple au pinceau, sur la surface rugueuse de substrat en tantale. Le solvant organique utilisable peut être choisi parmi les solvants alcooliques notamment parmi le méthanol, l'éthanol, le propanol, l'isopropanol, le butanol, l'octanol ou leurs mélanges, de préférence le solvant alcoolique est un mélange d'éthanol/isopropanol et plus préférentiellement encore le solvant alcoolique est l'octanol. L'octanol est particulièrement adapté à la décomposition de tétrachlorure d'iridium car son utilisation permet d'abaisser la température de cette décomposition jusqu'à un point o le tantale n'est pas oxydé. En fait, ce type de traitement thermique affecte aussi la couche de substrat en tantale. Le substrat en tantale risque alors une oxydation lorsque les températures de la décomposition thermique sont trop élevées. Or la couche d'oxyde d'iridium que l'on applique doit justement prévenir une telle passivation du substrat en tantale. Ainsi, une température de décomposition de tétrachlorure d'iridium trop élevée, oxyderait le substrat en tantale, ce qui reviendrait à diminuer la durée de vie normalisée des électrodes. 2811338 Le choix d'une atmosphère oxydante contrôlée permet aussi de favoriser le dépôt d'oxyde d'iridium, ce qui contribue à l'augmentation de la durée de vie normalisée des électrodes. Dans le procédé selon l'invention, la décomposition thermique d'IrCl4 est effectuée sous une atmosphère contrôlée comprenant de 70% à 100% de dioxygène, de préférence comprenant 100% de dioxygène. Le procédé selon l'invention est donc aussi applicable à la réalisation d'un revêtement o10 électrocatalytique d'oxyde d'iridium par décomposition thermique de tétrachlorure d'iridium IrCl4 sur un substrat en tantale, caractérisé par le fait que le tétrachlorure d'iridium est préalablement appliqué en solution dans l'octanol sur le substrat en tantale et que ladite décomposition thermique est effectuée sous atmosphère oxydante contrôlée. La décomposition thermique est ainsi effectuée dans un four à une température comprise entre 200 et 540 C, de préférence comprise entre 310 et 4500C, et plus préférentiellement encore à une température égale à 400 C. Le revêtement électrocatalytique d'Ir02 peut par exemple être réalisé selon les étapes suivantes: (a) dépôt, sur le substrat rugueux en tantale, d'une solution contenant des précurseurs de revêtement IrCl4, (b) étuvage pour évaporer en partie le solvant, (c) traitement thermique à une température T1 comprise entre 200 et 400 C, (d) reprise des trois dernières étapes (a), (b) et (c), aussi souvent que nécessaire pour réaliser le nombre de premières couches désirées de revêtement catalytique, Il 2811338 (e) dépôt, sur le substrat métallique, d'une solution contenant le précurseur IrCl4, (f) étuvage pour évaporer complètement le solvant, (g) traitement thermique à une température T2 comprise entre 320 et 540, C, (h) reprise de ces trois dernières opérations (e), (f) et (g) jusqu'à obtention de la masse surfacique d'oxyde d'iridium désirée, O10 De façon plus détaillée, le procédé selon l'invention peut comprendre les étapes suivantes: (i) Dépôt direct d'un substrat rugueux en tantale sur un composé métallique par électrochimie dans un bain contenant des sels fondus, sous atmosphère inerte, (j) dépôt, sur le substrat rugueux en tantale, d'une solution organique contenant le précurseur de revêtement IrCl4, (k) étuvage pour évaporer en partie le solvant pendant environ 2 à 5 minutes, (1) traitement thermique à une température T1 comprise entre 200 et 400 C, pendant environ 5 minutes, (m) reprise des trois dernières étapes (j), (k) et (1), aussi souvent que nécessaire pour réaliser le nombre de premières couches désirées de revêtement catalytique, (n) dépôt, sur le substrat métallique, d'une solution contenant le précurseur IrCl4, (o) étuvage pour évaporer complètement le solvant pendant environ 10 minutes, 12 2811338 (p) traitement thermique à une température T2 comprise entre 320 et 540 C pendant environ 10 minutes, (q) reprise de ces trois dernières opérations (n), (o) et (p) jusqu'à l'obtention de la masse surfacique d'oxyde d'iridium désirée, (r) calcination finale à une température T3 comprise entre 320 et 540 C pendant environ 90 minutes. o0 La présente invention va maintenant être décrite plus en détail à l'aide des exemples comparatifs qui suivent. EXEMPLE 1 1 5 On effectue le dépôt d'un substrat de tantale par électrolyse en milieu de fluorures fondus selon le procédé de l'invention. L'électrolyte est un mélange LiF-NaF- K2TaF-, de composition 20% massique en K2TaF7. La température est comprise entre 700 et 800 C. L'électrolyse est conduite sous atmosphère d'argon. L'anode est en tantale et l'électrode est constituée par le support métallique. On étudie l'influence de la densité de courant sur la rugosité de la couche de tantale déposée. On réalise ainsi le déoôt d'un substrat en tantale à une densité de courant que l'on fait varier de 0 à 300 mA.cm-2. Les résultats sont représentés sur la Figure 2. La Figure 2 illustre l'influence de la densité de courant sur la rugosité moyenne de la couche de tantale 3o déposée sur le composé métallique. L'axe des abscisses représente la densité de courant en mA.cm2, l'axe des ordonnées représente la rugosité moyenne du tantale en pm. 1 3 2811338 EXEMPLE 2 On réalise, dans les mêmes conditions et conformément au procédé de l'invention, quatre dépôts de revêtements électrocatalytiques d'oxyde d'Iridium IrO2, sur quatre substrats en tantale en utilisant quatre solvants différents pour les précurseurs IrCl4 de manière à en étudier l'influence sur la durée de vie normalisée des électrodes. tO Pour le premier dépôt, on utilise le méthanol comme solvant de précurseur de revêtement IrCl4. Pour le deuxième dépôt, on se sert de l'éthanol comme solvant de précurseur de revêtement IrCl4. Pour le troisième dépôt, on choisit le butanol et enfin pour la quatrième électrode, on prend de l'octanol comme solvant pour le précurseur de revêtement IrCl4. Les températures de décomposition sont Tl: 400 C, T2: 430 C, la température de calcination finale est T3: 450 C. L'atmosphère du four dans laquelle a lieu la décomposition thermique est l'air. Le Tableau 1 et la Figure 3 présentent les résultats de cette étude. Am/S représente la masse surfacique (en g.m-2) sur l'électrode du dépôt de revêtement électrocatalytique d'IrO2. Sur la Figure 3, l'axe des abscisses représente le nombre d'atomes de carbone présents dans la molécule de solvant alcoolique utilisé. L'axe des ordonnées représente la durée de vie normalisée des anodes réalisées avec les différents alcools. Tableau 1 Alcool Tl T2 T3 Am/S Durée de vie (oC) ( C) ( C) (g.m-2) normalisée (h.m2. g-1) Méthanol 430 450 40 12,03 8,13 0,4 Etharnol |400 430 450 11,81. 8, 65 0,4 Ethanol. 0 3 Butanol 400 430 450 11,66 10,9 0,6 Octanol 400 430 1 450 11,82 11,5 0,6 Il ressort de cet essai que la durée de vie normalisée est optimale lorsque le précurseur IrC14 est appliqué en solution dans l'octanol. EXEMPLE 3 On réalise la décomposition thermique d'IrCl4 sur huit échantillons de substrat en tantale, conformément au procédé selon l'invention et à une température Tl fixe, égale à 380 C et à des températures T2 et T3 identiques qui varient pour ces différents échantillons de manière à optimiser la température de décomposition. Le solvant choisi pour le précurseur de revêtement IrCl4 est le mélange éthanol/iso-propanol. L'atmosphère du four est l'air. Le tableau 2 et la Figure 4 présentent les résultats de cette étude. Sur la Figure 4, l'axe des abscisses représente la température T2 (ou T3) utilisée pour la décomposition thermique (en C) de IrCl4 sur le substrat en tantale des électrodes. L'axe des ordonnées représente la durée de vie normalisé (en h.m2.g-1) des électrodes ainsi traitées. 2811338 Tableau 2 N T1(C) T2( C) T3( C) Am/SDurée de Echantillon (g.m-2) vie normalisée 2 1 (h.m2.g-) 1 380 3 340 340 9,8 0,3 2 380 380 I 380, 10 0,4 3 380 420 420 10,4 3,9 0,1 4 3 380 440 440 10,3 5,8 0,5 380 460 460 10,6 16,7 1,7 6 380 480 480 10,9 11,4 1,0 7 380 500 500 11,8 9,8 1,0 I 8 [ 380 540 540 25,6 0,1 Il ressort de cette étude que la plage de température de décomposition préférentielle dans le mélange éthanol/iso-propanol pour obtenir une durée de vie normalisée optimisée est de 440 à 500 C et qu'une température de décomposition thermique trop élevée diminue la durée de vie normalisée. EXEMPLE 4 On effectue la même étude que celle réalisée dans l'exemple 3. Le solvant utilisé est ici l'octanol. Les résultats de cette étude sont reportés dans le tableau 3 et sur la Figure 5. Sur la Figure 5, l'axe des abscisses représente la température de décomposition thermique d'IrCl4. L'axe des ordonnées représente la durée de vie normalisé (en h.m2.g 1) des électrodes ainsi traitées. 1 6 2811338 Tableau 3 i Tl( C) T2(C) T3( C) Am/S Durée de Echantillon (g.m-') vie normalisée (h.m2.g-) i 200 320 320 11,5 0,4 2 200 360 360 11,71 1,7 3 200 380 380 11,71 11,4 1,2 4J 1200 400 400 0 11,08 27,9 2,9 200 i 420 420 11,66 18,4 2 6 200 440 4 440 11,64 14,9 1,6 __ 7 2200 460 460 12,16 14,4 1,6 8 200 500 500 13 0,2 Il ressort de cette étude que la plage de température de décomposition préférentielle dans l'octanol pour obtenir une durée de vie normalisée optimisée est de 380 à 460aC et qu'une température de décomposition thermique trop élevée diminue la durée de vie normalisée. EXEMPLE 5 On réalise la décomposition thermique d'IrCl4 sur six échantillons de substrat en tantale, conformément au procédé selon l'invention et sous des atmosphères contenant 0, 10, 20, 40, 70 et 100% de dioxygène pour ces différents échantillons de manière à étudier l'influence de la composition gazeuse sur la décomposition et de manière à améliorer la durée de vie normalisée des électrodes. 17 2811338 Le solvant choisi pour le précurseur de revêtement IrCl4 est le mélange éthanol/iso-propanol. Les températures de décomposition sont T1 = 400 C et T2 = 430 C. La température de calcination finale est T3 = S 450 C. Les résultats de cette étude sont reportés dans le tableau 4 et sur la courbe de la Figure 6. Sur la Figure 6, le pourcentage de dioxygène est représenté par l'axe des abscisses et la durée de vie o10 normalisée en h.m2.g-1 est représentée par l'axe des ordonnées. Tableau 4 % O2 T1( C) T2( C) T3( C) Am/S Durée de (g.m-2) vie normalisée (h.m2.g-1) O 400 430 450 11,92 0 400 430 450 12,25 8,4 400 430 450 11,17 7,7 400 430 450 11 8,6 400 430 450 12,42 12,24 400 ' 430 4 450 11,33 17,4 Cette étude montre que la durée de vie normalisée des électrodes est optimisée lorsque la décomposition thermique du précurseur IrCl4 dans le mélange éthanol/iso- propanol a lieu sous une atmosphère composée à 100% de dioxygène. EXEMPLE 6 On réalise des analyses thermogravimétriques de quatre solutions de précurseur IrCl4 dans le méthanol, l'éthanol, le butanol et l'octanol à 20 C/min. Les résultats de cette analyse sont reportés sur la Figure 7. Sur la Figure 7, l'axe des abscisses représente la température (en C). Et l'axe des ordonnées représente la perte de masse en pourcentage des solutions alcooliques. Cette Figure montre aussi les températures de décomposition d'IrCl4 d'abord en IrO2 puis en Ir. La courbe référencée par les triangles représente l'analyse thermogravimétrique de la solution de précurseur IrC14 dans le méthanol. La courbe référencée par les ronds est celle de l'analyse l'analyse thermogravimétrique de la solution de précurseur IrC14 dans l'éthanol. La courbe référencée par les carrés est celle de l'analyse thermogravimétrique de la solution de précurseur IrCl4 dans le butanol. Enfin, la courbe référencée par les losanges est celle de l'analyse l'analyse thermogravimétrique de la solution de précurseur IrCl4 dans l'octanol. Ces températures sont reprises dans le tableau 5. Tableau 5 Solvant de la solution de Température de décomposition précurseur ( C) Méthanol 790 Ethanol 600 Butanol 410 Octanol 310 19 2811338 Cette étude montre que la température de décomposition thermique d'IrCl4 est inférieure lorsque IrCl4 est en solution dans l'octanol, par rapport à la décomposition thermique dans d'autres solvants dont la5 longueur de la chaine carbonée est inférieure. REVENDICATIONS 1. Procédé pour la réalisation d'un revêtement électrocatalytique d'oxyde d'iridium par décomposition thermique de tétrachlorure d'iridium IrCl4 sur un substrat en tantale, caractérisé par le fait que le tétrachlorure d'iridium est préalablement appliqué en solution dans l'octanol sur le substrat en tantale et que ladite décomposition thermique est effectuée sous atmosphère oxydante contrôlée. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la décomposition thermique est effectuée à une température comprise entre 200 et 540 C, de préférence comprise entre 310 et 450 C, et plus préférentiellement encore à une température égale à 400 C. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé par le fait que la décomposition thermique d'IrCl4 est effectuée sous une atmosphère contrôlée comprenant de 70% à 100% de dioxygène, de préférence comprenant 100% de dioxygène. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que l'on réalise le revêtement électrocatalytique d'Ir02 selon les étapes suivantes: (a) dépôt, sur le composé métallique et sur le substrat rugueux en tantale, d'une solution contenant le précurseur de revêtement IrCl4, (b) étuvage pour évaporer en partie le solvant, (c) traitement thermique à une température T1 comprise entre 200 et 400 C, (d) reprise des trois dernières étapes (a), (b) et (c) , aussi souvent que nécessaire pour 2 1 2811338 réaliser le nombre de premières couches désirées de revêtement catalytique, (e) dépôt d'une solution contenant le précurseur IrCl4 sur le substrat en tantale, (f) étuvage pour évaporer complètement le solvant, (g) traitement thermique à une température T2 comprise entre 320 et 540 C, (h) reprise de ces trois dernières opérations (e), (f) et (g) jusqu'à l'obtention de la masse surfacique d'oxyde d'iridium désirée. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes suivantes: (i) Dépôt direct d'un substrat rugueux en tantale sur un composé métallique par électrochimie dans un bain contenant des sels fondus, sous atmosphère inerte, (j) dépôt, sur le composé métallique et sur le substrat rugueux en tantale, d'une solution organique contenant des précurseurs de revêtement IrCl4, (k) étuvage pour évaporer en partie le solvant pendant environ 2 à 5 minutes, (1) traitement thermique à une température Tl comprise entre 200 et 400 C, pendant environ 5 minutes, (m) reprise des trois dernières étapes (j), (k) et (1), aussi souvent que nécessaire pour réaliser le nombre de premières couches désirées de revêtement catalytique, 22 2811338 (n) dépôt d'une solution contenant le précurseur IrCl4 sur le substrat rugueux en tantale, (o) étuvage pour évaporer complètement le solvant pendant environ 10 minutes, (p) traitement thermique à une température T2 comprise entre 320 et 540 C, (q) reprise de ces trois dernières étapes (n), (o) et (p) jusqu'à l'obtention de la masse surfacique d'oxyde d'iridium désirée, (r) calcination finale à une température T3 comprise entre 320 et 540 C.