Brevet FR2811804A1 — publié le 20020118

La présente invention concerne un dispositif de commutation de commande de phases pour commander les séquences d'ouverture / fermeture (repos/travail) d'un dis- joncteur connecté au système de transmission de puissance pour protéger ainsi des charges réactives ou des composants formant réactances tels que des transformateurs, des réac- tances shunt, des bancs de condensateurs (CB) et analogues qui sont connectés. au système d'alimentation électrique, vis-à-vis d'un appel ou à-coup de courant d'excitation, d'une surintensité transitoire ou analogue, qui apparaît lors de l'ouverture/de la fermeture du disjoncteur et qui a des influences nuisibles sur la charge réactive. De façon plus spécifique, la présente invention a trait à un dispo- sitif formant mécanisme de commutation équipé d'un disposi- tif de commande de repos/travail basé sur une phase et est conçue pour réduire les courants transitoires mentionnés précédemment pour les amener à une valeur minimale possible par commande optimale des séquences auxquelles le disjonc- teur doit être fermé. Un dispositif de commutation tel qu'un disjonc- teur est équipé d'une manière générale d'un dispositif de commande de séquence de repos/travail servant à réduire l'appel ou l'à-coup de courants d'excitation, une surten- sion transitoire ou analogue, qui apparaît lors de la fer- meture du disjoncteur, par commande de l'instant de ferme- ture ou de la séquence de fermeture du disjoncteur en pre- nant en compte la durée d'amorçage de l'arc et des facteurs d'influence analogues. Pour avoir une meilleure compréhension de la pré- sente invention, on va tout d'abord décrire de façon assez détaillée le dispositif classique de commutation de com- mande de phases (dispositif de commande de séquence de repos/travail) connu jusqu'à présent. La figure 24 des des- sins annexés à la présente demande représente une structure d'un dispositif connu jusqu'alors de commande de repos/travail pour un disjoncteur représentant de façon typique le dispositif de commutation, conjointement avec les formes d'ondes standards de tensions d'alimentation des phases R, S et T lors de l'opération de fermeture des contacts du disjoncteur ainsi que les cadencements de fonc- tionnement du disjoncteur. Par parenthèses, ce dispositif est décrit dans la demande de brevet japonais mise à l'inspection publique N 156820/1991 (JP-A-3-156820). En se référant à la figure 24, le chiffre de référence 10 désigne d'une manière générale un transforma- teur connecté ou câblé selon une connexion en Y avec un point neutre connecté au potentiel de masse, et le chiffre de référence 50 désigne d'une manière générale un disjonc- teur possédant des chambres 52a, 52b et 52c d'extinction d'arc, dans lesquelles sont disposés des contacts. Pour permettre l'exécution d'opérations d'ouverture / de ferme- ture (de repos/travail) pour ces contacts indépendamment les uns des autres, les contacts sont équipés de disposi- tifs formant actionneurs respectifs 54a, 54b et 54c. En outre sur la figure 24, les références 72a, 72b et 72c désignent des dispositifs de mesure de tensions agencés de manière à mesurer respectivement les tensions d'alimenta- tion des phases R, S et T, et le chiffre de référence 80 désigne d'une manière générale un dispositif de commande de repos/travail basé sur des phases, qui est prévu pour le disjoncteur 50. Le dispositif de commande de repos/travail basé sur les phases est constitué par une unité 82 de détection d'une phase de référence et d'une unité de trai- tement arithmétique / de commande de fonctionnement 81. On va maintenant décrire le fonctionnement du disjoncteur et du dispositif de commutation de commande de phases. Les tensions d'alimentation des phases R, S et T sont mesurées par les dispositifs respectifs de mesure de tensions 72a, 72b et 72c, dont les signaux de sortie sont envoyés à une unité 82 de détection d'une phase de réfé- rence, qui est incorporée dans le dispositif 80 de commande de repos/travail basé sur les phases. L'unité 82 de détec- tion d'une phase de référence est agencée de manière à détecter respectivement les cycles de point zéro, les ten- sions d'alimentation des phases R, S et T, de manière à déterminer ainsi le point de tension nulle qui doit servir d'instant standard ou de référence Tstandard- Lors de la réception d'une commande de travail (fermeture) pour la fermeture du disjoncteur 50, l'unité de traitement arithmétique / commande de fonctionnement 81, qui fait partie du dispositif 80 de commande de repos/tra- vail basé sur les phases, détermine de façon arithmétique une durée d'opération de fermeture ou de travail tfermeture et une durée de préamorçage d'arc tpréarc, tels qu'ils sont prédits à partir de la température ambiante des dispositifs formant actionneurs, des forces d'actionnement de ces derniers et des données de mesure de tension, la durée prédit d'exécution de fermeture tfermeture étant soustraite d'un intervalle de temps qui s'écoule entre l'instant de consigne Tconsigne de fermeture (de travail) des phases R, S et T (par exemple un angle électrique de 90 pour un pic de tension) et l'instant de référence Tstandard, tout en ajoutant la durée de préamorçage d'arc tpréarc pour ainsi déterminer une durée de synchronisation de fonctionnement tcont. Lors de l'écoulement de la durée de synchronisa- tion de fonctionnement tcont à partir de l'instant de réfé- rence tstandard, l'unité de traitement arithmétique/com- mande de fonctionnement 81 du dispositif 80 de commande de repos/travail basé sur les phases envoie les signaux de fermeture ou de travail aux dispositifs respectifs formant actionneurs individuels 54a, 54b et 54c de manière à com- mander ainsi les opérations de fermeture ou de travail pour les contacts disposés à l'intérieur des chambres d'extinction d'arc 52a, 52b et 52c, indépendamment les uns des autres, de sorte que ces contacts peuvent être fermés d'une manière indépendante les uns des autres pour un angle électrique prédéterminé, qui permet de réduire au minimum le phénomène ou l'événement de surcharge de commutation (c'est-à-dire une surintensité apparaissant lors de la fer- meture). Une telle opération de fermeture ou de travail du disjoncteur 50 exécutée au niveau du pic de tension au moyen de la procédure ou séquence de commande décrite pré- cédemment est adoptée dans de nombreuses applications pra- tiques pour la fermeture de différents dispositifs et équi- pements de charge, tels que ceux représentés à titre d'exemple par des transformateurs ou des réactances shunt, dans l'état dans lequel il n'existe essentiellement aucun flux magnétique résiduel et qui est par conséquent favo- rable pour réduire ou éviter l'événement de surcharge de commutation ainsi que pour la fermeture de bancs de conden- sateurs et de lignes de transmission dans l'état sans charge, dans lequel le phénomène ou l'événement de sur- charge de commutation peut être réduit par fermeture du disjoncteur 50 au point de tension zero. Comme cela ressort de ce qui précède, la commande de fermeture pour des transformateurs, des réacteurs shunt ou analogues est exécutée de façon classique dans l'état o essentiellement aucun flux magnétique résiduel n'existe, ce qui permet de réduire la surcharge de commutation qui appa- raît de façon transitoire lors de la fermeture des contacts, moyennant la fermeture du disjoncteur 50 en un point correspondant au pic de tension. Mais en réalité, dans le cas o le flux magnétique résiduel est présent dans le noyau du transformateur ou de la réactance shunt, on rencontre de grandes difficultés à faire fonctionner le disjoncteur 50 à l'instant de fermeture, qui est optimum pour la réduction de l'événement de surcharge de commuta- tion, qui pose un problème. Compte tenu de l'état de la technique décrit pré- cédemment, un but de la présente invention est de fournir un dispositif de commutation de commande de phases, qui soit à même de réduire des phénomènes transitoires de sur- charge de commutation par activation ou actionnement du disjoncteur à un instant optimum de travail ou de ferme- ture, déterminé sur la base du flux magnétique résiduel prédit pour chaque phase du transformateur, de la réactance shunt ou de la charge réactive analogue, nonobstant l'existence du flux magnétique dans le noyau de cette unité. Par parenthèses, il faut indiquer qu'une telle com- mande de travail ou de fermeture du disjoncteur, qui peut réduire la surcharge transitoire et les phénomènes ana- logues, est considérée d'une manière générale comme étant difficile dans le cas o les flux magnétiques résiduels existent dans le noyau du transformateur, la réactance shunt ou la charge réactive analogue. Compte tenu de ce qui précède et d'autres buts qui apparaîtront au cours de la description, il est prévu, selon un aspect de la présente invention, un dispositif de commutation de commande de phases, caractérisé en ce qu'il comporte: un disjoncteur connecté à une charge réactive, qui est connectée à un système d'alimentation électrique triphasé selon une connexion en A ou sinon selon une connexion en Y, avec un point neutre connecté directement à la masse ou, sinon, non connecté à la masse, le disjoncteur étant conçu de manière à interrompre un courant de défaut et un courant de charge circulant dans la charge réactive ou à raccorder la charge réactive au système d'alimentation électrique triphasé pour son excitation, des moyens de mesure de tensions servant à mesurer des tensions de phase sur une base phase-par-phase; des moyens de mesure de cou- rants pour mesurer des courants entre contacts sur le côté sortie du disjoncteur; des moyens d'actionnement pour exé- cuter des opérations d'ouverture / de fermeture de contacts du disjoncteur d'une manière indépendante, sur une base phase par phase; des moyens de mesure de température dispo- sés au voisinage des moyens d'actionnement; des moyens de détection d'une phase de référence pour détecter des pressions d'activation et des tensions de commande des moyens d'actionnement pour le disjoncteur sur une base phase par phase, les moyens de détection de la phase de référence étant conç,us de manière à répondre à une commande de repos / travail envoyée au disjoncteur pour de ce fait prédire des formes d'ondes respectivement de tensions de phase lors de la fermeture du disjoncteur ainsi que respectivement des phases et des points zéro périodiques de formes d'ondes de courants de phases, lors de l'ouverture du disjoncteur sur la base de valeurs de tension et de valeurs de courant mesurées respectivement par les moyens de mesure de tensions et les moyens de mesure de courants; des moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour mémoriser respectivement les instants d'ouverture des contacts de phase du disjoncteur, et les polarités positives / négatives de courants de phases individuelles lors d'une opération précédente d'interruption de manière à prédire des flux magnétiques résiduels dans les phases individuelles de la charge réactive sur la base du contenu mémorisé; des moyens de prédiction de l'instant optimum de fermeture pour prédire, lors de la fermeture de contacts de phases individuelles du disjoncteur, un angle électrique optimum de fermeture pour chacune des phases sur la base des flux magnétiques résiduels de la charge dans les phases individuelles, tel qu'il est prédit par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des contacts des disjoncteurs peuvent être réduites chacune au minimum; et des moyens de démarrage d'une opération de fermeture des contacts pour valider les opérations de fermeture des contacts du disjoncteur de sorte que les contacts de phases du disjoncteur peuvent être fermés respectivement pour les angles électriques qui sont prédits et réglés par les moyens de prédiction de l'instant optimum de fermeture. Dans un mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels sont agencés de telle sorte que dans le cas de l'hypothèse o le- flux magnétique résiduel dans une première phase interrompue en premier lieu lors de l'opération d'interruption précédente du système d'alimen- tation électrique triphasé par le disjoncteur soit nul, lorsqu'une seconde phase devant être interrompue ensuite est interrompue avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport à la première phase interrompue et lorsque le premier courant de phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du second courant de phase devenant négative juste avant l'interruption de ce courant, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est négatif (par exemple un flux magnétique résiduel de - 90 %), alors que, lorsque le troisième courant de phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au second courant de phase et lorsque le second courant de phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du troisième courant de phase juste avant son interruption étant positive, une décision est alors prise indiquant que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue est positif (par exemple un flux magnétique résiduel de 90 %), alors que, dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompu en premier lieu lors de l'opération d'interruption précédente du système d'alimentation en énergie électrique triphasé par le disjoncteur est nul, lorsque le second courant de phase devant être ensuite interrompu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au premier courant de phase et que le premier courant de phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du second courant de phase juste avant son inter- ruption étant positive, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est positif (par exemple un flux magnétique résiduel de 90 %), alors que, lorsque le troisième courant de phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au second courant de phase et que le second courant de phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du troisième courant de phase juste avant son interruption est alors négative, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue est négatif (par exemple un flux magnétique résiduel de - 90 %). Dans un autre mode préféré de mise en oeuvre de l'invention, les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels sont agencés de telle sorte que dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue en premier lors de l'opération d'interruption précédente du système d'alimentation électrique triphasée est nul, lorsque la seconde phase devant être ensuite interrompue est interrompue avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport à la première phase et que le premier courant de phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du second courant de phase juste avant son interruption étant positive, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est négatif (par exemple un flux magnétique résiduel de - 90 %), alors que, alors que le troisième courant de phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au second courant de phase et que le second courant de phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du troisième courant de phase juste avant son interruption étant positive, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue est positif (par exemple flux magnétique résiduel de 90 %), alors que, dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue en premier lors de l'opération précédente d'interruption est nul, lorsque le second cou- rant de phase devant être ensuite interrompu est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au premier courant de phase, lorsque le premier courant de phase possède une polarité négative juste avant son inter- ruption, la polarité du second courant de phase juste avant son interruption étant négative, il est alors décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est positif (par exemple un flux magnétique résiduel de 90 %), alors que, lorsque le troisième courant de phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au second courant de phase et que le second courant de phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du troisième courant de phase juste avant son interruption étant négative, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue est négatif (par exemple un flux magnétique résiduel de - 90 %). Dans un autre mode préféré de mise en oeuvre de l'invention, les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels sont conçus de manière à recevoir préalablement des valeurs absolues de flux magnétiques résiduels ayant respectivement des polarités positive et négative. Dans un autre mode préféré de mise en oeuvre de l'invention, les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels sont agencés de telle sorte que les valeurs abso- lues des flux magnétiques résiduels ayant les polarités positive et négatives sont réglées chacune sur une valeur située dans une gamme de 80 % à 90 % et que lorsqu'une valeur d'un appel de courant apparaissant lors de l'opéra- tion de fermeture du disjoncteur est supérieure à une valeur attendue, les valeurs préréglées des flux résiduels ayant les polarités positive et négative sont accrues ou réduites de sorte que l'appel de courant peut avoisiner la valeur attendue. Dans un autre mode préféré de mise en oeuvre de l'invention, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture peuvent être agencés de telle sorte que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul, négatif et positif, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contact (angles électriques) pour les phases de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage des instants de fermeture respectivement pour les première et seconde phases devant être fermées, en termes d'angles électriques correspondants sur la base des flux magnétiques résiduels respectifs, par réglage de l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée au même instant que les instants de fermeture des première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. Dans un autre mode préféré de mise en oeuvre de l'invention, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture peuvent être choisis de telle sorte que sur la base des résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction des flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de la première phase interrompue est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompue est négatif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est positif, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture pré- disent des instants de fermeture (angles électriques) res- pectivement pour les phases, de telle sorte que des sur- charges apparaissant lors de la fermeture pour les phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magné- tique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, étant réglé au voisinage d'un angle électrique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre 60 et 120 degrés (pic de tension), alors que l'instant de fer- meture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 75 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 90 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Dans un autre mode préféré de mise en oeuvre de l'invention, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture doivent être choisis de préférence de telle sorte que sur la base de résultats de la prédiction effec- tuée par les moyens de prédiction des flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, le flux magnétique résiduel de la première phase interrompue est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompue est négatif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est positif, les moyens de prédiction optimum des instants de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est posi- tif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, étant réglé au voisinage d'un angle électrique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle élec- trique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de ten- sion), tandis que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 315 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 330 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Dans un autre mode de mise en oeuvre de l'inven- tion, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture doivent être de préférence choisis de manière que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction des flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, le flux magnétique résiduel de la première phase interrompue est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompue est positif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est négatif, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture pour les phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est nul, étant réglé au voisinage d'un angle élec- trique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés, alors que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 280 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 260 à 300 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Dans un autre mode de mise en oeuvre de l'invention, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture doivent être choisis de préférence de telle sorte que, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de détection des flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, le flux magnétique résiduel de la première phase interrompue est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompue est positif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est négatif, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisant des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pourlaquelle le flux magnétique résiduel est nul, étant réglé au voisinage d'un angle électrique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), tandis que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 40 degrés ou sinon sur un angle électrique dans une gamme de 20 à 60 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. De façon plus précise, selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de tels résultats de prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent respectivement des instants de fermeture pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à se situer à un instant donné qui précède l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique est négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) est réglé sur un angle électrique dans une gamme de (-184 + 46 k/25) à (-124 + 46 k/25) degrés ou sinon sur un angle électrique dans une gamme comprise entre -cos-1 (k/100) et 60 - cos-l (k/100) degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (59 + 3 k/20) et (119 + 3 k/20) degrés). Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge n'active connectée selon la connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé de manière à être égal à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant donné précédant l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est posi- tif (flux magnétique résiduel égal à k %) est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (-64 + 46 k/25) et (-4 + 46 k/25) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (120 -cos- 1 k/100) et 180 - cos-1 k/100) degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (59 + 3 k/20) et (119 + 3 k/20) degrés. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion A, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel -égal à k %), les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contact (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique est nul (première phase interrompue), en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou se situe à un instant donné précédant l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme de 30 à 90 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (244 + 7 k/20) et (304 + 7 k/20) degrés. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans la phase sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de-sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou se situer à un instant donné précédant l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est positif (flux magnétique résiduel égal à k %) est réglé sur un angle électrique à l'intérieur d'une gamme de 270 à 330 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (244 + 7 k/20) et (304 + 7 k/20) degrés. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans la phase sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage- de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou se situer à un instant donné précédant l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (116 + 46 k/25) et (176 + 46 k/25) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre 300 - cos-1 (k/100) et 360 - cos-1 (k/100) degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (345 - 195 k/100) et (405 - 195 k/100) degrés. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans la phase sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour les phases, de sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou se situer à un instant donné précédant l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (-4 + 46 k/25) et (56 + 46 k/25) degrés ou de préférence sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre 180 - cos-1 (k/100) et 240 - cos-1 (k/100) degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (345 - 195 k/100) et (405 - 195 k/100) degrés. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon la connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul, négatif et positif, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum, les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), alors que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 0 à 60 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 240 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture des première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon la connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans la phase sont respectivement nul, négatif et positif, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum, les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun au voisinage d'un angle électrique dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), alors que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est positif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 120 à 180 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 360 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur le même instant que les instants de fermeture des première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans la phase sont respectivement nul, négatif et positif, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent respectivement des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum, les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif, sont réglés chacun au voisinage d'un angle électrique dans une gamme de 0 à 60 degrés ou sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 240 degrés, alors que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est positif, sont réglés chacun sur un angle électrique dans une gamme de 120 à 180 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 360 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé au même instant que les instants de fermeture des première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge n'active connectée selon la connexion en Y avec un point neutre électriquement connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme comprise entre 60 et 120 (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension), tandis que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme de (30 + 39 k/100) et (90 + 39 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gammne comprise de (210 + 39 k/100) et (270 + 39 k/100) degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé au même instant que l'ins- tant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de la première phase interrompu est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompu est négatif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompu est positif, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture pour les phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), tandis que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 75 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 90 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Selon une.autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y à un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 C (pic de tension), alors que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (270 + 39 k/100) et (330 + 39 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (90 + 39 k/100) et (150 + 39 k/100) degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de la première phase interrompu est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompu est négatif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompu est positif, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture pour les phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), l'ins- tant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique de 315 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 330 degrés, l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif (flux magnétique résiduel égal à - k %), est réglé sur un angle électrique 0 dans une gamme comprise entre cos-1 (-k/100) - 30 et cos-1 (-k/100) + 30 degrés, de façon plus spécifique sur un angle électrique situé dans une gamme de 330 (= -30) à 30 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 150 à 210 degrés dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel soit fourni par k = 100 %, alors que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif (flux magnétique résiduel égal à k %) est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise- entre (84 + 39 k/100) et (144 + 39 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (264 + 39 k/100) et (324 + 39 k/100) degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, telsque les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %), est réglé sur un angle électrique 0 dans une gamme comprise entre cos-1 (-k/100) - 30 et cos-1 (-k/100) + 30 degrés, de façon plus spécifique sur un angle électrique situé dans une gamme de 330 (-30) à 30 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 150 à 210 degrés dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel soit fourni par k = 100 %, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (204 + 39 k/100) et (264 + 39 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (14 + 39 k/100) et (74 + 39 k/100) degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif (flux magnétique résiduel égal à k %), est réglé sur un angle électrique 0 situé dans une gamme comprise entre cos-1 (-k/100) - 30 et cos-1 (- k/100) + 30 degrés et de façon plus spécifique sur un angle électrique situé dans une gamme de 150 à 210 degrés ou sinon sur un angle électrique situé au voisinage de 0 (zéro) degré (0 de tension) et de préférence sur un angle électrique situé dans une gamme de 330 (= -30) à 30 degrés dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel est fourni par k = 100 %, tandis que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (95 + k/100) et (155 + 10 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (275 + k/100) et (335 + 10 k/100) degrés, et dans lequel l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique. résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif (flux magnétique résiduel égal à - k %), est réglé sur un angle électrique 0 dans une gamme comprise entre cos-1 (-k/100) - 30 et cos-1 (-k/100) + 30 degrés, de façon plus spécifique sur un angle électrique situé dans une gamme de 150 à 210 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 330 (= 30 ) à 30 degrés dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel est fourni par k = 100 %, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (215 + k/100) et (275 + 10 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (35 + k/100) et (95 + 10 k/100) degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul, négatif et positif, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum, les instants de fermeture pour les première et seconde phase devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), tandis que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif sont réglés chacun sur un angle électrique dans une gamme de 0 à 60 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise de 180 à 240 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture des première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul, négatif et positif, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum, les instants de fermeture pour les première et seconde phase devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), tandis que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif sont réglés chacun sur un angle électrique dans une gamme de 120 à 180 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise de 300 à 360 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture des première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul, négatif et positif, les moyens de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum, les instants de fermeture pour les première et seconde phase devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 0 à 60 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 240 degrés, alors que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est positif sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 120 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise de 300 à 360 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé à un instant identique aux instants de fermeture des première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de la première phase interrompu est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompu est positif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompu est négatif, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture pour les phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique de 280 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 260 à 300 degrés, l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de la première phase interrompu est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompu est positif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompu est négatif, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture pour les phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), tandis que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 40 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 20 à 60 degrés, l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture de la seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive de la connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement zéro (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent respectivement des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est positif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant qui précède l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique de situé dans une gamme de 0 à 60 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle électrique situé au voisinage de 60 à 120 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension). Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive de la connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement zéro (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent respectivement des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est négatif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant qui précède l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique de situé dans une gamme de 120 à degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme 60 à 120 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension). Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent les instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est positif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant donné qui précède l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique de situé dans une gamme de 300 à 240 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre 272 - k/5 et 332 - k/5 degrés. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est nul, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant donné qui précède l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé en tant qu'angle électrique dans une gamme de 180 à 120 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre *(272 - k/5) et (332 - k/5) degrés. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magné- tique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est posi- tif, en tant que troisième phase devant être fermée, l'ins- tant de fermeture pour la première phase devant être fer- mée, pour laquelle le flux résiduel est nul, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant donné qui précède l'instant de ferme- ture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé en tant qu'angle électrique dans une gamme de 60 à 0 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (345 - 195 k/100) et (405 - 195 k/100) degrés. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans les phases sont nul (0 -%), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent les instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif en tant que troisième phase devant être fermée, l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est négatif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant donné qui précède l'instant de fermeture pour la seconde phase, l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique de situé dans une gamme de 300 à 240 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (345 - 195 k/100) et (405 - 195 k/100) degrés. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté non connecté à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de les phases sont respectivement nul, négatif et positif, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum, les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est nul,. sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), alors que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif, sont réglés chacun sur un angleélectrique situé dans une gamme de 0 à 60 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 240 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture des première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de les phases sont respectivement nul, négatif et positif, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum, les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), alors que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est positif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 120 à 180 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 360 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture des première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de la charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de les phases sont respectivement nul, négatif et positif, les moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour les phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture des phases peuvent être réduites au minimum, les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 0 à 60 degrés (pic de tension) ou sinon au sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 240 degrés (pic de tension), alors que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est positif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 120 à 180 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 360 degrés, et l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture des première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. Conformément aux agencements du dispositif de commutation de commande de phase décrit précédemment, les contacts du disjoncteur peuvent être fermés aux instants optimum en tenant compte des flux magnétiques résiduels présents dans les phases individuelles et déterminés sur la base des flux résiduels prédits dans le transformateur, la réactance shunt ou la charge réactive analogue, ce qui a pour effet que la surcharge transitoire ou un phénomène analogue se produisant lors de l'opération de fermeture des contacts du disjoncteur peut être avantageusement réduite au minimum. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue représentant schématiquement une structure d'un dispositif de commutation de commande de phases selon une première forme de réalisation de la présente invention, ainsi que des formes d'ondes de tensions et de courants des phases d'une source d'alimentation triphasée et des variations de flux magnétiques dans un transformateur connecté à cette source d'alimentation afin d'illustrer d'une manière générale le fonctionnement du dispositif de commande; - la figure 2 est une vue représentant des formes d'ondes de tensions et courants des phases d'une source d'alimentation triphasée et de variations de flux magnétiques dans un transformateur connecté à cette source d'alimentation, pour illustrer un premier mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande des phases selon la première forme de réalisation de l'inven- tion; - la figure 3 est une vue similaire à la figure 2 servant à illustrer un second mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la première forme de réalisation de l'invention; - la figure 4 est une vue similaire à la figure 2 servant à illustrer un troisième mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la première forme de réalisation de l'invention; - la figure 5 est une vue similaire à la figure 2 servant à illustrer un quatrième mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la première forme de réalisation de l'invention; - la figure 6 est une vue servant à illustrer des instants de consigne de fermeture des contacts du disjoncteur, validés dans le dispositif de commutation de commande de phases selon la première forme de réalisation de l'invention; - la figure 7 représente une vue représentant schématiquement une structure d'un dispositif de commutation de commande de phases selon une seconde forme de réalisation de la présente invention conjointement avec des formes d'ondes de tensions et de courants de phase d'une source d'alimentation triphasée et de variations de flux magnétiques dans un transformateur connecté à cette source d'alimentation, pour illustrer d'une manière générale un fonctionnement du dispositif de commande; - la figure 8 est une vue montrant des formes d'ondes de tensions et courants des phases d'une source d'alimentation triphasée et de variations de flux magnétiques dans un transformateur connecté à cette source d'alimentation pour illustrer un premier mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la seconde forme de réalisation de l'inven- tion; - la figure 9 est une vue similaire à la figure 8 servant à illustrer un second mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la seconde forme de réalisation de l'invention; la figure 10 est une vue similaire à la figure 8 servant à illustrer un troisième mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la seconde forme de réalisation de l'invention; - la figure 11 est une vue similaire à la figure 8 servant à illustrer un quatrième mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la seconde forme de réalisation de l'invention; - la figure 12 est une vue servant à illustrer des instants de consigne de fermeture de contacts du disjoncteur, validés dans le dispositif de commutation de commande de phases selon la seconde forme de réalisation de l'invention; - la figure 13 est une vue représentant schématiquement une structure d'un dispositif de commutation de commande de phases selon une troisième forme de réalisation de la présente invention, ainsi que les formes d'ondes de tensions et courants des phases d'une source d'alimentation triphasée et de variations de flux magnétiques dans un transformateur qui y est connecté afin d'illustrer d'une manière générale le fonctionnement du dispositif de commande; - la figure 14 est une vue montrant des formes d'ondes de tensions et courants de phases d'une source d'alimentation triphasée et de variations de flux magnétiques dans un transformateur qui est connecté à cette source d'alimentation pour représenter un premier mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la troisième forme de réalisation de l'inven- tion; - la figure 15 est une vue similaire à la figure 14 servant à illustrer un second mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la troisième forme de réalisation de l'invention; - la figure 16 est une vue similaire à la figure 14 servant à illustrer un troisième mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la troisième forme de réalisation de l'invention; - la figure 17 est une vue similaire à la figure 14 servant à illustrer un quatrième mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases selon la troisième forme de réalisation de l'invention; - la figure 18 est une vue servant à illustrer des instants de consigne de fermeture des contacts du disjoncteur, validés dans le dispositif de commutation de commande de phases conformément à la troisième forme de réalisation de l'invention; - la figure 19 est une vue montrant des formes d'ondes de tensions et courants des phases d'une source d'alimentation triphasée et de variations de flux magnétiques dans un transformateur connecté à cette source d'alimentation pour illustrer un premier mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases conformément à une quatrième forme de réalisation de l'invention; - la figure 20 est une vue similaire à la figure 19 servant à illustrer un second mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases conformément à la quatrième forme de réalisation de l'invention; la figure 21 est une vue similaire à la figure 19 servant à illustrer un troisième mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases conformément à la quatrième forme de réalisation de l'invention; - la figure 22 est une vue similaire à la figure 19 servant à illustrer un quatrième mode de fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases conformément à la quatrième forme de réalisation de l'invention; - la figure 23 est une vue servant à illustrer des instants de consigne de fermeture de contacts d'un disjoncteur, validés dans le dispositif de commutation de commande de phases selon la quatrième forme de réalisation de la présente invention; et - la figure 24, dont il a déjà été fait mention, est une vue représentant schématiquement une structure d'un dispositif classique de commutation de commande de phases, ainsi que des formes d'ondes de tensions et de courants des phases d'une source d'alimentation triphasée et de variations de flux magnétiques dans un transformateur connecté à cette source d'alimentation, pour illustrer le fonctionnement du dispositif classique. La présente invention est décrite de façon détaillée en liaison avec ce qui est considéré actuellement comme étant des formes de réalisation préférées ou typiques de l'invention, en référence aux dessins. Dans la description donnée ci-après, les mêmes chiffres de référence ou les mêmes références désignent des parties identiques ou correspondantes sur l'ensemble des différentes vues. Forme de réalisation 1 On va maintenant décrire le dispositif de commutation de commande de phases selon une première forme de réalisation de la présente invention, en référence aux dessins. La figure 1 est une vue représentant schématiquement une structure du dispositif de commutation de commande des phases pour un disjoncteur 50 agencé de manière à commuter un transformateur 10 ou une réactance shunt connecté selon une connexion en A conformément à la première forme de réalisation de l'invention, ainsi que des formes d'ondes de tensions d'alimentation, de courants et de variations de flux magnétiques dans les phases respectives R, S et T. Sur la figure 1 le chiffre de référence 10 désigne un transformateur possédant un enroulement primaire et un enroulement secondaire, qui sont tous deux connectés selon une connexion en A, et le chiffre de référence 50 désigne d'une manière générale un disjoncteur, qui peut être également désigné sous le terme de coupe-circuit ou CB de façon abrégée, qui est agencé de manière à réaliser l'interruption ou la coupure des puissances dans les phases R, S et T et possède des chambres d'extinction d'arc 52a, 52b et 52c dans lesquelles des contacts sont respectivement logés. Pour l'exécution d'opérations de travail/repos (ouverture/fermeture) pour ces contacts indépendamment les uns des autres, des dispositifs formant actionneurs 54a, 54b et 54c, qui fonctionnent d'une manière indépendante, sont prévus en association avec ces contacts respectifs. En outre, sur la figure 1, les références 72a, 72b et 72c désignent des dispositifs de mesure de tensions agencés de manière à mesurer respectivement des tensions d'alimentation des phases R, S et T, les références 74a, 74b et 74c désignent des dispositifs de mesure de courants servant à mesurer les courants dans les phases respectives R, S et T, et la référence 80A désigne d'une manière générale un dispositif de commande de repos/travail basé sur les phases, pour le disjoncteur 50. Le dispositif 80A de commande de repos/de travail basé sur les phases conforme à la présente forme de réalisation de l'invention est constitué par une unité 82 de détection d'une phase standard ou de référence, par une unité 83 de détection de flux magnétiques résiduels et par une unité 81 de traitement arithmétique/commande de fonctionnement. On va décrire le fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases conformément à la présente forme de réalisation de l'invention. Dans l'état dans lequel le disjoncteur 50 est fermé, les tensions des phases R, S et T sont mesurées d'une manière indépendante par les dispositifs de mesure de tensions respectifs 72a, 72b et 72c. En outre dans l'état dans lequel le disjoncteur 50 est fermé, les courants des phases R, S et T sont mesurés par les dispositifs respectifs de mesure de courants 74a, 74b et 74c. Les signaux indicatifs des résultats des mesures sont envoyés respectivement à l'unité 82 de détection de la phase de référence et à l'unité 83 de détection de flux magnétiques résiduels, qui constituent les composants principaux du dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases. Comme on peut le voir sur la figure 1, dans chacune des phases R, S et T, le flux magnétique présente un retard de phase de 90 par rapport à la tension d'ali- mentation. En outre on peut voir qu'au moment o le courant atteint le pic ou maximum, le flux magnétique prend également une valeur maximale. Lorsque les contacts individuels logés dans les chambres respectives d'extinction d'arc 52a, 52b et 52c sont ouverts en réponse à la commande d'ouverture des contacts envoyée au disjoncteur 50, chacun des courants des phases R, S et T atteint le point zéro de courant au bout de l'écoulement de 1/6 cycle. De cette manière, les courants des phases sont interrompus ou coupés selon la séquence correspondant dans l'ordre à la phase R, la phase T et la phase S, comme indiqué respectivement par des points d'interruption du courant sur la figure 1. A ce stade, on suppose qu'un courant dans une première phase, par exemple la phase R, dans le cas représenté est interrompu. Alors le flux magnétique de la phase R continue néanmoins à varier périodiquement à l'intérieur du noyau du transformateur 10 de la connexion en A d'une manière similaire à la variation périodique présente avant l'interruption étant donné que les trajets de courant pour les courants des deux autres phases sont encore actifs à cet instant. Ensuite, le courant de la seconde phase, par exemple le courant de la phase T dans le cas représenté, est interrompu. Néanmoins le flux magnétique possédant la même polarité que celle du courant de la phase T juste avant l'opération de coupure reste effectif en tant que flux résiduel. Dans le cas de la phase T, le courant possède une polarité négative (moins) juste avant d'être interrompu. Par conséquent le flux magnétique résiduel prend une polarité négative. Enfin, lorsque le courant de la troisième phase, c'est-à-dire le courant de la phase S dans le cas de cet exemple, est interrompu, le flux magnétique possédant la même polarité que celui du courant de la phase S juste avant l'interruption continue à être présent en tant que flux résiduel. De façon plus concrète, le flux magnétique ayant une polarité positive (plus) subsiste en tant que flux magnétique résiduel étant donné que la polarité du courant de la phase S est positive lors de l'interruption de ce courant. A cet instant, le flux magnétique variable de la première phase interrompu, c'est-à-dire le flux magnétique de la phase R, se stabilise dans l'état de flux nul. De cette manière, pour les flux magnétiques qui sont rémanents dans le noyau du transformateur 10 de la connexion en A, les attributs des flux magnétiques, par exemple les polarités positive (plus) et négative (moins) ainsi que l'état zéro de tels flux peuvent être détectés sur la base de la séquence des phases, dans laquelle les courants des phases sont interrompus et sur la base des polarités des courants des phases juste avant l'interrup- tion, mesurés par l'unité 82 de détection de la phase de référence et par l'unité 83 de détection des flux magnétiques résiduels incorporés dans le dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases. L'unité 82 de détection des courants des phases et l'unité 83 de détection des flux magnétiques résiduels du dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases conformément à la première forme de réalisation de l'invention sont agencées de manière à fonctionner comme suit. En effet le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue en premier lors de l'opération d'interruption précédente est fixé comme étant nul. Dans cette hypothèse, lorsque l'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompu ensuite est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la première phase et lorsque l'on détecte le fait que le courant de la première phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du courant de la seconde phase juste avant sa rupture étant négative (moins), il est établi que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est négative (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à -90 %). En outre, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompue est finalement interrompu avec un retard de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant son interruption étant positive (plus), il est alors établi que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue a une polarité positive (c'est- à-dire que le flux magnétique résiduel est égal à 90 %). Au contraire, dans le cas o on suppose que le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompu en premier lors de l'opération d'interruption précédente est déterminé comme étant nul, lorsque l'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompue ensuite est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la première phase et lorsque l'on détecte le fait que le courant de la première phase possède une polarité négative (moins) juste avant son interruption, la polarité du courant de la second phase juste avant son interruption étant positive (plus), il est alors décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est positive (c'est-à- dire que le flux magnétique résiduel est égal à 90 %). En outre, lorsque l'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompue en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lorsque l'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du troisième courant de phase juste avant son interruption étant négative, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue a une polarité négative (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à -90 %). Sinon, dans le cas de l'hypothèse o on décide que le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue en premier lieu lors de l'opération d'inter- ruption précédente est nul, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompue ensuite est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la première phase et lors- que l'on détecte que le courant de la première phase a une polarité positive juste avant son interruption, la polarité de courant de la seconde phase juste avant son interruption étant également positive (plus) , il est alors décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est négative (c'est-à-dire que le flux magnétique résiduel est égal à -90 %). En outre, lorsque l'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un rapport de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lorsque l'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant son interruption étant également positive (plus), il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompu a une polarité positive (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à 90 %). D'autre part, dans l'hypothèse o l'on décide que le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue en premier lieu lors de l'opération d'interruption précédente est nul, lorsque l'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompue ensuite est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la première phase et lorsque l'on détecte le fait que le premier courant de phase possède une polarité négative (moins) juste avant son interruption, la polarité du courant de la seconde phase juste avant son interruption étant négative (moins), alors il est décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase est positive (c'est-à-dire que le flux magnétique résiduel est égal à %). En outre, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompue en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant son interruption étant également négative, alors on décide que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue possède une polarité négative (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à -90 %). Comme cela ressort de ce qui précède, lorsque les flux magnétiques résiduels existent dans le noyau du transformateur 10 de la connexion en A, l'angle optimum de fermeture (de travail) pour chaque phase, pour lequel la surintensité de commutation peut être réduite au minimum, diffère en fonction des valeurs des flux magnétiques résiduels dans les phases individuelles et la séquence dans laquelle les opérations de fermeture ou de travail sont exécutées respectivement pour les phases individuelles. Cependant, dans tous les cas, l'angle optimum de fermeture (de travail) peut être déterminé d'une manière définie. De façon plus concrète, dans le cas o le flux magnétique résiduel ayant une polarité positive ou négative continue à exister, sa valeur peut être déterminée par avance d'une manière empirique ou expérimentale de telle sorte que la valeur du flux magnétique résiduel peut être réglée par exemple à 80 % lorsque la polarité du flux magnétique résiduel est positive (plus), alors qu'elle peut être réglée par exemple à - 80 % lorsque la polarité du flux est négative (moins). En outre, dans la mesure o des valeurs absolues des flux magnétiques résiduels ayant des polarités positive ou négative sont connues, des polarités et des points zéro des flux magnétiques résiduels pour des phases individuelles peuvent être prédites au moyen de la séquence décrite précédemment sur la base des comportements des courants réellement détectés par les dispositifs respectifs de mesure de courant 74a, 74b et 74c. C'est pourquoi il est possible de déterminer l'angle optimum de fermeture ou de travail pour chacune des phases. D'autre part, dans le cas o les valeurs absolues des flux magnétiques résiduels sont inconnues, le flux magnétique résiduel peut être réglé de façon provisoire à 80 % dans le cas o le flux magnétique résiduel possède une polarité positive (plus), alors qu'il est réglé à -80 % lorsque la polarité du flux est négative (moins), auquel cas les appels de courant apparaissant dans les phases individuelles lors de la commande de la fermeture des contacts sont mesurés respectivement par les dispositifs de mesure de courants 74a, 74b et 74c. Lorsque la valeur d'appel de courant est supérieure au niveau de surintensité attendu, alors le niveau de surintensité peut être réduit par augmentation ou réduction des valeurs absolues des flux résiduels au moyen du dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases. D'une manière plus concrète les instants de consigne de fermeture (travail) Tconsigne pour les phases individuelles peuvent être réglés de la manière représentée dans le tableau 1 sur la figure 6. Comme on peut le voir à partir du tableau, dans le cas o l'opération de fermeture ou de travail doit être déclenchée à partir de la phase dont le flux magnétique résiduel est positif (par exemple k %), l'instant de consigne de fermeture (de travail) pour la première phase est réglé de manière à être égal à l'ins- tant de fermeture pour la seconde phase (c'est-à-dire la phase devant être fermée en second lieu) ou un instant précédant cet instant, alors que pour l'opération de fermeture ou de travail pour la phase, dont le flux magnétique résiduel a une polarit,3 négative (par exemple -k %), l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour cette seconde phase est réglé sur l'angle électrique de 30 - cos-1 (k/100) ou au voisinage de cette valeur (par exemple dans la gamme de +30 à partir de l'angle électrique indiqué précédemment. Enfin la troisième phase, dont le flux magnétique résiduel est zéro, est fermée. Dans ce cas, l'instant de consigne de travail pour cette troisième phase est réglé sur l'angle électrique égal à(89 + 3 k/20) ou au voisinage de cette valeur (c'est-à- dire dans la gamme de +30 à partir de l'angle électrique indiqué précédemment) après l'écoulement de (363/360 - 169 k/3600) cycles à partir de la fermeture de la seconde phase. Comme autre procédé de réglage des instants de consigne de fermeture ou de travail Tconsigne, on peut utiliser la procédure suivante. En effet, lorsque l'opéra- tion de fermeture ou de travail doit être déclenchée à partir de la phase, dont le flux magnétique résiduel est positif (par exemple k %), l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour cette première phase est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture ou de travail pour la seconde phase ou à un instant qui précède cet instant, tandis que pour l'opération de fermeture ou de travail pour la phase, dont le flux magnétique résiduel est nul, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour cette seconde phase est réglé sur l'angle électrique de 60 ou au voisinage de cette valeur (par exemple dans la gamme de +30 à partir de l'angle électrique indiqué plus haut). Enfin la troisième phase, dont le flux magnétique résiduel possède une polarité négative (par exemple -k %) est fermé. Dans ce cas, l'instant de consigne de fermeture pour cette troisième phase est réglé sur l'angle électrique égal à (274 + 7 k/20) ou au voisinage de cette valeur (par exemple dans la gamme de +30 à partir de l'angle électrique indiqué plus haut) après l'écoulement de (-26 / 360 + 7 k/7200) cycles à partir de la fermeture de la seconde phase. Comme autre procédé de réglage de l'instant de consigne de fermeture ou de travail Tconsigne, on peut adopter la procédure suivante. En effet, lorsque l'opéra- tion de fermeture ou de travail doit démarrer à partir de la phase dont le flux magnétique résiduel est nul, l'ins- tant de consigne de fermeture ou de travail pour cette première phase est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture ou de travail pour la seconde phase ou à un instant qui précède cet instant, alors que pour l'opération de fermeture pour la phase, dont le flux magnétique résiduel a une polarité négative (par exemple -k %), l'instant de consigne de fermeture pour cette seconde phase est réglé sur l'angle électrique égal à (146 + 46 k/25) ou au voisinage de cette valeur (par exemple dans la gamme de +30 à partir de l'angle électrique indiqué précédemment). Enfin, la troisième phase, dont le flux magnétique résiduel possède une polarité positive (par exemple k %) est fermée, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour cette troisième phase étant réglé sur l'angle électrique égal à (375 - 195 k/100) ou au voisinage de cette valeur (c'est-à-dire dans la gamme de 30 à partir de l'angle électrique indiqué précédemment) après l'écoulement de (132/360 - 134 k/3600) cycles à partir de la fermeture de la seconde phase. En fonctionnement, lorsque la commande de fermeture (de travail) pour la fermeture du disjoncteur 50 est délivrée, les tensions d'alimentation des phases R, S et T sont mesurées respectivement par les dispositifs de mesure de tensions 72a, 72b et 72c, leurs signaux de sortie étant envoyés à l'unité 82 de détection de la phase de référence, qui est incorporée dans le dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases. L'unité 82 de détection de la phase de référence est conçue pour détecter les périodes de point zéro des tensions d'alimen- tation respectives des phases R, S et T de manière à déterminer ainsi les points de tension nulle servant comme instants standards ou instants de référence Tstandard pour les opérations de fermeture des contacts pour les phases individuelles. D'autre part, l'unité 81 de traitement arithméti- que/commande de fonctionnement incorporée dans le dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases détermine arithmétiquement la durée de l'opération de fermeture des contacts du disjoncteur Tfermeture et la durée de préamorçage d'arc tpréarc comme cela est prédit sur la base des données de mesure concernant la température ambiante respectivement des dispositifs d'actionnement 54a, 54b et 54c, de leurs forces de fonctionnement et des tensions de commande concernées, à la suite de quoi la durée de fonctionnement de fermeture prédite tfermeture est soustraite de l'intervalle de temps qui apparaît entre l'instant préréglé de consigne Tconsigne de fermeture (de travail) des phases R, S, T et l'instant de référence Tstandard, tout en ajoutant la durée de préamorçage d'arc tpréarc pour déterminer ainsi la période tcont de synchronisation du fonctionnement. Lors de l'écoulement de la période déterminée de synchronisation de fonctionnement tcont à partir de l'instant de référence tstandard, l'unité 81 de traitement arithmétique/commande de fonctionnement du dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases envoie les signaux de fermeture ou de travail respectivement aux dispositifs individuels formant actionneurs 54a, 54b et 54c, de manière à commander ainsi les opérations de fermeture des contacts disposés dans les chambres d'extinction d'arc 52a, 52b et 52c et ce d'une manière indépendante les uns des autres, de sorte que ces contacts peuvent être fermés indépendamment les uns des autres pour un angle électrique prédéterminé, ce qui permet de réduire au minimum le phénomène ou l'événement de surcharge de commutation (c'est-à-dire un événement de surintensité apparaissant lors de l'opération de fermeture). La figure 2 représente des variations des ten- sions et des courants du disjoncteur 50 ainsi que les variations du flux magnétique du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue connecté selon la connexion en A lorsque les contacts du disjoncteur 50 prévus respective- ment pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue sont fermés d'une manière indépendante les uns des autres, sous la commande du dispo- sitif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases, conformément à la présente forme de réalisation de l'invention, dans l'hypothèse o la première phase devant être fermée est la phase S, dont le flux résiduel est zéro, et dans l'hypothèse o le flux résiduel est égal à 100 %. Comme on peut le voir sur la figure 2, la phase R, dont le flux magnétique résiduel possède une polarité négative, est fermé en tant que première phase pour l'angle électrique de 30 par le disjoncteur 50, alors que la seconde phase, c'est-à-dire la phase T, dont le flux magnétique résiduel possède une polarité positive, est fermé pour l'angle électrique de 150 , et enfin l'opération de fermeture des contacts est exécutée par la troisième phase, c'est-à-dire la phase S dont le flux magnétique résiduel est nul, par le disjoncteur 50 et ce pour l'angle électrique de 104 après l'écoulement d'une durée de ,8 ms (50 Hz) à partir de l'opération de travail ou de fermeture pour les première et/ou seconde phases, ce qui a pour effet que l'appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transformateur 10 ou dans la réactance shunt ou analogue, peut être réduit de façon satisfaisante. La figure 3 représente des formes d'ondes de la tension et du courant du disjoncteur 50 ainsi que les variations du flux magnétique du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue de la connexion en A lorsque les contacts du disjoncteur 50 prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue de la connexion en A sont fermés indépendamment les uns des autres sous la commande du dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases, conformément à la présente forme de réalisation de l'invention dans l'hypothèse dans laquelle la première phase devant être fermée est la phase R, dont le flux rési- duel possède une polarité négative. Comme on peut le voir sur la figure 3, la phase T, dont le flux magnétique résiduel possède une polarité positive, est fermée en tant que première phase par le dis- joncteur 50 pour l'angle électrique de 300 , tandis que la phase S, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fer- mée pour l'angle électrique de 60 en tant que seconde phase, et finalement la phase R, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée par le disjoncteur 50 pour l'angle électrique de 309 après l'écoulement d'une durée de 7,2 ms (50 Hz) à partir de la fermeture des première et seconde phases. De cette manière, l'appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transformateur 10 ou la réactance shunt ou analogue peut être réduit. La figure 4 représente la tension et le courant du disjoncteur 50 ainsi que des variations du flux magné- tique du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue de la connexion en A lorsque les contacts du disjoncteur 50 prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue sont fermés indépendamment les uns des autres sous la commande du dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases, conformément à la présente forme de réalisation de l'invention, dans l'hypothèse o la première phase devant être fermée est la phase T, dont le flux résiduel possède une polarité positive. Comme on peut le voir sur la figure 4, la phase R, dont le flux magnétique résiduel possède une polarité négative, est fermé pour l'angle électrique de 330 en tant que première phase par le disjoncteur 50, tandis que la phase S, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fer- mée pour l'angle électrique de 210 , et qu'en dernier lieu l'opération de fermeture ou de travail est exécutée pour la phase T, dont le flux magnétique résiduel est nul, par le disjoncteur 50 pour l'angle électrique de 124 après l'écoulement d'une durée de 1,9 ms (50 Hz) à partir de la fermeture des première et seconde phases. De cette manière un appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le trans- formateur 10 ou la réactance shunt ou analogue, peut être également réduit. A ce stade, il faut mentionner que dans les séquences de fermeture des phases décrites précédemment à titre d'exemples, la commande de l'instant de fermeture uniquement pour l'une des seconde et troisième phases est suffisante pour obtenir essentiellement le même effet de réduction de la surintensité. Dans ce cas l'autre des seconde et troisième phases peut être fermée à un instant donné. En d'autres termes, il n'est pas toujours nécessaire de fermer simultanément la seconde phase et la troisième phase. La figure 5 représente la tension et le courant du disjoncteur 50 ainsi que des variations du flux magné- tique du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou ana- logue, câblé selon la connexion en A lorsque les contacts des disjoncteurs 50 prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue sont fermés simultanément sous la commande du dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases, conformément à la première forme de réalisation de l'invention. Comme on peut le voir sur la figure 5, les trois phases sont toutes fermées simultanément, c'est-à-dire que la phase S, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est fermée pour l'angle électrique de 240 , la phase T, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est fermée pour l'angle électrique de 120 et la phase R, dont le flux magnétique résiduel est négatif, est fermée pour l'angle électrique zéro, ce qui a pour effet que l'appel de courant, qui sinon pénètre dans le transfor- mateur 10 ou la réactance shunt ou analogue, peut être réduit. Forme de réalisation 2 On va maintenant décrire le dispositif de commu- tation de commande de phases selon une seconde forme de réalisation de la présente invention en référence aux des- sins. La figure 7 est une vue montrant une structure du dispositif de commutation de commande de phases pour le disjoncteur 50 conçu pour commuter un transformateur 10 ou une réactance shunt ou analogue de la connexion en Y conformément à la seconde forme de réalisation de l'inven- tion, conjointement avec des tensions d'alimentation, les courants et les variations des flux magnétiques dans les phases individuelles, les points neutres des deux enroule- ments primaire et secondaire du transformateur 10 étant connectés à la masse. En référence à la figure 7, le transformateur de la connexion en Y, désigné d'une manière générale par la référence 10, comporte des enroulements primaire et secon- daire, dont le point neutre est connecté au potentiel de masse. Le disjoncteur 50 comprend des chambres d'extinction d'arc 52a, 52b et 52c, dans lesquelles des contacts du dis- joncteur sont logés. Des dispositifs formant actionneurs 54a, 54b et 54c sont prévus, en association avec les contacts, pour effectuer les opérations d'ouverture/ferme- ture (repos/travail) pour ces contacts indépendamment les uns des autres. En outre, sur la figure 7, les références 72a, 72b et 72c désignent des dispositifs de mesure de ten- sion servant à mesurer les tensions de phase des lignes respectives des phases R, S et T, les références 74a, 74b et 74c désignent des dispositifs de mesure de courant ou des transducteurs conçus pour mesurer des courants des phases R, S et T, et la référence 80B désigne d'une manière générale un dispositif de commande de repos/travail basé sur les phases, qui est prévu en combinaison avec le dis- joncteur 50. Le dispositif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases est constitué par une unité 82 de détection d'une phase de référence, une unité 83 de détec- tion de flux magnétiques résiduels et une unité 81 de traitement arithmétique/commande de fonctionnement. Par parenthèses, la structure du dispositif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases conformément à la pré- sente forme de réalisation est essentiellement identique à celle du dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases conforme à la première forme de réalisation de l'invention décrite précédemment. On va décrire ci-après le fonctionnement du dis- positif de commutation de commande de phases conformément à la seconde forme de réalisation de l'invention. Dans l'état dans lequel les contacts du disjonc- teur 50 sont fermés, les tensions des phases R, S et T sont mesurées d'une manière indépendante respectivement par les dispositifs de mesure de tension 72a, 72b et 72c. En outre dans l'état dans lequel les contacts du disjoncteur sont fermés, les courants des phases R, S et T sont mesurés res- pectivement par les dispositifs formant transducteurs de mesure de courants 74a, 74b et 74c. Les signaux de sortie de ces dispositifs de mesure sont envoyés respectivement à l'unité 82 de détection de la phase de référence et à l'unité 83 de détection du flux magnétique résiduel du dis- positif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases. Comme on peut le voir sur la figure 7, dans cha- cune des phases R, S et T, le flux magnétique présente un retard de phase de 90 par rapport à la tension d'alimenta- tion. On peut voir en outre qu'au moment oû le courant de phase atteint la valeur maximale, le flux magnétique prend également la valeur maximale. Lorsque les contacts individuels du disjoncteur logés dans les chambres d'extinction d'arc respectives 52a, 52b et 52c sont ouverts en réponse à la commande d'ouver- ture des contacts envoyés au disjoncteur 50, chacun des courants des phases R, S et T atteint le point zéro de cou- rant lors de l'écoulement de 1/6 cycle. De cette manière, les courants de phase sont interrompus dans l'ordre selon la séquence phase R, phase T et phase S, comme indiqué par les points respectifs d'interruption des courants de phase sur la figure 7. A cet égard, on suppose qu'un courant de la pre- mière phase, par exemple le courant de la phase R dans le cas représenté, est interrompu. Le flux magnétique de la phase R continue néanmoins à varier périodiquement dans le noyau du transformateur 10 de la connexion en Y de la même manière que la variation périodique avant l'interruption étant donné que les trajets de courant pour les deux cou- rants de phase restants sont encore actifs à cet instant. Ensuite le courant de la seconde phase, par exemple le courant de la phase T dans le cas représenté, est interrompu. Néanmoins le flux magnétique possédant la même polarité que celle du courant de la phase T juste avant l'opération d'interruption, reste efficace en tant que flux résiduel. Dans le cas de la phase T, le courant possède une polarité négative (moins) juste avant d'être interrompu. Par conséquent le flux magnétique résiduel pos- sède également une polarité négative. Enfin, lorsque le courant de la troisième phase, par exemple le courant de la phase S dans le cas de cet exemple, est interrompu, le flux magnétique résiduel possé- dant la même polarité que celle du courant de la phase S juste avant l'interruption continue à subsister en tant que flux résiduel. De façon plus concrète, le flux magnétique ayant une polarité positive (plus) subsiste en tant que flux magnétique résiduel étant donné que la polarité du courant de la phase S est positive lors de son interrup- tion. A cet instant, le flux magnétique variable de la pre- mière phase est interrompu, c'est-à-dire le flux magnétique de la phase R, se stabilise dans l'état de flux nul. De cette manière, pour les flux magnétiques sub- sistant dans le noyau du transformateur 10 de la connexion en Y, les attributs des flux magnétiques tels que des polarités positive (plus), négative (moins) et l'état zéro peuvent être détectés sur la base de la séquence des phases, dans laquelle les courants de phase sont interrompus et sur la base des polarités des courants de phase juste avant l'interruption, telles que détectées par l'unité 82 de détection de la phase de référence et par l'unité 83 de détection des flux magnétiques résiduels incorporées dans le dispositif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases. L'unité 82 de détection de la phase de référence et l'unité 83 de détection des flux magnétiques résiduels du dispositif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases selon la présente forme de réalisation de l'inven- tion sont agencées de manière à fonctionner comme suit. En effet le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompu en premier lieu lors de l'opération d'interrup- tion précédente est fixé comme étant zéro. En outre, lors- qu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompu est interrompu ensuite avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la première phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la première phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du courant de la seconde phase juste avant son interruption étant négative (moins), il est alors décidé que la polarité du flux magné- tique résiduel dans la seconde phase interrompue est néga- tive (par exemple un flux magnétique résiduel de -90 %). En outre, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant son interruption étant positive (plus), il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue possède une polarité positive (par exemple un flux magnétique résiduel de 90 %). Au contraire dans l'hypothèse o le flux magné- tique résiduel dans la première phase interrompue en premier lieu lors de l'opération d'interruption précédente est fixé comme étant zéro, le courant de la seconde phase devant être interrompue ensuite peut être interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la première phase. Dans ce contexte, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la première phase possède une polarité néga- tive (moins) juste avant son interruption, la polarité du courant de la seconde phase juste avant son interruption étant positive (plus), il est alors décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase inter- rompue est positive (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à 90 %). En outre, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompue en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant son interruption étant négative, alors il est décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue possède une polarité négative (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à -90 %). En outre, dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompu en premier lieu lors de l'opération d'interruption précédente est fixé comme étant zéro, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompue ensuite est interrompu avec un retard de phase 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la première phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la première phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du courant de la seconde phase juste avant son interruption étant également positive (plus), il est alors décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est négative (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à -90 %). En outre lorsqu'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompue en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant son interruption étant égale- ment positive (plus), il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue possède une polarité positive (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à 90 %). D'autre part, dans l'hypothèse o le flux magné- tique résiduel dans la première phase interrompue en premier lieu lors de l'opération précédente d'interruption est fixé comme étant égal à zéro, lorsque le courant de la seconde phase devant être interrompue ensuite est détecté comme étant interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la première phase et que le courant de la première phase est détecté comme ayant une polarité négative (moins) juste avant son interruption, la polarité du courant de la seconde phase juste avant son interruption étant négative (moins), alors il est décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est positive (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à 90 %). En outre, lorsque le courant de la troisième phase devant être interrompu en dernier lieu est détecté comme étant interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et que le courant de la seconde phase est détecté comme étant négatif juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant son interruption étant également négative, alors il est décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue possède une polarité négative (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à -90 %). Comme cela ressort de ce qui précède, lorsque les flux magnétiques résiduels sont présents dans le transfor- mateur 10 du raccordement Y, dont le point neutre est * connecté au potentiel de masse, les angles optimum de fer- meture (de travail) des contacts pour les phases indivi- duelles, dans lesquelles la surintensité de commutation peut être réduite au minimum, varient en fonction des valeurs des flux magnétiques résiduels dans les phases individuelles et de la séquence, selon laquelle les opéra- tions de travail sont exécutées respectivement pour les phases individuelles. Cependant, dans tous les cas, les angles optimum de fermeture (de travail) peuvent être déterminés de façon définie. D'une manière plus concrète, dans le cas o le flux magnétique résiduel ayant une polarité positive ou négative continue à exister, sa valeur peut être déterminée au préalable d'une manière empirique ou expérimentale de telle sorte que la valeur du flux magnétique résiduel peut être réglée par exemple à 80 % lorsque la polarité du flux magnétique résiduel est positive, alors qu'elle peut être réglée par exemple à -80 % lorsque la polarité du flux est négative. En outre, dans la mesure o les valeurs absolues du flux magnétique résiduel ayant une polarité positi- ve/négative sont connues, les polarités (positive/négative) et les points zéro des flux magnétiques résiduels pour les phases individuelles peuvent être prédits au moyen de la séquence indiquée par l'invention et décrite précédemment sur la base des comportements de courant détectés respecti- vement par les dispositifs formant transducteurs de mesure de courants 74a, 74b et 74c. C'est pourquoi il est possible de déterminer l'angle optimum de fermeture ou de travail pour chacune des phases. D'autre part, lorsque la valeur absolue du flux magnétique résiduel est inconnue, le flux magnétique rési- duel peut être réglé provisoirement à 80 % dans le cas o le flux magnétique résiduel possède une polarité positive (plus), auquel cas il est réglé à -80 % lorsque la polarité du flux est négative (moins), auquel cas les appels de cou- rant des phases individuelles sont mesurés au moyen des dispositifs de mesure de courant 74a, 74b et 74c lors de chaque commande de fermeture. Lorsque la valeur de l'appel de courant est supérieure au niveau de surintensité atten- du, alors le niveau de surintensité peut être réduit par augmentation ou réduction des valeurs absolues des flux résiduels au moyen du dispositif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases. D'une manière plus concrète, les instants de consigne de fermeture Tconsigne pour les phases indivi- duelles peuvent être réglés de la manière représentée dans le tableau 2 de la figure 12. Comme on peut le voir à par- tir de ce tableau, dans le cas o l'opération de fermeture ou de travail doit démarrer à partir de la première phase interrompue, dont le flux magnétique résiduel est nul, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour cette première phase est réglé sur un pic de tension ou au voisi- nage de ce pic, alors que lors de l'opération de fermeture pour la phase, dont le flux magnétique résiduel possède une polarité positive (par exemple k %), l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour cette seconde phase est réglé sur un arc électrique égal à (60 + 39 k/100) au bout de (1/4 + k/900) cycles à partir de la fermeture de la pre- mière phase ou du voisinage de cette valeur (par exemple dans la gamme de +30 à partir de l'angle électrique ci- dessus). Enfin la troisième phase dont le flux magnétique résiduel est négatif, est fermée. Dans ce cas, l'instant de consigne de travail pour cette troisième phase est réglé sur un instant identique à un instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant ultérieur à cet instant. En liaison avec le réglage des instants de consigne de fermeture (travail) Tconsigne, on peut imaginer que l'opération de fermeture démarre depuis la phase, dont le flux magnétique résiduel est négatif (par exemple le flux résiduel égal à -k %). Dans ce cas, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour la première phase est réglé sur l'angle électrique 0 = cos-1 (-k/100) ou au voisinage de cette valeur (par exemple dans la gamme d'environ +30 ). Cet instant de consigne de fermeture Tconsigne est situé au niveau du point zéro de tension ou au voisinage de ce point dans le cas o le flux magnétique résiduel est égal à -100 %, alors que lorsque le flux magnétique résiduel est égal à -80 %, l'instant de consigne correspond à l'angle électrique de 37 , 143 , 217 ou 323 ou à la valeur située au voisinage de cet angle. Ensuite, pour la fermeture de la phase dont le flux magnétique rési- duel est nul, l'instant de consigne de fermeture pour la seconde phase est réglé sur l'angle électrique égal à (234 + 39 k/100) au bout de (- 1/60 + k/900) cycles à partir de la fermeture de la première phase ou au voisinage de cet angle (par exemple dans la gamme de +300 à partir de l'angle électrique indiqué précédemment. Enfin la phase, dont le flux magnétique résiduel est positif, est fermée. Dans ce cas l'instant de consigne de travail pour cette troisième phase est réglé sur l'instant identique à l'ins- tant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant ultérieur à cet instant. En outre, en liaison avec le réglage des instants de consigne de fermeture Tconsigne, on peut concevoir que l'opération de fermeture démarre à partir de la phase, dont le flux magnétique résiduel est positif (par exemple un flux résiduel égal à k %). Dans ce cas l'instant de consigne de travail pour la première phase est réglé sur l'angle électrique 0 = cos-1 (k/100) ou au voisinage de cet angle (par exemple dans la gamme d'environ +30 ). Cet ins- tant de consigne de fermeture Tconsigne est situé au niveau du point de tension zéro ou au voisinage de ce point (par exemple dans la gamme d'environ +30 ) dans le cas o le flux magnétique résiduel est égal à 100 %, alors que lorsque le flux magnétique résiduel est égal à 80 %, l'ins- tant de consigne correspond à l'angle électrique de 37 , 1430, 217 ou 323 ou à une valeur située au voisinage de cet angle (par exemple dans la gamme d'environ +30 ). Ensuite, pour la fermeture de la phase, dont le flux magne- tique résiduel est négatif (par exemple un flux résiduel égal à -k %), l'instant de consigne de fermeture pour cette seconde phase est réglé sur un angle électrique égal à (245 + 10 k/100) au bout de (20/39 + k/3600) cycle à partir de la fermeture de la première phase ou au voisinage d'une valeur (par exemple dans la gamme de +30 à partir de l'angle électrique indiqué précédemment). Enfin la phase, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée. Dans ce cas l'instant de consigne de travail pour cette troi- sième phase est réglé sur le même instant que l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant ultérieur à l'instant indiqué précédemment. En fonctionnement, lorsqu'une commande de ferme- ture (de travail) pour la fermeture du disjoncteur 50 est délivrée, les tensions d'alimentation des phases R, S et T sont mesurées respectivement par les dispositifs de mesure de tension 72a, 72b et 72c, dont les signaux de sortie sont transmis à l'unité 82 de détection de la phase de référence incorporée dans le dispositif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases. L'unité 82 de détection de la phase de référence est agencée pour détecter les périodes de point zéro des tensions d'alimentation respec- tives des phases R, S et T, de manière à déterminer ainsi le point de tension zéro utilisé comme instant de référence Tstandard. L'unité 81 de traitement arithmétique/commande de fonctionnement incorporée dans le dispositif 80B de com- mande de repos/travail basé sur les phases détermine arith- métiquement la durée de l'opération de fermeture tfermeture et la durée de préamorçage d'arc tpréarc telle qu'elle est prédite sur la base de la température ambiante du disposi- tif d'actionnement 54a, 54b et 54c, sur la base de leurs forces d'actionnement et sur la base de données de mesure pour les tensions de commande concernées, auquel cas la durée prédite de l'opération de fermeture tfermeture est soustraite de l'intervalle de temps intervenant entre les instants de consigne Tconsigne de fermeture/de travail des phases R, S et T et l'instant de référence Tstandard, et addition de la durée de préamorçage d'arc tpréarc, pour déterminer ainsi la durée tcont de synchronisation du fonc- tionnement. Lors de l'écoulement de l'intervalle de temps déterminé de synchronisation de fonctionnement tcont à par- tir de l'instant de référence Tstandard, l'unité 81 de traitement arithmétique/commande de fonctionnement du dis- positif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases envoie les signaux de fermeture ou de travail res- pectivement aux dispositifs individuels formant actionneurs 54a, 54b et 54c, de manière à commander les opérations de travail pour les contacts disposés dans les chambres d'extinction d'arc 52a, 52b et 52c indépendamment les uns des autres, de sorte que ces contacts peuvent être fermés indépendamment les uns des autres pour un angle électrique prédéterminé, ce qui permet de réduire au minimum le phéno- mène ou l'événement de surcharge de commutation (c'est-à- dire un événement de surintensité apparaissant lors de l'opération de fermeture). La figure 8 représente des variations de la ten- sion et du courant du disjoncteur 50 ainsi que les varia- tions du flux magnétique du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue connecté dans la connexion en A lorsque les contacts du disjoncteur 50 prévus respective- ment pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue sont fermé indépendamment les uns des autres sous la commande du dispositif 80A de commande de repos/travail basé sur les phases conformément à la présente forme de réalisation de l'invention, dans l'hypothèse o la première phase devant être fermée est la phase S, dont le flux résiduel est nul, et que le flux magnétique résiduel est égal à 100 %. Comme on peut le voir sur la figure 8, la phase S, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée en tant que première phase, pour le point formant pic de ten- sion du disjoncteur 50, alors que la phase T est fermée pour l'angle électrique de 99 après l'écoulement d'une durée de 7,17 ms (50 Hz) à partir de la fermeture de la première phase, et que la phase R est fermée pour l'angle électrique de 339 en même temps que la phase T, ce qui a pour effet qu'un appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transformateur 10 ou la résistance shunt ou ana- logue, peut être réduite de façon satisfaisante. La figure 9 représente des formes d'ondes de la tension et du courant du disjoncteur ainsi que les varia- tions des flux magnétiques du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue du branchement en Y connecté directement à la masse lorsque les contacts du disjoncteur 50 prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue sont fermés indépendamment les uns des autres sous la commande du dispositif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases, conformément à la seconde forme de réalisation de l'invention, dans l'hypothèse o la première phase devant être fermée est la phase R, dont le flux résiduel possède une polarité négative. Comme on peut le voir sur la figure 9, la phase R, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée en tant que première phase pour le point de tension zéro, au niveau duquel la tension tend à augmenter, alors que la phase T est fermée pour l'angle électrique de 153 après l'écoulement d'une durée de 1,86 ms (50 Hz) à partir de la fermeture de la première phase, la phase S étant fermée pour l'angle électrique de 273 en même temps que la phase T. De cette manière l'appel de courant, qui sinon pénétre- rait dans le transformateur 10 ou la réactance shunt ou analogue, peut être réduit. La figure 10 représente des formes d'ondes de la tension et du courant du disjoncteur 50 ainsi que les variations du flux magnétique du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue de la connexion en Y, connecté directement à la masse lorsque les contacts du disjoncteur prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue sont fermés indépendamment les uns des autres sous la commande du dispositif 80B de commande de repos/de travail basé sur les phases, conformément à la seconde forme de réalisation de l'invention, dans l'hypothèse o la première phase devant être fermée est la phase T, dont le flux résiduel possède une polarité positive. Comme on peut le voir sur la figure 10, la phase T, dont le flux magnétique résiduel possède une polarité positive, est fermée en tant que première phase pour le point correspondant au pic de tension pour lequel la ten- sion tend à retomber ou diminuer, alors que la phase S est fermée pour l'angle électrique de 134 après l'écoulement d'une durée de 4,14 ms (50 Hz) à partir de la fermeture de la première phase, la phase R étant fermée pour l'angle électrique de 255 en même temps que la phase S, ce qui a pour effet que l'appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transformateur 10 ou la réactance shunt ou ana- logue, peut être réduit. A ce stade, il faut mentionner que pendant les séquences de fermeture des phases décrites précédemment à titre d'exemples, la commande de l'instant de fermeture uniquement pour l'une des seconde et troisième phases est suffisante pour obtenir l'effet essentiellement identique de réduction d'une surintensité. Dans ce cas, l'autre des seconde et troisième phases peut être fermée à un instant donné. En d'autres termes, il n'est pas toujours nécessaire de fermer simultanément la seconde phase et la troisième phase. La figure 11 représente la tension et le courant du disjoncteur 50 ainsi que des variations du flux magné- tiques du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue de la connexion en Y, connecté directement à la masse lorsque les contacts du disjoncteur 50 prévus respec- tivement pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue sont fermés simultané- ment sous la commande du dispositif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases, conformément à la seconde forme de réalisation de l'invention. Comme on peut le voir sur la figure 11, les trois phases sont fermées simultanément, c'est-à-dire que la phase S, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est fermée pour le pic de tension, la phase T, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif (plus) est fermée pour l'angle électrique de 150 , et la phase R, dont le flux magnétique résiduel est négatif, est fermée pour l'angle de phase de 30 , ce qui a pour effet qu'un appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transformateur 10 ou la réactance shunt ou analogue, peut être réduit. Forme de réalisation 3 On va maintenant décrire le dispositif de commu- tation de commande de phases conformément à une troisième forme de réalisation de la présente invention, en référence aux dessins. La figure 13 est une vue montrant schématiquement une structure du dispositif de commutation de commande de phases d'un disjoncteur 50 conçu pour commuter un transfor- mateur 10 ou une réactance shunt d'une connexion en Y com- portant un point neutre non connecté à la masse conformé- ment à la troisième forme de réalisation de l'invention, ainsi que des formes d'ondes de tensions et de courants d'alimentation ainsi que des variations des flux magné- tiques dans les phases individuelles respectives. Sur la figure 13, le chiffre de référence 10 désigne d'une manière générale un transformateur de la connexion en Y, qui comporte un point neutre non connecté à la masse, et le chiffre de référence 50 désigne d'une manière générale un disjoncteur possédant des chambres d'extinction d'arc 52a, 52b et 52c, dans lesquelles sont disposés respectivement les contacts. Pour valider des opé- rations d'ouverture/de fermeture (repos/travail) devant être exécutées pour ces contacts indépendamment les uns des autres, les contacts sont équipés de dispositifs formant actionneurs respectifs 54a, 54b et 54c. En outre sur la figure 13, les références 72a, 72b et 72c désignent des dispositifs de mesure de tensions conçus pour mesurer res- pectivement les tensions des phases R, S et T, les réfé- rences 74a, 74b et 74c désignent des dispositifs de mesure de courant comme par exemple des transducteurs, qui sont conçus pour mesurer respectivement des courants des phases R, S et T, et une référence 80C désigne d'une manière gêne- rale un dispositif de commande de repos/travail basé sur les phases, qui est prévu pour le disjoncteur 50. Le dispo- sitif 80C de commande de repos/travail basé sur les phases est constitué par une unité 82 de détection de la phase de référence, une unité 83 de détection du flux magnétique résiduel et une unité 81 de traitement arithmé- tique/commande de fonctionnement. On va décrire le fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases conformément à la pre- sente forme de réalisation de l'invention. Dans l'état dans lequel les contacts du disjonc- teur 50 sont fermés, les tensions d'alimentation des phases R, S et T sont mesurées d'une manière indépendante respec- tivement par les dispositifs de mesure de tension 72a, 72b et 72c. En outre dans l'état o le disjoncteur est fermé, les courants des phases R, S et T sont mesurés respective- ment par les transducteurs de mesure de courant 74a, 74b et 74c. Les signaux de sortie des dispositifs 72 et 74 sont envoyés respectivement à l'unité 82 de détection de la phase de référence et à l'unité 83 de détection des flux magnétiques résiduels du dispositif 80C de commande de repos/travail basé sur les phases. Comme on peut le voir sur la figure 13, dans cha- cune des phases R, S et T, le flux magnétique présente un retard de phase de 90 par rapport à la tension d'alimenta- tion. En outre on peut voir qu'au moment o le courant atteint le pic, le flux magnétique prend une valeur maxi- male. Lorsque les contacts individuels logés dans les chambres d'extinction d'arc respectives 52a, 52b et 52c sont ouverts en réponse à la commande d'ouverture des contacts envoyés au disjoncteur 50, chacun des courants des phases R, S et T atteint le point zéro du courant au bout de l'écoulement d'une durée de 1/6 cycle. De cette manière, les courants des phases sont interrompus dans l'ordre cor- respondant à la séquence de la phase R, de la phase T et de la phase S, comme cela est indiqué par les points d'interruption des courants dans les phases respectives sur la figure 13. A cet égard, on suppose que le courant d''une première phase, par exemple le courant de la phase R dans le cas représenté, est interrompu. Néanmoins le flux magné- tique de la phase R continue à varier périodiquement à l'intérieur du noyau du transformateur 10 de la connexion en Y de la même manière que la variation périodique avant l'interruption, étant donné que les trajets de courant pour les courants des deux autres phases sont encore actifs à cet instant. Ensuite le courant de la seconde phase, par exemple le courant de la phase T dans le cas représenté, est interrompu. Néanmoins le flux magnétique possédant la même polarité que celle du courant de la phase T juste avant l'opération d'interruption reste actif en tant que flux résiduel de la phase T. Dans le cas de l'exemple représenté, le courant de la phase T possède une polarité négative juste avant d'être interrompu. Par consequent, le flux magnétique résiduel est également négatif. Enfin, lorsque le courant de la troisième phase, c'est-à-dire le courant de la phase S dans le cas de cet exemple, est interrompu, le flux magnétique possédant la même polarité que celle du courant de la phase S juste avant l'interrup- tion continue à subsister en tant que flux résiduel de la phase S. De façon plus concrète, le flux magnétique possé- dant une polarité positive subsiste en tant que flux rési- duel de la phase S étant donné que la polarité du courant de la phase S est positive lors de l'interruption de ce courant. A cet instant le flux magnétique qui change, de la première phase interrompue, c'est-à-dire le flux magnétique de la phase R, se stabilise sur l'état de flux nul. De cette manière, avec les flux magnétiques qui subsistent dans le noyau du transformateur 10 de la connexion en Y, dont le point neutre n'est pas connecté à la masse, les attributs tels que les polarités positi- ve/négative ainsi que l'état nul du flux magnétique peuvent être détectés sur la base de la séquence des phases, dans laquelle les courants de phase sont interrompus et sur la base des polarités des courants de phase juste avant l'interruption, telles que mesurées par l'unité 82 de détection de la phase de référence et par l'unité 83 de détection des flux magnétiques résiduels, incorporées dans le dispositif 80C de commande de repos/travail basé sur les phases. Dans ce contexte, l'unité 82 de détection de la phase de référence et l'unité 83 de détection des flux magnétiques résiduels du dispositif 80C de commande de repos/travail basé sur les phases conformément à la troi- sième forme de réalisation de l'invention sont agencés de manière à fonctionner de la manière suivante. En effet le flux magnétique résiduel de la première phase interrompu en premier lieu lors de l'opération d'interruption précédente est fixé comme étant égal à zéro. En outre, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompue ensuite est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la pre- mière phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la première phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du courant de la seconde phase juste avant son interruption étant négative, il est décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est négative (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à -90 %). En outre, même si on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant l'interruption de ce courant étant positive (plus), il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue prend une polarité positive (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à 90 %). Au contraire, dans l'hypothèse o le flux magné- tique résiduel dans la première phase interrompue en premier lieu dans l'opération d'interruption précédente est fixé égal à zéro et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompu ensuite est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la première phase et en outre lorsqu'on détecte le fait que le courant de la première phase possède une polarité négative juste avant l'interrup- tion de ce courant, la polarité du courant de la seconde phase juste avant son interruption étant positive, alors une décision est prise indiquant que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompu est positif (c'est-à-dire que le flux magnétique résiduel est égal à 90 %). En outre, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompue en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité positive juste avant l'interrup- tion de ce courant, la polarité du courant de la troisième phase juste avant son interruption étant négative, alors une décision est prise indiquant que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue possède une polarité négative (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à -90 %). En outre, dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue en premier lieu lors de l'opération précédente d'interruption est nul et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompue ensuite est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la première phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la première phase possède une polarité positive juste avant son interruption, alors que la polarité du courant de la seconde phase juste avant l'interruption de ce courant est également positive, alors une décision est prise indiquant que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est négative (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à -90 %). En outre lorsqu'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompue en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lors- qu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant son interruption étant également positive, alors il est décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue possède une polarité positive (par exemple le flux magnétique résiduel est égal à 90 %). D'autre part, dans l'hypothèse o le flux magné- tique résiduel dans la première phase interrompue en premier lieu lors de l'opération précédente d'interruption est nul, et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompue ensuite est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au courant de la première phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la première phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du courant de la seconde phase juste avant son interruption étant également négative, il est décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est positif (par exemple un flux magnétique résiduel égal à 90 %). En outre, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompue en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport à la phase du second courant et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième juste avant son interruption étant également négative, il est décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue possède une polarité négative (par exemple un flux magnétique résiduel est égal à -90 %). Comme cela ressort de ce qui précède, lorsque les flux magnétiques résiduels existent dans le noyau du trans- formateur 10 de la connexion en Y, dont le point neutre n'est pas connecté à la masse, les angles optimum de ferme- ture (de travail) des contacts pour les phases indivi- duelles, dans lesquels la surintensité de commutation peut être réduite au minimum, varient en fonction des valeurs des flux magnétiques résiduels dans les phases indivi- duelles et en fonction de la séquence dans laquelle les opérations de travail sont exécutées respectivement pour les phases individuelles. Cependant, dans tous les cas, les angles optimum de fermeture (de travail) peuvent être déterminés de façon définie. De façon plus concrète, dans le cas o le flux magnétique résiduel possédant une polarité positive ou négative continue à exister, sa valeur peut être déterminée au préalable de façon expérimentale de sorte que la valeur du flux magnétique résiduel peut être réglée par exemple à % lorsque la polarité du flux magnétique résiduel est positive, alors qu'elle peut être réglée par exemple sur - % lorsque la polarité du flux est négative. En outre, dans la mesure o les valeurs absolues des flux magnétiques résiduels ayant des polarités positive/négative sont connues, les polarités positive/négative et les points zéro des flux magnétiques résiduels pour les phases indivi- duelles peuvent être prédits au moyen de la procédure ima- ginée conformément à l'invention et décrite précédemment sur la base des comportements des courants détectés respec- tivement par les dispositifs formant transducteurs de mesure de courants 74a, 74b et 74c. C'est pourquoi il est possible de déterminer l'angle optimum de fermeture ou de travail pour chacune des phases. D'autre part, lorsque la valeur absolue du flux magnétique résiduel est inconnue, le flux magnétique rési- duel peut être réglé provisoirement à 80 % dans le cas o le flux magnétique résiduel possède une polarité positive, alors qu'il est réglé à -80 % lorsque la polarité du flux est négative, auquel cas des appels de courant des phases individuelles sont mesurés au moyen des dispositifs de mesure de courants 74a, 74b et 74c lors de chaque commande de fermeture. Lorsque la valeur de l'appel de courant me rée réellement est supérieure au niveau de surintensité attendu, alors le niveau de surintensité peut être réduit par augmentation ou réduction des valeurs absolues des flux résiduels au moyen du dispositif 80B de commande de repos/travail basé sur les phases. De façon plus concrète, les instants de consigne de fermeture ou de travail Tconsigne pour les phases indi- viduelles peuvent être réglés de la manière indiquée dans le tableau 3 de la figure 18. Comme on peut le voir à par- tir du tableau, dans le cas o l'opération de fermeture doit commencer à partir de la phase dont le flux magnétique résiduel est positif (par exemple k %), l'instant de consigne de fermeture pour cette première phase est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase (c'est-à-dire la phase devant être fermée en second lieu) ou un instant qui précède cet instant, alors que pour la fermeture de la phase dont le flux magné- tique résiduel est négatif (par exemple - k %), l'instant de consigne de fermeture pour cette seconde phase est réglé sur l'angle électrique de 30 ou au voisinage de cet angle (par exemple dans la gamme de +30 à partir de l'angle électrique indiqué ci-dessus). Enfin la troisième phase, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée. Dans ce cas, l'instant de consigne de travail pour cette troi- sième phase est réglé sur l'angle électrique de 90 ou au voisinage de cette valeur (par exemple dans la gamme de +30 à partir de l'angle électrique indiqué précédemment) au bout de l'écoulement d'une durée de 1/2 cycle à partir de la fermeture de la seconde phase. Comme autre procédé de réglage des instants de consigne de fermeture ou de travail Tconsigne, on peut uti- liser la procédure suivante. En effet, lorsque l'opération de travail doit démarrer à partir de la phase, dont le flux magnétique résiduel est positif (par exemple k %), l'instant de consigne de travail pour cette première phase est réglé de manière à être identique à l'instant de tra- vail pour la seconde phase ou à un instant qui précède cet instant, alors que pour l'opération de travail de la phase dont le flux magnétique résiduel est nul, l'instant de consigne de travail pour cette seconde phase est réglé sur l'angle électrique de 270 ou au voisinage de cet angle (par exemple dans la gamme de +30 à partir de l'angle électrique indiqué précédemment). Enfin la troisième phase, dont le flux magnétique résiduel possède une polarité néga- tive (par exemple -k %) est fermée. Dans ce cas, l'instant de consigne de fermeture pour cette troisième phase est réglé sur un angle électrique égal à (302 - k/5) ou au voisinage de cette valeur (par exemple dans la gamme de +30 par rapport à l'angle électrique indiqué précédemment) au bout de l'écoulement de (272/360 - k/1800) cycles à par- tir de la fermeture de la seconde phase. Comme autre procédé pour régler les instants de consigne de travail Tconsigne, on peut adopter la procédure suivante. En effet, lorsque la variation de travail doit commencer à partir de la phase, dont le flux magnétique résiduel est nul, l'instant de consigne de travail pour cette première phase est réglé de manière à être identique à l'instant de travail pour la seconde phase ou à un ins- tant qui se situe avant cet instant, alors que pour l'opération de fermeture pour la phase, dont le flux magné- tique résiduel est négatif (par exemple - k %), l'instant de consigne de travail pour cette seconde phase est réglé sur un angle électrique de 30 ou au voisinage de cet angle (par exemple dans la gamme de +30 par rapport à l'angle électrique indiqué ci-dessus). Enfin lorsque la troisième phase, dont le flux magnétique résiduel est positif (par exemple k %) est fermée, l'instant de consigne de travail pour cette troisième phase est réglé sur l'angle électrique égal à (375 - 195 k/100) ou au voisinage de cette valeur (par exemple dans la gamme de +30 par rapport à l'angle électrique indiqué ci-dessus) au bout de l'écoulement d'une durée égale à (15/24 - 13 k/2400) cycles à partir de la fermeture de la seconde phase. En fonctionnement, lorsque la commande de travail pour la fermeture du disjoncteur 50 est délivrée, les ten- sions d'alimentation des phases R, S et T sont mesurées respectivement par les dispositifs de mesure de tension 72a, 72b et 72c, leurs signaux de sortie étant envoyés à l'unité 82 de détection de la phase de référence qui est incorporée dans le dispositif 80C de commande de repos/de travail basé sur les phases. L'unité 82 de détection de la phase de référence est agencée de manière à détecter les cycles de point zéro des tensions respectives d'alimenta- tion des phases R, S-et T, pour déterminer ainsi les points de tension zéro servant d'instants standards ou de réfé- rence Tstandard pour les opérations de travail pour les phases individuelles. D'autre part, l'unité 81 de traitement arithméti- que/de commande de fonctionnement incorporée dans le dispo- sitif 80C de commande de repos/travail basé sur les phases détermine par voie arithmétique la durée tfermeture de l'opération de fermeture des contacts du disjoncteur et la durée de prêamorçage d'arc tpréarc, telles qu'elles sont prédites sur la base des données de mesure concernant la température ambiante des dispositifs formant actionneurs respectifs 54a, 54b et 54c, des forces de fonctionnement de ces dispositifs et des tensions de commande, la durée pré- dite tfermeture de l'opération de fermeture étant sous- traite de l'intervalle de temps intervenant entre l'instant préréglé de consigne Tconsigne de travail des phases R, S, T et l'instant de référence Tstandard, avec addition de la durée de préamorçage tpréarc de manière à déterminer de ce * fait la durée tcont de synchronisation du fonctionnement. Au bout de l'écoulement de la durée déterminée tcont de synchronisation du fonctionnement à partir de l'instant de référence Tstandard, l'unité 81 de traitement arithmétique/commande de fonctionnement du dispositif 80C de commande repos/travail basé sur les phases envoie les signaux de travail aux dispositifs formant actionneurs individuels respectifs 54a, 54b et 54c, pour commander de ce fait les opérations de travail des contacts disposés dans les chambres d'extinction d'arc 52a, 52b et 52c, indé- pendamment les uns des autres, de sorte que ces contacts peuvent être fermés indépendamment les uns des autres pour un angle électrique prédéterminé qui permet de réduire au minimum le phénomène ou l'événement de surcharge de commu- tation (c'est-à-dire un événement de surintensité apparais- sant lors de l'opération de fermeture). La figure 14 représente des variations de la ten- sion et du courant du disjoncteur 50 ainsi que les varia- tions du flux magnétique du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue de la connexion en Y comportant un point neutre non connecté à la masse, lorsque les contacts du disjoncteur 50 prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réac- tance shunt ou analogue sont fermés indépendamment les uns des autres sous la commande du dispositif 80C de commande de repos/travail basé sur les phases, conformément à la troisième forme de réalisation de l'invention, dans l'hypothèse o la première phase devant être fermée est la phase S, dont le flux résiduel est nul et que le flux magnétique résiduel est égal à 100 %. Comme on peut le voir sur la figure 14, la phase R, dont le flux magnétique résiduel possède une polarité négative est fermée pour l'angle électrique de 30 par le disjoncteur 50 en tant que première phase, alors que la seconde phase, c'est-à-dire la phase T, dont le flux magné- tique résiduel est positif, est fermée pour un angle élec- trique de 150 , et enfin l'opération de travail des contacts est exécutée par la troisième phase, c'est-à-dire la phase S, dont le flux magnétique résiduel est nul pour l'angle électrique de 90 après l'écoulement d'une durée de ms (50 Hz) à partir de la fermeture pour la première et/ou la seconde phase, ce qui a pour effet que l'appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transformateur 10 ou la réactance shunt ou analogue, peut être réduit. La figure 15 représente des formes d'ondes de la tension et du courant du disjoncteur 50 et que les varia- tions du flux magnétique du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue du branchement en Y, comportant un point neutre non connecté à la masse, lorsque les contacts du disjoncteur 50 prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réac- tance shunt ou analogue sont fermés indépendamment les uns des autres sous la commande du dispositif 80C de commande de repos/travail basé sur les phases, conformément â la troisième forme de réalisation de l'invention, dans l'hypothèse o la première phase devant être fermée est la phase R, dont le flux résiduel est négatif. Comme on peut le voir sur la figure 15, la phase T, dont le flux magnétique résiduel est positif, est fermée en tant que première phase par le disjoncteur 50 pour l'angle électrique de 150 , tandis que la phase S, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée pour l'angle électrique de 270 en tant que seconde phase, et finalement la phase R, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée pour l'angle électrique égal à 280 après l'écoule- ment d'une durée de 14 ms (50 Hz) à partir de la fermeture des première et seconde phases, ce qui a pour effet qu'un appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transforma- teur 10 ou la réactance shunt ou analogue, peut être réduit. La figure 16 représente la tension et le courant du disjoncteur 50 ainsi que des variations du flux magné- tique du transformateur 10 de la connexion en Y, qui n'est pas connecté à la masse, ou de la réactance shunt ou ana- logue, lorsque les contacts du disjoncteur 50 prévus res- pectivement pour les phases individuelles du transformateur ou de la réactance shunt ou analogue, sont fermés indé- pendamment les uns des autres sous la commande du disposi- tif 80C de commande de repos/travail basé sur les phases conformément à la présente forme de réalisation de l'invention, dans l'hypothèse o la première phase devant être fermée est la phase T, dont le flux résiduel est posi- tif. Comme on peut le voir sur la figure 16, la phase R, dont le flux magnétique résiduel est négatif, est fermée pour l'angle électrique de 30 en tant que première phase, alors que la phase S, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée pour l'angle électrique égale à 270 , et enfin l'opération de travail est exécutée pour la phase T, dont le flux magnétique résiduel est nul pour l'angle élec- trique de 180 après l'écoulement d'une durée de 1,7 ms (50 Hz) à partir de la fermeture des première et seconde phases, ce qui a pour effet que l'appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transformateur 10 ou la réactance shunt ou analogue, peut être réduit. A cet égard, il faut mentionner que dans les séquences de fermeture de phases décrites précédemment à titre d'exemple, la commande de l'instant de fermeture uni- quement pour l'une des seconde et troisième phases est suf- fisante pour réaliser essentiellement le même effet de réduction du courant de surintensité. Dans ce cas, l'autre des seconde et troisième phases peut être fermée à un ins- tant donné. En d'autres termes, il n'est pas obligatoire- ment nécessaire de fermer simultanément la seconde phase et la troisième phase. La figure 17 représente la tension et le courant du disjoncteur 50 ainsi que des variations du flux magné- tique du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou ana- logue de la connexion en Y non connecté à la masse lorsque les contacts des disjoncteurs 50 prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur 10 ou de la réactance shunt ou analogue sont fermés simultanément sous la commande du dispositif 80C de commande de repos/travail basé sur les phases, conformément à la troisième forme de réalisation de l'invention. Comme on peut le voir sur la figure 17, les trois phases sont toutes fermées simultanément, c'est-à-dire que la phase S pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est fermée pour le pic de tension, la phase T, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est fer- mée pour l'angle électrique égal à 150 , et la phase R, dont le flux magnétique résiduel est négatif, est fermée pour l'angle électrique de 30 , ce qui a pour effet que l'appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transfor- mateur 10 ou la réactance shunt ou analogue, peut être réduit. Forme de réalisation 4 Ci-après, on va décrire le dispositif de commuta- tion de commande de phases selon une quatrième forme de réalisation de la présente invention. Il faut tout d'abord mentionner que l'agencement du circuit du dispositif de commutation de commande de phases selon la présente forme de réalisation est similaire à celle décrite précédemment en référence à la figure 7. C'est pourquoi, la description qui va suivre concerne le fonctionnement du dispositif de commutation de commande de phases. Dans l'état dans lequel le disjoncteur 50 est fermé, les tensions des phases R, S et T sont mesurées d'une manière indépendante par les dispositifs respectifs de mesure de tensions 72a, 72b et 72c. D'autre part, les courants des phases R, S et T sont mesurés respectivement par les dispositifs de mesure de courants 74a, 74b et 74c. Des signaux indicatifs des résultats des mesures sont envoyés respectivement à l'unité 82 de détection de la phase de référence et à l'unité 83 de détection des flux magnétiques résiduels, qui constituent des constituants principaux du dispositif 80 de commande de repos/travail basé sur les phases. Comme on peut le voir sur la figure 7, dans cha- cune des phases R, S et T, le flux magnétique présente un retard de phase de 90 par rapport à la tension. En outre on peut voir qu'au moment o le courant atteint le pic, le flux magnétique prend également une valeur maximale. Lorsque les contacts individuels logés respecti- vement dans les chambres d'extinction d'arc 52a, 52b et 52c sont ouverts en réponse à la commande d'ouverture des contacts envoyés au disjoncteur 50, chacun des courant des phases R, S et T atteint le point de courant zéro chaque fois que s'écoule un intervalle de 1/6 cycle. De cette manière, les courants des phases sont interrompus, par exemple selon la séquence de la phase R, de la phase T et de la phase S dans cet ordre, comme indiqué sur la figure 7. A cet égard, on suppose que le courant de la pre- mière phase, par exemple le courant de la phase R dans le cas représenté, est interrompu. Dans ce cas, le flux magné- tique de la phase R interrompu continue néanmoins à varier périodiquement à l'intérieur du noyau du transformateur 10 de la connexion en Y, de la même manière que la variation périodique présente avant l'interruption étant donné que les trajets de courant pour les courants des deux autres phases sont encore actifs à cet instant. Ensuite le courant de la seconde phase, par exemple le courant de la phase T dans le cas représenté, est interrompu. Néanmoins le flux magnétique possédant la même polarité que celle du courant de la phase T juste avant l'opération d'interruption reste efficace en tant que flux résiduel. Dans le cas de la phase T, le courant possède une polarité négative (moins) juste avant d'être interrompu. Par conséquent le flux magnétique résiduel prend une polarité négative. Enfin, lorsque le courant de la troisième phase, par exemple le courant de la phase S dans ce cas pris à titre d'exemple, est interrompu, le flux magnétique possédant la même polarité que celle du courant de la phase S juste avant que l'interruption de ce courant continue à exister en tant que flux résiduel. De façon plus concrète, le flux magnétique ayant une polarité positive (plus) subsiste en tant que flux magnétique rési- duel étant donné que la polarité du courant de la phase S est positive lors de l'interruption de ce courant. A cet instant, le flux magnétique, qui varie, de la première phase interrompue, c'est-à-dire le flux magnétique de la phase R, se stabilise sur l'état de flux nul. De cette manière, pour les flux magnétiques subsistant dans le noyau du transformateur 10 de la connexion en Y, les attri- buts des flux magnétiques, c'est-à-dire les polarités posi- tive (plus) et négative (moins) ainsi que l'état zéro de ces flux peuvent être déterminées sur la base de la séquence des phases, avec laquelle les courants des phases sont interrompus, et sur la base des polarités des courants des phases juste avant l'interruption, telles que mesurées par l'unité 82 de détection de la phase de référence et l'unité 83 de détection des flux magnétiques résiduels, qui sont incorporés dans le dispositif 80 de commande de repos/de travail basé sur les phases. Par conséquent, l'unité 82 de détection de la phase de référence et l'unité 83 de détection des flux magnétiques résiduels du dispositif 80 de commande de repos/travail basé sur les phases conformément à la qua- trième forme de réalisation de la présente invention sont agencées de manière à fonctionner comme suit. En effet le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompu en premier lieu lors de l'opération précédente d'interruption est fixé comme étant égal à zéro. Dans cette hypothèse, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompu ensuite est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la première phase tel qu'il est interrompu et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la première phase tel qu'il est interrompu possède une polarité posi- tive juste avant d'être interrompu, la polarité du courant de la seconde phase juste avant l'interruption de ce courant étant négative (moins), il est décidé que la pola- rité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est négative. En outre, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la seconde phase tel qu'il est interrompu et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant l'interruption de ce courant étant positive (plus), il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompu possède une polarité positive. Au contraire, dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompu en premier lieu lors de l'opéra- tion précédente d'interruption est fixé comme étant zéro et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la seconde phase devant être interrompue ensuite est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la troisième phase et lorsqu'on détecte le fait que le courant de la première phase possède une polarité négative (moins) juste avant son interruption, la polarité du courant de la seconde phase juste avant l'interruption de ce courant étant positive, il est alors décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompu est positive. En outre, lorsqu'on détecte le fait que le courant de la troisième phase devant être interrompue est finalement interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au courant de la seconde phase et lorsqu'on détecte ensuite le fait que le courant de la seconde phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du courant de la troisième phase juste avant l'interruption de ce courant étant négative, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue est négatif. D'une manière plus concrète, les instants de consigne de fermeture Tconsigne pour les phases indivi- duelles peuvent être réglés de la manière illustrée dans le tableau 4 de la figure 23. Comme on peut le voir à partir de ce tableau, dans le cas o les flux magnétiques rési- duels dans les phases individuelles sont fixés de telle sorte que le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue est nul et que le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompu est négatif alors que celui de la troisième phase interrompue est positif, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour la première phase est réglé sur un pic de tension au voisinage de ce dernier, alors que lors de l'opération de fermeture pour la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour cette seconde phase est réglé sur l'angle électrique de 75 après 105/360 cycle à partir de la fermeture de la première phase ou au voisinage de cet angle (c'est-à-dire dans une gamme de +15 par rapport à l'angle électrique indiqué précédemment) et enfin la troisième phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est fermée, l'instant de consigne de travail pour cette troisième phase étant réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant apparaissant après cet instant. Sinon, les autres instants de consigne de ferme- ture Tconsigne pour les phases individuelles peuvent être réglés comme suit. Dans le cas o les flux magnétiques résiduels dans les phases individuelles sont fixés de telle sorte que le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompue est négatif et que le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est positif, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour la première phase est réglé sur un pic de tension ou au voisinage de ce dernier, alors que lors de l'opération de fermeture pour la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour cette seconde phase est réglé sur l'angle électrique de 315 apprès 105/360 cycle à partir de la fermeture de la première phase ou au voisinage de cet angle (par exemple dans la gamme de +15 à partir de l'angle électrique indiqué précédemment), et finalement la troi- sième phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est fermée. Dans ce cas, l'instant de consigne de travail pour cette troisième phase est réglé sur le même instant que l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant situé après cet instant. Comme autre variante, les instants de consigne de fermeture Tconsigne pour les phases individuelles peuvent être réglés comme suit. En effet dans le cas o les flux magnétiques résiduels dans les phases individuelles sont fixés de telle sorte que le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue est nul, que le flux magné- tique résiduel de la seconde phase interrompu est positif et que le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est négatif, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour la première phase est réglé sur un pic de tension au voisinage de ce dernier, alors que lors de l'opération de fermeture pour la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour cette seconde phase est réglé sur un angle électrique de 280 après 70/360 cycle à partir de la fermeture de la première phase ou au voisinage de cet angle (par exemple dans la gamme de +20 à partir de l'angle électrique indiqué ci-dessus). Enfin la troisième phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est fermée. Dans ce cas, l'instant de consigne de travail pour cette troisième phase est réglé sur le même instant que l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant situé au-delà de cet instant. Sinon, les instants de consigne de fermeture Tconsigne pour les phases individuelles peuvent être réglés comme suit. En effet, dans le cas o les flux magnétiques résiduels dans les phases respectives sont fixés de telle sorte que le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompu est nul, que le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompue est positif et que le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est négatif, l'instant de consigne de fermeture ou de travail de la première phase est réglé sur un pic de tension ou au voisinage de ce dernier, alors que pour l'opération de fer- meture de la phase, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est négatif, l'instant de consigne de fermeture ou de travail pour cette seconde phase est réglé sur l'angle électrique de 40 après 70/360 cycle à partir de la fermeture de la première phase ou au voisinage de cet angle (par exemple dans la gamme de +15 par rapport à l'angle électrique indiqué précédemment), alors que pour la ferme- ture de la troisième phase, pour laquelle le flux magné- tique résiduel est positif, l'instant de consigne de tra- vail pour cette troisième phase est réglé sur le même ins- tant que l'instant de fermeture pour la seconde phase ou à un instant situé après cet instant. Comme cela ressort de ce qui précède, lorsque les flux magnétiques résiduels existent dans le noyau du trans- formateur 10 de la connexion en Y dont le point neutre est connecté au potentiel de masse, les angles optimum de fer- meture (travail) des contacts pour les phases indivi- duelles, dans lesquels la surintensité de commutation peut être réduite au minimum, varient en fonction des valeurs des flux magnétiques résiduels dans les phases indivi- duelles et en fonction de la séquence dans laquelle les opérations de travail sont exécutées respectivement pour les phases individuelles. Cependant, il a été établi que dans tous les cas, les angles optimum de fermeture ou de travail peuvent être déterminés d'une manière définie. A cet égard, on suppose qu'une commande de ferme- ture (travail) pour la fermeture du disjoncteur 50 est délivrée. Alors les tensions des phases R, S et T sont mesurées respectivement par les dispositifs de mesure de tensions 72a, 72b et 72c, dont les signaux de sortie sont transmis à l'unité 82 de détection de la phase de référence incorporée dans le dispositif 80 de commande de repos/tra- vail basé sur les phases. L'unité 82 de détection de la phase de référence est agencée de manière à détecter les périodes de point zéro des tensions des phases respectives R, S et T, de manière à déterminer ainsi le point de ten- sion zéro utilisé comme instant de référence Tstandard- L'unité 81 de traitement arithmétique/commande de fonctionnement incorporée dans le dispositif 80 de repos/ travail basé sur les phases est agencée de manière à déter- miner arithmétiquement la durée de l'opération de fermeture tfermeture et la durée de préamorçage d'arc tpréarc, qui peuvent être prédites sur la base de la température ambiante des dispositifs formant actionneurs (moyens d'actionnement), de leurs forces d'actionnement et de don- nées de mesure pour les tensions de commande concernées, la durée prédite de l'opération de fermeture tfermeture étant soustraite de l'intervalle de temps intervenant entre l'instant de consigne préréglé Tconsigne de fermeture (de travail) des phases R, S et T et l'instant de référence Tstandard, avec addition de la durée de préamorçage tpré- arc, pour déterminer ainsi une durée tcont de synchronisa- tion du fonctionnement. Lorsque la durée tcont de synchronisation du fonctionnement, qui s'étend à partir de l'instant de réfé- rence Tstandard tel qu'il est déterminé, s'est écoulée, l'unité 80 de traitement arithmétique/commande de fonction- nement du dispositif 81 de commande de repos/travail basé sur les phases envoie le signal de fermeture ou de travail respectivement aux dispositifs individuels formant action- neurs 54a, 54b et 54c, de manière à commander ainsi les opérations de travail des contacts disposés dans les chambres d'extinction d'arc 52a, 52b et 52c, indépendamment les uns des autres, de sorte que ces contacts peuvent être fermés indépendamment les uns des autres pour un angle électrique prédéterminé, ce qui permet de réduire au mini- mum un phénomène ou événement de surcharge de commutation (c'est-à-dire un événement de surintensité apparaissant lors de l'opération de fermeture). La figure 19 représente des variations de la ten- sion et du courant du disjoncteur ainsi que les variations du flux magnétique du transformateur (ou de la réactance shunt ou analogue) connecté à la masse dans la connexion en Y, lorsque les contacts du disjoncteur prévus respecti- vement pour les phases individuelles du transformateur (ou de la réactance shunt ou analogue) sont fermés indépendam- ment les uns des autres, sous la commande du dispositif de commande de repos/travail basé sur les phases, conformément à la quatrième forme de réalisation de l'invention (dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel est égal à 80 %) et dans l'hypothèse o les flux magnétiques résiduels des première, seconde et troisième phases interrompues sont fixés respectivement comme étant nul, négatif et positif et o la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), est réglée en tant que première phase devant être fermée, que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglée comme étant la seconde phase devant être fermée et que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglée comme étant la troisième phase devant être fermée. Comme on peut le voir sur la figure 19, la phase R, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée en tant que première phase au niveau du point de pic de ten- sion du disjoncteur, alors que la phase S est fermée en tant que seconde phase, pour l'angle électrique de 75 au bout de l'écoulement d'une durée de 5,8 ms (50 Hz) à partir de la fermeture de la première phase (phase R), la phase T étant fermée pour un angle électrique donné, à la suite de la fermeture de la seconde phase, ce qui a pour effet que l'appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transfor- mateur (ou la réactance shunt ou analogue) peut être réduit de façon satisfaisante. La figure 20 représente des variations de la ten- sion et du courant du disjoncteur ainsi que des variations du flux magnétique du transformateur (ou de la réactance shunt ou analogue) connecté à la masse dans la connexion en Y lorsque les contacts du disjoncteur prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur (ou de la réactance shunt ou analogue) sont fermés indépendamment les uns des autres, sous la commande du dispositif de commande repos/travail basé sur les phases, conformément à la quatrième forme de réalisation de l'invention (dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel est égal à %), et dans l'hypothèse o les flux magnétiques rési- duels des première, seconde et troisième phases interrom- pues sont fixés comme étant respectivement nuls, négatif ou positif, et que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) est réglée en tant que première phase devant être fermée, que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglée en tant que seconde phase devant être fermée et que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglée en tant que troisième phase devant être fermée. Comme on peut le voir sur la figure 20, la phase R, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée en tant que première phase au niveau du point du pic de ten- sion du disjoncteur, tandis que la phase T est fermée en tant que seconde phase pour l'angle électrique égal à 315 au bout de l'écoulement d'une durée de 5,8 ms (50 Hz) à partir de la fermeture de la première phase (phase R), la phase S étant fermée pour un angle électrique donné à la suite de la fermeture de la seconde phase, ce qui a pour effet que l'appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transformateur (ou la résistance shunt ou analogue) peut être réduit de façon satisfaisante. La figure 21 représente des variations de la ten- sion et du courant du disjoncteur ainsi que des variations du flux magnétique du transformateur (ou de la réactance shunt ou analogue) connecté à la masse dans la connexion en Y lorsque les contacts du disjoncteur prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur (ou de la réactance shunt ou analogue) sont fermés indépendamment les uns des autres, sous la commande du dispositif de commande repos/travail basé sur les phases, conformément à la quatrième forme de réalisation de l'invention (dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel est égal à %), et dans l'hypothèse o les flux magnétiques rési- duels des première, seconde et troisième phases interrom- pues sont fixés comme étant respectivement nuls, négatif ou positif, et que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) est réglée en tant que première phase devant être fermée, que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglée en tant que seconde phase devant être fermée et que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglée en tant que troisième phase devant être fermée. Comme on peut le voir sur la figure 21, la phase R, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée en tant que première phase au niveau du point du pic de ten- sion du disjoncteur, tandis que la phase T est fermée en tant que seconde phase pour l'angle électrique égal à 280 au bout de l'écoulement d'une durée de 3,9 ms (50 Hz) à partir de la fermeture de la première phase (phase R), la phase S étant fermée pour un angle électrique donné à la suite de la fermeture de la seconde phase, ce qui a pour effet que l'appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transformateur (ou la résistance shunt ou analogue) peut être réduit de façon satisfaisante. La figure 22 représente des variations de la ten- sion et du courant du disjoncteur ainsi que des variations du flux magnétique du transformateur (ou de la réactance shunt ou analogue) connecté à la masse dans la connexion en Y lorsque les contacts du disjoncteur prévus respectivement pour les phases individuelles du transformateur (ou de la réactance shunt ou analogue) sont fermés indépendamment les uns des autres, sous la commande du dispositif de commande repos/travail basé sur les phases, conformément à la quatrième forme de réalisation de l'invention (dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel est égal à %), et dans l'hypothèse o les flux magnétiques rési- duels des première, seconde et troisième phases interrom- pues sont fixes comme étant respectivement nuls, négatif ou positif, et que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) est réglée en tant que première phase devant être fermée, que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglée en tant que seconde phase devant être fermée et que la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglée en tant que troisième phase devant être fermée. Comme on peut le voir sur la figure 22, la phase R, dont le flux magnétique résiduel est nul, est fermée en tant que première phase au niveau du point du pic de ten- sion du disjoncteur, tandis que la phase T est fermée en tant que seconde phase pour l'angle électrique égal à 40 au bout de l'écoulement d'une durée de 3,9 ms (50 Hz) à partir de la fermeture de la première phase (phase R), la phase T étant fermée pour un angle électrique donné à la suite de la fermeture de la seconde phase, ce qui a pour effet que l'appel de courant, qui sinon pénétrerait dans le transformateur (ou la résistance shunt ou analogue) peut être réduit de façon satisfaisante. De nombreux changements et variantes de la présente invention sont possibles dans le cadre des techniques exposées ci-dessus et on comprendra que dans le cadre de la présente invention, cette dernière peut être mise en oeuvre d'une autre manière que ce qui a été décrit spécifiquement. REVENDICATIONS 1. Dispositif de commutation de commande de phases, caractérisé en ce qu'il comporte: un disjoncteur (50) connecté à une charge réactive, qui est connectée à un système d'alimentation électrique triphasé selon une connexion en A ou sinon selon une connexion en Y, avec un point neutre connecté directement à la masse ou, sinon, non connecté à la masse, ledit disjoncteur (50) étant conçu de manière à interrompre un courant de défaut et un courant de charge circulant dans ladite charge réactive ou à raccorder ladite charge réactive audit système d'alimentation électrique triphasé pour son excitation, des moyens (72a, 72b, 72c) de mesure de tensions servant à mesurer des tensions de phase sur une base phase- par-phase; des moyens (74a, 74b, 74c) de mesure de courants pour mesurer des courants entre contacts sur le côté sortie dudit disjoncteur; des moyens d'actionnement (54a, 54b, 54c) pour exécuter des opérations d'ouverture / de fermeture de contacts dudit disjoncteur d'une manière indépendante, sur une base phase par phase; des moyens (82) de mesure d'une température disposés au voisinage desdits moyens d'actionnement; des moyens de détection de phase de référence pour détecter des pressions d'activation et des tensions de commande desdits moyens d'actionnement pour ledit disjonc- teur sur une base phase par phase, lesdits moyens de détec- tion de la phase de référence étant conçus de manière à répondre à une commande de repos / travail envoyée audit disjoncteur pour de ce fait prédire des formes d'ondes res- pectivement de tensions de phase lors de la fermeture du disjoncteur ainsi que respectivement des phases et des points zéro périodiques de formes d'ondes de courants de phases, lors de l'ouverture dudit disjoncteur sur la base de valeurs de tension et de valeurs de courant mesurées respectivement par lesdits moyens de mesure de tensions et les moyens de mesure de courants; des moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour mémoriser respectivement les instants d'ouverture des contacts de phase dudit disjoncteur, et les polarités positives '/ négatives de courants de phases individuelles lors d'une opération précédente d'interrup- tion de manière à prédire des flux magnétiques résiduels dans les phases individuelles de ladite charge réactive sur la base du contenu mémorisé; des moyens (81) de prédiction de l'instant optimum de fermeture pour prédire, lors de la fermeture de contacts de phases individuelles dudit disjoncteur, un angle électrique optimum de fermeture pour chacune des phases sur la base des flux magnétiques résiduels de ladite charge dans les phases individuelles, tel qu'il est prédit par lesdits moyens de prédiction de flux magnétiques résiduels de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdits contacts des disjoncteurs peuvent être réduites chacune au minimum; et des moyens de démarrage d'une opération de ferme- ture des contacts pour valider les opérations de fermeture des contacts dudit disjoncteur de sorte que lesdits contacts de phases dudit disjoncteur peuvent être fermés respectivement pour les angles électriques qui sont prédits et réglés par lesdits moyens de prédiction de l'instant optimum de fermeture. 2. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels sont agencés de telle sorte que dans le cas de l'hypothèse o le flux magnétique résiduel dans une première phase interrompue en premier lieu lors de l'opération d'interruption précédente du système d'alimentation électrique triphasé par ledit disjoncteur soit nul, lorsqu'une seconde phase devant être interrompue ensuite est interrompue avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport à ladite première phase interrompue et lorsque le premier courant de phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité dudit second courant de phase devenant négative juste avant l'interruption de ce courant, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans ladite seconde phase interrompue est négatif (par exemple un flux magnétique résiduel de - 90 %), alors que, lorsque le troisième courant de phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport au second courant de phase et lorsque ledit second courant de phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du troisième courant de phase juste avant son interruption étant positive, une décision est alors prise indiquant que le flux magnétique résiduel dans la troisième phase interrompue est positif (par exemple un flux magné- tique résiduel de 90 %), alors que, dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompu en premier lieu lors de l'opération d'interruption précédente dudit système d'alimentation en énergie électrique triphasé par le disjoncteur est nul, lorsque le second courant de phase devant être ensuite interrompu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport audit premier courant de phase et que ledit premier courant de phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du second courant de phase juste avant son interruption étant positive, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans ladite seconde phase interrompue est positif (par exemple un flux magnétique résiduel de 90 %), alors que, lorsque le troisième courant de phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 60 (1/6 cycle) par rapport audit second courant de phase et que ledit second courant de phase possède une polarité positive juste avant son inter- ruption, la polarité dudit troisième courant de phase juste avant son interruption est alors négative, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans ladite troisième phase interrompue est négatif (par exemple un flux magnétique résiduel de - 90 %). 3. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens (73) de prédiction de flux magnétiques résiduels sont agencés de telle sorte que dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue en premier lors de l'opération d'interruption précédente du système d'alimen- tation électrique triphasée est nul, lorsque la seconde phase devant être ensuite interrompue est interrompue avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport à ladite première phase et que le premier courant de phase possède une polarité positive juste avant son interruption, la polarité du second courant de phase juste avant son interruption étant positive, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans la seconde phase interrompue est négatif (par exemple un flux magnétique résiduel de - 90 %), alors que, alors que le troisième courant de phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport audit second courant de phase et que le second courant de phase possède une polarité positive juste avant son inter- ruption, la polarité du troisième courant de phase juste avant son interruption étant positive, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans ladite troisième phase interrompue est positif (par exemple un flux magnétique résiduel de à 90 %), alors que, dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel dans la première phase interrompue en premier lors de l'opération précédente d'interruption est nul, lorsque le -second courant de phase devant être ensuite interrompu est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport au premier courant de phase, lorsque le premier courant de phase possède une polarité négative juste avant son interruption, la polarité du second courant de phase juste avant son interruption étant négative, il est alors décidé que la polarité du flux magnétique résiduel dans ladite seconde phase interrompue est positif (par exemple un flux magnétique résiduel de %), alors que, lorsque le troisième courant de phase devant être interrompu en dernier lieu est interrompu avec un retard de phase de 120 (1/3 cycle) par rapport audit second courant de phase et que ledit second courant de phase possède une polarité négative juste avant son inter- ruption, la polarité dudit troisième courant de phase juste avant son interruption étant négative, il est alors décidé que le flux magnétique résiduel dans ladite troisième phase interrompue est négatif (par exemple un flux magnétique résiduel de - 90 %). 4. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que les- dits moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels sont conç,us de manière à recevoir préalablement des valeurs absolues de flux magnétiques résiduels ayant respectivement des polarités positive et négative. 5. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que les- dits moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels sont agencés de telle sorte que les valeurs absolues des flux magnétiques résiduels ayant les polarités positive et négatives sont réglées chacune sur une valeur située dans une gamme de 80 % à 90 % et que lorsqu'une valeur d'un appel de courant apparaissant lors de l'opération de fermeture dudit disjoncteur est supérieure à une valeur attendue, les valeurs préréglées desdits flux résiduels ayant les polarités positive et négative sont accrues ou réduites de sorte que ledit appel de courant peut avoisiner ladite valeur attendue. 6. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de tels résultats de la prédiction exécutée par lesdits moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent respectivement des instants de fermeture pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est positif, est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou à se situer à un instant donné qui précède ledit instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique est négatif (flux magnétique résiduel égal à k %) est réglé sur un angle électrique dans une gamme de (-184 + 46 k/25) à (-124 + 46 k/25) degrés ou sinon sur un angle électrique dans une gamme comprise entre -cos-1 (k/100) et 60 - cos-1 (k/100) degrés, et que l'instant de fermeture pour ladite troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (59 + 3 k/20) et (119 + 3 k/20) degrés). 7. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge n'active connectée selon la connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est négatif, est réglé de manière à être égal à l'ins- tant de fermeture pour ladite seconde phase ou à un instant donné précédant ledit instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est posi- tif (flux magnétique résiduel égal à k %) est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (-64 + 46 k/25) et (-4 + 46 k/25) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (120 -cos- 1 k/100) et 180 - cos-1 k/100) degrés, et que l'instant de fermeture pour ladite troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (59 + 3 k/20) et (119 + 3 k/20) degrés. 8. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contact (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique est nul (première phase interrompue), en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est positif, est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou se situer à un instant donné précédant ledit instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme de 30 à 90 degrés, et que l'instant de fermeture pour ladite troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (244 + 7 k/20) et (304 + 7 k/20) degrés. 9. Dispositif de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans ladite phase sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est nul, est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou se situer à un instant donné précédant ledit instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est positif (flux magnétique résiduel égal à k %) est réglé sur un angle électrique à l'intérieur d'une gamme de 270 à 330 degrés, et que l'instant de fermeture pour ladite troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (244 + 7 k/20) et (304 + 7 k/20) degrés. 10. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans ladite phase sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est nul, est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou se situer à un instant donné précédant ledit instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (116 + 46 k/25) et (176 + 46 k/25) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre 300 - cos-1 (k/100) et 360 - cos-1 (k/100) degrés, et que l'instant de fermeture pour ladite troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (345 - 195 k/100) et (405 - 195 k/100) degrés. 11. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans ladite phase sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est négatif, est réglé de manière à être identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou se situer à un instant donné précédant ledit instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (-4 + 46 k/25) et (56 + 46 k/25) degrés ou de préférence sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre 180 - cos-1 (k/100) et 240 - cos-1 (k/100) degrés, et que l'instant de fermeture pour ladite troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (345 - 195 k/100) et (405 - 195 k/100) degrés. 12. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon la connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul, négatif et positif, lesdits moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum, que les instants de fermeture pour lesdites pre- mière et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), alors que les instants de fermeture pour les pre- mière et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 0 à 60 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 240 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture desdites première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. 13. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens de prédiction (83) de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon la connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans ladite phase sont respectivement nul, négatif et positif, lesdits moyens de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum, que les instants de fermeture pour lesdites pre- mière et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun au voisinage d'un angle électrique dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), alors que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour cha- cune desquelles le flux magnétique résiduel est positif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 120 à 180 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 360 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur le même instant que les instants de fermeture desdites première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. 14. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de prédiction exécu- tée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en A, tels que les flux magnétiques résiduels dans ladite phase sont respectivement nul, négatif et positif, lesdits moyens (81) de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent respectivement des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum, que les instants de fermeture pour lesdites pre- mière et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif, sont réglés chacun au voisinage d'un angle électrique dans une gamme de 0 à 60 degrés ou sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 240 degrés, alors que les instants de fermeture pour les pre- mière et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est positif, sont réglés chacun sur un angle électrique dans une gamme de 120 à 180 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 360 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé au même instant que les ins- tants de fermeture desdites première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. 15. Dispositif de commande de commutation de phase selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de prédiction exécu- tée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge active connectée selon la connexion en Y avec un point neutre directement connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %),négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), les moyens (81) de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour ladite première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle élec- trique situé dans une gamme comprise entre 60 et 120 (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension), tandis que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme de (30 + 39 k/100) et (90 + 39 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise de (210 + 39 k/100) et (270 + 39 k/100) degrés, et que l'instant de fermeture pour ladite troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé au même instant que l'ins- tant de fermeture de ladite seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. 16. Dispositif de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de la première phase interrompue est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompue est négatif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est positif, lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture pour lesdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour ladite première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle élec- trique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de ten- sion), tandis que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 75 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 90 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture de ladite seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. 17. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y à un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour ladite première phase devant être fermée pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle élec- trique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de ten- sion) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 C (pic de tension), alors que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (270 + 39 k/100) et (330 + 39 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (90 + 39 k/100) et (150 + 39 k/100) degrés, et que l'instant de fermeture pour ladite troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture de ladite seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. 18. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de la première phase interrompue est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompue est négatif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est positif, lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture pour lesdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour ladite première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique de 315 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 330 degrés, que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de ladite seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. 19. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue) en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour ladite première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif (flux magnétique résiduel égal à - k %), est réglé sur un angle électrique 0 dans une gamme comprise entre cos-1 (-k/100) - 30 et cos-1 (-k/100) + 30 degrés, de façon plus spécifique sur un angle électrique situé dans une gamme de 330 (= -30) à 30 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 150 à 210 degrés dans l'hypothèse que le flux magnétique résiduel soit fourni par k = 100 %, alors que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif (flux magnétique résiduel égal à k %) est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (84 + 39 k/100) et (144 + 39 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (264 + 39 k/100) et (324 + 39 k/100) degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de ladite seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. 20. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrom- pue), en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est positif en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour ladite première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %), est réglé sur un angle électrique 0 dans une gamme comprise entre cos-1 (-k/100) - 30 et cos-1 (-k/100) + 30 degrés, de façon plus spécifique sur un angle électrique situé dans une gamme de 330 (-30) à 30 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 150 à 210 degrés dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel soit fourni par k = 100 %, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (204 + 39 k/100) et (264 + 39 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (14 + 39 k/100) et (74 + 39 k/100) degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de ladite seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. 21. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrom- pue), en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est négatif en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour ladite première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif (flux magnétique résiduel égal à k %), est réglé sur un angle électrique 0 situé dans une gamme comprise entre cos-1 (-k/100) - 30 et cos-1 (-k/100) + 30 degrés et de façon plus spécifique sur un angle électrique situé dans une gamme de 150 à 210 degrés ou sinon sur un angle électrique situé au voisinage de 0 (zéro) degré (0 de tension) et de préférence sur un angle électrique situé dans une gamme de 330 (= -30) à 30 degrés dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel est fourni par k = 100 %, tandis que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle élec- trique situé dans une gamme comprise entre (95 + 10 k/100) et (155 + 10 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (275 + 10 k/100) et (335 + 10 k/100) degrés, et dans lequel l'instant de fermeture pour la troi- sième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de ladite seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. 22. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée, et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour ladite première phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif (flux magnétique résiduel égal à - k %), est réglé sur un angle électrique 8 dans une gamme comprise entre cos-1 (-k/100) - 30 et cos-1 (-k/100) + 30 degrés, de façon plus spécifique sur un angle électrique situé dans une gamme de 150 à 210 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 330 (= 30) à 30 degrés dans l'hypothèse o le flux magnétique résiduel est fourni par k = 100 %, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (215 + 10 k/100) et (275 + 10 k/100) degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (35 + 10 k/100) et (95 + 10 k/100) degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de ladite seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. 23. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul, négatif et positif, lesdits moyens (81) de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum, que les instants de fermeture pour les première et seconde phase devant être fermées, pour chacune des- quelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), tandis que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif sont réglés chacun sur un angle électrique dans une gamme de 0 à degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise de 180 à 240 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture desdites première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. 24. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul, négatif et positif, lesdits moyens (81) de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum, que les instants de fermeture pour les première et seconde phase devant être fermées, pour chacune des- quelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon au voi- sinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), tandis que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif sont réglés chacun sur un angle électrique dans une gamme de 120 à 180 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gammne comprise de 300 à 360 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture desdites première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. 25. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul, négatif et positif, lesdits moyens (81) de prédiction des instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture de contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum, que les instants de fermeture pour les première et seconde phase devant être fermées, pour chacune des- quelles le flux magnétique résiduel est négatif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 0 à 60 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 240 degrés, alors que les instants de fermeture pour les pre- mière et seconde phases devant être fermées pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est positif sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 120 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme comprise de 300 à 360 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé à un instant identique aux ins- tants de fermeture desdites première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. 26. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de la première phase interrompue est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompue est positif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est négatif, lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture pour lesdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour ladite première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique de 280 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 260 à 300 degrés, que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un instant identique à l'instant de fermeture de ladite seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. 27. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté directement à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de la première phase interrompue est nul, le flux magnétique résiduel de la seconde phase interrompue est positif et le flux magnétique résiduel de la troisième phase interrompue est négatif, lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture pour lesdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour ladite première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 90 degrés (pic de tension) ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), tandis que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé au voisinage d'un angle électrique de 40 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 20 à 60 degrés, que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture de ladite seconde phase ou sinon à un instant ultérieur. 28. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive de la connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement zéro (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimumde fermeture prédisent respectivement des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est positif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou à un instant qui précède l'instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique de situé dans une gamme de 0 à 60 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé au voisinage d'un angle élec- trique situé au voisinage de 60 à 120 degrés (pic de ten- sion) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension). 29. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive de la connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement zéro (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent respectivement des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est négatif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou à un instant qui précède l'instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique de situé dans une gamme de 120 à 180 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme 60 à 120 degrés ou sinon sur un angle élec- trique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension). 30. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent les instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est positif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou à un instant donné qui précède l'instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est nul, est réglé sur un angle électrique de situé dans une gamme de 300 à 240 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre 272 - k/5 et 332 - k/5 degrés. 31. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est nul, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou à un instant donné qui précède l'instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé en tant qu'angle électrique dans une gamme de 180 à 120 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (272 - k/5) et (332 - k/5) degrés. 32. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction exécutée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont respectivement nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est nul, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou à un instant donné qui précède l'instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour ladite seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé en tant qu'angle électrique dans une gamme de 60 à 0 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (345 - 195 k/100) et (405 - 195 k/100) degrés. 33. Dispositif de commande de commutation de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que les flux magnétiques résiduels dans lesdites phases sont nul (0 %), négatif (flux magnétique résiduel égal à -k %) et positif (flux magnétique résiduel égal à k %), lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent les instants de fermeture de contacts (angles électriques) respectivement pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum par réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, en tant que première phase devant être fermée, réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul (première phase interrompue), en tant que seconde phase devant être fermée et réglage de la phase, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif en tant que troisième phase devant être fermée, que l'instant de fermeture pour la première phase devant être fermée, pour laquelle le flux résiduel est négatif, est réglé à un instant identique à l'instant de fermeture pour ladite seconde phase ou à un instant donné qui précède l'instant de fermeture pour ladite seconde phase, que l'instant de fermeture pour la seconde phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique rési- duel est nul, est réglé sur un angle électrique de situé dans une gamme de 300 à 240 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est négatif, est réglé sur un angle électrique situé dans une gamme comprise entre (345 - 195 k/100) et (405 - 195 k/100) degrés. 34. Dispositif de commutation de commandes de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre connecté non connecté à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de lesdites phases sont respectivement nul, négatif et positif, lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum, que les instants de fermeture pour lesdites pre- mière et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), alors que les instants de fermeture pour les pre- mière et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 0 à 60 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 240 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture desdites première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. 35. Dispositif de commutation de commande de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de lesdites phases sont respectivement nul, négatif et positif, lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum, que les instants de fermeture pour lesdites pre- mière et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est nul, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 240 à 300 degrés (pic de tension) ou sinon au voisinage d'un angle électrique situé dans une gamme de 60 à 120 degrés (pic de tension), alors que les instants de fermeture pour les première et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est positif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 120 à 180 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 360 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est positif, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture desdites première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur. 36. Dispositif de commande de commutation de phases selon la revendication 2, caractérisé en ce que sur la base de résultats de la prédiction effectuée par les moyens (83) de prédiction de flux magnétiques résiduels pour chaque phase de ladite charge réactive connectée selon une connexion en Y avec un point neutre non connecté à la masse, tels que le flux magnétique résiduel de lesdites phases sont respectivement nul, négatif et positif, lesdits moyens (81) de prédiction d'instants optimum de fermeture prédisent des instants de fermeture des contacts (angles électriques) pour lesdites phases, de telle sorte que des surcharges apparaissant lors de la fermeture desdites phases peuvent être réduites au minimum, que les instants de fermeture pour lesdites pre- mière et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est négatif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 0 à 60 degrés (pic de tension) ou sinon au sur un angle électrique situé dans une gamme de 180 à 240 degrés (pic de tension), alors que les instants de fermeture pour les pre- mière et seconde phases devant être fermées, pour chacune desquelles le flux magnétique résiduel est positif, sont réglés chacun sur un angle électrique situé dans une gamme de 120 à 180 degrés ou sinon sur un angle électrique situé dans une gamme de 300 à 360 degrés, et que l'instant de fermeture pour la troisième phase devant être fermée, pour laquelle le flux magnétique résiduel est nul, est réglé sur un instant identique aux instants de fermeture desdites première et seconde phases ou sinon à un instant ultérieur.