Brevet FR2811776A1 — publié le 20020118

ARRIÈRE-PLAN DE L'INVENTION (1) Domaine de l'invention La présente invention concerne un émetteur optique qui utilise un modulateur externe tel qu'un modulateur optique du type Mach- Zehnder ainsi qu'un système de transmission optique qui utilise un tel émetteur optique et plus particulièrement, elle concerne un émetteur optique et un système de transmission optique permettant de transmettre un signal optique auquel est additionnée une fréquence pulsée de longueur d'onde optique requise. (2) Art antérieur Dans un système de communication optique qui présente une capacité importante sur une longue distance, il est requis de réduire la dégradation d'un signal optique lors de la transmission de celui-ci par l'intermédiaire d'une voie de transmission. Il est connu qu'une distorsion de forme d'onde qui est due à une auto-modulation de phase, qui est l'une des causes de dégradation des signaux optiques, peut être corrigée au niveau d'un côté de borne d'émission optique en additionnant une fréquence pulsée de longueurs d'onde optique (ci- après simplement appelée une "fréquence pulsée") au signal optique. Il est également connu que la valeur optimum d'une telle fréquence pulsée dépend de la puissance du signal optique destiné à être transmis et de la dispersion en termes de longueurs d'onde d'une voie de transmission. Par exemple, un système de transmission par multiplexage par division en longueurs d'onde (WDM) qui utilise 30 ondes nécessite des valeurs de fréquence pulsée optimum mutuellement différentes pour des signaux optiques respectivement dans 30 canaux. Une technique classique connue pour additionner une fréquence pulsée à un signal optique consiste à utiliser un modulateur optique du type Mach-Zehnder qui est formé en niobate de lithium (LiNbO3; ci- après appelé "LN") par exemple. A également été proposée une technique permettant de rendre variable une valeur de fréquence pulsée en pilotant le modulateur optique du type Mach-Zehnder mentionné ci- avant au moyen de deux signaux de pilotage qui correspondent à des bras bifurques (des guides d'ondes optiques) et en faisant varier un rapport entre des amplitudes des signaux de pilotage (voir les publications des brevets non examinés du Japon numéros 7-7206 et 9- 80363 par exemple). De façon concrète, la valeur de fréquence pulsée devient égale à l'unité lorsque le modulateur est piloté en établissant un rapport entre les amplitudes de tension des deux signaux de pilotage de telle sorte qu'il soit égal à 1:0 (c'est-à-dire que seulement l'un des signaux de pilotage est entré) par exemple et en établissant ce même rapport de telle sorte qu'il devienne égal à 0 lorsque les amplitudes de tension des signaux de pilotage sont équivalentes l'une à l'autre. Dans les émetteurs optiques classiques mentionnés ci-avant qui utilisent des modulateurs optiques du type Mach-Zehnder, il est requis de régler les amplitudes des signaux de pilotage respectifs de manière à optimiser la valeur de fréquence pulsée. Lors du réglage optimum des amplitudes des signaux de pilotage, des variations possibles de retards temporels de signaux respectifs nécessitent un réglage d'une différence de phase entre les deux signaux de pilotage. Cependant, ce réglage de phase a constitué un travail extrêmement laborieux et a été difficile à mettre en oeuvre. RESUME DE L'INVENTION La présente invention a été mise en oeuvre au vu des problèmes classiques tels que décrits ci-avant et par conséquent, un objet de la présente invention consiste à proposer un émetteur optique et un système de transmission optique permettant de mettre en oeuvre aisément un réglage d'une valeur de fréquence pulsée. Afin d'atteindre l'objet, selon un aspect d'un émetteur optique selon la présente invention, on propose un émetteur optique qui utilise un modulateur optique du type Mach-Zehnder, le modulateur optique du type Mach-Zehnder incluant: une extrémité d'entrée de lumière pour recevoir une lumière; un premier bras et un second bras pour dériver respectivement la lumière en provenance de ladite extrémité d'entrée de lumière afin de propager la lumière dérivée; une extrémité de sortie de lumière pour synthétiser la lumière dérivée qui est propagée au travers desdits premier et second bras afin d'émettre en sortie la lumière résultante; une première électrode pour appliquer un premier signal de pilotage au premier bras afin d'ainsi piloter le premier bras; et une seconde électrode pour appliquer un second signal de pilotage au second bras afin d'ainsi piloter le second bras, comprenant: des parties de réglage d'amplitude pour régler les amplitudes respectives des premier et second signaux de pilotage; des parties de réglage de phase pour régler les phases respectives des premier et second signaux de pilotage; une partie de commande d'amplitude pour détecter les amplitudes respectives des premier et second signaux de pilotage afin d'ainsi commander en retour les parties de réglage d'amplitude; et une partie de commande de phase pour détecter les phases respectives des premier et second signaux de pilotage afin d'ainsi commander en retour les parties de réglage de phase. Dans l'émetteur optique qui présente une telle constitution, la lumière qui est entrée dans l'extrémité d'entrée de lumière du modulateur optique du type Mach-Zehnder est bifurquée de manière à être propagée au travers des premier et second bras. Les lumières respectives qui sont propagées au travers des premier et second bras sont synthétisées selon une lumière résultante et ensuite, la lumière résultante est émise en sortie depuis l'extrémité de sortie de lumière. Ce modulateur optique du type MachZehnder reçoit en application les premier et second signaux de pilotage qui sont appliqués respectivement sur des première et seconde électrodes, afin d'ainsi générer des modifications au niveau des phases des lumières respectives qui sont propagées respectivement au travers des premier et second bras, de telle sorte que des modulations d'intensité des lumières respectives soient mises en oeuvre conformément aux premier et second signaux de pilotage, et simultanément, une fréquence pulsée est additionnée en correspondance avec un rapport entre les amplitudes des premier et second signaux de pilotage. Les amplitudes des premier et second signaux de pilotage sont surveillées par la partie de commande d'amplitude et elles sont commandées en retour par la partie de réglage d'amplitude de telle sorte qu'un rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage devienne égal à une valeur qui correspond à la valeur optimum d'une valeur de fréquence pulsée. En outre, les phases des premier et second signaux de pilotage sont surveillées par la partie de commande de phase et sont commandées en retour par la partie de réglage de phase de telle sorte que ces phases soient amenées par exemple dans une relation en anti-phase puis que les premier et second signaux de pilotage soient appliqués sur les première et seconde électrodes de façon respective. De cette façon, il est possible de réaliser un émetteur optique permettant d'optimiser aisément la fréquence pulsée destinée à être additionnée à un signal optique. En tant que constitution concrète de l'émetteur optique, la partie de commande d'amplitude peut détecter les amplitudes respectives des premier et second signaux de pilotage après leur propagation respectivement au travers des première et seconde électrodes, et la partie de commande de phase peut détecter les phases respectives des premier et second signaux de pilotage après leur propagation respectivement au travers des première et seconde électrodes. Selon une variante, la partie de commande d'amplitude peut détecter les amplitudes respectives des premier et second signaux de pilotage avant qu'ils ne soient appliqués respectivement sur les première et seconde électrodes, et la partie de commande de phase peut détecter les phases respectives des premier et second signaux de pilotage avant qu'ils ne soient appliqués respectivement sur les première et seconde électrodes. En outre, lorsque l'émetteur optique comprend: des parties de superposition de signal basses fréquences dont chacune superpose un signal basses fréquences prédéterminé de façon symétrique sur un côté "1" et sur un côté "0" de chacun des premier et second signaux de pilotage; et une partie de commande de dérive pour détecter une composante de signal basses fréquences qui est incluse dans le signal optique émis en sortie depuis le modulateur optique du type Mach- Zehnder afin d'ainsi apprécier un état de survenue d'une dérive du point de fonctionnement et pour commander le point de fonctionnement du modulateur optique du type Mach-Zehnder de telle sorte que la dérive du point de fonctionnement soit compensée, les amplitudes des signaux basses fréquences qui sont superposés respectivement sur les premier et second signaux de pilotage sont modifiées en correspondance avec un rapport d'amplitudes correspondant à une valeur de fréquence pulsée de longueur d'onde optique. Conformément à une telle constitution, I'amplitude de chaque signal basses fréquences destiné à être superposé sur les deux côtés de chacun des premier et second signaux de pilotage afin de détecter la dérive du point de fonctionnement est réglée conformément au rapport d'amplitudes qui correspond à la valeur de fréquence pulsée optimum, en association avec une amplitude d'un signal principal. De cette façon, dans le signal de somme des premier et second signaux de pilotage, un rapport de superposition des signaux basses fréquences devient constant. Par conséquent, même si le rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage est modifié lorsque l'établissement de la valeur de fréquence pulsée est modifié, les signaux basses fréquences destinés à être détectés au niveau de la partie de commande de dérive deviennent constants. En tant que résultat, même lorsque la valeur de fréquence pulsée est commandée en réglant le rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage, aucun effet n'est imposé au niveau de la détection et de la commande de la dérive du point de fonctionnement sur la base de la superposition des signaux basses fréquences. En outre, lorsque l'émetteur optique comprend: des parties de superposition de signal basses fréquences dont chacune superpose un signal basses fréquences prédéterminé sur l'un ou l'autre côté pris parmi un côté "1" et un côté "0" de chacun des premier et second signaux de pilotage; et une partie de commande de dérive pour détecter une composante de signal basses fréquences qui est incluse dans le signal optique émis en sortie depuis le modulateur optique du type Mach- Zehnder afin d'ainsi apprécier un état de survenue d'une dérive du point de fonctionnement et pour commander le point de fonctionnement du modulateur optique du type Mach-Zehnder de telle sorte que la dérive du point de fonctionnement soit compensée, les amplitudes des signaux basses fréquences qui sont superposés respectivement sur les premier et second signaux de pilotage sont maintenues constantes indépendamment d'un rapport d'amplitudes correspondant à une valeur de fréquence pulsée de longueur d'onde optique. Conformément à une telle constitution, les signaux basses fréquences qui présentent des amplitudes constantes qui sont indépendantes de l'établissement de la valeur de fréquence pulsée sont superposés respectivement sur les côtés des premier et second signaux de pilotage. De cette façon, dans le signal de somme des premier et second signaux de pilotage, un rapport de superposition des signaux basses fréquences devient constant. Par conséquent, même si le rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage est modifié lorsque l'établissement de la valeur de fréquence pulsée est modifié, les signaux basses fréquences destinés à être détectés au niveau de la partie de commande de dérive deviennent constants. En tant que résultat, aucun effet n'est imposé au niveau de la détection et de la commande de la dérive du point de fonctionnement. En outre, dans l'émetteur optique, le modulateur optique du type MachZehnder peut inclure une partie de modulation de lumière, laquelle partie est connectée en série à un étage précédent de ladite extrémité d'entrée de lumière ou à un étage suivant de ladite extrémité de sortie de lumière de manière à moduler l'entrée de lumière d'un émetteur optique d'une manière à deux étages. Dans l'émetteur optique qui présente une telle constitution, le signal optique qui est entré dans le modulateur optique du type Mach-Zehnder est modulé en étant propagé au travers de l'extrémité d'entrée de lumière, au travers de premiers et seconds bras et au travers d'une extrémité de sortie de lumière et est en outre modulé au niveau de la partie de modulation de lumière. Le signal optique tel que modulé selon une telle façon à deux étages se voit additionner une fréquence pulsée qui est commandée à la valeur optimum à l'instant de la première modulation de lumière, de façon similaire au cas mentionné ci avant. De cette façon, il devient possible de transmettre un signal optique haute vitesse selon un format de données RZ (retour à zéro) et de régler aisément la valeur de fréquence pulsée optimum. Selon un autre aspect de la présente invention, on propose un émetteur optique qui utilise un modulateur externe constitué par une connexion série d'un modulateur optique du type Mach-Zehnder et d'un modulateur de phase optique, comprenant: une partie de réglage d'amplitude pour régler une amplitude d'un signal de pilotage pour piloter ledit modulateur de phase optique; une partie de réglage de phase pour régler une phase dudit signal de pilotage; une partie de commande d'amplitude pour détecter l'amplitude dudit signal de pilotage et pour commander en retour ladite partie de réglage d'amplitude de telle sorte que ladite amplitude dudit signal de pilotage devienne égale à une valeur correspondant à une valeur de fréquence pulsée de longueur d'onde optique qui est établie afin de réduire une dégradation de transmission d'un signal optique; et une partie de commande de phase pour détecter la phase dudit signal de pilotage et pour commander en retour ladite partie de réglage de phase de telle sorte que ladite phase soit adaptée avec une phase d'un signal pour piloter le modulateur optique du type Mach-Zehnder. Le modulateur externe peut inclure un brouilleur de polarisation en lieu et place du modulateur de phase optique. Dans l'émetteur optique présentant une telle constitution, la lumière qui est entrée dans le modulateur externe est modulée en intensité au niveau du modulateur optique du type Mach-Zehnder et est modulée en phase au niveau du modulateur de phase optique afin de se voir ainsi additionner la fréquence pulsée. Puisque la valeur de fréquence pulsée destinée à être additionnée au signal optique à cet instant est modifiée en correspondance avec l'amplitude du signal de pilotage pour la modulation de phase, la partie de réglage d'amplitude est commandée en retour de telle sorte que l'amplitude du signal de pilotage qui est surveillée au niveau de la partie de commande d'amplitude devienne une valeur qui corresponde à la valeur optimum de la valeur de fréquence pulsée. En outre, puisque la phase du signal de pilotage réglé en amplitude doit être mise en correspondance avec la phase du signal de pilotage pour piloter le modulateur optique du type Mach-Zehnder, la partie de réglage de phase est commandée en retour conformément à la phase du signal de pilotage surveillée au moyen de la partie de commande de phase. De cette façon, il devient possible de mettre en oeuvre le réglage de la valeur de fréquence pulsée optimum même dans une constitution qui utilise un modulateur externe qui est constitué en combinant un modulateur optique du type Mach-Zehnder avec un modulateur de phase optique. Le système de transmission optique selon la présente invention comprend: une pluralité d'émetteurs optiques pour émettre des signaux optiques de différentes longueurs d'onde, un multiplexeur optique pour multiplexer les signaux optiques en provenance desdits émetteurs optiques afin de transmettre le signal optique multiplexé sur une voie de transmission; et un démultiplexeur optique pour démultiplexer le signal optique qui est transmis par l'intermédiaire de ladite voie de transmission selon des signaux optiques de longueurs d'onde respectives; et une pluralité de récepteurs optiques pour recevoir et traiter les signaux optiques de longueurs d'onde respectives qui sont démultiplexés par ledit démultiplexeur optique, dans lequel l'émetteur optique mentionné ci-avant selon la présente invention est adopté en tant que chacun de ladite pluralité d'émetteurs optiques et dans chacun de ladite pluralité d'émetteurs optiques, l'établissement de la valeur de fréquence pulsée de longueur d'onde optique est réglé sur la base d'une information de réception qui est transmise depuis chacun des récepteurs optiques en correspondance avec la longueur d'onde applicable de l'émetteur optique applicable et en correspondance avec les longueurs d'onde adjacentes à la longueur d'onde applicable. Conformément au système de transmission optique qui présente une telle constitution, la valeur de fréquence pulsée destinée à être additionnée au signal optique de chaque longueur d'onde est réglée de manière à devenir la valeur optimum au niveau de chaque émetteur optique tout en prenant en compte une influence des longueurs d'onde adjacentes. De cette façon, I'optimisation de la valeur de fréquence pulsée pour le signal optique de chaque longueur d'onde peut être aisément mise en ceuvre afin d'ainsi permettre l'acquisition d'une caractéristique de transmission excellente. D'autres objets, d'autres caractéristiques et d'autres avantages de la présente invention apparaîtront aisément au vu de la description qui suit de modes de réalisation préférés que l'on lira en conjonction avec les dessins annexés. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément à un premier mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 est une vue en plan agrandie d'une partie de substrat utilisée dans le premier mode de réalisation; la figure 3 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément à un exemple modifié du premier mode de réalisation; la figure 4 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément à un second mode de réalisation de la présente invention; la figure 5 est une vue qui représente des formes d'onde typiques de signaux de pilotage qui sont entrés dans un modulateur optique du type Mach-Zehnder selon le second mode de réalisation, les figures 5A, 5B et 5C représentant respectivement des formes d'onde d'un premier signal de pilotage, d'un second signal de pilotage et d'une somme des premier et second signaux de pilotage; la figure 6 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément à un troisième mode de réalisation de la présente invention; la figure 7 est une vue qui représente des formes d'onde typiques de signaux de pilotage qui sont entrés dans un modulateur optique du type Mach-Zehnder selon le troisième mode de réalisation, les figures 7A, 7B et 7C représentant respectivement des formes d'onde d'un premier signal de pilotage, d'un second signal de pilotage et d'une somme des premier et second signaux de pilotage; la figure 8 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément à un quatrième mode de réalisation de la présente invention; la figure 9 est un schéma permettant d'expliquer une relation de phase entre des premier, second et troisième signaux de pilotage selon le quatrième mode de réalisation; la figure 10 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément à un exemple modifié du quatrième mode de réalisation; la figure 11 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle conformément à un cinquième mode de réalisation de la présente invention; la figure 12 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution d'un mode de réalisation d'un système de transmission optique conformément à la présente invention; et la figure 13 est un graphique permettant d'expliquer une influence sur des canaux adjacents accompagnant une augmentation d'une valeur de fréquence pulsée selon le mode de réalisation du système de transmission optique. DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION Seront décrits ci-après des modes de réalisation conformément à la présente invention, par report aux dessins annexés. La figure 1 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément à un premier mode de réalisation de la présente invention. Sur la figure 1, le présent émetteur optique comprend une source de lumière (LD) 1, un modulateur optique du type Mach-Zehnder 2 pour moduler de façon externe la lumière en provenance de la source de lumière 1 et un circuit de commande de fréquence pulsée 3 pour commander une fréquence pulsée destinée à être additionnée à un signal optique qui est modulé au moyen du modulateur du type Mach- Zehnder2. La source de lumière 1 est une source typique permettant de générer une lumière d'une bande de longueurs d'onde requise tel qu'en utilisant une diode laser. La lumière qui est générée par la source de lumière 1 est maintenue dans un état polarisé prédéterminé de telle sorte qu'un rendement de modulation au niveau du modulateur optique du type MachZehnder 2 soit maximisé et la lumière résultante est transmise à une extrémité d'entrée de lumière 20A du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2. Le modulateur optique du type Mach-Zehnder 2 inclut par exemple une partie de substrat 20, un circuit de dérivation 21, des circuits de pilotage 221, 222, des atténuateurs variables (ATT) 231, 232 en tant que parties de réglage d'amplitude et des circuits de retard variable (DLY) 241, 242 en tant que parties de réglage de phase. Dans la partie de substrat 20 telle que représentée selon une vue en plan agrandie de la figure 2, une lumière en onde continue (CW) en provenance de la source de lumière 1 est entrée dans l'extrémité d'entrée de lumière 20A et est ensuite bifurquée de manière à être propagée respectivement au travers d'un premier bras 20B1 et d'un second bras 20B2 puis de manière à être multiplexée selon une lumière résultante. Cette lumière résultante est émise en sortie à l'extérieur via une extrémité de sortie de lumière 20C. Une première électrode 20D1 et une seconde électrode 20D2 présentant approximativement des formes de canal sont respectivement formées sur le premier bras 20B1 et sur le second bras 20B2 et ces électrodes 20D1, 20D2 reçoivent en application respectivement un premier signal de pilotage DS1 et un second signal de pilotage DS2 qui sont habituellement en opposition de phase l'un par rapport à l'autre, comme il sera décrit ultérieurement. Ici, le premier signal de pilotage DS1 est entré dans une borne d'entrée PlIN qui est positionnée au niveau du côté de l'extrémité d'entrée de lumière 20A de la première électrode, il avance sur le premier bras 20B1 et il est émis en sortie depuis une borne de sortie P1OUT qui est positionnée au niveau du côté de l'extrémité de sortie de lumière 20C. En outre, le second signal de pilotage DS2 est entré dans une borne d'entrée P21N qui est positionnée au niveau du côté de l'extrémité d'entrée de lumière 20A de la seconde électrode 20D2, il avance sur le second bras 20B2 et il est émis en sortie depuis une borne de sortie P2ouT qui est positionnée au niveau du côté de l'extrémité de sortie de lumière 20C. Bien que ceci ne soit pas représenté, une électrode de masse peut être formée de manière à renfermer les première et seconde électrodes 20D1, 20D2. En outre, les électrodes 20D1, 20D2 recevront en application de façon respective des tensions continues requises en plus des signaux de pilotage DS1 et DS2. Le circuit de dérivation 21 bifurque un signal de données DATA qui est transmis à un débit binaire requis et envoie les signaux bifurqués respectivement sur des circuits de pilotage 221, 222. Le débit binaire de ce signal de données peut être établi arbitrairement par exemple à un débit élevé excédant dix gigabits/seconde. Les circuits de pilotage 221, 222 génèrent respectivement des signaux en tant qu'origines des signaux de pilotage DS1, DS2, tel qu'en amplifiant les signaux de données bifurqués en provenance du circuit de dérivation 21 jusqu'à des niveaux prédéterminés. Il est à noter que le signal destiné à être généré par le circuit de pilotage 224 et le signal destiné à être généré par le circuit de pilotage 222 sont maintenus selon une relation de phase en opposition l'un par rapport à l'autre et que les signaux de pilotage DS1, DS2 qui opèrent selon un mode push-pull seront entrés sur la partie de substrat 20. Les atténuateurs variables 231, 232 atténuent les signaux respectifs qui sont respectivement émis en sortie depuis les circuits de pilotage 221, 222 de telle sorte qu'un rapport entre les amplitudes des signaux respectifs émis en sortie depuis les circuits de pilotage 221, 222 devienne égal à une valeur qui correspond à une valeur de fréquence pulsée requise. Les valeurs atténuées au moyen des atténuateurs variables 231, 232 sont commandées par des signaux de commande qui sont émis en sortie depuis un circuit de comparaison de puissance électrique 33 qui sera décrit ultérieurement. Les circuits de retard variable 241, 242 sont prévus pour retarder respectivement les signaux qui sont émis en sortie depuis les atténuateurs variables 231, 232, afin d'ainsi régler respectivement les phases des signaux. Les valeurs de retard imprimées par les circuits de retard variable 241, 242 sont commandées conformément à des signaux de commande qui sont émis en sortie par un circuit de comparaison de phase 34 qui sera décrit ultérieurement de telle sorte que les phases des signaux soient amenées selon une relation en anti-phase. Le circuit de commande de fréquence pulsée 3 inclut par exemple des circuits de dérivation 311, 312 des détecteurs de puissance électrique (DET) 321, 322, le circuit de comparaison de puissance électrique (POWER COMP) 33 et le circuit de comparaison de phase (PHASE COMP) 34. Ici, les détecteurs de puissance électrique 321, 322 et le circuit de comparaison de puissance électrique 33 fonctionnent en coopération en tant que partie de commande d'amplitude tandis que le circuit de comparaison de phase 34 fonctionne en tant que partie de commande de phase. Les circuits de dérivation 311, 312 bifurquent les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui sont respectivement émis en sortie depuis les bornes de sortie P1OUT, P2OUTde la partie de substrat 20. L'un des premiers signaux de pilotage 1 bifurqué par le circuit de dérivation 311 est transmis au détecteur de puissance électrique 324 et l'un des secondssignaux de pilotage DS2 bifurqué au moyen du circuit de dérivation 312 est transmis au détecteur de puissance électrique 322. Les autres des premiers et seconds signaux de pilotage qui sont bifurques respectivement par les circuits de dérivation 311, 312 sont respectivement transmis au circuit de comparaison de phase 34. Les détecteurs de puissance électrique 321, 322 détectent les puissances électriques respectivement des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui sont bifurques au moyen des circuits de dérivation 311, 312, et ils émettent en sortie les résultats de détection respectifs sur le circuit de comparaison de puissance électrique 33. Le circuit de comparaison de puissance électrique 33 compare les valeurs des puissances électriques qui sont détectées par les détecteurs de puissance électrique 321, 322 de manière à obtenir un rapport entre les amplitudes des premier et second signaux de pilotage et génère des signaux de commande pour une commande en retour des valeurs d'atténuation des atténuateurs variables 231, 232,de façon respective, de telle sorte que ce rapport devienne une valeur qui correspond à la valeur optimum d'une valeur de fréquence pulsée. Le circuit de comparaison de phase 34 compare les phases des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui sont bifurques respectivement au moyen des circuits de dérivation 311, 312, I'une à I'autre et génère des signaux de commande pour une commande en retour des valeurs de retard respectivement des circuits de retard variable 241, 242, de telle sorte que les phases des signaux de pilotage soient amenées dans une relation en anti-phase. Un fonctionnement du premier mode de réalisation sera décrit. Dans le présent émetteur optique, une lumière CW qui est générée par la source de lumière 1 est modulée de façon externe par le modulateur optique du type Mach-Zehnder 2. Ce modulateur optique du type Mach- Zehnder 2 reçoit en application les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 sur les électrodes 20D1, 20D2, ce qui a pour effet de générer des variations au niveau des phases des lumières respectives qui sont propagées de façon respective au travers des premier et second bras 20B1, 20B2. Une différence de phase entre les lumières respectives devient égale à zéro ou à n, ce qui conduit à un état d'activation ou de désactivation de la lumière destinée à être émise en sortie depuis l'extrémité de sortie de lumière 20C. De cette façon, est mise en oeuvre une modulation d'intensité qui correspond aux premier et second signaux de pilotage DS1, DS2. Au niveau de la modulation de lumière qui utilise le modulateur optique du type Mach-Zehnder 2, une variation de longueur d'onde est essentiellement générée. De façon concrète, dans une impulsion optique qui est modulée par le modulateur optique du type Mach- Zehnder 2 est généré un phénomène appelé décalage vers le rouge selon lequel la longueur d'onde se décale depuis une longueur d'onde courte (le côté du bleu) jusqu'à une longueur d'onde longue (le côté du rouge) au fil de l'écoulement du temps ou un phénomène appelé décalage vers le bleu selon lequel la longueur d'onde se décale depuis une longueur d'onde longue (le côté du rouge) jusqu'à une longueur d'onde courte (le côté du bleu) en fonction de l'écoulement du temps. Dans le présent émetteur optique, une fréquence pulsée est additionnée à la lumière de transmission, d'o ainsi l'utilisation de la modification de longueur d'onde mentionnée ci-avant. Afin d'additionner une valeur requise de fréquence pulsée à un signal optique au niveau du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2, il est nécessaire de régler de façon appropriée un rapport d'amplitudes et la relation de phase entre les premier et second signaux de pilotage. Le rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage sera tout d'abord considéré. Par exemple, lorsqu'une valeur de fréquence pulsée requise vaut cO, si la tension de pilotage optimum est établie en tant que Vn en supposant que le modulateur optique du type Mach-Zehnder 2 doit être piloté au moyen de seulement l'une des électrodes de pilotage, une tension V1 du premier signal de pilotage et une tension V2 du second signal de pilotage peuvent être représentées comme suit: V1 = (1 + c). Vz/2 V2 = (1 - x). V/2 Par conséquent, le rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage est déterminé en correspondance avec la valeur optimum de la valeur de fréquence pulsée oc à établir en fonction de la puissance du signal optique à transmettre et de la dispersion en longueurs d'onde d'une voie de transmission. Selon ce mode de réalisation, le rapport d'amplitudes mentionné ci-avant qui correspond à la valeur optimum de la valeur de fréquence pulsée oa est établi au préalable dans le circuit de comparaison de puissance électrique 33 et les amplitudes (les tensions) des premier et second signaux de pilotage sont commandées en retour en réglant les valeurs d'atténuation des atténuateurs variables 231, 232, de telle sorte que la valeur de fréquence pulsée optimum soit additionnée au signal optique. Il est à noter que lors de la commande en retour de ces amplitudes, une commande qui est telle qu'une somme de puissances électriques détectées par les détecteurs de puissance électrique 321, 322 devient égale à une valeur correspondant à la tension de pilotage optimum Vn dans le cas d'un pilotage au moyen de seulement l'une des électrodes comme décrit ci- avant sera simultanément mise en oeuvre au niveau du circuit de comparaison de puissance électrique 33. En outre, la relation de phase entre les premier et second signaux de pilotage est réglée de telle sorte que les phases des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui avancent respectivement au travers des électrodes 20D1, 20D2, soient amenées dans une relation en anti-phase. Ici, les phases des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui sont émis en sortie depuis les bornes de sortie P10UT, P2OUT des électrodes 20D1, 20D2 sont comparées l'une à l'autre par le circuit de comparaison de phase 34 et les phases des premier et second signaux de pilotage sont commandées en retour en réglant les valeurs de retard des circuits de retard variable 241, 242 afin de conserver la relation en anti-phase. De façon concrète, par exemple, les valeurs de retard des circuits de retard variable 241, 242 peuvent être réglées de manière à obtenir un résultat de calcul qui correspond à une fenêtre temporelle (1) d'un signal de données, en calculant un produit logique des deux signaux de pilotage après inversion logique de l'un des deux signaux de pilotage en vue d'une entrée dans le circuit de comparaison de phase 34. En tant que condition d'établissement concrète de cette commande de phase, il est préférable de mettre en oeuvre une commande de retour de telle sorte que les phases des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 soient amenées dans une relation en anti-phase dans une plage inférieure à 10 % pour une fenêtre temporelle de données. Conformément au premier mode de réalisation tel que décrit ci- avant, les amplitudes et les phases des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 sont surveillées et commandées en retour afin d'ainsi permettre la réalisation de l'émetteur optique permettant de régler aisément la valeur de fréquence pulsée à la valeur optimum. Sera maintenant décrit une exemple modifié du premier mode de réalisation. La figure 3 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément à un exemple modifié du premier mode de réalisation. Des index de référence identiques à ceux utilisés sur la figure 1 sont utilisés afin d'indiquer des éléments identiques sur la figure 3 et la même règle s'applique de façon correspondante à ce qui suit. Sur la figure 3, la constitution de cet émetteur optique est différente de celle du premier mode de réalisation qui est représenté sur la figure 1 en ce que: des circuits de dérivation 351, 352 permettant de surveiller les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 sont insérés par exemple respectivement entre les atténuateurs variables 231, 232 ainsi qu'entre les circuits de retard variable 241, 242; et en lieu et place des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui sont émis en sortie respectivement depuis les bornes de sortie P1OUT, P2OUT, du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2, des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui sont bifurqués par les circuits de dérivation 351, 352 sont respectivement entrés dans les circuits de dérivation 311, 312. Il est à noter que des terminaisons 411, 412 sont connectées respectivement aux bornes de sortie P1OUT, P2OUT du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2. Le reste de la constitution autre que ce qui précède est identique au cas du premier mode de réalisation. De cette façon, l'émetteur optique conformément à la présente invention n'est pas limité à une constitution qui est telle que la fréquence pulsée est commandée en surveillant les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui sont passés respectivement au travers des électrodes 20D1, 20D2 du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2. Il est également possible de commander la fréquence pulsée en surveillant les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 avant qu'ils ne soient entrés respectivement dans les électrodes 20D1, 20D2. Selon cet exemple modifié, les circuits de dérivation 351, 352 permettant de surveiller respectivement les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 ont été insérés entre les atténuateurs variables 231, 232, ainsi qu'entre les circuits de retard variable 241, 242. Cependant, il est également possible d'insérer ces circuits de dérivation 351, 352 respectivement entre les circuits de retard variable 241, 242 et les bornes d'entrée PlIN, P21N du modulateur optique du type Mach- Zehnder2. Un second mode de réalisation de la présente invention sera décrit ci-après. Selon ce second mode de réalisation, on considérera une situation dans laquelle la présente invention est appliquée à un émetteur optique qui dispose d'une fonction pour compenser une dérive de point de fonctionnement d'un modulateur optique du type Mach-Zehnder. Il est a noter que la "dérive de point de fonctionnement" du modulateur optique du type Mach-Zehnder signifie un phénomène selon lequel une fluctuation est générée au niveau de caractéristiques d'entrée et de sortie d'un modulateur optique du type Mach-Zehnder tel que du fait d'une tension continue destinée à être appliquée sur le modulateur, du fait d'une variation de température et du fait de modifications au fil de l'écoulement du temps. La figure 4 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément au second mode de réalisation de la présente invention. Sur la figure 4, le présent émetteur optique est muni, en plus de la constitution du premier mode de réalisation représenté sur la figure 1, de circuits de superposition 501, 502 en tant que parties de superposition de signal basses fréquences permettant de superposer des signaux basses fréquences d'une fréquence fo respectivement sur les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2; d'une partie de détection de signal basses fréquences 51 permettant de détecter une composante de signal basses fréquences qui est incluse dans la sortie de signal optique en provenance du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2 et permettant de comparer une phase de la composante de signal basses fréquences détectée à une phase du signal basses fréquences avant superposition afin d'ainsi détecter un sens de dérive du point de fonctionnement; et d'une partie de commande de dérive 52 permettant de commander le point de fonctionnement du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2 dans le même sens que le sens de dérive du point de fonctionnement comme détecté par la partie de détection de signal basses fréquences 51, conformément à ce sens de dérive. La constitution ainsi décrite permettant de compenser la dérive de point de fonctionnement du modulateur optique du type Mach- Zehnder 2 est la même qu'une constitution connue telle que décrite dans la publication de brevet non examiné du Japon n0 3-251815. La constitution de ce mode de réalisation est caractérisée par une contre- mesure qui est telle que la commande du rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage correspondant à la valeur de fréquence pulsé optimum n'affecte jamais la détection et la commande de la dérive de point de fonctionnement si l'on utilise un signal basses fréquences. Chacun des circuits de superposition 501, 502 superpose un signal basses fréquences prédéterminé émis en sortie depuis un oscillateur basses fréquences (non représenté), de façon symétrique sur un côté "1" et sur un côté "0" d'un signal principal haute vitesse qui est émis en sortie depuis celui pertinent des circuits de pilotage 221, 222 (afin d'ainsi moduler en amplitude le signal principal) et émet en sortie le signal principal sur lequel est superposé le signal basses fréquences sur celui pertinent des atténuateurs variables 231, 232. La partie de détection de signal basses fréquences 51 dérive une partie du signal optique qui est émis en sortie depuis le modulateur optique du type Mach-Zehnder 2, par exemple elle convertit la lumière ainsi dérivée selon un signal électrique, et elle en extrait un signal de composante de fréquence f0. La partie de détection de signal basses fréquences 51 compare en outre une phase du signal de composante de fréquence f0 extrait à celle du signal basses fréquences en provenance de l'oscillateur basses fréquences et elle émet en sortie un signal correspondant à une différence entre ces phases sur la partie de commande de dérive 52. La partie de commande de dérive 52 commande des valeurs de tension continue à appliquer respectivement sur les électrodes 20D1, D2 du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2, conformément au signal de la partie de détection de signal basses fréquences 51. Puisque les constitutions de circuits concrètes de la partie de détection de signal basses fréquences mentionnée ci-avant 51 et de la partie de commande de dérive mentionnée ci-avant 52 sont décrites en détail dans la publication de brevet non examiné du Japon mentionné ci- avant n0 3-251815, I'explication afférente sera omise ici. Dans l'émetteur optique qui présente la constitution mentionnée ci-avant, le signal basses fréquences est de façon symétrique superposé respectivement sur le côte "1" et sur le côté "0" de chacun des signaux principaux haute vitesse qui sont émis en sortie depuis les circuits de pilotage 221, 222. Chacun des signaux principaux qui reçoit en superposition le signal basses fréquences est atténué au moyen de l'un pertinent des atténuateurs variables 231, 232 de telle sorte qu'un rapport d'amplitudes entre les signaux principaux corresponde à la valeur de fréquence pulsée optimum; retardée au moyen de l'un pertinent des circuits de retard variable 241, 242 de telle sorte que les phases des signaux principaux soient amenées selon une relation en anti-phase; et est entré sur l'une pertinente des électrodes 20D1, 20D2 du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2. La figure 5 est une vue qui représente des formes d'onde typiques de signaux de pilotage qui sont entrés dans le modulateur optique du type Mach-Zehnder 2, la figure 5A représentant une forme d'onde du premier signal de pilotage DS1 destiné à être entré dans la borne d'entrée PlIN, la figure 5B représentant une forme d'onde du second signal de pilotage DS2 destiné à être entré dans la borne d'entrée P21N, et la figure 5C représentant une forme d'onde qui correspond à une somme des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2. Comme représenté sur la figure 5A et sur la figure 5B, chacun des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 se voit superposer le signal basses fréquences de la fréquence f0 au niveau du côté "1" et au niveau du côté "0" et l'amplitude globale de chacun des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2, y compris la composante superposée, est commandée conformément au rapport d'amplitudes qui correspond à la valeur de fréquence pulsée optimum. Ceci signifie que I'amplitude du signal basses fréquences destiné à être superposé sur les signaux de pilotage de manière à détecter la dérive du point de fonctionnement est réglée conformément au rapport d'amplitudes qui correspond à la valeur de fréquence pulsée optimum, simultanément au réglage des amplitudes des signaux principaux haute vitesse. Lorsque ces premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 sont entrés respectivement dans les électrodes 20D1, 20D2, la lumière est modulée conformément à un signal qui correspond à la somme des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2, comme représenté sur la figure C. Dans ce signal de somme des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2, un rapport de superposition des signaux basses fréquences sommés devient constant (VfoN0/Vp = constante sur la figure C). Par conséquent, même lorsque le rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 est modifié en faisant varier l'établissement de la valeur de fréquence pulsée optimum, le signal basses fréquences destiné à être détecté par la partie de détection de signal basses fréquences 51 devient constant. En tant que résultat, même lorsque la valeur de fréquence pulsée est commandée en réglant le rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage, aucun effet n'est imposé sur la détection et sur la commande de la dérive du point de fonctionnement sur la base de la superposition du signal basses fréquences. De cette façon, conformément au second mode de réalisation, lorsque le signal basses fréquences doit être superposé de façon symétrique sur le côté "1" et sur le côté "0" de chacun des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2, I'amplitude du signal basses fréquences destiné à être superposé sur chacun des signaux de pilotage est également réglée conformément au rapport d'amplitudes qui correspond à la valeur de fréquence pulsée optimum. Par conséquent, le rapport de superposition des signaux basses fréquences sommés dans le signal de somme des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 devient constant, ce qui permet ainsi de façon sûre la détection et la commande de la dérive du point de fonctionnement. Ceci permet un réglage aisé de la valeur de fréquence pulsée optimum et la réalisation d'un émetteur optique permettant de mettre en oeuvre de façon stable une modulation externe d'un signal optique tout en compensant la dérive du point de fonctionnement du modulateur optique. Un troisième mode de réalisation de la présente invention sera maintenant décrit. Selon ce troisième mode de réalisation, on considère une constitution qui est différente de celle du second mode de réalisation en ce sens que la présente invention a été appliquée à l'émetteur optique muni de la fonction permettant de compenser la dérive du point de fonctionnement du modulateur optique du type Mach-Zehnder. La figure 6 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément au troisième mode de réalisation de la présente invention. Sur la figure 6, la constitution de cet émetteur optique est différente de celle du second mode de réalisation qui est représenté sur la figure 4 en ce que, en lieu et place des circuits de superposition 501, 502 qui sont utilisés selon le second mode de réalisation, des circuits de superposition 50'1, 50'2 permettant de superposer le signal basses fréquences sur à la fois le côté "1" et le côté "0" de celui pertinent des premier et second signaux de pilotage sont prévus respectivement entre les atténuateurs variables 231, 232 et les circuits de retard variable 241, 242. Le reste de la constitution autre que ce qui précède est identique au cas du second mode de réalisation. Dans l'émetteur optique qui présente la constitution qui est mentionnée ci-avant, les signaux de sortie (des signaux principaux haute vitesse) en provenance des circuits de pilotage 221, 222 sont transmis respectivement aux circuits de superposition 50'1, 50'2 après avoir été atténués respectivement par les atténuateurs variables 231, 232, de manière à obtenir le rapport d'amplitudes qui correspond à la valeur de fréquence pulsée optimum. Au niveau de chacun des circuits de superposition 50'1, 50'2. le signal basses fréquences de la fréquence fo0 est superposé sur le côté "1" et sur le côté "0" de celui pertinent des signaux de sortie (les signaux principaux haute vitesse) qui ont été réglés de manière à présenter le rapport d'amplitudes requis entre eux. En outre, les signaux qui sont superposés avec le signal basses fréquences sont retardés respectivement au moyen des circuits de retard variable 241, 242, de telle sorte que les phases des signaux soient amenées selon une relation en anti-phase puis sont entrés respectivement dans les électrodes 20D1, 20D2 de la partie de substrat 20. La figure 7 est une vue qui représente des formes d'onde typiques de signaux de pilotage qui sont entrés dans le modulateur optique du type Mach-Zehnder 2, la figure 7A représentant une forme d'onde du premier signal de pilotage DS1 destiné à être entré dans la borne d'entrée P1lIN, la figure 7B représentant une forme d'onde du second signal de pilotage DS2 destiné à être entré dans la borne d'entrée P21N, et la figure 7C représentant une forme d'onde qui correspond à une somme des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2. Comme représenté sur la figure 7A et sur la figure 7B, dans les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2, des signaux basses fréquences qui présentent des amplitudes constantes mutuellement identiques indépendantes du rapport d'amplitudes entre les composantes de signal principal haute vitesse sont superposés respectivement sur les côtés "0" des composantes de signal principal haute vitesse à amplitude réglée, dans cette situation. L'entrée de ces premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 respectivement dans les électrodes 20D1, 20D2, conduit à une modulation de la lumière conformément au signal qui correspond à la somme des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2? comme représenté sur la figure 7C. Il doit être noté que sur la figure 7C, la partie supérieure à 0 V correspond au premier signal de pilotage DS1 (la polarité a été inversée) et la partie inférieure à 0 V correspond au second signal de pilotage DS2. Dans ce signal de somme des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2, le rapport de superposition des signaux basses fréquences devient constant (VfoNp = constante sur la figure 7C). Par conséquent, même lorsque le rapport d'amplitudes entre les composantes de signal principal haute vitesse des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 est modifié en faisant varier l'établissement de la valeur de fréquence pulsée optimum, le signal basses fréquences destiné à être détecté par la partie de détection de signal basses fréquences 51 devient constant. En tant que résultat, même lorsque la valeur de fréquence pulsée est commandée en réglant le rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage, aucun effet n'est imposé sur la détection et sur la commande de la dérive du point de fonctionnement sur la base de la superposition du signal basses fréquences. De cette façon, conformément au troisième mode de réalisation, lorsque le signal basses fréquences doit être superposé sur à la fois le côté "1" et le côté "0" de chacun des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2, I'amplitude du signal basses fréquences destiné à être superposé sur les signaux de pilotage respectifs est réglée de manière à être constante indépendamment du rapport d'amplitudes qui correspond à la valeur de fréquence pulsée optimum. Par conséquent, le rapport de superposition des signaux basses fréquences sommés dans le signal de somme des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 devient constant, d'o ainsi l'obtention du même effet que dans le cas du second mode de réalisation. Selon le troisième mode de réalisation, les circuits de superposition 50'1, 50'2 ont été prévus respectivement entre les atténuateurs variables 231, 232 et les circuits de retard variable 241, 242. Cependant, les circuits de superposition 50'1, 50'2 peuvent être prévus respectivement entre les circuits de retard variable 241, 242 et les bornes d'entrée Pl IN P21N du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2. En outre, les second et troisième modes de réalisation ont été constitués de telle sorte que la fréquence pulsée soit commandée en surveillant les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui ont traversé les électrodes 20D1, 20D2 du modulateur optique du type Mach- Zehnder 2. Cependant, de façon similaire à la situation telle qu'expliquée selon l'exemple modifié du premier mode de réalisation, il est également possible de commander la fréquence pulsée en surveillant respectivement les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 avant qu'ils ne soient entrés dans les électrodes 20D1, 20D2. Un quatrième mode de réalisation de la présente invention sera décrit ci-après. Selon ce quatrième mode de réalisation, on considère une situation dans laquelle la présente invention est appliquée à un émetteur optique permettant de transmettre un signal optique haute vitesse selon un format de données RZ, en connectant deux modulateurs optiques du type Mach-Zehnder d'une façon série à deux étages. La figure 8 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle d'un émetteur optique conformément à un quatrième mode de réalisation de la présente invention. Sur la figure 8, le présent émetteur optique est constitué de manière à inclure une source de lumière (LD) 1; un modulateur optique du type Mach-Zehnder 2' pour moduler de façon externe une lumière en provenance de la source de lumière 1 d'une manière à deux étages; et un circuit de commande de fréquence pulsée 3' pour commander la fréquence pulsée destinée à être additionnée au signal optique qui est modulé au moyen du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2'. La constitution du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2' est différente de celle du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2 qui est utilisé selon le premier mode de réalisation en ce que, en lieu et place de la partie de substrat 20 permettant de mettre en oeuvre la modulation d'une manière à un seul étage est adoptée une partie de substrat 60 pour la mise en ceuvre d'une modulation d'une manière à deux étages en connectant en série un modulateur optique du type Mach-Zehnder similaire à l'étage précédent de la partie de substrat 60 et sont prévus un circuit de pilotage 61 et un circuit de retard variable (DLY) 62 au niveau du côté d'étage précédent de manière à produire un signal de pilotage. Le côté d'étage suivant de la partie de substrat 60 est identique au cas de la partie de substrat 20 du premier mode de réalisation et la constitutionpour produire les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 jusqu'à un tel côté d'étage suivant est également identique à celle du premier mode de réalisation. Au niveau du côté d'étage précédent de la partie de substrat 60, la lumière CW en provenance de la source de lumière 1 est entrée dans une extrémité d'entrée de lumière 60A et est ensuite bifurquée de manière à être propagée respectivement au travers d'un premier bras B1 et d'un second bras 60B2, puis de manière à être multiplexée selon une lumière résultante destinée à être émise en sortie depuis une extrémité de sortie de lumière 60C jusqu'à l'extrémité d'entrée de lumière 20A du côté d'étage suivant. Une électrode 60D sur laquelle un troisième signal de pilotage DS3 qui sera décrit ultérieurement est appliqué depuis le côté de l'extrémité d'entrée de lumière 60A est formée sur le premier bras 60B1 Dans une telle partie de substrat 60 d'une constitution à deux étages, la lumière CW en provenance de la source de lumière 1 est modulée en intensité au niveau du côté de l'étage précédent conformément au signal de données selon un format NRZ (non retour à zéro) puis est modulée en intensité au niveau du côté d'étage suivant conformément à un signal d'horloge qui correspond à la modulation au niveau du côté d'étage précédent afin d'ainsi générer pour finir un signal optique selon un format de données RZ. II est à noter que de façon similaire au cas du premier mode de réalisation, la valeur de fréquence pulsée destinée à être additionnée au signal optique est commandée en réglant le rapport d'amplitudes entre les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui sont destinés à être appliqués sur le côté de l'étage suivant. Le circuit de pilotage 61 génère un signal en tant qu'origine du signal de pilotage DS3 tel qu'en amplifiant un signal de données (DATA) à un débit binaire requis et selon un format NRZ jusqu'à un niveau prédéterminé et il émet en sortie le signal sur le circuit de retard variable 62. Le circuit de retard variable 62 a pour but de retarder le signal qui est émis en sortie depuis le circuit de pilotage 61 afin d'ainsi régler une phase du signal. Une valeur de retard de ce circuit de retard variable 62 est commandée par un signal de commande qui est émis en sortie depuis un circuit de comparaison de phase 34' qui sera décrit ultérieurement. La constitution du circuit de commande de fréquence pulsée 3' est différente de celle du circuit de commande de fréquence pulsée 3 qui est utilisé selon le premier mode de réalisation en ce que, en lieu et place du circuit de comparaison de phase 34 est prévu le circuit de comparaison de phase (PHASE COMP) 34' permettant de comparer les phases des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui sont bifurques au moyen des circuits de dérivation 311, 312 à une phase du troisième signal de pilotage qui a traversé une électrode 60D au niveau du côté de l'étage précédent de la partie de substrat 60. Le circuit de comparaison de phase 34' génère des signaux de commande pour commander en retour les valeurs de retard respectives des circuits de retard variable 241, 242, 62 de telle sorte que les phases des premier à troisième signaux de pilotage DS1, DS2, DS3 présentent des relations mutuelles telles que représentées au niveau du schéma de formes d'onde de la figure 9. C'est-à-dire qu'en ce qui concerne les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2, le circuit de comparaison de phase 34' compare les phases des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 qui sont bifurques au moyen des circuits de dérivation 311, 312, de façon respective, et commande en retour les valeurs de retard respectivement des circuits de retard variable 24, 242, de telle sorte que les phases des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 soient amenées selon une relation en anti-phase, de façon similaire au cas du premier mode de réalisation. En ce qui concerne le troisième signal de pilotage DS3, le circuit de comparaison de phase 34' compare les phases des premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 avec la phase du troisième signal de pilotage qui a traversé l'électrode 60D au niveau du côté de l'étage précédent de la partie de substrat 60 et génère le signal de commande pour commander en retour la valeur de retard du circuit de retard variable 62 de telle sorte que le cadencement auquel les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 deviennent maximum ou minimum coïncide avec un point transitionnel des données ou avec un centre substantiel de la longueur des données d'une unité du troisième signal de pilotage DS3. Dans l'émetteur optique de la constitution mentionnée ci-avant, la lumière CW qui est générée par la source de lumière 1 est modulée en données NRZ au niveau du côté d'étage précédent du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2'. A cet instant, bien que le signal optique se voit additionner une fréquence pulsée, cette fréquence pulsée est constante. En outre, le signal optique modulé en données NRZ est en outre modulé conformément au signal d'horloge au niveau du côté d'étage suivant du modulateur optique du type Mach-Zehnder 2' et est par conséquent converti selon un format de données RZ. A cet instant, puisque les électrodes 20D1, 20D2 au niveau du côté d'étage suivant reçoivent en application les premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 commandés en retour de telle sorte que ces premier et second signaux de pilotage DS1, DS2 soient amenés selon une relation en anti-phase avec le rapport d'amplitudes correspondant à la valeur de fréquence pulsée optimum de façon similaire au premier mode de réalisation, le réglage de la valeur de fréquence pulsée peut être aisément mis en oeuvre. De cette façon, conformément au quatrième mode de réalisation, on peut obtenir le même effet que dans le cas du premier mode de réalisation en appliquant la présente invention pour le côté qui met en oeuvre la modulation en pilotant simultanément deux bras même dans une constitution qui est telle que les modulateurs optiques du type Mach-Zehnder sont connectés d'une manière en série à deux étages de manière à transmettre un signal optique haute vitesse tel que selon un format de données RZ. Le quatrième mode de réalisation qui est décrit ci-avant a été constitué de manière à commander la fréquence pulsée en surveillant respectivement les premier à troisième signaux de pilotage DS1, DS2, DS3 qui ont traversé les électrodes 20D, 20D2, 60D du modulateur optique du type Mach- Zehnder 2'. Cependant, il est également possible de commander la fréquence pulsée en surveillant respectivement les premier à troisième signaux de pilotage DS1, DS2, DS3 avant leur entrée dans les électrodes 20D1, 20D2, 60D, de façon similaire à la situation décrite selon l'exemple modifié du premier mode de réalisation. La figure 10 représente un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle dans une telle situation. Dans cette situation, un circuit de dérivation 63 permettant d'extraire le troisième signal de pilotage DS3 est prévu entre le circuit de pilotage 61 et le circuit de retard variable 62, et le troisième signal de pilotage bifurqué DS3 est transmis au circuit de comparaison de phase 34'. Un moyen de terminaison 413 est connecté à une borne de sortie de l'électrode 60D. Un cinquième mode de réalisation de la présente invention sera maintenant décrit. Selon le cinquième mode de réalisation, on considère une situation dans laquelle la présente invention est appliquée à un émetteur optique qui utilise un modulateur externe qui est constitué en connectant en série un modulateur optique du type Mach-Zehnder et un modulateur de phase optique. La figure 11 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution essentielle conformément au cinquième mode de réalisation de la présente invention. Sur la figure 11, cet émetteur optique comprend une source de lumière (LD) 1; un modulateur externe 7 pour moduler une lumière en provenance de la source de lumière 1 au moyen d'un modulateur optique du type Mach-Zehnder et au moyen d'un modulateur de phase optique connectés en série l'un à l'autre; et un circuit de commande de fréquence pulsée 8 pour commander une fréquence pulsée destinée à être additionnée au signal optique qui est modulé au moyen du modulateur externe 7. Le modulateur externe 7 inclut par exemple une partie de substrat 70, des circuits de pilotage 71, 73, des circuits de retard variable (DLY) 72, 75 et un atténuateur variable (ATT) 74. La partie de substrat 70 met en oeuvre une modulation d'intensité au moyen du modulateur optique du type Mach-Zehnder qui est agencé au niveau du côté de l'étage précédent et une modulation de phase au moyen du modulateur de phase optique qui est agencé au niveau du côté d'étage suivant afin d'ainsi additionner une fréquence pulsée au signal optique. Ce modulateur optique du type Mach-Zehnder et ce modulateur de phase optique sont formés sur un unique substrat en LN. En outre, la lumière, qui est maintenue dans un état polarisé qui est tel que le rendement de modulation est maximisé, est entrée dans une extrémité du modulateur optique du type Mach-Zehnder à partir de la source de lumière 1. Concrètement, dans le modulateur optique du type Mach- Zehnder, une lumière CW en provenance de la source de lumière 1 est entrée dans une extrémité d'entrée de lumière 70A. Cette lumière CW est ensuite bifurquée de manière à être propagée respectivement par l'intermédiaire d'un premier bras 70B1 et d'un second bras 70B2, puis elle est ensuite multiplexée selon une lumière résultante qui est émise en sortie depuis une extrémité de sortie de lumière 70C sur le modulateur de phase optique au niveau du côté de l'étage suivant. Une électrode 70D sur laquelle un signal de pilotage DSa comme décrit ultérieurement est appliqué depuis le côté de l'extrémité d'entrée de lumière 70A est formée sur le premier bras 70B1 Dans le modulateur de phase optique au niveau du côté de l'étage suivant, le signal optique en provenance de l'extrémité de sortie de lumière 70C au niveau du côté de l'étage précédent est entré dans un guide d'ondes optique 70E et ce guide d'ondes optique 70E est formé de manière à comporter une électrode 70F au niveau d'une partie prédéterminée de lui-même. Cette électrode 70F reçoit en application un signal de pilotage DSb destiné à être décrit ultérieurement depuis un côté d'entrée de lumière. Le signal de pilotage DSa pour piloter le modulateur optique du type MachZehnder de la partie de substrat 70 est généré au niveau du circuit de pilotage 71 et au niveau du circuit de retard variable 72. Le circuit de pilotage 71 génère un signal en tant qu'origine du signal de pilotage DSa tel qu'en amplifiant un signal de données (DATA) à un débit binaire requis jusqu'à un niveau prédéterminé et il émet en sortie le signal sur le circuit de retard variable 72. Ce circuit de retard variable 72 a pour but de retarder le signal qui est émis en sortie depuis le circuit de pilotage 71 afin d'ainsi régler une phase du signal. Une valeur de retard de ce circuit de retard variable 72 est commandée conformément à un signal de commande qui est émis en sortie depuis un circuit de comparaison de phase 83 qui sera décrit ultérieurement. Le signal de pilotage DSb permettant de piloter le modulateur de phase optique de la partie de substrat 70 est généré au moyen du circuit de pilotage 73; de l'atténuateur variable 74 en tant que partie de réglage d'amplitude; et du circuit de retard variable 75 en tant que partie de réglage de phase. Le circuit de pilotage 73 génère un signal en tant qu'origine du signal de pilotage DSb tel qu'en amplifiant un signal d'horloge (CLOCK) qui correspond au signal de données qui est utilisé lors de la modulation d'intensité au niveau du côté de l'étage précédent jusqu'à un niveau prédéterminé et il émet en sortie le signal sur I'atténuateur variable 74. L'atténuateur variable 74 a pour but d'atténuer le signal qui est émis en sortie depuis le circuit de pilotage 73 de telle sorte que l'amplitude de ce signal devienne égale à une valeur qui correspond à une valeur de fréquence pulsée requise et cette valeur d'atténuation est commandée conformément au résultat de détection d'un détecteur de puissance électrique 82. Le circuit de retard variable a pour but de retarder le signal qui est émis en sortie depuis l'atténuateur variable 74 afin d'ainsi régler une phase du signal. Une valeur de retard de ce circuit de retard variable 75 est commandée conformément à un signal qui est émis en sortie depuis un circuit de comparaison de phase 83. Le circuit de commande de fréquence pulsée 8 inclut par exemple le circuit de dérivation 81, le détecteur de puissance électrique (DET) 82 et le circuit de comparaison de phase (PHASE COMP) 83. Ici, le détecteur de puissance électrique 82 correspond à une partie de commande d'amplitude et le circuit de comparaison de phase 83 correspond à une partie de commande de phase. * Le circuit de dérivation 81 bifurque le signal de pilotage DSb qui a traversé l'électrode 70F de la partie de substrat 70 et envoie les signaux bifurques sur respectivement le détecteur de puissance électrique 82 et le circuit de comparaison de phase 83. Le détecteur de puissance électrique 82 détecte la puissance électrique du signal de pilotage DSb qui est bifurqué au moyen du circuit de dérivation 81 et notifie le résultat à l'atténuateur variable 74. Le circuit de comparaison de phase 83 compare la phase du signal de pilotage DSb dérivé à partir du circuit de dérivation 81 à la phase du signal de pilotage DSa qui a traversé l'électrode 70D de la partie de substrat 70 et génère des signaux de commande pour commander en retour les valeurs de retard des circuits de retard variable 72, 75 de telle sorte que le cadencement auquel le signal de pilotage DSb devient maximum ou minimum coïncide avec un point transitionnel des données ou avec un centre substantiel d'une longueur de données d'une unité du signal de pilotage DSa. Dans l'émetteur optique qui présente la constitution mentionnée ci-avant, la lumière CW qui est générée au moyen de la source de lumière 1 est modulée en intensité dans le modulateur optique du type Mach-Zehnder au niveau du côté de l'étage précédent du modulateur externe 7 conformément au signal de pilotage DSa. En outre, le signal optique modulé en intensité est modulé en phase dans le modulateur de phase optique au niveau du côté de l'étage suivant conformément au signal de pilotage DSb de telle sorte que la fréquence pulsée soit additionnée au signal optique. A cet instant, la valeur de fréquence pulsée destinée à être additionnée au signal optique est modifiée en fonction de l'amplitude du signal de pilotage DSb. Par conséquent, la valeur d'atténuation de l'atténuateur variable 74 est commandée en retour en utilisant le résultat de détection du détecteur de puissance électrique 82 de telle sorte que l'amplitude du signal qui est émis en sortie depuis l'atténuateur variable 74 devienne égale à une valeur qui correspond à la valeur optimum de la valeur de fréquence pulsée à établir conformément à la puissance du signal optique destiné à être transmis et à la dispersion en longueurs d'onde de la voie de transmission. En outre, puisque la phase du signal de pilotage à amplitude réglée DSb doit être adaptée avec la phase du signal de pilotage DSa au niveau du côté de l'étage précédent, est mis en oeuvre un réglage de phase en commandant les valeurs de retard des circuits de retard variable 72, 75 au moyen des signaux de commande qui sont générés par le circuit de comparaison de phase 83. De cette façon, le signal optique qui a été modulé en intensité au niveau du côté de l'étage précédent se voit additionner la fréquence pulsée optimum au niveau du côté de l'étage suivant. Conformément au cinquième mode de réalisation tel que décrit ci-avant, il devient possible de réaliser un émetteur optique permettant de régler aisément la valeur de fréquence pulsée optimum également selon une constitution qui adopte un modulateur externe qui est constitué en connectant en série un modulateur optique du type Mach- Zehnder avec un modulateur de phase optique, en mettant en oeuvre une commande de retour de telle sorte que l'amplitude du signal de pilotage DSb du modulateur de phase optique devienne égale à une valeur qui correspond à la valeur optimum de la valeur de fréquence pulsée, et la phase du signal de pilotage DSb est adaptée avec la phase du signal de pilotage DSa du modulateur optique du type Mach- Zehnder. En tant qu'exemple d'application du cinquième mode de réalisation, il est possible d'adopter un brouilleur de polarisation en lieu et place d'un modulateur de phase optique. Les brouilleurs de polarisation ont pour fonction de modifier une différence de phase entre deux composantes de polarisation de la lumière afin d'ainsi modifier un état polarisé et ils sont identiques à un modulateur optique du type MachZehnder et à un modulateur de phase optique par exemple en ce sens qu'une variation de longueur d'onde est essentiellement générée. De façon concrète, tel qu'en entrant une lumière dans un modulateur de phase optique réalisé en LN (niobate de lithium) tout en inclinant le plan de polarisation de la lumière par rapport à un axe optique du modulateur de phase optique de 45 , il est possible de modifier une différence de phase entre deux composantes de polarisation de la lumière incidente au moyen d'une biréfringence du LN. En adoptant un tel brouilleur de polarisation, il devient possible de réduire la corrélation des polarisations entre les canaux et de mettre en oeuvre aisément le réglage de la valeur de fréquence pulsée optimum en appliquant la présente invention de façon similaire au cinquième mode de réalisation. Un système de transmission optique conformément à la présente invention sera décrit. La figure 12 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution d'un système de transmission optique conformément à un mode de réalisation de la présente invention. Sur la figure 12, le présent système de transmission optique comprend. n unités d'émetteur optique TX1, TX2... TXn pour respectivement émettre des signaux optiques de différentes longueurs d'onde; un multiplexeur optique 90 pour multiplexer en longueurs d'onde les signaux optiques qui sont émis en sortie depuis les émetteurs optiques TXi à TXn et pour transmettre le signal optique multiplexé en longueurs d'onde sur une voie de transmission L; des répéteurs optiques 81 qui sont insérés dans la voie de transmission L selon des intervalles prédéterminés; un démultiplexeur optique 92 pour démultiplexer le signal optique transmis de façon répétée via la voie de transmission L et le répéteur optique 91 selon des signaux optiques de longueurs d'onde respectives; et n unités de récepteur optique RX1, RX2... RXn pour recevoir et traiter les signaux optiques des longueurs d'onde respectives qui sont démultiplexés par le démultiplexeur optique 92. Chacun des émetteurs optiques TX1 à TXn est mis en oeuvre à l'aide de n'importe lequel des émetteurs optiques représentés au niveau des premier à cinquième modes de réalisation mentionnés ci-avant et il génère un signal optique auquel est additionnée une fréquence pulsée d'une valeur requise établie conformément à la dispersion en longueurs d'onde de la voie de transmission L. Ici, l'établissement de la valeur de fréquence pulsée dans chacun des émetteurs optiques TX1 à TXn est réglé de manière à correspondre à l'information de réception en provenance de l'un associé des récepteurs optiques RX1 à RXn. Chacun des récepteurs optiques RX1 à RXn reçoit le signal optique démultiplexé de la longueur d'onde associée en provenance du démultiplexeur optique 92 et met en oeuvre un traitement de réception tel qu'une reproduction des données. Ici, on surveille une information qui concerne un taux d'erreurs de codage lors de la correction d'une erreur de codage au moyen d'un traitement de code de correction d'erreur dans chacun des récepteurs optiques RX1 à RXn, et le taux d'erreurs de codage est transmis en tant qu'information de réception à celui associé des émetteurs optiques TX1 à TXn. Il est à noter que le multiplexeur optique 90, les répéteurs optiques 91 et le démultiplexeur optique 92 sont les mêmes que ceux qui sont utilisés dans un système de transmission optique typique. Dans le système de transmission optique qui présente la constitution mentionnée ci-avant, la valeur de fréquence pulsée destinée à être additionnée au signal optique est réglée à la valeur optimum au niveau de chacun des émetteurs optiques TX à TXn, de façon identique aux cas des premier à cinquième modes de réalisation. A cet instant, lorsqu'une valeur de fréquence pulsée destinée à être additionnée à un signal optique d'une certaine longueur d'onde (que l'on suppose être un canal k [Ch.k]) est augmentée jusqu'au point tel que représenté sur la figure 13, le spectre de post-transmission du signal optique qui est reçu par le récepteur optique associé s'étale d'une manière telle qu'indiquée par une ligne en pointillés sur la figure 13, ce qui conduit à une diaphonie sur des canaux voisins, ce qui génère un risque de dégradation des qualités de transmission des canaux voisins. De ce fait, selon ce mode de réalisation, on met en oeuvre la commande de la valeur de fréquence pulsée de manière à ne pas dégrader les taux d'erreurs de codage des canaux voisins, en surveillant le taux d'erreurs de codage de chacun des récepteurs optiques RX1 à RXn et en réglant la valeur de fréquence pulsée optimum du canal pertinent tout en considérant l'effet sur les canaux voisins. De façon concrète, lors de la commande d'une valeur de fréquence pulsée pour un canal k, la valeur de fréquence pulsée est réglée tout d'abord en utilisant un taux d'erreurs de codage qui est envoyé depuis le récepteur optique associé pour le canal k puis en établissant un rapport d'amplitudes du signal de pilotage, par exemple de telle sorte que le taux d'erreurs de codage soit minimisé. Puis en utilisant les taux d'erreurs de codage qui sont envoyés respectivement depuis le récepteur optique pour le canal k-1 et depuis le récepteur optique pour le canal k + 1 en correspondance avec les deux canaux voisins, la valeur de fréquence pulsée au niveau de l'émetteur optique pour le canal k est réglée finement de telle sorte que les taux d'erreurs de codage respectifs soient diminués. En mettant en oeuvre de façon séquentielle une telle commande de valeur pour la fréquence pulsée pour des canaux respectifs, on met en oeuvre une optimisation d'une valeur de fréquence pulsée qui prend en compte l'influence de canaux voisins. Il est à noter qu'il est difficile de mettre en oeuvre une commande de valeur de fréquence pulsée en utilisant un taux d'erreurs de codage comme décrit ci-avant lorsqu'un rapport signal/bruit (S/N) d'un système de transmission optique est dans un état excellent au point qu'aucune erreur de codage n'est générée dans un récepteur optique. Même dans une telle situation, il est également possible de mettre en oeuvre une commande de valeur de fréquence pulsée tel qu'en modifiant l'établissement de préaccentuation à mettre en oeuvre au niveau du côté d'émission afin d'ainsi dégrader de façon intentionnelle le rapport S/N jusqu'à un point tel que le rapport S/N peut être corrigé au moyen d'un traitement de code de correction d'erreur. Conformément au présent système de transmission optique tel que mentionné ci-avant, il devient possible de réaliser un système de transmission optique permettant d'obtenir aisément une excellente caractéristique de transmission en utilisant un émetteur optique permettant de mettre en oeuvre aisément un réglage de la valeur de fréquence pulsée optimum et en mettant en oeuvre une optimisation de la valeur de fréquence pulsée tout en prenant en compte une influence sur des canaux voisins en utilisant une information de réception telle qu'un taux d'erreurs de codage obtenu au moyen d'un récepteur optique. Dans le mode de réalisation mentionné ciavant, on a considéré un taux d'erreurs de codage en tant qu'information de réception destinée à être obtenue au niveau de chaque récepteur optique. Cependant, l'information de réception destinée à être utilisée selon la présente invention n'est pas limitée à ce cas et il est possible d'utiliser diverses informations représentant des caractéristiques de réception. En outre, bien qu'ait été présentée à titre d'exemple une constitution selon laquelle5 des répéteurs optiques sont agencés dans la voie de transmission L, la présente invention peut être appliquée à un système qui ne nécessite pas de répéteurs optiques. REVENDICATIONS 1. Emetteur optique utilisant un modulateur optique du type Mach-Zehnder (2), ledit modulateur optique du type Mach-Zehnder incluant: une extrémité d'entrée de lumière (20A) pour recevoir une lumière; un premier bras (20B1) et un second bras (20B2) pour dériver respectivement la lumière en provenance de ladite extrémité d'entrée de lumière afin de propager la lumière dérivée; une extrémité de sortie de lumière (20C) pour synthétiser la lumière dérivée qui est propagée au travers desdits premier et second bras afin d'émettre en sortie la lumière résultante; une première électrode (20D1) pour appliquer un premier signal de pilotage (DS1) au premier bras afin d'ainsi piloter le premier bras; et une seconde électrode (20D2) pour appliquer un second signal de pilotage (DS2) au second bras afin d'ainsi piloter le second bras, caractérisé en ce qu'il comprend: des parties de réglage d'amplitude (231, 232) pour régler les amplitudes respectives des premier et second signaux de pilotage (DS1, DS2); des parties de réglage de phase (241, 242) pour régler les phases respectives des premier et second signaux de pilotage; une partie de commande d'amplitude (33) pour détecter les amplitudes respectives des premier et second signaux de pilotage afin d'ainsi commander en retour les parties de réglage d'amplitude; et une partie de commande de phase (34) pour détecter les phases respectives des premier et second signaux de pilotage afin d'ainsi commander en retour les parties de réglage de phase. 2. Emetteur optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que: ladite partie de commande d'amplitude (231, 232) détecte les amplitudes respectives des premier et second signaux de pilotage (DS1, DS2) après leur propagation respectivement au travers des première et seconde électrodes (20D1, 20D2); et ladite partie de commande de phase (241, 242) détecte les phases respectives des premier et second signaux de pilotage après leur propagation respectivement au travers des première et seconde électrodes. 3. Emetteur optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que: ladite partie de commande d'amplitude (231, 232) détecte les amplitudes respectives des premier et second signaux de pilotage avant leur application respectivement sur les première et seconde électrodes; et ladite partie de commande de phase (241, 242) détecte les phases respectives des premier et second signaux de pilotage avant leur application respectivement sur les première et seconde électrodes. 4. Emetteur optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que: lorsque ledit émetteur optique comprend: des parties de superposition de signal basses fréquences (501, 502) dont chacune superpose un signal basses fréquences prédéterminé de façon symétrique sur un côté "1" et sur un côté "0" de chacun des premier et second signaux de pilotage; et une partie de commande de dérive (52) pour détecter une composante de signal basses fréquences qui est incluse dans le signal optique émis en sortie depuis le modulateur optique du type Mach- Zehnder (2) afin d'ainsi apprécier un état de survenue d'une dérive du point de fonctionnement et pour commander le point de fonctionnement du modulateur optique du type Mach-Zehnder de telle sorte que la dérive du point de fonctionnement soit compensée, les amplitudes des signaux basses fréquences qui sont superposés respectivement sur les premier et second signaux de pilotage sont modifiées en correspondance avec un rapport d'amplitudes correspondant à une valeur de fréquence pulsée de longueur d'onde optique. 5. Emetteur optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que: lorsque ledit émetteur optique comprend des parties de superposition de signal basses fréquences (501, 502) dont chacune superpose un signal basses fréquences prédéterminé sur l'un ou l'autre côté pris parmi un côté "1" et un côté "0" de chacun des premier et second signaux de pilotage; et une partie de commande de dérive (52) pour détecter une composante de signal basses fréquences qui est incluse dans le signal optique émis en sortie depuis le modulateur optique du type Mach- Zehnder (2) afin d'ainsi apprécier un état de survenue d'une dérive du point de fonctionnement et pour commander le point de fonctionnement du modulateur optique du type Mach-Zehnder de telle sorte que la dérive du point de fonctionnement soit compensée, les amplitudes des signaux basses fréquences qui sont superposés respectivement sur les premier et second signaux de pilotage sont maintenues constantes indépendamment d'un rapport d'amplitudes correspondant à une valeur de fréquence pulsée de longueur d'onde optique. 6. Emetteur optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que: ledit modulateur optique du type Mach-Zehnder (2) inclut une partie de modulation de lumière, laquelle partie est connectée en série à un étage précédent de ladite extrémité d'entrée de lumière (20A) ou à un étage suivant de ladite extrémité de sortie de lumière (20C) de manière à moduler l'entrée de lumière dans l'émetteur optique d'une manière à deux étages. 7. Emetteur optique utilisant un modulateur externe (7) constitué par une connexion série d'un modulateur optique du type Mach-Zehnder (2) et d'un modulateur de phase optique, caractérisé en ce qu'il comprend: une partie de réglage d'amplitude (231, 232) pour régler une amplitude d'un signal de pilotage pour piloter ledit modulateur de phase optique; une partie de réglage de phase (241, 242) pour régler une phase dudit signal de pilotage; une partie de commande d'amplitude (33) pour détecter l'amplitude dudit signal de pilotage et pour commander en retour ladite partie de réglage d'amplitude de telle sorte que ladite amplitude dudit signal de pilotage devienne égale à une valeur correspondant à une valeur de fréquence pulsée de longueur d'onde optique qui est établie afin de réduire une dégradation de transmission d'un signal optique; et une partie de commande de phase (34) pour détecter la phase dudit signal de pilotage et pour commander en retour ladite partie de réglage de phase de telle sorte que ladite phase soit adaptée avec une phase d'un signal pour piloter le modulateur optique du type Mach- Zehnder. 8. Emetteur optique selon la revendication 7, caractérisé en ce que: ledit modulateur externe (7) utilise un brouilleur de polarisation en lieu et place du modulateur de phase optique. 9. Système de transmission optique caractérisé en ce qu'il comprend: une pluralité d'émetteurs optiques (TX1 à TXn) pour émettre des signaux optiques de différentes longueurs d'onde, un multiplexeur optique (90) pour multiplexer les signaux optiques en provenance desdits émetteurs optiques afin de transmettre le signal optique multiplexé sur une voie de transmission (L); et un démultiplexeur optique (92) pour démultiplexer le signal optique qui est transmis par l'intermédiaire de ladite voie de transmission selon des signaux optiques de longueurs d'onde respectives; et une pluralité de récepteurs optiques (RX1 à RXn) pour recevoir et traiter les signaux optiques de longueurs d'onde respectives qui sont démultiplexés par ledit démultiplexeur optique, dans lequel l'émetteur optique selon la revendication 1 ou 7 est adopté en tant que chacun de ladite pluralité d'émetteurs optiques (TX1 à TXn) et dans chacun de ladite pluralité d'émetteurs optiques, l'établissement de la valeur de fréquence pulsée de longueur d'onde optique est réglé sur la base d'une information de réception qui est transmise depuis chacun des récepteurs optiques (RX1 à RXn) en correspondance avec la longueur d'onde applicable de l'émetteur optique applicable et en correspondance avec les longueurs d'onde adjacentes à la longueur d'onde applicable.