Brevet FR2815794A1 — publié le 20020426

DISPOSITIFS D'IDENTIFICATION D'UN SIGNAL BROUILLEUR D'UN SIGNAL RADIOELECTRIOUE A MODULE SENSIBLEMENT CONSTANT La présente invention concerne les dispositifs d'émission de signaux radioélectriques à module sensiblement constant, tels que les signaux émis en modulation de fréquence ou les modulations numériques à module sensiblement constant. Dans ce type de réseaux, chaque émetteur constitutif du réseau est susceptible de constituer un brouilleur vis-à-vis d'un émetteur voisin, en raison de la puissance des niveaux d'émission requis, par un phénomène d'interférences radioélectriques. Dans le cas d'une radiodiffusion à modulation de fréquence, par exemple, les phénomènes de brouillage les plus fréquents résultent de la présence des signaux émis par d'autres émetteurs du même type. Dans le cas d'un réseau cellulaire, ainsi que représenté en figure la, ce phénomène est lié à la structure de ce type de réseau. Ainsi, pour un véhicule V muni d'un récepteur FM, situé dans la zone de recouvrement des cellules A et B, le récepteur du véhicule reçoit un signal émis provenant de l'émetteur A. Un tel signal peut être considéré comme signal utile et occupe, en principe, une bande de fréquences de 330 kHz environ. Cette bande de fréquences, située autour de la fréquence porteuse, est désignée habituellement par canal hertzien. Les normes ou textes réglementaires en matière de radiodiffusion, Rapport du CCIR (Comité Consultatif pour les Industries Radioélectriques) Service Radiodiffusion, Annexe au volume X, 1990, stipulent que deux émissions, à partir d'un même émetteur, doivent être décalées en fréquence centrale d'au moins 300 kHz l'une de l'autre, un recouvrement étant introduit sinon. Pour éviter les recouvrements dans la même bande de fréquences, les émissions de tout émetteur voisin d'un autre émetteur, l'émetteur B sur la figure la, sont décalées en fréquence centrale de 200 kHz, voire le cas échéant de 100 kHz dans les cas les plus défavorables. On conçoit, en effet, qu'en fonction de l'implantation des émetteurs constitutifs du réseau, il soit nécessaire d'imposer des décalages aussi faibles, afin de satisfaire aux règles d'établissement des plans d'allocation de fréquences en vigueur. Un exemple de planification des fréquences est donné en figure lb. Dans la zone de recouvrement de deux cellules, le signal utile, défini comme le signal émis par l'émetteur A et reçu par l'utilisateur du récepteur, peut alors être brouillé par un canal hertzien voisin émis par un émetteur B, par un phénomène d'interférences canal adjacent. Le phénomène d'interférences précité se manifeste lorsque le rapport de protection lié à la différence de niveau d'émission entre le signal utile et le signal brouilleur perturbateur est insuffisant pour que le récepteur puisse discriminer et détecter correctement le signal utile désiré. Une telle situation apparaît, notamment, lorsque le récepteur est situé à une grande distance de l'émetteur du signal utile mais à proximité d'un émetteur voisin. Dans ces conditions, le récepteur reçoit un signal relativement faible en provenance de l'émetteur engendrant le signal utile, accordé sur le canal hertzien de ce dernier, alors qu'il reçoit un signal relativement fort de l'émetteur émettant sur un canal voisin. En effet, bien que l'amplitude maximale du signal engendré par l'émetteur brouilleur ne soit pas placée, en termes de fréquence, dans le canal de l'émetteur engendrant le signal utile, le signal brouilleur peut toutefois présenter une amplitude non négligeable pour le récepteur, ceci pour deux raisons : soit l'émetteur brouilleur émet sans respecter strictement les caractéristiques du canal hertzien qui lui sont allouées ; soit le récepteur n'est pas suffisamment sélectif. Dans l'un et l'autre cas, un tel phénomène entraîne une dégradation importante du signal audio ou vidéo reçu. Dans les récepteurs actuels, les signaux parasites engendrés par ce phénomène d'interférences sont rejetés au niveau de l'étage à fréquence intermédiaire. Cependant, une telle réjection peut être très insuffisante pour assurer à l'auditeur une qualité d'écoute convenable. C'est le cas, en particulier, dans les zones très fortement urbanisées, où, d'une part, la densité d'émetteurs voisins peut être élevée, ce qui réduit en conséquence le décalage de fréquence du canal hertzien associé à chacun d'eux et où, d'autre part, des phénomènes de réflexion multiple peuvent, au moins localement, renforcer le phénomène d'interférences. A l'heure actuelle, les possibilités de réduction ou de suppression des phénomènes d'interférences précités sont réduites et mal adaptées à un traitement efficace de tels phénomènes, l'identification du ou des émetteurs brouilleurs, en un site donné, en vue de leur élimination apparaissant particulièrement mal aisée. En particulier, il n'existe actuellement aucun appareil de type monocapteur permettant l'identification du phénomène d'interférence du canal adjacent par un traitement numérique. Pour un émetteur à modulation de fréquence donné, l'identification d'un ou plusieurs brouilleurs est effectuée, actuellement, par coupure, arrêt d'émission des émetteurs voisins puis remise en émission successive de ces derniers. Il est ainsi nécessaire de réaliser une interruption de service du réseau. Une telle procédure apparaît particulièrement lourde et mal aisée. La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients précités des techniques antérieures, par la mise en oeuvre d'un dispositif d'identification d'un signal brouilleur de type monocapteur, permettant d'identifier l'émetteur de ce signal brouilleur en l'absence de toute interruption de service des émetteurs voisins d'un émetteur donné constitutifs d'un réseau d'émission de signaux radioélectriques à module sensiblement constant. Un autre objet de la présente invention est également la mise en oeuvre d'un processus de traitement des signaux brouilleurs à partir des paramètres d'identification de tout signal brouilleur délivrés par le dispositif d'identification, objet de l'invention. Le dispositif d'identification d'un signal brouilleur d'un signal radioélectrique à module sensiblement constant, objet de la présente invention, est remarquable en ce qu'il comporte un module d'extraction du signal brouilleur, permettant de discriminer en amplitude, en fréquence et en phase ce signal brouilleur vis-à-vis du signal radioélectrique à module sensiblement constant, un module d'estimation de la fréquence porteuse de ce signal brouilleur et un module de calcul de la puissance radioélectrique de ce signal brouilleur. Ces paramètres permettent d'identifier le signal brouilleur en fréquence, en puissance et en phase, vis-à-vis du signal radioélectrique à module sensiblement constant. Le dispositif, objet de l'invention, trouve application à la réception de tout signal radioélectrique à module sensiblement constant tel que les signaux numériques à modulation de phase, les signaux à modulation de fréquence, par exemple. Il sera mieux compris à la lecture de la description et à l'observation des dessins ci-après dans lesquels, outre les figures la et lb, - la figure 2 représente, à titre illustratif, un dispositif d'identification d'un signal brouilleur d'un signal radioélectrique à module sensiblement constant conforme à l'objet de la présente invention, implanté dans un circuit de réception de type FM ; - la figure 3a représente, à titre illustratif, un mode de réalisation particulier non limitatif d'un module d'extraction de signal brouilleur constitutif du dispositif d'identification, objet de l'invention tel que représenté en figure 2 ; - la figure 3b représente, à titre illustratif, un mode de réalisation particulier non limitatif d'un module d'estimation de la fréquence porteuse du signal brouilleur, constitutif du dispositif d'identification objet de l'invention tel que représenté en figure 2 ; la figure 3c représente, à titre illustratif, un mode de réalisation particulier non limitatif d'un module de calcul de la puissance radioélectrique du signal brouilleur, constitutif du dispositif d'identification objet de l'invention tel que représenté en figure 2 ; les figures 4a et 4b représentent, à titre illustratif, des diagrammes d'estimation de l'écart de fréquence, respectivement de l'écart-type de cet écart de fréquence entre porteuses, signal utile, signal brouilleur, pour différents émetteurs brouilleurs de canal hertzien différent, lorsque la fréquence centrale de ces émetteurs brouilleurs est estimée par la méthode du barycentre, ainsi qu'illustré en figure 3b ; les figures 4c et 4d représentent, à titre illustratif, des diagrammes d'estimation de l'écart de fréquence respectivement de l'écart-type de cet écart de fréquence entre porteuses, signal utile, signal brouilleur, pour différents émetteurs brouilleurs de canal hertzien différent, lorsque la fréquence centrale de ces émetteurs brouilleurs est estimée par la méthode du maximum, ainsi qu'illustré en figure 3b ; les figures 4e et 4f représentent, à titre illustratif, un diagramme d'estimation de la puissance du signal utile, respectivement d'un brouilleur pour différents émetteurs brouilleurs de canal hertzien différent. Une description plus détaillée d'un dispositif d'identification d'un signal brouilleur d'un signal radioélectrique à module sensiblement constant, objet de la présente invention, sera maintenant donnée en liaison avec la figure 2. D'une manière générale, on indique que le dispositif objet de l'invention réalise un traitement entièrement numérique d'un signal reçu par une antenne de réception. Ce traitement intervient après la partie haute fréquence HF, la transposition en fréquence autour de la fréquence intermédiaire HF/FI, la conversion analogique numérique CAN et la transformation du signal réel numérique en un signal complexe par l'application, ainsi que représenté en figure 2, d'une transformée de Hilbert. Le signal reçu à l'entrée du dispositif d'identification d'un signal brouilleur, objet de la présente invention, est donc un signal numérique complexe et en bande de base, ce signal comportant donc une partie réelle et une partie imaginaire. Pour cette raison, sur la figure 2, le signal délivré par le module de transformée de Hilbert est symbolisé dans le dispositif objet de la présente invention par une double flèche représentant les parties réelles et imaginaires précitées. Ainsi que représenté sur la figure 2, le dispositif objet de l'invention comportant la référence 0, comprend un module d'extraction de signal brouilleur recevant le signal reçu et permettant de discriminer en amplitude, fréquence et phase, le signal brouilleur du signal radioélectrique à module sensiblement constant, c'est à dire du signal délivré par le module de la transformée de Hilbert. Le module 1 d'extraction est réputé ainsi délivrer un signal brouilleur noté Br (n) représentatif de ce signal brouilleur. En outre, le dispositif d'identification 0 comprend un module 2 d'estimation de la fréquence porteuse du signal brouilleur, ce module d'estimation recevant le signal brouilleur discriminé Br (n) et délivrant une valeur de fréquence centrale du signal brouilleur, cette valeur de fréquence étant notée fBr (n). Enfin un module 3 de calcul de la puissance radioélectrique du signal brouilleur est prévu, lequel permet, à partir du signal brouilleur discriminé Br (n) délivré par le module d'extraction 1, de calculer la puissance radioélectrique de ce signal brouilleur pour délivrer une valeur de puissance notée PBr (n). On comprend ainsi que les paramètres de fréquence centrale fBr (n) et de puissance PBr (n) du signal brouilleur discriminé permettent ainsi d'identifier le signal brouilleur en fréquence, en puissance et en phase vis-à-vis du signal radioélectrique à module sensiblement constant affecté par ce dernier. Différents modes de réalisation particuliers préférentiels non limitatifs des modules d'extraction 1, d'estimation 2 de la fréquence porteuse du signal brouilleur et de calcul 3 de la puissance radioélectrique de ce même signal brouilleur seront maintenant décrits en liaison avec les figures 3a à 3c. Pour la description préférentielle des modules précités, on indique que les notations ci-après sont retenues. Pour un signal électrique reçu à module sensiblement constant X (n) constitué par des échantillons complexes représentatifs d'un signal utile reçu Su (n), on a la relation X (n) = Su (n) = Rr (n). D'une manière générale, ainsi que représenté en figure 3a, le module 1 d'extraction du signal brouilleur comporte une boucle prédictive récursive des signaux brouilleurs prédictibles. Ainsi que représenté à la figure 3a, la boucle prédictive récursive précitée comprend au moins un premier module soustracteur 11 recevant le signal radioélectrique reçu à module sensiblement constant X (n) et une estimée Yb (n) du signal brouilleur Br (n) et délivrant un signal utile reçu discriminé Xa (n). Le module soustracteur 11 effectue ainsi la soustraction entre X (n) et Br (n) ou une estimée Yb (n) de ce signal brouilleur. En outre, un module 12 d'estimation non linéaire du signal reçu reçoit un signal Y (n) représentatif du signal utile reçu discriminé et délivre un signal utile reçu estimé Z (n). Un deuxième module soustracteur 13 est prévu, lequel reçoit le signal utile reçu estimé Z (n) et le signal Y (n) représentatif du signal utile reçu discriminé, ce deuxième module soustracteur 13 délivrant un signal d'erreur noté E (n) = Y (n)-Z (n). Un troisième module soustracteur 14 est prévu, lequel reçoit le signal utile reçu estimé Z (n) et un signal représentatif du signal radioélectrique à module sensiblement constant pour délivrer un signal brouilleur discriminé S (n). Un filtre prédicteur adaptatif 15, portant la référence B sur la figure 3a, reçoit le signal brouilleur discriminé S (n) et délivre le signal brouilleur estimé Yb (n) au premier module soustracteur 11. Le filtre prédicteur adaptatif 15 est par contre piloté par le signal d'erreur E (n) pour adapter ainsi la boucle prédictive récursive des signaux brouilleurs prédictibles précédemment mentionnés dans la description. En outre, ainsi que représenté sur la figure 3a, un premier 12a et un deuxième 14a module de contrôle automatique de gain sont prévus, ces modules étant pilotés par le signal d'erreur E (n). Le premier module de contrôle automatique de gain 12a reçoit le signal utile reçu discriminé Xa (n) et le deuxième module de contrôle automatique de gain 14a reçoit le signal radioélectrique à module sensiblement constant X (n). Le premier module de contrôle automatique de gain 12a délivre ainsi le signal X (n) représentatif du signal utile reçu discriminé, alors que le deuxième module 14a de contrôle automatique de gain délivre le signal représentatif du signal radioélectrique reçu à module sensiblement constant au troisième module soustracteur 14. Le fonctionnement du module d'extraction du signal brouilleur Yb (n) est le suivant. La boucle prédictive récursive des signaux brouilleurs prédictibles peut être rapprochée de celle de l'algorithme d'égalisation PDFE (Predictive Decision Feedback Equalizer) dans laquelle la boucle prédictive récursive prédictive mise en oeuvre dans le cas du module d'extraction, objet de la présente invention, est obtenue en remplaçant la décision du processus d'égalisation PDFE par une non linéarité de Bussgang. L'ajustement en amplitude est réalisé par une estimation récursive du module du signal utile. Cette adaptation est suffisamment lente pour ne pas dégrader les performances du filtre prédicteur 15. Pour une description du processus d'annulation de brouilleurs correspondant à un processus d'égalisation de type PDFE, on pourra utilement se reporter à la demande de brevet d'invention déposée en France le 19 février 1998 sous le numéro 98 02021 au nom de TELEDIFFUSION DE FRANCE. Dans le cadre de la mise en oeuvre du module 1 d'extraction représentée en figure 3a, conformément à l'objet de la présente invention, les équations permettant de discriminer le signal brouilleur sont données par les relations ci-après : Relation 1 fxr (n) = X (n) = Su (n) + Br (n) txa (n) tsu (n) Compte tenu de la relation précédente, il vient : Yb (n) sensiblement égal à Br (n). On obtient ainsi en sortie du filtre prédictif 15 uniquement les termes du brouilleur à chaque instant d'échantillonnage n. Vis-à-vis du dispositif d'annulation de brouilleur décrit dans la demande de brevet français 98 02021 précitée le module 1 d'extraction du signal brouilleur, objet de la présente invention, tel que représenté en figure 3a, correspond sensiblement au dispositif décrit dans la demande de brevet français précitée dans laquelle le filtre transverse R (z) représenté en figure 5 et finalement toute la partie transverse utile pour les signaux brouilleurs peu prédictibles est supprimé. En conséquence, le module 1 d'extraction du signal brouilleur utilisé pour la mise en oeuvre du dispositif d'identification objet de la présente invention permet d'estimer les signaux brouilleurs prédictibles et de récupérer l'estimation du signal brouilleur Yb (n) ce qui permet, bien entendu, d'isoler ou extraire le signal brouilleur précité. Pour une description plus détaillée du module 1 d'extraction du signal brouilleur représenté en figure 3a et permettant la mise en oeuvre du dispositif d'identification objet de la présente invention, on pourra ainsi se reporter à la demande de brevet français n 98 02021 précédemment citée. Ce module d'extraction 1 du signal brouilleur apparaît ainsi comme un dispositif du type égaliseur PDFE dans lequel la partie transverse utile pour les signaux brouilleurs peu prédictibles, et donc non nécessaire dans le cadre de la mise en oeuvre du dispositif objet de l'invention, a été supprimée conformément au principe physique de superposition des états d'équilibre relatifs au traitement des signaux peu prédictibles respectivement des signaux prédictibles. En ce qui concerne le mode opératoire proprement dit du module d'extraction 1 du signal brouilleur, les signaux mis en oeuvre c'est à dire signal Xa (n) délivré par le premier module soustracteur 11, le signal d'erreur E (n) et le protocole de mise à jour du filtre prédictif 15, vérifient les relations suivantes : Relation 2 N 1. Calcul de : Xa (n) =X (n) - Lbj (n) s (n-j) j=l 2. Calcul de l'erreur : E (n) = Y (n) l--LY (n) J ,.....,... B (n+1) =B (n) +8b (n) E (n) S* (n) 3. Mise a-jour des flltres : a (n + 1) = a (n)-8aE (n) xa * (n) Dans les relations précédentes, on indique que : bj (n) désigne la valeur des coefficients du filtre prédictif, a (n) désigne la valeur du coefficient d'atténuation délivrée par les premiers 12a et deuxième 14a modules de contrôle automatique de gain pour chaque échantillon de rang n, Öa et ab désignent des coefficients de pondération. On obtient ainsi une structure dont la complexité est sensiblement identique à celle du processus CMA classique. Le processus de prédiction peut également être normalisé en divisant les pas d'adaptation par la puissance du signal. En ce qui concerne le module 2 d'estimation de la fréquence porteuse du signal brouilleur, celui-ci, dans un mode de réalisation avantageux non limitatif tel que représenté en figure 3b, peut comprendre un module 20 de calcul de la transformée de Fourier discrète du signal brouilleur estimé Yb (n), ce module de calcul délivrant les composantes spectrales du signal brouilleur estimé noté Yb (k), k désignant le rang de la composante spectrale considérée. Le module de calcul de la transformée de Fourier discrète 20 peut être mis en oeuvre à partir d'un module de calcul de transformée de Fourier rapide par exemple. Selon un premier mode de mise en oeuvre, le module 20 de calcul de la transformée de Fourier peut être suivie d'un module 21 de calcul du barycentre des composantes spectrales du signal brouilleur. Pour calculer le barycentre, on calcule le barycentre des échantillons obtenus dans le domaine spectral pour les composantes de rang k sur une fenêtre fréquentielle de la demi-taille de la transformée de Fourier, transformée de Fourier rapide FFT utilisée. Dans ces conditions, la fréquence centrale du brouilleur vérifie la relation (3) : Relation 3 où ai=Yb (k) représente la valeur d'un échantillon. De même, ainsi que représenté sur la figure 3b, le module 2 d'estimation de la fréquence porteuse du signal brouilleur peut comporter, en outre, un module 22 de sélection parmi les composantes spectrales du signal brouilleur estimé, c'est à dire parmi les composantes à spectrale Yb (k), de la composante à spectrale d'amplitude maximale. Dans ces conditions, la fréquence porteuse estimée du signal brouilleur est égale à la valeur en fréquence de la composante à spectrale d'amplitude maximale. Sur la figure 3b, cette opération est notée selon la relation (4) : Relation 4 fBr (n) =suplyb (k) l Globalement, on indique que la méthode du barycentre pour estimer la fréquence centrale du signal brouilleur donne satisfaction. Toutefois, dans certains cas, la méthode du maximum est susceptible de donner de meilleurs résultats et l'une des deux méthodes peut être utilisée à partir des modules 21 et 22 représentés à la figure 3b précédemment mentionnée. Enfin, le module 3 de calcul de la puissance radioélectrique du signal brouilleur comporte avantageusement, ainsi que représenté en figure 3c, un module de calcul périodique, sur un nombre N déterminé d'échantillons du signal brouilleur estimé Yb (n), d'une somme pondérée par ce nombre d'échantillons du carré de l'amplitude de chaque échantillon de signal brouilleur estimé Yb (n). Dans ces conditions, la puissance radioélectrique du signal brouilleur vérifie la relation (5) : Relation 5 Le dispositif, objet de l'invention tel que représenté aux figures 2 et 3a à 3c, peut être utilisé pour la réception d'un signal de radiodiffusion à modulation de fréquence par exemple. Le signal FM, dont la fréquence porteuse se situe autour de 100 MHz, est reçu au niveau de l'antenne de réception. Il est alors transposé à une fréquence intermédiaire FI de 10, 7 MHz puis converti en signal numérique. Ce signal numérique est transformé en signal complexe par une transformée de Hilbert numérique et transposé en bandes de base. Pour évaluer l'efficacité du dispositif d'identification d'un signal brouilleur, objet de l'invention, différents essais et simulations ont été effectués pour des canaux hertziens différents et avec deux méthodes d'estimation développées, l'écart-type des estimations : estimation de l'écart en fréquence et estimation de la puissance brouilleur. Les simulations réalisées ont été mises en oeuvre en supposant que le signal utile est plus puissant que le signal brouilleur. En effet, dans le cas inverse, l'estimation du signal brouilleur est effectuée plus facilement. Ces tests et simulations ont été effectués à partir d'un signal de musique classique"Opéra Carmen", d'un signal de parole, et de musique de variétés du chanteur Michel JONASZ, chacun d'eux étant brouillé par un autre extrait de variétés de la chanteuse Suzanne VEGA. Les puissances des signaux utiles et du signal brouilleur étaient normalisées avant démodulation et égales à 1 et 0,3 respectivement. Le rapport signal utile à signal brouilleur C/I était d'environ 5 dB. Le rapport signal à bruit avant entrée dans le dispositif d'identification de brouilleur objet de l'invention était de 40 dB. Le signal filtré par une partie canal simulait le canal radio-mobile en utilisant la méthode de Jakes. La méthode de Jakes propose un processus qui consiste à modéliser les coefficients du canal par une somme de sinusoïdes. Pour obtenir chaque trajet et pour que ceux-ci soient décorrélés, chaque coefficient correspond à une translation temporelle du même signal initial. Les canaux hertziens utilisés dans les tests mis en oeuvre étaient : - canal 1 : un chemin direct en l'absence de bruit, - canal 2 : un chemin direct + un bruit à 40 dB, - canal 3 : deux émetteurs fixes + un retard de 15 microsecondes + un bruit de 40 dB, - canal 4 : un émetteur fixe + un émetteur variable Rice + un bruit à 40 dB, - canal 5 : un émetteur variable Rice + un émetteur variable Rayleigh + un retard de 15 microsecondes + un bruit à 40 dB. Le tableau ci-après donne les valeurs des différents paramètres utilisés pour réaliser les essais de simulation précités. ? canal Emetteurs Amplitude Retards Emetteurs Amplitude Retards Bruit fixes (en s) variables (en us) (en Db) 1 0 0 sans canal 2 1 1 0 0 40 1 3 2 1 0.7 0 15 0 .40 1 4 1 1 1) 0 ! 2) 0 0. 2 1 15 1 40 1 5 2 1 0 0 2 0. 2 0 15 40 Les mesures ont été effectuées avec une vitesse du récepteur nulle. Dans les canaux hertziens 2, 3, 4 et 5, on a rajouté un bruit additif blanc gaussien centré et de puissance telle que le rapport signal à bruit C/B soit égal à 40 dB. Un tel niveau de bruit correspond au seuil de l'audible, le taux de distorsion étant alors de 9,3 %. Sur la figure 4a, on a représenté l'estimation de l'écart de fréquence entre les porteuses par la méthode du barycentre vis-à-vis de l'écart de fréquence AFcb de la porteuse du signal brouilleur pour les canaux hertziens 1 à 5 précédemment mentionnés dans la description. La méthode du barycentre donne des estimations relativement précises. La figure 4b représentant l'écart-type de l'estimation de l'écart de fréquence entre les porteuses par la méthode du barycentre. Cette précision relative est obtenue quelque soit le canal hertzien jusqu'à 150 kHz environ. Au-delà, le signal brouilleur est coupé par le filtre de station, ce qui, bien entendu, fausse les estimations. Sur les figures 4c et 4 d, on a représenté l'estimation de l'écart de fréquence entre les porteuses évaluées par la méthode du maximum en fonction de l'écart de fréquence du signal brouilleur AFcb, respectivement l'écart-type de l'estimation de cet écart de fréquence en fonction du même écart de fréquence par la méthode du maximum. Cette méthode donne des résultats plus précis sur toute la gamme de fréquences mais uniquement pour les canaux hertziens peu sévères, tels que le canal 1 et le canal 2 précédemment mentionnés dans la description. Pour le canal 4, en particulier, les estimations sont erronées, ce qui tend à prouver que la méthode du maximum est moins robuste que la méthode du barycentre. Ainsi, le module d'extraction 1 précédemment décrit dans la description du signal brouilleur mis en oeuvre dans le dispositif d'identification d'un signal brouilleur objet de l'invention apparaît comme un bon estimateur de la puissance normalisée du signal utile avec une petite restriction pour le canal 4 précédemment décrit. Le dispositif, objet de l'invention, peut être utilisé avantageusement dans une configuration multibrouilleurs. Dans ces conditions, le module d'extraction 1 est capable de distinguer un signal utile au milieu de plusieurs brouilleurs. En outre, ce module d'extraction 1 apparaît particulièrement bien adapté à une augmentation du nombre de boucles, pour identifier plusieurs brouilleurs par exemple. Le mode opératoire du module d'extraction 1 de signal brouilleur, objet de la présente invention, permet d'identifier n'importe quel signal brouilleur FM quelque soit son décalage en fréquence au-dessus de 25 kHz par rapport à la fréquence porteuse du signal utile. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'identification d'un signal brouilleur d'un signal radioélectrique à module sensiblement constant, caractérisé en ce qu'il comporte : des moyens d'extraction du signal brouilleur, permettant de discriminer en amplitude, fréquence et phase ledit signal brouilleur dudit signal radioélectrique à module sensiblement constant ; des moyens d'estimation de la fréquence porteuse dudit signal brouilleur ; des moyens de calcul de la puissance radioélectrique dudit signal brouilleur, ce qui permet d'identifier ledit signal brouilleur en fréquence, en puissance et en phase, vis-à-vis du signal radioélectrique à module sensiblement constant. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que, pour un signal radioélectrique reçu à module sensiblement constant X (n) constitué par des échantillons complexes représentatifs d'un signal utile reçu Su (n) et dudit signal brouilleur Br (n), X (n) = Su (n) + Br (n), lesdits moyens d'extraction du signal brouilleur comportent une boucle prédictive récursive des signaux brouilleurs prédictibles. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite boucle prédictive récursive comprend au moins : un premier module soustracteur recevant ledit signal radioélectrique reçu à module sensiblement constant X (n) et une estimée Yb (n) dudit signal brouilleur Br (n) et délivrant un signal utile reçu discriminé Xa (n) ; des moyens d'estimation non linéaire du signal utile reçu recevant un signal Y (n) représentatif dudit signal utile reçu discriminé et délivrant un signal utile reçu estimé Z (n) ; un deuxième module soustracteur recevant ledit signal reçu estimé Z (n) et ledit signal Y (n) représentatif dudit signal utile reçu discriminé et délivrant un signal d'erreur E (n) = Y (n)-Z (n) ; un troisième module soustracteur recevant ledit signal utile reçu estimé Z (n) et un signal représentatif dudit signal radioélectrique à module sensiblement constant et délivrant un signal brouilleur discriminé S (n) ; un filtre prédicteur adaptatif, piloté par ledit signal d'erreur E (n), recevant ledit signal brouilleur discriminé S (n) et délivrant ledit signal brouilleur estimé Yb (n) audit premier module soustracteur ; des premier et deuxième moyens de contrôle automatique de gain, pilotés par ledit signal d'erreur recevant ledit signal utile reçu discriminé Xa (n), respectivement ledit signal radioélectrique à module sensiblement constant X (n), et délivrant ledit signal Y (n) représentatif dudit signal utile reçu discriminé, respectivement ledit signal représentatif dudit signal radioélectrique reçu à module sensiblement constant. 4. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que lesdits moyens d'estimation de la fréquence porteuse dudit signal brouilleur comportent au moins : des moyens de calcul de la transformée de Fourier dudit signal brouilleur estimé Yb (n), délivrant des composantes spectrales dudit signal brouilleur estimé ; des moyens de calcul du barycentre desdites composantes spectrales, la fréquence porteuse estimée dudit signal brouilleur étant prise égale à la valeur du barycentre desdites composantes spectrales. 5. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que lesdits moyens d'estimation de la fréquence porteuse dudit signal brouilleur comportent au moins : des moyens de calcul de la transformée de Fourier dudit signal brouilleur estimé Yb (n), délivrant les composantes spectrales dudit signal brouilleur estimé ; des moyens de sélection, parmi lesdites composantes spectrales de ce signal brouilleur estimé, de la composante spectrale d'amplitude maximale, la fréquence porteuse estimée dudit signal brouilleur étant prise égale à la valeur en fréquence de ladite composante spectrale d'amplitude maximale. 6. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lesdits moyens de calcul de la puissance radioélectrique dudit signal brouilleur comportent des moyens de calcul périodique, sur un nombre N déterminé d'échantillons dudit signal brouilleur estimé Yb (n), d'une somme pondérée par ce nombre d'échantillons, du carré de l'amplitude de chaque échantillon dudit signal brouilleur estimé Yb (n).