Brevet FR2817044A1 — publié le 20020524

Procédé de détermination de paramètres aérodynamiques et procédé de détection de panne d'une sonde utilisée pour déterminer les paramètres aérodynamiques L'invention se rapporte à un procédé de détermination de paramètres aérodynamiques et à un procédé de détection de panne d'une sonde utilisée pour déterminer les paramètres aérodynamiques de l'écoulement d'air entourant un aéronef. Le pilotage de tout aéronef nécessite de connaître sa vitesse relative par rapport à l'air, c'est-à-dire au vent relatif. Cette vitesse est déterminée à l'aide de capteurs de la pression statique Ps, de la pression totale Pt, de l'angle d'incidence a et de l'angle de dérapage p. a et ss fournissent la direction du vecteur de vitesse dans un système de référence, ou référentiel, lié à l'aéronef et (Pt-Ps) fournit le module de ce vecteur vitesse. Les quatre paramètres aérodynamiques permettent donc de déterminer le vecteur vitesse d'un avion et, accessoirement, d'un aéronef à rotor basculant dit convertible. Les différents capteurs de mesure de pression statique, de pression totale et d'incidence peuvent être regroupés dans une sonde dite multifonctions. Cette sonde peut être fixe comme celle décrite dans le brevet US 5,628, 565 ou mobile comme celle décrite dans le brevet français 2 665 539. Une telle sonde donne une mesure directe de la pression totale Pt. Par contre, elle ne permet pas de mesurer la pression statique Ps l'incidence a et le dérapage ss de l'écoulement d'air à l'endroit où elle est située. En effet, l'écoulement est perturbé par la forme de l'aéronef. Pour déterminer la pression statique infini amont Ps ainsi que l'incidence a et le dérapage ss de l'aéronef, il est nécessaire d'utiliser plusieurs sondes, en général deux, positionnées à des endroits précis de la peau de l'aéronef, par exemple de façon symétrique par rapport à un plan vertical de symétrie de l'aéronef. Ces deux sondes forment une voie de mesure. De plus, pour sécuriser les mesures et s'affranchir de panne éventuelle d'une sonde, il est nécessaire de multiplier les voies de mesure. Par exemple avec trois voies de mesure, il est possible de constater un défaut sur une sonde lorsqu'une des voies donne un résultat différent des deux autres. On en déduit alors que la voie, dont le résultat diffère, est défectueuse. Néanmoins, à l'intérieur de cette voie, la sonde réellement en panne reste indéterminée. L'invention a pour but de pallier ces différents défauts en proposant un procédé de détermination des paramètres aérodynamiques d'un écoulement d'air entourant un aéronef utilisant au moins deux sondes et permettant de s'affranchir de positions impératives pour l'emplacement des sondes. Pour atteindre ce but, l'invention a pour objet un procédé de détermination de paramètres aérodynamiques d'un écoulement d'air entourant un aéronef, caractérisé en ce qu'à partir d'au moins deux sondes situées sur la peau de l'aéronef, chaque sonde comportant des moyens de mesure de l'incidence locale, le procédé consiste à déterminer l'incidence et le dérapage de l'aéronef, en fonction de l'incidence locale de chaque sonde et du champ aérodynamique de l'aéronef. En utilisant un procédé de détermination des paramètres aérodynamiques conforme à l'invention, il est possible de réduire le nombre de sondes tout en conservant la même sécurité de mesure. A cet effet, l'invention a également pour objet un procédé de détection de panne d'une sonde utilisée pour déterminer des paramètres aérodynamiques, d'un écoulement d'air entourant un aéronef, caractérisé en ce qu'à partir d'au moins trois sondes situées sur la peau de l'aéronef, chaque sonde comportant des moyens de mesure de l'incidence locale et des moyens de mesure de la pression statique locale, le procédé consiste à : soit : 'déterminer pour l'ensemble des groupes de deux sondes : - l'incidence et le dérapage en fonction des incidences locales et du champ aérodynamique de l'aéronef, - différentes valeurs du coefficient de pression de chaque sonde en fonction de l'incidence locale de chaque sonde et du champ aérodynamique de l'aéronef, - la pression statique infini amont en fonction du coefficient de pression et de la pression statique locale d'une même sonde et en fonction d'une mesure de la pression totale, comparer entre elles les valeurs de pression statique infini amont ainsi que les valeurs d'incidence ; ou soit : . déterminer pour l'ensemble des groupes de deux sondes : - le dérapage en fonction des incidences locales et du champ aérodynamique de l'aéronef, - différentes valeurs du coefficient de pression de chaque sonde en fonction de l'incidence locale de chaque sonde et du champ aérodynamique de l'aéronef, - la pression statique infini amont en fonction du coefficient de pression et de la pression statique locale d'une même sonde et en fonction d'une mesure de la pression totale, comparer entre elles les valeurs de pression statique infini amont ainsi que les valeurs de dérapage. Avantageusement, pour plus de sécurité, il est possible de déterminer à la fois les valeurs d'incidence et les valeurs de dérapage puis de les comparer entre elles. Grâce à ce procédé de détection de panne, on peut, avec trois sondes, tolérer une sonde défectueuse ou plus généralement avec N sondes, accepter N-2 sondes défectueuses tout en déterminant les paramètres aérodynamiques. L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation de l'invention, description illustrée par le dessin joint dans lequel : - la figure 1 représente un faisceau de courbes d'angle d'incidence constant et un autre faisceau de courbe d'angle de dérapage constant en fonction de l'angle d'incidence locale mesurée par deux sondes distinctes ; - la figure 2 représente un autre faisceau de courbe d'angle d'incidence constant et d'angle de dérapage constant en fonction de l'angle d'incidence locale mesuré par une sonde et du coefficient de pression de cette même sonde ; - la figure 3 représente dans un tableau, différentes valeurs de la pression statique infini amont déterminées à partir de trois sondes. Pour tout aéronef, il est possible de déterminer son champ aérodynamique, c'est-à-dire qu'en tout point de la peau de l'aéronef, on détermine l'angle d'incidence locale a) oc du flux d'air en fonction de l'angle d'inddence a et à l'angle de dérapage ss de l'aéronef. On rappelle que l'angle d'incidence a est l'angle que fait le flux d'air entourant l'aéronef par rapport à un plan horizontal de l'aéronef et que l'angle de dérapage ss est l'angle que fait ce même flux d'air par rapport à un plan vertical de l'aéronef. Le plan vertical est, en général, un plan de symétrie de l'aéronef. Le champ aérodynamique peut, par exemple, être déterminé au moyen de la méthode de calcul élaborée par J. HESS et A. SMITH. Cette méthode a été publiée en 1967 sous le nom de # Calculation of potential flow about arbitrary bodies (calcul d'un écoulement potentiel autour d'un corps quelconque) dans le volume 8 de la collection Progress in aeronautical sciences publiée aux Editions Pergamon Press . En deux points distincts i et j situés sur la peau de l'aéronef, on effectue au moyen de deux sondes, chacune située en un des deux points i et j, une mesure de l'incidence locale. Les mesures réalisées aux points i et j seront désignées respectivement a) oc i et a) oc j. Par commodité, on donnera, pour la suite de la description, la référence i pour la sonde située au point i, et j pour la sonde située au point j. Chaque mesure cncc t et 0) oc j varie en fonction de l'incidence a et du dérapage ss. Ces fonctions peuvent s'écrire : Les fonctions fi et fj sont données par le champ aérodynamique de l'aéronef. Ces deux équations forment un système à deux inconnues qu'il est possible de résoudre pour déterminer les valeurs de l'incidence a. et du dérapage ss. Ce procédé permet de positionner les deux sondes i et j sensiblement n'importe où sur la peau de l'aéronef. On prendra néanmoins soin d'éviter quelques couples de points particuliers qui ne permettraient pas de résoudre le système d'équations. Un couple de points i et j, où les deux fonctions fi et f j seraient sensiblement égales, est par exemple à éviter. A titre d'illustration, ce procédé permet d'utiliser deux sondes situées du même côté de l'aéronef. La figure 1 illustre à titre d'exemple une méthode de résolution graphique du système d'équation à deux inconnues. La figure 1 représente un repère orthogonal où sur l'axe des abscisses est portée la valeur de l'incidence locale aï et où, sur l'axe des ordonnées, est portée la valeur de l'incidence locale abc l. Dans ce repère un premier faisceau de courbes sensiblement parallèles représente des points où l'incidence ex est constante. Sur la courbe 10, l'incidence ex a une valeur constante de-5". Sur la courbe 11, l'incidence a a une valeur constante de 00. Sur la courbe 12, l'incidence a a une valeur constante de +5". Sur la courbe 13, l'incidence a a une valeur constante de + 10 . Sur la courbe 14, l'incidence ex a une valeur constante de + 150. Sur la courbe 15, l'incidence ex a une valeur constante de + 20". Un second faisceau de courbes également sensiblement parallèles représente des points où le dérapage ss est constant. Sur la courbe 20, le dérapage ss a une valeur constante de-100. Sur la courbe 21, le dérapage ss a une valeur constante de-50. Sur la courbe 22, le dérapage ss a une valeur constante de 0 . Sur la courbe 23, le dérapage ss a une valeur constante de + 5". Sur la courbe 24, le dérapage ss a une valeur constante de + 100. Les deux faisceaux de courbes étant sécants, il est possible, à partir de la valeur de l'incidence locale &alpha;loc i portée en abscisse et à partir de la valeur de l'incidence locale c oc j portée en ordonnée, de déterminer la valeur de l'incidence ex et celle du dérapage ss de l'aéronef. On pourra déterminer les valeurs a et p par interpolation entre deux courbes voisines. Les courbes 10 à 15 et 20 à 24 des deux faisceaux donnent des valeurs de ex et ss séparées de 5". Cet écart de 5 n'est bien entendu donné qu'à titre d'exemple et il est possible d'augmenter la précision de détermination de ex et ss en ajoutant autant de courbes intermédiaires que nécessaire. Il est par ailleurs possible d'utiliser des moyens informatiques pour résoudre le système d'équations par exemple en mémorisant les différentes courbes en fonction des mesures possibles de l'incidence locale &alpha;loci et &alpha;locj. Avantageusement, chaque sonde i et j comporte en outre des moyens de mesure de la pression statique locale respectivement Ps ; oc i et Psloc j. Ceci permet de déterminer la pression statique infini amont Ps de l'écoulement d'air entourant l'aéronef en fonction de l'incidence locale o4 oc. et 0) oc j, de la pression statique locale Ploc 1 et Psloc j et du champ aérodynamique de l'aéronef. Pour déterminer la pression statique infini amont Ps, on peut déterminer un coefficient de pression Kpl ou Kpj d'une des deux sondes en fonction de l'incidence locale atoc i et mot, j et du champ aérodynamique de l'aéronef. La pression statique infini amont Ps se déduit du coefficient de pression Kpi ou Kpj, de la pression statique locale Psim 1 ou Psloc j, selon le coefficient Kp choisi, et d'une mesure de la pression totale Pt de l'écoulement. Pour une sonde donnée, par exemple la sonde i, le coefficient de pression Kpi s'exprime de la façon suivante : Kpi = (Ps)-Ps)/ (Pt-Ps) Avantageusement, une des sondes ou bien les deux, comporte des moyens de mesure de la pression totale Pt. Ces moyens comprennent par exemple un tube ouvert sensiblement face à l'écoulement et au fond duquel on mesure la pression. Ces moyens sont connus sous le nom de tube de Pitot. L'expérience a montré que la mesure de la pression totale Pt est peu sensible à l'emplacement de la sonde sur la peau de l'aéronef portant les moyens de mesure de la pression totale Pt. Plus précisément, pour une sonde donnée, par exemple celle située au point i, le coefficient de pression Kepi, se détermine en fonction de l'incidence locale a eut d'un des angles d'orientation ex. ou p de l'aéronef par rapport au flux d'air l'entourant. Kpl = f. (a oci, a) ou Kp, =fp (a) oc), P) Les fonctions fa et fp sont données par le champ aérodynamique de l'aéronef et il est donc aisé de déterminer le coefficient de pression Kip. Comme précédemment, il est possible de déterminer graphiquement le coefficient de pression. La figure 2 représente un repère orthogonal où, sur l'axe des abscisses, est portée la valeur de l'incidence locale a toc) et où, sur l'axe des ordonnées, est portée la valeur du coefficient de pression Kpi. Dans ce repère, comme pour la figure 1, deux faisceaux de courbes représentent pour l'un des courbes d'égale incidence a, et pour l'autre, des courbes d'égal dérapage ss. Pour plus de commodité, les courbes représentées figure 2 portent les mêmes repères que celles représentées figure 1 pour les mêmes valeurs d'incidence a ou de dérapage ss. Une fois le coefficient Kip, déterminé, il suffit d'utiliser la formule : Kpi = (pis, i-Ps) 1 (Pt-Ps) pour déterminer la pression statique infini amont Ps. Le procédé de détermination des paramètres aérodynamiques décrit plus haut met en relation les valeurs d'incidence locale et pression statique locale mesurées par deux sondes distinctes. En utilisant au moins trois sondes et en mettant les valeurs mesurées par les sondes, en relation deux à deux, on peut localiser avec précision une éventuelle panne soit sur une mesure d'incidence locale, soit sur une mesure de pression, statique locale ou totale. De façon générale, le procédé consiste à : # déterminer pour l'ensemble des groupes de deux sondes : - l'incidence et le dérapage en fonction des incidences locales et du champ aérodynamique de l'aéronef, - différentes valeurs du coefficient de pression de chaque sonde en fonction de l'incidence locale de chaque sonde et du champ aérodynamique de l'aéronef, - la pression statique infini amont en fonction du coefficient de pression et de la pression statique locale d'une même sonde et en fonction d'une mesure de la pression totale, * comparer entre elles les valeurs de pression statique infini amont, les valeurs d'incidence et/ou les valeurs de dérapage. Le procédé de détection de panne sera mieux compris à partir d'un exemple comportant trois sondes i, j et k, situées en trois points distincts. Chacune de ces sondes mesure l'incidence locale, respectivement a oc It a) oc j et a oc k, la pression statique locale PS) oc i, PS) oc j et PS) oc k, ainsi que la pression totale Pt j, ptj et Ptk. La mise en relation des sondes i et j permet de déterminer un angle d'incidence &alpha;ij et un angle de dérapage p,. La mise en relation des sondes j et k permet de déterminer un angle d'incidence ajk et un angle de dérapage pjk. De même, la mise en relation des sondes i et k permet de déterminer un angle d'incidence aik et un angle de dérapage ssik. Chaque valeur calculée d'angle d'incidence ail, a) k et ajk permet de déterminer trois valeurs de coefficients de pression Kp pour chacune des trois sondes, soit neuf valeurs de coefficient de pression pour l'ensemble des trois sondes. Ces neuf valeurs de Kp permettent de calculer neuf autres valeurs de pression statique infini amont. On détermine de la même façon neuf autres valeurs de coefficient de pression et neuf autres valeurs de pression statique infini amont à partir des valeurs d'angle de dérapage ssij, sslk et ojk. Le coefficient de pression de la sonde i, déterminé à partir de la valeur d'angle d'incidence alj, sera noté Kp) ojj. Les autres valeurs de coefficients de pression et de pression statique infini amont seront notées de façon similaire en modifiant les indices. Le tableau figure 3 représente les 18 valeurs déterminées pour la pression statique infini amont. Dans ce tableau, trois doubles colonnes représentent chaque sonde pour laquelle on a déterminé une valeur du coefficient de pression. La partie gauche de chaque double colonne comporte des valeurs de pression statique infini amont déterminées à partir d'une valeur d'angle d'incidence a. La partie droite de chaque double colonne comporte des valeurs de pression statique infini amont déterminées à partir d'une valeur d'angle de dérapage ss. Le tableau comporte trois lignes ayant chacune des valeurs de pression statique infini amont déterminées à partir de la mise en relation de deux sondes : mise en relation i-j, i-k et j-k. A l'issue de la détermination des différentes valeurs de la pression statique infini amont, on compare ces valeurs entre elles. On compare également entre elles les valeurs d'incidence et/ou les valeurs de dérapage, ainsi que les valeurs de pression totale. Ces comparaisons permettent de localiser avec précision une éventuelle panne d'une sonde. Pour mieux comprendre comment ces comparaisons vont nous renseigner sur une éventuelle panne, prenons l'exemple d'une panne dans la mesure de l'incidence locale de la sonde i, les mesures de pression statique locale et de pression totale étant correctes. La mise en relation de la sonde i avec les deux autres sondes j et k donne des valeurs d'incidence et de dérapage fausses. On a donc as et alk, respectivement py et Pik, faux mais on a o. jk, respectivement ssJk, correct. L'expérience a montré que dans ce cas : aij, a, k et ajk, et respectivement pij, Oik et pjk, sont distincts. Plus avant dans les déterminations, parmi les valeurs de pression statique infini amont, seules les valeurs de Psl&alpha;jk, Psjssjk, Psk&alpha;jk et Pskpjk sont correctes et donc sensiblement égales. Les 14 autres valeurs de pression statique infini amont sont fausses et l'expérience a montré que les valeurs fausses sont différentes. La comparaison permet en conséquence de déterminer le lieu de la panne. En effet, seule la mise en relation des sondes j et k et la détermination du coefficient de pression de ces deux sondes donnent des valeurs de pression statique infini amont sensiblement égales, ce qui permet d'identifier une panne sur la sonde i. Considérons maintenant une panne dans l'un des moyens de mesure de la pression totale Pt. Cette panne est décelable par simple comparaison des valeurs Pti, Ptj et Ptk de pression totale mesurées par chaque sonde i, j et k. La sonde en panne au niveau de sa mesure de pression totale Pt est celle qui donne une mesure différente des autres sondes. Enfin, considérons le cas d'une panne dans la mesure de la pression statique locale, par exemple de la sonde i. Les mesures d'incidences locales étant supposées correctes, la détermination de t'incidence a et du dérapage ss donne 3 couples de valeurs ait, psi ; Ojk, sslk ; &alpha;jk, ssjk sensiblement égaux. La localisation de la sonde en panne peut donc se faire en comparant les 18 valeurs, voir figure 3, de la pression statique infini amont obtenues. 6 des 18 valeurs calculées à partir de la pression statique locale fausse seront distinctes des 12 autres qui sont sensiblement égales. La sonde en panne est celle qui a mesuré la pression statique locale menant aux valeurs fausses de pression statique infini amont. En résumé, la comparaison entre elles des valeurs d'incidence a ou des valeurs de dérapage p permet de connaître l'existence d'une panne sur une mesure d'incidence locale. En effet, des mesures correctes d'incidence locale entraîneraient des valeurs sensiblement identiques pour Oq, aik et auk et de même pour pij, Pik et pjk. La comparaison entre elles des valeurs de pression statique infini amont permet de localiser les moyens de mesure d'incidence locale défectueux. Plus précisément, une panne est identifiée sur un des moyens de mesure d'incidence locale &alpha;loc i, 3035loc j, &alpha;loc k lorsque les valeurs dtincidence aij, ack, ask ou Ies valeurs de dérapage Ou, pik, pjk ne sont pas sensiblement égales. La comparaison entre elles des valeurs de pression statique infini amont (de Psi&alpha;ij à Pskssjk) permet de localiser la sonde défectueuse. La comparaison entre elles des mesures de pression totale permet de déterminer l'existence d'une panne dans une mesure de pression totale et de la localiser. Plus précisément, une panne est identifiée sur les moyens de mesure de la pression totale Pt, P4 ou Ptk d'une sonde lorsque les valeurs mesurées de pression totale ne sont pas sensiblement égales. Les moyens défectueux de mesure de la pression totale sont localisés par une valeur de pression totale Put, Ptj ou Ptk sensiblement différente des autres. Si les valeurs de l'incidence, du dérapage et de la pression totale sont sensiblement égales, la comparaison des valeurs de pression statique permet de déterminer et de localiser une éventuelle panne parmi les moyens de mesure de pression statique locale. En l'occurrence, si la prise de pression statique locale de la sonde i est en panne, les six valeurs de double colonne, correspondant à la sonde i, représentée figure 3, seront différentes et les douze autres valeurs, correspondant aux sondes j et k, seront sensiblement égales. Plus précisément, une panne est identifiée sur les moyens de mesure de la pression statique locale PS) i, PSioc J, PSioc k lorsque les valeurs d'incidence &alpha;ij, &alpha;ik, &alpha;jk sont sensiblement égales, les valeurs de dérapage ssij, sslkl ssjk sont sensiblement égales, les valeurs de la pression totale PT sont sensiblement égales, et lorsque les valeurs de la pression statique infini amont (de Ps, nij à Pskssjk) ne sont pas sensiblement égales. Les moyens défectueux de mesure de la pression statique locale Sloc i, Psloc j, Psloc k sont localisés par comparaison des valeurs de pression statique infini amont (de PS) o Enfin, une panne est localisée sur les moyens de mesure de pression statique locale Psjoc) Pstocj, Pstock ou sur des moyens de mesure de la pression totale PT d'une sonde lorsque les valeurs de pression statique infini amont issues de cette sonde ne sont pas sensiblement égales alors que les valeurs d'incidence et de dérapage sont sensiblement égales. La comparaison entre les mesures de pression totale permet de localiser la panne sur un des moyens de mesure de la pression totale si ces mesures sont différentes. Dans le cas contraire, la panne est localisée sur un des moyens de mesure de la pression statique locale. On note qu'il n'est pas nécessaire de déterminer à la fois les valeurs d'incidence a et les valeurs de dérapage p. A partir de trois sondes, i, j et k, la détermination de l'un de ces deux paramètres a ou p suffit pour connaître l'existence d'une panne sur une mesure d'incidence locale. De plus, à partir de l'un seulement de ces deux paramètres, on peut déterminer 9 valeurs de pression statique infini amont et il suffit que deux d'entre eux, issus d'une même mise en relation de deux sondes, soient sensiblement égaux pour localiser une sonde défectueuse et pour connaître la valeur de pression statique infini amont à retenir. Néanmoins, le fait de déterminer à la fois les trois valeurs d'incidence a, j, aik et ajk ainsi que les trois valeurs de dérapage Pu, pik et pjk permet d'améliorer la sécurité dans la détection de panne. Par ailleurs, à partir de trois sondes, il est possible de mettre en évidence un défaut sur une des trois sondes. De même, avec quatre sondes, toujours en mettant en relation deux sondes entre elles deux à deux, il est possible de localiser des sondes distinctes en panne tout en effectuant des mesures correctes des différents paramètres aérodynamiques à l'aide des deux sondes restantes. De façon générale, le procédé de détection de panne peut être mis en oeuvre quel que soit le nombre N de sondes, au moins égal à trois, et permet de localiser N-2 sondes défectueuses tout en effectuant des mesures correctes de l'incidence a, du dérapage p, de la pression totale Pt et de la pression statique infini amont Ps. REVENDICATIONS 1. Procédé de détermination de paramètres aérodynamiques d'un écoulement d'air entourant un aéronef, caractérisé en ce qu'à partir d'au moins deux sondes situées sur la peau de l'aéronef, chaque sonde comportant des moyens de mesure de t'incidence locale (a) oc l, a) oc j), le procédé consiste à déterminer l'incidence (a) et fou le dérapage (ss) de l'aéronef, en fonction de l'incidence locale de chaque sonde et du champ aérodynamique de l'aéronef. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque sonde comporte en outre des moyens de mesure de la pression statique locale (Psloci, Pslocj) et en ce que le procédé consiste à déterminer la pression statique infini amont (Ps) de l'écoulement d'air entourant l'aéronef en fonction de l'incidence locale (a) oc i, cnoc j), de la pression totale (Pt), de la pression statique locale (Psjoc), Ps) ocj) et du champ aérodynamique de l'aéronef. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il consiste à : - déterminer l'incidence (a) et le dérapage (ss) en fonction des incidences locales (atom azol) mesurées, et du champ aérodynamique de l'aéronef - déterminer le coefficient de pression (Kpj, Kpj) de chaque sonde en fonction de l'incidence locale (&alpha;loc i, &alpha;loc j) de chaque sonde et du champ aérodynamique de l'aéronef - déterminer la pression statique infini amont (Ps) en fonction du coefficient de pression (Kpi, Kpj) et de la pression statique locale (Pstoc), Psjoc j) d'une même sonde et en fonction de la pression totale (Pt). 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on détermine un faisceau de courbes (10 à 15) d'angle d'incidence (a) constante et un faisceau de courbes (20 à 24) d'angle de dérapage (ss) constant en fonction des incidences locales (&alpha;loc i, &alpha;loc j) à partir du champ aérodynamique. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce qu'on détermine un faisceau de courbes (10 à 15) d'angle d'incidence (a) constante et un faisceau de courbes (20 à 24) d'angle de dérapage (ss) constant en fonction de l'incidence locale (a) oc), once j) d'une sonde (i, j) et du coefficient de pression (Kpl, Kpj) de cette même sonde à partir du champ aérodynamique. 6. Procédé de détection de panne d'une sonde utilisée pour déterminer des paramètres aérodynamiques, d'un écoulement d'air entourant un aéronef, caractérisé en ce qu'à partir d'au moins trois sondes situées sur la peau de l'aéronef, chaque sonde comportant des moyens de mesure de l'incidence locale (otoc), ooc J, a ; oc k) et des moyens de mesure de la pression statique locale (Psloc i, Psloc j, Psloc k), le procédé consiste à : # déterminer pour l'ensemble des groupes de deux sondes : - l'icidence (&alpha;ij, &alpha;ik, &alpha;jk) en fonction des incidences locales (a) oc i, atoc J, aloc k) et du champ aérodynamique de l'aéronef, - différentes valeurs du coefficient de pression (de Kpi&alpha;ij à Kpkojk) de chaque sonde (i, j, k) en fonction de l'incidence locale (&alpha;loc i, &alpha;loc j, &alpha;loc k) de chaque sonde et du champ aérodynamique de l'aéronef, - la pression statique infini amont (de Psik&alpha;ij à Pskojk) en fonction du coefficient de pression (de Kpi&alpha;ij à Kpk&alpha;jk) et de la pression statique locale (Psi. i, Ps toc j, Ps loc k) d'une même sonde (i, j, k) et en fonction d'une mesure de la pression totale (Pt), * comparer entre elles les valeurs de pression statique infini amont ainsi que les valeurs d'incidence (&alpha;ij, &alpha;ik, &alpha;jk). 7. Procédé de détection de panne d'une sonde utilisée pour déterminer des paramètres aérodynamiques, d'un écoulement d'air entourant un aéronef, caractérisé en ce qu'à partir d'au moins trois sondes situées sur la peau de l'aéronef, chaque sonde comportant des moyens de mesure de l'incidence locale (&alpha;loc i, &alpha;loc j, &alpha;loc k) et des moyens de mesure de la pression statique locale (PSjo i, PSIto j, PSIo k), le procédé consiste à : w déterminer pour l'ensemble des groupes de deux sondes : - le dérapage (Pii, Pik, Pik) en fonction des incidences locales (o) oci, Otoc J, Otloc k) et du champ aérodynamique de l'aéronef, - différentes valeurs du coefficient de pression (de Kpissij à Kpkp) k) de chaque sonde (i, j, k) en fonction de l'incidence locale (&alpha;loc i, &alpha;loc j, &alpha;loc k) de chaque sonde et du champ aérodynamique de l'aéronef, - la pression statique infini amont (de Psipij à Pskpjk) en fonction du coefficient de pression (de Kpissij àKpkssjk) et de la pression statique oca) e (PS) oc i, Ps lac j, Ps toc k) d'une même sonde (i, j, k) et en fonction d'une mesure de la pression totale (Pt), comparer entre elles les valeurs de pression statique infini amont ainsi que les valeurs de dérapage (ssij, ssik, ssjk). 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce qu'une panne est détectée sur des moyens de mesure d'incidence locale (o) oc i, ojoc J, o) oc k) lorsque les valeurs d'incidence (o. o) k. Ojk) ou les valeurs de dérapage (pis, p) k, Pjk) ne sont pas sensiblement égales. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'au moins une sonde comporte des moyens de mesure de la pression totale (Pti, Ptj, Ptk). 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'une panne est identifiée sur un des moyens de mesure d'incidence locale (os, aaocs, aiOz k) lorsque les valeurs d'incidence (ais, 0) k, ajk) ou des valeurs de dérapage (ssij, ssik, ssjk) ne sont pas sensiblement égales, et en ce que la comparaison entre elles des valeurs de pression statique infini amont (de Psi&alpha;ij à PSkjk ; de Psj à Psk) permet de localiser la sonde défectueuse. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8 et selon la revendication 9 en tant que revendication dépendante d'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'une panne est identifiée sur les moyens de mesure de la pression totale (Pti, Ptj, Ptk) d'une sonde lorsque les valeurs mesurées de pression totale ne sont pas sensiblement égales, en ce que les moyens défectueux de mesure de la pression totale (PT) sont localisés par une valeur de pression totale (Ptl. Ptl. Ptk) sensiblement différente des autres. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8 et selon la revendication 9 en tant que revendication dépendante d'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'une panne est identifiée sur les moyens de mesure de la pression statique locale (Psjoc i, Pstoc j, PS) oc k) lorsque les valeurs d'incidence (&alpha;ij, a, k, aJk) sont sensiblement égales, les valeurs de dérapage (pjj, folk, ssjk) sont sensiblement égales, les valeurs de la pression totale (Pti, Ph, Ptk) sont sensiblement égales, et lorsque les valeurs de la pression statique infini amont (de Psij à PSkojk ; de Ps, pij à PSkpjk) ne sont pas sensiblement égales, en ce que les moyens défectueux de mesure de la pression statique locale (Psi. l, Psioc j, Ps) oc k) sont localisés par comparaison des valeurs de pression statique infini amont (de PSiaiJ à Pskojk ; de PS) p) j à Pskpjk).