Brevet FR2821605A1 — publié le 20020906

précédentes. 1 2821605 La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour accélérer la destruction d'au moins deux vortex dans le sillage d'un mo bile. Bien que non exclusivement, la présente invention est mise en _uvre plus particulièrement sur un avion, notamment un avion de trans port. Dans ce cas, les deux vortex (ou plus), auxquels on applique la présente invention, sont généralement engendrés lorsque l'avion se trouve en phase de décollage ou d' atterrissage et qu' au moins un volet, en parti culier un volet hypersustentateur, est déployé sur chaque aile de l'avion. Ces deux vortex sont contrarotatifs et sont créés respectivement dans le sillage desdites ailes de l'avion, chacun desdits vortex étant formé à l'ar rière de l ' aile correspondante par la fusion d' au moins deux tourbillons co rotatifs, dont l'un est créé par l'extrémité de l'aile et l'autre par le volet déployé. Ces tourbillons co-rotatifs sont dus aux gradients de pression existant aux extrémités desdites surfaces portantes (extrémité d'aile, vo let) entre l'intrados et l'extrados de ces surfaces portantes. Le gradient de pression contraint le fluide à effectuer un contournement de l'extrémité de la surface portante correspondante, ce qui crée un mouvement de rotation du fluide engendrant le tourbillon. En vol de croisière, il existe aussi des vortex contrarotatifs qui sont engendrés par les seules extrémités des ailes, mais un dispositif visant à accélérer leur destruction risquerait d'en gendrer une trance trop importante. Pour éviter toute confusion, on appellera dans le cadre de la pré sente invention: 2 2821605 - "tourbillons", les phénomènes tourbillonnaires qui existent avant la fu sion et qui vont fusionner ensemble; et - "vortex", les phénomènes tourbillonnaires obtenus par la fusion d'au moins deux de ces tourbillons. Les deux vortex contrarotatifs qui sont créés dans le sillage de l'avion peuvent être très énergétiques et produire un champ de vitesse très déstabilisateur pour un avion suiveur (ce champ de vitesse est com munément appelé "turbulence de sillage") et, en particulier, un fort mo ment de roulis ainsi qu'un fort mouvement descendant de l'air. De plus, ils ont une durce de vie importante (plusieurs minutes), de sorte qu'ils impo sent de grandes distances de séparation entre avions au voisinage des aéroports. Une grille de séparation fixe, basée sur la masse des avions, est actuellement utilisée pour établir les distances de séparation entre deux avions au décollage et à l'atterrissage. Le trafic aérien étant en augmenta tion constante, la fréquence des décollages et des atterrissages se trouve ainsi limitée dans de nombreux aéroports, par de trop grandes distances de séparation. La présente invention a notamment pour objet d'accélérer la des zo truction de cette paire de vortex contrarotatifs créés dans Ie sillage d'un avion, en phases de décoliage et d'atterrissage. On conna^'t différents types de dispositifs destinés à agir sur divers - tourbillons de sillage d'avions. En particulier, par le document US-5 492 289, on conna^'t une mé thode pour accélérer la destruction d'un tourbillon qui est créé dans le sil lage d'un avion, par l'extrémité d'une aile ou d'un volet porté par une aile. Ce dacument connu propose de modifier le bord de fuite de l'aile ou du volet de manière à modifier la distribution de la portance le long de l'aile correspond ante. Une telle modification de la portance provoque une aug mentation plus rapide du diamètre du tourbillon (d'extrémité d'aile ou de volet) et accélère ainsi sa destruction. Toutefois, on peut s'interroger sur l'efficacité de cette méthode et notamment sur l'accélération effective de la destruction. De plus, cette solutionconnue prévoit une modification géométrique de l'aile, ce qui pose des problèmes de réalisation pratique. En outre, par le document US-6 042 059, on conna^'t un système et une méthode pour détruire plus rapidement des tourbillons de sillage d'un avion. Cette méthode connue prévoit d'utiliser de petites surfaces aérodynamiques pour engendrer un tourbillon parasite destiné à initier le o processus de destruction des tourbillons de sillage. Ces petites surfaces aérodynamiques sont profilées et sont agencces sur les surfaces portantes de l'avion. Elles présentent toutefois l'inconvénient d'augmenter la tranée. Par ailleurs, par le document WO-99/00297, on conna^'t un sys tème actif pour détruire des tourbillons de sillage d'un avion. Ce système connu est basé sur l'excitation active des instabilités multiples de tourbil lons par les surfaces mobiles de la voilure de l'avion, sans pour autant changer la structure interne de ces tourbillons, ni exciter une instabilité interne des c_urs de ces tourbillons. Ce système actif connu est très complexe, puisqu' il implique l' utilisation d ' un calculateur et de commandes synchronisées permettant le déplacement contrôlé des ailerons et des spoilers pendant le vol. De ce fait, des répercussions sur la manoeuvrabi lité de l'avion, le contrôle de sa portance, les sollicitations de sa structure et le confort des passagers, sont susceptibles d'appara^tre. De plus, I'effi cacité de ce système connu n'a pas été démontrée. La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients précités. Elle concerne un procédé pour accélérer la destruction d'au moins deux vortex contrarotatifs qui sont engendrés dans le sillage d'un mobile, en particulier dans le sillage d'un avion lorsque des volets sont dé ployés sur ledit avion, c'est-à-dire en phases de décollage et d'atterris sage. A cet effet, ledit procédé pour accélérer la destruction d'une paire de vortex contrarotatifs qui sont créés respectivement dans le sillage des ailes d'un mobile muni d'au moins deux ailes, dont chaque aile est pour vue d'au moins deux surfaces portantes, et qui sont séparés l'un de l'au tre d'une distance inter-vortex, chacun desdits vortex contrarotatifs étant formé à l'arrière de l'aile correspondante par la fusion d'au moins deux tourbillons co-rotatifs qui sont créés par la disposition desdites surfaces 0 portantes de l'aile, chacun desdits tourbillons co-rotatifs présentant une pluralité de modes d' instabilité du c_ur, est remarquable en ce que l 'on engendre, au niveau de chacune desdites ailes, au voisinage de la zone de création d'au moins l'un desdits tourbillons corotatifs de l'aile, une per turbation périodique de l'écoulement, et en ce que chacune desdites per turbations périodiques présente une longueur d'onde qui est apte à exciter au moins l'un desdits modes d'instabilité du tourbillon correspondant de manière à augmenter le c_ur du vortex contrarotatif qui est créé à partir de la fusion instable de ce tourbillon avec l'autre tourbillon de sorte que le diamètre dudit c_ur devienne supérieur à une proportion prédéterminée de ladite distance inter-vortex. Ainsi, grâce aux perturbations périodiques engendrées conformé ment à la présente invention, les rapports entre d'une part les diamètres des c_urs des deux vortex et d'autre part la distance inter-vortex devien nent supérieurs à une valeur critique prédétermince, à partir de laquelle on aboutit à une forte interaction des deux vortex et à leur destruction rapide. En effet, comme précisé ci-dessous, lorsque cette valeur critique est atteinte, on assiste à un échange de fluide entre les deux vortex contra rotatifs avec la création de tourbillons secondaires de tailles réduites, qui sont perpendiculaires aux axes desdits vortex. Cet échange de fluide entrane une diminution importante et rapide de la circulation dans chaque vortex et ainsi une désintégration ou destruction de ladite paire de vortex contrarotatifs. Par conséquent, le procédé conforme à la présente invention per met de réduire la durce de vie desdits vortex contrarotatifs et ainsi de re médier aux inconvénients précités. Bien que non exclusivement, la présente invention s'applique plus particulièrement à un avion. Dans ce cas, les deux surfaces portantes d'une aile, qui engendrent respectivement lesdits tourbillons co-rotatifs, sont en général, d'une part la surface d'extrémité de l'aile et, d'autre part, un volet déployé. Toutefois, la présente invention peut également s'appli quer à d'autres mobiles et en particulier à un sous-marin, pour lequel des vortex sont créés dans le sillage de ses ailerons. De façon avantageuse, on détermine led it mode d ' instabilité du c_ur à exciter, à partir de la taille des c_urs des tourbillons et des rap ports entre les tailles des c_urs et la distance entre les tourbillons. De préférence, on détermine ledit mode d'instabilité de manière empirique. Généralement, la longueur d'onde du mode d'instabilité est sensiblement égale au diamètre moyen du c_ur du tourbillon correspondant. Par ailleurs, de façon avantageuse, la longueur d'onde d'une per turbation à engendrer: - est de l'ordre d'un diviseur de la longueur d'onde la plus instable du mode d'instabilité qu'elle doit exciter, ce qui permet de réduire la taille des moyens utilisés pour engendrer ladite perturbation; et/ou - est située dans une bande d'instabilité de chacun des tourbillons co-ro tatifs de l'aile correspondante. La présente invention concerne également un dispositif pour accé lérer la destruction d'une paire de vortex tels que ceux décrits précédem ment. Selon l'invention, ledit dispositif est remarquable en ce qu'il com porte, sur chacune desdites ailes, au moins un moyen de perturbation qui est agencé au voisinage de la zone de création de l'un desdits tourbillons corotatifs de l'aile, et en ce que chacun desdits moyens de perturbation est susceptible d'engendrer une perturbation périodique de l'écoulement, qui présente une longueur d'onde apte à exciter au moins l'un desdits mo des d'instabilité du tourbillon correspondant de manière à augmenter le c_ur du vortex contrarotatif qui est créé à partir de la fusion de ce tour billon avec l'autre tourbillon co-rotatif de sorte que le diamètre dudit c_ur 0 devienne supérieur à une proportion prédéterminée de ladite distance inter vortex. De façon avantageuse, au moins l'un desdits moyens de perturba tion comporte: - dans un premier mode de réalisation, un élément non profilé, par exem ple un cylindre, dont le diamètre apparent transversalement à l'écoule ment dépend de la longueur d'onde de la perturbation périodique à engendrer; et - dans un second mode de réalisation, un moyen pour produire un jet de fluide émis transversalement audit écoulement. Si on émet ledit jet de fluide orthogonalement à l'écoulement, sa vitesse doit être au moins égale à celle du mobile et son diamètre du même ordre de grandeur que le diamètre apparent d'un élément non profilé, susceptIble d'être utilisé à sa place. Ainsi, le dispositif conforme à l'invention est de réalisation simple et peu coûteuse. De plus, il est passif et très roLuste. Par ailleurs, avantageusement, au moins l'un desdits moyens de perturbation est escamotable. A cet effet, ledit moyen de perturbation est. de préférence, rétractable à l'intérieur de l'aile ou de carénages montés sur l'aile (carénage de fin de mât par exemple) ou du volet. Ceci permet de 7 2821605 ne pas augmenter la tranée et ainsi de ne pas diminuer les performances du mobile, en particulier en l'absence de vortex contrarotatifs, notamment en vol de croisière dans le cas d'un avion. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment I'invention peut être réalisée. Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments semblables. La figure 1 montre partiellement et schématiquement un avion, au quel on applique un dispositif conforme à l'invention. Les figures 2 et 3 représentent respectivement deux modes de 0 réalisation différents d'un moyen de perturbation d'un dispositif conforme à l'invention. La figure 4 est un schéma synoptique montrant les étapes princi pales de l'accélération de la destruction des vortex, due à la mise en _u vre du procédé conforme à l'invention. Le dispositif 1 conforme à l'invention et représenté schématique ment sur la figure 1 est monté sur un avion 2, en particulier un avion de transport, dont on a uniquement représenté les deux ailes 3A et 3B et une partie du fuselage 4, pour accélérer la destruction d'au moins deux vortex contrarotatifs 5A et 5B qui sont crcés respectivement dans le sillage des dites ailes 3A et 3B et qui sont séparés l'un de l'autre d'une distance inter-vortex D (distance entre les centres des coeurs desdits vortex 5A et B). On sait que le vortex 5A est formé à l'arrière de l'aile 3A par la fu sion d' au moins deux tourbillons co-rotatifs 7A et 8A, dont l ' un 7A est créé par l'extrémité 9A de l'aile 3A et l'autre 8A par l'extrémité dudit vo let 6A déployé, chacun desdits tourbillons co- rotatifs 7A et 8A présentant une pluralité de modes d'instabilité du c_urj comme précisé ci-dessous. Lesdits tourbillons co-rotatifs 7A et 8A se maintiennent sur une distance L1, avant de fusionner sur une distance L2. De même, le vortex 5B est formé à l'arrière de l'aile 3B par la fusion d'au moins deux tourbillons co rotatifs 7B et 8B, dont l'un 7B est créé par l'extrémité 9B de i'aile 3B et l'autre 8B par l'extrémité du volet 6B déployé. Ces deux vortex contrarotatifs 5A et 5B, ou plus, qui sont créés dans le sillage de l'avion 2 peuvent être très énergétiques et produire un champ de vitesse très déstabilisateur pour un avion suiveur et, en particu lier, un fort moment de roulis ainsi qu'un fort mouvement descendant de l'air. De plus, ils ont une durée de vie importante (plusieurs minutes), de sorte qu'ils imposent de grandes distances de séparation entre avions au o voisinage des aéroports. Selon l'invention, pour accélérer la destruction desdits vortex 5A et 5B, on engendre, au niveau de chacune desdites ailes 3A et 3B, au voi sinage de la zone de création 10A, 10B d'au moins l'un 8A, 8B desdits tourbillons co-rotatifs 7A, 8A; 7B, 8B de l'aile 3A, 3B, une perturbation périodique de l'écoulement. Chacune desdites perturbations périodiques présente une longueur d'onde qui est apte à exciter au moins l'un, mais de préférence une pluralité, des modes d'instabilité du tourbillon 8A, 8B correspondant de manière à augmenter le c_ur du vortex contrarotatif A, 5B qui est créé à partir de la fusion instable de ce tourbillon 8A, 8B avec l'autre tourbillon 7A, 7B de sorte que le diamètre dA, dB dudit c_ur devienne supérieur à une proportion prédéterminée (au moins égale à 0,3, de préférence) de ladite distance inter-vortex D. On parle de fusion "insta ble" pour souligner que la fusion, en présence d'instabilités du c_ur, ne se déroule pas habituellement. Pour ce faire, le dispositif 1 conforme à l'invention comporte sur chacune desdites ailes 3A, 3B, au moins un moyen de perturbation 11 ou 12 précisé ci-dessous, qui est agencé au voisinage de ladite zone de création 10A, 10B de l'un desdits tourbillons co-rotatifs 8A, 8B de l'aile 3A, 3B, c'est-à-dire au voisinage de l'extrémité du volet 6A, 6B dans 9 2821605 I'exemple de la figure 1, et qui est susceptible d'engendrer ladite perturba tion périodique de l'écoulement. Le dispositif 1 conforme à l'invention engendre donc pour chaque vortex 5A, 5B, une perturbation qui présente une longueur d'onde précise et susceptible d'exciter le maximum de modes instables, en particulier de l'instabilité dite "elliptique", du tourbillon correspondant, par exemple du tourbillon 8A d'extrémité de volet 6A dans l'exemple de la figure 1 pour l'aile 3A. Cette perturbation fait osciller le c_ur dudit tourbillon 8A et le rend instable. Ce dernier 8A présente alors des perturbations de sa struc 0 ture interne. Au fur et à mesure que la fusion de ce tourbillon 8A avec le tour billon 7A (d'extrémité 9A d'aile 3A) s'effectue, ledit tourbillon 8A forte ment perturbé contamine le tourbillon 7A. L'instabilité du tourbillon 8A modifie le processus de fusion des deux tourbillons 7A et 8A. En consé 16 quence, le diamètre dA du vortex 5A résultant de la fusion instable de ces tourbillons 7A et 8A est plus grand et son niveau de turbulence interne est plus élevé qu'en absence d'instabilité. Bien entendu, ce phénomène est le même pour le vortex 5B résul tant de la fusion instable des deux tourbillons 7B et 8B formés sur l'autre aile 3B de l'avion 2. On se trouve donc en présence de deux vortex 5A et 5B contraro tatifs de grands diamètres dA et dB, fortement perturbés. Comme déjà indiqué cidessus, à condition que ces diamètres dA et dB soient suffisam ment grands [en d'autres termes, que les rapports dAJD et dB/D soient supérieurs à une valeur critique prédéfinie (par exemple 0,3) ou que dA et dB deviennent supérieurs à une proportion prédéterminée de la distance inter-vortex D], lesdites instabilités provoquent un échange de fluide entre les deux vortex 5A et 5B par la création de vortex secondaires non repré sentés à petite échelle qui sont perpendiculaires aux axes desdits vortex principaux 5A et 5B. Cette situation entrane une désintégration rapide de la paire de vortex contrarotatifs 5A et 5B et une diminution rapide de la circulation de chaque vortex 5A, 5B. En d'autres termes, les vortex 5A et B sont ainsi beaucoup plus rapidement détruits qu'en l'absence d'instabi lité. Sur la figure 4, on a représenté les principales étapes du processus décrit précédemment, conduisant à la destruction accélérée des vortex 5A et 5B de la figure l, grâce à l'action du dispositif 1 conforme à l'invention. Ce processus comprend les étapes suivantes (la lettre A illustrant un phé nomène ou une étape ayant lieu au niveau de l'aile 3A et la lettre B illus trant le même phénomène ayant lieu au niveau de l'aile 3B): - en E1A et E1B, sont indiquées les perturbations périodiques précitées engendrées par l'action du dispositif 1, qui correspondent chacune à une instabilité connue sous l'expression d"'instabilité de Bénard-von Karman"; - en E2A et E2B, des instabilités tridimensionnelles du c_ur, en parti culier des "instabilités elliptiques", existant dans les tourbillons 8A et 8B sont accrues par les perturbations périodiques engendrées confor mément à l'invention. On sait que ces instabilités tridimensionnelles se développent dans un tourbillon soumis à un étirement. Ceci arrive dans le cas de paires de tourbillons co-rotatifs (ou contrarotatifs), I'étirement sur chaque tour billon étant induit par la présence de l'autre tourbillon, ce qui rend ins table ledit tourbillon. L'instabilité qui s'ensuit produit des perturbations de la structure interne du tourbillon, avec une longueur d'onde axiale caractéristique de l'ordre du diamètre du c_ur du tourbillon. L'instabilité elliptique a été mise en évidence: À pour les tourbillons contrarotatifs, par Leweke T. et Williamson C. H. K. dans un article intitulé " Cooperative elliptic instability of a 1 1 2821605 vortex pair" et paru dans la publication "J. Fluid Mech", vol. 360, p. 119; et pour les tourbillons co-rotatifs, par Meunier P., Leweke T. et Abid M. dans un article intitulé "Three-dimensional instability of two merging vortices" et paru dans la publication "Advances in Turbulence Vl11", CIMNE, p. 15-18. L' instabilité elliptique modifie de façon importante l' évolution à long terme des paires de tourbillons, tant pour les tourbillons co-rotatifs que pour les tourbillons contrarotatifs. Le phénomène principal dans l'interaction des tourbillons co-rotatifs (7A et 8A d'une part, 7B et 8B d'autre part) est la fusion des deux tourbil ions en un seul vortex 5A, 5B, dès que les rayons des c_urs de ces tourbillons co-rotatifs, qui augmentent au cours du temps par diffusion visqueuse ou turbulente de la vorticité, dépassent une fraction critique de la distance entre les centres des c_urs de ces tourbillons; - ces fusions, entre 7A et 8A d'une part et entre 7B et 8B d'autre part, sont réalisées respectivement aux étapes E3A et E3B. En raison des instabilités (qui ont été amplifiées conformément à l'in vention) des tourbillons 8A et 8B, les vortex 5A et 5B qui sont créés par ces fusions instables présentent des diamètres dA et dB plus impor tants et des niveaux de turbulence interne plus élevés, qu'en l'absence d' amplification. Selon l'invention, ces diamètres dA et dB sont supérieurs à une propor tion déterminée (par exemple 0,3) de la distance inter-vortex D; et grâce à l'obtention de diamètres dA et dB vérifiant de telles tailles, le régime non linéaire de l'instabilité entre vortex contrarotatifs provoque (étape E4) un échange de fluide entre les deux vortex 5A et 5B par la création de vortex secondaires à petite échelle, qui sont perpendiculai res aux axes des tourbillons principaux. Cette situation entrane rapide 1 2 2821605 ment une désintégration de la paire initiale de vortex 5A et 5B par un mouvement turbulent du fluide à petite échelle et une diminution impor tante et rapide de la circulation de chaque vortex. Les vortex 5A et 5B sont donc détruits plus rapidement. Selon l'invention, les modes d'instabilité des tourbillons co-rotatifs 8A et 8B, que l'on veut exciter, sont déterminés à partir de la théorie d'instabilité connue, partiellement présentée ci-dessus, qui a été confirmée par des simulations et des expérimentations. On notera que les paramètres déterminant les modes d'instabilité sont essentiellement la taille (diamètre) des c_urs des tourbillons 7A, 7B, 8A, 8B avant fusion et le rapport tailie du c_ur / distance entre ces tourbilions. La variation du nombre de Reynolds (exprimant l'effet de la viscosité du fiuide) n'a pratiquement pas d'effet dans les situations appliquées à un avion. De plus, les longueurs d'onde les plus instables des modes d'ins tabilité peuvent être déterminées par la théorie de l'instabilité elliptique, à partir des paramètres ci-dessus. Cependant, ces prévisions donnent seu lement un ordre de grandeur pour la situation considérée. Les longueurs d'onde les plus instables sont de l'ordre du diamètre moyen du c_ur du tourbillon correspondant. Les valeurs précises dans la situation considérée doivent être trouvées empiriquement. Les perturbations à engendrer doi vent avoir des longueurs d'onde proches de celle du mode d'instabilité, ou bien proches d'un diviseur de celle-ci. De plus, selon l'invention, la longueur d'onde d'une perturbation à engendrer est situce dans une bande d'instabilité de chacun des tourbil lons co-rotatifs de l'aile correspondante. Comme indiqué précédemment, le dispositif 1 conforme à l'inven tion comporte au moins deux moyens de perturbation qui peuvent être réalisés chacun selon différents modes de réalisation 11, 12. Dans un premier mode de réalisation illustré sur la figure 2, ledit moyen de perturbation 11 comporte un élément non profilé 13, dont le diamètre "apparent" ou "effectif", transversalement à l'écoulement, dé pend de la longueur d'onde de la perturbation périodique à engendrer. De préférence, cet élément non profilé 13 est un cylindre, par exemple de section circulaire, comme représenté sur la figure 2. Toute fois, ce cylindre peut également présenter une section elliptique ou même quelconque. Il peut également s'agir d'une plaque plane à forte incidence, par exemple inclinée à 45 . La dimension transverse (ou largeur) "effective" de l'élément 13 détermine donc la longueur d'onde de la perturbation engendrée. Cette largeur "effective" dépend du degré de déviation des lignes de courant par l'élément 13. Elle n'est pas forcément identique à la dimension réelle de l'élément 13. Par exemple, une plaque plane, perpendiculaire à l'écoule ment, dévie les lignes de courant beaucoup plus qu'un cylindre de même diamètre. De plus, la relation entre dimension "effective" et longueur d'onde du sillage engendrée est connue pour un certain nombre d'élé ments de façon purement empirique: il n'existe pas de résultat théorique. La longueur d'onde est de l'ordre de plusieurs fois la largeur "effective" de I'élément. Donc, on peut avoir une idée approxImative de la dimension de l'élément 13 par avance, mais pour chaque forme envisagée, la relation doit à nouveau être trouvée empiriquement. Dans le cadre de la présente invention, ledit élément 13 peut donc correspondre à tout élément (non profilé) permettant d'engendrer la per turbation périodique précitée de l'écoulement. De plus, cet élément 13 est escamotable. A cet effet, il est de pré férence rétractable à l'intérieur de l'aile 3A, 3B ou du volet 6A, 6B ou des carénages existants à proximité desquels il est prévu, à l'aide de moyens de rétraction usuels non représentés. Ceci permet de ne pas augmenter la tranée et ainsi de ne pas diminuer les performances de l'avion 2, notam ment en vol de croisière. Dans un second mode de réalisation représenté schématiquement sur la figure 3, ledit moyen de perturbation 12 comporte un moyen 14 de type usuel, pour produire un jet de fluide 15, comme illustré par des flè ches 16. Ce jet de fluide 15 est émis transversalement à l'écoulement E de manière à engendrer la perturbation P conforme à l'invention, comme représenté partiellement. Si on émet ledit jet de fluide 15 orthogonalement à l'écoulement E, sa vitesse doit être au moins égale à celle de l'avion 2 et son diamètre du même ordre de grandeur que le diamètre apparent d'un élément 13 non profilé, susceptible d'être utilisé à sa place. De préférence, ledit moyen 14 est agencé à l'intérieur de la struc ture 17 existant à proximité de ladite zone de création 10A, 10B, par exemple à l'intérieur du volet 6A, 6B ou de l'aile 3A, 3B. Si cela n'est pas le cas, ledit moyen 14 peut également être escamotable. Comme indiqué précédemment, le moyen de perturbation 11, 12 doit être choisi de façon à produire une perturbation avec une longueur d'onde susceptible d'exciter le maximum de modes instables de l'instabi lité elliptique des tourbillons co-rotatifs. A titre d'illustration, un exemple de diamètre (transverse) apparent ou effectif (il peut s'agir du diamètre apparent de l'élément non profilé 13, comme du "diamètre apparent" du jet de fluide 15) est de l'ordre de 10 cm engendrant une perturbation ayant une longueur d'onde d'environ 50 cm. Un rayon représentatif du tourbillon d'extrémité d'aile ou de volet avant fusion peut être de l'ordre de 1 mètre (m), donnant une longueur d'onde maximale de l'instabilité elliptique de l'ordre de 3 m, à laquelle s'ajoute une multitude de longueurs d'ondes inférieures instables. La per turbation engendrée par le dispositif 1 est capable d'exciter les modes qui ont la même longueur d'onde, mais aussi toutes celles proches des multi ples. Dans l'exemple considéré, la perturbation crcée par le dispositif 1 exciterait les modes de longueurs dionde 50 cm, 1 m, etc..., jusqu'à 3 m (au-delà, les tourbillons sont stables), donc au total un maximum de six modes instables. On notera que le dispositif 1 conforme à l' invention comporte au moins un moyen de perturbation 11, 12 par vortex 5A, 5B. Bien entendu, il peut également en comporter deux (ou plus), I'un agissant alors sur le tourbillon d'extrémité d'aile et l'autre sur le tourbillon d'extrémité de volet. Lorsqu'il n'en comporte qu'un seul par vortex, de préférence mais non l o exclusivement, ce moyen de perturbation agit sur le tourbillon 8A, 8B d'extrémité de volet 6A, 6B, qui est plus énergétique en raison d'une dis tribution de portance différente et plus favorable à la génération de tour billon que le tourbillon 7A, 7B d'extrémité 9A, 9B d'aile 3A, 3B. Ledit dispositif 1 peut bien entendu être utilisé pour accélérer la destruction d'un nombre de vortex supérieur à deux, en prévoyant un - nombre approprié de moyens de perturbation 11, 12. On notera par ailleurs que ledit dispositif 1 conforme à l'invention est passif, simple, robuste et peu coûteux. La présente invention peut être appliquée à tout mobile compor tant des vortex dans le sillage de ses ailes (au sens large), et en particulier à un sous-marin afin de rendre sa détection, notamment par satellite, plus difficile. REVENDICATIONS 1. Procédé pour accélérer la destruction d'au moins deux vortex contrarotatifs (5A, 5B) qui sont créés respectivement dans le sillage des ailes (3A, 3B) d'un mobile (2) muni d'au moins deux ailes (3A, 3B), dont chaque aile (3A, 3B) est pourvue d'au moins deux surfaces portantes (3A, 6A; 3B, 6B), et qui sont séparés l'un de l'autre d'une distance inter-vor tex (D), chacun desdits vortex contrarotatifs (5A, 5B) étant formé à l'ar rière de i'aile correspondante (3A, 3B) par la fusion d'au moins deux tour billons co-rotatifs (7A, 8A; 7B, 8B) qui sont créés respectivement par la disposition desdites surfaces portantes (3A, 3B, 6A, 6B) de l'aile (3A, 3B), chacun desdits tourbillons co-rotatifs présentant une pluralité de mo des d'instabilité du c_ur, caractérisé en ce que l'on engendre, au niveau de chacune desdites ailes (3A, 3B), au voisinage de la zone de création (10A, 10B) d'au moins l'un desdits tourbillons co-rotatifs (8A, 8B) de l'aile, une perturbation périodi que de l'écoulement, et en ce que chacune desdites perturbations périodi ques présente une longueur d'onde qui est apte à exciter au moins l'un desdits modes d'instabilité du tourbillon correspondant (8A, 8B) de ma nière à augmenter le c_ur du vortex contrarotatif (5A, 5B) qui est créé à o partir de la fusion instable de ce tourbillon (8A, 8B) avec l'autre tourbillon (7A, 7B) de sorte que le diamètre (dA, dB) dudit c_ur devienne supérieur à une proportion prédéterminée de ladite distance inter-vortex (D). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on détermine ledit mode d'instabilité à exciter, à partir de la taille des c_urs des tourbillons (7A, 7 B. 8A, 8 B) et des rap ports entre les tailles des c_urs et la distance entre les tourbillons. 1 7 2821605 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la longueur d'onde du mode d'instabilité est sensi biement égale au diamètre moyen du c_ur du tourbilion correspondant (8A, 8B). 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la longueur d'onde d'une perturbation périodique à engendrer est de l'ordre d'un diviseur de la longueur d'onde la plus insta ble du mode d'instabilité, qu'elle doit exciter. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, 0 caractérisé en ce que la longueur d'onde d'une perturbation périodique à engendrer est situce dans une bande d'instabilité de chacun des tourbil lons co-rotatifs (7A, 8A; 7B, 8B) de l'aile correspondante (3A, 3B). 6. Dispositif pour un mobile (2) muni d'au moins deux ailes (3A, 3B), dont chaque aile (3A, 3B) est pourvue d'au moins deux surfaces por tantes (3A, 6A; 3B, 6B), pour accélérer la destruction d'une paire de vor tex contrarotatifs (5A, 5B) qui sont créés respectivement dans le sillage desdites ailes (6A, 6B) du mobile (2) et qui sont séparés l'un de l'autre d'une distance inter-vortex (D), chacun desdits vortex contrarotatifs (5A, B) étant formé à l'arrière de l'aile correspondante par la fusion d'au zo moins deux tourbillons co-rotatifs (7A, 8A; 7B, 8B) qui sont crcés respec tivement par la disposition desdites surfaces portantes (3A, 3B, 6A, 6B), chacun desd its tourbillons co-rotatifs présentant une pluralité de mod es d'instabilité, caractérisé en ce qu'il comporte, sur chacune desdites ailes (3A, 3B), au moins un moyen de perturbation (11, 12) qui est agencé au voisinage de la zone de création (10A, 10B) de l'un desdits tourbillons co-rotatifs de l'aile, et en ce que chacun desdits moyens de perturbation (11, 12) est susceptible d'engendrer une perturbation périodique de l'écoulement, qui présente une longueur d'onde apte à exciter au moins l'un desdits modes 1 8 2821605 d'instabilité du tourbillon correspondant (8A, 8B) de manière à augmenter le c_ur du vortex contrarotatif (5A, 5B) qui est créé à partir de la fusion instable de ce tourbillon (8A, 8B) avec l'autre tourbillon (7A, 7B) de sorte que le diamètre (dA, dB) dudit c_ur devienne supérieur à une proportion prédéterminée de ladite distance inter-vortex (D). 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'au moins l'un (11) desdits moyens de perturbation comporte un élément non profilé (13), dont le diamètre apparent transver- salement à l'écoulement dépend de la longueur d'onde de la perturbation périodique à engendrer. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 6 et 7, caractérisé en ce qu'au moins l'un (12) desdits moyens de perturbation comporte un moyen (14) pour produire un jet de fluide (15) émis transver- salement audit écoulement (E). 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'au moins l'un desdits moyens de perturbation (11,