Brevet FR2812029A1 — publié le 20020125

PROCEDE D'EPURATION DES GAZ D'ECHAPPEMENT L'invention concerne un procédé d'épuration des gaz d'échappement. Dans un moteur diesel classique, afin d'enlever les particules contenues dans les gaz d'échappement, un filtre à particules est disposé dans son passage d'écoulement des gaz d'échappement du moteur de façon à collecter les parti- cules dans les gaz d'échappement et les particules collec- tées par le filtre à particules sont brûlées et supprimées pour reconstituer le filtre à particules. Toutefois, les particules collectées sur le filtre à particules ne sont pas brûlées ou éliminées jusqu'à ce qu'il atteigne une tem- pérature au-dessus d'approximativement 600 C. A l'opposé de ceci, les gaz d'échappement provenant du moteur diesel sont habituellement à une température considérablement in- férieure à 600 C. Pour cette raison, il est difficile d'allumer et de brûler les particules collectées sur le filtre à particules à l'aide de la chaleur provenant des gaz d'échappement. Ainsi, par exemple, comme la publication du brevet japonais n HEI7-106290 le décrit, une technolo- gie pour allumer et brûler ces particules collectées à une température relativement basse a été publiquement connue. De même, comme le décrit la demande de brevet japonais en attente d'inspection publique nO HEI6-272541, une tech- nologie o un agent d'absorption/décharge du NOx qui ab- sorbe le NOx lorsque les gaz d'échappement sont pauvres et libère les particules collectées lorsque la concentration d'oxygène chute, est déposée pour épurer à la fois le NOx et les particules. L'agent d'absorption/décharge du NOx peut être empoisonné par un composé de soufre contenu dans les gaz d'échappement de sorte que la capacité d'absorption/décharge ou sa capa- cité d'oxydation peut chuter. Ainsi, afin de maintenir la capacité de l'agent d'absorption/décharge du NOx de l'agent d'absorption/décharge du NOx élevée, il est nécessaire d'enlever l'empoisonnement par le composé du soufre de l'agent d'absorption/décharge du NOx. Du fait que l'empoi- sonnement par le composé du soufre de l'agent d'absorp- tion/décharge du NOx est séparé de celui-ci lorsque la tem- pérature du filtre à particules s'élève à une température relativement élevée et que la concentration d'oxygène am- biant chute, afin de séparer le composé du soufre de l'agent d'absorption/décharge du NOx, la température du filtre à particules devrait être élevée et la concentration d'oxygène ambiant devrait être abaissée. Toutefois, du fait que la température permettant au composé de soufre d'être séparé de l'agent d'absorption/décharge du NOx est plus élevée que la température d'allumage de la particule, lors- que la température du filtre à particules s'élève pour en- lever le composé du soufre de l'agent d'absorption dans le décharge du NOx, les particules peuvent toutes être élimi- nées par brûlage sur la surface du filtre à particules en une fois. Dans ce cas, la température du filtre à particu- les est accrue rapidement, de sorte que le filtre à parti- cules peut être fondu par la chaleur de la combustion des 3 2812029 particules ou, même s'il n'est pas fondu, l'agent d'absorp- tion/décharge du NOx peut être endommagé par une détériora- tion thermique. RESUME DE L'INVENTION C'est un but de l'invention de proposer un procédé d'épuration des gaz d'échappement pour enlever le composé du soufre du filtre à particules tout en empêchant l'endom- magement par la fusion du filtre à particules due à la cha- leur de la combustion des particules déposées sur la sur- face du filtre à particules et la détérioration thermique de l'agent d'absorption/décharge du NOx. Afin d'atteindre le but ci-dessus, en conformité avec un premier aspect de l'invention, il est proposé un procédé d'épuration des gaz d'échappement comprenant les étapes consistant à: déposer un agent d'absorption/décharge du NOx sur un filtre à particules ayant une fonction d'oxyda- tion, l'agent, si de l'oxygène en excès existe dans l'envi- ronnement, capturant et conservant le NOx et si la concen- tration de l'oxygène ambiante chute, déchargeant le NOx conservé, lorsque l'agent d'absorption/décharge du NOx est empoisonné par un composé de soufre, si la quantité de par- ticules déposées sur le filtre à particules est plus petite qu'une quantité prédéterminée, commander le rapport air/carburant des gaz d'échappement s'écoulant dans le fil- tre à particules à un premier niveau riche; et si la quan- tité de particules déposées sur le filtre à particules est plus grande que la quantité prédéterminée, commander le rapport air/carburant des gaz d'échappement s'écoulant dans le filtre à particules à un second niveau riche, lequel est plus élevé que le premier degré. Ici, eu égard à la rela- tion entre le niveau riche et le rapport air/carburant des gaz d'échappement, il est indiqué qu'à mesure que le niveau riche est plus élevé, le rapport air/carburant des gaz d'échappement est plus petit. En conformité avec l'aspect précédemment mentionné, si une quantité relativement importante de particules est dé- posée sur le filtre à particules lorsque l'agent de d'absorption/décharge du NOx est récupéré de l'empoisonne- ment par un composé de soufre, le rapport air/carburant des gaz d'échappement s'écoulant dans le filtre à particules est relativement grand, c'est-à-dire, que le rapport air/carburant est riche. Si les gaz d'échappement ayant un rapport air/carburant d'un niveau riche relativement élevé s'écoule dans le filtre à particules, l'hydrure de carbone dans les gaz d'échappement réagit avec l'oxygène dans le filtre à particules de sorte que les particules déposées sur le filtre à particules ne peuvent pas être éliminées par brûilage. En conséquence, une élévation rapide de la température du filtre à particules découlant de la chaleur de la combustion des particules est abaissée, empêchant en conséquence la détérioration thermique du filtre à particu- les. De même, du fait que la température du filtre à parti- cules s'élève par la réaction entre l'hydrure de carbone et l'oxygène et que la concentration d'oxygène ambiante de l'agent d'absorption/décharge du NOx chute, l'agent d'absorption/décharge du NOx peut être récupéré de l'empoi- sonnement par un composé de soufre. Dans l'aspect précédemment mentionné, une commande de récupération de l'empoisonnement est lancée avec le rapport air/carburant des gaz d'échappement s'écoulant dans le fil- tre à particules à un rapport air/carburant prédéterminé, de sorte que la quantité de particules déposées sur le fil- tre à particules peut être détectée sur la base du change- ment de température du filtre à particules pendant la récu- pération à partir de l'empoisonnement. Dans l'aspect précédemment mentionné, un catalyseur constitué d'un métal noble peut être déposé sur le filtre à particules. En outre, un agent de décharge d'oxygène actif, qui si l'oxygène en excès existe dans l'environnement, capture et conserve l'oxygène si la concentration d'oxygène chute, dé- charge l'oxygène conservé sous la forme d'oxygène actif, peut être déposé sur le filtre à particules et lorsque les particules sont mises à adhérer sur le filtre à particules, l'oxygène actif est déchargé de l'agent de décharge de l'oxygène actif de sorte que les particules mises à adhérer sur le filtre à particules sont oxydées par l'oxygène actif déchargé. De plus encore, l'agent de décharge d'oxygène actif peut être composé d'un matériau choisi dans le groupe cons- titué des métaux alcalins, des métaux alcalins terreux, des métaux de terre rare, des métaux de transition et des élé- ments du groupe carbone. Encore de plus, les métaux alcalins et les métaux de terre rare sont des métaux ayant une tendance à l'ionisa- tion plus forte que celle du calcium. Dans l'aspect précédemment mentionné, les particules mises à adhérer sur le filtre à particules peuvent être oxydées en commandant le rapport air/carburant d'une partie des gaz d'échappement ou de la totalité de ceux-ci pour qu'ils soient temporairement riches. La figure 1 est un schéma montrant un moteur à combus- tion interne entier; la figure 2 est un diagramme montrant un filtre à par- ticules; 6 2812029 la figure 3 est un diagramme pour décrire l'action d'oxydation de la particule; la figure 4 est un diagramme pour décrire l'action de dépôt de la particule; la figure 5 est un diagramme montrant une relation en- tre la quantité des particules qui peuvent être enlevées par oxydation et la température du filtre à particules; la figure 6 est un organigramme pour commander un fonctionnement d'un moteur; la figure 7 est un organigramme de la commande de la récupération à partir de l'empoisonnement par un composé du soufre; la figure 8 est une table de correspondance montrant la quantité de composés du soufre déposés par temps uni- taire la figure 9 est une table de correspondance montrant la quantité de particules déposées par temps unitaire; la figure 10 est un diagramme montrant une relation entre le taux EGR et la quantité des particules; la figure 11A est un diagramme montrant une relation entre l'angle de vilebrequin et la température moyenne des gaz dans une chambre de combustion; la figure llB est un diagramme montrant une relation entre l'angle de vilebrequin et la température ambiante des gaz entourant le carburant; et la figure 12 est un organigramme d'une autre commande de récupération à partir de l'empoisonnement par des compo- sés du soufre. On décrira maintenant l'invention en se référant aux modes de réalisation représentés. La figure 1 présente un cas o l'invention est appliquée à un moteur à combustion interne du type à allumage par compression. L'invention est également applicable à un moteur à combustion interne du type allumage par bougies. En se référant à la figure 1, une référence numérique 1 représente un corps du moteur, une référence numérique 2 représente un bloc cylindre, une référence numérique 3 re- présente une tête de cylindre, une référence numérique 4 représente un piston, une référence numérique 5 représente une chambre de combustion, une référence numérique 6 repré- sente une soupape d'injection de carburant à commande élec- trique, une référence numérique 7 représente une soupape d'admission, une référence numérique 8 représente un ori- fice d'admission, une référence numérique 9 représente une soupape d'échappement et une référence numérique 10 repré- sente un orifice d'échappement. L'orifice d'échappement 8 est raccordé à un réservoir de surpression 12 par l'inter- médiaire d'un tuyau de branchement d'admission il et le ré- servoir de surpression 12 est raccordé à un compresseur 15 dans un turbocompresseur d'échappement 14 par l'intermé- diaire d'une conduite d'admission 13. Un dispositif de me- sure d'écoulement massique 13a pour détecter un débit mas- sique de l'air aspiré est disposé dans un tuyau d'admission 13b sur l'amont du compresseur 15. Une soupape d'étrangle- ment 17, qui est entraînée par un moteur pas-à-pas 16 est disposée dans la conduite d'admission 13 et une unité de refroidissement 18 pour refroidir l'air d'admission s'écou- lant par la conduite d'admission 13 est disposée autour de la conduite d'admission 13. Dans un mode de réalisation re- présenté à la figure 1, l'agent de refroidissement du mo- teur est introduit dans l'unité de refroidissement 18 de sorte que l'air d'admission est refroidi par l'agent de re- froidissement du moteur. D'autre part, l'orifice d'échappe- ment 10 est raccordé à une turbine d'air d'échappement 21 dans le turbocompresseur d'échappement 14 par l'intermé- diaire d'un collecteur d'échappement 19 et d'un tuyau d'échappement 20 et une sortie de la turbine d'air d'échap- pement 21 est raccordée à un boîtier 23 incorporant le fil- tre à particules 22 par l'intermédiaire d'un tuyau d'échap- pement 20a. Le collecteur d'échappement 19 et le réservoir de sur- pression 12 sont raccordés l'un à l'autre par l'intermé- diaire d'un passage de recirculation des gaz d'échappement 24 (qu'on appellera par la suite EGR). Une soupape de com- mande EGR du type à commande électrique 25 est disposée dans le passage EGR 24. Une unité de refroidissement 26 pour refroidir les gaz EGR s'écoulant par le passage EGR 24 est disposée autour du passage EGR 24. En conformité avec le mode de réalisation représenté à la figure 1, l'agent de refroidissement du moteur est introduit dans l'unité de re- froidissement 26 de sorte que le gaz EGR est refroidi par celle-ci. D'autre part, chaque soupape d'injection de car- burant 6 est raccordée à un réservoir de carburant ou à ce que l'on appelle un distributeur commun 27 par l'intermé- diaire d'un tuyau d'alimentation en carburant 6a. le carbu- rant est délivré depuis une pompe à carburant du type à commande électrique 28 qui peut faire varier la quantité de décharge et le carburant délivré dans le distributeur com- mun 27 est délivré à la soupape d'injection de carburant 6 par l'intermédiaire de chaque tuyau d'alimentation en car- burant 6a. Le distributeur commun 27 est pourvu d'un cap- teur de pression de carburant 29 pour détecter la pression du carburant dans le distributeur commun 27 et un débit de la pompe à carburant 28 est commandé sur la base d'un si- gnal de sortie du capteur de pression de carburant 29 de sorte que la pression du carburant dans le distributeur commun 27 atteint une pression de carburant cible. 9 2812029 Une unité de commande électrique 30 est constituée d'un ordinateur numérique, lequel comprend une mémoire morte (MEM) 32, une mémoire vive (MEV) 33, une unité cen- trale (microprocesseur) 34, un point d'accès d'entrée 35 et un point d'accès de sortie 36, ces composants étant mutuel- lement connectés par l'intermédiaire d'un bus bidirection- nel 31. Un signal de sortie du capteur de pression de car- burant 29 est entré sur le point d'accès d'entrée 35 par l'intermédiaire d'un convertisseur analogique/numérique 37 correspondant. Le filtre à particules 22 est pourvu d'un capteur de température 39 pour détecter la température du filtre à particules 22 et le signal de sortie du capteur de température 39 est entré sur le point d'accès d'entrée 35 par l'intermédiaire d'un convertisseur analogique/numérique 37 correspondant. Le signal de sortie du dispositif de me- sure d'écoulement massique 13a est entré sur le point d'ac- cès d'entrée 35 par l'intermédiaire d'un convertisseur ana- logique/numérique 37 correspondant. Un capteur de charge 41, qui génère une tension de sortie proportionnelle à la quantité d'enfoncement L d'une pédale d'accélérateur 40, est relié à la pédale de l'accélérateur 40 et la tension de sortie du capteur de charge 41 est entrée sur le point d'accès d'entrée 35 par l'intermédiaire d'un convertisseur analogique/numérique 37 correspondant. Un capteur d'angle de vilebrequin 42, qui génère une impulsion de sortie cha- que fois que le vilebrequin est mis en rotation de 30 , est relié au point d'accès d'entrée 35. D'autre part, le point d'accès de sortie 36 est relié à la soupape d'injection de carburant 6, à un moteur pas-à-pas 16 pour entraîner la soupape d'étranglement, à la soupape de commande EGR 25 et à la pompe à carburant 28 par l'intermédiaire d'un circuit d'attaque 38 correspondant. La figure 2 représente la structure du filtre à parti- cules 22. La figure 2A est une vue avant du filtre à parti- cules 22. La figure 2B est une vue en coupe latérale du filtre à particules 22. Comme cela est représenté aux figu- res 2A, 2B, le filtre à particules 22 comporte une struc- ture en nid d'abeilles contenant une pluralité de passages d'écoulement d'air d'échappement s'étendant mutuellement en parallèle. Le passage d'écoulement des gaz d'échappement est constitué d'un passage d'entrée des gaz d'échappement dont l'extrémité aval est fermée par un bouchon 52 et d'un passage de sortie des gaz d'échappement 51 dont l'ex- trémité amont est fermée par un bouchon 53. Une région hachurée à la figure 2A indique le bouchon 53. En conséquence, le passage d'entrée des gaz d'échappe- ment 50 et le passage de sortie des gaz d'échappement 51 sont disposés alternativement via une paroi de séparation mince 54. En d'autres termes, chaque passage d'entrée des gaz d'échappement 50 est entouré par quatre passages de sortie des gaz d'échappement 51, tandis que chaque passage de sortie des gaz d'échappement 51 est entouré par quatre passages d'entrée des gaz d'échappement 50. Le filtre à particules 22 est formé d'un matériau po- reux tel que de la CORDIERITE. En conséquence, les gaz d'échappement s'écoulant dans le passage d'entrée des gaz d'échappement 50 passent les parois de séparation entouran- tes 54 comme indiqué par une flèche à la figure 2B et sor- tent dans le passage de sortie des gaz d'échappement adja- cent 51. En conformité avec le mode de réalisation de l'inven- tion, une couche porteuse est formée, par exemple, d'alu- mine sur la région entière sur la surface de paroi périphé- rique du passage d'entrée des gaz d'échappement 50 et du passage de sortie des gaz d'échappement 51, c'est-à-dire les deux surfaces latérales de la paroi de séparation 54, la surface d'extrémité externe du bouchon 53 et les surfa- ces d'extrémité internes des bouchons 52, 53. Un catalyseur constitué de métal noble et un agent de décharge d'oxygène actif, lequel absorbe et conserve l'oxygène s'il existe une quantité excessive d'oxygène dans l'environnement et dé- charge l'oxygène conservé sous la forme d'oxygène actif si la concentration d'oxygène ambiante diminue. Dans le mode de réalisation de l'invention, du platine Pt est employé comme le catalyseur constitué de métal no- ble. Au moins un matériau choisi dans le groupe constitué des métaux alcalins tels que le potassium K, le sodium Na, le lithium Li, le césium Cs et le rubidium Rb, des métaux alcalins terreux tels que le baryum Ba, le calcium Ca et le strontium Sr, des éléments de terre rare tels que le lan- than La et l'yttrium Y et le cérium Ce, des métaux de tran- sition tels que le fer Fe, et les éléments du groupe car- bone tels que l'étain Sn est utilisé comme agent de dé- charge d'oxygène actif. L'oxyde cérique (CeO2) et autres mé- taux de transition changent le nombre de valence en fonc- tion de la concentration de l'oxygène ambiant. Ainsi, il génère une quantité importante d'oxygène actif lorsque des changements de concentration d'oxygène se produisent de nombreuses fois. Dans ce cas, il est préféré utiliser un métal alcalin ou un métal alcalin terreux ayant une tendance à ionisation plus forte que celle du calcium Ca, c'est-à-dire le potas- sium K, le lithium Li, le césium Cs, le rubidium Rb, le ba- ryum Ba et le strontium Sr comme agent de décharge d'oxy- gène actif. L'action d'enlèvement des particules dans les gaz d'échappement par le filtre à particules 22 est maintenant décrite en se référant à un exemple de dépôt de platine Pt et de potassium K sur le support. Une action d'enlèvement des particules similaire est obtenue même si d'autres mé- taux nobles, métaux alcalins, métaux alcalins terreux, élé- ments de terre rare et métaux de transition sont utilisés. Dans le moteur à combustion interne du type à allumage par compression présenté à la figure 1, la combustion a lieu en la présence d'une quantité excessive d'air et, en conséquence, les gaz d'échappement contiennent une quantité importante d'air en surplus. En supposant que le rapport de l'air au carburant délivré à un passage d'admission et à la chambre de combustion 5 soit le rapport air/carburant des gaz d'échappement, dans le moteur à combustion interne du type allumage par compression comme il est représenté à la figure 1, le rapport air/carburant des gaz d'échappement est pauvre. Par ailleurs, puisque NO est généré dans la chambre de combustion 5, NO est contenu dans les gaz d'échappement. En outre, du soufre S est contenu dans le carburant et le soufre S réagit avec l'oxygène dans la chambre de combustion 5 et du SO2 est produit. En consé- quence, SO2 est contenu dans les gaz d'échappement. Ainsi, les gaz d'échappement contenant de l'oxygène en excès, NO et SO2 s'écoulent dans le passage d'entrée des gaz d'échap- pement 50 du filtre à particules 22. La figure 3A et la figure 3B représentent de manière simplifiée des vues agrandies de la surface d'une couche porteuse formée sur la face périphérique interne du passage d'entrée des gaz d'échappement 50. Aux figures 3A, 3B, une référence numérique 60 représente une particule de platine Pt et une référence numérique 61 représente un agent de dé- charge d'oxygène actif contenant du potassium K. Puisqu'une quantité importante d'oxygène en excès est contenue dans les gaz d'échappement, comme on l'a précédem- ment mentionné, lorsque les gaz d'échappement s'écoulent dans le passage d'entrée des gaz d'échappement 50 du filtre à particules 22, comme cela est représenté à la figure 3A, les éléments d'oxygène 02 sont mis à adhérer à la surface du platine Pt sous la forme 02- ou 02-. D'autre part, NO dans les gaz d'échappement réagit avec 02- ou 02- sur la surface du platine Pt et NO2 est produit (2NO + O2 2N02). Une par- tie du NO2 produit est ensuite absorbée dans l'agent de dé- charge d'oxygène actif 61 tout en étant oxydée sur le pla- tine Pt et est liée au potassium K et est diffusée dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 sous la forme d'ion nitrate NO3- comme cela est représenté à la figure 3A, et du nitrate de potassium KNO3 est produit. Puisque SO2 est également contenu dans les gaz d'échap- pement, comme on l'a précédemment mentionné, SO2 est égale- ment absorbé dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 selon un mécanisme similaire à celui que l'on a trouvé dans le cas NO. C'est-à-dire, comme on l'a précédemment mention- né, les éléments d'oxygène 02 sont mis à adhérer à la sur- face du platine Pt sous la forme 02- ou 02- et S02 dans les gaz d'échappement réagit avec 02- ou 02- sur la surface du platine Pt et S03 est produit. Une partie du S03 produit est ensuite absorbée dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 tout en étant en outre oxydée sur le platine Pt et est liée au potassium K et est diffusée dans l'agent de dé- charge d'oxygène actif 61 sous la forme d'ion de sulfate 2- S042-, et du sulfate de potassium K2S04 est produit. De cette manière, du nitrate de potassium KNO3 et du sulfate de po- tassium K2S04 sont produits dans l'agent de décharge d'oxy- gène actif 61. En outre, dans la chambre de combustion 5, une parti- cule principalement constituée de carbone C est produite et ainsi une telle particule est contenue dans les gaz d'échappement. Une particule 62 contenue dans les gaz d'échappement contacte la surface du support et est mise à adhérer à celle-ci, par exemple, la surface de l'agent de décharge d'oxygène actif 61, comme cela est représenté à la figure 3B, lorsque les gaz d'échappement s'écoulent dans le passage d'entrée des gaz d'échappement 50 du filtre à par- ticules 22 ou lorsque les gaz d'échappement s'écoulent de- puis le passage d'entrée des gaz d'échappement 50 vers le passage de sortie des gaz d'échappement 51. Lorsque la particule 62 est ainsi mise à adhérer à la surface de l'agent de décharge d'oxygène actif 61, la concentration d'oxygène est abaissée dans la surface de contact entre la particule 62 et l'agent de décharge d'oxy- * gène actif 61. A mesure que la concentration d'oxygène di- minue, une différence de concentration se produit par rap- port à l'agent de décharge d'oxygène actif 61 qui présente une concentration d'oxygène élevée et, en conséquence, l'oxygène dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 com- mence à se déplacer vers la surface de contact entre la particule 62 et l'agent de décharge d'oxygène actif 61. Il s'ensuit que le nitrate de potassium KNO3 formé dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 est décomposé en potassium K, oxygène O et NO et l'oxygène O se déplace vers la sur- face de contact entre la particule 62 et l'agent de dé- charge d'oxygène actif 61, alors que NO est déchargé à l'extérieur depuis l'agent de décharge d'oxygène actif 61. NO déchargé à l'extérieur est oxydé sur la platine Pt sur le côté aval et est de nouveau absorbé dans l'agent de dé- charge d'oxygène actif 61. A ce moment, le sulfate de potassium K2S04 formé dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 est également décom- posé en potassium K, oxygène O et S02 et l'oxygène O se dé- place vers la surface de contact entre la particule 62 et l'agent de décharge d'oxygène actif 61, alors que S02 est déchargé à l'extérieur depuis l'agent de décharge d'oxygène actif 61. S02 déchargé à l'extérieur est oxydé sur la pla- tine Pt sur le côté aval et est de nouveau absorbé dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61. Toutefois, puisque le sulfate de potassium K2S04 est stable, et ainsi décharge difficilement l'oxygène actif lorsqu'il est comparé au ni- trate de potassium KNO3. De plus, l'oxygène actif est généré dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 et est déchargé à partir de ce- lui-ci alors que NOx est absorbé sous la forme d'ion ni- trate NO3- par le processus réactionnel de NOx et de l'oxy- gène, comme on l'a précédemment mentionné. De manière simi- laire, dans un mécanisme identique, l'oxygène actif est également généré dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 et est déchargé de celui-ci alors que S02 est absorbé sous la forme d'ion de sulfate S042- par le processus réac- tionnel de S02 et de l'oxygène, comme on l'a précédemment mentionné. L'oxygène O se déplaçant vers la surface de contact entre la particule 62 et l'agent de décharge d'oxygène ac- tif 61 est l'oxygène décomposé à partir des composés tels que le nitrate de potassium KNO3 et le sulfate de potassium K2S04. L'oxygène O décomposé à partir du composé présente une énergie élevée et une activitéextrêmement élevée. En conséquence, l'oxygène se déplaçant vers la surface de contact entre la particule 62 et l'agent de décharge d'oxy- gène actif 61 est de l'oxygène actif O. De manière identi- que, l'oxygène généré dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 par le processus réactionnel de S02 et de l'oxygène et par le processus réactionnel de NOx et de l'oxygène est de l'oxygène actif O. Lorsque l'oxygène actif O contacte la particule 62, la particule 62 est immédiatement oxydée sans générer de flamme lumineuse. Ici, la durée pour enlever les particules par oxydation sur le filtre à particules est d'environ plusieurs minutes à quelques dizaines de minutes. L'agent de décharge d'oxygène actif 61 est un oxydant pour oxyder les particules. Le NOx est considéré diffusé dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 sous la forme d'ion nitrate NO3- tandis que la liaison et la séparation répétées des atomes d'oxy- gène et l'oxygène actif sont générés également pendant cette durée. La particule 62 est également oxydée de ce fait. La particule 62 mise à adhérer sur le filtre à parti- cules 22 est oxydée par l'oxygène actif O et la particule 62 est également oxydée par l'oxygène présent dans les gaz d'échappement. De manière classique, lorsque des couches de particu- les se déposant sur le filtre à particules 22 sont brûlées, le filtre à particules 22 s'illumine et brûle avec des flammes. Une telle combustion avec des flammes ne se pour- suit pas à moins que la température soit élevée et, en conséquence, pour poursuivre une telle combustion avec des flammes, la température du filtre à particules 22 doit être maintenue élevée. A l'opposé, dans l'invention, la particule 62 est oxy- dée sans générer de flamme lumineuse, comme on l'a précé- demment mentionné, et la surface du filtre à particules 22 ne se consume pas. En d'autres termes, dans l'invention, la particule 62 est enlevée par oxydation à une température considérablement basse lorsque comparée à la technique an- térieure. De ce fait, l'action d'enlèvement des particules par oxydation de la particule 62 sans générer de flamme lu- mineuse de l'invention est totalement différente de l'ac- tion d'enlèvement des particules par combustion avec des flammes de la technique antérieure. Le platine Pt et l'agent de décharge d'oxygène actif 61 sont plus activés à mesure que la température du filtre à particules 22 devient plus élevée et la quantité d'oxy- gène actif O qui est déchargée par l'agent de décharge d'oxygène actif 61 par temps unitaire augmente à mesure que la température du filtre à particules 22 devient plus éle- vée. En outre, bien entendu, l'enlèvement par oxydation est exécuté plus facilement à mesure que la température du fil- tre à particules 22 est plus élevée. De ce fait, dans le filtre à particules 22, la quantité de particules enleva- 17 2812029 bles par oxydation sans générer de flamme lumineuse par temps unitaire sur le filtre à particules 22 augmente à me- sure que la température du filtre à particules 22 devient plus élevée. La ligne pleine à la figure 5 représente la quantité G de particules enlevables par oxydation sans générer de flamme lumineuse par temps unitaire. A la figure 5, l'axe des abscisses représente la température TF du filtre à par- ticules 22. La figure 5 représente la quantité G des parti- cules enlevables par oxydation par temps unitaire, c'est-à- dire par une seconde, et le temps unitaire n'est pas limité mais peut être d'une minute, 10 minutes, etc. Par exemple, lorsque le temps unitaire est de 10 minutes, la quantité G de particules enlevables par oxydation par temps unitaire est la quantité G de particules enlevables par oxydation en minutes, et dans ce cas, aussi, la quantité G de parti- cules enlevables par oxydation sans générer de flamme lumi- neuse par temps unitaire sur le filtre à particules 22 aug- mente à mesure que la température du filtre à particules 22 devient plus élevée, comme cela est représenté à la figure 5. En supposant que la quantité de particule déchargée depuis la chambre de combustion 5 par temps unitaire soit la quantité de particule déchargée M, lorsque la quantité de particules déchargée M est plus petite que la quantité G de particules enlevables par oxydation, c'est-à-dire, dans une région I à la figure 5, presque la totalité des parti- cules déchargée de la chambre de combustion 5 sont enlevées par oxydation sans générer de flamme lumineuse sur le fil- tre à particules 22, en une courte durée, dès qu'elles contactent le filtre à particules 22. Ici, la durée pour l'enlèvement des particules par oxydation sur le filtre à particules 22 est d'environ plusieurs minutes à quelques dizaines de minutes. 18 2812029 A l'opposé, lorsque la quantité de particules déchar- gée M est plus grande que la quantité G de particules enle- vables par oxydation, c'est-à-dire, dans une région II à la figure 5, la quantité d'oxygène actif est insuffisante pour oxyder toutes les particules. La figure 4A, la figure 4B et la figure 4C montrent qu'une particule est oxydée dans un tel cas. C'est-à-dire que si la quantité d'oxygène actif est insuffisante pour oxyder toutes les particules, comme cela est représenté à la figure 4A, lorsque la particule 62 est mise à adhérer à l'agent de décharge d'oxygène actif 61, seule une partie de la particule 62 est oxydée et l'autre partie de la particule qui n'est pas oxydée suffisamment est déposée sur la couche porteuse. Si l'état de quantité d'oxygène actif insuffisante se poursuit, la partie de la particule qui n'est pas suffisamment oxydée est déposée successivement sur la couche porteuse, et il s'ensuit que la surface de la couche porteuse est recouverte d'une par- tie de particule résiduelle 63, comme cela est représenté à la figure 4B. A mesure que la surface de la couche porteuse est re- couverte de la partie de particule résiduelle 63, ceci sup- prime l'action d'oxydation de NO, S02 par le platine Pt et l'action de décharge d'oxygène actif par l'agent de dé- charge d'oxygène actif 61. Il s'ensuit que, comme cela est représenté à la figure 4C, la partie de particule rési- duelle 63 reste sans être oxydée et une autre particule 64 se dépose successivement sur la partie de particule rési- duelle 63. C'est-à-dire que le dépôt de particule se fait en couches. De telles particules déposées en couches ne sont plus oxydées par l'oxygène actif et, en conséquence, d'autres particules se déposent successivement sur la par- ticule 64. C'est-à-dire que si l'état de la quantité de particules déchargées M étant plus grande que la quantité G de particules enlevables par oxydation se poursuit, le dé- pôt des particules en couches sur le filtre à particules 22 et les particules déposées ne peuvent pas être allumées et brûlées à moins que la température des gaz d'échappement s'élève à une température élevée ou que la température du filtre à particules 22 s'élève à une température encore plus élevée. Ainsi, dans la région I à la figure 5, les particules sont oxydées en un court instant sans générer de flamme lu- mineuse sur le filtre à particules 22 et, dans la région II à la figure 5, les particules se déposent en couches sur le filtre à particules 22. Si la quantité de particules dé- chargées M est ainsi maintenue plus petite que la quantité G des particules enlevables par oxydation, les particules se déposent plus longtemps en couches sur le filtre à par- ticules. Il s'ensuit que la perte de pression de l'écoule- ment des gaz d'échappement dans le filtre à particules 22 est difficilement changée et est maintenue à une perte de pression minimale presque constante. La chute de la puis- sance de sortie du moteur peut en conséquence être mainte- nue à une limite minimale. De ce fait, afin que les parti- cules ne puissent pas se déposer en couches sur le filtre à particules 22, la quantité de particules déchargées M doit être fixée pour être plus petite que la quantité G de par- ticules prêtes pour enlèvement par oxydation. Comme cela est évident à partir de la figure 5, dans le filtre à particules 22 utilisé dans le mode de réalisa- tion de l'invention, les particules peuvent être oxydées même si la température TF du filtre à particules 22 est considérablement basse et, en conséquence, il est possible, dans le moteur à combustion interne du type allumage par compression représenté à la figure 1, de maintenir la quan- tité de particules déchargées M et la température TF du filtre à particules 22 de sorte que la quantité de particu- 2812029 les déchargées M peut être toujours plus petite que la quantité G de particules enlevables par oxydation. En conséquence, dans le premier mode de réalisation de l'in- vention, il est configuré de façon à maintenir la quantité de particules déchargées M et la température TF du filtre à particules 22 de sorte que la quantité de particules dé- chargées M doit toujours être plus petite que la quantité G de particules enlevables par oxydation. Lorsque la quantité de particules déchargées M est toujours plus petite que la quantité G de particules enle- vables par oxydation, les particules se déposent difficile- ment sur le filtre à particules 22 et ainsi la contre- pression augmente difficilement. De ce fait, la puissance de sortie du moteur ne sera presque jamais abaissée. Si la quantité de particules déchargées M est toujours plus petite que la quantité de particules qui peut être en- levée par oxydation, un très petit nombre de particules est déposé sur le filtre à particules 22, de sorte que la contre-pression d'échappement n'augmente pas trop. En conséquence, la puissance de sortie du moteur chute diffi- cilement. Comme on l'a précédemment mentionné, si les particules se déposent une fois en couches sur le filtre à particules 22, même lorsque la quantité de particules déchargées M est plus petite que la quantité G de particules enlevables par oxydation, il est difficile d'oxyder les particules par l'oxygène actif O. Toutefois, lorsque la partie des parti- cules non oxydées commence à être déposée, c'est-à-dire lorsque les particules sont collectées à un niveau plus pe- tit que spécifié, si la quantité de particules déchargées M est plus petite que la quantité G de particules enlevables par oxydation, la partie de particule résiduelle est enle- vée par oxydation sans former de flamme lumineuse par l'oxygène actif O. Dans un second mode de réalisation, en 21 2812029 conséquence, la quantité de particules déchargées M et la température TF du filtre à particules 22 sont conservées, afin que, même si la quantité de particules déchargées M est toujours plus petite que la quantité G de particules enlevables par oxydation et la quantité de particules déchargées M est temporairement plus grande que la quantité G de particules enlevables par oxydation, comme cela est re- présenté à la figure 4B, la surface de la couche porteuse ne puisse pas être recouverte de la partie de particule ré- siduelle 63, c'est-à-dire que les particules peuvent être collectées sur le filtre à particules 22 que par la quanti- té de particules inférieure à la limite spécifique à la- quelle l'enlèvement par oxydation est autorisé lorsque la quantité de particules déchargées M est plus petite que la quantité G de particules enlevables par oxydation. Plus précisément, tout de suite après le démarrage du moteur, la température TF du filtre à particules 22 est basse, et, en conséquence, à ce moment, la quantité de par- ticules déchargées M est plus grande que la quantité G de particules enlevables par oxydation. En conséquence, si le fonctionnement actuel est pris en compte, on considère que le second mode de réalisation est plus approprié dans la pratique. D'autre part, même si la quantité de particules dé- chargées M et la température TF du filtre à particules 22 sont commandées afin que le premier mode de réalisation ou le second mode de réalisation puisse être exécuté, les par- ticules peuvent être collectées en couches sur le filtre à particules 22. Dans un tel cas, en faisant que le rapport air/carburant soit temporairement riche dans une partie des gaz d'échappement ou dans la totalité de ceux-ci, les par- ticules déposées sur le filtre à particules 22 peuvent être oxydées sans générer de flamme lumineuse. 22 2812029 C'est-à-dire que, lorsque la concentration d'oxygène dans les gaz d'échappement est abaissée en rendant riche le rapport air/carburant des gaz d'échappement, l'oxygène ac- tif O est déchargé à l'extérieur totalement en une fois de- puis l'agent de décharge d'oxygène actif 61. Les particules collectées sont ensuite totalement brûlées et enlevées en une fois sans générer de flamme lumineuse par l'oxygène ac- tif O qui a été déchargé totalement en une fois. Dans ce cas, le rapport air/carburant des gaz d'échappement peut être rendu riche lorsque les particules ont été déposées en couches sur le filtre à particules 22 ou le rapport air/carburant des gaz d'échappement peut être périodique- ment rendu riche sans tenir compte du fait que les particu- les ont été ou non déposées en couches sur le filtre à par- ticules 22. En répétant les modes riche et pauvre des gaz d'échappement, la quantité d'oxygène actif déchargé à l'ex- térieur depuis l'agent de décharge d'oxygène actif 61 est accrue. Il s'ensuit que, grâce à l'oxygène actif O déchargé à l'extérieur, la liaison du type chaîne des particules est rompue et les particules sont plus facilement oxydées. Comme procédé pour rendre riche le rapport air/carburant des gaz d'échappement, par exemple, l'ouver- ture de la soupape d'étranglement 17 et l'ouverture de la soupape de commande EGR 25 sont commandées de sorte que le taux EGR (quantité de gaz EGR / (quantité d'air d'admission + quantité de gaz EGR)) peut être de 65 pour cent ou plus grand lorsque la charge du moteur est relativement faible et la quantité d'injection est commandée de sorte que le rapport moyen air/carburant dans la chambre de combustion 5 peut être à ce moment riche. La figure 6 représente un exemple d'un programme de condition de fonctionnement du moteur à combustion interne, comme on l'a précédemment mentionné. 23 2812029 En se référant à la figure 6, tout d'abord, à une étape 100, il est jugé si oui ou non le rapport moyen air/carburant dans la chambre de combustion 5 est fixé ri- che. S'il n'est pas nécessaire d'établir le rapport moyen air/carburant dans la chambre de combustion 5 à riche, l'ouverture de la soupape d'étranglement 17 est commandée à une étape 101 de sorte que la quantité de particules dé- chargées M peut être plus petite que la quantité G de par- ticules enlevables par oxydation, et à une étape 102, l'ou- verture de la soupape de commande EGR 25 est commandée et la quantité d'injection du carburant est commandée à une étape 103. D'autre part, s'il est jugé nécessaire d'établir le rapport moyen air/carburant dans la chambre de combustion 5 à riche, l'ouverture de la soupape d'étranglement 17 est commandée à une étape 104 de sorte que le taux EGR peut être de 65 pour cent ou plus élevé et l'ouverture de la soupape de commande EGR 25 est commandée à une étape 105, et la quantité d'injection du carburant est commandée à une étape 106 de sorte que le rapport moyen air/carburant dans la chambre de combustion 5 peut être riche. A ce sujet, le carburant ou le lubrifiant contient du calcium Ca et, en conséquence, le calcium est mélangé dans les gaz d'échappement. Ce calcium Ca produit du sulfate de calcium CaSO4 en la présence de S03. Le sulfate de calcium CaSO4 est solide et n'est pas pyrolysé même à une tempéra- ture élevée. De ce fait, lorsque le sulfate de calcium CaSO4 est produit, les pores du filtre à particules 22 sont obs- trués par du sulfate de calcium CaSO4 et le passage des gaz d'échappement à travers le filtre à particules 22 est gêné. Dans ce cas, en utilisant, comme agent de décharge d'oxygène actif, un métal alcalin ou un métal alcalin ter- reux ayant une tendance à l'ionisation plus forte que celle du calcium Ca, par exemple, du potassium K, S03 diffusé dans 24 2812029 l'agent de décharge d'oxygène actif 61 est lié au potassium K pour former du sulfate de potassium K2SO4 et le calcium Ca n'est pas lié à S03 et passe à travers la paroi de sépara- tion 54 du filtre à particules 22 et sort dans le passage de sortie des gaz d'échappement 51. En conséquence, les po- res du filtre à particules 22 ne sont pas obstrués. De ce fait, on l'a précédemment mentionné, il est préféré utili- ser un métal alcalin ou un métal alcalin terreux ayant ûne tendance à l'ionisation plus forte que celle du calcium Ca, comme agent de décharge d'oxygène actif 61, c'est-à-dire du potassium K, du lithium Li, du césium Cs, du rubidium Rb, du baryum Ba et du strontium Sr. L'invention peut également être appliquée au cas o seul un métal noble tel que du platine Pt est supporté sur la couche porteuse formée sur les deux surfaces latérales du filtre à particules 22. Dans ce cas, une ligne pleine indiquant la quantité G de particules enlevables par oxyda- tion est légèrement déplacée vers la droite, lorsque compa- rée à la ligne pleine représentée à la figure 5. Dans ce cas, l'oxygène actif est déchargé depuis NO2 ou S03 maintenu sur la surface de platine Pt. Un catalyseur qui peut absorber et conserver NO2 ou S03 et décharger le NO2 ou S03 absorbé peut être utilisé comme agent de décharge d'oxygène actif. D'autre part, un composé de soufre S est contenu dans les gaz d'échappement sous la forme de SO2, comme on l'a précédemment mentionné. Le composé de soufre S est mis à adhérer sur le platine Pt du filtre à particules 22 ou ab- sorbé par l'agent de décharge d'oxygène actif 61. Si la température du filtre à particules 22 est considérablement élevée, le composé de soufre S est séparé du platine Pt ou de l'agent de décharge d'oxygène actif 61. Toutefois, si la température du filtre à particules 22 est relativement basse, le composé de soufre S adhère toujours au platine Pt 2812029 ou est toujours absorbé par l'agent de décharge d'oxygène actif 61. Dans ce cas, la capacité d'oxydation du platine Pt chute et la quantité de NOx (capacité d'absorption de NOx) que l'agent de décharge d'oxygène actif est capable d'absorber est diminuée. Ainsi, il est nécessaire de libé- rer le composé de soufre S mis à adhérer sur le platine Pt ou absorbé par l'agent de décharge d'oxygène actif 61 afin d'augmenter la quantité de NOx que l'agent de décharge d'oxygène actif 61 est capable d'absorber. A cette fin, la température du filtre à particules 22 devrait seulement être élevée sur une certaine valeur et la concentration d'oxygène ambiante du platine Pt et de l'agent de décharge d'oxygène actif 61 devrait seulement être abaissée. Toute- fois, du fait que la température autorisant le composé de soufre S à être séparé (qu'on appellera par la suite tempé- rature de séparation) est plus élevée que la température à laquelle les particules commencent à être allumées et brû- lées (qu'on appellera par la suite température d'allumage des particules), lorsque la température du filtre à parti- cules 22 s'élève jusqu'à la température de séparation afin que le composé de soufre S puisse être séparé, les particu- les sont toutes brûlées en une fois si les particules sont déposées sur le filtre à particules 22, de sorte que la température du filtre à particules 22 augmente rapidement. En conséquence, le filtre à particules 22 peut fondre ou même s'il ne fond pas, l'agent d'absorption/décharge du NOx peut être endommagé par la détérioration thermique (qu'on appellera par la suite, ce phénomène de même que la fusion, une détérioration thermique). Ainsi, dans l'invention, on détermine si oui ou non les particules ont été déposées en une quantité importante telle qu'à induire une détérioration thermique du filtre à particules 22 lorsque le composé de soufre devrait être sé- paré et si les particules n'ont pas été déposées dans une quantité importante de façon à induire une détérioration 26 2812029 thermique du filtre à particules 22, un traitement pour em- pêcher la détérioration thermique du filtre à particules 22 * est omis et, à la place, la température du filtre à parti- cules 22 s'élève jusqu'à la température de séparation. D'autre part, si les particules ont été déposées en une quantité importante telle à induire la détérioration ther- mique du filtre à particules 22, les gaz d'échappement ayant un tel rapport air/carburant ayant un niveau riche plus élevé que la limite inférieure pour élever la tempéra- ture du filtre à particules 22 jusqu'à la température de séparation sont autorisés à s'écouler dans le filtre à par- ticules 22. Si les gaz d'échappement ayant un rapport air/carburant d'un niveau riche élevé sont autorisés à s'écouler dans le filtre à particules 22, en conséquence, une quantité importante de HC est délivrée au filtre à par- ticules et HC réagit avec l'oxygène dans les gaz d'échappe- ment dans le filtre à particules 22, de sorte que la concentration d'oxygène dans le filtre à particules chute. Pour cette raison, la quantité d'oxygène pour brûiler les particules déposées est diminuée de sorte que la combustion de toutes les particules déposées en une fois avec des flammes est évitée. En outre, du fait que HC réagit avec l'oxygène dans le filtre à particules 22, la température du filtre à particules 22 s'élève et, en outre, en raison de la différence de concentration entre la concentration d'oxygène dans l'agent de décharge d'oxygène actif 61 et celle à la surface du platine Pt et de la concentration de l'oxygène ambiante de sorte que le composé de soufre S est facilement séparé. Ainsi, en conformité avec l'invention, il est possible que le filtre à particules récupère depuis l'empoisonnement par le composé de soufre tout en suppri- mant la détérioration thermique du filtre à particules. Un traitement spécifique pour récupérer le filtre à particules de l'empoisonnement par un composé de soufre S de l'invention est maintenant décrit en se référant à un organigramme de la figure 7. Tout d'abord, on juge si oui ou non une quantité de composé de soufre déposé As est plus grande qu'une quantité prédéterminée AsTH (As > AsTH) à une étape 200. Ici, la quantité du composé de soufre déposé As est calculée en obtenant la quantité de composé de soufre Asmm estimée se déposer sur le filtre à particules 22 par temps unitaire à l'avance comme une fonction entre la vi- tesse du moteur Ne et la charge du moteur requise L repré- sentée à la figure 8 sous la forme d'une table de corres- pondance par l'intermédiaire d'expériences ou analogues, et en cumulant ensuite la quantité de composé de soufre Asmm. De plus, la quantité prédéterminée AsTH est établie à une quantité de composé de soufre qui abaisse la capacité d'oxydation du platine Pt en dessous de la limite autorisa- ble ou de la capacité d'absorption de NOx de l'agent de dé- charge d'oxygène actif 61 au-dessous de la limite autorisa- ble. Si As > AsTH à l'étape 200, il est jugé que la récupé- ration de l'empoisonnement par le composé de soufre devrait être exécutée et le programme avance à une étape 201. D'au- tre part, si As AsTH à l'étape 200, il est jugé que la récupération de l'empoisonnement par le composé de soufre n'est pas nécessaire et ce programme se termine. A l'étape 201, il est jugé si oui ou non la quantité Apm des particules déposées est plus grande qu'une quantité prédéterminée ApmTH (Apm > ApmTH) . Ici, la quantité Apm des particules déposées est calculée en obtenant la quantité de particules Apmm estimée se déposer sur le filtre à particu- les 22 par temps unitaire à l'avance comme une fonction en- tre la vitesse du moteur Ne et la charge du moteur requise L, représentée à la figure 9 sous la forme d'une table de correspondance par l'intermédiaire d'expériences ou analo- gues et en cumulant ensuite la quantité de particules Apmm. En outre, la quantité prédéterminée ApmTH est établie à une quantité de particules telles qu'elles détériorent thermi- quement le filtre à particules 22 lorsque la température du filtre à particules 22 s'élève de façon à séparer le compo- sé de soufre S de celui-ci sans exécuter un traitement pour empêcher la détérioration thermique du filtre à particules 22. Si Apm ApmTH à l'étape 201, il est jugé que, même si la récupération de l'empoisonnement par le composé de sou- fre est exécutée sans exécuter le traitement pour empêcher la détérioration thermique, le filtre à particules 22 ne sera pas détérioré thermiquement et, ensuite, le programme avance à une étape 203. A l'étape 203, un traitement riche I dans lequel le rapport air/carburant des gaz d'échappe- ment est rendu plus riche que le rapport air/carburant stoe- chiométrique est exécuté et ensuite, le programme avance à une étape 204. Ici, le niveau riche des gaz d'échappement est à un niveau tel qu'une quantité de HC sensiblement non- excessive ou courte pour élever la température du filtre à particules 22 jusqu'à la température de séparation du com- posé de soufre est contenue dans les gaz d'échappement. Ainsi, la température du filtre à particules 22 s'élève jusqu'à la température de séparation du composé de soufre par le traitement riche I de l'étape 203, de sorte que le composé de soufre est enlevé du filtre à particules 22. D'autre part, si Apm > ApmTH, il est jugé que le filtre à particules 22 sera thermiquement détérioré si la récupéra- tion de l'empoisonnement par le composé de soufre est exé- cutée sans exécuter le traitement pour empêcher la détério- ration thermique et, ensuite, le programme avance à une étape 202. A l'étape 202, un traitement riche II pour com- mander le rapport air/carburant des gaz d'échappement pour qu'il soit plus riche que le rapport air/carburant stoechio- métrique est exécuté et le programme avance à l'étape 204. Ici, le niveau riche du rapport air/carburant dans les gaz d'échappement est établi plus élevé que le niveau riche 29 2812029 dans le traitement riche I précédemment mentionné. En conséquence, le composé de soufre est enlevé du filtre à particules tout en supprimant la combustion de la totalité des particules déposées en une fois, comme cela a été pré- cédemment mentionné. Bien que la quantité de composé de soufre déposé As est remise à zéro à l'étape 204, un traitement pour sous- traire la quantité de composé de soufre estimée être enle- vée à chaque traitement riche de la quantité du composé de soufre déposé As peut être exécuté. Afin de rendre le rapport air/carburant des gaz d'échappement plus riche que le rapport air/carburant stoe- chiométrique, une faible quantité de carburant peut être injectée préliminairement juste avant une injection de car- burant pour commander le moteur, une faible quantité de carburant peut être injectée dans un traitement d'admission d'air avant une injection de carburant pour entraîner le moteur ou HC peut être directement injecté dans le passage d'air d'échappement du moteur sur le côté amont du filtre à particules 22. Bien entendu, ces traitements peuvent être combinés de sorte que le rapport air/carburant des gaz d'échappement est rendu plus riche que le rapport air/carburant stoechiométrique. En outre, au lieu d'exécuter le traitement riche I à l'étape 203, une combustion à basse température peut être exécutée comme mentionnée ci-dessous dans le moteur à com- bustion interne pour élever la température des gaz d'échap- pement de sorte que la température du filtre à particules s'élève jusqu'à la température de séparation du composé de soufre. On décrira maintenant la combustion à basse tempéra- ture. Il est bien connu que si le taux EGR est accru, la quantité de génération des particules est progressivement accrue et atteint un maximum et si le taux EGR est encore accru, la quantité de génération des particules chute net- tement. Ce phénomène est maintenant décrit en se référant à la figure 10 indiquant une relation entre le taux EGR et la densité de fumée lorsque le degré de refroidissement du gaz EGR est modifié. A la figure 10, une courbe A indique un cas o la température du gaz EGR est maintenue sensiblement à 90 OC en refroidissant le gaz EGR par une énergie élevée et la courbe B indique un cas o le gaz EGR est refroidi avec un appareil de refroidissement de petite dimension et une courbe C indique un cas o le gaz EGR n'est pas refroi- di de manière forcée. Si le gaz EGR est refroidi par une énergie élevée comme indiqué par la courbe A de la figure 10, la quantité de génération des particules atteint le maximum lorsque le taux EGR est légèrement inférieur à 50 %. Dans ce cas, si le taux EGR est accru à sensiblement 55 % ou plus élevé, les particules sont difficilement générées. D'autre part, dans le cas o le gaz EGR est légèrement refroidi comme in- diqué par la courbe B de la figure 10, la quantité de géné- ration des particules atteint le maximum lorsque le taux EGR est légèrement supérieur à 50 %. Dans ce cas, si le taux EGR est accru à sensiblement 65 % ou plus élevé, les particules sont difficilement générées. Dans le cas o le gaz EGR est refroidi de manière forcée comme indiqué par la courbe C de la figure 10, la quantité de génération des particules atteint le maximum lorsque le taux EGR est aux alentours de 55 %. Dans ce cas, si le taux EGR est accru à sensiblement 70 % ou plus élevé, les particules sont diffi- cilement générées. En conséquence, les particules ne sont pas générées si le taux EGR est commandé pour être de 55 % ou plus élevé, puisque la température du carburant et de ses gaz ambiants lorsque le carburant est brûlé n'est pas trop élevée en raison de l'effet endothermique du gaz EGR et la combustion à basse température est exécutée, de sorte que l'hydrure de carbone n'est pas mise à croître pour de- venir de la suie. La combustion à basse température a une propriété telle qu'elle supprime les générations des particules sans tenir compte du rapport air/carburant et est capable de ré- duire la quantité de génération de NOx au même instant. C'est-à-dire que si le rapport air/carburant est rendu plus riche que le rapport air/carburant stechiométrique, le car- burant est délivré en excès mais le carburant en excès n'est pas mis à croître en suie du fait que la température de la combustion est commandée pour être basse, de sorte qu'aucune particule n'est générée. En outre, à ce moment, NOx est seulement généré en une très faible quantité. D'au- tre part, si la température de la combustion s'élève lors- que le rapport moyen air/carburant est plus pauvre que le rapport air/carburant stechiométrique ou que le rapport air/carburant est le rapport air/carburant stoechiométrique, une faible quantité de suie est générée mais les particules sont difficilement générées du fait que la température de la combustion est commandée pour être basse dans la combus- tion à basse température et NOx est seulement généré en une très faible quantité. Par ailleurs, si la combustion à basse température est exécutée, la température des gaz d'échappement s'élève bien que la température du carburant et de ses gaz ambiants di- minue. Ce phénomène est maintenant décrit en se référant à la figure 11. Une ligne pleine à la figure 11A indique la relation entre la température moyenne des gaz Tg dans la chambre de combustion 5 et un angle de vilebrequin lorsque la combustion à basse température est exécutée. En outre, une ligne pleine à la figure llB indique une relation entre la température du carburant et de ses gaz ambiants Tf et l'angle de vilebrequin lorsque la combustion à basse tempé- rature est exécutée. Une ligne en tirets interrompus à la 32 2812029 figure 11B indique une relation entre la température du carburant et de ses gaz ambiants Tf et l'angle de vilebre- quin lorsque la combustion habituelle est exécutée. Lorsque la combustion à basse température est exécu- tée, la quantité de gaz EGR est plus grande lorsque compa- rée au cas o la combustion habituelle est exécutée. De ce fait, comme cela est représenté à la figure 11A, avant le point mort haut de compression ou au cours de la compres- sion, la température moyenne des gaz Tg dans la combustion à basse température indiquée par la ligne pleine est plus élevée que la température moyenne des gaz Tg dans la com- bustion habituelle indiquée par la ligne en tirets inter- rompus. Dans l'intervalle, à ce moment, comme cela est re- présenté à la figure llB, la température du carburant et de ses gaz ambiants Tf est sensiblement égale à la température moyenne des gaz Tg. Maintenant, la combustion commence à proximité du point mort haut de compression. Lorsque la combustion à basse température est exécutée, comme cela est indiqué par la ligne pleine à la figure llB, la température du carbu- rant et de ses gaz ambiants Tf n'est pas trop élevée. A l'opposé de ceci, dans le cas de la combustion habituelle, la température du carburant et de ses gaz ambiants s'élève à une température extrêmement élevée comme indiqué par la ligne en tirets interrompus de la figure llB du fait qu'une quantité importante d'oxygène existe autour du carburant. Bien que dans le cas de la combustion habituelle, la tempé- rature du carburant et de ses gaz ambiants Tf s'élève à une température considérablement élevée comparée à la combus- tion à basse température, la température de la majorité des gaz est plus faible dans la combustion habituelle que dans la combustion à basse température. De ce fait, comme cela est représenté à la figure 11A, la température moyenne des gaz Tg dans la chambre de combustion 5 près du point mort 33 2812029 haut de compression est plus élevée lorsque la combustion à basse température est exécutée que lorsque la combustion habituelle est exécutée. En conséquence, comme cela est représenté à la figure 11A, la température moyenne des gaz dans la chambre de com- bustion après que la combustion soit achevée, est plus éle- vée lorsque la combustion à basse température est exécutée que lorsque la combustion habituelle est exécutée. Ainsi, la température des gaz d'échappement s'élève si la combus- tion à basse température est exécutée. On décrira maintenant une autre commande de récupéra- tion de l'empoisonnement par le composé de soufre de l'in- vention. Dans le mode de réalisation, lorsque l'empoisonne- ment par le composé de soufre doit être récupéré, le rap- port air/carburant des gaz d'échappement est commandé à un rapport air/carburant prédéterminé (par exemple, le traite- ment riche I du mode de réalisation précédemment mentionné est exécuté) et la vitesse d'élévation de température du filtre à particules 22 est surveillée (en conséquence, la quantité de particules déposées sur le filtre à particules peut être sensiblement estimée). Si la vitesse d'élévation de la température est relativement élevée, il est jugé que le filtre à particules 22 a une possibilité de détériora- tion thermique et le traitement riche I est commuté sur le traitement riche II du mode de réalisation précédemment mentionné. En conséquence, la détérioration thermique du filtre à particules peut être empêchée. On décrira maintenant la commande de récupération de l'empoisonnement par le composé de soufre en se référant à l'organigramme de la figure 12. Tout d'abord, il est jugé si oui ou non la quantité de composé de soufre déposé As est plus grande que la quantité prédéterminée AsTH (As > AsTH) à une étape 300 comme à l'étape 200 de la figure 7. Si As > AsTH à l'étape 300, il est jugé que la récupération 34 2812029 de l'empoisonnement par le composé de soufre devrait être exécutée et on exécute le traitement riche I à l'étape 301. Le traitement riche I est ici le même que le traitement ri- che I du mode de réalisation représenté à la figure 7. En- suite, il est jugé si oui ou non une vitesse d'élévation de température Rtf du filtre à particules est plus élevée qu'une vitesse d'élévation prédéterminée RtfTH (Rtf > RtfTH) à une étape 302. La vitesse d'élévation RtfTH est établie à une vitesse d'élévation, qui a une possibilité d'induire une combustion de la totalité des particules dé- posées avec flamme en une fois. Si les particules déposées commencent à être brûlées lorsque le traitement riche I est exécuté à l'étape 301, la température du filtre à particu- les 22 s'élève soudainement. En conséquence, dans ce cas, il est jugé que Rtf > RtfTH est satisfait à l'étape 302 et, à ce moment, le programme avance à l'étape 303, étape dans laquelle le traitement riche II est exécuté et ensuite le programme va à une étape 304. Le traitement riche II est ici le même que le traitement riche II du mode de réalisa- tion présenté à la figure 7. A moins que les particules dé- posées commencent à être brûlées lorsque le traitement ri- che I est exécuté à l'étape 301, la température du filtre à particules 22 n'est pas élevée si soudainement. En consé- quence, dans ce cas, il est jugé que Rf RtfTH est satis- fait à l'étape 302 et, à ce moment, le traitement riche I est exécuté à l'étape 305 et ensuite le programme avance à l'étape 304. A l'étape 304, la quantité de composé de soufre déposé As est remise à zéro et ensuite, le programme se termine. Si As AsTh à l'étape 300, la récupération de l'empoison- nement par le composé de soufre est omise et le programme se termine. Bien qu'à l'étape 302, la condition dans laquelle la vitesse d'élévation de température du filtre à particules 2812029 22 est plus élevée qu'une vitesse d'élévation déterminée à l'avance est établie à la condition pour exécuter le trai- tement riche II, la température du filtre à particules 22 étant plus élevée que la température prédéterminée (par exemple, la température d'oxydation des particules, la tem- pérature d'allumage des particules) peut être établie comme la condition. En outre, au lieu d'exécuter le traitement riche I à l'étape 301, les étapes suivantes peuvent être exécutées: élever la température du filtre à particules avec le rapport air/carburant des gaz d'échappement s'écou- lant dans le filtre à particules 22 maintenu plus pauvre que le rapport air/carburant stechiométrique, estimer la quantité des particules déposées sur le filtre à particules 22 sur la base du changement de température du filtre à particules 22, si la quantité des particules déposées est relativement importante, les particules déposées sont oxy- dées et enlevées avec le rapport air/carburant des gaz d'échappement maintenu plus pauvre que le rapport air/carburant stechiométrique, et exécuter le traitement riche I. En variante, au lieu d'exécuter le traitement ri- che I à une étape 301, les étapes suivantes peuvent être exécutées: élever la température du filtre à particules 22 avec le rapport air/carburant des gaz d'échappement s'écou- lant dans le filtre à particules 22 maintenu plus pauvre que le rapport air/carburant stoechiométrique, estimer la quantité des particules déposées sur le filtre à particules 22 sur la base du changement de température du filtre à particules 22 et si la quantité des particules déposées est relativement importante, exécuter le traitement riche II. Bien entendu, le rapport air/carburant des gaz d'échappe- ment peut être plus bas que le niveau riche dans le traite- ment riche I à l'étape 301. 36 2812029 REVENDICATIONS 1. Procédé d'épuration des gaz d'échappement, dans lequel un agent d'absorption/décharge du NOx est supporté sur un filtre à particules (22) ayant une fonction d'oxydation, l'agent d'absorption/décharge du NOx capturant et conser- vant le NOx lorsque de l'oxygène en excès existe dans l'en- vironnement et déchargeant le NOx conservé lorsque la concentration d'oxygène ambiante chute, caractérisé en ce que; lorsque l'agent d'absorption/décharge du NOx est em- poisonné par un composé de soufre, un rapport air/carburant des gaz d'échappement s'écoulant dans le filtre à particu- les (22) est commandé à un premier niveau riche si une quantité de particules déposées sur le filtre à particules (22) est plus petite qu'une quantité prédéterminée, et le rapport air/carburant des gaz d'échappement s'écoulant dans le filtre à particules (22) est commandé à un second niveau riche, qui est plus élevé que le premier niveau, si la quantité de particules déposées sur le filtre à particules (22) est plus grande que la quantité prédéterminée. 2. Procédé d'épuration des gaz d'échappement selon la re- vendication 1, caractérisé en ce que: une commande de récupération de l'empoisonnement est lancée avec un rapport air/carburant des gaz d'échappement s'écoulant dans le filtre à particules (22) commandé à un rapport air/carburant prédéterminé, et la quantité de par- ticules déposées sur le filtre à particules (22) est détec- 37 2812029 tée sur la base d'un changement de température du filtre à particules (22) pendant la récupération de l'empoisonne- ment. 3. Procédé d'épuration des gaz d'échappement selon la re- vendication 1, caractérisé en ce que: un catalyseur constitué d'un métal noble est déposé sur le filtre à particules (22). 4. Procédé d'épuration des gaz d'échappement selon la re- vendication 3, caractérisé en ce que: un agent de décharge d'oxygène actif est déposé sur le filtre à particules (22), l'agent, si de l'oxygène en excès existe dans l'environnement, capturant et conservant l'oxy- gène et si la concentration d'oxygène ambiante chute dé- chargeant l'oxygène conservé sous la forme d'oxygène actif ; et lorsque les particules sont mises à adhérer sur le filtre à particules (22), l'oxygène actif est déchargé de l'agent de décharge d'oxygène actif de sorte que les parti- cules mises à adhérer sur le filtre à particules (22) sont oxydées par l'oxygène actif déchargé. 5. Procédé d'épuration des gaz d'échappement selon la re- vendication 4, caractérisé en ce que: l'agent de décharge d'oxygène actif est constitué d'au moins un des matériaux choisis dans le groupe constitué des métaux alcalins, des métaux alcalins terreux, des métaux de terre rare, des métaux de transition et des éléments du groupe carbone. 6. Procédé d'épuration des gaz d'échappement selon la re- vendication 5, caractérisé en ce que: 38 2812029 les métaux alcalins et les métaux alcalin terreux forte que celle du calcium. 7. Procédé d'épuration des gaz d'échappement selon la re- vendication 4, caractérisé en ce que: les particules mises à adhérer sur le filtre à parti- cules (22) sont oxydées en commandant le rapp6rt air/carburant d'une partie des gaz d'échappement ou de la totalité de ceux-ci pour qu'ils soient temporairement ri- ches.