Brevet FR2809233A1 — publié le 20011123

La présente invention concerne des composants électroniques stratifiés et, plus spécialement, un composant électronique stratifié qui comprend un composite que l'on obtient en frittant solidairement une pluralité de couches magnétiques stratifiées dans lesquelles une pluralité d'éléments d'inductance, ou bien un élément d'inductance et un élément de capacité, sont constitués à l'intérieur du composite. Divers matériaux du type ferrite ont été utilisés comme matériaux pour noyaux magnétiques ou matériaux destinés à constituer des composants électroniques stratifiés tels que des bobines d'induction monolithiques, possédant d'excellentes caractéristiques électrophotographiques. En particulier, dans des composants électroniques stratifiés tels que des bobines d'induction monolithiques, on utilise de l'argent ou un matériau principalement constitué d'argent comme matériau destiné à servir pour les conducteurs internes; par conséquent, les couches magnétiques constituant les composites disposés dans les composants électroniques stratifiés doivent pouvoir être frittées en même temps que l'argent contenu dans les conducteurs internes. Ainsi, on utilise généralement, au titre de matériaux du type ferrite constituant les couches magnétiques, des matériaux du type ferrite à base de Ni-Cu-Zn, qui peuvent être frittés à une température inférieure au point de fusion (960 C) de l'argent. Dans un composant électronique stratifié, comme par exemple une bobine d'induction monolithique, que l'on obtient en frittant simultanément une pluralité de couches magnétiques stratifiées composées d'un matériau du type ferrite à base de Ni-Cu-Zn et des conducteurs internes contenant de l'argent, on recouvre les conducteurs internes au moyen des couches magnétiques, ce qui a pour effet de donner un flux magnétique de fuite nul et de supprimer la diaphonie. Ainsi, ceci apporte des avantages, comme la possibilité d'applications à des boîtiers de haute densité et une grande robustesse et on l'utilise dans divers domaines. Ces dernières années, avec la réduction de taille et de poids, l'augmentation des performances et la souplesse fonctionnelle de divers dispositifs électroniques, on a demandé, pour les composants électroniques utilisés dans ces dispositifs électroniques, une réduction de la taille et du poids et de meilleures performances, et on a également demandé une fiabilité élevée permettant d'assurer les performances. En ce qui concerne la fiabilité, il est important que divers dispositifs électroniques conservent leurs propriétés, par exemple à une température élevée et dans des conditions de forte humidité, leur utilisation étant supposée dans divers environnements. Toutefois, lorsque l'on utilise un matériau du type ferrite classique dans des composants électroniques stratifiés présentant des structures qui produisent des différences de potentiel, comme par exemple un composant électronique stratifié constituant une pluralité d'éléments d'inductance ou bien un élément d'inductance et un élément de capacité, il se produit aisément une migration du conducteur interne tandis que la résistance d'isolation diminue aisément en utilisation dans des environnements sévères, comme par exemple une température élevée et une forte humidité, ainsi qu'on l'a indiqué cidessus. C'est un but de l'invention de produire un composant électronique stratifié qui peut résoudre les problèmes ci-dessus indiqués. L'invention concerne un composant électronique stratifié qui comprend un composite que l'on obtient en frittant solidairement une pluralité de couches magnétiques stratifiées, un conducteur interne étant formé à l'intérieur du composite, le conducteur interne et les couches magnétiques constituant au moins un élément électrique, comme par exemple une bobine d'induction ou un condensateur, ou bien plusieurs éléments électriques, comme par exemple plusieurs éléments d'inductance, ou bien un élément d'inductance et un élément de capacité. Pour résoudre les problèmes techniques ci-dessus mentionnés, il se distingue, en résumé, en ce qu'une quantité spécifique de composé de Mn est contenue dans une ferrite de Ni-Cu-Zn, qui constitue le composant principal entrant dans la composition de la couche magnétique. Plus particulièrement, les couches magnétiques se distinguent en ce qu'elles ont un composant principal comprenant de 45 à 50 mol % de Fe203, de 0 à 33 mol % de ZnO, et de 6 à 20 mol % de CuO, le reste étant constitué de NiO, et un composé de Mn, o le composé de Mn est contenu à raison de 0,01 à 2,0 %, en poids, sous la forme MnO, dans la composition. L'invention se révèle avantageusement applicable lorsque les conducteurs contiennent de l'argent. Le composant électronique stratifié selon l'invention peut présenter diverses structures particulières. Par exemple, dans le composant électronique stratifié, le conducteur interne est doté d'une pluralité de conducteurs internes et d'une pluralité d'électrodes de bornes externes, qui sont chacune électriquement connectées à chaque extrémité de chaque conducteur de la pluralité de conducteurs internes sur les surfaces externes du composite. Selon une autre possibilité, le conducteur interne est doté d'un conducteur interne et d'au moins une paire d'électrodes de condensateur opposées. Selon l'invention, comme décrit ci-dessus, un composé de Mn est contenu à raison de 0,01 à 2,0 %, en poids, sous la forme MnO, dans la composition de la couche magnétique; par conséquent, une migration se produit à peine lorsque l'on utilise de l'argent dans les conducteurs internes, on obtient un état fritté supérieur à une température de cuisson qui permet un frittage simultané avec les conducteurs internes contenant de l'argent, et on obtient ainsi un composite électronique monolithique qui présente une fiabilité supérieure à une température élevée et sous une forte humidité. Par conséquent, l'invention peut être appliquée à des composants électroniques monolithiques dotés d'une pluralité d'éléments d'inductance, par exemple un composant électronique monolithique dans lequel un conducteur interne est doté d'une pluralité de conducteurs d'inductance et d'une pluralité d'électrodes de bornes externes électriquement connectées aux deux extrémités de chaque conducteur de la pluralité de conducteurs d'inductance, ou bien des composants électroniques monolithiques dotés d'éléments d'inductance et d'éléments de capacité, par exemple un composant électronique monolithique dans lequel un conducteur interne est doté d'un conducteur d'inductance et d'au moins une paire d'électrodes de condensateur opposées. La description suivante, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels: la figure 1 est une vue isométrique montrant l'aspect d'un groupement de bobines d'induction 1 se présentant sous la forme d'un composant électronique stratifié selon un mode de réalisation de l'invention; la figure 2 est une vue en plan montrant la structure interne d'un composite 2 disposé dans le groupement de bobines d'induction 1 représenté sur la figure 1 et elle représente une vue en section droite le long d'une interface spécifique entre la pluralité de couches magnétiques 3 constituant le composite 2; la figure 3 est une vue isométrique montrant l'aspect d'un filtre LC 21 se présentant sous la forme d'un composant électronique selon un autre mode de réalisation de l'invention; la figure 4 est un schéma de circuit équivalent du filtre LC 21 représenté sur la figure 3; et la figure 5 est une vue en section droite d'un composite 22 disposé dans le filtre LC 21 de la figure 3. Ci-après, on va expliquer de manière détaillée, en se reportant aux dessins, les modes de réalisation préférés de l'invention. La figure 1 est une vue en perspective montrant l'aspect d'un groupement de bobines d'induction 1, se présentant sous la forme d'un composant électronique stratifié selon un mode de réalisation de l'invention. Le groupement de bobines d'induction 1 est doté d'un composite 2. La figure 2 est une vue en plan illustrant la structure interne du composite 2 représenté sur la figure 1 et elle représente une vue en section droite le long d'une interface spécifique entre une pluralité de couches magnétiques 3 constituant le composite 2. On obtient le composite 2 en stratifiant et en frittant solidairement la pluralité de couches magnétiques 3 représentées sur la figure 2. Le groupement de bobines d'induction 1 constitue une pluralité d'éléments d'inductance, et des conducteurs d'inductance 4, 5, 6 et 7, se présentant sous la forme de conducteurs internes sont formés à l'intérieur du composite 2. Ces conducteurs d'inductance 4 à 7 s'étendent, de manière sensiblement linéaire, parallèlement entre eux le long de l'interface entre les couches magnétiques 3 à l'intérieur du composite 2. De plus, des électrodes de bornes externes 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14 et 15 sont disposées de façon à être connectées aux deux extrémités de chacun des conducteurs d'inductance 4 à 7. La figure 3 est une vue isométrique illustrant l'aspect d'un filtre LC 21 se présentant sous la forme d'un composant électronique stratifié selon un autre mode de réalisation de l'invention. La figure 4 est un schéma équivalent du filtre LC 21 représenté sur la figure 3. Comme on peut le voir sur la figure 3, le filtre LC 21 est doté d'un composite 22. La figure 5 est une vue en section droite du composite 22. Comme on peut le voir sur la figure 4, ce filtre LC 21 comporte un élément d'inductance 23 et deux éléments de capacité 24 et 25. Le composite 22 est, comme on peut le voir sur la figure 5, obtenu par frittage solidaire d'une pluralité de couches magnétiques stratifiées 26. Des conducteurs d'inductance 27 sont formés, en tant que conducteurs internes, à l'intérieur du composite 22. Les conducteurs d'inductance 27 s'étendent, comme représenté sur la figure 5, sur une pluralité de couches magnétiques 26, et des pellicules conductrices, représentées sur les dessins, et des conducteurs à trou traversant, non représentés sur les dessins, sont connectés entre eux de manière à constituer, globalement, une forme de bobine. Les conducteurs d'inductance 27 et les couches magnétiques associées 26 produisent l'élément d'inductance 23 ci-dessus mentionné. De plus, au moins une paire d'électrodes de condensateur 28, 29, 30 et 31 sont formées en tant que conducteurs internes, à l'intérieur du composite 22. Ces électrodes de condensateur 28 à 31 et les couches magnétiques associées 26 produisent les éléments de capacité 24 et 26 ci-dessus mentionnés. De manière plus détaillée, les électrodes de condensateur 28 et 31 sont en opposition avec les deux électrodes de condensateur 29 et 30. Un élément de condensateur 24 est produit par opposition de l'élément de condensateur 29 et des électrodes de condensateur 28 et 30, tandis que l'autre élément de condensateur 25 est produit par opposition de l'électrode de condensateur 30 et des électrodes de condensateur 28 et 31. Comme on peut le voir sur la figure 3, des électrodes de bornes externes 32 et 33 sont disposées sur les extrémités opposées de la surface externe du composite 22. Une électrode de borne externe 34 est disposée sur une partie d'au moins les faces latérales opposées de la surface externe du composite 22. Dans ce mode de réalisation, deux électrodes de bornes externes 34 sont placées sur les deux faces latérales opposées. Une extrémité du conducteur d'inductance 27 décrit ci-dessus et une extrémité de l'électrode de condensateur 28 sont électriquement connectées à l'électrode de borne externe 32. L'autre extrémité du conducteur d'inductance 27 et l'autre extrémité de l'électrode de condensateur 30 sont électriquement connectées à l'électrode de borne externe 33. Les deux condensateurs 28 et 31 sont électriquement connectés aux électrodes de bornes externes 34. Le circuit équivalent représenté sur la figure 4 est donc produit par le filtre LC 21. Dans les couches magnétiques 3 et 26 constituant respectivement les composites 2 et 22, produits respectivement dans le groupement de bobines d'induction 1 et le filtre LC 21, on peut employer la composition suivante. La composition des couches magnétiques 3 et 26 est constituée, comme constituants principaux, de Fe203, CuO et NiO, et peut contenir ZnO si nécessaire. De manière plus détaillée, les composants principaux contiennent de à 50 mol % de Fe203, de 0 à 33 mol % de ZnO (y compris 0 mol%), de 6 à 20 mol % de CuO, le restant étant NiO. Une teneur en Fe203 inférieure à 45 mol % entraîne une perméabilité réduite, tandis qu'une teneur dépassant 50 mol % donne un frittage insuffisant. La teneur en Fe203 se trouve, de manière préférée, dans l'intervalle de 47,5 à 49,8 mol %. Une teneur en ZnO dépassant 33 mol % conduit à une réduction des caractéristiques magnétiques dans la gamme de température d'utilisation pratique du fait d'une température de Curie de 100 C ou moins. La teneur en ZnO est, de manière préférée, de 0 à 31,0 mol %. Une teneur en CuO inférieure à 6 mol % conduit à un frittage insuffisant, tandis qu'une teneur dépassant 20 mol % conduit à un facteur de qualité Q réduit. La teneur en CuO est de préférence de 6,0 à 16,0 mol %. La composition des couches magnétiques 3 et 26 se distingue par l'adjonction d'un composé de Mn, aussi bien que par les composants principaux ci- dessus. Ce composé de Mn est ajouté de façon que la composition contienne de 0,01 à 2,0 %, en poids, sous la forme MnO. Pour une teneur en composé de Mn qui se trouverait à l'extérieur de cet intervalle, la résistance d'isolation initiale et la résistance d'isolation après un temps prédéterminé diminuent. Dans le groupement de bobines d'induction 1 et le filtre LC 21 ci-dessus, les composants conducteurs des conducteurs d'inductance 4 à 7 et des électrodes de condensateur 28 à 31, faisant fonction de conducteurs internes, sont de préférence constitués d'argent (Ag) élémentaire ou d'un composant contenant principalement Ag. Lorsque l'on utilise l'argent dans les conducteurs d'inductance 4 à 7 et les électrodes de condensateur 28 à 31, on fixe généralement la température de l'opération de cuisson permettant de préparer les composites 2 et 22 à une valeur de 850 C à 950 C, de façon à obtenir un frittage simultané. Ainsi, les couches magnétiques 3 et 26 doivent avoir une composition qui peut être suffisamment frittée à une telle température de frittage de façon que l'on obtienne les caractéristiques magnétiques voulues et que l'on maintienne la fiabilité. En sélectionnant la composition ci-dessus indiquée pour les couches magnétiques 3 et 26, on obtient un frittage satisfaisant à une température de cuisson comprise dans l'intervalle de 850 à 950 C, et la migration de l'argent contenue dans les conducteurs d'inductance 4 à 7 et les électrodes de condensateur 28 à 31 se produit à peine. Ainsi, on peut maintenir à des niveaux élevés la résistance d'isolation entre les différents conducteurs d'inductance 4 à 7 se trouvant dans le groupement de bobines d'induction 1 représenté sur les figures 1 et 2 et la résistance d'isolation entre le conducteur d'inductance 27 et les électrodes de condensateur 28 à 31 ainsi qu'entre les électrodes de condensateur respectives 28 à 31, ce qui donne une fiabilité améliorée pour le groupement de bobines d'induction 1 et le filtre LC 21. L'invention peut être appliquée non seulement aux composants électroniques monolithiques que constituent par exemple le groupement de bobines d'induction 1 et le filtre LC 21 représentés sur les dessins, mais aussi à des composants électroniques monolithiques qui ont une structure quelconque et sont dotés de composites préparés par cuisson solidaire d'une pluralité de couches magnétiques stratifiées dans lesquelles des conducteurs internes sont formés dans les composites, et les conducteurs internes ainsi que les couches magnétiques constituent une pluralité d'éléments d'inductance, ou bien un élément d'inductance et un élément de capacité. On va maintenant décrire des exemples expérimentaux effectués pour confirmer les effets de l'invention. EXEMPLES EXPERIMENTAUX 1. Préparation des échantillons On ajoute du MnO en poudre à des matériaux d'oxydes en poudre pesés de Fe203, ZnO, CuO et NiO, constituant les composants principaux, et on malaxe, par voie humide, le mélange pendant 20 h dans un broyeur à boulets, on le fait sécher, et on le calcine à 750 C. On pulvérise, par voie humide, le matériau calciné pendant 24 h dans un broyeur à boulets, on ajoute un liant pour former une pâte épaisse, et on prépare une feuille crue de ferrite au moyen d'un processus utilisant une raclette. Au moyen de la feuille crue de ferrite, on prépare un groupement de bobines d'induction ayant sensiblement la même structure que le groupement de bobines d'induction 1 des figures 1 et 2 et un condensateur monolithique général. Dans le groupement de bobines d'induction, on forme par impression, sur la feuille crue de ferrite, une pluralité de conducteurs d'inductance contenant un composant conducteur de Ag, et on stratifie, sur la feuille crue de ferrite, une autre feuille crue de ferrite ne possédant pas de conducteurs d'inductance. On comprime le stratifié afin de former un composite cru. Une fois que le composite cru a été découpé à une taille prédéterminée, on fait cuire le composite cru découpé à 920 C pendant 2 h afin de former un composite fritté. On forme des électrodes de bornes externes sur les surfaces externes du composite afin de préparer un groupement de bobines d'induction possédant une pluralité d'éléments d'inductance. Dans le condensateur monolithique, on forme par impression, sur chacune des feuilles vertes de ferrite, une électrode de condensateur contenant un composant conducteur de Ag, on stratifie les feuilles, on stratifie et on comprime des feuilles crues de ferrite ne possédant pas d'électrodes de condensateur sur les surfaces supérieure et inférieure du stratifié afin de former un stratifié cru. On découpe ce stratifié cru suivant une taille prédéterminée et on le fait cuire à 920 C pendant 2 h afin de préparer un stratifié fritté. On forme des électrodes de bornes externes sur les surfaces externes du stratifié afin de former un condensateur monolithique, faisant fonction d'un échantillon. 2. Contrôle de fiabilité Afin de déterminer les résistances d'isolation à certains moments entre 0 et 2 000 heures, on a effectué un essai de charge de résistance à l'humidité (température: 85 C, humidité relative: 85 %, intensité du champ électrique appliqué: 2 kV/mm) et un essai de charge à température élevée (température: 125 C, intensité du champ électrique appliqué: 2 kV/mm) sur le groupement de bobines d'induction et le condensateur monolithique ci-dessus mentionnés. Dans le groupement de bobines d'induction, on a appliqué le champ électrique ci-dessus mentionné entre les deux conducteurs d'inductance adjacents. Dans le condensateur monolithique, on a appliqué le champ électrique cidessus mentionné entre les électrodes de condensateur opposés. On a mesuré la résistance d'isolation entre les conducteurs d'inductance ou les électrodes de condensateur sur lesquels le champ électrique était appliqué tout en appliquant ce champ électrique. 3. Exemple Expérimental 1 Au titre des matériaux magnétiques contenus dans la feuille crue de ferrite ci-dessus mentionnée, on a utilisé diverses compositions contenant 49,0 mol % de Fe203, 29,0 mol % de ZnO, 9,0 mol % de CuO et 13 mol % de NiO, constituant les composants principaux, ainsi que de 0,005 à 3,0 %, en poids, de MnO. Exemples là 6etExemplesComparatif s et2 Les tableaux 1 et 2 montrent les résultats d'évaluation de la résistance d'isolation pour l'essai de charge de résistance à l'humidité et de la résistance d'isolation pour l'essai de charge à température élevée, respectivement, effectués sur des échantillons du groupement de bobines d'induction. Tableau 1 Teneur en Résistance (') MnO (% poids) Initiale 100 h 500 h 1000 h 2000 h (0 h) Exemple 0,005 8,6 8,6 8,5 6,8 5,7 Comparatif 1 Exemple 1 0, 01 9,3 9,3 9,3 9,3 9,2 Exemple 2 0,05 10,4 10,4 10,4 10,4 10,4 Exemple 3 0,2 11,5 11,5 11,5 11,5 11,5 Exemple 4 0,5 11,2 11,2 11,2 11,2 11,1 Exemple 5 1,0 10,8 10,8 10,8 10,7 10,8 Exemple 6 2,0 9,5 9,5 9,5 9,5 9,3 Exemple 3,0 8,0 7,7 5,3 4,8 4,2 Comparatif 2 Tableau 2 Teneur en Résistance (Q) MnO (% poids) Initiale 100 h 500 h 1000 h 2000 h (0 h) Exemple 0,005 8,6 8,5 7,2 5,9 5,1 Comparatif 1 Exemple 1 0, 01 9,3 9,3 9,2 9,2 9,2 Exemple 2 0,05 10,4 10,4 10,4 10,4 10,3 Exemple 3 0,2 11,5 11,5 11,5 11,5 11,5 Exemple 4 0,5 11,2 11,2 11,2 11,2 11,1l Exemple 5 1,0 10,8 10,8 10,7 10,7 10,6 Exemple 6 2,0 9,5 9,5 9,4 9,4 9,4 Exemple 3,0 8,0 7,2 5,2 4,3 3,8 Comparatif 2 Comme représenté dans les tableaux 1 et 2, la réduction de la résistance d'isolation à haute température et pour une forte humidité est supprimée dans les exemples 1 à 6, o la teneur en Mn est comprise dans l'intervalle de 0,01 à 2,0 %, en poids, ce qui permet d'obtenir des groupements de bobines d'induction ayant une fiabilité d'isolation supérieure. Exemples 7 à 12 et Exemp.les Comparatifs 3 et 4) Les tableaux 3 et 4 montrent les résultats de l'évaluation de la résistance d'isolation pour l'essai de charge de résistance à l'humidité et de la résistance d'isolation pour l'essai de charge à température élevée, respectivement, pour des échantillons du condensateur monolithique. Tableau 3 Teneur en Résistance (Q) MnO (% poids) Initiale 100 h 500 h 1000 h 2000 h (O h) Exemple 0,005 8,2 8,2 8,0 6,6 5,4 Comparatif 3 Exemple 7 0, 01 9,0 9,0 9,0 9,0 8,9 Exemple 8 0,05 10,2 10,2 10,2 10,2 10,2 Exemple 9 0,2 1 11,1 11,1 11,1 11,1 11,1 Exemple 10 0,5 10,8 10,8 10,8 10,8 10,7 Exemple 11 1,0 10,3 10,3 10,3 10,2 10,2 Exemple 12 2,0 9,1 9,1 9,1 9,0 8, 9 Exemple 3,0 7,6 7,3 5,2 4,4 4,0 Comparatif 4 Tableau 4 s Teneur en Résistance (L) MnO (% poids) Initiale 100 h 500 h 1000 h 2000 h (0 h) Exemple 0,005 8,2 8,1 7,1 5,5 4,7 Comparatif 3 Exemple 7 0,01 9,0 9,0 8,9 8,9 8,9 Exemple 8 0,05 10,2 10,2 10,2 10,2 10, 1 Exemple 9 0,2 11,1 11,1 11,1 11,1 11,1 Exemple 10 0,5 10,8 10,8 10,8 10, 8 10,7 Exemple 11 1,0 10,3 10,3 10,2 10,2 10,1 Exemple 12 2,0 9,1 9,1 9,1 9,0 9,0 Exemple 3,0 7,6 6,8 5,0 4,2 3,6 Comparatif 4 Comme représenté dans les tableaux 3 et 4, la réduction de la résistance d'isolation pour une température élevée et une forte humidité est supprimée dans les exemples 7 à 12, o la teneur en Mn se trouve à l'intérieur de l'intervalle de 0,01 à 2,0 % en poids, ce qui permet d'obtenir des condensateurs monolithiques ayant une fiabilité d'isolation supérieure. 4. Exemple Expérimental 2 Comme matériaux magnétiques contenus dans la feuille crue de ferrite ci-dessus mentionné, on a utilisé diverses compositions contenant 47,0 mol % de Fe203, 12,0 mol % de ZnO, 12,0 mol % de CuO et 29 mol % de NiO, qui sont les constituants principaux, et de 0,005 à 3,0 mol % de MnO. Exemples 13 à 18 et Exemples Comparatifs S et 6 xem p -...e............L i.f....5__..t..... - ---------- Les tableaux 5 et 6 montrent les résultats de l'évaluation de la résistance d'isolation pour l'essai de charge de résistance à l'humidité et de la résistance d'isolation pour l'essai de charge à température élevée, respectivement, d'échantillons du groupement de bobines d'induction. Tableau 5 Teneur en Résistance (Q) MnO (% poids) Initiale 100 h 500 h 1000 h 2000 h (O h) Exemple 0,005 7,7 7,7 7,5 6,3 5,3 Comparatif 5 Exemple 13 0,01 8,5 8,5 8,5 8,4 8,4 Exemple 14 0,05 9,7 9,7 9,7 9,7 9,6 Exemple 15 0, 2 10,3 10,3 10,3 10,3 10,3 Exemple 16 0,5 10,6 10,6 10,6 10,6 10,6 Exemple 17 1,0 9,9 9,9 9,9 9,8 9,8 Exemple 18 2,0 8,6 8,6 8,5 8,5 8,4 Exemple 3,0 7,1 6,7 5,2 4,6 4,2 Comparatif 6 Tableau 6 Teneur en Résistance (g2) MnO (% poids) Initiale 100 h 500 h 1000 h 2000 h (O h) Exemple 0,005 7,7 7,5 6,7 5,3 4,6 Comparatif 5 Exemple 13 0,01 8,5 8,5 8,4 8,4 8,3 Exemple 14 0,05 9,7 9,7 9,7 9,6 9,6 Exemple 15 0, 2 10,3 10,3 10,3 10,3 10,2 Exemple 16 0,5 10,6 10,6 10,6 10,6 10,6 Exemple 17 1,0 9,9 9,9 9,8 9,8 9,7 Exemple 18 2,0 8,6 8,6 8,5 8,4 8,4 Exemple 3,0 7,1 6,3 5,2 4,1 3,6 Comparatif 6 Comme représenté dans les tableaux 5 et 6, la réduction de la résistance d'isolation pour une température élevée et une forte humidité est supprimée dans les exemples 13 à 18, o la teneur en Mn est comprise dans l'intervalle de 0,01 à 2,0 %, en poids, ce qui permet d'obtenir des groupements de bobines d'induction ayant une fiabilité d'isolation supérieure. mp 19 à 24 et Exemples Comparatifs 7 et 8 Les tableaux 7 et 8 montrent les résultats de l'évaluation de la résistance d'isolation pour l'essai de charge de résistance à l'humidité et la résistance d'isolation pour l'essai de charge à température élevée, respectivement, d'échantillons du condensateur monolithique. Tableau 7 Teneur en Résistance (l2) MnO (% poids) Initiale 100 h 500 h 1000 h 2000 h (0 h) Exemple 0,005 7,3 7,2 7,0 5,9 5,1 Comparatif 7 Exemple 19 0,01 8,1 8,1 8,0 8,0 7,9 Exemple 20 0,05 9,3 9,3 9,3 9,2 9,2 Exemple 21 0, 2 9,9 9,9 9,9 9,9 9,8 Exemple 22 0,5 10,2 10,2 10,2 10,2 10,2 Exemple 23 1,0 9,5 9,5 9,4 9,3 9,3 Exemple 24 2,0 8,2 8,2 8,1 8,0 8,0 Exemple 3,0 6, 9 6,6 5,1 4,3 3,5 Comparatif 8 __ Tableau 8 Teneur en Résistance (Q) MnO (% poids) Initiale 100 h 500 h 1000 h 2000 h (0 h) Exemple 0,005 7,3 7,1 6,4 5,2 4,4 Comparatif 7 Exemple 19 0,01 8,1 8,0 8,0 7,9 7,9 Exemple 20 0,05 9,3 9,3 9,2 9,2 9,2 Exemple 21 0, 2 9,9 9,9 9,9 9,8 9,8 Exemple 22 0,5 10,2 10,2 10,2 10,2 10,1 Exemple 23 1,0 9,5 9,4 9,4 9,4 9,3 Exemple 24 2,0 8,2 8,1 8,1 8,0 8,0 Exemple 3,0 6, 9 6,2 5,0 4,1 3,3 Comparatif 8 Comme représenté dans les tableaux 7 et 8, la réduction de la résistance d'isolation pour une température élevée et une forte humidité est supprimée dans les exemples 19 à 24, dans lesquels la teneur en Mn est comprise à l'intérieur de l'intervalle de 0,01 à 2,0 %, en poids, ce qui permet d'obtenir des condensateurs monolithiques ayant une fiabilité d'isolation supérieure. Dans les Exemples Expérimentaux ci-dessus mentionnés, on n'a pas évalué la réduction de la résistance d'isolation entre l'élément d'inductance et l'élément de capacité. Toutefois, on comprend, de façon évidente, que l'on obtiendra sensiblement les mêmes résultats que ceux correspondant au cas de la résistance d'isolation entre plusieurs électrodes d'inductance ou de la résistance d'isolation entre plusieurs électrodes de condensateur. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'imaginer, à partir du dispositif dont la description vient d'être donnée à titre simplement et nullement limitatif, diverses variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. 16 2809233 REVENDICATIONS 1. Composant électronique stratifié, caractérisé en ce qu'il comprend un composite obtenu par frittage solidaire d'une pluralité de couches magnétiques stratifiées (3) et d'au moins un élément électrique interne (1; 21) formé à l'intérieur du composite, o la couche magnétique possède une composition qui contient un composant principal comprenant de 45 à 50 mol % de Fe203, de 0 à 33 mol % de ZnO, et de 6 à 20 mol % de CuO, le reste étant NiO, ainsi qu'un composé de Mn, o le composé de Mn est contenu en une quantité de 0,01 à 2,0 %, en poids, sous la forme MnO, dans la composition. 2. Composant électronique stratifié selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément électrique comporte au moins un conducteur comprenant de l'argent (Ag). 3. Composant électronique stratifié selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'élément électrique comprend une bobine d'induction (1). 4. Composant électronique stratifié selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'élément électrique comprend un condensateur (21). 5. Composant électronique stratifié, caractérisé en ce qu'il comprend un composite (2) obtenu par frittage solidaire d'une pluralité de couches magnétiques stratifiées (3), des conducteurs internes (4 à 7) étant formés à l'intérieur du composite, les conducteurs internes et les couches magnétiques constituant une pluralité d'éléments d'inductance (1), ou bien un élément d'inductance et un élément de capacité; o la couche magnétique a une composition contenant un composant principal qui comprend de 45 à 50 mol % de Fe203, de 0 à 33 mol % de ZnO, et de 6 à 20 mol % de CuO, le reste étant NiO, ainsi qu'un composé de Mn, o le composé de Mn est contenu en une quantité de 0,01 à 2,0 %, en poids, sous la forme MnO, dans la composition. 6. Composant électronique stratifié selon la revendication 5, caractérisé en ce que les conducteurs internes (4 à 7) comprennent de l'argent. 7. Composant électronique stratifié selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que les conducteurs internes constituent une pluralité d'éléments d'inductance (4 à 7), et en ce qu'une pluralité d'électrodes externes (8 à 15) sont connectées aux extrémités opposées de chaque élément de la pluralité d'éléments d'inductance, chacune des électrodes externes étant disposée sur une surface externe du composite. 8. Composant électronique stratifié selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que les conducteurs internes comprennent un élément d'inductance et au moins une paire d'électrodes de condensateur opposées (28 à 31). 9. Composant électronique stratifié selon la revendication 8, o les extrémités opposées de l'élément d'inductance sont connectées à des première et deuxième électrodes externes et les extrémités opposées de l'une des électrodes de condensateur opposées (28 à 31) sont connectées à la première électrode externe et à une troisième électrode externe, respectivement, tandis que les extrémités opposées de l'autre des électrodes de condensateur opposées sont connectées à la deuxième électrode externe et à une quatrième électrode externe, respectivement, les première, deuxième, troisième et quatrième électrodes externes étant disposées sur une surface externe du composite.