Brevet FR2816986A1 — publié le 20020524

DISPOSITIF D'ALIMENTATION EN AGENT DE REDUCTION POUR UN MO- TEUR A COMBUSTION INTERNE La présente invention se rapporte à un dispositif d'alimentation en agent de réduction pour un moteur à combustion interne et, plus particulièrement, à un dispositif d'alimentation en agent de réduction conçu pour délivrer un agent de réduction à un catalyseur du NOx qui est prévu pour réduire ou supprimer les oxydes d'azote (NOx) produits par un moteur à combustion interne. Le document JP-A-5-272331 décrit un exemple d'un dispositif d'alimentation en agent de réduction conçu pour délivrer un agent de réduction à un catalyseur du NOx qui est disposé dans un système d'échappement d'un moteur à combustion interne, pour réduire ou supprimer les oxydes d'azote (que l'on appellera par la suite"NOx") produits par le moteur à combustion interne. Le dispositif d'alimentation en agent de réduction comme décrit dans la publication JP-A-5-272331 utilise de l'urée CO (NH2) 2 comme agent de réduction capable de réduire NOx à une vitesse relativement élevée à une température relativement basse, de sorte que la quantité de NOx contenue dans les gaz d'échappement est réduite par le catalyseur du NOx en la présence de l'urée. De manière plus détaillée, de l'urée solide reçue dans un conteneur d'emmagasinage est gazéifiée sous chaleur dans un four, en réponse à un ordre d'alimentation en agent de réduction reçu depuis une unité de commande électronique (que l'on appellera par la suite"UCE") prévue pour commander le moteur à combustion interne. L'urée gazéifiée est introduite dans une partie du passage d'échappement du mo- teur qui est en amont du catalyseur du NOx, de sorte que les gaz d'échappement sont épurés de NOx. Un agent de réduction solide en poudre ou en pastille présente un volume plus petit par poids qu'un agent de réduction gazeux ou liquide et est, en conséquence, installé de manière plus commode sur un véhicule automobile. Toutefois, l'agent de réduction solide présente généralement une dimension de particule ou de pastille relativement importante, et ne peut pas être délivré au catalyseur du NOx sans traitement de transformation approprié. Aux vus de ceci, l'agent de réduction solide doit être chauffé dans le four pour gazéification, comme décrit ci-dessus, de sorte que l'agent de réduction gazéifié est délivré au catalyseur du NOx. Toutefois, le dispositif d'alimentation en agent de réduction connu tend à souffrir d'une alimentation retardée de l'agent de réduction gazéifié au catalyseur du NOx, un certain temps après la réception de l'ordre d'alimentation en agent de réduction à partir de l'UCE. En particulier, l'agent de réduction incluant l'urée solide comme composant principal prend non seulement un temps relativement long pour la transformation en gaz, mais est également déchargé dans l'atmosphère sans réaction avec le NOx dans le cas d'une alimentation retardée au catalyseur du NOx, ayant pour résultat un danger de génération d'une odeur gênante. A cet égard, c'est un besoin urgent de développer un'dispositif d'alimentation en agent de réduction qui est capable de fonctionner avec une réponse élevée à l'ordre d'alimentation en agent de réduction du NOx. , De plus, la vitesse requise d'alimentation de l'agent de réduction peut être plus élevée que la vitesse de production du gaz réducteur (vitesse de gazéification de l'agent de réduction solide) dans le four. Dans ce cas, le catalyseur du NOx ne peut pas recevoir la quantité requise de gaz réducteur de sorte que la vitesse de réduction ou d'enlèvement du NOx par le catalyseur du NOx est abaissée de manière non désirable, conduisant à un danger de détérioration des émissions d'échappement. Il conviendra de noter, en outre, que le dispositif d'alimentation en agent de réduction connu est conçu pour introduire le gaz réducteur produit provenant du four directement dans le passage d'échappement, ayant pour résultat une stabilité réduite de la pression du gaz réducteur qui doit être introduit dans le passage d'échappement, de sorte que l'agent de réduction ne peut pas être délivré au catalyseur du NOx à une vitesse désirée. C'est, en conséquence, un but de la présente invention de proposer un dispositif d'alimentation en agent de réduction pour un moteur à combustion interne, qui est capable de délivrer efficacement un agent de réduction à une vitesse désirée et avec une réponse élevée à un ordre d'alimentation en agent de réduction. Le but indiqué ci-dessus peut être atteint en conformité avec le principe de cette invention, qui propose un dispositif d'alimentation en agent de réduction pour délivrer un agent de réduction à un catalyseur du NOx disposé dans un système d'échappement d'un moteur à combustion interne, pour supprimer les oxydes d'azote produits par le moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen de stockage principal pour stocker un agent de réduction solide, un moyen de fluidisation de l'agent de réduction pour fluidiser l'agent de réduction solide stocké dans le moyen de stockage principal de sorte que l'agent de réduction fluidisé peut facilement s'écouler depuis le moyen de fluidisation, un moyen de stockage auxiliaire pour stocker temporairement l'agent de réduction fluidisé par le moyen de fluidisation d'agent de réduction, un moyen de calcul de vitesse d'alimentation désirée pour calculer une vitesse désirée d'alimentation de l'agent de réduction au catalyseur du NOx sur la base d'un état de fonctionnement du moteur à combustion interne, et un moyen d'alimentation en agent de réduction pour introduire l'agent de réduction, à la vitesse désirée, calculée par le moyen de calcul de vitesse d'alimentation désirée depuis le moyen de stockage auxiliaire dans une partie du système d'échappement qui est en amont du catalyseur du NOx. En conformité avec le dispositif d'alimentation en agent de réduction de la présente invention qui comprend une combinaison des moyens décrits ci-dessus, le moyen de stockage auxiliaire stocke l'agent de réduction qui a été fluidisé par le moyen de fluidisation d'agent de réduction, de façon à avoir un degré de fluidité ou de mobilité élevé pour écoulement facile depuis le moyen de fluidisation, de sorte que l'agent de réduction peut être introduit à travers le moyen d'alimentation en agent de réduction dans le système d'échappement, avec une réponse élevée à un ordre d'alimentation en agent de réduction. Puisque l'agent de réduction fluidisé est toujours stocké dans le moyen de stockage auxiliaire, l'agent de réduction peut être délivré avec une stabilité élevée, même lorsque la vitesse requise d'alimentation de l'agent de réduction est comparativement élevée. A cet égard, il conviendra de noter que la fluidisation de l'agent de réduction facilitera la distribution de l'agent de réduction à l'intérieur du système d'échappement lorsque l'agent de réduction est introduit par l'intermédiaire du moyen d'alimentation en agent de réduction. Dans la présente invention, la"fluidisation"se réfère collectivement à et inclut la gazéification, la liquéfaction, la transformation en gélatine (gélation) et la pulvérisation. Le moyen de fluidisation d'agent de réduction est, de préférence, conçu pour gazéifier l'agent de réduction li- quide en agent de réduction gazeux ayant un degré de fluidité élevé. C'est-à-dire que le moyen de fluidisation d'agent de réduction est, de préférence, conçu pour gazéifier l'agent de réduction solide à un état gazeux de sorte que l'agent de réduction gazeux peut être facilement distribué à l'intérieur du système d'échappement lorsqu'il est introduit par l'intermédiaire du moyen d'alimentation en agent de réduction. Le moyen de stockage auxiliaire peut coopérer avec le moyen de commande pour constituer un moyen de détection de quantité restante pour détecter une quantité de l'agent de réduction fluidisé demeurant dans le moyen de stockage auxiliaire. Dans ce cas, le moyen de fluidisation d'agent de réduction est activé pour fluidiser l'agent de réduction solide pour recharger le moyen de stockage auxiliaire avec l'agent de réduction fluidisé, lorsque la quantité restante de l'agent de réduction fluidisé a détecté que la quantité restante a diminué à une limite inférieure prédéterminée. Dans la disposition énoncée ci-dessus, le moyen de fluidisation d'agent de réduction est activé pour fluidiser l'agent de réduction solide pour recharger le moyen de stockage auxiliaire, lorsque la quantité restante de l'agent de réduction fluidisé dans le moyen de stockage auxiliaire a diminué à la limite inférieure, de sorte que l'agent de réduction fluidisé est toujours stocké dans le moyen de stockage auxiliaire, sans fluidisation d'une quantité importante non nécessaire de l'agent de réduction solide. Le volume de l'agent de réduction est généralement accru lorsque l'agent de réduction solide est gazéifié ou liquéfié. En conséquence, la fluidisation de l'agent de réduction solide par une quantité importante non nécessaire entraîne une augmentation de la capacité de stockage re- quise du moyen de stockage auxiliaire dans le dispositif d'alimentation en agent de réduction et une augmentation ultérieure de la dimension requise du dispositif d'alimentation en agent de réduction. A cet égard, la dimension du dispositif peut être minimisée par la disposition indiquée ci-dessus dans laquelle l'agent de réduction solide n'est fluidisé que selon une quantité requise en fonction de la quantité restante détectée de l'agent de réduction fluidisé. La limite inférieure prédéterminée indiquée ci-dessus est un volume autre que zéro, lequel est déterminé comme nécessaire par expérience, par exemple. Le moyen de fluidisation de l'agent de réduction peut comporter une chambre de stockage auxiliaire pour stocker temporairement l'agent de réduction fluidisé, et inclut un moyen de détection de pression pour détecter une pression à l'intérieur de la chambre de stockage auxiliaire. Dans ce cas, le moyen de détection de quantité restante inclut un moyen de détermination pour déterminer que la quantité restante d'agent de réduction fluidisé est relativement importante lorsque la pression détectée par le moyen de détection de pression est relativement élevée, et que la quantité restante est relativement faible lorsque la pression détectée est relativement basse. C'est-à-dire que le moyen de détection de quantité restante détecte la quantité restante de l'agent de réduction fluidisé dans la chambre de stockage auxiliaire, sur la base d'un changement dans la pression à l'intérieur de la chambre de stockage auxiliaire. Lorsque le moyen de stockage auxiliaire comporte la chambre de stockage auxiliaire et inclut le moyen de détection de pression, comme on l'a décrit ci-dessus, le moyen d'alimentation en agent de réduction peut inclure une soupape d'alimentation en agent de réduction qui est raccordée à la partie indiquée précédemment du système d'échappement en amont du catalyseur du NOx et qui est ouverte pour in- troduire l'agent de réduction fluidisé provenant de la chambre de stockage auxiliaire dans la partie du système d'échappement en amont du catalyseur du NOx et, en outre, inclure un moyen de commande de soupape d'alimentation pouvant être mis en oeuvre sur la base de la pression détectée par le moyen de détection de pression précédemment indiqué, pour commander une durée pendant laquelle la soupape d'alimentation en agent de réduction est maintenue ouverte. Dans la disposition ci-dessus, la pression d'alimentation de l'agent de réduction agissant sur la soupape d'alimentation en agent de réduction est surveillée sur la base de la pression à l'intérieur de la chambre de stockage auxiliaire détectée par le moyen de détection de pression, et la quantité d'alimentation de l'agent de réduction provenant de la soupape d'alimentation en agent de réduction au catalyseur du NOx par temps unitaire est commandée pour être maintenue à une valeur désirée. En conséquence, l'agent de réduction peut être délivré au catalyseur du NOx à la vitesse désirée d'alimentation sans tenir compte d'une variation de la pression à l'intérieur de la chambre de stockage auxiliaire. Le moyen de commande de soupape d'alimentation peut être conçu pour commander la soupape d'alimentation en agent de réduction de sorte que la durée pendant laquelle la soupape d'alimentation en agent de réduction est maintenue ouverte est relativement courte lorsque la pression à l'intérieur de la chambre de stockage auxiliaire est relativement élevée, et est relativement longue lorsque la pression est relativement basse. C'est-à-dire que la pression relativement élevée à l'intérieur de la chambre de stockage auxiliaire entraîne une vitesse relativement élevée d'alimentation de l'agent de réduction, de sorte que la durée d'ouverture de la soupape d'alimentation en agent de réduction est rendue rela- tivement courte lorsque la pression est rendue relativement élevée. A l'opposé, la pression relativement basse entraîne une vitesse relativement basse d'alimentation de l'agent de réduction, de sorte que la durée d'ouverture est relativement longue. Ainsi, la vitesse d'alimentation de l'agent de réduction depuis la soupape d'alimentation en agent de réduction peut être maintenue à la valeur désirée. Le catalyseur du NOx indiqué précédemment est, de préférence, un catalyseur du NOx du type à réduction sélective, capable de décomposer ou de réduire les oxydes d'azote en la présence de l'agent de réduction. L'agent de réduction solide est, de préférence, un agent de réduction solide obtenu à partir de l'ammonium capable de générer un gaz réducteur lorsqu'il est gazéifié par le moyen de fluidisation d'agent de réduction. La figure 1 est une vue simplifiée montrant une disposition d'un moteur diesel employant un dispositif d'alimentation en agent de réduction en conformité avec un mode de réalisation de cette invention ; et La figure 2 est une vue simplifiée illustrant une disposition du dispositif d'alimentation en agent de réduction. En se référant aux dessins, on décrira maintenant un mode de réalisation présentement préféré du dispositif d'alimentation en agent de réduction de cette invention, tel qu'employé dans un moteur diesel pour un véhicule automobile. 'Agencement de moteur à combustion interne' Avant de décrire le dispositif d'alimentation en agent de réduction en conformité avec cette invention, on décrira le moteur diesel prévu avec ce dispositif d'alimentation en agent de réduction en se référant à la figure 1. Le moteur diesel 1 (que l'on appellera par la suite simplement"moteur 1") comporte une chambre de combustion 2 définie par un piston 3, un cylindre 4 et une tête de cylindre 5, et inclut une soupape d'injection de carburant 6 pouvant injecter du carburant dans la chambre de combustion 2. Au niveau de la chambre de combustion 2, est raccordé un tuyau d'admission 8 qui est prévu avec un dispositif de mesure de débit d'air 7 pour mesurer une quantité d'air d'admission. Dans la chambre de combustion 2, l'air introduit par l'intermédiaire du tuyau d'admission 8 et le carburant injecté par la soupape d'injection du carburant 6 sont mélangés ensemble pour former un mélange d'air/carburant qui peut être allumé sans bougie. Une émission d'échappement comme résultat de la combustion du mélange air/carburant dans la chambre de combustion 2 est déchargée dans l'atmosphère par l'intermédiaire d'un tuyau d'échappement 10 muni d'un catalyseur du NOx 9 du type à réduction sélective et d'un silencieux (non représenté). Le catalyseur du NOx 10 du type à réduction sélective sera par la suite appelé simplement"catalyseur du NOx 9". Le catalyseur du NOx 9 disposé dans le tuyau d'échappement 10 est un catalyseur conçu pour réduire ou supprimer efficacement, en particulier, les oxydes d'azote (que. l'on appellera simplement par la suite"NOx") contenus dans les gaz d'échappement, en réduisant ou décomposant NOx en présence d'un agent de réduction. A titre d'exemple, le catalyseur du NOx 9 peut être choisi parmi : un catalyseur qui est constitué d'un substrat formé de zéolite et d'un métal de transition à échange d'ions tel que Cu supporté sur le substrat de zéolite ; un catalyseur qui est constitué d'un substrat formé de zéolite ou d'alumine et d'un métal noble supporté sur le substrat de zéolite ou d'alumine ; et un catalyseur qui est constitué d'un substrat formé d'oxyde de titane et de vanadium supporté sur le substrat d'oxyde de titane. Le tuyau d'échappement 10 est muni d'un capteur de concentration de NOx 11, d'un capteur de pression de gaz entrant 12 et d'un capteur de température des gaz d'échappement 13, lesquels sont disposés en amont du catalyseur du NOx 9. Le tuyau d'échappement 10 est, de plus, muni d'un capteur de concentration d'agent de réduction 14, qui est disposé en aval du catalyseur du NOx 9. Le capteur de NOx 11 est conçu pour mesurer la concentration de NOx dans les gaz d'échappement, et le capteur de pression de gaz entrant 12 est conçu pour mesurer la pression à l'intérieur du tuyau d'échappement 10 (la pression des gaz d'échappement). Le capteur de température de gaz entrant 13 est conçu pour mesurer la température des gaz d'échappement s'écoulant dans le catalyseur du NOx 9, et le capteur de concentration d'agent de réduction 14 est conçu pour mesurer la concentration de l'agent de réduction contenu dans les gaz d'échappement. Ces capteurs 11 à 14 sont reliés à un point d'accès d'entrée d'une unité de commande électronique 15 prévue pour commander le moteur 1, comme cela sera décrit ci-dessous. Le moteur 1 est commandé par l'unité de commande électronique 15 (que l'on appellera par la suite"UCE 15"), en conformité avec une condition de fonctionnement du véhicule. L'UCE 15 inclut une MEM (mémoire morte), MEV (mémoire vive), une UC (unité centrale), le point d'accès d'entrée indiqué précédemment, un point d'accès de sortie, et des convertisseurs A/N qui sont interconnectés les uns aux au- tres par l'intermédiaire d'un bus bidirectionnel. L'UCE 15 effectue diverses commandes du moteur telles que commande d'injection du carburant de la soupape d'injection du carburant 5, sur la base des signaux de sortie de divers capteurs (incluant ceux décrits précédemment) reçus par l'intermédiaire du point d'accès d'entrée et en conformité avec diverses tables de correspondance de données de commande mémorisées dans la mémoire morte. Les commandes du moteur effectuées par l'UCE 15 incluent une commande du dispositif d'alimentation en agent de réduction 16 qui sera maintenant décrite. Le dispositif d'alimentation en agent de réduction 16 constitué en conformité avec le présent mode de réalisation est prévu pour délivrer au catalyseur du NOx 9 l'agent de réduction sous la forme de gaz d'ammonium (NH3) pour réduire ou supprimer le NOx contenu dans les gaz d'échappement émis comme résultat du fonctionnement du moteur 1. Le dispositif d'alimentation en agent de réduction 16 sera décrit en détail en se référant à la figure 2. 'Agencement du dispositif d'alimentation en agent de réduction' On décrira tout d'abord l'agencement du dispositif d'alimentation en agent de réduction 16 en se référant à la figure 2. Le dispositif d'alimentation en agent de réduction 16 inclut : un conteneur de stockage principal 20 (moyen de stockage principal) pour stocker dans celui-ci un agent de réduction solide ; une partie de production de gaz réducteur 30 (moyen de fluidisation d'agent de réduction) conçue pour recevoir l'agent de réduction solide depuis le conteneur de stockage principal 20 et chauffer l'agent de réduc- tion solide pour produire un gaz réducteur ; un conteneur de stockage auxiliaire 40 (moyen de stockage auxiliaire) pour stocker temporairement le gaz réducteur produit par la partie de production de gaz réducteur 30 ; et une soupape d'alimentation en agent de réduction 50 (moyen d'alimentation en agent de réduction) conçue pour délivrer le gaz réducteur depuis le conteneur de stockage auxiliaire 40 au catalyseur du NOx 9, en réponse à un ordre d'alimentation en agent de réduction reçu depuis l'UCE 15. Le conteneur de stockage principal 20 inclut un corps du conteneur 21 pour recevoir dans celui-ci l'agent de réduction sous la forme de carbamate d'ammonium solide et un élément adiabatique 22 entourant le corps du conteneur 21. Le conteneur de stockage principal 20 est connecté de manière amovible à la partie de production de gaz réducteur 30. Le carbamate d'ammonium, qui est un type d'agent de réduction à base d'ammonium, demeure à l'état solide à la température ambiante, et est gazéifié à une température aux alentours de 40 C. Le carbamate d'ammonium présente un effet de réduction considérablement plus important que les agents de réduction utilisés habituellement tels que l'hydrocarbure (HC) et les monoxydes de carbone (CO) et est, en conséquence, avantageux pour sa vitesse relativement élevée de suppression du NOx à une température comparativement basse. Le conteneur de stockage principal 20 est connecté de manière amovible à la partie de production de gaz réducteur 30 afin de permettre le remplacement du conteneur de stockage principal 20 par un autre nouveau, lorsque la quantité totale de carbamate d'ammonium reçue dans le conteneur de stockage principal 20 actuellement utilisé a été consommée. C'est-à-dire lorsque le conteneur de stockage principal 20 présentement utilisé devient vide, il est remplacé par un nouveau rempli de carbamate d'ammonium. Ainsi, le conteneur de stockage principal 20 est du type cartouche. La partie de production des gaz réducteurs 30 comporte une chambre de chauffage 31 conçue pour gazéifier l'agent de réduction reçu depuis le conteneur de stockage principal 20, et inclut une paroi externe 32 entourant une paroi interne qui définit la chambre de chauffage 31. La paroi interne de la chambre de chauffage 31 et la paroi externe 32 coopèrent pour définir un espace 33 communiquant avec une chemise d'eau (non représentée) à travers laquelle un agent de refroidissement du moteur est mis à circuler, de sorte que la température à l'intérieur de la chambre de chauffage 31 est élevée par l'agent de refroidissement du moteur qui a été chauffé par la chaleur générée par le moteur 1 en fonctionnement. Une soupape de commande d'agent de refroidissement 34 (figure 1) est disposée entre la chemise d'eau et l'espace 33 de la partie de production des gaz réducteurs 30, pour commander l'écoulement de l'agent de refroidissement du moteur à travers l'espace 33. Les actions d'ouverture et de fermeture de la soupape de commande d'agent de refroidissement 34 sont commandées par l'UCE 15 pour commander la vitesse d'écoulement de l'agent de refroidissement du moteur à travers l'espace 33 de la chambre de chauffage 31, pour ajuster, en conséquence, la température à l'intérieur de la chambre de chauffage 31 comme nécessaire. L'agent de refroidissement du moteur qui a été chauffé par le moteur 1 est mis à circuler à travers l'espace 33 de la partie de production des gaz réducteurs 30 avec la soupape de commande d'agent de refroidissement 34, maintenue. à l'état ouvert, de sorte que la température à l'intérieur de la chambre de chauffage 31 est élevée pour gazéifier une masse de carbamate d'ammonium qui a été délivrée dans la chambre de chauffage 31 depuis le conteneur de stockage principal 20. Le carbamate d'ammonium gazéifié par la par- tie de production des gaz réducteurs 30 sera appelé simplement"gaz réducteur", lorsqu'approprié. Le conteneur de stockage auxiliaire 40 inclut un corps du conteneur 41 pour recevoir l'agent de réduction sous la forme de carbamate d'ammonium gazéifié, à savoir, le gaz réducteur, un élément adiabatique 42, entourant le corps du conteneur 41 et un capteur de pression 43 (moyen de détection de pression) pour détecter la pression dans le corps du conteneur 41. Le corps du conteneur 41 est maintenu en communication avec la partie de production des gaz réducteurs 30 précédemment décrite par l'intermédiaire d'une conduite de raccord 60. Dans cette disposition, en conséquence, le carbamate d'ammonium gazéifié par la partie de production des gaz réducteurs 30 s'écoule dans le conteneur de stockage auxiliaire 40 et est conservé temporairement dans celui-ci. La soupape d'alimentation en agent de réduction 50 est raccordée à une partie du tuyau d'échappement 10 qui est placée en amont du catalyseur du NOx 9. En réponse à l'ordre d'alimentation en agent de réduction généré depuis l'UCE 15, la soupape d'alimentation en agent de réduction 50 est activée ou ouverte pour introduire le gaz réducteur provenant du conteneur de stockage auxiliaire 40 dans la partie indiquée ci-dessus du tuyau d'échappement 10 en amont du catalyseur du NOx 9. La soupape d'alimentation en agent de réduction 50 comporte : une partie de buse 53 incluant un élément de soupape 51 et un guide 52 supportant l'élément de soupape 51 ; un électroaimant 54 pour ouvrir et fermer l'élément de soupape 51 de la partie de buse 53 ; et un passage d'entrée 55 raccordé au conteneur de stockage auxiliaire 40, pour diriger le gaz réducteur provenant du conteneur de stockage auxiliaire 40 vers la partie de buse 53. L'électroaimant 54 inclut une bobine d'électroaimant qui est excitée, et désexcitée pour ouvrir et fermer l'élément de soupape 51, en vue d'introduire le gaz réducteur dans le tuyau d'échappement 10 au débit désiré et à un moment approprié. L'UCE 15 commande le rapport cyclique d'excitation de la bobine d'électroaimant de l'électroaimant 54. Lorsque la bobine d'électroaimant est à l'état excité, l'élément de soupape 51 est placé à l'état ouvert permettant au gaz réducteur d'être introduit depuis le conteneur de stockage auxiliaire 40 dans le tuyau d'échappement 10. Il conviendra de noter que la pression de gaz réducteur à l'intérieur du conteneur de stockage auxiliaire 40 est maintenue plus élevée que la pression des gaz d'échappement à l'intérieur du tuyau d'échappement 10, de sorte que le gaz réducteur est délivré depuis le conteneur de stockage auxiliaire 40 dans le tuyau d'échappement 10, en la présence d'une différence entre la pression dans le conteneur 40 et le tuyau d'échappement 10. On décrira ci-après en détails la manière d'ajustement de la pression à l'intérieur du conteneur de stockage auxiliaire 40. 'Manière pour commander le dispositif d'alimentation en agent de réduction' On décrira la manière pour commander le dispositif d'alimentation en agent de réduction 16 pour commander l'alimentation en agent de réduction. Lorsque la température de l'agent de refroidissement du moteur a été élevée à un niveau aux alentours de 40 C comme résultat du fonctionnement du moteur 1 (la combustion du carburant à l'intérieur du moteur 1), l'UCE 15 ouvre la soupape de commande d'agent de refroidissement 34 pour permettre à l'agent de refroidissement du moteur chaud de circuler à travers la partie de production des gaz réducteurs 30, pour élever la température à l'intérieur de la chambre de chauffage 31, afin de gazéifier l'agent de réduction re- çu depuis le conteneur de stockage principal 20. Lorsque la température dans la chambre de chauffage 31 a été élevée à un niveau aux alentours de 400 C par l'agent de refroidissement du moteur chaud, le carbamate d'ammonium à l'intérieur de la chambre de chauffage 31 de la partie de production des gaz réducteur 30 est au moins partiellement gazéifié, de sorte que le conteneur de stockage auxiliaire 40 est rempli du gaz réducteur ainsi produit par l'intermédiaire de la conduite de raccord 60. L'UCE 15 surveille la pression du gaz réducteur dans le conteneur de stockage auxiliaire 40 sur la base du signal de sortie du capteur de pression 43, et détermine que le conteneur de stockage auxiliaire 40 est totalement chargé avec le gaz réducteur, lorsque la pression du gaz réducteur dans le conteneur de stockage auxiliaire 40 comme détecté par le capteur de pression 43 a atteint un seuil prédéterminé. Lorsque l'UCE 15 détermine que le conteneur de stockage auxiliaire 40 est totalement chargé, l'UCE 15 ferme la soupape de commande d'agent de refroidissement 34, pour arrêter la gazéification du carbamate d'ammonium dans la partie de production des gaz réducteurs 30. Le seuil prédéterminé de pression du gaz réducteur est déterminé par expérience, par exemple, sur la base de la pression la plus élevée autorisable du conteneur de stockage auxiliaire 40, une pression moyenne des gaz d'échappement dans le tuyau d'échappement 10 et d'une quantité prévue de consommation du gaz réducteur par temps unitaire. Si la pression dans le conteneur de stockage auxiliaire 40, telle que détectée par le capteur de pression 43, est maintenue inférieure à une limite inférieure prédéterminée pendant plus qu'une durée de temps prédéterminée, l'UCE 15 détermine que le carbamate d'ammonium dans le conteneur de stockage principal 20 a été nettement consommé et allume une lampe d'avertissement 19 sur un panneau d'indicateur 18 (figure 1) prévu à l'intérieur d'un compar- timent du conducteur du véhicule, pour informer le conducteur du véhicule de ce fait. Pour commander l'alimentation de l'agent de réduction pour réduire ou supprimer efficacement NOx, l'UCE 15 calcule la vitesse désirée d'alimentation d'agent de réduction (gaz réducteur) sur la base de la charge agissant sur le moteur 1, de la vitesse de fonctionnement du moteur 1, de la concentration du NOx dans les gaz d'échappement, de la température du catalyseur du NOx 9, de la pression du gaz réducteur et de tout autre paramètre approprié quelconque. L'UCE 15 commande l'électroaimant 54 de la soupape d'alimentation en agent de réduction 50, de sorte que l'agent de réduction est délivré au catalyseur du NOx 9 à la vitesse désirée calculée. Décrit de manière plus spécifique, l'UCE 15 reçoit les signaux de sortie du débit mètre d'air 7 et du capteur de NOx 11 par l'intermédiaire du point d'accès d'entrée et des convertisseurs A/N respectifs, pour commander la soupape d'alimentation en agent de réduction 50. Sur la base de la quantité d'air d'admission détectée par le débit mètre d'air 7 et de la concentration de NOx détectée par le capteur de NOx 11, l'UCE 15 calcule la vitesse de production du NOx par le moteur 1 et la vitesse désirée d'alimentation de l'agent de réduction correspondant à la vitesse calculée de production du NOx. Ainsi, l'UCE 15 sert comme moyen de calcul de la vitesse d'alimentation désirée pour calculer la vitesse désirée d'alimentation de l'agent de réduction au catalyseur du NOx 9. L'UCE 15 reçoit également le signal de sortie du capteur de pression 43 prévu pour le conteneur de stockage auxiliaire 40 et le signal de sortie du capteur de pression de gaz entrant 12, prévu pour le tuyau d'échappement 10. Le capteur de pression 43 génère une tension de sortie proportionnelle à la pression à l'intérieur du conteneur de stoc- kage auxiliaire 40, tandis que le capteur de pression de gaz entrant 12 génère une tension de sortie proportionnelle à la pression des gaz d'échappement à l'intérieur du tuyau d'échappement 10. Sur la base des signaux de sortie de ces capteurs de pression 43, 12, l'UCE 15 calcule une différence entre les pressions dans le conteneur de stockage auxiliaire 40 et dans le tuyau d'échappement 10, et calcule une pression d'alimentation à laquelle le gaz réducteur est introduit dans le tuyau d'échappement 10. L'UCE 15 calcule un rapport cyclique de l'élément de soupape 51 permettant au gaz réducteur d'être introduit à la vitesse désirée, tout en prenant en compte la pression d'alimentation calculée. L'UCE 15 commande le rapport cyclique de la bobine d'électroaimant de l'électroaimant 54 de la soupape d'alimentation en gaz réducteur 50, sur la base du rapport cyclique calculé de l'élément de soupape 51. Ainsi, l'UCE 15 sert comme moyen de commande de soupape d'alimentation pour commander la soupape d'alimentation en gaz réducteur 50 de sorte que le gaz réducteur soit délivré à la vitesse désirée calculée par le moyen de calcul de vitesse d'alimentation désirée. Le rapport cyclique de l'élément de soupape 51 est interprété pour signifier le nombre d'actions d'ouverture de l'élément de soupape 51 par temps unitaire. En conséquence, la vitesse d'alimentation (quantité d'alimentation par temps unitaire) de l'agent de réduction dans le tuyau d'échappement 10 augmente avec une augmentation de rapport cyclique, c'est-à-dire avec une augmentation du nombre d'actions d'ouverture de l'élément de soupape 51 par temps unitaire. Lorsque la pression d'alimentation du gaz réducteur est relativement élevée de sorte que la vitesse d'alimentation ou écoulement du gaz réducteur dans le tuyau d'échappement 10 est, en conséquence, élevée, le rapport cyclique de la soupape d'alimentation en gaz réducteur 50 est commandée pour être relativement faible. Lorsque la pression d'alimentation est relativement basse de sorte que la vitesse d'alimentation est, en conséquence, basse, le rapport cyclique est commandé pour être relativement élevé. L'UCE 15 reçoit, en outre, le signal de sortie du capteur de température des gaz d'échappement 13, lequel génère une tension de sortie proportionnelle à la température des gaz d'échappement. L'UCE 15 utilise la température des gaz d'échappement comme température du catalyseur du NOx 9. Lorsque l'UCE 15 détermine que la température du catalyseur du NOx 9, telle que détectée par le capteur des gaz d'échappement 13, a accru à un seuil prédéterminé au-dessus duquel le catalyseur du NOx 19 est active, l'UCE 15 initie la commande de rapport cyclique de la soupape d'alimentation en gaz réducteur 50 de façon à délivrer au catalyseur du NOx 9 le gaz réducteur à la vitesse désirée calculée. L'UCE 15 reçoit également le signal de sortie du capteur de concentration d'agent de réduction 14 et détermine, sur la base du signal de sortie de ce capteur de concentration 14, si une quantité excessivement grande d'agent de réduction est délivrée de manière non-intentionnelle en raison d'un défaut, par exemple, de la soupape d'alimentation en agent de réduction 50. Si ce fait est détecté, l'UCE 15 arrête immédiatement la délivrance de l'agent de réduction à travers la soupape 50. Le gaz réducteur stocké dans le conteneur de stockage auxiliaire 40 est progressivement consommé à mesure que le gaz réducteur et délivré par l'intermédiaire de la soupape d'alimentation en agent de réduction 50. C'est-à-dire que la quantité ou volume du gaz réducteur demeurant dans le conteneur auxiliaire 40 diminue avec le temps. Pour empê- cher l'épuisement du gaz réducteur dans le conteneur de stockage auxiliaire 40, l'UCE 15 surveille la quantité res- tante du gaz réducteur dans le conteneur 40, de sorte que le conteneur 50 est rechargé avec le gaz réducteur, lorsque la quantité restante a diminué à une limite inférieure prédéterminée. L'UCE 15 compte sur le signal de sortie du capteur de pression 43 décrit précédemment pour surveiller la quantité restante de gaz réducteur dans le conteneur de stockage auxiliaire 40. C'est-à-dire que la pression à l'intérieur du conteneur de stockage auxiliaire 40 est abaissée à mesure que le gaz réducteur dans le conteneur 40 est consommé. En conséquence, le volume restant ou quantité restante du gaz réducteur dans le conteneur de stockage auxiliaire 40 peut être estimé à partir du signal de sortie du capteur de pression 43. Ainsi, l'UCE 15 coopère avec le capteur de pression 43 pour constituer un moyen de détection de quantité restante pour détecter la quantité restante du gaz réducteur dans le conteneur de stockage auxiliaire 40. Lorsque la pression à l'intérieur du conteneur de stockage auxiliaire 40 (pression de chargement du gaz réducteur), telle que détectée par le capteur de pression 43, a diminué à la limite inférieure prédéterminée, l'UCE 15 ouvre la soupape de commande d'agent de refroidissement 34 pour chauffer une autre masse de carbamate d'ammonium à l'intérieur de la chambre de chauffage 31, pour gazéifier, en conséquence, le carbamate d'ammonium reçu depuis le conteneur de stockage principal 20. Il s'ensuit que le carbamate d'ammonium nouvellement gazéifié s'écoule dans le conteneur de stockage auxiliaire 40, de sorte que le conteneur. de stockage auxiliaire 40 est rechargé du gaz réducteur. La limite inférieure prédéterminée indiquée ci-dessus est déterminée de manière appropriée, de préférence, de fa- çon à être suffisamment plus élevée que la pression des gaz d'échappement. C'est-à-dire que la pression de chargement plus élevée du gaz réducteur permet une meilleure distribution du gaz réducteur à l'intérieur du tuyau d'échappement 10, et une variation plus faible de la vitesse d'alimentation du gaz réducteur avec une variation de la pression des gaz d'échappement. Lorsque la pression à l'intérieur du conteneur de stockage auxiliaire 40 a été élevée au seuil prédéterminé ou limite supérieure, l'UCE 15 ferme la soupape de commande d'agent de refroidissement 34 pour arrêter la gazéification du carbamate d'ammonium. Comme décrit ci-dessus, le dispositif d'alimentation en agent de réduction élément de valve (16), en conformité avec le présent mode de réalisation de l'invention, est conçu pour gazéifier l'agent de réduction à l'état solide et stocker l'agent de réduction gazéifié dans le conteneur de stockage auxiliaire 40, de sorte que l'agent de réduction peut être facilement délivré par l'intermédiaire de la soupape d'alimentation en agent de réduction 50, avec une réponse élevée à l'ordre d'alimentation en agent de réduction généré depuis l'UCE 15. Bien que le mode de réalisation présentement préféré de cette invention ait été décrit seulement à des fins d'illustration, on comprendra que la présente invention peut être réalisée avec divers changements spécifiques. Par exemple, la mémoire morte de l'UCE 15 peut mémoriser une table de correspondance de données préparée de manière appropriée qui peut être utilisée pour calculer la vitesse de production du NOx par le moteur 1. La table de correspondance de données indiquée cidessus représente une relation entre la vitesse de production du NOx et l'état du fonctionnement du moteur 1, telle que représenté par sa charge et sa vitesse. Cette relation est obtenue par expérience. L'UCE 15 calcule la vitesse de production du NOx sur la base des signaux de sortie d'un capteur d'accélérateur et d'un capteur d'angle de vilebrequin (non représenté), en conformité avec la table de correspondance de données. Le capteur de l'accélérateur génère une tension de sortie proportionnelle à une quantité d'enfoncement d'une pédale d'accélérateur (non représentée) du véhicule, qui peut être utilisée comme la charge du moteur. Par ailleurs, le capteur d'angle de vilebrequin génère une impulsion chaque fois qu'un vilebrequin (non représenté) du moteur 1 a tourné sur un angle prédéterminé. Le nombre d'impulsions générés par le capteur d'angle de vilebrequin peut être utilisé comme vitesse de fonctionnement du moteur 1. Dans le mode de réalisation illustré, la pression d'alimentation de l'agent de réduction agissant sur la soupape d'alimentation en agent de réduction 50 est calculée sur la base des signaux de sortie du capteur de pression de gaz entrant 12 et du capteur de pression 43. Toutefois, la pression à l'intérieur du tuyau d'échappement 10 peut être estimée sur la base de la charge et de la vitesse détectées du moteur 1 et en conformité avec une table de correspondance de données qui représente une relation connue entre la pression des gaz d'échappement et l'état de fonctionnement du moteur 1, telle que représentée par sa charge et sa vitesse. En conséquence, la pression d'alimentation du gaz réducteur peut être calculée sur la base de la pression de sortie du capteur de pression 43 et de la pression des gaz d'échappement qui est estimée en conformité avec la table de correspondance de données. Bien que le mode de réalisation illustré est conçu pour effectuer la commande du rapport cyclique de la soupape d'alimentation en agent de réduction 50 tout en pre- nant en compte les signaux de sortie du capteur de pression du gaz entrant 12 et du capteur de pression 43, la commande du rapport cyclique de la soupape d'alimentation en gaz réducteur 50 peut être effectuée tout en prenant en compte que seule la pression à l'intérieur du conteneur de stockage auxiliaire 40, lorsque la pression de chargement du gaz réducteur dans le conteneur de stockage auxiliaire 40 est fixée pour être suffisamment plus élevée que la pression à l'intérieur du tuyau d'échappement 10. A cet égard, il conviendra de noter que la quantité de variation de vitesse d'alimentation de l'agent de réduction en raison de la pression des gaz d'échappement est considérablement faible lorsque la pression de l'agent de réduction dans le conteneur de stockage auxiliaire 40 est suffisamment plus élevée que la pression des gaz d'échappement. Bien que le mode de réalisation illustré est conçu de sorte que l'agent de réduction gazéifié (c'est-à-dire l'agent de réduction gazéifié tel que produit par la partie de production des gaz réducteurs 30) est stocké dans le conteneur de stockage auxiliaire 40, le gaz réducteur produit peut être comprimé en un volume plus petit et refroidi de sorte que le gaz réducteur comprimé refroidi est stocké dans le conteneur 40. La compression du gaz réducteur fait qu'il est possible de réduire la dimension requise du conteneur de stockage auxiliaire 40. Par exemple, le conteneur de stockage auxiliaire 40 peut être construit de sorte que son volume peut être réduit mécaniquement pour comprimer les gaz réducteurs, et muni au niveau de sa périphérie avec des ailettes de refroidissement pour refroidir le gaz réducteur comprimé. - En conformité avec une autre modification, le conteneur de stockage auxiliaire 40 reçoit un alliage de réduction d'ammonium capable de réduire l'ammonium de sorte que l'alliage réduit le gaz réducteur reçu dans le conteneur de stockage auxiliaire 40. En la présence de cet alliage de réduction d'ammonium capable de réduire le gaz réducteur, le gaz réducteur peut être stocké avec une densité plus élevée d'agent de réduction à l'intérieur du conteneur de stockage auxiliaire 40. Bien que le mode de réalisation illustré est conçu pour gazéifier l'agent de réduction à l'état solide et stocker l'agent de réduction à l'état gazeux dans le conteneur de stockage auxiliaire 40, l'agent de réduction à l'état liquide peut être stocké dans le conteneur de stockage auxiliaire 40. Dans ce cas, la partie de production des gaz réducteurs 30 est remplacée par une partie de liquéfaction d'agent de réduction dont la chambre de chauffage est chauffée à une température à laquelle l'agent de réduction solide est liquéfié mais pas gazéifié. Par essence, l'agent de réduction peut être stocké dans le conteneur de stockage auxiliaire 40 dans tout état ou phase quelconque qui permet à l'agent de réduction d'être facilement introduit par l'intermédiaire de la soupape d'alimentation en agent de réduction 50 dans le tuyau d'échappement 10. Bien que le mode de réalisation illustré utilise du carbamate d'ammonium comme agent de réduction solide, d'autres substances telles que l'urée CO (NH2) 2 peuvent être utilisées comme agent de réduction. Lorsque l'urée ou autre agent de réduction qui est liquéfié à une température comparativement élevée est utilisé, la partie de production des gaz réducteurs 30 peut utiliser un dispositif de chauffage électrique pour gazéifier l'agent de réduction. En variante, la partie de production des gaz réducteurs 30 peut utiliser la chaleur d'un lubrifiant utilisé pour le moteur 1. On décrira maintenant les avantages qui sont procurés par le dispositif d'alimentation en agent de réduction construit comme décrit ci-dessus, lorsqu'il est utilisé avec le moteur 1. Comme on l'a décrit précédemment, l'UCE 15 commande le rapport cyclique de la soupape d'alimentation en agent de réduction 30 en conformité avec la vitesse de production du NOx dans le moteur 1, pour délivrer l'agent de réduction au catalyseur du NOx 9 à la vitesse désirée. Le carbamate d'ammonium solide est gazéifié par la partie de production des gaz réducteurs 30 en gaz réducteur, lequel est stocké dans le conteneur de stockage auxiliaire 40, de sorte que le gaz réducteur peut être facilement délivré depuis le conteneur de stockage auxiliaire 40, avec une réponse élevée à l'ordre d'alimentation en agent de réduction. Puisque le gaz réducteur est toujours stocké dans le conteneur de stockage auxiliaire 40, l'agent de réduction peut être délivré avec une stabilité élevée, même lorsque la vitesse d'alimentation requise de l'agent de réduction est comparativement élevée. En outre, la commande du rapport cyclique de la soupape d'alimentation en agent de réduction 50 est effectuée avec la pression d'alimentation de l'agent de réduction pris en compte. De plus, l'agent de réduction gazéifié est stocké temporairement dans le conteneur de stockage auxiliaire 40, avant qu'il ne soit délivré par l'intermédiaire de la soupape d'alimentation de l'agent de réduction 50, de sorte que la pression du gaz réducteur qui doit être délivré à la soupape 50 est maintenue constante. En conséquence, le rapport cyclique de la soupape d'alimentation en agent de réduction 50 peut être facilement obtenu par l'UCE 15, de façon à délivrer l'agent de réduction au catalyseur du NOx 9 à la vitesse désirée. Il conviendra également de noter que la quantité restante de gaz réducteur dans le conteneur de stockage auxiliaire 40 est surveillée en utilisant une variation de pression à l'intérieur du conteneur 40, de sorte que l'UCE 15 peut commander la gazéification de l'agent de réduction solide, en fonction de la quantité restante de gaz réducteur, de façon à empêcher la gazéification de l'agent de réduction solide sur une quantité importante non nécessaire en une fois. En conséquence, le dispositif d'alimentation en agent de réduction 16 permet une alimentation stable d'agent de réduction, sans demander un espace important pour stocker l'agent de réduction. Dans le moteur 1 muni du dispositif d'alimentation en agent de réduction 16 construit en conformité avec la présente invention comme décrit ci-dessus, le catalyseur du NOx 9 peut recevoir l'agent de réduction à la vitesse désirée et au cadencement désiré, de sorte que l'efficacité de la suppression du NOx par le catalyseur du NOx 9 est significativement améliorée. De plus, le dispositif d'alimentation en agent de réduction 16 qui ne demande pas un espace important pour stocker l'agent de réduction peut être amené à une petite dimension et peut être installé sur un véhicule avec un degré de liberté élevé. Bien que le moteur 1 auquel le mode de réalisation illustré est appliqué utilise le catalyseur du NOx 9 du type à réduction sélective, on comprendra que le dispositif d'alimentation en agent de réduction 16 peut utiliser un catalyseur du NOx du type occlusion-absorption, qui est capable d'obstruer le NOx dans une atmosphère riche en oxygène et de libérer et de réduire le NOx absorbé lorsque la concentration en oxygène de l'atmosphère est abaissée. Bien que la présente invention telle qu'appliquée au moteur diesel 1 a été décrite à titre d'exemple, on comprendra que la présente invention est applicable également de manière avantageuse à des moteurs à essence à combustion pauvre et à tout autre moteur à combustion pauvre, autre que les moteurs diesel. Comme on l'a décrit ci-dessus, la présente invention propose un dispositif d'alimentation en agent de réduction pour un moteur à combustion interne, qui est capable de délivrer un agent de réduction à une vitesse désirée et avec une réponse élevée à un ordre d'alimentation en agent de réduction. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'alimentation en agent de réduction pour délivrer un agent de réduction à un catalyseur du NOx disposé dans un système d'échappement d'un moteur à combustion interne (1), pour enlever ou supprimer les oxydes d'azote produits par le moteur à combustion interne (1), caractérisé en ce qu'il comprend : Un moyen de stockage principal (20) pour stocker un agent de réduction solide ; un moyen de fluidisation d'agent de réduction (30) pour fluidiser l'agent de réduction solide stocké dans le moyen de stockage principal (20) de sorte que l'agent de réduction fluidisé s'écoule depuis le moyen de fluidisation (30) ; un moyen de stockage auxiliaire (40) pour stocker temporairement l'agent de réduction fluidisé par le moyen de fluidisation d'agent de réduction (30) ; un moyen de calcul de vitesse d'alimentation pour calculer une vitesse désirée d'alimentation de l'agent de réduction au catalyseur du NOx (9) sur la base d'un état de fonctionnement du moteur à combustion interne (1) ; et un moyen d'alimentation en agent de réduction (50) pour introduire l'agent de réduction, à la vitesse désirée calculée par le moyen de calcul de vitesse d'alimentation, depuis le moyen de stockage auxiliaire (40) dans une partie du système d'échappement qui est en amont du catalyseur du NOx (9) dans le moteur à combustion interne (1). 2. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de fluidisation d'agent de réduction (30) est conçu pour gazéifier l'agent de réduction solide en un agent de réduction gazeux. 3. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de fluidisation d'agent de réduction (30) est conçu pour liquéfier l'agent de réduction solide en un agent de réduction liquide. 4. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon l'une quelconque des revendications 1,2 et 3, caractérisé en ce que le moyen de stockage auxiliaire (40) comprend un moyen de détection de quantité restante pour détecter une quantité d'agent de réduction fluidisé demeurant dans le moyen de stockage auxiliaire (40), et dans lequel le moyen de fluidisation d'agent de réduction (30) peut être mis en oeuvre pour fluidiser l'agent de réduction solide pour recharger le moyen de stockage auxiliaire (40) avec l'agent de réduction fluidisé lorsque la quantité restante d'agent de réduction fluidisé est détectée par le moyen de détection de quantité restante devient inférieure à une valeur prédéterminée. 5. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen de stockage auxiliaire (40) comprend une chambre de stockage auxiliaire pour stocker temporairement l'agent de réduction fluidisé et un moyen de détection de pression pour détecter une pression à l'intérieur de la chambre de stockage auxiliaire, et dans lequel le moyen de détection de quantité restante détermine que la quantité restante d'agent de ré- duction fluidisé est plus grande que la valeur prédétermi- née lorsque la pression détectée par le moyen de détection de pression (43) est plus élevée qu'une valeur prédéterminée et détermine que la quantité restante est plus petite que la valeur prédéterminée lorsque la pression détectée est inférieure à la valeur prédéterminée. 6. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'une alarme est activée lorsqu'une durée prise pour la pression détectée par le moyen de détection de pression (43) pour atteindre la valeur prédéterminée dépasse une durée prédéterminée. 7. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le moyen de stockage auxiliaire (40) comprend une chambre de stockage auxiliaire pour stocker temporairement l'agent de réduction fluidisé et un moyen de détection de pression (43) pour détecter une pression à l'intérieur de la chambre de stockage auxiliaire, et dans lequel le moyen d'alimentation en agent de réduction (50) comprend une soupape d'alimentation en agent de réduction qui est raccordée à la partie du système d'échappement en amont du catalyseur du NOx (9) et est ouverte pour introduire l'agent de réduction fluidisé provenant de la chambre de stockage auxiliaire (40) et un moyen de commande de soupape d'alimentation pour commander une durée pendant laquelle la soupape d'alimentation en agent de réduction est maintenue ouverte sur la base de la pression détectée par le moyen de détection de pression (43). 8. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon la revendication 7, caractérisé en ce que le moyen de commande de soupape d'alimentation peut être mis en oeuvre pour commander la soupape d'alimentation en agent de réduction, de sorte que la durée pendant laquelle la soupape d'alimentation en agent de réduction est maintenue ouverte augmente avec une réduction de la pression à l'intérieur de la chambre de stockage auxiliaire, qui est détectée par le moyen de détection de pression (43), et la durée diminue avec une augmentation de la pression à l'intérieur de la chambre de stockage auxiliaire qui est détectée par le moyen de détection de pression (43). 9. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le catalyseur du NOx (9) comprend un catalyseur du NOx du type à réduction sélective capable de décomposer et de réduire les oxydes d'azote en la présence de l'agent de réduction. 10. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'agent de réduction solide génère un gaz réducteur dérivé de l'ammonium lorsque l'agent de réduction solide est gazéifié par le moyen de fluidisation d'agent de réduction (30). 11. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon la revendication 10, caractérisé en ce que le gaz réducteur dérivé de l'ammonium est adsorbé et stocké dans un alliage de métal d'adsorption d'ammonium placé dans le moyen de stockage auxiliaire (40). '12. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le catalyseur du NOx (9) comprend un catalyseur du NOx du type adsorption-réduction, capable d'adsorber NOx dans une atmosphère riche en oxygène et de libérer et de réduire le NOx adsorbé à une concentration d'oxygène réduite. 13. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le moyen de fluidisation d'agent de réduction (30) utilise la chaleur d'un agent de refroidissement pour le moteur à combustion interne (1). 14. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le moyen d'une fluidisation de l'agent de réduction (30) comprend un dispositif de chauffage électrique. 15. Dispositif d'alimentation en agent de réduction selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le moyen de fluidisation d'agent de réduction (30) utilise la chaleur d'un lubrifiant pour le moteur à combustion interne (1). 16. Procédé d'alimentation d'un catalyseur du NOx (9) en agent réducteur disposé dans un système d'échappement d'un moteur à combustion interne (1) pour enlever ou supprimer les oxydes d'azote produits par le moteur à combustion interne (1), caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à : Stocker un agent de réduction solide dans un moyen de stockage principal (20) ; fluidiser l'agent de réduction solide de sorte que l'agent de réduction fluidisé s'écoule dans le moyen de stockage auxiliaire (40) ; stocker temporairement l'agent de réduction fluidisé dans le moyen de stockage auxiliaire (40) ; calculer une vitesse désirée d'alimentation de l'agent de réduction au catalyseur du NOx (9) sur la base d'un état de fonctionnement du moteur à combustion interne ; et introduire l'agent de réduction, à la vitesse désirée, depuis le moyen de stockage auxiliaire (40) dans une partie du système d'échappement qui est en amont du catalyseur du NOx (9) dans le moteur à combustion interne (1).