Brevet FR2820437A1 — publié le 20020809

La présente invention concerne un procédé de déphosphoration de fonte liquide, permettant une augmentation du rendement de la réaction de déphosphoration et une réduction de la quantité de laitier créée, sans utilisation d'halogénures pour le traitement de déphosphoration de la fonte liquide. On connaît bien les technologies de déphosphoration de la fonte liquide. Dans le cas d'un véhicule torpille, qui est un réceptacle d'expédition, celui-ci est utilisé comme cuve de réacteur puisque le volume de l'espace supérieur (espace libre) est faible, et la déphosphoration est exécutée avec une consommation unitaire élevée de chaux, avec utilisation de la fonte liquide soumise à un traitement préalable de désiliciuration afin que la formation de laitier soit réduite par élévation de la basicité et par réduction de la quantité totale de Fe (comme indiqué par exemple par le document"Tetsu To Hagane", volume 69,1983, pages 1818 et suivantes). Dans ce cas, bien que le traitement de désiliciuration soit exécuté au préalable, un problème se pose car la quantité de laitier de déphosphoration est grande puisque la consommation unitaire de chaux est élevée. En outre, comme la formation de laitier est gênée par la basicité élevée et comme des halogénures tels que la fluorite et le chlorure de calcium doivent être utilisés en abondance, un autre problème se pose car la quantité de laitier augmente et l'érosion du réfractaire est accrue. On a essayé d'accroître le rendement de réaction de déphosphoration de la fonte liquide sans utilisation d'halogénures. Par exemple, la demande publiée et non examinée de brevet japonais nO H2-11 712 décrit un agent de déphosphoration produit par frittage ou association par fusion d'oxyde de fer, de CaO et SiO2 après mélange, et la demande publiée et non examinée de brevet japonais nO S56-93 806 décrit un agent de déphosphoration produit par frittage d'un matériau en poudre de 2CaO-Si02 réalisé afin que la basicité (CaO/SiO2) soit comprise entre 1,8 et 2,3. Ces technologies n'ont pas été utilisées en pratique jusqu'à présent, car le coût nécessaire au frittage ou à l'association par fusion est élevé. La demande publiée et non examinée de brevet japonais nO H8-157 921 décrit un procédé de déphosphoration de fonte liquide dans un convertisseur dans les conditions suivantes : basicité comprise entre 1,2 et 2,0, quantité de Al203 comprise entre 2 et 16 %, et quantité totale de Fe comprise entre 7 et 30 %. Dans ce cas, comme la réaction est créée uniquement par le laitier supérieur dans un convertisseur, un problème se pose car l'aptitude à la déphosphoration est largement réduite par la réduction de la basicité du laitier supérieur et l'addition en abondance de Al203 qui est un oxyde neutre. Par ailleurs, le document"Tetsu To Hagane", vol. 76, 1990, nO 11, pages 1801 et suivantes, indique que le rende- ment de la réaction de déphosphoration est essentiellement contrôlé par le rapport CaO/O du flux, et que plus la valeur de ce rapport CaO/O est faible, plus le rendement de déphosphoration de la chaux est accru. Cependant, les conditions d'augmentation du rendement de réaction lors de la déphosphoration de la fonte liquide sans utilisation d'halogénures ne sont pas indiquées dans ce document. L'invention concerne un procédé de déphosphoration de fonte liquide permettant une augmentation du rendement de la réaction de déphosphoration et une réduction de la quantité de laitier formée, sans utilisation d'halogénures, par solution des problèmes posés par les technologies classiques, c'est-à-dire le fait que la consommation unitaire de chaux est élevée et, en conséquence, que des halogénures doivent être utilisés en abondance pour la formation de laitier de basicité élevée avec un faible traitement total de Fe, et le coût nécessaire au frittage ou à l'association par fusion est élevé par rapport à l'agent de déphosphoration produit par frittage ou association par fusion de CaO et SiO2 après mélange, comme indiqué dans les demandes publiées et non examinées de brevet japonais nO H2-11 712 et S56-93 806, par le fait que l'aptitude à la déphosphoration diminue beaucoup par rapport à un procédé de déphosphoration de fonte liquide dans un convertisseur lors du réglage de la composition du laitier supérieur, comme décrit dans la demande publiée et non examinée de brevet japonais n H8- 157 921, et par le fait que les conditions d'augmentation du rendement de réaction lors de la déphosphoration de la fonte liquide, sans utilisation d'halogénures, ne sont pas décrites dans le document publié"Tetsu To Hagane", vol. 76, 1990, no 11, pages 1801 et suivantes. On décrit l'invention dans la suite. (1) Elle concerne un procédé de déphosphoration de fonte liquide par une utilisation de chaux et d'oxyde de fer, et/ou d'oxygène gazeux, à l'aide d'un réacteur du type d'un convertisseur à soufflage par le haut et par le bas, comprenant l'ajustement de la basicité du laitier entre 1 et 2,5 et le réglage du rapport CaO/O du flux à l'aide des formules (1) et (2) en fonction de la concentration [Si] ([Si] en %) de la fonte liquide avant traitement : CaO/O = 2, 3. [Si] + Î.. =-0, 4 à +0, 4 (2) Dans ce cas, CaO désigne la consommation unitaire de chaux (kg/t) et la chaux comprend, sous forme pondérale, la quantité de l'ingrédient CaO contenu dans le laitier recyclé Lu en plus de la quantité de CaO transmise sous forme de chaux et de calcaire. 0 désigne la consommation unitaire de quantité totale d'oxygène (kg/t) et représente, sous forme pondérale, la quantité totale d'oxygène contenu dans l'oxyde de fer, l'oxygène inclus dans le laitier recyclé sous forme FeO et Fe203, et l'oxygène transmis sous forme d'oxygène gazeux. La limite inférieure de Cal/0 est réglée à 0,2 et la limite supérieure à 2,0. (2) Elle concerne un procédé de déphosphoration de fonte liquide selon le paragraphe (1), caractérisé par l'ajustement du paramètre a entre 600 et 1 300, le paramètre a étant défini par la formule suivante (3) qui comprend le débit d'oxygène de soufflage vers le haut (F, en m3/h. t dans les conditions normales), le temps de mélange homogène par agitation par soufflage vers le bas (ï, s), la profondeur du lit (Lo, mm), et la profondeur de la cavité formée à la surface du fer fondu par le gaz de soufflage par le haut (L, mm) : cr = (F/60). t. Lo/L (3) Dans ce cas, le temps de mélange homogène par agitation par soufflage par le fond (t, s) est une valeur calculée avec les équations suivantes (4) et (5) : # = (10/60) { ( (D/10)'/ (Lo/10)] 2. 8} '7 (4) 8 = 371/1 OOO. Q. T. {Log (l + 7. H/10 330) + 0,06 (1-298/T)} (5) Dans ce cas, D désigne le diamètre du bain (mm), Lo la profondeur du bain (mm), Q le débit du gaz d'agitation (m3/s. t dans les conditions normales), T la température de la fonte liquide (K) et H la profondeur d'injection du gaz d'agitation, qui est égale à Lo. Il faut noter que Q est réglé au double du débit du gaz transmis compte tenu de la réaction de décarburation dans le cas de l'oxygène gazeux, et à quatre fois le débit du gaz transmis compte tenu de la décomposition dans le cas de gaz GPL. En outre, L (mm) est calculé à l'aide des équations suivantes (6) et (7) : L = Lh. exp (-0,78 h/Lh) (6) Lh = 63[F. W/ (n. d) ]z/3 (7) W désigne le poids d'acier fondu (t), F le débit d'oxygène de soufflage par le haut (m3/h. t) dans les conditions normales, n le nombre de buses de lance, d le diamètre des buses de lance (mm) et h la distance comprise entre l'extrémité de la lance et la surface de l'acier fondu (mm). (3) Elle concerne un procédé de déphosphoration de fonte liquide selon le paragraphe (1) ou (2), caractérisé par l'utilisation, comme agents de déphosphoration, de chaux, d'oxyde de fer, et/ou d'oxygène gazeux, ou d'un mélange de chaux d'oxyde de fer et/ou d'oxygène gazeux avec au moins un composé d'un type choisi parmi Si02, A1203 et MgO, sans utilisation d'halogénures. Dans ce cas, des halogénures sont des composés chimiques contenant F et Cl et sont représentés par la fluorite et le chlorure de calcium. La chaux, lors de la réutilisation d'au moins un laitier parmi les laitiers de décaburation, de déphosphoration, d'affinage secondaire et de désiliciuration, comprend tout ingrédient CaO contenu dans ces laitiers. En outre, l'oxyde de fer, SiO2, A1203 ou MgO désignent tout ingrédient correspondant contenu dans le laitier recyclé respectivement. (4) Elle concerne un procédé de déphosphoration de fonte liquide selon l'un des paragraphes (1) à (3), caractérisé par le remplacement d'une partie au moins de la chaux par CaO dans un laitier de décarburation. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : la figure 1 est un graphique représentant la relation entre Â et le rendement de déphosphoration obtenu à la suite d'expériences réalisées dans le cas où la concentration [Si] est comprise entre 0,15 et 0,35 % ; la figure 2 est un graphique représentant la relation entre 1 et le rendement de déphosphoration obtenu à la suite d'expériences réalisées dans le cas où la concentration [Si] est comprise entre 0,5 et 0,65 % ; et la figure 3 est un graphique représentant la relation entre a et le rendement de déphosphoration obtenu à la suite d'expériences. Les inventeurs ont découvert un fait totalement nouveau qui est que, si la relation entre la concentration [Si] de la fonte liquide avant traitement et le rapport CaO/O est convenablement réglée, la déphosphoration peut être réalisée même lorsque la basicité se trouve dans une plage fixe. De manière générale, lorsque la concentration [Si] de la fonte liquide avant traitement est faible, il est nécessaire d'élever l'aptitude à la déphosphoration du laitier puisque la quantité de laitier diminue. En conséquence, une opération exécutée avec une basicité élevée { (% CaO)/ (% SiO2)} est nécessaire et pose des problèmes importants, car de la fluorite doit être utilisée puisque la formation du laitier est gênée, et les matériaux utilisables sont limités à cause du dépôt de chaux qui ne participe pas au laitier. D'autre part, lorsque la concentration [Si] est élevée, un autre problème se pose car des projections intenses sont créées puisque le laitier devient superflu. Cependant, les inventeurs ont découvert que, lorsque l'activité de l'oxygène à l'interface était réglée en fonction de la concentration [Si] avant traitement, il existait une condition dans laquelle la déphosphoration pouvait être réalisée bien que la valeur de la basicité soit aussi faible que la plage allant de 0,8 à 1,9, et dans laquelle des projections ne sont pas créées. Ainsi, lorsque la concentration [Si] avant traitement est faible, la déphosphoration peut être favorisée par élévation de l'activité de l'oxygène à l'interface sans élévation de la basicité, alors que, lorsque la concentration [Si] avant traitement est élevée, la déphosphoration peut être réalisée bien que l'activité de l'oxygène à l'interface soit réduite, car le laitier est abondant. En outre, comme la décarburation à l'interface est réduite par les mesures précitées, des projections ne sont pas créées. Le paramètre qui influence le plus l'activité de l'oxygène à l'interface est le rapport CaO/O et l'équation précitée (1) a été découverte à partir de résultats expérimentaux détaillés : CaO/0 = 2,3. [Si] + (1) X =-0, 4 à +0,4 (2) La figure 1 représente la relation entre Â, et le rendement de déphosphoration dans le cas où la concentration [Si] est comprise entre 0,15 et 0,35 %. Lorsque dépasse 0,4, le rendement de déphosphoration diminue puisque l'activité de l'oxygène est trop faible, alors que, lorsque X est inférieur à-0, 4, le rendement de déphosphoration diminue aussi car la consommation unitaire de chaux est trop faible malgré le fait que l'activité de l'oxygène est élevée. La figure 2 représente la relation entremet la fréquence de projection dans le cas où la concentration [Si] est comprise entre 0, 5 et 0, 65 %. Lorsque X est inférieur à-0, 4, les projections sont intenses et le fonctionnement devient difficile puisque l'activité de l'oxygène devient trop élevée. Dans ce cas, le rendement de déphosphoration ne diminue pas, même lorsque zu dépasse 0,4, mais l'opération n'est pas rentable car la consommation unitaire de chaux augmente excessivement. Le rendement de déphosphoration (K) est alors défini par l'équation suivante (8) : K = Log ([P] 1/[P] 2)/Wcao (8) [P] 1 désigne la concentration du phosphore dans la fonte liquide avant traitement et [P] 2 la concentration après traitement, alors que Wcao est la consommation unitaire de chaux (kg/t) corrigée par la concentration [Si] et calculée d'après l'équation suivante (9) : Wca0= Wchaux- ( [Si] i-0, 2) x 20 (9) [Si] désigne la concentration du silicium dans la fonte liquide avant le traitement et Wchaw la consommation unitaire de chaux (kg/t). L'invention telle que définie précédemment en (2) et par la suite spécifie d'autres modes de réalisation avantageux. L'invention telle que définie en (2) spécifie une condition de réglage de l'activité de l'oxygène à l'interface d'une manière très appropriée. La condition spécifiée est l'ajustement d'un paramètre a entre 600 et 1 300, ce paramètre a étant défini par l'équation suivante (3) qui concerne le débit d'oxygène de soufflage par le haut (F en m3/h. t dans les conditions normales), un temps de mélange homogène par agitation par soufflage par le fond (T, s), la profondeur du bain (Lo, mm) et la profondeur d'une cavité formée à la surface de la fonte liquide par le gaz de soufflage par le haut (L, mm) : a = (F/60). T. Lo/L (3) a correspond au rapport de F/ (L/Lo), qui est un indice représentant le taux de création d'oxyde de fer à l'interface, et de 1/T qui est indice représentant le taux de réduction par le carbone dans la fonte liquide, et il correspond à un indicateur de réglage de l'activité de l'oxygène à l'interface. Comme l'indique la figure 3, le rendement de déphosphoration diminue puisque l'activité de l'oxygène à l'interface diminue lorsque a est inférieur à 600, alors que des projections ont tendance à apparaître lorsque a dépasse 1 300, car l'activité de l'oxygène à l'interface devient excessivement élevée. L'invention telle que définie en (3) spécifie la composition convenable d'un agent de déphosphoration. Selon l'invention, la formation du laitier est bonne puisque la basicité est comprise entre 0,8 et 1,9 indépendamment de la concentration [Si] dans la fonte liquide, l'utilisation d'halogénures n'est pas nécessaire puisque l'affinage peut être exécuté avec un laitier ayant un taux élevé de phase liquide, et on peut utiliser, comme agents de déphospho- ration, de la chaux et de l'oxyde de fer et/ou de l'oxygène gazeux exclusivement, ou un mélange d'un ou plusieurs types choisis parmi SiO2, A1203 et MgO. Dans ce cas, le rapport de mélange correspondant à la somme de SiO2, A1203 et MgO ne doit pas dépasser 15 % afin que l'aptitude à la déphosphoration du laitier de déphosphoration ne soit pas réduite. Si on utilise des halogénures, l'érosion du réfractaire est accrue puisque la solubilité de MgO dans le laitier augmente. L'invention telle que définie en (4) concerne le remplacement d'une partie ou de la totalité de la chaux par CaO contenu dans le laitier de décarburation. Le laitier de décarburation présente en général des difficultés de fusion car sa température de fusion est supérieure à la température de la fonte liquide lors du traitement de déphosphoration. En outre, des projections risquent d'apparaître puisque la quantité totale de fer est élevée et la réduction de FeO apparaît brutalement au moment de la fusion. Selon l'invention, le laitier de décarburation peut être facilement fondu et peut donc former un laitier de manière commode puisque la basicité peut être réglée entre 0,8 et 1,9 quelle que soit la concentration [Si] dans la fonte liquide. En conséquence, le laitier de décarburation peut être utilisé puisque le traitement de déphosphoration peut être exécuté sans provoquer de projections. EXEMPLES Des exemples ont été exécutés avec un convertisseur de soufflage par le haut ayant une dimension de 300 t. Le diamètre D du bain était de 6,0 m et la profondeur du bain Lo de 1,9 m. L'affinage de déphosphoration a été exécuté par chargement de ferrailles et de fonte liquide contenant 4,3 % de C, 0,15 à 0,65 % de Si, 0,31 % de Mn, 0,105 % de P et 0,032 % de S, à une température d'environ 1 350 OC. Au cours du traitement de déphosphoration, de l'oxygène a été soufflé à raison de 0,8 à 2,5 m3/min. t dans les conditions normales pendant 5 à 10 min environ par une lance de soufflage par le haut, et 10 à 15 kg/t environ de chaux vive et 0 à 20 kg/t environ de minerai de fer ont été ajoutés. Des halogénures, tels que la fluorite, etc. n'ont pas été ajoutés. La fonte liquide, après traitement, contenait environ 4,0 % de C, environ 0,01 % de Si, et 0,015 % de P, et avait une température d'environ 1 370 oC. La lance de soufflage par le haut avait un diamètre de 65 mm et six trous, à titre de référence, et le rapport L/Lo a été changé entre 0,05 et 0,5 par réglage du diamètre de la lance et de la distance comprise entre le bout de la lance et la surface de la fonte liquide. Le soufflage par le bas a été réalisé par injection d'oxygène et de gaz GPL de refroidissement à raison de 0,05 à 0,2 m3/min. t dans les conditions normales par une tuyère à double tube, et le temps de mélange homogène a été modifié dans la plage allant de 30 à 70 s. Exemple 1 De la fonte liquide contenant 0,25 % de Si avant traitement a été agitée avec un débit d'oxygène soufflé par le haut de 35 000 m3/h dans les conditions normales, à l'aide d'une lance de soufflage par le haut ayant un diamètre de 65 mm et six trous, et par injection de 3 600 m3/h dans les conditions normales d'oxygène gazeux et 100 m3/h dans les conditions normales de gaz GPL, par une tuyère à double tube de soufflage par le fond. Dans ce cas, Q était égal à 0,00603 m3/s. t dans les conditions normales et la distance comprise entre le bout de la lance et la surface de la fonte liquide était de 3 750 mm. En conséquence, le temps de mélange homogène T par agitation par soufflage vers le bas était de 40 s, la profondeur L de la cavité formée à la surface de la fonte par le gaz de soufflage par le haut était de 124 cm et le paramètre a était de 1,017. De l'oxygène a été soufflé pendant 7 min environ par la lance de soufflage vers le haut et 14,5 kg/t de chaux vive et 15 kg/t de minerai de fer ont été ajoutés. A ce moment, le rapport CaO/O était de 0,66 et Â était égal à +0, 086. En conséquence, la concentration [P] dans la fonte liquide a diminué de 0, 110 à 0, 018 % par traitement pendant 7 min environ, et le rendement de déphosphoration était égal à 0,134 et était donc bon. Exemple 2 De la fonte liquide contenant 0,445 % de Si avant traitement a été agitée avec un débit d'oxygène soufflé par le haut de 30 000 m/h dans les conditions normales, à l'aide d'une lance de soufflage par le haut ayant un diamètre de 65 mm et six trous, et par injection de 3 600 m3/h dans les conditions normales d'oxygène gazeux et 100 m3/h dans les conditions normales de gaz GPL, par une tuyère à double tube de soufflage par le fond. Dans ce cas, Q était égal à 0,00603 m3/s. t dans les conditions normales et la distance comprise entre le bout de la lance et la surface de la fonte liquide était de 3 250 mm. En conséquence, le temps de mélange homogène T par agitation par soufflage vers le bas était de 40 s, la profondeur L de la cavité formée à la surface de la fonte par le gaz de soufflage par le haut était de 123 cm et le paramètre a était de 882. De l'oxygène a été soufflé pendant 7 min environ par la lance de soufflage vers le haut et 18,15 kg/t de chaux vive ont été ajoutés, mais pas de minerai de fer. A ce moment, le rapport CaO/O était de 0,935 et X était égal à -0, 078. En conséquence, la concentration [P] dans la fonte liquide a diminué de 0,108 à 0,019 % par traitement pendant 7 min environ, et le rendement de déphosphoration était égal à 0,130 et était donc bon. Exemple comparatif 1 De la fonte liquide contenant 0, 21 % de Si avant traitement a été agitée avec un débit d'oxygène soufflé par le haut de 35 000 m3/h dans les conditions normales, à l'aide d'une lance de soufflage par le haut ayant un diamètre de 65 mm et six trous, et par injection de 3 600 m3/h dans les conditions normales d'oxygène gazeux et 100 m3/h dans les conditions normales de gaz GPL, par une tuyère à double tube de soufflage par le fond. Dans ce cas, Q était égal à 0,00603 m3/s. t dans les conditions normales et la distance comprise entre le bout de la lance et la surface de la fonte liquide était de 3 750 mm. En conséquence, le temps de mélange homogène T par agitation par soufflage vers le bas était de 40 s, la profondeur L de la cavité formée à la surface de la fonte par le gaz de soufflage par le haut était de 124 cm et le paramètre a était de 1,017. De l'oxygène a été soufflé pendant 6 min environ par la lance de soufflage vers le haut et 17,5 kg/t de chaux vive et 12,8 kg/t de minerai de fer ont été ajoutés. A ce moment, le rapport CaO/O était de 0,989 et X était égal à +0,506. En conséquence, la concentration [P] dans la fonte liquide a diminué de 0,110 à 0,042 % par traitement pendant 6 min environ, et le rendement de déphosphoration était égal à 0,0564 et était donc faible. Exemple comparatif 2 De la fonte liquide contenant 0,49 % de Si avant traitement a été agitée avec un débit d'oxygène soufflé par le haut de 30 000 m3/h dans les conditions normales, à l'aide d'une lance de soufflage par le haut ayant un diamètre de 65 mm et six trous, et par injection de 3 600 m3/h dans les conditions normales d'oxygène gazeux et 100 m3/h dans les conditions normales de gaz GPL, par une tuyère à double tube de soufflage par le fond. Dans ce cas, Q était égal à 0,00603 m3/s. t dans les conditions normales et la distance comprise entre le bout de la lance et la surface de la fonte liquide était de 3 250 mm. En conséquence, le temps de mélange homogène T par agitation par soufflage vers le bas était de 40 s, la profondeur L de la cavité formée à la surface de la fonte par le gaz de soufflage par le haut était de 123 cm et le paramètre oc était de 882. De l'oxygène a été soufflé pendant 8 min environ par la lance de soufflage vers le haut et 15,5 kg/t de chaux vive et 15 kg/t ont été ajoutés, mais pas de minerai de fer. A ce moment, le rapport CaO/O était de 0,594 et X était égal à-0, 533. En conséquence, des projections ont apparu fréquemment pendant le traitement et la concentration [P] dans la fonte liquide a diminué de 0,107 à 0,052 % par traitement pendant 8 min environ, et le rendement de déphosphoration était égal à 0,068 et était donc très faible. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux procédés qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé de déphosphoration de fonte liquide par une utilisation de chaux et d'oxyde de fer, et/ou d'oxygène gazeux, à l'aide d'un réacteur du type d'un convertisseur à soufflage par le haut et par le bas, caractérisé par l'ajustement de la basicité du laitier entre 1 et 2,5 et par le réglage du rapport CaO/O du flux à l'aide des formules (1) et (2) en fonction de la concentration [Si] ([Si] en %) de la fonte liquide avant traitement : CaO/O = 2,3. [Si] + X (1) X =-0, 4 à +0,4 (2) 2. Procédé de déphosphoration de fonte liquide selon la revendication 1, caractérisé par l'ajustement du paramètre a entre 600 et 1 300, le paramètre a étant défini par la formule suivante (3) qui comprend le débit d'oxygène de soufflage vers le haut (F, en m3/h. t dans les conditions normales), le temps de mélange homogène par agitation par soufflage vers le bas (T, s), la profondeur du lit (Lo, mm), et la profondeur de la cavité formée à la surface du fer fondu par le gaz de soufflage par le haut (L, mm) : a = (F/60). zu Lo/L (3) 3. Procédé de déphosphoration de fonte liquide selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé par l'utilisation, comme agents de déphosphoration, de chaux et d'oxyde de fer, et/ou d'oxygène gazeux, ou un mélange de chaux et d'oxyde de fer et/ou d'oxygène gazeux avec au moins un composé d'un type choisi parmi Si02, Alios et MgO, sans utilisation d'halogénures. 4. Procédé de déphosphoration de fonte liquide selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé par le remplacement d'une partie au moins de la chaux par CaO dans un laitier de décarburation.