Brevet FR2815885A1 — publié le 20020503

i L'invention concerne un procédé pour faire fonc- tionner une installation d'épuration des gaz d'échappement comportant un accumulateur d'oxydes d'azote pour purifier des gaz d'échappement contenant des oxydes d'azote et pol- lués par du soufre, d'un dispositif de combustion, notam- ment d'un moteur à essence ou d'un moteur diesel, fonc- tionnant de façon prépondérante avec un mélange pauvre, d'un véhicule automobile, selon lequel des phases de désulfatation servant à libérer le soufre déposé dans l'accumulateur d'oxydes d'azote, sont exécutées de temps à autres. Pour des questions de consommation de carburant, il est souhaitable, comme cela est connu, de faire fonc- tionner un dispositif de combustion tel qu'un moteur à essence ou un moteur diesel d'un véhicule automobile, de préférence selon un fonctionnement à mélange pauvre, c'est- à-dire avec un excès d'air dans le mélange air/carburant brûlé. Le fonctionnement à mélange pauvre peut cependant être utilisé dans des moteurs à essence uniquement dans la gamme de faibles charges et de charges moyennes du moteur. Dans le cas d'une charge élevée du moteur, il faut passer à un fonctionnement au moins stoechiométrique, pour l'obtention du couple désiré. Comme seuil de commutation on peut, dans le cas de l'utilisation d'une commande du moteur basée sur le couple, utiliser une valeur de seuil associée pour ce qu'on appelle le couple moteur induit, pour lequel il s'agit d'une grandeur de calcul formée par la commande du moteur et qui est déterminée sur la base du modèle du couple à partir de la masse d'air et de la masse de carburant dans le cylindre respectif du moteur ainsi qu'à partir d'autres grandeurs, en fonction du cas d'utilisation. Le couple moteur induit diffère effectivement du couple moteur qui est disponible par exemple au niveau d'un volant d'inertie du moteur, étant donné qu'on ne prend pas en compte les valeurs de frottement. Dans le cas du fonctionnement en mélange pauvre, un catalyseur classique à trois voies ne convient pas pour une réduction efficace des oxydes d'azote. C'est pourquoi dans des installations d'épuration des gaz d'échappement pour des moteurs à combustion interne fonctionnant de façon prépondérante avec un mélange pauvre, on utilise de préférence des accumulateurs d'oxydes d'azote, également des catalyseurs d'accumulateurs d'oxydes d'azote et qui stockent temporairement des oxydes d'azote émis lors du fonctionnement à mélange pauvre du dispositif de combus- tion, la plupart du temps par adsorption sous forme de nitrates. De temps à autres, on exécute des phases de désorption et de régénération de brève durée avec un mélange riche du dispositif de combustion, de manière à désorber les oxydes d'azote accumulés temporairement sous forme de nitrates à partir de l'accumulateur d'oxydes d'azote et les convertir avec les agents réducteurs pré- sents, tels que des hydrocarbures non brûlés et du monoxyde de carbone. Des modes opératoires appropriés à cet effet sont connus de différentes sources, voir par exemple EP-A- 0 585 900 et EP-A-0 598 916. Des paramètres essentiels lors de la régénération d'oxydes d'azote de l'accumulateur d'oxydes d'azote sont la durée de désorption et le rapport gaz d'échappement/air pendant la désorption. Des stratégies spéciales pour le choix de ces paramètres de désorption sont décrites par exemple dans EP-A-0 638 770, dans EP-A-0 733 786 et dans la demande de brevet allemand antérieure 199 15 793.6. La nécessité d'une désorption des oxydes d'azote peut être détectée par exemple au moyen d'un capteur de NOx disposé en aval de l'accumulateur d'oxydes d'azote ou au moyen d'un modèle mathématique d'accumulateur d'oxydes d'azote, qui prend en compte notamment la quantité d'oxydes d'azote envoyée depuis la dernière désorption, voir EP-A- 0 598 997, EP-A-0 867 604 et DE 196 35 977. Il est également connu d'exécuter une désorption des oxydes d'azote avant de passer du fonctionnement à un mélange pauvre au fonctionnement stoechiométrique, de manière à éviter une libération sinon imminente et incontrôlée d'oxydes d'azote accumulés, voir DE 197 41 079. Les accumulateurs d'oxydes d'azote possèdent une capacité effective d'accumulation des oxdes d'azote NOx dans une certaine gamme de températures comprises de façon typique entre environ 200 C et environ 500 C lorsque les températures plus élevées sont obtenues en fonction de l'état de fonctionnement du dispositif de combustion, sur la base de températures accrues des gaz d'échappement, il faudrait, en raison de l'efficacité réduite de l'accumula- tion dans l'accumulateur d'oxydes d'azote, passer à un fonctionnement stoechiométrique, ce qui assurément conduit à une consommation de carburant qui est accrue par rapport à un fonctionnement avec un mélange pauvre. Des températures supérieures à environ 800 C peuvent conduire à des endommagements irréversibles de l'accumulateur d'oxydes d'azote et devraient par conséquent être évitées par des moyens appropriés. Comme cela est connu, les accumulateurs d'oxydes d'azote sont endommagés par du soufre contenu dans les gaz d'échappement et qui est dû la plupart du temps à l'utili- sation de carburant contenant du soufre, dans le sens de capacités réduites d'accumulation d'oxydes d'azote, par le fait qu'il se produit dans le fonctionnement un mélange pauvre, en dehors d'un dépôt de nitrate, un dépôt de soufre en particulier sous forme de sulfates. Les sulfates déposés ne sont pas libérés ou dissociés dans les conditions des phases usuelles de désorption des oxydes d'azote de sorte qu'ils réduisent de façon croissante les capacités de l'accumulateur d'oxydes d'azote. De façon auxiliaire, on exécute de temps à autres des phases de désulfatation dans lesquelles l'accumulateur d'oxydes d'azote est soumis à des conditions appropriées de désulfatation, au moyen desquelles l'azote accumulé peut être à nouveau libéré. Ces conditions de désulfatation incluent de façon typique le réglage d'une composition grasse des gaz d'échappement et à une température accrue de l'accumulateur d'oxydes d'azote, supérieure à 600 C et de préférence supérieure à 640 C pour une durée suffisante de désulfatation, qui est plus longue que des durées typiques de désorption d'oxydes d'azote, voir par exemple EP-A- 0 669 263, EP-A-0 899 430, DE 197 31 624 Ai et DE 197 47 222 Cl. En raison des conditions requises d'un mélange riche et en raison de dispositions éventuellement nécessaires pour chauffer l'accumulateur d'oxydes d'azote, le processus de désulfatation s'accompagne d'une consommation de carburant correspondante. En outre, pendant le réglage du rapport d'air correspondant à un mélange riche, l'action d'un catalyseur à trois voies utilisé fréquemment dans l'installation d'épuration des gaz d'échappement et qui peut fonctionner à l'occasion simultanément en tant qu'accumulateur d'oxydes d'azote, est limitée étant donné que le point de fonctionnement optimum de cet accumulateur correspond à un rapport d'air stoechiométrique. En outre, après une désulfatation avec un chauffage de l'accumulateur d'oxydes d'azote, le refroidissement de l'accumulateur est plus long lors du passage d'un état de fonctionnement correspondant à une charge plus faible du moteur, de sorte que l'on peut passer à nouveau ultérieurement au fonctionnement avec un mélange pauvre réalisant une économie d'énergie. Etant donné que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est un paramètre essentiel pour les pro- cessus de désulfatation, elle devrait être détectée d'une manière aussi précise que possible. Ceci peut s'effectuer à l'aide d'un capteur ou sur la base d'un modèle mathématique et, dans ce dernier cas, il peut s'agir d'un modèle adaptable au moyen d'un capteur de température, comme cela est décrit dans DE 197 52 271 A1. Lors de la désulfatation, il existe le risque d'une émission notable de composés du soufre, notamment SO2 et H2S. Un procédé de désulfatation, dans lequel la forma- tion et l'émission de quantité indésirable de H2S sont évitées, sont décrites dans la demande de brevet allemand antérieure N 199 20 515.9. D'autre part il est connu d'après la littérature que, lors d'une désulfatation avec un mélange seulement faiblement riche, par exemple avec X=0,99, il se forme une quantité moins importante d'acide sulfhydrique que dans le cas du réglage d'un rapport d'air plus faible correspondant par exemple à X=0,9. C'est pour- quoi en principe le réglage de rapport d'air légèrement inférieurs à la valeur stoechiométrique X=1 est souhaitable pour les phases de désulfatation, ce qui permet d'obtenir l'avantage supplémentaire consistant en ce qu'avec de tels rapport d'air, on obtient, pour les mêmes dispositions de chauffage supplémentaire, des températures plus élevées de l'accumulateur d'oxydes d'azote qu'avec des rapport d'air plus faibles, et un enrichissement seulement très faible conduit à un surcroît de consommation de carburant prati- quement négligeable et à une altération seulement faible de l'action d'un catalyseur à trois voies éventuellement présent. Dans des états de fonctionnement à pleine charge du dispositif de combustion, habituellement un rapport d'air nettement plus riche, par exemple X = 0,9, est réglé notamment dans le cas d'un moteur à combustion interne, pour augmenter le couple moteur. Dans ce cas, lors d'un processus de désulfatation avec une température élevée correspondante de l'accumulateur d'oxydes d'azote, il existe le risque d'émissions notable de H2S, dont on peut voir qu'elles sont nettement supérieures lorsque déjà une quantité relativement élevée de soufre est présente dans l'accumulateur d'oxydes d'azote. Pour identifier la nécessité d'une désulfatation, des procédés pour diagnostiquer et contrôler la capacité d'accumulation de NOx dans l'accumulateur d'oxydes d'azote sur la base d'une détection de la masse pouvant être stockée d'oxydes d'azote ou sur la base de la masse d'agents réducteurs nécessaires pour la désorption des oxydes d'azote, sont décrits par exemple dans EP-A 0 733 787 et dans DE 197 44 579. D'autres procédés et diagnostics sont basés sur une estimation de la quantité de soufre accumulée, voir par exemple les documents déjà cités EP-A- 0 869 263 ainsi que EP-A-0 858 837 et DE 195 22 165 C2. Dans le fonctionnement normal régulier du dispo- sitif de combustion, il est avantageux de maintenir à une valeur aussi faible que possible la température de l'accu- mulateur d'oxydes d'azote de manière à permettre le fonc- tionnement à mélange pauvre avec une efficacité suffisante de l'accumulateur d'oxydes d'azote, alors que pour une désulfatation, il est souhaitable d'éviter un refroidisse- ment intense des gaz d'échappement pour obtenir plus facilement une température accrue de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Ces exigences peuvent être satisfaites à l'aide d'une installation d'épuration des gaz d'échappement avec un refroidissement commutable des gaz d'échappement, par exemple avec des installations d'épuration des gaz d'échappement à deux voies comprenant un clapet pour les gaz d'échappement, au moyen duquel on peut effectuer une commutation entre des branches de longueurs différentes des canalisations de circulation des gaz d'échappement en amont de l'accumulateur d'oxydes d'azote, voir les documents DE 22 165 C2 et EP-A-0 856 645 déjà mentionnés. Selon d'autres concepts pour l'adaptation de la température des gaz d'échappement on utilise un transformateur de chaleur pouvant être branché en supplément, voir par exemple EP-A- 0 905 355 et DE 196 53 958 Ai, ou des moyens pour modifier la circulation du vent de déplacement contre l'installation d'épuration des gaz d'échappement. Sinon, on pourrait utiliser une installation d'épuration des gaz d'échappement, qui est optimisée pour l'obtention d'un refroidissement intense des gaz d'échappement, en liaison avec un dispositif de chauffage des gaz d'échappement qui fonctionne par exemple électriquement. Dans le cas de l'utilisation de moteurs à combustion interne de véhicules automobiles, une désacti- vation du système de refroidissement des gaz d'échappement pour l'obtention de températures suffisamment élevées de désulfatation est appropriée notamment dans des situations, dans lesquelles le véhicule est fréquemment déplacé avec une charge élevée du moteur, par exemple dans le cas de déplacements sur autoroutes et sur des sections pentues. En fonction de l'utilisation du véhicule, il peut être nécessaire d'adopter des systèmes supplémentaires de chauffage, commandés par le dispositif de combustion, c'est-à-dire dans ce cas des dispositifs de chauffage commandés par le moteur, par exemple lorsque le véhicule se déplace de façon prépondérante en circuit urbain. De tels systèmes de chauffage supplémentaire commandés par le moteur, du type décrit par exemple dans DE 195 22 165 C2 et US 5 758 493 mentionnés, incluent un réglage ultérieur de l'instant d'allumage, un fonctionnement du moteur avec des rapports d'air différents pour les cylindres ou un fonctionnement avec un mélange riche en liaison avec une injection d'air secondaire dans le conduit d'évacuation des gaz d'échappement, en amont de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Etant donné qu'ils conduisent d'une manière géné- rale à un accroissement de la consommation de carburant, ils devraient être utilisés uniquement à un degré minimum impérativement nécessaire. L'invention a pour but de résoudre le problème technique consistant à fournir un procédé pour faire fonc- tionner une installation d'épuration des gaz d'échappement du type mentionné plus haut, avec laquelle on puisse main- tenir une valeur minimale des influences nuisibles de dépôts de soufre dans l'accumulateur d'oxydes d'azote avec une dépense relativement faible et une influence aussi faible que possible du fonctionnement normal du dispositif de combustion, qui émet des gaz d'échappement. Ce problème est résolu conformément à l'invention à l'aide d'un procédé pour faire fonctionner une ins- tallation d'épuration des gaz d'échappement comportant un accumulateur d'oxydes d'azote pour purifier des gaz d'échappement contenant des oxydes d'azote et pollués par du soufre, d'un dispositif de combustion, notamment d'un moteur à essence ou d'un moteur diesel, fonctionnant de façon prépondérante avec un mélange pauvre, d'un véhicule automobile, selon lequel des phases de désulfatation ser- vant à libérer le soufre déposé dans l'accumulateur d'oxydes d'azote, sont exécutées de temps à autres, carac- térisé en ce que deux modes de désulfatation sont prévus pour les phases de désulfatation, à savoir un mode de désulfatation principale pour réaliser la désulfatation sensiblement complète de l'accumulateur d'oxydes d'azote et un mode de désulfatation partielle pour la désulfatation partielle de l'accumulateur d'oxydes d'azote, et que pour les phases de désulfatation partielle, on détermine par avance une température minimale plus faible de l'accumulateur d'oxydes d'azote et une dure de consigne plus brève de désulfatation que pour les phases de désul- fatation principale. Ce procédé de fonctionnement inclut de façon caractéristique deux types différents de fonc- tionnement de désulfatation, à savoir un mode de désulfa- tation principale et un mode de désulfatation partielle. Pour le mode de désulfatation principale, les paramètres de désulfatation sont choisis de telle sorte qu'on obtient une désulfatation sensiblement complète de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Au contraire les paramètres de désulfa- tation pour le mode de désulfatation partielle sont choisis de telle sorte que les désulfatations peuvent être mises en oeuvre plus fréquemment, mais influent moins que les désulfatations principales, sur le fonctionnement normal du dispositif de combustion. En particulier les désulfatations partielles ne requièrent qu'une température plus faible de l'accumulateur d'azote et une durée plus faible de désulfatation. Les désulfatations partielles permettent respectivement une désulfatation partielle de l'accumula- teur d'oxydes d'azote, ce qui permet de maintenir à un niveau relativement faible du soufre déposé dans l'accumulateur d'oxydes d'azote, sans qu'il faille exécuter à cet effet des désulfatations principales à des intervalles de temps relativement brefs. L'exécution supplémentaire ciblée de désulfatations partielles en dehors des désulfatations principales devant être exécutées à des intervalles de temps plus importants, présente l'avantage particulier consistant en ce que des systèmes de chauffage supplémentaire, qui sont moins coûteux et consomment moins de carburant, pour une désulfatation au moins partielle de l'accumulateur d'oxydes d'azote sont suffisants pour maintenir une valeur relativement faible, sur une durée plus longue, la quantité de soufre déposée dans l'accumulateur d'oxydes d'azote, ce qui évite d'avoir des émissions intenses de H2S en particulier au début de processus de désulfatation et dans le cas du fonctionnement à pleine charge du dispositif de combustion. D'autre part l'utilisation des deux modes différents de désulfatations permet une utilisation optimisée de systèmes de chauffage supplémentaire commandés par le dispositif de combustion, et une utilisation optimisée d'états de fonctionnement du dispositif de combustion avec des températures élevées des gaz d'échappement pour au moins une désulfatation partielle de l'accumulateur d'oxydes d'azote avec un surcroît minimum de consommation de carburant. En ce qui concerne des températures minimales préférées de l'accumulateur d'oxydes d'azote, la tempéra- ture minimale de désulfatation partielle est égale à envi- ron 600 C et la température minimale de désulfatation principale est égale à environ 680 C. Selon une variante de réalisation du procédé, il est prévu, pour les phases de désulfatation principale et/ou pour les phases de désulfatation partielle, des compteurs respectifs de durée des processus, qui détectent automatiquement, également dans le cas d'interruptions temporaires d'une opération de désulfatation, l'intervalle de temps net, pendant lequel les conditions associées de désulfatation ont été effectivement présentes et pendant lequel par conséquent la désulfatation considérée était active. Conformément à une caractéristique du procédé, selon laquelle il est en outre prévu que la capacité de l'accumulateur d'oxydes d'azote et la quantité de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote depuis une der- nière désulfatation principale sont contrôlées et une désulfatation principale est déterminée comme nécessaire lorsque la capacité de l'accumulateur d'oxydes d'azote a diminué d'une valeur pouvant être prédéterminée ou que la quantité de soufre envoyée a dépassé une valeur de seuil de désulfatation principale pouvant être prédéterminée, c'est- à-dire qu'il est prévu un critère approprié pour identifier la nécessité de l'exécution des phases de désulfatation principale, sur la base d'un contrôle de la capacité de l'accumulateur d'oxydes d'azote et de la quantité de soufre envoyée depuis la dernière désulfatation principale. C'est pourquoi des désulfatations partielles éventuellement exécutées entre-temps n'ont aucune influence sur la détermination de l'instant concernant une désulfatation principale suivante. Selon d'autres caractéristiques de l'invention, la quantité de soufre amenée depuis la dernière désulfatation partielle de l'accumulateur d'oxydes d'azote est contrôlée et qu'une désulfatation partielle est déterminée comme nécessaire lorsque la quantité de soufre envoyée a dépassé une valeur de seuil de désulfatation partielle pouvant être prédéterminée, qui est inférieure à la valeur de seuil de la quantité de seuil de désulfatation principale, et la durée depuis une dernière désulfatation principale jusqu'à l'identification de la nécessité d'une désulfatation principale suivante est déterminée et des désulfatations partielles ultérieures sont exécutées à des intervalles, qui correspondent à une fraction pouvant être prédéterminée de cette durée depuis la dernière désulfatation principale. Ces dispositions prévoient des critères appropriés pour la nécessité d'effectuer des désulfatations partielles. Lorsque des moyens sont présents pour réaliser le contrôle quantitatif continu de la quantité de soufre amenée à l'accumulateur d'oxydes d'azote, on peut considérer qu'une désulfatation partielle est nécessaire lorsque la quantité de soufre amenée dépasse une valeur de seuil de désulfatations partielles pouvant être prédéterminée, qui est inférieure à une valeur de seuil de désulfatations principales correspondante, qui indique la nécessité d'une désulfatation principale. Dans le cas o il n'y a pas de contrôle quantitatif de la quantité de soufre, on peut prévoir un nombre pouvant être prédéterminé de désulfatations partielles à des intervalles de temps uniformes entre respectivement deux désulfatations principales, les instants concernant les désulfatations principales pouvant être déterminés à partir du diagnostic de la capacité de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Selon une variante de réalisation de l'invention, lorsqu'est identifiée la nécessité d'une désulfatation principale ou partielle, alors que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est inférieure à la tempé- rature minimale associée de désulfatation, le chauffage de l'accumulateur d'oxydes d'azote est activé dès que la tem- pérature de l'accumulateur d'oxydes d'azote dépassait, pendant le fonctionnement normal du dispositif de combus- tion, une température minimale devant être prédéterminée de début de chauffage, qui est inférieure aux températures minimales de désulfatation. C'est-à-dire que dans le cas o une désulfatation principale ou partielle nécessitant un chauffage supplémentaire s'avère nécessaire, le système de chauffage supplémentaire et par conséquent l'opération de désulfatation suivantes ne sont activés que lorsque l'accumulateur d'oxydes d'azote a dépassé, dans le cadre du fonctionnement normal du dispositif de combustion, une certaine température minimale de démarrage du chauffage. Ceci évite l'activation d'opérations de désulfatation à des instants défavorables, qui conditionnent une dépense de chauffage supplémentaire élevée. Dans une autre forme de réalisation de ces dispositions, le chauffage de l'accumulateur d'oxydes d'azote est interrompu lorsque la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est tombée au-dessous d'une température d'interruption du chauffage, qui est inférieure à la température minimale de démarrage du chauffage. Selon une autre caractéristique de l'inven- tion, la commutation depuis une désulfatation partielle à une désulfatation principale se produit également sans que soit présente la nécessité identifiée d'une telle commuta- tion, lorsque la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote atteint une température minimale de désulfatation principale, d'une manière conditionnée par l'état de fonc- tionnement du dispositif de combustion pendant une désul- fatation partielle, et la quantité de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote depuis la dernière désul- fatation principale a dépassé une valeur de seuil pouvant être prédéterminée, qui est inférieure à la valeur de seuil de la quantité de soufre pour l'identification de la nécessité d'une désulfatation principale. De façon similaire, une désulfatation principale ou partielle est activée également en l'absence de la nécessité d'une telle désulfatation, lorsque la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote atteint la température minimale de désulfatation partielle, d'une manière conditionnée par l'état de fonctionnement du dispositif de combustion, une désulfatation principale étant exécutée lorsque la quantité de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote pendant la dernière désulfatation princi- pale a dépassé une valeur de seuil associée pouvant être prédéterminée, et sinon une désulfatation partielle est exécutée jusqu'à ce que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote ne soit plus inférieure à une température minimale associée de libération du soufre, pouvant être prédéterminée, qui est inférieure à la température minimale de désulfatation partielle. Dans le cadre de cette caractéristique, une désulfatation principale ou une désulfatation partielle est activée même lorsqu'une telle désulfatation n'est pas en soi encore nécessaire, afin d'utiliser, d'une manière conditionnée par le fonctionne- ment de la source de combustion, une température élevée des gaz d'échappement, et ce en fonction de la quantité de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote depuis une dernière désulfatation principale, pour l'exécution d'une désulfatation principale ou d'une désulfatation partielle. Mais dans ce cas, on peut également se passer de l'utilisation de dispositions de chauffage supplémentaire même dans le cas d'une baisse de la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Selon une autre variante du procédé selon l'invention, avant la fin d'une désulfatation principale ou d'une désulfatation partielle avec une disposition de chauffage supplémentaire de l'accumulateur d'oxydes d'azote, la disposition de chauffage supplémentaire est tout d'abord désactivée, et la désulfatation principale ou la désulfatation partielle est ensuite désactivée, dès que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est tom- bée au-dessous d'une température minimale pouvant être prédéterminée de dissociation de libération du soufre. Ainsi pour arrêter une désulfatation principale ou par- tielle avec un chauffage supplémentaire, il est prévu de désactiver tout d'abord le système de chauffage supplémen- taire et ensuite de désactiver la désulfatation principale ou partielle à l'instant auquel la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est tombée au-dessous d'une température minimale pouvant être prédéterminée de libération du soufre. De ce fait on peut utiliser aussi longtemps que possible, pour la désulfatation, la chaleur introduite dans l'accumulateur d'oxydes d'azote. Selon une variante de réalisation, il est prévu un dispositif de blocage du fonctionnement avec mélange pauvre, lorsqu'après l'interruption d'une désulfatation partielle, la durée de cette désulfatation est restée inférieure à une durée minimale pouvant être prédéterminée et la quantité de soufre envoyée depuis l'interruption de l'accumulateur d'oxydes d'azote, dépasse une valeur de seuil pouvant être prédéterminée. Ainsi on évite un fonctionnement non approprié avec un mélange pauvre du dispositif de combustion après l'interruption d'une désulfatation seulement très brève, pour une charge plus élevée en soufre de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Selon une autre variante du procédé, pour une installation d'épuration des gaz d'échappement d'un moteur de véhicule automobile ayant une fonction d'interruption de poussée, une interruption de poussée ne se produit pas pendant une désulfatation principale ou une désulfatation partielle d'une manière générale ou bien lorsque la vitesse du véhicule est supérieure à une valeur de seuil pouvant être prédéterminée. Ainsi dans ce cas une interruption de la poussée est évitée pas pendant une désulfatation principale ou une désulfatation partielle, et ce d'une manière générale ou bien chaque fois qu'on se trouve en présence de vitesses plus élevées du véhicule, de manière à éviter la désulfatation au moyen de la composition pauvre des gaz d'échappement pendant une interruption de la poussée. Selon une autre variante du procédé selon l'invention, un fonctionnement à pleine charge du disposi- tif de combustion ne se produit pas au début d'une désul- fatation principale ou d'une désulfatation partielle. Selon cette disposition la suppression du fonctionnement à pleine charge du dispositif de combustion est prévue au début d'une désulfatation principale ou partielle, ce qui a pour effet que l'on n'utilise aucun enrichissement intense correspondant du mélange air/carburant, ce qui empêche des émissions excessives de H2S pendant cet intervalle de temps. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la présente invention prise en référence au dessin annexé, dont la figure unique représente un organigramme d'un procédé pour faire fonc- tionner une installation d'épuration des gaz d'échappement comportant un accumulateur d'oxydes d'azote pour le net- toyage d'un moteur à essence d'un véhicule automobile, qui fonctionne de façon prépondérante avec un mélange pauvre. Ci-après, on va expliquer tout d'abord les dis- positions générales, les caractéristiques et les avantages du procédé de fonctionnement selon l'invention, pour lequel on indique une multiplicité de réalisations possibles en tenant compte de ces aspects fondamentaux, en fonction du cas d'utilisation, des besoins et du dispositif de combustion pris comme base. Ensuite, on expliquera la mise en oeuvre du procédé, représenté sous la forme d'un organigramme, avec des exemples de valeurs chiffrées concrètes pour les différents paramètres du procédé. Le procédé de fonctionnement selon l'invention pour une installation d'épuration des gaz d'échappement comportant un accumulateur d'oxydes d'azote se caractérise surtout par le fait qu'on prévoit deux modes différents de fonctionnement de désulfatation et que l'on couvre l'ensemble de la gamme réelle de fonctionnements du dispo- sitif de combustion émettant des gaz d'échappement, avec des dispositions de désulfatation adaptées de manière optimale, en particulier également dans le cas d'un moteur à essence ou d'un moteur diesel, qui fonctionne de préfé- rence avec un mélange pauvre, d'un véhicule automobile. En particulier, il est prévu comme premier type de fonctionnement de désulfatation, un mode de désulfata- tion principale, qui est basé sur une désulfatation com- plète et minutieuse pour le rétablissement aussi large que possible de la capacité initiale d'accumulation de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Les paramètres de désul- fatation principale, qui sont sélectionnés à cet effet, incluent notamment la température minimale de l'accumulateur d'oxydes d'azote de par exemple 680 C et une durée cible de désulfatation de par exemple 900 s ainsi qu'un rapport d'air des gaz d'échappement correspondant de préférence seulement à un mélange légèrement gras, par exemple X=0,99. Comme second type de fonctionnement de désulfa- tation, il est prévu un mode de désulfatation partielle, qui est basé sur une désulfatation seulement partielle de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Les désulfatations par- tielles doivent pouvoir se dérouler plus fréquemment que les désulfatations principales qui, à la différence des précédentes, ne sont pas utilisées pour la désulfatation complète et par conséquent pour la régénération du soufre de l'accumulateur d'oxydes d'azote, mais sont utilisées dans le but de maintenir à une valeur aussi faible que possible la quantité de soufre ou la masse de soufre accu- mulée dans l'accumulateur d'oxydes d'azote, pendant des intervalles de temps plus longs et d'éviter un fort accroissement de la consommation de carburant par des dispositions ou systèmes de chauffage supplémentaire. Lorsque la masse de soufre déposée dans l'accumulateur d'oxydes d'azote, est maintenue en permanence ou chaque fois pendant la majeure partie de la durée de fonctionnement à un niveau relativement faible, grâce à ces dispositions, l'émission de quantités notables de H2S peut être évitée pendant des opérations de désulfatation et pour des étapes de fonctionnement à pleine charge avec des rapports d'air de par exemple X=0, 9, correspondant à des mélanges nettement gras. En effet il s'avère que ces émissions de H2S restent faibles dans les situations considérées, tant que la charge de l'accumulateur d'oxydes d'azote par du soufre ne dépasse pas une certaine valeur. Conformément à cet objectif, on choisit les paramètres de désulfatation partielle de manière que la désulfatation partielle se déroule, par rapport à la désulfatation principale, avec des températures plus faibles de l'accumulateur d'oxydes d'azote, et soit nette- ment plus courte. Par conséquent les paramètres de désul- fatation partielle incluent la prédétermination d'une tem- pérature minimale pour l'accumulateur d'oxydes d'azote, qui d'une part est suffisamment élevée pour que la libération du soufre soit encore garantie et qui d'autre part soit inférieure à la température minimale de désulfatation principale. Par exemple, une température minimale de désulfatation partielle de 600 C peut être fixée par avance, ainsi qu'une durée de consigne de désulfatation partielle de 300 s et un rapport d'air des gaz d'échappement de désulfatation partielle X=0,99 correspond à un mélange seulement légèrement gras. La durée des deux processus de désulfatation est détectée de préférence au moyen de deux minuteries asso- ciées, dont la durée est accrue pas-à-pas en permanence et ce jusqu'à ce que les conditions du mode correspondant de désulfatation soient satisfaites, c'est-à-dire que la tem- pérature minimale concernée de l'accumulateur d'oxydes d'azote soit atteinte ou dépassée et que le rapport d'air des gaz d'échappement désiré, correspondant à un mélange légèrement gras, soit présent dans l'accumulateur d'oxydes d'azote, ce rapport pouvant être détecté par exemple par une sonde lambda en aval de l'accumulateur d'oxydes d'azote. La modification du rapport d'air des gaz d'échappement, détecté en aval de l'accumulateur d'oxydes d'azote, évite un accroissement de la valeur de la minuterie respective de désulfatation, dans des intervalles de temps dans lesquels la libération du soufre a été interrompue par un excès d'air présent dans les gaz d'échappement, par exemple en réponse d'une interruption déclenchée de la poussée du moteur à combustion interne. Dès que la minuterie considérée a atteint la valeur d'extrémité, qui correspond à la durée de consigne de la désulfatation principale ou de la désulfatation partielle, le processus de désulfatation considéré est considéré comme terminé. Il est évident qu'à la place de cette utilisation de compteurs basés sur un temps, les durées de consigne pour des désulfatations principales et des désulfatations partielles peuvent être prédéterminées sur la base d'un certain nombre de cycles de travail du moteur ou bien du trajet de déplacement parcouru par le véhicule. La nécessité de désulfatations principales et partielles devant être exécutées est identifiée comme suit. On conclut à la nécessité d'une désulfatation principale d'une part chaque fois que sur la base d'un diagnostic associé, une altération notable de la capacité d'accumulation de NOx dans l'accumulateur d'oxydes d'azote est déterminée comme conséquence d'un endommagement dû au soufre. D'autre part des désulfatations principales et partielles sont nécessaires lorsque, depuis la dernière désulfatation du même type, une quantité de soufre, qui dépasse une valeur de seuil pouvant être prédéterminée en fonction du type de désulfatation, a été envoyé à l'accumulateur d'oxydes d'azote. Il faut tenir compte du fait que lors de ce mode opératoire, la quantité de soufre envoyée depuis la dernière désulfatation principale est déterminée sans tenir compte des désulfatations partielles éventuellement exécutées entre-temps, c'est-à- dire qu'on ne tient pas compte de l'extraction de soufre, utilisée lors de désulfatations partielles intermédiaires, à partir de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Etant donné qu'on part du fait que du soufre contenu dans le carburant est com- plètement reçu par l'accumulateur d'oxydes d'azote, la masse de soufre mémorisée en lui de façon permanente peut être déterminée sur la base de la masse de carburant uti- lisée, lorsqu'une information concernant la teneur en soufre du carburant est présente. Sans cette connaissance, la masse de soufre accumulée peut être estimée en supposant une teneur en soufre effective. A la place de la masse de carburant utilisée, on peut sinon utiliser la distance de déplacement parcourue en supposant une consommation fictive de carburant pour l'estimation. En ce qui concerne d'autres détails de procédés possibles pour l'estimation de la masse de soufre accumulée, on peut se référer à la littérature mentionnée précédemment. Dans une exemple de mise en oeuvre, une désulfa- tation principale est considérée comme nécessaire lorsque la masse de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote depuis la dernière désulfatation principale dépasse une valeur de seuil de 30 g. Etant donné que des désulfatations partielles doivent apparaître plus fréquem- ment que des désulfatations principales, la valeur de seuil correspondante de la masse de soufre de désulfatation partielle doit être choisie inférieure à la valeur de seuil de la masse de soufre de désulfatation principale et ne peut par conséquent pas être détectée avec un diagnostic de la capacité d'accumulation de l'oxyde d'azote. La décision concernant la nécessité d'une désulfatation partielle s'effectue par conséquent uniquement sur la base de la masse de soufre, qui est soumise à la dernière désulfa- tation partielle, c'est-à-dire qu'une désulfatation par- tielle est considérée comme nécessaire lorsque la masse de soufre envoyée, qui est estimée ou mesurée, dépasse la valeur de seuil de désulfatation partielle, qui peut être fixée par exemple à 0,5 g de soufre. Sinon, en particulier dans les cas o aucune information concernant la masse de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote n'est présente, une déter- mination des intervalles de temps entre des désulfatations partielles successives peut être prévue sur la base des intervalles de temps qui sont obtenus pour des désulfata- tions principales successives. A cet effet, on détecte la quantité de carburant ou la distance de déplacement, qui a été consommée ou a été parcourue depuis la désulfatation principale jusqu'à cet instant, auquel à nouveau une capa- cité détériorée de l'accumulateur de NOx due à une charge de soufre de l'accumulateur d'oxydes d'azote est diagnos- tiquée. Au moyen d'une division de cet intervalle de temps de désulfatation principale par un facteur pouvant être prédéterminé, facteur sur la base duquel les désulfatations partielles doivent apparaître plus fréquemment que les désulfatations principales, on peut déterminer les intervalles qui sont recherchés, pour des désulfatations partielles. Ainsi par exemple on peut prévoir d'exécuter des désulfatations partielles plus fréquentes, du facteur dix, que les désulfatations principales. Si alors il est établi par exemple après une consommation de carburant de 1 depuis une désulfatation principale que la capacité d'accumulation de NOx est altérée, on exécute à nouveau tout d'abord une désulfatation principale, puis respecti- vement au bout d'une consommation de 20 1 de carburant, une désulfatation partielle. La quantité de carburant ou la distance parcourue, qui détermine l'intervalle entre les désulfatations partielles successives, peut être à nouveau adaptée, après chaque détermination d'une capacité d'accumulation de NOx de l'accumulateur d'oxydes d'azote, ce qui permet une adaptation du procédé à des carburants possédant des teneurs en soufre différentes, sans avoir une connaissance effective de cette teneur en soufre. Dans le cas o une désulfatation principale ou une désulfatation partielle est considérée comme néces- saire, la température instantanée de l'accumulateur d'oxydes d'azote ne suffit cependant pas à cet effet, des dispositions ciblées de chauffage supplémentaire sont mises en oeuvre. Une disposition de chauffage, qui n'applique aucun surcroît de consommation de carburant, consiste dans des installations d'épuration des gaz d'échappement ayant une fonction de refroidissement des gaz d'échappement, à réaliser une commutation sur un type de fonctionnement sans refroidissement renforcé des gaz d'échappement. Lorsque l'accroissement pouvant être ainsi obtenu de la température n'est pas suffisant, on peut utiliser des dispositions utilisant un moteur, comme par exemple le retardement de l'instant d'allumage, le fonctionnement du moteur avec des rapports d'air différents pour chaque cylindre ou un fonctionnement avec un mélange gras différent pour chaque cylindre avec envoi d'air secondaire dans le conduit des gaz d'échappement. En ce qui concerne les détails concernant ces dispositions et d'autres dispositions de chauffage supplémentaire on se référera à la littérature citée plus haut. L'intensité de fonctionnement des dispositions réalisant un chauffage est réglée en fonction de celui des deux modes de désulfatation qui doit être activé, et est maintenue, dans la mesure o cela est nécessaire, pendant la totalité de la durée de désulfatation, les paramètres de procédé concernés pouvant être modifiés en fonction de la température réelle de l'accumulateur d'oxydes d'azote, de l'instant de fonctionnement du moteur, de la vitesse du véhicule et le cas échéant d'autres grandeurs. Le but est d'obtenir respectivement un dépassement sûr de la tempéra- ture minimale de désulfatation principale et de la tempé- rature minimale de désulfatation partielle, l'intensité de fonctionnement du système de chauffage supplémentaire uti- lisant un moteur étant maintenue aussi faible que possible pour l'obtention d'un surcroît aussi faible que possible de consommation de carburant. A cet effet, il peut être judicieux d'utiliser un système de régulation de tempéra- ture basé sur un modèle. Lors du démarrage des dispositions de chauffage, le rapport d'air des gaz d'échappement prévu pour la désulfatation est également réglé. En ce qui concerne la détermination de la tempé- rature de l'accumulateur d'oxydes d'azote, il est avanta- geux d'utiliser une valeur de température, dont la moyenne est formée sur la longueur du corps de l'accumulateur d'oxydes d'azote ou la valeur de température à un niveau correspondant approximativement à la moitié de la longueur du corps de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Une telle va- leur de température inclut, comparativement à la tempéra- ture d'entrée de l'accumulateur d'oxydes d'azote, déjà un certain lissage de pointes de température de brève durée, du type résultant par exemple de phases d'accélération du véhicule. La détermination de température peut s'effectuer au moyen de capteurs avec un ou plusieurs capteurs usuels de températures, qui sont disposés dans le corps de l'accumulateur d'oxydes d'azote, ou sur la base d'un modèle mathématique permettant de calculer la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote en fonction de différentes grandeurs de mesure importantes à cet effet. L'utilisation d'un modèle mathématique, qui est adapté à l'aide d'un capteur de températures, comme cela a été décrit dans la littérature citée plus haut, est avantageuse. Lors de l'exécution d'une désulfatation princi- pale ou d'une désulfatation partielle, on peut distinguer * trois cas. Dans le premier cas, une opération de désulfa- tation est considérée comme nécessaire sur la base d'une altération identifiée de la capacité de l'accumulateur de NOx ou sur la base de la masse de soufre élevée, qui lui est envoyée depuis la dernière désulfatation de même type, mais la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est inférieure à la température minimale associée de désulfa- tation et par conséquent est augmentée à l'aide de dispo- sitions de chauffage supplémentaire. Dans le second cas, une désulfatation principale n'est pas encore nécessaire, mais la température minimale nécessaire à cet effet est atteinte pendant l'exécution d'une désulfatation partielle de sorte que l'on peut éventuellement passer à une désul- fatation principale. Dans le troisième cas, il n'existe encore aucune nécessité d'une désulfatation partielle ou d'une désulfatation principale, mais la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote atteint, d'une manière conditionnée par l'état de fonctionnement du dispositif de combustion, au moins la température minimale de désulfata- tion partielle, ce qui peut être utilisé pour une désulfa- tation partielle. Ci-après, on va décrire de façon détail- lée ces trois cas. Lorsque sur la base des critères mentionnés plus haut à cet effet, la nécessité d'une désulfatation princi- pale ou d'une désulfatation partielle a été identifiée, mais que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est inférieure à la température minimale associée de désulfatation, des dispositions appropriées pour produire un chauffage supplémentaire du type expliqué plus haut de façon plus détaillée sont prises. En ce qui concerne le rapport pour l'obtention d'un surcroît de consommation qui reste faible, il n'est pas approprié de faire démarrer l'opération de chauffage indépendamment de l'état actuel de fonctionnement du dispositif de combustion, c'est-à-dire, dans le cas d'un véhicule automobile, de démarrer indépendamment de l'état de conduite actuel, étant donné que dans des conditions défavorables, un accroissement très élevé de la température devrait être provoqué et que la température minimale recherchée ne serait éventuellement pas atteinte. C'est pourquoi de façon caractéristique on utilise la valeur réelle de la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote pour la décision de savoir si une opération de chauffage pour l'activation d'une désulfatation démarre. A partir de cette température, on peut déterminer directement si la température minimale concernée de désulfatation peut être atteinte à l'aide de dispositions de chauffage supplémentaire moyennant un sur- croît admissible de consommation de carburant. Par consé- quent, l'instant d'activation d'une désulfatation est déterminé par l'état de fonctionnement du dispositif de combustion ou par l'état de déplacement du véhicule. En particulier, le critère de démarrage d'une opération de chauffage de désulfatation peut consister dans la prédétermination d'une valeur de seuil de température de démarrage de chauffage de par exemple 520 C, que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote doit atteindre ou dépasser dans le fonctionnement normal de la source de combustion, avant qu'une opération de chauffage ne démarre et qu'ensuite la désulfatation principale ou la désulfatation partielle désirée soit exécutée lorsque la température minimale associée est atteinte. Dans de nombreuses situations de fonctionnement, par exemple lors du passage de fonctionnement de déplace- ments avec une charge plus élevée du moteur à un fonction- nement de déplacement avec une charge plus faible du moteur, il peut se présenter le cas o la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote diminue fortement pendant le processus de désulfatation et, en dépit des dispositions de chauffage supplémentaire, tombe au-dessous d'une tempé- rature d'interruption du chauffage, qui est inférieure à la valeur de seuil de démarrage du chauffage, et par exemple se situe à une valeur de 500 C. Dans ce cas, le processus de chauffage est interrompu étant donné qu'on est en présence d'un état de fonctionnement non approprié pour la désulfatation. Dès que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote atteint à nouveau la valeur de seuil de démarrage du chauffage, le chauffage est prolongé. De préférence, de façon appropriée, le chauffage de l'accumulateur d'oxydes d'azote est limité dans le temps pour que soit atteinte, pour la première fois, la température minimale concernée de désulfatation ou pour que soit atteinte à nouveau cette même température après un refroidissement intercalaire, afin d'éviter qu'en raison d'un état de fonctionnement non approprié, il se produise un chauffage pendant très longtemps avec un surcroît de consommation élevé correspondant de carburant, sans que la température de désulfatation recherchée soit atteinte. Par exemple l'opération de chauffage est arrêtée au bout de 600 s pour une désulfatation principale et arrêtée au bout de 300 s pour une désulfatation partielle, lorsque la température minimale nécessaire de désulfatation principale ou de désulfatation partielle n'est pas atteinte. Dans le second des trois points indiqués plus haut, une désulfatation n'est pas encore nécessaire alors qu'une désulfatation partielle est en cours en étant éven- tuellement accompagnée par exemple de dispositions de chauffage supplémentaire à l'aide d'un moteur. Lorsque d'une manière conditionnée par l'état de fonctionnement, la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote augmente jusqu'à la température minimale de désulfatation princi- pale, il est approprié de continuer avec les dispositions de chauffage supplémentaire pour une désulfatation princi- pale et d'activer de ce fait une désulfatation principale même lorsque cette dernière n'est pas absolument néces- saire. En effet, grâce à l'utilisation de cet état de fonctionnement approprié pour une désulfatation principale, le surcroît de consommation de carburant conditionné par la désulfatation est réduit étant donné qu'il suffit d'exécuter ultérieurement, de façon correspondante, une fois terminée la désulfatation principale, la désulfatation principale suivante, lors de laquelle à nouveau les dispositions de chauffage supplémentaire à l'aide d'un moteur et/ou d'autres dispositions de chauffage supplémentaire sont nécessaires en fonction de l'état de fonctionnement ou du fonctionnement de déplacement, et en outre on n'est pas toujours certain que, dans le fonction- nement en cours, une désulfatation principale soit possible même lorsque sa nécessité a été identifiée. D'une manière générale il faudrait éviter que, comme conséquence d'une température élevée de l'accumulateur d'oxydes d'azote, des désulfatations prin- cipales avec des dispositions correspondantes de chauffage supplémentaire avec un moteur, soient exécutées inutilement fréquemment pendant l'opération de chauffage pour une désulfatation partielle. C'est pourquoi, comme critère pour un tel passage à une désulfatation principale, une valeur minimale associée de masse de soufre de par exemple 3 g est prédéterminée, cette valeur étant inférieure à la valeur de seuil de la masse de soufre, mentionnée précédemment, pour l'identification d'une désulfatation principale nécessaire. Le passage à une désulfatation principale est exécuté uniquement lorsque la masse de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote depuis la dernière désulfatation principale, dépasse cette valeur minimale de par exemple 3 g, et que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote a atteint ou dépassé la température mini- male de désulfatation principale. Le troisième cas concerne la situation dans laquelle aucune désulfatation principale ni aucune désul- fatation partielle ne sont momentanément nécessaires, mais que, d'une manière conditionnée par l'état de fonctionne- ment du dispositif de combustion, on se trouve en présence d'une température élevée de l'accumulateur d'oxydes d'azote, qui peut atteindre directement la température minimale de désulfatation partielle, par exemple en fonc- tion de l'état de fonctionnement ou de l'état de déplace- ment et sur la base d'un fonctionnement stoechiométrique régulier du dispositif de combustion, et sans dispositions de chauffage supplémentaire de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Dans ce cas, l'état de fonctionnement, qui est approprié pour la désulfatation considérée et correspond à une température élevée de l'accumulateur d'oxydes d'azote est utilisé pour une désulfatation principale ou une désulfatation partielle correspondante, bien que cette désulfatation ne soit encore pas nécessaire, ce qui conduit, comme décrit plus haut, à une réduction du sur- croît de consommation de carburant conditionnée par la désulfatation. Le chauffage de l'accumulateur d'oxydes d'azote pour une désulfatation principale non encore nécessaire est à nouveau déclenché uniquement lorsque la masse de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote depuis la dernière désulfatation principale, dépasse une valeur de seuil associée qui peut être fixée par exemple à nouveau à 3 g, et que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote a atteint la température minimale de désulfatation partielle. Dans cette situation, l'opération de chauffage est associée à un surcroît relativement faible de consommation de carburant. Si au contraire cette valeur de seuil de la masse de soufre n'est pas encore atteinte, des dispositions de chauffage supplémentaire pour la désulfatation ne sont pas mises en oeuvre. Cependant une désulfatation est exécutée, à savoir une désulfatation partielle étant donné qu'à cet effet la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est déjà suffisante. A cet effet, en fonction de la conception de l'installation d'épuration des gaz d'échappement, cette dernière est activée simplement de manière qu'il ne se produise aucun refroidissement supplémentaire des gaz d'échappement. Etant donné que par ailleurs aucune disposition de chauffage n'est mise en oeuvre, les valeurs obtenues par ailleurs pour la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote et la durée de désulfatation dépendent exclusivement de l'état de fonctionnement ou de l'état de conduite, également des sections pour une désulfatation principale peuvent être également obtenues. Avec les minuteries mentionnées précédemment, lessections exécutées d'une désulfatation partielle et d'une désulfatation principale sont détectées séparément en fonction des conditions de désulfatation obtenues. Cette désulfatation sans dispositions auxiliaires de chauffage est terminée lorsque l'accumulateur d'oxydes d'azote s'est refroidi au- dessous d'une température minimale pouvant être prédéterminée pour la libération de soufre, température qui est prédéterminée par exemple à 570 C. La désulfatation sans dispositions de chauffage supplémentaire et notamment sans dispositions de chauffage supplémentaire commandé(s) par le moteur n'entraîne pratiquement aucun surcroît de consommation de carburant, dans la mesure o le rapport d'air réglé est, comme cela est proposé de façon préférée, seulement inférieur à la valeur stoechiométrique X=1. C'est pourquoi il s'agit là de la variante de désulfatation la plus avantageuse. Dans le cas le plus approprié, lors d'un fonctionnement fréquent avec une charge élevée et avec des températures élevées correspondant de l'accumulateur d'oxydes d'azote, la désulfatation principale et la désulfatation partielle, qui sont nécessaires, peuvent être exécutées exclusivement sans dispositif de chauffage supplémentaire commandé(s) par le moteur, ce qui réduit le surcroît de consommation de carburant conditionné par la désulfatation. Simultanément les désulfatations s'effectuent alors plus fréquemment et plus longtemps que cela est envisagé comme nécessaire dans le cadre de la stratégie selon l'invention. Ceci présente des avantages concernant le maintien d'une capacité élevée de l'accumulateur d'oxydes d'azote et de la réduction des émissions de H2S lors de la désulfatation. En ce qui concerne la fin d'une opération res- pective de désulfatation, d'éventuelles dispositions de chauffage supplémentaire sont arrêtées au plus tard lors- qu'est atteinte la durée recherchée pour la procédure de désulfatation considérée. Pour obtenir une désulfatation aussi efficace que possible et utiliser aussi longtemps que possible la chaleur introduite par les dispositions de chauffage supplémentaire dans l'accumulateur d'oxydes d'azote, la désulfatation elle-même n'est pas arrêtée en même temps que les dispositions de chauffage supplémen- taire, et au contraire on passe tout d'abord à une désul- fatation sans dispositions de chauffage supplémentaire, comme décrit précédemment. Ce fonctionnement de désulfata- tion avec un rapport d'air approprié et une désactivation du refroidissement des gaz d'échappement se prolonge jusqu'à ce que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote soit tombée au-dessous de la température minimale mentionnée plus haut pour la libération du soufre. C'est alors seulement que la procédure de désulfatation est ter- minée. A la fin d'une désulfatation principale complète ou d'une désulfatation partielle complète, ceci est enre- gistré et les valeurs des minuteries et la valeur de la masse de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote depuis la dernière désulfatation du même type, sont rame- nées à zéro. Après une désulfatation principale complète, la signalisation du diagnostic concernant les capacités altérées de l'accumulateur de NOx est ramenée à zéro. Fondamentalement, une désulfatation principale inclut, en raison de la température plus élevée de l'accumulateur d'oxydes d'azote et de la plus longue durée, inclut une désulfatation principale en raison de la température plus élevée de l'accumulateur d'oxydes d'azote et de la plus longue durée et toujours également une désulfatation partielle, avec un cas possible selon lequel en dépit de l'interruption d'une désulfatation principale, une désulfatation partielle complète est exécutée. Dans le cas o une procédure de désulfatation a commencé, mais n'est pas terminée, lesdites valeurs chiffrées ne sont pas ramenées à zéro de sorte que le processus considéré de désulfatation se poursuit lorsque les conditions associées de désulfatation sont à nouveau atteintes. Même l'arrêt du dispositif de combustion implique un arrêt de procédures de désulfatation éventuellement actives. Ces procédures sont poursuivies après un nouveau démarrage du dispositif de combustion, dès que les conditions de désulfatations associées sont présentes. Des essais ont révélé qu'une désulfatation d'une très brève durée pour un chargement supérieur en soufre de l'accumulateur d'oxydes d'azote peut conduire à une alté- ration de la capacité de l'accumulateur de NOx. C'est pourquoi, lors d'une interruption d'une désulfatation par- tielle, la durée atteinte jusqu'alors est comparée à une valeur minimale prédéterminée. Dans le cas o la durée est inférieure à cette valeur minimale et o la masse de soufre, envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote depuis la dernière sulfatation partielle, dépasse une valeur de seuil associée pouvant être prédéterminée, aucun fonctionnement du dispositif de combustion avec un mélange pauvre est ensuite autorisé, c'est-à-dire qu'il se produit un blocage ou une suppression du fonctionnement avec un mélange pauvre. En effet dans ce cas on part du fait que l'accumulateur d'oxydes d'azote n'indique pas une capacité suffisante de l'accumulateur de NOx. Par conséquent la désulfatation se poursuit dès que les conditions néces- saires à cet effet existent, notamment pour le démarrage d'une opération de chauffage. La valeur minimale pour la durée de désulfatation partielle est égale par exemple à s, et la valeur de seuil associée de la masse de soufre est égale à 2 g. De cette manière le blocage du fonctionnement avec un régime après la brève désulfatation apparaît seulement très rarement étant donné que la masse de soufre accumulée relativement élevée de 2 g est atteinte depuis une dernière sulfatation partielle uniquement lorsque l'essai visant à exécuter une désulfatation partielle avec des dispositions supplémentaires de chauf- fage est resté sans succès pendant relativement longtemps, d'une manière conditionnée par le fonctionnement ou l'état de déplacement. La prédétermination d'une durée minimale pour une désulfatation principale n'est pas nécessaire étant donné qu'en principe jusqu'à l'obtention des condi- tions de désulfatation principale, une désulfatation par- tielle a déjà commencé jusqu'à ce que soient atteintes les conditions d'une désulfatation principale. Après une désulfatation complète ou interrompue, on passe au fonctionnement stoechiométrique o l'enrichissement associé du mélange est maintenu à pleine charge. Dans le cas o une capacité altérée de l'accumulateur de NOx est diagnostiquée ou dans le cas o le blocage du fonctionnement avec un mélange pauvre est valable en raison d'une brève désulfatation, une désulfa- tation devrait être à nouveau exécutée dès que possible. Afin qu'il soit possible d'atteindre plus facilement la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote, qui est nécessaire pour poursuivre la désulfatation, l'installation d'épuration des gaz d'échappement est maintenue dans sa position, sans refroidissement supplémentaire des gaz d'échappement. Pendant les intervalles de temps sans désulfata- tion, un fonctionnement avec un mélange très pauvre du dispositif de combustion est souhaitable dans toute la mesure du possible. A partir d'un fonctionnement stoe- chiométrique, comme cela a été décrit plus haut, la nécessité d'une désulfatation est contrôlée et éventuelle- ment une désulfatation principale ou une désulfatation partielle est exécutée pour revenir alors à nouveau au fonctionnement stoechiométrique et vérifier si les condi- tions nécessaires pour un fonctionnement avec un mélange pauvre, réalisant une économie de carburant, sont pré- sentes, ceci incluant notamment le fait qu'on s'attend à obtenir une capacité satisfaisante de l'accumulateur d'oxydes d'azote NOx. Par conséquent on ne doit diagnosti- quer aucune capacité altérée de l'accumulateur de NOx et il ne doit y avoir aucun blocage du fonctionnement avec un mélange pauvre. Une autre condition nécessaire est une température suffisamment faible de l'accumulateur d'oxydes d'azote, et à cet effet il peut être nécessaire que cette température tombe au-dessous d'un seuil associé de tempé- rature de par exemple 470 C. En outre, le couple moteur indiqué, demandé par le conducteur, doit permettre le pas- sage au fonctionnement avec un mélange pauvre, ce qui, dans le cas de la prédétermination d'une valeur de seuil correspondante de par exemple 100 Nm, est valable lorsque le couple moteur indiqué se situe au-dessous de cette valeur de seuil. Lorsque l'une de ces conditions néces- saires de fonctionnement avec un régime pauvre n'est pas satisfaite, le fonctionnement stoechiométrique est main- tenu. Dans le fonctionnement avec un mélange pauvre, l'installation d'épuration des gaz d'échappement est com- mutée sur un refroidissement accru des gaz d'échappement tant que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est encore supérieure à une valeur minimale associée pour une accumulation satisfaisante de NOx, qui peut être fixée par exemple à 250 C. Lorsque la température tombe au-des- sous de cette valeur, l'installation d'épuration des gaz d'échappement est commutée sur un refroidissement aussi faible que possible des gaz d'échappement afin d'augmenter à nouveau la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Une phase de fonctionnement avec mélange pauvre peut être maintenue jusqu'à ce que l'accumulateur d'oxydes d'azote ne puisse plus absorber tous les oxydes d'azote, ce qui peut être déterminé avec un capteur de NOx en aval de l'accumulateur d'oxydes d'azote ou bien sur la base de modèles mathématiques d'accumulateurs d'oxydes d'azote. Dans le cas de l'utilisation d'un capteur de NOx, on peut utiliser une concentration maximale de NOx ou un courant massique maximum de NOx dans les gaz d'échappement en aval de l'accumulateur d'oxydes d'azote en tant que critère pour une accumulation réduite de NOx. Dans le cas de l'utilisation d'un modèle, on envisage d'utiliser comme critère une charge maximale de NOx de l'accumulateur d'oxydes d'azote ou un rendement minimum de l'accumulateur. Si on identifie de l'une de ces façons que l'accumulateur d'oxydes d'azote est sensiblement complètement chargé, une courte phase de désorption des oxydes d'azote est exécutée avec un rapport d'air correspondant à un mélange riche. Une telle phase est également nécessaire lorsque le couple moteur indiqué requis par le conducteur augmente et ne peut plus être produit dans le cas du fonctionnement avec un mélange pauvre, de sorte qu'une commutation sur le fonctionnement stoechiométrique ou sur le fonctionnement avec un mélange riche est nécessaire. Comme critère pour quitter le fonctionnement avec un mélange pauvre, on peut utiliser le dépassement d'une valeur de seuil associée de par exemple 110 Nm par le couple moteur demandé. De façon appropriée, cette valeur de seuil devrait être supérieure de 10 Nm dans l'exemple chiffré mentionné, à celle prévue pour la commutation du type de fonctionnement en sens inverse, de manière à éviter une commutation inutilement fréquente entre le fonctionnement avec un mélange pauvre et le fonctionnement stoechiométrique. Pour identifier un empoisonnement éventuel par le soufre, on exécute, pendant une phase respective de désorption des oxydes d'azote, un diagnostic de la capacité de l'accumulateur d'oxydes d'azote NOx, en déterminant la masse d'oxydes d'azote combinée ou la masse d'agents réducteurs requise pour leur réduction, d'une manière usuelle. Dans le cas d'un empoisonnement identifié par le soufre, à la fin de la désorption des oxydes d'azote on effectue une commutation sur le fonctionnement stoechiométrique, et aucun fonctionnement avec un mélange pauvre n'est plus autorisé. Au lieu de cela, on cherche à réaliser une désulfatation principale. Pour que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote atteigne plus facilement la valeur nécessaire à cet effet, l'ins- tallation d'épuration des gaz d'échappement est commutée dans sa position sans refroidissement supplémentaire des gaz d'échappement. Si au contraire aucune altération, conditionnée par le soufre, de la capacité de l'accumulateur de NOx n'est encore déterminée, à la fin de la désorption des oxydes d'azote un contrôle est à nouveau effectué pour déterminer si le fonctionnement avec un mélange pauvre est admissible, pour alors continuer, en fonction de la situation, un fonctionnement avec un mélange pauvre ou un fonctionnement stoechiométrique ou bien, dans le cas d'une pleine charge, avec un fonctionnement avec un mélange riche du dispositif de combustion. Grâce à des dispositions usuelles appropriées, l'accumulateur d'oxydes d'azote est protégé vis-à-vis de températures supérieures à environ 800 C, par exemple par un enrichissement net du mélange, une désactivation de toutes les dispositifs de chauffage et/ou une commutation de l'installation d'épuration des gaz d'échappement sur un refroidissement maximum des gaz d'échappement. Ces dispo- sitions de protection du point de vue température sont superposées aux autres dispositions prévues dans le pro- cédé, de sorte qu'elle peut être mise en oeuvre le cas échéant à tout moment indépendamment d'opérations de désulfatation éventuellement en cours. D'autre part, des dispositions de fonctionnement visant à optimiser la phase de démarrage à froid et de fonctionnement à chaud peuvent être prévues. Pour un chauffage rapide de l'accumulateur d'oxydes d'azote pendant la phase de fonctionnement à chaud, il est approprié de prendre des dispositions de chauffage supplémentaire conformément à celles qui ont été mentionnées plus haut pour atteindre une température suffisante de désulfatation. Le fonctionnement avec un mélange pauvre est autorisé uniquement lorsqu'une température minimale associée appropriée de l'accumulateur d'oxydes d'azote est atteinte, et au-dessous de ce seuil de température le dispositif de combustion fonctionne dans des conditions stoechiométriques ou avec un mélange riche et en outre l'installation d'épuration des gaz d'échappement est commutée dans une position, dans laquelle il ne se produit aucun refroidissement accru des gaz d'échappement. En fonction de la stratégie de démarrage à froid, on peut en outre prévoir d'autoriser le fonctionnement avec un mélange pauvre uniquement lorsqu'un milieu de refroidissement associé au dispositif de combustion a atteint une température minimale déterminée. En ce qui concerne le fonctionnement à pleine charge, il est usuel, notamment dans le cas d'un moteur à essence, de régler un rapport d'air correspondant à un mélange nettement riche, de par exemple X=0,9, pour réduire le risque de cognement et sélectionner l'angle d'allumage en rapport avec un degré élevé de combustion et un couple moteur élevé. Cet enrichissement du mélange à pleine charge peut être prévu présentement aussi bien à partir du fonctionnement stoechiométrique que pendant une désulfata- tion. Sinon, pendant des intervalles de temps avec une forte libération de soufre, c'est-à-dire au début d'une phase de désulfatation, on n'utilise pas cet enrichissement usuel du mélange et le rapport d'air peut être réglé sur la valeur appropriée pour une désulfatation avec de faibles émissions de H2S. Comme autre disposition préférée, dans le cas de l'utilisation de moteurs de véhicules automobiles ayant une fonction d'interruption de poussée, il est prévu de ne pas d'utiliser une interruption de poussée pendant les opérations de désulfatation et, au lieu de cela, de pour- suivre la combustion avec une masse d'air aspirée plus faible, mais avec un rapport d'air inchangé afin d'éviter que les phases d'interruption de poussée avec des gaz d'échappement pauvres interrompent le processus de libéra- tion du soufre. Cependant pour obtenir une décélération du véhicule, à laquelle est habitué le conducteur, dans le fonctionnement en poussée, une réduction du rendement de combustion peut être exécutée au moyen d'un retard d'allumage, et de ce fait un couple moteur est maintenu à une faible valeur. A titre de variante de cette disposition on peut prévoir cette non-utilisation de l'interruption de poussée uniquement lorsque la vitesse de véhicule est supérieure à une vitesse de seuil associée pouvant être prédéterminée. Dans le cas de vitesses plus élevées, en raison de la résistance de déplacement accrue, la suppression de l'effet d'interruption de poussée agit sur la décélération du véhicule à un degré plus faible que dans le cas de faibles vitesses. Par conséquent, au moins dans le cas de vitesses plus élevées, le processus de libération du soufre n'est pas interrompu. Comme autre variante de fonctionnement, on peut prévoir d'autoriser le réglage d'un rapport d'air corres- pondant à un mélange riche pour réaliser la désulfatation uniquement lorsque la vitesse du véhicule est supérieure à une valeur de seuil associée pouvant être prédéterminée. De façon appropriée, la valeur de seuil est choisie de manière à être supérieure à des vitesses atteintes habituellement dans le trafic en ville, de sorte que dans le trafic en ville, il ne se produit en général aucune libération de soufre. Dans le cas de vitesses plus élevées, il se produit en outre une dilution plus forte des gaz d'échappement émis, en raison de la vitesse de déplacement, ce qui exclut dans une très large mesure des nuisances olfactives dues à des composés de soufre éventuellement émis à un faible degré avec les gaz d'échappement. Il est évident que, pendant les désulfatations principales ou les désulfatations partielles, il n'est pas nécessaire que le rapport d'air soit maintenu absolument à une valeur constante, mais que le cas échéant, on puisse le modifier selon un procédé usuel, par exemple d'une manière commandée dans le temps ou bien en fonction du signal de sortie d'un capteur, par exemple une sonde lambda, en aval de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Les valeurs de seuil mentionnées plus haut pour la masse de soufre accumulée depuis la dernière désulfata- tion principale ou la dernière désulfatation partielle, c'est-à-dire envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote et qui détermine essentiellement la fréquence des opérations de désulfatation, et qui déterminent essentiellement la fréquence des opérations de désulfatation, peuvent être prédéterminées sous la forme de valeurs constantes, mais sinon peuvent être également déterminées en fonction du degré de vieillissement de l'accumulateur d'oxydes d'azote. En particulier on peut avoir un réglage adaptatif de ces valeurs de seuil de la masse de soufre sur la fréquence de la détermination d'une capacité altérée de l'accumulateur d'oxydes d'azote NOx, ce qui a pour effet que les intervalles entre des désulfatations partielles ou des désulfatations principales successives peuvent être adaptés d'une manière optimale à l'état effectif de l'accumulateur d'oxydes d'azote. Le procédé selon l'invention est approprié non seulement pour des moteurs à essence, mais également pour des moteurs diesel dans des utilisations mobiles et égale- ment dans des utilisations fixes ainsi que pour n'importe quel autre dispositif de combustion qui émet des gaz d'échappement devant être purifiés, qui contiennent de l'azote et des impuretés de soufre. A titre d'illustration, on va décrire ci-après de façon détaillée un exemple de réalisation de l'invention pour un moteur à essence de véhicule automobile avec des valeurs chiffrées concrètes données à titre d'exemples, en référence à l'organigramme représenté. Dans cet exemple de procédé, on part tout d'abord d'un fonctionnement stoechiométrique (X=1) ou d'un fonctionnement à pleine charge avec un rapport d'air 12 égal par exemple à 0,90 (pas 1). Dans le cas du diagnostic d'une capacité altérée de l'accumulateur d'oxydes d'azote NOx pour un fonctionnement avec un mélange pauvre (X>1) et dans le cas o la température TNSK de cet accumulateur a atteint ou dépassé (pas d'interrogation 2) une valeur de seuil de démarrage avec chauffage T2 de par exemple 5200C, une opération de chauffage supplémentaire avec des dispo- sitions de chauffage utilisant un moteur et une désactiva- tion d'un refroidissement des gaz d'échappement ainsi qu'un réglage d'un rapport d'air X1, correspondant à un mélange légèrement riche de par exemple 0,99 ou dans le cas du maintien de l'enrichissement X2 à pleine charge, démarre de manière à chauffer l'accumulateur d'oxydes d'azote à au moins la température minimale T5 de désulfatation principale, qui est de par exemple 680 C (pas 3). Si au contraire ces conditions de démarrage avec chauffage n'existe pas, lors d'un pas suivant 4, la masse de soufre ms, qui est envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote et qui est enrichie dans ce dernier, est déterminée en permanence, en étant d'une part rapportée à la dernière désulfatation principale et d'autre part en étant rapportée à la dernière désulfatation partielle. Une interrogation est alors formulée pour savoir si les conditions de désulfatation principale sont présentes, c'est-àdire si la masse de soufre calculée ms a atteint au moins une valeur de seuil prédéterminée m4 égale par exemple à 5 g et si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote est supérieure ou égale à la température minimale de démarrage avec chauffage T2 (pas 5). Dans le cas o la réponse est oui, une commutation est effectuée sur le pas de chauffage 3. Sinon une interrogation est faite pour savoir s'il faut passer d'une désulfatation partielle à une désulfatation principale, c'est-à-dire si la masse de soufre calculée ms a atteint une valeur de seuil m3 prédéterminée à cet égard, égale par exemple à 3 g, depuis la dernière désulfatation principale, et si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote est égale ou supérieure à une température minimale prévue T4 de désulfatation partielle, égale par exemple à 600 C (pas 6). Dans le cas o la réponse est oui, la procédure passe à nouveau au pas de chauffage de désulfatation principale 3. Sinon, une interrogation est faite pour savoir si les conditions d'un chauffage de désulfatation partielle sont présentes, c'est-à-dire si la masse de soufre ms calculée a atteint, depuis la dernière désulfatation partielle, une valeur de seuil ml associée égale par exemple à 0,5 g et si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote est égale ou supérieure à la température minimale de démarrage avec chauffage T2 (pas 7). Lorsque c'est le cas, un pas de chauffage de désulfatation partielle 8 est activé de manière à augmenter la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote afin d'attendre au moins la température minimale de désulfatation partielle T4. A cet effet, un éventuel refroidissement des gaz d'échappement est désactivé, et des dispositions appropriées de chauffage par le moteur sont déclenchées et le rapport d'air de désulfatation 11, qui correspond à un mélange peu riche, est réglé ou bien l'enrichissement X2 en charge complète est conserve. Dans le cas de l'absence des conditions de chauffage de désulfatation partielle, une détermination est faite pour savoir si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote est égale ou supérieure à la température minimale T4 de désulfatation partielle (pas 9). Dans le cas o la réponse est oui, la procédure passe à un pas 10 d'arrêt du chauffage. Sinon une interrogation est faite pour savoir si les conditions d'un blocage du type de fonctionnement avec un mélange pauvre sont présentes, en particulier en raison d'une désulfatation trop brève (pas 11). Dans le cas o la réponse est oui, un refroidissement éventuellement actif des gaz d'échappement est désactivé (pas 12), après quoi un cycle opératoire est terminé. Sinon, une interrogation est faite pour savoir si on a obtenu une capacité altérée de l'accumulateur de NOx lors du fonctionnement avec un mélange pauvre (pas 13). Dans le cas o la réponse est oui, la fin du cycle est à nouveau atteinte au moyen du pas 12 de désactivation du refroidissement des gaz d'échappement. C'est également le cas lorsque, lors d'un pas suivant d'interrogation 14, il est établi que la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote est inférieure à une température minimale T6 de par exemple 250 C, qui est souhaitable pour le fonc- tionnement avec un mélange pauvre. Sinon, lors d'un pas suivant 15, le refroidisse- ment des gaz d'échappement est activé ou est maintenu actif. Ensuite une détermination est faite pour savoir si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote a atteint une température minimale T7 de par exemple 4700C, qui est nécessaire pour une accumulation satisfaisante de NOx (pas 6). Si la réponse est oui, la fin du cycle est atteinte, sinon une interrogation est à nouveau faite pour savoir si le couple moteur indiqué M1 possède une valeur minimale pouvant être prédéterminée Ml de par exemple Nm (pas 17). Si la réponse est oui, la fin du cycle est atteinte, sinon une phase de fonctionnement avec un mélange pauvre peut être activée (pas 18). Lors du déroulement de cette phase, un contrôle est effectué en permanence pour savoir si la capacité de l'accumulateur d'oxydes d'azote NOx diminue (pas 19) et si le couple indiqué M3 a atteint ou dépassé une valeur de seuil M2 de fin de fonctionnement avec mélange pauvre, égal par exemple à 110 Nm (pas 20). Tant que ce n'est pas le cas pour aucun des deux contrôles, le fonctionnement avec un mélange pauvre est conservé, sinon on exécute une phase de désorption d'oxydes d'azote avec un rapport d'air correspondant à un mélange riche (pas 21). Pendant cette procédure, le comportement de l'accumulateur d'oxydes d'azote NOx est diagnostiqué (pas 22) pour effectuer une interrogation concernant une éventuelle réduction de ce rapport dans le fonctionnement avec un mélange pauvre (pas 23) et, si la réponse est oui, atteindre la fin du cycle au moyen d'une désactivation du refroidissement des gaz d'échappement (pas 24), alors que sinon un retour est effectué avant l'interrogation 14 concernant la température minimale T6 pour une accumulation satisfaisante des NOx. Lorsque le pas de chauffage de désulfatation principale 3 a été activé, une interrogation est effectuée tout d'abord pour déterminer si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote est tombée au-dessous d'une valeur minimale T1 d'interruption du chauffage (pas 25). Dans le cas o la réponse est oui, la procédure saute au pas 10 d'arrêt du chauffage, avec le rapport d'air de désulfatation I1 ou avec l'enrichissement à pleine charge X2. Sinon, une interrogation est exécutée ensuite pour déterminer si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote a atteint la température minimale de désulfatation partielle T4 (pas 26), pour identifier, dans le cas o la réponse est oui, l'exécution d'une désulfata- tion partielle et incrémenter la minuterie associée (pas 27). Ensuite ou sinon une interrogation est faite pour savoir si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote a atteint la température minimale de désulfatation principale T5 (pas 28) pour évaluer ceci en tant que désulfatation principale, si la réponse est oui, et aug- menter la durée de la minuterie associée (pas 29) et effectuer ensuite une interrogation pour déterminer si la durée de désulfatation principale a atteint déjà une valeur cible t4 égale par exemple à 900 s (pas 30). Si c'est le cas, la procédure continue par le pas 10 d'arrêt du chauffage après une désulfatation principale complète de ce type. Sinon une interrogation est faite pour savoir si la température minimale T5 de désulfatation principale n'a pas pu être atteinte en dépit d'une durée de chauffage maximale prédéterminée t3 de par exemple 600 s (pas 31), pour continuer, dans le cas o la réponse est oui, par le pas de chauffage 10, et sinon revenir à nouveau au pas de chauffage 3. Lorsque le pas 8 de chauffage de désulfatation partielle a été activé, une interrogation est faite alors pour savoir si la masse de soufre ms, accumulée depuis la dernière désulfatation principale, a atteint la valeur de seuil m3 déterminante pour le passage à une désulfatation principale, et si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote se situe au moins à la température mini- male de désulfatation principale T5, à la suite de quoi une commutation est effectuée sur le pas de chauffage de désulfatation principale 3 (pas 32). Sinon une interroga- tion est faite pour savoir si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote est tombée au-dessous de la valeur minimale T1 d'interruption du chauffage (pas 33) afin de poursuivre, si la réponse est oui, par le pas 10 d'arrêt du chauffage et, sinon, de déterminer si la tempé- rature TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote a atteint la valeur minimale de désulfatation partielle T4 (pas 34). Si c'est le cas, ceci est identifié comme une désulfatation partielle et la minuterie associée est incrémentée (pas ), pour exécuter ensuite une interrogation visant à déterminer si la durée de désulfatation partielle a atteint une valeur cible prédéterminée t2 de par exemple 300 s (pas 36). Dans le cas o la réponse est oui, après une désulfatation partielle complète de cette sorte, la procédure passe au pas 10 d'arrêt du chauffage. Sinon un contrôle est effectué pour déterminer si l'accumulateur d'oxydes d'azote n'a pas pu atteindre, en dépit d'un chauffage s'étendant sur une durée maximale pouvant être prédéterminée t5 de par exemple 300 s, la température minimale T4 de désulfatation partielle (pas 37) de manière à passer, dans le cas o la réponse est oui, au pas 10 d'arrêt du chauffage, mais sinon pour revenir au pas de chauffage de désulfatation partielle. A la suite du pas 10 d'arrêt du chauffage, une interrogation est faite pour déterminer si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote est encore située au moins à une température minimale T4 de désulfatation partielle (pas 38), de manière à conclure, dans le cas o la réponse, au fait qu'une désulfatation partielle est encore en cours et incrémenter la minuterie associée (pas 39). Ensuite ou sinon une interrogation est faite pour déterminer si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote est encore égale ou supérieure à la tem- pérature minimale T5 de sulfatation principale (pas 40), pour en conclure, si la réponse est oui, à une désulfata- tion principale encore en cours et incrémenter la minuterie associée (pas 41). Ensuite ou sinon une interrogation est faite pour savoir si la température TNSK de l'accumulateur d'oxydes d'azote est tombée au-dessous d'une température minimale T3, nécessaire pour la libération du soufre, égale par exemple à 570 C (pas 42). Tant que ce n'est pas le cas, la procédure revient au pas 10 d'arrêt du chauffage. Au contraire si c'est le cas, une interrogation est faite pour savoir si la valeur de comptage de temps pour la désulfatation principale a atteint la durée t4 pour la désulfatation principale complète (pas 43) de manière à enregistrer, si la réponse est oui, la désulfatation principale complète et ramener à zéro la minuterie associée (pas 44) et également ramener à l'état initial, dans le cas o elle est présente, l'information de diagnostic concernant une capacité insuffisante de l'accumulateur de NOx (pas 45). Etant donné que ceci inclut également une désulfatation partielle, un enregistrement est en outre exécuté en tant que désulfatation partielle et une remise à zéro de la minute- rie correspondante est exécutée (pas 46). Cette procédure se déroule également dans le cas o, lorsque la désulfata- tion principale n'est pas terminée, une interrogation concernant la durée de la désulfatation partielle (pas 47) montre que cette durée a atteint sa valeur cible t2. Ensuite la fin du cycle est alors atteinte. Si également encore aucune désulfatation partielle complète n'est pré- sente, une détermination est faite pour savoir si une désulfatation partielle est intervenue au moins pendant une durée minimale pouvant être prédéterminée ti de par exemple s, et si depuis désulfatation partielle précédente, la masse de soufre ms enregistrée par l'accumulateur d'oxydes d'azote a atteint une valeur de seuil associée pouvant être prédéterminée m2, égale par exemple à 2 g (pas 48). Dans le cas o la réponse est oui, ceci correspond à des conditions, dans lesquelles ensuite aucun fonctionnement avec un mélange pauvre ne devrait être autorisé, c'est-à- dire qu'il se produit un blocage du fonctionnement avec un mélange pauvre (pas 49). De ce fait, le cycle du procédé est terminé. REVENDICATIONS 1. Procédé pour faire fonctionner une installa- tion d'épuration des gaz d'échappement comportant un accu- mulateur d'oxydes d'azote pour purifier des gaz d'échappement contenant des oxydes d'azote et pollués par du soufre, d'un dispositif de combustion, notamment d'un moteur à essence ou d'un moteur diesel, fonctionnant de façon prépondérante avec un mélange pauvre, d'un véhicule automobile, selon lequel des phases de désulfatation ser- vant à libérer le soufre déposé dans l'accumulateur d'oxydes d'azote, sont exécutées de temps à autres, carac- térisé en ce que deux modes de désulfatation sont prévus pour les phases de désulfatation, à savoir un mode de désulfatation principale pour réaliser la désulfatation sensiblement complète de l'accumulateur d'oxydes d'azote et un mode de désulfatation partielle pour la désulfatation partielle de l'accumulateur d'oxydes d'azote, et que pour les phases de désulfatation partielle, on détermine par avance une température minimale plus faible de l'accumulateur d'oxydes d'azote et une dure de consigne plus brève de désulfatation que pour les phases de désul- fatation principale. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température minimale de désulfatation par- tielle (T4) est égale à environ 600 C et la température minimale de désulfatation principale (T5) est égale à environ 680 C. 3. Procédé selon l'une ou l'autre des revendica- tions 1 et 2, caractérisé en ce que pour les phases de désulfatation principale et/ou pour les phases de désulfa- tation partielle, il est prévu des compteurs respectifs du temps de désulfatation, qui déterminent en permanence la durée, pendant laquelle sont présentes les conditions associées de désulfatation principale et de désulfatation partielle. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 3, caractérisé en outre en ce que la capacité de l'accumulateur d'oxydes d'azote et la quantité de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote depuis une der- nière désulfatation principale sont contrôlées et une désulfatation principale est déterminée comme nécessaire lorsque la capacité de l'accumulateur d'oxydes d'azote a diminué d'une valeur pouvant être prédéterminée ou que la quantité de soufre envoyée a dépassé une valeur de seuil de désulfatation principale (m4) pouvant être prédéterminée. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en outre en ce que la quantité de soufre amenée depuis à la dernière désulfatation partielle de l'accumulateur d'oxydes d'azote est contrôlée et qu'une désulfatation partielle est déterminée comme nécessaire lorsque la quantité de soufre envoyée a dépassé une valeur de seuil de désulfatation partielle (ml) pouvant être prédéterminée, qui est inférieure à la valeur de seuil de la quantité de seuil de désulfatation principale. 6. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la durée depuis une dernière désulfatation prin- cipale jusqu'à l'identification de la nécessité d'une désulfatation principale suivante est déterminée et des désulfatations partielles ultérieures sont exécutées à des intervalles, qui correspondent à une fraction pouvant être prédéterminée de cette durée depuis la dernière désulfata- tion principale. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 4 à 6, caractérisé en ce que lorsqu'est identifiée la nécessité d'une désulfatation principale ou partielle, alors que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est inférieure à la température minimale associée de désulfatation, le chauffage de l'accumulateur d'oxydes d'azote est activé dès que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote dépassait, pendant le fonctionnement normal du dispositif de combustion, une température minimale devant être prédéterminée (T2) de début de chauffage, qui est inférieure aux températures minimales de désulfatation (T4,T5). 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en outre en ce que le chauffage de l'accumulateur d'oxydes d'azote est interrompu lorsque la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est tombée au-dessous d'une température (T1) d'interruption du chauffage, qui est inférieure à la température minimale (T2) de démarrage du chauffage. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 4 à 8, caractérisé en outre en ce que la commutation depuis une désulfatation partielle à une désulfatation principale se produit également sans que soit présente la nécessité identifiée d'une telle commutation, lorsque la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote atteint une température minimale (T5) de désulfatation principale, d'une manière conditionnée par l'état de fonctionnement du dispositif de combustion pendant une désulfatation par- tielle, et que la quantité de soufre envoyée à l'accumu- lateur d'oxydes d'azote depuis la dernière désulfatation principale a dépassé une valeur de seuil pouvant être prédéterminée (m3), qui est inférieure à la valeur de seuil (M4) de la quantité de soufre pour l'identification de la nécessité d'une désulfatation principale. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendi- cations 4 à 9, caractérisé en outre en ce qu'une désulfa- tation principale ou partielle est activée également en l'absence de la nécessité d'une telle désulfatation, lorsque la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote atteint la température minimale (T4) de désulfatation par- tielle, d'une manière conditionnée par l'état de fonction- nement du dispositif de combustion, une désulfatation principale étant exécutée lorsque la quantité de soufre envoyée à l'accumulateur d'oxydes d'azote pendant la der- nière désulfatation principale a dépassé une valeur de seuil associée (m3) pouvant être prédéterminée, et sinon une désulfatation partielle est exécutée jusqu'à ce que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote ne soit plus inférieure à une température minimale associée (T3) de libération du soufre, pouvant être prédéterminée, qui est inférieure à la température minimale (T4) de désulfatation partielle. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendi- cations 4 à 9, caractérisé en outre en ce qu'avant la fin d'une désulfatation principale ou d'une désulfatation par- tielle avec une disposition de chauffage supplémentaire de l'accumulateur d'oxydes d'azote, la disposition de chauf- fage supplémentaire est tout d'abord désactivée, et la désulfatation principale ou la désulfatation partielle est ensuite désactivée, dès que la température de l'accumulateur d'oxydes d'azote est tombée au-dessous d'une température minimale pouvant être prédéterminée (T3) de dissociation de libération du soufre. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendi- cations 4 à 9, caractérisé en outre en ce qu'il est prévu un dispositif de blocage du fonctionnement à mélange pauvre, lorsqu'après l'interruption d'une désulfatation partielle, la durée de cette désulfatation est restée inférieure à une durée minimale pouvant être prédéterminée (tl) et que la quantité de soufre envoyée depuis l'interruption de l'accumulateur d'oxydes d'azote, dépasse une valeur de seuil (m2) pouvant être prédéterminée. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 12 pour une installation d'épuration des gaz d'échappement d'un moteur de véhicule automobile ayant une fonction d'interruption de poussée, caractérisé en outre en ce qu'une interruption de poussée ne se produit pas pendant une désulfatation principale ou une désulfatation partielle d'une manière générale ou bien lorsque la vitesse du véhicule est supérieure à une valeur de seuil pouvant être prédéterminée. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 13, caractérisé en outre en ce qu'un fonction- nement à pleine charge du dispositif de combustion ne se produit pas au début d'une désulfatation principale ou d'une désulfatation partielle.