Brevet FR2800946A1 — publié le 20010511

SYNCHRONISATION DES CANAUX PAR FIBRE DISPERSIVE DANS UN SYSTEME DE TRANSMISSION A MULTIPLEXAGE EN LONGUEUR D'ONDE L'invention concerne les systèmes de transmission par fibre optique à multiplexage en longueur d'onde, et plus précisément, la modulation optique dans de tels systèmes de transmission. La transmission d'impulsions solitons ou solitons est un phénomène connu. Ces impulsions sont des impulsions RZ de largeur temporelle (FWHM, largeur d'impulsions à la moitié de la puissance maximale) faible par rapport au temps bit, qui présentent une relation déterminée entre la puissance, la largeur spectrale et la largeur temporelle, et qui se propagent généralement dans la partie à dispersion dite anormale d'une fibre optique. L'évolution de l'enveloppe d'une telle impulsion soliton dans une fibre monomode peut être modélisée par l'équation de Schr,5dinger non linéaire; la propagation repose sur un équilibre entre la dispersion anormale de la fibre et sa non-linéarité. Pour contrôler la gigue de tels signaux solitons, diverses solutions ont été proposées. II est connu d'utiliser des systèmes de filtres guidants glissants, voir par exemple EP-A-0 576 208. II a aussi été proposé de procéder à la modulation synchrone des signaux solitons. On peut pour cela utiliser des modulateurs de différents types, et notamment des modulateurs synchrones d'amplitude ou de phase utilisant l'effet Kerr. trouvera dans H. Kubota et M. Nakazawa, Soliton Transmission Control in Time and Frequency Domains, IEEE Journal of Quantum Electronics, vol. 29 n 3, 89 ou dans N. J. Smith et N. J. Doran, Evaluating the Capacity of Phase Modulator-Controlled Long-Haul Soliton Transmission, Optical Fibers Technology I, 21 235 (l995) une revue des diverses techniques de contrôle ou de régénération signaux soldons. K. Suzuki et autres, 40 Gbit/s single channel optical soliton transmission over 70000 km using in-line synchronous modulation and optical filtering, lectronics Letters, vol. 34 no. 1 (1998), pp. 98-100 est un démonstration expérimentale qu'un filtrage étroit, associé à une modulation d'intensité et de phase, permet une transmission monocanale sur des distances importantes. Le type de propagati proposé dans ce document pour les signaux soldons n'est pas directement appli le à des systèmes à multiplexage en longueur d'onde, du fait des effets des collisi entre soldons des différents canaux. N. Smith et autres, Enhanced power soldons in optical fibers with periodic dispersion management, Electronics Letter, vol. 32 no 1, pp. 54-55 996), décrit un schéma de propagation modifié des signaux solitons, pour pallier cette limitation; on alterne des tronçons de fibre à dispersion positive et négative de sorte que l'on a une dispersion moyenne faible (peu de gigue) avec une dispersion locale importante et donc des effets WDM réduits (les canaux glissent vite les uns par rapport aux autres). Ce schéma propagation soliton à gestion de dispersion rend possible des systèmes de transmission à multiplexage en longueur d'onde. II a eté proposé, dans les systèmes de transmission à fibre optique à multiplexage en longueur d'onde, d'utiliser régulièrement une modulation synchrone des signaux; une telle modulation est de préférence optique, tout particulièrement pour les systemes à hauts débits. Se pose alors le problème des differences de vitesses de groupe entre les canaux, du fait des différences entre les longueurs d'onde. Diverses solutions à ce problème ont été proposées. Un article de E.Desurvire, Leclerc et O. Audouin, Synchronous in-line regeneration of wavelength-division multiplexed solitons signals in optical fibers, Optics Letters, vol. 21, n 14, pages 1026-1028 décrit un schéma d'allocation des longueurs d'ondes, qui soit compatible avec l'utilisation de modulateurs synchrones pour des signaux solitons. Cet article propose d'allouer des longueurs d'ondes aux différents canaux du multiplex de telle sorte que, pour des intervalles ZR donnés entre les répéteurs, les signaux des différents canaux, ou plus exactement les temps bits différents canaux du multiplex soient sensiblement synchronisés en arrivant aux répéteurs. On permet ainsi une modulation synchrone en ligne de tous les canaux, à des intervalles donnés, à l'aide de modulateurs synchrones discrets. Cette technique d'allocation des longueurs d'ondes du multiplex est aussi décrite dans la demande de brevet français FR-A-2 743 964 au nom de Alcatel Submarine Networks. Dans cet article, il est proposé de choisir un sous groupe de canaux, synchrones non seulement à des intervalles ZR, mais aussi à des intervalles sous multiples de ZR. O. Leclerc, E. Desurvire et O. Audouin, Synchronous WDM soliton regeneration : towards 80-160 Gbit/s transoceanic systems, Optical Fiber Technology, 3 pages 97-116 (1997) précise que ce schéma d'allocation des longueurs d'ondes peut conduire à des intervalles ZR trop importants entre les modulateurs synchrones, ou encore à des espacement trop importants entre les canaux du multiplex. Pour pallier ce problème, cet article note que dans un tel schéma 'allocation de longueurs d'onde, les temps bit de sous-ensembles de canaux du multiplex sont synchrones à des intervalles sous-multiples de ZR. L'article propose en consequence de régénérer, à des intervalles plus faibles, des sous-ensembles de canaux multiplex. Toutefois, cette solution impose un filtrage des canaux du sous- ensemble à régénérer, et fait perdre au système de transmission la périodicite unique pour tous canaux. FR-A-2 770 001 propose d'utiliser un modulateur synchrone pour moduler les signaux solitons de tous les canaux d'un système de transmission à multiplexage en longueur d'onde à une fréquence N/T multiple de la fréquence d'horloge signaux 1 /T. On peut de la sorte relâcher la contrainte de synchronicité, en imposant non plus une synchronicité des temps bit, mais une synchronicité des différents canaux ' un sous multiple du temps bit. FR-A-2 759 516 propose de démultiplexer les différents canaux, et leur appliquer les retards nécessaires pour les resynchroniser, Après multiplexage, les différents canaux peuvent être modulés à l'aide d'un modulateur optique unique. La demande de brevet français déposée sous le numéro 97 06 590 propose d'utiliser une chaîne de réseaux formés dans une fibre pour appliquer des retards adaptés, et ainsi resynchroniser les différents canaux sans devoir procéder à un démultiplexage et à un remultiplexage. Dans le cas de signaux RZ non-solitons, FR-A-2 759 830 propose une technique de modulation synchrone par conversion des signaux non-solitons en signaux litons via un tronçon de fibre précédé d'un amplificateur délivrant la puissance nécessaire à la conversion de l'impulsion en un soliton standard de Schrbdinger, puis par modulation optique synchrone des signaux, en phase ou en intensité. Les signaux solitons sont ensuite ré-injectés dans la ligne, réalisant ainsi une conversion inverse en signaux RZ non-solitons. Dans ce document, on utilise pour la conversion un passage dans une fibre optique fortement dispersive avec une puissance d'entrée adaptée correspondant à la puissance soliton. P. Brindel autres, "Black-box" optical regenerator for RZ transmission systems, Electronics Letters vol. 35 no. 6 (1999), pp.480-481 montre que la régénération optique des signaux dans un tel dispositif est plus efficace lorsque les modulations de phase et d'intensité sont séparées, la modulation de phase ayant lieu avant la fibre de conversion, et la modulation d'intensité ayant lieu en sortie de la fibre de conversion. B. Dany et autres, Transoceanic 4x40 Gbit/s system combining dispersion-managed soliton transmission and new "black-box" in-line optical regeneration, Electronics Letters, vol. 35 no. 5 (1999), pp. 418-420 applique cette technique de régéneration à un système de transmission à quatre canaux utilisant une propagation soliton à gestion de dispersion, avec une séparation des canaux et un régénérateur canal. 'invention propose une solution au problème de la synchronicité des canaux des systèmes de transmission à multiplexage en longueur d'onde, permet de mettre en ceuvre une modulation synchrone des canaux. Elle apporte aussi une solution au problème de la synchronisation des canaux tant pour la modulation de phase que pour la modulation d'amplitude, dans un dispositif de régénération du type de FR-A- 2 759830. lus précisément, l'invention propose un régénérateur pour recevoir et régénérer une pluralité de canaux multiplexés en longueur d'onde et asynchrones en entrée régénérateur, comprenant une section de fibre optique dispersive et un modulateur synchrone, la longueur et la dispersion de la dite section étant choisies de sorte a assurer la synchronicité des temps bits des canaux en entrée du modulateur synchrone. Dans un mode de réalisation, le régénérateur comprend en outre une seconde section de fibre optique dispersive en sortie du modulateur. Avantageusement, le produit de la longueur par la dispersion chromatique pour la dite seconde section de fibre optique est l'opposé du produit de la longueur par la dispersion chromatique pour la dite section de fibre optique. De préférence, la fibre optique dispersive présente une dispersion négative. L'invention propose aussi un système de transmission à multiplexage en longueur d'onde, comprenant au moins un tel régénérateur en une position dans le système où les canaux sont asynchrones. Dans ce cas, il est préférable que la section présente une dispersion de signe opposé à la dispersion moyenne dans la fibre de ligne du système de transmission. L'invention propose encore un régénérateur comprenant un premier modulateur synchrone, une section de fibre de conversion et un second modulateur synchrone, la longueur et la dispersion de la dite section étant choisies de sorte à assurer la synchronicité des temps bits des canaux en entrée du second modulateur synchrone. De préférence, le premier modulateur est un modulateur de phase, et le second modulateur est un modulateur d'intensité. On peut aussi prévoir un amplificateur entre le premier modulateur et la section de fibre de conversion et choisir la dispersion chromatique de la fibre de conversion de sorte que la puissance crête des signaux dans la fibre de conversion soit inférieure ou égale à la puissance de sortie de l'amplificateur. Avantageusement, les signaux dans la section de fibre de conversion sont des signaux solitons, et la longueur de la section de fibre de conversion est un multiple de la période des signaux solitons. Dans un autre mode de réalisation, le premier et le second modulateur présente un dispositif de récupération d'horloge commun. L'invention propose enfin un système de transmission à multiplexage en longueur d'onde, comprenant au moins un tel régénérateur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemple et en référence aux dessins annexés, qui montrent figure 1, une représentation schématique de la dispersi dans un système de transmission mettant en ceuvre l'invention ; figure 2, une représentation schématique de la dispersi dans un autre système de transmission mettant en ceuvre l'invention ; figure 3,une représentation du facteur de qualité dans système de transmission de l'art antérieur ; figure 4, une représentation du facteur de qualité dans système de transmission selon l'invention; figure 5, une représentation schématique d'un régénérateur selon un autre mode de réalisation de l'invention ; figure 6, une représentation du facteur de qualité dans système de transmission utilisant des régénérateurs du type de celui de la figure 5 ; figure 7, une représentation du facteur de qualité, dans un système dans lequel les canaux sont régénérés séparément. L'invention propose, pour permettre une modulation synchrone de tous les canaux ou 'une partie de ceux-ci dans un système de transmission à multiplexage en longueur d'onde, de synchroniser les temps bits des différents canaux, grâce à une section de i dispersive. L'invention est décrite en référence aux figures 1 à 4 dans le cas d'un système de transmission où la pente de dispersion (ou dispersion du troisième ordre) est annulée grâce à de la fibre à dispersion inverse (en anglais, "Reverse Dispersion Fiber", ou RDF). L'invention s'applique aussi à des régénérateurs utilisant une fibre de conversion. Dans un tel cas, comme expliqué en référence aux figures 5 à 7, choix approprié la dispersion de la fibre de conversion permet d'assurer la synchronicité des temps des différents canaux, non seulement pour la modulation de phase, mais aussi pour la modulation d'amplitude. El permet une synchronisation passive et simultanée des canaux, sans nécessiter démultiplexage des canaux. Elle permet de lever la contrainte imposée dans l'art antérieur par la relation entre les longueurs d'onde des canaux et I périodicité la modulation synchrone; il devient possible, comme expliqué dans les exemples suivent, de choisir librement la position des modulateurs, indépendamment des rapports entre les longueurs d'onde des canaux. La figure 1 montre une représentation schématique de la dispersi dans un système de transmission mettant en oeuvre l'invention. Comme indiqué plus haut, le système considéré à titre d'exemple pour l'explication de l'invention utilise fibre à dispersion inverse pour la compensation de la pente de dispersion. Sont prévus, à des intervalles ZR le long du système des dispositifs de régénération par modulation synchrone de tous les canaux ou d'une partie seulement des canaux. Comme expliqué plus haut, le problème dans ce cas est d'assurer la synchronicité des canaux pour permettre la modulation. Est portée en abscisse sur la figure 1 la distance le long du système de transmission, notée z. Est portée en ordonnée la dispersion chromatique D(z), qui est une fonction de la distance. Comme le montre la figure, entre les abscisses 0 et ZR, le système de transmission est constituée de différents segments alternés de fibre de dispersion positive et négative. On peut par exemple utiliser pour les segments d'ordre impair sur la figure une filbre à dispersion décalée ("DSF" ou "Dispersion Shifted Fiber" en langue anglaise), présentant une dispersion positive et une pente de dispersion positive. Pour compenser la pente de dispersion, les segments d'ordre impair sont formés d'une fibre présentant une dispersion négative, et une pente de dispersion négative. La longueur relative des segments d'ordre pair et impair isie de sorte à annuler sur la plage de longueur d'onde du multiplex la pente de dispersion cumulée, ce qui peut s'écrire LP.(dD/dz) P = - L,.(dD/dz) i, les lettres " " et "I" i içant respectivement les segments d'ordre pair et impair. Dans ces conditions, on obtient après une longueur de transmission ZR, une pente de dispersion cumulee sensiblement nulle, et une dispersion égale en moyenne à la valeur Dm ou D portée la figure 1. Dans cette hypothèse, après une propagation sur une distance z, un canal d'ordre k, séparé de k.AÂ, d'un canal d'ordre 0, subit par rapport au canal d'ordre 0 un décalage temporel Tko , qui s'écrit Tko = Tk - Ta = k.Aa,. Dm.z L'invention propose de compenser ce décalage pour assurer une synchronicité des temps bit et permettre une modulation synchrone des canaux. Elle propose à cette fin d'insérer avant le modulateur une section de fibre, dite fibre de compensation. La longueur Zc, et la dispersion D,, de cette fibre de compensation sont choisies de sorte à assurer la synchronicité des temps bit des différents canaux en entrée du modulateur. De ce point de vue, on notera qu'il n'est pas nécessaire pour permettre une modulation synchrone de compenser l'ensemble du décalage temporel entre les canaux, mais qu'il suffit de compenser la partie fractionnelle du décalage exprimé en multiple du temps bit; autrement dit, on peut choisir la longueur et la dispersion de la fibre de compensation de telle sorte que le glissement entre les canaux soit un multiple entier du temps bit Tb;,. On appelle ici temps bit comme ceci est classique dans des systèmes de transmission la période de chaque élément 'information. Dans le mode de réalisation de la figure 1, on a inséré après la section de i de compensation un modulateur synchrone, qui effectue une modulation des canaux, ou d'une partie des canaux. Ce modulateur peut être un modulateur 'intensité ou de phase. On prévoit en outre après le modulateur une deuxième section de fibre permettant d'annuler les effet de la section de fibre de compensation sur dispersion chromatique; on peut typiquement utiliser une fibre présentant une dispersion -DcomP, et une longueur Z,omP. L'insertion d'une telle deuxième section de fibre permet de ne pas modifier la dispersion chromatique dans le système de transmission, et est particulièrement avantageux dans le cas des systèmes de transmission utilisant des impulsions solitons; de fait, comme expliquée plus haut, la propagation des impulsions solitons résulte aussi d'un contrôle de la dispersion. On pourrait aussi, comme dans le mode de réalisation de la figure 2, décrit plus bas, ne utiliser une telle deuxième section de fibre après le modulateur. On note ZS dans la suite la longueur sur laquelle deux canaux voisins sont decalés du temps bit Tbit. Cette longueur s'écrit Z5 = Tbit/(Dm.O@-) En utilisant cette notation, le décalage Tko entre les canaux d'ordre k et d'ordre 0 s'écrit Tko = kTbitz/Zs II suffit pour permettre une modulation synchrone à une distance z de compenser le décalage temporel qui correspond à la partie fractionnelle du décalage exprimé en multiple du temps bit; entre les canaux d'ordre k et 0, il suffit de compenser le décalage Tk0 - Tk0 - Tbit. E(TkO/Tbit) où E(x) est la fonction bien connue qui à un nombre x associe sa partie entière. Ce décalage peut être compensé par l'insertion dans le système de transmission d'une section de fibre optique présentant une dispersion comp et une longueur Z,omp. Dans ce cas, le décalage induit entre deux canaux dans la section de fibre optique de compensation s'écrit par analogie avec la formule precédent T,O = AÎt. D@omp Zcomp La modulation synchrone est possible si ce décalage induit dans la fibre de compensation rétablit la synchronicité des temps bit des différents canaux. Les caractéristiques de la section de la fibre de compensation dépendent la position dans laquelle cette fibre est disposée. Ainsi, il est clair qu'à des distances multiples de la distance ZS ' finie plus haut, les temps bit des différents canaux sont synchrones, et qu'il n'est pas nécessaire prévoir une section de fibre de compensation. Pour un système du type de celui de la figure 1, dans lequel le modulateur est suivi d'une deuxième section de fibre. II est aussi clair que les décalages temporels entre les différents canaux presentent une périodicité spatiale de Zs, de telle sorte qu'il suffit de considérer le cas de modulateurs placés entre z=0 et z=Zs. Une condition suffisante pour que les temps bit soient synchrones après propagation sur une distance Z dans le système de transmission et sur une distance ZComP dans la section de fibre compensation est que la propagation dans la section de fibre de compensation compense le décalage temporel entre deux canaux voisins, c'est-à-dire TbirZ/Zs = -47,DcomPZ avec Z Zs, Tbil(Z/Zs - E(Z/Zs))= DcomP ZcomP pour Z > Zs. Ces deux formules conduisent à des résultats identiques au vu de la périodicité du décal entre canaux dans un système de transmission à pente de dispersion nulle en moyenne, avec une deuxième section de fibre après chaque modulateur. A titre d'exemple, on peut considérer un espacement entre canaux A#, de 0,5 nm et un temps bit Tb;, de 1 ps correspondant à un débit de 100 Gbit/s. Pour un système d'une dispersion moyenne Dm de 0,5 ps/(nm.km), on trouve une valeur de Zs de 400 km. Pour pouvoir placer des régénérateurs par modulation synchrone tous les 100 km, il suffit de compenser après propagation de 100 km un décalage d'un quart du temps bit, après 200 un décalage de la moitié du temps bit, et après 300 km un décalage des trois quarts temps bit. Après 400 km de propagation, les temps bit sont synchrones. Le systeme est périodique de période 400 km. Pour compenser le décalage après 100 km propagation, on peut utiliser une fibre d'une longueur ZComP de 1 km, auquel cas on obtient une valeur Dc, de -100 ps/(nm.km), ce qui est réalisable dans la pratique. On peut alors après 200 et 300 km de propagation utiliser la même fibre, mais avec des longueurs respectives de 2 et 3 km. Pour des signaux à 40 Gbit/s, soit Tb;, = 25 ps, on obtient après 100 km de propagation une valeur Dcomp de -12,5 ps/(nm.km), ce qui est réalisable avec des fibres RDF actuelles. On peut dans ce cas utiliser après 200 ou 300 km de propagation une fibre identique, en une longueur Zcomp plus importante, ou encore utiliser une longueur de fibre identique, avec des valeurs plus élevées de dispersion chromatique. La figure 2 montre une représentation schématique de la dispersion dans un autre système de transmission mettant en ceuvre l'invention; le système de la figure 2 est identique à celui de la figure 1, à cela près qu'on ne prévoit pas après un modulateur synchrone une deuxième section de fibre permettant de rétablir la valeur initiale de la dispersion chromati Autrement dit, dans le mode de réalisation de la figure 1, l'insertion d'un modulateur et des deux sections de fibre correspondantes est transparente du point de vue de dispersion chromatique cumulée dans le système de transmission; au contraire dans le mode de réalisation de la figure 2, l'insertion d'un modulateur induit une perturbation dans la dispersion chromatique cumulée. Comme le montre la figure il est avantageux dans ce cas de prévoir que la fibre de compensation est répartie, et se trouve d'une part avant le modulateur, et d'autre part après le modulateur précédent, ou en début de la section précédente de fibre de ligne. Cette séparation de la fibre de compensation permet dans un mode de propagation soliton, de lima les perturbation apportées sur les solitons, du fait de la propagation dans une section fibre dont la dispersion n'est pas adaptée à une propagation soliton. Dans mode de réalisation de la figure 2, les temps bits sont synchrones en sortie de chaque modulateur, et la dispersion chromatique cumulée le long du système de transmission est partiellement compensée par les fibres de compensation. Autrement , on passe d'une dispersion moyenne Dm à une dispersion moyenne Dm + D,omP/ZR, avec ZR la distance entre deux modulateurs. Le mode de réalisation la figure 2 présente aussi l'avantage de limiter la longueur de la fibre de compensation. A titre d'exemple, on peut reprendre les valeurs numériques proposées plus haut. Pour insérer un modulateur tous les 100 km, on peut utiliser à chaque modulateur une section de fibre de compensation d'une dispersion D,omp de -100 ps/(nm pour un temps bit de 100 ps, un espacement entre canaux A?, de 0,5 nm, et une longueur Z,omp d'un kilomètre. Après chaque modulateur, les temps bit des différents canaux sont synchrones, et il suffit de compenser au modulateur suivant le décalage temporel induit depuis le modulateur suivant, et non pas comme dans le mode de réalisation de la figure 1, le décalage temporel induit depuis le début du système de transmission. Autrement dit, dans l'exemple numérique, on peut utiliser tous les 100 km une section de fibre d'une longueur ZComP de 1 km, d'une dispersion D,, de -100 ps/(nm.km); dans le mode de réalisation de la figure 2, on utilise une section de longueur Z,omP/2 avant un modulateur, et une section de longueur ZcomP/2 après le modulateur. Si l'on considère une longueur de fibre de 1,5 km avant et après chaque modulateur, on peut avec les mêmes valeurs numériques utiliser une fibre de dispersion D,omp de -16,6 ps/(nm.km); une telle fibre présente une dispersion proche de la dispersion d'une fibre de compensation de SMF. Avec l'exemple d'une transmission à 40 Gbit/s, on peut insérer avant et après chaque modulateur une longueur Z,,,,,/2 de 0,5 km de fibre 'une dispersion chromatique D,am, de -25 ps/(nm.km). La figure 3 montre à titre de comparaison une représentation du facteur de qualité en fonction de la distance dans un système de transmission à signaux solitons de l'art antérieur, tandis que la figure 4 montre une représentation du facteur de qualite dans un système de transmission selon l'invention. La représentation la figure 1 correspond à un système à 4 canaux de 40 Gbit/s chacun, dans lequel les longueurs d'onde des canaux sont choisies de sorte à assurer une synchronicite naturelle avec une période ZS de 150 km. On dispose des modulateurs optiques avec une iodicité ZR de 150 km. Le facteur de qualité tend asymptotiquement vers une valeur minimale de 9, pour une distance de 6 000 km. La figure 4 correspond, pour ce meme système, à une périodicité des modulateurs ZR de 180 km, soit un decalage de l'ordre de 20% du temps bit. On utilise pour la compensation du retard entre canaux une fibre présentant une dispersion Z,a,"P de -17 ps/(nm.km); la longueur Zcomo vaut 600 m. Avec un système du type de celui de la figure 2, dans lequel la dispersion induite par la fibre de compensation n'est pas annulée, on peut prevoir une section de fibre de longueur ZcomP/2 de 300 m avant et après chaque modulateur. On constate sur la figure 4 que d'abord que l'insertion de fibre de compensation pour synchroniser les canaux n'a qu'un effet marginal sur le facteur de qualité, qui reste équivalent à celui de la figure 3. Le mode de réalisation de la figure 2 est donc viable non seulement pour des signaux RZ, mais aussi pour des signaux solitons pour lesquels la dispersion est gérée dans le système de transmission ; enfin, cette lution reste valable pour des impulsions solitons classiques, c'est-à-dire sans gestion de la dispersion dans le système de transmission.. Dans les exemples qui précèdent, on a considéré pour plus de simplicité le cas d' système dans lequel la pente de dispersion est nulle; l'invention s'applique de la même façon au cas d'un système dans lequel la pente de dispersion présente une val moyenne D'm non nulle; il suffit dans ce cas de choisir pour la synchronisation des canaux une fibre de compensation présentant une pente de dispersion D',., qui vérifie D comp.ZComP = D ',.Z pour un modulateur placé à une distance Z inférieure ou égale à ZS. Pour Z > Zs, on obtient un système de 2 équations à résoudre Tbit(Z/Zs - E(Z/ZS)) - ,U Dcomp Zcomp (1) D'comp.Zcomp = D'm.Z (2) La première équation est la même que dans le cas précédent, et correspond à la compensation de la partie fractionnelle du décalage entre les temps bit, engendré par dispersion. La seconde équation représente le décalage supplémentaire introduit par la pente de la dispersion; ce décalage supplémentaire est généralement faible par rapport au décalage induit par la dispersion. L'invention peut s'appliquer même si la synchronisation entre les canaux n'est pas parfaite; le s'applique aussi avec les formules proposées plus haut, même si la pente de dispersion chromatique n'est pas parfaitement nulle. Un défaut de synchronisation entre les canaux de l'ordre de 5% du temps bit est acceptable, et permet une modulation synchrone. La figure 5 montre une représentation schématique d'un régénérateur selon un autre mode réalisation de l'invention ; le régénérateur de la figure 5 est un régénérateur genre de celui décrit dans l'article de P.Brindel précité. Le régénérateur presente en entrée un coupleur 4 pour prélever une partie signal qui est envoyée à un dispositif de récupération d'horloge 6. En aval du coupleur est prévu un modulateur phase 8, qui reçoit un signal d'horloge provenant du dispositif de récupération 'horloge 6. En sortie du modulateur de phase, les signaux modulés sont amplifiés dans un amplificateur 10, puis sont injectés dans une fibre conversion 1 pour transformer les signaux en signaux soliton. Comme indiqué dans les articles précites, ou dans la demande de brevet, on peut utiliser pour la fibre de conversion une fibre d'une dispersion strictement positive comprise typiquement entre 2 et 17ps/nm.km. Après la fibre de dispersion est prévu un filtre étroit 12, fis un coupleur 14 qui prélève une partie du signal et l'envoie vers un dispositi de récupération d'horloge l b. Le signal filtré est transmis à un modulateur d'intensité 18, qui reçoit par ailleurs le signal provenant du dispositif de récupération 'horloge. Un tel régénérateur est proposé dans articles précités pour un canal unique. L'invention, telle que décrite en référence aux figures 1 à 4 permet d'utiliser le régénérateur pour la régénération synchrone signaux provenant de différents canaux d'un système de transmission à multiplexage en longueur d'onde. L'invention propose en outre, dans un tel régénérateur, choisir les caractéristiques de la fibre de conversion, de sorte à assurer la synchronicité des temps bit des différents canaux en entrée du modulateur d'intensité. L'invention permet aussi de n'utiliser qu'un seul dispositif de récupération d'horloge, notamment dans les cas où la longueur de la fibre de conversion n'est pas trop importante, de sorte que le signal d'horloge pour la modulation d'intensité peut être dérivé du signal d'horloge pour la modulation de phase. Si la longueur de la fibre de conversion trop importante, il peut être utile de conserver comme dans l'art antérieur deux circuits de récupération d'horloge, de sorte à pouvoir tenir compte des dérives de phase éventuelles dans la fibre de conversion. En supposant que les temps bit des differents canaux sont synchrones en sortie de l'amplificateur, on choisit la longueur Z et la dispersion Dcomp de la fibre de conversion de sorte à satisfaire ZComp.Dcomp = kTbi,/4I (1) avec les mêmes notations que ci-dessus et k un entier. Cette condition assure que le décalage entre deux canaux dans fibre de conversion est un multiple entier du temps bit. Cette condition s'applique ' l'on néglige la pente de dispersion chromatique de la fibre de conversion. Si l'on prend en considération la pente dispersion chromatique de la fibre de conversion, notée D',omp, on a kTb;, - Zcomp.D'comp.Ak( 4I + 24I,(,)/2 (2) avec 4@.,0 l'écart spectral entre la longueur d'onde @,, du canal à la longueur d'onde la plus faible, et la longueur d'onde ?@o la dispersion de la fibre (ou dispersion moyenne du tronçon) est nulle. Ces relations assurent la synchronicité temps bits en entrée du modulateur d'intensité. Comme dans le mode de réalisation précédent, il est possible d'admettre des défauts de synchronisation entre les canaux de l'ordre de 1 à 2% du temps bit. En outre, il est avantageux que la dispersion chromatique de la fibre de conversion soit aussi élevée que possible, de sorte à minimiser la période Zo des signaux "pseudo" solitons obtenu en sortie de la fibre de conversion. Cette période Zo s'écrit avec At la largeur temporelle de l'impulsion RZ en entrée de la fibre de conversion, et a, la longueur d'onde du canal (lequel ?). Minimiser la période Zo permet 'améliorer la conversion pour une longueur donnée la fibre de conversion. II est encore avantageux, pour favoriser la conversion que la longueur Zcomp de fibre de conversion soit un multiple de la période Zo signaux "pseudo" sol itons. autre contrainte possible dans le choix de la fibre conversion est la contrainte sur la puissance crête des impulsions solitons dans la fibre de conversion. Cette puissance crête s'écrit avec n2 et Aeff l'indice de non-linéarité et l'aire effective de la fibre de conversion. II est préférable que la puissance crête des soldons soit choisie de sorte à ne pas dépasser la puissance de sortie de l'amplificateur. Une valeur limite de 20 dBm correspond à une puissance de sortie acceptable de l'amplificateur. Une telle contrainte limite la valeur de la dispersion chromatique de la fibre de conversion. Le choix de la dispersion chromatique de la fibre de conversion s'effectue donc dans la plage définie par les formules (3) et (4). La longueur de cette fibre et la dispersion chromatique dans la plage sont choisies de sorte à assurer la synchronicité des temps bit pour la modulation d'intensité, à l'aide des formules (1) et (2). Le tableau qui suit donne les facteurs de qualité Qa et Qt en amplitude et temporel dans un régénérateur du type de la figure 5, utilisé pour la régénération synchrone d'un multiplex à 4 x 40 Gbit/s. Ces facteurs de qualité sont mesurés de façon connue en soi. Dans l'exemple, on utilise des canaux à des longueurs d'ondes 1548, 1550, 1552 et 1554 nm, avec des impulsions RZ type sinus surélevé d'une largeur à mi-hauteur de 12,5 ps. La fibre de conversion est une fibre NZDSF, d'une longueur Zc, de 2,53 km, et d'une dispersion chromatique de +5ps/nm.km. La section efficace de la fibre est de 80 qm2, et l'indice de non-linéarité vaut 2,710-2 m2/W. Dans ces conditions, la période Za des pseudo solitons est de à peu près 2,5km; la fibre de conversion présente donc une longueur au moi 0,7 fois cette période. Qa entrée Qt entrée Qa sortie Qt sortie Canal 1 6,5 6,7 8,3 44 Canal 2 5,6 6,7 7,3 43 Canal 3 6,2 5,8 7,6 42 Canal 4 6,1 7,2 7,1 45 Les résultats du tableau ci-dessus montrent que le régénérateur de l'invention peut être utilisé pour la régénération synchrone des canaux d'un multiplex en longueur d'onde. La figure 6 montre une représentation du facteur de qualite dans un système de transmission utilisant des régénérateurs du type de celui de la figure 5 ; on a porté en abscisse la distance parcourue dans le système de transmission en ordonnées le facteur qualité pour chacun des canaux; ce facteur de quai ' est le plus faible des deux facteurs Qa et Qt. Le système de transmission est un système 4 x 40 Gbit/s avec les meures longueurs d'ondes que celles utilisées pour obtenir résultats du tableau. Les impulsions sont des impulsions solitons gérées en dispersion. Le système présente amplificateurs avec une périodicité de 40 km, et des regénérateurs du type de celui de la figure 5, avec une périodicité de 240 km. On constate sur la figure que facteur Q tend asymptotiquement vers des valeurs de à 10 pour des distances de 8 000 km, ce qui prouve l'efficacité du régénérateur l'invention. A titre de comparaison, la figure 7 montre une représentation du facteur de qualité, dans un système dans lequel les canaux sont régénérés separément. Le système de transmission est analogue à celui de la figure 6, mais les canaux sont régénérés séparément par des régénérateurs du type de l'article précité de P. Brindel et autres, après démultiplexage. On constate que le facteur de qualité, après 8 000 km de propagation, atteint des valeurs similaires à celles de la figure 6. 'invention permet ainsi la régénération synchrone des différents canaux du multiplex. ien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux exemples et modes de réalisation décrits et représentés, mais elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art. Dans les exemples, on a considéré cas le plus simple où tous les canaux sont synchrones, de sorte à permettre une modulation synchrone de tous les canaux. On peut aussi ne moduler qu'un sous-groupe canaux ou encore moduler à une fréquence supérieure à la fréquence bit, comme expli dans la demande de brevet précitée. La longueur et la dispersion la fibre de compensation varient en conséquence. Dans les exemples des figures 1 à 4, la fibre de compensation est ituée au voisinage des régénérateurs. On pourrait aussi placer cette fibre en d'autres positions, par exemple la séparer en tronçons disposés dans les amplificateurs. Dans le mode de réalisation des figures 5 à 7, on a considéré un modulateur de phase, suivi d'un modulateur d'intensité. On pourrait aussi ir une configuration inverse; l'efficacité serait réduite, puisque la modulation d'intensité requi une impulsion "non-linéaire" pour une efficacité maximale du contrôle de la gigue et du niveau de bruit. II est donc préférable, comme dans les modes de réalisation décrit plus haut, que la conversion du signal soit placée avant le modulateur d'intensité. Les modulations d'intensité et de phase pourraient aussi être réalisées soit par le même composant soit au même endroit dans la ligne; c'est à dire derrière la fibre de conversion et derrière le filtre étroit périodique. REVENDICATIONS 1. Un régénérateur pour recevoir et régénérer une pluralité de canaux multiplexés en longueur d'onde et asynchrones en entrée régénérateur, comprenant une section de fibre optique dispersive et un modulateur synchrone, la longueur et la dispersion de la dite section etant choisies de sorte à assurer la synchronicité des temps bits des canaux entrée du modulateur synchrone. 2. Le régénérateur de la revendication 1, caractérisé en ce qu' comprend en outre une seconde section de fibre optique dispersive en sortie du modulateur. Le régénérateur de la revendication 1, caractérisé en ce le produit de la longueur par la dispersion chromatique pour la dite seconde section de fibre optique est l'opposé du produit de la longueur par la dispersion chromatique pour la dite section de fibre optique. Le régénérateur de la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que la fibre optique dispersive présente une dispersion négative. Un système de transmission à multiplexage en longueur d'onde, comprenant un régénérateur selon l'une des revendications 1 à 4 en position dans le système où les canaux sont asynchrones. 6. Le système de la revendication 5, caractérisé en ce que dite section présente une dispersion de signe opposé à la dispersion moyenne dans la fibre de ligne du système de transmission. 7. Un régénérateur comprenant un premier modulateur synchrone (8), une section de fibre de conversion (11 ) et un second modulateur synchrone (18), la longueur et la dispersion de la dite section étant choisies de sorte à assurer la synchronicité des temps bits des canaux en entrée du second modulateur synchrone. 8. Le régénérateur de la revendication 7, caractérisé en ce que le premier modulateur est un modulateur de phase. 9. Le régénérateur de la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que le second modulateur est un modulateur d'intensité. 10. Le régénérateur de la revendication 7, 8 ou 9, caractérisé en ce qu'i comprend en outre un amplificateur (10) entre le premier modulateur et la section de fibre de conversion et en ce que la dispersion chromate de la fibre de conversion est choisie de sorte que la puissance crête des signaux dans la fibre de conversion soit inférieure ou égale à la puissance de sortie de l'amplificateur. 11. Le régénérateur de l'une des revendications 7 à 10, caractérisé en ce que les signaux dans la section de fibre de conversion sont des signaux solitons, et en ce que la longueur de la section de fibre de conversion est un multiple de période des signaux solitons. 12. régénérateur de l'une des revendications 7 à 11 , caractérisé en ce que le premier et le second modulateur présente un dispositif de récupération 'horloge commun. 13. Un système de transmission à multiplexage en longueur d'onde, comprenant un régénérateur selon l'une des revendications 7 à 12.