Brevet FR2800870A1 — publié le 20010511

La présente invention concerne un appareil mesure de dispersion optique et un procédé de mesure mettant en oeuvre cet appareil. L'invention concerne plus particulièrement un appareil pour mesurer dispersion de vitesse de propagation de groupe optique dans des fibres optiques monomode, et un procédé de mesure utilisant cet appareil pour mesurer la dispersion de vitesse de propagation de groupe, longueur d'une fibre optique et la distance par rapport à un objet à mesurer. Les signaux optiques de longueurs d'onde differentes qui se propagent dans une fibre optique déplacent à des vitesses différentes. Ce phénomène est appelé dispersion de vitesse de propagation de groupe et augmente la largeur des impulsions optiques qui se propagent le long de la fibre optique. Actuellement, la plupart des applications dans le domaine communications optiques utilisent des longueurs d'onde qui situent dans les domaines de 1,3-1,55 um. Pour transmettre des signaux sur de longues distances, ' est necessaire d'utiliser une fibre optique dotée de caractéristiques optimales de dispersion de vitesse de propagation de groupe. En ce qui concerne les méthodes de production d'impulsions courtes comportant l'utilisation de fibres optiques qui compensent une fluctuation de fréquence des impulsions et font appel des effets non linéaires et de dispersion, les fibres utilisées doivent avoir une dispersion de vitesse propagation de groupe et une longueur optimales. La mesure de la dispersion de vitesse de propagation groupe dans des fibres monomode constitue un moyen essentiel pour y parvenir. Les principales méthodes de mesure de dispersion vitesse de propagation de groupe dans des fibres optiques sont: a) la méthode de retard d'impulsions; b) la méthode interférométrique; c) la méthode de déphasage; et d) la méthode de réponse en modulation d'amplitude (AM) en bande de base. Chacune de ces méthodes est expliquée ci-après. méthode de retard d'impulsions est décrite, par exemple dans "Mesures de retard d'impulsions dans le domaine des longueurs d'onde à dispersion nulle dans la matière pour des fibres optiques", par L.G. Cohen et Chinlon Lin (Applied Optics, Vol. n(l 12, pages 3136-3139 (l977)). Conformément à cette méthode de retard d'impulsions, des impulsions optiques ayant des longueurs d'onde centrales différentes sont transmises par l'intermédiaire de la fibre optique mesurée, et le temps de retard relatif des impulsions est mesuré pour permettre d'obtenir la dispersion de vitesse de propagation de groupe. La précision de cette méthode est limitée par la largeur de bande électrique du détecteur optique utilisé pour mesurer la largeur d'impulsion incidente et le temps de retard relatif, et par la largeur de bande électrique de l'oscilloscope utilisé pour effectuer des mesures en fonction du temps. Il est par conséquent nécessaire d'utiliser des détecteurs et des oscilloscopes haute fréquence. La méthode interférométrique est décrite dans "Méthode interférométrique de mesure de dispersion chromatique dans une fibre optique monomode", par M. Tateda, N. Shibata et S. Seikai (IEEE Journal of Quantum Electronics, Vol. 17, n 3, pages 404-407 (1981)). Selon cette méthode, des impulsions optiques sont divisées en deux composantes. L'une de ces composantes sert de référence, tandis que l'autre est transmise par l'intermédiaire de la fibre, amenée à passer à travers un circuit à retard optique et réunie au faisceau de référence. En faisant varier le retard du faisceau de référence, on obtient une frange d'interférence qui sert calculer la dispersion de vitesse de propagation de groupe. Bien que cette méthode n'exige pas l'emploi de détecteurs ou d'oscilloscopes haute fréquence, elle ne permet pas de mesurer facilement une dispersion dans des fibres longues et est limitée à des mesures de fibres dont la longueur va jusqu'à 10 mètres. La méthode de mesure de dispersion de vitesse de propagation de groupe par déphasage est décrite, par exemple, dans "Méthode différentielle de mesure directe de dispersion de longueur d'onde dans une fibre optique", par K. Daikoku et A. Sugimura (Electronics Letters, Vol. 14, n 5, pages 149-l51 (1978)). Conformément à cette méthode, le faisceau émis par un laser monomode est modulé en intensité et guidé dans la fibre optique à mesurer. La lumière incidente étant soumise à l'effet de dispersion de vitesse de propagation de groupe de la fibre, la phase du signal de bande de base de la lumière sortant de la fibre varie en fonction de la variation de la longueur d'onde optique. La méthode permet d'obtenir la dispersion de vitesse de propagation de groupe à l'aide d'un oscilloscope mesurant des variations de la phase du signal de bande de base par rapport à la longueur d'onde. La précision des mesures obtenues à l'aide de cette méthode est limitée par la fréquence de modulation et par les largeurs de bande du détecteur optique et l'oscilloscope. La publication "Technique simple de mesure de dispersion à haute résolution", par B. Christensen, J. Mark, G. Jacobsen et E. Bodtker (Electronics Letters, Vol. 29, n 1, pages l32-134 (1993)) décrit la méthode de réponse en modulation d'amplitude en bande de base pour mesurer une dispersion de vitesse de propagation de groupe. Une caractéristique de cette méthode réside en ce qu'elle mesure la vitesse de propagation de groupe directement. Un faisceau émis par un laser monomode est soumis à une modulation d'amplitude haute fréquence et introduit dans une fibre optique. Dans la fibre, du fait de l'effet de dispersion, la .phase de deux bandes latérales générées par la modulation d'amplitude subit un changement. Par conséquent, à une fréquence de modulation donnée, la modulation subit une transition d'une modulation d'amplitude à une modulation de fréquence. La dispersion de vitesse de propagation de groupe peut s'obtenir en mesurant cette fréquence. Pour utiliser cette méthode, la fibre optique concernée doit être longue, de l'ordre de plusieurs dizaines de kilomètres, et un analyseur de réseau ayant une tenue en fréquence supérieure à gigahertz est nécessaire. Il existe un gyroscope optique fondé sur l'effet Sagnac, semblable à la configuration de la présente invention. Cette configuration est décrite dans brevet américain n 5 056 919, par exemple. Cependant le but de la configuration de cet appareil différent du but de la configuration de la présente invention. La présente invention et l'antériorité précitée ont en commun qu'elles comprennent toutes deux des moyens destinés à fournir en entrée un faisceau lumière émis par des moyens générateurs de lumière à une première borne d'un distributeur optique; des moyens destinés à délivrer en sortie la lumière d'entrée à partir de troisième et quatrième bornes distributeur optique, un trajet optique sensiblement unique qui relie les troisième et quatrième bornes, moyens destinés à moduler la lumière se propageant de la troisième borne à la quatrième borne et la lumière se propageant de la quatrième borne à la troisième borne, des moyens destinés à délivrer en sortie à partir d'une deuxième borne du distributeur optique la lumière se propageant de la troisième borne à la quatrième borne et la lumière se propageant de quatrième borne à la troisième borne, et des moyens destinés à détecter une intensité de la lumière délivrée en sortie à partir de la deuxième borne. Toutefois, cette antériorité a pour caractéristique d'utiliser une source optique monochromatique, tandis qu'une caractéristique de la présente invention réside dans l'utilisation d'une source optique à longueur d onde variable. La présente invention se distingue également par le fait qu'elle comprend des moyens pour balayer la fréquence de modulation de lumière et moyens pour mettre en corrélation l'intensité optique la lumière délivrée en sortie à partir de deuxième borne sous la forme d'une fonction périodique la fréquence de modulation. L'inclusion dans présente invention de moyens permettant de faire varier fréquence de modulation permet de mesurer également l'effet de la dispersion de fibres constituant l'interféromètre, en faisant varier ainsi la fréquence. En outre, contrairement à un gyroscope optique comportant un objet à mesurer non remplaçable et utilisé pour mesurer une rotation, ou un phénomène similaire, l'objet à mesurer peut, dans la présente invention, être remplacé et fait partie l'interféromètre. Ceci constitue une différence majeure en ce qui concerne la mesure de caractéristiques optiques. De plus, alors que dans le cas d'un gyroscope optique, une modulation est réalisée à une fréquence propre fixe (f = c/ (2nL) , f étant une fréquence propre caractéristique, n désignant l'indice de réfraction, la longueur de boucle et c la vitesse de la lumière dans un vide), le procédé de mesure de la présente invention utilise un balayage à une fréquence dans la gamme fréquences radio bien supérieure à une fréquence propre, pour mesurer les caractéristiques optiques la fibre objet. Dans les appareils et procédés de mesure de dispersion optique de l'art antérieur, pour mesurer une dispersion de vitesse de propagation de groupe la méthode retard d'impulsions, la méthode de déphasage ou la méthode de réponse en modulation d'amplitude en bande de base, il est nécessaire d'utiliser un détecteur optique, un oscilloscope ou un analyseur de réseau ayant une tenue en fréquences dans une gamme étendue de fréquences allant de quelques gigahertz à plusieurs dizaines de gigahertz. Compte tenu de ce qui précède, la présente invention a pour but de proposer un appareil de mesure de dispersion optique, ainsi qu'un procédé de mesure utilisant celui-ci, qui soit doté d'une configuration simple permettant de réduire le coût de la mesure 'une dispersion optique. Pour atteindre le but ci-dessus, la présente invention propose un appareil de mesure de dispersion optique caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour générer un faisceau de lumière; des moyens pour fournir en entrée le faisceau de lumière généré a une première borne d'un distributeur optique; des moyens pour délivrer en sortie le faisceau de lumière d'entrée sous la forme de multiples faisceaux de lumière; des moyens de modulation optique pour moduler au moins deux des multiples faisceaux de lumière; un trajet optique par l'intermédiaire duquel les deux faisceaux de lumière modulés sont renvoyés au distributeur optique; des moyens pour délivrer en sortie les faisceaux de lumière renvoyés au distributeur optique à partir une deuxième borne du distributeur optique; des moyens pour détecter la lumière délivrée en sortie à partir la deuxième borne; et des moyens pour établir une relation entre une intensité de la lumière détectée et une fréquence de modulation optique. La présente invention propose également un appareil de mesure de dispersion optique caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour générer un faisceau de lumière; des moyens pour fournir en entrée le faisceau lumière généré à une première borne d'un distributeur optique; des moyens pour délivrer en sortie la lumière d'entrée à partir d'une troisième borne et d'une quatrième borne du distributeur optique; moyens de modulation de lumière pour moduler la lumière qui se propage de la troisième borne à la quatrième borne et la lumière qui se propage de quatrième borne à la troisième borne; des moyens pour delivrer en sortie à partir d'une deuxième borne distributeur optique la lumière modulée qui se propage la troisième borne à la quatrième borne et de quatrième borne à la troisième borne; des moyens pour detecter la lumière délivrée en sortie à partir de deuxième borne; et des moyens pour établir une relation entre une intensité de la lumière détectée et une fréquence de modulation optique. La présente invention propose aussi un appareil de mesure de dispersion optique caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour générer un faisceau de lumière; des moyens pour fournir en entrée le faisceau lumière généré à une première borne d'un distributeur optique; des moyens pour convertir le faisceau de lumière fourni en entrée à la première borne du distributeur optique en deux faisceaux composants ayant une relation de polarisation orthogonale; des moyens pour moduler l'un des faisceaux composants avant son passage à travers un objet à mesurer et l'autre faisceau composant après son passage à travers l'objet à mesurer; des moyens pour renvoyer les deux faisceaux composants modulés au distributeur optique; des moyens pour délivrer en sortie les deux faisceaux composants modulés à partir d'une deuxième borne distributeur optique; des moyens pour détecter une lumière ayant une polarisation prédéterminée, délivree en sortie à partir de la deuxième borne; et des moyens pour établir une relation entre une intensité de la lumière détectée et une fréquence de modulation optique. Pour obtenir la dispersion de vitesse de propagation de groupe optique, tous les appareils de mesure de dispersion optique susmentionnés comprennent de préférence des moyens pour générer un faisceau de lumière à longueur d'onde réglable. Chacun des trois appareils de mesure de dispersion ci-dessus peut comprendre des moyens pour ajuster une longueur d'un trajet optique utilisé pour renvoyer au distributeur optique la lumière délivrée en sortie à partir celui-ci. De préférence, l'appareil de mesure de dispersion optique dans lequel le distributeur optique comporte les première à quatrième bornes comprend des premiers moyens réglage de polarisation pour ajuster la lumière qui se propage de la troisième borne à la quatrième borne, et des seconds moyens de réglage de polarisation pour ajuster la lumière qui se propage de la quatrième borne à la troisième borne. Dans chacun des trois appareils susmentionnés l'objet à mesurer peut être situé sur une partie trajet optique. partie de chacun des trois apparei susmentionnés, qui ne comporte pas l'objet à mesurer est préférence disposée dans un gaz ou dans un gaz a pression réduite, pour rendre négligeable la dispersion dans cette partie. Pour mesurer la dispersion dans cette partie, l'appareil peut comprendre également des moyens de réflexion optique qui font partie du traj optique. Pour mesurer la distance par rapport à un obj , chacun trois appareils ci-dessus peut comprendre, en outre des moyens de réflexion optique disposés au niveau l'objet à mesurer situé sur une partie du trajet optique. Pour permettre l'utilisation d'un modulateur optique ayant une directionnalité normale, chacun appareils mentionnés ci-dessus peut comprendre au moins deux modulateurs optiques ayant des directions modulation avant mutuellement opposées. De préférence, pour déterminer si le trajet optique cible a ' ' formé ou non, il est prévu dans le premier ou le deuxième appareil susmentionné un girateur Faraday a 90 degrés sur le trajet optique, pour qu'ainsi la sortie de lumière de la deuxième borne distributeur optique soit augmentée ou diminuée lorsque la lumière n'est pas modulée, comparativement au cas celle-ci est modulée. La présente invention propose d'autre part procédé de mesure mettant en #uvre un appareil mesure de dispersion optique selon l'invention caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistent à utiliser des moyens générateurs de lumière pour générer un faisceau de lumière; à fournir en entrée le faisceau de lumière généré à une -première borne d'un distributeur optique; à délivrer en sortie le faisceau de lumière d'entrée sous la forme de multiples faisceaux de lumière; à moduler au moins deux des multiples faisceaux de lumière; à renvoyer les deux faisceaux de lumière au distributeur optique; à délivrer en sortie les faisceaux de lumière renvoyés à partir d'une deuxième borne du distributeur optique; à détecter les faisceaux de lumière délivrés en sortie partir de la deuxième borne; et à établir une relation entre une intensité de la lumière détectée et fréquence de modulation optique. . La présente invention propose aussi un procédé de mesure mettant en #uvre un appareil de mesure de dispersion optique selon l'invention, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes qui consistent à utiliser moyens genérateurs de lumière pour générer un faisceau de lumière; à fournir en entrée le faisceau de lumière généré à une première borne d'un distributeur optique à délivrer en sortie le faisceau de lumière d'entrée partir troisième et quatrième bornes du distributeur optique- à guider les faisceaux de lumière délivrés sortie a partir des troisième et quatrième bornes sur un trajet optique unique afin que les faisceaux propagent le long du trajet optique dans des directions mutuellement opposées; à moduler la lumière qui propage le long du trajet optique de la troisième borne à la quatrième borne et la lumière qui se propage le long du trajet optique de la quatrième borne à la troisième borne; à délivrer en sortie à une deuxième borne du distributeur optique la lumière modulée qui se propage de la troisième borne à la quatrième borne et la lumière modulée qui se propage de la quatrième borne à la troisième borne; à détecter la lumière délivrée en sortie à partir de la deuxième borne; à mettre en évidence une périodicité dans une relation entre une fréquence de modulation optique et une intensité optique de la lumière délivrée en sortie à partir de la deuxième borne; et à obtenir une caractéristique de dispersion de longueur d'onde du trajet optique à partir d'une dépendance de la périodicité vis-à-vis d'une longueur d'onde de la lumière fournie entrée à première borne. La présente invention propose en outre procédé mesure mettant en #uvre un appareil de mesure de dispersion optique selon l'invention, caractérisé en ce 'il comprend les étapes qui consistent à utiliser des moyens générateurs de lumière pour générer faisceau lumière; à fournir en entrée le faisceau de lumière genéré à une première borne d'un distributeur optique; à convertir le faisceau de lumière fourni en entrée à première borne du distributeur optique en deux faisceaux composants ayant une relation de polarisation orthogonale; à moduler l'un des faisceaux composants avant son passage à travers un objet à mesurer et 'autre faisceau composant après son passage ' travers l'objet à mesurer; à renvoyer les deux faisceaux composants modulés au distributeur optique; à délivrer en sortie les deux faisceaux composants modulés à partir d'un deuxième borne du distributeur optique; à detecter une lumière ayant une polarisation prédéterminée, délivrée en sortie à partir de la deuxième borne; et à établir une relation entre une intensité de la lumière détectée et une frequence de modulation optique. La présente invention proposer également procédé mise en #uvre d'un appareil de mesure de dispersion optique comportant au moins quatre bornes pour mesurer une longueur d'un trajet optique et des variations de cette longueur. Le procédé comprend les etapes qui consistent à utiliser des moyens générateurs de lumière pour générer un faisceau de lumière; à fournir en entrée le faisceau de lumière généré à une première borne d'un distributeur optique; à délivrer en sortie le faisceau de lumière d'entrée à partir troisième et quatrième bornes du distributeur optique à guider les faisceaux de lumière délivrés en sortie à partir troisième et quatrième bornes sur un trajet optique sensiblement unique afin que les faisceaux se propagent long du trajet optique dans des directions mutuellement opposées; à moduler la lumière- qui se propage le long du trajet optique de la troisième borne à la quatrième borne et la lumière qui se propage le long du trajet optique de la quatrième borne la troisième borne, à l'aide d'un signal de modulation ayant une fréquence périodique non inférieure à une périodicité mise en évidence dans une relation intensité optique d'une lumière délivrée en sortie à partir d'une deuxième borne du distributeur optique; à delivrer en sortie à partir de la deuxième borne du distributeur optique la lumière modulée qui se propage la troisième borne à la quatrième borne la lumière modulée qui se propage de la quatrième borne à troisième borne; à détecter la lumière délivree en sortie à partir de la deuxième borne; à mettre en evidence une périodicité dans une relation entre une fréquence de modulation optique et une intensité optique de la lumière délivrée en sortie à partir la deuxième borne; et à utiliser la périodicité pour obtenir une longueur du trajet optique et des variations de cette longueur. La présente invention propose enfin un procède de mise en oeuvre d'un appareil de mesure de dispersion optique comportant des moyens de réflexion optique disposés au niveau d'un objet à mesurer situé sur une partie d'un trajet optique, et au moins trois bornes pour mesurer une longueur du trajet optique et des variations de cette longueur. Ce procédé sert à mesurer de très faibles variations de la longueur du trajet optique. A cet effet, il comprend les étapes qui consistent à utiliser des moyens générateurs de lumière pour générer un faisceau de lumière; à fournir en entrée le faisceau de lumière généré à une première borne d'un distributeur optique; à convertir le faisceau de lumière fourni en entrée à la première borne du distributeur optique en deux faisceaux composants ayant une relation de polarisat@ orthogonale; à moduler l'un des faisceaux composants avant son passage à travers l'objet à mesurer, à l'aide d'un signal de modulation ayant une fréquence périodique non inférieure à une périodicité mise évidence dans une relation d'intensité optique d'une lumière délivrée en sortie à partir d'une deuxième borne du distributeur optique; à utiliser un autre signal de modulation ayant la même fréquence périodique pour moduler l'autre faisceau composant après son passage à travers l'objet à mesurer; à renvoyer les deux faisceaux composants modulés au distributeur optique; à délivrer en sortie les deux faisceaux composants modulés à partir de la deuxième borne du distributeur optique; à détecter une lumière ayant polarisation prédéterminée, délivrée en sortie à partir la deuxième borne; à établir une relation entre intensité optique de la lumière détectée et une fréquence de modulation optique; et à utiliser la relation pour obtenir une longueur du trajet optique et variations de cette longueur. Comme cela a été décrit précédemment, en mesurant relation entre une intensité optique détectée et une fréquence de modulation, la présente invention permet mesurer une dispersion optique à l'aide d'un appareil doté d'une configuration plus simple que celle appareils de l'art antérieur, pour ainsi contribuer à réduire les coûts. Ce qui précède, ainsi que d'autres buts, caractéristiques et avantages de la présente invention, ressortira plus clairement de la description détaillée suivante de modes de réalisation donnée à titre 'exemple nullement limitatif en référence aux dessins annexés dans lesquels: la figure 1 est un diagramme illustrant le procédé mesure de dispersion optique selon la présente invention; la figure 2 montre un_ exemple du résultat d'un calcul numérique de la relation entre une intensité optique et une fréquence de modulation, obtenu à l'aide d'un appareil et du procédé de mesure de dispersion optique selon la présente invention; la figure 3 est un diagramme destine à expliquer un premier mode de réalisation de l'appareil de mesure de dispersion optique de l'invention; la figure 4 est un diagramme destine à expliquer un deuxième mode de réalisation de l'appareil de mesure de dispersion optique de l'invention; la figure 5 est un diagramme destine à expliquer un troisième mode de réalisation de l'appareil de mesure dispersion optique de l'invention; la figure 6 est un diagramme destine à expliquer un quatrième mode de réalisation de l'appareil de mesure dispersion optique de l'invention; la figure 7 est un diagramme destine à expliquer un cinquième mode de réalisation de l'appareil de mesure dispersion optique de l'invention; la figure 8 est un diagramme destine à expliquer un sixième mode de réalisation de l'appareil de mesure de dispersion optique de l'invention; la figure 9 est un diagramme destine à expliquer un septième mode de réalisation de l'appareil de mesure de dispersion optique de l'invention; la figure 10 est un diagramme destiné à expliquer un huitième mode de réalisation de l'appareil de mesure de dispersion optique de 'invention; la figure 11 montre un exemple de résultats de mesures d'une fibre optique obtenus à 11-aide de l'appareil de la figure 3 la figure 12 représente une configuration grâce â laquelle la sortie optique d'une deuxième borne d'un distributeur optique à maintien en polarisation est permutée pour passer d'une sortie relativement importante à une sortie relativement faible, et vice versa, lorsque la lumière n'a pas été modulée par un modulateur visible sur figure 6, la figure 12(a) montrant une plaque demi-onde tournée vers une extrémité, et la figure (b) montrant la plaque demi onde tournée vers l'autre extrémité ; la figure 13 est un schéma fonctionnel d'un appareil de mesure de dispersion optique selon la présente invention, utilisant un interféromètre linéaire; la figure 14(a) représente la relation entre une lumière incidente et l'axe du modulateur optique de l'appareil de mesure de la figure 13; la figure 14(b) représente la relation entre la direction de polarisation et la lumière reçue sur le modulateur optique de l'appareil de mesure de la figure 13; la figure 15 montre exemple de la puissance de sortie moyenne de composantes à polarisation H et V d'une lumière émise par modulateur balayé à une fréquence de modulation wm; la figure 16 est schéma fonctionnel de la configuration d'un appareil de mesure utilisant un dispositif mécanique pour obtenir des franges; la figure 17 montre des variations de sortie par rapport à la longueur d' ligne à retard optique et à la longueur d'onde de la lumière incidente; la figure 18 est schéma fonctionnel destiné à expliquer un dixième mode réalisation de l'appareil de mesure de dispers' optique de la présente invention; la figure 19 est schéma fonctionnel destiné à expliquer un onzième mode réalisation de l'appareil de mesure de dispersion ique de l'invention; la figure 20 est un schema fonctionnel d'un organe de réglage de polarisation utilisé dans l'appareil de la figure 19 comme moyen pour ajuster la polarisation d'une lumière reçue sur le modulateur optique; la figure 21 est un schéma fonctionnel d'un miroir de girateur de Faraday ' 45 degrés prévu comme moyen pour ajuster la polarisation de la lumière reçue sur le modulateur optique; la figure 22 montre un exemple d'une mesure de dispersion d'une fibre ique à l'aide de l'appareil de la figure 20, la figure 22(a) montrant des franges obtenues à des longueurs 'onde de 1545 nm, 1550 nm et 1555 nm, et la figure (b) montrant un décalage des franges à d'autres longueurs d'onde par rapport à la frange de 1550 nm, et variations de la dispersion par rapport à la longueur d onde; la figure 23 est schéma fonctionnel destiné à expliquer un douzième mode réalisation de l'appareil de mesure de dispersion ique de l'invention; la figure 24 est schéma fonctionnel destiné à expliquer un treizième mode de réalisation de l'appareil de mesure dispersion optique de l'invention; la figure 25 est schéma fonctionnel destiné à expliquer un quatorzième mode de réalisation de l'appareil de mesure de dispersion optique l'invention; figure 26 est un schéma fonctionnel destiné expliquer un quinzième mode de réalisation; figure 27 est un schéma fonctionnel d' configuration permettant de mesurer des caractéristiques optiques d'un objet à mesurer et une distance par rapport à celui-ci, tout en balayant la longueur d'un trajet optique mécaniquement, dans un interféromètre de type annulaire; figure 28 est un schéma fonctionnel d'une autre configuration permettant de mesurer des caractéristiques optiques d'un objet à mesurer et une distance par rapport à celui-ci, tout en balayant la longueur d'un trajet optique mécaniquement, dans un interféromètre de type annulaire; la figure 29 est un schéma fonctionnel de configurations de modulation optique pour moduler une lumière se propageant dans les deux sens le long d'un trajet optique à des fréquences de modulation élevées de 1 ordre de plusieurs dizaines de gigahertz, la figure 29(a) montrant deux modulateurs disposés série en ayant leurs directions de modulation opposées mutuellement, et la figure 29(b) montrant les deux modulateurs disposés en série en ayant leurs directions de modulation orientées en sens inverse; et figure 30 montre un modulateur acousto-optique utilisant une diffraction du premier ordre pour réaliser une modulation de fréquence. La présente invention propose un procédé et appareil pour mesurer une dispersion de vitesse propagation de groupe dans des fibres optiques. L'utilisation de ce procédé permet d'effectuer mesure d'une dispersion de vitesse de propagation de groupe à l'aide d'un appareil plus simple celui de l'art antérieur. En référence à la figure 1, en termes concept fonctionnel, ce procédé de mesure comprend (1) une méthode utilisant un interféromètre configure_ sous la forme 'un trajet optique de type annulaire comprenant un modulateur optique, et (2) une méthode utilisant un interferomètre configuré sous la forme d'un trajet optique linéaire. (1) Méthode utilisant un interféromètre configuré sous la forme d'un trajet optique de type annulaire L appareil de mesure de dispersion optique 100 représenté sur la figure 1 comprend un laser monomode à longueur d'onde réglable 6a utilisé comme source optique un distributeur optique 2a qui est un coupleur optique à 3 dB, un modulateur de phase ou d intensité 5a, un trajet optique de forme annulaire 4, une fibre optique 3 destinée à être mesurée, et un détecteur optique 1. Le modulateur de phase ou d'intensité 5a est positionné de manière asymétrique sur l'anneau. Le faisceau laser monomode entre par une borne 1 et est délivre en sortie à des bornes 3 et 4 au moyen du distributeur optique 2a, pour ainsi être divisé en deux composantes. La composante de lumière sortant de la borne 3 est modulée par le modulateur 5a fournie en entrée a l'une des extrémités de la fibre ique 3. L'autre composante de lumière sortant de borne 4 est fournie en entrée à l'autre extrémité de fibre optique 3. Dans cette configuration, la composante dextrogyre fournie en entrée à la fibre optique 3 est, après modulation par le modulateur 5a, accompagnée par des bandes latérales de modulation. La lumière accompagnant les bandes latérales est reçue sur la borne 4 après avoir subi un effet de dispersion de vitesse de propagation de groupe au cours de son passage à travers la fibre optique 3. En revanche, après passage à travers la fibre optique 3, la composante de lumière lévogyre est modulée et est par conséquent reçue sur la borne 3 sans avoir subi l'effet de dispersion de vitesse de propagation de groupe de la fibre optique 3. Les composantes de lumière reçues sur les bornes 3 et 4 sont délivrées en sortie à partir d'une borne 2 ; au cours de ce trajet elles interfèrent l'une avec l'autre et, avec le temps, la dispersion a pour effet que la puissance de sortie moyenne présente une dépendance vis-à-vis de la fréquence de modulation. utilisant le détecteur optique 1 pour mesurer la moyenne de la lumière délivrée en sortie à partir de la borne 2 et en balayant la fréquence de modulation, on peut observer des franges d'interférence ayant une structure périodique. En outre, une variation de la longueur d'onde de la source provoque un décalage des franges, ce qui peut être utilisé pour mesurer la dispersion de longueur d'onde optique, comme cela va etre décrit en détail ci-après. Comme on peut le voir sur la figure 1, le trajet optique comprend une fibre optique un modulateur de phase optique 5a et une fibre optique L2. Les lettres CW" servent à indiquer la lumière ' se propage dans le sens dextrogyre, c'est-à-dire dans le sens des aiguilles d'une montre, tandis que lettres "CCW" indiquent la lumière qui se propage dans le sens lévogyre, c'est-à-dire dans le sens inverse des aiguilles d'une montre. Si Eï désigne l'intensité du champ électrique de la lumière incidente, wo la fréquence angulaire optique, t le temps L1 la distance parcourue par la lumière dans la fibre optique L1, Pol la constante de propagation de la lumière ayant la fréquence angulaire w. dans la fibre optique Ll, la lumière incidente qui se propage dans le sens des aiguilles d'une montre peut alors être exprimée de la manière suivante. E t = Ei ex i@t cw (t) 2 P ( o ) lumière qui se propage dans le sens inverse des aiguilles d'une montre est exprimée de la manière suivante. E t - iEi exp(i#t C> # -2 o ) De meure, par suite de la propagation de la lumière dans la fibre optique Ll, le champ électrique de la lumière sera exprimé de la manière suivante. E 1)=T2 E1 ex ion t ex -i(3,,1L,) (3) (p( o) p( Lorsque le faisceau de lumière sera ensuite modulé en phase à une fréquence angulaire ter, et à un indice de modulation M1, le champ électrique sera exprimé de la maniere suivante. E ,(t) = Ei exp(iWot)exp(-i(3,1L1)exp[iMlcos(Wmt )@ (4) c 72= Dans les zones où M1 1, l'approximation suivante peut être appliquée. exp[1m1 COS(Wmt )] = 1 -f-1 M 1 @1 CÙmt) -I- exp(-1 oJmt),/ 2 Ainsi, dans les zones où M , on peut voir que la lumière ayant la fréquence angulaire soumise à la modulation de phase à la fréquence angulaire co, va générer les deux bandes latérales à des fréquences angulaires de cao - et c), + Si (302 désigne la constante de propagation en ce qui concerne la lumière qui propage dans la fibre optique L2, qui a une fréquence angulaire co,,, une approximation du premier ordre peut être utilisée pour étendre ceci à (302 - (312 - - en ce qui concerne la lumière ayant la fréquence angulaire ù)o - ( o,n, et à Q302 + (312 - co,, en ce qui concerne la lumière ayant la fréquence angulaire co,, + co, Ici, i12 correspond à la réciproque de la vitesse de propagation de groupe de la lumière dans la fibre L2. Par conséquent 'approximation suivante peut être utilisée en ce qui concerne la lumière qui se propage dans le sens des aiguilles d'une montre. E@w (t) = E1 exp(icat - iPo,L1 - lPm_L,)L1 +'M, cos(À)mt -13,2Ù)-L2)] (6) 72 A l'aide de la même méthode, l'approximation suivante peut être appliquée en ce qui concerne la lumière qui se propage dans le sens inverse des aiguilles d'une montre. Er,, (t) = i Ei exp(i wot - ipo, Ll -1 Poz L-, )[1 + iM, cos(wmt -,C31@@m L1)@ 72 (31ï est équivalent à la réciproque de la vitesse de propagation de groupe de la lumière dans fibre Lorsque ces composantes de lumière sont combinées par le distributeur optique 2a, l'intensité E,,-du champ électrique de la lumière combinée peut être exprimée la maniere suivante. E. (t) - Ecw(t) + i Eccw(t) i Ei [M1 cos(W,nt -012w. L2) - Mz cos(wmt -,Qll@m @l )@ conséquent, l'intensité optique sera exprimée comme suit. E2 i Eo t) == 41 IM t COS(wmt -e,2wm I-2)- MI COS(Wmt -leilwmL-,J,' calcul de l'intensité optique moyenne sur une période prolongée nous donne l'équation suivante. `# Eo \ JEo l#l E #1 (M1 M J2 --4M,1#i# 51112( 1312#mL? r@11@ 8 2 (@o> Ici, (@@, coo, de sorte que lorsque la longueur L1 trajet optique annulaire 4 est plus courte que la longueur L2 du trajet optique constitué par la fibre optique mesurée, c'est-à-dire que L1 L2, une approximation de l'équation "-0 est possible ' l'aide de 1 équation suivante. I (Ml - NI, @' + M11vI, sin' @l'@m@` @@ 1 ) 2 4 Ceci étant 1e cas, en faisant varier tout en observant la sortie moyenne de lumière à partir de la borne 2, on peut observer des franges. Si, pour plus de simplicité, l'explication est limitée à l'objet à mesurer et si (312 est désigné par (31 et L2 par L, la periode f, peut être exprimée de la manière suivante. fC _ _ 1 L (12) y Là encore, à partir de l'équation il, fréquence correspondant à l'intensité optique minimum peut être exprimée comme suit. N f0 - P IL = N . fc ( 13) Ici, N est un nombre entier positif. Etant donné (31 est normalement fonction de la longueur d'onde de la lumière, à une valeur donnée de N, une variation de la longueur d'onde de la lumière incidente entraînera également une variation de la fréquence modulation fo. A partir de l'équation 13, une dispersion de vitesse de propagation de groupe D peut s'exprimer de la manière suivante. D _ A31 - -1 Afo LfofC Aa. (14) On peut obtenir une frange d'interférence à une longueur d'onde souhaitée en balayant la fréquence de modulation tout en utilisant le détecteur ique 1 pour détecter la sortie de lumière, ainsi qu'un appareil d'enregistrement ou un ordinateur à fins d'observation. Une frange d'interférence obtenue même si la lumière est modulée à une fréquence dans laquelle N est très élevé. Puis, on fait varier la longueur d'onde du faisceau de lumière incident l'on balaie à nouveau la fréquence modulation pour obtenir une frange d'interférence à une longueur onde k+Da,. Si la variation de longueur d'onde 0X se traduit par un décalage de la frange de Afo le long de axe de fréquence, l'équation 14 peut être utilisée pour obtenir la dispersion de vitesse de propagation de groupe. L'explication précédente a été donnée en référence a des indices de modulation M1 et M2 très faibles. Toutefois, l'utilisation d'une fonction de Bessel pour étendre le terme de modulation de phase permet l'utilisation d'une approximation qui vaut jusqu'à des valeurs de M1 et M2 respectivement de l'ordre de 2. exp[iM,cos(Wnt )@~-- Ja(M1)+iJl(Ml)exp(iwmt)+iJ@(M@)exp(-i@mt) -i2Cô + . . (15) - J2(Mt)exp(iLmt)- JZ(M1)expl\ De même, l'équation suivante peut être obtenue. exp[iNi, cos(wmt )@ = Jo @M, )+ iii {Ni@ )e@p{i @c@mt) + iJ@ (M ., @exp{-i wmt) Q16) - J, {M, )exp{i2.Cc@mt) - J, @NI, )e;@p(-@2@mt) + ' . A 1 aide de ces approximations la puissance optique P des composantes dextrogyres et lévogyres peut être exprimée comme suit. p #, 4Po(Mi)-JoIMJ12 /2 + (Mi)-J1IM+4Ji(Mi)Ji(M,)sin@ +@J,(Mi)-J,(M,)f" +4J,(Mi)J,(M,)sin@@@_@@nL@ L@) Ici, @@, c@o, de sorte que lorsque la longueur de trajet optique L1 est inférieure à la longueur de trajet optique c'est-à-dire que L, L,, si, là encore pour plus de simplicité, la description est limitée à l'objet a mesurer et si (3,2 est désigné (31, et LZ par L, la relation suivante peut être obtenue par dérivation. Po = p@ oo (mi) - J o ( M ,- )l2 / 2 7 + lJl(Ml)-JI(M2)12 +4J1{MI/"I ( lvi2) . ' @1@mL +@J,(MI)-J, ( m,)@? +4J, ( M1)J, ( M,)sin'{j31w,L) Comme dans le cas de la dérivation à l'aide de l'approximation précédente, N étant un nombre entier positif, on peut voir qu'à la fréquence de modulation de l'équation 13, très faible valeur peut être adoptée. Ainsi, deux méthodes d'approximation donnent le même résultat. ce qui concerne P., la figure 2 présente un résultat calculé. La figure 2 indique deux types d'indices modulation de phase: M1_ = 0,3, M2 = 0 , 2 , et M, = 1 , 8 , M2 = 1,4. Les franges montrent un départ progressif à partir de la configuration de la fonction sinus, mais on peut voir qu'il n'y a pas de variation des fréquences correspondant aux points maximum et minimum. Ceci montre que les équations 12, 13 et 14 ne sont pas dépendantes de l'indice de modulation de phase peuvent être utilisées sur une plage importante. L'explication precédente a été donnée en référence à une méthode relative à la dispersion de vitesse de propagation de groupe. Toutefois, l'interféromètre visible sur la figure 1 peut également être utilisé pour mesurer la longueur de fibres optiques. A partir de l'équation 12, la longueur d'une fibre optique peut être exprimée par l'équation suivante. L- 1 _ C (19) Ici, C désigne la vitesse de la lumière et Ng l'indice de réfraction de la fibre optique. La longueur L de la fibre peut etre obtenue par balayage de la fréquence de modulation et dérivation de la valeur de f, à partir des franges interférence observées dans la sortie. Comme on l'aura compris à partir de l'équation il, lorsqu'un balayage de la fréquence de modulation est effectué, l'intensité moyenne Po sur une période de temps prolongée apparait sous la forme d'une frange d'interférence semblable à une fonction sinus, comme cela est visible sur la figure 2. Lorsque l'indice de modulation est le même dans les deux directions dextrogyre et lévogyre _ = MZ), à une fréquence de modulation spécifique, sortie de lumière apparaît approchante de zéro dans la frange d'interférence. Toutefois, lorsque les indices de modulation dans les deux directions diffèrent la sortie minimum au niveau de la frange d'interférence ne tombe pas à zéro. L'appareil et le procédé de mesure décrits ci-dessus utilisent un interféromètre de type annulaire comprenant des modulateurs optiques. Cependant, le même effet peut être obtenu ' l'aide d'un autre procédé et d'un autre appareil de mesure nouveaux utilisant un interféromètre linéaire. Dans l'interféromètre linéaire de cet appareil, les deux composantes de lumière dextrogyre et lévogyre l'interféromètre annulaire sont remplacées par deux composantes polarisées orthogonalement qui ont eté amenées à passer par le même trajet optique. Le principe de fonctionnement est décrit ci-après. (2) Méthode utilisant interféromètre configuré sous la forme d'un trajet optique linéaire La figure 13 un schéma fonctionnel d'un appareil de mesure de dispersion utilisant un interféromètre linéaire. L'interféromètre comprend un laser monomode à longueur d'onde réglable 6a servant de source optique, un élément d'entrée/sortie optique 19 destiné à traiter une entrée optique dans l'interféromètre et une sortie optique à partir de celui-ci, un dispositif réglage de polarisation 8a, un modulateur de phase ou d'intensité 5a, une fibre à tester 3, un miroir girateur de Faraday 30, un polariseur rotatif 9, un détecteur optique 1 et un processeur de données 50. Comme on peut le voir sur la figure (a), les axes X et Y du modulateur optique qui correspondent aux axes le long desquels a lieu une modulation avec des indices respectivement maximum ou minimum, sont ajustés pour former un angle (45 degrés, de manière optimale) avec la polarisation (lumière polarisée H) de la lumière incidente. Lorsqu'une lumière polarisée linéairement provenant de la source laser passe par l'élément d'entrée/sortie 19 et est reçue sur le modulateur optique, cet angle permet une division la lumière en une première composante de lumière 1 et une seconde composante de lumière 2 ayant des composantes de polarisation alignées avec les axes X et Y. En particulier, lorsque l'angle 0 est de 45 degrés, la composante 1 et la composante 2 sont dans une relation orthogonale permettant uniquement une modulation de la composante 1 lors de son passage par le modulateur optique. Etant donné que la composante 2 est alignée dans la direction Y, elle n'est pas modulée. En référence à la figure 13, les composantes de la lumière passent par le trajet optique qui comprend la fibre à tester 3 et sont renvoyées au modulateur 5a par réflexion par le miroir de girateur de Faraday 30. Comme le montre la figure 14, en raison de la rotation de 90 degrés due au miroir de girateur de Faraday 30, la composante de lumière 1 le long de l'axe X subit une rotation de 90 degrés et devient une composante de lumière 2 le long de l'axe Y. De la même manière, la composante 2 est déplacée par rotation de la direction Y à la direction X, et devient une composante de lumière 1 le long de l'axe X. Au cours du second passage par le modulateur 5a, seule la composante de lumière 2 est modulée. Pendant le passage de la composante 1 et de la composante 2 à travers la fibre à tester 3, seule la composante de lumière 1 a des bandes latérales générées par la modulation, de sorte que seule cette composante est affectée par la dispersion de vitesse de propagation de groupe de la fibre. Ainsi, les deux composantes polarisation orthogonale de l'interféromètre linéaire peuvent être considérées comme correspondant aux composantes de lumière dextrogyre et lévogyre du résonateur de type annulaire décrit précédemment. Une fois que la lumière incidente a été transmise dans chaque sens à travers le modulateur 5a, l'interférence entre les deux composantes de lumière peut être observée par extraction d'une composante de polarisation qui est à 45 degrés par rapport au plan de polarisation de chaque composante. Ceci peut s'effectuer à l'aide du polariseur rotatif 9, par exemple. Du fait de l'effet de dispersion, la sortie moyenne en fonction du temps dépendra de la fréquence de modulation, de sorte qu'il sera possible d'observer des franges ayant une structure périodique à l'aide d'un détecteur optique pour mesurer la sortie moyenne tout en balayant la fréquence de modulation. De même, un décalage des franges pourra être observé lorsque la longueur d'onde de la source optique variera. Comme dans le cas de l'appareil et du procédé de mesure utilisant un interféromètre annulaire comprenant un modulateur optique, ces phénomènes peuvent servir à mesurer la dispersion chromatique d'une fibre à tester. Les détails sont donnés ci-après. En référence à la figure 13, L désigne la longueur de la fibre à tester 3, E1 représentant l'intensité de champ électrique de la lumière reçue sur le modulateur 5a, co,, représentant la fréquence angulaire optique, t représentant le temps et Po représentant la constante de propagation de la lumière dans la fibre à tester. Les axes X et Y du modulateur sont à 45 degrés par rapport à la polarisation de la lumière incidente. Lorsque la lumière tombe sur le modulateur, si E1 et E2 sont les intensités de champ électrique des composantes lumière ayant des polarisations X et Y, elles peuvent être exprimées par les équations 20 et 21. Ainsi, même approche que celle décrite précédemment peut être utilisée en désignant E,, par E1 et E,,, par E2. El (t) - (Ei / -#7- ) e x p(zcoot) E (t) _ (.E, l) exp(i Ù) ot) (2 1 ) Si au cours du passage de la composante de lumière 1 et la composant de lumière 2 à travers modulateur, la composante de lumière 1 est modulée en phase à un coefficient de fréquence angulaire co,, et à un indice modulation M1, le champ électrique est exprimé comme indiqué dans l'équation 22. Etant donné que la composante de lumière 2 est dans la direction Y dans laquelle une modulation est difficile à appliquer, son indice modulation peut être considéré comme nul. El(t) = (E; / -#-2 ) exp(icoot) exp[iMl cos(c)?tt)I (22) Dans les zones où M1 1, une approximation du terme de modulation peut être telle qu'indiquée dans l'équation 23. tXp[LlJ, COS ( COt)] = 1 Ll@'h[tXp(LW"it) + tXp(-LCÙmt @! (23) Ainsi, une lumiere ayant une fréquence angulaire cwo, soumise à une modulation de phase va générer les deux bandes latérales (ù o - c)." et o,,, + ù), Si (3 . est la constante de propagation de la lumière de fréquence angulaire cwo se propageant dans la fibre optique, par extension, une approximation du premier ordre donne (3o - @31 w, en ce ' concerne la lumière ayant une vitesse angulaire w, - wrz,, et (30 + P, - û),, en ce qui concerne la lumière vitesse angulaire cao + w,. (3, correspond à la réciproque de la vitesse de propagation de groupe de la lumière dans la fibre. Une composante de lumière 1 passe à travers la fibre à tester 3 et a sa polarisation soumise à une rotation de 90 degrés par le miroir de girateur de Faraday 30. Le miroir 30 réfléchit la composante de lumière 1 vers le modulateur 5a dans lequel elle entre par un accès 5. L'équation 24 représente l'intensité de champ El de la composante de lumière 1 au niveau de ce point. Etant donné cette composante est polarisée dans la direction Y, elle n'est pas modulée lors de son second passage à travers le modulateur 5a. Par conséquent, l'équation 24 continue à indiquer telle quelle l'intensité champ E1 de la composante de lumière 1 après le passage de celle-ci à travers le modulateur 5a. 1 @ _#_2) exp(i C0#> 12 8,L)[1 + L1 Y11 COS( ù) nL @l' lwm-/) (24) Du fait que la composante de lumière 2 ne contient pas de bande latérale de modulation, elle n'est affectée par la vitesse de propagation de groupe lorsqu elle se propage à travers la fibre à tester Cependant, étant donné que la polarisation de cette composante est alignée dans la direction X par miroir de girateur de Faraday 30, lorsqu'elle renvoyee à travers le modulateur 5a, elle est cette fois modulée. Si l'indice de cette modulation consideré comme étant M2, l'intensité de champ de la lumière après son passage à travers le modulateur est alors donnée par l'équation 25. ., , ex io)o - l2PoL)[1 + ll , CoS C)m 25 Ainsi, en référence à la figure 14 (b) , E1 et EZ dans les directions de polarisation H et V de la lumière incidente sont indiquées par les équations et 27. t) (26) ot-io.L)[il4cos-2cL)-ilcost)@ -(E /2 ) expc ) fit) - (El + E )# -(#1@ 2 )exP#c@ot-i 2 #a.L)(2+i11#1 cos#rnt-2cc ) "tL)+lll#cos )# (27) Les équations 28 et 29 indiquent les intensités moyennes en fonction du temps. (EH (t)EH (t)@ - (E@ ? 8)[(I@h -M, )' + 41 Vf llvl2 sine (b1@,n-L )@ (28) @Ev(t)Ev(t)) = (E:? /8)[S + (Ml +l@f -# )- - 4NIINhsin' (Plw,nL)@ (29) Par conséquent, lorsque l'on balaie la fréquence de modulation co, dans la sortie moyenne des deux composantes de lumière émises à partir de la borne 4 du modulateur optique avec des polarisations et V, on peut voir le type de franges à fonction sinusoïdale représentées sur la figure 15. La figure montre la courbe sortie en fonction de la fréquence de modulation, et la longueur d'onde de lumière incidente. L'équation 30 peut être utilisée pour représenter les conditions dans lesquelles l'intensité optique est rendue minimale dans le cas de l'équation 28, et maximale dans le cas de l'équation 29. Si fréquence de modulation dans ces conditions est fo, fo sera telle qu'indiquée dans l'équation 31. co 31L = N.rr ( 30) lV = Nf (31) 2@IL Ici, N est un nombre réel positif. La période de frange f ,: est exprimée de la manière suivante. _ (32) 2,81L Etant donné que (3_ est normalement fonction de la longueur d'onde de la lumière, à une valeur donnée de une variation de la longueur d'onde la lumière incidente se traduira également par une variation de fo. partir de l'équation 32, le coefficient dispersion D peut être exprimé par l'équation 33. D = L@@1 = 1 @ fo (33) AÂ 2L fo f A Â II est possible d'obtenir les deux composantes ayant les polarisations H et V, de la lumiere émise à partir du modulateur 5a de la figure en faisant passer la sortie par le polariseur rotati 9 et en ajustant l'angle de ce dernier. A l'aide du détecteur ique 1 pour détecter les composantes de lumière ayant une polarisation H ou V et 'un appareil 'enregistrement ou d'un ordinateur pour les mesurer, on peut obtenir des franges d'interference à une longueur d'onde souhaitée. Les franges d'interférence peuvent être observées même si la lumière est modulée à une fréquence ayant une valeur de N très élevée. Ensuite, on fait varier la longueur d'onde du faisceau lumière incident de AI et l'on balaie à nouveau la fréquence de modulation pour obtenir une frange interférence à la longueur d'onde I + 4 I,. Si la variation de la longueur d'onde de AI entraîne un decalage des franges de Afo le long de l'axe de fréquence, l'équation 33 peut être utilisée pour obtenir des paramètres de dispersion. L'explication précédente a été donnée en référence a des indices de modulation M1 et MZ très faibles. Cependant, en ce qui concerne également des indices de modulation plus élevés, l'effet de la modulation de phase peut être exprimé pour inclure bandes latérales à fonction de Bessel d'un ordre plus élevé, comme dans les équations 34 et 35. Les équations 36 et 37 représentent la puissance de sortie moyenne Ph et P,. fonction du temps dans les directions de polarisation H et V. cos ",t o + ex amt + zw t -J@(M)exp@2c j n t)-J2(M)exp@i2 )+.... (34) pW cos(cc mt)] ~--Ja(M) + 'il (Al )exp(r. i nt) +iJj( M ) P(icoMt) -J,(M@)exp(i2c@"t)-Jn(M,)exp(-i2cc@"@t)+.... (35) PH = 1 Vo (MI) - Jo (M2) l 2 + @Jl(Ml) - Jl(M,-)Y + 4J,(MI)Jl(M@)sin' (PicvmL) (36) + @J2( A/1 ) - il- (MJY- + 4J2 (M, ).I2 (M,)sin'-(Z@1cc@mL)@ Pv = p C @Jo (MI) + Jo (M2)@ 2 + @Jj (-Ml) + J1(-2) 4J, (MI )JI (M2 )sln2 (A L) (37) + f J2 (Ml) + JZ M ) Y - 4J2 (Mi )'Z (M2 )sln2 (2 p ) Comme dans le cas précédent de dérivation par approximation, N étant un nombre réel positif, à la fréquence de modulation de l'équation 31, la sortie sera minimale dans le cas de l'équation 36 maximale dans le cas de l'équation 37. Conformément au procédé de mesure à 'aide d'un interféromètre annulaire qui comprend un modulateur optique et au procédé de mesure de dispersion utilisant un interféromètre linéaire, ont été décrits ci-dessus, on mesure une dispersion tout en balayant les fréquences de modulation. procédés permettent l'utilisation de techniques électriques comme moyens pour obtenir des franges, et par conséquent le mérite de permettre d'effectuer rapidement la mesure. Il est possible de réduire coûts, par exemple, en utilisant un appareil conçu pour permettre d'obtenir des franges par des moyens mécaniques. Avec une telle configuration, une modulation réalisée à une fréquence constante, et un balayage de la fréquence de modulation n'est fondamentalement nécessaire. Le concept de travail est expliqué ci-après en référence à la figure 16. La configuration base est semblable à celle de la figure 13, la différence consistant en une ligne à retard optique 14 entre modulateur 5a et le miroir de girateur de Faraday 3 utilisée pour faire varier la longueur du traj optique. Ainsi, la caractéristique de ce procédé mesure réside en ce qu'une dispersion est mesurée grace à une variation des retards. Si L' est la longueur de traj optique de la ligne à retard, l'équation 30 peut être remplacée par l'équation 38. Co, ( AL + C) = 1V@ T (38) A partir de l'équation on peut voir que lorsqu'un retard L' est balayé à une fréquence de modulation angulaire donnée co., (=2nfr,) , l'intensité de la lumière ayant une composante de polarisation H ou V subit des variations périodiques. Si L.' représente la longueur du retard optique auquel l'intensité de la composante H est point minimum dans le cas de l'équation 28, et l'intensité de la composante V au point maximum dans le de 'équation 29, L,,' peut être exprimée par l'équation 39 dans laquelle la fréquence de modulation fm est fixe et est un nombre réel positif. L C(N / 2 f ,, - PIL Le retard L-' nécessaire pour obtenir une frange complète comme celle visible sur la figure , peut etre obtenu à partir de l'équation 40. L Cl2fm 40) (31 est d'une manière générale fonction de la longueur d'onde, de sorte qu'il est évident qu'une variation de la longueur d'onde incidente entraîne également une variation de la valeur de Lo'. A partir de l'équation 39, le paramètre de dispersion optique D peut être représenté à l'aide de l'équation 41. D-..-_ 1 @.1 (41_ CL @. J Une mesure mécanique de la dispersion est egalement possible avec l'interféromètre de type annulaire décrit précédemment, à l'aide d'une ligne à retard optique permettant de faire varier la longueur du traj optique dans l'interféromètre. mesure de la longueur d'une fibre et de distance par rapport à un objet va maintenant être expliquée. Le "procédé utilisant un interféromètre configuré sous la forme d'un trajet optique linéaire" ci-dessus a été décrit en référence à une méthode de mesure d' dispersion de vitesse de propagation de groupe. Cependant, l'interféromètre représenté sur la figure peut être utilisé pour mesurer la longueur d'une fibre optique. De plus, à partir de l'équation 32, longueur d'une fibre peut être représentée par l'équation 42. 1 _ c 2p, f . 2n9 f, (42) ', c représente la vitesse de la lumière, et n9 l'indice de réfraction de groupe. On peut trouver la longueur L d'une fibre optique en balayant la fréquence de modulation et en utilisant les franges d'interférence qui apparaissent dans la sortie pour mesurer une période de frange f.. ' le trajet optique du modulateur optique au miroir girateur de Faraday est dans l'air ou dans un environnement à pression réduite (l'installation miroir girateur de Faraday au niveau de la -position de l' et et la mesure de la distance par rapport a l'obj constitue l'un des exemples de ce cas), on peut utiliser 1 comme valeur de n.. technique de mesure des variations de la longueur d'une fibre, ou des variations de la distance par rapport à l'objet par balayage de fréquence de modulation, va maintenant être expliquée. Conformément à la figure 13, si représente la distance par rapport à l'objet ou la longueur de la fibre, l'équation 43 peut être utilisee pour obtenir une variation AL de la longueur. - N A1 fo = - 1 Af ) (43) 2 fo P i 2fo ,8i f Si le trajet optique du modulateur optique au miroir de girateur de Faraday est dans 'air ou dans un environnement à pression réduite, peut être considérée égale à 1/c. Etant donné que toute variation de la longueur entraîne un décalage franges, la variation de la longueur peut être obtenue à partir du décalage Afo , mesure des variations de longueur d'une fibre optique ou des variations d'une distance rapport à un et par balayage de la ligne à retard va maintenant être expliquée. L'équation 44 donnée ci-apres est utilisée pour représenter la variation AL d'une distance par rapport à un objet ou la longueur L de fibre employée sur la figure 16. --AL 1 o (44) n le trajet optique du modulateur optique au miroir de girateur de Faraday est dans 'air, (31 peut être considérée égale à 1/c et n9 à 1. Ceci étant le cas, toute variation de la longueur va s'accompagner d'un décalage des franges, ce qui permettra de trouver la variation de longueur à partir du décalage AL.' franges. Ainsi, comme dans le cas de l'interféromètre de type annulaire, des variations de la longueur ou la distance peuvent être mesurées. Une méthode permettant d'améliorer la résolution mesure va maintenant être expliquée. Dans le cas de cette méthode, lorsqu'une dispersion ou une distance est mesurée à l'aide d'un balayage de fréquence, plus le rapport entre le décalage Afo des franges et la période de frange f, est important, plus l'erreur mesure est faible. valeur de (@fo/f@) est représentée l'équation 45 ci-dessous à partir de laquelle on peut voir 'une augmentation de la fréquence de modulation se traduit par une augmentation correspondante de la précision de mesure. C .fo / .f@) = -2DLf (U) D'autre part, lorsque la ligne à retard optique est ajustée et que la longueur de son trajet optique balayee pour mesurer une dispersion ou des variations de distance, plus le décalage AL., des franges est relation avec la période de frange L,', plus la mesure devient précise. La valeur de est indiquee par 1 équation 46 ci-après à partir de laquelle on peut voir que, là aussi, une augmentation de la fréquence modulation se traduit par une augmentation correspondante de la précision de mesure. ( AL o / L@ = -2DLf m (A@,) - - (4s) Il existe sur le marché des modulateurs optiques ayant une tenue en fréquences de modulation de plusieurs dizaines de gigahertz. La plupart des modulateurs optiques ayant une telle tenue fabriqués pour des applications dans le domaine des communications optiques, sont du type à onde progressive et sont par conséquent capables effectuer une modulation en ce qui concerne une lumière se propageant vers l'avant mais pas en ce qui concerne une lumiere se propageant dans la direction opposée. Cela signifie que la présente invention ne peut utiliser ces modulateurs tels quels. Il s'agit toutefois d'un problème qui peut être résolu grâce à la configuration representée sur la figure 29. Précisément, deux modulateurs optiques 5a du type guide d'onde sont utilisés montés en série en ayant leurs directions avant orientées en sens inverse, comme cela est indiqué par les flèches. Ainsi, une modulation peut être réalisée dans les deux directions par application du même signal de modulation à chaque modulateur. Cette configuration de modulateur peut être appliquée à des systemes de mesure utilisant des interféromètres annulaires ainsi qu'à des systèmes de mesure utilisant des interféromètres linéaires. La possibilité d'utiliser de tels modulateurs optiques haute fréquence permet d'améliorer la précision de mesure systèmes. Ce mode de réalisation de la présente invention va maintenant être décrit en référence aux dessins. Sur les dessins, les mêmes numéros de référence" et les mêmes symboles sont utilisés pour désigner éléments et fonctions similaires pour lesquels des explications et descriptions supplémentaires ne seront donc pas données dans certains cas. Un premier mode de réalisation de 1 appareil de mesure de dispersion optique selon la présente invention va maintenant être expliqué en référence à la figure 3. Cette figure représente un appareil de mesure de dispersion optique 300 comprenant un laser monomode à longueur d'onde réglable 6a servant de source optique, un isolateur optique 7a destiné à empêcher une réflexion de la lumière vers "Le laser, des dispositifs de réglage de polarisation 8a et 8aa servant à ajuster une polarisation optique, un distributeur optique 2a, un modulateur de phase ou d'intensité 5a, un oscillateur électrique 13 destiné à générer des signaux de modulation, un connecteur de fibre 11, un trajet optique de forme annulaire 4, une fibre optique 3 à mesurer (fibre à tester), un détecteur optique 1 destiné à mesurer sortie de lumière de l'appareil de mesure de dispersion optique, et un processeur de données 50. L'une extrémités de la fibre à tester 3 est reliée optiquement au modulateur, tandis que l'autre extrémité celle-ci est reliée au dispositif de réglage de polarisation 8a. Le laser monomode à longueur d'onde réglable 6a, l'isolateur 7a, le distributeur optique 2a, le dispositif de réglage de polarisation 8a et modulateur Sa sont reliés par le trajet optique de forme annulaire 4. Il est possible de disposer le dispositif de réglage de polarisation 8aa entre le modulateur 5a et la fibre à tester 3 et non entre la borne 4 distributeur optique 2a et la fibre à tester 3. Pour le laser monomode à longueur d'onde réglable 6a, un laser à semi-conducteur et à longueur d'onde réglable du à résonateur externe est utilisé (modèle BT Tunics de 1,50 jim à 1,58 Mm fabriqué par Photonetics Company). La fréquence de modulation est balayée à des intervalles de longueur d'onde de 2,5 nm et des courbes franges ont été enregistrées. Le distributeur optique 2a est un distributeur optique du type 4 bornes (fabriqué par Sumitomo Osaka Cement Company) qui distribue de manière uniforme la lumière introduite par l'intermédiaire de la borne 1 aux bornes 3 et 4. Les dispositifs de réglage de polarisation 8a et 8aa sont des dispositifs de réglage du type -à disque (le MPC 1000 fabriqué par Idea Development Company). Le modulateur 5a est un modulateur de phase optique ayant une largeur de bande de 8 gigahertz (fabriqué par UTP Company). Le raccord de fibre optique en queue de cochon du modulateur 5a est un raccord du type maintien en polarisation. A l'aide de ce modulateur ainsi que d'un générateur de signaux haute fréquence (modèle 83620A fabriqué par Hewlett-Packard Company) capable d'une fonction de balayage dans le domaine des fréquences de trois gigahertz, un balayage est réal' sur la gamme de fréquences de 3,0 gigahertz à 3,001 gigahertz et les franges sont mesurées. Le détecteur optique 1 (modèle 1811 fabriqué par Newfocus Company) a une largeur de bande de 125 mégahertz. La figure 11 montre un exemple de résultats de mesure. Pour la mesure, une longueur de un kilomètre d'une fibre monomode (SMF) fabriquée par Fujikura Company a été utilisée. La modulation de phase a été réalisée à des indices de modulation de M1 = 1,65 et M2 = 0,9. La figure 11 indique la puissance de sortie de l'appareil de mesure de dispersion optique en fonction de la fréquence, obtenue par balayage des fréquences de modulation de 3000 mégahertz à 3001 mégahertz pour des longueurs d'onde de lumière incidente de 1545 nm, 1550 nm et 1555 nm. Une période de balayage de 100 millisecondes a été utilisée. Avec cette configuration, il n'y a pratiquement pas de sortie puissance à partir de l'interféromètre lorsque la lumière n'est pas modulée. Des points gras ont été placés aux endroits correspondant aux points où la valeur N dans l'équation 13 est la même. A partir de ces résultats de mesure, des franges type onde sinusoïdale ont été obtenues; on a constaté une dépendance de ces franges vis-à-vis de longueur d'onde la lumière, dépendance qui provoque leur décalage. A 1550 nm, la période de fluctuation de la sortie optique par rapport à la fréquence de modulation était de 199 kilohertz. De même, lorsque la longueur d'onde la lumière incidente est passée de 1545 nm à 1555 nm le décalage des franges était de 98 kilohertz. A partir de ces résultats et à l'aide de 'équation 14, au niveau d'une fréquence centrale de 1550 nm, une dispersion de vitesse de propagation de groupe D de 16,41 ps/nm/km a été obtenue. Ce chiffre est très proche la valeur de dispersion de ,65 ps/nm/km obtenue à l'aide de la méthode de déphasage, ce qui montre 1 exactitude de la mesure. Comme cela a été mentionné précédemment, lorsque la dispersion de vitesse de propagation groupe d'une fibre optique est mesurée à l'aide d'une méthode de retard impulsions, de déphasage ou réponse en modulation d'amplitude en bande de base de l'art antérieur, les détecteurs optiques, les oscilloscopes, les analyseurs de réseau et les dispositifs similaires utilisés doivent avoir des capacités étendues en termes de largeur de bande, dans une plage allant de quelques gigahertz jusqu'à plusieurs dizaines gigahertz. Comparativement, l'appareil de mesure de dispersion optique de la présente invention est plus simple et moins onéreux, puisqu'il comprend principalement un laser à semi-conducteur à longueur d'onde réglable, des dispositifs de réglage de polarisation du type à disque, un modulateur de phase optique, un oscillateur électrique, un détecteur optique et un processeur de données. 'appareil décrit ci-dessus comporte un modulateur de phase optique. Toutefois, il est possible d'utiliser une modulation d'intensité au lieu d'une modulation de phase étant donné que le même type de bandes latérales peut etre obtenu par une modulation d'intensité. Il est également possible d'utiliser une modulation de fréquence. Par exemple, on peut utiliser les modulateurs acousto-optiques 5d (qui sont des dispositifs de déplacement de fréquence acousto optiques) visibles sur la figure 30, lesquels font appel à une diffraction du premier ordre. Dans ce cas, dans la lumière de sortie, le même type franges peut être observé par balayage des fréquences de signaux électriques appliqués aux modulateurs acousto-optiques 5d. même, lorsque la longueur d'onde de la lumière varie les franges subissent un décalage dû à la dispersion de vitesse de propagation de groupe de la fibre. Si L désigne la longueur de fibre, fo la fréquence des signaux appliqués au dispositif de déplacement, et Afo l'importance du décalage des franges sur 'axe de fréquence pour la variation de longueur d'onde la plus faible AL, la relation l'équation 14 peut être utilisée pour obtenir la dispersion de vitesse de groupe. distributeur optique utilisé est un distributeur optique qui distribue l'intensité optique de manière égale aux bornes 3 et 4, c'est-à-dire suivant un rapport de 1:1, ce qui constitue un rapport optimum pour 'appareil de cette invention. procédé peut néanmoins s'appliquer même avec une configuration utilisant un rapport de distribution différent, pourvu sur les franges ci-dessus puissent être observées. Un second mode de réalisation. l'appareil de mesure de dispersion optique de l'invention va maintenant être décrit en référence à figure 4. Cet appareil de mesure de dispersion optique 400 comprend un laser monomode à longueur d'onde réglable 6a utilisé comme source optique, un isolateur optique à maintien en polarisation 7c pour empêcher que la lumière ne soit renvoyée par réflexion au laser, un dispositif de réglage de polarisation 8a destiné à ajuster la polarisation optique, un distributeur optique à maintien en polarisation du type à quatre bornes 2b destiné à distribuer la lumière, un modulateur de phase ou d'intensité 5c, un oscillateur électrique 13 destiné à générer des signaux de modulation, un connecteur de fibre , un trajet optique de forme annulaire 4d, une fibre optique 3 à mesurer et un détecteur optique 1 destine à détecter une sortie de lumière à partir de l'appareil de mesure de dispersion optique. 'une des extrémités de la fibre à tester 3 est reliée optiquement au modulateur 5c, tandis que l'autre extrémité de celle-ci est reliée au dispositif de réglage de polarisation 8a. L'oscillateur sert à exciter le modulateur 5c. La source optique 6a, l'isolateur 7c, le distributeur optique et le modulateur 5c sont reliés par le trajet optique de forme annulaire 4b. Le dispositif de reglage de polarisation 8a peut être prévu entre le modulateur 5c et la fibre à tester 3 et non entre la borne 4 du distributeur optique 2b et la fibre à tester 3. La configuration du second mode de realisation diffère de celle du premier mode de réalisation en ce qu'elle utilise un distributeur optique à maintien en polarisation 2b, un seul dispositif de réglage de polarisation 8a et un trajet optique de forme annulaire 4b. El permet par conséquent de réduire le nombre de dispositifs de réglage de polarisation. troisième mode de réalisation de l'appareil de mesure de dispersion optique va maintenant être décrit en référence à la figure 5. Cet appareil de mesure de dispersion optique 500 comprend un laser monomode à longueur d'onde réglable 6a servant de source optique, un isolateur optique 7b du type de série pour empêcher que la lumière ne soit renvoyée au laser, un dispositif de réglage de polarisation 8b du type de série pour ajuster la polarisation optique, un diviseur faisceau destiné à diviser le faisceau laser en deux composantes, un modulateur de phase ou d'intensité du type série, un oscillateur électrique 13 destine à générer des signaux de modulation, une fibre optique 3 à mesurer, un détecteur optique 1 destiné à détecter une sortie de lumière à partir de l'appareil de mesure de dispersion optique. Un trajet optique de forme annulaire 4a qui relie la source optique l'isolateur 7b, le diviseur de faisceau 20, modulateur 5b et le dispositif de réglage polarisation 8b est situé dans l'air. Une lumière dextrogyre émise par le modulateur 5b est guidée dans la fibre optique 3 à l'aide d'un coupleur de fibre 10. Le coupleur de fibre 10 sert également à guider une lumière levogyre à partir du dispositif de réglage de polarisation 8b dans la fibre optique 3. Le dispositif de réglage de polarisation 8b peut être disposé entre le modulateur 5b et la fibre à tester 3 et non entre diviseur faisceau 20 et la fibre à tester 3. Cet appareil selon le troisième mode de réalisation de la presente invention est caractérisé par le fait que son trajet optique 4a est prévu dans l'air, ce ' permet veritablement d'ignorer la caractéristique de dispersion de cette partie. Dans les appareils de mesure de ces trois premiers modes de réalisation, les extrémités de la fibre à mesurer doivent être reliées à l'instrument de mesure. Toutefois dans le cas d'une fibre optique déjà posée, ' n'est souvent possible de ne raccorder qu' seule extrémité. Avec les appareils décrits ci-dessus, il serait difficile de réaliser des mesures dans ces conditions. Le quatrième mode de réalisation de 'invention représenté sur la figure 6, propose une solution pour remédier à cette difficulté. Comme on peut le voir, ce mode de réalisation prévoit miroir de girateur de Faraday à l'une des extrémités de objet à mesurer, de sorte que pour effectuer des mesures il suffit de raccorder une seule extremité à appareil de mesure. L'appareil de mesure de dispersion optique 600 visible sur la figure 6 utilise un laser monomode à longueur d'onde réglable 6a, un isolateur à maintien en polarisation 7c, un distributeur optique à maintien en polarisation 2b et un modulateur à maintien en polarisation 5c. Une fibre optique à maintien en polarisation 4b est utilisée pour relier ces élements, axe optique principal étant en alignement. Le modulateur optique 5c est relié à une première borne de fibre optique 5 d'un diviseur de faisceau dans le plan de polarisation, l'axe optique principal étant en ignement. La borne 4 du distributeur optique 2b et une deuxième borne de fibre optique 6 du diviseur de faisceau 28a sont reliées par un raccord jonction 21, l'axe optique principal étant tourné de 90 degrés. Une troisième borne de fibre 7 du diviseur de faisceau 28a est reliée optiquement à la fibre à tester 3 par le connecteur de fibre 11. L'autre extrémité de 1â fibre à tester 3 est reliée optiquement au miroir de girateur Faraday 30. Selon cette configuration les composantes de lumière dextrogyre et levogyre distribuées par le distributeur optique 2b sont toutes deux amenées à circuler à travers la fibre à tester 3 le diviseur de faisceau 28a et renvoyées aux bornes 4 et 3 du distributeur 2b. Alors que la composante dextrogyre est amenée à circuler à travers la fibre tester 3 après modulation, la composante lévogyre est modulée après circulation à travers la fibre à tester 3. Par conséquent, si L représente la longueur de la fibre à tester 3, la longueur du trajet optique de la fibre devient sensiblement égale à 2L. A condition que la longueur L soit suffisamment supérieure à celle de l'anneau 4b et des éléments associés à celui-ci, la dispersion de vitesse de propagation de groupe peut être représentée par l'équation 33. Le modulateur 5c peut être disposé entre la borne 4 du distributeur optique 2b et le raccord de jonction à 90 degrés 21, au lieu d'être disposé entre la borne 3 du distributeur 2b et le diviseur de faisceau 28a. Dans ce cas, la composante lévogyre est modulée avant la modulation de la composante dextrogyre. Grâce à la configuration de la figure 6, la sortie de lumière à partir de la deuxième borne du distributeur optique à maintien en polarisation 2b, qui n'est pas modulée par le modulateur 5c n'est soumise qu'à des pertes dues au trajet optique, de sorte qu'elle présente des franges lorsqu'elle est modulée. Si le raccord de jonction à 90 degrés 21 est remplacé par le trajet optique représenté sur la figure 12, lorsque la lumière n'est pas modulée par le modulateur 5c, il devient possible de permuter la sortie optique de la deuxième borne du distributeur optique 2b pour qu'elle passe d'une valeur relativement élevée à une valeur relativement faible, ou vice versa. Comme on peut le voir sur la figure 12(a), lorsque l'axe optique d'une plaque demi-onde 52 est parallèle ou perpendiculaire à la polarisation, cette plaque est sans effet. Cependant, comme les composantes de lumière dextrogyre et lévogyre sont toutes deux soumises à une rotation de 90 degrés dans la même direction par le girateur de Faraday 51, elles peuvent passer à travers l'anneau et être délivrées en sortie à partir de la deuxieme borne du distributeur optique à maintien en polarisation 2b. Lorsque la lumière n'a pas été modulée par modulateur 5c, la sortie de lumière à partir de la deuxième borne du distributeur 2b peut etre permutée pour passer d'une valeur maximale relative à une valeur minimale relative. Ce moyen permet d'eliminer des composantes de courant continu des signaux de détection, pour éviter une saturation du détecteur par les composantes de courant continu. Lorsque l'axe optique de la plaque demi-onde 52 est à 45 degrés par rapport à la polarisation, comme sur la figure 12(b), la plaque demi-onde soumet la polarisation à une rotation de 90 degrés. Dans ce cas, la polarisation latérale de la lumière levogyre (CCW) entrant par un accès 2 de la figure 12(b) soumise à une double rotation, par la plaque demi-onde et par le miroir de girateur de Faraday, et est éteinte par le diviseur de faisceau 28a dans le plan de polarisation. Cependant, après passage à travers miroir de girateur de Faraday et la plaque demi-onde 52, la lumiere dextrogyre (CW) qui entre par 'intermédiaire d'un accès 1 de la figure 12(b) regagne sa polarisation verticale et est délivrée en sortie à partir de la deuxième borne du distributeur 2b. Etant donné qu'il n'y a alors plus de composante CCW et, conséquent, d'interférence, la composante CW est délivrée en sortie à une intensité constante, inchangée même par la modulation. Ainsi, une rotation de la plaque demi-onde permet une permutation facile de la lumiere non modulée par le modulateur 5c qui est délivrée en sortie à partir de la deuxième borne du distributeur optique 2b, pour passer d'une valeur relativement élevée à une valeur relativement faible, et vice versa. Grâce à appareil, tous les défauts du trajet optique peuvent être rapidement mis en évidence, et il n'y a aucune perte de sensibilité de détection optique. cinquième mode de réalisation de l'appareil mesure de dispersion optique va maintenant être décrit en réference à la figure 7. Cet appareil de mesure dispersion optique 700 qui est semblable au quatrième mode réalisation est caractérisé par le fait qu' utilise un modulateur de phase ou d'intensité 5b du type série, dans lequel l'entrée et la sortie de lumière se font à travers un espace libre, et par le fait 'une partie du trajet optique est dans l' ' . L'appareil 700 est également caractérisé par le fait qu'il utilise un isolateur 7b du type de série, modulateur optique 5b du type de série, un diviseur faisceau 20 du type de série et un diviseur de faisceau 28b dans le plan de polarisation, du type de série. trajet optique 4a reliant ces éléments est disposé dans l'air. Une plaque demi-onde 27 du type de série utilisee pour assurer le même effet que celui fourni par raccord de jonction à 90 degrés sur la figure Un coupleur de fibre optique 10 sert à introduire la lumiere provenant du diviseur de faisceau à polarisation 28b dans la fibre à tester 3. Le modulateur 5b peut également être positionné entre le diviseur de faisceau 20 et la plaque demi-onde 27 auquel cas la composante de lumière lévogyre sera modulée avant la modulation de la composante dé lumière dextrogyre. Un avantage de la configuration de appareil 700 réside en ce que le trajet optique 4a situe dans l'air présente une dispersion négligeable dans domaines de longueurs d'ondes optiques utilisées pour les communications par fibre optique. L'appareil de ce mode de réalisation a eté conçu pour mesurer une dispersion de vitesse de propagation de groupe, mais pratiquement le même procédé mesure peut être utilisé pour mesurer la longueur d'une fibre optique ou la distance par rapport à un objet. Un mode de réalisation mettant en #uvre ce procédé mesure décrit ci-après. La figure 8 représente un appareil de mesure de dispersion optique 800 pour mesurer des distances, conformément à un sixième mode de réalisation de 'invention. Cet appareil 800 comprend une source laser monomode 6b, un isolateur optique 7b du type série pour empêcher que la lumière ne soit renvoyée au laser, un diviseur de faisceau 20 destiné à diviser un faisceau de source en deux composantes, un modulateur de phase ou d'intensité 5b du type de série, un rétroréflecteur 40 et un détecteur optique 1 pour détecter la lumière délivrée en sortie par l'appareil de mesure de dispersion optique. Un trajet optique 4a reliant la source optique 6b, l'isolateur 7b, le diviseur de faisceau 20, le modulateur 5b et un dispositif de réglage de polarisation 8b est situé dans l'air. L'appareil 800 est un interféromètre annulaire dans lequel les faisceaux des composantes de lumière dextrogyre et lévogyre sont acheminés en parallèle jusqu'à l'objet où ils sont réfléchis par le retroréflecteur 40 positionné au niveau de l' 'et. La distance L par rapport à l'objet peut être obtenue de manière suivante. A condition que la distancé L soit suffisamment supérieure à la longueur de interféromètre annulaire et des autres eléments associés à celui-ci, il est possible d'obtenir L à aide de l'équation suivante dans laquelle C représente la vitesse de la lumière dans l'air. L= 1 = (47) 2 f# fc 2fc I1 est donc possible de mesurer L à partir de période de frange f, obtenue à partir des franges d'interférence elles-mêmes obtenues par balayage de fréquence de modulation. La figure 9 représente un appareil de mesure dispersion optique 900 pour mesurer des distances conformément à un septième mode de réalisation l'invention. L'appareil 900 utilise un laser monomode 6b comme source optique, un isolateur optique a maintien en polarisation 7c destiné à empêcher que la lumière ne soit renvoyée au laser, un distributeur optique à maintien en polarisation 2b et un modulateur de phase ou d'intensité à maintien en polarisation 5c. Une fibre optique à maintien en polarisation 4b utilisée pour relier ces éléments, l'axe optique principal étant en alignement. Un modulateur optique est relié à une première borne de fibre optique 5 d'un diviseur de faisceau 28a dans le plan de polarisation l'axe optique principal étant en alignement. La borne du distributeur optique 2b et une deuxième borne de fibre optique 6 du diviseur de faisceau 28a sont reliées à l'aide d'un raccord de jonction 21, l'axe ique principal étant soumis à une rotation de 90 degrés. Une lentille 22 sert à collimater les faisceaux lumière qui se propagent à partir d'une troisième borne de fibre 7 du diviseur de faisceau 28a vers ' et où ils sont renvoyés à la lentille 22 par un miroir de girateur de Faraday 30 positionné au niveau 'objet. Conformément à cette configuration, les faisceaux de composantes de lumière dextrogyre et levogyre provenant du distributeur 2b sont soumis à un aller et retour en direction et à partir de l'objet diviseur de faisceau à polarisation 28, puis sont renvoyés aux bornes 3 et 4 du distributeur 2b. condition que la distance L par rapport à l'objet soit suffisamment plus importante que la longueur 'interféromètre annulaire et ses éléments associés, il est possible de trouver L à partir de l'équation 47. Le modulateur 5c peut être prévu entre la borne 4 du distributeur 2b et le raccord de jonction à 90 degrés au lieu d'être disposé entre la borne 3 du distributeur et le diviseur de faisceau 28a, auquel cas composant lévogyre sera modulée avant la modulation de la composante dextrogyre. Cette configuration a pour avantage qu'il n'y a pas de mélange entre composantes qui se propagent dans le sens des aiguilles d une montre et dans le sens inverse des aiguilles d'une montre, ce qui, comparativement au sixième mode réalisation, facilite l'obtention de franges d'interférence. La figure 10 représente un appareil de mesure dispersion optique 1000 pour mesurer des distances selon un huitième mode de réalisation de l'invention. L'appareil 1000 utilise un isolateur 7b du type de serie, un modulateur optique 5b du type de série, un diviseur de faisceau 20 du type de série et un diviseur faisceau 28b dans le plan de polarisation du type de serie. Le trajet optique 4a qui relie ces éléments est disposé dans l'air. Une plaque demi-onde 27 dû type serie est utilisée pour assurer le même effet que celui fourni par le raccord de jonction à 90 degrés sur figure 6. Une lentille 22 sert à collimater les faisceaux de lumière qui se propagent à partir de la troisième borne 7 du diviseur de faisceau 28a vers l'objet où ils sont renvoyés à l'appareil par un miroir de girateur de Faraday 30 positionné au niveau de l'objet. * A condition que la distance L par rapport à 'objet soit suffisamment plus importante que la longueur de l'interféromètre annulaire constitué par 'appareil 1000 et ses éléments associés, L peut être obtenue à l'aide de l'équation 47. Le modulateur 5b peut, à la place, être disposé entre diviseur de faisceau 20 et la plaque demi-onde 27, auquel cas une composante lévogyre est modulée avant modulation 'une composante dextrogyre. Comme dans le cas du septième mode de réalisation, cette configuration a pour avantage qu'il n'y a pas de mélange entre les composantes qui se propagent dans le sens aiguilles 'une montre et dans le sens inverse ce qui, comparativement au sixième mode de réalisation, permet obtenir plus facilement des franges d'interférence. Dans la partie qui suit, un procédé mesure de variations d'une distance va être décrit, en tant que neuvième mode de réalisation de l'invention. A partir l'équation 47, les variations d'une distance peuvent être représentées de la manière suivante. Of = _ #- o p p i fc (48) #.L = - 2f 0 P 1 A f 2fo Dans l'air, (31 est sensiblement égale à 1/C; et AL peut être rendue très faible par une modulation comportant une valeur de N importante, c'est-à-dire à une très haute fréquence. Par exemple, étant donné que o/f, = 1/100 est facile à détecter, une modulation de phase à 3 gigahertz permet la détection d'une AL de ,5 mm. La grandeur de AL qui peut être détectée diminue de manière inversement proportionnelle à la fréquence de modulation. Le mérite de ce procédé réside en ce que la grandeur de qui peut être détectée ne dépend pas de l'importance de L. En principe, par conséquent, la précision la mesure augmente avec la distance. En ce aui concerne une distance de 10 km, par exemple, la précision sera 5 x 10-e. Il est également facile d'améliorer la précision de mesure de cette invention en effectuant mesures à plusieurs fréquences de modulation et en combinant les résultats. Un dixième mode de realisation va maintenant être décrit en référence à 'appareil de mesure de dispersion optique de figure 18. Cet appareil comprend un laser monomode a longueur d'onde réglable 6a, un circulateur à maintien en polarisation 15 constituant des moyens d'entrée/sortie, un modulateur de phase ou d'intensité à maintien en polarisation 5c, une fibre à tester 3, un miroir de girateur de Faraday 30, un polariseur rotatif 9 et un détecteur optique 1. Un faisceau de lumière provenant du laser source est dirigé dans une fibre optique à maintien en polarisation 4b, le plan de polarisation du faisceau étant aligné avec l'axe principal de la fibre. L'une des extrémités de la fibre à tester 3 est reliée au modulateur 5c, tandis que 'autre extrémité de celle-ci est reliée au miroir de girateur de Faraday 30. Grâce au circulateur 15, la lumière entrant par l'accès 1 sort par l'accès 2 et entre dans le modulateur. La lumière qui sort par l'acces 4 du modulateur entre par l'accès 2 du circulateur 15 et sort par l'accès 3. Un oscillateur électrique 13 est utilisé pour exciter le modulateur 5c. Entre le circulateur 15 et le modulateur 5c, il est prévu un raccord de jonction à 45 degrés 23. Cette configuration permet une division de la lumière entrant dans modulateur 5c en deux composantes d'égale intensité, dont l'une est une composante suivant l'axe X est modulée, tandis que l'autre est une composante suivant l'axe Y, à angle droit par rapport à cette dernière, qui n'est pratiquement pas modulée. Le polariseur rotatif 9 sert à sélectionner des composantes H ou V de sortie. Les données sont traitées par un processeur de données 50. Un onzième mode de réalisation va maintenant être explique en référence à l'appareil de mesure utilisant un interféromètre linéaire, représente sur la figure 19. A place d'un circulateur, cet appareil utilise un diviseur de faisceau à polarisation 28a. Une lumière polarisée horizontalement H entre par un accès 1, et des composantes polarisées verticalement V sont extraites par un accès 3. Ceci supprime la nécessité de prévoir le polariseur 9 utilisé dans configuration de la figure 18. La sortie optique moyenne à partir de l'accès 3 correspond à (t) *E, (t) de 'équation 2 8 ou à PV de 'équation 37. La polarisation de la lumière reçue sur le modulateur 5c peut être ajustée à l'aide du raccord de jonction à 45 degrés de la figure 18 prévu sur la fibre à maintien en polarisation 4b, du dispositif de réglage de polarisation 8a visible sur la figure 20 ou du miroir girateur de Faraday à 45 degrés 53 visible sur la figure 21. Si le miroir de girateur de Faraday à 45 degrés 53 est utilisé, la composante de lumière 1 et la composante de lumière 2 vont subir une rotation de 90 degrés supplémentaires du fait de leur passage à travers la fibre optique, de sorte que la sortie optique moyenne sera équivalente à de l'équation 28 ou à P,, de l'équation 36. figures 22(a) et 22(b) montrent des exemples de mesures de dispersion dans une fibre réalisées à l'aide de configuration de la figure 20. Une modulation a été réalisée à environ 3,0 gigahertz à l'aide d'un modulateur de phase de 20 gigahertz fabriqué par Ramar Company. La figure 22(a) montre des franges obtenues à des longueurs d'onde de 1545 nm, 1550 nm 1555 nm. fibre standard de 1,0 kilomètre de long a été utilisée. La figure 22(b) montre un decalage des franges à d'autres longueurs d'onde par rapport à la frange de 1550 nm, et des variations de dispersion rapport à la longueur d'onde. La figure 22(b) montre une courbe de dispersion de fibre rapport à longueur d'onde, tirée de l'équation 33. Un douzième mode de réalisation va maintenant être expliqué en référence à l'appareil de mesure utilisant un interféromètre linéaire, représenté sur la figure . Le distributeur optique (coupleur à 3 dB)2b de la figure 23 peut être utilisé comme moyens 'entrée/sortie optique de l'interféromètre. Dans ce distributeur 2b, la lumière entre par un accès 1 et sort par un accès 2 en direction du modulateur 5c. La lumière sortant au niveau d'un accès 4 du modulateur 5c entre par l'accès 2 du distributeur 2b sort par l'accès 3. Comparativement au dixième mode de realisation, ce douzième mode de réalisation est caractérisé par l'utilisation du distributeur optique . La lumière qui effectue un va-et-vient a travers le distributeur 2b subit une perte totale de 6 dB. Cependant, le distributeur 2b (coupleur à 3 est bon marché, ce qui permet de réduire les coûts de fabrication. Un polariseur rotatif 9 est utilisé pour sélectionner des composantes H ou V de sortie. La figure 24 représente un appareil mesure utilisant un interféromètre linéaire, selon un treizième mode de réalisation. Cet interféromètre se caractérise par le fait qu'il utilise des éléments constitutifs de série, en particulier le diviseur de faisceau d'entrée/sortie 20 et la plaque demi-onde 52 servant à ajuster la polarisation de la lumiere entrant dans le modulateur 5b du type de série. Comme quatorzième mode de réalisation, figure 25 représente un appareil de mesure uti isant un interféromètre linéaire pour mesurer la distance par rapport ' un objet cible. A l'aide d'un collimateur 18, la lumière sortant par un accès 5 du modulateur 5c est soumise une- propagation en espace libre vers un objet. miroir de girateur de Faraday 30 positionné au niveau de l'objet renvoie la lumière long du trajet ique vers l'accès 5 du modulateur 5c. Comme dans le cas des appareils représentés sur figures 19, 20, 21, 23 et 24, cet appareil peut être utilisé pour mesurer des distances. La figure 26 représente un appareil de mesure constituant un quinzième mode de réalisation de l'invention, dans lequel un interféromètre linéaire est utilisé pour mesurer la distance par rapport à un objet cible. Conformément à cette configuration, une mesure est effectuée pendant que la longueur du trajet optique est balayée mécaniquement. Une ligne à retard variable 14 prévue entre le modulateur 5a et le miroir de girateur de Faraday 30 permet de faire varier la longueur du trajet optique. Il est également possible de mesurer les propriétés optiques d'un objet ou la distance par rapport à celui-ci tout en balayant mécaniquement la longueur du trajet optique à l'aide des interféromètres de type annulaire décrits précédemment, en ajoutant une ligne à retard à l'anneau, comme illustré sur les figures 27 28. La figure 29 représente des configurations de modulateurs optiques pour moduler une lumiere qui se propage dans les deux directions le long de l'axe optique à des fréquences de modulation elevées de l'ordre de plusieurs dizaines de gigahertz. Sur la figure 29(a), deux modulateurs sont montes en série en ayant leurs directions de modulation opposées mutuellement, tandis que la figure 29 montre les deux modulateurs montés en série en ayant leurs directions de modulation orientées en sens inverse. A l'aide modulateurs ayant les mêmes caractéristiques et effectuant la modulation à l'aide des mêmes signaux de modulation, il est possible 'obtenir des composantes de lumière dans les deux directions, qui ont mêmes caractéristiques de modulation. Pour éliminer l'effet de dispersion des fibres utilisées pour relier les deux modulateurs, il préférable d'utiliser des fibres courtes. Grâce à des matériaux électro-optiques, il est également possible d'incorporer les modulateurs dans des circuits intégrés optiques. Ainsi, le procédé de l'invention décrit ci dessus permet de mesurer des distances et des variations de distances avec une bonne précision, sans avoir à recourir à des appareils de mesure coûteux. Les effet de la présente invention sont décrits ci-après à partir des configurations précédentes. La configuration pour mesurer la relation entre une intensité de lumière détectée et une fréquence de modulation permet de mesurer une dispersion optique à l'aide d un appareil plus simple que appareils de l'art antérieur. La division de la lumière en deux composantes ayant une relation polarisation orthogonale entre elles permet d'utiliser un trajet rectiligne pour mesurer une dispersion. autre aspect de l'invention comprend des moyens générateurs de lumière à longueur d'onde réglable. Un aspect supplémentaire de l'invention comprend une configuration grâce à laquelle il est possible de mesurer une dispersion en faisant varier la longueur du traj optique, ce qui réduit le coût de fabrication l'appareil. aspect additionnel de l'invention comprend moyens de réglage de polarisation, ce qui évite d'avoir à utiliser une fibre optique à maintien en polarisation pour le trajet optique. Conformément à un autre aspect de l'invention, des objets à mesurer peuvent être remplacés. Selon un aspect supplémentaire de l'invention, l'interféromètre peut, excepté en ce qui concerne la partie de l'objet à mesurer, être situé dans atmosphère gazeuse, ou dans une atmosphère à pression réduite, ce qui permet d'ignorer la dispersion dans parties. Selon un aspect supplémentaire l'invention, des moyens de réflexion optique sont prévus niveau de l'objet à mesurer, ce qui permet mesurer des distances. Selon un aspect encore différent de l'invention, une sortie de lumière à partir d'une deuxième borne d'un distributeur optique peut être sélectivement augmentée ou diminuée par rapport à la lumière sortant de la même borne sans avoir été modulée. Selon un aspect additionnel de l'invention, il est possible de doter des mêmes caractéristiques de modulation des composantes de lumière se propageant dans les deux directions. Sont également décrits des procédés de mesure de corrélations entre une intensite de lumière détectée et des fréquences de modulation pour ainsi permettre de mesurer une dispersion à l'aide d'un appareil plus simple que les appareils de l'art antérieur. Un autre aspect de l'invention réside en ce que la longueur du trajet optique et des variations de cette longueur peuvent être mesurées avec une grande précision. Bien que la description précédente ait porté sur nombreux modes de réalisation de la présente invention celle-ci n'est bien entendu pas limitée aux exemples spécifiques décrits et illustrés ici, et l'homme de l'art comprendra aisément qu'il est possible d'y apporter de nombreuses variantes et modifications sans pour autant sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Appareil de mesure de dispersion optique caractérisé en ce qu'il comprend: des moyens 6a) pour générer un faisceau de lumière; des moyens pour fournir en entrée le faisceau de lumière généré à une première borne d'un distributeur optique 2a); des moyens pour délivrer en sortie le faisceau de lumière d'entrée sous la forme de multiples faisceaux de lumière; des moyens modulation optique (5a) pour moduler au moins deux des multiples faisceaux de lumière; un trajet ique (4) par l'intermédiaire duquel les deux faisceaux de lumière modulés sont renvoyés au distributeur optique; des moyens pour délivrer en sortie les faisceaux de lumière renvoyés au distributeur optique à partir d'une deuxième borne du distributeur optique; des moyens ) pour détecter la lumière délivrée en sortie à partir de la deuxième borne; et des moyens (5 pour établir une relation entre une intensité de la lumière détectée et une fréquence de modulation optique. 2. Appareil de mesure de dispersion optique caractérisé en ce qu'il comprend: des moyens 6a) pour générer un faisceau de lumière; des moyens pour fournir en entrée le faisceau de lumière généré à une première borne d'un distributeur optique a) ; des moyens pour délivrer en sortie la lumière d'entrée à partir d'une troisième borne et d'une quatrième borne du distributeur optique; des moyens de modulation de lumière (8a, 8aa) pour moduler la lumière qui se propage de la troisieme borne à la quatrième borne et la lumière qui se propage la quatrième borne à la troisième borne; des moyens pour délivrer en sortie à partir 'une deuxième borne du distributeur optique la lumiere modulée qui se propage de la troisième borne à la quatrième borne et de la quatrième borne à la troisieme borne; des moyens (1) pour détecter la lumiere délivrée en sortie à partir de la deuxième borne; et des moyens (50) pour établir une relation entre une intensité de la lumière détectée et une fréquence modulation optique. 3. Appareil de mesure de dispersion optique caractérisé en ce qu'il comprend: des moyens (6a) pour générer un faisceau de lumière; des moyens pour fournir en entrée le faisceau lumière généré à une première borne d un distributeur optique (2b) ; des moyens (8a) pour convertir le faisceau de lumière fourni en entrée à la première borne du distributeur optique en deux faisceaux composants ayant une relation de polarisation orthogonale; des moyens (5c) pour moduler l'un des faisceaux composants avant son passage à travers un objet à mesurer (3) et l'autre faisceau composant après passage à travers l'objet à mesurer; des moyens pour renvoyer les deux faisceaux composants modulés au distributeur optique; des moyens pour délivrer en sortie les deux faisceaux composants modulés à partir d'une deuxieme borne du distributeur optique; des moyens (1) pour détecter une lumière ayant une polarisation prédéterminée, délivrée en sortie à partir de la deuxième borne; et des moyens (50) pour établir une relation entre une intensité de 1a lumière détectée et une fréquence modulation optique. 4. Appareil selon l'une quelconque revendications 1 à 3, caractérisé en ce que lesdits moyens (6a) génèrent un faisceau de lumière à longueur 'onde réglable. 5. Appareil selon l'une quelconque revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comprend également des moyens (14) pour ajuster une longueur trajet optique utilisé pour renvoyer au distributeur optique une lumière délivrée en sortie à partir celui-ci. 6. Appareil selon la revendication 2 ou , caractérisé en ce qu'il comprend également un trajet ique (4) et des moyens (14) pour ajuster une longueur du trajet optique utilisé pour renvoyer au 'stributeur optique une lumière délivrée en sortie à partir de celui-ci. 7. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le distributeur optique comporte des première à quatrième bornes, et en ce que l'appareil comprend en outre des premiers moyens de réglage de polarisation (8a) pour ajuster une lumière se propageant de la troisième borne à la quatrième borne, et des seconds moyens de réglage de polarisation (8aa) pour ajuster une lumière se propageant de la quatrième borne à la troisième borne. 8. Appareil selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'un objet à mesurer (3) est situé sur une partie du trajet optique (4). 9. Appareil selon la revendication 3, caractérisé en que l'objet à mesurer (3) est situé sur une partie du trajet optique (4). . Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'une partie du trajet optique (4) comprend des moyens de réflexion optique (25). . Appareil selon la revendication 7 ou , caractérisé en ce qu'il comprend également des moyens de reflexion optique (40) disposés au niveau de l'obj à mesurer (3). 12. Appareil selon la revendication 1 ou , caractérisé en ce qu'il comprend également un girateur de Faraday à 90 degrés (51) disposé sur le traj optique, pour qu'ainsi une sortie de lumière à partir de deuxième borne du distributeur optique soit augmentée ou diminuée lorsque la lumière n'est pas modulee, comparativement au cas où elle est modulée. 13. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à il, caractérisé en ce que lesdits moyens (5a, 8a, 8aa, 5c) comprennent au moins deux modulateurs optiques ayant des directions de modulation avant mutuellement opposées. 14. Procédé de mesure d'une dispersion optique, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes qui consistent à utiliser des moyens générateurs de lumière pour générer un faisceau de lumière; fournir en entrée le faisceau de lumière généré à une première borne d'un distributeur optique; délivrer en sortie le faisceau de lumière d'entrée sous la forme de multiples faisceaux de lumière; moduler au moins deux des multiples faisceaux de lumiere; renvoyer les deux faisceaux de lumière au distributeur optique; délivrer en sortie les faisceaux de lumière renvoyés à partir d'une deuxième borne du distributeur optique détecter les faisceaux de lumière délivrés en sortie ' partir de la deuxième borne; et établir une relation entre une intensité de lumière détectée et une fréquence de modulation optique. 15. Procédé de mesure d'une dispersion optique caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistent à utiliser des moyens générateurs de lumière pour générer faisceau de lumière; fournir en entrée le faisceau de lumière géneré à une première borne d'un distributeur optique; délivrer en sortie le faisceau de lumiere d'entrée à partir de troisième et quatrième bornes du distributeur optique; guider les faisceaux de lumière délivrés sortie à partir des troisième et quatrième bornes vers un trajet optique unique afin que les faisceaux propagent le long du trajet optique dans des directions mutuellement opposées; moduler la lumière qui se propage le long du trajet optique de la troisième borne à la quatrième borne et la lumière qui se propage le long du trajet optique de la quatrième borne à la troisième borne; délivrer en sortie à une deuxième borne distributeur optique la lumière modulée qui se propage la troisième borne à la quatrième borne et lumière modulée qui se propage de la quatrième borne troisième borne; détecter la lumière délivrée en sortie à partir la deuxième borne; mettre en évidence une périodicité dans relation entre une fréquence de modulation optique et une intensité optique de la lumière délivrée en sortie à partir de la deuxième borne; et obtenir une caractéristique de dispersion de longueur d'onde du trajet optique à partir d'une dépendance de la périodicité vis-à-vis d'une longueur onde de la lumière fournie en entrée à la première borne. 16. Procédé de mesure d'une dispersion optique caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistent à utiliser des moyens générateurs de lumière pour genérer un faisceau de lumière; fournir en entrée le faisceau de lumière géneré a une première borne d'un distributeur optique; convertir le faisceau de lumière fourni en entrée à la première borne du distributeur optique en deux faisceaux composants ayant une relation de polarisation orthogonale; moduler l'un des faisceaux composants avant passage à travers un objet à mesurer et- l'autre faisceau composant après son passage à travers l'obj mesurer; renvoyer les deux faisceaux composants modulés distributeur optique; délivrer en sortie les deux faisceaux composants modulés à partir d'un deuxième borne du distributeur optique; détecter une lumière ayant une polarisation prédéterminée, délivrée en sortie à partir la deuxième borne; et établir une relation entre une intensité la lumière détectée et une fréquence de modulation optique. 17. Procédé de mesure d'une dispersion optique, caractérise en ce qu'il comprend les étapes qui consistent à utiliser des moyens générateurs de lumière pour générer un faisceau de lumière; fournir en entrée le faisceau de lumière généré à une première borne d'un distributeur optique; délivrer en sortie le faisceau de lumière d'entrée à partir de troisième et quatrième bornes du distributeur optique; guider les faisceaux de lumière délivres en sortie à partir des troisième et quatrième bornes sur un trajet optique sensiblement unique afin les faisceaux se propagent le long du trajet optique dans des directions mutuellement opposées; moduler la lumière qui se propage le long du trajet optique de la troisième borne à la quatrième borne et la lumière qui se propage le long du trajet optique de la quatrième borne à la troisième borne, à l'aide d'un signal de modulation ayant une fréquence périodique non inférieure à une périodicité mise en évidence dans une relation d'intensité optique une lumière délivrée en sortie à partir d'une deuxième borne du distributeur optique; délivrer en sortie à partir de la deuxième borne du distributeur optique la lumière modulée se propage de la troisième borne à la quatrième borne et la lumière modulée qui se propage de la quatrième borne à troisième borne; détecter la lumière délivrée en sortie à partir de deuxième borne; mettre en évidence une périodicité dans une relation entre une fréquence de modulation optique et une intensité optique de la lumière " ivrée en sortie à partir de la deuxième borne; et utiliser la périodicité pour obtenir une longueur du trajet optique et des variations de cette longueur. 18. Procédé de mesure d'une dispersion optique, caractérisé en ce qu'il comprend étapes qui consistent à utiliser des moyens générateurs lumière pour génerer un faisceau de lumière; fournir en entrée le faisceau de lumière généré à une première borne d'un distributeur optique; convertir le faisceau de lumière fourni en entrée à la première borne du distributeur optique en deux faisceaux composants ayant une relation de polarisation orthogonale; moduler l'un des faisceaux composants avant son passage à travers l'objet à mesurer, à l'aide d'un signal de modulation ayant une fréquence périodique non inférieure à une périodicité mise en évidence dans une relation d'intensité optique d'une lumière délivrée en sortie à partir d'une deuxième borne du distributeur optique; utiliser un autre signal de modulation ayant la même fréquence périodique pour moduler l'autre faisceau composant après son passage à travers l'objet à mesurer; renvoyer ,les deux faisceaux composants modulés au distributeur optique; délivrer en sortie les deux faisceaux composants modulés à partir de la deuxième borne du distributeur optique; détecter une lumière ayant une polarisation prédéterminée, délivrée en sort' à partir de la deuxième borne; établir une relation entre une intensité optique de la lumière détectée une fréquence de modulation optique; et utiliser la relation pour obtenir une longueur du trajet optique et des variations cette longueur.