Brevet FR2803020A1 — publié le 20010629

L'invention se rapporte à une installation de combustion d'un combustible comprenant un foyer fonctionnant en lit fluidisé circulant et dans laquelle au moins une partie du flux de particules solides résultant de la combustion du combustible dans le foyer est renvoyée vers le foyer à travers un échangeur thermique fonctionnant en lit fluidisé. Dans une installation en lit fluidise circulant, le combustible qui peut être du charbon concassé, est usuellement injecté dans la partie basse du foyer ou règne une atmosphère réductrice. Dans cette zone, le combustible subit une pyrolyse avec séparation de la matière combustible d'une part en matières volatiles contenant une fraction de l'azote du combustible d'origine (N-volatile) et d'autre part en matières solides contenant le reliquat de l'azote du combustible d'origine (N- coke). Les grains de coke peuvent séjourner plus ou moins longtemps dans la partie basse du foyer o règne une atmosphère réductrice; dans ces conditions, on retrouvera dans les produits de réaction du N-coke de l'azote moléculaire plutôt que le polluant NOx. Le temps de séjour des grains de coke dans la zone réductrice dépend essentiellement de la taille de chaque grain. Les particules les plus fines quitteront rapidement cette zone puis traverseront la partie haute du foyer o les réactions se poursuivent. Plus particulièrement sur la figure 1, le flux de particules solides sortant du foyer 1 et captée par un dispositif approprié comme un cyclone 3 est non seulement constitué de cendres minérales mais aussi de coke résultant de la combustion incomplète du combustible dans le foyer. Ce coke contient les éléments d'origine du combustible en particulier du carbone, du soufre, de l'azote. Ces particules solides sont réexpédiées vers le foyer par une disposition appropriée telle qu'une boucle à recirculation 4 équipée d'un siphon 5. Sur la figure 1, une partie du flux de particules solides en recirculation vers le foyer 1 transite dans un échangeur thermique 7 fonctionnant en lit fluidisé. Sur la figure 2, un échangeur thermique 7 fonctionnant en lit fluidisé est constitué d'une enveloppe 71 à l'intérieur de laquelle sont placés des paquets de tubes en serpentin 72 parcourus par de l'eau ou de la vapeur. Le flux de particules solides entre par une gaine d'entrée 73 et traverse l'échangeur grâce à un système de fluidisation pour ressortir par une gaine de sortie 74. Le niveau du lit de particules solides dans l'échangeur est indiqué par le trait L. Ici l'échangeur thermique 7 est extérieur au foyer 1 et est traversé par une partie seulement du flux de particules solides en recirculation vers le foyer 1. Il est entendu que ce qui suit vaut également pour le cas ou l'échangeur thermique 7 fait partie du foyer 1 et reçoit la totalité du flux de particules solides. Sur la figure 2, l'intérieur de l'enveloppe 71 de l'échangeur 7 est divisé en plusieurs chambres 75A.75B,75C,75D séparées par des murs 76. Dans les chambres 75B et 75C sont placés les paquets de tubes 72B,72C parcourus intérieurement par de l'eau ou de la vapeur. La sole 77 de l'échangeur est équipée de buses 78 permettant l'introduction d'un gaz de fluidisation des solides. En dessous de la sole 77 est placée une boite à vent 79 contenant le gaz de fluidisation. Cette boîte à vent 79 peut ou non être elle-même subdivisée en au moins autant de compartiments 79A,79B,79C,79D qu'il y a de chambres dans l'enveloppe. Après avoir traversé les solides depuis le bas de la sole 77 jusqu'au- dessus du niveau L du lit de particules solides, les gaz de fluidisation sont évacués par la gaine 74 pour rejoindre le foyer 1. Au cours de la traversée de l'échangeur 7, la température des solides est abaissée d'une valeur qui est celle qu'ils ont en sortie du cyclone (autour de 850-900 C) jusqu'à une température de l'ordre de 500 à 700 C selon le nombre et la surface des tubes 72 dans l'enveloppe 71. Dans l'état actuel de la technique, le gaz de fluidisation utilisé dans l'échangeur 7 est de l'air atmosphérique usuellement à une température de à 300 C et à un niveau de compression suffisant pour permettre l'écoulement des solides depuis par exemple la chambre d'entrée 75A jusqu'à la chambre de sortie 75D. Dans chaque chambre règne une atmosphère très oxydante ou si l'on préfère une atmosphère à pression partielle d'oxygène très élevée. Cette technique présente l'inconvénient qu'il se forme des oxydes d'azote par réaction entre le N-coke mentionné plus haut et l'air de fluidisation de l'échangeur 7. La production d'oxyde d'azote est nettement plus importante dans les chambres d'entrée 75A,75B que dans les chambres de sortie 75C,75D du fait de la consommation du N-coke dans les chambres d'entrée et surtout du fait du niveau de température des solides nettement plus élevé dans les chambres d'entrée que dans les chambres de sortie. A titre d'exemple pour un échangeur à quatre chambres comme celui qui est illustré sur la figure 2, le niveau de température des solides est typiquement de l'ordre de 850 à 900 C dans la chambre 75A, de l'ordre de 650 à 8000C dans la chambre 75B et de l'ordre de 500 à 650 C dans la chambre 75C. Les oxydes d'azote qui se forment dans ces chambres par réaction entre le N-coke et l'air de fluidisation sont donc véhiculés vers le foyer o ils se mêlent aux fumées produites pour participer à l'émission globale du polluant. Le but de l'invention est de réduire l'émission d'oxydes d'azote dans une telle installation. A cet effet, I'invention pour objet un procédé pour réduire les émissions d'oxydes d'azote dans une installation de combustion d'un combustible comprenant un foyer fonctionnant en lit fluidisé circulant et dans laquelle au moins une partie du flux de particules solides résultant de la combustion du combustible dans le foyer est renvoyée vers le foyer à travers un échangeur thermique fonctionnant en lit fluidisé, caractérisé en ce que l'échangeur thermique est alimenté avec un gaz de fluidisation qui est bien plus pauvre en oxygène que l'air. L'idée à la base de l'invention est donc de contrôler la pression partielle en oxygène à l'intérieur des chambres de l'échangeur thermique pour éviter le plus possible la formation d'oxydes d'azote. La pression partielle en oxygène est contrôlée pour être comprise entre 1 et 4%. Ce gaz de fluidisation pauvre en oxygène, contenant typiquement moins de 12% en mole d'oxygène, est de préférence constitué par des fumées de combustion prélevées de préférence en aval d'un dépoussiéreur de fumées de combustion. Ces fumées de combustion sont en effet débarrassées des poussières susceptibles d'endommager par abrasion ou par colmatage les ventilateurs surpresseurs utilisés pour envoyer le gaz de fluidisation sous pression dans l'échangeur thermique. Chaque chambre d'échange thermique de l'échangeur est alimentée de façon séparée par le gaz de fluidisation pauvre en oxygène utilisé seul ou en mélange avec de l'air. En réglant la proportion d'air dans le mélange, on peut ainsi obtenir une combustion du carbone dans l'échangeur en présence d'une atmosphère à basse teneur en oxygène et donc avec un minimum d'émissions d'oxydes d'azote. Pour éviter de recycler trop de fumées dans l'échangeur thermique, il est avantageux d'alimenter les chambres les plus froides de l'échangeur avec de-Tair non mélangé aux fumées de combustion car dans ces chambres la formation d'oxydes d'azote est peu importante. La figure 1 illustre une installation de combustion pour la mise en ceuvre du procédé selon l'invention. La figure 2 illustre plus en détail un échangeur thermique en lit fluidisé. L'installation de combustion illustrée sur la figure 1 a été présentée en partie ci-dessus. Les fumées de combustion qui sortent du haut du cyclone 3 transitent par un dépoussiéreur 6 électrostatique ou à manches pour être débarrassées des poussières avant d'être évacuées en 8 par une cheminée. En aval du dépoussiéreur 6, une partie des fumées de combustion est prélevée pour servir de gaz de fluidisation à l'échangeur thermique 7 après avoir été surpressées par un ventilateur 9. De l'air surpressé par un ventilateur 10 peut également être utilisé pour fluidiser le flux de particules solides dans l'échangeur 7 comme illustré sur la figure 2. Sur la figure 2, les fumées de combustion seules ou mélangées avec de l'air alimentent les chambres 75A et 75B les plus chaudes de l'échangeur 7 pour fluidiser le flux de particules solides. Les chambres 75C et 75D les plus froides sont alimentées de préférence avec de l'air seulement. Le débit du gaz de fluidisation dans chaque chambre à travers les boites à vent 79 et les buses 78, que ce soit de l'air seul, des fumées de combustions seules ou un mélange de fumées de combustion et d'air, est réglé par des vannes 80. La quantité d'air dans le mélange air/fumées de combustion est également réglée par une vanne 81. Il est entendu que les fumées de combustion pauvres en oxygène pourraient également être injectées dans toutes les chambres de l'échangeur thermique. REVENDICATIONS 1/ Un procédé pour réduire les émissions d'oxydes d'azote dans une installation de combustion d'un combustible comprenant un foyer (1) fonctionnant en lit fluidisé circulant et dans laquelle au moins une partie du flux de particules solides résultant de la combustion du combustible dans le foyer est renvoyée vers le foyer à travers un échangeur thermique (7) fonctionnant en lit fluidisé, caractérisé en ce que l'échangeur thermique est alimenté avec un gaz de fluidisation qui est bien plus pauvre en oxygène que l'air. 2/ Le procédé selon la revendication 1, selon lequel l'installation de combustion comprend un dépoussiéreur (6) des fumées de combustion et dans lequel le gaz de fluidisation pauvre en oxygène est constitué par les fumées de combustion prélevées en aval du dépoussiéreur 3/ Le procédé selon la revendication 1 ou 2, selon lequel l'échangeur est divisé en plusieurs chambres (75A,75B,75C,75D) d'échange thermique traversées par le flux de particules solides et chaque chambre est alimentée de façon séparée par le gaz de fluidisation pauvre en oxygène utilisé seul ou en mélange avec de l'air. 4/ Le procédé selon la revendication 3, selon lequel une ou certaines (75A,75B) des chambres d'échange thermique sont alimentées avec le gaz de fluidisation pauvre en oxygène utilisé seul ou en mélange avec de l'air et l'autre ou les autres (75C,75D) chambres d'échange thermique sont alimentées avec de l'air.