Brevet FR2805678A1 — publié le 20010831

L'invention concerne le domaine des alimentations à découpage. alimentations à découpage fonctionnant sur le secteur réalisent la transformation de la tension alternative du secteur en une tension continue utilisée pour l'alimentation de circuits électroniques. Les alimentations à decoupage ont supplanté les alimentations linéaires à base de transformateur fonctionnant à la fréquence du secteur par leur meilleur rendement et leur compacité accrue, les alimentations résistives quant à elles ne pouvant fournir que de très faibles puissances. Dans le domaine des alimentations à découpage, les alimentations à découpage standard fonctionnant sur le secteur ont une puissance consommée en mode veille, c'est-à-dire à vide qui est élevée. Pour des alimentations usuelles, cette puissance consommee en mode veille est de l'ordre de quelques watts. Or de nombreux appareils, notamment électroménagers, comportent de plus en plus de circuits électroniques nécessitant une alimentation. Aussi, la puissance consommee en mode veille par un tel appareil devient-elle élevée et peut représenter un pourcentage important de la puissance consommée totale par l'appareil, de l'ordre de 10% à 40%, car l'appareil fonctionne facilement la majorité du temps en mode veille, quelquefois jusqu'à 90% du temps. La puissance consommée en mode veille par les alimentations à découpage standard fonctionnant sur le secteur est trop élevée. Selon un art antérieur, certains appareils fonctionnent avec deux alimentations de type différent. L'une des alimentations est une alimentation de forte puissance, typiquement supérieure à 10W, qui est connectée lorsque l'appareil est en mode de fonctionnement, c'est-à-dire en mode normal, et qui est déconnectée lorsque l'appareil est en mode veille. L'autre alimentation est une alimentation de faible puissance, typiquement inférieure à 1W, qui est déconnectée lorsque l'appareil est en mode de fonctionnement et est connectée lorsque l'appareil est en mode veille. Cette alimentation de faible puissance possède aussi une puissance consommée en mode veille mais cette puissance consommée en mode veille est nettement plus faible que celle de l'alimentation de forte puissance. Elle peut être typiquement de l'ordre de 0,6W à 0,7W, ce qui permet par exemple de respecter des normes imposant une puissance consommée en mode veille qui soit inférieure au watt. Un inconvénient de cet art antérieur est la nécessité de prévoir pour l'appareil deux alimentations au lieu d'une ce qui augmente le coût de l'appareil. Selon un autre art antérieur, certains appareils fonctionnent avec une alimentation à découpage dont le mode veille est un mode dit burst . En mode veille l'alimentation fonctionne à la fréquence de découpage, mais n'envoie que paquets d'impulsions périodiquement au lieu d'envoyer des impulsions continu. Un inconvénient de cet art antérieur est de créer des sous harmoniques de la fréquence de découpage de l'alimentation sont audibles. Le niveau sonore dépend de plusieurs paramètres, parmi lesquels sont la structure du transformateur contenu dans l'alimentation, la puissance utile consommée en sortie de l'alimentation, et la puissance consommée en mode veille. Si, pour un niveau sonore pas très élevé, le bruit est tolérable en milieu industriel, le bruit reste toujours gênant dans le domaine des appareils grand public. Un inconvénient de cet art antérieur est le bruit gênant produit par l'alimentation en mode veille. L'invention propose une solution basée sur l'utilisation d'une alimentation à découpage dont la structure particulière et le fonctionnement particulier lui permettent d'avoir en mode veille une puissance consommée réduite, nettement plus faible que les alimentations à découpage standard, par exemple inférieure au watt, et n'ayant pas les inconvénients des alimentations ' découpage des arts antérieurs précités. Selon l'invention, il est prévu une alimentation à découpage comportant moyens de raccordement au secteur et un convertisseur continu-continu et comprenant un mode fonctionnement et un mode veille, caractérisée en ce que l'alimentation comporte un circuit capacitif placé en série entre les moyens de raccordement et le convertisseur, la capacitance du circuit capacitif étant déterminée de manière à réduire substantiellement la tension à l'entrée du convertisseur, et un interrupteur branché en parallèle du circuit capacitif, l'interrupteur étant ouvert en mode veille et fermé en mode fonctionnement. L'invention sera mieux comprise et d'autres particularités et avantages apparaîtront à l'aide de la description ci-après et des dessins joints, donnés à titre d'exemples, où : - la figure 1 représente schématiquement un exemple préférentiel de réalisation d'une alimentation à découpage ; - la figure 2 représente schématiquement un premier mode de réalisation préférentiel d'une alimentation à découpage selon l'invention ; - la figure 3A représente schématiquement les courbes de la puissance fournie par l'alimentation capacitive ainsi que de la puissance consommée par le convertisseur, en fonction de la tension à l'entrée du convertisseur, dans le cas du premier mode de réalisation préférentiel d'une alimentation à découpage selon l'invention ; - la figure 3B représente schématiquement les courbes de la puissance fournie par l'alimentation capacitive ainsi que de la puissance consommée le convertisseur, en fonction de la tension à l'entrée du convertisseur, dans le cas d'une option du premier mode de réalisation préférentiel d'une alimentation à découpage selon l'invention ; - figure 4 représente schématiquement un deuxième mode de réalisation préférentiel d'une alimentation à découpage selon l'invention ; - la figure 5 représente schématiquement les courbes de la puissance fournie par l'alimentation capacitive ainsi que de la puissance consommée par le convertisseur, en fonction de la tension à l'entrée du convertisseur, dans le cas du deuxième mode de réalisation préférentiel d'une alimentation à découpage selon l'invention. La figure 1 représente schématiquement un exemple préférentiel de réalisation d'une alimentation à découpage. L'alimentation à découpage représentée à la figure 1 est connectée au secteur par des moyens 2 de raccordement au secteur 1. Les moyens 2 de raccordement sont par exemple des fils, dont l'un est relié au neutre N du secteur 1. Le sens des flèches sur la figure 1 indique le sens de circulation signaux à partir du secteur 1, sens qui est choisi comme sens amont vers aval. En aval des moyens 2 de raccordement, se trouve avantageusement un filtre 3 CEM, c'est-à-dire un filtre de compatibilité électromagnétique. aval du filtre 3, se trouve un redresseur 4 de tension. A la sortie du redresseur 4 est représentée la tension Ue qui représente la tension l'entrée du convertisseur 19 continu-continu qui est situé en aval du redresseur 4. Le convertisseur 19 continu-continu comporte à son entrée le primaire d'un transformateur 10. En aval du secondaire du transformateur 10, sont disponibles une ou plusieurs tensions continues de sortie. Sur la figure 1, sont représentées par exemple deux tensions Ul et U2. En aval du primaire 12 du transformateur 10 se trouve un transistor 8 de puissance. Au transistor 8 de puissance est préférentiellement associé un circuit 9 d'aide à la commutation. Le circuit 9 d'aide à la commutation est branché en parallèle du transistor 8 de puissance. La tension disponible aux bornes du transistor 8 de puissance est notée Vt. La sortie du transistor 8 de puissance, c'est-à- dire l'emetteur du transistor 8, est reliée à la masse. Le convertisseur 19 continu-continu comporte, également à son entrée, sur une branche parallèle à la branche précédemment décrite qui comprenait le primaire 12 du transformateur 10 branché en série avec le transistor 8 de puissance, un circuit de démarrage branché en série avec un modulateur 7 à impulsions de largeur variable communément appelé PWM (de l'anglais Pulse Width Modulator ), le circuit 6 de démarrage ayant pour fonction de le modulateur 7. La sortie s du modulateur 7 est reliée à la base b du transistor 8 de puissance. La figure 1 présente la structure d'une alimentation à découpage dont le fonctionnement global peut être résumé de la manière suivante. La tension Uo fournie par le secteur 1 est filtrée par le filtre 3 puis redressée par le redresseur 4 pour être disponible à l'entrée du convertisseur 19 sous la forme de la tension Ue. La tension Ue est transformée par le transformateur 10 tout en étant découpée par le transistor 8 de puissance lequel est commandé par le modulateur 7. En aval du transformateur 10 sont disponibles la ou les tensions continues, par exemple Ul et U2, de sortie de l'alimentation à découpage. L'alimentation à découpage selon l'invention doit être raccordée au secteur 1 pour pouvoir fonctionner. L'alimentation est raccordée au secteur 1 par les moyens 2 de raccordement au secteur 1. Le secteur 1 est extérieur à l'alimentation à découpage. Le secteur 1 est par exemple le secteur alternatif qui fournit une tension d'environ 230V efficace à une fréquence d'environ 5OHz. En aval des moyens 2 de raccordement au secteur 1 est situé un filtre 3 de compatibilité électromagnétique. Le filtre 3 a pour fonction de résoudre les problèmes de comptabilité électromagnétique ainsi que de stabiliser la tension Uo alternative issue du secteur 1, la tension Uo issue du secteur 1 pouvant présenter des fluctuations. Le filtre 3 est classique dans le domaine des alimentations découpage. En aval du filtre 3 est situé un redresseur 4 de tension. Le redresseur 4 a pour fonction de transformer la tension alternative issue du secteur 1 et ayant traversée le filtre 3 en une tension continue stabilisée de valeur sensiblement fixe. De préférence, le redresseur 4 est constitué par un pont 24 de diodes associé un condensateur 5. Le pont 24 de diodes et le condensateur 5 sont branchés en parallèle, le condensateur 5 étant situé en aval du pont 24 de diodes. La tension Ue disponible à l'entrée du convertisseur 19 est également la tension existant aux bornes du condensateur 5. Lorsque le secteur 1 fournit une tension alternative d'environ 230V efficace, la tension continue Ue vaut sensiblement 325V. Le convertisseur 19 continu-continu a pour fonction de transformer la tension continue Ue en une ou plusieurs tensions continues de sortie, par exemple les tensions Ul U2 sur la figure 1, mais le nombre de ces tensions de sortie peut aussi être strictement supérieur à deux. La valeur des tensions Ul ou U2 correspond avantageusement aux tensions d'alimentation usuellement nécessaires dans les circuits électroniques d'appareil. Dans un exemple numérique préférentiel de l'invention, les tensions Ul et U2 valent sensiblement respectivement 5V et 12V pour une tension Ue valant sensiblement 325V. Le convertisseur 19 comporte le transformateur 10. Le transformateur 10 transforme la tension continue disponible aux bornes de l'enroulement primaire 12 les tensions continues disponibles par exemple aux bornes des enroulements secondaires 13 et 14 qui peuvent ou non être reliés. Le transformateur 10 comporte préférentiellement un noyau 11 de ferrite situé à l'intérieur de tous les enroulements, primaire et secondaires. En aval de l'enroulement secondaire 13 sont avantageusement successivement branchés d'abord une diode 15 en série, puis un condensateur 16 en parallèle. La tension de sortie Ul est la tension disponible aux bornes du condensateur 16. De même, en aval de l'enroulement secondaire 14 sont avantageusement successivement branchés d'abord une diode 17 en série, puis un condensateur 18 en parallèle. La tension de sortie U2 est la tension disponible aux bornes du condensateur 18. Les tensions Ul et U2 valent avantageusement respectivement 5V et 12V. Cependant le transformateur peut comporter qu'un seul enroulement secondaire ou bien au contraire plus de deux enroulements secondaires ; les tensions continues de sortie peuvent être positives ou négatives et appartiennent de préférence au groupe suivant de tensions : 3,3V / 5V / 12V / 24V / 48V. La tension disponible aux bornes de l'enroulement primaire 12 et qui est transformée par le transformateur 10 est découpée ou hachée par le transistor 8 de puissance. Le transistor 8 commute entre les états passant et bloqué une fréquence de travail appelée fréquence de découpage à laquelle correspond une période totale T pendant laquelle transistor 8 effectue un cycle complet de ses différents états, cycle complet effectué à nouveau lors de la période suivante. Pendant la période totale T, le transistor 8 commence par être passant pendant la période passante Ton, puis est bloqué pendant la période bloquée Toff. Lorsque le transistor 8 est passant, la différence entre la tension Ue à l'entrée du convertisseur 19 et la tension aux bornes de l'enroulement primaire 12 vaut la tension présente aux bornes du transistor 8 à l'état passant, cette tension devenant rapidement négligeable lorsque la tension Ue devient élevée, ce qui est généralement le cas. En effet, la tension Ue vaut par exemple 325V. La tension disponible à l'entrée du transformateur 10 est donc sensiblement la tension Ue disponible à l'entrée du convertisseur 19, mais découpée par le transistor 8 de puissance. Dans toute la suite, on négligera la valeur de la tension de chute aux bornes du transistor 8 lorsque le transistor 8 est passant. Pendant la période passante Ton, la tension aux bornes de l'enroulement primaire 12 est sensiblement égale à la tension Ue tandis que le courant parcourant l'enroulement primaire 12 augmente jusqu'à atteindre un maximum à la fin de la période passante Ton. Ce maximum vaut sensiblement Ue.Ton/L, L étant la valeur de l'inductance constituée par l'enroulement primaire 12. Pendant la période bloquée Toff, la tension aux bornes de l'enroulement primaire 12 est dans un premier temps négative et vaut la tension aux bornes des enroulements secondaires au rapport du nombre de spires près, tandis que le courant parcourant l'enroulement primaire 12 s'annule. Ce courant passe alors dans les enroulements secondaires 13 et 14 pour y décroître jusqu'à devenir sensiblement nul. Lorsque ce courant dans les enroulements secondaires 13 et 14 s'est annulé, la tension aux bornes de l'enroulement primaire 12 est également sensiblement nulle. Le maximum du courant étant passé dans les enroulements secondaires 13 et 14 en début de période bloquée Toff vaut sensiblement UeTon/L. L'angle de conduction 5, qui est le rapport entre la période passante Ton et la période totale T et qui vaut donc Ton/T, permet de moduler la puissance disponible l'entrée du transformateur 10 et donc également la puissance disponible au niveau de la ou des sorties du convertisseur 19 appelée aussi puissance utile du convertisseur 19, puissance qui est fournie sous les tensions Ul et U2 par exemple. En mode veille, la puissance utile nécessaire étant nettement moindre qu'en mode fonctionnement, la période passante Ton est beaucoup plus faible, et la valeur du maximum de courant étant passé dans les enroulements secondaires 13 et 14, qui est proportionnelle à la période passante Ton, l'est également. Le montage décrit ci-dessus est connu sous le nom de convertisseur à accumulation ( flyback en langue anglaise). La fréquence de découpage, qui est la fréquence de travail du transistor 8 de puissance, est préférentiellement comprise entre 20kHz et 1 MHz. La fréquence de découpage est préférentiellement choisie supérieure 20kHZ pour éviter la nuisance que provoquent les bruits audibles gênants qui seraient générés par une fréquence de découpage inférieure à 20kHz. La fréquence de découpage vaut avantageusement sensiblement 25kHz. Lors de la commutation du transistor 8 de puissance entre les états passant et bloqué, afin de diminuer les pertes par commutation dans le transistor 8 de puissance et d'améliorer le niveau de compatibilité électromagnétique de l'alimentation à découpage, un circuit 9 d'aide à la commutation est branché en parallèle du transistor 8 de puissance. Le circuit 9 d'aide à la commutation consomme une certaine puissance en mode fonctionnement et aussi une certaine puissance en mode veille. Lorsque la puissance de l'alimentation à découpage en mode fonctionnement est élevée, le circuit 9 d'aide à la commutation doit être défini pour tenir cette puissance élevée, et la puissance consommée en mode veille par ce circuit 9 d'aide à la commutation est elle-même relativement plus élevée que pour une alimentation à découpage fournissant une puissance peu élevée en mode fonctionnement. Le circuit 9 d'aide à la commutation est préférentiellement branché en parallèle du transistor 8 de puissance. Le circuit 9 d'aide à la commutation comporte avantageusement une résistance et un condensateur branchés en série, le condensateur étant situé en aval de la résistance. De préférence, une diode est branchée en parallèle de la résistance, la cathode de la diode étant reliée au n#ud situé entre la résistance et le condensateur. Le transistor 8 de puissance découpe la tension aux bornes de l'enroulement primaire 12 avec une fréquence de découpage donnée correspondant à une période T et avec un angle de conduction 8 valant Ton/T. Le transistor 8 de puissance est commandé par un modulateur 7 à impulsions de largeur variable. Le modulateur 7 commande le transistor 8 par l'intermédiaire de l'angle de conduction 8. L'angle de conduction ô est fixé par le modulateur 7. En effet, la commutation du transistor 8 entre les états passant et bloqué est réalisée par le signal disponible à la sortie s modulateur 7 laquelle sortie s est reliée à la base b du transistor 8. En faisant varier l'angle de conduction 5, le modulateur 7 régule la puissance utile c'est-à-dire la puissance disponible en sortie du convertisseur 19 sous tensions Ul et U2, par l'intermédiaire du transistor 8 de puissance. La fréquence de découpage imposée au transistor 8 de puissance par le modulateur 7 est préférentiellement constante, mais elle peut aussi être variable. De préférence, la fréquence de découpage ne doit ni appartenir au domaine des fréquences audibles, ni être modulée par une fréquence appartenant elle-même au domaine des fréquences audibles. Un circuit 6 de démarrage est associé au modulateur 7 afin de fournir au modulateur 7 l'énergie nécessaire à la mise en route du modulateur 7 avant que cette énergie ne soit fournie au modulateur 7 par l'une sorties de l'alimentation de découpage, sous une tension Ul ou U2 par exemple. Le circuit 6 de démarrage peut être par exemple un circuit électronique ou un circuit résistif. Un circuit électronique est le siège de pertes tres faibles et nettement inférieures à celles d'un circuit résistif, mais est plus complexe et donc plus coûteux qu'un circuit résistif. Or, les pertes d'un circuit résistif varient sensiblement comme le carré de la tension à ses bornes. cette tension peut être diminuée d'un facteur important, les pertes dans le circuit résistif seront diminuées du même facteur au carré et peuvent ainsi devenir négligeables. Par exemple, pour une tension Ue qui baisserait de 325V à 50V, les pertes dans le circuit résistif diminuerait d'un facteur valant environ 42. De préférence, le circuit 6 de démarrage d'une alimentation à découpage selon l'invention est un circuit résistif. Le circuit 6 de démarrage est avantageusement constitué d'une résistance et d'un condensateur branchés en série, le condensateur étant situe en aval de la résistance. Il existe à ce jour sur le marché des circuits intégrant un transistor de puissance, un modulateur à impulsions de largeur variable qui commande le transistor de puissance, et un circuit de démarrage associé modulateur. Ce sont par exemple les circuits TINY SWITCH de POWER INTEGRATION (marques déposées) ou bien VIPER 20 ou 50 de ST (marques déposées). L'alimentation à découpage peut fonctionner selon moins deux modes, un mode fonctionnement et un mode veille. Le mode fonctionnement est mode normal dans lequel l'alimentation peut fonctionner à pleine puissance en charge. Le mode veille est un mode en attente à vide, le courant étant consommé pour ne rien faire d'autre que de maintenir l'alimentation en éveil de manière à ce que l'alimentation puisse être réactivée, c'est-à-dire remise en mode fonctionnement, par l'intermédiaire d'une télécommande ou d'un bouton sensitif par exemple au lieu de l'être par un commutateur marche-arrêt. Le mode veille est un mode à puissance consommée réduite, une partie de cette puissance consommée étant de la puissance utile disponible en sortie d'alimentation sous les tensions Ul et U2, une autre partie de cette puissance consommée étant de la puissance dissipée par pertes dans l'alimentation à découpage. pertes sont responsables de la consommation trop élevée des alimentations à découpage. De préférence, une alimentation à découpage doit avoir une puissance consommée en mode veille qui n'excède pas Les pertes dissipées dans l'alimentation à découpage en mode veille diverses origines. Les principales pertes peuvent être localisées de la manière suivante. Au niveau du transformateur 10, les pertes sont des pertes par induction dans le noyau 11 en ferrite. D'autres pertes sont les pertes au niveau des capacités parasites et des condensateurs qui sont soumis à une surintensité de décharge lors de la commutation du transistor 8 de puissance. Ce sont notamment le condensateur du circuit 9 d'aide à la commutation, capacité parasite existant aux bornes du transistor 8, et la capacité parasite du transformateur 10 située aux bornes de l'enroulement primaire 12. exemple, une capacité de 1OOpF sous 500V efficace aura environ une perte de 1,25W, à la fréquence de 25kHz. La consommation en mode veille, ou puissance consommée en mode veille, provient pour une part de la consommation des circuits électroniques alimentés par la ou les sorties de l'alimentation à découpage, la puissance consommée par ces circuits électroniques, sous les tensions Ul et U2 par exemple, représentant la puissance utile consommée en mode veille. La puissance consommée dans l'alimentation à découpage elle-meme au travers pertes de l'alimentation à découpage est facilement plus élevée d'un facteur 10. C'est donc surtout cette puissance consommée par pertes qu'il convient de réduire. Les alimentations à découpage classiques ont des puissances consommées en mode veille qui varient d'environ 1 à 7W pour alimentations dont la puissance consommée en mode fonctionnement reste inférieure à 50W, beaucoup d'entre elles ayant puissances consommées en mode veille de l'ordre de 3W à 4W. L'alimentation à découpage selon l'invention permet de réduire consommation en mode veille de manière importante. L'alimentation à découpage comporte un circuit capacitif placé entre le secteur et le convertisseur manière à ce que l'ensemble constitué par le secteur et le circuit capacitif et incluant les autres éléments situés jusqu'à l'entrée du convertisseur constitue une alimentation capacitive délivrant un courant adéquat pour réduire la tension à l'entrée du convertisseur. Un circuit capacitif est un circuit qui se comporte comme un condensateur. Avantageusement, l'alimentation capacitive et le convertisseur se partagent le filtre et le redresseur. La capacitance de ce circuit capacitif est déterminée de manière à réduire substantiellement la tension à l'entrée du convertisseur, c'est-à-dire pour la réduire du facteur voulu afin d'obtenir la réduction voulue de la consommation en mode veille. Par exemple, la tension Ue qui vaut plus de 300V en mode fonctionnement sera réduite en mode veille à moins de 100V. Les pertes étant des fonctions croissantes, souvent quadratiques, de la tension à l'entrée du convertisseur, la réduction de cette tension d'entrée entraîne une réduction importante des pertes dans le convertisseur et ainsi une réduction importante de la consommation en mode veille. Une réduction substantielle de la tension Ue est donc une réduction suffisante la tension Ue pour obtenir une puissance consommée totale en mode veille qui soit inférieure à un seuil donné pour une application donnée, par exemple un watt, qui détermine le seuil auquel la puissance consommée au travers des pertes doit être inférieure, une fois que la puissance utile dans l'application donnée est déterminée. En mode fonctionnement, le circuit capacitif est court-circuité par un interrupteur et ne perturbe donc pas le fonctionnement normal de l'alimentation. La figure 2 représente schématiquement un premier mode de réalisation préférentiel d'une alimentation à découpage selon l'invention. Un circuit capacitif 20 est placé en série entre le secteur 1 et le filtre 3, plus précisément entre les moyens 2 de raccordement au secteur 1 et le filtre 3. En parallèle de ce circuit capacitif 20 est branché un interrupteur 21 qui court-circuite le circuit capacitif 20 lorsque l'interrupteur 21 est fermé. L'interrupteur 21 est fermé en mode fonctionnement tandis qu'il est ouvert en mode veille. Le circuit capacitif 20 est de préférence constitué par un condensateur. Lorsqu'en mode veille l'interrupteur 21 est ouvert le circuit capacitif 20 est traversé par un certain courant 1. La chute de tension ainsi provoquée aux bornes du circuit capacitif 20 diminue la tension ' l'entrée du filtre 3 par rapport à la tension présente en mode fonctionnement lorsque le circuit capacitif 20 est court-circuité par l'interrupteur 21. La tension à l'entrée du redresseur 4 est par contrecoup également diminuée. Finalement, la tension Ue à l'entrée du convertisseur 19 est également diminuée par rapport à la tension Ue existant en mode fonctionnement. Sans la présence du circuit capacitif 20, les différentes tensions Ue précédentes seraient restées identiques en mode veille et en mode fonctionnement. La puissance consommée Pcv en mode veille, ou plus précisément la puissance totale consommée en mode veille, peut se décomposer d'une part en puissance utile Pu consommée par les circuits électroniques alimentés sous la ou les tensions de sortie du convertisseur 19, par exemple sous les tensions Ul et U2, et d'autre part en puissance perdue Pp consommée au travers des pertes dont le convertisseur 19 est le siège. On considère la puissance Pcv totale consommée en mode veille en l'absence de circuit capacitif 20 en mode veille, ce qui correspondrait à la structure d'alimentation représentée à la figure 1. La puissance utile consommée en mode veille est la puissance nécessaire pour alimenter mode veille les circuits électroniques rattachés à l'alimentation, c'est-à-dire les circuits électroniques raccordés à la ou aux sorties du convertisseur 19. On choisit conserver constante la puissance utile Pu. La capacitance du circuit capacitif 20 est ensuite déterminée, ainsi que la capacité correspondante. La réduction voulue de puissance Pcv consommée en mode veille est obtenue en réduisant d'une certaine quantité la puissance perdue Pp. La réduction voulue de la puissance perdue Pp est obtenue en réduisant d'une certaine quantité la tension Ue à l'entrée du convertisseur 19, ce qui détermine nouvelle tension Ue à l'entrée du convertisseur 19 qu'on appellera tension Ue réduite à l'entrée du convertisseur 19. La tension réduite à l'entrée du convertisseur 19 implique, par contrecoup, des tensions réduites à l'entrée du redresseur 4 puis à l'entrée du filtre 3. La tension réduite à l'entrée du filtre 3 est ainsi déterminée. Comme la tension secteur 1 est'aussi déterminée, la chute de tension aux bornes du circuit capacitif 20 est alors déterminée. Par ailleurs, en présence d'un circuit capacitif 20, la puissance totale Pcv réduite consommée en mode veille ne doit pas depasser un seuil choisi, elle est alors déterminée par le choix du seuil. La puissance totale Pcv réduite consommée en mode veille vaut le produit du courant 1 traversant le circuit capacitif 20 par la tension réduite ' l'entrée filtre 3. La puissance Pcv réduite consommée en mode veille ayant été choisie et la tension réduite à l'entrée du filtre 3 ayant éte déterminée comme expliqué ci-dessus, le courant 1 traversant le circuit capacitif 20 est alors déterminé, ce qui, puisque la chute de tension aux bornes du circuit capacitif 20 est déterminée comme expliqué ci-dessus, détermine par-là même la capacitance du circuit capacitif 20 à choisir pour obtenir la reduction voulue de puissance consommée en mode veille, c'est-à- dire plus précisément la réduction voulue de puissance totale consommée en mode veille ainsi que la capacité correspondante du circuit capacitif 20. préférence, la tension Ue à l'entrée du convertisseur 19 est réduite à valeur comprise entre 50 et 1 OOV. La valeur de la tension Ue à l'entrée du convertisseur 19 est ainsi suffisamment faible pour diminuer de manière importante en mode veille les pertes du convertisseur 19 et par suite la puissance consommée en mode veille par l'alimentation à découpage. Pour maintenir une puissance utile Pu sensiblement constante, la baisse de la tension Ue à l'entrée du convertisseur 19 est compensée par une augmentation de l'angle ô conduction, c'est-à-dire plus précisément par une augmentation de la période passante Ton du transistor 8 de puissance. En effet, le courant circulant dans l'enroulement primaire 12 est proportionnel au produit de la tension Ue la période passante Ton. La valeur minimale de la tension Ue à l'entrée convertisseur 19 est limitée, car lorsque la période passante Ton du transistor 8 de puissance vaut le produit âmaxT de l'angle maximum de conduction par la période totale, une baisse supplémentaire de la tension ne peut alors plus être compensée par une augmentation de l'angle ô de conduction, et la puissance utile Pu s'effondre. La présence de circuit capacitif secondaire est liée au deuxième mode de réalisation préférentiel qui sera développé ultérieurement au niveau de l'explication de la figure 4. L'interrupteur a pour fonction de court-circuiter le circuit capacitif 20 en mode fonctionnement : il est alors fermé. En mode veille, l'interrupteur 21 est au contraire ouvert et le circuit capacitif 20 joue alors son rôle. L'interrupteur 21 est exemple un relais ou un triac. En mode veille, lorsque l'interrupteur 21 est ouvert, la tension Ue à l'entrée du convertisseur 19 est réduite par rapport à celle présente en mode fonctionnement lorsque l'interrupteur 21 est fermé. La tension Ue réduite diminue les pertes dans convertisseur 19, et notamment, les pertes par induction dans le transformateur 10, les pertes dans les condensateurs parasites du transformateur 0 et du transistor 8 de puissance, les pertes dans le condensateur comporte généralement le circuit 9 d'aide à la commutation, ainsi que les pertes par effet joule dans le circuit 6 de démarrage lorsque celui-ci résistif plutôt qu'électronique. Par exemple, un condensateur de 1OOpF sous une tension efficace de 100V crée, à la fréquence de découpage de 25kHz, des pertes 25 fois moins importantes que sous une tension efficace de 500V, soit une puissance consommée de 0,05W au lieu d'une puissance consommée de 1,25W ; la puissance consommée Pcv en mode veille en est réduite d'autant. Ainsi, par exemple pour une alimentation à découpage fournissant environ 15W en mode fonctionnement, lors de la réduction de la tension Ue à l'entrée du convertisseur 19 d'une valeur initiale de 325V à une valeur réduite de 50V, pour une puissance utile Pu valant 0,2W, la puissance perdue Pp est réduitedel,3W 0,2W, la puissance consommée Pcv totale en mode veille de l'alimentation découpage passe alors de 1,5W à 0,4W et son rendement augmente par conséquent de 15% à 50%. La figure 3A représente schématiquement les courbes de la puissance fournie par l'alimentation capacitive, appelée dans la suite puissance fournie Pac, ainsi que de la puissance consommée par le convertisseur, appelée dans la suite puissance consommée Pcv, en fonction de la tension Ue à l'entrée du convertisseur 19, dans le cas du premier mode de réalisation préférentiel d'une alimentation à découpage selon l'invention. L'interrupteur 21 est ouvert, l'alimentation à découpage est en mode veille. Soit Gl la courbe représentant la puissance fournie Pac par l'alimentation capacitive, c'est-à-dire par la partie de l'alimentation à découpage qui est située en amont au convertisseur 19, laquelle partie comporte notamment le secteur 1 et le circuit capacitif 20, en fonction de la tension réduite Ue à l'entrée du convertisseur 19. Soit G2 la courbe représentant la puissance consommée Pcv en mode veille par le convertisseur 19, c'est-à-dire la somme de la puissance utile Pu et de la puissance perdue Pp, en fonction de la tension réduite Ue à l'entrée du convertisseur 19. L'axe des abscisses représente la tension réduite Ue en volts V tandis que l'axe des ordonnées représente les puissances Pac et Pcv en watts W. Les échelles sur les deux axes sont arbitraires. La puissance fournie Pac est nulle d'abord lorsque la tension réduite Ue est nulle. La puissance fournie Pac est nulle ensuite lorsque la tension réduite Ue est maximale et vaut Uemax, car alors la chute de tension aux bornes du circuit capacitif 20 est nulle et donc le courant qui le traverse également. Pour une tension réduite médiane Uemax/2, la puissance fournie Pac est maximale. La courbe Gl a l'allure d'une parabole inversée présentant un maximum pour une tension réduite Ue valant Uemax/2 et coupant l'axe des abscisses pour des tensions réduites Ue valant respectivement 0 et Uemax. La puissance consommée Pcv est constante de valeur Pcvo jusqu'au point S correspondant à l'angle maximal de conduction au-delà duquel elle s'effondre. L'angle maximum 3max de conduction correspond à une tension réduite Ue(ômax) en dessous de laquelle, la courbe G2 diminue vers zéro par exemple avec une combinaison de constantes linéaires et quadratiques en fonction de la tension réduite Ue. Pour une certaine plage de capacitances du circuit capacitif 20, les courbes Gl et G2 possedent deux points d'intersection A et B qui sont les points de fonctionnement possibles de l'alimentation à découpage et qui correspondent respectivement à des tensions réduites Ue(B) et Ue(A) ; la tension Ue(B) est comprise entre 0 et Uemax/2 tandis que la tension Ue(A) est comprise entre Uemax/2 et Uemax. Dans l'exemple numérique préferentiel choisi, Uemax vaut sensiblement 325V. Pour des capacitances dépassant un certain seuil, les courbes Gl et G2 ne comportent plus qu'un seul point d'intersection qui est le point A, qui entraîne une tension réduite Ue est plus élevée que pour le point B, et par conséquent des pertes et une puissance consommée supérieure. En présence des deux points A et B, comme lors de la mise sous tension de l'alimentation à découpage la tension réduite est sensiblement nulle, c'est le point de fonctionnement B qui est atteint et non le point A. Le point B correspond à une tension Ue réduite qui est inférieure à celle à laquelle correspond le point A. Cependant le point B, avantageusement situé dans le voisinage du point S, ne correspond pas exactement à la puissance Pcvo voulue, il correspond à une puissance réellement consommée Pcr qui lui est inférieure. Pour un bon fonctionnement de l'alimentation à découpage en mode veille la puissance utile Pu ne doit pas être trop faible et pour cela la puissance Pcr reste préférentiellement assez proche de la puissance consommée Pcvo voulue. Par contre, lors du passage du mode fonctionnement au mode veille, la tension réduite Ue vaut sensiblement Uemax, et c' le point A et non le point B qui sera atteint. Or, les valeurs de tensions réduites Ue(B) et Ue(A) peuvent être sensiblement différentes. Une amélioration consiste à rendre les tensions réduites Ue(B) et Ue(A) voisines comme sur la figure 3B. La figure 3B est similaire à la figure 3A, mais le modulateur 7 est structuré de manière à ce que la courbe G2 diminue vers zéro en fonction de la tension réduite Ue avec des constantes qui ne sont ni linéaires ni quadratiques. La valeur de la capacitance du circuit capacitif 20 peut alors être choisie manière à ce que d'une part la courbe Gl soit située sous la courbe G2 voisinage de l'origine et d'autre part les points d'intersection B et A soient suffisamment proches l'un de l'autre pour que les tensions réduites Ue(A) Ue(B) soient voisines de Uernax/2, comme représente sur la figure 3B. La figure 4 représente schématiquement un deuxième mode de réalisation préferentiel d'une alimentation à découpage selon l'invention. Un circuit capacitif secondaire 22 est branché en parallèle du filtre 3 et en amont du filtre 3. De préférence, le circuit capacitif secondaire 22 est inclus dans le filtre 3. Le circuit capacitif 22 est avantageusement constitué un condensateur. De plus, un limiteur 23 d'angle de conduction ô est préférentiellement associé au modulateur 7. La sortie du limiteur 23 est reliée à l'une des entrées du modulateur 7. En mode veille, l'ensemble constitué par le circuit capacitif 20 et par le circuit capacitif secondaire 22 constitue un pont diviseur de tension. Ainsi, la tension réduite Ue à l'entrée du convertisseur 19 est réduite d'un facteur supplémentaire par rapport au premier mode de réalisation qui ne comportait pas de circuit capacitif secondaire 22. La tension réduite Ue est multipliée par un facteur C20/(C20+C22), C20 étant la capacité du circuit capacitif 20 et C22 étant la capacité du circuit capacitif secondaire 22. De préférence, C22 est supérieure ou sensiblement égale au double de C20. Le circuit capacitif 20 et le circuit capacitif secondaire 22 sont préférentiellement chacun constitués par un condensateur. Dans le deuxième mode préférentiel de réalisation, la capacité des condensateurs qui constituent le circuit capacitit 20 et le circuit capacitif secondaire 22 est avantageusement comprise entre 1OOnF et 820nF. Par exemple, C20 vaut sensiblement 330nF tandis que C22 vaut sensiblement 68OnF. Dans le premier mode préférentiel de réalisation, la capacité qui constitue le circuit capacitif 20 est avantageusement comprise entre 1OOnF et 820nF. Par eXeMPle, C20 vaut sensiblement 1 OOnF. Un limiteur 23 d'angle de conduction ô est préférentiellement associé au modulateur 7. Le limiteur 23 d'angle de conduction ô fixe en mode veille la valeur l'angle maximum de conduction âmax. Le limiteur 23 est par exemple comparateur qui compare une dent de scie de tension issue du modulateur 7 à un seuil représenté par une tension de référence et qui bloque le transistor 8 de puissance lorsque ce seuil est atteint. La valeur de ce seuil, qui est f ixée par le limiteur 23, est de préférence suffisamment petite pour que les courbes Gl et G2 n'aient qu'un seul point d'intersection A comme sur figure 5. L'angle maximum de conduction 3max est par exemple compris entre 0,15 et 0,35. La figure 5 représente schématiquement les courbes de la puissance fournie par l'alimentation capacitive, appelée dans la suite puissance fournie Pac, ainsi que de la puissance consommée par le convertisseur, appelée dans la suite puissance consommée Pcv, en fonction de la tension à l'entrée du convertisseur, dans le cas du deuxième mode de réalisation préférentiel d'une alimentation à découpage selon l'invention. Les courbes Gl et G2 n'ont qu'un seul point d'intersection A. Ce point A d'intersection unique présente l'avantage de la stabilité et de la précision. La puissance fournie Pac est nulle d'abord lorsque la tension reduite Ue est nulle. La puissance fournie Pac est nulle ensuite lorsque la tension réduite Ue est maximale et vaut (Uemax C20)/(C20+C22), car alors la chute de tension aux bornes du circuit capacitif 20 est nulle et donc le courant le traverse également. Pour une tension réduite médiane valant fflemaXC2o)/(2(C20+C22 , la puissance fournie Pac est maximale. La courbe Gl a l'allure d'une parabole inversée présentant un maximum pour une tension réduite Ue valant (Uemax C20) 2(C20+C22 et coupant l'axe des abscisses pour des tensions réduites Ue valant respectivement 0 et (UemaXC20)/(C20+C22). Par rapport à la courbe Gl de la figure la courbe Gl de la figure 5 a subi une homothétie par rapport à l'axe des ordonnées et de coefficient inférieur à l'unité, cette homothétie étant due à la présence du circuit capacitif secondaire 22 et permettant de supprimer ou contribuer à supprimer le point d'intersection B qui existait sur la figure 3A. L'angle maximum de conduction ômax correspond à une tension réduite Ue(âmax). Le limiteur 23 a permis de décaler le point S vers la droite sur figure 5, de manière à supprimer ou à contribuer à supprimer le point d'intersection B qui existait sur figure 3A. Dans le deuxième mode de réalisation préférentiel de l'alimentation à découpage selon l'invention, afin d'obtenir un seul point de fonctionnement stable et précis qui est le point A, le circuit capacitif secondaire et/ou le limiteur 23 sont nécessaires, l'un des deux pouvant suffire dans certains cas. Malgré les variations que peuvent présenter les composants constituant le circuit capacitif 20 et le circuit capacitif secondaire 22 et qui peuvent entraîmer un déplacement du point A vers la droite ou vers la gauche sur la figure 5 parallèlement à l'axe des abscisses, la puissance consommée Pcv restera constante et égale à la puissance consommée voulue Pcvo et la puissance utile Pu restera également constante ce qui assure un fonctionnement correct de l'alimentation à découpage en mode veille. La valeur de la tension réduite Ue(A) est comprise entre (UemaXC20)/(2(C20+C22 et (Uemax C20)/(C20+C22) et elle est supérieure celle de la tension Ue(8max). La tension réduite Ue(A) peut être rendue assez faible en jouant sur la valeur du rapport C20/(C20+C22), c'est-à-dire sur le rapport C20/C22 entre les capacités respectives du circuit capacitif 20 et du circuit capacitif secondaire 22, ce qui permet de diminuer de manière importante les pertes et donc la puissance consommée Pcv en mode veille. Le rapport entre les capacitances respectives du circuit capacitif 20 et du circuit capacitif secondaire 22 est donc déterminé de manière à réduire substantiellement la tension Ue à l'entrée du convertisseur (19). Ainsi, dans ce deuxième mode de réalisation préférentiel, le fait que le point A soit situé droite du sommet de la courbe Gl et que par conséquent la valeur de la tension Ue(A) soit supérieure à (Uemax C20)/(2(C20+C22 n'est pas gênant. Dans l'exemple numérique préférentiel choisi, (UemaxC20)/(C20+C22) vaut sensiblement 105V, la tension Ue(A) étant alors comprise entre 50V et 1 OOV. De préférence, l'alimentation à découpage selon l'invention comporte un dispositif de sécurité non représenté sur les figures. Le dispositif de sécurité effectue, lors du raccordement de l'alimentation au secteur 1, d'abord une mise automatique en mode veille suivie d'une détection de la tension Ue à l'entrée du convertisseur 19, puis, si la valeur de la tension Ue détectée est supérieure à un seuil prédéterminé, un avertissement d'erreur de branchement à l'utilisateur et un blocage de l'interrupteur 21 en position ouverte, ce qui maintient l'alimentation en mode veille et l'empêche d'être endommagée en passant en mode de fonctionnement sous une tension de secteur 1 trop élevée telle que par exemple lors du raccordement à un secteur triphasé fournissant une tension efficace de 400V. En cas de raccordement à un secteur triphasé fournissant 400V de tension efficace, la tension Ue mesurée va être à peu près 1,7 fois celle qui est mesurée lorsque l'alimentation est raccordée au secteur alternatif fournissant une tension efficace de 230V : il suffit alors par exemple de choisir le seuil prédéterminé à une fois et demie la valeur Ue attendue pour détecter un raccordement anormal. La détection de la valeur de la tension Ue peut être effectuée directement ou indirectement par l'intermédiaire d'un autre parametre qui en est représentatif, comme par exemple la tension présente juste amont du filtre 3. dispositif de sécurité permet de ne pas surdimensionner les composants de l'alimentation à découpage tout en empêchant son endommagement en cas de branchement erroné par l'utilisateur. Le coût global l'alimentation à découpage est ainsi diminué. Les composants utilisés peuvent par exemple correspondre à une technologie 230V. L'alimentation à découpage selon l'invention peut notamment être utilisée dans une table à induction, dans une télévision, ou dans un ordinateur. REVENDICATIONS 1. Alimentation à découpage comportant des moyens (2) de raccordement au secteur (1) et un convertisseur (19) continu-continu et comprenant un mode fonctionnement et un mode veille, caractérisée en ce que l'alimentation comporte un circuit capacitif (20) placé en série entre les moyens (2) de raccordement et le convertisseur (19), la capacitance circuit capacitif (20) étant déterminée de manière à réduire substantiellement la tension (Ue) à l'entrée du convertisseur (19), et un interrupteur branché en parallèle du circuit capacitif (20), l'interrupteur (21) étant ouvert en mode veille et fermé en mode fonctionnement. 2. Alimentation à découpage selon la revendication 1, caractérisee en ce que l'alimentation comporte un circuit capacitif secondaire (22) placé en parallèle du convertisseur (19), le rapport entre les capacitances respectives du circuit capacitif (20) et du circuit capacitif secondaire (22) étant déterminé de manière à réduire substantiellement la tension (Ue) à l'entrée du convertisseur (19). 3. Alimentation à découpage selon la revendication 2, caractérisee en ce que capacité (C22) du circuit capacitif secondaire (22) est supérieure ou sensiblement égale au double de la capacité (C2o) du circuit capacitif (20). 4. Alimentation à découpage selon l'une quelconque revendications 2 à 3, caractérisée en ce que l'alimentation comporte un filtre (3) de compatibilité électromagnétique et en ce que le circuit capacitif secondaire (22) est inclus dans ce filtre (3). Alimentation à découpage selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisée en ce que le circuit capacitif (20) et le circuit capacitif secondaire (22) sont chacun constitués d'un condensateur. Alimentation à découpage selon la revendication 5, caractérisée en ce que la capacité (C20, C22) des condensateurs est comprise entre 1 OOnF et 820nF. 7. Alimentation à découpage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le convertisseur (19) comporte un modulateur (7) à impulsions de largeur variable pouvant fonctionner avec un angle de conduction (5) compris en 0 et 1 et un limiteur (23) d'angle de conduction (5) qui est associé au modulateur ( ) et qui fixe en mode veille un angle maximum de conduction (âmax) suffisamment petit pour que l'alimentation n'ait qu'un seul point (A) de fonctionnement. 8. Alimentation à découpage selon la revendication caractérisée en ce que l'angle maximum de conduction (âmax) est sensiblement compris entre 0 et 0,35. 9. Alimentation à découpage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le convertisseur (19) comporte un modulateur (7) à impulsions de largeur variable un circuit de démarrage (6) résistif qui est associé au modulateur (7). 10. Alimentation à découpage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'en mode veille, la tension (Ue) à l'entrée du convertisseur (19) est réduite à une valeur comprise entre 50V et 1 Alimentation à découpage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'alimentation comporte un dispositif sécurité effectuant, lors du raccordement de l'alimentation au secteur (1), d'abord une mise automatique en mode veille suivie d'une détection de tension (Ue) à l'entrée du convertisseur (19), puis, si la valeur de la tension (Lie) détectée est supérieure à un seuil prédéterminé, un avertissement d'erreur de branchement à l'utilisateur et un blocage de l'interrupteur (21) en position ouverte. 12. Table à induction caractérisée en ce qu'elle comporte une alimentation à découpage selon l'une quelconque des revendications précédentes. 13. Télévision caractérisee en ce qu'elle comporte une alimentation à découpage selon l'une quelconque des revendications précédentes. 14. Ordinateur caractérisé ce qu'il comporte une alimentation à découpage selon l'une quelconque des revendications précédentes.