Brevet FR2807834A1 — publié le 20011019

PROCÉDÉ DE MESURE SANS CONTACT DES VIBRATIONS D'UN CORPS TOURNANT DESCRIPTION Le sujet de l'invention est la mesure des vibrations asynchrones de corps tournants tels que des aubes de turbomachine au moyen de détecteurs placés sur un carter environnant ou un autre poste fixe. Ces mesures sont réalisées par prélèvement puisque les détecteurs ne peuvent les effectuer que quand les corps tournants passent devant eux et sont aussi appelées non intrusives puisqu'elles s'effectuent à distance, sans contact matériel avec leur objet. Les capteurs employés peuvent être optiques, inductifs ou capacitifs. La mise en ceuvre est beaucoup plus facile que de coller des jauges de contrainte sur les corps tournants pour mesurer directement leur déformation, ce qui implique l'emploi de moyens de transmission tournants ou de télémétrie compliqués et coûteux. Les capteurs immobiles sont aussi susceptibles de fournir de meilleures informations que des moyens équivalents tournants, soumis à des conditions difficiles et bruités en conséquence. L'utilisation de capteurs immobiles comporte pourtant l'inconvénient de ne permettre de mesurer l'amplitude des vibrations qu'au passage du corps vibrant, ce qui tronque les mesures de fréquences propres. I1 faut en effet qu'un phénomène vibratoire périodique soit mesuré aux moins deux fois par sa période la plus élevée pour être évalué sans ambiguïté, alors que les oscillations de plus haute frequence subissent des repliements qui font apparaître des fréquences surnuméraires, sans réalité physique dans les resultats des mesures. On est donc amené à rechercher un élargissement de la bande de fréquences qu' peut détecter sans ambiguïté, afin de réduire le nombre de composantes fréquentielles propres situées au-dessus et sujettes au repliement. Cela peut être accompli en diminuant les durées entre les mesures, soit en accélerant la rotation du corps tournant, soit en accroissant le nombre de capteurs affectés à mesure et situés sur une même circonférence pour que le corps vibrant passe successivement devant eux. La première solution n'est pas toujours praticable et la seconde a des limites dues au nombre de capteurs à installer. C'est pourquoi un perfectionnement du principe des mesures non intrusives de vibrations de corps tournants est proposé afin de distinguer sans effort les fréquences réelles de vibration des corps tournant des fréquences fictives, obtenues par le repliement de composantes fréquentielles propres supérieures à une limite de détection sans ambiguïté, et d'écarter ces fréquences fictives des résultats. L'intérêt du perfectionnement est de limiter le nombre de capteurs. Dans le perfectionnement proposé comme l'invention, les détecteurs sont disposés en plusieurs réseaux ayant des nombres différents de détecteurs, un spectre de fréquences mesurées est obtenu pour chacun des réseaux, et des comparaisons des spectres des réseaux sont faites pour sélectionner des raies des spectres et considérer comme fréquences de vibration qu'on recherche les fréquences des raies selectionnées. Cette combinaison d'une nouvelle disposition des détecteurs et d'un traitement approprié de leurs résultats permet de reculer fortement la limite supérieure de la bande de détection sans ambiguïté des fréquences sans demander d'accroissement très important nombre de capteurs. Le traitement des résultats pourra comporter plusieurs phases selon la situation concrète traiter. Ces aspects principaux de l'invention, ainsi que d'autres, seront mis en lumière au moyen de description détaillée qui suit # la figure 1 représente une réalisation matérielle de l'invention, et les figures 2 et 3 sont des groupes de spectres fréquentiels exploités pour déterminer les fréquences propres d'un système vibrant. La figure 1 représente carter 1 circulaire vu en coupe transversale et sur lequel on a collé huit capteurs, notés C1 à C8, qui enregistrent vibrations d'aubes 2 montées sur un rotor 3 en rotation dans le carter 1. Les capteurs C1 à C8 sont répartis en trois réseaux A, B et C, l'un comprenant les capteurs C1 et C3 diamétralement opposés, un autre les capteurs C1, C2 et C4 espacés de 120 chacun et le troisième les capteurs C1, C5, C6, C7 et C8 espacés de 72 chacun. D'une façon générale, les capteurs des réseaux de l'invention sont en nombres premiers entre eux mais les réseaux comprennent avantageusement un capteur commun ; le nombre de réseaux est quelconque et donne résultats d'autant meilleurs il est élevé. On peut effet démontrer que, si la limite supérieure FX de la bande de détection sans ambiguïté des fréquences des aubes 2 est égale à (Fr. /2 quand il n'existe qu'un réseau de capteurs, où Fr est la fréquence de rotation du rotor 3 et N le nombre total de capteurs du réseau, elle est égale ici, si les nombres de capteurs sont premiers entre eux, à Fr.(nNi)/2, où n désigne l'opération de produit et Ni le nombre de capteurs de chacun des réseaux A, B et C. Dans le cas présent, FX=15Fr, au lieu de 4 Fr si les huit capteurs C1 à C8 avaient appartenu à un réseau unique ; si on avait utilisé dix capteurs entre trois réseaux de trois, quatre et cinq capteurs, on aurait obtenu FX=30Fr, au lieu de 5Fr avec dix capteurs appartenant à un réseau commun. L'accroissement de la bande fréquences sans ambiguïté est donc rapide en fonction du nombre des capteurs et des réseaux. Revenant à la figure 1, on voit que des lignes sortie L1 à L8 des capteurs C1 à C8 sont regroupées pour chacun des réseaux A, B et C en faisceaux aboutissant à des dispositifs échantillonneurs 4 qui évaluent, d'après la vitesse de rotation Fr du rotor 3, les instants chacun des capteurs C1 à C8 mesure les vibrations produites par une même aube 2. Des analyseurs de spectre 5 peuvent alors produire, pour chacune des aubes 2 chacun des réseaux de capteurs, un spectre des fréquences évaluées en recourant à une transformation de Fourier ou un procédé équivalent. Un dispositif de traitement 6 est enfin utilisé pour distinguer les fréquences vibratoires des aubes 2 par l'étude des spectres des réseaux A, B et C. Il forme un élément important l'invention et sera donc décrit en détail. I1 comprend quatre blocs 7, 8, 9 et différents de traitement qui effectuent certaines opérations de comparaison sur les spectres. Celles-ci seront explicitées à l'aide d'abord de la figure 2, ' on suppose que les fréquences propres d'une aube 2 sont ,10 hertz, 1,55 hertz, 3,78 hertz, 4,63 hertz et 9, hertz et ont la même amplitude. La piste supérieure de figure 3 est le spectre So qu'on doit obtenir (en l'absence de repliement de fréquences), et les pistes suivantes sont les spectres S2, S3 et S5 qu'on obtient avec les trois réseaux de A, B et C de 2, 3 et 5 capteurs. Le premier bloc 7 effectue l'intersection des spectres S2, S3 et S5, c'est-à-dire qu'il indique les raies qui leur sont communes. Il s'agit ici uniquement des cinq raies des fréquences propres, bien que le premier bloc 7 peut souvent suffire pour accomplir seul le traitement souhaité ; mais certains cas exigent des traitements plus compliqués. En général, les spectres comportent raies de repliement aux fréquences f= fa+k.N.Fr (formule 1), où fa est la fréquence propre à trouver, k un entier positif ou négatif, N le nombre de capteurs du réseau et Fr est comme précédemment la fréquence de rotation du rotor 3. Le deuxième bloc 8 compte le nombre de raies obtenues dans le spectre d'intersection dans la bande limitée par la fréquence [ppcm (Ni ]Fr/2 (formule 2) où PPCM (Ni) est le plus petit commun multiple des nombres des capteurs réseaux A B et C, c'est-à-dire ici (2x3x5)/2=15 Hz ' Fr=1 Hz. Si ce nombre de raies communes à tous les spectres est différent du nombre de raies présentes dans la bande de détection sans ambiguïté d'au moins un des réseaux A, B et C, limitée par la fréquence Fx calculée comme on l'a vu et égale ici un 1 Hz, 1,5 Hz et 2,5 Hz respectivement, le deuxième bloc 8 calcule les sous-ensembles de fréquences du spectre d'intersection qui sont susceptibles d'expliquer à eux seuls l'existence des raies dans tous les spectres expérimentaux ; les autres fréquences du spectre d'intersection déterminé par le premier bloc 7 peuvent être tenues pour inutiles et écartées. Un exemple apparaît à la figure 3, où les spectres S01, S21, S31 et S51 ont les mêmes significations que les spectres S0, S2, S3 et précédant mais où les fréquences propres à détecter sont ici 1,3 et 5,3 Hz. L'intersection des spectres S21, S31 et S51 est alors composée des fréquences a 1,3 Hz, 4,7 Hz, 5,3 Hz et 11,3 Hz alors que le spectre S21 ne comprend qu'une raie (à 0, 7 Hz) dans la zone de détection non ambiguë. Le deuxième bloc 8 calcule alors, pour chacune de ces quatre fréquences du spectre d'intersection, les fréquences qui devraient apparaître dans les spectres S21, S31 et S51 en appliquant la formule 1 ci-dessus, puis détermine quelles fréquences d'intersection expliquent l'apparition de toutes les raies des spectres S21, S31 et S51 réellement obtenues. Ici on trouve que les deux paires de fréquences à 1,3 Hz et 5,3 Hz, et 4,7 Hz et 11,3 Hz satisfont seules à cette exigence. Il suffit alors d'une information provenant d'une autre source pour certifier une de ces fréquences ou l'écarter et de choisir le bon groupe de fréquences vibratoires. Dans le cas la figure 2, où chacun des spectres S2, S3 et S5 compte cinq raies dans la bande de détection sans ambiguïté, autant que de raies dans la bande limitée par formule (2) dans le spectre d'intersection S0, le deuxième bloc 8 n'a pas à faire le travail explicité ci-dessus. Les deux autres blocs 9 et 10 sont utilisables pour des essais à régime variable de rotation du rotor 3. Le troisième bloc 9 est utilisé pour distinguer, pour chaque réseau de capteurs A, B et C, les raies dont la variation de fréquence est incompatible avec celles du régime du moteur et les élimine ; les autres raies sont de véritables fréquences vibratoires des aubes 2, puisqu'elles correspondent au cas k=0 la formule 1. Le troisième bloc 9 écarte donc ces raies associées à des fréquences trop rapidement variables après que plusieurs spectres ont été pris pour vitesses de rotation en évolution. Le quatrième bloc 10 est utile pour certaines situations ou des fréquences propres ont un écart tel qu'il correspond à certains multiples de la fréquence de rotation qui font alors apparaître subitement des raies supplémentaires communes à tous les spectres expérimentaux ; mais comme ces raies communes disparaissent des que la fréquence de rotation change, leur détection facile, et le quatrième bloc 10 est chargé de les repérer en vérifiant si les spectres successifs ont même nombre de raies, et en écartant les raies surnuméraires qui n'ont pas d'homologue sur d'autres spectres du même réseau. Le procédé implique donc, dans sa réalisation la meilleure l'emploi préalable du premier bloc 7, qui donne les fréquences d'intersection des spectres expérimentaux puis le deuxième bloc 8 détermine si toutes fréquences d'intersection sont bien des fréquences propres en appliquant le critère donné plus haut, et dans négative, il détermine les solutions possibles si l'essai est à rotation à vitesse variable, le troiseme bloc 9 est utilisé seul ou après le premier bloc 7 et le quatrième bloc 10 après le premier bloc 7. REVENDICATIONS 1. Procédé de mesure de fréquences de vibration de portions (2) d'un corps (3) tournant en utilisant des détecteurs (C1 à C8) disposés autour du corps tournant et devant lesquels les portions passent, en convertissant des mesures détecteurs en spectres fréquentiels, caractérisé en que les détecteurs sont répartis en plusieurs réseaux (A, B, C) ayant des nombres différents, notamment premiers entre eux, des détecteurs, un spectre est obtenu pour chacun des réseaux, et en ce que des comparaisons des spectres des réseaux sont faites pour sélectionner des raies des spectres et considérer comme les fréquences de vibration les fréquences des raies sélectionnées. 2. Procédé de mesure de fréquences de vibration selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend (7) une sélection des raies qui sont communes à tous les spectres. 3. Procédé de mesure de fréquences de vibration selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend (8) une comparaison entre le nombre des raies qui sont communes à tous les spectres jusqu'à une fréquence égale à [ppcm(Ni) .Fr/2, où Fr est la fréquence de rotation du corps tournant et ppcm(Ni) le plus petit commun multiple nombres Ni des capteurs de tous les réseaux, et les nombres des raies présentes dans chacun des réseaux 'usqu'à une fréquence respectivement égale à Ni.Fr/ . 4. Procédé de mesure de fréquences de vibration selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend, si le nombre desdites raies qui sont communes à tous les spectres jusqu'à la fréquence égale [ppcm(Ni)].Fr/2 ne coïncide pas avec le nombre des raies d'au moins un des réseaux jusqu'à la fréquence respectivement égale à Ni.Fr/2, une recherche de groupes desdites fréquences communes qui permettent expliquer l'apparition des raies présentes dans chacun des spectres. 5. Procédé de mesure de fréquences de vibration selon l'une quelconque des revendications 1 ' 4, caractérisé en ce qu'il comprend (9) une variation de fréquence de rotation du corps tournant et sélection des raies en écartant des raies de fréquence variable de façon incompatible avec les variations la vitesse de rotation du corps tournant. 6. Procédé de mesure de fréquences vibration selon l'une quelconque revendications 1 à 5 caractérisé en ce qu'il comprend (10) une variation fréquence de rotation du corps tournant et une élimination de raies qui n'apparaissent qu'à une fréquence de rotation particulière du corps tournant. 7. Procédé de mesure de fréquences de vibration selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les réseaux de détecteurs ont un détecteur commun (C1).