Brevet FR2800476A1 — publié le 20010504

La présente invention concerne les systèmes de multiplexage de longueurs d'onde et, plus particulièrement, une configuration améliorée de réseau de guides d'ondes destinée à un dispositif à réseau de phase (ou "phasar") optique intégre (ou "planaire"). Un dispositif à réseau de phase ("phased array"), qui dans la suite la description sera généralement désigné par le terme de "phasar" selon une thermi- nologie utilisée par l'homme du métier, est encore connu comme étant composant multiplexeur et/ou démultiplexeur du type à spectrographe à réseau de guides d'ondes. La transmission simultanée de plusieurs signaux optiques correspondant à des longueurs d'onde ou des canaux différents le long d'un unique trajet ce que l'on appelle le multiplexage de longueurs d'onde. Cette technique est importante pour les systèmes utilisant des fibres, du fait qu'elle agit sur la configuration, les performances et le coût du système. Un avantage majeur de cette technique est la possibilité qu'elle offre d'accroître la capacité du système en augmentant le nombre de canaux pouvant être transportés par chaque fibre. Grâce à la possibilité d'augmenter la capacité, il est possible de moderniser des systèmes existants plutôt que de les remplacer. Dans les systèmes de multiplexage de longueurs d'onde, chaque canal fonctionne à une longueur d'onde différente. Les longueurs d'onde respectivement différentes sont combinées sur un unique trajet par un multiplexeur et sont séparées les unes des autres par un démultiplexeur. Les multiplexeurs et les démultiplexeurs prennent normalement la forme d'un élément dispersif tel qu'un réseau de diffraction, un prisme ou un hologramme. Lorsqu'on utilise un réseau ("grating"), on effectue le démultiplexage en transmettant le signal multiplexé dans le réseau, lequel sépare les unes des autres les longueurs d'onde respectives et diffracte chacune dans une direction légèrement différente. Le multiplexage s'effectue par utilisation du même dispositif en sens inverse. Au fur et à mesure de l'évolution de la technique du multiplexage de longueurs d'onde, la nécessité s'est fait de plus en plus sentir de composants photoniques plus complexes, tels que des filtres à aplatissement du gain, des atténuateurs variables, et des multiplexeurs à ajout/suppression de longueurs d'onde. Une manière efficace de mettre sous boîtier de tels composants est d'utiliser un dispositif photonique planaire. Les dispositifs photoniques planaires ont été choisis en raison de la possibilité qu'ils offrent de mettre en oeuvre de nombreuses fonctions optiques sur une plaquette commune. En outre, on peut ajouter à la plaquette des dispositifs actifs afin de créer des boîtiers hybrides délivrant un nombre des fonctions (par exemple commutation, atténuation, contrôle, multiplexage et démultiplexage, etc.) nécessaires pour les reseaux optiques dans boîtiers très compacts. Lorsqu'on combine de nombreux éléments différents sur une même plaquette, le bruit ou la diaphonie résultant de chaque élément interfère parfois avec les autres éléments. Ceci diminue dans une mesure importante les performances système considéré dans son ensemble. La diaphonie est à considérer façon particulièrement cruciale dans les phasars associés à des applications multiplexage de longueurs d'onde à forte densité, dans lesquelles des nombres plus en plus importants de signaux ayant des longueurs d'onde différentes se déplacent dans le réseau. Chaque longueur d'onde doit être acheminée correctement au détecteur correct ou à la fibre correcte, et ne doit pas interférer avec les autres longueurs d'onde. D'autres exigences sont apparues de manière de plus en plus serieuse pour les phasars au cours des dix dernières années. En plus d'une moindre diaphonie, phasars doivent posséder de meilleures pertes d'insertion, fonctionner avec un plus grand nombre de canaux et avoir un écartement spectral plus dense. spécifications ont entraîné le développement de dispositifs plus en plus grands. Puisque la diaphonie dépend de la longueur parcourue dans les phasars, ces dispositifs plus grands sont plus sensibles à la diaphonie. En cas de non-uniformité de gravure, d'indice de réfraction ou de couche de cceur dans la plaquette, l'erreur de phase accumulée le long de chaque guide d'ondes de réseau augmente sérieusement avec la longueur. réseaux de guides d'ondes classiques pour dispositifs à réseau de phase ou phasars comportent une pluralité de guides d'ondes disposés de façon adjacente forment un ensemble. Cet ensemble de guides d'ondes comporte une première partie s'étendant suivant une direction rectiligne, une deuxième partie s'incurvant dans le sens horaire, et une troisième partie s'étendant dans une direction rectiligne. La deuxième partie s'incurvant dans le sens horaire possède un rayon de courbure fixe ou variable amenant la direction de l'ensemble jusqu'à l'horizontale. côté opposé du phasar, cet ensemble de guides d'ondes est ensuite reproduit comme une image dans un miroir. Bien que de semblables configurations classiques de réseaux aient connu un grand succès, l'état de la technique laisse de la place à des améliorations. Par exemple, première partie rectiligne du réseau fait que les longueurs d'onde se déplacent sur une distance plus grande que cela n'est nécessaire, ce qui augmente la possibilité d'interférences du type diaphonie. De ce point de vue, il serait souhaitable de produire une configuration de réseau compacte permettant de réduire la diaphonie dans les systèmes de multiplexage de longueurs d'onde par diminution des distances que les longueurs d'onde doivent parcourir. On obtient les avantages discutés ci-dessus au moyen d'un réseau de guides d'ondes optique intégré possédant une configuration de guides d'ondes ayant la forme générale d'un S. Le réseau comporte une pluralité de guides d'ondes disposés au voisinage les uns des autres de façon à former un ensemble. Cet ensemble comporte une première partie s'incurvant dans le sens antihoraire, une deuxième partie s'incurvant dans le sens horaire, et une troisième partie s'étendant suivant une direction rectiligne. Ces parties courbes ont un rayon fixe ou variable. La longueur de l'arc de chaque guide d'ondes le long de la partie s'incurvant dans le sens antihoraire varie d'un guide d'onde au suivant. La longueur de l'arc de la première courbure en sens antihoraire est presque nulle. Ces longueurs d'arc différentes suivant la courbure dans le sens antihoraire font que certains guides d'ondes sont plus longs que d'autres. Ceci entraîne une séparation nette des guides d'ondes respectifs. De plus, la dimension globale du réseau de guides d'ondes est plus petite celle des dispositifs classiques, ce qui conduit à réduire la diaphonie. description suivante, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages ; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels la figure 1 est une représentation simplifiée d'un phasar pour système de multiplexage de longueurs d'onde comportant un réseau de guides d'ondes, selon la présente invention ; figure 2 est une vue plus détaillée du guide d'ondes d'entrée et la dalle d'entrée la figure 1 ; figure 3 est une vue plus détaillée de la dalle d'entrée de la figure ; la figure 4 est une vue plus détaillée du réseau de la figure 1 ; figure 5 est une vue plus détaillée de la dalle de sortie et l'ensemble de guides d'ondes de sortie de la figure 1 ; figure 6A est une représentation simplifiée d'un mode de réalisation préféré d'un réseau de guides d'ondes destiné au phasar de la figure 1 ; la figure 6B est une autre représentation simplifiée d'un mode réalisation préféré de réseau de guides d'ondes destiné au phasar de la figure 1 ; figure 7 est une représentation simplifiée du phasar de la figure 1, où des symboles de référence dimensionnels ont été introduits ; figure 8 est une représentation simplifiée de la dalle d'entrée et d'un unique guide d'ondes du phasar de la figure 1, dans lequel symboles de référence dimensionnels ont été insérés. L'invention concerne un système de multiplexage guides d'ondes comportant un réseau qui présente une configuration de guides d'ondes en forme de S. Le réseau comporte plusieurs guides d'ondes disposés au voisinage les uns des autres de façon à former un ensemble. Chaque moitié de l'ensemble comporte une première partie formant une courbure en sens antihoraire. La longueur d'arc de chaque guide d'ondes le long de la première partie varie du premier guide d'ondes de l'ensemble au dernier. Cette configuration du réseau apporte amélioration par rapport aux réseaux connus en réduisant la distance totale que toutes les longueurs d'onde doivent parcourir. Ceci réduit les possibilités de diaphonie et augmente l'efficacité. Si l'on se réfère maintenant aux figures, la figure 1 représente un multiplexeur/démultiplexeur optique intégré ou "phasar" (dispositif de réseau de phase) 10 destiné à être utilisé dans un système de multiplexage de longueurs d'onde. Bien que le phasar 10 ait été représenté de manière particulière, il faut comprendre que l'environnement ainsi proposé n'est qu'un simple exemple du type de système dans lequel le réseau de guides d'ondes selon l'invention pourrait être employé. Le phasar 10 est de préférence formé dans une unique plaquette plane de verre et comporte un guide d'ondes d'entrée 12 couplé à une dalle d'entrée 14 de façon à communiquer optiquement avec celle-ci. La dalle d'entrée 14 est couplée à un réseau guides d'ondes ("grating") 16, lequel est couplé à une dalle de sortie 18. Le réseau 16 autorise des communications optiques entre la dalle d'entrée 14 et la dalle sortie 18. La dalle de sortie 18 est couplée à un ensemble de guides d'ondes de sortie 20 de manière à communiquer optiquement avec celui-ci. De préférence, le guide d'ondes d'entrée 12, la dalle d'entrée 14, le réseau 16, la dalle de sortie 18 et l'ensemble de guides d'ondes de sortie 20 sont formés par gravure ionique réactive au cours d'un processus de photolithographie. On se reporte maintenant à la figure 2, qui est une vue plus détaillée du guide d'ondes d'entrée 12 et de la dalle d'entrée 14 de la figure 1. Le guide d'ondes d'entrée 12 délivre un signal multiplexé 22 à la dalle d'entrée 14. La dalle d'entrée 14 trapézoïdale diffracte le signal multiplexé 22 sur sa longueur de façon que le champ E du signal varie et passe d'un profil étroit 24a un profil large 24b. Comme représenté sur la figure 3, après la diffraction, le champ E à profil large 24b se sépare en longueurs d'onde de modes ou champs E distincts à profil étroit, 26a 26g, qui entrent dans le réseau 16. Une pluralité de cônes 28 disposés sur la dalle d'entrée 14 aide à séparer les champs E à profil large 24b pour les faire entrer dans les guides d'ondes séparés 30a à 30g se trouvant dans le réseau 16 avec des pertes énergétiques minimales. On passe maintenant à la figure 4, qui est une vue plus détaillée du réseau de la figure 1. Une fois sortis de la dalle d'entrée 14, les modes 26a à 26d se déplacent dans les guides d'ondes 30a à 30d jusqu'à la dalle de sortie 18. La longueur de chaque guide d'ondes 30a à 30d est sélectionnée de façon que les modes 26a à 26d arrivent à la dalle de sortie 18 en phase pour une longueur d'onde particulière. Comme décrit de manière plus détaillée ci-après, un incrément de longueur constante est prévu entre guides d'ondes consécutifs 30a à 30d. Bien que ceci ne soit pas représenté, plusieurs cônes s'interposant entre le réseau 16 et la dalle de sortie 18 aident à diriger les modes 26a à 26d respectifs. Comme on peut le voir sur la figure 5, la dalle de sortie trapézoïdale 18 diffracte le signal 22' de façon que les modes 26a à 26d se combinent en un champ E profil large 24b' qui se transforme en le champ E à profil étroit 24a'. Le signal 22' est ensuite délivré à l'ensemble 20 de guides d'ondes de sortie. Sur la figure 6A, est représentée une vue plus détaillée de la première moitié du réseau 16. L'homme de l'art comprendra qu'on a omis l'autre moitié du réseau 16 pour ne pas compliquer le dessin. Comme représenté sur la figure 6B, la deuxième moitié du réseau 16 est l'image dans un miroir de la moitié qui est représentée sur la figure 6A. La fonction du réseau 16 est de diriger le signal diffracté venant de la dalle d'entrée 14 suivant différents trajets, qui varient en longueur, de manière à diviser le signal diffracté en une pluralité de modes ayant une configuration de phase voulue. Le réseau 16 comporte une pluralité de guides d'ondes 30a à 30n (où n est le nombre de guides d'ondes) formés au voisinage les uns des autres de façon à définir un ensemble 32. L'ensemble 32 comporte une première partie courbe 34 se présentant sous la forme d'une courbe en sens antihoraire 36. La première partie courbe 34 se transforme en une deuxième partie courbe 36 se présentant sous la forme d'une courbe en sens horaire 40. Ainsi, la deuxième partie courbe 38 est incurvée dans un sens opposé par rapport à la première partie courbe 34. La deuxième partie courbe 38 amène l'ensemble 32 jusqu'à l'horizontale. La deuxième partie courbe 38 se transforme en une partie 42 qui se présente sous la forme d'une partie rectiligne 44 conduisant jusqu'au plan de symétrie 46. Comme représenté sur la figure 6B, le réseau 16 continue au-delà du plan de symétrie 46 par une deuxième partie rectiligne 42', une troisième partie courbe 38' se présentant sous la forme d'une courbe en sens horaire, et une quatrième partie courbe 34' se présentant sous la forme d'une courbe en sens antihoraire, laquelle est couplée à la dalle de sortie 18. La longueur d'arc de chaque guide d'ondes respectif 30a 30n le long de la première partie courbe 34 (et de la quatrième partie courbe 34') augmente d'une quantité constante en allant d'un minimum pour le premier guide d'ondes 34a un maximum pour le dernier guide d'ondes 30n. De préférence, la longueur d'arc du premier guide d'ondes 30a le long de la première partie courbe 34 est presque nulle. Du fait de l'augmentation incrémentielle de la longueur d'arc des guides d'ondes 30a à 30n consécutifs, la longueur de chaque guide d'ondes 30a à 30n augmente d'un minium pour le premier guide d'ondes 30a à un maximum pour le dernier guide d'ondes 30n. Ceci assure une séparation nette des modes respectifs se propageant dans le réseau 16. De plus, du fait de la forme en S du sélecteur de réseau 16 que réalise la première partie courbe 34, la dimension globale du réseau 16 est plus petite que dans les conceptions classiques. Par exemple, dans un phasar de 16 canaux à 100 GHz, une configuration classique de réseau (c'est-à- dire partie rectiligne/partie courbe en sens horaire/partie rectiligne) a pour le premier bras du réseau une longueur de 14,670 mm, tandis que la présente configuration de réseau (c'est-à-dire courbe en sens antihoraire/courbe en sens horaire/partie rectiligne) possède pour le premier bras du réseau une longueur de 13,772 mm. Dans un phasar de 40 canaux fonctionnant à 50 GHZ, une configuration classique de réseau possède un premier bras de réseau d'une longueur de 13,645 mm, tandis que la présente configuration de réseau possède un premier bras de réseau d'une longueur de 12,729 mm. Cette configuration compacte réduit la diaphonie et augmente l'efficacité. Par exemple, dans la comparaison présentée ci-dessus pour le réseau à 16 canaux, le niveau de diaphonie est amélioré de 8 dB avec la présente configuration de réseau. On pourra plus complètement comprendre l'efficacité du réseau de guides d'ondes 16 à partir du modèle suivant. Lorsque de la lumière se propage dans les deux parties symétriques du réseau 16, son déphasage, de la dalle d'entrée 14 à la dalle de sortie 18, est égal à Phase[k] neff[k](Lo + MI) (1) k est le guide d'ondes 30 pour lequel le déphasage est considéré, Phasef est le déphasage de la dalle d'entrée 14 à la dalle de sortie 18 le long guide d'ondes 30k, neff[k] est égal à l'indice effectif moyen dans le guide d'ondes 30k, et (L,0 + kdl) est égal à la longueur du guide d'ondes 30k. Théoriquement, neff[k] est uniforme. Dans ce cas neff f kJ neffo Phase f k1 neffo(Lo + kdn (3) La différence de phase entre deux guides d'ondes 30 est constante et est égale à Phase f kl-Phase f k-11= neffodl (4) Du fait des variations dues au traitement, l'indice effectif varie d'un guide d'ondes 30 à un autre de la manière suivante nefffkl neffo + dneff[k] (5) La différence de phase entre deux guides d'ondes adjacents 30 n'est plus constante. Les erreurs de phase sont amplifiées lorsque 4 est long, et produisent de la diaphonie dans la transmission spectrale du phasar 10. La différence de phase entre deux guides d'ondes 30 et la variance de l'incrément de phase deviennent Phasefkl-Phasefk-Il neffodl + (Lo + kdl)dneff[k]-(Io + (k-1)dl)dneff[k-1] (6) de phase≥(Lo + n/2d1) (7) n est le nombre de guides d'ondes 30. Comme les erreurs de phase sont proportionnelles la longueur du réseau, on voit que le réseau 16 est conçu pour réduire le plus possible 4. On se reporte maintenant aux figures 7 et 8, afin de décrire une configuration optimale de réseau à courbure en S. Sur la figure 7, F désigne la longueur de la dalle d'entrée 14, Io est le point d'origine d'entrée de la dalle d'entrée Xd est la distance entre Io et le plan de symétrie 46, R est le rayon de courbure et 00 est l'angle d'inclinaison de la dalle d'entrée 14. La partie symétrique est répétée du côté droit. Sur la figure 8, Lt est la longueur du cône 28, ak est la longueur d'arc de la partie courbe en sens antihoraire 36, bk est la longueur d'arc de la partie courbe en sens horaire 40, 1k est la longueur de la partie rectiligne 44, et p est le pas entre deux guides d'ondes 30. Pour optimiser la configuration à courbure en S, on définit un système de coordonnées à partir de Io. L'angle entre deux guides d'ondes 30 du réseau est fixé à 30 = 2arctg( ) L'orientation du guide d'ondes est égale à 0k= 00+(k- n)80 où n est le nombre de guides d'ondes 30. Pour une orientation 00 fixée de dalle et une position Xd du plan de symétrie, on a calculé les paramètres ak, bk et 1k en résolvant les trois équations suivantes (a) partie rectiligne 38 perpendiculaire au plan de symétrie 46 ; bk Bk + ak (b) tous les guides d'ondes 30 finissant sur le plan de symétrie 46 ; et Xd lt) cos(9k) + R(sin(Bk + - sin(8k) + sin(bk)) + lk (c) différence de trajet entre deux guides d'ondes 30 égale à dl. Pour une orientation fixe de la dalle, la position Xd du plan est optimisée de façon que la longueur de la partie rectiligne 38 la plus courte dans le réseau 16 soit égale à zéro (0). La position du plan de symétrie 46 est le décalage exact de toutes les longueurs de trajet. Enfin, on choisit l'orientation 00 de la dalle afin de minimiser L0. L.o est égal à Lo=lo+Rbo (note - a0 est égal à 0 pour le premier guide d'ondes 30a). Selon les calculs précédents, le réseau 16 commence sur la partie interface circulaire de la dalle d'entrée 14, se termine sur la partie interface circulaire de la dalle de sortie 18, possède un incrément de longueur constant entre guides d'ondes 30, et est aussi petit que possible. La courbe en sens antihoraire augmentant graduellement est avantageuse par rapport à la section rectiligne initiale de la configuration classique "partie rectiligne/partie courbe en sens horaire/partie rectiligne". Alors que ces deux configurations conduisent à un incrément constant du déplacement pour les différents modes dans le réseau, la configuration en forme de S élimine partiellement la distance qui doit être parcourue par tous les modes. Cette diminution totale de la distance que les modes doivent parcourir dans le réseau est avantageuse en ce que la diaphonie et d'autres interférences diminuent notablement lorsque les dispositifs et les guides d'ondes deviennent plus courts. Bien entendu, l'homme de sera en mesure d'imaginer, à partir des dispositifs dont la description vient d'être données à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Dispositif optique intégré à réseau de phase, caractérisé en ce qu'il comprend un guide d'ondes d'entrée (12) ; une dalle d'entrée (14) couplée audit guide d'ondes d'entrée ; un réseau de guides d'ondes (16) couplé à ladite dalle d'entrée ; une dalle de sortie (18) couplée audit réseau de guides d'ondes ; et un ensemble (20) de guides d'ondes de sortie couplé à ladite dalle de sortie, où ledit réseau de guides d'ondes comporte deux moitiés symétriques, chacune desdites deux moitiés symétriques définissant une configuration en forme générale de S. 2. Dispositif optique intégré à réseau de phase selon la revendication 1, caractérisé en ce que le réseau de guides d'ondes comprend en outre une première partie courbe (34) couplée à la dalle d'entrée 14). 3. Dispositif optique intégré à réseau de phase selon la revendication 2, caractérisé en ce que le réseau de guides d'ondes comprend en outre une deuxième partie courbe (38) s'étendant depuis la première partie courbe (34), ladite deuxième partie courbe s'incurvant dans un sens opposé à la première partie courbe. 4. Dispositif optique intégré à réseau de phase selon revendica tion 3, caractérisé en ce que le réseau de guides d'ondes comprend en outre une première partie rectiligne (42) s'étendant depuis la deuxième partie courbe (38). 5. Dispositif optique intégré à réseau de phase selon la revendication 4, caractérisé en ce que le réseau de guides d'ondes comprend en outre une deuxième partie rectiligne (42') s'étendant depuis première partie rectiligne (42). 6. Dispositif optique intégré à réseau de phase selon la revendica tion 5, caractérisé en ce que le réseau de guides d'ondes comprend en outre une troisième partie courbe (38') s'étendant depuis la deuxième partie rectiligne (42'). 7. Dispositif optique intégré à réseau de phase selon la revendica tion 6, caractérisé en ce que la troisième partie courbe (38') est une image dans un miroir par rapport à la deuxième partie courbe (38). 8. Dispositif optique intégré à réseau de phase selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit réseau de guides d'ondes comprend en outre une quatrième partie courbe (34') s'étendant depuis la troisième partie courbe (38') et couplée à la dalle de sortie (18), ladite quatrième partie courbe s'incurvant dans un sens opposé à la troisième partie courbe. 9. Dispositif optique intégré à réseau de phase selon la revendication 8, caractérisé en ce que la quatrième partie courbe (34') est une image dans un miroir de la première partie courbe (34). 10. Réseau de guides d'ondes, caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de guides d'ondes (30a à 30n) disposés façon adjacente les uns aux autres de manière à former un ensemble, ledit ensemble possédant une première configuration en forme de S, où ladite pluralité guides d'ondes possède des longueurs croissant de façon incrémentielle depuis un minimum, en un bord dudit ensemble, jusqu'à un maximum, au bord opposé dudit ensemble. 11. Réseau de guides d'ondes selon la revendication 10, caracterisé en ce que la première configuration en forme de S comprend en outre une première partie courbe (34) ; une deuxième partie courbe (38) s'étendant depuis ladite première partie courbe ; et une partie rectiligne (42) s'étendant depuis ladite deuxième partie courbe, ladite deuxième partie courbe s'incurvant dans un sens opposé a ladite prenuere partie courbe. 12. Réseau de guides d'ondes selon la revendication 11, caracterisé en ce ladite première partie courbe (34) s'incurve dans le sens antihoraire. 13. Réseau de guides d'ondes selon la revendication 11, caracterisé en ce la deuxième partie courbe (38) s'incurve dans le sens horaire. 14. Réseau de guides d'ondes selon la revendication 10, caracterisé en ce l'ensemble possède une deuxième configuration en forme de S s'étendant dans un sens opposé à celui de la première configuration en forme de S. 15. Réseau de guides d'ondes selon la revendication 14, caractérisé en ce que la deuxième configuration en forme de S est une image dans un miroir de la première configuration en forme de S. 16. Réseau de guides d'ondes selon la revendication 14, où la deuxième configuration en forme de S comprend en outre une première partie courbe (34') ; une deuxième partie courbe (38') s'étendant depuis ladite première partie courbe ; et une partie rectiligne (42') s'étendant depuis ladite deuxième partie courbe (38), ladite deuxième partie courbe s'incurvant dans un sens opposé à ladite prerruere partie courbe. 17. Réseau de guides d'ondes selon la revendication 16, caractérise en ce la première partie courbe (34') s'incurve dans le sens antihoraire. 18. Réseau de guides d'ondes selon la revendication 16, caractérise en ce la deuxième partie courbe (38') s'incurve dans le sens horaire. 19. Réseau de guides d'ondes compact, caractérisé en ce 'il comprend une pluralité de guides d'ondes (30a à 30n) disposés de façon adjacente les uns aux autres afin de former un ensemble, ledit ensemble comportant une première partie (34) s'incurvant dans le sens antihoraire, où ladite pluralité de guides d'ondes possède des longueurs d'arc qui augmentent de façon incrementielle ; une première partie (38) incurvée en sens horaire, qui part de ladite première partie incurvée en sens antihoraire ; et une première partie rectiligne (42) s'étendant depuis ladite premiere partie incurvée en sens horaire. 20. Réseau de guides d'ondes compact selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'ensemble comprend en outre une deuxième partie rectiligne (42') s'étendant depuis la premiere partie rectiligne (42) ; une deuxième partie (38') incurvée en sens horaire, qui s'étend depuis la deuxième partie rectiligne (42') ; et une deuxième partie (34') incurvée en sens antihoraire, qui s'étend depuis ladite deuxième partie (38') incurvée en sens horaire, où la pluralité de guides d'ondes possèdent des longueurs d'arc qui augmentent de façon incrémentielle.