Brevet FR2802615A1 — publié le 20010622

I INJECTEUR UTILISABLE DANS UN DISPOSITIF POUR LA COMBUSTION DE PRODUITS CORROSIFS La présente invention a pour objet un injecteur utilisable notamment dans un dispositif pour la combustion de résidus corrosifs tels que ceux contenant des hydrocarbures halogénés, notamment chlorés. La fabrication industrielle de composés organiques chlorés engendre d'abondantes quantités de résidus contenant souvent du chlore. Ces résidus io peuvent se présenter soit à l'état de gaz comme par exemple dans le cas de la fabrication du chlorure de vinyle, ou de ses polymères ou copolymères, soit à l'état de liquide et/ou de solides goudronneux obtenus dans la fabrication d'hydrocarbures chlorés aliphatiques, cycloaliphatiques et/ou aromatiques. La composition de ces résidus chlorés varie suivant leur origine. Certains résidus comprennent des produits goudronneux chlorés dont au moins quelques uns des constituants renferment plus de 7 atomes de carbone par molécule. D'autres résidus chlorés comprennent des composés en C4 chlorés et/ou des composés en C6 chlorés. Ces résidus chlorés peuvent être accompagnés d'autres composés comprenant des constituants en Cl à C4 chlorés. Ces résidus chlorés peuvent également comprendre des polychlorobiphényles (PCB) utilisés comme fluides diélectriques et de refroidissement et dont on souhaite se débarrasser compte tenu de l'interdiction de l'utilisation de ces produits. Un moyen de résoudre le problème de l'accumulation de ces résidus et de la pollution de l'air et/ou des eaux dans lesquelles ils peuvent être déversés est de les brûler à haute température, dans une chambre de combustion avec récupération d'acide chlorhydrique gazeux que l'on peut mettre sous forme de solution aqueuse, et éventuellement production de vapeur d'eau. Plus précisément, le brûlage de ces résidus liquides et/ou gazeux chlorés est réalisé en présence d'un excès d'air et d'eau à des températures allant de 900 C à 1 450 C et, généralement, comprises entre 1 200 C et 1 300 C dans une installation comprenant notamment un brûleur dans lequel sont injectés les résidus chlorés et un comburant ledit brûleur étant surmonté d'un four o le séjour moyen des molécules est d'au moins 3 secondes. Les gaz chauds sortant du four sont trempés (refroidis brutalement). L'HCI formé est absorbé dans des absorbeurs, ce qui conduit à des solutions commerciales concentrées (33 %). Le chlore éventuellement formé est absorbé dans une solution aqueuse alcaline. Le brûlage de ces résidus s'accompagne d'une combustion vive qui ne peut être obtenue de façon stable et continue que dans des appareillages spécialement adaptés. En effet, la combustion de ce type de résidus s'accompagne de difficultés et problèmes d'ordre divers: bouchage des brûleurs et des injecteurs notamment lorsque les résidus sont visqueux, réglages difficiles en vue d'obtenir une combustion totale donnant de l'acide chlorhydrique ne contenant qu'un minimum de chlore libre, conjointement o avec une production nulle de carbone, corrosion, dégradation rapide des pièces d'un brûleur si l'on ne protège pas certains organes ou parois de l'appareillage par un revêtement réfractaire et/ou antiacide, ou par des dispositifs spécifiques, par exemple d'injection d'un volume important de gaz froid non combustible autour de la flamme. La demande de brevet FR 2509016 incorporé par référence dans la présente demande décrit un dispositif utilisable notamment pour la combustion de produits ou mélanges de produits corrosifs halogénés ou susceptibles de générer des produits corrosifs, par mise en contact desdits produits à l'état dispersé avec un fluide comburant à une température suffisante pour permettre l'incandescence du nuage de particules formé. Ce dispositif, représenté sur la figure 1, comprend une chambre de combustion (7), une tête de dispersion de la phase à brûler dans ladite chambre (1), une plaque de liaison de ladite tête de dispersion avec la chambre de combustion (2), des arrivées de fluides (3), (4) et (5), un déflecteur (6). Sur cette figure 1, il est également mentionné le conduit de sortie des gaz de combustion (30) et un joint d'explosion (29). La tête de dispersion (1) est un élément essentiel de ce dispositif. Cette tête de dispersion (figure 3) comporte: - un dispositif d'arrivée axiale de la phase à brûler et des fluides annexes, ou injecteur (8), muni d'un guide (9), - une chambre dite de mise en rotation d'une fraction primaire de la phase comburante (ou du comburant) permettant d'introduire ladite fraction primaire dans la chambre de combustion sous forme d'un écoulement puits-tourbillon, auquel est imparti une quantité de mouvement suffisante pour provoquer, par transfert de la quantité de mouvement, la dispersion de la phase à brûler, ladite chambre de mise en rotation comprenant une entrée tangentielle (15) conduisant ladite fraction primaire de la phase comburante dans un espace annulaire compris entre une enveloppe externe (16) et une enveloppe interne (17) perforée à sa partie amont et se comportant comme une multitude d'entrées tangentielles, ladite chambre de rotation se terminant par une partie conique (18), l'extrémité de cette partie conique (18) et l'injecteur (8) sont dimensionnés et disposés de manière à former un passage annulaire restreint (références 26 et 27); - une introduction dans la chambre de combustion d'une fraction secondaire de la phase comburante (21); - un déflecteur (24) vers la base de la zone de combustion permettant de rabattre ladite fraction secondaire vers la base de la zone de combustion, ledit déflecteur délimitant autour de la zone de combustion un passage (28), I'introduction (21) et le déflecteur (24) étant dimensionnés et disposés de manière à permettre aux fractions comburantes secondaires de constituer le complément de la phase comburante nécessaire à la combustion et d'assurer à la fois la stabilisation du nuage incandescent et le refroidissement du déflecteur et de la plaque de liaison (19), laquelle porte le déflecteur (24), des viroles (20), les orifices d'introduction (21) et des moyens de fixation (22) réglables en marche par rapport à la sole (25) de la chambre de combustion; - un espace annulaire de fuite (23), ménagé entre la sole (25) et la plaque (19), qui permet l'introduction d'une deuxième partie de la fraction secondaire de la phase comburante. Le dimensionnement préconisé dans ce document des différentes pièces concernées est tel que le rapport du diamètre externe (27) au diamètre interne (26) du passage annulaire restreint soit compris entre 1,1 et 1,6 et de préférence entre 1,15 et 1,4 et que le rapport du diamètre (28) du passage laissé par le déflecteur au diamètre (27) mentionné ci-avant soit compris entre 1,5 et 5 et, préférentiellement, entre 2 et 4,5. La figure 2 représente le détail du dispositif d'arrivée axiale de la phase à brûler et des fluides annexes, ou injecteur. Cet injecteur comporte: - un guide (9), - un tube (12) d'amenée du fluide contenant les produits à brûler, - des arrivées coaxiales annexes, à savoir les tubes concentriques (10), (11) et (12) qui permettent par les espaces annulaires (13) et (14) d'introduire les carburants et/ou comburants d'appoints. La modification de la géométrie du tube (10) permettant de modifier également la configuration du nuage de combustion et de remplir une fonction de réglage. Un tel dispositif est bien adapté pour brûler des résidus chlorés. La demanderesse a utilisé un dispositif analogue pour brûler des résidus chlorés liquides. Ainsi, par exemple, la demanderesse a utilisé ce dispositif pour la combustion de résidus comprenant environ 77 % en poids de chlore. Ces résidus comprennent notamment de l'hexachlorobutadiène, de l'hexachlorobenzène, du tétrachlorobenzène, du pentachlorobenzène et de I0 l'hexachloroéthane. Ce résidu est un liquide visqueux dont le point de cristallisation est supérieur à 160 C. L'installation complète comprend un ensemble brûleur/chambre de combustion tels que représentés sur les figures 1, 2 et 4. Sur la figure 4 qui représente la tête de dispersion, les viroles (20) ont été supprimées et ladite chambre de rotation se termine par une partie tronconique (18), l'extrémité de cette partie et l'injecteur (8) dont le guide (9) est plus court sont disposés de manière à former un passage annulaire restreint (références 26 et 27). Dans ce dispositif, le rapport (27)/(26) est de 1,28 et le rapport (28) /(27) est de 4. En outre, I'installation comprend: - un dispositif de trempe (non-représenté sur les figures), - un train de 4 absorbeurs type Venturi (non représenté sur les figures), - et une tour de neutralisation (non représentée sur les figures). La dépression est créée dans la chambre de combustion grâce à 4 Venturi en série et un extracteur. Le résidu dont le débit est de 2 500 kg/h est amené au brûleur par le tube concentrique (12). La température de la chambre de combustion est de 1 200 C. La dépression dans cette chambre est maintenue à environ 100 mbar. On introduit 2 700 Nm3/h d'air de pulvérisation sous 0,5.105 Pa par l'espace annulaire (27)/(26), c'est-à-dire par l'entrée tangentielle (15). On injecte 10 Nm3/h d'air tertiaire par l'espace annulaire (14) compris entre les tubes (10) et (11). Un débit global d'air secondaire de 2 500 Nm3/h est constitué par un premier flux d'air secondaire aspiré à travers les trous (21) de la plaque de fond (19) et un deuxième flux d'air secondaire aspiré à travers l'espace annulaire de fuite (23). La composition des fumées au sortir de la chambre de combustion est la suivante (pourcentage pondéraux): - 02................ 3,7% - N2................ 57,0 % - CO2.............. 20,3 % - Cl2................ 0,4 % - HCI.............. 14,5 % - H20............. 4,1% Après traitement de ces fumées dans les absorbeurs, on obtient une io solution chlorhydrique limpide titrant 30 % en poids d'HCI. La demanderesse a constaté que, bien qu'assurant une excellente combustion desdits résidus chlorés ce dispositif présentait dans le temps des inconvénients dus notamment au dispositif d'arrivée axiale des résidus chlorés à brûler et des fluides annexes ou injecteur représenté sur la figure 2. La demanderesse a en effet constaté des bouchages fréquents des passages dans les couronnes formées par les tubes concentriques. Ces bouchages entraînaient le changement dudit injecteur en moyenne tous les jours. Du fait du matériau coûteux (tantale) constituant ces tubes concentriques, ces opérations grevaient lourdement le budget. Ces changements duraientplusieurs heures, et entraînaient en outre un refroidissement rédhibitoire du four, engendrant une baisse de la productivité. De plus, aux approches des bouchages, la combustion des dérivés chlorés était perturbée par une alimentation aléatoire des fluides (carburant et comburant), entraînant une perturbation de la qualité des rejets. Afin de réduire le coût de ces opérations, la demanderesse a modifié la nature du matériau constituant les tubes et a utilisé de l'acier ordinaire. En plus des bouchages mentionnées ci-dessus, la demanderesse a constaté que les tubes se perçaient, entraînant une migration des fluides d'un tube dans l'autre. Un autre inconvénient constaté par la demanderesse consiste en une érosion du "nez" ou extrémité de l'injecteur conduisant à une mauvaise pulvérisation des produits à brûler et par suite à une mauvaise combustion. La demanderesse a maintenant trouvé qu'il était possible de diminuer, voire de supprimer les inconvénients ci-dessus mentionnés en modifiant la conception dudit injecteur. La présente invention a donc pour objet un injecteur In tel que représenté schématiquement sur la figure 5, utilisable notamment dans un dispositif pour la combustion de produits ou mélange de produits corrosifs ou susceptibles de générer des produits corrosifs par mise en contact desdits produits (à l'état dispersé) avec un comburant à une température permettant le brûlage desdits produits, caractérisé en ce qu'il comprend un tube droit enveloppe (E), cylindrique, fermé à une extrémité par une paroi (P) à l'intérieur duquel sont juxtaposés au moins 2 tubes droits (T) et, au plus 8 tubes, de préférence 4 ou 5, lesdits tubes traversant perpendiculairement la 1o paroi (P), et au moins 1 tubulure latérale (TL), située à proximité de la paroi (P). Selon la présente invention, ces tubes (T) peuvent avoir des diamètres internes identiques ou différents. Ces tubes (T) peuvent être disposés de façon aléatoire, mais, on préfère les disposer en couronne. La figure 6 représente une coupe de l'injecteur selon la ligne AA' de la figure 5, ledit injecteur contenant 4 tubes de même diamètre disposés en couronne. La figure 6 représente une coupe d'un injecteur comprenant 5 tubes: 4 tubes de même diamètre sont disposés en couronne, le 5ème de diamètre plus petit est central. Selon la présente invention, au moins un des tubes (T) véhicule les produits ou le mélange des produits corrosifs à brûler et au moins un des tubes (T) véhicule en partie ou en totalité le comburant nécessaire à la combustion. Ce comburant peut être de l'air, de l'air enrichi en oxygène, ou bien encore de l'oxygène. Selon le pouvoir calorifique des produits à brûler, on peut apporter un carburant d'appoint tel que propane, évents résultant de la fabrication du PVC, fuel... Ce carburant d'appoint, selon la présente invention, peut être véhiculé par l'un des tubes (T) du dispositif. L'espace libre créé par les tubes juxtaposés (T) à l'intérieur du tube enveloppe (E) -espace désigné par (ET)- peut être traversé par un fluide pouvant refroidir les tubes (T), ou bien amener un appoint de comburant à la combustion. Ce fluide est de préférence de l'air, de l'air humidifié, de l'eau, de la vapeur d'eau et, est introduit, de préférence tangentiellement, au tube enveloppe (E), et, de préférence à sa partie basse par une tubulure (TL). Les épaisseurs des tubes (T) et du tube (E) peuvent varier dans une large mesure. Elles sont fonction du matériau utilisé et de la corrosivité des produits à détruire. Avantageusement, ces épaisseurs seront au moins égales à 1,5 mm et, de préférence, comprises entre 1,5 et 3 mm. Selon une réalisation de l'injecteur In conforme à l'invention, on recommande de dimensionner les différents tubes (T) de manière telle que le rapport du diamètre externe De d'un tube (T), au diamètre interne Di du même tube (T) soit compris entre 1,2 et 1,6 et, de préférence, entre 1, 25 et 1,5. En outre, selon la présente invention, le rapport de la totalité des surfaces internes des tubes (T), EST à la surface interne de passage du tube (E) contenant n tubes (T), SET est compris entre 1 et 1, 50 et, de préférence, entre 1,05 et 1,25. La longueur du tube (E) est de 20 à 30 fois le diamètre interne dudit tube (E), et de préférence de 22 à 26 fois. Il appartiendra à l'homme du métier de choisir les rapport précis, à I'intérieur des limites recommandées ci-dessus, en fonction, notamment des débits choisis pour les produits corrosifs à détruire et les divers autres fluides. L'alimentation des tubes est réalisée en amont de la paroi (P) par des flexibles qui sont munis de moyens d'emboiture (J) dits "rapides" de type Surlock permettant un montage et démontage rapide. En amont de la paroi (P), les tubes (T) peuvent prendre une courbure de façon à faciliter leurs connexions avec les flexibles d'alimentation. Leurs longueurs, toujours en amont de la paroi (P), peuvent être identiques ou différentes et sont fonction de l'encombrement du dispositif. Les extrémités des tubes (T) sont au même niveau (dans le même plan) que l'extrémité du tube (E) (ligne BB' sur figure 5). Selon la présente invention, l'injecteur In de la présente invention peut être disposé verticalement ou horizontalement. Un autre objet de la présente invention concerne également I'utilisation dudit injecteur décrit ci-avant pour la mise en oeuvre d'un procédé de combustion de produits corrosifs ou mélange de produits corrosifs susceptibles d'engendrer des produits corrosifs. Selon ce procédé, on introduit la (ou les) phase(s) contenant les produits à brûler sous forme liquide et/ou gazeuse selon l'axe du puits- tourbillon formé par la fraction primaire de la phase comburante sensiblement jusque dans la zone de dépression dudit puits-tourbillon, la quantité de mouvement, conférée au puits-tourbillon étant suffisante pour provoquer la dispersion de la phase à brûler en particules par transfert de la quantité de mouvement on introduit séparément la fraction secondaire de la phase comburante à un débit et selon une ou des directions permettant d'assurer simultanément le complément de phase comburante nécessaire à la combustion, le refroidissement de la partie du dispositif entourant la zone de combustion et notamment du déflecteur permettant de rabattre la fraction secondaire vers la base de la zone de combustion et la stabilisation du nuage incandescent. Les produits à brûler sont introduits de préférence sous forme liquide à un débit allant de 500 à 3 500 kg/h et, de préférence, compris entre 1 200 et 3 000 kg/h. Lorsqu'ils sont introduits sous forme gazeuse, leur débit est compris entre 5 et 15 Nm3/h. Le débit de la fraction primaire de la phase comburante (dite aussi air de pulvérisation) est compris entre 500 et 5 000 Nm3/h et, de préférence compris entre 2 000 et 3 500 Nm3/h. Dans la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention, la zone de combustion est en dépression de l'ordre de 10 à 1 500 Pa en-dessous de la pression atmosphérique. La pression de la fraction primaire de la phase comburante est supérieure de 0,1 à 8,5.105 Pa et, de préférence de 0,2 à 0,6.105 Pa supérieure à la pression régnant dans la zone de combustion. La fraction secondaire de la phase comburante peut être introduite dans la chambre de combustion par aspiration à différents endroits compte tenu du fait de la dépression régnant dans la chambre de combustion. Cette fraction secondaire peut être introduite en un seul flux, rabattu notamment vers la zone de combustion au moyen d'un déflecteur tel que mentionné ci-avant, ou sous forme de deux flux circulant de part et d'autre dudit réflecteur. Le débit total de la fraction secondaire de la phase comburante peut varier dans une large mesure. Généralement, ce débit est calculé d'une façon telle que le rapport du débit total de la fraction secondaire au débit de la fraction primaire est compris entre 0,1 et 10 est de préférence compris entre 0,9 et 5. Compte tenu de la nature des produits à brûler, on peut apporter un carburant d'appoint sous forme liquide ou gazeux, il est avantageux d'introduire ce carburant par l'un des tubes de l'injecteur selon l'invention. Selon la présente invention, on peut également introduire dans la zone de combustion de l'eau. Cette introduction se fait également avantageusement par l'un des tubes de l'injecteur selon l'invention. Un appoint de phase comburante dit tertiaire peut éventuellement être utilisé. Dans cette éventualité, cet appoint est réalisé de façon co-axiale par une tubule disposée perpendiculairement au tube enveloppe de l'injecteur. Cet appoint est introduit sous une pression allant de 2 bars à 10 bars et, de préférence, sous pression allant de 4 à 6 bars. L'utilisation de l'injecteur de la présente invention, outre qu'il permet d'assurer une combustion remarquable des produits corrosifs, équivalente à celle réalisée par des brûleurs de l'art antérieur, présente l'avantage de pouvoir effectuer la combustion desdits produits corrosifs pendant plusieurs mois sans que l'on observe un quelconque bouchage et/ou perçage d'un (ou des) tube(s) constituant ledit dispositif. Dans l'éventualité ou un bouchage, se produit sur un ou plusieurs tubes, plusieurs possibilités simples et rapides se présentent: - I'utilisation d'une simple tige flexible introduite dans le tube peut permettre d'éliminer le bouchage sans arrêt du brûleur (le four est en dépression), - ou bien, si le bouchage est plus conséquent, on peut changer le dispositif en entier rapidement, en moins d'une heure, sans abaissement important de la température du four. L'injecteur de la présente invention permet d'assurer la combustion de produits ou mélanges de produits corrosifs dans des conditions remarquables. Cet injecteur s'applique tout particulièrement à la combustion de résidus liquides chlorés qui sont généralement visqueux, éventuellement chargés de particules solides en suspension. Ces résidus chlorés tels que définis précédemment, renferment le plus souvent plus de 40 %, voire plus de 75 % en poids de chlore. Mais il est bien entendu que le dispositif de la présente invention peut être utilisée pour la combustion de produits corrosifs -ou susceptibles de fournir des produits corrosifs- renfermant des quantités de chlore bien inférieures à 40 %. L'injecteur selon l'invention permet également de brûler en même temps que des résidus chlorés liquides des résidus chlorés gazeux tels que notamment les évents provenant de la fabrication du polychlorure de vinyle. Un autre avantage est la possibilité de permuter rapidement lI'alimentation d'un tube compte tenu des raccordements (J). Les tubes (T) peuvent également être refroidis en faisant passer dans l'espace (ET) de l'air, de l'eau ou de l'air humidifié. Compte tenu du fait du fonctionnement de l'injecteur de la présente invention pendant plusieurs mois sans bouchages, on observe une meilleure stabilité de la marche du four, de la combustion, et une sécurité améliorée. On observe aussi une qualité constante des évents. L'exemple qui suit illustre l'invention. > Injecteur selon l'invention tel que représenté sur les figure 5 et 6. > nombre de tubes (T): 4: (T1), (T2), (T3), (T4) Les diamètres internes (Di) et externes (De) des 4 tubes sont identiques. - diamètre interne: 15 mm - diamètre externe: 21 mm - De/Di = 1,4 surface interne d'un tube: 177 mm2 - surface externe d'un tube: 346 mm2 surface totale externe des 4 tubes: 346,36 x 4 = 1 385 mm2 - longueur des tubes (T): 1,45 m (partie amont de la paroi (P) comprise) > Tube enveloppe (E): - diamètre interne: 51 mm soit une surface interne de 2 043 mm2 surface de passage SET entre tube enveloppe (E) et tubes (T): 2 043- 1 385 = 658 mm2 - rapport: EST / SET = 177 x 4 / 658 = 1,07 - longueur du tube (E): 1,20 m Les tubes T1, T2, T3 et T4 sont disposés comme indiqué sur la figure 5. Cet injecteur est adapté à une installation de combustion de résidus tel que décrit précédemment dans la description, c'est-à-dire que l'injecteur In de la présente invention est disposé à la place de l'injecteur (8) dans la tête de dispersion représentée sur la figure (4), et pénètre dans ladite tête de dispersion sur une longueur de 48 cm (CC') comptée à partir du guide (9), soit 72 cm en dehors de ladite tête (DD'). Les résidus chlorés à détruire sont constitués d'une part par des PCB, d'autre part par des résidus chlorés contenant environ 80 % en poids de chlore et sont constitués essentiellement par de l'hexachlorobutadiène, de l'hexachlorobenzène, du tétrachlorobenzène et de produits chlorés aliphatiques tels que de l'hexachloroéthane. Les PCB sont introduits par le tube (T1), à un débit de 400 kg/h. Les résidus chlorés sont introduits par le tube (T2) à un débit de 1 600 kg/h. il Les évents chlorés gazeux provenant de la préparation du PVC sont introduits par le tube (T3) à un débit de 10 m3/h. De l'eau est introduite par le tube (T4) à un débit de 500 kg/h. On introduit de l'air dit tertiaire dans l'enveloppe (E) au moyen de la tubulure (TL) à un débit de 10 m3/h. On introduit 2 700 Nm3/h d'air primaire (ou de pulvérisation) sous une pression d'environ 0,5.105 Pa dans l'espace annulaire (27/26), par l'entrée tangentielle (15). Un débit global d'air secondaire d'environ 2 500 Nm3/h est constitué io par un premier flux d'air secondaire aspiré à travers les trous (21) de la plaque de fond (19) et un deuxième flux d'air secondaire aspiré à travers l'espace annulaire de fuite (23). Le rapport (27)/(26) est de 1,28 et le rapport (28)/(27) est de 4. En outre, la tête de l'injecteur In est à 6,8 cm du plan formé par les is extrémités du déflecteur (24). Le dispositif pour la combustion de ces résidus a fonctionné pendant 6 mois sans que l'on observe de bouchages dans l'injecteur de l'invention. Alors que si l'on opère avec un injecteur de l'art antérieur tel que schématisé dans la figure 2, on observe des bouchages au bout de 30 jours de fonctionnement. La composition moyenne des fumées au sortir de la chambre de combustion est la suivante (pourcentages pondéraux): - 02............... 6,0 % - N2............... 58,0 % - CO2............. 15,7% - C2...............: 0,4 % - HCI.............. 15,8 % - H20............ 4,0 % Après traitement de ces fumées comme mentionné précédemment 3o dans la description, on obtient une solution limpide titrant environ 30 % en poids d'HCI. Les fumées rejetées dans l'atmosphère ne contiennent pas de chlore libre. Les analyses effectuées dans les fumées montrent que la teneur en PCB est inférieure à 0,5 pg/Nm3; la teneur en polychlorodibenzofurane et en polychlorodibenzodioxine dans les gaz est de 0,1 ng/m3. REVENDICATIONS 1. Injecteur In utilisable notamment dans un dispositif pour la combustion de produits ou mélange de produits corrosifs, par mise en contact desdits produits (à l'état dispersé) avec un comburant à une température permettant le brûlage desdits produits, caractérisé en ce qu'il comprend un tube droit enveloppe (E), cylindrique, fermé à une extrémité par une paroi (P) à l'intérieur duquel sont juxtaposés au moins 2 tubes droits (T) et, au plus 8 tubes droits (T), de diamètres internes io identiques ou différents, traversant perpendiculairement la paroi (P), et au moins 1 tubulure latérale (TL), située à proximité de la paroi (P). 2. Injecteur In selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend 4 tubes (T). 3. Injecteur In selon la revendication 2, caractérisé en ce que les tubes sont disposés en couronne. 4. Injecteur In selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le rapport du diamètre externe De d'un tube (T) au diamètre interne Di du même tube (T) est compris entre 1,2 et 1,6 et, de préférence, entre 1,25 et 1,5. 5. Injecteur In selon l'une des revendications I à 5, caractérisé en ce que le rapport de la totalité des surfaces internes des tubes (T), EST à la surface interne de passage du tube enveloppe (E), SET, contenant n tubes (T) est compris entre 1 et 1,50 et, de préférence, entre 1,05 et 1,25. 6. Injecteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la longueur du tube enveloppe (E) est de 20 à 30 fois le diamètre interne dudit tube enveloppe (E). 7. Injecteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'extrémité des tubes (T) sont au même niveau que les extrémités du tube (E). 8. Injecteur selon l'une quelconque des revendications I à 7, caractérisé en ce que l'alimentation des tubes est réalisée en amont de la paroi (P) par des flexibles munis de moyens d'emboîtures dits "rapides". 9. Injecteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que au moins un des tubes (T) véhicule des produits ou des mélanges de produits corrosifs à brûler et au moins un des tubes (T) véhicule en partie ou en totalité le comburant nécessaire à la combustion desdits produits corrosifs. 10. Injecteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la tubulure latérale (TL) véhicule de l'air. 11. Utilisation d'un injecteur In selon l'une quelconque des revendications 1 à 10 dans un procédé de combustion de produits ou mélange de produits corrosifs ou susceptibles d'engendrer des produits corrosifs. 12. Utilisation d'un injecteur In selon la revendication 11, caractérisée en ce que les produits ou mélange de produits corrosifs sont des résidus liquides et/ou gazeux chlorés.