Brevet FR2806327A1 — publié le 20010921

La présente invention concerne une buse pour l'injection de liquide ainsi que son utilisation pour l'introduction de liquide condensé dans un réacteur de (co-)polymérisation d'éthylène et/ou de propylène en phase gazeuse dans un lit fluidisé. Il est connu de polymériser un ou plusieurs monomères en phase gazeuse sous une pression supérieure à la pression atmosphérique dans un réacteur à lit fluidisé o des particules de polymère en cours de formation sont maintenues à l'état fluidisé grâce à un mélange gazeux réactionnel contenant le ou les monomères à polymériser et circulant selon un courant ascendant. Le polymère ainsi fabriqué sous forme de poudre est généralement soutiré du réacteur afin de maintenir le lit à un volume plus ou moins constant. Un procédé préféré à l'échelle industrielle utilise une grille de fluidisation qui distribue le mélange gazeux réactionnel au travers du lit et qui sert de support pour le lit en cas de coupure de débit du gaz ascendant. Le mélange gazeux réactionnel sortant par le sommet du réacteur à lit fluidisé est recyclé à la base de ce dernier sous la grille de fluidisation par l'intermédiaire d'une conduite externe de circulation munie d'un compresseur. La polymérisation des monomères est une réaction exothermique. Il est donc nécessaire de prévoir un moyen adapté au refroidissement du lit afin d'en extraire la chaleur de polymérisation. La méthode préférée pour la polymérisation de l'éthylène et/ou du propylène dans un lit fluidisé consiste à refroidir le mélange gazeux réactionnel en dessous de la température de polymérisation, ce qui permet lors du passage de ce gaz de fluidisation au travers du lit de compenser l'excédent de chaleur engendré par la polymérisation. Ainsi, au cours de son renvoi, le mélange gazeux réactionnel est généralement refroidi à l'aide d'au moins un échangeur thermique disposé sur la conduite externe de circulation de façon à éliminer la chaleur produite par la réaction de polymérisation et de maintenir la température de polymérisation au niveau désiré. On a cherché, tout particulièrement au cours de ces dernières années, à optimiser le procédé de polymérisation en phase gazeuse de manière à augmenter la production de polymère dans les ateliers existants. On a dès lors raisonné en taux de production de polymère, à savoir en terme de rendement en poids de polymère produit par unité de volume du réacteur et par unité de temps (kg/h/m3). Dans les réacteurs à lit fluidisé commerciaux du type mentionné ci- dessus, on sait que le taux de production dépend directement du taux d'enlèvement de chaleur générée dans le réacteur. Ce taux d'enlèvement peut être augmenté, par exemple en accroissant la vitesse du gaz de fluidisation, et/ou en réduisant la température du gaz de fluidisation, et/ou en augmentant la capacité thermique du gaz de fluidisation. Par exemple, la demande de brevet W094/28032 décrit un procédé de polymérisation d'oléfine(s) en phase gazeuse dans lequel le courant gazeux de recyclage est refroidi à une température suffisante pour former un liquide et un gaz. En séparant le liquide du gaz et en introduisant le liquide directement dans le lit fluidisé, par le moyen d'une buse, on peut augmenter la quantité totale de liquide introduite dans le réacteur à lit fluidisé ce qui permet de mieux refroidir le lit par évaporation et donc d'atteindre des niveaux supérieurs de productivité. De nombreuses méthodes pour introduire un liquide dans un lit fluidisé et de nombreuses buses ont déjà été décrites. Le brevet français 2,215,802 décrit un procédé utilisant un ou plusieurs gicleurs dont l'orifice est muni d'un clapet extérieur antiretour. L'utilisation d'un tel moyen mécanique dans une buse pour l'injection d'un liquide présente bien souvent l'inconvénient d'avoir une fiabilité limitée qui est liée à la fatigue des articulations avec la (ou les) partie(s) mobile(s), aux possibilités de bloquage de la (ou des) partie(s) mobile(s) et aux fuites possibles à travers les jeux entre la (ou les) partie(s) mobile(s) et la structure même de la buse. Les demandes de brevet W096/20780 et EP 0 876 202 décrivent des buses pour l'injection de liquide dans un réacteur de polymérisation en phase gazeuse. Ces buses sont munies d'un gaz de purge qui, en cas d'interruption de l'injection de liquide, peuvent éviter leur bouchage par de la poudre du lit fluidisé. L'inconvénient de cette technique est de provoquer un entraînement ou une atomisation partielle du liquide, en particulier pendant les phases transitoires d'arrêt ou de démarrage de l'injection de liquide. Les buses pour l'injection d'un liquide décrites dans l'art antérieur, en particulier dans les brevets précités, sont souvent mal adaptées pour les phases transitoires d'arrêt, de démarrage, mais aussi pendant toute la durée de l'arrêt de l'injection de liquide. En effet, pendant ces phases transitoires ou permanentes, les problèmes suivants peuvent se poser: (i) bouchage des orifices d'évacuation du liquide par des particules solides, (ii) pollution des parties internes de la buse par des particules solides, du liquide et/ou du gaz, (iii) entraînement ou atomisation du liquide par un gaz de balayage. Notamment dans le cas de l'utilisation des buses décrites dans l'art antérieur pour l'introduction de liquide condensé dans un réacteur de (co)polymérisation d'éthylène et/ou de propylène en phase gazeuse dans un lit fluidisé, et plus particulièrement pour les phases transitoires d'arrêt, de démarrage, mais aussi pendant toute la durée de l'arrêt de l'injection de liquide, les problèmes présentés précédemment peuvent se poser comme suit: (i) le bouchage des orifices d'évacuation du liquide par des particules solides est d'autant plus préjudiciable que ces particules sont réactives et peuvent se coller entre elles et sur la buse; (ii) de même, la pollution des parties internes de la buse par des particules solides, du liquide et/ou du gaz peut générer des réactions chimiques à l'intérieur de celle ci conduisant à des bouchages; (iii) l'entraînement ou l'atomisation du liquide par un gaz de balayage peut engendrer une vaporisation partielle ou totale du liquide à l'intérieur de la buse en limitant ainsi son action de refroidissement du lit fluidisé. Une autre conséquence est d'accroître la surface de contact entre le gaz et le liquide de telle façon que les particules actives qui sont dans la phase liquide pourraient réagir avec le gaz de balayage (celui ci n'étant pas obligatoirement neutre) et grossir jusqu'à la limite de sédimentation ou de bouchage de la buse. Il a été maintenant trouvé un appareillage constitué par une buse d'injection d'un liquide sous pression qui permet: 1) d'éviter les flux inversés de solide, de liquide ou de gaz du milieu dans lequel le liquide est injecté vers l'intérieur de la buse, 2) d'éviter l'entraînement ou l'atomisation par un gaz de balayage du liquide injecté, 3) de garder une bonne fiabilité. Ainsi la présente invention est une buse pour l'injection d'un liquide sous pression, comprenant une conduite d'alimentation verticale, surmontée d'une ogive creuse, le liquide sous pression étant conduit entre l'enveloppe de la conduite d'alimentation verticale et un tube intérieur, la partie supérieure de la buse comprenant au moins un orifice latéral d'évacuation du liquide sous pression, caractérisée en ce que l'extrémité supérieure du tube intérieur de la conduite d'alimentation verticale débouche à une élévation au dessus du (ou des) orifice(s) latéral (ou latéraux), ce qui permet lors de l'arrêt de l'injection du liquide sous pression, d'introduire un gaz sous pression par le tube intérieur de la conduite d'alimentation verticale qui génère une surpression dans la partie supérieure de la buse pour d'une part abaisser le niveau du liquide sous pression en dessous du (ou des) orifice(s) latéral (ou latéraux) et d'autre part éviter les flux inversés de solides, de liquides et/ou de gaz du milieu dans lequel le liquide sous pression est injecté vers l'intérieur de la buse. Un exemple non limitatif du dispositif de l'invention est représenté schématiquement dans les figures 1 et 2. Selon la présente invention, la buse comprend une conduite d'alimentation verticale qui permet de conduire le liquide sous pression à partir de la base de ladite conduite vers la partie supérieure de la buse. La conduite I0 d'alimentation a de préférence une forme cylindrique. Par la suite, on appellera enveloppe de la conduite d'alimentation verticale, la conduite elle même sans ses parties internes. Dans le cas préférentiel o la conduite d'alimentation verticale est cylindrique, on appellera enveloppe de ladite conduite le tube extérieur de cette même conduite. Selon la présente invention, à l'intérieur de l'enveloppe de la conduite d'alimentation verticale, un tube intérieur permet d'introduire un gaz sous pression à partir de la base dudit tube vers sa partie supérieure. Ce tube est de préférence cylindrique et concentrique par rapport à l'enveloppe de la conduite d'alimentation verticale. Selon la présente invention, la conduite d'alimentation verticale de la buse est surmontée d'une ogive creuse. Cette section est dans le prolongement de la partie supérieure de l'enveloppe de la conduite d'alimentation verticale de la buse. Cette section peut être grossièrement conique ou hémisphérique, de préférence grossièrement conique. Selon la présente invention, la partie supérieure de la buse comprend aux moins un orifice latéral d'évacuation du liquide sous pression. Dans le cas o il y a plus d'un orifice latéral, ces derniers peuvent être regroupés soit sur un même niveau autour de la buse soit sur plusieurs niveaux. Le nombre de niveaux peut varier de 1 à 4, préférentiellement de 1 à 2. Généralement les orifices latéraux sont disposés autour de la circonférence de la buse de manière équidistants. Le nombre d'orifices latéraux par niveau peut être compris entre 1 et 8, préférentiellement entre 4 et 8. Ce ou (ces) orifice(s) latéral (ou latéraux) peut avoir une forme permettant d'optimiser la pénétration du liquide ainsi que la forme du (ou des) jet(s) de liquide à l'extérieur de la buse. Par un calcul de perte de charge du liquide à travers l'orifice latéral, il est possible de calculer une vitesse d'injection du liquide, et de déterminer in fine, à partir de la forme du (ou des) orifice(s) un volume d'arrosage par unité de débit volumique. L' (ou les) orifice(s) latéral (ou latéraux) peut être un trou ou une fente, de préférence un trou. La forme de 1' (ou des) orifice(s) peut être circulaire, ellipsoidale ou toutes autres formes adaptées. De préférence 1' (ou les) orifice(s) est un trou ayant une forme circulaire. La longueur d'un orifice latéral ellipsoidale peut être comprise entre 8 et 50 mm, la largeur comprise entre 2.5 et 12 mm et la surface comprise entre 26 et 580 mm2. Le diamètre d'un orifice circulaire peut être compris entre 5 et 25 mm et la surface comprise entre 19.6 et 491 mm2. Il est important que le (ou les) orifice(s) latéral (ou latéraux) soit suffisamment large pour permettre le passage de fines particules solides qui peuvent être dans le liquide sous pression. Le (ou les) orifice(s) latéral (ou latéraux) peut comprendre aussi des éléments mécaniques permettant d'atomiser le liquide sous pression à la sortie de desdits orifices tel que cela est décrit dans la demande de brevet WO98/18548. Selon la présente invention, 1' (ou les) orifice(s) latéral (ou latéraux) de la buse est situé dans sa partie supérieure. Il peut être situé sur la conduite d'alimentation verticale, ou bien sur l'ogive creuse qui coiffe la partie supérieure de cette dernière. Préférentiellement le (ou les) orifice(s) latéral (ou latéraux) est situé sur la conduite d'alimentation verticale. Selon la présente invention, l'extrémité supérieure du tube intérieur de la conduite d'alimentation débouche à une élévation au dessus des orifices latéraux. On définit par la lettre "i" l'index des différents niveaux d'orifices latéraux sur la conduite d'alimentation, en commençant par 1 pour le niveau inférieur. On définit aussi Di par la distance entre l'extrémité supérieure du tube intérieur de la conduite d'alimentation et la partie supérieure des orifices latéraux du niveau i. De la même façon, on définit Do par la distance entre l'extrémité supérieure du tube intérieur de la conduite d'alimentation et la partie inférieure des orifices latéraux du niveau inférieur. On peut noter que Di est toujours supérieure à Do et que dans le cas o l'on a un seul niveau d'orifices latéraux, que la différence entre Di et Do est égale à la hauteur desdits orifices. Les distances Di et Do peuvent être déterminées en fonction des fluctuations de pression entre le gaz sous pression et le liquide sous pression. Ces distances Di et Do peuvent être supérieures à 100, de préférence supérieures à 500 mm. On défini comme pression différentielle entre le gaz et le liquide, la différence entre les pressions absolues ou relatives du gaz sous pression et du liquide pression, lesdites pressions étant mesurées dans la conduite d'alimentation verticale ou à tout endroit en amont de ladite conduite. Si les pressions du gaz et du liquide sont mesurées a des hauteurs différentes, il convient de soustraire à ladite pression différentielle la pression de la colonne de liquide entre ces deux hauteurs, souvent appelée hauteur manométrique. Une forme améliorée de l'invention peut consister à maintenir la pression différentielle DP entre le gaz et le liquide à une valeur constante et ceci en agissant sur la pression du gaz de balayage. La pression du liquide à injecter peut alors varier naturellement en fonction de son débit. D'une manière générale, toutes valeurs de pression différentielle entre le gaz et le liquide peut être liées à un niveau de liquide sous pression dans la buse. En jouant sur cette pression différentielle, il est possible de faire évoluer le niveau de liquide sous pression dans la buse de façon à démarrer ou arrêter l'injection de liquide. Dans le cas o la buse possède plusieurs niveaux d'orifices latéraux, il est possible de faire varier le nombre d'orifices latéraux utilisés pour l'injection du liquide sous pression ce qui permet ainsi d'adapter la vitesse d'injection à travers les orifices latéraux, la pénétration des jets dudit liquide à l'extérieur de la buse et donc le volume d'arrosage par ledit liquide. Pour injecter le liquide sous pression par les orifices latéraux allant du niveaux 1 à i, la pression différentielle entre le gaz et le liquide doit être maintenue au dessous d'une limite Pi qui correspond à un niveau de liquide sous pression dans la buse au dessus de la partie supérieure des orifices latéraux sur le niveau i. Cette limite Pi peut être calculée en fonction: i) de la densité R du liquide sous pression, ii) de la distance Di et, iii) de la hauteur minimum Hi désirée entre la partie supérieure des orifices latéraux du niveau i et du niveau de liquide sous pression dans la buse, par la formule suivante: Pi=R*g*(Di-Hi) Pour arrêter l'injection de liquide sous pression, la pression différentielle entre le gaz et le liquide doit être maintenue au dessus d'une limite Po qui correspond à un niveau de liquide sous pression dans la buse au dessous de la partie inférieure des orifices latéraux sur le niveau inférieur. Cette limite Po peut être calculée en fonction: i) de la densité R du liquide d'injection, ii) de la distance Do et, iii) de la hauteur minimum Ho désirée entre la partie inférieure des orifices et le niveau de liquide sous pression dans la buse, par la formule suivante: Po=R*g*(Do+Ho) Une forme plus élaborée de buse pour l'injection d'un liquide sous pression peut consister à placer 1' (ou les) orifice(s) latéral (ou latéraux) dans la partie supérieure de la conduite d'alimentation verticale de la buse à une distance E en dessous de l'ogive creuse et à matérialiser la surface du liquide sous pression dans la buse par un flotteur cylindrique creusé le long de son axe longitudinal, ledit flotteur coulissant le long du tube intérieur de la conduite d'alimentation verticale, à l'intérieur de l'enveloppe de la conduite d'alimentation verticale, flottant à la surface du liquide sous pression et ayant une épaisseur inférieure à E. Pour faciliter le déplacement du flotteur celui ci doit avoir un diamètre extérieur légèrement inférieur au diamètre intérieur de l'enveloppe cylindrique, un diamètre du trou légèrement supérieur au diamètre extérieur du tube intérieur de la conduite d'alimentation verticale, avec un jeu permettant le coulissement et une bonne étanchéité entre le liquide sous pression et le gaz sous pression lors de l'arrêt et du redémarrage de l'injection du liquide sous pression. Le diamètre extérieur du flotteur, Dfe, et le diamètre du trou du même flotteur, Dfi, peuvent être calculés par rapport au diamètre intérieur de l'enveloppe cylindrique de la buse, Dei, et au diamètre extérieur du tube intérieur de la conduite d'alimentation verticale, Dte, de la façon suivante: (i) Dfe=Dei-x, x allant de 0,1 à 5 mm, de préférence de 0,5 à 1 mm, et (ii) Dfi=Dte+y, y allant de 0,1 à 5 mm, de préférence de 0,5 à 1 mm. Selon la présente invention la buse pour l'injection d'un liquide sous pression peut être utilisé pour l'injection de n'importe quel liquides sous pression dont la viscosité, aux conditions de température et de pression auxquelles ladite buse est utilisée, est suffisamment faible pour permettre un écoulement continu. La buse pour l'injection d'un liquide sous pression peut être utilisé dans n'importe quel milieu, comprenant au moins une phase qui peut être solide, liquide ou gazeuse et qui permet l'injection du liquide dans le dit milieu. Selon un procédé revendiqué dans la présente invention, la buse décrite précédemment est utilisé pour l'introduction de liquide condensé dans un réacteur de polymérisation à lit fluidisé. Il s'agit d'un procédé continu de polymérisation en phase gazeuse d'un monomère oléfinique choisi parmi (a) l'éthylène, (b) le propylène, (c) leur mélange, et une ou plusieurs autres alpha- oléfines en combinaison avec (a), (b) ou (c), dans un réacteur à lit fluidisé, pour lequel on recycle en continu la phase gazeuse au travers du lit fluidisé en présence d'un catalyseur de polymérisation dans des conditions réactives, on refroidit la phase gazeuse recyclée à une température à laquelle du liquide se condense, on sépare ledit liquide condensé de la phase gazeuse et on l'introduit directement dans le lit fluidisé en utilisant une ou plusieurs buses précédemment décrites. Les buses peuvent être disposées à n'importe quel endroit du lit fluidisé et peuvent être alimentés séparément, en série ou en parallèle par des dispositifs classiques tels que les tubulures droites ou annulaires. Le réacteur comprend de préférence quatre ou six buses. Ces buses peuvent par exemple traverser la grille de fluidisation de telle sorte que les orifices se trouvent bien au sein du lit fluidisé, de préférence dans la partie inférieure du lit fluidisé. A titre d'exemple, pour un réacteur commercial qui possède un lit fluidisé d'une hauteur allant de 10 à 20 m au dessus de la grille, les orifices des buses se situent au dessus de la dite grille et en dessous d'une hauteur allant de 3 à 7 m au dessus de ladite grille. Le dispositif constitué par une buse pour l'injection d'un liquide sous pression telle qu'elle est décrite dans l'invention présente de multiples avantages. Un des avantages réside dans le fait que tout flux inversés de solide, de liquide ou de gaz, du milieu dans lequel le liquide sous pression est injecté vers l'intérieur de la buse, sont évités. Ainsi les risques de bouchage, au niveau des orifices latéraux ou à l'intérieur de la buse sont réduits. De même les risques de pollution du liquide sous pression par des solides, liquides ou gaz sont aussi singulièrement réduit. L'utilisation de la buse pour l'introduction de liquide condensé dans un réacteur de (co-)polymérisation d'éthylène et/ou de propylène en phase gazeuse dans un lit fluidisé présente aussi de multiples avantages. Un des avantages est l'absence d'entraînement ou d'atomisation du liquide condensé par le gaz sous pression. La vaporisation du liquide condensé qui a lieu à l'extérieur de la buse permet d'optimiser le refroidissement du lit fluidisé. Par rapport à une technique pour laquelle on a tendance à entraîner ou atomiser le liquide condensé par un gaz sous pression, la surface de contact entre ledit gaz et le liquide condensé est diminué. Ceci permet de réduire le risque que des particules actives dans le liquide condensé viennent réagir avec le gaz sous pression (celui ci n'étant pas obligatoirement neutre) pour grossir jusqu'à la limite de sédimentation ou de bouchage de la buse. Un avantage est aussi d'empêcher que des particules solides actives du lit fluidisé viennent réagir au niveau des orifices latéraux ou dans la buse elle même. Un autre avantage est d'empêcher que le milieu réactif du réacteur vienne polluer l'intérieur des buses ce qui pourrait entraîner des réactions avec les fines particules solides encore actives du liquide condensé et déclencher des bouchages en amont des orifices latéraux. Encore un autre avantage, dans le cas o la buses comprend plusieurs niveaux d'orifices, est de pouvoir contrôler le nombre d'orifices utilisés pour l'injection de liquide en jouant sur la pression différentielle entre le gaz de balayage et le liquide d'injection. Ceci permet, pour un débit de liquide condensé donné, de contrôler la vitesse d'injection au niveau des orifices latéraux, la pénétration des jets dudit liquide à l'extérieur de la buse et donc le volume d'arrosage. Ceci est particulièrement avantageux pour assurer le maintien de la fluidisation. L'utilisation du dispositif constitué par la buse pour l'injection d'un liquide sous pression, appliqué à la polymérisation en lit fluidisé, offre un intérêt technique et économique considérable par le fait qu'il permet un contrôle efficace de la réaction de polymérisation tant du point de vue thermique que des conditions de polymérisation. Les conditions générales de la polymérisation sont par exemple celles décrites dans l'exemple 1 du brevet WO 99/00430, à l'exception bien entendu de l'utilisation de la buse selon la présente invention. Les figures 1 et 2 annexées constituent un exemple non limitatif du dispositif de l'invention. La figure 1 représente une buse en mode d'injection sur ces deux niveaux d'orifices latéraux. La figure 2 représente la même buse àl'arrêt. Les figures 1 et 2 représente la même qui comprend une conduite d'alimentation verticale (1) surmontée d'une ogive creuse (2). Le liquide sous pression (3) est conduit entre l'enveloppe (4) de la conduite d'alimentation verticale (1) et le tube intérieur (5). La partie supérieure de la buse comprend deux niveaux d'orifices latéraux (6) et (7) d'évacuation du liquide sous pression (3). L'extrémité supérieure du tube intérieur (5) de la conduite d'alimentation verticale (1) débouche à une élévation au dessus des orifices latéraux (7), ce qui permet lors de l'arrêt de l'injection du liquide (3) sous pression, d'introduire un gaz sous pression (8) par le tube intérieur (5) de la conduite d'alimentation verticale (1) qui génère une surpression dans la partie supérieure de la buse pour d'une part abaisser le niveau (9) du liquide sous pression en dessous des orifices latéraux (6) du niveau inférieur et d'autre part éviter les flux inversés de solides, de liquides et/ou de gaz du milieu dans lequel le liquide est injecté vers l'intérieur de la buse. Dans le cet exemple les orifices latéraux (7) du niveau supérieur sont situés dans la partie supérieure de la conduite d'alimentation verticale (1) de la buse à une distance E en dessous de l'ogive creuse (2). La surface du liquide (9) est matérialisée dans la buse par un flotteur cylindrique (10) creusé le long de son axe longitudinal, ledit flotteur coulissant le long du tube intérieur (5) de la conduite d'alimentation verticale, à l'intérieur de l'enveloppe (4) de la conduite d'alimentation verticale, flottant à la surface du liquide (9) et ayant une épaisseur inférieure à E. La figure 1 représente une buse qui injecte de liquide sous pression par les orifices latéraux (6) et (7) sur les deux niveaux orifices. La pression différentielle entre le gaz et le liquide doit être maintenue au dessous d'une limite P2 qui correspond à un niveau de liquide sous pression dans la buse au dessus de la partie supérieure des orifices latéraux (7) sur le niveau supérieur desdits orifices (index 2). Cette limite P2 peut être calculée en fonction: i) de la densité R du liquide sous pression, ii) de la distance D2 et, iii) de la hauteur minimum H2 désirée entre la partie supérieure des orifices du niveau supérieur (index 2) et le niveau de liquide sous pression dans la buse, par la formule suivante: P2=R*g*(D2-H2) La figure 2 représente une buse à l'arrêt, c'est à dire que le liquide n'est pas injecté. La pression différentielle entre le gaz et le liquide doit être maintenu au dessus d'une limite Po qui correspond à un niveau de liquide sous pression dans la buse au dessous de la partie inférieure des orifices latéraux (6) du niveau inférieur. Cette limite Po peut être calculée en fonction: i) de la densité R du liquide sous pression, ii) de la distance Do et, iii) de la hauteur minimum Ho désirée entre la partie inférieure des orifices du niveau inférieur et le niveau de liquide sous pression dans la buse, par la formule suivante: Po=R*g*(Do+Ho) REVENDICATIONS 1 Buse pour l'injection d'un liquide sous pression (3), comprenant une conduite d'alimentation verticale (1), surmontée d'une ogive creuse (2), le liquide sous pression (3) étant conduit entre l'enveloppe (4) de la conduite d'alimentation verticale (1) et un tube intérieur (5), la partie supérieure de s la buse comprenant au moins un orifice latéral (6) d'évacuation du liquide sous pression (3), caractérisée en ce que l'extrémité supérieure du tube intérieur (5) de la conduite d'alimentation verticale (1) débouche à une élévation au dessus du (ou des) orifice(s) latéral (ou latéraux) (6), ce qui permet lors de l'arrêt de l'injection du liquide sous pression (3), d'introduire un gaz sous pression (8) par le tube intérieur (5) de la conduite d'alimentation verticale (1) qui génère une surpression dans la partie supérieure de la buse pour d'une part abaisser le niveau (9) du liquide sous pression (3) en dessous du (ou des) orifice(s) latéral (ou latéraux) (6) et d'autre part éviter les flux inversés de solides, de liquides et/ou de gaz du milieu dans lequel le liquide sous pression (3) est injecté vers l'intérieur de la buse. 2. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la buse comprend une conduite d'alimentation verticale (1) qui à une forme cylindrique et à l'intérieur de laquelle le tube intérieur (5) qui permet d'introduire un gaz sous pression (8) est cylindrique et concentrique par rapport à l'enveloppe (4) de la conduite d'alimentation verticale (1). 3. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'ogive creuse (2) est grossièrement conique. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la partie supérieure de la buse comprend des orifices latéraux (6) et (7) regroupés sur 1 à 4 niveaux, de préférence sur 1 à 2 niveaux. 5. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les orifices latéraux (6) et (7) sont disposés autour de la circonférence de la buse de manière équidistants et que le nombre d'orifices latéraux (6) et (7) par niveau est compris entre 1 et 8, préférentiellement entre 4 et 8. 6. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les orifices latéraux (6) et (7) sont des trous de forme circulaire dont le diamètre est compris entre 5 et 25 mm. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les orifices latéraux (6) et (7) sont situés dans la partie supérieure de la conduite d'alimentation verticale (1) de la buse, à une distance E en dessous de l'ogive creuse (2) et que la surface du liquide sous pression (3) dans la buse est matérialisée par un flotteur (10) cylindrique creusé le long de son axe longitudinal, ledit flotteur (10) coulissant le long du tube intérieur (5) de la conduite d'alimentation verticale (1), à l'intérieur de l'enveloppe (4) de la conduite d'alimentation verticale (1), flottant à la surface (9) du liquide sous pression (3) et ayant une épaisseur inférieure à E. 8. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le diamètre extérieur du flotteur (10), Dfe, et le diamètre du trou du même flotteur (10), Dfi, sont calculés par rapport au diamètre intérieur de l'enveloppe (4) cylindrique de la buse, Dei, et au diamètre extérieur du tube intérieur (5) de la conduite d'alimentation verticale (1), Dte, de la façon suivante: (i) Dfe=Dei-x, x allant de 0,1 à 5 mm, de préférence de 0,5 à 1 mm, et (ii) Dfi=Dte+y, y allant de 0,1 à 5 mm, de préférence de 0,5 à 1 mm. 9. Procédé continu de polymérisation en phase gazeuse d'un monomère oléfinique choisi parmi (a) l'éthylène, (b) le propylène, (c) leur mélange, et une ou plusieurs autres alpha-oléfines en combinaison avec (a) , (b) ou ( c), dans un réacteur à lit fluidisé, pour lequel on recycle en continu la phase gazeuse au travers du lit fluidisé en présence d'un catalyseur de polymérisation dans des conditions réactives, on refroidit la phase gazeuse recyclée à une température à laquelle du liquide se condense, on sépare ledit liquide condensé de la phase gazeuse et on l'introduit directement dans le lit fluidisé caractérisé en ce que l'injection du liquide condensé dans le lit se fait utilisant une ou plusieurs buses selon l'une quelconque des revendications précédentes. 10. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le réacteur de polymérisation comprend 4 ou 6 buses.