Brevet FR2807975A1 — publié le 20011026

présente invention concerne un dispositif de régulation du débit flux d'air circulant sous un capot de véhicule automobile. connaît déjà dans l'état de la technique, notamment d'après 04 336 et FR-2 779, un dispositif de régulation du débit d'un flux d'air circulant sous un capot de vehicule automobile, du type comprenant des moyens d'obturation d'une ouverture d'entrée du flux d'air, ces moyens d'obturation étant réglables entre positions flux d'air maximal et minimal en fonction d'au moins un paramètre commande. moyens d'obturation, agencés généralement dans le bloc avant véhicule, comprennent par exemple (voir notamment DE-43 04 336) un cadre, délimitant une ouverture d'entrée du flux d'air sous le capot, sur lequel sont montés pivotants volets formant des moyens d'obturation de cette ouverture pilotés notamment un actionneur electrique. Dans de nombreux cas, les moyens d'obturation sont réglables entre des positions de flux d'air maximal et minimal en fonction de la température d'un liquide caloporteur circulant dans un circuit de refroidissement d'un moteur thermique du véhicule automobile (voir notamment DE-43 04 336). Ce circuit de refroidissement comporte un radiateur, en échange thermique avec le flux d'air, agencé dans le bloc avant du véhicule. plus en plus fréquemment, on souhaite équiper les véhicules automobiles d'une pompe chaleur destinée notamment à la climatisation de leur habitacle. Habituellement une pompe à chaleur comporte un circuit à compression comprenant évaporateur, en échange thermique avec une source froide, un condenseur, échange thermique avec une source chaude, ces éléments etant raccordés entre eux par un compresseur et un détendeur. Le fluide frigorigène se vaporise dans l'évaporateur en enlevant de la chaleur à la source froide. Le compresseur aspire le fluide vaporisé et le refoule dans le condenseur refroidi (par échange thermique avec la source chaude) dans lequel il se condense. Le détendeur laisse passer fluide frigorigène liquide vers l'évaporateur en abaissant sa pression. Dans de nombreuses applications, le condenseur est placé dans bloc avant du véhicule, en échange thermique avec le flux d'air circulant sous le capot. L'invention a pour but d'optimiser le pilotage des moyens d'obturation de l'ouverture d'entrée du flux d'air circulant sous le capot en fonction des organes du véhicule en échange thermique avec ce flux d'air. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de régulation du débit d'un flux d'air circulant sous un capot de véhicule automobile, du type précité, caractérisé en ce que les moyens d'obturation sont réglables en fonction de la pression d'un fluide frigorigène circulant dans une pompe à chaleur en échange thermique avec le flux d'air. Suivant d'autres caractéristiques de ce dispositif - pompe à chaleur comporte un condenseur de fluide frigorigène en echange thermique avec le flux d'air, la pression de fluide frigorigène étant mesurée dans un tronçon de circuit de fluide frigorigène disposé en aval du condenseur et en amont d'un détendeur de fluide frigorigène ; - position des moyens d'obturation est une fonction de la pression de fluide frigorigène telle que les moyens d'obturation sont en position de d'air minimal tant que la pression de fluide frigorigène n'a pas atteint une pression d'ouverture des moyens d'obturation, et dès que la pression de fluide frigorigène atteint une pression de fermeture des moyens d'obturation inférieure à la pression d'ouverture des moyens d'obturation ; - les moyens d'obturation sont également réglables en fonction de la température d'un liquide caloporteur circulant dans un circuit de refroidissement d'un moteur thermique du véhicule automobile en échange thermique avec le flux d'air; - le circuit de refroidissement comporte un radiateur en échange thermique avec le flux d'air, la température de liquide caloporteur étant mesuree dans un tronçon du circuit de refroidissement disposé en amont radiateur et en aval du moteur thermique ; - la position des moyens d'obturation est une fonction de la température liquide caloporteur telle que les moyens d'obturation sont en position flux d'air minimal tant que la température du liquide caloporteur n'a pas atteint température d'ouverture des moyens d'obturation, et dès que la température du liquide caloporteur atteint une température de fermeture des moyens d'obturation inférieure à la température d'ouverture des moyens d'obturation ; - moyens d'obturation sont également réglables en fonction de la température de l'air d'au moins une zone d'un compartiment de logement moteur thermique agencé sous le capot du véhicule automobile ; - flux d'air est entraîné par un ventilateur entraîné par un moteur electrique commandé en fonction de la pression du fluide frigorigène ; le moteur électrique est désactivé tant que la pression du fluide frigorigène n'a atteint une pression d'activation du moteur électrique supérieure à pression d'ouverture des moyens d'obturation, et dès que la pression du fluide frigorigène atteint une pression de désactivation du moteur électrique inférieure à pression d'activation du moteur électrique et supérieure à la pression de fermeture des moyens d'obturation ; le moteur électrique est également commande en fonction de la température du liquide caloporteur; le moteur électrique est à l'arrêt tant que la température du liquide caloporteur n'a pas atteint une température d'activation du moteur électrique supérieure à la température d'ouverture des moyens d'obturation, et dès que la température du liquide caloporteur atteint une température de désactivation du moteur électrique inférieure à la température d'activation du moteur électrique et supérieure à la température des de fermeture moyens d'obturation. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins dans lesquels - la figure 1 est une vue schématique de la partie avant d'un véhicule automobile muni d'un dispositif de régulation flux d'air selon l'invention ; - les figures 2 et 3 montrent des diagrammes illustrant des exemples de réglage des moyens d'obturation et de commande moteur électrique d'entraînement du ventilateur en fonction respectivement de la pression de fluide frigorigène de la pompe à chaleur et la température du liquide caloporteur du circuit de refroidissement du moteur thermique. a représenté sur la figure 1, une partie avant 10 véhicule automobile comportant notamment un capot 12 et un bloc-avant 14 portant un pare-chocs 16. Le capot 12 delimite un compartiment 18 de logement d'un groupe motopropulseur. Ce dernier comporte un moteur thermique classique 20. bloc-avant 14 comporte un cadre 22 délimitant une ouverture 24 d'entrée d'un flux d'air extérieur au véhicule. Ce flux d'air est destiné à circuler sous le capot 12 en échange thermique avec plusieurs organes qui seront décrits ultérieurement. L'ouverture 24 peut être obturée à l'aide de moyens classiques 26, tels que des volets pivotants, pilotés par un actionneur électrique 28. Le moteur thermique 20 est refroidi par un circuit classique 30 de liquide caloporteur comportant un aérotherme agencé de préférence dans le bloc-avant 14. liquide caloporteur est par exemple un mélange d'eau et d'antigel. L'aérotherme comprend un radiateur 32, dans lequel circule le liquide caloporteur, en échange thermique avec flux d'air, et un groupe moto-ventilateur dont on a représenté sur figure 1 un ventilateur 34 entraîné par un moteur électrique 36. Ce ventilateur 34 permet d'entraîner le d'air provenant de l'extérieur du véhicule de façon à le faire circuler sous le capot. Le vehicule est équipé d'une pompe à chaleur 38, destinée par exemple à climatisation l'habitacle du véhicule, muni d'un circuit classique 40 de fluide frigorigène choisi par exemple parmi un dérivé chloré et fluoré du méthane ou l'éthane (Fréon), un hydrocarbure, l'ammoniac ou le dioxyde de carbone. façon classique, ce circuit 40 comprend un évaporateur (non représente) dont la sortie SE est raccordée à l'entrée d'un condenseur 42 par l'intermédiaire compresseur Le condenseur 42, agencé de préférence dans le bloc avant, en échange thermique avec le flux d'air. La sortie du condenseur 42 est raccordee à l'entrée EE de l'évaporateur par un détendeur 46. Les moyens d'obturation 26 sont réglables entre des positions de flux d'air maximal et minimal en fonction de la pression du fluide frigorigène circulant dans la pompe à chaleur De preférence, la pression de fluide frigorigène est mesurée par un capteur classique 48 dans un tronçon du circuit 40 de fluide frigorigène disposé en aval condenseur 42 et en amont du détendeur 46. La pression de fluide frigorigène peut permettre de plus de commander moteur électrique 36 d'entraînement du ventilateur 34. La figure 2 illustre un exemple de réglage des moyens d'obturation 26 et commande du moteur électrique 36 en fonction de la pression de fluide frigorigène de pompe à chaleur. Le diagramme supérieur de la figure 2 représente un exemple de courbe P(t) d'évolution de la pression P de fluide frigorigène en fonction du temps t. Le diagramme intermédiaire de la figure 2 représente la position des moyens d'obturation 26 en fonction la pression P de fluide frigorigène, cette position pouvant varier entre des positions de flux d'air minimal F, par exemple nul, et maximal O. Sur diagramme intermédiaire, on voit que la position des moyens d'obturation est fonction de la pression de fluide frigorigène telle que les moyens d'obturation sont position flux d'air minimal tant que la pression de fluide frigorigène n'a pas atteint une pression P1 d'ouverture des moyens d'obturation 26, et dès que la pression de fluide frigorigène atteint une pression P2 de fermeture moyens d'obturation 26 inférieure à la pression P1 d'ouverture de ces moyens d'obturation. pression P1 d'ouverture des moyens d'obturation 26 est exemple de l'ordre à 20 bars (15.105 à 20.105 Pa), selon le type de circuit de fluide frigorigene. pression P2 de fermeture des moyens d'obturation 26 est exemple de l'ordre 10 a 15 bars (10.105 à 15.105 Pa), également selon le type de circuit 40. Dans l'exemple illustré, entre les pressions successives P1 d'ouverture des moyens d'obturation 26 et P2 de fermeture de ces moyens d'obturation ces derniers sont dans leur position de flux d'air maximal O de façon à favoriser autant possible les échanges thermiques entre le condenseur 42 et le flux d'air entrant sous capot. II est bien entendu possible de prévoir une loi plus complexe d'ouverture fermeture progressives ou par paliers des moyens d'obturation 26 en fonction pression de fluide frigorigène. Le diagramme inférieur de la figure 2 représente l'etat activé M ou désactivé A du moteur électrique 36 d'entraînement du ventilateur 34. diagramme inférieur, on voit que le moteur électrique est désactivé tant que la pression du fluide frigorigène n'a pas atteint une pression P3 d'activation du moteur électrique 36 supérieure à la pression P1 d'ouverture des moyens d'obturation 26, et dès que la pression du fluide frigorigène atteint une pression P4 de désactivation du moteur électrique 36 inférieure à la pression P3 d'activation du moteur électrique 36 et supérieure à la pression P2 de fermeture des moyens d'obturation 26. Dans l'exemple illustré, entre les pressions successives P3 et P4, le moteur électrique 36 est activé de façon à tourner à une vitesse constante nominale de façon à favoriser autant que possible les échanges thermiques entre le condenseur 42 et le flux d'air entrant sous le capot. II est bien entendu possible de prévoir une loi plus complexe d'augmentation et de diminution progressives ou par paliers de la vitesse du moteur électrique 36 en fonction de la pression de fluide frigorigène. Les moyens d'obturation 26 sont également réglables entre des positions de flux d'air maximal et minimal en fonction de la température du liquide caloporteur circulant dans le circuit 30 de refroidissement du moteur thermique 20. préférence, la température du liquide caloporteur mesurée par un capteur classique 50 dans un tronçon du circuit de refroidissement disposé en amont du radiateur et en aval du moteur thermique 20. température du liquide caloporteur peut permettre plus de commander le moteur électrique 36 d'entraînement du ventilateur 34. figure 3 illustre un exemple de réglage des moyens d'obturation 26 et de commande moteur électrique 36 en fonction de la température liquide caloporteur. diagramme supérieur de la figure 3 représente un exemple de courbe P(t) d'évolution la température du liquide caloporteur en fonction du temps t. diagramme intermédiaire de la figure 3 représente position des moyens d'obturation en fonction la température du liquide caloporteur, cette position pouvant varier entre positions de flux d'air minimal F, par exemple , et maximal O. Sur ce diagramme intermédiaire, on voit que la position des moyens d'obturation est une fonction de température du liquide caloporteur telle que les moyens d'obturation sont en position flux d'air minimal tant que la température du liquide caloporteur n'a pas atteint une température d'ouverture des moyens d'obturation 26, et que la température du liquide caloporteur atteint une température T2 de fermeture moyens d'obturation 26 inférieure à la température T1 d'ouverture de ces moyens d'obturation. température T1 d'ouverture des moyens d'obturation est par exemple de l'ordre 80 à 110 C, selon le type de moteur thermique 20. La température T2 de fermeture moyens d'obturation 26 est par exemple de l'ordre de 60 à 85 C, également selon le type de moteur thermique 20. Entre les températures successives T1 d'ouverture des moyens d'obturation et T2 de fermeture de ces moyens d'obturation derniers sont dans leur position de flux d'air maximal O de façon à favoriser autant que possible les échanges thermiques entre le radiateur 32 et le flux d'air entrant sous le capot. Comme pour le paramètre pression de fluide frigorigene , il est possible de prévoir, entre les températures successives T1 d'ouverture des moyens d'obturation et T2 de fermeture de ces moyens d'obturation 26, une loi plus complexe que celle illustrée d'ouverture et de fermeture progressives ou par paliers des moyens d'obturation en fonction du paramètre température du liquide caloporteur . diagramme inférieur de la figure 3 représente l'état activé M désactivé A moteur électrique 36 d'entraînement du ventilateur 34. Sur ce diagramme inférieur, on voit que le moteur électrique est désactivé tant que la température du liquide caloporteur n'a pas atteint température d'activation du moteur électrique 36 supérieure à la température d'ouverture moyens d'obturation 26, et des que la température du liquide caloporteur atteint une température T4 désactivation moteur électrique 36 inférieure à température T3 d'activation de ce moteur électrique 36 et supérieure à la température T2 de fermeture des moyens d'obturation Entre les températures successives T3 et T4, le moteur électrique 36 est activé de façon à tourner à une vitesse constante nominale de façon à favoriser autant que possible les échanges thermiques entre le radiateur 32 et le flux d'air entrant sous le capot. Comme pour le paramètre pression de fluide frigorigène , il est possible de prévoir, entre ces températures successives T3 et T4, une loi plus complexe que celle illustrée d'augmentation et de diminution progressives ou par paliers de la vitesse moteur électrique 36 en fonction du paramètre température du liquide caloporteur . moyens d'obturation 26 sont également réglables en fonction de température l'air d'au moins une zone Z du compartiment 18. Cette température relevée au moyen d'un capteur classique 52. zone Z entoure par exemple un organe dont le bon fonctionnement l'intégrité depend de la température de l'air qui l'environne. Cet organe peut être un catalyseur, une batterie, un dispositif électronique ou électrique, etc. Ainsi, les moyens d'obturation seront ouverts par exemple lorsque la température de l'air de la zone entourant dispositif électronique dépasse 60 C. signaux correspondant aux grandeurs mesurées ou relevées par capteurs pression 48 et de température 50,52 sont transmis, en entrée, à un boîtier de commande 54 fournissant, en sortie, des signaux de commande de l'actionneur pilotant moyens d'obturation 26, et du moteur électrique 36. Le boîtier commande gère donc les commandes de l'actionneur 28 et du moteur électrique en fonction paramètres pression de fluide frigorigène , température du liquide du circuit de refroidissement et température de la zone Z . Parmi les avantages de l'invention, on notera que celle-ci permet d'optimiser le pilotage moyens d'obturation de l'ouverture d'entrée du flux d'air circulant sous capot en fonction des organes du véhicule en échange thermique avec ce flux d'air. Plus particulièrement, le réglage de la position des moyens d'obturation au moins deux paramètres tels que la pression de fluide frigorigène et la température liquide du circuit de refroidissement permet de n'ouvrir ces moyens d'obturation escient. Ainsi # d'une part, on évite les périodes pendant lesquelles les moyens d'obturation sont ouverts de façon inopportune en nuisant inutilement l'aérodynamique du véhicule, # et d'autre part, en maintenant les moyens d'obturation fermés aussi longtemps que possible lors du démarrage du véhicule, on favorise la rapidité de la montée en température du moteur thermique et, le cas échéant, du chauffage de l'habitacle, et on minimise la consommation du moteur thermique ainsi l'émission de polluants. REVENDICATIONS Dispositif de régulation du débit d'un flux d'air circulant sous capot (12) véhicule automobile, du type comprenant des moyens d'obturation (26) d'une ouverture (24) d'entrée du flux d'air, ces moyens d'obturation (26) étant réglables entre des positions de flux d'air maximal et minimal en fonction d'au moins un paramètre de commande, caractérisé en ce que les moyens d'obturation (26) sont réglables fonction de pression d'un fluide frigorigène circulant dans une pompe à chaleur (38) échange thermique avec le flux d'air. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pompe à chaleur (38) comporte un condenseur (42) de fluide frigorigène en échange thermique avec le d'air, la pression de fluide frigorigène étant mesurée dans un tronçon circuit (40) fluide frigorigène disposé en aval du condenseur (42) et en amont détendeur (46) de fluide frigorigène. Disposition selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que position moyens d'obturation (26) est une fonction de la pression de fluide frigorigène telle que les moyens d'obturation (26) sont en position de flux d'air minimal tant que la pression de fluide frigorigène n'a pas atteint une pression ) d'ouverture des moyens d'obturation (26), et dès que la pression de fluide frigorigène atteint une pression (P2) fermeture des moyens d'obturation (26) inférieure à la pression (P1) d'ouverture moyens d'obturation (26). 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens d'obturation (26) sont également réglables en fonction de la température d'un liquide caloporteur circulant dans un circuit (30) de refroidissement d'un moteur thermique (20) du véhicule automobile en échange thermique avec le flux d'air. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le circuit de refroidissement (30) comporte un radiateur (32) en échange thermique avec le flux d'air, la température de liquide caloporteur étant mesurée dans un tronçon du circuit de refroidissement (30) disposé en amont du radiateur (32) et en aval du moteur thermique. Dispositif selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que la position des moyens d'obturation (26) est une fonction de la température du liquide caloporteur telle que moyens d'obturation (26) sont en position de flux d'air minimal tant que la température du liquide caloporteur n'a pas atteint une température (T1) d'ouverture des moyens d'obturation (26), et dès que la température du liquide caloporteur atteint une température (T2) fermeture des moyens d'obturation (26) inférieure à la température (T1) d'ouverture moyens d'obturation (26). 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens d'obturation (26) sont également réglables en fonction température de l'air d'au moins une zone (Z) d'un compartiment (18) de logement moteur thermique (20) agencé sous le capot du véhicule automobile. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le flux d'air est entraîné par un ventilateur (34) entraîné un moteur électrique (36) commandé en fonction de la pression du fluide frigorigène. 9. Dispositif selon les revendications 3 et 8 prises ensemble, caractérise en ce le moteur électrique (36) est désactivé tant que la pression du fluide frigorigène n'a pas atteint une pression (P3) d'activation du moteur électrique (36) supérieure à la pression (P1) d'ouverture moyens d'obturation (26), et dès que la pression du fluide frigorigène atteint une pression (P4) desactivation du moteur électrique (36) inférieure à la pression (P3) d'activation moteur électrique (36) et supérieure à la pression (P2) de fermeture des moyens d'obturation (26). 10. Dispositif selon les revendications 4 et 8 prises ensemble, caractérisé que le moteur électrique (36) est également commandé en fonction de la température du liquide caloporteur. 11. Dispositif selon les revendications 6 et 10 prises ensemble, caracterisé en ce que le moteur électrique (36) est à l'arrêt tant que la température du liquide caloporteur n'a pas atteint une température (T3) d'activation du moteur électrique (36) supérieure à la température ) d'ouverture des moyens d'obturation (26), et dès que la température du liquide caloporteur atteint une température (T4) désactivation du moteur électrique (36) inférieure à la température (T3) d'activation moteur électrique et supérieure à la température (T2) de fermeture des moyens d'obturation (26).