Brevet FR2804038A1 — publié le 20010727

La présente invention concerne un capuchon d'extrémité installé sur un cadre de raquette de tennis, par exemple de "lawn-tennis", "softball", etc., ainsi qu'un cadre de raquette ayant un capuchon d'extrémité en place. Plus précisément, l'invention concerne un capuchon d'extrémité de construction perfectionnée, installé à l'extrémité arrière de la poignée du cadre de raquette formé d'un métal ou d'une résine armée de fibres, tel que les performances d'absorption de vibrations et les performances d'absorption de chocs de la partie de poignée du cadre de raquette saisie par un joueur sont meilleures, sans que le poids du cadre de raquette n'augmente. Ces dernières années, on a utilisé essentiellement une résine armée de fibres comme matériau de cadre de raquette, car il est léger et possède d'excellentes propriétés de rigidité, de résistance mécanique et de durabilité. En outre, on est en train de mettre au point des cadres de raquette formés d'alliage d'aluminium ou d'alliage de titane. Normalement, le cadre de raquette est formé par moulage en une seule pièce d'une résine thermodurcissable armée de fibres, par exemple de fibres de carbone, possédant une résistance mécanique et un module d'élasticité élevés. Dans un autre procédé connu, un tube formé d'un alliage léger est mis sous forme d'un cadre de raquette, puis traité thermi- quement. Une partie de raccord du cadre de raquette est alors fixée par de la matière plastique. Ces matériaux ont une rigidité élevée, mais ils risquent facilement de vibrer lorsqu'ils sont soumis à un choc, et risquent donc de provo quer une épicondylite du joueur. En plus du cadre de raquette formé d'une résine thermodurcissable, il existe des cadres formés d'une résine thermoplastique armée de fibres continues comme fibres d'armature. Le cadre de raquette formé d'une résine thermo- plastique armée de fibres d'armature possède des perfor mances de résistance et d'amortissement de vibrations qui ne peuvent pas être obtenues avec le cadre de raquette formé de résine thermodurcissable ou d'alliage léger, tel que l'aluminium, d'une manière qui correspond à la ténacité élevée de la résine thermoplastique. Cependant, le module d'élasticité de la résine thermoplastique dépend plus des conditions ambiantes que celui d'une résine thermodurcis sable. Ainsi, le cadre de raquette de résine thermoplastique peut présenter des changements de caractéristiques, telles que la rigidité, suivant les conditions d'utilisation. Récemment, on a cherché de plus en plus à alléger les raquettes. En conséquence, on propose une raquette de poids inférieur à 250 g, et on étudie maintenant la production d'une raquette de poids inférieur à 230 g. Lorsque le cadre de raquette s'allège, il est nécessaire que les performances d'absorption de chocs et d'amortissement des vibrations soient meilleures. Cependant, l'augmentation des perfor mances d'absorption de chocs et d'amortissement des vibra tions du cadre de raquette conduisent à la réalisation d'un cadre de raquette qui est lourd. Ainsi, l'augmentation des performances d'absorption de chocs et d'amortissement de vibrations du cadre de raquette est incompatible avec la production d'un cadre de raquette léger. On a proposé, pour accroître les performances d'amor tissement de vibrations du cadre, un cadre de raquette ayant une masse placée dans une partie déterminée. La masse a une construction telle que sa vibration est synchronisée sur celle du cadre afin que la vibration de ce dernier soit compensée. Le cadre de raquette a donc une construction qui a une fonction d'amortisseur dynamique. La demande mise à l' inspection publique de brevet j apo- nais n 62-192 182 concerne un dispositif d'absorption de vibrations pour cadre de raquette. L'absorbeur de vibrations du dispositif d'absorption possède une tige possédant une masse et placée à une extrémité libre. La tige est supportée par un organe viscoélastique. Dans le dispositif d'absorp tion de vibrations, la tige de l'amortisseur dynamique résonne avec la vibration du cadre de raquette en coopéra tion avec la tige qui effectue un mouvement vertical lors de la frappe d'une balle. Le mouvement vertical provoque une déformation par compression et cisaillement d'un caoutchouc ayant un faible degré d'élasticité. En conséquence, l'éner- gie vibrationnelle est dispersée sous forme de chaleur si bien que la vibration du cadre de raquette est amortie. Dans la raquette de tennis décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 49-52 030, l'amortisseur dynamique est placé au ventre de vibration du cadre de raquette, dans le cas de la vibration à une fréquence de 100 Hz. Le dispositif d'absorption de vibrations décrit dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 62-192 182 résonne uniquement avec une vibration primaire ou une vibration secondaire du cadre de raquette. Le cadre vibre dans divers modes complexes, y compris avec une vibra- tion dans le plan. Cependant, le dispositif d'absorption de vibrations ne peut absorber que des fréquences parti- culières. Le dispositif d'absorption de vibrations a des difficultés à résonner en présence de la vibration dans le plan et ne permet pas son absorption. En outre, l'instal- lation du dispositif d'absorption de vibrations sur le cadre de raquette augmente son poids. Au cours d'un essai du dispositif d'absorption de vibrations placé sur le cadre de raquette, on a constaté que la tige du dispositif d'absorption de vibrations vanait contre la paroi interne du cadre de raquette, si bien que la personne effectuant les essais a ressenti une grande vibration, contraire à l'objet cherché. Le dispositif d'absorption de vibrations décrit dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 49-52 030 n'absorbe qu'à une fréquence voisine de 100 Hz. En outre, l'ensemble du cadre est lourd à cause de l'instal- lation de l'amortisseur dynamique sur le cadre. De plus, dans le cas où l'amortisseur dynamique dépasse de l'extré- mité de la poignée, l'amortisseur peut venir frapper le corps du joueur lors de la frappe d'une balle. Comme l'indique la description qui précède, l'amortis- seur dynamique placé sur le cadre de raquette contribue à l'amortissement de la vibration du cadre uniquement dans un mode particulier, il permet difficilement une adaptation optimale aux caractéristiques de vibration de la raquette, et il augmente le poids de son cadre. La présente invention a été réalisée compte tenu de la situation précitée. Ainsi, elle a pour objet l'installation, sur un cadre de raquette, d'un amortisseur dynamique qui peut fonctionner en résonance avec divers modes de vibra tions d'une raquette sans augmenter le poids du cadre, et pouvant aussi absorber les chocs transmis au bras et au coude du joueur lorsque celui-ci frappe une balle. A cet effet, les inventeurs ont réalisé un cadre de raquette ayant la fonction d'un amortisseur dynamique en mettant en oeuvre le capuchon d'extrémité installé à l'extrémité arrière de la partie de poignée du cadre de raquette. Ainsi, le capuchon d'extrémité installé à l'extrémité de la poignée, dont la position correspond au ventre des vibrations du cadre de raquette dans ses divers modes (vibrations primaires hors du plan, vibrations secon daires hors du plan et vibrations dans le plan) est formé d'un matériau qui résonne avec des vibrations dans ses divers modes. En particulier, la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité est formée de manière flexible afin que le capuchon puisse jouer le rôle d'un amortisseur dynamique sous l'action de la vibration de la partie de recouvrement. Ainsi, le cadre de raquette a des performances d'amortis sement de vibrations et d'absorption de chocs de degré élevé. L'amortisseur dynamique n'est pas fixé au cadre de raquette, mais le capuchon d'extrémité joue le rôle d'un amortisseur dynamique qui permet la réalisation d'un cadre de raquette léger et possédant d'excellentes performances d'amortissement de vibrations et d'absorption de chocs. Ainsi, l'invention concerne un capuchon d'extrémité possédant une partie cylindrique montée sur une surface périphérique de l'extrémité arrière d'une poignée de cadre de raquette, et une partie de recouvrement de l'extrémité arrière de la poignée. La partie cylindrique et la partie de recouvrement sont formées d'un matériau dont le module complexe d'élasticité est compris entre 3.10' et 50.108 dyn/cm2, lorsque sa viscoélasticité est mesurée à une fréquence de 10 Hz et à une température comprise entre 5 et 15 C. Le matériau du capuchon d'extrémité a un module complexe d'élasticité compris dans cette plage lorsque la viscoélasticité du matériau du capuchon d'extrémité est mesurée à une fréquence de 10 Hz et une température comprise entre 5 et 15 C, et présente un facteur de pertes visco- élastiques, indiqué par tg8, compris entre 0,1 et 2,3, lorsque la viscoélasticité est mesurée dans ces conditions. La raison pour laquelle la température est réglée dans la plage allant de 5 à 15 C pour la mesure de la viscoélas- ticité du matériau du capuchon d'extrémité résulte de la règle de conversion fréquence-température qui est utilisée comme directive pour la mesure de la viscoélasticité. Suivant cette règle, on considère qu'un facteur 10 sur la fréquence équivaut à une différence de 10 C. La vibration primaire et la vibration secondaire en dehors du cadre sont comprises respectivement entre 100 et 200 Hz et entre 400 et 500 Hz. La vibration dans le plan du cadre de raquette est affectée par la tension des cordes et elle est ainsi comprise entre 300 et 800 Hz. Ainsi, lors de la mesure de la viscoélasticité du matériau du capuchon d'extrémité, on considère la plage de 5 à 15 C qui est inférieure à la plage des températures ambiantes de 10 à 20 C. I1 est possible de mettre en résonance le capuchon d'extrémité sous l'action de la vibration du cadre de raquette dans ses différents modes par réglage du module complexe d'élasticité du matériau du capuchon d'extrémité entre 3.10' et 50.108 dyn/cm2, avantageusement entre 1.108 et 30.108 dyn/cm2, lorsque la viscoélasticité du matériau du capuchon d'extrémité est mesurée à une fréquence de 10 Hz et à une température comprise entre 5 et 15 C. Dans le cas où le module complexe d'élasticité est en dehors de la plage, le capuchon d'extrémité présente des difficultés de réso nance avec la vibration du cadre de raquette dans ses divers modes. Le facteur de pertes viscoélastiques, désigné par tg8, du matériau du capuchon d'extrémité, est réglé entre 0,1 et 2,3 et de préférence entre 0,3 et 2,0, lorsqu'il est mesuré entre 5 et 15 C et à une fréquence de 10 Hz. La vibration forcée créée lors de la frappe d'une balle par la raquette est comprise entre 100 et 1 000 Hz. Ainsi, grâce au réglage de tgÔ dans la plage précitée de températures, il est pos sible de réduire efficacement la force (accélération) créée par l'impact dû à la frappe de la balle. Dans le cas où tg8 est inférieur à 0,1, la vibration du cadre est faiblement amortie alors que, lorsque tgS dépasse 2,3, le joueur ne peut pas ressentir une ferme retenue de la poignée. Les figures 13A à 13C représentent la relation entre la fonction de transmission de la vibration du cadre et le module complexe d'élasticité ainsi que le facteur de pertes viscoélastiques. La figure 13A représente la vibration du corps du cadre de raquette. La figure 13B représente la vibration du cadre lorsque le capuchon d'extrémité lui est fixé. Le capuchon d'extrémité a un module complexe d'élas ticité compris dans la plage selon l'invention. La figure 13C représente la vibration du cadre lorsque le capuchon d'extrémité est monté sur lui. Le capuchon d'extrémité a un module complexe d'élasticité et un facteur de pertes visco- élastiques compris dans les plages selon l'invention. Le rapport des résistances mécaniques (dB) indiqué sur la figure 13A est plus grand que celui des figures 13-B et 13C, et le pic est plus net que sur les figures 13B et 13C. Ainsi, il faut un temps important avant l'arrêt de la vibra tion et la vibration du cadre ne peut pas être amortie effi cacement. D'autre part, le rapport des résistances méca niques (dB) indiqué sur la figure 13B est très inférieur à celui de la figure 13A, et le pic est dispersé. Ainsi, il ne faut pas longtemps pour que la vibration cesse. De cette manière, le capuchon d'extrémité amortit la vibration du cadre de raquette de façon accrue. Le rapport des résis tances mécaniques (dB) indiqué sur la figure 13C est très inférieur à celui de la figure 13A, et le pic est éliminé. Le capuchon d'extrémité amortit ainsi la vibration du cadre de raquette de façon beaucoup plus importante que le capuchon de la figure 13B. Les graphiques des figures 13A à 13C indiquent qu'il est possible d'accroître les perfor mances d'amortissement de vibrations du capuchon d'extrémité par réglage de son module complexe d'élasticité dans la plage selon l'invention, et qu'il est possible d'augmenter les performances d'amortissement de vibrations des capuchons d'extrémité à une valeur bien supérieure par réglage de son module complexe d'élasticité et du facteur de pertes visco élastiques dans les plages selon l'invention. Le capuchon d'extrémité est placé dans la paume de la main du joueur. I1 est possible d'augmenter les performances d'absorption de chocs du capuchon d'extrémité de façon importante par augmentation de tgâ à une fréquence prédéter minée. I1 est donc possible de réduire le choc transmis au joueur. L'épaisseur de la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité est soit réglée à une valeur constante comprise entre 0,3 et 6,0 mm (avantageusement 2,0 à 5,0 mm), soit variable partiellement dans cette plage. L'épaisseur de la partie de recouvrement et le module complexe d'élasticité permettent la spécification de la rigidité de la partie de recouvrement et le fonctionnement du capuchon d'extrémité comme amortisseur dynamique qui peut résonner sous l'action de la vibration du cadre de raquette. Ainsi, si l'épaisseur de la partie de recouvrement dépasse la plage spécifiée, non seulement les performances du capu chon d'extrémité sont détériorées, lors du fonctionnement comme amortisseur dynamique, mais en outre le capuchon d'extrémité devient lourd. Si l'épaisseur de la partie de recouvrement est plus petite que la plage spécifiée, le capuchon d'extrémité risque d'être détérioré et sa résis tance mécanique n'est donc pas avantageuse. La partie cylindrique et la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité peuvent être formées en une seule pièce ou séparément l'une de l'autre avec raccordement amovible de l'une à l'autre. Dans le cas où la partie cylin drique et la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité sont formées séparément, il est essentiel que la partie de recouvrement soit formée du matériau ayant le module complexe d'élasticité précité, mais la partie cylindrique peut être formée d'autres matériaux. I1 est préférable qu'un ou plusieurs trous débouchants soient formés sur une portion de la partie de recouvrement. La formation du trou débouchant permet à la partie de recou vrement d'être flexible de façon accrue et de résonner avec la vibration du cadre de raquette d'une manière facile qui permet au capuchon d'extrémité de jouer le rôle d'un amor tisseur dynamique. I1 est aussi préférable que les trous débouchants ne soient pas symétriques par rapport à une droite (axe) parallèle à la face du cadre de raquette. Les trous débouchants asymétriques permettent à la partie de recouvrement de vibrer en direction perpendiculaire au cadre de raquette et en outre de créer des vibrations accompagnées d'un comportement de torsion. En conséquence, les trous débouchants asymétriques permettent à la partie de recou vrement de compenser le mode compliqué de vibration du cadre de raquette. Une saillie de 1 à 4 mm de diamètre externe et de 3 à 20 mm de longueur dépassant vers l'intérieur peut être formée sur la partie de recouvrement. La formation de la saillie peut améliorer le comportement à la torsion de la partie de recouvrement sans augmenter son poids. En outre, la vibration de torsion de la partie de recouvrement peut être accrue par déplacement de la position de la saillie par rapport au centre de la partie de recouvrement. Une partie à masse concentrée, ayant une masse de 1 à 3 g, peut être formée sur la partie de recouvrement. Plus précisément, il est avantageux d'enrober un objet de grande densité dans la partie de recouvrement, sous forme d'une partie de masse concentrée. Si la masse de la partie de masse concentrée dépasse 3 g, la fréquence de la partie de recouvrement ne correspond pas à la résonance avec le cadre de raquette. Si la masse de la partie de masse concentrée est inférieure à 1 g, il est impossible d'améliorer le comportement à la torsion de la partie de recouvrement. On peut utiliser, comme matériau du capuchon d'extré mité, les substances suivantes 1) un polyuréthanne thermoplastique (par exemple "Avalon" 90AB fabriqué par ICI Polyuréthane Inc.), 2) un élastomère de la famille du styrène, 3) une résine ionomère (par exemple "Highmilan 1605", "Highmilan 1702" fabriqué par Mitsui Dupont Inc.), 4) une résine hydrogénée d'isoprène-styrène (par exemple "Septon 2053" fabriquée par Kuraray Inc.), et 5) une composition de caoutchouc dont les substances de base sont le caoutchouc naturel, le caoutchouc butyle ou un caoutchouc de butadiène-acrylonitrile. Plus précisément, un mélange de 5 à 80 parties d'un copolymère séquencé (par exemple "Highblar" fabriqué par Kuraray inc.) de polystyrène et de polyisoprène vinylique, et un matériau à base de caoutchouc auquel le copolymère séquencé est ajouté pour 100 parties en poids du matériau de caoutchouc, peuvent être utilisés. En plus du copolymère séquencé de polystyrène et de polyisoprène vinylique, on peut utiliser par exemple diverses résines thermoplastiques (par exemple "Sumilight PR-12686" fabriqué par Sumitomo Dules Inc.). Le mélange suivant peut être utilisé : du norbornane et synthétisé à partir d'éthylène et de cyclopentadiène. Ensuite, un polymère huileux caoutchouteux auquel a été ajoutée une grande quantité d'huile diluante est ajouté à une structure polymère obtenue par polymérisation par ouver- ture de noyau du norbornane et qui a un noyau à cinq sommets et une double liaison dans sa chaîne principale. 6) Un copolymère séquencé triple (par exemple "Highblar" fabriqué par Kuraray Inc.) ayant un motif poly- styrène et un motif polyisoprène vinylique ou un mélange. Comme mélange, on peut utiliser des charges minérales, par exemple de mica, de carbonate de calcium et analogues, et un mélange polymère de polystyrène, de polypropylène, de poly- éthylène haute densité, de copolymère d'éthylène et d'alcool vinylique, de résine ABS et analogues. 7) Une résine phénolique modifiée par de l'acajou (par exemple "Sumilight PR-12687" fabriqué par Sumitomo Jules Inc.). 8) Un matériau du type d'un alliage polymère (par exemple "Elastage" fabriqué par Toso Inc.) constitué de plusieurs polymères contenant un polymère estérifié, un polymère halogéné et analogues. 9) Des compositions contenant un caoutchouc ou une résine thermoplastique modifiée : par exemple, des matériaux macromoléculaires tels que le chlorure de polyvinyle, le polyéthylène, le polypropylène, un copolymère d'éthylène et d'acétate de vinyle, du polyméthacrylate de méthyle, du fluorure de polyvinylidène, du polyisoprène, du polystyrène, un copolymère d'acrylonitrile-butadiène-styrène, un copoly- mère dl acrylonitrile-styrène, du caoutchouc NBR, du caout chouc SBR, du caoutchouc de butadiène, du caoutchouc naturel et du caoutchouc d'isoprène. En outre, il est possible d'utiliser une composition contenant un mélange des maté riaux macromoléculaires précités comme principal ingrédient et aussi des substances telles que le mica, des morceaux de verre, des fibres de verre, des fibres de carbone, du carbo nate de calcium, de la "Perlite" et du sulfate de baryum précipité, ainsi qu'un inhibiteur de corrosion, un colorant, un antioxydant, un agent stabilisant, un lubrifiant ajouté le cas échéant. 10) Une composition ayant un adjuvant actif Un adjuvant actif désigne une substance ayant un moment dipolaire très élevé ou une substance ayant un faible moment dipolaire, mais augmentant celui d'une phase continue par addition à un polymère. Les adjuvants actifs suivants sont avantageux : le cyclohexane, le benzothiazole, la dicyclo- hexylamine, la cyclohexylaniline, des acides gras supérieurs et analogues. Ces substances peuvent être utilisées seules ou en mélange en comprenant au moins deux. Un matériau obtenu par modification de polyéthylène chloré (par exemple "Urenine", "Dipolgy film" produit par C.C.I. Inc.) peut être utilisé comme polymère ayant subi l'addition d'un adjuvant actif. L'invention concerne un cadre de raquette sur lequel est monté le capuchon d'extrémité. Le cadre de raquette portant le capuchon d'extrémité convient à un cadre de raquette légère dont l'augmentation des performances d'amor- tissement des vibrations est difficile. Cependant, si le cadre de raquette est trop léger, l'augmentation des perfor- mances d'amortissement de vibrations est limitée. Plus pré- cisément, le cadre de raquette portant le capuchon d'extré- mité est avantageusement du type d'un cadre dont le poids est compris entre 180 et 305 g. I1 est facile d'ajuster la fréquence naturelle du cadre de raquette selon l'invention à la fréquence naturelle de l'organe formant son manche. Ainsi, l'invention peut être utilisée avantageusement pour un cadre de raquette ayant une longueur totale comprise entre 660 et 737 mm. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue schématique d'un cadre de raquette ; la figure 2A est une vue en perspective d'un capuchon d'extrémité dans un premier mode de réalisation de l'invention ; la figure 2B est une vue en élévation frontale d'une partie de recouvrement dans le premier mode de réalisation ; la figure 3 est une vue en élévation frontale représentant une variante du premier mode de réalisation ; la figure 4 est une vue en élévation frontale d'une autre variante du premier mode de réalisation ; la figure 5 est une vue en élévation frontale d'une autre variante du premier mode de réalisation ; la figure 6 est une vue en élévation frontale d'une autre variante du premier mode de réalisation ; la figure 7 est une vue en élévation frontale d'une autre variante du premier mode de réalisation ; la figure 8 est une vue en élévation frontale repré- sentant une partie de recouvrement d'un capuchon d'extrémité dans un second mode de réalisation ; la figure 9A représente la surface interne du capuchon d'extrémité d'un troisième mode de réalisation ; la figure 9B est une coupe du capuchon d'extrémité du troisième mode de réalisation ; la figure 10 est une coupe d'un capuchon d'extrémité dans un quatrième mode de réalisation de l'invention ; la figure 11 est une coupe représentant des parties principales d'un capuchon d'extrémité dans un cinquième mode de réalisation ; les figures 12A à 12D sont des schémas illustrant un procédé de mesure du facteur d'amortissement des vibra tions ; et les figures 13A à 13C représentent la relation entre une fonction de transmission du corps de cadre de raquette et le module complexe d'élasticité et le facteur de pertes viscoélastiques d'un capuchon d'extrémité. Comme représenté sur la figure 1, le cadre de raquette possède une partie 1 de tête, une partie 2 de col, une partie 3 de manche, une partie 4 de poignée et une partie 5 de liaison. Un capuchon 10 d'extrémité est monté sur la partie 4 de poignée à son extrémité arrière ouverte. Un corps 8 de cadre formant la partie 1 de tête, la partie 2 de col, la partie 3 de manche et la partie 4 de poignée est sous forme d'un tube d'une résine armée de fibres. Les figures 2A et 2B représentent un capuchon d'extré mité dans un premier mode de réalisation. Le capuchon 10 d'extrémité a une partie cylindrique octogonale 11 montée sur la surface périphérique de l'extrémité arrière de la partie 4 de poignée et une partie octogonale de recouvrement 12 fermant une ouverture de l'extrémité arrière de la partie 4 de poignée. La partie cylindrique 11 et la partie de recouvrement 12 du capuchon 10 d'extrémité dans ce premier mode de réalisation sont mises en forme par moulage en une seule pièce. Le capuchon 10 d'extrémité est moulé en un matériau dont le module complexe d'élasticité E* est compris entre 3.10' et 50.108 dyn/cm2, lorsque la viscoélasticité du maté riau est mesurée à une fréquence de 10 Hz et une température comprise entre 5 et 15 C. Le facteur de pertes viscoélas tiques du matériau, désigné par tgs, est compris entre 0,1 et 2,3 lorsque la viscoélasticité est mesurée dans les conditions précitées. L'un des matériaux précités 1) à 10) ou un mélange de tels matériaux est moulé pour la formation du capuchon 10 d'extrémité. La portion périphérique de la partie 12 de recouvrement qui est au contact de la surface d'extrémité de la partie 4 de poignée est une partie épaisse 12a. L'autre portion de la partie 12 de recouvrement est une partie mince 12b. Une partie 12c à gradin est formée sur la partie mince 12b. Deux saillies 12d sont formées sur la partie à gradin 12c afin que ces saillies 12d dépassent vers l'intérieur et soient en regard. La saillie 12d est montée dans l'ouverture de la partie 4 de poignée. L'épaisseur de la partie épaisse 12a et celle de la partie mince 12b sont réglées entre 1,0 et 6,0 mm. La saillie 12d dépasse de 3 à 20 mm. Un premier trou débouchant 13 ou plusieurs trous débou- chants sont formés dans la partie mince 12b de la partie 12 de recouvrement et ferment l'ouverture de la partie 4 de poignée. Dans le premier mode de réalisation, deux trous débouchants 13a et 13b sont formés dans une partie supé- rieure X et une partie inférieure Y symétriques par rapport à un axe L parallèle à une face S du cadre de raquette, et entourés par la partie 1 de tête. Une partie elliptique 14a de fermeture formée au centre de la partie 12 de recou- vrement donne un côté interne courbe au trou débouchant 13a, 13b. Les trous débouchants 13a, 13b sont polygonaux, les cinq côtés externes étant parallèles aux cinq côtés corres- pondants d'un octogone respectivement. La configuration représentée sur les figures 2A et 2B est appelée configu- ration (A) . L'épaisseur de la partie cylindrique 1 est aussi faible que 0,3 à 6 mm afin que la partie cylindrique 1 s'ajuste intimement sur la surface périphérique de la partie de poignée 4. La partie cylindrique 11 du capuchon d'extrémité 10 est montée à la surface périphérique de la partie 4 de poignée, et la saillie 12n de la partie 12 se loge dans l'ouverture de la partie 4 de poignée. Un ruban d'uréthanne (non représenté) est enroulé sur le capuchon 10 d'extrémité afin qu'il soit fixé au corps 8 de cadre. Comme décrit précédemment, le trou débouchant 13 est formé sur le capuchon 10 d'extrémité afin que celui-ci puisse être léger. D'autre part, dans le procédé classique d'amortissement de vibrations, une masse est installée sur le cadre de raquette afin que celui-ci ait une fonction d'amortisseur dynamique. La formation du trou débouchant 13 dans le capuchon 10 permet l'obtention d'une partie 12 de recouvrement qui est très légère et flexible. De plus, le capuchon 10 d'extrémité est formé d'un matériau qui résonne facilement dans divers modes de vibration sous l'action de la vibration du corps du cadre de raquette. Ainsi, la forma tion du trou débouchant 13 sur le capuchon 10 d'extrémité permet à celui-ci de jouer efficacement le rôle d'un amor tisseur dynamique, si bien que le capuchon 10 d'extrémité peut être léger et peut accroître les performances d'amor tissement de vibrations et d'absorption de chocs du capuchon 10 d'extrémité. Les figures 3 à 7 représentent une variante du premier mode de réalisation dans laquelle la configuration et la position du trou débouchant 13 formé sur la partie 12 de recouvrement varient. La configuration correspondante de la partie 12 de recouvrement des figures 3 à 7 est appelée respectivement configuration (B), (C), (D), (E), et (F). Dans la configuration (B) de la figure 3, un trou débouchant 13 en X est réalisé avec une section placée au centre de la partie 12 de recouvrement. Dans la configuration (C) de la figure 4, des trous débouchants 13a et 13b à trois côtés parallèles à trois côtés correspondants d'une partie octogonale 12 de recouvre ment sont réalisés afin que les trous débouchants 13a et 13b soient symétriques verticalement par rapport à un axe L. Dans la configuration (D) représentée sur la figure 5, une partie rectangulaire 13c de cadre dépasse vers le haut dans le trou débouchant octogonal 13a formé au centre de la partie 12 de recouvrement, et un trou débouchant rectangulaire 13d est formé à l'intérieur de la partie rectangulaire 13c. Dans la configuration (E) représentée sur la figure 6, une partie 13e de raccordement dépasse au-dessus d'un côté du trou débouchant octogonal 13a et est connectée à la partie centrale 13f entourée par le trou octogonal 13a. Dans la configuration (F) représentée sur la figure 7, les trous débouchants 13a et 13b ont trois côtés parallèles à trois côtés correspondants de la partie octogonale 12 de recouvrement et sont tels que le trou débouchant 13a dépasse partiellement dans la partie inférieure de la partie octogo- nale 12 et le trou débouchant 13b dépasse partiellement à la partie supérieure de celle-ci. La partie de recouvrement ayant le trou débouchant est asymétrique par rapport à l'axe dans les configurations (D), (E) et (F). La configuration asymétrique permet à la partie de recouvrement d'avoir une vibration qui présente un comportement à la torsion. En conséquence, la configuration asymétrique permet à la partie de recouvrement de résonner avec la vibration du corps du cadre de raquette dans ses modes compliqués de vibration. La figure 8 représente un second mode de réalisation dans lequel un trou débouchant n'est pas formé dans la par tie 12 de recouvrement. Comme dans le premier mode de réali sation, la partie périphérique de la partie 12 de recouvre ment est épaisse alors que sa partie interne est mince. La figure 9 représente un troisième mode de réalisation dans lequel un trou débouchant n'est pas formé dans la par tie 12 de recouvrement, mais plusieurs saillies 14 dépassant vers l'intérieur sont formées sur la partie 12 de recou vrement. La saillie 14 a un diamètre externe de 1 à 4 mm, et l'amplitude de saillie est comprise entre 3 et 29 mm. Le nombre de saillies 14 de la partie supérieure de la partie 12 de recouvrement est différent du nombre de la partie inférieure et est séparé de la partie supérieure par l'axe L afin que des vibrations de torsion soient créées. Bien entendu, le trou débouchant 13 représenté sur les figures 2 à 7 peut être formé sur la partie 12 de recouvrement et la saillie 14 peut être formée sur elle. La figure 10 représente un quatrième mode de réalisation dans lequel le trou débouchant 13 est formé sur la partie 12 de recouvrement et la saillie 14 dépassant à l'intérieur est formée sur celle-ci. La figure 11 représente un cinquième mode de réali- sation dans lequel le trou débouchant 13 est formé dans la partie 12 de recouvrement, et une masse concentrée 16 constituée de tungstène est fixée à la surface interne de la partie 12 de recouvrement placée au-dessus de l'axe L. La saillie peut être formée sur la partie de recouvrement 12. On décrit maintenant les cadres de raquette des exemples 1 à 11 et des exemples comparatifs 1 à 3. Les cadres de raquette des exemples et des exemples comparatifs ont la même configuration, la même longueur et la même aire. L'épaisseur maximale du cadre de raquette est de 28 mm, sa longueur est de 50,8 cm, et l'aire de sa surface est de 742 cm'. EXEMPLES Exemple 1 Un mandrin de 14 mm de diamètre a été inséré dans un tube formé de "Nylon-66". Ensuite, un matériau à base de fibres de carbone ("T800, P2053-12" fabriqué par Toray Inc., teneur en résine 30 %) préalablement imprégné de résine époxyde a été placé sur le tube pour l'obtention d'un stratifié. A ce moment, les angles des fibres du matériau préalablement imprégné ont été réglés à 0 , 22 , 30 et 90 . Le stratifié et un organe de liaison ont été placés dans un moule ayant une cavité en forme de cadre de raquette, et un matériau préalablement imprégné de fibres de carbone pesant 15 g a été enroulé sur la partie de raccordement du cadre et de l'organe de liaison afin que la partie de raccordement soit renforcée. Dans cet état, le moule a été serré et chauffé à 150 C pendant 40 min à une pression interne du tube de "Nylon" maintenue à 69 N/cm2. De cette manière, des éprouvettes d'un matériau moulé ont été préparées. Un matériau de fibres de carbone préalablement imprégné d'une résine époxyde a été enroulé sur la résine de polystyrène pour la formation de l'organe de liaison. Le poids de chaque éprouvette (cadre brut) était de 167 g. Un mélange de 100 % de IIIighblar-HVS-3" fabriqué par Kuraray Inc. et de 25 % en poids de mica a été utilisé comme matériau du capuchon d'extrémité. Le matériau a été mis en forme par moulage par injection pour l'obtention du capuchon d'extrémité. La partie de recouvrement a été formée à la configuration (E). Mis à part la partie cylindrique, l'épaisseur de la partie de recouvrement a été réglée à 4,2 mm. Une saillie de 2,5 mm de diamètre externe et 10 mm de longueur a été formée à la surface interne de la partie de recouvrement afin que la saillie se trouve aux deux tiers vers le haut depuis l'extrémité inférieure de la surface interne. Exemple 2 La partie de recouvrement du capuchon d' extrémité a été formée à la configuration (D). Mis à part la disposition de tungstène, en quantité égale à 2 g au même emplacement que la saillie de la figure 1, l'éprouvette de l'exemple 2 a été préparée de la même manière que celle de l'exemple 1. Une saillie n'a pas été formée sur la partie de recouvrement. Exemple 3 L'éprouvette de l'exemple 3 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 1, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (F) et aucune saillie n'a été formée sur la partie de recou vrement. Exemple 4 L'éprouvette de l'exemple 4 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 3, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (C). Exemple 5 L'éprouvette de l'exemple 5 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 1, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (G). Exemple 6 L'éprouvette de l'exemple 6 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 2, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (G). Exemple 7 L'éprouvette de l'exemple 7 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 1, mais un polyester poly- uréthanne "Avalon90" a été utilisé pour le capuchon d'extré mité et l'épaisseur de la partie de recouvrement était de 4,5 mm. Exemple 8 L'éprouvette de l'exemple 8 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 1, mais le matériau "Elastage 1042" a été utilisé pour le capuchon d'extrémité et l'épaisseur de la partie de recouvrement était de 2,3 mm. Exemple 9 L'éprouvette de l'exemple 9 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 3, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (G) et l'épaisseur de la partie de recouvrement était de 6,4 mm. Exemple 10 L'éprouvette de l'exemple 10 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 3, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (G) et l'épaisseur de la partie de recouvrement était de 0,7 mm. Exemple 11 L'éprouvette de l'exemple 11 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 1, mais le poids du cadre brut était de 137 g. Le poids de la raquette ayant le capuchon d'extrémité mais ne comportant pas de cordes était de 194 g. Exemple comparatif 1 L'éprouvette de l'exemple comparatif 1 a été préparée de la même manière que celle de l'exemple 9, mais on a uti lisé, pour le capuchon d'extrémité, le matériau "Pebax 6333" de Atokem Inc. Le matériau du capuchon d'extrémité a été utilisé jusqu'à présent comme matériau d'un tel capuchon d'extrémité. Exemple comparatif 2 L'éprouvette de l'exemple comparatif 2 a été préparée de la même manière que celui de l'exemple 9, mais on a utilisé un caoutchouc de silicone pour le capuchon d'extré mité. Le caoutchouc de silicone était plus souple que le matériau du capuchon d'extrémité. Exemple comparatif 3 L'éprouvette de l'exemple comparatif a été préparée de la même manière que celle de l'exemple comparatif 1, mais le poids du cadre brut a été réglé â 138 g. Le poids du capuchon d'extrémité et le poids de la raquette de tennis portant le capuchon d'extrémité, dans chacun des exemples et des exemples comparatifs, sont indi qués dans le tableau 1. Le module complexe d'élasticité E* et le facteur de pertes viscoélastiques tgb du matériau de chaque capuchon d'extrémité sont indiqués dans le tableau 1. Tableau 1 (suite) E6 E7 E8 E9 E10 Cadre brut (poids en grammes) 167 167 167 167 167 E* (5 C) 108 dyn/cm2 15,6 4,8 0,9 15,6 15,6 E* (15 C) 108 dyn/cm2 3,2 3,0 0,5 3,2 3,2 tgs (5 C) 1,14 0,24 0,38 1,14 1,14 tg8 (15 C) 0,89 0,23 0,51 0,89 0,89 Epaisseur de partie de 4,2 4,5 2,3 6,4 0,7 recouvrement (mm) Diamètre externe de saillie (mm) - 2,5 2,5 - Longueur de saillie (mm) - 10 10 - Poids concentré (g) 2,0 - - - Poids de capuchon d'extrémité (g) 9,6 8,7 6,9 8,8 6,1 Poids de raquette (g) 226 225 224 226 222 Amortissement de vibration primaire en dehors du plan 0.62 0,59 0,52 0,47 0,44 Amortissement de vibration secondaire en dehors du plan 0.81 0,7l 0,68 0,66 0,63 Amortissement de vibration dans 131 1,06 0,84 0,79 0,75 le plan Accélération au coude (G) 1,2 4,6 3,5 1,3 1,6 E désigne un exemple et CE un exemple comparatif. Comme l'indique le tableau 1, le facteur d'amor tissement de la vibration primaire en dehors du plan, le facteur d'amortissement de la vibration secondaire en dehors du plan, le facteur d'amortissement de la vibration dans le plan, et l'accélération au coude (G) ont été mesurés pour chacun des exemples 1 à 11 et des exemples comparatifs 1 à 3. Mesure du facteur d'amortissement de la vibration primaire en dehors du plan Des cordes ("VF International Tour" de Babola Inc.) ont été tendues sur chaque éprouvette (cadre de raquette) avec une force de traction de 245 N pour la chaîne et 214 N pour la trame, avec fixation d'éléments tels qu'un amortisseur, une rondelle et analogues près du cadre de raquette. Lorsque la fixation n'est pas fixée intimement au cadre de raquette, une résonance anormale est créée et des mesures convenables ne peuvent pas être effectuées. Comme l'indique la figure 12A, lorsque l'extrémité supérieure de la partie de tête 1 est suspendue à une sangle 51, un capteur 53 de mesure d'accélération est placé sur une partie de raccordement entre la partie 1 de tête et la partie 2 de col, si bien que le capteur 53 de mesure d'accé lération est perpendiculaire à la face du cadre de raquette. Comme l'indique la figure 12B, dans cet état, l'autre partie de raccordement de la partie 1 de tête et de la partie 2 de col est frappée avec un marteau destiné à faire vibrer l'éprouvette. Une vibration d'entrée (F) mesurée avec un capteur de mesure de force placé sur le marteau 55 et une vibration de réponse (a) mesurée avec le capteur de mesure d'accélération 53 sont transmises à un analyseur 57 de fréquences (analyseur dynamique monocanal HP3562A fabriqué par Furhet Packard Inc.) par l'intermédiaire d'amplifi- cateurs 56A et 56B. Une fonction de transmission dans la région des fréquences obtenues par analyse est déterminée pour l'obtention de la fréquence du cadre de raquette. Le rapport d'amortissement de vibrations (@) du cadre de raquette, c'est-à-dire le facteur d'amortissement de la vibration primaire en dehors du plan, est calculé par l'équation indiquée ci-dessous. La mesure est réalisée sur quatorze cadres de raquette. Le tableau 1 indique la moyenne de cinq valeurs (1/2) x (0c)/wn) To = Tn/VIZ Mesure du facteur d'amortissement de vibration secondaire en dehors du plan Comme l'indique la figure 12C, lorsque l'extrémité supérieure de la partie 1 de tête du cadre de raquette ayant les cordes est suspendue par la sangle 51, le capteur de mesure d'accélération 53 est placé sur une partie de raccordement de la partie de col 2 et de la partie de manche 5 afin que le capteur 53 d'accélération soit perpendiculaire à la face du cadre. Dans cet état, la face arrière du cadre de raquette, dans une partie tournée vers l'emplacement de montage du capteur, est frappée par un marteau afin que l'éprouvette vibre. Le facteur d'amortissement, c'est-à-dire le facteur d'amortissement de vibration secondaire en dehors du plan du cadre de raquette, est calculé par une méthode équivalente à celle du calcul du facteur d'amortissement de vibration primaire en dehors du plan. La mesure a été réalisée avec quatorze cadres de raquette dans chaque exemple et exemple comparatif. Ainsi, pour chaque exemple et exemple comparatif, le tableau 1 indique la moyenne de cinq valeurs. Mesure du facteur d'amortissement de vibrations dans le plan Lorsque la raquette ayant les cordes est dirigée sous forme retournée comme l'indique la figure 12D, le cadre est suspendu au raccord de la partie 3 de manche et de la partie 2 de col par la sangle 51, et le capteur 53 de mesure d'accélération est fixé à la partie 1 de tête du côté de sa partie la plus large afin que le capteur d'accélération 53 soit parallèle à la face (S) du cadre. Dans cet état, la partie de col 2 est frappée par le marteau qui fait vibrer le cadre de raquette. Le facteur d'amortissement, qui est le facteur d'amortissement de la vibration secondaire dans le plan du cadre de raquette, est calculé par une méthode équi- valant à la méthode de calcul du facteur d'amortissement de la vibration primaire en dehors du plan. La mesure est réalisée sur quatorze cadres de raquette dans chaque exemple et exemple comparatif. Ainsi, pour chaque exemple et exemple comparatif, le tableau 1 donne la moyenne de cinq valeurs. Mesure de l'accélération au choc du coude Dans cet essai, on utilise l'analyseur de fréquences déjà utilisé pour la mesure de la vibration du cadre de raquette et le capteur d'accélération. Le capteur d'accélé- ration est placé contre l'os du coude du joueur. Le joueur tient la raquette de la main droite, la main étant fixe et le capuchon d'extrémité étant au contact de la partie infé- rieure gauche de la main droite, juste avant que le joueur ne frappe une balle. Dans cet état, l'accélération au coude est mesurée lorsque la balle vient frapper le centre de la surface du cadre de raquette à une vitesse de 30 m/s. L'accélération par rapport au temps est mesurée pour la lecture de la valeur maximale de l'accélération. La mesure est réalisée sur quatorze cadres de raquette pour chaque exemple et exemple comparatif. Ainsi, dans chaque exemple et exemple comparatif, le tableau 1 indique la moyenne de cinq valeurs. Comme l'indique le tableau 1, les cadres de raquette des exemples 1 à 11 ont des poids compris entre 194 et 226 g et sont légers, et les facteurs d'amortissement de la vibra- tion primaire en dehors du plan atteignent des valeurs aussi élevées que 1,09 à 0,63. Ainsi, ces valeurs sont très supé- rieures à celles des facteurs d'amortissement de vibration primaire en dehors du plan d'un cadre de raquette classique portant un capuchon d'extrémité des exemples comparatifs 1 et 3. Les facteurs d'amortissement de vibration primaire en dehors du plan des exemples comparatifs 1 et 3 sont respec- tivement de 0,31 et 0,30. De même, les facteurs d'amortis- sement de vibration secondaire en dehors du plan (1,41 à 0,63) des exemples 1 à 11 sont très supérieurs à ceux (0, 40, 0,37) des exemples comparatifs 1 et 3. De même, le facteur d'amortissement de la vibration dans le plan (1,58 à 0,75) des exemples 1 à 11 est très supérieur à celle (0,39, 036) des exemples comparatifs 1 et 3. Le cadre de raquette le plus léger de l'exemple 11 a une valeur supérieure à celle des cadres de raquette des autres exemples 1 à 10 pour le facteur d'amortissement de vibration primaire en dehors du plan, le facteur d'amortissement de vibration secondaire en dehors du plan et le facteur d'amortissement de vibration dans le plan. Ainsi, lorsque le cadre de raquette est plus léger, le facteur d'amortissement de vibration augmente. D'autre part, dans les exemples comparatifs 1 et 3, le cadre de raquette de l'exemple 3 qui est plus léger que celui de l'exemple comparatif 1 a un plus faible facteur d'amortis- sement de vibrations. Ainsi, dans le cas des exemples compa- ratifs, lorsque le cadre de raquette est plus léger, le fac- teur d'amortissement de vibration est plus faible. Le cadre de raquette de l'exemple comparatif 2 est un peu meilleur que celui des exemples comparatifs 1 et 3 pour le facteur d'amortissement de vibration primaire en dehors du plan, le facteur d'amortissement de vibration secondaire en dehors du plan et le facteur d'amortissement de vibration dans le plan car le capuchon d'extrémité de l'exemple comparatif 2 est formé de silicone souple. Cependant, le cadre de raquette de l'exemple comparatif 2 est moins bon que ceux des exemples 1 à 11 en ce qui concerne le facteur d'amortissement de vibration primaire hors du plan, le facteur d'amortissement de vibration secondaire hors du plan et le facteur d'amor tissement de vibration dans le plan. Cela signifie que le capuchon d'extrémité formé d'un matériau souple a peu d'ef fets sur l'augmentation de la fonction d'amortissement de vibrations. L'accélération au choc du coude des cadres de raquette des exemples de l'invention est comprise entre 1,1 et 1,6, sauf dans les exemples 7 et 8. Cependant, l'accélération au choc du coude (4,6 et 3,5) des cadres de raquette des exemples 7 et 8 est très inférieure à celle (8,6 à 12,8) des cadres de raquette des exemples comparatifs 1 à 3. Les résultats indiquent que le capuchon d'extrémité selon l'invention réduit le choc appliqué au joueur. Comme l'indique la description qui précède, le capuchon d'extrémité selon l'invention joue le rôle d'un amortisseur dynamique qui amortit la vibration du cadre de raquette et absorbe les chocs. En particulier, le capuchon d'extrémité est formé d'un matériau qui peut résonner avec les vibra tions du cadre de raquette dans divers modes (vibration pri maire en dehors du plan, vibration secondaire en dehors du plan et vibration dans le plan). De cette manière, le cadre de raquette a des performances d'amortissement de vibrations et d'absorption de chocs élevées pour des vibrations dans tous les modes. Dans le cadre de raquette classique, l'amortisseur dynamique est installé afin qu'il augmente les performances d'amortissement de vibrations du cadre de raquette. Le poids du cadre de raquette augmente donc. D'autre part, comme le capuchon d'extrémité selon l'invention joue le rôle d'un amortisseur dynamique, le poids du cadre n'augmente pas. La formation du trou débouchant sur la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité permet la formation d'une partie de recouvrement légère. Ainsi, le trou débouchant permet une augmentation des performances d'absorption des vibrations et d'absorption des chocs du capuchon d'extrémité d'une quan tité élevée. Le trou débouchant permet donc l'obtention d'un capuchon d'extrémité léger et améliore les performances d'amortissement de vibrations et d'absorption de chocs du capuchon d'extrémité. Le cadre de raquette selon l'invention est léger et a d'excellentes performances d'amortissement de vibrations et d'absorption de chocs grâce au capuchon perfectionné d'extrémité monté la partie d'extrémité de la raquette et qui est au contact de la main du joueur. Le cadre de raquette est utilisé de préférence pour les jeux de tennis (lawn tennis et softball) . Le cadre de raquette peut être utilisé comme raquette de tennis de lawn tennis qui subit des vibrations violentes. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux capuchons et cadres qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Capuchon d'extrémité, caractérisé en ce qu'il comprend une partie cylindrique (11) destinée à être montée sur une surface périphérique d'une extrémité arrière d'une poignée (4) d'un cadre de raquette, et une partie de recou- vrement (12) de l'extrémité arrière de la poignée (4), la partie cylindrique (11) et la partie de recouvrement (12) étant formées d'un matériau dont le module complexe d'élas- ticité est compris entre 3.10' et 50.108 dyn/cmz, lorsque la viscoélasticité est mesurée à une fréquence de 10 Hz et une température comprise entre 5 et 15 C. 2. Capuchon d'extrémité selon la revendication 1, caractérisé en ce que le matériau du capuchon d'extrémité (10) a un module complexe d'élasticité compris dans la plage précitée lorsque la viscoélasticité du matériau du capuchon d'extrémité est mesurée à une fréquence de 10 Hz et une température comprise entre 5 et 15 C, et présente un fac- teur de pertes viscoélastiques tgS compris entre 0,1 et 2,3, lorsque la viscoélasticité est mesurée dans ces conditions. 3. Capuchon d'extrémité selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'épaisseur de la partie de recouvrement a une valeur choisie parmi des valeurs constantes et variables comprises entre 0,3 et 6,0 mm. 4. Capuchon d'extrémité selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'un trou débou- chant (13) au moins est formé dans une portion de la partie de recouvrement (12). 5. Capuchon d'extrémité selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'une saillie (14) de 1 à 4 mm de diamètre et 3 à 20 mm de longueur dépassant vers l'intérieur est formée sur la partie de recouvrement (12) . 6. Capuchon d'extrémité selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'une partie (16) de masse concentrée comprise entre 1 et 3 g est formée sur la partie de recouvrement (12). 7. Capuchon d'extrémité selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il est formé d'un mélange contenant un copolymère séquencé triple ayant un motif polystyrène et un motif polyisoprène vinylique. 8. Cadre de raquette, caractérisé en ce qu'il comprend un capuchon d'extrémité selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 7.