Brevet FR2799401A1 — publié le 20010413

L'invention concerne un procédé de protection et un procédé de réno vation d'une liaison soudée hétérogène entre un premier élément tubulaire en acier de construction faiblement allié, appelé acier ferritique, et un second élément tubulaire en acier inoxydable austénitique. Les réacteurs nucléaires, et en particulier les réacteurs nucléaires à eau sous pression, comportent des composants tels que le pressuriseur, la cuve du réacteur et les générateurs de vapeur qui sont réalisés en acier de construction à haute résistance faiblement allié, revêtus intérieurement d'une couche d'acier inoxydable et reliés, par l'intermédiaire d'une ou plusieurs tubulures, à une ou plusieurs tuyauteries en acier inoxydable austénitique constituant par exemple des canalisations de liaison au circuit primaire du réacteur nucléaire. L'assemblage bout à bout de la tubulure du composant du réacteur nucléaire et de la tuyauterie en acier inoxydable austénitique necessite la realisation d'une soudure hétérogène. L'assemblage de telles pièces tubulai- est généralement désigné dans la technique nucléaire par le terme "liai son bimétallique" ou, en abrégé, "LBM". De l'eau sous pression et à très haute température du circuit primaire du réacteur nucléaire est amenée à circuler à l'intérieur de la tuyauterie et de la tubulure et donc au contact de la soudure hétérogène, pendant le fonc tionnement du réacteur nucléaire. Du fait de sa constitution métallurgique, la liaison bimétallique présente des risques de propagation d'une éventuelle fissuration par choc thermique ou par corrosion sous tension au contact de l'eau du circuit primaire du réacteur nucléaire. Pour limiter les risques de propagation de la fissuration la liaison bimétallique, on fixe, à l'intérieur de la tuyauterie, dans disposition coaxiale, une manchette thermique en acier inoxydable dont le diamètre est légèrement inférieur au diamètre intérieur de la tuyauterie et de la tubulure et s'étend axialement au-delà de l'extrémité de raccordement de la tuyaute ' sur la tubulure, de manière à se trouver en vis-à-vis dé la soudure hété rogène et d'une partie de raccordement de la tubulure, c'est-à-dire dans une disposition permettant la protection de la liaison bimétallique. La manchette thermique, qui est soudée à l'une de ses extrémités sur la paroi interne de la tuyauterie en acier inoxydable austénitique, délimite avec la surface interne de tuyauterie et de la tubulure, un espace annulaire de faible largeur qui est fermé à son extrémité située au niveau de la tuyauterie acier inoxy dable austénitique et ouvert à son extrémité située en vis-à- ' de la tubu lure. Pendant le fonctionnement du réacteur nucléaire, de l'eau du circuit primaire pénètre dans l'espace annulaire et constitue une couche d'eau de protection thermique de la liaison bimétallique. En effet, cette eau est diffici lement renouvelée du fait que le passage de communication de l'espace annulaire avec le passage interne de la tubulure dans lequel circule l'eau sous pression du circuit primaire présente une très petite dimension dans les directions radiales. On atténue ainsi fortement les chocs thermiques sur la liaison bimétallique, c'est-à-dire la soudure hétérogène et les parties de la tuyauterie et de la tubulure affectées par la soudure. La présence d'une- telle manchette thermique à l'intérieur de la tuyauterie et de la tubulure présente comme inconvénient principal d'entraî ner formation de dépôts de produits radioactifs dans l'espace annulaire confiné entre la manchette et la liaison bimétallique, de telle sorte qu'il n'est plus possible d'effectuer, après mise en service du réacteur nucléaire, des contrôles radiographiques de la soudure et que la zone de la liaison bimétal lique présente une forte activité qui rend difficiles des interventions à son voisinage. Dans le cas de détection de défauts sans marge suffisante, en fonc tion des règles en vigueur dans les centrales nucléaires, il est nécessaire de remplacer ou au moins de réparer les liaisons bimétalliques présentant des indications de défaut. On a proposé, dans les brevets français FR-2 .869 et FR- 2. .870, des procédés de réparation de liaisons bimétalliques présentant indications de défaut. Pour effectuer la réparation, découpe et on remplace par un tronçon tubulaire de remplacement une partie au moins de la liaison bimétallique présentant des fissures. Le tronçon tubulaire de remplacement peut être constitué par un élé ment tubulaire en acier inoxydable austénitique qui est soudé par un procé- de soudage à joint étroit sur une extrémité découpée et usinée de la tu bulure en acier ferritique. Le tronçon de remplacement peut être également réalisé en atelier sous la forme d'un tronçon bimétallique qui est raccordé à la tuyauterie et a tubulure par des soudures homogènes. Dans le cas où l'on réalise le raccordement d'un tronçon en acier in oxydable austénitique par une soudure à joint étroit, on dépose, dans un chanfrein de faible largeur dans la direction axiale, dont les bords sont très inclinés par rapport à un plan transversal perpendiculaire à l'axe com à la tubulure et à la tuyauterie, un alliage à base de nickel du type NC30Fe renfermant, en poids, moins de 0,04 % de carbone, moins 0,015 % de soufre et moins de 0,015 % de phosphore, de 28 à 31,5 % de chrome, de 7 à 12 % de fer, moins de 0,50 % de molybdène, moins de 1,10 % d'aluminium, moins de 0,30 % de cuivre, moins de 1 % de titane, le reste de l'alliage étant constitué essentiellement par du nickel ou un alliage renfermant moins de 0,10 % de carbone, de 18 à 22 % de chrome, moins 3 % de fer, moins de 0,50 % de cuivre, éventuellement de 2 à 3 % de bium, moins de 0,75 % de titane ainsi que de 2,50 à 3,50 % de manganèse, moins de 0,030 % de phosphore, moins de 0,015 lo de soufre et moins 0,50 % de silicium, le reste étant constitué essentiellement par du nickel dont la proportion est pondéralement supérieure à 67 %, ou encore des dé pôts superposés de ces deux alliages. Dans 'ce cas, du fait de la réalisation d'un joint étroit et de l'utilisation d'un alliage à base de nickel de composition appropriée, la sensibilité de la liaison bimétallique à la propagation de la fissuration au contact de l'eau du circuit primaire est sensiblement diminuée, si bien qu'on a pu envisager de ne pas remettre en place une manchette thermique, après la réparation de la liaison bimétallique. Cette technique simplifiée n'a cependant pas été adop tée dans le cas des réparations de liaisons bimétalliques, du fait qu'il sub sistait des risques de propagation d'une éventuelle fissuration en service légèrement supérieurs aux risques rencontrés dans le cas d'une liaison bi métallique protégée par une manchette thermique placée avec un certain jeu diamétral à l'intérieur de la liaison bimétallique. Dans tous les cas de réparation d'une liaison bimétallique, on remet donc en place une manchette thermique, de manière qu'elle presente une disposition identique à la manchette thermique d'origine, après réparation. Cette exigence complique les opérations de réparation des liaisons bimétal liques. Le procédé de réparation faisant l'objet des brevets FR-2 869 et -2.723.870 a été décrit principalement dans le cas de la réparation de la liaison bimétallique entre la tubulure et la tuyauterie d'expansion d'un pres- suriseur. Le pressuriseur du circuit primaire d'un réacteur nucléaire à eau sous pression réalisé en acier ferritique comporte une enveloppe de forme genérale cylindrique ayant deux fonds bombés, le fond inférieur présentant tubulure en acier ferritique de raccordement au circuit primaire du réac teur nucléaire par l'intermédiaire d'une tuyauterie d'expansion en acier in oxydable austénitique. Le -raccordement entre la tubulure et la tuyauterie d'expansion soudées entre elles constitue une liaison bimétallique. L'eau de refroidissement sous pression du réacteur nucléaire circulant entre le pres- suriseur et le circuit primaire ou entre le circuit primaire et le pressuriseur, suivant les nécessités du réglage de la pression dans le circuit primaire, se trouve en contact avec la surface interne de la liaison bimétallique. On a pu déceler, lors des contrôles périodiques, après plusieurs an nées de fonctionnement de réacteurs nucléaires, des indications de défauts dans la partie interne de la liaison bimétallique de la tuyauterie d'expansion du pressuriseur de ces réacteurs. On a alors pu effectuer des réparations par une méthode décrite plus haut avec remplacement de la manchette thermique à l'identique, après réparation ; dans d'autres cas, des calculs de nocivité de défauts éventuels ont été menés en attendant de disposer d'une méthode de réparation adéquate. Dans le cas de la réalisation de centrales nucléaires neuves, on envi sage de réaliser la liaison entre la tuyauterie d'expansion et la tubulure du pressuriseur, par une soudure à joint étroit en utilisant un alliage à base de nickel. Aussi bien dans le cas de la réparation d'une liaison bimétallique que dans le cas du montage d'un pressuriseur neuf sur le circuit primaire d'un réacteur nucléaire, il apparaît souhaitable d'améliorer encore la resistance à la fissuration de la liaison bimétallique et de simplifier la réalisation et le montage du pressuriseur en supprimant la manchette thermique posée avec jeu radial à l'intérieur de la tuyauterie d'expansion. De manière plus générale, dans le cas de toute liaison bimétallique, par exemple entre les tubulures d'une cuve de réacteur nucléaire et les con duites du circuit primaire, ou encore entre les tubulures de la boîte à eau d'un genérateur de vapeur et les conduites du circuit primaire, il est évi demment souhaitable d'améliorer la résistance à la fissuration la liaison bimétallique et de simplifier les opérations éventuelles de remplacement de cette liaison bimétallique. but de l'invention est donc de proposer un procédé protection d'une liaison soudée hétérogène entre un premier élément tubulaire en acier de construction faiblement allié, appelé acier ferritique, et un second élément en acier inoxydable austénitique soudés bout à bout, qui permette d'amélio rer la tenue à la fissuration en service de la liaison soudée héterogène et de faciliter sa réparation et son contrôle, tout en diminuant la dosimétrie de cette liaison soudée hétérogène, lorsqu'elle se trouve placée sur une partie du circuit primaire d'un réacteur nucléaire à eau sous pression. Dans ce but, on dépose, sur une surface interne du premier et du se cond éléments tubulaires, dans des parties d'extrémité d'assemblage de ces éléments tubulaires, une couche épaisse d'un alliage à base de nickel, s'étendant dans la direction axiale des éléments tubulaires, par recharge- ment par soudage. L'invention est également relative à un procédé de rénovation d'une liaison soudée hétérogène mettant en oeuvre le procédé de protection sui vant l'invention. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va décrire à titre d'exem ple, en se référant aux figures jointes en annexe, une liaison bimétallique entre la tubulure et la tuyauterie d'expansion d'un pressuriseur d'un réacteur nucléaire à eau sous pression comportant une couche interne de protection réalisée par le procédé suivant l'invention, de manière comparative à une liaison bimétallique d'un pressuriseur réalisée suivant l'art antérieur. La figure 1 est une vue en coupe axiale d'une partie du pressuriseur d'un réacteur nucléaire à eau sous pression et de sa tuyauterie d'expansion reliées par une liaison soudée hétérogène et comportant une manchette thermique de protection suivant l'art antérieur. La figure 2 est une vue en coupe axiale d'une partie de raccordement d'une tubulure de pressuriseur à une conduite d'expansion, lors d'une étape d'un procédé rénovation de la liaison bimétallique du pressuriseur, réalisé en mettant oeuvre le procédé de protection suivant l'invention et suivant un premier mode de réalisation. La figure 3 est une vue en coupe axiale d'une partie de raccordement d'un pressuriseur comportant une liaison bimétallique rénovée par un proce- dé mettant ceuvre une première variante du premier mode de réalisati du procédé protection suivant l'invention. La figure 4 est une vue en coupe axiale, d'une partie de raccordement d'un pressuriseur comportant une liaison bimétallique rénovée suivant un procédé mettant en #uvre le procédé de protection suivant le premier mode de réalisation l'invention, et suivant une seconde variante de réalisation. La figure 5 est une vue en coupe axiale d'une partie de raccordement d'un pressuriseur à une tuyauterie d'expansion, pendant une étape d'un cédé de rénovation de la liaison bimétallique du pressuriseur mettant oeuvre le procédé de protection suivant l'invention et suivant un second mode de réalisation. La figure 6 est une vue en coupe axiale d'une partie de raccordement d'un pressuriseur comportant une liaison bimétallique rénovée par un procé dé mettant en ceuvre une première variante du second mode de réalisation du procédé de protection suivant l'invention. La figure 7 est une vue en coupe axiale d'une liaison bimétallique pressuriseur renouée par un procédé mettant en ceuvre une seconde riante du second mode de réalisation du procédé de protection suivant l'in vention. La figure 8 est une vue en coupe axiale de la liaison bimétallique d'un pressuriseur renouée par un procédé mettant en oeuvre une troisième va riante du procédé de protection suivant l'invention. La figure 9 est une vue en coupe axiale d'une partie de raccordement pressuriseur, pendant une étape d'un procédé de rénovation de la liai- bimétallique du pressuriseur mettant en oeuvre un procédé de protection suivant l'invention et suivant un troisième mode de réalisation. Sur la figure 1, on voit la partie inférieure d'un pressuriseur désigné le repère 1, comportant une tubulure 2 de raccordement du pressuriseur à une tuyauterie d'expansion 3. Le corps du pressuriseur et la tubulure 2 sont en un acier de cons truction, faiblement allié, 16MND5 à 0,16 % de carbone et renfermant du manganèse, du nickel et du molybdène. Cet acier sera désigné comme acier ferritique du fait de sa structure métallurgique. La tuyauterie de raccordement 3 est en un acier inoxydable austéniti- que à faible teneur en carbone. L'acier ferritique de là tubulure 2 et l'acier austénitique de la tuyauterie 3 sont reliés entre eux par une soudure hétérogène 4 réalisée par dépôt metal d'apport dans un chanfrein ménagé entre deux parties d'extrémité nées de la tubulure 2 et de la tuyauterie 3, respectivement. La tubulure 2 et la tuyauterie d'expansion 3 sont fixées l'une à l'autre dans une disposition coaxiale, l'axe 7 commun à la tuyauterie d'expansion tubulure étant sensiblement vertical. Une manchette 6 en acier inoxydable austénitique, dont le diamètre exterieur est légèrement inférieur au diamètre intérieur de la tuyauterie 3 la tubulure 2, est fixée à l'une de ses extrémités, par soudure, sur la sur face interne de la tuyauterie 3 et s'étend, dans la direction de l'axe 7, jusqu'à un niveau supérieur au niveau de la soudure hétérogène 4. La manchette 6 délimite avec la surface interne de la tuyauterie 3 et de la tubulure 2, un espace annulaire 8 de faible largeur dans la direction radiale, en vis-à-vis des parties d'extrémité de la tubulure 2 et de la tuyaute- assemblées par la soudure hétérogène 4. Le corps du pressuriseur 1 et la tubulure 2 sont revêtus intérieure ment par une couche d'acier inoxydable 5 qui s'étend jusqu'à la soudure hetérogène 4. En service, de l'eau du circuit primaire du réacteur sur lequel est dis posé le pressuriseur 1 circule dans la direction axiale, dans un sens ou dans l'autre, à l'intérieur de la tubulure 2 et de la tuyauterie 3. La liaison bimétallique entre la tubulure 2 et la tuyauterie compor tant la soudure hétérogène 4 est protégée contre le flux d'eau sous pression circulant dans la tubulure 2 et la tuyauterie 3 par la manchette thermique 6, l'espace annulaire 8 de faible largeur dans la direction radiale étant rempli d'eau dont la circulation et le renouvellement sont limités du fait l'espace annulaire qui est fermé à sa partie inférieure ne présente qu' ouverture de très faible largeur dans la direction radiale à sa partie supérieure. Dans l'espace 8 se constitue donc un matelas d'eau peu renouvelée, à tempé rature relativement constante par rapport à la température de l'eau primaire circulant dans la tubulure 2 et la tuyauterie 3, de sorte que le matelas d'eau peut assurer une certaine protection de la liaison bimétallique comportant la soudure hétérogène 4. Des substances activées se déposent, pendant le fonctionnement du réacteur nucléaire, à l'intérieur de l'espace annulaire 8, de telle sorte qu'il est pratiquement impossible de réaliser un contrôle par radiographie de partie interne de la soudure hétérogène 4. outre, les dépôts de matière activée dans l'espace annulaire 8 créent zone où les interventions sont difficiles du fait de la dosimétrie. Dans le cas de pressuriseurs de réacteur nucléaire à eau sous pres sion dont la liaison bimétallique est protégée par une manchette thermique telle que manchette 6, on a observé après plusieurs années de fonction nement réacteur nucléaire, des indications dans la zone de la liaison bi métallique ou dans la zone de la soudure de la manchette. Dans ce cas, il est nécessaire de mettre en oeuvre une operation de réparation de la liaison bimétallique en découpant et en enlevant tronçon tel que tronçon tubulaire compris entre les plans de coupe 9 representés par leur trace en pointillés sur la figure 1, ce tronçon comportant par exem ple la soudure hétérogène 4, des parties d'extrémité d'assemblage de la tu bulure 2 et de la tuyauterie 3, et la manchette thermique 6. Le tronçon qui a été enlevé est remplacé par un ou plusieurs tronçons tubulaires en acier in oxydable austénitique ou réalisés sous forme bimétallique. Sur la figure 2, on a représenté une partie de raccordement de la tu bulure 2 d'un pressuriseur de réacteur nucléaire à eau sous pression, lors d'une etape intermédiaire d'un procédé de réparation qui est mis en oeuvre après découpage d'un tronçon de raccordement du pressuriseur, comme il a été expliqué en regard de la figure 1. La réparation est effectuée par le procédé décrit dans le FR- 2.723 Pour la mise en oeuvre de ce procédé, on soude à l'extremité libre de la tubulure, après usinage de cette extrémité, un tronçon tubulaire de rem placement en acier inoxydable austénitique par une soudure à joint étroit qui est réalisee en déposant dans un chanfrein étroit ménagé entre l'extrémité de la tubulure 2 et le tronçon de raccordement, un métal d'apport constitué par un alliage à base de nickel tel que l'alliage NC30Fe. La longueur du tronçon de raccordement est telle qu'il subsiste un espace libre entre l'ex trémité du tronçon de remplacement opposée à son extrémité reliée à la tu bulure et l'extrémité découpée et laissée en attente de la tuyauterie 3 en acier inoxydable austénitique. la figure 2, on a représenté la partie de raccordement de la tubu lure 2, après fixation par soudage du tronçon de remplacement et réalisation par le procédé de l'invention d'une protection interne de la liaison bimétalli que et avant de réaliser la fermeture de la partie de raccordement par mise en place tronçon de fermeture tubulaire en acier inoxydable qui sera fixé à l'une de ses extrémités sur la partie d'extrémité libre tronçon de raccordement et, à son autre extrémité, sur l'extrémité laissée attente de la tuyauterie 3. Le tronçon de raccordement tubulaire 10 présente une forme profilée en section méridienne, comme il est visible sur la figure 2, une première par tie d'extrémité 10a disposée en vis-à-vis de l'extrémité libre 2a de la tubulure et une seconde partie d'extrémité 10b disposée à une certaine distance dans la direction axiale de l'extrémité libre laissée en attente 3a de la tuyauterie 3, lorsque le tronçon de raccordement 10 est fixé à la tubulure 2. première extrémité 10a du tronçon de raccordement 10 est usinée et disposée par rapport à l'extrémité libre 2a de la tubulure 2, de manière qu'un chanfrein étroit 13 soit délimité entre les parties d'extrémité 2a et 10a de la tubulure 2 et du tronçon de raccordement 10, respectivement, le sou dage tronçon 10 sur la tubulure 2 étant réalisé par dépôt d'un métal d'ap port 12 constitué par l'alliage "base nickel" dans le chanfrein étroit 13, toute l'épaisseur, dans la direction radiale de la tubulure 2 revêtue intérieu rement d'acier inoxydable et du tronçon de raccordement 10. La couche de revêtement en acier inoxydable 5 disposée à l'intérieur de la tubulure 2 vient se raccorder au métal de la soudure 12 en alliage "base nickel", dans le fond du chanfrein étroit 13. Le chanfrein étroit 13 délimité entre les parties d'extrémité 2a la tubulure et 10a du tronçon de raccordement 10 mis en place en vis-à- ' et dans disposition coaxiale, est caractérisé par des surfaces d'extrémité 2a et 10a faisant entre elles un angle très faible, par exemple inférieur à 5 et par une largeur maximale dans la direction axiale de la tubulure 2 et du manchon de raccordement 10 généralement inférieure à 15 mm. Il est à noter que, lors de la réalisation de la soudure 12 dans le chanfrein 13, on fixe sur la surface intérieure de la tubulure 2 et du manchon de raccordement 10, dans leur partie de raccordement, un support de sou dage latte, de forme annulaire. Après réalisation par soudure de la fixation du manchon de raccor dement 10 à l'extrémité de la tubulure 2, il subsiste un espace 11 s'étendant dans direction axiale, entre la partie d'extrémité libre 10b du manchon raccordement 10 et la partie d'extrémité libre laissée en attente 3a la tuyauterie 3 en acier inoxydable austénitique. Cet espace libre 11 permet d'intervenir à l'aide d'outils à l'intérieur du tronçon raccordement et de la tubulure 2, d'abord pour enlever la latte soudage fixée sur la surface intérieure de la tubulure et du tronçon cordement et ensuite pour réaliser le dépôt, par rechargement à l'aide d'une tête de soudage, d'une couche de protection épaisse 14 recouvrant les - ties d'extremité de raccordement de la tubulure 2 et du tronçon 10 et s'éten dant dans la direction axiale sur une certaine longueur de ces parties de raccordement. De ce fait, la couche de protection 14 recouvre totalement la partie interne de la soudure 12, de manière à l'isoler de l'espace interne de la tubulure 2 et du tronçon de raccordement 10. La réalisation d'un dépôt annulaire sur la surface interieure de la tu bulure 2 et du tronçon de raccordement 10 est réalisée en déplaçant la tête de soudage alimentée en métal de rechargement suivant toute la surface interne des parties d'extrémité d'assemblage de la tubulure 2 et du tronçon de raccordement 10. Le rechargement (comme le soudage) peut être réalisé en utilisant une tête de soudage TIG (c'est-à-dire à électrode de tungstène, sous gaz inerte) commandée à distance. Le métal d'apport utilisé pour le rechargement est constitué par un alliage à base de nickel qui peut présenter la même composition que le mé tal de soudure 12, c'est-à-dire la composition de l'un au moins des alliages décrits plus haut. Après réalisation du dépôt de rechargement sur la surface intérieure de la tubulure et du tronçon de raccordement 10, la surface intérieure 14c de ce dépot est usinée, de manière que la couche de raccordement 14 pré sente surface parfaitement cylindrique et coaxiale à la tubulure 2 et au tronçon de raccordement 10, dans le prolongement de la surface intérieure du tronçon de raccordement 10. La couche de protection 14, dont l'épaisseur est variable dans la di rection axiale du fait de la forme profilée du tronçon de raccordement 10 présente une épaisseur maximale de l'ordre de 10 mm, dans la zone de la soudure 12 et de part et d'autre de cette zone. couche de recouvrement 14 des parties d'extrémité d'assemblage de la tubulure 2 et du tronçon de raccordement 10 peut s'etendre sur une longueur de 40 à 50 mm dans la partie d'extrémité de la tubulure et dans la partie d'extrémité du tronçon de raccordement. couche de recouvrement 14 présente donc une longueur dans la direction axiale pouvant aller de 80 à 100 mm. L'usinage intérieur de la couche 14 est réalisé en utilisant une tête d'usinage commandée à distance qui est introduite dans l'espace interne du tronçon de raccordement 10 et de la tubulure 2, par l'espace libre de pas sage 11. Après a réalisé l'usinage de la couche de recouvrement 14, on met en place tronçon de fermeture entre l'extrémité 10b du tronçon de raccordement 10 et l'extrémité libre laissée en attente 3a de la tuyauterie 3, puis on réalise la fixation par soudage homogène du tronçon de fermeture en acier inoxydable sur le tronçon de raccordement 10 et sur la tuyauterie en acier inoxydable austénitique. On a alors réalisé la rénovation comportant la réparation et la protec tion de la liaison bimétallique entre la tubulure 2 et la tuyauterie 3. Pendant le fonctionnement du réacteur nucléaire, après réalisation de la rénovation de la liaison bimétallique, la couche de protection annulaire 14, analogue à une manchette epaisse fixée sans jeu sur la paroi interne de la tubulure et du tronçon de remplacement 10, assure un renforcement efficace de la liai son bimétallique ainsi qu'une isolation de la surface intérieure de la liaison bimétallique par rapport à l'eau de refroidissement sous pression circulant dans l'espace interne de la tubulure 2 et du tronçon de remplacement 10. De ce fait, on renforce la tenue à l'apparition et/ou à la propagation de défauts par choc thermique ou par corrosion sous tension. II est à remarquer également que la soudure 12 reste facilement con trôlable par l'interieur de la tubulure et du tronçon de remplacement, du fait qu'il existe continuité métallique entre la couche de protection 14 et soudure 12. Les produits activés en suspension dans l'eau de refroidissement du réacteur nucleaire ne peuvent se déposer au contact de la liaison bimétalli que, la couche de protection 14 ne comportant aucune partie creuse ou ca vité susceptible de recevoir de l'eau pratiquement stagnante et des substan ces activées. Enfin, couche de protection 14 sous la forme d'une manchette cy lindrique s'étendant dans la direction axiale de la tubulure 2 et du tronçon de remplacement 10 a tendance à limiter la formation des fissures dans la di rection radiale de la soudure 12 traversant la paroi constituée par la tubulure et le tronçon remplacement. En effet, la sensibilité à la fissuration est importante entre la tuyaute rie en acier inoxydable austénitique et le dépôt (de soudage ou de rechar gement) en alliage de nickel, du fait de coefficients de dilatation sensible ment différents. contraintes dues à la différence entre les coefficients dilatation appelees "contraintes de compatibilité" sont induites, dans la rection axiale. Les contraintes de fonctionnement dues à la température et la pression de fonctionnement dans la conduite d'expansion s'exercent dans des directions radiales. Du fait de la présence du dépôt de rechargement, les contraintes compatibilité ne s'ajoutent pas aux contraintes de fonc tionnement et liaison soudée est protégée contre les chocs thermiques, si bien que les contraintes de compatibilité sont réduites. Bien qu'il soit préférable de réaliser la soudure de liaison 12 entre la tubulure et le tronçon de remplacement 10 à l'intérieur d'un chanfrein étroit du fait de la protection efficace apportée par la couche de rechargement 14 il est possible d'envisager une soudure qui ne soit pas à chanfrein étroit en tre la tubulure 2 et le tronçon de remplacement 10. Sur la figure 3, on a représenté une variante de réalisation de la cou che 14' de protection de la liaison bimétallique entre la tubulure 2 et le tron çon de remplacement 10 en acier inoxydable austénitique. Par rapport à couche 14 représentée sur la figure 2, la couche de protection 14', réalisee par rechargement à l'aide d'un alliage à base de nickel et usinage du re- chargement, présente une différence de forme provenant de la manière dont a été réalisé l'usinage final de la couche de rechargement. Dans le cas de la couche de protection 14' représentée sur la figure 3, l'usinage est un simple usinage de surface permettant d'obtenir une surface interne régulière de la couche de protection. A l'inverse de la couche 14 représentée sur la figure 2, la couche de rechargement n'a pas été usinée dans le prolongement de la surface cylin drique de la partie inférieure du tronçon de remplacement 10 et présente, dans sa partie inférieure, en débordement par rapport à la surface du tron çon de remplacement, une épaisseur minimale qui peut être, par exemple, de l'ordre de 5 mm et, dans sa partie supérieure et dans sa partie médiane en vis ' vis de la soudure 12, une épaisseur maximale qui peut être, par exemple, de l'ordre de 10 mm. la figure 4, on a représenté une seconde variante de la couche de protection 14", cette couche de protection 14" étant obtenue par un dépot de rechargement sur une surface interne de la tubulure 2 et du tronçon de rem placement 10 entièrement cylindrique. Dans ce cas, la couche de protection 14" presente une épaisseur sensiblement constante, par exemple de l'ordre de 10 La couche 14" peut s'étendre sur une longueur axiale de l'ordre de 150 à 200 mm. La surface intérieure entièrement cylindrique du tronçon de rempla cement 10 peut être obtenue par usinage interne d'un tronçon 10 tel que représenté sur les figures 2 et 3. II est possible également de souder à la tubulure 2 directement un tronçon 10 présentant la forme représentée sur la figure 4. procédé de protection suivant l'invention peut également être ap pliqué un pressuriseur neuf dont on effectue ensuite le montage le circuit primaire d'un réacteur nucléaire. On fixe, en usine, sur la tubulure du pressuriseur, par une soudure hétérogène, un embout de raccordement en acier inoxydable austénitique. La couche de protection peut alors être depo- sée sur surface interne de la liaison bimétallique. La réalisation en usine de la soudure hétérogène de la couche de protection permet d'obtenir une très bonne qualité du métal déposé. est avantageux de réaliser préalablement au montage du pressuri- seur circuit primaire, la soudure du tronçon de raccordement sur la tubulure du pressuriseur, puis d'effectuer le dépôt de protection sur la sur face interne de la liaison bimétallique. Le pressuriseur auquel est relié le tronçon raccordement en acier inoxydable peut être ensuite mis en place et soude sur le circuit primaire du réacteur nucléaire. Cependant, les opéra tions de soudage du manchon de raccordement et de dépôt de la couche de protection par rechargement pourraient également être effectuées sur le pressuriseur monté sur le site du réacteur nucléaire. la figure 5, on a représenté la partie de raccordement d'un pres- suriseur cours d'une étape de la réparation ou du montage du pressuri- seur mettant en oeuvre un second mode de réalisation du procédé de pro tection suivant l'invention. Les éléments correspondants la figure 5 et sur les figures 2 à 4 sont désignés par les mêmes repères. La réparation ou le montage du pressuriseur, en utilisant le procédé de protection suivant l'invention, et suivant un second mode de réalisation, comporte une étape préalable de revêtement interne de la partie d'extrémité d'assemblage de la tubulure 2 et de partie d'extrémité d'assemblage d'un tronçon 10 de remplacement (ou de raccordement), par une couche de re- chargement d'un alliage à base de nickel tel que l'alliage NC30Fe, déposée par soudage. Les couches de protection et 14b réalisées sur les parties d'ex trémité d'assemblage de la tubulure 2 et du tronçon 10 ont une épaisseur voisine de 10 mm, de manière à éviter tout risque de propagation de fissure entre la liaison bimétallique et l'espace interne de la tubulure et du tronçon 10. Les parties d'extrémité de la tubulure 2 du tronçon 10 et des couches de protection 14a et 14b sont usinées soigneusement pour constituer un chanfrein étroit de soudage 13 lors la mise en place du tronçon de rem placement ou de raccordement 10 position d'assemblage à la tubulure 2. Le soudage du tronçon 10 la tubulure 2 est réalisé en déposant, dans le chanfrein 13, un métal d'apport constitué par exemple par l'alliage de nickel NC30Fe. Le soudage, de même que dépôt par rechargement des couches de protection, peuvent être réalisés en utilisant une tête de soudage à élec trode de tungstène protégée par gaz inerte (tête de soudage TIG) alimentée par un fil de métal d'apport en alliage NC30Fe. Pour réaliser le soudage, il peut être nécessaire de mettre en place contre les couches de protection annulaires 14a et 14b, un talon ou latte de soudage fermant le fond du chanfrein 13. La soudure12 entre la tubulure et le tronçon 10 est réalisée de ma nière continue ; cette soudure présente néanmoins deux parties successives 12a, 12b présentant des propriétés métallurgiques différentes. En effet, la partie 12a de la soudure s'étendant entre les couches 14a et 14b en alliage à base de nickel est une soudure homogène alors que la partie 12b de la soudure 12 s'étendant entre la partie d'extrémité de raccordement la tu bulure 2 et la partie d'extrémité de raccordement du tronçon 10 est sou dure hétérogène. En définitive, après réalisation de la soudure, la liaison bimetallique se trouve protégée par une couche d'alliage à base de nickel parfaitement homogène. Cette couche de protection présente les mêmes propriétés et avantages que la couche 14, 14' ou14" obtenue par la mise en oeuvre du procédé selon le premier mode de réalisation. La couche de protection 14a de la partie d'extrémité d'assemblage de la tubulure 2 peut être déposée sur le revêtement inoxydable 5 de surface interne de la tubulure 2. Comme dans le cas du mode de réalisation décrit précédemment, la partie de la soudure 12 en alliage à base de nickel au contact du tronçon de raccordement 10 en acier inoxydable austénitique est solidaire de couche protection et constitue avec celle-ci une liaison métallique continue. De fait, les contraintes pouvant s'exercer entre le tronçon 10 en acier inoxy dable austénitique et la soudure, en particulier du fait de dilatations différen tielles, à la température du circuit primaire du réacteur nucléaire, exercent dans la direction axiale dans la couche de protection, ce qui permet d'éviter la propagation de fissures traversantes. On obtient ainsi une rotation de 90 de la direction d'application des contraintes et de propagation préférentielle des fissures. Sur la figure 6, on a représenté une couche de protection de liaison bimétallique d'un pressuriseur obtenue par une première variante du second mode de réalisation qui vient d'être décrit. Les couches de protection 14'a et 14'b déposées préalablement au soudage sur la partie d'extrémité d'assemblage de la tubulure 2 et du tron çon 10 sont rendues solidaires, au moment du soudage, par la soudure ho mogène 12'a. La couche de protection 14'b de la partie d'extrémité d'assemblage du tronçon 10 est réalisée sur une surface interne parfaitement cylindrique du tronçon 10 qui peut être obtenue, par exemple, par réusinage interne tronçon De ce fait, la couche de protection présente une épaisseur ' forme toute sa longueur dans la direction axiale, cette épaisseur pouvant être par exemple de l'ordre de 10 mm. Dans le cas de la variante de la figure 6, comme dans le cas du mode de réalisation de la figure 5, la couche revêtement interne en acier inoxydable 5 de la tubulure 2 est jointive avec la soudure de la tubulure 2 et du tronçon 10. Dans le cas de la variante représentée sur la figure 7, la partie d'ex trémité d'assemblage de la tubulure 2 est usinée sur sa surface interne de manière qu'on élimine la couche de revêtement inoxydable, préalablement au dépôt de la couche de protection 14"a qui recouvre d'une part la partie d'extrémité inférieure du revêtement d'acier inoxydable 5 et d'autre part la partie d'extrémité d'assemblage de la tubulure 2 non revêtue par de l'acier inoxydable. La couche de protection 14"b est déposée sur la partie d'extrémite d'assemblage du tronçon 10, puis on effectue le soudage du tronçon 10 la partie d'extrémité de la tubulure 2. couche de protection obtenue après le soudage est parfaitement continue et peut être usinée de manière que sa surface interne soit parfai tement cylindrique et présente un diamètre correspondant au diamètre sou haité pour le passage interne de la tuyauterie d'expansion du pressuriseur. couche de protection 14"a de la partie d'extrémité de la tubulure 2, dans sa partie recouvrant la couche inoxydable 5, présente une épaisseur de l'ordre de 10 mm et une épaisseur supérieure dans la partie d'extrémité non revêtue d'acier inoxydable de la tubulure 2. Dans le cas de la variante représentée sur la figure 8, la couche de protection 14"a de la partie d'extrémité d'assemblage de la tubulure 2 est réalisée comme dans le cas de la variante représentée sur la figure 7, et la couche protection 14"b du tronçon 10 est réalisée sur une surface interne parfaitement cylindrique du tronçon 10. Dans le cas où des indications de fissures ont été décelées à la sur face interne de la liaison bimétallique entre la tubulure 2 d'un pressuriseur et un tronçon de raccordement 10 de la ligne d'expansion du pressuriseur en acier inoxydable, on peut effectuer une réparation mettant ceuvre un troi sième mode réalisation du procédé de protection selon l'invention, comme représenté sur la figure 9. On réalise, après découpage d'une partie de la tuyauterie d'expansion du pressuriseur, par l'intérieur tronçon supé rieur de raccordement 10 de la tuyauterie d'expansion, usinage de la partie interne la liaison bimétallique, par affouillement, de manière à éli miner les indications de fissures qui ont été décelées. On dépose ensuite, dans la zone affouillée, et sur une partie de la surface interne de la tubulure 2 et du tronçon de raccordement 10, une cou che de rechargement 14"' en un alliage à base de nickel qui peut avoir la même composition que l'alliage à base de nickel utilisé pour réaliser la sou dure hétérogène entre la tubulure 2 et le tronçon 10. La couche de protection 14"', qui s'étend axialement sur les parties d'extrémité d'assemblage des pièces 2 et 10, présente mêmes avanta ges que les couches de protection obtenues par les premier et second mo des de réalisation. En particulier, la couche de protection 14"' assure une parfaite isolation de la liaison bimétallique par rapport à l'eau de refroidisse ment sous pression circulant entre le pressuriseur et circuit primaire et évite la formation et la propagation de fissures dans des directions traver- santes. L'invention ne se limite pas strictement aux modes de réalisation qui ont été décrits. La couche de protection de la liaison bimétallique peut être réalisée en un alliage nickel différent des alliages qui ont été indiqués précédem ment. Cette couche peut présenter des épaisseurs ou longueurs, dans la direction axiale qui sont différentes de celles qui ont été indiquées plus haut, en fonction de la nature et de la dimension des pièces qui sont reliées par la liaison bimétallique. Toutefois, l'épaisseur de la couche de protection, au moins dans la zone de la soudure hétérogène sera supérieure à 5 mm, de manière à éviter l'apparition de fissures et à assurer isolation suffi sante de la soudure hétérogène. L'épaisseur de la couche de rechargement n'est limitée que par possibilités réalisation en un temps acceptable de cette couche par outillages soudage, à l'intérieur de la liaison bimétallique et par le fait le diamètre intérieur de passage de l'eau de refroidissement dans la zone protégée de la liaison bimétallique ne doit pas être inférieur au diamètre terne minimal de la tuyauterie d'expansion. Du fait que le diamètre interne de la tubulure du pressuriseur est généralement supérieur de 20 à 25 mm au diamètre interne minimal de la tuyauterie d'expansion, il est possible géné ralement de déposer une couche de protection épaisse de la liaison bimétal tique. On augmente ainsi l'épaisseur totale résistante de la paroi au niveau de la liaison bimétallique, ce qui accroît d'autant le chemin de propagation de défauts eventuels. L'invention s'applique non seulement à la protection et à la rénovation de la liaison bimétallique entre une tubulure d'un pressuriseur et une tuyau terie d'expansion en acier inoxydable austénitique d'un pressuriseur, mais également liaison bimétallique d'autres éléments d'un réacteur nu cléaire, par exemple aux liaison bimétalliques entre les tubulures de la cuve et les canalisations primaires ou encore entre les tubulures de la boîte à eau du générateur de vapeur et des canalisations primaires. REVENDICATIONS 1.- Procédé de protection d'une liaison soudée hétérogène entre un premier élément tubulaire (2) en acier de construction faiblement allié ap pelé acier ferritique et un second élément tubulaire (10) en acier inoxydable austénitique soudés bout à bout, caractérisé par le fait qu'on dépose, sur une surface interne du premier et du second éléments tubulaires (2, 10), dans des parties d'extrémité d'assemblage des éléments tubulaires 10) une couche épaisse (14, 14', 14", 14a, 14b, 14'a, 14'b, 14"a, , 14"') s'étendant dans la direction axiale des éléments tubulaires (2, 10), en un alliage à base de nickel, par rechargement par soudage. - Procédé de protection suivant la revendication 1, caractérisé le fait dépose la couche épaisse (14, 14', 14") après la réalisation la liaison soudure hétérogène (12) entre le premier élément tubulaire et le second élément tubulaire (10), de manière que la couche épaisse (14, 14") recouvre la surface interne de la soudure hétérogène (12). - Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait qu'on usine surface interne (14c) de la couche épaisse (14, 14', 14") déposée par rechargement, de manière qu'une partie au moins de sa surface interne dirigée vers l'intérieur du premier et du second élément tubulaire (2, pré sente forme parfaitement cylindrique coaxiale au premier élément tubu laire et au second élément tubulaire (10). - Procédé suivant l'une quelconque des revendications 2 et Ca ractérisé par le fait que la couche épaisse de protection (14, 14', pré sente, moins dans une partie en vis-à-vis de la soudure hétérogene (12), une épaisseur supérieure à 5 mm. - Procédé suivant la revendication 4, caractérisé par le fait que la couche épaisse (14, 14', 14") présente une épaisseur sensiblement uniforme suivant toute sa longueur dans la direction axiale des éléments tubulaires (2, 10) et particulier une épaisseur uniforme voisine de 10 mm. 6.- Procédé de protection suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on dépose sur la surface interne des parties d'extrémité d'assemblage de chacun des éléments tubulaires (2, 10), par rechargement, une couche de protection (14a, 14b) en alliage à base de nickel, préalablement à la liai- son par soudage du premier élément tubulaire(2) et du deuxième elément tubulaire (1 et qu'on réalise ensuite le soudage bout à bout du premier élément tubulaire (2) et du second élément tubulaire (10), par remplissage d'un chanfrein (13) délimité entre les parties d'extrémité d'assemblage du premier élément tubulaire (2) et du second élément tubulaire (10), ' l'aide d'un alliage a base de nickel, de manière que les couches de protection (14a, 14b) déposées préalablement sur les parties d'extrémité d'assemblage du premier élément tubulaire (2) et du second élément tubulaire (10) soient soudées l'une à l'autre par soudage homogène, la couche de protection de la surface interne de la liaison soudée hétérogène entre le premier élément tubulaire et le second élément tubulaire (10) étant constituée par les cou ches de protection (14a, 14b) déposées sur les parties d'extrémité d'assem blage du premier élément tubulaire (2) et du second élément tubulaire (10) et par soudure de liaisôn homogène (12a) entre les couches de protec tion (14a) et(14b). 7.- Procédé suivant la revendication 6, caractérisé par le fait qu'une partie au moins d'une surface interne de la couche de protection (1 12a, 14b) est usinée sous la forme d'une surface parfaitement indrique coaxiale au premier et au second éléments tubulaire (2, 10). 8.- Procédé suivant la revendication 7, caractérisé par le fait que la couche de protection (14'a, 12'a, 14'b) présente une épaisseur sensiblement constante sur toute sa longueur dans la direction axiale du premier et du second élément tubulaires (2, 10), cette épaisseur étant par exemple de l'or dre de 10 mm. 9.- Procédé de protection suivant l'une quelconque des revendica tions 6, 7 8, dans le cas où le premier élément (2) est revêtu sur sa sur face interne par une couche en acier inoxydable (5), caractérisé par le fait que la couche de protection (14a, 14'a) est déposée préalablement au sou dage du premier élément tubulaire (2) et du second élément tubulaire (10) sur la couche d'acier inoxydable (5) recouvrant la surface interne du premier élément tubulaire (2); 10. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 6, 7 et 8, dans le cas où le premier élément tubulaire (2) comporte sur sa surface in- terne une couche en acier inoxydable (5), caractérisé par le fait qu'on enlève par usinage, partie au moins de la couche d'acier inoxydable (5) recou vrant la surface interne de la partie d'extrémité d'assemblage du premier élément tubulaire (2) et qu'on dépose la couche de protection (14"a) sur une partie d'extrémite d'assemblage du premier élément tubulaire (2) recouvert de la couche d'acier inoxydable et sur une partie d'extrémité d'assemblage du premier élément tubulaire (2) sur laquelle la couche de revêtement en acier inoxydable (5) a été enlevée par usinage. 11.- Procedé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 10, ca ractérisé par le fait que l'alliage à base de nickel de la couche épaisse (14, 14', 14", 14a 14b, 14'a, 14'b, 14"a, 14"b, 14"') renferme, en masse, moins de 0,04 % carbone, moins de 0,015 % de soufre et moins de 0,015 % de phosphore, de 28 à 31,5 % de chrome, de 7 à 12 % de fer, moins de 0 de molybdène, moins de ?,10 % d'aluminium, moins de 0,30 % de cuivre, moins de 1 % de titane, le reste de l'alliage étant constitué essentiellement par du nickel. 12.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à ca ractérisé par le fait que l'alliage à base de nickel de la couche épai (14, 14', 14", 14a, 14b, 14'a, 14'b, 14"a, 14"b, 14"') renferme en masse, moins de 0,10 % de carbone, de 18 à 22 % de chrome, moins de 3 % de fer, moins de 0,50 % de cuivre, éventuellement de 2 à 3 % de niobium, moins de 0 de titane, ainsi que de 2,50 à 3,50 % de manganèse, moins de 0,030 % de phosphore, moins de 0,015 % de soufre et moins de 0,50 % de silicium, le reste étant constitué essentiellement par du nickel dont la proportion pondé rale est supérieure à 67 %. 13.- Procédé de rénovation d'une liaison soudée hétérogène entre une tubulure (2) d'un composant d'un réacteur nucléaire en acier de cons truction faiblement allié, appelé acier ferritique, et une tuyauterie (3) en acier inoxydable austénitique, dans lequel on découpe et on sépare de la tubulure (2) et de la tuyauterie (3) un tronçon tubulaire de liaison comportant par tie au moins la liaison soudée, on réalise un tronçon tubulaire de rempla cement (10) acier inoxydable austénitique et on soude bout à bout une première extrémité du tronçon de remplacement (10) sur une extrémite libre (2a) de la tubulure (2), caractérisé par le fait qu'on réalise la protection de liaison soudée hétérogène entre la tubulure (2) et le tronçon tubulaire remplacement (10) par un procédé de protection suivant l'une quelconque des revendications 1 à 12, le premier élément tubulaire étant constitué par tubulure (2) et le second élément tubulaire par le tronçon tubulaire de placement (1 en acier inoxydable austénitique. 14.- Procédé de rénovation suivant la revendication 13, caractérisé par le fait réalise le dimensionnement et la mise en place du tronçon tubulaire remplacement (10) pour son soudage sur la tubulure (2), telle maniere qu'il subsiste un espace libre (11) dans la direction axiale de tubulure (2) et de la tuyauterie (3), entre une extrémité libre du tronçon remplacement (10) opposée à la première extrémité raccordée par soudage à la tubulure (2) et une extrémité libre laissée en attente après le découpage du tronçon tubulaire de liaison, de la tuyauterie (3) en acier inoxydable ténitique, le passage libre (11) étant utilisé pour la mise en oeuvre du procé dé de protection suivant l'invention. 15.- Procédé de rénovation d'une liaison soudée hétérogène entre une tubulure (2) d'un composant d'un réacteur nucléaire en acier de cons truction faiblement allié, appelé acier ferritique, et une tuyauterie (3) en acier inoxydable austénitique dans lequel on réalise l'usinage par affouillement d'une surface interne de la liaison soudée hétérogène pour éliminer des dé fauts et on recharge une cavité réalisée par l'usinage d'affouillement, par un métal d'apport déposé par soudage, caractérisé par le fait qu'on réalise, un procédé de protection suivant l'une quelconque des revendications à 12, une couche de rechargement (14"') en un alliage à base de nickel s'étendant dans la direction axiale sur des parties d'extrémité d'assemblage de la tubulure et d'un tronçon de raccordement (10) de la tuyauterie (3), suivant toute surface interne de la liaison soudée hétérogène, la couche de rechargement (14"') constituant une couche de protection de la liaison soudée hétérogène.