Brevet FR2799987A1 — publié le 20010427

! La présente invention concerne un procédé d'épuration d'un gaz par adsorption d'une première impureté et d'une deuxième impureté, du type dans lequel on utilise cycliquement plusieurs adsorbeurs sélectivement en phase d'adsorption et en phase de régénération. L'invention s'applique, par exemple, à l'épuration d'air en vue de sa distillation. Pour une telle application, il est connu d'utiliser un dispositif d'épuration comprenant deux adsorbeurs identiques dont le fonctionnement est alterné, c'est à dire que l'un est en phase d'adsorption pendant que l'autre est en phase de régénération. Lorsque le débit d'air à traiter est important, il est également connu d'utiliser quatre adsorbeurs identiques, couplés par paires. Les deux adsorbeurs d'une même paire fonctionnent en parallèle. Le fonctionnement des deux paires d'adsorbeurs est alterné, de sorte qu'une paire d'adsorbeurs est en phase d'adsorption pendant que l'autre est en phase de régénération. Un tel fonctionnement en parallèle permet de traiter des débits importants en limitant les contraintes de fabrication des adsorbeurs. Un but de l'invention est de fournir un procédé du type précité qui permette, notamment, de réduire encore plus les coûts de fabrication ou de fonctionnement d'une installation de distillation d'air dans laquelle le procédé est mis en oeuvre. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé du type précité, caractérisé en ce que l'on utilise au moins deux adsorbeurs principaux et au moins un adsorbeur auxiliaire, en ce que, pendant au moins une première étape, on épure le gaz en adsorbant les deux impuretés par passage dans au moins un premier des adsorbeurs principaux sans passer par un premier adsorbeur auxiliaire, et simultanément on régénère en parallèle le deuxième adsorbeur principal et le ou chaque adsorbeur auxiliaire, puis, pendant une deuxième étape, on épure au moins une partie du débit du gaz par adsorption des deux impuretés par passage en série dans le premier adsorbeur principal et dans le premier adsorbeur auxiliaire. Selon des modes particuliers de réalisation, le procédé peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles: - pendant la deuxième étape, on modifie la pression du gaz entre le premier adsorbeur principal et le premier adsorbeur auxiliaire; - pendant la deuxième étape, on comprime le gaz entre le premier adsorbeur principal et le premier adsorbeur auxiliaire; - on utilise un seul adsorbeur auxiliaire; - entre la première étape et la deuxième étape, on épure le gaz en adsorbant les deux impuretés par passage dans un deuxième adsorbeur principal; - on utilise au moins deux adsorbeurs auxiliaires; - on interrompt la première étape lorsque le premier adsorbeur principal est sensiblement saturé en deuxième impureté; - chaque adsorbeur auxiliaire comprend un garnissage d'adsorption comprenant un matériau adsorbant unique; - la première impureté est H20 et la deuxième impureté Co2; et - le gaz est de l'air. L'invention a en outre pour objet un dispositif d'épuration d'un gaz pour la mise en oeuvre d'un procédé tel que défini ci-dessus, caractérisé en ce qu'il comprend une ligne d'amenée du gaz à épurer, une ligne d'évacuation du gaz épuré, une ligne d'amenée d'un gaz de régénération, une ligne d'évacuation du gaz de régénération, au moins deux adsorbeurs principaux et au moins un adsorbeur auxiliaire, les adsorbeurs principaux comprenant un garnissage d'adsorption des première et deuxième impuretés et chaque adsorbeur auxiliaire comprenant un garnissage d'adsorption d'au moins la deuxième impureté, et en ce que le dispositif comprend en outre des premiers moyens de raccordement, pour raccorder les adsorbeurs principaux à la ligne d'évacuation du gaz épuré sans passer par le ou les adsorbeur(s) auxiliaire(s), des deuxièmes moyens de raccordement, pour raccorder en série chaque adsorbeur principal avec un adsorbeur auxiliaire, et des troisièmes moyens de raccordement, pour raccorder en parallèle le ou chaque adsorbeur auxiliaire et au moins un adsorbeur principal à la ligne d'amenée du gaz de régénération. Selon des modes particuliers de réalisation, le dispositif peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément selon toutes les combinaisons techniquement possibles: - lesdits deuxièmes moyens de raccordement comprennent des moyens pour modifier la pression du gaz; - lesdits deuxièmes moyens de raccordement comprennent des moyens de compression; - le dispositif d'épuration comprend un seul adsorbeur auxiliaire; - le dispositif d'épuration comprend au moins deux adsorbeurs auxiliaires; - chaque adsorbeur auxiliaire comprend un garnissage d'adsorption comprenant un matériau adsorbant unique; - la première impureté est H20 et la deuxième impureté CO2; et - le gaz est de l'air. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est vue schématique d'un dispositif d'épuration selon l'invention, et - les figures 2 à 5 sont des vues analogues à la figure 1 illustrant deux variantes du dispositif du procédé de la figure 1 et deux variantes d'un autre mode de réalisation de l'invention. La figure I représente un dispositif d'épuration 1 d'une installation de distillation d'air. Ce dispositif 1 peut fonctionner par variation de température et/ou de pression. Ce dispositif 1 est destiné à éliminer la majorité des impuretés, et notamment l'H20 et le C02, contenues dans un flux d'air comprimé à une pression comprise entre 4 et 50 bar et amené par une ligne 2, pour alimenter, via une ligne 3, une ligne principale d'échange thermique puis un appareil de distillation d'air. Ces derniers éléments ne sont pas représentés pour ne pas surcharger la figure 1. L'appareil de distillation d'air peut être, par exemple, une colonne moyenne pression d'une double colonne de distillation d'air. Le dispositif d'épuration 1 comprend deux adsorbeurs principaux 5A et B identiques, et deux adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B identiques. Chaque adsorbeur principal 5A, B comprend un récipient ou bouteille 7A, B contenant successivement, dans le sens d'adsorption qui est vertical et dirigé vers le haut, une couche 8A, B d'un matériau capable d'adsorber l'H20, par exemple de l'alumine, et une couche 9A, B d'un matériau capable d'adsorber le CO2, par exemple un tamis moléculaire. La couche 8A, B a une épaisseur nettement supérieure à celle de la couche 9A, B. Dans des variantes non représentées, le matériau des couches 8A, B et 9A, B peut être analogue. Il s'agit alors d'un matériau capable d'adsorber les deux impuretés. Ainsi, le matériau de la couche 8A, B représente de manière générale entre 60% et % du garnissage d'adsorption chargé dans le récipient 7A, B. Chaque adsorbeur auxiliaire 6A, B comprend un récipient 10A, B dans lequel est disposée une couche unique 11A, B d'un matériau capable d'adsorber le CO2, par exemple le même matériau que celui des couches 9A et 9B. Le dispositif d'épuration 1 comprend en outre un certain nombre de conduites de raccordement et de vannes dont la disposition va apparaître maintenant lors de la description du procédé mis en oeuvre dans le dispositif d'épuration 1. Ce procédé est obtenu par répétition d'un cycle comprenant quatre étapes successives I à IV. Lors de l'étape 1, I'adsorbeur principal 5A est en phase d'adsorption, tandis que l'adsorbeur principal 5B et les adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B sont en phase de régénération. L'air de la ligne 2 est alors amené par une vanne 13A ouverte dans l'adsorbeur principal 5A. L'air traverse successivement la couche 8A, o l'H20 est entièrement adsorbé, puis la couche 9A, o le CO2 est entièrement adsorbé. L'air épuré, c'est à dire dessiqué et décarbonaté, est alors renvoyé par l'intermédiaire de deux vannes 15A et 16A ouvertes directement vers la ligne 3, c'est à dire sans passer par un autre adsorbeur. Pendant ce temps, de l'azote résiduaire éventuellement chauffé et canalisé par une ligne 18 et, provenant, par exemple, de la tête de la colonne basse pression de l'installation de distillation d'air, alimente en parallèle: - les adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B, via deux vannes 20A et 20B ouvertes, et - I'adsorbeur principal 5B via une vanne 24B ouverte. Cet azote résiduaire circule dans les adsorbeurs 5B, 6A et 6B dans le sens de régénération, c'est à dire dans le sens contraire au sens d'adsorption, en assurant la régénération de ces adsorbeurs dont les couches 8B, 9B, 11A et 1 B ont été sensiblement saturées lors d'un cycle précédent. L'azote résiduaire transportant l'H20 et le CO2 désorbés est ensuite renvoyé, d'une part, des adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B via des vannes 26A et 26B ouvertes, et d'autre part, de l'adsorbeur principal 5B via une vanne 30B ouverte, vers une ligne 32 d'évacuation. Cette étape I est poursuivie jusqu'à ce que la couche 9A soit sensiblement saturée en C02 et que l'adsorbeur 6A soit régénéré. Lors de l'étape 11, les vannes 16A, 20A et 26A sont fermées et l'air, dessiqué par la couche 8A et sortant de l'adsorbeur principal 5A, est renvoyé vers l'adsorbeur auxiliaire 6A par une vanne 34A ouverte. L'épuration de l'air y est alors poursuivie par adsorption du CO2 dans la couche 11A. L'air dessiqué et décarbonaté sortant de l'adsorbeur auxiliaire 6A est alors renvoyé via une vanne 36A ouverte directement vers la ligne 3. Au cours de l'étape 11, l'adsorbeur auxiliaire 6A est donc en phase d'adsorption pour épurer l'air en série avec l'adsorbeur principal 5A. Les adsorbeurs principal 5B et auxiliaire 6B sont, comme dans l'étape 1, régénérés en parallèle. Cette étape Il se poursuit jusqu'à ce que la couche 8A soit sensiblement saturée en H20 ou que la couche 11A soit sensiblement saturée en CO2, et que l'adsorbeur principal 5B soit régénéré. Au cours de l'étape III, l'adsorbeur 5B est en phase d'adsorption, assurant à lui seul l'épuration de l'air de la ligne 2. Les adsorbeurs 5A, 6A et 6B sont régénérés en paralléle. Le trajet de l'air et de l'azote résiduaire peut être déduit de la description de l'étape I en intervertissant les suffixes A et B. Cette étape 11 se poursuit jusqu'à ce que la couche 9B soit sensiblement saturée en CO2 et que l'adsorbeur 6B soit régénéré. Au cours de l'étape IV, les adsorbeurs principal 5B et auxiliaire 6B assurent en série l'épuration de l'air de la ligne 2, les adsorbeurs principal 5A et auxiliaire 6A étant en phase de régénération. Les trajet de l'air et de l'azote résiduaire peuvent être déduits de la description de l'étape Il en intervertissant les suffixes A et B. L'étape IV se poursuit jusqu'à ce que l'adsorbeur 5A soit régénéré et que la couche 8B soit sensiblement saturée en H20 ou que la couche 1 1B soit sensiblement saturée en CO2. Au cours des étapes I et III, la perte de charge entre les lignes 2 et 3 est limitée puisque l'épuration de l'air n'est assurée que par I'adsorbeur principal 5A ou 5B qui sont de dimensions réduites. ' Par ailleurs, les adsorbeurs principaux 5A et 5B sont régénérés pendant la moitié du cycle, mais les adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B sont régénérés pendant trois étapes du cycle, à savoir les étapes 1, II! et IV pour l'adsorbeur auxiliaire 6A et les étapes 1, Il et III pour l'adsorbeur 6B. En raison du temps de régénération relativement long de ces adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B, le débit d'azote résiduaire, nécessaire à la régénération et circulant dans la ligne 18, est réduit. Par conséquent, les pertes de charge en amont de la ligne 18 sont également réduites. Ainsi, les coûts liés à la compression de l'air dans l'installation de distillation sont réduits. Par ailleurs, I'air circulant dans les adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B est dessiqué. Il n'y a donc pas d'H20 à désorber des adsorbeurs 6A et 6B. Ainsi, le sens de régénération dans les adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B peut être dirigé vers le haut. Le sens d'adsorption dans les adsorbeurs 6A et 6B peut donc être dirigé vers le bas ce qui permet d'augmenter la vitesse d'adsorption et donc de réduire les dimensions des récipients 10A et 10OB. Selon la variante de la figure 2, un compresseur 38 est disposé entre d'une part les vannes 15A et 15B, et d'autre part les vannes 16A, 16B, 34A et 34B, pour comprimer l'air alimentant la ligne 3. Ce compresseur 38 est, par exemple, couplé à une turbine disposée en aval d'une sortie intermédiaire de la ligne principale d'échange thermique de l'installation de distillation d'air, comme décrit dans les demandes FR-2 674 011, FR-2 701 553 et FR-2 723 184. Ce compresseur 38 comprime l'air épuré provenant de l'adsorbeur principal 5A au cours de l'étape 1, l'air dessiqué provenant de l'adsorbeur principal 5A et alimentant l'adsorbeur auxiliaire 6A au cours de l'étape 11, I'air épuré provenant de l'adsorbeur principal 5B au cours de l'étape III, et l'air dessiqué provenant de l'adsorbeur principal 5B et alimentant l'adsorbeur auxiliaire 6B au cours de l'étape IV. La compression de l'air par le compresseur 38 avant son passage dans les adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B au cours des étapes Il et IV permet d'améliorer l'adsorption du CO2 dans ces adsorbeurs. Des piquages 39 et 40 disposés d'une part entre les vannes 15A et 15B et le compresseur 38, et d'autre part entre le compresseur 38 et les vannes 16A, 16B, 34A et 34B, permettent d'alimenter en air dessiqué des dispositifs non représentés. Ainsi, seule une partie du débit d'air dessiqué par les adsorbeurs principaux 5A et 5B peut être décarbonatée dans les adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B. Selon une autre variante, non représentée, le compresseur 38 est remplacé par une turbine. Cette turbine détend l'air épuré provenant de l'adsorbeur 5A au cours de l'étape 1, l'air dessiqué provenant de l'adsorbeur 5A et alimentant l'adsorbeur 6A au cours de l'étape 11, I'air épuré provenant de l'adsorbeur 5B au cours de l'étape III, et l'air dessiqué provenant de l'adsorbeur B et alimentant l'adsorbeur 6B au cours de l'étape IV. La détente de l'air par la turbine, et donc son refroidissement, avant son passage dans les adsorbeurs auxiliaires 6A et 6B au cours des étapes Il et IV permet d'améliorer l'adsorption du CO2 dans ces adsorbeurs. Selon la variante de la figure 3, les adsorbeurs principal et auxiliaire 5A et 6A sont formés dans un même récipient 40A muni d'une cloison intermédiaire intérieure 41A isolant l'adsorbeur principal 5A de l'adsorbeur auxiliaire 6A. L'adsorbeur auxiliaire 6A surmonte l'adsorbeur principal 5A. La cloison 41A est bombée et sa concavité est dirigée vers l'adsorbeur principal 5A. La structure des adsorbeurs principal 5B et auxiliaire 6B est analogue et se déduit de celle des adsorbeurs 5A et 5B en substituant le suffixe B au suffixe A. Cette variante permet de réduire le coût de fabrication des adsorbeurs 5A, 5B, 6A et 6B et donc le coût de fabrication de l'installation de distillation d'air. La figure 4 illustre un autre mode de réalisation d'un dispositif d'épuration d'air 1 se distinguant de celui de la figure 1 par le fait que le dispositif d'épuration 1 ne comprend qu'un seul adsorbeur auxiliaire 6. Les références des éléments relatifs à cet adsorbeur auxiliaire 6 seront les mêmes que celles concernant les adsorbeurs 6A et 6B de la figure 1, les suffixes A ou B étant supprimés. Le cycle du procédé d'épuration mis en oeuvre par ce dispositif d'épuration 1 comprend lui aussi quatre étapes I à IV décrites ci-dessous. Lors de l'étape 1, I'adsorbeur principal 5A est en phase d'adsorption, tandis que les adsorbeurs principal 5B et auxiliaire 6 sont en phase de régénération. L'air de la ligne 2 est alors amené par la vanne 13A ouverte vers l'adsorbeur principal 5A o il est entièrement décarbonaté et dessiqué. Cet air épuré est ensuite renvoyé via les vannes 15A et 16 ouvertes directement vers la ligne 3. L'azote résiduaire de la ligne 18 alimente en parallèle l'adsorbeur auxiliaire 6, via la vanne 20 ouverte, et l'adsorbeur principal 5B, via la vanne 24B ouverte. L'azote résiduaire, transportant le CO2 et l'H20 accumulés dans les couches 8B, 9B et 11 lors d'un cycle précédent et désorbés, est renvoyé depuis les adsorbeurs 6 et 5B, via les vannes 26 et 30B, ouvertes vers la ligne 32. Cette étape I se poursuit jusqu'à ce que la couche 9A soit sensiblement saturée en CO2 et que I'adsorbeur 5B soit régénéré. Au cours de l'étape Il, l'épuration de l'air est assurée uniquement par l'adsorbeur 5B. L'air de la ligne 2 est alors envoyé vers l'adsorbeur 5B via la vanne 13B ouverte. L'air dessiqué et décarbonaté est ensuite renvoyé directement vers la ligne 3 par l'intermédiaire des vannes 15B et 16 ouvertes. Les vannes 13A, 15A, 24A et 30A sont fermées de sorte que l'adsorbeur A est ni en phase d'adsorption, ni en phase de régénération. L'adsorbeur auxiliaire 6 est en phase de régénération. Cette étape Il est poursuivie jusqu'à ce que la couche 9B soit sensiblement saturée en CO2 et que l'adsorbeur auxiliaire 6 soit régénéré. Au cours de l'étape IlIl, I'air provenant de la ligne 2 est envoyé via la vanne 13A ouverte vers l'adsorbeur principal 5A o il est dessiqué. Ensuite, l'air dessiqué est renvoyé via les vannes 15A et 34 ouvertes vers l'adsorbeur auxiliaire 6 qui assure la décarbonatation de l'air. L'air épuré est ensuite renvoyé directement vers la ligne 3 par l'intermédiaire de la vanne 36 ouverte. Les adsorbeurs 5A et 6 sont donc en phase d'adsorption pour assurer en série l'épuration de l'air de la ligne 2. Les vannes 13B, 15B, 24B et 30B sont fermées de sorte que l'adsorbeur auxiliaire 5B n'est ni en phase d'adsorption, ni en phase de régénération. Cette étape III se poursuit jusqu'à ce que la couche 8A soit sensiblement saturée en H20. Lors de l'étape IV, les adsorbeurs 5B et 6 assurent en série l'épuration de l'air. Le trajet de l'air résiduaire peut être déduit de la description de l'étape I11 en substituant le suffixe B au suffixe A. Par ailleurs, I'adsorbeur 5A est en phase de régénération. L'azote résiduaire de la ligne 18 est envoyé alors via la vanne 24A ouverte vers l'adsorbeur principal 5A. L'azote résiduaire transportant l'H20 et le CO2 désorbés est ensuite renvoyé via la vanne 30A ouverte vers la ligne 32. L'étape IV se poursuit jusqu'à ce que la couche 8B soit sensiblement saturée en H20. Le procédé ci-dessus permet d'épurer un débit relativement important d'air avec seulement trois adsorbeurs 5A, 5B et 6. Par conséquent, le coût de fabrication du dispositif d'épuration d'air 1, et donc de l'installation de distillation d'air, est relativement réduit. Selon la variante de la figure 5, un compresseur 38 est disposé entre d'une part les vannes 15A et 15B, et d'autre part les vannes 16 et 34. Ce compresseur 38 correspond à celui de la variante de la figure 3. Le compresseur 38 assure la compression de l'air dessiqué et décarbonaté provenant des adsorbeurs principaux 5A et 5B lors des étapes I et Il, et de l'air dessiqué provenant des adsorbeurs principaux 5A et 5B et alimentant l'adsorbeur auxiliaire 6 dans les étapes III et IV. Comme précédemment, le compresseur 38 peut également être remplacé par une turbine. Revendications 1. Procédé d'épuration d'un gaz par adsorption d'une première impureté et d'une deuxième impureté, du type dans lequel on utilise cycliquement plusieurs adsorbeurs (5A, 5B, 6A, 6B; 5A, 5B, 6) sélectivement en phase d'adsorption et en phase de régénération, caractérisé en ce que l'on utilise au moins deux adsorbeurs principaux (5A, 5B) et au moins un adsorbeur auxiliaire (6A, 6B; 6), en ce que, pendant au moins une première étape, on épure le gaz en adsorbant les deux impuretés par passage dans au moins un premier (5A, 5B) des adsorbeurs principaux sans passer par un premier adsorbeur auxiliaire (6A, 6B; 6), et simultanément on régénère en parallèle le deuxième adsorbeur principal (5A, 5B) et le ou chaque adsorbeur auxiliaire (6A, 6B; 6), puis, pendant une deuxième étape, on épure au moins une partie du débit du gaz par adsorption des deux impuretés par passage en série dans le premier adsorbeur principal (5A, 5B) et dans le premier adsorbeur auxiliaire (6A, 6B; 6). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, pendant la deuxième étape, on modifie la pression du gaz entre le premier adsorbeur principal (5A, 5B) et le premier adsorbeur auxiliaire (6A, 6B; 6). 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que, pendant la deuxième étape, on comprime le gaz entre le premier adsorbeur principal (5A, B) et le premier adsorbeur auxiliaire (6A, 6B; 6). 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on utilise un seul adsorbeur auxiliaire (6). 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'entre la première étape et la deuxième étape, on épure le gaz en adsorbant les deux impuretés par passage dans un deuxième adsorbeur principal (5A, 5B). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on utilise au moins deux adsorbeurs auxiliaires (6A, 6B). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on interrompt la première étape lorsque le premier adsorbeur principal (5A, 5B) est sensiblement saturé en deuxième impureté. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que chaque adsorbeur auxiliaire (6A, 6B; 6) comprend un garnissage d'adsorption (11A, 1 1B; 11) comprenant un matériau adsorbant unique. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la première impureté est H20 et la deuxième impureté CO2. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le gaz est de l'air. 11. Dispositif d'épuration d'un gaz pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il comprend une ligne (2) d'amenée du gaz à épurer, une ligne (3) d'évacuation du gaz épuré, une ligne (18) d'amenée d'un gaz de régénération, une ligne (32) d'évacuation du gaz de régénération, au moins deux adsorbeurs principaux (5A, B) et au moins un adsorbeur auxiliaire (6A, 6B, 6), les adsorbeurs principaux comprenant un garnissage (8A, 8B, 9A, 9B) d'adsorption des première et deuxième impuretés et chaque adsorbeur auxiliaire (6A, 6B; 6) comprenant un garnissage d'adsorption d'au moins la deuxième impureté, et en ce que le dispositif comprend en outre des premiers moyens (15A, 15B, 16A, 16B; 15, 16) de raccordement, pour raccorder les adsorbeurs principaux (5A, 5B) à la ligne (3) d'évacuation du gaz épuré sans passer par le ou les adsorbeur(s) auxiliaire(s), des deuxièmes moyens (15A, 15B, 34A, 34B; 15, 34) de raccordement, pour raccorder en série chaque adsorbeur principal (5A, 5B) avec un adsorbeur auxiliaire (6A, 6B, 6), et des troisièmes moyens (20A, 20B, 24A, 24B; 20, 24A, 24B) de raccordement, pour raccorder en parallèle le ou chaque adsorbeur auxiliaire (6A, 6B; 6) et au moins un adsorbeur principal (5A, 5B) à la ligne (18) d'amenée du gaz de régénération. 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que lesdits deuxièmes moyens de raccordement comprennent des moyens (38) pour modifier la pression du gaz. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que lesdits deuxièmes moyens de raccordement comprennent des moyens (38) de compression. 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 1 à 13, caractérisé en ce qu'il comprend un seul adsorbeur auxiliaire (6). 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux adsorbeurs auxiliaires (6A, 6B). 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, caractérisé en ce que chaque adsorbeur auxiliaire (6A, 6B; 6) comprend un garnissage d'adsorption (1 1 A, 1 1 B; 11) comprenant un matériau adsorbant unique. 17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 16, caractérisé en ce que la première impureté est H20 et la deuxième impureté C02. 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 17, caractérisé en ce que le gaz est de l'air.