Brevet FR2805903A1 — publié le 20010907

La présente invention concerne un appareil de fixage d'images pour fixer une image de toner non fixée dans un appareil de formation d'images d'un système électrophotographique tel qu'un copieur, une imprimante laser ou un appareil de fac-similé, par exemple, et en outre un film sans fin de fixage d'images destiné à être utilisé dans un tel appareil de fixage d'images. Le fixage par rouleau chauffant est connu comme procédé pour fixer une image sur un matériau d'enregistrement dans un appareil de formation d'images d'un système électrophotographique. Comme le montre la figure 1 des dessins annexés, un tel système utilise une structure dans laquelle une source de chaleur 12 telle qu'un dispositif chauffant à halogène est disposée à l'intérieur du noyau 11 d'au moins un rouleau 10 d'une paire de rouleaux et au moins une couche d'un corps élastique 13 résistant à la chaleur est disposée sur le noyau 11. Dans ce système, la couche de corps élastique 13 présentant une excellente élasticité est formée sur le ou les rouleaux 10 et une pression de pincement est appliquée au rouleau 10 pour augmenter la surface de la zone de pincement suivant laquelle le rouleau vient en contact avec l'image de toner non fixée 5. Toutefois, si le rouleau ayant une excellente élasticité est utilisé à haute température sous une haute pression de pincement, la durabilité de son élasticité est dégradée. En outre, lorsque l'on utilise une paire de rouleaux tels que ceux utilisés dans ce système, il est nécessaire de prévoir un mécanisme de commande d'entraînement (non représenté) sur au moins une partie terminale des rouleaux pour faire en sorte que les rouleaux tournent à la même vitesse linéaire, ce qui constitue une entrave à la miniaturisation de l'appareil. C'est pourquoi, on a développé un système de fixage utilisant un film sans fin dans le but de raccourcir la durée d'attente, d'économiser l'énergie électrique et de réduire la taille de l'appareil. La figure 2 des dessins annexés montre un exemple d'un tel système de fixage. Comme le montre la figure 2, un film sans fin de type sans raccord 2 est disposé sur le côté externe d'un support 1. Un rouleau de pression 4 est disposé de manière à faire face à un dispositif chauffant 3 incorporé dans le support 1. Un matériau d'enregistrement 6 portant de manière temporaire une image de toner non fixée 5 est amené à passer entre le film sans fin 2 et le rouleau de pression 4. Il en résulte que la chaleur dégagée par le dispositif chauffant 3 fait fondre l'image de toner non fixée 5 par l'intermédiaire du film sans fin 2, de sorte qu'il se forme une image fixée 7. Selon ce système, le film sans fin 2 peut être rendu plus mince et peut contenir une charge conduisant la chaleur pour augmenter sa conductivité thermique. De ce fait, la chaleur dégagée par le dispositif chauffant 3 peut être transmise immédiatement au matériau d'enregistrement par l'intermédiaire du film sans fin 2. Ainsi, la température de la surface du film peut être augmentée immédiatement à une valeur prédéterminée par rapport au système de fixage à rouleau chauffant. Il en résulte l'avantage que la durée d'attente peut être raccourcie et que l'énergie électrique consommée peut être réduite. Comme film sans fin destiné à être utilisé dans un tel système de fixage de type à bande, on connaît un matériau tubulaire complexe dans lequel une couche externe d'un matériau constitué par une résine résistant à la chaleur telle qu'un polyimide présentant une excellente résistance à la chaleur et une excellente résistance mécanique est recouverte d'une couche externe de résine de séparation constituée par une résine fluorée présentant d'excellentes caractéristiques à haute température et d'excellentes caractéristiques de séparation du toner. On connaît également un film sans fin ayant une rigidité qui est contrôlée par une amélioration de la conductivité thermique lors du fixage au moyen de particules conduisant la chaleur contenues dans la résine résistant à la chaleur constituant la couche interne, ou qui est contrôlée par l'ajustement des composants monomères du polyimide (voir les documents JPA-8-80 580 et JP-A-7-186 162). Cependant, dans ces films sans fin, il n'est pas suffisamment tenu compte de la résistance à l'abrasion de la couche externe de résine de séparation. On a constaté en effet récemment un défaut de fixage dû à l'abrasion de la couche externe lors d'un fixage dans des conditions de haute pression et de haute température, avec la récente augmentation de la vitesse d'impression. Par ailleurs, pour améliorer la résistance à l'abrasion de la couche externe de résine de séparation, on considère qu'il est préférable d'utiliser comme résine dans la couche externe une résine fluorée ayant une viscosité à l'état fondu d'au moins 103 Pa.s (104 poises) et une masse moléculaire relativement élevée. Toutefois, la demanderesse a constaté qu'il n'est pas possible d'obtenir un film de revêtement ayant une excellente résistance à l'abrasion, une haute densité et une haute dureté quand on utilise simplement une résine fluorée de haute masse moléculaire. Même quand on obtient un film de revêtement de haute dureté (par exemple un film de revêtement ayant une dureté Vickers d'au moins 12 Hv), il apparaît que l'effet d'amélioration de la résistance à l'abrasion de la surface du film sans fin est faible quand la couche interne du matériau tubulaire a une grande rigidité. Ces problèmes sont remarquables car la rigidité du film devient importante, en particulier dans le cas o une grande quantité de poudre de charge telle qu'une poudre inorganique conduisant la chaleur est incorporée dans la couche de résine résistant à la chaleur du film, dans un appareil de fixage d'images dans lequel le chauffage est réalisé au travers du film. D'autre part, le fait d'abaisser la rigidité de la couche interne du film sans fin est favorable en ce qui concerne l'abrasion. Cependant, quand il est prévu un élément (non représenté) pour réguler la partie latérale du film sans fin de manière à empêcher les mouvements en zigzag du film sans fin, afin de réduire la taille de l'appareil, il apparaît un autre problème du fait qu'une déformation ou une flexion du film et une dégradation des caractéristiques de support peuvent être provoquées par le contact du film avec cet élément. Ainsi, un but de la présente invention consiste à fournir un appareil de fixage d'images utilisant un film sans fin dans lequel la résistance à l'abrasion est très améliorée par la présence d'une couche externe de résine de séparation de haute dureté, de sorte que le film sans fin présente une résistance mécanique et une résistance à l'abrasion satisfaisantes, ce qui permet d'obtenir une image nette pendant une longue durée, et à fournir un tel film sans fin de fixage d'images destiné à être utilisé dans cet appareil de fixage d'images. Pour atteindre ce but, la demanderesse a réalisé différentes recherches sur les causes de l'abrasion de la surface du film sans fin et a constaté que, non seulement la rigidité du matériau, mais aussi la flexibilité du matériau tubulaire ont une grande influence sur l'abrasion. On a constaté également qu'il est possible d'obtenir une résistance à l'abrasion satisfaisante en combinaison avec l'effet de la couche externe de résine de séparation de haute dureté quand la flexibilité du matériau tubulaire est située dans un domaine spécifique en termes de charge de compression d'écrasement d'anneau. Ainsi, la présente invention concerne un appareil de fixage d'images comprenant un rouleau d'entraînement et un film sans fin qui fait face au rouleau d'entraînement de manière à être en contact externe avec celui-ci pour former entre eux une zone de pincement, o le film sans fin est un mince matériau tubulaire qui comprend une couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur contenant des particules conduisant la chaleur, et une couche externe de résine de séparation formée sur la surface externe de la couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur, la couche externe de résine de séparation a une dureté de film de revêtement d'au moins 12 Hv, de préférence de 12 à 30 Hv, de préférence encore de 12 à 25 Hv, en dureté Vickers, le mince matériau tubulaire a un module d'élasticité en traction d'au moins 6000N/mm2, de préférence de 6000 à 15000 N/mm2, de préférence encore de 6000 à 10000 N/mm2, et la charge de compression d'écrasement d'anneau du matériau tubulaire n'est pas supérieure à ,0 g (4900 dynes), et, de préférence, elle est de 2,0 à 5,0 g, la charge de compression d'écrasement d'anneau étant la charge appliquée quand un matériau tubulaire d'une longueur de 40 mm est comprimé verticalement de manière que le diamètre vertical (h) du matériau tubulaire soit réduit de moitié (h'= h/2). De préférence, dans l'appareil de fixage d'images ci-dessus, le rouleau d'entraînement est utilisé comme un rouleau de pression, une source de chaleur est prévu à l'intérieur du film sans fin et une image de toner non fixée est chauffée et fixée par l'intermédiaire du film sans fin au niveau de la zone de pincement formée entre le rouleau d'entraînement et le film sans fin. La présente invention concerne également un film sans fin de fixage d'images comprenant un mince matériau tubulaire qui inclut une couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur contenant des particules conduisant la chaleur et une couche externe de résine de séparation formée sur la surface externe de la couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur o la couche externe de résine de séparation a une dureté de film de revêtement d'au moins 12 Hv, de préférence de 12 à 30 Hv, de préférence encore de 12 à 25 Hv, en dureté Vickers, le mince matériau tubulaire a un module d'élasticité en traction d'au moins 6000 N/mm2, de préférence de 6000 à 15000 N/mm2, de préférence encore de 6000 à 10000 N/mm2, et la charge de compression d'écrasement d'anneau du matériau tubulaire n'est pas supérieure à 5,0 g, et, de préférence, elle est de 2,0 à ,0 g, la charge de compression d'écrasement d'anneau étant la charge appliquée quand un matériau tubulaire d'une longueur de 40 mm est comprimé verticalement de manière que son diamètre vertical (h) soit réduit de moitié (h' = h/2). Dans l'appareil de fixage d'images selon la présente invention, bien que le module d'élasticité en traction du film sans fin ne soit pas inférieur à 6000 N/mm2, il est possible d'obtenir une résistance à l'abrasion satisfaisante tout en maintenant une résistance mécanique satisfaisante car la charge de compression d'écrasement d'anneau du film sans fin n'est pas supérieure à 5,0 g. Autrement dit, dans l'appareil de fixage d'images de type à bande dans lequel un film de petite taille est utilisé pour rendre l'appareil compact, la flexibilité du matériau tubulaire est généralement réduite quand la rigidité de la couche interne du matériau tubulaire est élevée. Ainsi, la zone de contact d'une partie du matériau tubulaire qui est en contact externe avec le rouleau est petite de sorte que la pression de contact augmente. De ce fait, la contrainte de cisaillement appliquée à l'interface entre le matériau tubulaire et le matériau d'enregistrement augmente également, si bien que l'abrasion de la surface de la couche externe de résine de séparation est susceptible de progresser. Toutefois, si la charge de compression d'écrasement d'anneau n'est pas supérieure à 5,0 g, la flexibilité du matériau tubulaire devient satisfaisante, et la contrainte de cisaillement appliquée à l'interface diminue. Ainsi, la résistance à l'abrasion du matériau tubulaire peut être rendue satisfaisante en combinaison avec l'effet de la couche externe dont la dureté Vickers n'est pas inférieure à 12 Hv. De plus, bien que la flexibilité soit élevée, les caractéristiques de support ne sont pas susceptibles d'être détériorées car le module d'élasticité en traction n'est pas inférieur à 6000N/mm2. Il en résulte un appareil de fixage d'images permettant d'obtenir une image nette pendant une longue durée grâce à l'utilisation d'un film sans fin ayant une résistance mécanique et une résistance à l'abrasion satisfaisantes. Ainsi, il est possible de réduire la taille du système de fixage d'images et d'augmenter sa vitesse. Quand le rouleau d'entraînement est utilisé comme rouleau de pression et quand une source de chaleur est prévue à l'intérieur du film sans fin, de manière à former une zone de pincement entre le rouleau d'entraînement et le film sans fin, et quand un toner non fixé est fixé thermiquement par l'intermédiaire du film sans fin, l'effet obtenu grâce à la présente invention est particulièrement remarquable du fait du film sans fin présentant une résistance à l'abrasion, ce qui permet de résoudre les problèmes d'abrasion du film qui sont dûs à la contrainte de cisaillement appliquée à l'interface. D'autre part, comme décrit ci-dessus, dans le film sans fin de fixage d'images selon la présente invention, la charge de compression d'écrasement d'anneau du film sans fin n'est pas supérieure à 5,0 g bien que son module d'élasticité en traction ne soit pas inférieur à 6000 N/mm2. Ainsi, il est possible d'obtenir simultanément une résistance à l'abrasion satisfaisante et une résistance mécanique satisfaisante en combinaison avec l'effet de la couche externe dont la dureté Vickers n'est pas inférieure à 12 Hv. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit et se-réfère aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemple, et dans lesquels: la figure 1 est une vue en coupe montrant un appareil de fixage d'images de l'état de la technique qui utilise un système de fixage à rouleau chauffant; la figure 2 est une vue en coupe montrant un exemple d'un appareil de fixage d'images selon la présente invention; et la figure 3 est une vue schématique illustrant un procédé pour mesurer une charge de compression d'écrasement d'anneau. Comme le montre la figure 2, l'appareil de fixage d'images selon la présente invention peut avoir une configuration quelconque à condition qu'un film sans fin 2, qui sera décrit dans la suite, soit en contact externe avec un rouleau d'entraînement 4 qui fait face au film sans fin 2 de manière à former entre eux une zone de pincement. Il est préférable d'employer une structure dans laquelle le rouleau d'entraînement 4 est utilisé comme rouleau de pression et une source de chaleur 3 est prévue à l'intérieur du film sans fin 2 de sorte qu'une zone de pincement est formée entre le rouleau d'entraînement 4 et le film sans fin 2. Plus précisément, comme le montre la figure 2, le film sans fin 2, qui sera décrit dans la suite, est disposé sur le côté externe d'un support 1. Le rouleau de pression 4 est disposé de manière à faire face au dispositif chauffant 3, qui peut être un dispositif chauffant céramique, incorporé dans le support 1. Ainsi, il se forme une zone de pincement entre le rouleau de pression 4 et le film sans fin 2. Un matériau d'enregistrement 6 comportant une image de toner non fixée 5 est introduit dans la zone de pincement entre le film sans fin 2 et le rouleau de pression 4. De ce fait, l'image de toner non fixée 5 est chauffée et fondue par l'intermédiaire du film sans fin 2, par la chaleur du dispositif chauffant 3. Il se forme ainsi une image fixée 7. Dans ce cas, le film sans fin 2 est mis en mouvement par la rotation du rouleau de pression 4, ce qui permet le déplacement du matériau d'enregistrement 6. Un élément destiné à réguler la partie latérale du film sans fin 2 peut être prévu sur la partie terminale du support 1 pour empêcher le film sans fin 2 de décrire un mouvement en zigzag. Le film sans fin selon la présente invention est adapté à l'appareil de fixage d'images évoqué précédemment. Ce film sans fin est un mince matériau tubulaire qui comporte une couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur et une couche externe de résine de séparation. La couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur contient des particules conduisant la chaleur. La couche externe de résine de séparation est formée sur la surface externe de la couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur. Les épaisseurs des couches respectives peuvent être ajustées de manière appropriée. De préférence, l'épaisseur de la couche interne est choisie de manière à être située dans un domaine de 30 à 100 im tandis que l'épaisseur de la couche externe est choisie de préférence de manière à être située dans un domaine de 5 à 30 gtm. Si la couche externe a une épaisseur inférieure à 5 prm, la durée de vie jusqu'à l'apparition d'un transfert ou décalage ("offset") lors du passage du papier d'enregistrement est susceptible d'être raccourcie. La couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur contient, comme composant résinique, une résine résistant à la chaleur dont la forme peut être maintenue à la température de fixage. Par exemple, il est possible d'utiliser une résine résistant à la chaleur telle qu'un polyimide, un polyamide-imide, une polyétheréthercétone, du poly(sulfure de phénylène) ou du polybenzimidazole. On préfère en particulier une résine de polyimide ayant d'excellentes caractéristiques mécaniques, une excellente résistance à la chaleur et d'excellentes caractéristiques de flexion. Une telle résine de polyimide peut être préparée par exemple de la manière suivante. Un dianhydride tétracarboxylique, qui est un composant acide, et une diamine en quantité sensiblement équimolaire, qui est un composant amine, sont dissous dans un solvant approprié et sont mis à réagir l'un avec l'autre pour produire une solution d'acide polyamique. Après retrait du solvant, la solution d'acide polyamique est polymérisée encore (convertie en imide) à haute température. Il est ainsi possible d'obtenir une résine de polyimide. On utilise de préférence un polyimide aromatique comme polyimide. Par exemple, il est possible d'ajuster le type et le rapport molaire du dianhydride carboxylique et de la diamine pour obtenir une rigidité modérée. La rigidité de la couche interne peut être réduite quand les composants monomères qui ont des caractéristiques de flexion élevées sont copolymérisés dans un rapport molaire élevé. Cette règle peut être appliquée aussi aux autres résines. Une charge fonctionnelle constituée par exemple par des particules conduisant la chaleur, des particules électriquement conductrices, des particules améliorant le glissement, peuvent être incorporées dans la couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur. En particulier, quand une source de chaleur est disposée à l'intérieur du film sans fin formant la zone de pincement, il est possible d'ajouter des particules conduisant la chaleur pour permettre une conduction thermique au travers du film. Dans ce cas, quand du nitrure de bore en écailles ou en fibres est utilisé comme particules conduisant la chaleur, il est possible d'améliorer la conductivité thermique. La couche interne tubulaire contient de préférence les particules conduisant la chaleur en une quantité de 20 à 50 % en masse. Il est nécessaire de tenir compte du domaine de charge de compression suivant pour pouvoir obtenir une flexibilité suffisante même dans le cas o la charge fonctionnelle mentionnée ci-dessus est incorporée. D'autre part, la couche externe de résine de séparation peut être constituée par une résine fluorée comme le polytétrafluoroéthylène ou un tétrafluoroéthylène-perfluoroalkylvinyléther (PFA). La résine fluorée est un matériau dont la masse moléculaire est ajustée pour obtenir une dureté du film de revêtement d'au moins 12 Hv, de préférence d'au moins 13 Hv, en dureté Vickers. Généralement, une résine fluorée ayant une viscosité à l'état fondu de 5 x 103 Pa.s (5 x 104 poises) à 380 C est préférable car une telle résine fluorée a une dureté de film de revêtement d'au moins 12Hv, qui est suffisante. Si cette dureté est inférieure à 12 Hv, il n'est pas possible d'obtenir une résistance à l'abrasion suffisante de la couche externe de résine de séparation. Pour obtenir une dureté Vickers élevée, il est préférable d'utiliser une résine fluorée de petite taille de particules primaires de manière à obtenir un film de revêtement suffisamment dense par chauffage. La dureté Vickers est mesurée à une profondeur de pénétration située dans un domaine de 1 à 2 gim et à une vitesse de pénétration de 21 nm/s au moyen d'un appareil de mesure de dureté Vickers MH-400, produit par NEC Corporation muni d'un pénétrateur triangulaire ayant un angle d'arête de 80 . La couche externe de résine de séparation peut contenir en outre une charge appropriée telle qu'un matériau électriquement conducteur, ou de fines particules inorganiques pour améliorer les caractéristiques de transfert ou décalage du toner et la résistance à l'abrasion. Par ailleurs, la surface externe de la couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur peut être soumise à un traitement de surface approprié tel qu'un traitement de fond pour augmenter la force de liaison de la couche externe de résine de séparation. La couche de fond peut contenir un matériau électriquement conducteur. Par ailleurs, il est important que le module d'élasticité en traction du matériau tubulaire ne soit pas inférieur à 6000 N/mm2 et que sa charge de compression d'écrasement d'anneau ne soit pas supérieure à 5,0 g. Si le module d'élasticité en traction du matériau tubulaire est inférieur à 6000 N/mm2, il y a un risque de flexion de la partie latérale du film sans fin ou de déformation du film du fait du contact du film sans fin avec l'élément régulant le déplacement disposé sur la partie latérale du film sans fin. Dans le cas d'un film sans fin ayant une épaisseur ordinaire et un diamètre externe ordinaire, il est préférable que le module d'élasticité en traction du matériau tubulaire soit inférieur à 6800 N/mm2 après que la charge de compression d'écrasement d'anneau a été ajustée pour être dans le domaine mentionné précédemment. Si la charge de compression d'écrasement d'anneau est supérieure à ,0 g, il y a un risque qu'une pression de contact uniforme ne puisse pas être obtenue dans la surface de contact et que l'abrasion de la couche de résine de séparation progresse car la flexibilité du matériau tubulaire est détériorée. Il est préférable, de ce point de vue, que la charge de compression d'écrasement d'anneau soit choisie de manière à ne pas dépasser 4,0 g. Comme le montre la figure 3, la charge de compression d'écrasement d'anneau est mesurée comme étant la charge qui est appliquée quand un matériau tubulaire d'une longueur de 40 mm est comprimé verticalement de sorte que son diamètre vertical (h) est réduit de moitié (h'= h/2). Le module d'élasticité en traction est calculé grâce à une mesure dans la direction longitudinale du matériau tubulaire selon la norme JIS K-7127 (1999). La charge de compression d'écrasement d'anneau est affectée principalement par l'épaisseur et la rigidité en flexion de la couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur et également par le diamètre externe du film sans fin. Ainsi, la charge de compression d'écrasement d'anneau est particulièrement utile comme propriété physique pour évaluer la flexibilité totale du film sans fin et comme indice différent du module d'élasticité en traction qui était utilisé jusqu'à maintenant comme indice de rigidité d'un film sans fin. L'invention sera mieux comprise à la lecture des exemples et exemples comparatifs présentés ci-dessous dans lesquels les propriétés physiques ont été mesurées par les procédés mentionnés ci-dessus. EXEMPLE 1 Dans 791,6 g de N-méthyl-2-pyrrolidone, on a incorporé et agité parties en masse d'une résine de polyimide et 30 parties en masse (49,4 g) de nitrure de bore dans le système hexagonal. Puis, on a ajouté 117,6 g de dianhydride d'acide 3,3',4,4'-biphényltétracarboxylique, 21,6 g de p- phénylènediamine et 40,0 g de 4,4'-diaminodiphényléther. On a polymérisé le mélange sous agitation dans une atmosphère d'azote à la température ambiante pendant 7 h. On a ainsi préparé une solution d'acide polyamique. Le rapport molaire de la p-phénylènediamine (diamine présentant une rigidité) au 4, 4'- diaminodiphényléther (diamine présentant une flexibilité) était de 5:5. On a appliqué la solution d'acide polyamique sur la surface circonférentielle interne d'un moule cylindrique d'un diamètre interne de 30 mm et d'une longueur de 500 mm. On a abaissé dans le moule, sous l'effet de son propre poids, un corps mobile en forme de balle puis on l'a fait tourner à une vitesse de 1500 tr/min pendant 10 min pour obtenir un film de revêtement d'une épaisseur uniforme. Ensuite, on a chauffé le film à 150 C pendant environ 60 min jusqu'à ce qu'il soit autoporteur. On a ainsi réalisé le retrait du solvant et la conversion partielle en imide. On a séparé le film du moule et on l'a placé sur un tube. Puis on a appliqué par pulvérisation sur la surface externe du film sans fin une couche de fond électriquement conductrice et une résine fluorée (PFA, produite par Du Pont- Mitsui Polychemicals Co., Ltd.) ayant une viscosité à l'état fondu de 3 x 104 Pa.s (3 x 105 poises). Puis, on a chauffé progressivement la couche de fond et la résine fluorée à 350 C et on les a maintenues à 350 C pendant 20 min pour réaliser à la fois leur frittage, le retrait du solvant résiduel et de l'eau formée par la déshydratation due à la cyclisation et l'achèvement de la conversion en imide. On a ainsi obtenu un mince matériau tubulaire comportant une couche de polyimide d'une épaisseur d'environ 50 pim et une couche de résine fluorée d'une épaisseur d'environ 12 gm. On a mesuré le module d'élasticité en traction de ce matériau tubulaire selon la norme JIS K- 7127 (1999) pour obtenir une valeur de 6600 N/mm2. Par ailleurs, on a établi que la charge de compression d'écrasement d'anneau du matériau tubulaire était de 3,3 g et que sa dureté Vickers était de 13 Hv. On a placé le matériau tubulaire dans un appareil de fixage d'images (température de fixage: environ 200 C) qui était du type montré sur la figure 2 et qui était capable de produire 15 feuilles par minute. On a réalisé un essai de copie en faisant fonctionner l'appareil de fixage d'images en continu. On n'a observé aucune abrasion de la surface de la couche de résine de séparation, même au bout de 3 semaines. De plus, l'image fixée était si nette que l'appareil présentait d'excellentes caractéristiques de fixage. EXEMPLE 2 On a produit un mince matériau tubulaire de la même manière que dans l'exemple 1 à ceci près que le temps de maintien à 350 C après le revêtement par pulvérisation était de 40 min. On a ainsi obtenu un mince matériau tubulaire comportant une couche de polyimide d'environ 50 pm et une couche de résine fluorée d'environ 12 pm. On a mesuré le moduled'élasticité en traction du ll matériau tubulaire selon la norme JIS K7127 (1999) et on a obtenu une valeur de 6500 N/mm2. Par ailleurs, on a établi que sa charge de compression d'écrasement d'anneau était de 3,5 g et que sa dureté Vickers était de 16 Hv. On a réalisé un essai de copie en faisant fonctionner l'appareil en continu de la même manière que dans l'exemple 1. Ainsi, on n'a observé aucune abrasion de la surface de la couche de résine de séparation même au bout de 3 semaines. De plus, l'image fixée était si nette que l'appareil avait d'excellentes caractéristiques de fixage. EXEMPLE COMPARATIF 1 On a produit un mince matériau tubulaire de la même manière que dans l'exemple 1, à ceci près que l'on a choisi le rapport molaire de la diamine présentant une rigidité à la diamine présentant une flexibilité de manière qu'il soit égal à 8:2. On a mesuré le module d'élasticité en traction du matériau tubulaire selon la norme JIS K-7127 (1999) et on a obtenu une valeur de 7300 N/mm2. Par ailleurs, la charge de compression d'écrasement d'anneau du matériau tubulaire était de 5,4 g et sa dureté Vickers était de 13 Hv. On a réalisé un essai de copie en faisant fonctionner l'appareil de fixation d'images de manière continue, de la même manière que dans l'exemple 1. On a ainsi observé des marques d'abrasion dues apparemment à une contrainte de contact entre l'élément élastique et le matériau d'enregistrement, de place en place sur la surface de la résine de séparation, après environ 2 semaines. De plus, la netteté de l'image dans les parties correspondant aux marques d'abrasion était détériorée par rapport aux exemples 1 et 2. EXEMPLE COMPARATIF 2 On a produit un mince matériau tubulaire de la même manière que dans l'exemple 1, à ceci près que l'on a remplacé la résine fluorée appliquée par pulvérisation sur la surface externe du film sans fin par une résine fluorée (PFA) produite par Daikin Kogyo Co., Ltd. ayant une viscosité à l'état fondu de 103 Pa.s (104 poises). On a mesuré le module d'élasticité en traction du matériau tubulaire selon la norme JIS K-7127 (1999) et on a ainsi obtenu une valeur de 6500 N/mm2. Par ailleurs, la charge de compression d'écrasement d'anneau du matériau tubulaire était de 3,5 g et sa dureté Vickers était de 11 Hv. On a réalisé un essai de copie en faisant fonctionner le matériau tubulaire de manière continue comme dans l'exemple 1. On a ainsi observé des marques d'abrasion dues apparemment à une contrainte de contact entre l'élément élastique et le matériau d'enregistrement, de place en place sur la surface de la résine de séparation, après environ 2 semaines. De plus, la netteté de l'image dans les parties correspondant aux marques d'abrasion était détériorée par rapport aux exemples 1 et 2. EXEMPLE COMPARATIF 3 On a produit un mince matériau tubulaire de la même manière que dans l'exemple 1, à ceci près que l'on a choisi le rapport molaire de la diamine présentant une rigidité à la diamine présentant une flexibilité de manière qu'il soit de 8:2. On a mesuré le module d'élasticité en traction du matériau tubulaire selon la norme JIS K-7127 (1999) et on a ainsi obtenu une valeur de 5500N/mm2. Par ailleurs, la charge de compression d'écrasement d'anneau du matériau tubulaire était de 2,8 g et sa dureté Vickers était de 13 Hv. On a réalisé un essai de copie en faisant fonctionner l'appareil de fixation d'images en continu, de la même manière que dans l'exemple 1. On a ainsi constaté qu'il se produisait une flexion du matériau tubulaire en 1 semaine de sorte qu'il était impossible de réaliser une opération de fixage. REVENDICATIONS 1. Appareil de fixage d'images caractérisé en ce qu'il comprend un rouleau d'entraînement (4) et un film sans fin (2) qui fait face au rouleau d'entraînement de manière à être en contact avec le rouleau d'entraînement pour former une zone de pincement entre le rouleau d'entraînement et le film sans fin, o le film sans fin est un mince matériau tubulaire comprenant une couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur contenant des particules conduisant la chaleur et une couche externe de résine de séparation formée sur la surface externe de la couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur, la couche externe de résine de séparation a une dureté de film de revêtement d'au moins 12 Hv en dureté Vickers, le mince matériau tubulaire a un module d'élasticité en traction d'au moins 6000 N/mm2 et le matériau tubulaire a une charge de compression d'écrasement d'anneau d'au plus 5,0 g, la charge de compression d'écrasement d'anneau étant la charge appliquée quand un matériau tubulaire d'une longueur de mm est comprimé verticalement de manière que son diamètre vertical (h) soit réduit de moitié (h' = h/2). 2. Appareil de fixage d'images selon la revendication 1 caractérisé en ce que le rouleau d'entraînement est utilisé comme rouleau de pression, une source de chaleur (3) est prévue à l'intérieur du film sans fin et une image de toner non fixée (5) est chauffée et fixée par l'intermédiaire du film sans fin au niveau de la zone de pincement formée entre le rouleau d'entraînement et le film sans fin. 3. Film sans fin de fixage d'images caractérisé en ce qu'il comprend un mince matériau tubulaire comprenant une couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur contenant des particules conduisant la chaleur et une couche externe de résine de séparation formée sur la surface externe de la couche interne tubulaire de résine résistant à la chaleur, o la couche externe de résine de séparation a une dureté de film de revêtement d'au moins 12 Hv en dureté Vickers, le mince matériau tubulaire a un module d'élasticité en traction d'au moins 6000 N/mm2 et le matériau tubulaire a une charge de compression d'écrasement d'anneau d'au plus 5,0 g, la charge de compression d'écrasement d'anneau étant la charge appliquée quand un matériau tubulaire d'une longueur de 40 mm est comprimé verticalement de manière que son diamètre vertical (h) soit réduit de moitié (h' = h/2).