Brevet FR2807269A1 — publié le 20011005

La présente invention concerne un dispositif de masquage pour tube cathodique de visualisation en couleur à écran plat, du type comprenant un cadre support pour masque d'ombre tendu et un masque d'ombre tendu monté sur le cadre support. Les tubes cathodiques de visualisation en couleur comportent, de façon connue, un écran de visualisation muni de photophores, un canon à électrons produisant 3 faisceaux d'électrons et un dispositif de masquage, constitué d'un masque d'ombre monté sur un cadre support, disposé en regard de l'écran de visualisation et destiné à assurer une bonne qualité de l'image visualisée. Le masque d'ombre est constitué d'une feuille métallique percée d'une pluralité de trous ou de fentes à travers lesquels les 3 faisceaux d'électrons passent pour aller exciter les photophores disposés sur l'écran. La qualité de l'image obtenue est d'autant meilleure que l'alignement entre les photophores, les trous du masque d'ombre et les faisceaux d'électrons est précis. Lorsque le tube de visualisation est en fonctionnement, une partie significative des faisceaux d'électrons est interceptée par le masque d'ombre, ce qui engendre des échauffements locaux de celui-ci pouvant le déformer et donc détériorer la qualité de l'image visualisée. De plus, la qualité de l'image peut également être détériorée par les vibrations du masque d'ombre provoquées par des sources de vibration diverses. Pour obtenir des images de bonne qualité, le masque d'ombre doit d'une part, être peu sensible aux échauffements locaux, d'autre part, avoir une fréquence propre de vibration suffisamment élevée pour que l'amplitude de ces vibrations ne perturbe pas la couleur des images par un désalignement des faisceaux d'électrons, des trous du masque d'ombre et des photophores. Lorsque l'écran de visualisation est bombé, le masque d'ombre a une forme qui épouse celle de l'écran, et les problèmes de sensibilité aux échauffements locaux et de vibration sont résolus en réalisant le masque d'ombre par emboutissage d'une feuille en alliage Fe-Ni à très faible coefficient de dilatation percée de trous. Le masque d'ombre est simplement soudé sur un cadre support qui n'exerce aucun effort sur le masque d'ombre. Le cadre peut donc être léger, ce qui présente des avantages. Lorsque l'écran de visualisation est plat, le masque d'ombre peut être une feuille non emboutie fixée par exemple par soudage sur un cadre support préalablement comprimé qui exerce ensuite une tension sur le masque d'ombre. Le masque d'ombre est alors dit tendu . La tension du masque d'ombre est destinée, d'une part à résoudre le problème de la sensibilité aux échauffements locaux, et d'autre part à augmenter la fréquence propre de vibration du masque d'ombre pour atténuer l'amplitude de ces vibrations. Cette solution suppose notamment l'utilisation d'un matériau dont les caractéristiques permettent de maintenir une tension suffisante dans le domaine de température de fonctionnement du tube cathodique (approximativement 100 C), et cela après un chauffage à environ 600 C atteinte lors du procédé de fabrication du tube cathodique. En effet le masque d'ombre monté tendu sur son cadre support est chauffé une première fois aux environs de 600 C pour provoquer une oxydation appelée blackening , puis, une deuxième fois au voisinage de 450 C, après montage de l'ensemble dans le tube cathodique, lors du scellement de la dalle-écran sur le cône de verre et enfin une troisième fois au voisinage de 380 C lors de la mise sous vide du tube cathodique. Ces chauffages peuvent provoquer un fluage du masque d'ombre et de son cadre qui peut détendre le masque d'ombre. Pour fabriquer un masque d'ombre tendu et son cadre support, on a proposé d'utiliser un acier faiblement allié (c'est-à-dire, contenant, en général, moins de 5% d'éléments d'alliage). Mais, le coefficient de dilatation thermique de cet acier étant élevé, la tension du masque d'ombre doit être supérieure à 200 MPa pour éviter les déformations dues aux échauffements locaux. Cette solution conduit à un cadre lourd, dont le poids peut atteindre, voire dépasser, 6 kg. Pour fabriquer un masque d'ombre tendu et son cadre support, on a également proposé de réaliser le masque d'ombre en alliage Fe-Ni à faible coefficient de dilatation et le cadre en acier. Mais, il est alors nécessaire de prévoir des moyens pour éviter de provoquer des surtensions du masque d'ombre pendant les échauffements à 600 C, faute de quoi, le masque d'ombre se déchire pendant cette opération. Pour fabriquer un masque d'ombre tendu et son cadre support, on a aussi proposé de réaliser le masque d'ombre et le cadre support en alliages Fe-Ni à faible coefficient de dilatation, l'alliage Fe-Ni du cadre support pouvant être identique ou différent de l'alliage Fe-Ni du masque d'ombre. Cette solution peut engendrer des défauts au niveau du masque d'ombre, ces défauts étant visibles après le chauffage à 600 C. En effet, le cadre support, de forme généralement rectangulaire, comporte deux montants d'extrémité sur lesquels le masque d'ombre est fixé et deux montants latéraux qui assurent le maintien de l'écartement des montants d'extrémité. Le masque d'ombre, également de forme généralement rectangulaire, est fixé aux montants d'extrémité, généralement par soudage, le long de deux de ses côtés opposés. En tout état de cause, la tension exercée sur le masque d'ombre dans le sens longitudinal engendre une tension dans le sens transversal. Pendant le chauffage à haute température, ces tensions peuvent engendrer des phénomènes de fluage qui, du fait des trous ou des fentes que comporte le masque d'ombre, peuvent engendrer un allongement dans le sens transversal du masque d'ombre. Si lors du chauffage à 600 C, les montants d'extrémité du cadre support se dilatent autant ou plus que le masque d'ombre, la tension initiale dans le sens transversal sera conservée ou accentuée. Après retour à la température ambiante, les montants d'extrémité du cadre support retrouvent leur dimension d'origine, alors que le masque d'ombre a une largeur légèrement augmentée du fait du fluage. Ce phénomène peut conduire à des ondulations du masque d'ombre le rendant inutilisable. Ce défaut qui est d'autant plus important que le masque d'ombre est de grande dimension, peut être aggravé par le fait qu'au refroidissement après le maintien à 600 C, le masque d'ombre se refroidit plus vite que le cadre. Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients en proposant un moyen pour fabriquer un masque d'ombre tendu et son cadre support peu sensibles aux échauffements locaux, ayant une fréquence propre de vibration convenable et ayant une bonne planéité après les chauffages à haute température résultant des opérations de fabrication . A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de masquage pour tube cathodique de visualisation en couleur à écran plat, du type comprenant un cadre support pour masque d'ombre tendu et un masque d'ombre tendu monté sur le cadre support de façon à être soumis à une tension à la température ambiante. Le cadre support est en alliage Fe-Ni durci ayant un coefficient de dilatation thermique entre 20 C et 150 C inférieur à 5x10-6/K et une limite d'élasticité RpO,2 à 20 C supérieure à 700 MPa. Le masque d'ombre tendu est en alliage Fe-Ni ayant un coefficient de dilatation thermique entre 20 C et 150 C inférieur à 3x10-6/K. L'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support et l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre sont choisis de telle sorte que, en dessous d'une température T,, le coefficient de dilatation moyen [alpha]20-T, entre 20 C et la température T, de l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support est supérieur au coefficient de dilatation moyen [alpha]20-T, entre 20 C et la température T, de l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre ; au dessus de ladite température T,, le coefficient de dilatation moyen [alpha]20-T, entre 20 C et la température T, de l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support est inférieur au coefficient de dilatation moyen [alpha]20-T, entre 20 C et la température T, de l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre ; ladite température T1 est inférieure à 350 C, et de préférence inférieure à 300 C. De préférence, l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support est un alliage FeNi du type durci y' dont la composition chimique comprend, en poids : 40,5% 0% 0% 0 Si C S P La composition chimique de l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre peut, par exemple, être telle que : 32% 0% 0% La composition chimique de l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre peut, également, être telle que : 33,5% Dans un autre mode de réalisation, l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support peut être un alliage FeNi du type durci y' dont la composition chimique comprend, en poids : 43,5% 0% 0% et l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre peut être un alliage Fe-Ni dont la composition comprend, en poids : 35,5% Si C S P L'invention concerne également un masque d'ombre tendu constitué d'un alliage Fe-Ni dont la composition chimique comprend, en poids : 32% 0% Si C S P La composition chimique de l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre peut, de préférence, être telle que : 32% 0% La composition chimique de l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre peut également être telle que : 33,5% 0% 0% Enfin, le cadre peut aussi être constitué d'un alliage Fe-Ni durci du type durci béryllium , durci carbures ou du type durci par solution solide . L'invention va maintenant être décrite plus en détails et illustrée par des exemples, mais de façon non limitative, en regard des figures annexées dans lesquelles : - la figure 1 représente en perspective, de façon schématique, un dispositif de masquage pour tube cathodique de visualisation en couleur à écran plat, Le dispositif de masquage pour tube cathodique de visualisation en couleur à écran plat représenté à la figure 1 comprend un masque d'ombre 1 constitué d'une feuille percée d'une pluralité de trous 2, et un cadre support 3 comportant des montants latéraux 4 (un seul visible sur la figure) et des montants d'extrémité 5 et 5'. Le masque d'ombre 1 est fixé par exemple par soudage sur les arêtes supérieures 6 et 6' des montants d'extrémité 5 et 5'. Lors du montage, le cadre support 3 est soumis à des efforts de compression (petites flèches sur la figure 1) destinés à engendrer une déformation élastique qui réduit l'écartement des montants d'extrémité 5 et 5', et le masque d'ombre est soumis à des efforts de traction (grosses flèches sur la figure 1) destinés à engendrer une déformation élastique d'allongement. Le masque d'ombre est alors fixé par soudage sur le cadre support et les efforts de compression et de traction sont supprimés. Cependant, des déformations élastiques du cadre support et du masque d'ombre subsistent, si bien que le masque d'ombre reste soumis à une tension. Le dispositif constitué du cadre support et du masque d'ombre est alors porté à une température d'environ 600 C dans une atmosphère légèrement oxydante, de façon à créer en surface une fine couche d'oxyde. Cette opération est appelée communément blackening . Puis le dispositif est monté dans le tube cathodique et celui-ci est scellé à une température voisine de 450 C pendant environ 1 heure. Enfin, le tube cathodique est mis sous vide, et au cours de cette opération , il est chauffé au voisinage de 380 C. Lors de ces différents chauffages, et en particulier lors du chauffage au voisinage de 600 C, le cadre et le masque d'ombre se dilatent. Lorsque le cadre et le masque d'ombre sont constitués de matériaux différents, les dilatations du cadre et du masque d'ombre sont différentes. En particulier, si, à 600 C, la dilatation du cadre est supérieure à la dilatation du masque, la différence de dilatation engendre une tension supplémentaire du masque d'ombre qui peut engendrer un fluage du masque d'ombre. Ce fluage, si il est trop important, a un double effet : - dans le sens longitudinal, c'est à dire parallèlement aux montant latéraux, le fluage augmente la longueur du masque d'ombre à la température ambiante ce qui en diminue la tension ; un faible fluage est favorable, voir souhaité car cela permet de symétriser la répartition en largeur des contraintes de tension. Mais, si ce fluage est trop important, la tension du masque d'ombre devient trop faible, et de ce fait, les fréquences propre de vibration du masque d'ombre deviennent trop faibles. - dans le sens transversal, c'est à dire parallèlement aux montants d'extrémité, le fluage augmente la largeur du masque d'ombre à la température ambiante qui devient supérieure à la longueur des montants d'extrémité sur les quels il est fixé par soudage ; il en résulte la formation d'ondulations. Ce phénomène est d'autant plus marqué que le masque d'ombre est percé d'une multitude de trous ou de fentes qui en diminuent la section effective. En particulier, entre les fentes, la section est évidemment réduite et donc la contrainte de tension est augmentée, il en résulte des risque de fluage beaucoup plus importants. Les inventeurs ont constaté que ces deux inconvénients pouvaient être évités si on utilisait pour réaliser le masque d'ombre et le cadre support, des alliages choisis comme cela va être indiqué ci après. Le masque d'ombre doit être constitué d'un alliage Fe-Ni ayant un coefficient de dilatation thermique moyen entre 20 C et 150 C (a20-l5O) inférieur à 3x10-6/K de façon à être peu sensible aux échauffements locaux lorsque le tube cathodique est en service. Le cadre doit être constitué d'un alliage Fe-Ni durci ayant une limite d'élasticité RpO,2 à 20 C supérieure à 700 MPa de façon a pouvoir supporter les efforts de tension du masque d'ombre. De plus, cet alliage doit avoir un coefficient de dilatation thermique moyen entre 20 C et 150 C ([alpha]20-150) supérieur à celui de l'alliage dont est constitué le masque d'ombre, de façon à éviter de détendre le masque d'ombre en cas d'échauffement, mais ce coefficient doit néanmoins rester inférieur à 5x10-6/K afin d'éviter d'engendrer des surtensions trop importantes dans le masque d'ombre. En outre, et pour éviter les inconvénients résultant des chauffages à haute température signalés plus haut, au dessus de 350 C, et mieux, au dessus de 300 C, le coefficient de dilatation moyen entre 20 C et une température T quelconque supérieure à 350 C, ou mieux supérieure à 300 C, [alpha]20-T, de l'alliage dont est constitué le cadre doit être inférieur au coefficient de dilatation thermique moyen correspondant de l'alliage dont est constitué le masque d'ombre. En effet, si il en est ainsi, à haute température, les dimensions du masque d'ombre seront plus augmentées que celles du cadre et il en résultera que les tensons exercées sur le masque d'ombre seront relâchées ; il n'y aura pas ou peu de fluage. L'ensemble des conditions relatives aux coefficients de dilatation peut s'exprimer de façon équivalente comme cela a été fait plus haut, en faisant intervenir une température T, inférieure à 350 C ou mieux inférieure à 300 C, telle que , pour toute température T : - si T 20 C), - si T > T1, alors [alpha]20-Tpour le masque d'ombre > [alpha]20-Tpour le cadre (au moins pour T jusqu'à 600 C). Pour satisfaire ces conditions, le cadre peut être constitué d'un alliage Fe-Ni durci du type durci y' dont la composition chimique comprend, en poids : 40,5% 0% 0% C S P Dans cet alliage, les éléments Co et Cu ne sont pas indispensables et peuvent être à l'état de traces ou même absents. Il en est de même des éléments C, Si, Mn, S et P. Le masque d'ombre peut alors être constitué d'un alliage Fe-Ni dont la composition comprend, en poids : 32% Si C P Dans cet alliage, les éléments Co et Cu ne sont pas indispensables et peuvent être à l'état de traces ou même absents. Il en est de même des éléments C, Si, Mn, S et P. De même, les éléments Nb, Ta, Mo, W et Zr ne sont pas indispensables, et peuvent être à l'état de traces ou même absents. Néanmoins, en quantité significative, c'est à dire lorsque la somme de leur teneurs est supérieure à 0,2% environ, ces éléments augmentent la tenue au fluage ce qui est favorable puisque cela diminue les risques engendrés par les chauffages à haute température. Cependant, ces éléments ont une effet sur le coefficient de dilatation, aussi, il est préférable de choisir : - soit un alliage dont la composition chimique est telle que : 32% 0% 0% - soit un alliage dont la composition chimique est telle que : 33,5% 0% A titre d'exemple, on peut utiliser pour le cadre, un alliage Fe-Ni du type durci [gamma]@ Fe-42,5Ni-2,6Ti-0,2AI (environ 42,5% de nickel, 2,6% de titane et 0,2% d'aluminium, pour ce qui est des éléments principaux), et un alliage Fe-Ni du type Fe-34,7Ni pour le masque d'ombre. L'alliage durci a une limite d'élasticité RpO,2 à 20 C supérieure à 700 MPa à l'état durci, et les coefficients de dilatation moyens sont : [alpha]20-T T= 50 C T= 150 C T= 225 C T= 300 C T=400 C T= 500 C T= 600 C Fe-42.5Ni-2,6Ti-0,2AI 3x10-6IK 3,4x10-sIK 4x10-6/K 5,4xlO-'/K 7,9xlO-'/K 9,5x10-6/K 10.8x106/K Fe-34,7Ni 0,8xlO-'/K 12x10-6/K 4x10-6/K 6,6x106/K 9,lxlO-'>/K 11OX10 6 /K 12x10-61K Dans ce cas, T1 est égale à 225 C. De ce fait, le masque d'ombre a une tension et une planéité satisfaisante après intégration dans le tube cathodique, y compris pour les écrans de grande dimension dont les diagonales font 68cm, 80cm, 90cm, voire plus. En utilisant toujours l'alliage Fe-42,5Ni-2,6Ti-0,2AI pour le cadre et l'alliage Fe-36Ni-1,2Nb pour le masque d'ombre, les coefficients de dilatation moyens sont : a 20-T T= 50 C T= 150 C T= 225 C T= 300 C T=400 C T= 500 C T= 600 C Fe-42,5Ni-2,6Ti-0,2AI 3x10-6/K 3,4x10-6/K 4x10-s/K 5,4x10-6/K 7,9x10-6/K 9,5x10-6K 10,8x106/K Fe-36Ni-1,2Nb 1,2x10 2,1x10-s/K 4x10-s/K I 6,5x10-61K 9 x10-6/K 10,7x106/K I 11,9x108IK Dans ce cas, T, est égale à 225 C. De ce fait, le masque d'ombre a une tension et une planéité satisfaisante après intégration dans le tube cathodique, y compris pour les écrans de grande dimension dont les diagonales font 68cm, 80cm, 90cm, voire plus. A titre de comparaison, lorsque le cadre est en alliage Fe-42,5Ni-2,6Ti-0,2AI, et le masque d'ombre en Fe-36Ni (alliage INVAR classique), les coefficients de dilatation sont : C'20-T T= 50 C T= 150 C T= 200 C T= 300 C T=400 C T= 500 C T= 600 C Fe-42,5Ni-2,6Ti-0,2Al 3x10-6/K 3,4xlO-'/K 3,8x10-6/K 5,4x10-6/K 7,9x10-6/K 9,5x106/K 10,8x10"/K Fe-36Ni 0,8x10-6/K 1,4x10-6/K 2x10-6/K 5x10-6/K 7,8x106/K 9,6x10-6/K 11,1x106/K Dans ce cas, T1 est égale à environ 440 C. Et on constate que le masque d'ombre bien qu'ayant une tension satisfaisante peut présenter des ondulations après intégration dans le tube cathodique notamment lorsque les écrans sont de grande dimension. En effet, le risque d'ondulation est d'autant plus important que les écrans sont grands. Pour les cadres pas trop grands (diagonale inférieure à 76 cm), cette solution peut donner des résultats satisfaisants, encore que ce ne soit pas toujours avec une bonne fiabilité du fait des dispersions inhérentes à toute production industrielle. Dans un autre mode de rélisation, l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support peut être un alliage FeNi du type durci y' dont la composition chimique comprend, en poids : 43,5% 0% 0% 0,05% 0% Si C S P Le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. A titre d'exemple de ce mode de réalisation, le cadre est réalisé en alliage Fe- 44,1Ni-2,6Ti-0,2AI qui a une limite d'élasticité RpO,2 à 20 C à l'état durci supérieure à 700Ma, et le masque d'ombre est constitué de Fe-36Ni (alliage INVAR classique). Dans ce cas, les coefficients de dilatation sont : a2a-T T= 50 C T= 150 C T= 200 C T= 300 C T=400 C T= 500 C T= 600 C Fe-44,1Ni-2,6Ti-0,2Al 4,1x10-s/K 4x10-s/K 4,1x10-s/K 5x10-6/K 7,2x10-6/K 9x10-6K 10,2x106/K Fe-36Ni 0,8x10"6/K ( 1,4x10-6/K I 2x10-6/K 5 x10-6/K 7,8x106/K 9,6x10 6/K 11,1x10 6/K Dans ce cas, T, est égale à 300 C. De ce fait, le masque d'ombre a une tension et une planéité satisfaisante après intégration dans le tube cathodique, y compris pour les écrans de grande dimension. Dans les exemples décrits ci-dessus, le cadre est toujours en alliage Fe-Ni FeNi du type durci y' , mais il peut également être réalisé en alliage Fe-Ni durci du type durci carbure , du type durci béryllium ou du type durci par solution solide . La composition d'un alliage du type durci carbures comprend, en poids: 36% 0% 0% Mn La composition d'un alliage du type durci béryllium comprend, en poids: 34% 0% 0% C Mn La composition d'un alliage du type durci par solution solide comprend, en poids: 38% 0% 0% C Mn Cependant l'utilisation de l'alliage Fe-Ni du type durci [gamma]@ présente des avantages par rapport aux alliages du type durci carbures , durci béryllium ou durci par solution solide . En effet, l'alliage durci y' est utilisé à l'état adouci pour former et souder le cadre, et le traitement thermique de durcissement est réalisé sur le cadre terminé. Il en résulte d'une part que les opérations de mise en forme sont faciles à réaliser et les soudures sont durcies par le traitement de durcissement. En revanche, les autres alliages durcis doivent être utilisés à l'état durci (avant mise en forme et avant soudage). Il en résulte d'une part que les opérations de mise en forme sont plus difficiles à réaliser et d'autre part que les soudures son adoucies par la chaleur de soudage. REVENDICATIONS 1 - Dispositif de masquage pour tube cathodique de visualisation en couleur à écran plat, du type comprenant un cadre support pour masque d'ombre tendu et un masque d'ombre tendu monté sur le cadre support de façon à être soumis à une tension à la température ambiante, caractérisé en ce que : - le cadre support est en alliage Fe-Ni durci ayant un coefficient de dilatation thermique entre 20 C et 150 C inférieur à 5x10-6/K et une limite d'élasticité RpO,2 à 20 C supérieure à 700 MPa, - le masque d'ombre tendu est en alliage Fe-Ni ayant un coefficient de dilatation thermique entre 20 C et 150 C inférieur à 3x10-6/K, l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support et l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre étant choisis de telle sorte que : - en dessous d'une température T1, le coefficient de dilatation moyen [alpha]20-T, entre 20 C et la température T, de l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support est supérieur au coefficient de dilatation moyen [alpha]20-T, entre 20 C et la température T, de l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre, - au dessus de ladite température T1, le coefficient de dilatation moyen [alpha]20-T, entre 20 C et la température T, de l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support est inférieur au coefficient de dilatation moyen [alpha]20-T, entre 20 C et la température T, de l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre, - ladite température T1 est inférieure à 350 C, et de préférence inférieure à 300 C. 2 - Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support est un alliage FeNi du type durci [gamma]@ dont la composition chimique comprend, en poids : 40,5% 0% 0% 0,05% Si Mn P 32% 0% Si C S P 3 - Dispositif selon la revendication 2 caractérisé en ce que la composition chimique de l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre est telle que : 32% 0% 0% 4 - Dispositif selon la revendication 2 caractérisé en ce que la composition chimique de l'alliage Fe-Ni dont est constitué le masque d'ombre est telle que : 33,5% 0% 5 - Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre support est un alliage FeNi du type durci y' dont la composition chimique comprend, en poids : 43,5% 0% 0% 0,05% 0% Si C S P 6 - Masque d'ombre tendu caractérisé en ce qu'il est constitué d'un alliage Fe-Ni dont la composition chimique comprend, en poids : 32% 0% 0% Si C S P Le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. 7 - Masque d'ombre tendu selon la revendication 6 caractérisé en ce que la composition chimique de l'alliage Fe-Ni est telle que : 32% 0% 0% 8 - Masque d'ombre tendu selon la revendication 6 caractérisé en ce que la composition chimique de l'alliage Fe-Ni est telle que : 33,5% 0% 9 - Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'alliage Fe-Ni durci dont est constitué le cadre est un alliage Fe-Ni durci du type durci berrylium , du type durci carbures ou du type durci par solution solide .