Brevet FR2797777A1 — publié le 20010302

La présente invention concerne un cadre de raquette de sport, notamment de raquette de tennis et analogue. Plus précisément l'invention concerne un cadre de raquette qui est léger très résistant, et est destiné à une raquette légère composée d'une résine armée de fibres. Ces dernières années, un cadre de raquette formé de résine armée de fibres a rencontré du succès parce qu'il est léger, très rigide, très résistant et a une grande dura- bilité. Ces propriétés sont dues au fait qu'on a mis au point des fibres de carbone de résistance mécanique élevée et de module élastique élevé ces dernières années, et au fait qu'une fibre d'armature composée essentiellement d'une fibre de carbone contribue à la réalisation d'une raquette légère. Le cadre de raquette est donc formé en une seule pièce d'une résine thermodurcissable (par exemple une résine époxyde) armée de fibres de carbone. Pour que le poids du cadre de raquette soit réduit il est nécessaire d'augmenter le pourcentage de fibres de - bone de la résine armée de fibres, et de réduire le pourcen- tage de résine afin de réduire l'épaisseur du cadre de raquette à mettre en forme. Dans ce cas, le cadre de raquette a des propriétés de résistance mécanique de durabilité qui sont réduites, si bien qu'un grave problème se pose. Lorsque le pourcentage de fibres de carbone augmente, la résine armée de fibres de carbone a une résistance mécanique et un module élastique de plus en plus élevés. Cependant, la résine armée de fibres de carbone présente un faible pourcentage d'allongement avant fracture. La résine armée de fibres de carbone est donc brutalement détériorée lorsqu'une contrainte de degré prédéterminé lui est appliquée ou lorsque la résine armée de fibres de carbone subit une déformation. En particulier, la résine armée de fibres de carbone risque d'être détériorée dans une partie dans laquelle une contrainte est créée sous forme d'une compression. Par exemple, dans le cas du cadre de raquette, une force (force de tirage du cordage créée par le choc d'une balle) dans une direction qui se trouve dans le plan provoque l'application collective d'une contrainte à la partie supérieure, c'est-à-dire à la position 12 h de la partie qui entoure la surface de frappe de balle ou tamis et à la position 3 h (9 h), dans l'hypothèse oû la surface de frappe de balle est considérée comme la surface d'une horloge. En conséquence, la partie supérieure et les parties précitées risquent d'être détériorées. Plus précisément, les contraintes se concentrent du côté externe de la partie supérieure et du côté interne de la position 3 h (9 h). En plus de la direction comprise dans le plan, il existe une partie sur laquelle la contrainte est appliquée collec- tivement. Ainsi, sous l'action d'une force créée dans une direction en dehors du plan et provoquée par la frappe de la balle, la partie comprise entre la position 4 h (8 h) et la partie de col (manche) est soumise à une force de torsion et peut donc être détériorée. I1 faut donc réaliser le cadre de raquette constitué d'une résine armée de fibres pour suppression de ces détériorations. La demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 11-89 973 concerne un cadre de raquette compose d' corps d'une résine armée de fibres et d'un organe métallique formé dans une partie du corps afin que l'organe métallique entoure une partie de la résine armée de fibres et soit solidaire. La demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 5-8 224 concerne une matière préalablement imprégnée composée d'une couche de feuilles de métal déployé disposée d'un côté d'une couche de résine armée de fibres par stratification. Ce document indique aussi qu'un manche de club de golf ayant d'excellentes propriétés de résistance à la compression, de résistance aux chocs et de résistance à défaillance par torsion est composé du matériau alablement imprégné et moulé. Dans le cadre de raquette décrit dans la demande mise à 'inspection publique de brevet japonais n 11-89 973, partie du cadre entourée par l'organe métallique a rigidité plus grande que la partie constituée de la résine armée de fibres et qui n'est pas entourée par l'organe métallique. La densité de la partie constituée de la résine armée de fibres est comprise entre 1,4 et 1,6. Ainsi, la partie entourée par l'organe métallique a une densité bien supérieure à celle de la partie constituée de résine armée de fibres. L'organe métallique augmente donc notable ment le poids du cadre de raquette. La construction décrite ne convient donc pas à la réalisation d'un cadre de raquette qui est léger. En outre, des expériences ont montré aux inventeurs que, dans le cas où la construction était a appliquée à une raquette légère et mince, une contrainte s'appliquait collectivement à la surface d'extrémité de l'organe métallique si bien que le cadre de raquette présentait une durabilité et une résistance mécanique de faible amplitude. A suite de recherches, les inventeurs ont constaté que le matériau préalablement imprégné consti de la couche feuilles de métal déployé, décrites dans la demande mise à l'inspection publique de brevet aponais n 5-8 4, n'augmentait pas suffisamment la résistance mécanique du cadre de raquette. La feuille de métal déployé est formée par réalisation de lignes de coupe et par appli cation d'une force de traction en direction perpendiculaire aux lignes de coupe. La feuille métallique ne subit donc pas une traction uniforme. En conséquence, la feuille métallique subit un traitement dont une partie est allongée, tordue, pliée et mise à recouvrement avec d'autres parties. Dans le cas où une force de traction est appliquée faiblement aux feuilles de métal déployé, la feuille qui se trouve au point initial d'application de traction se coupe facilement. Apparemment, la construction décrite formée par le matériau préalablement imprégné constitué de la couche de feuilles de métal déployé a été considérée sans prise en considération de l'utilisation efficace des avantages d'un métal, 'est-à- dire de ses possibilités de résistance mécanique et d'étirage. Ainsi, pour que la feuille métallique ne soit pas coupée, il faut augmenter l'épaisseur de la feuille, réduire l'espace existant entre les feuilles métalliques adjacentes réduction de la longueur des lignes de coupure ou stratifier plusieurs feuilles de métal déployé. Cependant, dans toutes ces solutions, il faut utiliser une grande quantité de métal si bien que le problème suivant se pose. (1) Comme la couche des feuilles de métal déployé une densité supérieure à celle de la résine armée de fibres, il n' pas possible de réaliser une raquette légère. (2) Dans le cas où les feuilles de métal déployé sont disposées collectivement, une contrainte est appliquée collectivement à la partie d'extrémité et peut provoquer des détériorations. (3) Comme la quantité de métal est accrue, les fibres de carbone de la résine armée de fibres qui constitue 'élément principal du cadre de raquette présentent un gaufrage (zigzag) du fait de la présence des feuilles de métal déployé. En conséquence, les performances des fibres carbone comme armature du cadre de raquette sont détériorées dans une direction. Il est impossible de faire varier l'intervalle (dimen- sion d'espacement) des feuilles adjacentes de métal déployé à une valeur voulue. Les inventeurs ont constaté que la couche des feuilles de métal déployé avait un effet nuisible sur les fibres de carbone qui forment la couche interne du cadre de raquette. Ainsi, normalement, la résine armée de fibres qui constitue l'élément principal du cadre de raquette est moulée, avec ses éléments préalablement imprégnés d'armature du cadre de raquette stratifiés les uns sur les autres dans une direction avec un angle convenable. Cependant, la surface d'un moule est plate. Ainsi si l'espace séparant des feuilles adjacentes de métal déployé est petit, les fibres de carbone s'allongent en suivant une ligne tridimensionnelle en zigzag (un gaufrage est formé) sur l'épaisseur de la couche de feuilles de métal déployé, lorsque les feuilles de métal déployé et la résine armée de fibres de carbone sont moulées et associées par strati- fication. En conséquence, lors de l'armature du cadre de raquette par stratification de la résine armée de fibres de carbone et de la couche de feuilles de métal déployé l'une sur l'autre, il faut que le cadre de raquette soit conçu afin qu'il permette la suppression de ce gaufrage. L'invention a été réalisée pour la solution des pro- blèmes précités. Elle a donc pour objet la réalisation d'un cadre de raquette qui est léger, qui possède une résistance mécanique elevée grâce à l'utilisation d'un matériau métallique, et qui ne pose cependant pas les problèmes précités. A cet effet, un cadre de raquette selon l'invention comporte résine armée de fibres, des fibres métalliques étirées parallèlement les unes aux autres dans une direction et disposées dans une portion de la partie de surface entourant la surface de frappe de balle de la raquette et une portion d'une partie de col dans laquelle une défor- mation est appliquée dans la direction de la compression, d'une manière telle que les fibres métalliques sont séparées par des intervalles compris entre 800 et 20 000 gm. Plus précisément, il est avantageux de stratifier les fibres métalliques sous forme d'une couche externe la couche de résine armée de fibres de carbone dans la partie suivante dans laquelle une détérioration risque dl apparaitre par déformation dans la direction de compression : la partie de col, la portion supérieure de la partie de surface entou- rant la surface de frappe de balle, et/ou la portion qui s'étend de l'emplacement 3 h à l'emplacement 5 h (de l'emplacement 9 h à l'emplacement 7 h), dans l'hypothèse oti la surface de frappe de balle est une surface d'horloge et la portion supérieure de la partie de surface correspond à 12 h. Ceci est dû au fait que le côté extérieur de la surface du cadre de raquette, en coupe, contribue à la création d'un moment géométrique d'inertie. En outre, dans l'hypothèse oû le cadre de raquette se fissure par compression des fibres de carbone, la face externe de la surface en coupe du cadre de raquette se fissure. Ainsi, pour que les fibres métalliques ayant un grand pourcentage d'allongement après fracture soient efficacement utilisées, il est préférable de disposer les fibres métalliques du côté extérieur des fibres de carbone. Comme décrit précédemment, les fibres métalliques ne sont disposées que dans la partie ou portion cadre de raquette qui risque d'être détériorée, et les fibres métal- liques sont étirées dans une direction voulue afin que leur allongement à la rupture soit efficacement utilise. De cette manière, il est possible d'empêcher la détérioration de la partie ou portion de cadre de raquette et de permettre au cadre de raquette de posséder une résistance mécanique élevée. A cet effet, comme décrit précédemment, l'intervalle entre les fibres métalliques adjacentes étirées parallè lement les unes aux autres dans une direction compris entre 800 et 20 000 um inclus. Ceci est dû au fait que, si l'intervalle est inférieur à 800 gm, une grande quantité de métal est utilisée si bien que les problèmes précités (1) à (3) posent. Ainsi, si l'intervalle est inférieur à 800 gm, il est impossible d'empêcher l'application collec- tive d'une contrainte et il est donc impossible de réaliser une raquette légère. D'autre part, si l'intervalle dépasse 20 0 gm, il est impossible d'utiliser efficacement l'effet d'armature donné par les fibres métalliques. Comme les fibres métalliques sont utilisées de la manière décrite précédemment pour que le cadre de raquette possède une résistance mécanique élevée, la quantité de métal utilisée selon l'invention est très inférieure à celle qui est utilisée dans la technique antérieure décrite précédemment dans laquelle des feuilles de métal déployé sont utilisées. Ainsi, si l'on suppose que la résistance mécanique du cadre de raquette selon l'invention est égale à celle cadre de raquette de la technique antérieure, la quantité de métal utilisée dans le cadre de raquette selon l'invention est très inférieure à celle qui doit être utilisée dans le cadre de raquette de la technique antérieure. I1 est donc possible que le cadre de raquette selon l'invention possède une résistance mécanique très élevée et un faible poids. Les fibres métalliques sont utilisées sous forme d'élé- ments préalablement imprégnés armés de fibres métalliques qui sont stratifiés avec des éléments préalablement impré gnés armés de fibres, par exemple des éléments préalablement imprégnés armés de fibres de carbone, pour le moulage de tous ces éléments préalablement imprégnés en une seule pièce. I1 est avantageux que les fibres métalliques soient disposées sous forme d'éléments préalablement imprégnés armés de fibres métalliques dans la partie de col, portion de la partie de surface et/ou la portion supérieure dans une région de 1 à 150 cm' inclus, par portion ou partie valeurs sont dues au fait que, si la surface inférieure à 1 cm', l'effet d'armature donné par les fibres métalliques est trop réduit. D'autre part, si la surface dépasse 150 cm', le problème suivant se pose . lorsque l'élément préalablement imprégné armé de fibres métalliques est moulé à la configuration du cadre de raquette d'une manière qui correspond à la courbure de la forme externe et à la courbure de la forme en coupe, une partie des fibres métalliques subit une torsion. En conséquence, l'effet d'armature des fibres métalliques est réduit. I1 est très avantageux de régler la surface de l'une des portions et de la partie dans lesquelles l'élément préalablement imprégné armé de fibres métalliques est disposé à une valeur comprise entre 2 et 90 cm' inclus. I1 est avantageux de régler la largeur et la longueur de l'élément préalablement imprégné armé de fibres métalliques destiné à être placé dans l'une des portions et parties entre 5 et 60 mm et entre 8 et 500 mm respectivement. La raison de la détermination des limites supérieure et inférieure de la largeur et de la longueur aux valeurs précitées est la même que celle pour laquelle les limites supérieure et inférieure de la surface de la portion ou partie dans laquelle est disposé l'élément préalablement imprégné armé de fibres métalliques ont les valeurs précitées. I1 est préférable de régler l'angle d'orientation des fibres métalliques à 0 environ par rapport à la direction verticale du cadre de raquette, dans les parties dans lesquelles une déformation par compression risque d'être créée dans une direction qui se trouve dans le plan, c'est à-dire à la portion supérieure de la partie de surface et a la portion qui s'étend de la position 3 h la position 5 h, et de la position 9 h à la position 7 h. D'autre part, dans la partie de col dans laquelle une déformation par compres sion risque d'être créée en direction en dehors du plan, il est possible de régler l'angle d'orientation des fibres métalliques à 0 environ par rapport à la direction verti cale du cadre de raquette. Cependant, pour des raisons concernant la torsion, il est préférable de régler l'angle d'orientation des fibres métalliques à une valeur de t(10 à 60 ) par rapport à la direction verticale du cadre de raquette. Ainsi, l'angle d'orientation des fibres métal liques est réglé à 0 et/ou t(10-60 ) par rapport à la direction verticale du cadre de raquette. Si les fibres métalliques ont une orientation qui n'est pas à 0 par rapport la direction verticale du cadre de raquette, il est préférable de stratifier les éléments préalablement imprégnés de fibres métalliques sous forme d'au moins deux couches qui sont orientées avec des angles positif et négatif identiques. Dans le cas où au moins deux couches de fibres métalliques d'armature du cadre de raquette dans une première direction sont stratifiées, il est préférable d'utiliser des fibres métalliques ayant chacune une surface plate en coupe afin que le gaufrage soit évité. I1 est avantageux d'utiliser les fibres métalliques de masse volumique comprise entre 1,5 et 10 g/cm' inclus. Ainsi, tous les types de métaux ne sont pas efficaces. I1 est avantageux d'utiliser un métal ayant une étirabilité élevée et une masse volumique comprise entre 1, 5 et 10 g/cm' inclus. La raison en est qu'il est difficile de traiter un métal de masse volumique inférieure à 1,5 g/cm' et qu'une quantité même petite de métal ayant une masse volumique supérieure à 10 g/cm3 augmente trop le poids du cadre de raquette. I1 est donc très avantageux d'utiliser des fibres métalliques ayant une masse volumique comprise entre 1,7 et e g/cm3 inclus. I1 est avantageux que la résistance spécifique, qui est le rapport de la résistance à la traction des fibres métal liques et de leur masse volumique, soit comprise entre 20.106 et 160.106 mm inclus. Ainsi, il est avantageux que le métal qui peut être utilisé comme fibres métalliques soit léger et possédé une résistance mécanique élevée. Ainsi, est avan tageux que le métal ait une résistance mécanique spécifique élevée. Plus précisément, il est avantageux la résis tance spécifique des fibres métalliques soit comprise entre 20. et 160.106 mm inclus comme décrit précédemment, si la résistance spécifique des fibres métalliques est inférieure à 20. mm, les fibres ont un faible degré d'armature alors que, si la résistance spécifique dépasse 160.106 mm, les fibres ont un faible allongement à la rupture ou étirabilité ou un faible module spécifique. Il est avantageux que les fibres métalliques possèdent un module spécifique, qui est le rapport du module d'élas ticité des fibres métalliques et de leur masse volumique, compris entre 1,5.109 et 2,0.109 mm inclus. Ces valeurs sont fixées parce que des fibres métalliques ayant un module spécifique inférieur à 1,5.101 mm ont un faible effet d'arma ture et ne contribuent pas beaucoup à l'augmentation de la rigidité du cadre de raquette. Ainsi, les fibres métalliques dont le module spécifique est inférieur à 1,5.109 mm ne sont pas avantageuses dans le cas d'une raquette légère. D'autre part si les fibres métalliques ont un module spécifique qui dépasse 2,0.109 mm, le moulage des fibres métalliques à la configuration du cadre de raquette suivant la courbure de la configuration extérieure et la courbure de la configuration en coupe est difficile et, de plus, les fibres métalliques ont faible résistance à la traction. I1 est avantageux que le pourcentage d'allongement des fibres métalliques après fracture soit supérieur ou égal à 1,5 . Si le pourcentage d'allongement après fracture est inférieur à 1,5 %, la compensation du pourcentage d'allon gement des fibres de carbone après fracture est difficile. La résistance mécanique et le module élastique des fibres métalliques sont mesurés par le procédé d'essais de métaux de la norme JIS Z2241, concernant l'utilisation sélective des fibres métalliques ayant les propriétés spécifiées. I1 est avantageux d'utiliser les fibres métalliques constituées de titane, de magnésium, de tungstène ou d'un de leurs alliages, des fibres d'un métal amorphe, des fibres de bore constituées de fibres de carbone sur lesquelles du bore a été déposé, ou une fibre "Cifa" (fabriquée par Kobe Seikojo Inc.) constituée d'une fibre d'acier et de carbone. I1 est très avantageux d'utiliser une fibre métallique d'un métal amorphe (FE10) constitué de Co-Fe-Cr-Si-B ou de Co-Fe-Cr-Mo-Si-B. I1 est avantageux de régler le rapport de la largeur à l'épaisseur de la section de la fibre métallique à une valeur comprise entre 1,2 et 15,0 incluse, pour former une section plate grande largeur. I1 est très avantageux de régler le rapport précité dans la plage comprise entre 3 et 12 inclus. La raison pour laquelle il est avantageux de former une section plate est que le problème précité (3) peut alors être résolu, c'est-à-dire que le gaufrage des fibres de carbone est réduit et le gaufrage des fibres métalliques est aussi réduit lorsqu'elles sont utilisées par stratification. Si le rapport précité est trop grand, la quantité de métal correspond à un pourcentage élevé. Le poids du cadre raquette devient alors important. Lors de l'armature du cadre de raquette à l'aide de fibres métalliques, les fibres métalliques sont utilisées sous forme d'éléments préalablement imprégnés à fibres métalliques étirées dans une direction, les fibres métal- liques étant séparées par des intervalles prédéterminés grâce à l'utilisation d'un appareil de bobinage à tambour. Ainsi, une étoffe ou un non-tissé imprégné d'une petite quantité de résine par unité de surface est disposé à la surface périphérique d'un tambour de l'appareil de bobinage à tambour. Ensuite, les fibres métalliques sont enroulées à la surface périphérique de l'étoffe ou du non-tissé imprégné de résine, en étant séparées par un intervalle prédéterminé. Ensuite, une autre étoffe ou un autre non-tissé imprégné de résine est stratifié sur les fibres métalliques pour la formation de 1 élément préalablement imprégné armé de fibres métalliques. L'angle des fibres métalliques peut être ajusté par ajustement de la direction de coupe de l'élément préala- blement imprégné de fibres métalliques. L'étoffe ou le non-tissé imprégné de résine peut être placée d'un côté des fibres métalliques. Cependant, la disposition des fibres métalliques entre plusieurs étoffes ou non-tissés imprégnés de résine est efficace pour empêcher un changement d'emplacement des fibres métalliques. On peut utiliser de préférence, comme étoffe ou non- tissé imprégné de résine, une étoffe sous forme d'une grille de verre constituée de fibres de verre tissées ou on peut utiliser avantageusement un non-tissé. L'étoffe de grille de verre devient transparente lorsqu'elle est moulée. Les fibres métalliques sont ainsi visibles par disposition comme couche externe du cadre de raquette, si bien que l'utili- sateur peut reconnaître l'utilisation des fibres métal- liques. On suppose que le cadre de raquette constitue un cadre de raquette de tennis et il est avantageux que le poids total (poids après fixation au cadre de raquette des acces- soires nécessaires tels que le renfort de cuir de poignée, le butoir, la rondelle et analogues, mais sans montage du cordage) de la raquette de tennis soit compris entre 180 et 280 g inclus. I1 est très avantageux que le poids total soit inférieur ou égal à 250 g. La longueur totale du cadre de raquette est réglée 69,9 cm ou plus. L'épaisseur maximale de la section du cadre de raquette est grande, c'est-à-dire qu'elle est comprise entre 26 et 36 mm inclus. L'aire de la surface de frappe de balle entourée par la partie de surface est réglée entre 710 et 840_ cm' inclus. Récemment, un cadre de raquette allongé a rencontré un certain succès. I1 faut donc que le cadre de raquette allongé puisse être léger et puisse avoir une résistance mécanique élevée. Par exemple, récemment, la longueur totale du cadre de raquette, notamment destiné aux joueurs de tennis de catégorie élevée, a atteint 69,9 cm et plus, et le poids a été réduit à une valeur inférieure ou égale à 280 g. Dans le cadre de raquette ayant la spécification précitée, il est possible d'utiliser une grande quantité de fibres de carbone ayant une résistance mecanique élevée ou de fibres de carbone ayant une résistance mécanique et un module d'élasticité élevés. En outre, le cadre de raquette est devenu mince. En conséquence, les fibres métalliques peuvent être utilisées efficacement pour l'armature du cadre de raquette. De plus, l'armature d'un cadre de raquette léger par des fibres métalliques est très efficace pour durcir la frappe d'une balle. La configuration du cadre de raquette armé de fibres métalliques n'est pas limitée une configuration particu lière. Par exemple, le cadre raquette selon l'invention est utilisé de préférence pour le badminton, le squash et analogue, en plus du tennis. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue schématique d'un cadre de raquette selon l'invention ; la figure 2A est une coupe schématique agrandie suivant la ligne A-A de la figure 1 ; et la figure 2H est une coupe schématique agrandie représentant un élément préalablement imprégné contenant des fibres métalliques. Un cadre de raquette 1 représenté sur la figure 1 est formé d'un cadre en forme de tube continu constitué d'une résine armée de fibres, composée d'éléments préalablement imprégnés armés de fibres stratifiés les uns sur les autres. Le cadre de raquette 1 a une partie 2 de surface entourant une surface S de frappe de balle, une partie 3 de col, une partie 4 de manche et une partie 5 de poignée. Une partie 6 de liaison est placée à la partie inférieure de la surface S de frappe de balle. La totalité de la longueur du cadre de raquette 1 est supérieure ou égale à 69,9 cm. La surface S de frappe de balle est comprise entre 710 et 840 cm' inclus. L'épaisseur maximale du cadre de raquette 1 est comprise entre 26 et 36 mm incluse. Le poids total du cadre de raquette est compris entre 180 et 280 g inclus. Comme représenté sur la figure 2, le cadre de raquette 1 possède une ou plusieurs couches d'un élément préala- blement imprégné 10 de fibres métalliques formant la couche externe d'une portion supérieure 2a de partie 2 de surface dans laquelle une déformation compression risque être créée par concentration d'une contrainte dans une direction comprise dans le plan, de partie qui s'étend l'emplacement 3 h (9 h) ayant une largeur trans- versale maximale à l'emplacement 5 h (7 h) raccordé à la partie de liaison 6, et de la partie de col 3 dans laquelle une déformation par compression risque d'etre créée par concentration d'une contrainte dans une direction en dehors du plan. Un élément préalablement imprégné 0 de fibres de carbone est disposé par stratification sur l'élément préala- blement imprégné 10 de fibres métalliques, à sa face interne La figure 1 représente l'élément préalablement imprégné 10 de fibres métalliques placé uniquement dans la partie de col 3. Cependant, en plus de la partie de col 3, l'élément préalablement imprégné 10 de fibres métalliques peut être placé à la portion supérieure de la partie de surface 2 et à sa partie latérale. Par ailleurs, l'élément préalablement imprégné 10 de fibres métalliques peut être placé dans la partie de col 3, la portion supérieure de la partie de surface 2 ou la portion latérale la partie de surface 2. Dans le cas où l'élément préalablement imprégné 10 de fibres métalliques se trouve dans la partie de col 3, la portion supérieure de la partie de surface 2 ou la partie latérale de la partie de surface 2, il est préférable de disposer l'élément préalablement imprégné 10 de fibres métalliques du côté extérieur de chacune parties de col 3 des deux côtés. L'élément préalablement imprégné 10 fibres métal- liques est composé de fibres métalliques 11, par exemple de fibres de métal amorphe et de fibres de titane, et d'une étoffe formée d'une grille de verre 12 entourant les fibres métalliques 11. Les fibres métalliques 11 sont étirée parallèlement les unes aux autres dans une direction. Les fibres métalliques adjacentes 11 sont séparées par un intervalle compris entre 800 et 20 000 gm. La masse volumique des fibres métalliques 11 est comprise entre 1,5 et 10 g/cm3. La résistance spécifique des fibres métalliques 11, c'est-à-dire le rapport de la résistance à la traction à la masse volumique de ces fibres, est comprise entre 20.106 et 160.106 mm inclus. Le module spécifique des fibres métalliques est compris entre 1,5.109 et 2,0.109 mm. Le pourcentage d'allongement des fibres métalliques 11 après fracture est supérieur ou égal à 1,5 $. Le rapport de la largeur de la section des fibres métalliques 11 à leur épaisseur est compris entre 1,2 et 15,0 inclus. EXEMPLES Premier exemple Un mandrin a été revêtu d'un tube de "Nylon" 66. Des éléments préalablement imprégnés de fibres de carbone (T800, P2053-12 contenant une résine à 30 %, fabriquée par Toray Inc., M40J, 9055-8 contenant une résine à 24 % fabriquée par Toray Inc.) ont été enroulés autour du tube par strati- fication des éléments préalablement imprégnés de fibres de carbone les uns sur les autres pour la préparation d'un stratifié rectiligne ou d'une ébauche. Les éléments préala- blement imprégnés de fibres de carbone ont été empilés par stratification, avec des angles des fibres de 0 , 22 , 30 et 90 . Un matériau d'âme de la partie de liaison 6 a été formé d'une mousse de polystyrène recouverte d'un tube de "Nylon", et des éléments préalablement imprégnés de fibres de carbone analogues à ceux de l'ébauche ont été placés par stratification les uns sur les autres sur le matériau d'âme. La partie de liaison 6 a été ajoutée à l'ébauche. Des éléments préalablement imprégnés de fibres de métal amorphe ont été empilés par stratification à la surface périphérique de la partie d'ébauche correspondant la partie de col 3. L'élément préalablement imprégné de fibres de métal amorphe du premier exemple était composé de fibres de métal amorphe et d'une étoffe de grille de verre entourant les deux surfaces des fibres de métal amorphe. On a utilisé, comme élément préalablement imprégné de fibres métal amorphe, un métal amorphe (FE10) fabriqué par Unitika Inc.) de Co-Fe-Cr-Si-B. L'épaisseur et la largeur d'une section des fibres de métal amorphe étaient respectivement 40 um et 400 gm. L'intervalle des fibres de métal amorphe adjacentes a été réglé à 2 600 gm. La largeur et la longueur de l'élément préalablement imprégné de fibres métal amorphe ont été réglées respectivement à 28 mm et 90 mm. Les éléments préalablement imprégnés de fibres de métal amorphe ont été disposés par stratification à la surface péri- phérique de la partie d'ébauche correspondant à la partie de avec un angle des fibres réglé à t15 par rapport à la direction verticale du cadre de raquette. L'ébauche a été chauffée dans un moule pendant une période prédéterminée afin que la résine durcisse, les éléments préalablement imprégnés de fibres de métal amorphe étant stratifiés à la surface périphérie de la partie d ébauche correspondant à la partie de col et la partie de liaison étant ajoutée à l'ébauche. De cette manière, on a obtenu le cadre de raquette. La longueur totale du cadre de raquette préparé était de 71,11 cm. L'aire de la partie 2 de surface était de 742 cm'. L'épaisseur maximale du cadre de raquette était de 29 mm. L'épaisseur de la portion supérieure de la partie de surface 2 était de 26 mm. Un embout, une rondelle, un ren- fort sous forme d'une bande cuir de saisie et un capuchon d'extrémité ont été fixés au cadre de raquette. Le poids du cadre de raquette sans cordage en place était de 215 g. Le centre de gravité était à une distance de mm de 'extrémité de la poignée. Second exemple Le cadre de raquette du second exemple a été préparé un procédé analogue à celui du premier exemple, mais la largeur et l'épaisseur de la section de la fibre de métal amorphe ont été réglées à 48 gm et 15 gm respectivement, et l'intervalle entre les fibres de métal'amorphe adjacentes a été réglé à 900 gm. La dimension de l'élément préalablement imprégné de fibres de métal amorphe, sa position de mise en place et les angles des fibres étaient les mêmes que dans le premier exemple. Troisième exemple Le cadre de raquette du troisième exemple a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais la largeur et l'épaisseur de la section de la fibre de métal amorphe ont été réglées à 445 pm et gm respectivement, et l'intervalle des fibres de métal amorphe adjacentes a été réglé à 15 000 pm. La dimension de élément préalablement imprégné de fibres de métal amorphe la position d'instal- lation de l'élément et l'angle de fibres étaient les mêmes que dans le premier exemple. Quatrième exemple Le cadre de raquette du quatrième exemple a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais on a utilisé un élément préalablement imprégné de fibres de titane, la largeur et l'épaisseur de la section de la fibre de titane étaient respectivement de 220 pm et de 21 gm, et l'intervalle entre les fibres adjacentes de titane a été réglé à 8 000 gm. Cincruième exemple Le nombre d'éléments préalablement imprégnés de fibres de carbone stratifiées a été modifié afin que le poids du cadre de raquette du cinquième exemple soit inférieur à celui du cadre de raquette du premier exemple. Des éléments préalablement imprégnés de fibres de métal amorphe analogues à ceux du premier exemple ont été placés par stratification à la position 3 h et à la position 9 h de la partie de surface afin que ces éléments préalablement imprégnés de fibres de métal amorphe se trouvent à la face externe du stratifié des éléments préalablement imprégnés. Un angle de 0 (parallèle à la direction verticale du cadre de raquette) a été formé entre les fibres de métal amorphe et la direction verticale du cadre de raquette. La largeur et la longueur de l'élément préalablement imprégné de fibres de métal amorphe ont été réglées à 25 mm et 45 mm respec- tivement. Sixième exemple cadre de raquette du sixième exemple a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais les éléments préalablement imprégnés de fibres de métal amorphe ont éte placés par stratification à la face externe de la portion supérieure de la partie de surface, la largeur et la longueur de l'élément préalablement imprégné de fibres métal amorphe placé à la portion supérieure ont été réglées à 20 gm et 120 pm respectivement, et les éléments préala blement imprégnés de fibres de métal amorphe ont aussi éte placés à la face externe de la partie de col. a aussi préparé des cadres de raquettes de six exemples comparatifs. Premier exemple comparatif cadre de raquette du premier exemple comparatif n'a pas comporté l'élément préalablement imprégné de fibres métal amorphe utilisé dans le premier exemple. Second exemple comparatif Le cadre de raquette du second exemple comparatif a éte préparé de la même manière que le premier exemple, mais la largeur et l'épaisseur de la section de la fibre de métal amorphe ont été réglées à 10 gm et 11 gm respectivement, et l'intervalle des fibres de métal amorphe adjacentes a réglé à 910 1m. La dimension de l'élément préalablement imprégné de fibres de métal amorphe, sa position d'instal lation, et les angles de ces fibres ont aussi été les mêmes que dans le premier exemple. Troisième exemple comparatif cadre de raquette.du troisième exemple comparatif a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple mais la largeur et l'épaisseur de la section de la fibre métal amorphe ont été réglées à 48 gm et 15 gm respectivement, et l'intervalle des fibres de métal amorphe adjacentes a été réglé à 22 000 gm. La dimension de l'élé- ment prealablement imprégné de fibres de métal amorphe, sa position d'installation et les angles de ces fibres ont aussi été les mêmes que dans le premier exemple. Quatrième exemple comparatif Le cadre de raquette du quatrième exemple comparatif a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais la largeur et l'épaisseur de la section de fibre de métal amorphe ont été réglées à 250 gm et 73 gm respectivement, et l'intervalle des fibres de métal amorphe adjacentes a été réglé à 500 gm. La dimension de l'élément préalablement imprégné de fibres de métal amorphe, sa position d'installation et les angles de ces fibres étaient les mêmes que dans le premier exemple. Cinquième exemple comparatif Le cadre de raquette du cinquième exemple comparatif a été préparé par un procédé analogue à celui du premier exemple, mais on a utilisé un élément préalablement imprégné fibres de tungstène, la largeur et l'épaisseur de la section de la fibre de tungstène ont été réglées à 50 pm et gm respectivement, et l'intervalle des fibres de tung- stène adjacentes a été réglé à 850 im. La dimension de 'élément préalablement imprégné de fibres de tungstène, sa position d'installation et les angles de ces fibres étaient les mêmes que dans le premier exemple. Sixième exemple comparatif Le cadre de raquette du sixième exemple comparatif était le même que celui du cinquième exemple, mais sans utilisation de l'élément préalablement imprégné de fibres métal amorphe. Le tableau qui suit indique les résultats de divers cadres de raquettes des six exemples selon l'invention et des cadres de raquettes des six exemples comparatifs soumis à des essais, le poids de chaque cadre de raquette (poids mesuré lorsque les accessoires sont fixés au cadre raquette, mais sans cordage), la position du centre de gravité, la distance entre les fibres adjacentes (Im), la masse volumique des fibres métalliques (g/cm'), la résistance spécifique de chaque fibre métallique (mm), le rapport de l'épaisseur de la section de la fibre métallique à la largeur de cette section, et le nombre de collisions avant détérioration dans un essai de durabilité. Le nombre de collisions avant détérioration dans l'essai de durabilité est obtenu alors que la partie de poignée de chaque raquette ayant un cordage est fixée, un tube de caoutchouc étant placé entre la partie de poignée et un matériau de fixation, et les balles ont frappé le cordage à une position distante de 10 cm de la portion supérieure de chaque cadre de raquette avec une vitesse de 80 m/s. Le nombre de collisions avant détérioration de chaque cadre de raquette a été mesuré. Une tension de 2 900 N a été appliquée aux cordes longitudinales et une tension 2 677 N a été appliquée aux cordes transversales. Tableau (début) Ex.l Ex. Ex.3 Ex.4 Ex.5 Ex. comp.l Poids (g) 215 214 214 196 213 Position du centre de 375 374 375 373 375 gravité (mat) Intervalle entre les 2 600 15 000 8 000 2 600 fibres métalliques (gym) Masse volumique des 7,7 ,7 7,7 4,5 7,7 fibres métalliques (g/cm') Résistance spécifique 47.106 .106 47.106 22.106 47.106 des fibres métal- liques (mm) Rapport largeur 10,0 11,1 8,8 10,0 /épaisseur des fibres métalliques Nombre de collisions 1 578 1 1 270 846 1 806 38 avant détérioration Position de 3 h 3 3 h 3 h Haut Col détérioration et 2 h Tableau (fin) Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Ex.6 comp.2 comp.3 comp.4 comp.5 comp.6 Poids (g) 216 214 223 225 194 197 Position du centre de 375 375 378 379 387 389 gravité (mm) Intervalle entre les 910 22 000 500 850 - 2 600 fibres métalliques (Eam) Masse volumique des 4,5 7,7 7,7 19,3 - 7,7 fibres métalliques (g/cm') Résistance spécifique 22.106 47.106 47.106 16.106 - 47.106 des fibres métalliques (mm) Rapport 0,9 3,2 3,4 3,3 - 10,0 largeur/épaisseur des fibres métalliques Nombre de collisions 56 147 182 109 6 2137 avant détérioration Position de Col Col Col Col 3 h et 2 h détérioration col Comme l'indique le tableau, au cours de l'essai de durabilité, dans les six exemples selon l'invention, le cadre de raquette du quatrième exemple a été détérioré pour le plus petit nombre de collisions, c'est-à-dire 846. D'autre part, au cours de l'essai de durabilité des six exemples comparatifs, le cadre de raquette du troisième exemple comparatif a été détérioré pour le plus grand nombre de collisions, c'est-à-dire 147. Dans le cadre de raquette du cinquième exemple, les fibres métalliques ont été placées dans la partie de col et aux emplacements 3 h et 9 h de la partie de surface. Ainsi, le cadre de raquette a été dété- rioré lorsque les balles ont frappé le cordage 1 806 fois. Dans le cadre de raquette du sixième exemple, les fibres métalliques étaient placées dans la partie de col et à la portion supérieure de la partie de surface. Le cadre de raquette a été détérioré lorsque les balles ont frappé le cordage 2 137 fois. I1 est ainsi confirmé les cadres de raquettes des cinquième et sixième exemples étaient plus durables que les autres. Les cadres de raquettes des six exemples comparatifs ont été détériorés niveau de la partie de col. I1 est donc confirmé que l'armature de la partie col par des fibres métalliques est efficace pour empêcher la détérioration du cadre de raquette. Comme décrit précédemment, selon l'invention, des fibres métalliques de résistance mécanique élevée sont pla cées dans la partie de col, la portion supérieure de la partie de surface, et la portion de plus grande largeur transversale dans laquelle une déformation compression risque d'être créée par concentration des contraintes. I1 est donc possible d'empêcher efficacement la détérioration du cadre de raquette. En particulier, les fibres métalliques sont étirées parallèlement les unes aux autres dans une direction. Le cadre de raquette a donc une résistance à la traction élevée et ne se détériore pas facilement. En outre, comme fibres métalliques adjacentes qui sont parallèles les unes aux autres sont séparées par un intervalle convenable, il n'est pas nécessaire d'utiliser une grande quantité de fibres métalliques. I1 est possible d'empêcher l'alourdissement du cadre de raquette. L'invention concerne donc un cadre de raquette qui est léger possède une résistance mécanique élevée. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux cadres qui viennent d'être décrits uniquement .à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Cadre de raquette formé d'une résine armée de fibres, caractérisé en ce que des fibres métalliques étirées parallèlement les unes aux autres dans une direction sont disposées dans une portion de sa partie de surface entourant la surface (2) de frappe de balle d'une raquette, une portion d'une partie (3) de col du cadre (1) dans laquelle une déformation est créée par compression, d'une manière telle que les fibres métalliques sont séparées par des intervalles compris entre 800 et 20 000 pm inclus. 2 Cadre de raquette selon la revendication 1, carac- térisé en ce que le poids du cadre (1) de raquette est compris entre 180 et 280 g inclus, l'épaisseur maximale du cadre (1) de raquette est comprise entre 26 et 36 mm incluse, et l'aire de la surface (2) de frappe de balle entourée par la partie de surface est comprise entre 710 et 840 cm' inclus, et les fibres métalliques sont disposées au moins dans la partie (3) de col, dans une portion s'étendant depuis un emplacement de la partie de surface de plus grande largeur transversale à un emplacement de la partie de surface rac- cordée à la partie (6) de liaison (un emplacement 3 h et un emplacement 5 h et un emplacement 9 h et un emplacement 7 h), ou dans une portion supérieure de la partie (2) de surface au moins. 3. Cadre de raquette selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les fibres métalliques sont disposées dans des éléments (10) préalablement imprégnés et armés fibres dans la partie (3) de col, dans la portion de la partie de surface ou dans la portion supérieure au moins, sur une surface de 1 à 150 cm2 inclus par portion ou partie. 4 Cadre de raquette selon la revendication 3, carac- térisé en ce que les éléments (10) préalablement imprégnés et armés de fibres métalliques sont disposés par strati- fication les uns sur les autres, et les fibres métalliques sont orientées dans au moins deux directions. 5. Cadre de raquette selon l'une quelconque des reven- dications 1 4, caractérisé en ce que la masse volumique des fibres métalliques est comprise entre 1,5 et 10 g/cm2 inclus, le rapport de la résistance à la traction des fibres métalliques à sa masse volumique est compris entre 20.106 et 160.106 mm inclus, le module spécifique des fibres métal- liques est compris entre 1,5.109 et 20.10' mm inclus, et le rapport de la largeur à l'épaisseur de la section d'une fibre métallique est compris entre 1,5 et 15,0 inclus. 6. Cadre de raquette selon l'une quelconque des reven- dications 1 5, caractérisé en ce que les fibres métal- liques sont choisies parmi les fibres de titane, de magnésium, de tungstène et de leurs alliages, les fibres de métal amorphe, les fibres de bore constituées d'une fibre de carbone sur laquelle du bore a été déposé, et les fibres "Cifa" (fabriquées par Robe Seikojo Inc.) constituées d'une fibre d'acier et de carbone.