Brevet FR2798304A1 — publié le 20010316

La présente invention concerne l'utilisation d'une alumine activée ayant une surface spécifique ou aire de surface inférieure à 299 m2/g, en tant qu'adsorbant destiné à éliminer les impuretés C02 et/ou H20 présentes dans un flux gazeux, en particulier un flux d'air ou d'un gaz de synthèse, ledit adsorbant étant mis en oeuvre dans un procédé d'adsorption de type PSA, TSA ou analogue. Avant de pouvoir être utilisés à des fins industrielles, de nombreux gaz doivent être prétraités, en particulier purifiés pour en éliminer tout ou partie des impuretés pouvant y être présentes, en quantité plus ou moins variables. A ce titre, on peut citer notamment l'air atmosphérique et les gaz de synthèse. Par exemple, il est connu que l'air atmosphérique contient des impuretés de type dioxyde de carbone (C02) et/ou vapeur d'eau (H20) devant être éliminées avant toute séparation cryogénique de l'air, c'està- dire préalablement à l'introduction de l'air dans les échangeurs thermiques de la boite froide d'une unité de séparation d'air. En effet, en l'absence d'un tel prétraitement de l'air, il peut se produire une condensation et une solidification en glace de ces impuretés, lors du refroidissement de l'air à température cryogénique, ce qui peut engendrer des problèmes de colmatage de l'équipement ou unité de séparation cryogénique, notamment les échangeurs thermiques, des colonnes de distillation... et par, là-même, une détérioration de celui-ci. 3 o A titre indicatif, la teneur en C02 de l'air atmosphérique est usuellement comprise entre 200 vpm et 600 vpm, typiquement de l'ordre de 350 à 450 vpm. Pour éviter ces problèmes, il est d'usage de prétraiter l'air devant être séparé par voie cryogénique préalablement à cette séparation cryogénique. Ce prétraitement de l'air est généralement appelé épuration ou purification "en-tête" car réalisé en amont de l'unité de séparation cryogénique. Ce prétraitement de l'air est effectué, selon le cas, par procédé TSA (Température Swing Adsorption) ou par procédé PSA (Pressure Swing Adsorption). Classiquement, un cycle de procédé TSA comporte les étapes lo suivantes: a) purification de l'air par adsorption des impuretés à pression super atmosphérique, e.g., supérieure à 1 bar, b) dépressurisation de l'adsorbeur jusqu'à la pression atmosphérique ou endessous de la pression atmosphérique, e.g. de l'ordre ou inférieure à 1 bar, c) régénération complète de l'adsorbant à environ la pression atmosphérique avec un gaz chaud, notamment par les gaz résiduaires ou gaz déchets, typiquement de l'azote impur provenant d'une unité de séparation d'air et réchauffé au moyen d'un ou plusieurs échangeurs 2 o thermiques, d) refroidissement de l'adsorbant, notamment en continuant à y introduire ledit gaz résiduaire issu de l'unité de séparation d'air, mais non réchauffé, e) repressurisation de l'adsorbeur avec de l'air purifié issu, par exemple, d'un autre adsorbeur se trouvant en phase de production. De façon analogue, un cycle de procédé PSA comporte, quant à lui, sensiblement les mêmes étapes a), b) et e), mais se distingue d'un procédé TSA par une absence de réchauffement du ou des gaz résiduaires lors de l'étape de régénération (étape c)), donc l'absence de l'étape d) et, en général, un temps de cycle plus court qu'en procédé TSA. Préférentiellement, les dispositifs de prétraitement de l'air comprennent au moins deux adsorbeurs, fonctionnant en parallèle, c'est-à- dire de manière alternée, l'un des adsorbeurs étant en phase de production, pendant que l'autre est en phase de régénération. De tels procédés TSA ou PSA de purification d'air sont notamment décrit dans les documents US-A-3,738,084, US-A-5,531,808, US-A- ,587,003 et US-A-4,233,038. En outre, il est connu que, lorsqu'on utilise des particules d'adsorbant pour pré-purifier de l'air avant de le séparer par distillation cryogénique, il io est habituellement effectué un ajustage (refroidissement à l'eau) de la température de l'air comprimé depuis une température habituellement d'au moins 80 C, voire davantage, jusqu'à la température ambiante, puis ensuite de pré-refroidir l'air avant-son introduction dans le ou les adsorbeurs; ceci étant réalisé habituellement par un groupe frigorifique amenant l'air depuis la température ambiante jusqu'à une température inférieure à la température ambiante. Ceci est d'ailleurs clairement expliqué par le document Industrial Gases & Cryogenics Today, IOMA Broadcaster, Air Purification for cryogenic air separation units, Jan.-Feb. 1984, p. 15 et suivantes ou par le document EP-A-438282. En effet, il est recommandé de pré-refroidir l'air avant de le soumettre à une étape de séparation par adsorption car, comme connu de l'homme du métier, plus la température d'adsorption est basse, plus l'efficacité de l'adsorption des impuretés augmente. En d'autres termes, I'efficacité de la prépurification d'air est nettement favorisée pour les températures basses, c'est-à-dire les températures proches de 5 C. Ensuite, après son passage dans la zone de purification, c'est-à-dire dans le ou les adsorbeurs, I'air débarrassé de toutes ou partie de ses impuretés néfastes, en particulier les impuretés CO2 et H20, est ensuite classiquement refroidi à température cryogénique, c'est-à-dire, en général à une température inférieure à environ -120 C, avant d'être acheminé vers l'unité de distillation cryogénique et introduit dans une ou plusieurs colonnes de distillation en vue d'y être séparé pour récupérer de l'azote, de l'oxygène et/ou de l'argon. De façon analogue, les gaz de synthèse ou syngaz contiennent habituellement des impuretés devant être éliminées préalablement à toute séparation cryogénique du mélange d'hydrogène (H2) et de monoxyde carbone (CO) constituant le syngaz. Par exemple, les gaz de synthèse provenant d'une unité de lavage aux amines contiennent classiquement de 1 à 600 vpm, préférentiellement de 10 à 500 vpm, d'impuretés de type CO2. io De manière générale, il est usuel d'utiliser un adsorbant de type zéolite, par exemple une zéolite X ou A, pour éliminer les impuretés CO2 et de mettre en oeuvre un adsorbant de type alumine, zéolite ou gel de silice pour adsorber la vapeur d'eau (H20) contenues dans un gaz à purifier. Par exemple, on peut se rapporter au document EP-A-718 024 qui décrit un procédé d'élimination du CO2 contenu dans un flux d'air à température ambiante, au moyen d'un adsorbant de type zéolite X ayant un rapport Si/AI inférieur à 1,15, de préférence de l'ordre de 1. Il est à noter qu'un procédé similaire est divulgué par le document EP-A-284850. Bien que certains documents rapportent la possibilité d'utiliser de l'alumine pour éliminer le CO2, I'alumine est plutôt recommandée pour éliminer l'eau car elle présente une bonne résistance mécanique, une capacité d'adsorption et une affinité élevées pour l'eau, elle n'engendre que peu de co-adsorption des autres gaz et est, de plus, aisée à régénérer. Par contre, I'alumine est réputée être un adsorbant moins efficace pour éliminer le CO2 et, pour pallier ce manque d'efficacité, il est d'usage de faire suivre le lit d'alumine par un ou plusieurs lits d'un autre adsorbant, telle que la zéolite, ainsi que décrit, par exemple, par les documents US-A- 5137,548; US-A-4,541,851 et US-A-5,689,974. Pour tenter de résoudre ce problème, certains documents suggèrent d'utiliser des alumines modifiées, en particulier des alumines dopées par des cations métalliques, tels les cations sodium et/ou potassium. Par exemple, le document EP-A-766 991 enseigne un procédé de type PSA (Pressure Swing Adsorption) pour l'adsorption du C02 présent dans un gaz, dans lequel le gaz est mis en contact avec des particules d'une alumine imprégnée, laquelle alumine est obtenue par imprégnation avec une solution basique de pH supérieur à 9, puis séchée mais sans être ensuite calcinée. En d'autres termes, les particules d'alumine activée sont mises en forme puis imprégnées avec une solution appropriée et enfin séchées à une température de l'ordre de 120 C. Dans ce cas, le traitement par io imprégnation a donc lieu sur des particules d'alumine activée déjà formées. En alternative, le document US-A-4,433,981 décrit un procédé d'élimination du CO2 d'un flux gazeux par mise en contact à une température allant jusqu'à 300 C avec des particules d'alumine préparées par imprégnation d'une alumine poreuse avec une solution d'oxyde de potassium ou de sodium, suivi d'un séchage et d'une calcination des particules ainsi obtenues. Par ailleurs, l'enseignement du document EP-A-862937 est analogue à celui du document EP-A-766991, à l'exception du fait que les particules d'alumine imprégnées obtenues sont utilisées dans un procédé TSA (Température Swing Adsorption). En outre, le document EP-A-862936 préconise de réaliser un mélange de particules d'alumine et de particules de zéolite pour permettre une élimination simultanée du C02 et de l'eau contenus dans un gaz, tel l'air. Préférentiellement, l'alumine utilisée est celle décrite par EP-A-766991 et la zéolite mise en oeuvre est celle donnée par EP-A-718024. Par ailleurs, les documents EP-A-904823, EP-A-904824 et EP-A- 904825 décrivent l'utilisation d'alumine activée ou d'un lit composite d'alumine activée et de zéolite pour éliminer le C02 et la vapeur d'eau d'un flux de gaz, tel l'air. L'alumine activée mise en oeuvre est une alumine commercialisée par la Société La Roche sous la référence A-201 AA ayant une surface spécifique ("surface area"), encore appelée "aire massique" ou "surface massique", comprise entre 300 et 345 m2/g. En outre, des alumines activées similaires ayant des surfaces spécifiques comprise entre, d'une part, 300 et 380 m2/g et, d'autre part, 325 et 360 m2/g sont connues et commercialisées par les Sociétés Procatalyse et Alcoa, respectivement, sous les références commerciales Activated Alumina 2 -5 Grade A et Activated Alumina F-200, respectivement. Toutefois, malgré les nombreux procédés de purification existants, aucun de ceux-ci ne peut être considérer comme pleinement satisfaisant au io plan industriel, c'est-à-dire qu'il se pose encore le problème de purifier avec encore plus d'efficacité un flux de gaz, en particulier de l'air ou de gaz de synthèse pollué par des impuretés C02 et/ou vapeur d'eau, de manière à pouvoir éliminer par adsorption le plus possible de ces impuretés et récupérer ensuite un flux de gaz quasiment pur, c'est-à- dire dont la majeure partie de ces impuretés a été éliminée. Le but de la présente invention est donc d'améliorer les procédés connus, en proposant un procédé de purification de gaz, en particulier d'air ou de syngaz, permettant d'atteindre des performances meilleures que les procédés suscités, en particulier en ce qui concerne l'élimination du CO2 et 2o de l'eau contenue dans le gaz à purifier, c'est-à-dire que la présente invention vise à proposer un procédé de purification de gaz permettant d'éliminer efficacement au moins le CO2 et, de préférence à la fois le dioxyde de carbone (CO2) et la vapeur d'eau présents en tant qu'impuretés dans un gaz à purifier. La présente invention concerne alors un procédé de purification d'un gaz contenant au moins du dioxyde de carbone (CO2) en tant qu'impureté, dans lequel on adsorbe au moins une partie du dioxyde de carbone (CO2) sur au moins un adsorbant, ledit adsorbant comprenant des particules d'au moins une alumine activée, caractérisé en ce que l'alumine activée a une surface spécifique comprise entre 200 m2/g et 299 m2/g, ladite alumine activée contenant: - au moins 80% d'oxyde d'aluminium (AI203), - de l'oxyde de silice (Sio2), - de l'oxyde de fer (Fe203), et - de 0.001% à 7. 25% d'au moins un oxyde d'au moins un métal alcalin ou alcalino-terreux. Dans le cadre de l'invention, les pourcentages (%) sont des pourcentages en poids mesurés après perte au feu de l'alumine, c'est-à-dire après un chauffage de l'alumine à température élevée, par exemple 11 00 C. Classiquement, la perte de poids résultant d'un tel chauffage est de l'ordre de 5% environ et est essentiellement due à une évaporation d'eau. En effet, les particules d'alumine activée ayant une surface spécifique comprise entre 200 m2/g et 299 m2/g et répondant à composition chimique ci-dessus présentent, comme expliqué ci-après, des propriétés d'adsorption du dioxyde de carbone nettement supérieures à celles ayant une surface spécifique supérieure à 300 m2/g, c'est-à-dire les alumines classiques décrites dans l'état de la technique. Selon le cas, le procédé de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes: 2 o - ladite alumine activée contient (sur la base du poids sec après perte au feu) de 85 % à 99.8 % d'oxyde d'aluminium (AI203), de préférence de 90 % à 99.5 % d'oxyde d'aluminium, préférentiellement au moins 92 % d'oxyde d'aluminium. - ladite alumine activée contient de 0.0001 % à 3 % en poids d'oxyde de silice (SiO2), de préférence moins de 2.5% d'oxyde de silice et/ou plus de 0.001% d'oxyde de silice. - ladite alumine activée contient moins de 1% d'oxyde de fer (Fe203), de préférence moins de 0.5% d'oxyde de fer et/ou plus de 0.0005 % d'oxyde de fer. - ladite alumine activée contient moins de 6% d'oxyde d'au moins un métal alcalin ou alcalino-terreux, de préférence moins de 5% d'au moins un métal alcalin ou alcalino-terreux et/ou plus de 0.1% d'au moins un métal alcalin ou alcalino-terreux, préférentiellement moins de 4% d'au moins un métal alcalin ou alcalino-terreux et/ou plus de 0.5% d'au moins un métal alcalin ou alcalino-terreux - l'alumine activée contient au moins un oxyde d'au moins un métal choisi parmi le sodium (Na), le potassium (K) et leurs mélanges, de préférence un oxyde de sodium (Na20). - I'alumine activée a une surface spécifique comprise entre 225 m2/g lo et 290 m2/g, de préférence comprise entre 250 m2/g et 285 m2/g. - I'alumine activée a un volume macroporeux compris entre 0.01 et 0.50 cc/g, de préférence compris entre 0.03 et 0.30 cc/g, préférentiellement compris entre 0.04 et 0.17 cc/g. - l'alumine activée a une densité comprise entre 760 kg/m3 et 890 kg/m3, de préférence entre 769 kg/m3 et 865 kg/m3, et/ou une résistance à l'écrasement comprise entre 6 kg et 17 kg, de préférence entre 6.6 kg et 15.2 kg. - I'alumine activée est sous forme de particules agglomérées ayant une taille comprise entre 1 mm et 5 mm, de préférence de 1,5 mm à 3,5 mm; les particules pouvant être des sphères, des bâtonnets, des ellipses ou tout autre forme adéquate. - il est choisi dans le groupe formé par les procédés TSA et PSA, de préférence TSA. - opère à une pression d'adsorption de 1 à 100 bars, de préférence de 4 bars à 50 bars et/ou à une pression de désorption de 0.1 à 10 bars, de préférence de 1 à 6 bars. - il comprend au moins une étape de régénération de l'adsorbant, de préférence par balayage avec un gaz inerte à une température d'au moins C, par exemple par régénération avec de l'azote issu d'une unité de séparation d'air (ASU). - le flux gazeux à purifier est de l'air ou un gaz de synthèse, de préférence de l'air. - il comprend au moins une étape d'élimination par adsorption d'au moins une impureté choisie dans le groupe formé par la vapeur d'eau (H20), les oxydes d'azote (N.Oy), les composés chlorés (CnHmClp), tel CH3CI, et les hydrocarbures (CnHm), de préférence une élimination de vapeur d'eau. - le flux de gaz à purifier contient de 1 vpm à 1000 vpm de CO2, de préférence de 100 vpm à 600 vpm de CO2. - ledit au moins un composé métallique alcalin ou alcalino-terreux est o10 incorporé auxdites particules avant activation desdites particules par chauffage et éventuellement calcination. - I'incorporation dudit au moins un composé métallique alcalin ou alcalino- terreux est réalisée par mise en contact d'alumine sous forme de poudre avec une solution contenant au moins un oxyde ou hydroxyde dudit au moins un composé métallique, et formation de particules agglomérées d'alumine à partir du mélange de poudre et de solution ainsi obtenu. Dans ce cas, I'alumine activée est dopée par des cations métalliques de type Na et/ou K incorporés directement durant le processus de fabrication de l'alumine, c'est-à-dire pendant la ou les étapes de mise en forme des particules, présentent des propriétés tout-à-fait remarquables et inattendues lorsqu'elles sont utilisées pour éliminer les impuretés de type CO2 et/ou H20 contenues dans un gaz, en particulier de l'air atmosphérique ou un gaz de synthèse. Un procédé de fabrication d'alumines dont on peut s'inspirer pour synthétiser de telles alumines, moyennant quelques adaptations à la portée de l'homme du métier, est décrit dans le document US-A-5,856,265, incorporé ici par références. En effet, ce document enseigne un procédé de fabrication de particules d'alumine activée contenant des composés métalliques alcalins ou alcalino-terreux, tels les hydroxydes de sodium (NaOH)ou potassium (KOH), dans lequel une poudre d'alumine activée est d'abord mise en forme de d'agglomérats d'alumine activé, puis ces agglomérats sont ensuite traités avec une solution aqueuse de pH compris entre 12,7 et 14, à une température allant de la température ambiante à C (200 F), ladite solution contenant le ou les composés métalliques suscités, et on procède alors à un chauffage, de préférence un chauffage conduisant à une déshydratation rapide, à une température comprise entre 400 C et 1000 C des agglomérats traités par la solution aqueuse, de manière à obtenir les particules d'alumine activée désirées incluant lesdits cations métalliques. Un tel procédé de chauffage rapide est décrit par le document US-A-2,915,365 également incorporé ici par références. - ledit au moins un composé métallique alcalin ou alcalino-terreux est incorporé, de façon alternative, auxdites particules après activation desdites particules par chauffage et avant une éventuelle calcination, par exemple par imprégnation des particules avec une solution basique renfermant les cations métalliques à incorporer à l'alumine. - la solution a un pH compris entre 12 et 14, de préférence le pH est compris entre 12,5 et 13,8. - le séchage de l'alumine est réalisé à une température inférieure à C, de préférence de 50 C à 150 C. - la calcination de l'alumine est effectuée à une température comprise entre 200"C et 600 C, de préférence enfre 300 C et 500 C. Selon un autre aspect, l'invention porte aussi sur un procédé de production d'azote, d'argon et/ou d'oxygène à partir d'un flux d'air contenant au moins du dioxyde de carbone (CO2) en tant qu'impureté, dans lequel: (a) le flux d'air est soumis à une purification avec élimination par adsorption d'au moins une partie du dioxyde de carbone (CO2) au moyen d'un adsorbant contenant une alumine activée et par mise en oeuvre d'un procédé de purification selon l'invention, tel que décrit ci-dessus, de manière à obtenir un flux d'air purifié débarrassé d'au moins une partie des impuretés dioxyde de carbone (CO2), (b) le flux d'air purifié ayant subi l'étape (a) est subséquemment refroidi et soumis à au moins une étape de séparation cryogénique avec production d'azote, d'argon et/ou d'oxygène. Selon encore un autre aspect, l'invention concerne également un procédé de production d'hydrogène (H2) et/ou de monoxyde de carbone (CO) à partir d'un flux d'un gaz de synthèse contenant de l'hydrogène (H2) et du monoxyde de carbone (CO) et contenant, en outre, au moins du dioxyde de carbone (C02) en tant qu'impureté, dans lequel: (a) le flux de gaz de synthèse est soumis à une purification avec élimination par adsorption d'au moins une partie du dioxyde de carbone (CO2) au moyen d'un adsorbant contenant une alumine activée et par mise en ceuvre d'un procédé de purification selon l'invention, tel que décrit ci- dessus, de manière à obtenir un gaz de synthèse purifié débarrassé d'au moins une partie des impuretés dioxyde de carbone (CO2), (b) le gaz de synthèse purifié ayant subi l'étape (a) est subséquemment refroidi et soumis à au moins une étape de séparation cryogénique avec production d'hydrogène (H2) et/ou de monoxyde de carbone (CO). La présente invention va être maintenant illustrée à l'aide d'un exemple comparatif, donné à titre illustratif mais non limitatif, en références à la figure annexée. Exemple Afin de montrer l'efficacité d'une alumine utilisée selon l'invention dans l'élimination du C02 contenu dans un flux d'air atmosphérique, deux courbes de percée ont été réalisées. La première courbe (C1) de percée a été réalisée en utilisant une alumine classique couramment accessible dans le commerce, par exemple l'alumine commercialisée par la Société Procatalyse sous la référence 2 - 5 Grade A, laquelle se présente sous forme de billes de 2 mm de diamètre et dont les caractéristiques sont les suivantes: - aire spécifique (BET): 340 m2/g densité: 800 kg/m3 - résistance à l'écrasement:16 daN - macroporosité (>700 A): 0.11 cc/g La seconde courbe (C2) de percée a été obtenue avec une alumine conforme à l'invention, par exemple une alumine activée dopée de référence A-204-4 disponible auprès de la Société LAROCHE INDUSTRIES, laquelle o10 se présente sous forme de particules de 7 X 12 mesh (2.8 mm x 1.4 mm) ou de 5 X 8 mesh (4 mm x 2.4 mm) dont les caractéristiques sont les suivantes: - aire spécifique: 270 m2/g - densité: 817 kg/m3 résistance à l'écrasement:10.8 kg - macroporosité (> 700 A): 0.11 cc/g La composition chimique de cette alumine activée A 204- 4 conforme à l'invention est la suivante: - oxyde de silice: env. 0.02 % en poids oxyde de fer: env. 0.02 % en poids - oxyde d'aluminium et oxydes métalliques: env. 93.9 % en poids - perte au feu: env. 6% en poids Il est à souligner que des résultats comparables ont été obtenus avec l'alumine activée de référence A-206 également disponible auprès de la Société LAROCHE INDUSTRIES, laquelle convient aussi dans le cadre de la présente invention. Les caractéristiques de cette alumine activée A-206 conforme à l'invention sont les suivantes: - aire spécifique: 280 m2/g - densité: 800 kg/m3 résistance à l'écrasement: 5.4 kg - macroporosité (>700 A): 0. 10 cc/g La composition chimique de cette alumine activée A 206 est la suivante: oxyde de silice: env. 0.02 % en poids - oxyde de fer: env. 0. 02 % en poids - oxyde d'aluminium et oxydes métalliques: env. 94 % en poids perte au feu: env. 6% en poids Dans les deux cas, le gaz à purifier contient environ 450 ppm de dioxyde de carbone (avant purification). Le procédé mis en oeuvre est de type TSA et les conditions opératoires sont les suivantes: - pression d'adsorption: 6 bars absolus - température du gaz: 25 C - débit du gaz: 1,2 Nm3h Les courbes de percée Cl et C2 ainsi obtenues sont représentées sur la figure annexée et font clairement apparaître que le procédé selon l'invention (courbe C2) conduit à des résultats nettement meilleurs que celui mis en oeuvre avec une alumine selon l'art antérieur (courbe Cl). En effet, un procédé mis en oeuvre avec une alumine classique conduit à une percée du CO2 après environ 2 à 3 heures, c'est-à-dire qu'après 2 à 3 heures de fonctionnement, le lit d'alumine classique doit subir une régénération pour en éliminer le CO2 adsorbé. A l'inverse, on constate qu'en utilisant une alumine activée dopée telle que préconisée par la présente invention (courbe C2), on augmente considérablement la durée de la phase d'adsorption puisque, dans ce cas, la percée du CO2 n'a lieu qu'après environ 7 à 8 heures, c'est-à-dire que la phase de production est triplée et donc le nombre de régénérations est divisé par un facteur 3 ou que le volume d'alumine à utiliser est plus faible. Le procédé selon l'invention est donc nettement plus efficace que les 1.4 procédés connus et engendre des économies considérables, en termes de consommation énergétique, étant donné que la fréquence et donc le nombre de régénération est divisé par un facteur 3 ou que le volume d'alumine à utiliser est plus faible par rapport à un procédé classique. Par ailleurs, lorsque l'on considère la capacité d'adsorption en C02 de l'alumine mis en oeuvre selon l'invention ou, à titre comparatif, selon l'art antérieur, on constate que le procédé selon l'invention conduit à une capacité d'adsorption de 3.5 à 4 fois supérieure à celle obtenue avec un procédé classique, à cinétique équivalente. De façon inattendue et non prévisible, les particules d'alumine activée ayant une surface spécifique comprise entre 200 m2/g et 299 m2/g et ayant la composition chimique selon la présente invention, présentent des propriétés d'adsorption du dioxyde de carbone nettement supérieures à celles obtenues avec des particules d'alumine activée ayant une surface spécifique supérieure à 300 m2/g, c'est-à-dire les alumines utilisées dans les procédés classiques. Cela implique, en outre, que la mise en oeuvre d'un procédé de purification de gaz, conformément à la présente invention, conduit à utiliser une quantité moindre d'alumine activée par rapport à un procédé classique pour obtenir un résultat équivalent en termes d'efficacité de séparation et engendre donc, en outre, une diminution notamment des coûts de production. REVENDICATIONS 1 - Procédé de purification d'un gaz contenant au moins du dioxyde de carbone (CO2) en tant qu'impureté, dans lequel on adsorbe au moins une partie du dioxyde de carbone (CO2) sur au moins un adsorbant, ledit adsorbant comprenant des particules d'au moins une alumine activée, caractérisé en ce que ladite alumine activée a une surface spécifique comprise entre 200 m2/g et 299 m2/g, et en ce que ladite alumine activée contient: - au moins 80% d'oxyde d'aluminium (AI203), - de l'oxyde de silice (SiO2), - de l'oxyde de fer (Fe203), et - de 0.001% à 7.25% d'au moins un oxyde d'au moins un métal alcalin ou alcalino-terreux. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite alumine activée contient de 85 % à 99.8 % d'oxyde d'aluminium (AI203), de préférence de 90 % à 99.5 % d'oxyde d'aluminium, préférentiellement au moins 92 % d'oxyde d'aluminium. 3 - Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite alumine activée contient de 0.0001 % à 3 % en poids d'oxyde de silice (SiO2), de préférence moins de 2.5% d'oxyde de silice et/ou plus de 0.001% d'oxyde de silice. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite alumine activée contient moins de 1% d'oxyde de fer (Fe203), de préférence moins de 0.5% d'oxyde de fer et/ou plus de 0.0005 % d'oxyde de fer. 5 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ladite alumine activée contient moins de 6% d'oxyde d'au moins un métal alcalin ou alcalino-terreux, de préférence moins de 5% d'au moins un métal alcalin ou alcalino-terreux et/ou plus de 0.1% d'au moins un métal alcalin ou alcalino-terreux. 6 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'alumine activée contient au moins un oxyde d'au moins un métal choisi parmi le sodium (Na), le potassium (K) et leurs mélanges, de préférence un oxyde de sodium (Na2O). 7 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'alumine activée a une surface spécifique comprise entre 225 m2/g et 290 m2/g, de préférence comprise entre 250 m2/g et 285 m2/g. 8 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'alumine activée a un volume macroporeux compris entre 0.01 et 0.50 cc/g, de préférence compris entre 0.03 et 0.30 cc/g, préférentiellement compris entre 0.04 et 0.17 cc/g. 9 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l'alumine activée a une densité comprise entre 760 et 890 kg/m3 et/ou une résistance à l'écrasement comprise entre 6 et 17 kg. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'alumine activée est sous forme de particules agglomérées ayant une taille comprise entre 1 mm et 5 mm, de préférence de 1,5 mm à 3,5 mm. 11 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il est choisi dans le groupe formé par les procédés TSA et PSA, de 3 o préférence TSA. 12 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'on opère à une pression d'adsorption de 1 à 100 bars, de préférence de 4 bars à 50 bars et/ou à une pression de désorption de 0.1 à 10 bars, de préférence de 1 à 6 bars. 13 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le flux gazeux à purifier est de l'air ou un gaz de synthèse, de préférence de l'air. 14 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une étape d'élimination par adsorption d'au moins une impureté choisie dans le groupe formé par la vapeur d'eau (H20), les oxydes d'azote (NxOy), les composés chlorés (CnHmClp) et les hydrocarbures (CnHm). - Procédé selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le flux de gaz à purifier contient de 1 vpm à 1000 vpm de C02, de préférence de 100 vpm à 600 vpm de C02. 16 - Procédé de production d'azote, d'argon et/ou d'oxygène à partir d'un flux d'air contenant au moins du dioxyde de carbone (C02) en tant qu'impureté, dans lequel: (a) le flux d'air est soumis à une purification avec élimination par adsorption d'au moins une partie du dioxyde de carbone (CO2) au moyen d'un adsorbant contenant une alumine activée et par mise en oeuvre d'un procédé de purification selon l'une des revendications 1 à 15, de manière à obtenir un flux d'air purifié débarrassé d'au moins une partie des impuretés dioxyde de carbone (CO2), (b) le flux d'air purifié ayant subi l'étape (a) est subséquemment refroidi et soumis à au moins une étape de séparation cryogénique avec production d'azote, d'argon et/ou d'oxygène. 17 - Procédé de production d'hydrogène (H2) et/ou de monoxyde de carbone (CO) à partir d'un flux d'un gaz de synthèse contenant de l'hydrogène (H2) et du monoxyde de carbone (CO) et contenant, en outre, au moins du dioxyde de carbone (CO2) en tant qu'impureté, dans lequel: (a) le flux de gaz de synthèse est soumis à une purification avec élimination par adsorption d'au moins une partie du dioxyde de carbone (CO2) au moyen d'un adsorbant contenant une alumine activée et par mise en oeuvre d'un procédé de purification selon l'une des revendications 1 à 15, de manière à obtenir un gaz de synthèse purifié débarrassé d'au moins une partie des impuretés dioxyde de carbone (CO2), (b) le gaz de synthèse purifié ayant subi l'étape (a) est subséquemment refroidi et soumis à au moins une étape de séparation cryogénique avec production d'hydrogène (H2) et/ou de monoxyde de carbone (CO).