Brevet FR2800124A1 — publié le 20010427

La présente invention concerne un rotor de turbine à vapeur ayant une structure de raccordement et destiné à être utilisé dans une installation à turbine à vapeur qui comporte en combinaison au moins deux turbines choisies parmi une turbine à vapeur à haute pression, une turbine à vapeur intermédiaire et une turbine à vapeur à basse pres sion, et elle concerne aussi un procédé de fabrication d'un tel rotor de turbine à vapeur. Dans un exemple d'installation à turbine à vapeur comprenant une turbine à vapeur à haute pression, une tur bine à vapeur à pression intermédiaire et une turbine à vapeur à basse pression, un matériau (métallique) d'un rotor de turbine à vapeur, incorporé à chaque turbine, est sélec tionné suivant les conditions de la vapeur utilisée, par exemple la pression, la température, le débit, etc. Le rotor de turbine à vapeur destiné à être utilisé dans la turbine à vapeur à haute pression et dans la turbine à vapeur a pression intermédiaire, qui ont une température de vapeur de 550 à 600 peut être formé par exemple d'acier 1%CrMoV (ASTM-A470 classe 8) ou d'acier 12%Cr (demande publiée de brevet japonais Sho nO 60-54 385). Le rotor de turbine à vapeur utilisé dans la turbine à vapeur à basse pression, ayant une température de vapeur égale ou supérieure à 400 OC, peut être formé d'acier NiCrMo (ASTM-A471, classes 2 à 7) contenant au moins 2,5 % de nickel. Dans une installation récente à turbine à vapeur destinée à avoir une capacité accrue et un rendement accru, étant donne qu'il est nécessaire que chaque turbine ait un poids et une dimension réduits et une structure simple, on a consacré beaucoup d'attention à l'apparition rotors de turbine à vapeur dits "intégrés à haute-basse pressionn, ,,intégrés à haute - intermédiaire -basse pression" "intégrés à pression intermédiaire -basse n , intégrés en une seule pièce et formés un même matériau métallique pour toutes les tur bines à vapeur, allant de la turbine à vapeur à haute pression - la turbine à vapeur à basse pression Un tel rotor de turbine à vapeur en une seule pièce doit posséder une résistance suffisante à la rupture par fluage à haute température du côté à température et pression élevées, et doit posséder des propriétés suffisantes de résistance la traction, de module élastique et de ténacité du côté à basse pression et basse température Cela signifie qu'un même arbre rotatif (rotor) doit posséder des caractéristiques mécaniques différentes. Plus précisément, les métaux utilisés dans les installations industrielles sont l'acier 1%CrMoVNiNb (voir par exemple la demande publiée de brevet japonais Sho n* 58-13 608), l'acier 1,7%Ni2,25%CrMoVWNb (voir par exemple la demande publiée et mise à l'inspection publique de brevet japonais Hei n* 7-316 72 , etc. Bien que les rotors précités de turbine vapeur en une seule pièce soient moulés en une seule pièce dès 1 1 étape initiale de fabrication, des rotors de turbine à vapeur à haute pression, à pression intermédiaire et à basse pression peuvent être d'abord fabriqués séparément, puis raccordés par des boulons (voir par exemple la demande publiée et mise à l'inspection publique de brevet japonais Sho nO 62-189 301) ou peuvent être raccordés par soudage. Le rotor de turbine ayant la structure soudée peut appartenir deux types, suivant la nature l'étape de soudage des rotors de turbine à vapeur. Un type est obtenu par soudage au cours des étapes de fabrication du rotor de turbine à vapeur, et l'autre par soudage mutuel après la fin de la fabrication de tous les rotors de turbine à vapeur. Lors de la fabrication du premier type, plusieurs lingots sont forgée de manière grossière, soudés puis soumis à un forgeage de finition, comme décrit par exemple dans la demande publiée et mise à l'inspection publique de brevet japonais Sho n' 53-147 653. Lors de la fabrication du second type, les rotors de turbine à vapeur formés de métaux différents, ayant des ingrédients et compositions différents, sont soudés, comme décrit par exemple dans la demande publiée et mise à l'ins pection publique de brevet japonais Sho n* 57-176 305. Habituellement, les rotors de turbine à vapeur à haute pression, à pression intermédiaire et à basse pression ont eu une structure à disques (dans laquelle rotors de turbine à vapeur ont chacun une forme de disques taillés afin qu' puissent être placés les uns sur autres) pour pouvoir être raccordés par soudage. Dans ce cas, les rotors turbine à vapeur formée d'un même métal, ayant les mêmes ingrédients et la même composition, sont soudés et ceux sont formés de métaux différents ayant des ingrédients et des compositions qui diffèrent sont raccordés sans soudage. L'utilisation d'un procédé de refusion sous laitier conducteur de l'électricité a été proposée comme autre procédé de raccordement utilisé au cours étapes de fabrication des rotors de turbine à vapeur. Ce procédé de raccordement peut comprendre certaines techniques ; par exemple, juste après la fusion sous laitier conducteur de l'électricité de l'une des électrodes consom mables, 1 autre électrode consommable peut être soumise à une fusion sous laitier conducteur de l'électricité, et les deux parties résultantes peuvent être raccordées par moulage sous forme solidaire (voir par exemple la demande publiée de brevet japonais Sho n* 53-42 446), plusieurs lingots ayant des ingrédients et compositions qui diffèrent peuvent être raccordés afin qu'ils puissent subir une refusion sous forme d'une électrode de refusion sous laitier conducteur de l'électricité (voir par exemple la demande publiée de brevet japonais n' 56-14 842), ou, pour que la profondeur de liquide centre soit réduite, des électrodes creuses peuvent être raccordées pour la refusion sous laitier conducteur l'électricité (comme décrit par exemple dans la demande publiée et mise à l'inspection publique de brevet japonais nO 6-155 001). Ainsi, on a déjà décrit un certain nombre de dispo sitifs de raccordement des rotors classiques de turbine à vapeur, et certains d'entre eux ont été adoptés pour les machines du commerce. Les installations récentes à turbine à vapeur ont ten dance à avoir une dimension et une poids reduits et une structure simplifiée et, à cet effet, on étudie des rotors de turbine à vapeur à pression uhaute-bassen, "haute-inter médiaire basse" ou nintermédiaire-basse". Les rotors classiques de turbine à vapeur sont formés de métaux ayant des ingrédients et compositions qui ont ite mis au point d'après les conditions de la vapeur, telles que la température et la pression de vapeur dans les turbines individuelles à vapeur, c'est-à-dire les turbines à vapeur à haute pression, à pression l'haute-intermédiairell, à pres sion intermédiaire et à basse pression. Ainsi, une appli cation directe d'un seul de ces métaux ayant des ingrédients et compositions pour turbine à vapeur à pression "haute bassen, "haute - intermédiaire -basse" et Il intermédiaire -basse présenterait des inconvénients suivants. Le rotor d'acier 1%CrMoV a de bonnes performances de résistance à la rupture par fluage dans la région des températures élevées de l'ordre de 550 OC, bien qu'il puisse ne pas présenter obligatoirement une résistance à la trac tion une ténacité suffisantes dans la plage des basses températures et bien qu'il puisse éventuellement présenter une fracture ductile, une fracture fragile, etc. Pour éviter ce comportement, il faut réduire la contrainte qui peut être appliquée à la partie à basse pression du rotor de turbine à vapeur. Cependant, la réduction de la contrainte dans partie à basse pression peut limiter la longueur des pales de turbine placées dans les étages de la turbine et peut conséquence rendre difficile l'augmentation des possibilités de la centrale d'énergie. Malgré son excellente résistance à la rupture par fluage à haute température, un tel acier ne convient pas aux températures très élevées (d'environ 600 OC) et aux pressions très élevées de la vapeur à l'entrée de la turbine, nécessaires pour l'obtention d'un rendement accru dans les centrales d'énergie récentes. (2) Le rotor d'acier 12%Cr peut remplir les conditions précitées fixées par la vapeur à l'entrée de la turbine à cause de ses excellentes caractéristiques de résistance à la rupture par fluage à température élevée dues au rotor d'acier 1%CrMoV, mais sa ténacité est insuffisante. A titre de précaution contre ce comportement, la longueur des pales de turbine placées dans les étages de turbine basse pres sion est limitée, comme dans le cas du rotor d'acier 1%CrMoV. (3) rotor d'acier NiCrMoV est avantageux par ses propriétés de résistance à la traction et de ténacité dans la région des basses températures, mais il ne présente pas une résistance à la rupture par fluage suffisante dans une telle plage. Ainsi, son utilisation dans une turbine à vapeur à haute pression ou à pression intermédiaire peut limiter l'élévation de la température de la vapeur à l'entrée de la turbine à cause de la résistance insuf fisante, si bien qu'il est difficile d'obtenir un rendement accru dans une centrale d'énergie. De cette manière, lorsqu'on essaie d'utiliser une capa cité accrue et un plus grand rendement dans l'installation à turbine à vapeur, notamment par utilisation de vapeur d'eau ayant une température élevée et une pression élevée avec des pales de turbine de grande longueur, de nombreuses restrictions sont imposées aux rotors intégrés de turbine à vapeur classiques des types à pression "haute-basse", Il haute - intermédiaire -basse" et n intermédiaire -basse Il, formés d'un seul matériau (matériau métallique), tel qu'un acier réfractaire. Néanmoins, des turbines à vapeur de petite dimension, ayant une petite puissance de sortie, ont compris des rotors intégrés de turbine a vapeur a pression haute-basse, haute- intermédiaire -basse et intermédiaire -basse, formés d'un seul métal ayant les mêmes ingrédients et la même composition. Pour que les performances de la turbine à vapeur soient accrues et que la gamme de puissance soit élargie cependant, il faut augmenter la longueur des pales de turbine, au moins dans le dernier étage de turbine. En fait, l'augmentation de la longueur des pales de turbine peut créer de plus grandes forces centrifuges à cause de la rotation, et une contrainte extrêmement élevée peut exister dans le rotor de turbine à vapeur. Pour que cette plus grande contrainte soit compen sée, le rotor de turbine à vapeur doit avoir une résistance à la traction, un module d'élasticité et une ténacité encore plus élevés dans le dernier étage de turbine et à son voisinage. En outre, les pales de turbine du dernier étage de turbine peuvent être formées de titane à la place d'acier classique, afin que les coÛts et la force centrifuge soient réduits. Cependant, à cause de sa forme allongée, la pale de turbine de titane ne contribue pas à la réduction de la force centrifuge de la manière prévue. Pour cette raison, le rotor de turbine à vapeur est encore soumis à une contrainte importante. Il est donc nécessaire d'obtenir une résistance à la traction, un module d'élasticité et une ténacité encore plus élevés tout en conservant la résistance à rupture au fluage à température élevée. Cependant, compte tenu de ,état de la technique, un tel rotor intégré turbine à vapeur n'a pas encore été réalisé d'une manière qui permette construction avec les mêmes ingrédients et la même composition, tout en pouvant remplir les conditions fixées pour les turbines à vapeur destinées aux pressions haute- basse, haute-intermédiaire-basse et intermédiaire-basse. Pour remplacer un rotor de turbine à vapeur de type intégré à pression haute-basse et haute - intermédiaire -basse, formé des mêmes ingrédients et de la même composition, on peut envisager la combinaison de rotors de turbine à vapeur formés de métaux différents. Un procédé de boulonnage en est exemple. Cependant, le procédé de boulonnage présente des inconvénients pour la simplification de la structure et la réduction du poids de la turbine à vapeur, car il faut utiliser des parties formant des flasques fixation par des boulons ou des paires boulons-écrous, et il faut un plus grand espace que la valeur nominale convenable entre les roues pour le serrage de la partie f ixe de la turbine à vapeur. En outre, la répétition des opérations de mise en fonctionnement et d'arrêt de la turbine à vapeur peut provoquer une réduction de la force de fixation par les boulons, c'est-à-dire un phénomène de desserrage des boulons, qui peut finalement introduire des vibrations dans le rotor de turbine à vapeur. 'Un dispositif de raccordement par soudage est aussi envisageable pour le raccordement des rotors de turbine à vapeur formés de métaux différents. Dans le cas d'un dispositif de raccordement soudé utilisé au cours des étapes fabrication d'un rotor de turbine à vapeur, lorsque les rotors sont positionnés radialement et axialement dans ,opération ultérieure de forgeage de finition, des diffi cultés techniques peuvent apparaître pour la distribution forme des ingrédients chimiques circonférentiels et des compositions avec une précision élevée. Il peut même apparaître une distorsion (courbure) du rotor de turbine à vapeur dans l'étape ultérieur de traitement thermique ou lors du fonctionnement. Une utilisation en pratique n'a donc encore été réalisée. on décrit maintenant un dispositif de raccordement par soudage de métaux différents, après la fin de la fabrication du rotor de turbine à vapeur. Comme indiqué précédemment, on a déjà utilisé diversement le forgeage de rotors formés chacun des mêmes ingrédients et de la même composition, par exemple pour les rotors de turbine à vapeur à haute pres sion, à pression intermédiaire, à pression haute-interme- diaire-basse et à basse pression, sous forme de disques, avec soudage (soudage de matériaux semblables) pour réalisation d'un rotor terminé de turbine à vapeur Cependant, on n'a pas encore réalisé en pratique un dispo- tif de raccordement par soudage des rotors de turbine à vapeur formés de matériaux métalliques différents, ayant des ingrédients chimiques et compositions différents. Certains facteurs doivent être envisagés. D'abord, dans le cas d'un raccordement soudé de métaux fférents, il faut noter que la contrainte résiduelle de soudage au niveau du joint soudé a tendance à être accrue et non uniforme à cause des valeurs différentes des propriétés physiques, telles que le coefficient de dilatation linéaire ou la conductibilité thermique, dues aux différences d'ingrédients chimiques et de compositions du rotor. En consequence, la sensibilité à la fissuration par corrosion sous contrainte au niveau du joint soudé risque d'augmenter et concentration des contraintes dans la partie f ina lement soudée risque d'augmenter. Il faut un grand nombre de patins de support, à cause de l'augmentation de la distor sion du rotor provoquée par le soudage, si bien que les coûts de fabrication du rotor et le nombre d'étapes d'usinage augmentent et provoquent une augmentation des coûts. Des problèmes de vibrations peuvent aussi se poser à cause du fléchissement thermique en cours de fonctionnement. On considère aussi que, à cause du soudage des métaux differents, une distribution complexe des composantes de contrainte résiduelle peut apparaître au niveau du joint soude, et peut augmenter la sensibilité à la fissuration par corrosion sous contrainte. Comme il est évident qu'un rotor de turbine à vapeur classique de haute qualité doit avoir une uniformité aussi grande que possible dans toutes ses parties quelles que soient ses dimensions, on peut aussi considérer, dans le cas d'un raccordement par soudage de métaux différents, que la résistance du rotor à basse pression dans sa partie raccordement peut diminuer après le traitement thermique posterieur au soudage, puisque la température de ce trai ment thermique peut ne pas atteindre une valeur convenant aux rotors de turbine à vapeur à raccorder. En conséquence, les divers facteurs précités introduits pour le raccordement par soudage de métaux différents ont empêché l'utilisation en pratique des rotors de turbine à vapeur ayant une structure de raccordement soudée entre des métaux différents. D'autres dispositifs de liaison de rotors de métaux différents peuvent mettre en oeuvre un procédé d'affinage sous laitier conducteur de l'électricité. Il s'agit d'un procédé destiné à provoquer une variation axiale progress des ingrédients chimiques et de la composition par liaison de métaux différents dans l'étape de fusion et de solidi fication du rotor de turbine à vapeur, cette opération pou vant présenter des difficultés techniques pour l'obtention lune distribution des ingrédients chimiques et des compo sitions qui sont uniformes suivant la circonférence, si bien cette technique est inutilisable en pratique. L'invention a été réalisée dans le cadre des considé rations qui précèdent. Elle a pour objet la réalisation d'un rotor de turbine à vapeur, et un procédé de fabrication d'un tel rotor, permettant la relaxation de la contrainte rési duelle dans les parties soudées qui ont des ingrédients et compositions convenables, en plus de la réduction de poids lors de la formation d'un rotor de turbine en une seule pièce destiné à une turbine à vapeur à pression haute-basse haute-intermédiaire-basse ou intermédiaire-basse, raccordement mutuel de rotors de turbine à vapeur de métaux différents, le rotor de turbine à vapeur permettant réduction de la sensibilité à la fissuration par corrosion sous contrainte ou de la distorsion par flexion de turbine à vapeur, tout en assurant l'obtention d'une résistance mécanique et d'autres propriétés suffisantes par un traitement thermique suffisant après soudage, avec obten tion de pales de turbine suffisamment allongées, nécessaires pour l'augmentation de la capacité et du rendement des turbines à vapeur. A cet effet, dans un premier aspect, l'invention concerne un rotor de turbine à vapeur qui comprend en combinaison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression et à pression intermédiaire et un rotor à basse pression, dans lequel un rotor choisi parmi les rotors à haute pression et à pression intermédiaire et le rotor à basse pression sont formés de matériaux métalliques ayant des compositions chimiques différentes et sont soudés par un dispositif de soudage. Le rotor à haute pression peut être formé d'acier 1%CrMoV. Le rotor à basse pression peut être formé d'acier 3-4%NiCrMoV. Le rotor à pression intermédiaire peut être formé d'acier 1%CrMoV. A cet effet, dans un second aspect, l'invention concerne un rotor combiné de turbine à vapeur qui comprend en combinaison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression et à pression intermédiaire et un rotor à basse pression, dans lequel un premier étage de turbine haute pression du rotor à haute pression et un premier étage de turbine à pression intermédiaire du rotor à pression intermédiaire sont formés d'acier 12%Cr, tous les étages de turbine haute pression du rotor à haute pression autres que le premier étage de turbine à haute pression sont formés d'acier 1%CrMoV, alors que tous les étages de turbine pression intermédiaire du rotor à pression intermédiaire autres que le premier étage de turbine à pression inter médiaire sont formés d'acier 1%CrMoV, et le rotor à basse pression est formé d'acier 3-4%NiCrMoV, les rotors étant raccordés par un dispositif de soudage. L'acier 1%CrMoV peut contenir 0,8 à 1,3 % en poids de Cr, 0,8 à 1,5 % en poids de Mo, 0,2 à 0,3 % en poids de V et le reste de Fe et d'autres éléménts inévitables. L'acier 3-4%NiCrMoV peut contenir 2,5 à 4,5 % en poids de Ni, 1,5 à 2,0 % en poids de Cr, 0,3 à 0,8 % en poids de Mo, 0,08 à 0,2 % en poids de V et le reste de Fe et d'autres éléments inévitables. Le rotor formé d'acier 12%Cr peut avoir une forme ayant une extrémité convexe ou concave, le rotor d'acier 1%CrMoV peut avoir une forme ayant une extrémité concave ou convexe respectivement, le rotor d'acier 12%Cr peut être monté sur le rotor d'acier 1%CrMoV, et il est soudé par un dispositif de soudage. Les extrémités convexe et concave peuvent être inclinées par rapport à l'axe central. De préférence, le métal de soudage du dispositif de soudage contient 2,7 à 3,5 % en poids de Ni, 0,2 à 0,5 % en poids de Cr, 0,4 à 0,9 % en poids de Mo et le reste de Fe et d'autres éléments inévitables. Après que l'un au moins des rotors à haute pression, à pression intermédiaire et à basse pression a été soudé par le dispositif de soudage, une région d'étage de turbine de l'un au moins des rotors à haute pression et/ou à pression intermédiaire et une région d'étage de turbine du rotor basse pression, à l'exception du dernier étage de turbine, peuvent être ensuite soumises à un traitement thermique par utilisation d'un dispositif de traitement thermique. Après soudage du rotor à haute pression, du rotor d'acier 12%Cr, du rotor à pression intermédiaire et du rotor à basse pression par utilisation du dispositif de soudage, une région d'étage de turbine, à l'exception du dernier étage de turbine, du rotor à haute pression, le rotor d'acier 12%Cr, le rotor à pression intermédiaire et le rotor à basse pression peuvent ensuite être soumis à un traitement thermique par utilisation du dispositif de traitement thermique. A cet effet, dans un troisième aspect, l'invention concerne un rotor de turbine à vapeur, comprenant en combi naison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression et à pression intermédiaire et un rotor à basse pression, le rotor de turbine à vapeur comprenant un espace étroit formé au niveau de surfaces complémentaires divisées s'étendant transversalement à un trou central de chacun des rotors, et un capteur de mesure de déplacement à laser et un organe de mesure à laser qui, lors du soudage dans l'espace etroit, détectent un déplacement de chaque rotor sous l'action de chaleur de soudage et un déplacement de l'espace étroit des surfaces complémentaires divisées, et assurent le réglage de l'augmentation et de la réduction de la quantite chaleur fournie par un chalumeau de soudage. A cet effet, dans un quatrième aspect, l'invention concerne un rotor de turbine à vapeur comprenant en combi naison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression et à pression intermédiaire et un rotor à basse pression, le rotor de turbine à vapeur comprenant un espace étroit formé au niveau de surfaces complémentaires divisées s'étendant transversalement à un trou central de chacun des rotors, et un dispositif de soudage à arc immergé destiné souder l'espace étroit. L'espace étroit peut former un angle de 10/100 avec un axe transversal recoupant un axe central du rotor. Les surfaces complémentaires divisées peuvent avoir une partie creuse formée vers le trou central. A cet effet, dans un cinquième aspect, l'invention concerne un rotor de turbine à vapeur comprenant en combi naison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression et à pression intermédiaire et un rotor à basse pression, le rotor de turbine à vapeur comprenant un joint soudé par recouvrement formé vers un trou central à une extrémité de soudage, après soudage de surfaces complémen taires divisées qui s'étendent transversalement trou central de chacun des rotors. A cet effet, dans un sixième aspect, l'invention concerne un rotor de turbine à vapeur ayant en combinaison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression et à pression intermédiaire et un rotor à basse pression, le rotor de turbine à vapeur comprenant une partie à contrainte résiduelle formée vers un trou central à une extrémité de soudage par utilisation d'un dispositif de sablage après soudage des surfaces complémentaires divisées qui s'étendent transversalement au trou central de chacun des rotors. A cet effet, dans un septième aspect, l'invention concerne un rotor de turbine à vapeur ayant en combinaison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression et à pression intermédiaire et un rotor à basse pression, le rotor de turbine à vapeur comprenant une partie de revê tement anticorrosion formée vers la surface externe d'une extrémité soudée, après soudage de surfaces complémentaires divisées qui s'étendent transversalement au trou central de chacun des rotors. A cet effet, dans un huitième aspect, l'invention concerne un rotor de turbine à vapeur comprenant en combi naison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression et/ou à pression intermédiaire et un rotor à basse pression, dans lequel, après soudage du rotor choisi parmi les rotors à haute pression et/ou à pression intermédiaire et rotor à basse pression, une région d'un étage de turbine du premier rotor choisi parmi les rotors à haute pression et/ou à pression intermédiaire et une région d'étage de turbine du rotor à basse pression, à l'exception du dernier étage de turbine de ce rotor, sont ensuite soumises à un traitement thermique à une température infé rieure à la température de recuit du rotor choisi parmi les rotors à haute pression et à pression intermédiaire à une température supérieure à une température de recuit rotor - basse pression et à une température inf erieure à une température de transformation Acl du rotor à basse pression. A cet effet, dans un huitième aspect l'invention concerne un procédé de fabrication d'un rotor de turbine à vapeur, comprenant des étapes de soudage d'un rotor d'un premier étage de turbine d'acier 12%Cr destiné à être utilisé comme premier étage de turbine à haute pression et premier étage de turbine à pression intermédiaire, d'un rotor à haute pression d'acier 1%CrMoV destiné à être utilisé comme étages de turbine autres que le premier étage turbine à haute pression, d'un rotor à pression inter médiaire d'acier 1%CrMoV destiné à être utilisé pour les étages de turbine autres que le premier étage de turbine à pression intermédiaire, et d'un rotor à basse pression d'acier 3-4%NiCrMoV, puis d'application à une région d'étage de turbine du rotor du premier étage de turbine d'acier 12%Cr, au rotor à haute pression d'acier I%CrMoV et au rotor à pression intermédiaire d'acier 1%CrMoV, ainsi qu'à une région d'étage de turbine autre que l'étage final de turbine rotor à basse pression d'acier 3-4%NiCrMoV, d'un traitement thermique à une température inférieure à une température de recuit de l'un ou l'autre des aciers 12%Cr et 1%CrMoV, à une température supérieure à la température de recuit de l'acier 3-4%NiCrMoV et à une température infé rieure à la température de transformation de l'acier 4%NiCrMoV. La température du traitement thermique est de préférence comprise entre 600 et 650 *C. Grâce au rotor de turbine à vapeur et à procédé de fabrication selon l'invention tel qu'indiqué précédemment, des métaux convenables sont utilisés dans des conditions de milieu à température et pression élevées et à température et pression basses et, lors du soudage des rotors de métaux différents, des précautions convenables sont prises, avec une réduction de poids et avec un traitement thermique convenable après soudage, si bien qu'il est possible d'obte- une excellente résistance à la rupture par fluage dans conditions de température et pression élevées et, simultanément, d'excellentes propriétés de résistance à la traction et de ténacité à température ambiante, dans des conditions de température et pression basses, avec possi bilité de réduction de la sensibilité à la fissuration par corrosion sous contrainte et de réduction des contraintes résiduelles au niveau du joint soudé à une valeur aussi basse possible, si bien qu'une pale de turbine peut etre réalisée avec une longueur accrue de manière suffisante Ainsi, le rotor de turbine à vapeur et son procède de fabrication selon l'invention permettent une compensation des effets de l'augmentation des conditions fixées la vapeur d'eau utilisée, avec une plus grande longueur de pale de turbine dans le dernier étage de la turbine à vapeur à basse pression, si bien qu'il est possible de réaliser une installation à turbine à vapeur de grande capacité et de rendement élevé. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : figure 1 est un schéma de principe utilisé pour la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un premier mode réalisation de l'invention, et de son procède de fabrication ; figure 2 est un schéma de principe d'un rotor classique de turbine à vapeur, utilisé pour faciliter la compréhension du rotor de turbine à vapeur représenté la figure 1 ; la figure 3 est un schéma de principe permettant la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un second mode de réalisation de l'invention, et de son procédé de fabrication ; figure 4 est un schéma de principe permettant la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un troisième mode réalisation de l'invention, et de son procédé de fabrication ; la figure 5 est un graphique représentant la variation de la quantité de chrome contenue dans le rotor de turbine à vapeur représenté sur la figure 4 ; la figure 6 est un schéma de principe utilisé pour la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un quatrième mode réalisation de l'invention, et de son procédé fabrication ; figure 7 est un schéma de principe utilisé pour description d'un rotor de turbine à vapeur dans un cinquième mode réalisation de l'invention, et de son procédé fabrication ; figure 8 est une coupe partielle avec des parties arrachées permettant la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un sixième mode de réalisation de l'invention, et de son procédé de fabrication ; la figure 9 est une coupe partielle avec des parties arrachées permettant la description d'un rotor de turbine - vapeur dans un septième mode de réalisation, et de son procédé de fabrication ; la figure 10 est une coupe partielle avec des parties arrachees d'une partie soudée avant raccordement classique de rotors ; figure 11 est une vue en coupe partielle avec des parties arrachées permettant la description d'un rotor turbine de vapeur dans un huitième mode de réalisation, et de son procédé de fabrication ; la figure 12 est une coupe partielle avec des parties arrachees permettant la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un neuvième mode de réalisation de l'invention, et de procédé de fabrication ; et la figure 13 est une coupe partielle avec des parties arrachées permettant la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un dixième mode de réalisation de l'invention, et de son procédé de fabrication. La figure 1 est un schéma de principe permettant la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un premier mode de réalisation de l'invention, et de son procédé de fabrication. Pour faciliter la compréhension, ce mode de réalisation est décrit en référence à un rotor intégré de turbine à vapeur à pression haute-intermédiaire-basse clas sique, par exemple tel que représenté sur la figure 2, rotor de turbine à vapeur étant formé d'un seul matériau métallique ayant les mêmes ingrédients chimiques et même composition, contrairement au rotor de turbine à vapeur a pression haute-intermédiaire-basse de la figure 1, formé de plusieurs métaux ayant des ingrédients chimiques et des compositions qui diffèrent. l'exception des matériaux utilisés, les rotors de turbine à vapeur des figures 1 et 2 sont semblables, le rotor 1 est divisé en trois segments d'étages de turbine pour la formation d'un étage de turbine formant un segment à haute pression EPS, d'un étage de turbine formant un segment à pression intermédiaire IPS et d'un étage de turbine formant un segment à basse pression LPS. Dans ce mode de réalisation, le segment à haute pres sion HPS et le segment à pression intermédiaire sont formés initialement de manière solidaire avec les mêmes ingrédients chimiques et la même composition, alors que le segment à basse pression LPS est formé séparément en un métal différent. Le segment à pression intermédiaire IPS et le segment à basse pression LPS sont soudés à un point 2 de raccordement. Le segment à haute pression HPS et le segment à pres sion intermédiaire IPS qui sont formés en une seule pièce sont constitués d'acier 1%CrMoV pour le rotor 1. Le rotor 1 d'acier 1%CrMoV a des ingrédients chimiques et une composition correspondant, en pourcentages pondéraux, à 0,8 à 1, 3 % de Cr, 0, 8 à 1, 5 % de Mo, 0, 2 à 0, 3 % de V le reste de Fe et d'autres éléments inévitables. Pour que l'acier subisse un affinage thermique, il a été chauffé à 970 IC pendant 22 h, refroidi par un vent puissant, puis recuit à 670 IC pendant 40 h. D'autre part, le segment à basse pression LPS formé séparément est constitué d'acier 3,9%NiCrMoV pour le rotor 1. Le rotor 1 d'acier 3,9%NiCrMov a des ingrédients miques et une composition (en pourcentages pondéraux) comprenant 2,4 à 4,5 % de nickel, 1,5 à 2,0 % de Cr, 0,3 à 0,8 % de Mo, 0,08 à 0,2 % de V et le reste de et d'éléments inévitables. Pour qu'il subisse un affinage thermique, il a été chauffé à 840 'OC pendant 33 h, puis refroidi par pulvérisation d'eau, puis recuit à 590 OC pendant 50 h. Après soudage au point 2 de raccordement du segment HPS à haute pression et du segment IPS à pression intermédiaire formés en une seule pièce d'une part au segment à basse pression LPS formé séparément d'autre part, le metal de soudage avait des ingrédients chimiques et une composition (en pourcentages pondéraux) comprenant 2,7 à 3, % de nickel, 0,2 à 0,5 % de Cr, 0,4 à 0,9 % de Mo et le reste de Fe et des autres éléments inévitables. Dans mode de réalisation, pour le traitement ther mique après soudage au point de raccordement 2, pour les ingrédients chimiques et compositions du rotor 1 et les ingrédients chimiques et compositions du métal de soudage, la partie soudée étant à la limite, un chauffage partiel a été applique par un enroulement à hautes fréquences ou un four électrique à toute la région du segment a haute pression et du segment à pression intermédiaire IPS et à toute la région du segment à basse pression LPS, à l'exception du dernier étage de turbine L-0. Le traitement thermique a été réalisé à 610 OC pendant 40 h et à 625 OC pendant 40 h. A titre de comparaison, le traitement ther mique a été réalisé à 580 OC et 680 OC pendant 40 h dans les exemples comparatifs. Pour la comparaison des exemples, le rotor 1 d'une turbine à vapeur intégré à pression haute- intermédiaire- basse a été formé d'acier 1%CrMoV et d'acier 3,9%NiCrMoV, avec des ingrédients et une composition semblables uniquement. Des éprouvettes ont été préparées comme échantillons à partir rotor intégré de turbine à vapeur a pression haute - intermédiaire -basse, dans ce mode de réalisation, et à partir rotor intégré de turbine à vapeur à pression haute-intermédiaire-basse utilisé pour les exemples comparatifs Diverses caractéristiques des métaux sont indi quées dans tableau qui suit. Tableau Exemple Exemple Exemple Exemple campa- campa- campa- compa ratif 1 ratif 2 ratif 3 ratif 4 Matériau de structure du A B A+B A+B rotor Traitement thermique 580 OC 680 OC postérieur (x4Oh) 14 822 980 820 772 Résis- 15 820 985 815 770 tance à L-5 815 985 985 830 la trac- Position L-4 825 988 992 830 tion à d'essai tempé- L-3 822 978 990 835 rature L-2 820 980 985 854 ambiante L-1 820 982 987 932 L-0 822 990 978 980 Hl 14 85 -15 80 50 15 90 -18 87 55 Tempéra- L-5 92 -18 -20 -48 ture de Position L-4 88 -15 -22 -45 transi- d'essai tion FATT L-3 85 -17 -18 -50 M L-2 90 -15 -20 -33 L-1 85 -19 -23 -25 L-0 82 -15 -18 -17 1 L-2 absence présenceprésence absence #Position 14 90 35 88 70 III diessai Position de soudage a Position de 230 45 soudage 3c Tableau ( #1 Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple 1 2 3 4 5 Matériau de structure du A+B C A+B C rotor Traitement thermique 610 OC 625 OC 625 OC 640 OC 640 OC postérieur (x40h) Hi - - 905 - 902 Résis- 14 816 822 820 820 822 tanceà 15 820 825 825 825 830 la trac- L-5 935 908 910 868 872 tion à Positi L-4 940 915 918 892 900 tempé- d'essai - rature L-3 938 910 915 918 925 ambiante L-2 952 925 925 955 963 L-1 975 943 950 972 978 L-0 986 984 990 980 985 Hi - - 35 - 38 14 83 85 85 90 88 Tempéra- 15 85 88 90 85 92 ture de L-5 -25 -38 -40 -58 -60 transi- Position L-4 -28 -34 -40 -50 -51 tion d'essai FATT L-3 -25 -30 -32 -42 -45 L-2 -20 -26 -25 -31 -28 L-1 -13 -22 -20 -20 -22 L-0 -15 -16 -13 -17 -14 I L-2 absence absence absence absence absence II Hi - - 130 - 135 Position 14 92 90 92 90 90 III dl essai Position de - - 60 - 55 soudage 3 a Positicn de 60 55 48 49 soudage 3c A : acier 1%CrMoV B : acier 3,9%NiCrMoV C : acier 12%Cr + acier 1%CrMoV acier 3,9%NiCrMoV I sensibilité à la fissuration par corrosion sous contrainte (présence ou absence de fissurations) II : résistance à la rupture par fluage III : contrainte résiduelle de partie soudée Les articles et conditions d'essais indiqués dans le tableau comprennent la résistance à la traction tempé rature ambiante, la ténacité représentative de la tempéra ture de transition (température de transition à la rupture ductile-fragile obtenue par l'essai au mouton-pendule de Charpy), la sensibilité à la fissuration par corrosion sous contrainte (essai de flexion en U correspondant à la norme JIS G 0576, la présence ou l'absence de la fissuration par corrosion sous contrainte étant évaluée par un essai d'immersion pendant 1 000 h dans une solution aqueuse de chlorure de sodium à 1 000 ppm), la résistance à la rupture par fluage (résistance à la rupture à 100 000 h à 580 OC) et la contrainte résiduelle de la partie soudée (évaluée par le procedé de perçage au centre). Les emplacements à soumettre aux essais étaient les étages suivants de turbine. Le dernier étage de turbine du segment à basse pression LPS a été appelé L-0, et le second et troisième dernier étage de turbine ont été désignés par L-1 et L-2 respectivement, les étages restants de turbine étant numérotés successivement vers l'amont par rapport à la vapeur. Dans ce mode de réalisation et dans les exemples comparatifs, le segment à basse pression LPS est composé de six étages de turbine L-0 à L-5. Le segment à pression intermédiaire IPS a été composé de cinq étages de turbine désignés par les références Il à 15 successivement depuis le c8té d'entrée de vapeur. La mesure des caractéristiques du métal a été limitée aux deux étages de turbine 14 et IS. La raison en est que les caractéristiques du métal ont été déterminées comme étant pratiquement uniformes dans ce mode de réalisation et dans les exemples comparatifs, puisque le traitement thermique postérieur au soudage effectué sur les étages de turbine à haute pression et les étages de turbine a pression intermédiaire a été réalisé à une température constante dans four électrique. Dans ce mode de réalisation, le rotor 1 d'acier 1%CrMoV le rotor 1 d'acier 3,9%NiCrMoV ont été soudés et température de traitement thermique après soudage a été réglée à 610 *C, qui est une température intermédiaire entre la température de recuit du rotor 1 d'acier 1%CrMoV et celle du rotor 1 d'acier 3,9%NiCrMoV, et qui était inférieure à la température de transformation Acl du rotor 1 d'acier 3 9%NiCrMoV. Le traitement thermique après soudage a ite realisé par un enroulement à hautes fréquences ou un système de chauffage partiel dans le four électrique, les parties raccordement par soudage étant interposées,, dans toutes les régions des étages de turbine des segments à haute pression et pression intermédiaire HPS et IPS et dans la région du segment à basse pression, à l'exception du dernier étage de turbine L-0. En conséquence, un gradient de température de traitement thermique après soudage existait entre l'étage de turbine L-1 et l'étage de turbine L-3, et une gradation été reconnue sur la résistance à la traction à température ambiante et les caractéristiques de température de transi tion FATT. Dans ces régions, la longueur de la pale de turbine implantée dans le rotor 1 était inférieure à la hauteur de l'étage de turbine L-0, donnant une force centri fuge réduite lors de la rotation si bien que la résistance mécanique n'est pas affectée malgré la réduction de résistance à la traction du rotor 1. En outre, il en est résulté une température de transition FATT réduite (augmen tation de la ténacité) et une réduction de la sensibilité a la fissuration par corrosion sous contrainte correspondant à la plus faible résistance, et une fonctionnement stable rotor 1 a été obtenu. Sans variation de la résistance à la traction, résistance à la rupture par fluage élevée de l'acier 1%CrMoV a été conservée puisque la température de traitement ther mique après soudage était inférieure à la température recuit de l'acier 1%CrMoV. En outre, la contrainte rési duelle dans les parties soudées a été abaissée à une valeur aussi faible que 60 MPa et l'effet de relaxation des contraintes par le traitement thermique après soudage a aussi été obtenu. Par rapport à ce mode de réalisation, les étages de turbine à basse pression de l'exemple comparatif 1 ont donné une plus faible résistance à la traction à température ambiante et une plus faible ténacité (température de transition FATT plus élevée), rendant non convenable le rotor de turbine à vapeur intégré à pression haute-intermé- diaire-basse. L'exemple comparatif 2 avait des étages de turbine à pression haute- intermédiaire ayant une plus faible résistance à la rupture par fluage, et l'étage de turbine L-2 avait une plus grande sensibilité à la fissuration par corrosion sous contrainte, si bien qu'il ne convenait pas à un rotor intégré de turbine vapeur - pression haute- intermediaire-basse. Dans l'exemple comparatif 3, la température de traitement thermique après soudage a été réglée - une valeur inférieure à la température de recuit de l'acier 3,9%NiCrMoV. Son étage de turbine L-2 avait une plus grande sensibilité à la fissuration corrosion sous contrainte, les parties soudées ayant encore une contrainte résiduelle extrêmement élevée, si bien le rotor ne convenait pas comme rotor intégré de turbine à vapeur à pression haute-intermédiaire-basse. Dans 1 exemple compara tif 41 température de traitement thermique après soudage a été réglée à une valeur supérieure a la température de recuit de l'acier 1%CrMoV. Les étages de turbine à pression haute-intermédiaire avaient une plus faible résistance à la rupture par fluage, si bien que le rotor ne convenait pas comme rotor intégré à pression haute-intermédiaire-basse. De cette manière, le premier mode de réalisation donne au rotor 1 d'excellentes caractéristiques lui permettant d'être utilisé comme rotor intégré dans une turbine à vapeur à pression haute - intermédiaire -basse, ayant un fonctionne ment stabilisé sur une longue période, avec une résistance mécanique accrue. Ce mode de réalisation correspond à une température de traitement thermique réglée à 610 IC après soudage du rotor 1 d'acier 1%CrMoV et du rotor 1 d'acier 3,9%NiCrMoV. Cette température peut aussi être réglée à 625 OC pour l'obtention de résultats satisfaisants, comme indiqué dans l'exemple du tableau. La figure 3 est un schéma de principe permettant description d'un rotor de turbine à vapeur dans un second mode de réalisation, et de son procédé de fabrication. différents éléments analogues à ceux du premier mode de realisation portent les mêmes références numériques. Ce mode de réalisation met en oeuvre, comme matériau rotor, trois métaux différents, c'est-à-dire l'acier 1%CrMoV, l'acier 12%Cr et l'acier 3,9%NiCrMoV. L'acier 1%CrMoV a été utilisé pour le rotor à haute pression la du segment à haute pression HPS, l'acier 12%Cr a été utilise pour le rotor lb dans une partie d'entrée de vapeur comprise entre le premier étage de turbine à haute pression segment à haute pression HPS et le premier étage de turbine a pression intermédiaire du segment à pression intermédiaire IPS, l'acier 1%CrMoV a été utilisé à nouveau pour le rotor à pression intermédiaire lc, c'est-à-dire pour les étages restants de turbine à pression intermédiaire du segment à pression intermédiaire IPS, et l'acier 3,9%NiCrMoV a été utilisé pour le rotor à basse pression ld du segment à basse pression LPS. Les rotors la, lb, lc et ld de matériaux différents ont été soudés mutuellement aux emplacements de raccordement 3a, 3b et 3c. Le rotor à pression intermédiaire formé d'acier 12%Cr avait des ingrédients chimiques et une composition (en pour centages pondéraux) comprenant 1,05 % de Cr, 1,0 % de Mo, 0,25 % de V, 0,07 % de Nb et du Fe et d'autres éléments inévitables contenant 0, 05 % de N. Il a subi un affinage thermique par maintien à 1 050 OC pendant 20 h, avant refroidissement par un vent puissant, puis recuit à 650 OC pendant 35 h. Le reste était analogue au premier mode réalisation et on ne le décrit donc pas. Différentes caractéristiques des métaux du mode réalisation considéré sont indiquées pour l'exemple 3 du tableau, Hl désignant des résultats pour le rotor d'acier lb à 12%Cr. L'essai de sensibilité à la fissuration par corrosion sous contrainte a été réalisé sur 'étage de turbine L-2 correspondant à l'emplacement d'alternance de mouillage et de séchage par la vapeur d'eau. 1 essai de fluage a été réalisé sur l'étage de turbine 1-5, puisque le f luage a tendance à se produire dans la plage tempé ratures élevées. Dans ce mode de réalisation, un rotor à haute pression d'acier 1%CrMoV, un rotor lb d'acier 12%Cr, un rotor à pression intermédiaire lc d'acier 1%CrMoV et un rotor à basse pression ld d' acier 3, 9%NiCrMoV ont été soudés les uns aux autres. Dans ce cas, le rotor lb a été placé dans une partie d'entrée de vapeur entre le premier étage de turbine à haute pression du segment à haute pression HPS et un premier étage de turbine à pression intermédiaire du segment à pression intermédiaire IPS. La température de traitement thermique après soudage a été réglée à 625 *C, constituant la température intermédiaire entre tempéra tures de recuit du rotor la à haute pression d'acier 1%CrMoV, de recuit du rotor à pression intermédiaire lc et de recuit du rotor ld à basse pression d'acier 3,9%NiCrMoV, et elle était inférieure à la température de transformation du rotor à basse pression ld d'acier 3,9%NiCrMoV. Le traitement thermique après soudage a été réalisé par un enroulement à hautes fréquences ou un système de chauffage partiel dans le four électrique, avec interposition des parties de raccordement par soudage, sur toutes régions d'étage de turbine des segments HPS et IPS à haute pression et pression intermédiaire d'étage de turbine sur la région de segment à basse pression d'étage de turbine, à l'exception du dernier étage de turbine. En conséquence, un gradient de température de traitement thermique après soudage existait entre l'étage de turbine L-1 et l'étage de turbine L-3, et une gradation a été reconnue sur la résistance à la traction à température ambiante et les caractéristiques de température de transition FATT. Dans ces régions, la longueur de la pale de turbine implantée dans le rotor 1 était inférieure à la hauteur de l'étage de turbine L-0, donnant une force centrifuge réduite lors de la rota tion, si bien que la résistance mécanique n 1 est pas af f ectee malgré le fait que le rotor 1 a une résistance réduite à la traction. Au contraire, on obtient une réduction de la température de transition FATT (augmentation de la ténacité) et une reduction de la sensibilité à la fissuration par corrosion sous contrainte dues à la plus basse résistance mécanique, et le rotor 1 a un fonctionnement stable. Sans variation de la résistance à la traction, une résistance élevée à la rupture par fluage de l'acier 1%CrMoV a été conservée, puisque la température de traitement thermique après soudage était inférieure à la température de recuit de l'acier 1%CrMoV. Au contraire, en ce qui concerne la résistance à la rupture fluage de l'acier 12%Cr, la résistance à la traction pratiquement égale à celle du rotor apres affinage parce que la température de traitement thermique après soudage est inférieure à la température de recuit de l'acier 12%Cr. La contrainte résiduelle de la partie soudée avait un niveau aussi faible que 55 MPa dans la partie de soudage entre le rotor d'acier 1%CrMoV et le rotor d'acier 3,9%NiCrMoV, avec une valeur de 60 MPa dans la partie soudée entre l'acier 1%CrMoV et l'acier 12%Cr, donnant un effet de relaxation des contraintes par traitement thermique postérieur soudage. De cette manière, le rotor 1 de ce mode de réalisation a été divisé en quatre tronçons lors de l'utilisation, c'est-à-dire le rotor la à haute pression d'acier 1%CrMoV, le rotor lb d'acier 12%Cr dans la partie d'entrée de vapeur comprise entre le premier étage de turbine à haute pression et le premier étage de turbine à pression intermédiaire, le second rotor à pression intermédiaire lc d'acier 1%CrMoV et le rotor à basse pression ld d'acier 3,9%NiCrMoV, avec d'excellentes caractéristiques obtenues comme l'indique le tableau. Ainsi, comme dans le premier mode de réalisation, un rotor intégré de turbine à vapeur a pression haute- intermédiaire -basse peut avoir un fonctionnement stable avec une résistance mécanique très élevée. La figure 4 est un schéma de principe permettant la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un troisieme mode de réalisation de l'invention, et de son procédé de fabrication. Dans ce mode de réalisation, lors de la formation du rotor intégré de turbine à vapeur a pression haute- intermediaire-basse par soudage d'un rotor 4a d'acier 1%CrMoV et d'un rotor 4b d'acier 10,5%CrMoVNbN (demande publiée de brevet japonais Sho n* 60-054 385) représentatif de l'acier 12%Cr, le rotor 4a d'acier 1%CrMoV est formé avec une partie concave d'extrémité 5 (partie femelle) et le rotor 4b d'acier 10,5%CrMoVNbN avec une partie d'extrémité convexe 6 (partie mâle). Plus précisément, la partie d'extrémité convexe 6 a un angle fixe compris dans la plage 0 = 30 à 950 par rapport à l'axe central CL des rotors 4a et 4b. Le bout de la partie d'extrémité convexe 6 a une partie sans contact 7 sous forme par exemple d'un espace en quadrilatère qui débouche vers la partie d'extrémité concave 5. axes imaginaires d'échantillonnage d'analyse Xl à X5 permettant la vérification de la quantité de Cr sont parallèles à l'axe central CL et successives de l'extérieur vers l'intérieur en direction radiale, du rotor 4a d'acier 1%CrMoV au rotor 4b d'acier 10,5%CrMoVNbN, les parties 8 de raccordement par soudage ayant une position intermédiaire. Les positions Yl à Y3 de vérification de quantité de Cr sont formées sur des axes imaginaires qui recoupent les axes d'échantillonnage analytique Xl à X5, ces axes allant du rotor 4a d'acier 1%CrMoV vers le rotor 4b d'acier 10,5%CrMoVNbN, avec interposition des parties 8 de raccordement par soudage. La figure 5 est un graphique indiquant les quantités de Cr obtenues par analyse suivant les lignes d'échan tillonnage Xl à X5. De façon générale, un acier allié contenant Cr en quantité comprise entre 0,5 et 2,5 % en poids est appelé "acier à faible teneur en chrome", et un acier allié contenant 8 à 13 % en poids de chrome est appelé "acier à teneur élevée en chromen (par exemple acier 9%Cr, acier 12%Cr, etc.). Cependant, un acier de construction qui contient une quantité de Cr (5 à 6 % en poids) comprise entre celle d'un acier à faible teneur en chrome et celle d'un acier teneur élevée en chrome n'est pas courant. On peut attribuer ce fait ce que la quantité intermédiaire de chrome (5 à 6 % en poids) peut souvent réduire à la fois la résistance à la rupture par fluage à haute température et la résistance à la traction à température ambiante. Ainsi, la présence d'une quantité intermédiaire de chrome (5 à 6 % en poids) peut être prévue dans les parties de raccordement par soudage lors du soudage du rotor 4a d'acier 1%CrMoV et du rotor 4b d'acier 10,5%CrMoVNbN. On sait que les parties 8 de raccordement par soudage réduisent la résistance mécanique le long de l'axe central CL lorsque les parties 8 de raccordement se trouvent dans des plans verticaux, c'est-à-dire perpendiculaires à l'axe central CL entre le rotor 4a d'acier 1%CrMoV et le rotor 4b d'acier 10,5%CrMoVNbN, avec présence d'une quantité intermédiaire de chrome. A cet égard, ce mode de réalisation permet la réalisation de rotors 4a et 4b de métaux différents qui sont soudés au niveau de la partie d'extrémité concave 5 et de la partie d'extrémité convexe 6 afin que la partie d'extrémité concave 5 et la partie d'extrémité convexe 6, qui se trouvent dans les parties 8 de raccordement par soudage, forment un angle 0 compris entre 30 et 950 avec l'axe central. peut noter, sur le graphique de la f igure 5, que la quantité de chrome de la droite d'échantillonnage X3 est d'environ 6 % en poids pour la position Y2 de vérification de quantité de chrome de la figure 4, à l'endroit où la résistance mécanique est abaissée. Cependant, sur les courbes d'échantillonnage XI, X2 et X4, X5, la quantité de chrome à la position Y2 est respec tivement de 1 à 2 % et de 8 à 9 % en poids, si bien qu'aucune réduction de la résistance mécanique ne se pro duit. Ainsi, dans le cas de la réalisation de rotors 4a et 4b ayant la partie d'extrémité concave 5 et partie d'extrémité convexe 6, avec utilisation des parties 8 de raccordement par soudage, l'angle 0 compris entre et 95, par rapport à l'axe central des parties concave 5 et convexe 6, bien qu' donne une quantité intermédiaire chrome à un certain emplacement, assure une augmentation ou une réduction la quantité de chrome par rapport à quantité intermédiaire de chrome aux emplacements restants si bien que la réduction de résistance mécanique peut être suf f isam- ment compensée. La même remarque s'applique aux autres positions et Y3 de vérification de quantité de chrome. Ainsi dans ce mode de réalisation, lors du soudage des rotors 4a 4b de métaux différents, la partie d'extrémité concave 5 et la partie d'extrémité convexe 6 sont formées le long des parties 8 de raccordement par soudage dont l'axe de soudage forme un angle 0 compris entre 30 et 951, de sorte que, bien que la quantité de chrome ait une valeur intermédiaire à un certain emplacement, la quantité de chrome peut augmenter ou diminuer aux autres emplacements, et peut donner une quantité de chrome différente de la valeur intermédiaire, et qu'il est possible de compenser la réduction de résistance à un certain emplacement par la résistance aux autres emplacements. Le rotor de ce mode de réalisation est particulièrement efficace dans le cas de la partie à haute température, par exemple la partie d'entrée de vapeur. La figure 6 est un schéma utilisé pour la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un quatrième mode de réalisation l'invention, formé par utilisation d'un pro cédé de soudage à l'arc immergé dans une espace étroit. Dans quatrième mode de réalisation, lors soudage du rotor 9a à haute pression et du rotor 9b à basse pression l'un sur l'autre, les rotors 9a et 9b sont réalisés avec des extrémités respectives formant un espace étroit et sur lesquelles des joints soudés 15 sont formés dans espace étroit par un organe de soudage à arc immergé. Un rotor intégré classique 9 de turbine à vapeur a pression haute-basse a nécessité une partie de dep8t de soudure de grand volume lors du soudage dl un rotor 9a à haute pression, d'un rotor 9b à basse pression, d'un rotor 9c de dernier étage de turbine et d'un rotor de palier de tourillonnement qui n'est pas représenté. Un' tel soudage dans un espace étroit, impliquant l'application d'une grande quantité de chaleur aux rotors 9a, 9b, 9c, etc., a provoque des variations circonférentielles des conditions de soudage ont provoqué souvent une flexion axiale et ainsi augmentation d'usinage, par exemple d'usinage de correction flexion, dans des étapes de traitement postérieures soudage. Dans ce mode de réalisation, les jointe soudés sont raccourcis de façon importante grâce a la f ormation des espaces étroits, si bien qu'il est possible d'empêcher toute flexion axiale des rotors 9a, 9b, 9c, etc. et de réduire l'usinage de correction nécessaire dans les étapes de trai tement postérieures au soudage. La figure 7 est un schéma de principe permettant la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un cinquième mode de réalisation de l'invention. Les éléments analogues à ceux du premier mode de réalisation portent les mêmes références numériques. Ce cinquième mode de réalisation concerne par exemple un rotor intégré de turbine à vapeur à pression haute- intermédiaire-basse. Dans le rotor intégré 22 de turbine à vapeur à pression haute - intermédiaire -basse, le rotor 1 est divisé en trois segments, c'est-à-dire un segment HPS à haute pression, un segment IPS à pression intermédiaire et un segment LPS à basse pression. Le rotor 1 a un trou central allongé axialement 18 permettant l'élimination par exemple d'une ségrégation qui pourrait apparaître dans la partie centrale De cette manière, le rotor intégré classique 22 turbine à vapeur à pression haute-intermêdiaire-basse pré sente une résistance suffisante au fluage à température elevée pour le segment à haute pression HPS et le segment à pression intermédiaire IPS, mais n'assure pas une ténacité elevée à la fracture fragile du segment à basse pression LPS. Pour cette raison, le rotor intégre 22 de turbine à vapeur haute-intermédiaire-basse est formé de matériaux metalliques ayant des ingrédients chimiques et compositions perfectionnés, le rotor 1 ayant deux caractéristiques différents, c'est-à-dire une résistance fluage à haute température et une résistance à la traction-ténacité. Cependant, l'obtention à la fois de la résistance mécanique à température élevée et de la ténacité dans un seul rotor 1 permet pas d'éviter l'augmentation de longueur. Pour cette raison, quel que soit le rotor allongé 1, la turbine à vapeur nécessite une réduction du poids du rotor 1 pour l'obtention certaine de la résistance mécanique sous l'action de la force centrifuge appliquée lors du fonction nement, avec suppression des vibrations et relaxation des forces appliquées aux paliers. Compte tenu de la prise en considération de ces caractéristiques, le rotor intégré de turbine à vapeur à pression haute-intermédiaire-basse selon l'invention est realisé avec une partie creuse 23 qui s'étend transver salement au trou central 18 du rotor 1. Cette partie creuse comprend une première partie creuse 24 formée à la limite entre le segment à pression intermédiaire IPS et le segment à basse pression LPS, et une seconde et une troisième partie creuse 25 et 26 formées aux côtés d'entrée et de sortie respectivement du segment à basse pression LPS. De cette manière, le cinquième mode de réalisation permet une réduction du poids du rotor 1 par formation de la partie creuse transversalement au trou central 2, si bien la résistance mécanique en présence d'une force centrifuge peut être accrue, avec suppression des vibrations relaxation des charges et contraintes appliquées aux paliers. La figure 8 est une coupe partielle avec des parties arrachées permettant la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un sixième mode de réalisation de l'invention. Dans le rotor de turbine à vapeur du sixième mode de réalisation, le dernier étage de turbine LS du segment à basse pression LPS par exemple a une partie creuse 23 et des surfaces divisées de coopération 27 qui s'étendent trans versalement au trou central 18 du rotor 1, ces surfaces de coopération 27 étant réalisées avec un espace étroit 32 dont la base 30 a une largeur de 7 mm. L'angle a de l'espace étroit vers la surface externe est réglé à une valeur égal 10/100. De cette manière, le rotor du sixième mode de réali sation a un angle a réglé à la valeur 10/100 par rapport l'axe transversal recoupant l'axe central du rotor 1, bien que, lors du soudage, l'amplitude du retrait axial peut être réduite avec une réduction de la flexion du rotor 1 après soudage. La figure 9 est une coupe partielle avec des parties arrachées permettant la description d'un rotor de turbine vapeur dans un septième mode de réalisation de l'invention. Dans le rotor de turbine à vapeur du septième mode de réalisation, le dernier étage LS de turbine du segment basse pression LPS a une partie creuse 23 et des surfaces divisées 27 de coopération qui s'étendent transversalement au trou central 18 du rotor 1. Le rotor de turbine à vapeur de ce mode de réalisation comprend un capteur 31 de mesure de déplacement à laser du type sans contact destiné à modi fier l'augmentation ou la réduction de la quantité de chaleur fournie par un chalumeau de soudage 16 lorsqu'une f lexion se produit dans le rotor 1 lors du soudage des surfaces divisées complémentaires 27, et un organe 33 de mesure à laser destiné à modifier l'augmentation ou la réduction de la quantité de chaleur fournie par le chalumeau de soudage 16 lorsqu'un déplacement se produit suivant la largeur W de l'espace étroit 32. De manière classique, lors du soudage des surfaces divisées de coopération de l'organe de construction, une grande quantité de chaleur de soudage provoque un dépla cement des surfaces divisées de coopération et de la gorge par rapport aux positions prédéterminées respectives de consigne, si bien que le joint soudé ne peut pas rester à la position prévue. A cause de cet inconvénient, ce mode de réalisation met en oeuvre un capteur 31 de mesure de déplacement à laser destiné à modifier l'augmentation ou la réduction de quan tité de chaleur du chalumeau de soudage 16 suivant l'ampli tude du déplacement lorsque la surface extérieure du rotor 1 est déplacée sous l'action de la chaleur de soudage, et l'organe 33 de mesure à laser destiné à modifier l'augmen tation et la réduction de quantité de chaleur fournie par le chalumeau de soudage 16 suivant l'amplitude du déplacement lorsque la largeur W de l'espace étroit 32 présente un déplacement sous l'action de la chaleur de soudage. Ainsi, selon l'invention, il est possible de maintenir le joint soudé dans la position prévue, grâce au capteur 31 de mesure de déplacement à laser et à l'organe 33 de mesure à laser destiné à modifier la quantité de chaleur fournie par le chalumeau de soudage 16 lorsqu'un déplacement pos sible se produit dans le joint soudé 28 et sur la largeur W de l'espace étroit 32 respectivement, lors du soudage des surfaces divisées complémentaires 27. La figure 11 est une coupe partielle avec des parties arrachées utilisée pour la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un huitième mode de réalisation de l'inven tion. Jusqu'à présent, lors du raccordement des surfaces complémentaires divisées 27 du rotor 1 au niveau du joint soudé 28 comme indiqué sur la figure 10, la turbine a vapeur a été soumise à la formation d'une encoche étroite 34 aux faces d'extrémité des surfaces divisées 17 associées à la partie creuse 23, cause du soudage final, et l'encoche résultante 34 a provoqué des détériorations dues à la concentration des contraintes. A cause de cet inconvénient, illustré sur la f igure 11, le rotor de turbine de ce mode de réalisation est réalisé avec un joint soudé recouvrement 36 subissant une finition lisse à l'aide d'un organe 35 de soudage à laser contre l'encoche étroite 34 de soudage induite par l'effet de soudage final, pouvant apparaÎtre aux faces d'extrémité des surfaces divisées complémentaires 27 associées à la partie creuse Bien que le joint décoratif soudé soit formé par exemple l'organe 35 de soudage à laser sur l'encoche 34 de soudage induite par le soudage final, qui peut apparaître aux faces extrémité des surfaces complémentaires divisées 57 associées à la partie creuse 23, de l'air comprimé ayant une poudre impalpable d'alumine fondue peut être pulvérisé sur l'encoche 34 par un organe 37 de sablage comme indiqué sur la figure 12, puis retiré afin qu'une contrainte de compression puisse rester à la surface. La figure 13 est une coupe partielle avec des parties arrachées permettant la description d'un rotor de turbine à vapeur dans un dixième mode de réalisation de l'invention. Dans la turbine à vapeur classique, lors du raccordement des surfaces complémentaires divisées 27 du rotor joint soudé 28, ce joint, lorsqu'il est soumis à une pression élevée et une température élevée, a souvent subi corrosion à la suite d'une utilisation au cours d'une longue période. A cause de cet inconvénient, le rotor de turbine à vapeur du dixième mode de réalisation comporte une partie 38 ayant un revêtement anticorrosion du c8té de la surface externe joint soudé 28 des surfaces complémentaires divisées 27, dans le prolongement de la partie creuse 23 formée dans le rotor 1 comme indiqué sur la figure 13. Ce mode de réalisation permet d'éviter la corrosion du joint soudé 28 et assure un fonctionnement stable du rotor 1, par formation de la partie 38 ayant le revêtement anticorrosion sur le joint soudé 28 formé aux surfaces complémentaires divisées 27 du rotor 1. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux rotors et procédés qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Rotor de turbine à vapeur, caractérisé en ce il comprend en combinaison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression (la, 9a) et à pression intermédiaire (1c, 9c) et un rotor à basse pression (ld, 9d), les rotors etant formés de matériaux métalliques ayant des compositions chimiques différentes et étant soudés par un dispositif (16) soudage. 2. Rotor selon la revendication 1, caractérisé en ce le rotor à haute pression (la, 9a) est formé d'acier 1%CrMoV. 3. Rotor selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rotor à basse pression (ld, 9d) est formé d'acier 3-4%NiCrMoV. 4. Rotor selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rotor à pression intermédiaire (1c, 9c) est formé acier 1%CrMoV. 5. Rotor combiné de turbine à vapeur, caractérisé en qu'il comprend en combinaison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression (la, 9a) et à pression intermédiaire (1c, 9c) et un rotor à basse pression (ld, dans lequel un premier étage de turbine à haute pression du rotor a haute pression (la, 9a) et un premier étage de turbine à pression intermédiaire du rotor à pression intermédiaire 9c) sont formés d'acier 12%Cr, tous les étages de turbine à haute pression du rotor a haute pression (la, 9a) autres que le premier étage de turbine à haute pression sont formés d'acier 1%CrMoV, alors que tous les étages de turbine à pression intermédiaire du rotor à pression intermédiaire (1c, 9c) autres que le premier étage de turbine a pression intermédiaire sont formés d'acier 1%CrMoV, et le rotor à basse pression (ld, 9d) est formé d'acier 4%NiCrMoV, les rotors étant raccordés par un dispositif de soudage. 6. Rotor selon l'une quelconque des revendications 4 5, caractérisé en ce que l'acier 1%CrMoV contient 0 8 1,3 % en poids de Cr, 0,8 à 1,5 % en poids de Mo, 0,2 0,3 % en poids de V et le reste de Fe et d'autres éléménts inévitables. 7. Rotor selon l'une quelconque des revendications 3 5, caractérisé en ce que l'acier 3-4%NiCrMoV contient 2,5 4, 5 % en poids de Ni, 1, 5 à 2, 0 % en poids de Cr, 0, 3 0,8 % en poids de Mo, 0,08 à 0,2 % en poids de V et le reste de Fe et d'autres éléments inévitables. S. Rotor selon la revendication 5, caractérisé en ce que le rotor formé d'acier 12%Cr a une forme ayant une extrémité convexe ou concave (5, 6), le rotor d'acier 1%CrMoV a une forme ayant une extrémité concave ou convexe respectivement (5, 6), le rotor d'acier 12%Cr est monté sur le rotor d'acier 1%CrMoV, et ils sont soudés par un dispo sitif (16) de soudage. 9. Rotor selon la revendication 8, caractérisé en ce que les extrémités convexe et concave (5, 6) sont inclinées par rapport à l'axe central. 10. Rotor selon l'une quelconque des revendications 1, 6 et 8, caractérisé en ce que le dispositif (16) de soudage met en oeuvre un métal de soudage contenant 2,7 à 3,5 % en poids de Ni, 0, 2 à 0, 5 % en poids de Cr, 0, 4 à 0, 9 % en poids de Mo et le reste de Fe et d'autres éléments inévitables. 11. Rotor selon la revendication 1, caractérisé en ce que 1 ' un au moins des rotors à haute pression (la, 9a) , pression intermédiaire (1c, 9c) et à basse pression (1d, 9d) est soudé par le dispositif (16) de soudage, et une région d'étage de turbine de l'un au moins des rotors à haute pression (la, 9a) et à pression intermédiaire (1c, 9c) et une région d'étage de turbine du rotor à basse pression (1d, 9d), à l'exception du dernier étage de turbine, sont ensuite soumises à un traitement thermique par utilisation d'un dispositif de traitement thermique. 12. Rotor selon la revendication 5, caractérisé en que le rotor à haute pression (la, 9a), le rotor d'acier 12%Cr, le rotor à pression intermédiaire (1c, 9c) et le rotor à basse pression (ld, 9d) sont soudés par utilisation du dispositif (16) de soudage, et une région d'étage de turbine, à l'exception du dernier étage de turbine, du rotor à haute pression (la, 9a), le rotor d'acier 12%Cr, le rotor à pression intermédiaire (1c, 9c) et le rotor à basse pression (ld, 9d) sont ensuite soumis à un traitement thermique par utilisation du dispositif de traitement thermique. 13. Rotor de turbine à vapeur, comprenant en combi naison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression (la, 9a) et à pression intermédiaire (1c, 9c) et un rotor à basse pression (ld, 9d) , caractérisé ce qu'il comprend : un espace étroit formé au niveau de surfaces complé mentaires divisées (17, 27) s'étendant transversalement à un trou central de chacun des rotors, et un capteur (31) de mesure de déplacement à laser et un organe (33) de mesure à laser qui, lors du soudage dans l'espace etroit, détectent un déplacement de chaque rotor sous l'action de chaleur de soudage et un déplacement de l'espace etroit des surfaces complémentaires divisées (17, 27), et assurent le réglage de l'augmentation et de la réduction la quantité de chaleur fournie par chalumeau de soudage 14. Rotor de turbine à vapeur comprenant combinaison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression (la, 9a) et à pression intermédiaire (1c, 9c) et rotor à basse pression (1d, 9d), caractérisé en ce qu'il comprend : un espace étroit formé au niveau de surfaces complé mentaires divisées (17, 27) s'étendant transversalement à un trou central de chacun des rotors, et un dispositif de soudage à arc immergé destine à souder l'espace étroit. 15. Rotor selon l'une des revendications 13 et 14, caractérisé en ce que l'espace étroit forme un angle de 10/100 avec un axe transversal recoupant un axe central du rotor. 16. Rotor selon la revendication 14, caractérisé en ce que les surfaces complémentaires divisées (17, 27) ont une partie creuse formée vers le trou central. 17. Rotor de turbine à vapeur comprenant en combinaison moins un rotor choisi parmi des rotors haute pression (la, 9a) et à pression intermédiaire (1c, 9c) et un rotor à basse pression (Id, 9d), caractérisé en ce qu'un joint soudé par recouvrement est formé vers un trou central à une extrémité de soudage, après soudage de surfaces complémen taires divisées (17, 27) qui s'étendent transversalement au trou central de chacun des rotors. 18. Rotor de turbine à vapeur ayant en combinaison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression (la, et à pression intermédiaire (1c, 9c) et un rotor à basse pression (Id, 9d) , caractérisé en ce qu'une partie à contrainte résiduelle est formée vers un trou central à une extrémité de soudage par utilisation d'un dispositif de sablage après soudage des surfaces complémentaires divisées (17, 27) qui s'étendent transversalement au trou central de chacun des rotors. 19. Rotor de turbine à vapeur ayant en combinaison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression (la, 9a) et à pression intermédiaire (1c, 9c) et un rotor à basse pression (Id, 9d) , caractérisé en ce qu'une partie de revêtement anticorrosion est formée vers la surface externe d'une extrémité soudée, après soudage de surfaces compli- mentaires divisées (17, 27) qui s'étendent transversalement au trou central de chacun des rotors. 20. Rotor de turbine à vapeur comprenant en combinaison au moins un rotor choisi parmi des rotors à haute pression (la, 9a) et à pression intermédiaire (1c, 9c) et un rotor à basse pression (Id, 9d) , caractérisé en ce que le rotor choisi parmi les rotors à haute pression (la, 9a) et à pression intermédiaire (1c, 9c) et le rotor à basse pression (Id, 9d) sont soudés, et une région d'un étage de turbine du premier rotor choisi parmi les rotors à haute pression (la, 9a) et à pression intermédiaire (1c, 9c) et une région d'étage de turbine du rotor à basse pression (Id, 9d), à l'exception du dernier étage de turbine de ce rotor, sont ensuite soumises à un traitement thermique à une température inférieure à la température de recuit du rotor choisi parmi les rotors à haute pression (la, 9a) et à pression inter médiaire (1c, 9c) , à une température supérieure à une tempé rature de recuit du rotor à basse pression (ld, 9d) à une température inférieure à une température de transformation Acl du rotor à basse pression (ld, 9d). 21. Procédé de fabrication d'un rotor de turbine à vapeur, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes sui vantes : soudage d'un rotor d'un premier étage de turbine d'acier 12%Cr destiné à être utilisé comme premier etage de turbine à haute pression et premier étage de turbine à pression intermédiaire, un rotor à haute pression 9a) d'acier 1%CrMoV destiné à être utilisé comme étages de turbine autres que le premier étage de turbine à haute pression, un rotor à pression intermédiaire (1c, 9c) d'acier 1%CrMoV destiné à être utilisé pour les étages de turbine autres que le premier étage de turbine à pression intermediaire, et un rotor à basse pression (ld, 9d) d'acier 3-4%NiCrMoV, puis ,application à une région d'étage de turbine du rotor du premier étage de turbine d'acier 12%Cr, au rotor à haute pression (la, 9a) d'acier 1%CrMoV et au rotor à pression intermediaire (1c, 9c) d'acier 1%CrMoV, ainsi qu'à une région d'étage de turbine autre que l'étage final de turbine du rotor à basse pression (ld, 9d) d'acier 3-4%NiCrMoV, d'un traitement thermique à une température inférieure à une température de recuit de l'un ou l'autre des aciers 12%Cr et 1%CrMoV, à une température supérieure à la température de recuit de l'acier 3-4%NiCrMoV et à une température infé rieure à la température de transformation Acl de l'acier 3-4%NiCrMoV. . Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce que la température du traitement thermique est comprise entre 600 et 650 OC.