Brevet FR2807580A1 — publié le 20011012

DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne la protection de circuits électriques et de façon davantage particulière, la détection de défaillances par formation d'arc dans un assemblage de protection vis- à-vis d'une défaillance par formation d'arc qui inclut une alimentation de mode double pour alimenter l'assemblage rapidement en utilisant un mode alimentation inefficiente puis pour réaliser une commutation dans un mode alimentation efficiente après que le second mode d'alimentation a atteint un état de régime établi. ARRIÈRE-PLAN DE L'INVENTION Les systèmes électriques dans les applications domestiques, commerciales et industrielles incluent habituellement un panneau de commande pour recevoir de l'énergie électrique depuis une source d'alimentation générale. L'énergie est ensuite aiguillée au travers de dispositifs de protection jusqu'à des circuits de branchement désignés qui alimentent une ou plusieurs charges. Ces dispositifs de protection sont typiquement des interrupteurs de circuit tels que des disjoncteurs et des fusibles qui sont conçus de manière à interrompre le courant électrique si les limites des conducteurs qui alimentent les charges sont surpassées. La connexion d'énergie sur les systèmes électriques est rétablie soit en réenclenchant les disjoncteurs, soit en remplaçant les fusibles. Si la cause de la surcharge sur le système n'est pas levée avant que le disjoncteur ne soit réenclenché ou avant que le fusible ne soit remplacé, les interrupteurs de circuit interrompent à nouveau le courant électrique sur le système. Cependant, les interrupteurs de circuit ne détectent pas la surcharge d'énergie tant que l'énergie appliquée sur l'interrupteur n'a pas atteint un état de régime établi. Le réglage de l'énergie pour augmenter le temps pour que le circuit atteigne un état de régime établi a pour effet que l'interrupteur entre en surchauffe. Typiquement, les détecteurs de défaillance de masse interrompent un circuit électrique du fait d'une déconnexion ou d'une condition de déclenchement telle qu'une surcharge de courant ou qu'une défaillance de masse. La condition de surcharge de courant est observée lorsqu'un courant excède la valeur nominale continue du disjoncteur pendant un intervalle temporel déterminé par le courant de déclenchement. Une condition de déclenchement de défaillance de masse est créée par un déséquilibre des courants qui circulent entre un conducteur de ligne et un conducteur de neutre, ce qui peut être généré par un courant de fuite ou par une défaillance par formation d'arc sur la masse. Les défaillances par formation d'arc sont classiquement définies en tant que courant au travers d'un gaz ionisé entre deux extrémités d'un conducteur rompu ou au niveau d'un contact ou d'un connecteur défaillant, entre deux conducteurs qui alimentent une charge ou entre un conducteur et une masse. Les défaillances par formation d'arc ont cependant pour effet qu'un interrupteur classique ne se déclenche pas toujours. Des niveaux de courant de défaillance par formation d'arc peuvent être réduits au moyen d'une impédance de branchement ou de charge jusqu'à un niveau au-dessous des réglages des courbes de déclenchement du disjoncteur. En outre, une défaillance par formation d'arc qui ne conduit pas à un contact avec un conducteur mis à la masse, avec un objet ou avec une personne ne déclenche pas un dispositif de protection vis-à-vis de défaillances de masse. Il existe de nombreuses conditions qui peuvent générer une défaillance par formation d'arc, par exemple un câblage, des connecteurs, des contacts ou une isolation corrodés, usés ou vieux, des connexions présentant un certain jeu, un câblage endommagé par des clous ou des agrafes au travers de l'isolation et une contrainte électrique générée par une surcharge répétée, par la foudre, etc. Ces défaillances peuvent endommager l'isolation du conducteur et peuvent avoir pour effet que le conducteur atteigne une température inacceptable. RÉSUMÉ DE L'INVENTION Un objet de la présente invention consiste à proposer un système de protection vis-à-vis de défaillances par formation d'arc et de défaillances de masse qui inclut une alimentation de mode double afin d'alimenter rapidement le système et qui lui permet de détecter des défaillances rapidement après que de l'énergie est appliquée sur le système, c'est-à-dire après que le système est réenclenché. D'autres objets et avantages de même que des objets supplémentaires et des avantages supplémentaires de l'invention apparaîtront à l'homme de l'art au vu de la description présente qui est à considérer en relation avec les dessins annexés et avec les revendications annexées. Conformément à un aspect de l'invention, on propose un système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse comprenant au moins un capteur sensible à un courant qui circule dans un circuit électrique pour développer un signal de capteur correspondant, un détecteur de défaillance sensible au signal de capteur pour détecter des défaillances par formation d'arc et des défaillances de masse et pour produire des signaux de sortie correspondants, une alimentation de mode double qui est connectée au circuit électrique et au détecteur pour appliquer une tension de sortie prédéterminée sur le détecteur, l'alimentation comportant des premier et second modes, le premier mode appliquant la tension de sortie prédéterminée plus rapidement que le second mode mais tirant davantage de courant d'alimentation que celui-ci, et un moyen de commutation pour commuter l'alimentation depuis le premier mode dans le second mode. Le résumé présenté ci-avant de la présente invention n'est pas destiné à représenter chaque mode de réalisation ou chaque aspect de la présente invention. Ceci est le but des dessins et de la description détaillée qui suivent. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est un schéma fonctionnel d'un système de détection de défaillance par formation d'arc qui met en #uvre la présente invention ; la figure 2 est un schéma d'une alimentation de mode double conformément à la présente invention ; les figures 3 à 8 sont des organigrammes qui représentent le fonctionnement de l'invention ; les figures 9 et 10 sont des schémas fonctionnels d'un système de détecteur de défaillance par formation d'arc et d'un détecteur de défaillance de masse conformément à la présente invention ; la figure 11 est un mécanisme de déclenchement de l'art antérieur dans la position fermée ; la figure 12 est un mécanisme de déclenchement de l'art antérieur dans la position ouverte ; la figure 13 est un mécanisme de déclenchement de l'art antérieur dans la position fermée ; etla figure 14 est un mécanisme de déclenchement de l'art antérieur dans la position ouverte. DESCRIPTION DE MODES DE RÉALISATION ILLUSTRATIFS Bien que l'invention soit susceptible de diverses modifications et formes alternatives, son mode de réalisation spécifique a été présenté au moyen d'un exemple sur les dessins et il sera décrit en détail. Il doit cependant être bien entendu que ce mode de réalisation n'est pas destiné à limiter l'invention à la forme particulière décrite mais qu'à l'opposé, le but est de couvrir toutes les modifications, tous les équivalents et toutes les alternatives qui tombent dans l'esprit et le cadre de l'invention telle que définie par les revendications annexées. Par report maintenant aux dessins et initialement à la figure 1, est représenté sous forme de schéma fonctionnel un système de détecteur de défaillance électrique conformément à l'invention et lequel est désigné de façon générale au moyen d'un index de référence 10. Dans l'exemple illustratif, le système de détection de défaillance 10 est associé à un circuit électrique tel qu'un circuit de 120 volts alternatif 12 qui doit être surveillé quant à des défaillances. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à une utilisation avec un circuit de 120 volts alternatif. Au moins un capteur 16 est prévu en association avec le circuit de 120 volts alternatif 12 pour produire un signal représentatif d'une condition de signal telle qu'une puissance, une tension ou un courant dans le circuit de 120 volts alternatif 12. Selon le mode de réalisation illustré, un capteur 16 de ce type comprend un capteur de taux de variation de courant (di/dt). Un conducteur de ligne 14 du circuit de 120 volts alternatif 12 passe au travers du capteur de taux de variation de courant (di/dt) 16, lequel produit un signal qui est représentatif du taux de variation de la circulation de courant dans le conducteur de ligne 14. Dans le mode de réalisation illustré, le conducteur de ligne 14 et un conducteur de neutre 18 du circuit de 120 volts alternatif 12 passent au travers d'un capteur de défaillance de masse 20 qui est sensible au courant qui circule au travers des côtés de ligne et de neutre du circuit 12 pour produire un signal de sortie sur un conducteur 22. Si les circulations de courant au travers des conducteurs de ligne et de neutre sont différentes, ceci est indicatif d'une défaillance de masse. De préférence, le capteur de di/dt 16 et le capteur de défaillance de masse 20 comprennent chacun une bobine toroïdale comportant une âme annulaire qui entoure les conducteurs pertinents, une bobine de détection toroïdale étant enroulée en hélice sur l'âme. Dans le capteur 16, l'âme peut être réalisée en un matériau magnétique tel que de la ferrite, du fer ou une poudre perméable moulée de telle sorte que le capteur puisse répondre à des variations rapides du flux. Un espace d'air ou entrefer peut être découpé dans l'âme dans certains cas afin de réduire la perméabilité et le matériau de l'âme est tel qu'il ne se sature pas pendant le courant relativement élevé produit par certaines formes de formation d'arc de telle sorte qu'une détection d'arc soit toujours possible. Les exigences particulières pour la construction de la bobine toroïdale et de l'âme pour le capteur de défaillance de masse 20 peuvent différer quelque peu selon qu'il s'agisse du capteur de di/dt 16 tel que des capteurs de défaillance de masse ou de transformateurs qui sont de façon générale connus de l'art. Pendant le fonctionnement, le courant dans le circuit surveillé 12 génère un champ qui induit une tension dans le capteur de di/dt 16. La sortie de tension du capteur 16 est essentiellement proportionnelle au taux de variation instantané du courant. L'étalonnage du capteur 16 peut être choisi de manière à produire un signal dans une plage et un spectre de fréquences dans lesquels des arcs peuvent être le plus aisément distingués des charges. Cette plage et ce spectre peuvent varier en fonction de l'application. Le capteur de di/dt 16 applique une entrée sur un circuit de détecteur de défaillance par formation d'arc 24 qui est de préférence un circuit de détecteur de bruit large bande et sur un circuit de détecteur de défaillance de courant 26 qui est de préférence un circuit de mesure de courant. Le capteur de défaillance de masse 20 applique une entrée via un conducteur 22 sur un circuit de détecteur de défaillance de masse 28. Dans le mode de réalisation illustré, tous les composants du circuit de détecteur de défaillance par formation d'arc 24, du circuit de détecteur de courant 26 et du circuit de détecteur de défaillance de masse 28 de même que certains autres composants de circuit qui seront décrits ultérieurement sont constitués sur un circuit intégré spécifique d'application (ASIC) 30. Des signaux de sortie appropriés en provenance de l'ASIC 30 sont appliqués sur un microcontrôleur 40 qui, sur la base d'une analyse et d'un traitement ensuite des signaux produits par l'ASIC 30, prend une décision consistant à déterminer si oui ou non il convient d'envoyer un signal de déclenchement sur une sortie 42 pour activer un circuit de déclenchement 44 qui a pour effet de commuter le conducteur de côté de ligne 14 du circuit de 120 volts alternatif 12 dans une condition de circuit ouvert comme indiqué schématiquement sur la figure 1 ou consistant à déterminer si oui ou non il convient de permettre au côté de ligne 14 du circuit 12 de rester connecté à une charge 50. Une alimentation de mode double 400 est connectée à la ligne d'alimentation entre le circuit de déclenchement 44 et le capteur de défaillance de masse 20 pour permettre au système 10 d'être mis sous tension rapidement et de détecter des défaillances en un temps court après que de l'énergie est appliquée sur le système 10, par exemple après que le système de détection de défaillance 10 est réenclenché. L'alimentation de mode double 400 continue à recevoir de l'énergie en provenance du circuit 12 sans dissiper une chaleur excessive tandis que de l'énergie est en train d'être appliquée sur le système 10. Un exemple d'une alimentation de mode double 400 utilisée pour alimenter le système de détecteur de défaillance 10 est représenté sur la figure 2. Cependant, la présente invention n'est pas limitée à l'alimentation de mode double particulière présentée. Dans un premier mode haute puissance, l'alimentation de mode double 400 est mise sous tension très rapidement et est de façon inhérente inefficiente, en consommant de l'énergie à un niveau relativement élevé. Le second mode de l'alimentation de mode double 400 est beaucoup plus efficient, du fait qu'il réalise une mise sous tension davantage lentement que le premier mode. Initialement, l'alimentation de mode double 400 est établie dans le premier mode. Après que le second mode a atteint un état de régime établi, l'alimentation de mode double 400 est commutée dans le second mode et coupe le premier mode. Au niveau de l'entrée de l'alimentation de mode double 400, un pont de diodes redresse le courant alternatif qui est appliqué depuis la source d'alimentation 12. Des résistances parallèles 404,406 qui sont connectées à la broche positive 408 du pont 402 font chuter la tension d'alimentation et limitent le courant d'alimentation. Le courant d'alimentation passe au travers d'une résistance 410 et d'un transistor PNP 412 (lorsque ce transistor est rendu passant ou activé) afin de charger un condensateur 420. La charge sur le condensateur détermine la tension sur l'entrée 418 pour un régulateur de tension 414 et la sortie de ce régulateur 414 sur un conducteur 424 est la tension de sortie +V (typiquement +5 volts continu) de l'alimentation. La tension d'entrée sur la ligne 418 est régulée par une diode Zener 416 afin d'empêcher une surtension. Le condensateur d'entrée 420 filtre également une ondulation de la tension au niveau de l'entrée 418 et un condensateur de sortie 422 filtre une ondulation de la tension au niveau de la sortie 424. Lorsque le circuit d'alimentation commence à recevoir un courant d'alimentation, par exemple à la suite d'un déclenchement et d'un réenclenchement du disjoncteur, le transistor 412 est rendu passant ou activé du fait que sa base est connectée à une masse par l'intermédiaire d'un transistor NPN 426. Le transistor 412 est initialement activé ou dans l'état passant du fait que sa base est maintenue à un niveau bas par un second transistor NPN 426 qui est également initialement dans l'état passant ou activé du fait que sa base est maintenue à un niveau haut par une résistance 427. Lorsque le signal de commande SELECTJN passe au niveau haut, le transistor 428 est rendu passant ou activé, ce qui à son tour rend bloqué ou désactivé le transistor 426 et par conséquent, le transistor 412 devient bloqué ou désactivé. Par conséquent, le signal de commande SELECTJN détermine lorsque le circuit d'alimentation 400 est commuté depuis le premier mode dans le second mode. Ce signal de commande peut être programmé en fonction du temps ou peut être produit en réponse à un niveau de sortie +V prédéterminé. Aussi longtemps que le transistor 412 est passant ou activé, le condensateur 420 est chargé à une vitesse rapide du fait que la résistance de limitation de courant 410 est dérivée. Ceci amène rapidement la tension de sortie +V au niveau requis pour alimenter l'ASIC 30 et le microcontrôleur 40 de telle sorte que de quelconques défaillances existantes puissent être rapidement détectées. Il s'agit du premier mode de fonctionnement du circuit d'alimentation de mode double 400. Puis en environ 2 à 3 millisecondes, la tension de commande SELECTJN croît, ce qui désactive ou rend bloqués les transistors 426 et 412, d'où ainsi la réduction de la circulation de courant sur le condensateur 420 et la réduction de la consommation d'énergie afférente. Il s'agit du second mode de fonctionnement. Toujours par report à la figure 1, des composants additionnels de l'ASIC 30 seront ensuite décrits. Le détecteur de bruit large bande 24 comprend un filtre passehaut 70 et des premier et second circuits de filtre passe-bas 80,82 qui reçoivent le signal de taux de variation de courant en provenance du capteur de di/dt 16. Les bandes passantes de ces circuits 80 et 82 sont sélectionnées à des bandes de fréquences qui sont représentatives d'un spectre de fréquences typique de défaillances par formation d'arc de manière à éliminer de façon substantielle (de façon statistique) des signaux à des fréquences qui peuvent survenir sur la ligne et qui ne représentent pas une défaillance par formation d'arc, c'est-à-dire qui ne sont pas dues à une telle défaillance par formation d'arc. Les bandes de fréquences des filtres 80 et 82 sont choisies pour couvrir le spectre de 10 kHz à 100 kHz. Selon un exemple, les fréquences centrales sont de 33 kHz et de 58 kHz. Dans cet exemple, le signal de sortie en provenance du capteur 16 est détecté (est redressé) et est filtré à l'aide du filtre passe-haut 70 qui présente une fréquence de coupure de 5 kHz. Dans le mode de réalisation illustré, les fréquences centrales sont de 35 kHz et de 70 kHz, de façon respective. Chacun des circuits de filtre passe-bas 80 et 82 applique un signal filtré, qui comprend les composantes d'un signal d'entrée en provenance du capteur de di/dt qui tombent dans leurs bandes de fréquences passe-bande respectives, sur des circuits de détecteur de seuil respectifs 84 et 86. Les détecteurs de seuil 84 et 86 sont sensibles aux composantes des signaux de fréquence que les filtres passe-bande 80 et 82 ont laissées passer, lesquelles sont au-dessus d'une amplitude de seuil prédéterminée, pour produire une sortie d'amplitude de fréquence correspondante sur des circuits de conditionnement de signal 88 et 90. Ces circuits 88 et 90 produisent un signal de sortie conditionné selon une forme qui convient pour une entrée dans le microcontrôleur 40. Selon le mode de réalisation illustré, ces circuits de conditionnement de signal ultérieurs 88 et 90 comprennent des circuits monostables de 10 microsecondes pour produire un signal impulsionnel unitaire. Les impulsions de sortie qui sont générées par les circuits monostables 88 et 90 sont soumises à une logique ET au niveau d'un circuit ET 96 dont la sortie est appliquée sur une entrée de "compteur" du microcontrôleur 40, comme indiqué sur la figure 1. Dans le mode de réalisation illustré, un seuil d'un volt est utilisé par à la fois le circuit de seuil 84 et le circuit de seuil 86. L'utilisation des termes "filtre passe-bande", "détecteur de seuil", "porte ET" et "intégrateur" ne limite pas l'invention à des mises en #uvre par composants matériels de ces dispositifs. Des mises en oeuvre par logiciel de ces fonctions peuvent être utilisées pourvu que le signal di/dt (en provenance du capteur 16) soit tout d'abord amplifié et converti selon des valeurs numériques. Par report toujours à la figure 1, le capteur de défaillance de courant ou la partie de mesure de courant 26 de l'ASIC 30 reçoit également le signal de sortie du capteur de di/dt 16. Un circuit d'intégrateur 100 développe un signal qui est représentatif d'une amplitude de courant en réponse à la sortie du capteur de di/dt 16. Ce signal est appliqué sur une autre partie de circuit de conditionnement de signal 102 qui inclut un circuit de valeur absolue comme représenté sur la figure 1 et sur un circuit de gain 104 pour produire un signal de sortie de courant conditionné selon une forme qui convient pour une entrée sur le contrôleur 40. Le circuit de valeur absolue 102 reçoit des signaux qui à la fois sont en train de devenir négatifs et positifs et il inverse de quelconques signaux devenant négatifs selon des signaux positifs tout en laissant passer des signaux devenant positifs dans l'état inchangé. La sortie du circuit de valeur absolue 102 est appliquée dans le circuit de gain 104 qui, selon un mode de réalisation, inclut un étage de gain de courant bas et un étage de gain de courant haut. Brièvement, l'étage de gain de courant bas applique une valeur de gain relativement plus importante pour des courants relativement bas de manière à augmenter la résolution du signal de courant pour des niveaux de courant relativement bas. Par ailleurs, l'étage de gain de courant haut applique un gain relativement plus bas pour des niveaux de courant relativement plus élevés afin de maintenir une plage pleine de niveaux de signal de courant au travers du circuit. Les sorties des étages de gain de courant bas et de courant haut sont appliquées sur le microcontrôleur 40. Les signaux qui sont appliqués sur le microcontrôleur 40 sont échantillonnés par un convertisseur analogique/numérique (A/N) qui peut être une partie du microcontrôleur. Selon un mode de réalisation, la sortie du convertisseur A/N est constituée par une série de 8 valeurs binaires (au minimum) représentant le courant à un rythme de 64 échantillons par cycle. Lorsque la fréquence réalise une dérive par rapport à sa valeur nominale, le temps entre des passages par zéro de tension, comme détecté par un circuit de détection de passage par zéro, est mesuré en utilisant des minuteries internes et est utilisé pour faire varier le rythme d'échantillonnage afin d'obtenir un nombre constant d'échantillons par cycle. Par report toujours à la figure 1, le capteur de défaillance de masse 20 alimente un amplificateur de défaillance de masse 120 et un circuit de valeur absolue 122 qui forment le circuit de détecteur de défaillance de masse 28. L'amplificateur de défaillance de masse 120 amplifie essentiellement la différence de niveau bas en termes de circulation de courant entre la ligne 14 et le neutre comme détecté par le capteur de défaillance de masse 20. Le circuit de valeur absolue 122 est similaire du point de vue de son fonctionnement et de sa fonction au circuit de valeur absolue 102 décrit ci-avant en ce sens que, de façon essentielle, il transforme des signaux devenant négatifs selon des signaux devenant positifs et il laisse passer des signaux devenant positifs en les laissant inchangés. La tension de ligne est également conditionnée au niveau d'un circuit 130 et est appliquée sur le microcontrôleur en vue d'une analyse et d'un traitement ultérieurs. Ce circuit 130 inclut un diviseur de tension de ligne (qui n'est pas représenté) qui divise la tension de ligne selon un niveau plus faible qui convient pour un traitement ultérieur, un amplificateur de différence (qui n'est pas représenté) qui reçoit la sortie du diviseur de tension de ligne et qui la décale du point de vue du niveau par rapport à une masse de circuit en vue d'un redressement, et un circuit de valeur absolue. La tension en provenance de l'amplificateur de différence (qui n'est pas représenté) est appliquée par l'intermédiaire du circuit de valeur absolue qui présente la même configuration et la même fonction que décrites ci-avant pour les circuits de valeur absolue décrits au préalable. La sortie du circuit de conditionnement de signal 130 est appliquée sur le microcontrôleur 40. Par report toujours à la figure 1, un circuit de chien de garde 140 reçoit une entrée d'impulsion (Pulse~In) en provenance du microcontrôleur 40 afin de réaliser une vérification pour voir si le microcontrôleur est toujours actif. Si aucune impulsion n'est présente sur cette sortie en provenance du microcontrôleur, alors un signal de déclenchement (Trip~Signal') est envoyé sur le circuit de déclenchement par le circuit de chien de garde 140. Comme indiqué ci-avant, la figure 1 représente un mode de réalisation d'un circuit intégré spécifique d'application pour réaliser les opérations décrites ci-avant. Des détails supplémentaires de la construction et du fonctionnement du circuit de la figure 1 sont décrits dans la demande connexe de numéro série 09/026 193 déposée le 19 février 1998 (référence interne du mandataire : NBD27/SQRE020). La fourniture du circuit de détecteur en tant qu'ASIC est avantageuse en ce sens qu'elle permet au circuit d'être aisément incorporé dans une certaine variété d'environnements. Ceci est essentiellement dû aux exigences de petites dimensions et d'alimentation relativement modeste de l'ASIC. C'est-à-dire que ce circuit de détecteur non seulement peut être incorporé dans des panneaux de commande ou dans tout autre appareil de distribution mais pourrait également être localisé au niveau de charges individuelles. Ceci est vrai pour les applications industrielles de même que pour les applications commerciales et domestiques. Par exemple, l'ASIC du circuit de détecteur pourrait être incorporé dans un équipement industriel et/ou commercial alimenté électriquement ou dans une machine, de même que dans des produits grand public tels que des ordinateurs, des équipements audiovisuels divers appareils ou similaire. La présente invention analyse des formes d'onde de courant et un bruit large bande afin de déterminer si une formation d'arc est présente dans des conducteurs électriques. Un arc de courant haut ou élevé est identifié en tant que forme d'onde de courant qui présente une combinaison d'une variation de courant (di/dt) et d'un bruit large bande (de 10 kHz à 100 kHz). Le contrôleur 40 incrémente une pluralité de compteurs qui peuvent être mis en oeuvre par logiciel en fonction des signaux d'entrée qui sont reçus depuis l'ASIC 30. Le tableau 1 résume une caractéristique de formation d'arc de courant haut pour des formes d'onde de courant et la façon dont des compteurs microprogrammés sont incrémentés. Des organigrammes d'un programme qui utilise les compteurs afin de déterminer si un arc est présent sont représentés au niveau des figures 3 à 8 qui sont décrites ci-après. Des conditions dans lesquelles des charges présentent un bruit large bande, des courants de (di/dt) important et des courants élevés sous des conditions de fonctionnement normal existent. Afin d'effectuer un distinguo entre des courants de charge bruités normalement et des courants de formation d'arc, les algorithmes recherchent des niveaux différents du bruit large bande (di/dt), des courants élevés, des courants d'amortissement et des rapports d'aspect de courant (voir la remarque * qui suit le tableau 1). Un bruit large bande est calculé tel qu'en soumettant à une logique ET deux bandes de fréquences ou plus par composant matériel comme décrit. Si un bruit large bande est présent, alors des impulsions sont reçues au niveau de l'entrée du microcontrôleur. Les impulsions sont comptées à chaque demi-cycle, sont stockées puis sont remises à l'état initial afin de détecter des niveaux de bruit large bande dans le demi-cycle suivant. TABLEAU 1 (chaque rangée caractérise un demi-cycle de formation d'arc) courant de (di/dt) bruit large compteur compteur compteur crête avec (dt** = 500 s) bande d'arc de de (di/dt) haute rapport haute courant fréquence d'aspect * fréquence élevé >2 *** >48 A > 0,328 x non requis incrémenté incrémenté inchangé courant de crête >48 A > 0,328 x présent incrémenté incrémenté incrémenté courant de crête >48 A > 0,203 x requis incrémenté inchangé incrémenté courant de crête >48 A > 0,25 x courant requis incrémenté incrémenté incrémenté de crête * Le rapport d'aspect est l'aire divisée par la crête pour un demicycle. L'aire est la somme de 32 échantillons pour un demi-cycle. ** dt est le temps entre chaque échantillon de la forme d'onde de courant. Ce temps d'échantillon varie de façon dynamique en fonction de la fréquence de ligne (60 +/- 4 Hz) afin d'assurer une meilleure couverture de la forme d'onde de courant. *** Un bruit large bande haute fréquence révèle la présence d'un bruit large bande pendant les 20 premiers demi-cycles suite à l'alimentation du module tandis qu'une charge est connectée et est activée, et un fonctionnement normal dû à des charges bruitées dans un état de régime établi (des courants au-dessous de 48 A de crête). Des formes d'onde de courant de formation d'arc et de démarrage sont analysées par le contrôleur en utilisant les algorithmes décrits dans la description qui suit et au niveau des organigrammes des figures 3 à 8. Le microprogramme contient les compteurs qui suivent et d'autres variables : # di/dt1 (bloque le di/dt maximum un demi-cycle avant) # di/dt2 (bloque le di/dt maximum deux demi-cycles avant) # di/dt3 (bloque le di/dt maximum trois demi-cycles avant) # di/dt4 (bloque le di/dt maximum quatre demi-cycles avant) # di/dt~counter (bloque le nombre entier de fois où le comptage di/dt a été incrémenté, comme spécifié au niveau du TABLEAU 1) # peak1 (bloque le courant de crête d'un demi-cycle avant) # peak2 (bloque le courant de crête deux demi-cycles avant) # peak3 (bloque le courant de crête trois demi-cycles avant) # peak4 (bloque le courant de crête quatre demi-cycles avant) # peak5 (bloque le courant de crête cinq demi-cycles avant) # high~current~arc~counter (bloque le nombre entier de fois où un demi-cycle de formation d'arc a été détecté, comme spécifié au niveau du TABLEAU 1) # high~frequency~counter (bloque le nombre entier de comptages d'une fréquence élevée des demi-cycles précédents) # high~frequency~noise~counter (bloque le nombre entier de comptages d'une fréquence élevée pendant un démarrage ou un état de régime établi (des courants inférieurs à 48 A)) # missing~half~cycle (vrai lorsqu'un demi-cycle de non formation d'arc suit un demi-cycle de formation d'arc) # slow rise (bloque la valeur de peak1-di/dt1) # peak~ground~fault (bloque le courant de défaillance de masse de crête du dernier demi-cycle) Les compteurs décrits ci-avant sont incrémentés et mis à zéro de la façon qui suit : si (peak1 > 48 A), alors vérifier ce qui suit : si (di/dt1 > (0,328 x peak1) et high~frequency~counter > 4 et high~frequency~noise~counter # incrémentation di/dt~counter # incrémentation high~frequency~counter # incrémentation high~current~arc~counter sinon (di/dt1 > (0,328 x peak1) # incrémentation di/dt~counter # incrémentation high~current~arc~counter sinon (di/dt1 > 0,25 x peak1) et high~frequency~counter > 4 et high~frequency~ noise~counter # incrémentation di/dt~counter # incrémentation high~frequency~counter # incrémentation high~current~arc~counter sinon (di/dt1 > (0,203 x peak1) et high~frequency~counter > 4 et high~frequency~noise~counter # incrémentation high~frequency~counter # incrémentation high~current~arc~counter si aucun demi-cycle de formation d'arc dans 0,5 seconde après le dernier demi-cycle de formation d'arc, alors mettre à zéro tous les compteurs. Un arc ligne à neutre ou un arc de défaillance de masse est présent sous les conditions qui suivent des compteurs microprogrammés mentionnés ci-avant : si (défaillance de masse > seuil) si (courants de crête > 35 A pendant 3 demi-cycles et que missing~half~cycle est vrai et que di/dt~counter > 1 et high~current~arc~counter> 1) si (courants de crête > 35 A pendant 4 demi-cycles et que missing half cycle est vrai et que high~current~arc~counter > 2) si (courants de crête > 35 A pendant 5 demi-cycles et que missing~half~cycle est vrai et que high~current~arc~counter > 3) si (courants de crête > 35 A pendant 5 demi-cycles et que high~current~arc~counter > 3 et que di/dt1 > di/dt3 et que di/dt~counter > 2) si (courants de crête > 35 A pendant 5 demi-cycles et que high~current~arc~counter > 3 et que di/dt1 > di/dt3 et que high~frequency~counter > 2 et que di/dt~counter > 1) si (courants de crête > 35 A pendant > 5 demi-cycles et 3 et que missing~half~cycle est vrai) si (courants de crête > 35 A pendant > 5 demi-cycles et 3 et que di/dt~counter > 3) si (courants de crête > 35 A pendant > 5 demi-cycles et 3 et que high~frequency~counter > 1 et que di/dt~counter > 2) si (courants de crête > 35 A pendant > 5 demi-cycles et 3 et que high~frequency~counter > 2 et que di/dt~counter > 1) si (high~current~arc > 6) Algorithmes de démarrage : si (peak1 à peak4 > 35A et missing half cycle = faux), alors vérifier ce qui suit : si (((peak1 7A))) démarrage de lampe à tungstène, mise à zéro des compteurs qui suivent : high~current~arc~counter di/dt~counter high~frequency~counter sinon ((peak3 > peak1) et (peak5 > peak3) et (di/dt1 ((di/dt5 + 1,4 A) ≥ di/dt3) et ((di/dt3 + 1,4 A) ≥ di/dt1) et (slow~rise1 > 48 A)) démarrage charge inductive, mise à zéro des compteurs qui suivent : di/dt~counter high~frequency~counter Nota : les valeurs numériques dans les expressions présentées ci-avant sont choisies pour des applications domestiques. Cependant, des valeurs numériques spécifiques, des niveaux de courant spécifiques et des valeurs de compteur spécifiques ne sont pas limitées aux spécifications présentées ci-avant mais peuvent varier pour d'autres applications. Comme davantage représenté sur les figures 9 et 10, le capteur de défaillance de masse 20 comprend une bobine de détection de courant de défaillance de masse comportant un enroulement de sortie 302. Une bobine de capteur de neutre de défaillance de masse qui comporte un enroulement de sortie 300 est également représentée sur les figures 9 et 10. Le capteur de di/dt 16 est une bobine toroïdale qui comporte une âme annulaire qui entoure le conducteur de ligne 14, et un enroulement de di/dt 304 et un enroulement d'autotest 306. Les enroulements respectifs 300,302, 304 forment des entrées telles que désignées sur un circuit de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse 308 ou sur des circuits séparés 310 et 312. La figure 9 représente les circuits de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse sur un seul circuit intégré 308 tandis que la figure 10 représente les circuits de défaillance par formation d'arc et le circuit d'autotest sur un premier circuit intégré 310, les circuits de défaillance de masse étant sur un second circuit intégré 312. Bien qu'un bloc de circuit de déclenchement 314 sur la figure 10 soit séparé des blocs du système de détecteur de défaillance de masse 312 et du système de détecteur de défaillance par formation d'arc 310, il peut être intégré dans l'un ou l'autre bloc. Dans un effort pour économiser l'espace, une technologie puce sur carte et une technologie résistance sur carte peuvent toutes deux être mises en oeuvre au niveau du circuit de détecteur de défaillance par formation d'arc 10 de la présente invention. La technologie puce sur carte reçoit la puce en silicium, la place sur une carte de circuit et la recouvre avec un revêtement similaire à du plastique. Ceci économise l'espace par rapport au procédé traditionnel qui utilise un module standard. Une idée similaire consiste à utiliser des modules de réseau de puces à connexions par billes (BGA). Ces modules économisent autant d'espace que la technologie puce sur carte mais ont pour avantage de ne pas nécessiter une salle blanche. Ils ont cependant besoin d'un équipement rayons X afin d'inspecter les puces. Bon nombre de fabricants de puces en silicium, y compris SVI Public Co., Ltd., et Argo-Transdata Corp. maîtrisent maintenant la technologie BGA. La technologie résistance sur carte est un processus par sérigraphie selon lequel des résistances standards sont imprimées par sérigraphie sur une carte de circuit. Bien que les résistances imprimées par sérigraphie ne soient pas plus petites en longueur ou en largeur, elles sont plates. Par conséquent, d'autres composants peuvent être placés dessus. Multek (une entreprise DII) fabrique des cartes avec des résistances imprimées par sérigraphie. Les mécanismes de déclenchement classiques pour des interrupteurs de circuit de défaillance de masse (GFCI) dans des réceptacles peuvent être mis en oeuvre en conjonction avec le système de détecteur de défaillance par formation d'arc 10. Par exemple, les figures 11 et 12 représentent un mécanisme de déclenchement à réceptacle GFCI de l'art antérieur. La figure 11 représente un mécanisme de déclenchement pour un réceptacle GFCI et/ou AFCI dans la position fermée dans laquelle un courant peut circuler au travers du réceptacle jusqu'à la charge 50. Le courant prend son origine par l'intermédiaire d'un câble en queue de cochon ou de tout autre conducteur flexible 316, par l'intermédiaire d'un bras de contact mobile 318, par l'intermédiaire de contacts conjugués 320 et arrive sur un bras de contact stationnaire 322. Les contacts 320 sont maintenus fermés par un ressort 324 tandis qu'une extrémité du bras de contact mobile 318 est supportée au niveau d'un moyen de verrouillage 326 et est pivotée autour de celui-ci. Un bras de marteau 328 est maintenu de manière à être éloigné par poussée d'une bobine de déclenchement 330 par un ressort 332 moyennant une force suffisante pour supporter le bras de contact mobile 318 dans la position verrouillée. Un bouton d'indication de réenclenchement et de déclenchement 334 est normalement poussé dans un boîtier de réceptacle 336 par un ressort 338. Lorsque la bobine de déclenchement 330 est alimentée en activant un SCR ou équivalent pour la raccorder à la tension de ligne, le bras de marteau 328 est momentanément tiré dans la position fermée contre une pièce de pôle 340, ce qui libère le moyen de verrouillage 326. Comme on peut le voir sur la figure 12, lorsque le bras de marteau 328 se ferme et se désolidarise de l'extrémité de moyen de verrouillage du bras de contact mobile 318, le bras 318 est libre de tourner autour de l'extrémité du bouton de réenclenchement 334 au niveau d'une extrémité 342. Le bras 318 tourne alors jusqu'à ce qu'il entre en contact avec une surface stationnaire 344 et qu'il ouvre les contacts 320 afin de déconnecter la charge 50 vis-à-vis de la ligne 14. La bobine de déclenchement 330 qui est connectée au côté de charge des contacts 320 est désalimentée lorsque les contacts 320 s'ouvrent. Bien que seulement un jeu de contacts 320 soit représenté sur les figures 11 et 12, un second jeu de contacts et des bras de contact sont typiquement prévus afin d'ouvrir à la fois le conducteur de ligne 14 et le conducteur de neutre 18. Dans l'état déclenché, l'indicateur de déclenchement 334 est poussé hors du boîtier de réceptacle 336, ce qui indique que le dispositif s'est déclenché, jusqu'à ce que le ressort 338 soit pleinement comprimé. Afin de remettre le mécanisme dans son état fermé, le bouton de réenclenchement 334 est poussé dans le boîtier 336. Ceci a pour effet que le bras de contact 318 pivote autour de la surface stationnaire 344 en relevant l'extrémité de moyen de verrouillage du bras de contact 318 de telle sorte que le ressort 332 tire le bras de marteau 328 en retour dans la position verrouillée. Le bouton de réenclenchement 334 est ensuite libéré et les contacts 320 se ferment tandis que le moyen de verrouillage 326 est à nouveau supporté par le bras de contact 318. Les figures 13 et 14 représentent un autre mode de réalisation de l'art antérieur pour un mécanisme de déclenchement GFCI. Dans la position fermée, comme représenté sur la figure 13, lorsqu'un courant circule jusqu'à la charge 50 (voir la figure 1), la voie de courant s'établit par l'intermédiaire d'un câble en queue de cochon ou de tout autre connecteur flexible 346, par l'intermédiaire d'un bras de contact mobile 348, par l'intermédiaire de contacts conjugués 350 pour arriver sur un bras de contact stationnaire 352. Un ressort 354 force un bouton d'indicateur de déclenchementlréenclenchement 356 suivant une direction vers l'extérieur du boîtier de réceptacle 358. Le bouton d'indicateur de déclenchementlréenclenchement 356 à son tour exerce une poussée sur le levier 360 suivant la direction qui force les contacts 350 à se fermer. Une encoche formée sur le levier 360 forme un moyen de verrouillage 364 qui s'adapte avec le bras de contact 348. Un ressort de poussée de plongeur 366 pousse le plongeur 368 hors d'une bobine de déclenchement 370 et bloque le levier 360 contre le bras de contact mobile 348 dans une position verrouillée. Un ressort 372 pousse le bras de contact mobile 348 en direction de la position ouverte et le moyen de verrouillage 364 maintient les contacts 350 fermés. Lorsque la bobine de déclenchement 370 est alimentée en activant un SCR ou équivalent afin de connecter la bobine de déclenchement 370 sur la tension de ligne, le plongeur 368 est tiré dans la bobine de déclenchement 370 à l'encontre du ressort de poussée de plongeur 366, comme représenté sur la figure 14, et il déplace le levier 360 de telle sorte que le moyen de verrouillage 364 soit libéré. Tandis que le moyen de verrouillage 364 est libéré, le bras de contact mobile 348 est libre de tourner autour d'un pivot 374 sous l'influence du ressort 372. Les contacts 350 sont ainsi séparés, ce qui déconnecte la charge de réceptacle 50 vis-à-vis de la ligne. La bobine de déclenchement 370 qui est connectée au côté de charge des contacts 350 est désactivée lorsque les contacts 350 s'ouvrent. Bien que seulement un jeu de contacts 350 soit représenté sur les figures 13 et 14, un second jeu de contacts et des bras de contact sont typiquement prévus pour ouvrir à la fois le conducteur de ligne 14 et le conducteur de neutre 18. Dans l'état déclenché, comme représenté sur la figure 14, le bouton d'indicateur de déclenchement/réenclenchement 356 s'étend depuis le boîtier de réceptacle 358 en étant forcé à l'extérieur par un ressort 354 afin d'indiquer que le dispositif s'est déclenché. Afin de réenclencher le mécanisme dans son état fermé, le bouton d'indicateur de déclenchementlréenclenchement 356 est poussé dans le boîtier 358. Ceci a pour effet que le levier 360 se déplace dans une direction vers le bras de contact mobile 348. Tandis que la bobine de déclenchement 370 est désactivée, le plongeur 368 et le levier 360 sont éloignés par poussée de la bobine de déclenchement 370 par le ressort de poussée de plongeur 366. Lorsque le moyen de verrouillage 364 sur l'extrémité du levier 360 se déplace en passant devant la surface de verrouillage sur le bras de contact mobile 348, le moyen de verrouillage 364 est engagé. Après que le bouton de réenclenchement 356 est libéré, le ressort 354 force à nouveau les contacts 350 ensemble, comme décrit ci-avant. Bien que des modes de réalisation particuliers et des applications particulières de la présente invention aient été illustrés et décrits, il est bien entendu que l'invention n'est pas limitée à la construction précise et aux compositions précises décrites ici et que diverses modifications, divers changements et diverses variantes apparaîtront au vu des descriptions présentées ci-avant sans que l'on s'écarte ni de l'esprit, ni du cadre de l'invention telle que définie dans les revendications annexées. REVENDICATIONS 1. Assemblage de protection vis-à-vis d'une défaillance par formation d'arc et d'une défaillance de masse, caractérisé en ce qu'il comprend : au moins un capteur (16,20) sensible à un courant qui circule dans un circuit électrique pour développer un signal de capteur correspondant ; un détecteur de défaillance (30) sensible audit signal de capteur pour détecter des défaillances par formation d'arc et des défaillances de masse et pour produire des signaux de sortie correspondants ; une alimentation de mode double (400) qui est connectée audit circuit électrique et audit détecteur (30) pour appliquer une tension de sortie prédéterminée sur ledit détecteur, ladite alimentation comportant des premier et second modes, le premier mode appliquant ladite tension de sortie prédéterminée plus rapidement que ledit second mode mais tirant davantage de courant d'alimentation que celui-ci ; et un commutateur pour commuter ladite alimentation (400) depuis ledit premier mode dans ledit second mode. 2. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier mode de ladite alimentation (400) atteint un état de régime établi plus rapidement que ledit second mode. 3. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit détecteur (30) inclut un microcontrôleur (40) qui reçoit de l'énergie depuis ladite alimentation (400). 4. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit commutateur établit ladite alimentation (400) dans ledit premier mode jusqu'à ce que ledit second mode atteigne un état de régime établi et ledit commutateur établit ladite alimentation dans ledit second mode après que ledit second mode atteint un état de régime établi. 5. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il inclut une résistance de limitation de courant (410) pour limiter la circulation de courant dans ladite alimentation (400) dans ledit second mode et un moyen (412) pour dériver ladite résistance de limitation de courant dans ledit premier mode. 6. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit détecteur (30) produit un signal de déclenchement en réponse à une détermination du fait qu'une défaillance par formation d'arc est présente, ledit assemblage comprenant en outre : un mécanisme de déclenchement qui arrête le courant qui circule dans le circuit électrique en réponse audit signal de déclenchement. 7. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un capteur de défaillance de masse (20) qui détecte une différence en termes de circulation de courant entre un conducteur de ligne (14) et un conducteur de neutre (18) du dispositif électrique afin de déterminer si oui ou non une défaillance de masse est présente, où ledit détecteur produit également ledit signal de déclenchement en réponse à une détermination du fait qu'une défaillance de masse est présente. 8. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse caractérisé en ce qu'il comprend : un capteur (16,20) qui détecte un courant qui circule dans un circuit électrique et qui développe un signal de capteur correspondant ; un circuit de bruit large bande (24) qui détermine la présence d'un bruit large bande dans ledit signal de capteur et qui produit un signal de sortie correspondant ; un contrôleur (40) qui traite ledit signal de capteur et ledit signal de sortie d'une façon prédéterminée afin de déterminer si oui ou non une défaillance par formation d'arc est présente dans ledit circuit électrique ; une alimentation de mode double (400) qui est connectée audit circuit électrique, audit circuit de bruit large bande (24) et audit contrôleur (40) pour appliquer dessus une tension de sortie prédéterminée, ladite alimentation comportant des premier et second modes, le premier mode appliquant ladite tension de sortie prédéterminée plus rapidement que ledit second mode mais tirant davantage de courant d'alimentation que celui-ci ; et un commutateur pour commuter ladite alimentation (400) depuis ledit premier mode dans ledit second mode. 9. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit premier mode de ladite alimentation (400) atteint un état de régime établi plus rapidement que ledit second mode. 10. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit commutateur établit ladite alimentation (400) dans ledit premier mode pour alimenter ledit circuit de bruit large bande (24) et ledit contrôleur (40) jusqu'à ce que ladite alimentation atteigne un état de régime établi et ledit commutateur établit ladite alimentation dans ledit second mode pour alimenter ledit circuit de bruit large bande (24) et ledit contrôleur (40) après que ledit second mode atteint un état de régime établi. 11. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il inclut une résistance de limitation de courant (410) pour limiter la circulation de courant dans ladite alimentation (400) dans ledit second mode et un moyen (412) pour dériver ladite résistance de limitation de courant dans ledit premier mode. 12. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit contrôleur (40) produit un signal de déclenchement en réponse à une détermination du fait qu'une défaillance par formation d'arc est présente, ledit assemblage comprenant en outre : un mécanisme de déclenchement qui arrête le courant qui circule dans le circuit électrique en réponse audit signal de déclenchement. 13. Système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un capteur de défaillance de masse (20) qui détecte une différence en termes de circulation de courant entre un conducteur de ligne (14) et un conducteur de neutre (18) du dispositif afin de déterminer si oui ou non une défaillance de masse est présente, où ledit contrôleur produit également ledit signal de déclenchement en réponse à une détermination du fait qu'une défaillance de masse est présente. 14. Procédé d'alimentation d'un système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de : alimentation dudit assemblage de protection vis-à-vis d'une défaillance par formation d'arc en utilisant une première alimentation ; et commutation de l'énergie appliquée sur ledit assemblage de protection vis-à-vis d'une défaillance par formation d'arc sur une seconde alimentation, où ladite première alimentation atteint un état de régime établi plus rapidement que ladite seconde alimentation. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que ladite énergie est commutée après que ladite seconde alimentation atteint un état de régime établi. 16. Procédé d'alimentation d'un système de détection de défaillance par formation d'arc et de défaillance de masse, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de : détection d'un courant qui circule dans un circuit électrique et développement d'un signal de capteur correspondant ; détermination de la présence d'un bruit large bande dans ledit signal de capteur et production d'un signal de sortie correspondant ; traitement dudit signal de capteur et dudit signal de sortie d'une façon prédéterminée afin de déterminer si oui ou non une défaillance est présente dans ledit circuit électrique ; et alimentation dudit circuit de bruit large bande et dudit contrôleur dans un premier mode puis commutation dans un second mode, ledit premier mode atteignant un état de régime établi plus rapidement que ledit second mode. 17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce qu'un courant en provenance de ladite alimentation (400) dans ledit premier mode est plus grand que le courant en provenance de ladite alimentation dans ledit second mode. 18 Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que ledit contrôleur produit un signal de déclenchement en réponse à une détermination du fait qu'une défaillance par formation d'arc est présente, ledit procédé comprenant en outre l'étape d'arrêt du courant qui circule dans le circuit électrique en réponse audit signal de déclenchement. 19. Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'il comprend en outre les étapes de : détection d'une différence en termes de circulation de courant entre un conducteur de ligne (14) et un conducteur de neutre (18) du circuit électrique afin de déterminer si oui ou non une défaillance de masse est présente ; production dudit signal de déclenchement en réponse à une détermination du fait qu'une défaillance de masse est présente. 20. Procédé de protection vis-à-vis d'une défaillance par formation d'arc et d'une défaillance de masse, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de : développement d'au moins un signal de capteur en réponse à un courant qui circule dans un circuit électrique ; détection de défaillances par formation d'arc et de défaillances de masse et production de signaux de sortie correspondants en réponse audit signal de capteur ; application d'une tension de sortie prédéterminée sur ledit détecteur dans un premier mode qui applique ladite tension de sortie prédéterminée davantage rapidement qu'un second mode mais qui tire davantage de courant d'alimentation que celui-ci ; et commutation de ladite alimentation depuis ledit premier mode dans ledit second mode.