Brevet FR2786031A1 — publié le 20000519

I La présente invention concerne le domaine des antennes paraboliques. A la connaissance des inventeurs, les réflecteurs paraboliques couramment utilisés de nos jours sont formés de structures soit entièrement métalliques, soit munies d'une métallisation qui sert de surface réfléchissante. Ces réflecteurs ont certes rendu de grands services. Cependant, ils présentent les particularités suivantes: - perte métallique, - absence de réflexion sélective en fréquence, - esthétique discutable, - fabrication non triviale, - déformation avec la température. La présente invention a pour but de proposer une nouvelle antenne parabolique qui permette d'éliminer les inconvénients de la technique antérieure. Ce but est atteint selon la présente invention, grâce à un réflecteur constitué de n lames jointives en matériau diélectrique, définies par n+1 surfaces d'équations paraboliques. Selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention, chaque lame est un morceau de diélectrique homogène (plastique, céramique, air, etc...) de constante diélectrique E supérieure ou égale à 1 et présentant de faibles pertes. Ces lames peuvent être soit empilées par simple juxtaposition et maintenues par un sertissage extérieur, soit collées les unes contre les autres. De préférence, toutes les lames sont délimitées par le même contour. Les inventeurs ont déterminé qu'un tel réflecteur, lorsqu'il est correctement agencé, a les propriétés suivantes: - il réfléchit l'énergie électromagnétique et la concentre en un foyer, - il fonctionne au voisinage d'une fréquence fixée prédéterminée, - il ne réfléchit pas les ondes électromagnétiques qui ne correspondent pas aux fréquences de fonctionnement (le réflecteur assure ainsi une fonction de filtrage), - la largeur de bande de fréquence utile dépend du choix des matériaux et du nombre de lames, - il peut offrir de très faibles pertes, même aux très hautes fréquences, et - il est entièrement constitué de matériaux diélectriques transparents aux ondes électromagnétiques. D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et au regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels: - la figure 1 représente une vue schématique en coupe d'un réflecteur diélectrique stratifié conforme à la présente invention, la figure 2 illustre schématiquement une surface de contour parabolique, dans un repère orthonormé en vue de la définition d'une équation de paraboloïde, - la figure 3 illustre schématiquement la directivité d'un réflecteur cylindrique conforme à la présente invention, - la figure 4 illustre schématiquement la directivité d'un réflecteur de contour rectangulaire conforme à la présente invention, - les figures 5, 6, 7 et 8 représentent schématiquement quatre variantes d'empilement de lames pour illustrer la détermination de la bande utile et du coefficient de réflexion sur un réflecteur parabolique conforme à la présente invention, - la figure 9 représente un mode de réalisation particulier d'empilement de lames conforme à la présente invention, - la figure 10 représente le module du coefficient de réflexion, en fonction de la fréquence, pour cet empilement, - les figures 11 et 12 illustrent schématiquement respectivement un réflecteur à foyer centré et un réflecteur à foyer décentré, - la figure 13 représente la directivité théorique d'un réflecteur diélectrique conforme à la présente invention, - la figure 14 représente la directivité mesurée sur un réflecteur diélectrique conforme à la présente invention, et - la figure 15 représente schématiquement une antenne bi-bande. On aperçoit sur la figure 1 annexée un réflecteur conforme à la présente invention, constitué de n lames jointives référencées 1, 2, 3... n-1, n, en matériau diélectrique, définies chacune par deux surfaces paraboliques. Ainsi l'empilement de n lames définit n+1 surfaces d'équations paraboliques Si, S2... Si... Sn, Sn,+. Sur la figure 1 on a référencé el, e2, e3 etc... l'épaisseur au centre des n lames. Cette épaisseur e peut être variable d'une lame à l'autre. Elle peut aussi varier, pour une lame, entre son centre et sa périphérie. Le contour du réflecteur formé par cet empilement de n lames est référencé C. Chaque lame possède une constante diélectrique respective sF, E2, E3... En. Dans le cadre de l'invention, chaque lame 1 à n est un morceau de diélectrique homogène, par exemple du plastique, de la céramique, de l'air, etc... possédant une constante diélectrique E supérieure ou égale à 1 et présentant de faibles pertes. Sur la figure 1 on a symbolisé sous la référence Se un sertissage extérieur apte à maintenir par simple juxtaposition l'empilement de lames ainsi formé. En variante, on peut envisager de coller lesdites lames les unes contre les autres. De préférence, comme on l'a indiqué précédemment, dans le cadre de la présente invention toutes les lames 1 à n sont délimitées par le même contour C. En pratique, ce contour C peut faire l'objet de nombreuses variantes. A titre d'exemples non limitatifs, mais préférentiels, les lames de matériau diélectrique composant le réflecteur conforme à la présente invention peuvent posséder un contour rectangulaire ou circulaire. Les dimensions des lames, les matériaux qui les constituent et le positionnement relatif de chacune de ces lames sont choisis de préférence sur la base des éléments qui suivent, de façon à présenter, dans une bande de fréquences donnée, les propriétés d'un excellent réflecteur. Les surfaces des lames 1 à n coïncident avec des paraboloïdes et leurs positions relatives sont repérées par la position du foyer de chacun des paraboloides. Pour décrire les surfaces qui délimitent les lames diélectriques et la position relative de chacune de ces surfaces Si, l'équation des paraboloïdes qui fait intervenir le foyer li et la distance focale fi est nécessaire. L'équation de chaque paraboloïde s'obtient par la relation vectorielle suivante: il Mill. Pill Miill + = 2fi fi dans laquelle Pi est le sommet du paraboloïde Si. Après projection de cette relation dans un repère cartésien comme illustré sur la figure 2 pour lequel l'axe Z est parallèle à l'axe reliant le sommet du paraboloïde et le foyer de celui-ci, la surface du paraboloïde est définie par l'équation: (x-xi)2 + (y-yi)2 = 4fi(fi+z-zi) La surface Si est formée par la portion de paraboloïde intérieure au cylindre entourant les lames. Elles sont délimitées par le contour C. La juxtaposition des lames diélectriques qui composent le réflecteur est alors définie par l'ensemble des couples foyer-distance focale (li, fi). Chacun de ces deux paramètres dépend de la fréquence de fonctionnement du réflecteur et de la permittivité EF de chaque lame diélectrique. Pour le positionnement de chacune des surfaces paraboloïdales, I'axe (li, Pi) qui passe par le foyer I et par le sommet Pi de la surface Si est commun aux n+1 surfaces paraboliques qui composent le réflecteur. C'est- à-dire que tous les points li et Pi sont alignés quel que soit i=1 à i=n+ 1. Plus précisément encore, le réflecteur peut être défini sur la base des paramètres suivants: - directivité désirée et section de l'enveloppe cylindrique qui définit le contour des lames diélectriques, - diagramme de rayonnement, - matériaux (différents Ei) disponibles pour construire le système, - fréquence des signaux électromagnétiques à réfléchir, - largeur de bande utile autour de la fréquence centrale de fonctionnement du réflecteur. La directivité du réflecteur illuminé de façon uniforme est directement reliée à la surface S projetée du réflecteur (ou section du cylindre enveloppe) et définie par la relation suivante: 47c D= 2 S dans laquelle X représente la longueur d'onde. Dans le cas o le cylindre qui contient le réflecteur a une section rectangulaire de dimensions Lx et Ly, la directivité théorique du réflecteur illuminé de façon uniforme en négligeant toutes les pertes est définie par la relation: 4 7 D - xLyL dans laquelle x. représente la longueur d'onde. Lorsque le cylindre qui contient le réflecteur est au contraire un cercle de rayon R, la directivité théorique du réflecteur illuminé de façon uniforme en négligeant toutes les pertes peut être définie par la relation: D - (7r R2) dans laquelle X représente la longueur d'onde. Les dimensions du réflecteur seront fixées en fonction de la directivité désirée en appliquant les formules précédentes. Le diagramme de rayonnement normalisé peut être contrôlé sur la base des éléments suivants. Cette caractéristique répond aux lois des ouvertures rayonnantes. Pour une enveloppe cylindrique de forme rectangulaire dont les côtés mesurent L, et Ly, le diagramme de rayonnement normalisé pour une ouverture rectangulaire s'exprime par la relation: sin( Lx sin (e) cos)) sin( LY sin(e) sin(,) f(e, 4)- 7Lx sin(0) cos() Y sin (0) sin(4) x X dans laquelle 0 mesure l'angle depuis l'axe (Oz) du cylindre et I'angle contenu dans le plan (O, x, y) de l'ouverture ayant pour origine l'axe (Ox) (voir figure 4). Lorsque l'enveloppe cylindrique est un cercle de rayon R, le diagramme de rayonnement normalisé pour une ouverture circulaire éclairée de façon uniforme est donné par la loi suivante: (27rR sin(O)) f(O, 4) =27R2 27R sin(e) o Ji représente la fonction de Bessel de rang 1 et 0 mesure l'angle depuis l'axe Oz du cylindre (voir figure 3). Dans le cas général, pour un éclairement uniforme, le diagramme de rayonnement normalisé correspond à la transformée de Fourier spatiale de la géométrie de l'ouverture. La qualité du réflecteur est définie essentiellement par le nombre de lames composant celui-ci. Pour atteindre un pouvoir de réflexion imposé par le cahier des charges à la fréquence centrale d'utilisation du réflecteur, le nombre de lames dépend du contraste des permittivités si entre les lames directement voisines. La loi de variation de l'épaisseur d'une lame en fonction de la permittivité suit une évolution en 1/s On déduit qu'un choix de forts s permettra de diminuer la profondeur du réflecteur. En contrepartie, I'utilisation de petites permittivités permettra d'augmenter l'épaisseur e, des lames, ce qui pourra dans certains cas favoriser la réalisation (moulage, usinage...). La fréquence de fonctionnement, associée à la connaissance des permittivités si permet de déterminer la distance e, qui sépare les deux faces Si et Si+., de chaque lame. Cette distance est prise sur l'axe 1, Pi qui passe par le foyer I et le sommet Pi de la surface parabolique considérée. Pour une fréquence de fonctionnement centrée sur une valeur fo (en Hertz), la valeur de la distance e1 se calcule en mètres sur la base de la relation[: 3.108 ei = 4fO i La connaissance de la distance ej de chaque lame permet de positionner les sommets Pi des paraboloïdes les uns par rapport aux autres. La détermination de la position du foyer et de la distance focale pour chaque surface peut être déterminée sur la base des éléments suivants. Afin d'offrir des propriétés de réflexion satisfaisantes, un tel réflecteur exige que l'incidence des ondes électromagnétiques soit proche de l'incidence normale. On choisira en général la première distance focale f, telle que I'angle 0 formé par le front d'onde incident et la tangente à la surface Si reste inférieur à 20 degrés. C'est sur le plus grand diamètre du paraboloïde que 0 sera le plus important. On obtient alors: Rmax f. = 2tanO0 - dans laquelle Rma représente la plus grande distance entre l'axe I, Pi et le contour des lames. Les paramètres des surfaces suivantes sont déterminés successivement. Pour cela, il est souhaitable de s'aider d'un outil numérique de simulation électromagnétique, (basé par exemple sur les différences finies temporelles) et de chercher la distance focale à affecter à chaque surface. Les fi sont les seuls paramètres manquant à ce stade de la conception puisque les positions des foyers I sont fonction des ei et des fi. Un très bon compromis pour éviter trop de calculs consiste à prendre la même section pour toutes les lames. Dans l'état actuel des connaissances, il n'est généralement pas possible de connaître à priori la bande de fréquence utile autour de la fréquence centrale fo. Cette bande peut néanmoins être évaluée pour n'importe quel type de structure par une méthode numérique très facile à mettre en ceuvre. La méthode consiste à calculer l'impédance d'onde ramenée au niveau de la première interface Si. Le calcul doit être réalisé dans l'espace des nombres complexes. Pour débuter la résolution, on ramène l'effet de la dernière lame n au niveau de l'interface n. Le résultat fournit l'impédance vue par l'onde électromagnétique au niveau de l'interface n. Le raisonnement est réitéré pour déterminer l'impédance vue au niveau de l'interface n-1 et ceci jusqu'à ce que l'impédance soit connue sur la première interface Si. Supposons un empilement de trois lames z1, z2 et z3 d'épaisseur respective Li, L2 et L3 situées entre deux milieux z,, z4 transversalement à une onde incidente comme illustré sur la figure 5, I'impédance d'onde est donnée par: On va supprimer la dernière interface entre z3 et z4 et remplacer la lame 3 par un milieu d'impédance z.3 (voir figure 6). On obtient alors: 2 7c 2 Z4 + j.Z3.tan(.L3 3) 3.108 Ze3=Z3 27zf Z3 + j.Z4.tan( L3. E3-) 3.108 L'étape suivante suit le même raisonnement. Il s'agit de supprimer l'interface entre z2 et Z,3 et remplacer la lame 2 par un milieu d'impédance Z2 (voir figure 7). On obtient alors: Ze3 + j.Z2.tan( 27:f.L2. 2-2) 3.108 Ze2=Z2 27rf Z2 + j. Ze3.tan(.L2 E22) 3.1 08 L'opération est répétée jusqu'à ce que les lames soient remplacées par une seule interface séparant le milieu incident (en général l'air) et un milieu infini d'impédance équivalente zel (voir figure 8). On a alors: o10 Ze2 +j.Z1.tan( 231f L.Ll_:) 3.108 Zel =Z1 Z1 + j.Ze2. tan( 1. 1'2)27f 3.108 Lorsque l'impédance du milieu stratifié est ramenée au niveau de la première interface, on peut calculer le coefficient de réflexion en incidence normale sur la base de la relation: p z- Zel Zo Zel + Zo Le coefficient de réflexion est connu en module et en phase et la bande de fréquences utilisable pour le réflecteur peut alors être appréciée. On a représenté schématiquement sur la figure 9 un exemple d'association de lames présentant des constantes diélectriques différentes. Plus précisément, I'exemple illustré sur la figure 9 correspond à une structure comprenant: - un milieu incident formé d'air possédant une constante diélectrique E égale à 1, - une première lame de 2 mm d'épaisseur et ayant une constante diélectrique E égale à 9., - une deuxième lame ayant une épaisseur de 3 mm et une constante diélectrique s égale à 4, -une troisième lame de 2 mm d'épaisseur, ayant une constante diélectrique s égale à 9, - une quatrième lame de 3 mm d'épaisseur ayant une constante diélectrique s égale à 4, - une cinquième lame de 2 mm d'épaisseur ayant une constante diélectrique s égale à 9, et - un milieu environnant constitué d'air s égal à 1. Le module du coefficient de réflexion obtenu par calcul sur la base de cette structure est illustré sur la figure 10. Il L'homme de l'art sait qu'un réflecteur parabolique utilisé en réception concentre au point focal l'énergie incidente qui provient de sa direction de pointage (direction de l'axe (1i, Pi)). Ce principe reste identique pour tous les types de réflecteurs paraboliques. On peut néanmoins distinguer deux familles: les réflecteurs à foyer centré et les réflecteurs à foyer décentré. Pour un réflecteur à foyer centré, le foyer se trouve sur le trajet de l'onde incidente, comme illustré sur la figure 11. Ceci signifie que le système de réception de l'énergie électromagnétique fait de l'ombre au faisceau incident. Au contraire, dans le cas des réflecteurs à foyer décentré, la surface utile du réflecteur n'est plus en aplomb direct du foyer. L'antenne de réception située au foyer ne perturbe donc plus le champ incident. Pour cette raison, dans le cadre de la présente invention, on préfère utiliser des réflecteurs à foyer décentré. Dans le cadre de la présente invention, il est possible de concevoir un réflecteur possédant seulement deux types de diélectriques. Une simplification supplémentaire peut consister à utiliser l'air comme diélectrique, ce qui revient finalement à n'utiliser qu'un seul matériau. Dans ce cas, le réflecteur est composé d'une alternance de lames de diélectrique sE et d'air s2 =1. Le nombre minimum de lames diélectriques nécessaires pour obtenir un coefficient de réflexion proche de 100% dans la bande utile du réflecteur est donné par le tableau suivant: s. 2 3 4 5 6 7 8 9 10 sm2 1 1d 1 1 nombre de lames s1 8 6 54 4 4 4 3 3 Si le diélectrique intermédiaire n'est pas de l'air (E2ó1), le contraste de permittivité entre si et s2 devient moins important et le nombre de couches nécessaires augmente. Les inventeurs ont en particulier réalisé un réflecteur parabolique à foyer centré contenu dans un cylindre de section circulaire de 16 cm de diamètre avec un diélectrique es = g, = 2,5 et des surfaces calculées par simulation numérique avec un code de calcul utilisant la méthode des différences finies temporelles. Le réflecteur obtenu fonctionne autour de GHz. On a illustré sur la figure 13 annexée la directivité théorique de ce réflecteur parabolique en matériau diélectrique conforme à la présente invention en traits continus et sur la même figure on a illustré en traits interrompus la courbe théorique de directivité d'un réflecteur parabolique métallique de même distance focale et ayant le même rayon r=8 cm. Les courbes de directivité illustrées sur la figure 13 sont indiquées en fonction de la fréquence. Les inventeurs ont également réalisé un autre réflecteur parabolique en utilisant des lames constituées d'un matériau unique alterné avec des interfaces d'air. Les lames diélectriques en question possédaient une constante diélectrique sr = 2,38. Seulement deux surfaces paraboliques ont été définies Si et S2. Comme indiqué précédemment, ces lames identiques = 2,38 ont été superposées en alternance avec des lames d'air. Les inventeurs ont en particulier réalisé des réflecteurs comportant 7 lames identiques de s, alternées avec des lames d'air. Ce réflecteur a également été conçu pour travailler autour de GHz et ses dimensions et la forme de son contour sont identiques à l'exemple précédent, c'est-à-dire cylindrique circulaire de diamètre D=16 cm. La courbe de directivité théorique de ce réflecteur en fonction de la fréquence et la courbe de directivité réelle mesurée toujours en fonction de la fréquence sont illustrées sur la figure 14. On peut noter sur cette courbe de directivité en fonction de la fréquence que le pouvoir de réflexion oscille légèrement (1 dB) dans la bande de fréquence utile. La différence d'environ 2 dB entre la théorie et la mesure peut être attribuée à l'influence de la zone d'ombre du cornet de réception situé au foyer du réflecteur. Dans le calcul théorique de la directivité, cette zone d'ombre n'a pas été considérée. En définitive, les inventeurs ont constaté que les réflecteurs diélectriques stratifiés ainsi obtenus présentent notamment les avantages techniques suivants: - ces types de réflecteurs fonctionnent autour d'une fréquence f0 prédéfinie lors de la conception, - la largeur de bande fréquentielle utile autour de f0 peut être ajustée par un choix approprié des matériaux utilisés, - I'utilisation de matériaux à faibles pertes diélectriques permet d'envisager des réflecteurs fonctionnant à des fréquences très élevées, - en dehors de la bande utile, le réflecteur reste transparent aux ondes électromagnétiques. Cette propriété peut être utilisée pour résoudre des problèmes de compatibilité, de découplage d'antenne ou de furtivité électromagnétique, - les tolérances d'usinage sont moins sévères pour ces réflecteurs que pour les paraboles métalliques, - on peut envisager d'introduire un défaut dans le matériau afin de rompre la périodicité diélectrique. Cela permet de créer un pic de transmission dans la bande des fréquences initialement réfléchies par le réflecteur. Cette particularité peut permettre de repousser d'éventuels parasites électromagnétiques. On notera par ailleurs que dans le cas d'une réalisation industrielle, les lames diélectriques peuvent être obtenues par moulage de matière plastique, ce qui signifie un faible coût de fabrication. En outre en utilisation, le choix de matériau à très faible perte diélectrique peut permettre d'améliorer les rendements des systèmes aux fréquences o les pertes métalliques des réflecteurs classiques deviennent importantes. On va maintenant décrire des exemples particuliers de réalisation de réflecteurs conformes à la présente invention, à base de lames diélectriques, constituées d'un même matériau, toutes identiques. a) Réflecteur pour radar anti-collision pour automobile. Un tel système est prévu pour fonctionner au voisinage de fréquence 75GHz. Pour des raisons économiques il a été envisagé la faisabilité d'un réflecteur diélectrique réalisé avec des matériaux ayant des permittivités proches des matières plastiques d'usage courant. Pour de telles fréquences, le diamètre du réflecteur est de l'ordre de 80mm. De plus, les exemples proposés considèrent les lames de permittivité st toutes identiques. - Premier exemple: Es=2.2 et s2=1 (7 lames de El et 6 lames d'air). Lame no e, | surface fi 1 2,2 6.7E-4 S, 4E-2 S2 4.2E-2 2 1 1 E-3 air 3 2.2 6.7E-4 S3 4E-2 S4 4.2E-2 4 1 1E-3 air 2.2 6.7E-4 S5 4E-2 S6 4.2E-2 6 1 1 E-3 air 7 2.2 6.7E-4 S7 4E-2 S8 4.2E-2 8 1 1 E-3 air 9 2.2 6.7E-4 S9 4E-2 S1o 4.2E-2 1 1E-3 air 11 2.2 6.7E-4 S1l 4E-2 S12 4.2E-2 12 1 1E-3 air 13 2.2 6.7E-4 S13 4E-2 S14 4.2E-2 - Deuxième exemple: s=3 (6 lames de Es et 5 lames d'air) Lame n sE ej surface fi 1 3 5.8E-4 S1 4E-2 S2 4.15E-2 2 1 1 E-3 air 3 3 5.8E-4 S3 4E-2 S4 4.15E-2 4 1 1E-3 air 3 5.8E-4 S5 4E-2 S6 4.15E-2 6 1 1E-3 air 7 3 5.8E-4 S7 4E-2 S8 4.15E-2 8 1 1E-3 air 9 3 5.8E-4 S9 4E-2 S1o 4.15E-2 1 1E-3 air 11 3 5.8E-4 S| 4E-2 S12 | 4.15E-2 Pour ces deux exemples, il a été choisi arbitrairement une distance focale f1=0.04m. Bien entendu la présente invention n'est pas limitée à cette distance focale ou aux couples de permittivités (si, E2) indiqués. b) Parabole pour réception TV. La réception 1V se fait à 12 GHz. Un exemple de parabole diélectrique est proposé avec 7 lames identiques composées d'un matériau de permittivité s,=2.4. Ces lames sont alternées par 6 lames d'air (s2=1). La distance focale a été arbitrairement chosie f1 =40cm. D'autres grandeurs de5 fl, de Fi et de s2 sont envisageables. Lame n EJ ei surface fi 1 2,4 4.03E-3 Si 0.4m S2 0.415m 2 1 6.25E-3 air 3 2.4 4.03E- 3 S3 0.4m S4 0.415m 4 1 6. 25E-3 air 2.4 4.03E-3 S5 0.4m S6 0.415m 6 i 6.25E-3 air 7 2.4 4.03E-3 S7 0.4m S8 0.415m 8 1 6.25E-3 air 9 2.4 4.03E-3 S9 0.4m So10 0.415m 1 6.25E-3 air 11 2.4 4. 03E-3 S"1 0.4m S12 0.415m 12 1 6.25E-3 air 13 2.4 4.03E-3 S13 0.4m S14 0.415m -- c) Réflecteur parabolique pour antenne bi-bande. Pour un système devant focaliser de l'énergie électromagnétique pour deux bandes de fréquence séparées, il peut être envisagé de superposer deux systèmes conçus pour fonctionner à des fréquences différentes, comme on l'a schématisé sur la figure 15. Il est ainsi possible de réaliser un réflecteur conforme à la présente invention avec deux modes de fonctionnement. Un tel type de réflecteur peut être constitué pour fonctionner par exemple autour de freql=4GHz et freq2=5.6GHz. Il peut être composé de deux groupes de six lames diélectriques de permittivité sl=3. Ces lames sont alternées avec de l'air (s2=1). Le premier groupe de lames diélectriques réfléchit et concentre l'énergie électromagnétique contenue dans la première bande de fréquences utiles et le second groupe de lames concentre l'énergie contenue dans la seconde bande de fréquences. Le diamètre du réflecteur est de l'ordre de cm. Le choix de sE, E2 et des distances focales peut être adapté aux bandes de fréquences de travail souhaitées et aux matériaux disponibles. Un tel réflecteur peut répondre aux caractéristiques suivantes: Lame n el surface fi 1 3 7.6E-3 Si 1.2m S2 1.21m 2 1 13.2E-3 air 3 3 7.6E-3 S3 1.2m S4 1.21m 4 1 13.2E-3 air 3 7.6E-3 S5 1.2m S6 1.21m 6 1 13.2E-3 air 7 3 7.6E-3 S7 1.2m S8 1.21m 8 1 13.2E-3 air 9 3 7.6E-3 S9 1.2m S_0 1.21m 1 13.2E-3 air 11 3 7. 6E-3 S11 1.2m S12 1.21m 12 1 10.E-3 air 13 3 11.4E-3 S13 1.38m S14 1.38m 14 1 19.7E- 3 air 3 11.4E-3 S15 1.38m S16 1.38m 16 1 19.7E-3 air 17 3 11.4E-3 S17 1.38m S, 8 | 1.38m 18 1 19.7E-3 air 19 3 11.4E-3 S19 1.38m S20 1.38m 1 19.7E-3 air 21 3 11.4E-3 S21 1.38m S22 1.38m 22 1 19.7E-3 air 23 3 11.4E-3 S23 1.38m S24 1.38m Bien entendu la présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation particulier qui vient d'être décrit, mais s'étend à toutes variantes conformes à son esprit. i Dans les tableaux qui précédent les expressions E-2, E-3, E-4 désignent respectivement 102m, 103m et 10'4m. REVENDICATIONS 1. Réflecteur formant antenne parabolique caractérisé par le fait qu'il est constitué de n lames jointives en matériau diélectrique définies par n+1 surfaces d'équations paraboliques. 2. Réflecteur selon la revendication 1, caractérisé par le fait que chaque lame est constituée d'un morceau de diélectrique homogène de constante diélectrique s supérieure ou égale à 1 et présentant de faibles pertes. 3. Réflecteur selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé par le fait que toutes les lames sont délimitées par le même contour. 4. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que les lames sont empilées par simple juxtaposition et maintenues par un sertissage extérieur. 5. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que les lames sont collées les unes contre les autres. 6. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait qu'il possède un contour rectangulaire. 7. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait qu'il comporte un contour circulaire. 8. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que sa directivité est déterminée sur la base de la relation: 4r7 D= ' S x 2 dans laquelle S représente la surface projetée du réflecteur et X représente la longueur d'onde. 9. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait qu'il présente une section rectangulaire de dimensions Lx et Ly et que sa directivité est déterminée sur la base de la relation: 47t D =LxLy X2 dans laquelle Lx et Ly représentent les dimensions de la section rectangulaire et x représente la longueur d'onde. 10. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait qu'il comporte un contour cylindrique et que sa directivité est déterminée sur la base de la relation: D =- (7tR2) k2 dans laquelle R représente le rayon du cylindre et X représente la longueur d'onde. 11. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé par le fait qu'il présente une enveloppe cylindrique de forme rectangulaire dont les côtés mesurent Lx et Ly et que son diagramme de rayonnement normalisé est défini par la relation: sin(x sin(0) cos(4)) sin ( Lsin(O) sin(4)) f(e,) = xsin() cos() Ly sin(0)sin(b) o 0 mesure l'angle depuis l'axe (Oz) du cylindre et ó représente l'angle contenu dans le plan (O, x, y) de l'ouverture ayant pour origine l'axe (Ox). 12. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 8 et 10, caractérisé par le fait qu'il possède une enveloppe cylindrique de révolution de rayon R et que son diagramme de rayonnement normalisé pour une ouverture circulaire éclairée de façon uniforme est donné par la loi suivante: 2 (2 R sin(e)) f(8, ó) =2 R' 2R sin(o) o J1 représente la fonction de Bessel de rang 1 et 0 mesure l'angle depuis l'axe Oz du cylindre. 13. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé par le fait que la distance e1 qui sépare les deux faces Si et Si+, de chaque lame est déterminée sur la base de la relation: 3.108 ei = 4fo 14. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé par le fait que la première distance focale est choisie de telle sorte que l'angle 0 formé par le front d'onde incident et la tangente à la surface en bordure de lame reste inférieur à 20 degrés. 15. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé par le fait que sa largeur de bande utile est déterminée en calculant l'impédance d'onde ramenée au niveau de la première interface en supprimant de manière itérative la dernière interface et en remplaçant l'avant-dernière lame par un milieu d'impédance adéquat. 16. Réflecteur selon la revendication 15, caractérisé par le fait que le coefficient de réflexion en incidence normale est déterminé sur la base de la relation: Zel Zo p - Zel Zo 17. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisé par le fait qu'il possède un foyer décentré par rapport à l'antenne. 18. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisé par le fait qu'il est formé seulement de deux types de diélectriques. 19. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisé par le fait qu'il utilise l'air comme diélectrique. 20. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 19, caractérisé par le fait qu'il est constitué de lames identiques. 21. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 20, caractérisé par le fait qu'il est formé par une alternance de lames identiques et de lames d'air. 22. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 21, caractérisé par le fait qu'il comporte un défaut apte à rompre la périodicité diélectrique pour créer un pic de transmission dans la bande de fréquence. 23. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 22, caractérisé par le fait que les axes foyer/sommet (Pi, I) sont alignés pour toutes les surfaces paraboliques. 24. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 23, caractérisé par le fait qu'il est formé d'un empilement de lames présentant alternativement une permittivité si ou une permittivité E2 et que le nombre de lames est le suivant: ElJ 23 4 5 6 7 8 910 E2 i i i 1 1 1 1 1 1 nombre de lames s8 6 5 4 44 4 3 3 25. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 24, caractérisé par le fait qu'il comprend 7 lames de permittivité sl>1 alternées avec 6 lames d'air. 26. Réflecteur selon la revendication 25, caractérisé par le fait qu'il comprend 7 lames de permittivité E,=2,2 alternées avec 6 lames d'air. 27. Réflecteur selon l'une des revendications 25 ou 26, caractérisé par le fait qu'il comprend des lames répondant au tableau suivant: Lame n" e surface 1 2,2 6.7E-4 S1 4E-2 S2 4.2E-2 2 1 1 E-3 air 3 2.2 6.7E-4 S3 4E-2 |_S4 4.2E-2 4 1 1 E-3 air 2.2 6.7E-4 S5 4E-2 S6 4.2E-2 6 1 1E-3 air 7 2.2 6.7E-4 S7 4E-2 S8 4.2E-2 8 1 1E-3 air 9 2.2 6.7E-4 S9 4E-2 S1o 4.2E-2 1 1 E-3 air 11 2.2 6.7E-4 S1l 4E-2 S12 4.2E-2 12 1 1 E-3 air 13 2.2 6.7E-4 S13 4E-2 S14 4.2E-2 28. Réflecteur selon la revendication 25, caractérisé par le fait qu'il comprend 7 lames de permittivité Ei=2,4 alternées avec 6 lames d'air. 29. Réflecteur selon l'une des revendications 25 ou 28, caractérisé par le fait qu'il comprend des lames répondant au tableau suivant: Lame n , ei surface fi 1 2,4 4.03E-3 Si 0.4m S2 0.415m 2 1 6.25E-3 air 3 2.4 4.03E-3 S3 0.4m S4 0.415m 4 1 6.25E-3 air 2.4 4.03E-3 S5 0.4m S6 0.415m 6 1 6.25E-3 air 7 2.4 4.03E-3 S7 0.4m S8 0. 415m 8 1 6.25E-3 air 9 2. 4 4.03E-3 S9 0.4m S0o 0.415m 1 6.25E-3 air 11 2.4 4. 03E-3 S1 | 0.4m S12 0.415m 12 1 6.25E-3 air 13 2.4 4.03E-3 S13 0.4m S14 0.415m 30. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 24, caractérisé par le fait qu'il comprend 6 lames de permittivité s1>1 alternées avec 5 lames d'air.5 31. Réflecteur selon la revendication 30, caractérisé par le fait qu'il comprend 6 lames de permittivité E1=3 alternées avec 5 lames d'air. 32. Réflecteur selon l'une des revendications 30 ou 31, caractérisé par le fait qu'il comprend des lames répondant au tableau suivant: Lame n EJ ej surface fi 1 3 5.8E-4 Si 4E-2 S2 4.15E-2 2 1 1E-3 air 3 3 5.8E-4 S3 4E-2 S4 4.15E-2 4 1 1 E-3 air 3 5.8E-4 S5 4E-2 S6 4.15E-2 6 1 1 E-3 air 7 3 5.8E-4 S7 4E-2 S8 4.15E-2 8 1 1E-3 air 9 3 5.8E-4 S9 4E-2 S,0 4.15E-2 1 1E-3 air 11 ' 3 5.8E-4 S1l 4E-2 S12 4.15E-2 33. Réflecteur selon l'une des revendications 27 ou 32, caractérisé par le fait qu'il constitue un réflecteur pour radar anti collision pour automobile. 34. Réflecteur selon la revendication 29, caractérisé par le fait qu'il constitue une parabole pour réception TV. 35. Réflecteur selon l'une des revendications 1 à 24, caractérisé par le fait qu'il est formé par superposition de deux sous-ensembles adaptés pour fonctionner à des fréquences différentes et eux-mêmes formés respectivement par empilement de lames jointives en matériau diélectrique. 36. Réflecteur selon la revendication 35, caractérisé par le fait qu'il est composé de deux groupes de 6 lames diélectriques de permittivité s, =3 alternées avec des lames d'air. 37. Réflecteur selon l'une des revendications 35 ou 36, caractérisé par le fait que les lames répondent au tableau suivant: Lame n o e surface fi 1 3 7.6E-3 Si 1.2m S2 1.21m 2 1 13.2E-3 air 3 3 7.6E-3 S3 1.2m S4 1.21m 4 1 13. 2E-3 air 3 7.6E-3 S5 1.2m S6 1.21m 6 1 13.2E-3 air 7 3 7.6E-3 S7 1. 2m S8 1.21m 8 1 13.2E-3 air 9 3 7.6E-3 S9 1.2m 1.21m 1 13.2E-3 air 11 3 7.6E-3 Sl 1.2m S12 1.21m 12 1 10.E-3 air 13 3 11. 4E-3 S13 1.38m S14 1.38m 14 1 19.7E-3 air 3 11.4E-3 S15 1.38m S16 1.38m 16 1 19.7E-3 air 17 3 11.4E-3 S17 1.38m S18 1.38m 18 1 19.7E-3 air 19 3 11.4E-3 Sa9 1.38m S20 1.38m 1 19.7E-3 air 21 3 11.4E-3 S21 1.38m S22 1.38m 22 1 19.7E-3 air 23 3 11.4E-3 S23 1.38m S24 1.38m