Brevet FR2784673A1 — publié le 20000421

PERFECTIONNEMENT AU PROCEDE ET A LA CHAINE D'ATTAQUE DE MINERAI DE BAUXITE SELON LE PROCEDE BAYER L'invention concerne un perfectionnement au procédé d'attaque continue de la bauxite selon le procédé Bayer qui permet le réglage synchronisé et optimisé de la température et de la concentration en soude active du milieu aqueux destiné à l'attaque (encore appelée liqueur d'attaque). L'invention concerne aussi un perfectionnement à la chaîne d'attaque du procédé BAYER qui intervient dans le recyclage de la solution aqueuse caustique appauvrie (dite liqueur décomposée) issue de la précipitation du trihydroxyde d'aluminium, pour la réchauffer et la concentrer à une teneur en soude active conforme aux objectifs assignés par l'exploitant pour l'attaque de la bauxite, dans les digesteurs du procédé Bayer. Tout au long de la description, on entend par - milieu aqueux destiné à l'attaque aussi bien la liqueur décomposée recueillie après la précipitation de AI(OH)3 que l'on recycle après l'avoir réchauffée et concentrée en soude active pour former la liqueur d'attaque du minerai que la bouillie formée par le mélange de cette liqueur d'attaque et de la bauxite broyée; - milieu aqueux provenant de l'attaque, la liqueur riche en aluminate résultant de l'attaque de la bauxite, accompagnée ou non des matières stériles inattaquées à éliminer, encore appelée liqueur enceinte. ETAT DE LA TECHNIQUE Le procédé Bayer constitue la principale technique de production d'alumine par l'attaque alcaline de la bauxite. Selon ce procédé qui est continu, on réalise l'attaque du minerai de bauxite par laquelle on provoque, sous pression, la solubilisation de l'alumine à une température adéquate, en général au moins égale à C (selon que l'attaque s'effectue à basse ou à haute température, le niveau de température dépendant de la qualité de la bauxite traitée (bayerite ou hydrargillite ou gibbsite, et diaspore ou boehmite). Cette attaque est conduite au moyen d'une solution aqueuse de soude caustique (appelée liqueur d'attaque) ayant une -2- concentration appropriée en soude active (exprimée par la suite en g/l de Na2O actif). Au terme de l'attaque, on obtient un milieu aqueux formé d'une solution saturée d'aluminate de sodium, (appelée liqueur enceinte), et de résidus stériles d'impuretés à éliminer. On refroidit progressivement ce milieu résultant de l'attaque par une évaporation du type à détente étagée, puis on sépare la liqueur enceinte de la phase d'impuretés que l'on élimine. Cette phase d'impuretés constitue le résidu non attaqué du minerai (appelé boues rouges), contenant principalement divers oxydes et sels métalliques de fer, de silice et de titane. Quant à la liqueur enceinte, elle est refroidie jusqu'à la température souhaitée et ensemencée au moyen de cristaux de trihydroxyde d'aluminium pour provoquer, à partir de l'aluminate de sodium, la précipitation du trihydroxyde d'aluminium Al(OH)3. Après une séparation liquide/solide, le trihydroxyde d'aluminium séparé est soumis à une calcination pour donner l'alumine A1203 et la liqueur appauvrie en aluminate de sodium (appelée liqueur décomposée) est renvoyée à l'attaque pour y être mise en oeuvre après avoir été portée à la température et à la concentration en soude active adéquates. Dans le procédé BAYER tel qu'il se pratique aujourd'hui, subsistent encore des problèmes importants qui concernent à la fois: - la quantité d'énergie calorifique nécessaire pour porter la liqueur d'attaque au niveau de température assignée par l'exploitant du procédé - la reconcentration en soude active de la liqueur décomposée (au niveau optimal pour l'attaque, en adéquation avec la température assignée) par évaporation d'une quantité d'eau assurant l'équilibre du procédé. Pour ce qui concerne la quantité d'énergie calorifique nécessaire pour porter la liqueur d'attaque de la bauxite au niveau de température qui lui est assigné, le réchauffage de la liqueur décomposée s'effectue en grande partie grâce à l'énergie calorifique cédée par la récupération de la chaleur sensible de la liqueur enceinte refroidie dans un système d'évaporation à détente étagée du milieu provenant de l'attaque. Mais cette énergie de récupération confère à la liqueur décomposée un certain niveau de température qui est insuffisant et qu'il faut augmenter par la mise en oeuvre de vapeur vive dans une série de réchauffeurs tubulaires. -3 - Pour illustrer ce phénomène, dans le cas, par exemple, d'une attaque à 141 C, la liqueur décomposée, qui est réchauffée et concentrée par évaporation, dans la zone de réchauffage (alimentée en énergie calorifique par l'évaporation à détente étagée du milieu provenant de l'attaque), y entre à une température se situant entre 80 C et 90 C et en ressort à une température d'environ 120 C. Cette liqueur décomposée étant encore insuffisamment réchauffée doit alors être (par exemple) portée à environ 156 C pour que le milieu d'attaque formé par le mélange de ladite liqueur et de la bauxite (réchauffée à environ 90 C) soit à la température souhaitée de 141 C: ce réchauffage de 120 C à 156 C se fait par utilisation de vapeur vive dans des échangeurs thermiques tubulaires. Quant à la reconcentration par évaporation d'eau de la liqueur décomposée, elle s'impose par le fait que cette liqueur recyclée à l'attaque: - a été diluée par des entrées d'eau dans le cycle, par exemple pour les opérations de lavage des stériles et du précipité de AI(OH)3; - doit avoir une teneur en soude active (exprimée en g/l de Na2O actif) optimale pour l'attaque du minerai à la température choisie; - doit être reconcentrée de telle sorte que la quantité d'eau présente dans le cycle Bayer d'attaque de la bauxite soit maintenue le mieux possible constante. C'est pourquoi, l'excédent d'eau ainsi créé doit être éliminé et cette élimination s'effectue par évaporation dans au moins une zone d'évaporation à détente étagée, associée à une zone d'échangeurs thermiques tubulaires chauffés par de la vapeur de détente et, en complément, par de la vapeur vive. Ainsi, pour réchauffer et concentrer par évaporation la liqueur décomposée, il existe, dans le cycle de digestion des unités de production d'alumine (que l'attaque se fasse à basse ou haute température) une zone d'évaporation à détente étagée qui permet de récupérer l'énergie calorifique du milieu provenant de l'attaque pour la transférer au milieu destiné à l'attaque (liqueur décomposée) dans une zone de réchauffage étagée à échangeurs tubulaires dont l'ultime étage est chauffé par de la vapeur vive. Mais, en plus de la zone d'évaporation à détente précédemment évoquée, il existe également, dans de nombreuses unités de production d'alumine selon le procédé BAYER, une section (spécifique) d'évaporation de la liqueur décomposée -4 - du type à détente étagée (quand la concentration de soude active est faible) ou du type à multiple effet (dans les autres cas) qui complète l'action de ladite zone d'évaporation à détente étagée, cette section spécifique d'évaporation étant alimentée en vapeur vive et traitant la liqueur décomposée (qui est à une température de l'ordre de 80 C-90 C), résultant de la précipitation de Al(OH)3. Plus précisément, le procédé Bayer, illustré par les schémas des figures 1, 2 et 3, se résume à une succession d'étapes essentielles qui, à quelques nuances près, se retrouvent dans toutes les unités de production d'alumine fonctionnant selon ce procédé. Dans la suite de l'exposé de l'état de la technique, le réchauffage et la reconcentration en soude active de la liqueur décomposée concerneront indistinctement aussi bien ladite liqueur seule que la bouillie formée de la bauxite à attaquer et de ladite liqueur. Selon la figurel (qui ne comporte pas une section spécifique d'évaporation), la bauxite destinée à l'attaque est broyée en (A) à la dimension adéquate (en présence éventuellement d'une fraction de la liqueur d'attaque), puis la bauxite broyée est mélangée en (B) avec la liqueur d'attaque en formant une bouillie qui est chauffée par chauffage indirect au moyen de vapeur vive. La bouillie ainsi formée est ensuite graduellement chauffée à la température adéquate pour l'attaque de la bauxite dans la zone de réchauffage étagée (C) (constituée de réchauffeurs tubulaires) utilisant la vapeur de détente provenant de la zone de détente étagée (E), et dans un stade ultime de la vapeur vive. Cette bouillie est alors introduite dans la zone d'attaque (D) o elle est maintenue à la température fixée pour l'attaque sous pression: cette attaque conduit à la production d'un milieu aqueux formé de la liqueur enceinte et des impuretés inattaquées. A la sortie de l'attaque (D), la bouillie contenant la liqueur enceinte, (qui est à température et pression élevées), est détendue dans la zone d'évaporation à détente étagée (E) à des pressions graduellement décroissantes jusqu'à une pression voisine de la pression atmosphérique. La vapeur générée par la détente est collectée à chaque niveau de pression correspondant à un étage et condensée pour réchauffer dans la zone (C) de réchauffage étagé le milieu d'attaque de manière séquentielle. La bouillie résultant de l'attaque, contenant la liqueur enceinte, circule à contre-courant -5 - du milieu d'attaque. Ainsi, le premier étage de détente (E) alimente l'étage de réchauffage correspondant de la zone (C) et ce, d'étage en étage (voir la figure 3). Mais, la vapeur générée par le premier étage de détente, parce que de pression insuffisante, ne permet pas de porter le milieu d'attaque à la température requise. C'est pourquoi, est pratiquée une ultime étape de réchauffage dudit milieu d'attaque par l'utilisation de vapeur vive juste avant son entrée dans la zone d'attaque (D). A la sortie de la zone d'évaporation à détente étagée (E), le milieu aqueux refroidi, contenant la liqueur enceinte et les impuretés inattaquées, entre dans une zone de dilution (F) qui reçoit des eaux de lavage des résidus inattaqués (contenant de l'aluminate de sodium) provenant de la zone (N). Puis, le milieu aqueux refroidi est introduit dans une zone de séparation liquide-solide (G) dans laquelle s'effectue la séparation de la liqueur enceinte et des impuretés inattaquées qui constituent les boues rouges. Les boues rouges, imprégnées de la liqueur enceinte, sont lavées dans la zone de lavage (N) et les eaux de lavage sont renvoyées dans la zone de dilution (F) précédemment évoquée pour récupérer de la liqueur enceinte. Quant à la liqueur enceinte provenant de la zone (G), elle subit une ultime séparation dans la zone (H), puis est refroidie dans une zone d'échange thermique (I), et, enfin, est ensemencée dans la zone (J) au moyen de germes provenant de la zone de séparation (K). La liqueur enceinte ensemencée, placée dans les conditions thermiques appropriées, est le siège de la précipitation du trihydroxyde d'aluminium AI(OH)3 (à partir de l'aluminate de sodium). Le milieu de précipitation, formé de la liqueur décomposée et du précipité Al(OH)3, est soumis à séparation dans la zone (K). La liqueur décomposée est envoyée dans l'échangeur thermique (I) et le trihydroxyde d'aluminium, après lavage dans la zone (L), est soumis à une calcination dans la zone (M), pour donner l'alumine A1203, objet du procédé. A la sortie de l'échangeur thermique (I), la liqueur décomposée est introduite avec la bauxite broyée dans la zone de mélange M o elle y est également ajustée en soude active (pour compenser les pertes dans le cycle d'attaque). La bouillie ainsi formée passe par les diverses étapes du réchauffage, de l'attaque et de la précipitation du trihydroxyde d'aluminium tel que antérieurement décrit. Selon la figure 2, qui comporte, comme dans la figure 1 une zone d'évaporation à détente étagée (E) mais qui s'en distingue par la présence d'une -6- section d'évaporation spécifique (P), le cheminement par étapes du procédé d'attaque de la bauxite depuis les zones de broyage (A) et de mélange (B) jusqu'à la zone de calcination (M) du trihydroxyde d'aluminium, est identique à celui décrit dans le cadre de la figure 1. Mais, à la différence de la figure 1, à la sortie de l'échangeur thermique (I), la liqueur décomposée passe dans la section d'évaporation spécifique (P), chauffée par de la vapeur vive, section munie d'une zone d'évaporation à détente étagée et d'une zone de réchauffage par étage ou à multiples effets, dans laquelle on élimine, par évaporation, la quantité d'eau nécessaire et complémentaire de celle déjà évaporée dans la zone d'évaporation à détente étagée (E) pour assurer la balance en eau de l'installation de production d'alumine. Selon la figure 3, les zones de détente (E) et de réchauffage (C) montrent non seulement leur caractère étagé, mais également les liaisons vapeurs existant entre la zone (E) de détente (FTl à Ftn) et la zone (C) de réchauffage (H1 à Ha). Le milieu aqueux (la liqueur enceinte) provenant de l'attaque est refroidi par évaporation dans la zone des évaporateurs à détente étagée (FTI à FT.), et la liqueur appauvrie en aluminate de sodium (liqueur décomposée) recueillie après la précipitation et la séparation de Al(OH)3 est réchauffée dans la zone des réchauffeurs étagés (Ha- à H1) et portée, dans un réchauffeur H0 alimenté en vapeur vive, à la température souhaitée pour permettre l'attaque de la bauxite, avant d'être mise en oeuvre dans les zones de mélange (B) et/ou d'attaque (D). Ainsi, il apparaît clairement que: - de très importantes quantités de vapeur entrent en jeu et sont consommées dans le cycle d'attaque de la bauxite, que ces quantités de vapeur ne sont pas exploitées d'une manière performante et synchronisées, ce qui augmente le prix de revient de l'alumine produite; - l'exploitant ne peut pas optimiser le réglage synchronisé de la température et de la concentration en soude active de la liqueur destinée à l'attaque de la bauxite. Il découle de ces observations majeures que, pour atteindre les niveaux de température et de concentration assignés dans le procédé BAYER au milieu d'attaque, une quantité d'eau approximativement constante (par tonne d'alumine - 7produite) doit sortir du cycle d'attaque de la bauxite par évaporation. Cette évaporation peut se faire soit totalement dans la zone d'évaporation à détente étagée (E) de la liqueur enceinte provenant de la section d'attaque, soit encore en ajoutant à la zone d'évaporation à détente étagée (E) précitée une section d'évaporation spécifique (P) traitant la liqueur décomposée. Dans le cas o une unité de production d'alumine selon le procédé BAYER est seulement munie d'une zone d'évaporation à détente étagée (E), cette unité n'a pas de marge de manoeuvre possible pour augmenter sa productivité en alumine ou pour répondre aux variations physico-chimiques de la bauxite car, dans l'un ou l'autre cas, pour répondre à une telle demande, il faudrait augmenter: - la concentration en soude active de la liqueur d'attaque, - ou la quantité d'eau à évaporer, c'est-à-dire augmenter la capacité évaporatoire de la zone d'évaporation à détente étagée (E). Comme la capacité évaporatoire totale de cette zone (E) n'a pas de liberté de fluctuation pour répondre à la demande, l'installation d'une section d'évaporation spécifique (P) s'impose alors pour augmenter la capacité évaporatoire totale de l'installation: cette augmentation de la capacité évaporatoire entraînera une augmentation substantielle de la consommation en vapeur vives. Dans le cas o l'unité de production d'alumine selon le procédé BAYER est munie non seulement de la zone d'évaporation à détente étagée (E) mais aussi de la section d'évaporation spécifique (P), la demande de l'augmentation de la productivité entraîne également la nécessité d'augmenter la capacité évaporatoire totale de l'installation. Pour répondre à cette demande, l'augmentation de la capacité évaporatoire de la section d'évaporation spécifique (P) s'impose, ce qui provoque également une augmentation substantielle de consommation de vapeur vive. Pour mieux illustrer l'état de la technique, on connaît d'après le EP-A0335707, un procédé de recyclage de la liqueur décomposée qui à la place de la série d'étages d'évaporation à détente et de réchauffage associés utilise un échangeur de chaleur de nature différente pour assurer le transfert de chaleur entre la liqueur enceinte et la liqueur décomposée. Même s'il se peut qu'il y ait une augmentation de la quantité de chaleur transférée, le problème, par exemple, de l'utilisation de la différence de température ci-dessus évoqué entre le dernier étage -8- de réchauffage par vapeur de détente et la température de l'attaque, reste posé et non résolu. On connaît également d'après le AU-554379, une ou plusieurs sections d'évaporation insérées dans la chaîne traditionnelle de recyclage de la liqueur décomposée du procédé BAYER. La ou les sections comprennent au moins un réchauffeur tubulaire alimenté en vapeur vive associé à un récipient d'expansion. Cette chaîne traditionnelle de recyclage comprend: - plusieurs étages de détente destinés à refroidir la liqueur enceinte et à générer de la vapeur; - plusieurs étages de réchauffage destinés à réchauffer et concentrer la liqueur décomposée qui circule à contre- courant de la liqueur enceinte, chaque étage de réchauffage étant alimenté par la vapeur générée par chaque étage de détente; - un étage ultime de réchauffage alimenté en vapeur vive et disposé à la sortie du dernier étage de réchauffage alimenté en vapeur de détente. La ou les sections d'évaporation comprennent un ou plusieurs volumes d'expansion disposés à la sortie d'un ou plusieurs étages de réchauffage. Ce schéma manifeste des inconvénients majeurs tels que, par exemple - les niveaux de température et de concentration de la liqueur recyclée requises par l'attaque du minerai ne peuvent être atteints simultanément par les moyens mis en oeuvre; - une fraction seulement de la liqueur décomposée est réchauffée à une température supérieure à celle de l'attaque avant d'être re-mélangée avec le milieu aqueux contenant la bauxite pour atteindre une température supérieure à celle de l'attaque;. - la fragmentation de la liqueur décomposée conduit à l'augmentation du nombre de réchauffeurs tubulaires nécessaires à la réalisation de la performance recherchée: il en découle une forte augmentation de l'investissement sans aucun avantage énergétique. -9- EXPOSE DE L'INVENTION Dès lors, l'invention, qui concerne le procédé BAYER, poursuit plusieurs buts pour aboutir au perfectionnement de ce procédé ainsi que de la chaîne d'attaque correspondante. L'un des buts de l'invention est simultanément de réchauffer la liqueur décomposée à la température souhaitée et de porter sa concentration à une valeur optimale pour l'attaque du minerai. Un autre but de l'invention est de rendre souple le procédé afin de lui permettre une adaptation rapide aux aléas de la production. Un autre but de l'invention est de permettre à l'exploitant d'augmenter très significativement la capacité évaporatoire du cycle Bayer sans augmentation significative de la consommation de vapeur vive. Un autre but de l'invention est d'assurer une capacité d'évaporation supplémentaire dans une unité Bayer existante, moyennant un investissement faible, très inférieur à celui qui était nécessaire à la mise en place d'une section spécifique d'évaporation. Enfin, un autre but est d'augmenter le rendement énergétique de l'installation de production d'alumine selon le procédé Bayer, tout en permettant à l'exploitant, qui peut disposer d'une plus grande quantité d'eau, de protéger l'environnement par une diminution des rejets alcalins. Perfectionnement au procédé Bayer Le procédé selon l'invention pour porter simultanément à une température et à une concentration optimales un milieu aqueux destiné à l'attaque d'un minerai de bauxite dans une installation de production d'alumine selon le procédé Bayer, qui comprend les phases successives (a) à f), dans lesquelles: a) on refroidit et évapore, dans une zone d'évaporation à détente étagée le milieu aqueux provenant de l'attaque contenant la liqueur enceinte; b) on sépare les stériles, précipite le trihydroxyde d'aluminium et récupère le milieu aqueux destiné à l'attaque, formé de la liqueur décomposée; c) éventuellement, on élimine par évaporation, dans une section d'évaporation spécifique, la quantité d'eau nécessaire et complémentaire à celle déjà évaporée dans la phase (a); d) on réchauffe en plusieurs étages le milieu aqueux destiné à l'attaque - 10- e) on utilise dans chacun des étages de la phase de réchauffage d) la vapeur de détente générée à chacun des étages de la phase d'évaporation a); f) on réchauffe par de la vapeur vive le milieu aqueux destiné à l'attaque provenant de la phase de réchauffage d); se caractérise en ce que l'on réalise en plus de toutes ces phases une phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque. Ainsi, il apparaît que les procédés continus d'attaque alcaline de la bauxite selon l'état de la technique, comportant des phases: - de refroidissement par évaporation à détentes étagées (phase (a) du milieu aqueux provenant de l'attaque, - et de réchauffage par étage (phase d) du milieu aqueux destiné à l'attaque en exploitant les vapeurs produites par les détentes successives, qu'ils soient munis ou non d'une section d'évaporation spécifique (comme la zone P dans les figures 2 et 3 consommant de la vapeur vive), peuvent encore être perfectionnés et le sont selon l'invention grâce à l'intégration, au sein des phases précitées, d'une phase nouvelle de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque de la bauxite dont les effets se mesurent: - par l'obtention d'un milieu aqueux destiné à l'attaque dont la concentration en soude active et la température peuvent être réglées d'une manière synchronisée à des niveaux conformes aux objectifs assignés pour ladite attaque; - par une amélioration substantielle du rendement énergétique du procédé Bayer en augmentant la capacité évaporatoire totale de l'installation sans pour autant augmenter sensiblement la consommation globale de vapeur vive, [cette consommation globale étant définie par le cumul de la vapeur vive consommée dans la zone de mélange (B), dans la section d'évaporation spécifique (P) quand elle existe, et dans la zone de réchauffage étagée de la phase (d)]. La phase de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention est généralement intégrée en un point quelconque -11- - de la phase de réchauffage par étage (phase (d) du procédé) du milieu aqueux destiné à l'attaque; - et/ou de la phase d'évaporation spécifique (phase (c) du procédé). La section d'évaporation spécifique P (phase (c) peut être munie des mêmes moyens d'évaporation à détente étagée que la phase d'évaporation (a) et de réchauffage à plusieurs étages [de la phase (d)], ou est composée d'un multiple effet. Dans le cas o la section d'évaporation spécifique est du type à détente étagée, elle comporte: - n étages d'évaporateurs à détente destinée à générer de la vapeur par détente et - n étages de réchauffage destinés à réchauffer la liqueur décomposée provenant de la précipitation de AI(OH)3, chaque étage de réchauffage (qui comporte au moins un réchauffeur tubulaire) utilisant la vapeur générée par chaque étage de détente de même rang; - au moins un ultime étage de réchauffage (qui comporte au moins un réchauffeur tubulaire) alimenté en vapeur vive et disposé à la sortie du premier étage de réchauffage alimenté en vapeur de détente. Dans le cas o la section d'évaporation spécifique P comporte un multiple effet, la phase de réchauffage et d'évaporation simultanée est intégrée dans la zone de digestion et la vapeur (buée) éventuellement excédentaire produite par évaporation est utilisée pour alimenter l'un des étages (effets) compatible avec sa pression de fonctionnement. Il en résulte une réduction significative de la consommation de vapeur vive de ce multiple effet. C'est pourquoi, selon l'invention, cette phase de réchauffage et d'évaporation simultanés est intégrée dans ladite phase de réchauffage par étage du cycle d'attaque et/ou de la section d'évaporation spécifique, de telle sorte que: - elle puisse recevoir le milieu aqueux (la liqueur décomposée) à réchauffer et/ou à évaporer du premier étage de la zone de réchauffage (alimenté en vapeur vive) et/ou de l'un au moins des étages suivants de ladite zone de réchauffage (alimentés en vapeur de détente), en particulier du premier étage de réchauffage qui est alimenté en vapeur de détente; - elle puisse alimenter en milieu aqueux (liqueur d'attaque) réchauffé et/ou soumis à évaporation, la zone o se produit l'attaque de la bauxite, ou bien - 12- le premier étage (alimenté en vapeur vive) de la zone de réchauffage qui, à son tour, alimentera la zone o se produit l'attaque de la bauxite; - et/ou puisse alimenter en milieu aqueux (liqueur décomposée) le réchauffeur de rang n de la phase de réchauffage (d) quand elle est intégrée dans la section d'évaporation spécifique de la phase (c). Le point d'intégration le plus favorable pour l'implantation de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés est déterminé par une étude détaillée préalable qui en révèle l'intérêt majeur. Mais il est fréquent que le point d'intégration de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanée selon l'invention se situe entre l'ultime étage de réchauffage alimenté en vapeur vive et le premier étage de réchauffage alimenté en vapeur de détente. La vapeur produite (en quantité supplémentaire par rapport à l'état de la technique) par ladite phase de réchauffage et d'évaporation simultanés, peut être - consommée in situ dans ladite phase selon l'invention; - et/ou utilisée dans l'un au moins des étages de réchauffage des phases (c) et/ou (d) et/ou, en particulier, dans le premier étage de réchauffage alimenté en vapeur vive; - et/ou exploitée dans au moins un réchauffeur tubulaire intégré à cet effet entre au moins deux des réchauffeurs tubulaires de rang (K) et (K-1) des phases (d) et/ou (c) (K prenant une valeur comprise entre 1 et n); - et/ou consommée, en cas d'excédent dans l'un des effets du multiple effet de la phase (c) induisant une réduction de la consommation de la vapeur vive dudit multiple effet; - et/ou utilisée pour produire de l'eau chaude à température élevée (de 80 C- 98 C par exemple) et/ou pour réchauffer, la liqueur décomposée servant à la préparation de la bouillie de bauxite. Ainsi, et par rapport à l'état de la technique illustrée par les figures 1, 2 et 3, la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention est intégrée dans l'une et/ou l'autre des zones de réchauffage étagée (c) et/ou (d) du procédé BAYER. - 13 - La phase de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'inventioncomporte au moins un étage (simple effet) de réchauffage et d'évaporation simultanés. Intégration de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanée dans la zone de réchauffage (phase (d) précédant l'attaque. Dans le cas, par exemple, de la présence d'un seul étage pour la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention, ladite phase peut être préférentiellement intégrée entre le premier étage de la zone de réchauffage (alimenté en vapeur vive) et la zone de mélange et/ou d'attaque de la bauxite avec la liqueur d'attaque. La vapeur (buées) générée par ladite phase est utilisée dans ladite phase. Enfin, il est possible dans certains cas de réaliser un seul étage conforme à l'invention, cet étage étant composé d'au moins deux évaporateursréchauffeurs simultanés, fonctionnant en série pour la phase liqueur et sous la même pression de fonctionnement pour la phase vapeur (buées). Dans le cas o la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque comporte au moins deux étages, l'un des étages peut être placé entre la sortie de la phase de réchauffage par de la vapeur vive (phase f) et l'entrée de la zone de mélange et/ou d'attaque de la bauxite et un autre desdits étages peut être placé entre la sortie du premier des étages de la phase de réchauffage (phase d) par la vapeur de détente (générée par la phase de refroidissement (a) et l'entrée de la phase de réchauffage par de la vapeur vive (phase f). Mais, il est aussi possible que l'un des étages étant placé à la sortie de la phase de réchauffage par de la vapeur vive [phase (f)] et l'entrée de la zone de mélange et/ou d'attaque de la bauxite, les autres étages soient placés entre la sortie du premier des étages de la phase de réchauffage (phase (d) par la vapeur de détente [générée par la phase de refroidissement (phase (a)] et l'entrée de la phase de réchauffage par de la vapeur vive [(phase (f)]. Il est possible enfin, dans le cas o la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés comporte au moins deux étages, que lesdits étages soient placés entre l'entrée de la phase de réchauffage par de la vapeur vive (phase f) et la sortie du premier des étages de la phase de réchauffage (phase d) par de la vapeur de détente. i -- - 14 - Dans le cas de la présence d'au moins deux étages pour la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention, la vapeur générée par l'un des étages de réchauffage et d'évaporation simultanés est utilisée pour alimenter l'étage de réchauffage et d'évaporation simultanés qui le précède, et ce de proche en proche. Quel que soit le nombre d'étages mis en oeuvre dans la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque, le premier étage de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés est alimenté en vapeur vive. Intégration de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanée dans la section d'évaporation spécifique P. Lorsque l'unité de production d'alumine selon le procédé BAYER est munie d'une section d'évaporation spécifique en plus de la zone d'évaporation étagée existant dans la zone d'attaque pour réchauffer et concentrer la liqueur décomposée, la phase de réchauffage et d'évaporation simultanée selon l'invention peut y être également intégrée et peut comporter un ou plusieurs étages dans le cas o ladite zone d'évaporation est équipée d'une section d'évaporation du type à détente étagée. Dans le cas, par exemple, de la présence d'un seul étage (simple effet) pour la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention, ladite phase peut être intégrée entre le premier étage de la zone de réchauffage (alimenté en vapeur vive) de ladite section et le premier étage de réchauffage alimenté en vapeur de détente. La vapeur (buées) générée par ladite phase est consommée dans ladite phase. Comme dit précédemment, il est possible de réaliser un seul étage à partir d'au moins deux évaporateurs-réchauffeurs simultanés sous les conditions précitées. Dans le cas o la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque comporte au moins deux étages (double effet), l'un des étages peut être placé entre la sortie de la phase de réchauffage par de la vapeur vive [de la phase (c)] et l'entrée de l'étage de réchauffage de rang n de la phase (d) de réchauffage et un autre desdits étages peut être placé entre la sortie du premier des étages de la phase de réchauffage [de la phase (c) par la vapeur de détente et l'entrée de l'étage de réchauffage par de la vapeur vive de la phase (c)]. T-- - 15 - Mais, il est aussi possible que l'un des étages étant placé à la sortie de la phase de réchauffage par de la vapeur vive [de la phase (c)] et l'entrée de l'étage de réchauffage de rang n de la phase (d) de réchauffage, les autres étages soient placés entre la sortie du premier des étages de réchauffage [de la phase (c)] par la vapeur de détente et l'entrée de la phase de réchauffage par de la vapeur vive [de la phase (c)]. Il est possible enfin, dans le cas o la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés comporte au moins deux étages, que lesdits étages soient placés entre l'entrée de la phase de réchauffage par de la vapeur vive [de la phase (c)] et la sortie du premier des étages de la phase de réchauffage [phase (c)] par de la vapeur de détente. Dans le cas de la présence d'au moins deux étages pour la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention, la vapeur générée par l'un des étages de réchauffage et d'évaporation simultanés est utilisée pour alimenter l'étage de réchauffage et d'évaporation simultanés qui le précède, et ce de proche en proche. Quel que soit le nombre d'étages mis en oeuvre dans la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés, le premier étage de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés est alimenté en vapeur vive. Enfin, la vapeur générée de manière excédentaire par le ou les étages de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés, peut être utilisée comme dit précédemment, hormis dans son application au multiple effet. Le réchauffage et l'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque dans la phase particulière selon l'invention, peut se faire d'une manière préférentielle par l'utilisation d'un évaporateur tubulaire à film descendant. Ce film chauffé est entraîné, de haut en bas, non seulement par la gravité, mais aussi mécaniquement par la vapeur générée in situ à partir dudit film jusqu'à aboutir à une séparation entre le liquide concentré et la vapeur générée in situ. A cette phase de réchauffage et d'évaporation simultanés peut être préférentiellement associée, en son amont, une étape préalable de réchauffage du milieu aqueux à réchauffer et concentrer par mélange direct de la vapeur générée par ladite phase avec le milieu aqueux. - 16 - Le procédé tel que présenté est utilisable même si la bauxite est alimentée dans la liqueur décomposée avant son passage dans la zone de réchauffage multi-étagée. Perfectionnement à la cha ne d'attaque du procédé Bayer L'invention concerne également une chaîne pour porter simultanément un milieu aqueux destiné à l'attaque d'un minerai de bauxite selon le procédé Bayer à une température et concentration adéquates par évaporation dans une installation de production d'alumine. D'une manière connue, cette chaîne comporte (selon la figure 3): - une zone d'évaporateurs-détendeurs étagés, disposés en série, dans lesquels circule un milieu aqueux provenant de l'attaque d'une bauxite issu d'un réacteur d'attaque; - une zone de réchauffeurs étagés, disposés en série et dans lesquels circule, à contre-courant de la zone précitée, le milieu aqueux destiné à l'attaque de la bauxite, chaque réchauffeur recevant la vapeur de détente de chaque évaporateur-détendeur qui lui correspond directement; - un ou plusieurs réchauffeurs connectés à une source de vapeur vive et reliés à l'entrée d'un dispositif de mélange et/ou d'attaque de la bauxite broyée par la liqueur d'attaque pour porter cette liqueur provenant de la sortie du premier des réchauffeurs appartenant à la série des réchauffeurs alimentés en vapeur de détente, à la température nécessaire à l'attaque; - une section d'évaporation spécifique munie d'une zone constituée d'un multiple effet ou d'une zone d'évaporateurs-détendeurs étagés dans lesquels circule le milieu aqueux à réchauffer et évaporer constitué par la liqueur décomposée provenant de la précipitation de Al(OH)3 et d'une zone de réchauffeurs étagés disposés en série dans laquelle circule ladite liqueur décomposée, chaque réchauffeur recevant la vapeur de détente de chaque évaporateur-détendeur qui lui correspond. Mais, selon l'invention, cette chaîne se distingue de l'état de la technique et s'en caractérise par le fait que l'on y intègre une section de réchauffage et -17 - d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque (liqueur décomposée à réchauffer et à concentrer) aussi bien dans la zone de réchauffage de la phase (d) du procédé BAYER que dans la section d'évaporation spécifique de la phase (c) dudit procédé, quand cette dernière est constituée d'évaporateurs à détente étagée. Cette section de réchauffage et d'évaporation simultanés peut être placée en un point quelconque de l'une et/ou l'autre des phases (c) et (d) de la section de réchauffage par étage, mais choisi de manière judicieuse pour chaque cas, après analyse des besoins. Cette section selon l'invention est connectée à la section de réchauffage par étage de telle sorte que: - elle puisse recevoir le milieu aqueux (liqueur décomposée à réchauffer et/ou à évaporer) en provenance du premier étage alimenté en vapeur vive de la zone des réchauffeurs étagés des phases (c) et/ou (d) et/ou de l'un au moins des étages suivants de ladite zone de réchauffage, alimentés en vapeur de détente et, en particulier, le premier d'entre eux; - elle puisse alimenter en milieu aqueux d'attaque (liqueur d'attaque) une fois réchauffée et/ou évaporée selon les conditions souhaitées et fixées, soit directement la zone o s'effectue le mélange et/ou l'attaque de la bauxite, soit indirectement par sa connexion intermédiaire avec le premier étage (alimenté en vapeur vive) de la zone des réchauffeurs, ce dernier délivrant, à la zone d'attaque, le milieu aqueux qui lui est destiné, porté par réchauffage et/ou évaporation aux conditions adéquates pour l'attaque, soit encore le réchauffeur de rang n de la phase (d) du procédé. La section de réchauffage et d'évaporation simultanés (du milieu aqueux destiné à l'attaque) selon l'invention est alimentée pour partie en vapeur vive et génère à son tour de la vapeur (buées): - consommée dans ladite section - et/ou utilisée dans l'un au moins des étages de réchauffage des phases (c) et/ou (d) et/ou, en particulier, dans le réchauffeur Ho en combinant l'alimentation dudit réchauffeur en vapeur vive avec tout ou partie de la vapeur produite (buées) dans ladite section de réchauffage et d'évaporation simultanés -18 - - et/ou exploitée dans au moins un réchauffeur tubulaire spécialement intégré à cet effet entre au moins deux des réchauffeurs des phases (c)et/ou (d); - et/ou consommée en cas d'excédent dans l'un des effets du multiple effet de la phase (c); - et/ou utilisée pour produire de l'eau chaude ou pour réchauffer la liqueur décomposée servant à la préparation de la bouillie de bauxite dans des moyens appropriés. La section de réchauffage et d'évaporation simultanés (du milieu aqueux destiné à l'attaque) comporte au moins un étage de réchauffage et d'évaporation simultanés. Dans le cas o la section selon l'invention comporte un seul étage de réchauffage et d'évaporation simultanés (simple effet), ledit étage peut être préférentiellement placé: - pour la phase (d) entre le premier réchauffeur (de la zone de réchauffage) alimenté en vapeur vive et la zone de mélange et/ou d'attaque de la bauxite; - et/ou pour la phase (c), entre le premier réchauffeur alimenté en vapeur vive et l'entrée du réchauffeur de rang n de la phase (d). La vapeur générée par ledit étage selon l'invention est utilisée in situ. Dans le cas o la section de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention comporte deux étages (double effet), les deux étages peuvent être insérés: - pour la phase (d) entre la sortie du réchauffeur alimenté en vapeur de détente à la pression la plus élevée et l'entrée de la zone de mélange et/ou d'attaque de la bauxite par la liqueur d'attaque; - et/ou pour la phase (c), entre le premier réchauffeur alimenté en vapeur vive et l'entrée du réchauffeur de rang n de la phase (d). Mais, il est aussi possible, dans le cas o la section de réchauffage et d'évaporation simultanés comporte deux étages, que l'un des étages étant placé à la sortie du premier réchauffeur alimenté par de la vapeur vive des phases (c) et/ou (d), l'autre étage soit placé entre la sortie du premier des réchauffeurs de la zone de réchauffage [phases (c) et/ou (d)] alimenté en vapeur de détente [générée par la phase de refroidissement] et l'entrée du premier réchauffeur alimenté par de la vapeur vive. Enfin, il est également possible, dans le cas o la section de réchauffage et d'évaporation simultanés comporte deux étages, que ces étages soient placés entre 19- l'entrée du premier réchauffeur alimenté en vapeur vive et la sortie du premier des réchauffeurs alimenté en vapeur de détente [phase (c)] de la zone de réchauffage des phases (c) et/ou (d). Dans le cas, par exemple, o la section selon l'invention comporte trois étages ou plus, le premier étage est intégré comme dit précédemment, dans les phases (c) et/ou (d) les deuxième et troisième étages et autres étages pouvant être placés en série entre la sortie du premier réchauffeur de la série des réchauffeurs alimentés par la vapeur de détente et l'entrée du réchauffeur alimenté en vapeur vive. Quel que soit le nombre d'étages (effets) que comporte la section selon l'invention: - le premier étage de la section est alimenté en vapeur vive - la vapeur générée par chaque étage de la section est utilisée pour alimenter l'étage de réchauffage et d'évaporation simultanés qui le précède et ce de proche en proche, ou encore alimenter en vapeur, quand elle est excédentaire, un utilisateur externe comme dit précédemment. D'une manière préférentielle, chaque étage de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque est à film descendant et comporte, dans sa partie haute, un échangeur à tubes verticaux, un système de distribution du film descendant du milieu aqueux destiné à l'attaque et, dans sa partie basse, un séparateur liquide-vapeur permettant de séparer le milieu aqueux concentré, de la vapeur générée in situ réutilisable. Chaque étage de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention peut être muni préférentiellement en son amont d'un réchauffeur dudit milieu aqueux par mélange direct de ce milieu destiné à l'attaque avec de la vapeur générée dans ledit étage de réchauffage et d'évaporation simultanés. Dans ce cas, ledit réchauffeur par mélange est relié audit réchauffeur et évaporateur simultanés pour assurer la circulation du milieu aqueux destiné à l'attaque et le réchauffer par injection directe de la vapeur produite par ledit réchauffeur-évaporateur simultanés. Ainsi, une installation complète pour la production d'alumine selon le procédé Bayer peut être perfectionnée grâce à l'invention, par l'intégration des moyens nécessaires au réchauffage et à l'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque de la bauxite, ces moyens assurant le réglage synchronisé de la température et de la concentration en soude active dudit milieu aqueux. - 20 - L'invention offre l'avantage supplémentaire de pouvoir être insérée dans les chaînes existantes de production d'alumine, par simples dérivations sans nécessiter d'autres modifications technologiques de la chaîne. D'autres avantages du procédé et de la chaîne de recyclage selon l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée de l'invention, en se référant aux dessins, donnés à titre d'illustration, dans lesquels: - la figure 4 représente une installation de production d'alumine selon l'état de la technique (procédé Bayer) munie du perfectionnement selon l'invention comprenant: * les phases successives de refroidissement par évaporation à détente étagée du milieu aqueux provenant de l'attaque, de réchauffage étagé du milieu aqueux destiné à l'attaque, en utilisant la vapeur de détente précitée; * la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention du milieu aqueux destiné à l'attaque pour porter simultanément la température et la concentration en soude active dudit milieu aux niveaux optimaux. - les figures 5 et 6 représentent la même installation de production de l'alumine selon l'état de la technique (procédé Bayer), munie du perfectionnement selon l'invention, selon deux variantes: * l'une illustrée par la figure 5 dans laquelle la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention: est alimentée en milieu aqueux destiné à l'attaque par la sortie du premier des étages de la phase de réchauffage (phase d) par la vapeur de détente; et alimente, après avoir soumis à réchauffage et évaporation simultanés ledit milieu aqueux destiné à l'attaque, l'entrée de la phase de réchauffage (premier réchauffeur) par la vapeur vive. * l'autre illustrée par la figure 6 dans laquelle la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention: est alimentée par le premier réchauffeur de la phase de réchauffage au moyen de la vapeur vive -21 - et alimente, après l'avoir soumis à réchauffage et évaporation simultanés, la zone de mélange et/ou d'attaque de la bauxite. - la figure 7 représente une section d'évaporation spécifique, présente dans une installation de production d'alumine selon l'état de la technique (figure 3), ladite section d'évaporation spécifique étant munie du perfectionnement selon l'invention (phase FFES). - la figure 8 représente en détail la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés à un étage (un effet). - la figure 9 représente en détail la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés à un étage (un effet) comportant préférentiellement en son amont, une zone de réchauffage par mélange direct du milieu aqueux destiné à l'attaque avec de la vapeur générée par ladite phase de réchauffage et d'évaporation simultanés. - la figure 10 représente une variante de la figure 9 comportant une recirculation (par pompe) du milieu aqueux destiné à l'attaque au sein de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés conforme à l'exemple 1. - la figure 11 représente une variante de la figure 9 comportant un compresseur de la vapeur générée par la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés. - la figure 12 représente en détail la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés à deux étages (double effet) selon l'invention, intégrée dans la figure 4. - la figure 13 représente une variante de la figure 12 comportant une recirculation par pompe du milieu aqueux destiné à l'attaque dans chaque étage de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés et conforme à l'exemple 2. - la figure 14 représente en détail la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés à trois étages (triple effet). - la figure 15 représente une variante de la figure 14 comportant une recirculation par pompe du milieu aqueux destiné à l'attaque dans chaque évaporateur de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés, conforme à l'exemple 3. - 22 - DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION En préliminaire, il faut rappeler qu'il existe, dans le cadre du procédé Bayer, de nombreuses variantes industrielles de production de l'alumine par l'attaque alcaline des bauxites selon leurs compositions. Les différences marquantes entre ces variantes de procédé portent essentiellement sur la concentration de la liqueur d'attaque en soude active, sur le niveau de la température du milieu d'attaque et sur le temps d'attaque. Ces diverses variantes se distinguent également les unes des autres par les résultats qu'elles procurent, en particulier par la différence des rendements de production, des rendements énergétiques et par la qualité de l'alumine produite. Comme l'invention consiste en l'intégration dans la chaîne d'attaque d'une section de réchauffage et d'évaporation simultanés, elle s'applique, avec les mêmes qualités de résultats, à toutes les variantes du procédé Bayer, les températures d'attaque et les concentrations des liqueurs telles qu'évoquées en particulier n'étant pas limitatives de l'invention. Selon les figures 4 et 8, les dispositifs composant une installation de production d'alumine selon le procédé Bayer, c'est-à-dire conformément à l'état de la technique (figure 3) comprennent, d'une manière connue, tout d'abord un mélangeur B, dans lequel est réalisé le mélange d'un minerai de bauxite arrivant par le conduit 2 avec au moins une partie d'une liqueur d'attaque (contenant la soude active) provenant de la chaîne de recyclage par le conduit 3. Auparavant, on a assuré un préchauffage de la bauxite à une température basse (entre 75 et 80 C) et un chauffage du mélange bauxite-liqueur d'attaque en (B) par utilisation de vapeur vive (véhiculée par les conduits 5 et 20) provenant de la source de vapeur vive. Dans toutes les figures, les voies de circulation: - de vapeur vive sont représentées en traits discontinus, - de vapeur de détente ou d'évaporation (buées) sont représentées en traits pointillés. Par un conduit 7, on dirige la bouillie provenant de (B) vers un réacteur (D) o s'effectue l'attaque de la bauxite par la liqueur d'attaque à chaud (à environ C) et sous pression. Pour assurer la concentration optimale de la liqueur d'attaque en soude active (compensation des pertes qui interviennent dans l'ensemble du procédé de production d'alumine), la zone de mélange B est non seulement - 23 - alimentée en liqueur d'attaque (par la canalisation 3) mais aussi en liqueur neuve de soude active. Du réacteur D, on évacue, par la canalisation 8, le milieu aqueux provenant de l'attaque, formé de la liqueur enceinte contenant, en solution, l'aluminate de sodium et des stériles inattaqués, en direction d'une série (E) de détendeurs-évaporateurs FT, fonctionnant selon le principe de la détente étagée. Les détendeurs-évaporateurs successifs FT, à FT, (connectés en série) produisent par détente du milieu aqueux provenant de l'attaque, de la vapeur (buées) servant à chauffer une série (C) de réchauffeurs tubulaires étagés H1 à Hn, (également connectés en série) Ainsi, le détendeur-évaporateur FT, reçoit le milieu aqueux résultant de l'attaque à une température d'environ 145 C par un conduit 8. Dans le détendeur- évaporateur FT,, ledit milieu aqueux passe de environ 145 C à environ 135 C et produit de la vapeur par détente. Cette vapeur, dont la température est d'environ 128 C, alimente le réchauffeur Hl par le conduit 9. De même, le détendeur-évaporateur FT2 reçoit le milieu aqueux provenant de FT1, dont la température est d'environ 135 C, par un conduit 11. Dans le détendeur-évaporateur FT2, le milieu aqueux produit, par détente, de la vapeur qui alimente, par un conduit 12, le réchauffeur H2. Il en est de même du détendeur- évaporateur FT3 qui reçoit le milieu aqueux chaud du détendeurévaporateur FT2 par le conduit 13 et qui alimente en vapeur de détente le réchauffeur H3 par un conduit 14. Le cycle de détente se poursuit ainsi de proche en proche: le détendeur- évaporateur FT, reçoit le milieu aqueux du détendeur-évaporateur FTn1 par un conduit 16 et alimente en vapeur de détente par un conduit 17 le réchauffeur Hn. Le milieu aqueux refroidi par détente est ensuite dirigé, par le conduit 10, vers une section de séparation de liquide-solide F, dans laquelle on sépare la liqueur enceinte et les boues rouges. Ladite liqueur enceinte, dont la température est d'environ 75 C-80 C, débarrassée des insolubles, passe ensuite par un conduit 15 dans une section de précipitation K du trihydroxyde d'aluminium Al(OH)3 (ultérieurement transformé en alumine A1203 par calcination). La précipitation de AI(OH)3 en K est suivie d'une séparation liquidesolide qui donne, outre le trihydroxyde d'aluminium, la liqueur décomposée. Cette liqueur décomposée, destinée à être recyclée à l'attaque de la bauxite, doit être - 24 - préalablement reconcentrée en soude active par évaporation d'eau et portée à une température toujours plus élevée que celle pratiquée lors de l'attaque du minerai de bauxite afin de ne pas perturber les conditions physiques et chimiques du milieu d'attaque. Ainsi, la liqueur décomposée passe de la précipitation-séparation en K dans un premier réchauffeur H, par un conduit 18. La liqueur décomposée circule alors du réchauffeur H, vers le réchauffeur H,_l par un conduit 19, et ainsi de suite en série, du réchauffeur H3 vers le réchauffeur H2 par un conduit 21, puis du réchauffeur H2 vers un réchauffeur H. par un conduit 22. Chaque réchauffeur H est alimenté en vapeur par le détendeur-évaporateur FT qui lui est directement associé. A la sortie du réchauffeur Hl la température de la liqueur destinée à l'attaque est d'environ 120 C. Ainsi, la liqueur décomposée à régénérer est passée d'étage de réchauffage en étage de réchauffage d'environ 80 C à environ 120 C, mais sa température est encore insuffisante pour que cette liqueur forme la liqueur d'attaque. Parce que la bauxite introduite en B n'est pas à une température suffisante, la température de la liqueur d'attaque doit être portée d'environ 120 C à environ 156 C pour que la température du milieu d'attaque formé par le mélange de la bauxite et de la liqueur d'attaque soit à environ 145 C au moment de l'attaque proprement dite. Pour ce faire, on utilise au moins un réchauffeur tubulaire Ho relié par un conduit 23 (voir figure 3) au réchauffeur Hi et connecté à la source de vapeur vive par un conduit 24. Du réchauffeur H0, la liqueur destinée à l'attaque va alimenter par le conduit 3 la zone de mélange B, qui à son tour alimente par le conduit 7 le réacteur d'attaque (D). Le cycle d'attaque est ainsi bouclé et l'installation de production d'alumine fonctionne en continu. Selon l'invention (figures 4), on intègre dans l'installation d'attaque précitée du procédé Bayer, une nouvelle section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES du milieu aqueux destiné à l'attaque. On réalise ainsi une dérivation entre les réchauffeurs Hl et H0. et entre le réchauffeur Ho et la zone de mélange (B). Du réchauffeur Hl, la liqueur décomposée passe par un conduit 26 vers la section FFES (et ne passe pluspar le conduit 23 de l'état de la technique selon la figure 3). Un conduit 27 fait passer le milieu aqueux destiné à l'attaque, de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES vers le réchauffeur Ho (qui est alimenté en vapeur vive par la canalisation 24). A la sortie du réchauffeur Ho un - 25 - conduit 28 amène le milieu aqueux destiné à l'attaque vers la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES. Un conduit 29 sortant de la section FFES entraine le milieu aqueux destiné à l'attaque, et ayant acquis une température et une concentration adéquates pour celle-ci, dans la zone de mélange (B) puis par le conduit 7 dans le réacteur d'attaque (D). La section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES est alimentée en vapeur vive par un conduit 36. La vapeur générée dans la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES par l'évaporation du milieu aqueux destiné à l'attaque est consommée in situ et l'excédent, quand il y en a, sort par un conduit 37 pour être utilisée dans au moins l'un des moyens précédemment cités. Selon la figure 5, propre à l'invention, la section de réchauffage et d'évaporation simultanés est également intégrée dans l'installation d'attaque du procédé Bayer. On a ainsi réalisé une dérivation entre les réchauffeurs Hl et Ho. Du réchauffeur HI, la liqueur décomposée passe par un conduit 26 vers la section FFES. Un conduit 27 fait passer le milieu aqueux destiné à l'attaque, de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES vers le réchauffeur H0 (alimenté en vapeur vive par la canalisation 24). A la sortie du réchauffeur H0 (à la différence de la figure 4) un conduit 29 amène le milieu aqueux destiné à l'attaque et ayant acquis une température et une concentration optimales pour celle-ci, pour une partie dans la zone de mélange (B) et pour l'autre partie dans le réacteur d'attaque (D) tandis que la bouillie sortant de (B) y est amenée par le conduit (7). Selon la figure 6, concernant l'invention, la section de réchauffage et d'évaporation simultanés est aussi intégrée dans l'installation d'attaque du procédé Bayer. Mais, à la différence des figures 4 et 5, on a réalisé une dérivation entre le réchauffeur Ho et la zone de mélange (B). Du réchauffeur Hl, la liqueur décomposée passe par le conduit 23 vers le réchauffeur Ho (qui est alimenté en vapeur vive par la canalisation 24). A la sortie du réchauffeur H0, un conduit 28 amène le milieu aqueux destiné à l'attaque vers la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES. Un conduit 29 sortant de la section FFES entraîne le milieu aqueux destiné à l'attaque, et ayant acquis une température et une concentration optimales pour celle- ci, dans la zone de mélange (B), puis dans le réacteur d'attaque (D). - 26 - * La figure 7, concernant l'invention, illustre le cas o la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES est intégrée dans une section d'évaporation spécifique (P), présente dans une installation de production d'alumine conforme à la figure 3 de l'état de la technique. Selon cette figure 7 qui concerne la phase (c) du procédé BAYER, la section d'évaporation spécifique (P) est munie d'une série (104) de réchauffeurs étagés à température croissante (Hn à HI), et d'une série (101) d'évaporateurs à détente étagée (FT, à Ftn). La liqueur décomposée, provenant de la zone de précipitation de AI(OH)3 et de séparation (I), entre par le conduit 118 dans le réchauffeur Hn de ladite section, et se réchauffe progressivement en passant du réchauffeur Hn au réchauffeur Hl par les conduits 119, 121 et 122. La section de réchauffage et d'évaporation simultanées selon l'invention est intégrée dans ce cas de figure illustrative en dérivation entre les réchauffeurs Hl et Ho d'une part et entre le réchauffeur Ho et l'évaporateur par détente FT1 d'autre part. Du réchauffeur HI, la liqueur décomposée passe par un conduit 126 vers la section FFES (et ne passe plus par le conduit 23 de l'état de la technique selon la figure 3). Un conduit 127 fait passer la liqueur décomposée de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES vers le réchauffeur H0 (qui est alimenté en vapeur vive par la canalisation 124). A la sortie du réchauffeur H0 un conduit 128 amène le milieu aqueux destiné à l'attaque vers la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES. Un conduit 129 sortant de la section FFES entraîne la liqueur ayant acquis température et concentration optimales dans la série des évaporateurs à détente étagée. Les évaporateurs successifs FT, à FT,, à détente étagée (connectés en série) produisent par détente de la liqueur provenant de la section FFES, de la vapeur (buées) servant à chauffer la série 104 des réchauffeurs tubulaires étagés H1 à H,. Ainsi, le cycle de détente s'effectue de proche en proche, la liqueur circulant de l'évaporateur FT1 à l'évaporateur FT, en passant par les conduits 111, 113, 116... La liqueur refroidie par détente étagée, sortant de FTn est réintroduite par le conduit 110 en amont du réchauffeur Hn de la phase (d) du procédé BAYER. - 27 - Chaque réchauffeur H est alimenté en vapeur par l'évaporateur à détente FT qui lui est directement associé, le réchauffeur Ho étant alimenté en vapeur vive. La section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES est alimentée en vapeur vive par un conduit 136 à partir de la source de vapeur vive. La vapeur générée dans la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES par l'évaporation de la liqueur à réchauffer et évaporer, est consommée in situ dans ladite phase Dans le cas d'un surplus éventuel de vapeur (buées) générée dans la section FFES, il est dirigée par le conduit 137 dans l'une au moins des zones de consommation de vapeur, telles que celles évoquées précédemment, concernant par exemple la phase (d) du procédé BAYER. Les figures 8 à 15, ci-après décrites de la section de réchauffage et d'évaporation simultanées à un ou plusieurs étages concernent l'intégration de ladite section, aussi bien dans la phase (c) (section d'évaporation spécifique) que la phase (d) (section de digestion) du procédé BAYER: la description en a volontairement été limitée à la seule phase (d) dudit procédé, mais s'applique de la même manière à la phase (c) dudit procédé quand celle-ci est équipée d'une évaporation à détente étagée. La figure 8, propre à l'invention, illustre le cas o la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES comporte un seul étage (39) (c'est-à-dire un simple effet). Cet étage 39 est intercalé entre le réchauffeur H0 et la zone de mélange (B) et comprend un réchauffeur-évaporateur simultané 54 qui fonctionne selon le principe du "film descendant". La liqueur décomposée provenant du réchauffeur Ho pénètre par le conduit 28 dans la partie supérieure dudit réchauffeur-évaporateur simultané 54. Le réchauffeur-évaporateur simultané 54 comprend un échangeur vertical tubulaire à surface 56 et un séparateur liquide-vapeur 53. L'échangeur 56 comprend de nombreux tubes verticaux dont le diamètre nominal varie de 30 0 50 mm et d'une longueur généralement comprise entre environ 8 et 15 mètres. La liqueur décomposée, distribuée en tête au moyen d'un système approprié, et le mélange formé par ladite liqueur et les buées descend le long des parois des tubes. La liqueur se concentre par évaporation et sort par le bas des tubes puis s'écoule dans le séparateur liquide-vapeur 53. La vapeur (buées) provenant de la séparation liquide- 1T - 28 - vapeur en 53 sert pour partie à alimenter le réchauffeur tubulaire H0 par le conduit 57, l'autre partie étant réinjectée par le conduit 59 dans la partie supérieure du réchauffeur-évaporateur simultané. L'enceinte chauffante de l'échangeur 56 est alimentée en vapeur de chauffage par l'unité de vapeur vive LS. Le fond du séparateur liquide-vapeur 53 est muni du conduit 29 qui dirige la liqueur portée à ses niveaux de température et de concentration optimales pour l'attaque dans les zones de mélange (B) et d'attaque (D). La figure 9, qui concerne l'invention, est une variante de la figure 8. Selon cette figure, la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES comprend un seul étage 39 (simple effet). Cet étage est intercalé entre les réchauffeurs H0 et la zone de mélange (B). L'étage de réchauffage et d'évaporation simultanés 39 comprend un réchauffeur-évaporateur simultané qui fonctionne selon le principe du "film descendant" et un réchauffeur-mélangeur (52) associé fonctionnant selon le principe du mélange liquide-vapeur. Ce type de réchauffeurévaporateur simultané et son réchauffeur à mélange associé est décrit dans le brevet FR-A-361524 et repris ensuite dans le brevet FR-A-1419663. Ainsi, l'étage de réchauffage et d'évaporation simultanés 39 comprend un réchauffeur à mélange 52 et un réchauffeur-évaporateur simultané 54. La liqueur décomposée provenant du réchauffeur H0 pénètre par le conduit 28 dans la partie supérieure du réchauffeur à mélange 52. De la vapeur, générée par le réchauffeur- évaporateur simultané 54 (par évaporation de la liqueur décomposée), est ainsi, au moins pour partie, injectée directement dans le réchauffeur à mélange 52 par un conduit 58, tandis que l'autre partie de cette vapeur circule par le conduit 57 pour alimenter le réchauffeur Ho. La liqueur décomposée portée ainsi par le réchauffeur à mélange 52 à sa température d'ébullition passe ensuite au moyen d'un conduit 55 dans le réchauffeur-évaporateur simultané 54. Pour la suite de sa description, la figure 9 est conforme à la figure 6. La figure 10, qui concerne l'invention, est également une variante des figures 6 et 8. Selon cette figure, la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES comprend un étage 39. Cet étage est intercalé entre les réchauffeurs Ho et la zone de mélange (B). L'étage de réchauffage et d'évaporation simultanés 39 utilisé comprend un réchauffeur-évaporateur simultané qui fonctionne selon le principe du i - 29 - "film descendant" et préférentiellement en son amont un réchauffeurmélangeur (52) qui lui est associé, fonctionnant selon le principe du mélange liquidevapeur. La liqueur décomposée provenant du réchauffeur H0 pénètre par le conduit 28 dans la partie supérieure du réchauffeur à mélange 52. De la vapeur, générée par le réchauffeur-évaporateur simultané 54 (par évaporation de la liqueur d'attaque), est ainsi, au moins pour partie, injectée directement dans le réchauffeur à mélange 52 par le conduit 58, tandis que l'autre partie de cette vapeur circule par le conduit 57 pour alimenter le réchauffeur Ho. La liqueur décomposée portée ainsi par le réchauffeur à mélange 52 à sa température d'ébullition passe ensuite au moyen d'un conduit 55 dans le réchauffeur-évaporateur simultané 54. Le réchauffeur-évaporateur simultané 54 comprend un échangeur vertical tubulaire à surface 56 et un séparateur liquide-vapeur 53. A la différence des figures 8 et 9, la liqueur décomposée est recyclée à l'aide d'une pompe 60 (qui assure un débit constant) à partir du séparateur 53, passe par un conduit 61 et pénètre dans l'échangeur 56 par le haut au moyen d'un système de distribution 62. L'échangeur 56 est constitué de tubes verticaux comme précité. Le mélange constitué par la liqueur décomposée et les buées descend le long des parois des tubes, se concentre par évaporation et sort par le bas des tubes puis retourne dans le séparateur liquide- vapeur 53. La vapeur provenant de la séparation liquide-vapeur sert à alimenter le réchauffeur à mélange 52 par le conduit 58 et le réchauffeur tubulaire H0.par le conduit 57. L'enceinte chauffante de l'échangeur 54 est alimentée en vapeur vive provenant de l'unité de production LS par le conduit 36. Le fond du séparateur liquide-vapeur 53 est muni du conduit 29 qui dirige la liqueur d'attaque portée à température et concentration optimales dans la zone de mélange (B). La figure 11, qui concerne l'invention, est aussi une variante des figures 8, 9 et 10, dans laquelle la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES est munie d'un compresseur 65 de la vapeur générée (buées) par l'étage de réchauffage et d'évaporation simultanés 39 dont le rôle est de comprimer les buées issues du séparateur 53 pour les porter à la pression de fonctionnement de 54.. Ce compresseur est alimenté par le conduit 66 prélevant une partie de la vapeur provenant du séparateur liquide-vapeur 53. A la sortie du compresseur, la vapeur - 30 - comprimée à la pression requise est utilisée pour chauffer l'échangeur 56 par le conduit 67. Selon les figures 12 et 13 qui illustrent l'invention, la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES comprend deux étages 39 et 49 (double effet). L'un des étages 49 est intercalé entre les réchauffeurs Hl et H0. L'autre étage 39 est placé entre le réchauffeur H0 et la zone de mélange (B). Les étages de réchauffage et d'évaporation simultanés 39 et 49 utilisés comprennent chacun un réchauffeur- évaporateur simultané qui fonctionne selon le principe du "film descendant" et un réchauffeur-mélangeur associé fonctionnant selon le principe du mélange liquide- vapeur. L'étage de réchauffage et d'évaporation simultanés 49 comprend un réchauffeur à mélange 41 et un réchauffeur-évaporateur simultané 44. La liqueur décomposée provenant du réchauffeur Hl pénètre par le conduit 26 dans la partie supérieure du réchauffeur à mélange 41. De la vapeur, générée par le réchauffeur- évaporateur simultané 44 (par évaporation de la liqueur décomposée), est injectée directement dans le réchauffeur à mélange 41 par un conduit 42. La liqueur décomposée portée ainsi par le réchauffeur à mélange 41 à sa température d'ébullition passe ensuite au moyen d'un conduit 43 dans le réchauffeur-évaporateur simultané 44. Le réchauffeur-évaporateur simultané 44 comprend un échangeur vertical tubulaire à surface 46 et un séparateur liquide vapeur 47. L'échangeur 46 comprend un très grand nombre de tubes verticaux de caractéristiques telles que précitées. Le mélange de la liqueur décomposée et de buées descend le long des parois des tubes, se concentre et sort par le bas des tubes dans le séparateur liquide-vapeur 47. La vapeur provenant de la séparation liquide-vapeur sert à alimenter le réchauffeur à mélange 41 par le conduit 42. Quant à l'enceinte chauffante de l'échangeur 46, elle est alimentée en vapeur de chauffage par l'unité de réchauffage et d'évaporation simultanés 39 par le conduit 57. Le fond du séparateur liquide-vapeur 47 est muni du conduit 27 qui dirige la liqueur décomposée en cours de régénération vers le réchauffeur tubulaire Ho. La liqueur sortant du réchauffeur Ho pénètre ensuite par le conduit 28 dans l'autre étage de réchauffage et d'évaporation simultanés 39. Cet étage 39 comprend de manière tout à fait analogue à l'étage 49 un réchauffeur à mélange 52 couplé à un -31 - réchauffeur-évaporateur simultané 54. Le réchauffeur-évaporateur simultané 54, alimenté par le conduit 36 en vapeur vive, comprend un séparateur liquide-vapeur 53 et un échangeur tubulaire vertical à film descendant 56. De la même manière, la vapeur produite par évaporation par le réchauffeur- évaporateur simultané 54 est séparée et est, pour partie, injectée directement dans le réchauffeur à mélange 52 par le conduit 58. L'autre partie de cette même vapeur circule par le conduit 57 et sert à alimenter en vapeur de chauffage l'échangeur tubulaire vertical 46 de l'unité de réchauffage et d'évaporation simultanés 49 placée en amont et l'échangeur tubulaire H0. La liqueur, qui est réchauffée et est concentrée aux niveaux optimaux pour l'attaque, constitue la liqueur d'attaque qui sort, par le conduit 29, de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES. Après avoir subi le procédé de recyclage selon l'invention, cette liqueur, prête pour l'attaque, peut retourner à l'étape de mélange (B) puis à l'étape d'attaque (D) de la bauxite et recommencer un nouveau cycle. Dans le cas de la figure 13, la liqueur décomposée est recyclée à l'aide d'une pompe 48 qui assure un débit constant à partir du séparateur 47, passe par un conduit 63 et pénètre dans l'échangeur 46 par le haut au moyen d'un système de distribution 51. Selon les figures 14 et 15 qui illustrent l'invention, on intègre dans l'installation d'attaque précitée du procédé BAYER, une nouvelle section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES du milieu aqueux destiné à l'attaque qui comporte trois étages (triple effet). Conformément à ce qui a été décrit précédemment dans le cas des figures 12 et 13, un étage 39 de réchauffage et d'évaporation simultanés alimenté en vapeur vive est implanté entre le réchauffeur H0 et la zone de mélange (B). Les deux autres étages 49 et 89, montés en ligne, sont intégrés entre le réchauffeur Hl (alimenté par FT,1 en vapeur de détente) et le réchauffeur Ho (alimenté en vapeur de détente par l'étage 39). Chaque étage de réchauffage et d'évaporation simultanés (39, 49, 89) comprend un réchauffeur-évaporateur simultané qui fonctionne selon le principe du film descendant et un réchauffeur-mélangeur (52, 41, 72) associé fonctionnant selon - 32 - le principe du mélange liquide-vapeur (tous les moyens ont été décrits dans le cas des figures précédentes). Le premier étage 39 de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention est alimenté en vapeur vive par le conduit 36. La vapeur qu'il génère lui-même est envoyée, pour partie, dans le réchauffeur-mélangeur 52 et, pour les autres parties, dans le réchauffeur-évaporateur 44 (du deuxième étage 49) par le conduit 57, et dans le réchauffeur tubulaire Ho. Le deuxième étage 49 de ladite section FFES selon l'invention, alimenté en vapeur par le premier étage, génère lui-même de la vapeur qui est envoyée, pour partie, dans son réchauffeur-mélangeur 41 par le conduit 42 et, pour l'autre partie, dans le réchauffeur-évaporateur 78 (du troisième étage 89) par le conduit 37. Le troisième étage 89 de ladite section FFES selon l'invention, alimenté en vapeur par le deuxième étage, génère également de la vapeur qui est envoyée, pour partie, dans son réchauffeur-mélangeur 72 par le conduit 87 et, pour l'autre partie, par le conduit 84, dans l'une au moins des zones de consommation de vapeur, telles que précédemment évoquées. La liqueur décomposée, en sortant de Hi, entre par le conduit 81 dans le réchauffeur-mélangeur 72 dans lequel elle est réchauffée par la vapeur arrivant par le conduit 87. Réchauffée, cette liqueur sortant du réchauffeur-mélangeur 72 par le conduit 88, entre dans l'échangeurévaporateur simultané 78, dans lequel elle circule (figure 15) par la pompe 76 et le conduit 77, s'y concentre par évaporation- séparation (79, 80, 73) et en sort par le conduit 74, pour alimenter successivement les étages d'ordres 2 et 1, comme cela a été décrit dans le cas des figures précédentes. En fin de cycle, la liqueur, réchauffée et concentrée dans les trois étages de la section selon l'invention de réchauffage et d'évaporation simultanés, constitue la liqueur d'attaque de la bauxite munie des paramètres de température et concentration initialement assignés par l'exploitant du procédé BAYER. D'une manière générale, l'implantation de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés selon l'invention dans le cycle de production de l'alumine d'après le procédé Bayer, présente l'extrême avantage, grâce à la présence des vannes telles que 75, 31, 32, 33, 34 qui sont disposées à l'interconnexion des conduits respectivement 23 et 74, 23 et 26, 23 et 27, 3 et 28, 3 et 29, de pouvoir -33 - déconnecter l'un ou l'autre des étages de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés FFES de la chaîne de recyclage C et de repasser en mode de réchauffage habituel, par exemple pendant une opération de nettoyage. En conséquence, il n'est jamais nécessaire d'investir dans un réchauffeur- évaporateur simultané de rechange comme cela est classique pour les réchauffeurs tubulaires. FONCTIONNEMENT DE L'INSTALLATION SELON L'INVENTION Le procédé selon l'invention permet d'éviter complètement tous les inconvénients de l'art antérieur en modifiant le système d'échange entre la vapeur d'évaporation (buées) et le milieu aqueux destiné à l'attaque (liqueur décomposée transformée en liqueur d'attaque), qui doit être réchauffé et reconcentré en soude active. Ce milieu aqueux, selon la figure 13 par exemple, est introduit par le conduit 26 dans le réchauffeur à mélange 41, o il est réchauffé à l'aide d'une partie de la vapeur d'évaporation captée dans le séparateur liquide-vapeur 47. Le chauffage du milieu aqueux n'est plus effectué par contact avec les parois d'un échangeur, mais par injection directe de vapeur provenant du réchauffeur-évaporateur simultané 44 dans le réchauffeur à mélange 41 sans interposition de parois d'échange thermique. Le milieu aqueux à évaporer est chauffé jusqu'à sa température d'ébullition avant son entrée dans le faisceau tubulaire 46. L'incidence de ce réchauffage est importante et se traduit par une augmentation de l'efficacité thermique de la surface d'échange des évaporateurs-réchauffeurs. Le milieu aqueux (destiné à l'attaque), ainsi réchauffé, peut ensuite passer par le réservoir 47, puis, par recyclage, dans le circuit du faisceau tubulaire 46 d'un échangeur-évaporateur simultané. Comme tout ce circuit est réalisé en continu, le niveau du réservoir 47 est maintenu constant par envoi du milieu aqueux simultanément vers le premier étage de réchauffage et d'évaporation simultanés et vers le faisceau tubulaire 46 du réchauffeur-évaporateur simultané 44, indépendamment de la charge de ce dernier. En principe, tout type de réchauffeur-évaporateur simultané peut être utilisé mais en pratique on se sert de préférence d'un réchauffeurévaporateur simultanés du type à film descendant. Dans ce dernier type de réchauffeur-évaporateur, il se produit une vaporisation d'eau du milieu aqueux à l'intérieur des tubes du faisceau - 34 - qui commence dès son entrée dans ledit faisceau. La vapeur formée entraîne à vitesse croissante le milieu aqueux qui forme un film sur les parois internes des tubes du faisceau. Le système de distribution 51 fonctionne de telle sorte qu'il distribue un débit pratiquement constant à chaque tube. La conception du réchauffeur-évaporateur simultanés est telle que le film soit suffisamment fin pour obtenir un bon coefficient d'échange thermique et épais pour ne pas s'assécher au cours de la descente. Le milieu aqueux recyclé, réchauffé et concentré, s'écoule vers le réservoir 47 qui joue alors le rôle de séparateur liquide-vapeur. La vapeur ainsi produite est mise en contact dans le réchauffeur à mélange 41 avec la liqueur décomposée provenant de l'étage précédent HI. Le réchauffeur- évaporateur simultané fonctionne avec de la vapeur d'évaporation s'il s'agit d'un étage intermédiaire, ou de la vapeur vive provenant d'un générateur s'il s'agit d'un premier étage. La particularité du réchauffeur-évaporateur à film descendant est que les calories nécessaires du réchauffage et/ou à l'évaporation de la liqueur sont i5 transmises par un seul et même appareil. On réalise ainsi, dans l'étage considéré, une concentration du milieu aqueux. La vapeur produite est envoyée à l'évaporateur de l'étage précédent pour permettre au réchauffeur-évaporateur de cet étage de jouer pleinement son rôle. On dispose dès lors d'un réchauffeur-évaporateur à multiple effet dans lequel la concentration du milieu aqueux recyclé croît d'un étage au suivant. Grâce à ce principe, on peut réaliser une évaporation supplémentaire très importante par rapport aux capacités existantes, surtout si l'on tient compte que la capacité évaporatoire de la digestion est figée. De plus, le coefficient de transfert de chaleur d'un réchauffeur- évaporateur simultané, en particulier lorsqu'il est à film descendant, est très élevé.(environ deux fois celui des réchauffeurs tubulaires). Cette particularité accroît encore l'intérêt économique de l'invention. Le procédé et la chaîne de recyclage selon l'invention ne sont pas limités par les détails des modes de réalisation et des exemples choisis pour les illustrer. Des modifications peuvent être apportées sans pour autant sortir du cadre de l'invention. Cette dernière englobe par conséquent tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leur combinaison. - 35 - EXEMPLES COMPARATIFS DE REALISATION Exemple comparatif n 1. conforme aux figures 6 et 8 Selon l'état de la technique, une installation classique de production d'alumine démunie d'une section d'évaporation spécifique (P) conforme à la figure 3, ayant une capacité de 500.000 T/an conforme à l'art antérieur (tableau 1, colonne 1) comporte: - une section d'évaporateur-détendeur à étages FT, reliés entre eux, disposés en série dans lesquels circule le milieu aqueux provenant de l'attaque de la bauxite; - une section de réchauffeurs (H), reliés entre eux, disposés en série et dans lesquels circule la liqueur décomposée (milieu aqueux destiné à l'attaque) à contre-courant du milieu aqueux provenant de l'attaque, chaque détendeur (FT) étant connecté pour une circulation de vapeur (buées) avec chaque réchauffeur (H) qui lui correspond directement; - un réchauffeur Ho connecté à une source de vapeur vive (LS), relié à l'entrée du mélangeur B [pour assurer la circulation du milieu aqueux destiné à l'attaque provenant de la sortie du réchauffeur Hl de la série des réchauffeurs (H)]; La liqueur décomposée (provenant de la précipitation de AI(OH)3 a un débit de environ 1460 T/h à la sortie de H, une concentration de environ 130 g/l en Na2O actif à l'entrée de H1, une température de environ 120 C à la sortie de Hl, une température de environ 156 C à la sortie de Ho, enfin, une concentration de environ 130 g/l de Na2O actif à la sortie de Ho. Pour élever la température de la liqueur décomposée de 120 C (à la sortie de Hi) à 156 C (à la sortie de H0), afin que le milieu d'attaque (formé par le mélange de ladite liqueur et de la bauxite réchauffée) soit au niveau de température recherché pour l'attaque de la bauxite (environ 145 C), la capacité évaporatoire de la zone de détente à étages est de 86,3 T/h et consomme 91,9 T/h de vapeur vive pour le fonctionnement de l'installation. - 36 - Dans la même installation classique de production d'alumine, mais munie d'une section d'évaporation spécifique (P) (conforme aux figures 2 et 3), ayant une capacité de 500.000 T/an conforme à l'art antérieur (tableau 1, colonne 2), et aux conditions précitées, l'élévation de la température dela liqueur décomposée de 120 C (à la sortie de Hl) à 156 C (à la sortie de Ho), pour que le milieu d'attaque formé par le mélange de ladite liqueur et de la bauxite réchauffée soit au niveau de température recherchée pour l'attaque de cette bauxite (environ 145 C), la capacité évaporatoire totale de l'installation est toujours de 86,3 T/h et consomme 91,9 T/h de vapeur vie pour le fonctionnement de ladite installation. On assigne alors à l'installation industrielle du procédé BAYER de fonctionner à une concentration non plus de 130 g/l mais de 136 g/l en Na2O actif pour la liqueur décomposée, en sortie de la section de réchauffage (tableau 1, colonne 3, ligne 6). Selon l'état de la technique, pour faire passer, avec cette même installation de l'art antérieur, la concentration de la liqueur décomposée de 130 g/l à 136'g/l en Na2O actif (Tableau 1, colonne 2) tout en maintenant la température de la liqueur à la sortie de Ho à 156 C, la capacité évaporatoire totale de l'installation doit passer de 86,3 T/h à 141,9 T/h (ligne 9), ce qui exige, dans l'installation, une augmentation de la capacité évaporatoire de 55,6 T/h (colonne 3, ligne 10). Pour atteindre cet objectif assigné, et accélérer l'attaque de la bauxite [et ce dans l'installation de l'état de la technique, munie d'une section d'évaporation spécifique (P)] (tableau 1, colonne 4), la capacité évaporatoire totale nécessaire de l'installation doit passer de 86,3 T/h à 141,9 T/h. Il faut donc augmenter la capacité évaporatoire de la section spécifique d'évaporation (P) de 55,6 T/h. Dès lors, la consommation totale en vapeur vive de l'installation augmente de 17 T/h en passant de 91,9 T/h à 108,9 T/h. Ainsi, dans une installation de l'état de la technique, pour l'attaque de la bauxite selon le procédé BAYER, l'augmentation de la concentration en Na2O actif de la liqueur d'attaque de 6 g/l entraine une augmentation de la consommation en vapeur vive de 7 T/h, rendant économiquement inintéressante ladite augmentation de la concentration de la liqueur décomposée (ou liqueur destinée à l'attaque). - 37 - Selon l'invention, l'installation industrielle précitée a été équipée de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés de la liqueur décomposée (FFES) comportant un seul étage. La comparaison chiffrée entre l'art antérieur (Tableau 1, Colonne 4) et l'objet de l'invention (Tableau 1, Colonne 5) montre que, en mettant en oeuvre le réchauffeur-évaporateur simultané (FFES), la température de la liqueur décomposée étant portée de 120 C (sortie HI) à 156 C (sortie Ho), il a été possible d'atteindre l'objectif assigné de l'augmentation de la concentration de la liqueur décomposée de 130 g/l à 140 g/i du Na2O actif. Pour y parvenir, la capacité évaporatoire totale de la zone de détente (E) (ligne 7) est passée de 86,6 T/h à 141,9 T/h, représentant une augmentation de cette capacité évaporatoire totale de 55,6 T/h par rapport à l'art antérieur (colonnes 1 et 2) pour une augmentation de consommation de vapeur vive de 0,5 T/h (92,4 T/h contre 91,9 T/h) (lignes 13, colonnes 1, 2, 4 et 5). Ainsi, au moyen de l'invention, avec 0,5 T/h de vapeur vive supplémentaire par rapport à l'état de la technique, on augmente la capacité évaporatoire de l'installation de 55,6 T/h. Dès lors, l'objectif assigné de l'augmentation de la concentration en Na2O actif de la liqueur décomposée destinée à l'attaque est atteint avec une très faible augmentation de la consommation en vapeur vive (0,5 T/h), alors que la même installation dépourvue de l'invention ne peut atteindre cet objectif que par une consommation de vapeur vive augmentée de 17 T/h. L'intégration dans la section de réchauffage d'une installation de production d'alumine (selon l'art antérieur) d'une section de réchauffage-évaporation simultanés selon l'invention, conduit à régler simultanément la concentration en Na2O actif de la liqueur décomposée destinée à l'attaque et la température de la liqueur au niveau le plus favorable pour la production de l'alumine et, dès lors, d'améliorer considérablement le rendement énergétique global du procédé Bayer avec un investissement faible, rapidement amortissable. - 38 - TABLEAU I PROCEDE BAYER Fonctionnement du procédé selon Objectif assigné Solution pour atteindre l'objectif l'art antérieur pour le assigné Etat actuel (1) Etat actuel (2) fonctionnement du Selon l'art Selon l'invention sans section avec section procédé (3) antérieur avec I étage Ligne évaporation P évaporation P (4) (5) 1 Production annuelle de A1203 (T/h) 500.000 500.000 500.000 500.000 500.000 2 Débit de liqueur décomposée en sortie de H1 (T/h) 1.460 1.460 1.460 1.460 1.460 3 Concentration en g/l de Na2O actif de la liqueur décomposée en entrée de Hl 130 130 130 130 130 4 Température de la liqueur à la sortie de Ht 120 C 120 C 120 C 120 C 120 C Température de la liqueur à la sortie de la section de réchauffage (Hl ou FFES)156 C 156 C 156 C 156 C 156 C 6 Concentration en g/l de Na20 de la liqueur décomposée en sortie de la section 130 130 136 136 136 de réchauffage _ 7 Capacité évaporatoire en T/h de la zone de détente à étages (E) (*) 86,3 86,3 - 86,3 141,9 8 Capacité évaporatoire en T/h de la zone d'évaporation (P) chauffée par de la 0 0 (**) 55, 6 (en P) 0 vapeur vive 9 Capacité évaporatoire totale en T/h de l'installation (E) + (P) (*) 86,3 86,3 141,9 141,9 141,9 Augmentation de la capacité évaporatoire totale de l'installation en T/h 0 0 55,6 - 55,6 11 Consommation en T/h de vapeur vive dans la zone (E) 91,9 91,9 91,9 92,4 12 Consommation en T/h de vapeur vive dans la zone (P) O O 17 O 13 Consommation totale en T/h de vapeur vive dans (E) + (P) 91,9 91,9 108,9 92,4 (*) La capacité évaporatoire de la zone E est calculée pour une détente de la liqueur enceinte de 145 C à 107,3 C (pression atmosphérique) - O') (**) L'hypothèse est faite pour simplifier l'exposé que la section évaporatoire (P) a une capacité nulle avant d'assigner l'objectif d'augmenter de 6 g/l la concentration en NaQactifde la liqueur-Zj décomposée. - 39 - Exemple comparatif n0 2. conforme aux figures 4 et 13 Selon l'état de la technique, une installation classique de production d'alumine démunie d'une section d'évaporation spécifique (P) (conforme aux figures 1 et 3), ayant une capacité de 500.000 T/an conforme à l'art antérieur (Tableau 2, Colonne 1) comporte: - une section d'évaporateur-détendeur à étages FT, reliés entre eux, disposés en série dans lesquels circule le milieu aqueux provenant de l'attaque de la bauxite; - une section de réchauffeurs (H) reliés entre eux, disposés en série et dans lesquels circule la liqueur décomposée (milieu aqueux destiné à l'attaque) à contre-courant du milieu aqueux provenant de l'attaque, chaque détendeur (FT) étant connecté pour une circulation de vapeur avec chaque réchauffeur (H) qui lui correspond directement; - un réchauffeur Ho connecté à une source de vapeur vive (LS), relié à l'entrée du mélangeur M [pour assurer la circulation du milieu aqueux destiné à l'attaque provenant de la sortie du réchauffeur Hl de la série des réchauffeurs (H)]; La liqueur décomposée (provenant de la précipitation de Al(OH)3 a un débit de environ 1460 T/h à la sortie de H, 20. une concentration de environ 130 g/l en Na2O actif à l'entrée de HI, une température de environ 120 C à la sortie de HI, une température de environ 156 C à la sortie de Ho, enfin, une concentration de environ 130 g/l en Na2O actif à la sortie de Ho. Pour élever la température de la liqueur décomposée de 120 C (à la sortie de H1) à 156 C (à la sortie de Ho), afin que le milieu d'attaque (formé par le mélange de ladite liqueur et de la bauxite réchauffée) soit au niveau de température recherché pour l'attaque de la bauxite (environ 1450 C), la capacité évaporatoire de la zone de détente à étages est de 86,3 T/h et consomme 91,9 T/h de vapeur vive pour le fonctionnement de l'installation. Dans la même installation classique de production d'alumine, mais munie d'une section d'évaporation spécifique (P) (conforme aux figures 2 et 3), ayant une capacité de 500.000 T/an conforme à l'art antérieur (tableau 2, colonne 2), et aux !- - 40 - conditions précitées, l'élévation de la température de la liqueur décomposée de 120 C (à la sortie de HI) à 156 C (à la sortie de Ho), pour que le milieu d'attaque formé par le mélange de ladite liqueur et de la bauxite réchauffée soit au niveau de température recherchée pour l'attaque de cette bauxite (environ 145 C), la capacité évaporatoire totale de l'installation est toujours de 86,3 T/h et consomme 91,9 T/h de vapeur vive pour le fonctionnement de ladite installation. On assigne alors à l'installation industrielle du procédé BAYER de fonctionner à une concentration non plus de 130 g/l mais de 140 g/l en Na2O actif pour la liqueur décomposée, en sortie de la section de réchauffage (tableau 2, colonne 3, ligne 6). Pour faire passer, avec cette même installation de l'art antérieur, la concentration de la liqueur décomposée de 130 g/l à 140 g/l en Na2O actif (Tableau 2, colonne 2) tout en maintenant la température de la liqueur à la sortie de H0 à 156 C, la capacité évaporatoire totale de l'installation doit passer de 86,3 T/h à 170,3 T/h (ligne 9), ce qui exige, dans l'installation, une augmentation de la capacité évaporatoire totale de 84 T/h (colonne 3, ligne 10). Pour atteindre cet objectif assigné, c'est-à-dire augmenter la concentration de la liqueur décomposée de 130 g/l à 140 g/l en Na2O actif pour accélérer l'attaque de la bauxite [et ce dans l'installation de l'état de la technique, munie d'une section d'évaporation spécifique (P)] (tableau 2, colonne 4), la capacité évaporatoire totale nécessaire doit passer de 86,3 T/h à 170,3 T/h. Il faut donc augmenter la capacité évaporatoire de la section spécifique d'évaporation (P) de 84 T/h. Dès lors, la consommation totale en vapeur vive de l'installation augmente de 28 T/h en passant de 91,9 T/h à 119,9 T/h. Ainsi, l'augmentation de la concentration en Na2O actif de la liqueur d'attaque de 10 g/l, dans une installation d'attaque de la bauxite selon le procédé BAYER, entraîne une augmentation de la consommation en vapeur vive de 28 T/h, rendant économiquement inintéressante ladite augmentation de la concentration de la liqueur décomposée (ou liqueur destinée à l'attaque). Selon l'invention, l'installation industrielle précitée a été équipée de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés de la liqueur décomposée (FFES) comportant deux étages. La comparaison chiffrée entre l'art antérieur (Tableau 2, Colonne 4) et l'objet de l'invention (Tableau 2, Colonne 5) montre que, en mettant -41 - en oeuvre le réchauffeur-évaporateur simultané (FFES) selon l'invention, la température de la liqueur décomposée étant portée de 120 C (sortie Hl) à 156 C (sortie Ho), il a été possible d'atteindre l'objectif assigné de l'augmentation de la concentration de la liqueur décomposée de 130 g/l à 140 g/l du Na2O actif sans augmentation sensible de la consommation de vapeur vive. Pour ce faire, la capacité évaporatoire totale de la zone de détente à étages E (ligne 7) a été passée de 86,6 T/h à 170,3 T/h, représentant une augmentation de cette capacité évaporatoire totale de 84 T/h par rapport à l'art antérieur (colonnes 1 et 2) pour une augmentation de consommation de vapeur vive de seulement 1 T/h (92,9 T/h contre 91,9 T/h) (lignes 13, colonnes 1, 2, 4 et 5). Ainsi au moyen de l'invention, avec 1 T/h de vapeur vive consommée en supplément par rapport à l'état de la technique, la capacité évaporatoire de l'installation a pu être augmentée de 84 T/h. Dès lors, l'objectif assigné de l'augmentation de la concentration en Na2O actif de la liqueur décomposée destinée à l'attaque est atteint avec une très légère augmentation de la consommation de vapeur vive (1 T/h), alors que la même installation dépourvue de l'invention ne peut atteindre l'objectif assigné que par une consommation de vapeur vive augmentée de 28 T/h. L'intégration dans la section de réchauffage d'une installation de production d'alumine (selon l'art antérieur) d'une section de réchauffage-évaporation simultanés selon l'invention, conduit à régler simultanément la concentration en Na2O actif de la liqueur décomposée destinée à l'attaque et la température de la liqueur au niveau le plus favorable pour la production de l'alumine et, dès lors, d'améliorer considérablement le rendement énergétique global du procédé Bayer avec un investissement faible, amortissable sur un temps court. TABLEAU 2 PROCEDE BAYER Fonctionnement du procédé selon Objectif assigné Solution pour atteindre l'art antérieur pour le l'objectif assigné Ligne Etat actuel (1) Etat actuel (2) fonctionnement du Selon l'art Selon sans section avec section procédé (3) antérieur l'invention évaporation P évaporationP avec2 étages 1 Production annuelle de Al203 (T/h) 500.000 500.000 500.000 500. 000 500.000 2 Débit de liqueur décomposée en sortie de HI 1.460 1.460 1.460 1.460 1.460 3 Concentration en g/1 de Na2O actif de la liqueur décomposée en entrée de Hl 130 130 130 130 130 4 Température de la liqueur à la sortie de H 120 C 120 C 120 C 120 C 120 C Température de la liqueur à la sortie de la section de réchauffage (HI ou FFES) 156 C 156 C 156 C 156 C 156 C 6 Concentration en g/l de Na2O de la liqueur décomposée en sortie de la section de 130 130 140 140 140 réchauffage _. 7 Capacité évaporatoire en T/h de la zone de détente à étages (E) (*) 86,3 86,3 - 86,3 170,3 8 Capacité évaporatoire en T/h de la zone d'évaporation (P) chauffée par de la vapeur vive 0 (**) 84 (en P) 0 9 Capacité évaporatoire totale en T/h de l'installation (E) + (P) (*) 86,3 86,3 170,3 170,3 170,3 Augmentation de la capacité évaporatoire totale de l'installation en T/h 0 0 84 - 84 11 Consommation en T/h de vapeur vive dans la zone (E) 91,9 91,9 - 91,9 92,9 '_ 12 Consommation en T/h de vapeur vive dans la zone (P) 0 0 28 0) 13 Consommation totale en T/h de vapeur vive dans (E) + (P) 91,9 91, 9 _ 119,9 92,9 (*) La capacité évaporatoire de la zone E est calculée pour une détente de la liqueur enceinte de 145 C à 107,3 C (pression atmosphérique) (**) L'hypothèse est faite pour simplifier l'exposé que la section évaporation (P) à une capacité nulle avant d'assigner l'objectif d'augmenter de 10 g/l la concentration en NaO actif de la liqueur décomposée. - 43 - Exemple comparatif n 3. conforme aux figures 4 et 15 Selon l'état de la technique, une installation classique de production d'alumine démunie d'une section d'évaporation spécifique (P) (conforme aux figures 1 et 3), ayant une capacité de 500.000 T/an conforme à l'art antérieur (Tableau 3, Colonne 1) comporte: - une section d'évaporateur-détendeur à étages FT, reliés entre eux, disposés en série dans lesquels circule le milieu aqueux provenant de l'attaque de la bauxite; - une section de réchauffeurs (H) reliés entre eux, disposés en série et dans lesquels circule la liqueur décomposée (milieu aqueux destiné à l'attaque) à contre-courant du milieu aqueux provenant de l'attaque, chaque détendeur (FT) étant connecté pour une circulation de vapeur avec chaque réchauffeur (H) qui lui correspond directement; - un réchauffeur Ho connecté à une source de vapeur vive (LS), relié à l'entrée du mélangeur M [pour assurer la circulation du milieu aqueux destiné à l'attaque provenant de la sortie du réchauffeur H1 de la série des réchauffeurs (H)]; La liqueur décomposée (provenant de la précipitation de AI(OH)3 a un débit de environ 1460 T/h à la sortie de H, 20. une concentration de environ 130 g/il en Na2O actif à l'entrée de H1, une température de environ 120 C à la sortie de H1, une température de environ 156 C à la sortie de Ho, enfin, une concentration de environ 130 g/l de Na2O actif à la sortie de Ho. Pour élever la température de la liqueur décomposée de 120 C (à la sortie de H1) à 156 C (à la sortie de H0), afin que le milieu d'attaque (formé par le mélange de ladite liqueur et de la bauxite réchauffée) soit au niveau de température recherché pour l'attaque de la bauxite (environ 145 C), la capacité évaporatoire de la zone de détente à étages est de 86,3 T/h et consomme 91,9 T/h de vapeur vive pour le fonctionnement de l'installation. Dans la même installation classique de production d'alumine, mais munie d'une section d'évaporation spécifique (P) (conforme aux figures 2 et 3), ayant une capacité de 500.000 T/an conforme à l'art antérieur (tableau 1, colonne 2), et aux - 44 - conditions précitées, l'élévation de la température de la liqueur décomposée de 120 C (à la sortie de HI) à 156 C (à la sortie de Ho), pour que le milieu d'attaque formé par le mélange de ladite liqueur et de la bauxite réchauffée soit au niveau de température recherchée pour l'attaque de cette bauxite (environ 145 C), la capacité évaporatoire totale de l'installation est toujours de 86,3 T/h et consomme 91,9 T/h de vapeur vie pour le fonctionnement de ladite installation. On assigne alors à l'installation industrielle du procédé BAYER de fonctionner à une concentration non plus de 130 g/l mais de 145 g/l en Na2O actif pour la liqueur décomposée, en sortie de la section de réchauffage (tableau 3, colonne 3, ligne 6). Pour faire passer, avec cette même installation de l'art antérieur, la concentration de la liqueur décomposée de 130 g/l à 145 g/l en Na2O actif (Tableau 3, colonne 2) tout en maintenant la température de la liqueur à la sortie de Ho à 156 C, la capacité évaporatoire totale de l'installation doit passer de 86,3 T/h à 211,3 T/h (ligne 9), ce qui exige, dans l'installation, une augmentation de la capacité évaporatoire totale de 125 T/h (colonne 3, ligne 10). Pour atteindre cet objectif assigné, accélérer l'attaque de la bauxite et augmenter les rendements de production en A1203 [et ce dans l'installation de l'état de la technique, munie d'une section d'évaporation spécifique (P)] (tableau 3, colonne 4), la capacité évaporatoire totale nécessaire de l'installation doit passer de 86,3 T/h à 211,3 T/h. Il faut donc augmenter la capacité évaporatoire de la section spécifique d'évaporation (P) de 125 T/h. Dès lors, la consommation totale en vapeur vive de l'installation augmente de 42 T/h en passant de 91,9 T/h à 133,9 T/h. Ainsi, dans une installation de l'état de la technique, de l'attaque de la bauxite selon le procédé BAYER, l'augmentation de la concentration en Na2O actif de la liqueur d'attaque de 15 g/l entraîne une augmentation de la consommation en vapeur vive de 42 T/h, rendant économiquement inintéressante l'augmentation de la concentration de la liqueur décomposée (ou liqueur destinée à l'attaque). Selon l'invention, l'installation industrielle précitée a été équipée de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés de la liqueur décomposée (FFES) comportant trois étages. La comparaison chiffrée entre l'art antérieur (tableau 3, colonne 4) et l'objet de l'invention (tableau 3, colonne 5) montre que, en mettant en oeuvre le réchauffeur- évaporateur simultané (FFES) selon l'invention, la - 45 - température de la liqueur décomposée étant portée de 120 C (sortie HI) à 156 C (sortie H0), il a été possible d'atteindre l'objectif assigné de l'augmentation de la concentration de la liqueur décomposée de 130 g/l à 145 g/l du Na2O actif. Pour cela, la capacité évaporatoire totale de la zone de détente E (ligne 7) qui passe de 86,3 T/h à 211,3 T/h, représentant une augmentation de la capacité évaporatoire totale de 125 T/h par rapport à l'art antérieur (colonnes 1 et 2) pour une augmentation de consommation de vapeur vive de 11,4 T/h. Ainsi, avec près de 4 fois moins de vapeur vive, il a été possible de générer 125 T/h d'évaporation tout en disposant d'environ 10 T/h de vapeur à 2,4 bars absolus, susceptible de générer dans la section d'évaporation spécifique P des économies de vapeur vive pouvant représenter 20 % à 40 % de la vapeur vive totale initialement consommée, selon la configuration exacte de la section d'évaporation. Dans ce cas, l'installation ainsi équipée génère 10 T/h de vapeur (ligne 10) à 2,4 bars de pression absolue pour d'autres applications. L'intégration dans la section de réchauffage d'une installation de production d'alumine (selon l'art antérieur) d'une section de réchauffage-évaporation simultanés selon l'invention, conduit à régler simultanément la concentration en Na2O actif de la liqueur décomposée destinée à l'attaque et la température de la liqueur au niveau le plus favorable pour la production de l'alumine et, dès lors, d'améliorer considérablement le rendement énergétique global du procédé Bayer avec un investissement faible, amortissable sur un temps court. - 46 - TABLEAU 3 PROCEDE BAYER Fonctionnement du procédé selon Objectif assigné Solution pour atteindre l'art antérieur pour le l'objectif assigné Etat actuel (1) Etat actuel (2) fonctionnement du Selon l'art Selon l'invention sans section avec section procédé (3) antérieur avec 3 étages Ligne évaporation P évaporation P 1 Production annuelle de A1203 (T/h) 500.000 500.000 500. 000 500.000 500.000 2 Débit de liqueur décomposée en sortie de HI 1.460 1.460 1.460 1.460 1.460 3 Concentration en g/l de Na2O actif de la liqueur décomposée en entrée de Hl 130 130 130 130 130 4 Température de la liqueur à la sortie de Hl 120 C 120 C 120 C 120 C 120 C Température de la liqueur à la sortie de la section de réchauffage (Hl ou FFES) 156 C 156 C 156 C 156 C 156 C 6 Concentration en g/l de Na20 de la liqueur décomposée en sortie de la section de 130 130 145 145 145 réchauffage 7 Capacité évaporatoire en T/h de la zone de détente à étages (E) (*) 86,3 86,3 86,3 211,3 8 Capacité évaporatoire en T/h de la zone d'évaporation (P) chauffée par de la vapeur vive 0 0 (***) - 125 (en P) 0 9 Capacité évaporatoire totale en T/h de l'installation (E) + (P) (*) 86,3 86,3 211, 3 211,3 211,3 Augmentation de la capacité évaporatoire totale de l'installation en T/h 0 0 125 - 125 1 1 Consommation en T/h de vapeur vive dans la zone (E) 91,9 91,9 - 91,9 103,3 (**) 12 Consommation en T/h de vapeur vive dans la zone (P) 0 0 42 0 1\) 13 Consommation totale en T/h de vapeur vive dans (E) + (P) 91,9 91,9 133,9 103,3 - (*) La capacité évaporatoire de la zone E est calculée pour une détente de la liqueur enceinte de 145 C à 107,3 C (pression atmosphérique) -> O') (**) Débit de vapeur restituée à 2,4 bar absolu, utile pour d'autres applications dans l'usine - (***) Pour simplifier l'exposé, l'hypothèse est faite que la section d'évaporation (P) a une capacité évaporatoire nulle avant que soit assigné l'objectif d'augmenter de 15 g/l la concentration et Na2O actif de la liqueur décomposée. - 47 - REVENDICATIONS 1. Procédé pour porter simultanément à une température et une concentration optimales un milieu aqueux destiné à l'attaque d'un minerai de bauxite dans une installation de production d'alumine selon le procédé Bayer, qui comprend les phases successives (a) à f), dans lesquelles: a) on refroidit et évapore, dans une zone d'évaporation à détente étagée le milieu aqueux provenant de l'attaque contenant une liqueur enceinte; b) on sépare les stériles, précipite le trihydroxyde d'aluminium et récupère le milieu aqueux destiné à l'attaque, formé de la liqueur décomposée; c) éventuellement, on élimine par évaporation, dans une section d'évaporation spécifique, la quantité d'eau nécessaire et complémentaire à celle déjà évaporée dans la phase (a); d) on réchauffe en plusieurs étages le milieu aqueux destiné à l'attaque e) on utilise dans chacun des étages de la phase de réchauffage (d) la vapeur de détente générée à chacun des étages de la phase d'évaporation (a); f) on réchauffe par de la vapeur vive le milieu aqueux destiné à l'attaque provenant de la phase de réchauffage (d); caractérisé en ce que l'on réalise, en plus de toutes ces phases, une phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque est intégrée en un point quelconque de la phase (d) de réchauffage par étage. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque est intégrée en un point quelconque de la phase (c) d'évaporation spécifique quand ladite phase (c) est munie des mêmes moyens d'évaporation à détente étagée que la phase d'évaporation (a) et de réchauffage à plusieurs étages que la phase de réchauffage (d). - 48 - 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque est intégrée simultanément en un point quelconque des phases (d) et (c) de réchauffage par étage (H0, H1 à Hn) et d'évaporation spécifique, ladite phase (c) étant munie des mêmes moyens d'évaporation à détente étagée (FT1 à FTn) et de réchauffage étagé (Ho, H1 à Hn) que les phases (a) et (d). 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque reçoit le milieu aqueux à réchauffer et/ou à évaporer de l'étage de réchauffage alimenté en vapeur vive (H0) de la phase (d) et délivre à la zone d'attaque la liqueur d'attaque portée à température et/ou concentration optimales. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque reçoit le milieu aqueux à réchauffer et/ou évaporer de l'étage de réchauffage alimenté en vapeur vive Ho de la phase (c) et délivre la liqueur réchauffée et/ou concentrée au réchauffeur de rang "n" de la phase de réchauffage (d). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque reçoit le milieu aqueux à réchauffer et évaporer du premier étage de réchauffage alimenté en vapeur de détente (Hl) des phases (d) et/ou (c) et délivre à l'étage de réchauffage alimenté en vapeur vive (H0) des phases (d) et/ou (c) ledit milieu aqueux qui y est réchauffé et/ou concentré. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque: - reçoit le milieu aqueux à réchauffer et/ou évaporer du premier étage de réchauffage alimenté en vapeur de détente (H1) des phases (d) et/ou (c) r- - 49 - - délivre ledit milieu aqueux à l'étage de réchauffage alimenté en vapeur vive (Ho) des phases (d) et/ou (c), o il est porté à plus haute température; - reçoit ledit milieu aqueux de l'étage de réchauffage alimenté en vapeur vive (H0); - et délivre la liqueur réchauffée et/ou concentrée, dans le cas de la phase (d) à la zone d'attaque, et, dans le cas de la phase (c), au réchauffeur de rang " n " de la phase (d). 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, dans le cas o la section d'évaporation spécifique (P) de la phase (c) comporte un multiple effet, la phase de réchauffage et d'évaporation simultanée est intégrée dans la phase (d). 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque est alimentée en vapeur vive et en ce que la vapeur (buées) qu'elle produit est consommée " in situ ". 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 et 10, caractérisé en ce que la vapeur produite dans la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés est en outre consommée dans l'un au moins des étages Ho et/ou Hl à Hn de réchauffage des phases (d) et/ou (c) quand la phase (c) est munie des mêmes moyens d'évaporation à détente étagée que la phase (a) et de réchauffage à plusieurs étages que la phase de réchauffage (d). 12. Procédé selon les revendications 9 et 10, caractérisé en ce que la vapeur produite (buées) dans la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés est en outre consommée dans l'un des effets multiples de la phase (c). 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la vapeur produite (buées) dans la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés est en outre consommée dans au moins un réchauffeur tubulaire -50- intégré à cet effet entre au moins deux des réchauffeurs de rang K et K-1 (K prenant la valeur 1 à n) des phases (d) et/ou (c). 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la vapeur produite (buées) dans la phase de réchauffage et d'évaporation, simultanée est en outre consommée pour réchauffer la liqueur décomposée servant à la préparation de la bouillie de bauxite et/ou pour produire de l'eau chaude à température élevée (80 C à 90 C). 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que l'on réalise la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés en utilisant au moins un étage de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'on réalise au moins deux étages, de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque et en ce que l'on utilise la vapeur générée (buées) par l'un des étages de réchauffage et d'évaporation simultanés pour alimenter l'étage de réchauffage et d'évaporation simultanés qui le précède directement. 17. Procédé selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que l'on alimente en vapeur vive le premier étage de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destinés à l'attaque. 18. Procédé selon l'une des revendications 15 à 17, caractérisé en ce que l'on place l'un des étages de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque à la sortie des phases (d) et/ou (c) de réchauffage par de la vapeur vive et en ce que l'on place un autre desdits étages de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque entre la sortie du premier des étages de réchauffage (HI) des phases (d) et/ou (c) et l'entrée de la phase de réchauffage par de la vapeur vive (étage Ho). - 51 - 19. Procédé selon l'une des revendications 15 à 17, caractérisé en ce que l'on place l'un des étages de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque à la sortie des phases (d) et/ou (c) de réchauffage par la vapeur vive (étage H0) et en ce que l'on place deux autres desdits étages de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque entre la sortie du premier des étages de réchauffage (H,) des phases (d) et/ou (c) et l'entrée de la phase de réchauffage par la vapeur vive (étage H0). 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 19, caractérisé en ce que dans le ou les étages de réchauffage et d'évaporation simultanés, on utilise un film vertical descendant du milieu aqueux destiné à l'attaque, chauffé par de la vapeur, et en ce que ledit film génère de la vapeur in situ qui est ensuite séparée du liquide. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 20, caractérisé en ce que l'on réalise un réchauffage du milieu aqueux destiné à l'attaque, par mélange direct dudit milieu aqueux avec de la vapeur. 22. Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce que l'on réalise le réchauffage du milieu aqueux destiné à l'attaque en au moins un étage de réchauffage par injection de vapeur, et en ce que l'on place ledit étage à l'entrée de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés. 23. Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce que l'on utilise, dans chacun des étages de réchauffage par mélange, la vapeur générée par chacun des étages de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux destiné à l'attaque. 24. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 23 caractérisé en ce que on comprime la vapeur produite (buées) dans l'un au moins des étages de la phase de réchauffage et d'évaporation simultanés pour la porter à la pression de fonctionnement de l'étage concerné. 1I- - 52 - 25. Chaine pour porter simultanément à température et concentration optimales selon les revendications 1 à 24 un milieu aqueux destiné à l'attaque d'un minerai de bauxite dans une installation de production d'alumine selon le procédé Bayer, comprenant: - une section d'évaporateurs- détendeurs (FT) reliés entre eux, disposés en série et dans lesquels circule un milieu aqueux provenant de l'attaque d'une bauxite dans un réacteur d'attaque (D); - une section de réchauffeurs (H) reliés entre eux, disposés en série et dans lesquels circule le milieu aqueux destiné à l'attaque, chaque détendeur (FT) étant respectivement connecté pour une circulation de vapeur avec chaque réchauffeur (H) qui lui correspond directement; éventuellement, une section d'évaporation spécifique (P) pour éliminer la quantité d'eau nécessaire et complémentaire à celle éliminées dans la section d'évaporateur- détendeur (FT); - au moins un réchauffeur (Ho) connecté à une source de vapeur vive relié à l'entrée d'un dispositif de mélange et/ou d'attaque de la bauxite par la liqueur d'attaque pour porter cette liqueur provenant de la sortie du premier réchauffeur (Hl) appartenant à la section de réchauffeurs (H), à la température nécessaire à l'attaque; caractérisée en ce que l'on intègre, dans cette chaîne, une section de réchauffage et d'évaporation simultanés(FFES) du milieu aqueux destiné à l'attaque. 26. Chaine selon la revendication 25, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) est intégrée en un point quelconque de la section des réchauffeurs (H) constituant la phase (d) du procédé. 27. Chaîne selon la revendication 25, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) est intégrée en un point quelconque de la section des réchauffeurs par étage (H) de la section d'évaporation (P). - 53 - 28. Chaîne selon la revendication 25, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) est intégrée simultanément en un point quelconque des réchauffeurs par étage (H) de la section des réchauffeurs (H) constituant la phase (d) du procédé et des réchauffeurs par étage (H) de la section spécifique d'évaporation (P). 29. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 28, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) est intégrée entre le réchauffeur Ho alimenté en vapeur vive, de la section des réchauffeurs à étage (H) de la phase (d) du procédé dont elle reçoit le milieu aqueux à traiter, et la zone d'attaque qu'elle alimente en milieu aqueux d'attaque portée à la température et/ou concentration optimales. 30. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 28, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) est intégrée entre le réchauffeur (Ho) alimenté en vapeur vive, de la section d'évaporation spécifique (P), dont il reçoit le milieu aqueux à traiter, et le réchauffeur (Hn) alimenté en vapeur de détente de la phase de réchauffage (d) du procédé, auquel elle délivre le milieu aqueux traité. 31. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 28, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) est intégrée entre le réchauffeur (HI) alimenté en vapeur de détente dont elle reçoit le milieu aqueux à traiter, et le réchauffeur (Ho) alimenté en vapeur vive de la section des réchauffeurs (H) constituant la phase (d) du procédé et/ou de la section des réchauffeurs (H) de la section d'évaporation spécifique (P), auquel elle délivre le milieu aqueux traité. 32. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 28, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) est intégrée - 54 - - selon un premier niveau entre le réchauffeur (H.) alimenté en vapeur de détente dont elle reçoit le milieu aqueux à traiter et le réchauffeur (H0) alimenté en vapeur vive auquel elle restitue le milieu aqueux traité; selon un deuxième niveau, entre le réchauffeur (H0) alimenté en vapeur vive s dont elle reçoit le milieu aqueux porté à plus haute température et: * soit la zone d'attaque de la bauxite à laquelle elle délivre le milieu aqueux réchauffé et/ou concentré de manière optimale pour l'attaque * soit, dans le cas de la section d'évaporation spécifique (P) au réchauffeur de rang " n " de la phase (d) du procédé auquel elle restitue le milieu aqueux traité. 33. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 28, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) est alimentée en vapeur vive et produit de la vapeur (buées) consommée in situ. 34. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 33, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) est connectée pour l'utilisation de la vapeur produite (buées): - au réchauffeur (H0) en combinant son alimentation en vapeur vive avec tout ou partie de la vapeur produite (buées); - et!ou à l'un au moins des réchauffeurs par étage (H) de la section de réchauffage de la phase (d) du procédé et/ou de la section d'évaporation spécifique (P) de la phase (c) du procédé; - et/ou à un réchauffeur tubulaire spécialement intégré entre deux réchauffeurs des sections de réchauffage de la phase (d) et/ou de la section d'évaporation spécifique (P) de la phase (c); - et/ou à l'un des effets du multiple effet de la section d'évaporation spécifique (P) de la phase (c); - et/ou à des moyens appropriés pour produire de l'eau chaude et/ou réchauffer la liqueur décomposée servant à la préparation de la bouillie de bauxite. - 55 - 35. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 34, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) comporte au moins un étage de réchauffage et d'évaporation simultanés du milieu aqueux s destiné à l'attaque. 36. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 35, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) comporte un seul étage (39) alimenté en vapeur vive et connecté pour le traitement de la vapeur produite (buées) au réchauffeur (H0) en combinant son alimentation en vapeur vive avec tout ou partie des buées et/ou à son propre échangeur (54). 37. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 36, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) comporte deux étages de réchauffage et d'évaporation simultanés (39 et 49) dont le premier étage (39) est connecté pour le traitement de la vapeur produite (buées) au deuxième étage (49) et au réchauffeur (H0). 38. Chaîne selon la revendication 37, caractérisée en ce que l'un des étages de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (49) est connecté en amont à la sortie du réchauffeur (Hi) de la série des réchauffeurs (H) et en aval à l'entrée du réchauffeur (Ho), et en ce que l'autre étage de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (39) est relié en amont à la sortie du réchauffeur (Ho) et en aval à la zone d'attaque quand la section de réchauffage et d'évaporation simultanés est implantée dans la phase (d) du procédé ou au réchauffeur (HIn) de la phase (d) quand la section de réchauffage et d'évaporation simultanés est implantée dans la phase (c) du procédé. 39. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 38, caractérisée en ce que la section de réchauffage et d'évaporation simultanés (FFES) comporte trois étages, l'un des étages (39) étant connecté à la sortie du réchauffeur (Ho) I-- -56 - (alimenté par de la vapeur vive) des phases (d) et/ou (c) du procédé, les autres étages (49, 89) en série étant connectés en amont à la sortie du réchauffeur (HI) alimenté en vapeur de détente, et en aval à l'entrée du réchauffeur (H0) des phases (d) et/ou (c) du procédé. 40. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 39, caractérisée en ce que un étage de réchauffage et d'évaporation simultanés (39, 49, 89) comprend notamment un réchauffeur-évaporateur simultané à film descendant (54, 44, 78) lui même comprenant notamment un échangeur dont les tubes sont agencés verticalement (56, 46, 80), un système de distribution (62, 51, 79) et un séparateur liquide-vapeur (53, 47, 73). 41. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 40, caractérisée en ce que un étage de réchauffage et d'évaporation simultanés (39, 49, 89) comprend également un réchauffeur (52, 41, 72) à mélange direct du milieu aqueux destiné à l'attaque avec de la vapeur. 42. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 41, caractérisée en ce que le réchauffeur à mélange (52, 41, 72) est relié en aval, pour une circulation du milieu aqueux destiné à l'attaque à l'entrée du réchauffeur- évaporateur simultanés (54, 44, 78), et est alimenté en vapeur par ledit réchauffeur-évaporateur simultané (54, 44, 78). 43. Chaîne selon l'une quelconque des revendications 25 à 42, caractérisée en ce que au moins un étage de la section de réchauffage et d'évaporation simultanés est doté d'un compresseur (65) pour comprimer la vapeur produite (buées) et la porter à la pression de fonctionnement de l'étage concerné. 44. Installation de production d'alumine selon le procédé Bayer, caractérisée en ce qu'elle comprend une chaîne pour porter simultanément à température et concentration optimales le milieu aqueux destiné à l'attaque d'un minerai de bauxite selon l'une des revendications 25 à 43.