Brevet FR2796776A1 — publié le 20010126

GENERATEUR DE COURANT ALTERNATIF DE VEHICULE ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION Domaine de l'invention La présente invention concerne un générateur de courant alternatif de véhicule possédant deux circuits à couplage en Y. Description de la technique associée Pour un générateur de véhicule triphasé classique, tel que celui décrit, par exemple, dans la demande de brevet japonais publiée sous le nO 58218873, représenté à la figure 15, les diodes de point neutre 23N et 25N, configurant un circuit redresseur de courant à point neutre, sont reliées entre un côté de sortie à potentiel haut d'un dispositif redresseur 12 et un point neutre N d'une bobine de stator 16, et entre un côté de sortie à potentiel bas du dispositif redresseur 12 et le point neutre N de la bobine de stator 16, et une tension de sortie triphasée de la bobine de stator 16, configurée par un induit triphasé dans lequel trois enroulements Y sont reliés en Y, est appliquée aux diodes de redressement 23 et 25 du dispositif redresseur 12 pour redresser pleine onde la tension triphasée. Un générateur triphasé de véhicule a d'excellentes caractéristiques en ce que l'on peut augmenter la sortie sans augmenter la taille du générateur, grâce à la mise à disposition du circuit redresseur de courant à point neutre 12 possédant les diodes de point neutre 23N et 25N. Spécifiquement, les diodes de point neutre 23N et N sont ajoutées au dispositif redresseur 12, de sorte qu'un courant d'excitation circulant à travers chaque enroulement Y et le dispositif redresseur 12 est dérivé du point neutre N de la bobine de stator 16 de façon à alimenter la bobine de stator 16 et le dispositif redresseur 12, ce qui améliore ainsi la sortie du générateur. Actuellement, on utilise largement ce type de générateur de véhicule triphasé. On décrira ci-dessous la configuration d'un générateur de véhicule triphasé classique en référence aux dessins annexés. La figure 13 est une vue de côté en coupe du générateur de véhicule triphasé classique (désigné par la suite par générateur de courant alternatif) et la figure 14 est une vue interne représentant l'intérieur d'un support arrière 2 représenté à la figure 13. Le générateur de courant alternatif comprend un boîtier 3 constitué d'un support avant en aluminium 1 et d'un support arrière 2, un arbre 6 situé dans le boîtier 3 et possédant une poulie 4 fixée à une de ses extrémités, un rotor de type Landolt 7 fixé à l'arbre 6, un ventilateur 5 fixé aux surfaces latérales opposées du rotor 7, un stator 8 fixé à une surface de paroi intérieure du boîtier 3, une bague glissante 9 destinée à alimenter en courant une bobine de rotor 13 fixée à l'autre extrémité de l'arbre 6, deux balais 10 pouvant coulisser sur la bague glissante 9, un porte- balais 11 recevant en son sein les balais 10, un dispositif redresseur 12 relié électriquement à une bobine de stator 16, et destiné à redresser une tension alternative produite dans la bobine de stator 16 en une tension continue, un puits thermique 19 monté sur le porte-balais 11, et un régulateur 20 relié au puits thermique 19 pour régler le courant inducteur servant à alimenter la bobine de stator 16 selon la sortie du générateur. Le rotor 7 comprend la bobine de rotor 13 destinée à produire un flux magnétique et un noyau polaire 14 recouvrant la bobine de rotor 13 et sur lequel des pôles magnétiques sont formés par le flux magnétique. Le noyau polaire 14 est composé d'une paire d'un premier corps de noyau polaire 21 et d'un second corps de noyau polaire 22 en prise l'un avec l'autre. Le premier corps. de noyau polaire 21 et le second corps de noyau polaire 22 sont en fer et sont pourvus respectivement d'une pluralité de pôles magnétiques en forme de cliquets 21a et 22a. Le stator 8 comprend un noyau de stator 15 et une bobine de stator 16 sous la forme d'un conducteur en cuivre enroulé sur le noyau de stator 15. Une tension alternative est produite grâce au flux magnétique variable fourni par la bobine de rotor 13 en fonction de la rotation du rotor 7. Comme le représente la figure 14, plusieurs gorges 17 sont situées sur le noyau de stator 15 selon sa direction radiale, leurs parties ouvertes étant tournées vers l'axe de rotation, et la bobine de stator 16 est enroulée dans chaque gorge 17. La bobine de rotor 13, la bobine de stator 16, le dispositif redresseur 12 et le régulateur 20 produisent normalement de la chaleur pendant que le générateur produit de l'énergie. Un générateur ayant un courant de sortie nominal de l'ordre de 100 A présente un pouvoir calorifique de 60, 500, 120 ou 6 W dans les parties respectives 13, 16, 12 et 18, à un point de rotation de température relativement haute. Afin de refroidir la chaleur produite par la production d'énergie, des orifices d'admission sont disposés respectivement dans le support avant 1 et le support arrière 2, pour prendre de l'air de refroidissement de l'extérieur à l'aide du ventilateur monté sur l'arbre 6. L'air de refroidissement admis à travers l'orifice d'admission du support arrière 2 traverse les puits thermiques côté support arrière 24, 24 du dispositif redresseur 12 et un trou d'aération formé face au puits thermique de régulateur 19, afin de refroidir le dispositif redresseur 12 et le régulateur 20. L'air de refroidissement refroidit le dispositif redresseur 12 et le régulateur 20 tout en les traversant, et il est dirigé ensuite selon la direction centrifuge par le ventilateur côté support arrière 5, afin de refroidir l'extrémité de la bobine de stator côté support arrière, de façon à être déchargé vers l'extérieur par un orifice d'échappement de support. En outre, l'air de refroidissement entraîné selon la direction axiale depuis l'orifice d'admission côté support avant est dirigé selon la direction centrifuge par le ventilateur 5 afin de refroidir l'extrémité de la bobine de stator côté support avant, et est déchargé ensuite vers l'extérieur par un orifice d'échappement de support similaire au cas du côté de support arrière 2. Comme le représente la figure 14, le dispositif redresseur 12 comprend le puits thermique de côté polaire positif 24 destiné à supporter une pluralité de diodes de côté polaire positif 23 et une diode de point neutre 23N, un puits thermique de côté polaire négatif 26 destiné à supporter une pluralité de diodes de côté polaire négatif 25 et une diode de point neutre 25N, et une carte de circuit imprimé 27 destinée à relier électriquement les anodes des diodes 23 et 23N, les cathodes des diodes 25 et 25N, et la bobine de stator 16. Le dispositif redresseur 12 possédant les diodes 23 et 25 redresse pleine onde une tension triphasée produite dans la bobine de stator 16. Comme le représentent les figures 16 à 18, le dispositif redresseur 12 comprenant un puits thermique et analogue est conformé de telle sorte qu'il a, dans sa totalité, une forme de fer à cheval. On utilise cette conformation pour stocker des composants en utilisant efficacement l'espace compris dans le générateur, car la forme du générateur est grossièrement cylindrique. Comme le représentent les figures 16 et 17, les puits thermiques 24 et 26 sont en aluminium ou analogue, de façon à rayonner la chaleur produite par les diodes 23, 25, 23N, et 25N. Le puits thermique 24 comporte une pluralité d'ailettes F faisant saillie en direction de l'axe du rotor depuis le dos d'une surface de jonction entre les diodes de côté polaire positif 23 et 23N. En outre, le puits thermique 26 destiné à joindre les diodes de côté polaire négatif 25 et 25N est relié directement, au niveau de son côté arrière, au support arrière 2, sous forme d'une connexion à la masse. Les diodes 23, 25, 23N et 25N sont moulées, grossièrement rectangulaire et sont reliées à la carte de circuit 27 par des bornes de connexion faisant saillie d'un côté des diodes. Les diodes 23, 25, 23N, et 25N sont disposées sur les puits thermiques 24 et 26 selon la direction radiale, de sorte qu'elles n'interfèrent pas les unes avec les autres. Parmi les diodes 23, 25, 23N, et 25N, les diodes de point neutre 23N et 25N sont disposées de façon à faire face à un connecteur C destiné à transférer un signal au régulateur 20 et de celui-ci à travers la partie ouverte de la bague glissante. Récemment, en réponse aux demandes d'augmentation de la sortie des générateurs de courant alternatif dues aux charges électriques accrues des véhicules, on a ainsi bien amélioré la sortie des générateurs en ajoutant une diode de point neutre à un circuit de redressement pleine onde, de façon à dériver un courant d'excitation destiné à circuler à travers les enroulements et un dispositif redresseur pleine onde depuis le point neutre d'un enroulement d'induit triphasé, et en utilisant le courant d'excitation avec l'enroulement d'induit triphasé et le dispositif redresseur pleine onde. Cependant, lorsqu'on ajoute une diode de point neutre à un circuit de redressement pleine onde, un courant ondulé sort de la diode de point neutre et une ondulation résiduelle de la tension se superpose à la tension de sortie redressée et devient un bruit d'alimentation en énergie, qui affecte d'autres composants de commande. En cherchant à améliorer la sortie des générateurs de courant alternatif sans utiliser de diode de point neutre, on a trouvé que les pôles magnétiques en forme de cliquets du générateur résonnent à certaines zones de rotation à grande vitesse, ce qui provoque un bruit électromagnétique indésirable. Par conséquent, l'ajout d'une diode de point neutre, qui est préférable pour la raison ci-dessus, est une contradiction technologique. En outre, dans les générateurs de courant alternatif de véhicule, la bobine de rotor, la bobine de stator, le redresseur et le régulateur produisent constamment de la chaleur avec la production d'énergie. Les générateurs de courant alternatif ayant un courant de sortie nominal de l'ordre de 100 A présentent un pouvoir calorifique de 60, 500, 120 ou 6 W sans leurs parties respectives, à un point de rotation de température relativement haute, comme on l'a mentionné ci-dessus, et donc les circuits électriques sont exposés à de sévères conditions thermiques. Particulièrement, à cause du fait que le dispositif redresseur est situé du côté d'admission de l'air de refroidissement d'un ventilateur de refroidissement côté support arrière, et donc du fait que la vitesse de l'air de refroidissement est faible et les caractéristiques de transfert de chaleur sont inférieures, il est nécessaire que le dispositif redresseur soit équipé d'un puits thermique de refroidissement. Cependant, les dimensions d'installation du redresseur sont limitées par la disposition des autres composants. Par conséquent, même si les puits thermiques situés du côté polaire positif et du côté polaire négatif des diodes sont agrandis dans la plage de l'espace de dispositif limité du redresseur, la plage d'agrandissement sera limitée. Par conséquent, lorsqu'on ajoute non seulement des diodes pour un redressement pleine onde (désignées par la suite diodes de redressement pleine onde) mais aussi une diode de point neutre, à un puits thermique ayant une plage d'agrandissement limitée, l'aire de puits thermique par diode de redressement pleine onde diminue et la capacité de refroidissement se détériore, afin d'assurer un espace pour la diode de point neutre. Lorsque la capacité de refroidissement est détériorée et que l'on utilise aussi la diode de point neutre pour améliorer la sortie produite, un problème apparaît, en ce que la quantité de chaleur que produisent les diodes de redressement pleine onde augmente davantage. En outre, suite à l'ajout de la diode de point neutre, des problèmes apparaissent, en ce que la capacité de refroidissement non seulement se détériore, mais aussi il devient impossible de disposer d'autres composants à cause d'un espace insuffisant, ou en ce que le coût augmente à cause du nombre croissant de diodes de point neutre. RESUME DE L'INVENTION La présente invention est destinée à résoudre les problèmes ci-dessus et a pour objectif de créer un générateur de courant alternatif de véhicule susceptible d'améliorer la sortie produite en empêchant une production de chaleur excessive tout en réduisant les ondulations de la sortie redressée causées par l'installation de diodes de point neutre. Gardant à l'esprit l'objectif ci-dessus, selon un premier aspect de la présente invention, on crée un générateur de courant alternatif de véhicule comprenant: un premier et un second enroulement de stator à couplage triphasé en Y ayant un couplage en Y formé sur un noyau de stator commun de sorte qu'une paire de trois enroulements a une différence de phase mutuelle de 30 ; et un dispositif redresseur comprenant un premier redresseur destiné à redresser et à émettre un courant de phase dérivé d'une extrémité de chaque enroulement du premier enroulement de stator à couplage triphasé en Y et un courant de point neutre dérivé d'un point neutre du premier enroulement de stator, et un second redresseur destiné à redresser et à émettre un courant de phase dérivé d'une extrémité de chaque enroulement du second enroulement de stator à couplage triphasé en Y et un courant de point neutre dérivé d'un point neutre du second enroulement de stator, les premier et second redresseurs produisant chacun une sortie synthétisée au niveau d'une borne de sortie; dans lequel les premier et second redresseurs ont chacun des diodes de redressement de courant de phase et des diodes de redressement de courant de point neutre disposées sur un puits thermique commun. Dans une forme préférée du premier aspect de l'invention, les diodes de redressement de courant de point neutre des premier et second redresseurs sont disposées sur le puits thermique à des emplacements contigus à une diode de redressement de courant de phase qui atteindra, parmi les diodes de redressement de courant de phase, la plus haute température. Dans une autre forme préférée du premier aspect de l'invention, les diodes de redressement de courant de point neutre des premier et second redresseurs sont disposées au niveau des côtés opposés de la borne de sortie, et les diodes de redressement de courant de phase sont disposées sur le puits thermique à des emplacements contigus à chacune des diodes de redressement de courant de point neutre. Dans une autre forme préférée du premier aspect de l'invention, les diodes de redressement de courant de point neutre des premier et second redresseurs sont disposées soit d'un côté polaire négatif, soit d'un côté polaire positif des redresseurs. Selon un second aspect de la présente invention, il est créé un générateur de courant alternatif de véhicule comprenant: un premier et un second enroulement de stator à couplage triphasé en Y comportant un couplage en Y formé sur un noyau de stator commun, de sorte qu'une paire de trois enroulements a une différence de phase mutuelle de ; et un dispositif redresseur comprenant un premier redresseur destiné à redresser et à émettre un courant de phase dérivé d'une extrémité de chaque enroulement du premier enroulement de stator à couplage triphasé en Y et un courant de point neutre dérivé d'un point neutre du premier enroulement de stator, et un second redresseur destiné à redresser et à émettre un courant de phase dérivé d'une extrémité de chaque enroulement du second enroulement de stator à couplage triphasé en Y, le premier et le second redresseur étant disposés chacun de façon à produire une sortie synthétisée au niveau d'une borne de sortie; dans lequel le premier redresseur comporte des diodes de redressement de courant de phase et le second redresseur comporte des diodes de redressement de courant de phase et des diodes de redressement de courant de point neutre, les diodes de redressement de courant de phase du premier redresseur ainsi que les diodes de redressement de courant de phase et les diodes de redressement de courant de point neutre du second redresseur étant disposées sur un puits thermique commun. Dans une forme préférée du second aspect de l'invention, les diodes de redressement de courant de point neutre du second redresseur sont disposées sur un puits thermique à des emplacements contigus à une diode de redressement de courant de phase qui atteindra, parmi les diodes de redressement de courant de phase, la plus haute température. Dans une autre forme du second aspect de l'invention, les diodes de redressement de courant de phase des premier et second redresseurs sont disposées au niveau des côtés opposés d'une borne de sortie sur un puits thermique, et les diodes de redressement de courant de point neutre sont disposées entre la borne de sortie et les diodes de redressement de courant de phase. Dans une autre forme du second aspect de l'invention, les diodes de redressement de courant de point neutre du second redresseur sont disposées soit d'un côté polaire négatif, soit d'un côté polaire positif du second redresseur. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels: La figure 1 est une vue interne du support arrière du générateur de courant alternatif de véhicule d'un mode de réalisation 1; 1! la figure 2 est une représentation montrant deux dispositifs redresseurs du mode de réalisation 1; la figure 3 est un schéma des circuits du générateur de courant alternatif de véhicule du mode de réalisation 1; la figure 4 est une vue interne du support arrière d'un mode de réalisation 2; la figure 5 est une représentation montrant le dispositif redresseur du mode de réalisation 2; la figure 6 est un schéma des circuits du générateur de courant alternatif de véhicule du mode de réalisation 2; la figure 7 est une vue interne du support arrière d'un mode de réalisation 3; la figure 8 est un schéma des circuits du générateur de courant alternatif de véhicule du mode de réalisation 3; la figure 9 est une vue interne du support arrière d'un mode de réalisation 4; la figure 10 est un schéma des circuits du générateur de courant alternatif de véhicule du mode de réalisation 4; la figure 11 est une vue interne du support arrière d'un mode de réalisation 5; la figure 12 est un schéma des circuits du générateur de courant alternatif de véhicule du mode de réalisation 5; la figure 13 est une vue de côté en coupe d'un générateur triphasé de véhicule classique; la figure 14 est une vue interne du support arrière d'un générateur. triphasé de véhicule classique; la figure 15 est un schéma des circuits d'un générateur triphasé classique; la figure 16 est une vue en perspective du dispositif redresseur d'un générateur triphasé de véhicule classique; la figure 17 est une vue de dessus latérale du support arrière du dispositif redresseur d'un générateur triphasé de véhicule classique; et la figure 18 est une vue de dessus du côté avant du dispositif redresseur d'un générateur triphasé de véhicule classique. DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES Mode de réalisation 1: On va décrire ci-dessous le générateur de courant alternatif de véhicule du mode de réalisation 1 de la présente invention en référence aux figures 1 à 3. La figure 1 est une vue interne représentant l'intérieur du support arrière 2 du générateur de courant alternatif représenté, par exemple, à la figure 13. La figure 2 représente deux redresseurs RF1 et RF2 disposés dans le support arrière 2. La figure 3 est un schéma des circuits d'un générateur de courant alternatif comprenant les redresseurs RF1 et RF2. Dans le cas du générateur de courant alternatif de ce mode de réalisation, trois premiers enroulements Y1 et trois seconds enroulements Y2 sont reliés respectivement sous la forme d'une configuration en Y, de façon à produire un premier et un second circuit à couplage triphasé en Y 16-1 et 16-2, comme le représente la figure 3. Les premier et second redresseurs RF1 et RF2 sont reliés respectivement aux extrémités de sortie et aux points neutres N des premiers et seconds enroulements Y1 et Y2, pour redresser leurs sorties et produire ensuite respectivement une sortie synthétisée au niveau de leurs bornes de sortie T. Trois premiers enroulements Y1 sont reçus successivement dans la gorge d'un noyau de stator 15, de façon à avoir une différence de phase de 120 . En outre, il est apparent, à partir de la demande de brevet japonais publiée sous le n 6-178479, que l'on réduit les ondulations des sorties de redresseur produites par les diodes de point neutre 23-lN, 25-1N, 23-2N et 25-2N en stockant séparément trois seconds enroulements Y2 dans la même gorge, afin de réaliser une différence de phase de 120 et de former une différence de phase de 30 entre les vecteurs des premiers enroulements Y1 respectifs. Ensuite, on va décrire ci-dessous la disposition ou la configuration des diodes de redressement pleine onde et des diodes de point neutre, comprenant les premier et second redresseurs RF1 et RF2 du générateur de courant alternatif du mode de réalisation 1, sur un puits thermique, en référence aux figures 1 et 2. En outre, le puits thermique est divisé en deux parties et assemblé ensuite en une seule pièce par assemblage des bornes de sortie dans le support arrière 2. Comme le représente la figure 1, les anodes de trois diodes de côté polaire négatif de redressement pleine onde 25-1 et d'une diode de point neutre de côté polaire négatif de redressement de courant de point neutre 25-1N, constituant ensemble le premier redresseur RF1, sont installées au niveau d'un puits thermique de côté polaire négatif commun 26, et les cathodes de trois diodes de côté polaire positif 23-1 et d'une diode de point neutre de côté polaire positif de redressement de courant de point neutre 23-1N sont installées au niveau d'un puits thermique de côté polaire positif commun 24. Le puits thermique de côté polaire positif 24 est relié, à une de ses extrémités, à la borne de sortie T. De façon similaire, les anodes de trois diodes de côté polaire négatif de redressement pleine onde 25-2 et d'une diode de point neutre de côté polaire négatif de redressement de courant de point neutre 25-2N, constituant ensemble le second redresseur RF2, sont installées au niveau du puits thermique de côté polaire négatif commun 26, et les cathodes de trois diodes de côté polaire positif 23-2 et d'une diode de point neutre de côté polaire positif de redressement de courant de point neutre 23-2N sont installées au niveau d'un puits thermique de côté polaire positif commun 24. Un puits thermique de côté polaire négatif 26 est relié, à une de ses extrémités, à la borne de sortie T. En outre, comme le représente la figure 2, les cathodes des diodes de côté polaire négatif 25-1, 25- lN, 25-2 et 25-2N, dont les anodes sont reliées au puits thermique de côté polaire négatif 26 du premier redresseur RF1 ou du second redresseur RF2, et les anodes des diodes de côté polaire positif 23-1, 23-lN, 23-2, et 23-2N, dont les cathodes sont reliées au puits thermique de côté polaire positif 24, sont reliées électriquement les unes aux autres par une carte de circuit 27, et elles sont reliées ensuite aux sorties et aux points neutres N des premiers enroulements Y1 respectifs et des seconds enroulements Y2 respectifs des premier et second circuits à couplage triphasé en Y 16-1 et 16-2. Dans ce mode de réalisation, les diodes de point neutre 23-lN, 25-lN, 232N, et 25-2N, à travers lesquelles seule une composante de courant ondulé circule, et qui produisent une petite quantité de chaleur, sont disposées sur des puits thermiques respectifs aux emplacements les plus éloignés de la borne de sortie T, de façon à avoir les diodes de redressement pleine onde 23-1, 25-1, 23-2 et 25-2 entre elles. Par conséquent, en utilisant des puits thermiques communs pour les diodes de point neutre et les diodes de redressement pleine onde, il est possible de créer, avec la chaleur produite par les diodes, une distribution de température appropriée en ce qui concerne le redresseur, et de diminuer la taille du redresseur. Mode de réalisation 2: On va décrire ci-dessous le générateur de courant alternatif de véhicule du mode de réalisation 2 de la présente invention en référence aux figures 4 et 5. La figure 4 est une vue interne représentant l'intérieur du support arrière 2 du générateur de courant alternatif représenté, par exemple, à la figure 13. La figure 5 est un dispositif redresseur RF0 disposé dans le support arrière 2. La figure 6 est un schéma des circuits d'un générateur de courant alternatif possédant le dispositif redresseur RFO. Aux figures 4 à 6, les mêmes symboles qu'aux figures 1 à 3 représentent les mêmes parties ou des parties correspondantes. Dans le mode de réalisation 2, contrairement au mode de réalisation 1, les puits thermiques ayant la même polarité dans les redresseurs RF1 et RF2 sont intégrés sous la forme d'un dispositif redresseur RF0 représenté à la figure 5. Par conséquent, il est possible, d'une manière générale, de diminuer encore la taille du dispositif redresseur. En outre, puisque les diodes de point neutre 25- 1N, 23-1N, 25-2N et 23-2N ne dérivent respectivement qu'une composante de courant ondulé produite au niveau d'un point neutre comme sortie, la quantité de chaleur produite par les diodes ne représente que 10 à 20 % de la quantité de chaleur produite par les diodes de redressement pleine onde 25-1, 23-1, 25-2, et 23-2. De plus, une diode de redressement pleine onde disposée près d'une borne de sortie T située au centre d'un puits thermique a la plus haute température, parmi les diodes de redressement pleine onde 25-1, 23-1, 25- 2, et 23-2. Ceci est dû au fait que la chaleur perdue par effet Joule produite par la circulation d'une sortie redressée à travers la borne de sortie T, et la quantité de chaleur accrue produite par les diodes accompagnant l'amélioration de la sortie produite, sont combinées et augmentent ainsi la température des diodes. Par conséquent, les diodes de point neutre 25-1N et 23-1N du premier redresseur RF1, ainsi que les diodes de point neutre 25-2N et 23-2N du second redresseur RF2, destinées à n'émettre que des composantes de courant ondulé de petite capacité de courant produites au niveau d'un point neutre N. sont disposées symétriquement sur les puits thermiques 24 et 26 près de la borne de sortie T, et les diodes de redressement pleine onde 25-1 et 23-1 du premier redresseur RF1, ainsi que les diodes de redressement pleine onde 25-2 et 23-2 du second redresseur RF2 sont disposées respectivement symétriquement près des diodes de point neutre, comme le représentent les figures 4 et 5. En disposant les diodes de la façon décrite ci- dessus, pour configurer le dispositif redresseur RFO, il est possible de diminuer la taille des redresseurs du mode de réalisation 1 en utilisant en commun les puits thermiques de même polarité 24 et 26 du dispositif redresseur RFO. En outre, en disposant correctement les diodes de point neutre, on égalise la distribution de température et en conséquence, on abaisse de 5 la température de la partie à température maximale d'unediode de redressement pleine onde par rapport à un exemple classique, et on améliore l'effet de refroidissement. Mode de réalisation 3: On va décrire ci-dessous le générateur de courant alternatif de véhicule du mode de réalisation 3 de la présente invention en référence aux figures 7 et 8. La figure 7 est une vue interne représentant l'intérieur du support arrière 2 du générateur de courant alternatif représenté à la figure 13. La figure 8 est un schéma des circuits d'un générateur de courant alternatif comprenant un dispositif redresseur RF0. Aux figures 7 et 8, les mêmes symboles que ceux utilisés aux figures 1 à 3 représentent les mêmes parties ou des parties correspondantes. Dans ce mode de réalisation, contrairement aux modes de réalisation 1 et 2, on diminue encore plus la taille du dispositif redresseur RF0 en disposant les diodes de point neutre seulement sur un second redresseur RF2, comme le représente la figure 8. En outre, la température des diodes de redressement pleine onde 23-1 et 25-1 disposées du côté du connecteur C, o la capacité de refroidissement est faible, à cause de fuites de l'air de refroidissement, devient plus élevée dans l'ensemble. Par conséquent, de façon à égaliser la distribution de température, des diodes de point neutre 23-2N et 25-2N, produisant une plus faible quantité de chaleur, sont disposées entre les diodes de redressement pleine onde 23-2 et 25-2, de façon à faire face à un connecteur C, et une borne de sortie T qui est une zone ayant la plus haute température sur les puits thermiques 24 et 26. En conséquence, on abaisse la température de la partie à température maximale d'une diode de redressement pleine onde et on allonge la durée de vie de la diode. En outre, dans le mode de réalisation 3, l'effet d'amélioration de la production d'énergie de sortie n'est pas diminué de moitié, même si on ajoute les diodes de point neutre 23-2N et 25-2N qu'au second redresseur RF2, comme le représente la figure 8. Cependant, dans le cas o il est plus préférable d'améliorer l'effet de refroidissement en agrandissant l'espace libre d'un puits thermique, ou de réduire le coût d'un générateur de courant alternatif en réduisant le nombre de diodes de point neutre, que d'améliorer la sortie produite, la configuration du dispositif redresseur de ce mode de réalisation 3 est appropriée. Mode de réalisation 4: On va décrire ci-dessous le générateur de courant alternatif de véhicule du mode de réalisation 4 de la présente invention en référence aux figures 9 et 10. La figure 9 est une vue interne représentant l'intérieur du support arrière 2 du générateur de courant alternatif représenté, par exemple, à la figure 13. La figure 10 est un schéma des circuits d'un générateur de courant alternatif comportant un dispositif redresseur RFO. Aux figures 9 et 10, les mêmes symboles que ceux utilisés à la figure 1 représentent les mêmes parties ou des parties correspondantes. Dans le mode de réalisation 3, contrairement au mode de réalisation 1, des diodes de point neutre 23- 1N, 25-lN, 23-2N, et 25-2N ne sont disposées que sur les côtés polaires négatifs d'un premier redresseur RF1 et d'un second redresseur RF2, comme le représente la figure 10, et les diodes de point neutre 25-1N et 25-2N sont disposées au niveau des côtés opposés d'une borne de sortie T, sur un puits thermique de côté polaire négatif 26, comme le représente la figure 9. Ceci est dû au fait que le puits thermique de côté polaire négatif 26 possède une grande aire de dispositif pour la partie d'anode, par rapport à celle du puits thermique 24, et on peut augmenter la distance entre le puits thermique 26 et une diode de redressement pleine onde adjacente. En outre, en disposant les diodes de point neutre -1N et 25-2N près des diodes de redressement pleine onde 23-1, 25-1, 23-2, et 25-2 du côté de la borne de sortie T, qui a la plus haute température dans le puits thermique de côté polaire négatif 26, on égalise la distribution de température et en conséquence, on abaisse la température de la partie à température maximale d'une diode de redressement pleine onde et on allonge la durée de vie de la diode. En configurant un dispositif redresseur comme on l'a décrit ci-dessus, lorsqu'il est plus préférable d'améliorer l'effet de refroidissement en agrandissant l'espace libre sur un puits thermique, ou de réduire le coût d'un générateur de courant alternatif en diminuant le nombre de diodes de point neutre, que d'améliorer la sortie redressée, la configuration du dispositif redresseur de ce mode de réalisation 4 est appropriée. Mode de réalisation 5: On va décrire ci-dessous le générateur de courant alternatif de véhicule du mode de réalisation 5 de la présente invention, en référence aux figures 11 et 12. La figure 11 est une vue interne représentant l'intérieur du support arrière 2 du générateur de courant alternatif représenté, par exemple à la figure 13. La figure 12 est un schéma des circuits d'un générateur de courant alternatif comportant le dispositif redresseur RF0. Aux figures 11 et 12, les mêmes symboles que ceux utilisés à la figure 1 représentent les mêmes parties ou des parties correspondantes. Dans ce mode de réalisation, contrairement au mode de réalisation 4, une diode de point neutre n'est disposée que du côté polaire négatif du second redresseur RF2, comme le représente la figure 12, et de plus, la diode de point neutre 25-2N est disposée près d'une borne de sortie T sur un puits thermique de côté polaire négatif 26, comme le représente la figure 11. Ceci est dû au fait que le puits thermique de côté polaire négatif 26 possède une grande aire de dispositif pour la partie d'anode, par rapport à un puits thermique de côté polaire positif 24, et on peut augmenter la distance entre le puits thermique 26 et une diode de redressement pleine onde adjacente. En outre, en mettant la diode de point neutre 25- 2N près d'une borne de sortie T ayant la plus haute température du puits thermique de côté polaire négatif 26, on égalise la distribution de température et en conséquence, on abaisse la température de la partie à température maximale d'une diode de redressement pleine onde, et on allonge la durée de vie de la diode. En configurant un dispositif redresseur comme on le décrit ci-dessus, lorsqu'il est plus préférable d'améliorer l'effet de refroidissement en agrandissant l'espace libre d'un puits thermique ou de réduire le coût d'un générateur de courant alternatif, en diminuant le nombre de diodes de point neutre, que d'améliorer la sortie redressée, la configuration du dispositif redresseur de ce mode de réalisation 5 est appropriée. REVENDICATIONS 1. Générateur de courant alternatif de véhicule comprenant: un premier et un second enroulement de stator à couplage triphasé en Y (16-1, 16-2) ayant un couplage en Y formé sur un noyau de stator commun (15), de sorte qu'une paire de trois enroulements a une différence de phase mutuelle de 30 o; et un dispositif redresseur (12) comprenant un premier redresseur (RF1) destiné à redresser et à émettre un courant de phase dérivé d'une extrémité de chaque enroulement (Y1) du premier enroulement de stator à couplage triphasé en Y (16-1) et un courant de point neutre dérivé d'un point neutre du premier enroulement de stator (16-1), et un second redresseur (RF2) destiné à redresser et à émettre un courant de phase dérivé d'une extrémité de chaque enroulement (Y2) du second enroulement de stator à couplage triphasé en Y (16-2) et un courant de point neutre dérivé d'un point neutre du second enroulement de stator (16-2), les premier et second redresseurs (RF1, RF2) produisant chacun une sortie synthétisée au niveau d'une borne de sortie (T); dans lequel les premier et second redresseurs (RF1, RF2) ont chacun des diodes de redressement de courant de phase (23-1, 25-1, 21-2, 25-2) et des diodes de redressement de courant de point neutre (23-1N, 25- 1N, 23-2N, 25-2N) disposées sur un puits thermique commun (24, 26). 2. Générateur de courant alternatif de véhicule selon la revendication 1, dans lequel les diodes de redressement de courant de point neutre (23-1N, 25-1N, 23-2N, 25-2N) des premier et second redresseurs (RF1, RF2) sont disposées sur le puits thermique (24, 26) à des emplacements contigus à une diode de redressement de courant de phase qui atteindra, parmi les diodes de redressement de courant de phase (23-1, 25-1, 23-2, 25- 2), la plus haute température. 3. Générateur de courant alternatif de véhicule selon la revendication 2, dans lequel les diodes de redressement de courant de point neutre (23-1N, 25-1N, 23-2N, 25-2N) des premier et second redresseurs (RF1, RF2) sont disposées au niveau des côtés opposés de la borne de sortie (T), et les diodes de redressement de courant de phase (23-1, 25-1, 23-2, 25-2) sont disposées sur le puits thermique (24, 26) à des emplacements contigus à chacune des diodes de redressement de courant de point neutre (23-1N, 251N, 23-2N, 25-2N). 4. Générateur de courant alternatif de véhicule selon la revendication 1, dans lequel les diodes de redressement de courant de point neutre (23-1N, 25-1N, 23-2N, 25-2N) des premier et second redresseurs (RF1, RF2) sont disposées soit d'un côté polaire négatif, soit d'un côté polaire positif des redresseurs (RF1, RF2). 5. Générateur de courant alternatif de véhicule comprenant: un premier et un second enroulements de stator à couplage triphasé en Y (16-1, 16-2) comportant un couplage en Y formé sur un noyau de stator commun (15), de sorte qu'une paire de trois enroulements a une différence de phase mutuelle de 30 ; et un dispositif redresseur (12) comprenant un premier redresseur (RF1) destiné à redresser et à émettre un courant de phase dérivé d'une extrémité de chaque enroulement (Y1) du premier enroulement de stator à couplage triphasé en Y (16-1) et un courant de point neutre dérivé d'un point neutre du premier enroulement de stator (16-1), et un second redresseur (RF2) destiné à redresser et à émettre un courant de phase dérivé d'une extrémité de chaque enroulement (Y2) du second enroulement de stator à couplage triphasé en Y (16-2), le premier et le second redresseurs (RF1, RF2) étant disposés chacun de façon à produire une sortie synthétisée au niveau d'une borne de sortie (T); dans lequel le premier redresseur (RF1) comporte des diodes de redressement de courant de phase (23-1, -1) et le second redresseur (RF2) comporte des diodes de redressement de courant de phase (23-2, 25-2) et des diodes de redressement de courant de point neutre (23- 2N, 25-2N), les diodes de redressement de courant de phase (23-1, 25-1) du premier redresseur (RF1) ainsi que les diodes de redressement du courant de phase (23- 2, 25-2) et les diodes de redressement de courant de point neutre (23-2N, 25-2N) du second redresseur (RF2) étant disposées sur un puits thermique commun (24, 26). 6. Générateur de courant alternatif de véhicule selon la revendication 5, dans lequel les diodes de redressement de courant de point neutre (23-2N, 25-2N) du second redresseur (RF2) sont disposées sur un puits thermique (24, 26) à des emplacements contigus à une diode de redressement de courant de phase (23-2, 25-2) qui atteindra, parmi les diodes de redressement de courant de phase, la plus haute température. 7. Générateur de courant alternatif de véhicule selon la revendication 6, dans lequel les diodes de redressement de courant de phase (23-1, 25-1, 23-2, 25- 2) des premier et second redresseurs (RF1, RF2) sont disposées au niveau des côtés opposés d'une borne de sortie (T) sur un puits thermique (24, 26), et les diodes de redressement de courant de point neutre (23- 2N, 25-2N) sont disposées entre la borne de sortie (T) et les diodes de redressement de courant de phase (23- 2, 25-2). 8. Générateur de courant alternatif de véhicule selon la revendication 5, dans lequel les diodes de redressement de courant de point neutre (23-2N, 25-2N) du second redresseur (RF2) sont disposées soit d'un côté polaire négatif, soit d'un côté polaire positif du second redresseur (RF2).