Brevet FR2787115A1 — publié le 20000616

LIANTS BITUMINEUX MODIFIES A HAUTE COHESION ET LEURS UTILISATIONS La présente invention concerne des liants bitumineux modifiés sous forme de compositions bitume-polymère, présentant une cohésion élevée, et leur utilisation dans l'industrie routière et dans d'autres types d'industrie. Le bitume est un matériau dont le comportement rhéologique est de type viscoélastique: de caractère visqueux pour les temps de charge longs et les températures élevées, il se ramollit et peut fluer; de caractère élastique marqué pour les temps de charge courts et les basses températures, il tend à devenir dur et fragile. Sa sensibilité à la température varie selon son origine et son procédé de fabrication. Il peut être obtenu, notamment, à partir du pétrole brut, comme résidu de distillation de celui-ci et/ou comme brai de désasphaltage de la fraction lourde issue de la (ou les) distillation(s). Le bitume est constitué, selon l'origine du pétrole brut, de proportions variables d'huiles saturées (aliphatiques ou naphténiques), aromatiques et de résines, appelées maltènes et d'asphaltènes; il se présente sous la forme d'une suspension colloïdale, o la phase dispersée des asphaltènes est recouverte d'une couche de résines polaires formant des micelles immergées dans une phase continue huile (pour plus de détails, on peut se reporter au brevet EP 246 956, dont la Demanderesse est titulaire). La morphologie des asphaltènes et leur teneur, ainsi que la constitution chimique des maltènes, conditionnent les propriétés physico- chimiques et rhéologiques des bitumes. L'agressivité croissante du trafic des poids lourds se traduit par le besoin de disposer de liants bitumineux routiers de plus en plus performants vis-à-vis de l'orniérage et des contraintes tangentielles (dans les zones fortement sollicitées en cisaillement, telles que, aIlTZ -r 2 2787115 notamment, les abords de péages, les zones giratoires, les virages, les rampes). Il est bien connu de modifier le bitume par addition d'au moins un polymère, en vue d'améliorer ses performances. L'addition d'au moins un polymère au bitume a pour objectifs: - d'accroître le domaine de viscoélasticité du liant, - de diminuer la susceptibilité thermique des bitumes, en élargissant l'intervalle de plasticité (par augmentation de la température de ramollissement et/ou par diminution de la température de fragilité à froid), - d'augmenter la résistance au fluage, ainsi que le seuil de rupture. Il a ainsi été prouvé que les performances d'une composition bitumepolymère dûment sélectionnée sont supérieures à celles d'un bitume non additionné de polymère. Deux familles de polymères thermoplastiques sont classiquement utilisées: les élastomères (par exemple SBS: copolymère styrène-butadiène-styrène, SBR: copolymère styrène- butadiène) et les plastomères (notamment EVA: copolymère éthylène- acétate de vinyle). Cependant, les problèmes de compatibilité des composants polymère et bitume pour atteindre le meilleur compromis entre les performances d'usage et la stabilité au stockage sont très difficiles à résoudre. La compatibilité est gouvernée par de nombreux paramètres, tels que l'énergie de cohésion des maltènes et du polymère (paramètre de solubilité), la concentration et la structure des asphaltènes, l'aromaticité des maltènes, le taux, la macrotexture et la masse moléculaire du polymère. Le mécanisme de solubilité repose sur le gonflement du polymère par absorption plus ou moins importante de fractions de maltènes; en absorbant des huiles, le polymère, qui est en compétition avec les asphaltènes, provoque une modification du système colloidal. 3 2787115 Aux faibles teneurs en polymère (inférieures à environ % en poids, par rapport au mélange bitume-polymère), le bitume constitue en général la phase continue, tandis que pour des taux supérieurs à 5-6 %, le polymère devient la phase continue, et que autour de 5 % les deux phases continues sont entremêlées, ces valeurs types dépendant toutefois fortement du couple bitume-polymère. C'est pourquoi de nombreux brevets revendiquent des compositions et/ou des procédés pour les obtenir, qui sont censés apporter des solutions à ces problèmes. C'est ainsi que la demande de brevet européen EP 458 386 revendique un procédé pour obtenir une composition bitume-polymère stable dans les conditions de fluidité existant pendant le stockage à chaud, qui consiste à mélanger à une température comprise entre 200 et 250 C et pendant une durée (dépendant de la température) comprise entre 45 minutes et 15 heures: - de 85 à 98 % en poids de bitume sélectionné parmi les bitumes qui ont une pénétrabilité comprise entre 30 et 220 dixièmes de mm à 25 C, un point de ramollissement compris entre 35 et 55 C, et un indice de pénétrabilité compris entre -1,5 et +1,5, et - de 15 à 2% en poids d'un copolymère "styrène-butadiène- styrène" (dit SBS) séquencé, ayant une structure étoilée ou linéaire. Les caractéristiques mentionnées ci-dessus, ainsi que dans la suite de la présente description et dans les revendications annexées, répondent aux normes suivantes: - pénétrabilité: norme NFT 66-004, - indice de pénétrabilité: méthode du L.C.P.C. (Laboratoire Central des Ponts et Chaussées), - point de ramollissement ou température bille-anneau: norme NFT 66-008, - cohésion: norme T 66- 037 (essai de cohésion au mouton pendule), - viscosité cinématique, mesurée à 100 C ou à C: norme ASTM D2170. 4 2787115 Pour les raisons qui apparaîtront ci-après, le procédé décrit dans EP 458 386 ne permet cependant pas d'obtenir de façon systématique des compositions bitume-polymère stables au stockage et ayant une bonne tenue à la température: en effet, le fait d'utiliser 85 à 98 % en poids de bitume sélectionné parmi les bitumes qui ont une pénétrabilité comprise entre 30 et 220 dixièmes de mm à 25 C, un point de ramollissement compris entre 35 et 55 0C et un indice de pénétrabilité compris entre -1,5 et +1,5, n'apporte pas l'assurance d'obtenir de manière certaine et à partir de n'importe quel bitume des compositions bitume-polymère stables au stockage. Au cours de ses travaux dans le domaine, la Demanderesse a mis en évidence, dans le brevet FR 2 729 672, le fait que, d'une façon surprenante, une teneur minimale en composés aromatiques dans la composition bitume-polymère, ainsi qu'un rapport particulier de la teneur en composés aromatiques à la teneur en polymère confèrent à ladite composition des propriétés de stabilité au stockage et de bonne tenue à froid. Toutefois, les niveaux de cohésivité obtenus par ces liants restent insuffisants pour des applications o est recherchée une très forte résistance des revêtements aux contraintes tangentielles. Le but de la présente invention est donc l'obtention de liants bitumepolymère ayant des propriétés de cohésivité améliorées par rapport aux liants bitume-polymère usuels, tout en étant stables au stockage. De façon surprenante, la Demanderesse a établi qu'un fort pouvoir cohésif des liants, significativement plus élevé que celui de nombreux liants modifiés traditionnels, est associé à l'obtention d'une phase continue polymère (appelée aussi " inversion de phase "), qui est fortement influencée par la teneur en asphaltènes du bitume ainsi que par la nature de ceux-ci. A cet effet, l'invention a pour objet un liant bitumineux modifié par des polymères, à haute cohésion, 2787115 comprenant comme constituants de base une base dure constituée d'une base bitume en mélange avec une coupe hydrocarbonée à haute viscosité, et une base molle aromatique, caractérisé en ce que ce liant est modifié par un polymère du type SBS, incorporé à un taux compris entre 3 et 6 % en poids par rapport au poids total des constituants de base, et en ce qu'il présente une cohésion maximale (mesurée selon la norme T 66-037) comprise entre 1,8 et 2,6 J/cm2. En particulier, le liant bitumineux modifié se présente sous la forme d'une phase continue polymérique pour un taux d'incorporation du polymère d'au moins 5 % en poids. Selon un mode de réalisation préféré, le liant bitumineux modifié possède une pénétrabilité à 25 C comprise entre 40 et 70 dixièmes de mm, et une température "bille-anneau" (TBA) comprise entre 70 et 100 OC. De préférence, la base dure présente une teneur en asphaltènes d'au moins 10 % en poids et une teneur en carbones aromatiques protonés d'au moins 13% en poids par rapport à la totalité des carbones. Plus particulièrement, la base bitume a une pénétrabilité à 25 C comprise entre 0 et 20 dixièmes de mm. De préférence, la coupe hydrocarbonée à haute viscosité a une viscosité cinématique mesurée à 170 C comprise entre 20 et 2000 mm2/s et est incorporée suivant un rapport coupe hydrocarbonée/base bitume de 70/30 en poids. La base molle aromatique a une viscosité cinématique à C qui est comprise entre 17 et 85 mm2/s, et est incorporée à un taux d'au moins 31 % en poids par rapport au poids total des constituants de base. Un autre objet de l'invention est l'utilisation du liant bitumineux modifié selon l'invention, dans la formulation d'enrobés à chaud pour les couches de roulement minces, très minces ou ultra minces, et dans la formulation d'enrobés drainants, notamment à hautes teneurs en vide. Une autre utilisation du liant bitumineux modifié selon l'invention réside dans la formulation des émulsions 6 2787115 employées dans les enrobés à froid, dans les couches d'accrochage ou dans la formulation des enduits superficiels sous forme d'émulsions ou de liants anhydres (composés d'un bitume et d'un fluxant). Enfin, ce liant bitumineux trouve aussi une utilisation dans des applications industrielles pour les chapes d'étanchéité, les peintures ou l'inertage des déchets. Les liants modifiés selon l'invention, sont particulièrement préconisés pour les couches de roulement en enrobés minces: BBM(béton bitumineux mince), BBTM(béton bitumineux très mince), BBUM(béton bitumineux ultra mince) et en enrobés drainants:BBd (béton bitumineux drainant) à haute teneur en vides, pour lesquels la pérennité est étroitement liée à la cohésion. Ces couches sont maintenant largement utilisées sur routes à forts trafics et chaussées autoroutières, qui sont, de par leur conception et leurs épaisseurs, particulièrement sollicitées par les contraintes tangentielles, dont les effets peuvent se manifester par des arrachements en période hivernale et des rejets ou des réarrangements de granulats en période estivale. Dans les enrobés, qui sont des milieux granulaires, la cohésion dépend du squelette minéral (micro-rugosité, forme, composition. ) et du liant qui assure avec les..DTD: fines la soudure entre les grains. Le choix judicieux des bases et des conditions de fabrication confère à ces liants modifiés par des polymères un bon comportement rhéologique aux températures de service, garantissant aux enrobés une bonne résistance à la fatigue, à la fissuration thermique, à l'orniérage et une forte cohésion sur une large plage de températures, qui permet de limiter fortement l'endommagement des enrobés drainants et de conserver une macrotexture suffisante aux enrobés très minces, compatible avec les exigences en matière d'adhérence. Il I U 7 2787115 Pour les sites les plus sévères, le liant à 5 % de SBS, qui offre la meilleure cohésion grâce à une phase polymère continue, est particulièrement indiqué. Les conditions d'utilisation sont classiques pour l'enrobage et facilitées par la stabilité au stockage de ces liants. Parmi les travaux réalisés dans le cadre de l'invention, il a été montré que la modification de bitumes /100 et 60/80 à base de brai, d'une coupe hydrocarbonée à haute viscosité et d'une base molle aromatique, par du SBS (par exemple F411 et F416 de la Société FINA), permet l'obtention de liants présentant des niveaux de cohésivité supérieurs à la plupart des bitumes modifiés du marché. Parmi les divers constituants pouvant être utilisés, on peut noter: - des coupes hydrocarbonées à haute viscosité, ayant des viscosités cinématiques à 170 C qui sont comprises de préférence entre 100 et 800 mm2/s, - des brais divers de consistances différentes (pénétrabilité à 25 C: entre 0 et 20 dixièmes de mm), - des bases aromatiques (pouvant être obtenues par extraction au solvant d'une base huile), ayant une viscosité cinématique à 100 C, de 17 à 100 mm2/s. Ces liants se trouvent être bien adaptés aussi pour les techniques à chaud (enrobés), les techniques à froid (enduits superficiels et enrobés à froid) et les couches d'accrochage. Cette performance de cohésion est un atout, lorsqu'il y a recherche d'une forte résistance aux contraintes tangentielles des enrobés (BBUM, BBTM, BBM, BB drainants). Outre ces particularités, ces liants thermiquement peu susceptibles offrent de bonnes résistances à l'orniérage. Par ailleurs, les connaissances acquises lors de cette étude permettent de proposer un bitume adapté pour la fabrication de liant utilisé comme couche antiremontée de fissures. 8 2787115 Comparativement à la fabrication de bitumes/SBS classiques, les températures et durées de mélange ont été abaissées en prenant comme indicateur les morphologies de la phase polymère observable par microscopie à fluorescence UV. Ce mode d'observation, rapide et pertinent, semble bien adapté aux contrôles de fabrication en laboratoire et en industrie. Ainsi, ces liants à haute cohésion sont bien adaptés pour formuler des couches de roulement en enrobés minces (1,5 à 4 cm) et/ ou en enrobés drainants à hautes teneurs en vides, pour lesquels la pérennité est étroitement liée à la cohésion, dans les zones fortement sollicitées en cisaillement telles que citées ci-dessus. Exemples de réalisation Divers exemples comparatifs, mettant en évidence les avantages de l'invention, vont maintenant être décrits. Dans ces exemples, on se référera aux dessins annexés, sur lesquels les Figures 1, 2 et 3 sont des diagrammes illustrant les résultats des essais effectués, qui seront décrits plus en détail ci-après. Différents liants référencés de A à G ont été utilisés pour formuler les deux types d'enrobés (enrobés minces et enrobés drainants). Les liants A et B sont des bitumes purs de grade 50/70 (pénétrabilité à 25 OC selon la norme NFT 66-004), obtenus par mélange d'une base molle et d'une base dure. Le liant C est un mélange d'un bitume de grade 70/100, obtenu par mélange d'une base molle et d'une base dure et de 5% en poids d'un polymère SBS de type F411 de la Société FINA. Le liant D est un mélange du même bitume que pour C, avec 3 % en poids du polymère SBS de type F411. Le liant E est le liant selon l'invention; il comprend un bitume de grade 70/100 obtenu par addition de 69 % en poids d'une base dure constituée d'un mélange suivant le rapport 30/70 en poids d'une base bitume de pénétrabilité 9 2787115 comprise entre 0 et 20 et d'une coupe hydrocarbonée ayant une viscosité cinématique à 170 OC de 650 mm2/s, et de 31 % en poids d'une base molle aromatique, ayant une viscosité cinématique à 100 C de 69 mm2/s; à ce bitume est ajouté 5% en poids du même polymère SBS de type F411. Le liant F est un mélange d'un bitume de grade 70/100 et de 8% en poids d'un polyéthylène haute densité dégradé. Enfin, le liant G est obtenu par mélange d'un bitume de grade 70/100 avec 3 % en poids d'un copolymère éthylène acétate de vinyle de type EVATANE de la Société ATOCHEM. Les caractéristiques classiques de ces liants, comme la pénétrabilité mesurée selon la norme NFT 66-004, le point de ramollissement(ou température " Bille-anneau ") mesuré selon la norme NFT 66-008, ainsi que leur cohésion maximale CM à la température TM, correspondant au maximum de la courbe de variation de la cohésion en fonction de la température, comme représenté sur la figure 1 annexée, et leur cohésion C35 à T=35 C, mesurées selon la norme T 66- 037 (essai de cohésion au mouton pendule), sont représentées dans le Tableau 1 ci-après. Tableau 1 CaractéristiquesA B C D E F G Pénétrabilitéà 70 70 56 51 52 35 70 C (1/10 mm) Point de ramollissement 48 45 76,5 70 92,5 82 53,5 (TBA) ( C) _ Phase continue Bitume Bitume Bitume Bitume SBS Bitume Bitume CM (J/cm2) 0,62 0,44 1,64 1,34 2,4 1,0 0,9 Tl( C) 37 29 32 30 32 44 40 C5s à 35 C (J/cm2) 0,54 0,33 1,4 1,06 2,24 0,66 0,4 La figure 1 annexée, représente les variations de la cohésion en fonction de la température, pour les différents liants étudiés; on constate, en particulier, les valeurs 2787115 nettement plus élevées obtenues avec le liant E, selon l'invention. Les essais de stabilité au stockage pratiqués à 165 C sur le liant E pendant 4 jours ont confirmé que la faible décantation du polymère permet de s'affranchir pendant un délai raisonnable d'un système d'agitation dans les cuves de stockage. En outre, pour le liant E à 5 % de SBS, les photos de microscopie à fluorescence UV montrent l'obtention d'une phase continue polymère. Des analyses complémentaires ont été réalisées sur différentes bases bitumes, dont certaines de celles utilisées ci-dessus, selon le protocole opératoire suivant: - première étape: désasphaltage des échantillons de bitume par précipitation au solvant n-heptane, filtration et pesée des asphaltènes, selon la méthode interne TOTAL 626/81, - deuxième étape: analyse des asphaltènes obtenus, par RMN 3C, selon la méthode interne TOTAL 864/99, des motifs structuraux hydrocarbonés, qui permet de déterminer le pourcentage en carbones saturés et le pourcentage en carbones aromatiques, ce dernier se décomposant à son tour en carbones aromatiques quaternaires et en carbones aromatiques protonés (carbones des noyaux aromatiques possédant un atome d'hydrogène). Les compositions des bases bitumes étudiées sont les suivantes: 1) un mélange d'une base molle et d'une base dure d'un brut Vénézuélien, 2) un bitume de grade 70/100, obtenu par mélange d'une base dure et d'une base molle (similaire à la base bitume du liant C ci-dessus), 3) un bitume de grade 35/50, 4) à 8) des compositions selon l'invention, comprenant une base bitume de grade 70/100 obtenue par addition de 65 % en poids d'un mélange 30/70 en poids d'un brai de grade 0/20 et d'une coupe hydrocarbonée ayant une viscosité Il 2787115 cinématique à 170 C respectivement de 715, 280, 244, 290 et 300 mm2/s), et de 35 % en poids d'une base aromatique obtenue par extraction au solvant d'une coupe hydrocarbonée, ayant une viscosité cinématique à 100 C de 69 mm2/s. Les résultats des analyses sont indiqués dans le Tableau 2, ci-après: Tableau 2, Bases bitumes Asphaltènes C quaternaires C aromatiques Total C (%) aromatiques (%) protonés (%) aromatiques (%) 1 16,0 38,4 11,3 49,7 2 16,0 42,6 11,6 54,2 3 5,4 36,7 9,2 45,9 4 18,7 41,4 20,2 61,6 18,8 50,2 14,5 64,7 6 18,6 46,6 15,9 62,5 7 20,3 50,7 14,1 64,8 8 18,6 50,9 14 64,9 Les valeurs obtenues montrent que la teneur en carbones aromatiques protonés se situe, pour les bases bitumes selon l'invention, à un taux d'au moins 13%, de préférence au moins 14%, par rapport à la totalité des carbones, ces bases bitumes ayant un taux d'asphaltènes d'au moins 10 % en poids, en particulier d'au moins 18%. Par ailleurs, une autre série d'essais a permis d'évaluer la relation qui existe entre la cohésion des différents liants étudiés ci-dessus et les comportements d'enrobés drainants ou bétons bitumineux drainants (BBd), incorporant ces liants et répondant à la norme NFP 98-134, sur le manège TOTAL, simulateur de trafic lourd. Le principe de ce dernier est simple: une roue, chargée et constamment freinée, circule sur une piste circulaire, sur laquelle est disposée une éprouvette d'enrobé. Conditions opératoires: - diamètre de la roue d'essai: 0,4 m, 12 2787115 - charge du pneu: 3 kN, - vitesse de rotation de la roue: 12 km/h, couple de freinage: 11 1 daN.m, - température ambiante: 25 1 C, température de surface: 35 i 1 C. Les BBd sont testés dans leur épaisseur classique de mise en oeuvre, soit 4 cm, posés sur enrobés 0/10 semi- grenu, avec couche d'accrochage dosée à 350g/m2 de liant résiduel. Les éprouvettes sont fabriquées au compacteur à pneus LCPC (Laboratoire Central des Ponts et Chaussées); pour les enrobés drainants, le plan de compactage est adapté pour obtenir un niveau de compacité voisin de la valeur C40 (essai à la presse à cisaillement giratoire). Le résultat des essais est exprimé en poids de granulats arrachés en fonction du nombre de cycles; les pertes de poids des plaques d'enrobés, pour les différents liants, sont indiquées dans le Tableau 3, ci-dessous: Tableau 3 Perte de masse en g Nombre A B C D E F G de cycles __ 110 200 0 50 0 0 30 340 405 0 120 0 60 60 400 462 510 30 200 0 190 400 1000 1100 1200 140 430 0 610 1000 1500 1925 * 190 585 0 690 * 2000 * 230 780 0 850 3000 360 1000 0 1200 4000 540 1250 20 1500 * destruction de l'éprouvette Pour tenir compte des conditions opératoires sur le manège TOTAL, qui fixent à 35 C la température de surface [ 1 W1IF:-T 13 2787115 des enrobés, les cohésions des liants à 35 OC, C35, ont été considérées, en retenant successivement les endommagements à 1000 puis à 4000 cycles. L'exploitation des résultats obtenus avec les différents liants permet de dégager une relation entre l'endommagement des enrobés et la cohésion, de la forme: lg R = aj C3s + bj (R exprimant le rejet ou perte de masse de granulats en g), o lg désigne le logarithme décimal. Bien qu'établie avec seulement six valeurs, le liant E selon l'invention étant exclu, compte tenu de la valeur très élevée de sa cohésion (2,24 J/cm2) et de l'absence de rejets après 1000 cycles, la quantité de granulats arrachés après 1000 cycles se relie à la cohésion du liant par l'équation: lg R =-0,825 C3s +3,384, avec un coefficient de corrélation r = 0,97, comme le montre le graphique de la Figure 2. Tracée à 4000 cycles, la courbe de tendance R=f (C35), pour les liants C, D, E et F, comme illustrée sur la figure 3, semble également suivre une loi semi - logarithmique. La perte de poids traduisant l'arrachement des granulats du BBd s'est donc révélée un indicateur d'endommagement pertinent. Ces résultats, qui confirment, pour une formulation donnée d'enrobés, la forte dépendance de la résistance desdits enrobés au cisaillement de surface en période estivale et de la vitesse d'endommagement vis-à-vis de la cohésion du liant, montrent nettement le caractère hautement cohésif du liant E selon l'invention, sur une large plage de température. D'autres essais, réalisés sur des Bétons Bitumineux très minces (BBTM), ont montré que la haute cohésion du liant modifié E permet de conserver une macrotexture suffisante à ces revêtements, compatible avec les exigences en matière d'adhérence. 14 2787115 REVENDICATIONS 1. Liant bitumineux modifié par des polymères, à haute cohésion, comprenant comme constituants de base une base dure constituée d'une base bitume en mélange avec une coupe hydrocarbonée à haute viscosité, et une base molle aromatique, caractérisé en ce que ce liant est modifié par un polymère du type SBS, incorporé à un taux compris entre 3 et 6 % en poids par rapport au poids total des constituants de base, et en ce qu'il présente une cohésion maximale (mesurée selon la norme T 66-037) comprise entre 1,8 et 2,6 J/cm2. 2. Liant bitumineux modifié selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il se présente sous la forme d'une phase continue polymérique pour un taux d'incorporation du polymère d'au moins 5 % en poids. 3. Liant bitumineux modifié selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il possède une pénétrabilité à 25 OC comprise entre 40 et 70 dixièmes de mm, et une température "bille-anneau" (TBA) comprise entre 70 et 100 OC. 4. Liant bitumineux modifié selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la base dure présente une teneur en asphaltènes d'au moins 10 % en poids et une teneur en carbones aromatiques protonés d'au moins 13 % en poids par rapport à la totalité des carbones. 5. Liant bitumineux modifié selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la base bitume a une pénétrabilité à 25 C comprise entre 0 et 20 dixièmes de mm. 6. Liant bitumineux modifié selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la coupe hydrocarbonée à haute viscosité a une viscosité cinématique mesurée à 170 C comprise entre 20 et 2000 mm2/s, de préférence entre 100 et 1200 mm2/s, et est incorporée suivant un rapport coupe hydrocarbonée/base bitume de 70/30 en poids. 2787115 7. Liant bitumineux modifié selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la base molle aromatique a une viscosité cinématique à 100 C comprise entre 17 et 85 mm2/s, et est incorporée à un taux d'au moins 31 % en poids par rapport au poids total des constituants de base. 8. Utilisation du liant bitumineux modifié selon l'une des revendications 1 à 7, dans la formulation d'enrobés à chaud pour les couches de roulement minces, très minces ou ultra minces, et dans la formulation des enrobés drainants, notamment à hautes teneurs en vide. 9. Utilisation du liant bitumineux modifié selon l'une des revendications 1 à 7, dans la formulation des émulsions employées dans les enrobés à froid, dans les couches d'accrochage ou dans la formulation des enduits superficiels sous forme d'émulsions ou de liants anhydres. 10. Utilisation du liant bitumineux modifié selon l'une des revendications 1 à 7, dans des applications industrielles pour les chapes d'étanchéité, les peintures ou l'inertage des déchets.