Brevet FR2793849A1 — publié le 20001124

DEMARREUR DESCRIPTION ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION Domaine de l'invention La présente invention a trait à un démarreur pour démarrer un moteur. Description de la technique antérieure Jusqu'à présent, on connaît un démarreur (un démarreur de type coaxial) disposant de façon coaxiale une commutation électromagnétique, une roue libre équipée d'un pignon pour engrener une couronne dentée, un plongeur (noyau mobile) sur un arbre de sortie. Ce type de démarreur fonctionne comme présenté ci-dessous. A savoir, quand on envoie du courant à une bobine inductrice de la commutation électromagnétique, le plongeur est attiré par un noyau inducteur de la commutation électromagnétique et après une courte durée quand le plongeur commence à se déplacer, un contact mobile et un contact stationnaire sont amenés en contact et une alimentation électrique est fournie à un moteur à courant continu, de sorte que l'on fait tourner l'arbre de sortie à l'aide d'un arbre à moteur et un mécanisme réducteur. Ensuite, la roue libre, qui est reliée par cannelure à l'arbre de sortie, se déplace vers la couronne dentée, le pignon et l'engrenage de la couronne dentée et le moteur est démarré. Le plongeur est façonné dans une forme tubulaire, disposé de façon à recouvrir la circonférence externe de l'arbre de sortie et déplace la roue libre vers la couronne dentée. De plus, la roue libre est une roue dite à un sens ayant une cannelure à. butée qui possède une portion tubulaire avec une cannelure hélicoïdale formée sur la circonférence interne pour la connexion par cannelure avec une cannelure hélicoïdale formée sur l'arbre de sortie. Dans le démarreur mentionné ci-dessus, l'arbre de sortie et la cannelure à butée de la roue libre qui est reliée par cannelure à son arbre de sortie, sont généralement formés à partir d'acier trempé pour la résistance mécanique. Toutefois, quand l'arbre de sortie et la cannelure à butée sont formés à partir de l'acier trempé, un flux magnétique considérable fuit vers l'arbre de sortie à partir du plongeur et vers la cannelure à butée à partir de l'arbre de sortie. De plus, quand le noyau inducteur de la commutation électromagnétique commence à attirer le plongeur à l'état stationnaire, la force d'attraction (force d'attraction initiale) deviendra insuffisante. A savoir, c'est un problème par lequel la force d'attraction envers le plongeur devient insuffisante. Dans le cas mentionné ci-dessus, il serait possible de réduire la fuite de flux magnétique en fournissant une grande distance entre l'arbre de sortie et le plongeur (la distance entre la circonférence interne du plongeur et la circonférence externe de l'arbre de sortie (intervalle d'air) ) ; toutefois, ceci crée un problème tant que la taille du démarreur augmente dans la grande direction radiale et en résultat, la taille du démarreur totale est trop importante. Par exemple, la demande de brevet japonais non examinée publiée n' 31992-1996 a décrit qu'un arbre de sortie formé en utilisant une matière non magnétique (en général, on utilise une matière ayant une perméabilité relative g inférieure à 1,02, par exemple, telle que l'acier inoxydable, le bronze, une résine, etc.) de façon à ne pas perturber le champ magnétique autour d'une commutation électromagnétique. Selon celle-ci, presque tout flux magnétique fuit vers l'arbre de sortie et il devient possible d'améliorer la force d'attraction au plongeur. De plus, il est possible de réduire la distance entre le plongeur et l'arbre de sortie. Donc, on peut réduire la taille dans la direction radiale et on peut réduire la taille du démarreur entier. Toutefois, il existe un problème encore qu'un arbre de sortie et une cannelure à butée d'une roue libre sont connectés par cannelure et une forte pression est appliquée à l'arbre de sortie et à une portion par cannelure hélicoïdale de la cannelure à butée quand on fait fonctionner un démarreur comme mentionné ci-dessus, donc, si on utilise un arbre de sortie et une cannelure à butée formés avec une matière non magnétique, il existe un problème lié à la résistance mécanique. De plus, comme mentionné ci-dessus, si on utilise l'arbre de sortie et la cannelure à butée formés en utilisant un acier trempé, il existe un problème lié à la résistance mécanique; toutefois, un flux magnétique considérable fuit vers l'arbre de sortie et la cannelure à butée, et la force d'attraction au plongeur devient insuffisante. Dans ce cas, on crée un problème dans lequel, afin d'assurer une force d'attraction suffisante au plongeur, le démarreur augmente en taille. Résumé de l'invention On a réalisé la présente invention pour résoudre des problèmes tels que mentionnés ci-dessus et son but est de fournir un démarreur capable de préserver la résistance mécanique d'un arbre de sortie ainsi que celle d'une cannelure à butée, réduisant la fuite du flux magnétique et assurant une force d'attraction suffisante à un plongeur. Un autre but est de fournir un démarreur qui peut être réduit en taille. Au moins un élément d'un arbre de sortie et d'une cannelure à butée d'un démarreur de la présente invention est façonné à partir de la matière magnétique ayant une perméabilité relative inférieure au fer. De plus, au moins un élément d'un arbre de sortie et d'une cannelure à butée est façonné à partir d'acier inoxydable martensitique traité thermiquement. De plus, au moins un élément d'un arbre de sortie et d'une cannelure à butée est façonné à partir de matière d'acier inoxydable austénitique trempé. Les buts, particularités ci-dessus et autres avantages de la présente invention deviendront plus apparents d'après la description suivante quand on prend en compte les dessins accompagnants avec elle. Brève description des dessins La f igure 1 est une vue en coupe présentant la structure d'un démarreur selon les première, deuxième et troisième formes de réalisation de la présente invention; La figure 2 est un diagramme pour expliquer les première, deuxième et troisième formes de réalisation; La figure 3 est un diagramme pour expliquer la première forme de réalisation; La figure 4 est une vue en coupe d'un mécanisme de réduction; La figure 5 est une vue en coupe d'une roue libre; La figure 6 est une vue en perspective d'un arbre de sortie; Les figures 7(a) et 7(b) sont des vues en perspective de la roue libre; et La figure 8 est une vue en perspective d'un plongeur et d'une plaque de déplacement. DESCRIPTION DES FORMES DE REALISATION PREFEREES Première forme de réalisation On va décrire ci-dessous une première forme de réalisation d'un démarreur de la présente invention en se référant aux figures 1 à 3 annexées. La f igure 1 est une vue en coupe présentant la structure d'un démarreur selon les première, deuxième et troisième formes de réalisation de la présente invention. On recouvre le démarreur selon la première forme de réalisation avec une console frontale 20, une console centrale 30 et une console arrière 40 et présente un aspect extérieur en forme de balle. De plus, une ouverture est formée pour recevoir une couronne dentée 50. Dans le démarreur, on dispose un moteur à courant continu M, un arbre de sortie 1 entraîné par le moteur à courant continu M. On dispose une commutation électromagnétique en forme de noyau 2, une roue libre 3, un plongeur (noyau mobile) 4, etc., autour de l'arbre de sortie 1. A savoir, le démarreur selon la première forme de réalisation possède une structure telle que la commutation électromagnétique 2, la roue libre 3 et le plongeur 4 sont coaxialement disposés sur l'arbre de sortie 1. Ceci est appelé un démarreur de type coaxial. Le démarreur dans la première forme de réalisation utilise un arbre de sortie 1 qui est formé à partir d'acier inoxydable martensitique qui a été traité thermiquement, par exemple, par l'intermédiaire d'un traitement de durcissement à fréquence élevée par micro- onde. Quand on le traite thermiquement, l'acier inoxydable martensitique possède une résistance mécanique élevée mais est fortement magnétisé. Toutefois, sa perméabilité relative est inférieure à d'autres matières magnétiques à résistance mécanique élevée (par exemple, les matières ferreuses) de plus de plusieurs dizaines à 200 fois et le champ magnétique autour de la commutation électromagnétique est moins affecté (la perméabilité relative de matières ferreuses est de plusieurs milliers, mais celle d'acier inoxydable martensitique trempé utilisé dans la première forme de réalisation est d'environ 100). La figure 2 est un graphique de comparaison de forces d'attraction initiales dans des matières utilisées pour l'arbre de sortie 1 selon la présente invention quand une valeur de la force d'attraction initiale (la force d'attraction quand le plongeur commence à se déplacer) d'un arbre de sortie formé à partir d'une matière non magnétique avec une perméabilité relative #i de 0, vaut 100. Comme il est clair d'après la figure 2, la perméabilité relative g d'acier inoxydable martensitique traité thermiquement est de 100 et sa force d'attraction est de 97. En conséquence, on obtient la même force d'attraction initiale comme quand un arbre de sortie est formé en utilisant une matière non magnétique. La figure 3 présente la relation d'une distance (intervalle) entre le plongeur 4 et un noyau inducteur 2c de la commutation électromagnétique 2 avec une force d'attraction pour attirer le plongeur 4 au niveau du côté du noyau inducteur 2c. De plus, présentée dans la figure 3, on trouve une comparaison des forces d'attraction d'un arbre de sortie classique formé à partir d'une matière non magnétique, d'un arbre de sortie classique formé à partir de matière magnétique ferreuse et de l'arbre de sortie 1 formé à partir de matière en acier inoxydable martensitique, qui a subi un traitement de durcissement à fréquence élevée dans cette première forme de réalisation. Comme il est clair d'après la figure 3, quand on a utilisé l'arbre de sortie 1 formé à partir de la matière en acier inoxydable martensitique après le traitement de durcissement à fréquence élevée comme dans la première forme de réalisation, on obtient quasiment la même force d'attraction que celle obtenue quand on a utilisé un arbre de sortie classique formé en utilisant la matière non magnétique, en relation avec un intervalle entre le plongeur 4 et le noyau inducteur 2c. Selon la première forme de réalisation, il est possible non seulement de préserver la résistance mécanique de l'arbre de sortie 1, mais également de réduire la fuite de flux magnétique vers l'arbre de sortie 1 et la cannelure à butée 3A. On obtient un démarreur capable d'assurer quasiment la même force d'attraction que celle obtenue quand on utilise un arbre de sortie classique formé à partir d'une matière non magnétique. De plus, comme on peut réduire la fuite de flux magnétique vers l'arbre de sortie 1 et de la cannelure à butée 3A, il est possible de réduire encore la distance entre l'arbre de sortie 1 et le plongeur 4 (la distance entre la circonférence interne tubulaire du plongeur 4 et la circonférence externe de l'arbre de sortie (intervalle d'air)) et de réduire la taille du démarreur. De plus, on peut également utiliser l'arbre de sortie 1 façonné à partir de matière en acier inoxydable martensitique qui a subi un autre traitement thermique. Deuxième forme de réalisation Bien que l'on utilise l'arbre de sortie 1 formé d'acier inoxydable martensitique traité thermiquement dans la première forme de réalisation, on peut obtenir le même effet même quand on utilise l'arbre de sortie 1 formé d'acier inoxydable austénitique soumis à un traitement d'écrouissage. Comme il est clair d'après la figure 2, la perméabilité relative 4 d'acier inoxydable austénitique soumis au traitement d'écrouissage (un taux d'écrouissage de 60%) est de 1,2 et sa force d'attraction est quasiment de 100. En conséquence, on obtient la même force d'attraction initiale que celle obtenue quanci on a utilisé un arbre de sortie formé d'une matière non magnétique. De plus, quand on durcit un volume de matière à partir d'un état de 100 vers un état de 50, le taux de durcissement est de 50% et un taux de durcissement de 60% ou plus signifie un écrouissage pour réduire le volume de 100 à 40 ou moins. Donc, selon la deuxième forme de réalisation, on peut obtenir quasiment le même effet que dans la première forme de réalisation. Troisième forme de réalisation De plus, comme il est clair dans la figure 2, même quand on utilise l'arbre de sortie formé de matière magnétique d'une perméabilité relative de 1 000, on peut obtenir la force d'attraction initiale qui est au moins la moitié de la force d'attraction initiale quand on utilise l'arbre de sortie formé de matière non magnétique. Il est donc possible d'assurer la résistance mécanique de l'arbre de sortie 1 et une force d'attraction plus grande que celle obtenue quand on utilise un arbre de sortie formé de matière en acier durci classique. En bref, quand on utilise un arbre de sortie formé de matière magnétique d'une perméabilité relativement inférieure au fer, on assure la résistance mécanique de l'arbre de sortie 1 et on obtient un démarreur qui possède une force d'attraction supérieure à celle obtenue en utilisant un arbre de sortie formé de matière en acier durci classique. Même dans ces cas, on peut améliorer la force d'attraction quand on utilise l'acier inoxydable martensitique traité thermiquement présenté dans la première forme de réalisation en combinaison avec une cannelure à butée 3A formée par un acier inoxydable austénitique durci présenté dans la deuxième forme de réalisation ou avec une technique pour fournir une grande distance entre l'arbre de sortie 1 et le plongeur 4. Toutefois, quand on utilise une telle technique pour augmenter la distance entre l'arbre de sortie 1 et le plongeur 4, la réduction du démarreur sera sacrifiée. De plus, si on utilise l'arbre de sortie 1 façonné à partir d'une matière magnétique de perméabilité relative de 1,2 à 500 (par exemple, ferrite Cn-Zn), on peut obtenir environ 80% de la force d'attraction initiale que l'on obtient quand on utilise un arbre de sortie façonné avec une matière non magnétique et on peut prévoir un bon effet. Inutile de dire qu'il est possible d'obtenir un démarreur qui est efficace en assurant la résistance mécanique de l'arbre de sortie 1 et de la cannelure à butée 3A, obtenant la force d'attraction de la commutation électromagnétique 2, et on utilise la réduction quand l'arbre de sortie 1 façonné à partir d'une matière magnétique d'acier inoxydable martensitique traité thermiquement ou d'acier inoxydable austénitique durci ou d'une matière magnétique ayant une perméabilité relative inférieure au fer. De même, on utilise la cannelure à butée 3A formée par ces matières en combinaison comme décrit dans les formes de réalisation mentionnées ci-dessus. De plus, même quand l'arbre de sortie 1 est façonné en utilisant un acier durci comme avant et que la cannelure à butée A n'est façonnée qu'en utilisant des matières magnétiques comme expliqué dans les formes de réalisation ci-dessus, on obtient des effets supérieurs à ceux pour un démarreur classique qui utilise un arbre de sortie et une cannelure à butée façonnés d'acier durci, en assurant la résistance mécanique de la cannelure à butée 3A et la force d'attraction, et en réalisant la réduction d'échelle. On va décrire ci-dessous en détail la structure et le fonctionnement d'un démarreur dans les première, deuxième et troisième formes de réalisation. Dans la figure 1, la portion côté gauche est la portion de moteur à courant continu X, le côté droit est la portion de fonctionnement Y et le côté supérieur près du centre est la chambre de contact Z. Ci-après, le côté du moteur est désigné sous le nom d'arrière et le côté de la couronne dentée sous le nom de côté avant. Comme on le sait bien, le moteur à courant continu M comprend un induit 12,- une culasse 13 pour recouvrir la portion autour de l'induit 12, un pôle magnétique stationnaire 13a fourni dans la culasse 13, un collecteur 14, des balais 15 et un arbre 16. L'induit 12 est un noyau d'induit avec une bobine d'induit enroulée autour de lui. Le côté avant de l'arbre 16 pénètre dans l'espace cylindrique du collecteur cylindrique 14 et est connecté à un mécanisme de réduction 18. On connecte la bobine d'induit au collecteur 14. Le moteur à courant continu M est disponible dans les types à 2 pôles, 3 pôles, 4 pôles et 6 pôles selon le nombre de pôles magnétiques stationnaires. Par exemple, en prenant un cas utilisant un moteur à courant continu à 6 pôles comme exemple, on fournit un total de 6 unités du pôle magnétique stationnaire 13 en disposant un pôle N et un pôle S alternativement, et on dispose les balais 15 en contact avec le collecteur 14, le long de la circonférence du collecteur 14. De plus, 15a est un ressort qui pousse le balai 15 contre le collecteur 14. La référence 15h se rapporte à un support de balai. L'arbre de sortie 1 est entraîné par le moteur à courant continu M dans la structure comme décrit ci-dessus. La portion de fonctionnement Y comprend le mécanisme de réduction 18, l'arbre de sortie 1, la commutation électromagnétique 2, la roue libre 3 et le plongeur 4. La référence 17 se rapporte à un élément d'engrenage interne. Cet élément comprend une première portion tubulaire 17a qui est ajustée à la circonférence externe de l'arbre de sortie 1 via un palier ly, une portion de plaque de fond en forme de disque tubulaire 17b qui s'étend dans la direction perpendiculaire à la circonférence externe de l'arbre de sortie 1 à partir de la première portion tubulaire 17a, et une deuxième portion tubulaire 17c qui possède une couronne dentée interne 18c sur la circonférence interne. Le mécanisme de réduction 18 comprend une couronne dentée interne 18c de l'élément d'engrenage interne 17, un pignon solaire 18a fourni sur l'arbre 16, une pluralité de.pignons satellites l8b disposés autour de ce pignon solaire 18a, engrenés avec le pignon solaire 18a et la couronne dentée interne 18c, et une broche 1P qui se projette à partir d'une bride 1F de l'arbre de sortie 1 insérée entre ce groupe de pignons satellites 18b et une plaque de fond 17b de l'élément d'engrenage interne 17 et connecte chacun des pignons satellites 18b à la bride 1F de l'arbre de sortie 1. De plus, on transmet la force rotationnelle de chaque pignon satellite l8b à chaque broche 1P via un palier lz. De plus, une rainure ronde lh est formée au centre de la bride 1F de l'arbre de sortie 1 et l'extrémité frontale de l'arbre 16 est supportée de façon rotative via un palier lx fourni dans la rainure ronde lh. En conséquence, comme présenté dans la vue en coupe dans la figure 4, quand les pignons satellites l8b se déplacent autour du pignon solaire l8a, on réduit la force rotationnelle de l'arbre 16 et on la transmet à l'arbre de sortie 1 par l'intermédiaire des broches 1P. De plus, une cannelure hélicoïdale la est formée sur une partie de la circonférence externe au niveau du côté central de l'arbre de sortie 1. Sur la circonférence externe de la partie où cette cannelure hélicoïdale la est formée, la roue libre 3 est disposée de sorte qu'une portion tubulaire 3a d'une cannelure à butée 3a y correspond. De plus, sur la surface interne de la portion tubulaire 3a de la cannelure à butée 3A, une cannelure hélicoïdale 3x est formée pour s'engrener avec la cannelure hélicoïdale la. A savoir, la roue libre 3 est connectée par cannelure à l'arbre de sortie 1. De plus, on dispose la commutation électromagnétique 2 sur le côté périphérique de la portion tubulaire 3a de la cannelure à butée 3A. De plus, le plongeur 4 est disposé sur la circonférence externe à coté de la bride 1F de l'arbre de sortie 1. La roue libre 3 comprend la cannelure à butée 3A qui est formée à partir de la portion tubulaire 3a ayant la cannelure hélicoïdale 3x formée sur sa surface externe pour s'engrener avec la cannelure hélicoïdale la qui est formée sur une partie de la circonférence externe au niveau du côté central de l'arbre de sortie 1, la portion de bride 3b qui est fournie au niveau du côté avant de cette portion tubulaire 3a et devient le fond de came d'une came à rouleaux que l'on décrit plus tard, une came à rouleaux 3c interposée entre la portion de bride 3b et une rondelle 3e de cette cannelure à butée 3A, un pignon 3P, un embrayage interne 3y composé d'une portion tubulaire à la base du pignon 3P, une bobine d'embrayage 3r disposée dans la rainure 3t formée sur l'excentrique à cylindre 3c, et une couverture d'embrayage 3w qui recouvre l'extérieur de la portion de bride 3b, la came à rouleaux 3c et la rondelle 3e de la cannelure à butée 3A. De plus, la cannelure à butée 3A et la came à rouleaux 3c comprennent une cannelure externe 3B. La roue libre 3 agit comme une roue dite à un sens. La vue en coupe de la roue libre est présentée dans la figure 5. A plusieurs points sur la circonférence interne de la came à rouleaux 3c, on prévoit des rainures 3t pour former un espace étroit et un espace large entre la circonférence externe de l'embrayage interne 3y. On dispose la bobine d'embrayage 3r dans chacune de ces rainures 3t. La référence 3s se rapporte à un ressort pour presser la bobine d'embrayage 3r vers l'espace étroit de la rainure 3t. Quand l'arbre de sortie 1 est entraîné par le moteur à courant continu M, la came à rouleaux 3c tourne, la bobine d'embrayage 3r se déplace vers l'espace étroit de la rainure 3t, la came- à rouleaux 3c de l'embrayage externe 3B s'engrène avec l'embrayage interne 3y, et le pignon 3P tourne et s'engrène avec la couronne dentée 50. Ensuite, quand on fait tourner le pignon 3P conjointement avec la couronne dentée 50, la bobine d'embrayage 3r se déplace vers le large espace de la rainure 3t, l'embrayage externe 3B et l'embrayage interne 3y sont débrayés et la roue libre 3 est libérée du moteur. La commutation électromagnétique 2 comprend la bobine inductrice 2a et un boîtier de commutation 2b pour recouvrir la bobine inductrice 2a et un noyau 2c, et est disposée au niveau du côté arrière de la position de la roue libre 3. Le noyau 2c possède une surface de disque à forme creuse opposée à la portion de bride 3b de la cannelure à butée 3A et est formé dans le corps en forme de noyau disposé de façon à pénétrer dans la circonférence externe de la portion tubulaire 3a de la cannelure à butée 3A. Le noyau 2c possède également une portion en saillie en forme d'un noyau 2t qui s'étend vers le côté arrière au niveau du côté de la portion tubulaire 3a de la cannelure à butée 3A. Le plongeur 4 est composé d'un corps tubulaire qui est disposé de manière mobile entre la circonférence interne du boîtier de commutation 2b et la portion tubulaire 3a de la cannelure à butée 3A. Le côté d'extrémité avant 4t opposé à la portion en saillie en forme d'anneau 2t est formé dans une forme correspondant à la forme de la portion en saillie en forme d'anneau 2t. on fixe une plaque en forme d'anneau 5a sur la circonférence interne au niveau du côté de l'extrémité arrière du plongeur 4. De plus, on fournit également une plaque en forme d'anneau 5b sur le côté d'extrémité arrière de la portion tubulaire 3a de la cannelure à butée 3A de la roue libre 3. Entre ces plaques 5a, 5b, on dispose un ressort hélicoïdal 6. En conséquence, le plongeur 4 est attiré par le noyau 2c et se déplace dans la direction (vers l'avant) du noyau 2c et la roue libre se déplace comme poussé par la plaque 5b avec le mouvement du plongeur 4. Une fois que le pignon 3P arrête de se déplacer après que la surface d'extrémité du pignon 3P est amenée en contact avec la surface d'extrémité d'une couronne dentée 50, et que le moteur est commandé et que les filets de la couronne s'ajustent aux rainures du pignon 3P, le pignon 3P s'engrène avec la couronne dentée 50 par la force élastique accumulée, jusqu'à ce moment, dans le ressort hélicoïdal 6 qui est comprimé. La référence 8 se rapporte à un arbre de contact supporté de manière mobile dans la direction étendue de l'arbre par un trou porteur 17h prévu sur une partie (la partie supérieure dans la figure 1) d'une deuxième portion tubulaire 17c de l'élément d'engrenage couronne interne 17. De plus, l'arbre de contact 8 est monté de façon à s'étendre sur la partie de fonctionnement Y et la chambre de contact Z via le trou porteur 17h. Un contact mobile 8e est fourni au niveau de l'un des côtés d'extrémité dans la chambre de contact Z de l'arbre de contact 8. De plus, au niveau du côté arrière à partir de ce contact mobile 8e, on fixe une plaque en forme d'anneau 9a à l'arbre de contact 8. Entre cette plaque 9a et le contact mobile 8e, on fournit un ressort hélicoïdal 9b pour presser le contact mobile 8e contre le côté de contact stationnaire (décrit plus tard). De plus, à l'autre extrémité de l'arbre positionné au niveau du côté Y de position en fonctionnement de l'arbre de contact 8, on fixe une plaque en forme d'anneau 9c à l'arbre de contact 8. On fournit un ressort hélicoïdal de rappel 9d entre cette plaque 9c et une console frontale 20. De plus, on monte une plaque de déplacement 7 sur l'extrémité arrière du plongeur 4. Cette plaque de déplacement 7 est une plaque mince s'étendant dans les directions supérieure et inférieure avec un trou formé au centre pour la monter sur l'extrémité arrière du plongeur 4 et un trou pénétrant 7s à la portion supérieure correspondant à l'arbre de contact 8. On fixe cette plaque de déplacement 7 au plongeur 4 avec un anneau de fixation 7t. De plus, on fournit un ressort hélicoïdal de rappel 9v entre la part#'1e inférieure de la plaque de déplacement 7 et la console avant 20. On divise la portion du moteur X, la chambre de contact Z et la portion de fonctionnement Y par des plaques de séparation 34, 35. On divise la chambre de contact Z en une paroi de chambre de contact 31 et un couvercle de chambre de contact 32. On fournit un premier contact stationnaire 10a et un deuxième contact stationnaire 10b sur la paroi de la chambre de contact 31. On connecte le premier contact stationnaire 10a à un accumulateur via une tension aux bornes 11 et on connecte le deuxième contact stationnaire 10b aux balais de pole positif via un fil conducteur et on le connecte également à l'autre extrémité de la bobine inductrice 2a de la commutation électromagnétique 2. De plus, on fixe le boulon de borne 11 avec un écrou lla et on fixe le premier contact stationnaire 10a à la paroi de la chambre de contact 31 par une tête de boulon lit. De plus, 33 est un joint torique et 70b, 70c l'enveloppent. De plus, une extrémité arrière 16e de l'arbre 16 est portée de façon à tourner sur une console arrière 40 via un support 60a. Une extrémité avant lt de l'arbre de sortie 1 est portée au niveau d'un côté d'extrémité 20t de la console frontale 20 via un support 60e. Au niveau du côté avant de l'arbre de sortie 1, on prévoit un frein 52 via un anneau de fixation 51. De même, au niveau de l'extrémité du pignon 3P, on prévoit un frein 53. Entre ces freins 52, 53, on prévoit un ressort hélicoidal de rappel 54. La référence 41 se rapporte à un boulon pour fixer la console arrière 40 à la culasse 13. La figure 6 est une vue en perspective de l'arbre de sortie 1, les figures 7(a) et 7(b) présentent des vues en perspective de la roue libre, et la figure 8 présente une vue en perspective du plongeur 4 et de la plaque de déplacement 7. Ensuite, on va décrire le fonctionnement. Quand on met en marche la commutation d'allumage et que le courant circule vers la bobine inductrice 2a de la commutation électromagnétique 2, le plongeur 4 est attiré vers le noyau inducteur 2c, la plaque 5a pousse le ressort hélicoidal 6, la plaque 5b presse la cannelure à butée 3A, et la roue libre 3 est poussée vers la couronne dentée 50. En résultat, la surface d'extrémité 3Pe du pignon 3P fournie au niveau de la roue libre 3 est amenée en contact avec la surface d'extrémité 50e de la couronne dentée 50 et la roue libre 3 s'arrête initialement de se déplacer dans la direction vers l'avant. Toutefois, alors que la plaque 5a fournie au niveau du côté de la circonférence interne du plongeur 4 presse sur le ressort hélicoïdal 6, le plongeur est ensuite attiré et se déplace en continu. La plaque de déplacement 7 se déplace également vers l'avant et est en contact avec la plaque 9c. Ensuite, lorsque le plongeur 4 est attiré en continu à la suite de cet état, la plaque 9c fixée à l'arbre de contact 8 est poussée par la plaque de déplacement 7 et l'arbre de contact 8 se déplace également vers l'avant. Ensuite, quand le contact mobile 8e de l'arbre de contact 8 est amené en contact avec les premier et deuxième contacts stationnaires 10a, 10b, on fournit l'alimentation électrique à partir d'un accumulateur, et l'induit 12 commence à tourner. De plus, l'arbre de contact 8 se déplace en continu jusqu'à ce que le plongeur 4 soit complètement attiré et que son côté d'extrémité 4t soit amené en contact avec le noyau inducteur 2 c. A ce moment, le ressort hélicoïdal 9b est comprimé par la plaque 9a et ainsi, le contact mobile 8e est appuyé contre et maintenu en contact avec les premier et deuxième contacts stationnaires 10a, 10b. Quand l'induit 12 commence à tourner, sa force rotationnelle est décélérée par l'intermédiaire du mécanisme de réduction 18 et est transmise à l'arbre de sortie 1, à la roue libre 3 qui est connectée par cannelure à l'arbre de sortie et de plus, au pignon 3P. Ensuite, quand le pignon 3P tourne lentement et que les filets et rainures du pignon 3P s'ajustent avec ceux de la couronne dentée, le pignon 3P est poussé vers l'avant par la force du ressort (la force élastique) du ressort hélicoïdal pressé 6 et s'engrène complètement avec la couronne dentée 50. Ainsi, lorsque le vilebrequin relié à la couronne dentée tourne, le moteur est démarré. Quand le moteur est démarré, l'arbre de sortie 1 et le pignon 3P sont séparés par l'action de la roue libre 3, et le pignon 3P tourne au ralenti. Ensuite, quand on arrête l'alimentation d'énergie à la bobine inductrice 2a, le pignon 3P est libéré de la couronne dentée 50 lorsque le plongeur 4 et la roue libre 3 sont renvoyés à leurs positions initiales par les ressorts hélicoïdaux de rappel 9d, 9v. De plus, quand les filets et rainures de la couronne du pignon 3P s'ajustent avec ceux de la couronne dentée 50, ils s'engrènent parce que la surface d'extrémité 3Pe du pignon 3P n'est pas en contact avec la surface d'extrémité 50e de la couronne dentée 50 et il n'y a aucun problème. Comme décrit ci-dessus, selon le démarreur de la présente invention, il est possible d'assurer la résistance mécanique de l'arbre de sortie et de la cannelure à butée, de diminuer la fuite de flux magnétique à l'arbre de sortie et à la cannelure à butée, et d'assurer une force d'attraction au plongeur. De plus, il est également possible de réduire en taille le démarreur à l'effet mentionné ci-dessus. REVENDICATIONS 1. Démarreur ayant un arbre de sortie (1) entraîné par un moteur électrique (M) , et un plongeur (4), une bobine inductrice et une roue libre (3) disposés coaxialement sur l'arbre de sortie, dans lequel ledit plongeur est attiré en polarisant la bobine inductrice pour entraîner le moteur et ladite roue libre, avec une cannelure à butée (3A) connectée par cannelure à l'arbre de sortie, est déplacée vers une couronne dentée (18c) pour permettre à un pignon (18b) de la roue libre de s'engrener avec la couronne dentée pour démarrer un moteur, et dans lequel au moins un élément de l'arbre de sortie et de la cannelure à butée (3A) est façonné à partir d'une matière magnétique qui possède une perméabilité relative inférieure au fer. 2. Démarreur selon la revendication 1, dans lequel au moins un élément de l'arbre de sortie (1) et de la cannelure à butée (3A) est façonné à partir d'une matière d'acier inoxydable martensitique traitée thermiquement. 3. Démarreur selon la revendication 1, dans lequel au moins un élément de l'arbre de sortie (1) et de la cannelure à butée (3A) est façonné à partir d'une matière d'acier inoxydable austénitique écroui.