Brevet FR2794200A1 — publié le 20001201

La présente invention concerne de façon très générale des accouple ments à friction, en particulier des accouplements de ce type dans lesquels un dispositif de compensation ou, en d'autres termes, d'ajustement est prévu pour compenser l'usure au moins des garnitures de friction de l'accou plement, en particulier des accouplements du type décrit ou mentionné, par exemple, dans les demandes de brevets DE OS 42 39 291, DE OS 43 06 505, DE OS 42 39 289, DE OS 43 22 677, DE OS 44 18 026, DE OS 44 31 641 et DE OS 195 10 905. De tels accouplements de friction sont en particulier conçus pour être utilisés dans le train d'entraînement d'un véhicule auto mobile, appelé simplement véhicule dans ce qui suit, et possèdent dans la très grande majorité des cas un plateau d'appui fixe à rotation, mais mobile axialement de façon limitée par rapport à un carter et au moins un ressort à disque prévu entre le carter et le plateau d'appui et sollicitant le plateau d'appui en direction axiale pour l'éloigner du carter. Le dispositif de com pensation prévu dans l'accouplement à friction entre le carter et le ressort à disque garantit un état de contrainte au moins presque constant du ressort à disque pendant la durée de vie de l'accouplement à friction monté dans le train d'entraînement. C'est le but de la présente invention que de réaliser des accouple ments à friction du type mentionné dans l'introduction tels que leur fabrication ainsi que la fabrication de leurs composants puissent être effec tuées d'une façon simple et économique, que leurs composants puissent être dimensionnés aussi simplement que possible et qu'ils garantissent un fonctionnement optimal de l'accouplement à friction. Le montage simple des composants individuels doit pouvoir être garanti et le nombre des composants doit pouvoir être réduit. C'est un autre but que de réaliser des accouplements à friction de ce type qui présentent un tracé de dégagement aussi faible et/ou aussi constant que possible, au moins après la libération du disque d'accouple ment, sur le trajet de dégagement des languettes des ressorts à disques et en tenant compte des tolérances de fabrication et des dispersions possibles. Pour atteindre ces buts, l'invention réalise un accouplement à friction à utiliser dans un train d'entraînement à plateau d'appui, fixe à rotation mais mobile axialement de façon limitée et par rapport à un carter dans lequel : au moins un ressort à disque qui sollicite le plateau d'appui pour l'éloigner du carter en direction axiale est prévu entre le carter et le plateau d'appui, l'accouplement à friction inclut en outre un agencement automatique de compensation qui garantit un état de contrainte au moins à peu près constant du ressort à disque pendant la durée de vie de l'accouplement à friction monté dans le train d'entraînement, caractérisé en ce que l'agencement de compensation intervient entre le carter et le ressort à disque, et un palier de pivotement prévu pour le ressort à disque et supporté axialement sur le carter est mobile axialement sous l'effet de ce dispositif de compensation, en ce que le ressort à disque possède des moyens élastiques en forme de languettes conformés d'un seul tenant qui sont contraints axialement et peuvent pousser axialement le ressort à disque en direction du palier de pivotement, et en ce que le carter porte des zones d'appui sur lesquelles les moyens élastiques en forme de languette s'appuient sur le côté du ressort à disque qui est tourné vers le plateau d'appui. Les moyens élastiques peuvent donc intervenir directement sur le ressort à disque et solliciter celui-ci en direction des zones d'appui ou zones de pivotement. Les zones d'appui peuvent consister en éléments d'entretoise, par exemple des boulons, qui sont connectés au carter, s'étendent axialement à travers des évidements du ressort à disque et constituent des zones d'appui pour les moyens élastiques sur le côté du ressort à disque qui est tourné vers le plateau d'appui. Mais il peut aussi être avantageux que les zones d'appui consistent en pattes qui sont formées d'un seul tenant avec un carter en tôle, qui s'éten dent axialement à travers le ressort à disque et constituent des zones d'appui pour les moyens élastiques sur le côté du ressort à disque qui est opposé au carter. Le logement à pivotement qui est prévu entre le ressort à disque et le carter et sur lequel le ressort à disque s'appuie au moins dans l'état en prise de l'accouplement à friction est déplacé transféré axialement par l'agence ment de compensation en fonction de l'usure qui apparaît au moins aux garnitures de friction du disque d'accouplement. Le logement à pivotement peut alors être prévu sur un composant annulaire qui permet une rotation correspondante et un logement à pivotement par un mécanisme de rampe en direction axiale. Les moyens élastiques qui s'appuient sur le carter engendrent sur le ressort à disque une force axiale qui est opposée à la force axiale qui est nécessaire pour manceuvrer l'accouplement à friction et intervient sur le ressort à disque. Pour minimiser les forces nécessaires pour manceuvrer l'accouplement à friction de l'invention, on peut prévoir que le ressort à disque présente une caractéristique dégressive dans sa plage de travail. La force exercée sur le plateau d'appui ou les garnitures de friction par le ressort à disque d'appui diminue donc dans cette plage de travail : le document DE 42 39 289 déjà mentionné expose de façon plus détaillée les avantages d'un tel agencement de ressort à disque d'appui. Les moyens élastiques en forme de languettes peuvent être conformés à la zone de bord radialement intérieure du corps de base annulaire du ressort à disque. Les moyens élastiques en forme de languettes peuvent s'étendre d'abord radialement vers l'intérieur en partant du corps de base élastique- ment déformable du ressort à disque, possèdent radialement à l'intérieur une zone de changement de direction, et présenter ensuite un tracé radial vers l'extérieur. Les moyens élastiques en forme de languettes peuvent être configurés en épingle à cheveux. Le ressort à disque peut comporter un corps de base annulaire à partir duquel partent des languettes orientées radialement vers l'intérieur et servant à man#uvrer l'accouplement, des moyens élastiques en forme de languettes étant prévus entre au moins certaines de ces languettes. Les moyens élastiques en forme de languettes peuvent être essentiel lement formés par découpe de leur périphérie. Les moyens élastiques en forme de languettes peuvent être déformés élastiquement en direction axiale. L'accouplement à friction peut comporter des moyens élastiques de soulèvement qui, lors d'un dégagement de l'accouplement à friction, déplacent axialement d'une part le plateau d'appui en fonction du trajet de dégagement du plateau d'appui par rapport au carter et d'autre part présentent aussi au moins un trajet progressif de force sur ce trajet de dégagement. Le plateau d'appui peut effectuer un déplacement axial d'une ampleur définie par rapport au carter pendant la durée de vie de l'accouplement à friction, ce qui provoque une modification de l'état de contrainte des moyens élastiques. Les moyens élastiques de soulèvement peuvent présenter un tracé dégressif de force au cours du déplacement. On peut prévoir que l'accouplement à friction peut être monté sur un plateau de contre-pression, par exemple un volant, en prévoyant un disque d'accouplement intercalé. Les moyens de soulèvement peuvent consister en éléments du type ressort à lame. Les éléments du type ressort à lame peuvent présenter un état ondulé prédéterminé et être connectés d'une part au carter et d'autre part au plateau d'appui d'une manière telle que les éléments du type ressort à lame sont précontraints en direction axiale de l'accouplement au moins dans l'état monté de l'accouplement à friction, les éléments du type ressort à lame étant précontraints en direction longitudinale en raison de l'état ondulé prédéterminé et de la connexion entre les éléments du type ressort à lame et le carter et le plateau d'appui. Les éléments en forme de ressort à lame peuvent présenter une déformation sous pression en direction longitudinale dans l'état monté de l'accouplement à friction. Le tracé de force progressif des moyens élastiques de soulèvement, considéré dans la direction de détente de ces moyens de soulèvement, peut être présent au moins sur presque toute la zone de travail de l'accouple ment à friction monté, zone qui comprend le trajet de dégagement du plateau d'appui et le trajet d'usure. Les moyens élastiques du type ressort à lame, qui sollicitent le plateau d'appui en direction de dégagement de l'accouplement à friction, peuvent être prévus entre le carter et le plateau d'appui, exercer un effet parallèle à celui des moyens élastiques de soulèvement et présenter un tracé dégressif de force au moins sur le trajet de dégagement du plateau d'appui. Les moyens élastiques du type ressort à lame peuvent être connectés de façon fixe tant au carter qu'au plateau d'appui. Les moyens élastiques du type ressort à lame peuvent transmettre au moins une partie du couple à transmettre entre le carter et le plateau d'appui. On peut prévoir une valeur au moins approximativement constante, au moins pour le déplacement axial qui s'effectue pendant la durée de vie de l'accouplement à friction, pour la force qui est exercée sur le plateau d'appui en direction de dégagement et qui résulte de la superposition des forces engendrées par les moyens élastiques de soulèvement et des moyens élas tiques en forme de languettes et éventuellement des moyens élastiques additionnels en forme de ressort à lame. La force résultante mentionnée ci-dessus peut augmenter faiblement au cours du déplacement axial du plateau d'appui par rapport au carter. Les buts, particularités et avantages de la présente invention exposés ci-dessus ainsi que d'autres ressortiront davantage de la description qui suit de modes de réalisation préférés en conjonction avec les dessins dans lesquels : - la Figure 1 est une vue en coupe transversale d'un ensemble d'accou plement qui inclut un accouplement à friction de configuration conforme à l'invention ; - la Figure 2 est une vue partielle selon la Flèche II de la Figure 1, qui comporte des éclatés ; - la Figure 3 est une vue partielle du ressort à disque utilisé dans l'ensemble d'accouplement représenté aux Figures 1 et 2 ; - la Figure 4 représente le disque de compression utilisé dans l'accouplement à friction représenté aux Figures 1 et 2 ainsi que les ressorts à lames qui y sont fixés ; - la Figure 5 est une vue d'un ressort à lame en direction de la flèche V de la Figure 4 ; - les Figures 6 à 8 sont des graphes qui représentent des caracté ristiques fonctionnelles de l'accouplement à friction ou de composants de cet accouplement à friction ; les Figures 9 à 12 représentent une autre configuration possible d'un accouplement à friction selon l'invention ; et les Figures 13 et 14 représentent chacune une variante de mode de réalisation d'un ressort à disque à utiliser dans des accouplements à friction selon l'invention. L'accouplement à friction 1 représenté aux Figures 1 et 2 possède un carter 2 fabriqué ici en tôle et un disque de pression 3 qui lui est raccordé de façon flxe en rotation mais est mobile axialement par rapport à lui de façon limitée. Un ressort à disque 4 d'appui qui peut pivoter à la manière d'un levier à deux bras à hauteur radiale d'une zone d'appui annulaire 5 prévue sur le côté couvercle est contraint entre le disque de pression 3 et le couvercle. Le ressort à disque 4 sollicite le disque de pression 3 au moyen de zones situées radialement plus loin vers l'extérieur. Le disque de pression 3 est connecté de façon fixe à rotation au carter 2 au moyen de ressorts à lame 8 orientés tangentiellement ou en direction périphérique. L'accouple ment à friction 1 est monté sur un plateau 9 de contre-pression, représenté à la Figure 1, et les garnitures de friction 10a d'un disque d'accouplement 10 peuvent être contraints, sous l'effet de la force axiale exercée par le ressort à disque 4 sur le disque de pression 3, entre la surface de friction de ce plateau 9 de contre-pression et la surface de friction du disque de pression 3. Lors du montage de l'accouplement à friction 1 sur le plateau 9 de contre-pression, le disque de pression 3 est inséré dans l'espace entouré par le couvercle 2, ce qui fait pivoter de façon correspondante le ressort à disque 4 autour de la zone d'appui 5. La zone d'appui annulaire 5 prévue sur le côté du ressort à disque 4 tourné vers le couvercle 2 est formée par un appui annulaire 6 de pivotement qui consiste en une bague de tôle dans l'exemple de réalisation représenté. Cette bague 6 fait partie intégrante d'un agencement de compensation autonome ou automatique 7, qui permet de compenser au moins l'usure qui apparaît sur les garnitures de friction 10a sous l'effet d'un ajustement axial du ressort à disque 4. Comme représenté en connexion avec la Figure 3, le ressort à disque 4 comporte un corps de base annulaire 11 qui sert d'accumulateur d'énergie et des languettes 12 orientées radialement vers l'intérieur qui partent du bord intérieur de ce corps de base et qui servent de moyen de manceuvre. Le ressort à disque 4 porte en outre en direction axiale des moyens élas tiques déformables 13 qui s'appuient axialement sur le carter 2 et qui sollicitent ou compriment axialement le ressort à disque 4 ou son corps de base 11 en direction de la zone d'appui 5, c'est-à-dire axialement contre l'appui annulaire 6 de pivotement. Dans l'exemple de réalisation représenté, les moyens élastiques axialement déformables 13 sont formés d'un seul tenant avec le ressort à disque 4. Les moyens élastiques 13 consistent en pattes allongées ou languettes à structure en boucle ou en épingle à cheveux. Les moyens élastiques 13 en forme de pattes sont conformés à la zone de bord radialement intérieure du corps de base annulaire 11 du ressort à disque. En partant du corps de base élastiquement déformable 11 du ressort à disque 4, les moyens élastiques 13 s'étendent d'abord radiale- ment vers l'extérieur sur une fraction 14. La fraction 14 se raccorde dans une zone 15 de changement de direction qui débouche elle-même dans une fraction 16 de tracé radial vers l'extérieur. Une telle structure des languettes 13 en forme de patte assure une longueur relativement grande de flexion ou de torsion entre la connexion des fractions 14 avec le ressort à disque 4 ou son corps de base 11 et avec leur appui 17 sur les côtés couvercle. Les fractions d'extrémité libres 18 des moyens élastiques 13 en forme de boucles s'appuient axialement sous précontrainte sur des zones d'appui 19 supportées par le carter ou le couvercle 2. Dans l'exemple de réalisation représenté, ces zones d'appui 19 consistent en têtes de boulons 19a qui sont rivetées au carter 2. Il est cependant possible aussi d'utiliser à cet effet des pattes conformées d'un seul tenant à partir de la matière du couvercle 2. Les moyens 19a qui constituent les zones d'appui 19 s'étendent axiale- ment à travers le ressort à disque 4 en partant du carter 2. Le ressort à disque 4 comporte à cet effet des découpures 4a de configuration corres pondante. Les zones d'appui 19 qui tiennent les moyens élastiques 13 dans l'état contraint sont agencées axialement entre le ressort à disque 4 et le disque d'accouplement 10 ou le disque de pression 3. Comme représenté aux Figures 1 et 3, les moyens élastiques 13 servent en même temps de languettes de manceuvre 12 dans l'exemple de réalisation représenté. La configuration des moyens élastiques 13 ainsi que la distance entre les zones d'appui 19 des moyens élastiques 13 et la partie 5 d'appui ou de roulement du ressort à disque 12 sont adaptées entre elles d'une manière telle que les moyens élastiques 13 en forme de patte se trouvent à l'état contraint. Comme représenté également à la Figure 1, les zones d'extrémité libres 18 des moyens élastiques 13 en forme de boucle comportent chacun une courbure qui forme une surface d'appui 18a en forme de bille. La zone d'appui 5 ou le support de pivotement annulaire 6 est sollicité axialement, au moins dans l'état en prise de l'accouplement à friction 1, entre le carter 2 et le ressort à disque 4. La bague 6 qui constitue le support de pivotement 6 est appuyée sur le carter 2 au moyen d'un agencement de compensation 7. Cet agencement de compensation 7 garantit qu'aucun jeu n'apparaît entre la bague 6 et le ressort à disque 4 lors d'un déplacement axial du ressort à disque 4 en direction du plateau 9 de contre-pression, en particulier pour des raisons d'usure sur les garnitures de friction 10a. Le composant annulaire 6 qui porte ou constitue le support de pivotement du ressort à disque 4 s'appuie sur le carter 2a par l'intermédiaire de rampe de prise de contact ou, en d'autre termes, d'accostage qui s'étendent en direction périphérique et montent axialement. Le composant 6 et/ou le couvercle 2 peuvent comporter à cet effet des rampes d'accostage, ou peuvent être conformées directement pour les comporter, ces rampes étant réparties sur la périphérie d'au moins l'un des deux composants, 2, 6. En ce qui concerne le mode de réalisation de telles rampes et leur configuration, il y a lieu de se référer expressément aux trois brevets allemands suivants : DE-OS 43 22 677, DE-OS 19 524 827, et DE-OS 19 855 583 dont le contenu doit être considéré comme intégré par référence dans la présente demande. Dans l'exemple de réalisation représenté, la bague 6 est sollicitée élastiquement en direction périphérique c'est-à-dire dans la direction que provoque un déplacement axial de la bague 6 en direction du disque de compression 3, c'est-à-dire en s'éloignant axialement du carter 2, en raison de l'accostage des rampes et des contre-rampes. Comme représenté à la Figure 2, la force de compensation de la bague 6 est appliquée au moyen de ressorts cylindriques 20 qui sont contraints en direction périphérique entre la bague de compensation 6 et le carter 2. Dans l'exemple de réalisation représenté, le disque d'accouplement 6 comporte ce que l'on appelle des segments élastiques 10b de garniture d'une élasticité axiale limitée, par exemple de l'ordre de grandeur de 0,3 à 0,8 mm. Cette élasticité axiale garantit une élévation progressive du couple lorsque l'accouplement à friction est mis en prise, puisqu'elle permet, lors d'un déplacement axial limité des deux garnitures de friction 10a en direction l'une de l'autre, une croissance progressive des forces axiales qui interviennent sur les garnitures de friction 10a. Mais il serait également possible d'utiliser un disque d'accouplement dans lequel les garnitures de friction 10a seraient portées axialement de façon pratiquement rigide par un disque porteur. Le nombre des languettes 13 qui servent à supporter le ressort à disque 4 est de préférence dans une plage de 3 à 9 languettes, le ressort à disque 4 représenté comportant six languettes 13 de ce type, comme représenté à la Figure 3. La Figure 1 indique que les zones radialement intérieures 15 des languettes 13 en forme de boucles peuvent être sollicitées par une butée de dégagement 21 et peuvent donc également servir à manceuvrer l'accouplement à friction 1. Afin de réduire la sollicita tion de contrainte des languettes 13, il peut également être avantageux que le tracé, ou la configuration de celles-ci, soit tel que la butée de dégage ment 21 ne puisse pas les solliciter. On peut par exemple y parvenir en prévoyant qu'au moins les zones radialement inférieures 15 des languettes 13 en forme de boucles sont décalées axialement en direction du disque d'accouplement 13 par rapport aux languettes de manceuvre restantes 12. Mais il peut également être approprié de réaliser des languettes 13 radiale- ment plus courtes vers l'intérieur de façon qu'elles ne s'appuient pas venir en butée sur la butée de dégagement 21. Pour augmenter la constante axiale de hauteur des languettes, il peut être approprié qu'au moins les languettes 13 qui servent à supporter le ressort à disque 4 ne soient pas grenaillées. Pour élever la résistance des languettes 13 à la fatigue, il peut en outre être approprié, que la dureté de ces dernières ne soit pas plus élevée dans les zones de changement de direction, c'est-à-dire les zones radialement intérieures 15, que dans les zones de tracé radial 14, 16. La dureté des zones 18 peut éventuellement être plus élevée que dans les autres zones des languettes 13. Pour augmenter la résistance des languettes 13 à la fatigue, il peut en outre être approprié qu'au moins les arêtes des zones de changement de direction 15 soient estampées car le tracé de contrainte présent dans ces zones peut être optimisé de ce fait, c'est-à-dire que les contraintes de pointe qui apparaissent peuvent être réduites. Ainsi que représenté à la Figure 4, deux jeux de ressorts à lame 8a, 8b, sont prévus pour articuler le ressort à disque 3 sur le carter 2 ; les ressorts à lame individuelle 8a, 8b sont connectés de façon fixe par l'une des extrémités au carter 2 et par l'autre extrémité au disque de pression 3, par exemple par des connexions rivetées. Les ressorts à lame 8a, 8b des deux jeux sont agencés en sens opposés en direction périphérique entre le carter 2 et le disque de pression 3 et, plus précisément ils sont agencés en alternance en direction périphérique dans l'exemple de réalisation repré senté. Par conséquent, l'ensemble de ressorts à lame formé par exemple par les ressorts à lame 8a intervient entre le carter 2 et le disque de pres sion 3 en direction de traction et l'autre ensemble formé par les ressorts à lame 8b intervient en direction de poussée. Par conséquent, lorsque l'un des ensembles de ressorts à lame, par exemple l'ensemble 8a, tend à être sollicité en traction, l'autre ensemble de ressorts à lames, par exemple 8b, tend à être sollicité en compression axiale. Les ressorts à lame 8a, 8b sont contraints contre le carter 2 et le plateau d'appui 3, au moins dans l'état monté d'accouplement à friction 1, d'une manière telle qu'ils exercent sur le disque de pression 3, au moins dans l'état oÙ l'accouplement à friction est en prise, une force axiale qui déplace le disque de pression 3 en direction du carter 2. À cet effet, les ressorts à lame 8a, 8b sont formés de la manière représentée à la Figure 5 et sont connectés de façon fixe par l'une de leurs zones d'extrémité 22 au carter 2 et par l'autre zone d'extrémité 23 au disque de pression 3. Si nécessaire, plusieurs ressorts à lame 8a, 8b empilés l'un sur l'autre peuvent également être prévus. Les emplacements de fixation des ressorts à lame 8a, 8b sur le disque de pression 3 et le carter 2 d'une part et la configuration des ressorts à lame 8a, 8b d'autre part sont adaptée entre eux d'une manière telle que les éléments 8a, 8b de ressorts à lame sont contraints en direction longitudinale dans l'état monté de l'accouplement à friction 1, d'une manière telle que d'une part le disque de pression 3 est déplacé axialement en direction du car-ter 2 en correspondance avec son trajet de dégagement et que d'autre part un tracé de force progressif est engendré par les ressorts à lame 8a, 8b, au moins sur ce tracé de dégagement. Ceci signifie que la force exercée par les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame sur le disque de pression 3 augmente, sur le trajet de dégagement ou de soulèvement du disque de compression 3, au moins sur une zone partielle, de préférence sur toute la zone du trajet de dégagement ou de soulèvement. Lorsque l'accouplement à friction 1 est fermé, les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame sont à la fois déformés dans la direction axiale de l'accouplement et comprimés dans leur direction longitudinale, cette compression engendrant un renflement axial des élé- ments 8a, 8b, du type ressort à lames. Par un choix correspondant de la distance des emplacements de fixation sur le disque de compression 3 et sur le carter 2, tant les contraintes induites dans les éléments 8a, 8b en forme de ressorts à lame que les déformations de ce derniers peuvent être déterminées ou influencées. Dans l'état monté, les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame sont donc contraints aussi bien dans la direction axiale de l'accouplement à friction que dans la direction périphérique ou la direction longitudinale. Pour atteindre un renflement défini des ressorts à lame 8a, 8b, il peut être approprié que ceux-ci comportent des conformations 24, 25 qui peuvent par exemple être formées par des coudes ou des pliages, comme représenté à la Figure 5. Les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame sont en tÔle relativement mince, de préférence un acier à ressorts d'une épais seur comprise dans une plage d'environ 0,2 mm à 0,8 mm. Le graphe de la Figure 6 représente les courbes caractéristiques de déplacement en fonction de la force engendrée, pour les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame et les languettes ou les moyens élastiques 13, ainsi que la courbe caractéristique qui en résulte. L'axe des abscisses correspond au déplacement des ressorts et l'axe des ordonnés à la force. La courbe caractéristique 28 représente la caractéristique élastique engendrée par les languettes 13 qui sont utilisées dans le cadre d'un accouplement à friction 1. Dans l'exemple de réalisation représenté, les languettes 13 engendrent donc une courbe caractéristique rectiligne, à croissance proportionnelle, de la force en fonction des déplacements. Par une configuration et une structure correspondantes des languettes 13, il serait cependant possible aussi d'engendrer un autre tracé qui pourrait être au moins légèrement incurvé au minimum sur une partie de la courbe. La ligne 29 correspond à la courbe caractéristique élastique qui est engendrée en utilisant des éléments 8a, 8b du type ressorts à lame définis avec un accouplement à friction 1. La courbe caractéristique 29 montre que les éléments 8a, 8b en forme de ressorts à lame engendrent d'abord sous l'effet de la contrainte une croissance pratiquement rectiligne de la force, en partant de la position détendue, ce qui correspond à la partie 30 de courbe. La croissance de force qui suit, en fonction des trajets de déformation, décroît ensuite peu à peu dans la zone qui suit la zone partielle 30 ; à partir d'un certaine ampleur du trajet de déformation, la force exercée par les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame diminue lorsque le trajet de défor mation augmente, ce qui correspond à la partie 31 de courbe caractéris tique qui est de tracé rectiligne dans l'exemple représenté. La zone 31 à trajet de déplacement peut diminuer de façon plus ou moins abrupte lorsque le trajet de déformation augmente, selon la configuration des éléments 8a, 8b, du type ressorts à lame. Dans une réalisation conforme au graphe de la Figure 6, les zones ou les parties 30, 31 de la courbes caracté ristique 29 sont de configuration rectiligne. Mais au moins une partie du tracé peut aussi être incurvé dans ces zones 30, 31 pour une configuration appropriée des éléments 8a, 8b du type ressorts à lame. Les deux caractéristiques 28, 29 sont adaptées l'une à l'autre d'une manière telle que la courbe caractéristique résultante 32 comporte une zone 33 à l'intérieur de laquelle la force axiale engendrée par les languettes 13 et par les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame, qui intervient sur le ressort à disque 2, est à peu près constante. Comme indiqué plus loin de façon plus détaillée, ceci garantit un point de fonctionnement au moins presque constant de l'accouplement à friction des Figures 1 et 3 dans l'état en prise. Ceci garantit également une zone de travail au moins presque constante ainsi qu'une position angulaire ou disposition presque constante pour le ressort à disque 4. Pour dégager l'accouplement à friction 1, une butée 21 de dégage ment exerce une force dans le sens de la flèche II sur les pointes 4c des languettes du ressort à disque situées radialement vers l'intérieur. De cette manière, le ressort à disque 4 est pivoté autour du logement de pivotement 5 à la manière d'un levier à deux bras, de sorte que le disque de pression 3 est peu à peu déchargé et est déplacé en direction du carter 2 sous l'effet des éléments 8a, 8b du type ressorts à lame en suivant le bord extérieur du ressort à disque 4. Les garnitures de friction 10a de l'accouplement à friction 10 sont alors libérées lorsqu'une zone déterminée du trajet total de dégagement a été dépassée. Lors de cette libération, l'élasticité prévue 10b des garnitures prévue entre les garnitures de friction 10a favorise le processus de dégagement. Dès que le disque de friction 3 a totalement déchargé les garnitures de friction 10a ou les libère, le disque de pression 3 est encore poussé contre le ressort à disque 4 par les éléments 8a, 8b, du type ressorts à lame. L'appui entre le ressort à disque 4 et le disque de pression 3 s'effectue au moyen d'ergots 3a du disque de compression 3. On va maintenant expliquer de façon plus détaillée le fonctionnement de l'accouplement à friction décrit en se référant aux courbes caracté ristiques représentées aux Figures 6 à 8. La ligne 40 de la Figure 7 représente le tracé de la force que le ressort à disque 4 exerce lorsqu'il est déformé axialement entre deux appuis dont la distance radiale correspond à la distance radiale entre le palier de pivote ment 5 et le diamètre d'appui 3a radialement extérieur. La courbe caracté ristique 41 représente le tracé de la force qui doit être appliquée sur le disque de pression 3 dans le sens opposé à celui de la flèche II pour pouvoir déformer coniquement le ressort à disque 4 dans l'accouplement à friction 1. La différence entre les forces des courbes caractéristiques 40 et 41 correspond à la force qui est appliquée par les éléments 8a, 8b de type ressorts à lame. Cette force s'oppose à la force exercée par le ressort à disque 4 sur le disque de pression 3. Le point 42 représente la longueur de montage du ressort à disque 4 lorsque l'accouplement à friction 1 est fermé, c'est-à-dire la position dans laquelle le ressort à disque 4 exerce la force d'appui maximale sur le disque de pression 3 pour la position de montage correspondante. Le point 42 peut être déplacé vers le haut ou le bas en modifiant le long de la ligne 41 la position de montage conique du ressort à disque 44. La ligne 43 représente principalement la force d'écartement axiale appliquée par les segments élastiques 10b de garnitures qui intervient entre les deux garnitures de friction 10a. Dans cette courbe caractéristique sont en outre contenus tous les effets élastiques qui interviennent de la manière que l'élasticité de garniture, par exemple l'élasticité de couvercle, l'élasticité des garnitures de friction, ou similaires. Cette force axiale d'écartement s'oppose à la force axiale exercée par le ressort à disque 4 sur le disque de friction 3. Lorsque l'accouplement à friction 1 est dégagé, les segments élastiques 10b se détendent sur le trajet 44. Sur ce trajet 44, qui corres pond aussi à un déplacement axial correspondant du disque de compression 3, le processus de dégagement de l'accouplement 1 est favorisé par la force d'écartement mentionnée. De cette manière, la force de dégagement maximal à appliquer est inférieure à celle qui correspondrait au point de montage 42 en l'absence des segments élastiques 10b de garnitures. Lorsque le point 45 est dépassé, les garnitures de friction 10a sont libérées par le disque de pression 3, et la force de dégagement qui doit encore alors être appliquée est considérablement réduite, par rapport à celle qui corres pondrait au point 42, en raison de la zone dégressive de la courbe caracté ristique du ressort à disque 4. La force du ressort à disque 4 qui doit être vaincue pour dégager l'accouplement à friction 1 diminue, au-delà du dépassement du point 45, jusqu'à ce que soit atteint le minimum qui correspond au point 46. Au-delà du point 46 en direction du dégagement, la force de dégagement nécessaire pour manceuvrer l'accouplement à friction 1 en direction du dégagement augmente de nouveau. Mais il peut égale ment être possible de prévoir des moyens, par exemple un servo-ressort qui réduisent au moins une telle croissance de la force de rappel. De tels moyens sont décrits dans le brevet allemand DE-OS 195 10 905. La Figure 8 représente le tracé 47 de la force de dégagement qui doit être appliquée dans la zone des pointes 4c de languettes pour dégager l'accouplement à friction 1. Le trajet de dégagement nécessaire dans la zone des pointes 4c des languettes est accru par rapport au trajet axial du ressort à disque dans la zone du diamètre 3a d'appui ou par rapport au trajet du disque de ressort 3 d'une façon qui correspond au coefficient de levier du ressort à disque 4 et à la flexion des languettes 12. Ce coefficient de levier ou de ressort à disque correspond à peu près au rapport entre d'une part la distance radiale entre le support de pivotement 5 et le diamètre de manceuvre 4c dans la zone des languettes 13 et d'autre part la distance radiale entre le support de pivotement 5 et le diamètre d'appui 3a. Dans la plupart des cas, ce coefficient est compris dans une plage d'environ 3:1 à 5:1. Le tracé de l'ampleur de la force de dégagement, rapporté au diamètre de manceuvre dans la zone des pointes 4c de languettes, est réduit d'une façon qui correspond à ce coefficient par rapport au tracé de force associé dans la zone correspondante de la caractéristique élastique 41 selon la Figure 7. À la Figure 7 est en outre tracé le trajet libre 48 du disque de pression 3. Le point final du trajet libre 48 ou du trajet total 50 de dégagement - par rapport à disque de pression 3 - est désigné par 49 sur la courbe caractéris tique 41. Le trajet libre 48, ou trajet de dégagement 50, est habituellement adapté d'une manière telle que la force de dégagement qui correspond au point final 49 soit plus petite que la force de dégagement qui correspond au point 45, même lorsque le trajet de dégagement complet est atteint. Les points 28a, 29a, 32a sur les courbes caractéristiques associées 28, 29, 32 de la Figure 6 représentent la force ou la somme des forces que les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame et les languettes 13 exercent sur le ressort à disque 4 dans l'état où le nouvel accouplement à friction 1 est en prise. Les points 28b, 29b, 32b représentent les forces correspondantes que les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame et par les languettes 13 exercent sur le disque de pression 3 dans l'état dégagé du nouvel accouple ment à friction 1, lorsque le disque d'accouplement 10 est neuf. Les points 28c, 29c, 32c des courbes caractéristiques associées 28, 29, 32 correspon dent aux forces ou à la somme des forces que les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame et les languettes 13 exercent sur le ressort à disque 4 lorsque le disque d'accouplement 20 est fermé. La zone de tracé pratique- ment horizontal 33 de la courbe caractéristique résultante 32 de force montre qu'une force d'appui axiale pratiquement invariable est exercée sur le ressort à disque 4 pendant toute la durée de vie de l'accouplement à friction 1. Dans la structure d'accouplement des Figures 1 à 4, les éléments 8a, 8b de type ressorts à lame et les languettes 13 exercent une fonction de capteur de force qui garantit en coopération avec le dispositif de compensa tion 7 une compensation de l'usure qui apparaît au moins sur les garnitures de friction 10b. Pour dégager l'accouplement à friction 1, une butée de dégagement ou au moins d'un système de dégagement exerce une force de manceuvre en direction de la flèche II de la Figure 1 sur les pointes 4c de languettes. Le tracé de force nécessaire pour dégager l'accouplement à friction 1 dans la zone des pointes 4c de languettes est représenté, comme déjà mention né, par la courbe caractéristique 47 de la Figure 8. La Figure 8 indique en outre que la force nécessaire pour le pivotement du ressort à disque 4 croit de façon correspondante à la zone 47a de la courbe caractéristique sur une première partie 51 du trajet total de dégagement 52 de consigne en ce qui concerne la zone des pointes 4c des languettes. Dans la zone 51, la force qui intervient sur le disque de pression 3 est la force axiale résultante qui est orientée en direction du carter 2 et est égale à la somme des forces axiales engendrées par les segments élastiques 10b de garnitures et par les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame. La partie 53 de courbe qui s'étend au-delà de la zone 51 représente la force de serrage qui existe entre le disque de compression 3 et le ressort à disque 4. Le point 54 représente l'état de manceuvre de l'accouplement à friction 1 dans lequel le disque de compression 3 décharge au moins sensiblement totalement les garnitures de friction 10a du disque de friction 10. Lorsque le point 54 est dépassé en direction de dégagement, le tracé de la force de dégagement nécessaire pour la manceuvre de l'accouplement à friction 1 correspond à la fraction de zone 47b de la courbe caractéristique 47. Lorsque le point 54 est dépassé, la force axiale exercée par les segments élastiques 10b de garnitures sur le disque de pression 3 disparaît, de sorte que seule la force axiale qui est encore engendrée par les éléments 8a, 8b, du type ressorts à lame et par les languettes 13 sollicite le ressort à disque 4 contre le carter 2. Cette force axiale résultante est conforme à la zone 33 de la courbe caractéristique de la Figure 6 est au moins exercée dans la zone 55 de la courbe caracté ristique de la Figure 8. Selon la Figure 8, lorsque le point 54 est dépassé, la force de dégagement est inférieure à la force d'appui intervenant sur le ressort à lame 4, par suite de la zone descendante de la courbe caractéris tique du ressort à disque 4 sur une fraction déterminée de trajet jusqu'au point 55 de courbe caractéristique. Ceci garantit que le ressort à disque 4 reste axialement en appui sur le support 5 d'appui, et que le couvercle 2 est ainsi axialement supporté. Le point 54 de la Figure 8 est associé au point 45 de la Figure 7. Le point 57 de la Figure 8 est associé au point 49 de la Figure 7. Comme représenté à la Figure 8, l'accouplement à friction 1 est réalisé d'une manière telle que le point 57 qui correspond au trajet total 52 de dégagement est éloigné du point d'intersection 56 des deux zones 47b, 55 de courbe caractéristique, ce qui garantit qu'aucun ajustement inattendu ne se produit par décharge de la bague 6 par le ressort à disque 4, même lorsque le trajet total de dégagement 52 de consigne est dépassé d'une certaine valeur. Le système de dégagement 21 qui coopère avec l'accouple ment à friction 1 doit donc être configuré de manière à garantir constam ment que le point 56 n'est pas dépassé. Pour empêcher tout dépassement du point 56 lors d'une manceuvre de l'accouplement à friction 1, il est possible de prévoir une butée qui limite le trajet de manceuvre ou trajet de pivotement du ressort à disque 4. La considération précédente correspond à une position de montage axiale parfaitement déterminée du ressort à disque 4, et aucune usure des garnitures de friction 10b n'a encore été prise en compte. En cas d'usure axiale, en particulier des garnitures de friction 10b, la position du disque de pression 3 se déplace en direction du plateau 9 de contre-pression, ce qui provoque une modification, dans le sens d'un accroissement, de la conicité et donc aussi de la force d'appui exercée par le ressort à disque dans l'état où l'accouplement à friction 1 est en prise. Cette modification amène le point 42 à se déplacer en direction du point 42' et le point 45 à se déplacer en direction du point 45'. Cette modification perturbe, lors du dégagement de l'accouplement 1, l'équilibre des forces axiales présent à l'origine dans l'état de man#uvre de l'accouplement selon le point 45. L'accroissement de la force d'appui du ressort à disque, provoquée par l'usure des garnitures, pour le disque de pression 3 provoque aussi un déplacement du tracé de la force de dégagement dans le sens d'un accroissement. Cette élévation du tracé de la force de dégagement vainc pendant le processus de dégagement de l'accouplement à friction 1 la force axiale résultante exercée sur le ressort à disque 4 par les moyens élastiques 8a, 8b, du type ressorts à lame et par les languettes 13, de sorte que le ressort à disque 4 est déplacé ou pivoté, dans la zone radiale du palier de pivotement 5, d'un trajet axial qui correspond sensiblement à l'usure des garnitures de friction 10b. Pendant cette phase de pivotement ou de déplacement élastique du ressort à disque 4, le ressort à disque 4 peut s'appuyer sur la zone 3a de sollicitation du disque de pression 3 de façon que ce ressort à disque 4 modifie sa conicité et donc aussi l'énergie qui y est accumulée ou le couple qui est accumulé et par conséquent aussi la force exercée par le ressort à disque 4 sur le disque de pression 3. Comme représenté à la Figure 7, cette modification s'effectue dans le sens d'une réduction de la force exercée par le ressort de compression 4. Cette modification se poursuit jusqu'à ce que la force axiale exercée principa lement par le ressort à disque 4 mais aussi par les ressorts précontraints 20 dans la zone de l'appui 3a sur le disque de pression 3 soit en équilibre avec la contre-force exercée par les moyens élastiques 8a, 8b du type ressorts à lame et par les languettes 13. Ceci signifie que les points 42' et 45' du graphe de la Figure 7 se déplacent de nouveau en direction des points 42 et 45, respectivement. Lorsque cet équilibre a été rétabli, le ressort à disque 4 peut être pivoté à hauteur radiale du palier de pivotement 5 et soulever de nouveau le disque de pression 3 en l'éloignant des garnitures de friction 10b. Pendant cette phase de compensation de l'usure, la bague de compen sation 6 de l'agencement de compensation 7 est tournée par les ressorts précontraints 20 lors d'un processus de dégagement de l'accouplement à friction 1. Après le processus de compensation, le tracé de force de dégage ment correspond de nouveau au moins sensiblement à la ligne 47 de la Figure 8. En pratique, la compensation décrite ici s'effectue en continu ou par très petites étapes, de sorte que les grands déplacements de points représentés aux graphes pour faciliter la compréhension de l'invention ne se produisent normalement pas. Afin d'empêcher une compensation qui résulte d'un excès éventuel de déplacement de dégagement, il peut être particulièrement avantageux que la force d'appui qui s'exerce sur le ressort à disque 4 en direction du carter 2 croisse lorsque le trajet de dégagement augmente. Par une configuration correspondante de l'accouplement à friction 1, cet accroissement peut être dimensionné d'une manière telle que même un déplacement du point 56 de la Figure 8 ne provoque aucune compensation involontaire de l'accouple ment à friction 1. Cette augmentation de la force d'appui qui s'exerce sur le ressort à disque 4 peut s'effectuer de façon particulièrement simple et avan tageuse à l'aide des moyens d'appui du ressort à disque ou des languettes 13. Ceci est par exemple réalisable en augmentant la contrainte axiale des languettes 13 pendant le processus de dégagement de l'accouplement à friction 1. Ceci peut s'effectuer de façon avantageuse en amenant le diamètre d'appui entre les zones 19 et les pointes 18a de languette à être plus petits que le diamètre de pivotement du ressort à disque 4 dans la zone du support de pivotement 5. L'accroissement de la force d'appui axiale qui intervient sur le ressort à disque 4 peut encore être favorisé, comme représenté à la courbe caractéristique 29 de la Figure 6, par la caracté ristique élastique engendrée par les éléments 8a, 8b du type ressorts à disque, parce que la force axiale engendrée par les éléments 8a, 8b du type ressorts à disques augmente lorsque le trajet axial du disque de pression 3 augmente en direction du plateau 9 de contre-pression. Un tel tracé possible de force d'appui, qui intervient sur le ressort à disque 4 lors d'une manceuvre de l'accouplement à friction 1 est représenté à la Figure 8 par la ligne 58 en trait interrompu. La ligne 58 correspond donc à un trajet résultant de force engendré par les éléments 8a, 8b de type ressorts à lame et par les languettes 13. Comme les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame peuvent exercer une fraction considérable de la force d'appui qui intervient sur le ressort à disque 4, il est particulièrement avantageux de protéger ces éléments 8a, 8b du type ressorts à lame contre un effet défavorable de la température. À cet effet, une isolation thermique, qui peut par exemple consister en au moins une rondelle ou un disque intermédiaire, peut être prévue dans la zone comprise entre les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame et les emplacements de fixation sur le disque de pression 3. Une matière plastique ou un métal thermiquement résistants peuvent par exemple être utilisés comme matière isolante. On peut utiliser comme métal, par exemple, des aciers austénitiques à teneur relativement élevée en nickel et/ou en chrome. Il est en outre avantageux que les éléments 8a, 8b du type res sorts à lame soient montés à chaud, ce qui peut également s'effectuer à l'intérieur de l'accouplement. Il est en outre approprié que les éléments 8a, 8b du type ressorts à lame soient prévus à un emplacement bien aéré de l'accouplement à friction 1. Dans l'exemple de réalisation des Figures 1 à 3, au moins un ressort contraint 20 est prévu pour la rotation de la bague d'ajustement 6. Dans de nombreux cas, il est cependant possible d'omettre un tel ressort 20 et de prévoir que la rotation de la bague d'ajustement 6 résulte des accélérations angulaires du moteur et du couple d'inertie de la bague d'ajustage. L'accélération angulaire du moteur exerce sur la bague d'ajustement une force qui provoque une rotation de la bague d'ajustement 6 cette bague par rapport au carter 2, lors d'une décharge axiale de cette bague. Afin de garantir que la bague d'ajustement 6 ne tourne que dans le sens de l'ajus tement, une cannelure ou un profilage en forme de dents de scie peut être prévu dans la zone des rampes de l'agencement de compensation 7. Il peut en outre être avantageux que la bague de compensation soit légèrement comprimée en permanence contre le couvercle 2, afin que les dentures mentionnées précédemment restent au moins partiellement en contact axialement lors d'un déplacement axial du ressort à disque 4, pour compen ser une usure. À cet effet, il peut être approprié de prévoir un ressort de flexion souple qui sollicite ou tire la bague de compensation 6 en direction du bas du carter 2. Un tel ressort de flexion peut par exemple être constitué d'une languette longitudinale librement estampée sur la bague de compensation 6. La bague de compensation 6 peut présenter elle-même, en variante ou en plus, une certaine élasticité qui peut par exemple être atteinte en prévoyant un état ondulé voulu de cette bague 6 en direction périphérique. La variante, représentée aux Figures 9 à 12, de connexion entre le disque de pression 103 et le carter 102, deux ensembles de moyens élasti ques 108, 126 du type ressorts à lame de configurations et d'agencements différents sont prévus, comme représenté en particulier à la Figure 9. Les moyens élastiques 126 du type ressorts à lame sont de tracé tangentiel ou en direction périphérique et servent à transmettre un couple entre le disque de transmission 103 et le carter 102. Ces moyens élastiques 126 du type ressorts à lame peuvent présenter une certaine précontrainte axiale et être alors montés d'une manière telle que la précontrainte déplace le disque de pression 103 au moins sur une partie du trajet de dégagement ou du trajet de soulèvement en direction du carter 102. La force axiale appliquée par les moyens élastiques 126 du type ressorts à lame doit être prise en compte lors de la conception de l'accouplement à friction 101 car ils exercent une influence sur le fonctionnement de l'agencement automatique de compensation contenu dans l'accouplement à friction 101. Les autres moyens élastiques 108 du type ressorts à lame sont con traints entre le carter 102 et le disque de pression 103 de manière à exercer sur le disque de pression 103 une force axiale qui sollicite le disque de pression 103 en direction du carter 102, dans l'état où de l'accouplement à friction 101 est en prise. Ces moyens élastiques 108 exercent la même fonction que les moyens élastiques 8a, 8b. À cet effet, les moyens élasti ques 108 en forme de ressorts à lame sont connectés de façon fixe par leurs zones d'extrémité 127 au carter 102 et sont connectés au disque de pression 103 au moyen d'une zone intermédiaire 128 située entre ces zones d'extrémité 127. Dans l'exemple représenté, les zones d'extrémité 127 sont rivetées au carter 102 au moyen de boulons entretoises 140. Dans l'exemple représenté, la zone intermédiaire 128 est connectée de façon fixe au moyen d'un rivet ou d'un boulon 141 à un bras ou un ergot radial 142 du disque de pression 103. Il serait possible d'employer également plusieurs éléments empilés 108 et/ou 126 du type ressorts à lame. Les éléments 108 du type ressorts à lame sont configurés et montés sous contrainte de façon à déplacer axialement, lors d'un dégagement de l'accouplement à friction 101, le disque de pression 103 en direction du carter 102 en fonction du trajet de dégagement du disque de pression 103 et à comporter aussi un tracé progressif de force au moins sur ce trajet de dégagement. Ceci signifie que la force axiale exercée par les éléments 108 du type ressorts à lame sur le disque de pression 103, augmente en ce qui concerne le trajet de dégagement ou de soulèvement du disque de pression 103, au moins dans une zone partielle, de préférence sur toute la zone du trajet de dégagement ou de soulèvement du disque de pression 103. Les éléments 126 du type ressorts à lame sont également montés sous compression axiale entre le carter 102 et le disque de pression 103. La contrainte des éléments 126 du type ressorts à lame est ici réalisée d'une manière telle que la force axiale exercée par les éléments 126 du type ressorts à lame sur le disque de pression 103 en direction de dégagement du disque de pression 103 est dégressive, c'est-à-dire qu'elle diminue, sur le trajet de dégagement du disque de pression 103. Comme représenté aux Figures 11 et 12, les éléments 108 du type ressorts à lame sont en tâle relativement mince, dont l'épaisseur peut être dans une plage d'environ 0,2 à 0,8 mm, une matière plus épaisse pouvant être utilisée dans certains cas d'application. Les éléments 108 du type ressorts à lame sont estampés de préférence dans des bandes ou des plaques d'acier à ressorts, en recevant en même temps dans l'outil d'estampage la forme souhaitée. Les éléments 108 du type ressorts à lame sont de configuration allongée, et comportent un élargissement en forme de tête dans les zones d'extrémité 127 ainsi qu'une zone médiane 128 élargie. Dans les zones élargies 127 et 128 sont ménagés les évidements 127a, 128a qui servent à former la connexion correspondante, en particulier par rivetage. Comme représenté à la Figure 12, les éléments 108 du type res sorts à lame sont de configuration renflée entre les zones d'extrémité 127 dans l'état non précontraint. La configuration est choisie d'une manière telle que la courbe caractéristique souhaitée de force en fonction du déplace ment soit garantie dans l'état monté dans l'accouplement à friction 1 ou 101. Une comparaison des Figures 10 et 12 indique que les éléments 127 du type ressorts à lame sont d'une part déformés dans la direction axiale de l'accouplement et d'autre part comprimés en direction longitudinale, dans l'état monté dans l'accouplement à friction et au moins lorsque l'accouple ment à friction 1 est fermé. Les forces ou les contraintes induites de cette manière dans les éléments 127 du type ressorts à lame engendrent, au moins dans l'état où l'accouplement à friction 101 est en prise, un renfle ment axial sur les deux côtés de la zone médiane de fixation 128. En choisissant de façon correspondante la distance des emplacements de fixation qui sont formés par les boulons d'entretoise 140 dans l'exemple représenté, il est possible de déterminer ou d'influencer aussi bien les contraintes appliquées d les éléments 127 en forme de ressorts à lame que les déformations. Dans l'état monté, les éléments 127 du type ressorts à lame sont donc contraints aussi bien en direction axiale de l'accouplement à friction que dans la direction périphérique ou longitudinale. Selon une variante de configuration d'un accouplement de compensa tion d'usure, les moyens élastiques du type ressort à lame peuvent égale ment être configurés et dimensionnés de manière à exercer, au moins partiellement, la fonction des languettes axialement contraintes 13. Dans la mesure où les éléments 126 du type ressort à lames exercent en totalité la fonction des languettes 13, il est possible d'utiliser un ressort à disque habituel dans l'accouplement à friction correspondant. Les Figures 13 et 14 sont des vues partielles de deux variantes 204, 304 de ressort à disque qui peuvent être employés dans un accouplement à friction conforme aux Figures 1 à 3. Le ressort à disque 204 se différencie du ressort à disque de la Figure 3 sensiblement par la configuration des languettes 212 : en particulier, la zone d'extrémité 218 des languettes 213 qui servent à supporter le ressort à disque 204 sur le carter de l'accouple ment à friction correspondant se distingue sensiblement des zones d'extré mité 18 de la Figure 3. Les zones d'extrémité 218 sont configurées en Y en vue en direction radiale et les branches latérales 218a entourent dans l'état monté du ressort à disque 204 les zones des moyens d'appui 19a qui sont adjacents aux zones d'appui 19 de la Figure 1 et qui s'étendent axialement - ici en forme de rivets entretoises ou de boulons entretoises. Ceci garantit simultanément une sécurité contre la rotation du ressort à disque 204 par rapport au carter 202. Lorsque la structure du ressort à disque est conforme à la Figure 3, cette sécurité contre la rotation est garantie en outre par le fait que les languettes 13 - en vue en direction périphérique, peuvent s'appuyer en alternance sur l'un et l'autre des côtés des moyens d'entre toise 19a. Les languettes 213 peuvent également être utilisées comme languettes de manceuvre 212 dans l'exemple de réalisation représenté. La configuration du ressort à disque 304 de la Figure 14 se distingue de celui de la Figure 13 principalement par le fait que les languettes 313 qui servent à supporter le ressort à disque 304 sont plus courtes que les languettes habituelles en direction radiale, et qu'elles ne peuvent donc pas être employées comme languettes de manceuvre. Les revendications annexées à la présente demande sont des proposi tions de formulation, sans préjudice de l'obtention d'une protection par brevet plus étendue. La demanderesse se réserve le droit de revendiquer encore d'autres combinaisons de particularités qui ne sont jusqu'ici expo sées que dans la description et/ou les dessins. Des références employées dans les sous-revendications concernent la poursuite du développement de l'objet de la revendication principale grâce aux particularités des sous- revendications respectives ; il ne faut pas les considérer comme un renoncement à l'obtention d'une protection autonome des objets des combinaisons de particularités des sous- revendications concernées. Puisque les objets des sous-revendications peuvent constituer des inventions autonomes et indépendantes compte tenu de l'état de la technique à la date de priorité, la demanderesse se réserve le droit d'en faire l'objet de revendications indépendantes ou de demandes division naires. Les objets des sous-revendications peuvent contenir aussi des inventions autonomes, qui représentent une configuration indépendante des objets des sous-revendications précédentes. Les exemples de réalisation ne doivent pas être compris comme une limitation de l'invention. Bien plutôt, de nombreuses altérations et modifi cations sont possibles dans le cadre de la présente publication, en particulier des variantes, éléments et combinaisons et/ou matières que l'homme de lart peut par exemple , en vue d'atteindre le but, déduire par combinaison ou transformation de particularités ou éléments ou étapes de procédé décrits dans la description générale et les modes de réalisation ainsi que les revendications et contenus dans les dessins, et qui conduisent par des particularités combinables à un nouvel objet ou à de nouvelles étapes de procédé ou séquences d'étapes de procédé, dans la mesure aussi où ils concernent des procédés de fabrication, de vérification et d'usinage. R E V E N D I C A T 1 0 N S 1. Accouplement à friction à utiliser dans un train d'entraînement à plateau d'appui, fixe à rotation mais mobile axialement de façon limitée et par rapport à un carter dans lequel : - au moins un ressort à disque qui sollicite le plateau d'appui pour l'éloigner du carter en direction axiale est prévu entre le carter et le plateau d'appui, - l'accouplement à friction inclut en outre un agencement automatique de compensation qui garantit un état de contrainte au moins à peu près constant du ressort à disque pendant la durée de vie de l'accouplement à friction monté dans le train d'entraînement, caractérisé en ce que l'agencement de compensation (7) intervient entre le carter et le ressort à disque, et un palier de pivotement (6) prévu pour le ressort à disque et supporté axialement sur le carter est mobile axialement sous l'effet de ce dispositif de compensation, en ce que le ressort à disque possède des moyens élastiques en forme de languettes conformés d'un seul tenant qui sont contraints axialement et peuvent pousser axialement le ressort à disque en direction du palier de pivotement, et en ce que le carter porte des zones d'appui sur lesquelles les moyens élastiques en forme de languette s'appuient sur le côté du ressort à disque qui est tourné vers le plateau d'appui. 2. Accouplement selon la revendication 1, caractérisé en ce que les zones d'appui consistent en éléments d'entretoise (19a), par exemple des boulons, qui sont connectés au carter, s'étendent axialement à travers des évidements du ressort à disque et constituent des zones d'appui (19) pour les moyens élastiques sur le côté du ressort à disque qui est tourné vers le plateau d'appui. 3. Accouplement selon la revendication 1, caractérisé en ce que les zones d'appui consistent en pattes qui sont formées d'un seul tenant avec un carter en tôle, qui s'étendent axialement à travers le ressort à disque et constituent des zones d'appui pour les moyens élastiques sur le côté du ressort à disque qui est opposé au carter. 4. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le ressort à disque (4) est appuyé par l'effet des moyens élastiques (13) en opposition à la force de rappel. 5. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le ressort à disque (4) présente une caractéristique dégressive dans sa plage de travail. 6. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les moyens élastiques (13) en forme de languettes sont conformés à la zone de bord radialement intérieure du corps de base annulaire (11) du ressort à disque. 7. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les moyens élastiques (13) en forme de languettes s'étendent d'abord radialement vers l'intérieur en partant du corps de base élastiquement déformable du ressort à disque, possèdent radialement à l'intérieur une zone (15) de changement de direction et présentent ensuite un tracé radial vers l'extérieur. 8. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les moyens élastiques (13) en forme de languettes sont configurés en épingle à cheveux. 9. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le ressort à disque comporte un corps de base annu laire à partir duquel partent des languettes (12) orientées radialement vers l'intérieur et servant à man#uvrer l'accouplement et en ce que des moyens élastiques (13) en forme de languettes sont prévus entre au moins certaines de ces languettes. 10. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les moyens élastiques (13) en forme de languettes sont essentiellement formés par découpe de leur périphérie. 11. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que les moyens élastiques (13) en forme de languettes sont déformés élastiquement en direction axiale. 12. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que l'accouplement à friction comporte des moyens élasti ques de soulèvement (8, 108) qui, lors d'un dégagement de l'accouplement à friction, déplacent axialement d'une part le plateau d'appui en fonction du trajet de dégagement du plateau d'appui par rapport au carter (2) et d'autre part présentent aussi au moins un trajet progressif de force sur ce trajet de dégagement. 13. Accouplement selon la revendication 12, caractérisé en ce que le plateau d'appui effectue un déplacement axial d'une ampleur définie par rapport au carter (2) pendant la durée de vie de l'accouplement à friction, ce qui provoque une modification de l'état de contrainte des moyens élas tiques (8, 108). 14. Accouplement selon la revendication 13, caractérisé en ce que les moyens élastiques de soulèvement (8, 108) présentent un tracé dégressif de force au cours du déplacement. 15. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que l'accouplement à friction peut être monté sur un plateau (9) de contre-pression, par exemple un volant, en prévoyant un disque d'accouplement intercalé (10). 16. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que les moyens de soulèvement consistent en éléments (8, 108) du type ressort à lame. 17. Accouplement selon la revendication 16, caractérisé en ce que les éléments (8, 108) du type ressort à lame présentent un état ondulé prédéterminé et sont connectés d'une part au carter et d'autre part au plateau d'appui d'une manière telle que les éléments du type ressort à lame sont précontraints en direction axiale de l'accouplement au moins dans l'état monté de l'accouplement à friction (1) et en ce que les éléments du type ressort à lame sont précontraints en direction longitudinale en raison de l'état ondulé prédéterminé et de la connexion entre les éléments du type ressort à lame et le carter et le plateau d'appui. 18. Accouplement selon la revendication 16 ou 17, caractérisé en ce que les éléments (8, 108) en forme de ressort à lame présentent une défor mation sous pression en direction longitudinale dans l'état monté de l'accouplement à friction (1). 19. Accouplement à friction selon l'une quelconque des revendications 12 à 18, caractérisé en ce que le tracé de force progressif des moyens élas- tiques de soulèvement (8, 108), considéré dans la direction de détente de ces moyens de soulèvement, est présent au moins sur presque toute la zone de travail de l'accouplement à friction monté, zone qui comprend le trajet de dégagement du plateau d'appui et le trajet d'usure (Fig. 6). 20. Accouplement selon l'une quelconque des revendications précé dentes, caractérisé en ce que des moyens élastiques (126) du type ressort à lame, qui sollicitent le plateau d'appui en direction de dégagement de l'accouplement à friction, sont prévus entre le carter et le plateau d'appui, exercent un effet parallèle à celui des moyens élastiques (108) de soulève ment et présentent un tracé dégressif de force au moins sur le trajet de dégagement du plateau d'appui. 21. Accouplement selon la revendication 10, caractérisé en ce que les moyens élastiques (126) du type ressort à lame sont connectés de façon fixe tant au carter (102) qu'au plateau d'appui. 22. Accouplement selon la revendication 20 ou 21, caractérisé en ce que les moyens élastiques (126) du type ressort à lame transmettent au moins une partie du couple à transmettre entre le carter (102) et le plateau d'appui. 23. Accouplement selon l'une quelconque des revendications 1 à 22, caractérisé par la constance au moins approximative, au moins pour le déplacement axial qui s'effectue pendant la durée de vie de l'accouplement à friction, de la force qui est exercée sur le plateau d'appui en direction de dégagement et qui résulte de la superposition des forces engendrées par les moyens élastiques (8, 108) de soulèvement et des moyens élastiques en forme de languettes et éventuellement des moyens élastiques additionnels (126) en forme de ressort à lame. 24. Accouplement selon la revendication 23, caractérisé en ce que la force résultante augmente faiblement au cours du déplacement axial du plateau d'appui (3) par rapport au carter (2).