Brevet FR2794579A1 — publié le 20001208

i 2794579 GENERATEUR DE COURANT ALTERNATIF POUR AUTOMOBILE ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION 1. Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte d'une façon générale à un générateur de courant alternatif pour automobile destiné à être utilisé dans les véhicules pour passagers et les camions, et plus particulièrement à un générateur de courant alternatif conçu pour minimiser les vibrations des enroulements durant le fonctionnement. 2. Technique d'arrière-plan Récemment, il y a eu des besoins croissants pour des générateurs de courant alternatif de forte puissance destinés à des véhicules automobiles impliqués dans une charge électrique croissante consommée par les dispositifs de commande de sécurité etc. et pour la réduction du bruit magnétique produit par les générateurs de courant alternatif afin de satisfaire les exigences qui ont rapport à l'environnement pour diminuer le bruit à l'extérieur des véhicules et l'amélioration du silence dans une cabine de véhicule. La publication de brevet international n WO98/54 823 décrit un générateur de courant alternatif d'automobile qui est conçu pour augmenter une puissance de sortie en reliant les extrémités des enroulements de stator d'un bobinage en utilisant une pluralité de segments conducteurs suivant le même modèle dans une direction circonférentielle du bobinage pour éliminer l'interférence entre les enroulements du stator et pour améliorer le coefficient d'encombrement ainsi que le refroidissement des enroulements du stator. En outre, le générateur de courant alternatif est également conçu pour combiner les sorties provenant des deux groupes d'enroulements de phase différente pour réduire les bruits magnétiques. La publication de brevet international n WO92/06 527 décrit un procédé de fabrication d'un stator utilisant une pluralité de segments conducteurs. 2 2794579 Habituellement, la génération des bruits magnétiques est provoquée par une pulsation magnétique dans un entrefer entre un stator et un rotor d'un générateur à courant alternatif qui produit des vibrations d'un noyau du stator qui sont à leur tour transmises à une carcasse et à ses supports etc. montées sur le côté d'un châssis de moteur puis rayonnées sous forme d'ondes de compression de l'air. En outre, lorsque la fréquence propre des extrémités des bobinages enroulés dans des encoches du stator s'étendant dans une direction axiale du stator est en accord avec la fréquence de la pulsation magnétique, elle amènera les extrémités des bobinages à résonner, ce qui résulte ainsi en une augmentation du rayonnement d'un son magnétique provenant des extrémités des bobinages. En particulier, la plupart des générateurs de courant alternatif d'automobile modernes comportent des ventilateurs de refroidissement internes et de nombreuses ouïes de ventilation formées dans les extrémités des bobinages face à la carcasse. Les bruits magnétiques sont ainsi émis directement vers l'extérieur des ouïes de ventilation sans être bloqués par la carcasse. En outre, lorsque les extrémités des bobinages sont en résonance, une composante de vibration de la résonance dans une direction circonférentielle des bobinages agit pour faire tourner un noyau de stator retenu par la carcasse dans une direction axiale des bobinages. Si, de ce fait, la résonance de l'extrémité du bobinage se répète, elle amènera le noyau du stator à frotter contre une paroi interne de la carcasse, ce qui résulte en une usure excessive de la carcasse car la carcasse est habituellement faite d'un matériau léger et non magnétique tel que de l'aluminium. L'usure de la carcasse amènera la force de fixation servant à maintenir le noyau du stator dans une direction axiale de celui-ci à diminuer, ce qui résulte ainsi en une augmentation de la vibration du noyau du stator induite par la pulsation magnétique, ce qui conduit à une augmentation du bruit magnétique. Même lorsque la fréquence propre des extrémités des bobinages est en accord avec un multiple entier de la fréquence (plus de deux fois) de la pulsation magnétique, 3 2794579 les vibrations circonférentielles des extrémités des bobinages ne sont pas produites autant que lors de la résonance, mais augmentent. La publication de brevet international n WO98/54 823, qui est présentée ci-dessus, ne réussit pas à indiquer comment réduire les vibrations circonférentielles des extrémités des bobinages. La structure, telle qu'elle est décrite dans la publication de brevet international n WO92/06 527 comprend deux segments conducteurs disposés dans chaque encoche suivant la même direction radiale. Une augmentation de vibration dans la direction circonférentielle des extrémités des bobinages amène ainsi les segments conducteurs à frotter l'un sur l'autre, ce qui peut résulter en un endommagement des revêtements isolants sur les surfaces des segments conducteurs, en court- circuitant ainsi les segments conducteurs. Les publications de brevets internationaux décrites ci-dessus N W098/54 823 et W092/06 527 ne font pas du tout référence à la fréquence de résonance des extrémités des bobinages des générateurs de courant alternatif d'automobile. La présente invention la prend en considération et fournit l'idée qu'un degré accru de rigidité est ajouté aux extrémités des bobinages d'un générateur en courant alternatif pour décaler la fréquence de résonance à l'extérieur d'une plage de vitesses normale du générateur de courant alternatif. RESUME DE L'INVENTION C'est de ce fait un but principal de la présente invention d'éviter les inconvénients de la technique antérieure. C'est un autre but de la présente invention de réaliser un générateur de courant alternatif conçu pour minimiser la résonance des extrémités des bobinages dans une direction circonférentielle de ceux-ci afin de réduire les bruits magnétiques. C'est un autre but de l'invention de réaliser un générateur de courant alternatif conçu pour éviter le court-circuit électrique des extrémités des bobinages 4 2794579 provoqué par les vibrations des extrémités des bobinages durant le fonctionnement. Conformément à un premier aspect de l'invention, il est réalisé un générateur de courant alternatif d'automobile qui comprend: (a) un rotor comportant un noyau magnétique, le rotor tournant à l'intérieur d'une plage de vitesses présélectionnée, (b) un stator comprenant un noyau de stator cylindrique creux comportant des extrémités opposées et une pluralité de conducteurs électriques, le noyau du stator entourant une périphérie du rotor et ayant, formées dans celui-ci, une pluralité d'encoches dans lesquelles les conducteurs électriques sont disposés, (c) une paire de carcasses en forme de coupe retenant le stator, et (d) des pontages conducteurs dépassant des extrémités opposées du noyau du stator et reliant les conducteurs électriques disposés dans l'une des encoches et les conducteurs électriques disposés dans une autre encoche afin de former des enroulements de stator, les pontages conducteurs étant conçus de façon à résonner à l'extérieur de la plage de vitesses présélectionnée du rotor. Dans le mode préféré de l'invention, les conducteurs électriques disposés dans chacune des encoches sont agencés dans une direction radiale. Chacun des pontages conducteurs comprend deux sections inclinées qui définissent deux côtés égaux d'un triangle pratiquement isocèle et qui font un angle de plus de 100 l'une avec l'autre. Les conducteurs électriques disposés dans chacune des encoches sont isolés électriquement l'un de l'autre et sont faits d'au moins deux couches conductrices: l'une est une couche conductrice extérieure disposée à proximité d'une paroi périphérique extérieure du noyau de stator et l'autre est une couche conductrice intérieure disposée à proximité d'une paroi périphérique intérieure du noyau de stator. La couche conductrice extérieure dans chacune des encoches est reliée en série par l'intermédiaire de l'un des pontages conducteurs à la couche conductrice intérieure dans une autre encoche afin de former l'un des enroulements de stator. 2794579 La couche conductrice extérieure et la couche conductrice intérieure qui sont reliées l'une à l'autre par l'intermédiaire de l'un des pontages conducteurs sont formées par un seul élément conducteur en forme de U présentant une partie incurvée constituant l'un des pontages conducteurs. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera plus complètement comprise d'après la description détaillée donnée ci-dessous et d'après les dessins annexés des modes de réalisation préférés de l'invention, qui cependant, ne doivent pas être considérés comme limitant l'invention aux modes de réalisation spécifiques mais n'ont qu'un but explicatif et de compréhension. Sur les dessins: La figure 1 est une vue en coupe partielle qui représente un générateur de courant alternatif conforme à la présente invention, La figure 2 est une vue en coupe partielle qui représente des couches conductrices disposées dans des encoches formées dans un noyau de stator, La figure 3 est une vue en perspective qui représente les segments conducteurs plus grands et plus petits formant des enroulements de stator, La figure 4 est une vue latérale, telle qu'elle est observée depuis l'intérieur d'un stator, qui représente des encoches et des pontages de connexion dépassant des extrémités du stator, La figure 5 est une illustration qui représente un modèle d'une extrémité de bobinage d'un stator utilisé pour déterminer une fréquence propre dans une direction circonférentielle du stator, Les figures 6 et 7 représentent un mode d'une extrémité de bobinage d'un stator utilisé pour déterminer une fréquence propre dans une direction radiale du stator, et La figure 8 est une illustration qui représente les connexions des pontages de connexion adjacents sous une forme modifiée de l'invention. 6 2794579 DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES En se référant maintenant aux dessins, dans lesquels des numéros identiques se réfèrent à des parties identiques dans les diverses vues, en particulier à la figure 1, il est représenté un générateur de courant alternatif 1 destiné à une utilisation dans des véhicules automobiles conforme à la présente invention. Le générateur de courant alternatif 1 est constitué essentiellement d'un stator 2 servant d'armature, d'un rotor 3 produisant un champ magnétique, d'une paire de carcasses en forme de coupe 4 supportant le rotor 3 et le stator 2, et un redresseur 6. Le redresseur 6 est relié à une ligne de sortie 21c d'un enroulement de stator 21 et convertit un courant alternatif en un courant continu. Le rotor 3 comprend un arbre 31, un noyau magnétique de type Lundell 32, des ventilateurs de refroidissement 33, un enroulement à bobinage d'excitation 34, et une paire de bagues de collecteur 35. L'arbre 31 est accouplé à une poulie 5 et est mis en rotation par exemple par un moteur à combustion interne (non représenté) monté dans un véhicule. Le noyau magnétique de type Lundell 32 est fixé sur l'arbre 31 et entoure le bobinage d'excitation 34 au travers duquel un courant d'excitation circule par l'intermédiaire des bagues de collecteur 35 montées sur une extrémité arrière de l'arbre 31. Les ventilateurs de refroidissement 33 sont installés sur les parois d'extrémité du noyau magnétique 32 par exemple par soudage ou serrage de manière à ce qu'ils puissent tourner en même temps que le rotor 3 afin de produire une circulation d'air de refroidissement. Les carcasses 4 comportent des orifices d'entrée d'air 42 formés dans une paroi d'extrémité de celles-ci au travers desquels de l'air frais est introduit vers les ventilateurs de refroidissement 33 et des orifices de sortie d'air 41 formés dans les parties périphériques de celles-ci à l'opposé des premier et second groupes d'extrémité de bobinage 21a et 21b du stator 2. Les carcasses 4 sont réunies l'une à l'autre par 7 2794579 l'intermédiaire de boulons 7 afin de retenir le noyau de stator 22 entre celles-ci. Le stator 2 comprend le noyau de stator 22, les enroulements de stator 21, et des isolants 23. Le noyau de stator 22 est fait d'un élément cylindrique creux et comporte comme cela est clairement représenté sur la figure 2, une pluralité de encoches 221 formées dans celui-ci suivant des rayons à des intervalles réguliers. Dans ce mode de réalisation, les enroulements de stator des trois phases 21 sont installés ou passent au travers des trente- six encoches 221 dont le nombre est déterminé conformément au nombre des pôles magnétiques du rotor 3. Les isolants 23 isolent électriquement le noyau de stator 22 des enroulements de stator 21. Chacun des enroulements de stator 21 est constitué d'éléments en nombre pair électriquement conducteurs. Dans ce mode de réalisation, chacun des enroulements de stator 21 est constitué de quatre éléments conducteurs qui sont isolés du noyau de stator 22 par l'isolant 23 et sont enduits d'un film isolant pour être isolés l'un de l'autre. Les quatre éléments conducteurs installés dans chacune des encoches 221 sont, comme cela est clairement représenté sur la figure 2, disposés suivant une direction d'un rayon du noyau de stator 22 pour former une couche la plus à l'intérieur 211a, une couche intermédiaire intérieure 212a, une couche intermédiaire extérieure 212b', et une couche la plus à l'extérieur 211b' qui sont, comme on les décrira ci- dessous en détail, reliées suivant un motif donné à ceux qui sont disposés dans les autres encoches 221 afin de former l'un des enroulements de stator 21. Plus particulièrement, la couche la plus à l'intérieur 211a disposée dans chacune des encoches 221 est, comme indiqué sur la figure 3, reliée par l'intermédiaire d'un pontage de connexion 211c à la couche la plus à l'extérieur 211b disposée dans une autre des encoches 221 espacée suivant un intervalle d'un pôle magnétique dans le sens inverse des aiguilles d'une montre du noyau de stator 22 afin de former un segment conducteur plus grand en forme de U 211. D'une manière similaire, la couche intermédiaire 8 2794579 intérieure 212a disposée dans chacune des encoches 221 est reliée par l'intermédiaire d'un pontage de connexion 212c à la couche intermédiaire extérieure 212b disposée dans l'une des encoches afin de former un segment conducteur plus petit en forme de U 212. Si le segment conducteur plus grand 211 et le segment conducteur plus petit 212 forment une paire de segments conducteurs, autant de paires de segments conducteurs que de encoches 221 sont préparées et disposées dans les encoches 221 du noyau de stator 22 suivant une forme annulaire. Les pontages de connexion 211c et 212c dépassent, comme cela est clairement représenté sur la figure 1 de l'extrémité arrière du noyau de stator 22 afin de former le premier groupe d'extrémités de bobinage 21a. Le pontage de connexion 211c de chacun des grands segments conducteurs 211 s'étend sur le pontage de connexion 212c des segments conducteurs plus petits 212. Les segments conducteurs plus grands 211 et les segments conducteurs plus petits 212 comportent des extrémités dépassant de l'extrémité avant du noyau de stator 22 afin de former, comme indiqué sur la figure 1, le second groupe d'extrémités de bobinage 2lb. Les extrémités 211d du segment conducteur plus grand 211 de chaque paire de segments conducteurs sont, comme indiqué sur la figure 3, reliées aux extrémités 212d' du segment conducteur plus petit 212 d'une autre paire de segments conducteurs, comme indiqué par des lignes en pointillé, afin de former des pontages conducteurs (c'est-à-dire une moitié des extrémités de bobinage dans le second groupe d'extrémités de bobinage 21b). Les extrémités 212d du segment conducteur plus petit 212 de chaque paire de segments conducteurs sont reliées aux extrémités 211d' du segment conducteur plus grand 211 d'une autre paire de segments conducteurs, comme indiqué par les lignes en pointillé, afin de former des pontages conducteurs (c'est-à-dire le reste des extrémités de bobinage du second groupe d'extrémités de bobinage 21b). Plus particulièrement, les extrémités 211d et 211d' des segments conducteurs plus grands 211 (également appelées sections inclinées des pontages conducteurs ci-dessous) ainsi que les extrémités 212d et 212d' du segment 9 2794579 conducteur plus petit 212 (également appelées sections inclinées des pontages conducteurs ci-dessous) sont reliées de cette manière pour former l'un des enroulements de stator 21. Chacun des pontages de connexion 211c du premier groupe d'extrémités de bobinage 21a comprend, comme indiqué sur la figure 4, deux sections inclinées 211e et 211f qui définissent le premier triangle isocèle avec la paroi d'extrémité arrière du noyau de stator 22. D'une manière similaire, les extrémités 212d et 211d' du second groupe de bobinages 21b définissent le second triangle isocèle en même temps que la paroi d'extrémité avant du noyau de stator 22. L'angle 0 entre les sections inclinées 211e et 211f, c'est-à-dire entre les deux côtés du premier triangle isocèle présentant une longueur égale est de 100 . D'une manière similaire, l'angle 0 entre les extrémités 212d et 211d' du second triangle isocèle est également de 100 . La base de chacun des premier et second triangles isocèles (c'est-à-dire d'un pas de pôles magnétiques nord vers sud) est de 24 mm. La couche la plus à l'intérieur 211a, la couche intermédiaire intérieure 212a, la couche intermédiaire extérieure 212b' et la couche la plus à l'extérieur 211b' sont, comme décrit ci-dessus sur la figure 2, recouvertes l'une par l'autre dans la direction radiale du noyau de stator 22. Chacune des couches 211a, 212a, 212b'et 211b' présente une section transversale rectangulaire mesurant une largeur de 1,4 mm et une longueur de 2,2 mm. La surface périphérique du rotor 3, comme on le peut l'observer sur la figure 1, est face à la paroi intérieure du noyau de stator 2 par l'intermédiaire d'un entrefer. Lorsque le générateur de courant alternatif 1 est en fonctionnement pour produire de l'énergie électrique, un flux magnétique produit dans l'entrefer est pulsé en synchronisme avec la rotation du rotor 3, ce qui résulte ainsi en une variation de force magnétique entre le noyau de stator 22 et le rotor 3. La fréquence de base f0 (Hz) de la pulsation du flux magnétique peut être représentée par 2794579 fO = (n x T x P)/60 ----(1) o n est la vitesse de rotation par minute du rotor 3, T est le nombre des phases des enroulements du rotor 3, et P est le nombre des pôles magnétiques NS du rotor 3. Lorsque le flux magnétique est pulsé à la fréquence de base f0, une variation de la force magnétique atteint une valeur maximum. La variation de la force magnétique présente également une composante de fréquence qui est de niveau magnétique faible mais est un entier multiple de f0. La fréquence propre fx de chaque extrémité de bobinage, en définissant deux côtés égaux (c'est-à-dire les sections inclinées 211e et 211f ou les extrémités 212d et 211d') de chacun des premier et second triangles isocèles dans les premier et second groupes d'extrémité de bobinage 21a et 21b, des enroulements de stator 21 dans une direction circonférentielle du noyau de stator 22 peut être représentée en utilisant un modèle triangulaire comme indiqué sur la figure 5 sous la forme fx = (1/2t) ox ----(2) (Ox)2 = 2EA(sin a)2 / (L m) ----(3) o E est le module de Young du cuivre, L est la longueur de chacun des deux conducteurs inclinés, A est la surface en coupe des conducteurs inclinés, a est la moitié d'un angle entre les conducteurs inclinés, et m représente la masse des conducteurs inclinés. Du fait que la distribution des masses des conducteurs inclinés est uniforme, la masse m peut être considérée comme étant située à un intervalle équivalent à une moitié d'une hauteur h, comme indiqué sur la figure 4, du haut des premier et second triangles isocèles par rapport à la paroi d'extrémité du noyau de stator 22. Sur la figure 5, x indique la direction de la circonférence du noyau de stator 22. Ainsi en remplaçant les variables convenables dans les équations cidessus (2) et (3), nous obtenons fx = 11,6 (kHz) 11'i 2794579 Pour T = 3 et P = 12, en remplaçant par la condition de résonance f0 = fx dans l'équation 1, la vitesse du rotor n induisant la résonance est n = 19300 [t/min] ----(4) Habituellement, une plage de vitesses du moteur lorsqu'un véhicule automobile circule sur une route normale dans une zone urbaine ou suburbaine, c'est-à-dire avec une plage de vitesses normale qui est approximativement de 600 t/min au ralenti à 5000 t/min. Un rapport de vitesse d'un moteur d'automobile par rapport à un générateur de courant alternatif est habituellement réglé de 2 à 3. Une plage de vitesses du générateur de courant alternatif lorsque le véhicule automobile circule sur la route normale sera ainsi de 1200 t/min à 15000 t/min. De ce fait, la vitesse de résonance, telle qu'elle est indiquée par l'équation (4) est située à l'extérieur de la plage de vitesses du générateur de courant alternatif lorsque le véhicule automobile circule sur la route normale, en empêchant ainsi les extrémités des bobinages du générateur de courant alternatif de résonner dans la direction de la circonférence de celui-ci (c'est-à-dire dans la direction x de la figure 5). Plus particulièrement, une augmentation rapide du bruit magnétique provenant des extrémités de bobinages du générateur de courant alternatif 1 et l'usure d'une surface de contact de la carcasse 4 avec le noyau de stator 22 sont évitées, en minimisant ainsi les bruits magnétiques provoqués par une diminution de la force de fixation pour maintenir le noyau de stator 22 dans la direction axiale de celui-ci. Comme décrit ci-dessus, la variation de la force magnétique provoquée par la pulsation magnétique présente une composante de fréquence qui est faible en niveau magnétique mais représente un multiple entier de la fréquence de base f0. D'après l'équation (1), la vitesse n correspondant à une composante de fréquence secondaire (c'est-à-dire une fréquence double) si la fréquence propre 12 2794579 fx est représentée par l'équation (2) est la moitié de la valeur de l'équation (4), et la vitesse n correspondant à une composante de fréquence tertiaire est d'un tiers de la valeur de l'équation (4). Ces vitesses, sont ainsi situées à l'intérieur de la plage de vitesses du générateur de courant alternatif lorsque le véhicule automobile circule sur la route normale (c'est-à-dire de 1200 t/min à 15000 t/min). Les composantes de fréquence autres que la composante de fréquence primaire de la variation de la force magnétique sont habituellement trop faibles pour induire l'augmentation rapide du bruit magnétique. En outre, dans ce mode de réalisation, les segments conducteurs sont disposés en ligne avec la même direction radiale dans chacune des encoches 221, de sorte qu'un interstice est toujours produit entre les sections inclinées adjacentes situées dans la même direction radiale du noyau de stator 22, en empêchant ainsi les sections inclinées adjacentes d'être court-circuitées. Du fait que l'angle 0 entre les sections inclinées 211e et 211f du segment conducteur plus grand 211 s'étendant à l'extérieur du segment conducteur plus petit 212 est, comme on l'a décrit ci-dessus, de 100 , l'angle du pontage de connexion 212c du segment conducteur plus petit 212 est toujours de plus de 1000. De ce fait, l'angle a dans l'équation (3) devient grand, de sorte que la fréquence propre fx du segment conducteur plus petit 212 dépassera celle du segment conducteur plus grand 211, en évitant ainsi la résonance du segment conducteur plus petit 212. La résonance des extrémités de bobinages des enroulements de stator 21 dans la direction radiale du noyau de stator 22 peut être représentée en utilisant un modèle d'une poutre qui est supportée à une première extrémité et qui présente un poids m. La fréquence propre fz d'un tel modèle peut être représentée par l'équation suivante. fz = (1/2n) coz ----(5) (@x) 2 = 12EI / h3 m ---- (6) 13 2794579 o I est le moment d'inertie géométrique d'une aire en section rectangulaire de la poutre. Si la longueur de l'aire en section rectangulaire dans la direction radiale et la longueur de celle-ci dans une direction perpendiculaire à la direction circonférentielle sont définies par a et b, respectivement, I peut être représenté par I = (1/12)a b3 Les figures 6 et 7 représentent un modèle utilisant deux conducteurs électriques présentant chacun une aire en section rectangulaire. Dans le modèle, les deux conducteurs forment la poutre unique du premier modèle. Les valeurs de a et b seront donc doubles, de sorte que le moment d'inertie géométrique I sera de 16 fois celui du premier modèle. De ce fait, la fréquence propre fz dans la direction radiale Z est de 9100 [Hz]. D'après l'équation (1), une vitesse correspondante n du rotor 3 est de 15200 t/min, laquelle est située à l'extérieur de la plage de vitesses du générateur de courant alternatif lorsque le véhicule automobile circule sur la route normale (c'est-à- dire de 1200 t/min à 15000 t/min). L'augmentation de l'angle 0 au-dessus de 1000 amènera la hauteur h de la poutre, comme indiqué sur les figures 6 et 7, à diminuer, ce qui résulte en une augmentation de la fréquence propre fz, en empêchant ainsi les extrémités du bobinage de résonner davantage. Bien que la présente invention ait été décrite en fonction des modes de réalisation préférés de manière à faciliter une meilleure compréhension de celle-ci, on saura que l'invention peut être mise en oeuvre de diverses façons sans s'écarter du principe de l'invention. De ce fait, l'invention doit être considérée comme comprenant tous les modes de réalisation et modifications possibles des modes de réalisation présentés qui peuvent être réalisés sans s'écarter du principe de l'invention tel qu'il est présenté dans les revendications annexées. 14 2794579 Dans le mode de réalisation décrit ci-dessus, le nombre des pôles magnétiques NS P est de 12, et le pas des pôles magnétiques nord vers sud est de 24 mm, mais ils peuvent présenter d'autres valeurs. Dans ce cas, les angles 0, comme indiqué sur la figure 4, peuvent être de plus de de manière à rendre la fréquence propre fx plus grande que la fréquence de pulsation magnétique f0. Les pontages de connexion 211c et 212c des segments conducteurs plus grands et plus petits 211 et 212 peuvent être recouverts au niveau des parties d'intersection de ceux-ci, comme indiqué par 211g sur la figure 8, avec un matériau de résine isolant. Dans ce cas, la longueur L d'une poutre (c'est-à-dire la section inclinée 211e ou 211f) peut être considérée comme étant une longueur L' plus courte, et la hauteur h peut être également considérée comme étant une hauteur h' plus basse. Les fréquences propres fx des extrémités des bobinages dans les directions circonférentielles et radiales seront ainsi augmentées, en évitant ainsi la résonance des extrémités de bobinage lorsque le véhicule automobilecircule sur la route normale. La même structure peut s'appliquer au second groupe d'extrémités de bobinages 21b. 2794579 REVENDICATIONS 1. Générateur de courant alternatif d'automobile comprenant: un rotor comportant un noyau magnétique, ledit rotor tournant à l'intérieur d'une plage de vitesses présélectionnée, un stator comprenant un noyau de stator cylindrique creux comportant des extrémités opposées et une pluralité de conducteurs électriques, le noyau du stator entourant une périphérie dudit rotor et ayant, formées dans celui-ci, une pluralité de encoches dans lesquelles les conducteurs électriques sont disposés, une paire de carcasses en forme de coupe retenant ledit stator, et des pontages conducteurs dépassant des extrémités opposées dudit noyau du stator et reliant les conducteurs électriques disposés dans l'une des encoches et les conducteurs électriques disposés dans une autre encoche afin de former des enroulements de stator, lesdits pontages conducteurs étant conçus de manière à résonner à l'extérieur de la plage de vitesses présélectionnée dudit rotor. 2. Générateur de courant alternatif d'automobile selon la revendication 1, dans lequel les conducteurs électriques disposés dans chacune des encoches sont agencés dans une direction radiale, dans lequel chacun desdits pontages conducteurs comprend deux sections inclinées qui définissent deux côtés égaux d'un triangle pratiquement isocèle et qui font un angle de plus de 100 l'une avec l'autre. 3. Générateur de courant alternatif d'automobile selon la revendication 2, dans lequel les conducteurs électriques disposés dans chacune des encoches sont isolés électriquement l'un de l'autre et sont faits d'au moins deux couches conductrices: une première est une couche conductrice extérieure disposée à proximité d'une paroi 16 2794579 périphérique extérieure du noyau de stator et l'autre est une couche conductrice intérieure disposée à proximité d'une paroi périphérique intérieure du noyau de stator, et dans lequel la couche conductrice extérieure dans chacune des encoches est reliée en série par l'intermédiaire de l'un des pontages conducteurs à la couche conductrice intérieure dans une autre encoche afin de former l'un des enroulements de stator. 4. Générateur de courant alternatif d'automobile selon la revendication 3, dans lequel la couche conductrice extérieure et la couche conductrice intérieure qui sont reliées l'une à l'autre par l'intermédiaire de l'un desdits pontages conducteurs sont formées d'un seul élément conducteur en forme de U présentant une partie incurvée constituant l'un desdits pontages conducteurs.