Brevet FR2795501A1 — publié le 20001229

La présente invention concerne un capteur de déplacement, notam ment pour véhicule automobile. Plus particulièrement, l'invention se rapporte â un capteur de dépla cement du type comportant une cible magnétique associée à une pièce dont il y a lieu de capter le déplacement et un transducteur magnétique raccordé à des moyens de traitement de signaux de sortie de ce transducteur, pour déterminer le déplacement de la cible et donc de la pièce. Ce type de capteurs trouve de nombreuses applications par exemple dans les véhicules automobiles qui nécessitent de plus en plus souvent l'utilisa tion de capteurs de position ou de vitesse peu coûteux et devant fonctionner dans un environnement sévère en termes notamment de température et de vi bration. En fait, il existe déjà dans l'état de la technique, différents types de capteurs pour ce genre d'applications. -` Ainsi, par exemple, on connaît des capteurs inductifs qui sont large ment utilisés dans le domaine de l'industrie automobile. Ces capteurs comportent un noyau ferromagnétique et un aimant permanent et la rotation de la cible est traduite par un signal électrique périodi que en sortie d'un bobinage qui est une image du passage des motifs magnéti ques. Cependant, ces capteurs ne fonctionnent pas à vitesse nulle et il est nécessaire de surdimensionner les éléments magnétiques et le nombre de spires du bobinage pour obtenir un signal utile suffisant à basse vitesse, dans le cas par exemple d'un système d'anti-blocage de roue. Par ailleurs, la liaison entre le capteur et les moyens de traitement de signaux associés se fait par un câble blindé. On conçoit alors que la quantité de matière première coûteuse utilisée pour la fabrication de ces capteurs, est difficilement réductible et que les perfor mances en résolution de ceux-ci deviennent insuffisantes en raison de l'évolution des besoins. On connaît également dans l'état de la technique des capteurs met tant en oeuvre des sondes à -effet Hall ou à magnétorésistance. Cependant, les moyens de traitement des signaux de sortie de celles- ci sont intégrés dans le transducteur et sont donc soumis à l'environnement sé vère. Ces sondes sont alors affectées par des dérives thermiques impor tantes de la tension de décalage qui affectent notablement leur précision sur la plage de température de fonctionnement. La correction de ce défaut nécessite le développement de techniques sophistiquées de compensation automatique et l'utilisation d'aimants permanents par exemple en samarium-cobalt dans le cas d'une association avec des cibles ferromagnétiques, rendant ces sondes très onéreuses. Le but de l'invention est donc de résoudre ces problèmes en propo sant un capteur de déplacement qui soit simple, fiable, qui puisse fonctionner dans un environnement sévère, qui présente une bonne résolution et dont le coût de fabrication soit le plus faible possible. \ A cet effet, l'invention a pour objet un capteur de déplacement du type comportant une cible magnétique associée à une pièce dont il y a lieu de capter le déplacement et un transducteur magnétique raccordé à des moyens de trai tement de signaux de sortie de ce transducteur pour déterminer le déplacement de la cible et donc de la pièce, caractérisé en ce que le transducteur comporte au moins un circuit magnétique sur lequel est disposé au moins un bobinage raccordé à des moyens d'alimentation de celui-ci en courant de compensation pour engendrer dans le circuit, un champ magnétique opposé au champ créé dans celui-ci par la cible magnétique en déplacement, afin d'obtenir un champ nul dans le circuit, en ce que les moyens d'alimentation comprennent des moyens de superposition sur le courant de compensation d'un courant périodi que radiofréquence d'amplitude déterminée pour engendrer dans le circuit ma gnétique, un champ de saturation du matériau de celui-ci à chaque alternance du courant radiofréquence et des moyens d'analyse d'un harmonique pair de la ten sion résultante présente aux bornes du bobinage pour asservir l'amplitude de celui-ci à zéro en faisant varier le courant de compensation et en ce que les moyens de traitement comportent des moyens d'analyse du courant de compen sation pour déterminer le déplacement de la cible. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui va sui vre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins an nexés, sur lesquels - la Fig.1 représente un schéma synoptique illustrant la structure géné rale d'un capteur de déplacement selon l'invention et des moyens électroniques associés à celui-ci; - les Fig.2 et 3 représentent deux exemples de réalisation d'une cible magnétique entrant dans la constitution d'un capteur selon l'invention; - les Fig.4,5 et 6 représentent trois exemples de réalisation d'un trans ducteur magnétique entrant dans la constitution d'un capteur selon l'invention; et - les Fig.7 à 12 illustrent différentes dispositions relatives d'un trans ducteur magnétique et d'une cible magnétique. On a représenté de façon générale sur la figure 1, un capteur de dé placement qui est désigné par la référence générale 1. Ce capteur de déplacement comporte une cible magnétique désignée par la référence générale 2, associée à une pièce dont il y a lieu de capter le dé placement et à un transducteur magnétique désigné par la référence générale 3, raccordé à des moyens de traitement des signaux de sortie de ce transducteur pour déterminer le déplacement de la cible et donc de la pièce. Ces différents moyens seront décrits plus en détail par la suite, mais l'on notera que le transducteur comporte au moins un circuit magnétique sur le quel est disposé au moins un bobinage. Ce bobinage est raccordé à des moyens d'alimentation de celui-ci en courant de compensation pour engendrer dans le circuit magnétique un champ magnétique opposé au champ créé dans celui-ci par la cible magnétique en dé- placement afin d'obtenir un champ nul dans le circuit. Le courant de compensation est désigné par la référence Ic sur cette figure 1. Les moyens d'alimentation sont quant à eux désignés par la référence générale 4 et sont raccordés au bobinage du transducteur. De plus, il est prévu des moyens de traitement des signaux de sortie de ce transducteur pour déterminer le déplacement de la cible et donc de la pièce, ces moyens de traitement comportant des moyens d'analyse de ce cou rant de compensation pour déterminer ce déplacement. Ces moyens sont désignés par la référence générale 5 sur cette fi gure. Le bobinage du transducteur est également relié à des moyens 6a de superposition sur le courant de compensation h d'un courant périodique radiofré quence If, par exemple sinusoïdal, d'amplitude déterminée pour engendrer dans le circuit magnétique, un champ de saturation du matériau de celui-ci à chaque alternance du courant radiofréquence et à des moyens 6b d'analyse d'un harmo nique pair, par exemple le second, de la tension résultante présente aux bornes du bobinage pour asservir l'amplitude de celui-ci à zéro en faisant varier le cou rant de compensation I, Les moyens de superposition désignés par la référence générale 6a comprennent par exemple un oscillateur désigné par la référence générale 7 sur cette figure 1. Dans le cas de l'analyse du second harmonique du signal de tension, cet oscillateur 7 délivre un signal à une fréquence double de celle du courant périodique Irf, à l'entrée d'un diviseur de fréquence par deux, désigné par la réfé rence générale 8, dont la sortie est reliée à un module de mise en forme des si gnaux désigné par la référence générale 9, relié au bobinage du transducteur 3. Les moyens d'analyse 6b comprennent quant à eux un amplificateur passe-bande désigné par la référence générale 10, qui est raccordé au bobinage du transducteur 3 pour amplifier et sélectionner l'harmonique pair correspondant du signal de tension V, présent aux bornes de celui-ci, la sortie de cet amplifica teur passe-bande étant relié à un multiplicateur 11 recevant également en en trée, un signal issu de l'oscillateur 7, poûr assurer une détection synchrone. La sortie de ce multiplicateur 11 est reliée à un filtre passe-bas 12 qui délivre 'un signal de tension VZh proportionnel à l'amplitude et à la phase de l'harmonique correspondant, à un correcteur de type PID par exemple, désigné par la référence générale 13. La sortie de ce correcteur de type PID 13 est reliée à un convertisseur tension-courant désigné par la référence générale 14, délivrant le courant Ic de compensation au bobinage. Les moyens d'analyse 5 du courant de compensation Ic comprennent quant à eux une résistance désignée par la référence générale 15 sur cette fi gure, en série avec le bobinage du transducteur et aux bornes de laquelle sont raccordées les entrées d'un amplificateur 16, dont la sortie est reliée à un filtre passe-bas 17, délivrant une tension VS proportionnelle à ce courant de compen sation. On conçoit alors que dans ce qui vient d'être décrit, on met en oeuvre une méthode de détection synchrone pour l'analyse du second harmonique du signal de tension présent aux bornes du bobinage du transducteur. L'amplificateur passe-bande 10 effectue une présélection et une am plification du second harmonique, tandis que l'ensemble multiplicateur 11 et filtre passe-bas 12 réalise l'analyse harmonique en délivrant en sortie un signal VZh proportionnel à l'amplitude et la phase du second harmonique et à la tension V, aux bornes du bobinage. Cette tension VZh image du second harmonique est traitée par le cor recteur 13 par exemple de type PID et le convertisseur tension-courant 14 délivre le courant de compensation I, au bobinage du transducteur. Les modules d'oscillateur, de diviseur et de mise en forme 7,8,9 res pectivement, engendrent le courant périodique I,, à la fréquence Fo et le signal de référence à la fréquence 2Fo pour la détection synchrone, le courant périodique radiofréquence résultant I,, étant superposé sur le courant Ic délivré par le con vertisseur 14, dans le bobinage du transducteur. Le courant circulant dans ce bobinage, c'est-à-dire If + I. est prélevé grâce à la résistance 15 qui peut être une résistance shunt de précision, et l'am plificateur 16. L'infôrmation à haute fréquence est éliminée par la filtre passe-bas 17 pour fournir en sortie un signal de tension représentatif du déplacement de la cible. Deux catégories principales de cibles magnétiques 2 peuvent alors être utilisées, comme celles illustrées sur les figures 2 et 3, qui illustrent respecti vement la réalisation de cibles ferromagnétiques (Fig.2) et ferrimagnétiques (Fig.3). Les cibles ferromagnétiques (Fig.2) sont formées en matériau magné tique doux et comportent un motif magnétique formé par des dents, des lamelles magnétiques ou des perforations, etc... L'association de ces cibles à des transducteurs magnétiques, néces site l'utilisation d'un aimant auxiliaire pour polariser magnétiquement la cible. Les cibles ferrimagnétiques (Fig.3) se présentent quant à elles sous la forme d'une bague ou d'un disque et sont constituées de poudre magnétique à haute coercivité. On crée alors à la surface de la cible, une aimantation multipolaire comportant une alternance de pôles Nord et de pôles Sud magnétiques. Sur les figures 4 à 6, on a illustré différents exemples de réalisation du transducteur 3. Ce transducteur est en fait constitué d'un circuit magnétique sur lequel est disposé un bobinage. Sur ces figures, le circuit magnétique est désigné par la référence 20 tandis que le bobinage est désigné par la référence générale 21. Le circuit magnétique peut alors présenter différentes formes, telles que par exemple la forme d'un ruban comme cela est représenté sur la figure 4, d'un fil comme cela est représenté sur la -figure 5 ou d'un tore coupé (par exem ple en U) comme cela est représenté sur la figure 6. Tous les matériaux magnétiques à forte perméabilité magnétique, à faible champ coercitif et à faible magnétostriction, peuvent convenir comme par exemple les matériaux de type amorphe, nanocristallin, de la famille des fer- nickel ou des ferrites, etc... Ces matériaux disponibles sous la forme de bandes de 0,5 à 2 mm de largeur et de 10 à 100Nm d'épaisseur ou de fils à partir de 10N de diamètre, con viennent, car ce sont les solutions les moins chères et les plus faciles â mettre en oeuvre. Le bobinage disposé sur ce circuit magnétique et désigné par la réfé rence générale 21 est un bobinage de N spires jointives, uniformément réparties sur la lôngueur du circuit magnétique en une ou plusieurs couches. De façon générale, le nombre de ces spires varie par exemple de 50 à 300. Le couplage de cet transducteur à la cible peut être réalisé de diffé rentes façons. En effet, il est possible de prévoir différentes positions relatives de ce transducteur 3 par rapport à cette cible 2 selon l'aimantation de celle-ci. Sur les figures 7 et 8, on a en effet illustré trois positions principales utilisables pour une cible ferromagnétique. On a en effet illustré une position transversale dans laquelle le trans ducteur est dans le même plan que la cible, mais celui-ci est perpendiculaire à un rayon de cette cible. II est également possible d'utiliser une position radiale dans laquelle le transducteur est placé dans le même plan que la cible, celui-ci pointant vers le centre de la cible. C'est alors la composante radiale du champ magnétique rayonné la cible qui est détectée et cette configuration est particulièrement intéressante pour les cibles présentant une alternance de pôles Nord et Sud très étroite. Enfin, une position axiale peut également être utilisée, dans laquelle le transducteur est placé dans un axe perpendiculaire au plan de la cible. Ces différentes positions sont représentées sur la figure 7 pour une cible présentant une aimantation radiale ou tangentielle. Cependant, une cible à aimantation axiale peut également être utilisée et le transducteur doit alors être placé parallèlement à l'axe de la cible ou sur la tranche de celle-ci comme cela est illustré sur la figure 8. Sur les figures 9,10 et 11, on a illustré l'utilisation d'une cible ferroma gnétique. Lorsque la cible est ferromagnétique, en matériau magnétique doux, il convient alors de rajouter au transducteur, un ou plusieurs aimants, comme cela est illustré. Ces aimants doivent être disposés de façon à obtenir sans la cible, un flux nul dans le -transducteur. C'est ainsi par exemple que deux aimants sont rajoutés sur les côtés du transducteur pour des positions axiale et radiale, illustrées par exemple sur les figures 9 et 11, tandis qu'un seul aimant est rajouté devant ou derrière ce transducteur, pour la position transversale, telle que celle représentée sur la fi gure 10. Ces configurations avec aimants peuvent également fonctionner avec une cible ferrimagnétique. On a représenté sur la figure 12, une structure particulière de capteur fonctionnant en pont magnétique. L'axe du circuit magnétique du transducteur 3 est placé parallèlement à la cible 2 dans la direction de facile aimantation. En raison de sa forme très allongée et de l'épaisseur très faible, ce circuit s'aimante uniquement sous l'influence de composantes magnétiques ap pliquées suivant son axe. Le champ varie d'un point à l'autre du circuit magnétique et sa valeur en moyenne, sur la longueur du transducteur, est alors positive ou négative sui vant la position du transducteur dans la carte de champ. Cette valeur moyenne sera nulle pour la position de symétrie corres pondant à une inversion du signe de ce champ. Cette solution évite par exemple l'utilisation de deux transducteurs dans le cas de l'utilisation de techniques différentielles par exemple. Elle autorise également une très grande sensibilité de détection limitée uniquement par les champs magnétiques parasites. On conçoit alors au vu de ce qui précède, que l'on applique au bobi nage du transducteur, un courant radiofréquence I,, d'amplitude suffisante pour créer un champ magnétique permettant la saturation magnétique du matériau à chaque alternance appliquée dans le bobinage. La tension aux bornes du bobinage du transducteur est symétrique en l'absence de champ magnétique interne dans le matériau magnétique. La décomposition en série de Fourrier conduit à des harmoniques pairs nuls. Cette même décomposition fait apparaître des harmoniques pairs non-nuls dans le cas de la présence d'un champ magnétique interne. Un harmonique pair, comme par exemple le second, se traduit à la sortie du module électronique par un signal continu dont l'amplitude et le signe sont l'image du champ magnétique moyen vu par le circuit magnétique. Le passage par zéro du signal de sortie permet alors de détecter avec une très grande précision, le changement de signe du champ magnétique rayon né par la cible. La sensibilité n'est alors limitée que par le champ magnétique terrestre ou la présence de champs magnétiques parasites. La démodulation synchrone élimine totalement la sensibilité aux para sites électromagnétiques et elle permet de disposer les moyens électroniques associés au capteur à distance de celui-ci et de relier ces deux éléments par l'intermédiaire d'une liaison bifilaire par exemple. On conçoit alors que ce type de capteur exploitant la décomposition harmonique de signaux par démodulation synchrone, est particulièrement adapté à la mesure de vitesse ou de déplacement d'organes mécaniques par exemple dans des véhicules automobiles. Ce capteur présente en outre l'avantage de pouvoir fonctionner en permanence dans un environnement thermique sévère comme par exemple au- delà de 200 C. De nombreuses applications de ce capteur dans les véhicules auto mobiles peuvent être trouvées, telles que par exemple la détection du point mort des cylindres, par la détection de la position du volant moteur, la tachymétrie, c'est-à-dire par exemple la mesure de la vitesse linéaire d'une cible liée à la vi tesse des roues, ou en sortie de boîte de vitesses, la mesure de vitesse pour un système d'anti-blocage de roue ou la mesure du déplacement de tout type de pièce en mouvement équipée de repères ferrimagnétiques ou ferromagnétiques. II va de soi bien entendu que d'autres modes de réalisation encore de ce capteur peuvent être envisagés. REVENDICATIONS 1. Capteur de déplacement du type comportant une cible magnétique (2) associée â une pièce dont il y a lieu de capter le déplacement et un trans ducteur (3) magnétique raccordé â des moyens de traitement de signaux de sor tie de ce transducteur pour déterminer le déplacement de la cible et donc de la pièce, caractérisé en ce que le transducteur (3) comporte au moins un circuit magnétique (20) sur lequel est disposé au moins un bobinage (21) raccordé à des moyens (4) d'alimentation de celui-ci en courant de compensation (1j pour engendrer dans le circuit, un champ magnétique opposé au champ créé dans celui-ci par la cible magnétique en déplacement afin d'obtenir un champ nul dans le circuit, en ce que les moyens d'alimentation comprennent des moyens (6a) de superposition sur le courant de compensation d'un courant périodique radiofré quence (If) d'amplitude déterminée pour engendrer dans le circuit magnétique, un champ de saturation du matériau de celui-ci à chaque alternance du courant radiofréquence et des moyens (6b) d'analyse d'un harmonique pair de la tension résultante (V,) présente aux bornes du bobinage pour asservir l'amplitude de celui-ci à zéro en faisant varier le courant de compensation (1j et en ce que les moyens (5) de traitement comportent des moyens d'analyse du courant de com pensation (1j pour déterminer le déplacement de la cible. 2. Capteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation comprennent un oscillateur (7) délivrant un signal à une fréquence multiple de celle du courant périodique à l'entrée d'un diviseur de fréquence (8) dont la sortie est reliée à l'entrée d'un module de mise en forme de signaux (9) dont la sortie est raccordée au bobinage. 3. Capteur selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation comprennent un amplificateur passe-bande (10) dont l'entrée est raccordée au bobinage pour amplifier et sélectionner l'harmonique pair corres pondant et dont la sortie est reliée à l'entrée d'un multiplicateur (11) recevant également en entrée le signal de sortie de l'oscillateur (7) et dont la sortie est reliée à l'entrée d'un filtre passe-bas (12) pour une analyse synchrone de signal et délivrer un signal de tension (V2h) proportionnel à l'amplitude et à la phase de l'harmonique correspondant. 4. Capteur selon la revendication 3, caractérisé en ce que la sortie du filtre passe-bas (12) est reliée à l'entrée d'un correcteur de type PID (13) dont la sortie est reliée à un convertisseur tension-courant (14) dont la sortie est raccor dée au bobinage pour délivrer à celui-ci le courant de compensation (1j. 5. Capteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens (5) d'analyse du courant de compensation (1j comprennent une résistance (15) en série avec le bobinage, un amplificateur (16) raccordé aux bornes de cette résistance et un filtre passe-bas (17) raccordé à la sortie de l'amplificateur pour délivrer en sortie un signal de tension (VS) pro portionnel au déplacement de la cible et donc de la pièce. 6. Capteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'harmonique correspondant est le second harmonique. 7. Capteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit magnétique et le bobinage d'une part, et les diffé rents moyens du capteur raccordés à ceux-ci d'autre part, sont disposés à dis tance les uns des autres et sont raccordés par des lignes de transmission de si gnaux. 8. Capteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la cible (2) est formée par une cible ferrimagnétique. 9. Capteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractéri sé en ce que la cible (2) est formée par une cible ferromagnétique. 10. Capteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le transducteur (3) est disposé axialement par rapport à la cible (2). 11. Capteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caracté risé en ce que le transducteur (3) est disposé radialement par rapport à la cible (2). 12. Capteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caracté risé en ce que le transducteur (3) est disposé transversalement par rapport à la cible (2). 13. Capteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'au moins un aimant est associé au transducteur (3) de fa çon à avoir un flux nul dans ce transducteur hors présence de la cible (2). 14. Capteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caracté risé en ce que le transducteur (3) est disposé parallèlement à la cible (2), dans la direction de facile aimantation.