Brevet FR2789521A1 — publié le 20000811

La présente invention concerne une antenne à balayage électronique bi- bande, à réflecteur hyperfréquence actif. Elle s'applique notamment pour des applications hyperfréquence nécessitant deux bandes d'émission par ailleurs soumises à des conditions de réalisation à très bas coûts. Elle peut par exemple s'appliquer pour des stations individuelles de communication avec des satellites à défilement, et plus généralement pour de nombreux types d'applications multimédia. Il est connu de réaliser des antennes comportant un réflecteur hyperfréquence actif. Ce dernier, par ailleurs nommé " reflect array " dans la littérature anglo-saxonne, est un réseau à déphaseurs commandables électroniquement. Ce réseau s'étend dans un plan et comporte un réseau d'éléments à contrôle de phase, ou réseau phase, disposé devant des moyens réflecteurs, constitués par exemple par un plan métallique formant plan de masse. Le réseau réflecteur comporte notamment des cellules élémentaires réalisant chacune la réflexion et le déphasage, variable sur commande électronique, de l'onde hyperfréquence qu'elle reçoit. Une telle antenne apporte une grande agilité de faisceau. Une source primaire, par exemple un cornet, disposée devant le réseau réflecteur émet vers ce dernier les ondes hyperfréquence. Des applications de masse sont envisageables pour de telles antennes, en particulier avec l'avènement des activités multimédia interactives via des réseaux de communication par satellites. Pour assurer la continuité d'un réseau de communication, des satellites à défilement sont disposés autour de la terre. Les antennes au sol doivent suivre les satellites. Pour commuter d'un satellite à un autre sans sauts de phases, les antennes émettent et reçoivent sur deux bandes de fréquences, avec des déphasages différents entre ces deux bandes. Un but de l'invention est de réalisation d'une antenne à balayage électronique bi-bande à réseau réflecteur destinée notamment à des applications de masse, et donc de faible coût de réalisation. A cet effet, I'invention a pour objet une antenne à balayage électronique, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins deux sources hyperfréquence émettant dans des bandes de fréquences différentes et présentant des polarisations circulaires opposées, un réseau réflecteur actif comportant des cellules élémentaires éclairées par les sources et un rotateur de polarisation, interposé entre le réseau réflecteur et les sources, transformant les polarisations circulaires en deux polarisations linéaires croisées, une cellule élémentaire comportant deux déphaseurs transversaux, le premier déphaseur agissant sur les ondes d'une polarisation linéaire et le deuxième déphaseur agissant sur les ondes de l'autre polarisation linéaire. D'autres objets, particularités et résultats de l'invention 0 apparaîtront à l'aide de la description qui suit donnée à titre d'exemple et faite en regard des dessins annexés qui représentent: - la figure 1, un exemple de réalisation d'une antenne à balayage électronique à réseau réflecteur actif; - la figure 2, par une vue schématique, une illustration du principe de fonctionnement d'une antenne selon l'invention; - la figure 3, une vue partielle de la face avant d'un exemple réseau réflecteur actif utilisé dans une antenne selon l'invention; - la figure.4, une vue partielle en coupe d'un exemple de réseau actif utilisé dans une antenne selon l'invention; - la figure 5, une vue détaillée en perspective, d'un exemple de réalisation d'une cellule élémentaire d'un réseau réflecteur actif utilisé dans une antenne selon l'invention; - la figure 6, à titre d'exemple, une illustration d'une cellule élémentaire munie d'une protection contre les propagations parasites vers et venant de cellules voisines; - la figure 7, un schéma électrique équivalent d'un déphaseur d'une cellule élémentaire. La figure 1 illustre de façon schématique un exemple de réalisation d'une antenne à balayage électronique à réseau réflecteur actif o la distribution hyperfréquence est par exemple du type dit optique, c'est- à-dire par exemple assurée à l'aide d'une source primaire illuminant le réseau réflecteur. A cet effet, I'antenne comporte une source primaire 1, par exemple un cornet. La source primaire 1 émet des ondes hyperfréquence 3 vers le réseau réflecteur actif 4, disposé dans le plan Oxy. Ce réseau réflecteur 4 comporte un ensemble de cellules élémentaires réalisant la réflexion et le déphasage des ondes qu'elle reçoivent. Ainsi, par commande des déphasages imprimés à l'onde reçue par chaque cellule, il est possible ainsi qu'il est connu, de former un faisceau hyperfréquence dans la direction souhaitée. Une antenne selon l'invention comporte au moins deux sources élémentaires, de polarisations circulaires inverses, pour éclairer le réflecteur actif 4 dont les cellules élémentaires possèdent par ailleurs une architecture donnée. Par ailleurs, les deux sources émettent des ondes dans des bandes de fréquences différentes. La figure 2 illustre de façon schématique une telle antenne. Cette dernière comporte donc deux sources SD, SG, par exemple des cornets, de polarisations respectives droite et gauche. Ces cornets éclairent un réseau réflecteur actif 4 tel que décrit ci-dessus. Une grille de rotation de polarisation 21 est disposée devant ce réflecteur 4, et interposée entre ce dernier et les sources SD, SG. La grille de rotation de polarisation transforme les ondes à polarisation circulaires émises par ces sources en ondes à polarisation linéaire. La figure 3 montre schématiquement une partie de réseau réflecteur 4 dans le plan Oxy, par une vue de dessus, suivant F. Le réflecteur comporte un ensemble de cellules élémentaires 10 disposées côte à côte et séparées par des zones 20, utilisées pour le découplage hyperfréquence des cellules. Ces cellules 10 réalisent la réflexion et le déphasage des ondes qu'elles reçoivent. Une cellule élémentaire 10 comporte un circuit hyperfréquence déphaseur disposé devant un plan conducteur. Plus précisément, comme cela apparaîtra par la suite, le circuit hyperfréquence comporte deux déphaseurs transversaux, dédiés chacun à une polarisation linéaire. La figure 4 est une vue schématique en coupe, dans le plan Oxz d'un exemple de réalisation possible du réflecteur actif 4. Le réflecteur 4 se compose d'un circuit hyperfréquence réparti dans les cellules élémentaires 10 et d'un plan conducteur 42, disposé sensiblement parallèlement au circuit hyperfréquence 42, à une distance d prédéfinie. Ce circuit hyperfréquence reçoit les ondes incidentes, par exemple sensiblement planes, émises par les sources précitées SD, SG. Le plan conducteur 42 a notamment pour fonction de réfléchir les ondes hyperfréquences. Il peut être constitué par tout moyen connu, par exemple des fils parallèles, suffisamment serrés, ou un grillage à mailles suffisamment petites, ou un plan continu. Le circuit hyperfréquence 41 et le plan conducteur 42 sont de préférence réalisés sur deux faces d'un support diélectrique 43, par exemple du type circuit imprimé. Le réflecteur 4 comporte encore, de préférence sur le même circuit imprimé 43, qui est alors un circuit multicouche, le circuit électronique nécessaire à la commande des valeurs de phase. Sur la figure 4, on a représenté un circuit multicouche lo dont la face avant 44 porte le circuit hyperfréquence 41, la face arrière 45 porte des composants 46 du circuit électronique de commande précité, et les couches intermédiaires forment le plan conducteur 42 et par exemple deux plans 47 d'interconnexions des composants 46 au circuit hyperfréquence 41. La figure 5 présente, de façon schématique, un exemple de réalisation d'une cellule élémentaire 10 d'une antenne selon l'invention. Une cellule comporte un circuit hyperfréquence déphaseur, formant partie du circuit hyperfréquence évoqué relativement à la figure 4. Le déphaseur comporte des fils conducteurs 51, 51' disposés sur un support, par exemple sur la face avant 44 du circuit multicouche 43. Les fils 51, 51' comportent chacun au moins deux éléments semi-conducteurs à deux états 521, 521', 522, 522', des diodes par exemple. L'exemple de réalisation de la figure 5 se compose de deux fils conducteurs comportant chacun deux diodes en série, câblés transversalement et reliés entre eux par un conducteur central de commande 53. Les diodes étant disposées sur la face avant du circuit multicouche, le conducteur central 53 est par exemple lui-même relié à un trou métallisé 531 qui relie les fils conducteurs 51, 51' au circuit de commande électronique disposés en face arrière 45 du circuit multicouche, via les circuits d'interconnexion. Le conducteur central 53 est relié aux quatre diodes 521, 521', 522, 522' du déphaseur, en étant câblé entre les deux diodes de chacun des fils conducteurs 51. Les extrémités de ces derniers sont par ailleurs reliées chacune à un conducteur de commande 54 relié par exemple lui-même à un trou métallisé 541 réalisé dans le circuit multicouche 43. Les extrémités des fils conducteurs 51, 51' sont ainsi reliées au circuit de commande électronique. L'état, passant ou bloqué, de chacune des quatre diodes peut alors être commandé par le circuit électronique de commande. Chacun des fils à diodes agit sur les seules ondes dont la polarisation, c'est-à-dire le vecteur champ électrique, a une composante qui lui est parallèle. Ainsi, la grille de rotation de polarisation 21 transforme par exemple la polarisation circulaire droite en une polarisation linéaire parallèle à un fil conducteur 51 alors qu'elle transforme la polarisation circulaire gauche en une polarisation linéaire parallèle à l'autre fil conducteur 51', un fil conducteur 51 étant par exemple parallèle à la direction Ox et l'autre fil conducteur 51' étant par exemple parallèle à la direction Oy. Il est souhaitable qu'une onde reçue par une cellule élémentaire 10 ne se propage pas sur les autres cellules voisines. Pour éviter une telle propagation, I'invention prévoit des zones de découplage 20 qui séparent les cellules 10. En particulier, en ce qui concerne une onde hyperfréquence reçue par les cellules élémentaires 10, polarisée linéairement et parallèlement à la direction Oy, il est souhaitable que cette onde ne se propage pas d'une cellule à l'autre, dans la direction Ox. De même, il est souhaitable qu'une onde reçue polarisée linéairement à la direction Ox ne se propage pas d'une cellule à l'autre dans la direction Oy. La figure 6 présente un exemple de réalisation possible de ces zones de découplage 20. Une zone de découplage 20 entourant une cellule élémentaire comporte une bande conductrice 62. Pour des raisons d'encombrement mais aussi afin de ne pas perturber le fonctionnement des cellules, les conducteurs d'extrémité 54 qui relient les fils conducteurs au circuit électronique de commande sont par exemple de préférence situés dans la bande conductrice 62, sans toutefois être reliés électriquement à cette dernière. A cet effet, il est prévu une interruption de la bande autour des conducteurs d'extrémité 54. La bande conductrice 62 est par exemple réalisée par dépôt métallique sur la face avant 44, entre les cellules, parallèlement aux directions Ox et Oy. Cette bande 62 forme, avec le plan réflecteur 42 qui est en dessous, un espace du type guide d'onde dont la largeur est la distance d. Selon l'invention, on choisit la distance d pour qu'elle soit inférieure à /2, sachant qu'une onde dont la polarisation est parallèle aux bandes ne peut pas se propager dans un tel espace. En pratique, le réflecteur selon l'invention fonctionne dans une certaine bande de fréquences et on choisit d pour qu'elle soit inférieure à la plus petite des longueurs d'onde des deux bandes. En outre, la bande 62 doit avoir une largeur suffisante pour que l'effet décrit précédemment soit sensible. En pratique, la largeur peut-être de l'ordre de /J15. Par ailleurs, il peut être créé de façon parasite dans une cellule, une onde dont la polarisation serait dirigée selon la direction Oz, normale aux directions Ox et Oy. Il est également souhaitable d'éviter sa propagation vers les cellules voisines. Pour cela, on peut utiliser comme représenté figure 4 les trous métallisés 541 de connexion des conducteurs 54 au circuit électronique de commande. En effet, ceux-ci étant parallèles à la polarisation de l'onde parasite, ils sont équivalents à un plan conducteur formant blindage s'ils sont suffisamment rapprochés (à une distance l'un de l'autre très inférieure à la longueur d'onde de fonctionnement du réflecteur), donc nombreux, pour les longueurs d'onde de fonctionnement du réflecteur. Si cette condition n'est pas remplie, on peut bien entendu former des trous métallisés supplémentaires 61, n'ayant pas de fonction de connexion. Si ceux-ci débouchent dans la bande conductrice 62, ils sont alors sans contact électrique avec cette dernière. Pour décrire le fonctionnement d'une cellule, il est nécessaire de considérer le circuit équivalent d'un déphaseur 10 tel que représenté par la figure 7. Le circuit équivalent concerne un fil conducteur 51 et ses deux diodes 521, 522, en fait ce qui correspond à un déphaseur, associé à une polarisation donnée et donc à une bande de fréquence donnée. L'onde hyperfréquence incidente, de polarisation linéaire et parallèle à Oy et aux fils 51 est reçue sur des bornes B1 et B2 et rencontre trois capacités Co, C", C12 en série, connectées en parallèle sur les bornes B1 et B2. La capacité Co représente la capacité linéique de découplage entre les conducteurs d'extrémité 54 et la bande conductrice 62 de la zone de découplage 20. La capacité CI, est la capacité linéique entre le conducteur d'extrémité 54 relié à la première diode 521 et le conducteur central 53. La capacité C12 est la capacité linéique entre le conducteur d'extrémité 54 relié à la deuxième diode 522 et le conducteur central 53. Aux bornes de la capacité Cll est connectée la première diode 521, également représentée par son schéma équivalent. Ce dernier est constitué d'une inductance L1, inductance de la diode 521 compte tenu de son fil (F) de connexion, en série avec: - soit une capacité Cil (capacité de jonction de la diode) en série avec une résistance Ril (résistance inverse), - soit une résistance Rdl (résistance directe de la diode), selon que la diode 521 est en sens inverse ou direct, ce qui est symbolisé par un interrupteur 21. De la même manière, aux bornes de la capacité C1l2 est connectée la deuxième diode 522 représentée par son schéma équivalent. Ce dernier est analogue à celui de la première diode 521, ses composants portant un indice 2. La tension de sortie hyperfréquence est prise entre des bornes B3 et B4, bornes des capacités Co, Cl1, et Cl2. Le fonctionnement du déphaseur 10 est expliqué ci-après en considérant, dans une première étape, le comportement d'un tel circuit en l'absence de la deuxième diode 522, ce qui revient sur le schéma équivalent de la figure 5 à supprimer le 522 ainsi que la capacité Cl2. Lorsque la première diode 521 est polarisée en direct, la susceptance (Bdl) du circuit de la figure 7 (modifié) s'écrit: Bd] = Z. C, 0)1- BLC1)o 2 l = Z.Co.o.Lc LCCO 2 + LCoo 2 _ 1 o Z est l'impédance de l'onde incidente et o est la pulsation correspondant à la fréquence centrale d'une des deux bandes de fonctionnement de l'antenne. A titre d'exemple, on considère que le premier fil conducteur 51 reçoit les ondes émises par la source de polarisation circulaire droite SD. On choisit par exemple les paramètres du circuit pour avoir Bdl _= 0, c'est-à-dire que, en négligeant sa conductance, le circuit soit adapté ou, en d'autres termes, qu'il soit transparent à l'onde hyperfréquence incidente, n'introduisant ni réflexion parasite, ni déphasage (d4d1 = 0). Plus précisément, on choisit: LCI, 2 = ce qui conduit à Bdl O- 0, quelle que soit notamment la valeur de la capacité Cil. Lorsque la première diode est polarisée en inverse, la susceptance (Brl) du circuit s'écrit: Bn =Z0.Co 1- LCilCo2 +(C11 /Ci) LCB1, 2 LC 2 ICO + CI LCii(o +LCowo -l± Ci La capacité Cl1 étant fixée précédemment, il apparaît qu'on peut ajuster la valeur de la susceptance Brl par action sur la valeur de la capacité Ci, c'est-à-dire le choix de la diode 521. Si maintenant, dans une deuxième étape, on prend en considération l'existence de la deuxième diode 522, on voit que, par un raisonnement analogue, on obtient deux autres valeurs distinctes pour la susceptance, selon que la diode 522 est polarisée en direct ou en inverse. Il apparaît ainsi qu'un déphaseur d'une cellule 10, ce déphaseur l0 correspondant à un fil conducteur 51, 51', peut présenter quatre valeurs différentes pour sa susceptance BD (notées BD1, BD2, BD3 et BD4) selon la commande (polarisation directe ou inverse) appliquée à chacune des diodes 521, 522. Ces valeurs sont fonction des paramètres du circuit de la figure 7, c'est-à-dire des valeurs choisies pour les paramètres géométriques (dimensions, formes et espacements des différentes surfaces conductrices) et électriques (caractéristiques électriques des diodes) du déphaseur. En particulier, il est nécessaire de tenir compte de la contrainte de définition de la bande conductrice 62 évoquée précédemment lors de la détermination des différents paramètres pour la fixation des déphasages d(p1 - dP4 Si, maintenant, on étudie le comportement de l'ensemble de la cellule 10, c'est-à-dire le déphaseur en association avec le plan conducteur 42, on doit tenir compte de la susceptance due à ce plan 42, ramenée dans le plan du déphaseur et notée BCC, qui s'écrit: B =-cotg x cc 3 o X est la longueur d'onde correspondant à la pulsation co. La susceptance BC de la cellule est alors donnée par: BC = BD + BCC Il suit que la susceptance BC peut prendre quatre valeurs distinctes (notées BC1, BC2, BC3,et BC4) correspondant respectivement aux quatre valeurs de BD, la distance d représentant un paramètre supplémentaire pour la détermination des valeurs BC1 - BC4. On sait par ailleurs que le déphasage (d() imprimé par une admittance (Y) à une onde hyperfréquence est de la forme: dq = 2 arctg Y Il apparaît ainsi que, en négligeant la partie réelle de l'admittance d'une cellule, on a: dq _= 2 arctg BC et qu'on obtient quatre valeurs possibles (dg1 d(p4) de déphasage par cellule, selon la commande appliquée à chacune des diodes D1 et D2. Les différents paramètres sont choisis pour que les quatre valeurs dq1 - dq4 soient équiréparties, par exemple mais non obligatoirement: 0, , 180 , 270 . Ces quatre états correspondent à une commande numérique codée sur deux bits. Il est possible d'étendre une commande à trois bits correspondant à huit états, déphasés par exemple chacun de 450, en ajoutant par exemple une diode sur le fil conducteur 51. Il est à noter qu'on a décrit ci-dessus le cas dans lequel on choisit les paramètres du circuit pour que les susceptances nulles (ou sensiblement nulles) soient telles qu'elles correspondent aux diodes polarisées dans le sens direct, mais qu'on peut bien entendu choisir un fonctionnement symétrique dans lequel les paramètres sont déterminés pour annuler sensiblement les susceptances Br; plus généralement, il n'est pas nécessaire que l'une des susceptances Bd ou Br soit nulle, ces valeurs étant déterminées pour que la condition d'équirépartition des déphasages d(pq1-dq(p4 soit remplie. Le fonctionnement d'une cellule élémentaire selon son deuxième fil conducteur 51' peut être décrit de façon analogue, pour les ondes émises par la deuxième source, par exemple SG, dans une autre bande de fréquence. Ainsi, selon l'invention, le réseau actif 4 est éclairé par deux sources SD, SG émettant respectivement en polarisation circulaire droite et gauche et dans deux bandes de fréquences différentes, la grille de rotation de polarisation 21 transformant ces deux polarisations circulaires en deux polarisations linéaires croisées permettant aux cellules du réseau actif 4 d'agir indépendamment sur deux polarisations et dans des bandes de fréquences différentes. Une cellule élémentaire 10 comporte en fait deux déphaseurs transversaux, de préférence commandables, le premier déphaseur 51, 521, 522 agissant sur les ondes d'une polarisation linéaire et le deuxième déphaseur 51', 521', 522' agissant sur les ondes de l'autre polarisation linéaire. En particulier, pour agir sur une onde de polarisation donnée, un déphaseur, et donc son fil conducteur, est sensiblement parallèle à la direction de cette polarisation. A cet effet, la grille de rotation de polarisation 21 est disposée de telle façon que les polarisations linéaires obtenues à partir des polarisations circulaires sont bien sensiblement parallèles aux déphaseurs les concernant. Après réflexion et déphasage sur le réflecteur actif 4, les ondes traversent de nouveau la grille de rotation de polarisation 21. Les o polarisations linéaires croisées redeviennent alors des polarisations circulaires gauche et droite, une polarisation verticale étant par exemple transformée en une polarisation circulaire droite et une polarisation horizontale étant par exemple transformée en une polarisation circulaire gauche. La grille de rotation de polarisation peut être un rotateur de polarisation quelconque, en particulier, elle peut être une grille à méandre ou une grille à fils. L'invention permet avantageusement de fonctionner sur deux bandes de fréquences et de régler les déphasages des ondes réfléchies par le réseau actif, indépendamment d'une bande à l'autre. Sachant que ces déphasages déterminent la direction des faisceaux émis par l'antenne, il est donc aisé et rapide de changer la direction du faisceau pour les deux bandes de fréquences. Cela est particulièrement bien adapté pour suivre des satellites à défilement disposés autour de la Terre utilisés notamment pour toutes sortes d'applications multimédia. Enfin, une antenne selon l'invention est bien adaptée pour une utilisation de masse, c'est-à-dire destinée à un large public, dans la mesure o elle peut être réalisée à faible coût. En effet, elle ne comporte pas de composants coûteux ou complexes à mettre en oeuvre. En particulier, le réseau actif, constitué d'un circuit imprimé multicouche avec des composants disposés sur ces faces avant et arrière n'est pas de réalisation coûteuse. De plus, il est parfaitement adapté à une réalisation de grande série. Enfin, la grille de rotation de polarisation est elle aussi bon marché. REVENDICATIONS 1. Antenne à balayage électronique, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins deux sources hyperfréquence (SD, SG) émettant dans des bandes de fréquences différentes et présentant des polarisations circulaires opposées, un réseau réflecteur actif (4) comportant des cellules élémentaires (10) éclairées par les sources (SD, SG) et un rotateur de polarisation (21), interposé entre le réseau réflecteur (4) et les sources (SD, SG), transformant les polarisations circulaires en deux polarisations linéaires croisées, une cellule élémentaire (10) comportant un plan conducteur (42) et deux déphaseurs transversaux, le premier déphaseur (51, 521, 522) étant sensiblement parallèle à une polarisation linéaire et le deuxième déphaseur (51', 521', 522') étant sensiblement parallèle à l'autre polarisation linéaire, le plan conducteur (42) étant disposé sensiblement parallèle aux déphaseurs. 2. Antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'un déphaseur comporte au moins un support diélectrique (43), au moins un fil conducteur (51) disposé sur le support et portant au moins deux éléments semi-conducteurs (521, 522) à deux états, le fil étant connecté à des conducteurs de commande (53, 54) des éléments semi-conducteurs reliés à un circuit de commande électronique, les caractéristiques de la cellule étant telles qu'à chacun des états des éléments semi-conducteurs correspond une valeur de déphasage donnée (dqp, d(p2, d93, d(p4) de l'onde électromagnétique réfléchie par la cellule (10) dont la polarisation est sensiblement parallèle au fil conducteur (51). 3. Antenne selon la revendication 2, caractérisée en ce qu'un des conducteurs de commande (53) étant central et chaque déphaseur comportant deux éléments semi-conducteurs, le conducteur central (53) est relié aux quatre éléments semi-conducteurs. 4. Antenne selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les cellules élémentaires (10) sont séparées par des zones de découplage hyperfréquence (20), une zone de découplage comportant un bande conductrice (62) entourant une cellule sensiblement parallèlement aux directions de polarisation et formant avec le plan conducteur (42) un espace guidé o une onde des deux bandes de fréquences ne peut pas se propager. 5. Antenne selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisée en ce que le support (43) étant du type circuit imprimé multicouche dont une première face (44) porte les circuits hyperfréquence, une première couche intermédiaire porte le plan conducteur (42) et la deuxième face (45) porte des composants (46) du circuit de commande électronique. 6. Antenne selon la revendication 5, caractérisée en ce que le support diélectrique (43) comporte en outre au moins une deuxième couche intermédiaire (47) portant des interconnexions du circuit de commande électronique. 7. Antenne selon l'une quelconque des revendications 5 ou 6, caractérisée en ce que la zone de découplage hyperfréquence (20) comporte des trous métallisés (541, 61), réalisés dans le support diélectrique (43) à une distance l'un de l'autre inférieure à la longueur d'onde électromagnétique. 8. Antenne selon la revendication 7, caractérisée en ce que certains de ces trous métallisés (541) assurent la liaison entre le circuit de commande et des conducteurs de commande (54). 9. Antenne selon l'une quelconque des revendications 7 ou 8, caractérisée en ce que les trous métallisés (541, 61) sont réalisés dans la bande conductrice (62) mais sans contact électrique avec cette dernière. 10. Antenne selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les éléments semi-conducteurs sont des diodes.