Brevet FR2795136A1 — publié le 20001222

APPAREIL D'INJECTION DE CARBURANT La présente invention se rapporte à un appareil d'injection de carburant. On connaît un appareil d'injection de carburant qui comporte une valve à aiguille destinée à ouvrir et fermer un pore d'injection de carburant, un moyen de sollicitation de côté de valve fermée destiné à solliciter la valve à aiguille vers un côté fermé, un moyen de sollicitation de côté de valve ouverte destiné à solliciter la valve vers un côté de valve ouverte. Un exemple de ce type d'appareil d'injection de carburant est décrit dans, par exemple, la demande de - brevet japonais en attente d'examen N Hei 8-334072. Un premier appareil d'injection de carburant décrit dans la demande de brevet japonais en attente d'examen N Hei 8-334072 change la levée maximale d'une valve à aiguille qui est la quantité de levée de valve obtenue lorsque la valve à aiguille est pleinement ouverte, en changeant la pression d'alimentation en carburant pour alimenter l'appareil d'injection de carburant avec une quantité de carburant devant être injectée à partir du pore d'injection. Un deuxième appareil d'injection de carburant décrit dans la demande de brevet japonais en attente d'examen N Hei 8-334072 change l'étendue d'allongement d'un actionneur de type piézo afin de changer la position d'une partie d'impact sur laquelle la valve à aiguille se heurte lorsque la valve à aiguille est pleinement ouverte. C'est-à-dire que dans le deuxième appareil d'injection de carburant, la position de la partie d'impact de la valve à aiguille est directement commandée par l'actionneur de type piézo. Toutefois, dans le premier appareil d'injection de carburant décrit dans la demande de brevet japonais en attente d'examen N Hei 8- 334072, la pression d'alimentation en carburant doit être changée afin de changer la levée maximale de la valve à aiguille, c'est-à- dire, la quantité de levée de valve obtenue lorsque la valve à aiguille est pleinement ouverte. Dans le deuxième appareil d'injection de carburant décrit dans la demande de brevet japonais en attente d'examen N Hei 8-334072, la levée maximale de la valve à aiguille, c'est-à-dire, la quantité de levée de valve obtenue lorsque la valve à aiguille est pleinement ouverte, est changée en changeant l'étendue d'allongement de l'actionneur de type piézo. En conséquence, même lorsqu'un changement de la levée maximale de la valve à aiguille n'est pas attendu, un changement de la température change l'étendue d'allongement (expansion thermique) de l'actionneur de type piézo et, en conséquence, entraîne un changement de la levée maximale de la valve à aiguille. Ainsi, le deuxième appareil d'injection de carburant décrit dans la demande de brevet japonais en attente d'examen N Hei 8-334072 est incapable de commander avec précision la levée maximale de la valve à aiguille si la température change. En conséquence, c'est un but de l'invention de proposer un appareil d'injection de carburant capable de changer la levée maximale d'une valve à aiguille sans qu'il soit nécessaire de changer la pression d'alimentation en carburant vers l'appareil d'injection de carburant, et capable de commander avec précision la levée maximale de la valve à aiguille même si la température change. Conformément à l'invention, un appareil d'injection de carburant est prévu, comportant une valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection destinée à ouvrir et fermer un pore d'injection de carburant, un moyen de sollicitation de côté de valve fermée destiné à solliciter la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection vers un côté de valve fermée, un moyen de sollicitation de côté de valve ouverte destiné à solliciter la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection vers un côté de valve ouverte, un moyen d'ajustement de levée valve maximale destiné à ajuster une levée de valve maximale qui est une quantité de levée de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection obtenue lorsque la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection est pleinement ouverte, l'appareil d'injection de carburant étant caractérisé en ce qu'une première chambre de commande de pression destinée à solliciter le moyen d'ajustement de levée de valve maximale vers un côté d'augmentation de levée de valve maximale, et une deuxième chambre de commande de pression destinée à solliciter le moyen d'ajustement de. levée de valve maximale vers un côté de diminution de levée de valve maximale sont prévues, et caractérisé en ce que la levée de valve maximale est ajustée en changeant la relation entre une pression dans la première chambre de commande de pression et une pression dans la deuxième chambre de commande de pression. Dans l'appareil d'injection de carburant décrit ci- dessus, la levée de valve maximale de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection obtenue pendant son état pleinement ouvert est changée en changeant la relation entre la pression dans la première chambre de commande de pression destinée à solliciter le moyen d'ajustement de levée de valve maximale vers le côté d'augmentation de levée de valve maximale et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression destinée à solliciter le moyen d'ajustement de levée de valve maximale vers le côté de diminution de levée de valve maximale. C'est-à-dire que la levée de valve maximale peut être changée simplement en changeant la relation entre la pression dans la première chambre de commande de pression et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression, sans qu'il soit nécessaire de changer la pression d'alimentation en carburant vers l'appareil d'injection de carburant. De plus, puisque les buts devant être changés de façon à changer la levée de valve maximale sont la pression dans la première chambre de commande de pression et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression, la levée de valve maximale ne changera pas avec le changement de température dans l'appareil d'injection de carburant de l'invention, contrairement à un appareil dans lequel la levée de valve maximale est changée en changeant la quantité d'allongement d'un actionneur de type piézo. En conséquence, l'appareil d'injection de carburant de l'invention est capable de changer la levée de valve maximale de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection obtenue pendant son état pleinement ouvert, sans qu'il soit nécessaire de changer la pression d'alimentation en carburant vers l'appareil d'injection de carburant. De plus, l'appareil d'injection de carburant est capable de commander avec précision la levée de valve maximale de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection obtenue pendant son état pleinement ouvert, même si la température change. Dans l'appareil décrit ci-dessus, le moyen de sollicitation de côté de valve fermée peut être formé par la première chambre de commande de pression. Dans cette construction, la première chambre de commande de pression ne sert pas seulement à solliciter le moyen d'ajustement de levée de valve maximale vers le côté d'augmentation de levée de valve maximale, mais sert également à solliciter la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection vers le côté de valve fermée. En conséquence, on élimine la nécessité de prévoir séparément un moyen destiné à solliciter le moyen d'ajustement de levée de valve maximale vers le côté d'augmentation de levée de valve maximale et un moyen destiné à solliciter la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection vers le côté de valve fermée. L'appareil d'injection de carburant de l'invention peut comprendre de plus une construction dans laquelle le moyen d'ajustement de levée de valve maximale est un piston de blocage de levée qui est guidé par un cylindre, et dans laquelle un espace de tolérance de désalignement d'axe est prévu entre un diamètre interne du cylindre et un diamètre externe d'une partie d'extrémité du piston de blocage de levée situé au niveau d'une extrémité dans une direction d'un axe du piston de blocage de levée. Dans cette construction, l'espace de tolérance de désalignement d'axe est prévu entre le diamètre interne du cylindre et le diamètre externe d'une partie d'extrémité du piston de blocage de levée situé au niveau d'une extrémité dans la direction de l'axe du piston de blocage de levée. En conséquence, même si un désalignement d'axe survient entre les éléments qui forment le cylindre, le désalignement d'axe est absorbé par l'espace de tolérance de désalignement d'axe, d'o il résulte que la collision entre une surface de bord d'un élément désaligné et d'une surface de bord du piston de blocage de levée peut être empêchée. L'appareil d'injection de carburant de l'invention peut de plus présenter une construction dans laquelle le moyen d'ajustement de levée de valve maximale est un piston de blocage de levée qui est guidé par un cylindre formé d'une pluralité d'éléments, et dans laquelle lorsque la levée de valve maximale est augmentée, ou lorsque la levée de valve maximale est diminuée, le piston de blocage de levée se heurte sur une surface de limite d'au moins l'un de la pluralité d'éléments formant les cylindres. Avec cette construction, lorsque la levée de valve maximale est augmentée, ou lorsque la levée de valve maximale est diminuée, une surface d'impact, sur laquelle le piston de blocage de levée se heurte, est formée par une surface de limite d'au moins l'un des éléments formant le cylindre. En conséquence, comparé à une construction dans laquelle une surface d'impact sur laquelle le piston de blocage de levée se heurte est formée séparément sur une surface de paroi interne du cylindre, la construction conformément à l'invention permet des améliorations de la précision des surfaces d'impact, et permet des réductions du coût de traitement des surfaces d'impact. L'appareil d'injection de carburant de l'invention peut de plus présenter une construction dans laquelle le moyen d'ajustement de levée maximale est un piston de blocage de levée, et dans laquelle la levée de valve maximale de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection est définie par l'impact de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection sur le piston de blocage de levée, et dans laquelle on prévoit un moyen de facilitation de séparation destiné à faciliter la séparation de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection à partir du piston de blocage de levée lorsque la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection doit être séparée du piston de blocage de levée après s'être heurtée sur le piston de blocage de levée. Dans cette construction, on prévoit un moyen de facilitation de séparation destiné à faciliter la séparation de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection à partir du piston de blocage de levée lorsque la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection doit être séparée du piston de blocage de levée après s'être heurtée sur le piston de blocage de levée. En conséquence, cette construction empêche un retard dans la séparation de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection à partir du piston de blocage de levée d'impact, et empêche de ce fait un retard dans l'ouverture de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection. L'appareil d'injection de carburant de l'invention peut de plus présenter une construction dans laquelle le moyen d'ajustement de levée de valve maximale est un piston de blocage de levée, et dans laquelle, à la fin de l'opération de fermeture de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection, le piston de blocage de levée est positionné pour se heurter sur le côté de diminution de levée de valve maximale. Dans cette construction, le piston de blocage de levée est positionné pour se heurter sur le côté de diminution de levée de valve maximale, à la fin de l'opération de fermeture de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection. En conséquence, cette construction assure que le piston de blocage de levée sera positionné au niveau du côté de diminution de levée de valve maximale, lorsque l'injection de carburant suivante démarre, c'est-à-dire, lorsque le carburant doit être injecté avec une levée de valve maximale diminuée, c'est-à-dire, une quantité diminuée de levée de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection obtenue pendant son état pleinement ouvert. L'appareil d'injection de carburant de l'invention peut de plus présenter une construction dans laquelle à la fin de l'opération de fermeture de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection, la pression dans la deuxième chambre de commande de pression augmente plus rapidement que la pression dans la première chambre de commande de pression. Avec cette construction, la pression dans la deuxième chambre de commande de pression est augmentée plus rapidement que la pression dans la première chambre de commande de pression, à la fin de l'opération de fermeture de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection. Etant donné que la pression dans la deuxième chambre de commande de pression augmente plus rapidement que la pression dans la première chambre de commande de pression, la relation entre la pression dans la première chambre de commande de pression et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression devient une relation d'une manière telle que le piston de blocage de levée est déplacé vers le côté de diminution de levée de valve maximale. En conséquence, lorsque l'injection de carburant suivante démarre, c'est-à-dire, lorsque le carburant doit être injecté avec une levée de valve maximale diminuée, le piston de blocage de levée sera positionné au niveau du côté de diminution de levée de valve maximale sans échec. L'appareil d'injection de carburant de l'invention peut de plus présenter une construction dans laquelle le moyen d'ajustement de levée de valve maximale est un piston de blocage de levée, et dans laquelle un passage d'entrée de.la deuxième chambre de commande de pression s'étend à l'intérieur du piston de blocage de levée, coaxialement au piston de blocage de levee. Dans cette construction, le passage d'entrée de la deuxième chambre de commande de pression s'étend coaxialement au piston de blocage de levée. C'est-à-dire que le passage d'entrée de la deuxième chambre de commande de pression, le piston de blocage de levée, et le cylindre destiné à guider le piston de blocage de levée deviennent mutuellement coaxiaux. En conséquence, cette construction facilite le traitement ou l'usinage de ces composants ou parties et permet une amélioration de la précision de traitement, comparée à une construction dans laquelle les composants ou parties précédemment mentionnés ne sont pas coaxiaux. De plus, puisque le passage d'entrée de la deuxième chambre de commande de pression est formé à l'intérieur du piston de blocage de levée, cette construction permet une réduction supplémentaire de la taille totale de l'appareil, comparée à une construction dans laquelle un passage d'entrée est prévu séparément dans le cylindre. L'appareil d'injection de carburant de l'invention peut de plus présenter une construction comme suit. C'est- à-dire qu'une première valve de commande de pression destinée à commander la pression dans la première chambre de commande de pression, et une deuxième valve de commande de pression destinée à commander la pression dans la deuxième chambre de commande de pression sont prévues. La première valve de commande de pression et la deuxième valve de commande de pression sont actionnées par un actionneur. Un état de pression est changé parmi un état dans lequel la première chambre de commande de pression et la deuxième chambre de commande de pression sont pressurisées, un état dans lequel la première chambre de commande de pression et la deuxième chambre de commande de pression sont dépressurisées et un état dans lequel la première chambre de commande de pression est dépressurisée et la deuxième chambre de commande de pression est pressurisée, conformément à une force d'entraînement de l'actionneur. Avec cette construction, l'état de pression est changé parmi l'état dans lequel la première chambre de commande de pression et la deuxième chambre de commande de pression sont pressurisées, l'état dans lequel la première chambre de commande de pression et la deuxième chambre de commande de pression sont dépressurisées, et l'état dans lequel la première chambre de commande de pression est dépressurisée et la deuxième chambre de commande de pression est pressurisée, conformément à une force d'entraînement de l'actionneur. C'est-à-dire que la relation entre la pression dans la première chambre de commande de pression et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression est changée conformément à la force d'entraînement de l'actionneur unique. En conséquence, la relation entre la pression dans la première chambre de commande de pression et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression peut être changée en actionnant la première valve de commande de pression et la deuxième valve de commande de pression, sans qu'il soit nécessaire de prévoir séparément un actionneur destiné à commander la pression dans la première chambre de commande de pression et un actionneur destiné à commander la pression dans la deuxième chambre de commande de pression. Cet appareil d'injection de carburant peut de plus comporter un moyen de prévention de force de soulèvement destiné à empêcher l'apparition d'une force de soulèvement sur la première valve de commande de pression ou la deuxième valve de commande de pression actionnée par l'actionneur. Dans cette construction, le moyen de prévention de force de soulèvement destiné à empêcher l'apparition d'une force de soulèvement sur la première valve de commande de pression ou la deuxième valve de commande de pression est prévu. Dans le cas o la première valve de commande de pression et la deuxième valve de commande de pression sont actionnées en utilisant l'actionneur unique, une force de soulèvement est susceptible de se produire sur l'une des valves de commande en raison d'un moment d'apparition sur cette valve de commande. Toutefois, la prévision du moyen de prévention de force de soulèvement rend possible d'actionner de manière favorable les deux valves de commande de pression par l'intermédiaire de l'utilisation de l'actionneur unique, sans permettre l'apparition de la force de soulèvement. L'appareil d'injection de carburant de l'invention peut de plus présenter une construction dans laquelle la deuxième chambre de commande de pression est munie d'un passage d'entrée et d'un passage de sortie, et dans laquelle le passage d'entrée et le passage de sortie sont interconnectés en communication par un passage de raccordement, et dans laquelle le passage de raccordement comporte une partie resserrée. Dans cette construction, la deuxième chambre de commande de pression est munie du passage d'entrée et du passage de sortie, et le passage d'entrée et le passage de ll sortie sont interconnectés en communication par le passage de raccordement. En conséquence, lorsque la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection est changée de l'état de valve ouverte à l'état de valve fermée, c'est-à- dire, au moment d'un changement à partir d'un état dans lequel le passage de sortie de la deuxième chambre de commande de pression n'est pas fermé à un état dans lequel le passage de sortie est fermé, un médium qui s'est écoulé du passage d'entrée et qui est passé à travers le passage de raccordement s'écoule instantanément vers l'arrière par l'intermédiaire du passage de sortie dans la deuxième chambre de commande de pression. Ainsi, au moment du changement de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection à partir de l'état de valve ouverte à l'état de valve fermée, le moyen d'ajustement de levée de valve maximale est sollicité vers le côté de diminution de levée de valve maximale, de sorte que la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection peut être sollicitée vers le côté de valve fermée. De plus, puisque la partie resserrée est formée dans le passage de raccordement, le médium qui s'est écoulé à travers le passage d'entrée peut être empêché d'être laissé à travers le passage de raccordement sans s'écouler vers la deuxième de chambre de commande de pression. Ce qui précède et d'autres buts, caractéristiques et avantages de la présente invention deviendront apparents à partir de la description suivante des modes de réalisation préférés en se référant aux dessins annexés, sur lesquels des références numériques identiques sont utilisées pour représenter des éléments identiques, et sur lesquels: La figure 1 est une illustration d'une construction globale d'un premier mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention; La figure 2 est une vue agrandie des parties du premier mode de réalisation montré sur la figure 1; Les figures 3A à 3C sont des illustrations pour comparer les états de fonctionnement d'une valve de commande de pression 5; Les figures 4A à 4C sont des illustrations pour comparer les états de fonctionnement d'un piston de blocage de levée 10; La figure 5 est une vue agrandie des parties du deuxième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2; La figure 6A est une vue agrandie des parties d'un troisième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2; La figure 6B est encore une vue agrandie des parties du troisième mode de réalisation; La figure 7 est une vue agrandie des parties d'un quatrième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2; La figure 8 est une vue agrandie des parties d'un cinquième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2; La figure 9 est une vue agrandie des parties d'un sixième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2; La figure 10 est une vue agrandie des parties d'un septième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2; La figure 11 est une illustration d'une construction globale d'un huitième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention; La figure 12 est une vue agrandie des parties du huitième mode de réalisation montré sur la figure 11; La figure 13 est une vue agrandie des parties d'un neuvième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 12; La figure 14 est une vue agrandie des parties d'un dixième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 12; La figure 15 est une vue agrandie des parties d'un onzième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2; et Les figures 16A et 16B illustrent un état dans lequel une valve de commande de pression 10 est réglée dans un deuxième état, et un état survenant immédiatement après que la valve de commande de pression ait été commutée à partir du deuxième état vers un premier état afin de fermer une valve à aiguille 2. Des modes de réalisation de l'invention seront par la suite décrits en détail en se référant aux dessins annexes. La figure 1 est une illustration d'une construction globale d'un premier mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention. La figure 2 est une vue agrandie des parties du premier mode de réalisation montré sur la figure 1. Comme cela est représenté sur les figures 1 et 2, un pore d'injection de carburant 1 est ouvert et fermé par une valve à aiguille 2. Un piston de commande 2a est disposé au-dessus de la valve à aiguille 2. Une première chambre de commande de pression 3 sollicite la valve à aiguille 2 et le piston de commande 2a vers un côté de valve fermée. Une chambre de réservoir de carburant 4 sollicite la valve à aiguille 2 et piston de commande 2a vers un côté de valve ouverte. Un piston de blocage de levée 5 ajuste la levée maximale de la valve à aiguille 2, c'est-à-dire, la quantité de levée obtenue par la valve à aiguille 2 lorsque la valve à aiguille 2 est pleinement ouverte. Plus spécifiquement, la position supposée par la valve à aiguille 2 lorsque le piston de commande 2a se heurte sur le piston de blocage de levée 5 établi au niveau d'une position prédéterminée devient une position de levée de valve maximale. Le piston de blocage de levée 5 est sollicité vers un côté d'augmentation de levée de valve maximale par la pression dans la première chambre de commande de pression 3, et est sollicité vers un côté de diminution de levée de valve maximale par la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6. Un cylindre 7 guide le piston de blocage de levée 5. Le cylindre 7 est formé par un premier élément de cylindre 7a et un deuxième élément de cylindre 7b. Lorsque la pression dans la première chambre de commande de pression 3 est inférieure à la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6, le piston de blocage de levée 5 est sollicité vers le bas, et est déplacé vers le bas jusqu'à ce que le piston de blocage de levée 5 se heurte sur une surface d'impact inférieure 7c. Lorsque la pression dans la première chambre de commande de pression 3 est supérieure à la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6, le piston de blocage de levée 5 est sollicité vers le haut et est déplacé vers le haut jusqu'à ce que le piston de blocage de levée 5 se heurte sur la surface d'impact supérieure 7d. Une valve de commande de pression ajuste la pression dans la première chambre de commande de pression 3 et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6. La valve de commande de pression 10 est formée par un élément en forme de tige 10a et un élément sphérique lOb. La valve de commande de pression 10 est entraînée par un actionneur de type piézo 11. Une chambre hydraulique intermédiaire 12 est formée entre la valve de commande de pression 10 et l'actionneur de type piézo 11. Un ressort 13 sollicite la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée. Un passage d'alimentation en carburant 20 conduit le carburant sous haute pression (fluide de fonctionnement). Des passages de retour de carburant 21, 22 conduisent le carburant dont la pression est inférieure à la pression du carburant sous haute pression dans le passage d'alimentation en carburant 20. Le passage d'alimentation en carburant 20 est délivré avec un carburant sous pression constante à partir d'un rail commun (non représenté). Un premier orifice d'entrée (partie resserrée) 30 laisse le carburant entrer dans la première chambre de commande de pression 3. Un premier orifice de sortie 31 laisse le carburant sortir de la première chambre de commande de pression 3. Un deuxième orifice d'entrée 32 laisse le carburant entrer dans la deuxième chambre de commande de pression 6. Un deuxième orifice de sortie 33 laisse le carburant sortir de la deuxième chambre de commande de pression 6. Les figures 3A à 3C sont des illustrations pour comparer les états de fonctionnement de la valve de commande de pression 10. Plusspécifiquement, la figure 3A illustre un premier état dans lequel l'écoulement en sortie du carburant à partir de la première chambre de commande de pression 3 et l'écoulement en sortie du carburant à partir de la deuxième chambre de commande de pression 6 sont bloqués. La figure 3B illustre un deuxième état dans lequel ni l'écoulement en sortie du carburant à partir de la première chambre de commande de pression 3 ni l'écoulement en sortie de carburant à partir de la deuxième chambre de commande de pression 6 ne sont bloqués. La figure 3C illustre un troisième état dans lequel l'écoulement en sortie du carburant à partir de la première chambre de commande de pression 3 n'est pas bloqué mais l'écoulement en sortie du carburant à partir de la deuxième chambre de commande de pression 6 est bloqué. Les figures 4A à 4C sont des illustrations pour comparer les états de fonctionnement du piston de blocage de levée 5. Plus spécifiquement, la figure 4A illustre un état dans lequel le piston de blocage de levée 5 se heurte sur la surface d'impact inférieure 7c. La figure 4B illustre un état dans lequel le piston de blocage de levée se heurte sur la surface d'impact supérieure 7d. La figure 4C est une vue en plan d'en bas du piston de blocage de levée 5. Comme cela est représenté sur les figures 4A à 4C, des rainures de facilitation de séparation 5a empêchent un cas o lorsque le piston de blocage de levée 5 se heurte sur une surface supérieure du piston de commande 2a, la surface supérieure du piston de commande 2a se fixe à la surface inférieure du piston de blocage de levée 5, et facilite la séparation de la surface supérieure du piston de commande 2a à partir de la surface inférieure du piston de blocage de levée 5 lorsque l'opération d'ouverture de la valve à aiguille 2 démarre. Un trou de facilitation de séparation 5b est formé dans le même but que celui des rainures de facilitation de séparation 5a. Comme on le comprendra à partir des figures 1 à 4, lorsque l'injection de carburant doit être démarrée, plus spécifiquement, lorsque le carburant doit être injecté avec une levée de valve maximale diminuée, l'actionneur de type piézo 11 est allongé pour positionner la valve de commande de pression 10 dans le troisième état (voir figure 3C). Dans le troisième état, le carburant peut s'écouler hors de la première chambre de commande de pression 3. Il s'ensuit que la force résultante de la force du carburant dans la première chambre de commande de pression 3 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée et la force du ressort 13 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée devient inférieure à la force du carburant dans la chambre de réservoir de carburant 4 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve ouverte, de sorte que la valve à aiguille 2 est ouverte. De plus, dans le troisième état, l'écoulement en sortie du carburant à partir de la deuxième chambre de commande de pression 6 est bloqué. Il s'ensuit que la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 devient supérieure à la pression dans la première chambre de commande de pression 3, de sorte que le piston de blocage de levée 5 se heurte sur la surface d'impact inférieure 7c, définissant ainsi une levée de valve maximale diminuée (voir figure 4A). C'est-à-dire que la valve à aiguille 2 et le piston de commande 2a se heurtent sur le piston de blocage de levée 5 positionné dans l'état illustré sur la figure 4A, afin de réaliser l'injection du carburant. Ensuite, lorsque le carburant doit être injecté avec une levée de valve maximale augmentée, l'actionneur de type piézo 11 est légèrement contracté pour positionner la valve de commande de pression 10 dans le deuxième état (voir figure 3B). Dans le deuxième état, le carburant peut s'écouler à l'extérieur de la première chambre de commande de pression 3, comme dans le troisième état décrit ci- dessus. En conséquence, la force résultante de la force du carburant dans la première chambre de commande de pression 3 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée et la force du ressort 13 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée est inférieure à la force du carburant dans la chambre de réservoir de carburant 4 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve ouverte, de sorte que l'état ouvert de la valve à aiguille 2 est maintenu. Dans le deuxième état, toutefois, le carburant peut également s'écouler à l'extérieur de la deuxième chambre de commande de pression 6. En conséquence, la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 diminue sensiblement au même niveau que la pression dans la première chambre de commande de pression 3. Ainsi, en raison de la pression dans la chambre de réservoir de carburant 4, le piston de blocage de levée 5 est sollicité vers le haut, de même que la valve à aiguille 2 et le piston de commande 2a. C'est-à-dire que la valve à aiguille 2, le piston de commande 2a et le piston de blocage de levée 5 sont déplacés vers le haut jusqu'à ce que le piston de blocage de levée 5 se heurte sur la surface d'impact supérieure 7d. Ainsi, la levée de valve maximale est augmentée à partir de celle indiquée sur la figure 4A d'une quantité de course t du piston de blocage de levée 5 (indiqué sur la figure 4B). Avec cette levée de valve maximale augmentée, l'injection du carburant est réalisée. Ensuite, lorsque l'injection du carburant doit être arrêtée, l'actionneur de type piézo 11 est encore contracté pour positionner la valve de commande de pression 10 dans le premier état (figure 3A). Dans le premier état, l'écoulement en sortie du carburant à partir de la première chambre de commande de pression 3 et de la deuxième chambre de commande de pression 6 dans le passage de retour de carburant 21 est bloqué. Il s'ensuit que la force résultante de la force du carburant dans la première chambre de commande de pression 3 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée et la force du ressort 13 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée devient supérieure à la force du carburant dans la chambre de réservoir de carburant 4 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve ouverte, de sorte que la valve à aiguille 2 est fermée. La première chambre de commande de pression 3 et le premier orifice d'entrée , et la deuxième chambre de commande de pression 6 et le deuxième orifice d'entrée 32 sont formés de sorte que lorsque le deuxième état est changé vers le premier état, la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 augmente plus rapidement que la pression dans la première chambre de commande de pression 3. Plus spécifiquement, la deuxième chambre de commande de pression 6 est prévue avec une capacité inférieure à la première chambre de commande de pression 3. Il s'ensuit que le piston de blocage de levée 5 est déplacé vers le bas pour se heurter sur la surface d'impact inférieur 7c (voir figure 4) avant la fin de l'injection de carburant actuelle, afin d'injecter le carburant avec une levée de valve maximale diminuée lorsque l'injection de carburant suivante démarre. Ainsi, ce mode de réalisation change la levée maximale prévue par la valve à aiguille 2 pendant l'état pleinement ouvert, en changeant la relation entre la pression dans la première chambre de commande de pression 3 sollicitant le piston de blocage de levée 5 vers le côté d'augmentation de levée de valve maximale et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 sollicitant le piston de blocage de levée 5 vers le côté de diminution de levée de valve maximale par l'intermédiaire. de l'utilisation de l'actionneur de type piézo 11. C'est-à-dire que la levée de valve maximale peut être changée simplement en changeant la relation entre la pression dans la première chambre de commande de pression 3 et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6, sans qu'il soit nécessaire de changer la pression d'alimentation en carburant vers l'appareil d'injection de carburant. De plus, puisque les buts à changer afin de modifier la levée de valve maximale sont la pression dans la première chambre de commande de pression 3 et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6, le mode de réalisation n'expérimente pas un changement dans la levée de valve maximale causé par un changement de température, contrairement à un appareil dans lequel la levée de valve maximale est modifiée en changeant la quantité d'allongement de l'actionneur de type piézo. Ainsi, le mode de réalisation est capable de changer la levée maximale prévue de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection obtenue pendant l'état pleinement ouvert, sans qu'il soit nécessaire de changer la pression d'alimentation en carburant vers l'appareil d'injection de carburant. Le mode de réalisation est également capable de commander de manière précise la levée maximale de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection obtenue pendant l'état pleinement ouvert, même si la température change. De plus, dans le mode de réalisation, la première chambre de commande de pression 3 ne sert pas seulement à solliciter le piston de blocage de levée 5 vers le côté d'augmentation de levée de valve maximale, mais sert également à solliciter la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermé. Ainsi, le mode de réalisation élimine le besoin de prévoir séparément un moyen destiné à solliciter le piston de blocage de levée 5 vers le côté d'augmentation de levée de valve maximale et un moyen destiné à solliciter la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée. De plus, dans le mode de réalisation, un espace de tolérance de désalignement d'axe central est prévu entre un diamètre externe d'une partie d'extrémité inférieure du piston de blocage de levée 5 qui est situé au niveau de ou proche d'une extrémité inférieure du piston de blocage de levée 5 dans une direction de son axe et un diamètre interne du deuxième élément de cylindre 7b (voir figure 2). En conséquence, même si le désalignement d'axe central survient entre les éléments 7a, 7b du cylindre 7, le désalignement d'axe central est absorbé par l'espace de tolérance de désalignement d'axe. En conséquence, la collision entre l'extrémité inférieure du piston de blocage de levée et une surface de bord de l'élément 7b est évitée malgré une certaine quantité de désalignement d'axe entre celles-ci. De plus, dans le mode de réalisation, la surface d'impact supérieure 7d, sur laquelle le piston de blocage de levée 5 se heurte lorsque la levée de valve maximale est augmentée, et la surface d'impact inférieure 7c, sur laquelle le piston de blocage de levée 5 se heurte lorsque la levée de valve maximale est diminuée, sont formées par les surfaces de limite des éléments qui forment le cylindre 7 (voir figure 2). En conséquence, comparé à une construction dans laquelle les surfaces d'impact, sur lesquelles le piston de blocage de levée se heurte, sont formées séparément sur les surfaces de paroi interne du cylindre, le mode de réalisation permet des améliorations dans la précision des surfaces d'impact (précision de position, rectitude, rugosité de surface, équerrage, et analogues), et permet des réductions des coûts de traitement des surfaces d'impact. De plus, dans le mode de réalisation, les rainures de facilitation de séparation 5a et le trou de facilitation de séparation 5b facilitent la séparation de la surface supérieure du piston de commande 2a à partir de la surface inférieure du piston de blocage de levée 5 lorsque le piston de commande 2a doit être séparé du piston de blocage de levée 5 après que le piston de commande se soit heurté sur le piston de blocage de levée 5. Ainsi, le mode de réalisation évite un retard dans la séparation de la surface supérieure du piston de commande 2a à partir de la surface inférieure d'impact du piston de blocage de levée , et évite en conséquence un retard dans l'ouverture de la valve à aiguille 2. Dans une modification améliorée du mode de réalisation, la surface supérieure du piston de blocage de levée, de même que sa surface inférieure, comporte des rainures de facilitation de séparation et un trou de facilitation de séparation. De plus, dans le mode de réalisation, à la fin de l'opération de fermeture de la valve à aiguille 2, le piston de blocage de levée 5 est positionné de façon à se heurter sur le côté de diminution de levée de valve maximale. En conséquence, il est assuré que le piston de blocage de levée 5 sera positionné au niveau du côté de diminution de levée de valve maximale lorsque l'injection de carburant suivante démarre, c'est-à-dire, lorsque le carburant doit être injecté avec une levée de valve maximale diminuée de la valve à aiguille 2, c'est-à-dire, une quantité diminuée de levée prévue par la valve à aiguille 2 pendant l'état pleinement ouvert. Dans le mode de réalisation, la deuxième chambre de commande de pression 6 est prévue avec une capacité inférieure à la première chambre de commande de pression 3, dans le but d'assurer que le piston de blocage de levée 5 sera positionné au niveau du côté de diminution de levée de valve maximale lorsque l'injection de carburant suivante démarre. Dans d'autres modes de réalisation, toutefois, ce but peut être atteint en munissant le deuxième orifice d'entrée 32 d'une zone de section supérieure au premier orifice d'entrée 30 de sorte que la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 augmente plus rapidement que la pression dans la première chambre de commande de pression 3. La figure 5 est une vue agrandie des parties du deuxième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2. Sur la figure 5, les références numériques identiques telles qu'utilisées sur les figures 1 à 4 représentent les mêmes parties et composants que montrés sur les figures 1 à 4. Un piston de commande 102a est disposé au-dessus d'une valve à aiguille 2. Un piston de blocage de levée 105 ajuste la levée de valve maximale de la valve à aiguille 2, c'est-à-dire, la quantité de levée prévue par la valve à aiguille 2 lorsque la valve à aiguille 2 est pleinement ouverte. Plus spécifiquement, la position supposée par la valve à aiguille 2, lorsque le piston de commande 102a se heurte sur le piston de blocage de levée 105 établi au niveau d'une position prédéterminée, devient une position de levée de valve maximale. Le piston de blocage de levée est sollicité vers un côté de diminution de levée de valve maximale par la pression dans la première chambre de commande de pression 3 et est sollicité vers un côté de diminution de levée de valve maximale par un ressort 150 et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6. Un premier orifice d'entrée (partie resserrée) laisse le carburant entrer dans la première chambre de commande de pression 3. Un premier orifice de sortie 131 laisse le carburant sortir de la première chambre de commande de pression 3. Un deuxième orifice d'entrée 132 laisse le carburant entrer dans la deuxième chambre de commande de pression 6. Dans ce mode de réalisation, lorsque la valve de commande de pression 10 est commutée à 'partir du deuxième état (voir figure 3B) au premier état (voir figure 3A) comme cela est représenté sur la figure 5, la force résultante de la force du carburant dans la deuxième chambre de commande de pression 6 sollicitant le piston de blocage de levée 105 vers le bas et la force du ressort 150 sollicitant le piston de blocage de levée 105 vers le bas devient supérieure à la force du carburant dans la première chambre de commande de pression 3 sollicitant le piston de blocage de levée 105 vers le haut. Il s'ensuit que le piston de blocage de levée 105 est déplacé vers le bas pour se heurter sur une surface d'impact inférieure 7c avant la fin de la présente injection de carburant, de sorte que le carburant sera injecté avec une levée de valve maximale diminuée au moment du démarrage de l'injection de carburant suivante. Les figures 6A et 6B sont des vues agrandies des parties d'un troisième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaires à la vue de la figure 2. Sur les figures 6A et 6B, les mêmes références numériques telles qu'utilisées sur les figures 1 à 5 représentent les mêmes parties et composants que montrés sur les figures 1 à 5. Un piston de blocage de levée 205 ajuste la levée de valve maximale d'une valve à aiguille 2, c'est-à-dire, la quantité de levée prévue par la valve à aiguille 2 lorsque la valve à aiguille 2 est pleinement ouverte. Une surface d'impact inférieure 207c est formée sur une surface de paroi interne du cylindre 7. Dans ce mode de réalisation, lorsque la pression dans une première chambre de commande de pression 3 est inférieure à la pression dans une deuxième chambre de commande de pression 6, le piston de blocage de levée 205 est sollicité vers le bas et est déplacé vers le bas jusqu'à ce que le piston de blocage de levée 205 se heurte sur la surface d'impact inférieure 207c. La figure 7 est une vue agrandie des parties d'un quatrième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2. Sur la figure 7, les mêmes références numériques telles qu'utilisées sur les figures 1 à 6 représentent les mêmes parties et composants que montrés sur les figures 1 à 6. Un piston de blocage de levée 305 ajuste la levée de valve maximale d'une valve à aiguille 2, c'est-à-dire, la quantité de levée prévue par la valve à aiguille 2 lorsque la valve à aiguille 2 est pleinement ouverte. Le piston de blocage de levée 305 de ce mode de réalisation ne comporte pas de rainures de facilitation de séparation 5a ou de trou de facilitation de séparation 5b, contrairement au piston de blocage de levée 5 dans le premier mode de réalisation. La figure 8 est une vue agrandie des parties d'un cinquième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2. Sur la figure 8, les mêmes références numériques telles qu'utilisées sur les figures 1 à 7 représentent les mêmes parties et composants que montrés sur les figures 1 à 7. Un piston de blocage de levée 405 ajuste la levée de valve maximale d'une valve à aiguille 2, c'est-à-dire, la quantité de levée prévue par la valve à aiguille 2 lorsque la valve à aiguille 2 est pleinement ouverte. Un deuxième orifice d'entrée 432 est formé dans le piston de blocage de levée 405 de façon à laisser le carburant entrer dans une deuxième chambre de commande de pression 6. Un clapet de non-retour 50 est disposé dans le piston de blocage de levée 405. Dans ce mode de réalisation, le deuxième orifice d'entrée 432 s'étend coaxialement au piston de blocage de levée 405. C'est-à-dire que le deuxième orifice d'entrée 432, le piston de blocage de levée 405, et un cylindre 7 qui guide le piston de blocage de levée 405 sont mutuellement coaxiaux. En conséquence, comparé à une construction dans laquelle les axes de ces parties ne sont pas coaxiaux et en conséquence nécessitent le traitement ou l'usinage dans des directions diagonales ou analogues, ce mode de réalisation facilite le traitement ou l'usinage, et permet des améliorations dans la précision de traitement. De plus, puisque le deuxième orifice d'entrée 432 est formé à l'intérieur du piston de blocage de levée 405, ce mode de réalisation permet une réduction de la taille globale de l'appareil, comparé à une construction dans laquelle un deuxième orifice d'entrée est prévu dans le cylindre, séparément du piston de blocage de levée 405. De plus, un deuxième orifice de sortie 33 est formé dans un premier élément de cylindre 407a, non dans un élément séparé. En conséquence, le nombre de pièces de composants nécessaires est réduit et les parties de la deuxième chambre de commande de pression 6 qui nécessitent d'être scellées sont réduites et en conséquence la fiabilité d'étanchéité s'améliore. La figure 9 est une vue agrandie des parties d'un sixième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 3. Sur la figure 9, les mêmes références numériques telles qu'utilisées sur les figures 1 à 8 représentent les mêmes parties et composants que montrés sur les figures 1 à 8. Dans ce mode de réalisation, tous les orifices 30, 31, 432, 33 sont disposés de sorte que les axes sont parallèles ou perpendiculaires à l'axe d'un cylindre 7. En conséquence, le sixième mode de réalisation permet une précision supérieure du traitement ou de l'usinage des orifices 30, 31, 432, 33 au cinquième mode de réalisation. La figure 10 est une vue agrandie des parties d'un septième d'un appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2. Sur la figure 10, les mêmes références numériques telles qu'utilisées sur les figures 1 à 9 représentent les mêmes parties et composants que montrés sur les figures 1 à 9. Dans ce mode de réalisation, une valve de commande de pression 510 ajuste la pression dans une première chambre de commande de pression 3 et la pression dans une deuxième chambre de commande de pression 6. La valve de commande de pression 510 est formée par un élément en forme de tige 510a et. un élément sphérique 510b. L'élément sphérique 510b contacte une partie planaire 560 de l'élément en forme de tige 510a. Puisque la valve de commande de pression 510 dans ce mode de réalisation est munie de la partie planaire 560 comme cela est représenté sur la figure 10, l'élément sphérique 510b est autorisé à rouler sur la partie planaire 560 lorsque la valve de commande de pression 510 est positionnée dans le troisième état (voir figure 3C). En conséquence, même si l'élément en forme de tige 510a et un deuxième orifice de sortie 33 ne sont pas disposés mutuellement coaxialement, l'élément sphérique 510b, qui roule sur la partie planaire 560, ferme de manière fiable le deuxième orifice de sortie 33 lorsque la valve de commande de pression 510 est positionnée dans le troisième état. De plus, une partie de paroi est prévue autour de la partie planaire 560, d'o il résulte que l'élément sphérique 510b est empêché de se déplacer de la partie planaire 560. La figure 11 est une illustration d'une construction globale d'un huitième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention. La figure 12 est une vue agrandie des parties montrées sur la figure 11. Sur les figures 11 et 12, les mêmes références numériques telles qu'utilisées sur les figures 1 à 10 représentent les mêmes parties et composants que représentés sur les figures 1 à 10. Dans ce mode de réalisation, une première valve de commande de pression 610a ajuste la pression dans une première chambre de commande de pression 3. Une deuxième valve de commande de pression 610b ajuste la pression dans une deuxième chambre de commande de pression 6. Un actionneur de type solénoïde 611 sollicite la première valve de commande de pression 610a et la deuxième valve de commande de pression 610b vers un côté de valve ouverte. Un premier ressort 670 sollicite la première valve de commande de pression 610a vers un côté de valve fermée. Un deuxième ressort 671 sollicite la première valve de commande de pression 610a et la deuxième valve de commande de pression 610b vers le côté de valve fermée. Lorsque l'injection du carburant doit être démarrée, plus spécifiquement, lorsque le carburant doit être injecté avec une levée de valve maximale diminuée, l'actionneur de type solénoïde 611 est alimenté avec un faible courant de façon à ouvrir seulement la première valve de commande de pression 610a surmontant la force du premier ressort 670, comme on le comprendra à partir des figures 11 et 12. Dans cet état, le carburant est autorisé à s'écouler à l'extérieur de la première chambre de commande de pression 3. Il s'ensuit que la force résultante de la force du carburant dans la première chambre de commande de pression 3 sollicitant une valve à aiguille 2 vers un côté de valve fermée et la force d'un ressort 13 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée devient inférieure à la force du carburant une chambre de réservoir de carburant 4 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve ouverte, de sorte que la valve à aiguille 2 s'ouvre. De plus, dans cet état, l'écoulement en sortie du carburant à partir de la deuxième chambre de commande de pression 6 est bloqué. Il s'ensuit que la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 devient supérieure à la pression dans la première chambre de commande de pression 3, de sorte qu'un piston de blocage de levée 5 se heurte sur une surface d'impact inférieure 7c, définissant ainsi une levée de valve maximale diminuée (voir figure 4A). C'est-à-dire que la valve à aiguille 2 et un piston de commande 2a se heurtent sur le piston de blocage de levée 5 positionné dans l'état illustré sur la figure 4A, afin de réaliser l'injection du carburant. Ensuite, lorsque le carburant doit être injecté avec une levée de valve maximale augmentée, l'actionneur de type piézo 11 est légèrement contracté et l'actionneur de type solénoïde 611 est alimenté avec un courant important, de façon à ouvrir la deuxième valve de commande de pression 610b, de même que la première valve de commande de pression 610a, surmontant la force provenant du premier ressort 670 et du deuxième ressort 671. Dans cet état, le carburant est autorisé à s'écouler à l'extérieur de la première chambre de commande de pression 3, comme dans l'état o seule la première valve de commande de pression 610a est ouverte. En conséquence, la force résultante de la force du carburant de la première chambre de commande de pression 3 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée et la force du ressort 13 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée est inférieure à la force du carburant dans la chambre de réservoir de carburant 4 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve ouverte, de sorte que l'état ouvert de la valve à aiguille 2 est maintenu. Dans l'état o la deuxième valve de commande de pression 610b aussi bien que la première valve de commande de pression 610a est ouverte, toutefois, le carburant est également autorisé à s'écouler à l'extérieur de la deuxième chambre de commande de pression 6. En conséquence, la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 diminue substantiellement au même niveau que la - pression dans la première chambre de commande de pression 3. Ainsi, en raison de la pression dans la chambre de réservoir de carburant 4, le piston de blocage de levée 5 est sollicité vers le haut, aussi bien que la valve à aiguille 2 et le piston de commande 2a. C'est-à- dire que la valve à aiguille 2, le piston de commande 2a et le piston de blocage de levée 5 sont déplacés vers le haut jusqu'à ce que le piston de blocage de levée 5 se heurte sur la surface d'impact supérieure 7d. Ainsi, la levée de valve maximale est augmentée à partir de ce qui est indiqué sur la figure 4A par une quantité de course t du piston de blocage de levée 5 (indiqué sur la figure 4B). Avec cette levée de valve maximale augmentée, l'injection de carburant est réalisée. Ensuite, lorsque l'injection de carburant doit être arrêtée, l'électrisation de l'actionneur de type solénoïde 611 est interrompue pour positionner la première valve de commande de pression 610a et la deuxième valve de commande de pression 610b à des positions complètement fermées (voir figure 12). Dans cet état, l'écoulement en sortie du carburant à partir de la première chambre de commande de pression 3 et de la deuxième de chambre de commande de pression 6 dans un passage de retour de carburant (non représenté) est bloqué. Il s'ensuit que la force résultante de la force du carburant dans la première chambre de commande de pression 3 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée et la force du ressort 13 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée devient supérieure à la force du carburant dans la chambre de réservoir de carburant 4 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve ouverte, de sorte que la valve à aiguille 2 est fermée. La première chambre de commande de pression 3 et le premier orifice d'entrée 30, et la deuxième chambre de commande de pression 6 et le deuxième orifice d'entrée 32 sont formés de sorte que lorsque l'état- est changé de l'état o la première valve de commande de pression 610a et la deuxième valve de commande de pression 610b sont ouvertes à l'état o la première valve de commande de pression 610a et la deuxième valve de commande de pression 610b sont fermées, la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 augmente plus rapidement que la pression dans la première chambre de commande de pression 3. Plus spécifiquement, la deuxième chambre de commande de pression 6 est prévue avec une capacité inférieure à la première chambre de commande de pression 3. Il s'ensuit que le piston de blocage de levée 5 est déplacé vers le bas pour se heurter sur la surface d'impact. inférieure 7c (figure 4A) avant la fin de l'injection de carburant présente, afin d'injecter le carburant avec la levée de valve maximale diminuée lorsque l'injection de carburant suivante démarre. Dans ce mode de réalisation, l'état de pression est changé parmi l'état o la première chambre de commande de pression 3 et la deuxième chambre de commande de pression 6 sont toutes les deux pressurisées, l'état o la première chambre de commande de pression 3 et la deuxième chambre de commande de pression 6 sont toutes les deux dépressurisées et l'état o la première chambre de commande de pression 3 est dépressurisée et la deuxième chambre de commande de pression 6 est pressurisée, conformément à l'amplitude de la force d'attraction de l'actionneur de type solénoïde unique 611 pour actionner la première valve de commande de pression 610a et la deuxième valve de commande de pression 610b. C'est-à-dire que la relation entre la pression dans la première chambre de commande de pression 3 et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 est changée conformément à l'amplitude de la force d'attraction de l'actionneur de type solénoïde unique 611. C'est-à-dire que la relation entre la pression dans la première chambre de commande de pression 3 et la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 peut être changée en actionnant la première valve de commande de pression 610a et la deuxième valve de commande de pression 610b, sans qu'il soit nécessaire de prévoir séparément un actionneur pour commander la pression dans la première chambre de commande de pression 3 et un actionneur pour commander la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6. La figure 13 est une vue agrandie des parties d'un neuvième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 12. Sur la figure 13, les mêmes références numériques telles qu'utilisées sur les figures 1 à 12 représentent les mêmes parties et composants que représentés sur les figures 1 à 12. Dans ce mode de réalisation, un piston de commande 610d empêche l'apparition d'une force de soulèvement sur une première valve de commande de pression 610a en raison d'un moment de la première valve de commande de pression 610a survenant lorsque la première valve de commande de pression 610a est attirée vers un actionneur de type solénoïde 611. En conséquence, ce mode de réalisation es_ capable d'actionner les deux valves de commande 610a, 610b en utilisant l'actionneur de type solénoïde unique 611 sans entraîner de force de soulèvement sur la première valve de commande de pression 610a. La figure 14 est une vue agrandie des parties d'un dixième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 12. Sur la figure 14, les mêmes références numériques tels qu'utilisées sur les figures 1 à 13 représentent les mêmes parties et composants que montrées sur les figures 1 à 13. Dans ce mode de réalisation, une armature 610c' d'une première valve de commande de pression 610a comporte une surface supérieure qui définit différentes distances tl, t2 à partir d'une surface inférieure d'un actionneur de type solénoïde 611,-de façon à empêcher l'apparition d'une force de soulèvement sur la première valve de commande de pression 610a en raison d'un moment de la première valve de commande de pression 610a survenant lorsque la première valve de commande de pression 610a est attirée vers l'actionneur de type solénoïde 611. En conséquence, ce mode de réalisation est capable d'actionner les deux valves de commande 610a, 610b en utilisant *l'actionneur de type solénoïde 611 unique sans entraîner de force de soulèvement sur la première valve de commande de pression 610a. La figure 15 est une vue agrandie des parties d'un onzième mode de réalisation de l'appareil d'injection de carburant de l'invention, similaire à la vue de la figure 2. Sur la figure 15, les mêmes références numériques tels qu'utilisées sur les figures 1 à 14 représentent les mêmes parties et composants que représentés sur les figures 1 à 14. Un piston de commande 702a est disposé au-dessus d'une valve à aiguille 2. Un piston de blocage de levée 705 ajuste la levée de valve maximale, c'est-à-dire, une quantité de levée de la valve à aiguille 2 obtenue lorsque la valve à aiguille 2 est pleinement ouverte. Un deuxième orifice d'entrée 732 est formé dans un passage d'entrée par l'intermédiaire duquel le carburant s'écoule dans une deuxième chambre de commande de pression 6. Un deuxième orifice de sortie 733 est formé dans un passage de sortie par l'intermédiaire duquel le carburant s'écoule hors de la deuxième chambre de commande de pression 6. Un orifice de passage de raccordement 734 est formé dans un passage de raccordement qui interconnecte le passage d'entrée et le passage de sortie en communication. Les figures 16A et 16B illustrent un état dans lequel une valve de commande de pression 10 est positionnée dans un deuxième état, et un état survenant immédiatement après que la valve de commande de pression 10 soit commutée du deuxième état à un premier état afin de fermer la valve à aiguille 2. Plus spécifiquement, la figure 16A illustre des flux de carburant traversant le deuxième orifice de sortie 533 et analogues lorsque la valve de commande de pression est positionnée dans le deuxième état, c'est-à-dire, lorsque le carburant doit être injecté avec une levée de valve maximale augmentée. La figure 16B illustre des flots de carburant traversant le deuxième orifice de sortie 733 et analogues immédiatement après que la valve de commande de pression 10 soit commutée du deuxième état au premier état, c'est-à-dire, lorsque l'injection de carburant doit être arrêtée. En se référant à la figure 16A, lorsque le carburant doit - être injecté avec une levée de valve maximale augmentée, l'actionneur de type piézo 11 est légèrement contracté pour positionner la valve de commande de pression dans le deuxième état (figure 3B), comme dans le premier mode de réalisation. Dans le deuxième état, le carburant est autorisé à s'écouler hors de la première chambre de commande de pression 3. En conséquence, la force résultante de la force du carburant dans la première chambre de commande de pression 3 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée et la force du ressort 13 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée est inférieure à la force du carburant dans la chambre de réservoir de carburant 4 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve ouverte, de sorte que l'état ouvert de la valve à aiguille 2 est maintenu. Dans le deuxième état, le carburant est également autorisé à s'écouler hors de la deuxième chambre de commande de pression 6. C'est-à-dire que le carburant traverse le deuxième orifice de sortie 733 dans une telle direction pour s'écouler hors de la deuxième chambre de commande de pression 6. En conséquence, la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6 diminue sensiblement au même niveau que la pression dans la première chambre de commande de pression 3. Ainsi, en raison de la pression dans la chambre de réservoir de carburant 4, le piston de blocage de levée 705 est sollicité vers le haut, aussi bien que la valve à aiguille 2 et le piston de commande 702a. C'est-à-dire que la valve à aiguille 2, le piston de commande 702a et le piston de blocage de levée 705 sont déplacés vers le haut jusqu'à ce que le piston de blocage de levée 705 se heurte sur la surface d'impact supérieure 7d. Ensuite, lorsque l'injection de carburant doit être arrêtée comme cela est représenté sur la figure 16B, l'actionneur de type piézo 11 est encore contracté pour commuter la valve de commande de pression 10 à partir du deuxième état vers le premier état (figure 3A) comme dans le premier mode de réalisation. Au moment du changement d'état, la valve de commande de pression 10 est fermée, de sorte que le carburant qui a traversé l'orifice de passage de raccordement 734 ne peut pas entrer dans une chambre qui entoure l'élément sphérique lob, mais s'écoule vers l'arrière dans la deuxième chambre de commande de pression 6 par l'intermédiaire du deuxième orifice de sortie 733. En conséquence, comparé au cas o un passage de raccordement n'est pas prévu et, en conséquence, le carburant ne s'écoule pas vers l'arrière par l'intermédiaire du deuxième orifice de sortie 33 (figure 2, etc.) comme dans le premier mode de réalisation, ce mode de réalisation est capable d'augmenter plus rapidement la pression dans la deuxième chambre de commande de pression 6. Dans le premier état, la force résultante de la force du carburant dans la première chambre de commande de pression 3 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée et la force du ressort 13 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve fermée devient supérieure à la force du carburant dans la chambre de réservoir de carburant 4 sollicitant la valve à aiguille 2 vers le côté de valve ouverte, de sorte que la valve à aiguille 2 est fermée, comme dans le premier mode de réalisation. En conséquence, ce mode de réalisation ferme la valve à aiguille 2 et arrête l'injection du carburant plus rapidement que le premier mode de réalisation. Dans ce mode de réalisation, la deuxième chambre de commande de pression 6 est munie du passage d'entrée comportant le deuxième orifice d'entrée 732 et du passage de sortie comportant le deuxième orifice de sortie 733, comme cela est décrit ci-dessus. Le passage d'entrée et le passage de sortie sont interconnectés en communication via le passage de raccordement comportant l'orifice de passage de raccordement 734. En conséquence, lorsque la valve à aiguille 2 est commutée de l'état ouvert à l'état fermé, c'est-à-dire, au moment de la commutation du premier état (figure 3B) o le passage de sortie de la deuxième chambre de commande de pression 6 n'est pas fermé au premier état (figure 3A) o le passage de sortie est fermé, le carburant qui s'est écoulé du passage d'entrée et qui a traversé le passage de raccordement s'écoule instantanément à travers le deuxième orifice de sortie 733 du passage de sortie dans une direction inverse pour entrer dans la deuxième chambre de commande de pression 6. Ainsi, au moment du changement de la valve à aiguille 2 de l'état ouvert à l'état fermé, le piston de blocage de levée 5 peut être sollicité vers le côté de diminution de levée de valve maximale (vers le bas sur la figure 16B), de sorte que la valve à aiguille 2 peut être sollicitée vers le côté de valve fermée. C'est-à- dire qu'en raison du carburant s'écoulant à travers le passage de sortie vers l'arrière dans la deuxième chambre de commande de pression 6, le mode de réalisation est capable de fermer la valve à aiguille plus rapidement qu'une construction dans laquelle un passage de raccordement n'est pas prévu. De plus, puisque l'orifice de passage de raccordement 734 est formé dans le passage de raccordement, le carburant qui s'est écoulé par l'intermédiaire du passage d'entrée est sensiblement empêché d'être laissé échappé via le passage de raccordement sans s'écouler dans la deuxième chambre de commande de pression 6. Bien que l'invention ait été décrite en se référant à ce qui est présentement considéré être les modes de réalisation préférés de celle-ci, on comprendra que la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation ou constructions décrits. Au contraire, la présente invention vise à couvrir diverses modifications et dispositions équivalentes. De plus, bien que divers éléments de l'invention décrite soient montrés dans diverses combinaisons et configurations, qui sont à titre d'exemple, d'autres combinaisons et configurations, incluant davantage, moins ou seulement un mode de réalisation unique, sont également à l'intérieur de l'esprit et de la portée de la présente invention. REVENDICATIONS 1. Appareil d'injection de carburant comportant une valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2) destinée à ouvrir et fermer un pore d'injection de carburant (1), un moyen de sollicitation de côté de valve fermée (3; 13) destiné à solliciter la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2) vers un côté de valve fermée, un moyen de sollicitation de côté de valve ouverte (4) destiné à solliciter la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2) vers un côté de valve ouverte, et. un moyen d'ajustement de levée de valve maximale (5) destiné à ajuster une levée de valve maximale qui est une quantité de levée de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2) obtenue lorsque la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2) est pleinement ouverte, l'appareil d'injection de carburant étant caractérisé en ce qu'une première chambre de commande de pression (3) destinée à solliciter le moyen d'ajustement de levée de valve maximale (5) vers un côté d'augmentation de levée de valve maximale, et une deuxième chambre de commande de pression (6) destinée à solliciter le moyen d'ajustement de levée de valve maximale (5) vers un côté de diminution de levée de valve maximale sont prévues, dans lequel la levée de valve maximale est ajustée en changeant une relation entre une pression entre la première chambre de commande de pression (3) et une pression dans la deuxième chambre de commande de pression (6). 2. Appareil d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de sollicitation de côté de valve fermée (3; 13) est au moins en partie formé par la première chambre de commande de pression (3). 3. Appareil d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'ajustement de levée de valve maximale (5) est un piston de blocage de levée qui est guidé par un cylindre (7), et un espace de tolérance de désalignement d'axe est prévu entre un diamètre interne du cylindre (7) et un diamètre externe d'une partie d'extrémité axiale du piston de blocage de levée (5) 4. Appareil d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'ajustement de levée de valve maximale (5) est un piston de blocage de levée qui est guidé par un cylindre (7) formé par une pluralité d'éléments (7a, 7b) et lorsque la levée de valve maximale est augmentée, ou lorsque la levée de valve maximale est diminuée, le piston de blocage de levée (5) se heurte sur une surface de limite (7c) d'au moins l'un (7b) de la pluralité d'éléments (7a, 7b) formant le cylindre (7). 5. Appareil d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que le. moyen d'ajustement de levée de valve maximale (5) est un piston de blocage de levée, la levée de valve maximale de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2) est définie par l'impact de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2) sur le piston de blocage de levée (5), et un moyen de facilitation de séparation (5a; 5b) est prévu pour faciliter la séparation de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2) du piston de blocage de levée (5) lorsque la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2) doit être séparée du piston de blocage de levée (5) après s'être heurtée sur le piston de blocage de levée (5). 6. Appareil d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'ajustement de levée de valve maximale (5) est un piston de blocage de levée, et à la fin d'une opération de fermeture de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2), le piston de blocage de levée est positionné pour se heurter sur le côté de diminution de la levée de valve maximale. 7. Appareil d'injection de carburant selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'à la fin de l'opération de fermeture de la valve d'ouverture/fermeture de pore d'injection (2), la pression dans la deuxième chambre de commande de pression (6) augmente plus rapidement que la pression dans la première chambre de commande de pression (3). 8. Appareil d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'ajustement de levée de valve maximale (5) est un piston de blocage de levée, et un passage d'entrée (432) de la deuxième chambre de commande de pression (6) s'étend à l'intérieur du piston de blocage de levée, coaxialement au piston de blocage de levée. 9. Appareil d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que une première valve de commande de pression destinée à commander la pression dans la première chambre de commande de pression (3) et une deuxième valve de commande de pression destinée à commander la pression dans la deuxième chambre de commande de pression (6) sont prévues, et en ce que la première valve de commande de pression et la deuxième valve de commande de pression sont actionnées par un actionneur (11), et en ce qu'un état de pression est changé parmi un état dans lequel la première chambre de commande de pression (3) et la deuxième chambre de commande de pression (6) sont pressurisées, un état dans lequel la première chambre de commande de pression (3) et la deuxième chambre de commande de pression (6) sont dépressurisées, et un état dans lequel la première chambre de commande de pression (3) est dépressurisée et la deuxième chambre de commande de pression (6).est pressurisée, conformément à une force d'entraînement de l'actionneur (11). 10. Appareil d'injection de carburant selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comprend de plus un moyen de prévention de force de soulèvement (610c') destiné à empêcher l'apparition d'une force de soulèvement sur la première valve de commande de pression ou sur la deuxième valve de commande de pression actionnées par l'actionneur (611). 11. Appareil d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que la deuxième chambre de commande de pression (6) est munie d'un passage d'entrée et d'un passage de sortie, et le passage d'entrée et le passage de sortie sont interconnectés en communication par un passage de raccordement, et le passage de raccordement comporte une partie resserrée (734).