Brevet FR2782463A1 — publié le 20000225

Procédé d'amélioration de la planéité d'une tôle métallique Domaine de l'invention L'invention concerne un procédé d'amélioration, par traction, de la planéité de tôles métalliques, et notamment de tôles en alliages d'aluminium à haute résistance. Etat de la technique La fabrication industrielle des tôles métalliques conduit le plus souvent, malgré les précautions prises, à des défauts de planéité, qui entraînent des rebuts internes coûteux pour respecter les normes et cahiers des charges en vigueur dans ce domaine. Ces défauts peuvent consister par exemple en une déformation générale de la tôle, appelée, conformément à la norme européenne EN 485-3, "cambrure" lorsque cette déformation est une courbure longitudinale autour d'un axe perpendiculaire au sens de laminage, et "tuile" lorsqu'elle est une courbure autour d'un axe parallèle au sens de laminage. La déformation peut aussi être locale, soit dans une zone particulière de la tôle, soit concentrée sur un ou plusieurs sommets, qui peuvent, par exemple, être relevés. Il peut s'agir de" bords longs" lorsqu'une rive de la tôle est plus longue que la partie centrale, ou d'ondulations provenant du laminage. Les normes connues de l'homme du métier spécifient des tolérances de planéité en fonction de l'épaisseur, en définissant notamment une flèche totale maximale sur longueur ou largeur ou sur une corde de longueur minimale. C'est le cas, par exemple, de la norme européenne EN 485-3 (édition octobre 1993) pour les tôles en alliages d'aluminium laminées à chaud, et de la norme EN 485-4 (édition octobre 1993) pour les tôles en alliages d'aluminium laminées à froid. L'opération d'amélioration de la planéité consiste à exercer sur la tôle ou la bande une traction produisant une déformation plastique du métal de façon à allonger les fibres les plus courtes. Il existe deux techniques habituelles pour remédier à ces défauts: le planage par rouleaux, et la traction. Le planage par rouleaux consiste à faire passer la tôle entre deux séries de rouleaux parallèles placés alternativement en dessous et au dessus de la tôle, les rouleaux étant imbriqués. La bande ou la tôle est alors fléchie alternativement dans un sens et dans l'autre pour obtenir une déformation plastique. Les planeuses à rouleaux ne peuvent corriger totalement les défauts de planéité que lorsque ces défauts ne sont pas trop importants; dans le cas des tôles épaisses et à hautes caractéristiques mécaniques, l'effet de planage qui peut être ainsi obtenu est souvent insuffisant, voire inexistant, surtout après trempe. C'est pourquoi il n'existe guère de machines pouvant accepter des tôles de plus de 25 ou 30 mm d'épaisseur. La traction consiste à étirer la tôle, dont les extrémités sont pincées entre deux mors, pour lui conférer un allongement permanent contrôlé de quelques %. Cette technique est utilisée en particulier pour les tôles épaisses. L'étireuse comporte une tête fixe avec un mors et une tête mobile comportant l'autre mors. Dans certains cas, et notamment dans le cas des tôles trempées, l'efficacité de cette technique n'est pas satisfaisante. A titre d'exemple, il est bien connu que pour les tôles en alliages d'aluminium à traitement thermique, c'est-à-dire les alliages des séries 2000, 6000 et 7000 selon les désignations de l'Aluminum Association, en plus de défauts de planéité dispersés et aléatoires, on constate que l'opération de trempe induit des déformations importantes, dont une forte tuile; celle-ci ne disparaît pas aisément lors de l'opération de traction. Le brevet GB 2 066 120 décrit une technique de planage de tôles métalliques qui consiste en une combinaison entre le planage par rouleaux et l'étirage: Par un mouvement relatif entre la tôle, fixée aux extrémités entre deux mors, et un jeu de rouleaux de planage parallèles placés alternativement en dessous et au dessus de la tôle, celle-ci subit simultanément l'effet du planage par rouleaux et de la traction, dont chacun conduit, de façon différente, à une déformation permanente au-delà de la limite élastique du matériau. Ce dispositif est plus proche d'une planeuse sous tension, utilisant des rouleaux de planage imbriqués, que d'un étirage par traction. En effet, la déformation permanente de la tôle obtenue par cette technique est très faible, de l'ordre de 0,1 à 0,2 % par passe de planage, car elle est obtenue principalement par l'effet de pliage sur des rouleaux de planage imbriqués, la contribution de la traction étant faible. La tôle ou la bande est fixée soit à chaque extrémité dans un mors solidaire d'une tête fixe, l'ensemble des rouleaux de planage étant déplacé par rapport à ceux-ci, soit à l'une de ses extrémités dans un mors solidaire d'une tête mobile qui se déplace par rapport au groupe de rouleaux de planage. Dans de nombreux cas, l'amélioration de la planéité n'est pas le seul objectif que l'on poursuit en soumettant une tôle à une opération de traction. La déformation permanente à froid d'une tôle ou bande augmente certaines caractéristiques mécaniques, notamment la limite élastique, et relaxe les contraintes internes issues de la trempe, ce qui est particulièrement important pour les tôles fortes destinées à être usinées. Dans ce cas, la déformation doit être effectuée de façon très contrôlée afin d'obtenir un produit présentant des caractéristiques reproductibles, ce qui est, au moins dans le cas des tôles moyennes et fortes, plus aisé avec un banc de traction qu'avec une planeuse à rouleaux. La technique décrite dans le brevet GB 2 066 120 souffre donc de trois inconvénients majeurs: puisque la force de traction correspond simplement à la résistance à vaincre pour tirer la tôle à travers un jeu de rouleaux de planage, la contribution de la traction à la déformation totale est difficile à contrôler, elle reste trop faible pour améliorer de façon significative certaines caractéristiques mécaniques de la tôle, et elle ne permet pas une élimination suffisante de certains défauts de planéité et des contraintes internes induits par la trempe des tôles. Par ailleurs, certaines normes exigent que la tôle soit soumise à une traction contrôlée à titre d'exemple, la norme EN 2126 spécifie une traction contrôlée entre 1,5 % et 3 % pour la fabrication de tôles en alliage 7075 (désignation selon The Aluminum Association) à l'état T651 (désignation selon EN 515) d'une épaisseur comprise entre 6 et 80 mm. L'utilisation d'une planeuse à rouleaux ou du dispositif décrit dans le brevet GB 2 066 120 ne permet pas de se conformer à cette exigence de procédé. Objet de l'invention L'invention a ainsi pour but d'améliorer la planéité des tôles métalliques, et plus particulièrement des tôles métalliques trempées, et en particulier de faire disparaître la tuile et les déformations localisées dans le sens long ou travers dues à la trempe. Elle a pour objet un procédé d'amélioration de la planéité de tôles métalliques consistant à étirer la tôle par traction entre deux mors jusqu'à un allongement permanent contrôlé de plus de 0,5%, de préférence de plus de 1% et encore préférentiellement de plus de 1,5%, et à maintenir, pendant au moins une partie de la durée de cette traction, un appui transversal sur l'une au moins des faces de la tôle. L'invention concerne également divers modes de réalisation de cet appui transversal - des rouleaux appuyés transversalement sur l'une au moins des faces de la tôle, et soumis à un effort d'application sur la tôle, - des barres dites "anti-tuile" constituées d'une barre métallique appuyée transversalement sur l'une des faces de la tôle et serrée contre cette face à l'aide d'étriers s'appuyant sur l'autre face, - la combinaison des deux moyens précédents, - un ou plusieurs rouleaux du type précédent se déplaçant longitudinalement sur une face de la tôle pendant l'opération de traction. Le déplacement peut être continu ou se faire de manière incrémentale. L'invention a également pour objet des tôles en alliages d'aluminium, et notamment des tôles écrouies et des tôles traitées thermiquement par mise en solution et trempe, à planéité améliorée. Pour les tôles d'épaisseur supérieure à 50 mm, la flèche totale sur longueur, mesurée selon la norme EN 485-3 (édition octobre 1993), est toujours inférieure à 0,10%, et le plus souvent à 0,05%, de la longueur de la tôle, et la flèche totale sur largeur est toujours inférieure à 0,15%, et le plus souvent à 0,10% de la largeur de la tôle. La flèche locale, mesurée également selon la norme EN 485-3 pour une corde de longueur I d'au moins 300 mm, est toujours inférieure à 0,25 /, et le plus souvent à 0, 15 I. Pour les tôles d'épaisseur comprise entre 6 et 50 mm, la flèche totale sur longueur mesurée selon les normes EN 485-3 et 485-4 (octobre 1993) est toujours inférieure à 0,15%, et le plus souvent à 0,10% de la longueur de la tôle. La flèche totale sur largeur est toujours inférieure à 0,30%, et le plus souvent à 0,20%, de la largeur de la tôle. La flèche locale, mesurée selon les normes EN 485-3 et 485-4 pour une corde de longueur I d'au moins 300 mm, est toujours inférieure à 0,20 1, et le plus souvent à 0,15 1. Pour les tôles d'épaisseur inférieure à 6 mm, la flèche totale sur longueur mesurée selon les normes EN 485-3 et 485-4 (octobre 1993) est toujours inférieure à 0,20%, et le plus souvent à 0,15% de la longueur de la tôle. La flèche totale sur largeur est toujours inférieure à 0,35%, et le plus souvent à 0,30%, de la largeur de la tôle. La flèche locale, mesurée selon les normes EN 485-3 et 485-4 pour une corde de longueur I d'au moins 300 mm, est toujours inférieure à 0,30 1, et le plus souvent à 0,20 I.. Description des figures La figure 1 représente un schéma d'une installation d'étirage par traction munie de deux rouleaux d'appui. La figure 2 représente, en perspective, une tôle tractionnée avec un rouleau d'appui et une barre" anti-tuile ". Description de l'invention Les tôles métalliques épaisses sont généralement planées à l'aide d'un banc de traction, comme représenté aux figures 1 et 2, dans lequel les deux extrémités de la tôle (1) sont serrées dans des mors (2), l'un des mors étant solidaire d'une tête fixe (3) et l'autre d'une tête mobile (4). Le déplacement de la tête mobile (4) conduit à un allongement de la tôle, qui est souvent de l'ordre de 1,5 à 3%. La demanderesse a observé que cette opération, si elle permet de réduire fortement certains défauts de planéité comme la cambrure, est insuffisante pour réduire les autres défauts, et notamment la tuile induite par la trempe, à un niveau acceptable et conforme aux normes. Un premier mode préféré de réalisation de l'invention, tel que montré à la figure 1, consiste à prévoir un ou plusieurs rouleaux d'appui transversaux (5) sur la face inférieure de la tôle (1). Ces rouleaux sont appuyés sur la tôle avec une force exercée verticalement et vers le haut et réglable à l'aide d'un dispositif approprié, tel qu'un vérin hydraulique, et avec une pression P variable. Les rouleaux peuvent être abaissés vers la fin de la traction de manière à terminer la traction sans eux et éviter ainsi la déformation qu'ils pourraient induire sur la tôle (et qui est représentée de manière exagérée sur la figure 1). La force du ou des rouleaux contre la tôle peut être appliquée dès le début de la traction, ou de préférence de manière progressive après avoir atteint un certain allongement de la tôle. La demanderesse a observé que l'utilisation d'un seul rouleau permet déjà d'améliorer la planéité par rapport à l'art antérieur, mais qu'on obtient un meilleur résultat avec deux ou plusieurs rouleaux. Le fait d'apporter les rouleaux sur la face supérieure de la tôle ne modifie pas le résultat; il rend le dispositif plus souple mais plus complexe. Un autre mode préféré de réalisation de l'invention, représenté à la figure 2, consiste à placer sur la tôle au cours de la traction une ou plusieurs barres dites " anti-tuile", constituées d'une barre métallique (6) maintenue en appui sur la face inférieure de la tôle à l'aide d'étriers (7) venant se serrer sur la face supérieure. Suivant les défauts à corriger, les barres sont installées sur la face supérieure, sur la face inférieure ou sur les deux faces. Un dispositif particulièrement efficace pour réduire la tuile consiste à combiner ces deux modes de réalisation, par exemple en intercalant entre les deux rouleaux plusieurs barres anti-tuile. Un troisième mode préféré de réalisation consiste à utiliser un ou plusieurs rouleaux du type décrit précédemment, en les rendant mobiles longitudinalement, de manière à parcourir la plus grande partie de la face inférieure de la tôle. Le déplacement du ? rouleau mobile peut être discontinu, par exemple en fractionnant la traction en plusieurs étapes et en déplaçant le rouleau entre chaque étape. Il peut être également continu pendant toute la traction, sauf vers la fin de l'opération o on abaisse entièrement les rouleaux, avant la fin de l'allongement par traction. Cette solution est celle qui conduit généralement au meilleur résultat. Pour ce faire, il est souhaitable de coordonner le déplacement longitudinal et la pression d'application avec le pilotage du banc de traction et la nature de l'alliage. Pour les tôles les plus épaisses et/ou les alliages les plus durs, on peut utiliser avantageusement un rouleau cambré, par exemple avec une courbure inverse de celle de la tuile à corriger. [0 Exemples Exemple 1 Une tôle en alliage d'aluminium 6061 (selon la désignation de The Aluminum Association) de composition chimique approximative (% en poids): Si = 0,7, Fe = 0,3, Cu = 0,25, Mn = 0,08, Mg = 1,0, Cr = 0,2, Zn = 0,15, de format 7788 x 1896 x 25,4 mm a été fabriquée par coulée semi- continue d'une plaque, homogénéisation, laminage à chaud et trempe par aspersion d'eau. On a mesuré, le long de la tôle, une tuile positive (concavité vers le haut) comprise entre 14,5 et 29,5 mm La tôle a été ensuite soumise à une traction simple selon l'art antérieur, sans aucun dispositif anti- tuile additionnel, jusqu'à un allongement de 2,1%, et on observe une tuile positive (concavité vers le haut) comprise entre 1,8 et 11 mmn. Cette valeur maximale de 11 mm est en dehors de la tolérance maximale admise par la norme EN 485-3, qui est de 0,4% de la largeur, soit 7,6 mm. Exemple 2 3 tôles en alliage 7075 de format 60,1 x 1290 x 8449 mm ont été fabriquées et trempées dans les mêmes conditions. Elles présentaient une cambrure, mesurée sur 2400 mm, de l'ordre de 5 mm. La première tôle a été tractionnée jusqu'à un allongement permanent de 2,2% sans ajout d'aucun autre dispositif La deuxième a $ été tractionnée à 2,1% avec ajout de 2 barres anti-tuile. La troisième a été tractionnée à 2,2% avec, en plus des 2 barres anti-tuile, 2 rouleaux fixes. On a mesuré la tuile (en mm) tous les mètres sur la longueur. Les résultats sont rassemblés au tableau 1, les différentes valeurs de ti correspondant aux 8 points de mesure. Tableau 1 N tôle tl t2 t3 t4 t5 t6 t7 t8 1 1,5 2,4 2,1 2,0 1,2 1,0 0 0,5 2 0,8 0,8 1,2 1,1 0,8 0,5 0 0 3 0 0 0 0 0 0 0 0 Après traction, la cambrure, mesurée sur une longueur de 2000 mm, était de 2 mm pour la première et la deuxième tôle et de 1 mm pour la troisième. Exemple 3 Une tôle de même alliage et de même format que ceux de l'exemple 1 présentait après trempe une tuile positive comprise entre 4 et 24 mm pour la partie située entre 0 et 6150 mm à partir d'un bord, une ondulation en forme de W vers la cote 6150 mm et une tuile négative (concavité vers le bas) entre 2,5 et 7 mm sur le reste de la tôle. On a effectué la traction en quatre étapes successives. - la première étape jusqu'à l'allongement de 0,3% en utilisant deux rouleaux d'appui situés respectivement aux cotes 1650 et 6150 mm, - la seconde étape jusqu'à un allongement de 0,9% après avoir déplacé le premier rouleau de la cote 1650 mm à la cote 2975 mm, - la troisième étape jusqu'à 1,6% d'allongement après avoir déplacé le premier rouleau jusqu'à la cote 4350 mm, - la quatrième étape jusqu'à 2% d'allongement sans les rouleaux. La mesure de la planéité finale montre une tuile positive sur la totalité de la tôle comprise entre 1 et 2,8 mm, avec une réduction très importante des défauts aux endroits o les rouleaux ont été appliqués. La mobilité des rouleaux conduit à une amélioration de la planéité par rapport aux rouleaux fixes, et même à la combinaison de rouleaux fixes et de barres anti-tuile. Exemple 4 On a effectué des essais de traction sur 6 tôles trempées identiques, en alliage 6061 de format 7793 x 1593 x 23,05 mm, en utilisant divers dispositifs anti-tuile, et on a mesuré la planéité avant et après traction. 1) La première tôle présentait après trempe une tuile positive comprise entre 8,5 et 19 mm. Après traction jusqu'à 2% d'allongement sans aucun dispositif anti-tuile, on obtient une tuile positive comprise entre 1, 8 et 11 mm, donc en dehors des tolérances de la norme EN 485-3. 2) La deuxième tôle présentait après trempe une tuile positive comprise entre 5,2 et 18,5 mm. L'essai de traction jusqu'à 2% d'allongement a été effectué en utilisant 2 rouleaux fixes situés à 1650 mm des mors de traction et 4 barres anti-tuile réparties régulièrement entre les rouleaux. La tuile après traction est limitée à 1 mm, sauf près des mors o elle est de l'ordre de 2 mm. 3) La troisième tôle présentait après trempe une tuile positive comprise entre 4,6 et 17,5 mm. L'essai de traction à 2,5% d'allongement a été réalisé en utilisant un rouleau fixe situé à 1650 mm de la tête mobile du banc de traction, et un rouleau mobile en continu sur une distance de 1600 mm en direction de la tête mobile, à partir d'une distance de 1650 mm de la tête fixe. La pression exercée sur le rouleau en mouvement pour l'appuyer sur la tôle était de 7 MPa. La tuile maximale après traction est de 1,8 mm. 4) La quatrième tôle présentait après trempe une tuile positive comprise entre 7 et 19 mm. L'essai de traction à 2,4% d'allongement a été réalisé dans les mêmes conditions que le cas précédent, sauf que le déplacement du rouleau mobile était de 1900 mm, et que la pression d'appui de ce rouleau mobile était comprise entre 4,5 MPa au début de l'essai et 3, 5 MPa à la fin. La tuile après traction est inférieure à 0,7 mm, sauf près des mors et dans la zone non affectée par le rouleau mobile o elle atteint 1,5 mm. ) La cinquième tôle présentait après trempe une tuile positive comprise entre 8 et 19 mm L'essai de traction jusqu'à 2,5% d'allongement a été réalisé dans les mêmes i0 conditions que précédemment, sauf que le déplacement du rouleau mobile était de 2000 mm, et que la pression d'appui est passée de 5 MPa au début à 3,5 MIPa à la fin. La tuile après traction est inférieure à 0,6 mm, sauf près des mors et dans la zone non parcourue par le rouleau mobile, o elle atteint 1,9 mm. 6) La sixième tôle présentait après trempe une tuile positive comprise entre 7 et 19 mm. L'essai de traction jusqu'à 2,3% d'allongement a été réalisé comme précédemment avec un rouleau mobile se déplaçant sur 2150 mm. La pression d'appui du rouleau mobile a fluctué entre 3 et 5,5 MPa. La tuile maximale après traction est de 2,2 mm. On a mesuré également sur les 6 tôles la cambrure sur une longueur de 2400 mm avant et après traction. La cambrure après trempe et avant traction variait entre 60 et mm, et après traction entre 1 et 2 mm. Ces essais montrent qu'on peut obtenir une planéité excellente avec des dispositifs fixes, à condition de combiner les rouleaux et les barres anti-tuile. Ils montrent également que les meilleurs résultats sont obtenus avec un rouleau mobile, puisqu'on a une tuile pratiquement nulle dans la zone parcourue par le rouleau, à condition de maîtriser la pression exercée sur ce rouleau pendant son mouvement. Exemple 5 1l On a fabriqué et trempé dans les mêmes conditions 2 tôles en alliage 7010 de format x 1335 x 7899 mm. Après trempe, elles présentaient une tuile de l'ordre de 10 mm et une cambrure, mesurée sur 2400 mm, de l'ordre de 50 mm. Les 2 tôles ont été ensuite tractionnées jusqu'à un allongement permanent de 2%, la première sans dispositif particulier, la seconde avec 7 appuis transversaux (barres et rouleaux). On a mesuré la tuile (en mm) tous les 50 cm. Les résultats sont rassemblés au tableau 2, dans lequel les références 1 à 18 de la première ligne correspondent aux tuiles ti aux différents points de mesure. Tableau 2 N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1617 18 1 2,5 2,8 3,8 4,2 5,5 6,1 6,3 5,6 5,8 6,0 6,5 6,5 6,3 6,2 6,2 4,2 3,3 2,4 2 2,2 1,8 1,88 1, 1,6 1,6 1,5 1,2 1,1 1,2 1,2 1,4 0,9 0,8 0,9 1,5 1, 6 1,0 On constate que l'adjonction de dispositifs anti-tuile permet de réduire la tuile maximale de 6,5 à 2,2 mm. Par ailleurs, la cambrure, mesurée sur une longueur de 2400 mm, est inférieure à 0,3 mm pour la première tôle et à 0,2 mm pour la deuxième. Exemple 6 On a fabriqué et trempé dans des conditions identiques 2 tôles en alliage 2024 de format 5 x 1200 x 6557 mm. Après trempe, les tôles présentaient des déformations complexes avec des flèches d'amplitude supérieure à 20 mm. La première tôle a été tractionnée à un allongement de 1,9% sans dispositif particulier. Elle présentait après traction une tuile de 10 mm et une cambrure, mesurée sur 1200 mm, de 6 mm. La seconde tôle a été tractionnée à un allongement de 2,7% en utilisant 5 appuis transversaux (barres et rouleaux). On a mesuré après traction une tuile de 3,5 mm et une cambrure sur 2000 mm de 2,5 mm. /s 2782463 REVENDICATIONS 1. Procédé d'amélioration de la planéité de tôles métalliques consistant à étirer la tôle par traction entre deux mors jusqu'à un allongement permanent contrôlé de plus de 0,5% et, de préférence de plus de 1%, et à maintenir, pendant au moins une partie de la durée de la traction, un appui transversal sur l'une au moins des faces de la tôle. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'allongement permanent contrôlé est supérieur à 1,5%. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'appui sur l'une des faces de la tôle est réalisé par un ou plusieurs rouleaux soumis à un effort d'application sur la tôle. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le ou les rouleaux sont cambrés. 5. Procédé selon l'une des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que le ou les rouleaux sont mobiles longitudinalement sur la face de la tôle. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'effort des rouleaux contre la tôle est appliqué progressivement apres avoir atteint un certain allongement de la tôle. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les rouleaux sont écartés de la tôle avant la fin de la traction. {t, 2782463 8. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'appui sur la face de la tôle est réalisé par une ou plusieurs barres métalliques serrées contre cette face à l'aide d'étriers appuyés sur l'autre face. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que les barres sont placées en appui sur les deux faces de la tôle. 10. Procédé selon l'une des revendications 3 à 9, caractérisé en ce que l'appui est réalisé à la fois par des rouleaux et des barres métalliques. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la tôle est en alliage d'aluminium. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que la tôle est à l'état écroui. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que la tôle est en alliage d'aluminium à traitement thermique et qu'elle est à l'état trempé. 14. Tôle en alliage d'aluminium, d'épaisseur supérieure à 50 mm, obtenue par le procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce que la flèche totale sur longueur, mesurée selon la norme EN 485-3 (octobre 1993), est inférieure à 0,10% et préférentiellement inférieure à 0,05% de la longueur de la tôle. 15. Tôle en alliage d'aluminium, d'épaisseur supérieure à 50 mm, obtenue par le procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce que la flèche totale sur largeur, mesurée selon la norme EN 485-3, est inférieure à 0, 15% et préférentiellement inférieure à 0,10% de la largeur de la tôle. 16. Tôle selon l'une des revendications 14 ou 15, caractérisée en ce que la flèche locale, mesurée selon la norme EN 485-3 pour une corde d'une longueur I d'au moins 300 mm, est inférieure à 0,25 1 et de préférence à 0,15 1. 17. Tôle en alliage d'aluminium, d'épaisseur comprise entre 6 et 50 mm, obtenue par le procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce que la flèche totale sur longueur, mesurée selon les normes EN 485-3 et 485-4 (octobre 1993), est inférieure à 0,15% et préférentiellement inférieure à 0, 10% de la longueur de la tôle. 18. Tôle en alliage d'aluminium, d'épaisseur comprise entre 6 et 50 mm, obtenue par le procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce que la flèche totale sur largeur, mesurée selon les normes EN 485-3 et 485-4, est inférieure à 0,30% et préférentiellement inférieure à 0,20% de la largeur de la tôle. 19. Tôle selon l'une des revendications 17 ou 18, caractérisée en ce que la flèche locale, mesurée selon les normes EN 485-3 et 485-4 pour une corde d'une longueur I d'au moins 300 mm, est inférieure à 0,20 let de préférence à 0,15 l. 20. Tôle en alliage d'aluminium, d'épaisseur inférieure à 6 mm, obtenue par le procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce que la flèche totale sur longueur, mesurée selon les normes EN 485-3 et 485-4 (octobre 1993), est inférieure à 0,20% et préférentiellement inférieure à 0,15% de la longueur de la tôle. 21. Tôle en alliage d'aluminium, d'épaisseur inférieure à 6 mm, obtenue par le procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce que la flèche totale sur largeur, mesurée selon les normes EN 485-3 et 485-4, est inférieure à 0,35% et préférentiellement inférieure à 0,30% de la largeur de la tôle. 22. Tôle selon l'une des revendications 20 ou 21, caractérisée en ce que la flèche locale, mesurée selon les normes EN 485-3 et 485-4 pour une corde d'une longueur I d'au moins 300 mm, est inférieure à 0,30 1 et de préférence à 0,20 I.