Brevet FR2774926A1 — publié le 19990820

"Procédé d'égouttage mécanique de matrices solides-liquides" La présente invention se rapporte, d'une manière générale, à la technique d'égouttage mécanique de matrices solides-liquides, et plus particulièrement, elle se rapporte à des processus pour retirer l'eau de différents types de matrices solides-liquides, comprenant différents types de boues, avec l'application simultanée à la fois de pression et de chaleur aux matrices solidesliquides - Les matrices solides-liquides provenant de processus municipaux, industriels et d'autres processus sont habituellement égouttées de façon mécanique par une presse à vis, une presse à filtre, ou une presse à courroie, à température ambiante. Ces éléments d'équipement utilisent des processus à haute pression pendant lesquels l'eau est retirée des matrices solidesliquides. Selon la présente invention, on a déterminé que l'application d'une surface chaude à une matrice solideliquide en même temps que l'application de pression à la matrice solide-liquide conduit, de façon inattendue, à un enlèvement grandement amélioré de l'eau de la matrice solide-liquide. Chacun des documents décrits dans la suite du document décrit des processus qui sont différents des processus de la présente invention. Chacun de ces documents concerne l'enlèvement d'eau d'une bande mouillée de papier pendant la fabrication du papier, ou l'enlèvement de faux plis d'une bande de tissu froissé. Aucun de ces documents n' examine un quelconque type de boue, ou un quelconque autre type de matrice solideliquide, ou un quelconque processus pour l'égouttage mécanique d'un quelconque type de boue ou d'une quelconque autre matrice solide-liquide. A la différence de la boue, et d'autres types de matrices solidesliquides, qui ne sont pas des bandes ou des tissus, une bande mouillée de papier comporte de l'air, plutôt que de l'eau, poussé à travers la bande par l'application d'une pression. Ainsi, les processus de la présente invention sont distincts de celui qui a été décrit dans la technique. Dans le passé, on a utilisé un séchage à évaporation très consommateur d'énergie pour sécher des bandes mouillées de papier. Comme le décrit H. P. Lavery dans "High-Intensity Drying Processes - Impulse Drying", Report 2, DOE/CE/40 738-T2 (1987), des recherches en ce domaine ont montré que l'on peut économiser l'énergie en séchant le papier par impulsion. Le "séchage par impulsion" se produit quand une bande mouillée de papier passe par le pincement de presse d'un couple de rouleaux, dont l'un a été chauffé à haute température. Une couche de vapeur, adjacente à la surface chauffée, croît et déplace l'eau de la feuille mouillée de papier d'une manière plus efficace que lors d'un séchage classique par évaporation. On décrit le séchage par impulsion dans le brevet U.S. n 4 324 613. Le séchage par impulsion est un séchage au moyen d'un rouleau chauffant d'un couple de rouleaux à une température élevée avant de passer une bande mouillée de papier entre le couple de rouleaux. Dans le procédé décrit dans ce brevet, la surface d'un des rouleaux est chauffée à une température élevée par une source de chaleur externe immédiatement avant de passer la bande mouillée de papier entre le rouleau chauffé et l'autre rouleau. Ce brevet décrit l'utilisation de rouleaux pleins comportant au moins une couche de surface ayant une conductivité thermique élevée et une diffusivité thermique élevée, telle que du cuivre ou de la fonte, à utiliser en tant que rouleau chauffé. Le brevet U.S. n" 4 324 613 décrit que, dans des cas normaux, une majeure partie du séchage doit avoir lieu dans le pincement de la presse, et un séchage final a lieu après le pincement. La conductivité de la matière dont le rouleau chauffant est fait doit être élevée de façon à ne pas sécher à des températures de surface de rouleau plus élevées que nécessaire. Quand on dit que la conductivité est élevée, cela signifie que la chaleur peut être menée jusqu'à une profondeur supérieure dans le rouleau, et même qu'elle peut être extraite depuis une profondeur supérieure, ce qui, en soi, signifie que l'on peut utiliser une température de rouleau inférieure. Le brevet U.S. n" 4 324 613 décrit que le choix de la matière est limité par le risque de fatigue thermique et, à cet égard, au moins la couche de surface du rouleau devrait être faite d'une matière pour laquelle la quantité a une valeur élevée souhaitable d'au moins 0,6 X 106, où au est la résistance à la fatigue, v est le coefficient de Poisson, p est la densité, c est la capacité thermique spécifique, X est la conductivité thermique, E est le module d'élasticité, et ac est le coefficient de dilatation thermique de la matière. On mentionne les alliages de cuivre comme ayant les valeurs les plus élevées, environ 13 X 106. Cependant, on les mentionne comme ayant plutôt une médiocre résistance à l'usure et comme n'étant pas appropriés pour le raclage. D'autres matières appropriées mentionnées sont le duralumin (0,7 X 106), la fonte (0,67 X 106 à 0,85 X 106), l'acier (0,8 X 106) et le nickel (environ 0,8 X 106 à 0,9 X 106). En plus de l'impact sur la consommation d'énergie, le séchage par impulsion a aussi un effet sur la structure et les propriétés de la feuille de papier. La conformité des fibres de surface et la liaison entre fibres sont améliorées par un contact transitoire avec la surface chaude du rouleau. Lorsque le processus de séchage par impulsion est habituellement terminé avant que la feuille ne soit complètement séchée, une évaporation éclair interne a pour conséquence un profil différent de densité tout au long de la feuille qui est caractérisé par des couches extérieures denses et une couche médiane ayant du corps. Pour de nombreuses qualités de papier, cela se traduit par des propriétés physiques améliorées. Cependant, le problème persistant avec l'utilisation du séchage par impulsion est que l'évaporation éclair peut avoir pour conséquence un décollement des couches de la feuille de papier. Cela est particulièrement un problème avec des qualités de papier de grammage élevé. Cela a constitué une contrainte majeure en ce qui concerne la commercialisation du séchage par impulsion. Le brevet U.S. n" 2 209 759 décrit un ensemble formant rouleau exprimeur ayant un rouleau à surface poreuse, dure, conçue pour recevoir de l'eau exprimée en provenance d'une bande mouillée de papier pour écarter l'eau de la bande de papier, et ayant un second rouleau. Pendant l'enlèvement de l'eau de la bande mouillée de papier, une certaine partie de l'eau est projetée du rouleau par la force centrifuge, et l'eau restante est aspirée ou soufflée en dehors du rouleau au niveau de points espacés de la bande de papier par un dispositif d'aspiration mécanique coopérant avec la face extérieure du rouleau. La colonne 2, lignes 35 à 39, page 3 de ce document décrit le sens d'une flamme contre la surface poreuse du premier rouleau après l'enlèvement de l'eau de la bande de papier pour chauffer la surface du rouleau et pour délivrer, de façon continue, une surface poreuse, égouttée de façon mécanique et traitée à la chaleur, au pincement de l'ensemble formant rouleau exprimeur. Le brevet U.S. nO 2 679 572 décrit un rouleau ayant une surface chauffée élastique à utiliser lors d'opérations de séchage. L'élément chauffant qui est pressé dans le rouleau est sous la forme d'une couche d'une composition de plastique électriquement conducteur entourant une couche isolante, et ayant une résistance suffisante pour réaliser l'action de chauffage souhaitée quand une différence de potentiel électrique est maintenue aux bornes de la couche. Afin de délivrer un potentiel ou une énergie électrique à la couche conductrice, des bagues conductrices de laiton ou de cuivre sont noyées dans la couche conductrice. Des points de contact, présents dans le rouleau, sont reliés à une source appropriée de potentiel électrique de sorte qu'une différence de potentiel est maintenue aux bornes de la couche conductrice quand un arbre tourne. La résistance de la couche conductrice provoque la production de chaleur de manière uniforme sur cette dernière, ce qui permet de chauffer la surface du rouleau. Le brevet U.S. n" 4 424 613 décrit un procédé et une machine pour brosser le poil d'un tissu velouté, tel qu'un tissu à mailles, et pour retirer les faux plis d'une bande mobile de la matière. Les faux plis sont retirés du tissu par un dispositif d'enlèvement de faux plis, en appliquant de la chaleur par un dispositif de chauffage à infrarouge, et ensuite le tissu est brossé par une ou plusieurs brosses rotatives. Le dispositif d'enlèvement de faux plis est constitué par un couple de boîtes d'élargissement rectangulaires, chacune étant reliée à une source d'aspiration appropriée par l'intermédiaire d'une conduite. La conduite d'aspiration aspire l'air à travers une ouverture pour tirer le tissu vers le bas et pour le maintenir en contact avec les poils des brosses. Lorsque le tissu est délivré sur les boîtes d'élargissement, les brosses étirent le tissu vers l'extérieur pour retirer les faux plis qu'il contient lorsque la pression d'aspiration, en provenance de la conduite d'aspiration, tire le tissu vers le bas. Le brevet U.S. n 4 874 469 décrit un appareil et un procédé dans lesquels une bande formée est soumise, pendant une période de temps étendue, à une pression et à une température augmentées, de sorte que le fluide à l'intérieur de la bande est retiré de cette dernière. L'appareil comprend un élément formant presse (ou rouleau de support), de sorte que lorsque la bande passe par la partie de pressage de l'appareil, le fluide est retiré de la bande, et comprend des moyens de chauffage qui sont adjacents à l'élément formant presse, et qui transfèrent la chaleur à la bande. Lorsque la bande passe par la partie de pressage, la bande est soumise, pendant une période de temps étendue, à une pression et à une température augmentées. De la vapeur d'eau, en conséquence de cette pression et de cette température élevées, qui est produite dans la partie de pressage de l'appareil pendant le passage de la bande à travers ce dernier, est considérée comme forçant le fluide dans une phase liquide en dehors de la bande. L'élément formant presse définit une surface de pressage qui est poreuse, pour empêcher le décollement des couches de la bande. Le brevet U.S. nO 4 888 095 décrit un procédé pour extraire l'eau d'une bande de papier mouillé dans une machine de fabrication de papier en utilisant un composant à mousse de céramique qui possède : (1) une structure de support ; et (2) un élément perméable à l'eau monté sur la structure de support qui est conçue pour supporter une bande de papier. La bande de papier est supportée sur une courroie poreuse mobile, et passe sur l'élément perméable à l'eau. Quand un différentiel de pression est appliqué à la bande de papier mouillé quand elle passe sur l'élément perméable à l'eau, l'humidité est extraite de la bande de papier mouillé et sort par l'élément perméable à l'eau. Le brevet U.S. n" 5 327 661 et le brevet U.S. n" 5 272 821 décrivent un procédé et un appareil (une presse électro-hydraulique) pour sécher une bande mouillée de papier en utilisant des techniques de séchage par impulsion pour donner un produit papier ayant une combinaison prédéterminée de fibres décollées. Le papier mouillé est séché quand il passe par le pincement de presse quand il est transporté par un couple de rouleaux dans lesquels au moins un des rouleaux a été chauffé à une température élevée (jusqu'à une température comprise entre environ 200 "C et environ 500 "C). Le rouleau chauffé est muni d'une surface plane ayant un motif prédéterminé formé sur la surface ayant une faible valeur K inférieure à environ 3 000 W/s/m2c et ayant une porosité relativement basse. La matière formant le motif prédéterminé de la surface du rouleau est, de préférence, sélectionnée parmi les céramiques, les polymères, le verre, les plastiques non organiques, les matières composites et les cermets. Le reste de la surface du rouleau a une valeur K élevée supérieure à environ 3 000. La matière formant le reste de la surface du rouleau est, de préférence, sélectionnée parmi l'acier, le molybdène, le nickel et le duralumin. Les deux rouleaux sont pressés ensemble pour donner une force de compression sur la bande de papier mouillé quand elle est transportée par les rouleaux. On dit que ce procédé est utile pour le séchage par impulsion de bandes de papier ayant un taux initial d'humidité d'environ 50 % à environ 70 %. On dit que le taux d'humidité de la bande de papier, après avoir été soumise à cette technique de séchage par impulsion, est compris entre environ 40 % et environ 60 %. Le brevet U.S. n" 5 353 521 et le brevet U.S. n 5 101 574 décrivent un procédé et un appareil pour sécher une bande mouillée de papier en utilisant des techniques de séchage par impulsion. La bande de papier mouillé est transportée par un couple de rouleaux dans lesquels au moins un des rouleaux a été chauffé à une température élevée (une température comprise entre environ 200 "C et environ 400 "C) pour un temps de présence allant jusqu'à environ 0,125 seconde. Le rouleau chauffé est muni d'une surface ayant une faible diffusivité thermique inférieure à environ 1 X 10-6 m2/s. On dit que le procédé est utile pour le séchage par impulsion de bandes de papier ayant un taux initial d'humidité d'environ 50 % à environ 70 %. On dit que le taux d'humidité de la bande de papier après qu'elle a été soumise à cette technique de séchage par impulsion est compris entre environ 40 % et environ 60 %. La présente invention propose un procédé pour l'égouttage mécanique d'une matrice solide-liquide qui possède une structure, le procédé comprenant l'application simultanée de pression et de chaleur à la matrice solide-liquide pendant une période de temps comprise entre environ 0,01 seconde et environ 20 secondes, l'application de pression se faisant à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 6 000 psi, et l'application de chaleur se faisant à une température comprise entre environ 21 "C et environ 1 000 "C. La présente invention propose également un procédé pour l'égouttage mécanique d'une matrice solide-liquide qui n'a pas de structure, le procédé comprenant: (1) le traitement de la matrice solide-liquide de sorte que la teneur de solides en pourcentage en poids de la matrice solide-liquide augmente jusqu'à un niveau qui donne une structure à la matrice solide-liquide ; et (2) l'application simultanée de pression et de chaleur à la matrice solide-liquide résultant de l'étape (1) pendant une période de temps comprise entre environ 0,01 seconde et environ 20 secondes, l'application de pression se faisant à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 6 000 psi, et l'application de chaleur se faisant à une température comprise entre environ 21 "C et environ 1 000 "C. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui va suivre lorsque prise en relation avec les dessins annexés, dans lesquels La figure 1 est un schéma du simulateur de presse électro-hydraulique de laboratoire à séchage par impulsion utilisé dans l'expérience décrite dans la suite du document dans l'exemple 1, dans lequel des échantillons de boue de décantation primaire de fabrique de papier sont égouttés de façon mécanique par le procédé de la présente invention. La figure 2 est un graphique de pression de crête (en psi) par rapport au pourcentage de teneur sortante en solides d'échantillons de boue de décantation primaire de fabrique de papier égouttés de façon mécanique à un temps de séjour de 0,24 seconde et à deux températures différentes (température ambiante (20 "C) et 350 "C) dans l'expérience décrite dans l'exemple 1 dans la suite du document, étant rappelé que 1 psi=7kPa. La figure 3 est un graphique de pression de crête (en psi) par rapport au pourcentage de teneur sortante en solides d'échantillons de boue de décantation primaire de fabrique de papier égouttés de façon mécanique à un temps de séjour de 0,7 seconde et à deux températures différentes (température ambiante (20 OC) et 350 "C) dans l'expérience décrite dans l'exemple 1 dans la suite du document. La figure 4 est un graphique de pression de crête (en psi) par rapport au pourcentage de teneur sortante en solides d'échantillons de boue de décantation primaire de fabrique de papier égouttés de façon mécanique à un temps de séjour de 1,5 seconde et à deux températures différentes (température ambiante (20 "C) et 350 "C) dans l'expérience décrite dans l'exemple 1 dans la suite du document. La figure 5 est un graphique de pression de crête (en psi) par rapport au gain d'humidité du feutre en pourcentage pour le feutre du simulateur de presse électro-hydraulique de laboratoire à séchage par impulsion représenté à la figure 1 à un temps de séjour de 0,24 seconde et à deux températures différentes (température ambiante (20 "C) et 350 "C) dans l'expérience décrite dans l'exemple 1 dans la suite du document. La figure 6 est un graphique de pression de crête (en psi) par rapport au gain d'humidité du feutre en pourcentage pour le feutre du simulateur de presse électro-hydraulique de laboratoire à séchage par impulsion représenté à la figure 1 à un temps de séjour de 0,7 seconde et à deux températures différentes (température ambiante (20 "C) et 350 "C) dans l'expérience décrite dans l'exemple 1 dans la suite du document. La figure 7 est un graphique de pression de crête (en psi) par rapport au gain d'humidité du feutre en pourcentage pour le feutre du simulateur de presse électro-hydraulique de laboratoire à séchage par impulsion représenté à la figure 1 à un temps de séjour de 1,5 seconde et à deux températures différentes (température ambiante (20 "C) et 350 "C) dans l'expérience décrite dans l'exemple 1 dans la suite du document. La figure 8 est un graphique de pression de crête (en psi) par rapport au pourcentage de teneur sortante en solides d'échantillons de boue municipale/industrielle égouttés de façon mécanique à un temps de séjour de 0,7 seconde et à deux températures différentes (23 "C et 350 "C) dans l'expérience décrite dans l'exemple 2 dans la suite du document. La figure 9 est un graphique de pression de crête (en psi) par rapport au pourcentage de teneur sortante en solides d'échantillons de boue municipale/industrielle égouttés de façon mécanique à cinq temps de séjour différents (0,7 seconde, 0,6 seconde, 0,5 seconde, 0,35 seconde et 0,14 seconde) et à une température de 350 "C dans l'expérience décrite dans l'exemple 2 dans la suite du document. Dans un souci de clarté, les termes et les expressions utilisés tout au long de cette spécification et dans les revendications annexées sont définis de la manière précisée ci-dessous. L'expression "égouttage mécanique", telle qu'utilisée dans ce document, signifie l'enlèvement d'eau d'une matrice solide-liquide. Les expressions "temps de séjour" et "temps de présence dans le pincement", telles qu'utilisées dans ce document, signifient la quantité de temps (d'une manière générale en secondes ou en millisecondes) pendant lequel de la boue ou une autre matrice solide-liquide est amenée en contact avec les rouleaux chauffés du simulateur de presse électro-hydraulique à séchage par impulsion représenté à la figure 1, ou la quantité de temps pendant laquelle la pression et la chaleur sont appliquées en même temps à la matrice solide-liquide par d'autres éléments de l'équipement. Les expressions "séchage par impulsion" et "pressage à chaud", telles qu'utilisées dans ce document, signifient l'application simultanée de chaleur et de pression à la boue, ou à une autre matrice solideliquide, par exemple, par un élément de l'équipement, telle qu'une presse à chaud ou un dispositif de séchage par impulsion, qui vont appliquer en même temps de la chaleur et une pression à la matrice solide-liquide. Les expressions "rouleau à impulsion" et "dispositif formant rouleau à impulsion", telles qu'utilisées dans ce document, signifient un rouleau qui a été chauffé d'une certaine manière à une température au-dessus de la température ambiante. Un rouleau de ce type peut être ajouté à une presse classique à filtre ou à courroie afin d'exécuter les procédés de la présente invention. Les expressions "boue municipale", "boue industrielle" et "boue secondaire", telles qu'utilisées dans ce document, signifient la boue obtenue à partir d'opérations municipales et/ou industrielles, qui est globalement constituée principalement de matières organiques d'origine biologique, tels que des débris de micro-organismes, qui peuvent être mélangés à des déchets solides provenant de processus industriels, qui sont présents dans l'eau. Les éléments solides des boues municipales sont globalement constitués principalement de débris provenant de micro-organismes. Les expressions "boue de fabrique de papier" et "boue primaire", telles qu utilisées dans ce document, signifient une boue globalement obtenue à partir du bassin de décantation primaire d'un dispositif de décantation primaire, laquelle est principalement constituée par des éléments non liés de fibres et d'autres solides obtenus à partir du traitement de la pulpe et de la fabrication du papier, lesquels sont présents dans l'eau. Les éléments solides de la boue de fabrique de papier prise dans un dispositif de décantation primaire sont principalement constitués de fibres et d'autres résidus de matière provenant du processus de fabrication de papier. L'expression "pression de crête", telle qu'utilisée dans ce document, signifie la pression maximale appliquée à une matière par un rouleau ou par un autre dispositif utilisé pour transférer la chaleur, et est mesurée en psi. L'expression "dispositif de décantation primaire" telle qu'utilisée dans ce document, signifie un bassin de décantation dans lequel les solides dans un flot d'eau qui s'écoule sont décantés. Quand ils sont recueillis, ces solides forment la boue primaire. Les expressions "mélange solide-liquide" et "matrice solide-liquide", telles qu'utilisées dans ce document, comprennent tout mélange solide-liquide, et signifient une matière ou une combinaison de matières qui contient entre environ 0 % et environ 100 % de particules solides organiques, telles que des matières organiques d'origine biologique, par exemple, des déchets solides, entre environ 0 % et environ 100 % de particules solides non organiques, telles que des fibres et d'autres particules solides ou résidus chimiques obtenus à partir du traitement de la pulpe et de la fabrication du papier, et entre environ 0 % et environ 100 % d'eau, et différentes combinaisons ou mélanges de ces derniers. Les particules solides présentes dans le mélange ou dans la matrice solide-liquide ne sont pas liées ensemble d'une quelconque manière, et elles ne forment ainsi pas de bandes ou d'autres structures semblables. Des exemples de mélanges solides-liquides et de matrices solides-liquides comprennent, sans que cela soit exhaustif, différents types de boue, tels que la boue de fabrique de papier, les boues municipales et les boues industrielles, et des mélanges ou des combinaisons de ces dernières. Les mélanges solides-liquides et les matrices solides liquides peuvent avoir une apparence et/ou un toucher visqueux et/ou collant, et peuvent avoir une texture, une apparence et/ou un toucher sec, ou peuvent avoir un certain autre type d'apparence et/ou de toucher. Les mélanges solides-liquides et les matrices solidesliquides qui ont une apparence et/ou un toucher visqueux et/ou collant, et qui ont été "égouttés de façon mécanique" selon des procédés de la présente invention, peuvent avoir une apparence et/ou un toucher moins visqueux et/ou moins collant parce qu'une certaine partie du liquide, qui était initialement présent dans les mélanges solides-liquides et dans les matrices solidesliquides, va avoir été retirée de ces derniers par ces procédés. Dans un aspect particulier, la présente invention propose un procédé d'égouttage mécanique d'une matrice solide-liquide, telle qu'une boue de fabrique de papier ou des boues municipales, ayant une structure, le procédé comprenant l'application simultanée de pression et de chaleur à la matrice solide-liquide pendant une période de temps comprise entre environ 0,01 seconde et environ 20 secondes, l'application de la pression se faisant à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 6 000 psi, et l'application de chaleur se faisant à une température comprise entre environ 21 "C et environ 1 000 "C. Dans un autre aspect, la présente invention propose un procédé de déblocage mécanique d'une matrice solideliquide qui n'a pas de structure, le procédé comprenant (1) le traitement de la matrice solide-liquide de sorte que la teneur de solides en pourcentage en poids de la matrice solide-liquide augmente jusqu'à un niveau qui donne une structure à la matrice solide-liquide ; et (2) l'application simultanée de pression et de chaleur à la matrice solide-liquide résultant de l'étape (1) pendant une période de temps comprise entre environ 0,01 seconde et environ 20 secondes, l'application de pression se faisant à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 6 000 psi, et l'application de chaleur se faisant à une température comprise entre environ 21 "C et environ 1 000 "C. Des procédés spécifiques, compris dans l'étendue de l'invention, comprennent, sans que cela soit exhaustif, les procédés examinés dans les exemples présentés dans la suite du document. Des équivalents considérés des procédés décrits dans ce document comprennent des procédés qui sont similaires à ces derniers, et qui utilisent des principes globaux et/ou des conditions globales identiques ou similaires, dans lesquels une ou plusieurs variantes simples sont apportées, lesquels n'affectent pas de façon nuisible le succès des procédés. De préférence, les procédés de la présente invention sont exécutés en utilisant un dispositif de séchage par impulsion. Les conditions que l'on préfère le plus pour ces procédés sont une pression d'environ 1 400 psi, une température d'environ 350 "C et un temps de séjour d'environ 0,7 seconde. Les procédés de la présente invention constituent une amélioration par rapport aux procédés couramment utilisés pour l'égouttage mécanique de matrices solidesliquides, incluant des boues, lesquels procédés sont globalement constitués par le pressage des matrices solides-liquides par une presse à température ambiante (c'est-à-dire, un égouttage mécanique de matrices solides-liquides en essorant l'eau de ces dernières par l'application d'une grande quantité de pression) . De façon avantageuse, les procédés de la présente invention ont montré un résultat d'environ 26 % d'eau retirée en plus de certaines matrices solides-liquides en comparaison à l'égouttage mécanique des mêmes matrices solides-liquides par les procédés couramment utilisés pour l'égouttage mécanique de matrices solides-liquides. Les mécanismes d'action de l'égouttage mécanique de matrices solides-liquides qui se produisent avec les processus de la présente invention ne sont pas habituellement connus. Cependant, deux mécanismes d'action possibles sont les suivants : (i) la pression de vapeur produite au niveau de l'interface d'un rouleau chaud et des matrices solides-liquides, pendant l'application simultanée de pression et de chaleur aux matrices solides-liquides, force la sortie d'une partie de l'eau des matrices solides-liquides sous la forme d'un liquide ; et (ii) la viscosité de l'eau qui est présente dans les matrices solides-liquides est réduite par l'application de chaleur aux matrices solides-liquides. Les procédés de la présente invention peuvent être utilisés pour l'égouttage mécanique de tout type de matrice solide-liquide comprenant, mais sans que cela soit exhaustif, des boues primaires et des boues secondaires provenant de municipalités, d'industries ou d'autres origines. Comme on va le décrire de façon détaillée dans la suite du document, tout type de matrice solide-liquide peut être traité d'une manière connue des hommes de l'art pour augmenter la teneur en solides en pourcentage en poids de la matrice solide-liquide jusqu'à un niveau qui don municipalités, d'industries ou d'autres origines. Il est bénéfique de retirer l'eau de nombreuses matrices solides-liquides, telles que différents types de boues, afin de réduire le volume des matrices solides-liquides pour une mise au rebut plus aisée de ces dernières, afin de diminuer l'aptitude au lessivage des matrices solidesliquides qui sont mises en décharge publique, et afin de réduire la quantité de carburant qui est nécessaire pour brûler les matrices solides-liquides que l'on détruit par combustion. En général, les procédés de la présente invention peuvent être exécutés par les procédés décrits dans la suite du document, ou par des modifications de ces derniers, en utilisant un équipement aisément disponible connu des hommes de l'art. Dans les procédés de la présente invention, des matrices solides-liquides, telles que des boues primaires et secondaires, sont égouttées de façon mécanique par l'application simultanée de pression et de chaleur aux matrices solides-liquides. Cela peut être effectué, par exemple, en plaçant une matrice solide-liquide à égoutter de façon mécanique entre un couple de rouleaux, dont au moins un a été chauffé à une température supérieure à la température ambiante, par un dispositif de séchage à impulsion, par une presse à rouleaux, par une presse à sabot, par une presse hydraulique, par une presse électro-hydraulique, par l'appareil représenté à la figure 1, ou par un autre équipement semblable connu des hommes de l'art. De nombreux éléments de ces équipements sont décrits dans les brevets U.S. n" 2 679 572, 4 324 613, 4 874 469, 5 101 574, 5 327 661 et 5 353 521, chacun étant incorporé dans ce document par référence. Une presse à sabot remplace l'un des rouleaux (rouleau froid) par un bloc de métal immobile, plein, ayant à peu près la même courbure que le rouleau restant, et faisant jusqu'à 20 pouces de large. Une couche mobile, caoutchoutée, isole le feutre du sabot et est lubrifiée par de l'huile du côté sabot. Deux types de conception sont disponibles aujourd'hui. L'un est une conception "ouverte" dans laquelle les extrémités du sabot sont ouvertes à l'air, et l'huile est contenue par un système de raclettes et/ou de barrages. Un système "fermé" est complètement enfermé sur les extrémités, éliminant les pertes d'huile et la contamination. Il y a deux avantages principaux à utiliser une presse à sabot. Premièrement, la largeur du pincement peut-être égale à dix fois (ou plus) la largeur d'une presse à rouleaux, ayant pour conséquence une augmentation similaire du temps de séjour à la même vitesse de machine. Deuxièmement, on peut modifier le profil de pression, habituellement en montant le sabot sur un pivot qui peut être réglé, entre un profil carré ou plusieurs versions de rampes en comparaison à un profil 1-cos aa standard pour une presse à rouleaux. D'une manière générale, les matrices solidesliquides, qui ont une teneur en solides en pourcentage en poids d'environ 20 % ou moins (une teneur en eau en pourcentage en poids d'environ 80 % ou plus), n'ont pas de structure (n'ont pas une forme qui permet de les tenir ou qui peuvent tenir toutes seules). Certaines matrices solides-liquides qui ont une teneur en solides en pourcentage en poids comprise entre environ 20 % et environ 30 %, telle qu'environ 25 %, ou même supérieure, ne peuvent pas avoir de structure. Différents types de matrices solides-liquides vont devenir structurés à différents niveaux de teneur en solides en pourcentage en poids. Le niveau de teneur en solides en pourcentage en poids auquel une matrice solide-liquide particulière va former une structure peut être déterminé par les hommes de l'art. Avant l'égouttage mécanique de matrices solidesliquides selon les procédés de la présente invention, les matrices solides-liquides qui n'ont pas de structure devraient être traitées d'une manière connue par les hommes de l'art, telle que par une presse classique à feutre ou à courroie, à température ambiante, ou en mélangeant les matrices solides-liquides avec d'autres matières plus sèches, telles que des matières recyclées, ou avec d'autres matrices solides-liquides pressées à froid, ce qui élève la teneur initiale en solides en pourcentage en poids des matrices solides-liquides à un niveau qui est suffisant pour donner une structure aux matrices solides-liquides, de sorte que les matrices solides-liquides peuvent tenir toutes seules, et avoir un corps (une forme que l'on peut tenir) . D'une manière générale, ce niveau va être au moins d'environ 30 % (environ 30 % ou plus), mais peut être au moins d'environ 20 %, au moins d'environ 25 %, ou au moins d'environ une quelconque autre valeur comprise entre environ 20 % et environ 30 %, ou pourrait, dans certains cas, être une valeur inférieure à environ 20 % ou une valeur supérieure à environ 30 %, en fonction du type de boue à égoutter de façon mécanique. Ce niveau peut être déterminé d'une manière connue par les hommes de l'art. Les équipements que l'on peut utiliser pour augmenter la teneur en solides en pourcentage en poids des matrices solidesliquides jusqu'aux niveaux précédemment décrits comprennent l'un quelconque des nombreux éléments d'équipement utilisés par les hommes de l'art pour exprimer l'eau de la boue ou d'autres matières similaires, tels que des presses classiques à feutre ou à courroie à température ambiante, ou les ensembles formant rouleau exprimeur décrits dans le brevet U.S. n" 2 209 759 ou dans le brevet U.S. n" 4 888 095, chacun étant incorporé dans ce document par référence. Cette procédure retire l'eau de matrices solides-liquides par l'application d'une pression, et sous la forme d'un liquide. Ces éléments d'équipement sont disponibles sur le marché auprès de sources connues des hommes de l'art. Selon les procédés de la présente invention, l'élément d'équipement utilisé pour appliquer une pression à une matrice solide-liquide, tel qu'un dispositif de séchage par impulsion, et la matrice solide-liquide chauffée résultante, vont avoir chacun une température globalement comprise entre environ 21 "C et environ 1 000 "C, de préférence comprise entre environ 100 "C et environ 450 "C, et encore mieux, comprise entre environ 200 "C et environ 400 "C, une température d'environ 350 "C étant la plus préférée. L'application de chaleur à la matrice solide-liquide retire l'eau de la matrice solide-liquide à la fois sous la forme de vapeur et sous la forme d'un liquide. La quantité de pression que l'on va appliquer à la matrice solide-liquide va être globalement comprise entre environ 45 psi à environ 6 000 psi, de préférence, elle va être comprise entre 100 psi et environ 2 000 psi, et encore mieux, elle va être comprise entre environ 300 psi et environ 1 400 psi, une pression de 1 300 psi étant la plus préférée. L'application de pression à la matrice solide-liquide retire l'eau de cette dernière sous la forme d'un liquide. Entre la plage comprise entre environ 45 psi et environ 1 400 psi, les données présentées dans la suite du document dans la partie expérimentale montrent que lorsque l'on applique en même temps une pression et de la chaleur à la boue décrite dans ce document, plus la pression qui est appliquée à la boue est élevée, plus la quantité d'eau qui est retirée de la boue est grande. La quantité de temps pendant laquelle la pression et la chaleur vont être, chacune, appliquées à la matrice solide-liquide va être la même. Ce temps va être globalement compris entre environ 0,01 seconde et environ 20 secondes, de préférence, il va être compris entre environ 0,14 seconde et environ 10 secondes, et encore mieux, il va être compris entre environ 0,25 seconde et environ 3 secondes, un temps de 0,7 seconde étant le plus préféré. Cependant, le temps optimal pendant lequel la pression et la chaleur vont être appliquées à une matrice solide-liquide va varier en fonction de la quantité de pression appliquée à la matrice solide-liquide, et en fonction de la température particulière utilisée. Par exemple, le temps optimal va être inférieur pour une matrice solide-liquide qui subit un égouttage mécanique sous des conditions de grande quantité de pression et à une température élevée. Le temps optimal, la pression et la température qui devraient être utilisés afin d'égoutter de façon mécanique une matrice solide-liquide particulière va dépendre de chacune des autres conditions utilisées, et va dépendre de la présence ou non d'un pincement de presse étendu dans l'appareil utilisé pour égoutter de façon mécanique la matrice solide-liquide. Un temps optimal, une pression et une température de ce type peuvent être déterminés par des procédés connus des hommes de l'art. Quand un pincement de presse normal (non étendu) est présent dans l'appareil utilisé pour égoutter de façon mécanique une matrice solide-liquide selon les procédés de la présente invention, le temps pendant lequel la pression et la chaleur vont être appliquées à la matrice solide-liquide ne va pas globalement dépasser environ 10 secondes. Cependant, lorsqu'un pincement de presse étendu est présent dans un appareil de ce type, ce temps va dépendre de la mesure dans laquelle le pincement de presse a été étendu, la durée de temps augmentant lorsque le pincement de presse est davantage étendu. Pour un pincement de presse étendu, ce temps ne va globalement pas dépasser environ 20 secondes. Des informations globales concernant le séchage par impulsion sont décrites dans D. I. Orloff, "Impulse Drying of Paper : A Review of Recent Research", Industrial Energy Technology Conference Proceedings, pages 110 à 116, Houston, Texas (1992), qui est incorporé dans ce document par référence. Les conditions et les éléments d'équipement utilisés pour exécuter les étapes individuelles dans les procédés de l'invention précédemment décrits dans ce document peuvent être sujets à de grandes variations. Tandis que les différents aspects de la présente invention sont décrits dans ce document avec une certaine particularité, les hommes de l'art vont reconnaître de nombreuses modifications et variantes, qui restent dans l'esprit de l'invention. Ces modifications et variantes sont comprises dans l'étendue de l'invention telle que décrite et revendiquée dans ce document. Les exemples suivants décrivent et représentent les procédés de la présente invention, aussi bien que d'autres aspects de la présente invention, et les résultats obtenus par ces derniers, avec davantage de détails. On décrit à la fois une explication et les procédures réelles pour les différents aspects de la présente invention lorsque le moment est approprié. Ces exemples sont destinés à être purement et simplement représentatifs et ne limitent en aucun cas l'étendue ou l'esprit de l'invention. Les hommes de l'art comprendront aisément que l'on puisse utiliser des variantes de l'équipement utilisé dans les procédures décrites dans ces exemples pour les procédés de la présente invention. Dans les exemples, et tout au long de la description, tous les pourcentages sont en poids, sauf mention contraire. Sauf mention contraire indiquée dans un exemple particulier, toutes les matières de départ et/ou éléments d'équipement utilisés dans les exemples sont disponibles sur le marché auprès de sources connues par les hommes de l'art. Tous les brevets et publications auxquels on se réfère dans l'un quelconque des exemples sont incorporés, de ce fait, dans ce document par référence, sans reconnaissance d'une appartenance à la technique antérieure. Exemple 1 égouttage mécanique de boue de décantation primaire de fabrique de papier Dans cette expérience, des échantillons de boue de décantation primaire de fabrique de papier subissent un égouttage mécanique par les procédés de la présente invention. Une pression et de la chaleur sont appliquées en même temps à la boue dans une plage de pressions différentes (0 à 1 500 psi), à une température de 350 "C et à trois temps de séjour différents (0,24 seconde, 0,7 seconde et 1,5 seconde) Afin de comparer le procédé de l'invention utilisé dans cette expérience avec des procédés classiques de presse à froid de l'état de l'art pour l'égouttage mécanique de boue, des échantillons de la même boue de décantation primaire de fabrique de papier sont pressés, de plus, à température ambiante (20 "C) par une presse à froid classique (Ashbrook Corp., Houston, Texas). Les différents résultats obtenus par les deux procédés différents, tels que décrits dans la suite du document, montrent les avantages significatifs de l'égouttage mécanique de boue de fabrique par les procédés de la présente invention en comparaison aux procédés classiques de presse à froid de l'état de l'art. Un échantillon de boue primaire est obtenu de Riverwood International à Macon, Géorgie. Afin de donner un "corps" (une structure) à cette boue et, ainsi, d'augmenter la teneur en solides en pourcentage en poids de cette dernière à environ 30 %, l'échantillon de boue est pressé à la courroie par une presse classique à courroie, à température ambiante, à partir du dispositif de décantation primaire chez Riverwood Macon Mill à Macon, Géorgie, et est ensuite caractérisé comme ayant 30 % de solides (30 pour cent en poids de solides par rapport au poids total de l'échantillon de boue). Afin de comparer initialement les procédés de la présente invention avec des procédés habituellement utilisés pour l'égouttage mécanique de mélanges solidesliquides, un échantillon de cette boue de fabrique pressée à la courroie est envoyé à Ashbrook Corp., où cet échantillon est égoutté de façon mécanique par des procédés classiques de l'état de l'art à presse à courroie, à température ambiante, en utilisant une presse à courroie à 14 rouleaux. Cela a un effet d'augmentation de la teneur en solides en pourcentage en poids de l'échantillon de boue de 30 % à 39,0 %. Le dispositif de presse à courroie de Ashbrook Corp. est le dispositif de l'état de l'art dans la technologie des presses à courroie. Les résultats de ce pressage à la courroie des échantillons de boue de décantation primaire de fabrique de papier avec le dispositif de Ashbrook Corp. montrent que le pressage à la courroie à froid de cette boue avec l'équipement de l'état de l'art précédemment mentionné peut donner un niveau maximal de solides de seulement 39 %. Après la préparation de la manière précédemment décrite d'un échantillon de boue primaire de chez Riverwood International équivalent à la boue pressée à une teneur en solides en pourcentage en poids de 39 % par Ashbrook Corp. (étant donné un corps), une série de simulations de séchage par impulsion est menée, dans laquelle on utilise le simulateur de presse électrohydraulique de séchage par impulsion représenté à la figure 1 pour égoutter de façon mécanique la boue par séchage par impulsion sous les conditions décrites dans la suite du document. Ce simulateur de presse se trouve chez MTS Systems Corp. (Gunterville, Alabama) . Dans un but de comparaison, on égoutte de façon mécanique d'autres échantillons de ces échantillons de boue sous les mêmes conditions, sauf que la température devient la température ambiante (20 "C). La figure 1 est un schéma du simulateur de presse électro-hydraulique à séchage par impulsion utilisé dans cette expérience. L'appareil est conçu pour simuler les conditions mécaniques et thermiques transitoires expérimentées pendant les processus de séchage par impulsion et de pressage à double feutre. Un générateur de signal programmable permet à la presse électrohydraulique de simuler un historique de pression que la boue subirait dans un dispositif de séchage par impulsion du commerce conformé avec une presse à sabot à long pincement. Les conditions thermiques sont simulées en utilisant un cylindre d'acier chauffé à la température de mise en oeuvre du processus utilisé (350 "C). Le simulateur de presse électro-hydraulique à séchage par impulsion retire l'eau de la boue sous la forme d'un liquide, et également sous la forme de vapeur, et comprend un châssis sur lequel un vérin hydraulique est monté. Le piston du vérin hydraulique actionne une tête chauffante par l'intermédiaire d'une cellule de charge. Un cylindre chauffant, qui est fait en matière d'acier, est présent au niveau de l'extrémité inférieure de la tête chauffante. Des dispositifs de chauffage à résistance électrique sont disposés à l'intérieur de la tête chauffante pour chauffer le cylindre, et un thermocouple de surface est disposé dans la tête chauffante pour mesurer la température de surface de la surface du cylindre. Un support maintient un coussin de feutre contre lequel la tête chauffante est actionnée par le vérin hydraulique. Une partie de l'enlèvement de l'eau se produit comme conséquence de la formation de vapeur et de l'aération au niveau de l'interface vapeur-cylindre chaud résultant du pressage à chaud. La couche de vapeur adjacente à la surface chauffée croît, et retire l'eau de la boue sous la forme d'un liquide. Après le préchauffage du simulateur de presse de laboratoire, le système hydraulique est activé, ayant pour conséquence les pressions de crête décrites dans la suite du document. Les échantillons de boue de décantation primaire de fabrique de papier sont placés dans le simulateur de presse entre le feutre et le cylindre chauffé du simulateur de presse. Un buvard jetable est utilisé entre les échantillons de boue et le feutre pour empêcher l'incrustation des échantillons de boue dans le feutre. La teneur entrante en humidité du feutre (teneur en humidité du feutre avant l'égouttage mécanique des échantillons de boue de fabrique de papier) est de 16 % (16 pour cent en poids d'humidité par rapport au poids total du feutre). Les conditions expérimentales utilisées dans cette expérience sont les suivantes Condition expérimentale Valeur Pressions de crête essayées 0 à 1 500 psi Température du cylindre 20 "C (température ambiante) chaud et 350 "C Temps de séjour essayés 0,24 seconde, 0,7 seconde et 1,5 seconde Les échantillons de boue qui ont été soumis à une simulation de séchage par impulsion sont séchés au four et sont ensuite contrôlés en ce qui concerne leur teneur en solides (en tant que pourcentage en poids de l'échantillon total de boue). Les échantillons de boue, et les buvards et les feutres du simulateur de presse électro-hydraulique à séchage par impulsion, sont pesés avant le pressage à froid ou le séchage par impulsion, après le pressage à froid ou le séchage par impulsion, et après le séchage au four. A partir de ces données de poids, l'enlèvement de l'eau est calculé en utilisant les formules suivantes Symboles et expressions Sin = poids entrant de boue Sout = poids sortant de boue Sod = poids de boue séchée au four Bod = poids du buvard séché au four BSod = poids du buvard + boue séchés au four BSout = poids sortant du buvard + boue Fin = poids entrant du feutre Fout = poids sortant du feutre Fod = poids du feutre séché au four SI = teneur entrante en solides en pourcentage de boue = = teneur sortante en solides en pourcentage de boue RI = humidité entrante du récepteur d'eau Rg = humidité sortante du récepteur d'eau LW = pourcentage d'eau liquide retirée Entrant = avant l'égouttage mécanique Sortant = après l'égouttage mécanique Formules (Sod + BSod - Bod) SI = 100 x (5od + - od) Sin = = 100 x 5od SOut RI = 100 - 100 > (FFOin) Ro = 100 - 100 x tout (BSod - Bod Fout + BSout Bod So ), LW = 100 x Gainde poids du récepteur te de poids C Perte de poids de la boue = 100 x Fout - Bod - (BSod - Bod)/ - So - Fin1 Sin - SOUt - (BSod - Bod) / (So) Les figures 2, 3 et 4 représentent, de manière graphique, la teneur en solides en pourcentage en poids des échantillons de boue sortants (après égouttage mécanique de la manière précédemment décrite) par rapport au poids total des échantillons de boue sortants après que les échantillons de boue ont été égouttés de façon mécanique de la manière précédemment décrite. Ces figures montrent qu'il y a une corrélation directe entre le pourcentage de solides sortants des échantillons de boue et le pourcentage d'eau retirée des échantillons de boue. La figure 2 montre que, au temps de séjour de 0,24 seconde, il n'y a pas d'augmentation sensible du pourcentage de solides sortants des échantillons de boue aux deux pressions et températures essayées. Cependant, la figure 3 montre que, lorsque le temps de séjour est augmenté de 0,24 seconde à 0,70 seconde, il y a une augmentation significative du pourcentage de solides sortants des échantillons de boue contrôlés à une température de 350 "C, et que, à une température de 350 "C, le pourcentage de solides sortants des échantillons de boue augmente de manière significative lorsque la pression augmente. La figure 4 montre que l'on obtient des résultats similaires à ceux représentés à la figure 3 lorsque le temps de séjour est davantage augmenté à 1,50 seconde. A la température supérieure de 350 "C, une quantité significative de vapeur est formée et ventilée pendant le pressage. Une certaine quantité d'eau retirée des échantillons de boue peut être la conséquence d'un séchage éclair dans la presse. (Comme le séchage par impulsion est terminé avant que les échantillons de boue ne soient complètement séchés, l'eau restant dans la boue peut se vaporiser "instantanément" pendant la décompression du pincement.) Les figures 5, 6 et 7 représentent chacune le gain d'humidité en pourcentage dans le feutre et le buvard (le poids en pourcentage augmente dans la teneur en humidité du feutre et du buvard par rapport au poids total du feutre et du buvard) pour le feutre et le buvard du simulateur de presse de laboratoire utilisé dans cette expérience aux deux températures différentes de 20 "C et de 350 "C, et aux pressions différentes essayées. Cela montre la quantité d'eau qui est absorbée par le système feutre/buvard du simulateur de presse pendant le séchage par impulsion des échantillons de boue. Quand de la vapeur n'est pas formée et ventilée pendant le pressage, il y a une corrélation directe entre le gain d'humidité en pourcentage dans le feutre et le buvard et le pourcentage d'eau retirée des échantillons de boue. Le gain d'humidité en pourcentage dans le feutre et le buvard est calculé en tant que pourcentage de la perte d'eau subie par la boue. La figure 5 montre que, à un temps de séjour de 0,24 seconde, il n'y a pas beaucoup de différence par rapport au gain d'humidité en pourcentage dans le feutre et le buvard entre les échantillons de boue pressés à froid à température ambiante (20 "C) et les échantillons de boue chauffés à une température de 350 "C avec un cylindre chaud à une température de 350 "C. La figure 6 montre que, lorsque le temps de séjour est augmenté de 0,24 seconde à 0,7 seconde pour des échantillons de boue chauffés à une température de 350 "C, il y a un pourcentage inférieur, de manière significative, d'eau absorbée par le feutre et le buvard, avec jusqu'à 40 % d'eau perdue en vapeur. La figure 6 représente également que, à une température de 350 "C, le gain d'humidité en pourcentage dans le feutre et le buvard diminue de manière significative lorsque la pression augmente. La figure 7 montre que, lorsque le temps de séjour est augmenté de 0,7 seconde à 1,5 seconde pour des échantillons de boue chauffés à une température de 350 "C, il y a un pourcentage inférieur, de manière significative, d'eau absorbée par le feutre et le buvard, en comparaison aux échantillons de boue qui sont pressés à température ambiante, avec jusqu'à 40 % d'eau perdue en vapeur. A la différence de la figure 6, la figure 7 ne présente pas, à une température de 350 "C, de diminution significative du gain d'humidité en pourcentage dans le feutre et le buvard lorsque la pression augmente. Les conclusions que l'on peut tirer de cette expérience sont les suivantes (1) L'égouttage mécanique d'échantillons de boue de décantation primaire de fabrique de papier, par le procédé de l'invention décrit dans cette expérience (à une température de 350 "C) a pour conséquence l'enlèvement de plus d'eau, de manière significative, des échantillons de boue de la fabrique que celle qui est retirée des mêmes échantillons de boue de fabrique par le pressage classique à froid des échantillons de boue de fabrique à température ambiante (20 "C), même si on utilise des dispositifs formant presse à courroie de l'état de l'art. Le pourcentage de teneur en solides sortants des échantillons de boue de fabrique (teneur en solides en pourcentage en poids des échantillons de boue de fabrique après égouttage mécanique) augmente d'environ trois à environ vingt-quatre pour cent lorsque le procédé de l'invention décrit dans l'expérience (à une température de 350 "C) est utilisé en comparaison du pressage classique à froid des échantillons de boue de fabrique à température ambiante (20 "C). Environ 5 % à environ 40 % de l'eau retirée des échantillons de boue de fabrique, selon les procédés de l'invention, sont sous la forme de vapeur, plus de vapeur étant produite lorsque le temps de séjour et la pression sont augmentés. (2) Comme le montre la figure 2, au temps de séjour plus court de 0,24 seconde, le procédé de l'invention décrit dans cette expérience (à une température de 350 "C) offre certains avantages par rapport aux procédés classiques de pressage à froid pour l'égouttage mécanique d'échantillons de boue de fabrique à température ambiante (20 C) (3) Comme le montre la figure 3, au temps de séjour augmenté de 0,70 seconde, les avantages du procédé de l'invention décrit dans cette expérience (à une température de 350 "C) en comparaison aux procédés classiques de pressage à froid pour l'égouttage mécanique à température ambiante (20 "C) sont significatifs. Les bénéfices du chauffage des échantillons de boue de fabrique à ce temps de séjour à une température de 350 "C augmentent avec l'augmentation de la pression (c' est-à- dire que plus d'eau est retirée des échantillons de boue à un temps de séjour de 0,70 seconde et à une température de 350 "C lorsque la pression augmente de 0 à 1 300 psi). Comme le montre la figure 3, à une pression de 1 300 psi, les échantillons sortants de boue de fabrique ont une teneur qui est égale à environ 60 % de solides, en comparaison aux échantillons sortants de boue de fabrique ayant une teneur qui est égale à 34 % en solides pour des échantillons de boue pressés pour le même temps de séjour, et à la même pression, mais à température ambiante (20 "C). De plus, la teneur en solides des échantillons de boue initialement égouttés de façon mécanique, par le dispositif formant presse à courroie de Ashbrook Corp. de l'état de l'art, est seulement de 39 %. A peu près un tiers de l'eau retirée des échantillons de boue de fabrique par un séchage par impulsion, selon le procédé de l'invention décrit dans cette expérience (à une température de 350 "C) est retiré sous la forme de vapeur, le reste de l'eau étant retiré des échantillons de boue de fabrique sous la forme d'un liquide, et étant absorbé en provenance des échantillons de boue de f ont une teneur qui est égale à environ 58 % de solides. En comparaison, les mêmes échantillons de boue de fabrique qui sont pressés pendant le même temps de séjour, et à la même pression, mais à température ambiante (20 "C) ont pour conséquence des échantillons sortants de boue de fabrique ayant une teneur qui est égale à environ 34 % de solides. Exemple 2 Egouttage mécanique de boues municipales/industrielles Dans cette expérience, on obtient des boues constituées de flots municipaux et industriels mélangés de la Ville de Milwaukee. Afin d'essayer les procédés de la présente invention sur des échantillons de boue ayant une teneur initiale en solides en pourcentage en poids plus élevée (teneur en solides en pourcentage en poids avant l'égouttage mécanique selon les procédés de la présente invention) que les échantillons de boue décrits dans l'exemple 1, une partie de cette boue mouillée est mélangée à deux parties de boue sèche (matière recyclée). Cela donne une boue ayant une teneur entrante en solides en pourcentage en poids (avant séchage par impulsion) d'environ 75 %. Dans cette expérience, on utilise les mêmes équipements de séchage par impulsion et les mêmes techniques que celles utilisées dans l'exemple 1. Dans la première partie de cette expérience, on utilise un temps de séjour de 0,7 seconde, et on fait varier la pression entre 200 psi et 1 400 psi. Cette partie de l'expérience est effectuée une fois à une température de 23 "C, et une seconde fois à une température de 350 "C. Dans la seconde partie de cette expérience, on utilise une température de 350 "C, on utilise cinq temps de séjour différents (0,7 seconde, 0,6 seconde, 0,5 seconde, 0,35 seconde et 0,14 seconde), et on fait varier la pression de 200 psi à 1 400 psi. Les résultats de cette expérience sont présentés aux figures 8 et 9. La figure 8 est un graphique qui représente les résultats de la première partie de cette expérience. La figure 8 montre que, à une température de 350 "C, un temps de séjour de 0,7 seconde et une pression d'environ 1 175 psi, la teneur sortante en solides (après séchage par impulsion) des échantillons de boue municipale est d'environ 88 %. La figure 8 montre également que, à une température de 23 "C, un temp.s de séjour de 0,7 seconde et une pression d'environ 1 400 psi, le pourcentage de solides sortants est augmenté d'environ 75 % à environ 78 %. Dans les deux cas (aux deux températures différentes), on voit une augmentation proportionnelle de la teneur sortante en solides des échantillons de boue municipale en tant que pourcentage en poids de la teneur totale des échantillons sortants de boue lorsque la pression augmente, une augmentation plus significative de la teneur sortante en solides des échantillons de boue municipale se produisant à la température supérieure de 350 "C. La figure 9 est un graphique qui montre les résultats de la seconde partie de cette expérience. La figure 9 montre que, à une température de 350 "C, un temps de séjour de 0,7 seconde, et une pression d'environ 1 175 psi, le pourcentage de la teneur sortante en solides des échantillons de boue municipale augmente d'environ 75 % à environ 88 %. La figure 9 montre également que, à chacun des cinq temps de séjour essayés, il y a une augmentation proportionnelle du pourcentage de la teneur sortante en solides des échantillons de boue municipale lorsque la pression augmente, des augmentations plus significatives se produisant lorsque le temps de séjour augmente de 0,14 seconde à 0,70 seconde. Les exemples précédents sont donnés pour permettre aux hommes de l'art de mettre en pratique la présente invention. Cependant, ces exemples sont purement et simplement représentatifs, et ne devraient pas être considérés comme limitant l'étendue de l'invention telle qu'elle est revendiquée dans les revendications annexées. Tandis que l'on a décrit la présente invention dans ce document avec une certaine spécificité, et en se référant à certains modes de réalisation préférés de cette dernière, les hommes de l'art vont reconnaître que de nombreuses variantes, modifications et remplacements de ce qui a été décrit peuvent être apportés, et que ces derniers sont inclus dans l'étendue et dans l'esprit de l'invention. Par exemple, l'effet spécifique observé d'égouttage mécanique de matrice solide-liquide peut varier selon et en fonction du type particulier de matrice solide-liquide sélectionné pour l'égouttage mécanique, aussi bien que selon le type d'équipement utilisé. Des variations et/ou différences attendues de ce type dans les résultats sont considérées selon les objectifs et les pratiques de la présente invention. Par conséquent, on considère que la totalité de ces modifications et variantes sont incluses dans l'étendue de la présente invention telle que décrite et revendiquée dans ce document, et que l'invention est seulement limitée par l'étendue des revendications qui suivent, et que les revendications de ce type doivent être interprétées dans un sens aussi large que possible de façon raisonnable. REVENDICATIONS 1. Procédé d'égouttage mécanique d'une matrice solide-liquide qui a une structure, caractérisé en ce qu'il comprend l'application simultanée de pression et de chaleur à la matrice solide-liquide pendant une période de temps comprise entre environ 0,01 seconde et environ 20 secondes, l'application de la pression se faisant à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 6 000 psi, et l'application de chaleur se faisant à une température comprise entre environ 21 "C et environ 1 000 "C (1 psi=7kPa). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la matrice solide-liquide est une boue. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la boue est une boue primaire. 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la boue est une boue secondaire. 5. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la boue est un mélange de boues primaire et secondaire. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression et la chaleur sont appliquées à la matrice solide-liquide par un dispositif de séchage à impulsion. 7. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la matrice solide-liquide a une teneur initiale en solides en pourcentage en poids d'au moins environ 20 M 8. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 2 000 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température comprise entre environ 100 "C et environ 450 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps comprise entre environ 0,14 seconde et environ 10 secondes. 9. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 2 000 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température comprise entre environ 100 "C et environ 450 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps comprise entre environ 0,14 seconde et environ 10 secondes. 10. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 2 000 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température comprise entre environ 100 "C et environ 450 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps comprise entre environ 0,14 seconde et environ 10 secondes. 11. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 2 000 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température comprise entre environ 100 "C et environ 450 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps comprise entre environ 0,14 seconde et environ 10 secondes. 12. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 2 000 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température comprise entre environ 100 "C et environ 450 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps comprise entre environ 0,14 seconde et environ 10 secondes. 13. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 2 000 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température comprise entre environ 100 "C et environ 450 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps comprise entre environ 0,14 seconde et environ 10 secondes. 14. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression d'environ 1 400 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température d'environ 350 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps d'environ 0,7 seconde. 15. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression d'environ 1 400 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température d'environ 350 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps d'environ 0,7 seconde. 16. Procédé pour l'égouttage mécanique d'une matrice solide-liquide qui n'a pas de structure, caractérisé en ce qu'il comprend (1) le traitement de la matrice solide-liquide de sorte que la teneur de solides en pourcentage en poids de la matrice solide-liquide augmente jusqu'à un niveau qui donne une structure à la matrice solide-liquide ; et (2) l'application simultanée de pression et de chaleur à la matrice solide-liquide résultant de l'étape (1) pendant une période de temps comprise entre environ 0,01 seconde et environ 20 secondes, l'application de pression se faisant à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 6 000 psi, et l'application de chaleur se faisant à une température comprise entre environ 21 "C et environ 1 000 "C (1 psi=7kPa). 17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que la matrice solide-liquide est une boue. 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que la boue est une boue primaire. 19. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que la boue est une boue secondaire. 20. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que la boue est un mélange de boues primaire et secondaire. 21. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 2 000 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température comprise entre environ 100 "C et environ 450 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps comprise entre environ 0,14 seconde et environ 10 secondes. 22. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 2 000 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température comprise entre environ 100 "C et environ 450 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps comprise entre environ 0,14 seconde et environ 10 secondes. 23. Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce que l'application de la pression s' effectue à une pression d'environ 1 400 psi, l'application de chaleur s' effectue à une température d'environ 350 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps d'environ 0,7 seconde. 24. Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que l'application de la pression s'effectue à une pression comprise entre environ 45 psi et environ 2 000 psi, l'application de chaleur s'effectue à une température comprise entre environ 100 "C et environ 450 "C, et la pression et la chaleur sont appliquées pendant une période de temps comprise entre environ 0,14 seconde et environ 10 secondes. 25. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que la matrice solide-liquide est traitée par une presse à froid, et la pression et la chaleur sont appliquées à la matrice solide-liquide par un dispositif de séchage par impulsion. 26. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que la matrice solide-liquide est traitée par une presse à froid, et la pression et la chaleur sont appliquées à la matrice solide-liquide par un dispositif de séchage par impulsion. 27. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que la matrice solide-liquide est traitée en la combinant avec d'autres matières plus sèches. 28. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que la matrice solide-liquide est traitée en la combinant avec d'autres matières plus sèches.