Brevet FR2773282A1 — publié le 19990702

Titre PROCEDE, DISPOSITIF, TELEPHONE ET STATION DE BASE POUR FOURNIR UN SUIVI D'ENVELOPPE A DES SIGNAUX RADIOFREQUENCE A ENVELOPPE VARIABLE Domaine de l'invention La présente invention concerne des amplificateurs de puissance et plus particulièrement des amplificateurs de puissance pour signaux radiofréquence à enveloppe variable. Arrière-plan de l'invention Les convertisseurs de puissance commutés sont largement utilisés pour effectuer des conversions entre une charge et une source de courant direct de même que pour servir d'interface à des entrées et des sorties en courant alternatif à déplacement lent. Ces utilisations représentent un mode de fonctionnement des convertisseurs de puissance commutés. Afin d'améliorer l'efficacité des amplificateurs de puissance radiofréquence (RF), une alimentation variable est utilisée pour alimenter l'amplificateur. Le convertisseur de puissance commuté fournissant l'alimentation variable doit être très efficace, présenter un bruit de commutation très faible, une vitesse de balayage et une largeur de bande élevées. Ceci représente un mode de fonctionnement différent d'un convertisseur de puissance commuté. En utilisant des systèmes de commande classiques qui ont été conçus essentiellement pour des charges et des sources de courant continu, ces objectifs ne peuvent être atteints qu'en effectuant des commutations à une vitesse bien supérieure à la largeur de bande de l'enveloppe, ce qui entraîne une efficacité inférieure et des problèmes d'interférence électromagnétique (EMI). Un nouveau procédé et un nouveau dispositif sont nécessaires en particulier pour fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace générant un signal radiofréquence à enveloppe variable qui atténue ces problèmes. Brève description des dessins La figure 1 est un schéma fonctionnel d'un mode de réalisation d'un dispositif/téléphone/mobile/ radiotéléphone/station de base permettant d'utiliser un signal RF à enveloppe variable selon la présente invention pour fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace. La figure 2 est un organigramme d'un mode de réalisation des étapes d'un procédé permettant d'utiliser un signal RF à enveloppe variable selon la présente invention pour fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace. La figure 3 est un organigramme représentant, plus en détail, l'étape de la figure 2 consistant à utiliser une unité de mappage limitant la largeur de bande selon la présente invention. La figure 4 est un organigramme représentant, plus en détail, l'étape de la figure 2 consistant à utiliser un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe selon la présente invention. La figure 5 est une représentation graphique comparant la racine carrée approximative utilisée pour le mappage de l'enveloppe à alimenter à la fonction racine carrée idéale. La figure 6 est une représentation graphique représentant le spectre d'enveloppe idéal pour un signal de modulation de phase à quatre états (QPSK) de kHz. La figure 7 est une représentation graphique représentant le spectre de la fonction mappée polynomiale pour le signal QPSK de 25 kHz. La figure 8 est une représentation graphique de la tension de sortie du modulateur en fonction de la tension d'enveloppe d'entrée utilisant la mise en forme polynomiale selon la présente invention. La figure 9 est une représentation graphique d'un mode de réalisation de la tension d'alimentation et de la tension d'entrée RF par rapport au temps, la tension d'alimentation étant mise en forme par une fonction polynomiale selon la présente invention. La figure 10 est une représentation graphique d'une comparaison du spectre de sortie du modulateur connu dans la technique antérieure et du mappage polynomial selon la présente invention. La figure 11 est une représentation graphique d'une comparaison du spectre de sortie de l'amplificateur de puissance RF connu dans la technique antérieure et du mappage polynomial selon la présente invention. La figure 12 est une représentation graphique du mappage de l'enveloppe à alimenter incorporant une limite de tension pour un convertisseur survolteur et un gain constant pour l'amplificateur de puissance RF MHW920. La figure 13 est une représentation graphique de la performance d'intermodulation IM du MHW913 pour un signal à deux tonalités de 10 kHz ayant un suivi d'enveloppe selon la présente invention. La figure 14 est une représentation graphique de la performance d'intermodulation IM du MHW913 pour un signal à deux tonalités de 10 kHz ayant un suivi d'enveloppe avec une alimentation fixe. Description détaillée d'un mode de réalisation Dréféré La figure 1, numéro 100, est un schéma fonctionnel d'un mode de réalisation d'un dispositif/téléphone/ mobile/radiotéléphone/station de base pouvant utiliser un signal RF à enveloppe variable selon la présente invention pour fournir un amplificateur de puissance RF linéaire efficace 106. Une unité de suivi d'enveloppe efficace 102 est couplée de façon à recevoir un signal en bande de base et sort une tension d'alimentation selon une enveloppe variable du signal en bande de base. L'unité de suivi d'enveloppe efficace 102 comporte: 1) une unité de mappage limitant la largeur de bande 108, couplée de façon à recevoir le signal en bande de base, permettant de déterminer un signal de référence; et 2) un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe 110, couplé de façon à recevoir le signal de référence et à une source de puissance, permettant de sortir une tension d'alimentation et de la transmettre à l'amplificateur de puissance RF linéaire 106 en réponse au signal de référence. Un générateur de signaux RF 104 est couplé de façon à recevoir le signal en bande de base et un signal de porteuse RF et fournit un signal d'entrée RF ayant des informations d'amplitude et de phase à l'amplificateur de puissance RF linéaire 106. L'amplificateur de puissance RF linéaire 106 est couplé à l'unité de suivi d'enveloppe efficace 102 et au générateur de signaux RF 104 et sort un signal RF à enveloppe variable, amplifié et à puissance efficace ayant sensiblement les mêmes informations d'amplitude et de phase que le signal d'entrée RF. L'unité de mappage limitant la largeur de bande 108 utilise en général une fonction de mappage polynomiale du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée implicitement. Les coefficients de la fonction de mappage polynomiale sont en général choisis pour au moins: maintenir un gain sensiblement constant de l'amplificateur linéaire RF 106, réduire le déphasage imposé par l'amplificateur linéaire RF 106, limiter une valeur minimale de la tension d'alimentation de l'amplificateur RF linéaire 106 ou maximiser l'efficacité de l'amplificateur de puissance RF linéaire 106. L'unité de mappage limitant la largeur de bande 108 peut utiliser une fonction de mappage polynomiale d'un carré de l'enveloppe variable du signal en bande de base pour fournir un signal limité en bande implicitement. Selon une autre solution, l'unité de mappage limitant la largeur de bande 108 peut utiliser une fonction transcendantale de l'enveloppe variable du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée, la fonction étant caractérisée par une symétrie mathématique paire. Dans un mode de réalisation, un démodulateur 126 peut être couplé à la sortie RF et au signal de porteuse RF, pour démoduler le signal RF à enveloppe variable amplifié, et un linéariseur de rétroaction 124 peut être couplé au démodulateur 126 et au signal en bande de base pour linéariser l'amplificateur de puissance RF 106. Le convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe 110 comporte en général une unité asservie et de précompensation 112, une unité de modulation de largeur d'impulsion 114 et un convertisseur de puissance 116. L'unité asservie et de précompensation 112 est couplée à l'unité de mappage limitant la largeur de bande 108 et, lorsque cela est choisi, pour recevoir au moins un signal de rétroaction. L'unité asservie et de précompensation 112 détermine un signal de commande optimal. L'unité de modulation de largeur d'impulsion 114 est couplée à l'unité asservie et de précompensation 112 et est utilisée pour modifier la largeur d'impulsion pour fournir un signal de commutation à fréquence constante. Le convertisseur de puissance 116 est couplé à l'unité de modulation de largeur d'impulsion 114 et à la source de puissance 120 et fournit un signal de sortie variable à l'amplificateur de puissance RF linéaire 106. En général, l'amplificateur de puissance RF linéaire 106 est un amplificateur de classe AB ou un amplificateur de classe B. Lorsqu'on le souhaite, au moins un signal de rétroaction est envoyé à l'unité asservie et de précompensation 112. Le convertisseur de puissance 116 peut fournir un signal de rétroaction et/ou un détecteur d'enveloppe 118 couplé à la sortie de l'amplificateur de puissance RF linéaire 106 pour fournir un signal de rétroaction à l'unité asservie et de précompensation 112. L'unité de mappage limitant la largeur de bande 108 peut utiliser une fonction de mappage polynomiale de I2 plus Q2, qui correspond au carré de l'enveloppe du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée implicitement. Le dispositif 122 est en général mis en oeuvre dans un téléphone cellulaire, un téléphone par satellite, un radiotéléphone mobile, un radiotéléphone, une station de base ou similaire. La figure 2, numéro 200, est un organigramme d'un mode de réalisation des étapes d'un procédé permettant d'utiliser un signal RF à enveloppe variable selon la présente invention pour fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace. Le procédé comporte les étapes consistant à: A) utiliser 202 une unité de suivi d'enveloppe efficace pour sortir une tension d'alimentation en fonction d'une enveloppe variable d'un signal en bande de base d'entrée, dans lequel l'utilisation de l'unité de suivi d'enveloppe efficace comporte: 1) l'utilisation d'une unité de mappage limitant la largeur de bande pour déterminer un signal de référence en fonction du signal en bande de base; et 2) l'utilisation d'un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe pour sortir une tension d'alimentation, en réponse au signal de référence, et le transmettre à l'amplificateur de puissance RF linéaire; B) la fourniture 204 d'un signal d'entrée RF ayant des informations d'amplitude et de phase à un amplificateur de puissance RF linéaire; et C) l'utilisation 206 de l'amplificateur de puissance RF linéaire pour sortir un signal RF à enveloppe variable et amplifié et à puissance efficace ayant sensiblement les mêmes informations d'amplitude et de phase que le signal d'entrée RF. Lorsqu'on le souhaite, l'utilisation d'un amplificateur de puissance RF linéaire peut en outre comporter la fourniture 208 d'un détecteur d'enveloppe couplé à la sortie de l'amplificateur de puissance RF linéaire pour fournir un signal de rétroaction au convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe. Ici encore, l'amplificateur de puissance RF linéaire est en général un amplificateur de classe B ou un amplificateur de classe AB. Comme le montre la figure 3, numéro 300, l'étape de la figure 2 consistant à utiliser une unité de mappage limitant la largeur de bande selon la présente invention peut comporter l'une des étapes consistant à: utiliser 302 une fonction de mappage polynomiale du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée implicitement, utiliser 304 une fonction de mappage polynomiale d'un carré de l'enveloppe variable du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée implicitement ou utiliser 306 une fonction mathématique transcendantale paire de l'enveloppe variable du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée. Comme le montre la figure 4, numéro 400, l'étape de la figure 2 consistant à utiliser un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe selon la présente invention comporte en général: A) l'utilisation 402 d'une unité asservie et de précompensation, l'unité asservie et de précompensation étant couplée à l'unité de mappage limitant la largeur de bande et, si on le souhaite, de façon à recevoir au moins un signal de rétroaction, pour déterminer un signal de commande optimal selon un système prédéterminé; B) l'utilisation 404 d'une unité de modulation de largeur d'impulsion, l'unité de modulation de largeur d'impulsion étant couplée à l'unité asservie et de précompensation pour modifier une largeur d'impulsion afin de fournir un signal de commutation à fréquence constante; et C) l'utilisation 406 d'un convertisseur de puissance, le convertisseur de puissance étant couplé à l'unité de modulation de largeur d'impulsion et à la source de puissance, pour fournir la tension d'alimentation à l'amplificateur de puissance RF linéaire. En général, l'amplificateur de puissance RF linéaire est un amplificateur de classe AB ou un amplificateur de classe B. Un signal de rétroaction peut être fourni à l'unité asservie et de précompensation par le convertisseur de puissance ou, selon une autre solution, un détecteur d'enveloppe couplé à la sortie de l'amplificateur de puissance RF linéaire peut fournir un signal de rétroaction à l'unité asservie et de précompensation. Dans un autre mode de réalisation, les deux signaux de rétroaction peuvent être utilisés. Dans un mode de réalisation préféré, l'étape consistant à utiliser l'unité de mappage limitant la largeur de bande comporte en général l'utilisation d'une fonction de mappage polynomiale de 12 plus Q2, qui correspond au carré d'une enveloppe du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée implicitement. Le suivi d'enveloppe est caractérisé par une fourniture variable à l'amplificateur de puissance RF, et par un signal d'entrée RF qui n'est pas modifié et qui présente des informations de phase et d'amplitude. Puisque l'alimentation ne détermine pas directement l'amplitude de sortie, la tension d'alimentation peut être choisie de façon à optimiser l'efficacité de puissance et/ou la performance de distorsion RF. Pour obtenir les performances spectrales améliorées tout en conservant l'efficacité, une fonction de mappage ou une transformation est mise en oeuvre. La fonction est dérivée en considérant le signal d'entrée composite complexe en format cartésien: vi(t)=I(t)xcosût+jQ(t)xsinoct (1) o I(t) et Q(t) sont des signaux en quadrature en bande de base à bande limitée. L'enveloppe de V t est donnée par: ve(t) = Enveloppe(t) = VI2(t)+ Q2(t) = x (2) Puisque I(t) et Q(t) ont une bande limitée, I2(t) et Q2(t) ont également une bande limitée. Cependant, du fait de l'opération de racine carrée associée à la génération d'enveloppe, la fonction va(t) présente en général un spectre extrêmement large. Des fonctions polynomiales d'ordre pair de la variable ve(t), qui génèrent des puissances à bande limitée de (I2(t)+Q2(t)), peuvent être appliquées à la fonction d'enveloppe pour réduire les effets de l'expansion spectrale de l'opération de racine carré. Des termes d'ordre impair d'un ordre supérieur à un fournissent également une amélioration par rapport au signal d'enveloppe pur mais ne le font pas aussi bien que le font les termes d'ordre pair et par conséquent produisent un spectre plus large que les termes d'ordre pair. En plus des problèmes d'occupation du spectre, le calcul de la fonction racine carrée suppose des opérations très lourdes. Par conséquent, d'autres procédés permettant de créer le signal d'enveloppe sont requis. Sur la figure 5, numéro 500, une racine carrée approximative 504 utilisée pour le mappage d'alimentation d'enveloppe est comparée à la fonction racine carrée idéale 502. Le paragraphe suivant montre l'analyse d'une fonction de mappage polynomiale qui mappe la fonction racine carrée idéale avec la racine carrée approximative. On définit l'alimentation de RF PA comme étant égale à y. Le calcul d'une racine carrée est une opération compliquée. Ainsi, l'alimentation peut être calculée en fonction de l'enveloppe élevée au carré. Alimentation = y =f(x2) (3) Considérons une fonction de mappage polynomiale du quatrième ordre de l'enveloppe élevée au carré. Puisque les signaux en bande de base (I,Q) sont limités en bande à Fie, la largeur de bande d'alimentation sera dans ce cas limitée à 8 (Fvoe)- y = a0+Ax2+a4x4+a6x%+ax8 (4) L'erreur d'alimentation comparée à la racine carrée idéale est la suivante: l'erreur moyenne élevée au carré est définie comme étant la fonction de coût J. La fonction de pondération est choisie de façon à être égale à la puissance du signal d'erreur tandis que la puissance hors bande doit être réduite au minimum. J = f(erreur)2dt (5) Cette fonction de coût est réduite au minimum si on choisit les coefficients polynomiaux appropriés. dJ dJ dJ dJ dJ = = 0 (6) da0 da2 da4 da6 da8 Bien que les signaux en bande de base (I,Q) varient dans le temps, les statistiques associées ne varient pas dans le temps. En d'autres termes, la condition d'ergodicité est imposée à cette analyse. Dans ce cas, un grand échantillon de données peut être utilisé pour prévoir toutes les informations statistiques concernant le procédé. Une grande partie des données est généralement utilisée pour optimiser les coefficients polynomiaux. T J = J (a0 + a2x2 + a4x4 + a6x6 + a8x8 - x)2dt (7) o0 En calculant des dérivées à l'aide d'intégrales, on obtient les équations suivantes: dJ T = f [2(ao + a2x2 + a4x4 + a6x6 + a8x - x)]dt = 0 (8) da0 0 dJ T = J [2(a0 + ax2 + a4x4 + a6x6 + a8x8 - x)]dt = 0(9) da 0o Les termes d'ordre supérieur suivants peuvent être calculés de la même manière. Les données en bande de base (I,Q) sont en général disponibles sous un format échantillonné. Ainsi, les intégrales sont réduites à une addition. En utilisant un nombre important de points de données discrets, les valeurs des coefficients polynomiaux sont obtenues par la résolution d'un ensemble d'équations simultanées. Bien que cette analyse soit effectuée ici pour un polynôme du quatrième ordre de l'enveloppe élevée au carré, le procédé peut s'appliquer à un polynôme d'ordre arbitraire. Les résultats peuvent être combinés de la façon suivante. ao a, [c a4 = [D] (10) a6 a8 Les valeurs des éléments de la matrice C sont les suivantes. C (ij)=EX2ci'j-2' (11) Les valeurs des éléments du vecteur D sont les suivantes. D(i,j)=x2xi'"' (12) Une fois que les coefficients polynomiaux ont été calculés, la tension d'alimentation est calculée en termes de l'enveloppe élevée au carré. Le nombre d'opérations d'addition et de multiplication peut en outre être réduit en mettant en facteur le polynôme. Toutefois, il est possible que certains des coefficients polynomiaux soient des complexes. L'exemple donné ici est celui d'un système QPSK de ksps dans lequel les données en bande de base sont échantillonnées à 400 ksps. Les amplitudes sont normalisées pour être comprises entre zéro et un. Dans ce cas, les racines du polynôme sont 1,5035, 0,4931+0,7802i, 0,4931-0,7802i et -0,0272. Le calcul du mappage de l'enveloppe à alimenter est le suivant. Y =(x2+rl) (x2+r+2+) (k2x4+klx2+k0) (13) Le polynôme s'approche de très près de la racine carrée. Toutefois, la petite différence entre les deux signaux résulte en une grande différence dans la largeur de bande des signaux. Cette différence est représentée clairement dans les représentations spectrales de l'enveloppe d'entrée idéale et de l'enveloppe mappée polynomiale 602 sur la figure 6, numéro 600 et la figure 7, numéro 700, respectivement. Le signal utilisé ici est un signal QPSK de 25 ksps utilisé dans une application téléphonique d'abonné par satellite. Ici, la puissance d'erreur a été réduite au minimum. D'autres fonctions peuvent être réduites au minimum en utilisant le même algorithme. Evidemment, ceci résulterait en différents coefficients polynomiaux. Toutefois, l'algorithme présenté ici peut être utilisé sans que se produise aucun changement. Il est intéressant de remarquer que le terme linéaire proportionnel à l'enveloppe a été complètement éliminé. Ceci constitue une innovation significative par rapport à la technique antérieure qui utilise le terme linéaire uniquement pour la modulation par la grille et d'alimentation. Une application pratique de cette technique est illustrée pour un amplificateur de puissance de station de base dans lequel une efficacité de puissance améliorée est souhaitée par le biais de l'application d'une modulation d'alimentation mais une autre exigence importante est la conservation de niveaux très faibles de bruit d'émetteur dans des voies adjacentes qui sont relativement largement décalées par rapport à la fréquence porteuse. L'exigence opérationnelle de base pour obtenir des niveaux de bruit faibles tout en employant la modulation d'alimentation suppose que l'on évite l'existence d'un large spectre dans le signal de modulation d'alimentation. Ceci est dû à l'action imparfaite de multiplicateur fournie par un amplificateur de puissance RF réel classique lorsque son alimentation est modulée, que l'amplificateur fonctionne dans un mode EER avec une entrée RF à enveloppe constante et à phase modulée ou en mode de classe AB de suivi d'enveloppe avec une entrée de composite entière présentant à la fois des variations de phase et d'amplitude. Ceci mène à un mappage du signal d'enveloppe d'entrée tel que traité précédemment pour inverser l'expansion spectrale créée par le procédé de détection de génération d'enveloppe. Le mappage peut se produire dans un circuit, un logiciel ou une table à consulter. Une fonction de série de polynômes des puissances de l'enveloppe élevée au carré, ou selon une autre solution de puissance d'ordre pair de l'enveloppe elle- même, sera utilisée pour le mappage. Tel que cela a été précédemment représenté, un polynôme du quatrième ordre (enveloppe de la puissance huit) peut être élaboré de façon à s'ajuster le plus possible sur la réponse de racine carrée d'un détecteur d'enveloppe idéale. Des déductions peuvent toutefois être faites sur le nombre de termes de la série et en fonction de l'ajustement plus ou moins proche de parties spécifiques de la réponse. On suppose dans cet exemple qu'une réponse linéaire concernant une partie significative de la gamme dynamique de l'enveloppe de sortie est préféré puisqu'elle fournit un niveau essentiellement constant de la compression de gain dans cette région. Si un polynôme d'ordre supérieur était employé, un ajustement très proche pourrait être atteint jusqu'à une entrée et une sortie proches de zéro. Si ceci était effectué, toutefois, le spectre en bande de base de l'enveloppe mappée serait n/2 fois plus grand que le spectre de l'enveloppe élevée au carré, n étant pair et également l'ordre du polynôme. Un spectre excessivement large généré par le mappage aurait des effets négatifs sur la vitesse de balayage et la largeur de bande requise du convertisseur de puissance du modulateur ainsi que sur la largeur de bande de tout système de linéarisation pouvant être employé actuellement avec le modulateur. Une réduction significative de l'ordre requis du polynôme adapté à la poursuite adéquate de la réponse linéaire, ainsi qu'une réduction correspondante du spectre mappé, peut être obtenue si on reconnaît l'endroit o la poursuite proche de la réponse linéaire peut être arrêtée. La partie cruciale du signal d'enveloppe par rapport à l'efficacité de puissance correspond approximativement aux trois quarts supérieurs de la gamme dynamique de l'enveloppe totale allant de 0 volt à l'alimentation de crête. A un quart de l'alimentation de crête, par exemple, un maximum de seulement 6,25 % de la puissance de crête est fourni au PA. Si on fait leur moyenne par rapport aux statistiques des signaux de modulation classiques, les inefficacités de puissance à ces niveaux n'ont qu'un très faible impact sur l'efficacité globale du PA. Le polynôme peut par conséquent ne pas faire le mappage linéaire idéal dans le quart inférieur de la gamme dynamique pour faciliter la représentation. Dans la fonction polynomiale proposée, un terme linéaire ou du premier ordre peut représenter une conversion directe du spectre de l'enveloppe large en l'enveloppe mappée, ce qui est par conséquent exclu. Des coefficients de termes d'ordre supérieur sont choisis pour faire en sorte que la fonction poursuive une réponse linéaire au-dessus d'un niveau de seuil (par exemple un quart de l'alimentation de crête) pour obtenir une distorsion RF et une efficacité optimales, bien qu'un nombre limité de termes d'ordre pair soit préféré pour les raisons déjà mentionnées. Pour poursuivre l'exemple illustratif, l'enveloppe est mappée par le biais d'un polynôme du sixième ordre ayant la forme suivante: vo(t)=l- k(1-aiv2.(t)+a2v4 (t)- a3v6 (t)) (14) o k représente l'excursion négative maximum à partir du niveau d'alimentation de crête de 1,0 et a, à a6 sont des coefficients du polynôme. Les coefficients peuvent être déterminés d'une façon quasiment empirique et simplifiée en établissant trois critères pour adapter la réponse linéaire classique de la façon suivante: 1) vm(t)=l lorsque v0(t)=l, (15) 2) dv(t)/dv.(t)=1 lorsque ve(t)=l, et (16) 3) v(t) =x lorsque va(t) =x (17) o x est une valeur intermédiaire dans la gamme dynamique de v (t) (0,0 à 1,0) qui fournira un ajustement acceptable du polynôme sur la fonction de transfert linéaire. Ces critères résultent en les trois équations simultanées suivantes qui permettent de donner une solution aux trois coefficients: a2-a4+a6=l (18) a2-2a4+ 3a6=l/2k (19) a2-a4x2 +a6x4= (k+x-1)/kx2 ( 20) Un exemple est représenté sur la figure 8, numéro 800, o vî(t) est tracé en fonction de va(t) pour k =0,8 et x = 0, 68. Au-dessus d'une tension d'enveloppe d'entrée normalisée d'environ 0, 32 volt, la réponse polynomiale 802 poursuit de très près la réponse de modulateur de l'enveloppe linéaire classique 804, ce qui permet de fournir la même performance d'efficacité et les mêmes effets de distorsion RF induits par l'alimentation que la réponse linéaire dans cette région. En dessous de 0,32 volt, la réponse polynomiale 802 fournit une tension supérieure à l'amplificateur de puissance par rapport à la réponse linéaire 804. Bien qu'il y ait une dégradation de l'efficacité dans cette région, la puissance supplémentaire consommée est très faible par rapport à la puissance totale consommée par l'amplificateur de puissance sur la gamme dynamique totale de la modulation. En conséquence l'efficacité d'un amplificateur de puissance modulé par l'enveloppe transformée se dégrade très peu par rapport à la modulation effectuée par le biais de la réponse de modulateur linéaire classique. Bien qu'une réalisation polynomiale du sixième ordre de la fonction de transfert soit décrite, il est clair que l'approche est générale. Par exemple, une réponse du quatrième ordre peut être employée, bien que cela provoque une plus grande dégradation de la précision de poursuite que la réponse du sixième ordre et une dégradation en conséquence de l'efficacité et de la distorsion RF. Certaines fonctions transcendantales liéescaractérisées par une symétrie paire par rapport à leur argument, par exemple des fonctions d'hyperboles sécantes ou cosinus, certaines fonctions de Bessel et elliptiques et des séries de puissances de ces fonctions, peuvent également être employées. Une symétrie paire est exigée puisqu'elle correspond à l'absence d'un terme linéaire. Finalement, toutes ces approches de la description de la fonction de mappage peuvent être exprimées comme une série polynomiale d'ordre pair. Bien que cela ne soit pas aussi souhaitable du fait du spectre supplémentaire ajouté, des termes d'ordre impair pourraient également être employés de façon bénéfique dans le polynôme. Il est clair que le terme linéaire ou du premier ordre, qui est couramment représenté dans la technique antérieure, n'est pas utilisé dans la fonction de mappage puisqu'il fournit une conversion directe du spectre d'enveloppe large en le signal de modulation d'amplificateur de puissance. Dans un mode de réalisation préféré, la forme polynomiale de la fonction de mappage de modulation d'enveloppe est caractérisée par le fait que: 1) il manque à la fonction un terme linéaire ou du premier ordre; 2) la fonction ne contient que des termes d'ordre pair et une constante de décalage; et 3) l'ordre de la fonction est minime, mais choisi de façon à fournir un niveau prédéterminé d'efficacité et de distorsion RF. La figure 9, numéro 900, est une représentation graphique d'un mode de réalisation dans lequel l'enveloppe de la tension d'entrée RF 902 pour un signal à deux tonalités et la tension d'alimentation obtenue 904 par rapport au temps dans lequel la tension d'alimentation est mappée par une fonction polynomiale du sixième ordre selon la présente invention. La figure 10, numéro 1000, montre la réduction sensible de la fréquence d'une enveloppe à deux tonalités classique 1002 par rapport à celle de la même enveloppe traitée par un mappage polynomial 1004 selon la présente invention. La figure 11, numéro 1100, représente les spectres correspondant sur la fréquence porteuse RF pour une simulation informatique effectuée en utilisant un modèle de dispositif de puissance RF Motorola MRF839 fonctionnant dans un mode de suivi d'enveloppe de classe AB. L'application d'une enveloppe à deux tonalités classique à la borne d'alimentation du circuit résulte en un spectre très large à la fréquence porteuse 1102. L'efficacité du collecteur dans ce cas était de 69,2 %. Il y a une réduction très prononcée des produits à largeur décalée au-delà de 30 kHz 1104 lorsque le même signal d'enveloppe est traité par le biais d'un mappage polynomial selon la présente invention. L'efficacité du collecteur dans ce cas est légèrement réduite pour atteindre 67,5 %. Cet exemple illustre que le mappage de modulation fournit une modulation d'alimentation ayant un spectre hors voie favorable tout en provoquant une dégradation minime de l'efficacité. Bien que le mappage permette d'obtenir des améliorations significatives du spectre à largeur décalée, les produits les plus proches ne sont pas affectés. Toutefois, des techniques de linéarisation classiques comme la rétroaction ou la prédistorsion peuvent être mises en oeuvre pour réduire également ces produits. Le mappage d'enveloppe fournit un avantage supplémentaire dans ce cas également en réduisant la largeur de bande des produits de distorsion PA ce qui permet de réduire les exigences en largeur de bande du système de linéarisation. Un autre avantage du mappage de modulation constituant une innovation par rapport à la poursuite à entrées faibles est une réduction non seulement de la largeur de bande du modulateur mais également des exigences de vitesse de balayage. L'exemple ci-dessus qui illustre la viabilité de l'innovation consistant à s'éloigner de la poursuite de la réponse de l'enveloppe jusqu'à zéro volt présente des avantages au-delà de la réduction des émissions de à largeur décalée et la réduction des exigences de vitesse de balayage et de largeur de bande du modulateur. Certaines classes de convertisseurs de puissance sont limitées dans la gamme de puissance de sortie qu'ils peuvent produire. Par exemple, un convertisseur survolteur peut produire des tensions supérieures à la tension d'entrée en courant continu. Par conséquent, le mappage de l'enveloppe à alimenter utilisé avec ce type de convertisseur doit présenter une limite inférieure égale à la tension d'entrée. Si une limite inférieure importante est imposée aux sorties mappées, des transitions brutales sont créées dans la sortie de mappage de l'enveloppe à alimenter. Ceci résulte en des composantes haute fréquence qui sont indésirables. Ce problème peut être résolu en utilisant le mappage polynomial suivant. Un mappage linéaire idéal de l'enveloppe à alimenter est choisi. La liaison inférieure est alors introduite dans cette fonction de mappage. Ceci donne naissance à une fonction linéaire pièce par pièce. Un estimateur des plus petits carrés peut être utilisé pour effectuer l'approximation de la fonction linéaire pièce par pièce au moyen d'un polynôme d'ordre pair de l'enveloppe en bande de base. On obtient alors un polynôme (I2+Q2). Ce procédé permet l'utilisation de convertisseurs survolteurs pour des applications de suivi d'enveloppe. Les téléphones cellulaires et d'autres systèmes de communication portables se sont rabattus sur des batteries à tension inférieure. On prévoit, pour l'avenir, un autre abaissement de cette tension puisqu'un système de batterie à cellule unique est envisagé. Dans ce contexte, il est très avantageux de savoir utiliser un convertisseur survolteur simple pour le suivi d'enveloppe. L'amplificateur de puissance RF peut alors être activé à une tension d'alimentation supérieure à celle de la batterie. Ceci pourrait permettre l'utilisation d'amplificateurs de puissance RF à tension supérieure meilleur marché et présentant une efficacité supérieure et ceux-ci sont déjà disponibles à l'heure actuelle. La linéarité d'un amplificateur de puissance RF linéaire peut être caractérisée par sa variation de phase et de gain en réponse aux variations d'amplitude. Ainsi, si un amplificateur présente une variation de phase et de gain faible en réponse à toute la gamme d'amplitude appliquée, il présente une linéarité élevée. Ceci produit un spectre qui produit une puissance couplée minimale (ou interférence) dans les voies adjacentes. Dans la plupart des systèmes radio, des limites strictes sont imposées à la quantité d'interférences produites avec la voie adjacente, ce qui provoque des limites strictes sur les variations de phase et de gain permises dans un amplificateur de puissance. Pour tout amplificateur de puissance RF, la linéarité est un problème crucial. Une fois la modulation choisie, on peut améliorer la linéarité en améliorant l'amplificateur de puissance RF. D'autres procédés permettant d'améliorer la linéarité comprennent la prédistorsion et la linéarisation de rétroaction. Malheureusement, tous ces procédés augmentent la consommation de puissance et abaissent l'efficacité. Dans le contexte d'un système de suivi d'enveloppe, le choix du mappage de l'enveloppe à alimenter peut affecter la variation de phase et de gain. Par exemple, la variation de phase est considérablement accrue si la tension d'alimentation est proche de zéro. Malheureusement, c'est le cas dans de nombreux systèmes de modulation qui utilisent l'enveloppe du signal RF pour générer un signal de modulation d'alimentation proportionnelle.... Si l'alimentation est simplement proportionnelle à l'enveloppe tel que cela est classique dans la technique antérieure, on obtiendra des variations de phase importante à cause de l'amplificateur de puissance RF. Parmi les conséquences de cela, on peut citer une augmentation de la non-linéarité et des interférences dans les voies adjacentes. Pour éviter ce scénario, des techniques évitant d'atteindre une valeur nulle ont été conçues et empêchent l'enveloppe RF d'atteindre une valeur nulle. Ceci résout le problème de linéarité mais augmente considérablement la complexité du système. L'amélioration du mappage de l'enveloppe à alimenter, telle que décrite ci-dessus pour un convertisseur survolteur, peut permettre de ne jamais atteindre une valeur nulle sans modifier l'enveloppe du signal RF. Dans ce cas, on permet à l'enveloppe du signal RF d'atteindre zéro mais on empêche l'alimentation d'atteindre zéro. Il s'agit effectivement d'une stratégie évitant d'atteindre zéro pour des systèmes de suivi d'enveloppe. Tel que cela a été énoncé dans l'exemple de la station de base, il y a une différence négligeable en ce qui concerne la consommation d'énergie pour l'amplificateur de puissance RF associé à la méthode consistant à éviter d'atteindre zéro. Ainsi, l'amélioration de la linéarité obtenue ne se fait pas au détriment de la consommation d'énergie. Il est également possible de limiter les variations de gain en utilisant d'autres mappages appropriés de l'enveloppe à alimenter. Le gain de l'amplificateur de puissance RF est fonction de l'enveloppe du signal RF d'entrée et de la tension d'alimentation. Considérons un système de coordonnées cartésiennes avec comme axes l'enveloppe de signal et la tension d'alimentation. Dans ce plan, un lieu des points est représenté pour un gain constant. Ce tracé peut être interprété comme étant une fonction linéaire pièce par pièce pour le mappage de l'enveloppe à alimenter. Ici encore, cette fonction linéaire pièce par pièce peut subir une approximation en tant que polynôme de l'enveloppe élevé au carré. Sur la figure 12, numéro 1200, le mappage de l'enveloppe à alimenter 1202 incorporant une limite de tension pour un convertisseur survolteur et un gain constant pour l'amplificateur de puissance RF MHW920 est représenté graphiquement. Le mappage est obtenu comme un ajustement de courbe de points de données de gain égaux 1204. Il s'agit d'un amplificateur de puissance RF conçu pour fonctionner à une alimentation nominale de 6 V. Un convertisseur survolteur utilisant le mappage d'enveloppe à alimenter représenté peut être utilisé pour faire fonctionner cet amplificateur de puissance à partir d'une batterie de 3,6 V. Ceci peut entraîner des économies d'énergie significatives tout en permettant l'utilisation d'une batterie à tension inférieure. Ici, un polynôme d'ordre inférieur a été choisi pour le mappage, ce qui limite en outre les exigences de largeur de bande d'alimentation. Le mode de réalisation préféré de la fonction de mappage polynomiale propose un matériel numérique. Dans ce contexte, la fonction de mappage peut être facilement modifiée si on modifie les coefficients polynomiaux. Pour un système de modulation et d'amplificateur de puissance RF donné, il existe un polynôme spécifique qui donnerait le fonctionnement le plus linéaire. Il serait avantageux de faire fonctionner le radiotéléphone avec des coefficients polynomiaux pour ce polynôme spécifique. Les coefficients sont programmables et peuvent être accordés manuellement à l'usine en tant que partie d'une procédure appelée mise en phase du radiotéléphone. Ceci est courant pour accorder certaines caractéristiques indispensables d'un radiotéléphone. De plus, les coefficients polynomiaux peuvent être programmés pour compenser les changements des caractéristiques d'amplificateur de puissance RF selon la température. Ceci pourrait être étendu à l'accord des polynômes pour obtenir une meilleure linéarité. S'il existe une variation significative dans le radiotéléphone du fait de son vieillissement, par exemple des variations de température, une mauvaise adaptation de la charge et d'autres variations de paramètres, il peut être nécessaire de régler de façon dynamique les coefficients polynomiaux. Un algorithme de gradient est suggéré ici pour effectuer ce procédé d'accord. Un avantage de l'accord dynamique est la réduction au minimum de la consommation d'énergie. La pratique courante consiste à concevoir des amplificateurs de puissance RF dont la linéarité est bien supérieure à ce qui est spécifié pour des conditions normales de sorte que la spécification de linéarité est respectée dans le pire des cas. Ceci entraîne une plus grande consommation d'énergie dans des conditions nominales. Tout accord dynamique de la tension d'alimentation permet l'optimisation de la linéarité et de la consommation d'énergie sur toute la gamme des conditions de fonctionnement. Dans la technique antérieure, le système peut introduire un procédé de linéarisation de rétroaction pour linéariser un amplificateur de puissance RF afin qu'il remplisse les exigences strictes sur les interférences. Dans ces radiotéléphones, il peut être avantageux d'employer une modulation d'alimentation pour améliorer l'efficacité. Toutefois, la largeur de bande du système de linéarisation est limitée. Toute perturbation introduite au-dessus de la largeur de bande de la boucle de linéarisation ne peut pas être corrigée. L'utilisation de la fonction de mappage polynomiale limite de façon stricte la largeur de bande de la tension d'alimentation. L'ordre du polynôme est choisi de telle sorte que la largeur de bande d'alimentation soit inférieure à la largeur de bande de la boucle du système de linéarisation. La prédistorsion est un autre procédé de linéarisation des amplificateurs de puissance RF. La prédistorsion peut être combinée au suivi d'enveloppe pour des systèmes nécessitant une efficacité et une linéarité importantes. La capacité de prédistorsion de corriger la distorsion de bande large est limitée. Cette limitation existe du fait de l'échantillonnage associé à la mise en oeuvre numérique du procédé de prédistorsion. L'échantillonnage limite fondamentalement toute réponse dont le taux est supérieur au taux de Nyquist, qui correspond à la moitié de la fréquence de l'échantillonnage. Ainsi, toute teneur spectrale dans l'alimentation supérieure à la moitié de la vitesse d'échantillonnage du système de prédistorsion ne sera pas corrigée. Ici encore, un choix approprié de l'ordre de la fonction de mappage polynomiale limite la largeur de bande de la tension d'alimentation et maintient la linéarisation obtenue par le système de prédistorsion. La relation de mappage entre l'enveloppe et la tension d'alimentation est déterminée par des critères d'efficacité et de linéarité. Deux types de non- linéarité dans les amplificateurs de puissance RF sont décrits comme étant la distorsion amplitude-amplitude (AM-AM) et la distorsion amplitude-phase (AM-PM). Cette dernière distorsion augmente lorsque l'alimentation PA est autorisée à se rapprocher de zéro volt. Ceci définit souvent la limite inférieure permise de la variation d'alimentation. Une distorsion AM-AM peut être réduite si on introduit une quantité appropriée de signal d'enveloppe d'une façon qui permet d'améliorer l'efficacité. L'amplificateur de puissance est actionné à un niveau de saturation constant dans la gamme supérieure des amplitudes d'enveloppe. Ceci détermine une partie du mappage entre l'enveloppe et la tension d'alimentation qui est approximativement linéaire. Pour des niveaux d'amplitude d'enveloppe inférieurs, la tension d'alimentation est maintenue à un niveau constant. La combinaison des deux mappages crée une relation linéaire pièce par pièce entre l'enveloppe et la tension d'alimentation. On peut effectuer une approximation de ceci de telle sorte que la tension d'alimentation soit une fonction polynomiale de l'enveloppe semblable aux mises en oeuvre du convertisseur survolteur et du modulateur de station de base. D'autres mises en oeuvre de suivi d'enveloppe sont possibles, et emploient une détection d'enveloppe de l'entrée RF au lieu d'utiliser une entrée en bande de base. Toutefois, l'approche décrite ci-dessus permet d'effectuer des mesures précises de l'enveloppe à partir des données d'entrée. Ceci résulte en un système dont la linéarité n'est pas compromise par une détection imparfaite du signal d'enveloppe. En outre, ceci permet également de compenser le retard dans l'alimentation à découpage. Le suivi d'enveloppe est censé affecter la linéarité de l'amplificateur de puissance RF. Les données contenues dans les tableaux suivants ont été prises pour assurer une détérioration minime de la qualité du signal qui doit se trouver dans un éventail de données acceptable. Le tableau 1, représenté ci- dessous, montre les niveaux de puissance de voies adjacentes et d'autres voies avec et sans la modulation d'alimentation. Il faut remarquer que ces données ont été prises avec une alimentation à découpage fournissant la modulation d'alimentation. La modulation d'alimentation a été déduite du signal d'entrée RF détecté, et ceci a introduit un retard de 2 à 4 us entre l'enveloppe et l'alimentation. Ce retard dans la restauration et l'élimination d'enveloppe (EER) serait inacceptable. Ceci illustre la robustesse de l'approche de suivi d'enveloppe. TABLEAU 1 DONNEES DE PUISSANCE COUPLEES A LA VOIE ADJACENTE Suivi d'enveloppe Alimentation fixe Etat Supérieur Inférieur Supérieure Inférieure Puissance de voie adjacente -31,6 dB -32,5 dB - 34.7 dB -33.5 dB Modulation Puissance de l'autre voie -47.5 dB -49,1 dB -50.5 dB -50,9 dB uniquement Puissance de voie adjacente -31,6 dB -32,5 dB -34,7 dB -33,5 dB Modulation Puissance de l'autre voie -47, 5 dB -48,4 dB -50.0 dB -50,0 dB et transitoire Puissance de voie adjacente -27,4 dB -27,4 dB -31,6 dB -31,3 dB Déséquilibre de charge Puissance de l'autre voie -48,6 dB -43.8 dB -47,7 dB -48.2 dB Pire des cas Un autre problème est le fait que le suivi d'enveloppe peut affecter le signal démodulé. Les données expérimentales contenues dans le tableau 2 (représenté ci-dessous) indiquent qu'il y a une faible détérioration du signal. Il était possible d'utiliser une enveloppe très agressive qui maximisait des économies d'énergie et la détérioration du signal dans la bande passante était toujours insignifiante. Toutefois, ceci a détérioré les interférences avec les voies adjacentes, ce qui peut ne pas être acceptable dans certains systèmes radio. TABLEAU 2 DONNEES D'AMPLITUDE DE VECTEUR D'ERREUR POUR SYSTEME QPSK A DECALAGE DE 25 ksps Etat Suivi d'enveloppe Alimentation fixe EVM(rms) Erreur Erreur de EVM(rms) Erreur Erreur de d'amplitude phase d'amplitude phase Régime permanent 4.0 % 3,0 % 1,3 deg. 2.3 1,9 % 1.0 deg. premiers 4,8 % 3,5 % 1,8 deg. 4,0 % 3.1 % 1.4 deg. symboles de salves Suivi d'enveloppe 4,3 % 3,0 % 1.5 deg agressif Un autre circuit de suivi d'enveloppe a été élaboré en utilisant le module RF LDMOS MHW913 de Motorola qui était capable de manipuler plus de puissance (une puissance de sortie moyenne RF d'environ W contre environ 1 W pour le module RF bipolaire MHW920). La figure 13, numéro 1300, est une représentation graphique de la performance d'intermodulation (IM) du troisième 1302 et cinquième 1304 ordres du MHW913 pour un signal à deux tonalités de 10 kHz ayant un suivi d'enveloppe selon la présente invention. Ces données peuvent être comparées de façon favorable à celles de la figure 14, numéro 1400, qui est une représentation graphique de la performance de 1'IM du troisième 1402 et du cinquième 1404 ordres du MHW913 ayant une alimentation fixe. Il faut remarquer que le suivi d'enveloppe a entraîné une IM pire à des niveaux de puissance inférieurs mais l'IM n'a pas été considérablement affectée. Ainsi, l'IM du pire des cas n'est pas affectée, et pour une spécification d'IM donnée, le système de suivi d'enveloppe fonctionne aussi bien que le système n'ayant pas de modulation d'alimentation. Ces résultats indiquent que le système de suivi d'enveloppe s'applique à une gamme de puissances de sortie et à différentes technologies de semi- conducteurs utilisés dans des amplificateurs de puissance RF. Dans un mode de réalisation, le dispositif de la présente invention peut être utilisé dans un radiotéléphone multi-mode ayant un système permettant de fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace qui génère un signal RF à enveloppe variable parmi d'autres signaux possibles. Le système comporte: A) une unité de suivi d'enveloppe efficace, couplée de façon à recevoir un signal en bande de base, pour sortir une tension d'alimentation selon soit l'enveloppe variable du signal en bande de base, soit une enveloppe constante; B) un générateur de signaux RF, couplé de façon à recevoir le signal en bande de base et un signal de porteuse RF, permettant de fournir un signal d'entrée RF ayant des informations d'amplitude et de phase à un amplificateur de puissance RF linéaire; et C) l'amplificateur de puissance RF linéaire, couplé à l'unité de suivi d'enveloppe efficace et au générateur de signaux RF, pour fournir soit: un signal RF à enveloppe variable, amplifié et à puissance efficace ayant sensiblement les mêmes informations d'amplitude et de phase que le signal d'entrée RF en fonction de l'enveloppe variable du signal en bande de base, soit un signal RF à enveloppe constante, amplifié et à puissance efficace ayant sensiblement les mêmes informations de phase que le signal d'entrée RF à enveloppe constante. Clairement, ce mode de réalisation de l'invention offre une souplesse pour utiliser le radiotéléphone multi-mode dans l'un quelconque des modes d'une pluralité de modes, en fonction du choix de l'utilisateur. Le choix peut être fondé sur la disponibilité d'un mode particulier ou, selon une autre solution, sur la différence de vitesse du fournisseur pour choisir les modes. La présente invention peut être réalisée sous d'autres formes spécifiques sans s'éloigner de son esprit de ses caractéristiques essentielles. Les modes de réalisation décrits doivent être considérés comme illustratifs et non pas comme limitatifs. La portée de l'invention est par conséquent indiquée par les revendications jointes plutôt que par la description précédente. Tout changement respectant la teneur et l'équivalence des revendications doit rester dans leur portée. REVENDICATIONS 1. Dispositif (122) permettant de fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace qui génère un signal radiofréquence à enveloppe variable, comprenant: A) une unité de suivi d'enveloppe efficace (102), couplée de façon à recevoir un signal en bande de base, pour sortir une tension d'alimentation en fonction d'une enveloppe variable du signal en bande de base, dans lequel l'unité de suivi d'enveloppe efficace comporte: 1) une unité de mappage limitant la largeur de bande (108), couplée de façon à recevoir le signal en bande de base, permettant de déterminer un signal de référence; et 2) un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe (110), couplé de façon à recevoir le signal de référence et à une source de puissance (120), pour sortir une tension d'alimentation et la transmettre à l'amplificateur de puissance RF linéaire (106) en réponse au signal de référence; B) un générateur de signaux RF (104), couplé de façon à recevoir le signal en bande de base et un signal de porteuse RF, permettant de fournir un signal d'entrée RF ayant des informations d'amplitude et de phase à un amplificateur de puissance RF linéaire (106); et C) l'amplificateur de puissance RF linéaire (106), couplé à l'unité de suivi d'enveloppe efficace (102) et au générateur de signaux RF (104), permettant de sortir un signal RF à enveloppe variable amplifié et à puissance efficace ayant sensiblement les mêmes informations d'amplitude et de phase que le signal d'entrée RF. 2. Dispositif (122) selon la revendication 1, dans lequel l'unité de mappage limitant la largeur de bande (108) utilise une fonction de mappage polynomiale du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée implicitement. 3. Dispositif (122) selon la revendication 2, dans lequel les coefficients de la fonction de mappage polynomiale sont programmables. 4. Dispositif (122) selon la revendication 2, dans lequel les coefficients de la fonction de mappage polynomiale sont choisis de façon à maintenir un gain sensiblement constant pour l'amplificateur de puissance RF linéaire. 5. Dispositif (122) selon la revendication 2, dans lequel les coefficients de la fonction de mappage polynomiale sont choisis de façon à réduire au minimum le déphasage par le biais de l'amplificateur de puissance RF linéaire. 6. Dispositif (122) selon la revendication 2, dans lequel les coefficients de la fonction de mappage polynomiale sont choisis de façon à limiter une valeur minimum de la tension d'alimentation pour l'amplificateur de puissance RF linéaire. 7. Dispositif (122) selon la revendication 2, dans lequel les coefficients de la fonction de mappage polynomiale sont choisis de façon à maximiser l'efficacité de l'amplificateur de puissance RF linéaire. 8. Dispositif (122) selon la revendication 1, dans lequel l'unité de mappage limitant la largeur de bande (108) utilise une fonction de mappage polynomiale d'un carré de l'enveloppe variable du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée implicitement. 9. Dispositif (122) selon la revendication 1, dans lequel l'unité de mappage limitant la largeur de bande (108) utilise une fonction transcendantale de l'enveloppe variable du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée, dans laquelle la fonction transcendantale est liée et caractérisée par une symétrie paire. 10. Dispositif (122) selon la revendication 1, dans lequel l'amplificateur de puissance RF linéaire (106) est un amplificateur de classe AB. 11. Dispositif (122) selon la revendication 1, dans lequel l'amplificateur de puissance RF linéaire (106) est un amplificateur de classe B. 12. Dispositif (122) selon la revendication 1, comportant en outre un détecteur d'enveloppe (118) couplé à la sortie de l'amplificateur de puissance RF linéaire (106) pour fournir un signal de rétroaction au convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe (110). 13. Dispositif (122) selon la revendication 1, comportant en outre: A) un démodulateur (126), couplé à la sortie RF et au signal de porteuse RF, pour démoduler le signal RF à enveloppe variable amplifié; B) un linéarisateur de rétroaction (124), couplé au démodulateur (126) et au signal en bande de base, pour linéariser l'amplificateur de puissance RF. 14. Procédé (200) permettant de fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace qui génère un signal radiofréquence à enveloppe variable, comprenant les étapes consistant à: 3C. A) utiliser (202) une unité de suivi d'enveloppe efficace pour sortir une tension d'alimentation selon une enveloppe variable d'un signal en bande de base d'entrée, dans lequel l'utilisation de l'unité de suivi d'enveloppe efficace comporte: 1) l'utilisation d'une unité de mappage limitant la largeur de bande (108) pour déterminer un signal de référence fondé sur le signal en bande de base; et 2) l'utilisation d'un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe pour sortir une tension d'alimentation, en réponse au signal de référence, pour le transmettre à l'amplificateur de puissance RF linéaire; B) fournir (204) un signal d'entrée RF ayant des informations d'amplitude et de phase à un amplificateur de puissance RF linéaire; et C) utiliser (206) l'amplificateur de puissance RF linéaire pour sortir un signal RF à enveloppe variable, amplifié et à puissance efficace ayant sensiblement les mêmes informations d'amplitude et de phase que le signal d'entrée RF. 15. Procédé (200) selon la revendication 14, dans lequel l'amplificateur de puissance RF linéaire est un amplificateur de classe AB. 16. Procédé (200) selon la revendication 14, dans lequel l'amplificateur de puissance RF linéaire est un amplificateur de classe B. 17. Procédé (200) selon la revendication 14, dans lequel l'utilisation d'un amplificateur de puissance RF linéaire comporte en outre la fourniture d'un détecteur d'enveloppe couplé à la sortie de l'amplificateur de puissance RF linéaire pour fournir un signal de rétroaction au convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe. 18. Procédé (200) selon la revendication 14, dans lequel l'utilisation de l'unité de mappage limitant la largeur de bande comporte l'utilisation d'une fonction de mappage polynomiale du signal en bande de base pour fournir un signal dont la bande a été limitée implicitement. 19. Procédé (200) selon la revendication 14, dans lequel l'utilisation de l'unité de mappage limitant la largeur de bande comporte l'utilisation d'une fonction de mappage polynomiale d'un carré de l'enveloppe variable du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée implicitement. 20. Procédé (200) selon la revendication 14, dans lequel l'utilisation de l'unité de mappage limitant la largeur de bande comporte l'utilisation d'une fonction transcendantale de l'enveloppe variable du signal en bande de base pour fournir un signal à bande limitée. 21. Procédé (200) selon la revendication 20, dans lequel la fonction transcendantale est l'une des fonctions suivantes: une fonction cosinus ou une série composée des puissances d'une fonction cosinus. 22. Procédé (200) selon la revendication 20, dans lequel la fonction transcendantale a été approchée par un polynôme de énième ordre; n étant un entier, et qui n'a pas de terme du premier ordre/linéaire. 23. Procédé (200) selon la revendication 20, dans lequel le polynôme de énième ordre est limité aux termes d'ordre pair et à une constante de décalage. 24. Téléphone cellulaire (122) ayant un dispositif permettant de fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace qui génère un signal radiofréquence à enveloppe variable, le dispositif comprenant: A) une unité de suivi d'enveloppe efficace (102), couplée de façon à recevoir un signal en bande de base, pour sortir une tension d'alimentation en fonction d'une enveloppe variable du signal en bande de base, dans lequel l'unité de suivi d'enveloppe efficace comporte: 1) une unité de mappage limitant la largeur de bande (108), couplée de façon à recevoir le signal en bande de base, pour déterminer un signal de référence; et 2) un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe (110), couplé pour recevoir le signal de référence et à une source de puissance (120), pour sortir une tension d'alimentation et la transmettre à l'amplificateur de puissance RF linéaire en réponse au signal de référence; B) un générateur de signaux RF (104), couplé de façon à recevoir le signal en bande de base et un signal de porteuse RF, pour fournir un signal d'entrée RF ayant des informations d'amplitude et de phase à un amplificateur de puissance RF linéaire; et C) l'amplificateur de puissance RF linéaire (106), couplé à l'unité de suivi d'enveloppe efficace (102) et au générateur de signaux RF (104), pour sortir un signal RF à enveloppe variable, amplifié et à puissance efficace ayant sensiblement les mêmes informations de phase et d'amplitude que le signal d'entrée RF. 25. Système de radio téléphonie mobile (122) ayant un dispositif permettant de fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace qui génère un signal radiofréquence à enveloppe variable, le dispositif comprenant: A) une unité de suivi d'enveloppe efficace (102), couplée de façon à recevoir un signal en bande de base, pour sortir une tension d'alimentation en fonction d'une enveloppe variable du signal en bande de base, A-9 dans lequel l'unité de suivi d'enveloppe efficace comporte: 1) une unité de mappage limitant la largeur de bande (108), couplée de façon à recevoir le signal en bande de base, permettant de déterminer un signal de référence; et 2) un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe (110), couplé de façon à recevoir le signal de référence et à une source de puissance (120), pour sortir une tension d'alimentation et la transmettre à l'amplificateur de puissance RF linéaire en réponse au signal de référence; B) un générateur de signaux RF (104), couplé de façon à recevoir le signal en bande de base et un signal de porteuse RF, permettant de fournir un signal d'entrée RF ayant des informations de phase et d'amplitude à un amplificateur de puissance RF linéaire; et - C) l'amplificateur de puissance RF linéaire (106), couplé à l'unité de suivi d'enveloppe efficace (102) et au générateur de signaux RF (104), permettant de sortir un signal RF à enveloppe variable, amplifié et à puissance efficace ayant les mêmes informations d'amplitude et de phase que le signal d'entrée RF. 26. Téléphone par satellite (122) ayant un dispositif permettant de fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace qui génère un signal radiofréquence à enveloppe variable, le dispositif comprenant: A) une unité de suivi d'enveloppe efficace (102), couplée de façon à recevoir un signal en bande de base, pour sortir une tension d'alimentation en fonction d'une enveloppe variable du signal en bande de base, dans lequel l'unité de suivi d'enveloppe efficace comporte: 1) une unité de mappage limitant la largeur de bande (108), couplée de façon à recevoir le signal en bande de base, permettant de déterminer un signal de référence; et 2) un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe (110), couplé de façon à recevoir le signal de référence et à une source de puissance (120), pour sortir une tension d'alimentation et la transmettre à l'amplificateur de puissance RF linéaire en réponse au signal de référence; B) un générateur de signaux RF (104), couplé de façon à recevoir le signal en bande de base et un signal de porteuse RF, permettant de fournir un signal d'entrée RF ayant des informations de phase et d'amplitude à un amplificateur de puissance RF linéaire; et C) l'amplificateur de puissance RF linéaire (106), couplé à l'unité de suivi d'enveloppe efficace (102) et au générateur de signaux RF (104), permettant de sortir un signal RF à enveloppe variable, amplifié et à puissance efficace ayant les mêmes informations d'amplitude et de phase que le signal d'entrée RF. 27. Radiotéléphone (122) ayant un dispositif permettant de fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace qui génère un signal radiofréquence à enveloppe variable, le dispositif comprenant: A) une unité de suivi d'enveloppe efficace (102), couplée de façon à recevoir un signal en bande de base, pour sortir une tension d'alimentation en fonction d'une enveloppe variable du signal en bande de base, dans lequel l'unité de suivi d'enveloppe efficace comporte: 1) une unité de mappage limitant la largeur de bande (108), couplée de façon à recevoir le signal en L4 bande de base, permettant de déterminer un signal de référence; et 2) un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe (110), couplé de façon à recevoir le signal de référence et à une source de puissance (120), pour sortir une tension d'alimentation et la transmettre à l'amplificateur de puissance RF linéaire en réponse au signal de référence; B) un générateur de signaux RF (104), couplé de façon à recevoir le signal en bande de base et un signal de porteuse RF, permettant de fournir un signal d'entrée RF ayant des informations de phase et d'amplitude à un amplificateur de puissance RF linéaire; et C) l'amplificateur de puissance RF linéaire (106), couplé à l'unité de suivi d'enveloppe efficace (102) et au générateur de signaux RF (104), permettant de sortir un signal RF à enveloppe variable, amplifié et à puissance efficace ayant les mêmes informations d'amplitude et de phase que le signal d'entrée RF. 28. Station de base (122) ayant un dispositif permettant de fournir un amplificateur de puissance linéaire efficace qui génère un signal radiofréquence à enveloppe variable, le dispositif comprenant: A) une unité de suivi d'enveloppe efficace (102), couplée de façon à recevoir un signal en bande de base, pour sortir une tension d'alimentation en fonction d'une enveloppe variable du signal en bande de base, dans lequel l'unité de suivi d'enveloppe efficace comporte: 1) une unité de mappage limitant la largeur de bande (108), couplée de façon à recevoir le signal en bande de base, permettant de déterminer un signal de référence; et 2) un convertisseur de puissance de poursuite d'enveloppe (110), couplé de façon à recevoir le signal de référence et à une source de puissance (120), pour sortir une tension d'alimentation et la transmettre à l'amplificateur de puissance RF linéaire en réponse au signal de référence; B) un générateur de signaux RF (104), couplé de façon à recevoir le signal en bande de base et un signal de porteuse RF, permettant de fournir un signal d'entrée RF ayant des informations de phase et d'amplitude à un amplificateur de puissance RF linéaire (106); et C) l'amplificateur de puissance RF linéaire (106), couplé à l'unité de suivi d'enveloppe efficace (102) et au générateur de signaux RF (104), permettant de sortir un signal RF à enveloppe variable, amplifié et à puissance efficace ayant les mêmes informations d'amplitude et de phase que le signal d'entrée RF.