Brevet FR2774135A1 — publié le 19990730

L'invention concerne un dispositif de compression pour gaz humide comportant un compresseur de gaz associé à un séparateur et à un échangeur de chaleur en amont du compresseur. Par gaz humide, on désigne dans l'application présente, un fluide essentiellement gazeux qui comporte une phase liquide dans une proportion telle qu'elle puisse être évaporée en utilisant l'augmentation d'enthalpie résultant de la compression du gaz. Différents types de pompe polyphasique permettent la compression d'un mélange diphasique. Toutefois les machines de type rotodynamique sont limitées à des GLR peu supérieurs à 20 et les machines volumétriques sont relativement encombrantes pour la compression d'un gaz humide. II est difficile d'utiliser des compresseurs de gaz conventionnels, centrifuges ou axiaux, pour comprimer un fluide gazeux comportant une phase liquide en raison de l'érosion provoquée par les gouttelettes de liquide sur les aubes des impulseurs et de la fragilisation des aubes ainsi que du balourd du rotor qui en résultent. A cet effet, on utilise plus généralement en amont d'un compresseur de gaz un premier étage de séparation, primaire (fonctionnant sous l'action de la gravité terrestre) pour la séparation grossière du gaz et du liquide puis un second étage de séparation secondaire (par exemple à tamis) pour la séparation plus fine des gouttelettes contenues dans le gaz. Cet arrangement requiert en outre une pompe monophasique pour le transfert du liquide de la pression d'entrée vers la pression de refoulement. Ces équipements sont lourds et encombrants. Le volume des séparateurs statiques peut être réduit, tout en maintenant un même degré de séparation des gouttelettes du liquide et du gaz, en générant d'importantes forces centrifuges produites seulement utilisant l'énergie du fluide (sans apport d'énergie extérieure). C'est par exemple le principe de fonctionnement des séparateurs cycloniques. Le volume des séparateurs peut encore être réduit, tout en maintenant un même degré de séparation des gouttelettes du liquide et du gaz, en générant de très d'importantes forces centrifuges produites à partir d'une énergie extérieure (séparateur dit dynamique). C'est par exemple le principe de fonctionnement du séparateur dynamique décrit dans le brevet Bertin WO-87/03051. Si ce séparateur présente l'avantage d'être relativement compact, il constitue une seconde machine tournante lorsqu'il est monté à l'extérieur du compresseur, et réduit le nombre d'impulseurs du compresseur d'environ 30% lorsqu'il est monté à l'intérieur du compresseur. L'invention a pour objet un dispositif de compression pour gaz humide palliant les inconvénients de l'art antérieur. La présente invention concerne un dispositif de compression pour gaz humide comportant en combinaison au moins les éléments suivants: = > un dispositif de compression adapté pour comprimer un gaz, ledit dispositif de compression comprenant au moins un conduit d'introduction et au moins un conduit d'évacuation d'un gaz comprimé, et un ou plusieurs conduits de prélèvements ou de réinjection d'au moins une fraction du gaz circulant dans le compresseur, > au moins un conduit d'arrivée du gaz humide, > un circuit comportant au moins les éléments suivants: . un séparateur séparant la phase liquide de la phase gazeuse, ledit séparateur étant relié au conduit, un conduit d'évacuation de la phase liquide et un conduit d'évacuation de la phase gazeuse, e un moyen de réglage de la pression disposé en aval du séparateur, un échangeur de chaleur, e l'échangeur de chaleur est relié au moins aux conduits suivants un conduit d'arrivée de la phase essentiellement liquide, un conduit d'arrivée d'un gaz comprimé, ce dernier pouvant être un conduit de prélèvement du gaz comprimé au niveau du compresseur, e un conduit qui permet de renvoyer le gaz comprimé après échange de chaleur avec la fraction liquide dans un étage de compression, . un conduit d'évacuation de la fraction liquide qui s'est vaporisée après échange de chaleur, vers le compresseur. Le dispositif peut aussi comporter plusieurs capteurs de température CT disposés par exemple au niveau des conduits. Le rang i de l'étage Ei du compresseur équipé du conduit de prélèvement et/ou du conduit de renvoi du gaz à un étage du compresseur est par exemple déterminé de façon à vérifier la relation Qg > Q,2 avec Q,2 = LtM, + C, (T2 - T, )M, + Cpgl (Tx - T2 )M, Qg=Cpg2(T5-T4)Mg et Lt, C,. Cpgls CPg2 M1, Mg qui correspondent respectivement à la chaleur latente du liquide, aux chaleurs spécifiques du liquide, des vapeurs et du gaz, ainsi qu'aux débits massiques du liquide et du gaz, et T1, T3, T4 et T5 représentent les températures mesurées sur le conduits respectivement 11, 14, 6 et 5 ; T2 représente la température d'évaporation du liquide à la pression d'entrée du gaz humide. Le dispositif selon l'invention comporte par exemple un by-pass permettant de dériver une partie du flux principal du gaz prélevé du compresseur avant son passage dans l'échangeur de chaleur, le by-pass étant équipé d'une vanne de réglage du débit de gaz. Le conduit qui permet de renvoyer le flux dérivé de gaz après échange de chaleur avec la fraction liquide dans un étage de compression peut être équipé d'une vanne de réglage disposé en aval dudit échangeur de chaleur. Le conduit de prélèvement peut être le conduit principal d'évacuation du gaz comprimé et se diviser en deux conduits. Un premier conduit permet d'évacuer une première fraction du gaz comprimé et un deuxième conduit permet de recycler une deuxième fraction de gaz comprimé vers le compresseur, le deuxième conduit étant équipé d'une vanne de réglage et le deuxième conduit étant relié à l'entrée du compresseur ou au mélangeur statique situé en amont de l'entrée du compresseur, la quantité de gaz recyclée étant déterminée de telle façon que Qg > QI2. Le conduit de prélèvement est, par exemple le conduit d'évacuation et êtr divisé en deux conduits. Un premier conduit qui permet d'évacuer une première fraction du gaz comprimé et un deuxième conduit pour recycler une deuxième fraction de gaz comprimé vers le compresseur, le deuxième conduit étant équipé d'une vanne de réglage et ledit deuxième conduit étant relié à un étage du compresseur. La présente invention concerne aussi une méthode de compression d'un gaz humide comportant au moins une phase gazeuse et au moins une phase liquide. Elle se caractérise en ce qu'elle comporte en combinaison au moins les étapes suivantes: (a) une étape de séparation à l'issue de laquelle on obtient une phase essentiellement gazeuse et une phase essentiellement liquide, (b) une étape de transformation de ladite phase essentiellement liquide en phase vapeur par échange de chaleur issue de l'étape de séparation (a), (c) une étape de compression des phases gazeuses issues des étapes (a) et (b). L'étape de transformation (b) consiste à: (d) prélever au moins une partie de la phase gazeuse lors d'une étape de compression, (e) envoyer la phase essentiellement liquide issue de l'étape de séparation à un échangeur de chaleur, (f) réaliser la transformation de la phase essentiellement liquide en vapeur par échange thermique avec la phase gazeuse prélevée. On peut contrôler la quantité de la phase gazeuse prélevée pour réaliser l'étape (f). On prélève, par exemple, la totalité de la phase gazeuse en sortie de l'étape de compression, on utilise ladite partie prélevée pour réaliser l'étape (f), et on recycle une partie de la phase gazeuse vers une étape de compression. On peut aussi prélever la totalité de la phase gazeuse en sortie de l'étape de compression, on utilise ladite partie prélevée pour réaliser l'étape (f) et on recycle une partie de la phase gazeuse avant la première étape de compression. Le dispositif de compression selon l'invention sera avantageusement utilisé pour assécher un gaz humide en production pétrolière. Le dispositif de compression selon l'invention présente notamment les avantages suivants: e il nécessite l'utilisation d'une seule machine toumante au lieu de deux dans un schéma de production conventionnel (compresseur et pompe monophasiques), d'où une simplification de la mécanique et une amélioration de la fiabilité de l'ensemble, e il est compact et peu encombrant, e il permet de diminuer la puissance absorbée du fait de l'abaissement de la température du gaz en sortie d'échangeur, Cet avantage n'existe qu'à la condition que l'évaporation du liquide soit réalisable à partir d'un gaz prélevé à une pression inférieure à la pression de refoulement, I'effet de la réduction en température ne s'appliquant que sur les étages de compression situés entre l'échangeur de chaleur et le refoulement du compresseur. e la température de refoulement du compresseur est réduite, En l'absence d'évaporation de liquide, la température de refoulement pourrait excéder la température maximum admissible par le constructeur nécessitant l'utilisation d'un échangeur de chaleur ainsi qu'un grand débit de fluide de refroidissement externe. Le dispositif permet l'utilisation d'un fluide de refroidissement interne et ne requiert qu'un faible débit, la quantité de chaleur transférée correspondant essentiellement à la chaleur latente du liquide. D'autres caractéristiques et avantages du dispositif selon l'invention seront mieux compris et apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'un exemple non limitatif de réalisation en se référant aux dessins suivants e la figure 1 représente schématiquement un exemple de dispositif de compression pour gaz humide selon l'invention dans lequel la totalité du gaz comprimé est prélevée, e la figure 2 schématise une variante de réalisation du système où seule une fraction du gaz est prélevée, et e les figures 3 et 4 schématisent deux variantes de réalisation du compresseur humide de la figure 1 avec prélèvement du gaz en sortie du compresseur et recyclage d'une partie de ce gaz. Le dispositif de compression pour gaz humide décrit à la figure 1 comporte un compresseur 1 adapté principalement pour la compression d'un gaz sec (c'est-à-dire d'un gaz contenant des gouttelettes de liquide d'un diamètre inférieur à 10 microns). Le compresseur 1 est par exemple un compresseur axial ou un compresseur radial comportant des impulseurs habituellement utilisés par le spécialiste du domaine technique concerné. II comporte au moins un conduit 2 d'aspiration du gaz et au moins un conduit 3 de refoulement du gaz comprimé. Au moins deux conduits supplémentaires, dits conduits intermédiaires, peuvent être positionnés entre l'étage d'entrée Ee et l'étage de sortie Es du compresseur. Ces conduits sont utilisés respectivement pour l'extraction de la totalité du gaz circulant dans le compresseur puis sa réintroduction dans le compresseur en aval du point d'extraction après passage dans un échangeur de chaleur pour l'évaporation de la phase liquide contenue dans le gaz humide. Le conduit 5 extrait le gaz immédiatement en aval de l'impulseur de rang i de l'étage de compression Ei alors que le conduit 6 réintroduit le gaz immédiatement en amont de 'impulser de rang i+i, correspondant à l'étage de compression Ei Le gaz humide est introduit dans le dispositif de compression pour gaz humide par un conduit 8. Sans sortir du cadre de l'invention, il est possible de distribuer plusieurs conduits de prélèvement et de réinjection disposés à différents niveaux de compression, les conduits étant similaires dans leur fonction et leur conception aux conduits 5 et 6. Associé au compresseur, le dispositif de compression pour gaz humide selon l'invention comprend un ensemble d'équipements permettant de réaliser la séparation et l'évaporation de la fraction liquide contenue dans le gaz humide. Ces différents éléments comportent notamment: e un séparateur 10, par exemple cyclonique, séparant la phase liquide de la phase gazeuse, alimenté par un conduit 8 d'amenée du gaz humide, e un conduit 11 d'évacuation de la phase liquide et un conduit 12 d'évacuation de la phase gazeuse, e une vanne V1 pour régler la pression, cette vanne étant disposée en aval du séparateur, par exemple sur le conduit 12, le conduit 12 étant relié au conduit 2 d'introduction dans le compresseur, e un échangeur de chaleur 13 comprenant par exemple dans la partie froide, le liquide à évaporer issu de la séparation et dans la partie chaude le gaz issu de la compression, e l'échangeur de chaleur 13 est relié au moins aux conduits suivants e le conduit 1 1 d'arrivée de la phase liquide, e le conduit 5 de circulation de gaz, e le conduit 6 qui permet de renvoyer le flux principal de gaz après échange de chaleur avec la fraction liquide dans un étage de compression, . un conduit 14 d'évacuation de la fraction liquide qui s'est vaporisée après échange de chaleur, vers le compresseur, e plusieurs capteurs de température CT qui disposés par exemple au niveau des conduits 5, 8, 11, 6 et 14. Ces capteurs permettent notamment de contrôler la surchauffe du gaz vaporisé et le refroidissement du gaz comprimé. En combinaison de ces équipements et dans le but d'améliorer le fonctionnement du dispositif de compression humide selon l'invention, il est aussi possible d'associer au moins un des éléments suivants e un by-pass 15 permettant de dériver une partie du flux de gaz prélevé du compresseur à l'aide du conduit 5. Ce By-pass est par exemple équipé d'une vanne 16 de réglage de débit, Le degré d'ouverture ou de fermeture de cette vanne 16 est ajusté de façon à permettre l'évaporation du liquide, et aussi à obtenir une légère surchauffe des vapeurs issues de l'échangeur pour réduire au minimum la taille des gouttelettes à l'aspiration du compresseur (entrée du compresseur), e un mélangeur 17, par exemple de type statique qui est situé en aval de la vanne V1 de réglage en pression, Ce mélangeur permet notamment de mélanger la phase gazeuse sortant du séparateur cyclonique qui contient de très fines gouttelettes et des vapeurs surchauffées en provenance de l'échangeur. Les très fines gouttelettes qui sont contenues dans la phase vapeur en sortie de l'échangeur sont transformées en vapeur du fait de la surchauffe. Dans le dispositif de compression pour gaz humide selon l'invention, on va utiliser le flux principal de gaz prélevé au niveau d'un étage de compression comme agent permettant de réaliser l'évaporation du liquide contenu initialement dans un gaz humide. Le numéro i de l'étage de compression à partir duquel le flux principal du gaz est prélevé peut être fixé par exemple de la manière suivante e on tient compte de la nature du gaz humide et de sa composition, e les paramètres :L,, Ct, Cpgls CPg2 M1, Mg, qui correspondent respecti vement à la chaleur latente du liquide, aux chaleurs spécifiques du liquide, des vapeurs et du gaz, ainsi qu'aux débits massiques du liquide et du gaz (flux principal dans le compresseur), sont connus, e on détermine en premier la quantité de chaleur à apporter au liquide pour permettre son évaporation par une première équation: QI = LlMl + Cl(T2 - Tl)Ml (1) où T1 est la température du liquide à l'entrée du dispositif de compression, et T2 la température d'évaporation du liquide (à la pression d'entrée) qui peut être déterminée à partir de la composition du liquide, e afin de conserver une certaine marge de sécurité, on définit la quantité de chaleur à apporter par l'équation: Ql2 = L,Mz + C, (T2 - Tl )Ml + Cpgl (T3 - T2 )M, (2) où T3 est une température fixée correspondant à la surchauffe souhaitée pour les vapeurs, e on détermine à partir de l'équation (3), la quantité de chaleur apportée par le gaz dans l'échangeur de chaleur: Qg = CPg2(T5 - T4)Mg (3) où T4 et T5 sont les valeurs de la température du gaz, respectivement en sortie de l'échangeur de chaleur 13, et en sortie du compresseur, par exemple au niveau du conduit 5. La différence entre les températures T4 et T1 est déterminée par les caractéristiques géométriques de l'échangeur, par exemple en mettant en oeuvre des calculs ou méthodes connus de l'Homme du métier. Le numéro i d'étage du compresseur précédant la sortie intermédiaire du gaz prélevé est déterminé de façon telle que la relation (4) soit établie: Qg > Qi2 (4) Le conduit 5 de prélèvement du gaz utilisé au niveau de l'échangeur de chaleur 13 sera disposé juste en aval de la volute suivant l'étage de compression Ei. La volute est définie comme étant la pièce adaptatrice d'entrée ou de sortie de gaz habituellement utilisée dans les compresseurs. Le conduit 6 qui va permettre de réintroduire le gaz après qu'il ait rempli son rôle d'agent de vaporisation du liquide au niveau de l'échangeur sera situé en amont de la volute précédant l'étage de compression Ex, 1. En procédant de cette façon, le degré de surchauffe des vapeurs est suffisant pour éliminer les gouttelettes de liquide avec un diamètre supérieur au diamètre pouvant présenter des risques d'érosion. De'préférence, en ce qui concerne le degré de surchauffe, I'élévation de température sera de l'ordre de 5 K par rapport à la température d'évaporation du liquide. Selon un autre mode de réalisation, la figure 2 montre un dispositif de compression pour gaz humide où l'on prélève uniquement une fraction du flux principal du gaz circulant dans le compresseur. Par rapport à la figure 1, le dispositif de compression pour gaz humide ne comporte plus de by-pass extérieur. Une fraction du flux principal du gaz circulant dans le compresseur est prélevée par le conduit 5 en aval de l'étage de compression Ei, est envoyée vers l'échangeur de chaleur pour réaliser l'évaporation du liquide puis par le conduit 6 vers le compresseur où elle est réintroduite en amont de l'étage de compression Ei+1. Le conduit 6 est pourvu d'une vanne 18 de recyclage, de manière à réguler le débit du gaz. Lorsque le sens de l'inégalité entre les valeurs de quantité de chaleur n'est respecté qu'en sortie du dernier étage, le compresseur peut ne pas comporter de conduits intermédiaires de prélèvement du gaz entre l'étage d'entrée Ee du compresseur et l'étage de sortie Es. Un tel mode de réalisation offre notamment comme avantage de bénéficier de la chaleur maximum que peut posséder le gaz en le prélevant en sortie de compresseur. Lorsque la relation (4) ne peut être vérifiée même en sortie du compresseur, un moyen de vaporiser la totalité du liquide avec une marge de surchauffe suffisante consiste à recycler une partie du gaz sortant du compresseur. Deux cas de recyclage sont représentés dans les figures 3 et 4. La figure 3 schématise un exemple de dispositif de compression pour gaz humide adapté au cas où la température de refoulement Tr du compresseur est inférieure à la température maximum Tma admissible par le compresseur. Dans cette situation, il est possible d'augmenter la quantité de chaleur pouvant être dégagée par le gaz comprimé prélevé et utilisé comme agent de vaporisation. Pour cela, la totalité du flux de gaz comprimé issu du dernier étage du compresseur est envoyé par le conduit 3 vers l'échangeur de chaleur 13. En sortie de cet échangeur de chaleur, le conduit 6 se divise en deux sous-conduits 30, 31. Une première fraction de gaz est évacuée par le conduit 30 vers un lieu de destination, alors qu'une seconde fraction de gaz est recyclée vers le compresseur 1 par le conduit 31. La fraction recyclée est par exemple introduite au niveau du mélangeur statique 17 où elle est mélangée avec les vapeurs issues de l'échangeur de chaleur et le gaz sortant du séparateur cyclonique. Le conduit 31 est pourvu d'une vanne 32 de recyclage permettant de contrôler le débit de la fraction de gaz recyclée. L'augmentation de chaleur dégagée par le gaz est proportionnelle à la fraction de gaz recyclée. La figure 4 montre une autre variante de réalisation qui est bien adaptée lorsque le température Tr de refoulement du compresseur est supérieure à la température Tma, le compresseur fonctionnant sans recyclage. Dans cette situation, il est possible à la fois de réduire la température de refoulement du compresseur tout en augmentant la quantité de chaleur pouvant être dégagée par le gaz en recyclant une fraction du gaz de sortie sur seulement les derniers étages de compression. Le dispositif de compression diffère de celui décrit à la figure 3 par la différence de position de la conduite de recyclage du gaz par rapport au compresseur. Dans ce cas, la conduite 33 de recyclage de la deuxième fraction de gaz est reliée en aval de l'étage de compression En. La conduite de recyclage est équipée d'une vanne 34 qui va permettre de réguler le débit de gaz. L'augmentation de chaleur dégagée par le gaz est alors une fonction de la fraction de gaz recyclée et du rapport des hauteurs manométriques correspondant respectivement aux impulseurs du compresseur traversés par le gaz recyclé et l'ensemble des impulseurs constituant le compresseur. Le rang n de l'étage de compression En est choisi de façon à minimiser l'augmentation de puissance due au recyclage de gaz tout en permettant l'évaporation du liquide avec la marge de surchauffe requise et en maintenant la température de refoulement à un niveau inférieur à Tma. Les avantages du dispositif constitué d'un compresseur avec séparation/évaporation amont du liquide par rapport à une production par machines monophasiques sont: e utilisation d'une seule machine tournante au lieu de deux. e diminution de la puissance absorbée dû à l'abaissement de la température du gaz en sortie d'échangeur. Cet avantage n'existe qu'à la condition que l'évaporation du liquide soit réalisable à partir d'un gaz prélevé à une pression inférieure à la pression de refoulement, I'effet de la réduction en température ne s'appliquant que sur les étages de compression situés entre l'échangeur de chaleur et le refoulement du compresseur. e réduction de la température de refoulement du compresseur. En l'absence d'évaporation de liquide, la température de refoulement pourrait excéder la température maximum admissible par le constructeur nécessitant l'utilisation d'un échangeur de chaleur ainsi qu'un grand débit de fluide de refroidissement externe. Le dispositif permet l'utilisation d'un fluide de refroidissement interne et ne requiert qu'un faible débit, la quantité de chaleur transférée correspondant essentiellement à la chaleur latente du liquide. Exemple numérique de diminution de puissance par évaporation de la phase liquide: Cas d'un compresseur avec deux sections absorbant chacune une puissance de 2 MW, sans système de refroidissement intermédiaire, e Avec évaporation de la phase liquide, la température du gaz à l'entrée de la deuxième section est réduite de 400 à 300 K et par voie de conséquence, la hauteur manométrique ainsi que la puissance absorbée (2 à 1.5 MW) de 25%. Sur l'ensemble du compresseur, la puissance est réduite de 12.5%. Les avantages du dispositif constitué d'un compresseur avec séparation/évaporation amont du liquide par rapport à une production par machines polyphasiques rotodynamiques sont: e I'utilisation d'une seule machine tournante au lieu de plusieurs, le nombre de machines polyphasiques variant essentiellement avec le GLR et la pression d'entrée comme il est montré dans les tableaux ci-dessous, e I'amélioration du rendement de compression, le rendement des impulseurs monophasiques étant considérablement plus élevé que celui des impulseurs diphasiques. Les données regroupées dans les deux tableaux cidessous illustrent bien les avantages du compresseur avec séparation/compression selon l'invention. Base de la comparaison: e masse moléculaire du gaz = 25 e rapport des pressions de sortie et d'entrée = 3 e température d'entrée = 313 K. Sur la base de ces données, le compresseur avec séparation/compression intégrées comporterait 6 impulseurs. Les tableaux ci-dessous indiquent le nombre d'impulseurs et le nombre de machines requis par un système de pompage polyphasique. Cas GLR = 40 Pression aspiration - MPa abs i 2 3 4 Nb d'impulseurs 43 50 54 57 Nb de pompes 3 4 4 4 Cas GLR =100 Pression aspiration - MPa abs 1 2 4 Nb d'impulseurs 57 64 66 68 Nb de pompes 4 5 5 5 Ces tableaux montrent que le nombre de pompes polyphasiques augmente à la fois avec le GLR et la pression d'aspiration, le dispositif de référence n'étant constitué que d'un seul compresseur de gaz et d'un seul échangeur de chaleur dans l'exemple précédent. Le dispositif peut avantageusement être utilisé pour assécher un gaz humide: * dans le domaine de la production pétrolière, * dans le domaine du raffinage et de la chimie pour supprimer le dévésiculeur habituellement utilisé en amont du compresseur, * dans tout domaine qui utilise un dévésiculeur ayant pour fonction de retenir les gouttelettes. REVENDICATIONS 1 - Dispositif de compression pour gaz humide comportant en combinaison au moins les éléments suivants: > un dispositif de compression adapté pour comprimer un gaz, ledit dispositif de compression comprenant au moins un conduit (2) d'introduction, au moins un conduit (3) d'évacuation d'un gaz comprimé, et un ou plusieurs conduits (5) de prélèvements ou de réinjection d'au moins une fraction du gaz circulant dans le compresseur, > au moins un conduit (8) d'arrivée du gaz humide, > un circuit comportant au moins les éléments suivants e un séparateur (10) séparant la phase liquide de la phase gazeuse, ledit séparateur étant relié au conduit (8), e un conduit (11) d'évacuation de la phase liquide et un conduit (12) d'évacuation de la phase gazeuse, e un moyen (V1) de réglage de la pression, disposé en aval du séparateur (10), e un échangeur de chaleur (13), e ledit échangeur de chaleur (13) étant relié au moins aux conduits suivants e un conduit (11) d'arrivée de la phase liquide, e un conduit d'arrivée (5) de gaz comprimé, un conduit (6) qui permet d'évacuer le gaz comprimé après échange de chaleur avec la fraction liquide vers un étage de compression, e un conduit (14) d'évacuation de la fraction liquide qui s'est vaporisée après échange de chaleur, vers le compresseur. 2 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rang de l'étage du compresseur équipé du conduit de prélèvement (5) et/ou du conduit (6) de renvoi du gaz à un étage du compresseur est déterminé de façon à vérifier la relation Qg > Qt2 avec Ql2 = LlMl + Cl(T2 - Tl)Ml + Cpgl(T3 - T2)Ml Qg - Cp,,(T, -T,)M, et LI, Ct Cpgls Cpg2s M1, Mg qui correspondent respectivement à la chaleur latente du liquide, aux chaleurs spécifiques du liquide, des vapeurs et du gaz, ainsi qu'aux débits massiques du liquide et du gaz, et Tt, T3, T4 et T5 représentent les températures mesurées sur les conduits respectivement 11, 14, 6 et 5 ; T2 représente la température d'évaporation du liquide à la pression d'entrée du gaz humide. 3 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un bypass (15) permettant de dériver une partie du flux principal du gaz prélevé du compresseur (1) avant son passage dans l'échangeur de chaleur (13), ledit by-pass étant équipé d'une vanne (16) de réglage du débit de gaz. 4 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le conduit (6) qui permet de renvoyer le flux dérivé de gaz après échange de chaleur avec la fraction liquide dans un étage de compression est équipé d'une vanne de réglage (16, 18) disposée en aval dudit échangeur de chaleur. 5 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit conduit (5) de prélèvement est le conduit principal (3) d'évacuation du gaz comprimé et en ce que ledit conduit (6) est divisé en deux conduits, un premier conduit (30) qui permet d'évacuer une première fraction du gaz comprimé et un deuxième conduit (31) pour recycler une deuxième fraction de gaz comprimé vers le compresseur, ledit deuxième conduit étant équipé d'une vanne de réglage (32) et ledit deuxième conduit étant relié à l'entrée du compresseur ou au mélangeur statique situé en amont de l'entrée du compresseur, la quantité de gaz recyclée étant déterminée de telle façon que Qg > QI2. 6 - Dispositif de compression selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit conduit de prélèvement (5) est le conduit d'évacuation (3) et en ce que ledit conduit (6) est divisé en deux conduits, un premier conduit (30) qui permet d'évacuer une première fraction du gaz comprimé et un deuxième conduit (33) pour recycler une deuxième fraction de gaz comprimé vers le compresseur, ledit deuxième conduit étant équipé d'une vanne de réglage (34) et ledit deuxième conduit étant relié à un étage du compresseur. 7 - Méthode de compression d'un gaz humide comportant au moins une phase gazeuse et au moins une phase liquide, caractérisée en ce qu'elle comporte en combinaison au moins les étapes suivantes: (a) une étape de séparation à l'issue de laquelle on obtient une phase essentiellement gazeuse et une phase essentiellement liquide, (b) une étape de transformation de ladite phase essentiellement liquide issue de l'étape a) en phase vapeur, L'étape de transformation étant réalisée par échange de chaleur, (c) une étape de compression des phases gazeuses issues des étapes (a) et (b). 8 - Méthode selon la revendication 7, caractérisée en ce que ladite étape de transformation (b) consiste à: (d) prélever au moins une partie de la phase gazeuse au cours d'une étape de compression, (e) envoyer la phase essentiellement liquide issue de l'étape de séparation a) à un échangeur de chaleur, (f) réaliser la transformation de la phase essentiellement liquide en vapeur par échange thermique avec la phase gazeuse prélevée (étape d)). 9 - Méthode selon la revendication 8, caractérisée en ce que l'on contrôle la quantité de la phase gazeuse prélevée pour réaliser l'étape (f). 10 - Méthode selon l'une des revendications 8 ou 9, caractérisée en ce que l'on prélève la totalité de la phase gazeuse en sortie de l'étape de compression, on utilise ladite partie prélevée pour réaliser l'étape (f), et on recycle une partie de la phase gazeuse vers une étape de compression. 1 1 - Méthode selon l'une des revendications 8 ou 9, caractérisée en ce que l'on prélève la totalité de la phase gazeuse en sortie de l'étape de compression, on utilise ladite partie prélevée pour réaliser l'étape (f) et on recycle une partie de la phase gazeuse avant la première étape de compression. 12 - Utilisation du dispositif de compression selon l'une des revendications 1 à 6 ou de la méthode selon l'une des revendications 7 à 11, pour assécher un gaz humide en production pétrolière.