Brevet FR2778657A1 — publié le 19991119

PROCÉDÉ DE CARBONYLATION AVEC UN CATALYSEUR A BASE D'IRIDIUM POUR LA PRÉPARATION D'ACIDE ACÉTIQUE La présente invention concerne un procédé de préparation d'acide acétique et, en particulier, un procédé de préparation d'acide acétique par carbonylation, en présence d'un catalyseur à base d'iridium et d'un co-catalyseur d'iodure de méthyle. La préparation d'acides carboxyliques par des procédés de carbonylation avec un catalyseur à base d'iridium est connue et décrite, par exemple, dans GB-A- 1234121, US-A-3772380, DE-A-1767150, EP-A-0616997, EP-A- 0618184, EP-A-0618183, EP-A-0657386 et WO-A-95/31426. WO-A-95/31426 décrit un procédé de préparation d'acides carboxyliques ou de leurs esters ayant (n+l) atomes de carbone par réaction en phase liquide d'oxyde de carbone avec au moins un alcool ayant (n) atomes de carbone, en présence d'un système catalytique basé sur un composé d'iridium et un co-catalyseur halogéné. Le procédé est caractérisé par le maintien, dans le milieu réactionnel, d'un volume d'eau compris entre plus de 0 et %, typiquement, entre 0,5 et 8 %, de préférence, entre 2 et 8 %; un volume d'ester correspondant à l'acide carboxylique et à l'alcool variant entre 2 et 40 %; et d'iodures sous une forme soluble tels que le rapport atomique des iodures à l'iridium soit compris entre plus de 0 et 10, typiquement, entre plus de 0 et 3, de préférence, entre plus de 0 et 1,5. Le volume du co- catalyseur halogéné dans le milieu réactionnel est compris entre plus de 0 et 10 %; typiquement, entre 0,5 et 8 %, et de préférence, entre 1 et 6 %. Les iodures convenables comprennent les iodures de métaux alcalino- terreux et de métaux alcalins, et en particulier, l'iodure de lithium. Le procédé de WO-A-95/31426 est, sinon, exempt de promoteur. Dans EP-A-0643034, on décrit un procédé de carbonylation de méthanol et/ou d'un de ses dérivés réactifs, en présence d'acide acétique, d'un catalyseur à base d'iridium, d'iodure de méthyle, d'au moins une concentration limitée en eau, d'acétate de méthyle et d'un promoteur choisi parmi le ruthénium et l'osmium. Des expériences en discontinu et continu y sont décrites. Dans les expériences en continu, la concentration en eau est d'à peine 6,8 % en poids. Notre demande EP-A N0 0752406, déposée le 18.04.96, décrit un procédé de préparation d'acide acétique comprenant (1) l'introduction en continu de méthanol et/ou d'un de ses dérivés réactifs et d'oxyde de carbone dans un réacteur de carbonylation qui contient une composition réactionnelle liquide comprenant un catalyseur de carbonylation à base d'iridium, un co- catalyseur d'iodure de méthyle, une concentration limitée en eau, de l'acide acétique, de l'acétate de méthyle et au moins un promoteur; (2) la mise en contact du méthanol et/ou de son dérivé réactif avec l'oxyde de carbone dans la composition réactionnelle liquide pour former de l'acide acétique; et (3) la récupération de l'acide acétique à partir de la composition réactionnelle liquide, caractérisé en ce que sont maintenus, en continu, dans la composition réactionnelle liquide, pendant toute la durée de la réaction, (a) l'eau, en concentration ne dépassant pas 6,5 % en poids, (b) l'acétate de méthyle, en concentration comprise entre 1 et 35 % en poids et (c) l'iodure de méthyle, en concentration comprise entre 4 et 20 % en poids. Dans les procédés, avec promoteurs, décrits dans EP- A-0643034 et la demande européenne N 96302734.7, il est dit que les contaminants ioniques tels que, par exemple, (a) les métaux sujets à corrosion, en particulier, le nickel, le fer et le chrome et (b) les phosphines ou les composés azotés ou les ligands qui risquent de se quaterniser in situ doivent être maintenus à une concentration minimum dans la composition réactionnelle liquide dans la mesure o ceux-ci auront un effet négatif sur la réaction en générant des ions I- dans la composition réactionnelle liquide, car ceux-ci ont un effet négatif sur la vitesse de la réaction. De manière similaire, il est dit que les contaminants tels que les iodures alcalins, par exemple, l'iodure de lithium, doivent être maintenus à une concentration minimum. Dans WO-A-96/237757, qui concerne la préparation de carboxylates d'iridium et leur utilisation dans, inter alia, des réactions de carbonylation, l'utilisation de promoteurs n'étant pas mentionnée, il est indiqué, contrairement à WO-A-65/314326, que les ions alcalins ou alcalino-terreux sont, de préférence, éliminés, étant donné que leur présence peut avoir une influence défavorable sur la cinétique et la sélectivité des réactions ultérieures dans lesquelles les carboxylates d'iridium seront utilisés, à titre de catalyseur. La demande de brevet européen N 97310012.6, déposée en décembre 1997, concernait un procédé de carbonylation d'une composition liquide contenant un promoteur et un co-promoteur, dans lequel le co-promoteur est choisi parmi les iodures alcalins, les métaux alcalino-terreux, les complexes métalliques et les sels capables de générer des ions I-. L'utilisation d'un promoteur et d'un co- promoteur donne un procédé ayant des rendements et une sélectivité relativement élevés. Nous avons maintenant découvert que le procédé de carbonylation peut être mis en oeuvre sans avoir recours à un co-promoteur en utilisant un composé contenant de l'aluminium, comme promoteur. En conséquence, la présente invention concerne un procédé de préparation d'acide acétique par carbonylation, avec de l'oxyde de carbone, de méthanol et/ou d'un de ses dérivés réactifs dans un réacteur de carbonylation contenant une composition réactionnelle liquide essentiellement exempte de co-promoteur et comprenant un catalyseur de carbonylation à base d'iridium, un co-catalyseur à base d'iodure de méthyle, une concentration limitée en eau, de l'acide acétique, de l'acétate de méthyle et un composé contenant de l'aluminium, dans lequel la concentration en eau est égale ou inférieure à celle pour laquelle se produit le maximum sur la courbe de la vitesse de carbonylation en fonction de la concentration en eau et le composé contenant de l'aluminium est présent, à titre de promoteur, dans la composition réactionnelle liquide dans un rapport molaire aluminium:iridium de 0,1:1 à 1,5:1. La présente invention utilise une composition réactionnelle liquide comprenant un composé contenant de l'aluminium. La composition ne nécessite pas la présence de promoteurs classiques et/ou de co- promoteurs dans le procédé de carbonylation. Par "co-promoteur", on entend les iodures alcalins, les iodures alcalino-terreux, les complexe métalliques capables de générer des ions I- et/ou les sels capables de générer des ions I-. Par "promoteurs classiques", on entend le ruthénium, l'osmium, le tungstène, le rhénium, le zinc, le cadmium, l'indium, le gallium et le mercure. L'augmentation de la vitesse de carbonylation pour les faibles concentrations en eau basse de la présente invention peut permettre une mise en oeuvre avec une concentration réduite de catalyseur à base d'iridium, tout en maintenant la vitesse de carbonylation. Ceci présente les avantages d'une vitesse de formation réduite de sous-produits tels que l'acide propionique. La vitesse de formation de sous-produits tels que l'acide propionique, le méthane, l'hydrogène et le dioxyde de carbone peut être réduite. De l'eau peut se former in situ dans la composition réactionnelle liquide, par exemple, du fait de la réaction d'estérification entre le méthanol (réactif) et l'acide acétique produit. De petites quantités d'eau peuvent également être produites par hydrogénation du méthanol pour donner du méthane et de l'eau. L'eau peut être introduite dans le réacteur de carbonylation en même temps que les autres composés de la composition réactionnelle liquide, ou séparément. L'eau peut être séparée des autres composés de la composition réactionnelle soutirés du réacteur et elle peut être recyclée en quantités contrôlées pour maintenir la concentration en eau requise dans la composition réactionnelle liquide. Dans EP-A N 0752406 susmentionné, il est dit que la vitesse de la réaction de carbonylation augmente au fur et à mesure que la concentration en eau dans la composition réactionnelle liquide est réduite depuis une concentration supérieure à 6,5 % en poids, passe par un maximum pour une concentration en eau n'excédant pas 6,5 % en poids, puis diminue au fur et à mesure qu'on approche de concentrations en eau très faibles. Sur la figure 8 de la demande susmentionnée, on donne une courbe de la vitesse de réaction en fonction de la concentration en eau qui montre clairement un maximum. Il est dit que la concentration en eau à laquelle la vitesse de carbonylation atteint un maximum augmente au fur et à mesure que la concentration en acétate de méthyle dans la composition réactionnelle liquide augmente. On pense que la concentration en eau pour laquelle la vitesse de carbonylation est à un maximum diminue au fur et à mesure que la concentration en iodure de méthyle dans la composition réactionnelle liquide augmente. Dans le cadre de la présente invention, la concentration en eau dans la composition réactionnelle liquide est, de préférence, maintenue au- dessous de 6 %, de préférence, au-dessous de 4,5 % en poids. La mise en oeuvre à une concentration en eau aussi faible que celle préconisée par la présente invention a pour avantage que la récupération de l'acide acétique à partir de la composition réactionnelle soutirée du réacteur de carbonylation est facilitée, dans la mesure o la quantité d'eau qui doit être séparée de l'acide acétique est réduite; la séparation de l'eau et de l'acide acétique est une opération nécessitant beaucoup d'énergie dans le procédé de récupération et une concentration en eau réduite se traduit par une réduction de la difficulté de mise en oeuvre et/ou des coûts. Dans le procédé de la présente invention, les dérivés réactifs convenables du méthanol comprennent l'acétate de méthyle, l'éther diméthylique et l'iodure de méthyle. Un mélange de méthanol et de ses dérivés réactifs peut être utilisé, comme réactif, dans le procédé de la présente invention. De préférence, le méthanol et/ou l'acétate de méthyle sont utilisés, comme réactifs. Si l'acétate de méthyle ou l'éther diméthylique est utilisé, de l'eau comme co- réactif est nécessaire pour former l'acide acétique. Au moins une partie du méthanol et/ou de son dérivé réactif sera convertie, et donc, présente, sous forme d'acétate de méthyle dans la composition réactionnelle liquide, à la suite de sa réaction avec l'acide acétique produit ou le solvant. Dans le procédé de la présente invention, la concentration en acétate de méthyle dans la composition réactionnelle liquide est, de manière appropriée, comprise entre 1 et 70 % en poids, de préférence, 2 et % en poids, et mieux encore, 5 et 40 % en poids. Dans le procédé de la présente invention, la concentration en co-catalyseur d'iodure de méthyle dans la composition réactionnelle liquide est, de manière appropriée, comprise entre 1 et 30 % en poids, de préférence, entre 1 et 20 % en poids. Un des avantages qu'il y a à obtenir des vitesses de carbonylation élevées à des concentrations faibles en iodure de méthyle et en eau grâce à l'addition du co- promoteur selon la présente invention peut être une corrosion réduite, un procédé alternatif pour augmenter la vitesse étant d'augmenter la concentration en iodure de méthyle, ce qui peut entraîner une augmentation de la corrosion. Dans le procédé de la présente invention, le catalyseur de carbonylation à base d'iridium est, de manière convenable, présent dans la composition réactionnelle liquide à une concentration comprise entre 400 et 5000 ppm, exprimée en iridium, de préférence, entre 500 à 3000 ppm, exprimée en iridium, et mieux encore, entre 700 et 3000 ppm, exprimée en iridium. Dans le procédé de la présente invention, la vitesse de la réaction de carbonylation augmente au fur et à mesure que la concentration en iridium augmente. Le catalyseur à base d'iridium dans la composition réactionnelle liquide peut comprendre tout composé contenant de l'iridium qui est soluble dans la composition réactionnelle liquide. Le catalyseur à base d'iridium peut être ajouté à la composition réactionnelle liquide pour la réaction de carbonylation sous toute forme convenable qui se dissout dans la composition réactionnelle liquide ou peut être convertie sous une forme soluble. Des exemples de composés contenant de l'iridium convenables qui peuvent être ajoutés à la composition réactionnelle liquide, comprennent IrCl3, IrI3, IrBr3, [Ir(CO)2I]2, [Ir(CO)2Cl]2, [Ir (CO)2Br] 2, [Ir(CO)2I2]-HA, [Ir(CO)2Br2]H+, [Ir (CO)2I4]-H+, [Ir(CH3)I3(CO) 2] H+, Ir4 (CO)12, IrCl3,3H20, IrBr3,3H20, Ir4(CO) 12, l'iridium sous forme de métal, Ir203, IrO2, Ir (acac) (CO) 2z, Ir(acac)3, l'acétate d'iridium, [Ir30(OAc) 6 (Hz20)3] [OAc], et l'acide hexachloro-iridique, [H2IrCl6], de préférence, les complexes d'iridium exempts de chlore tels que les acétates, les oxalates et les acétoacétates qui sont solubles dans un (ou plusieurs) composé(s) de la réaction de carbonylation tel(s) que l'eau, l'alcool et/ou l'acide carboxylique. L'acétate d'iridium vert qui peut être utilisé dans une solution d'acide acétique ou d'acide acétique aqueuse est particulièrement préféré. Dans le procédé de la présente invention, un composé contenant de l'aluminium est présent, à titre de promoteur, dans la composition réactionnelle. De préférence, le promoteur contenant de l'aluminium est présent en quantité efficace pouvant aller jusqu'à la limite de sa solubilité dans la composition réactionnelle liquide et/ou dans tout effluent liquide du procédé recyclé vers le réacteur de carbonylation provenant de l'étape de récupération de l'acide acétique. Le composé contenant de l'aluminium est présent, à titre de promoteur, dans la composition réactionnelle liquide avec un rapport molaire aluminium:iridium de 0,1:1 à 1,5:1. Le promoteur contenant de l'aluminium peut être ajouté à la composition réactionnelle liquide pour la réaction de carbonylation sous toute forme convenable qui se dissout dans la composition réactionnelle liquide ou peut être convertie sous une forme soluble. Comme exemples de composés contenant de l'aluminium convenables qui peuvent être ajoutés à la composition réactionnelle liquide, soit seuls, soit sous forme de mélanges, on peut citer les oxydes d'aluminium, par exemple, A1203; les hydroxydes d'aluminium, par exemple, Al (OH)3; les halogénures d'aluminium, par exemple, AlBr3, AlC13, AlI3 et AlF3,nH20; les alcoxydes d'aluminium; les acétates d'aluminium, par exemple, [Al(OAc)20H]; les composés iodure-acétate-aluminium en mélange; et les hydrures d'aluminium, par exemple, AlH3 et l'hydrure d'aluminium boré. Les composés contenant de l'aluminium préférés qui peuvent être ajoutés à la composition réactionnelle liquide sont [Al(OAc)20H], AlI3 et les composés iodure- acétate-aluminium en mélange. Le réactif d'oxyde de carbone peut être essentiellement pur ou peut contenir des impuretés inertes telles que du dioxyde de carbone, du méthane, de l'azote, des gaz nobles, de l'eau et des hydrocarbures paraffiniques en C1 à C4. L'hydrogène présent dans la charge d'oxyde de carbone et généré in situ par la réaction suractivée eau-gaz est, de préférence, maintenu à un niveau bas dans la mesure o sa présence peut entraîner la formation de produits d'hydrogénation. Par conséquent, la quantité d'hydrogène dans le réactif d'oxyde de carbone est, de préférence, inférieure à 1 % en moles, de préférence, inférieure à 0,5 % en moles, et mieux encore inférieure à 0,3 % en moles et/ou la pression partielle d'hydrogène dans le réacteur de carbonylation est, de préférence, inférieure à une pression partielle de 1 bar, de préférence, inférieure à 0,5 bar et mieux encore inférieure à 0,3 bar. La pression partielle d'oxyde de carbone dans le réacteur est comprise entre plus de 0 et 40 bars, typiquement entre 4 et 30 bars. La pression totale de la réaction de carbonylation est, de manière appropriée, comprise entre 10 et 200 barg, de préférence, entre 15 et 100 barg, et mieux encore, entre 15 et 50 barg. La température de la réaction de carbonylation est, de manière appropriée, comprise entre 100 et 300 C, de préférence, entre 150 et 220 C. Le procédé de la présente invention peut être mis en oeuvre sous forme d'un procédé discontinu ou continu, de préférence, sous forme d'un procédé continu. L'acide acétique produit peut être récupéré à partir de la composition réactionnelle liquide en retirant la vapeur et/ou la fraction liquide du réacteur de carbonylation et en récupérant l'acide acétique à partir de la matière soutirée. De préférence, l'acide acétique est récupéré à partir de la composition réactionnelle liquide en soutirant en continu la composition réactionnelle liquide du réacteur de carbonylation et en récupérant l'acide acétique de la composition réactionnelle liquide soutirée au moyen d'une (ou de plusieurs) étape(s) de distillation éclair et/ou de distillation fractionnaire, dans laquelle (lesquelles) l'acide acétique est séparé des autres composés présents dans la composition réactionnelle liquide tels que le catalyseur à base d'iridium, le cocatalyseur d'iodure de méthyle, le promoteur, l'acétate de méthyle, le méthanol et/ou son dérivé réactif n'ayant pas réagi, l'eau et le solvant pour l'acide acétique qui peuvent être recyclés vers le réacteur pour maintenir leurs concentrations dans la composition réactionnelle liquide. Pour maintenir la stabilité du catalyseur à base d'iridium pendant l'étape de récupération de l'acide acétique produit, l'eau présente dans les effluents du procédé contenant le catalyseur de carbonylation à base d'iridium destinés à être recyclés vers le réacteur de carbonylation doit être maintenue à une concentration d'au moins 0,5 % en poids. L'invention va maintenant être illustrée au moyen d'exemples donnés à titre illustratif seulement et en référence aux exemples qui suivent. Description générale des essais de carbonylation Tous les essais ont été effectués à l'aide d'un autoclave en zirconium de 300 ml, équipé d'un agitateur magnétique pourvu d'ailettes pour disperser le gaz, d'un moyen pour injecter le catalyseur liquide et de serpentins de refroidissement. Une alimentation en gaz de l'autoclave a été fournie à partir d'un récipient ballast, l'alimentation en gaz servant à maintenir l'autoclave à une pression constante. La vitesse d'absorption du gaz à un certain point de la réaction a été utilisée pour calculer la vitesse de carbonylation, sous la forme du "nombre de moles de réactif consommées par litre de composition pour réacteur dégazée froide par heure (mol/l/hr), pour une composition pour réacteur particulière (composition pour réacteur basée sur un volume dégazé froid). La concentration en acétate de méthyle a été calculée pendant le déroulement de la réaction à partir de la composition de départ, en supposant qu'une mole d'acétate de méthyle est consommée pour chaque mole d'oxyde de carbone qui est consommée. Les composés organiques présents dans l'espace de tête de l'autoclave n'ont pas été pris en compte. Pour chaque essai de carbonylation en discontinu, le catalyseur, H2IrCl6, dissous dans une partie de la charge pour réacteur liquide d'acide acétique/eau, a été introduit par le moyen d'injection de liquide. La pression du réacteur a ensuite été testée avec de l'azote, le réacteur a été dégazé à l'aide d'un système d'échantillonnage gazeux, et rincé avec de l'oxyde de carbone, plusieurs fois (3 x 3 - 10 barg). Lorsqu'un promoteur ou un additif était utilisé, celui-ci était placé dans l'autoclave et recouvert avec une partie de la charge d'acide acétique (environ 10 g), avant l'essai de pression. Les composés liquides restants de la composition réactionnelle ont été chargés dans l'autoclave par un conduit d'addition de liquides. L'autoclave a ensuite été éventuellement mis sous une pression de 5 barg d'oxyde de carbone et lentement dégazé. L'autoclave a ensuite été pressurisé avec de l'oxyde de carbone (typiquement 6 barg) et chauffé sous agitation (1 500 tours/min) jusqu'à la température de réaction, 190 C. La pression totale a ensuite été élevée jusqu'à environ 3 barg au- dessous de la pression de mise en oeuvre souhaitée en continuant à introduire de l'oxyde de carbone depuis le récipient ballast. Une fois la température stabilisée (environ 15 minutes), le catalyseur a été injecté à l'aide d'une surpression d'oxyde de carbone. Le moyen d'injection du catalyseur a une efficacité de plus de 90 %. La pression du réacteur a été maintenue à une valeur constante ( 0,5 barg) en injectant du gaz en provenance du récipient ballast pendant toute la durée de l'essai. L'absorption du gaz en provenance du récipient ballast a été mesurée à l'aide de moyens d'enregistrement de données pendant tout le déroulement de l'essai. La température de réaction a été maintenue à 1 C de la température de réaction souhaitée au moyen d'une chemise chauffante reliée à un système de régulation Eurotherm (marque). De plus, l'excédent de la chaleur de réaction a été éliminé au moyen de serpentins de refroidissement. Chaque essai s'est poursuivi jusqu'à ce que l'absorption de gaz ait cessé, à savoir, jusqu'à ce que moins de 0,1 bar de gaz par minute soit consommé en provenance du récipient ballast. Le récipient ballast a ensuite été isolé et le réacteur refroidi de manière intensive au moyen des serpentins de refroidissement. Le H2IrC16 (en solution aqueuse) était fourni par Johnson Matthey. L'acide acétique a été obtenu par carbonylation d'une charge de méthanol/acétate de méthyle en mélange et contenait de très faibles quantités d'acide propionique et de ses précurseurs. L'acétate de méthyle, l'eau, l'iodure de méthyle, et l'acétate d'aluminium ont été fournis par Aldrich. Les compositions des charges sont indiquées dans le Tableau 1. EXEMPLES 1 à 4 ET ESSAIS A à F. Le procédé général décrit ci-dessus a été utilisé. Les compositions des charges sont indiquées dans le Tableau 1. Les essais A à C ne font pas partie de l'invention car, soit le composé contenant de l'aluminium n'a pas été utilisé, soit un co- promoteur était présent dans la composition réactionnelle. Les essais D et E montrent l'effet de l'addition de Al(OAc)20H à des concentrations en eau o la vitesse de carbonylation décroit pour des concentrations en eau croissantes - à savoir, à des concentrations en eau qui sont supérieures à celle pour laquelle se produit le maximum sur la courbe de la vitesse de carbonylation en fonction de la concentration en eau. Dans ces conditions, l'addition du composé d'aluminium a entraîné une réduction de la vitesse de carbonylation. Une réduction de la quantité d'acide propionique et de ses précurseurs (iodure d'éthyle et acétate d'éthyle) formée a été observée. L'exemple F illustre l'effet sur la vitesse de carbonylation de l'addition de Al(OAc)20H avec un rapport en moles de 2,0:1,0 avec l'iridium. La vitesse était inférieure à celle observée en l'absence de tout promoteur; voir Tableau 2. Toutefois, une réduction de la quantité d'acide propionique et de ses précurseurs (iodure d'éthyle et acétate d'éthyle) formée a été observée. Les exemples 1 et 2 montrent l'effet sur la vitesse de carbonylation de l'addition d'un composé contenant de l'aluminium en l'absence d'un co-promoteur, en utilisant un catalyseur à base d'iridium, à 190 C et à une pression totale de 28 barg. Les données de vitesses, à diverses concentrations en acétate de méthyle (MeOAc) et en eau sont indiquées dans le Tableau 2. L'exemple 3 montre que le promoteur à base d'aluminium peut être ajouté sous forme de AlI3. L'exemple 4 illustre l'effet promoteur sur la vitesse de carbonylation de l'addition de Al(OAc)20H avec un rapport en moles de 0,5:1,0 avec l'iridium. TABLEAU 1. Compositions des charges pour des réactions avec catalyseur à base d'iridium dans un autoclave en zirconium de 300 ml de type discontinu Essai/Exemple MeOAc (g) AcOH (g) Mel (g) Eau (g) H21rCI6(g9') Additif Quantité (g) A 60,02 68,99 13,96 6,46 0,642 B 60,02 69,00 13,96 6,40 0,636 - C 60,00 68,80 13,96 6,41 0,637 Lil 0,209 D 60,00 61,89 13,97 13,71 0,643 - - E 60,00 61,44 13,97 13,71 0,635 Al(OAc)20 H 0,253 F 59,99 68,48 13,95 6,41 0,634 AI(OAc)20H 0,500 1 60100 68,75 13,96 6,40 0, 636 Ai(OAc)20H 0,250 2 60,04 68,76 13,96 6,40 0,634 AI(OAc)2OH 0,250 3 60,06 68,40 13,97 6,39 0,635 Ai 13 0,640 4 160,01 68,90 13,97 6,40 0,635 AI(OAc)20H 0,120 a) Poids exprimé en H2lrC6lepur O0 O) O, M4 Tableau 2. Données de vitesse de carbonylation pour des réactions avec catalyseur à base d'iridium dans un autoclave en zirconium de 300 ml Essai/Exemple Système de catalyseur Eau Vitesse/mol/hr à Eau Vitesse/mol/hr à Rapport molaire % en poids 30 % de MeOAc % en poids 25 % de MeOAc A Ir seul 2,1 12,1 0,9 5,9 B Ir seul 2,0 13,3 0,9 6,0 C Ir/Li 1:1 2,0 6,3 0,9 4,4 D Ir seul 6,7 19,6 5,5 17,4 E Ir/AI 1:1 6,7 15, 1 5,5 13,2 F Ir/AI 1:2 2,0 7,9 09 5,8 1 Ir/AI 1:1 2,0 16,4 0,9 11,1 2 Ir/AI 1:1 2,0 17,1 0,9 9,9 3 Ir/AI 1:1 2,0 15,6 0,9 10,6 4 Ir/AI 1:0,5 2,0 17,3 0,9 11,0 J a) Toutes les réactions pour une pression totale de 28 barg et 190 C, avec une vitesse d'agitation de 1 500 tours/min. Environ 8,4 % en poids de MeI à 30 % en poids de o MeOAc. c La concentration en MeI est ajustée légèrement à la baisse sur la présomption que chaque mole d'iridium peut consommer un maximum de 4 moles d'iodure de méthyle pour donner [Ir(CO)214]-. REVENDICATIONS 1. Procédé de préparation d'acide acétique par carbonylation, avec de l'oxyde de carbone, de méthanol et/ou d'un de ses dérivés réactifs dans un réacteur de carbonylation contenant une composition réactionnelle liquide essentiellement exempte de co-promoteur et comprenant un catalyseur de carbonylation à base d'iridium, un co-catalyseur d'iodure de méthyle, une concentration limitée en eau, de l'acide acétique, de l'acétate de méthyle et un composé contenant de l'aluminium, dans lequel la concentration en eau est égale ou inférieure à celle pour laquelle se produit le maximum sur la courbe de la vitesse de carbonylation en fonction de la concentration en eau et le composé contenant de l'aluminium est présent, à titre de promoteur, dans la composition réactionnelle liquide dans un rapport molaire aluminium:iridium de 0,1:1 à 1,5:1. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel tout promoteur se composant de ruthénium, osmium, tungstène, rhénium, zinc, cadmium, indium, gallium et/ou mercure est absent de la composition réactionnelle liquide. 3. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la concentration en catalyseur de carbonylation à base d'iridium dans la composition réactionnelle liquide est comprise entre 400 et 5000 ppm, exprimée en iridium, de préférence, entre 500 et 3000 ppm, exprimée en iridium, et mieux encore, entre 700 et 3000 ppm, exprimée en iridium, la concentration en acétate de méthyle dans la composition réactionnelle liquide est comprise entre 1 et 70 % en poids, de préférence, entre 2 et 50 % en poids et mieux encore, entre 5 et 40 % en poids et la concentration en iodure de méthyle dans la composition réactionnelle liquide est comprise entre 1 et 30 % en poids, de préférence, entre 1 et 20 % en poids. 4. Procédé de préparation d'acide acétique par carbonylation, avec de l'oxyde de carbone, de méthanol et/ou d'un de ses dérivés réactifs dans un réacteur de carbonylation contenant une composition réactionnelle liquide essentiellement exempte de co-promoteur se composant d'iodures alcalins, d'iodures alcalino-terreux, de complexes métalliques capables de générer des ions I- et/ou de sels capables de générer des ions I- et en l'absence, dans la composition réactionnelle, de tout promoteur se composant de ruthénium, osmium, tungstène, rhénium, zinc, cadmium, indium, gallium et/ou mercure, ladite composition réactionnelle comprenant un catalyseur de carbonylation à base d'iridium en concentration comprise entre 500 et 3000 ppm, exprimée en iridium, un co-catalyseur d'iodure de méthyle en concentration comprise entre 1 et 30 % en poids, une concentration limitée en eau, de l'acide acétique, de l'acétate de méthyle en concentration comprise entre 1 et 70 % et un composé contenant de l'aluminium, dans lequel la concentration en eau est égale ou inférieure à celle pour laquelle se produit le maximum sur la courbe de la vitesse de carbonylation en fonction de la concentration en eau et le composé contenant de l'aluminium est présent, à titre de promoteur, dans la composition réactionnelle liquide avec un rapport molaire aluminium:iridium de 0,1:1 à 1,5:1. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la concentration en eau dans la composition réactionnelle est maintenue à une valeur inférieure à 6 % en poids. 6. Procédé selon la revendication 5, dans lequel la concentration en eau dans la composition réactionnelle est maintenue à une valeur inférieure à 4,5 % en poids. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le promoteur contenant de l'aluminium est ajouté à la composition réactionnelle sous forme d'un composé contenant de l'aluminium choisi dans le groupe formé par les oxydes d'aluminium, les hydroxydes d'aluminium, les halogénures d'aluminium, les alcoxydes d'aluminium, l'acétate d'aluminium, des composés iodureacétate-aluminium, les hydrures d'aluminium et leurs mélanges. 8. Procédé selon la revendication 7, dans lequel l'oxyde d'aluminium est A1203; l'hydroxyde d'aluminium est Al(OH)3; l'halogénure d'aluminium est AlBr3, AlCl3, AlI3 et AlF3, nH20; l'acétate d'aluminium est [Al (OAc)20H]; ou l'hydrure d'aluminium est AlH3 ou l'hydrure d'aluminium boré. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le promoteur contenant de l'aluminium est ajouté à la composition réactionnelle sous forme d'un composé contenant de l'aluminium choisi dans le groupe formé par [Al(OAc)20H], AlI3 et des composés iodure-acétate-aluminium en mélange. 10. Acide acétique préparé selon l'une des revendications précédentes.