Brevet FR2781890A1 — publié le 20000204

L'invention concerne un procédé de conception pour une surface optique courbe à asymétrie de rotation (c'est-à- dire non symétrique en rotation), telle qu'une lentille à puissance progressive ou une lentille du type f0. En général, une surface asphérique, en particulier une surface asphérique complexe, est conçue à la suite d'opérations empiriques répétées. Un comportement optique d'une forme défectueuse est évalué, puis au moins un paramètre de la forme est modifié et le comportement est évalué. La modification du paramètre et l'évaluation sont répétées jusqu'à ce qu'un résultat satisfaisant soit obtenu. Une surface asphérique peut être représentée par une fonction mathématique. Dans un premier procédé classique, l'aire entière de la surface asphérique est représentée par un polynôme d'ordre élevé. Un second procédé classique divise la surface asphérique en plusieurs aires et un polynôme d'ordre bas est défini pour chacune des aires. Dans le premier procédé, étant donné que la modification du paramètre pour améliorer le comportement de l'aire spécifique affecte le comportement de l'aire entière, le premier procédé augmente le nombre d'opérations empiriques devant être effectuées pour optimiser l'aire entière, compte tenu de l'influence de la modification du paramètre. Dans le second procédé, étant donné que la modification du paramètre de l'aire spécifique n'a aucune influence sur la partie restante de l'aire, il est aisé d'améliorer le comportement optique local et ce procédé est adapté à la conception de la surface asphérique complexe. Un procédé de conception d'une lentille utilisant le second procédé est décrit, par exemple, dans le brevet japonais provisoire N de publication Sho 55-146412, ou dans la nouvelle publication du brevet international WO 96/11421. Le document Sho 55-146412 précité décrit un procédé de conception pour une surface asphérique d'un verre de lunettes à puissance progressive. Le procédé décrit divise l'aire entière de la surface asphérique en aires rectangulaires qui sont des divisions d'un réseau. Chacune des aires rectangulaires est représentée par une fonction polynomiale bicubique et des coefficients (paramètres) de la fonction sont trouvés pour résoudre des équations simultanées afin que les valeurs de l'expression elle-même, la différentielle et la différentielle quadratique soient continues, respectivement. Autrement dit, étant donné que le procédé décrit vise à établir une distribution des puissances prismatiques (inclinaisons de la surface de la lentille), une distribution défectueuse des puissances prismatiques est appliquée au commencement, la forme de la surface de la lentille est calculée sur la base de la distribution défectueuse, puis la forme de la surface est représentée par les fonctions polynomiales bicubiques pour les aires rectangulaires afin d'évaluer le comportement optique. Le procédé de conception décrit dans le document WO 96/11421 précité établit des valeurs par défaut du rayon de courbure sur des points principaux, et il divise l'aire entière de la surface de la lentille en aires rectangulaires qui sont divisées par un réseau. Un tracé de rayons est appliqué à chacune des aires rectangulaires pour évaluer le comportement optique de la lentille, puis les rayons de courbure sont corrigés en fonction de l'évaluation. Des expressions bicubiques sont définies pour les aires rectangulaires, puis le comportement optique de la forme de la surface est contrôlé. Lorsqu'il est possible d'améliorer le comportement optique, les rayons de courbure sont réinitialisés pour redéfinir les fonctions polynomiales bicubiques. Le cycle de contrôle et de réinitialisation est répété jusqu'à ce que la forme optimale soit obtenue. Cependant, le document Sho 55-146412 précité décrit seulement le procédé pour évaluer le comportement optique de la surface de la lentille, alors qu'il ne décrit pas comment modifier les paramètres. En outre, étant donné que le procédé trouve les fonctions polynomiales bicubiques basées sur les différentielles et analogues après l'établissement des puissances des prismes réfringents, les puissances prismatiques doivent être les paramètres de la conception même si la forme de la surface est modifiée en fonction de l'évaluation. Cependant, étant donné que la forme de la lentille représentée par la distribution des puissances prismatiques n'est pas en relation directe avec la puissance de réfraction et l'astigmatisme qui sont des éléments importants pour évaluer la lentille à puissance progressive, il est difficile de déterminer comment modifier les puissances prismatiques sur la base de l'évaluation pour corriger les aberrations, ce qui augmente le nombre d'opérations empiriques nécessaires pour l'optimisation, exigeant donc d'énormes calculs. Par ailleurs, étant donné que le comportement optique peut être évalué par le tracé informatisé de rayons seulement après que la forme de la lentille a été représentée par la fonction mathématique, le procédé décrit dans le document WO 96/11421 précité n'évalue pas en réalité le comportement optique. En outre, le rayon de courbure dans une direction X doit être différent de celui présent dans une direction Y dans la surface à non symétrie de rotation telle que celle de la lentille à puissance progressive, alors que le procédé décrit ne distingue pas la différence. De plus, la publication ne montre pas comment déterminer la forme de la lentille sur la base des rayons de courbure donnés pour les points principaux sur la surface de la lentille. Un objet de l'invention est donc de proposer un procédé de conception d'une surface optique courbe reposant sur la condition selon laquelle des aires d'une surface d'une lentille divisée par un réseau sont représentées par des fonctions mathématiques, lequel procédé est capable de calculer efficacement une forme de la surface entière de la lentille et une forme de chaque aire de la surface de la lentille sur la base de courbures (puissances de réfraction) de la surface de la lentille, en tant que paramètres qui sont en relation directe avec des aberrations. Pour réaliser l'objet ci-dessus, conformément à l'invention, il est proposé un procédé de conception d'une surface optique courbe, qui comprend: la division d'une surface optique courbe en une pluralité d'aires rectangulaires qui sont divisées par un réseau; la définition d'un point d'origine sur le réseau, d'une ligne dorsale qui passe par le point d'origine sur le réseau et de points de référence du réseau qui sont les points du réseau situés sur la ligne dorsale, à l'exception du point d'origine du réseau; l'application de courbures à tous les points du réseau; l'application d'inclinaisons au point d'origine du réseau et aux points de référence du réseau; l'application d'un fléchissement au point d'origine du réseau; le calcul d'une forme sectionnelle de la surface courbe suivant la ligne dorsale sur la base du fléchissement et de l'inclinaison du point d'origine du réseau et des courbures des points du réseau sur la ligne dorsale; le calcul de fléchissements des points de référence du réseau sur la base de la forme sectionnelle calculée; le calcul des formes sectionnelles suivant des lignes orthogonales qui sont orthogonales à la ligne dorsale sur la base des fléchissements calculés et des inclinaisons appliquées des points de référence du réseau et des courbures appliquées des points du réseau sur les lignes orthogonales; et la représentation des aires rectangulaires sous la forme de fonctions mathématiques basées respectivement sur les formes sectionnelles calculées. Avec ce procédé, la forme sectionnelle suivant la ligne dorsale est calculée par une intégration basée sur des paramètres tels que des courbures appliquées en premier aux points du réseau, et les formes sectionnelles suivant les lignes orthogonales sont calculées par intégration. La forme de la surface dans chacune des aires rectangulaires est représentée, par exemple, par une fonction polynomiale bicubique, ce qui permet une évaluation du comportement optique. Les courbures appliquées en tant que paramètres peuvent être remplacées par des puissances de surfaces sectionnelles. Lorsqu'on modifie les paramètres sur la base du résultat de l'évaluation, la courbure constitue préférentiellement le paramètre, car elle est en relation directe avec l'aberration. Le procédé de conception peut comprendre en outre: L'évaluation du comportement optique de la surface optique courbe représentée par les fonctions mathématiques; et la modification d'au moins l'un des fléchissement, inclinaisons et courbures appliqués sur la base du résultat de l'évaluation. Le calcul de la forme sectionnelle suivant la ligne dorsale peut comprendre: une première intégration des courbures avec la valeur correspondant à l'inclinaison du point d'origine du réseau en tant que constante d'intégration afin d'obtenir une distribution des valeurs correspondant aux inclinaisons suivant la ligne dorsale; et une seconde intégration de la distribution des valeurs correspondant aux inclinaisons avec les fléchissements du point d'origine du réseau en tant que constante d'intégration afin d'obtenir la forme sectionnelle suivant la ligne dorsale. Le calcul de la forme sectionnelle suivant la ligne or- thogonale peut comprendre: une première intégration des courbures avec la valeur correspondant à l'inclinaison du point de référence du ré- seau sur le point orthogonal du réseau en tant que constante d'intégration pour obtenir une distribution des valeurs correspondant aux inclinaisons suivant la ligne orthogo- nale; et une seconde intégration de la distribution des valeurs correspondant aux inclinaisons avec les fléchissements du point de référence du réseau sur la ligne orthogonale en tant que constante d'intégration pour obtenir la forme sectionnelle suivant la ligne orthogonale. Lorsque la surface optique courbe présente une distribution de la variation de la courbure, il est avantageux que les aires rectangulaires soient relativement petites dans le cas o la variation de la courbure est relativement grande et que les aires rectangulaires soient relativement grandes dans le cas o la variation de la courbure est relativement petite. En outre, la surface optique courbe peut être divisée par un premier réseau dont le pas est relativement grand et par un second réseau dont le pas est relativement petit. Dans un tel cas, les paramètres sont appliqués aux points du premier réseau, et le procédé de conception comprend en outre: le calcul des paramètres pour les points du second réseau par interpellation des paramètres appliqués aux points du premier réseau, le calcul d'une forme sectionnelle de la surface courbe suivant la ligne dorsale sur la base des paramètres des points du second réseau, et le calcul d'une forme sectionnelle de la surface courbe suivant des lignes orthogonales qui sont orthogonales à la ligne dorsale sur la base des paramètres des points du second réseau. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels: la figure 1 est un organigramme qui montre un procédé de conception selon une première forme de réalisation; la figure 2 montre des paramètres qui sont appliqués au procédé de conception de la figure 1 pour concevoir une lentille du type fO; la figure 3 est un tableau montrant des valeurs numériques concrètes des paramètres de la figure 2; les figures 4A à 4E montrent des étapes de calculs dans le procédé de conception de la figure 1; la figure 5 est un organigramme qui montre un procédé de conception selon une deuxième forme de réalisation; la figure 6 montre des paramètres de points d'un premier réseau qui sont appliqués au procédé de conception de la figure 5 pour concevoir une lentille à puissance progressive; la figure 7 est un tableau montrant des valeurs numériques concrètes des paramètres des points du premier réseau de la figure 6; la figure 8 montre des paramètres d'un second réseau qui sont appliqués au procédé de conception de la figure 5 pour concevoir la lentille à puissance progressive; la figure 9 est un tableau montrant des valeurs numériques concrètes des paramètres des points du second réseau de la figure 8 o 3 procédé SSD et du procédé PLY. Une première forme de réalisation montre le procédé de conception pour concevoir une lentille du type f0 à non symétrie de rotation. La figure 1 est un organigramme 2S montrant un procédé de conception selon une première forme de réalisation, la figure 2 montre des paramètres qui sont appliqués au procédé de conception de la figure 1, la figure 3 est un tableau représentant des valeurs numériques concrètes des paramètres et les figures 4A à 4E montrent des étapes de calculs du procédé de conception. Les établissements d'axes de coordonnées et d'aires rectangulaires sont décrits en référence à la figure 2. Un axe Z est défini comme étant un axe perpendiculaire à la feuille du dessin de la figure 2, un plan XY est perpendiculaire à l'axe Z. Dans le plan XY, une surface courbe de la lentille f0 est divisée en une pluralité d'aires rectangulaires qui sont divisées par un réseau. Le réseau est représenté par une matrice I x J, en particulier par une matrice 4 x 8 sur la figure 2. Des intersections de limites représentées par des lignes tiretées sont définies comme étant des points de réseau dont les coordonnées XY sont représentées par (Xi, Yj) [O cette forme de réalisation, c'est-à-dire K = 2 et L = 4. Étant donné que K et L sont des constantes et que i et j sont des variables discrètes, XK est une constante pour indiquer la coordonnée X du point d'origine du réseau, et Xi est une variable discrète pour indiquer la coordonnée X de l'un des points du réseau o 0 i (XK, YL) du réseau. Dans une étape S2, divers paramètres, qui sont les inclinaisons BXKj dans la direction de l'axe X, les courbures CXKj dans la direction de l'axe X et les courbures CYKj dans la direction de l'axe Y, sont appliqués à chacun des points (XK, Yj) [jeL] du réseau. Dans la description, la ligne droite "X = XK" qui est parallèle à l'axe Y et qui passe par le point d'origine (XK, YL) du réseau est appelée la "ligne dorsale" et les points du réseau qui sont situés sur la ligne dorsale à l'exception du point d'origine (XK, Yj) [jeL] du réseau sont appelés points de référence du réseau. L'expression "points du réseau sur la ligne dorsale "inclut le point d'origine du réseau et les points de référence du réseau. Dans une étape S3, la courbure CXij dans la direction de l'axe X est appliquée à chacun des points (Xi, Yj) [icK] du réseau qui sont la totalité des points du réseau à l'exception des points du réseau se trouvant sur la ligne dorsale. Les trois étapes décrites ci-dessus établissent les paramètres. Sur la figure 2, un symbole "." représente Zij, '"-" représente BXij, "1" représente BYij, "-" représente CXij et "(" représente CYij. Autrement dit, la courbure CXij dans la direction de l'axe X est appliquée à chaque point (Xi, Yj) du réseau, l'inclinaison BXKj dans la direction de l'axe X et la courbure CYKj dans la direction de l'axe Y sont appliquées aux points (XK, Yj) du réseau se trouvant sur la ligne dorsale, et le fléchissement ZKL et l'inclinaison BYKL sont seulement appliqués au point d'origine (XK, YL) du réseau. La figure 3 est un tableau montrant des valeurs numériques concrètes des paramètres de la figure 2. Des symboles ACYKj et ACXij indiquent des différences des courbures CYKj et CXij par rapport aux valeurs de CYKL et CXKL au point d'origine du réseau. La surface courbe de la lentille du type fO présente une largeur de 60,00 mm dans la direction de l'axe Y et une largeur de 6,00 mm dans la direction de l'axe X. La surface courbe est divisée en 8 aires dans la direction de l'axe Y et en 4 aires dans la direction de l'axe X. Les valeurs ACYKj et BXKj sont appliquées aux points (XK, Yj) du réseau se trouvant sur la ligne dorsale, comme montré dans le côté de gauche du tableau. Les valeurs ACXij sont appliquées aux autres points du réseau qui ne sont pas situés sur la ligne dorsale comme indiqué dans le côté de droite du tableau. Les paramètres appliqués au point d'origine (YK, YL) du réseau sont indiqués ci-dessous: CXKL = -8,28x10-3 BYKL = 0,00 CYKL = -3, 73x10-3 ZKL = 0,00 Dans les étapes suivantes, des fonctions mathématiques qui représentent la forme de la surface sont calculées sur la base des paramètres appliqués décrits ci-dessus. Un fléchissement Z, des inclinaisons BX et BY et des courbures CX et CY au point arbitraire (X, Y) du réseau sont définis sous la forme des fonctions suivantes: Z = f(X, Y) BX = g(X, Y) BY = h(X, Y) CX = u(X, Y) CY = v(X, Y) Les valeurs des paramètres en chacun des points du réseau sont définies de la manière suivante: Zij = f(Xi, Yj) BXij = g(Xi, Yj) BYij = h(Xi, Yj) CXij = u(Xi, Yj) CYij = v(Xi, Yj) Les fonctions u et v, qui représentent des distributions des courbures, sont intégrées pour qu'on obtienne les fonctions qui représentent une distribution de valeurs correspondant aux inclinaisons. Étant donné que l'intégration des fonctions u et v ne donne pas directement les fonctions g et h qui représentent la distribution de l'inclinaison, des fonctions intermédiaires p et q sont définies de la manière suivante. La fonction f qui représente la distribution des fléchissements est trouvée par intégration des fonctions g et h. + g p(X,Y)- 1+g2 q(X, Y) - /1-+h2 Les définitions décrites ci-dessus aboutissent aux relations suivantes: g(X, Y) afx h(X, Y) 3fl! l o l) u(X, Y) aP/X v(X,Y) ay En outre, la différentielle w de la fonction f(X, Y) par X et Y est définie de la manière suivante: w(XY) axaY Dans une étape S4, la fonction v(XK, Y) qui définit la variation continue des courbures CYKj dans la direction de l'axe Y suivant la ligne dorsale est trouvée, et la fonction f(XK, Y) qui définit la variation continue des fléchissements ZKj suivant la ligne dorsale est calculée à partir de la fonction v(XK, Y) par le processus comprenant une intégration en deux étapes. La fonction v(XK, Y) définit une courbe pour relier en douceur les courbures discrètes des points du réseau se trouvant sur la ligne dorsale sur un graphique montrant la relation entre la courbure et la coordonnée Y. De la même manière, la fonction f(XK, Y) définit une courbe pour relier en douceur les fléchissements discrets des points du réseau se trouvant sur la ligne dorsale, sur un graphique montrant la relation entre le fléchissement et la coordonnée Y. L'étape S4 correspond au calcul montré sur la figure 4A. Il convient de noter que la surface courbe est divisée de façon à présenter les aires de la matrice 2 x 4 pour simplifier les dessins des figures 4A à 4E, alors que le processus de chaque étape est le même malgré la dimension de la matrice. Le processus de l'étape S4 comprend deux étapes d'intégration. Dans la première étape d'intégration, la fonction v(XK, Y) est intégrée par rapport à Y avec la constante d'intégration q(XK,YL) qui correspond à l'inclinaison BYKL dans la direction de l'axe Y au point d'origine (XK, YL) du réseau. Ce processus aboutit à la fonction q(XK, Y) qui définit la variation continue de l'inclinaison dans la direction de l'axe Y suivant la ligne dorsale de la manière suivante. La fonction q (XK, Y) connecte en continu la distribution discrète de l'inclinaison BYKj (=q(XK, Yj)) dans la direction de l'axe Y des points du réseau sur la ligne dorsale. y q(XK,Y)= Jv(XK,Y)dY+ q(XK,YL) YL o la constante d'intégration q(XK,YL) est exprimée par l'équation suivante: -(D F)h(XK,YL) q(XK, YL) =1 ( YL)2 BYKL 1- + BYKL2 En outre, la fonction h(XK, Y) qui définit la variation continue des inclinaisons dans la direction de l'axe Y est trouvée sur la base de la fonction q(XQ, Y) conformément à la relation, décrite précédemment, entre la fonction q(X, Y) et la fonction h comme indiqué ci-dessous: h(X.K, Y)= q(XK,Y) 41- q(XK, Y)2 Dans la seconde étape d'intégration de l'étape S4, la fonction h(XK, Y) est intégrée par rapport à Y avec le fléchissement ZKL du point d'origine du réseau pour calculer la fonction f(XK, Y) comme indiqué par l'équation suivante: Y f(XK,Y)= Jh(XK,Y)dY+ f(XK,YL) YL y - Jh(XK,Y)dY + ZKL YL Le processus de l'étape S4 détermine BYKj = h(XK, Yj) et ZKj = f(XK, Yj), qui donne la forme sectionnelle de la surface courbe suivant la ligne dorsale. Dans une étape S5, les fonctions u(X, Yj) sont calculées en premier. Les fonctions u(X, Yj) définissent les variations continues des courbures CXij dans la direction de l'axe X des points (Xi, YJ) du réseau situés sur les lignes orthogonales Y = Yj. La ligne orthogonale coupe à angle droit la ligne dorsale. En outre, les fonctions f(X, Yj) qui définissent les variations continues des fléchissements ZKj des points du réseau sur les lignes orthogonales Y = Yj sont calculées à partir des fonctions u(X, Yj) par le processus comprenant deux étapes d'intégration. Le processus de l'étape S5 correspond au calcul de la figure 4B. Ce processus trouve les formes en section de la surface courbe suivant les lignes orthogonales Y = Yj. Le processus de l'étape S5 comprend deux étapes d'intégration pour chaque ligne orthogonale. Dans la première étape d'intégration, comme montré dans l'équation suivante, les fonctions u(X, Yj) sont intégrées par rapport à X avec les constantes d'intégration p(XK, Yj) qui correspondent aux inclinaisons dans la direction de l'axe X sur les points (XK, Yj) du réseau sur la ligne dorsale pour obtenir les fonctions p(X, Yj) qui définissent les variations continues des inclinaisons dans la direction de l'axe X aux points (XK, Yj) du réseau situés sur les lignes orthogonales. Les fonctions p(X, Yj) connectent en continu les distributions discrètes BXij (=p(Xi, Yj)) des inclinaisons dans la direction de l'axe X. X p(XYj)= Ju(X, Yj)dX + p(XK,Yj) XK o les constantes d'intégration p(XK, Yj) sont exprimées par l'équation suivante p(XK,Yj) - g(XKYj) 1+ g(XK, Y yj)2 )3XKj V1+BXKj2 En outre, la fonction g(X, Yj) qui définit la variation continue des inclinaisons dans la direction de l'axe X aux points du réseau situés sur la ligne orthogonale Y = Yj est trouvée sur la base de la fonction p(X, Yj) conformément à la relation, décrite précédemment, entre la fonction p(X, Y) et la fonction g comme indiqué ci-dessous (X, Yj) p(X, Yj) g Yp(X, Yj)2 Dans la seconde étape d'intégration de l'étape S5, la fonction g(X, Yj) est intégrée par rapport à X avec le fléchissement ZKj du point sur la ligne dorsale en tant que constante d'intégration du réseau pour calculer la fonction f(X, Yj) pour chaque ligne orthogonale comme indiqué par l'équation suivante: x f(X,Yj)= Jg(X,Yj)dX + f(XK,Yj) XK X x J g(X,Yj)dX + ZKj XK Le processus dans l'étape S5 détermine BXij = g(Xi, Yj) et Zij = f(Xi, Yj), qui trouve la forme sectionnelle de l'aire entière de la surface courbe. Les étapes S6 et S7 sont des processus pour calculer des inclinaisons BYij dans la direction de l'axe Y. Les inclinaisons BXij dans la direction de l'axe X qui sont calculées sous la forme de rangées dans la direction de l'axe X sont considérées comme des rangées dans la direction de l'axe Y pour calculer la fonction g(Xi, Y) qui définit la variation continue des inclinaisons dans la direction de l'axe X suivant la direction de l'axe Y. Autrement dit, la différentielle de la fonction g(Xi, Y) par Y est intégrée par rapport à X pour calculer les inclinaisons BYij dans la direction de l'axe Y. Dans l'étape S6, la fonction g(Xi, Y) qui connecte en continu la distribution discrète des inclinaisons BXij est différentiée par Y pour trouver la différentielle Wij en chaque point (Xi, Yj) du réseau comme montré dans les équations suivantes: w(Xi,Y)= ag(Xi, Y)y Wij = w(Xi,Yj) Le processus de l'étape S6 correspond au calcul de la figure 4C. Le symbole ^X représente la différentielle Wij de chaque point du réseau. Dans l'étape S7, la fonction w(X, Yj), qui définit des variations continues des différentielles Wij des points (Xi, Yj) du réseau sur les lignes orthogonales Y = Yj, est intégrée par rapport à X avec les constantes d'intégration h(XK, Yj) qui sont l'inclinaison aux points du réseau sur la ligne dorsale pour calculer les fonctions h(X, Yj) comme indiqué dans l'équation suivante: X h(X,Yj)= Jw(X,Yj)dX+h(XK,Yi) XK X = Jw(X, Yj)dX + BYKj XK Les fonctions h(X, Yj) définissent des variations continues de l'inclinaison dans la direction de l'axe Y suivant les lignes orthogonales Y = Yj. Conformément à la fonction h(X, Yj), les inclinaisons BYij (=h(Xi, Yj)) dans la direction de l'axe Y en chaque point (Xi, Yj) du réseau sont calculées. Le processus de l'étape S7 correspond au calcul de la figure 4D. Les processus provenant des étapes Sl à S7 déterminent quatre types de paramètres Zij, BXij, BYij et Wij qui indiquent la forme de la surface courbe pour la totalité des points du réseau (Xi, Yj) [0 O Y01 0'Y2 'Y03 1 0 0 0 Y10 Y11 Y12 Y3 0 1 0 0 l 721 Y22 123 -3 /AX1 -2 / AX1 3 / AX1 -I / A l Ly30 Y31 Y32 Y33 2/AXYl 1/AXe4 -2/AX-. 1/i 1 Zj1 BYiijY Zi-lj BYi-lj_ I 0 -3 / aY 1 2 / AYj BXiut Wi-_jU_ BXi_.j Wi_1] O 1 -2/ AYj 1 / AYi j Z _ Byij_1 Z i BY;. 0 0 3/ AYJ11 -2/ AYi BXt1 WOjL 3BXo Wj 0 0 - 1/AYI 1/AYt o AXi- = Xi - Xi-1 et AYj = Yj - Yj- La détermination des coefficients yab(ii) permet le calcul des fléchissements Z (=fij(X, Y)) en un point arbitraire dans l'aire rectangulaire Rij et leurs différentielles par X et Y. Par conséquent, les coefficients yab ii) sont déterminés pour chaque aire rectangulaire, ce qui détermine l'expression Z = f(X, Y) qui représente l'aire entière de la surface courbe en tant qu'ensemble des expressions fij(X, Y) [0 de la figure 4E. Dans une étape S9, le comportement optique est simulé sur la base de la forme déterminée de la surface courbe. Puis le comportement optique est évalué sur la base du résultat de la simulation. Si le résultat de l'évaluation montre un comportement optique satisfaisant, le processus de conception est terminé. Par contre, si le résultat de l'évaluation n'est pas bon, les courbures CXij et CYKj sont5 modifiées pour optimiser le comportement dans une étape Sll et le processus revient à l'étape S4. Le paramètre devant être modifié dans l'étape Sll est non seulement limité aux courbures, mais les inclinaisons BXKj dans la direction X des points du réseau sur la ligne dorsale peuvent être10 ajustées. Dans la forme de réalisation décrite ci-dessus, étant donné que la surface courbe de la lentille du type f0 est divisée en plusieurs aires rectangulaires et que chacune des aires est représentée par la fonction mathématique respective, la modification du paramètre affecte uniquement les aires situées au voisinage de l'aire cible dont les paramètres sont modifiés, ce qui permet une optimisation locale du comportement, rendant le procédé approprié pour la conception de surfaces asphériques complexes. Etant donné que les courbures CXij et CYKj qui sont en relation directe avec des aberrations sont utilisées en tant que paramètres, on peut se rendre compte directement de l'effet de la modification du paramètre, ce qui procure une bonne perspective pour la conception. En outre, dans la lentille du type f0, les courbures CYKj déterminent la linéarité du balayage et de la courbure du champ dans une direction de balayage principal, les courbures CXKj déterminent la courbure du champ dans une direction de balayage auxiliaire et les inclinaisons BXKj déterminent la courbure d'une ligne de balayage (bombement), respectivement. L'opérateur (ou le logiciel d'ordinateur) peut donc prévoir le type du paramètre et l'amplitude de sa modification pour réduire l'aberration afin d'améliorer le comportement optique. On décrira ci-après une seconde forme de réalisation. Dans la seconde forme de réalisation, le procédé de conception de l'invention est appliqué à la conception d'une lentille à puissance progressive. Une surface optique courbe de la lentille progressive est divisée par un premier réseau dont le pas est relativement grand et par un second réseau dont le pas est relativement petit dans la seconde forme de réalisation. Des valeurs sont appliquées aux paramètres des points du premier réseau. Les paramètres des points du second réseau sont calculés par interpolation des paramètres appliqués aux points du premier réseau. La forme de la surface est déterminée sur la base des paramètres des points du second réseau. La figure 5 est un organigramme qui montre un procédé de conception selon la seconde forme de réalisation, la figure 6 montre des paramètres des points du premier réseau, la figure 7 est un tableau montrant des valeurs numériques concrètes des paramètres du premier réseau de la figure 6, la figure 8 montre des paramètres des points du second réseau, les figures 9 à 11 sont des tableaux montrant des valeurs numériques concrètes des paramètres des points du second réseau et les figures 12A à 12E montrent des étapes de calcul dans le procédé de conception de la figure 5. Dans la description suivante, une coordonnée d'un point du premier réseau est définie comme (Xi, Yj) et celle du second réseau est définie sous la forme (Xm, Y-n). En outre, un point d'origine (XK, YL) du premier réseau coïncide avec un point d'origine (X-P, Y-Q) du second réseau et, par conséquent, les lignes dorsales des réseaux coïncident entre elles. L'aire rectangulaire entière de 100 mm x 100 mm qui contient la surface de la lentille est divisée en plusieurs aires rectangulaires par le premier réseau qui possède une matrice de format 22 x 22, et elle est divisée par le second réseau qui possède une matrice de format 50 x 50. On notera que K = 11, L = 12, I = J = 22, P = Q = 25, M = N = 50. La dimension de l'aire rectangulaire divisée par le premier réseau est relativement faible dans le cas o la variation de la courbure est relativement grande et elle est relativement grande dans le cas o la variation de la courbure est relativement faible. Étant donné que la lentille progressive présente un corridor intermédiaire o la variation de la courbure est relativement grande dans la partie inférieure de la lentille, le pas du premier réseau dans le corridor intermédiaire est inférieur à ce qu'il est dans la partie restante. Le pas du second réseau est constant. Dans une étape S21 de la figure 5, divers paramètres, qui sont un fléchissement ZKL dans la direction de l'axe Z, une inclinaison BXKL dans la direction de l'axe X, une inclinaison BYKL dans la direction de l'axe Y, une courbure CXKL dans la direction de l'axe X et une courbure CYKL dans la direction de l'axe Y, sont appliqués au point d'origine (XK, YL) du premier réseau. Dans une étape S22, divers paramètres, qui sont les inclinaisons BXKj dans la direction de l'axe X, les courbures CXKj dans la direction de l'axe X et les courbures CYKj dans la direction de l'axe Y, sont appliqués à chacun des points de référence (XK, Yj) [jÉL] du premier réseau situés sur la ligne dorsale X = XK. Dans une étape S23, les courbures CXij dans la direction de l'axe X sont appliquées à chacun des points (Xi, Yj) [i-K] du premier réseau à l'exception des points du réseau se trouvant sur la ligne dorsale. La figure 6 montre les paramètres appliqués pour les points du premier réseau. Les significations des symboles sont identiques à celles de la figure 2. Les trois étapes décrites ci-dessus établissent les paramètres. La figure 7 est un tableau montrant des valeurs numériques concrètes des paramètres de la figure 6. Dans le tableau de la figure 7, des puissances de réfraction partielles Dxij et DYKj sont appliquées aux points du réseau à la place des courbures CXij et CYKj. La puissance de réfraction partielle est liée directement à la puissance de la lentille, et il est donc avantageux qu'elle soit utilisée en tant que paramètre. Les courbures peuvent être calculées par les expressions suivantes CXij = Dxij/(In - 1) CYKj = DYKj / (In - 1) o In est l'indice de réfraction de la lentille. Les valeurs DYKj et BXKj sont appliquées aux points (XK, Yj) du réseau se trouvant sur la ligne dorsale comme montré sur le côté de gauche du tableau. Les valeurs DXij sont appliquées aux autres points du réseau qui ne sont pas situés sur la ligne dorsale comme montré dans le côté de droite du tableau. Les paramètres appliqués au point d'origine (XK, YL) du réseau sont indiqués ci-dessous: BYKL = 0,00 ZKL = 0,00 Étant donné qu'un verre de lunettes possède un contour circulaire de façon non coupée, il est nécessaire de donner les paramètres DXij pour tous les points du réseau (Xi, Yj) [0 i S 22, 0 S j S 22]. Dans cette forme de réalisation, les paramètres sont appliqués aux points du réseau couvert par un cercle dont le diamètre est de 90 mm. Le cercle est établi de façon à couvrir le contour d'un diamètre efficace de 80 mm du verre progressif. Ceci réduit le nombre de paramètres, réduisant le calcul. La figure 7 montre la valeur ijmn qui est le nombre minimal de i sur une jième ligne parallèle à l'axe X et la valeur ijmax qui est le nombre maximal de i sur la jième ligne. Dans les tableaux, les paramètres ne sont pas définis dans les points du réseau dont les cellules présentent "#####" Dans la seconde forme de réalisation, la fonction f(X, Y), qui définit la variation de la forme sectionnelle de la surface courbe, peut être déterminée par les paramètres appliqués aux points du premier réseau comme dans la première forme de réalisation. Cependant, étant donné que le pas maximal du premier réseau est supérieur à 5 mm, la variation de la forme sectionnelle devient analogue à une ligne brisée (une ligne polygonale), la modification de la forme sectionnelle ne peut pas être suffisamment douce pour un verre de lunettes. Par conséquent, dans la seconde forme de réalisation, le second réseau ayant un pas plus petit est utilisé, et la fonction f(X, Y) est déterminée par les paramètres des points du second réseau. Dans une étape S24, la surface de la lentille est divisée par le second réseau ayant un pas plus petit que celui du premier réseau. Les paramètres Z-PQ, BY-PQ, BX-Pn, CY-Pn et CX-mn des points du second réseau sont calculés par interpolation des paramètres ZKL, BYKL, BXKj, CYKj et CXij appliqués aux points du premier réseau. La description suivante concerne le calcul effectué dans l'étape S24. Étant donné que le second réseau est établi de façon que les points d'origine des réseaux coïncident entre eux (X-P = XK et Y-Q = YL), les paramètres sur les points d'origine des réseaux coïncident entre eux (ZPQ = ZKL et BY-PQ = BYKL). Les courbures CY-Pn dans la direction de l'axe Y et les inclinaisons BX-Pn des points (X-P, Y-n) du second réseau sur la ligne dorsale sont calculées par interpolation des courbures CYKj et des inclinaisons BXKj des points du premier réseau en utilisant une fonction spline à une dimension suivant la ligne dorsale X = XK. En outre, les courbures CX-mj sur les intersections entre les lignes X = X-m passant par les points du second réseau et les lignes Y = Yj sont calculées par interpolation des courbures CXij des points du premier réseau en utilisant la fonction spline à une dimension suivant les lignes Y = Yj. Puis les courbures CXmn des points (X-m, Y-n) du second réseau sont calculées par interpolation des courbures CX-mj en utilisant la fonction spline à une dimension suivant les lignes X = X-m passant par les points du second réseau. Ces deux étapes pour le calcul des courbures CX-mn peuvent être remplacées par l'étape unique utilisant une fonction spline à deux dimensions. La fonction spline à une ou deux dimensions doit être choisie de façon qu'au moins un des différentiels d'ordre premier soit continu. La figure 8 montre les paramètres calculés du point du second réseau dans l'étape S24. Les significations des symboles sont identiques à celles de la figure 2. Les figures 9 à 11 montrent les valeurs concrètes des paramètres pour les points du second réseau à l'exception de zones périphériques (0 11 est le côté de droite de la figure 10, respectivement. Les processus effectués dans des étapes S25 à S29 sont similaires à ceux des étapes S4 à S8 de la figure 1, bien que les aires rectangulaires divisées par le second réseau soient représentées par les fonctions polynomiales bicubiques calculées à partie des paramètres des points (X-m, Y-n) du second réseau. Les figures 12A à 12E montrent les processus pour trouver les fonctions polynomiales bicubiques qui correspondent aux étapes S25 à S29. Sur les figures 12A à 12E, le second réseau est représenté par une matrice de format 6 x 6 pour la commodité de la description. Dans une étape S30, le comportement optique est simulé sur la base de la forme déterminée de la surface courbe. Puis, dans une étape S31, le comportement optique est évalué sur la base du résultat de la simulation. Si le résultat de l'évaluation montre un comportement optique satisfaisant, le processus de conception est terminé. Par contre, si le résultat de l'évaluation n'est pas bon, les inclinaisons BXKj, les courbures CXij et CYKj sont modifiées pour optimiser le comportement dans une étape S32 et le processus revient à l'étape S24. Comme décrit précédemment, l'utilisation du second réseau pour représenter la surface courbe provoque une variation douce des courbures en comparaison avec le processus qui n'utilise que le premier réseau. En outre, les paramètres sont appliqués aux points du premier réseau grossier et les paramètres des points du second réseau fin sont calculés automatiquement à partir des paramètres du premier réseau, ce qui réduit le nombre des paramètres devant être établis par un opérateur en comparaison avec le cas dans lequel les paramètres sont établis directement sur les points du second réseau fin, réduisant ainsi le travail constitué par l'établissement des paramètres. Dans la seconde forme de réalisation, étant donné que la surface progressive est divisée en plusieurs aires rectangulaires et que chacune des aires est représentée par la fonction mathématique respective, la modification du paramètre n'affecte que les aires se trouvant au voisinage de l'aire cible dont les paramètres sont modifiés, ce qui permet une optimisation locale du comportement. Les puissances de réfraction DYKj et DXKj règlent l'astigmatisme et la puissance focale suivant un méridien principal qui s'étend le long de la ligne dorsale, les puissances de réfraction DXij règlent la puissance focale de chaque aire. Les inclinaisons BXKj règlent une insertion qui définit un déplacement d'une partie rapprochée vers le nez, et l'inclinaison BYKL règle un équilibre des fléchissements suivant la direction de l'axe Y. L'opérateur (ou le logiciel d'ordinateur) peut prévoir le type du paramètre et l'amplitude de sa modification pour réduire l'aberration afin d'améliorer le comportement optique. La figure 13A montre la distribution de l'astigmatisme de surface de la lentille à puissance progressive conçue par le procédé de la seconde forme de réalisation, et la figure 13B montre la distribution de sa puissance de réfraction moyenne de surface. On décrira maintenant la capacité d'optimisation du procédé pour concevoir une lentille à puissance progressive selon la seconde forme de réalisation de l'invention. Des valeurs par défaut sont éloignées de valeurs optimales pour comparer la capacité du procédé de conception montré sur la figure 5 à celle du procédé classique de conception. On notera que les descriptions suivantes ne portent que sur l'optimisation de la forme sectionnelle suivant la ligne dorsale pour faciliter la description. Dans les étapes S21 à S23 de la figure 5, les valeurs par défaut sont appliquées aux paramètres ZKL, BYKL et BXKj des points du premier réseau. Une forme de lentille du côté opposé à celui de la surface progressive, l'épaisseur au centre de la lentille, l'indice de réfraction de la lentille ou autres peuvent être incorporés dans les paramètres. Dans les étapes S24 à S29, les formes sectionnelles des aires rectangulaires du second réseau sont représentées par fonctions polynomiales bicubiques. Dans une étape S30, le comportement optique et le comportement de la forme sont simulés en considérant des conditions d'usure des verres. La simulation du comportement optique comprend une analyse de la puissance de réfraction sectionnelle par géométrie différentielle et des calculs d'aberration provoqués par les rayons transmis par la lentille, en utilisant un tracé de rayons. La simulation du comportement de la forme comprend un calcul de l'épaisseur du bord de la lentille. Dans l'étape S31, le comportement de la lentille est évalué par comparaison du comportement simulé avec le comportement cible prédéterminé. Si l'évaluation donne un mauvais résultat, les paramètres sont modifiés pour améliorer le comportement. Le paramètre est modifié par un procédé par moindres carrés amorti. La figure 14 est un graphique montrant une valeur cible de la puissance de réfraction de transmission suivant la ligne dorsale dans l'optimisation, et les figures 15A à E sont des graphiques montrant la progression de l'optimisation par le procédé de conception selon la seconde forme de réalisation utilisant le procédé par moindres carrés amorti pour modifier les paramètres. Dans les descriptions suivantes, le procédé de conception de la seconde forme de réalisation est appelé procédé à intégrale spline de puissance (PSI). Les paramètres par défaut sont, comme montré sur la figure 15A, les puissances de réfraction de surface DYKj aux points du premier réseau dont le pas est de 3 mm. Les valeurs par défaut appliquées représentent une surface sphérique, la puissance de réfraction de surface est de 2 dioptries en chaque point du réseau. Autrement dit, le rayon de courbure est de 300 mm et la courbure est de 3,33 m-1 lorsque l'indice de réfraction est égal à 1,60. Sur la base de la distribution discrète des puissances de réfraction de surface montrées sur la figure 15A, la variation continue de la forme sectionnelle (figure 15B), la variation continue de la puissance de réfraction de surface (figure 15C) et la variation continue de la puissance de réfraction de transmission (figure 15D) sont calculées. La figure 15E montre la différence de la variation de la puissance de réfraction de transmission montrée sur la figure 15D par rapport à sa variation cible montrée sur la figure 14. Sur la figure 15A, un symbole "O" représente la valeur par défaut, un symbole "A" représente les valeurs après une première optimisation et un symbole "0" représente les valeurs après une seconde optimisation. En outre, sur les figures 15B à 15E, une ligne à tirets longs représente la valeur par défaut, une ligne à tirets courts représente la valeur après la première optimisation et une ligne pleine représente la valeur après la seconde optimisation. Comme montré sur la figure 15E, le procédé PSI atteint la valeur cible après deux itérations de l'optimisation. La différence entre la distance objet du côté supérieur de la lentille et celle du côté inférieur est à l'origine de la différence entre les comportements dans la condition de défaut. Deux procédés classiques, le procédé à différentielle spline de forme (SSD) et le procédé à polynôme (PLY), sont décrits ci-après pour vérifier les capacités du procédé PSI. Le procédé SSD calcule la variation continue de la forme sur la base de la distribution discrète de la forme en utilisant une interpolation spline. Le procédé PLY simule le comportement optique en utilisant une expression polynomiale pour représenter la forme de la surface. Dans les exemples suivants, le procédé SSD et le procédé PLY utilisent également le procédé par moindres carrés amorti pour modifier les paramètres. Les figures 16A à 16E sont des graphiques montrant la progression de l'optimisation par le procédé SSD. La distribution des fléchissements ZKj aux points du réseau dont le pas est de 3 mm est appliquée en tant que valeur par défaut dans le procédé SSD. La distribution des valeurs par défaut sur la figure 16A est équivalente à celle de la figure 15A, qui indique la courbe sphérique dont le rayon de courbure est de 300 mm, tandis que la différence entre les formes de l'expression des valeurs par défaut est à l'origine de la différence entre les graphiques. Autrement dit, l'axe horizontal de la figure 16A montre le fléchissement tandis que l'axe horizontal de la figure 15A montre la puissance de réfraction de surface. La figure 16A montre les distributions discrètes des fléchissements en tant que valeurs par défaut, des valeurs après une première optimisation et des valeurs après une dixième optimisation. Les figures 16C, 16D et 16E montrent la variation continue de la forme sectionnelle, la variation continue de la puissance de réfraction de surface, la variation continue de la puissance de réfraction de transmission et la différence entre les valeurs cibles, respectivement. Comme montré sur la figure 16E, le procédé SSD n'atteint pas la valeur cible même après répétition dix fois de l'optimisation. Les figures 17A à 17E sont des graphiques montrant la progression de l'optimisation par le procédé PLY. Dans le procédé PLY de cet exemple, la surface de la lentille progressive est représentée par l'expression polynomiale suivante. Le fléchissement Z est une fonction du 26i0me ordre d'une variable Y et de coefficients Ai sauf que10 l'ordre zéro et le premier ordre sont des paramètres devant être modifiés. Z(Y)= YAiY' i=2 La forme par défaut est une surface sphérique dont le rayon de courbure est de 300 mm comme dans l'exemple du procédé PSI. La figure 17A montre des constituants asphériques au point Y = 30. Les constituants asphériques sont représentés par Zi = Ai * 30i et ils correspondent aux valeurs de Ai. Les figures 17B, 17C, 17D et 17E représentent la variation continue de la forme en section, la variation continue de la puissance de réfraction de surface, la variation continue de la puissance de réfraction de transmission et la différence par rapport aux valeurs cibles, respectivement. Comme montré sur la figure 17E, il reste une légère différence par rapport à la valeur cible après répétition dix fois de l'optimisation dans le procédé PLY. La figure 18 est un graphique montrant une relation entre le nombre des optimisations et la réduction de la valeur de la fonction de mérite pour comparer les vitesses d'optimisation du procédé PSI, du procédé SSD et du procédé PLY. En comparaison avec le procédé PSI, le procédé SSD présente une vitesse d'optimisation plus basse du fait de la difficulté de modifier les fléchissements en évaluant la puissance de réfraction de transmission, et le procédé PLY présente également une vitesse d'optimisation plus basse du fait de la difficulté à modifier le comportement local en utilisant l'expression polynomiale unique. Par contre, le5 procédé PSI réduit la fonction de mérite à un niveau approximativement zéro après la première optimisation, ce qui montre clairement l'effet supérieur en comparaison avec les procédés classiques. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au procédé décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé de conception d'une surface optique courbe, caractérisé en ce qu'il comprend: la division d'une surface optique courbe en plu- sieurs aires rectangulaires qui sont divisées par un ré- seau; la définition d'un point d'origine sur ledit ré- seau, d'une ligne dorsale qui passe par le point d'origine sur le réseau et de points de référence du réseau qui sont les points du réseau situés sur la ligne dorsale à l'excep- tion du point d'origine du réseau; l'application de courbures à tous les points du réseau; l'application d'inclinaisons au point d'origine du réseau et aux points de référence du réseau; l'application d'un fléchissement au point d'ori- gine du réseau; le calcul d'une forme sectionnelle de la surface courbe le long de la ligne dorsale sur la base du fléchis- sement et de l'inclinaison du point d'origine du réseau et des courbures des points du réseau sur la ligne dorsale; le calcul de fléchissements des points de réfé- rence du réseau sur la base de la forme sectionnelle calcu- lée; le calcul de formes sectionnelles suivant des lignes orthogonales qui sont orthogonales à la ligne dorsale sur la base des fléchissements calculés et des inclinaisons appliquées des points de référence du réseau et des courbu- res appliquées des points du réseau sur les lignes orthogo- nales; et la représentation des aires rectangulaires sous forme de fonctions mathématiques basées respectivement sur les formes sectionnelles calculées. 2. Procédé de conception selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: l'évaluation du comportement optique de la sur- face optique courbe représentée par les fonctions mathéma- tiques; et la modification d'au moins l'un des fléchis- sement, inclinaisons et courbures appliqués sur la base du résultat de l'évaluation. 3. Procédé de conception selon la revendication 1, caractérisé en ce que le calcul de la forme sectionnelle suivant la ligne dorsale comprend: une première intégration desdites courbures avec la valeur correspondant à l'inclinaison du point d'origine du réseau en tant que constante d'intégration pour obtenir une distribution des valeurs correspondant auxdites incli- naisons suivant la ligne dorsale; et une seconde intégration de la distribution des valeurs correspondant aux inclinaisons avec le fléchissement du point d'origine du réseau en tant que constante d'inté- gration pour obtenir la forme sectionnelle suivant la ligne dorsale. 4. Procédé de conception selon la revendication 1, caractérisé en ce que le calcul de la forme sectionnelle suivant la ligne orthogonale comprend: une première intégration des courbures avec la valeur correspondant à ladite inclinaison du point de réfé- rence du réseau sur la ligne orthogonale en tant que cons- tante d'intégration pour obtenir une distribution des va- leurs correspondant aux inclinaisons suivant la ligne ortho- gonale; et une seconde intégration de la distribution des valeurs correspondant aux inclinaisons avec le fléchissement du point de référence du réseau sur la ligne orthogonale en tant que constante d'intégration pour obtenir la forme sec- tionnelle suivant la ligne orthogonale. 5. Procédé de conception selon la revendication 1, caractérisé en ce que les aires rectangulaires sont relativement petites dans le cas o la variation de la courbure est relativement grande et les aires rectangulaires sont relativement grandes dans le cas o la variation de la courbure est relativement petite. 6. Procédé de conception selon la revendication 1, caractérisé en ce que la surface optique courbe est divisée par un premier réseau dont le pas est relativement grand et par un second réseau dont le pas est relativement petit, et en ce que les paramètres sont appliqués aux points du premier réseau, le procédé comprenant en outre: le calcul des paramètres des points du second réseau par interpolation des paramètres appliqués aux points du premier réseau, le calcul d'une forme sectionnelle de ladite surface courbe suivant la ligne dorsale sur la base des paramètres des points du second réseau, et le calcul d'une forme sectionnelle de la surface courbe suivant des lignes orthogonales qui sont orthogonales à la ligne dorsale sur la base des paramètres des points du second réseau. 7. Procédé de conception selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: l'évaluation du comportement optique de la surface optique courbe; et la modification d'au moins un paramètre sur la base du résultat de l'évaluation. 8. Procédé de conception selon la revendication 6, caractérisé en ce que les aires rectangulaires divisées par le premier réscau sont relativement petites lorsque la variation de la courbure est relativement grande et les aires rectangulaires divisées par le premier réseau sont relativement grandes lorsque la variation de la courbure est relativement petite. 9. Procédé de conception selon la revendication 6, caractérisé en ce que les aires rectangulaires divisées par le second réseau ont une dimension constante dans l'aire totale de la surface optique courbe. 10. Procédé de conception d'une surface optique courbe, caractérisé en ce qu'il comprend: la division d'une surface optique courbe en plusieurs aires rectangulaires qui sont divisées par un réseau; la définition d'un point d'origine du réseau sur le ré- seau, d'une ligne dorsale qui passe par le point d'origine sur le réseau, et les points de référence du réseau qui sont les points du réseau situés sur la ligne dorsale à l'excep- tion du point d'origine du réseau; l'application de puissances de surfaces sectionnelles à tous les points du réseau; l'application d'inclinaisons au point d'origine du ré- seau et aux points de référence du réseau; l'application du fléchissement au point d'origine du réseau; le calcul d'une forme sectionnelle de la surface courbe suivant la ligne dorsale sur la base du fléchissement et de l'inclinaison du point d'origine du réseau et des puissances de surfaces sectionnelles des points du réseau sur la ligne dorsale; le calcul de fléchissements des points de référence du réseau sur la base de la forme sectionnelle calculée; le calcul de formes sectionnelles suivant des lignes orthogonales qui sont orthogonales à la ligne dorsale sur la base des fléchissements calculés et des inclinaisons appli- quées des points de référence du réseau et de la puissance de surface sectionnelle appliquée des points du réseau sur les lignes orthogonales; et la représentation des aires rectangulaires sous la forme de fonctions mathématiques basées respectivement sur les formes sectionnelles calculées. 11. Procédé de conception selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: l'évaluation du comportement optique de la surface op- tique courbe représentée par les fonctions mathématiques; et la modification d'au moins l'un des fléchissement, in- clinaisons et puissances de surfaces sectionnelles appliqués sur la base du résultat de l'évaluation. 12. Procédé de conception d'une surface optique courbe, caractérisé en ce qu'il comprend: la division d'une surface optique courbe en plusieurs aires rectangulaires par un premier réseau dont le pas est relativement grand; la division de la surface optique courbe en plusieurs aires rectangulaires par un second réseau dont le pas est relativement petit; l'application de paramètres aux points du premier ré- seau; le calcul des paramètres pour les points du second ré- seau par interpolation des paramètres appliqués aux points du premier réseau; la représentation des aires rectangulaires divisées par le second réseau sous forme de fonctions mathématiques ba- sées respectivement sur les paramètres calculés des points du second réseau; l'évaluation du comportement optique de la surface op- tique courbe représentée par les fonctions mathématiques; et la modification d'au moins un paramètre appliqué aux points du premier réseau sur la base du résultat de l'éva- luation. 13. Procédé de conception d'une surface optique courbe, caractérisé en ce qu'il comprend: la division d'une surface optique courbe dans un plan XY, qui est perpendiculaire à un axe Z représentant une di- rection de référence, en plusieurs aires rectangulaires qui sont divisées par un réseau qui est représenté par une matrice I X J, des coordonnées XY de chaque point du réseau étant représentées par (Xi, Yj) [0 i l'axe Y et passe par le point d'origine (XK, YL) du ré- seau; l'application de courbures CXij dans la direction de l'axe X à tous les points (Xi, Yj) [iÉK] du réseau à l'ex- ception des points du réseau situés sur la ligne dorsale; l'intégration d'une fonction v(XK, Y) qui définit la variation continue de CYKj des points de référence (XK, Yj) du réseau par rapport à Y avec la constante d'inté- gration qui est calculée à partir de BYKL, ladite inté- gration de la fonction v(XK, Y) ayant pour résultat une fonction h(XK, Y) qui définit la variation continue de l'inclinaison BYKj dans la direction de l'axe Y des points du réseau sur la ligne dorsale; l'intégration de ladite fonction h(XK, Y) par rapport à Y avec la constante d'intégration ZKL pour trouver une fonction f(XK, Y) qui définit la variation continue des fléchissements ZKj des points (XK, Yj) du réseau sur la li- gne dorsale; l'intégration de fonctions u(X, Yj), qui définit des variations continues de CXij des points (Xi, Yj) du réseau agencés sur des lignes orthogonales Y = Yj qui sont orthogo- nales à la ligne dorsale, par rapport à X avec les constan- tes d'intégration qui sont calculées à partir de BXKj, la- dite intégration desdites fonctions u(X, Yj) ayant pour ré- sultat des fonctions g(X, Yj) qui définissent des variations continues des inclinaisons BXij dans la direction de l'axe X des points du réseau sur lesdites lignes orthogonales Y = Yj; l'intégration desdites fonctions g(X, Yj) par rapport à X avec les constantes d'intégration ZKj qui sont les flé- chissements des points du réseau sur la ligne dorsale pour trouver les fonctions f(X, Yj) qui définissent des varia- tions continues du fléchissement Zij des points du réseau sur lesdites lignes orthogonales Y = Yj; le calcul de BXij des points (Xi, Yj) du réseau sur la base desdites fonctions g(X, Yj); la différentiation desdites fonctions g(Xi, Y), qui dé- finissent les variations continues de BXij sur des lignes X = Xi qui sont parallèles à l'axe Y, par Y pour trouver des différentiels Wij sur les points (Xi, Yj) du réseau; l'intégration de fonctions w(X, Yj), qui définissent les variations continues de Wij des points (Xi, Yj) du ré- seau sur lesdites lignes orthognales Y = Yj, par rapport à X pour trouver les inclinaisons BYij dans la direction de l'axe Y des points (Xi, Yj) du réseau; la représentation des surfaces courbes dans les aires rectangulaires sous la forme de fonctions polynomiales bicu- biques basées sur quatre paramètres Zij, BXij, BYij, et Wij pour chacun de quatre points du réseau entourant chaque aire rectangulaire; l'évaluation du comportement optique de la surface op- tique courbe représentée par un ensemble desdites fonctions polynomiales bicubiques; et la modification d'au moins l'une des CXij, CYKj, et BXKj sur la base du résultat de l'évaluation. 14. Procédé de conception selon la revendication 13, caractérisé en ce que la surface optique courbe est divisée par un premier réseau qui possède une matrice I x J et par un second réseau qui possède une matrice M x N dont le pas est inférieur à celui du premier réseau, des coordonnées XY de chaque point du second réseau étant représentées par (X-m, Y-n) [0 un point d'origine (X-P, Y-Q) du second réseau corres- pondant au point d'origine (XK, YL) du premier réseau; et en ce que le fléchissement ZKL, les inclinaisons BXKj dans la direction de l'axe X, l'inclinaison BYKL dans la direction de l'axe Y, les courbures CXij dans la direction de l'axe X et les courbures CYKj dans la direction de l'axe Y sont appliquées aux points (Xi, Yj) du premier réseau, le procédé de conception étant en outre caractérisé en ce qu'il comprend: le calcul du fléchissement Z-PQ, des inclinaisons BX-Pn dans la direction de l'axe X, de l'inclinaison BY-PQ dans la direction de l'axe Y, des courbures CX-mn dans la direction de l'axe X et des courbures CX- Pn dans la direction de l'axe Y pour les points (X-m, Y-n) du second réseau par interpolation des paramètres correspondants appliqués aux points du premier réseau; le calcul d'une forme sectionnelle de la surface courbe sur la base des paramètres des points du second réseau; la représentation des aires rectangulaires divisées par le second réseau sous la forme de fonctions mathématiques sur la base respectivement des paramètres calculés des points du second réseau; l'évaluation du comportement optique de la surface optique courbe représentée par lesdites fonctions mathéma- tiques; et la modification d'au moins un paramètre appliqué au point du premier réseau sur la base du résultat de l'évaluation.