Brevet FR2776538A1 — publié le 19991001

La présente invention est relative à des moyens de pulvérisation électrohydrodynamique (ci-après dénommée PEHD). La PEHD est un moyen de produire des nébulisats de gouttelettes de liquide de tailles millimétriques, microniques ou submicroniques chargées électriquement. La PEHD consiste essentiellement à appliquer un champ électrique sur un liquide de manière à induire à la surface de ce liquide des charges électriques de même polarité que la tension qui y est appliquée. Ces charges, accélérées par le champ électrique, engendrent une transformation de la goutte de liquide en cône. A l'apex de ce cône, se produit un jet de liquide qui se fragmente en gouttelettes de tailles millimétriques, microniques ou submicroniques (nébulisat ou spray) . Différents modes de fragmentation de liquide peuvent être obtenus et ont été décrits dans l'art antérieur (cf. notamment Cloupeau et Prunet-Foch, 1989, J. Electrostatics 22, pp 135-159). On peut notamment citer le mode "goutte-àgoutte" qui produit des gouttes millimétriques, et le mode "cône-jet" stable qui produit une distribution granulométrique bi-modale du nébulisat (gouttes microniques et satellites sub-microniques). Différents moyens ont été décrits dans l'art antérieur afin de permettre l'obtention d'une PEHD en mode "cône-jet" stable (mode garant de la dispersion bi-modale) pour des liquides dont la tension de surface à température ambiante est inférieure ou égale à 0,055 N/m tel que l'éthanol, l'acétone, l'éthylèneglycol. La PEHD en mode "cône-jet" pose toutefois problème pour les liquides à forte tension de surface tels que l'eau ou bien encore les liquides additionnés de réactifs ou principes actifs à effet tensioactif. La forte tension de surface de ces liquides impose en effet, pour la réalisation de leur PEHD, l'application de forts potentiels sur le liquide, ce qui créé un champ électrique fort dans le gaz entourant le liquide et, par suite, des phénomènes d'ionisation dans le gaz. Dans l'air, à pression atmosphérique, ces décharges électriques sont la plupart du temps impulsionnelles (dards), et empêchent l'établissement d'un mode de fragmentation "cône-jet" au profit d'un mode "cône-jet-glow". Différentes solutions ont été proposées dans l'art antérieur afin de stabiliser la PEHD de tels liquides en prévenant la formation de décharges impulsionnelles dans le gaz les entourant. Deux types de solutions peuvent être identifiées : un premier type de solutions utilise une augmentation de la rigidité diélectrique du gaz entourant le liquide par augmentation de la pression du gaz et/ou par mise en oeuvre de gaz autres que l'air tels que le CO2 ou le SF6, un deuxième type de solutions, utilise une électrode supplémentaire placée à proximité du cône et du jet de liquide de manière à réduire le champ électrique radial dans le gaz au voisinage du liquide. Aucun de ces deux types de solutions n'est toutefois industriellement satisfaisant : le premier type impose des moyens de contrôle de l'environnement atmosphérique, et le deuxième type impose une source de haute tension supplémentaire. A la connaissance de la Demanderesse, aucun des dispositifs décrits dans l'art antérieur ne permettent donc, pour des liquides à fortes tensions de surface tels que l'eau, une PEHD dans l'air et à pression atmosphérique, sans engendrer un régime impulsionnel de décharges, et sans nécessiter l'utilisation d'une électrode supplémentaire. La présente demande est relative à de nouveaux moyens permettant de résoudre ce problème, et visant à pallier les inconvénients des moyens de l'art antérieur. Les inventeurs ont en effet pour la première fois établi qu'une PEHD sans régime impulsionnel de décharges pouvait être établie directement dans l'air et à pression atmosphérique pour des liquides, dont la tension de surface, telle que mesurée à température ambiante, est supérieure à 0,055 N/m. Ils ont notamment établi qu'une telle PEHD peut être obtenue à l'aide d'un dispositif de PEHD répondant à certains paramètres de fonctionnement, et de manière tout à fait essentielle, à l'aide d'un dispositif de PEHD comportant au moins un conduit de distribution de liquide dont les dimensions de diamètre extérieur et de diamètre intérieur, au point de sortie du liquide polarisé, répondent à une relation appropriée dans une gamme de diamètres extérieurs préalablement définie (cf. exemples et abaque en Figure 2 ciaprès). Une telle relation peut notamment correspondre à un rapport entre (dimension de diamètre extérieur) et (dimension de diamètre intérieur) supérieur ou égal à une valeur limite fixe. Les inventeurs ont en effet observé que le régime de décharges dans le gaz (régime continu de décharges -glow stabilisateur- ou régime impulsionnel de décharges -dards déstabilisateurs-) est directement relié au divergent du champ dans le gaz. Ils ont ainsi établi que, pour des liquides dont la tension de surface est supérieure à 0,055 N/m, il est essentiel, pour réaliser la PEHD recherchée dans l'air à pression atmosphérique, de choisir des diamètres extérieur et intérieur qui permettent de contrôler - la forme du liquide, c'est-à-dire la géométrie du cône et du jet de liquide, et - la chute de potentiel dans le liquide, c'est-à-dire le potentiel à la surface du liquide, ceci afin de contrôler le divergent du champ dans le gaz (c'est-à-dire la variation du champ électrique dans le gaz). La présente demande a ainsi pour premier objet un dispositif de pulvérisation électrohydrodynamique, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un conduit à une sortie duquel un liquide polarisé peut être pulvérisé, et en ce que ledit conduit présente, tout au moins à cette sortie, des diamètres extérieur et intérieur tels que ledit dispositif est capable de pulvériser, dans l'air et à pression atmosphérique, un liquide dont la tension de surface, telle que mesurée à température ambiante, est supérieure à 0,055 N/m, sans engendrer un régime impulsionnel de décharges. Un moyen pour mettre en évidence l'absence d'un tel régime impulsionnel de décharges comprend la mesure de la variation temporelle du courant à l'aide d'un oscilloscope rapide. Par dispositif de pulvérisation électrohydrodynamique, nous entendons, dans la présente demande, un dispositif capable de générer un nébulisat (ou dispersion, ou spray) de liquide polarisé, c'est-à-dire un nébulisat de liquide fragmenté, ou pulvérisé, en gouttelettes électriquement chargées. Un tel dispositif comprend donc des moyens d'alimentation et de distribution en liquide, et des moyens pour polariser électriquement la surface de ce liquide. Les moyens de distribution en liquide sont assurés par un conduit, ou capillaire, à une sortie duquel, le liquide polarisé forme un ménisque conique, de l'apex duquel part un jet puis une dispersion de gouttelettes de liquide électriquement chargées. Par tension de surface, nous entendons dans la présente demande la tension de surface telle que mesurée dans l'air à température ambiante. Le dispositif selon l'invention, conçu de manière à permettre la PEHD sans régime impulsionnel de décharges, dans l'air et à pression atmosphérique, de liquides dont la tension de surface est supérieure à 0,055 N/m, présente l'avantage de permettre, sans modification dudit dispositif, la PEHD de liquides dont la tension de surface est inférieure ou égale à 0,055 N/m. Selon une disposition avantageuse de l'invention, lesdits diamètres extérieur et intérieur présentent des dimensions qui répondent, lorsqu'elles sont exprimées dans la même unité, à la relation suivante dimension de diamètre extérieur -------------------------- supérieur ou égal à 1,6 environ, dimension de diamètre intérieur et préférentiellement supérieur ou égal à 1,5697 environ. La borne supérieure des valeurs appropriées pour ce rapport (dimension de diamètre extérieur) / (dimension de diamètre intérieur) est déterminée par différentes limites techniques. On peut notamment citer les limites techniques liées à l'usinage d'un diamètre intérieur très petit, ou bien encore celles liées à la perte de charge qui peut résulter d'un diamètre intérieur plus petit et qui impose alors en compensation des systèmes hydrauliques à plus haute pression. Une dimension appropriée pour ledit diamètre extérieur est notamment fonction de la constante de relaxation électrique du liquide Tq (qui est elle-même fonction de la conductivité du liquide). Elle est avantageusement inférieure à une valeur limite Donax ré pondant, dans le cas d'un liquide à forte viscosité, à l'équation log10 (Dmax) = 0,37793 x log10 (q) + 0,34674 avec Dmax ladite valeur limite en m, et Tq constante de relaxation électrique dudit liquide en s, ou, dans le cas d'un liquide à faible viscosité, à l'équation log10 (Dmax) = 0,37747 x log10 (q) + 0,43141 avec Drnax et T q comme ci-dessus définis. Préférentiellement, la dimension dudit diamètre extérieur est inférieure à la moitié de cette valeur limite Drnax Lorsque lesdits diamètres extérieur et intérieur présentent des dimensions dont le rapport répond à la relation ci-dessus précisée (supérieur ou égal à 1,6 environ), la dimension dudit diamètre extérieur est préférentiellement inférieure au tiers de cette valeur limite Drnax. Dans un mode de réalisation de l'invention, ledit dispositif comprend au moins un conduit qui, tout au moins à ladite sortie, est essentiellement constitué par un capillaire, tel qu'une aiguille de seringue. De manière préférentielle, ledit dispositif comprend une pluralité de tels conduits ou capillaires. Selon un aspect avantageux, le dispositif selon l'invention est capable de pulvériser, dans l'air et à pression atmosphérique, un liquide dont la tension de surface est supérieure à 0,055 N/m, en engendrant un régime continu de décharges, tel qu'un régime de décharges de type couronne (ou régime glow, ou régime d'Hermstein). Différents moyens sont connus de l'homme du métier pour contrôler le caractère continu d'un régime de décharges. On peut notamment citer la mesure du courant électrique à l'aide d'un oscilloscope rapide, le contrôle visuel de la stabilité du cône de liquide formé, et/ou les mesures granulométriques permettant de vérifier le caractère bi-modal de la distribution en tailles des gouttelettes. Une telle distribution bi-modale peut notamment correspondre à une première population, majoritaire (par exemple 90% du volume de liquide pulvérisé), de gouttelettes de taille moyenne plus importante, et à une deuxième population, minoritaire (par exemple 10% du volume de liquide pulvérisé), de gouttelettes de taille moyenne plus fine. Selon un autre aspect avantageux, le dispositif selon l'invention est capable de pulvériser, dans l'air et à pression atmosphérique, un liquide dont la tension de surface est supérieure à 0,055 N/m dans un mode stable de fragmentation du liquide, notamment dans un mode de fragmentation "cône-jet-glow" stable (c'est-à-dire dans un mode "cône-jet" auquel se superposent des décharges continues). L'homme du métier peut vérifier l'obtention d'un mode "cône-jet-glow", c'est-à-dire la superposition d'un régime de décharges continu et d'un mode cône-jet de pulvérisation, à l'aide de moyens connus. On peut notamment citer les mesures électriques à l'aide d'un oscilloscope rapide qui permettent de vérifier que le courant est continu (absence d'impulsions), et qu'il est supérieur au courant de "cône-jet" théorique. Par stable, nous entendons dans la présente demande un phénomène permanent (probabilité de réalisation dans le temps supérieure ou égale à 0,9). Le dispositif selon l'invention comprend en outre des moyens permettant de polariser électriquement ledit liquide en amont ou lors de son passage à travers ledit conduit, notamment des moyens permettant d'appliquer une tension électrique audit liquide en amont ou lors de son passage à l'intérieur dudit conduit, de manière à le polariser. Toute tension permettant d'obtenir une PEHD stable est appropriée. Son choix est fonction de la polarisation recherchée. Avantageusement, cette tension est continue. Le dispositif selon l'invention produit alors des nébulisats dont la charge présente toujours le même signe icelui de la tension continue appliquée. Cette tension peut être positive tout comme négative, selon les applications visées. Dans un mode de réalisation avantageux de l'invention, ladite tension est une tension continue, de préférence une tension continue positive, telle qu'une tension continue positive inférieure à +30 kV environ. L'homme du métier peut choisir une tension appropriée en fonction des propriétés propres au liquide mis en oeuvre dans le dispositif selon l'invention, notamment de ses propriétés de conductivité, viscosité, densité, tension de surface, et en fonction de propriétés propres au dispositif, notamment de la distance qui sépare ladite sortie de conduit du point masse le plus proche. De manière avantageuse, lesdits moyens permettant d'appliquer une telle tension électrique audit liquide sont essentiellement constitués par au moins un générateur haute tension pouvant être relié d'une part à la masse, et pouvant être d'autre part relié audit liquide soit de manière directe en amont ou lors de son passage à l'intérieur dudit conduit, soit de manière indirecte par l'intermédiaire d'un matériau conducteur en contact avec ledit liquide en amont ou pendant son passage à l'intérieur dudit conduit. Ledit conduit peut en effet comprendre un matériau électriquement conducteur sur sa surface interne, ou sur une épaisseur interne, et/ou est essentiellement constitué d'un tel matériau. Afin de limiter le courant dans ledit liquide résultant de l'application de ladite tension, le dispositif selon l'invention peut en outre, par sécurité, comprendre une résistance de protection permettant de limiter le courant dans le liquide polarisé pulvérisé, notamment une résistance de protection permettant de limiter le courant de décharge dudit liquide dans le cas du passage d'un très fort courant. Une telle résistance peut avantageusement être placée entre ledit générateur haute tension et son point de liaison audit liquide. Selon un mode particulier de réalisation de l'invention, ledit dispositif comprend en outre des moyens permettant de dépolariser ledit liquide après pulvérisation, c'est-à-dire permettant de décharger les gouttelettes de liquide produites par contact sur une surface à la masse. Selon une disposition avantageuse de ce mode particulier, lesdits moyens permettant de dépolariser ledit liquide après pulvérisation sont placés à une distance D, ci-après dénommée distance inter-électrode, avantageusement supérieure à la distance minimale qui permet le passage à l'arc avant l'établissement de la PEHD. De tels moyens sont toutefois optionnels : lorsque ledit dispositif est utilisé dans l'objectif de produire un nébulisat dont la polarité doit interagir avec des composants de polarité inverse, ces moyens sont sans objet. Selon un mode avantageux de réalisation de l'invention, ledit dispositif comprend en outre des moyens permettant, au cours de la pulvérisation dudit liquide, de collecter un courant de décharge dans le gaz entourant ledit liquide polarisé, tel que notamment un matériau conducteur présentant une ouverture de forme et de dimensions permettant le passage du liquide pulvérisé tout en collectant ledit courant d'ions gazeux créés par décharges électriques dans le gaz. De tels moyens sont particulièrement appropriés lorsque ledit dispositif est utilisé dans l'objectif de produire un nébulisat dont la polarité doit interagir avec des composants de polarité inverse. Ces moyens permettent alors d'éliminer des ions gazeux présentant la même polarité que ledit nébulisat et qui, de ce fait, pourraient parasiter l'interaction nébulisat-composants recherchée, et ainsi diminuer l'efficacité du dispositif selon l'invention. De tels moyens de collecte d'un courant de décharge permettent notamment de collecter les ions gazeux créés par un tel courant de décharge, sans pour autant collecter les gouttelettes de liquide produites. Un tel moyen particulièrement approprié est constitué par une contreélectrode, ou matériau conducteur relié à la masse, placé à une distance d de ladite sortie de conduit, et présentant une ouverture permettant le passage des gouttelettes de liquide produites tout en collectant les ions gazeux créés par une décharge. Ladite distance d peut notamment être évaluée par essai et erreur, en déplaçant ledit moyen par translation selon l'axe du nébulisat de liquide produit jusqu'à obtention d'une non-collecte des gouttelettes de liquide, et d'une collecte effective dudit courant de décharge. Un tel moyen peut notamment présenter une forme annulaire. Le dispositif selon l'invention comprend en outre des moyens permettant d'alimenter ledit conduit en liquide. Ledit conduit peut notamment être alimenté en liquide à l'aide d'une ou plusieurs pompe(s), ou à l'aide d'un réservoir qui présente une hauteur de liquide appropriée au contrôle du débit. Selon un autre mode avantageux de réalisation de l'invention, ledit dispositif comprend en outre des moyens permettant un débit moyen de liquide de fonctionnement à l'entrée, ou à l'intérieur dudit conduit d'une valeur, en m3 .s', qui est comprise dans une plage présentant un écart d'un facteur de 10 environ entre sa borne haute et sa borne basse, ladite plage comprenant, de préférence de manière centrale, une valeur pouvant répondre à la formule suivante A[(4/3) n r3] / #q, A étant une constante différente de 0 et de 1, comprise entre 0,1 et 10 environ et de préférence égale à 0,5 environ, r le rayon de gouttes désiré exprimé en m, et T q la constante de relaxation électrique dudit liquide exprimée en s. Pour des liquides dont la tension de surface est inférieure ou égale à 0,055 N/m, c'est-à-dire en l'absence de problème de décharge, il est connu de l'homme du métier que le mode "cône-jet" peut être réalisé en choisissant un débit moyen de fonctionnement égal à [(4/3) n r3] / tq, r étant le rayon de goutte désiré (en m), et T q la constante de relaxation électrique (en s). Il est ici rappelé que : #q = [#o #r] /# = [ 8,92.10-12 #r ] /#, # étant la conductivité du liquide en s/m, ò la permittivité du vide, r la permittivité relative du matériau (#r = le rapport entre permittivité absolue du matériau et permittivité du vide). Pour les liquides dont la tension de surface est supérieure à 0,055 N/m, les inventeurs ont pu établir que le débit moyen de fonctionnement approprié, pour des liquides à tension de surface inférieure ou égale à 0,055 N/m à température ambiante comme indiqué ci-dessus, doit être corrigé d'un facteur constant A, différent de 0 et de 1, compris entre 0,1 et 10 environ et préférentiellement égal à 1/2, afin d'éviter un régime impulsionnel de décharges déstabilisateur du nébulisat. Selon un mode particulièrement avantageux de réalisation de l'invention, ledit dispositif comprend donc des moyens permettant un débit moyen de liquide de fonctionnement à l'entrée dudit conduit dont la valeur en m3 s-l répond à la formule suivante A[(4/3) n r3] / Tq, A étant une constante différente de 0 et de 1, comprise entre 0,1 et 10 environ et de préférence égale à 0,5 environ, r le rayon de gouttes désiré exprimé en m, et T q la constante de relaxation électrique dudit liquide exprimée en s. Selon un autre aspect de l'invention, ledit dispositif comprend en outre des moyens permettant une mesure de la granulométrie de la dispersion produite par la pulvérisation dudit liquide polarisé, et notamment un système de type LDA (Laser Doppler Anemometry), et/ou des moyens pour la mesure du courant électrique porté par la dispersion produite par la pulvérisation dudit liquide polarisé, et notamment un oscilloscope. De tels moyens permettent notamment de suivre l'évolution de la granulométrie des gouttelettes produites et/ou l'évolution dudit courant au cours de la pulvérisation dudit liquide. Selon un aspect avantageux de l'invention, ledit liquide est essentiellement une solution (solvant et soluté(s) neutre(s) ou ionique(s), organique(s) ou minéral(aux)), ou un mélange de solutions choisie(s) parmi le groupe constitué par de l'eau, de l'eau ultrapure, de l'eau distillée, de l'eau comprenant des sels conducteurs, un solvant organique additionné de molécule(s) tensioactive(s), de l'éthanol additionné de molécule(s) tensioactive(s), de l'acétone additionnée de molécule(s) tensioactive(s), de l'éthylêneglycol additionné de molécule(s) tensioactive(s). Le dispositif selon l'invention présente de nombreuses applications d'intérêt. Elles englobent l'ensemble des applications connues des dispositifs de PEHD en général, telles que le revêtement ou dépôt de surface, auxquelles s'ajoutent de nouvelles applications maintenant réalisables à l'aide du dispositif selon l'invention du fait de sa capacité à pulvériser, dans l'air et à pression atmosphérique, un liquide dont la tension de surface est supérieure à 0,055 N/m, sans engendrer un régime impulsionnel de décharges. On peut notamment citer des applications dans le domaine du lavage électrique des particules, et dans le domaine biologique. Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, ledit dispositif est appliqué à la collecte de particules, et notamment de particules polluantes, présentes dans un aérosol (dépoussiérage). Ceci s'applique à tout effluent à l'état d'aérosol ou à tout effluent qui peut être transformé en aérosol. Une telle collecte s'opère par coagulation électrique desdites particules à éliminer auxdites gouttelettes de liquide produites par le dispositif selon l'invention ; pour qu'une telle coagulation soit opérante, ledit dispositif est alors appliqué à la production de gouttelettes de liquide de polarité inverse à la polarité (naturelle ou induite) desdites particules à éliminer. Le dispositif selon l'invention est donc, dans un mode de réalisation préféré de l'invention, disposé sur une veine d'effluent industriel à dépoussiérer, dans laquelle il peut produire un nébulisat de polarisation inverse de celle des particules de l'effluent aérosol à partir de liquide(s) à tension de surface supérieure à 0,055 N/m, tels que l'eau. De manière particulièrement avantageuse, on dispose une pluralité de dispositifs selon l'invention sur une telle veine d'effluents. Par rapport aux dispositifs de l'art antérieur pour la collection des aérosols tels que notamment lit fluidisé et laveur humide, le dispositif selon l'invention présente notamment l'avantage de produire des gouttelettes de liquide chargées de tailles plus fines et, dans le cas d'une application de collecte de particules polluantes dans un aérosol, de limiter le volume d'eaux usées résultant. Le dispositif selon l'invention présente en outre les avantages d'augmenter la surface de collecte par unité de volume de liquide collecteur (augmentation des forces électrostatiques inter-particulaires, gouttelettes collectrices de taille moyenne plus fine), d'éviter le problème de réduction de l'efficacité des systèmes de précipitation électrostatique lié à l'accumulation sur les électrodes collectrices des poussières isolantes, de ne pas requérir de système de pressurisation ou de système mécanique et ainsi d'éviter les problèmes de perte de charge d'un système de filtration en sortie du procédé (la collecte inertielle est possible avec le dispositif selon l'invention). Le dispositif selon l'invention présente de plus, de manière générale, les avantages de réduction des coûts d'installation, des coûts énergétiques, des coûts de traitement des eaux usées (du fait des faibles débits d'eaux usées produits par le dispositif selon l'invention, du litre au mètre cube par heure). I1 présente également l'avantage de la fiabilité : la percolation des gouttelettes collectrices sur les parois utilisées pour la collecte inertielle permet d'éviter l'accumulation des produits collectés sur les électrodes, telle qu'observée en utilisant lesdits dispositifs de l'art antérieur. Le dispositif selon l'invention permet de manière particulièrement avantageuse de travailler en continu. Selon un mode particulièrement préféré de réalisation de l'invention, ledit dispositif est donc appliqué à la collecte par inertie, suite à la coagulation électrique sur des gouttelettes plus grosses, de particules dont la taille initiale est inférieure ou égale au micron, et notamment de particules polluantes d'une telle taille, présentes dans un aérosol, ou dans un effluent transformable en aérosol. De telles particules, du fait de leurs faibles tailles, ne pouvaient jusqu'alors être efficacement éliminées d'un aérosol par collecte inertielle après leur coagulation aux gouttelettes collectrices. Le dispositif selon l'invention, en permettant le contrôle de la (ou des) taille(s) de gouttelettes chargées produites, permet de produire des gouttelettes chargées dont la (les) taille(s) est (sont) optimale(s) pour provoquer, après coagulation auxdites particules à éliminer, leur chute par simple inertie de manière contrôlée et efficace. Avec le dispositif selon l'invention, il n'est pas nécessaire d'utiliser, pour ladite collecte, de systèmes de filtration. Les pertes de charges liées à l'utilisation de tels systèmes de filtration sont ainsi évitées. Le dispositif selon l'invention permet également de contrôler le volume d'eau nécessaire à cette croissance, et ainsi le volume d'eau usée à traiter. Un moyen pour faire varier la (les) taille(s) de gouttelettes produite(s) par le dispositif selon l'invention consiste notamment à faire varier le débit de liquide, c'està-dire à faire varier le débit mécanique de liquide en faisant varier la vitesse d'alimentation en liquide à l'entrée, ou à l'intérieur, dudit conduit, et/ou à faire varier celles des propriétés propres audit liquide qui influencent son débit, notamment ses propriétés de conductivité (que cela soit en modifiant les propriétés d'un seul et même liquide de base, ou en utilisant différents liquides de propriétés déterminées). Ledit effluent ou aérosol peut notamment être issu d'une usine d'incinération, d'une industrie chimique, métallurgique, d'une industrie du verre, d'une chaudière ou d'une centrale thermique, d'un tunnel routier, d'un véhicule, notamment d'un véhicule diesel. Selon un autre mode préféré de réalisation de l'invention, ledit dispositif est appliqué à l'électroporation de membranes biologique (végétale ou animale) pour le transfert de molécules organiques, et notamment d'acides nucléiques. La présente demande a également pour objet une méthode de PEHD caractérisée en ce qu'elle met en oeuvre au moins un dispositif selon l'invention. Elle vise également une méthode de dépollution d'effluents aérosols, ou transformables en aérosols, dont on chercher à éliminer les particules polluantes, caractérisée en ce qu'elle comprend les étapes de - polariser lesdites particules polluantes présentes en aérosol, - produire une dispersion de gouttelettes de liquide de polarité inverse à l'aide d'au moins un dispositif selon l'invention, - mettre ladite dispersion de gouttelettes de liquide et lesdites particules polluantes polarisées en contact, de manière à permettre la coagulation électrique de ces particules polluantes sur lesdites gouttelettes de liquide, - collecter les gouttelettes de liquide polluées de manière inertielle. Les caractéristiques et avantages de la présente invention sont illustrées par les exemples suivants donnés à titre non limitatif. Dans ces exemples, il est fait référence aux figures 1 à 4 - la figure 1 représente un mode de réalisation du dispositif de PEHD selon l'invention, - la figure 2 représente une abaque (diamètre de capillaire en m en fonction du temps de relaxation électrique en s) sur laquelle peut être lue des valeurs de diamètres extérieurs de conduit appropriées pour la PEHD dans l'air à pression atmosphérique de liquides à tension de surface supérieure à 0,055 N/m sans régime impulsionnel de décharges (droite pointillée : valeurs limites de diamètres extérieurs de conduit pour un liquide de forte viscosité, droite continue : valeurs limites de diamètres extérieurs de conduit pour un liquide de faible viscosité), - les figures 3 et 4 représentent, en fonction du diamètre intérieur (axe des ordonnées, en mm) et du diamètre extérieur (axe des abscisses, en mm) de conduits testés, l'obtention d'une probabilité égale à 1 (signe +), ou inférieure à 1 (signe -), pour la PEHD, sans régime impulsionnel de décharges, d'un liquide de conductivité 100 yS/m (figure 3) ou 1000 yS/m (figure 4) et à tension de surface supérieure à 0,055 N/m. Sur cette figure 3, sont portées la droite Dat =1,5697 Dint qui trace une limite de fonctionnement du capillaire 1 selon l'invention, et une droite marquant la borne supérieure de diamètres extérieurs appropriés (droite verticale D=). EXEMPLES On monte un dispositif de PEHD comme présenté en figure 1. Ce dispositif de PEHD comprend notamment - un conduit distributeur de liquide, en matériau conducteur, ou capillaire, 1, - un générateur 2 à Haute Tension continue positive (HT DC O - 30 kV positive), - une résistance de protection 3 (R = 106 Ohm), - un moyen 4 de collecte du courant de décharge dans le gaz entourant le liquide, sous forme d'un anneau conducteur relié à la masse, - une contre-électrode 5 reliée à la masse permettant de collecter la charge des gouttelettes de liquide pulvérisées, et - une pompe d'alimentation en liquide 6. L'anneau 4 est placé à une distance d du capillaire 1 égale à 2 à 4 cm, de manière à collecter les ions gazeux créés par les décharges dans le gaz entourant le liquide, tout en laissant passer le nébulisat de gouttelettes chargées. Une contre-électrode 5 (optionnelle) est placée à une distance D du capillaire 1 de manière à collecter les charges de gouttelettes du nébulisat. Si on cherche à produire un aérosol de gouttelettes chargées en suspension dans un gaz, seul le capillaire 1 et l'anneau 4 sont indispensables. Le dispositif de PEHD comprend également, comme illustré en figure 1, des moyens d'analyses et de mesures, à savoir - un système Laser Doppler Anemometry (LDA) 7 permettant, à l'aide de rayons laser 9, de mesurer la granulométrie des gouttelettes chargées produites par le dispositif selon l'invention, et - un oscilloscope (Oscillo 200 Mhz) 8 permettant de mesurer le courant électrique porté par le nébulisat produit. La tension appliquée au liquide, par l'intermédiaire du capillaire conducteur 1, est par exemple comprise entre +1 kV et +30 kV environ pour des distances interélectrodes de l'ordre de 1 à 10 cm environ. Une tension positive est appliquée de manière préférentielle car le champ seuil d'une décharge négative est inférieur au champ seuil d'une décharge positive, ce qui permet d'élargir la gamme des tensions applicables au liquide dans le cas des PEHD positives. Le capillaire 1 est constitué par une aiguille de seringue. Différents diamètres extérieurs (D=t) et intérieurs (Dint) de capillaire 1 ont été testés. La figure 2 représente une abaque permettant de lire la valeur maximale de diamètre extérieur approprié : en fonction du temps de relaxation électrique en s (axe des abscisses) du liquide considéré, on lit la valeur maximale de diamètre extérieur de capillaire en m (axe des ordonnées) sur la droite continue s'il s'agit d'un liquide à faible viscosité, sur la droite pointillée s'il s'agit d'un liquide à forte viscosité. Sur cette figure 2, la droite pointillée (liquides à forte viscosité) répond à l'équation log10 (diamètre de capillaire en m)= 0,37793 x log10 (temps de relaxation électrique en s) + 0,34674. La droite continue (liquides à faible viscosité) répond à l'équation : log10 (diamètre de capillaire en m) = 0,37747 x log10 (temps de relaxation électrique en s)+ 0,43141. Une valeur de diamètre extérieur appropriée à la PEHD stable (absence de régime impulsionnel de décharges) dans l'air à pression atmosphérique, d'un liquide à tension de surface supérieure à 0,055 N/m est choisie inférieure à la valeur limite lue sur la figure 2. Dans les essais ici rapportés, les valeurs de diamètres extérieurs du capillaire 1 vont de 0,324 à 1,8 mm. Différentes valeurs de diamètres intérieurs de capillaire 1 sont testées pour chaque valeur de diamètre extérieur ; et chaque couple (diamètre extérieur - diamètre intérieur) est testé avec différents liquides à tension de surface supérieure à 0,055 N/m à température ambiante (liquides allant de l'eau ultrapure (conductivité 10 pS/m T q 70 ps) à l'eau dopée en sels conducteurs (conductivité 1 000 yS/m ; T q 7.10-7 s)). On place l'ensemble du dispositif selon l'invention à l'air et à la pression atmosphérique, on applique une tension continue positive comprise entre +1 et +30 kV, et on alimente ledit dispositif en liquide. Les systèmes LDA 7 et oscilloscope 8 permettent d'observer l'obtention d'une PEHD stable ou instable (absence ou présence de régime impulsionnel de décharges). On calcule alors la probabilité d'obtenir pour l'ensemble des liquides testés, une PEHD stable pour chaque couple Dext/Dint testé. Sur le tableau 1 ci-dessous sont rapportés des résultats ainsi obtenus avec un liquide dont la conductivité est de 100 S(m : TABLEAU 1 Diamètre Diamètre Probabilité extérieur intérieur DeXt / Dint d'une de de PEHD en mode capillaire capillaire cône-jet-glow D=t Dint stable (Pcjm) (mm) 1,800 0,200 9,000 = 1 1,800 0,400 4,500 = 1 1,800 0,600 3,000 = 1 1,800 1,000 1,800 1 1,800 1,300 1,380 1 1,800 1,600 1,130 1 0,900 0,600 1,500 c 1 1,100 0,700 1,570 1 3,000 2,000 1,500 1 1,000 0,600 1,666 = 1 1,200 0,700 1,780 = 1 1,500 0,800 1,880 1 2,000 1,520 1,316 1 0,324 0,122 2,667 = 1 0,525 0,300 1,750 = 1 0,657 0,375 1,750 = 1 0,518 0,296 1,750 = 1 0,643 0,367 1,750 = 1 0,740 0,471 1,570 = 1 0,800 0,554 1,445 1 Sur la figure 3, sont reportés, pour différents couples de valeurs (diamètre intérieur du capillaire 1 d diamètre extérieur du capillaire 1), ces résultats de PEHD obtenus avec un liquide dont la conductivité est de 100 ZS/m : le symbole + indique l'obtention d'une PEHD stable (absence de régime impulsionnel de décharges), c'est-à-dire l'obtention d'un mode "cône-jet-glow" stable avec une probabilité égale à 1 ; le symbole - indique l'obtention d'une PEHD instable (présence d'un régime impulsionnel de décharges), c'est-àdire l'obtention d'un mode "cône-jet-glow" stable avec une probabilité inférieure à 1. Sur le tableau 2 ci-dessous sont rapportés des résultats ainsi obtenus avec un liquide dont la conductivité est de 1000 yS/m : TABLEAU 2 Diamètre | Diamètre Probabilité extérieur intérieur D=t / Dint d'une de de PEHD en mode capillaire capillaire cône-jet-glow Dint stable (Pcjm) (mm) 0,900 0,600 1,500 1 1,000 0,600 1,666 1 0,324 0,122 2,667 = 1 0,525 0,300 1,750 = 1 0,657 0,375 1,750 = 1 0,518 0,296 1,750 = 1 0,643 0,367 1,750 = 1 0,740 0,471 1,570 = 1 0,800 0,554 1,445 1 1,800 0,200 9,000 1 1,800 0,400 4,500 1 1,800 0,600 3,000 1 1,800 1,000 1,800 1 1,800 1,300 1,380 1 1,800 1,600 1,130 1 1,100 0,700 1,570 1 3,000 2,000 1,500 1 1,200 0,700 1,780 1 1,500 0,800 1,880 1 2,000 1,520 1,316 1 Sur la figure 4, sont reportés, pour différents couples de valeurs (diamètre intérieur du capillaire 1 ; diamètre extérieur du capillaire 1), ces résultats de PEHD obtenus avec un liquide dont la conductivité est de 1000 yS/m : le symbole + indique l'obtention d'une PEHD stable (absence de régime impulsionnel de décharges), c'est-à-dire l'obtention d'un mode "cône-jet-glow" stable avec une probabilité égale à 1 ; le symbole - indique l'obtention d'une PEHD instable (présence d'un régime impulsionnel de décharges), c'est-àdire l'obtention d'un mode "cône-jet-glow" stable avec une probabilité inférieure à 1. Les tableaux 1 et 2 ci-dessus, ainsi que les figures 3 et 4 mettent en évidence que, si les valeurs de Dext et Dint répondent à une relation appropriée, une PEHD sans régime impulsionnel de décharges peut être obtenue, dans l'air et à pression atmosphérique, pour un liquide à tension de surface supérieure à 0,055 N/m avec une probabilité égale à 1. Par exemple, pour des DeXt allant jusqu'à une valeur égale à (Dext maximal)/3 environ, une relation appropriée peut être calculée et lue sur la figure 3 (liquide de conductivité de 100 S/m) et la figure 4 (liquide de conductivité de 1000 yS/m) comme étant : rapport Dext du capillaire 1 supérieur à Dint 1,5697 environ. On procède de même sur les plages de Dext restantes (jusqu'à DeXt maximal). Les tableaux 3 et 4 ci-dessous présentent, pour chaque diamètre extérieur DeXt de capillaire 1 présenté dans le tableau 1 (liquide de conductivité 100 S/m) et respectivement 2 (liquide de conductivité 1000 pS/m), la valeur maximale de diamètre intérieur Dint de capillaire 1 qui peut être ainsi utilisée, conformément à l'invention, afin d'obtenir une PEHD sans régime impulsionnel de décharges dans l'air et à pression atmosphérique pour un liquide à tension de surface supérieure à 0,055 N/m (Relation D=t = 1,5697 Dint pour des valeurs de DeXt inférieures à 3 de DeXt maximal 3 environ). TABLEAU 3 (liquide de conductivité 100 S/m) Diamètre Dint maximum extérieur calculé (mm) de capillaire DeXt (mm) 1,800 1,154 0,900 0,577 1,100 0,705 3,000 1,923 1,000 0,641 1,200 0,769 1,500 0,962 2,000 1,282 0,324 0,208 0,525 0,337 0,657 0,421 0,518 0,332 0,643 0,412 0,740 0,474 0,800 0,513 TABLEAU 4 (liquide de conductivité 1000 S/m) Diamètre Dint maximum extérieur calculé (mm) de capillaire D, (mm) 0,900 0,573 1,000 0,637 0,324 0,206 0,525 0,334 0,657 0,418 0,518 0,330 0,643 0,410 0,740 0,471 0,800 0,510 1,800 1,147 1,100 0,701 3,000 1,911 1,200 0,764 1,500 0,956 2,000 1,274 REVENDICATIONS 1. Dispositif de pulvérisation électrohydrodynamique, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un conduit à une sortie duquel un liquide polarisé peut être pulvérisé, et en ce que ledit conduit présente, tout au moins à cette sortie, des diamètres extérieur et intérieur tels que ledit dispositif est capable de pulvériser, dans l'air et à pression atmosphérique, un liquide dont la tension de surface est supérieure à 0,055 N/m, sans engendrer un régime impulsionnel de décharge. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits diamètres extérieur et intérieur présentent des dimensions qui répondent, lorsqu'elles sont exprimées dans la même unité, à la relation suivante (dimension de diamètre extérieur) / (dimension de diamètre intérieur) supérieur à 1,6 environ. 3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la dimension dudit diamètre extérieur est inférieure à une valeur limite D qui répond à la formule log10 (Dl ) = 0,37793 x log10 (Tg) + 0,34674 lorsque ledit liquide présente une forte viscosité, ou à l'équation log10 (Dmax) = 0,37747 x log10 (Tq)+ 0,43141 lorsque ledit liquide présente une faible viscosité, avec Dmax ladite valeur limite en m, et Ig la constante de relaxation électrique dudit liquide en s. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit conduit, tout au moins à ladite sortie, est essentiellement constitué par un capillaire, tel qu'une aiguille de seringue. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit conduit présente, tout au moins à ladite sortie, des diamètres extérieur et intérieur tels que ledit dispositif est capable de pulvériser, dans l'air et à pression atmosphérique, un liquide dont la tension de surface est supérieure à 0,055 N/m dans un mode stable de fragmentation du liquide, tel qu' un mode "cône-jet-glow" stable. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens permettant d'appliquer une tension électrique audit liquide en amont ou lors de son passage à l'intérieur dudit conduit, de manière à le polariser. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que ladite tension est une tension continue, notamment une tension continue positive telle qu'une tension continue inférieure à 30 kV environ. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens permettant de dépolariser ledit li qui de après pulvérisation, tel qu'un matériau électriquement conducteur relié à la masse. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens permettant, au cours de la pulvérisation dudit liquide, de collecter un courant de décharge dans le gaz entourant ledit liquide polarisé, tel que notamment un matériau conducteur présentant une ouverture de forme et de dimensions permettant le passage du liquide pulvérisé tout en collectant ledit courant de décharge. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens d1 alimentation en liquide (6) permettant un débit moyen de liquide de fonctionnement à l'entrée, ou à l'intérieur dudit conduit d'une valeur en m3.s -1 qui est comprise dans une plage présentant un écart d'un facteur de 10 environ entre sa borne haute et sa borne basse, ladite plage comprenant, de préférence de manière centrale, une valeur pouvant répondre à la formule suivante A[ (4/3) Tt r3] / tq, A étant une constante différente de O et de 1, comprise entre 0,1 et 10 environ et de préférence égale à 0,5 environ avec r le rayon de gouttes désiré exprimé en m, Tq la constante de relaxation électrique dudit liquide exprimée en s. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit liquide dont la tension de surface est supérieure à 0,055N/m est essentiellement une solution (solvant et soluté(s) neutre(s) ou ionique(s), organique(s) ou minéral(aux)), ou un mélange de solutions choisie 12. Dispositif de collecte de particules, et notamment de particules polluantes, présentes dans un aérosol, et en particulier de collecte par inertie, suite à la coagulation électrique sur des gouttelettes plus grosses, de particules dont la taille initiale est inférieure ou égale au micron, et notamment de particules polluantes dont la taille est inférieure ou égale au micron, présentes dans un aérosol, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre un dispositif selon 1' une quelconque des revendications 1 à 11. 13. Dispositif d'électroporation d'une membrane biologique pour le transfert de molécules organiques, et notamment d'acides nucléiques, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre un dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 11. 14. Méthode de pulvérisation électrohydrodynamique, caractérisée en ce qu'elle met en oeuvre au moins un dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 13. 15. Méthode de dépollution d' effluents aérosols, ou transformables en aérosols, dont on chercher à éliminer les particules polluantes, caractérisée en ce qu'elle comprend les étapes de - polariser lesdites particules polluantes présentes en aérosol, - produire une dispersion de gouttelettes de liquide de polarité inverse à l'aide d'au moins un dispositif selon 1' une quelconque des revendications 1 à 12, - mettre ladite dispersion de gouttelettes de liquide et lesdites particules polluantes polarisées en contact, de manière à permettre la coagulation électrique de ces particules polluantes sur lesdites gouttelettes de liquide, - collecter les gouttelettes de liquide polluées de manière inertielle.