Brevet FR2779663A1 — publié le 19991217

La présente invention se rapporte à un procédé et une installation de désulfuration de fumées contenant du dioxyde de soufre. De nombreux procédés existent et ont été proposés dans ce domaine, en voie humide, sèche ou semi-sèche. Dans les procédés par voie sèche, un réactif de neutralisation est injecté dans la veine gazeuse, réagit avec le polluant SO2 à capter et est collecté dans un filtre ou un électrofiltre. On se retrouve ainsi avec une quantité substantielle de résidus solides à évacuer ou à traiter, ce qui pose problème dans de nombreux cas. Dans la voie semi-sèche, on introduit le réactif sous forme d'une bouillie qui est atomisée, puis séchée par les fumées chaudes. Les particules solides ainsi générées, qui contiennent l'excès de réactif ainsi que le SQ2 capté, sont aussi collectées sur un filtre ou un électrofiltre. On se retrouve ainsi, du point de vue des résidus solides, essentiellement dans la même situation que dans la mise en oeuvre des procédés secs. Dans les procédés humides, les fumées contenant du dioxyde de soufre sont mises en contact dans un laveur avec une solution de lavage o est introduit un agent neutralisant, le plus souvent de la chaux, du calcaire ou de la soude caustique. Le SO2 est ainsi capté sous forme de sulfites ou d'hydrogéno- sulfites qui représentent une forte demande chimique en oxygène (DCO). Il est nécessaire de prévoir une étape d'oxydation des sulfites en sulfates. Un cas particulier se présente quand on utilise la chaux ou le calcaire comme agent neutralisant et que du gypse est produit, auquel cas l'oxydation est nécessaire tant pour améliorer l'efficacité que pour obtenir un sous-produit, le gypse, conforme. Cette oxydation peut être réalisée soit à l'extérieur du laveur, mais cela exige une installation externe, soit intégrée dans le laveur, ce qui évite une telle installation. Dans ce dernier cas, la difficulté provient du fait que l'oxydation exige un pH acide pour être efficace ou économique, alors que la captation du SO2 est favorisée en pH faiblement acide, voire légèrement alcalin. L'utilisation de soude caustique, réactif usuellement onéreux, conduit à des coûts d'exploitation élevés, de sorte que la chaux ou le calcaire lui sont préférés. Bien que le calcaire soit nettement meilleur marché que la chaux, il présente un inconvénient lié à sa très faible solubilité dans l'eau. Afin de compenser une telle limitation, on procède classiquement à un broyage très fin du calcaire, jusqu'à ce que la taille des grains soit de préférence inférieure à 500 microns. Cette opération nécessite cependant la mise en oeuvre de broyeurs qui représentent un investissement élevé, correspondant environ au tiers de celui d'une installation globale de désulfuration, et qui sont de surcroît consommateurs d'énergie et génèrent des nuisances sonores importantes. Afin de pallier les inconvénients de l'art antérieur évoqué ci- dessus, l'invention se propose de mettre en oeuvre un procédé de désulfuration par voie humide qui, tout en tirant parti des avantages économiques liés à l'utilisation de calcaire en tant qu'agent neutralisant, permette de s'affranchir de l'opération mécanique de broyage fin de ce calcaire. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de désulfuration, par voie humide, de fumées contenant du dioxyde de soufre, dans lequel on introduit les fumées dans un laveur humide pour les mettre en contact avec un liquide de lavage à pH contrôlé par injection d'un réactif alcalin, notamment du calcaire dissous, pour la captation du dioxyde de soufre et sa transformation en sulfites et/ou bisulfites, et on oxyde ces derniers en sulfates lors d'une étape d'acidification du liquide de lavage, caractérisé en ce que le procédé comprend en outre une étape de dissolution chimique, au sein du liquide de lavage, du calcaire depuis un état grossièrement broyé. Le procédé conforme à l'invention permet une diminution sensible des coûts de fonctionnement d'une unité de désulfuration, par comparaison avec l'art antérieur. L'invention tire parti de l'utilisation de calcaire grossièrement broyé, à savoir concassé à une taille nominale comprise entre 2 et 50 millimètres, de préférence entre 5 et 20 millimètres, qui est disponible commercialement à un prix relativement bas. Puis, l'invention permet de s'affranchir de la phase de broyage mécanique de l'art antérieur, extrêmement coûteuse, en la remplaçant par une phase de dissolution chimique. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, l'étape de dissolution chimique du calcaire comporte une étape de mise en contact du calcaire grossièrement broyé avec de l'acide sulfurique dilué. Une telle mise en contact est nettement moins coûteuse, en termes d'investissements, que l'utilisation de broyeurs, dans la mesure o il est seulement nécessaire de prévoir des lignes d'arrivée d'acide sulfurique et un réacteur de conception très simple. Selon un premier mode de réalisation avantageux de l'invention, l'acide sulfurique dilué comprend au moins un acide intérieur déjà présent dans le liquide de lavage lors de l'étape de mise en contact et qui est formé lors de l'étape d'oxydation des sulfites. Cet acide sulfurique intérieur possède alors une concentration comprise entre 5 et 15% en poids. Ce mode de réalisation est économiquement favorable dans la mesure o il tire parti de l'acidité générée lors de l'étape d'oxydation des sulfites, afin de l'utiliser pour la dissolution du calcaire grossièrement broyé. Selon une caractéristique de l'invention, l'acide sulfurique dilué intérieur est mis en contact avec le calcaire grossièrement broyé immédiatement en aval de cette étape d'oxydation des sulfites. Dans ce cas, le calcaire grossièrement broyé, après sa mise en contact avec l'acide sulfurique dilué, peut être soumis à une étape de stabilisation sans ajout substantiel de réactif. Une telle étape a pour but de laisser remonter le pH du liquide de lavage, dans lequel est dissous le calcaire, à une valeur comprise entre 5 et 6,5. Lorsque le liquide de lavage possède un pH compris dans une telle plage, il peut être avantageusement renvoyé vers le laveur. Selon une autre caractéristique de l'invention, l'acide sulfurique dilué comprend un ajout d'acide sulfurique extérieur à l'acide sulfurique intérieur résultant de l'oxydation des sulfites, en vue de la mise en contact de cet acide sulfurique dilué avec le calcaire grossièrement broyé. Un tel ajout d'acide sulfurique extérieur peut intervenir au niveau de l'étape d'oxydation des sulfites et/ou au niveau de la mise en contact du calcaire grossièrement broyé avec l'acide sulfurique dilué. Cet ajout permet de maintenir le pH dans les plages de valeurs appropriées à la fois pour l'oxydation et pour la mise en contact de l'acide sulfurique dilué avec le calcaire pour la dissolution de ce dernier, à savoir légèrement inférieur ou égal à 4,5. Selon une autre caractéristique de l'invention, les effluents de l'étape de mise en contact du calcaire grossièrement broyé avec l'acide sulfurique dilué sont soumis à un ajout supplémentaire d'acide sulfurique extérieur, en vue d'une dissolution complémentaire du calcaire. Selon une autre variante de réalisation, après avoir effectué un ajout d'acide sulfurique extérieur aux produits de l'étape d'oxydation des sulfites, on met en contact une première partie des effluents ainsi obtenus avec le calcaire grossièrement broyé et on renvoie une autre partie de ces effluents vers le laveur. Cette première partie des effluents renferme de l'acide sulfurique intérieur formé lors de l'oxydation des sulfites. Selon un second mode de réalisation de l'invention, l'acide sulfurique dilué est formé d'acide sulfurique extérieur directement mis en contact avec le calcaire et possédant une concentration comprise entre 20 et 300 grammes par litre, de préférence entre 50 et 150 grammes par litre, et l'effluent en résultant est introduit dans le liquide de lavage au niveau de l'étape d'oxydation des sulfites. Dans ce mode de réalisation, l'acide n'est pas déjà mélangé au liquide de lavage lors de sa mise en contact avec le calcaire grossièrement broyé. Cette plage de concentrations est particulièrement favorable pour d'une part fragiliser le calcaire ainsi mis en contact avec l'acide sulfurique dilué, ce qui est tout à fait avantageux en vue de sa dispersion et de sa dissolution ultérieure, et d'autre part commencer la dissolution du calcaire avec une cinétique particulièrement favorable du fait du contact direct avec l'acide sulfurique. Ce mode de réalisation assure également une dissolution complémentaire du calcaire grâce à l'acidité générée lors de l'étape d'oxydation. L'invention a également pour objet une installation de désulfuration par voie humide de fumées contenant du dioxyde de soufre, comprenant un laveur humide renfermant un liquide de lavage et agencé de manière à pouvoir capter du dioxyde de soufre et à le transformer en sulfites et/ou en bisulfites, ainsi qu'une unité d'oxydation destinée à transformer les sulfites et/ou bisulfites en sulfates, caractérisée en ce que l'installation comprend en outre des moyens de dissolution chimique, au sein du liquide de lavage, du calcaire depuis un état grossièrement broyé. Selon d'autres caractéristiques de l'invention: - les moyens de dissolution chimique comprennent des moyens de mise en contact du calcaire grossièrement broyé avec de l'acide sulfurique dilué; - les moyens de mise en contact comprennent une ligne renfermant de l'acide sulfurique intérieur formé dans l'unité d'oxydation, cette ligne alimentant un réacteur de dissolution recevant le calcaire grossièrement broyé; - le réacteur de dissolution est disposé immédiatement en aval de l'unité d'oxydation; - un bac de stabilisation du calcaire est prévu immédiatement en aval du réacteur de dissolution; - le réacteur de dissolution et/ou l'unité d'oxydation reçoivent une arrivée d'acide sulfurique extérieur; une enceinte de dissolution complémentaire, recevant une arrivée supplémentaire d'acide sulfurique extérieur, est prévue immédiatement en aval du réacteur de dissolution; - une enceinte intermédiaire, alimentée en acide sulfurique extérieur, est interposée entre l'unité d'oxydation et le réacteur de dissolution, la sortie de l'enceinte intermédiaire étant mise en communication pour partie avec le laveur et pour une autre partie avec le réacteur de dissolution; - les moyens de mise en contact comprennent un conduit alimenté par de l'acide sulfurique dilué dont la concentration est comprise entre 20 et 300 g/l, de préférence entre 50 et 150 g/l, le conduit débouchant dans un réacteur de dissolution recevant le calcaire grossièrement broyé, la sortie dudit réacteur de dissolution débouchant dans l'unité d'oxydation. L'invention va être décrite ci-après, en référence aux dessins annexés donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs, dans lesquels: - Les figures 1 à 3 sont des schémas-blocs correspondant à des premier à troisième modes de réalisation de l'invention, dans lesquels du calcaire grossièrement broyé est mis en contact avec de l'acide sulfurique dilué provenant de l'étape d'oxydation des sulfites formés dans le laveur; - la figure 4 est un schéma-blocs illustrant un quatrième mode de réalisation de l'invention, dans lequel le calcaire grossièrement broyé est mis en contact avec un acide sulfurique dilué de concentration nettement supérieure à celle utilisée dans les modes de réalisation des figures 1 à 3; et - les figures 5 et 6 sont des schémas-blocs illustrant deux voies de production de l'acide extérieur utilisé dans les modes de réalisation décrits en référence aux figures 1 à 4. Comme le montre la figure 1, les fumées 2 à désulfurer sont introduites dans un laveur 4 o elles sont mises en contact avec un liquide de lavage. Dans l'exemple représenté, le liquide de lavage est introduit par des première et seconde lignes 6, 8, recyclées depuis l'aval du laveur. Les liquides 10 sortant du laveur 4 sont ensuite collectés, puis introduits au sein d'une unité d'oxydation 12 dans laquelle le liquide de lavage est acidifié. Une première source d'acide extérieur 14 débouche dans l'unité 12, de manière à maintenir un pH propice à l'oxydation, à savoir voisin ou inférieur à 4,5. L'unité 12 reçoit également, par un conduit 16, de l'air d'oxydation extérieur. Les effluents liquides 18 de l'unité d'oxydation 12 comprennent le liquide de lavage et de l'acide sulfurique dit "intérieur", formé lors de l'étape d'oxydation en 12. Ces effluents sont introduits dans un réacteur 20, qui reçoit du calcaire 22 sous forme grossièrement broyée à une taille moyenne comprise entre 2 mm et 50 mm, de préférence entre 10 et mmn. Ce réacteur 20 est par ailleurs alimenté au moyen d'une deuxième source 24 d'acide sulfurique extérieur. L'acidité des effluents 18, générée lors de l'oxydation au sein de l'unité 12, conduit à la dissolution du calcaire 22, dissolution qui peut être améliorée au moyen de l'acide extérieur 24. On est ainsi à même de régler le débit de cette ligne 24, de sorte que le pH régnant au sein du réacteur 20 soit inférieur ou égal à 4,5. Il est à noter que le calcaire est directement dissous au sein du liquide de lavage. Les particules de calcaire les plus grosses, par exemple celles dont le diamètre est supérieur à quelques millimètres, sont retenues au sein de ce réacteur de dissolution 20 par tout moyen approprié tel que des tamis. Les effluents 26 du réacteur de dissolution 20 sont pour partie recyclés, par la ligne 6, en direction du laveur 4. Cette fraction recyclée, possède un pH compris entre 2 et 6. L'autre partie des effluents 26 est conduite, par une ligne 30, vers un bac 32 de stabilisation dans lequel les particules de calcaire vont achever leur dissolution au sein du liquide de lavage, de manière à faire remonter le pH de ce dernier à une valeur comprise entre 5 et 6,5. Les effluents 34 du bac 32 sont ensuite pour partie recyclés, via la ligne 8, en direction du laveur 4 et pour partie admis au sein d'un hydrocyclone 36 assurant, de façon connue, la séparation du gypse par la ligne 38. La fraction claire de l'hydrocyclone 36 est alors retournée, par la ligne 40, vers le bac 32. Les fumées épurées 42 sont évacuées du laveur 4 vers une cheminée non représentée, par tout moyen approprié tel qu'un ventilateur de tirage. La figure 2 représente une deuxième variante de réalisation du procédé conforme à l'invention. Dans cette figure, les éléments analogues à ceux de la figure 1 seront affectés de numéros de référence identiques, augmentés de 50. On retrouve, dans ce deuxième mode de réalisation, un laveur 54 mis en communication avec une unité d'oxydation 62 qui, contrairement à celle 12 de la figure précédente, ne reçoit pas d'acide extérieur. Les effluents 68 de l'unité d'oxydation 62 sont dirigés vers un réacteur de dissolution 70, recevant par ailleurs du calcaire 72 sous forme grossièrement broyée. Le calcaire 72 est alors dissous directement au sein du liquide de lavage, présent dans les effluents 68 de l'unité d'oxydation 62. Les effluents 76 de ce réacteur 70, dont le pH est voisin de 5 à 6, sont pour partie recyclés vers le laveur 54 au moyen d'une ligne 77, et pour partie admis dans une enceinte 79 de dissolution complémentaire du calcaire. Cette enceinte 79 reçoit par ailleurs une troisième source 81 d'acide extérieur. Les effluents 83 sortant de l'enceinte 79 sont admis dans un hydrocyclone 86, dont la fraction non séparée est recyclée, par une ligne 87, en direction du laveur 54. La figure 3 représente un troisième mode de réalisation de l'invention. Dans cette figure, les éléments analogues à ceux des figures 1 et 2 seront affectés des mêmes numéros de référence, augmentés respectivement de 50 et 100. Le laveur 104 est mis en communication avec une unité d'oxydation 112, dont les effluents 118 sont admis dans une enceinte intermédiaire 119 recevant une quatrième source d'acide sulfurique extérieur 121. Les effluents 123 de cette enceinte 119 sont alors à un pH compris entre 3 et 5. Ces effluents 123 sont alors en partie dirigés vers un hydrocyclone 136, dont la fraction non séparée 137 est renvoyée vers le laveur 104. L'autre partie des effluents 123 est conduite vers un réacteur de dissolution 120, rempli par ailleurs au moyen de calcaire 122 sous forme grossièrement broyé. Ce dernier est donc dissous directement dans le liquide de lavage, présent dans les effluents 123 de l'enceinte 119. Les effluents 126 du réacteur de dissolution 120 sont renvoyés vers le laveur 104. La figure 4 représente un quatrième mode de réalisation de l'invention. Dans cette figure, les éléments analogues à ceux des figures précédentes sont affectés des mêmes numéros de référence, augmentés respectivement de 50, 100 et 150. Un réacteur de dissolution 170 est alimenté en calcaire grossièrement broyé 172, à une taille moyenne comprise entre 2 et 50 mm, de préférence entre 10 et 25 mm. Ce réacteur 170 reçoit également de l'acide sulfurique dilué 173, dont la concentration est comprise entre 20 et 300 g/l, et de préférence, entre 50 et 150 g/l. Contrairement aux modes de réalisation des figures 1 à 3, l'acide sulfurique dilué 173 n'est pas déjà mélangé au liquide de lavage lors de sa mise en contact avec le calcaire grossièrement broyé. Le calcaire 172 est donc soumis à une attaque violente conduisant à une fragilisation de sa structure et à sa dissolution, au moins partielle. Le réacteur est par exemple constitué d'un tambour rotatif incliné, analogue à ceux utilisés pour la préparation du béton dans les travaux publics. De l'eau 175 peut également être introduite, de manière optionnelle, dans le réacteur 170, afin d'éviter un emballement de la réaction ou un échauffement excessif des produits de cette dernière. Les effluents 177 du réacteur 170 comprennent, outre du calcaire non dissous, du sulfate de calcium et un liquide formé d'eau et d'acide sulfurique. Ces effluents 177 sont dirigés vers l'unité d'oxydation 162, disposée en aval du laveur 154 et qui reçoit par ailleurs de l'air d'oxydation 166 et, de manière optionnelle, de l'acide sulfurique extérieur 164 et de l'eau d'appoint non représentée. Le calcaire attaqué au sein du réacteur 170 est dissous au sein du liquide de lavage dans cette unité d'oxydation 162. Le liquide 168 sortant de l'unité d'oxydation 162 se trouve à un pH compris entre 4 et 7. Il est dirigé vers un hydrocyclone 186 o le résidu solide contenant du gypse est évacué par la ligne 188. La ligne 190 permet de diriger le liquide non séparé dans l'hydrocyclone, vers le laveur 154, afin que ce liquide, riche en calcaire dissous, assure la captation du dioxyde de soufre au sein du laveur 154. On va maintenant décrire, en faisant référence aux figures 5 et 6, deux modes de production d'acide sulfurique susceptible d'alimenter, en tout ou partie, une ou plusieurs des sources d'acide sulfurique désignées par les références 14, 24, 81, 121, 164 et 173 sur les figures précédentes. Sur la figure 5, des fumées 202 à désulfurer sont dirigées vers un réacteur d'oxydation 204 contenant du charbon actif et recevant par ailleurs de l'eau 206. La réaction se produisant dans le réacteur 204, entre le charbon actif et une partie du dioxyde de soufre des fumées 202, ainsi qu'avec l'oxygène de ces dernières, conduit à la production d'acide sulfurique 208 dont le degré de concentration peut être ajusté en fonction de l'apport d'eau 206. A la sortie du réacteur 204, les fumées partiellement épurées 210 sont conduites, en tout ou partie, vers un laveur analogue à l'un de ceux 4, 54, 104, 154 représentés en référence aux figures 1 à 4. Par ailleurs, l'acide 208 peut constituer, en tout ou partie, une ou plusieurs des arrivées d'acide désignées par les références 14, 24, 81, 121, 164, 173 dans les figures 1 à 4. Dans la figure 6, seule une partie 202A des fumées 202 est dirigée vers le réacteur 204 contenant du charbon actif, la fraction non traitée 202B étant directement conduite vers un laveur humide non représenté. Comme dans l'exemple décrit en référence à figure 5, l'acide 208 produit, au sein du réacteur 204, par les fumées 202 passant sur le charbon actif et mises en contact d'eau 206, est utilisé en tout ou partie dans des étapes du procédé intervenant en aval du laveur humide. Les fumées épurées 212 correspondant à la fraction traitée 202A sont évacuées vers une cheminée non représentée. On peut également prévoir que le réacteur 204 soit dimensionné uniquement pour une désulfuration partielle des fumées, de sorte que les fumées effluentes 212 sont alors dirigées avec la fraction non traitée 202B vers le laveur humide. REVENDICATIONS 1. Procédé de désulfuration, par voie humide, de fumées (2) contenant du dioxyde de soufre, dans lequel on introduit les fumées dans un laveur humide (4; 54; 154; 204) pour les mettre en contact avec un liquide de lavage à pH contrôlé par injection d'un réactif alcalin, notamment du calcaire dissous, pour la captation du dioxyde de soufre et sa transformation en sulfites et/ou bisulfites, et on oxyde (en 12; 62; 112; 162) ces derniers en sulfates lors d'une étape d'acidification du liquide de lavage, caractérisé en ce que le procédé comprend en outre une étape de dissolution chimique (en 20; 70; 120; ), au sein du liquide de lavage, du calcaire depuis un état grossièrement broyé (22; 72; 122; 172). 2. Procédé de désulfuration selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite étape de dissolution chimique du calcaire comporte une étape de mise en contact (en 20; 70; ; 170) du calcaire grossièrement broyé avec de l'acide sulfurique dilué (173). 3. Procédé de désulfuration selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit acide sulfurique dilué comprend au moins un acide intérieur déjà présent dans le liquide de lavage lors de ladite étape de mise en contact et qui est formé lors de l'étape d'oxydation (en 12; 62; 112) des sulfites. 4. Procédé de désulfuration selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit acide sulfurique dilué intérieur est mis en contact (en 20; 70) avec le calcaire grossièrement broyé (22; 72), immédiatement en aval de ladite étape d'oxydation des sulfites (en 12, 62). 5. Procédé de désulfuration selon la revendication 4, caractérisé en ce que le calcaire grossièrement broyé (22), après sa mise en contact (en 20) avec ledit acide sulfurique dilué, est soumis à une étape de stabilisation (en 32) sans ajout substantiel de réactif. 6. Procédé de désulfuration selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que l'acide sulfurique dilué comprend un ajout d'acide sulfurique extérieur (24) à l'acide sulfurique intérieur résultant de l'oxydation des sulfites, en vue de la mise en contact (en 20) dudit acide sulfurique dilué avec le calcaire grossièrement broyé (22). 7. Procédé de désulfuration selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que les effluents de l'étape de mise en contact (en 70) du calcaire grossièrement broyé (72) avec l'acide sulfurique dilué, sont soumis à un ajout supplémentaire (en 79) d'acide sulfurique extérieur (81), en vue d'une dissolution complémentaire du calcaire. 8. Procédé de désulfuration selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'après avoir effectué un ajout (en 119) d'acide sulfurique extérieur (121) aux produits (118) de l'étape d'oxydation (en 112) des sulfites, on met en contact (en 120) une première partie des effluents (123) ainsi obtenus avec le calcaire grossièrement broyé (122) et on renvoie une autre partie (137) desdits effluents (123) vers le laveur (104). 9. Procédé de désulfuration suivant la revendication 2, caractérisé en ce que ledit acide sulfurique dilué (173) est formé d'acide sulfurique extérieur mis en contact directement avec le calcaire (170) et possédant une concentration comprise entre 20 et 300 g/l, de préférence entre 50 et 150 g/l, et l'effluent en résultant est introduit dans le liquide de lavage au niveau de l'étape d'oxydation (en 162) des sulfites. 10. Installation de désulfuration, par voie humide, de fumées contenant du dioxyde de soufre, comprenant un laveur humide (4; 54; 104; 154) renfermant un liquide de lavage et agencé de manière à pouvoir capter du dioxyde de soufre et à le transformer en sulfites et/ou en bisulfites, ainsi qu'une unité d'oxydation destinée à transformer les sulfites et/ou bisulfites en sulfates, caractérisée en ce que l'installation comprend en outre des moyens (20; 70; 120; 170) de dissolution chimique, au sein du liquide de lavage, du calcaire depuis un état grossièrement broyé (22; 72; 122; 172). 11. Installation de désulfuration suivant la revendication , caractérisée en ce que les moyens de dissolution chimique comprennent des moyens (20; 70; 120; 170) de mise en contact du calcaire grossièrement broyé (22; 72; 122; 172) avec de l'acide sulfurique dilué (173). 12. Installation de désulfuration suivant la revendication 11, caractérisée en ce que les moyens de mise en contact comprennent une ligne renfermant de l'acide sulfurique intérieur formé dans ladite unité d'oxydation (12; 62; 112), ladite ligne alimentant un réacteur de dissolution (20; 70; ) recevant ledit calcaire grossièrement broyé (22; 72; 122). 13. Installation de désulfuration suivant la revendication 12, caractérisée en ce que ledit réacteur de dissolution (20; ) est disposé immédiatement en aval de ladite unité d'oxydation (12; 62). 14. Installation de désulfuration suivant la revendication 13, caractérisée en ce qu'un bac de stabilisation (32) du calcaire est prévu immédiatement en aval dudit réacteur de dissolution (20). 15. Installation de désulfuration selon l'une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisée en ce que ledit réacteur de dissolution (20) et/ou ladite unité d'oxydation (12) reçoivent une arrivée (14, 22) d'acide sulfurique extérieur. 16. Installation de désulfuration selon l'une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisée en ce qu'une enceinte de dissolution complémentaire (79), recevant une arrivée supplémentaire (81) d'acide sulfurique extérieur, est prévue immédiatement en aval dudit réacteur de dissolution (70). 17. Installation de désulfuration suivant la revendication 12, caractérisée en ce qu'une enceinte intermédiaire (119), alimentée en acide sulfurique extérieur, est interposée entre l'unité d'oxydation (112) et le réacteur de dissolution (120), la sortie (123) de ladite enceinte intermédiaire (119) étant mise en communication pour partie avec le laveur (104) et pour une autre partie avec le réacteur de dissolution (120). 18. Installation de désulfuration suivant la revendication 11, caractérisée en ce que les moyens de mise en contact comprennent un conduit (173) alimenté par de l'acide sulfurique dilué dont la concentration est comprise entre 20 et 300 g/l, de préférence entre 50 et 150 g/l, ledit conduit débouchant dans un réacteur de dissolution (170) recevant le calcaire grossièrement broyé (172), la sortie (177) dudit réacteur de dissolution (170) débouchant dans l'unité d'oxydation (162).