Brevet FR2784526A1 — publié le 20000414

La présente invention concerne un amplificateur optique permettant d'amplifier de façon collective un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde qui comporte une pluralité de signaux lumineux de longueurs d'onde différentes, ainsi qu'un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde qui transmet le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde tout en l'amplifiant et en le répétant. Notamment, l'invention concerne un amplificateur optique et un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde qui peuvent effectuer une égalisation de gain du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde et une suppression de la lumière parasite. Dans les systèmes classiques de transmission optique à longue distance, la transmission optique s'effectue à l'aide de répéteurs régénérateurs optiques qui convertissent électriquement les signaux lumineux afin d'effectuer un nouveau calage du positionnement terriporel, une reconformation et une régénération. Toutefois, avec les progrès récents intervenus dans l'utilisation des amplificateurs optiques, on s'est mis à étudier les systèmes de transmission à répéteurs amplificateurs optiques qui utilisent des amplificateurs optiques comme répéteurs linéaires. Lorsqu'on remplace un répéteur régénérateur optique par un répéteur amplificateur optique, on peut fortement réduire le nombre des pièces contenues dans le répéteur, ce qui permet d'envisager de maintenir la fiabilité et de réduire fortement les coûts. De plus, comme procédé permettant d'obtenir une grande capacité pour un système de transmission optique, un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde (ce type de multiplexage étant noté WDM), qui effectue le multiplexage et la transmission de plusieurs signaux lumineux ayant des longueurs d'onde différentes sur un unique trajet de transmission, a attiré l'attention. Dans un système de transmission à répéteurs amplificateurs optiques WDM formé d'un système de transmission de lumière WDM combiné avec un système de transmission à répéteurs amplificateurs optiques, il est possible d'amplifier collectivement des signaux lumineux de diverses longueurs d'onde en utilisant un amplificateur optique, ce qui permet de réaliser, au moyen d'une structure simple (économique), une transmission à longue distance d'une grande capacité. Actuellement, comme amplificateur optique utilisé pratiquement, il existe par exemple l'amplificateur à fibre optique dopée à l'erbium (ci-après appelé EDFA). La structure de base de celui- ci, comme on peut le voir sur la figure 10, comprend une fibre dopée à l'erbium 1 (ci-après appelée EDF), une source 2 de lumière d'excitation servant à produire une lumière d'excitation, et un multiplexeur 3 servant à multiplexer des signaux lumineux appliqués à un accès d'entrée avec une lumière d'excitation délivrée par la source 2 de lumière d'excitation. L'amplificateur optique 100 de la figure 10 présente une structure du type à excitation de sens avant, o le sens de propagation du signal lumineux et celui de la lumière d'excitation à l'intérieur de l'EDF I sont le même. Comme structures de base autres que le type d'excitation de sens avant, il existe l'amplificateur optique du type à excitation de sens arrière 100', tel que représenté sur la figure 11, o les sens de propagation du signal lumineux et de la lumière d'excitation sont opposés, ainsi que l'amplificateur optique du type à excitation bidirectionnelle (non représenté sur une figure), o la lumière d'excitation est fournie depuis les extrémités opposées de l'EDF 1. La caractéristique du gain en fonction de la longueur d'onde pour un amplificateur optique utilisant cette fibre dopée à l'erbium possède, comme cela est bien connu, deux crêtes de gain, ainsi qu'on peut le voir sur la figure 12. Sur la figure 12, est présenté un exemple d'une caractéristique gain-longueur d'onde correspondant au cas o un EDFA fonctionne dans une région de saturation. Avec cette caractéristique gain-longueur d'onde, la longueur d'onde de crête de gain située du côté des courtes longueurs d'onde est au voisinage de 1534 nm, tandis que la longueur d'onde de crête de gain située du côté des grandes longueurs d'onde est au voisinage de 1558 nm. De plus, en ce qui concerne la largeur de bande de longueurs d'onde pour laquelle la caractéristique gain-longueur d'onde devient relativement plate (par exemple la largeur de bande à 3 dB ou la largeur à 10 dB), on voit que la largeur de bande associée à la crête de gain située du côté des grandes longueurs d'onde est plus large que celle relative à la crête de gain située du côté des courtes longueurs d'onde. Ainsi, avec un système de transmission à répéteurs amplificateurs optiques WDM utilisant un EDFA, il est courant de placer le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde de façon que le voisinage de la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des grandes longueurs d'onde soit au centre. L'amplification du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde s'effectue en correspondance avec une bande de longueurs d'onde o la caractéristique gain-longueur d'onde de l'amplificateur optique devient relativement plate, comme indiqué ci-dessus. Toutefois, dans le cas tel que représenté sur la figure 13 par exemple, o plusieurs amplificateurs optiques 100 sont placés entre un émetteur optique Tx et un récepteur optique Rx afin d'effectuer une répétition en plusieurs étages, les différences de gain relatives aux signaux lumineux des longueurs d'onde respectives apparaissant dans les amplificateurs optiques 100 respectifs se cumulent. De ce fait, une différence d'un niveau important se produit dans le signal lumineux des longueurs d'onde respectives après la répétition à plusieurs étages, de sorte que le récepteur optique ne peut pas recevoir normalement le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde. Ainsi, avec les amplificateurs optiques classiques, un égaliseur de gain destiné à aplanir le gain du signal lumineux des longueurs d'onde respectives est prévu de manière à empêcher le cumul ci-dessus indiqué des différences de gain. A titre d'exemple, dans le cas d'un système de transmission de lumière multiplexée à huit ondes, qui est utilisé dans la pratique, l'écartement des canaux (écartement des longueurs d'onde) du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde est de 0,8 nm, si bien que 5,6 nm sont nécessaires pour la largeur de bande de longueurs d'onde du signal lumineux. Avec cette bande de longueurs d'onde du signal lumineux, on sait que, même pour des transmissions de 10 000 km par exemple, on peut réaliser une égalisation de gain de manière relativement facile en utilisant un seul type d'égaliseur de gain (filtre optique). De plus, un écartement des canaux de valeur 0,8 nm correspond à un écartement en fréquence de 100 GHz dans la bande des 1,55 pm. Ceci est la norme internationale de 'ITU (International Telecommunications Union). De plus, avec l'amplificateur optique classique, il est commode de prévoir, séparément de l'égaliseur de gain ci-dessus mentionné, un filtre optique spécialement affecté à la suppression de la lumière parasite (lumière parasite se formant par émission spontanée) dans le voisinage de la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde. Ainsi, puisque la crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde à l'extérieur de la bande du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde produit des parasites lumineux en excès, alors le rapport signal-bruit optique du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde se détériore. Le filtre optique ci-dessus indiqué est destiné à empêcher la détérioration du rapport signal-bruit optique par suppression de ces parasites lumineux excessifs. Toutefois, avec l'amplificateur optique classique ci-dessus mentionné, puisque les deux dispositifs optiques, à savoir l'égaliseur de gain et le filtre destiné à supprimer les parasites lumineux sont prévus séparément, il s'ensuit le problème selon lequel la structure globale de l'amplificateur optique devient complexe, et apparaît également le besoin de compenser les pertes d'insertion et les pertes dépendant de la polarisation qui sont produites par chacun des deux dispositifs optiques, de sorte qu'il y a augmentation du coût de l'amplificateur optique. Notamment, pour réaliser un système de transmission à répéteurs amplificateurs optiques WDM visant à avoir une capacité de transmission encore plus grande, l'égalisation de gain ci-dessus mentionnée pour le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde et la suppression des parasites lumineux deviennent importantes. Par exemple, si l'on considère le cas d'un système de transmission de lumière WDM à seize canaux, lorsque la largeur d'un canal est établie à 0,8 nm, il faut alors 12 nm pour la largeur de bande de longueurs d'onde de l'amplificateur optique. Pour réaliser un amplificateur optique qui possède une si grande largeur de bande de longueurs d'onde du signal lumineux, il faut alors, dans le voisinage de la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des grandes longueurs d'onde, élargir la largeur de bande là o la caractéristique gain-longueur d'onde devient plane. Pour cela, on connaît un procédé dans lequel, comme représenté par exemple sur la figure 14, on réduit la puissance d'entrée optique appliquée à l'amplificateur optique de façon que l'amplificateur optique fonctionne dans la région de non-saturation. La figure 15 montre un exemple de la caractéristique gain-longueur d'onde s'appliquant lorsqu'un amplificateur EDFA fonctionne dans la région de non-saturation. Lorsque, comme représenté sur la figure 15, I'EDFA est utilisé dans la région de non-saturation, la largeur de bande de la partie de gain plat du voisinage de la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des grandes longueurs d'onde s'élargit. Toutefois, le gain existant dans le voisinage de longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde augmente, et, ainsi, il est produit un excès de lumière parasite. Ainsi, par comparaison avec le cas o l'EDFA fonctionne dans la région de saturation, la probabilité existe d'une dégradation importante du rapport signal-bruit optique du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde. Par conséquent, la nécessité d'une égalisation de gain du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde et de la suppression des parasites lumineux augmente. L'invention prend en considération les problèmes ci-dessus exposés, son but étant de fournir un amplificateur optique à coût réduit possédant une structure simple, o sont réalisées une égalisation de gain du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde et une suppression des parasites lumineux au moyen d'un unique dispositif optique, le but de l'invention étant aussi de produire un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde qui utilise un tel amplificateur. Par conséquent, en association avec l'amplificateur optique selon l'invention qui permet d'amplifier collectivement un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde comportant plusieurs signaux lumineux de longueurs d'onde différentes, lequel amplificateur comprend: une fibre dopée par un élément des terres rares, une source de lumière d'excitation servant à produire une lumière d'excitation qui sert à exciter la fibre dopée par un élément des terres rares, et une section de multiplexage qui applique en entrée à la fibre dopée par un élément des terres rares la lumière d'excitation produite par la source de lumière d'excitation, il est fourni un filtre optique possédant une caractéristique perte- longueur d'onde qui varie périodiquement à un écartement spectral prédéterminé basé sur la différence de longueur d'onde entre crêtes de gain adjacentes d'une caractéristique gain-longueur d'onde de la fibre dopée par un élément des terres rares, la longueur d'onde qui correspond aux pertes maximales dans la caractéristique perte-longueur d'onde coïncidant approximativement avec l'une des longueurs d'onde de crête de gain o les signaux lumineux de longueurs d'onde différentes sont placés. Avec une telle structure, la lumière d'excitation produite par la source de lumière d'excitation est fournie à la fibre dopée par un élément des terres rares via la section du multiplexage, ce qui a pour effet d'exciter la fibre dopée par un élément des terres rares. Lorsqu'un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde est appliqué en entrée à la fibre dopée par un élément des terres rares, le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde subit une amplification en fonction de la caractéristique gain-longueur d'onde de la fibre dopée par un élément de terres rares. Puisque la caractéristique gain-longueur d'onde possède par exemple deux crêtes de gain, un écart de gain se produit entre les signaux lumineux respectifs correspondant à l'une des crêtes de gain, o les signaux lumineux des longueurs d'onde respectives sont placés. De plus, une lumière parasite est produite, qui correspond à l'autre crête de gain. Toutefois, en transmettant le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde à un filtre optique qui présente une caractéristique perte-longueur d'onde périodique, alors sont effectués simultanément un aplanissement de l'écart de gain et une suppression de la lumière parasite, de sorte que le signal lumineux multiplexé en longueurs d'onde ayant un rapport signal-bruit optique élevé ainsi qu'un gain lumineux uniforme est obtenu. Par conséquent, puisque l'égalisation du gain et la suppression de la lumière parasite sont réalisées au moyen d'une unique fibre optique, la structure de l'amplificateur optique peut être simplifiée et son coût peut être réduit. De plus, il est possible de réduire les pertes d'insertion liées à l'introduction d'un dispositif optique et les pertes dépendant de la polarisation, ce qui permet de réaliser d'excellentes caractéristiques d'amplification. De plus, en ce qui concerne la disposition particulière du filtre optique, il peut s'agir d'un pré-étage par rapport à l'extrémité d'entrée de signal lumineux de la fibre dopée par un élément des terres rares, ou bien il peut s'agir d'un étage postérieur à l'extrémité de sortie du signal optique de la fibre dopée par un élément des terres rares. Si le filtre optique est placé au niveau du pré-étage de l'extrémité d'entrée du signal lumineux de la fibre dopée par un élément des terres rares, l'amplificateur optique possède une caractéristique de sortie élevée, tandis que, si la fibre optique est placée au niveau de l'étage postérieur de l'extrémité de sortie du signal lumineux de la fibre dopée par un élément des terres rares, l'amplificateur optique possède une excellente caractéristique en ce qui concerne le bruit. De plus, à titre d'exemple particulier du filtre optique, on peut utiliser un filtre du type Mach-Zehnder, un filtre étalon, ou un filtre sélecteur de mode de fibre longue période. Avec l'amplificateur optique ci-dessus décrit, le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde est de préférence tel que les divers signaux lumineux ayant des longueurs d'onde différentes sont inclus à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde correspondant à environ la moitié de l'écartement spectral prédéterminé. En fixant cette condition, on peut obtenir de manière plus fiable une égalisation de gain au moyen du filtre optique des signaux lumineux des longueurs d'onde respectives. De plus, au titre de la fibre dopée par un élément des terres rares, on peut utiliser une fibre qui a été dopée au moyen d'erbium. Comme structure destinée au cas o on utilise une fibre dopée par de l'erbium, alors, avec le filtre optique, l'écartement spectral prédéterminé est de préférence fixé à une valeur centrée sur 24 nm et la longueur d'onde de perte maximale est de préférence fixée à une valeur centrée sur 1558 nm, tandis que le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde comporte le signal lumineux de seize ondes ayant un écartement de longueur d'onde de 0,8 nm. De plus, avec le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde, celui-ci peut inclure le signal lumineux de huit ondes qui présentent un écartement de longueur d'onde de 1,6nm. Selon une autre possibilité, pour le filtre optique, on peut fixer l'écartement spectral prédéterminé à une valeur centrée sur 12 nm et on peut fixer la longueur d'onde de perte maximale sur une valeur centrée sur 1558 nm, tandis que le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde peut comporter le signal lumineux de huit ondes ayant un écartement de longueur d'onde de 0,8 nm. De plus, avec le système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde selon l'invention, lequel comprend: un dispositif d'émission de lumière servant à émettre un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde qui comporte une pluralité de signaux lumineux ayant des longueurs d'onde différentes à destination d'un trajet de transmission optique, une pluralité d'amplificateurs optiques servant à amplifier collectivement le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde qui se propage suivant le trajet de transmission optique, et un dispositif de réception de lumière destiné à recevoir le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde qui est transmis via le trajet de transmission, au moins un des amplificateurs optiques comprend: une fibre dopée par un élément des terres rares, une source de lumière d'excitation servant à produire une lumière d'excitation destinée à exciter la fibre dopée par un élément des terres rares, une section de multiplexage qui applique la lumière d'excitation produite par la source de lumière d'excitation à la fibre dopée par un élément des terres rares, et un filtre optique qui possède une caractéristique perte-longueur d'onde qui varie périodiquement à un écartement spectral prédéterminé basé sur la différence de longueur d'onde entre crêtes de gain adjacentes dans la caractéristique gainlongueur d'onde de la fibre dopée par un élément des terres rares, la longueur d'onde à perte maximale de la caractéristique perte-longueur d'onde coïncidant approximativement avec une des longueurs d'onde de crête de gain, o les divers signaux lumineux de longueurs d'onde différentes sont placés. Au moyen d'un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde ayant cette structure, le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde qui est transmis depuis le dispositif d'émission de lumière est transmis au dispositif de réception de lumière tandis qu'il est amplifié dans les amplificateurs optiques respectifs. Pour la transmission, avec amplification et répétition, le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde, au moins l'un des amplificateurs optiques incorpore un filtre optique qui possède une caractéristique périodique perte-longueur d'onde, et, de ce fait, l'égalisation de gain et la suppression de la lumière parasite du signal lumineux sont effectuées par ce filtre optique. De ce fait, on peut réaliser pour un coût réduit un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde ayant une excellente caractéristique de transmission. La description suivante, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels: la figure 1 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un amplificateur optique selon un premier mode de réalisation de l'invention; la figure 2 est un schéma montrant la caractéristique perte- longueur d'onde et la caractéristique gain d'EDF-longueur d'onde pour un filtre optique du premier mode de réalisation; la figure 3 est un schéma servant à expliquer la variation apparaissant dans la différence des longueurs d'onde des crêtes de gain du fait des conditions de fonctionnement de l'amplificateur optique selon le premier mode de réalisation; la figure 4 est un schéma montrant l'allure générale d'un filtre du type Mach-Zehnder utilisé dans le premier mode de réalisation; la figure 5 est un schéma fonctionnel montrant un exemple structurel dans le cas o le premier mode de réalisation est du type excitation en sens arrière; la figure 6 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un amplificateur optique selon un deuxième mode de réalisation de l'invention; la figure 7 est un schéma fonctionnel montrant un exemple structurel du cas o le deuxième mode de réalisation est du type excitation en sens arrière; la figure 8 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde selon un troisième mode de réalisation de l'invention; la figure 9 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde selon un quatrième mode de réalisation de l'invention; la figure 10 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un amplificateur optique classique du type à excitation en sens avant; la figure 11 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un amplificateur optique classique du type à excitation en sens arrière; la figure 12 est un schéma montrant un exemple de la caractéristique gain-longueur d'onde dans la région de saturation d'un amplificateur à fibre dopée par de l'erbium; la figure 13 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un système classique de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde; la figure 14 est un schéma montrant les conditions de fonctionnement d'un amplificateur optique; et la figure 15 est un schéma montrant un exemple de la caractéristique gain-longueur d'onde dans une région de non-saturation d'un amplificateur à fibre dopée par de l'erbium. On va décrire ci-après des modes de réalisation de l'invention, en se reportant aux dessins. La figure 1 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un amplificateur optique selon un premier mode de réalisation de l'invention. Les parties de celui-ci qui ont été associées à la structure de l'amplificateur optique classique ci-dessus présenté sont désignées par les mêmes symboles, et ceux-ci s'appliquent aux autres figures. Sur la figure 1, un amplificateur optique 10 selon le mode de réalisation est un amplificateur dans lequel, par exemple pour le cas d'un amplificateur optique classique du type à excitation en sens avant, un filtre optique 4 présentant une caractéristique périodique perte- longueur d'onde est prévu du côté de l'entrée d'un signal lumineux S à multiplexage de longueurs d'onde. Plus spécialement, celui-ci comprend une fibre dopée par de l'erbium, ou EDF, 1, faisant fonction de fibre dopée par un élément des terres rares, une source de lumière d'excitation 2 servant à produire une lumière d'excitation, un multiplexeur 3 servant de section de multiplexage et fournissant le signal lumineux d'excitation délivré par la source de lumière d'excitation 2, depuis l'extrémité d'entrée du signal lumineux de l'EDF 1, et un filtre optique 4 inséré entre le multiplexeur 3 et un accès d'entrée. Ici, la description se rapporte au cas o un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S, qui comporte par exemple un signal lumineux à seize ondes dans une bande de longueurs d'onde centrée sur 1558 nm est amplifié par l'amplificateur 10 ci-dessus mentionné. La fibre optique 4 possède la caractéristique représentée à titre d'exemple par la ligne épaisse située à la partie inférieure de la figure 2, dans laquelle l'écartement (intervalle spectral libre, appelé ci-après FSR) correspondant à une période de la caractéristique perte- longueur d'onde correspond à la différence AR existant entre la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des grandes longueurs d'onde et la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde de l'EDF 1, tandis que la longueur d'onde de perte maximale coïncide approximativement avec la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des grandes longueurs d'onde de l'EDF 1. Sur la figure, la caractéristique perte-longueur d'onde du filtre optique 4 est présentée sous la forme d'un coefficient de transmission relatif. En ce qui concerne les paramètres particuliers de ce filtre optique 4, on dira que la longueur d'onde de perte maximale est de préférence fixée à 1558 nm 3 nm, et le FSR est fixé à 24 nm +4 nm. La valeur du FSR du filtre optique 4 doit être fixée de façon à correspondre aux conditions de fonctionnement de l'amplificateur optique 10. Ceci est dû au fait que la différence de longueur d'onde des crêtes de gain, soit AX, de I'EDF 1 varie en même temps que les conditions de fonctionnement de l'amplificateur optique 10. La figure 3 donne un exemple montrant la variation de la différence des longueurs d'onde des crêtes de gain Ai avec les conditions de fonctionnement de l'amplificateur optique 10. La figure 3 montre la relation de la différence des longueurs d'onde des crêtes de gain AI relativement à une différence de gain AG (voir la figure 2) entre la crête de gain se trouvant du côté des grandes longueurs d'onde et la crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde. La valeur de la différence AG des crêtes de gain, comme on peut également le voir en comparant avec les figures 12 et 15 ci-dessus mentionnées, varie en fonction des conditions de fonctionnement de l'amplificateur optique. Par conséquent, on peut déduire de la relation présentée sur la figure 3 que la différence des longueurs d'onde des crêtes de gain AI varie avec les conditions de fonctionnement de l'amplificateur optique 10. De plus, le paramétrage ci-dessus mentionné est tel que la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde de l'EDF I et la longueur d'onde pour laquelle le coefficient de transmission du filtre optique 4 devient minimal coïncident approximativement. Toutefois, puisque la caractéristique du filtre optique 4 est telle, dans le voisinage de longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde, que l'effet de la suppression de la lumière parasite est obtenu si la lumière se trouvant dans cette Il bande de longueurs d'onde est atténuée, alors il importe peu qu'il existe un léger écart pour la longueur d'onde correspondant à un minimum du coefficient de transmission. De plus, il est approprié que la largeur de bande de longueurs d'onde, soit BW (voir la figure 2), du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S permettant d'effectuer de manière fiable une égalisation du gain à l'aide du filtre optique 4 vaille environ la moitié du FSR du filtre optique 4. En conséquence du paramétrage du filtre optique 4, la largeur de bande de longueurs d'onde souhaitable BW est relative au signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S devient 12 nm 2 nm. Ici, en supposant un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde à seize canaux, si l'écartement des canaux correspondant à la norme internationale de I'ITU est 0,8 nm, alors la largeur de bande de longueurs d'onde BW devient 12 nm. Par conséquent, dans ce cas, le réglage du filtre optique 4 est dit optimal. Comme exemple spécifique du filtre optique 4 ayant la caractéristiquepériodique perte-longueur d'onde qui a été décrite ci-dessus, il peut s'agir par exemple d'un dispositif optique connu tel qu'un filtre du type Mach-Zehnder ou un filtre étalon, ou encore un filtre de sélection de mode de fibre à longue période. Ce filtre de sélection de mode de fibre à longue période a été proposé par exemple par Ashish M. Vengsarkar et aI., "Long-Period Fiber Gratings as Band-Rejection Filters", Journal of Lightwave Technology, vol. 14, n 1, janvier 1996. Ici, l'allure générale d'un filtre du type Mach-Zehnder est représentée sur la figure 4. Comme on peut le voir dans la partie (A) de la figure 4, avec le filtre du type Mach-Zehnder, un signal lumineux délivré par une extrémité d'une fibre optique 41 se trouvant du côté d'entrée est transformé en un faisceau parallèle au moyen d'une lentille 42. Ce faisceau parallèle est ensuite amené à converger par une lentille 43 qui est placée à une distance d'écartement prédéterminée de la lentille 42, et est appliqué en entrée à une fibre optique 44 se trouvant du côté de sortie. Une plaque de verre 45 ayant une épaisseur prédéterminée est insérée entre les lentilles 42 et 43, sous une inclinaison présentant un angle prédéterminé par rapport au faisceau parallèle. Selon ce montage, un interféromètre de Mach- Zehnder tel que représenté par le circuit équivalent de la partie (B) de la figure 4 est constitué, ce qui donne un filtre optique possédant une caractéristique périodique perte-longueur d'onde. Dans ce cas, le FSR du filtre de type Mach- Zehnder est déterminé par l'épaisseur de la plaque de verre 45. De plus, la profondeur de la perte (quantité maximale de perte) qui varie périodiquement est déterminée par le degré d'insertion de la plaque de verre 45. Ceci équivaut à modifier le rapport de dérivation de l'interféromètre de Mach-Zehnder. De plus, on fait varier la longueur d'onde de la perte maximale en inclinant la plaque de verre 45. Ceci correspond à une modification légère du retard. On décrit ci-après le fonctionnement du premier mode de réalisation. Lorsque l'amplificateur optique 10 est activé, la lumière d'excitation produite par la source 2 de lumière d'excitation est fournie à l'EDF 1 via le multiplexeur 3, de sorte que l'EDF 1 atteint un état excité. Ensuite, lorsque le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S est appliqué en entrée depuis l'extérieur via l'accès d'entrée de l'amplificateur optique 10, le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S est transmis au filtre optique 4. Dans le filtre optique 4, les composantes lumineuses (signaux lumineux) se trouvant dans le voisinage de la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des grandes longueurs d'onde sont atténuées d'une quantité prédéterminée de façon que, dans le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S introduit, l'écart de gain entre les signaux lumineux des longueurs d'onde respectives produits par l'EDF I de l'étage postérieur soit compensé de manière préalable. De plus, les composantes optiques (lumière parasite) présentes dans la voisinage de longueurs d'onde de crête se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde sont atténuées de façon que la lumière parasite ne soit pas amplifiée par l'EDF 1 de l'étage postérieur. Le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S qui a traversé le filtre optique 4 est appliqué en entrée à l'EDF 1 via le multiplexeur 3, est amplifié par l'effet d'émission induite de l'EDF 1, puis est délivré à l'extérieur via l'accès de sortie. Le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S ayant été délivré par l'accès de sortie, les gains respectifs des signaux lumineux des seize canaux sont approximativement égaux, ce qui donne un signal ayant un rapport signal- bruit optique élevé, la lumière parasite du voisinage de la longueur d'onde de la crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde ayant été supprimée. De cette manière, avec le premier mode de réalisation, en plaçant, du côté d'entrée du signal lumineux, un filtre optique 4 possédant une caractéristique périodique perte-longueur d'onde qui correspond à la caractéristique gain-longueur d'onde de I'EDF 1, on peut réaliser, au moyen d'un unique dispositif optique, l'aplanissement du gain du signal lumineux (égalisation du gain) dans le voisinage de la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des grandes longueurs d'onde ainsi que la suppression de la lumière parasite du voisinage de la longueur d'onde de crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde. De ce fait, la nécessité n'existe plus, comme avec l'amplificateur optique classique, de fournir deux dispositifs optiques séparés, l'un faisant fonction d'égaliseur de gain et l'autre de filtre optique de suppression de lumière parasite. Par conséquent, on peut simplifier la structure de l'amplificateur optique et on réalise une réduction de coût. De plus, on peut réduire la perte d'insertion et la perte de dépendance vis-à- vis de la polarisation liées à l'introduction d'un dispositif optique, ce qui permet de réaliser l'amplificateur optique ayant d'excellentes caractéristiques d'amplification. De plus, avec le premier mode de réalisation tel que ci-dessus décrit, la description a concerné le cas o l'amplification d'un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde qui comporte un signal lumineux de seize ondes (canaux) est effectuée avec un écartement des canaux de 0,8 nm dans une bande de longueurs d'onde centrée sur 1558 nm. Toutefois, le paramétrage du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde selon l'invention n'est pas limité à cela. Par exemple, il peut s'agir d'un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde qui comporte un signal lumineux de huit ondes (canaux) ayant un écartement des canaux de 1,6 nm. De plus, le FSR a été réglé sur 24nm 4 nm, de sorte que l'écartement correspondant à une partie d'une période de la caractéristique perte- longueur d'onde du filtre optique 4 coïncide approximativement avec la différence de longueurs d'onde des crêtes de gain, soit AX, de l'EDF 1. Toutefois, le FSR peut, au lieu de cela, être fixé par exemple à 12 nm 4 nm, de façon que la différence AS des longueurs d'onde des crêtes de gain et l'écartement relatif à une partie de deux périodes de la caractéristique perte-longueur d'onde coïncident approximativement. Puisqu'il est approprié que la largeur de bande de longueurs d'onde du signal lumineux, soit BW, soit, dans ce cas, de 6 nm + 2 nm, alors, pour le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde, il est de préférence fait en sorte que celui-ci comporte par exemple un signal lumineux de huit ondes (canaux) ayant un écartement des canaux de 0,8 nm. De plus, la description a concerné le cas o le filtre optique 4 était placé dans un amplificateur optique du type à excitation en sens avant. Toutefois, l'invention peut aussi être appliquée à un amplificateur optique du type à excitation en sens arrière ou à un amplificateur optique du type à excitation bidirectionnelle, de la même manière que pour le cas du type de l'excitation en sens avant. Sur la figure 5, est présenté un exemple de structure se rapportant au cas o l'invention est appliquée à un amplificateur optique du type à excitation en sens arrière. Avec l'amplificateur optique 10' de la figure 5, on insère un filtre optique 4 présentant une certaine caractéristique perte-longueur d'onde entre un accès d'entrée et l'extrémité d'entrée du signal lumineux de l'EDF 1, de manière à obtenir la même fonction et les mêmes effets que dans le cas du premier mode de réalisation. On décrit ensuite un deuxième mode de réalisation de l'invention. La figure 6 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un amplificateur optique selon le deuxième mode de réalisation. Sur la figure 6, un amplificateur optique 20 selon l'invention est un amplificateur o, dans le cas de l'amplificateur optique du type à excitation en sens avant, lequel incorpore par exemple une EDF 1, une source 2 de lumière d'excitation et un multiplexeur 3, il est prévu, du côté de délivrance du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S, un filtre optique 4 qui possède une caractéristique perte-longueur d'onde périodique. Le filtre optique 4 est identique à celui utilisé dans le premier mode de réalisation, et il est ici placé entre la borne de délivrance du signal lumineux de l'EDF 1 et l'accès de sortie. Avec un tel amplificateur optique 20, alors, lorsque, comme dans le cas du premier mode de réalisation, un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S est appliqué en entrée, depuis l'extérieur, à l'accès d'entrée de l'amplificateur optique 20 qui se trouve dans un état excité, le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S est transmis via le multiplexeur 3 à l'EDF 1 et est amplifié, puis est transmis ensuite de l'EDF 1 au filtre optique 4. Le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S qui est délivré par l'EDF 1 est un signal dans lequel un écart existe en ce qui concerne le gain du signal lumineux des longueurs d'onde respectives correspondant à la crête de gain se trouvant du côté des grandes longueurs d'onde de l'EDF 1, et qui comporte une composante lumineuse parasite amplifiée dans le voisinage de longueurs d'onde de crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde. En appliquant le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S au filtre optique 4, on aplanit l'écart de gain du signal lumineux des longueurs d'onde respectives et on supprime la lumière parasite appartenant au voisinage des longueurs d'onde de crête de gain se trouvant du côté des courtes longueurs d'onde. Le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S qui a traversé le filtre optique 4 est ensuite délivré à l'extérieur via l'accès de sortie. En conséquence de la structure du deuxième mode de réalisation, même si le filtre optique possédant la caractéristique perte-longueur d'onde périodique qui correspond à la caractéristique gain-longueur d'onde de l'EDF I est placé du côté de sortie du signal lumineux, on obtient le même effet que dans le cas du premier mode de réalisation. De plus, le fait de placer le filtre optique 4 du c6té de sortie du signal lumineux sur l'étage postérieur de l'EDF 1 donne un amplificateur optique doté de caractéristiques en matière de bruit qui sont supérieures au cas du premier mode de réalisation. Ainsi, avec le premier mode de réalisation, puisque le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S qui se trouve à un niveau bas avant d'être amplifié par l'EDF 1 est appliqué en entrée au filtre optique 4, alors la perte ayant lieu dans le filtre optique 4 exerce une influence sur les caractéristiques de bruit. D'autre part, dans le cas du deuxième mode de réalisation, puisque le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S qui a été suffisamment amplifié par l'EDF 1 est appliqué en entrée au filtre 4, alors l'influence des pertes ayant lieu dans le filtre optique 4 diminue, ce qui donne d'excellentes caractéristiques de bruit. Toutefois, dans le cas du deuxième mode de réalisation, puisque le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S qui a été amplifié par l'EDF I est tel qu'une perte a lieu dans le filtre optique 4, alors le niveau de sortie du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S devient éventuellement inférieur à celui du cas du premier mode de réalisation. Par conséquent, il est souhaitable de pouvoir sélectionner de manière appropriée le premier ou le deuxième mode de réalisation selon la priorité donnée à la caractéristique de bruit ou à la caractéristique de signal de sortie élevé. De plus, avec le deuxième mode de réalisation ci-dessus présenté, on a décrit le cas o le filtre optique 4 est placé dans un amplificateur optique du type à excitation dans le sens avant. Toutefois, l'invention peut également être appliquée à un amplificateur optique du type à excitation dans le sens arrière ou du type à excitation bidirectionnelle. Sur la figure 7, est présenté un exemple de structure correspondant à l'application de l'invention à un amplificateur optique du type à excitation dans le sens arrière. Avec l'amplificateur optique 20' de la figure 7, un filtre optique 4 est inséré entre le multiplexeur 3 et l'accès de sortie, de sorte qu'on obtient la même fonction et les mêmes effets que dans le cas du deuxième mode de réalisation. On décrit ensuite un troisième mode de réalisation de l'invention. La figure 8 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde, selon le troisième mode de réalisation. Sur la figure 8, le système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde est constitué par exemple par les amplificateurs optiques 10 du premier mode de réalisation connectés de manière séparée pour faire fonction de répéteurs entre un émetteur optique Tx faisant fonction de dispositif d'émission optique et un récepteur optique Rx faisant fonction de dispositif de réception optique. L'émetteur optique Tx et le récepteur optique Rx sont identiques à ceux utilisés dans le système classique de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde. Avec un tel système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde, le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S qui est émis par l'émetteur optique Tx est transmis au récepteur optique Rx tandis qu'il est successivement amplifié par les amplificateurs optiques respectifs 10 dotés de fibres optiques qui ont une caractéristique perte-longueur d'onde périodique. Avec les amplificateurs optiques 10 respectifs, l'égalisation de gain et la suppression de la lumière parasite du signal lumineux sont effectuées par le filtre optique 4, si bien qu'un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S ayant un rapport signal-bruit optique élevé et des niveaux uniformes pour les signaux lumineux des longueurs d'onde respectives est transmis au récepteur optique Rx en provenance de l'émetteur optique Tx. En conséquence de l'utilisation du troisième mode de réalisation, par le fait qu'on utilise respectivement les amplificateurs optiques 10 dotés des filtres optiques 4, au titre de répéteurs respectifs du système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde, alors, on peut réaliser un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde qui possède d'excellentes caractéristiques de transmission. On décrit ensuite un quatrième mode de réalisation de l'invention. La figure 9 est un schéma fonctionnel montrant la structure d'un système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde selon le quatrième mode de réalisation. Sur la figure 9, avec ce système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde, la structure est telle que, avec une pluralité de sections de répéteurs placées entre un émetteur optique Tx et un récepteur optique Rx, un amplificateur optique 10 du premier mode de réalisation ci-dessus mentionné est prévu pour chaque section de répéteurs représentée par une ligne en trait mixte sur la figure et constituée de quatre répéteurs par exemple. Les quatre répéteurs des sections de répéteurs sont des amplificateurs optiques 100 classiques qui ne sont pas dotés d'un égaliseur de gain ou d'un filtre optique servant à supprimer la lumière parasite. Les filtres optiques 4 des amplificateurs optiques 10 prévus pour chacune des sections de répéteurs respectives aplanissent les écarts de gain du signal lumineux accumulé qui est produit par la section de répéteurs précédente. De plus, ceux-ci ont une caractéristique perte-longueur d'onde qui supprime la lumière parasite accumulée produite par la section de répéteurs précédente. Avec un tel système de transmission à multiplexage de longueurs d'onde, le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S émis par l'émetteur optique Tx est successivement amplifié par les quatre amplificateurs optiques 100, si bien que l'écart de gain et la lumière parasite du signal lumineux produit par les amplificateurs optiques respectifs 100 s'accumulent. Ensuite, du fait de l'application du signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S, qui comporte l'écart de gain et la lumière parasite, dans l'amplificateur optique 10, l'égalisation de gain et la suppression de lumière parasite sont effectuées par le filtre optique 4 pour le signal lumineux. Ensuite, après l'amplification, celui-ci est transmis à la section de répéteurs suivante. Le signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde S est donc transmis au récepteur optique Rx, tandis que l'opération ci-dessus se répète pour chacune des sections de répéteurs respectives. Avec le quatrième mode de réalisation, un amplificateur optique 10 incorporant un filtre optique 4 est prévu pour chacune des sections de répéteurs comportant une pluralité de répéteurs, et l'écart de gain ainsi que la lumière parasite produits et accumulés dans les sections de répéteurs font l'objet d'une égalisation de gain et d'une suppression de lumière parasite, en un seul bloc, dans un unique amplificateur optique 10. Par conséquent, on peut réaliser, à l'aide d'une structure encore plus simple, un système de transmission de lumière à multiplexage de longueur d'onde d'un faible coût. Avec le quatrième mode de réalisation ci-dessus mentionné, la structure est telle qu'un amplificateur optique 10 incorporant un filtre optique 4 est prévue pour chaque ensemble de quatre amplificateurs optiques 100. Toutefois, la disposition des amplificateurs optiques 10 n'est pas limitée à cela, et les amplificateurs optiques 10 peuvent être placés comme cela est nécessité avec un écartement approprié. De plus, avec les troisième et quatrième modes de réalisation ci-dessus mentionnés, on a envisagé le cas o l'amplificateur optique 10 du premier mode de réalisation était placé entre l'émetteur optique Tx et le récepteur optique Rx. Toutefois, au lieu de cet amplificateur optique 10, on peut prévoir l'amplificateur optique 10' de la figure 5, l'amplificateur optique 20 du deuxième mode de réalisation, l'amplificateur optique 20' de la figure 7, ou analogue. De plus, avec les quatre modes de réalisation, la description a porté sur un amplificateur optique utilisant une EDF 1. Toutefois, l'invention ne se limite pas à cela, et la structure peut faire intervenir un amplificateur optique qui utilise une fibre dopée par un élément des terres rares autre que l'erbium. Dans ce cas, la longueur d'onde de perte maximale et le FSR du filtre optique 4 sont fixés de façon à correspondre à la caractéristique gain-longueur d'onde de la fibre dopée par un élément des terres rares qui est utilisée. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'imaginer, à partir des dispositifs dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Amplificateur optique (10) servant à amplifier collectivement un signal lumineux (S) à multiplexage de longueurs d'onde, qui comporte une pluralité de signaux lumineux ayant des longueurs d'onde différentes, l'amplificateur étant caractérisé en ce qu'il comprend: une fibre (1) dopée par un élément des terres rares, une source (2) de lumière d'excitation servant à produire une lumière d'excitation afin d'exciter ladite fibre dopée par un élément des terres rares, et une section de multiplexage (3) qui applique la lumière d'excitation, produite par la source de lumière d'excitation, en entrée à ladite fibre dopée par un élément des terres rares, o il est prévu un filtre optique (4) qui possède une caractéristique perte-longueur d'onde qui varie périodiquement à un intervalle spectral prédéterminé sur la base de la différence de longueur d'onde entre crêtes de gain adjacentes dans la caractéristique gain-longueur d'onde de ladite fibre dopée par un élément des terres rares, la longueur d'onde de perte maximale comprise dans ladite caractéristique perte-longueur d'onde coïncidant approximativement avec l'une des longueurs d'onde de crête de gain, o ladite pluralité de signaux lumineux de longueurs d'onde différentes est positionnée. 2. Amplificateur optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit filtre optique (4) est placé en un pré-étage de l'extrémité d'entrée de signal lumineux de ladite fibre dopée par un élément des terres rares. 3. Amplificateur optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit filtre optique (4) est placé en un étage postérieur de l'extrémité de sortie de signal lumineux de ladite fibre dopée par un élément des terres rares. 4. Amplificateur optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit filtre optique (4) est un filtre compris dans le groupe filtre du type Mach- Zehnder, filtre étalon et filtre de sélection de mode de fibre à longue période. 5. Amplificateur optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde est tel que ladite pluralité de signaux lumineux de longueurs d'onde différentes est comprise à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde qui correspond à environ la moitié dudit écartement spectral prédéterminé. 6. Amplificateur optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite fibre (1) dopée par un élément des terres rares est une fibre qui a été dopée par de l'erbium. 7. Amplificateur optique selon la revendication 6, caractérisé en ce que, avec ledit filtre optique (4), ledit écartement spectral prédéterminé est fixé à une valeur centrée sur 24 nm et ladite longueur d'onde à perte maximale est fixée à une valeur centrée sur 1558 nm, tandis que ledit signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde comporte un signal lumineux de seize ondes ayant un écartement de longueur d'onde de 0,8 nm. 8. Amplificateur optique selon la revendication 6, caractérisé en ce que, avec ledit filtre optique (4), ledit écartement spectral prédéterminé est fixé à une valeur centrée sur 24 nm et ladite longueur d'onde à perte maximale est fixée à une valeur centrée sur 1558 nm, tandis que ledit signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde comporte un signal lumineux de huit ondes ayant un écartement de longueur d'onde de 1,6 nm. 9. Amplificateur optique selon la revendication 6, caractérisé en ce que, avec ledit filtre optique (4), ledit écartement spectral prédéterminé est fixé à une valeur centrée sur 12 nm et ladite longueur d'onde à perte maximale est fixée à une valeur centrée sur 1558 nm, tandis que ledit signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde comporte un signal lumineux de huit ondes ayant un écartement de longueur d'onde de 0,8 nm. 10. Système de transmission de lumière à multiplexage de longueurs d'onde, caractérisé en ce qu'il comprend: un moyen d'émission de lumière (Tx) servant à émettre, à destination d'un trajet de transmission optique, un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde (S) qui comporte une pluralité de signaux lumineux ayant des longueurs d'onde différentes, une pluralité d'amplificateurs optiques (10) servant à amplifier collectivement un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde se propageant suivant ledit trajet de transmission optique, et un moyen de réception de lumière (Rx) servant à recevoir un signal lumineux à multiplexage de longueurs d'onde qui a été transmis via ledit trajet de transmission, o au moins un amplificateur optique (10) de ladite pluralité d'amplificateurs optiques comprend: une fibre (1) dopée à l'aide d'un élément des terres rares, une source de lumière d'excitation (2) servant à produit une lumière d'excitation afin d'exciter ladite fibre dopée par un élément des terres rares, une section de multiplexage (3) qui applique en entrée à ladite fibre dopée par un élément des terres rares la lumière d'excitation produite par ladite source de lumière d'excitation, et un filtre optique (4) possédant une caractéristique perte-longueur d'onde qui varie périodiquement à un intervalle spectral prédéterminé sur la base de la différence de longueur d'onde entre crêtes de gain adjacentes de la caractéristique gain-longueur d'onde de ladite fibre dopée par un élément des terres rares, la longueur d'onde à perte maximale de ladite caractéristique perte- longueur d'onde coïncidant approximativement avec l'une des longueurs d'onde de crête de gain, o ladite pluralité de signaux lumineux de longueurs d'onde différentes est placée.