Brevet FR2782811A1 — publié le 20000303

La présente invention concerne un procédé et un dispositif de guidage d'un engin volant, notamment un missile, sur une cible. Plus précisément, lesdits procédé et dispositif sont destinés à la mise en oeuvre d'un autoguidage, c'est-à-dire un guidage qui peut être réalisé uniquement à l'aide d'informations disponibles sur ledit engin vo- lant. De façon connue, pour un missile, notamment un missile air-sol, un tel autoguidage est mis en oeuvre dans la phase terminale du guidage, à l'approche de la cible. Généralement, ledit autoguidage est réalisé à l'aide d'informations fournies par un autodirecteur, et en particulier d'informations relatives à ladite cible qui est située dans un champ de vision dudit autodirecteur. A cet effet, la ligne de visée de ce dernier est continuellement asservie. De façon connue, un tel asservissement présente des objets diffé- z5 rents, en fonction de la phase de guidage considérée, et consistant - avant "l'accrochage", c'est-à-dire avant la détection effective de la ci- ble, à pointer ledit autodirecteur dans l'environnement supposé de la- dite cible; et - après "l'accrochage", à maintenir la cible dans le champ de mesure (restreint par conception) dudit autodirecteur et à poursuivre ladite ci- ble. Les ordres de guidage dudit engin volant se déduisent alors, de façon connue, en utilisant les signaux fournis par l'autodirecteur en pour- suite sur la cible, lesdits ordres de guidage étant mis en oeuvre par le pi- lotage de l'engin réalisant en tangage-lacet les manoeuvres commandées, avec éventuellement un asservissement en roulis, soit pour maintenir le roulis de l'engin constant, soit pour répartir la charge aérodynamique en effectuant un contrôle en roulis aérodynamique de l'engin pour améliorer les caractéristiques aérodynamiques telles que le facteur de charge utili- sable, la charge sur les actionneurs de pilotage, les couples de roulis in- duits,... Cette solution usuelle d'autoguidage présente toutefois de nom- breux inconvénients. Elle est notamment complexe et coûteuse, puis- qu'elle nécessite de facon connue, pour sa mise en oeuvre, en plus du système de détection de l'autodirecteur, plusieurs autres dispositifs de mesure et de traitement coûteux, notamment: - des dispositifs mécaniques rendant mobile la ligne de visée, avec une mobilité selon au moins deux ou trois axes pour un guidage dans l'es- pace. Ces dispositifs mécaniques comportent, par exemple, des arti- culations avec un montage à la cardan et une motorisation de chaque 1 5 axe; - des équipements de mesure et des moyens électroniques associés pour le contrôle de boucles d'asservissement de la ligne de visée. Pour remédier à ces inconvénients, il est connu d'utiliser un dé- tecteur, par exemple du type à détection infrarouge ou optique, notam- ment laser, qui est rigidement lié à l'engin volant et qui réalise la fonction globale de détection (localisation et identification) de la cible. Toutefois, une telle mise en oeuvre, qui présente des avantages indéniables par rapport à la solution usuelle précitée, nécessite un détec- teur présentant un champ de mesure de taille importante pour, I'engin volant étant guidé sur une trajectoire vers la cible: - avant l'accrochage, avoir la cible dans ledit champ de mesure, en te- nant compte, non seulement d'erreurs de désignation d'objectif et de guidage de l'engin, mais également des incidences dudit engin dues Lo 2782811 aux perturbations de l'environnement (vent, effet de la pesanteur,...) et à la réalisation du facteur de charge; et - après l'accrochage, continuer à maintenir la cible dans ledit champ de mesure. Bien entendu, la nécessité d'une taille importante pour le champ de mesure du détecteur entraîne des inconvénients, notamment en ter- mes de coût, d'encombrement, de masse, etc... La présente invention a pour objet de remédier à ces inconvé- nients et en particulier de réduire la taille du champ de mesure du détec- teur en restant compatible avec l'efficacité du guidage. Elle concerne un procédé de guidage d'un engin volant sur une cible, ledit guidage présen- tant différentes phases successives, dont une phase terminale pour laquelle au moins le guidage est réalisé à l'aide de mesures effectuées par un détecteur monté sur ledit engin volant et pointé avec sa ligne de visée vers ladite cible de sorte qu'une projection de cette dernière est située sur un champ de mesure dudit détecteur, ainsi qu'à l'aide d'informations, notamment de navigation et inertielles, issues de sources d'informations montées sur ledit engin volant. A cet effet, selon l'invention, ledit procédé est remarquable en ce 2 o qu'au moins dans ladite phase terminale, on commande des attitudes dudit engin volant de manière à centrer la projection de la cible par rap- port à une première direction dudit champ de mesure, en ce que la ligne de visée dudit détecteur est mobile autour d'une seconde direction dudit champ de mesure, différente de ladite première direction, et en ce qu'au moins dans ladite phase terminale, on commande la mobilité de la ligne de visée dudit détecteur de manière à centrer ladite projection de la cible par rapport à ladite seconde direction. Ainsi, comme grâce à l'invention, la projection de la cible sur le champ de mesure du détecteur est automatiquement centrée par rapport auxdites première et seconde directions qui sont de préférence orthogo- nales, respectivement par la commande des attitudes de l'engin volant et de la mobilité de ladite ligne de visée, ledit champ de mesure peut présen- ter une taille réduite de sorte que ledit détecteur permet de remédier aux inconvénients (coût, encombrement, masse,....) précités. De façon avantageuse, au moins dans ladite phase terminale, on estime le mouvement relatif entre l'engin volant et la cible, ce qui permet en particulier d'estimer la cinématique de la cible par rapport à l'engin volant et ainsi de mettre en oeuvre le procédé conforme à l'invention même: - lorsque la projection de la cible sort du champ de mesure du détec- teur; et même - dans les phases de vol, pour lesquelles une telle projection n'existe pas ou pas encore. De plus, avantageusement, au moins dans ladite phase terminale, on commande des attitudes dudit engin volant de manière à répartir la charge aérodynamique sur des axes liés audit engin volant. Une telle répartition de la charge aérodynamique présente plu- sieurs avantages et permet notamment: - de soulager les vérins des gouvernes de pilotage de l'engin volant; et - d'augmenter le domaine d'incidence totale pilotable. De plus, de façon avantageuse, on commande, comme attitude de l'engin volant, le roulis de ce dernier. Ainsi, comme le guidage de l'engin volant est réalisé de façon usuelle en tangage et en lacet, la commande (de roulis) conforme à l'in- vention en vue du centrage et, le cas échéant, de la répartition de la charge aérodynamique est compatible avec l'efficacité du guidage. Pour déterminer un ordre de commande de roulis, on utilise à cet effet, de préférence, des valeurs écartométriques déterminées au moins à partir de certaines des informations suivantes: - des informations relatives à des mesures effectuées par ledit détec- teur; - des informations inertielles et de navigation; et - des informations relatives à l'orientation de la ligne de visée du détec- teur, par rapport à l'engin volant. Dans un mode de mise en oeuvre avantageux, pour réaliser simul- tanément une répartition de la charge aérodynamique sur des axes liés à l'engin volant et le centrage de la projection de la cible, on commande le roulis à partir d'un ordre Aqpco de variation de roulis qui vérifie la relation 1 5 ={C0 A - AçpcoE est un ordre de variation de roulis déterminé à partir desdits or- dres A(pcol1 et Aq(pco2. De plus, de façon avantageuse, lesdits ordres A(pco1 et A(pco2 de variation de roulis vérifient respectivement les relations suivantes U1 + U01 tgAçpco 1 = eIU2 + KI x Signe (U2) Ul- U02 tgAqpco2 = [ IU2 + K] x Signe (U2) Le K dans lesquelles - tg représente la tangente - e, K, U01 et U02 sont des valeurs prédéterminées; et - U1 et U2 sont des valeurs écartométriques. Pour augmenter les performances des traitements mis en oeuvre, avantageusement, lesdites valeurs écartométriques U1 et U2 vérifient respectivement les relations suivantes U1 = O+EBZu U2 = O+EBYu dans lesquelles O+EBZu et O+EBYu représentent respectivement des écarts d'attitudes par rapport à la droite engin-cible en tangage et en la- cet déterminés, d'une part à partir d'attitudes en tangage et en lacet pré- vues par le guidage de l'engin volant et, d'autre part, à partir d'attitudes courantes de l'engin volant, en tangage et en lacet. En outre, de façon avantageuse, les écarts d'attitudes comman- dés par rapport à la droite engin-cible sont limités à des valeurs prédéter- minées, ce qui permet notamment de limiter le guidage de l'engin volant par rapport au pointage de la cible et donc de favoriser ce dernier. Dans cette optique, dans un mode de réalisation particulier, on détermine les ordres de commande de variations d'attitudes de manière à favoriser, selon la phase de vol considérée, au moins l'une des actions suivantes: le guidage de l'engin volant, le centrage de la projection de la cible sur le détecteur et la répartition de la charge aérodynamique. Par ailleurs, on peut guider ledit engin volant de manière à limiter son incidence et son dérapage cinématiques, au moins dans une phase ultime de ladite phase terminale, c'est-à-dire de préférence juste avant le contact avec la cible, en particulier pour favoriser l'efficacité de la des- truction de cette dernière. La présente invention concerne également un dispositif de gui- dage d'un engin volant sur une cible, ledit dispositif comportant: - des sources d'informations engendrant des informations relatives audit engin volant; - un détecteur susceptible de réaliser des mesures relatives à la cible, monté sur ledit engin volant, et pointé avec sa ligne de visée vers la- dite cible de sorte qu'une projection de cette dernière est située sur un champ de mesure dudit détecteur; - une unité de calcul pour déterminer, à partir desdites informations et desdites mesures, au moins dans une phase terminale dudit guidage, des ordres de guidage; et - des organes de pilotage réalisant le guidage dudit engin volant en fonc- tion desdits ordres de guidage. Selon l'invention, ledit dispositif est remarquable en ce qu'il com- porte de plus des moyens de calcul pour déterminer des ordres de varia- tion d'attitudes dudit engin volant permettant de centrer la projection de ladite cible par rapport à une première direction dudit champ de mesure, lesdits ordres de variation d'attitudes étant transmis auxdits organes de pilotage, en ce que ledit détecteur présente une ligne de visée qui est mobile selon une seconde direction du champ de mesure, différente de ladite première direction, en ce que le dispositif conforme à l'invention comporte des moyens d'orientation commandables pour orienter ladite ligne de visée du détecteur, et en ce que lesdits moyens de calcul com- mandent lesdits moyens d'orientation de manière à obtenir le centrage de ladite projection de la cible par rapport à ladite seconde direction. Ainsi, le dispositif conforme à l'invention est peu complexe et peu coûteux. De plus, avantageusement, ledit dispositif comporte - un moyen pour estimer le mouvement relatif entre l'engin volant et la cible. Les estimations ainsi réalisées peuvent être utilisées pour aug- menter la précision et les performances du dispositif et également pour pallier l'absence de la projection de la cible dans le champ de mesure et/ou - un moyen pour superviser ledit dispositif, qui est formé de préférence o10 de manière à favoriser, selon la phase de vol considérée, au moins l'une des actions suivantes: le centrage de la projection de la cible sur le champ de mesure du détecteu r; le guidage de l'engin volant; et 15. la répartition de la charge aérodynamique sur des axes liés audit en- gin volant. En outre, pour simplifier la réalisation, avantageusement, lesdits moyens de calcul sont intégrés dans ladite unité de calcul. Par ailleurs, de façon avantageuse, la mobilité de ladite ligne de visée correspond à une orientation autour d'un axe lié à l'engin. Le dispo- sitif conforme à l'invention nécessite donc peu de pièces mobiles, la mo- bilité étant mise en oeuvre selon un seul axe, et avec une motorisation pouvant être rustique, comme précisé ci-dessous, tout en conservant une taille réduite du champ de mesure. En outre, dans un mode de réalisation préféré, lesdits moyens d'orientation comportent: - un système de renvoi optique, comprenant par exemple un miroir fixe, un miroir mobile et une optique de focalisation; un moteur, de préférence un moteur couple; et - un moyen de recopie de l'orientation comprenant, par exemple, un po- tentiomètre. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment I'invention peut être réalisée. Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments semblables. La figure 1 est le schéma synoptique d'un dispositif conforme à l'invention. La figure 2 illustre schématiquement un engin volant muni d'un dispositif conforme à l'invention et guidé vers une cible. La figure 3 montre schématiquement un champ de mesure d'un détecteur conforme à l'invention. Les figures 4A à 4D montrent ledit champ de mesure dans trois positions différentes (les figures 4B et 4C montrant la même position) permettant d'illustrer les effets des commandes conformes à l'invention. La figure 5 montre schématiquement des moyens d'orientation de la ligne de visée d'un détecteur. La figure 6 illustre schématiquement un système de renvoi optique de moyens d'orientation de la ligne de visée. Le dispositif 1 conforme à l'invention et représenté schématique- ment sur la figure 1 est destiné au guidage d'un engin volant, par exem- ple un missile M, vers une cible C, tel que représenté sur la figure 2. Sur la figure 2, on a de plus indiqué un référentiel OXYZ relatif audit missile M et tel que - OX représente l'axe longitudinal dudit missile M OY et OZ représentent deux axes perpendiculaires du plan passant par O et perpendiculaire à OX. On prévoit également des directions Y+ et Z+ telles que OXY+Z+ soit un autre référentiel lié à l'engin volant M, déduit du référentiel OXYZ par une rotation d'angle constant autour de OX et tel que la ligne de vi- sée du détecteur D présente une mobilité autour de Y+, correspondant à la rotation d'un angle EA de manière à former des directions A1 et Za dé- duits de X et Z+ par ladite rotation d'angle EA, A1 correspondant à la li- gne de visée du détecteur, (A, Ya=Y+, Za) correspondant au plan de me- sure du détecteur D, A étant un point du champ de mesure CM. Les vecteurs unitaires des systèmes d'axes (X,Y,Z), (X,Y+,Z+) sont notés respectivement (X, Y, Z), (X, Y+,Z+). Ledit dispositif 1 est du type comportant - un détecteur D, par exemple infrarouge ou optique, notamment du type laser, qui est pointé sur ladite cible C et qui fournit des informations relatives à cette dernière et à son environnement; - des moyens de traitement I, par exemple de traitement d'images ou de taches laser, qui à partir des informations fournies par le détecteur D, par l'intermédiaire d'une liaison 2, fournissent des mesures relatives à la cible C, à savoir au moins des mesures écartométriques représenta- tives de l'écart angulaire entre l'axe de mesure A1 relatif audit détec- teur D et un axe de référence A2. Selon l'invention, ledit axe de réfé- rence A2 correspond à la droite passant par un point de référence dudit détecteur D et un point de ladite cible C, qui est détecté par ledit détecteur D; - un ensemble E de sources d'informations montées sur ledit missile M et susceptibles de délivrer des informations relatives audit missile M, notamment des informations inertielles et de navigation; - un moyen de calcul C1 qui est relié, par l'intermédiaire de liaisons 3 et 4, respectivement auxdits moyens de traitement I et audit ensemble E de sources d'informations et un moyen de calcul C2 qui est relié par une liaison 5 audit moyen de calcul C1 et qui détermine, à partir de mesures et d'informations reçues, des ordres de guidage selon lesdits axes OY et OZ, du type poursuite ou navigation proportionnelle, comme précisé ci-dessous. Selon l'invention, ledit moyen de calcul C1 reconstruit la direction de l'axe de référence A2 et en estime la ciné- matique à partir d'informations issues des moyens de traitement I, de l'ensemble E de sources d'informations et d'un moyen de mesure 16 précisés ci-dessous, la reconstruction étant effectuée après une remise en phase de toutes ces informations; et - des organes de pilotage 6 qui réalisent le guidage du missile M, à partir des ordres de guidage reçus par l'intermédiaire d'une liaison 7 d'un moyen de calcul C4 relié par une liaison 8 au moyen de calcul C2. On notera qu'avant l'accrochage (ou la détection) de la cible C par le détecteur D et même après (selon le mode de réalisation), les me- sures écartométriques sont remplacées par une estimation de ladite écar- tométrie, à partir d'informations de navigation du missile M, associées à une référence inertielle, et d'un positionnement estimé de la cible C. De plus, le moyen de calcul C2 permet de déterminer des ordres de guidage selon lesdits axes OY et OZ, du type poursuite ou navigation proportionnelle ou lois de guidage usuelles (lois optimales, lois inté- grées,...) pouvant se ramener à des ordres à l'engin M, en axes OY et OZ, d'accélération commandée Fco = rYco Y + FZco ou de vitesse anuar cmade /-o>/c > > angulaire commandée Qco = QYco Y + QZco Z ou à des variations de direction du vecteur vitesse commandée Ayco = AyYco Y + AyZco Z ou à )> > des variations d'attitude commandée AOco = AOYco Y + AOZco Z. On notera que les traitements d'estimation de la cinématique engin-cible mis en oeuvre par le moyen de calcul C1 fournissent toutes les données intervenant dans l'élaboration des accélérations comman- dées, tels que des écarts entre l'axe engin et la droite engin-cible ou entre l'axe du vecteur vitesse et la droite engin-cible, la vitesse de rotation de la droite engin-cible, la distance engin-cible, la vitesse de rapprochement engin-cible,... Comme on peut le voir sur la figure 3, le détecteur D présente le champ de mesure CM défini par un plan AYaZa comprenant la projection Cp de la cible C, qui illustre la position de cette dernière. Ledit point A est situé au centre dudit champ de mesure CM. Selon l'invention: - ledit dispositif 1 comporte de plus des moyens de calcul C3 et C4 sus- ceptibles de déterminer des ordres de commande précisés ci-dessous du missile M permettant de modifier la position du missile M de ma- nière à centrer ladite projection Cp (de la cible C sur le champ de me- sure CM) par rapport à la direction AZa; - ledit détecteur D présente une ligne de visée A1 qui est mobile autour de la direction AYa du champ de mesure CM; - ledit dispositif 1 comporte à cet effet des moyens d'orientation 9 commandables pour déplacer ladite ligne de visée A1 du détecteur D et - ledit moyen de calcul C4 commande lesdits moyens d'orientation 9 par une liaison 10 de manière à obtenir le centrage de ladite projection Cp de la cible C par rapport à ladite direction AYa. Ainsi, comme la projection Cp est centrée automatiquement, à une tolérance près, selon ces directions AYa et AZa, le champ de mesure CM peut présenter une taille réduite, ce qui permet de remédier aux in- convénients (coût, encombrement, masse,...) dus à un champ de mesure important. On notera de plus que, selon l'invention - le moyen de calcul C4 relié aux moyens de calcul C1, C2 et C3 respec- tivement par des liaisons 11, 8 et 12 élabore des commandes d'orien- tation de la ligne de visée autour d'un axe lié à l'engin M et des com- mandes transmises aux organes de pilotage 6 pour les manoeuvres de roulis, tangage et lacet; et - le moyen de calcul C3 détermine les écarts entre le vecteur unitaire uE- de la droite engin-cible, correspondant à l'axe A2, et le vecteur unitaire-ede l'axe longitudinal de l'engin volant M, par exemple sous la formulation vectorielle OEE = uE- - A-, ce qui définit des écarts selon les axes Y, Z ou Y+, Z+ vérifiant BE- = uEA= OEBY ó + OEBZ Z = e+EBY-+ + 0 EBZ Z' En outre, comme on peut le voir sur la figure 1 - le moyen de calcul C4 est relié aux moyens de calcul C2 et C3 par des liaisons de retour 13 et 14; - le moyen de calcul C3 est relié au moyen de calcul C1 par une liaison ; - les moyens de traitement I sont reliés par une liaison de retour 19 au moyen de calcul C1; - le moyen 16 de mesure de l'orientation de la ligne de visée est associé aux moyens d'orientation 9, comme illustré par une liaison 17, et est relié par une liaison 18 aux moyens de calcul C1 et C4; et - lesdits moyens de calcul C1 à C4 sont intégrés dans une unité centrale UC. Dans un mode de réalisation préféré, ledit moyen de calcul C4 calcule, selon l'invention, un ordre de commande Agpco en roulis transmis aux organes de pilotage 6 par la liaison 7, qui engendrent alors une rota- tion correspondante du missile M autour de l'axe OX. L'effet dû à cette commande en roulis pour le centrage de l'écar- tométrie est mis en évidence en comparant la figure 4A aux figures 4B et 4C qui illustrent la même situation: - la figure 4A illustrant la situation o la projection Cp n'est pas centrée, ni par rapport à l'axe AZa, ni par rapport à l'axe AYa, la position du champ de mesure CM étant définie dans cette position décentrée par des axes AYaO et AZaO; et - les figures 4B et 4C illustrant la situation après le centrage dû à ladite commande en roulis conforme à l'invention. Le champ de mesure CM se trouve alors dans une position définie par des axes AYa1 et AZal. On notera que les figures 4A et 4B montrent schématiquement l'arrière du missile M avec la position du champ de mesure CM. De plus, l'effet sur la position de la projection Cp dû à l'action des moyens 9, est mis en évidence en comparant les figures 4B et 4C à la figure 4D, cette dernière illustrant la situation après le centrage engendré par le déplacement de la ligne de visée A1. La nouvelle position du champ de mesure CM est définie par l'axe AYa1 et un axe AZa2. La ligne de vi- sée A1 est située selon un axe AXa2 qui est déduit de l'axe AXal par une rotation d'un angle aE. Selon l'invention, on calcule ledit ordre de commande A(pco à par- tir de valeurs écartométriques qui sont représentatives de l'écartométrie entre les axes OX et A2 et qui sont déterminées par les moyens de calcul C1 et C3, à partir des traitements effectués par les moyens I et/ou des informations fournies par ledit ensemble E de sources d'informations, et 2 0 de l'accélération aérodynamique prévue par le guidage. L'accélération aérodynamique prévue par le guidage est déduite, de façon usuelle, des commandes de guidage (en accélération ou en vitesse angulaire, ou en variation de direction du vecteur vitesse ou en variation d'attitude), en tenant compte des fonctions de transfert aérodynamiques de l'engin vo- lant M et des transferts connus de la cellule de l'engin volant M liant les vitesses angulaires de la cellule à son accélération, avec une compensa- tion de la pesanteur. Dans un mode de réalisation préféré, l'ordre A(pco est compris en- tre -n et n et est défini à partir de l'expression lo 2782811 A(C { A(pcoA, si ApcoA est compris entre des commandes Apco 1 et A(pco2 A(pcoE, sinon dans laquelle - A(pcoA est une commande en variation de roulis pour répartir la charge aérodynamique, calculée de façon connue à partir de la relation la I AZcoI - I AYcol 0 (ApA = AZcol + AYcol x Signe (AYco x AZco), dans laquelle AYco et AZco sont des accélérations aérodynamiques commandées selon les axes OY et OZ de l'engin volant M, sur lesquels on veut répartir la charge aérodynamique. La valeur de A(pA obtenue par la relation précédente est limitée à des valeurs prédéterminées. La valeur ainsi limitée est prise pour valeur de AçpcoA, si les valeurs abso- lues de AYco ou AZco sont de niveaux significatifs, par exemple plus grandes qu'un seuil prédéterminé. Sinon, on remplace ladite valeur par une valeur nulle; - A(pcol et Aqpco2 sont des commandes en variation de roulis par rapport à l'état courant de l'engin volant M, ayant pour objet de donner à la projection de la droite engin-cible dans le champ de mesure CM du dé- tecteur D une composante selon Y+, correspondant à la direction au- tour de laquelle la ligne de visée Al est orientable; et - A(pcoE est une commande définie à partir desdites commandes A(pcol et A(pco2, par exemple à l'aide de la logique suivante: | AgpcoE = A(pco2, si IA(pcoA A(pco11>IApcoA - A(pco2I AçpcoE = A(pco1, sinon. Dans un mode de réalisation particulier, les commandes ou ordres de variation de roulis A(pco1 et Açpco2 sont déterminés respectivement à partir des relations suivantes: U1 + U01 tgA(pco 1 = u2 + K] x Signe (U2) e Ul- U02 tgA(pco2 = f U21 + KI xSigne(U2) Le dans lesquelles - tg représente la tangente - e, K, U01 et U02 sont des valeurs prédéterminées et pouvant être va- riables selon les phases de vol; et - U1 et U2 sont des valeurs écartométriques. Selon l'invention, les valeurs U1 et U2 sont calculées à partir de grandeurs qui sont fournies par le moyen de calcul C1 estimant la ciné- matique engin-cible, qui sont représentatives d'écarts entre le vecteur unitaire uEB de la droite passant par l'engin volant M au niveau du détec- teur D et par la cible C, et le vecteur unitaire X de l'axe longitudinal OX dudit engin volant M et qui sont calculées, par exemple, à l'aide de la formulation vectorielle 0+EBY Y+ + O+EBZ Z+ = uEB A X. Les valeurs de U1 et U2 peuvent alors être choisies telles que U1 = O+EBZ, U2 = O+EBY. Les valeurs A(pcol et A(pco2 ne sont calculées que si la variable U2 présente une valeur absolue supérieure à une valeur prédéterminée ou si l'expression mathématique /U12+U22 présente une valeur supérieure à une valeur prédéterminée. Sinon, on remplace lesdites valeurs Apco1 et A(pcol et A(pco2 par des valeurs nulles. Les valeurs de A(rcol et A(pco2 ainsi obtenues sont, de préfé- rence, limitées à des valeurs limites prédéfinies. Dans des modes de réalisation particuliers, on peut exploiter la connaissance des attitudes commandées par le guidage pour modifier les commandes en attitude de l'engin volant M, comme précisé ci-dessous. A cet effet, dans un premier mode de réalisation, on utilise des fonctions de transfert propres audit engin volant M, entre la variation AFZ de l'accélération FZ de l'engin M selon l'axe OZ et la variation AQY de la vitesse de rotation QY de l'engin M autour de l'axe OY, du type AQ2Y zrFZ -= H(s), (variable de Laplace s) ou entre la variation AyY de la direction du vecteur vitesse et la variation de vitesse de rotation de l'engin volant M, du type -y= G(s). 2 o AyY On en déduit directement la variation d'attitude AOYco prévue par le gui- dage, en tenant compte des informations relatives à l'engin M fournies par l'ensemble E de sources d'informations, par une relation, exprimée en notations de Laplace, du type: - pour des commandes AFZco de guidage en accélération, AOYco L H[:)] AFZco s pour des commandes AnYco en variation de vitesse angulaire, AOYco = AQYco s - pour des commandes AyYco en variation de direction de vitesse com- mandée, AoYco = L (s)].AyYco II 1 Des relations analogues sont définies pour le mouvement autour de l'axe OZ (variation d'attitude AOZco) de sorte que les variations d'atti- tudes AOco prévues par le guidage sont A-co = AOYco Y + AOZco Z ou en effectuant un changement de repère et en passant aux axes Y , Zt >) A0cO = AO+Yco Y+ + AO+ZcoZ En prenant en compte les peudo-attitudes courantes de l'engin M, par rapport à la droite engin-but, c'est-à-dire OEB = OEBY Y + OEBZ Z = O+EBY Y+ + 0+EBZ Z+, calculées par le moyen de calcul C3, on en dé- duit une consigne en pseudo-attitudes OEBco = OEB + AOco, qui expri- mée selon les axes Y+ et Z+ permet de définir des écarts équivalents commandés par le guidage: O+EBYco = 9+EBY + AO+Yco 0*EBZco = OEBZ + A0OZco De plus, la connaissance de ces valeurs, associée à la connais- sance des dynamiques de réponse entre les commandes et l'exécution en résultant, permet de définir des écarts 0+EBYu et O+EBZu (par une pondé- ration des écarts courants et des écarts commandés) susceptibles d'être utilisés dans la définition des commandes Açpcol et A(pco2, en posant U1 = 0OEBZu, U2 = O'EBYu. Par ailleurs, dans un second mode de réalisation, on commande directement les pseudo-attitudes, en prévoyant, dans les traitements réa- lisés par le moyen de calcul C4 et relatifs au pilotage en tangage et en lacet, un asservissement desdites pseudo-attitudes. Ces pseudo-attitudes peuvent bien entendu être limitées. A cet effet: - dans une première variante, on limite directement les pseudo-attitudes O+EBYco et 0+EBZco à des valeurs prédéterminées et on en déduit une commande limitée ou "écrêtée" OEBco = OEBYcoV + OEBZco 2; tan- dis que - dans une seconde variante, on prend en compte une commande non "écrêtée" OEBcoNE, calculée selon le mode de calcul précité pour OEBco et décomposée sous la forme OEBcoNE = OLco-EAu Y+, dans * laquelle on fait intervenir un angle EAu correspondant à une approxi- mation de l'angle entre l'axe A1 et l'axe OX. Cet angle est défini comme une pondération (choisie en fonction des dynamiques impli- quées dans la réalisation des différentes commandes élaborées par le dispositif 1) de deux angles qui correspondent respectivement à l'orien- tation courante et à l'orientation commandée de la ligne de visée A1 par rapport à l'axe OX. Ledit vecteur OLco peut être soumis à des limitations autour de la ligne de visée A1, des attitudes de l'engin volant M, commandées en tangage et en lacet. Le vecteur Olco ainsi limité permet de définir une commande "écrêtée" OEBco, vérifiant OEBco = OLco-EAuY+. Les différentes limitations réalisées sont définies en fonction de valeurs prédéterminées, en prenant en compte en particulier la taille du champ de mesure CM, des informations disponibles sur le moyen Cl de calcul et d'estimation, la phase de vol et ce que l'on souhaite favoriser entre le guidage et le pointage de la cible C. Notamment, dans la phase précédant l'accrochage de la cible C, il peut être avantageux de favoriser le pointage. Dans le cadre de la présente invention, les attitudes O*EBYu et O+EBZu intervenant dans le calcul de la commande de roulis peuvent faire intervenir les attitudes O+EBYco et O+EBZco avant ou après la limitation, selon que l'on souhaite favoriser le guidage ou le pointage de la cible C. Selon l'invention, lesdits moyens d'orientation 9 qui sont en liai- son avec le moyen 16 de mesure et de recopie de l'orientation de la ligne de visée A1, comportent, tel que représenté sur la figure 5: - un système de renvoi optique 20 orientable, de type connu, compor- tant des éléments optiques, tels que par exemple un miroir, un prisme,... permettant de modifier la ligne de visée A1 du détecteur D, en fonction de son orientation; et - un moteur MO ou un actionneur, qui comprend une électronique de commande et qui est commandé par le moyen de calcul C4 par la liai- son 10, de manière à modifier l'orientation du système de renvoi opti- que 20. Selon l'invention, ledit moteur MO peut être un moteur couple ou un moteur pas à pas. Dans ce dernier cas, il est possible de commander le pas le plus is proche de la position permettant le centrage de la projection Cp. On notera que, dans le cadre de la présente invention, on peut se contenter d'un moteur rustique, puisque le but est moins d'obtenir un centrage précis que d'approcher la projection Cp de la direction centrale correspondante, pour éviter sa sortie du champ de mesure CM. Bien entendu, si les positions du moteur sont prévisibles, le moyen de mesure 16 n'est pas nécessaire, ce qui peut par exemple être le cas avec une motorisation bistatique. En outre, dans un mode de réalisation préféré représenté sur la fi- gure 6, ledit système de renvoi optique 20 comporte un miroir fixe MF, un miroir mobile MM et une optique de focalisation OF. Le miroir mobile MM est déplacé par l'intermédiaire du moteur MO, le moyen de mesure 16 mesurant la rotation dudit miroir MM, ce qui fournit une mesure de l'orientation de la ligne de visée A1 par rapport à l'axe OX avec un rap- port de 2. On notera, par ailleurs, que le moyen de calcul C4 élabore la commande de la rotation de la ligne de visée autour de Y+ par une loi de commande du type poursuite, sur la base d'informations fournies par le moyen de calcul C1 réalisant l'estimation de la cinématique engin-cible et par le moyen de calcul C3 calculant l'écart de l'axe A1 par rapport à l'axe OX, en utilisant des vitesses angulaires de l'engin M, fournies par l'en- semble E de sources d'informations. Les calculs sont réalisés pour com- penser le mouvement angulaire de l'engin M, de sorte que, autour de l'axe Y+, la ligne de visée A1 correspond à une poursuite de la cible C adaptée aux différentes dynamiques impliquées par la mise en oeuvre de l'invention et à la taille du champ de mesure CM. REVENDICATIONS 1. Procédé de guidage d'un engin volant (M) sur une cible (C), le- dit guidage présentant différentes phases successives, dont une phase terminale pour laquelle au moins le guidage est réalisé à l'aide de mesures effectuées par un détecteur (D) monté sur ledit engin volant (M) et pointé avec sa ligne de visée vers ladite cible (C) de sorte qu'une projection (Cp) de cette dernière est située sur un champ de mesure (CM) dudit détecteur (D), ainsi qu'à l'aide d'informations issues de sources d'informations (E) montées sur ledit engin volant (M), caractérisé en ce qu'au moins dans ladite phase terminale, on commande des attitudes dudit engin volant (M) de manière à centrer ladite projection (Cp) de la cible (C) par rapport à une première direction (AZa) dudit champ de mesure (CM), en ce que la ligne de visée dudit détecteur (D) est mobile autour d'une seconde direction (AYa) dudit champ de mesure (CM), différente de ladite première direction (AZa), et en ce qu'au moins dans ladite phase terminale, on commande la mobilité de la ligne de visée dudit détecteur (D) de manière à centrer ladite projection (Cp) de la cible (C) par rapport à ladite seconde direction (AYa). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins dans ladite phase terminale, on estime le mouvement relatif entre l'engin volant (M) et la cible (C). 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'au moins dans ladite phase terminale, on commande des attitudes dudit engin volant (M) de manière à répartir la charge aéro- dynamique sur des axes liés audit engin volant (M). 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on commande, comme attitude de l'engin volant (M), le roulis de ce dernier. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'on utilise des valeurs écartométriques représenta- tives de I'écartométrie entre une ligne de visée (A1) du détecteur (D) et une droite (A2) passant par le détecteur (D) et la cible (C) pour détermi- ner un ordre pour la commande de roulis. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'on détermine lesdites valeurs écartométriques au moins à partir de certaines des informations suivantes: - des informations relatives à des mesures effectuées par ledit détecteur (D); - des informations inertielles et de navigation; et - des informations relatives à l'orientation de la ligne de visée (A1) du détecteur (D), par rapport à l'engin volant (M). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que, pour réaliser simultanément une répartition de la charge aérodynamique sur des axes liés à l'engin volant (M) et le cen- trage de la projection (Cp) de la cible (C), on commande le roulis à partir d'un ordre Aqpco de variation de roulis qui vérifie la relation: _ (pcoA, si la valeur AcpcoA est définie entre des valeurs A(pcol et Apco2 Apco =1 A lco = AqpcoE, sinon dans laquelle: - A(pcoA est un ordre de variation de roulis pour répartir la charge aéro- dynamique; - A(pcol et Aqco2 sont des ordres de variation de roulis, déterminés à partir de l'état effectif dudit engin volant (M); et - A(pcoE est un ordre de variation de roulis déterminé à partir desdits or- dres A(pco1 et Aqpco2. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits ordres A(pco1 et Aqpco2 de variation de roulis vérifient respectivement les relations suivantes U1 + U01 tgA(pco 1 = e IU21 + K] x Signe (U2) Le U1- U02 tgApco2 = r IU2 + K] x Signe (U2) L e dans lesquelles: - tg représente la tangente - e, K, U01 et U02 sont des valeurs prédéterminées; et - U1 et U2 sont des valeurs écartométriques. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que lesdites valeurs écartométriques U1 et U2 vérifient respectivement les relations suivantes U1 = O+EBZu U2 = O+EBYu dans lesquelles O+EBZu et O+EBYu représentent respectivement des écarts d'attitudes de l'engin volant par rapport à la droite engin-cible en tangage et en lacet déterminés, d'une part à partir d'attitudes en tangage et en lacet prévues par le guidage de l'engin volant (M) et, d'autre part, à partir d'attitudes courantes de l'engin volant (M), en tangage et en lacet. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précéden- tes, caractérisé en ce que les écarts d'attitudes commandés dudit engin vo- lant (M) sont limités à des valeurs prédéterminées. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précéden- tes, caractérisé en ce que l'on détermine des ordres pour commander des va- riations d'attitudes de manière à favoriser, selon la phase de vol considé- rée, au moins l'une des actions suivantes: le guidage de l'engin volant (M), le centrage de la projection (Cp) de la cible (C) sur le détecteur (D) et une répartition de la charge aérodynamique sur des axes liés audit engin volant (M). 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précéden- tes, caractérisé en ce que l'on guide, au moins dans une phase ultime de la- dite phase terminale, ledit engin volant (M) de manière à limiter son inci- dence et son dérapage cinématiques. 13. Dispositif de guidage d'un engin volant (M) sur une cible (C), ledit dispositif (1) comportant: - des sources d'informations (E) engendrant des informations relatives audit engin volant (M); - un détecteur (D) susceptible de réaliser des mesures relatives à ladite cible (C), monté sur ledit engin volant (M), et pointé avec sa ligne de visée vers ladite cible (C) de sorte qu'une projection (Cp) de cette der- nière est située sur un champ de mesure (CM) dudit détecteur (D); - une unité de calcul (UC) pour déterminer, à partir desdites informations et desdites mesures, au moins dans une phase terminale dudit guidage, des ordres de guidage; et - des organes de pilotage (6) réalisant le guidage dudit engin volant (M) en fonction desdits ordres de guidage, caractérisé en ce qu'il comporte de plus des moyens de calcul (C3, C4) pour déterminer des ordres de variation d'attitudes dudit engin volant (M) permettant de centrer la projection (Cp) de ladite cible (C) par rapport à une première direction (AZa) dudit champ de mesure (CM), lesdits ordres de variation d'attitudes étant transmis auxdits organes de pilotage (6), en ce que ledit détecteur (D) présente une ligne de visée qui est mobile selon une seconde direction (AYa) du champ de mesure (CM), différente de la- dite première direction (AZa), en ce que ledit dispositif (1) comporte des moyens d'orientation (9) commandables pour orienter ladite ligne de visée du détecteur (D), et en ce que lesdits moyens de calcul (C3, C4) com- mandent lesdits moyens d'orientation (9) de manière à obtenir le centrage de ladite projection (Cp) de la cible (C) par rapport à ladite seconde direc- tion (AYa). 14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen (C1) pour estimer le mouve- ment relatif entre l'engin volant (M) et la cible (C). 15. Dispositif selon l'une des revendications 13 et 14, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen (C4) pour superviser ledit dis- positif (1). 16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que ledit moyen (C4) pour superviser est formé de ma- nière à favoriser, selon la phase de vol considérée, au moins l'une des 2 0 actions suivantes: - le centrage de la projection (Cp) de la cible (C) sur le champ de mesure (CM) du détecteur (D); - le guidage de l'engin volant (M); et - une répartition de la charge aérodynamique sur des axes liés audit en- gin volant (M). 17. Dispositif selon l'une des revendications 13 à 16, caractérisé en ce que lesdits moyens de calcul (C3, C4) sont intégrés dans ladite unité de calcul (UC). 18. Dispositif selon l'une des revendications 13 à 1 7, caractérisé en ce que lesdits moyens d'orientation (9) comportent un sys- tème de renvoi optique (20), un moteur (MO) et un moyen (16) de reco- pie de l'orientation. 19. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que ledit moteur (10) est un moteur couple et ledit moyen (16) de recopie de l'orientation comprend un potentiomètre. 20. Dispositif selon l'une des revendications 18 et 19, caractérisé en ce que ledit système de renvoi optique (20) comporte un O10 miroir fixe (MF), un miroir mobile (MM) et une optique de focalisation (OF).