Brevet FR2780778A1 — publié le 20000107

PROCÉDÉ ET DISPOSITIF POUR LA MESURE DE L'ÉPAISSEUR D'UN MATÉRIAU TRANSPARENT L'invention concerne un procédé et un dispositif pour la mesure d'épaisseur de matériaux transparents. Plus particulièrement, mais non exclusivement, l'invention vise la mesure d'épaisseur de matériaux en verre et plus précisément encore la mesure d'épaisseur de verre plat, notamment de verre flotté. Les exigences générales de qualité requises par les clients et les économies qu'il est possible de réaliser en se maintenant au bas de la fourchette de tolérances d'épaisseur nécessitent un contrôle très rigoureux de l'épaisseur dans la fabrication de masse de verre plat. Parmi les techniques habituellement utilisées pour la mesure de l'épaisseur, les méthodes les plus précises, utilisables dans les milieux transparents, sont les méthodes optiques. Parmi celles-ci, les techniques interférométriques, autrefois limitées aux mesures de laboratoire, ont progressivement trouvé des applications industrielles. Ainsi le document FR-A-2 435 019 propose une technique de mesure d'épaisseur d'une pellicule mince qui consiste à irradier la pellicule mince à l'aide d'une lumière infrarouge séparée spectroscopiquement par un balayage rapide sur une gamme de longueurs d'onde prédéterminée en fonction de la nature de la pellicule de manière à créer un spectre de frange d'interférences entre les rayons réfléchis dont on détermine les points extrêmes. La technique est limitée à des épaisseurs nécessairement inférieures à 30 Im. Elle consiste à dénombrer les franges d'interférence de rayons réfléchis par les surfaces de la pellicule. Une telle méthode n'est pas extrapolable à la mesure de l'épaisseur de verre plat sur une ligne de production de verre flotté dont l'épaisseur varie de moins de 1 mm jusqu'à 2 cm. Un autre document, WO 95/22740, décrit une méthode interférentielle pour déterminer l'épaisseur de la paroi de bouteilles au cours de leur fabrication. Le procédé se caractérise en ce qu'on émet un faisceau lumineux à fréquence optique modulée, en ce qu'on réceptionne deux faisceaux ou rayons lumineux renvoyés par chacune des surfaces d'une paroi du matériau, en ce qu'on crée une interférence entre eux et en ce qu'on détermine la différence de marche ô du signal d'interférence. On utilise une diode laser comme source d'éclairement, celui-ci est modulé par une modulation de la fréquence optique du faisceau. Parmi les rayons diffusés par les deux parois, on sélectionne deux rayons parallèles. Le dispositif de l'invention permet d'effectuer sur chaque capteur des mesures espacées de 0,3 msec. On peut ainsi explorer tous les millimètres de la périphérie d'une bouteille en rotation. Cette technique qui utilise pour la mesure des rayons isolés diffusés par les surfaces nécessite des lasers relativement puissants (> 30 mW) ce qui peut présenter des inconvénients. Il serait difficile d'utiliser la même méthode avec des faisceaux réfléchis parallèles à cause de la prismaticité du support et notamment du verre plat qui est toujours prismatique dans les zones de bord. La méthode de WO 95/22740, si elle fournit une bonne précision sur la mesure absolue de l'épaisseur, est moins adaptée à suivre les variations locales faibles de l'épaisseur. Ce type de mesure est pourtant très important pour détecter le plus tôt possible les dérives de l'épaisseur nominale d'un verre plat sur sa ligne de production. D'autre part, la méthode de WO 95/22740 ne permet pas de mesurer des épaisseurs inférieures à 0,7 mm. L'invention, objet de la présente demande de brevet, se donne pour tâche de développer les techniques précédentes en en améliorant les performances. L'invention propose un procédé de mesure d'épaisseur (e) d'un matériau transparent d'indice de réfraction (n) dans lequel on focalise un faisceau lumineux à fréquence optique modulée, o l'on réceptionne deux faisceaux ou rayons lumineux renvoyés par chacune des surfaces du matériau transparent, o l'on crée une interférence entre eux, o l'on détermine le nombre de battements par période de modulation du signal d'interférence, o l'on déduit la différence de marche (8) entre les deux faisceaux et l'épaisseur (e) du matériau transparent et dans lequel on détermine également le déphasage (q) dudit signal d'interférence. Cette détermination de déphasage entre les deux signaux provenant chacun d'une des surfaces du matériau transparent peut alors être utilisée pour en déduire d'autres caractéristiques dudit matériau. Elle peut notamment être appliquée à la mesure précise de variations locales d'épaisseur, notamment d'un ruban de verre flotté. De même, il est prévu qu'on l'applique à la mesure de l'épaisseur d'un matériau transparent mince, de préférence supérieure à 0,2 mm. Le procédé de l'invention se caractérise en ce que le faisceau lumineux à fréquence optique modulée est émis par une diode laser à réflecteur de Bragg distribué (DBR). Une autre caractéristique en est qu'on réceptionne les faisceaux renvoyés par les surfaces du matériau transparent en réflexion spéculaire et une autre enfin, que le faisceau lumineux focalisé, converge avant d'atteindre les surfaces du matériau transparent de telle sorte qu'il est divergent au niveau des surfaces dudit matériau transparent qu'il atteint. Toutes ces caractéristiques prises isolément ou en groupe permettent d'obtenir les variations locales d'épaisseur par réception du signal d'interférence sur un détecteur suivie par: la numérisation du signal si nécessaire; l'obtention du quotient du signal d'interférence par la modulation de l'intensité; le filtrage passe bande du quotient; ò la détermination des extréma du signal résultant pour la mesure à l'instant k; a la détermination du temps séparant les extréma homologues de deux mesures successives (k et k+1); * le calcul du quotient du temps précédent par la période correspondante et sa multiplication par 2 i pour obtenir le déphasage (p 10. le calcul de la variation d'épaisseur par la formule: xo. - n = indice de réfraction. Le procédé de l'invention permet grâce à cette méthode d'évaluation des variations d'épaisseur de suivre celles-ci avec une précision meilleure que 5.10-8 m. L'invention concerne également le dispositif destiné à mettre en oeuvre le procédé. Il comporte notamment une source de lumière à diode laser DBR, des moyens de réception d'un signal interférentiel et un calculateur effectuant successivement la numérisation des signaux; ò le quotient du signal interférentiel et de la modulation d'intensité 25. le filtrage passe bande du quotient numérisé; ò la détermination des extrémas; la détermination du temps séparant les extréma homologues de deux mesures successives (k et k+l); * le quotient des temps précédents par les périodes correspondantes et sa multiplication par 2 r pour obtenir le déphasage et enfin, * le calcul de la variation d'épaisseur par la formule Ae- k P 4nn Dans une variante, le dispositif comporte des guides d'onde à fibres optiques pour transporter la lumière émise par la diode et/ou réfléchie par les surfaces de l'objet transparent. Cette technique permet de travailler dans des environnements hostiles comme à la chaleur ou dans la poussière. On peut ainsi effectuer des mesures dès que l'échantillon à contrôler, du verre " float" par exemple, sort de son dispositif d'élaboration notamment du bain float. Une variante comporte également comme moyen de réception des photodiodes à avalanche. Les figures et la description qui suivent permettront de comprendre le fonctionnement de l'invention et d'en saisir les avantages. La figure 1 montre le principe optique du dispositif de mesure. La figure 2 représente la zone d'interférences d'un verre plan à faces parallèles et la figure 3 la même zone avec l'optique de réception; quant à la figure 4 elle montre les franges d'interférences dans un plan de la zone. La figure 5 présente une vue schématique du dispositif électronique d'exploitation du signal optique. La figure 6 montre les index des extrema pour deux mesures successives (k et k+ 1) dans le cas d'une émission par diode laser DBR et la figure 7 et la figure 8 représentent les signaux Vint, Vmod et Vdiv avec une diode laser classique, respectivement pour 1,67 mm et 3,83 mm. Quant aux figures 9 et 10, elles représentent, pour une diode laser DBR, le signal de division pendant le montant de modulation, respectivement pour un verre plat de 1,67 mm et de 3,83 mm d'épaisseur. La figure 11 montre un profil d'épaisseur mesuré selon l'invention en comparaison avec des mesures manuelles. Au cours de la fabrication du verre plat, la mesure du profil d'épaisseur du ruban float est nécessaire pour deux raisons: contrôle de qualité et contrôle de process à chaud. Pour le contrôle de qualité, le suivi du profil d'épaisseur du ruban float est actuellement réalisé sur ligne (à l'équarri) par des appareillages commerciaux. Il fonctionnent soit par absorption du rayonnement gamma, soit par voie optique. Les appareils fonctionnant par absorption du rayonnement gamma n'ont certainement pas d'avenir, car les appareils utilisant une source radioactive sont appelés à disparaître, à cause des réglementations restrictives nationales et internationales. Les appareils fonctionnant par voie optique utilisent un procédé optique géométrique. Un rayon laser réfléchi par le verre donne deux spots qui correspondent aux deux faces. L'écart entre ces deux spots est proportionnel à l'épaisseur du verre. Ces appareils ne sont pas fiables, car ils sont sensibles à la distance au verre et surtout à l'inclinaison du verre. Ils sont aussi difficiles à régler. Le défaut majeur de ces appareils est qu'ils n'ont pas une précision suffisante, surtout en verre mince et extra-mince, c'est-à-dire d'épaisseur inférieure à 0,5 mm. Pour le contrôle de process, il est préférable d'installer un appareil de mesure d'épaisseur à chaud, c'est-à-dire dès la sortie de float. Cela permettra de contrôler le profil d'épaisseur immédiatement après chaque réglage dans le float, sans avoir à attendre que le verre sorte de l'étenderie pour pouvoir le contrôler. Ainsi, on pourrait trouver un meilleur réglage pour le float, de sorte que le profil d'épaisseur soit plus plat et que l'épaisseur soit à la limite inférieure du cahier des charges. Cela engendrerait un gain considérable en poids. Le contrôle d'épaisseur à chaud permettra aussi de réduire les pertes de production lors de changements d'épaisseur, surtout en verre épais. Il faut donc développer un capteur capable de mesurer le profil d'épaisseur à chaud comme à froid, fiable, robuste, précis ( 0,005 mm) et économique. Il est bien connu qu'à la sortie d'un interféromètre éclairé par une source monochromatique, le signal d'interférence reçu par un photodétecteur est donné par: Vit ocIo1 + C Co 87 (1) Les techniques interférentielles sont bien connues, notamment grâce au document WO 95/22740 qui décrit l'utilisation d'interférences à partir d'une source à fréquence optique modulée. Dans un interféromètre, si la fréquence optique ou 1/ X peut étre modulée par une modulation linéaire sous forme de triangle symétrique, on peut écrire: il 11 k -;0+ go (t). T / 2 (2) Ici, io désigne la longueur d'onde initiale de laser sans modulation, go(t) représente la forme de modulation de 1/k en fonction du temps désigné par t, et T représente la période de la modulation triangulaire. Dans ce cas, pour une différence de marche ô fixe, le signal d'interférence varie en fonction de la longueur d'onde qui est modulée dans le temps. C'est un phénomène d'interférence hétérodyne. En mettant l'équation (2) dans l'équation (1) on a, pour l'instant t, le signal d'interférence pendant la montée ou la descente du signal donné par: Virt oc I0(1 + C '(qo0 + g1(t))) (3) ou: 27t 27i -(3-1) g(t) =27r go-(t) (3-2) T/2 Pour une diode laser classique, dans la condition o le saut de mode est absent, la longueur d'onde est modulée linéairement: = +à 4{T2(4) k- %7 + T/2 Dans ce cas, on a: V.t cc 10 (1 + C. cos(qPo + cot)) (5) avec: 2n po = o6 (6-1) o: 2:. 4 T / 2 (6-2) A partir de l'équation (5), on voit qu'en utilisant une diode laser classique, une modulation linéaire de la fréquence optique (ou 1/.) entraîne un signal sinusoïdal dont la pulsation est co. Pendant une demi- période de modulation triangulaire, il y a N battements: O.T/2 N-= 2nr ce qui donne: N = A 6= 6 (7) o o AR représente l'excursion de longueur d'onde sans saut de mode d'une diode laser classique. Ici, on doit souligner que le nombre N n'est pas forcément un nombre entier. Il est proportionnel à la différence de marche 6. C'est un paramètre à exploiter car il est normalisé par rapport à la fréquence de modulation 1/T. Connaissant les caractéristiques de la diode laser utilisée, c'est-à- dire Ak et Xo, la mesure de N (nombre de battements par demi-période de modulation triangulaire) permet de déterminer la différence de marche 6. Pour notre application, le verre peut être considéré comme un interféromètre en réflexion. Si la lumière attaque une plaque de verre, elle sera réfléchie par les deux faces du verre. Ces deux réflexions interfèrent avec une différence de marche: 6 = 2ne (8) o n et e représentent, respectivement, l'indice de réfraction et l'épaisseur du verre. Par la mesure de la différence de marche 6, connaissant l'indice de réfraction du verre n, on peut déduire l'épaisseur e. Par rapport au mode de mesure relative qu'on va développer dans le paragraphe suivant, la mesure se fait en mode absolu. Si l'on fait une analyse plus profonde de l'équation (5), on peut observer que le signal a non seulement une pulsation o qui est proportionnelle à l'épaisseur, mais aussi une phase (po qui est proportionnelle à la différence de marche 8, donc l'épaisseur e (voir l'équation (3-1)). La mesure de pulsation co ou de N nous permet de déterminer l'épaisseur du verre e. En même temps, la mesure de variation de phase nous donne accès à l'information de la variation d'épaisseur. Pour la mesure k et la mesure k+ 1 qui sont deux mesures successives, si le capteur se déplace par rapport à un échantillon de verre, les épaisseurs correspondantes sont respectivement e(k) et e(k+i) et les phases correspondantes sont respectivement pO(k) et qPO(k+l). On obtient 2rt 27 (PO(k) = -- -2ne(k) et 0 PO(k+ l) = x 2ne(k+l ko ko Le déphasage est donné par: 27t =(k) = o0(k*l) - P0O(k) x0 2n Ae(k) (9) avec: Ae(k) = (e(k+l) - e(k)) (10) Rappelons que Xo est la longueur d'onde de diode laser sans modulation, elle est donc un paramètre fixe. Connaissant l'indice de réfraction n du verre, la mesure de déphasage nous permet de déterminer la variation d'épaisseur Ae(k) à la mesure k selon l'équation (9). L'invention se fonde sur le principe qui vient d'être exposé. Dans une variante, elle utilise, au lieu d'une diode laser classique une diode laser DBR (Distributed Bragg Reflector - Voir T. HIRATA, M. MAEDA, M. SUEHIRO, H. HOSOMATSU " Fabrication and Characterisation of GaAs-AlGaAs Tunable Laser Diodes with DBR and Phase- Control Sections Integrated by Compositional Disordering of a Quantum Well " IEEE JOURNAL OF QUANTUM ELECTRONICS, VOL. 27, N 6, JUNE 1991). Pour une diode laser classique avec Xo = 780 nm et Ak = 0,24 nm, on apoure= 1 mm: N= 1,2 Une diode laser DBR a les caractéristiques suivantes: Xo = 850 nm etAX = 2 nm, on a poure= 1 mm: N = 8,4 On peut remarquer qu'en utilisant une diode laser DBR, même pour une épaisseur de 0,5 mm, on a encore plus de 4 battements pour effectuer une mesure de fréquence afin de déterminer l'épaisseur, ce qui est très confortable. La mesure d'épaisseur du verre mince, voire extra-mince (0,2 mm), est donc possible. Cependant, il faut souligner que, contrairement à une diode laser classique, la modulation de longueur d'onde d'une diode laser DBR n'est pas linéaire pour une modulation linéaire du courant. Autrement dit, la fonction go(t) dans l'expression (2) est une fonction non linéaire du temps pour une diode laser DBR. De façon générale, le signal d'interférence peut être représenté par Vint oc Io(l + C. cos((p0 + e. g(t))) (11) avec: g(t) = bit + b2t2 + b3t3 +...pourdiodelaserDBR (12) et: g(t) = 27r. 4) T2 t pour diode laser classique (13) La figure 1 présente le système optique sous une forme schématique. On voit en 1 la source lumineuse, diode laser classique ou diode laser DBR. L'image de sa sortie A est formée en B par une lentille 16. La position du point B par rapport à l'échantillon de verre 2 n'est pas indifférente. Le fait que cette nouvelle source lumineuse fournisse un faisceau divergent au niveau du verre permet d'obtenir une zone d'interférences, représentée en 3 figure 2, importante, même dans le cas o le verre est prismatique ce qui peut diminuer l'ouverture de la zone 3. Ainsi la partie détection du signal ne risque pas de se trouver hors de la zone o la mesure est possible et celà même dans les parties d'un ruban de verre flotté fortement prismatiques, aux bords. Les sources de lumière utilisées lors des essais étaient soit une diode laser classique HL 7851 G (Hitachi) d'une puissance de 50 mW et d'une longueur d'onde X de 780 nm, soit une diode laser DBR YL 85 XT à 852 nm de Yokogawa. De manière à éviter un échauffement trop important des systèmes optoélectroniques, une variante de l'invention prévoit, pour l'utilisation du procédé de l'invention dans des zones chaudes de production, l'emploi de fibres optiques. On a utilisé une fibre multimode pour émission. Elle n'est pas représentée sur les figures. Les rayons lumineux issus de la source secondaire B sont réfléchis par les deux surfaces de l'échantillon (réflexion spéculaire qui fournit une intensité bien supérieure à celle de rayons diffusés par les surfaces comme dans l'art antérieur. Cependant, l'invention est également compatible avec des rayons diffusés). Les faisceaux réfléchis semblent provenir de deux sources ponctuelles B1 et B2 (figure 2), leur distance est proportionnelle à l'épaisseur e de l'échantillon. C'est elle qu'il s'agit de mesurer. Pour la mesure, le côté émission et le côté réception du système sont réunis sur la figure 1, le rectangle 4 contient tout le dispositif de l'invention. On y trouve donc, en plus de la partie émission déjà décrite, la partie réception. On trouve ainsi une lentille 6 qui focalise en C un élément C' de la zone d'interférences 3, soit directement sur l'organe de détection soit, comme sur les figures 1 et 3, sur l'entrée d'une fibre optique multimode 5. Un détecteur lui-même est adapté à l'intensité du signal à détecter. La fibre optique est connectée à un détecteur; on utilise avantageusement une photophotodiode à avalanche (APD). Sur la figure 4, on a représenté une section de la zone d'interférences 3 au niveau du point C' recueilli par la lentille 6. L'indication Oc, représente ce qui est réellement " vu " par l'optique 6. Le système de mesure se trouve représenté figure 5. L'essentiel est un ordinateur 8, PC par exemple, il gère les dispositifs optoélectroniques et analyse et traite le signal optique détecté. La source lumineuse 1, diode laser classique ou DBR située dans le boîtier électronique 11, est alimentée par une unité d'alimentation 9. Celle-ci reçoit de l'ordinateur 8 un signal de modulation Vmod par le câble 10. Le signal optique issu de la diode 1 est tranmis par la fibre optique 12 qui transite par une gaine 7 jusqu'à la tête de mesure 4. L'autre fibre optique 5 qui transite par la même gaine 7 recueille le signal optique en C et le transmet au détecteur 13 qui est, de préférence, une photodiode à avalanche. Le système PC est en fait un système de traitement du signal. Il comprend: e une carte diviseur, e un logiciel de traitement numérique du signal. Ces deux parties seront traitées plus en détail dans le paragraphe suivant. Le procédé par interférométrie hétérodyne utilise une modulation linéraire de courant pour moduler la longueur d'onde de diode laser. Cependant, l'intensité lumineuse de diode laser est aussi modulée dans le temps. Si on réexamine l'expression (11) qui est valable pour une diode laser classique et aussi pour une diode laser DBR, on s'aperçoit que si l'intensité Io est modulée dans le temps de quelque façon que ce soit, il ne sera pas possible d'exploiter les termes (pulsation et phase) du signal sinusoïdal. Pour une diode laser classique, une modulation linéaire de courant entraîne une modulation linéaire de l'intensité Io. Par contre, dans le cas d'une diode laser DBR, une modulation linéaire de courant entraine une modulation non linéaire de l'intensité Io. La solution à ce problème consiste à faire la division entre le signal d'interférence et la modulation en intensité Vmod = Io(t). Dans ce cas, on obtient: Vdiv = V oc 1 + C.cos(tpo +e.g(t)) (14) mVod avec: g(t) = bIt + b2t2 + b3t3 +.pourdiodelaserDBR (15-1) et: g(t) = 2r. A4) T 2jt pour diode laser classique (15-2) Le signal de division obtenu est indépendant de la modulation de l'intensité de diode laser. Il n'est plus qu'un signal sinusoïdal pur, ce qui nous permet de l'exploiter et de déterminer l'épaisseur. Dans le cas précis du capteur réalisé, la division se fait numériquement par une carte électronique DIVISEUR sous format PC. Installée dans un PC, elle fait la division, en même temps, elle fournit aussi la source de modulation triangulaire à l'alimentation de diode laser, Vmod. Cette carte diviseur est marquée 14 sur la figure 5. Le PC reçoit le résultat de division transmis par le DIVISEUR. Alors le traitement numérique du signal peut commencer dans l'unité 15. Pour notre application, la fréquence de modulation triangulaire peut être de 400 Hz. Pour un montant ou un descendant de modulation, 250 points de division sont disponibles. Le premier traitement est un filtrage passe-bande. Cela conduit à éliminer du bruit et le niveau continu de Vdiv, sans pour autant déformer le signal sinusoïdal. Le deuxième traitement consiste à déterminer les positions des extremums, c'est-à-dire les index numériques (entre 1 et 250) de maxima et de minima du signal sinusoïdal. Le dernier traitement est pour la détermination de l'épaisseur. Pour un signal de division Vdiv en montant ou en descendant, les index pour les extremums peuvent être exprimés par un vecteur M. La figure 6 montre ces index des extremums pour deux mesures successives k et k+ 1. Sur cette figure, une modulation de fréquence (l'effet d'accordéon) et présente, ce qui représente le cas d'une diode laser DBR. En tout cas, elle peut représenter le cas général du signal, pour une diode laser classique comme pour une diode laser DBR. Pour la mesure k, on obtient un vecteur Mk qui contient L index des extremums: Mk = m= [m,m2,m3,m4,...,mL] o: 1 procède de la manière suivante. Le signal de division étant sous forme numérique, le terme de temps (t) perd son sens traditionnel. La notion du temps est remplacée par un entier qui varie de 1 à 250. Connaissant la fonction g(t), selon l'expression (14), on a e. [g(m +1)g(m)] =it (16) Cela veut dire que pour les deux extremums successifs correspondant respectivement à t = mk et à t = mk la phase change de 7r ou de 180 . Comme pour une épaisseur donnée et une diode laser donnée, on a L extrema, l'épaisseur e peut être déterminée dans le sens de moindre carré, en minimisant la fonction suivante: Y= I[e. (g(m+) -g(m 3)) -]2 Le minimum de la fonction Y existe pour dY/de = 0, ce qui donne: L(g(mk,) - g(mk)) e =( {g( mk.+))-g( mk)) ( 17) Cette formule de détermination d'épaisseur est valable aussi bien pour une diode laser classique que pour une diode laser DBR. Pour effectuer la mesure des variations d'épaisseur (mesure relative), il faut calculer la dérivée du profil d'épaisseur. Pour la mesure k+ 1, on a: Mk+l = m 2,m3,m4 [,m mL] Si le vecteur Mk pour la mesure k est enregistré dans la mémoire de l'ordinateur, le déphasage entre la mesure k+1 et la mesure k est donné par: mk+1 mk AQ (k) = 90O(k+l) - PO(k) 2 k+_ (18)m k+, _ k+, 18 mj+2 -mj Ceci est vrai à condition que mjk+' et mk correspondent tous deux au maximum ou tous deux au minimum d'une sinusoïde. Alors, si l'épaisseur du verre n'a pas varié plus de ko/(4n), la variation d'épaisseur entre la mesure k+ 1 et la mesure k est, d'après l'expression (9): Se(k)-Se-Se XoA pour une diode laser DBR. Il reste à combiner le mode de calcul de l'épaisseur "absolue " avec celui de l'épaisseur " relative " pour disposer d'une résultat unique complet. Le profil d'épaisseur peut être donné par: e(k) = e() + Ae(k) (20) avec: k Se(k) = Lje) (21) j=2 j1 o e(1) désigne l'épaisseur à la première mesure (k = 1). Ici, k désigne le numéro de mesure, il représente naturellement le temps. Le mode de mesure relative permet d'obtenir le profil de variation d'épaisseur Ae(k) avec une précision sub-micronique. Tout ce qui reste à faire pour obtenir le profil d'épaisseur final est de trouver la contante e(i). Le mode de mesure absolue nous permet de déterminer e(). Pour ce faire, il suffit de faire une mesure en mode absolu avant les mesures relatives. Mais, en pratique, une mesure effectuée au hasard n'est pas stable, compte tenu des phénomènes perturbateurs du signal pendant la mesure. Un des remèdes à ce problème est de faire la moyenne d'un certain nombre de mesures en mode absolu, ce qui donne directement la constante e(l). Mais, la variation d'épaisseur du produit ne permet pas toujours d'avoir le temps pour effectuer beaucoup de mesures et en faire la moyenne. Il nous semble que la meilleure solution consiste à déterminer la contante e(l) dans le sens de moindre carré. Pour une mesure de profil d'épaisseur, on obtient un profil d'épaisseur en mode absolu en M points de mesure: eA(k) pour k = 1 à M On obtient ainsi, en mode relatif, le profil de variation d'épaisseur en M points de mesure: Ae(k) pour k = 1 à M Ici, k = 1 et k = M correspondent respectivement au début et à la fin du profil. Il faut trouver la constante e(l) de façon que [e(l) + Ae(k)] soit le plus proche possible de eA(k) dans le sens de moindre carré. Alors la constante e(1) peut être déterminée en minimisant la fonction suivante Q = [(e(l, + Ae(k>) - eA(k)] Le minimum de cette fonction existe pour dQ/de(j), ce qui conduit à: e) =M(eA(k) - Ae(k) (22) En résumé, on peut dire que le profil d'épaisseur sur ligne float peut être mesuré de la façon suivante: 1) les mesures s'effectuent pendant que le capteur se déplace transversalement sur le ruban, 2) les mesures absolues et relatives sont effectuées pourtous les points de mesure sur le ruban, ce qui nous donne le profil d'épaisseur eA(k) en absolu et le profil de variation d'épaisseur Ae(k) en relatif, 3) le profil d'épaisseur final est [e(l) + Ae(k)] o e(i) est déterminée par l'expression (22). Pour vérifier la méthode de l'invention, on a procédé à différents essais. Tout d'abord, une série de mesure est effectuée, utilisant une diode laser classique, sur des verres plats de différentes épaisseurs entre 1 mm et 20 mm. La figure 7 montre le signal d'interférence Vint, le signal de modulation Vmod et le signal de division Vdiv pour une épaisseur de 1,67 mm et la figure 8 pour une épaisseur de 3,83 mm. Le procédé montre une précision de mesure du même ordre que celle du palmer, _ 5.m. En utilisant une diode laser DBR, on a effectué une série de mesure sur des verres plats de différentes épaisseurs entre 0,3 mm et 5 mm. La figure 9 et la figure 10 montrent les signaux pour une épaisseur de 1,67 mm et une épaisseur de 3,83 mm. Comparant les figures 7 et 9, on peut facilement observer que pendant un montant (ou un descendant) de modulation triangulaire, pour la même épaisseur, il y a bien plus de battements avec une diode laser DBR qu'avec une diode laser classique. En même temps, l'effet d'accordéon sur le signal de division obtenu avec une diode laser DBR est bien visible, ce qui traduit la non linéarité de la fonction g(t) pour la diode laser DBR. La mesure d'épaisseur avec une diode laser DBR nécessite avant tout une connaissance précise de la fonction g(t), c'est-à-dire la non linéarité de modulation de longueur d'onde par une modulation linéaire de courant. Cette fonction peut être déterminée par un," fitting " mathématique. Cela consiste à déterminer tous les paramètres dans les expressions suivantes: Vdv = Vm a 1 + C.cos(po0 +e.g(t)) V.. mod avec: g(t) = bit + b2t2 + b3t3 +... ( /mm) pour t = 1 à 250 de façon que le signal de division mathématique ci-dessus soit le plus proche possible de celui expérimental dans le sens de moindre carré. Avec le signal de division expérimental pour une épaisseur de 1,67 mm (voir la figure 9), on obtient: bl = 3.57897, b2 = 0.022936, b3 = 4.81 10-5 et bn = 0 pour n > 3 Connaissant la fonction g(t), l'épaisseur du verre à mesurer peut être déterminée par l'expression (17). Dans la figure 11, on a fait figurer les résultats expérimentaux d'une mesure effectuée dans la largeur d'un ruban de verre flotté qui défilait tandis que le dispositif de l'invention effectuait un travelling dans sa largeur. En abscisse, figure la largeur du ruban, de 0 à 350 cm, et en ordonnée l'épaisseur en mm. Les points-losanges représentent les mesures faites au palmer. On voit que la précision de la mesure selon l'invention est plus grande puisqu'il est possible d'interpoler entre deux mesures manuelles effectuées au centième de millimètre. L'invention permet ainsi d'effectuer le suivi de l'épaisseur du verre flotté pendant la production avec une excellente précision. Grâce à l'invention, il est également possible d'effectuer cette mesure à chaud, c'est-a-dire avant que le verre ne pénètre dans l'étenderie de conditionnement thermique. La réaction des conducteurs de process sur les paramètres de la production peut alors s'effectuer sans délai ce qui limite beaucoup les pertes et, d'une manière générale, améliore la qualité. REVENDICATIONS 1. Procédé de mesure d'épaisseur (e) d'un matériau transparent d'indice de réfraction (n) dans lequel on focalise un faisceau lumineux à fréquence optique modulée, o l'on réceptionne deux faisceaux ou rayons lumineux renvoyés par chacune des surfaces du matériau transparent, o l'on crée une interférence entre eux et o l'on détermine le nombre de battements par période de modulation du signal d'interférence et o l'on déduit la différence de marche ({) entre les deux faisceaux et l'épaisseur (e) du matériau transparent, caractérisé en ce qu'on détermine également le déphasage (p) dudit signal d'interférence. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le faisceau lumineux à fréquence optique modulée est émis par une diode laser à réflecteur de Bragg distribué (DBR). 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les faisceaux renvoyés par les surfaces du matériau transparent le sont en réflexion spéculaire. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le faisceau lumineux focalisé, converge avant d'atteindre les surfaces du matériau transparent de telle sorte qu'il est divergent au niveau des surfaces dudit matériau transparent qu'il atteint. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la mesure d'épaisseur est obtenue par: la numérisation du signal si nécessaire; ò l'obtention du quotient du signal d'interférence par la modulation de l'intensité; À le filtrage passe bande du quotient; ò la détermination des extréma du signal résultant pour la mesure à l'instant k; la détermination du temps séparant les extréma homologues de deux mesures successives (k et k+ 1); le calcul du minimum des moindres carrés de la fonction: Y= [e À (g(mk,+) - g(mk)) - 7r] - o mk représente les positions des extréma du signal de division pour la mesure k, - g étant une caractéristique connue qui dépend de la diode laser utilisée; * le calcul de l'épaisseur par la formule L-l/ m/ ( k e=7t (g(mk) - g(m k)) J=1 j j (g( m,+z) - g( m J)) 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on applique à la mesure précise de variations locales d'épaisseur, notamment d'un ruban de verre flotté. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que les variations locales d'épaisseur sont obtenues par réception du signal d'interférence sur un détecteur suivie par: * la numérisation du signal si nécessaire 15. l'obtention du quotient du signal d'interférence par la modulation de l'intensité; le filtrage passe bande du quotient; la détermination des extréma du signal résultant pour la mesure à l'instant k; 20. la détermination du temps séparant les extréma homologues de deux mesures successives (k et k+ 1) le calcul du quotient des temps précédents par les périodes correspondantes et sa multiplication par 2 7 pour obtenir le déphasage le calcul de la variation d'épaisseur par la formule Ae-= 4nn avec: - Xo = longueur d'onde de diode laser sans modulation, - (p = déphasage, - n = indice de réfraction. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on l'applique à la mesure de l'épaisseur d'un matériau transparent mince, de préférence supérieure à 0,2 mm. 9. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comporte notamment une source de lumière notamment à diode laser DBR, une optique pour diriger un faisceau lumineux sur les surfaces de l'échantillon, des moyens de réception d'un signal interférentiel des faisceaux réémis par lesdites surfaces et un calculateur effectuant successivement: * la numérisation des signaux; * le quotient du signal interférentiel et de la modulation d'intensité * le filtrage passe bande du quotient numérisé; * la détermination des extréma du signal résultant pour la mesure à l'instant k; a la détermination du temps séparant les extréma homologues de deux mesures successives (k et k+ 1); le calcul du minimum des moindres carrés de la fonction: y= ÀIe. (g(m+) - g(mk)) - 2 a le calcul de l'épaisseur par la formule -= (go mj+1)-g m) ( g(mk+l) - g(mk)) j=l I 10. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte notamment une source de lumière à diode laser DBR, une optique pour diriger un faisceau lumineux sur les surfaces de l'échantillon, des moyens de réception d'un signal interférentiel des faisceaux réémis par lesdites surfaces et un calculateur effectuant successivement: À la numérisation des signaux; ò le quotient du signal interférentiel et de la modulation d'intensité ò le filtrage passe bande du quotient numérisé; la détermination des extréma du signal résultant pour la mesure à l'instant k; * la détermination du temps séparant les extréma homologues de deux mesures successives (k et k+ 1); * le quotient des temps précédents par les périodes correspondantes et sa multiplication par 2 nt pour obtenir le déphasage; le calcul de la variation d'épaisseur par la formule Ae = 4n7r 1 1. Dispositif selon la revendication 9 ou la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comporte des guides d'onde à fibres optiques pour transporter la lumière émise par la diode et/ou réfléchie par les surfaces de l'objet transparent. 12. Dispositif selon l'une des revendications 9 ou 11, caractérisé en ce qu'il comporte comme moyen de réception des photodiodes à avalanche.