Brevet FR2782796A1 — publié le 20000303

L'invention concerne dispositif et un procédé permettant de fournir un fluide d'une manière dosée. L'injection directe de carburant dans la chambre de combustion d'un moteur constitue une mesure efficace ont pour abaisser encore plus la consommation et les émissions de gaz d'échappement. Pour éviter les inconvénients liés à l'injection directe, un procédé de combustion spécial est nécessaire qui ne s'utilise qu'avec un injecteur de carburant extrêmement perfectionné. C'est pourquoi, en raison du temps de préparation très bref du mélange de carburant, une injection haute pression du carburant, même multiple suivant les circonstances, est impérative pour assurer une préparation du mélange et une mise en couches de la charge dans la chambre de combustion qui soient suffisantes. Toutefois, la fourniture dosée extrêmement précise d'une petite quantité de carburant à une pression d'injection élevée n'est possible avec un injecteur électromagnétique classique que d'une manière limitée, par exemple en raison d'une durée de réaction relativement longue. C'est pourquoi l'utilisation d'un organe de commande de positionnement (aussi appelé ci- après plus brièvement "organe de commande") commutant d'une manière très rapide, par exemple un actionneur piézoélectrique, électrostrictif ou magnétostrictif, est avantageuse pour faire fonctionner un injecteur de carburant. En tout état de cause, dans le cas de l'intégration d'une commande piézoélectrique à la place d'une commande électromagnétique, des conditions poussées sont imposées au dispositif de fourniture dosée en raison des conditions limites préfixées. C'est ainsi par exemple que sont souvent exigés: - un maintien le plus large possible des formes structurelles établies, - un maintien d'une valve s'ouvrant vers l'intérieur, - un accroissement de la course piézoélectrique au moyen d'une multiplication de course, - une étanchéité de l'actionneur piézoélectrique (appelé ci-après plus brièvement " piézo-actionneur ") par rapport au fluide à fournir d'une manière dosée; - une capacité de fonctionnement sur l'étendue d'une large fourchette de températures (par exemple - 40 C à + 150 C), - une capacité de fonctionnement sur l'étendue d'une large fourchette de pressions d'injection (par exemple 0- 250 bars dans le cas d'un injecteur d'essence), - une sécurité vis-à-vis des pannes en cas de court- circuit ou de coupure de ligne, - une durée de service 2 2*109 actionnements. Une solution satisfaisante des problèmes constitués par les points indiqués ci-dessus n'existe pas jusqu'à présent, notamment pour un injecteur haute pression d'essence. Par le brevet US 4 725 002, on connaît une valve de fourniture dosée, permettant de fournir d'une manière dosée des liquides et des gaz, qui contient un dispositif servant uniquement à amortir et à compenser une variation de longueur thermique d'un piézo-actionneur. Le dispositif est constitué d'une chambre d'amortissement et d'une chambre de compensation qui communiquent l'une avec l'autre par un intervalle annulaire. La chambre d'amortissement est disposée entre un boîtier et un piézo-actionneur côté primaire. Le piézo- actionneur attaque directement un pointeau de valve. La présente invention a pour but de mettre à disposition un dispositif de fourniture dosée au moyen duquel un débit de fourniture dosée précis, même d'une petite quantité de fluide, soit réalisable, et ce même dans le cas d'une pression d'injection élevée. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de fourniture dosée, comprenant un boîtier comportant un organe de commande placé dans la cavité de celui-ci, une chambre hydraulique qui est délimitée par un élément séparateur côté primaire et un élément séparateur côté secondaire et est remplie d'un liquide hydraulique et qui sépare la cavité du boîtier en une chambre de fluide, pouvant être remplie sous pression d'un fluide, et un compartiment prévu pour l'organe de commande, un pointeau de valve disposé dans la chambre de fluide et relié à l'élément séparateur côté secondaire, un accumulateur hydraulique rempli du liquide hydraulique et comportant une paroi extérieure au moins partiellement flexible et reliée au pointeau de valve, un conduit de liaison à étranglement et faisant communiquer l'accumulateur hydraulique avec la chambre hydraulique, de sorte qu'un déplacement rapide de l'organe de commande peut être transmis hydrauliquement, par l'intermédiaire de l'élément séparateur côté primaire et de la chambre hydraulique, à l'élément séparateur côté secondaire et donc au pointeau de valve, qu'une pression régnant dans la chambre hydraulique peut lentement faire l'objet d'un équilibrage, par l'intermédiaire du conduit de liaison à étranglement, avec une pression régnant dans l'accumulateur hydraulique, et qu'une ouverture et une fermeture d'une valve servant à fournir d'une manière dosée le fluide peuvent être commandées au moyen du déplacement du pointeau de valve. Dans le même but, l'invention a également pour objet un procédé de fourniture dosée de fluide, consistant à diviser la cavité d'un boîtier, au moyen d'une chambre hydraulique, en une chambre de fluide et un compartiment prévu pour un organe de commande, la chambre hydraulique étant délimitée par un élément séparateur côté primaire et un élément séparateur côté secondaire et pouvant être soumise à la pression d'un fluide hydraulique, à relier un pointeau de valve, situé dans la chambre de fluide, à l'élément séparateur côté secondaire, à remplir du liquide hydraulique un accumulateur hydraulique pourvu d'une paroi extérieure partiellement flexible et à le relier au pointeau de valve, à relier hydrauliquement l'accumulateur hydraulique à la chambre hydraulique au moyen d'un conduit de liaison à étranglement, de sorte qu'un déplacement rapide de l'organe de commande est transmis hydrauliquement, par l'intermédiaire de l'élément séparateur côté primaire et de la chambre hydraulique, à l'élément séparateur côté secondaire et donc au pointeau de valve, qu'une pression régnant dans la chambre hydraulique fait relativement lentement l'objet d'un équilibrage, par l'intermédiaire du conduit de liaison à étranglement, avec une pression résultante régnant dans l'accumulateur hydraulique, et qu'une ouverture et une fermeture d'une valve servant à fournir du fluide d'une manière dosée sont commandées au moyen du déplacement du pointeau de valve. Le concept de l'invention est basé sur l'utilisation d'un dispositif de fourniture dosée commutable rapidement qui utilise un transformateur de course hydraulique, à accumulateur hydraulique intégré, qui est fermé et est équilibré en pression dans une large mesure. Un piézo-actionneur, qui est placé dans un boîtier et qui prend appui sur la paroi intérieure du boîtier, sert de commande principale. La cavité de ce boîtier est divisée au moyen d'une chambre hydraulique en une chambre de fluide et un compartiment prévu pour le piézo- actionneur. La chambre hydraulique est délimitée par un élément séparateur côté primaire et un élément séparateur côté secondaire, par exemple sous forme de membrane, de piston ou de soufflet. Elle est remplie d'un fluide hydraulique, par exemple de l'huile synthétique ou minérale, de la graisse ou du mercure, se trouvant sous une pression préalable. Il est prévu, disposé dans la chambre de fluide soumise à la pression d'un fluide, un pointeau de valve qui est relié à la membrane secondaire. Une ouverture et une fermeture d'une valve sont commandables au moyen de la course du pointeau de valve, de sorte que du fluide peut être délivré d'une manière dosée à partir de la chambre de fluide. Un accumulateur hydraulique est relié au pointeau de valve, cet accumulateur comportant une paroi extérieure au moins partiellement flexible et étant rempli également du liquide hydraulique. L'accumulateur hydraulique et la chambre hydraulique communiquent l'un avec l'autre par l'intermédiaire d'un conduit de liaison à étranglement, par exemple par un perçage à étranglement ménagé dans le pointeau de valve. Une variation de dimension du piézo-actionneur est transmise, par l'intermédiaire de l'élément séparateur côté primaire et de la chambre hydraulique, à l'élément séparateur côté secondaire et donc au pointeau de valve. Grâce au conduit de liaison à étranglement, une différence de pression s'établissant entre la chambre hydraulique et l'accumulateur hydraulique peut être compensée relativement lentement. Par conséquent, une différence de pression produite plus rapidement, par exemple par un actionnement de la commande primaire, est transmise d'une manière essentiellement non amortie de l'élément séparateur côté primaire à l'élément séparateur côté secondaire. Grâce à la communication de la chambre hydraulique avec l'accumulateur hydraulique par l'intermédiaire du conduit de liaison à étranglement, il se produit avantageusement une compensation totale de variations de longueur et de volume dues à la température, ainsi que d'effets de fatigue du piézo-actionneur. De ce fait, la capacité de fonctionnement est possible dans une large fourchette de températures, d'au moins - 40 C à 150 C. Grâce au liquide hydraulique se trouvant sous une pression préalable, il se présente l'avantage que le piézo-actionneur est placé sous une précontrainte de compression. Cela est particulièrement avantageux dans le cas d'un piézo-actionneur céramique ou analogue à une céramique, étant donné que celui-ci est facilement détruit par une contrainte de traction. Il en résulte une durée de service élevée du dispositif de fourniture dosée 2 2 * 109 actionnements. En outre, pour la précontrainte de compression du piézo-actionneur, il peut être prévu un élément formant ressort, par exemple un tube-ressort ou une rondelle- ressort, de sorte que la précontrainte de compression du piézo- actionneur est assurée même pour une faible pression du fluide ou du liquide hydraulique. L'utilisation d'un PMA ("PMA" = "piezoelectric multilayer actor" = piézoactionneur multicouche) à basse tension est avantageuse, entre autres en raison de sa faible tension de commande, de sa rigidité mécanique élevée et de ses brefs temps de commutation. L'utilisation d'un actionneur électrostrictif ou magnétostrictif est également imaginable en raison de la rapide durée d'actionnement. Grâce à une utilisation de l'élément séparateur côté primaire et de l'élément séparateur côté secondaire, une transformation de course hydraulique quelconque est avantageusement réglable. Pour la multiplication de course (rapport de courses > 1) entre la commande primaire et le pointeau de valve, la surface de l'élément séparateur côté primaire, soumise au fluide hydraulique, est par exemple prévue supérieure à la face de l'élément séparateur côté secondaire soumise au liquide hydraulique. Une multiplication de course typique entre l'élément séparateur côté secondaire et l'élément séparateur côté primaire est comprise entre 1,5: 1 et : 1, notamment égale à 6: 1. Il est toutefois également possible d'imaginer une démultiplication de course (rapport de courses course sans variation de course (rapport de courses = 1). Par ailleurs, au moyen de la chambre hydraulique se trouvant sous une pression préalable, le mode de fonctionnement piézohydraulique inversé est avantageusement possible pour la commutation de la variation de dimension, de sorte que les moyens de fourniture dosée s'ouvrant vers l'intérieur peuvent être maintenus. Toutefois, grâce à une conception appropriée de ce système, le dispositif de fourniture dosée hydraulique peut également être utilisé pour l'actionnement de valves s'ouvrant vers l'extérieur. En outre, grâce à une précontrainte de compression du piézo-actionneur, une commande est possible jusque dans le domaine des tensions négatives (c'est-à-dire opposées au sens de polarisation), de sorte qu'il se présente avantageusement une course piézoélectrique améliorée. La tension négative de commande est typiquement comprise dans une fourchette de jusqu'à 30% de la tension positive de commande possible. Dans le cas de l'utilisation d'un piston guidé dans un alésage, la dérivation de force parasite des membranes est avantageusement évitée. En outre, grâce à sa structure de faible encombrement, ce dispositif de fourniture dosée permet que des formes structurelles existantes pour des dispositifs de fourniture dosée puissent être maintenues. Par ailleurs, du fait de l'utilisation du piézo- actionneur, un temps de commutation très rapide, typiquement de 10 Us à 100 Us, est possible. Bien entendu, ce dispositif de fourniture dosée n'est pas limité à une injection de carburant, par exemple injection d'essence, injection de carburant Diesel ou injection de méthane pour un moteur à gaz. Bien au contraire, d'autres applications sont imaginables, par exemple la commande d'une valve hydraulique. Ainsi, il est possible d'utiliser une telle valve hydraulique pour la commande d'un circuit de freinage ou pour l'alimentation d'une manière dosée d'un amortisseur d'oscillations actif. Le fluide peut être un liquide, par exemple de l'eau, ou un gaz, par exemple de l'air comprimé. Dans le cas d'une utilisation du dispositif de fourniture dosée pour l'injection de carburant, le fluide est avantageusement un liquide, tel qu'essence, carburant Diesel, kérosène, pétrole ou alcool, ou un gaz, tel que méthane ou butane. Le dispositif de fourniture dosée est exposé ci- après schématiquement dans les exemples de réalisation suivants: la figure 1 représente un dispositif de fourniture dosée, la figure 2 représente un mode de fonctionnement du dispositif de fourniture dosée, la figure 3 représente la variation de dimension d'un piézo-actionneur, la figure 4 représente un autre dispositif de fourniture dosée, la figure 5 représente un autre dispositif de fourniture dosée, la figure 6 représente différentes variables dynamiques, la figure 7 représente l'allure de variables dynamiques dans le temps dans le cas d'une application typique. La figure 1 présente, suivant une représentation en coupe et en vue de côté, un exemple de réalisation d'un dispositif de fourniture dosée. Un piézo-actionneur 1 sert de commande, ce piézo- actionneur prenant appui, par une première face frontale, sur le fond de la paroi intérieure d'un boîtier 2. Le piézo-actionneur 1 est réalisé sous forme d'un PMA à basse tension. Par son autre face frontale, le piézo- actionneur 1 est appliqué, par l'intermédiaire d'un piston-poussoir 3, sur un élément séparateur côté primaire 4 qui est réalisé sous forme d'une membrane primaire 41. L'utilisation d'une membrane primaire 41 offre l'avantage d'une structure simple, d'un actionnement dans une large mesure sans usure et d'une étanchéité hydraulique élevée. A une faible distance de la membrane primaire 41, il est prévu un élément séparateur côté secondaire 6 se présentant sous forme d'une membrane secondaire 61. L'espace enfermé par la membrane primaire 41 et la membrane secondaire 61 est appelé chambre hydraulique 8, laquelle est soumise à la pression d'un fluide hydraulique 14. Cette chambre hydraulique 8 sert à la transmission de force hydraulique entre la membrane primaire 41 et la membrane secondaire 61. La cavité du boîtier 2 est divisée par la chambre hydraulique 8 en une chambre de fluide 7 et en un compartiment prévu pour le piézo-actionneur 1. La chambre de fluide 7 est soumise, au moyen d'une arrivée de fluide 15, à la pression d'un fluide F, par exemple d'un carburant. La membrane secondaire 61 est reliée à un pointeau de valve 5 situé dans la chambre de fluide 7. L'ouverture et la fermeture de la valve 16 sont commandées au moyen de la course du pointeau de valve 5 qui, à l'état fermé, repose sur un siège d'étanchéité de valve 12. Un accumulateur hydraulique 10 est relié au pointeau de valve 5. Cet accumulateur hydraulique 10 comporte une paroi extérieure 101 au moins partiellement flexible et communique avec la chambre hydraulique 8 au moyen d'un conduit de liaison 9 à étranglement, qui est ici réalisé sous forme d'un perçage à étranglement 91 prévu dans le pointeau de valve 5. L'accumulateur hydraulique 10 a pour effet qu'une variation de pression à long terme du fluide hydraulique 14, par exemple due à une variation de température, n'agit pas d'une manière importante sur le fonctionnement de la commande, étant donné que la pression de base P0 régnant dans l'accumulateur hydraulique 10 est maintenue presque constante. Ainsi, une augmentation de température conduit à une augmentation de la pression PT dans la chambre hydraulique 8, tandis que, dans l'accumulateur hydraulique 10, du fait d'une dilatation de la paroi extérieure 101 au moins partiellement flexible, une variation de volume a lieu sans augmentation importante de pression. Cette différence de pression entre la chambre hydraulique 8 et l'accumulateur hydraulique 10 entraîne à son tour un équilibrage de liquide hydraulique 14 par le perçage à étranglement 91 jusqu'à ce que la pression PT dans la chambre hydraulique 8 soit redescendue à la pression de base P0. Du fait du montage totalement articulé de l'accumulateur hydraulique 10 sur le pointeau de valve 5, même des déformations mécaniques de l'accumulateur hydraulique 10 dues à une pression du fluide F dans la chambre de fluide 7 qui varie et les forces qui en résultent sur les points de montage articulé de l'accumulateur hydraulique 10 n'ont pas d'influence significative sur le fonctionnement (c'est-à-dire le bilan de forces) de la commande. Le perçage à étranglement 91 est ajusté de façon que des variations rapides de la pression PT dans la chambre hydraulique 8 qui sont dues à la commande du piézo- actionneur 1 ne s'annulent que lentement. L'étanchéité du système hydraulique, constitué, entre autres, de l'accumulateur hydraulique 10, de la chambre hydraulique 8 et du perçage à étranglement 91, est assurée d'une manière hermétique (notamment vis-à-vis du fluide F) et le système est rempli une seule fois sous pression, de préférence à une pression de base P0 dans la fourchette de 10-50 bars, de préférence en huile synthétique. L'huile synthétique possède l'avantage d'être inerte et ne pas provoquer d'usure et, dans le cas d'une variation de température, de ne subir qu'une faible variation de sa viscosité. La force de rappel s'exerçant sous l'effet de la pression de base P0 sur la membrane secondaire 61 est compensée d'une manière appropriée au moyen d'un élément du type ressort 11, par exemple d'un ressort hélicoidal de compression, et ceci de façon que, d'une part, une force de fermeture suffisante soit disponible pour maintenir l'étanchéité du pointeau de valve 5 dans le siège d'étanchéité 12 et que, d'autre part, la force sur le siège de valve soit limitée à une valeur pour laquelle un endommagement du siège 12 est exclu. La course du pointeau de valve 5 est limitée au moyen d'une butée 13. La force de pression exercée sur le piston-poussoir 3 et le piézoactionneur 1 par la force de base P0 du système hydraulique (et éventuellement par la pression PF du fluide F), par l'intermédiaire de la membrane primaire 41, sert à rappeler les éléments côté primaire 1, 3 et à éviter un endommagement du piézo-actionneur 1 par une contrainte de traction. En complément, d'une manière avantageuse, un tube-ressort (non représenté) attaquant le piston-poussoir 3 est utilisé pour la précontrainte de compression du piézo-actionneur 1 et pour le rappel des éléments côté primaire 1, 3. Le tube-ressort est fixé à une extrémité sur le boîtier 2 et à l'autre extrémité sur la membrane primaire 41 et entoure le piézo-actionneur 1. Une multiplication de course hydraulique du piézo- actionneur 1 au pointeau de valve 5 est obtenue au moyen d'un agencement approprié des surfaces de la membrane primaire 41 et de la membrane secondaire 61 sur lesquelles une pression agit, ce qui signifie qu'en règle générale, la membrane primaire 41 présente un diamètre efficace sur le plan hydraulique plus grand que la membrane secondaire 61. De préférence, la multiplication de course est de 6: 1, pour une course du piézo- actionneur 1 de 40 Mm et une course du pointeau de valve de 240 /m. Il est toutefois possible, en fonction de ce qui est exigé, que soient également réglées une égalité de course ou une démultiplication de course. Lorsque la chambre de fluide 7 est remplie, sous l'effet de la flexibilité de la paroi extérieure 101, au moins partiellement flexible, de l'accumulateur hydraulique 10, la pression PF du fluide F dans la chambre de fluide 7 se superpose d'une manière additive à la pression de base P0 de l'accumulateur hydraulique 10. Ainsi, la pression résultante PH du liquide hydraulique 14 dans l'accumulateur hydraulique 10 est égale au cumul de pression P0 + PF. Etant donné que, par ailleurs, la pression PH dans l'accumulateur hydraulique 10 règne également, par l'intermédiaire du perçage à étranglement 91, dans la chambre hydraulique 8, la différence de pression entre la chambre hydraulique 8 et la chambre de fluide 7, constituant une diminution d'un côté à l'autre de la membrane secondaire 61, est indépendante de PF. De ce fait, une force hydraulique statique de fermeture sur le pointeau de valve 5 qui est indépendante de PF est assurée. Pour une pression PF de 0-250 bars, typiquement de 100 bars, et une surface de la membrane primaire 41 soumise à l'action de la pression supérieure à 100 mm2, on obtient une précontrainte de compression mécanique optimale du piézo-actionneur 1 qui est très élevée et indépendante de la course. Par exemple, pour un diamètre du piézoactionneur 1 de 16 mm et PF = 100 bars, il en résulte une précontrainte de compression sur le piézo- actionneur 1 de 2210 N. Ainsi, on réduit au minimum la transmission parasitaire des forces mécaniques présentes par exemple en raison de l'influence des fentes entre les surfaces de contact. Une fourniture dosée s'effectue par exemple conformément aux étapes suivantes, présentées à l'aide d'une injection d'essence dans un moteur à combustion interne: Dans l'état de base, la chambre de fluide est sans pression et le pointeau de valve 5 est maintenu d'une manière étanche dans le siège de valve 12 au moyen de la pression de base P0 qui règne dans la chambre hydraulique 8 et qui s'exerce sur la membrane secondaire 61 (typiquement P0 = 25 bars). Le piézo- actionneur 1 est mis hors charge ou court-circuité. Pour mettre le moteur en marche, du fluide F, ici de l'essence, est d'abord envoyé dans la chambre de fluide 7 sous une pression PF = 3 bars. De ce fait, la pression PH dans l'accumulateur hydraulique 10 et donc la pression PT dans la chambre hydraulique 8 augmentent légèrement jusqu'à 28 bars. Toutefois, la pression différentielle entre la chambre hydraulique 8 et la chambre de fluide 7 d'un côté à l'autre de la membrane secondaire 61 reste constante. Pour préparer une opération de fourniture dosée, le piézo-actionneur 1 est chargé (au moyen d'un raccordement électrique ici non représenté) à sa tension nominale de service U0 et est maintenu à l'état chargé. La dilatation axiale du piézo-actionneur 1 qui est liée à la mise en charge (effet longitudinal suivant la direction d33) entraîne une augmentation de la pression PT dans la chambre hydraulique 8 et, par suite, une force supplémentaire de fermeture sur le pointeau de valve 5. La forme de l'impulsion du signal électrique qui est nécessaire pour la charge n'est pas critique. Avec une constante de temps (typiquement 0,1 s - 1 s) donnée par les paramètres géométriques du perçage à étranglement 91 et la viscosité du liquide hydraulique 14, la pression PT dans la chambre hydraulique 8 redescend en un temps bref à son niveau initial de pression PT = PH = 28 bars. La raison en est que, du fait de sa paroi extérieure 101 partiellement flexible et grâce à une variation de volume, l'accumulateur hydraulique 10 maintient le niveau initial de pression PT = PH = 28 bars. Toutefois, le piézo-actionneur 1, et le piston-poussoir 3 et la membrane primaire 41 commandés par celui-ci, se trouvent dans la position déplacée maximale (course typique = 20- 60 Mm). Partant de cette position, le dispositif de fourniture dosée peut être ouvert au moyen d'une brève décharge du piézo-actionneur 1, la durée d'injection étant proportionnelle à la durée de décharge du piézo- actionneur. Du fait de la décharge rapide, le piézo-actionneur 1 se contracte de la valeur de sa variation de dimension à vide, ce qui entraîne une diminution de la pression dans la chambre hydraulique 8 au-dessous du niveau de pression au repos PH = P0 + PF et une différence de pression correspondante d'un côté à l'autre de la membrane secondaire 61. La force qui en résulte provoque un déplacement de la membrane secondaire 61, et du pointeau de valve 5 fixé à celle-ci, en direction du piézo- actionneur 1, de sorte que le pointeau de valve 5 se soulève du siège d'étanchéité de valve 12. De ce fait, la valve 16 s'ouvre et du fluide F s'écoule de la chambre de fluide 7 par un orifice du boîtier 2. Pour accroître avantageusement la reproductibilité de la quantité d'injection, la course du pointeau de valve 5 est limitée à des valeurs définies au moyen d'une butée 13. Pendant la durée d'ouverture du dispositif de fourniture dosée, la pression PT de la chambre hydraulique 8 se rééquilibre progressivement à la pression PH de l'accumula-teur hydraulique 10, de sorte qu'après un certain temps, il se produit une fermeture progressive automatique du dispositif de fourniture dosée. Cela assure un comportement optimal en cas de panne s'il se produit un court-circuit ou une coupure de ligne vis-à-vis du piézo-actionneur 1. Les durées nécessaires d'injection, typiquement de 0,05 ms à 10 ms, s'obtiennent d'une manière simple, sur l'étendue de toute la fourchette de températures, au moyen d'une adaptation appropriée de la résistance à l'écoulement dans le perçage à étranglement 91 vis-à-vis de la viscosité du liquide hydraulique 14. On utilise avantageusement une huile synthétique dont la viscosité dépend faiblement de la température. Pour mettre fin d'une manière active à l'opération de fourniture dosée, le piézo-actionneur 1 est rechargé à la tension nominale de service U0 et, de ce fait, le pointeau de valve 5 fixé à la membrane secondaire 61 recule dans le siège d'étanchéité de valve 12. Le remplissage aisé de la chambre hydraulique 10 au moyen du liquide hydraulique 14 pénétrant dans celle-ci pendant la phase d'ouverture de la valve 16 contribue avantageusement à une fermeture totale et sans rebondissement de la valve 16. Une fois atteinte la vitesse de ralenti du moteur, la pression dans la chambre de fluide 7 est poussée, typiquement en 1-2 s, à typiquement 100 bars, par l'intermédiaire de la conduite d'alimentation 15 et par exemple au moyen d'une pompe à essence haute pression entraînée mécaniquement.Ainsi, par l'intermédiaire de l'accumulateur hydraulique 10, l'ensemble du système hydraulique fermé est mis en charge à une pression PH = bars. Toutefois, la pression différentielle d'un côté à l'autre de la membrane secondaire 61 continue de rester constante à 25 bars. Pour interdire une ouverture non souhaitée d'un dispositif de fourniture dosée lors de l'établissement de la pression PF, l'opération de compensation entre l'accumulateur hydraulique 10 et la chambre hydraulique 8 doit se dérouler plus rapidement que l'établissement de pression dans le système haute pression. Par ailleurs, la résistance de l'étranglement et la viscosité du liquide hydraulique 14 doivent être adaptées l'une à l'autre de façon que la durée exigée d'injection soit atteinte d'une manière sûre. Les deux sont possibles sans problème. Il existe éventuellement la possibilité de réduire d'une manière appropriée (non représentée) la vitesse de la montée en pression dans le système haute pression au moyen d'étranglements ou de volumes d'accumulateur. Le niveau plus élevé de la pression PF et la pression différentielle plus élevée qui se présente alors lors de la charge ou la décharge du piézo-actionneur 11 permettent en principe une opération de fourniture dosée encore plus rapide (typiquement tein (charge) et taus (décharge) Lors de la mise à l'arrêt du moteur, le piézo- actionneur capacitif (typiquement C e 2,5 MF) est d'abord maintenu à l'état chargé, ce qui signifie que l'injecteur continue de rester fermé. Au moyen d'une résistance de fuite de valeur ohmique élevée (par exemple 1 MQ en parallèle au piézo-actionneur 1) qui peut rester d'une manière permanente sur le trajet du signal, le piézo- actionneur 1 est lentement déchargé et donc ramené à l'état initial de façon telle qu'une ouverture non souhaitée du dispositif de fourniture dosée est exclue. La figure 2 représente le déroulement typique du fonctionnement d'un dispositif de fourniture dosée à l'aide de d'une tension U (ordonnées) appliquée au piézo- actionneur 1, portée en fonction du temps t (abscisses). Dans l'état de base, la tension se trouve au niveau de base ("Grd."), par exemple 0 V. Pour produire un état prêt au fonctionnement ("get ready" = mise à l'état prêt), la tension U est augmentée jusqu'à une tension nominale de service U0. Pour la fourniture dosée ("injection"), la tension U est ramenée au niveau de base, par exemple par mise hors circuit du piézo- actionneur 1, et, après un temps de maintien, réaugmentée à la tension nominale de service U0. La figure 3 représente un graphe de la variation de dimension A, en im, du piézo-actionneur 1 à précontrainte de compression, en fonction de la tension U, en volts, qui lui est appliquée. La courbe dépourvue de flèches représente un tracé suivi par la tension positive et la tension négative de service du piézo-actionneur 1. Celui- ci fait l'objet d'un changement alterné de polarisation (basculement de la polarisation). La caractéristique utilisée du piézo-actionneur 1 à précontrainte est représentée sous forme d'une boucle pourvue de flèches. La variation relative de longueur A1/1 d'un piézo- actionneur 1 de longueur 1, basé sur l'effet longitudinal un piézoélectrique d33, vaut typiquement 0,10 % - 0,14 %. Classiquement, pour éviter une inversion de la polarisation, le piézo-actionneur 1 est commandé exclusivement avec une tension de service positive dans le sens de la polarisation (aire hachurée). Dans ce type de fonctionnement unipolaire, il se produit une variation positive de longueur Aln pour une différence de tension AUn. En revanche, le domaine élargi de fonctionnement du piézo-actionneur 1 à précontrainte de compression permet un bref passage jusque dans le domaine des tensions négatives, jusqu'à la valeur maximale. On obtient de ce fait une variation relative de longueur Ali nettement plus élevée allant jusqu'à 0,3 Aln pour une différence de tension AUi correspondante. Toutefois, avant un changement de polarisation, la tension de service est réaugmentée. Le domaine de fonctionnement élargi offre un avantage en ce qui concerne l'encombrement de l'actionneur et les coûts de fabrication. Un tel fonctionnement est admissible, étant donné que le piézo-actionneur 1 présente chaque fois une repolarisation sur la plus grande partie du temps (pendant les intervalles entre injections) au moyen de la tension nominale de service U0 appliquée. La figure 4 représente une autre forme de réalisation du dispositif de fourniture dosée en vue de côté et en représentation en coupe. Dans ce cas, l'élément séparateur côté primaire 4 et l'élément séparateur côté secondaire 6 sont réalisés sous forme respectivement d'un piston primaire 42 et d'un piston secondaire 62 guidés dans un alésage du boîtier 1. Le piston primaire 42 est en appui par une première face frontale sur le piézo-actionneur 1 et délimite, par sa face frontale opposée au piézoactionneur 1, la chambre hydraulique 8. Du côté opposé au piston primaire 42, la chambre hydraulique 8 est délimitée par le piston secondaire 62. L'accumulateur hydraulique 10 est formé par la paroi extérieure 101 flexible et le boîtier. Le pointeau de valve 5 pénètre dans la chambre hydraulique 8 qui communique hydrauliquement avec l'accumulateur hydraulique 10 avec un étranglement passant par le jeu 92 existant entre le boîtier 2 et le piston secondaire 62. Le jeu 92, se présentant sous forme d'un intervalle annulaire, joue le rôle d'une résistance à l'écoulement. Il correspond à la fonction du perçage à étranglement 91. La paroi extérieure 101 partiellement flexible de l'accumulateur hydraulique 10 est fixée sur le boîtier 2 et sur le pointeau de valve 5. La force exercée sur la paroi extérieure 101 au moins partiellement flexible par la pression P0 ou PH régnant dans l'accumulateur hydraulique 10 est compensée au moyen d'un élément du type ressort 11, de préférence un ressort hélicoïdal de compression, dans une mesure telle qu'il subsiste une force de fermeture encore suffisante pour maintenir l'étanchéité de la valve 16. Cela provient du fait que l'élément du type ressort 11, placé sous une certaine compression, prend appui sur le boîtier 2 et sur le pointeau de valve 5. A la différence de l'utilisation de membranes, la commande à double piston ne présente avantageusement aucune transmission de force parasite en dérivation, de sorte que le rendement hydraulique est supérieur. L'ajustement entre le boîtier 2 et le piston primaire 42 est de préférence assurée par une bague d'étanchéité 17, avantageusement en matière élastomère, de sorte qu'il ne parvient pas de liquide hydraulique 14 sur le piézo-actionneur 1. Pour assurer une raideur hydraulique élevée, la bague d'étanchéité 17 est montée avec un degré de serrage élevé dans une gorge du piston primaire 42. Sous l'effet de la faible course du piézo- actionneur 1, la bague d'étanchéité 17 ne se déforme qu'élastiquement, de sorte qu'il ne se présente avantageusement aucun frottement de glissement qui pourrait conduire à une usure de la bague. Outre une bague d'étanchéité 17, il est par exemple également possible d'utiliser un jonc en métal ou caoutchouc. Le piston primaire 42 est ajusté avec un très faible jeu latéral dans le boîtier 2 (typiquement avec une valeur de jeu de l'ordre de quelques micromètres). De ce fait, l'action des pointes de pression, se présentant dans la chambre hydraulique 8, sur la bague d'étanchéité 17 est maintenue faible. Pour empêcher un fluage de la bague d'étanchéité 17 dans la fente, il peut être prévu une bague d'appui supplémentaire (non représentée). De même, le piston secondaire 62 est ajusté avec seulement un faible jeu latéral dans le boîtier 2. Du côté boîtier, la position du piézo-actionneur 1 peut être réglée au moyen d'une rondelle 18 mobile le long de l'alésage et d'un dispositif de déplacement 19, par exemple une vis, prenant appui sur celle-ci. Le fonctionnement de cet exemple de réalisation est dans le principe analogue à l'exemple de réalisation représenté à la figure 1. Une flexion des membranes 41, 61 est ici remplacée par un déplacement des pistons 42, 62. Dans cet exemple de réalisation, le piston-poussoir 3 disparaît. La figure 5 représente un autre exemple de réalisation du dispositif de fourniture dosée, en représentation en coupe et en vue de côté. On utilise ici une transmission hydraulique de course combinée à piston et membrane. Les éléments côté primaire (piézo-actionneur 1, piston-poussoir 3 et membrane primaire 41) correspondent aux éléments représentés à la figure 1. Les éléments côté secondaire, tels que par exemple le piston secondaire 62, l'accumulateur hydraulique 10 et le jeu 92, correspondent aux éléments correspondants de la figure 4. Le fonctionnement de cet exemple de réalisation s'effectue d'une manière correspondante au fonctionnement des éléments décrits à la figure 1 et la figure 4. Il est également possible d'utiliser une autre combinaison quelconque d'éléments séparateurs 4, 6 appropriés, par exemple au moyen de soufflets métalliques ou de tuyaux souples. La figure 6 représente des grandeurs d'état du dispositif de fourniture dosée, portées en fonction du temps t, lors de la réalisation d'un état prêt à fonctionner (figures 6a et 6b), ainsi que pendant une chute de tension plus longue sur le piézo-actionneur 1 (figures 6c et 6d). La figure 6a représente la tension U, appliquée sur le piézo-actionneur 1, qui, à un partir d'un temps t = 0 s, augmente d'un niveau de base U = 0 V jusqu'à la tension nominale de service U0. La figure 6b représente la force de fermeture FN (maximum environ 88 N) qui s'exerce en supplément sur le pointeau de valve 5 sous l'effet de l'actionnement du piézo-actionneur 1 de la figure 6a, dans le cas de la charge initiale du piézo-actionneur. Cette force de fermeture FN s'annule en 20 ms jusqu'à moins de 10% de la valeur maximale. La figure 6c représente la tension U appliquée sur le piézo-actionneur 1, portée en fonction du temps t, pour une diminution de tension plus longue. La tension U descend de la tension nominale de service U0 jusqu'au niveau de base, par exemple pour l'ouverture de la valve 16 ou dans le cas d'une absence de tension appliquée au piézo-actionneur 1 et remonte ensuite à U0 à t = 0,25 s. La figure 6d représente le graphe, associé à la figure 6c, de la course du pointeau de valve 5, portée en fonction du temps t. On voit nettement le retour progressif automatique du pointeau de valve 5 en 140 ms, dans le cas d'une durée d'actionnement extrêmement longue, telle qu'il s'en présent par exemple lors d'un défaut de fonctionnement du piézo-actionneur. La figure 7 illustre le comportement de commutation attendu à l'aide de la pression PT en MPa (figure 7) se présentant dans la chambre hydraulique 8 et de la force FN qui lui correspond sur le pointeau de valve 5, en unités quelconques (a.u. = "arbitrary units" = unités arbitraires, figure 7b), portées chacune en fonction du même temps t. La figure 7a représente, au début de l'enregistrement, une pression PT correspondant à la pression de base P0 dans la chambre hydraulique 8, environ 3 MPa (à gauche), la chambre de fluide 7 fonctionnant sans pression (section I). Une première pointe de pression a, comportant une augmentation de pression à = 13 MPa et une chute de pression la suivant, est produite du fait de la charge initiale du piézo- actionneur 1. Le temps t continuant de se dérouler (vers la droite), il est représenté des fluctuations de pression correspondant à des opérations de fourniture dosée Z à l'état sans pression de la chambre de fluide 7 (section I) et à des opérations de fourniture dosée L, M pendant un établissement de pression (section II) dans la chambre de fluide 7. Lorsqu'un état de pression élevée souhaité est atteint dans la chambre de fluide 7 (section III), la chambre hydraulique 8 est soumise à une sollicitation plus forte, le piézo-actionneur 1 étant par exemple soumis à une tension plus élevée ou commandé plus rapidement. Dans l'état de pression élevée, le risque d'une cavitation dans la chambre hydraulique 8 est négligeable. On constate que la hauteur des fluctuations de pression dans les sections I et II est maintenue essentiellement constante. Après une mise à l'arrêt b du moteur, il se présente dans la chambre hydraulique 8 une chute de pression c jusqu'à la pression de base P0 = 3 MPa. La force FN sur le pointeau de valve 5, analogue au tracé de la figure 7a, est portée à la figure 7b. Après une force de fermeture initiale FNO sur le pointeau de valve 5, il se présente, lors de la charge initiale du piézo-actionneur 1, une pointe de force d qui est analogue à la pointe a de la pression PT. Là encore, les fluctuations e de la force FN qui suivent sont analogues et correspondent aux fluctuations de la pression PT. Le signe de FN correspond à une ouverture et une fermeture de la valve 16. Contrairement à la pression PT, la force FN est indépendante de la pression PF du fluide F dans la chambre de fluide 7. Cela démontre nettement l'action avantageuse de l'accumulateur hydraulique 10 pour la commande rapide et précise de la fourniture dosée de fluide. Après la mise à l'arrêt du moteur, la force F, sur le pointeau de valve 5 redescend à la valeur de la force de fermeture initiale FN,O- Bien entendu, la commande primaire du dispositif de fourniture dosée n'est pas limitée à un actionneur piézoélectrique. Bien au contraire, il est également possible d'utiliser un actionneur électrostrictif ou magnétostrictif approprié. La forme du dispositif de fourniture dosée n'est pas limitée à la forme représentée dans les exemples de réalisation. Elle peut par exemple s'écarter de la forme largement à symétrie axiale, mais on doit le plus souvent accepter une perte de rendement. Il est par exemple possible que le piézo-actionneur rencontre d'une manière inclinée le dispositif séparateur côté primaire (4, 41, 42) ou que le dispositif séparateur côté primaire (4, 41, 42) et le dispositif séparateur côté secondaire (6, 61, 62) présentent un décalage ou une disposition angulaire latéralement l'un par rapport à l'autre. REVENDICATIONS 1. Dispositif de fourniture dosée, caractérisé en ce qu'il comprend - un boîtier (2) comportant un organe de commande placé dans la cavité de celui-ci, - une chambre hydraulique (8) qui est délimitée par un élément séparateur côté primaire (4, 41, 42) et un élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62) et est remplie d'un liquide hydraulique (14) et qui sépare la cavité du boîtier (2) en une chambre de fluide (7), pouvant être remplie sous pression d'un fluide (F), et un compartiment prévu pour l'organe de commande, - un pointeau de valve (5) disposé dans la chambre de fluide (7) et relié à l'élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62), - un accumulateur hydraulique (10) rempli du liquide hydraulique (14) et comportant une paroi extérieure (101) au moins partiellement flexible et reliée au pointeau de valve (5), - un conduit de liaison (9, 91, 92) à étranglement et faisant communiquer l'accumulateur hydraulique (10) avec la chambre hydraulique (8), de sorte que - un déplacement rapide de l'organe de commande peut être transmis hydrauliquement, par l'intermédiaire de l'élément séparateur côté primaire (4, 41, 42) et de la chambre hydraulique (8), à l'élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62) et donc au pointeau de valve (5), - une pression (PT) régnant dans la chambre hydraulique (8) peut lentement faire l'objet d'un équilibrage, par l'intermédiaire du conduit de liaison (9, 91, 92) à étranglement, avec une pression (PH) régnant dans l'accumulateur hydraulique (10), - une ouverture et une fermeture d'une valve (16) servant à fournir d'une manière dosée le fluide (F) peuvent être commandées au moyen du déplacement du pointeau de valve (5). 2. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le déplacement rapide de l'organe de commande peut être transmis à l'élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62) avec une transformation de course hydraulique. 3. Dispositif suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'organe de commande est un piézo-actionneur (1), un actionneur électrostrictif ou un actionneur magnétostrictif. 4. Dispositif suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'élément séparateur côté primaire (4) est une membrane primaire (41). 5. Dispositif suivant la revendication 4, caractérisé en ce qu'un piston-poussoir (3) est disposé entre l'organe de commande et la membrane primaire (41). 6. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'élément séparateur côté primaire (4) est un piston primaire (42) qui est monté coulissant dans un alésage du boîtier (2). 7. Dispositif suivant la revendication 6, caractérisé en ce que l'ajustement existant entre le piston primaire (42) et le boîtier (2) peut être rendu étanche au moyen d'une bague d'étanchéité (17). 8. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'élément séparateur côté secondaire (6) est une membrane secondaire (61). 9. Dispositif suivant la revendication 8, caractérisé en ce que le conduit de liaison (9) à étranglement est réalisable sous forme d'un perçage à étranglement (91) passant dans le pointeau de valve (5). 10. Dispositif suivant l'une des revendications 8 à 9, caractérisé en ce que l'accumulateur hydraulique (10) - est formé d'une paroi extérieure flexible (101) et d'une partie du pointeau de valve (5) et - est situé à l'intérieur de la chambre de fluide (7). 11. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'élément séparateur côté secondaire (6) est un piston secondaire (62) qui est monté coulissant dans un second alésage du boîtier (2). 12. Dispositif suivant la revendication 11, caractérisé en ce que le conduit de liaison (9) à étranglement est réalisable sous forme d'un ajustement (92), entaché de fuite, existant entre le piston secondaire (62) et le boîtier (1). 13. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 11 et 12, caractérisé en ce que l'accumulateur hydraulique (10) - est formé de la paroi extérieure flexible (101), d'une partie de la paroi de la chambre de fluide (7) et d'une partie du pointeau de valve (5) - et est fixé au boîtier (2) et au pointeau de valve (5). 14. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'une force exercée par l'élément séparateur côté secondaire (6) sur le pointeau de valve (5) et compensable au moins partiellement au moyen d'au moins un élément du type ressort (11). 15. Dispositif suivant la revendication 14, caractérisé en ce que l'élément du type ressort (11) est disposé dans la chambre de fluide (7) et prend appui d'une part sur le boîtier (2) et d'autre part sur la paroi extérieure de l'accumulateur hydraulique (10). 16. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un tube- ressort ou une rondelle-ressort est prévu pour la précontrainte en compression de l'organe de commande. 17. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le liquide hydraulique (14) est une huile synthétique. 18. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, dans l'état fermé, le pointeau de valve (5) est appliqué d'une manière étanche sur un siège d'étanchéité de valve, de sorte que l'étanchéité de la chambre de fluide (7) par rapport à un espace extérieur peut être assurée. 19. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'organe de commande est un piézo-actionneur (1) multicouche. 20. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la course du pointeau de valve (5) peut être limitée au moyen d'une butée (13). 21. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il sert à l'injection de carburant. 22. Dispositif suivant la revendication 21, caractérisé en ce que le fluide (F) est de l'essence, du carburant Diesel, du kérosène, du pétrole, de l'alcool ou du méthanol 23. Procédé de fourniture dosée de fluide, caractérisé en ce qu'il consiste - à diviser la cavité d'un boîtier (2), au moyen d'une chambre hydraulique (8), en une chambre de fluide (7) et un compartiment prévu pour un organe de commande, la chambre hydraulique (8) étant délimitée par un élément séparateur côté primaire (4, 41, 42) et un élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62) et pouvant être soumise à la pression d'un fluide hydraulique (14), - à relier un pointeau de valve (5), situé dans la chambre de fluide (7), à l'élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62), - à remplir du liquide hydraulique (14) un accumulateur hydraulique (10) pourvu d'une paroi extérieure partiellement flexible et à le relier au pointeau de valve (5), - à relier hydrauliquement l'accumulateur hydraulique (10) à la chambre hydraulique (8) au moyen d'un conduit de liaison (9, 91, 92) à étranglement, de sorte que - un déplacement rapide de l'organe de commande est transmis hydrauliquement, par l'intermédiaire de l'élément séparateur côté primaire (4, 41, 42) et de la chambre hydraulique (8), à l'élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62) et donc au pointeau de valve (5), - une pression (PT) régnant dans la chambre hydraulique (8) fait relativement lentement l'objet d'un équilibrage, par l'intermédiaire du conduit de liaison (9, 91, 92) à étranglement, avec une pression (PH) résultante régnant dans l'accumulateur hydraulique (10), - une ouverture et une fermeture d'une valve (16) servant à fournir du fluide (F) d'une manière dosée sont commandées au moyen du déplacement du pointeau de valve (5). 24. Procédé suivant la revendication 23, caractérisé en ce que - en position de repos, l'organe de commande fait l'objet d'un allongement, de sorte que la chambre hydraulique (8) est comprimée, et l'élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62) est déplacé en direction de la chambre de fluide (7) de façon telle que le pointeau de valve (5) ferme la valve (16), - au début d'une opération de fourniture dosée, l'organe de commande fait l'objet d'une contraction, de sorte que la chambre hydraulique (8) est l'objet d'une détente, si bien que l'élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62) est déplacé en direction de la chambre hydraulique (8), de sorte que le pointeau de valve (5) ouvre la valve (16), et le fluide (F) est délivré d'une manière dosée dans l'espace extérieur à partir de la chambre de fluide (7), - à la fin de l'opération de fourniture dosée, l'organe de commande fait l'objet d'un allongement, de sorte que la chambre hydraulique (8) est de nouveau comprimée, si bien que l'élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62) est déplacé en direction de la chambre de fluide (7), de sorte que le pointeau de valve (5) ferme la valve (16). 25. Procédé suivant la revendication 23 ou 24, caractérisé en ce que le déplacement rapide du piézo- actionneur (1) est transmis à l'élément séparateur côté secondaire (6, 61, 62) avec une transformation de course hydraulique. 26. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 23 à 25, caractérisé en ce qu'un piézo- actionneur (1), un actionneur électrostrictif ou un actionneur magnétostrictif est utilisé en tant qu'organe de commande. 27. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 23 à 26, caractérisé en ce que l'élément séparateur côté primaire (4) est une membrane primaire (41) dont le déplacement est commandé par le déplacement de l'organe de commande. 28. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 23 à 26, caractérisé en ce que l'élément séparateur côté primaire (4) est un piston primaire (41) dont le déplacement est commandé par le déplacement de l'organe de commande. 29. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 23 à 28, caractérisé en ce que l'élément séparateur côté secondaire (6) est une membrane secondaire (61) dont le déplacement est commandé par la pression du fluide hydraulique (14) dans la chambre hydraulique (8). 30. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 23 à 28, caractérisé en ce que l'élément séparateur côté secondaire (6) est un piston secondaire (62) dont le déplacement est commandé par la pression du liquide hydraulique (14) dans la chambre hydraulique (8). 31. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 23 à 30, caractérisé en ce qu'une pression de base (PO) du liquide hydraulique (14) vaut 10 à 50 bars. 32. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 23 à 31, caractérisé en ce qu'une pression (PF) du fluide (F) vaut O à 250 bars. 33. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 23 à 32, caractérisé en ce que le piézo- actionneur (1) présente une variation de dimension de 20 Mm à 60 mm. 34. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 23 à 33, caractérisé en ce que le pointeau de valve (5) présente un déplacement de 60 Mm à 360 pm.