Brevet FR2777206A1 — publié le 19991015

La présente invention se rapporte à un procédé utile pour améliorer et contrôler les propriétés rhéologiques de dispersions aqueuses concentrées d'au moins un matériau inorganique plaquettaire. Au sens de l'invention on entend désigner par " matériau inorganique plaquettaire", des composés inorganiques, naturels ou synthétiques se présentant sous la forme d'une poudre dans laquelle les grains ont une forme plate de petites dimensions et de faible épaisseur. A titre illustratif de ces matériaux on peut notamment citer le talc, io les kaolins et le mica. Ce type de composés inorganiques entrent dans la composition d'une grande variété de matériaux comme les papiers, caoutchoucs et polymères, savons et produits cosmétiques dans lesquels ils sont généralement incorporés à titre de charge. Généralement, ces matériaux y sont introduits sous la forme d'une dispersion aqueuse. Dans le cas particulier du talc, celui-ci est classiquement mis en oeuvre sous la forme d'une dispersion aqueuse plaquettaire (forme, taille et épaisseur variables) stabilisée par des agents de surface. Ces dispersions aqueuses de talc sont classiquement obtenues selon un procédé en deux étapes: une première étape dite de micronisation et une deuxième étape dite de délitage. La première étape permet de fixer la granulométrie moyenne de la poudre et conduit à une poudre de plaquettes dont la taille moyenne peut être sommairement ajustée (de 5 à 50 microns) selon le procédé de micronisation. La seconde étape est empiriquement reconnue nécessaire pour atteindre une bonne propriété d'écoulement en même temps qu'une mise en suspension. Pour atteindre une bonne fluidité à un taux de talc le plus élevé possible, l'ensemble de la dispersion est brassé avec un dispositif type pâle pendant un temps suffisant (environ une heure) jusqu'à provoquer un échauffement important du matériau (80 C). Cette opération est effectuée en présence de tensioactifs ou polymères amphiphiles. Pour des raisons évidentes d'utilisation, les dispersions aqueuses de matériaux inorganiques plaquettaires du type talc se doivent de donner satisfaction en termes d'écoulement, sédimentation et redispersabilité après séchage. Or, les procédés classiques tel celui évoqué ci-dessus ne permettent pas de répondre de manière satisfaisante à l'ensemble de ces exigences. On est généralement confronté à un problème de sédimentation lorsque les dispersions sont conservées immobiles pendant un délai excédant 3 jours, notamment lors de leur transport. Une pâte se forme alors au fond des cuves contenant les dispersions qui rend difficile voire impossible leur pompage. De même, une rhéologie mal adaptée des dispersions actuellement disponibles pose problème au niveau de certaines de leurs applications. C'est en particulier le cas des dispersions aqueuses de talc utilisées dans l'industrie du couchage du papier o elles sont appliquées par injection rapide. En fait, cette application particulière nécessiterait des dispersions les plus concentrées possible mais également les plus fluides possible, non accessibles avec les procédés actuellement utilisés pour préparer les dispersions de talc. En effet, comme évoqué précédemment, I'opération de délitage telle que réalisée actuellement, conduit à des dispersions dont la concentration en talc ne peut rarement excédée 64 % en poids et qui par ailleurs conservent toujours de très mauvaises aptitudes à s'écouler. En conséquence, les procédés disponibles à ce jour ne permettent pas d'obtenir des dispersions aqueuses de matériaux inorganiques plaquettaires donnant totalement satisfaction notamment en termes de sédimentation et de propriétés rhéologiques. La présente invention a précisément pour objet de proposer un nouveau procédé permettant de conférer à des dispersions aqueuses concentrées en au moins un matériau inorganique plaquettaire, des propriétés rhéologiques améliorées et prédictibles. Qui plus est, le procédé selon l'invention a en outre pour avantage de conduire à des formulations desdits matériaux qui peuvent être séchées afin d'en obtenir des poudres redispersables sans énergie. En fait, I'invention dérive de l'observation par les inventeurs qu'une dispersion aqueuse de talc à 64 %, soumise à un cisaillement, est, à bas taux de cisaillement, rhéofluidifiante et devient, au-dessus d'un certain seuil, rhéoépaississante. La figure 1 illustre notamment ce phénomène. Au delà io de ce seuil dit " seuil de cisaillement critique ", la dispersion développe une zone qui ne coule plus. C'est vraisemblablement l'apparition de cette transition phase sous écoulement qui est à l'origine de la tendance rhéodilatante des dispersions observée. Ce phénomène rhéologique a par ailleurs également été vérifié pour des dispersions à concentrations variables, comme l'indique la figure 2. Le seuil de cisaillement critique est constant jusqu'à 30 % en volume et décroît vers zéro au voisinage de la fraction volumique 40 % en volume (ce qui correspond à la formulation 64 % en masse retenue au niveau industriel). De manière inattendue, les inventeurs ont mis en évidence qu'en soumettant une dispersion aqueuse concentrée d'au moins un composé inorganique plaquettaire à une opération de cisaillement dans des conditions spécifiques, il était possible d'augmenter ce seuil de cisaillement critique et donc d'optimiser significativement les propriétés rhéologiques de la dispersion résultante et d'améliorer considérablement la redispersabilité du matériau inorganique ainsi traité. Plus précisément, la présente invention a pour objet un procédé de préparation d'une dispersion aqueuse concentrée d'au moins un composé inorganique plaquettaire et dotée de propriétés rhéologiques améliorées et contrôlées mettant en oeuvre le cisaillement d'un dispersion aqueuse primaire concentrée d'au moins un composé inorganique plaquettaire caractérisé en ce que: - ladite dispersion aqueuse primaire possède une concentration en composé inorganique suffisante pour permettre lors de son cisaillement, l'application d'une contrainte mécanique suffisante pour délaminer les plaquettes dudit composé organique, - le cisaillement appliqué à ladite dispersion est un cisaillement contrôlé c'est-à-dire de telle sorte que l'ensemble de la dispersion est soumise à un même cisaillement minimal et en ce que - ledit cisaillement est effectué avec une intensité suffisante pour conduire à une dispersion aqueuse concentrée d'au moins un composé io inorganique plaquettaire dont le seuil critique de cisaillement est significativement augmenté comparativement à celui de la dispersion aqueuse primaire. Au sens de la présente invention, on entend par cisaillement contrôlé, un cisaillement qui a pour effet d'appliquer les mêmes contraintes mécaniques minimales en toute part de la dispersion ainsi traitée. Dans le cas des procédés classiques évoqués ci-dessus, cette homogénéisation du taux de cisaillement au niveau de l'ensemble de la dispersion traitée ne peut être obtenue. L'opération de cisaillement est en effet appliquée à l'aide de dispositifs qui ne permettent pas d'assurer à l'ensemble de la dispersion traitée, un taux de cisaillement minimal identique. C'est ainsi que les procédés classiques de préparation de dispersions aqueuses de talc utilisent un dispositif type pâle pour conférer une bonne fluidité à la dispersion aqueuse de talc ainsi cisaillée. Il est clair que les taux de cisaillement subis en différents points de la dispersion ainsi traitée sont différents dans la mesure o ces points ne sont pas situés de manière équivalente par rapport à l'axe d'agitation de la pâle et que la recirculation n'est pas contrôlée. Le cisaillement contrôlé requis selon la présente invention, peut être obtenu selon plusieurs variantes. Selon une première variante, on peut envisager de soumettre l'ensemble de la dispersion primaire à un taux de cisaillement constant. Cependant, l'invention n'entend pas se limiter à ce mode de réalisation particulier. De fait, le taux de cisaillement peut être distinct, à un temps donné, pour deux points de la dispersion. C'est ainsi qu'en variant la géométrie du dispositif utilisé pour générer les forces de cisaillement, il est possible de moduler le taux de cisaillement appliqué à ladite dispersion dans le temps et/ou dans l'espace. Pour autant que la dispersion soit en écoulement lorsque soumise au cisaillement, chaque partie de celle-ci peut être ainsi soumise à un taux de io cisaillement qui varie dans le temps. Le cisaillement est dit contrôlé lorsque quelle que soit la variation dans le temps du taux de cisaillement, celui-ci passe par une valeur minimale qui est la même pour toutes les parties de la dispersion, à un instant donné qui peut différer d'un endroit à l'autre de la dispersion. De manière préférée, de façon à générer un cisaillement contrôlé, on introduit la dispersion primaire dans un dispositif approprié. Ce dispositif peut présenter des configurations variées. La configuration exacte n'est pas essentielle selon l'invention dès lors qu'en sortie de ce dispositif l'ensemble de la dispersion a été soumis au même cisaillement minimal. Selon une première variante, le cisaillement contrôlé est réalisé par mise en contact de ladite dispersion avec une surface solide en mouvement. Dans une seconde variante, la dispersion est animée d'un mouvement de circulation lorsqu'elle est soumise au cisaillement contrôlé. A titre illustratif mais non limitatif des dispositifs pouvant être mis en oeuvre selon l'invention, pour appliquer un cisaillement contrôlé, on peut notamment citer les dispositifs dits de Couette, de type cellule délimitée par 2 disques et de type plan/cône. Une cellule dite de Couette est schématisée en figure 4. Elle est constituée de deux cylindres concentriques, en rotation constante l'un par rapport à l'autre. Selon un mode de réalisation particulier, le cylindre externe est immobile et le cylindre interne animé d'un mouvement de rotation uniforme par rapport à un axe d'entraînement. Ces cylindres concentriques délimitent une enceinte annulaire. La cellule de Couette est alimentée en dispersion aqueuse primaire au niveau de l'enceinte. La dispersion primaire circule dans l'enceinte tout en étant soumise à des forces de cisaillement engendrées par la rotation uniforme du cylindre interne sur lui-même. Dans un tel dispositif, la dispersion primaire est soumise à un taux de cisaillement constant, le taux de cisaillement étant défini ici comme le rapport de la vitesse linéaire au point de contact avec la surface du cylindre externe à la différence (R3-R2) o R2 et R3 sont respectivement les rayons des cylindres interne et externe. Lorsque la 1o dispersion est récupérée au sortir du dispositif, celle-ci a les caractéristiques de la dispersion attendue. Dans le cas du second dispositif, il est constitué de deux disques concentriques délimitant une enceinte dans laquelle circule la dispersion primaire. L'un des disques est immobile et l'autre animé d'un mouvement i5 uniforme de rotation autour de son axe. Un tel dispositif comprend une conduite d'alimentation en dispersion primaire laquelle traverse le disque supérieur pour déboucher dans la partie centrale de l'enceinte. L'autre extrémité de la conduite est reliée à un réservoir contenant ladite dispersion primaire. Un tel dispositif est plus particulièrement approprié pour la production en continu de la dispersion aqueuse selon l'invention. Pour ce qui est du troisième type de dispositif, la cellule de type plan/cône, il comprend un cône, dont la pointe est dirigée vers un plan et dont l'axe est perpendiculaire à ce plan, qui tourne à une vitesse angulaire constante à distance du plan. Ces cellules sont couramment utilisées dans des appareils commerciaux, en particulier des rhéomètres permettant de mesurer les propriétés viscoélastiques de liquides. Dans chacun de ces dispositifs la nature du matériau constituant les cylindres, disques et plaques en mouvement, directement en contact avec le matériau à traiter n'est pas essentielle selon l'invention. Dans les dispositifs utilisés pour générer les forces de cisaillement, les surfaces en mouvement peuvent être lisses, rugueuses, ondulées ou présenter des cavités plus ou moins importantes. Toutefois dans le cadre de la présente invention, on privilégiera des surfaces rugueuses. Les contraintes de cisaillement générées par les dispositifs décrits cidessus n'entraînent généralement pas d'importantes fluctuations de la température. Par prudence, il peut être utile cependant de thermostater les dispositifs à cisaillement mécanique utilisés. Généralement, la valeur minimale du taux de cisaillement auquel est soumise la dispersion primaire dépend de la fréquence de rotation, de la o0 fréquence d'oscillation et/ou de l'amplitude d'oscillation du mouvement des plaques, cylindres et disques des dispositifs décrits ci-dessus. De façon à augmenter la valeur du taux de cisaillement minimal, l'homme du métier peut jouer sur plusieurs paramètres, à savoir la fréquence de rotation, la fréquence d'oscillation du mouvement des plaques, cylindres et i5 disques des dispositifs décrits ci-dessus, ainsi que sur la dimension des enceintes respectives de ces différents dispositifs dans la direction perpendiculaire au sens de l'écoulement imposé par le mouvement de la surface. On notera que le taux minimal de cisaillement varie de façon linéaire avec l'amplitude d'oscillation et/ou la fréquence du mouvement et de façon inversement proportionnelle avec la dimension de l'enceinte dans une direction perpendiculaire à l'écoulement. Selon un mode de réalisation préféré, le cisaillement contrôlé est un cisaillement de type transverse confiné. C'est ainsi que, lorsque la dispersion, soumise au cisaillement contrôlé est en écoulement, cet écoulement doit être homogène, par opposition à un écoulement hétérogène avec formation de fractures. Plus précisément, lorsque le cisaillement contrôlé est réalisé par mise en contact de ladite dispersion avec une surface solide en mouvement, un écoulement homogène est caractérisé par un gradient de vitesse constant dans une direction perpendiculaire à la surface solide en mouvement. Un moyen de contrôler l'écoulement consiste à jouer sur la dimension des enceintes dans la direction perpendiculaire au sens de l'écoulement imposé par le mouvement de la surface. On notera que, dans le cas du dispositif de type couette, cette dimension est définie par la différence (R3-R2). Dans le cas du second dispositif, cette dimension est définie par la distance séparant les deux disques dans la direction de l'axe de rotation du disque inférieur. De façon générale, un écoulement hétérogène peut être rendu homogène par réduction de la taille de l'enceinte et plus particulièrement par réduction de sa dimension dans la direction perpendiculaire au sens de l'écoulement. De façon générale, le taux minimal de cisaillement est compris entre 1 000 et 10 000 s-1. De manière préférée cependant le taux minimal de cisaillement est situé dans l'intervalle 5 000- 8 000 s-. En ce qui concerne plus particulièrement l'opération de cisaillement contrôlé, elle est appliquée conformément au procédé revendiqué avec une intensité telle qu'elle conduit à une dispersion aqueuse possédant un cisaillement critique significativement augmenté comparativement à celui de la dispersion aqueuse primaire. Comme défini précédemment, ce seuil de cisaillement critique correspond à la valeur minimale de viscosité au-delà de laquelle on observe une transition de phase sous écoulement gélifié. Les inventeurs ont ainsi mis en évidence qu'il était possible d'augmenter significativement le cisaillement critique d'une dispersion aqueuse primaire en lui appliquant un cisaillement conforme à l'invention. C'est ainsi que si l'on met en contact avec une solution mouillante une poudre brut de talc jusqu'à en obtenir une dispersion aqueuse possédant un taux massique de 64% et ayant donc l'aspect d'une pâte onctueuse, que l'on soumet cette dispersion à un cisaillement contrôlé conforme à la présente invention et que l'on sèche le produit final, il s'avère possible de redisperser ce talc sec sans aucune difficulté à une fraction massique de 64%. La figure 3 en annexe, qui rend compte de l'évolution de la viscosité de la dispersion aqueuse ainsi obtenue en fonction du cisaillement, montre que le taux de cisaillement critique correspondant est d'environ 30 s1. Pour une dispersion de même concentration, obtenue selon un procédé classique et dont l'évolution de viscosité est représentée en figure 1, ce taux de cisaillement critique n'est que de l'ordre de 17 s-1. Ces résultats suggèrent que cette étape de cisaillement est une étape de délaminage des plaquettes et que la présence et la proportion de io plaquettes fines et donc plus souples a un impact considérable et inattendu sur la rhéologie du matériau. Cette observation est en fait contraire aux idées communément admises en physiques des colloïdes. De manière générale, en divisant les matériaux on attend une propriété d'écoulement de plus en plus mauvaise. Avantageusement, pour les matériaux de type talc, le délaminage assimilable à un processus de division des objets dispersés, améliore l'écoulement. Cet effet doit trouver son origine dans la flexibilité des plaquettes qui augmente bien que la surface totale des objets dispersés augmente. Il semblerait que selon l'intensité du cisaillement, les plaquettes inorganiques sont plus ou moins délaminés c'est à dire clivées en plaquettes plus fines et que ce taux de délaminage fixe à la fois la viscosité de la dispersion, son taux d'incorporation maximal en solution aqueuse pour demeurer pompable et sa vitesse de sédimentation. La concentration de la dispersion aqueuse primaire en matériau inorganique plaquettaire est également un élément déterminant pour optimiser au mieux l'application d'un cisaillement efficace. Il est en effet avantageux que la dispersion cisaillée possède une concentration en matériau inorganique suffisante pour permettre l'application d'une contrainte suffisante pour délaminer les plaquettes du composé organique. En conséquence, selon un mode de réalisation privilégié de l'invention, la concentration de la dispersion aqueuse primaire est ajustée de manière à amplifier au maximum l'effet de la contrainte appliquée à la dispersion. Bien entendu cette concentration doit par ailleurs permettre de conserver une propriété d'écoulement aux dispersions aqueuses correspondantes pour qu'elles puissent être véhiculées à travers la zone de cisaillement. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, la dispersion aqueuse primaire possède une concentration en composé inorganique plaquettaire d'au moins 50 % en masse et de préférence supérieure à 65 %. Le procédé selon l'invention conduit avantageusement à des matériaux prédictibles dans la mesure o tout le matériau voit la même contrainte. Qui plus est, les matériaux de type talc, obtenus conformément à la présente invention ne décantent quasiment pas. Ils sont donc particulièrement avantageux en terme d'utilisation car ils permettent de s'affranchir des problèmes usuels rencontrés lors du transport, pompage et étalement des dispersions correspondantes. En conséquence, le procédé revendiqué est particulièrement avantageux dans la mesure o il permet de préparer des dispersions de matériaux à propriétés rhéologiques améliorées qui après séchage conduisent à des matériaux facilement redispersables et à des concentrations jusqu'ici non accessibles. C'est ainsi qu'un talc obtenu à l'issue du procédé revendiqué peut être redispersé à une concentration supérieure à 64 % en masse et par exemple de l'ordre de 70%, en masse. On obtient donc selon l'invention des matériaux inorganiques particulaires plus performants et moins coûteux en terme de fabrication et de transport. Ils peuvent en outre être conditionnés en poudre et donc permettent d'éviter le transport de l'eau qui leur était classiquement associée. Il Le procédé revendiqué est particulièrement avantageux pour préparer des dispersions de talc. Dans ce cas particulier, un mode de réalisation spécifique de l'invention consiste à appliquer un cisaillement contrôlé selon un écoulement transverse. Pour une dispersion aqueuse de talc primaire possédant un taux massique d'environ 64% voire de l'ordre de 70%, on peut conformément à l'invention appliquer efficacement un cisaillement de l'ordre de 4000 s'1. Comme le confirme l'exemple 2, plus le cisaillement contrôlé imposé lors de la fabrication du talc est élevé, plus le talc redispersé à 64% io coule bien, possède une viscosité plus faible et un seuil de cisaillement critique plus élevé. La valeur de son seuil critique de cisaillement est environ doublée. Les graphes présentés en figures 6 et 7 illustrent clairement ces phénomènes. Avantageusement, le talc obtenu à l'issue de l'étape de cisaillement peut être isolé sous forme d'une poudre par séchage qui est facilement redispersable à un taux massique de 64% ou plus. La présente invention a également pour objet les poudres de matériaux inorganiques plaquettaires obtenues par séchage des dispersions aqueuses préparées selon le procédé revendiqué. Les exemples et figures figurant ci-après sont présentés à titre illustratif et non limitatif de la présente invention. FIGURES Figure 1: Variation de la viscosité en fonction du taux de cisaillement appliqué pour un échantillon à 64 % massique obtenu selon un procédé conventionnel. Figure 2: Evolution du taux de cisaillement critique yc en fonction de la fraction volumique en talc d'un échantillon préparé selon un procédé conventionnel. Figure 3: Comportement rhéologique d'une dispersion de talc à 64% massique obtenu selon le procédé revendiqué. Figure 4: Schéma de principe d'un montage de cellule de Couette. 1 Stator 2 Rotor 3 Entrefer de largeur variable (100, 200 ou 300 mm) 4 Milieu réactionnel A Injection du mélange B Régulation de la vitesse de rotation du rotor C Extrusion du matériau Figure 5: Variation du comportement rhéologique de quatre talcs redispersés à 64% massique et ayant subi un cisaillement imposé différent lors du procédé de fabrication. Figure 6: Evolution du cisaillement critique de talcs redispersés à 64% massique en fonction du cisaillement imposé lors du procédé de fabrication. Figure 7: Evolution de la viscosité critique de talcs redispersés à 64% massique en fonction du cisaillement imposé lors du procédé de fabrication. Figure 8: Evolution de la viscosité en fonction du cisaillement pour un matériau obtenu selon l'invention, avec un cisaillement contrôlé de 7500 s'1 dans une cellule de Couette et redispersé à un taux massique de 64%. Figure 9: Evolution de la viscosité en fonction du cisaillement pour un matériau obtenu selon un procédé classique avec un broyeur à pâle et redispersé à un taux massique de 64%. EXEMPLE 1 La solution mouillante (1 % de lumiten PE commercialisé par BASF et 1 % de Polysel (solution d'un sel d'acide polyacrylique commercialisé par BASF) dans l'eau) est mise en contact par fraction avec une poudre brute jusqu'à l'enrichir à 64 %. A cette concentration le mélange est pâteux au sens ou il ne peut plus couler. Le matériau est ensuite forcé à passer entre la paroi d'un cylindre de verre et la surface d'un cylindre en téflon de 2 cm de rayon, mis 1o en rotation à 300 trs par minutes. L'espace entre la surface de verre et le téflon peut varier entre 0 et 300 microns. Une fois cisaillé, le matériau est séché puis redispersé sans effort à une fraction massique de 64 %. La figure 3 montre son rhéogramme et présente la viscosité en fonction du cisaillement. Par rapport à un talc obtenu selon un procédé classique à la même composition (64 % ayant subi une heure de malaxage à grande vitesse dans un broyeur à pâle) la viscosité est déjà à peu près identique (70cP) et le cisaillement critique est 2 fois plus grand (40 s' au lieu de s-1). Cette expérience suggère que l'opération de délaminage est clairement atteinte. Pour déterminer l'origine exacte de cette transformation, un appareil capable de vérifier quantitativement l'hypothèse du cisaillement transverse dans une géométrie de Couette a été mis au point. Cet appareil permet d'appliquer un cisaillement homogène sur une épaisseur de 200 pm. Il est schématisé sur la figure 4. EXEMPLE 2 La poudre est ajoutée progressivement à la solution mouillante sous agitation à un taux de 70 %. A ce stade on a une pâte certes humide mais qui ne coule pas. Cette pâte est ensuite forcée à circuler dans l'entrefer du Couette sur un parcours de 3 cm. A la sortie du Couette on récupère un matériau qui coule, séchable et redispersable (sans énergie) au taux désiré. Nous reportons sur la figure 5 les caractéristiques rhéologiques (viscosité et contrainte en fonction du taux de cisaillement) pour des talcs redispersés à 64 % mais obtenus à des cisaillements contrôlés variables. Le cisaillement lors de la mise en forme est modulé en changeant la vitesse de rotation du cylindre intérieur (de 1 000 à 4 000 s-1). Cette expérience démontre qu'un cisaillement transverse homogène change la rhéologie du talc ainsi mis en forme et donc change le taux de délaminage. En effet, on constate que plus le cisaillement à la fabrication est élevé, plus le talc redispersé à 64 % coule bien: viscosité plus faible et seuil de cisaillement critique plus élevé comme en témoigne les figures 4et5. Cette expérience démontre qu'avec un cisaillement homogène aussi petit que 5000 s-1 on obtient déjà par ce procédé un talc équivalent à celui issu d'un procédé classique mettant en oeuvre un broyeur à pâle (voir ligne i5 horizontale pointillée sur les graphes de figures 6 et 7). Sur les figures 8 et 9, on reporte les courbes I(y), pour le matériau de l'invention à 64 % obtenu au plus fort cisaillement exploré (7500 s'1), et pour la référence témoin obtenue selon le protocole précédemment décrit. On remarque que l'allure des courbes est très différente, en ce sens que la remontée rhéoépaississante devient très atténuée, voire quasi inexistante, ce qui peut autoriser ces matériaux à couler à haut cisaillement. En effet la transition de gel, observée avec les procédés classiques, tend à disparaître lorsque le délaminage est opéré; ceci est une première différence par rapport aux matériaux témoins obtenus par le procédé classique. Enfin, les talcs obtenus par le procédé de l'invention ne décantent pas ou peu. REVENDICATIONS 1. Procédé de préparation d'un dispersion aqueuse concentrée d'au moins un composé inorganique plaquettaire et dotée de propriétés rhéologiques améliorées et contrôlées mettant en oeuvre le cisaillement d'un dispersion aqueuse primaire d'au moins un composé plaquettaire caractérisé en ce que: - ladite dispersion aqueuse primaire possède une concentration en composé inorganique suffisante pour permettre lors de son cisaillement, l'application d'une contrainte mécanique suffisante pour délaminer io les plaquettes dudit composé organique, - le cisaillement appliqué à ladite dispersion est un cisaillement contrôlé c'est-à-dire de telle sorte que l'ensemble de la dispersion est soumise à un même cisaillement minimal et en ce que - ledit cisaillement est effectué avec une intensité suffisante i5 pour conduire à une dispersion aqueuse concentrée d'au moins un composé inorganique plaquettaire dont le seuil critique de cisaillement est significativement augmenté comparativement à celui de la dispersion aqueuse primaire. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la concentration est ajustée de manière à conserver une propriété d'écoulement à la dispersion aqueuse. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que la concentration est ajustée de manière à amplifier au maximum l'effet de la contrainte appliquée à ladite dispersion. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la dispersion aqueuse primaire possède une concentration d'au moins 50 % en masse. 5. Procédé selon l'une des revendications I à 4, caractérisé en ce que le cisaillement est effectué à l'aide d'un dispositif propice à la génération d'un cisaillement contrôlé. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le dispositif est tel qu'en sortie de celui-ci l'ensemble de la dispersion a été soumise à un même cisaillement minimal. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le cisaillement contrôlé est réalisé par mise en contact de ladite dispersion avec une surface solide en mouvement. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la dispersion est animée d'un mouvement de circulation lorsqu'elle est soumise à un cisaillement contrôlé. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le cisaillement est appliqué dans un dispositif couette. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé o10 en ce que le dispositif est une cellule de type plan/cône. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le dispositif est une cellule de type enceinte délimité par deux disques. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le cisaillement contrôlé est un cisaillement de type transverse confiné. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le taux minimal de cisaillement est compris entre 1 000 et 10 000 sY. 14. Procédé selon la revendication 13 caractérisé en ce qu'il est compris entre 5 000 et 8 000 s'1. 15. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le composé inorganique particulaire est un talc. 16. Procédé selon la revendication 15 caractérisé en ce que la dispersion aqueuse primaire comprend un taux massique en talc d'environ 64 % et est soumise à un cisaillement de l'ordre de 4000 s'1. 17. Procédé selon la revendication 15 ou 16 caractérisé en ce que la valeur du seuil de cisaillement critique de la dispersion aqueuse obtenue à l'issue de l'étape de cisaillement contrôlé est environ doublée comparativement à celui de la dispersion aqueuse primaire. 18. Procédé selon l'une des revendications 15 à 17 caractérisé en ce que le talc obtenu à l'issue de l'étape de cisaillement peut être isolé sous forme d'une poudre par séchage et être facilement redispersé à un taux massique de 64% ou plus. 19. Poudre d'un matériau inorganique plaquettaire obtenue par séchage d'une dispersion aqueuse préparée selon l'une des revendications 1 à 18.