Brevet FR2776069A1 — publié le 19990917

Procédé et dispositif de mesure d'une section de passage de gaz La présente invention concerne, d'une manière générale, un procédé et un dispositif pour déterminer la section de passage effective d'un étranglement dans un passage d'écoulement de gaz. Elle concerne en particulier, bien que d'une manière non exclusive, un procédé et un dispositif pour mesurer la surface d'aube directrice (ou de tuyère) d'un turbomoteur à gaz, et pour adapter la surface d'aube directrice d'un turbocompresseur et d'une turbine de puissance. La taille de l'aube directrice (également connue sous le nom de tuyère) a un impact considérable sur les performances des turbomoteurs à gaz car elle modifie le point de fonctionnement sur la courbe du compresseur. Toute variation de la surface de l'aube directrice de la turbine réadapte le moteur à une vitesse de générateur de gaz, à un débit massique et à un taux de pression de compresseur différents. Par exemple, l'augmentation de la surface d'aube directrice du turbocompresseur (CT), tandis que la surface d'aube directrice de la turbine de puissance (PT) reste constante, a pour effet de diminuer la vitesse du générateur de gaz, le débit massique et le taux de pression du compresseur, à une puissance de sortie constante. Inversement, l'augmentation de la surface d'aube directrice de PT, tandis que la surface d'aube directrice de CT reste inchangée, a pour effet d'obliger le moteur à augmenter la vitesse du générateur de gaz, le débit massique et le taux de pression du compresseur, à une puissance de sortie constante. L'adaptation de l'aube directrice en fonction de la section de passage effective constitue une procédure cruciale de la révision générale d'un moteur pour prévoir des performances optimales de celui-ci et obtenir un rendement et une consommation d'énergie optimum. Une inadaptation des aubes directrices entraîne des performances du moteur inférieures aux prévisions, ce qui se traduit souvent par une défaillance de celui- ci en essai, et augmente la consommation de carburant. Traditionnellement, en raison du coût exagérément élevé et des difficultés qu'entraine l'établissement d'un écoulement de gaz stable à la vitesse sonique, la plupart des installations de révision de moteurs utilisent un appareil d'écoulement qui mesure la surface d'aube directrice à des écoulements subsoniques. Cependant, lorsque le moteur fonctionne réellement, l'aube directrice est en régime sonique (ou presque) et la vitesse du gaz au niveau du col de l'aube directrice est égale (ou presque) à la vitesse du son. En raison de son incapacité à simuler des écoulements soniques réels, l'appareil d'écoulement subsonique fournit des mesures moins précises et moins cohérentes de la surface de l'aube directrice, ce qui complique le problème des refus de moteurs pour cause d'inadaptation de l'aube directrice. L'un des buts de la présente invention est de proposer un procédé et un dispositif qui permettent d'atténuer ou de résoudre les problèmes posés par le manque de précision et de cohérence inhérent aux techniques conventionnelles de mesure d'écoulement d'un gaz à travers un étranglement et d'adaptation d'une aube directrice. Pour atteindre ce but et selon un premier aspect de la présente invention, il est proposé un procédé pour déterminer la section de passage effective d'un étranglement dans un passage d'écoulement de gaz, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes qui consistent à prévoir un réservoir de gaz, à placer l'étranglement en communication avec un écoulement régulé de gaz à partir du réservoir par l'intermédiaire de moyens de régulation d'écoulement, puis à actionner les moyens de régulation d'écoulement pour établir un écoulement transitoire de gaz sous pression à travers l'étranglement depuis le réservoir, un écoulement sonique étant entretenu temporairement au niveau de l'étranglement par le maintien du rapport de la contre-pression de l'étranglement sur la pression du gaz dans le réservoir au-dessous d'une valeur critique. Selon un second aspect de la présente invention, il est proposé un dispositif pour déterminer la section de passage effective d'un étranglement dans un passage d'écoulement de gaz, comprenant un réservoir, des moyens pour faire communiquer l'étranglement avec le réservoir, et des moyens de régulation d'écoulement pour laisser un gaz s'écouler à travers l'étranglement depuis le réservoir, caractérisé en ce que les moyens de régulation d'écoulement sont aptes à agir pour réguler l'écoulement d'un gaz sous pression à travers l'étranglement depuis le réservoir afin de permettre d'entretenir temporairement un écoulement sonique au niveau de l'étranglement, et caractérisé en ce qu'il comprend également des moyens de détection de pression pour réagir ou fournir un signal relatif à la pression du gaz dans le réservoir, et des moyens de chronométrage aptes à agir pour fournir un signal relatif à la durée d'écoulement du gaz à travers l'étranglement. Le procédé et le dispositif de l'invention peuvent comprendre des moyens de chronométrage aptes à agir pour mesurer l'intervalle de temps correspondant à une chute de pression prédéterminée dans le réservoir pendant l'écoulement du gaz à travers l'étranglement. A titre de variante, les moyens de chronométrage peuvent fournir un signal qui commande la durée de l'écoulement de décharge, les pressions au début et à la fin de cet écoulement (ou la variation de pression) étant mesurées par les moyens de détection de pression. Il est donc proposé dans le cadre de la présente invention un appareil d'écoulement sonique apte à être mis en oeuvre conformément à la théorie thermodynamique applicable à la décharge transitoire dans l'atmosphère d'un gaz comprimé contenu dans un réservoir, une aube directrice, une tuyère ou un élément d'étranglement similaire étant situé à la sortie du réservoir pour restreindre l'écoulement gazeux. Il est possible de créer un écoulement sonique au niveau du col de l'aube directrice en maintenant le rapport de la contre- pression de l'aube directrice sur la pression du gaz dans le réservoir au-dessous d'une valeur critique pendant toute la durée du processus de décharge. L'aube directrice est considérée en régime sonique lorsque la vitesse du gaz au niveau du col atteint la vitesse du son. Contrairement à un régime d'écoulement stationnaire, l'écoulement sonique proposé par la présente invention est transitoire car le débit massique diminue avec la chute de pression et de température du réservoir au cours du déroulement du processus de décharge. L'écoulement est néanmoins sonique et les coûts sont comparables à ceux d'un appareil d'écoulement subsonique. L'invention prévoit une durée de l'écoulement de décharge sonique transitoire d'au moins 5 (cinq) secondes, mais inférieure à 80 (quatrevingts) secondes. De préférence, l'écoulement de décharge sonique a une durée entre 8 (huit) secondes et 15 (quinze) secondes. En raison de la durée limitée de l'écoulement de décharge, le volume du réservoir destiné à traverser un étranglement ayant une surface en section transversale entre 32,3 et 161 centimètres carrés (entre 5 et 25 pouces carrés) n'a pas besoin d'être supérieur à 42 475 500 centimètres cubes (1500 pieds cubes) pour une pression maximale du réservoir de 862 kPa (125 psi). Il entre dans le cadre du procédé et du dispositif de l'invention de prévoir un écoulement à travers un étranglement placé entre le réservoir et les moyens de régulation d'écoulement, ou en aval des moyens de régulation d'écoulement. L'invention enseigne l'utilisation d'un réservoir ayant une pression de service maximale ne dépassant pas 2758 Kpa (400 psi), et de préférence ne dépassant pas 862 kPa (125 psi). L'invention peut en particulier s'appliquer à une décharge sonique à travers un étranglement ayant une section transversale d'au moins 6,45 centimètres carrés (1 pouce carré) et de manière caractéristique d'au moins 32,3 centimètres carrés (5 pouces carrés). Il est envisagé que la surface de l'étranglement puisse se situer dans une plage allant jusqu'à 161 centimètres carrés (25 pouces carrés) et même jusqu'à 645 centimètres carrés (100 pouces carrés). On peut par conséquent se rendre compte que l'invention est applicable à la mesure de la section de passage de gaz d'un étranglement ayant une valeur caractéristique de celles que l'on rencontre dans des turbomoteurs à gaz. Dans l'un au moins de ses aspects, l'invention fait appel à la théorie selon laquelle le débit massique d'un gaz à travers une tuyère convergente atteint une valeur maximale lorsque la vitesse du gaz au niveau du col est égale à la vitesse du son (nombre de Mach égal à l'unité, ou M=1). Dans ces conditions, aucun changement du côté aval de la tuyère ne peut se propager du côté amont. Une réduction supplémentaire de la contre-pression aval, n'affectera pas le débit amont. L'écoulement massique va rester optimal et la tuyère est dite en régime sonique. Lorsque M=1, la pression au niveau du col de la tuyère est appelée la pression critique et le rapport pression critique sur pression de stagnation est appelé le taux de pression critique. Pour un gaz idéal, le taux de pression critique est une constante fonction des chaleurs spécifiques du gaz. Un écoulement sonique à travers une tuyère est généré lorsque le rapport de la contre-pression sur la pression de stagnation amont est inférieur ou égal au taux de pression critique. Dans un système de décharge à cuve (réservoir) dans lequel une tuyère restreint l'écoulement du gaz, la tuyère est en régime sonique lorsque le rapport de la contre- pression de l'aube directrice sur la pression du gaz dans le réservoir est inférieur au taux de pression critique. En supposant une expansion isentropique du gaz, la formule thermodynamique régissant la section de passage effective de l'aube directrice est: -2Z[(Pf) l] AP dans laquelle: A représente la surface effective de l'aube directrice (de la tuyère ou d'un autre étranglement), V représente le volume de la cuve (du réservoir), t représente le temps de décharge, pi représente la pression absolue initiale du gaz dans la cuve, pf représente la pression absolue finale du gaz dans la cuve, Ti représente la température absolue initiale du gaz dans la cuve, R représente la constante spécifique du gaz, y représente le rapport des chaleurs spécifiques du gaz. La surface de l'aube directrice peut être calculée directement à partir de la formule ci-dessus par substitution des données de pression, de température et de temps tirées du test d'écoulement. R et y sont des constantes spécifiques au gaz particulier utilisé. Le volume de la cuve doit avoir été mesuré préalablement par la méthode gravimétrique ou volumétrique. A titre de variante, la surface de l'aube directrice peut être obtenue par un étalonnage par opposition avec une tuyère de référence dont la section de passage effective est déjà connue. Conformément à cette méthode, la tuyère de référence et l'aube directrice à tester sont soumises consécutivement à un écoulement dans l'appareil d'écoulement sonique à une pression initiale et une pression finale identiques de la cuve. Comme R, y, pi, pf et V restent constants entre les deux tests, la section de passage effective de l'aube directrice à tester peut être calculée à partir de la formule suivante: 35.g. dans laquelle: A représente la section de passage effective de la tuyère à tester, Am représente la section de passage effective de la tuyère de référence, tm représente le temps de décharge de la tuyère de référence, Tim représente la température initiale du gaz dans la cuve au cours du test de la tuyère de référence, tt représente le temps de décharge de la tuyère à tester, Tit représente la température initiale du gaz dans la cuve au cours du test de la tuyère à tester. L'appareil d'écoulement sonique de l'invention est adapté pour mesurer la section de passage effective de l'aube directrice ou d'un étranglement similaire de turbomoteurs à gaz en régime sonique. Il peut consister en un réservoir (une cuve) stockant un volume important de gaz comprimé. L'aube directrice peut être installée sur un élément de fixation monté dans un tuyau de décharge, tout près de la sortie du réservoir. Le tuyau de décharge peut se terminer par un silencieux. Le réservoir et le tuyau de décharge peuvent être équipés d'instruments, tels que des transducteurs de pression et des sondes de température de grande précision. Un système informatique peut être prévu pour analyser par balayage la sortie des transducteurs/sondes à une vitesse d'échantillonnage très élevée. Après l'avoir pressurisé, on peut permettre au réservoir de décharger son contenu gazeux sous pression en ouvrant une soupape marche-arrêt à ouverture rapide dans la ligne de décharge. Tout en collectant des données de pression et de température, le système informatique peut activer un chronomètre intégré lorsque la pression de la cuve atteint une valeur initiale de consigne et le désactiver lorsque la cuve s'est déchargée et a atteint une pression finale de consigne. De préférence, les pressions initiale et finale préétablies de la cuve sont maintenues à des valeurs suffisamment élevées pour faire en sorte que le taux de pression critique ne soit pas dépassé pendant toute la durée du processus de décharge, pour ainsi garantir un écoulement sonique. Si le volume de la cuve est connu préalablement, la surface de l'aube directrice peut être obtenue à l'aide de la formule thermodynamique appropriée, la température initiale du gaz dans la cuve, la pression initiale du gaz dans la cuve, la pression finale du gaz dans la cuve et le temps de décharge étant donnés. Le volume de la cuve peut être mesuré par des méthodes gravimétriques ou volumétriques. Si le volume de la cuve n'est pas connu, la surface de l'aube directrice est obtenue par une comparaison d'écoulement par opposition avec une aube directrice (ou tuyère) de référence dont la surface est déjà connue. Lorsque les deux aubes directrices sont soumises à un écoulement à des pressions initiales et finales identiques de la cuve, la surface et le temps de décharge de l'aube directrice à tester, sont directement proportionnels à la surface et au temps de décharge de l'aube directrice de référence. Une correction de température peut être appliquée pour compenser la faible différence de température initiale du gaz entre le test de l'aube directrice à tester et le test de l'aube directrice de référence. Ce qui précède, ainsi que d'autres buts, avantages et caractéristiques de la présente invention, ressortira plus clairement de la description détaillée suivante d'un mode de réalisation donnée à titre d'exemple nullement limitatif en référence aux dessins annexés dans lesquels: la figure 1 est une vue en perspective schématique du dispositif de l'invention, et la figure 2 est une vue éclatée d'une partie du dispositif de la figure 1. En référence aux dessins, une cuve de stockage 1 est un récipient sous pression ASME certifié servant de réservoir pour le volume important de gaz comprimé nécessaire à la réalisation du test d'écoulement. La cuve est équipée d'une manière connue d'une soupape d'admission, d'une bride de sortie, d'un trou de visite, d'un détendeur, d'une soupape de purge et de différents raccords filetés destinés à des transducteurs de pression et à des sondes de température. La soupape d'admission est reliée par un tuyau à une source de gaz comprimé propre et sec, c'est-à-dire à un système d'air comprimé ou à des réservoirs de gaz comprimé. Une soupape de fermeture de réservoir principale 2 sert à isoler la cuve de stockage 1 au cours de l'installation d'une aube directrice à tester ou d'une tuyère de référence 7. Elle évite d'avoir à dépressuriser complètement la cuve lors du remplacement de l'aube directrice à tester ou de la tuyère de référence, ce qui permet de conserver le gaz comprimé résiduel restant dans la cuve à la fin du test. Des raccords de tuyau 3 servent de conduite de décharge pour diriger le flux de l'important volume de gaz jusque dans un silencieux 10. Ils sont supportés structuralement et munis d'un élément de retrait qui aide à déplacer le tuyau de décharge axialement pour permettre d'accéder à une plaque frontale de montage 4 de l'aube directrice à tester 7. Des raccords filetés sont également prévus pour des sondes de température T et des transducteurs de pression P. Une soupape d'évent sert à relâcher la pression dans la partie de l'aube directrice à tester. Les extrémités des raccords de tuyau servent de brides de montage pour la soupape de fermeture 2, la plaque frontale 4 et une soupape marche/arrét 9. La plaque frontale 4 définit la surface de montage commune pour différents éléments de fixation d'aube directrice 5. L'élément de fixation d'aube directrice 5 sert à assujettir l'aube directrice à tester (ou la tuyère de référence) 7 au centre de la conduite de décharge. Plusieurs éléments de fixation sont utilisés en service. Chaque élément de fixation est conçu pour correspondre à la configuration dimensionnelle de l'aube directrice. Les éléments de fixation sont munis de joints d'étanchéité pour éviter une fuite de gaz à travers leurs surfaces d'accouplement et celles de l'élément à tester. Des plaques d'obturation 6 munies de joints d'étanchéité et dotées de configurations appropriées sont utilisées pour fermer hermétiquement tout orifice de l'élément à tester, qui ne se trouve pas sur le trajet d'écoulement du gaz. Des colliers de serrage 8 servent à fixer l'aube directrice à tester 7 à l'élément de fixation 5. La soupape marche/arrêt à ouverture rapide 9 commande l'opération de décharge de la cuve de stockage 1. Elle est actionnée par un organe d'actionnement pneumatique qui facilite l'ouverture et la fermeture rapides de la soupape. Le silencieux 10 supprime le bruit produit par l'écoulement sonique. Etant donné qu'il constitue le point de décharge finale dans l'atmosphère, le silencieux doit être installé dans un endroit sûr, de préférence à l'extérieur du bâtiment. Les transducteurs de pression P et les sondes de température T mesurent la pression et la température du gaz dans la cuve 1 et dans le tuyau de décharge 3. Les signaux de sortie fournis par les transducteurs sont transmis à un système informatique 11 par l'intermédiaire de câbles blindés. Le système informatique 11 commande le fonctionnement principal de l'appareil d'écoulement sonique. Il comporte le matériel et les logiciels nécessaires pour assurer le conditionnement de signaux et l'acquisition rapide, la réduction, le stockage et la sortie sur imprimante de données. Il envoie également des signaux de sortie qui actionnent la soupape de fermeture 2 et la soupape marche/arrêt 9. Lorsque le dispositif décrit ci-dessus est en service, la séquence d'opérations commence par l'installation de l'aube directrice à tester sur l'appareil. Cette opération s'effectue en installant les plaques d'obturation 6 sur l'aube directrice à tester 7, en assujettissant cette dernière à l'élément de fixation 5 à l'aide des colliers 8, il en montant l'élément de fixation 5 sur la plaque frontale 4, en effectuant le retrait du raccord de tuyau 3 jusqu'à sa position fermée et en assujettissant le raccord à bride à l'aide d'écrous et de boulons. La cuve est ensuite pressurisée par l'ouverture de sa soupape d'admission. Le système informatique 11 contrôle la pression et la température régnant dans la cuve et le tuyau au cours du processus de charge. Une fois que la pression requise dans la cuve est atteinte, la soupape d'admission de celle-ci est fermée et la soupape de fermeture 2 située à la sortie de la cuve est ouverte. Le processus de décharge commence par l'ouverture de la soupape marche/arrêt 9 par l'intermédiaire d'un commutateur de démarrage du système informatique 11. Le système informatique 11 enregistre les données de température et de pression pendant la décharge. Il met également en marche son chronomètre intégré une fois que la pression initiale préprogrammée de la cuve est atteinte et arrête le chronomètre lorsque la pression finale préprogrammée de la cuve est atteinte, pour signaler la fin du processus de décharge. Le système informatique ferme ensuite la soupape marche/arrêt 9. A partir des données acquises, le système informatique 11 calcule la section de passage effective de l'aube directrice et fournit une sortie imprimée du résultat du test. L'aube directrice à tester 7 est démontée de l'appareil par fermeture de la soupape 2, dépressurisation de la partie de test grâce à l'ouverture de la soupape d'évent du tuyau de décharge 3, déconnexion de la bride au niveau de la partie de test, ouverture du tuyau de décharge 3 pour permettre d'accéder à l'aube directrice 7, et désolidarisation de cette dernière vis-à-vis de la plaque frontale 4. La séquence d'opérations ci-dessus est répétée deux fois lors d'une comparaison par opposition avec une tuyère de référence. Il ressort de ce qui précède que la présente invention permet de mesurer la section de passage effective, en régime d'écoulement sonique, d'un étranglement comme celui formé par la tuyère ou l'aube directrice d'un turbomoteur à gaz, et ce, avec un degré de précision et de fiabilité qui n'était jusqu'à maintenant envisageable qu'au moyen d'un équipement onéreux assurant un écoulement sonique continu. L'invention permet également d'effectuer rapidement des comparaisons pour, par exemple, adapter la surface d'aube directrice des étages de turbocompresseur et de turbine de puissance d'un turbomoteur. Bien que la description précédente ait porté sur un mode de réalisation particulier de la présente invention, celle-ci n'est bien entendu pas limitée à l'exemple spécifique décrit et illustré ici, et l'homme de l'art comprendra aisément qu'il est possible d'y apporter de nombreuses variantes et modifications sans pour autant sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé pour déterminer la section de passage effective d'un étranglement (7) dans un passage d'écoulement de gaz (3), caractérisé en ce qu'il comprend les étapes qui consistent à prévoir un réservoir de gaz (1), à placer l'étranglement en communication avec un écoulement régulé de gaz à partir du réservoir (1) par l'intermédiaire de moyens de régulation d'écoulement (2, 9), puis à actionner les moyens de régulation d'écoulement (9) pour établir un écoulement transitoire de gaz sous pression à travers l'étranglement (7) depuis le réservoir, un écoulement sonique étant entretenu temporairement au niveau de l'étranglement par le maintien du rapport de la contre- pression de l'étranglement sur la pression du gaz dans le réservoir au- dessous d'une valeur critique. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est prévu des moyens de chronométrage (11) pour mesurer le temps nécessaire à la pression régnant dans le réservoir (1) pour tomber d'une pression initiale préétablie à une pression finale préétablie. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que les pressions initiale et finale sont choisies pour faire en sorte que le taux de pression critique ne soit pas dépassé pendant l'écoulement du gaz à travers l'étranglement depuis le réservoir. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de chronométrage (11) servent à contrôler la période pendant laquelle le gaz s'écoule à travers l'étranglement (7). 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la pression régnant dans le réservoir est mesurée au début et à la fin de la période d'écoulement du gaz. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le réservoir (1) a un volume connu, et en ce que la section de passage effective de l'étranglement (7) est obtenue mathématiquement à l'aide de mesures effectuées en relation avec le changement de pression du gaz dans le réservoir au cours d'une période de temps mesurée, et d'une mesure de la température du gaz. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la section de passage effective de l'étranglement (7) est obtenue par comparaison des caractéristiques d'écoulement du gaz à travers l'étranglement et à travers un étranglement de comparaison ayant une section de passage effective connue. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'un étranglement à mesurer et un étranglement de comparaison sont soumis successivement à un écoulement de gaz, les mêmes pressions initiale et finale étant mesurées pour chaque écoulement et utilisées pour établir la section de passage effective de l'étranglement mesuré. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'écoulement transitoire à une durée inférieure à 80 (quatre-vingts) secondes. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'écoulement transitoire a une durée inférieure à 15 (quinze) secondes. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pression initiale dans le réservoir (1) avant l'écoulement de décharge est inférieure à 2758 kPa. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que la pression est inférieure à 862 kPa. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est appliqué à la mesure d'un étranglement d'un passage d'écoulement de gaz, ayant une section de passage effective caractéristique de celles que l'on trouve dans des turbomoteurs à gaz. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'étranglement a une section transversale entre 6,45 et 645 centimètres carrés. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'étranglement a une section transversale supérieure à 32,3 centimètres carrés. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il fait appel à l'utilisation d'un moyen de régulation d'écoulement (9) disposé en aval de l'étranglement. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce qu'il fait appel à l'utilisation d'un moyen de régulation d'écoulement disposé en amont de l'étranglement. 18. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est appliqué à la mesure de la surface d'une aube directrice ou d'une tuyère d'un turbomoteur à gaz. 19. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est appliqué à l'adaptation de la surface d'aube directrice d'un turbocompresseur à celle d'une turbine de puissance. 20. Dispositif pour déterminer la section de passage effective d'un étranglement (7) dans un passage d'écoulement de gaz (3), comprenant un réservoir (1), des moyens (2) pour faire communiquer l'étranglement avec le réservoir, et des moyens de régulation d'écoulement (9) pour laisser un gaz s'écouler à travers l'étranglement depuis le réservoir, caractérisé en ce que les moyens de régulation d'écoulement (9) sont aptes à agir pour réguler l'écoulement d'un gaz sous pression à travers l'étranglement (7) depuis le réservoir (1) afin de permettre d'entretenir temporairement un écoulement sonique au niveau de l'étranglement, et caractérisé en ce qu'il comprend également des moyens de détection de pression pour réagir ou fournir un signal relatif à la pression du gaz dans le réservoir, et des moyens de chronométrage (11) aptes à agir pour fournir un signal relatif à la durée d'écoulement du gaz à travers l'étranglement. 21. Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que les moyens de chronométrage (11) sont aptes à agir pour mesurer un intervalle de temps correspondant à une chute de pression prédéterminée dans le réservoir pendant l'écoulement du gaz à travers l'étranglement (7). 22. Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que les moyens de chronométrage (11) sont aptes à agir pour contrôler la période pendant laquelle le gaz s'écoule à travers l'étranglement. 23. Dispositif selon la revendication 22, caractérisé en ce que les moyens de détection de pression sont aptes à agir pour mesurer la pression dans le réservoir (1) au début et à la fin de l'écoulement de gaz transitoire chronométré à travers l'étranglement. 24. Dispositif selon l'une quelconque des revendications à 23, caractérisé en ce que l'étranglement (7) a une section transversale d'au moins 6,45 centimètres carrés. 25. Dispositif selon la revendication 24, caractérisé en ce que l'étranglement (7) a une section transversale entre 32,3 centimètres carrés et 161 centimètres carrés. 26. Dispositif selon l'une quelconque des revendications à 25, caractérisé en ce que l'étranglement (7) du passage d'écoulement de gaz a une section de passage effective caractéristique de celles que l'on trouve dans des turbomoteurs à gaz. 27. Dispositif selon l'une quelconque des revendications à 26, caractérisé en ce que le réservoir (1) a un volume connu. 28. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 22 à 27, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (T) destinés à fournir un signal relatif à la température du gaz dans le réservoir. 29. Dispositif selon la revendication 28, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de traitement (11) programmés pour obtenir une mesure relative à la section de passage effective de l'étranglement par traitement d'informations de pression, de température et de temps.