Brevet FR2762729A1 — publié le 19981030

I "Diviseur de puissance RF" La présente invention traite des diviseurs de puissance RF (fréquence radio) et, plus particulièrement, d'un diviseur de puissance Wilkinson utilisé dans un amplificateur de haute puissance à bande UHF (Ultra Haute Fréquence) d'un émetteur radio. Alors que différents services radio de messagerie ou de recherche de personnes sont offerts, la réparation et l'exploitation sont apparues comme des problèmes importants aux fournisseurs de services. Cela est particulièrement ainsi depuis que l'augmentation des abonnés au service des messageries radio a abouti à l'augmentation proportionnelle du nombre d'émetteurs radio utilisés pour transmettre un signal par voie aérienne. Cependant, les fournisseurs de service ne peuvent pas augmenter sans limites les équipements de messageries radio, sans compter le personnel et les installations annexes. Ainsi, depuis que les signaux de formes variées sont transmis instantanément très rapidement, et que les émetteurs des messageries radio transmettent des signaux encore plus loin, il est tentant de fournir les services adéquats avec un personnel existant, un équipement de radiomessagerie reconnu et des installations annexes éprouvés, indépendamment du nombre croissant d'abonnés. Par conséquent, les besoins pour un amplificateur de haute puissance qui est capable de transmettre un signal sur une zone plus étendue sont toujours pressants. En attendant, dans la plupart des amplificateurs de haute puissance la sortie de haute puissance est obtenue en combinant plusieurs systèmes amplificateurs en parallèle afin d'amplifier un signal radio. Toutefois de telles combinaisons ne sont pas sans limitation de la puissance de sortie. Un système pour diviser ou combiner les signaux radio est appelé diviseur ou combinateur de puissance RF. Les diviseurs de puissance RF sont classés en diviseurs de puissance à jonction T, diviseurs de puissance Wilkinson, et diviseurs de puissance hybrides à quadrature. Ils sont utilisés sélectivement selon leurs caractéristiques. Ces diviseurs de puissance RF sont utilisés dans les émetteurs radio comme les émetteurs des radiomessageries mentionnées préalablement. Parmi eux, le diviseur de puissance Wilkinson est couramment utilisé dans les émetteurs radio à bande UHF il est constitué essentiellement de lignes de transmission, comme montré sur la FIG. 1. La FIG. i illustre un diviseur de puissance Wilkinson à rapport de partage égal pour diviser un signal d'entrée en deux signaux de sortie 6gaux. Ici, les signaux de sortie sont en phase, et de 3 dB inférieurs au signal d'entrée. Le diviseur de puissance Wilkinson de la FIG. 1 est en général équipé de lignes microbandes ou de câbles coaxiaux possédant des impédances en rapport sur un substrat comme montré en FIG. 2. Le diviseur de puissance RF de la FIG. 2 a un port d'entrée unique IP1 ainsi qu'un premier et un second port de sortie OP1 et OP2. Un câble microbande 10 est couplé au port d'entrée IP1, et deux lignes microbandes 18 et 12 sont couplés en série entre un côté sortie de la ligne microbande 10 et le premier port de sortie OP1. Deux lignes microbandes 20 et 14 sont couplés en série entre le côté sortie du câble microbande 10 et le second port de sortie OP2. En supposant que l'impédance du système est Z0, les impédances respectives des câbles microbandes 10, 12 et 14 sont Z0 comme montré en FIG. 1. Les impédances des câbles microbandes 18 et 20 qui, agissant comme des câbles quart d'onde (xJ4) sont q2Z0 respectivement. De plus, une résistance parallèle 16 est couplée entre les points de contact des câbles microbandes 18 et 12, et des câbles microbandes 20 et 14. La valeur de la résistance 16 est 2ZO, comme indiqué sur la FIG. 1. Quand les lignes quart d'onde sont formées de câbles microbandes ou de câbles coaxiaux comme décrit au-dessus, la longueur de leurs câbles divisés respectifs correspond à ?/4 de la bande de fréquence pour laquelle la puissance est divisée. C'est-à- dire que la longueur des câbles microbandes 18 et 20 est un quart d'onde de la bande de fréquence et ainsi, devient très grande si la bande de fréquence est une bande UHF. Par exemple, un câble de transmission quart d'onde pour 325 MHz est d'environ 23 cm de long. De ce fait, quand des lignes quart d'onde sont formées de câbles microbandes ou coaxiaux, le diviseur de puissance RF occupe une grande part d'un espace d'amplificateur donné. En conséquence, des contraintes d'espace s'imposent sur le reste des circuits amplificateur. De plus, les lignes de transmission quart d'onde dont la longueur est déterminée selon la bande de fréquence utilisée sont impuissants contre des changements de condition externe comme des variations de fréquence. Ainsi, le diviseur de puissance RF devrait être reconstitué sous la condition modifiée afin d'obtenir les propriétés électriques attendues. Un autre problème par rapport aux diviseurs de puissance RF est la mesure d'un signal (s) de sortie du diviseur. Pour mesurer un signal de sortie, des bornes de mesure d'un instrument de mesure doivent être directement connectées aux ports d'entrée et de sortie. Habituellement, les bornes de mesure ont été directement soudées aux ports d'entrée et de sortie. De ce fait, un objet de la présente invention est de fournir un diviseur de puissance RF moins encombrant. Un autre objet de la présente invention est de fournir un diviseur de puissance RF qui facilite la mesure du signal ou des signaux de sortie du diviseur. Pour accomplir les objets mentionnés ci-dessus et d'autres objets, un diviseur de puissance RF est fourni pour une utilisation dans un amplificateur haute puissance à bande UHF d'un émetteur radio. Le diviseur de puissance RF comprend: un port unique d'entrée; des premier et second ports de sortie; un premier câble microbande couplé au port d'entrée; des première et seconde bobines couplées en parallèle à un côté sortie du premier câble microbande; un second câble microbande couplé entre un côté sortie de la première bobine et le premier port de sortie; un troisinème câble microbande couplé entre un côté sortie de la seconde bobine et le second port de sortie; un premier condensateur couplé entre une terre et un point de contact du premier câble microbande et les première et deuxième bobines; une résistance couplée entre un point de contact de la première bobine et le deuxième câble microbande, et un point de contact entre la seconde bobine et le troisième câble microbande; et un second condensateur couplé en parallèle à la résistance. Ainsi est réalisé, un diviseur de puissance Wilkinson dans un circuit équivalent intégré concentré, o des lignes quart d'onde sont formées par les bobines et les condensateurs constituant des éléments localisés au lieu de lignes microbandes. Les objets ci-dessus et les avantages de la présente invention seront plus apparents par la description en détail d'un mode préféré de réalisation avec des références aux dessins joints dans lesquels: La FIG. 1 est un schéma de diviseur de puissance Wilkinson représenté par des lignes de transmission; La FIG. 2 est une représentation schématique du diviseur de puissance Wilkinson montré en FIG. 1 équipé de câbles microbandes; Les FIGs. 3A et 3B sont des schémas de circuit équivalent intégré concentré d'une ligne microbande; La FIG. 4 est une représentation schématique d'un diviseur de puissance RF utilisant des éléments localisés selon un mode de réalisation de la présente invention; Les FIGs 5A et 5B illustrent les vues de côté et de face, respectivement, des bobines montrées en FIG. 4; La FIG. 6 est une représentation schématique du diviseur de puissance RF montré en FIG.4 qui a été modifié; La FIG. 7 est une représentation schématique d'un diviseur de puissance RF à quatre sorties utilisant le diviseur de puissance RF montré en FIG. 6; La FIG. 8 illustre des modèles d'un connecteur de mesure selon un mode de réalisation de la présente invention; et FIG. 9 est une vue d'une d'un marquage à la soie de la surface arrière du connecteur de mesure montré en FIG. 8. Un mode de réalisation illustré de la présente invention sera décrit en détail avec des références aux dessins joints. Des détails comme la constitution des circuits, le type, les formes, et le nombre de constituants, et des exemples de valeurs sont décrits afin d'offrir une bonne compréhension de la présente invention. Cependant, comme tout hommne de l'art peut le savoir, la présente invention peut être réalisée sans de tels détails. De plus, il doit être noté que des références numériques identiques indiquent des composants semblables sur les dessins. En outre, dans un jour de clarté des fonctions ou des constructions bien-connues ne sont pas décrites en détail. Les lignes microbandes peuvent être modélisés par un circuit équivalent intégré concentré réalisé avec des éléments localisés. C'est-à-dire qu'une ligne microbande unique telle que montrée sur la FIG. 3 peut être représentée par un circuit équivalent avec une bobine L1 unique et deux capacités CI et C2 comme montré sur la FIG. 3B. Ainsi, selon un mode de réalisation de la présente invention, les lignes quart d'onde d'un diviseur de puissance Wilkinson sont composés d'éléments localisés. La FIG. 4 est une représentation schématique d'un diviseur de puissance RF utilisant des éléments localisés selon un mode de réalisation de la présente invention. Ici, le diviseur de puissance RF est un diviseur de puissance Wilkinson qui a des lignes de transmission quart d'onde réalisées avec des éléments localisés, c'est-à-dire, des bobines et des condensateurs. Des références numériques identiques indiquent les mêmes composants comme ceux de la FIG. 2. Le diviseur de puissance RF de la FIG. 4 comporte un port d'entrée IP1 unique, des premier et second ports de sortie OP1 et OP2, respectivement, et un câble microbande 10 couplé au port d'entrée IP1. Une bobine 22 et un câble microbande 12 sont couplés en série entre le côté sortie du câble microbande 12 et le premier port de sortie OP1. Une bobine 24 et un câble microbande 14 sont couplés en série entre le côté sortie du câble microbande 10 et le second port de sortie OP2. En supposant que l'impédance du système est Z0, les impédances respectives des câbles microbandes 10, 12 et 14 sont Z0 commne montré sur la FIG. 1. La résistance parallèle 16 est couplée entre les points de contact de la bobine 22 avec le câble microbande 12, et de la bobine 24 avec le câble microbande 14. La valeur de la résistance 16 est 2Z0, comme montré sur la FIG. 1. De plus, un condensateur 26 est couplé entre le point de contact de la bobine 22 avec le câble microbande 12, et la masse. Un condensateur 28 est monté entre le point de contact de la bobine 24 avec la ligne microbande 14 et la masse. Un condensateur 30 est couplé entre le point de contact du câble microbande 12 avec la résistance 16, et la masse. Un condensateur 32 est couplé entre le point de contact de la ligne microbande 14 avec la résistance 16 et la masse. La bobine 22 et les condensateurs 26 et 30 sur la FIG. 4 sont un substitut pour la ligne microbande 18 de la FIG. 2, et la bobine 24 et les condensateurs 28 et 32 sont un substitut pour la ligne microbande 20 de la FIG. 2. Les inductances des bobines 22 et 24, et les capacités des condensateurs 26, 28, 30, 32 sont déterminées comme décrit ci- dessous dans l'application réelle. Il est supposé que la bande de fréquence utilisée dans le diviseur de puissance RF montré en FIG. 4 est 322-328,6 MHZ, sa fréquence centrale est de 325 MHZ, et l'impédance du système est Zo est de 50 ohms. En se référant aux FIGs. 3A et 3B, si la ligne microbande de la FIG. 3A est une ligne de transmission /4 et a une impédance Z1, alors une réactance X générée par la bobine Ll de la FIG. 3B, et une réactance B générée par les capacités C I et C2 de la FIG. 3B sont données par X = Z sin = ol B tan = C.....(1) tan o L est une inductance et C est une capacité. Comme Zl est égal à /2Z0 comme montré sur la FIG. 1, et 0 est égal à 90 o, l'équation (1) peut être exprimée comme VxZ0 sin90 = oil 1 90 ......... (2) tan 2 = WC Comme la fréquence centrale est de 325 MHZ, l'équation (2) est développée en ce qui concerne l'inductance L et la capacité C, comme L- = x 50 = 2t x 325 x 106 = 34.64nH I = 1 6.93pF (3) (7 = x 50 x 2 x 325 x 106 p De ce fait, si le diviseur de puissance RF de la FIG. 4 est utilisé à 325 MHz, alors les bobines 22 et 24 ont une inductance de 34,63 nH, respectivement, et les condensateurs 26, 28, 30 et 32 ont une capacité de 6,93 pF, respectivement. Les bobines 22 et 24 sont des bobines à noyau d'air comme montré sur les FIG. A et 5B. Les FIGs. 5A et 5B illustrent les vues de côté et de face des bobines 22 et 24, respectivement. Ici, en supposant que le rayon des bobines 22 et 24 est y, la longueur du bobinage est 1, et le nombre de spires est N, l'inductance L et le nombre de spires sont calculés comme suit: r2N2 9r + 101 L +1! (4) N- r2 Cependant, le diviseur de puissance RF de la FIG. 4 peut être modifié en celui de la FIG. 6 en combinant les condensateurs 26 et 28 en un condensateur unique, et les condensateurs 30 et 32 en un autre condensateur unique. C'est-à-dire que, pour émettre de la chaleur générée durant la combinaison et la division jusqu'à un puits de chaleur à travers un PCB (carte de circuit imprimé), les condensateurs 26 et 28 sont combinées en un condensateur 34 ayant leur capacité parallèle 2C sur le PCB, alors que les condensateurs 30 et 32 sont combinées en un condensateur 36 ayant leur capacité série C sur le PCB. Le condensateur 34 est couplée entre le point de contact du câble microbande avec les bobines 22 et 24, et la terre. Le condensateur est couplé en parallèle à la o10 résistance 16. En gén6ral, la simulation utilisant un outil de simulation permet un aperçu de la totalité du système avec un effort moindre avant l'intégration des parties sur un PCB. A partir de la simulation du diviseur de puissance RF montré en FIG. 6 par un simulateur Touchstone, des résultats de mesure ont été estimés. Lors de la simulation, les inductances des bobines à noyau d'air 22 et 24, et les capacités des condensateurs 34 et 36 étaient 32,6 nH, 10,42 pF, et 0,747 pF, respectivement. D'un autre côté, les capacités des condensateurs 34 et 36 étaient 10 pF et 0,7 pF, respectivement, dans une application de condensateurs porcelaine. De plus, l'inductance des bobines 22 et 24 peut être obtenue par l'équation (4), et doit être ajustée en utilisant un analyseur de réseau après le processus de fabrication. De là, les bobines 22 et 24 sont formées par l'enroulement à trois reprises d'un fil émaillé de 1,2 mm de diamètre autour d'une barre de 4 mm de diamètre, et un réglage d'accord par un instrument de mesure pour avoir une inductance de 32 nH, avant intégration sur le PCB. Un modèle PCB réel a été élaboré par un outil CAO (Conception Assistée par Ordinateur), c'est-à-dire, un générateur d'onde sur la base de données estimées par le simulateur Touchstone. Un substrat Téflon ayant une constante diélectrique de 2,5, ce qui est couramment utilisé dans les circuits RF, était employé dans le diviseur de puissance RF selon la présente invention. En plus, les condensateurs 34 et 36 étaient des condensateurs porcelaine high-Q de ATC (American Technical Ceramic). Le diviseur de puissance RF de la FIG. 7 peut être obtenu en connectant de multiples diviseurs de puissance RF comme montré sur la FIG. 6 pour augmenter le nombre de signaux divisés. La FIG. 7 est une représentation schématique d'un diviseur de puissance RF à quatre sorties, o un diviseur de puissance RF comme montré sur la FIG. 6 est couplé à chacun des premier et second ports de sortie OP1 et OP2 d'un autre diviseur de puissance de la FIG. 6. De ce fait, le diviseur de puissance RF à quatre sorties de la FIG. 7 a le port d'entrée unique IP1 et les premier au quatrième ports de sortie OP1 - OP4, respectivement. Le diviseur de puissance RF de la FIG. 7 peut être considéré comme étant formé de trois diviseurs de puissance RF comme montré sur la FIG. 6, o un élément d'un premier diviseur peut aussi former un élément similaire d'un autre diviseur. Les trois groupes sont comme suit: lignes microbandes 38, 40 et 42, résistance 52, bobines 58 et 60, et condensateurs 70 et 72, lignes microbandes 40, 44 et 46, résistance 54, bobines 62 et 64, et condensateurs 74 et 76, et lignes microbandes 42, 48, et 50, résistance 56, bobines 66 et 68, et condensateurs 78 et 80. Ici, les lignes microbandes 40 et 42 sont utilisés en commun. Dans la FIG. 7, un signal entrée fourni au port d'entrée IP1 est divisé en quatre signaux, qui sont atténués de 6 dB à partir du signal d'entrée, ont la même phase que le l1 signal d'entrée, et sortent par les premier au quatrième ports de sortie OP1 - OP4. Ici, l'atténuation du signal pour une bande de fréquence correspondante, et les degrés d'isolation entre les ports de sortie sont déterminés par des intervalles d'ajustement des bobines 58-68. C'est-à-dire que, du fait que le diviseur de puissance RF est influencé par des conditions externes comme des variations de fréquence, ses caractéristiques électriques peuvent être compensées par l'ajustement des intervalles des bobines 58-68. De ce fait, les bobines 58-68 servent comme points d'ajustement variable pour que le diviseur de puissance RF soit en conformité par sa flexibilité aux variations des conditions externes. Après que le diviseur de puissance RF a été ajusté dans la bande de fréquence correspondante, les quatre signaux divisés, qui sont atténués de 6 dB à partir du signal d'origine et ont la même phase que le signal d'origine, deviennent des signaux d'entrée d'amplificateurs de haute puissance dans l'étage suivant. Pendant ce temps, des connecteurs de mesure sont intégrés sur le PCB pour relier les bornes de mesure d'un instrument de mesure aux emplacements suivants des diviseurs de puissance RF des FIGs 6 et 7, respectivement: port d'entrée IP1 et premier et second ports de sortie OP1 et OP2; et port d'entrée IP1, premier au quatrième ports de sortie OP1 - OP4, et bornes de sortie de lignes microbandes 40 et 42. La FIG. 8 est une vue agrandie des éléments d'un tel connecteur de mesure. Les éléments de connecteur de mesure 82 et 84 sont utilisés pour insérer une borne de mesure de l'instrument de mesure. Les lignes 86 et 88 sont une ligne de sortie d'un diviseur de puissance RF dans l'étape précédente, et une ligne d'entrée d'un diviseur de puissance RF dans l'étape suivante, respectivement. De ce fait, les voies de signaux peuvent être déterminées en insérant une borne de mesure dans le connecteur de mesure pour être connecté aux éléments connecteurs de mesure 82 et 84, et en plaçant un condensateur porcelaine entre élément 84 et ligne 86, en outre lignes 86 et 88. C'est-à-dire qu'un signal est atténué de 3 dB par le connecteur de mesure en plaçant le condensateur porcelaine entre élément 84 et ligne 86 tandis que le condensateur porcelaine placé entre les lignes 86 et 88. est connectée comme voie d'entrée du diviseur de puissance dans l'étape suivante. En conséquence, les signaux sortant des ports de sortie peuvent être mesurés sans souder les bornes de mesure aux ports d'entrée et de sortie. Quand le connecteur de mesure est soudé au PCB, la surface du PCB autour du connecteur peut devenir irrégulière du fait de plomb retombé sur la surface soudée. En conséquence, la surface irrégulière peut gêner un contact étroit entre le puits de chaleur chaud d'un amplificateur de haute puissance et le substrat de telle sorte que l'effet de terre RF ne peut pas être obtenu. Pour empêcher cela, le marquage à la soie 90 est pratiqué sur la surface arrière soudée du PCB ayant les éléments de connecteur de mesure 82 et 84. La soie 90, marquée selon un cercle sur la FIG. 9, empêche l'introduction de plomb sur la surface soudée alors que le connecteur de mesure est soudé au PCB. En fabrication réelle du diviseur de puissance RF, la soie 90 était marquée dans un cercle de diamètre 12 mm et une ligne d'épaisseur 1 mm. Ainsi, le substrat autour du connecteur est en contact serré avec le puits thermique de l'amplificateur de haute puissance. Un signal est atténué par 20 dB ou plus dans les bandes de second et de troisième ordre des fréquences correspondantes en regard des caractéristiques électriques de la présente invention. De ce fait, la qualité d'onde peut être accrue en supprimant les fréquences harmoniques de second et de troisième ordre d'un signal radio. Comme décrit ci-dessus, le diviseur de puissance RF de la présente invention permet avantageusement une utilisation efficace du volume de l'amplificateur en réalisant des lignes quart d'onde à partir d'éléments localisés et ainsi de réduire significativement la longueur des lignes quart d'onde. En outre, les caractéristiques électriques du diviseur de puissance RF peuvent être ajustées de manière variable en conformité des changements des conditions externes sans restructurer le diviseur de puissance RF, et les signaux de sortie sont facilement mesurés en prévoyant un connecteur de mesure sur un substrat. Comme tout homme de l'art pourra l'apprécier à la lecture, alors que la présente invention a été décrite en détail avec des références à des modes de réalisation illustrés, différentes variantes peuvent être faites dans le domaine et l'esprit de la présente invention. Une fréquence centrale de 325 MHz, pour laquelle s'applique la présente invention dans un mode de réalisation ci-dessus, peut être remplacée par n'importe quelle fréquence dans la bande UHF. REVENDICATIONS 1. Diviseur de puissance RF pour utilisation dans un amplificateur haute puissance à bande UHF d'un émetteur radio, comprenant: un port d'entrée unique (IP1); des premiers et second ports de sortie (OP1, OP2); un premier câble microbande (10) couplé au port d'entrée; un second câble microbande (12) couplé à une extrémité du premier port de sortie; un troisième câble microbande (14) couplé à une extrémité du second port de sortie; une résistance (16) couplé entre l'autre extrémité du second câble microbande et l'autre extrémité du troisième câble microbande; et des moyens circuit équivalent localisés (22, 24, 26, 28) couplés aux dits premier, second et troisième câbles microbande et à ladite résistance pour diviser la puissance RF d'entrée. 2. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 1, o les dits moyens circuit équivalent localisés comprennent des inductances (22, 24) et des condensateurs (26, 28). 3. Diviseur de puissance RF pour utilisation dans un amplificateur haute puissance à bande UHF d'un émetteur radio, comprenant: un port d'entrée unique; des premiers et second ports de sortie; un premier câble microbande couplé au port d'entrée; des première et seconde bobines (58, 60) couplées en parallèle à un côté sortie du premier câble microbande; un second câble microbande (40) couplé entre un côté sortie de la première bobine et le premier port de sortie; un troisième câble microbande (42) couplé entre un côté sortie de la seconde bobine et le second port de sortie; une première capacité (70) couplée entre une terre et un point de contact du premier câble microbande et les première et seconde bobines; une résistance (52) couplée entre un point de contact de la première bobine et le second câble microbande, et un point de contact de la seconde bobine et le troisième câble microbande; et une seconde capacité (72) couplée en parallèle à la résistance; 4. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 3, o le diviseur de puissance RF est couplé à chacun des premier et deuxième ports de sortie. 5. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 4, o les première et seconde bobines sont des bobines à noyau d'air. 6. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 3, o les première et seconde bobines sont des bobines à noyau d'air. 7. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 6, o les première et deuxième bobines sont des éléments d'ajustement variable en fonction de changements des conditions externes. 8. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 3, comprenant en plus un connecteur de mesure (82, 84) pour connecter une borne de mesure d'un instrument de mesure à chacun du port d'entrée, et des premier et second ports de sortie. 9. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 8, caractérisé par un marquage à la soie (90) sur une surface arrière soudée du connecteur de mesure. 10. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 9, o ledit marquage est effectué selon un cercle centré sur la partie connecteur de la borne de mesure. 11. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 3, comprenant en plus: des troisième, quatrième, cinquième et sixième ports de sortie (OP1 à OP4); des troisième et quatrième bobines couplées en parallèle au premier port d'entrée; un quatrième câble microbande (44) couplé entre un côté sortie de la troisième bobine et le troisième port de sortie; un cinquième câble microbande (46) couplé entre un côté sortie de la quatrième bobine et le quatrième port de sortie; une troisième capacité (74) couplée entre une terre et un point de contact du second câble microbande et les troisième et quatrième bobines; une seconde résistance (54) couplée entre un point de contact de la troisième bobine et le quatrième câble microbande, et un point de contact de la quatrième bobine et le cinquième câble microbande; une quatrième capacité (76) couplée en parallèle à la seconde résistance; des cinquième et sixième bobines (66, 68) couplées en parallèle au second port de sortie; un sixième câble microbande (48) couplé entre un côté sortie de la cinquième bobine et le cinquième port de sortie; un septième câble microbande (50) couplé entre un côté sortie de la sixième bobine et le sixième port de sortie; une cinquième capacité (78) couplée entre une terre et un point de contact du troisième câble microbande et les cinquième et sixième bobines; une troisième résistance (56) couplée entre un point de contact de la cinquième bobine et le sixième câble microbande, et un point de contact de la sixième bobine et le septième câble microbande; et une sixième capacité (80) couplée en parallèle à la troisième résistance; 12. Diviseur de puissance RF pour utilisation dans un amplificateur haute puissance à bande UHF d'un émetteur radio, comprenant: un port d'entrée unique; des premier et second ports de sortie; un premier câble microbande couplé au port d'entrée; des première et seconde bobines couplées à un côté de sortie du premier câble microbande en parallèle; un second câble microbande couplé entre un côté sortie de la première bobine et le premier port de sortie; un troisième câble microbande couplé entre un côté sortie de la seconde bobine et le second port de sortie; une première capacité couplée entre une terre et un point de contact de la première bobine et le second câble microbande; une seconde capacité couplée entre la terre et un point de contact de la seconde bobine et le troisième câble microbande; une résistance couplée entre le point de contact de la première bobine et le second câble microbande, et le point de contact de la seconde bobine et le troisième câble microbande; une troisième capacité couplée entre la terre et un point de contact du second câble microbande et la résistance; et une quatrième capacité couplée entre la terre et un point de contact du troisième câble microbande et la résistance; une quatrième capacité couplée entre la terre et un point de contact du troisième câble microbande et la résistance; et une quatrième capacité couplée entre la terre et un point de contact du troisième câble microbande et la résistance. 13. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 12, o les première et seconde bobines sont des bobines à noyau d'air. 14. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 13, o les première et seconde bobines sont des éléments à ajustement variable selon les changements des conditions externes. 15. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 12, o les première et seconde bobines sont des éléments à ajustement variable par rapport aux changements des conditions externes. 16. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 12, comprenant en plus un connecteur de mesure pour connecter une borne de mesure d'un instrument de mesure à chacun des ports d'entrée, et des premier et second ports de sortie. 17. Le diviseur de puissance RF selon la revendication 16, caractérisé par un marquage à la soie sur une surface arrière soudée du connecteur de mesure.