Brevet FR2766636A1 — publié le 19990129

CONVERTISSEUR AUTO-COMPENSE La présente invention se rapporte aux convertisseurs électroniques dits "auto-compensés", lesquels, alimentés à partir du réseau alternatif, sont capables de fournir en sortie un signal à fréquence élevée d'amplitude sensiblement constante, tandis que le courant pris sur ledit réseau demeure sensiblement sinusoïdal et en phase avec la tension grâce à la récupération effectuée selon le mode dit de transfert d'énergie (en anglais "energy transfer") d'une portion convenable de l'énergie à fréquence élevée préalablement convertie. Le plus performant des dispositifs de ce genre déjà décrit par l'art antérieur est illustré par la figure 1, ci- annexée, laquelle représente le mode de réalisation le plus intéressant qui ait été revendiqué dans le Brevet US n 5,134,556. Selon ce mode de réalisation, représentatif de l'art antérieur, la borne de sortie B du convertisseur A délivre l'énergie convertie à fréquence élevée à travers le condensateur d'isolation galvanique C dont la valeur est choisie de telle sorte que l'impédance qu'il offre à ladite fréquence élevée ne perturbe sensiblement pas la fréquence de résonance du circuit oscillant de sortie, lequel comprend l'inductance D, la charge de sortie E et le condensateur déphaseur F. A la différence du condensateur C, le condensateur F doit offrir à cette fréquence élevée de découpage une impédance convenable, de telle sorte que l'amplitude du signal alternatif développé entre ses bornes atteigne une valeur choisie. Ce signal, appliqué à l'une des bornes d'entrée non polarisées du pont redresseur I, permet de récupérer entre les bornes du condensateur H l'enveloppe d'un signal redressé à basse fréquence. - 2 - Les sorties polarisées du pont redresseur I sont montées en série avec les sorties polarisées du pont de redressement secteur J, de telle sorte que la susdite enveloppe à basse fréquence présente entre les bornes du condensateur H, s'additionne au signal secteur redressé, ce qui permet d'améliorer le facteur de puissance du courant pris sur le réseau, En récupérant ainsi, proportionnellement au courant transitant dans la charge de sortie E, une portion de l'énergie à fréquence élevée convertie, l'on ne peut obtenir, qu'une compensation très approximative du facteur de puissance du courant pris sur le réseau ainsi qu'une réduction illusoire du taux des courants harmoniques affectant ce dernier. Pour cette raison, il est est. donc nécessaire de recourir à un circuit supplémentaire lequel permettra d'ajouter au susdit signal proportionnel au courant transitant dans la charge de sortie E, un second signal redressé qui sera, quant à lui, proportionnel à la tension à fréquence élevée présente entre les bornes de la charge de sortie E. Ce circuit, comprend le condensateur G, dont l'impédance, choisie en fonction de la susdite fréquence élevée, permet la délivrance d'un signal de tension d'amplitude convenable sur la seconde borne d'entrée non polarisée du pont redresseur I, Après redressement, une nouvelle enveloppe à basse fréquence est alors disponible entre les bornes du condensateur H o elle s'additionne à l'enveloppe de courant précédemment récupérée, Seule, l'addition de ces trois enveloppes permettra & un tel dispositif de satisfaire aux normes concernant le courant pris sur le réseau, -3- Malgré son bon rendement énergétique et son apparente simplicité, un tel dispositif souffre de certains inconvénients, lesquels sont évoqués ci-après. 1 ) Nécessité d'ajuster avec précision l'amplitude respective des enveloppes de courant et de tension qui sont ainsi récupérées entre les bornes du condensateur H. ) Nécessité de faire appel à un dispositif supplément-aire de protection qui devra être capable d'absorber les surtensions transitoires qui pourraient se développer entre les bornes du condensateur H, spécialement, lors de la mise en route du convertisseur A et dont l'énergie, dans certains cas, peut entraîner la destruction immédiate de ce dernier. Le dispositif selon l'invention permet, tout en palliant à ces inconvénients, d'obtenir avec des moyens très simples, un facteur de puissance du courant pris sur le réseau proche de l'unité tandis que la distorsion harmonique totale, dite "THD", affectant celui-ci se situe à environ 5%, valeur qui, actuellement, est bien loin d'être respectée par les dispositifs les plus sophistiqués construits selon l'art antérieur, La Figure 2, ci-annexée, illustre un mode général de réalisation du dispositif selon la présente invention. Ce dispositif comprend un auto-oscillateur à fréquence élevée faisant appel à une structure dite en "demi-pont à condensateurs" laquelle est alimentée en courant continu à partir des bornes communes polarisées Sa et 8b, lesquelles se trouvent shuntées par un condensateur de découplage 8. -4- La branche active de ce convertisseur en pont comprend les moyens cornmutateurs 1 ' et 1", lesquels sont montés en série. Les bornes libres du circuit série ainsi constitué sont raccordées, respectivement, aux bornes 8a et 8b. La branche passive de ce convertisseur en pont comprend les condensateurs 3a et 3b lesquels sont également montés en série. Les bornes libres du circuit série ainsi constitué sont raccordées, respectivement, aux bornes Sa et 8b. Entre le point milieu 1 de la susdite branche active et le point milieu 3 de la susdite branche passive est connecté la charge de sortie 2 qui doit reçevoir l'énergie à fréquence élevée convertie. Dans ces conditions, dès qu'une tension continue d'amplitude suffisante est appliquée entre les bornes Sa et Sb et que la conduction cyclique alternée des moyens comrnutateurs 1 ' et 1 " est entretenue par un dispositif de commande qui n'a pas été représenté ici, un courant de découpage à fréquence élevée peut alors traverser la charge 2 pour se refermer à travers les condensateurs 3a et 3b dont. la réactance à la susdite fréquence élevée est calculée de telle sorte que la tension alternative développée entre le point milieu 3 et l'une quelconque des bornes Sa et Sb ne soit pas nulle, mais présente, au contraire, une amplitude de valeur choisie. La tension alternative à fréquence élevée ainsi développée entre le point milieu 3 et l'une des bornes communes polarisées est alors appliquée, via la sourçe tampon à tension continue 4, sur la borne d'entrée non polarisée S du pont redresseur double alternance comprenant les diodes Sa et Sb, -_ Ceci est rendu possible par le fait que l'impédance qu'oppose la sourge à tension continue tampon 4 au courant alternatif à fréquence élevée ainsi généré, est négligeable, alors même que la tension continue d'amplitude quasiment constante présente entre les bornes 3 et S peut être considérable. Le circuit de sortie polarisé dudit pont doubleur qui est shunté par le condensateur de découplage 6, après avoir été convenablement orienté, est connecté en série avec le circuit de sortie polarisé du pont redresseur secteur 7 dont les bornes d'entrée non polarisées 7a et 7b sont reliées au secteur, Dês la mise sous tension des bornes 7a et 7b, le courant secteur redressé peut charger le condensateur de découplage 8 à travers les diodes Sa et. Sb, convenablement polarisées. Une fois que s'est établie la conduction cyclique alternée des moyens commutateurs 1 ' et 1", un courant alternatif à fréquence élevée traverse alors la charge de sortie 2. La fraction prédéterminée de ce courant qui ne peut s'écouler à travers les condensateurs 3a et. 3b du fait de leur réactance à la susdite fréquence élevée, charge, via la sourçe tampon à tension continue 4, la borne d'entrée S du susdit pont doubleur, Après redressement de ce courant, se trouve alors récupérée entre les bornes du condensateur de découplage 6, une enveloppe à basse fréquence dont l'amplitude est proportionnelle au courant à fréquence élevée traversant la charge 2. Cette enveloppe à basse fréquence s'additionne alors, entre les bornes 7c et Sb, avec l'enveloppe à basse fréquence issue du courant secteur redressé. _-6 - Bien que les amplitudes maximales de ces deux enveloppes à basse fréquence présentent nécessairement, l'une par rapport à l'autre, un déphasage important, il n'en reste pas moins que ces amplitudes demeurent proportionnelles entre elles, En effet, l'enveloppe issue du courant secteur redressé est, aux pertes près, proportionnelle à l'énergie convertie qu'absorbe la charge de sortie 2. D'autre part., l'amplitude de la tension alternative à fréquence élevée qui se voit appliquée à la borne S est, elle aussi, proportionnelle à l'énergie convertie. De ce fait, l'amplitude de l'enveloppe à basse f réquence qui, après redressement, se retrouve entre les bornes du condensateur 6, demeure aussi proportionnelle à l'enveloppe à basse fréquence issue du courant secteur redressé. Dans ces conditions, si l'enveloppe à basse fréquence correspondant au courant à fréquence élevée ainsi récupéré et redressé présente une amplitude convenable, sa seule addition entre les bornes du condensateur 6 au signal correspondant au courant secteur redressé, suffira à corriger quasi parfaitement les effets que la forte capacitance du condensateur 8 pourraient causer sur la linéarité du courant pris sur le secteur. Pour obtenir à partir de ce dispositif des résultats optimaux, la seule contrainte qu'il faille impérativement respecter se limite à l'établissement d'une sourge tampon 4 qui offre une impédance négligeable au susdit courant alternatif à fréquence élevée et délivre une tension continue V3 dépourvue de modulation parasite à basse fréquence, -7 La valeur de la tension V3 est en relation. directe avec celle de la tension continue V2 développée entre le point milieu 1 et l'une des bornes communes 8a ou 8b et avec celle de la tension continue V4 développée entre la borne 5 et la borne commune 8b, Cette valeur peut être approximativement calculée au moyen de la relation V3 = (V2 - V4). Pour fixer les idées, nous admettrons, par exemple, que le condensateur de découplage 83 se trouve chargé à une tension continue Vl de 370V, Comme V1 2 x V2, la tension V2 est alors sensiblement égale à: 370V - 2, soit 185V, Dans ces conditions, la tension continue VS présente entre les bornes 7c et 8b est d'environ 160V, Comme VS V4 x 2, la tension continue développée entre les bornes S et 8b est sensiblement égale à V -.- 2, soit environ 80V. La tension moyenne continue V3 qu'il faudra maintenir entre les bornes 3 et S de la sourge tampon 4 sera alors: 18SV - 80V, soit environ 105V. En observant cette règle simple, il est possible de réaliser une adaptation parfaite du dispositif selon l'invention et d'obtenir, sans circuit supplémentaire, une correction quasi parfaite du facteur de puissance et de la distorsion harmonique du courant pris sur le réseau. Ainsi construit, le présent dispositif permet, sans nécessiter aucun réglage particulier, d'obtenir typiquement pour le courant pris sur le réseau, un facteur de puissance 0,995 et un taux de distortion harmonique totale de 7%, tandis que la tension présente entre les bornes communes Sa et Sb n'est affectée que d'un taux de modulation négligeable. La faible modulation de la tension présente entre les bornes communes 8a et Sb se traduit par un faible taux de modulation de l'enveloppe du courant à fréquence élevée transitant à travers la charge de sor t i e 2 a i nsi que par l'amplitude très limitée du courant transitant dans le condensateur 8. La Figure 3, ci-annexée, illustre un mode d'application pratique de la présente invention, lequel se distingue du précèdent comme cela est indiqué ci-après, Dans ce mode de réalisation du dispositif objet de l'invention, il est fait appel à un convertisseur en demi-pont à condensateurs ayant, d'une part, pour branche active les transistors la et lb, ou tous autres semiconducteurs pouvant faire office de moyens commutateurs, montés en série et, d'autre part, pour branche passive les condensateurs 3a et 3b montés en série, lesquels offrent une réact.ance donnée au susdit courant alternatif à fréquence élevée. Entre les points milieux I et 3 de ces branches de pont se trouve connecté le primaire 9a qui, couplé au circuit magnétique 9, tient lieu de la susdite charge de sortie 2, La commande de la conduction cyclique alternée des transistors la et lb est entretenue par les secondaires 9b et 9c qui, convenablement orientés, sont couplés au circuit magnétique 9. Lesdits secondaires délivrent, respectivement, via les résistances de limitation 1 la et llb, un signal d'amplitude et de phase convenable sur la jonction de commande des transistors la et lb, lequel est apte à assurer la mise en conduction cyclique alternée de ces derniers, - 9 - La tension alternative & fréquence élevée de récupération développée entre la borne 3 et l'une quelconque des bornes communes polarisées 8a ou Sb est appliquée, via le condensateur de forte capacité 1S, convenablement polarisé, à la borne d'entrée non polarisée S du pont redresseur doubleur comportant les diodes Sa et Sb, convenablement polarisées, Comme pardevant, les bornes de sortie polarisées 7c et Sb dudit pont redresseur sont shuntées par le condensateur de filtrage, Le courant à fréquence élevée ainsi redressé et récupéré se présente sous la forme d'une enveloppe à basse fréquence qui, après addition, comme indiqué plus haut, avec l'enveloppe correspondant au courant secteur redressé par le pont redresseur 7, permet la compensation du courant pris sur le secteur & partir des bornes d'entrées non polarisées 7a et 7b. Les diodes lOa et 10b, convenablement polarisées, connectées respectivement en anti-parallèle avec les transistors la et lb, assurent la double circulation du courant entre le point milieu 1 et l'une quelconque des bornes communes polarisées Sa ou 9b. Après mise sous tension du dispositif, l'initiation de la conduction cyclique du convertisseur ainsi constitué est assurée de manière classique par le dispositif de déclenchement regroupant la résistance 14a, le condensateur 14d, la diode d'inhibition 14b et le dispositif à seuil de tension 14c, de telle façon que l'électrode de commande du transistor lb soit excitée par un signal convenable. Dans ces conditions, l'enroulement 9d, couplé au circuit magnétique 9, délivre l'énergie convertie au récepteur 12 connecté entre ses bornes, selon un mode de transfert de tension, dit "voltage transfer". - 10 - Le condensateur 13 monté en parallèle avec le récepteur 12 remplit les fonctions suivantes. En premier lieu, dans le cas o le circuit magnétique 9 est conçu pour ne présenter qu'un entrefer aussi réduit que possible, le condensateur 13 aura pour fonction de limiter les effets de l'inductance de fuite affectant le transformateur ainsi constitué. En second lieu, dans le cas o le circuit magnétique 9 est doté, à dessein, d'un entrefer important, le condensateur 13 aura pour fonction de constituer avec l'inductance du secondaire 9d un circuit résonnant parallèle dont les effets de surtension pourront être mis à profit dans l'alimentation du récepteur 12, Dans ce montage, la mise sous tension du condensateur de forte capacité 15 qui tient lieu de la susdite sourge de tension continue tampon 4 est automatiquement obtenue à partir de la tens i on secteur redressée qui est présente entre les bornes de sorties polarisées Sa et 7c du pont redresseur 7, En effet, la charge du condensateur 15 peut ainsi s'effectuer à travers le circuit série comprenant le transistor la, le primaire 9a, la résistance 1Sa qui permet de limiter le surcourant initial de charge et la diode Sa qui maintient la tension présente entre les bornes 3 et 5 à une valeur constante correspondant à la susdite tension V3, Dans ces conditions, la tension continue présente entre les bornes 3 et S sera affectée d'une ondulation à basse fréquence dont le taux dépend essentiellement de la charge continue que peut accumuler le condensateur 15. Il sera donc avantageux de donner au condensateur 15 une capacité aussi élevée que possible. - 11 - Concernant des applications courantes de faible puissance, en donnant au condensateur 1S une valeur de plusieurs dizaines de microfarads, le taux d'ondulation de la tension continue V3 présente entre les bornes 3 et S demeure pratiquement négligeable. Concommitamment, l'impédance qu'offre un condensateur de cette valeur au courant récupéré à fréquence élevée qui transite de la borne 1 à la borne S demeure également négligeable. Le condensateur de forte capacité 15, se comporte alors comme une sourcçe de tension continue tampon dont l'amplitude, quasiment constante, permet l'adaptation des différents potentiels développés dans un tel dispositif, Dans ces conditions, le condensateur 15 remplit alors parfaitement la fonction qui est dévolue à la susdite sourçe de tension continue tampon 4. Ainsi construit le dispositif selon l'invention permet d'obtenir une excellente compensation du facteur de puissance du courant pris sur le réseau ainsi qu'un niveau extrémement réduit du taux. des courants harmoniques affectant ce dernier. En outre, l'ondulation à basse fréquence affectant la tens i on cont i nue présente entre les bornes communes 8a et Sb se maintient à un niveau très faible ce qui se traduit, en définitive, par un faible taux d'ondulation de l'enveloppe du courant à fréquence élevée appliqué au récepteur 12 ainsi que par une faible excursion de l'amplitude du courant ondulé à basse fréquence transitant dans le condensateur 8, La Figure 4, ci-annexée, illustre un autre mode de réalisation pratique du dispositif objet de l'invention, - 12 - Ce dernier mode, conforme à ce qui a été décrit plus haut, se distingue du précèdent par les points indiqués ci-aprês. En premier lieu, l'inductance du primaire 9a constitue avec le condensateur 16 qui lui est connecté en série un circuit oscillant série dont la résonnance se produit à une fréquence voisine de celle à laquelle est entretenue la conduction cyclique alternée qu'assurent les transistors la et lb, Dans ce dispositif, l'extraction de l'énergie convertie à fréquence élevée est obtenue à partir du mode dit "energy transfer", En effet, ici, le récepteur 12 qui est directement connecté entre les bornes du condensateur 16, se trouve sourmis au potentiel alternatif à fréquence élevée développé entre les bornes de ce dernier. Ainsi connecté, ce récepteur dérive une portion convenable du courant à fréquence élevée transitant entre la borne 1 et la borne 3. La portion d'énergie convertie ainsi appliquée au récepteur 12 dont l'impédance est connue sera alors 1 i m i t. é e à une valeur convenable que détermine l'impédance du primaire 9a et la réactance du condensateur 16, Par un choix judicieux des valeurs affectant ces deux composants, 1 'on obtiendra aisément un aijustement précis de l'amplitude de ce courant, La résistance 17, connectée en parallèle avec le récepteur 12 et le condensateur 16, a pour fonction d'assurer le passage du courant continu que nécessite la charge du condensateur 1S, dans le cas oO ledit récepteur comporterait une barrière diélectrique, - 13 - Dans ce cas, la résistance 17 pourrait, également, être connectée entre la borne 8a et la borne 3, ce qui permettrait, comme pardevant, la charge en continu du condensateur 15. Cette résistance pourrait encore être remplaçée par le pont des résistances 17a et 17b qui est établi entre les bornes communes 8a et Sb et dont le point milieu est commun avec la borne 3, De cette manière, pourrait aussi être obtenue la charge à tension continue, sous une amplitude sensiblement constante, du condensateur 15 faisant office de sourçe continue tampon 4. La diode 183, convenablement polarisée, connectée en paral lèle avec le condensateur 15 a pour rôle facultatif d'améliorer la transmission du courant alternatif à fréquence élevée transitant entre les bornes 3 et 5. En effet, cette diode permet que le condensateur 15 ne soit traversé que par une seule alternance dudit courant récupéré à fréquence élevée. La Figure 5, ci-annexée, illustre un autre exemple de réalisation du dispositif objet de l'invention. Ce mode de réalisation se distingue des précédents par le fait qu'une inductance supplémentaire 19 est. montée en série avec le condensateur 16 pour former avec ce dernier un circuit oscillant série. Dans ce cas de figure, l'impédance du primaire 9a n'intervient plus sensiblement dans la fréquence de résonnance dudit circuit oscillant car, ce primaire, associé aux secondaires 9b et 9c, n'à d'autre fonction que de constituer un transformateur indépendant qui assure la commande de la conduction cyclique alternée des transistors la et lb. - 14 - Dans ce mode de réalisation, les condensateurs 3a et 3b sont remplaçés par un condensateur unique 3c dont la capacité propre est double de la capacité unitaire de chacun des deux premiers. Ainsi, â ladite fréquence élevée, la réactance de ce condensateur unique demeure sensiblement identique & la résultante des deux autres capacitances, ce qui permet d'obtenir des performances similaires tout en réalisant l'économie d'un composant. Ici, comme indiqué plus haut, la résistance 17 permet de charger à partir des bornes 8a et 7c le condensateur réservoir de tension 15 en palliant à l'isolation galvanique ou aux caractéristiques non linéaires que pourrait présenter le récepteur de sortie 12. La résistance 15a de limitation du courant d'appel que provoque la charge du condensateur réservoir de tension 15 à la mise sous tension des bornes d'entrée secteur 7a et 7b est, ici, connectée en série avec les transistors la et lb constituant la susdite branche de pont active. La Figure 6, ci-annexée, illustre un dernier exemple de réalisation du dispositif selon I 'invention. Ce mode de réalisation se distingue du mode de réalisation précédemment illustré par la Figure 2, ci-annexée, en ce que le condensateur réservoir de tension 15, tenant lieu de sourçe continue tampon 4, n'est plus monté entre les bornes 3 et S, mais entre les bornes 1 et 3, en série avec la charge de sortie 2, Dans ce cas, la borne 3 et la borne S sont connectées ensemble. - 15 - La résistance de faible valeur 1Sa, connectée en série avec le condensateur 15, limite le courant d'appel de ce dernier, à la mise sous tension. La résistance de forte valeur 17c connectée entre la borne Sa et la borne 1 permet, avant le démarrage dudit convertisseur et la mise en conduction du moyen commutateur 1 ', d'assurer la précharge à tension continue du condensateur 15 ainsi que la compensation de l'auto- décharge qu'occasionne le courant de fuite affectant tout condensateur. La résistance de forte valeur 17, comme décrit précédemment, assure la fermeture du circuit de charge en courant continu sur le condensateur réservoir de tension 15 dans le cas o la charge de sortie 2 présente des caractéristiques d'isolation ou de discontinuité galvanique correspondant, par exemple, à une résistance négative ou non linéaire, Dans ce mode de réalisation comme dans les précédents, pour une puissance convertie comprise entre 10 et 50 Watts l'on pourra, par exemple, donner aux composants cruciaux les valeurs suivantes: 8 condensateur électrolytique lOpF/350v 1S condensateur électrolytique 47pF/lOOv 1Sa résistance 0.25w/lOohrms 17/1 7c résistance 0. 25w/470k i lohmrs, Dans ces conditions, la tension secteur redressée disponible entre les bornes de sortie polarisées 8a et 7c du pont redresseur 7 charge le condensateur 15 sous une tension continue stable dont l'ondulation résiduelle à 100 ou 120 Hz demeure pratiquement négligeable, comrpte-tenu du fait que le courant de décharge de ce condensateur de forte capacité, ainsi monté, est négligeable. - 16 - Ainsi, du fait que le condensateur réservoir 15 de forte valeur ne présente qu'une très faible impédance à la basse fréquence du secteur redressé, le courant alternatif à fréquence élevée converti qui le traverse est pratiquement exempt de toute modulation à 100 ou 120Hz du Cette caractéristique différencie essentiellement la fonction du condensateur 15, utilisé commrne une sourçe tampon de tension continue non modulable, de la fonction qu'occupe le condensateur C de la Figure 1, ci-annexée, lequel n'a qu'un rôle de barrière galvanique entre les bornes de laquelle le courant à fréquence élevée converti subit une rnodulation à 1O0 ou 120Hz dont l'amplitude peut égaler celle de la tension secteur redressée disponible entre les bornes de sortie du pont de diodes J, Tel qu'il vient d'être décrit., le dispositif selon 1 'invention permet de corriger de manière quasiment parfaite le facteur de puissance ainsi que le taux de distorsion harmonique affectant le courant pris sur le secteur. Ce résultat est obtenu en n'additionnant à la susdite enveloppe de courant secteur redressé qu'une seule et unique enveloppe à basse fréquence provenant du redressement d'une portion donnée d' énergie à fréquence élevée convertie, à la différence des dispositifs selon l'art antérieur qui, pour atteindre un résultat inférieur, nécessitent l'addition de deux enveloppes à basse fréquence distinctes lesquelles sont respectivement issues du redressement d'un signal de courant et d'un signal de tension, tous deux prélevés sur l'énergie à fréquence élevée convertie. - 17 - En outre, à la différence du dispositif illustré par la Figure 1, ci-annexée, le dispositif selon l'invention permet de supprimer, entre les bornes des condensateurs 8 et 6 les surtensions dangereuses que supportent les condensateurs H et K dont la cause principale est à rechercher dans une surmodulation à ou 120Hz très excessive du courant converti. Le dispositif selon l'invention qui est simple à construire et ne nécessite aucun ajustement fastidieux permet de corriger les inconvénients que présentent les dispositifs selon l'art antérieur. Le dispositif selon l'invention peut être avantageusement utilisé dans toutes les applications à bon marché qui doivent satisfaire aux normes concernant. le courant pris sur le réseau, telles que les alimentations secteur, les transformateurs électroniques, les ballasts électroniques, les lampes fluocompactes, etc... Comme il va de soi, et comme il résulte d'ailleurs de ce qui précède, l'invention ne selimite nullement aux modes d'application et de réalisation qui ont été plus particulièrement envisagés, elle embrasse, au contraire, toutes les variantes, REVENDICATIONS 1. Dispositif alimenté par le secteur alternatif comprenant un convertisseur en pont dont la branche active comprend des moyens commutateurs (1') et (1") et la branche passive comprend des condensateurs (3a) et (3b), ce demi- pont délivrant sur une charge de sortie (2) un courant alternatif à fréquence élevée d'amplitude sensiblement constante tandis que le courant pris sur le réseau demeure sensiblement sinusoidal et en phase avec la tension grâce à la récupération effectuée selon le mode de transfert d'énergie d'une portion de l'énergie à fréquence élevée se développant entre le point milieu (3) de ladite branche passive et des bornes communes polarisées (Sa) et (Sb) du fait de la réactance qu'oppose ladite branche passive, ceci permettant, après redressement de cette portion d'énergie par un pont redresseur double alternance comprenant des diodes (5a) et (5b), d'obtenir, entre les bornes d'un condensateur de découplage (6), une enveloppe à basse fréquence, dont l'addition au signal du courant secteur redressé présent entre une borne de sortie polarisée (7c) d'un pont redresseur secteur (7) et une des bornes communes polarisées (8a) permet de compenser les effets de la faible impédance d'un condensateur de découplage (8), ceci se traduisant par un faible taux d'ondulation résiduelle entre les bornes communes polarisées (Sa) et (8b) ainsi que par une compensation quasi parfaite du facteur de puissance et de la distorsion harmonique du courant pris sur le réseau, caractérisé en ce qu'une source tampon de tension continue (4) d'amplitude sensiblement constante forme avec la charge de sortie (2) un circuit série qui se trouve connecté entre le point milieu de la branche active (1) et une borne d'entrée non polarisée (5) du pont redresseur double alternance (5a, 5b), cette source de tension (4) ne présentant qu'une impédance négligeable au passage du susdit courant alternatif à fréquence élevée. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'amplitude (V3) de la tension continue développée entre le point milieu de la branche passive (3) et la borne d'entrée non polarisée (5) du pont redresseur double alternance (Sa, 5b), qui constituent les bornes de la source tampon (4), est approximativement égale à la différence existant entre l'amplitude (V2) de la tension développée entre le point milieu de la branche active (1) et l'une des bornes communes polarisées (8a, 8b) et l'amplitude (V4) de la tension entre la borne d'entrée non polarisée (5) et l'une desdites bornes communes polarisées, ceci permettant une bonne adaptation des différents potentiels mis en jeu par le susdit dispositif. 3. Dispositif selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la source tampon à tension continue (4) est constituée par un condensateur réservoir de forte capacité (15) dont la charge s'effectue à partir d'une des bornes communes polarisées (8a) et de la borne de sortie polarisée (7c) du pont redresseur secteur (7). 4. Dispositif selon les revendications 1, 2 et 3, caractérisé en ce qu'une résistance de faible valeur (15a) est montée en série avec le circuit de charge du condensateur réservoir (15) afin de limiter le courant d'appel que provoque ce dernier à la mise sous tension de ce dispositif. 5. Dispositif selon les revendications 1, 2, 3 et 4, caractérisé en ce qu'une résistance (17) de forte valeur ou un pont de résistances de forte valeur (17a) et (17b) dérivent une partie du potentiel correspondant au secteur redressé présent entre les bornes polarisées (Sa) ou (7c) et les bornes du condensateur réservoir (15) de telle sorte que le courant de fuite affectant ce condensateur soit compensé en permanence et que la tension continue présente entre les bornes de ce dernier demeure sensiblement constante. 6. Dispositif selon les revendications 1, 2, 3, 4 et , caractérisé en ce que le condensateur réservoir (15), ou la source tampon à tension continue (4), forment avec la charge de sortie (2) un circuit série qui se trouve connecté entre le point milieu de la branche active (1) et le point milieu de la branche passive (3). 7. Dispositif selon les revendications 1, 2, 3, 4, 5 et 6, caractérisé en ce que les condensateurs (3a) et (3b) constituant la susdite branche passive de pont se réduisent à un condensateur unique (3c) dont la capacité propre est sensiblement double de la capacité unitaire des deux premiers. 8. Dispositif selon les revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6 et 7, caractérisé en ce que les moyens commutateurs (1') et (1") sont des semiconducteurs d'un type quelconque apte à être utilisé en commutation. 9. Dispositif selon les revendications 1, 2, 3, 4, , 6, 7 et 8, caractérisé en ce que la charge (2) est constituée par le primaire (9a) d'un transformateur dont les secondaires (9b) et (9c) assurent la commande de la conduction cyclique alternée de moyens commutateurs (la) et (lb) et dont le secondaire (9d) assure l'évacuation de l'énergie convertie à fréquence élevée sur un récepteur de sortie (12), selon le mode de transfert de tension. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'un condensateur (13), connecté entre les bornes du secondaire (9d), constitue avec ce dernier un circuit oscillant parallèle résonnant sur la susdite fréquence élevée. 11. Dispositif selon les revendications 1, 2, 3, 4, , 6, 7 et 8, caractérisé en ce que l'inductance du primaire (9a) et la capacitance d'un condensateur (16), montées en série, constituent un circuit oscillant série résonnant sur la susdite fréquence élevée, à partir duquel est prélevée, selon le mode de transfert d'énergie, l'énergie convertie, laquelle est appliquée au récepteur de sortie (12), connecté entre les bornes du condensateur (16), tandis que les secondaires (9b) et (9c), couplés au primaire (9a) par le moyen d'un circuit magnétique (9), assurent la commande de la conduction cyclique alternée des moyens commutateurs (la) et (lb). 12. Dispositif selon la revendication 11, caracté- risé en ce que le circuit magnétique (9) ne constitue plus, avec le primaire (9a) et les secondaires (9b) et (9c), qu'un transformateur propre à n'assurer que la commande de la conduction cyclique alternée des moyens commutateurs (la) et (lb), une inductance indépendante (19) étant chargée de constituer avec le condensateur (16) le susdit circuit oscillant série résonnant sur la susdite fréquence élevée. 13. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'une diode (18), convenablement polarisée, est connectée entre les bornes du condensateur réservoir (15). 14. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le condensateur réservoir (15) est d'un type dit électrolytique.