Brevet FR2760133A1 — publié le 19980828

MANTENE RÉSOQUPTE POUR L' ÉMISSION OU LA RÉCEPTICON D' ODES POLARIS L'invention est relative à une antenne d'émission ou de réception du domaine des hyperfréquences. Elle concerne plus par- ticulièrement une antenne résonnante plate, par exemple réalisée en technologie microruban. Les antennes de ce type présentent un faible encombre- nient et une faible masse. Elles sont donc utilisées pour les app- lications embarquées, notamment pour les véhicules spatiaux et les satellites. On a souvent besoin, en particulier pour les applica- tions spatiales, d'antennes omnidirectionnelles, c'est-à-dire pouvant émettre ou recevoir dans un angle solide de grande valeur. Mais on a constaté que l'exigence d'omntuidirectionnalité est difficile à concilier avec l'exigence de conservation de la pureté de la polarisation des ondes électromagnétiques à émettre ou recevoir. En particulier, quand l'onde à émettre (ou recevoir) doit présenter une polarisation circulaire, il faut conserver un taux d'ellipticité proche de 1 dans toutes les directions d'émis- sion (ou de réception). Le plus souvent, la dégradation de la pureté de pola- risation est la plus élevée pour les directions les plus éloi- gnées de l'axe de l'antenne. L'invention vise à fournir une antenne résonnante qui présente une couverture angulaire maximale avec une pureté de polarisation préservée dans cette couverture angulaire. L'antenne selon l'invention présente un élément rayon- nant central résonnant et elle est caractérisée en ce qu'elle comporte, de préférence autour de cet élément, un premier moyen diffractant pour augmenter l'angle d'émission de l'élément rayon- nant et un second moyen diffractant pour apporter une correction de pureté de polarisation au moins pour des directions inclinées par rapport à 1' axe de 1' antenne. Chaque élément diffractant présente une dimension au plus du même ordre de grandeur que la longueur d'onde à émettre (ou recevoir). Dans un mode de réalisation, le premier moyen diffrac- tant, destiné à augmenter l'angle d'ouverture du faisceau à émet- tre, comrporte une couronne conductrice centrée sur l'axe de l'an- tenne et entourant 1' élément rayonnant, cette couronne étant avantageusement sensiblement dans le même plan que 1' élément rayonnant, et le second moyen diffractant comprend une jupe conductrice disposée à proximité de la couronne et du côté qui est opposé à la direction du rayonnement, l'inclinaison de la jupe par rapport à la couronne déterminant la direction dans laquelle la correction de polarisation est principalement effec- tuée. Dans un mode de réalisation, le rebord interne de la jupe est solidaire du rebord interne de la couronne, cette jupe et cette couronne formant, par exemple, une pièce d'un seul tenant. On a constaté que, en ce qui concerne la correction de pureté de polarisation, de meilleurs résultats étaient obtenus si le plus grand diamètre de la jupe est supérieur au diamètre exté- rieur de la couronne. L'élément rayonnant résonnant est soit un élément conducteur plein ("patch"), par exemple de forme carrée ou circu- laire, soit une couronne conductrice, soit une fente prévue dans un élément conducteur. De toute façon, pour une longueur d'onde donnée à émettre (ou recevoir), on a intérêt, pour maximiser l'omnidirectionnalité, à prévoir une antenne en forme d'anneau, ces formes permettant de minimiser 1 ' encombrement. L' anneau est soit conducteur, soit sous forme d'une fente. La minimisation de 1'encombrement de l'élément résonnant, et donc la maximisation de l'omnidirectionnalité, peut aussi être obtenue en déposant l'élé- ment conducteur résonnant sur un diélectrique de permittivité importante. Toutefois, l'augmentation de la permittivité n'est pas favorable à la pureté de polarisation. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront avec la description de certains de ses modes de réa- lisation, celle-ci étant effectuée en se référant aux dessins ci- annexés sur lesquels: la figure 1 est un schéma en coupe d'une antenne selon l'invention, utilisable pour deux bandes de fréquences, les figures la, lb et lc sont des diagrammes mettant en évidence des avantages de l'antenne de la figure 1, la figure 2 est un schéma en plan d'un anneau d'une antenne conforme à l'invention, la figure 3 est un schéma en plan des deux anneaux d'une antenne selon l'invention, mais pour un autre mode de réa- lisation, la figure 4 est un schéma en perspective éclatée d'une antenne du type de celle de la figure 1, la figure 5 est un schéma électrique d'alimentation d'un anneau de l'antenne de la figure 4, la figure 6 est un schéma correspondant à un mode de réalisation de la figure 5, la figure 7 est un schéma correspondant aussi à un mode de réalisation de la figure 5, la figure 8 est un schéma simplifié correspondant à celui de la figure 1, mais pour une variante, et la figure 9 est un schéma en plan d'un anneau pour une variante. L'antenne représentée sur la figure 1 est destinée à recevoir ou émettre des signaux hyperfréquences selon deux ban- des, à savoir, d'une part, la bande S à 2 GHz et, d'autre part, la bande UHF à 400 MHz. Cette antenne est principalement destinée à être im- plantée sur des satellites de petite taille, tels que des satel- lites affectés à la localisation d'objets ou pour des missions de mesure ou de télécommande avec des satellites conventionnels. Du fait de cette application, elle doit présenter un encombrement réduit, une large couverture angulaire pour les deux bandes de fréquences ainsi qu'une polarisation circulaire avec un taux d'ellipticité convenable sur cette large couverture angulaire, notamment pour les orientations les plus éloignées de l'axe. L'antenne 10 représentée sur la figure 1 est du type combiné. Elle est formée par l'association de deux antennes pla- naires concentriques, respectivement 14 et 16. Chacune des antennes 14 et 16 et l'ensemble 10 présentent un axe 12 de symé- trie de rotation. L'antenne centrale 14, de plus petites dimen- sions, est destinée à la bande S à 2 GHz et l'antenne extérieure 16, de plus grandes dimensions, est destinée à la bande UHF à 400 MHz. Chacune des antennes individuelles 14, 16 comporte un substrat diélectrique, respectivement 18 et 20, sur lequel est déposé un anneau conducteur, respectivement 22 et 24. Les deux anneaux 22 et 24 sont centrés sur l'axe 12. Des exemples de réalisation des anneaux conducteurs 22 et 24 seront décrits ci-après en relation avec les figures 2 et 3. Chacun des substrats est enfermé dans un logement métallique de forme cylindrique d'axe 12. Le logement pour l'an- tenne 14 a la référence 25 et le logement pour l'antenne 16 a la référence 26. Ce dernier logement est limité, d'une part, par une paroi extérieure cylindrique 261 et, d'autre part, par une paroi cylindrique intérieure 262 à faible distance de la paroi du loge- ment 25. L'espace 28 ménagé entre la paroi du logement 25 et la paroi 262 a une longueur (dans la direction de l'axe 12) égale au quart de la longueur des ondes en bande S, c'est-à-dire 35 mm environ. Il est ouvert, en 29, du côté o se produit l'émission. Il constitue un piège destiné à empêcher la propagation des cou- rants de fuite de l'anneau 22 vers l'anneau 24. Un anneau métallique de remplissage 36 peut être dis- posé au fond de l'espace 28 pour ajuster la longueur (parallèle- ment à l'axe 12) de cet espace 28 afin qu'elle soit égale au quart de la longueur d'onde de la bande S. Les parois 25 et 262 peuvent être formées à partir de la même feuille de métal. Autour du logement 26, sensiblement dans le plan de l'anneau 24, et donc perpendiculaire à l'axe 12, se trouve un anneau ou couronne métallique 30. Le rebord intérieur 32 de la couronne 30 se raccorde à une jupe 34 s'éloignant, d'une part, de la couronne 30 en direc- tion du fond du logement 26 et, d'autre part, de l'axe 12. Dans un exemple l'angle formé, dans le plan de la figure 1, par le plan de la couronne 30 et la jupe 34 est de l'ordre de 45 . L'anneau 22 rayonne dans un cône d'axe 12 de demi-angle au somnet 0 égal à environ 60 . Il subsiste cependant un rayon- nement extérieur à ce cône. La couronne 30 a pour but de dif- fracter les ondes déviées vers l'extérieur afin d'augmenter l'cm- nidirectionnalité de l'antenne 14. Cependant, on a constaté que la couronne 30 avait ten- dance à dégrader la polarisation circulaire du rayonnement, c'est-à-dire à dégrader le taux d'ellipticité. L'expérience a montré que la jupe 34 permettait de conserver un taux d'ellip- ticité des ondes à polarisation circulaire proche de 1, surtout pour les directions formant un grand angle avec l'axe 12. Le taux d'ellipticité peut être réglé empiriquement en faisant varier l'orientation de la jupe 34, c'est-à-dire l'angle qu'elle forme avec le plan de la couronne 30 ainsi qu'en faisant varier ses dimensions. L'arête extérieure 341 de la jupe 34 est plus éloignée de l'axe 12 que l'arête extérieure 301 de la couronne 30. Dans un exemple, le diamètre intérieur de la couronne est de 256 mm, son diamètre extérieur de 300 mm, tandis que le diamètre extérieur de la jupe 34 - qui a une forme générale tron- conique - est de 348 mm. On pense que la jupe 34 crée une diffraction des ondes en bande S qui s'oppose à l'effet négatif de la couronne diffrac- tante 30 sur le taux d'ellipticité des ondes en bande S. Il est à noter que les logements ou cavités 25 et 26 contribuent à symétriser le diagramme de rayonnement autour de l'axe 12 et à améliorer le taux d'ellipticité. Dans l'exemple, les substrats diélectriques 18 et 20 présentent une permittivité diélectrique relative sr de l'ordre de 2,5. Comme indiqué ci-dessus, plus cette permittivité dié- lectrique est élevée, plus les dimensions des antennes peuvent être réduites. Cependant, l'augmentation de la constante diélec- trique est défavorable au maintien de la polarisation circulaire. C'est pourquoi, dans l'exemple, la constante gr ne dépasse pas la valeur 2,5. Les figures la, lb et lc sont des diagrammes permettant de mettre en évidence les avantages, d'une part, du piège quart d'onde constitué par l'espace annulaire 28 et, d'autre part, des éléments diffractants 30 et 34. Sur chacun de ces diagrammes, on a porté en abscisses, l'élévation 0 (en degrés), c'est-à-dire le demi-angle du cône d'émission d'axe 12, et en ordonnées, les amplitudes en décibels des rayonnements en polarisation normale et en polarisation croi- sée. La figure la est un diagramme pour une antenne analogue à celle de la figure 1 mais dépourvue, d'une part, du piège quart d'onde 28 et, d'autre part, des éléments diffractants 30 et 34. La courbe 40 correspond à la polarisation normale et les courbes 41 correspondent à la polarisation croisée. La pureté de la polarisation circulaire est d'autant plus grande qu'est grand l'écart entre les courbes 40 et 41. On voit ainsi que pour un angle 0 de 0 , c'est-à-dire selon l'axe 12, l'émission est selon une polarisation circulaire. Par contre, quand on s'éloigne de l'axe 12, la polarisation circulaire se dégrade notablement. En outre, l'émission s'affaiblit sensiblement dès qu'on s'éloigne de l'axe 12. La figure lb correspond à une antenne analogue à celle de la figure 1, avec un piège 28 quart d'onde, cependant dépour- vue des éléments diffractants 30 et 34. On constate que l'omnidirectionnalité ainsi que la pureté de polarisation circulaire sont améliorés par rapport au cas de la figure la. Toutefois, la pureté de polarisation circu- laire n'est pas entièrement satisfaisante entre 30 et 60 , la distance entre les courbes 411 et 401 restant relativement faible. Le diagramme de la figure lc correspond à l'antenne représentée sur la figure 1, avec un piège quart d'onde 28, la couronne 30 et la jupe 34. On constate, par rapport à la figure lb, que l'omnidirectionnalité est tout à fait satisfaisante jus- qu'à un angle 0 de 60 . En outre, la pureté de polarisation cir- culaire est nettement améliorée entre les angles 30 et 60 , la distance entre les courbes 402 et 412 étant sensiblement plus importante. Selon une disposition de l'invention, la compacité de l'antenne est augmentée en conférant une forme crénelée ou en méandres aux anneaux 22 et 24. Dans l'exemple de la figure 2, l'anneau 22 comporte, régulièrement répartis autour de l'axe 12, huit segments internes 461 à 468 alternés avec huit segments externes 481 à 488. Ces segments 46 et 48 en forme d'arcs de cercles se raccordent à leurs extrémités par des segments rectilignes 50, de directions radiales. Ainsi, les segments radiaux sont, dans cet exemple, au nombre de seize. Bien que non représenté sur la figure 2, l'an- neau 24 est homothétique de l'anneau 22. Dans l'exemple de la figure 3, on prévoit, pour les antennes S 22' et UHF 24', quatre segments internes et quatre segments externes. La longueur d'onde guidée du rayonnement à transmettre est directement proportionnelle à la longueur électrique de l'an- neau de l'antenne résonnante 14 (14') ou 16 (16'). Cette longueur électrique est égale à la somme des longueurs de tous les seg- ments 46, 48 et 50. Ainsi, pour une même longueur d'onde guidée, c'est-à- dire pour une même fréquence, une antenne selon l'invention pré- sente un encombrement plus réduit qu'une antenne ayant une forme simplement circulaire. En effet, on constate que, par rapport à un anneau circulaire ayant le même diamètre que le cercle sur lequel sont disposés les segments 48, la longueur électrique est augmentée d'environ la somme des longueurs des segments 50. Cependant, on a constaté que plus la longueur des seg- ments 50 est grande et plus le rendement de l'antenne diminue. L'impédance de rayonnement de l'antenne diminue car le ruban métallique masque davantage l'ouverture; ainsi, la proportion d'énergie dissipée dans le conducteur ou le diélectrique est plus importante. Il est donc préférable que le rapport entre le dia- mètre extérieur et le diamètre intérieur soit au plus de l'ordre de deux. Par ailleurs, on a observé que la présence des segments 50 de directions radiales n'altérait pratiquement pas le taux d'ellipticité de la polarisation du rayonnement. En effet, un segment de direction radiale a aussi pour inconvénient de pertur- ber le taux d'ellipticité. Toutefois, on pense que c'est la suc- cession de segments parcourus par des courants en sens contraires qui compense l'effet négatif sur le taux d'ellipticité. Il faut donc prendre garde à disposer ces segments de façon telle que l'on obtienne cette compensation. La figure 4 montre, en perspective éclatée, les divers éléments constitutifs de l'antenne combinée avec des anneaux 22' et 24' du type de ceux de la figure 3. Comme on peut le voir sur cette figure, la couronne 30 et la jupe 34 inclinée à 45 constituent une pièce d'un seul tenant 50. Les anneaux 24' et 22' sont réalisés par gravure sur des substrats diélectriques, respectivement 18 et 20, en un maté- riau dénommé "polypenco". Sur la figure 4, on a représenté les anneaux 22' et 24' séparés des substrats 18 et 20; mais il va de soi que ces anneaux sont déposés sur les substrats respectifs 18 et 20. Entre le fond 52 du logement 25 et le substrat 18 est disposé un répartiteur 54 qui sera décrit plus loin en relation avec les figures 5 à 7. Un câble coaxial 60 traverse le fond 52 du logement 25 pour amener le signal d'excitation au répartiteur 54. Le rôle de ce dernier est de répartir, avec des déphasages appropriés, le signal d'excitation entre les quatre segments extérieurs 48' de l'anneau 14'. De même, entre le fond 56 du logement 26 et le diélec- trique 20, est disposé un répartiteur 58. Un câble coaxial 62 traverse le fond 56 pour amener le signal d'excitation UHF vers le répartiteur 58 qui distribue, avec des déphasages appropriés, ce signal d'excitation entre les quatre segments extérieurs de l'anneau 24'. Les figures 5, 6 et 7 représentent le répartiteur 54. Les circuits 64, représentés sur les figures 5 et 6, permettent, à partir du signal d'excitation fourni par le coaxial , d'obtenir une polarisation circulaire. A cet effet, ils ali- mentent les quatre segments extérieurs 48' avec des déphasages successifs de 900. Le signal amené par le coaxial 60 est appliqué sur une entrée 66 qui, comme montré sur la figure 5, est connectée à l'entrée d'un déphaseur 70 de 180 par l'intermédiaire d'un transformateur 68. La sortie 701 sans déphasage du déphaseur 70 est reliée à un port 74 qui est connecté luimême à un déphaseur 78 de 90 par l'intermédiaire d'un transformateur 76. La sortie 702 à déphasage de 180 du déphaseur 70 est reliée à un autre port 80, lequel est connecté à un second déphaseur 84 de 90 par l'intermédiaire d'un transformateur 82. La sortie 781 sans déphasage du déphaseur 78 est reliée à une première sortie 901 du circuit 64 par l'intermédiaire d'un transformateur 86 et d'un adaptateur 88. La sortie 901 est connectée à un premier segment extérieur de l'anneau 22'. De même, la sortie 782 de déphasage 90 du déphaseur 78 est reliée à une seconde sortie 902, par l'intermédiaire d'un autre transformateur et d'un autre adaptateur. La sortie 902 est reliée à un second segment extérieur de l'anneau 22'. La sortie sans déphasage 841 du déphaseur 84 est reliée à la troisième sortie 903 par l'intermédiaire d'un transformateur et d'un adaptateur. Cette sortie 903 est reliée à un troisième segment extérieur de l'anneau 22'. Enfin, la sortie 842 de déphasage de 90 du déphaseur 84 est reliée à la quatrième sortie 904 du circuit 64 par l'in- termédiaire d'un transformateur et d'un adaptateur. Cette sortie 904 est reliée à un quatrième segment extérieur de l'anneau 22'. Le signal sur la sortie 901 est en phase avec le signal d'entrée sur le premier port 66, tandis que les signaux sur les sorties 902, 903 et 904 sont déphasés respectivement de 90 , 180 et 270 par rapport au signal d'entrée. Les divers éléments du circuit de la figure 5 sont réa- lisés à l'aide de découpes métalliques représentées sur la fi- gure 6. Sur cette dernière, on a indiqué les mêmes éléments que ceux de la figure 5, avec les mêmes chiffres de références. Les sorties 901 à 904 se trouvent à la périphérie des découpes et régulièrement réparties; ces sorties sont au droit des segments extérieurs de l'anneau 22' auxquels elles sont rac- cordées. Comme on peut le voir sur la figure 7, les découpes métalliques sont en sandwich entre des diélectriques réparti- teurs, respectivement 102 et 104. La connexion de chaque sortie 90 du circuit 64 au seg- ment extérieur correspondant de l'anneau s'effectue par l'inter- médiaire d'une sonde 92. On prévoit donc quatre sondes. Sur la figure 7, on a représenté la sonde 921. Le répartiteur 64, 102, 104 est enfermé dans un loge- ment métallique 106 constituant un piège empêchant l'excitation d'ondes de surface sur le répartiteur. En variante, à la place de rubans, ou découpes métal- liques, le circuit 64 est réalisé à l'aide de gravures métal- liques sur un substrat. Dans l'exemple représenté sur la figure 8, on prévoit trois antennes concentriques, respectivement 110, pour l'antenne centrale, 112 pour l'antenne intermédiaire et 114 pour l'antenne la plus extérieure. Comme dans la réalisation représentée sur la figure 1, une couronne 30 de diffraction entoure l'antenne la plus exté- rieure et cette couronne 30 est solidaire d'une jupe 34 orientée sensiblement à 45 par rapport au plan de la couronne 30. Egale- ment comme dans la réalisation de la figure 1, un piège quart d'onde 28 empêche la propagation d'un courant de fuite de la cavité excitée vers les cavités environnantes. De façon analogue, un piège quart d'onde 116 empêche la propagation d'un courant de fuite vers l'antenne 114. Le piège 116 est de longueur (selon l'axe) plus grande que le piège 28 car il est destiné à éliminer des longueurs d'onde plus grandes, celles des signaux émis par l'antenne 112. Bien entendu, on peut prévoir un nombre d'antennes concentriques supérieur à trois. Bien que les exemples décrits ci-dessus concernent des antennes à anneaux résonnants formés par un conducteur métal- lique, on comprend aisément que l'invention s'applique aussi à une antenne réalisée par une fente dans un conducteur. Pour certaines applications, notamment celles pour lesquelles l'échauffement doit être minimisé, cette réalisation à fente sera préférée. La variante représentée sur la figure 9 représente une cavité annulaire résonnante qui s'applique plus particulièrement à une antenne à fente. Toutefois, cet exemple pourrait s'appli- quer aussi à une antenne à anneau résonnant formé par un conduc- teur métallique. L'anneau 130 est constitué par une fente 132 dans un conducteur métallique 134. Cet anneau 130 forme des méandres ayant chacun sensiblement la forme d'un pétale. Le nombre de pétales est, dans cette réalisation, égal à 8. Bien que dans les exemples décrits ci-dessus, l'excita- tion soit réalisée sur les segments extérieurs à l'aide d'un câble coaxial, on peut également prévoir une excitation par cou- plage de proximité avec une ligne microruban ou avec une fente dans le plan de masse, c'est-à-dire dans un fond de cavité. REVENDICATICNS 1. Antenne comprenant un élément résonnant rayonnant (22, 22') pour émettre des ondes hyperfréquences polarisées, caractérisée en ce qu'elle comporte un premier moyen diffractant (30) pour rayonner les ondes selon un angle supérieur à l'angle d'émission de l'élément rayonnant (22, 22'), et un second moyen diffractant (34) corrigeant la pureté de polarisation des ondes au moins pour certaines directions. 2. Antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que le second moyen diffractant (34) augmente la pureté de pola- risation dans des directions angulaires éloignées de la direction axiale (12) de l'antenne. 3. Antenne selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que le premier moyen diffractant comporte une couronne (30) entourant l'élément rayonnant (22) et en ce que le second moyen diffractant comprend une jupe (34) disposée à proximité de la couronne (30) et à l'opposé de la direction de rayonnement de l'élément rayonnant (22). 4. Antenne selon la revendication 3, caractérisée en ce que la jupe présente un rebord interne solidaire du rebord interne (32) de la couronne (30). 5. Antenne selon la revendication 3 ou 4, caractérisée en ce que la jupe, qui présente une forme sensiblement tronco- nique, a une arête extérieure (341) de plus grand diamètre que l'arête extérieure (301) de la couronne (30). 6. Antenne selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisée en ce que l'inclinaison de la jupe par rapport à l'axe (12) de l'antenne détermine la direction dans laquelle est privilégiée la correction de polarisation. 7. Antenne selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisée en ce que les dimensions de la jupe déterminent la direction dans laquelle est privilégiée la correction de pola- risation. 8. Antenne selon l'une quelconque des revendications 3 à 7, caractérisée en ce que la couronne (30) se trouve sen- siblement dans le même plan que l'élément rayonnant (22, 22'). 9. Antenne selon l'une quelconque des revendications 3 à 8, caractérisée en ce qu'entre l'élément rayonnant (22, 22') et les premier et second moyens diffractants, se trouve au moins une autre antenne (16). 10. Antenne selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'élément rayonnant (22, 22') est disposé sur un substrat diélectrique (18) enfermé dans un logement conducteur (25) présentant des parois s'étendant de façon sensiblement parallèle à un axe (12) perpendiculaire à la surface de l'élément rayonnant (22, 22'). 11. Antenne selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle est destinée à émettre des ondes en bande S. 12. Antenne selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle est destinée à émettre des ondes à polarisation circulaire.