Brevet FR2764430A1 — publié le 19981211

PROCEDE DE TRAITEMENT THERMIQUE SOUS CHAMP MAGNETIQUE D'UN COMPOSANT EN MATERIAU MAGNETIQUE DOUX La présente invention concerne un procédé de traitement thermique sous champ magnétique d'un composant magnétique, par exemple d'un noyau magnétique pour disjoncteur différentiel, constitué d'un alliage magnétique doux tel qu'un alliage FeNiMo 15-80-5, un alliage base Co amorphe ou un alliage FeSiCuNbB nanocristallin. Pour les applications en électrotechnique, telles que les transformateurs de mesure ou d'alimentation, on utilise des noyaux magnétiques constitués d'un o10 matériau magnétique choisi pour ses propriétés magnétiques telles que la perméabilité magnétique ou les pertes. Pour ces applications, la forme du cycle d'hystérésis n'est pas essentielle. En revanche, pour de nombreuses applications traitant des signaux électriques de faible amplitude, par exemple les disjoncteurs différentiels, les alimentations à découpage ou les transformateurs de raccordement aux réseaux téléphoniques numériques, la forme du cycle d'hystérésis revêt une importance capitale. La forme du cycle d'hystérésis est caractérisée, notamment, par le rapport Br/Bm, rapport de l'induction rémanente à l'induction maximale. Lorsque Br/Bm est supérieur à 0,9, environ, le cycle d'hystérésis est dit " rectangulaire ". Lorsque le rapport Br/Bm est inférieur à 0,5, environ, le cycle d'hystérésis est dit " couché ". Les matériaux à cycle d'hystérésis rectangulaire sont utilisés, par exemple, pour réaliser les noyaux magnétiques des amplificateurs magnétiques ou des étages de régulation des alimentations à découpage. Les matériaux à cycle d'hystérésis couché sont utilisés, notamment, pour réaliser les noyaux magnétiques de disjoncteurs différentiels, de filtres électriques ou de transformateurs de découplage galvanique. Pour fabriquer des composants magnétiques en matériau magnétique doux ayant un cycle d'hystérésis de forme précise, rectangulaire ou couché, on utilise des alliages magnétiques doux à faibles anisotropies (coefficients d'anisotropie inférieurs à 5000 ergs/cm3, et, de préférence, inférieurs à 1000 ergs/cm3), tels que les alliages FeNiMo 15-80-5, les alliages base Co amorphes ou les alliages du type FeSiCuNbB nanocristallins, et on soumet les composants magnétiques à un recuit sous champ magnétique intense. Le recuit est effectué à une température inférieure au point de Curie de l'alliage. Le champ magnétique est longitudinal, c'est à dire 2 2764430 parallèle à la direction dans laquelle on mesurera les propriétés magnétiques, lorsqu'on veut obtenir un cycle d'hystérésis rectangulaire. Il est transversal, c'est à dire perpendiculaire à la direction dans laquelle on mesurera les propriétés magnétiques, lorsqu'on veut obtenir un cycle d'hystérésis couché. Le champ magnétique est appliqué pendant toute la durée du traitement, et il est constant. La température et la durée de traitement sont les deux paramètres qui ont une incidence sur le résultat du traitement thermique. Ces traitements, lorsqu'ils sont de longue durée (de une à quelques heures), permettent d'obtenir avec une bonne fiabilité soit des cycles d'hystérésis très rectangulaires (Br/Bm > 0,9), soit des cycles io d'hystérésis très couchés Br/Bm industrielle. Il faut, en effet, pouvoir contrôler simultanément ces deux paramètres. Le but de la présente invention est de remédier à cet inconvénient en donnant un moyen pour obtenir de façon reproductible des composants magnétiques en alliage magnétique doux ayant des cycles d'hystérésis intermédiaires entre les cycles d'hystérésis très rectangulaires et les cycles d'hystérésis très couchés, c'est à dire, caractérisés par un rapport Br/Bm compris entre 0,3 et 0,9. A cet effet, I'invention a pour objet un procédé de traitement thermique sous champ magnétique d'un composant magnétique en matériau magnétique doux tel que, par exemple, un alliage FeNiMo 15-80-5, un alliage base Co amorphe ou un alliage FeSiCuNbB nanocristallin, selon lequel on effectue un recuit du composant magnétique à une température inférieure au point de curie du matériau magnétique, et, pendant le recuit, on soumet le composant magnétique à un champ magnétique longitudinal ou transversal, alternatif ou continu, appliqué sous forme d'une succession de créneaux comportant chacun une première partie pendant laquelle lI'intensité du champ magnétique atteint une valeur maximale, et une deuxième partie pendant laquelle l'intensité du champ magnétique a une valeur minimale. Cette valeur minimale est, de préférence, inférieure à 10% de la valeur maximale du champ correspondant au créneaux le plus important au quel le composant magnétique est soumis. Les intensités maximales des champs magnétiques de deux créneaux successifs peuvent être sensiblement égales ou sensiblement différentes. En particulier, pour tout couple de deux créneaux successifs, l'intensité maximale du champ magnétique du deuxième créneaux peut être inférieure à l'intensité maximale du champ magnétique du premier créneau, de façon à obtenir une décroissance du champ magnétique maximal tout au long du traitement. L'intensité maximale du champ magnétique du dernier créneau effectué peut, alors, être inférieure à 25 % de l'intensité maximale du champ magnétique du premier créneau effectué. De préférence, pour chaque créneau, I'intensité minimale du champ magnétique est nulle. De préférence également, chaque créneau a une durée totale inférieure à 30 minutes, la durée de la période pendant laquelle le champ magnétique a une intensité maximale est inférieure à 15 minutes. L'invention va maintenant être décrite plus en détails en regard de l'unique figure annexée qui représente l'évolution en fonction du temps de la température et du champ magnétique appliqué au cours du traitement thermique d'un composant magnétique en alliage magnétique doux. L'invention va, également, être illustrée par des exemples. Le Traitement thermique selon l'invention, qui s'applique à tout composant magnétique en alliage magnétique doux ayant des anisotropies très faibles, consiste en un recuit sous champ magnétique à une température inférieure au point de Curie de l'alliage magnétique doux, dans lequel le champ magnétique est appliqué de façon discontinue. Ce traitement thermique sous champ magnétique est effectué dans un four de traitement thermique sous champ magnétique unidirectionnel connu en lui-même. Lorsque, par exemple, le composant magnétique est un noyau magnétique torique constitué d'un ruban en alliage magnétique doux enroulé de façon à former un tore de section rectangulaire, le champ magnétique est engendré soit par un conducteur électrique parcouru par un courant électrique continu ou alternatif, sur lequel le tore est enfilé, soit par une bobine dont l'axe est parallèle à l'axe de révolution du tore, et qui entoure le tore. Dans le premier cas, le champ magnétique est longitudinal, c'est à dire, parallèle à l'axe longitudinal du ruban en alliage magnétique doux. Dans le second cas, le champ magnétique est transversal, 4 2764430 c'est à dire, parallèle à la surface du ruban, mais, perpendiculaire à l'axe longitudinal de celui-ci. La température de recuit doit, de préférence, être supérieure à 0,5 fois la température de Curie exprimée en degrés centigrades. Le déroulement du traitement thermique, représenté à la figure 1, comporte: - pour la température, un maintien à la température de traitement 0, inférieure au point de Curie Oc, entre les instants to de début de traitement, et t, de fin de traitement, - pour le champ magnétique, une succession de créneaux Ci, C2, C3 et C4. Chaque créneau comporte une première partie de durée At (At1 pour Cl, At2 pour C2, etc.) pendant laquelle l'intensité du champ magnétique a une valeur maximale Hmax (Hmaxi pour Ci, Hmax2 pour C2, etc.), et une deuxième partie de durée At' (At', pour Ci, At'2 pour C2, etc.) pendant laquelle l'intensité du champ magnétique a une valeur minimale Hmin (Hmini pour C1, Hmin2 pour C2, etc. ). Lorsque le champ magnétique est continu, Hmax représente l'intensité du champ magnétique. Lorsque le champ magnétique est alternatif, Hmax représente l'intensité de crête du champ magnétique (intensité maximale atteinte à chaque alternance). Les créneaux, tels qu'ils ont été représentés, sont rectangulaires. Mais les créneaux peuvent être, par exemple, du type trapézoïdal ou du type triangulaire, l'intensité du champ magnétique décroissant régulièrement au cours de la partie du créneau correspondant au champ magnétique intense. Dans l'exemple représenté, les valeurs maximales du champ magnétique Hmax, et Hmax2, correspondant aux deux créneaux successifs C, et C2, sont égales. En revanche, Hmax3 est plus faible que Hmax2 et plus élevé que Hmax4. En fait, l'évolution des valeurs maximales successives du champ magnétique peut être choisie à volonté. En particulier, ces valeurs successives peuvent décroître tout au long du traitement, en partant d'une valeur permettant de saturer les tores en cours de traitement (cette valeurs dépend non seulement de la nature du matériau constituant les tores, mais, également, des dimensions des tores) pour atteindre, en fin de traitement, une valeur inférieure à 25% de la valeur initiale. Les valeurs minimales du champ magnétique Hmin, sont, en général, sensiblement nulles, et, en tous cas, doivent rester inférieures à 10% de la valeur maximale atteinte par le champ magnétique au cours du traitement. At sont, en général, de l'ordre de 5 minutes, et, de préférence, doivent rester inférieures à 15 minutes. Elles ne sont pas nécessairement égales d'un créneau à l'autre. Les durées At' sont, en général, de l'ordre de 5 minutes, et, de préférence, s doivent rester inférieures à 30 minutes. Le nombre de créneaux peut être choisi à volonté en fonction du résultat à obtenir, et, également, en fonction de la durée totale du traitement qui, de préférence, est supérieure à 10 minutes et peut atteindre plusieurs heures. En tout état de cause, le nombre de créneaux doit être supérieur à 2. o10 Dans une variante, certains créneaux sont réalisés sous champ longitudinal, les autres étant réalisés sous champ transversal. A titre d'exemple, avec un ruban en alliage Fe73,5Si13,5Nb3Cu1Bg, On a fabriqué des noyaux magnétiques en forme de tores de 26 mm de diamètre extérieur, 16 mm de diamètre intérieur et 10 mm d'épaisseur. Ces noyaux magnétiques ont d'abord été soumis à un traitement thermique par maintien à la température de 530 C pendant I heure afin de leur conférer une structure nanocristalline, puis soumis à différents recuits sous champ magnétique conformes à l'invention. Les différents traitements se différenciaient par la température de maintien, par la proportion du temps de maintien pendant lequel le champ magnétique était appliqué et par la direction du champ magnétique. Dans tous les cas, le temps de maintien en température était de 1 heure, le champ magnétique était appliqué sous forme de créneaux rectangulaires au cours des quels l'intensité maximale du champ magnétique était suffisant pour saturer les tores pendant quelques minutes. Les formes des cycles d'hystérésis obtenus, caractérisées par le rapport Br/Bm, étaient: |Champ transverse _ champ longitudinal températur 25% du 95% du 25% du 95% du e temps temps temps temps 250 C 0,55 0,35 0,65 0,75 300 C 0,40 0,25 0,70 0,80 350 C 0,25 0,15 0,80 0,85 400 C 0,15 0,05 0,85 0,95 Sur ce tableau, on voit, par exemple, que pour un traitement sous champ transverse appliqué pendant 25% du temps et une température de recuit de 250 C, le rapport Br/Bm était de 0,35. En fait, ces valeurs étaient obtenues à + /- 0,02 près. De plus, les perméabilités magnétiques maximales à 50Hz étaient systématiquement supérieures d'au moins 25 % aux perméabilités magnétiques maximales à 50Hz obtenues par des traitements thermiques sous champ magnétique continu, conformément à l'art antérieur. Plus précisément, avec un recuit à 400 C sous champ transverse appliqué sous forme de créneaux, le champ intense étant appliqué pendant 25 % du temps de io maintien en température, on a obtenu un rapport Br/Bm compris entre 0,08 et 0,12 et une perméabilité magnétique d'impédance à 50 Hz,,max comprise entre 180 000 et 220 000. A titre de comparaison, on a effectué des traitements thermiques sous champ conformes à l'art antérieur, c'est à dire, au cours des quels le champ magnétique est maintenu constant pendant tout le maintien en température. Ces traitements ont consisté en un recuit à 350 C sous champ perpendiculaire. Ils ont conduit à des valeurs de Br/Bm comprises entre 0,12 et 0,31, soit une dispersion cinq fois plus importante que dans l'exemple précédent. La perméabilité umax étaient comprises entre 180 000 et 220 000. REVENDICATIONS 1 - Procédé de traitement thermique sous champ magnétique d'un composant magnétique en matériau magnétique doux à faibles anisotropies tel que, par exemple, un alliage FeNiMo 15-80-5, un alliage base Co amorphe ou un alliage FeSiCuNbB nanocristallin, selon lequel on effectue un recuit du composant magnétique à une température inférieure au point de Curie du matériau magnétique, et, pendant le recuit, on soumet le composant magnétique à un champ magnétique longitudinal ou transversal, unidirectionnel, continu ou alternatif, caractérisé en ce que le champ magnétique est appliqué sous forme d'une succession de créneaux comportant chacun une première partie pendant laquelle l'intensité du champ magnétique atteint une valeur maximale, et une deuxième partie pendant laquelle l'intensité du champ magnétique a une valeur minimale. 2 - Procédé selon la revendication I caractérisé en ce que, pour au moins deux créneaux successifs, les intensités maximales des champs magnétiques sont sensiblement égales. 3 - Procédé selon la revendication I caractérisé en ce que, pour au moins deux créneaux successifs, les intensités maximales des champs magnétiques sont sensiblement différentes. 4 - Procédé selon la revendication 3 caractérisé en ce que l'intensité maximale du champ magnétique du deuxième créneau est inférieure à l'intensité maximale du champ magnétique du premier créneau. - Procédé selon la revendication 4 caractérisé en ce que, pour tout couple de deux créneaux successifs, I'intensité maximale du champ magnétique du deuxième créneau est inférieure à l'intensité maximale du champ magnétique du premier créneau. 6 - Procédé selon la revendication 5 caractérisé en ce que l'intensité maximale du champ magnétique du dernier créneau effectué est inférieure à 25 % de l'intensité maximale du champ magnétique du premier cerneau effectué. 7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que, pour au moins un créneau, l'intensité minimale du champ magnétique est inférieure à 10% de l'intensité maximale atteinte par le champ magnétique au cours du traitement. 8 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que au moins un créneau a une durée totale inférieure à 30 minutes. 9 - Procédé selon la revendication 8 caractérisé en ce que, pour l'au moins un créneau dont la durée totale est inférieure à 30 minutes, la durée de la partie pendant laquelle le champ magnétique a une intensité maximale est inférieure à 15 minutes. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 caractérisé en ce que la durée totale du traitement thermique est supérieure à 10 minutes.