Brevet FR2766719A1 — publié le 19990205

l 2766719 TRAVERSEE A FILTRE CAPACITIF POUR UN DISPOSITIF MEDICAL IMPLANTABLE La présente invention concerne des traversées électriques pour un dispositif médical implantable, d'un type amélioré, et leurs procédés de fabrication. Les traversées électriques servent à établir un circuit électrique s'étendant à partir de l'intérieur d'un contenant scellé hermétiquement jusqu'à un point situé à l'extérieur du contenant. Un trajet conducteur est établi à travers la traversée par une broche conductrice qui est isolée électriquement du contenant. On connaît déjà beaucoup de telles traversées qui établissent le circuit électrique et étanchent le contenant à l'égard de son environnement. De telles traversées comportent typiquement un manchon, un conducteur ou une broche conductrice et un joint hermétique en verre ou céramique qui supporte la broche dans le manchon. De telles traversées sont utilisées typiquement dans les dispositifs médicaux électriques tels que les générateurs d'impulsions implantables. On a découvert récemment que de tels dispositifs électriques peuvent être sujets, dans certaines circonstances, à des interférences électromagnétiques. A certaines fréquences, par exemple, les interférences électromagnétiques peuvent inhiber la stimulation dans un générateur d'impulsions implantable. Ce problème a été pris en compte en incorporant une structure de condensateur dans le manchon de la traversée, afin de dériver n'importe quelle interférence électromagnétique à l'entrée d'un générateur d'impulsions implantable, à de hautes fréquences. Ceci a été réalisé avec le condensateur précité en le combinant avec la traversée et en l'incorporant directement dans le manchon de la traversée. D'une manière typique, le condensateur est en contact électrique avec la broche conductrice et le manchon. Certains des matériaux les plus courants qui sont utilisés pour former la broche conductrice comprennent le tantale et le niobium. Malheureusement, le tantale et le niobium sont susceptibles de s'oxyder ce qui peut les amener, en fonction de l'extension de l'oxydation, à intervenir en tant qu'isolateur au lieu de conducteur sur la surface de la broche conductrice. Pendant la fabrication d'une combinaison d'une traversée et d'un 2 2766719 condensateur, la broche est soumise à un ou plusieurs traitements thermiques qui peuvent favoriser l'oxydation en affectant la conductivité de la broche conductrice et son aptitude à établir de bonnes connexions électriques entre d'autres éléments incluant le condensateur etc.... Beaucoup de structures d'isolateurs et de procédés de montage associés différents sont connus dans la technique pour être utilisés dans des dispositifs médicaux dans lesquels la structure d'isolateur constitue également un joint hermétique pour empêcher l'entrée de fluides corporels dans le boîtier d'un dispositif médical. Cependant, les broches formant les bornes des traversées sont connectées à un ou plusieurs fils conducteurs qui agissent effectivement en tant qu'antennes et qui tendent ainsi à collecter des signaux parasites ou d'interférences électromagnétiques pour leur transmission vers l'intérieur du dispositif médical. Dans certains dispositifs suivant la technique antérieure, des condensateurs du type puce en céramique ont été ajoutés aux éléments électroniques afin de filtrer et de contrôler ainsi les effets de tels signaux d'interférence. Cette technique de filtrage interne, dite "embarquée" présente de sérieux inconvénients potentiels par suite des résonances parasites intrinsèques des condensateurs et du rayonnement des interférences électromagnétiques pénétrant à l'intérieur du boîtier du dispositif. Dans une autre approche qui est normalement préférée, un condensateur de filtrage est combiné directement avec un ensemble à broche formant borne pour découpler des signaux d'interférence vers le boîtier du dispositif médical. Dans une construction typique, un condensateur de filtrage coaxial d'une traversée est connecté à un ensemble de traversée afin de supprimer et de découpler toute transmission indésirable d'une interférence ou d'un bruit le long d'une broche formant borne. Les condensateurs en forme de disque, comportant deux ensembles de plaques- électrodes noyées, en étant espacées les unes des autres, dans une base ou un substrat isolant, forment typiquement un monolithe de céramique dans de tels condensateurs. Un ensemble de plaques-électrodes est connecté électriquement, à l'endroit d'une surface périphérique interne de la structure en forme de disque, à la broche conductrice formant borne qui est utilisée pour faire passer le ou les signaux électriques désirés. Le second ensemble de plaques-électrodes est connecté, à l'endroit d'une surface périphérique 3 2766719 externe du condensateur en forme de disque, à un manchon cylindrique en matériau conducteur, ce manchon étant connecté électriquement à son tour au boîtier conducteur de l'instrument électronique. En fonctionnement, le condensateur en forme de disque permet le passage de signaux électriques à fréquence relativement basse le long de la broche formant borne tout en dérivant et supprimant les signaux d'interférence indésirables, typiquement à haute fréquence, vers le boîtier conducteur. Des condensateurs de traversée de ce type général sont couramment employés dans des stimulateurs cardiaques implantables, des défibrillateurs etc..., dans lesquels le boîtier du dispositif est construit à partir d'un métal conducteur biocompatible, tel que le titane, et est connecté électriquement au condensateur de filtrage de la traversée. L'ensemble du condensateur de filtrage et de la broche formant borne empêche que des signaux d'interférence ne pénètrent à l'intérieur du boîtier du dispositif o ces signaux d'interférence pourraient affecter autrement d'une manière néfaste une fonction désirée telle que la stimulation ou la défibrillation. Dans le passé, les condensateurs de filtrage de traversées pour des stimulateurs cardiaques et appareils similaires ont été typiquement construits en préassemblant le condensateur en forme de disque avec un sous-ensemble de broche formant borne lequel comporte la broche conductrice et le manchon. Plus particulièrement, le sous-ensemble de broche formant borne est préfabriqué de manière à inclure une ou plusieurs broches conductrices formant bornes supportées, à l'intérieur du manchon conducteur, au moyen d'un anneau ou bourrelet isolateur scellé hermétiquement. On peut considérer par exemple les sous- ensembles de broche décrits dans les brevets US N 3 920 888, N 4 152 540, N 4 421 947 et N 4 424 5511. Le sous-ensemble de broche formant borne définit ainsi un petit espace ou intervalle annulaire disposé radialement entre la broche formant borne interne et le manchon externe. Un petit condensateur en forme de disque, d'une dimension et d'une forme appropriées, est ensuite installé dans cet intervalle ou espace annulaire, en étant en relation de conduction électrique avec la broche formant borne et avec le manchon, par soudage, adhésif conducteur, etc.... L'ensemble du condensateur et de la traversée ainsi construit est ensuite monté dans une ouverture formée dans le boîtier 4 2766719 du stimulateur, le manchon conducteur étant en contact électrique et scellé hermétiquement par rapport au boîtier, blindage ou contenant du dispositif médical. Bien que des ensembles de condensateurs de filtrage et de traversée du type décrit ci-dessus aient fonctionné d'une manière généralement satisfaisante, la fabrication et l'installation de tels ensembles à condensateur de filtrage ont été relativement coûteuses et difficiles. Par exemple, l'installation du condensateur en céramique, en forme de disque, dans le petit espace annulaire entre la broche formant borne et le manchon peut être une opération difficile et complexe à plusieurs étapes afin d'assurer la formation de connexions fiables et d'une haute qualité électrique. En outre, l'installation du condensateur à cet emplacement limite d'une manière inhérente le condensateur à une petite dimension et ceci limite également sa capacité. De la même façon l'attache subséquente du manchon conducteur au boîtier du stimulateur, typiquement par des processus de soudage ou brasage ou similaires, peut exposer le condensateur en céramique, en forme de disque, fragile, à des variations de température suffisantes pour créer le risque d'une fissuration du condensateur et d'une défaillance. Il existe par conséquent un besoin marqué d'améliorations des ensembles de condensateur de filtrage et de traversée du type utilisé par exemple dans des dispositifs médicaux implantables tels que des stimulateurs cardiaques et appareils similaires, dans lesquels le condensateur de filtrage soit conçu en vue d'une installation relativement simplifiée et économique, mais cependant très fiable. En outre, il existe un besoin d'un ensemble de traversée amélioré comportant un condensateur en forme de disque qui peut être conçu de manière à fournir une capacité notablement accrue pour un filtrage amélioré. La présente invention satisfait à ces besoins et procure d'autres avantages. Des divulgations relatives à des dispositifs médicaux implantables, à des traversées et au filtrage capacitif des interférences électromagnétiques comportent les brevets dont la liste est donnée ci-dessous dans le tableau 1. 2766719 TABLEAU 1: Brevets de l'art antérieur Brevets US 1,180,614 4/1916 Simpson 2,756,375 7/1956 Peck 3,266,121 8/1966 Rayburn 3,235,939 2/1966 Rodriguez et al. 3,304,362 2/1967 August 3,538,464 11/1970 Walsh. 3,624,460 11/1971 Correll 3,844,921 10/1974 Benedict 3,920,888 11/1975 Barr 4,010,759 3/1977 Boer 4,015,175 3/1977 Kendall etal. 4,041,587 8/1977 Kraus 4,083,022 4/1978 Nijman 4,107,762 8/1978 Shirn et al. 4,148,003 4/1979 Colburn et al. 4,152,540 5/1979 Duncan et al. 4,168, 351 9/1979 Taylor 4,220,813 9/1980 Kyle 4,247,881 1/1981 Coleman 4,314, 213 2/1982 Wakino 4,352,951 10/1982 Kyle 4,362,792 12/1982 Bowsky et al. 4,421,947 12/1983 Kyle 4,424,551 1/1984 Stevenson 4,456,786 6/1984 Kyle 4,556,613 12/1985 faylor et al. 4,683,516 7/1987 Miller 4,737,601 4/1988 Gartzke 4,741,710 5/1988 Hoganetal. 4,791,391 12/1988 Linnell 4,934,366 9/1989 Truex et al. ,032,692 7/1991 DeVolder ,070,605 12/1991 Daglow et al. ,104,755 4/1992 Taylor et al. , 144,946 9/1992 Weinberg et al. ,333,095 7/1994 Stevenson et al. ,406,444 4/1995 Seifried ,440,447 8/1995 Shipman et al. ,531,003 7/1996 Seifried , 535,097 7/1996 Ruben 6 2766719 Brevets étrangers 2815118 10/1978 Allemagne Fédérale 0331959 9/1989 Brevet européen 892492 2/1981 U.S.S.R. Comme les hommes du métier le comprendront aisément à la lecture de la description détaillée des formes d'exécution préférées de l'invention qui va suivre, beaucoup des dispositifs et procédés divulgués dans les brevets du tableau 1 peuvent être modifiés avantageusement en utilisant les enseignements de la présente invention. La présente invention a certains buts c'est-à-dire qu'elle fournit des solutions d'au moins certains des problèmes existants dans les filtres capacitifs d'ensembles de traversée suivant l'art antérieur. La présente invention fournit des solutions d'au moins certains des problèmes associés à des types d'ensembles de traversée classiques à filtre capacitif dans lesquels un condensateur en forme de disque est placé dans les parois d'un manchon ainsi qu'il est décrit dans le brevet US N 4 424 551. Au moins certains aspects des ensembles de traversée à filtre capacitif divulgués dans ce brevet peuvent être caractérisés généralement comme suit: (a) ils entraînent des étapes difficiles pour la mise en place d'une résine époxy conductrice; (b) ils ont des résistances électriques élevées, à l'endroit des interfaces entre métal et réfractaire, par suite de la présence d'une résine époxy conductrice et d'oxydes métalliques indésirables; (c) ils ont des performances électriques faibles ou variables en ce qui concerne l'atténuation d'un signal d'interférences électromagnétiques: (d) ils exigent de multiples étapes de fabrication entraînant un travail intensif; (e) ils comportent des broches traversantes qui ne peuvent pas être reliées à un fil ou qui sont difficiles à relier à un fil; (f) ils présentent des courts- circuits électriques dus à une mise en place incontrôlée ou imprécise de la résine époxy; 7 2766719 (g) ils présentent des fissures des condensateurs résultant des coefficients de dilatation thermiques différents du boîtier conducteur, du condensateur ou de la résine époxy conductrice de l'électricité qui est couramment employée pour attacher le condensateur à un manchon ou contenant; et , (h) ils ne donnent pas la possibilité d'une inspection visuelle de l'ensemble d'une traversée une fois cet ensemble installé dans le dispositif La présente invention fournit des solutions d'au moins certains des problèmes associés à des types d'ensembles de traversée classiques à filtre capacitif dans lesquels un condensateur est placé d'un côté d'une traversée, comme il est décrit dans le brevet US N 5 333 095. Les ensembles de traversée à filtre capacitif qui sont décrits dans ce brevet, peuvent être généralement caractérisés comme suit: (a) ils ne permettent pas l'usage d'éléments de mise en concordance ou de centrage; (b) ils comportent des broches traversantes qui ne peuvent pas être reliées à un fil ou qui sont difficiles à relier à un fil; (c) ils présentent des fissures des condensateurs résultant des coefficients de dilatation thermiques différents du boîtier conducteur et du condensateur; (d) ils présentent une faible résistance du joint mécanique. La présente invention fournit des solutions d'au moins certains des problèmes associés à des types d'ensembles de traversée classiques à filtre capacitif dans lesquels une soudure est employée pour connecter un condensateur à une traversée. Les ensembles de traversée à filtre capacitif du type employant une soudure pour connecter des condensateurs à des traversées sont généralement caractérisés par l'utilisation d'un flux pour souder le condensateur à la traversée. L'utilisation d'un flux augmente le nombre des étapes de fabrication exigées pour produire un dispositif étant donné le nettoyage exigé qui résulte de l'usage d'un flux. Le nettoyage est exigé, lorsqu'on utilise un flux, parce qu'autrement une dégradation du joint hermétique peut apparaître par suite de la présence d'humidité et de composants ioniques corrosifs dans la matière du flux. Certaines formes d'exécution de la présente invention fournissent certains avantages incluant, sans qu'il y ait là une limitation, les avantages suivants: 8 2766719 (a) l'attache d'un filtre capacitif est possible par brasage à l'or; (b) la conductivité électrique entre un filtre capacitif et une traversée est augmentée; (c) la capacité de filtrage des interférences électromagnétiques fournie pour un dispositif médical implantable est augmentée; (d) la présence d'oxydes métalliques, résistants électriquement, entre un filtre capacitif et un blindage ou une traversée est éliminée; (e) un seul procédé est exigé pour connecter un filtre capacitif à une broche ou à un manchon; (f) des étapes d'un procédé de fabrication secondaires, telles que l'application d'une résine époxy ou des étapes de soudage additionnelles, sont supprimées; (g) les coûts de fabrication sont réduits; (h) le coût d'un dispositif médical implantable est réduit; (i) le fait d'enfermer, au moins partiellement, un filtre capacitif dans un manchon permet de fournir un support mécanique additionnel au filtre; (j) les étapes de nettoyage secondaires, dans les procédés de fabrication, sont supprimées grâce à l'utilisation d'un processus de soudage sans flux; (k) l'utilisation d'un filtre capacitif, ayant des capacités plus élevées que les condensateurs du type puce, est rendue possible et il en résulte une capacité de filtrage des interférences électromagnétiques accrue; (1) un plot de connexion à un fil, en saillie à la partie supérieure du filtre capacitif, convient pour la connexion d'un fil; (m) l'éclatement ou l'abrasion d'un filtre capacitif est empêché par suite du cambrage d'une broche traversante; (n) l'utilisation de condensateurs obtenus par pulvérisation est possible; et (o) il est possible d'utiliser des soudures à basse température ayant une ductilité accrue et donnant une ductilité et une résistance à la corrosion améliorées à des ensembles de traversée à filtre capacitif. Plusieurs formes d'exécution de la présente invention présentent certaines des particularités suivantes, sans que cela soit limitatif: 9 2766719 (a) un filtre capacitif qui est disposé au moins partiellement dans une première paroi formant une première ouverture dans un manchon ou entouré par cette première paroi; (b) un filtre capacitif qui est monté en surface ou disposé autrement au sommet d'un manchon, le filtre n'étant pas disposé dans la première ouverture ou n'étant pas entouré par la première paroi latérale; (c) une broche comportant une portion supérieure s'étendant vers le haut jusque vers et dans une seconde ouverture dans un isolateur, cette broche étant connectée électriquement et mécaniquement par des joints soudés et brasés à un plot de contact s'étendant vers le bas vers et dans une troisième ouverture du filtre capacitif; (d) une broche dont la portion supérieure s'étend à travers ou essentiellement à travers la seconde ouverture, cette portion supérieure s'étendant éventuellement à travers ou sensiblement à travers la première ouverture; (e) un ensemble de traversée ne comportant pas de plot de contact disposé dans le premier manchon, la connexion électrique et mécanique d'un circuit interne à la broche de l'ensemble étant réalisé en attachant un conducteur électrique directement à une soudure ou brasure disposée dans la troisième ouverture du filtre capacitif, ce filtre étant disposé dans la première ouverture ou au sommet de celle-ci; (f) des joints brasés internes, des joints brasés intermédiaires et des joints brasés externes formés: (i) d'or pur; (ii) d'alliages d'or comprenant de l'or et au moins un métal du groupe comprenant le titane, le niobium, le vanadium, le nickel, le molybdène, le platine, le palladium, le rhuténium, l'argent, le rhodium, l'osmium, l'indium et leurs alliages, mélanges et combinaisons, (iii) des alliages cuivre-argent comprenant les alliages eutectiques cuivre-argent, comprenant du cuivre et de l'argent et éventuellement au moins un métal du groupe comprenant l'indium, le titane, l'étain, le gallium, le palladium, le platine et leurs alliages, mélanges et combinaisons, et (iv) d'alliages argent- palladium-gallium; 2766719 (g) des joints soudés internes et des joints soudés externes connectés électriquement et mécaniquement respectivement aux joints brasés interne et externe, les joints soudés étant formés de: (i) indium seul; (ii) plomb seul; (iii) argent seul; (iv) étain seul; (v) alliages indium- argent; (vi) alliages indium-étain; (vii) alliages étain-plomb; (viii) alliages étain-argent; (ix) alliages indium-plomb- argent; (x) alliages étain-plomb-argent; (xi) alliages, mélanges et combinaisons de (i) à (x); et (xii) soudures contenant de l'or telles que (1) alliages or-étain; (2) alliages or-silicium; (3) alliages or- germanium; (4) alliages or-indium et alliages, mélanges et combinaisons de (1)à(4);et (h) au moins un filtre capacitif comportant des première et seconde bornes électriques connectées électriquement et mécaniquement, par l'intermédiaire de joints brasés et soudés respectivement, à un circuit interne d'un dispositif médical implantable et au boîtier ou blindage du dispositif médical implantable. On décrira ci-après, à titre d'exemples non limitatifs, diverses formes d'exécution de la présente invention, en référence aux dessins annexés sur lesquels: La figure 1 est une vue en coupe axiale d'un ensemble de traversée unipolaire suivant la présente invention. La figure 2 est une vue en perspective éclatée de l'ensemble de traversée unipolaire représenté sur la figure 1. La figure 3 est une vue en coupe d'une forme d'exécution d'un ensemble de traversée multipolaire suivant la présente invention. La figure 4 est une vue en coupe, à plus grande échelle, d'une portion de l'ensemble de traversée multipolaire de la figure 3. La figure 5 est une vue en perspective éclatée de portions de l'ensemble de traversée multipolaire des figures 3 et 4. La figure 6 est une vue en perspective, avec arrachement partiel, des composants internes d'un dispositif médical implantable suivant la présente invention. 1 t2766719 La figure 7 est une vue en coupe du dispositif médical implantable représenté sur la figure 6. La figure 8 est un organigramme d'un procédé suivant la présente invention. La figure 9 représente des diagrammes de données de perte d'insertion d'interférences électromagnétiques obtenues avec des traversées à filtre capacitif suivant la présente invention. Dans la description qui va suivre, l'adjectif "supérieur" se réfère aux portions d'un ensemble de traversée 5 voisines d'un plot de contact 60, l'adjectif "inférieur" se réfère aux portions de l'ensemble de traversée 5 voisines d'une broche 30, l'adjectif "'intérieur" se réfère aux portions de l'ensemble de traversée 5 voisines de l'axe vertical central 100 de la broche 30 et l'adjectif "extérieur" se réfère aux portions de l'ensemble de traversée 5 voisines de la surface externe 80 d'un filtre capacitif 50. On se référera au brevet US N 4 678 868 qui décrit des techniques de brasage convenant à une utilisation dans des ensembles de traversée dans des dispositifs médicaux implantables et dont certaines peuvent être adaptées pour être utilisées dans la présente invention. La figure 1 est une vue en coupe axiale d'une forme d'exécution d'un ensemble de traversée unipolaire 5 suivant la présente invention ayant été soumis aux étapes de soudage et de brasage de la présente invention. La figure 2 est une vue en perspective éclatée de l'ensemble de traversée unipolaire 5 représenté sur la figure 1. Un manchon 10 conducteur de l'électricité, représenté sur les figures 1 et 2, est de préférence soudé au blindage ou boîtier 20 (figures 6 et 7) d'un dispositif médical implantable 70 scellé hermétiquement et le manchon 10 présente une première ouverture 12 s'étendant à travers lui et formée par une première paroi latérale 14. Un isolateur électrique 25 est disposé dans la première ouverture 12, il assure une isolation électrique entre une broche de traversée 30 conductrice de l'électricité et le manchon 10 et il présente une seconde ouverture 27 s'étendant à travers lui et formée par une seconde paroi latérale 29. Le manchon 10 est typiquement soudé par laser au blindage ou boîtier 20 et il peut être formé de niobium, de titane, d'alliages de titane, tel que titane-6AI-4V ou 12 2766719 titane-vanadium, de platine, de molybdène, de zirconium, de tantale, de vanadium, de tungstène, d'iridium, de rhodium, de rhénium, d'osmium, de ruthénium, de palladium, d'argent et de leurs alliages, mélanges et combinaisons. Le manchon 10 peut être soudé par d'autres moyens au blindage ou boîtier 20, ou bien il peut même être collé à celui-ci. Une portion supérieure 32 de la broche 30 conductrice de l'électricité est disposée dans la seconde ouverture 27 ou bien peut s'étendre au moins partiellement dans cette ouverture. La portion inférieure 34 de la broche 30 est généralement connectée à un circuit électrique, à des connecteurs ou à un bloc de connecteurs extérieur au boîtier du dispositif 70, mais elle peut être aussi connectée, suivant une variante, directement à un connecteur sur un conducteur médical. Dans une forme d'exécution de la présente invention, la portion supérieure 32 de la broche 20 s'étend vers le haut vers et dans la seconde ouverture 27 et elle est connectée électriquement et mécaniquement, par l'intermédiaire d'un joint brasé interne 65 et d'un joint soudé interne 55, à un plot de contact 60, ce plot de contact 60 s'étendant vers le bas vers et dans une troisième ouverture 35 d'un filtre capacitif 50. Dans une forme d'exécution de la présente invention, la portion supérieure 32 de la broche 30 s'étend à travers la seconde ouverture 27 ou sensiblement à travers celle-ci, et elle peut éventuellement s'étendre à travers la première ouverture 12 ou sensiblement à travers cette ouverture. La portion supérieure 32 de la broche 30 peut être également connectée directement à un conducteur électrique attaché à un circuit interne, sans plot de contact 60 disposé dans la troisième ouverture 35. La broche 30 peut être formée de niobium, de titane, d'alliages de titane, tel que titane-6AI-4V ou titane-vanadium, de platine, de molybdène, de zirconium, de tantale, de vanadium, de tungstène, d'iridium, de rhodium, de rhénium, d'osmium, de ruthénium, de palladium, d'argent et de leurs alliages, mélanges et combinaisons. Un joint brasé intermédiaire 15, conducteur de l'électricité, constitue un joint brasé et un joint d'étanchéité hermétique entre le manchon 10 et l'isolateur 25 et il est disposé au moins entre la surface externe 90 de l'isolateur et la première paroi latérale 14 de la première ouverture 12. 13 2766719 L'isolateur 25 est formé de préférence d'alumine (ou d'oxyde d'aluminium) mais il peut être aussi formé de n'importe quel matériau approprié isolant électriquement, contenant une céramique, comprenant par exemple le saphir ou l'oxyde de zirconium. Dans certaines circonstances, la surface interne 85 et la surface externe 90 de l'isolateur doivent avoir un métal ou alliage approprié disposé sur elles afin de permettre à l'isolateur 25 d'être brasé à la broche 30 ou au manchon 10. Dans une forme d'exécution préférée de la présente invention dans laquelle de l'or pur est employé pour former le joint brasé interne 65 et le joint brasé intermédiaire 15, une couche de niobium d'une épaisseur de 25000 angstrôms est pulvérisée sur les surfaces 85 et 90 par dépôt sous vide en utilisant un système de pulvérisation modèle N 2400 connu sous le nom de PERKIN- ELMER. La couche de niobium a de préférence une épaisseur comprise entre environ 15000 et environ 32000 angstrOms. Des métaux autres que le niobium, tel que le titane ou le molybdène, peuvent être pulvérisés sur les surfaces 85 et 90. Si les métaux du joint brasé sont des métaux tels que: (i) des alliages d'or comprenant de l'or et au moins un métal du groupe comprenant le titane, le niobium, le vanadium, le nickel, le molybdène, le platine, le palladium, le ruthénium, l'argent, le rhodium, l'osmium, l'indium et leurs alliages, mélanges et combinaisons, et (ii) des alliages cuivre-argent comprenant les alliages eutectiques cuivre-argent, comprenant du cuivre et de l'argent et éventuellement au moins un métal du groupe comprenant l'indium, le titane, l'étain, le gallium, le palladium, le platine et leurs alliages, mélanges et combinaisons, la métallisation des surfaces 85 et 90 peut ne pas être nécessaire. Un joint brasé externe 40, conducteur de l'électricité, constitue une plate-forme de soudage pour l'attache d'un joint soudé externe 45. Dans des formes d'exécution préférées de la présente invention, le joint brasé externe 40 est disposé entre la paroi latérale 14 de la première ouverture 12 et la surface externe 80 du filtre capacitif 50. Dans d'autres formes d'exécution de l'invention, le joint brasé externe 40 est disposé au sommet du manchon 10 le long de sa surface périphérique supérieure. Le joint brasé externe 40 peut constituer aussi un joint d'étanchéité hermétique mais ceci n'est pas impératif 14 2766719 Le joint soudé externe 45, conducteur de l'électricité, est disposé entre le manchon 10 et le joint brasé externe 40, d'une part, et une seconde borne ou électrode du filtre capacitif 50, d'autre part, et il constitue un joint soudé entre eux. Le joint soudé externe 45 peut constituer aussi un joint d'étanchéité hermétique mais ceci n'est pas impératif Le joint soudé externe 45 permet à la seconde borne ou électrode du filtre capacitif 50 d'être fixée mécaniquement et électriquement, par un moyen soudable, au manchon 10, par l'intermédiaire du joint brasé externe 40. Un joint soudé interne 55, conducteur de l'électricité, est disposé dans une troisième ouverture ou passage 35 du filtre capacitif 50, entre le plot de contact 60 et le joint brasé interne 65, et il constitue un joint soudé entre eux. Le joint soudé interne 55 peut former aussi un joint d'étanchéité hermétique mais ceci n'est pas impératif. Le joint soudé interne 55 permet à une première borne ou électrode du filtre capacitif 50 d'être fixée mécaniquement et électriquement, par un moyen soudable, au manchon 10, par l'intermédiaire du joint brasé interne 65. Le joint brasé interne 65 constitue à la fois un joint brasé et un joint d'étanchéité entre l'isolateur 25 et la broche 30 et il forme en outre une portion d'un circuit conducteur de l'électricité s'étendant entre la broche 30 et le plot de contact 60, ce circuit comprenant, d'une manière non limitative, la broche 30, le joint brasé interne 65, le joint soudé interne 55 et le plot de contact 60. Le joint brasé interne 65 est disposé au-dessus de la portion supérieure 32 de la broche 30 ou entoure au moins partiellement cette portion. Le joint brasé interne 65 est également disposé entre au moins une partie de la portion supérieure 32 de la broche 30 et la seconde paroi latérale 85 (ou la surface interne 85 de l'isolateur) de la seconde ouverture 27. Le joint brasé interne 65, le joint brasé intermédiaire 15 et le joint brasé externe 40 sont de préférence formés du même métal ou alliage mais ils peuvent être aussi formés de différents métaux ou alliages, ce qui est moins préférable. Les joints brasés ,15 et 40 suivant la présente invention sont de préférence formés à 99,9% d'or ou d'or encore plus pur mais ils peuvent être aussi formés (a) des alliages d'or comprenant de l'or et au moins un métal du groupe comprenant le titane, le niobium, le vanadium, le nickel, le molybdène, le platine, le palladium, le ruthénium, l'argent, le rhodium, l'osmium, 2766719 l'indium et leurs alliages, mélanges et combinaisons, (b) des alliages cuivre-argent comprenant les alliages eutectiques cuivre-argent, comprenant du cuivre et de l'argent et éventuellement au moins un métal du groupe comprenant l'indium, le titane, l'étain, le gallium, le palladium, le platine et leurs alliages, mélanges et combinaisons, et (c) d'alliages argent-palladium-gallium. Le joint soudé interne 55 et le joint soudé externe 45 sont de préférence constitués des mêmes métaux ou alliages mais ils peuvent être aussi formés de métaux ou alliages différents, ce qui est moins préférable. Dans une forme d'exécution préférée de la présente invention, le joint soudé interne 55 et le joint soudé externe 45 sont formés d'une soudure indium-plomb et, ce qui est encore plus préférable, d'une soudure indium- plomb comprenant 70% d'indium et 30% de plomb en poids. D'autres métaux ou alliages pour former le joint soudé interne 55 et le joint soudé externe 45 de la présente invention, comprennent: (a) seulement l'indium; (b) seulement le plomb; (c) seulement l'argent; (d) seulement l'étain; (e) des alliages indium-argent; (f) des alliages indium- étain; (g) des alliages étain-plomb; (h) des alliages étain-argent; (i) des alliages indium- plomb-argent; (j) des alliages étain-plomb-argent ainsi que d'autres alliages, mélanges et combinaisons de ceux-ci. D'autres métaux ou alliages convenant pour la formation du joint soudé interne 55 et du joint soudé externe 45 suivant la présente invention, comprennent les soudures contenant de l'or telles que: (a) des alliages or-étain; (b) des alliages or-silicium; (c) des alliages or-germanium; (d) des alliages or-indium, ainsi que leurs alliages, mélanges et combinaisons. Dans une forme d'exécution de la présente invention, le plot de contact 60 est connecté électriquement à un circuit interne se trouvant à l'intérieur du boîtier ou blindage 20 du dispositif médical implantable 70, scellé hermétiquement, et il est également connecté électriquement et mécaniquement à la broche 30 par l'intermédiaire du joint brasé interne 65 et du joint soudé interne 55. La connexion électrique entre le circuit interne et le plot de contact 60 peut être établie par câblage, soudage, soudage laser, brasage, collage ou d'autres moyens appropriés. Dans une autre forme d'exécution de la présente invention aucun plot de contact 60 n'est disposé dans la troisième ouverture 35 et la connexion électrique et mécanique 16 2766719 au circuit interne du dispositif 70 est réalisée en attachant un conducteur électrique directement au joint soudé interne 55 ou au joint brasé interne 65, à travers la troisième ouverture 35, par câblage, soudage, soudage laser, brasage, collage ou un autre moyen d'attache approprié conducteur de l'électricité. Le plot de contact 60 est formé de préférence de "Kovar" (un alliage fernickel- cobalt) comportant des couches électrodéposées d'abord de nickel puis d'or disposées sur sa surface. Le plot de contact 60 peut être également formé: (a) de laiton plaqué d'abord de nickel puis d'or; (b) d'or pur; (c) d'un alliage d'or approprié plaqué d'or; (d) de nickel plaqué d'or; (e) d'un alliage de nickel approprié plaqué d'or, et (f) de cuivre pur ou d'un alliage de cuivre plaqué d'abord de nickel puis d'or. Le plot de contact 60 doit être conducteur de l'électricité et il doit avoir une température de fusion supérieure à la température de fusion de la soudure employée pour former le joint soudé interne 55 ou le joint soudé externe 45. En outre, le métal disposé sur la surface externe du plot de contact 60 doit être compatible avec la soudure employée pour former le joint soudé interne 55 ou le joint soudé externe 45. Le filtre capacitif 50 contenant une céramique atténue et filtre les interférences électromagnétiques afin d'empêcher leur passage ou leur propagation vers l'intérieur du blindage ou boîtier 20. Le filtre présente la troisième ouverture 35 constituant un passage s'étendant à travers une portion du filtre pour permettre une connexion électrique et mécanique entre le plot de contact 60 et le joint soudé interne 55. Le filtre capacitif 50 est de préférence disposé, au moins partiellement, dans la première ouverture 12 de telle façon que le manchon 10 assure une intégrité mécanique additionnelle à la connexion mécanique entre le filtre 50 et le manchon 10. Suivant une variante le filtre capacitif 50 est disposé à l'extérieur de la première ouverture 12 en étant monté en surface d'une façon telle que la première paroi latérale 14 n'entoure pas, au moins partiellement, la surface externe 80 du filtre capacitif 50 ou que ce filtre capacitif 50 soit disposé au sommet du manchon 10. Cependant, il est généralement requis, dans ces variantes d'exécution de la présente invention, que le joint soudé externe 45 assure un pont mécanique et électrique entre le joint brasé externe 40 et la seconde borne ou électrode 'de la surface externe 80 du filtre capacitif 50. 17 2766719 Dans les formes d'exécution préférées de la présente invention, le filtre capacitif est un condensateur en céramique à plusieurs couches, en forme de disque, du genre pastille, présentant en son centre une ouverture 35 de forme cylindrique. Des filtres capacitifs formant des condensateurs en céramique à plusieurs couches, en forme de disque, qui trouvent une application particulièrement efficace dans la présente invention, sont fabriqués par les Sociétés AVX Corporation de Myrtle Beach, Caroline du Sud, Maxwell Laboratoires de Carson City, Nevada, Ceramic Devices, Inc. de Wenatchee, Washington et Spectrum Control, Inc. de Erie, Pennsylvanie. On a découvert que des filtres capacitifs 50 constitués en titane de baryum fournissent de particulièrement bons résultats dans la présente invention. Des exemples de formule ou type de titanate de baryum appropriés pour la fabrication du filtre capacitif comportent, d'une façon non limitative, les formules X7R, Z5U ainsi que d'autres formules. D'autres types de condensateurs en céramique peuvent être employés pour le filtre capacitif 50 suivant la présente invention, tels que des condensateurs à une seule couche, des condensateurs rectangulaires, des condensateurs carrés, des condensateurs elliptiques, des condensateurs ovales etc.... Dans une forme d'exécution préférée de la présente invention, le filtre capacitif est un condensateur en céramique à plusieurs couches, en forme de disque, ayant des pellicules épaisses d'argent, des pellicules épaisses d'un alliage argent-palladium ou des pellicules épaisses d'un alliage argent-platine disposées sur la surface interne 75 et sur la surface externe 80 du filtre capacitif 50. De telles pellicules épaisses sont typiquement appliquées par le fabricant des filtres capacitifs avant leur expédition. La surface interne du filtre capacitif 50 forme une première borne ou un premier contact électrique du filtre capacitif 50. La surface externe 80 du filtre capacitif forme une seconde borne ou un second contact électrique du filtre capacitif 50. Lorsque la surface externe 80 du filtre capacitif est connectée électriquement au blindage ou boîtier 20 et que la surface interne du filtre capacitif 50 est connectée électriquement au circuit ou aux connecteurs à l'intérieur du boîtier 20 du dispositif médical implantable 70, par l'intermédiaire du plot de contact 60, le filtre capacitif 50 est connecté en parallèle pour les signaux pénétrant dans le 18 2766719 dispositif 70 et il assure ainsi une capacité de filtrage des interférences électromagnétiques. Deux couches métalliques additionnelles sont de préférence disposées sur les surfaces interne 75 et externe 80 qui comportent des pellicules épaisses d'argent, des pellicules épaisses d'un alliage argent-palladium ou des pellicules épaisses d'un alliage argent-platine disposées sur elles, afin de permettre l'attache du filtre capacitif 50 au joint soudé externe 45 et au joint soudé interne 55. Des premières couches de nickel sont de préférence pulvérisées sur les pellicules épaisses recouvrant la surface interne 75 et la surface externe 80. Ensuite, des secondes couches d'or sont de préférence pulvérisées sur les couches de nickel déposées précédemment. Les couches d'or fournissent un moyen pour attacher par soudage le filtre capacitif 50 au joint soudé interne 55 et au joint soudé externe 45. Des métaux et alliages autres que le nickel pur peuvent être employés pour former les premières couches. L'or pur est préféré pour la formation des secondes couches mais de l'or ayant des degrés de pureté variables peut être aussi employé pour former les secondes couches, ceci étant toutefois moins préférable. Dans une autre forme d'exécution de la présente invention, des couches métalliques en or, nickel, titane, alliages de titane-tungstène, tungstène ou molybdène peuvent être pulvérisés directement sur la surface interne 75 ou sur la surface externe 80, sans que des pellicules épaisses ne soient disposées sur ces surfaces. Dans l'étape de pulvérisation de la présente invention, on utilise de préférence une technique de pulvérisation par magnétron à courant continu mais des techniques de pulvérisation à radiofréquence peuvent être aussi employées, ce qui est moins préférable. Un appareil à magnétron à courant continu qui peut trouver une application dans la présente invention, est un dispositif de pulvérisation à magnétron modèle 2011 DC fabriqué par la Société ADVANCED ENERGY de Fort Collins Colorado. Une épaisseur préférée pour les secondes couches formées d'or est d'environ 10000 angstrÈms. Une épaisseur préférée pour les premières couches formées de nickel et d'environ 25000 angstrôms. La figure 3 est une vue en coupe d'une forme d'exécution d'un ensemble de traversée multipolaire 5 suivant la présente invention après que celui-ci a été soumis aux 19 2766719 étapes de soudage et de brasage de la présente invention. La figure 4 est une vue à plus grande échelle d'une partie de l'ensemble de traversée multipolaire 5 de la figure 3. La figure 5 est une vue en perspective éclatée de portions de l'ensemble de traversée multipolaire 5 des figures 3 et 4. Sur les figures 3,4 et 5 une pluralité d'isolateurs 25, de broches de traversée 30, de filtres capacitifs 50, de plots de contact 60 et d'autres composants sont disposés directement dans le manchon 10. Des entretoises ou rondelles 95 sur les figures 3 et 4 sont optionnelles et elles peuvent être incluses, bien que cela ne soit pas impératif, dans l'ensemble 5 si la portion de tête des broches 30 est raccourcie d'une manière appropriée. Le manchon ou couvercle multipolaire unitaire 10 des figures 3,4 et 5 peut être remplacé par une pluralité de manchons séparés qui sont disposés dans un couvercle, substrat, boîtier ou blindage correspondant et attachés à celui-ci. La figure 4 montre le joint brasé interne 65, le joint brasé intermédiaire 15, le joint brasé externe 40, le joint soudé interne et le joint soudé externe 45 de la présente invention. Il sera maintenant clair pour les hommes du métier que beaucoup d'autres formes d'exécution et configurations d'ensembles de traversée unipolaires et multipolaires entrent dans le cadre de la présente invention. La figure 6 est une vue en perspective, avec arrachement partiel, des composants internes d'une forme d'exécution d'un dispositif médical implantable 70 suivant la présente invention. Sur la figure 6 est représenté un générateur d'impulsions implantable 70. Le générateur d'impulsions implantable 70 comporte une section de batterie 100, un circuit interne ou une section électronique hybride 75 et un ensemble de traversée 5, tous ces éléments étant enfermés par un boîtier, un blindage ou une enveloppe 20. Les matériaux conducteurs utilisés pour les ensembles de traversée 5 sont sélectionnés de préférence sur la base de leur stabilité reconnue lorsqu'ils sont en contact avec des fluides corporels. L'ensemble de traversée peut comprendre une ou plusieurs traversées et il constitue un joint d'étanchéité hermétique pour le dispositif 70. La figure 7 est une vue en coupe du dispositif médical implantable 70 représenté sur la figure 6. Dans l'étape de brasage de la présente invention les métaux ou alliages employés pour former les joints brasés 15,40, et 65 doivent être chauffés à une température 2766719 supérieure à environ 50O0 Celsius. Dans l'étape de soudage suivant la présente invention, les métaux ou alliages employés pour former les joints soudés 45 et 55 doivent être chauffés à une température qui ne dépasse pas environ 50O0 Celsius. Dans un procédé préféré suivant la présente invention l'étape de brasage a lieu à des températures maximales d'environ 1090 Celsius, l'ensemble de traversée 5 étant maintenu chauffé à cette température maximale pendant environ 40 secondes à la suite d'une période de préchauffage à rampe ascendante préférée d'environ une heure pendant laquelle l'ensemble 5 est porté de la température ambiante à la température maximale. En outre, il est préférable que l'ensemble 5 soit chauffé à une température d'environ 1050 Celsius pendant environ deux minutes afin de stabiliser les températures dans tout le four de brasage et la monture en graphite dans laquelle l'ensemble 5 est maintenu pendant l'étape de brasage. Une période de refroidissement à rampe descendante préférée, faisant suite à la période de brasage à la température maximale, est également d'environ une heure. Les périodes préférées, à rampe ascendante et à rampe descendante, de l'étape de brasage du procédé suivant la présente invention sont comprises entre environ 20 minutes et environ 6 heures. La température maximale de l'étape de brasage du procédé suivant la présente invention est de préférence d'environ 50 Celsius supérieure à la température de fusion du métal ou alliage de brasage sélectionné, mais elle peut descendre à la température de fusion du métal ou alliage de brasage sélectionné. Un four préféré pour l'exécution de l'étape de brasage suivant la présente invention est le four modèle N 3040 connu sous le nom de WORKHORSE fabriqué par la Société VACUUM INDUSTRIES de Sommerville, Massachusetts. Il est préférable que l'étape de brasage de la présente invention ait lieu sous vide ou dans une atmosphère inerte. Si un vide est employé au cours de l'étape de brasage, des pressions inférieures à environ 1,066 x 10-2 Pa, sont préférables avant l'amorçage du brasage. Ce qui est beaucoup plus préférable, surtout à cause de l'oxydation excessive résultant de la broche et du manchon, l'étape de brasage de la présente invention peut avoir lieu dans l'air ou dans une autre atmosphère non inerte. 21 2766719 Dans un procédé préféré suivant la présente invention, l'étape de soudage a lieu à une température maximale d'environ 275 Celsius, l'ensemble de traversée unipolaire 5 étant maintenu à cette température maximale pendant environ 30 secondes à la suite d'une période de chauffage à rampe ascendante préférée d'environ 5 minutes pendant laquelle l'ensemble 5 est porté de la température ambiante à la température maximale. Les taux de croissance préférés des rampes ascendante et descendante sont d'environ 5 degrés par seconde. Un procédé de soudage à chauffage par résistance est préféré dans la présente invention. Avant d'amorcer le soudage, il est préférable que l'air soit extrait de la chambre de soudage par une procédure combinée du type videremplissage-évacuation. En premier lieu, un vide d'environ 101600 Pa est établi. Ensuite, la chambre est remplie d'azote jusqu'à ce qu'une pression d'environ 0,69 bar soit atteinte. Finalement, l'azote gazeux est extrait de la chambre jusqu'à ce que la pression atmosphérique ou ambiante soit atteinte. Ensuite la procédure précédente vide-remplissage- évacuation est répétée plusieurs fois, en étant suivie par un remplissage de la chambre avec de l'azote, l'azote étant fourni jusqu'à ce qu'une pression d'environ 0,35 bar soit atteinte, la chambre étant alors maintenue à cette pression. Une période de refroidissement préférée à rampe descendante, faisant suite à la période de soudage à la température maximale, est également d'environ 5 minutes. Les périodes préférées à rampe ascendante et à rampe descendante de l'étape de soudage du procédé suivant la présente invention peuvent être comprise entre environ 20 secondes et environ 10 minutes. La température maximale de l'étape de soudage du procédé suivant la présente invention est de préférence d'environ 75 Celsius supérieure à la température de fusion du métal ou alliage de soudage sélectionné mais elle peut tomber à la température de fusion du métal ou alliage de soudage sélectionné. Un four préféré pour l'étape de soudage de la présente invention est le four modèle DAP 2200 fabriqué par la Société SCIENTIFIC SEALING, INC. de Downey, Californie. Il est préférable que l'étape de soudage de la présente invention ait lieu sous vide, dans une atmosphère d'azote ou dans une autre atmosphère inerte. L'étape de soudage de la présente invention peut également avoir lieu dans l'air ou dans une autre 22 2766719 atmosphère non inerte, ce qui est moins préférable et à condition qu'un flux soit employé dans l'étape de soudage. La figure 8 est un organigramme d'un procédé suivant la présente invention. Sur la figure 8, au cours d'une première étape représentée par un bloc A, on réalise le manchon ou couvercle 10, la broche 30, l'isolateur 25 et des préformes des joints brasés correspondant au joint brasé interne 65, au joint brasé intermédiaire 15 et au joint brasé externe 40. Au cours de l'étape suivante, représentée par un bloc B, on assemble à des composants précités dans une monture de brasage et de préférence dans une monture de brasage en graphite. Ensuite, au cours d'une étape de brasage représentée par un bloc C, on chauffe le manchon ou couvercle 10, la broche 30, l'isolateur 25 et les préformes des joints brasés correspondant au joint brasé interne 65, au joint brasé intermédiaire 15 et au joint brasé externe 40 à une température de brasage appropriée supérieure à environ 500 Celsius. A la suite de l'étape de brasage C, on ajoute à l'ensemble brasé, au cours d'une étape D, le filtre capacitif 50, le plot de contact 60 et des préformes de soudage correspondant au joint soudé interne 55 et au joint soudé externe 45. Au cours d'une étape de soudage finale, représentée par un bloc E, on chauffe les composants précités et l'ensemble brasé à une température appropriée inférieure ou égale à environ 500 Celsius. La figure 9 représente trois diagrammes de données de perte d'insertion d'interférences électromagnétiques obtenues avec des traversées à filtre capacitif disposées dans des stimulateurs cardiaques classiques. La perte d'insertion est une mesure de l'atténuation de signaux indésirables tels que les interférences électromagnétiques. La perte d'insertion a été mesurée en utilisant un analyseur spectral qui produit des signaux alternatifs ayant des fréquences comprises entre 0 et 2,9 Gigahertz. Les signaux de sortie de l'analyseur ont été appliqués aux broches 30 des traversées par un premier câble. L'analyseur a reçu des signaux d'entrée à travers un second câble connecté au plot de contact 60. La perte d'insertion est définie comme suit: E1 Perte d'insertion loss (db) = 20 log1io () (Equation 1) E2 dans laquelle: E1 est la tension de sortie avec la traversée mise en circuit et E2 est la tension de sortie lorsque la traversée n'est pas mise en circuit. 23 2766719 Les courbes de perte d'insertion de la figure 9 ont été produites en effectuant un balayage des fréquences de test entre 0 et 2,9 Gigahertz et en mesurant simultanément la perte d'insertion. La figure 9 montre que les ensembles de traversée suivant la présente invention atténuent d'une manière significative les interférences électromagnétiques. Bien que seuls quelques exemples de réalisation de la présente invention aient été décrits en détail dans ce qui précède, les hommes du métier comprendront aisément que beaucoup de modifications peuvent être apportées aux exemples donnés sans sortir de l'enseignement et des avantages de l'invention. Par conséquent, toutes ces modifications doivent être considérées comme entrant dans le cadre de la présente invention. Par exemple, le joint soudé interne 55, le joint soudé externe 45 et le joint brasé externe 40 de la présente invention peuvent être remplacés par un polymère conducteur de l'électricité, tel qu'un polyimide contenant des écailles d'argent ou une reésine epoxy appropriee. La présente invention n'est pas limitée à des applications à la stimulation, surveillance ou détection mais elle s'étend aux procédés et applications concernant la défibrillation, la cartographie cardiaque et à d'autres dispositifs médicaux. L'invention n'est pas non plus limitée à des applications dans lesquelles un coeur humain est détecté, surveillé, stimulé ou défibrillé mais il peut être utilisé pour des applications similaires à d'autres mammifères et organes de ceux-ci. Le dispositif implantable 70 peut être notamment un appareil du type stimulateur-mémoire HOLTER-défibrillateur, un stimulateur neurologique ou un stimulateur gastro-intestinal. Les formes d'exécution particulières qui ont été décrites précédemment, illustrent la mise en oeuvre de l'invention. On comprendra toutefois que d'autres moyens connus des hommes du métier peuvent être employés sans sortir du cadre de l'invention. Dans les revendications, les clauses du type moyen plus fonction sont destinées à couvrir les structures décrites comme assumant la fonction indiquée et non seulement des équivalents structuraux mais également des structures équivalentes. Ainsi, bien qu'un clou et une vis puissent ne pas être des équivalents structuraux du fait qu'un clou utilise une surface cylindrique pour fixer ensemble des pièces en bois, tandis qu'une vis emploie 24 2766719 une surface hélicoïdale, un clou et une vis sont des structures équivalentes dans le domaine de la fixation de pièces en bois. 2766719 REVENDICATIONS 1. Ensemble de traversée pour un dispositif médical implantable caractérisé en ce qu'il comprend: (a) un manchon (10) conducteur de l'électricité, présentant une première ouverture (12) s'étendant à travers lui, cette première ouverture (12) ayant une première paroi latérale (14), le manchon (10) étant formé d'au moins un corps du groupe comprenant le titane, le niobium, le platine, le molybdène, le zirconium, le tantale, le vanadium, le tungstène, l'iridium, le rhodium, le rhénium, l'osmium, le ruthénium, le palladium, l'argent, ainsi que leurs alliages, mélanges et combinaisons; (b) un isolateur (25) présentant une seconde ouverture (27) s'étendant à travers lui, et ayant une seconde paroi latérale (29), cet isolateur (25) étant disposé dans la première ouverture (12) et étant formé d'un matériau isolant électriquement, contenant une céramique; (c) une broche (30) conductrice de l'électricité ayant une portion supérieure (32) et une portion inférieure (34), au moins la portion supérieure (32) de la broche (30) s'étendant dans la seconde ouverture (27), la broche (30) étant formée d'au moins un corps du groupe comprenant le titane, le niobium, le platine, le molybdène, le zirconium, le tantale, le vanadium, le tungstène, l'iridium, le rhodium, le rhénium, l'osmium, le ruthénium, le palladium, l'argent, ainsi que leurs alliages, mélanges et combinaisons; (d) un joint brasé interne (65), conducteur de l'électricité, disposé au-dessus de la portion supérieure (32) de la broche (30) ou entre la broche (30) et la seconde paroi (29) de la seconde ouverture (27), afin de former un joint scellé entre elles, le joint brasé interne (65) étant formé de l'un au moins des corps suivants: (1) or pur; (2) un alliage d'or comprenant de l'or et au moins un corps du groupe comprenant le titane, le niobium, le vanadium, le nickel, le molybdène, le platine, le palladium, le ruthénium, l'argent, le rhodium, l'osmium, l'indium et leurs alliages, mélanges et combinaisons, (3) un alliage cuivre- argent comprenant les alliages eutectiques cuivre-argent, comprenant 26 2766719 du cuivre et de l'argent et éventuellement au moins un corps du groupe comprenant l'indium, le titane, l'étain, le gallium, le palladium, le platine et leurs alliages, mélanges et combinaisons, et (4) un alliage argentpalladium- gallium; (e) un joint brasé intermédiaire (15), conducteur de l'électricité, disposé entre l'isolateur (25) et la première paroi latérale (14) de la première ouverture (12), afin de former un joint étanche entre elles, le joint brasé intermédiaire (15), étant formé de l'un au moins des corps suivants: (1) or pur; (2) un alliage d'or comprenant de l'or et au moins un corps du groupe comprenant le titane, le niobium, le vanadium, le nickel, le molybdène, le platine, le palladium, le ruthénium, l'argent, le rhodium, l'osmium, l'indium et leurs alliages, mélanges et combinaisons, (3) un alliage cuivre-argent comprenant les alliages eutectiques cuivre-argent, comprenant du cuivre et de l'argent et éventuellement au moins un corps du groupe comprenant l'indium, le titane, l'étain, le gallium, le palladium, le platine et leurs alliages, mélanges et combinaisons, et (4) un alliage argent-palladium-gallium. (f) un filtre capacitif (50) contenant une céramique, présentant l'un d'un passage et d'une troisième ouverture (35) s'étendant à travers lui, une première borne électrique étant disposée dans la troisième ouverture (35) ou le passage, une seconde borne électrique étant disposée sur une surface externe (80) du filtre capacitif (50); (g) un joint soudé interne (55), conducteur de l'électricité, disposé dans la troisième ouverture (35) ou dans le passage, le joint soudé interne (55) étant connecté électriquemnet et mécaniquement au joint brasé interne (65) et à la première borne, le joint soudé interne (55) étant formé d'au moins un des corps suivants: (1) un alliage indium-plomb; (2) l'indium seul; (3) le plomb seul; (4) l'argent seul; (5) l'étain seul; (6) un alliage indium-argent; (7) un alliage indium-étain; (8) un alliage étain-plomb; (9) un alliage étainargent (10) un alliage indium-plomb-argent; (11) un alliage étain-plombargent 27 2766719 (12) un alliage or-étain; (13) un alliage or-silicium; (14) un alliage or- germanium; et (15) un alliage or-indium; (h) un joint brasé externe (40), conducteur de l'électricité, disposé entre le manchon (10) et la surface externe (80) du filtre capacitif (50), le joint brasé externe (40) étant formé de l'un au moins des corps suivants: (1) or pur; (2) un alliage d'or comprenant de l'or et au moins un corps du groupe comprenant le titane, le niobium, le vanadium, le nickel, le molybdène, le platine, le palladium, le ruthénium, l'argent, le rhodium, l'osmium, l'indium et leurs alliages, mélanges et combinaisons, (3) un alliage cuivre-argent comprenant les alliages eutectiques cuivre-argent, comprenant du cuivre et de l'argent et éventuellement au moins un corps du groupe comprenant l'indium, le titane, l'étain, le gallium, le palladium, le platine et leurs alliages, mélanges et combinaisons, et (4) un alliage argent-palladium-gallium et (i) un joint soudé externe (45), conducteur de l'électricité, disposé entre le joint brasé externe (40) et la seconde borne électrique, le joint soudé externe (45) connectant électriquement et mécaniquement le joint brasé externe (40) à la seconde borne, le joint soudé externe (45) étant formé d'au moins un des corps suivants: (1) un alliage indium- plomb; (2) l'indium seul; (3) le plomb seul; (4) l'argent seul; (5) l'étain seul; (6) un alliage indium-argent; (7) un alliage indium-étain; (8) un alliage étain-plomb; (9) un alliage étain- argent (10) un alliage indium-plomb-argent; (11) un alliage étain-plomb- argent (12) un alliage or-étain; (13) un alliage or-silicium; (14) un alliage or- germanium; et (15) un alliage or-indium, le filtre capacitif (50), en combinaison avec les connexions électriques établies avec les première et seconde bornes, respectivemnet à partir de la broche (30) et du manchon (10), atténuant les interférences électromagnétiques lorsqu'il est installé dans un dispositif médical implantable (70). 2. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le filtre capacitif (50) est disposé au moins partiellement dans la première ouverture (12). 28 2766719 3. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce qu'une surface inférieure d'un plot de contact (60) conducteur de l'électricité est connectée électriquement et mécaniquemnt au joint soudé interne (55), le plot de contact (60) ayant une surface supérieure convenant pour le câblage, le soudage, le collage, le soudage par laser ou le brasage d'une connexion électrique à ou sur cette surface. 4. Ensemble de traversée suivant la revendication 3 caractérisé en ce que le plot de contact (60) est formé de l'un des corps suivants: (a) la matière connue sous le nom de "Kovar" sur la surface de laquelle est tout d'abord déposée une couche de nickel et ensuite une couche d'or; (b) le laiton sur la surface duquel est tout d'abord déposée une couche de nickel et ensuite une couche d'or; (c) l'or pur; (d) le nickel sur la surface duquel est disposée une couche d'or et (e) le cuivre pur ou un alliage de cuivre sur la surface duquel est tout d'abord déposée une couche de nickel puis une couche d'or. 5. Ensemble de traversée suivant la revendication 3 caractérisé en ce que le plot de contact (60) est connecté électriquement à un circuit interne disposé dans un dispositif médical implantable (70). 6. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce qu'un joint d'étanchéité hermétique est établi entre le manchon (10) et le filtre capacitif (50) par l'un au moins du joint brasé externe (40) et du joint soudé externe (45). 7. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce qu'un joint d'étanchéité hermétique est établi entre l'isolateur (25) et la broche (30) par le joint brasé interne (65) et le joint soudé externe (45). 8. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce qu'un joint d'étanchéité hermétique est établi entre l'isolateur (25) et la première ouverture (12) par le joint brasé intermédiaire (15). 9. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le manchon (10) est connecté électriquement et mécaniquement à un boîtier, une enveloppe, un couvercle ou un blindage dans un dispositif médical implantable (70). 10. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le manchon forme une partie et une unité structurale d'un boîtier, d'une enveloppe, d'un couvercle ou d'un blindage dans un dispositif médical implantable (70). 29 2766719 11. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le dispositif médical implantable (70) est un stimulateur cardiaque, un générateur d'impulsions implantable, un défibrillateur, un stimulateur-mémoire HOLTER- défibrillateur, un stimulateur neurologique ou un stimulateur gastrointestinal. 12. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce que la broche (30) est connectée électriquement à l'un d'un bloc de connecteurs et d'un connecteur situés à l'extérieur du dispositif médical implantable (70). 13. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le filtre capacitif (50) est un condensateur en forme de disque. 14. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le filtre capacitif (50) est un condensateur à couches multiples. 15. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le filtre capacitif (50) est constitué en titanate de baryum. 16. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le filtre capacitif (50) est choisi dans le groupe comprenant les condensateurs à couche unique, les condensateurs rectangulaires, les condensateurs carrés, les condensateurs elliptiques et des condensateurs ovales. 17. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le filtre capacitif (50) comporte une au moins d'une pellicule épaisse en argent, d'une pellicule épaisse d'un alliage argent-palladium et d'une pellicule épaisse en alliage argent- platine disposée sur la surface interne ou sur la surface externe du filtre capacitif (50). 18. Ensemble de traversée suivant la revendication 17 caractérisé en ce que le filtre capacitif (50) comporte au moins une couche de nickel ou d'or pulvérisée sur les surfaces de sa ou ses pellicules épaisses. 19. Ensemble de traversée suivant la revendication 1 caractérisé en ce qu'au moins un corps parmi le niobium, le titane, les alliages titanetungstène, le tUngstène et le molybdène est pulvérisé sur une surface interne ou sur une surface externe de l'isolateur (25).