Brevet FR2771589A1 — publié le 19990528

LIMITEUR DE COURANT POtm LAMPE FLUORESCENTE La présente invention concerne le domaine des lampes fluorescentes alimentées à partir du réseau alternatif haute tension (par exemple, 220 volts/50 Hz). L'invention concerne plus particulièrement l'élément limiteur du courant dans la lampe fluorescente en fonctionnement nominal, qu'il est nécessaire de prévoir dans son circuit d'alimentation en raison de la constitution même des lampes fluorescentes. En effet, ce type de lampe se comporte, en fonctionnement nominal, comme un élément limiteur de tension, c'est-à-dire que la tension aux bornes de la lampe est indépendante de la tension d'alimentation, mais fixée par la puissance de la lampe elle-même. Par conséquent, pour alimenter une lampe fluorescente sur la tension du secteur, il est nécessaire de prévoir un élément limiteur de courant, généralement appelé "ballast". La figure 1 représente un exemple de schéma classique d'alimentation d'une lampe fluorescente. Une telle lampe 1 est généralement constituée d'un élément tubulaire T rempli de gaz et aux deux extrémités duquel sont prévus deux filaments f, f' d'excitation. Chaque filament est destiné à être raccordé électriquement par ses deux extrémités et est donc associé à deux bornes 1, 2, respectivement 1', 2', d'alimentation. Les deux filaments f, f' sont destinés à être alimentés par une tension alternative Vac, par exemple, la tension du secteur appliquée entre deux bornes 3, 4 d'alimentation du circuit de la lampe. Dans l'exemple représenté à la figure 1, l'élément de limitation de courant est constitué d'une inductance L en fer de forte valeur intercalée entre une première borne 3 d'alimentation alternative et une première borne 1 d'un des filaments f de la lampe T. La deuxième borne du filament f est reliée, par l'intermédiaire d'un élément de démarrage 5, à une borne 2' du deuxième filament f', dont l'autre borne 1' est connectée à la deuxième borne d'alimentation 4 du secteur. Un condensateur C relie les bornes 3 et 4. L'élément d'amorçage ou de démarrage 5, généralement appelé "starter", est, le plus souvent, constitué d'un interrupteur thermique destiné à chauffer les filaments f et f' de la lampe T en court-circuitant les bornes 2 et 2' tant que les filaments sont froids. L'interrupteur thermique s'ouvre dès qu'il a atteint une température donnée, ce qui provoque une surtension déclenchant l'amorçage de la lampe grâce à la réserve d'énergie constituée par l'inductance L. Le rôle de l'inductance L est, en fonctionnement nominal, de limiter le courant dans la lampe T de manière à ce que sa tension n'excède pas la valeur pour laquelle elle est conçue. Le rôle du condensateur C est de compenser le déphasage lié au montage inductif afin d'améliorer le facteur de puissance et de le rendre acceptable pour un raccordement au réseau. Un inconvénient d'un système d'alimentation classique tel que représenté à la figure 1 est que le recours à une forte inductance (généralement de l'ordre de 1 Henry) conduit à un système volumineux et lourd. De plus, la nature inductive du montage qui nécessite une compensation du déphasage par le condensateur C requiert un condensateur de valeur importante (généralement de plus de 10 yF), donc électrolytique. Un autre inconvénient d'un tel système est qu'il n'existe pas de gradateur d'intensité lumineuse adapté. La figure 2 représente un exemple de schéma classique de circuit de limitation dit "électronique", c'est-à-dire mettant en oeuvre des composants actifs pour limiter le courant de la lampe fluorescente en fonctionnement nominal. Un tel circuit est constitué d'un pont 10 de diodes dont deux bornes d'application d'une tension alternative sont connectées à deux bornes 3, 4 d'application de la tension Vac du secteur. Une première borne 11 de sortie redressée du pont 10 constitue une borne de masse du circuit. Une deuxième borne 12 de sortie redressée du pont 10 délivre, à l'aide d'un condensateur électrolytique C' de forte valeur, une alimentation continue à un convertisseur à découpage 13 servant à alimenter la lampe fluorescente T. Le convertisseur à découpage 13 est généralement constitué d'un circuit 14 de commande associé à deux transistors MOS de puissance M1, M2 (ou deux transistors bipolaires) connectés en série entre la borne 12 du pont 10 et la masse, le condensateur C' étant connecté en parallèle à cette association en série. Une borne 15 du convertisseur à découpage est connectée à une première borne d'une inductance haute fréquence L' montée, comme dans le cas de la figure 1, en série avec un des filaments f de la lampe T. Un condensateur C" de faible valeur relie les filaments f et f', et participe à l'amorçage de la lampe. La deuxième borne 1' du filament f' est connectée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur 16. Un autre condensateur 17 relie la borne 1' à une borne 18 d'entrée du convertisseur à découpage 13. Les condensateurs 16 et 17 servent à filtrer la composante continue dans la lampe T. La borne 18 reçoit la tension continue délivrée par le condensateur C'. Le transistor M1 est connecté entre la borne 18 et la borne 15 et le transistor M2 est connecté entre la borne 15 et la masse. Les transistors M1 et M2 sont commandés par le circuit 14 qui comporte également une entrée de réaction reliée à la borne 15 et qui est alimenté à partir de la borne 18 par l'intermédiaire d'une résistance R. Un condensateur 19 relie les bornes 15 et 18 et participe à la géné ration d'une alimentation auxiliaire nécessaire à la commande du transistor M1. Le circuit 14 peut comporter d'autres bornes de configuration et de paramètrage non représentées. Le fonctionnement d'un circuit de limitation électronique tel que représenté à la figure 2 est parfaitement connu. Le pont 10 et le condensateur C' fournissent, pour une tension alternative de 220 volts, une alimentation de l'ordre de 300 volts continus au convertisseur à découpage qui est de type "demi-pont symétrique". Ce convertisseur fournit un courant alternatif à une fréquence généralement d'environ 30 kHz à la lampe fluorescente T par l'intermédiaire de l'inductance haute fréquence (en série) L' qui peut être de faible valeur (de l'ordre du mH). Un système tel que représenté à la figure 2 économise l'emploi d'une forte inductance (L, figure 1). Toutefois, un inconvénient d'un circuit tel que représenté à la figure 2 est qu'il requiert toujours un condensateur électrolytique C' de forte valeur (généralement supérieur à 10 yF) pour filtrer la tension redressée par le pont 10. Le recours à des condensateurs électrolytiques nuit à la durée de vie du circuit. Un autre inconvénient du système représenté à la figure 2 est qu'il nécessite deux transistors MOS de puissance haute tension qui fonctionnent à haute fréquence. Un autre inconvénient d'un tel système est qu'il est nécessaire d'adjoindre au pont 10, un circuit 20 de correction du facteur de puissance. Sans circuit 20, les harmoniques du courant d'alimentation détériorent fortement le facteur de puissance. La présente invention vise à pallier les inconvénient s des systèmes connus de limitation de courant dans des lampes fluorescentes. L'invention vise, en particulier, à proposer un nouveau circuit de commande d'une lampe fluorescente qui assure une limitation du courant nominal tout en étant d'un encombrement réduit et au moins partiellement intégrable. La présente invention vise également à proposer une solution qui permette d'adjoindre une fonction de gradation d'intensité lumineuse au système de commande. La présente invention vise également à améliorer la fiabilité du système de commande en évitant le recours à des condensateurs électrolytiques. Une caractéristique de la présente invention est de prévoir une alimentation de la lampe fluorescente par un courant sinusoïdal à basse fréquence correspondant à la fréquence du secteur (par exemple, 50 hertz) tout en évitant le recours à une inductance de forte valeur au moyen d'un circuit actif fonctionnant à une fréquence plus élevée (par exemple, de l'ordre de 100 kHz). Ainsi, selon la présente invention, on utilise un dispositif actif pour alimenter la lampe fluorescente en contrôlant son courant. Ce dispositif fournit un courant alternatif basse fréquence à la lampe fluorescente d'une forme similaire à celle d'un circuit de limitation de type ferromagnétique, c'est-à-dire utilisant une simple inductance de forte valeur. Plus particulièrement, la présente invention prévoit un circuit de commande d'une lampe fluorescente, comportant des moyens pour fournir un courant alternatif à basse fréquence à la lampe fluorescente, ces moyens étant commandés par une source de courant à découpage commandable et fonctionnant à fréquence élevée. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la lampe est connectée entre une première borne d'une alimentation alternative basse fréquence et une première borne d'application d'une tension alternative à un pont redresseur dont l'autre borne est reliée à une deuxième borne de l'alimentation alternative. Selon un mode de réalisation de la présente invention, un condensateur de faible valeur est connecté en parallèle avec une association en série d'une inductance de faible valeur et de la lampe. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la source de courant à découpage est constituée d'un interrupteur monté en série avec une résistance de mesure entre deux bornes de sortie redressée du pont, l'interrupteur étant commandé par un circuit à partir d'une mesure du courant dans la résistance. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la source de courant à découpage est alimentée entre les deux bornes de sortie redressée du pont Selon un mode de réalisation de la présente invention, un élément inductif est connecté en série avec l'interrupteur entre les bornes de sortie redressée du pont. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le pont comporte, entre ladite première borne d'application d'une tension alternative et chacune des bornes de sortie redressée, un élément inductif. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le circuit de commande comporte des moyens pour récupérer l'énergie desdits éléments inductifs lorsque l'interrupteur est ouvert. Selon un mode de réalisation de la présente invention, lesdits moyens comportent un inverseur commandé à la fréquence de la tension alternative d'alimentation et propre à faire fonctionner en roue libre un élément inductif pendant les périodes d'ouverture de l'interrupteur. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le circuit de commande comporte des moyens pour faire varier l'intensité lumineuse de la lampe fluorescente. Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles les figures 1 et 2 qui ont été décrites précédemment sont destinées à exposer l'état de la technique et le problème posé la figure 3 représente un premier mode de réalisation d'un circuit de commande d'une lampe fluorescente selon la présente invention la figure 4 représente un deuxième mode de réalisation d'un circuit de commande d'une lampe fluorescente selon la présente invention les figures 5A à 5D illustrent, sous forme de chronogrammes, le fonctionnement d'un circuit de commande selon la présente invention ; et la figure 6 représente un mode de réalisation d'un inverseur d'un circuit de commande tel que représenté aux figures 3 et 4. Les mêmes éléments ont été désignés par les mêmes références aux différentes figures. Pour des raisons de clarté, seuls les éléments du circuit d'alimentation qui sont nécessaires à la compréhension de la présente invention ont été représentés aux figures et seront décrits par la suite. La figure 3 représente un premier mode de réalisation d'un circuit d'alimentation d'une lampe fluorescente T selon la présente invention. Un tel circuit est constitué d'un pont 10 de diodes D1, D2, D3, D4, fournissant sur deux bornes 12, 11 de sortie, une tension alternative redressée. Une première borne d'alimentation alternative du pont est connectée à une première borne 3 d'application d'une tension d'alimentation alternative, par exemple la tension Vac du secteur. Selon la présente invention, une deuxième borne 30 d'alimentation alternative du pont 10 est connectée à une deuxième borne 4 de l'alimentation du secteur, au moins par l'intermédiaire de la lampe T. Ainsi, une caractéristique de la présente invention, qui la distingue fondamentalement d'un circuit de commande classique tel que représenté à la figure 2, est que la lampe T est reliée à des bornes de tension alternative du pont et non à des bornes de tension redressée. Selon la présente invention, la limitation du courant dans la lampe est effectuée par une source de courant à découpage associée à une résistance Rs de mesure du courant. Cette source de courant est essentiellement constituée d'un interrupteur 31 (par exemple un transistor MOS, un transistor bipolaire, etc.) monté en série avec la résistance Rs entre les bornes 12 et 11 de sortie redressée du pont 10. L'interrupteur 31 est commandé par un circuit électronique 32 à partir de la tension Vr mesurée aux bornes de la résistance Rs. Le circuit 32 est alimenté entre les bornes 12 et 11. Dans le mode de réalisation représenté à la figure 3, un élément inductif 33, ici l'enroulement primaire d'un transformateur, est intercalé en série entre la borne 12 et l'interrupteur 31. Une inductance L' est intercalée en série entre la borne 30 et le premier filament f de la lampe T. Selon l'invention, cette inductance L' est de faible valeur (par exemple, de l'ordre de 1 à 10 mH) car son rôle n'est pas, à l'inverse d'un circuit tel que représenté à la figure 1, de limiter le courant dans la lampe T, mais de constituer un frein au pic de courant lié à la présence d'un condensateur C1 entre les bornes 30 et 4. Pendant une alternance positive de la tension d'alimentation Vac et alors que l'interrupteur 31 est fermé, un courant circule à travers la diode D1, l'enroulement 33 du transformateur, la résistance Rs et la diode D3 et charge ainsi le condensateur C1. Lorsque ce courant atteint une valeur de consigne, connue du circuit 32 et mesurée par proportion de la tension Vr, l'interrupteur 31 s'ouvre et, dans un mode de réalisation simplifié (non représenté), le condensateur C1 se décharge. Dans le mode de réalisation représenté à la figure 3, l'enroulement 33 du transformateur sert à stocker de l'énergie et à ralentir la pente du courant dans la résistance Rs à chaque fermeture de l'interrupteur 31. Lors de l'ouverture de l'interrupteur 31, un des enroulements secondaires 34, 35 sert à récupérer l'énergie réactive pour limiter la dissipation d'énergie. Dans ce cas, à l'ouverture de l'interrupteur 31, l'énergie stoc kée dans l'enroulement 33 est restituée au condensateur C1 par un des enroulements secondaires 34, 35 du transformateur selon l'alternance considérée. Un premier enroulement secondaire 34 est connecté en série avec une diode D6 entre la borne 30 et une première borne 36 d'un inverseur 37 dont la deuxième borne 38 est connectée en série avec un deuxième enroulement secondaire 35 et une diode D7 à la même borne 30. Le point commun de l'inverseur 37 est relié à la borne 4 et les diodes D6 et D7 sont montées en sens inverse l'une par rapport à l'autre. L'inverseur 37 est commandé à la fréquence de l'alimentation alternative Vac et bascule alternativement d'une position où il relie la borne 30 à la borne 4 par l'intermédiaire de la diode D7 et l'enroulement 35 et une position où il relie la borne 4 à la borne 30 par l'intermédiaire de l'enroulement 34 et de la diode D6. En supposant que l'inverseur 27 est fermé sur le contact 36 pendant une alternance positive, l'énergie stockée dans l'enroulement 33 avant l'ouverture de l'interrupteur 31 est restituée au condensateur C1 par l'enroulement 34 à travers la diode D6. De façon similaire, si l'inverseur 37 est fermé sur le contact 38 pendant l'alternance négative, un courant circule dans la diode D2, la résistance Rs, l'interrupteur 31, l'enroulement 33 et la diode D4 pendant les périodes de fermeture de l'interrupteur 31 et l'énergie stockée dans l'enroulement 33 est restituée, à l'ouverture de l'interrupteur 31, par l'enroulement 35 à travers la diode D7. La valeur à laquelle le courant dans la lampe T est limité au moyen d'un système selon la présente invention est fixée par le seuil d'ouverture de l'interrupteur 31 au moyen du circuit de commande 32. On notera que le circuit 32 est conçu pour que la fréquence des cycles de fermeture de l'interrupteur 31 soit très nettement supérieure à la fréquence de l'alimentation alternative. Par exemple, le circuit 32 est conçu pour que l'interrupteur 31 soit fermé à une fréquence de 100 kHz, son ouverture étant déclenchée à chaque période de découpage, par une mesure du courant circulant dans la résistance Rs. Ainsi, le condensateur C1 peut être de faible valeur (par exemple, de l'ordre d'une centaine de nanofarads). Bien entendu, la lampe fluorescente T est associée à un élément d'amorçage 5 classique. Le système décrit ci-dessus permet de générer un courant alternatif à basse fréquence qui est adaptée à l'alimentation d'une lampe fluorescente. L'inductance L' lisse la composante haute fréquence résiduelle du courant fourni à la lampe. Celle-ci peut donc être de faible taille/valeur. On notera que l'inductance L'intervient également sur le fonctionnement de l'élément d'amorçage 5. On notera que les deux enroulements secondaires 34 et 35 du transformateur doivent être de même taille l'un par rapport à l'autre et être adaptés à la tension nominale de la lampe fluorescente. Toutefois, il n'est pas nécessaire que la taille des enroulements secondaires 34 et 35 correspondent à la moitié de la taille de l'enroulement primaire 33. Par exemple, en supposant un enroulement primaire de 220 spires et une lampe conçue pour avoir un fonctionnement nominal à 90 volts, les enroulements secondaires 34 et 35 comportent de l'ordre de 90 spires chacun. La figure 4 représente un deuxième mode de réalisation d'un circuit de commande d'une lampe fluorescente T selon la présente invention. Ce mode de réalisation diffère de celui représenté à la figure 3 par le fait que la fonction de récupération de l'énergie réactive lors de l'ouverture de l'interrupteur de découpage (ici, symbolisé par un transistor MOS M) est remplie, non plus par un transformateur, mais par des inductances 40, 41. Dans le mode de réalisation représenté à la figure 4, deux inductances 40 et 41 sont respectivement montées en série avec une diode D4, D3 du pont 10' de redressement. Les points milieu respectifs des associations en série des diodes, respectivement D3, D4, et des inductances, respectivement 41, 40, sont reliés aux bornes respectives 36, 38 de l'inverseur 37 par l'intermédiaire des diodes, respectivement D6, D7. Comme dans le premier mode de réalisation, un circuit 32 de commande de l'interrupteur M mesure la tension Vr aux bornes d'une résistance Rs montée en série avec l'interrupteur M entre les bornes 12 et 11 du pont 10'. Le reste du circuit n'est pas modifié par rapport au montage exposé en relation avec la figure 3. Pendant une alternance positive, le courant circule, lorsque l'interrupteur M est fermé, dans la diode D1, dans le transistor M, dans la résistance Rs, dans la diode D3 et dans l'inductance 41 pour charger le condensateur C1. A l'ouverture de l'interrupteur, c'est-à-dire lors du blocage du transistor M, le courant circule alors en roue libre à travers l'inductance 41 et la diode D6, l'inverseur 37 étant fermé sur le contact 36 pendant les alternances positives. Le même raisonnement s'applique pendant les alternances négatives, à travers l'inductance 40, la diode D4, le transistor M, la résistance Rs, la diode D2 pendant les périodes de fermeture de l'interrupteur et de roue-librage à travers l'inductance 40 et la diode D7 lorsque l'interrupteur est ouvert, l'inverseur 37 étant fermé sur le contact 38 pendant les alternances négatives. Un avantage du mode de réalisation illustré en relation en figure 4 par rapport à celui de la figure 3 est que l'on économise un élément inductif. De plus, les inductances 40 et 41 sont actuellement moins onéreuses qu'un transformateur haute fréquence. Le fonctionnement d'un système de commande tel que représenté aux figures 3 et 4 est illustré par les figures 5A à 5D. Les figures 5A et 5B représentent respectivement les allures de la tension VT et IT de la lampe fluorescente. On suppose que la lampe est en fonctionnement nominal, c'est-à-dire que l'élément d'amorçage 5 est ouvert. Les figures 5C et 5D illustrent respectivement les périodes de fermeture de l'interrupteur 31 et le courant Is dans la résistance de mesure Rs. A la figure 5C, les périodes de fermeture de l'interrupteur 31 ont été symbolisées par des états 1 et les périodes d'ouvertures par des états 0. Comme l'illustrent les figures 5C et 5D, l'interrupteur 31 est commandé à une fréquence élevée, par exemple de l'ordre de 100 kHz et le courant Is présente la forme d'un train de dents de scie dont l'amplitude est fixée par le seuil prédéterminé, connu du circuit 32. On voit ici apparaître le rôle d'amortisseur du courant dans la résistance Rs, joué par l'élément inductif (33, figure 3 - 40 ou 41, figure 4) en série avec l'interrupteur, qui ralentit la pente du courant à la fermeture de l'interrupteur 31 ou M. Côté lampe fluorescente T, la tension VT (figure 5A) est limitée à une valeur VO fonction de la puissance de la lampe fluorescente. Par exemple, pour une lampe fluorescente d'une puissance de 20 watts, qui conduit à une tension nominale de fonctionnement de l'ordre de 50 volts efficaces, le circuit de commande 32 est alors dimensionné pour délivrer un courant moyen de l'ordre de 400 milliampères efficaces sur une période de la tension d'alimentation Vac. Comme l'illustre la figure 5B, le courant IT dans la lampe T est à la fréquence de l'alimentation alternative Vac en étant lissé par l'inductance L'. Le retard At présent à chaque début d'alternance correspond au temps mis par la tension Vac à atteindre la tension d'amorçage de la lampe (par exemple, sa tension de limitation VO). Un avantage de la présente invention, en particulier par rapport à un circuit classique tel que représenté à la figure 2, est que le système de commande prélève du courant sensiblement sur toute l'alternance de l'alimentation alternative. Par conséquent, l'invention réduit considérablement les harmoniques de courant dus aux pics de courant se produisant à chaque alternance dans un système classique. Dans un mode de réalisation optimisé, le circuit 32 est conçu pour moduler le courant prélevé sur le secteur, par exemple, selon une sinusoïde en phase avec la tension secteur. Une telle modulation permet notamment d'améliorer le facteur de puissance et/ou d'obtenir une gradation de l'intensité lumineuse comme on le verra par la suite. On notera que d'autres moyens de commande de la source de courant à découpage ainsi réalisée et, en particulier, d'autres moyens de détection de courant que la résistance Rs pourront être prévus. La figure 6 représente un mode de réalisation d'un inverseur 37 commandé à la fréquence de l'alimentation alternative du secteur. On notera toutefois que d'autres structures d'inverseur adaptées pourront être utilisées. Dans l'exemple représenté à la figure 6, on a supposé un mode de réalisation du système de commande conforme à celui de la figure 3. Toutefois, les positions respectives des diodes D6 et D7 et des enroulements 34 et 35 par rapport aux bornes 30 et 4 ont été inversées. Cela n'a aucune incidence sur le fonctionnement dans la mesure où ces éléments sont, de toute façon, associés en série. L'inverseur est ici constitué de deux thyristors Thl, Th2, respectivement à gâchette de cathode et à gâchette d'anode, associés en série avec les enroulements secondaires 34 et 35. Ainsi, la cathode du thyristor Thl est connectée à la borne 30 du pont (10, figure 3) et son anode est connectée à une première extrémité de l'enroulement secondaire 34 dont une deuxième extrémité est reliée à la borne 4 par l'intermédiaire de la diode D6. L'anode du thyristor Th2 est reliée à la borne 30 et sa cathode est reliée à la borne 4 par l'intermédiaire à l'association en série de l'enroulement 35 et de la diode D7. Les gâchettes respectives de cathode et d'anode des thyristor Thl et Th2 sont reliées, chacune par l'intermédiaire d'une résistance R, à la borne 3 d'alimentation alternative. Les résistances R sont de forte valeur (par exemple, de l'ordre de plusieurs centaines de KÇ?) pour limiter le courant dans les gâchettes des thyristors Thl et Th2. Lors des alternances positives, le thyristor Thl devient passant dès que son courant de gâchette est suffisant pour l'amorcer, tandis que le thyristor Th2 qui est à gâchette d'anode ne peut être rendu passant en raison du sens de son courant de gâchette. A l'inverse, pendant les alternances négatives, le thyristor Thl reste bloqué tandis que le thyristor Th2 est rendu passant. On a ainsi réalisé un inverseur commandé directement par l'alimentation du secteur. Bien entendu, l'inverseur 37 à la fréquence de la tension alternative d'alimentation pourra être réalisé par d'autres moyens que ceux illustrés à titre d'exemple à la figure 6. Un avantage de la présente invention est qu'elle permet de remplacer un circuit de limitation de type ferromagnétique (figure 1) lourd et volumineux par un circuit électronique actif de faible encombrement dans lequel tous les composants peuvent être intégrés. En effet, les valeurs respectives des éléments inductifs et capacitifs sont parfaitement adaptées à une telle intégration. En particulier, les éléments inductifs ont des valeurs de l'ordre du mH. Un autre avantage de la présente invention par rapport au limitateur électronique illustré par la figure 2 est qu'elle ne nécessite pas de condensateur électrolytique de forte valeur. En effet, le condensateur C1 est, selon la présente invention, un condensateur d'une valeur de l'ordre d'une centaine de nanofarads. L'absence de recours à un condensateur électrolytique améliore considérablement la durée de vie du système de commande. Un autre avantage de la présente invention est qu'elle nécessite un seul transistor de puissance fonctionnant à haute fréquence. Pour réaliser une fonction de gradation d'intensité lumineuse au moyen d'un circuit de commande de l'invention, il suffit de modifier la durée des périodes de fermeture de l'interrupteur 31 entre une durée minimale conduisant à une puissance minimale et une durée maximale prévue, avec une marge de sécurité suffisante, pour être adaptée à la tension nominale maximale que peut supporter la lampe fluorescente. La réalisation pratique d'un système de gradation d'intensité lumineuse est à la portée de l'homme du métier en fonction des indications fonctionnelles données ci-dessus. Par exemple, on pourra introduire une résistance variable (potentiomètre) dans le circuit de commande 32 de manière à modifier la tension de mesure exploitée par ce circuit et modifier ainsi la durée des périodes de fermeture de l'interrupteur. Bien entendu, la présente invention est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, les dimensions respectives des différents composants utilisés seront adaptées en fonction de la puissance de la lampe fluorescente. De plus, les montages décrits ci-dessus à titre d'exemple pourront être modifiés pourvu qu'ils respectent la caractéristique fonctionnelle de créer une source de courant à découpage de fréquence élevée tout en fournissant un courant alternatif basse fréquence à la lampe fluorescente. En outre, bien que l'on ait considéré dans la description qui précède la connexion, en série avec l'inductance L', d'une lampe fluorescente T en parallèle avec un circuit d'amorçage 5, on pourra également utiliser le circuit de commande de l'invention pour connecter, en série avec l'inductance L', une lampe fluorescente déjà associée à un circuit de commande électronique classique (figure 2). En d'autres termes, l'invention peut être mise en oeuvre en complément d'un "ballast" électronique classique, en particulier, si cel RENENDICATIANS 1. Circuit de commande d'une lampe fluorescente (T), caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (10, 10') pour fournir un courant alternatif à basse fréquence à la lampe fluorescente, ces moyens étant commandés par une source de courant à découpage (31, M, 32), commandable et fonctionnant à fréquence élevée. 2. Circuit de commande selon la revendication 1, caractérisé en ce que la lampe (T) est connectée entre une première borne (4) d'une alimentation alternative basse fréquence et une première borne (30) d'application d'une tension alternative à un pont (10, 10') redresseur dont l'autre borne est reliée à une deuxième borne (3) de l'alimentation alternative. 3. Circuit de commande selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'un condensateur (C1) de faible valeur est connecté en parallèle avec une association en série d'une inductance (L') de faible valeur et de la lampe (T). 4. Circuit de commande selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que la source de courant à découpage est constituée d'un interrupteur (31, M) monté en série avec une résistance (Rs) de mesure entre deux bornes (11, 12) de sortie redressée du pont (10, 10'), l'interrupteur étant commandé par un circuit (32) à partir d'une mesure du courant dans la résistance (Rs). 5. Circuit de commande selon la revendication 4, caractérisé en ce que la source de courant à découpage (31, 32) est alimentée entre les deux bornes (11, 12) de sortie redressée du pont (10, 10'). 6. Circuit de commande selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce qu'un élément inductif (33) est connecté en série avec l'interrupteur (31) entre les bornes (11, 12) de sortie redressée du pont (10). 7. Circuit de commande selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le pont (10') comporte, entre ladite première borne d'application d'une tension alternative et chacune des bornes (11, 12) de sortie redressée, un élément inductif (40, 41). 8. Circuit de commande selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens pour récupérer l'énergie desdits éléments inductifs lorsque l'interrupteur (31, M) est ouvert. 9. Circuit de commande selon la revendication 8, caractérisé en ce que lesdits moyens comportent un inverseur (37) commandé à la fréquence de la tension alternative d'alimentation et propre à faire fonctionner en roue libre un élément inductif (33 ; 40, 41) pendant les périodes d'ouverture de l'interrupteur (31, M). 10. Circuit de commande selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens pour faire varier l'intensité lumineuse de la lampe fluorescente.