Brevet FR2765040A1 — publié le 19981224

Circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage La présente invention concerne un circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage et une application de celui-ci, et plus particulièrement un circuit de protection visà-vis des courants de démarrage qui applique à une charge un courant de démarrage initialement produit lorsqu'un courant alternatif lui est appliqué, son intensité étant réduite, protégeant ainsi la charge d'un endommagement électrique, et une application du circuit à la source de courant d'un four à microondes Une tension élevée est en général nécessaire pour commander le magnétron d'un four à micro-ondes classique et un transformateur haute tension est utilisé pour cette tension élevée. La tension de commande qui est fournie au transformateur haute tension du four à micro-ondes et à une charge connectée à son secondaire devrait être stable. Concernant la source de courant de commande d'un tel four à micro-ondes, des techniques permettant de fournir des courants stables à des charges sont décrites dans le brevet US nO 4798927 délivré au nom de Accuse Kaminaka, le brevet US nO 5250774 délivré au nom de Kong-Keen Lee et le brevet US nO 5625520 délivré au nom de Byung Kap Lim. Dans le brevet US nO 4 798 927, Kaminaka suggère une technique permettant de fournir d'une manière sélective et intermittente un courant électrique à des fours à micro-ondes et des fours thermiques en combinant de manière appropriée des moyens de commutation correspondant à des modes de cuisson, maintenant ainsi la température des fours à une valeur préfixée et rendant aussi possible la cuisson de produits alimentaire sans aucun allongement du temps de cuisson. Dans le brevet US nO 5 250 774, Lee suggère une technique permettant d'empêcher une instabilité de la tension de sortie due à une résonance LC entre un condensateur haute tension et le secondaire du transformateur haute tension, de façon à empêcher un endommagement du magnétron dû à une tension élevée et à fournir un courant stable au magnétron, en interposant une diode entre le secondaire du transformateur et le condensateur pour commander le magnétron et induire ainsi d'une manière variable la tension de sortie du transformateur en fonction d'une tension de réaction. Dans le brevet US nO 5 625 520, Lim suggère un dispositif permettant d'empêcher un transformateur haute tension d'être l'objet d'une surchauffe. Le dispositif de Lim détecte directement la température dans le secondaire du transformateur et utilise un thermostat pour commander la source de courant du primaire du transformateur en fonction de la température détectée. Le besoin existe par ailleurs de fournir d'une manière intermittente un courant de commande au transformateur haute tension afin d'empêcher le magnétron d'être l'objet d'une surchauffe. En particulier, dans la source de courant d'un four à micro-ondes mécanique, le courant de commande est appliqué d'une manière intermittente au primaire du transformateur haute tension en fonction du temps de cuisson choisi et d'un niveau de puissance de sortie haute fréquence. Toutefois, l'application intermittente du courant de commande s'accompagne d'un courant de démarrage qui applique des chocs électriques à la source de courant et provoque un battement dans la source de courant. C'est pourquoi il est exigé que le transformateur haute tension reçoive une tension stable, tout en rendant minimales les variations dans la source de courant de commande. Si on se reporte à la figure 4, il est représenté un mécanisme de commande de la source de courant dans un four à micro-ondes classique. Une fois qu'un produit alimentaire à faire cuire a été placé dans la chambre de cuisson et qu'alors une première et une seconde portes ont été fermées, les interrupteurs 100a et 100b des portes sont fermés ("ON" ou "MARCHE"). Dans cette situation, l'utilisateur se sert d'un bouton de réglage de puissance de sortie (non représenté) pour choisir la puissance de sortie du magnétron 126 et se sert d'un bouton de minuterie (non représenté) pour régler le temps de cuisson. Un interrupteur 104 de minuterie 104 est alors fermé de façon à entraîner un moteur de minuterie 106 et à commander à son tour une lampe de cavité 142, un moteur de plaque tournante 144 et un moteur de ventilateur de refroidissement 146. Un interrupteur de commande de courant variable 108 est périodiquement fermé et ouvert ( OFF ou ARRÊT ) en fonction de signaux de commande du moteur de minuterie 106 afin de faire fonctionner d'une manière intermittente le magnétron 126. L'alimentation intermittente en courant du magnétron empêche le produit alimentaire à faire cuire d'être l'objet d'une surchauffe. Cependant, immédiatement après la fermeture de l'interrupteur de commande 108, l'onde de sortie de cet interrupteur de commande 108 présente un courant de démarrage dépassant une intensité préfixée, comme indiqué en "A" à la figure 3. Dans le cas où un tel courant de démarrage est directement appliqué au primaire 128 d'un transformateur haute tension 120, le choc électrique qui est produit par le courant de démarrage peut nuire à la résistance du dispositif dans le temps et peut aussi provoquer un battement, ce qui affecte d'une manière indésirables la santé du corps humain et le fonctionnement de dispositifs environnants. Pour cette raison, dans les pays européens, un régulateur appelé "Flicker" (dispositif de battement) est prévu pour assurer la régulation de la variation de tension de la source de courant d'entrée à une valeur proportionnelle à la valeur du courant de démarrage et pour maîtriser strictement les normes de production des dispositifs électriques. Le courant de démarrage devrait être effectivement commandé de manière à respecter les normes de production. Pour faire obstacle au courant de démarrage, il est prévu, comme représenté à la figure 4, un fusible 114, une résistance en ciment 112 connectée en série au fusible 114, un relais à courant alternatif 116 et un interrupteur de dérivation 110 associé au relais à courant alternatif 116. Lorsqu'un courant de mise sous tension est appliqué au relais à courant alternatif 116, ce relais à courant alternatif 116 envoie un signal de fonctionnement à l'interrupteur 110 après un retard qui est un temps d'auto-réponse nécessaire pour mettre sous tension la bobine de mise sous tension. I1 en résulte que le courant de démarrage produit immédiatement après la fermeture de l'interrupteur de commande 108 passe vers la résistance en ciment 112 et est amorti pendant le temps de réponse, puis passe en dérivation vers l'interrupteur 110. Le fusible 114 est prévu pour empêcher le relais à courant alternatif 116 d'être mis involontairement sous tension ("ON" ou MARCHE") en raison d'un fonctionnement anormal de celui-ci ou d'un temps de réponse de retard de celui-ci. Un fonc tionnement anormal du relais à courant alternatif 116 peut provoquer une surchauffe de la résistance en ciment 112, nuisant ainsi gravement aux conducteurs et moulages entourant les conducteurs et faisant ainsi éventuellement se déclarer un feu. Le temps de réponse du relais à courant alternatif est en général d'approximativement 6 ms et est de 10 ms dans un relais à courant alternatif du type à action lente dont la structure de point de contact est modifié. Ceci signifie que l'interrupteur de dérivation 110 du relais à courant alternatif 116 reste ouvert pendant 10 ms à partir de l'instant auquel le courant de démarrage commence d'être appliqué au relais à courant alternatif 116, puis est alors fermé. Le courant de sortie mesuré de l'interrupteur de commande 108 montre que, comme indiqué en "A" à la figure 3, un courant de démarrage dépassant une intensité préfixée est produit pendant au moins une période de la source de courant alternatif. Par exemple, la période pour une source de courant à 50 Hz est de 20 ms. Par conséquent, le temps pendant lequel il est nécessaire que le courant de démarrage passe dans la résistance en ciment 112 devrait être d'au moins 20 ms pour empêcher des influences nuisibles du courant de démarrage et fournir ainsi un courant stable au transformateur haute tension. Toutefois, le temps d'autoréponse maximal d'un relais à courant alternatif à action lente est limité à 10 ms en raison de sa structure de point de contact, et il n'est pas possible de faire obstacle efficacement au courant de démarrage. Par ailleurs, étant donné que le relais à courant alternatif 116 comporte quatre bornes de connexion, des opérations d'insertion de borne sont nécessaires pour l'assembler. En outre, la résistance en ciment 112 est d'un type à bornes comportant deux bornes de connexion et est montée sur la surface de fond d'une chambre du dispositif électrique au moyen de vis, de sorte que des opérations d'insertion de borne et des opérations de vissage de vis sont nécessaires. Le relais à courant alternatif 116 est utilisé spécialement dans un four à micro-ondes mécanique dans lequel une source de courant continu ne peut pas être utilisée et il est en général cher. En outre, le fusible sert à prévenir un feu qui peut être déclenché par un fonctionnement anormal du relais à courant alternatif, mais il a l'inconvénient de nécessiter un remplacement après utilisation. C'est pourquoi un premier but de la présente invention est de fournir un circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage qui serve à empêcher qu'un courant de démarrage produit lorsqu'une tension alternative est appliquée à une charge ne soit appliqué à cette charge. Un second but de la présente invention est de fournir un circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage qui serve à empêcher qu'à partir d'un transformateur haute tension qui fournit un signal haute tension pour commander un magnétron, un courant de démarrage ne passe vers ce magnétron, grâce à l'application du circuit de protection à la source de courant du four à micro-ondes. Pour atteindre le premier but de la présente invention, il est prévu un circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage, comprenant des moyens interrupteurs, interposés entre une source de courant servant à fournir un signal de courant alternatif, et une charge, des moyens de sélection de trajet servant à recevoir de la source de courant un signal de mise sous tension et à fournir aux moyens d'interruption un signal de fermeture-ouverture des moyens d'interruption, et des moyens de limitation de courant, interposés entre la source de courant et la charge, servant à limiter l'intensité du courant, appliqué à la charge, à une valeur inférieure à une valeur préfixée, même lorsqu'un courant de démarrage est appliqué à la charge, les moyens de limitation de courant étant connectés en parallèle aux moyens d'interruption. Les moyens de sélection de trajet servent, une fois qu'un temps de retard préfixé s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu, à fournir un signal de fermeture aux moyens interrupteurs qui sont initialement ouverts, et les moyens interrupteurs sont associés à un circuit de dérivation des moyens de limitation de courant. Le signal de courant alternatif est appliqué à la charge par l'intermédiaire des moyens de limitation de courant, pendant le temps de retard préfixé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu, et est appliqué à la charge par l'intermédiaire des moyens interrupteurs une fois que le temps de retard préfixé s'est écoulé. Ce circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage peut aussi présenter une ou plusieurs des particularités suivantes - les moyens de sélection de trajet comprennent des moyens redresseurs servant à convertir le signal de courant alternatif fourni par la source de courant en un signal de courant continu et à fournir le signal de courant continu à une section de relais à courant continu, et des moyens de relais à courant continu, servant à fournir aux moyens d'interruption un signal de fermeture des moyens d'interruption, qui sont mis sous tension par le signal de courant continu provenant des moyens redresseurs une fois que le temps de retard s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est appliqué en entrée aux moyens redresseurs et est coupé, - les moyens redresseurs comprennent une résistance, servant à abaisser la tension de la source de courant jusqu'à une amplitude préfixée, et une section de redressement servant à redresser le signal de courant alternatif abaissé en tension par la résistance et à produire un courant continu de mise sous tension, - la section de redressement est un circuit en pont comportant plusieurs diodes, - la section de redressement comprend en outre un circuit interposé entre une borne de sortie du circuit en pont et les moyens de relais à courant continu et comportant une résistance et un condensateur, pour amortir une composante de courant alternatif comprise dans le signal redressé par le circuit en pont et allonger d'une durée préfixée le temps de réponse des moyens de relais à courant continu, - les moyens de limitation de courant consistent en un thermistor à caractéristique positive possédant une caractéristique température-résistance suivant laquelle sa résistance augmente avec sa température interne. L'invention a aussi pour objet un circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens interrupteurs, interposés entre une source de courant servant à fournir un signal de courant alternatif, et une charge, des moyens redresseurs servant à redresser le signal de courant alternatif et à convertir ainsi le signal de courant alternatif fourni par la source de courant en un signal de courant continu, des moyens de retard de courant continu, servant à fournir aux moyens interrupteurs un signal servant à fermer les moyens interrupteurs, qui sont mis sous tension par le signal de courant continu fourni par les moyens redresseurs, une fois que le temps de retard s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est appliqué en entrée sur les moyens redresseurs et est coupé, et un thermistor à caractéristique positive, interposé entre la source de courant et la charge et servant à limiter l'intensité du courant appliqué à la charge à un niveau inférieur à une valeur préfixée, même lorsqu'un courant de démarrage est appliqué à la charge, grâce à l'utilisation de ses caractéristiques température-résistance suivant lesquelles sa résistance augmente d'une manière correspondant à sa température interne, les moyens de limitation de courant étant connectés en parallèle aux moyens interrupteurs, tandis que les moyens de retard de courant continu, une fois qu'un temps de retard préfixé s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu par les moyens redresseurs, fournissent un signal de fermeture aux moyens interrupteurs qui sont initialement ouverts, les moyens interrupteurs étant associés à un circuit de dérivation du thermistor à caractéristique positive, le signal de courant alternatif étant appliqué à la charge par l'intermédiaire des moyens de limitation de courant pendant le temps de retard préfixé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu par les moyens redresseurs et étant appliqué à la charge par l'intermédiaire du thermistor à caractéristique positive une fois que le temps de retard préfixé s'est écoulé. Ce circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage peut aussi présenter la particularité suivante - les moyens redresseurs comprennent une résistance, servant à abaisser la tension de la source de courant à une amplitude préfixée, un circuit redresseur, servant à redresser le signal de courant alternatif abaissé en tension par la résistance et à produire un courant continu de mise sous tension, et un circuit interposé entre une borne de sortie du circuit redresseur et les moyens de relais à courant continu et comportant une résistance et un condensateur, servant à amortir une composante de courant alternatif comprise dans le signal redressé par le circuit redresseur et allongeant d'une durée préfixée le temps de réponse des moyens de relais à courant continu. Pour atteindre le second but de la présente invention, il est prévu un circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage, comprenant des premiers moyens interrupteurs, connectés à une source de courant fournissant un signal de courant alternatif, servant à effectuer une opération d'interruption de manière à appliquer d'une manière intermittente le signal de courant alternatif à un circuit connecté à une borne de sortie, un transformateur haute tension servant à amplifier la tension d'un signal de courant alternatif appliqué à son primaire et afin de produire ainsi un courant à haute tension servant à commander un magnétron, des seconds moyens interrupteurs interposés entre les premiers moyens interrupteurs et le transformateur haute tension, des moyens redresseurs servant à redresser le signal de courant alternatif fourni par la source de courant et à convertir ainsi le signal de courant alternatif en un signal de courant continu, des moyens de retard de courant continu servant à fournir aux moyens interrupteurs un signal servant à fermer les moyens interrupteurs qui sont mis sous tension par le signal de courant continu fourni par les moyens redresseurs, une fois que le temps de retard s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est appliqué en entrée sur les moyens redresseurs et est coupé, et un thermistor à caractéristique positive (PTC), interposé entre les premiers moyens interrupteurs et le transformateur haute tension, servant à limiter à une valeur préfixée l'intensité du courant appliqué au transformateur haute tension, même lorsqu'un courant de démarrage est appliqué au transformateur, grâce à l'utilisation de ses caractéristiques de résistance thermique, sa résistance augmentant avec sa température interne, les moyens de limitation de courant étant connectés en parallèle aux seconds moyens interrupteurs. Une fois qu'un temps de retard préfixé s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu par les moyens redresseurs, les moyens de retard de courant continu fournissent un signal de fermeture aux seconds moyens interrupteurs qui sont initialement ouverts, et les seconds moyens interrupteurs sont associés à un circuit de dérivation du thermistor PTC. Le signal de courant alternatif est appliqué au transformateur par l'intermédiaire des moyens de limitation de courant pendant le temps de retard préfixé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est re çu par les moyens redresseurs et est appliqué au transformateur par l'intermédiaire du thermistor PTC une fois que le temps de retard préfixé s'est écoulé. Ce circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage peut aussi présenter la particularité suivante - les moyens redresseurs comprennent une résistance, servant à abaisser la tension de la source de courant à une amplitude préfixée, un circuit redresseur, servant à redresser le signal de courant alternatif abaissé en tension par la résistance et à produire un courant continu de mise sous tension, et un circuit interposé entre une borne de sortie du circuit redresseur et les moyens de relais à courant continu et comportant une résistance et un condensateur, servant à amortir une composante de courant alternatif comprise dans le signal redressé par le circuit redresseur et allongeant d'une durée préfixée le temps de réponse des moyens de relais à courant continu. Conformément à la présente invention, un courant de démarrage produit lorsqu'une tension alternative est appliquée d'une manière intermittente peut être totalement amorti, four nissant ainsi un courant stable à une charge telle qu'un transformateur haute tension. En outre, le circuit de protection de démarrage conforme à la présente invention utilise un relais à courant continu d'un faible prix afin de réduire son coût de fabrication, il peut empêcher un feu pouvant être déclenché par le courant de démarrage et il peut éliminer l'inconvénient du circuit classique dans lequel un fusible devrait être remplacé après utilisation. Les buts ci-dessus et d'autres avantages de la présente invention seront plus évidents en décrivant des modes préférés détaillés de mise en oeuvre de celle-ci en se reportant aux dessins annexés dont la figure 1 est un schéma de circuit d'un circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage conforme à un mode préféré de mise en oeuvre de la présente invention, la figure 2 est un schéma de circuit d'un four à microondes utilisant le circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage représenté à la figure 1, la figure 3 est un graphe d'onde d'une source de courant alternatif comportant un courant de démarrage devant être amorti grâce à la présente invention, et la figure 4 est un schéma de circuit d'un four à microondes utilisant un circuit classique de protection vis-à-vis des courants de démarrage. Un mode préféré de mise en oeuvre de la présente invention va être exposé plus en détail en se reportant aux dessins annexés. La figure 1 est un schéma de circuit d'un circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage qui est conforme à un mode préféré de mise en oeuvre de la présente invention. Le circuit 40 de protection vis-à-vis des courants de démarrage comprend un dispositif de limitation de courant 12 qui limite la valeur du courant de sortie à une valeur préfixée, des moyens de sélection de trajet servant à choisir le trajet d'alimentation menant à la charge, et un interrupteur 10 qui est prévu en tant que circuit de dérivation pour le dispositif de limitation de courant 12 et qui est associé aux moyens de sélection de trajet et actionné par un signal de fermeture de celui-ci. Les points de contact 134 et 136 de l'interrupteur 10 sont connectés respectivement à une source de courant, servant à fournir un courant alternatif, et une charge quelconque. Le dispositif de limitation de courant est connecté aux points de contact 134 et 136 et est monté en parallèle à l'interrupteur 10. Le dispositif de limitation de courant 12 est constitué d'un thermistor PTC qui possède un coefficient thermique positif. Le thermistor PTC possède les caractéristiques température-résistance suivantes. La résistance du thermistor PTC augmente progressivement à partir d'une valeur initiale lorsqu'un courant le traverse, et ainsi sa température s'élève en raison de l'effet Joule qui s'y produit. Lorsque la température du thermistor PTC atteint approximativement 120 degrés Celsius, qui est la température de Curie du thermistor PTC, sa résistance augmente rapidement, coupant ainsi le courant. Le thermistor PTC est monté dans un capuchon résistant qui peut résister à la température d'émission du thermistor PTC Conformément aux caractéristiques température-résistance du thermistor PTC, l'intensité du courant de sortie passant à la charge est limitée à une valeur préfixée, même lorsqu'un courant de démarrage dépassant une intensité préfixée est appliqué à partir de la source de courant, de sorte que le passage du courant de démarrage à la charge est coupé et qu'un feu pouvant être déclenché en raison d'une surchauffe du dispositif est empêché. Les moyens de sélection de trajet comprennent une résistance 22, connectée au point de contact 134 pour abaisser la tension alternative qui provient d'une source de courant d'entrée, une section de redresseur 20, servant à redresser la tension alternative abaissée, un circuit RC 15 qui abaisse la tension alternative redressée et lisse cette tension alternative redressée, de façon à retarder, d'une valeur préfixée correspondant à la constante de temps RC, la tension alternative de mise sous tension, et un relais à courant continu 14 qui est interposé entre le circuit RC 15 et l'interrupteur 10. La section de redresseur 20 comprend un circuit en pont 20 qui utilise la borne de sortie de la résistance 22 et une borne 138 d'alimentation en courant d'entrée en tant que ports d'entrée et utilise aussi quatre diodes 24, 26, 28 et 30. Bien que le circuit en pont 20 soit représenté comme mode préféré de réalisation de la section de redresseur 20 à la figure, cette section de redresseur 20 n'est pas limitée à ce mode de réalisation et n'importe quel circuit redresseur servant à redresser un signal de courant alternatif en un signal de courant continu peut être utilisé en tant que section de redresseur 20. Le circuit 40 de protection vis-à-vis des courants de démarrage présentant la structure indiquée ci-dessus est placé dans son intégralité sur une plaquette de circuit imprimé. Comme représenté à la figure 2, le circuit 40 de protection vis-à-vis des courants de démarrage peut être appliqué à une source de courant d'un four à micro-ondes mécanique pour couper efficacement le courant de démarrage produit pendant une alimentation en courant intermittente à destination d'un transformateur haute tension 120. Afin de couper efficacement le courant de démarrage, le circuit classique 140 de protection vis-à-vis des courants de démarrage qui est représenté à la figure 4 est remplacé par le circuit 40 de protection vis-à-vis des courants de démarrage qui est conforme à la présente invention. Ceci signifie que, pour amortir plus totalement le courant de démarrage, le relais à courant alternatif 116 est remplacé par le relais à courant continu 14 et les circuits de mise sous tension 16, 18, 20 et 22 qui retardent pendant un temps préfixé le courant de mise sous tension servant à mettre le relais à courant continu 14 sous tension, puis appliquent le courant à ce relais 14, et qu'un fusible 114 et une résistance en ciment 112 sont remplacés par le thermistor PTC 12. Le fonctionnement du circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage conforme à la présente invention, ce circuit de protection étant appliqué à la source de courant présente dans un four à micro-ondes, va être exposé ci-après en détail. Lorsqu'on met en marche le four à micro-ondes, la tension alternative de 230 V est abaissé à 30 V par la résistance 22 de 9,1 KQ et la tension alternative abaissée est redressée par la section de redresseur 20, puis est abaissée au niveau d'une onde radio de redressement de 26 V. La tension de l'onde radio de redressement est abaissée à 24 V par la résistance 18 de 100 KQ, puis l'onde radio de redressement est ondulée d'une manière minimale et est lissée par un condensateur électrolyse 16 et convertie en une tension continue pure. Le circuit RC 15 constitué du condensateur 16 et de la résistance 18 retarde de la constante de temps RC la tension continue de 24 V et l'applique au relais à courant continu 14. La bobine de mise sous tension contenue dans le relais à courant continu 14 est alors mise sous tension et ce relais applique alors un signal de fermeture à l'interrupteur 10. La tension nominale est de 50 V et la capacitance du condensateur 16 est de 100 yF. Par ailleurs, des expériences montrent que le temps de réponse de l'interrupteur 10 associé au relais à courant continu est approximativement compris entre 120 ms et 160 ms. On estime que le temps de réponse est affecté par le fait que la résistance totale des dispositifs 18, 20 et 22 disposés en amont du relais à courant continu 14 affecte la valeur R lorsqu'on détermine la constante de temps RC et par le fait que le temps d'auto-reponse du relais à courant continu 14 est compris dans le temps de réponse total. Comme représenté à la figure 2, le circuit 40 de protection vis-à-vis des courants de démarrage qui est présenté cidessus est interposé entre un interrupteur de commande de courant variable 108 et le primaire 128 du transformateur haute tension 120. Dans la source de courant, lorsque la commande 108 passe de l'état ouvert à l'état fermé, il est initialement produit un courant de démarrage comme tel qu'indiqué par "A" à la figure 3. Le relais à courant continu 14 n'est pas mis sous tension pendant le temps de réponse de 120 ms à 160 ms, étant donné que le courant de démarrage est appliqué à ce relais 14, et l'interrupteur 10 reste ouvert. Par conséquent, le courant de commande, constitué par le courant de démarrage, qui est envoyé de l'interrupteur de commande 108 au primaire 128 du transformateur haute tension 120 est amorti en donnant un courant d'une intensité stable étant donné qu'il traverse le thermistor PTC 12. L'interrupteur 10 est fermé par un signal de fermeture fourni par le relais à courant continu mis sous tension 14 à partir de l'instant auquel le temps de réponse s'achève et le courant de commande passe en dérivation par l'interrupteur 10. D'après des expériences, la durée du courant de démarrage est approximativement dans la limite de 30 ms. Le circuit 40 de protection vis-à-vis des courants de démarrage est utilisé dans la source de courant du four à micro-ondes pour couper totalement le courant de démarrage. En outre, même si le relais à courant continu 14 n'est pas en service pendant le temps de réponse en raison de son fonctionnement anormal et si par conséquent le courant de commande passe pendant un temps prolongé par le thermistor PTC 12 et non pas par l'interrupteur 10, la résistance du thermistor PTC 12 augmente rapidement à partir de l'instant auquel courant d'un four à micro-ondes, le battement de la source de courant peut être empêché efficacement. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à un circuit de protection de démarrage utilisé dans la source de courant d'un four à microondes. Bien que le mode préféré de mise en oeuvre de l'invention ait été décrit, on comprend que la présente invention ne devrait pas être limitée à ce mode préféré de mise en oeuvre, mais que divers changements et modifications peuvent être apportés par un spécialiste en la matière dans les limites du cadre de l'invention tel que revendiqué ci-après. REVENDICATIONS 1. Circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens interrupteurs (10), interposés entre une source de courant servant à fournir un signal de courant alternatif, et une charge, des moyens de sélection de trajet (22, 20, 15 , 14) servant à recevoir de la source de courant un signal de mise sous tension et à fournir aux moyens d'interruption (10) un signal de fermeture-ouverture des moyens d'interruption et des moyens de limitation de courant (12), interposés entre la source de courant et la charge, servant à limiter l'intensité du courant, appliqué à la charge, à une valeur inférieure à une valeur préfixée, même lorsqu'un courant de démarrage est appliqué à la charge, les moyens de limitation de courant (12) étant connectés en parallèle aux moyens d'interruption (10), les moyens de sélection de trajet (22, 20, 15, 14) servant, une fois qu'un temps de retard préfixé s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu, à fournir un signal de fermeture aux moyens interrupteurs (10) qui sont initialement ouverts, les moyens interrupteurs (10) étant associés à un circuit de dérivation des moyens de limitation de courant (12), le signal de courant alternatif étant appliqué à la charge par l'intermédiaire des moyens de limitation de courant (12) pendant le temps de retard préfixé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu et étant appliqué à la charge par l'intermédiaire des moyens interrupteurs (10) une fois que le temps de retard préfixé s'est écoulé. 2. Circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de sélection de trajet (22, 20, 15, 14)) comprennent des moyens redresseurs (22, 20, 15) servant à convertir le signal de courant alternatif fourni par la source de courant en un signal de courant continu et à fournir le signal de courant con tinu à une section de relais à courant continu (14), et des moyens de relais à courant continu (14), servant à fournir aux moyens d'interruption (10) un signal de fermeture des moyens d'interruption, qui sont mis sous tension par le signal de courant continu provenant des moyens redresseurs (22, 20, 15) une fois que le temps de retard s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est appliqué en entrée aux moyens redresseurs (22, 20, 15) et est coupé. 3. Circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage suivant la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens redresseurs (22, 20, 15) comprennent une résistance (22), servant à abaisser la tension de la source de courant jusqu'à une amplitude préfixée, et une section de redressement (20 , 15) servant à redresser le signal de courant alternatif abaissé en tension par la résistance (22) et à produire un courant continu de mise sous tension. 4. Circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage suivant la revendication 3, caractérisé en ce que la section de redressement (20, 15) est un circuit en pont comportant plusieurs diodes (24, 26, 28, 30). 5. Circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage suivant la revendication 4, caractérisé en ce que la section de redressement (20, 15) comprend en outre un circuit (15) interposé entre une borne de sortie du circuit en pont (20) et les moyens de relais à courant continu (14) et comportant une résistance (18) et un condensateur(16), pour amortir une composante de courant alternatif comprise dans le signal redressé par le circuit en pont (20) et allonger d'une durée préfixée le temps de réponse des moyens de relais à courant continu (14). 6. Circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de limitation de courant (12) consistent en un thermistor à caractéristique positive (12) possédant une caractéristique température-résistance suivant laquelle sa résistance augmente avec sa température interne. 7. Circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens interrupteurs (10), interposés entre une source de courant servant à fournir un signal de courant alternatif, et une charge (120), des moyens redresseurs (22, 20, 15) servant à redresser le signal de courant alternatif et à convertir ainsi le signal de courant alternatif fourni par la source de courant en un signal de courant continu, des moyens de retard de courant continu (14), servant à fournir aux moyens interrupteurs (10) un signal servant à fermer les moyens interrupteurs, qui sont mis sous tension par le signal de courant continu fourni par les moyens redresseurs (22, 20, 15), une fois que le temps de retard s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est appliqué en entrée sur les moyens redresseurs (22, 20, 15) et est coupé, et un thermistor à caractéristique positive (12), interposé entre la source de courant et la charge (120) et servant à limiter l'intensité du courant appliqué à la charge à un niveau inférieur à une valeur préfixée, même lorsqu'un courant de démarrage est appliqué à la charge (120), grâce à l'utilisation de ses caractéristiques température-résistance suivant lesquelles sa résistance augmente d'une manière correspondant à sa température interne, les moyens de limitation de courant (12) étant connectes en parallèle aux moyens interrupteurs (10), tandis que les moyens de retard de courant continu (14), une fois qu'un temps de retard préfixé s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu par les moyens redresseurs (22, 20, 15), fournissent un signal de fermeture aux moyens interrupteurs (10) qui sont initialement ouverts, les moyens interrupteurs (10) étant associés à un circuit de dérivation du thermistor à caractéristique positive (12), le signal de courant alternatif étant appliqué à la charge (120) par l'intermédiaire des moyens de limitation de courant (12) pendant le temps de retard préfixé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu par les moyens redresseurs (22, 20, 15) et étant appliqué à la charge (120) par l'intermédiaire du thermistor à caractéristique positive (12) une fois que le temps de retard préfixé s'est écoulé. 8. Circuit de protection vis-a-vis des courants de démarrage suivant la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens redresseurs (22, 20, 15) comprennent une résistance (22), servant à abaisser la tension de la source de courant à une amplitude préfixée, un circuit redresseur (20), servant à redresser le signal de courant alternatif abaissé en tension par la résistance (22) et à produire un courant continu de mise sous tension, et un circuit (15) interposé entre une borne de sortie du circuit redresseur (20) et les moyens de relais à courant continu (14) et comportant une résistance (18) et un condensateur (16), servant à amortir une composante de courant alternatif comprise dans le signal redressé par le circuit redresseur (20) et allongeant d'une durée préfixée le temps de réponse des moyens de relais à courant continu (14). 9. Circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage, caractérisé en ce qu'il comprend des premiers moyens interrupteurs (108), connectés à une source de courant fournissant un signal de courant alternatif, servant à effectuer une opération d'interruption de manière à appliquer d'une manière intermittente le signal de courant alternatif à un circuit connecté à une borne de sortie, un transformateur haute tension (120) servant à amplifier la tension d'un signal de courant alternatif appliqué à son primaire (128) afin de produire ainsi un courant à haute tension servant à commander un magnétron (126), des seconds moyens interrupteurs (10) interposés entre les premiers moyens interrupteurs (108) et le transformateur haute tension (120), des moyens redresseurs (22, 20, 15) servant à redresser le signal de courant alternatif fourni par la source de courant et à convertir ainsi le signal de courant alternatif en un signal de courant continu, des moyens de retard de courant continu (14), servant à fournir aux moyens interrupteurs (10) un signal servant à fermer les moyens interrupteurs, qui sont mis sous tension par le signal de courant continu fourni par les moyens redresseurs (22, 20, 15), une fois que le temps de retard s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est appliqué en entrée sur les moyens redresseurs (22, 20, 15) et est coupé, et un thermistor à caractéristique positive (12), interposé entre les premiers moyens interrupteurs (108) et le transformateur haute tension (120), servant à limiter à une valeur préfixée l'intensité du courant appliqué au transformateur haute tension (120), même lorsqu'un courant de démarrage est appliqué au transformateur (120), grâce à l'utilisation de ses caractéristiques température-résistance suivant lesquelles sa résistance augmente avec sa température interne, les moyens de limitation de courant (12) étant connectés en parallèle aux seconds moyens interrupteurs (10), tandis que les moyens de retard de courant continu (14), une fois qu'un temps de retard préfixé s'est écoulé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu par les moyens redresseurs (22, 20, 15), fournissent un signal de fermeture aux seconds moyens interrupteurs (10) qui sont initialement ouverts, les seconds moyens interrupteurs (10) étant associés à un circuit de dérivation du thermistor à caractéristique positive (12), le signal de courant alternatif étant appliqué au transformateur (120) par l'intermédiaire des moyens de limitation de courant (12) pendant le temps de retard préfixé à partir de l'instant auquel le signal de courant alternatif est reçu par les moyens redresseurs (22, 20, 15) et étant appliqué au transformateur (120) par l'intermédiaire du thermistor à caractéristique positive (12) une fois que le temps de retard préfixé s'est écoulé. 10. Circuit de protection vis-à-vis des courants de démarrage suivant la revendication 9, caractérisé en ce que les moyens redresseurs (22, 20, 15) comprennent une résistance (22), servant à abaisser la tension de la source de courant à une amplitude préfixée, un circuit redresseur (20), servant à redresser le signal de courant alternatif abaissé en tension par la résistance (22) et à produire un courant continu de mise sous tension, et un circuit (15) interposé entre une borne de sortie du circuit redresseur (20) et les moyens de relais à courant continu (14) et comportant une résistance (18) et un condensateur (16), servant à amortir une composante de courant alternatif comprise dans le signal redressé par le circuit re dresseur (20) et allongeant d'une durée préfixée le temps de réponse des moyens de relais à courant continu (14).