Brevet FR2771653A1 — publié le 19990604

L'invention concerne un procédé de déshydratation de gaz au moyen d'un dessiccant liquide. L'invention concerne plus particulièrement un procédé permettant la régénération dudit dessiccant liquide par un moyen simple, économique et n'impliquant aucune pollution de l'environnement. La déshydratation d'un gaz, par exemple un gaz naturel ou un gaz de raffinerie, est une opération classique, qui permet de contrôler le point de rosée de l'eau dudit gaz. Cette opération permet alors d'éviter la formation d'hydrates ou de glace lors du transport ou de l'utilisation dudit gaz ou encore de réduire les risques de corrosion. Dans ce but, il est courant de mettre en contact le gaz avec un dessiccant liquide hydrophile. Les glycols et polyglycols font partie de ces dessiccants. A cause de sa forte affinité pour l'eau, de sa stabilité chimique et de son faible coût, le triéthylèneglycol (en abrégé TEG) est le plus utilisé. Dans une unité classique de déshydratation de gaz par un dessiccant liquide, par exemple un glycol, telle que représentée schématiquement par la figure 1 annexée, le gaz humide entre, par la ligne 1, en bas d'une colonne d'absorption Al, fonctionnant sous pression, où il contacte par circulation à contre-courant le dessiccant liquide introduit en tête par la ligne 3. Au cours de ce contact, I'eau contenue dans le gaz est absorbée par le dessiccant. Le gaz déshydraté sort, à forte pression, de la tête de la colonne d'absorption par la ligne 2. A sa sortie en fond de la colonne Al, le dessiccant chargé en eau est envoyé par la ligne 4 vers la tête de l'unité de régénération R1, où il est utilisé comme fluide de refroidissement. II peut être encore réchauffé par passage dans un échangeur El, puis être envoyé, après détente vers un ballon de séparation de flash S1, dans lequel la pression est plus faible que dans la colonne d'absorption Al. Dans certains cas, il est possible d'envoyer le dessiccant chargé en eau d'abord dans le ballon de séparation flash avant de l'utiliser comme fluide de refroidissement en tête de l'unité de régénération R1. Une grande partie du gaz absorbé à forte pression par le dessiccant est séparé de la phase liquide dans ce ballon S1. Ce gaz peut être soit rejeté à l'atmosphère par la ligne 5, soit utilisé comme fuel gaz au cours de l'étape de régénération du dessiccant. II est alors envoyé vers le brûleur du rebouilleur R2 du dispositif de régénération R1 Le dessiccant liquide contenant de l'eau, mais étant séparé du gaz absorbé à forte pression, sort du ballon de séparation flash S1 par la ligne 7. Après son passage dans au moins un échangeur de chaleur E2, où il est réchauffé, il est envoyé par la ligne 7 dans la zone de distillation du dispositif de régénération thermique R1, dans laquelle une partie de l'eau absorbée par le dessiccant va être vaporisée et éliminée en tête par la ligne 8 alors que le dessiccant régénéré qui sort en fond par la ligne 3 traverse l'échangeur El puis l'échangeur E2, dans lesquels il est refroidi, et est envoyé, par une pompe P1, dans un refroidisseur E4, puis en tête de la colonne d'absorption Al. Cependant, il est bien connu que l'on ne peut séparer totalement l'eau du dessiccant par voie thermique à pression atmosphérique, surtout lorsque ce dernier se dégrade à une température inférieure à sa température normale d'ébullition. Ainsi, ie TEG bout à environ 285"C, mais on se limite généralement à 204"C lors de sa régénération pour limiter sa dégradation. A cette température, la pureté du TEG régénéré est généralement voisine de 98,7 % masse. Si l'on désire, pour le dessiccant liquide (en particulier un glycol), une pureté supérieure afin d'obtenir une déshydratation plus poussée du gaz, un moyen classique consiste à faire suivre l'étape de reconcentration thermique par une étape de strippage telle que représentée schématiquement sur la figure 2. Ce strippage peut être réalisé par du gaz sec ou à faible teneur en eau, par exemple une partie du courant gazeux déshydraté par le dessiccant, comme décrit notamment dans le brevet USA-3 105 748. Il peut être réalisé aussi avec un agent de strippage liquide à température et pression ambiantes et formant un hétéroazéotrope avec l'eau, comme décrit dans le brevet FR-ç2 698017. L'agent utilisé dans ce dernier cas est un composé aromatique (le benzène, le toluène, I'éthylbenzène et/ou un xylène) tel que l'on peut en rencontrer dans le gaz à traiter. Ce type de système entraîne une perte de gaz non commercialisé ainsi qu'une pollution supplémentaire. Pour répondre aux nouvelles contraintes liées à l'émission de produits toxiques dans l'atmosphère, le procédé a été modifié de façon à diminuer les rejets. Cependant la réduction de ces rejets implique des investissements assez coûteux. Une autre technique consiste à récupérer l'effluent liquide, issu du rebouilleur R2 du dispositif de régénération R1 du dessiccant liquide, dans une capacité, par le biais d'un trop-plein. Un effluent vapeur, riche en eau, et généré par ledit effluent liquide, est produite au sein de la capacité. Ladite vapeur est alors récupérée et l'effluent liquide quittant ladite capacité, peut atteindre une pureté de 99,9 % en masse. Ledit effluent liquide, appauvri en eau, est alors envoyé vers la colonne d'absorption. Le brevet UFAG 332 643 décrit un procédé (connu sous la dénomination : "procédé Coldfinger"), dans lequel l'effluent vapeur est condensé sur un faisceau de tubes parcouru par une solution froide de dessiccant liquide, tel que schématiquement représenté sur la figure 3. Pour un tel procédé, le liquide du rebouilleur R2 s'écoule vers la capacité ou le ballon B1 par le biais d'un trop-plein. La vapeur, riche en eau et générée par ledit liquide du ballon Bt, est condensée sur le faisceau de tubes E3. Ledit faisceau est parcouru par le dessiccant liquide, froid et riche en eau, sortant de la colonne d'absorption Al via la ligne 4. L'effluent liquide issu de ladite vapeur condensée est récupéré et envoyé vers l'unité de régénération R1, à travers les lignes 9 puis 7. Le dessiccant liquide régénéré est récupéré par la ligne 3, pour être renvoyé, à travers l'échangeur El, la pompe P1 et l'échangeur E4, vers la colonne d'absorption Al. L'invention concerne un nouveau procédé permettant la diminution de la quantité d'eau du dessiccant provenant du dispositif de régénération du dessiccant. Ce nouveau procédé permet la régénération de solutions de dessiccant avec des puretés supérieures à 99,9 % en masse (c'est-à-dire moins de 0,1 % d'eau). D'une manière générale, I'invention propose un procédé de déshydratation d'un gaz contenant de l'eau (par exemple du gaz naturel ou un gaz de raffinerie) au moyen d'un dessiccant liquide hydrophile (en particulier un glycol), avec régénération dudit dessiccant liquide, ledit procédé comprenant - (a) une étape d'absorption de l'eau par contact entre ledit gaz humide et du dessiccant liquide régénéré provenant de l'étape (c), produisant un effluent gazeux sec et un flux de dessiccant liquide chargé en eau et en gaz absorbés - (b) une étape de régénération dudit dessiccant liquide, dans une zone de régénération comprenant une zone de rebouillage et une zone de distillation, le dessiccant liquide chargé étant envoyé dans ladite zone de distillation, d'où sort, d'une part, en tête, une vapeur contenant de l'eau et, d'autre part, en fond dans la zone de rebouillage, le dessiccant liquide contenant encore de l'eau ; et (c) une étape dans laquelle ledit dessiccant liquide issu de la zone de rebouillage de l'étape (b) est envoyé vers une zone d'absorption, dans laquelle de l'eau de la vapeur générée par ledit dessiccant est absorbée par une fraction de dessiccant régénéré ou non régénéré, prélevée en un point du procédé, avec renvoi dudit dessiccant ayant absorbé l'eau de ladite vapeur vers la zone de rebouillage de l'étape (b) et renvoi du dessiccant régénéré vers la zone d'absorption de l'étape (a). Bien que le procédé de l'invention puisse s'appliquer à tout gaz humide, les gaz considérés plus particulièrement dans l'invention sont le gaz naturel et les gaz de raffinerie ; ils contiennent une proportion prépondérante d'au moins un hydrocarbure léger, principalement du méthane, mais aussi de l'éthane, du propane et/ou du butane. Ils peuvent contenir en outre de faibles proportions des composés aromatiques (benzène, toluène, éthylbenzène et/ou xylènes), ainsi que du gaz carbonique, de l'azote et/ou de l'hydrogène sulfuré. A titre indicatif, la teneur en eau des gaz naturels considérés dans l'invention peut aller par exemple d'environ 30 à 105 mg par Nm3 Dans le procédé de l'invention, il est possible de prévoir, après l'étape (a), une étape (d) dans laquelle on détend le dessiccant liquide chargé en eau et en gaz absorbés et on le sépare en une vapeur contenant principalement lesdits gaz absorbés et une phase liquide contenant principalement le dessiccant liquide chargé en eau. Le procédé de l'invention est décrit ci-après plus en détail, en relation avec la figure 4. Dans ce cas, I'absorption de l'eau de la vapeur générée par le liquide issu de la zone de rebouillage de l'étape (b), est effectuée, dans l'étape (c), au moyen d'une fraction de dessiccant liquide non régénéré. Par ailleurs, les indications de température et de pression données ci-après sont plus particulièrement relatives à l'utilisation du triéthylèneglycol comme dessiccant liquide. Dans l'étape (a), le flux de gaz humide, arrivant par la ligne 1, est mis en contact à contre-courant dans une colonne d'absorption Al avec le flux de dessiccant liquide régénéré, arrivant par la ligne 3, ce qui produit un effluent gazeux sec sortant en tête par la ligne 2 et, sortant en fond de ladite colonne d'adsorption Al, par la ligne 4, un flux de dessiccant liquide chargé en eau et en gaz absorbés en faibles quantités (hydrocarbures légers et, le cas échéant, composés aromatiques, ainsi que gaz carbonique, azote et/ou hydrogène sulfuré). Dans cette étape, le gaz humide (par exemple du gaz naturel) entre à la pression de production (en général de 20 à 150 bars) et à une température inférieure à 50"C. Si la température de production du gaz est supérieure à cette valeur, ledit gaz sera refroidi, par exemple avec un aéro-réfrigérant (non représenté sur la figure 4), avant son entrée dans la colonne Al. Le dessiccant liquide introduit en tête de la colonne Al par la ligne 3 est classiquement à une température supérieure d'environ 5"C à celle du gaz à traiter et à une pression égale à celle du gaz. Si la température du dessiccant liquide ne vérifie pas cette condition, ledit dessiccant liquide sera refroidi par le biais de l'échangeur E4 (par exemple un aéro-réfrigérant) avant son entrée dans la colonne Al. Le flux de dessiccant liquide sortant de la colonne d'adsorption At par la ligne 4, est en général à la température du gaz à traiter. Une fraction dudit flux de dessiccant liquide sortant par la ligne 4 est envoyée, via la ligne 8, vers le dispositif d'absorption A2 afin de réaliser la seconde opération de régénération du dessiccant liquide chargé en eau, telle qu'elle sera décrite ci-après (étape (c)). L'autre fraction dudit flux de dessiccant liquide est envoyée, comme fluide de refroidissement, en tête de la colonne de distillation D1 du dispositif de régénération R1, où la température de ladite fraction s'accroît en général d'environ 10 C. Ladite fraction est dirigée par la ligne 5 vers un échangeur thermique El, dans lequel elle est réchauffée pour atteindre une température d'environ 80 C ; elle est ensuite détendue par la vanne V1 pour atteindre une pression par exemple d'environ 4 bars, puis finalement envoyée dans le ballon de séparation flash S1. Dans l'étape (b), le flux de dessiccant liquide est envoyé, par la ligne 7, vers la colonne de distillation Di du dispositif de régénération R1, qui comprend en outre un rebouilleur R2. Dudit dispositif de régénération R1, il sort en tête, par la ligne 9, un effluent vapeur riche en eau et pouvant contenir des composés aromatiques et, en fond, un effluent liquide constituant le dessiccant liquide partiellement régénéré (en général riche à environ 99 %), qui est envoyé vers l'absorbeur A2 à travers le trop-plein 10, pour y être soumis à la seconde opération de régénération (étape (c)). Avant son entrée dans la colonne de distillation Di, le flux de dessiccant liquide est en général chauffé à travers l'échangeur thermique E2 pour atteindre une température d'environ 160"C. Dans l'étape (c), L'effluent liquide sortant du trop-plein 10 (à la température de 204"C) et contenant principalement du dessiccant génère une vapeur riche en eau dans l'absorbeur A2. L'eau contenue dans ladite vapeur est absorbée par 'effluent liquide arrivant de la colonne d'absorption Al par la ligne 8. La mise en contact dudit effluent liquide avec ladite vapeur est réalisée par pulvérisation de celui-ci dans le ciel de l'absorbeur A2. Ledit effluent liquide, ayant absorbé ladite vapeur, est récupéré dans un compartiment de l'absorbeur A2, puis envoyé vers le rebouilleur R2 à travers le trop-plein 11. L'effluent liquide, provenant du rebouilleur et ayant subi l'étape d'absorption (c), est envoyé, à travers la ligne 3, vers la colonne Al. L'effluent liquide sortant de l'absorbeur A2 par la ligne 3, à une température d'environ 200"C, a en général une pureté supérieure à 99,9%. Ledit effluent liquide est refroidi par passages successifs dans les deux échangeurs thermiques El et E2, pour atteindre une température d'environ 80"C. Sa pression est elle aussi adaptée, par une pompe P1, à celle régnant dans la colonne d'absorption Ai Lorsque l'on met en oeuvre une étape de séparation (d), le flux de dessiccant liquide est séparé dans le ballon de séparation flash S1, en un effluent vapeur sortant en tête par la ligne 6 et contenant les gaz absorbés (hydrocarbures légers et, le cas échéant, au moins une partie des composés aromatiques, ainsi que, éventuellement, du gaz carbonique, de l'azote et/ou de l'hydrogène sulfuré) et, sortant en fond, par la ligne 7, une phase liquide contenant principalement le dessiccant liquide chargé en eau et, le cas échéant, le reste des composés aromatiques. Différentes configurations peuvent être envisagées pour mettre en oeuvre le procédé de l'invention. Ainsi, la température de la fraction de dessiccant liquide prélevée en sortie de la colonne d'absorption Al peut être trop élevée pour permettre une parfaite absorption de la phase vapeur générée par l'effluent liquide provenant du rebouilleur R2, par ladite fraction de dessiccant liquide. Deux cas peuvent se présenter. 1) Le débit de ladite fraction de dessiccant liquide à l'entrée de l'absorbeur A2 est faible et la température extérieure est faible: on prévoit alors de ne pas calorifuger la partie supérieure et les parois de l'absorbeur. Ladite fraction de dessiccant liquide, réalisant l'absorption de la vapeur, est pulvérisée sur les parois non calorifugées de l'absorbeur A2. Le fonctionnement du procédé de déshydratation du gaz humide (par exemple gaz naturel ou gaz de raffinerie) reste par ailleurs identique à celui décrit précédemment et représenté sur le schéma de la figure 4. Ladite fraction de dessiccant liquide, ayant absorbé ladite phase vapeur, est recueillie dans un moyen de collecte et renvoyée vers le rebouilleur R2 du dispositif de régénération R1 par le trop-plein 11. 2) Le débit de ladite fraction de dessiccant liquide à l'entrée de l'absorbeur A2 est élevé: l'étape d'absorption (c) de la phase vapeur générée par l'effluent liquide provenant du rebouilleur R2, par ladite fraction de dessiccant liquide, est alors réalisée selon le procédé représenté schématiquement sur la figure 5, décrit ci-après. Ladite fraction de dessiccant liquide prélevée en un point de la sortie de la colonne d'absorption Al, envoyée à l'entrée de l'absorbeur A2 suivant la ligne 8, est pulvérisée sur un échangeur thermique E5, à l'intérieur de l'absorbeur A2, sur lequel elle est refroidie. L'eau de la vapeur générée par 'effluent de dessiccant liquide provenant du rebouilleur R2 est alors absorbée par ladite fraction de dessiccant liquide ainsi refroidie. Ladite fraction de dessiccant liquide, ayant absorbé l'eau de ladite phase vapeur, est recueillie dans un moyen de collecte (par exemple au moins une lèchefrite) et envoyée vers le rebouilleur R2 du dispositif de régénération Ri, par la ligne 11. La description du fonctionnement du reste du procédé de déshydratation de gaz humide (par exemple gaz naturel ou gaz de raffinerie) reste par ailleurs identique à celui décrit précédemment et représenté sur le schéma de la figure 4. Un dernier cas envisagé consiste à réaliser l'étape de la phase d'absorption (c) de l'eau de la phase vapeur générée par le dessiccant liquide issu du rebouilleur du dispositif de régénération de l'étape (b) par du dessiccant liquide régénéré, selon le procédé décrit sur la figure 6. Dans l'étape (c), 'effluent liquide sortant du trop-plein 10 à la température de 204"C génère une vapeur riche en eau dans l'absorbeur A2. L'eau contenue dans ladite vapeur, générée par ledit effluent liquide contenant principalement du dessiccant, est absorbée par une fraction de dessiccant liquide régénéré 8 provenant de la sortie de l'absorbeur A2. Ladite fraction de dessiccant liquide, pulvérisée dans le ciel de l'absorbeur A2, absorbe l'eau de ladite vapeur. Ladite fraction de dessiccant liquide, enrichie en eau, est récupéré dans un compartiment de l'absorbeur A2 puis envoyé vers le rebouilleur R2 à travers le trop-plein 11. L'effluent liquide, provenant du rebouilleur et ayant subi le second séchage, lors de l'étape (c), est envoyé, à travers la ligne 3, vers la colonne Al. La description du fonctionnement du reste du procédé de déshydratation de gaz humide (par exemple gaz naturel ou gaz de raffinerie) est par ailleurs identique à celui décrit précédemment et représenté sur le schéma de la figure 4. Les avantages de la mise en oeuvre d'une seconde zone d'absorption telle que A2, selon le procédé de la présente invention, peuvent être évalués en effectuant une comparaison de ses performances avec celles du procédé décrit dans le brevet USAC 332 643 (procédé dit "Coldfinger"). En fait, le ciel gazeux de l'absorbeur A2 est beaucoup plus sec que dans le cas du procédé antérieur, ce qui a pour conséquence d'amener le dessiccant (par exemple le TEG) à une pureté supérieure à celle du dessiccant sortant du procédé "Coldfinger". A titre d'exemple, on peut fournir les observations suivantes Si l'on considère que la condensation de la vapeur générée par le dessiccant liquide issu du rebouilleur R2 est réalisée sur un faisceau de tubes parcourus par une solution de TEG riche et à 40 "C, la pression partielle de l'eau dans le ciel gazeux est alors de 0,075 bar. Dans le cas du procédé de la présente invention, si l'on considère que la condensation de la vapeur générée par le dessiccant liquide issu du rebouilleur R2 est réalisée en pulvérisant une solution de TEG riche (pureté de 95 %) et à 40 "C, la pression partielle de l'eau dans le ciel gazeux est alors de 0,015 bar. Dans le second cas, la pression partielle en eau est beaucoup plus faible, ce qui a pour conséquence de sécher beaucoup plus le dessiccant liquide issu du rebouilleur R2. Les performances de l'absorbeur A2 dans un procédé réalisé selon la présente invention sont donc meilleures que dans un procédé du type "Coldfinger". REVENDICATIONS 1. Procédé de déshydratation d'un gaz contenant de l'eau au moyen d'un dessiccant liquide hydrophile, avec régénération dudit dessiccant liquide, caractérisé en ce qu'il comprend - (a) une étape d'absorption de l'eau par contact entre ledit gaz humide et du dessiccant liquide régénéré provenant de l'étape (c), produisant un effluent gazeux sec et un flux de dessiccant liquide chargé en eau et en gaz absorbés - (b) une étape de régénération dudit dessiccant liquide chargé en eau dans une zone de régénération comprenant une zone de rebouillage et une zone de distillation, le dessiccant liquide chargé étant envoyé dans ladite zone de distillation, d'où sort, d'une part, en tête, une vapeur contenant de l'eau et, d'autre part, en fond dans la zone de rebouillage, le dessiccant liquide contenant encore de l'eau ; et - (c) une étape dans laquelle ledit dessiccant liquide issu de la zone de rebouillage de l'étape (b) et contenant encore de l'eau est envoyé vers une zone d'absorption, dans laquelle de l'eau de la vapeur générée par ledit dessiccant est absorbée par une fraction de dessiccant régénéré ou non régénéré, prélevée en un point du procédé, avec renvoi dudit dessiccant ayant absorbé l'eau de ladite vapeur vers la zone de rebouillage de l'étape (b) et renvoi du dessiccant régénéré vers la zone d'absorption de l'étape (a). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit gaz humide est choisi parmi le gaz naturel et les gaz de raffinerie et contient au moins un hydrocarbure léger de 1 à 4 atomes de carbone. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit hydrocarbure léger est au moins du méthane. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le dessiccant liquide chargé issu de l'étape (a) sert de fluide de refroidissement en tête de la zone de distillation de l'étape (b). 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, après l'étape (a), on met en oeuvre une étape (d) dans laquelle on détend le dessiccant liquide chargé en eau et en gaz absorbés et on le sépare en une vapeur contenant principalement lesdits gaz absorbés et une phase liquide contenant principalement le dessiccant liquide chargé en eau. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que dans l'étape (a), le flux de gaz humide arrivant par la ligne 1 est mis en contact à contre-courant dans une colonne d'absorption Al avec le flux de dessiccant liquide régénéré arrivant par la ligne 3, ce qui produit un effluent gazeux sec sortant en tête par la ligne 2 et, sortant en fond de ladite colonne d'adsorption Al par la ligne 4, un flux de dessiccant liquide chargé en eau et en gaz absorbés; dans l'étape (b), le flux de dessiccant liquide est envoyé, par la ligne 7, vers la colonne de distillation D1 du dispositif de régénération R1, qui comprend en outre un rebouilleur R2, duquel dispositif de régénération R1, il sort en tête, par la ligne 9, un effluent vapeur riche en eau et, en fond, un effluent liquide constituant le dessiccant liquide partiellement régénéré, qui est envoyé vers l'absorbeur A2 à travers le trop-plein 10, pour y être soumis à la seconde étape de régénération (c). dans l'étape (c), 'effluent liquide contenant principalement du dessiccant sortant du trop-plein 10 génère une vapeur riche en eau dans l'absorbeur A2, ladite vapeur riche en eau est mise en contact avec l'effluent liquide arrivant de la colonne d'absorption Al par la ligne 8, par pulvérisation de celui-ci dans le ciel de l'absorbeur A2, ledit effluent liquide ayant absorbé ladite vapeur est récupéré et envoyé vers le rebouilleur R2 à travers le trop-plein 11 (étape (b)) et l'effluent liquide provenant du rebouilleur et ayant subi la seconde étape d'absorption (c) est envoyé, à travers la ligne 3, vers la colonne Al (étape (a)). 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que, avant l'étape de séparation (d), le dessiccant liquide chargé en eau est envoyé comme fluide de refroidissement en tête de la colonne de distillation D1 du dispositif de régénération R1. 8. Procédé selon l'une des revendications 5 et 6, caractérisé en ce que, dans l'étape (d), le flux de dessiccant liquide est détendu par la vanne V1 et envoyé dans le ballon de séparation flash S1, où il est séparé en un effluent vapeur sortant en tête par la ligne 6 et contenant au moins une partie des gaz absorbés et une phase liquide contenant principalement le dessiccant liquide chargé en eau, sortant en fond par la ligne 7. 9. Procédé selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que la fraction de dessiccant liquide utilisée pour l'absorption de l'eau dans l'étape (c) est une fraction de dessiccant liquide non régénéré, en ce que la partie supérieure et les parois de l'absorbeur A2 ne sont pas calorifugées et en ce que la fraction de dessiccant liquide ayant absorbé la vapeur est recueillie dans un moyen de collecte et renvoyée vers le rebouilleur R2 du dispositif de régénération R1, pour y subir la régénération de l'étape (b). 10. Procédé selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que la fraction de dessiccant liquide utilisée pour l'absorption de l'eau dans l'étape (c) est une fraction de dessiccant liquide non régénéré, en ce que la fraction de dessiccant liquide chargé, envoyée à l'entrée de l'absorbeur A2 suivant la ligne 8, est pulvérisée sur un échangeur thermique E5, à l'intérieur de l'absorbeur A2, sur lequel elle est refroidie, et en ce que la fraction de dessiccant liquide ayant absorbé la vapeur est recueillie dans un moyen de collecte et envoyée vers le rebouilleur R2 du dispositif de régénération R1, pour y subir la régénération de l'étape (b). 11. Procédé selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que la fraction de dessiccant liquide utilisée dans l'étape (c) est une fraction de dessiccant liquide régénéré. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que ledit gaz comprend des proportions mineures de composés aromatiques, ainsi que du gaz carbonique, de l'azote et/ou de l'hydrogène sulfuré. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le dessiccant liquide est un glycol. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que le dessiccant liquide est le triéthylèneglycol.