Brevet FR2770063A1 — publié le 19990423

SYSTEMES DE TRANSMISSION À FIBRE OPTIQUE À SIGNAUX SOLITONS ET À MULTIPLEXAGE DE LONGUEUR D'ONDE La présente invention a pour objet un système de transmission à fibre optique à signaux solitons et à multiplexage de longueur d'onde, dans lequel les différentes longueurs d'onde du multiplex sont choisies de sorte à assurer, sur un intervalle donné, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit. Elle concerne également un procédé de transmission dans un tel système. La transmission d'impulsions solitons ou solitons dans la partie d'une fibre optique à dispersion anormale est un phénomène connu. Les solitons sont des signaux impulsionnels de forme sech2. Avec cette forme d'impulsion, la non-linéarité dans la partie correspondante de la fibre compense la dispersion du signal optique. La transmission des solitons est modélisée de façon connue par l'équation de Schrôdinger non-linéaire. Divers effets limitent la transmission de telles impulsions, comme la gigue induite par l'interaction des solitons avec le bruit présent dans le système de transmission, décrite par exemple dans l'article de J. P. Gordon et H. A. Haus, Optical Letters, vol. I 1 n 10 pages 665-667. Cet effet, appelé effet Gordon-Haus ou gigue Gordon-Haus, impose une limite théorique à la qualité ou au débit des transmissions par solitons. Pour arriver à dépasser ces limite, il est possible d'utiliser une modulation synchrone des signaux solitons, à l'aide de modulateurs semiconducteurs. Cette technique limite intrinsèquement le débit de la liaison solitons, du fait de la limite supérieure de la bande passante des modulateurs semi-conducteurs. Il a aussi été proposé des systèmes de filtres guidants glissants, permettant de contrôler la gigue des solitons transmis, voir par exemple EP-A-0 576 208. Il a aussi été proposé, pour assurer la régénération du signal sur la ligne, d'utiliser l'effet Kerr dans des modulateurs synchrones d'amplitude ou de phase. Il a enfin été proposé, pour assurer la régénération signaux solitons, d'utiliser des absorbants saturables. Par ailleurs, pour augmenter le débit des systèmes de transmission à fibre optique à signaux solitons, il a aussi été proposé d'utiliser un multiplexage de longueur d'onde (en anglais "wavelength division multiplexing ou WDM). Dans ce cas, il est considéré comme avantageux d'utiliser des filtres guidants glissants du type Fabry Perot, qui sont entièrement compatibles avec des signaux mutliplexés en longueur d'onde. En revanche, l'utilisation de modulateurs synchrones ou d'absorbants saturables pour la régénération de signaux solitons multiplexés en 2 2770063 longueur d'onde est problématique, du fait de la différence de vitesse de groupe entre les signaux des différents canaux. Un article de E. Desurvire, O. Leclerc et O. Audouin, Optics Letters, vol. 21, n 14, pages 1026-1028 décrit un schéma d'allocation des longueurs d'ondes, qui soit compatible avec l'utilisation de modulateurs synchrones. Cet article propose d'allouer des longueurs d'ondes aux différents canaux du multiplex de telle sorte que, pour des intervalles ZR donnés entre les répéteurs, les signaux des différents canaux, ou plus exactement les temps bits des différents canaux du multiplex soient sensiblement synchronisés en arrivant aux répéteurs. On permet ainsi une modulation synchrone en ligne de tous les canaux, à des intervalles donnés, à l'aide de modulateurs synchrones discrets. Cette technique d'allocation des longueurs d'ondes du multiplex est aussi décrite dans la demande de brevet français 9600732 du 23 janvier 1996 au nom de Alcatel Submarine Networks. Dans cet article, il est proposé de choisir un sous groupe de canaux, synchrones non seulement à des intervalles ZR, mais aussi à des intervalles sous multiples de ZR. Un autre article de O. Leclerc, E. Desurvire et O. Audouin, Optical Fiber Technology, 3 pages 97-116 (1997) précise que ce schéma d'allocation des longueurs d'ondes peut conduire à des intervalles ZR trop importants entre les modulateurs synchrones, ou encore à des espacement trop importants entre les canaux du multiplex. Pour pallier ce problème, cet article note que dans un tel schéma d'allocation de longueurs d'onde, les temps bit de sous-ensembles de canaux du multiplex sont synchrones à des intervalles sous-multiples de ZR. L'article propose en conséquence de régénérer, à des intervalles plus faibles, des sous-ensembles de canaux du multiplex. Toutefois, cette solution impose un filtrage des canaux du sous-ensemble à régénérer, et fait perdre au système de transmission la périodicité unique pour tous les canaux. La présente invention propose une solution originale et simple au problème de la modulation synchrone de signaux solitons multiplexés en longueur d'onde. Elle permet d'éviter les inconvénients mentionnés plus haut. L'invention assure une modulation simultanée de tous les canaux du multiplex. Plus précisément, l'invention propose un système de transmission à fibre optique à multiplexage de longueur d'onde et à signaux solitons avec une période d'horloge T, dans lequel les longueurs d'onde (X1 à kn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte qu'en au moins un point du système de transmission, la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement une fraction (k/N)T de la période d'horloge, k étant un entier, le système comprenant au 3 2770063 moins au dit point un modulateur synchrone pour moduler les signaux solitons à une fréquence N/T multiple de la fréquence d'horloge des solitons 1/T. Avantageusement, les longueurs d'onde (X1 à Xn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte en ce une pluralité de points du système de transmission distants d'un intervalle (ZR), la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement une fraction (k/N)T de la période d'horloge, le système comprenant en chacun des dits points un modulateur synchrone pour moduler les signaux solitons à une fréquence N/T multiple de la fréquence d'horloge des solitons 1/T. Dans un mode de réalisation, les longueurs d'onde (X1 à Xn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte en ce qu'au moins un autre point du système de transmission, la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement égale à la période d'horloge T, le système comprenant au dit au moins autre point un modulateur synchrone pour moduler les signaux solitons à la fréquence d'horloge des solitons 1/T. De préférence, les longueurs d'onde (X1 à Xkn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte en ce qu'en une pluralité d'autres points du système de transmission distants d'un intervalle (ZR), la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement égale à la période d'horloge T, le système comprenant en chacun des dits autres points un modulateur synchrone pour moduler les signaux solitons à la fréquence d'horloge des solitons I/T. Dans un mode de réalisation, au dit point ou en chacun des dits points, la différence di entre les temps bit d'un canal de longueur d'onde X1 du multiplex, et du premier canal de longueur d'onde,1 satisfait la relation Idi - ki.T/NI ki étant un entier dépendant du canal. Avantageusement, au dit autre point ou en chacun des dits autres points, la différence di entre les temps bit d'un canal de longueur d'onde Xi du multiplex, et du premier canal de longueur d'onde;1 satisfait la relation Idil avec ki un entier dépendant du canal. Au cas o le système est un système sans compensation de la pente de dispersion, les longueurs d'onde (X1 à Xkn) des différents canaux du multiplex sont avantageusement choisies de sorte que pour un intervalle (ZR), 4 2770063 (ki.T - T/4) longueur d'onde de dispersion nulle ?0. Si le système est un système à compensation de la pente de dispersion, les longueurs d'onde (X1 à Xn) des différents canaux du multiplex sont de préférence choisies de sorte que pour un intervalle (ZR), (ki.T - T/4) AX 1 la différence de longueur d'onde entre les canaux i et 1. Dans un mode de réalisation, le modulateur à la fréquence N/T est un modulateur d'intensité, dont la profondeur de modulation est choisie de sorte à compenser, par rapport à un modulateur à la fréquence 1/T, les effets de la modulation à la fréquence N/T sur la profondeur de modulation Dans un autre mode de réalisation, le modulateur à la fréquence N/T est un modulateur d'intensité, dont la profondeur de modulation est choisie de sorte à compenser, par rapport à un modulateur à la fréquence l/T, les effets de la modulation à la fréquence N/T sur la profondeur de modulation, exprimés par la formule suivante: IMN = 20. log(N) 10.1og[N2 - I + lOA(IMI/10)] avec IMN la profondeur de modulation du modulateur à la fréquence N/T; IM1 la profondeur de modulation du modulateur à la fréquence 1/T. L'invention propose aussi un procédé de transmission dans un système à fibre optique à signaux solitons et à multiplexage de longueur d'onde, dans lequel les temps bit des différents canaux (X1 à 4) du multiplex sont choisies de sorte qu'en au moins un point du système de transmission, la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement un sous multiple T/N de la période d'horloge sensiblement synchrones en au moins un point, caractérisé par au moins une étape de régénération synchrone des signaux des canaux du multiplex au dit point par modulation synchrone à la fréquence N/T multiple de la fréquence d'horloge des solitons 1/T. De préférence, les longueurs d'onde (X1 à In) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte en ce une pluralité de points du système de transmission distants d'un intervalle (ZR), la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement un sous multiple T/N de la période d'horloge, le 2770063 procédé comprenant une pluralité d'étapes de régénération synchrone des signaux des canaux du multiplex en chacun des dits points par modulation synchrone à une fréquence N/T multiple de la fréquence d'horloge des solitons 1/T. Avantageusement, les longueurs d'onde (x1 à kn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte en ce qu'au moins un autre point du système de transmission, la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement égale à la période d'horloge T, le procédé comprenant une étape de régénération synchrone des signaux des canaux du multiplex au dit au moins autre point par modulation synchrone pour à la fréquence d'horloge des solitons 1/T. On peut choisir les longueurs d'onde (x1 à kn) des différents canaux du multiplex de sorte qu'en une pluralité d'autres points du système de transmission distants d'un intervalle (ZR), la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement égale à la période d'horloge T, le procédé comprenant une pluralité d'étapes de régénération synchrone des signaux des canaux du multiplex en chacun des dits autres points par modulation synchrone à la fréquence d'horloge des solitons 1/T. On peut aussi choisir les longueurs d'onde (X1 à kn) des différents canaux du multiplex de sorte qu'au dit point ou en chacun des dits points, la différence di entre les temps bit d'un canal de longueur d'onde Xi du multiplex, et du premier canal de longueur d'onde 31 satisfait la relation Idi - ki.T/NI ki étant un entier dépendant du canal. De préférence, les longueurs d'onde (X1 à kn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte qu'au dit autre point ou en chacun des dits autres points, la différence di entre les temps bit d'un canal de longueur d'onde Xi du multiplex, et du premier canal de longueur d'onde k1 satisfait la relation Idil avec ki un entier dépendant du canal. Si le système est un système sans compensation de la pente de dispersion, les longueurs d'onde (x1 à kn) des différents canaux du multiplex sont de préférence choisies de sorte que pour un intervalle (ZR), (ki.T - T/4) 6 2770063 D'o la pente de dispersion; X- 1 la différence de longueur d'onde entre les canaux i et 1; %o10 la différence de longueur d'onde entre le premier canal et la longueur d'onde de dispersion nulle ko. Si le système est un système à compensation de la pente de dispersion, les longueurs d'onde (xi à Xn) des différents canaux du multiplex sont avantageusement choisies de sorte que pour un intervalle (ZR), (ki.T T/4) AXil la différence de longueur d'onde entre les canaux i et 1. Dans un mode de réalisation, la modulation synchrone à la fréquence N/T est une modulation d'intensité, dont la profondeur de modulation est choisie de sorte à compenser, par rapport à un modulateur à la fréquence 1/T, les effets de la modulation à la fréquence N/T sur la profondeur de modulation, exprimés par la formule suivante: IMN = 20. log(N) l0.log[N2 - 1 + 10^(IiMv/lO)] avec IMN la profondeur de modulation du modulateur à la fréquence N/T; IM1 la profondeur de modulation du modulateur à la fréquence I/T. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation de l'invention, donnée à titre d'exemple et en référence aux dessins annexés qui montrent: - figure I une représentation schématique d'un système de transmission selon un premier mode de réalisation de l'invention; - figure 2, un système de transmission selon l'invention. L'invention s'applique à un système de transmission à fibre optique à signaux solitons et à multiplexage de longueur d'onde, dans lequel les différentes longueurs d'onde du multiplex sont choisies de sorte à assurer, sur un intervalle donné, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit. Pour cela, on peut utiliser les solutions d'allocation de longueurs d'onde décrits _dans les articles de E. Desurvire et O. Leclerc mentionnés plus haut. Ces articles sont cités pour faire état des connaissances de l'homme de l'art en ce qui concemrne les schémas d'allocation de longueurs d'ondes. Un tel schéma d'allocation de longueurs d'ondes assure, à intervalles réguliers ZR le long de la fibre, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit. Ceci peut s'exprimer, pour chaque canal, par la formule: (ki.T - T/4) 7 2770063 o T est le temps bit, ki un entier dépendant du canal, et Rci le glissement du canal i par rapport au canal 1. Cette formule traduit le fait qu'à des intervalles ZR, les décalages entre les différents canaux provoqués par le glissement sont, à un quart de temps bit près, des multiples entiers du temps bit. On assure ainsi une coïncidence exacte ou quasi exacte des temps bits avec un intervalle de ZR, dans la mesure o les temps bits coïncident exactement ou quasi exactement à l'émission. Le problème de tels schémas d'allocation de longueurs d'onde, comme expliqué plus haut, est la distance entre les points de synchronicité des canaux. L'article de E. Desurvire mentionné plus haut donne l'exemple suivant dans le cas d'un système non- DSC (sans compensation de la pente de dispersion): pour un WDM à 10 Gbit/s, avec un temps bit Tbit de 100 ps, un espacement entre canaux AX = 1 nm, et une pente de dispersion D'0 = 7.10-2 ps/nm2.km, l'intervalle ZR entre les points de synchronicité est de 1428,6 km. Inversement, les formules correspondantes montrent que pour un WDM à 10 Gbit/s, avec un temps bit Tbit de 100 ps, si l'on fixe un intervalle ZR = 100 km, on obtient - pour un système non-DSC, avec D'0 = 7.10-2 ps/nm2.km, un espacement entre canaux Ai = 3,8 nm; ou - pour un système DSC, avec = 0,4 ps/nm.km, un espacement entre canaux AX = 2,5 nm. Dans un cas, l'intervalle ZR est trop important; dans l'autre, l'espacement entre les canaux est trop important pour un multiplex en longueur d'onde. La solution de l'article de E. Desurvire mentionné plus haut ne fournit pas une solution à ce problème; la solution de l'article de O, Leclerc implique un filtrage. L'invention propose une solution à ces problèmes. Elle repose sur le fait que la modulation synchrone de signaux solitons peut être réalisée non seulement à l'aide d'un signal de modulation à la fréquence bit ou fréquence d'horloge des solitons, mais aussi à l'aide d'un signal de modulation à une fréquence multiple de cette fréquence d'horloge. La figure 1 montre à titre d'exemple, dans un diagramme de puissance en fonction du temps, deux solitons 11 et 12; le signal 13 en trait plein est un signal de modulation à la fréquence d'horloge 1/T, et le signal 14 en trait interrompus montre un signal de modulation à une fréquence 2/T double de la fréquence d'horloge. Le signal à la fréquence 2/T module les solitons; le trait interrompu 15 montre l'effet de la modulation par le signal à la fréquence 2/T sur le bruit. Cette accumulation de bruit est acceptable. En outre, dans le cas o l'on prévoit au moins une modulation à la fréquence 1/T, tous les N répéteurs, comme expliqué plus bas, ce bruit est supprimé par la modulation à 1/T. 8 2770063 Une telle modulation permet de moduler des signaux décalés non seulement d'une période d'horloge, mais aussi des signaux décalés d'un sous multiple de la période d'horloge. En conséquence, l'invention propose de moduler les différents canaux du multiplex à une fréquence multiple de la fréquence d'horloge; ceci permet une modulation des solitons de tous les canaux à des intervalles inférieurs à ZR, sans qu'il soit nécessaire de filtrer les canaux. Dans un schéma d'allocation de longueurs d'onde tel que ceux décrits plus haut, ceci suppose simplement que la modulation s'effectue à une fréquence N/T multiple de la fréquence d'horloge des solitons 1/T, en un point o la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement une fraction kT/N de la période d'horloge. La figure 2 montre un premier mode de réalisation d'un système de transmission selon l'invention, dans le cas le plus simple o N=2. Le système de transmission de la figure 1 comprend un émetteur Tx 1, un récepteur Rx 2 relié à un tronçon de fibre 3, et n tronçons 4i, i= I à p. L'émetteur 1 émettant vers le premier tronçon i = 1 des impulsions solitons, dans différents canaux d'un multiplex de longueur d'onde, à des longueurs d'onde X1 à kn. Les différentes longueurs d'onde sont choisies suivant un schéma d'allocation des fréquence assurant, pour un intervalle ZR donné, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit. Le dernier tronçon i = p est relié à la fibre 3 qui transmet les impulsions solitons au récepteur 3. Chaque tronçon 4i comprend une longueur de fibre 5i, dont la sortie est reliée à un répéteur 6i; la sortie du répéteur est reliée à la fibre 5i+ l du tronçon suivant, ou pour le dernier tronçon d'indice p, à la fibre 3. La longueur de chaque tronçon correspond à l'intervalle ZR/N, soit ZRI2 dans le cas de la figure 2, de sorte à pouvoir procéder à une modulation à l'extrémité de chacun des tronçons, si nécessaire. Chaque répéteur comprend un modulateur synchrone, qui module l'ensemble des canaux du multiplex; le répéteur peut comprendre, comme cela est clair pour l'homme de l'art, des amplificateurs ou des filtres; on peut notamment prévoir tout amplificateur de tout type connu, et par exemple un amplificateur à fibre dopée, comme un amplificateur à fibre dopée à l'Erbium (acronyme EFDA en langue anglaise). En arrivant au premier répéteur 6i, i=l1, après un parcours de ZR/2, les signaux des différents canaux du multiplex ont subi des glissements différents; le choix du schéma d'allocation des longueurs d'onde est tel que les temps bit des différents canaux sont sensiblement synchrones, ou décalés d'une demi-période d'horloge T/2. Ceci peut aussi s'exprimer par la relation suivante Idil 9 2770063 o di est la différence di entre les temps bit d'un canal de longueur d'onde 34 du multiplex, et du premier canal de longueur d'onde Rl. Cette relation signifie qu'à T/4 près, les temps bit des différents canaux sont synchrones ou décalés de T/2. Cette différence de T/4 est suffisamment faible pour ne pas perturber la modulation. Cette condition peut aussi s'exprimer par la différence eTi entre le glissement par unité de longueur sur le canal i et sur le premier canal: (ki.T - T/4) avec ki un entier dépendant du canal. Il est clair dans ce cas qu'après un intervalle de ZR/2, les temps bit des différents canaux sont synchrones ou décalés de T/2. Dans le premier répéteur, les signaux des différents canaux sont modulés par un modulateur à la fréquence 2/T. Ce modulateur module tous les canaux en même temps, sans qu'il soit nécessaire de prévoir de séparation des canaux. En arrivant au deuxième répéteur 6i, i=2, après un parcours de ZR, les signaux des différents canaux du multiplex ont subi des glissements différents; le choix du schéma d'allocation des longueurs d'onde fait que les temps bit des différents canaux sont alors sensiblement synchrones. On peut ainsi procéder dans le deuxième répéteur à une modulation à une fréquence 1/T. On peut ainsi procéder, dans chaque répéteur d'indice impair, à une modulation synchrone à la fréquence 2/T, et dans chaque répéteur d'indice impair, à une modulation synchrone à la fréquence 1/T. Par analogie, on pourrait prévoir des répéteurs distants de ZR/N, et utiliser des modulateurs synchrones à la fréquence N/T dans les répéteurs d'indice i non multiple de N, et à la fréquence 1/T d'indice i multiple de N. On aurait ainsi, pour N=3, une succession de groupes de deux répéteurs à 3/T et d'un répéteur à 1/T. Il est aussi clair que la fréquence de modulation peut être inférieure à N/T dans certains cas; ainsi, pour N=4, la fréquence de modulation après une distance k.ZR+ZR/4 ou après une distance de k.ZR+3ZR/4 est de 4/T; après une distance de k.ZR+ZR/2 une fréquence de modulation de 2/T convient; après une distance de k.ZR, on peut moduler avec une fréquence I/T. La modulation peut être assurée par tous les moyens connus de l'homme de l'art. Les conditions de synchronicité des différents canaux peuvent s'exprimer de la façon suivante, dans un système de transmission avec ou sans compensation de la pente de dispersion. Dans un système sans compensation de la pente de dispersion, cette condition s'écrit: (ki.T - T/4) soit, en notant Z l'intervalle ZR/N entre les positions possibles des répéteurs. (ki.T/N - T/4) longueur d'onde de dispersion nulle 0o. Dans un système avec compensation de la pente de dispersion, cette condition s'écrit (ki.T - T/4) soit, en notant Z l'intervalle ZR/N entre les positions possibles des répéteurs. (ki.T/N - T/4) AMil la différence de longueur d'onde entre les canaux i et 1. On arrive avec ces conditions à disposer les canaux du multiplex de façon satisfaisante. Dans l'exemple de la figure 1, avec N=2, on peut choisir un WDM à 10 Gbit/s, avec un temps bit Tbit de 100 ps, un intervalle Z entre répéteurs de 100 km (ZR=2.Z=200 km), et obtenir - pour un système non-DSC, avec D'o = 7.10-2 ps/nm2.km, un espacement entre canaux AR = 2,68 nm, et A1lo = 1,34 nm; ou - pour un système DSC, avec = 0,4 ps/nm.km, un espacement entre canaux AX = 1,25 nm. L'invention rend économiquement possible un système de transmission avec un pas de régénération court, par exemple de l'ordre de 100 km, qui assure un contrôle efficace de la qualité de la transmission. Dans le cas d'une modulation d'intensité par un signal, l'effet de la modulation est fonction de la courbure du signal de modulation, voir par exemple H. Kubota et M. Nakazama, Soliton Transmission Control in Time and Frequency Domains, IEEE Journal of Quantum Electronics, vol. 29 no 7, Juillet 1993, pages 2189 et suivantes. Par rapport à un modulateur utilisant un signal de modulation sinusoïdal à la fréquence l/T, l'amplitude de modulation d'un modulateur utilisant un signal de modulation sinusoidal à la fréquence N/T de même amplitude est donnée par IMN = 20.log(N) - 10.log[N2 - 1 + l1'(IM1/lO)] avec IMN la profondeur de modulation du modulateur à la fréquence N/T; IM1 la profondeur de modulation du modulateur à la fréquence 1/T. 1 1 2770063 L'invention propose donc de compenser l'effet de l'augmentation de la fréquence du signal de modulation sur la profondeur de modulation. On choisit donc avantageusement des profondeurs de modulation différentes pour les modulateurs à la fréquence 1/T et à la fréquence N/T, de sorte à ce que les effets de la modulation sur les signaux solitons soient les mêmes. Dans le cas N=2, si on choisit par exemple une profondeur de modulation lM1 de 10 dB pour les modulateurs d'indice pair de la figure 2 (modulateurs à la fréquence 1/T), on choisit avantageusement une profondeur de modulation de 1,1 dB pour les modulateurs à la fréquence 2/T, de sorte à compenser les effets de l'augmentation de la fréquence de modulation. Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux exemples et modes de réalisation décrits et représentés, mais elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art. Ainsi, on peut clairement procéder dans tous les répéteurs à une modulation synchrone à la fréquence N/T; il est encore possible de ne procéder à la modulation que dans certains des répéteurs. Le schéma d'allocation de longueurs d'onde n'est aucunement limité aux exemples décrits. Il faut aussi noter que l'on peut, par rapport aux modes de réalisation décrits, ajouter ou enlever des filtres ou des amplificateurs, en fonction des besoins. Enfin, l'invention a été décrite dans le cas d'une transmission monodirectionnelle. Elle s'applique à l'évidence à une transmission bidirectionnelle. 12 2770063 REVENDICATIONS 1.- Système de transmission à fibre optique à multiplexage de longueur d'onde et à signaux solitons avec une période d'horloge T, dans lequel les longueurs d'onde (X1 à Xn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte qu'en au moins un point du système de transmission, la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement une fraction (k/N)T de la période d'horloge, k étant un entier, le système comprenant au moins au dit point un modulateur synchrone pour moduler les signaux solitons à une fréquence N/T multiple de la fréquence d'horloge des solitons 1/T. 2.- Système de transmission selon la revendication 1, caractérisé en ce que les longueurs d'onde (I1 à 43) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte en ce une pluralité de points du système de transmission distants d'un intervalle (ZR), la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement une fraction (k/N)T de la période d'horloge, le système comprenant en chacun des dits points un modulateur synchrone pour moduler les signaux solitons à une fréquence N/T multiple de la fréquence d'horloge des solitons 1/T. 3.- Système de transmission selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les longueurs d'onde (X1 à kn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte en ce qu'au moins un autre point du système de transmission, la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement égale à la période d'horloge T, le système comprenant au dit au moins autre point un modulateur synchrone pour moduler les signaux solitons à la fréquence d'horloge des solitons 1/T. 4.- Système de transmission selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que les longueurs d'onde (X1 à Xn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte en ce qu'en une pluralité d'autres points du système de transmission distants d'un intervalle (ZR), la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement égale à la période d'horloge T, le système comprenant en chacun des dits autres points un modulateur synchrone pour moduler les signaux solitons à la fréquence d'horloge des solitons 1/T. 13 2770063 5.- Système de transmission selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'au dit point ou en chacun des dits points, la différence di entre les temps bit d'un canal de longueur d'onde Xi du multiplex, et du premier canal de longueur d'onde 31 satisfait la relation Idi - ki.T/NI ki étant un entier dépendant du canal. 6.- Système de transmission selon l'une des revendications 3 à 5, caractérisé en ce qu'au dit autre point ou en chacun des dits autres points, la différence di entre les temps bit d'un canal de longueur d'onde Xi du multiplex, et du premier canal de longueur d'onde R1 satisfait la relation Idil 7.- Système de transmission selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que pour toute longueur d'onde k- du multiplex, et pour un intervalle (ZR), la différence &i entre le glissement par unité de longueur sur le canal i et sur le premier canal satisfait la relation (ki.T - T/4) avec ki un entier dépendant du canal. 8.- Système de transmission selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le système est un système sans compensation de la pente de dispersion, et en ce que les longueurs d'onde (k1 à Xn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte que pour un intervalle (ZR), (ki.T - T/4) longueur d'onde de dispersion nulle Xo. 9.- Système de transmission selon l'une des revendications I à 7, caractérisé en ce que le système est un système à compensation de la pente de dispersion, et en ce que les longueurs d'onde (X1 à Xn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte que pour un intervalle (ZR), (ki.T - T/4) 14 2770063 Dm la pente de dispersion moyenne pour les longueur d'onde (X1 à kn); A3il la différence de longueur d'onde entre les canaux i et 1. 10.- Système selon l'une des revendications I à 9, caractérisé en ce que ledit modulateur à la fréquence N/T est un modulateur d'intensité, dont la profondeur de modulation est choisie de sorte à compenser, par rapport à un modulateur à la fréquence 1/T, les effets de la modulation à la fréquence N/T sur la profondeur de modulation 11.- Système selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que ledit modulateur à la fréquence N/T est un modulateur d'intensité, dont la profondeur de modulation est choisie de sorte à compenser, par rapport à un modulateur à la fréquence 1/T, les effets de la modulation à la fréquence N/T sur la profondeur de modulation, exprimés par la formule suivante: IMN = 20.log(N) - lO.log[N2 - I + 10^(IMI/10)] avec IMN la profondeur de modulation du modulateur à la fréquence N/T; IM1 la profondeur de modulation du modulateur à la fréquence 1/T. 12.- Procédé de transmission dans un système à fibre optique à signaux solitons et à multiplexage de longueur d'onde, dans lequel les temps bit des différents canaux (k1 à Xkn) du multiplex sont choisies de sorte qu'en au moins un point du système de transmission, la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement un sous multiple T/N de la période d'horloge sensiblement synchrones en au moins un point, caractérisé par au moins une étape de régénération synchrone des signaux des canaux du multiplex au dit point par modulation synchrone à la fréquence N/T multiple de la fréquence d'horloge des solitons 1/T. 13.- Procédé de transmission selon la revendication 12, caractérisé en ce que les longueurs d'onde (X1 à Xn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte en ce une pluralité de points du système de transmission distants d'un intervalle (ZR), la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement un sous multiple T/N de la période d'horloge, le procédé comprenant une pluralité d'étapes de régénération synchrone des signaux des canaux du multiplex en chacun des dits points par modulation synchrone à une fréquence N/T multiple de la fréquence d'horloge des solitons 1/T. 14.- Procédé de transmission selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que les longueurs d'onde (A1 à Xn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte en ce qu'au moins un autre point du système de transmission, la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement égale à la période d'horloge T, le procédé comprenant une étape de régénération synchrone des signaux des canaux du multiplex au dit au moins autre point par modulation synchrone pour à la fréquence d'horloge des solitons l/T. 15.- Procédé de transmission selon la revendication 12, 13 ou 14, caractérisé en ce que les longueurs d'onde (I1 à An) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte qu'en une pluralité d'autres points du système de transmission distants d'un intervalle (ZR), la différence entre les temps bits de deux canaux du multiplex est sensiblement égale à la période d'horloge T, le procédé comprenant une pluralité d'étapes de régénération synchrone des signaux des canaux du multiplex en chacun des dits autres points par modulation synchrone à la fréquence d'horloge des solitons 1/T. 16.- Procédé de transmission selon l'une des revendications 12 à 15, caractérisé en ce que les longueurs d'onde (I1 à In) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte qu'au dit point ou en chacun des dits points, la différence di entre les temps bit d'un canal de longueur d'onde ki du multiplex, et du premier canal de longueur d'onde I1 satisfait la relation Idi - ki.T/NI ki étant un entier dépendant du canal. 17.- Procédé de transmission selon l'une des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que les longueurs d'onde (Xi à In) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte qu'au dit autre point ou en chacun des dits autres points, la différence di entre les temps bit d'un canal de longueur d'onde Xi du multiplex, et du premier canal de longueur d'onde I1 satisfait la relation Idil 18.- Procédé de transmission selon l'une des revendications 12 à 17, caractérisé en ce que les longueurs d'onde (Xl à Xn) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte que pour toute longueur d'onde Xj du multiplex, et pour un intervalle (ZR), la différence xri entre le glissement par unité de longueur sur le canal i et sur le premier canal satisfait la relation 16 2770063 (ki.T - T/4) avec ki un entier dépendant du canal. 19.- Procédé de transmission selon l'une des revendications 12 à 18, caractérisé en ce que le système est un système sans compensation de la pente de dispersion, et en ce que les longueurs d'onde (,1 à 4) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte que pour un intervalle (ZR), (ki.T - T/4) longueur d'onde de dispersion nulle 40. 20.- Procédé de transmission selon l'une des revendications 12 à 18, caractérisé en ce que le système est un système à compensation de la pente de dispersion, et en ce que les longueurs d'onde (X1 à 4,) des différents canaux du multiplex sont choisies de sorte que pour un intervalle (ZR), (ki.T - T/4) AXil la différence de longueur d'onde entre les canaux i et 1. 21.- Procédé selon l'une des revendications 12 à 20, caractérisé en ce que la modulation synchrone à la fréquence N/T est une modulation d'intensité, dont la profondeur de modulation est choisie de sorte à compenser, par rapport à un modulateur à la fréquence 1/T, les effets de la modulation à la fréquence N/T sur la profondeur de modulation, exprimés par la formule suivante: IMN = 20.log(N) - lO.log[N2 - 1 + 10A(IMI/10)] avec IMN la profondeur de modulation du modulateur à la fréquence N/T; IM1 la profondeur de modulation du modulateur à la fréquence 1/T.