Brevet FR2769251A1 — publié le 19990409

L'invention concerne un procédé de fabrication d'une bande de tôle d'acier pour la réalisation d'emballages métalliques et la tôle obtenue par le procédé. Pour la fabrication par emboutissage de produits d'emballage en acier tels que des boîtes pour produits alimentaires ou pour boissons, on utilise des flans découpés dans des tôles minces dont les caractéristiques doivent être adaptées au procédé de formage par emboutissage et qui doi- vent présenter des caractéristiques mécaniques requises en fonction de leur utilisation. Il peut être nécessaire d'obtenir des tôles présentant de fortes ca- ractéristiques mécaniques, en particulier une résistance mécanique et une limite élastique élevées pour réaliser des fonds ou des corps de boîtes mé- talliques ayant une très bonne tenue, même dans le cas de tôles très min- ces pour la réalisation de certains emballages. Il est connu en particulier de fabriquer des tôles pour emballages di- tes de qualité double réduction (DR) dont la résistance mécanique est supé- rieure ou égale à 550 MPa. Ces bandes de tôle sont obtenues à partir de tôles à chaud, en réalisant successivement un premier laminage à froid, un recuit, généralement en continu, de la tôle laminée à froid, puis un second laminage à froid comportant deux passes successives généralement réali- sées sur un laminoir skin-pass. Toutefois, les caractéristiques mécaniques élevées des tôles sont obtenues au détriment de l'aptitude au formage de ces tôles, en sortie de la seconde passe du laminage à froid final. Il est souhaitable de remédier à cet inconvénient. En particulier, il serait souhaitable d'obtenir des tôles à hautes ca- ractéristiques mécaniques présentant une bonne aptitude à l'emboutissage au rétreint. Le niveau des caractéristiques mécaniques de la tôle qui est obtenu à l'issue du second laminage à froid est fonction du taux de réduction ou de l'allongement de la tôle obtenu au cours des deux passes du second lami- nage. Bien entendu pour des allongements importants, I'écrouissage de la tôle qui est élevé s'accompagne d'une aptitude au formage médiocre. Le procédé de double réduction, qui met en oeuvre un second lami- nage à froid en deux passes après le recuit des tôles, a été appliqué à des nuances d'acier pour emballages aussi bien du type à ultra bas carbone (ULC) dont la teneur en carbone est inférieure à 0,008 % qu'à des aciers d'autres types, par exemple à des aciers à bas aluminium renitruré renfer- mant de 8 à 16 millièmes pour cent d'azote. Dans tous les cas, I'obtention de caractéristiques mécaniques plus élevées se traduit par une diminution de l'aptitude au formage. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé de fabrication d'une bande de tôle d'acier pour la réalisation d'emballages métalliques par emboutissage, dans lequel: - on élabore une bande laminée à chaud en un acier ayant la compo- sition pondérale suivante: carbone jusqu'à 0,08 %, silicium aussi élevées que dans le cas des procédés de fabrication à double réduc- tion, avec un écrouissage plus faible de la tôle et donc une meilleure apti- tude au formage. Dans ce but, entre les deux passes du second laminage à froid, on soumet la bande de tôle d'acier à un vieillissement à une température au plus égale à 300 C pendant une durée pouvant aller de quelques minutes à plusieurs jours. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire, à titre d'exemples non limitatifs, en se reportant aux figures jointes en annexe, la fabrication d'une bande de tôle par le procédé suivant l'invention, dans deux cas o la bande de tôle est en un acier calmé à l'aluminium, sans élé- ment carburigène et/ou nitrurigène, dans un premier cas, en acier ultra bas carbone et, dans un second cas, en acier à bas aluminium renitruré. Exemple 1: cas d'un acier à ultra bas carbone ULC. Les aciers à ultra bas carbone sont généralement caractérisés par une composition chimique telle que définie ci-dessous: - carbone le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. On a élaboré un acier ULC renfermant en particulier (en millièmes de pour cent) C = 3,5; N = 6,5; Mn = 185 et AI = 33. L'acier a été coulé en continu sous forme d'une brame qui a été laminée à chaud. La bande lami- née à chaud a subi un premier laminage à froid pour la transformer en une ébauche d'une épaisseur de 0,24 mm. L'ébauche a été soumise à un second laminage à froid dans un lami- noir skin-pass. On se reportera au tableau I indiquant les traitements effectués sur la tôle, au cours du second laminage à froid. TABLEAU I Allongt Allongt Allongt Re Re (MPa) Réf 1 ère TT Re 2 total (MPa) après tôles passe (MPa) passe sortie 200 C/20 SP mn A 43% 562 606 B 31% 527 9 % 43 % 558 610 C 31 % 20 C/10j 568 9 % 43 % 594 648 D 31 % 75 C/30mn 561 9 % 43 % 605 648 E 31 % 75 C/3h 552 9 % 43 % 616 665 F 31% 200 C/20mn 565 9 % 43% 616 668 G 31% 20 C/3j 560 9 % 43 % 589 621 Les tôles désignées par les références A et B n'ont pas été soumises à un traitement suivant l'invention. Les tôles A et B obtenues à l'issue du second laminage à froid au skin-pass sont désignées comme tôles compa- ratives. En revanche, les tôles désignées sous les références C à G ont été soumises, selon le procédé de l'invention, à un second laminage à froid en deux passes avec vieillissement entre les deux passes de laminage au skin- pass. Dans tous les cas, l'allongement total de la tôle est de 43 %, cet al- longement étant obtenu en une seule passe dans le cas de la tôle A. L'allongement est obtenu en deux passes (respectivement 31 et 9 % d'allongement), sans traitement de vieillissement intermédiaire entre les deux passes, dans le cas de la tôle B. La tôle C est soumise à un vieillissement de 10 jours à 20 C et la tôle D à un traitement de vieillissement à 75 C pendant 30 minutes, entre les deux passes du laminage à froid. Un traitement thermique de vieillissement d'une durée de 3 heures à C est. effectué sur la tôle E entre les deux passes du laminage à froid final avec des allongements de 31 et 9 %. Un traitement de vieillissement à 200 C pendant 20 minutes est ef- fectué entre les deux passes du laminage à froid final au skin-pass (allongements de 31 et 9 %) dans le cas de la tôle F et la tôle G est sou- mise à un vieillissement de trois jours à 20 C entre les deux passes du la- minage final. On a mesuré la limite élastique des tôles en MPa, à l'issue du traite- ment thermique après la première passe du laminage à froid au skin-pass, lorsque deux passes de laminage sont réalisées (tôles B à G); les limites élastiques correspondantes sont reportées dans la quatrième colonne du tableau I. On a également mesuré les limites élastiques des tôles immédiate- ment en sortie du skin-pass (7èm colonne du tableau 1) et après un maintien de 20 minutes à 200 C de la tôle après sa sortie du skin-pass (8èm colonne du tableau 1). Il apparaît que dans tous les cas l'allongement important de la tôle au cours du second laminage effectué au skin-pass (43 %) permet d'obtenir, en sortie du skin-pass, une limite élastique élevée toujours supérieure à 550 MPa, cette limite élastique étant supérieure à 600 MPa après 20 minutes à C. Pour le même taux d'allongement total, les limites élastiques obte- nues sont légèrement supérieures, lorsque le laminage final au skin-pass est réalisé en deux passes (avec des taux d'allongement respectivement de 31 % et 9 %). La tôle B qui est réalisée avec un second laminage en deux passes présente donc des caractéristiques mécaniques, après 20 minutes à C, légèrement supérieures à la tôle A réalisée par un second laminage en une seule passe. Selon l'invention, une amélioration supplémentaire est apportée par un traitement de vieillissement entre les deux passes de laminage du lami- nage final. Comme il est visible à la quatrième colonne du tableau 1, la limite élastique entre les deux passes de laminage est considérablement accrue par un traitement de vieillissement, comme il apparaît en comparant les li- mites élastiques des tôles C à G à la limite élastique de la tôle B. On ne décèle pas de différence notable entre un vieillissement à une température modérée de 75 C pendant trois heures et un vieillissement à une température plus élevée de 200 C pendant 20 minutes, ni entre un vieillissement à température ambiante (20 C) pendant 3 ou 10 jours et un vieillissement à 75 C pendant 30 minutes. Après la seconde passe de laminage, les limites élastiques, immé- diatement à la sortie du skin-pass ou après 20 minutes à 200 C, sont en- core accrues du fait de l'écrouissage apporté par la seconde passe de lami- nage. Les limites élastiques finales obtenues sur les tôles C à G dont l'éla- boration est réalisée suivant l'invention sont sensiblement plus élevées que les limites élastiques finales des tôles A et B obtenues par un procédé de deuxième laminage en une passe (tôle A) ou de deuxième laminage en deux passes (tôle B) selon l'art antérieur, le taux d'allongement total étant identique dans tous les cas. Le procédé suivant l'invention permet donc d'obtenir, pour un écrouissage total de la tôle identique, des caractéristiques mécaniques su- périeures. Du fait que l'aptitude au formage de la tôle et en particulier l'ap- titude à l'emboutissage dépendent de l'écrouissage, on peut obtenir des tôles présentant en même temps des caractéristiques de formage satisfai- santes et des caractéristiques mécaniques élevées. Il serait également possible d'obtenir des tôles ayant les mêmes ca- ractéristiques mécaniques que des tôles obtenues par un procédé classique de fabrication à double réduction, avec un allongement total et donc un écrouissage inférieur, en pratiquant un vieillissement entre deux passes du laminage final. Pour des caractéristiques mécaniques données, on améliore dans ce cas l'aptitude au formage des tôles. De manière générale, dans le cas d'acier à ultra bas carbone, on peut effectuer le vieillissement à une température ambiante de l'ordre de C pendant une durée de 3 à 10 jours, à une température modérée com- prise entre 50 et 100 C pendant une durée de 1 à 5 heures, ou encore, à une température plus élevée, comprise entre 150 et 300 C, pendant une durée comprise entre 10 minutes et 1 heure. Par exemple, on peut effectuer le traitement de vieillissement à une température de l'ordre de 75 C pen- dant une durée de 30 mn à 3 heures ou à une température de l'ordre de C pendant une durée de l'ordre de 20 minutes (tôle F). ExemDle 2 On a élaboré un acier à bas aluminium renitruré renfermant en parti- culier (en millièmes de pour cent) C = 64; N = 9,1; Mn = 285 et AI = 15. On réalise une bande laminée à chaud puis on lamine la bande par un procédé à double réduction dont le laminage final au skin-pass est réalisé avec un allongement total de 28 %. Comme il est visible au tableau 11, on a réalisé l'élaboration de quatre tôles ayant la composition donnée ci-dessus par un procédé à double ré- duction dont le deuxième laminage à froid est réalisé au skin-pass avec un taux d'allongement de 28 %. TABLEAU II AI longt Allongt Allongt Re Réf 1 ère passe TT Re 2me total (MPa) tôles (MPa) passe sortie SP A' 28 % 570 B' 20 % 20 C/3j 601 6 % 28 % 595 C' 20 % 750C/10 h 600 6 % 28 % 635 D' 20 % 200 C/20 mn 630 6 % 28 % 625 La tôle A' est réalisée par un procédé d'élaboration suivant l'art anté- rieur alors que les tôles B', C' et D' sont réalisées par un procédé selon l'in- vention. Dans le cas de la tôle A', le second laminage à froid est réalisé en une seule passe avec un taux d'allongement de 28 %. La limite élastique de la tôle à la sortie du skin-pass est de 570 MPa. Les tôles B', C' et D' ont été réalisées par un procédé suivant l'inven- tion dans lequel le second laminage à froid est réalisé en deux passes (20% et 6 % d'allongement respectivement) avec un traitement thermique de vieillissement entre les deux passes. Les procédés d'élaboration des tôles B', C' et D' se distinguent par les conditions dans lesquelles est réalisé le traitement thermique entre les deux passes du laminage final. La tôle B' a été vieillie à une température ambiante de 20 C pendant trois jours. La tôle C' a été vieillie à une température modérée de 75 C pen- dant 10 heures et la tôle D' a été vieillie à une température supérieure de C pendant 20 minutes. Les limites élastiques obtenues à la sortie du skin-pass après la se- conde passe de laminage produisant un allongement de 6 % sont toutes supérieures à la limite élastique de la tôle A' obtenue par un laminage au skin-pass en une seule passe. Bien qu'un vieillissement de longue durée à la température ambiante soit satisfaisant (tôle B'), il est préférable de réaliser le vieillissement à une température plus élevée, pendant une durée plus courte. De manière générale, il apparaît que le vieillissement intermédiaire est d'autant plus rapide que la température de vieillissement est élevée. Cependant, un vieillissement significatif peut être obtenu à la température ambiante. On a pu montrer que le vieillissement intermédiaire entre les deux passes du laminage à froid final est d'autant plus important et rapide que la teneur des éléments dans l'acier après recuit et en particulier après recuit continu, est plus importante. On a également pu montrer que le vieillisse- ment intermédiaire était d'autant plus important et rapide que le taux d'al- longement ou de réduction au cours de la première passe du second lami- nage à froid était important. On a donc intérêt à effectuer la première passe à un taux de réduction élevé et la seconde passe à un taux de réduction plus faible pour un taux de réduction total donné. L'amélioration des caractéristiques mécaniques des tôles du fait du traitement de vieillissement entre les deux passes du laminage à froid final peut être expliquée par les mécanismes décrits ci-après: Au cours de la première passe de laminage au skin-pass, on crée un réseau de dislocations dans la tôle et au cours du traitement de vieillisse- ment ultérieur, les éléments tels que le carbone et l'azote diffusent dans l'acier et réalisent l'ancrage des dislocations pour constituer un premier ré- seau de dislocations. Au cours de la seconde passe de laminage au skin-pass, on crée un nouveau réseau de dislocations ou second réseau de dislocations. Pour un même taux de déformation total au skin-pass, on obtient une configuration tout-à-fait nouvelle du réseau des dislocations dans la tôle. Cette nouvelle configuration du réseau de dislocations permet d'ex- pliquer l'obtention d'une meilleure aptitude au formage pour des caractéris- tiques mécaniques déterminées ou l'obtention de caractéristiques mécani- ques supérieures en maintenant une bonne aptitude au formage. L'invention s'applique à tous les aciers pour tôles AI-K, c'est-à-dire les aciers calmés à l'aluminium, sans éléments carburigènes et/ou nitrugi- gènes, lorsque ces aciers pour tôles sont recuits en continu. L'acier s'applique en particulier aux aciers à bas aluminium renitruré ayant la composition pondérale suivante: carbone compris entre 0,05 et 0, 08 %, manganèse compris entre 0,200 et 0,450 %, aluminium le reste étant constitué par du fer et des éléments résiduels. Dans ce cas, le traitement de vieillissement peut être réalisé à une température proche de 20 C, pendant une durée de 3 à 10 jours, ou à une température modérée comprise entre 50 et 100 C pendant une durée de 5 à heures, ou encore, à une température plus élevée comprise entre 150 et 300 C pendant une durée comprise entre 10 minutes et 1 heure. L'invention s'applique également aux aciers à ultra bas carbone dont la composition générale est donnée plus haut. Les tôles obtenues par le procédé de l'invention peuvent être utili- sées dans toutes les applications des tôles pour emballage de qualité DR. En particulier, les tôles peuvent être découpées pour la réalisation de flans destinés à la fabrication de corps ou de fonds de boîtes deux ou trois pièces à fortes caractéristiques mécaniques. Du fait de leurs caractéristiques mécaniques améliorées, les tôles obtenues par le procédé de l'invention peuvent être utilisées dans des épaisseurs plus faibles. L'invention ne se limite pas aux modes de réalisation qui ont été dé- crits. Le taux d'allongement total au cours du second laminage à froid peut être différent des taux d'allongement indiqués plus haut. De même, la ré- partition des pourcentages d'allongement entre la première et la seconde passe du second laminage à froid peut être différente des répartitions indi- quées plus haut. Il est même possible d'effectuer un second laminage à froid avec un taux d'allongement plus élevé au cours de la seconde passe qu'au cours de la première, bien que cette répartition des déformations soit moins favorable que la répartition mentionnée plus haut, c'est-à-dire avec un allongement au cours de la première passe du second laminage supérieur à l'allongement au cours de la seconde passe du second laminage. Dans le cas d'un acier à ultra bas carbone, on effectue de préférence le second laminage à froid avec un taux d'allongement compris entre 25 % et 35 % au cours de la première passe de laminage et avec un taux d'allon- gement inférieur à 15 % et de préférence compris entre 5 % et 10 % pen- dant la seconde phase de laminage. Dans le cas d'un acier à bas aluminium renitruré, on effectue de pré- férence le. second laminage avec un taux d'allongement compris entre 15 % et 25 % pendant la première passe de laminage et un taux inférieur à 10 %, pendant la seconde passe du second laminage à froid. Enfin, le procédé suivant l'invention peut être appliqué à la fabrication de bandes métalliques minces destinées à la réalisation d'emballages métalliques dans des nuances différentes des nuances à ultra bas carbone ou à bas aluminium renitruré qui ont été décrites plus haut. REVENDICATIONS 1.- -Procédé de fabrication d'une bande de tôle d'acier pour la réali- sation d'emballages métalliques par emboutissage, dans lequel - on élabore une bande laminée à chaud en un acier ayant la compo- sition pondérale suivante: carbone jusqu'à 0,08 %, silicium plusieurs jours. 2.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que l'acier est un acier à ultra bas carbone ayant la composition chimique pon- dérale suivante: - carbone 5 et 10 %, pendant la seconde phase du laminage. 3.- Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait qu'on effectue le traitement de vieillissement soit à une température modérée comprise entre 50 et 100 pendant une durée de 1 à 5 heures ou encore à une température plus élevée comprise entre 150 et 300 C, pendant une durée comprise entre 10 minutes et 1 heure. 4.- Procédé suivant la revendication 3, caractérisé par le fait qu'on réalise le vieillissement à une température modérée de l'ordre de 75 C pen- dant une durée de 30 minutes à trois heures. 5.- Procédé suivant la revendication 3, caractérisée par le fait qu'on réalise le vieillissement à une température de l'ordre de 200 C pendant une durée de l'ordre de 20 minutes. 6.- Procédé suivant la revendication 2, caractérisé par le fait qu'on réalise le vieillissement à une température ambiante de l'ordre de 20 C pendant une durée de 3 à 10 jours. 7.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que l'acier est un acier à bas aluminium renitruré ayant la composition pondérale suivante: carbone compris entre 0,05 et 0,08 %, manganèse compris entre 0,200 et 0,450 %, aluminium inférieur à 10 % pendant la seconde passe du second laminage à froid. 8.- Procédé suivant la revendication 7, caractérisé par le fait qu'on réalise le vieillissement soit à une température proche de 20 C pendant une durée de 3 à 10 jours, soit à une température modérée comprise entre 50 et 100 C pendant une durée de 5 à 15 heures, soit encore à une température plus élevée comprise entre 150 et 300 C pendant une durée comprise entre minutes et 1 heure. 9.- Bande de tôle d'acier pour la réalisation d'emballages métalliques par emboutissage présentant à la fois de fortes caractéristiques mécani- ques et une bonne aptitude au formage, du type à double réduction, avec un second laminage à froid en deux passes caractérisée par le fait qu'elle possède un premier réseau de dislocations formées pendant le premier la- minage et ancrées par des éléments en solution constitués par l'un au moins des éléments carbone et azote, pendant un vieillissement entre la première et la seconde passe du second laminage à froid et un second ré- seau de dislocations formées pendant la seconde passe du second lami- nage à froid.