Brevet FR2760931A1 — publié le 19980918

I ENSEMBLE CAPTEUR-DISPOSITIF DE CHAUFFAGE CONTEXTE DE L'INVENTION DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne un ensemble capteur-dispositif de chauffage de type à deux lignes, comportant une unité de chauffage et une unité de capteur intégrées. Plus particulièrement, l'invention concerne un ensemble capteur-dispositif de chauffage approprié à l'utilisation comme entrée de chauffage pour fer à souder. DESCRIPTION DE L'ART ANTERIEUR En se référant à la Figure 11 qui représente la pointe d'un fer à souder, un dispositif de chauffage de céramique de type rouleau est représenté comme ajusté dans la partie pointe 52 d'un fer à souder. Ce dispositif de chauffage en céramique 51 comporte une feuille verte de céramique 53 enroulée autour d'un noyau de céramique. La feuille verte de céramique 53 a été imprimée avec un motif de dispositif de chauffage, et un motif de capteur. La relation topographique des motifs peut être par exemple illustré sur la Figure 12. Dans cet exemple, le motif de capteur 55 est un motif imprimé en utilisant une pâte de tungstène dans une largeur de 0,2 mm, et un motif de dispositif de chauffage 54 est un motif entourant ledit motif de capteur 55, imprimé en utilisant la pâte de tungstène dans une épaisseur de 0,4 mm. Le motif de capteur 55 s'étend vers l'arrière au travers du motif de dispositif de chauffage 54, et est connecté à des électrodes de capteur 56, tandis que le motif de dispositif de chauffage 54 est connecté à des électrodes de dispositif de chauffage 57, qui sont situées vers l'avant desdites électrodes du capteur 56. Cependant, le dispositif de chauffage en cérami- que sur lequel est monté un capteur, illustré par les Figures 11 et 12, a l'inconvénient que, du fait de ses quatre lignes de connections (contacts), le diamètre extérieur du noyau de céramique ne peut pas être réduit à moins de 3,5 mm. Ainsi, si une réduction de dimension est - ---pour un fer à souder, le diamètre du tube ne peut pas être diminué plus, du fait de la liberté limitée dans le contrôle des contacts. Il existe aussi un inconvénient du fait que le capteur soit situé sur la surface périphérique du noyau de céramique, la température de la pointe du fer à souder ne peut pas être détectée précisément. En outre, dans le cas de fers à souder tels que la détection de la température de la pointe dépend du changement en fonction de la température, de la valeur de la résistance, le fer à souder illustré n'étant pas une exception, il doit y avoir une variation raisonnable parmi les produits afin que chaque produit puisse être ajusté pour tomber dans les limites de tolérance. Parallèlement, il existe aussi sur le marché un capteur-dispositif de chauffage fabriqué de telle manière que, au lieu d'envelopper une feuille verte autour d'un noyau de céramique, un fil électrothermique est directement enroulé autour d'un noyau de céramique, et l'enroulement est alors recouvert d'un revêtement de céramique pour assurer l'isolation nécessaire. Cependant, un tel dispositif de chauffage a l'inconvénient que, lorsque le revêtement de céramique consiste en des particules de céramique fines entassées, le revêtement a tendance à développer des fissures du fait du coefficient de dilatation thermique relativement important du fil électrothermique, comparé à l'effi- cacité de la dilatation thermique du revêtement de céramique. D'un autre côté, si des particules de céramique grossières sont utilisées pour ledit revêtement de céramique, la résistance d'isolation chute et peut provoquer une fuite de courant vers le support de travail, comme par exemple, un substrat. Afin de pallier aux inconvénients de l'art antérieur mentionnés au-dessus, la présente invention a pour objet de proposer un ensemble capteur-dispositif de chauffage qui, malgré sa constitution très simple, est non seulement capable de détecter la température de la pointe d'un fer à souder avec précision, mais aussi assure une isolation parfaite sans risque qu'il survienne des fissures dans la couche d'isolation. RESUME DE L'INVENTION Développée pour atteindre l'objet mentionné au- dessus, la présente invention concerne un ensemble de capteur-dispositif de chauffage comportant un élément chauffant fait d'un premier matériau métallique, un élément non-chauffant fait dudit premier matériau métallique, et un élément non-chauffant fait d'un second matériau métallique, avec ledit élément chauffant fait dudit premier matériau métallique étant soudé à une extrémité avant dudit élément non-chauffant fait dudit second matériau métallique, ledit premier matériau métallique étant un alliage de fer-chrome électro- thermique, et ledit second matériau métallique étant un alliage de nickel-chrome ou de nickel, formant ainsi un thermocouple entre eux. De préférence, ledit élément chauffant fait dudit premier matériau métallique, est un fil métallique de calibrage relativement petit qui est enroulé sous la forme d'une bobine autour d'un tube d'isolation cylindrique, et connecté audit élément non-chauffant fait dudit premier matériau métallique, qui est un fil métallique linéaire de calibrage relativement grand, assuré de façon rigide à la surface périphérique dudit tube d'isolation, et ledit élément non- chauffant fait dudit second matériau métallique étant un élément linéaire passant dans le coeur dudit tube d'isolation. Puisque, selon l'invention, un matériau électrothermique d'alliage de fer- chrome est utilisé en combinaison avec un alliage de nickel-chrome ou de nickel, pour former un thermocouple, la température de la pointe du fer à souder peut être détectée avec précision et de façon simple. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES La Figure 1 représente une vue schématique montrant la constitution fondamentale d'un ensemble capteur-dispositif de chauffage mettant en oeuvre le principe de l'invention. La Figure 2 représente une vue montrant l'ensemble capteur- dispositif de chauffage illustré par la Figure 1, disposé dans un tube d'isolation pour former une couche d'isolation. La Figure 3 représente un diagramme montrant le profil de température de l'ensemble capteur-dispositif de chauffage illustré sur la Figure 1. La Figure 4 représente un diagramme montrant la force thermoélectromotrice caractéristique de l'ensemble capteur-dispositif de chauffage illustré sur la Figure 1. La Figure 5 représente une vue montrant le rapport géométrique de l'ensemble capteur- dispositif de chauffage illustré sur la Figure 2 avec un tube protecteur. La Figure 6 représente une vue montrant la forme générale du dispositif de chauffage de fer à souder. La Figure 7 représente une vue en coupe montrant la constitution du fer à souder. La Figure 8 représente un diagramme montrant une partie du circuit de contrôle de température du fer à souder. La Figure 9 représente un diagramme montrant la partie restante du même circuit de contrôle de température. La Figure 10 représente un chronogramme montrant les formes d'onde dans les blocs respectifs du circuit de contrôle illustré sur la Figure 8. La Figure 11 représente une vue montrant la constitution d'un dispositif de chauffage de fer à souder conventionnel. La Figure 12 représente une vue montrant le motif du dispositif de chauffage et le motif du capteur. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERES La présente invention est maintenant décrit plus en détail, en référence aux modes de réalisation préférés représentés dans les différentes figures jointes. Comme cela est illustré sur les Figures 1 et 2, la partie principale du dispositif de chauffage du fer à souder selon la présente invention, comporte un tube d'isolation cylindrique 1 comportant un coeur axial la et un ensemble capteur-dispositif de chauffage 2 monté dessus. Le tube isolant 1 peut être, par exemple, un tube d'oxyde d'aluminium. En référence à la Figure 1 qui représente l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2, une pointe 3a d'un fil métallique chauffant en forme de bobine 3, est soudée à une pointe 4a d'un fil métallique linéaire nonchauffant 4 par soudure à l'argon. L'extrémité de base 3a du fil métallique chauffant 3 est soudée à un fil métallique linéaire nonchauffant 5. Le fil métallique chauffant 3 est fait d'un alliage de fer- chrome. Des exemples typiques de la composition de l'alliage sont représentés dans le Tableau 1. Tableau 1 Cr Al Mn C Fe Classe 1 23-27 3,5-5,5 diamètre du fil métallique chauffant 3. Lorsqu'un ensemble capteur-dispositif de chauffage 2 de la disposition ci-dessus est alimenté par un courant électrique, le fil métallique chauffant 3 génère de la chaleur, de façon à ce que théoriquement, le profil de température représenté sur la Figure 3(b) soit obtenu. Ainsi, entendu que les températures des extrémités de base 4b, 5b des fils métalliques non- chauffants 4, 5, sont pratiquement identiques et égaux à TO, les points soudés à l'argon 4a, 3a assument une température de T1, et le fil métallique chauffant 3 montre une température élevée dans sa partie centrale. Les fils de kanthal (3, 5) et le fil de Ni (4) constituent un thermocouple, avec le résultat que, considérant que le coefficient de Seebeck du fil de Ni est a, et que le coefficient Seebeck des fils de Kanthal est A, une force électromotrice de l'ordre de a (T1- T0)-1(T1-To) est générée entre l'extrémité de base 4b du fil métallique non-chauffant 4, et l'extrémité de base 56 du fil métallique non-chauffant 5 (fil de Kanthal). Puisque a et t sont de signes différents, les forces électromotrices des fils non-chauffants 4, 5 sont ajoutées l'une à l'autre. La température de la partie de pointe Sa du fil non-chauffant 5 augmente selon le gain de température du fil chauffant 3, et, par conséquent, considérant qu'un fil de Ni est choisi comme fil métallique non chauffant 5, la force électromotrice entre les extrémités de base 4b, 5b des fils non chauffants 4 et 5, diminue. Tableau 2 (Unité: mV) Température 0 100 200 300 400 0 0 1,731 3,622 6,332 8,410 0,175 1,939 3.830 6.521 8.626 20 0,381 2,079 4,044 6,724 8,849 0,587 2,265 4,400 6,929 9,060 0,804 2,470 4,691 7,132 9,271 1,005 2,676 4,989 7,356 9,531 1,007 2,899 5,289 7,561 9,748 70 1,107 3,081 5,583 7,774 10,210 1,310 3.186 5.879 7.992 10.219 1,522 3,422 6,075 8.200 10.429 1,731 3,622 6,332 8,410 10,649 Le Tableau 2 représente les caractéristiques mesurées de l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2. Ainsi, la température des points soudés à l'argon 3a, 4a, a augmenté de 0 C à 500 C, et les valeurs de tension aux extrémités des fils non-chauffants 4b, 5b ont été mesurées. On verra à partir du Tableau 2, qu'une bonne linéarité peut être obtenue sur la gamme de température de 2000C à 450 C qui est généralement utilisée pour les fers à souder, et que la sortie du capteur est du niveau pratiquement utile. La Figure 4 représente un diagramme comparant la caractéristique de sortie de l'ensemble capteur- dispositif de chauffage 2 (B), avec la caractéristique d'un thermocouple K (A), indiquant que la force électromotrice de l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2 est d'environ une moitié de la force électromotrice du thermocouple K. Avec cet ensemble capteur- dispositif de chauffage 2, une sortie de capteur stable peut être obtenue jusqu'à 600 C, comme on peut le voir à partir du diagramme, indiquant que cet ensemble capteur-dispositif de chauffage 2 peut être utilisé non seulement comme un capteur de température pour des fers à souder, mais aussi dans d'autres applications. La méthode de fabrication du dispositif de chauffage de fer à souder selon la présente invention, est maintenant décrite. Premièrement, le fil métallique non-chauffant 4 est passé dans le coeur la du tube isolant 1, et le fil métallique chauffant 3 est enroulé autour de la périphérie du tube isolant 1. Ensuite, en utilisant un fil de fixation 6 comportant un fil de kanthal, le fil métallique non-chauffant 5 est assuré à la périphérie du tube isolant 1 (Figure 2). Par la suite, un premier revêtement de céramique 7 est appliqué par la technique de revêtement par immersion (ou de contact) sur les points soudés à l'argon 3a et 4a, sur une tige de fil métallique chauffante 3 et sur un fil métallique de fixation 6, et le revêtement appliqué 7 est séché et chauffé. Le premier revêtement de céramique 7 mentionné au- dessus, est une dispersion aqueuse contenant un liant et une poudre d'oxyde d'aluminium de calibre grossier, et lorsque le revêtement appliqué est séché et chauffé, les points soudés à l'argon 3a, 4a, et la tige de fil chauffant 3, sont assurés de façon rigide au tube isolant 1. Puisque ce revêtement de céramique 7 est une dispersion de particules grossières, il absorbe de façon efficace la différence entre les coefficients d'expansion thermiques du tube isolant 1 et du fil chauffant 3, aucune fissure ou séparation ne survient ainsi lors de l'utilisation. Puis, un second revêtement de céramique 8 est appliqué par la technique de revêtement par immersion, séché et chauffé. Au même moment, en utilisant ce revêtement de céramique 8, l'ensemble capteur- dispositif de chauffage 2 est assuré dans le renfoncement 9a formé dans la partie de pointe 9 du fer à souder (Figure 5). Bien évidemment, la pointe 9 du fer à souder est faite d'un matériau ayant une bonne conductivité thermique. Le second revêtement de céramique 8 est expressément une dispersion aqueuse contenant un liant et une poudre fine d'oxyde d'aluminium, et lorsque ce revêtement est séché et chauffé, une isolation positive est obtenue. De plus, grâce à ce second revêtement de céramique 8, l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2 est assuré de façon rigide à la partie pointe 9 du fer à souder. Puisque, dans l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2 de la présente invention, le fil métallique non-chauffant 4 est retenu avec un espace d'air libre autour de lui et dans le coeur la du tube isolant 1, le fil métallique non-chauffant 4 n'est pratiquement pas sensible à la température du fil de chauffant 3. De plus, puisque le fil métallique non-chauffant 4 est un fil de Ni résistant à la corrosion de l'oxygène, il peut être disposé en contact avec l'air. Après que l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2 ait été installé de façon sûre dans le renfoncement 9a de la partie de pointe 9 du fer à souder, le tube protecteur 10 est assuré à la périphérie de la partie de pointe 9 à son côté d'extrémité de base (Figure 5). De plus, un élément de résine synthétique (partie de tête) 11 est ajusté à la base du tube protecteur 10 avec les bornes de connexion 12 et 13 s'étendant en dehors de l'élément de résine synthétique, Il avec comme résultat qu'un dispositif de chauffage de fer à souder intégré est prévu intégralement (Figure 6). Ce dispositif de chauffage de fer à souder est monté ou démonté, en connectant ou en déconnectant lesdites électrodes 12, 13 par rapport aux connecteurs correspondants. Comme cela est illustré sur la Figure 7, le côté de base du tube protecteur 10 est fermement maintenu par un élément agrippant 14, et une thermistance TH pour la mesure de la température, est disposée à proximité des bornes de connexion 12 et 13. Les Figures 8 et 9 représentent le circuit de commande de température comportant l'ensemble capteur- dispositif de chauffage 2. Le circuit de température illustré comporte essentiellement ledit ensemble capteur-dispositif de chauffage 2 pour chauffer la pointe et détecter de la température de la pointe T1 du fer à souder, ladite thermistance TH pour la détection de la température de l'extrémité de base To de l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2, un bloc d'alimentation de puissance 15 pour l'ensemble capteur- dispositif de chauffage 2, un bloc d'amplification 16 pour amplifier la sortie du thermocouple à partir de l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2, un bloc additionneur 17 pour additionner la sortie du thermocouple et la sortie de la thermistance, un redresseur pleine onde 18 pour redresser une tension AC (Figure 9, cette figure s'appliquant aussi aux éléments suivants), un générateur d'impulsion de croisement à zéro 19, un bloc d'ajustement de température 20 pour régler la température de la pointe du fer à souder, et une unité de micro-ordinateur 21 pour contrôler l'ensemble des opérations. La température de pointe calculée est indiquée sur un affichage 22 connecté à l'unité de micro-ordinateur 21. Dans ce mode de réalisation, l'unité de micro- ordinateur 21 est en particulier un microprocesseur M37470 (Mitsubishi). Cette unité de micro-ordinateur 21 est prévue avec des orifices de sortie PORT1 et PORT2, et est prévue de façon à ce que le bloc d'alimentation de puissance 15 soit contrôlé ON/OFF selon les données de sortie du PORT1, et le dispositif de commutation SW à la sortie de l'additionneur 17, est contrôlé ON/OFF selon les données de sortie du PORT2. En outre, l'unité de micro-ordinateur 21 est prévue avec des bornes d'entrée analogiques ADIN1 et ADIN2, qui sont connectées à un convertisseur A/D (analogique/numérique). La valeur de sortie du bloc additionneur 17, est envoyée à la borne d'entrée analogique ADIN1, et la valeur de tension correspondant à la température ajustée, est envoyée à la borne d'entrée analogique ADIN2. La borne d'entrée analogique VREF de l'unité de micro-ordinateur a été alimentée avec une tension de référence (par exemple de 2,55 V) pour le convertisseur A/D, par quoi la résolution du convertisseur A/D est déterminée. L'unité de micro-ordinateur 21 est en outre prévue avec une borne d'interruption INT qui est connectée au générateur d'impulsion de croisement à zéro 19, afin que, lorsque la valeur courante d'impulsion redressée pleine onde a atteint 0 volt, un signal d'interruption est appliqué à l'unité de micro- ordinateur 21, sur quoi le programme d'une routine d'interruption est active. Comme cela est représenté sur la Figure 8, le bloc d'alimentation de puissance 15 comporte un transistor à effet de champ FET1 et une résistance R1 connectée à l'électrode de grille du transistor FET1. La borne de drain du transistor FET1 est connectée à la sortie du redresseur pleine onde 18 + V (par exemple valeur d'amplitude d'onde = 2, 4 volts), tandis que la borne source est connectée à l'ensemble capteur- dispositif de chauffage 2. L'amplificateur 16 comporte une résistance de limitation de courant R2, des diodes Dl, D2, un amplificateur non-inversant A0, des résistances R3, R4, qui mettent en oeuvre un facteur d'amplification d'environ 250, un amplificateur inversant Al, et des résistances R5, R6. Selon ce circuit, la tension du capteur à partir du capteur- dispositif de chauffage 2, est amplifiée d'environ 250 fois, et sa face inversée par ledit amplificateur non-inversant A0 et l'amplificateur inversant Al. Les valeurs de résistance peuvent être, par exemple, R3 = 1 Kn, R4 = 250 KQ, et R5 = R6 = 100 Kn. Puisque, dans ce circuit, les tensions de source de l'amplificateur non inversant A0 sont +VDD et -VDD (par exemple, 5 volts), l'application de toute tension au-delà de la gamme de +VDD à -VDD à l'amplificateur non-inversant A0, causerait des détériorations des caractéristiques ou même des claquages. Par conséquent, des diodes de verrouillage Dl, D2 sont prévues afin que seules des tensions dans la gamme de +VDD+VF à -VDD-VF, soient appliquées à l'amplificateur non- inversant A0. Il est à noter que VF est la tension directe des diodes Dl, D2. Maintenant, lorsque le transistor FETl est passant (ON), la tension V-VDD-VF est appliquée à la résistance R2, mais puisque la valeur de résistance de la résistance R2 est réglée à environ 10 kQ, seul un courant d'environ 2 mA au mieux circule. En revanche, lorsque le transistor FET1 est non passant (OFF), la sortie du thermocouple de l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2 est appliquée à la résistance R2 de sorte qu'il peut y avoir des cas dans lesquels une chute de tension dans la résistance R2 présente un problème. Cependant, puisque l'amplification est effectuée par l'amplificateur non-inversant A0 dans cette invention, son impédance de sortie Rin est suffisamment importante pour satisfaire la condition Rin >> R2, avec comme résultat que la sortie du thermocouple exact peut être détectée. Si un amplificateur d'inversion était adopté pour cette amplification, la condition Rin >> R2 ne pourrait pas être satisfaite. Le bloc d'additionneur 17 comporte essentiel- lement un amplificateur d'inversion A2 et des résis- tances R7, R8, R11 et R13. Une résistance R10 est connectée en parallèle à la thermistance TH, et la tension de source +VDD est fournie au travers d'une résistance R9. Les valeurs de résistance peuvent être par exemple R7 = R8 = 100 KQ, R11 = R13 = 47 K , R9 = 220 KO, et R10 = 50 Kn. Un dispositif de commutation ouvert-fermé SW est disposé entre le bloc additionneur 17 et l'unité de micro-ordinateur 21, ce dispositif de commutation étant commandé à partir de l'orifice de sortie PORT2 (Figure 9). Dans le bloc additionneur 17, l'entrée à partir de l'amplificateur d'inversion Ai est appliquée à l'amplificateur inversant A2, au travers de la résistance R7, et la sortie de la thermistance TH est envoyée à l'amplificateur A2, au travers de la résistance Rll. De plus, la tension rendue disponible en divisant la tension de source _VDD par la résistance R12 et la résistance variable VR1, est envoyée à l'amplificateur inverseur A2 au travers de la résistance R13. Puisque la sortie de l'amplificateur inverseur A2 est ajoutée au convertisseur A/D de l'unité de micro- ordinateur 21, la sortie de l'amplificateur d'inversion A2 doit être constamment maintenue dans la gamme plus quel que soit le changement dépendent de la température des tensions de sortie de l'ensemble capteurdispositif de chauffage 2 et de la thermistance TH. Par conséquent, dans la présente invention, la résistance variable VR1 est ajustée afin que la sortie de l'amplificateur d'inversion A2 soit toujours dans la gamme de 0 V à 2,55 V. Comme cela est représenté sur la Figure 9, le bloc d'ajustement de température 20 comporte des résistances R14, R15, un circuit intermédiaire A3 et une résistance variable VR2. Tandis qu'une tension de référence VREF est appliquée à la résistance variable VR2, il est prévu que, en manipulant la résistance variable VR2 une tension correspondant à la temperature ajustée de 200 C à 450 C puisse être appliquée à la borne d'entrée analogique AIN2 de l'unité de micro- ordinateur. Le fonctionnement de ce type de commande représenté sur les Figures 8 et 9 est maintenant décrit en référence au chronogramme de la Figure 10. La Figure représente la sortie du circuit redresseur pleine onde (A), la sortie du générateur d'impulsion de croisement à zéro (B) l'entrée à la borne d'entrée analogique ADIN1 (C), la sortie de l'orifice de sortie PORT1 (D), et les tensions d'extrémité de borne de l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2 (E). Lorsque la valeur de sortie du circuit de rectification pleine onde 18 devient 0 volt, et que la sortie du générateur d'impulsion de croisement à zéro 10 augmente, le micro-ordinateur 21 est interrompu par un signal d'impulsion appliqué à la borne d'interruption INT. Dans la routine d'interruption, l'unité de micro- ordinateur 21 sort d'abord un signal de commande vers les orifices de sortie PORT1, PORT2, pour porter le transistor FET1 dans la condition OFF et ajuster le dispositif de commutation ouvert-fermé SW1 sur la position ON. Lorsque le transistor FET1 est ajusté à la condition OFF, l'alimentation en courant du dispositif de chauffage-capteur 2 est stoppée, afin que seule la sortie du thermocouple apparaisse aux deux extrémités de l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2. Cette sortie de thermocouple est une valeur correspondant à la différence de température T1-T0 entre la température de pointe T1 et la température de base (4b, 5b) To, et cette sortie de thermocouple est amplifiée d'environ 250 fois dans le bloc d'amplification 16, et appliquée à la résistance R5 du bloc additionnel 17. D'un autre côté, une tension correspondante à la valeur de résistance de la thermistance TH1, est appliquée à la résistance R7 dans le bloc additionneur 17, et la valeur de résistance de la thermistance TH1 change en réponse à la température To des parties de base 4b, 5b de l'ensemble capteur- dispositif de chauffage 2. Par conséquent, le bloc additionneur 17 sort une tension correspondant à la température de la pointe du fer à souder T1. Puisque le dispositif de commutation ouvert-fermé SW 1 est à l'état ON à ce moment, cette tension correspondant à la température de la pointe T1 est envoyée à l'unité de micro-ordinateur 21 à partir de ladite borne d'entrée analogique ADIN1. Parallèlement, une tension correspondante à la température ajustée Ts a été envoyée à partir de la borne d'entrée analogique ADIN2. Par conséquent, l'unité de micro-ordinateur 21 compare la tension à partir de la borne d'entrée analogique ADIN1 avec celle à partir de la borne d'entrée analogique ADIN2 pour conclure si la température de la pointe courante Tp est plus grande que la valeur de température ajustée Ts, ou non. Maintenant, lorsque l'impulsion d'interruption (Figure 10 (B)) n'est pas plus que le troisième initial, cela veut dire que la température de la pointe Tp est plus basse que la valeur de la température ajustée Ts. Sous cette condition Tp température de la pointe du fer à souder. En référence au chronogramme de la Figure 10, lorsque l'impulsion d'interruption n'est pas plus que la première troisième, la même opération que mentionnée au- dessus est répétée afin que la température de pointe Tp augmente. En réponse à cette augmentation de la température de pointe, l'entrée à la borne d'entrée analogique ADIN1 augmente. Cependant, lorsque l'impulsion d'interruption est la quatrième ou une suivante, cela veut dire que la température de la pointe du fer à souder Tp, est plus grande que la température ajustée Ts (Tp>Ts), l'unité du micro-ordinateur 21 commute ainsi les dispositifs de commutation ouvertfermé SW1 et le transistor FET1 à l'état OFF, au travers des orifices de sortie PORT1, PORT2 pour terminer la routine d'interruption. Puisque le transistor FET1 est ainsi ajusté OFF, le bloc d'alimentation de puissance 15 continue la suspension de l'alimentation de courant à l'ensemble du capteur- dispositif de chauffage 2, même après l'achèvement de la routine d'interruption, afin que la température de la pointe du fer à souder chute de façon continue. Puis, comme la température de pointe Tp tombe au-dessous de la valeur ajustée Ts (Tp>Ts), le bloc d'alimentation de puissance 15 reprend l'alimentation de courant de l'ensemble capteur-dispositif de chauffage 2. REVENDICATIONS 1 - Un ensemble capteur-dispositif de chauffage comportant un élément chauffant fait d'un premier matériau métallique, un élément non- chauffant fait du même premier matériau métallique, et un élément non- chauffant fait d'un second matériau métallique, ledit élément chauffant dit dudit premier matériau métallique étant connecté à une extrémité avant dudit élément non-chauffant fait dudit second matériau métallique, ledit premier matériau métallique étant un alliage de fer-chrome électrothermique, et ledit second matériau métallique étant un alliage de nickel-chrome ou de nickel, formant ainsi un thermocouple entre eux. 2 - Ensemble capteur-dispositif de chauffage selon la revendication 1, dans lequel ledit élément chauffant fait dudit premier matériau métallique, comporte un fil métallique de calibrage relativement petit qui est enroulé sous la forme d'une bobine autour d'un tube isolant cylindrique, et connecté audit élément non-chauffant fait du même premier matériau métallique qui est un fil métallique linéaire de calibrage relativement grand assuré de façon rigide à la surface périphérique dudit tube isolant, ledit élément non-chauffant fait dudit second matériau métallique étant un élément linéaire passant dans le coeur dudit tube isolant.