Brevet FR2772154A1 — publié le 19990611

La présente invention conceme un circuit de commande pour la correction du facteur de puissance. Les circuits de correction du facteur de puissance (pfc) sont typiquement utilisés dans les applications d'alimentations électriques demandant un redressement du courant alternatif en courant continu. Les montages redresseurs destinés à être utilisés dans une semblable application peuvent comprendre, pour l'essentiel, un redresseur de tension à double alternance, se présentant typiquement sous la forme d'un pont de diodes, et un condensateur de sortie, servant à effectuer une régulation de la forme d'onde de sortie. Toutefois, ce montage redresseur n'extrait du courant à partir de l'alimentation électrique en courant alternatif (qui est typiquement constituée par l'alimentation électrique du secteur) que lorsque la tension redressée à double alternance est supérieure à la tension existant aux bornes du condensateur de sortie. Ceci donne naissance à un profil de courant inefficace pour le courant alternatif d'entrée, qui consiste en des impulsions de courant séparées, étroites et ayant de grandes valeurs de crête. Ce profil de courant possède une grande quantité d'harmoniques et entraîne un très faible facteur de puissance (d'environ 0,5 à 0,6) pour le montage redresseur dans son ensemble. La grande quantité d'harmoniques entraîne quant à elle un important bruit de ligne (qui est typiquement réfléchi sur l'alimentation en courant alternatif du secteur). Ce profil de courant, outre son rendement faible, est également inacceptable pour la norme IEC 1000-3-2 de la CE. Une solution connue pour alléger le problème du profil de courant inefficace consiste à employer un circuit pfc que l'on insère entre le condensateur de sortie et le pont de diodes, et qui comprend, pour l'essentiel, une bobine d'induction suivie d'une diode un commutateur étant connecté entre la terre électrique et le point intermédiaire entre la bobine d'induction et la diode. En faisant rapidement commuter le commutateur dans l'état fermé et dans l'état ouvert, on peut extraire du courant du signal redressé à double alternance d'entrée même lorsque la tension d'entrée est inférieure à la tension de sortie. De fait, avec ce montage, la tension de sortie est toujours supérieure à la tension d'entrée et, pour cette raison, ce montage est typiquement désigné comme étant en configuration d'amplification. De façon générale, le montage bobine d'induction, diode et commutateur peut être appelé un circuit pfc à bobine d'induction commutée, et le circuit qui commande les temps de fermeture et d'ouverture du commutateur peut être appelé un circuit de commande de pfc. Avec ce montage, chaque tranche de temps pendant laquelle le commutateur est commuté dans l'état conducteur (ou de fermeture) de façon à connecter la bobine d'induction à la terre, peut être appelée une phase de temps de fermeture, ayant une durée de fermeture toN, tandis qu'une phase de temps d'ouverture correspondante, ayant une durée d'ouverture tOFF, s'intercale entre les phases de fermeture. Un cycle, de période T, comprend une phase de fermeture et une phase d'ouverture, la période T étant donnée par T = toN + tOFF. Chaque cycle se répète avec une fréquence donnée par f = 1/T et le signal résultant modulé en largeur d'impulsion ou fermeture-ouverture aura un rapport cyclique donné par toN/T. Un circuit pfc connu de cette nature fonctionne en comparant la tension de sortie du montage redresseur avec une tension de référence fixe et en ajustant toN de façon à maintenir la tension de sortie à un niveau fixe. Ceci entraîne généralement une grande différence entre la valeur de crête de la tension d'entrée (venant typiquement de l'alimentation électrique du secteur) et la tension de sortie sensiblement régulée. Cette grande différence entre la valeur de crête de la tension d'entrée et la tension de sortie nécessite une bobine d'induction ayant une valeur correspondante d'inductance grande également. De plus, pour une puissance de sortie demandée d'un niveau donné, le rapport cyclique du montage de commutation va également être d'une grandeur correspondant à la grande différence entre les tensions d'entrée et de sortie. De plus, on sait comment faire fonctionner un circuit de correction du facteur de puissance dans ce que l'on appelle un mode discontinu critique, dans lequel tOFF est tel que le commutateur commute de nouveau dans l'état conducteur aussitôt que le courant qui passe dans la bobine d'induction descend sensiblement à zéro. -Pour obtenir cela, des dispositifs de commande classiques mesurent la tension aux bornes d'un enroulement supplémentaire qui est couplé à la bobine d'induction commutée, laquelle tension commute lorsque le courant qui passe dans la bobine d'induction descend à zéro. Toutefois, le fait de prévoir l'enroulement supplémentaire représente une dépense qui s'ajoute au coût total du circuit de correction du facteur de puissance. L'invention vise à produire un circuit de commande pour la correction du facteur de puissance, qui au moins réduit un ou plusieurs des inconvénients du circuit pfc classique tel que ci-dessus présenté. Selon un premier aspect de l'invention, il est proposé un circuit de commande pour la correction du facteur de puissance permettant de commander la durée de chaque phase de fermeture et de chaque phase d'ouverture d'un circuit de correction de facteur de puissance à bobine d'induction commutée, qui est conçu pour être utilisé avec un montage redresseur produisant une tension de sortie sensiblement régulée Vo, ledit circuit de commande comprenant : une bome d'entrée destinée à recevoir un signal représentatif de Vo ; une borne de sortie servant à délivrer un signal représentatif de la durée de chaque phase de fermeture et de chaque phase d'ouverture ; et un moyen de détermination du temps de fermeture ; où le moyen de détermination du temps de fermeture agit de façon à faire varier la durée maximale de chaque phase de fermeture en fonction inverse de Vo. Par l'expression "fonction inverse", on veut dire que, lorsque la tension de sortie Vo augmente, la durée maximale de chaque temps de fermeture diminue. La relation n'est pas nécessairement une relation de proportion inverse directe (c'està-dire du type y = I/x), mais peut par exemple être une relation quadratique inverse complexe (par exemple y = (ax2 + bx + c) ). De préférence, la durée maximale de chaque phase de fermeture est inversement proportionnelle au carré de la somme de Vo et d'une constante de décalage arbitraire qui peut être positive, négative ou nulle (c'est-à-dire que, pour une constante de décalage arbitraire V, la durée de fermeture est donnée par toN = k/(Vo + V)2). Le moyen de détermination du temps de fermeture comprend en outre de préférence un régulateur de tension qui agit de façon à empêcher que la tension de sortie Vo ne dépasse une valeur maximale prédéterminée. Idéalement, le régulateur de tension est un régulateur à gain faible. De préférence, le régulateur de tension agit de façon à réduire la durée de chaque phase de fermeture lorsque Vo approche de la valeur prédéterminée. De préférence, le moyen de détermination du temps de fermeture comprend un générateur de signal qui produit un signal croissant ou décroissant et un comparateur servant à comparer le signal croissant ou décroissant avec un signal de référence de temps de fermeture et à détecter le moment où le signal croissant ou décroissant dépasse le signal de référence de temps de fermeture ou descend en dessous de celui-ci. De préférence, le signal croissant ou décroissant varie entre une valeur initiale qu'il possède au début de chaque phase de fermeture et la valeur du signal de référence de temps de fermeture, qu'il présente à la fin de chaque phase de fermeture. De préférence, le signal croissant ou décroissant varie avec une vitesse qui dépend de l'amplitude de Vo (la vitesse de variation du signal étant sensiblement l'inverse de la durée maximale de chaque phase de fermeture). Le signal de référence de temps de fermeture est de préférence produit par le régulateur de tension et, de préférence, approche la valeur initiale du signal croissant ou décroissant lorsque Vo approche sa valeur maximale prédéterminée. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le générateur de signal comprend un condensateur de temps de fermeture aux bornes duquel la tension augmente depuis une valeur initiale avec une vitesse qui dépend de Vo, et un comparateur de tension qui compare la tension existant aux bomes du condensateur avec une tension de référence de temps de fermeture qui est produite par le régulateur de tension. Le générateur de signal comporte aussi idéalement une résistance de temps de fermeture qui est connectée à la tension de sortie Vo de façon à produire un signal de courant dont l'intensité dépend de la valeur de Vo afin de charger le condensateur de temps de fermeture avec la vitesse voulue. De préférence, le signal représentatif de la durée de chaque phase de fermeture et de chaque phase d'ouverture qui est délivré par la borne de sortie est un signal modulé en largeur d'impulsion, la largeur de chaque impulsion étant représentative de la durée d'une phase de fermeture correspondante. Selon un deuxième aspect de l'invention, il est proposé un circuit de commande pour la correction du facteur de puissance, permettant de commander la durée de chaque phase de fermeture et de chaque phase d'ouverture d'un circuit de correction de facteur de puissance à bobine d'induction commutée, qui est conçu pour être utilisé avec un montage redresseur produisant une tension de sortie sensiblement régulée Vo, ledit circuit de commande comportant un moyen de mesure de courant qui sert à mesurer le courant passant dans le circuit de correction du facteur de puissance, ledit moyen de mesure de courant comprenant un dispositif de détection de tension destiné à être connecté aux bornes d'une résistance d'appel de courant de façon à mesurer la tension aux bornes de la résistance d'appel de courant et un moyen programmable servant à valider une détection programmable des surintensités. L'expression "résistance d'appel de courant" est utilisée ici pour désigner un quelconque élément résistif à faible valeur de résistance qui est connecté en série avec le montage redresseur de façon que le courant extrait de l'alimentation électrique en courant alternatif circule dans cet élément résistif. Un élément résistif à faible valeur de résistance tel que celui-ci se trouve généralement dans un montage redresseur qui possède un condensateur de sortie, afin d'empêcher l'apparition de courants d'une intensité dangereuse au moment du démarrage, lorsque le condensateur est encore sensiblement non chargé. L'homme de l'art comprendra qu'il peut être souhaitable d'utiliser une pluralité d'éléments résistifs pour former une résistance d'appel de courant globale ; par exemple, il peut être commode d'avoir un élément résistif disposé immédiatement en aval du pont de diodes et un autre élément résistif situé entre l'alimentation électrique en courant alternatif et le pont de diodes, afin d'augmenter la résistance d'appel de courant globale. Le dispositif de détection de tension est de préférence conçu pour fonctionner comme un détecteur de seuil de courant nul permettant de détecter, pendant le temps d'ouverture du circuit de correction du facteur de puissance, lorsqu'il est en fonctionnement, le moment où la tension aux bornes de la résistance d'appel de courant tombe en dessous d'une valeur de seuil de courant nul prédéterminée représentant la circulation d'un courant sensiblement nul dans la résistance d'appel de courant. Idéalement, le dispositif de détection de tension est également conçu pour fonctionner comme un détecteur de seuil de surintensité de courant, servant à détecter, pendant chaque phase de fermeture du circuit de correction du facteur de puissance. lorsqu'il est en fonctionnement, le moment où la tension dépasse une valeur de seuil de surintensité prédéterminée représentant le courant maximal qui doit être autorisé à circuler dans le circuit de correction du facteur de puissance. Lorsqu'il a détecté une surintensité pendant une phase de fermeture, le dispositif de détection de tension produit de préférence un signal qui a pour effet de mettre fin à la phase de fermeture. Selon un mode de réalisation préféré du deuxième aspect de l'invention, le détecteur de tension comprend un comparateur servant à comparer la tension aux bornes de la résistance d'appel de courant avec une tension de référence d'appel de courant. Du fait qu'il utilise une tension de référence d'appel de courant d'une amplitude relativement basse, le détecteur de tension est en mesure d'établir approximativement le moment où la circulation de courant dans le circuit de correction du facteur de puissance tombe à une valeur presque nulle, indépendamment de la valeur précise de la résistance d'appel de courant, avec un degré de précision qui est au moins suffisant pour la plupart des applications. De préférence, le moyen programmable comprend un générateur de décalage de tension de surintensité, qui peut être commuté en service et hors service pendant le temps de fermeture et le temps d'ouverture (ou inversement) du circuit de correction du facteur de puissance, lorsqu'il est en fonctionnement, de façon à produire un décalage de tension de surintensité qui peut être ajouté ou retranché à la tension existant aux bornes de la résistance d'appel de courant ou à la tension de référence d'appel de courant. De cette manière, on peut utiliser un unique comparateur de tension comme détecteur de seuil permettant de détecter à la fois les valeurs de seuil de courant nul et de surintensité ; le montage étant tel que le moyen de mesure de courant agit de façon à détecter la valeur de seuil de courant nul pendant le temps d'ouverture et la valeur de seuil de surintensité pendant le temps de fermeture du circuit de correction du facteur de puissance. De préférence, le générateur de tension de décalage de surintensité (et, par conséquent, le moyen programmable) comporte une résistance de surintensité, où l'amplitude du décalage de tension de surintensité dépend de la valeur de la résistance de surintensité, de sorte que le seuil de détection de surintensité peut être programmé par sélection d'une valeur appropriée pour la résistance de surintensité. De préférence la résistance de surintensité est connectée entre la résistance d'appel de courant et le dispositif de détection de tension, de sorte que le décalage de tension de surintensité est ajouté ou retranché à la tension existant aux bornes de la résistance d'appel de courant. Le circuit de commande de la correction du facteur de puissance (pfc) selon l'invention peut être réalisé sous la forme d'un unique circuit intégré. Toutefois, il peut également être souhaitable de permettre qu'un ou plusieurs composants externes fassent partie du circuit de commande de pfc. Ceci a pour avantage de permettre qu'un unique modèle de circuit intégré soit utilisé dans de nombreuses applications différentes par simple ajustement des valeurs des composants externes en fonction des nécessités. Les composants qui peuvent être avantageusement prévus sous la forme de composants extemes sont le condensateur de temps de fermeture, la résistance de temps de fermeture et la résistance de surintensité. La description suivante, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages ; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels la figure l est un schéma simplifié montrant un circuit de correction de facteur de puissance à bobine d'inductance commutée; la figure 2 est un graphe montrant le courant de la bobine d'induction en fonction du temps pour un circuit pfc utilisant un dispositif de commande classique et un circuit pfc utilisant un dispositif de commande selon l'invention ; la figure 3 est un graphe montrant le temps de fermeture disponible maximal d'un circuit pfc en fonction de la tension de sortie sensiblement régulée Vo du circuit pfc pour une bobine d'induction et un commutateur de puissance donnés et pour une puissance de sortie maximale donnée; la figure 4 est un schéma simplifié montrant un circuit de commande de correction du facteur de puissance, selon l'invention ; et la figure 5 est un schéma simplifié montrant un circuit de correction du facteur de puissance qui incorpore le circuit de commande de la figure 4. On se reporte à la figure 1, qui montre un circuit de production de tension continue incorporant un circuit de correction de facteur de puissance (pfc) à bobine d'induction commutée. Le circuit comprend un montage redresseur 9, 10, 60, 70 et un circuit pfc à bobine d'induction commutée 20, 30, 40, 50, 100. Le montage redresseur comprend pour l'essentiel une paire de bornes d'entrée 9, un pont de diodes 10, un condensateur de sortie 60 aux bornes duquel la tension de sortie continue Vo est prélevée, et une résistance d'appel de courant 70. Le circuit pfc comprend un condensateur 20 de faible capacité servant à retirer par filtrage le bruit haute fréquence non voulu qui est par nature produit par la haute fréquence du montage de commutation. Le circuit fonctionne pour l'essentiel de la manière suivante. Un signal de courant alternatif, venant typiquement d'une alimentation électrique du type secteur, est appliqué en entrée entre les bornes d'entrée 9 et subit un redressement à double alternance dans le montage en pont de diodes 10. Dès que le condensateur de sortie 60 s'est chargé, il agit de façon à produire un signal de sortie de tension continue raisonnablement bien régulée Vo, et, pendant la charge initiale du condensateur 60, la résistance d'appel de courant 70, qui possède une valeur relativement faible (de l'ordre de quelques ohms) agit de façon à empêcher que des courants excessifs et destructeurs ne circulent dans le circuit. Le circuit pfc agit de façon à permettre que du courant circule en provenance de l'entrée sur la totalité du signal alternatif d'entrée, au lieu que ce soit simplement au niveau des crêtes du signal alternatif, comme ce serait le cas en l'absence du circuit pfc. Par commutation rapide du commutateur 40, la bobine d'induction 30 se connecte de manière répétée d'abord directement à la terre via le commutateur 40, lorsque celui-ci est fermé (c'est-à-dire pendant chaque phase de fermeture), puis se connecte seulement au condensateur de sortie 60 lorsque le commutateur 40 est ouvert (c'est-à-dire pendant chaque phase d'ouverture). Pendant chaque phase de fermeture, le débit de courant IL passant dans la bobine d'induction 30 augmente et, en raison de la nature des bobines d'induction, pendant la phase d'ouverture suivante, le courant 1L diminue avec une vitesse finie de manière à effectivement, via la diode 50, charger le condensateur de sortie 60. Il est clair que, en ajustant les temps de fermeture et d'ouverture du commutateur (au moyen du circuit 100 de commande de pfc), on peut ajuster la tension de sortie Vo, même si la tension de sortie doit toujours être supérieure à la tension d'entrée du fait de l'action de la diode 50, en liaison avec l'action d'amplification de la bobine d'induction commutée 40. On se reporte maintenant à la figure 2. Les lignes 81 et 82 représentent la circulation de courant dans l'inductance 30 pendant une période de commutation t (c'est-à-dire une phase de fermeture et une phase d'ouverture) pour un circuit pfc commandé respectivement par un dispositif de commande selon l'invention et par un circuit de commande classique. Dans les deux cas, IL augmente de façon sensiblement linéaire pendant la phase de fermeture. La vitesse d'augmentation du courant IL est donnée dans les deux cas par: dl, dt L ou V est la tension instantanée du signal redressé à double alternance venant du pont de diodes, et L est l'inductance de la bobine d'induction 30. Clairement, ceci implique que l'inductance de la bobine d'induction 30 est plus forte pour la ligne 82 (le cas classique) que pour la ligne 81. Lorsque le commutateur est ouvert, le courant IL diminue linéairement dans les deux cas avec une vitesse donnée par dIL Vo - VIN = dt L Puisque l'inductance L est plus forte dans le cas classique, mais possède une vitesse de diminution plus grande, ceci implique que Vo-V doit être, dans le cas de l'invention, très inférieur à ce qu'il est dans le cas classique. De fait, dans le cas classique, Vo est maintenu à une certaine valeur importante fixe, tandis que, dans le présent cas, Vo est autorisé à varier en fonction de la tension de crête d'entrée et de la demande de puissance de sortie de façon à maintenir Vo-V à une valeur voulue plus faible que dans le cas classique, au moins pour des demandes de puissance de sortie raisonnablement élevées, lorsqu'il y a le plus à gagner en minimisant la différence entre Vo et VIN. On passe maintenant à la figure 3, qui montre la relation entre le temps de fermeture disponible maximal (pour une puissance de sortie maximale particulière) et la tension Vo, qui résulte du choix d'une relation préférée particulière entre Vo et V. En faisant en sorte que Vo et toN soient liés ensemble approximativement de la manière représentée sur la figure 3, on peut maintenir la relation préférée entre Vo et VXN pour une demande de puissance de sortie particulière. Naturellement, la relation entre Vo et V ne sera pas la même pour des demandes de puissance de sortie différentes (c'est-à-dire inférieures), mais, puisque les avantages que l'on obtient en maintenant Vo et VIN proches l'une de l'autre ne s'appliquent qu'à des conditions de demandes de puissance de sortie élevée, ceci n'est pas une grande perte. On peut voir que, pour de faibles valeurs de Vo, on peut avoir un temps de fermeture plus grand (et par conséquent fournir une plus grande puissance de sortie pour une tension d'entrée donnée) que pour une valeur élevée de Vo. En permettant que Vo varie et en faisant en sorte que plus de puissance soit délivrée pour des valeurs inférieures de Vo (en instaurant une dépendance inverse entre Vo et le temps de fermeture), il est possible d'exploiter la relation présentée sur la figure 3 entre le temps de fermeture disponible maximal et Vo de façon à permettre l'utilisation d'un plus petit transistor de puissance 40 que ce ne serait le cas si Vo était fixé à un niveau relativement élevé. En fait, les pertes de puissance dans le commutateur de puissance peuvent être estimées comme suit (où Rdson est la résistance du transistor de puissance pendant chaque phase de fermeture, Pin est la puissance d'entrée, et Vpk est la tension d'entrée de crête foumie par l'alimentation électrique du secteur), et, en observant cette formule, on peut voir que, pour des rapports cycliques faibles, produits par une petite différence entre Vo et VIN, les pertes de puissance dans le commutateur de puissance sont considérablement inférieures à ce qu'elles seraient dans d'autres cas. On se reporte maintenant à la figure 4, qui représente un circuit 100 de commande de pfc, possédant un moyen 110, 111, 112, 113, 114, 115, 116, 117 de détermination du temps de fermeture. Le moyen de détermination du temps de fermeture comprend essentiellement une résistance 113 de temps de fermeture (de valeur Ro) connectée entre Vo et la terre via une bome d'entrée 114. De cette manière, un signal de courant d'intensité Io est produit. Le moyen de détermination du temps de fermeture comprend en outre un condensateur de temps de fermeture 112 (de capacité CT) qui est connecté, via une borne 117, entre la terre et la sortie d'un multiplicateur 110. Les signaux d'entrée appliqués au multiplicateur 110 sont deux courants dont l'intensité respective Io est sensiblement proportionnelle à Vo (Io z Vo/Ro), Io correspondant au courant qui circule dans la résistance de temps de fermeture 113. Les courants d'entrée appliqués au multiplicateur sont fournis à un montage à miroirs de courant comprenant des miroirs de courant 115 et 116 qui font fonction respectivement de sources ou de puits (ctest-à-dire dispositifs d'absorption) multiples de courants égaux au courant lo qui passe dans le résistance 113, comme cela est bien connu. Le courant de sortie est ensuite appliqué au condensateur de temps de fermeture 112 via une borne 117 du condensateur de temps de fermeture. La tension VCT présente aux bornes du condensateur augmente avec une vitesse qui dépend de Io et de la capacité CT du condensateur de temps de fermeture 112 (VcT = I.t/CT, Où I = KM x Io2 est le courant de sortie venant du multiplicateur 110, le terme KM étant le gain du multiplicateur). La tension aux bornes du condensateur est appliquée à un comparateur 111, dans lequel elle est comparée avec une tension de référence Vref, qui est produite par le dispositif 100 de commande de pfc d'une manière qui sera décrite plus en détails ci-après. Il est clair que, pour une valeur donnée de CT, Ro, Vref et VCT-LOW, oúVCT-LOW est la tension existant aux bornes du condensateur de temps de fermeture 112 avant que la charge du condensateur 112 ait commencé (en fait, VIT LOT est une tension de référence produite par le dispositif 100 de commande de pfc, qui est appliquée au condensateur de temps de fermeture 112 entre chaque phase de charge), le temps tcT nécessaire pour que la tension aux bornes du condensateur 112 soit égale à Vref sera inversement proportionnel au carré de Vo (tcT = {CT. RO (Vref- VCT-LOW)}/ (KM x VO). Le signal de sortie du comparateur 111 est appliqué à une entrée de repositionnement 121 d'une bascule RS 120 (notée PWM LATCH). Une bome de sortie 122 de la bascule 120 est utilisée pour attaquer la sortie 131 du dispositif 100 de commande de pfc via un tampon 130 approprié. La borne de sortie 122 de la bascule 120 est également connectée à un commutateur 140 qui connecte la sortie du multiplicateur 110 (et par conséquent la plaque du condensateur 112 qui n'est pas connectée à la terre) à VCT-LOW lorsque la borne de sortie 122 de la bascule 120 est au niveau bas. Ainsi, lorsque la bome de sortie 122 de la bascule 120 est au niveau bas, le condensateur 112 se décharge via le commutateur 140 jusqu'à la tension VcT.LOw. Un moyen 150, 151, 152, 153, 154 de détermination du temps d'ouverture est également prévu sous la forme d'un moyen de mesure de courant qui mesure le courant passant dans le circuit pfc en mesurant la tension aux bornes de la résistance d'appel de courant 70 via une borne de connexion 154 destinée à être connectée à l'extrémité de la résistance d'appel de courant 70 qui n'est pas connectée à la terre et une borne 153 de détection de courant connectée au circuit intégré du dispositif 100 de commande de pfc. La tension détectée sur la borne 154 est appliquée à l'entrée d'inversion 151 d'un comparateur de tension 150, dans lequel elle est comparée avec une tension de référence de seuil qui est appliquée à l'entrée de non-inversion 152 du comparateur 150. Lorsque le dispositif de commande de pfc fonctionne dans un mode discontinu critique, le moyen de détermination de temps d'ouverture agit de façon à faire de nouveau commuter le commutateur de puissance 40 dans l'état conducteur aussitôt que la circulation du courant dans le circuit pfc atteint zéro. Ainsi, pour permettre le fonctionnement dans un mode discontinu critique, la tension de référence de seuil est fixée à une amplitude relativement faible (par exemple -50 mV ou +50 mV). Le comparateur 150 est conçu pour aller au niveau bas lorsque l'amplitude de la tension existant aux bomes de la résistance d'appel de courant 70 tombe en dessous de l'amplitude de la tension de référence de seuil. Du fait de la connexion de la sortie de ce comparateur avec une autre borne d'entrée de repositionnement 123 de la bascule 120, la borne de sortie 122 de la bascule 120 peut être empêchée d'aller au niveau haut de nouveau après qu'une phase de fermeture a pris fin, jusqu'à ce que la circulation du courant dans la résistance d'appel de courant 70 ait sensiblement cessé. Il est clair que le moyen de détermination de temps d'ouverture doit être empêché de repositionner la bascule 120 pendant que la borne de sortie 122 de la bascule est au niveau h La raison pour laquelle il est en mesure d'effectuer ces deux fonctions à l'aide d'une seule broche est que la tension de décalage créée par l'injection d'un courant dans la résistance de surintensité 156 s'ajoute à la tension détectée en opposition par rapport à la tension de référence. De cette manière, une unique broche peut être connectée à la résistance d'appel de courant via la résistance de surintensité. Naturellement, si plus d'une broche était disponible dans une application particulière, il serait possible d'utiliser une broche distincte pour la connexion avec la résistance de surintensité 156, de sorte que la tension de décalage produite aux bornes de la résistance de surintensité 156 pourrait être ajoutée ou retranchée de la tension détectée aux bornes de la résistance d'appel de courant ou de la tension de référence, de façon à amener le même effet. Il est clair que le moyen de détection de surintensité formé de cette maniére peut être initialement positionné ou programmé pour détecter n'importe quel courant maximal que l'on souhaite détecter et quelle que soit la valeur exacte de la résistance d'appel de courant 70, par sélection d'une valeur appropriée pour la résistance de surintensité 156, si bien que ceci permet d'utiliser le dispositif de commande de pfc dans une large variété d'applications. De cette manière, le générateur de décalage de tension de surintensité peut être considéré comme un moyen programmable autorisant une détection programmable de la surintensité. Le moyen de détermination de temps d'ouverture et le moyen de détection de surintensité tels que décrits dans le présent mode de réalisation et présentés sur les dessins annexés utilisent une détection de courant négatif. Toutefois, l'homme de l'art comprendra qu'on pourrait obtenir le même résultat en utilisant une détection de courant positif, par exemple en connectant la borne de mise à la terre du commutateur de puissance 40 à la plaque mise à la terre du condensateur 60 pour former un point commun entre le commutateur de puissance 40 et le condensateur 60 et en insérant la résistance d'appel de courant entre le point commun obtenu (ce point commun étant utilisé pour la détection du courant) et la terre. En plus du moyen 150, 151, 152, 153, 154 de détermination de temps d'ouverture ci-dessus décnt, permettant de faire fonctionner le dispositif de commande de pfc dans un mode discontinu critique, le mode de réalisation présentement préféré qui est représenté sur la figure 4 comporte en outre un moyen 160, 161 de détermination de temps d'ouverture minimal et un moyen 162, 163 de détermination de temps d'ouverture synchronisé, qui sont plus classiques. Les moyens de détermination de temps d'ouverture minimal et synchronisé alimentent tous deux, via une porte ET 164, une borne d'entrée de positionnement 125 de la bascule RS 120. Si aucun signal de synchronisation n'est fourni à la bome de synchronisation 163, alors le moyen 162 formant un montage de synchronisation délivre simplement, de façon continue, à la porte ET 164, un signal de niveau haut. Le moyen 160, 161 de détermination de temps d'ouverture minimal comprend simplement un inverseur 160 couplé à un circuit 161 introduisant un court retard (par exemple 2 pus), le moyen 160, 161 étant connecté entre la borne de sortie 122 de la bascule 120 et la porte ET 164. De cette manière, comme cela apparaîtra clairement à l'homme de l'art, une durée d'ouverture minimale correspondant au retard du circuit retardateur 161 est fournie, qui empêchera toujours tout autre moyen de détermination de temps d'ouverture de faire redémarrer une phase de fermeture avant que cette durée d'ouverture minimale ne se soit écoulée. Le moyen de détermination de temps d'ouverture synchronisé permet que la durée de chaque phase d'ouverture soit déterminée par un signal de synchronisation plus classique appliqué à la borne de synchronisation 163, d'une manière bien connue de l'homme de l'art. Le dispositif 100 de commande de pfc comprend en outre un régulateur de tension qui agit de façon à empêcher que la tension de sortie Vo ne dépasse une valeur maximale prédéterminée. Le régulateur de tension comprend pour l'essentiel un moyen 170 de production de tension de référence adaptatif qui reçoit comme signaux d'entrée un premier signal de courant Io, qui est sensiblement proportionnel à la tension de sortie Vo, et un signal de courant de référence Bref. Le moyen de production de tension de référence adaptatif 170 délivre un signal de tension Vreg qui a une valeur Vreg-max constante pour les valeurs de Io inférieures à Iref et une valeur nulle pour les valeurs de Io supérieures à environ 1,025 Iref, Vreg variant linéairement entre ces deux valeurs de Io. Le signal de tension Vreg est de préférence stabilisé par application de celui-ci, via une borne de commande 171 (recevant Vcontroi, ou Vreg à un condensateur de commande 172 connecté à la terre et servant à filtrer toutes les composantes de courant alternatif non voulues de Vreg. Ce signal Vreg stabilisé est ensuite appliqué à une première entrée 174 d'un additionneur 173 ainsi qu'un signal de tension d'amplitude VCT LOW, appliqué via une entrée 175 de l'additionneur 173, afin de produire, sur la sortie de l'additionneur, la tension de référence Vref, laquelle est comparée, par le comparateur 111, avec la tension existant aux bornes du condensateur de temps de fermeture 112, comme décrit ci-dessus. Il est clair que la valeur de la résistance de temps de fermeture peut être fixée de façon à déterminer quelle intensité le courant Io prendra pour une valeur particulière de Vo, ce qui détermine alors la tension de sortie maximale Vo qui peut être admise par le régulateur de tension. Une fois que la valeur de la résistance de temps de fermeture 113 a été fixée, la vitesse à laquelle le condensateur de temps de fermeture 112 se charge peut être fixée par sélection de la valeur appropriée de capacité du condensateur 112. Enfin, le dispositif 100 de commande de pfc de la figure 4 comporte en outre un comparateur de sécurité 180, qui compare la tension présente sur la borne 112a (celle qui n'est pas connectée à la terre) du condensateur de temps de fermeture 112 avec une tension de référence légèrement inférieure à VCTLOW (par exemple 90 % de cette tension). Si la tension présente sur la borne 1 12a descend en dessous de cette tension de référence, la borne de sortie 131 du dispositif de commande de pfc est maintenue à un niveau bas (ce qui est noté symboliquement sur la figure par VCt > VControl) Ceci empêche le maintien d'une phase de fermeture permanente, qui serait dangereuse, et qui pourrait se produire si la borne l 12a se trouvait accidentellement connectée à la terre. On se reporte maintenant à la figure 5, qui montre un exemple du circuit 100 de commande de pfc incorporé dans un circuit pfc typique. Ce montage est, de maniére claire, analogue à celui de la figure 1, mais montre le circuit 100 de commande de pfc sous la forme d'un circuit intégré disposé dans un boîtier à huit broches. La résistance de temps de fermeture 113 et le condensateur de temps de fermeture 112 sont représentés, sous forme de composants externes, en plus d'une charge 80 de laquelle l'alimentation électrique Vcc du dispositif de commande 100 est extraite. La charge 80 peut être par exemple une alimentation électrique à découpage ou un circuit de protection (ballast) de lampe. La figure 5 montre également le condensateur de commande 172 et la résistance de surintensité 156. L'homme de l'art comprendra que d'autres modes de réalisation que celui décrit ci-dessus sont possibles. Par exemple, Io est décrit comme correspondant à Vo/Ro, mais, naturellement, une tension de décalage v pourrait facilement être ajoutée ou retranchée à Vo avant la mesure du courant passant dans Ro. Un tel montage donnerait un courant Io = (Vo - v)/Ro. De plus, un décalage de courant montage donnerait un courant Io = (Vo-v)/Ro. De plus, un décalage de courant positif ou négatif pourrait être ajouté à Io afin de produire un décalage sur Vo. De plus, au lieu d'utiliser un condensateur 112 et une résistance 113 comme parties du moyen de détermination de temps de fermeture pour produire une durée qui varie en fonction inverse de Vo, on pourrait utiliser un autre montage présentant des propriétés analogues. De plus, alors que le dispositif de commande de pfc du mode de réalisation préféré a été décrit comme comprenant un circuit intégré auquel sont ajoutés quelques composants externes (par exemple le condensateur de temps de fermeture 112, la résistance de temps de fermeture 113, le condensateur de commande 172 et la résistance de surintensité 156), ceci a été fait principalement par simple commodité et pour pouvoir disposer d'une certaine souplesse quant aux diverses propriétés du dispositif de commande de pfc, afin de permettre l'utilisation d'une unique puce intégrée dans un certain nombre d'applications différentes ayant des exigences différentes (par exemple un débit de courant maximal, ou autres). L'homme de l'art comprendra qu'il serait également possible de placer un ou plusieurs de ces composants externes dans le circuit intégré et que ceci serait particulièrement avantageux dans le cas où un grand nombre de dispositifs de commande de pfc seraient nécessaires pour une unique application. De plus, le mode de réalisation actuellement préféré qui est décrit ci-dessus concerne un circuit analogique. Toutefois, il sera évident à l'homme de l'art que l'on pourrait obtenir les mêmes fonctions en utilisant des solutions électroniques numériques. Par exemple, on pourrait utiliser un convertisseur analogique-numérique pour produire un signal numérique représentatif de Vo, qui serait ensuite manipulé numériquement suivant un algorithme approprié, afin de produire une impulsion dont la largeur est une fonction inverse de la valeur de Vo. De même, un moyen de mesure de courant pourrait être produit sous forme numérique par utilisation d'un convertisseur analogique-numérique produisant un signal numérique représentatif du courant qui passe dans la résistance d'appel de courant, et par traitement de ce signal numérique de façon qu'il permette à la fois une détection de courant nul et une détection de surintensité programmable et que ceci entraine respectivement la terminaison de la phase dtouverture ou celle de la phase de fermeture au moment de cette détection. De plus, le mode de réalisation préféré a décrit un dispositif de commande de pfc qui est formé sur un circuit intégré ayant des fonctions séparées, formés séparément. Il sera toutefois évident à l'homme de l'art que des fonctions séparées pourraient dans certaines circonstances être intégrées dans le même circuit. Selon une autre possibilité, certaines des fonctions représentées comme étant intégrées dans un unique circuit intégré au titre de parties du dispositif 100 de commande de pfc pourraient en réalité être effectuées sur des circuits distincts. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'imaginer, à partir des dispositifs dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Dispositif (100) de commande pour correction du facteur de puissance, permettant de commander la durée de chaque phase de fermeture et de chaque phase d'ouverture d'un circuit (20, 30, 40, 50) de correction de facteur de puissance à bobine d'induction commutée, qui est conçu pour être utilisé avec un montage redresseur (9, 10, 60, 70) produisant une tension de sortie sensiblement régulée Vo, ledit circuit de commande étant caractérisé en ce qu'il comprend : une borne d'entrée (114) destinée à recevoir un signal représentatif de Vo ; une borne de sortie (131) servant à délivrer un signal représentatif de la durée de chaque phase de fermeture et de chaque phase d'ouverture ; et un moyen (110 à 117) de détermination de temps de fermeture ; où le moyen de détermination de temps de fermeture agit de façon à faire varier la durée maximale de chaque phase de fermeture en fonction inverse de Vo. 2. Dispositif de commande selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de détermination de temps de fermeture (110 à 117) comprend en outre un régulateur de tension (170) qui agit de façon à empêcher que la tension de sortie Vo ne dépasse une valeur maximale prédéterminée. 3. Dispositif de commande selon la revendication 2, caractérisé en ce que le régulateur de tension (170) est un régulateur à gain faible. 4. Dispositif de commande selon la revendication 3, caractérisé en ce que le régulateur de tension agit de façon à réduire la durée de chaque phase de fermeture lorsque Vo approche de la valeur prédéterminée. 5. Dispositif de commande selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le moyen de détermination de temps de fermeture (110 à 117) comprend un générateur de signal servant à produire un signal croissant ou décroissant et un comparateur (111) servant à comparer le signal croissant ou décroissant avec un signal de référence de temps de fermeture (Vref) et à détecter le moment où le signal croissant ou décroissant dépasse le signal de référence de temps de fermeture ou descend en dessous de celui-ci. 6. Dispositif de commande selon la revendication 5, caractérisé en ce que le signal croissant ou décroissant varie entre une valeur initiale, au début de chaque phase de fermeture, et la valeur du signal de référence de temps de fermeture, à la fin de chaque phase de fermeture. 7. Dispositif de commande selon la revendication 6, lorsqu'elle dépend de la revendication 2, caractérisé en ce que le signal de référence de temps de fermeture est produit par le régulateur de tension et approche de la valeur initiale du signal croissant ou décroissant lorsque Vo approche de sa valeur maximale prédéterminée. 8. Dispositif de commande selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, lorsqu'elle dépend de la revendication 2, caractérisé en ce que le générateur de signal comprend un condensateur de temps de fermeture (112) aux bornes duquel la tension augmente depuis une valeur initiale avec une vitesse qui dépend de Vo, et un comparateur de tension (111) qui compare la tension existant aux bornes du condensateur avec une tension de référence de temps de fermeture produite par le régulateur de tension. 9. Dispositif de commande selon la revendication 8, caractérisé en ce que le générateur de signal comporte en outre une résistance de temps de fermeture (113) connectée à la tension de sortie Vo de façon à produire un signal de courant dont l'intensité dépend de la valeur de Vo, afin de charger le condensateur de temps de fermeture avec la vitesse voulue. 10. Dispositif de commande selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le moyen de détermination de temps de fermeture comporte un multiplicateur (110) servant à fournir, à partir d'un signal représentatif de Vo un signal représentatif de Vo2. 11. Dispositif de commande selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de mesure de courant (150 à 154 et 156 à 158) servant à mesurer le courant qui passe dans le circuit de correction du facteur de puissance, ledit moyen de mesure de courant comprenant un dispositif de détection de tension (150 à 154) destiné à être connecté aux bornes d'une résistance d'appel de courant (70) afin de mesurer la tension existant aux bornes de la résistance d'appel de courant et un moyen programmable (156 à 158) qui permet une détection de surintensité programmable. 12. Dispositif de commande selon la revendication 11, caractérisé en ce que le dispositif de détection de tension (150 à 154) est conçu pour faire fonction de détecteur de seuil de courant nul servant à détecter, pendant le temps d'ouverture du circuit de correction du facteur de puissance, lorsqu'il est en fonctionnement, le moment où la tension existant aux bornes de la résistance de l'appel de courant (70) descend en dessous d'une valeur de seuil de courant nul prédéterminée représentant sensiblement le passage d'un courant nul dans la résistance d'appel de courant. 13. Dispositif de commande selon l'une quelconque des revendications il et 12, caractérisé en ce que le dispositif de détection de tension (150 à 154) est conçu pour faire fonction de détecteur de seuil de surintensité servant à détecter, pendant chaque phase de fermeture du circuit de correction du facteur de puissance, lorsqu'il est en fonctionnement, le moment où la tension dépasse une valeur de seuil de surintensité prédéterminée représentant le courant maximal qui doit être autorisé à circuler dans le circuit de correction du facteur de puissance. 14. Dispositif de commande selon l'une quelconque des revendications il à 13, caractérisé en ce que le détecteur de tension comprend un comparateur (150) servant à comparer la tension existant aux bornes de la résistance d'appel de courant (70) avec une tension de référence d'appel de courant. 15. Dispositif de commande selon la revendication 14, caractérisé en ce que le moyen programmable comprend un générateur de décalage de tension de sunntensité (156, 157, 158) qui peut être commuté dans l'état conducteur et dans l'état non conducteur pendant le temps de fermeture et le temps d'ouverture (ou inversement) du circuit de correction du facteur de puissance, lorsqu'il est en fonctionnement, afin de produire un décalage de tension de surintensité qui peut être ajouté ou retranché à la tension existant aux bornes de la résistance d'appel de courant ou à la tension de référence d'appel de courant. 16. Dispositif de commande selon la revendication 15, caractérisé en ce que le moyen programmable comporte une résistance de surintensité (156), où l'amplitude du décalage de tension de surintensité dépend de la valeur de la résistance de surintensité, de sorte que le seuil de détection de surintensité peut être programmé par sélection d'une valeur appropriée pour la résistance de surintensité. 17. Dispositif de commande selon la revendication 16, caractérisé en ce que la résistance de surintensité (156) est connectée entre la résistance d'appel de courant (70) et le dispositif de détection de tension, de sorte que le décalage de tension de surintensité est ajouté ou retranché à la tension existant aux bornes de la résistance d'appel de courant. 18. Circuit de correction de facteur de puissance à bobine d'induction commutée, caractérisé en ce qu'il inclut un dispositif de commande (100) selon l'une quelconque des revendications 1 à 17. 19. Régulateur de tension destiné à produire un courant continu à partir d'un courant alternatif, caractérisé en ce qu'il inclut un dispositif de commande (100) selon lune quelconque des revendications 1 à 17.