Brevet FR2766736A1 — publié le 19990205

La présente invention a pour objet un procédé de mise en émulsion d'une phase hydrophobe ou hydrophile visqueuse, notamment utile pour préparer des émulsions concentrées en bitume et se rapporte également aux émulsions ainsi obtenues. Des émulsions, concentrées en composés(s) hydrophobe(s) très visqueux, sont notamment mises en oeuvre dans le domaine des revetements comme par exemple dans l'industrie routière avec les émulsions de bitume et l'industrie des adhésifs via les colles en émulsion à base notamment d'esters de colophane. Des émulsions, concentrées en composé(s) hydrophile(s) visqueux, sont pour leur part, plus particulièrement employées dans les industries alimentaire et pharmaceutique. Les techniques, dont on dispose aujourd'hui, pour préparer ce type d'émulsions nécessitent dans la plupart des cas des températures élevées, de hautes pressions et des vitesses de cisaillement élevées. Ainsi, si l'on considère le cas particulier du bitume, les émulsions correspondantes sont actuellement préparées par injection à chaud. En général, le bitume est chauffé à une température supérieure à 120"C et la phase continue, généralement l'eau, est quand à elle chauffée aux alentours de 60"C. Le mélange du bitume et de la phase aqueuse est injecté dans une turbine sous très haute vitesse d'agitation, de l'ordre de 5 000 tours par minute et sous une pression pouvant aller jusqu'à ; atmosphères. A l'issue d'un tel traitement, on obtient généralement des émulsions de bitume possédant une concentration ne dépassant pas 70 % en poids de bitume, une taille moyenne de gouttelettes importante (typiquement supérieur à 5 micromètres) et une polydispersité également élevée. Ce type de procédé implique donc des conditions contraignantes et lourdes sur les plans opérationnel et économique. Il est clair qu'il serait particulièrement avantageux de disposer d'un protocole de préparation de ce type d'émulsions à moindre cout et de mise en oeuvre plus aisée. La présente invention a précisément pour objet de proposer un procédé conforme à ces exigences. En particulier, elle repose sur la mise en évidence que le mélange direct d'une phase très visqueuse, c'est à dire possédant au moment de l'émulsification une viscosité comprise entre I et 5000 Pa.s, avec une phase qui lui est non miscible, en présence d'un agent tensioactif, conduit sous faible cisaillement et dans un temps très réduit à une pâte viscoélastique qui s'avère avantageusement dotée des spécificités d'une émulsion. Plus précisément, le mode d'émulsification selon l'invention est original en ce qu'il permet de fabriquer des émulsions de type "eau dans huile" ou "huile dans eau" très concentrées en mélangeant directement les deux phases en régime de cisaillement laminaire. Il se différencie donc clairement des procédés d'émulsification conventionnels, comme celui évoqué précédemment, qui opèrent en régime turbulent. Il se distingue également des techniques d'émulsification en régime laminaire classiques qui procèdent par incorporation progressive d'une première phase à émulsionner dans une seconde phase ou inversement. C'est en particulier le cas des méthodes d'émulsification développées pour préparer des émulsions d'huiles de silicone et qui sont dits procédés à inversion de phase. La présente invention a donc pour objet principal un procédé utile pour émulsionner une première phase hydrophobe ou hydrophile et de viscosité comprise entre I et 5 000 Pa.s ou supérieure avec une seconde phase non miscible à ladite première phase caractérisé en ce qu'il met en oeuvre - le cas échéant, un traitement préalable de ladite première phase à émulsionner de manière à ajuster sa viscosité à une valeur inférieure à 5 000 Pa.s., - I'addition en une seule fois, de ladite phase à une seconde phase non miscible avec ladite première phase, en présence d'au moins un agent tensioactif et - leur mélange sous cisaillement en régime laminaire jusqu'à obtention d'une émulsion stable et dans laquelle ladite première phase est présente à raison de 75 à 95% en poids. L'émulsion obtenue à l'issue du procédé revendiqué a en fait l'aspect d'une pâte viscoélastique. Avantageusement, elle s'avère redispersable malgré une concentration élevée en l'une de ses phases. Elle peut donc être diluée de manière à adapter la concentration de l'émulsion finale aux exigences de l'application envisagée. Outre une concentration élevée en l'une de ses phases, I'émulsion obtenue selon l'invention possède une distribution granulométrique trés resserrée et le diamètre moyen de ses gouttelettes peut etre aisément contrôlé par l'intermédiaire de la vitesse de cisaillement ou par l'intermédiaire des paramètres de formulation. De préférence, I'émulsion possède un diamètre moyen de gouttelettes inférieur à 2 microns soit une taille relativement plus réduite à celle obtenue selon les procédés d'émulsification classiques. En ce qui concerne la polydispersité, elle est intérieure à 40 % contre par exemple plus de 100 % pour les émulsions classiques de bitume. Cette polydispersité est exprimée selon le granulomètre Laser Coulter LS 230 et correspond à l'écart-type de la distribution divisé par le diamètre moyen obtenu (Documentation Coulter LS 230 page B-5) Le cisaillement appliqué au mélange est un cisaillement laminaire et est donc ajusté de manière à ce que le mobile d'agitation tourne à faible vitesse Ce régime est caractérisé en ce qu'il possède un faible nombre de Reynolds. En mécanique des fluides, les régimes d'écoulement sont ,énéralement caractérisés par rapport à un nombre adimensionnel dit nombre de Reynolds défini par Re = p v L/q où p est la masse volumique moyenne, v est la vitesse d'écoulement assimilable dans le cas de la présente invention à la vitesse du mobile d'agitation, L est une longueur caractéristique assimilable dans le procédé revendiqué, à l'entrefer entre le mobile d'agitation et la paroi du réacteur, et rl est la viscosité moyenne de l'émulsion. Au sens de l'invention, le régime laminaire est caractérisé en ce qu'il possède un faible nombre de Reynolds, inférieur à environ 1 000. Au delà de cette valeur, le régime devient turbulent. A titre illustratif, si l'on considère dans le procédé revendiqué des valeurs de p de 1 000 kg/m', v de 0,3 mÇ Dans le cas d'un procédé classique réalisé dans un réacteur industriel, mettant en oeuvre des valeurs de p de 1 000 kg/m3, v de 30 mus~' (vitesse circonférentielle d'un cylindre de rayon 0,5 m et tournant à une vitesse de 5 000 tours/minute), L de 0,001 m et q de 102 Pa.s (viscosité caractéristique, à la vitesse de cisaillement appliquée, d'une émulsion dans laquelle l'une des phases est présente à raison de 60 % en poids) on trouve en revanche un nombre de Reynolds, Re, de 3 000 correspondant à un régime turbulent De préférence, la vitesse d'agitation varie entre 100 et í 000 tours par minute (correspondant à un taux de cisaillement compris entre environ 250 et 2 500 s') et plus préférentiellement est de l'ordre de 400 à 500 tours par minute (correspondant à un taux de cisaillement d'environ 1 000 s~'). Elle est en fait adaptée de manière à transformer très rapidement, c'est-à-dire dans un délai de quelques secondes à quelques dizaines de secondes, le mélange, en l'émulsion attendue A cet effet, le système d'agitation est choisi de manière à assurer à la fois l'homogénéisation et le cisaillement du mélange. Ainsi des agitateurs tels que des grilles souples, hélices, agitateurs à pâles sont particulièrement adaptés dans le cadre de la présente invention. Préférentiellement l'émulsification s'effectue à température et pression ambiantes. Toutefois certains composés dont la viscosité est supérieure a 5 000 Pa.s doivent etre traités et de préférence par chauffage de manière à réduire leur viscosité. Pour éviter l'ébullition de la seconde phase. sous l'effet de la chaleur apportée par la première phase visqueuse préalablement chauffée, il peut être nécessaire de travailler à une pression supérieure à la pression atmosphérique. Les conditions de température et de pression optimales seront déterminées par l'homme de l'art par de simples opérations de routine. Au sens de l'invention, ladite première phase hydrophobe ou hydrophile est ou comprend au moins un composé hydrophobe ou hydrophile. Par exemple, elle peut comprendre un mélange de plusieurs composés à caractère soit hydrophile soit hydrophobe et sous une forme diluée ou non. Cette phase hydrophobe ou hydrophile est dans tous les cas caractérisée par une viscosité très importante, de l'ordre de 1 à 5 000 Pa.s ou supérieure. Elle a l'aspect d'un liquide très visqueux, donc particulièrement difficile à émulsionner. A titre illustratif des composés susceptibles d'être dispersés selon l'invention, on peut tout particulièrement citer des matériaux hydrophobes comme notamment les esters de colophane (industrie des adhésifs), la lanoline (cosmétique), les bitumes, les cires (cosmétiques, produits d'entretien. ), les polybutadiénes de faibles masses moléculaires ou des composés hydrophiles comme notamment les polyéthylènes glycol, les sucres, les gélatines (agar-agar, carraghénanes, .) (industrie alimentaire, pharmacie) et leurs mélanges. Certaines des phases hydrophobes ou hydrophiles correspondantes possédant à température ambiante, une viscosité importante notamment supérieure à 5 000 Pa.s, il s'avère nécessaire d'abaisser leur viscosité à une valeur inférieure à 5 000 Pa.s pour leur conférer au préalable une fluidité propice à leur mélange ultérieur avec ladite seconde phase. Comme explicité précédemment, on applique alors à ladite première phase un prétraitement consistant de préférence en une opération de chauffage combinée, le cas échéant, à une agitation mécanique (homogénéisation plus rapide de la température au sein de la phase visqueuse). En fait. ce chauffage s'avère plus particulièrement nécessaire lorsque ladite première phase possède une viscosité à température ambiante telle qu'elle s'oppose à son écoulement et/ou son pompage. A cet égard, il convient de prévenir toute déstabilisation de l'émulsion obtenue, susceptible d'être provoquée par l'évaporation de la seconde phase. Dans ce cas particulier, la pâte viscoélastique obtenue pourra etre diluée dans les heures qui suivent sa préparation et de préférence immédiatement après sa préparation de façon à limiter les instabilités (coalescence) pouvant résulter de l'évaporation. En ce qui concerne la seconde phase, elle peut etre soit aqueuse soit huileuse. Dans le cas où il s'agit d'une huile, cette huile peut être indifféremment minérale, végétale ou animale. A titre d'huile minérale on peut en particulier proposer les huiles parrafiniques, naphténiques ou leurs mélanges. Selon un mode particulier de l'invention, il est par ailleurs possible d'obtenir une émulsion possédant un diamètre moyen de gouttelettes minimal, c'està-dire de l'ordre de 1 micron ou même inférieur, pour une quantité optimale de cette seconde phase. L'appréciation de ce volume critique de la seconde phase dépend en fait de la nature chimique de ladite première phase visqueuse à émulsionner. Toutefois, il peut être aisément estimé par l'homme de l'art par de simples essais, relevant de son savoir-faire. C'est ainsi que pour une quantité déterminée de la première phase à émulsionner, il suffit d'établir l'évolution (à vitesse d'agitation fixée) du diamètre moyen des gouttelettes, obtenues lors de son émulsification, pour des quantités variables en seconde phase. Le volume critique est le volume pour lequel le diamètre des gouttelettes est minimal. Les tensioactifs mis en oeuvre selon l'invention peuvent être choisis parmi toutes les catégories de tensioactifs (anioniques, cationiques, non ioniques, amphotères. .). Ils peuvent être choisis parmi les tensioactifs conventionnellement mis en oeuvre dans les procédés d'émulsification, de ladite première phase considérée. Ils sont bien entendu sélectionnés en tenant compte du type d'émulsion, phase hydrophobe visqueuse dans phase aqueuse ou phase hydrophile visqueuse dans phase huileuse, qu'il est envisagée de préparer selon l'invention. C'est ainsi que pour obtenir des émulsions de type eau dans huile, on choisit des agents tensioactifs possédant une balance hydrophile /lipophile (HLB) inférieure à 7 et pour des émulsions de type huile dans eau, des agents tensioactifs de HLB supérieure à 14 Le terme "HLB" (Hydrophilic Lipophilic Balance) désigne le rapport de l'hydrophilie des groupements polaires des molécules de tensioactifs à l'hydrophobie de la partie lipophile de ces memes molécules , il s'agit d'un terme couramment utilisé dans le domaine des agents de surface (voir le Traité "Techniques de l'Ingénieur", chapitre A7610 "Les agents de surface"). Avantageusement, on prendra soin de solubiliser préalablement les agents tensioactifs dans la seconde phase afin d'éviter d'éventuels problèmes de cinétique de solubilisation. Les agents tensioactifs sont mis en oeuvre dans le procédé selon l'invention à une quantité réduite et de préférence variant entre 0,5 % et 5 % en poids exprimé par rapport au poids de ladite première phase hydrophobe ou hydrophile à émulsionner de manière à rentabiliser au maximum la quantité de tensioactif. Le rendement en tensioactif est défini comme étant le rapport de la quantité en tensioactif nécessaire pour couvrir les gouttelettes dispersées sur la quantité totale de tensioactif mise en oeuvre. Le procédé selon l'invention est tout particulièrement utile pour préparer des émulsions aqueuses de bitume. On peut ainsi préparer à partir de 100 grammes de bitume et pour une concentration en eau, de 5 grammes pour 100 grammes de bitume, des émulsions très concentrées à savoir contenant 95 % en poids de bitume, diluables et stables au stockage. Comme mentionnée précédemment la pâte viscoélastique obtenue pourra être diluée à l'eau chaude (60"C) dans les heures qui suivent sa préparation et de préférence immédiatement après sa préparation. Des émulsions possédant après dilution une concentration en bitume comprise entre 75 % et 85 % s'avèrent particulièrement stables pendant au moins plusieurs mois. L'introduction d'un tensioactif comme notamment le bromure de tétradécyltriméthylammonium à raison de 1,5 grammes pour 100 grammes de bitume permet en outre de réduire la taille des gouttelettes de l'émulsion à une valeur voisine du micron. Un mode de réalisation particulier de l'invention vise donc l'application du procédé revendiqué à la préparation d'une émulsion de bitume selon lequel on chauffe jusqu'à une température de 95"C, du bitume, on mélange celui-ci, au sein d'un réacteur et à pression atmosphérique, avec 5 % en poids d'eau et 0,5 % à lo5 % en poids d'un tensioactif par rapport au poids du bitume et on applique, audit mélange ainsi obtenu, un taux de cisaillement de manière à former ladite émulsion que l'on récupère. En ce qui concerne la vitesse d'agitation, elle peut varier entre 0 et 1000 tours par minute et est de préférence de l'ordre de 400 à 500 tours par minute, ce qui correspond à un taux de cisaillement d'environ 1 000 S' On obtient très rapidement, c'est à dire en quelques secondes, sous l'effet de ce cisaillement, une émulsion concentrée en bitume. Elle a en fait l'aspect d'une pâte viscoélastique d'apparence non émulsionnée. Un examen de cette émulsion, montre qu elle présente une concentration pouvant atteindre jusqu'à 90 voire 95% en poids de bitume. Avantageusement, cette pâte s'avère parfaitement redispersable dans l'eau malgré sa concentration importante en bitume. La présente invention a également pour objet des émulsions de bitumes caractérisées en ce qu'elles possèdent une concentration en bitume supérieure à 75 % et de préférence au moins égale à 85 % en poids de bitume. De préférence, les émulsions de bitume revendiquées et obtenues selon le procédé de l'invention possèdent une polydispersité de l'ordre de 40 % Elles sont constituées de gouttelettes possédant un diamètre moyen inférieur à ou de l'ordre de 2 microns, et de préférence inférieur à 1 micron. II est clair que le procédé selon l'invention de meme que les émulsions ainsi obtenues, sont particulièrement avantageux dans le domaine de l'industrie routière. Le procédé revendiqué permet de préparer des émulsions fines de bitumes très concentrées avec un très bon contre de la taille finale de leurs gouttelettes, selon un protocole rapide et simple et avec peu de tensioactifs. La présente invention s'étend également aux émulsions de phase hydrophobe ou hydrophile, obtenues selon le procédé revendiqué. Les exemples et figures présentés ci-après, à titre non limitatif de la présente invention, mettent en évidence d'autres avantages de celle-ci. FIGURE figure I Graphe représentant l'évolution du diamètre moyen des gouttelettes obtenu pour une vitesse d'agitation de l'ordre de 400 tours/minutes (taux de cisaillement d'environ 1 000 s~') en fonction des quantités d'eau et de tensioactif(TTAB) présentes au départ. figure 2 Graphe représentant l'évolution du diamètre moyen de gouttelettes préparées selon l'exemple 3 en fonction de la vitesse de cisaillement appliquée lors de l'émulsification. figure 3 Graphe représentant l'évolution du diamètre moyen des gouttelettes obtenu pour une vitesse d'agitation de l'ordre de 400 tours/minutes (taux de cisaillement d'environ 1 000 s-l) en fonction de la quantité de TTAB. figure 4 Graphe d'efficacité de l'émulsification obtenue pour une vitesse d'agitation de l'ordre de 400 tours/minutes (taux de cisaillement d'environ 1 000 s~'), masse TTAB utilisée/masse introduite. figure 5 Graphe représentant l'évolution du diamètre moyen des gouttelettes en fonction des quantités d'huile, pour une émulsification réalisée selon l'exemple 5. figure 6 Photographie microscopique d'une émulsion de PEG obtenue selon l'exemple 5. figure 7 Graphe représentant l'évolution du diamètre moyen des gouttelettes en fonction de la quantité de Span 808 ou une émulsion préparée selon l'exemple 5. figure 8 Comparaison en termes de polydispersité d'une émulsion selon l'invention et d'une émulsion témoin (exemple7). EXEMPLE 1 Protocole de préparation d'une émulsion aqueuse de bitume selon l'invention. 100 grammes de bitume d'indice de pénétrabilité 90/100* sont chauffés à une température de l'ordre de 100"C. On prépare une solution aqueuse de bromure de tétradécyltriméthyl ammonium (TTAB) de concentration variable Le bitume chauffé est versé sur la solution aqueuse et l'ensemble est malaxé pendant quelques secondes à l'aide d'une grille souple, à 400 tours par minute (1 000 s'), au sein d'un réacteur de 10 centimètres de diamètre. L'émulsion obtenue quasi instantanément, est caractérisée en termes de diamètre de gouttelettes. Pour mesurer le diamètre des gouttelettes, un granulomètre commercial Laser Coulter LS 230 (société COULTRONICS) est utilisé. * L'indice de pénétrabilité est un paramètre employé dans l'industrie routière pour caractériser la "dureté" d'un bitume à 25"C. Le procédé de mesure de l'indice de pénétrabilité est régi par la norme D5-86 de l'ASTM (American Society for Testing and Materials). EXEMPLE 2 Incidence de la quantité en eau et en tensioactif (TTAB! sur le diamètre moven des outtelettes d'une émulsion de bitume à cisaillement constant. Le protocole, décrit en exemple 1, est reproduit pour deux concentrations en TTAB, 0,75 grammes et 1,5 grammes et en présence pour chacune de ces concentrations, d'une quantité en eau variant entre 4 et 14 grammes Les émulsions, obtenues à l'issue de chacun des essais, sont caractérisées par le diamètre moyen de leurs gouttelettes. Les résultats sont représentés sur le graphe de la figure I L'émulsion la plus fine est obtenue pour une quantité d'eau constante de l'ordre de 5 grammes pour 100 grammes de bitume. La taille minimale de gouttelette ainsi obtenue peut en outre être réduite en augmentant la quantité en tensioactif C'est ainsi que pour 1,5 grammes de TTAB dans 5,5 grammes d'eau, le diamètre minimal est porté à 0,8 microns contre 2 microns avec 0,75 grammes de TTAB. EXEMPLE 3 Incidence de la vitesse de cisaillement sur le diamètre moyen des gouttelettes de la phase visqueuse émulsionnée. On reproduit le protocole décrit en exemple I avec 100 g de bitume, 15 g de TTAB et 5,5 g d'eau pour des vitesses d'agitation variables. Les émulsions, obtenues à l'issue de chacun des essais, sont caractérisées par le diamètre moyen de leurs gouttelettes. Les résultats sont représentés sur le graphe de la figure 2. On observe ainsi qu'une vitesse de cisaillement élevée favorise la formation de gouttelettes à diamètre moyen nettement plus réduit. Cependant, la vitesse d'agitation ne doit pas dépasser une valeur seuil de 1 000 tours/minute (environ 2 500 s') au delà de laquelle le cisaillement trop violent détruit l'émulsion concentrée EXEMPLE 4 Incidence de la quantité en tensioactif cationique sur le diamètre moyen des outtelettes d'une émulsion de bitume à volume d'eau et cisaillement constants. Le protocole décrit dans l'exemple I est reproduit pour différentes concentrations en TTAB, en présence de 5,5 grammes d'eau. Les résultats obtenus sont représentés sur le graphe de la figure 3. On note qu'l gramme de TTAB pour 100 grammes de bitume suffit pour atteindre des tailles de l'ordre du micron. Une caractérisation du rendement des procédés en fonction de la masse de TTAB introduite, montre en fait que l'efficacité maximale est quasiment atteinte pour cette quantité maximale de TTAB. Plus précisément, ce résultat est obtenu en posant le rendement comme étant le rapport de la masse de tensioactifs, présents aux interfaces, sur la masse totale de tensioactifs introduits. La masse de tensioactifs, présents aux interfaces, est simplement déduite par une mesure de la quantité résiduelle de tensioactifs, présents dans la seconde phase après une dilution contrôlée. Le graphe de la figure 4 rend compte de ce rapport en fonction de la masse totale introduite dans les 5,5 grammes d'eau nécessaires à émulsionner 100 grammes de bitume. EXEMPLE 5 Appréciation de la quantité optimale en seconde phase par rapport au diamètre moven des tyouttelettes d'une émulsion. Dans cet exemple, la phase hydrophile visqueuse à disperser est un mélange aqueux à 44 % de polyéthylèneglycol PEG 35000, le tensioactif est du Span 800 (monooléate de sorbitan, commercialisé par Sigma), présent à raison de I,r 3 pour 100 g de la phase à disperser et la phase continue est du dodécane. On effectue plusieurs mélanges de ces composés pour différentes quantités en dodécane sous un cisaillement de 400 tours/minute (1 000 s~' ) (I'appareillage est le meme que celui employé pour la fabrication des émulsions de bitume) au sein d'un réacteur. Les émulsions, obtenues quasi instantanément, sont caractérisées par le diamètre moyen de leurs gouttelettes. Les résultats sont représentés sur le graphe de la figure 5. La photo présentée en figure 6 est un cliché microscopique de l'une de ces émulsions. On note sur le graphe de la figure 5 que le diamètre minimal, à savoir environ 2 microns, est obtenu pour 3 g de dodécane. EXEMPLE 6 Incidence de la quantité en tensioactif sur le diamètre moyen des gouttelettes d'une émulsion à cisaillement constant. Le protocole décrit en exemple 5 est reproduit pour plusieurs concentrations en tensioactif Span 80(E) et 3 g de dodécane. Les émulsions obtenues å l'issue de chacun des essais sont caractérisées par le diamètre moyen de leurs gouttelettes. Les résultats sont représentés sur le graphe de la figure 7. L'émulsion la plus fine est obtenue pour 4 g de Span 808. EXEMPLE 7 Comparaison d'une émulsion de bitume selon l'invention et d'une émulsion classique en termes de polvdispersité et de diamètre moyen des souttelettes. La technique industrielle de mise en oeuvre consiste à injecter sous pression (environ 1,5 atmosphères) et à 1300C le bitume, d'une part, et la phase aqueuse savonneuse, d'autre part, entre deux cylindres coaxiaux (un rotor et un stator) espacés d'environ I mm. Le rotor tourne à une vitesse d'environ 5 000 tours par minute. L'émulsification a lieu directement dans l'entrefer de I mm, elle s'effectue en régime turbulent. La fraction volumique de la phase à disperser ne peut excéder 70 % sous peine de bloquer le système. Cette appréciation est effectuée à partir d'une émulsion obtenue conformément à la présente invention et incorporant 0,75 grammes de TTAB pour 5 5 grammes d'eau et 100 grammes de bitume et d'une émulsion industrielle classique du bitume. Cette émulsion industrielle contient 60 grammes de bitume, 0,5 gramme de tensioactif cationique et 39,5 , d'eau. Les distributions granulométriques obtenues par les deux techniques sont présentées en figure 8. Pour l'émulsion selon l'invention on note une taille moyenne centrée autour de 2 microns avec une polydispersité voisine de 30 %. L'émulsion témoin possède pour sa part un diamètre moyen de gouttelettes nettement plus grand à savoir 5 microns et une polydispersité non conforme à l'invention c'est-à-dire nettement supérieure à 40 %. REVENDICATIONS I Procédé utile pour émulsionner une première phase hydrophobe ou hydrophile et de viscosité comprise entre 1 et 5 000 Pa.s ou supérieure avec une seconde phase non miscible à ladite première phase caractérisé en ce qu'il met en oeuvre - le cas échéant, un traitement préalable, de ladite première phase à émulsionner de manière à ajuster sa viscosité à une valeur inférieure à 5 000 Pa.s, - I'addition en une seule fois de ladite phase à une seconde phase, non miscible avec ladite première phase, en présence d'au moins un agent tensioactif et - leur mélange sous cisaillement en régime laminaire jusqu'à obtention d'une émulsion stable et dans laquelle ladite première phase est présente à raison de 75 à 95% en poids. 2. Procédé selon la revendication I caractérisé en ce que l'on obtient une émulsion dont le diamètre moyen des gouttelettes est inférieur à 2 microns. 3. Procédé selon la revendication I ou 2 caractérisé en ce que l'émulsion possède une polydispersité inférieure à 40 %. 4. Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3 caractérisé en ce que l'agent tensioactif est présent à une quantité comprise entre 0,5 % et 5 % en poids exprimé par rapport au poids de la première phase. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la seconde phase est présente en quantité telle que le diamètre moyen des gouttelettes de ladite émulsion est inférieur ou égal à 1 micron. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la première phase est ou comprend au moins un composé choisi parmi les bitumes, esters de colophane, polybutadiènes de faible masse moléculaire, cires, lanoline, sucres, polyéthylènes glycol, gélatines et leurs mélanges. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le régime laminaire appliqué possède un nombre de Reynolds inférieur à environ 1 000 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le taux de cisaillement varie entre 250 et 2 500 s-l et de préférence est de l'ordre de 1 000 s 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la première phase est un bitume et la seconde phase de l'eau. 10. Procédé selon la revendication 9 caractérisé en ce que l'on chauffe le bitume jusqu'à une température de 95 C, on mélange ensuite celui-ci, au sein d'un réacteur et à pression atmosphérique, avec 5 % en poids d'eau et 0,5 à 1,5 % en poids d'un tensioactif par rapport au poids de bitume, on applique audit mélange ainsi obtenu un taux de cisaillement de manière à former ladite émulsion que l'on récupère. Il. Procédé selon la revendication 10 caractérisé en ce que l'émulsion de bitume obtenue possède des gouttelettes de diamètre moyen inférieur ou de l'ordre de 2 microns. 12. Procédé selon la revendication 10 ou 1 1 caractérisé en ce que I'émulsion de bitume obtenue possède une polydispersité de l'ordre de 40 %. 13. Procédé selon la revendication 10, 11 ou 12 caractérisé en ce que l'émulsion de bitume obtenue possède une concentration en bitume au moins égale à 90 % et de préférence de l'ordre de 95 % en poids de bitume. 14. Emulsion comprenant une phase hydrophobe ou hydrophile concentrée caractérisée en ce qu'elle est obtenue selon le procédé défini selon l'une des revendications 1 à 13. 15. Emulsion aqueuse de bitume concentrée caractérisée en ce qu'elle comprend au moins 75 % et de préférence plus de 85 % en poids de bitume. 16. Emulsion de bitume selon la revendication 15 caractérisée en ce que le diamètre moyen de ses gouttelettes est inférieur à 2 microns. 17. Emulsion de bitume selon la revendication 15 ou 16 caractérisée en ce qu'elle possède une polydispersité d'environ 40 %.