Brevet FR2760074A1 — publié le 19980828

L'invention concerne un procédé de compression d'un gaz initialement à basse température et à basse pression P0 dans une ligne de compression comprenant n compresseurs centrifuges montés en série et dimensionnés pour fournir respectivement et successivement des taux de compression nominaux TIN...TnN pour un même débit massique nominal DN dudit gaz, procédé dans lequel on régule le fonctionnement des n compresseurs centrifuges pour assurer un taux de compression total nominal tN=1N X... X tnN pour un débit massique D en gaz sensiblement égal à DN. L'invention s'applique par exemple au refroidissement des éléments supraconducteurs d'accélérateurs de particules. Les pressions dont il est question ici sont des pressions absolues. Le refroidissement des éléments supraconducteurs d'accélérateurs de particules nécessite l'utilisation d'un fluide en équilibre à basse température et à basse pression, notamment de l'hélium, dont la vaporisation assure les transferts de chaleur nécessaires. Les installations de réfrigération utilisées dans ces applications comprennent des unités de liquéfaction capables, à partir d'hélium gazeux à la pression atmosphérique, et à la température ambiante, de fournir de l'hélium liquide en équilibre avec sa phase gazeuse à des températures de l'ordre de 2 K et à des pressions de l'ordre de 30 mbars. La puissance dissipée par les éléments supraconducteurs vaporise de l'hélium liquide, qui doit être recomprimé pour être réintroduit dans l'unité de liquéfaction, dont la pression d'admission est imposée à une valeur de l'ordre de la pression atmosphérique. Le rôle de la ligne de compression est de contrôler la pression d'admission et donc la température de l'hélium liquide. Actuellement, seules les lignes de compression à compresseurs centrifuges en série permettent de comprimer, au taux de compression souhaité, un débit suffisant pour obtenir des moyennes ou fortes puissances de réfrigération. Les compresseurs centrifuges sont alors dimensionnés pour assurer le taux de compression souhaité pour le débit massique nominal en hélium gazeux vaporisé par les éléments supraconducteurs fonctionnant à plein régime. Lors des périodes d'attente ou pour un fonctionnement des éléments supraconducteurs à régime réduit, les besoins en refroidissement et donc le débit massique d'hélium gazeux vaporisé et introduit dans la ligne de compression, diminuent. Cette diminution de débit massique peut entraîner un décrochage des compresseurs, qui doivent assurer un taux de compression constant. La solution adoptée jusqu'à présent consiste à maintenir artificiellement le débit massique d'hélium gazeux, en injectant de la puissance électrique dans le bain d'hélium liquide. Les dépenses d'énergie dans les périodes d'attente ou de fonctionnement en régime réduit sont donc plus importantes que celles réellement nécessaires au refroidissement des éléments supraconducteurs. L'invention a pour but d'apporter une solution au problème mentionné précédemment en fournissant un procédé de compression de gaz à basse température et à basse pression pour comprimer, à taux de compression sensiblement constant, un débit massique nominal et au moins un débit massique diminué de gaz. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de compression d'un gaz initialement à basse température et à basse pression P0 dans une ligne de compression comprenant n compresseurs centrifuges montés en série et dimensionnés pour fournir respectivement et successivement des taux de compression nominaux TlN,....TnN pour un même débit massique nominal DN dudit gaz, procédé dans lequel on régule le fonctionnement des n compresseurs centrifuges pour assurer un taux de compression total tn=txN x... x TnN pour un débit massique nominal D en gaz sensiblement égal à DN, caractérisé en ce qu'on ajoute un (n+l)ème compresseur centrifuge de taille réduite, en série et en aval des n compresseurs centrifuges, dimensionné pour assurer un taux de compression nominal sensiblement égal à tIN pour un débit massique diminué DD sensiblement tlxTnl,=tlN. Selon des modes particuliers de réalisation, le procédé pourra comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes: - on régule le fonctionnement des (n+1) compresseurs pour que les compresseurs de rangs 2 à n assurent des taux de compression sensiblement constants et égaux respectivement à T2N.... nN, et pour que les compresseurs de rangs 1 et (n+1) assurent des taux de compression respectivement T1 et Tnl tels que sensiblement tXTn+1=ItN, pour au moins un débit massique D dudit gaz sensiblement égal à DD; - on régule le fonctionnement des (n+1) compresseurs pour que les compresseurs de rangs 2 à n assurent des taux de compression sensiblement constants et égaux respectivement à T2N'... Tn& et pour que les compresseurs de rangs 1 et (n+1) assurent des taux de compression respectivement Tl et Tn+, tels que sensiblement TlxTn+l=TlN, pour des débits massiques variant continûment entre au moins DD et DN.; on régule le fonctionnement des compresseurs de rangs 1 à n de façon que le débit réduit à l'admission du compresseur suivant soit sensiblement constant et égal à son débit réduit nominal d'admission, pour ladite ou lesdites valeurs du débit massique. L'invention a également pour objet une ligne de compression pour la mise en oeuvre du procédé défini ci-dessus, comprenant d'une part n compresseurs centrifuges montés en série et dimensionnés pour assurer respectivement et successivement des taux de compression nominaux TN,... t TnN pour un même débit massique nominal DN dudit gaz, et d'autre part des moyens de pilotage des n compresseurs adaptés pour que la ligne de compression assure un taux de compression total TlTlNx...xTnN pour un débit massique D en gaz sensiblement égal à DN, caractérisée en ce que la ligne de compression comprend un (n+l)ème compresseur centrifuge de taille réduite, placé en série et en aval des n premiers compresseurs centrifuges, dimensionné pour assurer un taux de compression nominal sensiblement égal à t1N pour un débit massique diminué DD massique D dudit gaz compris entre DD et DN. Selon des modes particuliers de réalisation, la ligne de compression pourra comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes: - les moyens de pilotage des (n+1) compresseurs centrifuges sont adaptés pour que les compresseurs de rangs 2 à n assurent des taux de compression sensiblement constants et égaux respectivement à 2N *. - TnN' et pour que les compresseurs de rangs 1 et (n+1) assurent respectivement des taux de compression T1 et tn+1 tels que tl x tn.+ = tlN pour au moins un débit massique D dudit gaz sensiblement égal à DD; - les moyens de pilotage des (n+1) compresseurs centrifuges sont adaptés pour que les compresseurs de rangs 2 à n assurent des taux de compression sensiblement constants et égaux respectivement à T2N... TnN, et pour que les compresseurs de rangs 1 et (n+1) assurent des taux de compression T1 et Tn+1 tels que sensiblement TI X Tn+l = TlN pour des débits massiques D dudit gaz variant continûment entre au moins DD et DN; - les moyens de pilotage de chacun des n premiers compresseurs sont adaptés pour assurer, au moins pour ledit débit ou lesdits débits, des taux de compression tels que le débit réduit à l'admission du compresseur suivant est sensiblement constant et égal à son débit réduit nominal d'admission, et en ce que les moyens de pilotage du (n+l)ème compresseur sont adaptés pour assurer un taux de compression total dans la ligne de compression sensiblement constant et égal au produit TNX... X TnN; - les moyens de pilotage de chacun des n premiers compresseurs comprennent une unité de pilotage reliée à des capteurs de la pression et de la température d'admission du compresseur suivant et à un capteur du débit massique du gaz circulant dans la ligne de compression, et chaque unité de pilotage comprend des moyens de calcul et de stockage de données et est adaptée pour calculer, à partir des signaux recçus des capteurs, le débit réduit d'admission du compresseur suivant, comparer ce débit réduit calculé avec le débit réduit nominal d'admission de ce compresseur suivant, et commander la vitesse de rotation du compresseur du capteur qu'elle pilote de manière à annuler le résultat de la comparaison; - le refoulement de ladite ligne de compression est à pression sensiblement constante et prédéterminée, et les moyens de pilotage du (n+l)ème compresseur comprennent une unité de pilotage munie de moyens de calcul et de stockage de données, reliée à un capteur de la pression d'admission de la ligne de compression, et adaptée pour comparer cette pression mesurée à la pression d'admission nominale correspondant au taux de compression total nominal souhaité TN et commander la vitesse de rotation du (n+l)ème compresseur de manière à annuler le résultat de la comparaison. L'invention a finalement pour objet une installation de réfrigération par vaporisation d'un gaz liquéfié à basse pression et basse température, notamment d'hélium, comprenant une capacité contenant le fluide diphasique à basse température et à basse pression, une unité de liquéfaction dudit gaz associée à des moyens de détente dudit gaz liquéfié, une ligne d'alimentation en fluide diphasique à basse température et à basse pression reliant l'unité de liquéfaction à la capacité, et une ligne de compression de la phase gazeuse reliant la capacité à l'unité de liquéfaction, caractérisé en ce que la ligne de compression est une ligne de compression telle que définie ci-dessus. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est une vue schématique représentant une installation de refroidissement selon l'invention, - la figure 2 est un graphe représentant le champ de compression d'un compresseur centrifuge, - la figure 3 est une vue schématique illustrant plus particulièrement les moyens de pilotage de la ligne de compression de l'installation de réfrigération de la figure 1. La figure 1 représente une installation de réfrigération par l'hélium liquide, utilisée par exemple pour le refroidissement d'éléments supraconducteurs d'accélérateurs de particules. Cette installation comprend une unité 1 de liquéfaction d'hélium comprenant des compresseurs, des échangeurs de chaleur et des moyens de détente, non représentés, une première capacité 3 de stockage de l'hélium liquide en équilibre avec sa phase gazeuse, et une deuxième capacité 5 de stockage de l'hélium liquide en équilibre avec sa phase gazeuse, qui assure les échanges de chaleur avec l'élément réfrigéré. L'unité 1 de liquéfaction d'hélium, délivre après détente, par exemple, dans une vanne de détente 7, de l'hélium liquide en équilibre avec sa phase gazeuse dans la première capacité 3. En fonctionnement, l'hélium est alors à une température d'environ 4,4 K et à une pression d'environ 1,2 bar. Le liquide de la première capacité 3 est extrait par une ligne 9, refroidi par un échangeur de chaleur 11, puis détendu dans une vanne de détente 13 avant d'être introduit en équilibre avec sa phase gazeuse dans la deuxième capacité 5. En fonctionnement, l'hélium doit être, dans cette capacité, à une température d'environ 2 K et à une pression d'environ 31,3 mbar (ou hPa). Le ciel gazeux de la deuxième capacité 5 est renvoyé, après chauffage à contre-courant dans l'échangeur 11, dans une ligne de compression 15 qui restitue l'hélium gazeux à l'unité 1 de liquéfaction. La pression de refoulement de la ligne de compression est imposée par l'unité 1 de liquéfaction à une valeur d'environ 1,15 bar. La ligne de compression permet, en fonctionnement, d'abaisser la pression d'équilibre et donc la température d'équilibre de l'hélium dans la deuxième capacité 5 à la valeur désirée. Une telle installation de réfrigération est décrite dans les documents FR-A-2 679 635 et US-A-5 499 505. La ligne de compression 15 comporte cinq compresseurs centrifuges Cl, C2, C3, C4 et C5 montés en série. Les quatre premiers compresseurs sont dimensionnés pour constituer une ligne de compression classique. Ainsi, ils sont dimensionnés pour assurer, pour un débit massique nominal en hélium gazeux DN = 236,8 g/s, des taux de compression nominaux successifs respectivement égaux à TlN = 2,57, T2N = 2,9, T3N = 2,71, T4N = 2,03. Des moyens de pilotage non représentés, tels que ceux décrits dans US-A-5 499 505, sont prévus pour que les compresseurs Cl, C2, C3 et C4, assurent un taux de compression total nominal TN =41 permettant d'obtenir de l'hélium à environ 2 K dans la deuxième capacité 5. Pour décrire plus facilement le fonctionnement des compresseurs, les paramètres suivants seront utilisés: - le débit " réduit " d'un compresseur: Dx$7 Y P - la vitesse " réduite " d'un compresseur: N n- -T o D est le débit massique traversant le compresseur, T la température d'admission du compresseur, P la pression d'admission du compresseur et N la vitesse de rotation du compresseur, - le débit "réduit-réduit >" d'un com- presseur: _LY X =Y YN - et la vitesse " réduite-réduite " d'un compresseur: NU = - nN o YN est le débit " réduit " nominal du compresseur, c'est-à-dire dans des conditions de fonctionnement correspondant à celles de son dimensionnement, et nN est la vitesse " réduite " nominale du compresseur, c'est-à-dire dans des conditions de fonctionnement correspondant à celles de son dimensionnement. Le graphe de la figure 2 représente le champ de compression d'un compresseur centrifuge dans un plan débit " réduit-réduit "/taux de compression. La courbe de décrochage dans les aubes de roue, représentée en pointillés, sépare le champ de compression du compresseur en une zone de fonctionnement stable à droite de la courbe de décrochage et une zone de fonctionnement instable à gauche de la courbe de décrochage. Grâce à l'utilisation des variables "réduites-réduites ", cette courbe permet d'une part d'étudier le fonctionnement d'un compresseur dans des conditions autres que celles définies pour le régime nominal, et d'autre part de comparer le fonctionnement de compresseurs différents, qui n'ont pas nécessairement des champs identiques. Le point de fonctionnement correspondant au dimensionnement du compresseur (c'est-à-dire pour X=1 et NU=1) est matérialisé par un cercle. Dans l'art antérieur, la diminution du débit massique d'hélium gazeux dans la ligne de compression entraîne la diminution du débit " réduit- réduit " de chaque compresseur, qui continue à travailler à vitesse constante. Les points de fonctionnement des compresseurs se déplacent alors le long de l'isovitesse NU=1 vers la courbe de décrochage. Les lignes de compression de l'art antérieur ne sont donc stables que jusqu'au moment o un point de fonctionnement d'un compresseur rencontre la courbe de décrochage. La ligne de compression suivant l'invention comprend, en plus des n compresseurs assurant pour un débit massique en gaz égal à DN un taux de compression total sensiblement égal à TN un compresseur additionnel de taille réduite C5. Ce compresseur est dimensionné pour comprimer un débit massique diminué DD = 120 g/s d'hélium gazeux, précomprimé à une pression de 448 mb, à un taux de compression nominal tsN = 2,57 = TlN- La figure 3 représente plus particulièrement les moyens de pilotage propres à l'invention. Ces moyens de pilotage comprennent cinq unités de pilotage électroniques UPs, UP2, UP3, UP4 et UP5 reliées respectivement aux compresseurs Cl, C2, C3, C4 et C5. L'unité de pilotage UP1 est reliée à des capteurs de la pression P: et de la température T, d'admission du compresseur C2. De même les unités de pilotage UP2, UP3 et UP4 sont reliés à des capteurs des pressions et des températures d'admission respectivement des compresseurs C3, C4 et C5. Un capteur du débit massique D du gaz circulant dans la ligne de compression 15 est relié à chacune des unités de pilotage des unités UP:, UP2, UP3 et UP4. Les unités de pilotages UP1, UP2, UP3, UP4 et UP5 comprennent chacune des moyens de calcul et de stockage de données. Un capteur de la pression d'admission P1 du compresseur C1 est relié à l'unité de pilotage UP5. Le mode de pilotage des compresseurs C1, C2, C3 et C4 est identique et sera décrit uniquement pour le compresseur C1. L'unité de pilotage UP1 calcule, à partir des signaux qu'elle reçoit des différents capteurs auxquels elle est reliée, le débit " réduit- réduit " X2 du compresseur C2. Si X2 est inférieur à 1, elle commande la diminution de la vitesse de rotation du compresseur C1, afin d'augmenter le rapport /p. Si X2 est supérieur à 1, elle commande l'augmentation de la vitesse de rotation du compresseur C2. Dans chaque cas, X2 est ainsi ramené à 1. Le mode de pilotage du compresseur C5 est le suivant. L'unité de pilotage UP5 compare P1, c'est-à- dire la pression d'équilibre de l'hélium liquide dans la capacité 5, avec la valeur de la pression d'équilibre souhaitée. Si P1 est supérieur à la valeur souhaitée, donc si le taux de compression total de la ligne de compression 15 est trop faible, l'unité de pilotage UPs commande une augmentation de la vitesse de rotation du compresseur CQ. Inversement, pour une pression Pl inférieure à la pression d'équilibre souhaitée, UPs commande une diminution de la vitesse de rotation du compresseur C5. La mise en marche de l'installation et la stabilisation pour un débit massique D en gaz sensiblement égal à DN s'effectuent comme décrit dans le brevet US-A-5 499 505 précité avec les compresseurs C1, C2, C3 et C4, le compresseur C5 laissant passer l'hélium gazeux comprimé par les quatre premiers compresseurs sans perte de charge, éventuellement en faisant tourner dans ce but C5 à petite vitesse. Le tableau 1 illustre les différents paramètres de fonctionnement des compresseurs au régime nominal, c'est-à-dire lorsque la ligne de compression est stabilisée à un débit massique en hélium gazeux et un taux de compression total sensiblement égaux respectivement à DN et TN- TABLEAU 1 P T D X N NU (-) (bar) (K) (g/s) (-) (Hz) (-) Aspiration C1 2,57 0,0280 3,32 236,8 1,000 116 1,000 Aspiration C2 2,90 0,0720 5,72 236,8 1, 000 216 1,000 Aspiration C3 2,71 0,2090 10,41 236,8 1,000 409 1, 000 Aspiration C4 2,03 0,5670 18,53 236,8 1,000 565 1,000 Aspiration Cs 1,00 1,1540 28,00 236,8 1,000 0 0,000 Refoulement Cs 1,1540 28,00 236,8 Pour les compresseurs Cl, C2, C3 et C4, X = 1 et NU = 1. Ces compresseurs travaillent dans leurs conditions nominales. Le fonctionnement propre à l'invention est le suivant. Lorsque les besoins en refroidissement diminuent à partir de l'état représenté au tableau 1, le débit massique d'hélium gazeux dans la ligne de compression 15 diminue. X, diminue donc mais Tl reste sensiblement constant du fait de l'allure de l'isovitesse NU = 1. P2 est donc sensiblement constant et X2 diminue. UP1 commande donc la diminution de la vitesse de rotation du compresseur C1 entraînant l'augmentation de /P2 jusqu'à ce que X2 soit à nouveau égal à 1. De même, les unités de pilotage UP2, UP3, UP4 modifient les vitesses de rotation des compresseurs C2, C3 et C4 pour que X3, X4 et Xs restent sensiblement égaux à 1. Pour une valeur stable de débit massique D en gaz comprise entre DN et DD, la vitesse de rotation du compresseur C1 a donc diminué pour assurer X2 = 1 mais les vitesses "réduites-réduites" des compresseurs C2, C3 et C4 sont maintenues à l'unité puisque les débits "réduits-réduits" des compresseurs C2 à C5 sont sensiblement égaux à 1. Les compresseurs C2, C3 et C4 fonctionnent donc dans leurs conditions nominales et leur vitesse de rotation " réduite-réduite " vaut 1. Les compresseurs C2, C3 et C4 fournissent chacun les taux de compression pour lesquels ils ont été dimensionnés. En revanche, le taux de compression de C1 est inférieur à son taux de compression nominal TlN car sa vitesse de rotation a diminué. L'unité de pilotage UPs a donc commandé la mise en rotation du compresseur C5 pour compenser cette diminution de T1 de telle manière que sensiblement t: x T5 = TNl, de sorte que le taux de compression total dans la ligne de compression reste donc sensiblement égal à TN. TABLEAU 2 T P T D X N NU (-) (bar) (K) (g/s) (-) (Hz) (-) Aspiration C1 1,636 0,0280 3, 35 170,0 0,721 79 0,680 Aspiration C2 2,900 0,0458 4,49 170,0 1, 000 191 1,000 Aspiration C3 2,713 0,1328 8,17 170,0 1,000 362 1, 000 Aspiration C4 2,035 0,3603 14,53 170,0 1,000 500 1,000 Aspiration C5 1,574 0,7334 21,96 170,0 1,000 719 0,780 Refoulement C5 1,1540 28,77 170,0 TABLEAU 3 P T D X N NU (-) (bar) (K) (g/s) (-) (Hz) (-) Aspiration CI 1,001 0,0280 3, 37 120,0 0,511 0 0 Aspiration C2 2,900 0,0280 3,38 120,0 1, 000 166 1,000 Aspiration C3 2,713 0,0813 6,13 120,0 1,000 314 1, 000 Aspiration C4 2,035 0,2206 10,91 120,0 1,000 434 1,000 Aspiration C5 2,571 0,4489 16,48 120,0 1,000 799 1,000 Refoulement C5 1,1540 28,27 120,0 Les tableaux 2 et 3 présentent respectivement les paramètres de fonctionnement des compresseurs pour des débits massiques D = 170 g/s et D = DD = 120 g/s en gaz. Pour le débit massique D = DD, le compresseur C1 est arrêté, ou maintenu en rotation à faible vitesse pour annuler toute perte de charge à son passage, et laisse passer sans perte de charge l'hélium gazeux, le compresseur C5 comprimant, à un taux de compression sensiblement égal à tlN, l'hélium liquide précomprimé à 440 mbars par les compresseurs C2, C3 et C4. Inversement, si les besoins en refroidissement augmentent, donc si D augmente à partir d'un débit massique en gaz D toujours dans son domaine de stabilité. Pour des débits massiques D inférieurs à DDOU supérieurs à DN, le pilotage habituel tel que décrit dans US-A-5 499 505 permet de travailler dans les limites des domaines de stabilité des compresseurs. REVENDICATIONS 1. Procédé de compression d'un gaz initialement à basse température et à basse pression P0, notamment de l'hélium, dans une ligne de compression (15) comprenant n compresseurs centrifuges (C1 à C4) montés en série et dimensionnés pour fournir respectivement et successivement des taux de compression nominaux Nt.... tnN pour un même débit massique nominal DN dudit gaz, procédé dans lequel on régule le fonctionnement des n compresseurs centrifuges pour assurer un taux de compression total nominal tN=tlN x... x TnN pour un débit massique en gaz D sensiblement égal à DN, caractérisé en ce qu'on ajoute un (n+l)ème compresseur centrifuge (C5) de taille réduite, en série et en aval des n compresseurs centrifuges (C1 à C4), dimensionné pour assurer un taux de compression nominal sensiblement égal à TIN pour un débit massique diminué DD massique D dudit gaz sensiblement égal à DD. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on régule le fonctionnement des (n+1) compresseurs pour que les compresseurs de rangs 2 à n assurent des taux de compression sensiblement constants et égaux respectivement à T2N'... TnN et pour que les compresseurs de rangs 1 et (n+1) assurent des taux de compression respectivement t1 et tn+1 tels que sensiblement T1 x Tn+, = TlN, pour des débits massiques D dudit gaz variant continûment entre au moins DD et DN. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on régule le fonctionnement des compresseurs de rangs 1 à n de façon que le débit réduit à l'admission du compresseur suivant soit sensiblement constant et égal à son débit réduit nominal d'admission, pour ladite ou lesdites valeurs du débit massique. 5. Ligne de compression pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, comprenant d'une part n compresseurs centrifuges (C1 à C4) montés en série et dimensionnés pour assurer respectivement et successivement des taux de compression nominaux TlN... tnN pour un même débit massique nominal DN dudit gaz, et d'autre part des moyens (UP1 à UP4)de pilotage des n compresseurs adaptés pour que la ligne de compression (15) assure un taux de compression total nominal TlN=TN X....X TnN pour un débit massique D en gaz sensiblement égal à DN, caractérisée en ce que la ligne de compression comprend un (n+l)ème compresseur centrifuge (C5) de taille réduite, placé en série et en aval des n premiers compresseurs centrifuges (C1 à C4), dimensionné pour assurer un taux de compression nominal sensiblement égal à tlN pour un débit massique diminué DD massique D dudit gaz compris entre DDet DN. 6. Ligne de compression selon la revendication 5, caractérisée en ce que les moyens (UP1 à UP5) de pilotage des (n+1) compresseurs centrifuges (C1 à C5) sont adaptés pour que les compresseurs de rangs 2 à n assurent des taux de compression sensiblement constants et égaux respectivement à 2N...,tfnN, et pour que les compresseurs 1 et (n+1) assurent respectivement des taux de compression t1 et tn,+ tels que sensiblement t1 x Tn+. = T1N, pour au moins un débit massique D dudit gaz sensiblement égal à DD 7. Ligne de compression selon la revendication 5, caractérisée en ce que les moyens (UP, à UPs) de pilotage des (n+1) compresseurs centrifuges sont adaptés pour que les compresseurs de rangs 2 à n assurent des taux de compression sensiblement constants et égaux respectivement à T2N... t.nN, et pour que les compresseurs de rangs 1 et (n+1) assurent des taux de compression T1 et Tn+l tels que sensiblement Tl x Tn+l = TN pour des débits massiques D dudit gaz variant continûment entre au moins DD et DN. 8. Ligne de compression selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisée en ce que les moyens (UP1 à UPs) de pilotage de chacun des n premiers compresseurs (C1 à C4) sont adaptés pour assurer, au moins pour ledit débit ou lesdits débits, des taux de compression tels que le débit réduit à l'admission du compresseur suivant est sensiblement constant et égal à son débit réduit nominal d'admission, et en ce que les moyens (UP5) de pilotage du (n+l)ème compresseur (Cs) sont adaptés pour assurer un taux de compression total dans la ligne de compression sensiblement constant et égal au produit tIN X... X TnN 9. Ligne de compression selon l'une quelconque des revendications 5 à 8, caractérisée en ce que les moyens (UP1 à UP4) de pilotage de chacun des n premiers compresseurs (Cl à C4)comprennent une unité de pilotage reliée à des capteurs de la pression et de la température d'admission du compresseur suivant et à un capteur du débit massique du gaz circulant dans la ligne de compression (15), et en ce que chaque unité de pilotage comprend des moyens de calcul et de stockage de données et est adaptée pour calculer, à partir des signaux reçus des capteurs, le débit réduit d'admission du compresseur suivant, comparer ce débit réduit calculé avec le débit réduit nominal d'admission de ce compresseur suivant, et commander la vitesse de rotation du compresseur qu'elle pilote de manière à annuler le résultat de la comparaison. 10. Ligne de compression selon l'une quelconque des revendications 5 à 9, caractérisée en ce que le refoulement de ladite ligne de compression (15) est à pression sensiblement constante et prédéterminée, et en ce que les moyens (UPs) de pilotage du (n+l)ème compresseur (C5) comprennent une unité de pilotage munie de moyens de calcul et de stockage des données, reliée à un capteur de la pression (P1) d'admission de la ligne de compression, et adaptée pour comparer cette pression mesurée à la pression d'admission nominale correspondant au taux de compression total nominal souhaité TN et commander la vitesse de rotation du (n+l)ème compresseur de manière à annuler le résultat de la comparaison. 11. Installation de réfrigération par vaporisation d'un gaz liquéfié à basse pression et basse température, notamment d'hélium, comprenant une capacité (5) contenant le fluide diphasique à basse température et à basse pression, une unité (1) de liquéfaction dudit gaz associée à des moyens (7, 13) de détente duditgaz liquéfié, une ligne d'alimentation en fluide diphasique à basse température et à basse pression reliant l'unité de liquéfaction à la capacité, et une ligne (15) de compression de la phase gazeuse reliant la capacité à l'unité de liquéfaction, caractérisée en ce que la ligne de compression (15) est conforme à l'une quelconque des revendications 5 à 10.