Brevet FR2761307A1 — publié le 19981002

L'invention concerne un procédé permettant de verifier le bon fonctionnement d'un dispositif d'aération du réservoir, monté sur un véhicule automobile, consistant à capter les vapeurs de carburant et à les acheminer vers le moteur à combustion interne du véhicule, sur la base d'une dépression produite dans le dispositif d'aération du réservoir. Un tel procédé de vérification est connu du document DE 4427688 A1. Le dispositif d'aération décrit dans ce document comprend: * - un récipient qui absorbe les vapeurs de carburant, qui est relié, par l'intermédiaire d'un conduit d'aération, à un réservoir de carburant, et, par l'intermédiaire d'un conduit de régénération, à un tuyau d'aspiration appartenant au moteur à combustion interne, et * - qui comporte un conduit de ventilation relié à l'atmosphère, que l'on peut fermer au moyen d'une soupape de blocage, afin de vérifier le dispositif d'aération, * un détecteur de pression mesurant la pression du système constitué par le dispositif d'aération du réservoir, * une soupape d'aération du réservoir, placée dans le conduit de régénération, qui est ouverte pour acheminer les vapeurs de carburant accumulées dans le réservoir et pour créer une dépression dans le dispositif d'aération du réservoir, * ledit dispositif étant considéré comme ne fonctionnant pas convenablement à l'instant considéré, e si pendant la création de la dépression, la soupape d'aération du réservoir étant en position ouverte et la soupape d'arrêt en position fermée, la pression du système ne remplit pas une condition prédefinie ou plus précisément lorsque, pendant la création de la dépression, le gradient de pression demeure en-dessous d'un seuil, e ou si, pendant l'annulation de la dépression, la soupape d'aération du réservoir étant en position fermée, ainsi que la soupape d'arrêt, la pression du système ne remplit pas une autre condition prédefinie, plus précisément lorsque le gradient de pression se situe au-dessus d'un autre seuil. En outre, pendant l'exécution du procédé de vérification, les données techniques du véhicule, y compris celles du moteur à combustion interne et du dispositif d'aération du réservoir, font l'objet d'une vérification, et le processus est interrompu chaque fois que les valeurs des données de fonctionnement prédéfinies pour lesquelles on peut se prononcer de façon fiable quant au bon fonctionnement, ne sont pas atteintes. L'invention a pour but de perfectionner les procédés connus de manière à exclure dans la quasi totalité des cas, même s'il n'y a que d'infimes fuites, les diagnostics erronés dus à du bruit ou des perturbations au niveau du signal à interpréter, de manière aussi à pcuvoir, lors du diagnostic, tenir compte des influences physiques externes, telles le niveau dans le réservoir, la pression et la température ambiantes. Ce problème est résolu, conformément à l'invention, par un procédé du genre défini ci-dessus et qui est caractérisé en ce que: * des valeurs de pression se succédant dans le temps sont déterminées et servent de grandeurs d'entrée pour un modèle physique, qui reproduit l'allure de la courbe de pression en cas de fuite dans le dispositif d'aération du réservoir, sur la base d'un débit massique de gaz s'écoulant par une ouverture, modèle qui fournit un paramètre décrivant l'allure de la courbe de pression pendant le diagnostic et contenant des informations sur la surface de la fuite, * la surface de la fuite obtenue est comparée à une valeur de seuil et * le dispositif d'aération du réservoir est évalué sur le plan de son étanchéité, en fonction du résultat de la comparaison. Le procédé selon l'invention peut également comporter une ou plusieurs des particularités suivantes: - le modèle physique contient une équation différentielle de la courbe d'évolution de la pression, de la forme ap aA 2 poa, po To Pu dp V P2.m'T et qui, au moyen d'une séparation des variables et d'une transformation adéquate, est ramenée à une présentation linéaire des paramètres, de la forme dp= -b+t + b le paramètre de diagnostic étant déterminé à partir de la courbe d'évolution de la pression, à l'aide d'un calcul de régression selon la formule: b, l 7N-(N +)(-1)[2 -(-1)E,] avec Y,= v |dp(n1T4)| et Y n. " dp(n1) o A = section transversale effective T = température du volume de gaz Ta = température normee a = coefficient de restriction V = volume de gaz p, = pression ambiante p, = pression normée p,l = densité de l'air dans les conditions normées p.. = densité des vapeurs de carburant dans les conditions normées N = nombre de pas d'exploration (valeurs de mesure) n = pas d'exploration actuelle T:. = temps d'exploration; - les valeurs mesurées fournies par le détecteur de pression sont corrigées avant traitement dans le cadre du modèle d'une valeur, qui permet de tenir compte du décalage du signal de pression par rapport au point zéro; - avant la création de la dépression dans le dispositif d'aération du réservoir, la soupape d'aération du réservoir étant en position fermée, de même que la soupape de blocage, on détermine à l'aide du modèle un paramètre de correction, qui décrit la courbe d'évolution de la pression pendant le dégagement des vapeurs de carburant, et on décale en tant que grandeur d'entrée pour le modèle les valeurs de pression, corrigées du décalage de point zéro d'une valeur donnée dans le sens des pressions négatives; - * le paramètre de correction est comparé à un premier seuil et le processus est interrompu en raison d'un dégagement trop intense de vapeurs de carburant, si le paramètre de correction est supérieur à la première valeur de seuil; * sinon, le paramètre de correction est compare à une seconde valeur de seuil et le processus est interrompu, tandis qu'on conclut à la fermeture incomplète de la soupape d'aération du réservoir, si le paramètre de correction est inférieur audit second seuil; * le paramètre de correction étant mis en mémoire pour traitement ultérieur, s'il est supérieur au second seuil; - la valeur donnée et les valeurs de seuil sont déterminées expérimentalement. - * l'on tire du paramètre de diagnostic et du paramètre de correction un paramètre de diagnostic effectif; * l'on calcule à partir du paramètre de diagnostic une surface effective de fuite; * l'on compare la surface de fuite effective à une valeur de seuil prédefinie et * l'on conclut, en cas de dépassement de la valeur de seuil, à une fuite dans le dispositif d'aération du réservoir; - l'aire de la fuite effective est calculée selon La relation suivante: Aq =blDIAG V. CPo. Pt' avec: C; = constante déterminée expérimentalement blDIAG = bl blevap, paramètre de diagnostic effectif V = Volume de gaz T = température du volume gazeux p = pression ambiante; - la constante déterminée expérimentalement est calculée selon la prescription suivante: I 2P a Poaj,'Po ' avec: a = coefficient de restriction p..= densité de l'air dans des conditions normées p = densité des vapeurs de carburant dans des conditions normées T. = température normée p, = pression normée - * on détermine comme grandeur de fonctionnement la part de carburant volatile (degré de charge) dans le filtre à charbon actif, * la soupape d'aération du réservoir et la soupape de blocage sont ouvertes pendant une période dépendant du degré de charge déterminé, pour accomplir un processus de purge, * après la fin de cette purge et pendant une durée prédéterminée, on saisit les valeurs de pression minimum et maximum apparaissant à cette occasion dans le dispositif d'aération du réservoir, * et le procédé est interrompu, si la C' différence entre ces valeur excède un valeur limite predéfinie; -7 - pour produire la dépression dans le dispositif d'aération du réservoir, la soupape de blocage étant en position fermée, on ouvre pas-à-pas la soupape d'aération du réservoir; - la soupape d'aération du réservoir est ouverte par l'intermédiaire d'une fonction en rampe dont il est possible de prédéfinir la pente ascendante; - * la soupape d'aération du réservoir est ouverte pendant un temps que l'on peut prédéfinir, * l'on vérifie si, dans ce laps de temps, la pression du dispositif d'aération du réservoir, partant d'une valeur initiale, a atteint une valeur de dépression de diagnostic et si cette condition est remplie, sans que, pendant ledit laps de temps, le seuil du régulateur lambda du dispositif de réglage lambda du moteur à combustion interne ait été dépassé, * la soupape d'aération du réservoir est fermée brusquement; - en cas de dépassement du seuil du régulateur lambda, la soupape d'aération du réservoir se ferme pas- a-pas, pour empêcher un appauvrissement soudain du melange envoyé dans le moteur à combustion interne et le procédé est interrompu; - si dans ledit laps de temps la dépression de diagnostic n'a pas été atteinte et s'il n'y a pas eu non plus de dépassement du seuil du régulateur lambda du dispositif de réglage lambda, * une fois écoulé le laps de temps, la pression dans le dispositif d'aération du réservoir est déterminée, * puis on vérifie, si la chute de pression est inférieure ou supérieure à une valeur de pression minimum, * l'on conclut à une fuite d'importance moyenne dans le dispositif d'aération du réservoir, si la pression a baissé du montant de cette pression minimum, * sinon, on conclut à une fuite très importante, d'une soupape d'aération du réservoir bloquée en position fermée, d'une soupape de blocage coincée en position d'ouverture ou d'une absence de bouchon de réservoir et on introduit le type d'erreur constatée dans une mémoire d'erreurs, qui fait partie d'un dispositif de commande et de réglage électronique du moteur à combustion interne; et une erreur ou un défaut constaté et / ou le type de défaut ou d'erreur sont communiqués au conducteur du véhicule, par voie acoustique et / ou optique. Grâce à un calcul de régression, fondé sur un modèle physique, reproduisant l'évolution de la pression en cas de fuite dans le dispositif d'aération du réservoir, sur la base d'un flux massique de vapeurs s'écoulant par une ouverture, et fournissant un paramètre qui décrit l'allure de la courbe de pression lors du test portant sur le dégagement de vapeurs de carburant, et lors du diagnostic - paramètre contenant les informations concernant l'étendue de la fuite, il est possible de porter de manière simple sur le dispositif d'aération du réservoir, un jugement d'une grande précision, du point de vue de l'étanchéité. Le procédé selon l'invention est relativement peu sensible, car il n'utilise pas les différences de pression ponctuelles (gradients de pression), tres sensibles aux perturbations, en raison du bruit du signal, mais au contraire il permet de déterminer, au moyen d'une équation différentielle, un paramètre de pression unique, qui décrit l'allure de l'ensemble de la courbe et qui tient compte de toutes les influences perturbatrices à l'intérieur de la variable mesuree. Le procédé permet de prendre en compte les influences extérieures telles que les divers niveaux de remplissage du réservoir, la température et la pression ambiantes, le décalage du zéro du signal du capteur de pression ainsi que les perturbations (bruit) superposées au signal. Il est ainsi possible de détecter avec une grande précision même de très petites fuites dans le dispositif d'aération du réservoir, jusqu'à un ordre de grandeur de 0,5 mm de diamètre de fuite. Un exemple de réalisation de l'invention est décrit plus en détail ciaprès, avec référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une représentation schématique d'un moteur à combustion interne, doté d'un dispositif d'aération du réservoir et d'un système de réglage électronique destiné à contrôler le bon fonctionnement du dispositif d'aération du réservoir; la figure 2 est un organigramme de déroulement complet du processus de contrôle du bon fonctionnement du dispositif d'aération du réservoir; la figure 3 est un organigramme détaillé de la figure 2, concernant le test de dégagement de vapeurs d'hydrocarbures; la figure 4 est un organigramme détaillé de la figure 2, qui concerne la production d'une dépression et le contrôle de l'établissement de cette dépression; la figure 5 est un organigramme détaillé de la figure 2, concernant le contrôle d'annulation de la dépression (diagnostic); la figure 6 montre un diagramme donnant l'évolution de la pression dans le temps à l'intérieur du dispositif d'aération du réservoir pendant certaines étapes du procédé; et les figures 7 et 8 montrent des schémas simplifiés permettant de déterminer un paramètre de pression et un paramètre de correction. Le dispositif d'aération du réservoir d'un véhicule représenté de façon simplifiée à la figure 1, comporte un réservoir de carburant 10, dont la tubulure de rempissage non référencée peut être fermée hermétiquement à l'aide d'un bouchon de réservoir 11. Sur la tubulure de remplissage est branché, près de l'ouverture de remplissage, un conduit d'aération du ravitaillement 12, qui débouche de nouveau, à un endroit plus éloigné de la tubulure de remplissage, dans le réservoir de carburant. Les vapeurs de carburant qui se forment au moment du ravitaillement, peuvent refluer vers le haut dans ce conduit d'aération du ravitaillement, de sorte que le réservoir de carburant peut être rempli complètement de carburant. Ce conduit 12 est également relié à un premier branchement de détecteur de pression différentielle 13, tandis que l'autre branchement de celui-ci est relié à l'atmosphère. Il est cependant sans importance pour le procédé de l'invention, destiné à l'examen du bon fonctionnement du dispositif d'aération du réservoir, que le détecteur de pression différentielle 13 soit placé à l'endroit indiqué sur la figure 1. Il est au contraire possible d'insérer le détecteur 13 à un endroit quelconque du dispositif d'aération du réservoir. On peut en outre utiliser, au lieu d'un détecteur de pression différentielle, un détecteur, mesurant la pression absolue dans le dispositif d'aération de réservoir. Le réservoir de carburant 10 est relié par un conduit d'aération 14 à un récipient 15 contenant un filtre à charbon actif AKF, dans lequel sont absorbées les vapeurs d'hydrocarbures dégagées dans le réservoir de carburant 10. Dans le conduit d'aération 14 est prévu, entre le récipient 15 et le réservoir de carburant 10 un tampon d'équilibrage 16 auquel est intégrée une soupape 17 de protection du réservoir. C'est ce qui garantit, d'une part, l'impossibilité de pénétration directe de carburant liquide dans le récipient 15 et, donc, dans le filtre à charbon actif 29, si par exemple le réservoir de carburant 10 est complètement rempli, ou si, par suite d'un accident, le véhicule vient à être couché sur le toit (retournement), et d'autre part, l'ensemble du système d'aération du réservoir est protégé de l'apparition d'une dépression ou surpression d'une intensité anormale, en raison du fonctionnement défectueux de composants du dispositif d'aération du réservoir, aussi bien pendant l'opération de purge que lors du processus de vérification. Une conduite de régénération 18 est connectée au récipient 15 et, débouche, en aval d'une soupape d'étranglement 19, sur une conduite d'aspiration 20 d'un moteur à combustion interne 21. Dans la conduite de régénération 18 est connectée une soupape de commande de débit 22, dite, dans la suite du texte, "soupape d'aération du réservoir" TEV. A la partie inférieure du récipient 15 est prévue une conduite d'aération 23, reliée à l'atmosphère, et qui peut être obturée au moyen d'une soupape de blocage du filtre à charbon actif AAV, dite ci-après pour simplifier soupape de blocage 24. Dans la conduite 25 d'échappement des gaz du moteur à combustion interne 21, est prévu un catalyseur trifonctionnel 26, avec, en amont de celui-ci, un détecteur d'oxygène, qui revêt la forme d'une sonde lambda 27. Cette sonde envoie, selon la teneur en oxygène des gaz d'échappement, un signal UL à un dispositif de commande électronique 28 du moteur à combustion interne 21. D'autres paramètres de commande nécessaires au fonctionnement du moteur à combustion interne, comme sa vitesse de rotation ND, la température de l'agent de refroidissement TKW et la masse d'air aspirée LM, sont captés par des détecteurs appropriés et appliqués également au dispositif de commande 28. Ces paramètres sont ensuite traités de telle manière que la charge instantanée du moteur à combustion interne soit notamment déterminée, avec déclenchement, en cas de besoin, d'une purge du filtre à charbon actif 29 ou d'un processus de vérification du dispositif d'aération du réservoir. A l'aide de l'organigramme de la figure 2, on va maintenant décrire à grands traits un tel processus de vérification. On étudiera ci-après de manière plus precise les étapes S2.4 à S2.6 de procédé, en se référant aux figures 3 à 8. La vérification du dispositif d'aération du réservoir intervient au moyen d'une dépression de vérification, créée en ouvrant la soupape d'aération du réservoir 22, le moteur à combustion interne tournant au ralenti. Le réservoir de carburant 10 est alors purgé à travers le filtre à charbon actif 29, au moyen de la dépression de la conduite d'aspiration, qui lorsque le moteur tourne au ralenti est relativement élevée. Il peut alors arriver qu'en cas de saturation du filtre à charbon actif, un mélange riche est introduit dans la conduite d'aspiration, à travers la soupape d'aération du réservoir 22, désormais ouverte. L'intégrateur lambda du dispositif de réglage lambda, dont la réponse est très lente lorsque le moteur tourne au ralenti, ne peut percevoir la bouffée d'hydrocarbures du fait de la richesse du mélange, qu'assez tardivement, et le risque existe que le moteur à combustion interne s'étouffe. Pour l'éviter, le degré de saturation du filtre à charbon actif, déterminé pendant le fonctionnement normal de l'aération du réservoir, c'est-à-dire pendant la purge du filtre à charbon actif, est pris en considération. Le processus est déclenché en S2, puis dans une première étape S2.0, on détermine le degré de charge du filtre à charbon actif 29, souvent appelé aussi degré de saturation. En fonction du degré de charge relevé, on met en oeuvre des temps de purge du filtre à charbon actif de différentes durées, le moteur à combustion interne tournant en régime de charge partielle, avant que puisse intervenir la vérification du dispositif d'aération du réservoir du point de vue étanchéité (étape S 2.1 du processus). Le temps de purge à degré de charge élevé est plus long qu'à degré modéré. Cela évite qu'avant le commencement de la vérification, le filtre à charbon actif ne présente un degré de charge trop élevé et que le résultat de la vérification soit faussé. La détermination du degré de charge du filtre à charbon actif peut être effectué d'une manière quelconque, par exemple comme indiqué dans le document DE 44 27 688 Al. Le processus de vérification n'est validée que si certaines conditions de validation sont réunies. On vérifie à cette fin à l'étape S2.2 du procédé si le moteur à combustion interne tourne au ralenti et que la vitesse de déplacement est nulle. Il faut en outre que le moteur ait atteint une température minimum, ce que la comparaison entre la mesure de la température actuelle de l'agent de refroidissement et une valeur limite prédefinie permet de constater. Si l'on constate une faible charge du filtre à charbon actif 29 et si les conditions de validation sont réunies, on atteint par l'intermédiaire d'un branchement C une étape S2.3 du processus, o l'on vérifie les conditions de déclenchement, plus précisément si des fluctuations de pression dans le réservoir de carburant peuvent fausser le résultat de la vérification, et si la pression absolue du réservoir ou la pression différentielle par rapport à l'atmosphère a atteint un niveau stable. Le cas échéant, il est possible qu'il règne une dépression relativement importante dans le réservoir de carburant, en raison de la purge du filtre à charbon actif, qui a précédé, alors que le moteur tournait en régime de charge partielle. Pour constater si la pression monte encore, on procède, la soupape d'aération du réservoir étant en position fermée, à une évaluation du gradient sur une période d'évaluation déterminée (par exemple 1 seconde. La pression dans le réservoir est considérée comme compensée quant le gradient ne monte plus de façon monotone pendant plusieurs périodes d'évaluation successives (par exemple pendant trois périodes) ou quand il est inférieur à une valeur minimale prédéfinie. L'évaluation du gradient peut être effectuée selon plusieurs méthodes, par exemple par formation de différence entre les valeurs moyennes de pression de deux periodes successives d'évaluation (exploration des diverses valeurs de pression, toutes les 20 ms par exemple). Pour vérifier si les fluctuations de pression restent dans une fourchette admissible pour le diagnostic, on détermine parallèlement à l'évaluation de gradient précitée et pour chaque période d'évaluation, les valeurs maximum et minimum de la pression. On mesure à cet effet en permanence, pendant la période d'évaluation, la pression dans le dispositif d'aération du réservoir, à l'aide du détecteur de pression différentielle 13, et on détermine ainsi les presslons maximum et minimum. Si la différence entre ces deux valeurs est située à l'intérieur d'une fourchette de mesure déterminée, il est possible d'obtenir une pression de déclenchement correcte pour les mesures suivantes, puis au cours de l'étape S2.4, on effectue un test de dégagement de vapeurs d'hydrocarbures. Cependant, si les fluctuations de pression de l'étape S2.3 sont trop importantes, on considère qu'une condition de vérification n'est pas remplie et un nouveau calcul des fluctuations de pression est effectué (retour au branchement C). Cette opération est répétée jusqu'à ce que la différence de pression se situe dans la fourchette de mesure admissible. Le détecteur de pression présentant un certain décalage (offset), on détermine avant la vérification du dégagement des vapeurs d'hydrocarbures, le décalage du signal du détecteur par rapport au zéro. C'est ce qui peut par exemple être fait à l'aide de la valeur de pression moyenne MW pendant la dernière période d'évaluation: dPdécalage = dPmesure:, dP, étant la valeur corrigée. Avant la vérification proprement dite de la dépression, on examine au cours de l'étape S2.4 du processus, si une dépression doit être créée dans le réservoir de carburant. Comme les vapeurs de carburant, produites par exemple sous l'effet de la chaleur dans le dispositif d'aération du réservoir, peuvent représenter une source supplémentaire de perturbation, lors de l'évaluation du bon fonctionnement de l'installation, le processus de vérification est interrompu en cas de dégagement trop intense de vapeurs, et l'on attend une nouvelle détermination du degré de charge, suivie d'une opération de purge, conformément aux étapes S2.0 et S2.1 du processus. L'étape S2.4 permet également de constater, par des mesures de pression, si la soupape d'aération du réservoir 22 reste bloquée en position ouverte ou semi-ouverte, ce qui interrompt le diagnostic et ramène le processus à son étape S2.0. S'il n'apparaît pendant l'étape S2.4 aucun dégagement de vapeurs de carburant, ou si la quantité en est inférieure à une limite prédefinie, une dépression sera créée puis vérifiée pendant l'étape S2.5 dans le dispositif d'aération dudit réservoir par l'ouverture de la soupape d'aération du réservoir. S'il n'en résulte pas une baisse déterminée de la pression dans le dispositif dans un temps prédéfini, on met fin au processus de vérification, avec signalisation d'erreur, le processus étant achevé pour ce fonctionnement du moteur (branchement G). Ensuite, la fonction d'aération du réservoir sera validée (étape S2.7 du processus,. Cependant, si pendant ce laps de temps les seuils de l'intégrateur lambda du dispositif régulateur lambda sont dépassés, le processus sera poursuivi, en recommençant à l'étape S2.0. Sinon, on atteint par l'intermédiaire d'un branchement F l'étape S2.6, o l'on vérifie si la dépression créée dans le dispositif d'aération du réservoir s'annule d'une manière prédéfinie (vérification de l'annulation de la dépression). En fonction du résultat de cette vérification, on conclut, soit à une fuite dans le dispositif d'aération du réservoir, soit au caractère intact de ce dispositif. La fonction aération du réservoir est validée dans les deux cas, au cours de l'étape suivante S2.7 du procédé, et le processus de vérification se termine en S2.10. Pour, en cas d'évolution irrégulière de la pression dans le réservoir de carburant, provoqué par la fermeture brutale d'une porte du véhicule ou un freinage brusque d'un véhicule roulant à faible allure, faire le tri des valeurs de pression qui peuvent entraîner la constatation d'erreurs, on surveille pendant tout le déroulement du processus le comportement dynamique de l'évolution de la pression. On introduit à cette fin la notion de "dynamique limitée d'évolution de la pression". Pour cela on forme tout d'abord la valeur moyenne P MWV à partir de la pression actuelle P et de 1C la dernière valeur de pression Pl dynamique P DYF. t PMW: - P, { dépression (étape S2.5 du processus). S'il apparaît pendant l'exécution de ces étapes que la dynamique limitée n'est pas respectée, la vérification est interrompue, et pour démarrer une nouvelle vérification, il faut attendre que les conditions de pression dans le réservoir se soient stabilisées. C'est pourquoi, si les conditions de vérification des étapes S2.4, S2.5 et S2.6 ne sont pas remplies, la fonction aération du réservoir est validée à l'étape S2.8, puis on attend pendant l'étape S2. 9, un temps applicable (temps d'attente T WAIT), avant de poursuivre l'exécution du processus au branchement C. Le résultat "conditions de vérification non remplies" des étapes S2.3 à S2.6 de la figure 2, n'englobe pas seulement le critère d'interruption "dynamique limitée d'évolution de la pression", mais elle englobe aussi d'autres critères d'interruption. Si, pendant la vérification du dispositif d'aération du réservoir, des erreurs de diagnostic apparaissent, lors de la détermination de la vitesse de rotation ou de la température de l'agentde refroidissement ou des erreurs au niveau des composantes telles que la soupape d'aération de réservoir, le régulateur lambda, le papillon, le détecteur de pression du réservoir ou la soupape d'arrêt, on passe également, comme pour l'interruption de la dynamique limitée, à la période d'attente (étape S2.9 du processus). Il en est de même si, pendant un processus de vérification en cours, le régime du moteur à combustion interne quitte le ralenti ou si la vitesse du véhicule dépasse un seuil prédéfini. Si la vérification du dispositif d'aération du réservoir est interrompue parce que lors du test de dégagement des vapeurs de carburant (étape S2.4), la pression dépasse une valeur limite, ou si pendant l'établissement de la dépression (vérification de la création de la dépression, étape S2.5), la valeur de réglage du régulateur lambda varie davantage qu'une valeur prédéfinie, on attend, avant la vérification suivante, une nouvelle détermination du degré de charge (étape S2.0 du processus). L'étape S2.4 (test de dégagement de vapeurs d'hydrocarbures, en figure 3, étape S3.0) englobe les étapes partielles S3.1 à S3.7. La soupape de blocage 24 (AAV) et la soupape d'aération du réservoir 22 (TEV) sont tout d'abord fermées (étape S3.1) et la détermination des paramètres d'évolution de la pression est lancée. Le dégagement des vapeurs de carburant provoque une hausse de la pression, comme quand il existe une fuite dans le dispositif d'aération du réservoir. Par conséquent, pendant l'étape S3. 2 on effectue un décalage de la valeur de pression dP dans le réservoir, corrigée du décalage du détecteur, d'une valeur dPcor, vers la zone des pressions négatives. La valeur de dPcor est déterminée de manière expérimentale. Après un temps T_1 réglable, on détermine pendant l'étape S3.3 du processus un paramètre de correction blevap dans le test de dégagement des vapeurs. L'estimation de ce paramètre de correction est expliquée ci-dessous plus en détail, à l'aide des figures 7 et 8. Pendant l'étape S3.4, le paramètre de correction blevap est comparé à une première valeur de seuil experimentale, soit bl SCH1. Si la valeur blevap est supérieure au seuil fixé blSCH1, la vérification est interrompue, car le dégagement de vapeurs de carburant est alors trop intense, ce qui représente une source de perturbation possible dans l'évaluation des résultats de la vérification. On atteint de nouveau l'étape S2.0 par l'intermédiaire du branchement A, et on procède à une nouvelle détermination du degré de charge. Cependant, si l'interrogation de l'étape S3.4 fournit un résultat négatif, c'est-à-dire si la valeur blevap est inférieure au seuil blSCH1, on vérifie au cours de l'étape S3.5 si cette même valeur est inférieure à un second seuil bl TEV. Si la pression dans le dispositif d'aération du réservoir devient, pendant le temps T_1, inférieure à cette valeur, on peut constater par là que la soupape d'aération du réservoir 22 peut ne pas être entièrement fermée, mais qu'elle est au contraire bloquée en position ouverte - ou au moins partiellement ouverte - alors qu'à l'étape S3.1, en commandant la soupape d'aération du réservoir 22 vers la position "fermeture", le dispositif d'aération du réservoir aurait dû être fermé de manière hermétique. Comme lors du résultat positif de l'interrogation de l'étape S3.4, la vérification est interrompue, et une nouvelle détermination du degré de charge est effectuée, Àconformement à l'étape S2.0. Si le paramètre blevap est supérieur au second seuil bl TEV, il est mémorisé au cours de l'étape S3.6, puis pendant l'étape S3.7, le décalage du signal de pression dPcor est ramené à la valeur zéro. Le processus se poursuit par la vérification de la création de la dépression (branchement E, étape S2.5). La figure 4 représente l'organigramme (S4.0) de création de la dépression et la vérification de celle- ci. Si l'on n'a constaté ni dégagement intense de carburant, ni blocage de la soupape d'aération du réservoir en position ouverte, et si toutes les conditions de vérification continuent d'être réunies, on vérifie si une dépression peut être créée. Alors que pendant l'étape S4.1, la soupape de blocage 24 reste fermée, la soupape d'aération du réservoir 22 est 3C cormmandée, au moyen d'un signal venant du dispositif de commande électronique 28, de telle manière que la section de passage du conduit de régénération 18 augmente de manière continue, jusqu'à atteindre une valeur de diagnostic qu'il est possible de prédéfinir. L'augmentation pas-à-pas de la section transversale de passage intervient par exemple par commande de la soupape d'aération du réservoir 22, au moyen d'une fonction en rampe et ce pendant une durée d'ouverture maximum T_2. On évite ainsi qu'une bouffée de vapeurs d'hydrocarbures éventuellement libérée par le filtre à charbon actif ne soit acheminée trop soudainement à travers la soupape d'aération du réservoir 22 vers le processus de combustion du moteur à combustion interne, ce qui pourrait conduire à l'étouffement de ce dernier ou à une dégradation passagère de la composition des gaz d'échappement. La dépression qui règne dans la conduite d'aspiration s'étend à travers la soupape ouverte d'aération ouverte du réservoir, dans tout le dispositif d'aération, atteignant jusqu'au réservoir lui-même. Si, à partir de la pression initiale et pendant la durée d'ouverture T 2 de la soupape d'aération du réservoir, la pression baisse, au point d'atteindre une valeur de dépression de diagnostic prédéfinie PDIAG (interrogation à l'étape S4.2), la soupape d'aération du réservoir 22 est fermée subitement, le processus atteignant en passant par un branchement F l'étape S2.6 (figure 2) Pendant le test S4.5, on vérifie si la durée d'ouverture T 2 est écoulée. Si les interrogations des étapes S4.2 et S4.5 conduisent à répondre que la dépression de diagnostic prédefinie P DIAG n'a pas été atteinte, bien que le temps T 2 soit déjà écoulé, il ne peut manifestement se créer dans le dispositif d'aération du réservoir une dépression suffisante pour la vérification. Pour pouvoir en évaluer au moins grossièrement la cause, on vérifie à l'étape S4.6 si la chute de pression atteinte est supérieure ou inférieure à une valeur de pression minimum. La valeur de pression minimum est ici choisie de telle manière que, si cette valeur est atteinte, on conclut pendant l'étape S4.7 à une fuite de taille moyenne (par exemple > 2 mm); sinon, on conclut à l'étape S4.8 à une fuite importante, à une absence de bouchon de fermeture du réservoir de carburant ou à une soupape d'aération du réservoir bloquée en position fermée. Dans les deux cas intervient une entrée dans une mémoire d'erreurs du dispositif de commande électronique (étape S4.9 du processus). Il est en outre possible de communiquer le résultat au conducteur du véhicule, par un moyen acoustique et / ou optique. Puis pendant l'étape S4.10, la soupape d'arrêt 24 est de nouveau ouverte, et la fonction d'aération du réservoir validée. Comme il n'a pas été possible de creer la dépression nécessaire à la vérification du dispositif d'aération du réservoir, le processus se termine à ce stade. Si, pendant la durée d'ouverture T 2 de la soupape d'aération du réservoir, les seuils de l'intégraieur lambda du régulateur lambda (étape S4.11) sont dépassés, c'est-a-dire si la valeur du régulateur lambda est modifiée pendant la vérification de la création de la dépression (aspiration), au delà d'une valeur prédéfinie, depuis le début de l'aspiration, la vérification est interrompue et la soupape d'aération du réservoir est refermée pas-à- pas par la fonction en rampe (étape S4.12). Si la soupape d'aération du réservoir est fermée sans limitation des conditions de modification, c'est-à- dire par exemple brusquement, on risque d'appauvrir soudainement le mélange air - carburant et d'étouffer le moteur à combustion interne. Puis, on ouvre la soupape d'arrêt 24 et l'on valide la fonction d'aération du réservoir (étape S4.13). Si la vérification de création d'une dépression a connu une conclusion positive (étape S2.5), on atteint, par l'intermédiaire du branchement F, l'étape S2.6 "vérification d'annulation de la dépression" (diagnostic, figure 5, S5.0). L'étape S2.6 englobe les étapes partielles S5.1 à S5.11. Pendant l'étape S5.1 est mise en route un temporisateur fixant un temps d'attente maximum TWAITDIAG. Après fermeture de la soupape d'aération du réservoir, il peut arriver, selon la configuration du dispositif d'aération du réservoir, que la pression dP du réservoir baisse encore. L'évaluation de la hausse de pression n'intervient que dès l'instant o la pression du réservoir dP se situe de nouveau au dessus de la pression de mise hors circuit P DIAG et s'exprime par un gradient de pression positif (test de l'étape S5.2). Le dispositif d'aération du réservoir est considéré comme étanche (étape S5.4), si, après écoulement du temps d'attente T WAIT DIAG (déterminé par le test S5.3) suivant la fermeture de la soupape d'aération du réservoir, il n'y a toujours pas de gradient de pression positif, situé au-dessus de PDIAG. Si le test de l'étape S5.2 donne un résultat positif, on déclenche une période de diagnostic T_3. Une fois écoulée cette période T_3, on détermine l'augmentation effective de pression, avec correction du dégagement des vapeurs. On détermine à cette fin, au cours de l'étape S5.6, un paramètre de diagnostic bl, décrivant l'ensemble de l'allure de la courbe de pression du réservoir pendant la vérification de l'annulation de la dépression. A partir de ce paramètre de diagnostic bl, on détermine au cours de l'étape S5.7 un paramètre de diagnostic effectif bl DIAG, par forma-ion de la différence entre le paramètre de diagr.nostic bl et le paramètre de correction du test de dégagement des vapeurs blevap. Puis, on détermine à l'étape S5.8, à partir du paramètre de diagnostic effectif bi DIAG, l'aire de la fuite et on la compare à un seuil prédefini (étape S5.9). Si l'aire de la fuite dépasse le seuil, on conclut à une fuite dans le dispcsitif d'aération du réservoir et il s'en suit a l'étape S5.10 une entrée dans une mémoire d'erreurs; sinorn, le dispositif d'aération du réservoir est classé dépourvu d'erreurs à l'instant considéré, c'est-à-dire étanche (étape S5.11). Indépendamment de l'apparition ou non d'une erreur, on parvient, par l'intermédiaire du branchement G, à une étape S2.7, o la soupape de blocage est ouverte, la vérification pour ce régime du moteur étant interdite et la fonction aération du réservoir validée. Sur le diagramme de la figure 6, l'allure "qualitative" de la pression en fonction du temps dans le dispositif d'aération du réservoir est inscrite sous forme de ligne continue, pendant les étapes S2.4 à S2.6. Les periodes pendant lesquelles la soupape d'aération du réservoir et la soupape de blocage sont ouvertes ou fermées sont également représentées (T_1, T_2, T_3). Dans la représentation purement "qualitative" des conditions de pression pendant les différentes étapes de vérification de la figure 6, on a procédé à la simplification suivante: après fermeture de la soupape d'aérat-on du réservoir, à l'étape S4.3, la pression ne continue pas à baisser. Un tel phénomène de baisse supplémentaire de la pression, dont l'ampleur est minime, est déterminé par la capacité d'accumulation des conduits, c'est-à-dire pour l'essentiel par la géométrie des composantes du dispositif d'aération du réservoir. A l'aide des figures 7 et 8, on explique maintenant comment déterminer le paramètre de correction blevap du test de dégagement des vapeurs, le paramètre de diagnostic bl et l'aire de la fuite, la figure 7 montrant un schéma symbolique simplifié et la figure 8 la représentation détaillée d'un bloc de la figure 7. Dans un premier sommateur Sl, on déduit de la valeur saisie par le détecteur de pression mesurant la pression différentielle dPmess, le décalage dP du détecteur (bloc BLO). La valeur ainsi obtenue dP est, appliquée, d'une part directement à un bloc BL1, pour évaluer le paramètre de diagnostic bl, et, d'autre part, à un second sommateur S2. Dans ce sommateur le facteur de correction de pression expérimental dPcor est déduit de la valeur dP et le résultat est appliqué à un bloc BL2, pour déterminer le paramètre de correction blevap du test de dégagement des vapeurs. Un troisième sommateur S3 forme la différence entre le paramètre de diagnostic bl et le paramètre de correction blevap et le résultat est appliqué sous forme de paramètre blDIAG de diagnostic effectif à un premier multiplicateur Mi. Le quotient de la température T du volume gazeux par la pression ambiante Pu (diviseur M2) est la grandeur d'entrée d'une table caractéristique TC, o des valeurs correspondantes sont mémorisées selon une fonction d'extraction de racine. Chaque valeur de sortie de la table caractéristique ( - (C = constante déterminée par expérimentation) est appliquée au premier multiplicateur Mi. Le résultat de cette multiplication, tout comme une valeur du volume de gaz V, déduite du volume maximum du réservoir de carburant et des conduits, ainsi que du niveau de carburant TF dans ledit réservoir, (sommateur S4), est appliqué à un troisième multiplicateur M3. On dispose alors, à la sortie de ce multiplicateur M3, d'une valeur A, de l'aire de la fuite. Dans un bloc BL3 monté à la suite intervient une comparaison de la valeur de l'aire de la fuite avec un seuil prédefini. On peut ici prendre pour seuil une limite de détection prescrite par le législateur, une valeur de 0,5 mm de diamètre de fuite par exemple. Si la surface de la fuite déterminée à l'aide du paramètre de diagnostic dépasse celle du seuil, il se produit une entrée dans une mémoire d'erreurs; sinon, le dispositif d'aération du réservoir est considéré dépourvu d'erreur à l'instant considéré, c'est-à-dire étanche (bloc de décision BL4). La suite de l'exposé explique plus en détail l'évaluation du paramètre de diagnostic, selon le déroulement défini par le bloc BL1 de la figure 7. Après création d'une dépression dans le dispositif d'aération du réservoir, et après fermeture de la soupape d'aération du réservoir, ainsi que de la soupape de blocage, l'évolution de la pression dans le dispositif d'aération du réservoir est décrite, à l'aide d'un modèle physique, qui, en cas de fuite dans le dispositif d'aération du réservoir, fournit un paramètre qui caractérise l'évolution de la pression. On considère ici le débit massique passant à travers une ouverture (ouverture de fuite). Pour la masse gazeuse s'écoulant à travers un diaphragme - ici l'ouverture constituée par la fuite - on obtient, en faisant l'hypothèse d'un écoulement adiabatique, un débit massique m= Aej. 'Vsp (1) avec une section transversale effective de A.e=o-A, et une vitesse d'écoulement de VS =p k- P. P ainsi qu'une densité de ( Pu P.) o K = exposant adiabatique A = section transversale effective p = densité de l'air dans des conditions normées (p,-, = 1,29 kg/mn) p. = densité des vapeurs de carburant dans des conditions normées p.. = densité des vapeurs de carburant p = densité de l'air ambiant T = température ambiante (= température du volume de gaz) P = pression ambiante p = pression du réservoir T = température normée (T:, = 273,15 K) p = pression normée (p = 1015 hPa) Pour de petites différences de pression dp = p - p, on peut calculer une approximation de la forme ( P) = (I - dPl t - Xdp ce qui donne, à partir de (1): m=a.A 2^(I- 1 dp)p d'o, en poursuivant l'approximation: miga.A.pu 2P ( puI Le volume V et la température T de l'espace occupé par les vapeurs dans le réservoir restant constants pendant le processus de compensation, on obtient, à partir de l'équation des gaz: Rt-= p' P= dp avec R 7T= p (3) R..|..pl/ (R = constante des gaz) Si l'on résout le système constitué par (2) et (3), on obtient l'équation différentielle de l'évolution de la pression: dp= aA 2pp (4) v V (a = coefficient de restriction) Les densités p dépendent en général des conditions ambiantes p. et T: O= Pu' To p0.T Po ' T On obtient donc: dp= _'.2A =P r'-P ' T - (4a) V PO.mtx' Une séparation des variables permet de résoudre cette équation différentielle: 2 V 2,Appump, mI,x T (dp) '2d(dp)= -- dt, crA i PoPo.poa,.p (5) Après l'intégration, on obtient: -dp= Et C( Pour l'instant t = 0, on a: dp (0) = -App, o -Ap,, correspond à la dépression initiale PDIAG de la figure 6. On détermine avec cette condition initiale la constante d'intégration: C= et ainsi g rdp- A m+ (6) L'évolution de la pression elle-même suit donc une courbe parabolique: dp = ApP-mp( - (7) Pour dp vers le bas, d'o le signe moins. Pour l'évaluation du paramètre, le modèle de l'équation (6) est cependant avantageux, car on est ici en présence d'une forme, dont les paramètres sont linéaires. On explique ci-après comment se déduit la formule d'évaluation: L'équation (6) est représentée par une droite: jdp =-b,t+ b (8) avec APua. A]P0.z'Po 7'Pu bo= pp et t v 2P- T A partir des N valeurs de mesure de pression dp(nT;j), disponibles selon les pas de mesure temporels T. (50 msec par exemple), on peut indiquer l'équation (8) pour tout instant, compte tenu des erreurs de mesure e (nTÀ.): jdp(0Tq)::-h T. + b, e(OTq) (pression à l'instant 0) - Idp(1TJ) =-b lT/ +bo +e(1T4) (pression, 1 pas de mesure plus tard) jdp((N - -rl =-b1(N - 1)T, +b0 +e((N- I)IL) ou sous forme d'équation matricielle: p(-OTI 0-1 o y=.p x) -- . b-- yX.b+e, b= j dp((N- 1) T4) -) I ji, Si l'on minimise l'erreur moyenne quadratique de cette équation, on obtient la formule d'évaluation suivante: b = (XX)-' X"y pour le paramétre î Dans le cas dont il s'agit ici, il est possible d'évaluer l'équation matricielle ainsi que des formules explicites des deux paramètres: b0- N(2 [(2N- 1),- 3,](9a) o-N(. +i1)(a bl 6 (N-) "] (9b) LN(N + I)(N-I1) _ (( Les valeurs de mesure ne peuvent ici être exploitées que dans les additionneurs cumulatifs SUl et SU2 (figure 8); respectivement pour les deux équations ci-dessus: N i Z.= Ljo|dp(nT4)j (9c) et N - 1 o z = dp(T) (9d), c'est-à-dire que, pour chaque pas de mesure n (le nombre de ces pas de mesure étant N), il n'y a qu'une multiplication et deux sommations à effectuer (équation (9c) et (9d)). Les équations (9a) et (9b) ne doivent être calculées qu'à la fin du processus d'estimation. Dans le cas d'une réalisation avec arithmétique à virgule non flottante, il suffit de prendre garde que les accumulateurs ne débordent pas. La détermination du paramètre de correction blevap intervient selon un processus analogue à l'estimation du paramètre de diagnostic. Cependant, la grandeur d'entrée du bloc BL2 n'est pas, à la différence du paramètre de diagnostic, la valeur dp, mais la valeur dp - dpcor (figure 8). Le procédé d'évaluation est relativement peu sensible au bruit du signal de pression du réservoir ou aux perturbations se produisant de manière symétrique autour de la courbe de pression idéale. On peut néanmoins calculer, dans le procédé d'évaluation utilisé, l'erreur du signal réel de 33 pression du réservoir par rapport au signal de l'estimation du paramètre. Le résultat du diagnostic est évalué, aussi longtemps que l'erreur calculée est inférieure à une erreur maximum admissible déterminée par l'expérimentation. Sinon, le diagnostic est considéré comme interrompu, et il doit être lancé à nouveau, quand toutes les conditions nécessaires sont réunies. REVENDICATIONS 1. Procédé de vérification du bon fonctionnement d'un dispositif d'aération du réservoir, captant les vapeurs de carburant et les acheminant vers un moteur à combustion interne, dans un véhicule, sur la base d'une dépression produite dans le dispositif d'aération du réservoir, - * avec un récipient (15) qui absorbe les vapeurs de carburant, qui est relié, par l'intermédiaire d'un conduit d'aération (14), à un réservoir de carburant (10), et, par l'intermédiaire d'un conduit de régénération (18), à un tuyau d'aspiration (20) appartenant au moteur à combustion interne (21), * et qui comporte un conduit d'aération (23) relié à l'atmosphère, que l'on peut fermer au moyen d'une soupape de blocage (24), afin de vérifier le dispositif d'aération du réservoir, - avec un détecteur de pression (13) mesurant la pression du système constitué par le dispositif d'aération du réservoir, - avec une soupape d'aération du réservoir (22), placée dans le conduit de régénération (18), qui est ouverte pour acheminer les vapeurs de carburant accumulées dans le réservoir (10) et pour créer une dépression dans e dispositif d'aération du réservoir, ledit dispositif étant considéré comme ne fonctionnant pas convenablement à l'instant considéré, si, * pendant la création de la dépression, la soupape d'aération du réservoir (22) étant en position ouverte et la soupape de blocage (24) en position fermée, la pression du système ne remplit pas une condition prédéfinie * ou si, pendant l'annulation de la dépression, la soupape d'aération du réservoir (22) étant en position fermée, ainsi que la soupape de blocage (24), la pression du système ne remplit pas une autre condition prédéfinie * et des données techniques du véhicule, y compris celles du moteur à combustion interne (21) et du dispositif d'aération du réservoir, faisant l'objet d'une vérification, et le processus étant interrompu chaque fois que les valeurs des données techniques prédéfinies ne sont pas atteintes, empêchant ainsi toute conclusion fiable quant au bon fonctionnement, caractérisé en ce que * des valeurs de pression (dp (n)) se succédant dans le temps sont déterminées et servent de grandeurs d'entrée pour un modèle physique (BL1; BL2), qui reproduit l'allure de la courbe de pression en cas de fuite dans le dispositif d'aération du réservoir, sur la base d'un débit massique de gaz s'écoulant par une ouverture, modèle qui fournit un paramètre (bl; blevap) décrivant l'allure de la courbe de pression pendant le diagnostic et contenant des informations sur la surface de la fuite, * la surface de la fuite obtenue est comparée à une valeur de seuil et * le dispositif d'aération du réservoir est évalué sur le plan étanchéité, en fonction du résultat de la comparaison. 2. Procédé selon revendication 1, caractérisé en ce que le modèle physique contient une équation différentielle de la courbe d'évolution de la pression, de la forme: a, A 2Po.al, PolPuo dpP-,mdT v et qui, au moyen d'une séparation des variables et d'une transformation adéquate, est ramenée à une présentation linéaire des paramètres, de la forme: dp = -blf + bo le paramètre de diagnostic (bl) étant déterminé, à partir de la courbe d'évolution de la pression (dp), à l'aide d'un calcul de régression selon la formule -6 t T4=(N(N +' l)(N- 1) Z] avec Z, =Z jdp(nT4)I e Env = Z,.7dp( lT4) À n=O ' n=O o A = section transversale effective T = température du volume de gaz TO = température normée a = coefficient de restriction V = volume de gaz pu = pression ambiante Po = pression normée p i= densité de l'air dans les conditions normées p = densité des vapeurs de carburant dans les conditions normées N = nombre de pas d'exploration n = pas d'exploration actuelle TA = temps d'exploration 3. Procédé selon revendication 1, caractérisé en ce que les valeurs mesurées fournies par le détecteur de pression (13) (dPmess) sont corrigées avant traitement dans le cadre du modèle (BL1; BL2) d'une valeur (dPdécalage), qui permet de tenir compte du décalage du signal de pression (dPmess) par rapport au point zéro. 4. Procédé selon revendication 1 et 3, caractérisé en ce que, avant la création de la dépression dans le dispositif d'aération du réservoir, la soupape (22) d'aération du réservoir étant en position fermée, de même que la soupape de blocage (24), on détermine à l'aide du modèle (BL2) un paramètre de correction (blevap), qui décrit la courbe d'évolution de la pression pendant le dégagement des vapeurs de carburant, et on décale en tant que grandeur d'entrée du modèle (BL2) les valeurs de pression (dP), corrigées du décalage par rapport au point zéro (dPdécalage) d'une valeur (dPcor) dans le sens des pressions négatives. 5. Procédé selon revendication 4, caractérisé en ce que * le paramètre de correction (blevap) est comparé à un premier seuil (blSCH1) et le processus est interrompu en raison d'un dégagement trop intense des vapeurs de carburant, si le paramètre de correction (blevap) est supérieur à la première valeur de seuil (blSCHl); * sinon, le paramètre de correction (blevap) est compare à une seconde valeur de seuil (blTEV) et le processus interrompu, tandis qu'on conclut à la fermeture incomplète de la soupape d'aération du réservoir (22), si le paramètre de correction (blevap) est inférieur audit second seuil (blTEV); * le paramètre de correction (blevap) étant mis en mémoire pour traitement ultérieur, s'il est supérieur au second seuil (bl TEV). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4, 5 et 6, caractérisé en ce que la valeur (dPcor) et les valeurs de seuil (blSCH1, blTEV) sont déterminés expérimentalement. 7. Procédé selon revendication 5, caractérisé en ce que * l'on tire du paramètre de diagnostic (bl) et du paramètre de correction (blevap) un paramètre de diagnostic effectif (blDIAG); * l'on calcule à partir du paramètre de diagnostic (blDIAG) une surface effective de fuite (At); * l'on compare la surface de fuite effective (A-) à une valeur de seuil prédéfinie et * l'on conclut, en cas de dépassement de la valeur de seuil, à une fuite dans le dispositif d'aération du reservoir. 8. Procédé selon revendication 7, caractérisé en ce que l'aire de la fuite effective (A-,) est calculée selon la relation suivante: Ae =bIDIA(G.V.Co. T avec: CO = constante déterminée expérimentalement blDIAG = bl - blevap, paramètre de diagnostic effectif V = Volume de gaz T = température du volume gazeux p = pression ambiante 9. Procédé selon revendication 8, caractérisé en ce que la constante déterminée expérimentalement est calculée selon la prescription suivante: Co l,I 2.,, _ _ a Po. airP 'Po avec: a = coefficient de restriction p,,= densité de l'air dans des conditions normées p Es = densité des vapeurs de carburant dans des conditions normées To = température normée po = pression normée 10. Procédé selon revendication 1, caractérisé en ce que e on détermine comme grandeur de fonctionnement la part de carburant volatile (degré de charge) dans le filtre à charbon actif (29), * la soupape d'aération du réservoir (22) et la soupape de blocage (24) sont ouvertes pendant une période dépendant du degré de charge déterminé, pour accomplir un processus de purge, * après la fin de cette purge et pendant une durée prédéterminée, on saisit les valeurs de pression minimum et maximum apparaissant à cette occasion dans le dispositif d'aération du réservoir, * et le procédé est interrompu, si la différence entre ces valeur excède un valeur limite prédefinie. 11. Procédé selon revendication 1, caractérisé en ce que, pour produire la dépression dans le dispositif d'aération du réservoir, la soupape de blocage (24) étant en position fermée, on ouvre pas-à-pas la soupape d'aération du réservoir (22). 12. Procédé selon revendication 11, caractérisé en ce que la soupape d'aération du réservoir (22) est ouverte par l'intermédiaire d'une fonction en rampe dont il est possible de prédéfinir la pente ascendante. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que * la soupape d'aération du réservoir (22) est ouverte pendant un temps (T_2) que l'on peut prédéfinir, * l'on vérifie si, dans ce laps de temps (T_2), la pression du dispositif d'aération du réservoir, partant d'une valeur initiale, a atteint une valeur de dépression de diagnostic (PDIAG);et * si cette condition est remplie, sans que, pendant ledit laps de temps (T_2), le seuil du régulateur lambda du dispositif de réglage lambda du moteur à combustion interne (21) ait été dépassé, * la soupape d'aération du réservoir (22) est fermée brusquement. 14. Procédé selon revendication 13, caractérisé en ce qu'en cas dépassement du seuil du régulateur lambda, la soupape d'aération du réservoir (22) est fermée pas- à-pas, pour empêcher un appauvrissement soudain du mélange envoyé dans le moteur à combustion interne et le procédé est interrompu. 15. Procédé selon revendication 13, caractérisé en ce que, * si dans le laps de temps (T 2) la dépression de diagnostic (PDIAG) n'a pas été atteinte et s'il n'y a pas eu non plus de dépassement du seuil du régulateur lambda du dispositif de réglage lambda, * une fois écoulé le laps de temps (T_2), la pression dans le dispositif d'aération du réservoir est saisie, * puis on vérifie, si la chute de pression est inférieure ou supérieure à une valeur de pression minimum, * l'on conclut à une fuite d'importance moyenne dans le dispositif d'aération du réservoir, si la pression a baissé du montant de cette pression minimum, * sinon, on conclut à une fuite très importante, de la soupape d'aération du réservoir (22) bloquée en position fermée, à une soupape de blocage (24) coincée en position d'ouverture ou à une absence de bouchon de réservoir (11); * et on introduit le type d'erreur constatée dans une mémoire d'erreurs, qui fait partie d'un dispositif de commande et de réglage électronique (28) du moteur à combustion interne (21). 16. Procédé selon revendication 7 ou 15, caractérisé en ce qu'une erreur constatée et/ou le type d'erreur sont communiqués au conducteur du véhicule, par voie acoustique et / ou optique.