Brevet FR2771029A1 — publié le 19990521

DISPOSITIF POUR LA SEPARATION DES CONSTITUANTS D'UN MELANGE HETEROGENE L'invention concerne un dispositif pour la séparation des constituants d'un mélange hétérogène ainsi que ses utilisations. Dans de nombreuses applications industrielles, on peut être amené à séparer au moins deux fluides non miscibles, par exemple un gaz et un liquide, deux liquides non miscibles ou les phases d'un mélange ternaire formé de deux liquides et d'un gaz. De plus, il arrive fréquemment que le mélange initial contienne des particules solides qu'il est souhaitable d'introduire de manière préférentielle dans l'un ou l'autre des fluides séparés. Pour réaliser cette opération, il existe plusieurs procédés connus, parmi lesquels les suivants - les séparateurs gravitaires. Ce sont des appareils de volume important dans lequel le temps de séjour de l'émulsion est de plusieurs dizaines de secondes. La technologie correspondante est connue et fait partie de l'art de l'ingénieur. On utilise, en particulier, des décanteurs munis de plaques parallèles internes; - les centrifugeuses. Ce sont des appareils entraînés par un moteur dans lesquels les phases lourdes sont centrifugées et les phases légères centripétées sous l'action d'un champ d'écoulement tournant. La vitesse tangentielle du fluide dans l'appareil est proportionnelle au rayon, ce qui limite son efficacité; - les cyclones. Ce sont des appareils fixes dans lesquels le mélange est introduit en périphérie de l'appareil tangentiellement à la paroi la plus éloignée de l'axe. Il se crée un écoulement dont la vitesse tangentielle augmente à mesure qu on se rapproche du centre de l'appareil, ou tout au moins des orifices de sortie. Ces orifices de sortie sont situés près de l'axe de l'appareil, et le liquide les traverse selon une direction générale axiale. L'efficacité de ces appareils est assez bonne et ils sont largement appliqués pour réaliser des séparations de solides et de liquides, du triage de particules en fonction de leurs dimensions ou de la séparation liquide-liquide. Ces cyclones présentent néanmoins quelques inconvénients, dus au frottement du fluide sur les parois. Ceci a pour effet de créer une forte turbulence interne qui tend à remélanger les espèces, à freiner la rotation et à engendrer des pertes de charge très importantes. Par ailleurs, en séparation liquide-liquide, ces cyclones classiques ne peuvent fonctionner que si leur taille est petite, typiquement inférieure à 80 mm de diamètre. En conséquence, il est indispensable de les placer en parallèle si on souhaite faire transiter des débits importants. Ceci est très contraignant lorsqu'on cherche par exemple à effectuer de la séparation eau-huile en fond de puits de pétrole; - le séparateur tournant à alimentation périphérique longitudinale. Il s'agit d'un séparateur dont les parois tournent autour d'un axe, comme celles d'une centrifugeuse, la séparation s'effectuant dans une chambre cylindrique, l'alimentation en mélange de ladite chambre se faisant selon une direction axiale au travers de canaux parallèles à l'axe de rotation situés en périphérie de la chambre cylindrique, les sorties des fluides séparés se faisant au travers d'orifices cylindriques percés aux extrémités de la chambre tournante. Un tel séparateur est décrit dans le brevet français n" 2 592 324 déposé le 2 janvier 1986 dont les inventeurs sont Y.Lecoffre et J.Woillez. Elles permettent de réaliser une entrée dans le repère tournant selon une direction axiale, de telle sorte que, dans le repère absolu, le fluide entre avec une vitesse de rotation presque exactement égale à celle de la chambre cylindrique. Ceci permet de limiter très fortement les frottements tangentiels sur les parois de la chambre. On obtient alors un champ de vitesses dans la chambre de type Vortex, dans lequel la vitesse tangentielle est inversement proportionnelle au rayon. Elle augmente donc rapidement lorsqu'on se rapproche du centre de l'appareil, ce qui a pour effet d'augmenter spectaculairement les vitesses de migration radiale des globules à séparer. L'appareil réalise une séparation très efficace, malgré des temps de séjour de l'ordre de la seconde. Il est donc particulièrement compact. De plus, et c'est là une de ses caractéristiques importantes, il peut fonctionner dans une large gamme de débits du mélange d'entrée, dont le rapport entre les débits extrêmes est supérieur à 20. Ce séparateur présente, dans ses versions actuelles de séparation de deux liquides non miscibles, les inconvénients suivants - le liquide léger séparé contient toujours une quantité importante et souvent prépondérante de liquide lourd; - les pertes de charge sur le liquide lourd sont relativement importantes; - les pertes de charge sur le liquide léger sont pratiquement doubles des pertes de charge sur le liquide lourd. On atteint ainsi dans certains cas des pertes de charge d'une dizaine de bars; - l'appareil ne traite que des mélanges contenant une faible quantité de liquide léger, typiquement de l'ordre de 1% à 3%; - l'entraînement de l'appareil s'effectue au moyen d'un moteur placé latéralement et d'une courroie, ce qui augmente fortement son encombrement latéral et interdit son utilisation dans des tuyauteries de petit diamètre, comme c'est le cas en exploitation pétrolière. L'objet de la présente invention est de remédier aux inconvénients précités. Il concerne donc aussi bien les séparateurs tournants à alimentation périphérique que les séparateurs fixes, sous réserve qu'ils fonctionnent avec des caractéristiques inhabituelles. La présente invention vise donc à répondre aux besoins suivants - limiter les pertes de charge; - pouvoir intégrer le séparateur dans une tuyauterie de petit diamètre et tout spécialement un tube de puits de production de pétrole; - permettre de séparer les fluides contenus dans des mélanges liquide-liquide riches en l'un ou l'autre des constituants; - pouvoir intégrer le séparateur à une ligne d'arbre de pompe dans le cas d'un séparateur tournant; - pouvoir séparer des solides; - réinjecter les solides séparés dans l'une ou l'autre des phases liquides; - séparer des gaz; - effectuer une séparation des gaz, puis des liquides et des solides dans un appareil intégré; - intégrer un séparateur de finition sur l'un ou l'autre des liquides à séparer; - mettre en oeuvre des moyens de régulation des débits de liquide; - mettre en oeuvre des dispositions permettant de limiter les fluctuations de concentration à l'entrée du séparateur; - mettre en oeuvre des dispositions permettant d'optimiser les conditions d'alimentation de l'appareil. Dans les appareils existants, la sortie du liquide le moins dense se fait en général au travers de tubes de petit diamètre parfois situés du côté de l'entrée du mélange, parfois du côté opposé à cette entrée de mélange. Par ailleurs, ces appareils fonctionnent toujours avec un débit réduit 5 inférieur à 0.1 Ce paramètre 5 est défini par où Q est le débit en m3/s, Ro le rayon extérieur en mètres à l'entrée du tube dans lequel s'effectue la séparation et VT0 la vitesse tangentielle en mètres par seconde en ce même point. La conséquence de cette conception est que les frottements dans l'appareil sont très élevés en raison de la faible valeur du coefficient de débit. Par ailleurs, les pertes de charge sont également importantes, malgré ce frottement intense, car la récupération du liquide léger se fait au point où la pression dans le séparateur est la plus faible, c'est à dire sur son axe. Enfin, au travers de la sortie de liquide léger passe une quantité appréciable de fluide lourd en raison de recirculations qui se produisent dans la sortie de liquide lourd. On recueille donc toujours un liquideXeger charge de liquide lourd. La présente invention est relative à un dispositif pour la séparation des constituants d'un mélange hétérogène. Ce dispositif comprend une chambre de séparation de forme sensiblement cylindrique ayant une entrée et une sortie comportant un orifice annulaire coaxial avec la chambre de séparation et dont le diamètre extérieur D1 est inférieur au diamètre intérieur Do de la chambre de séparation. Ce dispositif se caractérise en ce que la sortie de la chambre de séparation comporte en outre un second orifice annulaire coaxial avec l'orifice annulaire et dont le diamètre extérieur est inférieur au diamètre intérieur du premier orifice annulaire. Les caractéristiques du dispositif selon l'invention conduisent à aspirer le fluide léger, non pas au centre de l'écoulement tourbillonnaire où la pression est minimale, mais selon un rayon plus grand pour lequel la pression est plus forte, ce qui limite les pertes de charge. Le premier orifice annulaire ou couronne de sortie du liquide lourd doit être dimensionné de telle sorte que le liquide lourd sorte du séparateur en tout point de cette couronne et qu'il n'y ait pas de recirculations comme c'est le cas dans les cyclones traditionnels. Dans le présent exposé, on entend par "largeur d'une couronne", la différence des diamètres des deux cercles qui la limitent. Pour une couronne de largeur donnée, il existe un débit minimum qui permet d'obtenir ces conditions. On s'efforce donc de toujours travailler à un débit supérieur à ce débit minimum de mise en charge de la couronne de sortie du liquide lourd. Ce débit minimum peut être déterminé soit par le calcul, soit à partir d'expériences. Par exemple, pour un cyclone à parois tournantes de diamètre extérieur Do égal à 100 mm, tournant à 3000 tr/mn, ce débit minimum correspondant à une couronne de diamètre extérieur égal à 70 mm et de largeur égale à 5 mm est de l'ordre de 10 1/s. Ce débit minimum est ajustable par simple variation de la largeur de la couronne de sortie du liquide lourd. Le diamètre intérieur D3 du second orifice annulaire ou couronne de sortie du liquide léger constitue la limite inférieure pour laquelle l'écoulement est en rotation de type vortex. Lorsque l'on se trouve à un diamètre supérieur, l'écoulement dans le séparateur est sain et la séparation se fait correctement. Pour les diamètres inférieurs, l'écoulement dans le séparateur se transforme en une zone de liquide mort où la distribution de vitesse tangentielle est proportionnelle au rayon courant, cette zone étant aussi appelée en rotation solide. Du point de vue de la séparation, cette zone est inutile et, étant donné son faible volume, son efficacité en matière de séparation est quasi nulle. On peut dire que, pratiquement, un cyclone dont le diamètre D3 est au maximum égal à la moitié du diamètre externe du séparateur a des performances en séparation aussi bonnes que si D3 était très petit, mais ses pertes de charge sont très inférieures, par exemple deux à dix fois inférieures à celles d'un cyclone traditionnel, à parois fixes ou tournantes. Toujours au premier ordre, la perte de charge d'un cyclone ne dépend que du coefficient de débit 5 et du rapport D0 o= . Pratiquement, la perte de charge varie comme 52 lorsque la couronne D3 d'extraction de liquide lourd ne présente pas de recirculations. Plus le diamètre du tube d'extraction de liquide léger est faible et plus la perte de charge est élevée; cette tendance étant parfaitement confirmée par les essais disponibles dans la littérature. Enfin, la qualité de la séparation, et, en particulier, le taux résiduel de liquide lourd dans le liquide léger dépendent de la présence ou non de recirculations dans la sortie de liquide lourd. En l'absence de recirculation, on peut espérer extraire un produit léger quasiment pur. On comprend, au travers de cette présentation, l'importance capitale des orifices de sortie sur les performances d'un séparateur liquide-liquide. Le dispositif selon l'invention peut donc être utilisé pour traiter un mélange constitué de deux liquides non miscibles de densités différentes contenant éventuellement un gaz ou mélange de gaz et/ou des particules solides. Selon un premier mode de réalisation de l'invention, l'entrée du mélange dans la chambre de séparation est réalisée au travers de canaux périphériques tournants dont au moins la sortie est parallèle à l'axe de rotation du séparateur, ce séparateur étant lui-même tournant. Selon un second mode de réalisation de l'invention, l'entrée du mélange dans la chambre tournante se fait au travers de canaux radiaux tournants, le liquide ayant été préalablement lancé par frottement sur des parois tournantes situées à l'extérieur de la chambre proprement dite. Selon un troisième mode de réalisation de l'invention, l'entrée du mélange se fait au travers d'une pluralité d'orifices percés dans la paroi du séparateur, dans la zone d'entrée opposée aux sorties, ces orifices pénétrant tangentiellement dans la chambre de séparation qui est fixe. Selon un quatrième mode de réalisation de l'invention, la chambre de séparation est fixe, mais le mélange est injecté dans une chambre d'alimentation dont le diamètre est supérieur à celui de la chambre de séparation proprement dite. Cette disposition permet de limiter les vitesses à l'entrée de l'appareil et l'émulsiflcation gênante qui peut en résulter. Selon un cinquième mode de réalisation de l'invention, un gaz est injecté dans la partie centrale de l'appareil en faible quantité, cette disposition permettant d'éviter la création de turbulence entre le coeur de l'écoulement en rotation solide et la zone saine externe. Dans certains cas, il n'est pas nécessaire d'injecter ce gaz en excès et le gaz naturellement présent à l'entrée est suffisant. Dans ce dernier cas, si le débit de gaz est trop important, il peut être extrait par un tube situé au centre du séparateur. Selon un sixième mode de réalisation de l'invention, l'appareil est muni d'une ou plusieurs sorties supplémentaires périphériques permettant de collecter les particules et une certaine quantité de fluide lourd et d'introduire ce mélange dans l'un ou l'autre des débits extraits au centre de l'appareil. Selon un septième mode de réalisation de l'invention, les dimensions des orifices de sortie peuvent être réglées continûment par action sur la lèvre circulaire de séparation des deux flux. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de l'exposé qui suit de plusieurs modes de mise en oeuvre de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux figures annexées parmi lesquelles - la figure 1 est une représentation schématique du principe de l'invention dans lequel sont représentées les deux couronnes de sortie séparées par une lèvre circulaire coplanaire; - la figure 2 représente schématiquement le premier mode de réalisation, dans lequel la mise en rotation s'effectue dans un séparateur tournant alimenté par des entrées périphériques radiales précédées d'un lanceur à friction; - la figure 3 représente schématiquement le second mode de réalisation de l'invention, dans lequel la mise en rotation se fait dans un séparateur tournant alimenté par des entrées périphériques axiales. L'appareil est muni de sorties périphériques permettant d'introduire les particules séparées dans le flux de sortie de fluide lourd; - les figures 4a et 4b représentent schématiquement, en vue de face et en vue de dessous respectivement, le troisième mode de réalisation de l'invention, dans laquel le séparateur est fixe, la mise en rotation s'effectuant au moyen d'orifices percés dans la virole d'entrée pénétrant tangentiellement dans la chambre de séparation. L'appareil est muni d'un circuit d'évacuation des particules solides dans le flux de sortie de fluide léger. L'entrée est réglable par ajustement du nombre d'orifices; - les figures 5a et 5b représentent schématiquement, en vue de face et en vue de dessous, respectivement, le quatrième mode de réalisation de l'invention, dans lequel l'alimentation s'effectue par des entrées tangentielles multiples débouchant dans un cylindre dont le diamètre est supérieur à celui de la chambre de séparation proprement dite. Cet appareil est par ailleurs muni d'une sortie de gaz axiale; - la figure 6 représente schématiquement le cinquième mode de réalisation de l'invention, dans lequel est prévue une injection d'air destinée à réduire les frottements, la sortie du fluide léger se faisant au travers d'une tuyauterie entourée d'une gaine d'air; - les figures 7a et 7b représentent schématiquement en vue de face et en vue de dessous, respectivement, un dispositif selon l'invention muni de moyens de détection de la présence de liquide léger dans le liquide lourd; - les figures 8a et 8b représentent schématiquement, en vue de face et en vue de dessous, respectivement, un autre dispositif selon l'invention muni de moyens de détection de la présence de liquide léger dans le liquide lourd; - la figure 9a représente schématiquement une variante du dispositif selon l'invention utilisable dans un puits de pétrole; - la figure 9b représente un agrandissement d'une partie du dispositif de la figure 9a; - la figure 10 représente schématiquement une autre variante du dispositif selon l'invention utilisable dans un puits de pétrole; - la figure il a représente schématiquement un dispositif selon l'invention, précédé d'un mélangeur; - la figure I lb est un agrandissement d'une partie de la figure 1 lb, montrant plus en détail le mélangeur. Le dispositif de séparation selon l'invention va maintenant être décrit en détail en se référant aux figures annexées 1 à 11. La figure 1 montre un ensemble constitué de la chambre de séparation 100 de diamètre extérieur Do, d'une pièce ou partie annulaire périphérique P 1, s'étendant depuis la paroi de la chambre de séparation 100 vers l'axe de cette chambre 100, d'une pièce sensiblement cylindrique P2, d'une pièce centrale P3 ayant une section circulaire. La pièce sensiblement cylindrique P2 est disposée entre la pièce annulaire périphérique P1 et la pièce centrale P3, et les trois pièces sont coaxiales avec la chambre de séparation 100. Le premier orifice annulaire ou couronne 110 est constitué par l'espace entre la pièce annulaire périphérique P1 et la pièce sensiblement cylindrique P2, et le second orifice annulaire ou couronne 111 est constitué par l'espace entre la pièce sensiblement cylindrique P2 et la pièce centrale P3. Les orifices annulaires ou couronnes sont limités par les cercles 101 de diamètre D1, 102 de diamètre D2 et 103 de diamètre D3. La couronne 110 située entre les cercles 101 et 102 débouche dans la chambre de recueil 104 communiquant avec la conduite d'évacuation 115 , la couronne 111 limitée par le cercle ou extrémité 102 et le cercle 103 débouche à l'intérieur de la pièce cylindrique P2. Le mélange à séparer se dirige vers la sortie du séparateur dans la direction générale 108 selon des trajectoires hélicoïdales matérialisées sur la figure 1 par la spirale 109. En raison de cet écoulement tourbillonnaire, le fluide le plus léger a tendance à se rassembler vers le centre du séparateur et le fluide le plus lourd vers l'extérieur. Cette séparation étant faite par l'association des organes situés à l'amont et de la chambre de séparation, il ne reste qu'à prélever de manière symétrique par rapport à l'axe, les flux des deux espèces. En ajustant la pression aval dans la conduite 115, par exemple au moyen d'une vanne, on peut modifier le débit de la phase lourde qui passe au moins en partie au travers de la couronne 110. De même, en ajustant la pression à l'aval de la pièce cylindrique P2, on modifie le débit passant dans la couronne 111 au travers de laquelle passe tout ou partie du fluide léger. Lorsque les conditions d'alimentation de l'appareil sont constantes, on conçoit qu'il est possible de faire en sorte que la totalité de la phase légère passe dans la couronne 111 et que le débit de phase lourde passe dans la couronne 110. La pièce centrale P3 revêt la forme d'un cylindre plein dont l'extrémité située du côté de la chambre de séparation 100 est sensiblement perpendiculaire à l'axe de cette chambre et constitue un fond plat. L'autre extrémité du cylindre plein se prolonge par une partie conique. La pièce centrale P3 est de longueur axiale inférieure à celle de la pièce cylindrique P2. Au moins deux ailettes 117 sont fixées sur la pièce centrale, généralement sur sa partie conique. Le fluide léger est éliminé suivant les flèches 113 et le fluide lourd suivant les flèches 112 puis 107. Ainsi, le fluide situé à l'intérieur du diamètre D3 extérieur de la pièce centrale P3 soutenue par les ailettes 117 tourne en rotation solide et se mélange donc un peu au flux du fluide le plus léger. I1 peut en résulter de légères perturbations, surtout si le débit de fluide léger est faible. La ligne de séparation entre les écoulements de fluide lourd et léger se positionne automatiquement sur l'extrémité 102, de préférence effilée, qui constitue une lèvre de prélèvement circulaire dont l'épaisseur e est toujours très faible. A titre de dimensionnement illustratif, on peut envisager un diamètre Do de 100 mm, un diamètre D1 de 70 mm, un diamètre D2 de 60 mm et un diamètre D3 de 50 mm. L'épaisseur e de la lèvre de prélèvement 102 peut être de 2 mm. Sur la figure 2, on a représenté la chambre de séparation 250 tournant dans une enveloppe fixe 225 et entraînée par un moteur 226. Une virole 221 solidaire de la chambre de séparation 250 s'étend sur une partie de cette chambre, depuis son entrée, et l'entoure en laissant subsister un jeu annulaire 222. Cette virole 221 est donc entourée par l'enveloppe 225 dont elle est séparée par un espace annulaire. La chambre de séparation 250 est libre en rotation par rapport à l'enveloppe 225. Cette dernière a une forme sensiblement cylindrique, elle s'étend au-delà de la virole 221 le long de l'axe de la chambre de séparation 250 et est munie de perforations 220. Le mélange est introduit en 219 au travers des perforations 220, entre la chambre de séparation 250 et l'enveloppe 225. Il pénètre ensuite dans le jeu annulaire 222 ménagé entre la paroi 200 de la chambre de séparation 250 et la virole 221 tournante. Dans ce jeu annulaire, le mélange est mis progressivement en rotation par friction. Lorsque le mélange arrive au droit des perforations radiales 223 présentes à l'entrée de la chambre de séparation 250, sa vitesse angulaire est pratiquement égale à celle du corps du séparateur. Ceci permet d'introduire le mélange dans la partie interne de la chambre de séparation 250 sans choc au travers des perforations radiales 223, ces perforations ayant préférablement une longueur plusieurs fois supérieure à leur diamètre. La surface cumulée des perforations est suffisamment importante pour que la vitesse d'entrée dans la chambre soit faible, par exemple 10 fois inférieure à la vitesse périphérique, de telle sorte que la vitesse angulaire du mélange à l'entrée soit exactement égale à celle de la partie tournante. L'entrée de la chambre de séparation est avantageusement munie d'une partie conique ou ogive 224 coaxiale avec la chambre de séparation et fixée à cette dernière, ce qui permet de guider le mélange lors de son introduction dans la chambre. Avec une entrée de ce type, la vitesse tangentielle du mélange dans la chambre tournante est pratiquement inversement proportionnelle au rayon. Elle s accroît donc très fortement à mesure qu'on se rapproche du centre. Ceci conduit à des accélérations centripètes très importantes qui sont favorables à la séparation des phases. Pendant son trajet dans la chambre tournante, le mélange se sépare en deux tubes de courant, l'un contenant les phases lourdes et l'autre les phases légères. L'efficacité de la séparation dépend de la granulométrie moyenne du mélange selon des lois connues de l'homme de l'art, et, tout particulièrement, la loi de Stokes. Ce mélange transporté est alors aspiré à la sortie de la chambre comme indiqué dans la description de la figure 1. La phase lourde passe dans la couronne 210 et la phase légère dans la couronne 211. La phase lourde est ensuite éliminée au travers de la chambre de recueil 204 puis de la conduite d'évacuation 215. La phase légère passe dans la couronne 211 puis est évacuée au travers de la tuyauterie 205. La pièce centrale est constituée par l'ogive 216 qui limite la couronne 211 et est maintenue par les ailettes 217. Il convient de noter que, du côté de la chambre de séparation 250, la partie cylindrique comportant la lèvre de prélèvement 202 et l'ogive 216 ne sont pas tournantes dans cet exemple, ce qui simplifie la construction de l'appareil. La figure 3 donne un autre mode de réalisation du dispositif L'écoulement général va de haut en bas sur la figure. La mise en rotation se fait, comme dans le cas précédent, dans un séparateur tournant alimenté au moyen de canaux axiaux parallèles 330 formés par des ailettes situées entre la paroi 300 de la chambre de séparation 350 et l'ogive 301. Le mélange est lancé au moyen du système de lancement par friction constitué par le jeu annulaire 322 formé entre la paroi 300 et la virole 321, puis il passe à travers les perforations 323 et les canaux 330 avant d'aborder la chambre de séparation tournante proprement dite 350. Il sort ensuite par les couronnes de sortie 310 et 31 1. Dans cette réalisation, la chambre de recueil 304 est solidaire en rotation avec la chambre de séparation 350 et munie d'orifices 338 débouchant dans une chambre intermédiaire 324 dont une paroi 327 libre en rotation par rapport à la chambre de séparation 350 comprend une grille 339 débouchant dans la conduite d'évacuation 315. Des orifices 329 sont prévus à la sortie de la chambre de séparation 350, dans la pièce annulaire périphérique P1, de préférence à proximité de la paroi 300, pour évacuer une partie du débit de fluide lourd qui peut ainsi entraîner des particules solides plus denses que lui. Le liquide lourd ainsi chargé de solides est ensuite évacué au travers de la grille tournante perforée par les orifices 338, puis de la grille fixe 339 et enfin de la tuyauterie 315. A titre d'exemple, pour un séparateur de 100 mm de diamètre, on peut envisager la mise en place de 6 tubes d'évacuation de solides de 3 mm de diamètre. L'évacuation d'huile se fait, dans ce cas, au travers de la grille tournante 337 solidaire de la chambre de séparation 350, de la grille fixe 331 (libre en rotation par rapport à la chambre de séparation 350) et de la tuyauterie 305. Sur les figures 4a et 4b, le séparateur est fixe. Il est alimenté en émulsion au travers de la tuyauterie 419, puis de la grille ou virole de répartition 431 munie d'orifices 430. L'émulsion pénètre ensuite dans la chambre de séparation fixe 450 limitée par la paroi 400 au travers d'une pluralité de perforations 433 qui sont des petits canaux convergents 433 débouchant tangentiellement dans la chambre de séparation 450, dont le rôle est d'accélérer progressivement la vitesse de l'émulsion pour minimiser les chocs à l'entrée du séparateur. Dans la réalisation proposée, ces canaux sont au nombre de 112, répartis en 14 rangées de 8 canaux. Cette disposition permet d'introduire l'émulsion de manière très homogène et symétrique par rapport à l'axe de la chambre de séparation 450. En variante, on peut utiliser un ensemble de fentes, ou même des orifices cylindriques tangentiels forés dans la paroi 400 du séparateur. On met en place une ogive stabilisatrice 424 de forme conique. L'appareil est, en outre, muni d'un obturateur cylindrique 434 déplaçable par rapport à la chambre 450, dont la commande n'est pas représentée, et qui est disposé de façon à permettre l'obstruction de tout ou partie des perforations d'entrée 433 afin de faire varier leur surface totale. On peut ainsi modifier à la demande le débit passant dans l'appareil et, surtout, adapter la vitesse d'entrée dans le séparateur en sortie des canaux 433 au débit passant dans l'appareil, I'une des règles à appliquer pouvant être que cette vitesse soit constante lorsque le débit varie pour une émulsion de caractéristiques données. Cette caractéristique présente des avantages très importants par rapport aux cyclones conventionnels non réglables. Sur la figure 4a, la sortie est du type décrit sur la figure 1, à la différence près que l'on fait passer une partie du débit d'eau dans les canaux périphériques tubulaires 420 qui alimentent la chambre 421 puis la sortie d'huile 405 selon les flèches 422. Ce débit d'eau entraîne un débit de solides qui risqueraient autrement de rester collés contre la paroi externe du séparateur 400 et obstrueraient peu à peu le passage des fluides. Dans l'exemple choisi, les dimensions de la chambre de séparation sont de 400 mm de longueur, 50 mm de diamètre. La surface de sortie de chacune des 112 canaux d'entrée tangentielle est un carré de 2.5 mm de diamètre. Le débit nominal de l'appareil est de 5 Vs d'émulsion lorsque tous les canaux sont ouverts et le débit minimal est d'environ 1 Vs. La plage du coefficient in utilisée est de 0.1 à 0.4 environ. Les diamètres caractéris De plus, sur cette configuration ont été ajoutés, au niveau de l'entrée de la chambre de séparation 550, des moyens d'introduction ou de soutirage d'un gaz, de préférence au niveau de l'axe de la chambre de séparation 550. Ces moyens sont constitués par une tuyauterie 560 coaxiale avec la chambre de séparation 550 et traversant l'ogive stabilisatrice 524. Le gaz présent en excès dans l'émulsion est séparé par l'effet centrifuge et une surface libre 562 se crée dans l'appareil. Cette surface libre permet de limiter l'extension de la zone de liquide en rotation solide et donc les frottements et la turbulence. Dans le cas de gaz naturellement présent dans l'émulsion, il convient de lettre en place une sortie 561, préférablement axiale pour extraire ce gaz en excès. Dans le cas d'une émulsion non chargée en gaz, on pourra ajouter une faible quantité de gaz à l'entrée de l'appareil afin de créer la surface libre 562 et ainsi éviter les frottements. Pour donner un ordre de grandeur, on peut admettre un débit volumique de gaz égal à 1% du débit total rentrant dans l'appareil. Ce gaz se retrouve intégralement dans la sortie de fluide léger. La figure 6 présente un dispositif fixe muni d'une injection de gaz ou d'air destinée à réduire les frottements. La pièce centrale servant à limiter le second orifice annulaire présente sensiblement la forme d'une cylindre creux 645, coaxial avec la chambre de séparation 650 et s'étendant de l'entrée à la sortie de cette dernière. Ce cylindre 645 est, au niveau de la sortie de la chambre de séparation 650, apte à récupérer le fluide léger en vue de son évacuation, par exemple grâce à une grille 640 à travers laquelle peut passer le fluide léger, l'extrémité voisine du cylindre 645 étant alors obstruée. Ce dispositif est destiné à effectuer une séparation de phases dans un puits de pétrole. Le mélange entre dans le séparateur au travers de la tuyauterie 644 selon les flèches 643. Il passe ensuite dans des perforations ou aubages à accélération progressive 632, puis dans le séparateur proprement dit 650 dont la paroi extérieure 600 ne tourne pas. Le cylindre 645 s'entoure alors d'une gaine de gaz. Les couronnes de sortie limitées par les cercles 601,602 et 603 sont analogues à celles de la figure 1. Le liquide lourd, l'eau dans ce cas, passe dans la chambre 604, puis dans la conduite d'évacuation 615 après avoir traversé la grille 647. L'huile entre dans la chambre 605 après être passée dans la couronne d'aspiration. Elle traverse la grille 640 et revient en arrière au travers du cylindre 645 qui rejoint l'ogive 624 et sort suivant la flèche 642. Ce cylindre est gainé de gaz, le cylindre de gaz 648 étant très proche de sa paroi extérieure. Si besoin, il est nécessaire d'injecter un débit de gaz artificiel qui permet de créer cette gaine. L'ensemble est mis en place dans un tube de pétrole 646, l'étanchéité nécessaire entre le flux de mélange et la sortie d'eau se faisant avec un joint 641. Bien entendu, si besoin, le cylindre 645 d'évacuation d'huile peut se trouver du même côté que la tuyauterie d'évacuation d'eau, mais cette forme de réalisation n'a pas été représentée. La figure 7 illustre un dispositif selon l'invention muni de moyens pour détecter ou mesurer la présence de liquide léger en faibles quantités dans le liquide lourd. L'émulsion pénètre en 721, puis au travers des entrées tangentielles 722 dans la chambre de séparation 724 limitée par la paroi 723. Le liquide lourd ressort de la chambre de séparation à travers le premier orifice annulaire ou couronne 710, puis des orifices calibrés 712 qui fixent le débit de fluide principal. Le liquide léger sort de la chambre à travers le second orifice annulaire ou couronne 711. L'orifice 711 débouche dans une première chambre de mesure 714 communiquant au moyen de tubes capillaires 716 avec une seconde chambre de mesure 715 pourvue d'un orifice 726. Un premier capteur de pression différentielle 730 est disposé entre les première et seconde chambres de mesure 715 et 716. Un second capteur de pression différentielle 731 est disposé entre la seconde chambre de mesure et le milieu 725 dans lequel débouche l'orifice 726. Le liquide lourd, après être passé par la couronne 711, pénètre dans la chambre 714 puis dans une pluralité de tubes capillaires 716 et s'introduit dans la chambre 715. Il est évacué dans le milieu 725 au travers de l'orifice calibré 726. Avantageusement, on prend soin de disposer dans la pièce centrale, un tube central d'évacuation de gaz 720 si le fluide est susceptible de contenir du gaz. Le principe de la méthode de détection consiste à mesurer au moyen des capteurs de pression différentielle 730 et 731 les pertes de charge des capillaires 716 et de l'orifice 726. Les capillaires 716 sont suffisamment longs et de petit diamètre pour que s'établisse un écoulement laminaire, caractérisé par un nombre de Reynolds inférieur à 1000, dans lequel la perte de charge est proportionnelle au débit de fluide et à sa viscosité. L'orifice 726 est, quant à lui, de faible longueur, si bien que sa perte de charge est proportionnelle au carré du débit et à la masse volumique du fluide qui le traverse. Lorsque le fluide est visqueux, la perte de charge dans les tubes capillaires sera proportionnellement plus importante que celle de l'orifice 726 que lorsque le fluide est moins visqueux. La mesure de la perte de charge AP2 de l'orifice de sortie 726 de section S permet de déterminer le débit Q de fluide de densité p donné par La mesure de la perte de charge Ap1 aux bornes de la pluralité de N tubes capillaires de diamètre D donne la viscosité u du fluide par application de la formule: En général, les différences de densité entre les fluides sont suffisantes pour que l'on puisse ainsi concentrer la phase liquide légère et en déterminer la viscosité afin de savoir ainsi s'il existe des traces de fluide léger dans l'émulsion pénétrant dans le séparateur. Les figures 8a et 8b représentent un autre dispositif selon l'invention qui permet de détecter ou mesurer la présence de liquide léger dans un fluide lourd selon une autre méthode consistant à augmenter la concentration Ce initiale de liquide léger en faisant passer le mélange dans un séparateur. Cette méthode utilise à nouveau un séparateur cyclonique tournant ou non représenté sur les figures 8a et 8b. Dans ces conditions, le liquide sortant au travers du second orifice annulaire ou couronne centrale 811 destinée au liquide léger contient une quantité de liquide léger supérieure à celle du liquide lourd sortant au travers du premier orifice annulaire ou couronne externe 810. La concentration C5 correspondante est égale au produit de la concentration initiale Ce par l'efficacité de séparation du séparateur n et par le rapport du débit total entrant dans le séparateur Q au débit q extrait par la sortie de liquide léger. e = q On utilise alors des appareils de mesure plus traditionnels capables de mesurer la présence de faibles quantités de fluide léger et non plus seulement de traces. Les figures 8a et 8b donnent un exemple d'un tel dispositif basé sur une mesure de résistivité. Le liquide entre dans le séparateur au travers des fentes 822, passe dans la chambre de séparation 850, puis en ressort au travers des couronnes 810 et 811. Le fluide lourd, dont le débit est prépondérant, passe dans la couronne 810, puis dans la chambre 804 et est évacué dans le milieu extérieur au travers d'une pluralité de tuyauteries calibrées 831 dont au moins une est munie d'un appareil de mesure. Le fluide léger, constitué d'un mélange de fluide lourd et de fluide léger sous forme de gouttelettes 825 dont la concentration est égale à Cs passe, quant à lui, au travers de la couronne 811, puis dans la chambre 805 et dans la tuyauterie également calibrée 830 débouchant dans le milieu extérieur. Le fait de disposer de tuyauteries calibrées permet de conserver un rapport de débit constant entre les deux flux de sortie. Le gaz éventuellement présent est évacué au travers du tube central 820. Dans l'une des tuyauteries 831 calibrées, sont disposées deux sondes 832 et 833, l'une (832) en un point proche de la chambre 804 et l'autre (833) en un point proche de l'extérieur. Ces sondes 832 et 833 sont reliées à un appareil de mesure de résistance 840 par les conducteurs électriques 836 et 837. De même, deux sondes 834 et 835 sont disposées dans la tuyauterie 830, I'une (834) en un point proche de la chambre 805 et l'autre (835) en un point proche de l'extérieur. Ces sondes 834 et 835 sont reliées à un autre appareil de mesure de résistance 841 par l'intermédiaire des conducteurs 838 et 839. Le fluide passant dans la tuyauterie 830 ayant une concentration en fluide léger supposé non conducteur supérieure à celle du fluide passant dans la tuyauterie 831 a une résistivité plus élevée qui est une fonction de cette concentration. On déduit donc de cette mesure, après étalonnage préalable, la concentration en fluide léger du fluide passant dansa tuyauterie 830. Connaissant le rapport des débits de sortie, on peut calculer la concentration dans le liquide entrant dans le séparateur. La mesure de résistance est donnée à titre d'exemple. L'homme de l'art pourra choisir d'autres méthodes éventuellement mieux adaptées, telles les méthodes capacitives ou par absorption de rayonnements électromagnétiques. En général, on réalise des mesures différentielles car elles sont plus précises que les mesures directes. Cette méthode est, en particulier, utilisable en fond de puits de pétrole. A titre d'exemple, on peut mettre en oeuvre une séparateur de 20 mm de diamètre et de 200 mm de long, tournant ou non. Le débit de fluide à analyser sera de 0.4 litre par seconde et le débit extrait par la sortie de liquide léger de 4 millilitres par seconde. Les figures 9a et 9b représentent un autre variante du dispositif selon l'invention qui présente un grand intérêt lors de l'exploitation d'un puits de pétrole. En effet, lors de leur exploitation, les puits de pétrole produisent des émulsions de plus en plus riches en eau. Avec les techniques traditionnelles de production, cette eau est évacuée en tête de puits avec le pétrole produit. Elle doit être ensuite séparée dans des installations à terre puis réintroduite dans le sol, à des profondeurs différentes de la nappe contenant du pétrole. Ces techniques consistent donc à mettre en oeuvre des cyclones fixes dont les performances en séparation sont médiocres, les débits limités et qui n'admettent pas de variations importantes du débit de production. Ceci oblige à utiliser, sur les puits les plus productifs, jusqu'à une vingtaine d'appareils en parallèle, chacun d'eux pouvant être associé à un cyclone de finition. Par exemple, dans le cas d'un puits produisant 20 000 barils par jour (BPD), il faut envisager la mise en oeuvre d'un ensemble de cyclones pouvant atteindre 40 appareils. Il s'ensuit une très grande complexité des arrangements de tuyauteries et par conséquent, des coûts d'investissement et de fonctionnement très élevés. Le dispositif des figures 9a et 9b permet de résoudre ces problèmes en séparant le pétrole et l'eau en fond de puits, puis en réintroduisant l'eau dans une formation géologique adaptée en la faisant de préférence passer dans une pompe. Le pétrole, qui peut encore contenir une certaine quantité d'eau, est alors transporté vers la surface naturellement ou au travers d'une pompe, selon que le puits est ou non éruptif. il fait donc appel à des séparateurs de faible diamètre, mais ayant des performances suffisantes en séparation pour s'assurer que l'eau réinjectée ne contient plus que de très faibles quantités de pétrole, par exemple inférieures à 300 mg/l. Comme on peut le voir sur les figures 9a et 9b, le séparateur est placé entre un étage de pompe à huile et un étage de pompe à eau dans un puits de pétrole, le moteur d'entraînement de l'ensemble de ces machines tournantes étant situé à l'extrémité inférieure de la pompe à eau. Le mélange est introduit par la partie supérieure de l'appareil, l'eau étant rejetée en partie inférieure et introduite dans la pompe à eau, l'huile étant également rejetée en partie inférieure et reconduite vers le haut au travers d'une tuyauterie située entre la virole externe du séparateur et le tube du puits de production. En se reportant à la figure 9a en particulier, on voit qu'un tube extérieur 901 qui délimite les parois du puits, dans lequel sont installés sur une même ligne d'arbre entraîné par un moteur 905, une pompe à huile 902, une chambre de séparation tournante 903 et une pompe à eau 904. Le mélange à séparer pénètre dans le dispositif par le haut selon les flèches 906, descend dans le jeu ménagé entre le corps de la pompe à huile 902 et le tube 901, pénètre à la partie supérieure de la chambre de séparation 903, poursuit son trajet vers la bas dans cette chambre de séparation selon la flèche 907. Le mélange est séparé dans cette zone sous l'effet des forces centrifuges, l'eau étant évacuée à la partie inférieure de la chambre de séparation 903 et pénétre dans la pompe à eau 904, puis vers une formation géologique située en dessous de l'ensemble du dispositif selon la flèche 908. L'huile est également extraite à la partie inférieure de la chambre de séparation tournante 903 et recueillie dans la chambre de recueil 931, mais elle remonte ensuite vers le haut avant de pénétrer dans la pompe 902 et d'être évacuée vers la surface selon les flèches 909 (fig. 9a) dans une tuyauterie prévue à cet effet. Sur la figure 9b, on trouve plus de détails des circuits de fluides dans la zone de séparation. Le mélange rentre dans la zone de séparation selon les flèches 906. Il passe tout d'abord dans un distributeur cloisonné fixe 912 qui permet son croisement avec le flux d'huile extrait à la sortie la chambre de séparation 903, sans que les deux fluides se mélangent, grâce à une disposition appropriée des cloisons du distributeur 912. Il pénètre ensuite dans le distributeur à ailettes 913, puis dans le jeu 914 ménagé entre la virole fixe externe 940 du séparateur et une première virole tournante 941. Dans ce jeu annulaire, le mélange subit une première mise en rotation par friction sur la paroi tournante. Il passe ensuite dans la grille 915 située à proximité de la sortie de la chambre de séparation 903 et perforée de lumières allongées dans le sens perpendiculaire à l'axe de la chambre 903 puis revient vers l'entrée de la chambre 903 entre la virole 941 et la virole 942 qui sont toutes deux tournantes. Le mélange est donc lancé par friction en rotation dans ce jeu entre les viroles pendant son parcours. Il est ensuite introduit dans la chambre de séparation tournante 903 au travers d'une pluralité d'orifices radiaux 917 situés à l'entrée de cette chambre, ces orifices associés à cette procédure de lancement, permettant d'alimenter la chambre interne du séparateur avec une vitesse tangentielle à l'entrée exactement égale à la vitesse tangentielle périphérique du séparateur tournant. Dans cette chambre tournante se crée un écoulement cyclonique caractérisé par une accélération de la vitesse tangentielle vers l'axe de l'appareil. Les conditions d'accélération qui y règnent sont telles que le fluide léger tend à aller vers le centre et le fluide lourd à rester en périphérie. Lorsqu'on atteint la sortie de l'appareil, les deux flux de fluide léger et lourd sont séparés et on les extrait au travers d'orifices 919 et 920, L'orifice ou couronne d'extraction 919 étant situé à l'extérieur de l'orifice ou couronne 920, l'eau, plus dense, passant dans la couronne 919 et l'huile, qui contient généralement encore un peu d'eau, passant dans la couronne 920. L'huile extraite passe ensuite, selon les flèches 921, dans le jeu annulaire situé entre la virole externe fixe 940 du séparateur et le tube 901 limitant le puits. Elle est ensuite envoyée vers la pompe 902 en suivant les flèches 924 vers l'extérieur du puits et en passe en particulier au travers du distributeur cloisonné fixe 912, point où elle croise le flux de mélange se dirigeant vers la chambre de séparation. L'eau est, quant à elle, évacuée au travers de la couronne 919 et envoyée selon les flèches 922, puis 923 vers la pompe 904 et vers la formation géologique où elle est réinjectée selon les flèches 908. L'ensemble tournant formé de la pompe à huile 902, de la chambre de séparation 903, de la pompe à eau 904, de la chambre de recueil 931, des viroles 941,942 et des pièces Pi, P2 et P3 est supporté par les roulements 925 et 929, protégés par les garnitures mécaniques 926 et 928. Il a donc l'avantage d'être aligné et est entraîné par des moyens d'entraînement en rotation, en l'occurence, le moteur 905. Le dispositif selon l'invention peut alors présenter un faible diamètre et être dimensionné de telle sorte qu'il puisse être installé à l'intérieur du tube 901 constituant la paroi du puits. La figure 10 représente une variante du dispositif des figures 9a et 9b dans laquelle l'extraction de pétrole se fait au travers d'une tuyauterie axiale 950. L'alimentation en émulsion est plus simple que la précédente, puisqu'il n'est pas nécessaire de mettre en oeuvre un courant croisé de l'huile et de l'émulsion. Celle-ci est en effet introduite dans le séparateur 953 selon les flèches 956. Elle passe ensuite successivement en 963, 964, 965 et 966 comme dans l'exemple des figures 9a et 9b. L'alimentation du séparateur tournant 968 s'effectue au travers des orifices radiaux 967. L'extraction de l'eau se fait de manière analogue à la description précédente. l'extraction de l'huile se fait par l'intérieur de la tuyauterie axiale 950. Le trajet de l'huile suit les flèches 971. Elle passe d'abord au travers de l'orifice 970, puis revient en arrière pour pénétrer dans la tuyauterie 950. L'huile est extraite de cette tuyauterie au travers des orifices radiaux 951, puis est injectée dans la pompe 952 selon les flèches 974. Les figures 1 la et 1 lb donnent un exemple d'implantation du dispositif selon l'invention dans un champ pétrolier. Le mélange dont on veut séparer les phases est préalablement homogénéisé pour éviter des fluctuations de la concentration relative des divers éléments, gaz, huile et eau en particulier dans le cas d'un forage pétrolier. Ces fluctuations peuvent en particulier provenir de la formation d'écoulements diphasiques de type "à bouchons" (slugflows). Si elles se produisent, elles imposent de dimensionner l'appareillage pour les conditions de concentration extrêmes. La solution consiste donc à mettre en place un mélangeur. Selon l'invention, ce mélangeur comprend une conduite 1152 aux deux extrémités ouvertes, coaxiale avec la chambre de séparation 1106 du dispositif de séparation selon l'invention 1131 et formée de deux tubes perforés montés bout-à-bout et dont le volume d'au moins l'un d'entre eux est du même ordre de grandeur que celui correspondant au débit passant entre deux fluctuations de concentration en l'une des espèces de plus basse fréquence, par exemple les plus gros bouchons. Ces tubes communiquent l'un avec l'autre et comportent des orifices multiples répartis dans le sens de la longueur. Dans l'exemple représenté sur les figures 1 la et 1 lob, le mélangeur 1152 est placé avant l'ensemble de séparation et pompage formé du moteur 1118, de la pompe à eau 1133, du dispositif de séparation selon l'invention 1131 et de la pompe à pétrole 1132, le pétrole étant évacué vers la surface dans la tuyauterie 1156 communiquant avec le tube central du dispositif selon l'invention, I'eau quittant le tube tournant du dispositif selon l'invention et étant évacuée, via la chambre d'évacuation 1115, dans la formation 1171 située à une altitude inférieure. Le fonctionnement du mélangeur est illustré sur la figure 1 lb dans laquelle on représente un bouchon de fluide 1170 qui pénètre dans un premier étage du mélangeur formé d'une conduite 1152 allongée dans le sens de la tuyauterie principale 1150, percée d'une pluralité d'orifices d'entrée 1154 et de sortie 1155. Les orifices d'entrée 1154 se situent dans ledit premier étage. Des moyens de séparation 1151 définissent un second étage dans lequel se trouvent les orifices de sortie 1155. Les orifices d'entrée 1154 et de sortie 1155 sont préférablement répartis équitablement dans le sens de la longueur de cette conduite allongée 1152, de telle sorte que le bouchon de fluide se dirige en partie vers l'intérieur de cette conduite au travers des orifices d'entrée 1154 et en partie à l'extérieur de cette conduite dans le jeu annulaire 1171 formé entre la conduite 1152 et le tube constituant la paroi du puits. Le résultat est que le bouchon 1170 a tendance à se mélanger avec le fluide contenu dans la conduite 1152, ce qui tend à homogénéiser les concentrations et à créer des globules de plus petites dimensions. Le fluide ainsi prémélangé ressort au travers des orifices 1155 qui sont calibrés de telle sorte que l'émulsion produite est formées de globules 1173 suffisamment petits pour éviter la formation d'un nouveau bouchon avant l'entrée dans la séparateur 1131. Le dimensionnement de ces orifices se fait par exemple par application des équations de Hinze et Kolmogorov relatives aux mélanges turbulents. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour la séparation des constituants d'un mélange hétérogène, ce dispositif comprenant une chambre de séparation (100,250,3 50,450,550,650,724,850,903, 1106) de forme sensiblement cylindrique et ayant une entrée et une sortie, cette sortie comportant un premier orifice annulaire (110,210,310,410,510,610,710,810,919) coaxial avec la chambre de séparation (100,250,350,450,550,650,724,850,903,1106) et dont le diamètre extérieur D1 est inférieur au diamètre intérieur Do de cette chambre, ce dispositif étant caractérisé en ce que la sortie comporte en outre un second orifice annulaire (111,211,311,411,511,611,711,811,920) coaxial avec l'orifice annulaire (110,210,310,410,510,610,710,810,919) et dont le diamètre extérieur est inférieur au diamètre intérieur du premier orifice annulaire (110,210,310,410,510,610,710,810,919). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le diamètre extérieur du second orifice annulaire (111,211,311,411,511,611,711,811,920) est supérieur à 0,3 fois le diamètre intérieur Do de la chambre de séparation (100,250,350,450,550,650,724,850,903, 1106). 3. Dispositif selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que le diamètre extérieur D1 du permier orifice annulaire (110,210,310,410,510,610,710,810,919) est supérieur à 0,4 fois le diamètre intérieur Do de la chambre de séparation (100,250,350,450,550,650,724,850,903, 1106). 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la sortie de la chambre de séparation (100,250,350,450,550,650,724,850,903,1106) présente - une pièce annulaire périphérique (PI), s'étendant depuis la paroi de la chambre de séparation (100,250,3 50,450,550,650,724, 850,903,1106) vers l'axe de cette chambre (1 00,250,350,450,550,650,724,850,903, 1106), - une pièce sensiblement cylindrique (P2), - une pièce centrale (P3,645) ayant une section circulaire, - la pièce sensiblement cylindrique (P2) étant disposée entre la pièce annulaire périphérique (P1) et la pièce centrale (P3,645), et les trois pièces (Pl;P2;P3,645) étant coaxiales avec la chambre de séparation (100,250,350,450,550,650,724,850,903,1 106), de façon à ce que - le premier orifice annulaire (110,210,310,410,510,610,710,810,919) soit constitué par l'espace entre la pièce annulaire périphérique (P1) et la pièce sensiblement cylindrique (P2), et - le second orifice annulaire (111,211,311,411,511,611,711,811,920) soit constitué par l'espace entre la pièce sensiblement cylindrique (P2) et la pièce centrale (P3,645). 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le premier orifice annulaire (110,210,310,410,510,610) débouche dans une chambre de recueil (104,204,304,604) communiquant avec une conduite d'évacuation (115,215,315,615). 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'entrée de la chambre de séparation (250,350,450,550,650) comprend, dans sa paroi (200,300,400,600), des perforations (223,323,433,541,632) permettant l'introduction du mélange. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la chambre de séparation (250,350,450,550,650) est munie à son entrée d'une partie conique ou ogive (224,424,524,624) coaxiale avec la chambre de séparation (100,250,350,450,550,650) et fixée à cette dernière. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une virole (221,321,431) solidaire de la chambre de séparation (250,350,450), s'étendant sur une partie de cette chambre depuis son entrée et l'entourant en laissant subsister un jeu annulaire (222,322) entre la chambre de séparation (250,350,450) et la virole (221,321,431). 9. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la virole (221) est entourée d'une enveloppe (225) de forme sensiblement cylindrique dont elle est séparée par un espace annulaire, cette enveloppe étant libre en rotation par rapport à la chambre de séparation (250), s'étendant au-delà de la virole (221) le long de l'axe de la chambre de séparation (250) et étant munie de perforations (220) permettant au mélange de s'introduire entre la chambre de séparation (250) et l'enveloppe (225) puis dans le jeu annulaire (222). 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens (226) pour entraîner en rotation la chambre de séparation (250). 11. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que la chambre de recueil (304) est solidaire en rotation avec la chambre de séparation (350) et munie d'orifices (338) débouchant dans une chambre intermédiaire (324) dont une paroi (327) est libre en rotation par rapport à la chambre de séparation (350) et munie d'une grille (339) débouchant dans la conduite d'évacuation (315). 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 6 et 7, caractérisé en ce que les perforations (433,541,632) sont des canaux convergents débouchant tangentiellement dans la chambre de séparation (450,550,650). 13. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que l'entrée de la chambre de séparation (450) est munie d'un obturateur (434) déplacable par rapport à cette chambre (450) et disposé de façon à obstruer tout ou partie des perforations (433). 14. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que la virole (431) est munie d'orifices (430) pour l'introduction du mélange. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la chambre de séparation (550) présente, au niveau de son entrée, un diamètre supérieur à celui du reste de la chambre de séparation (550). 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 et 15, caractérisé en ce que l'entrée de la chambre de séparation (550) comprend des moyens (560) d'introduction ou de soutirage d'un gaz, ces moyens étant situés au niveau de l'axe de la chambre de séparation (550). 17. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les moyens (560) sont constitués par une tuyauterie (560) coaxiale avec l'axe de la chambre de séparation (550). 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la pièce sensiblement cylindrique (P2) présente une extrémité effilée (102,202,402,502,602) du côté de la chambre de séparation (100,250,350,450,550,650). 19. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pièce centrale (P3) présente une partie ayant la forme d'un cylindre plein. 20. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pièce centrale (P3) est de longueur axiale inférieure à celle de la pièce cylindrique (P2). 21. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la pièce centrale (P3) se prolonge par une partie conique et comprend au moins deux ailettes (117,217). 22. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: - une chambre de recueil (931) dans laquelle débouche le permier orifice annulaire (919); - une pompe à huile (902); - de préférence également une pompe à eau (904); et en ce que les pièces (902, 903, 904, 931, P1, P2, P3) forment un ensemble aligné. 23. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens d'entraînement en rotation (905) dudit ensemble formé par les pièces (902, 903, 904, 931, P1, P2, P3). 24. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il est dimensionné de façon à pouvoir être installé dans un tube (901) constituant la paroi d'un puits de pétrole. 25. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 21, caractérisé en ce que la pièce centrale (P3) est pourvue d'un tube central d'évacuation des gaz (720,820). 26. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 et 18, caractérisé en ce que la pièce centrale (645) présente sensiblement la forme d'un cylindre (645) coaxial avec la chambre de séparation (650), s'étendant de l'entrée à la sortie de cette dernière, et étant apte, au niveau de la sortie de la chambre de séparation (650), à récupérer un fluide léger. 27. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 21 et 25, caractérisé en ce que: - le second orifice (711) se prolonge par une première chambre de mesure (714) communiquant au moyen de tubes capillaires (716) avec une seconde chambre de mesure (715) muni d'un orifice (726), - un premier capteur de pression différentielle (730) est disposé entre les première et seconde chambres de mesure (714,715); et - un second capteur de pression différentielle (731) est disposé entre la seconde chambre de mesure (715) et le milieu (725) dans lequel débouche l'orifice (726). 28. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 21 et 25, caractérisé en ce que - le premier orifice (810) débouche dans une première chambre (804) communiquant avec des tuyauteries calibrées (831) débouchant dans le milieu extérieur; - le second orifice (811) débouche dans une seconde chambre (805) communiquant avec une tuyauterie calibrée (830) débouchant dans le milieu extérieur; - deux sondes (832,833) sont disposées dans l'une des tuyauteries calibrées (831), l'une (832) étant située en un point proche de la première chambre (804) et l'autre (833) en un point proche du milieu extérieur; ces deux sondes (832,833) sont reliées à un appareil de mesure (840); - deux sondes (834,835) sont disposées dans la tuyauterie calibrées (830), l'une (834) étant située en un point proche de la seconde chambre (805) et l'autre (835) en un point proche du milieu extérieur; ces deux sondes (834,835) sont reliées à un appareil de mesure (841). 29. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est précédé d'un mélangeur comprenant - une conduite (1152) coaxiale avec la chambre de sépartion (1106), dont les deux extrémités sont ouvertes et comportant des orifices d'entrée (1154) et des orifices de sortie (1155) éloignés axialement desdits orifices d'entrée (1154); - des moyens de séparation (1151) définissant un premier étage et un second étage, disposés de façon à ce que lesdits orifices d'entrée (1154) se trouvent dans le permier étage et lesdits orifices de sortie (1155) dans le second étage. 30. Utilisation d'un dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes pour la séparation d'un mélange d'eau et de pétrole. 31. Utilisation d'un dispositif selon l'une quelconque des revendications 22 à 24 pour la séparation d'un mélange d'eau et de pétrole en fond de puits de pétrole. 32. Utilisation du dispositif selon la revendication 27 ou la revendication 28 pour la détection et/ou mesure du fluide léger contenu dans un fluide lourd.