Brevet FR2767017A1 — publié le 19990205

CIRCUIT LIMITEUR DE COURANT D'APPEL La présente invention concerne le domaine des lampes à filament et, plus particulièrement, des lampes à incandescence ou halogènes, notamment haute tension. La figure 1 représente le schéma électrique classique de raccordement d'une lampe L, par exemple à incandescence, sur le réseau électrique fournissant une tension alternative Vac, par exemple de 230 volts efficaces. La lampe L est connectée en série avec un interrupteur K de mise en service entre deux bornes P, N d'application de la tension Vac. Généralement 1 'interrupteur K est intercalé entre la borne P de phase de la tension alternative monophasée et la lampe L. Un dispositif de protection, générale- ment un fusible ou un disjoncteur, du tableau électrique de l'installation est intercalé entre la ligne du réseau électrique et le circuit représenté à la figure 1. A chaque allumage de la lampe par la fermeture de l'interrupteur K, il apparaît un appel de courant dont la valeur instantanée est plusieurs fois supérieure à celle du courant nominal de fonctionnement. L'amplitude du pic du courant d'appel varie en fonction de la température du filament de la lampe L et de la valeur instantanée de la tension Vac à l'instant de ferme- ture. A froid et au sommet d'une alternance de la tension Vac, ce courant d'appel peut atteindre jusqu'à quinze fois le courant en régime nominal. Les contraintes alors subies par le filament de la lampe réduisent sa durée de vie. Les lampes à filament ont généralement une durée de vie maximale de l'ordre de 1000 heures. La figure 2 illustre, sous forme de chronogrammes, l'allure de la tension VL aux bornes de la lampe L et du courant IL dans le filament de la lampe L. A la figure 2, on a supposé une fermeture de l'interrupteur K à un instant t1. Un pic du cou- rant IL apparaît à l'instant t1 et ce pic met plusieurs alternan- ces à s'amortir pour que le courant dans la lampe oscille entre les valeurs crêtes nominales Inom et -Inom. Ce phénomène est principalement lié à la variation de la valeur de la résistance du filament de la lampe L en fonction de la température. A froid, la résistance du filament est mini- male, la puissance nominale de la lampe correspondant à la valeur de la résistance du filament à chaud, une fois la lampe allumée. A titre d'exemple particulier, pour une tension Vac de 230 volts efficaces, une ampoule de 60 watts a une valeur de résistance de filament de l'ordre de 880 ohms à chaud. A froid, si la valeur de la résistance est divisée par 10 ce qui correspond à une propor- tion habituelle et si l'allumage s'effectue à la crête de la ten- sion Vac, soit 340 volts instantanés, la même lampe et la ligne du réseau voient un pic de puissance instantané de plus de 1200 watts. Outre le fait que ces pics de puissance entraînent que la plupart des lampes à incandescence cassent, c'est-à-dire que le filament se rompt à la mise sous tension, un arc peut apparai- tre entre une extrémité alors libre du filament et le culot de l'ampoule, et cet arc est susceptible d'entraîner la disjonction du fusible de protection concerné, donc des frais de maintenance de l'installation. Le même phénomène s'observe sur des lampes halogènes pourvus d'un filament, en particulier, pour des lampes halogènes haute-tensions, c'est-à-dire qui ne sont pas alimentées par 1' intermédiaire d'un transformateur abaisseur de tension. Un autre inconvénient des pics de courant à l'allumage d'une lampe à filament est que ces perturbations sur la ligne d'alimentation de la lampe sont susceptibles d'endommager d'autres appareils connectés sur le même circuit, c'est-à-dire en aval du même fusible. Une solution classique pour pallier ces inconvénients est de prévoir, en série avec la lampe, une thermistance à coef- ficient négatif, c'est-à-dire une résistance dont la valeur dimi- nue avec la température. Une telle solution présente plusieurs inconvénients. Tout d'abord, la thermistance nuit au rendement de l'installation d'éclairage car sa résistance à chaud reste non négligeable et entraîne donc une dissipation d'énergie. On doit en effet choisir des thermistances ayant des valeurs à froid très élevées pour limiter suffisamment le pic de courant. Il en découle que la puissance effectivement restituée par la lampe ne correspond pas à sa valeur nominale. En second lieu, une thermis- tance refroidit plus lentement que le filament d'une lampe à incandescence. Par conséquent, une protection par thermistance est inefficace en cas d'allumages répétés de la lampe, à brefs intervalles de temps. Dans d'autres applications, on a déjà proposé de limi- ter des pics de courant d'appel à la mise en service d'un dispo- sitif, au moyen d'un circuit électronique de commande contrôlant la mise sous tension pour qu'elle intervienne à un passage par zéro de la tension alternative. Une telle solution est cependant inadaptée aux lampes à filament. En effet, si une telle solution permettrait de réduire l'amplitude du pic de courant à la ferme- ture de l'interrupteur K (instant tl), le courant dans la lampe dépasserait cependant les valeurs nominales pendant plusieurs alternances et ne serait alors plus limité, le temps que le fila- ment chauffe suffisamment pour que sa résistance atteigne sa valeur nominale. De plus, la mise en oeuvre d'une telle solution requiert un circuit électronique complexe nécessitant, le plus souvent, la génération d'une basse tension de polarisation des composants électroniques le constituant. La présente invention vise à proposer une nouvelle solution pour limiter le courant d'appel dans une lampe à fila- ment. L'invention vise, en particulier, à proposer un dispo- sitif qui maintienne le courant dans la lampe entre les valeurs nominales pour lesquelles la lampe est conçue. L'invention vise également à proposer un dispositif qui soit de constitution simple et peu coûteux. La présente invention vise également à ce que ce dispo- sitif puisse être alimenté sans recourir à des moyens d'alimenta- tion spécifiques. La présente invention vise en outre à proposer un dis- positif de faible encombrement. Pour atteindre ces objets, la présente invention pré- voit un circuit limiteur de courant d'appel d'une lampe à fila- ment, destiné à être connecté en série entre le filament et un interrupteur d'alimentation par une tension alternative, et com- portant au moins un élément actif commandable, de limitation du courant à une valeur seuil prédéterminée. Selon un mode de réalisation de la présente invention, ladite valeur seuil est fixée au moyen d'une résistance de mesure du courant dans la lampe. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le circuit comporte au moins un élément de limitation en série avec ladite résistance de mesure, une borne de commande de l'élé- ment de limitation étant reliée à un moyen de commande, détectant la tension aux bornes de la résistance de mesure. Selon un mode de réalisation de la présente invention, ledit moyen est constitué d'un transistor bipolaire, entre base et émetteur duquel est connectée la résistance de mesure, l'élé- ment de limitation étant commandé en mode linéaire. Selon un mode de réalisation de la présente invention, ledit moyen est constitué d'un comparateur de la tension aux bor- nes de la résistance de mesure par rapport à une valeur de réfé- rence prédéterminée, l'élément limiteur étant commandé en mode à découpage. Selon un mode de réalisation de la présente invention, l'élément limiteur est polarisé, hors des périodes de limita- tions, par une résistance connectée entre une des bornes de puis- sance de cet élément et sa borne de commande. Selon un mode de réalisation de la présente invention, ledit élément actif est monté en limiteur unidirectionnel et est associé à un pont redresseur. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le circuit comporte deux éléments limiteurs, pour limiter le cou- rant dans la lampe à la valeur seuil prédéterminée, chaque élé- ment étant monté en limiteur unidirectionnel. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le circuit comporte deux transistors MOS à effet de champ, montés en série entre l'interrupteur et le filament, la résistance de mesure étant intercalée entre ces deux transistors et le chemin du courant comprenant, à chaque alternance de la tension d'ali- mentation, une diode parasite d'un des deux transistors à effet de champ. La présente invention concerne également une ampoule à filament comportant, dans son culot, un circuit limiteur de cou- rant. Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles: les figures 1 et 2 qui ont été décrites précédemment sont destinées à exposer l'état de la technique et le problème posé; la figure 3 représente un schéma de principe d'un cir- cuit limiteur de courant associé à une lampe à filament selon la présente invention; la figure 4 illustre, sous forme de chronogrammes, le fonctionnement d'un circuit limiteur de courant selon la présente invention; la figure 5 représente un premier mode de réalisation d'un circuit limiteur de courant selon la présente invention; la figure 6 représente un deuxième mode de réalisation d'un circuit limiteur de courant selon la présente invention; la figure 7 représente la caractéristique courant- tension d'un élément limiteur de courant selon la présente inven- tion; et la figure 8 représente un troisième mode de réalisation d'un circuit limiteur de courant selon la présente invention. Les mêmes éléments ont été désignés par les mêmes réfé- rences aux différentes figures. Pour des raisons de clarté, les chronogrammes des figures 2 et 4 et la caractéristique de la figure 7 ne sont pas à l'échelle. La figure 3 représente, de façon schématique, un cir- cuit d'allumage d'une lampe L à filament à partir d'une tension alternative Vac, par exemple, la tension du secteur, selon un mode de réalisation de I'invention. De façon classique, la lampe L est connectée en série avec un interrupteur K entre deux bornes P, N d'alimentation alternative. Une caractéristique de la présente invention est de connecter, en série avec la lampe L et, de préférence, entre l'interrupteur K et la lampe L, un circuit 1 limiteur de courant, bidirectionnel, dont le rôle est d'écrêter le courant IL prélevé sur l'alimentation à une valeur seuil prédéterminée. Selon la présente invention, le dispositif 1, symbolisé à la figure 3 au moyen de deux éléments limiteurs unidirection- nels 2, 3 commandables, est constitué, au moins pour partie, de composants actifs. Chaque élément 2, 3 est destiné à écrêter le courant en le limitant à une valeur seuil Ilim et les éléments 2 et 3 fonctionnent à tour de rôle selon l'alternance de la tension Vac. La figure 4 illustre, sous forme de chronogrammes représentant la tension VL aux bornes de la lampe L et le courant IL la traversant, le fonctionnement du circuit représenté à la figure 3. On suppose que l'interrupteur K est fermé à un instant t1 au cours d'une alternance positive de la tension Vac. Comme la résistance du filament de la lampe L est très faible, le courant IL croît brusquement et est limité à la valeur seuil Ilim par l'élément 3. Au cours de cette première alternance qui suit la fermeture de l'interrupteur K, le courant IL reste maintenu à la valeur Ilim tant que la tension aux bornes de la lampe L n'est pas devenue suffisamment faible pour que la résistance du fila- ment de la lampe suffise à ce que le courant IL soit inférieur à la valeur Ilim (instant t2). Le même fonctionnement se reproduit à 1 ' alternance suivante (négative) par 1 'action de 1 'élément 2 car le filament de la lampe n'a pas le temps de chauffer suffisamment au cours d'une alternance pour que sa résistance atteigne sa valeur nominale. Ce fonctionnement se reproduit donc aux alter- nances suivantes tant que cette résistance du filament de la lampe n'est pas suffisante pour maintenir le courant IL entre Ilim et -Ilim. Dans l'exemple représenté à la figure 4, on a considéré le cas d'une valeur Ilim correspondant à la valeur du courant nominal dans la lampe une fois le filament chaud. On notera tou- tefois que le courant Ilim est, de préférence, fixé à une valeur légèrement supérieure au courant nominal de la lampe, en particu- lier, pour tenir compte des tolérances de la tension Vac (généralement de +15%) afin que les éléments 2 et 3 ne soient pas en fonctionnement permanent de limitation. Un avantage de la présente invention est qu'elle évite tout pic de puissance dans la lampe L lors de son allumage. La durée de vie de la lampe à filament s'en trouve augmentée. Un autre avantage de la présente invention est que le dispositif 1 protège le filament de la lampe L, même en cours de fonctionnement nominal, par exemple, en cas de surtension acci- dentelle de 1 'alimentation alternative. Un autre avantage de la présente invention est qu'elle supprime tout risque d'endommagement d'un autre appareil électri- que alimenté à partir du même fusible, en particulier, dans le cas o le fusible est surdimensionné. Un autre avantage de la présente invention est qu'elle évite, en cas de rupture du filament, la propagation d'un pic de courant lié à l'apparition d'un arc entre une extrémité libre du filament et le culot de l'ampoule. La figure 5 représente un premier mode de réalisation d'un circuit limiteur selon la présente invention. Le dispositif comporte, entre l'interrupteur K et la lampe L, deux transistors MOS à effet de champ Ml, M2, de préfé- rence à canal N, montés en sources de courant réglables, et entre les sources desquels est intercalée une résistance Rm de mesure du courant. Le drain du transistor Ml est connecté à la borne de l'interrupteur K, côté lampe, et le drain du transistor M2 est connecté à une première borne de la lampe dont la deuxième borne est connectée, par exemple, au neutre N de l'alimentation alter- native. La source de chaque transistor Ml, M2 est également connectée à la base d'un transistor bipolaire Tl, T2 dont le col- lecteur est relié à la grille du transistor Ml, M2 correspondant et, par l'intermédiaire d'une résistance Rl, R'l de polarisation, au drain de ce transistor Ml, M2. L'émetteur du transistor Tl est relié à la source du transistor M2, et l'émetteur du transistor T2 est relié à la source du transistor Ml. Les transistors Tl et T2 détectent la tension aux bornes de la résistance Rm et comman- dent, respectivement, les transistors Ml et M2. La valeur Ilim de limitation dépend de la valeur de la résistance Rm. Tant que la chute de tension aux bornes de la résistance Rm est inférieure à la tension de jonction base- émetteur du transistor bipolaire Tl ou T2, ce transistor reste bloqué et le transistor MOSFET Ml ou M2 qui lui est associé est maintenu, en étant polarisé par la résistance Rl, R'l, en conduc- tion dans sa zone de fonctionnement o sa tension grille-source (VgsON) est approximativement égale à sa tension drain-source (VdsON), et présente donc une faible chute de tension. Lorsque le courant IL devient tel que la chute de tension aux bornes de la résistance Rm est supérieure à la tension de jonction d'un des transistors Tl, T2, le transistor Ml, M2 correspondant fonctionne alors en mode linéaire, c'est-à-dire dans sa région de limitation en courant. Dans le montage de la figure 5, les transistors Ml, Tl et la résistance Rl interviennent lors des alternances positives, et les transistors M2, T2 ainsi que la résistance R2 intervien- nent lors des alternances négatives. La résistance Rm sert de résistance de mesure du courant quelle que soit 1' alternance considérée. Lors des alternances positives, la diode parasite D2 du transistor M2 est polarisée en direct et la résistance Rm se trouve donc reliée à la lampe L en négligeant la chute de tension (environ 0,7 volts) dans la diode parasite D2. Lors des alternan- ces négatives, un rôle similaire est joué par la diode parasite Dl du transistor Ml et la résistance Rm se trouve donc connectée à l'interrupteur K en négligeant la chute de tension dans cette diode parasite. On notera que d'autres composants limiteurs de courant unidirectionnels pourront être utilisés à la place des transis- tors Ml et M2. Par exemple, on pourra utiliser deux transistors IGBT. Toutefois, dans ce cas, on veillera à adjoindre des diodes Dl, D2 en parallèle sur les transistors IGBT pour permettre le fonctionnement bidirectionnel du circuit de limitation. La figure 6 représente un deuxième mode de réalisation de la présente invention dans lequel un pont de diodes D3, D4, D5 et D6 est utilisé pour rendre bidirectionnel un circuit limiteur unidirectionnel, par exemple, un des montages du circuit de la figure 5. Deux bornes 4, 5 d'entrée alternative du pont de diodes sont respectivement connectées à une borne de sortie de l'inter- rupteur K et à une borne, dite arbitrairement, d'entrée de la lampe L. Un circuit limiteur 8, unidirectionnel, est connecté entre deux bornes 6, 7 de sortie du pont de diodes, c'est-à-dire entre les anodes des diodes D3 et D4 et les cathodes des diodes D5 et D6. Ce circuit limiteur 8 comporte comme précédemment, une résistance de mesure Rm en série avec un élément de limitation, ici un transistor IGBT 9, entre l'interrupteur K et la lampe L, ici entre les bornes 6 et 7. La grille du transistor IGBT est connectée au collecteur d'un transistor bipolaire T de commande dont 1 'émetteur est connecté à la borne 7 et dont la base est reliée à l'émetteur du transistor IGBT, c'est-à-dire que la résistance Rm est placée en parallèle entre la base et 1 'émetteur du transistor T. Une résistance R1 de polarisation est connectée entre la borne 6 et le collecteur du transistor T. Le fonctionnement du montage de la figure 6 se déduit du fonctionnement exposé en relation avec la figure 5. Lors des alternances positives, le courant circule dans la diode D3, dans le transistor 9, dans la résistance Rm et dans la diode D5. Lors des alternances négatives, le courant circule dans la diode D4, dans le transistor 9, dans la résistance Rm et dans la diode D6. D'autres composants ou montages que ceux exposés en relation avec les figures 5 et 6 pourront être utilisés pour constituer le circuit limiteur de courant unidirectionnel selon la présente invention. Par exemple, on pourra utiliser une tech- nologie de combinaison bipolaire et MOSFET de type cascode, ou des transistors bipolaires montés en Darlington. La caractéristique courant-tension que doit respecter un élément limiteur unidirectionnel (Ml, M2, figure 5 - 9, figure 6) selon la présente invention est représentée à la figure 7. Tant que le courant IL reste inférieur à la valeur de limitation Ilim, l'élément limiteur-se comporte comme une résistance de très faible valeur (correspondant à la valeur de la résistance série d'un transistor MOSFET en conduction ou d'un transistor IGBT). Dès que le courant IL atteint la valeur de limitation fixée par la résistance Rm, l'élément limite le courant IL à cette valeur quelle que soit la tension Vac, pourvu que celle-ci reste infé- 1l rieure à une valeur limite Vbr d'avalanche de l'élément de limi- tation (transistors MOSFET M1, M2 ou transistor IGBT). La valeur Vs de la tension seuil entre les deux modes de fonctionnement du dispositif correspond, dans le mode de réa- lisation de la figure 6, à la chute de tension dans deux diodes du pont, majorée de la chute de tension dans la résistance Rm et de la chute de tension série dans 1 'élément limiteur 9. Un avantage de la présente invention est que le circuit limiteur ne comporte que peu de composants et est facilement intégrable, de préférence, dans le culot d'une ampoule à incan- descence ou dans la douille d'un luminaire. L'intégration d'un circuit limiteur dans le culot de 1 'ampoule présente 1' avantage de pouvoir lier le courant limite à la puissance de la lampe. Ainsi, on évite une dissipation permanente par le dispositif de limitation, liée à son fonctionnement permanent en mode de limi- tation, si l'ampoule présente une puissance supérieure à celle pour laquelle est dimensionné le dispositif. A titre d'exemple particulier de réalisation, pour une lampe à incandescence de 60 watts dont la résistance nominale (c'est-à-dire à chaud) du filament est de l'ordre de 880 ohms pour une tension de 230 volts efficaces, le courant nominal de fonctionnement (c'est-à-dire 1' intensité maximale en fonctionne- ment nominal) est de l'ordre de 370 mA. Un circuit limiteur selon l'invention, dimensionné avec une résistance Rm de 1,2 ohms, écrête le courant à partir d'environ 500 mA et permet ainsi un fonctionnement correct et une dissipation minimale même en cas de variation de la tension d'alimentation dans la plage de tolérance (+15%) de fourniture de la tension alternative du secteur. La figure 8 représente un troisième mode de réalisation d'un circuit limiteur de courant selon la présente invention. Ce circuit est toujours constitué d'au moins un élément actif, par exemple un transistor MOSFET M ou un transistor IGBT, commandable pour limiter le courant à une valeur seuil prédéterminée. Le transistor M est monté en série avec une résistance de mesure du courant et le circuit limiteur comporte un moyen de détection de la tension aux bornes de cette résistance de mesure pour comman- der le transistor M. Une caractéristique de ce mode de réalisation est que le transistor M est commandé en mode à découpage, c'est-à-dire qu'il est ouvert dès que le courant dans la résistance Rm atteint la valeur seuil fixée et qu'il est remis en conduction après un bref intervalle de temps. Cela revient, en reprenant l'allure du courant IL de la figure 4, à hacher ce courant entre les instants t, et t2. Un avantage est que l'on réduit ainsi la dissipation pendant les périodes de limitation. Cet avantage est particuliè- rement sensible dans le cas d'un circuit limiteur connecté en amont de l'ampoule, par exemple dans la douille du luminaire, car on réduit la dissipation si l'ampoule présente une puissance supérieure à celle pour laquelle est dimensionné le dispositif. Comme pour les autres modes de réalisation, le transis- tor M est associé à une résistance de polarisation Rl permettant de le mettre en conduction. Dans l'exemple représenté à la figure 8, le circuit limiteur est unidirectionnel et est associé à un pont de diodes D3, D4, D5, D6 de façon à le rendre bidirection- nel, le transistor M en série avec la résistance Rm étant connecté entre les bornes 6 et 7 du pont. Le moyen de détection est ici constitué d'un comparateur 10, par exemple un amplifica- teur différentiel, dont une entrée inverseuse est reliée au point milieu de l'association en série du transistor M et de la résis- tance Rm. L'entrée non inverseuse du comparateur 10 reçoit une tension de référence fixée, par exemple, par une diode D7 dont la cathode est connectée à la borne 7 et dont l'anode est connectée, par l'intermédiaire d'une résistance R2 à l'entrée non inver- seuse. La sortie du comparateur 10 est reliée à la grille du transistor M et, par l'intermédiaire d'une résistance R3, à son entrée non inverseuse. Le pont diviseur constitué des résistances R2 et R3 conditionne un hystérésis autour de la tension de réfé- rence fixée par la diode D7, de sorte que le montage oscille. Le comparateur 10 est alimenté au moyen d'un condensateur C associé à une diode D8, la résistance Rl, la diode D8 et le condensateur C étant connectés en série entre les bornes 6 et 7. Une résis- tance R4 relie la cathode de la diode D8 (le point milieu de l'interconnexion entre la diode D8 et le condensateur C) à l'anode de la diode D7 qui est ainsi toujours polarisée en direct. Quand la tension aux bornes de la résistance Rm (proportionnelle au courant IL) devient supérieure à la tension de référence, la sortie du comparateur 10 est tirée vers son ali- mentation basse, et la grille du transistor M se retrouve sensi- blement au potentiel de la borne 7. Le transistor M est donc immédiatement ouvert. Le courant dans la lampe s'annule. Le com- parateur commute alors quasi immédiatement vers son alimentation haute, ce qui provoque la remise en conduction du transistor M. Toutefois, la mise en conduction du transistor M est légèrement retardée par la constante de temps introduite par la résistance Ri associée à la capacité de grille du transistor M. Ce fonction- nement de découpage se reproduit tant que la courant IL est, à chaque mise en conduction, supérieur à la valeur seuil fixée. A chaud, c'est-à- dire quand la résistance du filament de la lampe a atteint sa valeur nominale, on reproduit le fonctionnement exposé précédemment en relation avec la figure 5, la sortie du compara- teur restant à son alimentation haute. On notera que le circuit limiteur exposé en relation avec la figure 8 s'applique également au cas o deux éléments limiteurs sont utilisés sans pont de redressement. On utilise alors deux comparateurs (un pour chaque alternance). Bien entendu, la présente invention est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaitront à l'homme de l'art. En particulier, d'autres composants que ceux indiqués en relation avec les figures 5, 6 et 7 pourront être utilisés pour réaliser la fonction de limitation, pourvu qu'ils respectent les fonctionnalités décrites ci- dessus. De plus, les dimensionnements respectifs des différents composants du dispositif de limitation sont à la portée de 1 'homme du métier en fonction de la puissance de la lampe. REVENDICATIONS 1. Circuit limiteur de courant d'appel d'une lampe (L) à filament, destiné à être connecté en série entre le filament et un interrupteur (K) d'alimentation par une tension alternative (Vac), caractérisé en ce qu'il comporte au moins un élément actif (Ml, M2; 9; M) commandable, de limitation du courant à une valeur seuil (Ilim) prédéterminée. 2. Circuit limiteur de courant selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite valeur seuil (Ilim) est fixée au moyen d'une résistance (Rm) de mesure du courant dans la lampe (L). 3. Circuit limiteur de courant selon la revendication 2 caractérisé en ce qu'il comporte au moins un élément de limita- tion (Ml, M2; 9; M) en série avec ladite résistance de mesure (Rm), une borne de commande de l'élément de limitation étant reliée à un moyen (Tl, T2; T; 10) de commande, détectant la tension aux bornes de la résistance de mesure. 4. Circuit limiteur de courant selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit moyen est constitué d'un transis- tor (Tl, T2; T) bipolaire, entre base et émetteur duquel est connectée la résistance de mesure (Rm), l'élément de limitation (Ml, M2; 9) étant commandé en mode linéaire. 5. Circuit limiteur de courant selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit moyen est constitué d'un compara- teur (10) de la tension aux bornes de la résistance de mesure (Rm) par rapport à une valeur de référence prédéterminée, l'élé- ment limiteur étant commandé en mode à découpage. 6. Circuit limiteur selon 1 'une quelconque des revendi- cations 1 à 5, caractérisé en ce que l'élément limiteur (Ml, M2; 9; M) est polarisé, hors des périodes de limitation, par une résistance (Rl, R'l) connectée entre une des bornes de puissance de cet élément et sa borne de commande. 7. Circuit limiteur de courant selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ledit élément actif (9; M) est monté en limiteur unidirectionnel et est asso- cié à un pont redresseur (D3, D4, D5, D6). 8. Circuit limiteur de courant selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comporte deux éléments limiteurs (M1, M2), pour limiter le courant dans la lampe (L) à la valeur seuil prédéterminée (Ilim), chaque élément étant monté en limiteur unidirectionnel. 9. Circuit limiteur de courant selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte deux transistors MOS à effet de champ (M1, M2), montés en série entre l'interrupteur (K) et le filament, la résistance de mesure (Rm) étant intercalée entre ces deux transistors et le chemin du courant comprenant, à chaque alternance de la tension d'alimentation, une diode parasite (D1, D2) d'un des deux transistors à effet de champ. 10. Ampoule à filament, caractérisée en ce qu'elle com- porte, dans son culot, un circuit limiteur de courant selon l'une quelconque des revendications 1 à 9.