Brevet FR2749724A1 — publié le 19971212

ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION Domaine de l'invention La présente invention concerne un filtre optique qui peut être appliqué à un réseau de transmission par fibre optique pour réaliser une transmission de capacité importante longue distance de composantes de lumière de signal présentant des longueurs d'onde différentes les unes des autres (appelées ci-après lumière de signal multiplexée en longueur d'onde) et un système de transmission optique comportant le filtre optique. Art antérieur Classiquement, une communication haute vitesse de capacité importante telle qu'une communication d'image ou une communication longue distance telle qu'une communication internationale est réalisée en utilisant un réseau de transmission par fibre optique. Du point de vue de la communication haute vitesse de capacité importante, ces récentes techniques de communication utilisent essentiellement une transmission optique par multiplexage par répartition en longueur d'onde (transmission optique WDM) permettant de transmettre une lumière de signal multiplexée en longueur d'onde par l'intermédiaire d'une ligne de transmission optique. En outre, du point de vue d'une communication longue distance, des amplificateurs optiques permettant d'amplifier des composantes de lumière de signal sont quelquefois agencés dans la ligne de transmission à fibre optique. Un amplificateur à fibre optique dopé à l'Er (EDFA) utilisé de façon générale en tant qu'amplificateur optique permet d'amplifier simultanément des composantes de lumière de signal multiplexées en longueur d'onde présentant des longueurs d'onde dans une bande de longueurs d'onde de 1,55 pim. Le spectre de gain (dépendance du gain vis-à-vis de la longueur d'onde) n'est pas plat mais il varie en fonction de la longueur d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde. De façon générale, le spectre de gain présente une tendance consistant en ce que le gain est maximum à proximité de la longueur d'onde centrale de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde et devient plus faible lorsque la longueur d'onde se décale par rapport à. la longueur d'onde centrale. La bande de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde est définie en tant que différence entre une longueur d'onde maximum et une longueur d'onde minimum de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde. Des composantes de lumière de signal présentant des longueurs d'onde différentes les unes des autres qui sont émises en sortie depuis l'EDFA présentent des intensités différentes en fonction des longueurs d'onde. Lorsqu'un certain nombre d'EDFA sont agencés sur la ligne de transmission à fibre optique, les composantes de lumière de signal présentent une intensité prédéterminée au niveau de la borne d'émission de la fibre optique. Au niveau de la borne de réception de la ligne de transmission optique cependant, le rapport des intensités entre les composantes de lumière de signal devient plus élevé. Dans certains cas, l'une d'une pluralité de composantes de lumière de signal peut présenter une intensité suffisante au niveau de la borne de réception tandis que les composantes de lumière de signal restantes peuvent présenter des intensités plus faibles et peuvent par conséquent ne pas être reçues. Des études ont été menées pour agencer, sur la ligne de transmission à fibre optique, un filtre optique (égaliseur) présentant un spectre de transmission (spectre de perte) pour annuler le spectre de gain de l'EDFA de telle sorte que le spectre de gain de la totalité de la ligne de transmission soit aplani. Le spectre de transmission de ce filtre optique présente des caractéristiques inverses de celles du spectre de gain. La perte de transmission est maximum à proximité de la longueur d'onde centrale dans la bande de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde et devient plus faible lorsque la longueur d'onde se décale par rapport à la longueur d'onde centrale. Pour un tel filtre optique, l'application d'un réseau de diffraction de fibre présentant une période conçue de façon appropriée a été examinée. Par exemple, une technique est décrite par A. M. Vengsarkar et suivants, "Long-period fiber gratings as gain-flattening and laser stabilizing devices" o deux réseaux de fibre présentant des périodes de réseau différentes l'une de l'autre sont montés en cascade et utilisés en tant que filtre optique, et le spectre de gain de l'EDFA est annulé par le spectre de transmission de ce filtre optique afin de réduire la différence entre le gain maximum et le gain minimum du spectre de gain de la totalité de la ligne de transmission dans la bande de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde jusqu'à 0,2 dB ou moins. RESUME DE L'INVENTION Le présent inventeur a étudié l'art antérieur et a trouvé le problème qui suit. Puisque la période de réseau de diffraction ou l'indice de réfraction du filtre optique classique dépend largement des températures, la longueur d'onde centrale (la perte de transmission diminue depuis cette longueur d'onde centrale en direction des côtés des ondes longues et courtes) pour obtenir la perte maximum varie (de 0,05 à 0,15 nm/ C). Par conséquent, dans le cas d'une variation de la température, le spectre de transmission du filtre optique varie de telle sorte que le spectre de gain de l'EDFA est insuffisamment annulé. Par conséquent, la différence entre les gains maximum et minimum du spectre de gain de la totalité de la ligne de transmission à fibre optique incluant l'EDFA et le filtre optique augmente. En outre, dans l'art antérieur, un filtre optique présentant un spectre de transmission optimum permettant d'annuler le spectre de gain de l'EDFA peut difficilement être fabriqué. Afin de réduire la dépendance vis-à-vis de la température, un filtre optique dans lequel un réseau de diffraction est formé dans une fibre optique présentant un profil d'indice de réfraction spécifique est proposé par L. B. Judkins et suivants "Temperature-insensitive long- period fiber gratings", OFC 1996, PD 1. Dans ce filtre optique, la dépendance de la longueur d'onde centrale pour obtenir la perte maximum vis-à-vis de la température est plus faible d'un ordre de grandeur. Cependant, pour ce filtre optique, le profil d'indice de réfraction complexe doit être considéré même pour la partie de gainage qui est normalement pratiquement négligée. Pour cette raison, la prédiction de performance pour concevoir un filtre optique présentant un spectre de transmission prédéterminé peut difficilement être réalisée au moyen d'une simulation ou similaire et le filtre optique peut difficilement être fabriqué. Un objet de la présente invention consiste à proposer un filtre optique permettant d'aplanir les spectres de gain d'une pluralité de composantes de lumière de signal qui sont amplifiées par un système d'amplification optique inséré dans une ligne de transmission, et un système de transmission optique comportant le filtre optique. Plus spécifiquement, un système de transmission optique selon la présente invention comprend un système d'amplification optique inséré dans une ligne de transmission permettant de transmettre une pluralité de composantes de lumière de signal présentant des longueurs d'onde différentes les unes des autres, comme représenté sur la figure 1. Le système d'amplification optique 120 comprend une unité d'amplification optique 110 (incluant au moins un amplificateur optique 10) et un filtre optique 20. Le filtre optique 20 présente un spectre de transmission 20a dont les caractéristiques sont les inverses de celles d'un spectre de gain 10a de l'unité d'amplification optique 110. Dans cette spécification, la caractéristique du filtre optique pour annuler le gain de l'unité d'amplification optique 110 et pour aplanir le spectre de gain des composantes de lumière de signal amplifiées est appelée ci-après caractéristique d'égalisation. Le spectre de transmission 20a du filtre optique 20 est caractérisé en ce que, dans la seconde plage de longueurs d'onde (X3 - k2) plus étroite que la première plage de longueurs d'onde (X4 - X1) et incluse dans la première plage de longueurs d'onde, la différence entre une perte maximum L1 et une perte minimum L2 du spectre de transmission 20a est sensiblement égale à la différence entre un gain maximum P. et un gain minimum P2 du spectre de gain de l'unité d'amplification optique 110 dans la première plage de longueurs d'onde. Dans cette spécification, la première plage de longueurs d'onde est une plage définie par la différence entre la longueur d'onde maximum X4 et la longueur d'onde minimum X ( X1) et par la longueur d'onde 33 (X.2 valeur L2 permettant de satisfaire la relation Li - L2 = P1 - P2. La seconde plage de longueurs d'onde vaut de préférence de 65 % à 97 % de la première plage de longueurs d'onde. Pour le filtre optique 20 qui joue le rôle d'égaliseur, la seconde plage de longueurs d'onde est établie de manière à être plus étroite que la première plage de longueurs d'onde. Pour cette raison, même lorsqu'un décalage de la longueur d'onde centrale est généré par une variation de la température ou par des variations des conditions de fabrication, la caractéristique d'égalisation du filtre optique 20 ne se dégrade pas ou si elle se dégrade, la dégradation de la caractéristique d'égalisation peut être minimisée de telle sorte que la plage admissible pour une variation de température ou des variations des conditions de fabrication est augmentée. Par conséquent, la caractéristique d'égalisation est améliorée par comparaison avec un système de transmission optique comportant un filtre optique présentant une perte de transmission pour annuler exactement le spectre de gain de l'amplificateur optique. Dans cette spécification, le décalage de la longueur d'onde centrale signifie une variation de la longueur d'onde (la longueur d'onde centrale du spectre de transmission) pour obtenir la perte maximum dans la seconde plage de longueurs d'onde du filtre optique 20 et il dépend essentiellement de la variation de la température. Bien entendu, la seconde plage de longueurs d'onde se décale également dans la première plage de longueurs d'onde sur la base du décalage de la longueur d'onde centrale du filtre optique 20. Le spectre de sortie de la totalité du système d'amplification optique 120 selon la présente invention est obtenu en intégrant le spectre de gain de l'unité d'amplification optique 110 (incluant la pluralité d'amplificateurs optiques 10) et le spectre de transmission du filtre optique 20. Le filtre optique fonctionne pour aplanir le spectre de sortie. Puisque le filtre optique 20 présente une plage admissible augmentée pour le décalage de la longueur d'onde centrale généré par une variation de température ou par des variations des conditions de fabrication, la caractéristique de transmission optique de la totalité du système de transmission ne se dégrade pas ou si elle se dégrade, la dégradation de la caractéristique peut être minimisée. En tant que filtre optique 20 selon la présente invention, par exemple, un réseau de diffraction de fibre peut être utilisé. Le réseau de diffraction de fibre est obtenu en formant un réseau de diffraction dans une fibre optique monomode suivant sa direction longitudinale (correspondant à une direction de déplacement de la lumière). Lorsque le système d'amplification optique 120 à insérer dans la ligne de transmission 100 est constitue par le filtre optique 20, c'est-à-dire le réseau de diffraction de fibre, le système d'amplification optique 120 peut être rendu compact et peu coûteux. En outre, la perte d'insertion lors de l'insertion du système d'amplification optique 120 dans la ligne de transmission 100 constituée par par exemple une fibre optique peut être minimisée. En outre, le système d'amplification optique 120 peut être aisément conçu et fabriqué. La présente invention sera davantage pleinement comprise au vu de la description détaillée présentée ci-après et des dessins annexés qui sont présentés à des fins d'illustration seulement et qui ne sont pas considérés comme limitant la présente invention. D'autres contextes d'application de la présente invention apparaîtront au vu de la description détaillée présentée ci-après. Cependant, il est bien entendu que la description détaillée et les exemples spécifiques, bien qu'ils indiquent des modes de réalisation préférés de l'invention, sont présentés à titre d'illustration seulement puisque diverses variantes et modifications s'inscrivant dans l'esprit et le cadre de l'invention apparaîtront à l'homme de l'art suite à la lecture de cette description détaillée. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est une vue qui représente la structure de base d'un système de transmission optique (incluant un système d'amplification optique) selon la présente invention; la figure 2 est un graphique permettant d'expliquer le spectre de transmission (spectre de perte) d'un filtre optique selon la présente invention par comparaison avec le spectre de gain d'une unité d'amplification optique; la figure 3 est une vue qui représente la structure détaillée du système de transmission optique (incluant le système d'amplification optique) selon la présente invention; la figure 4 est un graphique qui représente la relation qui lie la longueur du réseau de diffraction et la largeur des longueurs d'onde de perte du filtre optique; la figure 5 est un graphique qui représente un spectre de gain obtenu au moyen de l'unité d'amplification optique (sept EDFA sont montés en cascade) représenté sur la figure 1; la figure 6 est un graphique qui représente des spectres de transmission (des spectres de perte) des filtres optiques de divers types (No - N3) selon la présente invention; la figure 7 est un graphique qui représente la relation entre la déviation en intensité des composantes de lumière de signal émises en sortie depuis le système d'amplification optique et le décalage de la longueur d'onde centrale (la valeur de variation de la longueur d'onde pour obtenir la perte maximum) du filtre optique dans la seconde plage de longueurs d'onde dans le système de transmission optique représenté sur la figure 3; la figure 8 est un graphique qui représente la relation qui lie la valeur efficace NF la pire des composantes de lumière de signal émises en sortie depuis le système d'amplification optique et le décalage de la longueur d'onde centrale (la valeur de variation de la longueur d'onde pour obtenir la perte maximum) d'une perte de transmission dans le système de transmission optique représenté sur la figure 3; et la figure 9 est un graphique qui représente la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale (la valeur de variation de la longueur d'onde pour obtenir la perte maximum) d'une perte de transmission pour les filtres optiques de divers types représentés sur la figure 6, sur la base de la valeur efficace NF la pire. DESCRIPTION DU MODE DE REALISATION PREFERE Un filtre optique selon la présente invention et un système de transmission optique comportant le filtre optique seront décrits ci- après par report aux figures 1 à 9. La figure 1 est une vue qui représente la structure de base d'un système de transmission optique selon la présente invention. Par report à la figure 1, le système de transmission optique comprend au moins une ligne de transmission 100 et un système d'amplification optique 120 inséré dans cette ligne de transmission 100. Le système d'amplification optique 120 comprend une unité d'amplification optique 110 pour amplifier une pluralité de composantes de lumière de signal incluses dans le première plage de longueurs d'onde et un filtre optique 20 pour aplanir le spectre de gain (figure 2) de l'unité d'amplification optique 110. L'unité d'amplification optique 110 inclut au moins un amplificateur optique 10. La première plage de longueurs d'onde inclut la pluralité de composantes de lumière de signal et est définie par la différence entre la longueur d'onde maximum et les longueurs d'onde minimum des composantes de lumière de signal. La figure 2 est un graphique permettant d'expliquer le spectre de gain de l'amplificateur optique 10 (ou de l'unité d'amplification optique ) permettant d'amplifier des composantes de lumière de signal à entrer sur le filtre optique 20 selon la présente invention et le spectre de transmission du filtre optique 20. En général, lorsqu'une pluralité de composantes de lumière de signal (incluses dans une lumière de signal multiplexée en longueur d'onde) présentant pratiquement le même spectre d'intensité sont entrées sur l'EDFA, la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde est amplifiée dans sa totalité par l'EDFA et est émise en sortie depuis. La lumière de signal multiplexée en longueur d'onde émise en sortie est amplifiée comme représenté sur le côté supérieur de la figure 2. Comme pour le spectre d'intensité, une composante de lumière de signal présentant une longueur d'onde proche de la longueur d'onde centrale de cette plage de longueurs d'onde (première plage de longueurs d'onde) présente l'intensité la plus élevée, et l'intensité devient plus faible lorsque la longueur d'onde se décale par rapport à la longueur d'onde centrale. Le filtre optique 20 selon la présente invention présente un spectre de transmission prédéterminé o une perte de transmission varie en fonction de la longueur d'onde lorsque la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde (constituée par des longueurs d'onde différentes les unes autres) présentant un tel spectre d'intensité est entrée sur le filtre optique 20. Le filtre optique 20 égalise le spectre de gain de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde. Pour le spectre de transmission, dans une plage de longueurs d'onde (seconde plage de longueurs d'onde) qui est plus étroite que la plage de longueurs d'onde de la lumière d'entrée (constituée par des longueurs d'onde différentes les unes des autres) et qui est incluse dans la première plage de longueurs d'onde, la perte de transmission est importante lorsque la longueur d'onde est proche de la longueur d'onde centrale de la plage de longueurs d'onde. La différence entre la perte maximum et la perte minimum est sensiblement égale à celle entre le gain maximum et le gain minimum dans la plage de longueurs d'onde de la lumière d'entrée. Les gains maximum et minimum de la lumière multiplexée en longueur d'onde amplifiée à entrer sur le filtre optique 20 selon la présente invention sont représentés respectivement par Pi (dB) et P2 (dB) dans la première plage de longueurs d'onde (X4 - X1i: est la longueur d'onde minimum et X4 est la longueur d'onde maximum), et les pertes maximum et minimum du filtre optique 20 selon la présente invention dans la seconde plage de longueurs d'onde (X3 - X2) sont représentées respectivement par L1 (dB) et L2 (dB). Dans ce cas, la longueur d'onde correspondant à l'intensité maximum des composantes de lumière de signal d'entrée est proche de la longueur d'onde centrale de la première plage de longueurs d'onde et la longueur d'onde correspondant à l'intensité minimum des composantes de lumière de signal d'entrée est la longueur d'onde minimum X1 ou la longueur d'onde maximum 14 dans la première plage de longueurs d'onde. La longueur d'onde permettant d'obtenir la perte maximum Li du filtre optique 20 est proche de la longueur d'onde centrale de la seconde plage de longueurs d'onde et la longueur d'onde permettant d'obtenir la perte minimum L2 du filtre optique 20 est la longueur d'onde minimum 12 ou la longueur d'onde maximum 13 dans la seconde plage de longueurs d'onde. En outre, les relations (1) et (2) présentées ci- après sont satisfaites entre ces paramètres il de longueurs d'onde) comme représenté par l'équation (3) présentée ci- après vaut 0,65 (65 %) ou plus, la déviation en intensité de la lumière de sortie (constituée par une pluralité de longueurs d'onde) ou une dégradation de la caractéristique de transmission telle qu'une valeur efficace NF la pire devient avantageusement faible: R = (X3-X2) / (X4 - l) (3) Le filtre optique 20 selon la présente invention peut être constitué par un réseau de diffraction de fibre et il est par conséquent compact et peu coûteux. La perte d'insertion lors de l'insertion du filtre optique 20 dans la ligne de transmission à fibre optique 100 est faible. En outre, un spectre de perte souhaité peut être aisément conçu et fabriqué. Le résultat d'une simulation sera décrit ci-après. Cette simulation a été mise en oeuvre pour un système de transmission optique dans lequel 56 EDFA 10 comme représenté sur la figure 3 sont montés en cascade et un seul filtre optique 20 est connecté à chacun de sept EDFA 10. C'est-à- dire que dans le système de transmission optique conçu, huit systèmes d'amplification optique 120 dont chacun comporte sept EDFA 10 (constituant l'unité d'amplification optique 110) et un filtre optique 20 connecté à la borne de sortie des EDFA 10 sont montés en cascade dans la ligne de transmission 100. La fibre optique d'amplification de chaque EDFA a été constituée au moyen d'une fibre optique dopée à l'Er (EDF). La longueur était de 7,0 m, la concentration en Er (erbium) était de 500 parties par million (ppm), la concentration en AI (aluminium) était de 1,4 % en poids, le diamètre de champ de mode était de 3,9 Mm et le diamètre de dopage à l'Er était de 1,4 pm. Chaque EDFA était d'un type excitation arrière. La longueur d'onde de la lumière d'excitation était de 1,480 nm et l'intensité de la lumière d'excitation était de 8,0 mW. La distance de la ligne de transmission à fibre optique entre les EDFA était de 40 km et la perte de transmission entre les EDFA était de 10,0 dB. Le nombre d'ondes (composantes de lumière de signal) de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde était de 8 et les longueurs d'onde des composantes de lumière de signal respectives étaient de 1551,0, 1552,5, 1554,0, 1555,5, 1557,0, 1558,5, 1560,0 et 1561,5 nm. La largeur de la plage de longueurs d'onde était de 10,5 nm (1561,5 (X4) - 1551,0 (X1) = 10,5). L'intensité de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde entrée sur le premier EDFA était de -16,2 dBm/canal. La pré-accentuation était de 0 dB. De préférence, le filtre optique applicable 20 est conçu comme suit. Variation d'indice de réfraction photo-induite dans l'âme (An) 3,0 x 10-s. Période du réseau (A): de 400 (gm) à 450 (,im) Longueur du réseau (L): de 15 (mm) à 30 (mm). Ici, A représente la différence d'indice de réfraction relative entre une région du réseau qui présente un indice de réfraction maximum et une région du réseau qui présente un indice de réfraction minimum. Comme il est connu, la longueur du réseau (L) dépend de la largeur des longueurs d'onde de perte comme représenté sur la figure 4 La largeur des longueurs d'onde de perte signifie l'intervalle de longueur d'onde entre une longueur d'onde de transmission minimum Xo (la longueur d'onde centrale permettant d'obtenir la perte maximum) et une longueur d'onde pour laquelle la différence de perte pour la longueur d'onde de transmission minimum;o du filtre optique vaut 0,3 dB. Par conséquent, si l'on considère la largeur de la première plage de longueurs d'onde de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde supposée (la largeur définie par la différence entre la longueur d'onde de lumière de signal maximum et la longueur d'onde de lumière de signal minimum), la longueur du réseau (L) est de préférence établie dans la plage de 15 (mm) à 30 (mm), comme décrit ci-avant. Lorsque sept EDFA 10 sont montés en cascade (lorsque l'unité d'amplification optique 110 est constituée par sept EDFA 10), le septième EDFA émet en sortie un spectre de gain tel que représenté sur la figure 5. Sur ce graphique, l'abscisse représente la longueur d'onde (nm) de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde et l'ordonnée représente la valeur d'augmentation (dB) de l'intensité de lumière de signal par rapport à l'intensité de lumière de signal requise (10 dB) pour chaque longueur d'onde. Un symbole * indique le résultat de simulation de l'intensité de chaque composante de lumière de signal. Une courbe sur le graphique indique le résultat de simulation de l'intensité de chaque composante de lumière de signal qui est ajustée au moyen de la fonction quadratique. Lorsque l'intensité de lumière de signal est représentée par y (dB) et la longueur d'onde est représentée par x (nm), la fonction quadratique est représentée par l'équation (4) qui suit: y = -2,5330. 105 + 325,48 x - 0,10456 x2 (4) Le coefficient de corrélation vaut 0,957. Comme il ressort de ce graphique, l'intensité de la lumière de signal devient plus élevée lorsque la longueur d'onde est proche de la longueur d'onde centrale de la plage de longueurs d'onde. L'intensité de la lumière de signal est minimisée pour les longueurs d'ondes minimum et maximum. La différence entre le gain maximum et le gain minimum vaut 2,9 dB. Le spectre d'intensité de l'augmentation de la lumière de signal est ajusté de façon satisfaisante sur la courbe de fonction quadratique représentée par l'équation (4) mentionnée ci- avant. Pour le spectre de transmission du filtre optique 20, quatre types sont préparés, comme représenté sur la figure 6. Le type No présente le spectre de transmission représenté par l'équation (4) dans la même plage de longueurs d'onde (R = 1) que celle (10,5 nm) de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde. Les types Ni, N2 et N3 présentent des spectres de transmission o la différence entre la perte maximum et la perte minimum est égale à la différence entre les gains maximum et minimum de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde, c'est-à-dire 2,9dB dans respectivement les plages de longueurs d'onde de 8,5 nm (R= 0,8), 7,5 nm (R = 0,7) et 6,5 nm (R = 0,6). Chaque spectre présente une forme correspondant au spectre de transmission du type No réduit seulement suivant l'axe des longueurs d'onde. Dans le spectre de transmission du filtre optique 20 de chaque type, le décalage de la longueur d'onde centrale (une variation de la longueur d'onde pour obtenir la perte maximum) dépendant d'une variation de la température est représentée en tant que translation suivant l'axe des longueurs d'onde. La qualité de la transmission optique dans ce système de transmission optique peut être déterminée sur la base de la déviation en intensité et de la valeur efficace NF la pire de la lumière de sortie (incluant les composantes de lumière de signal amplifiée). Plus spécifiquement, lorsque la déviation en intensité de la lumière de sortie est supérieure à une valeur prédéterminée, certaines composantes de lumière de signal présentant des longueurs d'onde présentant des intensités faibles peuvent difficilement être détectées. La déviation en intensité de la lumière de sortie est de préférence de 10 dB ou moins. Lorsque le NF efficace est important, la lumière de sortie peut encore difficilement être détectée. Par conséquent, la valeur efficace NF la pire est de préférence faible. Le NF efficace est donné par l'équation (5) qui suit: NF efficace = (intensité de lumière ASE)/ (h. v. Av. gain efficace) (5) o h est la constante de Planck, v est la fréquence de chaque composante de lumière de signal et Av est la puissance de résolution de mesure d'intensité lumineuse ASE (émission spontanée amplifiée). Le gain efficace correspond au rapport d'intensité de la lumière de sortie sur la lumière d'entrée dans ce système de transmission optique. La valeur NF efficace la pire est la valeur la pire des valeurs NF efficaces de chaque composante de lumière de signal. La figure 7 représente la dépendance vis-à-vis du décalage de la longueur d'onde centrale de la déviation en intensité de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde émise en sortie par l'intermédiaire du système de transmission optique décrit ci-avant. Sur ce graphique, l'abscisse représente le décalage de la longueur d'onde centrale (nm) du spectre de transmission du filtre optique 20 et l'ordonnée représente la déviation en intensité des composantes de lumière de signal (la différence entre l'intensité maximum et l'intensité minimum en dB). Des symboles O, O, À et A indiquent respectivement les résultats de simulation des déviations en intensité de la lumière de sortie (constituée par une pluralité de longueurs d'onde) lors de l'utilisation des filtres optiques 20 présentant les spectres de transmission de types No, Ni, N2 et N3 représentés sur la figure 6. La figure 8 représente la dépendance vis-à-vis du décalage de la longueur d'onde centrale de la valeur NF efficace la pire de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde émise en sortie par l'intermédiaire du système de transmission. Sur ce graphique, l'abscisse représente le décalage de la longueur d'onde centrale (nm) du spectre de transmission du filtre optique 20 et l'ordonnée représente la valeur NF efficace la pire (dB). Des symboles O, O,. et A indiquent respectivement les résultats de simulation des valeurs NF efficaces les pires lors de l'utilisation des filtres optiques 20 présentant les spectres de transmission des types No, Ni, N2 et N3 représentés sur la figure 6. Si on suppose qu'il n'y a pas de décalage par rapport à la longueur d'onde centrale, les faits qui suivent apparaissent au vu des figures 7 et 8 par comparaison avec le filtre optique présentant le spectre de transmission du type No. Lors de l'utilisation du filtre optique présentant le spectre de transmission du type Ni, la déviation en intensité de la lumière de sortie présentant des longueurs d'onde différentes les unes des autres croît légèrement bien qu'elle n'excède pas 10 dB. La valeur NF efficace la pire est améliorée d'environ 1 dB par comparaison avec le type No. Lors de l'utilisation du filtre optique présentant le spectre de transmission du type N2, la déviation en intensité de la lumière de sortie est aussi importante qu'environ 12 dB bien qu'elle tombe dans la plage admissible. La valeur NF efficace la pire se dégrade d'environ 0,7 dB par comparaison avec le type No. Cependant, lors d'une utilisation du filtre optique présentant le spectre de transmission du type N3, la déviation en intensité de la lumière de sortie augmente jusqu'à environ 15 dB en tombant à l'extérieur de la plage admissible et la valeur NF efficace la pire se dégrade d'environ 1,7 dB par comparaison avec le type No L'on suppose que la dégradation de la valeur NF efficace la pire générée par le décalage de la longueur d'onde centrale est autorisée jusqu'à 1 dB par référence à la valeur NF efficace la pire obtenue lorsque le décalage de la longueur d'onde centrale du spectre de transmission du type No vaut 0 nm. Comme il ressort des figures 7 et 8, lors de l'utilisation du filtre optique présentant le spectre de transmission du type No, la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale est de 0,75 nm, c'est-à-dire entre -0,5 nm et 0,50 nm. Lors de l'utilisation du filtre optique présentant le spectre de transmission du type Ni, la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale est de 1,50 nm, c'est-à-dire entre -0,40 nm et 1,10 nm. Lors de l'utilisation du filtre optique présentant le spectre de transmission du type N2, la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale est de 1,20 nm, c'est-à-dire entre -0,15 nm et 1,05 nm. Lors de l'utilisation du filtre optique présentant le spectre de transmission du type N3, la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale vaut 0,20 nm, c'est-à-dire entre 0,40 nm et 0,60 nm. Même lorsque le décalage par rapport à la longueur d'onde centrale est généré dans la plage décrite ci-avant, la plage de longueurs d'onde de fonctionnement (seconde plage de longueurs d'onde) du filtre optique 20 est incluse dans la plage de longueurs d'onde (première plage de longueurs d'onde) de la lumière d'entrée constituée par des longueurs d'onde différentes les unes des autres. La figure 9 représente la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale sur la base de la valeur NF efficace la pire pour chacun des types No à N3. Sur ce graphique, l'abscisse représente le rapport de la largeur de la plage de longueurs d'onde de fonctionnement (seconde plage de longueurs d'onde) du filtre optique sur la largeur de la plage de longueurs d'onde (première plage de longueurs d'onde) (10,5 nm) de la lumière d'entrée constituée par des longueurs d'onde différentes les unes des autres et l'ordonnée représente la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale en supposant que le décalage de la longueur d'onde centrale est autorisé jusqu'à 1 dB sur la base de la valeur NF efficace la pire obtenue lorsque le décalage de la longueur d'onde centrale dans le spectre de transmission du type No vaut 0 nm. Comme il ressort de ce graphique, la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale pour le spectre de transmission du type N1 est augmentée d'un facteur de 2 et celle pour le type N2 est étendue d'un facteur de 1,6 par rapport à celle du spectre de transmission du type No. Cependant, pour le spectre de transmission de type N3, la valeur de la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale est réduite. Si un réseau de fibre est utilisé en tant que filtre optique 20, la dépendance du décalage de la longueur d'onde centrale du réseau de fibre vis-à-vis de la température est de façon générale d'environ 0,05 nm/ C, comme il est connu. Pour le filtre optique présentant le spectre de transmission du type No, une variation de température seulement dans la plage de 15 C (= 0,75 (nm)/0,05 (nm/ C)) est autorisée. Cependant, pour le filtre optique présentant le spectre de transmission du type Ni, la plage admissible de la variation de température est augmentée jusqu'à 30 C (= 1,50 (nm)/0,05 (nm/ C)). Pour le filtre optique présentant le spectre de transmission du type N2, la plage admissible de la variation de température est augmentée jusqu'à 24 C (= 1,20 (nm)/0,05 (nm/ C)). Si le réseau de fibre décrit ci-avant proposé par J. B. Judkins et suivants est utilisé en tant que filtre optique, la dépendance du décalage de la longueur d'onde centrale de ce réseau de fibre vis-à-vis de la température est d'environ -0,005 nm/ C. Pour le filtre optique présentant le spectre de transmission du type No, une variation de température dans la plage d'environ 150 C (= 0,75 (nm)/0,005 (nm/ C)) est autorisée. Cependant, pour le filtre optique présentant le spectre de transmission du type N1, la marge de manoeuvre de la variation de température est augmentée jusqu'à 300 C (=1,50 (nm)/0,005 (nm/ C)). Pour le filtre optique présentant le spectre de transmission du type N2, la plage admissible de la variation de température est augmentée jusqu'à 240 C (=1,20 (nm)/0,005 nm (nm/ C)). Comme décrit ci-avant, la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale est associée à la plage admissible de la variation de température en utilisation. La plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale est également égale à la plage admissible de la variation de la longueur d'onde centrale due à la fabrication. Plus spécifiquement, la plage admissible de la variation de fabrication associée au décalage de la longueur d'onde centrale pour le filtre optique présentant le spectre de transmission du type N1 est augmentée d'un facteur de deux et celle pour le type N2 est étendue d'un facteur de 1,6 par rapport à celle du filtre optique présentant le spectre de transmission du type No. Pour l'un quelconque des filtres optiques présentant les spectres de transmission des types No, N1 et N2, la déviation en intensité de la lumière de sortie tombe dans la plage admissible, la valeur NF efficace la pire se dégrade rarement et la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale sur la base de la valeur NF efficace la pire est augmentée. Pour cette raison, ces filtres optiques peuvent être utilisés de façon appropriée pour un système de transmission optique. Cependant, pour le filtre optique présentant le spectre de transmission du type N3, la déviation en intensité de la lumière de sortie excède 10 dB pour pratiquement tous les décalages de la longueur d'onde centrale et la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale sur la base de la valeur NF efficace la pire est réduite. Par conséquent, ce filtre optique ne convient pas pour un système de transmission optique. La plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale sur la base de la valeur NF efficace la pire est augmentée lorsque, dans le spectre de transmission du filtre optique 20, le rapport de la largeur de la plage de longueurs d'onde de fonctionnement (seconde plage de longueurs d'onde) du filtre optique 20 sur la largeur de la plage de longueurs d'onde (première plage de longueurs d'onde) de la lumière d'entrée est d'environ 65 % ou plus. Dans cette plage, la déviation en intensité de la lumière de sortie tombe également dans la plage admissible. Par conséquent, avec le spectre de transmission dans lequel le rapport de la largeur de la seconde plage de longueurs d'onde sur la largeur de la première plage de longueurs d'onde est d'environ 65 % ou plus, le filtre optique selon la présente invention convient pour le système de transmission optique. En tant que filtre optique disponible couramment 20 (réseau de fibre), un filtre optique dont la dépendance de la longueur d'onde centrale par rapport à la température est d'environ 0,036 nm/ C peut être sélectionné. Lorsqu'un EDFA est installé sur le fond de la mer, la différence de température entre le fond de la mer et le sol est normalement considérée comme valant environ 40 C. Présentement cependant, la température sur le sol peut être supposée valoir environ C (température ambiante) en améliorant les caractéristiques de dissipation thermique de l'EDFA. Par conséquent, lorsque la plage admissible du décalage de la longueur d'onde centrale du filtre optique est calculée en utilisant ces données numériques, la valeur qui suit peut être obtenue: 0,036 (nm/ C) X 25 ( C) = 0,9 nm. Afin de satisfaire la plage admissible maximum calculée du décalage de la longueur d'onde centrale du filtre optique 20, la seconde plage de longueurs d'onde (la plage de longueurs d'onde de fonctionnement du filtre optique 20) doit être établie dans la plage de 68 % à 97 % de la première plage de longueurs d'onde, comme il ressort de la figure 9. Le spectre de transmission du filtre optique 20 doit être conçu et fabriqué de manière appropriée conformément à la plage de longueurs d'onde des composantes de lumière de signal d'entrée et au spectre de gain de l'unité d'amplification optique 110 et l'homme de l'art peut aisément concevoir et fabriquer un filtre optique présentant un spectre de transmission souhaité. En particulier, lorsque, dans une plage de longueurs d'onde prédéterminée, la forme du spectre de transmission du filtre optique présente la perte maximum dans la plage de longueurs d'onde et peut être approchée par une fonction quadratique, le filtre optique présentant le spectre de transmission peut être conçu et fabriqué sans difficulté. La présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation mentionné ci-avant et diverses variantes et modifications peuvent être apportées. Par exemple, le filtre optique 20 selon la présente invention n'est pas limité au réseau de fibre et peut être un filtre multicouche diélectrique. Comme il a été décrit ci-avant en détail, le filtre optique selon la présente invention égalise le spectre de gain de l'unité d'amplification optique pour amplifier la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde dans la première plage de longueurs d'onde (définie en tant que différence entre une longueur d'onde maximum et une longueur d'onde minimum de la lumière de signal multiplexée en longueur d'onde). Dans la seconde plage de longueurs d'onde plus étroite que la première plage de longueurs d'onde et incluse dans la première plage de longueurs d'onde, le filtre optique présente un spectre de perte de transmission dans lequel la différence entre la perte de transmission maximum et la perte de transmission minimum est sensiblement égale à la différence entre le gain maximum et le gain minimum du spectre de gain dans la première plage de longueurs d'onde. Par conséquent, même lorsqu'un décalage de la longueur d'onde centrale est généré par une variation de la température ou par des variations des conditions de fabrication, la caractéristique d'égalisation ne se dégrade pas ou si elle se dégrade, la plage admissible pour la variation de la température ou les variations des conditions de fabrication est augmentée. Le système de transmission optique auquel le filtre optique selon la présente invention est appliqué est constitué en connectant physiquement l'unité d'amplification optique et le filtre optique. L'unité d'amplification optique présente un spectre de gain dans lequel, dans la première plage de longueurs d'onde, le gain maximum est obtenu à une longueur d'onde proche du centre de la première plage de longueurs d'onde. Par ailleurs, le filtre optique présente un spectre de perte de transmission pour lequel, dans la seconde plage de longueurs d'onde plus étroite que la première plage de longueurs d'onde et incluse dans la première plage de longueurs d'onde, la différence entre la perte de transmission maximum et la perte de transmission minimum est sensiblement égale à la différence entre le gain maximum et le gain minimum de l'unité d'amplification optique dans la première plage de longueurs d'onde. Par conséquent, le spectre de gain de la totalité du système de transmission est obtenu en intégrant le spectre de gain de l'unité d'amplification optique et le spectre de perte de transmission du filtre optique. Même lorsqu'un décalage de la longueur d'onde centrale est généré par la variation de la température ou par des variations des conditions de fabrication du filtre optique, la caractéristique de transmission optique de la totalité du système de transmission optique ne se dégrade pas ou si elle se dégrade, la dégradation de la caractéristique est minimum. Plus particulièrement, lorsque la largeur de la seconde plage de longueurs d'onde est égale à 65 % à 97 % de celle de la première plage de longueurs d'onde, la caractéristique d'égalisation et la caractéristique de transmission optique sont améliorées par comparaison avec le filtre optique présentant un spectre de transmission pour annuler exactement le spectre de gain (la seconde plage de longueurs d'onde est adaptée à la première plage de longueurs d'onde). Lorsque le filtre optique comporte un réseau de fibre dans lequel un réseau de diffraction est formé dans une fibre optique, une fibre optique compacte et peu coûteuse dont la perte d'insertion lors de l'insertion dans la ligne de transmission à fibre optique est faible peut être aisément conçue et fabriquée. Au vu de l'invention ainsi décrite, il apparaît de façon évidente que l'invention peut être modifiée de diverses façons. Ces variations ne sont pas à considérer comme s'écartant de l'esprit et du cadre de l'invention et toutes les modifications qui apparaîtront à l'homme de5 l'art sont destinées à être incluses dans le cadre de la présente invention. La demande de Brevet du Japon de base n 149395/1996 déposée le 11 Juin 1996 est incorporée ici à titre de référence. REVENDICATIONS 1. Filtre optique (20) pour aplanir un spectre de gain d'une pluralité de composantes de lumière de signal amplifiées présentant des longueurs d'onde différentes les unes des autres et incluses dans une première plage de longueurs d'onde qui est définie par une différence entre une longueur d'onde maximum et une longueur d'onde minimum des longueurs d'onde différentes les unes des autres, ledit filtre optique étant caractérisé en ce qu'il comprend: un spectre de transmission présentant des caractéristiques inverses de celles du spectre de gain des composantes de lumière de signal amplifiées, ledit spectre de transmission présentant une différence entre une perte maximum et une perte minimum dans une seconde plage de longueurs d'onde correspondant sensiblement à une différence entre un gain maximum et un gain minimum du spectre de gain dans la première plage de longueurs d'onde, ladite seconde plage de longueurs d'onde étant plus étroite que la première plage de longueurs d'onde et étant incluse dans la première plage de longueurs d'onde. 2. Filtre selon la revendication 1, caractérisé en ce que la seconde plage de longueurs d'onde n'est pas inférieure à 65 % de la première plage de longueurs d'onde. 3. Filtre selon la revendication 1, caractérisé en ce que la seconde plage de longueurs d'onde vaut de 65 % à 97 % de la première plage de longueurs d'onde. 4. Filtre selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit filtre optique inclut une fibre optique dans laquelle un réseau de diffraction est formé suivant une direction de déplacement de la lumière. 5. Système de transmission optique incluant un système d'amplification optique (120) pour amplifier une pluralité de composantes de lumière de signal présentant des longueurs d'onde différentes les unes des autres et incluses dans une première plage de longueurs d'onde, ledit système d'amplification optique étant caractérisé en ce qu'il comprend: une unité d'amplification optique (110) pour amplifier la pluralité de composantes de lumière de signal incluses dans la première plage de longueurs d'onde qui est définie par une différence entre une longueur d'onde maximum et une longueur d'onde minimum des longueurs d'onde différentes les unes des autres; et un filtre optique (20) pour aplanir un spectre de gain de ladite unité d'amplification optique, ledit filtre optique étant connecté optiquement à ladite unité d'amplification optique et présentant un spectre de transmission présentant des caractéristiques inverses de celles du spectre de gain de ladite unité d'amplification optique, ledit spectre de transmission présentant une différence entre une perte maximum et une perte minimum dans une seconde plage de longueurs d'onde correspondant sensiblement à une différence entre un gain maximum et un gain minimum du spectre de gain de ladite unité d'amplification optique dans la première plage de longueurs d'onde, ladite seconde plage de longueurs d'onde étant plus étroite que la première plage de longueurs d'onde et étant incluse dans la première plage de longueurs d'onde. 6. Système selon la revendication 5, caractérisé en ce que la seconde plage de longueurs d'onde n'est pas inférieure à 65 % de la première plage de longueurs d'onde. 7. Système selon la revendication 5, caractérisé en ce que la seconde plage de longueurs d'onde vaut de 65 % à 97 % de la première plage de longueurs d'onde. 8. Système selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit filtre optique inclut une fibre optique dans laquelle un réseau de diffraction est formé suivant une direction de déplacement de la lumière. 9. Système selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite unité d'amplification optique comprend au moins un amplificateur optique. 10. Système selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite unité d'amplification optique (110) comprend une pluralité d'amplificateurs optiques et des amplificateurs optiques adjacents pris parmi ladite pluralité d'amplificateurs optiques sont connectés5 optiquement.