Brevet FR2751754A1 — publié le 19980130

La présente invention concerne un altimètre radar à émission continue. Pour minimiser Les possibilités de détection d'un alti- mètre radar, on maintient La puissance émise au minimum nécessaire à l'obtention d'un rapport signal-bruit convenable, c'est-à-dire suffisant pour donner une indication fiable de la hauteur. Toutefois, il devient nécessaire d'augmenter temporairement la puissance émise lorsque le rapport signal-bruit diminue fortement, par exemple à la suite d'augmentations de la hauteur de vol ou de modifications du terrain. Avec des procédés antérieurs de variation de la puissance émise, il s'est révélé qu'ils s'accompagnaient d'importantes augmentations des risques de détection de l'alti- mètre. Par conséquent, l'invention propose un altimètre radar à émission continue, comprenant un moyen qui permet de déterminer la hauteur de l'altimètre au-dessus du sol en corrélant le signal reçu avec le signal émis codé, un moyen d'impulsion qui permet de faire varier la puissance émise entre un niveau de base non nul et un niveau supérieur, les périodes relatives à ce niveau plus élevé étant des impulsions dont les séparations sont de l'ordre du retard émission-réception attendu, et un moyen qui répond au moyen d'impulsion en rejetant les signaux reçus pendant la durée desdites impulsions émises. Les signaux dont la puissance varie selon l'invention sont moins faciles à détecter. De préférence, pour augmenter encore la résistance à la détection, le moyen d'impulsion comprend un générateur de code pseudo-aléatoire servant à faire varier les séparations desdites impulsions. Pour permettre une meilleure compréhension de l'invention, on va maintenant décrire un mode de réalisation préféré de l'invention à titre d'exemple seulement, en relation avec le schéma de fonctionnement simplifié annexé d'un altimètre radar, o: les figures la et lb sont les deux moitiés du schéma de fonctionnement, liées entre elles par la ligne 23. On se reporte d'abord à la figure la. L'altimètre radar comprend un émetteur 1 qui produit, à destination d'une antenne émettrice 7, un signal de radiofréquence centré sur 4,3 GHz à l'aide d'un amplificateur de puissance 6. L'émetteur 1 est un oscillateur de micro-onde délivrant 100 milliwatts. On ajuste le niveau de puissance d'émission de l'amplificateur de puissance 6 à l'aide d'une unité de commande de puissance 4, commandée par des moyens décrits de manière plus détaillée ci-après, de sorte que la puissance émise soit la puissance minimale nécessaire pour assurer un rapport signal-bruit approprié dansle signal reçu après trai- tement. Le signal de radiofréquence (RF) venant de l'émetteur 1 est mélangé par un mélangeur 3 avec des signaux binaires venantd'un générateur 11 de code à 100 MHz (le générateur de code rapide) et d'un générateur 18 de code à 3 MHz (le générateur de code lent), ces signaux ayant été combinés dans un dispositif de combinaison 5. Alors qu'il est appelé, par commodité, le générateur de code à 3 MHz, en fait, le générateur de code lent produit un code à 3,225 MHz, si bien qu'un micro-signal du code lent représente un cycle complet de 31 micro- signaux du code rapide. Il est important que, quelles que soient les valeurs choisies pour les vitesses des codes rapide et lent, la vitesse rapide soit un multiple entier de la vitesse lente. Le signal de sortie du dispositif de combinaison est la somme, modulo 2, des deux codes produits respectivement par les générateurs de code rapide et de code lent, qui sont des codes P/N pseudo-aléatoires spécialement choisis pour donner la meilleure performance dans cette application particulière. Dans le mode de réalisation préféré, on choisit le code de façon que l'émission soit, de manière effective, une émission du type bruit ayant une largeur de bande à 3 dB de 100 MHz, lorsqu'on utilise un débit de micro-signaux de 100 MHz. Il est évident que le choix du débit de micro-signaux du générateur de code rapide repose sur un compromis: l'aptitude de l'altimètre radar à résoudre une hauteur avec une précision élevée est proportionnelle au débit de micro-signaux. Ainsi, le signal de sortie émis est un signal centré sur 4,3 GHz qui s'étend sur une largeur de bande de 100 MHz (à moins 3 dB) grâce à un codage en modulation de phase à séquencement direct numérique pseudo- aléatoire, avec un débit de micro-signaux de 100 MHz. Le signal réfléchi par le sol, ainsi que par des objets se trouvant sur le sol, est reçu par une antenne réceptrice 14 et est amplifié par un amplificateur à faible bruit (LNA) 13. Les antennes 7 et 14 sont placées de manière que le signal de l'émetteur soit atténué idéalement d'au moins 90 dB entre les deux antennes. Le signal de sortie du LNA 13 est mélangé dans un mélangeur analogique 12, à une radiofréquence de 4,3 GHz, avec un signal codé à l'aide du code venant du générateur de code rapide 11 afin de désétaler le signal reçu. Le signal avec lequel le signal de sortie du LNA est mélangé est obtenu de la manière suivante. Un oscillateur local 8, par exemple un générateur de signal fonctionnant à 500 MHz, produit un signal de sortie qui est mélangé dans un mélangeur 9 avec une partie du signal venant de l'émetteur 1, obtenue de la part d'un coupleur 2 à partir du signal de sortie de l'émetteur. Le signal venant du mélangeur 9, qui représente le signal de l'émetteur décalé en fréquence de la fréquence centrale de la bande passante de l'amplificateur de fréquence intermédiaire (IF), est ensuite en outre mélangé dans un mélangeur 10 avec un deuxième signal de sortie du générateur de code rapide 11. Ce signal de sortie supplémentaire comprend un code à spectre étalé représentant une partie du code émis et soumis à un déphasage ou un retard ajustables relativement au code de l'émetteur: on peut commander le retard sur un intervalle de O à 30 micro-signaux si le code court possède une longueur de 31 micro-signaux. Le mélange du signal reçu de la part du LNA 13 avec l'oscillateur local modulé résulte en un signal dont la largeur de bande est réduite de 100 MHz à 3 MHz (à moins 3 dB) qui est centré sur la fréquence IF. Comme précédemment mentionné, l'atténuation d'un signal dans le trajet direct entre les antennes 7, 14 de l'émetteur et du récepteur vaut idéalement au moins 90 dB, mais il y a inévita- blement certaines fuites dans les signaux. On peut minimiser ceci en fournissant le signal qui provient du coupleur 2 à un réseau en quadrature et à quatre atténuateurs (non représentés) de façon qu'un signal d'annulation puisse être produit. Avant d'atteindre le réseau en quadrature, le signal est étalé par le code venant du générateur de code rapide, mais fait l'objet d'un petit retard ajustable. Un processeur de commande central (non représenté) servant à commander le fonctionnement du circuit des figures la et lb dispose de toutes les informations nécessaires pour lui permettre d'ajuster les quatre atténuateurs variables de manière à les faire "grimper" jusqu'à un niveau de fuite minimal. Le signal de sortie du mélangeur 12 est fourni via un amplificateur de fréquence intermédiaire 15 et une unité de commande automatique de gain 16, commandés par l'unité centrale de commande, l'amplificateur 15 et l'unité de commande automatique de gain 16 fonctionnant tous deux à une largeur de bande d'environ 3 MHz. L'amplificateur de fréquence intermédiaire 15 élimine par filtrage tous les produits non voulus, puis amplifie le signal restant, qui est mélangé dans un mélangeur 17 avec la fréquence intermédiaire venant de l'oscillateur local 8, afin de ramener le signal à la fréquence de bande de base. Ce signal analogique de bande de base est converti en signal numérique par un convertisseur analogique-numérique sur-échantillonné à un seul bit (non repré- senté). Le signal résultant, qui est maintenant sous forme numérique, contient l'information de hauteur à résolution élevée, mais doit encore être désétalé à l'aide du code venant du géné- rateur de code lent. Cette opération est réalisée par un circuit de traitement numérique 20, 21, 22, produisant des données de sortie sur la ligne 23, lesquelles sont traitées en outre par un moyen de traitement de données représenté schématiquement sur la figure lb, de manière à produire une information de hauteur voulue. Pour produire les données de hauteur dans les limites d'un intervalle acceptable, par exemple pour le pilote d'un aéronef volant à basse altitude, plusieurs canaux parallèles 19, 20, 21 sont prévus, au lieu d'un seul canal, de sorte que le traitement numérique se partage entre ces canaux. Les canaux parallèles fonctionnent à l'aide de codes venant du générateur de code lent qui sont décalés en phase les uns par rapport aux autres, si bien que chacun d'eux est en fait responsable de la production de données de sortie pour une bande de hauteurs différente. En revenant à la figure 1a, on voit que le signal provenant du mélangeur 17 est mélangé, après conversion à la forme numérique, dans un mélangeur numérique 20A (20B, 20C), par exemple une porte OU exclusif, avec un signal venant du générateur de code lent 18 suivant une phase relative au code correspondant appliqué par l'émetteur qui est ajustée par le processeur central de commande. Les signaux de sortie désétalés venant des mélangeurs 20A, 20B, 20C sont ensuite envoyés à des intégrateurs 21A, 21B, 21C respectifs qui effectuent une intégration temporelle du signal de manière à améliorer le rapport signal-bruit. Les signaux de sortie de tous les intégrateurs 21A, 21B, 21C des canaux de traitement numérique parallèles sont fournis à un processeur 20, qui établit, sous forme réelle et imaginaire, un réseau de données de sortie représen- tatives de la variation de l'amplitude avec la hauteur et intégrées sur une tranche de temps particulière. Ce réseau s'établit dans une mémoire du calculateur représentée sur la figure lb comme étant le réseau de retours I et Q 24. La durée sur laquelle les signaux de sortie sont intégrés représente un compromis entre un usage maximal de la puissance émise, visant à minimiser la puissance rayonnée et à ainsi réduire la probabilité d'une détection, et la minimisation du retard entre l'émission et l'obtention d'une information sur la hauteur. Ce compromis n'est pas toujours fixé au même point, puisqu'il sera par exemple affecté par la nature du sol et la hauteur au-dessus du sol à laquelle vole un aéronef transportant l'altimètre radar. Plus l'aéronef est haut, et plus faible sera le rapport signal-bruit dans le signal reçu pour une puissance émise donnée, mais plus sera long le retard admissible entre l'émission et l'obtention de l'information. Si l'on suppose que le signal émis occupe une largeur de MHz à 3 dB, il est, après désétalement, réduit à une largeur de bande théoriquement nulle, qui vaut, en pratique, 100 Hz. Si le signal de sortie du démodulateur, ou unité de désétalement, 20A (20B, 20C) est intégré sur 10 millisecondes par exemple, ceci 7"\ 7 2751754 représente un filtre d'une largeur de bande de 100 Hz. Le bruit présentant une composante de fréquence au-dessus de 100Hz sera donc ramené à zéro par l'intégration. Il a été trouvé qu'une intégration effectuée sur une durée d'environ 10 millisecondes produisait des données ayant un rapport signal-bruit approprié. Le réseau résultant, qui contient des nombres repré- sentant les amplitudes dans l'ordre des retards, est ensuite encore traité par les moyens de traitement de hauteur 25 à 34, comme représenté sur la figure lb. Ces traitements peuvent être entiè- rement réalisés par des moyens logiciels. Lorsque cela est nécessaire, on effectue une intégration temporelle supplémentaire à l'aide d'une unité d'intégration 25 dont la durée d'intégration est commandée par un signal 31 venant d'un comparateur signal-bruit 30 en fonction d'un critère prédéter- miné. Plus le rapport signal-bruit est bas, et plus longue sera la durée d'intégration de manière à améliorer ce rapport: ainsi, le signal 31 représente un étage de réaction. L'intégration effectuée dans l'unité 25 est une accumulation directe des composantes en phase et en quadrature de phase pour chaque valeur de retard du réseau 24 des retours I et Q (réels et imaginaires). Il est important que cette intégration soit adaptée avec précision au temps du code, de manière à diminuer les lobes latéraux temporels. Pour cette raison, les générateurs de code varient en synchronisme avec la période d'intégration. Le signal de sortie de l'unité d'intégration 25 est accumulé dans un réseau filtré 26, qui est analysé à l'aide d'un processeur numérique du type à "tri par échange de paires de clés" pour permettre de trouver la valeur maximale de l'amplitude et sa position sur l'axe des hauteurs. Cette information est délivrée et emmagasinée sous forme de "retour de crête" 27. Le bruit est également analysé pour les n crêtes les plus élevées, par exemple les quatre crêtes les plus élevées, et une moyenne de celui-ci est calculée et emmagasinée dans une unité 28 de mémorisation de bruit. Le bruit peut être identifié par exemple comme comprenant tous signaux ayant des retards appartenant à l'intervalle compris entre 5 mètres et quatre/cinq fois la hauteur du retour de crête; selon une autre possibilité, si le retour de crête est très proche du retard zéro, on peut identifier te bruit comme étant Les signaux qui sont compris entre 50 % et % de la hauteur maximale. De plus, on analyse le réseau filtré 26 pour localiser une hauteur moyenne des signaux significatifs, lesquels sont géné- ralement déplacés par rapport au retour de crête. On peut utiliser plusieurs algorithmes permettant de déterminer cette hauteur moyenne; le but est d'identifier la hauteur du sol. Cette infor- mation est emmagasinée dans une mémoire de "centre de zone" 29. Le comparateur 30 de rapport signal-bruit reçoit comme signal d'entrée le retour de crête 27 et le niveau de bruit 28, et fournit un signal de réaction 31, comme ci-dessus mentionné. Le comparateur 30 fournit également un signal de sortie à une unité de fonction d'intégrité 32 qui détermine si les données devant être produites par l'altimètre sont susceptibles d'avoir un sens: elles ne signifieront rien si le rapport signal-bruit est trop bas. L'unité de fonction d'intégrité 32 fournit un signal de sortie représentatif de la validité des autres données de sortie. Le signal de sortie de l'unité 27 de retour de crête est en outre traité de manière qu'il soit obtenu un retard présentant l'amplitude de la crête moins une fraction prédéterminée (par exemple un/cinq) de la différence entre le signal de crête et le niveau de bruit. Ce signal de crête est ensuite de nouveau filtré dans un filtre 33 de retour de crête qui fournit un signal de sortie représentatif de la hauteur de crête, par exemple les sommets des immeubles ou des arbres. Un filtre de centre de zone 34 produit également un post-filtrage des données de centre de zone 29, afin de fournir un signal de sortie représentatif de la hauteur du centre de zone, par exemple le niveau du sol. Pour un aéronef qui demande une adaptation au contour du terrain, cette information relative au niveau du sol est évidemment nécessaire en plus de l'information relative au niveau de crête. L'information relative au niveau du sol est caractéristique du terrain, et peut être mise en concordance avec des cartes de contour du terrain, tandis que l'information relative au niveau de crête est nécessaire pour pouvoir voler en toute sécurité. Le post-filtrage effectué par le filtre 33 de retour de crête et le filtre de centre de zone 34 possède trois fonctions importantes: il réduit le bruit dans le signal de sortie, il fait que le signal de sortie est correct pour un taux constant de variation de hauteur (agissant comme filtre de deuxième ordre), et il assure une certaine résistance vis-à-vis de verrouillages erronés sur des signaux de bruit ou des signaux parasites en ne validant un signal de sortie qu'après que le filtre a commencé de suivre les signaux bruts. On va maintenant décrire plus en détail l'unité 4 de commande de puissance. Lorsque le comparateur 30 indique que le rapport signal- bruit est faible et que les contraintes de temps d'arrêt empêchent toute autre extension des périodes d'intégration dans le but de corriger cette déficience, l'unité de commande de puissance 4 passe alors d'un mode normal à un mode pulsé de fonctionnement, afin d'augmenter la puissance moyenne émise aussi longtemps que cela est nécessaire. Ce changement de mode est susceptible d'être nécessaire à des hauteurs de vol supérieures à un seuil de 1 500 mètres par exemple, si bien qu'un autre moyen possible de signaler le changement de mode consisterait à contrôler la valeur de hauteur fournie par l'altimètre et à la comparer avec un seuil de hauteur prédétermine. Dans le mode pulsé, l'unité de commande de puissance 4 fait varier le gain de l'amplificateur de puissance 6 de façon que la modulation de puissance prenne la forme d'une forme d'onde à impulsion rectangulaire pseudo-aléatoire se superposant à un niveau de puissance constant. Le niveau de puissance varie entre le niveau de puissance qui existerait dans le mode normal et un niveau de puissance supérieur, qui pourrait être de l'ordre de 10 dB à 30 dB au-dessus du premier niveau. Le niveau de puissance supérieur peut être sélectionné par l'unité de commande de puissance 4 en fonction du besoin de puissance émise supplémentaire, par exemple en fonction de la hauteur de vol de l'aéronef ou du rapport signal- bruit. Il est évident que ce niveau doit être aussi faible que possible, afin de réduire les possibilités de détection du radar. Le caractère pseudo-aléatoire des intervalles séparant les impulsions, lesquelles impulsions ont des longueurs égales, vise à réduire les possibilités de détection et est fourni par un générateur de code binaire situé à l'intérieur de l'unité de commande de puissance 4. Le LNA 13 est mis hors service par l'unité de commande de puissance 4 pendant chaque impulsion de puissance, afin d'éviter toute augmentation des fuites de signal de l'émetteur vers le récepteur dans le mode puLsé. Pour assurer qu'aucune information de bande n'est perdue du fait de cette inactivité temporaire du canal récepteur, on choisit les intervalles entre les impulsions de façon qu'ils dépassent la durée attendue pour le retour de signaux en provenance de la cible la plus éloignée possible. Les intervalles peuvent donc être égaux à un intervalle prédéterminé ou au double de cet intervalle, en fonction de la séquence de codes binaires, l'intervalle prédéterminé étant par exemple de 10 microsecondes. Le LNA 13 est également supprimé par l'unité de commande de puissance 4 de façon que les lobes latéraux temporels créés par la puissance émise supérieure ne soient pas intégrés avec le signal de retour pendant le décodage du signal reçu. En outre, les impulsions sont synchronisées avec le générateur de code de l'unité de commande de puissance 4, si bien que les performances des lobes latéraux temporels sont maximalisées. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'imaginer, à partir de l'altimètre dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Altimètre radar à émission continue, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen permettant de déterminer la hauteur de l'altimètre au-dessus du sol par corrélation du signal reçu avec un signal émis codé, un moyen d'impulsion (4) permettant de faire varier la puissance émise entre un niveau de base non nul et un niveau supérieur, les périodes relatives au niveau supérieur étant des impulsions dont les séparations sont de l'ordre du retard émission-réception attendu, et un moyen qui répond au moyen d'impulsion en rejetant les signaux reçus pendant la durée desdites impulsions émises. 2. Altimètre selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen à impulsion comprend un générateur de code pseudo- aléatoire servant à faire varier les séparations desdites impulsions. 3. Altimètre selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit moyen de réjection comprend un amplificateur connecté de façon à recevoir le signal reçu et permettant de faire varier son gain, le gain étant commandé par des signaux venant dudit moyen à impulsion. 4. Altimètre selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de commande servant à positionner le moyen d'impulsion afin qu'il fonctionne soit dans un mode d'impulsion, dans lequel la puissance varie entre le niveau de base et le niveau supérieur, soit dans un mode constant, dans lequel la puissance émise est constante et est égale au niveau de base. 5. Altimètre selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen de commande positionne le moyen d'impulsion dans le mode pulsé dans le seul cas o l'altimètre est considéré comme fournissant une valeur supérieure à une hauteur prédéterminée. 6. Altimètre selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen permettant de déterminer le rapport signal- bruit du signal reçu, et un moyen servant à comparer le rapport signal-bruit avec un seuil prédéterminé afin de fournir au moyen de commande un signal indicatif du fait que le moyen d'impulsion doit être positionné dans le mode pulsé ou dans le mode constant. 7. Altimètre selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le niveau de puissance supérieur est un niveau qui est supérieur au niveau de base d'une valeur comprise entre 10 dB et 30 dB.