Brevet FR2751981A1 — publié le 19980206

FLUIDE COMPRENANT DES MICROFIBRILLES DE CELLULOSE ET SON APPLICATION POUR L'EXPLOITATION DE GISEMENTS PETROLIERS La présente invention a trait aux fluides dont les applications se trouvent dans le domaine de l'extraction du pétrole, que ce soit pour les opérations de mise'en place du puits, avec les opérations de forage, les opérations dites de "work-over", de complétion, que de l'exploitation proprement dite du gisement pétrolifère. Plus particulièrement, I'invention a trait à des fluides de forage pétroliers mis en oeuvre en présence d'eau et de boues. Les opérations de forage consistent à creuser un trou au moyen d'un trépan en carbure de tungstène notamment, fixé à des tiges creuses vissées bout à bout. Le plus souvent, de la boue comprenant des additifs en solution aqueuse, est injectée dans le train de tiges. Cette boue remonte ensuite par le trou de sonde, extérieurement aux tiges, et entraîne des éléments de roches détachés lors de l'opération de forage. Dans le même temps, la boue chargée des roches établit une contre pression qui consolide le trou. La boue est ensuite extraite du trou de forage pour être débarrassée des roches qu'elle contient avant d'être injectée à nouveau dans les tiges creuses de forage. Dans de telles conditions de mise en oeuvre, il est essentiel que les additifs ajoutés à la boue confèrent à celle-ci un comportement rhéologique particulier. En effet, lorsqu'il est soumis à de très fortes contraintes de cisaillement et des températures élevées, ainsi que c'est le cas au niveau du trépan, le fluide doit avoir une viscosité suffisamment faible pour faciliter son évacuation vers l'extérieur des tiges creuses. Par contre, ce même fluide, chargé des roches, doit présenter une viscosité élevée afin de maintenir en suspension les déblais entraînés lors du forage. L'utilisation de polysaccharides à haut poids moléculaire, tels que la gomme xanthane par exemple, comme additif des boues ou fluides de forage, est bien connue afin de conférer au dit fluide le type de comportement rhéologique particulier décrit cidessus, et appelé rhéofluidifiant. Cependant, si la gomme xanthane présente des avantages indéniables dans ce type d'application, ils restent néanmoins limités car les propriétés rhéologiques du fluide de forage se dégradent au cours du temps et ceci d'autant plus rapidement que la température à laquelle il est soumis avoisine ou dépasse 1 20 C. Or dans les opérations de forage pétrolier, c'est bien souvent que de telles températures sont atteintes. Tout d'abord, l'échauffement de la boue provoqué par le mouvement du trépan est important. De plus, la profondeur du gisement et sa situation géographique (puits chaud) ont aussi des conséquences sur la température à laquelle est soumis le fluide. Ainsi on peut atteindre sans difficulté des températures au fond du puits de cet ordre de grandeur car la profondeur atteinte lors des opérations de forage est de l'ordre du kilomètre voire supérieure. En outre il existe des puits pour lesquels la température de la croûte terrestre présente déjà une température plus élevée qu'ailleurs (puits chauds), ce qui accentue encore l'effet de l'augmentation de la température du sous-sol avec la profondeur. En cycle normal, L'effet provoqué par de telles températures n'est pas systématiquement rédhibitoire, en tout cas en début d'utilisation de l'additif, car la durée pendant laquelle le fluide se trouve à ces fortes températures est limitée. Cependant, il faut savoir qu'il n'est pas rare de devoir arrêter les opérations de forage pour effectuer un remplacement de l'un des outils, le trépan par exemple. Or dans un tel cas, le fluide de forage reste pendant une durée relativement longue dans des conditions de température importante. Lorsque le fluide est soumis à des températures élevées, la viscosité de ce dernier se dégrade considérablement et bien souvent le rôle de suspension des déblais arrachés lors de l'opération de forage n'est plus maintenu. Ceci peut donc être l'une des causes d'un colmatage du puits par dépôt des roches au fond de ce dernier. La demande de brevet européen EP 134 084 décrit l'utilisation de microfibrilles de cellulose comme additif pour fluide de forage pétrolier. Cependant, si la résistance en température de cet additif est meilleure que celle de la gomme xanthane, elle reste néanmoins limitée à 1600C lorsqu'elle est utilisée comme seul viscosifiant. La présente invention a donc pour but de proposer un additif pour fluide de forage présentant une meilleure stabilité thermique que les polysaccharides employés, une meilleure stabilité thermique que les microfibrilles de cellulose dont il a été question cidessus, tout en conservant les avantages de ces derniers. Ainsi, la présente invention a pour objet de proposer un fluide comprenant un composé susceptible de conférer au dit fluide un comportement à l'écoulement bien spécifique. De plus, L'additif selon l'invention, du fait de sa stabilité améliorée à la température, permet de conserver ces propriétés rhéologiques au fluide, même à des températures très élevées, c'est-à-dire au moins égales à 1 800C, voire jusqu'à 200 "C. Par ailleurs, L'additif selon l'invention est stable en milieu aqueux comprenant des sels ou tout autre type d'additifs employés couramment dans ce type d'application pour contrôler ou adapter les caractéristiques du fluide, tels que les capteurs d'oxygène, les réducteurs de filtrat, des modificateurs de rhéologie, tels que les charges, les alourdissants solubles ou non. En outre, L'additif utilisé selon l'invention présente la caractéristique de conserver ses propriétés particulières viscosantes dans une gamme de composition très entendue d'eau, le rendant approprié pour des utilisations en présence d'eaux très minéralisées ou d'eaux de mer. Le fluide selon l'invention est de plus tout à fait approprié, de par ses propriétés stables rhéofluidifiantes, pour des utilisations proches de la zone de production du pétrole, ou lors de forages déviés dans lesquels, pour des raisons d'écoulement et d'endommagement de la formation, les fluides doivent de préférence être formulés avec peu ou pas de solides. Un avantage supplémentaire de l'additif selon l'invention est qu'il présente une filtrabilité meilleure que les polysaccharides du type de la gomme xanthane, ce qui diminue les risques d'endommagement du site de forage en évitant la formation de bouchon dans le puits. Par ailleurs, cela peut contribuer à faciliter le traitement ultérieur des boues de forage, soit la séparation des déblais, avant le recyclage des boues dans le puits. Ces buts et d'autres sont atteints par la présente invention qui consiste en un fluide de forage pétrolier comprenant des microfibrilles de cellulose présentant au moins environ 80 % de cellules à parois primaires et chargées en acides carboxyliques, en polysaccharides acides, seuls ou en mélange. Mais d'autres avantages et caractéristiques de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description et des exemples qui vont suivre. Avant de décrire le fluide selon l'invention, il faut préciser que ce dernier est particulièrement approprié pour être utilisé en tant que fluide de forage. Cependant ses propriétés rhéologiques, sa filtrabilité, sa compatibilité avec de nombreux composants, le rendent tout aussi convenable pour des applications ultérieures au forage proprement dit et ou des applications liées à l'exploitation même du gisement. Ainsi, moyennant une adaptation de ses caractéristiques, comme notamment la viscosité, le fluide peut être employé pendant les opérations dites de "work-over". II est de même possible d'utiliser le fluide, toujours après adaptation de ses caractéristiques rhéologiques, pour la récupération assistée du pétrole. Pour des raisons de simplification, dans la suite du texte ne sera mentionnée que l'application du fluide selon l'invention dans les opérations de forage, sachant que l'utilisation d'un tel fluide n'est pas limitée à cette seule application. Ainsi que cela a été indiqué ci-dessus, le fluide de forage selon la présente invention comprend en tant qu'additif des microfibrilles de cellulose bien spécifiques qui présentent, contrairement aux microfibrilles classiques, telles que celles décrites notamment dans la demande de brevet européen précitée, des avantages particulièrement intéressants et surprenants. Ainsi, les microfibrilles de cellulose entrant dans la composition du fluide de forage présentent environ au moins 80 % de cellules à parois primaire, et sont chargées, en surface, en acides carboxyliques, en polysaccharides acides, seuls ou en mélange. Par acides carboxyliques, on entend les acides carboxyliques simples, ainsi que leurs sels. Ces acides sont de préférence choisis parmi les acides uroniques, ou leurs sels. Plus particulièrement, lesdits acides uroniques sont l'acide galacturonique, L'acide glucuronique, ou leurs sels. En tant que polysaccharides acides, on peut citer les pectines, qui sont plus particulièrement des acides polygalacturoniques. Ces polysaccharides acides peuvent être présents en mélange avec des hémiceliuloses. Comme cela a été indiqué auparavant, les microfibrilles de cellulose mises en oeuvre dans le fluide de forage sont chargées en acides et en polysaccharides. II est à noter qu'il ne s'agit pas ici d'un simple mélange entre lesdites microfibrilles et les acides et polysaccharides, mais plutôt d'une combinaison étroite entre ces deux types de composés. En effet, le procédé de préparation des microfibrilles est tel que les acides et polysaccharides ne sont pas totalement séparés des fibres mais restent encore en surface de ces dernières, leur conférant des propriétés bien spécifiques. Ainsi, les microfibrilles employées selon l'invention sont chargées en surface par des acides carboxyliques, des polysaccharides acides, seuls ou en mélange. II faut noter qu'il n'est pas possible d'obtenir de les mêmes propriétés si ces acides et/ou polysaccharides sont totalement séparés des microfibrilles lors de leur préparation pour leur être rajoutés par la suite. Les microfibrilles de cellulose entrant dans la composition du fluide selon la présente invention sont issues de cellules constituées, de préférence, d'au moins environ 80% de parois primaires. De préférence, la quantité de parois primaires est d'au moins 85 % en poids. On a de telles caractéristiques notamment avec des cellules de parenchyme. La pulpe de betterave sucrière, les citrus comme les citrons, les oranges, les pamplemousses, et la plupart des fruits et des légumes constituent des exemples de parenchyme. En outre, les microfibrilles de cellulose entrant dans la composition du fluide selon l'invention sont essentiellement amorphes. Par essentiellement amorphes, on entend des microfibrilles dont le taux de cristallinité est inférieur ou égal à 50 %. Selon une variante particulière de la présente invention, le taux de cristallinité est compris entre 15 % et 50 %. De préférence, le taux de cristallinité est inférieur à 50 %. Les microfibrilles de cellulose présentent par ailleurs, une section comprise entre environ 2 et environ 10 nm. Plus particulièrement, la section des microfibrilles est comprise entre environ 2 et environ 4 nm. Les microfibrilles particulières entrant dans la composition des fluides de forage selon l'invention présentent de telles caractéristiques du fait de la mise en oeuvre d'un procédé de préparation bien particulier, qui va maintenant être décrit. II est à noter que ce procédé a été décrit dans la demande de brevet européen numéro 96 400261.2 déposée le 07/02196, à laquelle on pourra se référer pour plus de détails. Tout d'abord, ledit procédé est plus particulièrement effectué sur de la pulpe de végétaux à parois primaires, comme par exemple de la pulpe de betterave après que celle-ci a subi une étape d'extraction préalable du saccharose, selon les méthodes connues de la technique. Le procédé de préparation comprend les étapes suivantes: (a) première extraction acide ou basique, à l'issue de laquelle on récupère un premier résidu solide1 (b) éventuellement seconde extraction effectuée dans des conditions alcalines du premier résidu solide, à la suite de quoi, est récupéré un second résidu solide1 (c) lavage du premier ou du second résidu solide, (d) éventuellement blanchiment du résidu lavé, (e) dilution du troisième résidu solide obtenu à l'issue de l'étape (d) de manière à obtenir un taux de matières sèches compris entre 2 et 10 % en poids, (f) homogénéisation de la suspension diluée. Dans l'étape (a), on entend par "pulpe" de la pulpe humide, déshydratée, conservée par ensilage ou partiellement dépectinée. L'étape d'extraction (a) peut être effectuée en milieu acide ou en milieu basique. Pour une extraction acide, la pulpe est mise en suspension dans une solution d'eau pendant quelques minutes de façon à homogénéiser la suspension acidifiée à un pH compris entre 1 et 3, de préférence entre 1,5 et 2,5. Cette opération est mise en oeuvre avec une solution concentrée d'un acide tel que l'acide chlorhydrique ou l'acide sulfurique. Cette étape peut être avantageuse pour éliminer les cristaux d'oxalate de calcium qui peuvent être présents dans la pulpe, et qui, du fait de leur caractère abrasif important, peuvent causer des difficultés dans l'étape d'homogénéisation. Pour une extraction basique, la pulpe est ajoutée à une solution alcaline d'une base, par exemple de la soude ou de la potasse, de concentration inférieure à 9 % en poids, plus particulièrement inférieure à 6 % en poids. De préférence, la concentration de la base est comprise entre 1 et 2 % en poids. On pourra ajouter une faible quantité d'un agent antioxydant soluble dans l'eau, tel que le sulfite de sodium Na2SO3, afin de limiter les réactions d'oxydation de la cellulose. L'étape (a) est effectuée en général à une température comprise entre environ 60"C et 1 00 C, de préférence comprise entre environ 70"C et 950C. La durée de l'étape (a) est comprise entre environ 1 heure et environ 4 heures. Lors de l'étape (a), il se produit une hydrolyse partielle avec libération et solubilisation de la majeure partie des pectines et des hémicelluloses, tout en préservant la masse moléculaire de la cellulose. Le résidu solide est récupéré à partir de la suspension provenant de l'étape (a) en mettant en oeuvre des méthodes connues. Ainsi, il est possible de séparer le résidu solide par centrifugation, par filtration sous vide ou sous pression, avec les toiles filtrantes, ou les filtres-presses par exemple, ou encore par évaporation. On soumet éventuellement le premier résidu solide obtenu à une seconde étape d'extraction, effectuée dans des conditions alcalines. On met en oeuvre une seconde étape d'extraction lorsque la première a été conduite dans des conditions acides. Si la première extraction a été effectuée dans des conditions alcalines1 la seconde étape n'est que facultative. Selon le procédé, cette seconde extraction est effectuée avec une base de préférence choisie parmi la soude ou la potasse, dont la concentration est inférieure à environ 9 % en poids, de préférence comprise entre environ 1 % et environ 6 % en poids. La durée de l'étape d'extraction alcaline est comprise entre environ 1 et environ 4 heures. Elle est de préférence égale à environ 2 heures. A l'issue de cette seconde extraction, si elle a lieu, on récupère un second résidu solide. Dans l'étape (c) le résidu provenant de l'étape (a) ou (b) est lavé abondamment à l'eau afin de récupérer le résidu de matériau cellulosique. Le matériau cellulosique de l'étape (c) est ensuite facultativement blanchi, dans l'étape (d), selon les méthodes classiques. Par exemple, on peut effectuer un traitement au chlorite de sodium, à l'hypochlorite de sodium, au peroxyde d'hydrogène à raison de 5-20 % par rapport à la quantité de matières sèches traitée. Différentes concentrations d'agent de blanchiment peuvent être utilisées, à des températures comprises entre environ 18"C et 800C, de préférence entre environ 50"C et 70"C. La durée de cette étape (c) est comprise entre environ 1 heure et environ 4 heures, de préférence entre environ 1 et environ 2 heures. On obtient alors un matériau cellulosique contenant entre 85 et 95 % en poids de cellulose. A l'issue de cette étape de blanchiment, il peut être préférable de laver abondamment la cellulose avec de l'eau. La suspension résultante, éventuellement blanchie, est ensuite rediluée dans de l'eau à raison de 2 à 10 % de matières sèches, puis subit une étape d'homogénéisation. Celle-ci correspond à un mixage, broyage ou toute opération de cisaillement mécanique élevé, suivie d'un ou plusieurs passages de la suspension de cellules à travers un orifice de petit diamètre, soumettant la suspension à une chute de pression d'au moins 20 MPa et à une action de cisaillement à vitesse élevée suivie d'un impact de décélération à vitesse élevée. Le mixage ou broyage est, par exemple, effectué par passage(s) au mixeur ou broyeur pendant une durée allant de quelques minutes à environ une heure, dans un appareil de type tel un WARING BLENDOR équipé d'une hélice à quatre pales ou broyeur à meule ou tout autre type de broyeur, tel un broyeur colloïdal. L'homogénéisation proprement dite sera avantageusement effectuée dans un homogénéiseur du type MANTON GAULIN dans lequel la suspension est soumise à une action de cisaillement à vitesse et à pression élevées dans un passage étroit et contre un anneau de choc. On peut aussi citer le MICRO FLUIDIZER qui est un homogénéiseur principalement constitué d'un moteur à air comprimé qui crée de très fortes pressions, d'une chambre d'interaction dans laquelle s'effectue l'opération d'homogénéisation (cisaillement élongationnel, chocs et cavitations) et d'une chambre basse pression qui permet la dépressurisation de la dispersion. La suspension est introduite dans l'homogénéiseur de préférence après préchauffage à une température comprise entre 40 et 120 C, de préférence comprise entre 85 et 950C. La température de l'opération d'homogénéisation est maintenue entre 95 et 1 200C, de préférence supérieure à 100"C. La suspension est soumise dans l'homogénéiseur à des pressions comprises entre 20 et 100 MPa, et de préférence supérieures à 50 MPa. L'homogénéisation de la suspension cellulosique est obtenue par un nombre de passages pouvant varier entre 1 et 20, de préférence entre 2 et 5, jusqu'à obtention d'une suspension stable. L'opération d'homogénéisation peut avantageusement être suivie d'une opération de cisaillement mécanique élevé, par exemple dans un appareil tel l'ULTRA TURRAX de SYLVERSON. Le procédé qui vient d'être décrit permet d'obtenir des microfibrilles qui conservent encore à leur surface des acides carboxyliques et/ou des polysaccharides, qui sont l'une des raisons de leurs propriétés bien spécifiques de résistance à la chaleur, et ceci sans l'aide d'additif viscosifiant supplémentaire. La teneur en microfibrilles de cellulose dans le fluide de forage peut varier dans de larges limites. Cependant, elle est avantageusement comprise entre 0,05 et 2% par rapport au poids total du fluide, et de préférence comprise entre 0,05 et 1 %. II est à noter que l'effet viscosant de l'additif selon l'invention est plus marqué, à teneur comparable, à celle des polysaccharides mis en oeuvre habituellement. Ainsi, il est possible de diminuer la quantité de l'additif sans effet néfaste sur les propriétés rhéologiques du fluide de forage. Le fluide selon l'invention peut comprendre, outre les microfibrilles de cellulose, un composé réducteur de filtrat. On entend par réducteur de filtrat des composés s'adsorbant sur les roches constituant les parois du puits, limitant de ce fait, la diffusion à travers les parois du forage des divers éléments constitutifs du fluide. A titre d'exemple de composés de ce type, on peut citer sans intention de s'y limiter, les composés cellulosiques, les polyacrylamides, les polyacrylates de haut poids moléculaire, les succinoglycanes, I'amidon natif ou ses dérivés, le charbon. Parmi les composés cellulosiques, les celluloses non modifiées ou modifiées chimiquement comme les carboxyméthylcelluloses, les hydroxyéthylcelluloses, les carboxyéthylhydroxyéthylcelluloses sont des composés convenant comme réducteur de filtrat. Bien entendu rien n'empêche d'employer ces produits en combinaison si les conditions le rendent nécessaire. La quantité de réducteur de filtrat dépend fortement de !a nature des roches traversées. Cependant, à titre indicatif, celle-ci est habituellement comprise entre 0 et 1% par rapport au poids total du fluide. Les fluides de forages peuvent comprendre aussi des agents fluidifiants ou dispersants. Ainsi, peuvent entrer dans la composition des fluides de forages, des polyphosphates, des tannins, des lignosulfonates, des dérivés de lignine, des tourbes et lignites, des polyacrylates, des polynaphtalène sulfonates, seuls ou en mélange. La quantité d'agent fluidifiant ou dispersant est variable. A titre indicatif, celle-ci est comprise entre 0 et 1% par rapport au poids total du fluide. Le fluide de forage selon l'invention peut comprendre en outre un capteur d'oxygène. Ce type d'additif a pour objet de piéger l'oxygène présent dans les boues de forages et qui peuvent entraîner une dégradation de certains additifs. Parmi les produits de ce type, on peut citer par exemple les hydroxylamines, I'hydrazine, les sulfites, les bisulfites, les hydrosulfites, les borohydrures. Selon un mode de réalisation particulier, on utilise l'hydrazine comme capteur d'oxygène car elle n'entraîne pas la formation de précipités insolubles favorisant l'apparition de bouchons dans le puits. L'hydrazine peut se trouver sous une forme anhydre ou hydratée, sous forme de sels comme par exemples les chlorure, sulfate, ou encore sous forme de carbohydrazide. Généralement la teneur en additif de ce type varie entre 0 et 0,25%. Le fluide de forage selon l'invention peut comprendre de plus, au moins un composé alourdissant et/ou au moins un colloïde minéral. Les éléments alourdissants contribuent à maintenir une pression hydrostatique suffisante dans le puits et à maintenir en suspension les roches entraînées lors de l'opération de forage. De tels composés sont classiquement choisis parmi les sulfates, silicates ou carbonates de métaux alcalino-terreux, comme le sulfate de baryum, le carbonate de calcium, les silicates de potassium et de sodium. On peut de même utiliser des bromures de métaux alcalino-terreux ou de zinc tels que le bromure de potassium, le bromure de zinc. On peut aussi utiliser des oxydes fer. Les colloïdes minéraux, qui sont des composés substantiellement insolubles dans les conditions d'utilisation du fluide selon l'invention, sont des agents modifiant la rhéologie du milieu et permettant de maintenir les déblais en suspension dans ce dernier. L'attapulgite, la baryte, la bentonite, seules ou en mélange, en sont les exemples les plus couramment utilisés. II est à noter que la bentonite, en présence d'un milieu aqueux non salin, joue aussi un rôle de réducteur de filtrat. Bien que les colloïdes minéraux ne sont pas des éléments toujours requis dans la composition des fluides de forage, un fluide particulièrement avantageux comprend une association des microfibrilles de cellulose qui ont été décrites précédemment, avec au moins un colloïde minéral. De préférence, on utilise la bentonite. II est à noter que si le milieu aqueux est salin, on utilise de préférence de l'attapulgite comme colloïde minéral, en association avec les microfibrilles. Les teneurs en alourdissants et en colloïdes minéraux dépendent de plusieurs facteurs qui ne sont pas uniquement techniques. En effet, si ces teneurs sont bien évidemment fixées en fonction de la nature des sols traversés, l'importance du coût engendré par l'usage de ces additifs est prise en compte (présence sur place ou non, coût, etc.). Bien souvent, et toujours dans le but de minimiser les frais encourus, la préparation du fluide de forage est réalisée avec l'eau présente sur le site de forage. Ainsi, il n'est pas rare de se trouver en présence d'eau de formation (par opposition au eaux de composition, c'est-à-dire aux eaux préparées dans un but particulier) chargées en sels, comme l'eau de mer, les eaux saumurées ou les eaux dures. Dans ce cas, la teneur en sels dans l'eau employée varie selon la provenance de celle-ci. II peut toutefois arriver que l'eau disponible soit de l'eau non ou peu chargée. Dans ce cas, il peut être approprié d'ajouter des sels, tels que des chlorures par exemple. En effet, si la roche traversée a tendance à gonfler en présence d'eau, et entraîner des problèmes de bouchage lors du forage, la présence de sels de ce type contribue à diminuer cet inconvénient. Les sels employés habituellement dans cette optique sont des halogénures, et notamment des iodures ou des chlorures, des sulfates, des carbonates, des bicarbonates, des phosphates, des silicates de métaux alcalins, seuls ou en mélange. Ainsi, les sels de sodium, de potassium, font partie des sels les plus couramment employés. On peut également ajouter, si nécessaire, des sels minéraux pour favoriser la précipitation de certains ions, s'ils sont présents, et en particulier des ions divalents. On peut mentionner par exemple l'addition de carbonate de soude pour précipiter le calcium, ou le bicarbonate de soude pour précipiter la chaux, notamment lors de reforages dans le ciment. On peut encore citer l'addition de gypse ou de chlorure de calcium pour limiter le gonflement des argiles, I'addition d'hydroxyde de calcium, ou de chaux éteinte, pour débicarbonater des boues contaminées par du dioxyde de carbone. La teneur en sels est là encore fonction des roches traversées et des eaux disponibles sur le site d'exploitation et l'on peut effectuer les opérations en présence de fluides saturés en sels. On peut aussi mettre en oeuvre des fluides pour lesquels la teneur en sels de ce type est comprise entre 0,01 et 2 % en poids par rapport au fluide de forage. Un fluide de forage particulièrement intéressant selon l'invention comprend, outre les microfibrilles qui ont été décrites auparavant, au moins un sel minéral, chois parmi ceux qui ont été mentionnés auparavant, ou leurs combinaisons. Bien évidemment, le fluide de forage selon la présente invention peut comprendre des additifs habituels de la classe des polysaccharides de haut poids moléculaire, comme la gomme xanthane ou encore le guar, utile en tant que viscosants. D'autres additifs classiques pour des applications concernant l'exploitation de gisements pétroliers peuvent entrer dans la composition du fluide. Ainsi, on peut mentionner les agents de transfert de radicaux libres, comme les alcools inférieurs, les thiourées, 'hydroquinone ; les biocides, les agents chélatants, les tensioactifs, des antimousses, des agents anti-corrosion par exemple. Ainsi que cela a été indiqué dans ce qui a précédé, le fluide selon la présente invention est particulièrement approprié pour être utilisé en tant que fluide de forage. A ce sujet, tous les types de forage peuvent convenir, qu'ils soient verticaux, horizontaux ou obliques, tels que ceux qui sont pratiqués sur les plates-formes off shore. II est à noter que grâce à ses propriétés (compatibilité avec de nombreux composés notamment) le fluide selon l'invention ne contamine pas le ciment lors des opérations de "work-over". Ces opérations consistent, une fois le forage du puits terminé, à introduire un caisson métallique dans ce puits pour le consolider, puis à couler un ciment entre ce caisson et la paroi du puits. En outre, moyennant une adaptation des caractéristiques dudit fluide (rhéologie, composition), on peut employer le fluide selon l'invention comme fluide espaceur, par exemple. Le fluide selon l'invention, toujours après adaptation de sa composition et de ses propriétés rhéologiques, peut de même être mis en oeuvre lors de l'exploitation même du gisement pétrolier, notamment dans la récupération assistée du pétrole. Ainsi, on peut l'employer comme fluide de stimulation, qui représente l'une des méthodes développées pour augmenter le rendement de l'exploitation d'un gisement de pétrole. En effet, ce fluide est introduit dans un autre endroit du gisement et du fait de sa viscosité importante permet l'entraînement d'une quantité supplémentaire de pétrole augmentant ainsi le rendement de l'extraction. Des exemples concrets mais non limitatifs de L'additif rhéologique est constitué de 66,6 g d'une suspension de microfibri!les de cellulose, obtenues selon l'exempte 20 de la demande de brevet européen EP 96 400261.2 déposée le 07/02/96 au nom de Générale Sucrière. Exemple b) comparatif: L'additif rhéologique est constitué par une solution de 66,6 g de gomme xanthane (RHODOPOL 23P, Rhône-Poulenc). L'extrait sec de la solution est de 1,5 %. On prépare tout d'abord la suspension aqueuse de bentonite par hydratation pendant au moins 16 heures d'une suspension comprenant 5% en poids de bentonite dans de l'eau de ville. La préparation des boues a) et b) est effectuée dans un mélangeur Hamilton Beach. On mélange donc la suspension de bentonite avec l'eau de mer, puis on ajoute l'additif rhéologique en solution. On mélange l'ensemble pendant 5 minutes, puis on ajoute le bicarbonate de sodium, puis le carbonate de sodium, le dispersant. On mélange l'ensemble pendant 3 minutes. On ajoute ensuite le réducteur de filtrat et enfin la baryte et l'on continue l'opération d'homogénéisation jusqu'à une durée totale de mélange de 25 minutes. On obtient alors deux boues a) et b) présentant une densité de 1,4. 2/ Comportement rhéologiaue des boues 2.1/ Mesures du comportement rhéologique. On procède à des mesures du comportement rhéologique des boues après leur fabrication et après un traitement à 1 200C dans une étuve de roulage pendant 24 heures. Dans le cas de la boue selon l'invention, on effectue aussi ces mesures sur la boue ayant subi un traitement semblable à celui indiqué précédemment mais à 1400C. Les mesures sont effectuées avec un rhéomètre Fann (BAROID) selon les caractéristiques indiquées dans American Petroleum Institute (API) dans le bulletin 13 D. Ces mesures sont effectuées à la température de 21 + 1"C, par lecture directe de la déviation du fil de tension. Les vitesses de rotation sont 600, 300, 200 et 100 tr1min. L'exploitation de ces résultats permet de définir la viscosité apparente des boues (Va exprimée en mPa.s), la viscosité plastique (Vp exprimée en mPa.s) et le "Yield point" (Yp exprimé en Pa). Elle permet aussi d'accéder aux profils rhéologiques d'écoulement des boues par correspondance d'une part entre les tr/min du rhéomètre et les gradients en s-l et les déviations du fil de torsion et les viscosités apparentes. Les résultats sont rassemblés dans les tableaux 1 et 2 suivants: tableau 1 boue a) boue a) boue a) boue b) boue b) 120"C 140"C 120"C I Va (mPa.s) 47 40 44 34 29 Vp (mPa.s) 23 19 18 17 20 Yp Y (Pa) 23,0 20,2 25,0 16,3 8,6 On constate d'après ces résultats qu'à isoconcentration en additif rhéologique, les valeurs de viscosités apparentes sont plus élevées dans le cas de l'additif selon l'invention. Ceci implique donc que l'additif selon l'invention présente un pouvoir viscosifiant supérieur à celui de la gomme xanthane. Par ailleurs, les valeurs plus élevées en Yp obtenues avec l'additif selon l'invention montrent que ce dernier présente des propriétés suspensives plus importantes que celles de la gomme xanthane. On constate enfin que l'essentiel des propriétés rhéologiques de la boue comprenant l'additif selon l'invention sont maintenues après un traitement allant jusqu'à 1 40 C, contrairement à la boue additivée de manière classique. tableau 2 gradient vitesse (sa1) 1020 510 340 170 5,1 viscosité (mPa.s) boue a) 47 72 91 150 1700 boue a) 40 61 78 123 1600 1200C boue a) 44 70 87 135 1700 1400C boue b) 34 51 61 93 1300 boue b) 29 39 46 69 800 1200C Le calcul de la pente du diagramme logarithme de la viscosité en fonction du logarithme du gradient de vitesse, montre que l'on obtient pour chacune des boues une pente négative, inférieure à -0,5, ce qui est caractéristique de boues de forage adéquates pour l'application, c'est-à-dire qu'elle présentent de bonnes propriétés de conservation des déblais en suspension, évitant de ce fait la dépôt de ces derniers dans le fond du puits, occasionnant son bouchage. On vérifie aussi qu'à isoconcentration et avec le même gradient de vitesse, les propriétés viscosifiantes de la boues selon l'invention sont supérieures à celles de la boue comprenant la gomme xanthane en tant qu'additif rhéologique. EXEMPLE 2 Cet essai illustre la stabilité des microfibrilles de cellulose, utilisées comme seul viscosifiant vis-à-vis de la température. On prépare une suspension aqueuse de microfibrilles de cellulose, obtenues selon l'exemple 20 de la demande de brevet européen EP 96 400 261.2 précitée, à une concentration de 1,68 % (soit 6 ppb). La mise en suspension est réalisée conformément à la norme API Section 13 B, au moyen d'un appareillage Hamilton Beach, pendant 30 minutes à vitesse lente. Le comportement rhéologique de la solution est contrôlée après la fabrication et après un traitement thermique à 1 800C en étuve, la suspension étant placée dans une cellule en inox pressurisée par de l'azote, puis roulée pendant 16 heures. Les viscosités (exprimées en mPa.s) sont rassemblées dans le tableau suivant: tableau 3 Gradient (s 1) 1020 510 340 170 10.2 51 avant 87 130 171 270 1200 1800 traitement après 59 95 122 183 900 1400 traitement On constate que dans des conditions extrêmes, L'additif conserve l'essentiel de ses propriétés et son caractère pseudo-plastique après un traitement thermique très dur. Par conséquent, lors de l'utilisation de cet additif dans les boues de forage, la quantité pourra rester de manière avantageuse, limitée. NB : Les valeurs rassemblées dans le tableau ci-dessus seront à adapter par l'homme de métier en fonction des applications du fluide. Par exemple, pour des applications comme fluide de forage, on emploiera de préférence une teneur en additif inférieure à 1 %. REVENDICATIONS 1 - Fluide de forage comprenant des microfibrilles de cellulose présentant au moins environ 80 % de cellules à parois primaires et chargées en acides carboxyliques, en polysaccharides acides1 seuls ou en mélange. 2 - Fluide de forage selon la revendication précédente caractérisé en ce que les microfibrilles présentent en surface des acides carboxyliques, des polysaccharides acides1 seuls ou en mélange. 3 - Fluide de forage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les acides carboxyliques sont des acides uroniques ou leurs sels1 les polysaccharides sont des pectines1 seules ou en mélange avec des hémicelluloses. 4 - Fluide de forage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la teneur en microfibrilles de cellulose est comprise entre 0,05 et 2 % par rapport au poids total de fluide, de préférence 0,05 à 1 %. 5 - Fluide de forage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un réducteur de filtrat, avec une quantité comprise entre 0 et 1 % par rapport au poids total du fluide. 6 - Fluide de forage selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le réducteur de filtrat est choisi parmi les composés cellulosiques, les polyacrylamides, les polyacrylates de haut poids moléculaire, les succinoglycanes, I'amidon natif ou ses dérivés, le charbon, seuls ou en combinaison. 7 - Fluide de forage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un agent fluidifiant ou dispersant avec une quantité comprise entre 0 et 1 % par rapport au poids total du fluide. 8 - Fluide de forage selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'agent fluidifiant ou dispersant est choisi parmi les polyphosphates, les tanins, les lignosulfonates, les dérivés de lignine, les tourbes, les lignites, les polyacrylates, les polynaphtalènes sulfonates, seuls ou en mélange. 9 - Fluide de forage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un capteur d'oxygène avec une teneur comprise entre 0 et 0,25 % par rapport au poids total du fluide. 10 - Fluide de forage selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un composé alourdissant choisi parmi les sulfates, les carbonates, les silicates de métaux alcalino-terreux, les bromures de métaux alcalino-terreux ou de zinc, les oxydes de fer. 11 - Fluide de forage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un colloide minéral, choisi parmi l'attapulgite, la baryte, la bentonite, seules ou en mélange. 12 - Fluide de forage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que qu'il comprend des sels. 13 - Fluide de forage selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les sels sont choisis parmi les halogénures, les sulfates1 les carbonates, les bicarbonates, les silicates, les phosphates de métaux alcalins, seuls ou en mélange. 14 - Fluide de forage selon l'une des revendications 12 ou 13, caractérisé en ce que la teneur en sels est comprise entre 0,01 et 2 % par rapport au poids total du fluide.