Brevet FR2758161A1 — publié le 19980710

INVERSEUR DE POUSSEE A GRILLES A INSTALLATION DE VERIN DE COMMANDE OPTIMISEE. La présente invention concerne un dispositif d'inversion de poussée de turboréacteur à double flux. Le turboréacteur est équipé d'un conduit en arrière de la soufflante dont le but est de canaliser le flux secondaire dit froid, ce conduit est constitué d'une paroi interne qui entoure la structure du moteur10 proprement dite en arrière de la soufflante, et d'une paroi externe dont la partie amont vient en continuité du carter moteur qui entoure la soufflante. Cette paroi externe peut canaliser à la fois le flux secondaire et le flux primaire dans sa partie aval, et ceci en arrière de15 l'éjection du flux primaire, dit chaud, dans le cas de nacelle à flux mélangés ou à flux confluents par exemple, mais dans d'autres cas, la paroi externe ne canalise que le flux secondaire dans le cas de nacelles dites à flux séparés.20 Une paroi peut également caréner l'extérieur du moteur, c'est à dire l'extérieur du carter qui entoure la soufflante et l'extérieur de la paroi extérieure du conduit décrit ci-dessus, ceci dans le but de minimiser25 la traînée de l'ensemble propulsif. Ceci est notamment le cas pour des ensembles propulsifs rapportés sur l'extérieur d'aéronef, particulièrement lorsque ces ensembles propulsifs sont attachés sous les ailes ou à l'arrière du fuselage.30 La figure 1 des dessins joints montre un exemple connu de réalisation d'un inverseur de poussée de ce type, appliqué à un turboréacteur à double flux. Dans cet exemple d'application, un dispositif d'inversion dit à grilles dans lequel un capotage ou capot mobile 7, formant, lors du fonctionnement du turboréacteur en poussée directe, tout ou une partie de l'extrémité aval de la paroi externe du canal annulaire 17 de circulation de la veine de flux secondaire, est susceptible d'être 5 déplacé axialement en direction aval au moyen d'un système de commande comportant par exemple des vérins 4 fixés sur la partie amont 6 de l'inverseur et un déplacement du capotage 7 vers l'aval entraîne le pivotement d'une pluralité de volets 12 qui viennent10 obturer le canal et dévier le flux pour former un flux inversé dont le guidage est obtenu au moyen d'un dispositif à grilles disposées sur la périphérie externe dudit canal et qui sont découvertes après déplacement vers l'aval dudit capotage 7.15 Dans les réalisations connues d'un tel inverseur de poussée de turboréacteur, l'inverseur de poussée est constitué de deux parties, chaque partie comportant une partie demie-cylindrique dudit capotage aval 7 dont les moyens de déplacement comportent par exemple, deux vérins 4 et le pivotement desdits volets 12 est guidé par exemple par des biellettes 14 de liaison à un point fixe d'articulation 15 de biellette situé sur la paroi interne 16 dudit canal secondaire. Des exemples de réalisation de tels inverseurs de poussée sont donnés par EP-A-0 109 219 et par US A-3 500 645. Les dispositions connues et appliquées dans la réalisation de tels inverseurs de poussée entraînent cependant certains problèmes insuffisamment résolus. En effet, le capot mobile 7 se déplace axialement vers30 l'aval dans une direction parallèle à l'axe longitudinal de la nacelle et les vérins 4 sont placés généralement dans une zone proche des éléments de guidage en parties supérieure et inférieure du cadre 6 de la partie amont de l'inverseur.35 Il en résulte un déplacement axial du capot mobile 7 important qui oblige à utiliser un vérin 4 très allongé. L'utilisation d'un vérin 4 long pour le déplacement axial amène à placer ledit vérin dans une position assez haute dans une direction centrifuge sur le cadre 6. Cette disposition est nécessaire car l'accrochage du vérin 4 5 sur le capot mobile 7 se fait dans une partie o l'épaisseur de la structure de la nacelle est réduite, de plus la liaison 9 se trouve au niveau de lignes externes de la veine dites convexes c'est à dire qu'elles s'éloignent vers l'aval dans une direction centrifuge.10 Les panneaux d'inversion ou volets 12 couverts par l'interne de la structure du capot mobile 7 et la partie inférieure du cadre 6, généralement caissonnée pour reprendre les efforts aérodynamiques qui agissent sur la15 structure de l'inverseur en transitant par le couteau 3 vers le moteur, qui ne peut pas être interrompu sans risque de diminuer sa rigidité, empêchent l'implantation du vérin 4 plus bas sur le cadre 6. Le fait que le vérin est positionné de telle manière20 génère plusieurs problèmes d'ordre structural. Un premier problème est représenté sur la figure 1. Pour les raisons déjà citées et afin de ne pas interrompre la virole d'interface entre l'inverseur et le moteur, le vérin 4 est placé dans une zone intermédiaire de la25 structure verticale du cadre 6. L'effort résultant F1, de l'action du vérin 4 sur la manoeuvre du capot mobile 7, et la distance Li, de la direction de l'effort vérin et de l'interface d'accostage du couteau 3 de l'inverseur sur la bride 5 du moteur, génère un couple de torsion M130 important dans la structure du cadre avant 6. Un second problème est d'avoir une partie du vérin 4 et ses tuyauteries d'alimentation avec ses raccordements en amont du cadre avant 6 qui est une zone feu et donc oblige à prendre en compte ce risque dans l'élaboration35 de la structure. Ces problèmes ont des impacts structuraux et obligent à renforcer, et donc à alourdir, le cadre 6 sans toutefois annuler complètement la déformation en torsion de celui- ci. Un troisième problème dû à la disposition de la grille 5 13, visible sur la figure 4, qui elle même est éloignée du couteau 3, amplifie l'effet de couple sur la structure du cadre 6. En effet en phase d'inversion du jet, la grille 13 est fortement sollicitée par le flux dévié qui passe au travers des aubes. La composante d'effort sur la10 grille est retransmise vers le couteau 3 du cadre 6 amplifiant les effets négatifs créés par la disposition du vérin 4 comme expliqué précédemment. Un des buts de l'invention est de proposer un moyen qui permet de réduire voire de supprimer le moment de torsion développé dans la structure fixe amont d'un inverseur de poussée lors du fonctionnement du vérin de commande du déplacement du capot mobile de l'inverseur. Un autre but de l'invention est de ménager une20 installation du vérin et de la grille susceptible de réduire la masse de l'inverseur en évitant les inconvénients notés précédemment. Ces buts sont atteints, conformément à l'invention, par un inverseur de poussée du type précité caractérisé en ce25 que l'axe géométrique longitudinal du vérin de commande est aligné avec un point aval de liaison dudit vérin avec le capot mobile d'inverseur et avec un point de contact au niveau du dispositif d'installation de l'inverseur sur le turboréacteur entre un couteau solidaire de la30 structure fixe amont d'inverseur et une bride d'interface solidaire du carter de turboréacteur. Avantageusement la résultante d'effort sur la grille générée par le flux circulant au travers des aubes est alignée de façon optimale avec le couteau solidaire de la structure fixe35 amont d'inverseur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'un mode de réalisation de l'invention, en référence aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 représente une demi-vue schématique, en coupe longitudinale par un plan passant par l'axe de rotation d'un turboréacteur associé, d'un inverseur de poussée à grilles, en position fermée, d'un type connu et qui a fait précédemment l'objet d'une description; - la figure 2 représente dans une vue analogue à la figure 1, un inverseur de poussée à grilles, en position jet direct, selon un mode de réalisation de l'invention; - la figure 3 représente dans une vue analogue à la figure 1, un inverseur de poussée à grilles, en position jet direct, selon un autre mode de réalisation de15 l'invention; - la figure 4 représente dans une vue analogue à la figure 1, un inverseur de poussée à grilles, en jet direct, selon un mode d'application de l'invention pour les grilles.20 Selon un mode de réalisation de l'invention représenté sur la figure 2, dans un inverseur de poussée de turboréacteur du type connu en soi et précédemment décrit en référence à la figure 1, un vérin 4 de commande de25 manoeuvre du capot mobile 7 est relié audit capot mobile en un point 9. Le principe d'installation, déjà connu, de l'inverseur sur le turboréacteur est réalisé par un couteau 3, solidaire de la structure fixe amont 6 de l'inverseur,30 contenu dans une bride d'interface 5, solidaire du turboréacteur. Le vérin 4 est installé parallèle à l'axe longitudinal de la nacelle à l'aval de la structure 6 de l'inverseur situé dans une zone intermédiaire de la structure 6. Il35 peut être fixe ou avec un débattement permis. Il est disposé au-dessus de l'interne de la structure du capot mobile 7 étanche en 10 sur la structure fixe aval du cadre 6. Un point moyen 2 de transit d'effort est considéré environ au milieu du recouvrement entre le couteau 3 et la bride d'interface 5 du côté de la partie aval du couteau 3. 5Une disposition de l'invention est d'utiliser dans cet exemple la structure de la bride d'interface 5. La bride fait généralement partie de la structure du carter entourant la soufflante du moteur et est beaucoup plus rigide que la structure même de l'inverseur. Elle est10 positionnée et comporte un prolongement radial externe 5a pour que la ligne qui relie le point 2 de la structure fixe et le point 9 de la structure mobile intègre l'axe du vérin 4. De ce fait le moment de torsion du cadre 6 est supprimé et les efforts F2 induits par le vérin se15 diffusent mieux vers la bride d'interface 5 du turboréacteur. L'accrochage du vérin peut se faire directement sur le cadre 6 celui- ci retransmettant les efforts dans la bride d'interface 5 par le couteau 3 solidaire du cadre 6, il20 peut aussi être associé à une structure indépendante du cadre reliée directement à la bride d'interface 5 du turboréacteur. Le fait de positionner l'accrochage de la tête du vérin 4 en aval du cadre 6 procure d'autres avantages qui sont: - la tuyauterie d'alimentation et ses raccordements sur le vérin sont dans une zone hors feu; - le cadre peut avoir une structure allégée et ainsi un gain de masse peut être envisagé. La figure 3 représente une autre réalisation du mode de l'invention. Dans cet exemple le vérin 4 est fixé en aval du cadre 6, en partie inférieure, rotulé en un point 8 sur une ferrure assujettie au cadre. Le vérin 4 de35 commande de manoeuvre du capot mobile 7 est relié au capot mobile en un point 9. Le concept d'installation d'un vérin 4 bas rotulé sur l'aval de la structure du cadre peut positionner le vérin dans une direction non parallèle à l'axe longitudinal de la nacelle. Cette disposition permet de minimiser le débordement de la bride d'interface 5 par rapport au carter moteur. Dans cet exemple le vérin 4 interfère avec la structure interne du capot mobile 7 et l'étanchéité 10, réalisée sur la figure 2 ne peut plus être appliquée. Pour remédier à ce problème, une étanchéité 11 peut être rapportée localement sur un des volets 12 recouvrant en position jet direct le vérin 4, mais bien sQr, par des dispositions particulières, la structure du volet peut être réduite localement et permettre le contournement du corps du vérin 4 par ladite structure du capot mobile 7 en gardant son étanchéité en continue. La figure 4 représente l'objet de l'invention étendue à la liaison de la grille 13 sur le cadre 6 pour lequel les mêmes dispositions géométriques évoquées précédemment peuvent être appliquées. En jet inversé, le flux circulant à travers les aubes de la grille 13 donne une20 composante d'effort F2 dont l'orientation est fonction de plusieurs facteurs comme la forme et l'orientation desdites aubes. C'est la direction de cette composante F2 au niveau de la liaison de la grille avec le cadre support 18 qui s'aligne avec le point moyen 2. Le cadre support 18 peut aussi être aligné au plus près avec la composante d'effort F2 représentant la résultante moyenne des efforts rencontrés sur la grille complète. Il est à noter que sur un même inverseur il est fréquemment rencontré une disposition différente entre- elles d'aubes de grilles. Pour cette raison, le cadre support 18 et les attaches amont des grilles peuvent prendre en compte ces changements d'orientation de composante d'effort F2 et évoluer en périphérie pour35 répondre à chaque cas aux critères de disposition établis précédemment. REVENDICATIONS 1. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux comportant un capot mobile (7) formant lors du fonctionnement du turboréacteur en poussée directe l'extrémité aval de la paroi externe du canal annulaire (17) de circulation de la veine de flux secondaire qui est complétée par un ensemble de volets (12) formant un ensemble annulaire, ledit capot mobile (7) recouvrant en poussée directe un ensemble annulaire de grilles d'aubages (13) portées par la structure fixe de l'inverseur et lors du fonctionnement en inversion de poussée, sous l'action de vérins (4) fixes sur la structure fixe amont (6), ledit capot mobile (7) se déplace en translation vers l'aval, entraînant les volets (12) pivotant autour d'un point fixe d'articulation (15) solidaire de la paroi interne (16) du canal annulaire (17), par l'intermédiaire de biellettes (14), de manière à obturer ledit canal (17) et dévier le flux qui est éjecté à travers les grilles (13) en procurant une inversion de poussée caractérisé en ce que l'axe géométrique longitudinal du vérin de commande (4) est aligné avec un point aval de liaison (9) dudit vérin (4) avec le capot mobile (7) d'inverseur et avec un point de contact (2), au niveau du dispositif d'installation de l'inverseur sur le turboréacteur, entre un couteau (3) solidaire de la structure fixe amont (6) d'inverseur et une bride (5) d'interface solidaire du carter de turboréacteur. 2. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon la revendication 1 caractérisé en ce que ledit axe géométrique longitudinal du vérin de commande (4) est parallèle à l'axe longitudinal de la nacelle et ledit alignement avec l'axe géométrique du vérin (4) du point de contact (2) entre le couteau (3) d'inverseur et la bride (5) d'interface est obtenu au moyen d'un prolongement radial externe (5a) de ladite bride (5) d'interface, solidaire du carter du turboréacteur. 3. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'un point de liaison (8) dudit vérin de commande (4) avec la structure fixe amont (6) de l'inverseur et le point aval de liaison (9) dudit vérin (4) avec le capot mobile (7) d'inverseur sont alignés avec le point de contact (2), au niveau du dispositif d'installation de l'inverseur sur le turboréacteur, entre un couteau (3) solidaire de la structure fixe amont (6) d'inverseur et une bride (5) d'interface solidaire du carter de turboréacteur. 4. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon la revendication 3 caractérisé en ce que, en jet direct, l'étanchéité entre structure fixe amont (6) et partie mobile de l'inverseur est assurée au droit du vérin (4) au moyen d'un joint d'étanchéité (11) disposé sur le volet (12) qui recouvre le vérin (4). 5. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que la forme et l'orientation des aubages composant la grille de déviation (13) et les supports de la grille (13) sont déterminés de manière que la composante d'effort (F2) généré par l'action du flux circulant à travers la grille (13) lors du fonctionnement en inversion de poussée présente une direction alignée avec le point de contact (2), au niveau du dispositif d'installation de l'inverseur sur le turboréacteur, entre le couteau (3) solidaire de la structure fixe amont (6) d'inverseur et une bride (5) d'interface solidaire du carter de turboréacteur.