Brevet FR2758391A1 — publié le 19980717

La présente invention concerne un dispositif manuel pouvant être monté sur une presse mécanique pour mesurer les conditions de fonctionnement de la presse, ainsi qu'un procédé de surveillance des niveaux de violence des vibrations dans la presse. Arrière plan de l'invention 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne d'une façon générale la surveillance des vibrations d'une presse et, plus particulièrement, un procédé de génération d'un indicateur de capacité de violence des vibrations de charge/vitesse de la presse pour déterminer la fiabilité de fonctionnement à long terme de la presse/matrice pendant une opération de production, ainsi qu'un dispositif utilisant l'information générée par le procédé ci-dessus pour surveiller la violence des vibrations de la presse. 2. Description de la technique concernée Le procédé traditionnel de calcul du tonnage d'une matrice de presse se fait principalement au moyen du calcul d'une charge statique. Une matrice donnée comporte une certaine longueur de cisaillement de matériau et une matière première présentant une certaine épaisseur. A partir de là, on peut calculer le tonnage de la matrice ou la force nécessaire pour cisailler ou former la pièce. Le dimensionnement d'une presse traditionnelle a été basé sur la charge de cisaillement de matrice statique qu'on calcule par l'équation suivante 2 [Longueur de cisaillement (cm)] [Epaisseur (cm] [S (Kg/cm )] = Charge de cisaillement (kg). Cette charge (plus les charges statiques de formage et d'ébauche) a traditionnellement été considérée comme la seule charge importante et donc la charge dynamique maximum de la presse. Généralement, sur des machines plus courtes fonctionnant à des vitesses inférieures à 300 courses par minute, les effets dynamiques n'ont pas une influence majeure sur la violence d'application de la matrice. Cependant, lorsqu'on augmente les vitesses de presse, il y a plusieurs autres influences dynamiques qui apparaissent en créant ainsi des chargements de presse supplémentaires en plus des augmentations produites par la charge de cisaillement réelle audessus de la valeur calculée statique traditionnelle. Dans beaucoup de cas, ces charges dynamiques dépassent la charge de cisaillement comme charge dynamique maximum. En plus des charges de cisaillement effectives plus importantes, des forces de chocs sont créées lorsque la vitesse de la presse augmente, ces forces de chocs contribuant à augmenter encore les vibrations de la structure de presse. On a constaté par expérimentation que lorsque la vitesse de la presse augmente, il y a des amplifications de chocs par rapport aux charges statiques, de même que l'apparition de plusieurs charges supplémentaires qui ne sont pas présentes à des vitesses de presse plus basses. Il y a actuellement plusieurs sources différentes de paramètres de charge de matrices dont beaucoup d'opérateurs de presses, de gestionnaires de production ou de propriétaires ne connaissent pas nécessairement l'existence. A des vitesses plus élevées, même si l'on ne dépasse pas la capacité de la presse, celle-ci nécessite plus de force pour fabriquer la pièce, ce qui crée à son tour un ensemble différent de conditions de vibrations plus violentes. A des vitesses de presse plus élevées, dans la structure de la presse, les charges sont appliquées beaucoup plus rapidement, sont libérées beaucoup plus rapidement et produisent en général une onde de choc beaucoup plus forte qui est répartie et dissipée à travers la structure de la presse. En augmentant la vitesse de la presse, on augmente la vitesse de glissière pour n'importe quel point donné audessus de la position de point mort bas, ce qui augmente les forces de chocs des étampes sur la matière première. Ces augmentations de forces de chocs sont liées au carré de la vitesse. Par suite, la vitesse de la presse est l'un des divers facteurs qui augmentent les vibrations dans la presse. Si l'on fait fonctionner la presse à des vitesses plus élevées, des vibrations plus violentes sont transmises à travers la presse. Un second facteur contribuant aux vibrations de la presse est la longueur de course qui augmente les forces de chocs et la charge de la presse. Un troisième facteur est la distance de contact des étampes de matrice et de la plaque de démoulage au-dessus du point mort bas. Plus la distance de contact de ces éléments au-dessus du point mort bas est grande, plus la vitesse de choc est grande et donc plus le niveau de vibrations est élevé. Un autre facteur relatif à l'augmentation des vibrations de la presse est l'énergie stockée qui est libérée pendant la fabrication de la pièce. Des déviations se produisent sur la structure de la presse pendant le chargement de la matrice. Lorsque la matière première se fracture d'un bout à l'autre de la pièce, ce qu'on appelle une cassure brusque, la libération de l'énergie de déviation stockée envoie une onde de choc vibratoire à travers la structure de la presse. L'énergie stockée qui se trouve libérée est également capable d'accélérer la glissière vers le bas, ce qui peut amener les étampes de la matrice à pénétrer plus profondément dans la matière première. Lorsque la charge appliquée augmente, les niveaux de contrainte et de vibration à l'intérieur de la structure de presse font de même, ce qui produit une augmentation de la libération d'énergie et une augmentation des vibrations. Un autre facteur encore qui affecte la structure de la presse et les vibrations est l'utilisation de postes d'aplatissement ou de blocs d'arrêt. Si ces dispositifs sont utilisés dans la matrice, il apparaît alors des charges et des forces d'impact supplémentaires. Lorsque la vitesse de la presse doit naturellement se raccourcir, ce qui doit produire l'application d'une plus grande charge si l'on utilise des blocs d'arrêt. La hauteur de fermeture de la presse se raccourcit naturellement lorsque la vitesse de la presse augmente, du fait des forces d'inertie développées. Un autre facteur encore est l'effet de hauteur de fermeture thermique. Là encore, si l'on augmente la vitesse, il apparaît un cisaillement visqueux de l'huile à l'intérieur du vilebrequin de la presse et des autres jeux des paliers. La chaleur produite par le cisaillement de l'huile est transmise à travers la structure de la presse et les liaisons d'entraînement, ce qui amène la hauteur de fermeture à se raccourcir plus profondément en dimensions. Ainsi, les effets dynamiques décrits ci-dessus qui apparaissent pendant le fonctionnement de la presse augmentent la charge et tous les niveaux de vibrations induits dans la structure de la presse, tous ces effets augmentent lorsque la vitesse de la presse augmente. Les amplifications de contraintes de vibrations produites par l'augmentation de charge dynamique peuvent poser de nombreux problèmes aux structures de presse. Des fissures peuvent se développer au cours de temps dans les moulages, n' importe où à l'intérieur de la structure de presse ou de ses pièces si des augmentations de charge dynamique à long terme sont inconnues ou viennent à être ignorées. On a fait le compte rendu des pièces de structure et des pièces composantes brisées telles que des tiges de liaison, des vilebrequins, des couronnes des glissières et des équilibreurs dynamiques et, dans tous les cas, on a pu faire la corrélation entre la violence des vibrations et les données de pannes en service sur le terrain, pour développer des niveaux de violence de vibrations de seuil spécifiques mesurés sur la structure de presse pendant la production. A certains niveaux de violence de vibrations bien définissables, des niveau d'amplification de contrainte doivent apparaître en créant ainsi des problèmes de rigueur d'entretien accrus pour la presse. La durée de vie relative d'une presse peut ainsi être déterminée à partir des effets cumulatifs rencontrés sur cette période de temps. Une presse peut supporter des niveaux de vibrations élevés sans détérioration de structure majeure si la durée de la période est relativement courte. De plus, une presse doit certainement supporter de faibles niveaux de vibrations sans détérioration de structure quelle que soit la durée de la période. Une détérioration de structure cumulative doit cependant apparaître lorsqu'on fait fonctionner une presse dans des conditions de contraintes amplifiées, du fait de niveaux de violence de vibrations moyens ou élevés sur une pé- riode de plus longue durée, aussi bien en fonctionnement continu qu'en fonctionnement intermittent. La détérioration ne doit pas nécessairement apparaître à l'évidence aux premiers stades mais doit commencer à apparaître au cours du temps. Les systèmes de surveillance de vibrations de l'art antérieur nécessitent qu'un niveau de réponse d'absence de charge soit déterminé avec une vérification périodique d'absence de charge du niveau relatif à plusieurs emplacements spécifiques des composants, pour tenter d'évaluer la progression de la détérioration du composant. Ce dont on a techniquement besoin est d'un appareil portatif qui mesure les niveaux de violence de vibrations d'applications réelles pendant une fabrication réelle, qui permette à l'opérateur de la presse, à un ingénieur d'usinage, à un gestionnaire de production ou à un propriétaire, de connaître les effets sur la fiabilité à long terme d'un fonctionnement de la presse suivant une combinaison quelconque de vitesse et de charge détectées, en surveillant le niveau de violence de vibrations réel de l'application de la matrice, par une mesure de la vitesse de base de la moyenne quadratique au moyen d'un accéléromètre, et de comparer le niveau de violence de vibrations de fonctionnement correspondant, à un diagramme de zones de violence de vibrations. Résumé de l'invention D'une façon générale, la présente invention fournit un procédé et un dispositif d'identification de la capacité de violence de vibrations de charge/vitesse d'une presse dynamique, et de détermination de la fiabilité de fonctionnement à long terme de la presse/matrice pendant une opération de production pour des presses de forme donnée. Plus précisément, le procédé de la présente invention mesure les niveaux de violence de vibrations d'applications de matrices réelles et convertit électroniquement ces mesures pour identifier les zones de fiabilité de fonctionne ment de la presse qui sont générées par l'utilisation d'un détecteur d'accéléromètre. Le dispositif rend compte des zones de violence des vibrations pendant l'opération de production de la presse. Les zones ainsi établies relient le niveau de violence des vibrations de vitesse de base de la moyenne quadratique de la presse, à la fiabilité de fonctionnement à long terme potentielle de la presse en question, de la manière suivante Zone 1 Extrême fiabilité à long terme, Zone 2 Très bonne fiabilité à long terme, Zone 3 Fiable (avec précautions) ; et Zone 4 Déconseillée pour fiabilité à long terme. Pendant une opération de production actuelle de la presse, la vibration de vitesse de base de la moyenne quadratique est surveillée, traitée et affichée. Un détecteur, de préférence constitué par un accéléromètre, est placé en un point de la presse. Un circuit électrique étalonné convertit le signal d'accélération de la presse pour déterminer un signal de vitesse de presse, un signal de déplacement de presse ou une mesure de vitesse de base de la moyenne quadratique à l'intérieur d'une plage de fréquences d'ondulation d'environ 10 à 100 Hz. La présente invention prévient du niveau de violence des vibrations et de la fiabilité à long terme de presses de formage de métaux pour n'importe quelle application, pour un fonctionnement à n importe quelle vitesse et pour n'importe quel matériau. La surveillance de vibrations d'entretien préventif antérieure ne surveille que des changements, en l'absence de charge, par rapport à un niveau de référence de base de composants spécifiques, qu'on obtient par une analyse de niveau de référence en l'absence de charge. Le niveau de vibrations d'entretien préventif selon l'art antérieur, mesuré dans des conditions d'absence de charge, ne reflète pas avec précision les conditions de vibrations de production réelles, comme le fait le dispositif de surveillance de violence des vibrations de la présente invention. Pour une opération de production de la presse qui soit fiable à long terme, on doit faire fonctionner une presse particulière à l'intérieur de zones de combinaisons dynamiques de sécurité de charge/vitesse qui doivent produire des niveaux acceptables de violence des vibrations de la presse. Chaque forme de presse différente doit présenter certaines caractéristiques de dissipation de vibrations propres qui doivent permettre de la faire fonctionner en toute sécurité avec une bonne fiabilité à long terme à l'intérieur d'une plage de vitesses de production et de combinaisons de charge dynamique. Chaque presse individuelle peut être surveillée en utilisant un moniteur à consol intégrée, ou, en variante, un certain nombre de presses peuvent être surveillées en utilisant un seuil bloc pendant la production en utilisant l'appareil décrit ci-après. L'invention comprend, sous une forme de celle-ci, un dispositif manuel pouvant être monté sur une presse mécanique pour mesurer les conditions de fonctionnement de la presse, ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend un accéléromètre pour mesurer les conditions de la presse et créer un signal correspondant, ainsi qu'un moyen portatif de traitement de signal pour traiter le signal correspondant. Le moyen de traitement de signal est connecté à l'accéléromètre pour traiter le signal correspondant, et comprend les branches de circuit suivantes, un moyen de traitement d'accélération pour calculer un signal d'accélération de la presse ; un moyen de traitement de la presse ; et un moyen de traitement de déplacement pour calculer un signal de déplacement de la presse. Un moyen d'affichage est utilisé pour afficher l'un au moins des signaux calculés, tandis qu'un commutateur connecte ensemble les moyens de traitement d'accélération, de vitesse et de déplacement pour permettre ainsi à un opérateur de sélectionner l'un des signaux calculés afin de l'appliquer à l'entrée du moyen d'affichage. Le moyen d'affichage comprend un moyen de mesure de la tension des signaux calculés, et d'affichage de la ten sion dans la mesure où elle représente un état de la presse. De plus, le moyen d'affichage comprend un certain nombre de diodes électroluminescentes (L.E.D) disposées pour donner une illumination dans des plages de tension appliquées prédéfinies séparées, de façon qu'une diode électroluminescente éclairée représente une plage particulière pour un signal appliqué à l'entrée des moyens d'affichage. La plage correspond à une zone ou plage de violence de vibrations particulière. Les diodes électroluminescentes brillent dans différentes couleurs suivant la plage de tensions appliquées prédéfinie. Suivant d'autres caractéristiques de l'invention - le moyen de traitement d'accélération comprend un filtre passe-haut du premier ordre, - le moyen de traitement de vitesse comprend un intégrateur de signal, un filtre passe-haut du premier ordre, un filtre passe-haut du second ordre et un filtre passe-haut du pre mier ordre montés en série, - le moyen de traitement de déplacement comprend un intégra teur de signal, un filtre passe-haut du premier ordre, un filtre passe-haut du second ordre, un second intégrateur de signal, et un second filtre passe-haut du premier ordre montés en série, - le moyen de traitement de signal comprend un filtre passe bas du second ordre qui réduit les signaux haute fréquence appliqués au moyen d'affichage, - le moyen de traitement de vitesse comprend un filtre passe haut ayant une bande de fréquences au-dessus d'environ 30 Hz de façon que les signaux à fréquences plus basses soient supprimés pour éviter de mesurer les effets d'inertie de la presse. L'invention concerne également, sous une autre forme de celle-ci, un procédé de surveillance des niveaux de violence des vibrations dans une presse, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à utiliser un dispositif de surveillance manuel qui indique visuellement les niveaux de violence des vibrations d'une presse d'une manière définie par zones ; à monter un détecteur de presse sur la presse et à connecter le détecteur de presse au dispositif de surveillance. On fait fonctionner la presse et le niveau de violence des vibrations est déterminé sur la base de l'indicateur visuel fonctionnant d'une manière définie par zones sur le dispositif de surveillance. L'invention comprend également, sous une autre forme de celle-ci, un dispositif manuel pouvant être monté sur une presse mécanique pour mesurer les conditions de fonctionnement de la presse à partir d'un signal d'accéléromètre correspondant de la presse. Un moyen de traitement de signal manuel destiné à traiter ce signal correspondant est inclus dans le dispositif, le moyen de traitement de signal étant en communication avec l'accéléromètre pour traiter le signal correspondant. Le moyen de traitement de signal comprend au moins deux des moyens de traitement suivants : un moyen de traitement d'accélération pour calculer un signal d'accélération de la presse ; un moyen de traitement de vitesse pour calculer un signal de vitesse de la presse ; et un moyen de traitement de déplacement pour calculer un signal de déplacement de la presse. Le moyen de traitement de signal comprend en outre un moyen d'affichage pour afficher l'un au moins des signaux calculés, et un commutateur connectant ensemble les deux moyens de traitement inclus et permettant à un opérateur de sélectionner l'un des signaux calculé pour l'appliquer à l'entrée du moyen d'affichage. Un avantage de la présente invention, par rapport à l'art antérieur est de permettre au propriétaire de la presse de prévoir et de déterminer instantanément les effets sur la fiabilité à long terme des vibrations créées pendant le fonctionnement dynamique dans différentes conditions de fonctionnement telles que la vitesse et la charge dynamique. Un autre avantage de la présente invention est que le dispositif est manuel et portatif de sorte que du personnel se trouvant sur le terrain peut être capable de vérifier facilement et efficacement les opérations de la presse. De plus, le système permet à du personnel de fabrication ou de chantier de surveiller un certain nombre de presses diffé rentes dans une succession rapide, même s'il s'agit de presses que le personnel de chantier n'a pas vues jusqu'alors. Un autre avantage est qu'il n'y a pratiquement pas besoin d'installation pour obtenir une lecture précise de la violence des vibrations. Le personnel sur le terrain fixe simplement l'accéléromètre à une partie du socle ou de la glissière de la presse, met en marche le bloc et lit l'indication sélectionnée Un autre avantage encore de la présente invention est que le dispositif peut être monté sur une presse en mouvement. Il n'est pas nécessaire de stopper la presse pour déterminer les niveaux de violence des vibrations. Un autre avantage de la présente invention est qu'elle contient un circuit de traitement de signaux pour surveiller des valeurs positives et négatives maximales et pour convertir leurs niveaux de signaux en utilisant uniquement un convertisseur de système de base de la moyenne quadratique (RMS) pour convertir le signal en tensions continues. Des indicateurs à diodes électroluminescentes sont prévus pour être utilisés par du personnel non technique, ces indicateurs étant connectés à des niveaux de tension particuliers pour indiquer les différentes zones de violence de vibrations telles que référencées ci-dessus. La présente invention remédie à beaucoup des inconvénients de l'art antérieur en établissant pratiquement instantanément la violence des vibrations d'une presse créées par son application de fonctionnement courante. Cette donnée est ensuite utilisée pour guider l'utilisateur, afin qu'il comprenne mieux les risques créés et fasse ainsi fonctionner la presse dans de meilleures conditions de sécurité et dans des conditions de production qui permettent d'obtenir une meilleure longévité de la presse et de la matrice. Cette donnée peut également être utilisée pour guider l'utilisateur, afin de sélectionner de nouvelles presses convenables pour des applications de production futures planifiées. Brève description des dessins La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide de modes de réalisation représentés sur les dessins annexés dans lesquels - les figures lA et lB représentent schématiquement une forme de réalisation de la partie de filtrage de signal du cir cuit de la présente invention, - les figures 2A et 2B représentent schématiquement une par tie de la présente invention décrivant le circuit de détec teurs positifs et négatifs ainsi que les sections de convertisseurs de valeur de base de la moyenne quadratique en courant continu, et les indicateurs d'affichage, - la figure 3 est une vue de face du dispositif manuel de la présente invention, - la figure 4 est une vue de face d'une variante de réalisa tion du dispositif manuel de la présente invention connecté à un modem. Des références correspondantes désignent les parties correspondantes dans toutes les différentes vues. Les exemples illustrés ici ne représentent qu'une forme préférée de réalisation de l'invention et ne doivent pas être considérés comme limitant d'une manière quelconque la portée de l'invention. Description détaillée de l'invention Les figures 1 à 3 représentent un dispositif de surveillance des vibrations 10 selon la présente invention. Dans une vue d'ensemble générale, le dispositif 10 comprend un moyen de conditionnement de signal pour conditionner et afficher un signal provenant d'un accéléromètre 12. Le signal ainsi obtenu (c'est-à-dire un signal correspondant et lié à un état de fonctionnement d'une presse) est amplifié et conditionné en trois voies séparées pour obtenir des signaux représentant un déplacement de la presse, une vitesse de la presse et une accélération de la presse. L'un de ces signaux sélectionnés est conditionné par un détecteur de crête à crête (maximum à un maximum) en même temps qu'un sous-circuit convertisseur d'une valeur de base de la moyenne quadratique en une tension continue. Ce signal se trouvant maintenant à un niveau continu particulier est ensuite affiché par un voltmètre et affiché en outre sur une rangée de diodes électroluminescentes (LED) qui s'allument à des niveaux de tension particuliers pour indiquer ainsi un type de signal particulier. Ces diodes électroluminescentes, lorsqu'elles sont allumées indiquent la zone de violence de vibration qui est actuellement détectée par l'accéléromètre 12. La puissance de fonctionnement du système 10 est obtenue à partir d'une batterie ou d'un jeu de batteries fonctionnant sous 5 volts et dont la puissance est conditionnée par des régulateurs de puissance à courant continu Maxim M 773/M 743 (non représentés) de conception et d'utilisation conventionnelles. Ces types de régulateurs sont capables de développer une puissance à courant continu sous +/- 15 volts et 24 volts. D'autres variantes de sources de puissance pourraient travailler de manière équivalente, comme par exemple une source de puissance obtenue à partir d'adaptateurs/ transformateurs à courant alternatif t analogues. Le dispositif 10 est petit et portatif, il est conçu pour être porté d'une seule main par un opérateur. En se référant maintenant plus particulièrement aux schémas 1A et 1B, un commutateur de glissière unique 14 est utilisé pour faire fonctionner le dispositif et sélectionner ses divers modes de fonctionnement. Le commutateur 14 est de type à trois positions et à volées multiples. Les modes de fonctionnement sont inopérants lorsque les batteries sont débranchées, lorsque la puissance est coupée ou lorsque la tension de batterie est basse. L'alimentation de puissance (non représentée) comprend des circuits régulateurs et des circuits de commande de tension qui sont de conception conventionnelle, pour fournir des tensions de sortie de puissance électrique permettant de faire fonctionner le dispositif 10. La source de puissance, représentée sous la forme de la ligne 16, fonctionne à 24 volts. Une diode de courant constant 18 fournit la puissance à l'accéléromètre 12. Le dispositif 10 commence par créer un signal d'entrée formé par un accéléromètre 12. L'accéléromètre 12 est relié ou fixé au socle ou à la glissière d'une presse mé- canique (non représentée) . Pendant le fonctionnement de la presse, son accélération produit un signal de sortie devant être généré par l'accéléromètre 12. Ce signal de sortie est appliqué à l'entrée du système 10 par un fil de test ou un câble de cavalier 13 arrivant au point de jonction 90. Pour démarrer l'opération de surveillance, il n'est pas nécessaire que le fonctionnement de la presse s'arrête mais, dans ce cas, la connexion ou la fixation de l'accéléromètre 12 se fait à une partie non rotative ou non alternative de la presse telle que par exemple le socle de la presse. Le premier bloc fonctionnel du sous-système de traitement du signal est celui d'un filtre passe-haut du second ordre 20 qui comprend un amplificateur opérationnel (OP AMP) 22. La majorité des amplificateurs opérationnels utilisés dans le dispositif 10 est celle d'un amplificateur opérationnel quadruple LF 347 N du type vendu par National Semiconductor Inc. La sortie du filtre passe-haut du second ordre 20 est appliquée au point de jonction 24. Dans cette application, le terme de filtre passehaut est utilisé pour désigner un filtre électrique qui atténue les fréquences au-dessous d'une fréquence donnée. De la même manière, le terme de filtre passe-bas est utilisé pour désigner un filtre électrique qui atténue les fréquences audessus d'une fréquence donnée. Les 15 volts positifs et néga- tifs provenant du régulateur de puissance (non représenté) sont utilisés pour commander les amplificateurs opérationnels de la présente invention. Le filtre passe-haut du second ordre 20 représenté avec ses résistances et ses condensateurs associés, a un gain d'environ 0,0 Db à une fréquence d'approximativement 1,0 Hz. La majorité des valeurs de résistance et de capacité particulières ne sont pas représentées car elles sont déterminées facilement à partir de la spécification de l'amplificateur opérationnel utilisé et des textes de conception technique électrique de base. Les articles particuliers qui ne sont pas facilement déterminables sont la fréquence, le gain et l'ordre des filtres passe-bande utilisés. Au point de jonction 24, le signal développé et conditionné provenant du filtre passe-haut du second ordre 20 est transmis par la ligne 26 et représente l'accélération de la presse en cours de surveillance. Ce signal est transmis à travers un filtre passe-haut du premier ordre 28, en utilisant un amplificateur opérationnel 30 du même type que celui précédemment décrit. Ce filtre passe-haut a un gain d'environ 0,5 Db à une fréquence approximative de 1,0 Hz. Le signal re çu par le filtre passe-haut du premier ordre 28 via la ligne 26 est ainsi conditionné et transmis par la ligne de sortie 32 jusqu'à un contact du commutateur 14. En partant de nouveau du point de jonction 24, on décrira le moyen d'intégration de vitesse du dispositif 10. Ce sous-circuit commence par un amplificateur opérationnel 34 du type précédemment décrit, établi par un branchement de résistances et de condensateurs pour former un intégrateur pré- sentant un gain d'environ 1,3 Db à une fréquence approximative de 0,7 Hz. On fait passer ce signal conditionné à travers deux condensateurs 36 montés en parallèle. Le signal passe ensuite à travers un filtre passe-haut du premier ordre 38 constitué d'un amplificateur opérationnel 40 du type précédemment décrit. Ce filtre passe-haut du premier ordre 38 a un gain d'environ 1,0 Db à une fréquence approximative de 1,0 Hz. Le signal de sortie du filtre passe-haut du premier ordre 38 passe par une ligne 42 pour arriver à un point de jonction 44. En continuant d'analyser la branche de circuit d'intégration de vitesse, le signal arrivant de la jonction 44 est appliqué à un filtre passe-haut du second ordre 46 constitué d'un amplificateur opérationnel 48 du type précédemment décrit. La disposition particulière des condensateurs et des résistances avec ce filtre passe-haut du second ordre 46 crée les critères nécessaires de formation d'un filtre ayant un gain d'environ 0,0 Dg à une fréquence d'approximativement 30,0 Hz. Cela évite que des effets de mouvements déséquilibrés de la presse, créés par l'inertie de la presse, apportent des perturbations et soient pris en compte pendant la mesure de vitesse. Cette sortie du filtre passe-haut du second ordre 46 est ensuite appliquée comme entrée à un filtre passe-haut du premier ordre 50 constitué d'un amplificateur opérationnel 52 du même type que celui précédemment décrit. La broche de polarité positive de l'amplificateur opérationnel 52 est munie d'une résistance 54 branchée à un potentiomètre 56 à deux extrémités 58 et 60 dont l'une est à un potentiel négatif de 15 volts tandis que l'autre est à un potentiel positif de 15 volts. Le potentiomètre 56 permet la mise à zéro du circuit pendant l'étalonnage. Le filtre passe-haut du premier ordre 50 a un gain d'environ 1,4 Db à une fréquence d'approximativement 30,0 Hz. Ce signal de sortie conditionné par la série précédente d'amplificateurs opérationnels est ensuite fourni en sortie par la ligne 62 à un contact du commutateur 14. Le signal arrivant au commutateur 14 par la ligne 62 représente le signal de vitesse de la presse mesuré par l'accéléromètre 12. Le moyen d'intégration de déplacement du dispositif 10 est représenté comme la troisième branche de circuit 64 qui se ramifie de la branche de circuit d'intégrateur de vitesse 38 au point de jonction 44. La ligne 66 reliée au point de jonction 44 est la ligne d'entrée du sous-circuit de déplacement 64. Le sous-circuit de déplacement 64 de la presse comprend trois amplificateurs opérationnels 68, 70, et 72 montés en série, qui comprennent chacun des résistances et des condensateurs propres associés, dans des configurations standards. Chacun des amplificateurs opérationnels 68, 70 et 72 est de même type que l'amplificateur opérationnel quadruple LF 347 N décrit ci-dessus. L'amplificateur opérationnel 68 est réalisé sous la forme d'un filtre passe-haut du second ordre ayant un gain d'environ 0,0 Db à une fréquence d'approximativement 0,7 Hz. La sortie de l'amplificateur opérationnel 68 est appliquée à l'entrée de l'intégrateur de déplacement 76. Cet intégrateur de déplacement 76 utilise un amplificateur opérationnel 70 ayant un gain d'environ 0,7 Db à une fréquence d'approxima tivement 0,7 Hz. La sortie de cet intégrateur de déplacement 76 est ensuite appliquée à l'entrée d'un filtre passe-haut du premier ordre 78 utilisant un amplificateur opérationnel 72. Ce filtre a un gain d'environ 0,8 Db à une fréquence de coupure d'approximativement 3,0 Hz. La sortie de ce sous-circuit 64 comprenant les amplificateurs opérationnels 68, 70 et 72 est appliquée par une ligne 80 à un contact du commutateur 14. Ce signal représente la valeur de déplacement de la presse, surveillée par l'accéléromètre 12. Suivant le signal sélectionné par l'utilisateur par l'intermédiaire du commutateur 14, soit l'accélération provenant de la ligne 32, soit la vitesse provenant de la ligne 62, soit le déplacement provenant de la ligne 80, sont appliqués par l'intermédiaire du commutateur 14 et sur la ligne 82, à filtre passe-bas du second ordre 84 constitué d'un amplificateur opérationnel 86 du type précédemment décrit. Ce filtre a un gain d'environ 0,0 Db à une fréquence d'approximativement 1,0 kHz. La sortie de ce filtre passe-bas du second ordre 84 est transmise par une ligne 88 aux soussections de détecteur et d'afficheur du dispositif 10, comme représenté aux figures 2A et 2B. Avant de décrire les sous-circuits de détecteur, il est important de remarquer que le dispositif 10 comporte un circuit supplémentaire pour indiquer un court-circuit ou un circuit ouvert en provenance de l'accéléromètre 12. A partir du point de jonction 90, comme représenté à la figure 1A, le niveau du signal est transmis à la fois à un détecteur de circuit ouvert 92 et à un détecteur de court-circuit 94. Chacun de ces détecteurs 92 et 94 utilise une partie d'un circuit intégré de comparateur quadruple LM 339 N. Le signal arrivant du point de jonction 90 peut indiquer un circuit ouvert lorsqu'il est comparé à la puissance d'entrée de 24 volts, et un court-circuit lorsqu'il est comparé à environ 3 volts. Si le circuit intégré de comparateur 96 détecte un circuit ouvert, ce circuit 96 doit allumer une diode électroluminescente associée 98. S'il détecte un court-circuit, le circuit intégré de comparateur 66 doit allumer la diode électroluminescente 100. En se référant maintenant aux figures 2A et 2B, on décrira le moyen 101 de traitement de la partie de détecteur. Lorsque le signal conditionné est transmis à partir des sous-circuits de filtrage par la ligne 88, le signal est introduit dans les branches de circuits 102, 104 et 106. Les deux branches de circuits de détecteur de crête positif et de détecteur de crête négatif 102 et 104 utilisent respectivement l'amplificateur opérationnel quadruple LF 347 N précédemment décrit. Le détecteur de crête positif, c'est-à-dire la branche de circuit 102, comprend deux amplificateurs opérationnels 108 et 110 branchés en série par une diode 112 dans la direction indiquée (figure 2A). La sortie de ce détecteur de crête positif 102 est appliquée à la ligne 114. Le sous-circuit 102 détecte la crête positive du signal essentiellement sinusoïdal transmis par la ligne 88. De la même manière, la branche de circuit de détecteur de crête négatif 104 comprend deux amplificateurs opérationnels 114 et 116 branchés en série par la diode 118 dans la direction indiquée. Le sous-circuit 104 détecte la crête négative du signal essentiellement sinusoïdal transmis par la ligne 88. Un commutateur de remise à l'état initial 120 se connecte à la jonction de la diode 112 et de l'amplificateur opérationnel 110 ainsi qu'à la jonction de la diode 118 et de l'amplificateur opérationnel 116. Ce commutateur de remise à l'état initial met à zéro les deux branches de circuits protecteurs de crête positive et négative 102 et 104. Le signal de sortie du détecteur de crête négatif 104 est transmis par une ligne 122 à l'amplificateur opérationnel 124. L'amplificateur opérationnel 124 calcule la valeur absolue de la différence entre les branches de circuits de détecteurs de crête positif et négatif. Cette différence absolue est appelée différence crête à crête. Lorsque le commutateur 14 sélectionne un déplacement, l'amplificateur opé- rationnel 124 détermine le déplacement crête à crête de la vibration de presse mesurée et fournit en sortie un signal correspondant. Lorsque le commutateur 14 sélectionne une accélération, l'amplificateur opérationnel 124 détermine l'accélération crête à crête de la vibration de presse mesurée et fournit en sortie un signal correspondant. La sortie de ce dispositif est ensuite appliquée par une ligne 126 à deux contacts 128 et 130 du commutateur 14. La figure 2B représente le contact 128 du commutateur 14 qui fournit le signal d'accélération crête à crête et le contact 130 qui fournit le signal de déplacement crête à crête. En se référant de nouveau à la branche de circuit de détecteur de crête positif 102 de la figure 2A, provenant de la ligne 114, un détecteur de surcharge de circuit 131 utilise un comparateur quadruple LM 339 N 132. Lorsqu'un signal de surcharge apparaît sur la ligne 114, le détecteur 131 doit allumer une diode électroluminescente (LED) 134. Suivant le type d'accéléromètre 12 utilisé et la sélection des amplificateurs opérationnels utilisés, la valeur de seuil de surcharge du circuit doit varier. La figure 2A représente un autre détecteur utilisé à l'intérieur du dispositif 10. Un détecteur de batterie faible 136 utilisant un comparateur quadruple LM 339 N 140 détermine, par la sélection d'entrées et de valeurs de résistance particulières, si la source de puissance, c'est-à-dire une batterie, est ou non au-dessous d'une valeur de seuil. L'indicateur de batterie faible à diode électroluminescente 138 s'allume lorsque la source de puissance, c'est-à-dire les batteries, est à l'extérieur d'une plage de tensions particulière. La dernière branche de la sous-section de détecteur à l'intérieur du dispositif 10 est la base de la moyenne quadratique unique du convertisseur de courant continu 106. La branche de circuit 106 comprend un certain nombre d'amplificateurs opérationnels 142, 144 et 144 montés en sé- rie et tous du type précédemment décrit. Lorsque le commutateur 14 sélectionne une vibration, cette branche de circuit détermine la vibration de base de la moyenne quadratique mesurée de la presse et fournit en sortie un signal correspondant. Comme représenté à la figure 2A, la polarité des diodes 148 effectue un redressement double alternance du signal in cident provenant de la ligne 88, en convertissant le signal variable en un niveau de tension continue particulier. Ce niveau de tension continue est appliqué à un amplificateur opérationnel 146 par l'intermédiaire de diverses valeurs de résistances et de condensateurs pour former la moyenne de ce niveau au cours du temps et calculer la base de la moyenne quadratique (RMS) équivalente de la vibration de presse détectée par l'accéléromètre 12. La sortie des amplificateurs opérationnels 142, 144 et 146 fournit une moyenne quadratique unique pour la convertir en courant continu et la fournir sur la ligne 150. En se référant à la figure 2B, ce signal de base de la moyenne quadratique unique est transmis par la ligne 150 à l'amplificateur opérationnel de mise à zéro 152 du type précédemment décrit. Le potentiomètre variable 154 permet la mise à zéro du circuit pendant l'étalonnage. La sortie de cet étage de mise à zéro est transmise par la ligne 154 qui fournit ce signal de base de la moyenne quadratique unique étalonné à la fois à une banque de diodes électroluminescentes 156 et au contact 158 du commutateur 14. Dans cette forme de réalisation, la banque de diodes électroluminescentes 156 comprend quatre diodes électroluminescentes 160, 162, 164 et 166 qui correspondent aux quatre zones de niveaux de violence de vibrations, comme décrit dans l'arrière plan de la présente demande et dans le brevet U.S. NO 5 094 107 cédé au mandataire de la présente invention, cette description détaillée étant incorporée explicitement ici à titre de référence. Comme représenté à la figure 3, les zones de violence de vibrations 1 à 4 sont représentées par l'allumage de l'une quelconque respective des diodes électroluminescentes 160, 162, 164 ou 166. Suivant le signal de base de la moyenne quadratique unique appliqué par la ligne 154, quatre circuits intégrés de comparateurs 168 tels qu'un circuit intégré de comparateur quadruple LM 339 N, commandent respectivement chacune des diodes électroluminescentes 160-166. Sur la base des valeurs particulières des résistances 170 montées en série, et si l'on applique un niveau de tension positive de 15 volts au point de connexion 172, chaque diode électroluminescente doit s'allumer lorsque la tension appliquée par la ligne 154 dépasse les critères de chaque comparateur 168 programmés par ces valeurs de résistance. Chacune des diodes électroluminescentes 160, 162, 164 et 166 est utilisée pour représenter les quatre niveaux de zones de violence de vibrations, comme représenté à la figure 3. De plus, les diodes électroluminescentes (LED) 160-166 sont codées par couleurs comme indiqué par exemple dans le tableau ci-après. L.E.D. Couleur Zone de violence des vibrations 160 Verte Zone 1 - Extrême fiabilité à long terme vibration de base de la moyenne quadratique au dessous de 4,57 mm/sec. 162 Verte Zone 2 - Très bonne fiabilité à long terme vibra tion de base de la moyenne quadratique de 4,57 mm/sec à 11,18 mm/sec. 164 Jaune Zone 3 - Fiable (zone de précaution) vibration de base de la moyenne quadratique de 11,18 mm/sec à 13,46 mm/sec 166 Rouge Zone 4 - Déconseillée pour fiabilité à long terme vibration de base de la moyenne quadrati que au-dessus de 13,46 mm/sec. Le bloc d'affichage à cristaux liquides (LCD) 180 est un afficheur numérique utilisant un voltmètre noyé tel que celui du type vendu par Crompton Modutec sous le numéro de pièce BL 102-302. Le signal est dirigé vers cet afficheur à cristaux liquides (LCD) 180 à partir, soit de la ligne 126, soit de la ligne 154, et ce signal est affiché sur la plaque avant 182 du dispositif. L'étalonnage est effectué séparément pour l'accélération, la vitesse et le déplacement. Un signal d'amplitude et de fréquence connues est appliqué à l'entrée du transducteur 12. Des potentiomètres sont ensuite réglés jusqu'à ce que la lecture correcte soit affichée sur l'afficheur à cristaux liquides. Les filtres passe-haut 28, 50 et 78 présentent des gains variables pour étalonner respectivement l'accélération, la vitesse et le déplacement. Les valeurs du signal d'entrée et de l'afficheur de sortie sont des fonctions des valeurs de résistance et de capacité sélectionnées dans tout le circuit, de sorte que l'étalonnage est simple une fois que ces valeurs ont été sélectionnées. De plus, la capacité de connexion du dispositif 10 peut comprendre un dispositif de transmission à distance supplémentaire tel qu'un modem 190 (figure 4) pour envoyer les données de violence de vibrations calculées à un poste central ou à un centre de stockage de données à distance. Le dispositif 10 est connecté au modem 190 par une ligne 192. Dans ce cas, le dispositif 10 devrait envoyer par un modem 190 ou d'autres moyens, comme par exemple un dispositif de radiocommunications, un réseau Internet, un système téléphonique, un réseau de données local ou un réseau à large zone, l'accélération mesurée ou la vitesse, l'accélération ou le déplacement calculés de la presse, à un bloc de stockage numérique à distance. On utilise des procédés connus pour émettre les valeurs du signal numérique par le dispositif de transmission à distance. REVENDICATIONS 10) Dispositif manuel (10) pouvant être monté sur une presse mécanique pour mesurer les conditions de fonctionnement de la presse, caractérisé en ce qu'il comprend - un accéléromètre (12) pour mesurer les conditions de fonc tionnement de la presse et produire un signal correspon dant, - un moyen de traitement de signal manuel pour traiter le si gnal correspondant, ce moyen de traitement de signal étant branché à l'accéléromètre (12) pour traiter le signal cor respondant, ce moyen de traitement de signal comprenant - un moyen de traitement d'accélération pour calculer un si gnal d'accélération de la presse, - un signal de vitesse de la presse, - un moyen de traitement de déplacement pour calculer un si gnal de déplacement de la presse, - un moyen d'affichage (156) pour afficher l'un au moins des signaux calculés, et - un commutateur (14) connectant ensemble les moyens de trai tement d'accélération, de vitesse et de déplacement, et permettant à un opérateur de sélectionner l'un des signaux calculés pour l'appliquer à l'entrée du moyen d'affichage. 20) Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'affichage comprend un moyen pour mesurer la tension des signaux calculés et pour afficher cette tension représentant un état de la presse. 30) Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'affichage comprend un certain nombre de diodes électroluminescentes (160, 162, 164, 166) disposées pour s'allumer dans des plages de tension appliquée prédéfinies séparées, de façon qu'une diode électroluminescente allumée représente une plage particulière d'un signal appliqué à l'entrée du moyen d'affichage. 40) Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que les diodes électroluminescentes s'allument en couleurs différentes suivant la plage de tension appliquée prédéfinie. 50) Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de traitement d'accélération comprend un filtre passe-haut du premier ordre (28). 60) Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de traitement de vitesse comprend un intégrateur de signal, un filtre passe-haut du premier ordre (38), un filtre passe-haut du second ordre (46) et un filtre passe-haut du premier ordre (50) montés en série. 7 ) Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de traitement de déplacement comprend un intégrateur de signal (76), un filtre passe-haut du premier ordre (78), un filtre passe-haut du second ordre, un second intégrateur de signal, et un second filtre passe-haut du premier ordre montés en série. 80) Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de traitement de signal comprend un filtre passe-bas du second ordre (84) qui réduit les signaux haute fréquence appliqués au moyen d'affichage. 90) Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de traitement de vitesse comprend un filtre passehaut ayant une bande de fréquences au-dessus d'environ 30 Hz de façon que les signaux à fréquences plus basses soient supprimés pour éviter de mesurer les effets d'inertie de la presse. 100) Procédé de surveillance des niveaux de violence des vibrations dans une presse, caractérisé en ce qu' il consiste à, - utiliser un dispositif de surveillance manuel qui indique visuellement les niveaux de violence des vibrations d'une presse d'une manière définie par zones - monter un détecteur de presse sur la presse - connecter le détecteur de presse au dispositif de sur veillance - faire fonctionner la presse ; et - déterminer le niveau de violence des vibrations sur la base de l'indicateur visuel fonctionnant d'une manière définie par zones sur le dispositif de surveillance.