Brevet FR2755873A1 — publié le 19980522

La présente invention est relative à une installation pour la récupération de composés volatils présents sous forme de vapeur dans un mélange gazeux. Elle s'applique en particulier à la récupération de vapeurs d'hydrocarbures, en particulier de carburant tel que l'essence et le gazole, dans de l'air, mais également à la récupération d'autres composés dans un gaz porteur, notamment inerte. Il est nécessaire dans certaines situations, telles que la purge du gaz contenu dans une cuve de carburant que l'on doit remplir, de traiter l'effluent gazeux saturé en vapeurs d'hydrocarbures, d'une part pour limiter les rejets de vapeurs d'hydrocarbures dans l'environnement, et d'autre part pour éviter les pertes d'hydrocarbures impliquées par de tels rejets. Pour répondre à ces impératifs, la présente invention se propose de fournir une installation de récupération de vapeurs de composés volatils dans un mélange gazeux, dont la constitution est telle que les risques d'explosion soient limités, dont la mise en oeuvre et la maintenance soient facilitées, en particulier qui soit adaptable à tout type de mélange gazeux, tout cela avec un coût relativement limité. Ces buts, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints par l'invention au moyen d'une installation compacte comprenant essentiellement deux condenseurs disposés l'un au-dessus de l'autre dans une même enveloppe. Plus particulièrement, l'invention a pour objet une installation pour la récupération de composés volatils présents sous forme de vapeur dans un mélange gazeux, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins une colonne d'épuration renfermant un premier condenseur situé dans la partie basse de la colonne et un second condenseur disposé au-dessus du premier, les deux condenseurs étant traversés par une même ligne de circulation d'azote de refroidissement, alimentée en azote liquide en amont dudit second condenseur, dans lequel l'azote se vaporise, et délivrant de l'azote gazeux réchauffé en aval dudit premier condenseur, ladite colonne étant pourvue dans sa partie basse de moyens d'alimentation en ledit mélange gazeux et de moyens de soutirage de condensat situés à un niveau inférieur au premier condenseur, et étant également pourvue de moyens d'interruption de son alimentation en azote liquide et de moyens d'alimentation en un fluide de réchauffage des deux condenseurs. L'installation selon l'invention peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes - le premier condenseur est un échangeur de chaleur du type à contre-courant - le second condenseur est un échangeur de chaleur du type multipasses à chicanes - la ou chaque colonne d'épuration renferme en outre dans sa partie haute un dispositif d'adsorption d'hydrocarbures disposé au-dessus dudit second condenseur et comprenant un lit d'adsorbant traversé par ladite ligne de circulation d'azote de refroidissement en amont du second condenseur - la ou chaque colonne est équipée de moyens de mesure de la différence de pression du gaz traité entre sa partie haute et sa partie basse - elle comprend des moyens de stockage du condensat reliés audits moyens de soutirage de condensat - elle comprend une colonne unique et des moyens pour faire circuler du liquide alternativement à partir de la partie basse de ladite colonne vers lesdits moyens de stockage, et à partir desdits moyens de stockage vers la partie basse de ladite colonne - les moyens de circulation du liquide sont asservis aux moyens de contrôle de la différence de pression pour la circulation du liquide à partir desdits moyens de stockage vers la partie basse de ladite colonne - elle comprend des moyens pour isoler le dispositif d'adsorption du reste de la colonne lorsque du liquide est acheminé depuis lesdits moyens de stockage vers la partie basse de la colonne - elle comprend des moyens de régénération par mise sous vide du dispositif d'adsorption - elle comprend deux colonnes d'épuration raccordées en parallèle à des moyens d'alimentation en ledit mélange gazeux, et des conduites d'amenée de gaz de régénération relient l'extrémité de sortie d'une ligne de circulation d'azote de refroidissement à l'extrémité d'entrée de l'autre ligne de circulation d'azote de refroidissement, l'azote servant de fluide de réchauffage dans cette autre ligne - elle comprend des moyens de commande pour n'alimenter qutune seule colonne à la fois en ledit mélange gazeux et, simultanément, fermer la communication entre l'extrémité d'entrée de la ligne de circulation d'azote de refroidissement de cette colonne et l'extrémité de sortie de la ligne de circulation d'azote de refroidissement de l'autre colonne - un réchauffeur est installé sur ladite conduite d'amenée de gaz de régénération. Des exemples de l'invention vont maintenant être décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 représente schématiquement une installation suivant l'invention, comprenant une seule colonne d'épuration - la figure 2 représente schématiquement une autre installation suivant l'invention, comprenant une seule colonne d'épuration contenant un étage d'adsorption - la figure 3 représente schématiquement une autre installation suivant l'invention, comprenant deux colonnes d'épuration en parallèle. L'installation représentée sur la figure 1 est destinée à traiter un gaz comprenant de l'air, des vapeurs d'essence et de l'eau, produit sur un site de stockage d'hydrocarbure lors du remplissage d'une cuve non représentée. Elle comprend essentiellement une colonne d'épuration 1, renfermant deux condenseurs 2 et 3 superposés refroidis par une même ligne 4 de circulation de fluide de refroidissement, une capacité-tampon 5 pour le stockage intermédiaire de condensat, et un réservoir 6 de liquide. La colonne est fermée à son sommet par un couvercle amovible 101. La colonne 1, en acier inoxydable, renferme ainsi dans sa partie basse un premier condenseur 2, qui est un échangeur de chaleur du type à contre-courant, et un second condenseur 3, qui est un échangeur de chaleur du type multipasses à chicanes 103 horizontales, disposé au-dessus du premier condenseur 2. Ces deux condenseurs sont traversés par la ligne 4 de circulation de fluide de refroidissement, qui est alimentée en azote liquide en amont du second condenseur 4 via une conduite d'amenée de liquide 7 reliée à un réservoir 107. L'installation fonctionne de la façon suivante. Le mélange gazeux à traiter, constitué d'air à environ 70 % d'humidité saturé en vapeur d'essence, à la température ambiante (inférieure à environ 300C) et à la pression atmosphérique, est introduit dans la partie basse de la colonne 1 via une conduite d'amenée de gaz 8. Ce gaz circule de façon ascendante dans la colonne 1 à contre-courant du sens de circulation de l'azote de refroidissement. La ligne 4 de circulation de fluide de refroidissement traverse dans un premier temps le second condenseur 3 sous la forme d'un faisceau tubulaire 104 constitué de tubes à ailettes verticaux. Ainsi, la circulation du gaz ascendant dans la colonne se fait, pour l'essentiel, perpendiculairement à la circulation du fluide de refroidissement, ce dernier suivant un trajet ascendant sinueux défini par les chinanes 103. L'extraction de chaleur par l'azote liquide dans cet étage de condensation provoque la vaporisation complète de l'azote liquide, et le fluide de refroidissement en sortie du second condenseur 3 est donc de l'azote gazeux froid. La ligne 4 de circulation de fluide de refroidissement traverse ensuite le premier condenseur 2. Sur la variante représentée sur la figure 1, ce condenseur comprend un corps de remplissage 9, autour duquel circule la ligne 4 de fluide de refroidissement sous forme d'au moins un serpentin hélicoïdal. L'extraction de chaleur par l'azote gazeux froid, dans cet étage de condensation, provoque un échauffement relatif de l'azote gazeux, qui est ensuite libéré dans l'atmosphère via une conduite 10 reliée à la partie basse de la colonne 1, cette conduite comportant une vanne 110. Le gaz pollué introduit au bas de la colonne 1 via la conduite 8 traverse donc dans un premier temps le premier condenseur 2 à contre-courant, où il est refroidi grâce à la chaleur sensible du courant d'azote gazeux froid circulant dans la ligne 4. L'eau peut alors commencer à se condenser, ou même à geler. Le condensat se rassemble au pied de la colonne 1, alors que les éventuels cristaux de glace se déposent en partie sur le corps du premier condenseur 2. Une importante partie des cristaux sera "lavée" par les condensats liquides tombant du condenseur supérieur et sera donc mélangée au bain de condensats en cuve de la colonne. L'air chargé de vapeur d'essence et sensiblement appauvri en eau s'élève ensuite vers le second condenseur 3 et traverse l'échangeur multipasses. Dans cet étage de condensation, l'azote liquide circulant dans la ligne 4 est utilisée pour condenser et/ou cristalliser les vapeurs d'hydrocarbure. Pour cela, l'azote se vaporise et se réchauffe jusqu'à une température prédéterminée, par exemple -900C, dans l'échangeur 3. On pense qu'il se produit l'équilibre suivant : les premières molécules d'essence refroidies à la température de cristallisation, lorsqu'elles cristallisent à la surface des tubes à ailettes de l'échangeur multipasses, créent une résistance thermique qui ne permet progressivement aux molécules suivantes que de se condenser et non plus de cristalliser. Il se produit donc un écoulement d'hydrocarbure liquide jusqu'au pied de la colonne. Le flux d'azote liquide introduit dans la ligne 4 de circulation de fluide de refroidissement peut être régulé par un contrôle de la température des gaz en tête de la colonne 1, par des moyens 111 qui agissent sur une vanne de régulation 11 disposée sur la conduite 7. Le transfert thermique dans le second échangeur 3 est optimisé grâce à l'utilisation des tubes à ailettes 104 pour la circulation de l'azote et des baffles ou chicanes 103 pour la circulation des effluents de condensation. Le gaz parvenant en tête de la colonne 1 est constitué d'air sensiblement exempt d'hydrocarbure et d'humidité et est évacué via une conduite 28 de gaz épuré. Lorsque le mélange gazeux à traiter est constitué d'air saturé de vapeur d'essence ou de vapeur mixte d'essence et de gazole (en des proportions variables, typiquement 60 % de gazole et 40 % d'essence), l'air épuré dans la colonne 1 présente typiquement une teneur en hydrocarbures inférieure à 35 g/Nm3. Le liquide condensé rassemblé au pied de la colonne 1 peut être acheminé vers la capacité-tampon 5 via une conduite 12 d'amenée de liquide, équipée d'une vanne 112, cette capacité-tampon 5 communiquant avec un réservoir de stockage 6 du site via une conduite 13 sur laquelle est installée une pompe réversible 14. Le liquide contenu dans le réservoir de stockage 6, complété périodiquement par transfert du contenu de la capacité 5 au moyen de la pompe 14, pourra être prélevé par des moyens non représentés sur la figure pour être utilisé sur le site en fonction des besoins. En variante, la capacité 5 peut être supprimée. Les condensats sont alors stockés dans la colonne elle-même, à condition de prévoir une hauteur de rétention suffisante en cuve de colonne, ou bien envoyes directement dans le réservoir principal 6 ou dans des canalisations servant au remplissage de camions-citernes. En fonctionnement, la colonne 1 est le siège de phénomènes non seulement de condensation, mais également de cristallisation, notamment d'eau et éventuellement d'hydrocarbure, sous l'effet du refroidissement intense par l'azote liquide. Il convient de veiller à ce que les cristaux formés qui se déposent sur les condenseurs ainsi que les parois de la colonne n'occupent pas un volume trop important, voire ne bouchent pas le passage des gaz à l'intérieur de la colonne 1. A cet effet, l'installation représentée sur la figure 1 comporte des moyens pour régénérer la colonne, c'est-à-dire faire fondre les cristaux formés après une période de fonctionnement en mode d'épuration. Pour cela, il est prévu des moyens 15 de mesure de la différence entre la pression régnant en tête de la colonne 1 et la pression régnant au pied de la colonne 1, cette différence de pression étant indicatrice du degré de bouchage de la colonne. Une vanne 16, montée dans la conduite 8, ainsi que la vanne 11 sont asservies à ces moyens de mesure 15 pour interrompre l'arrivée du mélange gazeux à traiter par la conduite 8 et l'arrivée d'azote liquide par la conduite 7 lorsque le niveau d'encrassement de la colonne ne permet plus une épuration satisfaisante. La pompe 14 est alors mise en service pour soutirer du liquide du réservoir 6, ce liquide étant à la température ambiante. Progressivement, la capacité-tampon 5, la conduite 12 ainsi que la colonne 1 sont ainsi remplies d'hydrocarbure liquide à la température ambiante, permettant aux cristaux présents de fondre. Lorsque la colonne 1 est remplie d'hydrocarbure, ce qui peut être contrôlé par la différence de pression mesurée par les moyens 15, le sens de fonctionnement de la pompe 14 est inversé et le liquide contenu dans la colonne 1 et la capacité-tampon 5 est envoyé dans le réservoir 6. Quelques minutes avant de redémarrer, la colonne est refroidie en envoyant de l'azote liquide à travers les échangeurs en rouvrant la vanne 11, sous la commande d'un capteur de température 113 qui mesure la température de l'azote sortant de l'échangeur 3. Cette phase de régénération peut avoir lieu dès que la colonne présente une quantité de cristaux supérieure à une quantité prédéfinie, ou bien, lorsque le procédé est conduit de façon discontinue, avant chaque période d'arrêt de l'installation. Lorsque l'épuration doit fournir un air ultra-pur en sortie de la colonne 1, c'est-à-dire un air qui contient typiquement moins de 150 mg/Nm3, l'installation peut comprendre en outre un appareil d'adsorption, en aval des deux étages de condensation. Cette variante est illustrée sur la figure 2, sur laquelle les références déjà citées désignent des organes identiques à ceux décrits pour la figure 1. Cette installation comprend en outre un dispositif d'adsorption disposé dans la partie haute de la colonne 1, au-dessus du second condenseur 3, et comprenant un lit d'adsorbant 18 séparé du reste de la colonne par un boîtier 19, et une conduite 20 d'amenée de gaz qui achemine le gaz à épurer sortant du second condenseur 3 à travers le support 19 jusque dans l'adsorbant 18. Le lit d'adsorbant 18 est traversé par la ligne 4 de circulation de fluide de refroidissement, dans laquelle circule de l'azote liquide. L'adsorbant 18 peut être tout type d'adsorbant capable d'arrêter des vapeurs d'hydrocarbures, tel que notamment du charbon actif. Le boîtier 19 sert à isoler l'adsorbant 18 du reste de la colonne au cours de la phase de régénération par immersion dans l'hydrocarbure liquide. A cette fin, la conduite 20 a une forme en U renversé ; une branche 120 du U communique avec le haut de la colonne, sous le boîtier 19 ; l'autre branche 121 du U débouche dans ce boîtier, sous le lit d'adsorbant. Au sommet du U, qui se trouve à l'extérieur de la colonne, la conduite 20 est équipée d'une vanne 21 destinée à éviter la contamination de l'adsorbant 18 par l'hydrocarbure liquide lors de la régénération. Le lit d'adsorbant 18 est régénéré par mise sous vide du boîtier 19 au moyen d'une pompe 22 : le gaz désorbé par pompage est tout d'abord renvoyé dans le lit via une conduite 23 équipée d'une vanne 123 pour le réchauffer, puis, en fermant la vanne 123 et en ouvrant une vanne 124 d'une conduite 24, le gaz désorbé est injecté dans la partie basse de la colonne 1 via cette conduite d'amenée de gaz 24, pour y subir la condensation. Comme il apparaît clairement de la description qui précède, les installations représentées sur les figures 1 et 2 sont appropriées au traitement d'épuration du mélange gazeux de façon discontinue. L'installation représentée sur la figure 3, comportant deux colonnes d'épuration en parallèle 1A et 1B, permet au contraire de réaliser le traitement d'épuration de façon continue. Cette installation fonctionne de la façon suivante. Sur la figure 3, les éléments portant une référence numérique déjà citée sont identiques à ceux décrits précédemment sous cette référence. Les éléments désignés A et B sont identiques entre eux et correspondent respectivement aux deux colonnes 1A et 1B. L'installation comprend deux colonnes d'épuration renfermant chacune deux étages de condensation et un étage d'adsorption, du type décrit relativement à la figure 2, les lits d'adsorbant 18A et 18B étant cette fois simplement portés par les supports 19A et 19B, sans être isolés du reste de la colonne 1A, respectivement 1B. La conduite 20 de la figure 2 est supprimée. Les deux colonnes 1A et 1B sont reliées chacune, via des conduites 8A et 8B, à une alimentation commune 8 en mélange gazeux à traiter. Les deux lignes 4A et 4B de circulation de fluide de refroidissement sont reliés entre elles comme suit. En sortie de la colonne 1A, la ligne 4A se divise en une branche 10A débouchant dans l'atmosphère et une branche 25A d'amenée de gaz qui débouche dans une conduite commune 26 d'amenée de gaz comportant une branche 26B, laquelle débouche dans la ligne 4B en amont de la colonne 1B. De la même façon, la ligne 4B, en sortie de la colonne 1B, se divise en une branche 10B débouchant dans l'atmosphère et une branche 25B d'amenée de gaz débouchant dans la conduite 26, dont une seconde branche 26A est reliée à la ligne 4A en amont de la colonne 1A. Un réchauffeur 27 est installé au point de convergence entre les conduites 25A, 25B et 26. De plus, une conduite 28A, 28B munie d'une vanne 29A, 29B part de chaque colonne 1A, 1B, au niveau de l'échangeur 2A, 2B, et est reliée à l'aspiration d'une pompe 30. Le refoulement de cette pompe est relié, via une conduite 31, à la conduite 8B. Dans cette installation, une colonne fonctionne en épuration alors que la seconde fonctionne en régénération, puis le rôle de chacune des colonnes est inversé. Lorsque la colonne 1A fonctionne en épuration, c'est-à-dire en phase de condensation, toutes les vannes A sont ouvertes, toutes les vannes B sont fermées. Le mélange gazeux pollué introduit via la conduite 8A dans la colonne 1A circule de façon ascendante dans cette dernière. Les condensats s'écoulent vers le bas et se rassemblent au pied de la colonne 1A avant de parvenir jusqu'à la capacité 5 via la conduite 12A. L'azote liquide, dont le débit peut être régulé via le contrôle de température lîlA et la vanne llA, circule dans la ligne 4A : tout d'abord il refroidit le lit d'adsorbant 18A, puis il se vaporise dans l'échangeur multipasses 3A, et enfin il est réchauffé dans l'echan- geur à contre-courant 2A. L'air épuré s'échappe hors de la colonne 1A par l'intermédiaire de la conduite d'évacuation de gaz épuré 28A, qui débouche comme la conduite 28B dans une conduite d'évacuation commune 28. Simultanément, la colonne 1B est régénérée, de la manière suivante. L'azote gazeux réchauffé dans l'échangeur 2A est, au moins en partie, acheminé vers le réchauffeur 27 via la conduite 25A, puis envoyé dans la colonne 1B par l'intermédiaire des conduites 26 et 26B. Il circule alors dans la ligne 4B de la façon suivante : tout d'abord il traverse le lit d'adsorbant 18B en le réchauffant pour faciliter la désorption des hydrocarbures, puis il parcourt l'échangeur multipasses où il fait fondre les cristaux éventuels, et enfin il réchauffe l'échangeur à contre-courant 2B. En sortie de la colonne 1B, l'azote gazeux est envoyé dans la conduite lOB pour être soit rejeté dans l'atmosphère, soit dirigé vers une application ultérieure. Simultanément, pour favoriser la désorption, du gaz est soutiré de la colonne 1B via la conduite 28B et la pompe 30, laquelle refoule ce gaz dans la colonne 1A via les conduites 31, 8B et 8A. Lorsque la colonne 1A est bouchée à un degré déterminé, ce qui peut être vérifié par une mesure de la différence de pression dans le système par les moyens 15 déjà décrits, branchés entre les conduites 8 et 25 et communs aux deux colonnes, les colonnes 1A et 1B échangent leur rôle. Toutes les conduites A sont fermées, les conduites B sont ouvertes au moyen des vannes disposées sur ces conduites, et la colonne 1A entre en régénération alors que la colonne 1B commence à condenser. Dans ce type de dispositif, l'appareil d'adsorption est facultatif et sera utilisé uniquement pour produire de l'air ultra-pur. A titre d'illustration, un dispositif dans lequel chaque colonne a un diamètre de 900 mm et une hauteur de 5 500 mm permet de traiter une quantité de 1 750 Nm3 par jour avec 3,5 litres d'azote liquide par kilogramme d'essence récupéré. Il ressort de la description qui vient d'être faite que les dispositifs selon l'invention sont d'emploi très facile et également très sûr puisque les vapeurs d'hydrocarbure n'entrent en contact qu'avec des surfaces immobiles des échangeurs, qui sont typiquement constitués d'acier inoxydable et de cuivre, ce qui minimise le risque d'explosion. L'azote liquide vaporisé dans la ligne de circulation de fluide de refroidissement peut être réutilisé en régénération dans un dispositif à double colonne, et également dans une application ultérieure. L'absence d'élément rotatif et le nombre réduit des éléments minimisent la maintenance : seul un nombre limité de pièces telles que des électrovannes et des régulateurs est nécessaire au bon fonctionnement du système. L'utilisation d'azote liquide permet de réaliser très précisément la production de froid juste requise par le mélange gazeux traité à teneur variable en vapeur d'hydrocarbure : la faculté de réponse du dispositif est très élevée, que la puissance de réfrigération soit élevée ou faible. Pour les raisons qui précèdent (peu d'échangeurs, un seul courant d'azote pour les deux condenseurs, et éventuellement pour la régénération d'une première colonne pendant le fonctionnement d'une seconde), le coût de tels dispositifs peut être maintenu à un niveau très faible. L'invention s'applique également à la récupération, dans des situations analogues, de divers composés volatils, notamment organiques, (acétone, méthanol, etc.) contenus dans de l'air ou dans un autre gaz tel que de l'azote d'inertage. REVENDICATIONS 1. Installation pour la récupération de composés volatils présents sous forme de vapeur dans un mélange gazeux, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins une colonne d'épuration (1 ; 1A, 1B) renfermant un premier condenseur (2 ; 2A, 2B) situé dans la partie basse de la colonne et un second condenseur (3 ; 3A, 3B) disposé au-dessus du premier, les deux condenseurs étant traversés par une même ligne (4 ; 4A, 4B) de circulation d'azote de refroidissement, alimentée en azote liquide en amont dudit second condenseur (3), dans lequel l'azote se vaporise, et délivrant de l'azote gazeux réchauffé en aval dudit premier condenseur, ladite colonne étant pourvue dans sa partie basse de moyens (8 ; 8A, 8B) d'alimentation en ledit mélange gazeux et de moyens (12 12A, 12B) de soutirage de condensat situés à un niveau inférieur au premier condenseur, et étant également pourvue de moyens d'interruption de son alimentation en azote liquide et de moyens (12 ; 26A, 26B) d'alimentation en un fluide de réchauffage des deux condenseurs. 2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit premier condenseur (2 ; 2A, 2B) est un échangeur de chaleur du type à contre-courant 3. Installation selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que ledit second condenseur (3 3A, 3B) est un échangeur de chaleur du type multipasses à chicanes (103). 4. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la ou chaque colonne d'épuration (1 ; 1A, 1B) renferme en outre dans sa partie haute un dispositif d'adsorption d'hydrocarbures (18, 19, 20 ; 18A, 19A) disposé au-dessus dudit second condenseur (3 ; 3A, 3B) et comprenant un lit d'adsorbant (18 ; 18A, 18B) traversé par ladite ligne (4 ; 4A, 4B) de circulation d'azote de refroidissement en amont du second condenseur. 5. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la ou chaque colonne est équipée de moyens (15) de mesure de la différence de pression du gaz traité entre sa partie haute et sa partie basse. 6. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens (5, 6) de stockage dudit condensat reliés audits moyens (12 ; 12A, 12B) de soutirage de condensat. 7. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce qu'elle comprend une colonne (1) unique et des moyens (14) pour faire circuler du liquide alternativement à partir de la partie basse de ladite colonne (1) vers lesdits moyens (5, 6) de stockage, et à partir desdits moyens (5, 6) de stockage vers la partie basse de ladite colonne (1). 8. Installation selon les revendications 5 et 7 prises ensemble, caractérisée en ce que lesdits moyens (14) de circulation du liquide sont asservis audits moyens (15) de contrôle de la différence de pression pour la circulation du liquide à partir desdits moyens (5, 6) de stockage vers la partie basse de ladite colonne (1). 9. Installation selon les revendications 4 et 7 prises ensemble, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens (19, 20, 21) pour isoler le dispositif d'adsorption du reste de la colonne lorsque du liquide est acheminé depuis lesdits moyens de stockage (5, 6) vers la partie basse de la colonne. 10. Installation selon la revendication 9, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens (22) de régénération par mise sous vide du dispositif d'adsorption (18, 19, 20). 11. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce qu'elle comprend deux colonnes (1A, 1B) d'épuration raccordées en parallèle à des moyens (8) d'alimentation en ledit mélange gazeux, et en ce que des conduites (25A, 25B, 26, 26A, 26B) d'amenée de gaz de régénération relient l'extrémité de sortie d'une ligne (4A, 4B) de circulation d'azote de refroidissement à l'extrémité d'entrée de l'autre ligne (4B, 4A) de circulation d'azote de refroidissement, l'azote servant de fluide de réchauffage dans cette autre ligne. 12. Installation selon la revendication 11, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de commande pour n'alimenter qu'une seule colonne à la fois en ledit mélange gazeux et, simultanément, fermer la communication entre l'extrémité d'entrée de la ligne de circulation d'azote de refroidissement de cette colonne et l'extrémité de sortie de la ligne de circulation d'azote de refroidissement de l'autre colonne. 13. Installation selon la revendication 11 ou 12, caractérisée en ce qu'un réchauffeur (27) est installé sur ladite conduite (25A, 25B, 26, 26A, 26B) d'amenée de gaz de régénération.