Brevet FR2751380A1 — publié le 19980123

Compresseur à déplacement variable Arrière-plan de l'invention 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne les compresseurs à déplacement variable utilisés dans les conditionneurs d'air de véhicules. Plus particulièrement, la présente invention concerne un compresseur à déplacement variable équipé d'une soupape de commande de déplacement qui commande l'inclinaison d'un plateau oscillant. 2. Description de la technique apparentée Un compresseur à déplacement variable classique présente un plateau oscillant supporté, de façon à basculer, sur un arbre rotatif. L'inclinaison du plateau oscillant est commandée sur la base de la différence entre la pression dans une chambre de bielle et la pression dans les alésages cylindriques. La course de chaque piston varie en fonction de l'inclinaison du plateau oscillant. Le déplacement du compresseur varie en conséquence. Le compresseur est muni d'une chambre de refoulement qui est reliée à la chambre de bielle par un passage d'alimentation. Une soupape de commande de déplacement est située dans un le passage d'alimentation. La soupape de commande commande le débit de gaz réfrigérant qui circule entre la chambre de refoulement et la chambre de bielle, ce qui permet de commander la pression dans la chambre de bielle. Par conséquent, la différence entre la pression dans la chambre de bielle et la pression dans les alésages cylindriques varie. La soupape de commande comporte un corps de soupape permettant de commander l'ouverture du passage d'alimentation et un solénoïde permettant d'actionner le corps de soupape. Le solénoïde est relié à un dispositif d'entraînement qui est commandé par un dispositif de commande. Le dispositif de commande fait en sorte que le dispositif d'entraînement excite ou arrête d'exciter, de façon sélective, le solénoïde en fonction de l'état du compresseur, par exemple en matière de charge de refroidissement. Le fait d'exciter et d'arrêter d'exciter le solénoïde permet au corps de soupape de commander.*_ l'ouverture du passage d'alimentation. Le débit de gaz réfrigérant qui circule entre la chambre de refoulement et la chambre de bielle est commandée en conséquence. Le fait d'arrêter d'exciter la soupape de commande qui se trouve dans un état excité génère une force électromotrice fondée sur l'inductance propre du solénoïde. La force électromotrice est orientée dans un sens qui empêche le flux magnétique qui traverse le solénoïde de changer et est appelée force contre- électromotrice. Si un courant excessif est généré par la force contreélectromotrice, le courant applique une charge excessive au dispositif d'entraînement. Ceci peut provoquer un dysfonctionnement du dispositif d'entraînement. Résumé de l'invention Par conséquent, un objectif de la présente invention est de proposer un compresseur à déplacement variable qui empêche un courant généré par une force contre-électromotrice du solénoïde dans la soupape de commande de déplacement d'être fourni au dispositif d'entraînement. Afin d'atteindre l'objectif mentionné ci- dessus, le compresseur selon la présente invention présente un plateau d'entraînement situé dans une chambre de bielle et monté, de façon à basculer, sur un arbre d'entraînement et un piston couplé, en fonctionnement, au plateau d'entraînement et situé dans un alésage cylindrique. Le plateau d'entraînement convertit la rotation de l'arbre d'entraînement en un mouvement de va et vient du piston dans l'alésage cylindrique. Le piston comprime le gaz fourni à l'alésage cylindrique depuis une chambre d'aspiration et refoule le gaz comprimé dans une chambre de refoulement à partir de l'alésage cylindrique. L'inclinaison du plateau d'entraînement est variable et dépend d'une différence entre la pression dans la chambre de bielle et la pression dans l'alésage cylindrique. Le piston se déplace d'une course déterminée par l'inclinaison du plateau d'entraînement afin de commander le déplacement du compresseur. Le compresseur comporte en outre un moyen permettant de régler la différence entre la pression dans la chambre de bielle et la pression dans l'alésage cylindrique. Le moyen de réglage comporte un passage de gaz permettant de conduire le gaz utilisé pour régler la pression et une soupape de commande permettant de régler la quantité de gaz qui circule dans le passage de gaz. La soupape de commande comporte un corps de soupape permettant de régler la taille de l'ouverture du passage de gaz et un solénoïde que l'on excite ou que l'on arrête d'exciter, de manière sélective, en fonction d'une alimentation en courant électrique afin d'activer le corps de soupape. Le solénoïde génère une force contre-électromotrice qui dépend de l'inductance propre du solénoïde lorsque l'on arrête d'exciter le solénoïde. Un dispositif de protection est relié en parallèle au solénoïde afin de faire passer le courant en fonction de la force contre- électromotrice générée dans le solénoïde à travers le dispositif de protection. Un moyen permet de fournir le courant au solenoïde, le dispositif de protection fait passer le courant en fonction de la force contre-électromotrice qui la traverse afin d'empêcher le courant fondé sur la force contre-électromotrice d'être fourni au moyen d'alimentation.. Un ordinateur permet de calculer un rapport de fonctionnement fondé sur l'état de fonctionnement du compresseur. Le courant fourni par le moyen d'alimentation varie en fonction du rapport de fonctionnement calculé par l'ordinateur. Brève description des dessins Les caractéristiques de la présente invention, qui sont considérées comme étant nouvelles, sont décrites en détails dans les revendications jointes. L'invention, ainsi que ses objets et avantages, sera mieux comprise à la lumière la description suivante des modes de réalisation actuellement préférés et des dessins joints, parmi lesquels: la figure i est une vue en coupe transversale illustrant un compresseur à déplacement variable selon un premier mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 est une vue en coupe transversale partielle et agrandie illustrant le compresseur de la figure 1 lorsque l'inclinaison du plateau oscillant est maximale; la figure 3 est une vue en coupe transversale partielle et agrandie illustrant le compresseur de la figure 1 lorsque l'inclinaison du plateau oscillant est minimale; la figure 4 est un schéma de circuits illustrant un dispositif de protection; la figure 5 est un schéma de circuits illustrant un dispositif de protection selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention; et la figure 6 est un schéma de circuits illustrant un dispositif de protection selon un troisième mode de réalisation de la présente invention. Description détaillée des modes de réalisation préférés Un compresseur à déplacement variable selon un premier mode de réalisation de la présente invention va maintenant être décrit en référence aux figures 1 à 4. Tel que représenté sur la figure 1, un bloc de culasse 12 constitue une partie du boîtier du compresseur. Un boîtier avant 11 est fixé à la face d'extrémité avant du bloc de culasse 12. Un boîtier arrière 13 est fixé à la face d'extrémité arrière du bloc de culasse 12, un plateau de soupape 14 étant placé entre les deux. Une chambre de bielle 15 est définie par les parois intérieures du boîtier avant Il et la face d'extrémité avant du bloc de culasse 12. Un arbre rotatif 16 est supporté, de façon à pouvoir tourner, dans le boîtier avant ll et le bloc de culasse 12. L'extrémité avant de l'arbre rotatif 16 fait saillie de la chambre de bielle 15 et elle est fixée à une poulie 17. La poulie 17 est directement couplée à une source d'entraînement externe (le moteur d'un véhicule 20 dans le présent mode de réalisation) par une courroie 19. Le compresseur du présent mode de réalisation est un compresseur à déplacement variable du type sans embrayage ne comprenant pas d'embrayage entre l'arbre rotatif 16 et la source d'entraînement externe. La poulie 17 est supportée par le boîtier avant 11 gràce à un palier angulaire 18. Un joint à lèvres 21 est situé entre l'arbre rotatif 16 et le boîtier avant 11 afin de rendre étanche la chambre de bielle 15. Le joint à lèvres 21 empêche la pression de s'échapper de la chambre de bielle 15. Un plateau oscillant sensiblement en forme de disque 23 est supporté par l'arbre rotatif 16 dans la chambre de bielle 15 de façon à pouvoir coulisser le long de et basculer par rapport à l'axe L de l'arbre 16. Le plateau oscillant 23 est muni d'une paire de broches de guidage 25, chacune possédant un guide-bille a à l'extrémité distale et étant fixée au plateau oscillant 23. Un rotor 22 est fixé à l'arbre rotatif 16 dans la chambre à bielle 15. Le rotor 22 tourne avec l'arbre rotatif 16. Le rotor 22 présente un bras de support 24 qui fait saillie vers le plateau oscillant 23. Une paire de trous de guidage 24a est formée dans le bras de support 24. Chaque broche de guidage 25 est adaptée, pour pouvoir coulisser, dans le trou de guidage 24a correspondant. La coopération entre le bras 24 et les broches de guidage 25 permet au plateau oscillant 23 de tourner avec l'arbre rotatif 16. La coopération guide également le basculement du plateau oscillant 23 et le mouvement du plateau oscillant 23 le long de l'axe L de l'arbre rotatif 16. A mesure que le plateau oscillant 23 coulisse vers l'arrière en direction du bloc de culasse 12, l'inclinaison du plateau oscillant 23 diminue. Un ressort à boudin 26 est situé entre le rotor 22 et le plateau oscillant 23. Le ressort 26 pousse le plateau oscillant 23 vers l'arrière ou dans un sens qui fait diminuer l'inclinaison du plateau oscillant 23. Le rotor 22 est muni d'une saillie 22a sur sa face d'extrémité arrière. La butée du plateau oscillant 23 contre la saillie 22a empêche l'inclinaison du plateau oscillant 23 d'être supérieure à l'inclinaison maximale prédéterminée. Tel que représenté sur les figures 1 à 3, une chambre d'obturateur 27 est définie au niveau de la partie centrale du bloc de culasse 12 qui s'étend le long de l'axe L de l'arbre rotatif 16. Un obturateur cylindrique creux 28 est logé dans la chambre d'obturateur 27. L'obturateur 28 coulisse le long de l'axe L de l'arbre rotatif 16. L'obturateur 28 présente une partie de diamètre élevé 28a et une partie de diamètre réduit 28b. Un ressort à boudins 29 est situé entre une marche, qui est définie par la partie de diamètre élevé 28a et la partie de diamètre réduit 28b, et une paroi de la chambre d'obturateur 27. Le ressort à boudins 29 pousse l'obturateur 28 contre le plateau oscillant 23. L'extrémité arrière de l'arbre rotatif 16 est insérée dans l'obturateur 28. Un palier radial 30 est fixé à la paroi interne de la partie de diamètre élevé 28a de l'obturateur 28 par un jonc à ergots 31. Par conséquent, le palier radial 30 se déplace avec l'obturateur 28 le long de l'axe L de l'arbre rotatif 16. L'extrémité arrière de l'arbre rotatif 16 est supportée par la paroi interne de la chambre d'obturateur 27, le palier radial 30 et l'obturateur 28 étant placés entre les deux. Un passage d'aspiration 32 est défini au niveau de la partie centrale du boîtier arrière 13 et du plateau de soupape 14. Le passage 32 s'étend le long de l'axe L de l'arbre rotatif 16 et communique avec la chambre d'obturateur 27. Le passage d'aspiration 32 sert de zone de pression d'aspiration. Une surface de positionnement 33 est formée sur le plateau de soupape 14 autour de l'ouverture interne du passage d'aspiration 32. L'extrémité arrière de l'obturateur 28 sert de surface d'obturation 34, qui bute contre la surface de positionnement 33. La butée de la surface d'obturation 34 contre la surface de positionnement 33 empêche l'obturateur 28 de se déplacer davantage vers l'arrière, à l'opposé du rotor 22. La butée sépare également le passage d'aspiration 32 de la chambre d'obturateur 27. Un palier de poussée 35 est supporté sur l'arbre rotatif 16 et est situé entre le plateau oscillant 23 et l'obturateur 28. Le palier de poussée 35 coulisse le long de l'axe L de l'arbre rotatif 16. La force du ressort à boudins 29 retient en permanence le palier de poussée 35 entre le plateau oscillant 23 et l'obturateur 28. Le palier de poussée 35 empêche la rotation du plateau oscillant 23 d'être transmise à l'obturateur 28. Le plateau oscillant 23 se déplace vers l'arrière à mesure que diminue son inclinaison. A mesure qu'il se déplace vers l'arrière, le plateau oscillant 23 pousse l'obturateur 28 vers l'arrière à travers le palier de poussée 35. Par conséquent, l'obturateur 28 se déplace vers la surface de positionnement 33 en s'opposant à la force du ressort à boudins 29. Tel que représenté sur la figure 3, lorsque la surface d'obturation 34 de l'obturateur 28 bute contre la surface de positionnement 33, le plateau oscillant 23 atteint son inclinaison minimale. Dans cet état, l'obturateur 28 se trouve en position fermée, ce qui permet de séparer la chambre d'obturateur 27 du passage d'aspiration 32. Une pluralité d'alésages cylindriques 12a s'étend à travers le bloc de culasse 12. Les alésages cylindriques 12a s'étendent parallèlement à l'axe L de l'arbre rotatif 16 et sont espacés à intervalles réguliers autour de l'axe L. Un piston à tête unique 36 est logé dans chaque alésage cylindrique 12a. Une paire de patins semisphériques, 37 est placée entre chaque piston 36 et le plateau oscillant 23. Une partie semisphérique et une partie plate sont définies sur chaque patin 37. La partie semisphérique est en contact, de façon à pouvoir coulisser, avec le piston 36 alors que la partie plate est en contact, de façon à pouvoir coulisser, avec le plateau oscillant 23. Le plateau oscillant 23 tourne grâce à l'arbre rotatif 16 à travers le rotor 22. Le mouvement de rotation du plateau oscillant 23 est transmis à chaque piston 36 par le biais des patins 37 et est converti en un mouvement de va et vient linéaire de chaque piston 36 dans l'alésage cylindrique 12a associé. Une chambre d'aspiration 38 est définie dans la partie centrale du boîtier arrière 13. La chambre d'aspiration 38 communique avec la chambre d'obturateur 27 par l'intermédiaire d'un trou de communication 45. Une chambre de refoulement 39 est définie autour de la chambre d'aspiration 38 dans le boîtier arrière 13. Les ports d'aspiration 40 et les ports de refoulement 42 sont formés dans le plateau de soupape 14. Chaque port d'aspiration 40 et chaque port de refoulement 42 correspond à l'un des alésages cylindriques 12a. Des clapets de soupape d'aspiration 41 sont formés sur le plateau de soupape 14. Chaque clapet de soupape d'aspiration 41 correspond à l'un des ports d'aspiration 40. Des clapets de soupape de refoulement 43 sont formés sur le plateau de soupape 14. Chaque clapet de soupape de refoulement 43 correspond à l'un des ports de refoulement 42. Au moment o chaque piston 36 se déplace entre le point mort haut et le point mort bas dans l'alésage cylindrique 12a associé, le gaz réfrigérant dans la chambre d'aspiration 38 pénètre dans chaque alésage 12a par l'intermédiaire du port d'aspiration 40 associé, tout en provoquant le fléchissement du clapet de soupape d'aspiration 41 associé en position ouverte. Au moment o chaque piston 36 se déplace entre le point mort bas et le point mort haut dans l'alésage cylindrique 12a associé, le gaz réfrigérant est comprimé dans l'alésage cylindrique 12a et refoulé vers la chambre de refoulement 39 par l'intermédiaire du port de refoulement 42 associé, tout en provoquant le fléchissement du clapet de soupape de refoulement 43 en position ouverte. Des butées d'arrêt 91 sont formées sur le plateau oscillant 14. Chaque butée d'arrêt 91 correspond à l'un des clapets de soupape de refoulement 43. La dimension de l'ouverture de chaque clapet de soupape de refoulement 43 est définie par le contact entre le clapet de soupape 43 et la butée d'arrêt 91 associée. Un palier de poussée 44 est situé entre le boîtier avant 11 et le rotor 22. Le palier de poussée 44 transmet la force de réaction du gaz de compression qui est appliquée au rotor 22 par le biais des pistons 36 et du plateau oscillant 23. Un passage de libération de pression 46 est défini dans la partie centrale de l'arbre rotatif 16. il Le passage de libération de pression 46 présente un orifice d'entrée 46a, qui mène vers la chambre de bielle 15 à proximité du joint à lèvres 21 et un orifice de sortie 46b qui mène à l'intérieur de l'obturateur 28. Un trou de libération de pression 47 est formé dans la paroi périphérique près de l'extrémité arrière de l'obturateur 28. Le trou 47 fait communiquer l'intérieur de l'obturateur 28 avec la chambre d'obturateur 27. Un passage d'alimentation 48 est défini dans le boîtier arrière 13, le plateau de soupape 14 et le bloc de culasse 12 afin de faire communiquer la chambre de refoulement 39 avec la chambre de bielle 15. Une soupape de commande de déplacement 49 est logée dans le boîtier arrière 13 dans le passage d'alimentation 48. Un passage d'introduction de pression 50 est défini dans le boîtier arrière 13 afin de faire communiquer la soupape de commande 49 avec le passage d'aspiration 32. Tel que représenté sur les figures 1 à 3, la soupape de commande 49 comporte un boîtier 51 et le solénoïde 52, qui sont fixes l'un à l'autre. Un trou de réception de soupape 13a est formé dans le boîtier arrière 13. La soupape de commande 49 est placée dans le trou 13a. Plus précisément, la totalité du boîtier 51 et la partie supérieure du solénoïde 52 sont reçus dans le trou 13a. Le solénoïde 52 est muni d'un étui de protection 92 permettant de recouvrir toute la surface extérieure du solénoïde 52. Par conséquent, la partie du solénoïde 52 qui est exposée à l'extérieur du boîtier arrière 13 est recouverte et protégée par l'étui 92. L'étui 92 comporte un cylindre 92a et un couvercle 92b. (figure 2) permettant de fermer l'ouverture inférieure du cylindre 92a. Tel qu'illustré sur une vue agrandie du cercle A de la figure 2, le bord inférieur du cylindre 92a est recourbé vers l'intérieur, le couvercle 92b étant situé au niveau de l'ouverture inférieure du cylindre 92a. Ceci maintient le couvercle 92b dans le cylindre 92a. Une chambre de soupape 53 est définie entre le boîtier 51 et le solénoïde 52. La chambre de soupape 53 est reliée à la chambre de refoulement 39 par un premier port 57 et le passage d'alimentation 48. Un corps de soupape 54 est agencé dans la chambre de soupape 53. Un trou de soupape 55 est défini et s'étend dans le sens axial dans le boîtier 51 et donne dans la chambre de soupape 53. Un premier ressort à boudins 56 s'étend entre le corps de soupape 54 et une paroi de la chambre de soupape 53 afin de pousser le corps de soupape 54 dans un sens qui ouvre le trou de soupape 55. Une chambre de détection de pression 58 est définie dans la partie supérieure du boîtier 51. La chambre de détection de pression 58 est munie d'un soufflet 60 et est reliée au passage d'aspiration 32 par un deuxième port 59 et le passage d'introduction de pression 50. Un premier trou de guidage 61 est défini dans le boîtier 51 entre la chambre de détection de pression 58 et le trou de soupape 55. Le soufflet 60 est relié au corps de soupape 54 par une première tige 62. La première tige 62 présente une partie de diamètre réduit qui s'étend à travers le trou de soupape 55. Un espace intermédiaire entre la partie de diamètre réduit de la tige 52 et le trou de soupape 55 permet l'écoulement du gaz réfrigérant. Un troisième port 63 est défini dans le boîtier 51 entre la chambre de soupape 53 et la chambre de détection de pression 58. Le troisième port 63 s'étend transversalement par rapport au et croise le trou de soupape 55. Le trou de soupape 55 est relié & la chambre de bielle 15 au moyen du troisième port 63 et du passage d'alimentation 48. Ainsi, le premier port 57, la chambre de soupape 53, le trou de soupape 55 et le troisième port 63 constituent une partie du passage d'alimentation 48. Un trou de logement 65 est défini dans la partie centrale du solénoïde 52. Un mécanisme fixe en acier 64 est placé dans la partie supérieure du trou 65. Une chambre de piston 66 est définie par le mécanisme fixe 64 et les parois internes du trou 65 dans la partie inférieure du trou 65 dans le solénoïde 52. Un piston cylindrique 67 est logé dans la chambre de piston 66. Le piston 67 coulisse le long de l'axe de la chambre 66. Un deuxième ressort & boudins 68 s'étend entre le piston 67 et le fond du trou 65. Le force du deuxième ressort à boudins 68 est inférieure à la force du premier ressort à boudin 56. Un deuxième trou de guidage 69 est défini dans le mécanisme fixe 64 entre la chambre de piston 66 et la chambre de soupape 53. Une deuxième tige 70 est formée dans le corps de soupape 54, de façon à en faire partie intégrante, et se projette vers le bas depuis le fond du corps de soupape 54. La deuxième tige 70 est logée dans le et coulisse par rapport au deuxième trou de guidage 69. Le premier ressort 56 pousse le corps de soupape 54 vers le bas, alors que le deuxième ressort 68 pousse le piston 67 vers le haut. Ceci permet à l'extrémité inférieure de la deuxième tige 70 d'être en contact permanent avec le piston 67. En d'autres termes, le corps de soupape 54 se déplace avec le piston 67, la deuxième tige 70 étant placée entre les deux. Un petite chambre 73 est définie par la paroi interne du boîtier arrière 13 et la circonférence de la soupape 49 dans une position qui correspond au troisième port 63. La petite chambre 73 communique avec le trou de soupape 55 par le biais du troisième port 63. Une gorge de communication 71 est formée dans un côté du mécanisme fixe 64 et donne dans la chambre de piston 66. Un passage de communication 72 est formé dans la partie intermédiaire du bottier 51 afin de faire communiquer la gorge 71 avec la petite chambre 73. La chambre de piston 66 est reliée au trou de soupape 55 par le biais de la gorge 71, du passage 72, de la chambre 73 et du troisième port 63. En conséquence, la pression dans la chambre de piston 66 est rendue égale à la pression dans le trou de soupape (ou bien la pression dans la chambre de bielle 15). Une bobine cylindrique 74 est enroulée autour du mécanisme fixe 64 et du piston 67. Une partie de support 92c est formée par une partie du cylindre 92a de l'étui 92 qui se projette vers l'extérieur. Une chambre de connecteur 93 est définie dans la partie de support 92c. Un premier connecteur 95 est fixé dans la partie de support 92c. Le premier connecteur 95 présente une borne plus 95a et une borne moins 95b situées dans la chambre de connecteur 93. La borne plus a est reliée à une extrémité de la bobine 74 et la borne moins 95b est connectée à l'autre extrémité de la bobine 74. Un ordinateur 81 et un dispositif d'entraînement 83 sont fournis séparément par le compresseur. Le dispositif d'entraînement 83 est relié à un deuxième connecteur 96. Le deuxième connecteur 96 relie, de façon amovible, le dispositif d'entraînement 83 au premier connecteur 95. Le dispositif d'entraînement 83 commande le courant électrique fourni à la bobine 74 en utilisant l'électricité fournie, par exemple, par la batterie d'un véhicule (non représentée) en fonction des ordres émis par l'ordinateur 81. Puisque le dispositif d'entraînement 83 et la soupape de commande 49 sont reliés de façon amovible par les connecteurs 95 et 96, le compresseur, et l'ordinateur 81, le dispositif d'entraînement 83 permettant de commander le compresseur peuvent être installés séparément dans le véhicule puis ils peuvent être reliés entre eux. Une diode 97 est prévue dans la chambre de connecteur 93. Tel que représenté sur la figure 4, la diode 97 présente une cathode 97a, qui est reliée à la borne plus 95a du premier connecteur 95 et une anode 97b, qui est reliée à la borne moins 95b du premier connecteur 95. En d'autres termes, la diode 97 est reliée à la bobine 74 en parallèle. La diode 97 sert de dispositif de protection pour protéger le dispositif d'entraînement 83. Un port de sortie 75 est formé dans le bloc de culasse 12 et communique avec la chambre de refoulement 39. Le port de sortie 75 est relié au passage d'aspiration 32 par un circuit réfrigérant externe 76. Le circuit réfrigérant 76 comporte un condenseur 77, une soupape de détente 78 et un évaporateur 79. Le compresseur, le condenseur 77, la soupape de détente 78 et l'évaporateur 79 forment un conditionneur d'air. L'ordinateur 81 est relié à plusieurs dispositifs dont un détecteur de température 82, un détecteur de température de compartiment 84, un commutateur de mise en marche du conditionneur d'air 87 et un régulateur de température 88. Le détecteur de température 82 est situé à proximité de l'évaporateur 79 afin de détecter la température de l'évaporateur 79. Le détecteur de température de compartiment 84 détecte la température du compartiment passager du véhicule. Un passager fixe une température de compartiment désirée, ou température cible, grâce au régulateur de température 88. L'ordinateur 81 calcule un rapport de fonctionnement fondé sur plusieurs données y compris la température cible fixée par le régulateur de température 88, une température détectée par le détecteur de température 82, une température de compartiment détectée par le détecteur de température 84, un signal MARCHE/ARRET provenant du commutateur 87 de mise en marche du conditionneur d'air. L'ordinateur 81 transmet ensuite le rapport d'utilisation au dispositif d'entraînement 83. Le dispositif d'entraînement 83 utilise la force électromotrice fournie par la batterie d'un véhicule pour transmettre un courant, dont les fluctuations correspondent au rapport de fonctionnement entré, à la bobine 74 de la soupape de commande 49. Par conséquent, on excite et on arrête d'exciter le solénoïde 52 de la soupape 49 de façon répétitive, en fonction du rapport de fonctionnement. Le fonctionnement du compresseur décrit ci-dessus va maintenant être décrit. Lorsque le commutateur 87 est activé, si la température du compartiment détectée par le détecteur de température 84 est supérieure ou égale à une valeur fixée par le régulateur de température 88, l'ordinateur 81 ordonne au dispositif d'entraînement 83 d'exciter le solénoïde 52. Spécifiquement, l'ordinateur 81 transmet un rapport de fonctionnement prédéterminé, qui est supérieur à 0%, au dispositif d'entraînement 83. Le dispositif d'entraînement 83 fournit un courant, dont les fluctuations correspondent au rapport de fonctionnement entré, à la bobine 74 du solénoïde 52. Plus le rapport de fonctionnement augmente, plus la valeur moyenne du courant fourni à la bobine 74 augmente. Inversement, plus le rapport de fonctionnement diminue, plus la valeur moyenne du courant fourni à la bobine 74 diminue. Le fait de fournir le courant à la bobine 74 produit une force d'attraction magnétique en fonction de l'amplitude de courant entre le mécanisme fixe 64 et le piston 67. La force d'attraction est transmise au corps de soupape 54 par la deuxième tige 70 et pousse ensuite le corps de soupape 54 en s'opposant à la force du premier ressort 56 dans un sens qui ferme le trou de soupape 55. Par ailleurs, la longueur du soufflet 60change en fonction de la pression d'aspiration dans le passage d'aspiration 32 qui est introduite dans la chambre de détection de pression 58 par l'intermédiaire du passage 50. Les changements dans la longueur du soufflet 60 sont transmis au corps de soupape 54 par la première tige 62. Plus la pression d'aspiration est élevée, plus le soufflet 60 est court. Lorsque le soufflet 60 raccourcit, le soufflet 60 pousse le corps de soupape 54 dans un sens qui ferme le trou de soupape 55. La zone d'ouverture entre le corps de soupape 54 et le trou de soupape 55 est déterminée par l'équilibre d'une pluralité de forces qui agissent sur le corps de soupape 54. Spécifiquement, la zone d'ouverture est déterminée par la position d'équilibre du corps 54, qui est affecté par la force du solénoïde 52, la force du soufflet 60, la force du premier ressort 56, la force du deuxième ressort 68. - Supposons que la charge de refroidissement est élevée et que la température dans le compartiment du véhicule détectée par le détecteur 84 est considérablement plus élevée qu'une température cible fixée par le régulateur de température 88. L'ordinateur 81 fixe un rapport de fonctionnement plus élevé devant être transmis au dispositif d'entraînement 83 en vue d'obtenir une différence plus importante entre une température de compartiment détectée et une température cible. Ceci augmente l'amplitude de la force d'attraction entre le mécanisme fixe 64 et le piston 67, ce qui augmente la force obtenue qui pousse le corps de soupape 54 dans un sens qui ferme le trou de soupape 55. Ceci abaisse la valeur requise de la pression d'aspiration permettant de déplacer le corps de soupape 54 dans un sens qui ferme le trou de soupape 55. Ainsi, le corps de soupape 54 commande l'ouverture du trou de soupape 55 en fonction d'une pression d'aspiration inférieure. En d'autres termes, le fait d'augmenter le rapport d'utilisation fait en sorte que la soupape 49 maintient une pression d'aspiration inférieure (qui équivaut à une pression cible). Une zone d'ouverture inférieure entre le corps de soupape 54 et le trou de soupape 55 réduit la quantité de gaz réfrigérant qui circule entre la chambre de refoulement 39 et la chambre de bielle 15 par l'intermédiaire du passage d'alimentation 48. Le gaz réfrigérant présent dans la chambre de bielle 15 circule dans la chambre d'aspiration 38 par l'intermédiaire du passage de libération de pression 46 et du trou de libération de pression 47. Ceci abaisse la pression dans la chambre de bielle 15. En outre, lorsque la charge de refroidissement est importante, la pression d'aspiration est élevée. En conséquence, la pression dans chaque alésage cylindrique 12a est élevée. Par conséquent, la différence entre la pression dans la chambre de bielle 15 et la pression dans chaque alésage cylindrique 12a est faible. Ceci augmente l'inclinaison du plateau oscillant 23, ce qui fait en sorte que le déplacement du compresseur devient plus important. Lorsque le trou de soupape 55 de la soupape de commande 49 est complètement fermé par le corps de soupape 54, le passage d'alimentation 48 est fermé. Ceci arrête l'alimentation en gaz réfrigérant hautement pressurisé dans la chambre de refoulement 39 vers la chambre de bielle 15. Par conséquent, la pression dans la chambre de bielle 15 devient sensiblement la même que la faible pression de la chambre d'aspiration 38. L'inclinaison du plateau oscillant 23 devient donc maximale, tel que représenté sur les figures 1 et 2 et le compresseur fonctionne à son déplacement maximal. Supposons que la charge de refroidissement est faible, la différence entre la température du compartiment de passager du véhicule détectée par le détecteur 84 et une température cible fixée par le régulateur de température 88 est faible. L'ordinateur 81 fixe un rapport de fonctionnement inférieur devant être transmis au dispositif d'entraînement 83 en vue d'obtenir une différence inférieure entre une température de compartiment détectée et une température cible. Ceci réduit l'amplitude de la force d'attraction entre le mécanisme fixe 64 et le piston 67, ce qui réduit la force obtenue qui pousse le corps de soupape 54 dans un sens qui ferme le trou de soupape 55. Ceci augmente la valeur requise de la pression d'aspiration permettant de déplacer le corps de soupape 54 dans un sens qui ferme le trou de soupape 55. Ainsi, le corps de soupape 54 commande l'ouverture du trou de soupape avec une pression d'aspiration supérieure. En d'autres termes, le fait de réduire le rapport de fonctionnement fait en sorte que la soupape 49 maintient une pression d'aspiration supérieure (qui équivaut à une pression cible). Une zone d'ouverture plus importante entre le corps de soupape 54 et le trou de soupape 55 augmente la quantité de gaz réfrigérant qui circule entre la chambre de refoulement 39 et la chambre de bielle 15. Ceci augmente la pression dans la chambre de bielle 15. En outre, lorsque la charge de refroidissement est petite, la pression d'aspiration est faible. En conséquence, la pression dans chaque alésage cylindrique 12a est faible. Par conséquent, la différence entre la pression dans la chambre de bielle et la pression dans chaque alésage cylindrique 12a est importante. Ceci augmente l'inclinaison du plateau oscillant 23, ce qui permet au déplacement du compresseur d'être faible. Lorsque la charge de refroidissement est proche de zéro, la température de l'évaporateur 79 dans le circuit réfrigérant 76 chute jusqu'à une température de formation de givre. Lorsque le détecteur de température 82 détecte une température inférieure à la température de formation de givre, l'ordinateur 81 modifie le rapport de fonctionnement, qui est transmis au dispositif d'entraînement 83, de sorte qu'il atteigne 0%, ce qui met fin à l'excitation du solénoïde 52. Le dispositif d'entraînement 83 arrête d'envoyer du courant à la bobine 74 en conséquence. Ceci élimine la force d'attraction magnétique entre le mécanisme fixe 64 et le piston 67. Le corps de soupape 54 est ensuite déplacé dans un sens qui ouvre le trou de soupape 55 grâce à la force du premier ressort 56 qui s'oppose à la force du deuxième ressort 68 transmise par le piston 67 et la deuxième tige 70. Ceci ouvre au maximum la zone d'ouverture comprise entre le corps de soupape 54 et le trou de soupape 55. Ainsi, le flux de gaz entre la chambre de refoulement 39 et la chambre de bielle 15 est plus important. Ceci augmente en outre la pression dans la chambre de bielle 15, ce qui réduit au minimum l'inclinaison du plateau oscillant 23, tel que représenté sur la figure 3. Le compresseur fonctionne donc à son déplacement minimum. Lorsque le commutateur 87 est désactivé, l'ordinateur 81 ordonne au dispositif d'entraînement 83 d'arrêter d'exciter le solénoïde 52. Ceci réduit également au minimum l'inclinaison du plateau oscillant 23. Tel que décrit ci-dessus, lorsque le rapport de fonctionnement augmente, le corps de soupape 54 de la soupape 49 permet la commande de la zone d'ouverture du trou de soupape 55 par une pression d'aspiration inférieure. Lorsque le rapport de fonctionnement est diminue, par ailleurs, le corps de soupape 54 permet la commande de la zone d'ouverture du trou de soupape 55 par une pression d'aspiration supérieure. Le compresseur commande l'inclinaison du plateau oscillant 23 de façon à régler son déplacement, ce qui permet de maintenir une pression d'aspiration cible. C'est-à-dire que la soupape 49 modifie une valeur cible de la pression d'aspiration en fonction du rapport de fonctionnement. Un compresseur équipé de la soupape de commande 49 fait varier la capacité réfrigérante du conditionneur d'air. L'obturateur 28 coulisse en fonction du mouvement de basculement du plateau oscillant 23. Au fur et à mesure que l'inclinaison du plateau oscillant 23 diminue, l'obturateur 28 réduit progressivement la superficie de la section du passage entre le passage d'aspiration 32 et la chambre d'aspiration 38. Ceci réduit progressivement la quantité de gaz réfrigérant qui entre dans la chambre d'aspiration 38 en provenance du passage d'aspiration 32. La quantité de gaz réfrigérant qui est soutiré dans les alésages cylindriques 12a et qui provient de la chambre d'aspiration 38 diminue progressivement, en conséquence. Il en résulte une diminution progressive du déplacement du compresseur. Ceci réduit progressivement la pression de refoulement du compresseur. Le couple de charge du compresseur diminue donc progressivement. De cette façon, le couple de charge qui fait fonctionner le compresseur ne change pas de manière significative sur une courte durée comprise entre les instants o le déplacement passe de son niveau maximal à son niveau minimal. Le choc qui accompagne les fluctuations du couple de charge est donc amoindri. Lorsque l'inclinaison du plateau oscillant 23 est minimale, l'obturateur 28 bute contre la surface de positionnement 33. La butée empêche l'inclinaison du plateau oscillant 23 de devenir inférieure à l'inclinaison minimale prédéterminée. La butée sépare également le passage d'aspiration 32 de la chambre d'aspiration 38. Ceci arrête le flux de gaz entre le circuit réfrigérant 76 et la chambre d'aspiration 38, ce qui arrête la circulation de gaz réfrigérant entre le circuit 76 et le compresseur. L'inclinaison minimale du plateau oscillant 23 est légèrement supérieure à zéro degré. Zéro degré se réfère à l'angle de l'inclinaison du plateau oscillant 23 lorsque celui-ci est perpendiculaire à l'axe L de l'arbre rotatif 16. Par conséquent, même si l'inclinaison du plateau oscillant 23 est minimale, le gaz réfrigérant présent dans les alésages cylindriques 12a est refoulé dans la chambre de refoulement 39 et le compresseur fonctionne à son déplacement minimal. Le gaz réfrigérant refoulé dans la chambre de refoulement 39 depuis les alésages cylindriques 12a est soutiré dans la chambre de bielle 15 par le biais du passage d'alimentation 48. Le gaz réfrigérant contenu dans la chambre de bielle 15 est soutiré en retour dans les alésages cylindriques 12a par le biais du passage de libération de pression 46, d'un trou de libération de pression 47 et de la chambre d'aspiration 38. C'est-à- dire que, lorsque l'inclinaison du plateau oscillant 23 est minimale, le gaz réfrigérant circule à l'intérieur du compresseur et traverse la chambre de refoulement 39, le passage d'alimentation 48, la chambre de bielle 15, le passage de libération de pression 46, le trou de libération de pression 47, la chambre d'aspiration 38 et les alésages cylindriques 12a. Cette circulation de gaz réfrigérant permet à l'huile lubrifiante contenue dans le gaz de lubrifier les pièces mobiles du compresseur. Lorsque le commutateur 87 est activé et que l'inclinaison du plateau oscillant 23 est minimale, si la charge de refroidissement augmente du fait d'une augmentation de la température du compartiment, la température du compartiment détectée par le détecteur 84 devient supérieure à la température cible fixée par le régulateur de température 88. L'ordinateur 81 ordonne au dispositif d'entraînement 83 d'exciter le solénoide 52 en fonction de l'augmentation de la température détectée, de la façon décrite ci-dessus. Lorsque le solénoïde 52 est excité, le passage d'alimentation 48 est fermé. Ceci arrête le flux de gaz réfrigérant entre la chambre de refoulement 39 et la chambre de bielle 15. Le gaz réfrigérant contenu dans la chambre de bielle 15 circule dans la chambre d'aspiration 38 par l'intermédiaire du passage de libération de pression 46 et le trou de libération de pression 47. Ceci réduit progressivement la pression dans la chambre de bielle 15, ce qui déplace le plateau oscillant 23 de l'inclinaison minimale à l'inclinaison maximale. A mesure que l'inclinaison du plateau oscillant 23 augmente, la force du ressort 29 pousse progressivement l'obturateur 28 à l'opposé de la surface de positionnement 33. Ceci augmente progressivement la superficie de la section du passage entre le passage d'aspiration 32 et la chambre d'aspiration 38, ce qui -faut augmenter progressivement la quantité de gaz réfrigérant qui va du passage d'aspiration 32 à la chambre d'aspiration 38. Par conséquent, la quantité de gaz réfrigérant soutiré dans les alésages cylindriques 12a depuis la chambre d'aspiration 38 augmente progressivement. Ceci permet au déplacement du compresseur d'augmenter progressivement. Ainsi, la pression de refoulement du compresseur augmente progressivement et le couple nécessaire pour faire fonctionner le compresseur augmente également progressivement, en conséquence. De cette façon, le couple de charge du compresseur ne change pas de manière significative sur une courte durée comprise entre les instants o le déplacement passe de son niveau maximal à son niveau minimal. Le choc qui accompagne les fluctuations du couple de charge est donc amoindri. Si le moteur 20 est arrêté, le compresseur est également arrêté (c'est-àdire que la rotation du plateau oscillant 23 est arrêtée). De plus l'alimentation en courant de la bobine 74 dans la soupape 49 est arrêtée. Ceci met fin à l'excitation du solénoïde 52 et ouvre le passage d'alimentation 48. L'inclinaison du plateau oscillant 23 devient alors minimale. Si l'état de non fonctionnement du compresseur subsiste, les pressions dans les chambres du compresseur deviennent égales mais le plateau oscillant 23 est maintenu à son inclinaison minimale par le force du ressort 26. Par conséquent, lorsque le moteur 20 redémarre et que le compresseur commence à fonctionner, le plateau oscillant 23 se trouve à son inclinaison minimale. Ceci nécessite un couple minimal. Le choc provoqué par le démarrage du compresseur est ainsi réduit. Tel que décrit ci-dessus, le dispositif d'entraînement 83 envoie un courant, dont les fluctuations correspondent à un rapport de fonctionnement transmis par l'ordinateur 81, à la bobine 74 de la soupape de commande 49. En fonction du rapport de fonctionnement, on excite et on arrête d'exciter la bobine 74, de façon répétitive. Le fait d'arrêter d'exciter la bobine 74 qui se trouve dans un état excité génère une force électromotrice fondée sur l'inductance propre de la bobine 74. La force électromotrice est orientée dans un sens qui empêche le flux magnétique qui traverse le solénoïde 52 de changer et elle est appelée force contre-électromotrice. Toutefois, le courant fondé sur cette force contre- électromotrice est consommé lorsqu'il passe à travers un circuit fermé formé entre la bobine 74 et la diode 97. Le courant n'est donc pas fourni au dispositif d'entraînement 83. La durabilité et la fiabilité du dispositif d'entraînement 83 sont ainsi améliorées. Ceci améliore la durabilité et la fiabilité de la totalité du conditionneur d'air. La diode 97 est peu coûteuse. Le circuit permettant de protéger le dispositif d'entraînement 83 peut donc être fabriqué à moindre coût. Ceci réduit le coût de fabrication du compresseur. La diode 97 est logée dans l'étui 92 de la soupape de commande 49 de sorte que la diode 97 n'est pas directement exposée à l'intérieur du compartiment moteur du véhicule. Le compartiment moteur est un environnement défavorable pour les éléments électriques tels que la diode 97. Le fait de loger la diode 97 dans l'étui 92 améliore donc la durabilité et la fiabilité du dispositif de protection qui comporte la diode 97. La diode 97 est située dans la soupape de commande 49 du compresseur et les dispositifs de commande comportant l'ordinateur 81 et le dispositif d'entraînement 83 sont reliés à la soupape de commande 49 au moyen de connecteurs amovibles 95, 96. Par conséquent, le dispositif de protection composé par la diode 97 est installé dans un conditionneur d'air sans que la configuration des dispositifs de commande existant soit altérée. L'installation du dispositif de protection dans un conditionneur d'air de véhicule est donc facilité et peu coûteux. La présente invention peut être réalisée, selon une autre solution, des façons suivantes: Dans le mode de réalisation préféré, le dispositif de protection est composé de la diode 97. Toutefois, le dispositif de protection peut être composé d'autres types d'éléments électriques. Par exemple, un dispositif de protection selon un deuxième mode de réalisation illustré sur la figure 5 est composé d'un transistor bipolaire 98 au lieu de la diode 97. Le transistor 98 est connecté à la borne plus a et à la borne moins 95b du premier connecteur 95. Spécifiquement, le transistor 98 comporte un émetteur E, qui est relié à la borne plus 95a et une base B et un collecteur C, qui sont reliés à la borne moins 95b. Un dispositif de protection selon un troisième mode de réalisation illustré sur la figure 6 est composé d'un transistor MOS 99 au lieu de la diode 97. Le transistor 99 est relié à la borne plus 95a et à la borne moins 95b du premier connecteur 95. Spécifiquement, le transistor 99 comporte une source S, qui est reliée à la borne plus 95a et une grille G et un drain D, qui sont reliés à la borne moins 95b. Comme dans le premier mode de réalisation, les deuxième et troisième modes de réalisation font en sorte que le courant généré par la force contre- électromotrice soit consommé lorsqu'il passe à travers le circuit fermé formé entre la bobine 74 et les transistors 98 et 99. Ainsi, le courant n'est pas alimenté au dispositif d'entraînement 83. Dans les premier à troisième modes de réalisation, la diode 97, les transistors 98, 99 peuvent être situés entre les connecteurs 95, 96 et le dispositif d'entraînement 83. Dans le compresseur selon le premier mode de réalisation illustré sur la figure 1, le déplacement du compresseur est commandé par le réglage de la quantité de gaz réfrigérant fourni à la chambre de bielle 15 par la soupape de commande 49. Toutefois, le déplacement du compresseur peut être commandé par d'autres procédés. Par exemple, le déplacement peut être commandé par une soupape de commande située dans un passage qui s'étend entre la chambre de bielle 15 et la chambre d'aspiration 38. La soupape de commande règle la quantité de gaz réfrigérant refoulé depuis la chambre de bielle 15 dans la chambre d'aspiration 38 afin de commander le déplacement. Selon une autre solution, le déplacement peut être commandé par une soupape de commande située dans un passage qui relie la chambre de bielle 15 à la chambre de refoulement 39 et dans un passage qui relie la chambre d'aspiration 38 à la chambre de bielle 15. La soupape de commande règle la quantité de gaz réfrigérant fourni à la chambre de bielle 15 ainsi que la quantité de gaz réfrigérant refoulé depuis la chambre de bielle 15 afin de commander le déplacement. Dans le compresseur selon le premier mode de réalisation illustré sur la figure 1, le déplacement est commandé par le réglage de la pression dans la chambre de bielle 15. Toutefois, le déplacement peut être commandé par le réglage de la pression dans les alésages cylindriques 12a en modifiant la quantité de gaz réfrigérant fourni à la chambre d'aspiration 38. La présente invention peut être réalisée dans un compresseur à déplacement variable de type à embrayage. Par conséquent, les présents exemples et modes de réalisation doivent être considérés à titre d'exemple et non pas comme étant restrictifs et l'invention ne doit pas se limiter aux détails donnés dans le présent document mais peuvent être modifiés s'il restent dans la portée des revendications jointes. REVENDICATIONS 1. Compresseur ayant un plateau d'entraînement (23) situé dans une chambre de bielle (15) et monté, de façon à basculer, sur un arbre d'entraînement (16) et un piston (36) couplé, en fonctionnement, au plateau d'entraînement (23) et situé dans un alésage cylindrique (12a), dans lequel le plateau d'entraînement (23) convertit la rotation de l'arbre d'entraînement (16) en un mouvement de va et vient du piston (36) dans l'alésage cylindrique (12a), dans lequel le piston (36) comprime le gaz fourni à l'alésage cylindrique (12a) depuis une chambre d'aspiration (38) et refoule le gaz comprimé dans une chambre de refoulement (39) à partir de l'alésage cylindrique (12a), dans lequel l'inclinaison du plateau d'entraînement (23) est variable et dépend d'une différence entre la pression dans la chambre de bielle (15) et la pression dans l'alésage cylindrique (12a), dans lequel le piston (36) se déplace d'une course déterminée par l'inclinaison du plateau d'entraînement (23) afin de commander le déplacement du compresseur, dans lequel le compresseur comporte en outre un moyen permettant de régler la différence entre la pression dans la chambre de bielle (15) et la pression dans l'alésage cylindrique(12a), dans lequel le moyen de réglage comporte un passage de gaz (48) permettant de conduire le gaz utilisé pour régler la pression et une soupape de commande (49) permettant de régler la quantité de gaz qui circule dans le passage de gaz (48), dans lequel la soupape de commande (49) comporte un corps de soupape (54) permettant de régler la taille de l'ouverture du passage de gaz (48) et un solénoïde (52, 74) que l'on excite ou que l'on arrête d'exciter, de manière sélective, en fonction d'une alimentation en courant électrique afin d'activer le corps de soupape (54), dans lequel le solénoïde (52, 74) génère une force contre-électromotrice qui dépend de l'inductance propre du solénoïde (52, 74) lorsque l'on arrête d'exciter le solénoïde (52, 74), le compresseur étant caractérisé par: un dispositif de protection (97, 98, 99) relié en parallèle au solénoïde (52, 74) afin de faire passer le courant en fonction de la force contre- électromotrice générée dans le solénoïde (52, 74) à travers le dispositif de protection (97; 98; 99). 2. Compresseur selon la revendication 1, caractérisé par un moyen (83) permettant de fournir le courant au solénoïde (52, 74), dans lequel le dispositif de protection (97; 98; 99) fait passer le courant en fonction de la force contre-électromotrice qui la traverse afin d'empêcher le courant fondé sur la force contre-électromotrice d'être fourni au moyen d'alimentation (83). 3. Compresseur selon la revendication 2, caractérisé par un ordinateur (81) permettant de calculer un rapport de fonctionnement fondé sur l'état de fonctionnement du compresseur, dans lequel le courant fourni par le moyen d'alimentation (83) varie en fonction du rapport de fonctionnement calculé par l'ordinateur (81). 4. Compresseur selon les revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que la soupape de commande (49) comporte: un corps de soupape (54) mobile dans le premier sens et dans un deuxième sens opposé au premier sens, dans lequel le corps de soupape (54) se déplace dans le premier sens pour ouvrir le passage de gaz (48) et se déplace dans le deuxième sens pour fermer le passage de gaz (48), dans lequel le solénoide (52, 74) polarise le corps de soupape (54) dans l'un des premier et deuxième sens à l'aide d'une force fondée sur une valeur du courant appliqué par le moyen d'alimentation (83); et un élément de réaction (60) permettant de réagir à la pression du gaz fourni au compresseur à partir d'un circuit externe (76), dans lequel l'élément de réaction (60) déplace le corps de soupape (54) en fonction de la pression du gaz fourni au compresseur à partir du circuit externe (76). 5. Compresseur selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que le dispositif de protection comporte une diode (97). 6. Compresseur selon la revendication 5, caractérisé en ce que le solénoïde (52, 74) présente une première extrémité et une deuxième extrémité, dans lequel la diode (97) est reliée entre la première extrémité et la deuxième extrémité afin d'empêcher le courant provenant du moyen d'alimentation (83) de passer à travers la diode (97) et de permettre au courant fondé sur la force contre- électromotrice de passer à travers la diode (97). 7. Compresseur selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que le dispositif de protection comporte un transistor (98; 99). 8. Compresseur selon la revendication 7, caractérisé en ce que le solénoïde (52, 74) présente une première extrémité et une deuxième extrémité, dans lequel le transistor (98) comporte un émetteur (E) qui est relié à la première extrémité et une base (B) et un collecteur (C) qui sont reliés à la deuxième extrémité afin d'empêcher le courant provenant du moyen d'alimentation (83) de passer à travers le transistor (98) et de permettre au courant fondé sur la force contre- électromotrice de passer à travers le transistor (98). 9. Compresseur selon la revendication 7, caractérisé en ce que le solénoïde (52, 74) présente une première extrémité et une deuxième extrémité, dans lequel le transistor (99) comporte une source (S) qui est reliée à la première extrémité et une grille (G) et un drain (D) qui sont reliés à la deuxième extrémité afin d'empêcher le courant provenant du moyen d'alimentation (83) de passer à travers le transistor (99) et de permettre au, courant fondé sur la force contre-électromotrice de passer à travers le transistor (99). 10. Compresseur selon l'une quelconque des revendications 2 à 9, caractérisé par un connecteur (95, 96) permettant de relier, de façon amovible, le moyen d'alimentation (83) au solénoïde (52, 74). 11. Compresseur selon la revendication 10, caractérisé en ce que le dispositif de protection (97; 98; 99) est situé entre le connecteur (95, 96) et le solénoïde (52, 74).... 12. Compresseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la soupape de commande (49) possède un étui de protection (92) permettant de recouvrir le solénoïde (52, 74), dans lequel le dispositif de protection (97; 98; 99) est situé dans l'étui de protection (92). 13. Compresseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le passage de gaz comporte un passage d'alimentation (48) permettant de relier la chambre de refoulement (39) à la chambre de bielle (15), dans lequel la soupape de commande (49) est située dans le passage d'alimentation (48) afin de régler la quantité du gaz introduit dans la chambre de bielle (15) depuis la chambre de refoulement (39) par le biais du passage d'alimentation (48) afin de commander la pression dans la chambre de bielle (15). 14. Compresseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un circuit externe (76) est relié au compresseur afin de fournir le gaz à la chambre d'aspiration (38) et de recevoir le gaz refoulé depuis la chambre de refoulement (39), et dans lequel un élément d'obturateur (28) sépare le circuit externe (76) de la chambre d'aspiration (38) afin d'arrêter la circulation du gaz entre le compresseur et le circuit externe (76) lorsque le plateau d'entraînement (23) est placé dans une position d'inclinaison minimale.