Brevet FR2758921A1 — publié le 19980731

La présente invention concerne un brouilleur de polarisation qui brouille un état de polarisation d'un signal lumineux transmis, ainsi qu'un circuit optique intégré mettant en oeuvre ce brouilleur, et elle concerne notamment un brouilleur de polarisation ayant une configuration qui réduit la dispersion de polarisation et un circuit optique intégré qui exécute collectivement une modulation de phase, une modulation d'intensité et un brouillage de polarisation. Un système de transmission optique à grande distance qui traberse un océan pouvant avoir une largeur de plusieurs milliers de kilomètres a habituellement réalisé la transmission par utilisation de répéteurs optoélectroniques qui transforment les signaux optiques en signaux électriques et qui assurent une nouvelle synchronisation, une nouvelle mise en forme et une régénération des signaux. Dans les circonstances actuelles dans lesquelles on a fait des progrès sur l'utilisation pratique des amplificateurs optiques cependant, on examine des systèmes de transmission optique à répéteurs amplificateurs qui mettent en oeuvre des amplificateurs optiques comme répéteurs linéaires. Par remplacement des répéteurs optoélectroniques par des répéteurs amplificateurs optiques, il est possible de réduire remarquablement le nombre d'éléments incorporés aux répéteurs et de réduire le coût sans dégradation de la fiabilité. En 1993, M.G. Tayler a indiqué un phénomène selon lequel le bruit produit par un répéteur amplificateur optique dépend de l'état de polarisation du signal lumineux, qui peut donner un bruit lumineux excessif (brûlage d'un trou par polarisation) . Comme le brûlage d'un trou par polarisation non seulement réduit la valeur moyenne du rapport du signal lumineux au bruit lumineux, appelé dans la suite rapport signal-sur-bruit optique, mais augmente aussi la fluctuation des rapports signal-sur-bruit optiques, ce phénomène pose un problème important à la transmission par des répéteurs amplificateurs optiques. Le brouillage de polarisation qui fait varier un état de polarisation d'un signal lumineux positivement d'un côté de transmission a déjà été proposé comme précaution contre le phénomène du brûlage d'un trou par polarisation. Le brouillage de polarisation peut être réalisé par exemple par utilisation d'un premier procédé mettant en oeuvre un modulateur de phase, d'un second procédé d'application d'une contrainte par une surface latérale d'une fibre optique ou d'un troisième procédé mettant en oeuvre deux sources optiques. Par exemple, F. Heismann a réussi en 1994 à améliorer la valeur du facteur Q de 4 dB à une fréquence de répétition de l'état de polarisation de 40 kHz et de 5 dB à 10,66 GHz par brouillage de polarisation avec un modulateur de phase formé de niobiate de lithium ayant un signal d'entrée spécifié à un état de polarisation à 450 (LiNbO3) avec une vitesse de transmission de 5,33 Gb/s et une distance de transmission de 8 100 km. Le brouillage de polarisation à la première fréquence de répétition, qui est inférieure à la vitesse de transmission, est appelé brouillage de polarisation à faible vitesse alors que le brouillage de polarisation à la seconde fréquence de répétition, qui est supérieure à la vitesse de transmission, est appelé brouillage de polarisation à vitesse élevée. Le brouillage de polarisation à vitesse élevée a pour effet de réduire la fluctuation du rapport signal-sur-bruit optique due à une perte qui dépend de la polarisation dans une ligne de transmission et les répéteurs amplificateurs optiques, si bien qu'un perfectionnement bien meilleur peut être obtenu. En outre, on envisage, comme procédé d'augmentation des capacités des systèmes de transmission optique, d'utiliser un système de transmission optique à multiplexage en longueurs d'onde (WDM) qui transmet des signaux optiques par multiplexage à au moins deux longueurs d'onde différentes dans une seule ligne de transmission. Un système de transmission à répéteurs amplificateurs optiques WDM formé par combinaison du système de transmission optique WDM à un système de transmission à répéteurs amplificateurs optiques décrit précédemment permet l'amplification de signaux optiques ayant au moins deux longueurs d'onde différentes de manière collective par utilisation d'amplificateurs optiques, si bien que le système de transmission peut avoir une configuration simple (peu coûteuse), une grande capacité et une grande distance de transmission. Il est important, dans le système de transmission à répéteurs amplificateurs optiques WDM, de réduire la dégradation de la caractéristique de transmission due à des effets non linéaires dans une ligne de transmission. Par exemple, le mélange de quatre ondes, qui est l'un des effets non linéaires, est produit le plus fréquemment lorsque les états de polarisation de plusieurs signaux optiques coïn- cident les uns avec les autres. Il est donc possible, par brouillage à vitesse élevée, de régler les paramètres afin que la coïncidence des états de polarisation de plusieurs signaux optiques ne puisse pas se prolonger positivement. Par exemple, T. Naito et al. ont réussi en 1996 à réduire le rapport de production du mélange de quatre ondes par exécution d'un brouillage de polarisation à vitesse élevée à une fréquence de répétition de polarisation deux fois supérieure à la vitesse de transmission et ont confirmé l'augmentation de la caractéristique de transmission dans des expériences effectuées avec un système de transmission multiplexé à quatre longueurs d'onde, ayant une vitesse de transmission de 5,33 Gb/s et une distance de transmission de 4 800 km. En outre, un autre problème important pour un système de transmission à répéteurs amplificateurs optiques WDM est un raccourcissement des intervalles des canaux ou une augmentation du nombre de longueurs d'onde multiplexées. Cependant, le brouillage de polarisation à grande vitesse élargit le spectre du signal lumineux et constitue une gêne pour le réglage à plusieurs longueurs d'onde avec une densité accrue. N.S. Bergano et al. ont proposé en 1995 un brouillage de polarisation à grande vitesse qui élargit relativement peu le spectre du signal lumineux et qui a une fréquence de répétition égale à la vitesse de transmission (N.S. Bergano et al., "100 Gb/s WDM transmission of twenty 5 Gb/s NRZ data channels over transoceanic distances using a gain flattened amplifier chain", ECOC'95, Th.A. 3.1, pages 967 à 970, 1995). Le brouillage de polarisation à grande vitesse suggéré par cette proposition a une configuration qui assure un brouillage de polarisation d'un état de polarisation d'un signal lumineux soumis à une modulation d'intensité. Il est cependant nécessaire d'augmenter la caractéristique de transmission pour synchroniser la modulation d'intensité des signaux avec le brouillage de polarisation. En outre, N.S. Bergano et al. ont proposé en 1996 un système qui utilise une combinaison de la modulation d'intensité, de la modulation de phase et du brouillage à grande vitesse pour une augmentation de la caractéristique de transmission. (N.S. Bergano et al., "Bit-synchronous polarization and phase modulation scheme for improving the performance of optical amplifier transmission systems", Electronics Letters, Vol. 32, nO 1, pages 52 à 54, 1996). Un brouilleur de polarisation mettant en oeuvre un modulateur de phase de LiNbO3 est un candidat heureux comme dispositif pour la réalisation d'un brouillage de polarisation. Cependant, ce brouilleur de polarisation présente le défaut de donner une différence de retards de transmission entre les composantes optiques ayant des directions différentes parce qu'un guide d'onde optique de LiNbO3 a un indice de réfraction qui est très différent suivant la direction. Par exemple, F. Heismann et al. ont indiqué que le brouilleur de polarisation donnait une différence de 16 ps sur les retards de transmission. Cette différence correspond à une dispersion élevée de polarisation et pose un problème puisqu'elle constitue une cause de la dégradation d'une caractéristique de transmission. A titre de précaution contre cette dispersion élevée de polarisation, on a proposé une technique de compensation de la dispersion de polarisation par connexion de deux modulateurs de phase de LiNbO3 en parallèle ou en série afin qu'un axe x d'un guide d'onde optique de LiNbO3 coïncide avec un axe y de l'autre guide d'onde optique de LiNbO3 et par sélection de tensions ayant des phases inverses l'une de l'autre pour le pilotage des modulateurs de LiNbO3, par exemple comme indiqué par l'inventeur dans the Autumn Communication Society Meeting, the Institute of Electronics, Information and Communication Engineers, Japon, B-755, 1995 ("Optical amplifier repeater transmission systems with polarization scrambling") et par Y. Fukada et al., the Communication Society Meeting, the Institute of Electronics, Information and Communication Engineers, Japon, B-1102 ("Analysis of the spectrum of a carrier depolarized by a polarization scrambler"). Cette technique rend possible une réduction de la dispersion de polarisation et un rétrécissement d'un spectre lumineux soumis à un brouillage de polarisation. Cependant, la technique classique décrite précédemment nécessite, pour empêcher la dispersion de polarisation d'être provoquée par le brouillage de polarisation, la combinaison des mêmes modulateurs de phase et la transmission d'un signal optique ayant un état réglé de polarisation dans chacun des modulateurs de phase, si bien que des problèmes sont posés par le fait que la configuration du système de connexion des modulateurs de phase les uns aux autres est compliquée et que le nombre d'éléments nécessaires et le nombre d'étapes de montage sont accrus et augmentent le coût tout en rendant difficile la réduction de dimension de la configuration du système de transmission. Lorsque la modulation de densité, la modulation de phase et le brouillage de polarisation doivent être réalisés collectivement, il faut un grand nombre de points de connexion de lumière et les pertes par connexion augmentent, et posent ainsi des problèmes car le rapport signal-sur-bruit optique est réduit lors de la transmission de la lumière, il faut un nombre important d'éléments coûteux, le nombre d'étapes d'assemblage, par exemple de raccordement, est accru, et le système de transmission dans son ensemble est donc coûteux. La présente invention est destinée à la solution des problèmes indiqués précédemment et elle a pour objet la mise à disposition d'un brouilleur de polarisation ayant une configuration qui réduit la dispersion de polarisation, dont la configuration est simple et qui peut être fabriqué à un faible coût. L'invention a aussi pour objet la réalisation d'un circuit optique intégré qui possède une fonction de brouillage de polarisation et une fonction de modulation de phase ou d'intensité, et qui possède une configuration simple. A cet effet, le brouilleur de polarisation selon l'invention comprend un premier répartiteur d'un signal lumineux incident en deux parties, un premier trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'un des signaux lumineux divisés par le premier répartiteur, un second trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'autre signal lumineux divisé par le premier répartiteur, un premier organe source de tension qui applique une tension à l'une au moins de sections déterminées du premier trajet optique et du second trajet optique afin qu'il fasse varier la phase du signal lumineux qui se propage dans cette section, un premier coupleur qui combine les signaux lumineux qui se propagent dans le premier et le second trajet optique, et un premier rotateur du plan de polarisation qui fait tourner la polarisation du signal lumineux de l'un au moins des premier et second trajets optiques entre ladite section et le premier coupleur afin qu'il ajuste l'angle relatif de polarisation des signaux lumineux qui se propagent dans le premier et le second trajet optique. Dans le brouilleur de polarisation ayant la configuration décrite précédemment, un signal lumineux d'entrée du premier répartiteur est divisé en deux parties et se propage dans le premier et le second trajet optique, et la phase du signal lumineux varie avec la tension appliquée par le premier organe source de tension. En outre, la polarisation du signal lumineux qui se propage dans l'un au moins des premier et second trajets optiques subit une rotation par le premier rotateur du plan de polarisation, si bien que l'angle relatif de polarisation des signaux lumineux est ajusté. Les signaux lumineux qui ont traversé le premier et le second trajet optique sont combinés par le premier coupleur si bien que l'état de polarisation du signal lumineux incident est brouillé, et le signal peut sortir. Ainsi, la dispersion de polarisation n'est autorisée que dans une section lumineuse qui est actif après que le signal lumineux a traversé le rotateur du plan de polarisation et il est donc possible d'obtenir un brouilleur de polarisation de configuration simple et qui permet difficilement la dispersion de polarisation. Le premier rotateur du plan de polarisation peut avoir une configuration telle qu'il ajuste l'angle relatif de l'onde polarisée entre les signaux lumineux à un angle d'environ 900. En outre, le premier rotateur du plan de polarisation peut comprendre un premier rotateur placé dans l'un des premier et second trajets optiques entre la section et le premier coupleur, et le premier rotateur fait tourner la polarisation du signal lumineux d'environ 900, ou il comprend un second et un troisième rotateur placés dans le premier trajet optique et le second trajet optique entre ladite section et le coupleur, l'un des second et troisième rotateurs faisant tourner la polarisation du signal lumineux d'environ 450 alors que l'autre fait tourner la polarisation du signal lumineux d'environ -450. Ainsi, les états de polarisation des signaux lumineux qui sont passés dans le premier et le second trajet optique sont ajustés par le premier rotateur du plan de polarisation afin que l'angle relatif de polarisation soit d'environ 900. Lorsqu'un rotateur est monté dans chacun des premier et second trajets optiques en particulier, l'influence produite par l'insertion du rotateur du plan de polarisation est approximativement la même dans les deux trajets optiques, si bien qu'il est possible d'améliorer les performances de transmission du signal lumineux combine. Le premier organe source de tension peut avoir une configuration telle qu'il applique des tensions ayant des phases inverses auxdites sections formées dans le premier trajet optique et le second trajet optique respectivement. Comme les phases des signaux lumineux qui se propagent dans le premier et le second trajet optique varient en sens différents sous la commande du premier organe source de tension, les amplitudes des tensions appliquées sont réduites si bien qu'il est possible de réduire la consommation d'énergie. En outre, le circuit optique intégré selon l'invention est un circuit optique intégré mettant en oeuvre le brouilleur de polarisation décrit précédemment. Ce circuit optique intégré comprend un troisième trajet optique ayant une extrémité raccordée à une extrémité d'entrée du premier répartiteur du brouilleur de polarisation et une autre entrée destinée à la propagation d'un signal lumineux d'entrée vers le premier répartiteur et qui est formé d'un matériau ayant un effet électrooptique, et un premier organe source de tension de modulation de phase qui applique une tension prédéterminée à une section prédéterminée du troisième trajet optique pour l'exécution de la modulation de phase d'un signal lumineux qui se propage, le circuit optique intégré ayant une configuration qui permet le passage d'un signal lumineux à un état de polarisation linéaire qui comporte des composantes uniquement dans une direction par rapport au troisième trajet optique, qui exécute une modulation de phase et un brouillage de polarisation collectivement, et qui permet la sortie du signal lumineux du premier coupleur du brouilleur de polarisation. Dans ce circuit optique intégré, un signal lumineux qui tombe sur le troisième trajet optique est d'abord soumis à une modulation de phase par le premier organe source de tension à modulation de phase tout en se propageant dans le troisième trajet optique. Le brouillage de polarisation du signal lumineux soumis à la modulation de phase est réalisé par propagation du signal lumineux dans le premier répartiteur, le premier et le second trajet optique et le premier coupleur. Un autre circuit optique intégré est un circuit optique intégré comprenant le brouilleur de polarisation décrit précédemment, et le circuit optique intégré comprend un second répartiteur destiné à diviser un signal lumineux incident en deux signaux lumineux, un quatrième trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'un des signaux lumineux divisés par le second répartiteur, un cinquième trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'autre signal lumineux divisé par le second répartiteur, un premier organe source de tension de modulation d'intensité qui applique une tension prédéterminée à l'une au moins de sections prédéterminées du quatrième trajet optique et du cinquième trajet optique respectivement pour l'exécution d'une modulation de phase d'un signal lumineux qui se propage dans la section, et un second coupleur ayant une extrémité de sortie raccordée à une extrémité d'entrée du premier répartiteur du brouilleur de polarisation, qui combine les signaux lumineux qui se propagent dans le quatrième et dans le cinquième trajet optique, et qui transmet un signal lumineux combiné, le circuit optique intégré ayant une configuration qui permet le passage des signaux lumineux à un état de polarisation linéaire qui a des composantes uniquement dans une direction par rapport au quatrième trajet optique et au cinquième trajet optique, qui exécute collectivement une modulation d'intensité et un brouillage de polarisation, et qui permet la sortie du signal lumineux du premier coupleur du brouilleur de polarisation. Dans ce circuit optique intégré, un signal lumineux tombant sur le second répartiteur est divisé en deux parties et se propage dans le quatrième et le cinquième trajet optique en étant soumis à une modulation de phase par le premier organe source de tension à modulation d'intensité et est combiné par le second coupleur de modulation d'intensité. Le brouillage de polarisation est réalisé par propagation du signal lumineux soumis à une modulation d'intensité dans le premier répartiteur, le premier et le second trajet optique et le premier coupleur. Chacun des circuits optiques intégrés permet l'exécution de la modulation de phase et du brouillage de polarisation ou de la modulation d'intensité et du brouillage de polarisation collectivement et facilement avec un seul circuit optique intégré, et réduit la diffusion spectrale du signal lumineux créé par le brouillage de polarisation. En outre, le circuit optique intégré améliore le rapport signal-sur-bruit optique de la lumière de transmission puisqu'il a des points optiquement connectés en nombre inférieur au nombre de points optiquement connectés formés par connexion d'un brouilleur de polarisation à un modulateur de phase et un modulateur d'intensité respectivement. En outre, le circuit optique intégré décrit précédemment ne nécessite aucun ajustement de phase dans une étape de connexion des unités constituantes, réduit le nombre d'éléments nécessaires, réduit le nombre d d'étapes de montage, par exemple de raccordement, et réduit la nécessité de l'utilisation d'éléments coûteux, si bien que le coût est réduit. En outre, le circuit intégré ne nécessite aucune fibre optique de connexion et peut avoir une configuration de faible encombrement. Un autre circuit optique intégré selon la présente invention comprend un modulateur de phase ayant un trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage un signal lumineux, et un organe source de tension de modulation de phase qui applique une tension prédéterminée à une section du trajet optique afin qu'il assure la modulation de phase du signal lumineux qui se propage, un brouilleur de polarisation ayant un trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage un signal lumineux, et un organe source de tension qui applique une tension à une section déterminée du trajet optique pour la variation de la phase du signal lumineux qui se propage dans cette section, et un premier rotateur du plan de polarisation qui raccorde une extrémité de sortie du modulateur de phase à une extrémité d'entrée du brouilleur de polarisation, qui fait tourner la polarisation du signal lumineux qui se propage dans le trajet optique du modulateur de phase et qui transmet un signal lumineux à un état de polarisation dans lequel le signal a des composantes dans deux directions. En outre, le circuit optique intégré peut comprendre une électrode qui applique une tension en commun au modulateur de phase et au brouilleur de polarisation. Dans le circuit optique intégré ayant cette configuration, un signal lumineux tombant sur le trajet optique du modulateur de phase se propage d'abord dans le trajet optique pour la modulation de phase par l'organe source de tension de modulation de phase. Une polarisation du signal lumineux qui a été soumis à la modulation de phase tourne sous l'action du premier rotateur du plan de polarisation, si bien que le signal lumineux est mis à un état de polarisation qui comporte des composantes dans deux directions. Le brouillage polarisé est réalisé par l'organe source de tension par propagation du signal lumineux dans le trajet optique du brouilleur de polarisation. Grâce au circuit optique intégré de configuration simple mettant en oeuvre ce brouilleur classique de polarisation, il est possible d'effectuer une modulation de phase et un brouillage de polarisation collectivement et facilement, d'améliorer la caractéristique de transmission, de réduire le coût et de réaliser un système de transmission optique afin qu'il ait un faible encombrement. En outre, un autre circuit optique intégré selon la présente invention comprend un modulateur d'intensité qui comporte un répartiteur destiné à diviser un signal lumineux incident en deux signaux lumineux, un premier trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'un des signaux lumineux divisés par le répartiteur, un second trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'autre signal lumineux divisé par le répartiteur, un organe source de tension de modulation d'intensité qui applique une tension à l'une au moins de sections déterminées du premier trajet optique et du second trajet optique pour l'exécution d'une modulation de phase du signal lumineux qui se propage dans la section, et un coupleur destiné à combiner les signaux lumineux qui se propagent dans le premier trajet optique et le second trajet optique, un brouilleur de polarisation ayant un trajet optique, formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage un signal lumineux, et une section d'application de tension qui applique une tension à une section déterminée dans le trajet optique pour la variation de la phase du signal lumineux qui se propage dans la section, et un premier rotateur du plan de polarisation qui raccorde une extrémité de sortie du modulateur d'intensité à une extrémité d'entrée du brouilleur de polarisation, qui fait tourner la polarisation du signal lumineux transmis par le coupleur du modulateur d'intensité, et qui transmet un signal lumineux à un état de polarisation qui a des composantes dans deux directions au trajet optique du brouilleur de polarisation, le circuit intégré ayant une configuration destinée à permettre à un signal lumineux à un état de polarisation linéaire qui a des composantes uniquement dans une direction de tomber sur le répartiteur du modulateur d'intensité, à effectuer collectivement une modulation d'intensité et un brouillage de polarisation du signal lumineux, et à permettre la sortie du signal lumineux du brouilleur de polarisation. Dans ce circuit optique intégré ayant cette configuration, un signal lumineux tombant sur le répartiteur du modulateur d'intensité est divisé en deux et se propage dans le premier et le second trajet optique en étant soumis à une modulation de phase par l'organe source de tension de modulation d'intensité et est combiné par le coupleur avec modulation d'intensité. La polarisation du signal lumineux qui a été soumis à la modulation d'intensité subit une rotation par le premier rotateur du plan de polarisation si bien que le signal lumineux est utilisé à un état de polarisation ayant des composantes dans deux directions et le signal lumineux se propage dans le trajet optique du brouilleur de polarisation afin qu'il subisse le brouillage de polarisation par l'organe source de tension. Avec le circuit optique intégré ayant la configuration simple mettant en oeuvre la composition du brouilleur de polarisation classique, il est possible de réaliser une modulation d'intensité et un brouillage de polarisation collectivement et facilement, d'améliorer la caractéristique de transmission, de réduire le coût du système de transmission optique et de lui donner une configuration de faible encombrement. En outre, le circuit optique intégré qui utilise la combinaison du brouilleur classique de polarisation peut comprendre un second rotateur du plan de polarisation destiné à faire tourner la polarisation d'un signal lumineux sortant du brouilleur de polarisation d'un angle de 900 environ, et un brouilleur de polarisation de compensation ayant un trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage un signal lumineux provenant du second rotateur du plan de polarisation, et un organe source de tension qui applique une tension prédéterminée à une section prédéterminée du trajet optique afin qu'il fasse varier la phase du signal lumineux qui se propage dans la section, le brouilleur de polarisation de compensation ayant une configuration telle qu'il compense la dispersion de polarisation provoquée par le brouilleur de polarisation. Dans ce circuit optique intégré ayant cette configuration, une polarisation du signal lumineux sortant du brouilleur de polarisation subit une rotation de 900 environ dans le second rotateur du plan de polarisation, si bien que les composantes dans les deux directions du trajet optique du brouilleur de polarisation de compensation se transforment mutuellement. Lorsque le signal lumineux se propage dans le trajet optique du brouilleur de polarisation de compensation, l'état de polarisation varie si bien que la dispersion de polarisation est compensée par l'organe source de tension. Comme la dispersion de polarisation provoquée par le brouilleur de polarisation est compensée par le brouilleur de polarisation de compensation, il est possible d'obtenir un circuit optique intégré ayant d'excellentes caractéristiques de transmission. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence au dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue en plan représentant la configuration d'un premier mode de réalisation de brouilleur de polarisation selon la présente invention la figure 2 est un schéma correspondant au cas où le brouilleur du premier mode de réalisation comporte une ligne plate coplanaire la figure 3 est un schéma représentant les états de polarisation dans le premier mode de réalisation de l'invention la figure 4 est une vue en plan d'une configuration d'un brouilleur de polarisation dans un second mode de réalisation de l'invention, avec les états correspondants de polarisation la figure 5 est une vue en plan de la configuration d'un brouilleur de polarisation dans un troisième mode de réalisation de l'invention, avec les états de polarisation la figure 6 est une vue en plan de la configuration d'un brouilleur de polarisation dans un quatrième mode de réalisation de l'invention la figure 7 est un schéma représentant les états de polarisation dans le brouilleur du quatrième mode de réalisation les figures 8(A) et 8(B) sont des schémas représentant un cas dans lequel la disposition de l'élément de rotation du plan de polarisation est modifiée les figures 9(A) et 9(B) sont des schémas représentant les états de polarisation avec les configurations représentées sur les figures 8(A) et 8(B) la figure 10 est une vue en plan de la configuration d'un circuit optique intégré dans un cinquième mode de réalisation de l'invention la figure 11 est une vue en plan d'un circuit optique intégré dans un sixième mode de réalisation de l'invention la figure 12 est une vue en plan d'un circuit optique intégré dans un septième On considère maintenant des modes de réalisation préférés de l'invention et on décrit d'abord un brouilleur de polarisation ayant un modulateur de phase du type utilisé en général. La figure 17 représente un exemple de configuration de brouilleur de polarisation qui utilise le modulateur de phase classique. Sur la figure 17, le brouilleur de polarisation effectue un brouillage de polarisation avec un modulateur de phase ayant un guide d'onde optique 91 de LiNbO3 de type rectiligne sur lequel est disposé un dessin 92 d'électrodes. Le guide d'onde optique de LiNbO3 91 est formé d'un cristal de LiNbO3 ayant un effet électrooptique, formé par un guide d'onde optique de type rectiligne et qui fait varier l'indice de réfraction pour la modulation de phase par application d'une tension de modulation par le dessin 92 d'électrodes placé à une surface. Le guide d'onde 91 reçoit un signal optique de polarisation linéaire avec un azimut d'environ 450 par rapport à l'axe x et à l'axe y représentés sur le dessin, et effectue un brouillage de polarisation par variation du déphasage entre une composante x et une composante y de la lumière reçue en fonction de la tension de polarisation. Le déphasage Ap(t) est exprimé par l'équation suivante = = z/x[ne3y3 3 - n,3y ,)V(t)LT] la référence X représentant la longueur d'onde de la lumière, nO l'indice de réfraction pour la lumière ordinaire, ne l'indice de réfraction pour la lumière extraordinaire, 713 et y33 les constantes électrooptiques, V(t) la tension (appliquée) de modulation, L la longueur des électrodes et r le coefficient de réduction de tension de modulation. Le déphasage Ap(t) est proportionnel à la tension de modulation donnée par l'équation. Le brouilleur classique de polarisation décrit précédemment présente un défaut en ce qu'une différence entre les retards de transmission est produite entre les composantes dans les directions différentes parce que le guide d'onde optique de LiNbO3 91 a un indice de réfraction qui diffère beaucoup dans les directions x et y. On décrit maintenant des modes de réalisation de la présente invention, qui tiennent compte du défaut décrit précédemment. La figure 1 représente la configuration de brouilleur de polarisation dans un premier mode de réalisation de l'invention. Sur la figure 1, le brouilleur de polarisation est composé d'un guide d'onde optique 1 ayant la configuration de Mach-Zehnder sur une plaque K de base, un dessin 2 d'électrodes, disposé comme premier organe source de tension à une configuration prédéterminée sur la plaque de base K et un élément 3 de rotation du plan de polarisation qui est inséré comme premier rotateur à un emplacement prédéterminé dans le guide d'onde optique 1. Dans la description qui suit, on adopte, pour le brouilleur de polarisation, un système de coordonnées rectangulaires dans lequel la direction de propagation du signal lumineux est appelée axe z, une direction perpendiculaire à la direction de propagation dans le plan de la plaque de base K est appelée axe x, et une direction perpendiculaire au plan de la plaque de base K est appelée axe y. Le guide d'onde optique 1 est formé d'un matériau ayant un effet électrooptique, par exemple de niobiate de lithium LiNbO3. Le guide d'onde optique 1 est composé d'un section 10 de répartition formant un premier répartiteur de la lumière incidente en deux trajets, un premier trajet optique 11 et un second trajet optique 12 dans lesquels se propagent les signaux optiques divisés, et une section 13 de combinaison utilisée comme premier coupleur qui combine les signaux lumineux du premier et du second trajet optique 11 et 12. Le dessin 2 d'électrodes a par exemple une première électrode 2A qui fait varier l'indice de réfraction pour assurer la modulation de phase de la lumière par application d'un champ électrique au premier trajet optique 11 et une seconde électrode 2B. La première électrode 2A forme un dessin en U retourné et est disposée sur la plaque de base K le long du premier trajet optique 11. La seconde électrode 2B a un dessin rectangulaire et elle est placée sur la plaque de base K afin qu'elle soit enfermée par la première électrode 2A avec un espacement prédéterminé réservé entre elles. Une tension de modulation de forme d'onde prédéterminée, décrite dans la suite, est appliquée à la première électrode 2A et la seconde électrode 2B est à la masse. Cependant, le premier mode de réalisation n'est pas limité à l'utilisation d'un dessin d'électrodes 2 analogue à une microbande plate (ligne à bande plate coplanaire asyme- trique), car il peut s'agir par exemple d'une ligne coplanaire à bande plate telle que représentée sur la figure 2. La combinaison du guide d'onde optique 1 et du dessin d'électrodes 2 a une composition analogue à celle d'un modulateur de lumière de type de LiNbO3 utilisé de façon générale. L'élément 3 de rotation du plan de polarisation est un rotateur qui transmet un signal lumineux d'entrée après avoir fait tourner son plan de polarisation d'environ 900 dans un sens. Cet angle de rotation n'est pas limité à 900 mais il peut être voisin de 900 et, plus concrètement, de l'ordre de 90 + 100. L'élément 3 de rotation du plan de polarisation est inséré par exemple sur le premier trajet optique. L'emplacement d'insertion est sélectionné entre le dessin d'électrodes 2 et la section 13 de combinaison. Il est envisageable, pour l'insertion, de placer l'élément 3 préparé comme élément indépendant dans le guide d'onde optique 1 qui est formé au préalable ou de former le guide d'onde optique 1 afin qu'il soit solidaire de l'élément 36 de rotation du plan de polarisation. On décrit maintenant le fonctionnement de ce premier mode de réalisation. D'abord, un signal lumineux émis par un émetteur de lumière (non représenté) ou un appareil analogue tombe sur la section 10 de répartition du guide d'onde optique 1. Le signal lumineux incident est par exemple réglé afin que son état de polarisation soit une polarisation linéaire verticale (dans la direction de l'axe y) comme indiqué par un vecteur à l'emplacement (a) de la figure 3. Sur la figure 3, les états de polarisation de la lumière incidente à divers emplacements du guide d'onde optique 1 sont indiqués par des vecteurs dans un plan x, y. A l'aide d'une composante horizontale (dans la direction de l'axe x) et d'une composante verticale (dans la direction de l'axe y), un état de polarisation de la lumière incidente est exprimé par l'équation (1) (x,y) = (0,coût) ou (0,sinon) (1) le symbole o > représentant la fréquence angulaire et t le temps. Bien que seul (O,coswt) soit utilisé pour la description qui suit, on peut aussi utiliser (0,sont) de manière analogue pour envisager les états de polarisation. Le signal lumineux est divisé en deux par la section 10 de répartition et est conduit dans le premier trajet optique 11 et le second trajet optique 12. Chaque signal lumineux a une puissance égale à la moitié de celle de la lumière incidente. Comme chacun des signaux lumineux a une polarisation linéaire verticale comme indiqué à l'emplacement (b) sur la figure 3 ou a un état de polarisation qui reste inchangé par rapport à celui de l'étape d'incidence, et comme la puissance optique est proportionnelle au carré du champ électrique, chacun des états de polarisation des signaux lumineux est donné par l'équation (2) qui est analogue à l'équation (1) (x,y) = (0, (1/2)1/2cosot) (2) La modulation de phase est alors réalisée par propagation des signaux lumineux dans le premier trajet optique 11 et le second trajet optique 12 ayant le dessin d'électrodes 2. Un déphasage est produit entre les signaux lumineux puisque l'indice de réfraction du guide d'onde optique varie avec la tension de modulation appliquée au dessin d'électrodes 2, et les vitesses des signaux lumineux se propageant dans le premier et le second trajet optique 11 et 12 sont différentes. Lorsqu'un champ électrique du signal lumineux qui se propage dans le premier trajet optique 11 est représenté par El et celui qui se propage dans le second trajet optique 12 est représenté par E2, les champs électriques El et E2 sont exprimés sous la forme El = coût + p1), E2 = coût - p2) #1 et #2 représentant les phases des signaux lumineux qui se propagent dans le premier et le second trajet optique 11 et 12 respectivement. Le déphasage A (= (p1 - q > 2) est proportionnel à la tension de modulation appliquée de la manière décrite précédemment. La tension de modulation est réglée afin qu'elle fasse varier périodiquement le déphasage Ap pratiquement dans la plage 0 ~ w. Dans le premier mode de réalisation, le déphasage Acp est modulé périodiquement à 0,768 flsincort (#r étant la fréquence de répétition) par application par exemple d'une tension de modulation ayant une onde sinusoïdale au dessin 2 des électrodes. Plus concrètement, la phase du signal lumineux qui se propage dans le premier trajet optique 11 varie avec la tension de modulation appliquée à la première électrode 2A, alors que la phase du signal lumineux qui se propage dans le second trajet optique 12 reste pratiquement constante puisque la seconde électrode 2B est à la masse. Les états de polarisation des signaux lumineux qui ont subi la modulation de phase sont indiqués à l'emplacement (c) de la figure 3. L'état de polarisation du signal lumineux qui se propage dans le premier trajet optique 11 est représenté comme état dans lequel un déphasage important Ap devient égal à 0 ou , et ce déphasage est utilisé aussi dans la description qui suit. Ces états de polarisation sont exprimés de la manière suivante dans le premier trajet optique (x,y) = (0, (1/2)cos#t) [## = 0] = (0,-(1/2)cos#t) [## = #] (3) Dans le second trajet optique (x,y) = (0, (1/2)cos#t) [## = 0 ~ #] Parmi les signaux lumineux qui ont été soumis à la modulation de phase, le signal qui se propage dans le premier trajet 11 est transmis à l'élément 3 de rotation du plan de polarisation et sa polarisation est tournée d'environ 900. De façon générale, une conversion de rotation de la polarisation d'un angle a peut être exprimée par la matrice R(&alpha;) qui est la suivante (cos&alpha; - sin&alpha; R(&alpha;)= sin&alpha; cos&alpha; Un état de polarisation du signal lumineux transmis par l'élément 3 de rotation du plan de polarisation est indiqué à l'emplacement (d) de la figure 3. Cet état est représenté de la manière suivante (x,y) = (-(1/2)1/2cosot,0) [Ap = 0] = ((1/2)cos#t,0) [## = #] (4) Ensuite, le signal lumineux qui est passé dans l'élément 3 de rotation du plan de polarisation et le signal lumineux qui se propage dans le second trajet optique 12 sont combinés à la sortie. Le signal combiné a une polarisation linéaire telle que l'angle O formé par l'axe x et la polarisation est égal à 1350 pour un déphasage Acp = 0 et l'angle O formé par l'axe x et la polarisation est égal à 450 pour un déphasage A (x,y) = (-1/2coscot, 1/2cosot) [Ap = 0] = (1/2cos#t, -1/2cos#t) [## = #] (5) Le brouillage de polarisation du signal lumineux transmis par un émetteur de lumière ou un appareil analogue est réalisé comme décrit précédemment. Dans le premier mode de réalisation, la dispersion de polarisation provoquée par le brouilleur de polarisation est limitée dans une section allant de l'élément 3 de rotation du plan de polarisation à l'extrémité de sortie de la section 3 de combinaison. En d'autres termes, les signaux lumineux sont composés uniquement de composantes ayant la même direction (direction d'axe y) et la dispersion de polarisation apparaît à peine dans la section 10 de répartition, le premier trajet optique 11 et le second trajet optique 12 alors que les signaux lumineux ont des composantes d'axe x et des composantes d'axe y et la dispersion de polarisation est provoquée uniquement dans la section comprise entre l'élément 3 de rotation du plan de polarisation et la sortie de la section 13 de combinaison. Ainsi, le premier mode de réalisation permet la réduction de la dispersion de polarisation au tiers environ de celle qui est provoquée dans le brouilleur classique de polarisation qui a une longueur de trajet optique égale à celle du premier mode de réalisation et qui utilise un modulateur de phase qui reçoit une lumière incidente à un angle de 450 (ayant les composantes x et y). Comme l'indique la description qui précède, ce premier mode de réalisation permet la réalisation d'un brouilleur de polarisation qui a une configuration simple et permet une faible dispersion de polarisation par disposition d'un élément 3 de rotation du plan de polarisation dans le guide d'onde optique 1 avec une composition analogue à celle du modulateur général de lumière de type de LiNbO3. Dans l'hypothèse où le guide d'onde optique 1 et l'élément 3 de rotation du plan de polarisation peuvent être intégrés, il est possible de fabriquer le brouilleur de polarisation préféré dans le premier mode de réalisation par des étapes qui sont pratiquement les mêmes que celles qui sont utilisées pour le modulateur classique de lumière de type de LiNbO3. On décrit maintenant un second mode de réalisation. Dans le second mode de réalisation, l'emplacement d'insertion d'un élément de rotation du plan de polarisation est choisi dans un second trajet optique 12 à la place du premier trajet optique 11 qui est sélectionné comme emplacement d'insertion de l'élément 3 de rotation du plan de polarisation dans le premier mode de réalisation. La figure 4 représente la configuration du second mode de réalisation et les états de polarisation d'un signal lumineux. La différence concrète entre les brouilleurs de polarisation du second et du premier mode de réalisation, apparaissant sur la figure 4, est le fait qu'un élément 3 de rotation du plan de polarisation est introduit dans le second trajet optique 12 entre une section 13 de combinaison et un dessin 2 d'électrodes, dans le second mode de réalisation. Cet élément 3 de rotation du plan de polarisation est le même que celui qui est utilisé dans le premier mode de réalisation, mais il occupe un emplacement différent. Les autres éléments du second mode de réalisation restent inchangés par rapport aux ceux du premier mode de réalisation et on ne les décrit pas plus en détail. Comme dans le premier mode de réalisation, le second mode de réalisation n'est pas limité au dessin d'électrodes 2 sous forme d'une microligne à bande plate représentée sur la figure 4 car elle peut être sous forme d'un dessin d'électrodes à ligne à bande plate coplanaire (voir figure 2). On décrit maintenant le fonctionnement du second mode de réalisation. Dans les étapes comprises entre l'incidence d'un signal lumineux sur la section de répartition 10 et la modulation de phase dans le premier trajet optique 11 et le second trajet optique 12, le brouilleur de polarisation du second mode de réalisation a le même fonctionnement que celui du premier mode de réalisation, et les états de polarisation à divers emplacements sont indiqués par les vecteurs des emplacements (a) à (c) qui sont exprimés par les équations (1) à (3) indiquées précédemment. Le signal lumineux qui est passé sous le dessin 2 d'électrodes dans le second trajet optique 12 est transmis à l'élément 3 de rotation du plan de polarisation et sa polarisation tourne d'environ 900. L'état de polarisation à ce moment est indiqué à l'emplacement (d) de la figure 4 et est exprimé sous la forme (x,y) = (-(1/2)1/2coso > t,0) [Ap = 0 - n] (4') Le signal lumineux qui est passé dans le premier trajet optique 11 et celui qui est passé dans l'élément 3 de rotation sont combinés par la section 13 de combinaison et transmis à la sortie. Le signal lumineux combiné a une polarisation linéaire telle que l'angle 0 formé par l'axe x et la polarisation est égal à 1350 pour un déphasage A9 = 0 et à 2250 pour un déphasage A = n. Ce phénomène est exprimé par les relations suivantes (x,y) = (-1/2coso > t, 1/2coût) [Acp = 0] = (-1/2coswt, -1/2cosot) [bp = ] (5') Le second mode de réalisation ayant la configuration dans laquelle l'élément 3 de rotation du plan de polarisation est placé dans le second trajet optique 12 peut donner un effet analogue à celui du premier mode de réalisation. On décrit dans la suite un troisième mode de réalisation. Ce troisième mode de réalisation se caractérise en ce que deux éléments 31, 32 de rotation du plan de polarisation sont placés dans un premier trajet optique 11 et un second trajet optique 12 respectivement à la place de l'élément 3 de rotation du plan de polarisation utilisé dans le premier ou le second mode de réalisation. La figure 5 représente la configuration dans ce troisième mode de réalisation ainsi que les états de polarisation d'un signal lumineux. Comme l'indique la figure 3, un brouilleur de polarisation préféré dans le troisième mode de réalisation a une configuration dans laquelle l'élément 31 de rotation du plan de polarisation forme un second rotateur à l'emplacement de l'élément 3 de rotation du plan de polarisation du premier mode de réalisation, et l'élément 32 de rotation du plan de polarisation est placé comme troisième rotateur à l'emplacement de l'élément 3 de rotation du plan de polarisation du second mode de réalisation. Les autres éléments du troisième mode de réalisation sont les mêmes que ceux du premier et du second mode de réalisation et on ne les décrit pas en particulier. L'élément 31 de rotation du plan de polarisation reçoit un signal lumineux transmis sous le dessin 2 des électrodes par le premier trajet optique 11 et transmet le signal après rotation de sa polarisation d'environ 450. L'élément 32 de rotation du plan de polarisation reçoit un signal lumineux transmis sous le dessin 2 d'électrodes par le second trajet optique 12 et transmet le signal après rotation de sa polarisation de -450 environ. Les éléments 31 et 32 ne sont pas limités à des rotations d'angles de 450 et -450, car ils peuvent avoir un angle relatif de rotation d'environ 900 ou concrètement de l'ordre de 90 + 100. Les éléments 31 et 32 de rotation du plan de polarisation peuvent être introduits par un procédé analogue à celui qui est utilisé pour l'élément 3 décrit précédemment. On décrit maintenant le fonctionnement du troisième mode de réalisation. Dans les étapes comprises entre l'incidence du signal lumineux sur la section 10 de répartition et la modulation de phase dans le premier trajet optique 11 et le second trajet optique 12, le brouilleur de polarisation du troisième mode de réalisation a un fonctionnement analogue à celui du premier mode de réalisation, et les états de polarisation aux divers emplacements sont indiqués par les vecteurs des emplacements (a) à (c) de la figure 5 et sont exprimés par les équations précédentes (1) à (3). Le signal lumineux qui est passé dans le premier trajet optique 11 sous le dessin 2 d'électrodes est transmis à l'élément 31 de rotation et sa polarisation tourne d'environ 450 (suivant la matrice R(a = 45) indiquée précédemment). L'état de polarisation à ce moment est représenté à l'emplacement (d) de la figure 5 et est exprimé sous la forme (x,y) = (-1/2coso > t, 1/2boscot) [Ap = 0] = (1/2cosoet, -1/2coso > t) [A(p = n] (4.1) En outre, le signal lumineux qui est passé dans le second trajet optique 12 sous le dessin d'électrodes 2 est transmis à l'élément 31 de rotation et sa polarisation tourne d'environ -450 (suivant la matrice R(a = -45) indiquée précédemment). L'état de polarisation à ce moment est indiqué à l'emplacement (d) de la figure 5 et est exprimé sous la forme (x,y) = (1/2coût, 1/2cost) [Acp = 0 - n] (4.2) Les signaux lumineux qui sont passés dans les éléments 31 et 32 de rotation du plan de polarisation sont combinés par la section 13 de combinaison et transmis en sortie. Le signal lumineux combiné a une polarisation linéaire telle que l'angle 0 formé par l'axe x et la polarisation est égal à 900 pour un déphasage Ap = 0 et à 0 pour un déphasage A n. Cet état de polarisation est exprimé sous la forme (x,y) = (O,cosot) [Ap = 0] = (coso > t,0) [h = n] (5") Le troisième mode de réalisation effectue le brouillage de polarisation d'un signal lumineux émis par un émetteur de lumière ou un appareil analogue de la manière décrite précédemment et permet une réduction de la dispersion de polarisation. En outre, ce troisième mode de réalisation permet une amélioration de la caractéristique de transmission du signal lumineux combiné puisqu'il a une configuration dans laquelle le premier trajet optique 11 et le second trajet optique 12 sont symétriques si bien qu'ils ont des influences pratiquement égales dues à l'insertion de l'élément de rotation du plan de polarisation dans les deux trajets optiques. On décrit maintenant un quatrième mode de réalisation de l'invention. Ce quatrième mode de réalisation est caractérisé en ce qu'il utilise un dessin d'électrodes 2' qui a une forme différente de celle du dessin d'électrodes adopté pour chacun des trois premiers modes de réalisation. La figure 6 représente une configuration du quatrième mode de réalisation. Comme l'indique la figure 6, le dessin 2' d'électrodes du brouilleur de polarisation préféré dans le quatrième mode de réalisation est composé, à la place du dessin d'électrodes 2, de quatre électrodes 21A, 21B, 22A et 22B. Les éléments autres que le dessin 2' d'électrodes sont les mêmes que dans le premier mode de réalisation et on ne les décrit pas plus précisément. Le dessin d'électrode 21A est un dessin en U et il a un côté 21a placé sur une plaque de base K afin qu'il soit placé le long du premier trajet optique 11, alors que le dessin 21B est un dessin rectangulaire disposé sur la plaque de base K afin que sa périphérie soit entourée par l'élec- trode 21A, avec un espacement prédéterminé réservé entre eux. Au contraire, l'électrode 22A a un dessin en U placé sur la plaque de base K le long d'un second trajet optique 12 afin qu'un côté 22a soit placé le long du second trajet optique 12 et l'électrode 22B a un dessin rectangulaire placé sur la plaque de base K afin que sa périphérie soit entourée par l'électrode 22A avec un espace prédéterminé entre eux. Des tensions de modulation dont les phases sont inverses, ayant une forme d'onde égale à celle de la tension de modulation décrite précédemment et une amplitude égale à la moitié de celle de la tension de modulation, sont appliquées dans les électrodes 21A et 22A alors que les électrodes 21B et 22B sont à la masse. On décrit maintenant le fonctionnement du quatrième mode de réalisation. A partir de l'étape d'incidence du signal lumineux sur la section de répartition 10 jusqu'au moment où les signaux lumineux divisés sont conduits au premier trajet optique et au second trajet optique 12, le fonctionnement du brouilleur de polarisation du quatrième mode de réalisation est le même que celui des trois premiers modes de réalisation, mais la modulation de phase réalisée dans chacun des trajets optiques du quatrième mode de réalisation est différente de celle des trois premiers modes de réalisation. Comme il est difficile de représenter les conditions de polarisation du signal lumineux soumis à une modulation de phase dans le quatrième mode de réalisation simplement par des vecteurs dans le plan xy, on décrit le fonctionnement de ce quatrième mode de réalisation par représentation des états de polarisation avec les composantes x et y de son champ électrique. La figure 7 représente les variations des états de polarisation à divers emplacements d'un guide d'onde 1. Les emplacements (a) à (e) correspondent à ceux qui portent les références correspondantes sur la figure 6. Un état de polarisation du signal lumineux tombant sur le brouilleur de polarisation et les états de polarisation des signaux lumineux divisés par la section 10 sont exprimés par les équations (1) et (2). Dans le quatrième mode de réalisation qui applique des tensions de modulation à la fois au premier trajet optique 11 et au second trajet optique 12, les phases des signaux lumineux circulant dans les trajets optiques sont modifiées. Les états de polarisation des signaux lumineux passant sous le dessin d'électrodes 2' sont indiqués à l'emplacement (c) de la figure 7. Comme dans le premier mode de réalisation, un signal lumineux qui a circulé dans le premier trajet optique 11 est transmis à l'élément 3 de rotation du plan de polarisation et sa polarisation tourne d'environ 900. Un état de polarisation du signal lumineux est représenté à l'emplacement (d) de la figure 7. Les signaux lumineux qui ont circulé dans les trajets optiques sont combinés par la section 13 de combinaison et sont transmis à la sortie. L'état de polarisation du signal lumineux combiné est une polarisation linéaire dans l'état dans lequel l'angle 0 formé par l'axe x et la polarisation est égal à 1350 pour un déphasage Ap = O et l'angle formé par l'axe x et la polarisation est égal à 2250 pour un déphasage A = n comme indiqué à l'emplacement (e) de la figure 7. Le quatrième mode de réalisation, qui met en oeuvre le dessin d'électrodes 2', non seulement a un effet analogue à celui qui est obtenu dans le premier mode de réalisation, mais en outre permet une réduction de l'amplitude des tensions de modulation appliquées à la moitié de celle qui est adoptée dans le premier mode de réalisation, si bien que la puissance électrique consommée par le brouilleur de polarisation est réduite. Bien que l'élément 3 de rotation du plan de polarisation soit introduit dans le premier trajet optique 11 sur la figure 6, comme dans le premier mode de réalisation (figure 1), une composition du quatrième mode de réalisation ayant le dessin d'électrodes 2' n'est pas limitée à la représentation de la figure 6. Par exemple, le quatrième mode de réalisation peut avoir une composition analogue à celle du second mode de réalisation dans lequel l'élément 3 de rotation du plan de polarisation est introduit dans le second trajet 12 comme indiqué sur la figure 8(A) ou analogue à celle du troisième mode de réalisation dans lequel les éléments 31 et 32 de rotation du plan de polarisation se trouvent dans le premier et le second trajet optique 11 et 12 respectivement comme indiqué sur la figure 8(B). Lorsque le quatrième mode de réalisation a l'une de ces compositions, le fonctionnement peut être considéré comme analogue. Les états de polarisation de la composition indiquée sur la figure 8(A) sont indiqués sur la figure 9(A), et les états de polarisation de la composition représenté d'onde optique 1, et un dessin d'électrodes 2" a une configuration choisie par modification de la forme du dessin d'électrodes 2 afin qu'elle soit adaptée au modulateur 14 de phase. Les autres éléments du cinquième mode de réalisation sont les mêmes que ceux du second mode de réalisation et on ne les décrit pas plus précisément. Le guide d'onde optique 1' est formé par association d'un modulateur 14 de phase qui est un guide d'onde optique ayant une longueur prédéterminée à une extrémité d'entrée de la section 10 de répartition du guide d'onde optique 1 décrit précédemment. Le modulateur 14 est formé d'un matériau ayant un effet électrooptique qui est le même que celui de la section de répartition 10, un premier trajet optique 11, un second trajet optique 12 et une section 13 de combinaison, et le guide d'onde optique 1' est formé en une seule pièce globalement. Le dessin d'électrodes 2" possède une première électrode 2A' qui applique un champ électrique au modulateur 14 de phase, à la section 10 de répartition et au premier trajet optique 1 pour assurer la modulation de la phase de la lumière, et une seconde électrode 2B' . La première électrode 2A' a un dessin ayant pratiquement une forme en U, disposé sur la plaque de base K afin qu'un côté 2a' soit placé le long du modulateur 14, de la section 10 de répartition et du premier trajet optique 11. La seconde électrode 2B' est à peu près rectangulaire et est placée sur la plaque de base K afin que sa périphérie soit entourée par la première électrode 2A' avec un espace prédéterminé entre elles. Une tension de modulation analogue à celle qui est utilisée dans le second mode de réalisation est appliquée à la première électrode 2A' et la seconde 2B' est à la masse. La modulation de la phase du signal lumineux passant dans le modulateur 14 varie avec la longueur d'une partie de la première électrode 2A' qui est placée le long du modulateur 14. Ainsi, la longueur de cette partie est réglée en fonction de la modulation de phase nécessaire à celle qui est réalisée avec le brouillage de polarisation. Le dessin d'électrodes 2" joue le rôle d'un premier organe source de tension de modulation et du premier organe source de tension décrit précédemment. Bien que le dessin d'électrodes 2" soit décrit comme étant du type à microbande plate, une ligne à bande coplanaire peut être utilisée comme dessin 2" d'électrodes. Dans le circuit optique intégré, un signal lumineux transmis par un émetteur de lumière ou un appareil analogue est réglé à une polarisation linéaire verticale et tombe sur le guide d'onde optique 1'. Le signal lumineux incident est soumis à une modulation de phase dans le modulateur 14. La modulation de phase réalisée par ce modulateur 14 est la même que celle qui est réalisée par le modulateur de phase classique et on ne la décrit pas en particulier. Le signal lumineux soumis à la modulation de phase est divisé par la section 10 en deux parties conduites dans le premier trajet optique 11 et le second trajet optique 12, et la lumière du signal est ensuite soumise à la modulation de phase dans le premier trajet optique 11, et un signal lumineux qui est passé dans le second trajet optique 12 et l'élément 3 de rotation du plan de polarisation sont combinés par la section 13 de combinaison pour assurer le brouillage de polarisation. Comme l'indique la description qui précède, le cinquième mode de réalisation permet la réalisation d'un circuit optique intégré qui a à la fois une fonction de modulation de phase et une fonction de brouillage de polarisation, permettant ainsi facilement la constitution d'un dispositif de combinaison d'une modulation de phase et d'un brouillage de polarisation qui a été proposé de façon classique pour la réduction de la diffusion spectrale due au brouillage de polarisation. Par rapport au cas dans lequel un modulateur de phase (ou d'intensité) 93, un coupleur "Panda" 94, un polariseur 95 et un brouilleur de polarisation 97 qui reçoit de la lumière 96 polarisée à 450 sont connectés les uns aux autres, par exemple par des fibres qui préservent la polarisation comme dans la configuration classique représentée sur la figure 18, le circuit optique intégré réduit les points optiquement connectés 98 et les pertes par connexion, si bien que le rapport signal-surbruit optique de la lumière de transmission est accru. En outre, le circuit optique intégré ne nécessite aucun ajustement de la phase au moment de la connexion des éléments constituants, réduit le nombre d'éléments nécessaires et le nombre d'étapes d'assemblage, par exemple de raccordement, et réduit la nécessité de l'utilisation d'éléments coûteux, si bien que le coût du système de transmission est réduit. En outre, le circuit optique intégré ne nécessite aucune fibre optique pour la connexion des éléments et peut avoir une configuration de faible encombrement. Bien que le cinquième mode de réalisation ait une construction dans laquelle l'élément 3 de rotation du plan de polarisation est placé dans le second trajet optique 12, il peut aussi avoir une composition dans laquelle cet élément 3 se trouve dans le premier trajet optique 11 comme dans le premier mode de réalisation, ou dans laquelle les éléments 31 et 32 de rotation du plan de polarisation sont placés dans le premier et le second trajet optique 11 et 12 respectivement comme dans le troisième mode de réalisation. On décrit maintenant un sixième mode de réalisation. Ce sixième mode de réalisation de l'invention est un circuit optique intégré qui intègre un brouilleur de polarisation du type rectiligne classique (figure 18) et un modulateur de phase. La figure 11 représente la configuration de ce sixième mode de réalisation. Le circuit optique intégré, tel que représenté sur la figure 11, comprend un guide d'onde optique 5 de type rectiligne formé sur une plaque de base K, un dessin 6 d'électrodes de forme prédéterminée formé sur la plaque de base K, et un élément 31 de rotation du plan de polarisation inséré au milieu du guide d'onde optique 5 et qui joue le rôle d'un premier rotateur du plan de polarisation (le même que dans le troisième mode de réalisation). Le guide d'onde optique 5 est formé d'un matériau ayant un effet électrooptique analogue à celui qui est choisi pour le guide d'onde optique 1 décrit précédemment. L'élément 31 de rotation du plan de polarisation est inséré dans la partie médiane du guide d'onde optique 5. Ce dernier joue le rôle d'un trajet optique d'un modulateur de phase et d'un trajet optique d'un brouilleur de polarisation. Le dessin 6 d'électrodes possède une première électrode 6A et une seconde électrode 6B. La première électrode 6A a un dessin en U formé sur la plaque de base K de manière qu'un côté 6a soit placé le long du guide d'onde optique 5. Une section du côté 6a, mesurée depuis une extrémité du côté d'incidence jusqu'en un point qui se trouve au-dessus de l'élément 31 de rotation du plan de polarisation, est réglée en fonction d'une tension appliquée nécessaire à la modulation de phase et une section du côté 6a, mesurée depuis l'emplacement qui se trouve au-dessus de l'élément 31 de rotation du plan de polarisation jusqu'à l'extrémité du côté de sortie, est réglée en fonction d'une tension d'application nécessaire au brouillage de polarisation. La seconde électrode 6B a un dessin rectangulaire placé sur la plaque de base K afin que sa périphérie soit enfermée par la première électrode 6A avec un espacement prédéterminé. Une tension de modulation analogue à celle qui est utilisée dans le brouilleur classique de polarisation est appliquée à la première électrode 6A alors que la seconde électrode 6B est à la masse. Le dessin d'électrodes joue donc le rôle d'un organe source de tension de modulation de phase et d'un organe source de tension. Bien que le dessin 6 d'électrodes soit décrit sous forme d'une ligne à microbande plate, une ligne à bande coplanaire peut être utilisée comme dessin d'électrodes 6. Dans le circuit optique intégré, un signal lumineux transmis par un émetteur de lumière ou un appareil analogue tombe à un état réglé à une polarisation linéaire verticale (direction de l'axe y) . Le signal lumineux incident est soumis à une modulation de phase lorsqu'il se propage dans le guide d'onde optique 5 vers l'élément 31 de rotation du plan de polarisation. Les opérations de modulation de phase sont pratiquement les mêmes que celles d'un modulateur de phase classique. Le signal lumineux soumis à la modulation de phase est transmis à l'élément 31 de rotation du plan de polarisation et sa polarisation tourne d'environ 450. Ainsi, la polarisation du signal lumineux passant dans l'élément de rotation du plan de polarisation est réglée à un état comprenant des composantes x et y. Cet état est analogue à une polarisation linéaire du signal lumineux transmis au brouilleur classique de polarisation avec un azimut d'environ 450. Ainsi, le brouillage de polarisation est réalisé par propagation du signal lumineux dans le guide d'onde optique 5 placé après l'élément 31 de rotation du plan de polarisation. Comme le cinquième mode de réalisation, le sixième mode de réalisation permet une modulation de phase et un brouillage de polarisation en même temps avec un circuit optique de configuration simple par sélection de la composition du circuit optique intégré dans lequel l'élément 31 de rotation du plan de polarisation est placé sur la longueur du guide d'onde optique 5 du modulateur de lumière de type rectiligne. Cependant, le sixième mode de réalisation n'a pas d'effet de réduction de la dispersion de polarisation puisque sa fonction de brouillage de polarisation équivaut à celle d'un brouilleur classique de polarisation. Bien que le cinquième mode de réalisation soit meilleur que le sixième au point de vue de la réduction de la dispersion de polarisation, le sixième présente l'avantage de permettre l'application d'une tension de modulation de phase et de brouillage de polarisation avec une seule électrode. On décrit maintenant un septième mode de réalisation. Ce septième mode de réalisation de l'invention concerne un circuit optique intégré ayant une fonction de modulation d'intensité ajouté au brouilleur préféré de polarisation, par exemple comme dans le premier mode de réalisation, afin qu'une modulation d'intensité et un brouillage de polarisation puissent être réalisés en même temps. La figure 12 représente la configuration de ce septième mode de réalisation. Un circuit optique intégré préféré pour le septième mode de réalisation comprend une section PM de brouilleur de polarisation ayant la même construction que dans le premier mode de réalisation et une section IM de modulateur d'intensité raccordée du côté d'incidence de la section PM de brouilleur de polarisation. La section IM de modulateur d'intensité a une composition qui est analogue à celle du modulateur de lumière ordinaire de type de LiNbO3 et a un guide d'onde optique dont l'extrémité de sortie est raccordée à l'extrémité d'incidence de la section PM du brouilleur de polarisation. La composition de la section IM de modulateur d'intensité est la même que celle de la section PM du brouilleur de polarisation dont un élément 3 de rotation de plan de polarisation est retiré. La section IM de modulateur d'intensité possède un guide d'onde optique 71 qui correspond au guide d'onde optique 1 et un dessin 72 d'électrodes qui correspond au dessin 2 d'électrodes, et il est intégré à la section PM de brouilleur de polarisation. Ainsi, le guide d'onde optique 71 joue le rôle du second répartiteur, du quatrième et du cinquième trajet optique et du second coupleur, alors que le dessin 72 d'électrodes joue le rôle du premier organe source de tension de modulation d'intensité. Dans le circuit optique intégré, un signal lumineux transmis par un émetteur de lumière ou un appareil analogue est commandé afin qu'il ait une polarisation linéaire verticale (direction d'axe y) et tombe sur le guide d'onde optique 71 de la section IM. Le signal lumineux incident subit une modulation d'intensité d'après une tension de modulation appliquée au dessin 72 d'électrodes lorsqu'il passe dans le guide d'onde optique 71. Les opérations de modulation d'intensité sont les mêmes que dans la modulation d'intensité réalisée avec le modulateur de lumière de type de LiNbO3 classique et on ne les décrit pas en particulier. Le signal lumineux ayant une polarisation linéaire verticale (direction d'axe y) soumis à la modulation d'intensité est décalé dans le guide d'onde optique 1 de la section PM de brouilleur de polarisation. Dans cette section PM, le signal lumineux qui a subi la modulation d'intensité subit le brouillage de polarisation, au cours d'un fonctionnement analogue à celui du premier mode de réalisation. Le septième mode de réalisation permet facilement d'obtenir un dispositif destiné à exécuter en combinaison la modulation d'intensité et le brouillage de polarisation proposés pour la réduction de la diffusion spectrale du signal lumineux dû au brouillage de polarisation par composition d'un circuit optique intégré qui intègre une fonction de modulation d'intensité à une fonction de brouillage de polarisation. Comme la composition de la section IM de modulateur d'intensité est analogue à celle de la section PM de brouilleur de polarisation en particulier, le circuit optique intégré peut être facilement conçu et fabriqué. Par rapport au cas dans lequel un modulateur de lumière de type de LiNbO3 est connecté à un brouilleur de polarisation, le circuit optique intégré a des effets analogues à ceux qu'on obtient dans le cinquième mode de réalisation qui intègre la fonction de modulation de phase à la fonction de brouillage de polarisation afin que le rapport signal-sur-bruit optique de lumière de transmission soit accru par réduction du nombre des points connectés optiquement, avec élimination de l'ajustement de phase, la réduction du nombre d'éléments, la réduction du nombre d'étapes d'assemblage et l'utilisation d'éléments peu coûteux, si bien que les coûts des systèmes de transmission optique sont réduits. En outre, ce septième mode de réalisation permet de réduire l'encombrement des systèmes de transmission optique par intégration des éléments constituants. Bien que la section PM de brouilleur de polarisation ait une composition dans laquelle l'élément 3 de rotation du plan de polarisation se trouve dans le premier trajet optique 11, dans le septième mode de réalisation, le circuit optique intégré selon l'invention n'est pas limité à cette réalisation. La section PM de brouillage de polarisation peut avoir par exemple une composition analogue à celle du second mode de réalisation dans laquelle l'élément 3 de rotation du plan de polarisation se trouve dans le second trajet optique 12 comme indiqué sur la figure 13(A) ou une composition analogue à celle du troisième mode de réalisation dans laquelle les éléments 31 et 32 de rotation du plan de polarisation sont placés sur le premier et le second trajet optique 11 et 12 respectivement comme indiqué sur la figure 13(B). En outre, la relation de position du dessin 2 d'électrodes de la section PM par rapport au dessin 72 d'électrodes de la section IM dans le septième mode de réalisation peut être inversée comme l'indique la figure 13(C). De plus, il est possible de modifier la forme du dessin 2 d'électrodes de la section PM sous forme du dessin 2' utilisé dans le quatrième mode de réalisation, comme indiqué sur les figures 14(A) à 14(C). Cette variante permet une réduction de la consommation d'énergie par la section PM de brouilleur de polarisation. On considère maintenant un huitième mode de réalisation. Le huitième mode de réalisation de l'invention est destiné à former un circuit optique intégré mettant en oeuvre le brouilleur de polarisation de type rectiligne classique dans une section de brouilleur de polarisation de manière que, comme dans le septième mode de réalisation, la modulation d'intensité et le brouillage de polarisation puissent être exécutés en même temps. La figure 15 représente une configuration du huitième mode de réalisation. Un circuit optique intégré préféré dans le huitième mode de réalisation comprend, comme l'indique la figure 15 une section IM formant modulateur d'intensité jouant le rôle d'un modulateur d'intensité analogue à celui du septième mode de réalisation, et une section PM' de brouilleur de polarisation raccordée à une extrémité de sortie de la section IM. La section PM' de brouilleur de polarisation est composée d'un guide d'onde optique 81 de type rectiligne formé sur une plaque de base K, de deux dessins d'électrodes 82 et 82' formés avec des configurations prédéterminées sur la plaque de base K, d'un élément 83 de rotation du plan de polarisation introduit dans une partie raccordée entre le guide d'onde 81 et la section IM du modulateur d'intensité, comme premier rotateur du plan de polarisation destiné à faire tourner la polarisation de la lumière incidente d'environ 450 (comme dans l'élément 31 de rotation du plan de polarisation utilisé dans le troisième mode de réalisation), et d'un élément 83' de rotation du plan de polarisation inséré dans une partie médiane du guide d'onde optique 81 comme second rotateur du plan de polarisation destiné à faire tourner la polarisation de 900 environ (comme l'élément 3 de rotation du plan de polarisation utilisé dans le premier mode de réalisation). Le guide d'onde optique 81 est formé d'un matériau ayant un effet électrooptique (tel que LiNbO3) comme le guide d'onde optique 1 décrit précédemment. Une première extrémité du guide d'onde optique 81 est raccordée à une extrémité de sortie du guide d'onde optique 71 de la section IM par l'élément 83 de rotation du plan de polarisation et un rotateur 83' du plan de polarisation est introduit à un emplacement prédéterminé d'une partie médiane du guide d'onde optique 81. Le dessin 82 d'électrodes comporte deux électrodes 82A et 82B. L'électrode 82A a une forme en U et un côté 82a disposé sur la plaque de base K le long du guide d'onde optique 81 entre les éléments 83 et 83' de rotation du plan de polarisation. L'électrode 82B a un dessin en U placé sur la plaque K de base afin que sa périphérie soit enfermée par l'électrode 82A avec un espacement prédéterminé entre elles. Un dessin 82' d'électrodes a une forme analogue à celle du dessin 82 d'électrodes et un côté 82a' qui est placé le long de la plaque de base K afin qu'il soit le long du guide d'onde optique 81 entre l'élément 83' de rotation du plan de polarisation et une extrémité de sortie du guide d'onde optique 81. Un tension de modulation analogue à celle qui est utilisée dans le brouilleur classique de polarisation est appliquée aux électrodes 82A et 82A', alors que les électrodes 82B et 82B' sont à la masse. Bien que les dessins d'électrodes soient formés par des microbandes plates, on peut aussi utiliser des lignes à bandes coplanaires comme dessins d'électrodes. Les dessins d'électrodes 82 et 82' peuvent avoir aussi une autre disposition, par exemple une forme symétrique comme indiqué sur la figure 16. Le guide d'onde optique 81 joue le rôle d'un trajet optique du brouilleur de polarisation et d'un trajet optique du brouilleur de polarisation compensateur, le dessin d'électrodes 82 est aussi utilisé comme organe source de tension du brouilleur de polarisation, et le dessin d'électrodes 82' est aussi utilisé comme organe source de tension du brouilleur de polarisation de compensation. En outre, l'élément 83 de rotation du plan de polarisation joue le rôle d'un rotateur du plan de polarisation destiné à connecter le modulateur d'intensité au brouilleur de polarisation alors que l'élément 83' de rotation du plan de polarisation est utilisé comme rotateur du plan de polarisation pour la connexion du brouilleur de polarisation au brouilleur de polarisation de compensation. Dans la section IM de modulation d'intensité ayant une composition analogue à celle du septième mode de réalisation, le guide d'onde optique 71 joue le rôle d'un répartiteur du modulateur d'intensité, du premier et du second trajet optique et du coupleur, alors que le dessin d'électrodes 72 est utilisé comme organe source de tension de modulation d'intensité. Dans le circuit optique intégré, un signal lumineux transmis par un émetteur de lumière ou un appareil analogue est commandé afin qu'il présente une polarisation linéaire verticale (direction d'axe y) et est transmis au guide d'onde optique 71 de la section IM assurant la modulation d'intensité. Le signal lumineux ayant la polarisation linéaire verticale, soumis à la modulation d'intensité, est transmis à l'élément 83 de rotation du plan de polarisation et sa polarisation tourne d'environ 450. Ainsi, le signal lumineux qui est passé dans l'élément 83 est à un état tel qu'il comporte des composantes x et y. Lors du passage sous le dessin 82 d'électrodes, les composantes x et y de ce signal lumineux subissent une modulation de phase, par un fonctionnement analogue à celui du modulateur classique de phase. Dans cette étape, une dispersion de polarisation se produit à cause de la différence des indices de réfraction entre les directions x et y. Pour que cette dispersion de polarisation soit compensée, l'élément 83' de rotation du plan de polarisation transforme les composantes x et y par rotation de la polarisation d'environ 900 et une modulation de phase analogue à celle qu'on vient de décrire est réalisée par passage du signal lumineux sous le dessin d'électrodes 82'. Ainsi, la dispersion de polarisation est compensée et le brouillage de polarisation est réalisé. Le huitième mode de réalisation, ayant la configuration qui donne le circuit optique intégré par intégration du modulateur de lumière de type de LiNbO3 classique et du brouilleur de polarisation de type rectiligne connu qui réduit la dispersion de polarisation donne des effets analogues à ceux qu'on obtient avec le septième mode de réalisation, ou rend possible l'exécution de la modulation d'intensité et du brouillage de polarisation en même temps avec un circuit optique intégré de composition simple, si bien que la caractéristique de transmission peut être meilleure, le coût de fabrication peut être réduit et les systèmes de transmission optique peuvent avoir une configuration moins encombrante. Bien que les guides d'onde optiques soient formés de niobiate de lithium (LiNbO3) dans les huit modes de réalisation décrits précédemment, un matériau pour guides d'onde optiques utilisés dans les brouilleurs de polarisation selon l'invention n'est pas limité au niobiate de lithium, car des guides d'onde optiques peuvent être formés de tout matériau qui possède un effet électrooptique. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux brouilleurs et circuits intégrés optiques qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Brouilleur de polarisation, caractérisé en ce qu'il comprend un premier répartiteur (10) d'un signal lumineux incident en deux parties, un premier trajet optique (11) formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'un des signaux lumineux divisés par le premier répartiteur, un second trajet optique (12) formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'autre signal lumineux divisé par le premier répartiteur, un premier organe source de tension qui applique une tension à l'un au moins de sections déterminées du premier trajet optique et du second trajet optique afin qu'il fasse varier la phase du signal lumineux qui se propage dans cette section, un premier coup leur qui combine les signaux lumineux qui se propagent dans le premier et le second trajet optique, et un premier rotateur (3) du plan de polarisation qui fait tourner la polarisation du signal lumineux de l'un au moins des premier et second trajets optiques entre ladite section et le premier coupleur afin qu'il ajuste l'angle relatif de polarisation des signaux lumineux qui se propagent dans le premier et le second trajet optique. 2. Brouilleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier rotateur (3) du plan de polarisation ajuste l'angle de polarisation relatif des signaux lumineux à une valeur voisine de 900. 3. Brouilleur selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier rotateur du plan de polarisation comprend un premier rotateur placé dans l'un des premier et second trajets optiques entre ladite section et le premier coupleur, et le premier rotateur fait tourner la polarisation du signal lumineux d'environ 900. 4. Brouilleur selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier rotateur (3) du plan de polarisation comprend un second et un troisième rotateur (31, 32) placés dans le premier trajet optique et le second trajet optique entre la section prédéterminée et le coupleur, l'un des second et troisième rotateurs (31, 32) faisant tourner la polarisation du signal lumineux d'environ 450 et l'autre faisant tourner la polarisation du signal lumineux d'environ -450. 5. Brouilleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier organe source de tension applique des tensions ayant des phases inverses aux sections formées dans le premier trajet optique (11) et dans le second trajet optique (12). 6. Circuit optique intégré, comportant un brouilleur de polarisation selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un troisième trajet optique ayant une extrémité raccordée à une extrémité d'entrée du premier répartiteur (10) du brouilleur de polarisation et une autre entrée destinée à la propagation d'un signal lumineux d'entrée vers le premier répartiteur (10) et qui est formé d'un matériau ayant un effet électrooptique, et un premier organe source de tension de modulation de phase qui applique une tension prédéterminée à une section prédéterminée du troisième trajet optique pour l'exécution de la modulation de phase d'un signal lumineux qui se propage, le circuit optique intégré ayant une configuration qui permet le passage d'un signal lumineux à un état de polarisation linéaire qui comporte des composantes uniquement dans une direction par rapport au troisième trajet optique, qui exécute une modulation de phase et un brouillage de polarisation collectivement, et qui permet la sortie du signal lumineux du premier coupleur du brouilleur de polarisation. 7. Circuit optique intégré comprenant un brouilleur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un second répartiteur destiné à diviser un signal lumineux incident en deux signaux lumineux, un quatrième trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'un des signaux lumineux divisés par le second répartiteur, un cinquième trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'autre signal lumineux divisé par le second répartiteur, un premier organe source de tension de modulation d'intensité qui applique une tension prédéterminée à l'une au moins de sections prédéterminées du quatrième trajet optique et du cinquième trajet optique respectivement pour l'exécution d'une modulation de phase d'un signal lumineux qui se propage dans la section, et un second coupleur ayant une extrémité de sortie raccordée à une extrémité d'entrée du premier répartiteur du brouilleur de polarisation, qui combine les signaux lumineux qui se propagent dans le quatrième et dans le cinquième trajet optique, et qui transmet un signal lumineux combiné, le circuit optique intégré ayant une configuration qui permet le passage des signaux lumineux à un état de polarisation linéaire qui a des composantes uniquement dans une direction par rapport au quatrième trajet optique et au cinquième trajet optique, qui exécute collectivement une modulation d'intensité et un brouillage de polarisation, et qui permet la sortie du signal lumineux du premier coupleur du brouilleur de polarisation. 8. Circuit optique intégré, caractérisé en ce qu'il comprend un modulateur de phase (14) ayant un trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage un signal lumineux, et un organe source de tension de modulation de phase qui applique une tension prédéterminée à une section du trajet optique afin qu'il assure la modulation de phase du signal lumineux qui se propage, un brouilleur de polarisation ayant un trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage un signal lumineux, et un organe source de tension qui applique une tension à une section déterminée du trajet optique pour la variation de la phase du signal lumineux qui se propage dans cette section, et un premier rotateur (31) du plan de polarisation qui raccorde une extrémité de sortie du modulateur de phase à une extrémité d'entrée du brouilleur de polarisation, qui fait tourner la polarisation du signal lumineux qui se propage dans le trajet optique du modulateur de phase et qui transmet un signal lumineux à un état de polarisation dans lequel le signal a des composantes dans deux directions. 9. Circuit selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend une électrode qui applique une tension en commun au modulateur de phase et au brouilleur de polarisation. 10. Circuit optique intégré, caractérisé en ce qu'il comprend un modulateur d'intensité qui comporte un répartiteur destiné à diviser un signal lumineux incident en deux signaux lumineux, un premier trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'un des signaux lumineux divisés par le répartiteur, un second trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage l'autre signal lumineux divisé par le répartiteur, un organe source de tension de modulation d'intensité qui applique une tension à l'une au moins de sections déterminées du premier trajet optique et du second trajet optique pour l'exécution d'une modulation de phase du signal lumineux qui se propage dans la section, et un coupleur destiné à combiner les signaux lumineux qui se propagent dans le premier trajet optique et le second trajet optique, un brouilleur de polarisation ayant un trajet optique, formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage un signal lumineux, et une section d'application de tension qui applique une tension à une section déterminée dans le trajet optique pour la variation de la phase du signal lumineux qui se propage dans la section, et un premier rotateur (83) du plan de polarisation qui raccorde une extrémité de sortie du modulateur d'intensité à une extrémité d'entrée du brouilleur de polarisation, qui fait tourner la polarisation du signal lumineux transmis par le coupleur du modulateur d'intensité, et qui transmet un signal lumineux à un état de polarisation qui a des composantes dans deux directions au trajet optique du brouilleur de polarisation, le circuit intégré ayant une configuration destinée à permettre à un signal lumineux à un état de polarisation linéaire qui a des composantes uniquement dans une direction de tomber sur le répartiteur du modulateur d'intensité, à effectuer collectivement une modulation d'intensité et un brouillage de polarisation du signal lumineux, et à permettre la sortie du signal lumineux du brouilleur de polarisation. 11. Circuit selon l'une des revendications 8 et 10, caractérisé en ce qu'il comprend un second rotateur (83') du plan de polarisation destiné à faire tourner la polarisation d'un signal lumineux sortant du brouilleur de polarisation d'un angle de 900 environ, et un brouilleur de polarisation de compensation ayant un trajet optique formé d'un matériau ayant un effet électrooptique et dans lequel se propage un signal lumineux provenant du second rotateur du plan de polarisation, et un organe source de tension qui applique une tension prédéterminée à une section prédéterminée du trajet optique afin qu'il fasse varier la phase du signal lumineux qui se propage dans la section, le brouilleur de polarisation de compensation ayant une configuration telle qu'il compense la dispersion de polarisation provoquée par le brouilleur de polarisation.