Brevet FR2751558A1 — publié le 19980130

La présente invention concerne un dispositif de réaction et de distillation et un procédé de fabrication d'un éther alkylique tertiaire par réaction d'au moins une oléfine avec un monoalcool aliphatique, généralement en excès. Il est connu de préparer des éthers alkyliques tertiaires en faisant réagir une iso- oléfine généralement contenue dans une fraction d'hydrocarbures avec un alcool aliphatique, utilisé en général en excès, en présence d'un catalyseur acide, par exemple l'acide sulfurique, l'acide fluorhydrique, le chlorure d'aluminium ou le fluorure de bore, ou en présence de matières carbonées contenant des groupes sulfoniques (-SO3H), par exemples des charbons sulfonés, des résines phénol- formaldéhydes sulfonées, des polymères coumarones-indène sulfonés ou, de préférence, des résines de copolymères styrène-divinylbenzène sulfonées ou d'autres composés, notamment des composés minéraux, comportant des groupes sulfoniques (par exemple des polysiloxanes sulfonés). On sait depuis longtemps que la réaction entre un monoalcool aliphatique et une oléfine tertiaire est équilibrée et qu'il est difficile d'obtenir des taux de conversion des iso-oléfines avec une pureté et un rendement élevés. Les procédés classiques tels que décrits par exemple dans Hydrocarbon Technology International, Autumn 95, p. 21-27 comprennent un ou plusieurs réacteur(s) d'éthérification en éthers alkyliques tertiaires suivi(s) par au moins une zone de fractionnement généralement de distillation dont le produit de fond est de l'éther contenant des quantités aussi faibles que possible de monoalcool(s). C'est pourquoi l'art antérieur a préconisé, en vue d'améliorer les performances de cette synthèse, d'ajouter au réacteur principal une section réactionnelle complémentaire comme cela est par exemple décrit dans le brevet au nom de la demanderesse US-A-5.364.975. Dans ce brevet la section réactionnelle complémentaire est selon une forme préférée de réalisation incluse sur le reflux de la section de fractionnement. Il a encore été proposé, par exemple dans le brevet US-A-4.503.265 ou dans les demandes de brevet WO-A-93/19.031 et WO-A- 93/19.032, de prélever un produit sur un plateau intermédiaire de la section de fractionnement, d'envoyer ce produit dans une section réactionnelle complémentaire et de renvoyer le produit issu de cette section réactionnelle complémentaire dans la section de fractionnement à un niveau inférieur au niveau de prélèvement. Cette réalisation présente l'inconvénient de perturber le bon fonctionnement en distillation de la section de fractionnement. Il a également été décrit par exemple dans Hydrocarbon processing march 1995 page 114 un procédé dénommé Ethermax de la société UOP dans lequel l'effluent de la section principale d'éthérification est envoyé dans une zone de distillation- réaction. Ce procédé présente l'inconvénient, comme cela sera montré ci-après dans un exemple comparatif de nécessiter une colonne de très grande hauteur si on veut améliorer très sensiblement les performances globales. Ces procédés classiques de fabrication d'éthers alkyliques tertiaires seront décrits ci-après, en liaison avec les figures 1, 2 et 3. L'un des objets de l'invention est de palier aux principaux inconvénient des procédés décrits dans l'art antérieur et de proposer plusieurs modes de réalisation de synthèse d'éthers permettant de maximiser la conversion globale des iso- oléfines contenues dans des coupes d'hydrocarbures. Dans la section réactionnelle principale représentée par le réacteur R1 sur les figures 1 à 9, on introduit la charge constituée d'un mélange d'hydrocarbures en C4, C5, C6 ou C7 comprenant des iso-oléfines et au moins un monoalcool aliphatique habituellement utilisé en excès. Les réactifs mélangés sont mis en contact avec un catalyseur acide. Le produit issu de cette section réactionnelle R1 est envoyé dans une zone de distillation représentée par la colonne F1 sur les figures 1 et 2 et par la colonne F2 sur la figure 3. Dans cette colonne, il est distillé, pour produire en fond, par la ligne 9, un éther alkylique tertiaire contenant des quantités aussi faibles que possible de monoalcool(s), et en tête, par la ligne 2, un mélange d'hydrocarbures réactifs et non réactifs et de monoalcool(s) aliphatique(s) entraîné(s) par azéotropie. Cet effluent sortant par la ligne 2 est condensé dans le condenseur E1 et recueilli par la ligne 3 dans le ballon B1, d'o il est repris, par la ligne 4, par la pompe P1. Dans le cas schématisé sur la figure 1 (brevet US-A-5.364.975), une partie de l'effluent sortant de la pompe P1 est envoyée par la ligne 10 vers un réacteur R2, dit réacteur de finition, dont l'effluent est envoyé par la ligne 12 dans la colonne F1 à titre de reflux et le reste de l'effluent sort comme distillat par la ligne 6. Dans le mode de réalisation tel que schématisé sur la figure 2 (brevet US-A- 4.503.265), on prélève un produit sur un plateau intermédiaire de la colonne de distillation entre le point d'introduction de l'effluent du réacteur R1 d'ethérification et le sommet de cette colonne et on envoie ce produit par la ligne dans un réacteur R2, dit réacteur de finition, dont l'effluent est envoyé par la ligne 12 dans la colonne F1 à un niveau inférieur au niveau du point de prélèvement. Dans le cas schématisé sur la figure 2 une partie de l'effluent sortant de la pompe P1 est envoyé par la ligne 5 dans la colonne F1 à titre de reflux et le reste de l'effluent sort comme distillat par la ligne 6. Dans le mode de réalisation tel que schématisé sur la figure 3 (Hydrocarbon processing march 1995 p. 114), l'effluent de la section réactionnelle R1 est envoyé dans une colonne de distillation-réaction en dessous du premier lit de catalyseur et une partie de l'effluent sortant de la pompe P1 est envoyé par la ligne 5 dans la colonne F1 à titre de reflux et le reste de l'effluent sort comme distillat par la ligne 6. Cependant, un tel procédé nécessite dans le cas schématisé sur la figure 3 un grand nombre de zones réactionnelles dans la colonne de distillation-réaction F2 pour obtenir des conversions élevées en isooléfines et par conséquent, une hauteur de colonne imposante. En effet, l'obtention de conversions élevées nécessitent une colonne de distillation-réaction contenant de nombreuses zones réactionnelles. Sachant qu'une seule de ces zones occupe environ 3 mètres de hauteur dans la colonne de distillation-réaction, la hauteur finale de cette colonne devient très vite limitative. Il serait donc intéressant de pouvoir bénéficier d'une conversion en iso- oléfines aussi élevée tout en gardant un nombre limité de zones réactionnelles dans la colonne ou/et limiter la hauteur de la colonne. C'est l'un des objectifs que se fixe l'invention, telle quelle sera décrite ci-après, en liaison avec les figures 4, 5, 6, 7,8et9. La présente invention concerne ainsi un dispositif de distillation et de réaction comprenant: a) une section de réaction, b) une section de distillation-réaction comprenant une zone de distillation, comportant au moins un moyen de circulation de l'effluent de la section de réaction à ladite zone de distillation, et au moins une zone de distillationréaction, comprenant au moins un lit de catalyseur, ladite zone de distillation-réaction étant distincte de la zone de distillation et assurant au moins en partie, de préférence en majeure partie, de façon encore plus préférée pratiquement en totalité, le reflux de la zone de distillation. De préférence, le dispositif selon l'invention comporte au moins un moyen de circulation d'effluent entre la tête de la zone de distillation et le fond de la zone de distillation-réaction et au moins un moyen de circulation d'effluent entre le fond de la zone de distillation-réaction et la tête de la zone de distillation. De façon préférée, le dispositif selon l'invention comporte aussi au moins un moyen d'alimentation de la section de réaction et au moins un moyen de prélèvement de produit en fond de la zone de distillation. Selon un des modes de réalisation de l'invention, indépendant ou non des modes de réalisation précédents, le dispositif selon l'invention est tel que la zone de distillation-réaction comporte au moins un dispositif de reflux, qui comprend généralement au moins un moyen de prélèvement situé en tête de la zone de distillation-réaction, alimentant au moins une zone de condensation, au moins un moyen de circulation d'une partie d'effluent de ladite zone de condensation vers la tête de la zone de distillation-réaction et au moins un moyen de prélèvement (généralement hors de la section de distillation-réaction) d'une autre partie d'effluent de la zone de condensation. De préférence, une mise en oeuvre préférée du dispositif selon l'invention est telle que ledit dispositif est caractérisé en ce que ladite section de distillation-réaction comprend au moins une section réactionelle complémentaire, comportant au moins un lit de catalyseur. Une telle mise en oeuvre préférée comporte trois modes de réalisation qui sont décrits ci-après, lesdits modes pouvant être combinés entre eux pour ladite mise en oeuvre préférée du dispositif selon l'invention. Selon un premier mode de réalisation préféré selon l'invention, dans le cadre de ladite mise en oeuvre, le dispositif est tel que la section réactionnelle complémentaire est d'une part reliée à ladite zone de distillation, à la hauteur d'un niveau de prélèvement par un moyen d'alimentation et d'autre part reliée à ladite zone de distillation à proximité, généralement sensiblement au-dessous, dudit niveau par un moyen de circulation de l'effluent de ladite section réactionnelle complémentaire. Dans ledit premier mode de réalisation, le niveau de prélèvement est de préférence situé entre l'alimentation de la zone de distillation et la tête de ladite zone de distillation. Selon un deuxième mode de réalisation préféré selon l'invention, dans le cadre de ladite mise en oeuvre, le dispositif est tel que la section réactionnelle complémentaire est d'une part reliée à ladite zone de distillation-réaction, à la hauteur d'un niveau de prélèvement par un moyen d'alimentation et d'autre part reliée à ladite zone de distillation-réaction à proximité, généralement sensiblement au- dessous, dudit niveau par un moyen de circulation de l'effluent de ladite section réactionnelle complémentaire. Dans ledit deuxième mode de réalisation, le niveau de prélèvement est de préférence situé entre le fond de la zone de distillation- réaction et le bas du lit de catalyseur situé le plus bas dans ladite zone de distillation-réaction. Selon un troisième mode de réalisation préféré selon l'invention, dans le cadre de ladite mise en oeuvre, le dispositif est tel que la section réactionnelle complémentaire est située au moins en partie sur le moyen de circulation (à titre de reflux) de l'effluent de la zone de distillation-réaction vers la zone de distillation, c'est-à-dire que le moyen de circulation d'effluent de la zone de distillation-réaction vers la zone de distillation, dont une extrémité est généralement située au fond de la zone de distillation- réaction, est relié à la section réactionnelle complémentaire, et le moyen de circulation d'effluent de la section réactionnelle complémentaire vers la zone de distillation assure au moins en partie le reflux en zone de distillation. Eventuellement il existe un autre moyen de circulation d'effluent directement entre le fond de la zone de distillation-réaction et la tête de la zone de distillation, assurant au moins en autre partie le reflux. De façon générale, dans le cadre de ladite mise en oeuvre préférée, quel que soit le mode de réalisation du dispositif selon l'invention, le moyen d'alimentation de la section réactionnelle complémentaire comprend de préférence au moins un moyen de régulation de la température, qui permet de fixer la température de l'effluent qui entre dans la section réactionnelle complémentaire, habituellement de façon à obtenir le maximum de conversion dans ladite section réactionnelle complémentaire. De même, dans le cadre de ladite mise en oeuvre préférée, quel que soit le mode de réalisation du dispositif selon l'invention, le moyen de circulation de l'effluent de la section réactionnelle complémentaire comprend de préférence au moins un moyen de régulation de la température, qui permet de fixer la température de l'effluent qui sort de la section réactionnelle complémentaire, habituellement de façon à retrouver le niveau thermique de la zone dans laquelle entre ensuite la majeure partie dudit effluent. D'autre part, dans le cadre de ladite mise en oeuvre préférée, quel que soit le mode de réalisation du dispositif selon l'invention, la section réactionnelle complémentaire comprend au moins un moyen d'alimentation de réactif(s) supplémentaire, habituellement de façon à ajuster la conversion dans ladite section réactionnelle complémentaire. L'invention concerne aussi un procédé de préparation d'au moins un éther alkylique tertiaire par réaction d'au moins un monoalcool aliphatique et d'au moins une oléfine, qui comprend: a) la mise en contact dans une section de réaction d'au moins une oléfine et d'au moins un alcool aliphatique, généralement en excès, b) l'introduction, par au moins un moyen de circulation de la majeure partie de l'effluent de ladite section de réaction dans une section de distillation-réaction comprenant une zone de distillation et au moins une zone de distillation-réaction, comprenant au moins un lit de catalyseur, ladite zone de distillation- réaction étant distincte de la zone de distillation et assurant au moins en partie, de préférence en majeure partie, de façon encore plus préférée pratiquement en totalité, le reflux de la zone de distillation, c) le prélèvement en fond de zone de distillation de l'éther alkylique tertiaire, et en tête de zone de distillation-réaction d'un effluent comprenant des hydrocarbures n'ayant pas réagi et de l'alcool aliphatique résiduel. De préférence, le procédé selon l'invention est tel que l'on prélève en tête de la zone de distillation un effluent que l'on envoie en majeure partie en zone de distillation-réaction, et que l'on récupère en fond de zone de distillation-réaction un effluent que l'on envoie en majeure partie en tête de zone de distillation. De façon préférée, le procédé selon l'invention est aussi tel que l'on assure le reflux de la zone de distillation-réaction en prélevant en tête de la zone de distillation- réaction au moins un effluent que l'on condense en majeure partie, une partie dudit effluent condensé étant réintroduite en tête de la zone de distillation-réaction et l'autre partie dudit effluent condensé constituant en majeure partie le prélèvement décrit au c) décrit ci-dessus. De préférence, une mise en oeuvre préférée du procédé selon l'invention est telle que ledit procédé est caractérisé en ce que ladite section de distillation-réaction comprend au moins une zone de réaction complémentaire, comportant au moins un lit de catalyseur. Une telle mise en oeuvre préférée comporte trois modes de réalisation qui sont décrits ci-après, lesdits modes pouvant être combinés entre eux pour réaliser ladite mise en oeuvre préférée du procédé selon l'invention. Selon un premier mode de réalisation préféré selon l'invention, dans le cadre de ladite mise en oeuvre préférée, le procédé est tel que la section réactionnelle complémentaire est alimentée par au moins une partie, de préférence la majeure partie, d'un effluent prélevé à la hauteur d'un niveau de prélèvement de la zone de distillation, l'effluent de ladite section réactionnelle complémentaire étant renvoyé en majeure partie dans ladite zone de distillation à proximité, généralement sensiblement au-dessous dudit niveau. Dans ledit premier mode de réalisation, le prélèvement est de préférence effectué entre l'alimentation de la zone de distillation et la tête de ladite zone de distillation. Selon un deuxième mode de réalisation préféré selon l'invention, dans le cadre de ladite mise en oeuvre préférée, le procédé est tel que la section réactionnelle complémentaire est alimentée par au moins une partie, de préférence la majeure partie, d'un effluent prélevé à la hauteur d'un niveau de prélèvement de la zone de distillation-réaction, l'effluent de ladite section réactionnelle complémentaire étant renvoyé dans ladite zone de distillation-réaction à proximité, généralement sensiblement au-dessous, que ledit niveau. Dans ledit deuxième mode de réalisation, le prélèvement est de préférence effectué entre le fond de la zone de distillation-réaction et le bas du lit de catalyseur situé le plus bas dans ladite zone de distillation-réaction. Selon un troisième mode de réalisation préféré selon l'invention, dans le cadre de ladite mise en oeuvre préférée, le procédé est tel que au moins une partie, de préférence la majeure partie de l'effluent circulant de la zone de distillation- réaction jusqu'à la zone de distillation, pour assurer au moins en partie le reflux en zone de distillation, passe par la section réactionnelle complémentaire, c'est-à-dire que au moins une partie, de préférence la majeure partie dudit effluent est envoyée dans la section réactionnelle complémentaire, puis la majeure partie de l'effluent de ladite section réactionnelle supplémentaire est envoyée en zone de distillation. Eventuellement une autre partie d'effluent circule directement de la zone de distillation-réaction à la zone de distillation. De façon générale, dans le cadre de ladite mise en oeuvre préférée, quel que soit le mode de réalisation du dispositif selon l'invention, on régule de préférence la température de l'effluent qui entre dans la zone réactionnelle complémentaire, ce qui permet de fixer la température de l'effluent qui sort de la section réactionnelle complémentaire, habituellement de façon à obtenir le maximum de conversion dans ladite section réactionnelle complémentaire. De même, dans le cadre de ladite mise en oeuvre préférée, quel que soit le mode de réalisation du dispositif selon l'invention, on régule de préférence la température de l'effluent qui sort de la zone réactionnelle complémentaire pour entrer dans la zone de distillation, ce qui permet de fixer la température de l'effluent qui entre dans la section réactionnelle complémentaire, habituellement de façon à retrouver le niveau thermique de la zone dans laquelle entre ensuite la majeure partie dudit effluent. D'autre part, dans le cadre de ladite mise en oeuvre préférée, quel que soit le mode de réalisation du dispositif selon l'invention, de l'alcool aliphatique supplémentaire alimente de préférence la section réactionnelle complémentaire, ce qui permet habituellemnt d'optimiser le rendement en éther(s) dans ladite section réactionnelle complémentaire. Finalement, dans le procédé d'éthérification, la présence de la section réactionnelle complémentaire, lorsqu'elle existe, permet avantageusement de réguler au mieux deux paramètres important que sont la température et l'ajout d'alcool dans ladite section, ce qui favorise l'optimisation de la conversion ou du rendement en éther(s). Le dispositif selon l'invention tel que représenté sur les figures 4, 5, 6, 7, 8 et 9 comprend une section de fractionnement Fl. L'effluent de fond de la colonne de distillation-réaction F2 est utilisé comme reflux de la colonne de fractionnement F1, auquel cas, en présence du réacteur de finition R2, ledit réacteur est alimenté par un soutirage liquide issu d'un niveau de prélèvement de la colonne de distillation- réaction F2, l'effluent dudit réacteur R2 étant ensuite réinjecté légèrement au- dessous dudit niveau dans la colonne F2; ou bien l'effluent de fond de la colonne de distillation-réaction F2 est utilisé comme charge du réacteur de finition R2 dont le produit sert ensuite de reflux de la colonne de fractionnement F1; ou bien ledit réacteur est alimenté par un soutirage liquide issu de la colonne de distillation F1, l'effluent dudit réacteur R2 étant ensuite réinjecté légèrement au-dessous dudit niveau dans la colonne Fl. Le procédé selon l'invention est plus particulièrement un procédé de fabrication d'éther alkylique tertiaire à partir d'isobutène et d'éthanol ou d'autres monoalcools aliphatiques tels que le méthanol, le propanol ou l'isopropanol, ainsi que la fabrication d'autres éthers alkyliques tertiaires à partir d'iso-oléfines en C4, C5, C6 et C7 et de monoalcools aliphatiques de C1 à C4, en particulier le méthanol, l'éthanol, le propanol et l'isopropanol. Ainsi il concerne plus particulièrement la fabrication du méthyl tertio-butyl éther (MTBE), de l'éthyl tertio-butyl éther (ETBE) et du méthyl tertio-amyl éther (TAME). Dans tous les cas, l'alcool (les alcools) est (sont) généralement en excès par rapport à l'oléfine (aux oléfines). La charge utilisée pour préparer l'éther alkylique tertiaire selon le procédé de l'invention contient en général au moins une iso-oléfine capable de réagir avec le monoalcool aliphatique dans la réaction d'ethérification donnant naissance à l'éther alkylique tertiaire. Le plus souvent, mais ce n'est pas absolument indispensable, les charges traitées sont des coupes provenant de craquage catalytique et de craquage à la vapeur apres fractionnement. Suivant le fractionnement, ces charges pourront contenir de faibles proportions d'hydrocarbures ayant un nombre d'atomes de carbone par molécule inférieur ou supérieur à celui des iso-oléfines à traiter. Après réaction dans la section réactionnelle R1, menée dans des conditions classiques (généralement dans les conditions opératoires suivantes: en phase liquide ou mixte, à une pression de 0,2 à 3 MPa, de préférence de 0,5 à 2 MPa, à une température de 30 à 150 C, de préférence de 40 à 100 C), l'effluent sortant du réacteur R1 contient en général de l'éther alkylique tertiaire, les hydrocarbures non- réactifs contenus dans la charge, les hydrocarbures non-convertis et l'excès de monoalcool aliphatique. Cet effluent est envoyé dans la section de fractionnement, o il est distillé en général sous pression absolue de 0,3 à 1MPa et à une température de fond de 80 à 160 C. L'effluent de tête sortant de la section de fractionnement F1 par la ligne 1 contient les hydrocarbures non-réactifs de la charge, les hydrocarbures non-convertis ainsi que l'excès de monoalcool aliphatique. Cet effluent est ensuite injecté dans la colonne de distillation- réaction F2. Le produit de fond de cette colonne de distillation- réaction est utilisé comme reflux de la colonne de fractionnement F1 et comprend des hydrocarbures non-réactifs, des hydrocarbures non- convertis dans la première section réactionnelle R1 et l'excès de monoalcool aliphatique. L'effluent de fond sortant de la section de distillation-réaction F2 par la ligne 7 contient les hydrocarbures non- réactifs de la charge, les hydrocarbures non-convertis ainsi que du monoalcool aliphatique et de l'éther. Le catalyseur acide utilisé dans le réacteur R1, ainsi que dans la zone de distillation- réaction et dans le réacteur R2, est généralement choisi parmi tous les catalyseurs connus de l'homme du métier pour réaliser la réaction considérée. Il peut être choisi par exemple parmi l'acide sulfurique, l'acide fluorhydrique, le chlorure d'aluminium, le fluorure de bore, des matières carbonées, sulfonées, telles que des carbones sulfonés, des résines phénol-formaldéhyde sulfonées, des polymères coumarone-indène sulfonés ou, de préférence, des résines copolymèresstyrène- divinylbenzène sulfonées. On peut aussi utiliser un catalyseur zéolitique. On peut encore utiliser d'autres composés, notamment des composés minéraux, comportant des groupes sulfoniques (par exemple des polysiloxanes sulfonés). La figure 4 représente schématiquement un mode de réalisation selon l'invention du procédé de préparation d'éther alkylique tertiaire dans lequel l'effluent de la section réactionnelle d'ethérification R1 est envoyé dans une colonne de fractionnement FI dans laquelle il est distillé, pour produire en fond, par la ligne 9, un éther alkylique tertiaire contenant des quantités aussi faibles que possible de monoalcool(s), et en tête, par la ligne 1, un mélange d'hydrocarbures et de monoalcool aliphatique entraîné par azéotropie. Ce produit de tête est envoyé dans une colonne de distillation-réaction F2. Le produit de fond de cette colonne de distillation-réaction F2 sortant par la ligne 7 est ensuite envoyé par la pompe P2 et la ligne 8 comme reflux de la colonne de fractionnement Fl. Dans le mode de réalisation du procédé comprenant un réacteur de finition alimenté par un soutirage liquide (ligne 16) issu de la colonne de distillation F1, l'effluent de ce réacteur étant réinjecté sensiblement légèrement en dessous du niveau de prélèvement dans la colonne F1 (ligne 19). La charge de ce réacteur de finition R2 est mélangée avec une quantité complémentaire d'au moins un monoalcool aliphatique introduite par la ligne 15. La température de ce mélange est ensuite ajustée dans l'échangeur de chaleur E2. Le produit issu de cet échangeur est ensuite envoyé dans le réacteur R2 par la ligne 17. L'effluent de ce réacteur est introduit dans l'échangeur de chaleur E3 par la ligne 18 pour que sa température soit ajustée. L'effluent de cet échangeur E3 est injecté dans la colonne de distillation-réaction par la ligne 19. Le soutirage d'un produit liquide est généralement effectué au-dessus du point d'alimentation de la zone de distillation. La figure 5 représente schématiquement un autre mode de réalisation selon l'invention du procédé de préparation d'éther alkylique tertiaire comprenant un réacteur de finition sur le reflux de la colonne de fractionnement F1 et dont la température de la charge du réacteur de finition R2 est ajustée par l'intermédiaire de l'échangeur de chaleur E2 et la température de l'effluent de ce même réacteur R2 est également ajustée par l'intermédiaire de l'échangeur de chaleur E3. Ainsi le produit sortant de la pompe P2 est envoyé dans l'échangeur de chaleur E2 par la ligne 8 et l'effluent sortant de cet échangeur de chaleur E2 par la ligne 11 est utilisé comme charge du réacteur de finition R2 et l'effluent sortant du réacteur R2 par la ligne 13 est ensuite envoyé dans l'échangeur de chaleur E3. L'effluent sortant de cet échangeur de chaleur E3 par la ligne 14 est ensuite utilisé comme reflux de la colonne de fractionnement Fl. Les autres éléments schématisés sur cette figure sont identiques à ceux décrit en liaison avec les figures précédentes. La figure 6 représente schématiquement un autre mode de réalisation selon l'invention du procédé dans lequel on injecte par la ligne 15, en amont du réacteur de finition R2, une quantité complémentaire d'au moins un monoalcool aliphatique, qui peut être le même alcool que l'alcool mis en jeu dans le réacteur principal d'éthérification, ou un monoalcool différent, par exemple choisi parmi le méthanol, l'éthanol, le propanol etl'isopropanol. Ainsi le produit sortant de la pompe P2, par la ligne 8, est mélangé avec une quantité d'au moins un monoalcool aliphatique, issu de la ligne 15, et le mélange est envoyé dans le réacteur de finition R2. L'effluent sortant du réacteur R2 par la ligne 13 est ensuite utilisé comme reflux de la colonne de fractionnement Fl. Les autres éléments schématisés sur cette figure sont identiques à ceux décrits en liaison avec les figures précédentes. La figure 7 représente schématiquement un autre mode de réalisation selon l'invention du procédé qui regroupe les modes de réalisation des figures 5 et 6 par le fait que l'on ajoute une quantité complémentaire d'au moins un alcool aliphatique en amont du réacteur de finition R2 par la ligne 15 et que la température de la charge et de l'effluent de ce même réacteur est ajustée. Ainsi selon cette réalisation le produit sortant de la pompe P2 par la ligne 8 est mélangé avec une quantité d'au moins un monoalcool aliphatique, issu de la ligne 15. Ce mélange est envoyé, par la ligne 20, dans l'échangeur de chaleur E2. L'effluent sortant de cet échangeur de chaleur E2 par la ligne 11 est utilisé comme charge du réacteur de finition R2. L'effluent sortant du réacteur R2 par la ligne 13 est ensuite envoyé dans l'échangeur de chaleur E3. L'effluent sortant de cet échangeur de chaleur E3 par la ligne 14 est ensuite utilisé comme reflux de la colonne de fractionnement Fl. Les autres éléments schématisés sur cette figure sont identiques à ceux décrits en liaison avec les figures précédentes. La figure 8 représente un autre mode de réalisation du procédé comprenant un réacteur de finition alimenté par un soutirage liquide issu de la colonne de distillation-réaction F2, l'effluent de ce réacteur étant réinjecté sensiblement légèrement au-dessous du niveau de prélèvement de la colonne F2. La charge de ce réacteur de finition R2 (ligne 16) est mélangée avec une quantité complémentaire d'au moins un monoalcool aliphatique introduite par la ligne 15. La température de ce mélange est ensuite ajustée dans l'échangeur de chaleur E2. Le produit issu de cet échangeur est ensuite envoyé dans le réacteur R2 par la ligne 17. L'effluent de ce réacteur est introduit dans l'échangeur de chaleur E3 par la ligne 18 pour que sa température soit ajustée. L'effluent de cet échangeur E3 est injecté dans la colonne de distillation-réaction par la ligne 19. La figure 9 représente schématiquement un mode de réalisation selon l'invention du procédé de préparation d'éther alkylique tertiaire dans lequel l'effluent de la section réactionnelle d'ethérification R] est envoyé dans une colonne de fractionnement Fl dans laquelle il est distillé, pour produire en fond, par la ligne 9, un éther alkylique tertiaire contenant des quantités aussi faibles que possible de monoalcool(s), et en tête, par la ligne 1, un mélange d'hydrocarbures et de monoalcool aliphatique entraîné par azéotropie. Ce produit de tête est envoyé dans une colonne de distillation-réaction F2. Le produit de fond de cette colonne de distillation-réaction F2 sortant par la ligne 7 est ensuite envoyé par la pompe P2 et la ligne 8 comme reflux de la colonne de fractionnement Fl. Les exemples suivants illustrent l'invention. Les exemples 1, 2 et 3 sont comparatifs. Exemples 1 à 8 On a effectué la préparation de l'éthyl tertio-butyl éther (ETBE), d'une part, selon le schéma classique (schémas 1, 2 et 3, en liaison respectivement avec les figures 1, 2 et 3), et d'autre part selon les modes de réalisation décrits dans l'invention (schémas 4, 5, 6, 7, 8 et 9 en liaison respectivement avec les figures 4, 5, 6, 7, 8 et 9). Dans le tableau suivant sont indiquées la composition de la charge et la conversion d'isobutène dans la section réactionnelle principale R1 et les conditions opératoires mises en oeuvre pour chaque schéma, dans le réacteur de finition losqu'il es présent, ainsi que la conversion globale, la quantité d'éthanol obtenue en fond de colonne de fractionnement F1 et en tête de colonne de distillationréaction F2. Conditions opératoires dans le réacteur de finition Catalyseur: résine acide (copolymère styrène-divinylbenzène sulfoné) Type de réacteur: lit fixe Phase: liquide Pression: 7, 8.105 Pa Caractéristiques Fig. 1 Fig. 2 Fig. 3 Fig. 4 Fig. 5 Fig. 6 Fig. 7 Fig. 8 Fig.9 Teneur en isobutène dans la 22,9 22,9 22,9 22,9 22,9 22,9 22,9 22,9 22,9 charge entrant dans la section réactionnelle R1 (% poids) _ Conversion de l'isobutène 92,3 92,3 92,3 92,3 92,3 92,3 92,3 92,3 92,3 dans la section réactionnelle R1 (%) Nombre de zones 0 0 9 9 5 5 5 5 5 réactionnelles dans la colonne de distillation- réaction F2 Teneur en éthanol dans le 1,5 1,4 0,47 0,47 0,6 0,9 1,0 1,0 1,0 raffinat de la colonne de distillation-réaction F2 (% poids) Teneur en éthanol dans le 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 fond de la colonne de fractionnement (F1 ou F2 fig. 3) (% poids) Rapport molaire éRtappolr/tisobu tmle à 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 éthanol/isobutèneà l'entrée de la section réactionnelle R1l R a p p o r t m o l a i r e 1,86 1,86 1, 86 1,86 1,86 1.86 1,86 1,86 1,8 éthanol/isobutène à l'entrée de la colonne de fractionnement F1 Rapport molaire 0,8 2,0 ** ** 1,4 4,0 3,6 3,6 3,7 éthanol/isobutène à l'entrée du réacteur de finition R2 R a p p o r t m o l a i r e 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,08 1,08 1,08 1,08 éthanol/isobutène sur l'ensemble de l'unité réactionnelle Température à l'entrée du 57,268,6 * * 55 72,5 55 réacteur de finition R2 ( C) 55 5 Température à la sortie du 59,569,8 * ** 56,6 73,5 563 56,2 56,3 réacteur de finition R2 ( C) 53 52 Conversion globale 94,50 94,60 97,40 97,41 97,50 97,70 97,90 97,91 97,85 d'isobutène (%) _ ** absence de réacteur de finition De façon surprenante, la mise en oeuvre du procédé permet d'augmenter selon l'invention la conversion globale d'isobutène avec une colonne catalytique contenant moins de zones réactionnelles dans les modes de réalisation des exemples 4 à 9 (5 zones réactionnelles au lieu de 9 zones réactionnelles). Sachant qu'une zone réactionnelle dans une colonne demande environ 3 mètres de hauteur, la hauteur de la colonne de distillation-réaction peut être diminuée d'environ 12 mètres, ce qui représente une diminution conséquente de l'investissement à réaliser. Par ailleurs, la section réactionnelle supplémentaire, lorsqu'elle existe, est en dehors de la colonne de distillation et peut par conséquent fonctionner dans des conditions optimales et indépendantes de température et de pression permettant ainsi de maximiser la conversion d'isobutène. C'est ce que montre par exemple la comparaison des résultats obtenus dans le cas de la figure 7 comparés à ceux obtenus dans le cas représenté par la figure 6. REVENDICATIONS 1 - Dispositif de distillation et de réaction comprenant: a) une section de réaction, b) une section de distillation-réaction comprenant une zone de distillation, comportant au moins un moyen de circulation de l'effluent de la section de réaction à ladite zone de distillation, et au moins une zone de distillation-réaction, comprenant au moins un lit de catalyseur, ladite zone de distillation-réaction étant distincte de la zone de distillation et assurant au moins en partie le reflux de la zone de distillation. 2 - Dispositif selon la revendication 1 tel que la zone de distillationréaction assure pratiquement en totalité le reflux de la zone de distillation. 3 - Dispositif selon l'une des revendications 1 ou 2 comportant au moins un moyen de circulation d'effluent entre la tête de la zone de distillation et la zone de distillation- réaction et au moins un moyen de circulation d'effluent entre le fond de la zone de distillation-réaction et la tête de la zone de distillation. 4 - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3 comportant au moins un moyen d'alimentation de la section de réaction et au moins un moyen de prélèvement de produit en fond de la zone de distillation. 5 - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4 tel que la zone de distillation- réaction comporte au moins un dispositif de reflux. 6 - Dispositif selon la revendication 5 tel que ledit dispositif de reflux comprend au moins un moyen de prélèvement situé en tête de la zone de distillation-réaction, alimentant au moins une zone de condensation, au moins un moyen de circulation d'une partie d'effluent de ladite zone de condensation vers la tête de la zone de distillation- réaction et au moins un moyen de prélèvement d'une autre partie d'effluent de la zone de condensation. 7 - Dispositif selon les revendications 1 à 6 caractérisé en ce que ladite section de distillation-réaction comprend au moins une zone de réaction complémentaire, comportant au moins un lit de catalyseur. 8 - Dispositif selon la revendication 7 tel que la section réactionnelle complémentaire est d'une part reliée à ladite zone de distillation, à la hauteur d'un niveau de prélèvement par un moyen d'alimentation et d'autre part reliée à ladite zone de distillation à proximité dudit niveau par un moyen de circulation de l'effluent de ladite section réactionnelle complémentaire. 9 - Dispositif selon la revendication 8 tel que la section réactionnelle complémentaire est reliée à ladite zone de distillation sensiblement à la hauteur dudit niveau par un moyen de circulation de l'effluent de ladite section réactionnelle complémentaire. 10 - Dispositif selon l'une des revendications 8 ou 9 tel que le niveau de prélèvement est situé entre l'alimentation de la zone de distillation et la tête de ladite zone de distillation. 1 - Dispositif selon la revendication 7 tel que la section réactionnelle complémentaire est d'une part reliée à ladite zone de distillation-réaction, à la hauteur d'un niveau de prélèvement par un moyen d'alimentation et d'autre part reliée à ladite zone de distillation-réaction à proximité dudit niveau par un moyen de circulation de l'effluent de ladite section réactionnelle complémentaire. 12 - Dispositif selon la revendication 11 tel que le niveau de prélèvement est situé entre le fond de la zone de distillation-réaction et le bas du lit de catalyseur situé le plus bas dans ladite zone de distillation-réaction. 13 - Dispositif selon la revendication 7 tel que la section réactionnelle complémentaire est située sur le moyen de circulation de l'effluent de la zone de distillation-réaction vers la zone de distillation (à titre de reflux). 14 - Dispositif selon l'une des revendications 7 à 13 tel que le moyen d'alimentation de la section réactionnelle complémentaire comprend au moins un moyen de régulation de la température. - Dispositif selon l'une des revendications 7 à 14 tel que le moyen de circulation de l'effluent de la section réactionnelle complémentaire comprend au moins un moyen de régulation de la température. 16 - Dispositif selon l'une des revendications 7 à 15 tel que la section réactionnelle complémentaire comprend au moins un moyen d'alimentation de réactif(s) supplémentaire. 17 - Procédé de préparation d'au moins un éther alkylique tertiaire par réaction d'au moins un monoalcool aliphatique et d'au moins une oléfine, qui comprend: a) la mise en contact dans une section de réaction d'au moins une oléfine et d'au moins un alcool aliphatique, b) I'introduction, par au moins un moyen de circulation de la majeure partie de l'effluent de ladite section de réaction dans une section de distillation-réaction comprenant une zone de distillation et au moins une zone de distillation-réaction, comprenant au moins un lit de catalyseur, ladite zone de distillation-réaction étant distincte de la zone de distillation et assurant au moins en partie le reflux de la zone de distillation, c) le prélèvement en fond de zone de distillation de l'éther alkylique tertiaire, et en tête de zone de distillation-réaction d'un effluent comprenant des hydrocarbures n'ayant pas réagi et de l'alcool aliphatique. 18 - Procédé selon la revendication 17 tel que la zone de distillationréaction assure pratiquement en totalité le reflux de la zone de distillation. 19 - Procédé selon l'une des revendications 17 ou 18 tel que l'on prélève en tête de la zone de distillation un effluent que l'on envoie en majeure partie en zone de distillation-réaction, et l'on récupère en fond de zone de distillation-réaction un effluent que l'on envoie en majeure partie en tête de zone de distillation. - Procédé selon l'une des revendications 17 à 19 tel que l'on assure le reflux de la zone de distillation-réaction en prélevant en tête de la zone de distillation-réaction au moins un effluent que l'on condense en majeure partie, une partie dudit effluent condensé étant réintroduite en tête de la zone de distillation-réaction et l'autre partie dudit effluent condensé constituant le prélèvement décrit au c) de la revendication. 21- Procédé selon l'une des revendications 17 à 20 caractérisé en ce que ladite section de distillation-réaction comprend au moins une zone de réaction complémentaire, comportant au moins un lit de catalyseur. 22 - Procédé selon la revendication 21 tel que la section réactionnelle complémentaire est alimentée par la majeure partie d'un effluent prélevé à la hauteur 1O d'un niveau de prélèvement de la zone de distillation, I'effluent de ladite section réactionnelle complémentaire étant renvoyé dans ladite zone de distillation à proximité dudit niveau. 23 - Procédé selon l'une des revendications 21 ou 22 tel que le prélèvement est effectué entre l'alimentation de la zone de distillation et la tête de ladite zone. 24 - Procédé selon la revendication 21 tel que la section réactionnelle complémentaire est alimentée par la majeure partie d'un effluent prélevé à la hauteur d'un niveau de prélèvement de la zone de distillationréaction, I'effluent de ladite section réactionnelle complémentaire étant renvoyé dans ladite zone de distillation- réaction à proximité dudit niveau. - Procédé selon la revendication 24 tel que le prélèvement est effectué entre le fond de la zone de distillation-réaction et le bas du lit de catalyseur situé le plus bas dans ladite zone de distillation-réaction. 26 - Procédé selon la revendication 21 tel que la majeure partie de l'effluent circulant de la zone de distillation-réaction jusqu'à la zone de distillation, pour assurer le reflux en zone de distillation, passe par la section réactionnelle complémentaire puis I'effluent de ladite section réactionnelle supplémentaire est envoyée en zone de distillation. 27 - Procédé selon l'une des revendications 21 à 26 tel que l'on régule la température de l'effluent qui entre dans la zone réactionnelle complémentaire. 28 - Procédé selon l'une des revendications 21 à 27 tel que l'on régule la température de l'effluent qui sort de la zone réactionnelle complémentaire pour entrer dans la zone de distillation. 29 - Procédé selon l'une des revendications 21 à 28 tel que de l'alcool aliphatique supplémentaire alimente la section réactionnelle complémentaire.