Brevet FR2756876A1 — publié le 19980612

La présente invention concerne des compresseurs à déplacement variable qui sont utilisés dans un appareil de conditionnement d'air d'un véhicule. Un compresseur de type à déplacement variable classique possède une chambre de bielle logée dans un boîtier et un arbre d'entraînement rotatif. Le boîtier comprend un bloc de culasse. Des alésages cylindriques s'étendent à travers le bloc de culasse, autour de l'arbre d'entraînement. Un piston est logé dans chaque alésage cylindrique. Chaque alésage cylindrique est raccordé à une chambre de refoulement par l'intermédiaire d'un orifice de refoulement. Du gaz réfrigérant est comprimé dans chaque alésage cylindrique et refoulé vers la chambre de refoulement. Une passage de pressurisation s'étend entre la chambre de refoulement et la chambre de bielle. Le gaz réfrigérant comprimé est envoyé dans la chambre de bielle, à travers le passage de pressurisation. Le passage de pressurisation possède une entrée, qui débouche sur la chambre de refoulement, et une sortie, qui débouche sur la chambre de bielle. Un passage de refoulement est également prévu, pour renvoyer le gaz réfrigérant dans la chambre de refoulement vers un circuit réfrigérant extérieur. Un plateau came est ajusté sur l'arbre d'entraînement dans la chambre de bielle. Le plateau came est supporté de manière à pouvoir s'incliner tout en tournant, de manière solidaire, avec l'arbre d'entraînement. L'angle d'inclinaison du plateau came, par rapport à l'axe de l'arbre d'entraînement est modifié pour ajuster le déplacement du compresseur. Dans ce type de compresseur à déplacement variable, l'entrée du passage de pressurisation est située près de l'entrée du passage de refoulement dans la chambre de refoulement. De plus, l'entrée du passage de refoulement est située près de l'orifice de refoulement de chaque alésage cylindrique. Ainsi, lorsque le gaz réfrigérant comprimé est refoulé vers la chambre de refoulement, à partir de l'orifice de refoulement de chaque alésage cylindrique, une partie du gaz pénètre dans le passage de refoulement. Ceci obstrue l'écoulement du gaz réfrigérant à partir du passage de pressurisation, vers la chambre de bielle. Lorsque le déplacement du compresseur est peu important, une grande quantité de gaz réfrigérant chaud, sous pression, est envoyée dans la chambre de bielle, à partir de la chambre de refoulement. Toutefois, il est difficile d'entretenir une lubrification suffisante des pièces en contact dans la chambre de bielle lorsque la température et la pression dans la chambre de bielle sont élevées. Dans de telles conditions, une dilatation thermique des pièces mécaniques se produit et réduit le jeu prévu entre les pièces coopérantes. De plus, la viscosité de l'huile de lubrification en suspension dans le gaz réfrigérant peut être réduite. Il en résulte que la lubrification des pièces en contact peut devenir insuffisante. Ce problème a été traité de différentes façons, dans la technique antérieure. Par exemple, la surface du plateau came peut être traitée par vaporisation thermique d'un matériau métallique tel que du cuivre sur les parties qui sont en contact avec d'autres pièces mécaniques. Toutefois, un tel traitement est onéreux et augmente le poids du plateau came. En outre, ceci augmente les coûts de fabrication et le poids du compresseur. De même, si le gaz réfrigérant comprimé envoyé vers le circuit réfrigérant extérieur comprend une grande quantité d'huile, une couche épaisse d'huile peut se former sur les surfaces conductrices de chaleur des dispositifs en aval, tel que le condenseur ou l'évaporateur. Ceci peut réduire l'efficacité de l'échange de chaleur des dispositifs échangeurs de chaleur et ainsi, ceci peut réduire l'efficacité de la réfrigération. En conséquence, un objet de la présente invention consiste à proposer un compresseur à déplacement variable qui alimente effectivement de l'huile dans la chambre de bielle pour assurer une lubrification suffisante des pièces en contact, dans la chambre de bielle. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un compresseur à déplacement variable qui soit léger et économique. Pour atteindre ces deux objectifs, la présente invention propose un compresseur du type à déplacement variable. Le compresseur possède une chambre de bielle définie dans un boîtier. Un arbre d'entraînement est supporté pour pouvoir tourner, par un boîtier. Une pluralité d'alésages cylindriques est définie dans un bloc de culasse pour entourer l'arbre d'entraînement. Un piston effectue un mouvement de va-et-vient à l'intérieur de l'alésage cylindrique associé. Un passage d'alimentation ou de pressurisation fait communiquer une chambre de refoulement, à l'intérieur du boitier avec la chambre de bielle. Un orifice de refoulement est associé à chaque alésage cylindrique. Un plateau came est supporté, pour pouvoir basculer, par l'arbre d'entraînement. Lorsque chaque piston effectue un mouvement de va-et-vient, un gaz réfrigérant est soutiré dans l'alésage cylindrique associé à partir d'une chambre d'aspiration et est refoulé de l'alésage cylindrique associé vers la chambre de refoulement, par l'intermédiaire de l'orifice de refoulement associé. La quantité de gaz refoulée a partir des alésages est contrôlée en faisant varier l'inclinaison du plateau came. Le compresseur comprend un compartiment de récupération pour recevoir le gaz réfrigérant refoulé à partir des alésages cylindriques. Une entrée du passage d'alimentation débouche sur le compartiment de récupération. Dans un mode de réalisation, le compresseur comprend en outre une soupape de commande prévue dans le passage d'alimentation pour règler la grandeur de l'ouverture du passage d'alimentation. La soupape de commande fait varier la quantité de gaz réfrigérant alimenté à partir de la chambre de refoulement vers la chambre de bielle, par l'intermédiaire du passage d'alimentation, en fonction du réglage de la grandeur de l'ouverture du passage d'alimentation, pour modifier la différence de pression entre la pression dans la chambre de bielle et la pression dans les alésages cylindriques, de sorte que l'inclinaison du plateau came varie en fonction de la différence de pression. D'autres aspects et avantages de la présente invention apparaîtront au cours de la description suivante, prise conjointement avec les dessins joints qui illustrent, à titre d'exemple, les principes de l'invention. Les caractéristiques de la présente invention que l'on présume nouvelles sont indiquées en détail dans les revendications jointes. L'invention, ainsi que les objets et les avantages qu'elle présente, seront mieux compris en faisant référence à la description suivante des modes de réalisation préférés actuellement ainsi que les dessins joints, parmi lesquels: la figure 1 est une vue en coupe transversale représentant un premier mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable selon la présente invention; la figure 2 est une vue en coupe prise le long de la ligne 2-2 de la figure i; la figure 3 est une vue en coupe transversale partielle prise le long de la ligne 3-3 de la figure 2; la figure 4 est une vue en coupe transversale partielle représentant un deuxième mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable selon la présente invention; la figure 5 est une vue en coupe prise le long de la ligne 5-5 de la figure 4; la figure 6 est une vue en coupe prise le long de la ligne 6-6 de la figure 5; la figure 7 est une vue en coupe transversale partielle représentant un troisième mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable selon la présente invention; la figure 8 est une vue en coupe transversale prise le long de la ligne 8-8 de la figure 7; la figure 9 est une vue en coupe transversale partielle représentant un quatrième mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable selon la présente invention; la figure 10 est une vue en coupe transversale prise le long de la ligne 10-10 de la figure 9; la figure 11 est une vue en coupe transversale partielle représentant un cinquième mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable selon la présente invention; la figure 12 est une vue en coupe transversale prise le long de la ligne 12-12 de la figure 11; la figure 13 est une vue en coupe transversale agrandie représentant la soupape de commande de déplacement de la figure 11; la figure 14 est une vue en coupe transversale partielle agrandie représentant un séparateur d'huile utilisé dans un sixième mode de réalisation selon la présente invention; la figure 15 est une vue en coupe transversale partielle agrandie représentant une soupape de commande de déplacement utilisée dans le sixième mode de réalisation; la figure 16 est une vue en coupe transversale représentant un septième mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable selon la présente invention; la figure 17 est une vue en coupe transversale partielle agrandie représentant un séparateur d'huile utilisé dans un huitième mode de réalisation selon la présente invention; la figure 18(a) est un diagramme montrant les conditions de conduite d'une expérience; la figure 18(b) est un graphique montrant les résultats de l'expérience; et la figure 19 est une vue en coupe transversale partielle agrandie représentant un séparateur d'huile utilisé dans un neuvième mode de réalisation selon la présente invention. Un premier mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable selon la présente invention va maintenant être décrit en faisant référence aux figures 1 à 3. Tel que représenté sur la figure 1, un boîtier avant 21 est fixé à l'extrémité avant d'un bloc de culasse 22. Un boîtier arrière 23 est fixé à l'extrémité arrière du bloc de culasse 22, un plateau de soupape 24 étant disposé entre les deux. Le bottier avant 21, le bloc de culasse 22 et le boîtier arrière 23 constituent un boîtier. Comme le montrent les figures 1 et 2, une chambre d'aspiration 23a est définie dans la partie centrale du boîtier arrière 23, tandis qu'une chambre de refoulement annulaire 23b est définie dans la partie périphérique du boîtier arrière 23. Les orifices d'aspiration 24a et les orifices de refoulement 24c sont prévus dans le plateau de soupape 24. Un volet d'aspiration 24b est prévu pour chaque orifice d'aspiration 24a, tandis qu'un volet de refoulement 24d est prévu pour chaque orifice de refoulement 24c. Une chambre de bielle 25 est définie dans le boîtier avant 21 en face du bloc de culasse 22. Un arbre d'entraînement 26 s'étend à travers la chambre de bielle 25. Un palier radial 27 est agencé dans le boîtier avant 21 et dans le bloc de culasse 22 pour supporter, de façon à ce qu'il tourne, l'arbre d'entraînement 26. L'extrémité avant de l'arbre d'entraînement 26 s'étend à travers une ouverture avant 21a du boîtier avant 21 pour être raccordé avec une source d'entraînement extérieure, telle qu'un moteur d'automobile, au moyen d'un embrayage (non représenté). Un joint à lèvre 26c est agencé entre la surface périphérique de l'arbre d'entraînement 26 et la surface intérieure de l'ouverture avant 21a du boîtier avant 21. Le joint à lèvre 26c empêche le gaz réfrigérant dans la chambre de bielle 25 de fuir vers l'extérieur. Un alésage central 22b est prévu sur la partie arrière du bloc de culasse 22. Un palier de poussée 41 et un ressort de support d'arbre 42 sont agencés entre l'extrémité arrière de l'arbre d'entraînement 26 et le plateau de soupape 24 dans l'alésage central 22b. Un rotor 28 est fixé à l'arbre d'entrainement 26. Un plateau came ou plateau oscillant 29, est fixé sur l'arbre d'entraînement 26. Le plateau oscillant 29 est supporté pour qu'il puisse coulisser dans le sens axial de l'arbre d'entraînement 26 tout en s'inclinant par rapport à l'axe de l'arbre d'entraînement 26. Un mécanisme de charnière 30 couple le plateau oscillant 29 au rotor 28. Le mécanisme de charnière 30 guide le coulissement et l'inclinaison du plateau oscillant 29 et fait tourner le plateau oscillant de manière solidaire avec l'arbre d'entraînement 26. Le plateau oscillant 29 est situé en une position d'inclinaison maximum lorsque sa buttée d'arrêt 29a bute contre le rotor 28. Le plateau oscillant 29 est situé en une position d'inclinaison minimum lorsque le plateau oscillant 29 bute contre une bague de limitation d'inclinaison 26b, qui est fixée sur l'arbre d'entraînement 26. Des alésages cylindriques 22a s'étendent à travers le bloc de culasse 22 autour de l'arbre d'entraînement 26. La tête d'un piston à tête unique 31 est logée dans chaque alésage cylindrique 22a. La jupe de chaque piston 31 est couplée à la partie périphérique du plateau oscillant 29 par l'intermédiaire d'une paire de patins semisphériques 32. La rotation de l'arbre 26 entraîne le plateau came 29 qui provoque la création d'un mouvement de va-et- vient de chaque piston 31 dans l'alésage cylindrique associé 22a. Ceci comprime le gaz réfrigérant dans l'alésage cylindrique 22a. La force de réaction qui résulte de la compression du gaz réfrigérant est reçue par le boîtier avant 21 par l'intermédiaire des patins 32, du plateau oscillant 29, du mécanisme de charnière 30, du rotor 28 et d'un palier de poussée 33. Le plateau oscillant 29 est en alliage d'aluminium moulé sous pression. L'alliage d'aluminium comprend des particules dures qui sont formées à partir de silicium eutectique ou hyper-eutectique. Il est préférable que la teneur, en pourcentage, de silicium dans l'alliage d'aluminium soit comprise entre 8 et 25 % en poids. Il est en outre préférable que la teneur, en pourcentage, de silicium soit comprise entre 14 et % en poids. Il est encore préférable que la teneur, en pourcentage, de silicium soit comprise entre 16 et 18 % en poids. Une teneur, en pourcentage, inférieure à 8 % en poids abaisse les propriétés de résistance à l'usure du plateau oscillant 29 jusqu'à un niveau qui n'est pas souhaitable. D'autre part, une teneur, en pourcentage, supérieure à 25 % en poids, augmente la viscosité de l'alliage d'aluminium fondu jusqu'à un niveau qui n'est pas souhaitable et provoque des difficultés au cours du moulage sous pression. Il est préférable que le diamètre moyen des particules du silicium eutectique ou hyper-eutectique soit compris entre 10 et 60 microns. Il est en outre préférable que le diamètre moyen des particules soit compris entre 30 et 40 microns. Il est encore préférable que le diamètre moyen des particules soit compris entre 34 et 37 microns. Un diamètre moyen de particules inférieur à 10 microns ou supérieur à 60 microns abaisse les propriétés de résistance à l'usure du plateau oscillant jusqu'à un niveau qui n'est pas souhaitable. Un passage d'alimentation, ou passage de pressurisation 34 s'étend à travers le bloc de culasse 22 et le boîtier arrière 23 pour être raccordé avec la chambre de refoulement 23b et la chambre de bielle 25. Une soupape de commande de déplacement 35 est prévue dans le passage de pressurisation 34. La soupape de commande 35 possède un trou de soupape 37 et un corps de soupape 36 qui est aligné avec le trou de soupape 37. Une membrane 38 est agencée dans la soupape de commande 35. Un passage de détection de pression 39 raccorde la chambre d'aspiration 23a à l'intérieur de la soupape de commande 35. La pression dans la chambre d'aspiration 23a, qui est mise en communication par l'intermédiaire du passage de détection de pression 39, agit sur la membrane 38 et ajuste la zone du trou de soupape 37 ouverte par le corps de soupape 36. Ainsi, le corps de soupape 36 et le trou de soupape 37 fonctionnent comme limitation dans le passage de pressurisation 34. Le fait d'ajuster l'ouverture de la soupape de commande 35 modifie la quantité de gaz réfrigérant comprimé envoyé à travers le passage de pressurisation 34 à partir de la chambre de refoulement 23b vers la chambre de bielle 25. Ceci modifie la différence entre la pression dans la chambre de bielle 25, qui agit du coté chambre de bielle de chaque piston 31, et la pression dans les alésages cylindriques 22a, qui agit sur la tête du piston associé 31. Les modifications dans la différence de pression affectent l'inclinaison du plateau oscillant 29. Ceci, à son tour, affecte la course de chaque piston 31 et ajuste le déplacement du compresseur. Un filtre 35a est prévu à l'entrée de la soupape de commande 35 pour filtrer le gaz réfrigérant qui pénètre dans la soupape de commande 35 à partir de la chambre de refoulement 23b. Un passage de dégagement 40 s'étend à travers l'arbre d'entraînement 26, le bloc de culasse 22, et le plateau de soupape 24 pour raccorder la chambre de bielle 25 à la chambre d'aspiration 23a. Le passage de dégagement 40 est constitué d'un conduit 26a qui s'étend à travers l'axe de l'arbre d'entraînement 26, l'alésage central 22c du bloc de culasse 22 et un orifice de libération de pression 24e prévu au centre du plateau de soupape 24. Le conduit 26a possède une entrée, qui est située à proximité du palier radial avant 27, et est raccordé à la chambre de bielle 25. La structure de la chambre de refoulement 23b va maintenant être décrite en détail. Tel que représenté sur les figures 1 à 3, un compartiment de récupération 43 est défini entre une première cloison 44 et une seconde cloison 45 dans la chambre de refoulement 23b. Le bloc de culasse 22 possède un amortisseur 46, qui communique avec le compartiment de récupération 43 grâce à un passage de refoulement 47. Dans le compartiment de récupération 43, l'entrée 47a du passage de refoulement 47 est situé près de la première cloison 44. L'orifice de refoulement 24c de l'un des alésages cylindriques 22a est situé dans le compartiment de récupération 43. Les orifices de refoulement 24c des autres alésages cylindriques 22a sont situés à l'extérieur du compartiment de récupération 43 dans la chambre de refoulement 23b. Le gaz réfrigérant comprimé refoulé dans la chambre de refoulement 23b à partir des orifices de refoulement 24c des alésages cylindriques 22a s'écoule en direction du compartiment de récupération 43, tel qu'indiqué par les flèches de la figure 2. Un séparateur d'huile 48 est prévu dans le compartiment de récupération 43. Le séparateur d'huile 48 comprend une cellule de séparation 48a et un tube de séparation 48c, qui est fixé dans la cellule de séparation 48a grâce à un jonc à ergots 48b. La surface de la paroi cylindrique de la cellule de séparation 48a définit une surface de séparation 48e. Une distance prédéterminée est prévue entre la surface périphérique 48h du tube de séparation 48c et la surface de séparation 48e. Un passage accélérateur 49 s'étend à travers la seconde cloison 45 à partir du côté amont du séparateur d'huile 48. La première cloison 44 sépare la chambre de refoulement 23b du compartiment de récupération 43. Le passage accélérateur 49 et la cellule de séparation 48a raccordent la chambre de refoulement 23b et le compartiment de récupération 43. Le gaz réfrigérant comprimé dans la chambre de refoulement 23b rencontre la seconde cloison 45 et change de direction. Le gaz réfrigérant pénètre ensuite dans le passage accélérateur 49 pour être guidé vers la cellule de séparation 48a du séparateur d'huile 48. Comme indiqué par les flèches de la figure 3, le gaz réfrigérant tourbillonne autour du tube de séparation 48c entre sa surface périphérique 48h et la surface de séparation 48e. Ensuite, le gaz réfrigérant 48c traverse le tube de séparation 47 et pénètre dans le passage de refoulement 47. Alors que le gaz réfrigérant s'écoule près de la surface de séparation 48e, la surface de séparation 48e agit pour séparer l'huile de lubrification du gaz réfrigérant. L'huile séparée est récupérée dans la cellule de séparation 48a. Tel qu'indiqué sur les figures 1 et 2, l'entrée 34a du passage de pressurisation 34 est raccordée à la cellule de séparation 48a au pied de la surface de séparation 48e. Par conséquent, la chambre de bielle 25 est alimentée en huile de lubrification, qui est récupérée dans la cellule de séparation 48a, avec le gaz réfrigérant comprimé lorsque la soupape de commande est ouverte. Le fonctionnement du compresseur à déplacement variable va maintenant être décrit. Au moment o la source d'entraînement fait tourner l'arbre d'entraînement 26, le rotor 28 et le mécanisme de charnière 30 font tourner le plateau oscillant 29 de manière solidaire avec l'arbre d'entraînement 26. La rotation du plateau oscillant 29 est convertie en un mouvement de va-et-vient linéaire des pistons 31 dans les alésages cylindriques associés 22a. Alors que chaque piston 31 se déplace de sa position de point mort haut vers sa position de point mort bas, le gaz réfrigérant dans la chambre d'aspiration 23a pénètre, par force, dans l'orifice d'aspiration 24a associé, ce qui ouvre le volet d'aspiration 24b et le fait pénétrer dans l'alésage cylindrique associé 22a. Alors que le piston 31 se déplace de sa position de point mort bas vers sa position de point mort haut, le gaz réfrigérant dans l'alésage cylindrique 22a est comprimé jusqu'à une pression prédéterminée. Le gaz réfrigérant comprimé pénètre, par force, dans l'orifice de refoulement 24c associé, ce qui ouvre le volet de refoulement 24d et le fait pénétrer dans la chambre de refoulement 23b. Tel qu'indiqué par la flèche de la figure 2, le gaz réfrigérant dans la chambre de refoulement 23b s'écoule en direction de la chambre de récupération 43 jusqu'à ce qu'il rencontre la seconde cloison 45 et change de direction. Le gaz réfrigérant s'écoule ensuite dans le passage accélérateur 49 puis dans le compartiment de récupération 43. Lorsqu'il traverse le passage d'accélération 49, la vitesse du gaz réfrigérant augmente. Ainsi, le gaz réfrigérant tourbillonne entre la surface de séparation 48e et la surface périphérique 48h du tube de séparation 48c avec une très grande force. Pendant le tourbillonnement du gaz réfrigérant, l'huile de lubrification est séparée du gaz réfrigérant par centrifugation. La plus grande partie de l'huile de lubrification séparée est récupérée sur la surface de séparation 48e. Le gaz réfrigérant, dont l'huile de lubrification a été séparée, traverse ensuite le passage de refoulement 47 et pénètre dans l'amortisseur 46. Ensuite, le gaz réfrigérant est refoulé dans le circuit réfrigérant extérieur (non représenté). Lorsque le gaz réfrigérant rencontre la seconde cloison 45, une partie de l'huile de lubrification séparée du gaz réfrigérant est récupérée sur la seconde cloison 45. Toutefois, l'huile de lubrification récupérée sur la seconde cloison 45 pénètre, par force, dans le séparateur d'huile 48 grâce à l'écoulement du gaz réfrigérant dirigé vers le compartiment de récupération 43. L'huile de lubrification provenant de la seconde cloison 45 est ensuite récupérée dans la cellule de séparation 48a en même temps que l'huile de lubrification obtenue grâce au tourbillonnement du gaz réfrigérant. Lorsque la charge appliquée au compresseur est élevée, la pression élevée dans la chambre d'aspiration 23a agit sur la membrane 38 de la soupape de commande 35. Ceci entraine la fermeture du trou de soupape 37 par le corps de soupape 36. Ainsi, le passage de pressurisation 34 est fermé et la circulation du gaz réfrigérant sous haute pression de la chambre de refoulement 23b vers la chambre de bielle 25 est empêchée. Dans cet état, le gaz réfrigérant dans la chambre de bielle 25 est soutiré dans la chambre d'aspiration 23a à travers le passage de dégagement 40. En conséquence, la différence entre la pression dans la chambre de bielle 25 et la pression dans les alésages cylindriques 22a devient faible. Ceci déplace le plateau oscillant 29 vers sa position d'inclinaison maximum, tel que représenté par les lignes pleines de la figure 1. Lorsque le plateau oscillant 29 est situé dans sa position d'inclinaison maximum, la course de chaque piston 31 est augmentée et le déplacement du compresseur devient maximum. Lorsque la charge appliquée au compresseur est faible, la faible pression dans la chambre d'aspiration 23a agit sur la membrane 38 et provoque l'ouverture du trou de soupape 37 par le corps de soupape 36. Ainsi, le gaz réfrigérant sous haute pression, dont la quantité correspond avec la zone ouverte du trou de soupape 37, s'écoule de la chambre de refoulement 23b vers la chambre de bielle 25. En conséquence, la pression dans la chambre de bielle 25 augmente. Ceci augmente la différence entre la pression dans la chambre de bielle et la pression dans les alésages cylindriques 22. La différence de pression fait déplacer le plateau oscillant 29 vers la position d'inclinaison minimum, tel que représenté par les lignes en pointillés sur la figure 1. Au moment o le plateau oscillant 29 approche de sa position minimum d'inclinaison, la course de chaque piston 31 devient de plus en plus courte et le déplacement du compresseur devient de plus en plus petit. Dans le compresseur à déplacement variable, la charge appliquée au compresseur (charge de refroidissement) ajuste la zone ouverte de la soupape de commande 35. Ceci augmente ou réduit la pression de la chambre de bielle 25 et modifie l'inclinaison du plateau oscillant 29. Lorsque la soupape de commande 35 s'ouvre et réduit le déplacement du compresseur, le gaz réfrigérant chaud et sous pression dans la chambre de refoulement 23b est envoyé dans la chambre de bielle 25. Ainsi, la température et la pression dans la chambre de bielle 25 deviennent plus élevées. Toutefois, lorsque la soupape de commande 35 est en état ouvert, l'huile de lubrification dans la cellule de séparation 48a est envoyée dans la chambre de bielle 25 à travers le passage de pressurisation 34 en même temps que le gaz réfrigérant, ce qui augmente la pression dans la chambre de bielle 25. En conséquence, la chambre de bielle 25 est effectivement alimentée en huile de lubrification même lorsque le déplacement du compresseur est peu important et que les conditions de lubrification sont difficiles. Ceci lubrifie suffisamment les surfaces entre les pistons 31 et les patins 32 associés, les patins 32 et le plateau oscillant 29, et les pièces mobiles des paliers radiaux 27, les paliers de poussée 33, 41, le joint à lèvre 26c, et d'autres pièces. Les avantages du premier mode de réalisation vont maintenant être décrits. (1) Le compartiment de récupération 43 est situé dans la chambre de refoulement 23b. L'entrée 34a de la chambre de pressurisation 34 est raccordée au compartiment de récupération 43. Ainsi, le gaz réfrigérant comprimé refoulé dans la chambre de refoulement 23b à partir des alésages cylindriques 22a, à travers les orifices de refoulement 24c associés pénètre dans le compartiment de récupération 43 et est ensuite envoyé dans la chambre de bielle 25, à travers le passage de pressurisation 34. En conséquence, l'huile de lubrification comprise dans le gaz réfrigérant est effectivement envoyée dans la chambre de bielle 25 dans les conditions de lubrification difficiles qui existent lorsque le déplacement du compresseur est peu important. Ceci empêche une lubrification insuffisante. (2) La soupape de commande 35 est agencée dans le passage de pressurisation 34. Des modifications de la zone ouverte de la soupape de commande 35 ajustent la quantité de gaz réfrigérant alimentée dans la chambre de bielle 25 à partir de la chambre de refoulement 23b et font varier le déplacement du compresseur. En d'autres termes, lorsque la zone du trou de soupape 37, qui est ouverte par le corps de soupape 36, devient plus grande, dans la soupape de commande 35, la quantité de gaz réfrigérant alimentée dans la chambre de bielle 25 augmente. Ceci réduit l'inclinaison du plateau oscillant 29. Par conséquent, au fur et à mesure que le déplacement diminue, une quantité plus importante de gaz réfrigérant comprimé est envoyée dans la chambre de bielle 25. En conséquence, une quantité plus importante d'huile de lubrification est alimentée dans la chambre de bielle dans les conditions de lubrifications difficiles qui existent lorsque le déplacement du compresseur est peu important. Ceci assure une lubrification suffisante des pièces mobiles de la chambre de bielle 25. (3) Le compartiment de récupération 43 est situé dans la chambre de refoulement 23b, qui est défini dans le boîtier arrière 23. Puisque le compartiment de récupération 43 utilise l'espace que la chambre de refoulement 23b occupait auparavant, le compresseur n'a pas besoin d'être agrandi. En outre, le passage de pressurisation 34 est intégré dans le compresseur. Ceci simplifie l'assemblage du compresseur par rapport à un compresseur qui possède des tuyaux disposés sur son côté extérieur pour définir un passage de pressurisation. (4) Les première et seconde cloisons 44, 45 définissent le compartiment de récupération 43 dans la chambre de refoulement 23b. Ainsi, le compartiment de récupération 43 est défini dans la chambre de refoulement 23b par une structure simple. En outre, dans le compartiment de récupération 43, l'un des orifices de refoulement 24c est situé du côté amont de l'écoulement du gaz réfrigérant, tandis que le passage de refoulement 47 communique avec le côté aval. Ainsi, l'entrée 34a du passage de pressurisation 34 est séparée de l'entrée 47a du passage de refoulement 47. En conséquence, le gaz réfrigérant refoulé à partir des alésages cylindriques 22a et récupéré dans le compartiment de récupération 43 est effectivement soutiré dans le passage de pressurisation 34. (5) Le compartiment de récupération 43 est muni du séparateur d'huile 48. Ainsi, l'huile de lubrification est séparée du gaz réfrigérant dans le compartiment de récupération 43. L'ouverture de la soupape de commande 35 soutire effectivement l'huile de lubrification, en même temps que le gaz réfrigérant comprimé, dans la chambre de bielle 25 à travers le passage de pressurisation 34. En conséquence, les pièces mobiles de la chambre de bielle 25 sont lubrifiées de manière suffisante dans des conditions de lubrification difficiles lorsque le déplacement du compresseur est peu important. En outre, cette structure réduit la quantité d'huile de lubrification envoyée dans le circuit réfrigérant extérieur. Ainsi, une couche épaisse d'huile ne se forme pas sur la surface conductrice de chaleur des dispositifs échangeurs de chaleur aval. Ceci empêche une dégradation de l'efficacité du transfert de chaleur des dispositifs échangeurs de chaleur aval. (6) Le séparateur d'huile 48 est situé dans le compartiment de récupération 43 de la chambre de refoulement 23b dans le boîtier arrière 23. En conséquence, par rapport aux compresseurs de la technique antérieure qui possédaient un séparateur d'huile faisant saillie à partir de leurs blocs de culasse, le compresseur de la figure 1 est plus compact. (7) Le gaz réfrigérant comprimé qui se dirige vers le compartiment de récupération 43 rencontre la seconde cloison 45 et change de direction. Ceci sépare également l'huile de lubrification du gaz réfrigérant comprimé. Ainsi, en même temps que l'huile de lubrification séparée dans le séparateur d'huile 48, ceci réduit la quantité d'huile de lubrification comprise dans le gaz réfrigérant comprimé qui est guidée vers le passage de refoulement 47. (8) Le passage accélérateur 49 est situé du côté amont du séparateur d'huile 48. Ainsi, la vitesse du gaz réfrigérant comprimé qui se déplace vers le séparateur d'huile 48 est augmentée par l'effet de tuyère appliqué au gaz réfrigérant lorsqu'il traverse le passage accélérateur 49. Le gaz réfrigérant tourbillonne ainsi fortement dans la cellule de séparation 48a. En conséquence, l'efficacité de la séparation de l'huile du séparateur d'huile 48 est améliorée. En outre, l'huile est renvoyée de manière efficace vers la chambre de bielle 25 et la quantité d'huile envoyée dans le circuit réfrigérant extérieur est réduite. (9) Le séparateur d'huile 48 comprend le tube de séparation 48c. En conséquence, l'écoulement du gaz réfrigérant dans la cellule de séparation 48a est régulé par l'espace entre la surface de séparation 48e et la surface périphérique 48h du tube de séparation 48c. Ceci stabilise le tourbillonnement du gaz réfrigérant. En conséquence, la centrifugation de l'huile de lubrification est effectuée de manière efficace. Ceci améliore l'efficacité de séparation d'huile du séparateur d'huile 48. (10) Le corps de soupape 36 et le trou de soupape 37 de la soupape de commande 35 constituent une limitation dans le passage de pressurisation 34. Ceci limite la circulation du gaz réfrigérant de la chambre de refoulement 23b à la chambre de bielle 25. En conséquence, le déplacement du compresseur est commandé, avec précision. (11) La limitation du passage de pressurisation 34 est constituée par le corps de soupape 36 et le trou de soupape 37 de la soupape de commande 35. Ainsi, il n'y a pas besoin de prévoir un autre passage de limitation. Ceci simplifie la structure du compresseur. (12) Le gaz réfrigérant comprimé est filtré par le filtre 35a avant de pénétrer dans la soupape de commande 35. Ceci empêche les corps étrangers de pénétrer dans la soupape de commande 35. Ainsi, aucun problème lié à l'ouverture et à la fermeture de la soupape de commande 35 ne se produit puisque les corps étrangers ne peuvent pas se trouver pris dans le corps de soupape 36 ni le trou de soupape 37. Ceci augmente la durabilité de la soupape de commande 35. En outre, un corps étranger ne peut pénétrer dans la chambre de bielle 25. Ainsi, un corps étranger ne se trouve pas pris entre les pièces mobiles dans la chambre de bielle 25. Ceci améliore la durabilité du compresseur. (13) Le plateau oscillant 29 est fait en alliage d'aluminium. Ceci fournit un plateau oscillant plus léger par rapport aux plateaux oscillants classiques faits en acier. La combinaison du plateau oscillant 29 en alliage d'aluminium et de la structure pour alimenter la chambre de bielle 25 avec de l'huile de lubrification lubrifie suffisamment les surfaces en contact entre le plateau oscillant 29 et les patins 32. Ainsi, il n'est pas nécessaire d'effectuer un traitement de surface coûteux sur le plateau oscillant 29. Ceci réduit les coûts de production du compresseur. (14) Le plateau oscillant 29 est formé à partir d'alliage d'aluminium qui comprend des particules dures telles que du silicium eutectique ou hyper-eutectique. Ceci améliore les propriétés de résistance à l'usure du plateau oscillant 29 et améliore la durabilité du compresseur. Un deuxième mode de réalisation selon la présente invention va maintenant être décrit. La description se concentrera sur les pièces qui diffèrent par rapport au premier mode de réalisation. Tel qu'indiqué sur les figures 4 à 6, une première cloison 44 et une seconde cloison 45 définissent un compartiment de récupération 43 dans la chambre de refoulement 23b. Une surface de séparation 53 qui fait face au passage accélérateur 49 est définie sur la première cloison 44 dans le compartiment de récupération 43. La surface de séparation 53 fonctionne comme séparateur d'huile 48. L'entrée 34a du passage de pressurisation 34 est raccordée au compartiment de récupération 43 au niveau de la surface de séparation 53. En conséquence, le gaz réfrigérant comprimé refoulé dans la chambre de refoulement 23b à partir des alésages cylindriques 22a et à travers les orifices de refoulement 24c associés est dirigé vers le compartiment de récupération 43, tel qu'indiqué par les flèches sur les figures 5 et 6. Le gaz réfrigérant circule ensuite dans le passage de refoulement 47 et pénètre dans l'amortisseur 46. Dans le compartiment de récupération 43, le gaz réfrigérant provenant du passage accélérateur 49 est propulsé contre la surface de séparation 53 du séparateur d'huile 48. Lorsque le gaz réfrigérant rencontre la surface de séparation 53, l'huile de lubrification est séparée du gaz réfrigérant et récupérée sur la surface de séparation 53. Lorsque la soupape de commande 35 est ouverte et que le déplacement du compresseur devient peu important, l'huile récupérée sur la surface de la surface de séparation 53 est poussée de force à travers le passage de pressurisation 34 en direction de la chambre de bielle 25 en même temps que le gaz réfrigérant. Ceci alimente, de manière efficace, la chambre de bielle 25 avec l'huile de lubrification et lubrifie suffisamment les pièces mobiles dans la chambre de bielle 25. En conséquence, les avantages du premier mode de réalisation décrits aux paragraphes (1) à (7) et aux paragraphes (10) à (14) sont également obtenus avec le deuxième mode de réalisation. Les avantages décrits ci- dessous sont en outre obtenus avec le deuxième mode de réalisation. (15) Le séparateur d'huile 48 possède une structure simple. Ceci simplifie la structure de la chambre de refoulement 23b et facilite la fabrication du compresseur. (16) Le passage accélérateur 49 est situé du côté amont du séparateur d'huile 48. Ainsi, la vitesse du gaz réfrigérant comprimé qui se dirige vers le séparateur d'huile 48 est augmentée. Ceci propulse fortement le gaz réfrigérant contre la surface de séparation 53. En conséquence, l'efficacité de la séparation de l'huile du séparateur d'huile 48 est améliorée. Ceci renvoie, de manière efficace, l'huile de lubrification vers la chambre de bielle 25 et réduit la quantité d'huile envoyée dans le circuit réfrigérant extérieur. Un troisième mode de réalisation selon la présente invention va maintenant être décrit. La description se concentrera sur les pièces qui diffèrent par rapport au premier mode de réalisation. Tel qu'indiqué sur les figures 7 et 8, une première cloison 44 et une paroi de guidage 54, qui sert de seconde cloison, définissent un compartiment de récupération 43 dans la chambre de refoulement 23. Un passage est défini entre la paroi interne de la chambre de refoulement 23b et la paroi de guidage 54. La circulation du gaz réfrigérant à partir de la chambre de refoulement 23b vers le compartiment de récupération 43 est limitée par la paroi de guidage 54. L'entrée 34a du passage de pressurisation 34 est située dans le compartiment de récupération 43 près de l'extrémité distale de la paroi de guidage 54. Dans ce mode de réalisation, le gaz réfrigérant comprimé dans les alésages cylindriques 22a est refoulé dans la chambre de refoulement 23b à travers les orifices de refoulement 24c associés. Le gaz réfrigérant refoulé pénètre dans le compartiment de récupération 43, tel qu'indiqué par les flèches sur la figure 8. Le gaz réfrigérant circule ensuite à travers le passage de refoulement 47 et pénètre dans l'amortisseur 46. La paroi de guidage 54 dirige le gaz réfrigérant vers l'entrée 34a du passage de pressurisation 34. En outre, l'huile de lubrification séparée du gaz réfrigérant est récupérée sur la paroi de guidage 54. Lorsque la soupape de commande 35 est ouverte et que le déplacement du compresseur devient peu important, l'huile de lubrification récupérée sur la surface de la paroi de guidage 54 est poussée, de force, en direction de l'entrée 34a du passage de pressurisation 34 grâce au gaz réfrigérant qui circule dans le compartiment de récupération 43. Après avoir pénétré dans l'entrée 34a, l'huile de lubrification est envoyée vers la chambre de bielle 25 en même temps que le gaz réfrigérant. Ceci alimente, de manière efficace, la chambre de bielle 25, avec de l'huile de lubrification et lubrifie suffisamment les pièces mobiles dans la chambre de bielle 25. En conséquence, les avantages du premier mode de réalisation décrits aux paragraphes (1) à (3) et aux paragraphes (10) à (14) sont également obtenus avec le troisième mode de réalisation. Les avantages décrits cidessous sont également obtenus avec le troisième mode de réalisation. (17) La paroi de guidage 54 est située au niveau du compartiment de récupération 43 de la chambre de refoulement 23b. La paroi de guidage 54 dirige le gaz réfrigérant vers l'entrée 34a du passage de pressurisation 34. Ceci envoie effectivement l'huile de lubrification vers la chambre de bielle 25 sans tenir compte de l'absence d'un séparateur d'huile 48 dans le compartiment de récupération 43. Ainsi, la lubrification est améliorée grâce à une structure plus simple. Un quatrième mode de réalisation selon la présente invention va maintenant être décrit. La description se concentrera sur les pièces qui diffèrent par rapport au premier mode de réalisation. Comme le montrent les figures 9 et 10, une chambre d'aspiration 23a généralement annulaire est définie dans la partie périphérique du boîtier arrière 23. Une chambre de refoulement 23b est définie dans la partie centrale du boîtier arrière 23. Un compartiment de récupération 43 est défini radialement vers l'extérieur de la chambre de refoulement. Un passage accélérateur 49 raccorde la chambre de refoulement 23b avec le compartiment de récupération 43. Le compartiment de récupération 43 comprend une surface de séparation 53 définie sur une paroi du compartiment de récupération 43 qui fait face au passage accélérateur 49. La surface de séparation 53 constitue un séparateur d'huile 48. L'entrée 34a du passage de pressurisation 34 est située au niveau de la partie distale du compartiment de récupération 43. Le gaz réfrigérant comprimé dans les alésages cylindriques 22a est refoulé dans la chambre de refoulement 23b à travers les orifices de refoulement 24c associés. Le gaz réfrigérant refoulé pénètre dans le compartiment de récupération 43, tel qu'indiqué par les flèches sur la figure 10. Le gaz réfrigérant circule ensuite dans le passage de refoulement 47 et pénètre dans l'amortisseur 46. Dans le compartiment de récupération 43, le gaz réfrigérant est propulsé avec force contre la surface de séparation 53 à partir du passage accélérateur 49. Au moment o le gaz réfrigérant rencontre la surface de séparation 53, l'huile de lubrification est séparée du gaz réfrigérant et est récupérée sur la surface de séparation 53. Lorsque la soupape de commande 35 est ouverte et que le déplacement du compresseur est peu important, l'huile de lubrification récupérée sur le mur de séparation 53 pénètre, par force, dans le passage de pressurisation 34 et est envoyée dans la chambre de bielle 25. Ceci alimente, de manière efficace la chambre de bielle 25 avec de l'huile de lubrification et lubrifie suffisamment les pièces mobiles dans la chambre de bielle 25. Les avantages obtenus avec le deuxième mode de réalisation sont également obtenus avec le quatrième mode de réalisation. Un cinquième mode de réalisation selon la présente invention va maintenant être décrit. La description se concentrera sur les pièces qui diffèrent du premier mode de réalisation. Comme le montrent les figures 11 et 12, une première cloison 44 et une seconde cloison 45 définissent un compartiment de récupération 43 dans la chambre de refoulement 23b. Le compartiment de récupération 43 constitue une partie d'un alésage de logement 56 utilisé pour loger le tube de séparation 48c du tube de séparation 48. L'alésage de logement 56 a une section circulaire. L'axe de l'alésage de logement 56 s'étend sensiblement dans le sens radial du boîtier arrière 23. Le tube de séparation 48c est agencé dans l'alésage de logement 56, son axe s'étendant dans le sens radial du boîtier arrière 23. Une extrémité du tube de séparation cylindrique 48c est recouverte par une collerette 57. Une collerette de séparation 58 s'étend autour de la surface périphérique du tube de séparation 48c. Une rainure annulaire 57a s'étend autour de la collerette 57 pour recevoir un joint torique 57b. Le joint torique 57 empêche le gaz réfrigérant de fuir hors du compresseur. La collerette de séparation 58 sépare l'alésage de logement 56 et définit une cellule de séparation 59 et une cellule de sortie 60. L'entrée 34a du passage de pressurisation 34 est située dans la cellule de séparation 59. Le gaz réfrigérant dans la chambre de refoulement 23b est soutiré dans la cellule de séparation 59 au moyen d'un passage accélérateur 49, qui s'étend à travers la seconde cloison 45. Ceci provoque un fort tourbillonnement du gaz réfrigérant entre la surface de séparation 48 et la surface périphérique 48h du tube de séparation 48c et sépare l'huile de lubrification du gaz réfrigérant. Le gaz réfrigérant comprimé, duquel l'huile de lubrification a été séparée, circule à travers le tube de séparation 48c et pénètre dans la cellule de sortie 60. Le gaz réfrigérant circule ensuite vers l'entrée 47a du passage de refoulement 47. Dans ce mode de réalisation, la structure de la soupape de commande 35 diffère de celle du premier mode de réalisation. Comme le montrent les figures 11 et 13, un corps de soupape 36 est logé dans une chambre à haute pression 61. La chambre à haute pression 61 est raccordée au côté amont du passage de pressurisation 34 pour recevoir le gaz réfrigérant sous haute pression. Une chambre à basse pression 62 est raccordée à la chambre à haute pression 61 grâce à un trou de soupape 37. La chambre à basse pression 62 est raccordée à la chambre de bielle 25 à travers le côté aval du passage de pressurisation 34. Les chambres de pression 61, 62 sont séparées par une cloison 63. Le petit trou 64 fonctionne comme passage de limitation fixe. Une certaine quantité de gaz réfrigérant circule en permanence à travers le petit trou 64 de la chambre à haute pression 61 à la chambre à basse pression 62. Pour faciliter l'illustration, le petit trou 64 a été agrandi et représenté de manière exagérée sur la figure 13. En conséquence, les avantages du premier mode de réalisation décrits aux paragraphes (1) à (9) et aux paragraphes (13) à (14) sont également obtenus avec le cinquième mode de réalisation. Les avantages décrits ci-dessous sont également obtenus avec le cinquième mode de réalisation. (18) Le séparateur d'huile 48 s'étend radialement dans le bottier arrière 23. En comparaison avec le compresseur du premier mode de réalisation, cet agencement du séparateur d'huile 48 raccourcit la longueur axiale du compresseur. Ainsi, le compresseur de la figure 12 est plus compact, ce qui facilite l'installation dans un compartiment de moteur. (19) Le petit trou 64 qui met en communication permanente la chambre à haute pression 61 et la chambre à basse pression 62 s'étend parallèlement au trou de soupape 37. Ceci maintient l'intérieur de la chambre de refoulement 23b et de la chambre de bielle 25 raccordés même lorsque le corps de soupape 35 ferme le trou de soupape 37. En conséquence, le gaz réfrigérant comprenant de l'huile de lubrification est toujours envoyé dans la chambre de bielle 25 sans tenir compte de la zone ouverte de la soupape de commande 35. Ainsi, les pièces mobiles dans la chambre de bielle 25 sont suffisamment lubrifiées. (20) La limitation du passage de pressurisation 34 est constituée du petit trou 64. Ceci simplifie la structure de la limitation et facilite la fabrication du compresseur. (21) Le gaz réfrigérant comprimé est filtré par le filtre 35a avant de pénétrer dans la soupape de commande 35. Ceci empêche les corps étrangers de pénétrer dans la soupape de commande 35. Ainsi, aucun problème lié à l'ouverture et à la fermeture de la soupape de commande 35 ne se produit puisque les corps étrangers ne peuvent pas se trouver pris dans le corps de soupape 36 ni le trou de soupape 37. De plus, aucun corps étranger ne bloque le petit trou 64. Ceci garantit l'alimentation d'huile de lubrification lorsque la soupape de commande 35 est fermée. En conséquence, la durabilité de la soupape de commande 35 est améliorée. En outre, un corps étranger ne peut pénétrer dans la chambre de bielle 25. Ainsi, un corps étranger ne se trouve pas pris entre les pièces mobiles dans la chambre de bielle 25. Ceci améliore la durabilité du compresseur. Un sixième mode de réalisation selon la présente invention va maintenant être décrit. La description se concentrera sur les pièces qui diffèrent du premier mode de réalisation. Comme le montrent les figures 14 et 15, le séparateur d'huile 48 et la soupape de commande 35 diffèrent de ceux du cinquième mode de réalisation. Dans le séparateur d'huile 48, une partie à gradins 56a est définie dans la paroi de l'alésage de logement 56. Le tube de séparation 48c présente également une partie à gradins 48d définie sur sa surface périphérique 48h. Une rondelle annulaire 67 est agencée entre les parties à gradins 48d et 56a. Avec le tube de séparation 48c agencé dans l'alésage de logement 56, une cellule de séparation 59 et une cellule de sortie 60 sont définies par la rondelle 67. La soupape de commande 35 possède un siège de soupape 68 qui entoure le trou de soupape 37 et fait face au corps de soupape 36. Une encoche 69 est fournie dans le siège de soupape 68. L'encoche 69 constitue un passage de fuite. Une certaine quantité de gaz réfrigérant comprimé circule toujours de la chambre à haute pression 61 à la chambre à basse pression 62 à travers l'encoche 69. Ainsi, l'encoche 69 permet la fuite de gaz réfrigérant même lorsque le corps de soupape 36 est complètement fermé. Pour faciliter l'illustration, l'encoche 69 est agrandie et représentée de manière exagérée. Les avantages du sixième mode de réalisation sont les mêmes que ceux du cinquième mode de réalisation. Les avantages décrits ci-dessous sont également obtenus dans le sixième mode de réalisation. (22) La limitation du passage de pressurisation 34 est constituée par l'encoche 69 dans le siège de soupape 68. L'encoche 69 permet la circulation de gaz réfrigérant de la chambre à haute pression 61 à la chambre à basse pression 62. Ceci simplifie la structure de la limitation dans le passage de pressurisation 34 et facilite la fabrication du compresseur. (23) Dans le séparateur d'huile 48, la rondelle 67 sépare la cellule de séparation 59 et la cellule de sortie 60. Ainsi, une collerette de séparation n'a pas besoin d'être prévue sur la surface périphérique 48h du tube de séparation 48. En outre, la rondelle 67 ne nécessite pas de dimensions précises par rapport à une collerette de séparation qui assure l'étanchéité au niveau de l'espace entre le tube de séparation et la paroi de l'alésage de logement 56 pour définir la cellule de séparation 59 et la cellule de sortie 60. Par conséquent, un usinage précis de la rondelle 67 n'est pas nécessaire. En conséquence, l'usinage du séparateur d'huile 48 est facilité. Ceci, à son tour, facilite la fabrication du compresseur. (24) Le contact entre le bord extérieur de la rondelle 67 et la partie à gradins 48d et entre le rebord intérieur de la rondelle 67 et la partie à gradins 56a assure l'étanchéité entre la cellule de séparation 59 et la cellule de sortie 60. Cette structure améliore encore l'étanchéité entre la cellule de séparation 59 et la cellule de sortie 60. En outre, lorsqu'on fixe le tube de séparation 48c sur l'alésage de logement 56 à l'aide du jonc à ergots 48b, les marges de dimensions prévues pour le tube de séparation 48c dans le sens axial sont compensées par la déformation élastique de la rondelle 67. Un septième mode de réalisation selon la présente invention va maintenant être décrit. La description se concentrera sur les pièces qui diffèrent par rapport aux modes de réalisation ci-dessus. Comme l'indique la figure 16, la structure de la soupape de commande diffère des modes de réalisation ci-dessus. En outre, le séparateur d'huile 48 est situé sur le côté extérieur du compresseur. La chambre de bielle 25 et la chambre d'aspiration 23a sont raccordées l'une à l'autre par deux passages de dégagement 40, 72. Comme pour le premier mode de réalisation, le premier passage de dégagement 40 est constitué du conduit 26a, de l'alésage central 22b du bloc de culasse 22, et de l'orifice de libération de pression 24e prévu au centre du plateau de soupape 24. Le second passage de dégagement 72 s'étend à travers le bloc de culasse 22, le plateau de soupape 24 et le boîtier arrière 23. La soupape de commande 35 est agencée dans le second passage de dégagement 72. La soupape de commande possède un corps de soupape 36, un trou de soupape 37, une membrane 38 pour ajuster la zone ouverte du trou de soupape 37, et un élément de détection de pression 73. La zone du trou de soupape 37 ouverte par le corps de soupape 37 est ajustée selon la pression d'aspiration qui est en communication avec la membrane 38 par l'intermédiaire d'un premier passage de pression 39, et la pression de refoulement, qui est en communication avec l'élément de détection de pression 73 à travers le second passage de pression 74. L'ajustement de la zone ouverte de la soupape de commande 35 modifie la quantité de gaz réfrigérant libérée dans la chambre d'aspiration 23a à partir de la chambre de bielle 25, à travers le second passage de dégagement 72. Ceci ajuste la différence entre la pression dans la chambre de bielle 25 qui agit sur les pistons 31 et la pression dans les alésages cylindriques 22a qui agit sur les pistons 31 associés. La différence de pression affecte l'inclinaison du plateau oscillant 29. Ceci à son tour, affecte la course des pistons 31 et fait varier le déplacement du compresseur. Le séparateur d'huile 48 est fixé sur la surface de l'extrémité arrière du boîtier arrière 23 à l'extérieur du compresseur. Le séparateur d'huile 48 possède une partie à gradins 56a définie sur la surface de l'alésage de logement 56. Le tube de séparation 48c possède une partie à gradins 48d définie sur sa surface périphérique 48h. Une rondelle plate annulaire 67 est agencée entre les parties à gradins 48d et 56a. Avec le tube de séparation 48c agencé dans l'alésage de logement 56, une cellule de séparation 59 et une cellule de sortie 60 sont définies par la rondelle 67. Un passage accélérateur 49 raccorde la chambre de refoulement 23b et la cellule de séparation 59. Le séparateur d'huile 48 fonctionne comme un compartiment de récupération 43 pour récupérer le gaz réfrigérant refoulé à partir des orifices de refoulement 24c. Un petit trou 75 sert d'entrée34a du passage de pressurisation 34 qui raccorde la chambre de refoulement 23b et la chambre de bielle 25. Le petit trou 75 fonctionne également comme limitation dans le passage de pressurisation 34. La cellule de sortie 60 possède une sortie, qui est raccordée à un circuit réfrigérant extérieur (non représenté). Une certaine quantité du gaz réfrigérant sous haute pression dans la cellule de séparation 59 du séparateur d'huile 48 est alimentée, en permanence, dans la chambre de bielle 25 à travers le passage de pressurisation 34. Ceci maintient la pression de la chambre de bielle 25 à une valeur supérieure à la valeur prédéterminée. Ainsi, lorsque la soupape de commande 35 modifie la zone ouverte du second passage de dégagement 72, l'inclinaison du plateau oscillant 29 est immédiatement modifiée. Ceci améliore la réponse du compresseur lorsqu'il modifie son déplacement. En outre, l'huile de lubrification séparée du gaz réfrigérant par le séparateur d'huile 48 est toujours alimentée dans la chambre de bielle 25 à travers le passage de pressurisation 34. Ceci lubrifie suffisamment les parties mobiles dans la chambre de bielle 25. Le fonctionnement du septième mode de réalisation va maintenant être décrit. Lorsque la température dans l'habitacle est élevée, la charge appliquée au compresseur est importante. Dans cet état, la différence entre la pression dans les alésages cylindriques 22a et la pression dans la chambre de bielle 25 est faible. La faible différence de pression fait déplacer le plateau oscillant 29 jusqu'à sa position d'inclinaison maximum. Ceci augmente la course de chaque piston 31 et fait que le déplacement du compresseur s'agrandit. La pression dans la chambre de refoulement 23b est élevée, dans cet état. La pression élevée de la chambre de refoulement 23b est communiquée à l'élément de détection de pression 73 de la soupape de commande 35, à travers le second passage de dégagement 74. De plus, une pression d'aspiration élevée est communiquée à la membrane 38 de la soupape de commande 35 à travers le premier passage de pression 39. Ainsi, l'élément de détection de pression 73 et la membrane 38 sont poussés dans un sens, ce qui provoque l'ouverture du trou de soupape 37 par le corps de soupape 36. En d'autres termes, le second passage de dégagement 72 est ouvert et le gaz réfrigérant dans la chambre de bielle 25 est libéré dans la chambre d'aspiration 23a à travers le second passage de dégagement 72. Ceci supprime les augmentations de pression indésirables provoquées par le gaz contournant le piston provenant de la chambre de bielle 25. Ainsi, le déplacement du compresseur est *maintenu à un niveau élevé. Une diminution de la température dans l'habitacle réduit la charge appliquée au compresseur. Ceci réduit la pression dans la chambre d'aspiration 23a. La faible pression d'aspiration est communiquée à la membrane 38 de la soupape de commande 35 a travers le premier passage de pression 39. Ceci pousse la membrane 38 dans un sens, ce qui provoque la fermeture du trou de soupape 37 par le corps de soupape 36, en fonction de la diminution de la pression d'aspiration. Alors que le corps de soupape 36 se déplace vers le trou de soupape 37, la zone ouverte du second passage de dégagement 72 dans la soupape de commande 35 diminue. Ceci réduit la quantité de gaz réfrigérant libéré dans la chambre de refoulement 23a à partir de la chambre de bielle 25 à travers le second passage de dégagement. Il en résulte que la pression dans la chambre de bielle 25 augmente. Ceci augmente la différence entre la pression dans la chambre de bielle 25 et la pression dans les alésages cylindriques 22a. La différence de pression fait déplacer le plateau oscillant 29 vers la positon d'inclinaison minimum. Ceci réduit la course des pistons 31 et réduit le déplacement du compresseur. La pression dans la chambre de refoulement 23b est également réduite. Au fur et à mesure que la température dans l'habitacle diminue encore, et que la charge appliquée au compresseur devient minime, la pression dans la chambre d'aspiration 23a et la pression dans la chambre de refoulement 23b diminuent également. Ainsi, l'élément de détection de pression 73 et la membrane 38 sont poussés dans une direction, ce qui provoque la fermeture du trou de soupape 37 par le corps de soupape 36. Dans cet état, le second passage de dégagement 72 est fermé et le gaz réfrigérant libéré de la chambre de bielle 25 est réduit de manière significative. Le gaz réfrigérant sous haute pression alimenté dans la chambre de bielle 25 à partir de la chambre de refoulement 23b à travers le passage de pressurisation 34 augmente la différence entre la pression dans la chambre de bielle 25 et la pression dans les alésages cylindriques 22a. La différence de pression fait déplacer le plateau oscillant 29 vers la position d'inclinaison minimum. Ceci réduit encore la course des pistons 31 et fait que le déplacement du compresseur devient minimum. Lorsque le compresseur fonctionne avec un déplacement maintenu à un certain niveau et lorsque la température dans l'habitacle augmente, la charge appliquée au compresseur augmente. Ceci augmente la pression dans la chambre d'aspiration 23a. Dans cet état, la pression d'aspiration augmentée est communiquée à la membrane 38 à travers le premier passage de pression 39. Ceci pousse la membrane 38 dans un sens, ce qui provoque l'ouverture du trou de soupape 37 par le corps de soupape 36. Ainsi, la zone ouverte du second passage de dégagement 72 dans la soupape de commande 35 augmente. Ceci, à son tour, augmente la quantité de gaz réfrigérant libéré dans la chambre d'aspiration 23a à partir de la chambre de bielle 25 à travers le second passage de dégagement 72. Par conséquent, la différence entre la pression dans la chambre de bielle 25 et la pression dans les alésages cylindriques 22a diminue. La différence de pression fait déplacer le plateau oscillant 29 vers la position d'inclinaison maximum. Ceci augmente la course des pistons 31 et augmente le déplacement du compresseur. La pression dans la chambre de refoulement 23b est également augmentée. Au fur et à mesure que la température dans l'habitable et, par conséquent, la charge appliquée au compresseur continuent d'augmenter, la pression dans la chambre d'aspiration 23a et la pression dans la chambre de refoulement 23b continuent d'augmenter. Ainsi, l'élément de détection de pression 73 et la membrane 38 sont poussés dans un sens, ce qui provoque l'ouverture du trou de soupape 37 par le corps de soupape 36. Dans cet état, le second passage de dégagement 72 est ouvert et le gaz réfrigérant libéré dans la chambre d'aspiration 23a à partir de la chambre de bielle à travers le second passage de dégagement 72 atteint son maximum. Ceci réduit la différence entre la pression dans la chambre de bielle 25 et la pression dans les alésages cylindriques 22a. La différence de pression fait déplacer le plateau oscillant 29 vers la position d'inclinaison maximum. Ceci augmente encore la course des pistons 31 et fait que le déplacement du compresseur devient maximum. En conséquence, les avantages des modes de réalisation ci- dessus décrits aux paragraphes (8), (9), (13), (14) et (23) sont également obtenus avec le septième mode de réalisation. Les avantages décrits ci- dessus sont obtenus avec le septième mode de réalisation. (25) Le compartiment de récupération 43 est défini dans le séparateur d'huile 48. L'entrée 34a du passage de pressurisation 34 est située dans le compartiment de récupération 43. Ainsi, le gaz réfrigérant comprimé refoulé à partir des orifices de refoulement 24c des alésages cylindriques 22a est envoyé dans la chambre de refoulement 23b, le séparateur d'huile 48, et ensuite dans le compartiment de récupération 43. Ensuite, le gaz réfrigérant est envoyé dans la chambre de bielle 25 à travers le passage de pressurisation 34. En conséquence, le gaz réfrigérant comportant de l'huile de lubrification est effectivement soutiré dans la chambre de bielle 25. Ceci empêche une lubrification insuffisante. (26) La soupape de commande 35 est située dans le second passage de dégagement 72. Ainsi, le gaz réfrigérant comportant de l'huile de lubrification est toujours alimenté dans la chambre de bielle 25 à travers le passage de pressurisation 34. Ceci lubrifie suffisamment les parties mobiles dans la chambre de bielle 25. (27) Le séparateur d'huile 48 est agencé de manière continue avec la chambre de refoulement 23b. Ainsi, le séparateur d'huile 48 sépare l'huile de lubrification du gaz réfrigérant, qui est récupéré dans le compartiment de récupération 43 du séparateur d'huile 48. L'huile de lubrification séparée est effectivement soutirée dans la chambre de bielle 25 en même temps que le gaz réfrigérant a travers le passage de pressurisation 34. Ceci lubrifie suffisamment les parties mobiles dans la chambre de bielle 25 dans les conditions de lubrification difficiles qui existent lorsque le déplacement du compresseur est peu important. En outre, la quantité d'huile de lubrification envoyée dans le circuit réfrigérant extérieur est réduite. Ceci empêche la formation de pellicules épaisses d'huile sur les surfaces conductrices de chaleur des dispositifs échangeurs de chaleur aval et ainsi empêche la dégradation de l'efficacité de refroidissement du circuit de refroidissement. (28) Le petit trou 75 du séparateur d'huile 48 fonctionne comme limitation du passage de pressurisation 34. Ceci limite la quantité de gaz réfrigérant envoyé dans la chambre de bielle 25 à partir de la cellule de séparation 59 du séparateur d'huile 48. En conséquence, le déplacement du compresseur est commandé, avec précision. (29) La coopération entre la rondelle 67 et les parties à gradins 48d, 56a assure l'étanchéité de l'espace entre la cellule de séparation 59 et la cellule de sortie 60. Ceci améliore encore l'étanchéité entre la cellule de séparation 59 et la cellule de sortie 60. Un huitième mode de réalisation selon la présente invention va maintenant être décrit. La description se concentrera sur les pièces qui diffèrent par rapport aux premiers modes de réalisation. Comme le montre la figure 17, dans ce mode de réalisation, le séparateur d'huile ne comprend pas le tube de séparation 48c. Un plateau de séparation 48f est fixé sur la paroi de la cellule de séparation cylindrique 48a grâce à un jonc à ergots. Un trou de communication 48g s'étend a travers le centre du plateau de séparation 48f pour raccorder la chambre de séparation 48 au passage de refoulement 47 grâce au compartiment de récupération 43. Avant de pénétrer dans le compartiment de récupération 43, le gaz réfrigérant tourbillonne le long de la surface de séparation 48e dans la cellule de séparation 48a du séparateur 48. L'huile de lubrification comprise dans le gaz réfrigérant est séparée par centrifugation et récupérée sur la surface de séparation 48e. Le gaz réfrigérant duquel l'huile de lubrification a été séparée, est refoulé vers le passage de refoulement 47 à partir de la cellule de séparation 48a. La capacité de séparer l'huile de lubrification est réduite dans un séparateur d'huile 48 comme celui du premier mode de réalisation, dans lequel la longueur axiale H de la surface de séparation cylindrique 48e est plus grande que le diamètre L de la surface de séparation 48e, si la plaque de séparation 48f est utilisé à la place du tube de séparation 48c. En conséquence dans ce mode de réalisation, la longueur axiale H de la surface de séparation 48e est plus courte que le diamètre L de la surface de séparation 48e. Ceci stabilise le tourbillonnement du gaz réfrigérant dans la cellule de séparation 48a même sans le tube de séparation 48c. Ainsi, la centrifugation de l'huile de lubrification est effectivement réalisée. Les inventeurs ont conduit des expériences pour confirmer la capacité de séparation d'huile du séparateur d'huile 48. Dans l'expérience, le séparateur d'huile 48 du premier mode de réalisation (tube de séparation 48c utilisé, longueur axiale H plus grande que le diamètre L) a été comparé avec celui du deuxième mode de réalisation (pas de tube de séparation 48c). Comme le montre la figure 18(a), les surfaces de séparation 48e des deux séparateurs d'huile 48 avaient le même diamètre L. La longueur axiale K du tube de séparation 48c du séparateur d'huile 48 utilisé dans le premier mode de réalisation était égale au diamètre L du tube de séparation 48c. Dans l'expérience, la longueur axiale H des surfaces de séparation 48e des deux séparateurs d'huile 48 a été modifiée pour mesurer les changements de capacité de séparation d'huile. Comme il apparaît sur le graphique de la figure 18(b), le séparateur d'huile 48, qui n'utilise pas le tube de séparation (K=0), obtient sensiblement la même capacité de séparation d'huile que le séparateur 48 du premier mode de réalisation lorsque la longueur axiale H est plus courte que le diamètre L. En conséquence, les avantages des modes de réalisation ci-dessus, décrits aux paragraphes (1) à (8) et aux paragraphes (10) à (14) sont également obtenus avec le huitième mode de réalisation. Les avantages décrits ci-dessus sont également obtenus avec le huitième mode de réalisation. (30) La longueur axiale H de la surface de séparation 48e du séparateur d'huile 48 est plus courte que le diamètre L du séparateur d'huile 48. Comme le montre la figure 18(b), ceci entraîne la même capacité de séparation d'huile que le séparateur d'huile 48 du premier mode de réalisation, avec une longueur axiale H plus courte. La longueur axiale H plus courte de la surface de séparation 48e entraîne que le séparateur d'huile 48 est plus compact. Ceci facilite l'installation du séparateur d'huile 48. (31) Puisqu'aucun tube de séparation 48c n'est utilisé, la structure du séparateur d'huile 48 est simple. Ceci facilite la fabrication du séparateur d'huile 48 et réduit les coûts de production du compresseur. Un neuvième mode de réalisation selon la présente invention va maintenant être décrit. La description se concentrera sur les pièces qui diffèrent par rapport au huitième mode de réalisation. Comme le montre la figure 19, le séparateur d'huile 48 de ce mode de réalisation comprend une cellule de séparation 48a. Un tube de séparation 48c ayant une longueur axiale H plus courte que la surface de séparation 48e est agencé dans la cellule de séparation 48a. L'utilisation du tube de séparation 48c améliore la capacité de séparation d'huile du séparateur d'huile 48 par rapport au séparateur d'huile 48 du huitième mode de réalisation. Puisque la longueur axiale du tube de séparation 48c est plus courte que celle de la surface de séparation 48e, le tube de séparation 48 peut être facilement formé. Par exemple, le tube de séparation 48 peut être formé en courbant, simplement, la plaque de séparation 48f autour du trou de communication 48g. En conséquence, le tube de séparation 48c peut être utilisé sans compliquer la structure du séparateur d'huile 48. Il apparaîtra aux spécialistes de la technique que la présente invention peut être réalisée sous de nombreuses autres formes spécifiques sans qu'on s'éloigne de l'esprit ou du cadre de l'invention. On comprendra, en particulier, que l'invention peut être réalisée sous les formes suivantes. Dans les premier, deuxième et troisième modes de réalisation, on peut prévoir plus de deux orifices de refoulement 24c, qui sont raccordés à la chambre de refoulement 23b, pour chaque alésage cylindrique 22a. Dans le quatrième mode de réalisation, le séparateur d'huile 48 peut être remplacé par celui du premier mode de réalisation. Ceci améliore la capacité de séparation d'huile du séparateur d'huile 48. Dans le sixième mode de réalisation, comme le mode de réalisation illustré sur la figure 15, la soupape de commande 35 peut avoir une encoche prévue sur le corps de soupape 36 sur une partie qui fait face au siège de soupape 68 pour permettre la fuite du gaz réfrigérant lorsque le corps de soupape 36 est agencé en une position qui ferme sensiblement le trou de soupape 37. Dans le sixième mode de réalisation, la surface opposée à l'un ou l'autre des corps de soupape 36 et siège de soupape 37 peut être rendue plus résistante pour permettre la fuite du gaz réfrigérant lorsque le corps de soupape 36 est agencé en une position qui ferme sensiblement le trou de soupape 37. Dans chacun des modes de réalisation ci-dessus, le plateau oscillant 29 peut comprendre des particules dures autres que du silicium eutectique ou hyper- eutectique. Par exemple, le plateau oscillant 29 peut être fait en un alliage d'aluminium qui comprend une céramique telle que du carbure de silicium, du nitrure de silicium, du carbure de chrome, du nitrure de bore, du carbure de tungstène, du carbure de bore, et du carbure de titane. La présente invention peut être réalisée dans un compresseur à déplacement variable qui utilise un disque en nutation. Dans ce cas, les avantages des modes de réalisation ci-dessus sont également obtenus. La présente invention peut être réalisée dans un compresseur à déplacement variable du type sans embrayage qui est toujours raccordé, pour fonctionner, à une source d'entraînement extérieure telle qu'un moteur. Dans ce cas, la lubrification des pièces mobiles dans la chambre de bielle 25 est facilitée lorsque le compresseur fonctionne de manière continue dans un état de déplacement minimum. Par conséquent, les présents exemples et modes de réalisation doivent être considérés comme une illustration et non comme une limite, et l'invention ne doit pas être limitée aux détails donnés dans le présent document, mais peut être modifiée dans le cadre des revendications jointes et avec une équivalence par rapport à celles-ci. REVENDICATIONS 1. Compresseur du type à déplacement variable ayant une chambre de bielle (25) définie dans un boîtier, un arbre d'entraînement (26) supporté pour pouvoir tourner, par un boîtier, une pluralité d'alésages cylindriques (22a) définis dans un bloc de culasse pour entourer l'arbre d'entraînement (26), un piston (31) qui effectue un mouvement de va-et-vient à l'intérieur de l'alésage cylindrique associé, un passage d'alimentation (34) pour faire communiquer une chambre de refoulement (23b), à l'intérieur du boîtier, avec la chambre de bielle (25), un orifice de refoulement (24c) associé à chaque alésage cylindrique, et un plateau came (29) supporté, pour pouvoir basculer, par l'arbre d'entraînement, dans lequel, lorsque chaque piston (31) effectue un mouvement de va- et-vient, un gaz réfrigérant est soutiré dans l'alésage cylindrique (22a) associé à partir d'une chambre d'aspiration (23a) et est refoulé de l'alésage cylindrique associé vers la chambre de refoulement, par l'intermédiaire de l'orifice de refoulement associé, et dans lequel la quantité de gaz refoulé à partir des alésages est contrôlée en faisant varier l'inclinaison du plateau came, le compresseur étant caractérisé en ce que: un compartiment de récupération (43) reçoit le gaz réfrigérant refoulé à partir des alésages cylindriques (22a); et une entrée du passage d'alimentation (34) débouche sur le compartiment de récupération (43). 2. Compresseur selon la revendication 1, comprenant en outre une soupape de commande (35) prévue dans le passage d'alimentation (34) pour régler la grandeur de l'ouverture du passage d'alimentation (34), dans lequel la soupape de commande fait varier la quantité de gaz réfrigérant alimenté à partir de la chambre de refoulement (23b) vers la chambre de bielle (25) par l'intermédiaire du passage d'alimentation (34) en fonction du réglage de la grandeur de l'ouverture du passage d'alimentation (34) pour modifier la différence de pression entre la pression dans la chambre de bielle (25) et la pression dans les alésages cylindriques (22a), de sorte que l'inclinaison du plateau came (29) varie en fonction de la différence de pression. 3. Compresseur selon la revendication 2, comprenant en outre un passage de dégagement (40) pour raccorder la chambre de bielle (25) avec la chambre d'aspiration (23a), dans lequel la soupape de commande (35) fait varier la quantité de gaz réfrigérant fourni à partir de la chambre de bielle (25) vers la chambre d'aspiration (23a) par l'intermédiaire du passage de dégagement (40) en fonction du réglage de la grandeur de l'ouverture du passage d'alimentation (34) pour modifier la différence de pression entre la pression dans la chambre de bielle (25) et la pression dans les alésages cylindriques (22a), de sorte que l'inclinaison du plateau came varie en fonction de la différence de pression. 4. Compresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le compartiment de récupération (43) est situé à l'intérieur de la chambre de refoulement. 5. Compresseur selon la revendication 4, dans lequel le boîtier possède une section périphérique extérieure dans laquelle une chambre de refoulement (23b) annulaire est formée, dans lequel la chambre de refoulement possède une première et une seconde cloisons (44, 45) pour définir le compartiment de récupération (43) à l'intérieur de celle-ci, dans lequel le compartiment de récupération (43) possède un passage de refoulement (47) pour refouler le gaz réfrigérant provenant du compresseur, le passage de refoulement possédant une entrée adjacente à la première cloison (44), dans lequel l'entrée du passage de refoulement débouche sur le compartiment de récupération (43), et dans lequel au moins l'un des orifices de refoulement débouche sur le compartiment de récupération (43) et les autres orifices de refoulement débouchent sur la chambre de refoulement (23b). 6. Compresseur selon la revendication 5, dans lequel la seconde cloison (45) guide le gaz réfrigérant vers l'entrée du passage d'alimentation (34) et définit un passage pour introduire le gaz réfrigérant provenant de la chambre de refoulement (23b) dans le compartiment de récupération (43). 7. Compresseur selon la revendication 1, comprenant en outre un séparateur d'huile (48) situé dans le compartiment de récupération (43) pour récupérer l'huile provenant du gaz réfrigérant et introduire l'huile récupérée dans le passage d'alimentation (34). 8. Compresseur selon la revendication 7, comprenant en outre un passage accélérateur (49) pour accélérer la circulation du gaz réfrigérant, dans lequel le passage accélérateur limite la circulation du gaz en amont du séparateur d'huile (48). 9. Compresseur selon la revendication 2, comprenant en outre une limitation prévue dans le passage d'alimentation (34) pour limiter la circulation du gaz dans le passage d'alimentation (34). 10. Compresseur selon la revendication 9, dans lequel la soupape de commande (35) comprend: un trou de soupape (37) raccordé au passage d'alimentation (34); et un corps de soupape (36) pour régler la grandeur de l'ouverture du passage d'alimentation (34); dans lequel le trou de soupape et le corps de soupape servent de limitation dans le passage d'alimentation. 11. Compresseur selon la revendication 2, dans lequel la soupape de commande (35) comprend: un trou de soupape (37) raccordé au passage d'alimentation (34); un corps de soupape (36) pour régler la grandeur de l'ouverture du passage d'alimentation (34); et un passage de limitation fixe (64) situé parallèlement au trou de soupape (37) et raccordé au passage d'alimentation (34). 12. Compresseur selon la revendication 11, dans lequel la soupape de commande comprend: une première chambre (61) raccordée à la chambre de refoulement par le passage d'alimentation (34); une seconde chambre (62) raccordée à la chambre de bielle par le passage d'alimentation; et une paroi de séparation (63) pour définir les première et seconde chambres; dans lequel le trou de soupape (37) et le passage de limitation fixe (64) sont formés dans la paroi de séparation (63). 13. Compresseur selon la revendication 12, dans lequel le trou de soupape comprend un passage de fuite (69) raccordé au passage d'alimentation pour permettre à la soupape de fuir, le passage de fuite (69) étant ouvert même lorsque le corps de soupape est complètement fermé. 14. Compresseur selon la revendication 10, dans lequel la soupape de commande possède un filtre pour filtrer le gaz réfrigérant qui pénètre dans la soupape de commande à travers le passage d'alimentation. 15. Compresseur selon la revendication 7, dans lequel le séparateur d'huile (48) comprend une configuration de chambre cylindrique possédant une paroi interne pour faire tourner le gaz réfrigérant le long de la paroi interne pour provoquer la centrifugation du gaz réfrigérant. 16. Compresseur selon la revendication 15, dans lequel la paroi interne du séparateur d'huile (48) possède une dimension axiale qui est inférieure à un diamètre interne de la paroi interne. 17. Compresseur selon la revendication 15, dans lequel le séparateur d'huile (48) possède un tube de séparation cylindrique (48c) situé à l'intérieur du séparateur d'huile (48), dans lequel le tube de séparation (48c) est espacé de la paroi interne du séparateur d'huile (48). 18. Compresseur selon la revendication 17, dans lequel le séparateur d'huile (48) possède un axe qui s'étend dans une direction radiale du compresseur, dans lequel le tube de séparation (48c) est coaxial par rapport à l'axe du séparateur d'huile. 19. Compresseur selon la revendication 17, dans lequel le séparateur d'huile comprend en outre: un premier gradin (56a) formé dans la paroi interne; un second gradin (48d) formé dans la périphérie extérieure du tube de séparation; et une rondelle située entre les premier et second gradins pour définir une chambre de séparation et une cellule de sortie à l'intérieur de la configuration de chambre cylindrique du séparateur d'huile (48); dans lequel l'huile mélangée avec le gaz réfrigérant est séparée dans la chambre de séparation et introduite dans le passage de refoulement à travers la cellule de sortie. 20. Compresseur selon la revendication 1, dans lequel le plateau came comprend des particules dures.