Brevet FR2756326A1 — publié le 19980529

La présente invention concerne des compresseurs à déplacement variable, tels que ceux utilisés dans un appareil de conditionnement d'air d'un véhicule, des plateaux oscillants et des procédés permettant de tremper les plateaux oscillants. La publication de brevet non examiné japonaise n 8-159022 décrit un compresseur de type à déplacement variable typique. Le compresseur possède un boîtier qui reçoit une chambre de bielle et supporte de façon rotative un arbre d'entraînement. L'arbre d'entraînement est relié à une source d'entraînement externe telle qu'un moteur de véhicule. Un engrenage relie l'arbre d'entraînement à la source d'entraînement externe. Le boîtier comporte un bloc de culasse, qui est muni d'une pluralité d'alésages cylindriques. Un piston à une seule tête est logé dans chaque alésage cylindrique de façon à pouvoir effectuer un mouvement de va-et-vient. Un plateau oscillant, qui sert de plateau-came, est prévu sur l'arbre d'entraînement et supporté de façon à s'incliner par rapport à l'arbre d'entraînement tout en tournant de manière solidaire avec l'arbre d'entraînement. Le plateau oscillant est couplé à chaque piston. Un alésage central est défini dans le bloc de culasse. L'alésage central est relié à un passage d'aspiration, qui soutire du gaz réfrigérant contenu dans une chambre d'aspiration et provenant d'un circuit réfrigérant externe. Une bobine est logée dans l'alésage central de façon à ouvrir et fermer le passage d'aspiration à l'aide de l'inclinaison du plateau oscillant. Un trou traverse le plateau oscillant. L'arbre d'entraînement est inséré dans le trou dans le plateau oscillant. Un palier de poussée est agencé entre la bobine et le plateau oscillant. La paroi du trou du plateau oscillant est en contact avec la surface extérieure de l'arbre d'entraînement et la surface arrière du plateau oscillant bute sur la bobine pendant l'inclinaison du plateau oscillant. Une soupape de commande de déplacement est prévue soit dans la chambre d'aspiration soit dans une chambre de refoulement. La soupape de commande modifie la pression de la chambre de bielle. La différence entre la pression de la chambre de bielle et la pression dans les alésages cylindriques fait varier le déplacement du compresseur. Lorsque le plateau oscillant s'incline, le plateau oscillant coulisse le long de l'arbre d'entraînement et de la bobine. Ainsi, une abrasion se produit pendant le coulissement. Afin de résister à l'abrasion, une partie du plateau oscillant subit un traitement de trempe par induction. Tel que représenté sur les figures 7(a) et 7(b), le plateau oscillant 91 présente des saillies 92 s'étendant depuis les deux côtés du trou 93. Lorsque le plateau oscillant 91 est fixé sur l'arbre d'entraînement, les saillies 92 fait face à une bobine. Un trou 93 s'étend à travers le centre du plateau oscillant 91. L'arbre d'entraînement est inséré dans le trou 93. Le traitement de trempe est mené sur la paroi du trou 93 et sur les surfaces des saillies 92. La trempe par induction est effectuée en insérant une bobine 94 dans le trou 93, tel que représenté sur la figure 7(a). Toutefois, la trempe du plateau oscillant 91 effectuée de cette façon conduit à ce que la température des surfaces des saillies 92 est inférieure à celle de la paroi du trou 93. Ceci peut faire en sorte que les surfaces des saillies 92 présentent une durabilité inférieure du fait d'une trempe insuffisante. En outre, la trempe des surfaces des saillies 92 jusqu'à un état optimal entraîne un chauffage excessif de la paroi du trou 93. Ceci peut entraîner la fissuration ou la fusion de la paroi du trou 93. Ceci peut également entraîner une déformation indésirable du trou 93. Ces problèmes peuvent être résolus en prévoyant une autre bobine pour la surface de la saillie 92. Toutefois, ceci provoquerait un chauffage excessif du coin, ou du bord, existant entre la paroi du trou 93 et les surfaces des saillies. Dans ce cas, le bord peut se fissurer ou fondre. Par conséquent, un objet de la présente invention est de fournir un compresseur à déplacement variable dont la durabilité du plateau oscillant et, en conséquence, la durabilité du compresseur lui-même sont améliorées. Un autre objet de la présente invention est de fournir un plateau oscillant permettant un durcissement suffisant sans que se produise une fissuration ou une fusion lorsque la surface du plateau oscillant, soumis à l'abrasion, subit un traitement de durcissement. Un autre objet de la présente invention est de fournir un procédé permettant de tremper le plateau oscillant d'une façon optimale. Afin d'atteindre les objectifs mentionnés ci- dessus, selon un premier aspect de la présente invention, on propose un compresseur de type à déplacement variable. Le compresseur présente un piston logé dans un alésage cylindrique, un plateau-came logé dans une chambre de bielle permettant d'assurer le mouvement de va-et-vient du piston et un arbre d'entraînement permettant de supporter le plateau- came de façon qu'il puisse basculer et tourner. Le compresseur assure l'aspiration d'un gaz provenant d'une chambre d'aspiration, la compression du gaz contenu dans l'alésage cylindrique et le refoulement du gaz dans une chambre de refoulement selon un mouvement de va-et-vient du piston. Le compresseur modifie la quantité de gaz de refoulement en modifiant l'angle d'inclinaison du plateau- came en fonction des différences de la pression entre la pression dans la chambre de bielle et la pression dans l'alésage cylindrique. Un passage introduit le gaz dans la chambre d'aspiration. Une bobine est supportée, de façon mobile, sur l'arbre d'entraînement, afin d'ouvrir et fermer ledit passage de façon sélective et un ressort pousse la bobine vers le palier dans le sens d'ouverture du passage par la bobine. Le compresseur comporte un palier de poussée situé autour de l'arbre d'entraînement de façon à recevoir une charge du plateau-came. Le plateau-came comporte une saillie qui s'étend vers le palier de poussée. La saillie présente une surface de butée qui est en contact avec le palier de poussée. Le plateau-came comporte en outre un trou d'arbre à l'intérieur duquel se trouve l'arbre d'entraînement. Le trou d'arbre présente une ouverture qui s'ouvre de façon adjacente à la saillie. Un évidement est formé dans la paroi du trou d'arbre adjacent à l'ouverture. Un traitement de trempe est effectué sur la paroi du trou d'arbre et sur la surface extérieure de la saillie afin d'améliorer la résistance à l'usure. Dans un mode de réalisation, le traitement de trempe est effectué en utilisant un courant électrique haute fréquence. Selon un deuxième aspect de la présente invention, on fournit un plateau-came pour un compresseur. Le compresseur présente un arbre d'entraînement. Le plateau-came est supporté, de façon à pouvoir basculer, sur l'arbre d'entraînement afin d'assurer le mouvement de va-et-vient d'un piston selon une rotation de l'arbre d'entraînement. Le compresseur présente également un palier de poussée permettant de recevoir une charge du plateau-came. Le plateau- came comporte une saillie qui s'étend vers le palier de poussée. La saillie présente une surface de butée qui est en contact avec le palier de poussée. Le plateau- came comporte en outre un trou d'arbre dans lequel se trouve l'arbre d'entraînement. Le trou d'arbre présente une ouverture qui s'ouvre de façon adjacente à la saillie. Un évidement est formé dans la paroi du trou d'arbre adjacent à l'ouverture. Un traitement de trempe est effectué sur la paroi du trou d'arbre et sur la surface extérieure de la saillie afin d'améliorer la résistance à l'usure. Selon un troisième aspect de la présente invention, un procédé permettant de tremper une plaque métallique est proposé. La plaque métallique présente des première et deuxième surfaces latérales, un trou traversant qui traverse la plaque métallique et une saillie qui se projette depuis la première surface latérale adjacente au trou traversant. La paroi du trou traversant et une surface extérieure de la saillie sont trempées simultanément. Le procédé comporte les étapes consistant à agrandir le trou traversant à proximité de la surface extérieure de la saillie à l'aide d'un évidement, à insérer un premier fil conducteur dans le trou traversant, à placer un deuxième fil conducteur en face de la surface extérieure de la saillie, à chauffer la plaque métallique à l'aide de courants de Foucault induits dans la plaque métallique par un courant de fréquence circulant dans les premier et deuxième fils conducteurs et à tremper la plaque métallique chauffée. D'autres aspects et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à partir de la description suivante, prise conjointement avec les dessins joints, illustrant à titre d'exemple les principes de l'invention. Les caractéristiques de la présente invention que l'on présume nouvelles sont indiquées en détail dans les revendications jointes. L'invention, ainsi que les objets et les avantages qu'elle présente, seront mieux compris en faisant référence à la description suivante des modes de réalisation préférés actuellement ainsi que les dessins joints, parmi lesquels: la figure 1 est une vue en coupe transversale d'un compresseur à déplacement variable selon un premier mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 est une vue arrière du plateau oscillant de la figure 1; la figure 3 est une vue en coupe transversale schématique représentant la position d'une bobine au cours de la trempe par induction du plateau oscillant; la figure 4 est une vue en perspective schématique représentant la bobine; la figure 5 est une vue en coupe transversale schématique représentant la relation entre la position des bobines d'induction et les zones chauffées d'une section de matériau; la figure 6 est une vue en coupe transversale schématique représentant la position d'une bobine dans un autre mode de réalisation de la présente invention; et la figure 7(a) est une vue en coupe transversale schématique représentant la position de la bobine au cours de la trempe par induction d'un plateau oscillant de la technique antérieure; et la figure 7(b) est une vue arrière représentant le plateau oscillant de la figure 7(a). Un compresseur à déplacement variable de type sans engrenage selon un premier mode de réalisation de la présente invention va maintenant être décrit en référence aux figures 1 à 5. Tel que représenté sur la figure 1, un boîtier avant 12 est couplé à l'extrémité avant d'un bloc de culasse 11. Un boîtier arrière 13 est couplé à l'extrémité arrière du bloc de culasse 11, un plateau de soupape 14 étant disposé entre les deux. Le boîtier avant 12, le bloc de culasse 11 et le boîtier arrière 13 constituent un boîtier de compresseur. Une pluralité de boulons 15 (un seul est représenté) attache le boîtier avant 12 et le boîtier arrière 13 au bloc de culasse 11. Une garniture (non représentée) est agencée entre le boîtier avant 12 et le bloc de culasse 11. Une chambre de bielle 17 est définie dans le boîtier avant 12 en face du bloc de culasse 11. Un arbre d'entraînement 16 s'étend à travers la chambre de bielle 17 et il est supporté, de façon à pouvoir tourner, par une paire de paliers radiaux 18, 19. Un joint à lèvre 20 ferme hermétiquement l'espace existant entre la partie avant de l'arbre d'entraînement 16 et le boîtier avant 12. L'extrémité avant de l'arbre d'entraînement 16 s'étend vers l'extérieur depuis la chambre de bielle 17. Une poulie 21 est fixée à l'extrémité de l'arbre d'entraînement 16 faisant saillie. Un palier angulaire 22 supporte la poulie 21 sur le boîtier avant 12. Le boîtier avant 12 reçoit l'effort axial et radial agissant sur la poulie 21 par le biais du palier angulaire 22. Une courroie 23 relie en continu et en fonctionnement la poulie 21 à un moteur de véhicule (non représenté), qui sert de source d'entraînement externe. Par conséquent, le compresseur du présent mode de réalisation est sans embrayage. Une pluralité d'alésages cylindriques espacés régulièrement lia (un seul est représenté) s'étend à travers le bloc de culasse 11 autour de l'arbre d'entraînement 16. Un piston à une seule tête 24 est logé dans chaque alésage cylindrique lia en effectuant un mouvement de va-et-vient. Un rotor 25 est fixé à l'arbre d'entraînement 16. Une paire de bras de support 26 fait saillie depuis le rotor 25 vers le bloc de culasse 11. Un alésage de guidage 26a s'étend à travers chaque bras de support 26. Un plateau-came, ou plateau oscillant 27, qui présente un trou 28 s'étendant à travers son centre, est fixé sur l'arbre d'entraînement 16. Le plateau oscillant 27 s'incline par rapport à l'arbre d'entraînement 16. Les parois avant et arrière du trou 28 sont effilées de sorte que la taille du trou 28 devient supérieure en ses positions extérieures au niveau des zones supérieure et inférieure, tel que représenté sur la vue arrière de la figure 2. Ceci permet au plateau oscillant 27 de s'incliner sur l'arbre d'entraînement 16. Deux broches de guidage 29, chacune présentant une extrémité semisphérique, font saillie depuis la surface avant du plateau oscillant 27 (le côté faisant face au rotor 25). Chaque broche de guidage 29 est fixée, de façon à pouvoir coulisser et tourner, dans l'alésage de guidage 26a. La coopération entre les bras de support 26 et les broches de guidage 29 permet au plateau oscillant 27 de s'incliner et de se déplacer dans le sens axial de l'arbre d'entraînement 16 tout en tournant de façon solidaire avec l'arbre d'entraînement 16. Une surface coulissante 30 est définie sur la partie périphérique de chaque côté du plateau oscillant 27. Chaque piston 24 est couplé au plateau oscillant 27 par une paire de patins semisphériques 31, chaque patin 31 étant engagé avec l'une des surfaces coulissantes 30. Les patins 31 convertissent la rotation du plateau oscillant 27 en un mouvement de va-et-vient linéaire des pistons 24 dans les alésages cylindriques associés lla. Un alésage central 32, qui a le même centre que l'arbre d'entraînement 16, s'étend à travers le centre du bloc de culasse 11. Un passage d'aspiration 33 s'étend à travers le boîtier arrière 13 et le centre du plateau de soupape 14. L'extrémité avant du passage d'aspiration 33 est reliée à l'alésage central 32. L'extrémité arrière du passage d'aspiration 33 est reliée à un circuit réfrigérant externe 34 par le biais d'un amortisseur d'aspiration (non représenté). Le circuit réfrigérant externe 34 comporte un condenseur , une soupape de détente 36 et un évaporateur 37. Une chambre d'aspiration annulaire 38 est définie dans la partie centrale du boîtier arrière 13. La chambre d'aspiration 38 est reliée à l'alésage central 32 par une ouverture 39. Une chambre de refoulement annulaire 40 est définie dans la partie périphérique du boîtier arrière 13. Un passage de refoulement 41 relie la chambre de refoulement 40 à un amortisseur de refoulement 42, qui est prévu sur la paroi extérieure du bloc de culasse 11 et le boîtier avant 12. L'amortisseur de refoulement 42 présente un orifice de sortie 43 qui est relié au circuit réfrigérant externe 34. Un mécanisme de soupape d'aspiration 44 est prévu dans le plateau de soupape 14 en correspondance avec chaque alésage cylindrique lia. Chaque mécanisme de soupape d'aspiration 44 comporte un port d'aspiration et un volet d'aspiration 46. Lorsque chaque piston 24 est déplacé vers l'arrière dans l'alésage cylindrique associé lia (vers la gauche sur la figure 1), du gaz réfrigérant est soutiré dans la chambre de compression de l'alésage cylindrique lia par le biais du mécanisme de soupape d'aspiration associé 44 en provenance de la chambre d'aspiration 38. Un mécanisme de soupape de refoulement 47 prévu dans le plateau de soupape 14 en correspondance avec chaque alésage cylindrique l1a. Chaque mécanisme de soupape de refoulement 47 comporte un port de refoulement 48 et un volet de refoulement 49. Lorsque chaque piston 24 est déplacé vers l'avant dans l'alésage cylindrique associé lia (vers la droite sur la figure 1), du gaz réfrigérant comprimé dans la chambre de compression de l'alésage cylindrique lla est refoulé dans la chambre de refoulement 40 par le biais du mécanisme de soupape de refoulement associé 47. L'angle d'ouverture du volet de refoulement 48 est restreint par une butée contre un dispositif d'arrêt 50. Une bobine en forme de coupelle 51 est logée de façon à pouvoir coulisser dans l'alésage central 32. Le palier radial 19, qui supporte l'extrémité arrière de l'arbre d'entraînement 16, est fixé dans la bobine 51. Un jonc à ergots 52 empêche le palier radial 19 de sortir de la bobine 51. Un premier ressort 53 est agencé entre la bobine 51 et l'extrémité arrière de l'alésage central 32. Le premier ressort 53 pousse la bobine 51 vers le plateau oscillant 27 et ouvre le passage d'aspiration 33. Un deuxième ressort 54 est agencé entre le rotor 25 et plateau oscillant 27 de façon à pousser le plateau oscillant vers le bloc de culasse 11 et réduire l'inclinaison du plateau oscillant 27 par rapport à l'arbre d'entraînement 16. La constante de rappel du premier ressort 53 est inférieure à la constante de rappel du deuxième ressort 54. La force résultant des forces de poussée des premier et deuxième ressorts 53, 54 pousse le plateau oscillant 27 vers l'arrière. Un palier de poussée 55, qui est un roulement à rouleaux, est fixé, de façon à pouvoir coulisser, sur l'arbre d'entraînement 16 entre la bobine 51 et le plateau oscillant 27. Tel que représenté sur les figures 1 à 3, deux saillies 56 s'étendent depuis la surface arrière du plateau oscillant 27, une sur chaque côté du plan vertical qui coupe la figure 1. Les surfaces d'extrémité des saillies 56 sont arrondies et chacune présente une coupe transversale limitée par une courbe prédéterminée. Dans le mode de réalisation préféré et illustré, les saillies 56 sont en général semi- cylindriques. ceci fait buter, de façon positive, les surfaces d'extrémité des saillies 56 sur l'avant du palier de poussée 55 quelle que soit l'inclinaison du plateau oscillant 27. L'effort axial qui agit sur la bobine 51 lorsque le plateau oscillant 27 est incliné et tourné est reçu par le palier de poussée 55. Le trou de plateau oscillant 28 s'étend entre les saillies 56. Le trou 28 comporte un contre-alésage cylindrique oblong qui définit un évidement 56a à l'extrémité du trou 28 qui fait face au bloc de culasse 11. Les surfaces d'extrémité des saillies 56 et la surface des parois du trou 28 sont trempées par trempe par induction. Lorsque le plateau oscillant 27 est décalé jusqu'à une position d'inclinaison maximale, la bobine 51 est déplacée vers l'avant à l'encontre de la force du premier ressort 53. Ceci provoque la fermeture, par la bobine 51, du passage d'aspiration 33 et empêche le flux de gaz réfrigérant provenant du circuit réfrigérant externe 34 d'aller dans la chambre d'aspiration 38. Lorsque le plateau oscillant est placé dans la position d'inclinaison minimale, l'angle du plateau oscillant 27 par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de l'arbre d'entraînement 16 est légèrement supérieur à zéro degré. Lorsque la bobine 51 atteint la position de fermeture, la bobine 51 empêchent le plateau oscillant 27 de s'incliner au- delà de la position d'inclinaison minimale. Lorsque le plateau oscillant 27 est décalé jusqu'à une position d'inclinaison maximale, la bobine 51 est déplacée vers l'avant à l'encontre de la force du premier ressort 53. Ceci sépare la bobine 51 de l'extrémité avant du passage d'aspiration 33 et permet au gaz réfrigérant contenu dans le circuit réfrigérant externe 34 de passer dans la chambre d'aspiration 38 par le passage d'aspiration 33. Lorsque le plateau oscillant 27 est placé dans la position d'inclinaison maximale, le déplacement du compresseur est maximum. La butée entre la surface avant du plateau oscillant 27 et une saillie d'arrêt 57 empêchent le plateau oscillant 27 de s'incliner au-delà de la position d'inclinaison maximale. Un palier de poussée 58 est agencé entre le rotor et le boîtier avant 12. Le palier de poussée 58 reçoit une force de réaction qui est transmise au rotor depuis les alésages cylindriques lia, les pistons 24, les patins 31, le plateau oscillant 27 et les broches de guidage 29. Un conduit 59 s'étend à travers l'arbre d'entraînement 16. Le conduit 59 présente un orifice d'entrée 59a, qui est situé à proximité du joint à lèvre 20 et un orifice de sortie 59b, qui est relié à l'intérieur de la bobine 51. Un trou de libération de pression 60 est prévu dans la paroi de la bobine 51. La trou de libération de pression 60 relie l'intérieur de la bobine 51 à l'alésage central 32. Un passage de pressurisation 61 relie la chambre de refoulement 40 à la chambre de bielle 17. Dans le boîtier arrière 13, une soupape électromagnétique 62, qui sert de soupape de commande de déplacement, est prévue dans le passage de pressurisation 61. Lorsque la soupape électromagnétique 62 est ouverte, la pression dans la chambre de refoulement 40 est libérée dans la chambre de bielle 17 par le biais du passage de pressurisation 61. Ainsi, la soupape électromagnétique 62 règle la pression dans la chambre de bielle 17. Le traitement de trempe par induction effectué sur la surface de la paroi du trou du plateau oscillant 28 et les surfaces d'extrémité des saillies du plateau oscillant 56 vont maintenant être décrits. Tel que représenté sur la figure 3, au cours de la trempe, une première bobine 77 est utilisée pour tremper la surface de la paroi du trou 28, tandis qu'une deuxième bobine 78 est utilisée pour tremper les surfaces des saillies 56. La première bobine 77 s'étend de façon hélicoïdale autour de son axe et est insérée dans le trou 28 depuis le côté opposé du plateau oscillant 27 depuis les saillies 56 de sorte que la bobine 77 a le même centre que le trou 28. La première bobine 77 est insérée dans le trou jusqu'à que son extrémité distale passe par l'évidement 56a et qu'elle se trouve au même niveau que les surfaces d'extrémité des saillies 56. Toutefois, la première bobine 77 peut en outre être insérée de sorte que son extrémité distale s'étend au-delà des surfaces d'extrémité des saillies 56. L'extrémité proximale de la première bobine 77 s'étend depuis le côté avant du trou 28. Tel que représenté sur la figure 3, la deuxième bobine 78 s'étend de façon semicylindrique conformément aux surfaces d'extrémité arrondies des saillies 56. La deuxième bobine 78 est agencée de telle sorte que chacun de ses enroulements 78a s'étend le long des surfaces d'extrémité des saillies 56. La figure 4 représente une version conique de la deuxième bobine 78, sur laquelle les espaces entre les enroulements 78a sont exagérés. La forme de la deuxième bobine 78 peut varier tant qu'elle reste à peu près conforme à la forme des saillies 56. Tel que représenté sur la figure 3, les enroulements 78a sont espacés les uns des autres par des intervalles prédéterminés. Lorsque la deuxième bobine 78 est placée adjacente aux saillies 56, l'enroulement situé le plus à l'intérieur 78a est placé radialement à l'intérieur de l'évidement 56a. L'enroulement situé le plus à l'extérieur 78a est placé radialement à l'extérieur de la périphérie des saillies 56. Une source de courant électrique 79 alimente les première et deuxième bobines 77, 78 en un courant électrique ayant une fréquence élevée prédéterminée. Le courant circule dans les bobines 77, 78 pendant une durée prédéterminée. Le courant provoque une induction électromagnétique et produit des courants de Foucault au niveau de la paroi du trou 28 et des surfaces d'extrémité des saillies 56. Ceci génère un effet Joule et chauffe la paroi du trou 28 et les surfaces d'extrémité des saillies 56. Ensuite, le plateau oscillant 27 est refroidi en utilisant un réfrigérant. Ceci achève le traitement de trempe. De l'huile ou de l'eau peuvent être utilisées comme réfrigérant. Dans le présent mode de réalisation, le plateau oscillant 27 est muni de l'évidement 56a, qui est situé dans la partie arrière du trou 28. C'està-dire que l'évidement 56a est situé à l'endroit affecté par la chaleur générée par la première bobine 77 et la chaleur générée par la deuxième bobine. Cette structure empêche un chauffage excessif de la surface du trou 28, o agit la chaleur générée par les deux bobines 77, 78. Contrairement à la trempe par induction effectuée dans la technique antérieure, la structure de la présente invention empêche les surfaces qui subissent le traitement de trempe d'être surchauffées. Par conséquent, la fusion ou la fissuration de la paroi du trou 28 ne se produisent pas. En outre, le déformation du trou 28 ne se produit pas au cours du traitement à chaud. En général, le niveau de chauffage des courants de Foucault est déterminé par la distance entre la bobine et le matériau de chauffage, ou bien la position de la bobine par rapport au matériau de chauffage. Tel que représenté sur la figure 5, lorsqu'un matériau de chauffage 80 est chauffé par une bobine 81, la partie chauffée du matériau 80 ne comporte que la surface faisant face à la bobine 81 (tel qu'indiqué par les hachures). En outre, aux endroits correspondant aux extrémités de la bobine 81 dans la partie chauffée, le niveau de chauffage, ou profondeur de chauffage, est plus faible que celui des endroits correspondant à la partie située au milieu de la bobine 81. Cette relation reste identique même si la bobine est placée à l'intérieur du matériau chauffé. Ainsi, le chauffage des extrémités du trou 28 peut ne pas suffire si la longueur axiale de la première bobine 77 est la même que la longueur axiale de la partie du trou nécessitant une trempe. Toutefois, la partie distale de la première bobine 77 s'étend jusqu'à une position correspondant à l'évidement 56a tandis que la partie proximale de la première bobine 77 fait saillie à l'extérieur du trou 28. Ceci chauffe suffisamment la partie du trou 28 nécessitant une trempe. De plus, la deuxième bobine 78 est suffisamment grande pour englober les surfaces d'extrémité des saillies 56 qui nécessitent une trempe. Ceci chauffe suffisamment la partie des saillies 56 qui nécessite une trempe. Le fonctionnement du compresseur mentionné ci- dessus va maintenant être décrit. n Lorsque la source d'entraînement externe est entraînée, le rotor 25 est mis en rotation par l'arbre d'entraînement 16. Ceci donne aux pistons 24 un mouvement de va-et-vient, avec une course correspondant à l'inclinaison du plateau oscillant 27. Le mouvement de va-et-vient de chaque piston 24 soutire le gaz réfrigérant de la chambre d'aspiration 38 dans la chambre de compression de l'alésage cylindrique associé lia par le biais du port d'aspiration 45. Le gaz réfrigérant est comprimé jusqu'à une pression prédéterminée dans la chambre de compression puis refoulé dans la chambre de refoulement 40 par le biais du port de refoulement 48. Le gaz réfrigérant comprimé refoulé dans la chambre de refoulement 40 est ensuite envoyé dans le circuit réfrigérant externe 34 au moyen du passage de refoulement 41 et de l'amortisseur derefoulement 42. Dans l'état représenté sur la figure 1, le solénoïde 63 est excité et le passage de pressurisation 61 est fermé par la soupape électromagnétique 62. Ainsi, le gaz réfrigérant à haute pression contenu dans la chambre de refoulement 40 ne communique pas avec la chambre de bielle 17 par le biais du passage de pressurisation 61. Seul le gaz réfrigérant contenu dans la chambre de bielle 17 communique avec la chambre d'aspiration 38 par le biais du conduit 59 et du trou de libération de pression 60. Par conséquent, la pression de la chambre de bielle 17 décroît et s'approche de la basse pression de la chambre d'aspiration 38 (pression d'aspiration). Ceci maintient le plateau oscillant 27 dans la position d'inclinaison maximale et fait en sorte que le déplacement du compresseur devienne maximal. Lorsque la pression d'aspiration change en fonction de la charge de refroidissement, la différence entre la pression de la chambre de bielle 17 et la pression aspiration modifie l'inclinaison du plateau oscillant 27. Ceci modifie la course des pistons 24 et règle le déplacement du compresseur. Lorsque la charge de refroidissement devient faible, lorsque le plateau oscillant 27 se trouve dans la position d'inclinaison maximale, la température de l'évaporateur 37 dans le circuit réfrigérant externe 34 décroît. Lorsque la température de l'évaporateur 37 devient inférieure à la température de formation de givre, le solénoïde 63 n'est plus excité et la soupape électromagnétique 62 s'ouvre. Ceci fait communiquer le gaz réfrigérant à haute pression contenu dans la chambre de refoulement 40 avec la chambre de bielle 17 par le biais du passage de pressurisation 61 et accroit la pression dans la chambre de bielle 17. En conséquence, le plateau oscillant 27 est décalé et passe de la position d'inclinaison maximale à la position d'inclinaison minimale. Lorsque l'inclinaison du plateau oscillant 27 décroît, le palier de poussée 55 applique une force de déplacement vers l'arrière sur la bobine 51. La bobine 51 passe de la position d'ouverture vers l'avant à la position de fermeture vers l'arrière, à l'encontre de la force du ressort 53. Lorsque le plateau oscillant 27 se trouve dans la position d'inclinaison minimale, la bobine 51 se trouve dans la position de fermeture, la surface arrière de la bobine 51 fermant l'orifice de sortie du passage d'aspiration 33. Ceci empêche le flux de gaz réfrigérant de circuler du circuit de gaz réfrigérant à la chambre d'aspiration 38. L'inclinaison du plateau oscillant 27, lorsqu'il se trouve dans la position d'inclinaison minimale, est -70 légèrement supérieure à zéro degré. Ainsi, le refoulement du gaz réfrigérant des alésages cylindriques lla dans la chambre de refoulement 40 se poursuit même si le plateau oscillant 27 se trouve dans la position d'inclinaison minimale. Le gaz réfrigérant refoulé dans la chambre de refoulement 40 passe dans la chambre de bielle 17 par le biais du passage de pressurisation 61. Le gaz réfrigérant passe ensuite à travers le conduit 59, l'intérieur de la bobine 51, le trou de libération de pression 60 et atteint enfin la chambre d'aspiration 38. Ensuite, le gaz réfrigérant contenu dans la chambre d'aspiration 38 est à nouveau soutiré dans la chambre de compression des alésages cylindriques lla puis refoulé dans la chambre de refoulement 40. En d'autres termes, lorsque le plateau oscillant 27 se trouve dans la position d'inclinaison minimale, un passage de circulation est défini dans le compresseur. Le passage de circulation s'étend à travers la chambre de refoulement 40, le passage de pressurisation 61, la chambre de bielle 17, le conduit 59, le trou de libération de pression 60, l'alésage central 32, l'ouverture 39, la chambre d'aspiration 38 et les alésages cylindriques lla. Le gaz réfrigérant circule dans le passage de circulation et lubrifie les parties des composants qui sont en contact avec d'autres composants avec de l'huile lubrifiante en suspension dans le gaz. Lorsque la source d'entraînement externe s'arrête, le compresseur s'arrête également. Ceci arrête le flux de courant alimentant le solénoïde 63 de la soupape électromagnétique 62. En conséquence, le passage de pressurisation 61 s'ouvre et la force du deuxième ressort 54 décale le plateau oscillant 27 jusqu'à la position d'inclinaison minimale. Les saillies 56 sont toujours en contact avec le palier de poussée 55, alors qu'une partie de la paroi du trou 28 est toujours en contact avec l'arbre d'entraînement 16. Ainsi, lorsque l'inclinaison du plateau oscillant 27 est altérée et fait varier le déplacement du compresseur, un frottement se produit au niveau des parties en contact. En outre, le plateau oscillant 27 tourne avec les saillies 56 qui sont en contact avec le palier de poussée 55. Toutefois, du fait de la trempe de la paroi du trou 28 et des surfaces des saillies 56, l'abrasion des surfaces en contact est réduite. Ceci prolonge la vie du compresseur. Les effets avantageux du présent mode de réalisation vont maintenant être décrits. Les saillies 56 sont munies d'un évidement 56a, qui est situé au niveau de l'ouverture arrière du trou 28. Cette structure fait en sorte que la paroi du trou 28 et les surfaces d'extrémité des saillies 56 soient trempées sans que se produisent de fissures, de fusion ni de déformation. En conséquence, la caractéristique anti-abrasion du plateau oscillant 27 est améliorée et la durée de vie du compresseur est augmentée. Le traitement de trempe est effectué en utilisant un courant haute fréquence (trempe par induction). Ainsi, le traitement de trempe est facilité par rapport à la trempe au chalumeau. Lorsque on effectue une trempe par induction, la première bobine 77 est utilisée pour tremper la paroi du trou 28, tandis que la deuxième bobine 78 est utilisée pour tremper les surfaces d'extrémité des saillies 56. En outre, l'évidement 56a est prévu au niveau de l'ouverture arrière du trou 28. Par conséquent, l'effet de chauffage de la bobine 77 n'empiète pas sur l'effet de chauffage de la bobine 78. Ainsi, un chauffage excessif est évité et les parties souhaitées sont chauffées de façon optimale. Ceci fait en sorte que la trempe est améliorée. En outre, un courant haute fréquence circule séparément dans les bobines 77, 78. Ceci permet de fixer indépendamment l'intensité du courant, la fréquence du courant et le moment d'excitation des bobines 77, 78. Ainsi, le traitement par chauffage est effectué dans des conditions optimales. Au cours de la trempe, la première bobine est insérée dans le trou 28 de sorte que l'extrémité distale de la première bobine 77 se trouve dans une position axiale correspondant à l'évidement 56a, tandis que l'extrémité proximale de la première bobine 77 fait saillie à partir du trou 28. En outre, la deuxième bobine 78 fait face aux surfaces d'extrémité des saillies 56 de sorte que la deuxième bobine 78 englobe les parties des saillies 56 qui nécessitent une trempe. Par conséquent, les parties qui nécessitent une trempe sont suffisamment chauffées et trempées d'une manière améliorée. La première bobine 77 chauffe la paroi du trou 28 tandis que la deuxième bobine 78 chauffe les surfaces d'extrémité des saillies 56. Ceci raccourcit le temps de chauffage par rapport au cas o le chauffage du trou 28 et le chauffage des saillies 56 sont effectués séparément. En conséquence, le temps total requis au cours du traitement par chauffage est réduit. Il semblera évident aux spécialistes de la technique que la présente invention peut revêtir différentes formes spécifiques, sans toutefois s'éloigner de l'esprit ou de la portée de l'invention. En particulier, il faut comprendre que l'invention peut revêtir les formes suivantes. (1) Une bobine en spirale plate peut être utilisée au lieu de la deuxième bobine 78, qui est semi-cylindrique de façon à être conforme avec la surface des saillies 56. En outre, la bobine 78 n'a pas besoin d'être circulaire et peut présenter différentes formes. Par exemple, la bobine 78 peut être carrée ou hexagonale. (2) Une bobine en forme d'épingle à cheveux, telle que celle représentée sur la figure 6, peut être utilisée au lieu de la première bobine hélicoïdale 77. Dans ce cas, la paroi du trou 28 est chauffée lorsque le plateau oscillant 27 est en rotation. Ceci simplifie la structure de la première bobine 77. (3) Dans le mode de réalisation de la figure 6, une bobine ayant une zone de chauffage inférieure à la zone de la saillie qui nécessite une trempe peut être agencée de façon à faire face à une partie des saillies 56. Dans cet état, le plateau oscillant 27 tourne afin de chauffer toutes les surfaces d'extrémité des saillies 56. Cette structure permet l'utilisation d'une deuxième bobine plus petite 77. (4) Une bobine qui est axialement plus courte que la longueur de la paroi du trou 28 peut être utilisée en tant que première bobine 77. Dans ce cas, le traitement à chaud est effectué en déplaçant la première bobine 77 par rapport au trou 28. Afin d'assurer un déplacement relatif, la première bobine 77 peut être déplacée toute seule, ou bien le plateau oscillant 27 peut être déplacé tout seul, ou bien les deux peuvent être déplacés ensemble. Il est préférable que le mouvement relatif puisse être assuré de telle sorte que la première bobine 77 fasse face à chaque partie de la paroi du trou 28 pendant sensiblement la même durée. (5) Dans le premier mode de réalisation et dans le mode de réalisation de la figure 6, la première bobine 77 et la deuxième bobine 78 peuvent être solidaires l'une de l'autre. Dans ce cas, la bobine formée des deux bobines solidaires est insérée dans le trou 28 depuis le côté de la saillie. Puisque seule une bobine est nécessaire, le nombre de pièces est réduit. Ceci facilite le traitement à chaud. (6) Dans chacun des modes de réalisation mentionnés ci-dessus, un tuyau en cuivre peut être utilisé au lieu de la bobine. Le tuyau en cuivre est excité tandis que du réfrigérant circule dans le tuyau. Dans ce cas, un courant ayant une intensité supérieure circule dans le tuyau en cuivre tandis que le tuyau est refroidi. Ceci raccourcit le temps de chauffage. (7) Dans le premier mode de réalisation et les modes de réalisation décrits aux paragraphes (1) et (5), un tuyau en cuivre ayant une pluralité de trous peut être utilisé au lieu de la bobine. Un réfrigérant utilisé pour le refroidissement est injecté à partir des trous. Une fois qu'un courant haute fréquence circule dans le tuyau en cuivre pendant une durée prédéterminée, du réfrigérant est injecté dans les trous vers les parties du plateau oscillant 27 qui nécessitent un refroidissement. De l'eau ou de l'huile peuvent être utilisées comme réfrigérant. Dans ce cas, les parties chauffées du plateau oscillant 27 peuvent être refroidies sans retirer le tuyau en cuivre. (8) Le palier de poussée 55 peut être remplacé par un palier plan ou par un palier coulissant. (9) Le deuxième ressort 54 qui pousse le plateau oscillant 27 vers la position d'inclinaison minimale peut être supprimé. Dans ce cas, le plateau oscillant 27 n'est décalé vers la position d'inclinaison minimale que par l'augmentation de pression dans la chambre de bielle 17, lorsque le compresseur s'arrête. Cette structure réduit le poids du compresseur ainsi que les coûts de production. (10) La présente invention peut s'appliquer à un compresseur ayant un passage de soutirage reliant la chambre de bielle 17 à la chambre d'aspiration 38 et une soupape de commande prévue dans le passage de soutirage afin de modifier la pression de la chambre de bielle 17. La durabilité du plateau oscillant 27 est également améliorée par l'application de la présente invention et la durée de vie du compresseur est ainsi augmentéeée. Par conséquent, les présents exemples et modes de réalisation doivent être pris à titre d'exemples et non pas comme une restriction, l'invention ne se limitant pas aux détails donnés dans le présent document, mais pouvant être modifiée si elle reste dans la portée des revendications jointes et si elle équivaut à celles-ci. REVENDICATIONS 1. Compresseur de type à déplacement variable ayant un piston (24) logé dans un alésage cylindrique (11a), un plateau-came (27) logé dans une chambre de bielle (17) afin d'assurer un mouvement de va-et-vient du piston (24) et un arbre d'entraînement (16) permettant de supporter le plateau-came (27) de sorte qu'il puisse basculer et tourner, dans lequel le compresseur effectue l'aspiration d'un gaz provenant d'une chambre d'aspiration (38), la compression du gaz contenu dans l'alésage cylindrique (11a) et le refoulement du gaz dans une chambre de refoulement (40) selon un mouvement de va-et-vient du piston (24), et dans lequel le compresseur modifie la quantité de gaz de refoulement en modifiant l'angle d'inclinaison du plateau-came (27) en fonction des différences de pression entre la pression dans la chambre de bielle (17) et la pression dans l'alésage cylindrique (11a), le compresseur étant caractérisé en ce que: un passage (33) introduit le gaz dans la chambre d'aspiration (38); une bobine (51) est supportée, de façon mobile, sur l'arbre d'entraînement (16) afin d'ouvrir et fermer le passage (33) de façon sélective; et un ressort (53) pousse la bobine (51) vers le palier (55) dans un sens d'ouverture du passage (33) par la bobine (51); et un palier de poussée (55) est situé autour de l'arbre d'entraînement (16) afin de recevoir une charge du plateau-came (27); et en ce que le plateau-came comporte: une saillie (56) qui s'étend vers le palier de poussée (55), dans lequel la saillie (56) présente une surface de butée qui est en contact avec le palier de poussée; un trou d'arbre (28) dans lequel est situé l'arbre d'entraînement (16), le trou d'arbre ayant une ouverture qui s'ouvre de façon adjacente à la saillie; et un évidement (56a) formé dans la paroi du trou d'arbre (28) adjacent à l'ouverture; dans lequel un traitement de trempe est effectué sur la paroi du trou d'arbre (28) et sur la surface extérieure de la saillie (56) afin d'améliorer la résistance à l'usure. 2. Compresseur selon la revendication 1, dans lequel le traitement de trempe est effectué en utilisant un courant électrique haute fréquence. 3. Compresseur selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la saillie (56) présente une surface extérieure arrondie. 4. Plateau-came (27) pour un compresseur ayant un arbre d'entraînement (16), le plateau-came étant supporté, de façon à pouvoir basculer, sur l'arbre d'entraînement afin d'assurer un mouvement de va-et- vient d'un piston (24) selon une rotation de l'arbre d'entraînement et un palier de poussée (55) permettant de recevoir une charge du plateau- came, le plateau-came étant caractérisé par: une saillie (56) qui s'étend vers le palier de poussée (55), dans lequel la saillie (56) présente une surface de butée qui est en contact avec le palier de poussée (55); un trou d'arbre (28) dans lequel est situé l'arbre d'entraînement (16), le trou d'arbre ayant une ouverture qui s'ouvre de façon adjacente à la saillie; et un évidement (56a) formé dans la paroi du trou d'arbre (28) adjacent à l'ouverture; dans lequel un traitement de trempe est effectué sur la paroi du trou d'arbre (28) et sur la surface extérieure de la saillie (56) afin d'améliorer la résistance à l'usure. 5. Plateau-came selon la revendication 4, dans lequel le traitement de trempe est effectué en utilisant un courant électrique haute fréquence. 6. Plateau-came selon la revendication 4 ou 5, dans lequel la surface extérieure de la saillie (56) est en général semicylindrique. 7. Procédé permettant de tremper une plaque métallique (27), pour la réalisation d'un plateau-came tel que présenté dans l'une quelconque des revendications 1 à 6, ladite plaque métallique (27) ayant des première et deuxième surfaces latérales, un trou traversant (28) qui traverse la plaque métallique et une saillie (56) qui se projette à partir de la première surface latérale adjacente au trou traversant (28), dans lequel la paroi du trou traversant (28) et une surface extérieure de-la saillie (56) sont trempées simultanément, le procédé étant caractérisé par les étapes consistant à agrandir le trou traversant (28) à proximité de la surface extérieure de la saillie (56) à l'aide d'un évidement (56a); insérer un premier fil conducteur (77) dans le trou traversant (28); placer un deuxième fil conducteur (78) en face de la surface extérieure de la saillie (56); tremper la plaque métallique (27) à l'aide de courants de Foucault induits dans la plaque métallique par un courant de fréquence circulant dans les premier et deuxième fils conducteurs (77; 78); et refroidir la plaque métallique chauffée (27). 8. Procédé selon la revendication 7, dans lequel lorsque le premier fil conducteur (77) est inséré dans le trou traversant (28), le premier fil conducteur (77) fait saillie à partir de la deuxième surface latérale et s'étend dans le sens axial au moins aussi loin que la surface extérieure de la saillie (56). 9. Procédé selon la revendication 7 ou 8, dans lequel le premier fil conducteur (77) est enroulé autour de son propre axe sous la forme d'une spirale et est placé le long de l'axe du trou traversant (28). 10. Procédé selon la revendication 9, dans lequel le deuxième fil conducteur (78) est agencé de façon à être conforme à la surface extérieure de la saillie (56). 11. Procédé selon la revendication 10, dans lequel une partie intérieure du deuxième fil conducteur (78) est placée radialement à l'intérieur de l'ouverture du trou traversant (28), et une partie extérieure du fil est placée radialement à l'extérieur de la saillie (56). 12. Procédé selon la revendication 7, dans lequel les premier et deuxième fils conducteurs (77, 78) sont reliés à une source d'alimentation haute fréquence (79). 13. Procédé selon la revendication 12, dans lequel le courant haute fréquence est fourni simultanément par la source d'alimentation haute fréquence associée (79) aux premier et deuxième fils conducteurs (77, 78).