Brevet FR2755549A1 — publié le 19980507

CIRCUIT D'AMORCAGE DE REDRESSEUR AU SILICIUM POUR DES APPLICATIONS DE CONTROLE DES HAUTES TENSIONS La présente invention concerne des circuits d'amorçage et, plus particulièrement, un circuit d'amorçage de redresseur au silicium commandé, utile dans les applications de contrôle industriel. Les circuits d'amorçage employant des redresseurs au silicium commandé ou SCR sont utilisés pour alimenter un équipement ou d'autres charges, tels que des dispositifs d'alimentation à fréquence variable ou électromagnétiques. Typiquement, un microcontrôleur est employé pour envoyer un signal approprié à un redresseur au silicium commandé pour alimenter la charge. Les redresseurs au silicium commandé sont mis à l'état de conduction en appliquant une impulsion de déclenchement à leur connexion de gâchette à un certain moment au cours d'un demi-cycle de la fréquence de ligne de la source d'alimentation. Lorsqu'il est déclenché, le redresseur au silicium commandé reste conducteur jusqu'à ce que le courant passant à travers lui chute au- dessous de sa valeur de courant de maintien. En retardant l'instant par rapport à la demi-onde appliquée auquel le dispositif est déclenché, la puissance moyenne appliquée à une charge connectée peut être modifiée à des fins de contrôle. Diverses méthodes ont été conseillées et utilisées pour déclencher des redresseurs au silicium commandé mais, autres que celle consistant à connecter directement la gâchette à l'anode, auquel cas le redresseur au silicium commandé devient simplement une diode, il y a toujours un certain retard entre l'instant de passage par zéro de la forme d'onde de la tension appliquée et l'instant o le redresseur au silicium commandé devient conducteur, en fonction des éléments de circuit employés, de sorte qu'il n'est pas possible d'obtenir la puissance maximale disponible à partir de la source. Il peut être difficile d'amorcer le redresseur au silicium commandé suffisamment près de l'instant de passage par zéro de la forme d'onde de tension à cause du temps nécessaire pour avoir une puissance suffisante disponible pour amorcer le redresseur au silicium commandé. Il est donc souhaitable d'avoir un circuit d'amorçage de redresseur au silicium commandé qui amorce plus près de l'instant de passage par zéro de la forme d'onde de tension. Il est également souhaitable d'isoler électriquement les éléments de circuit logique de contrôle de la puissance de sortie du dispositif, particulièrement si des tensions très élevées sont impliquées. Des optocoupleurs sont utilisés pour isoler une tension de contrôle basse d'une tension d'alimentation élevée. Cependant, l'utilisation d'un seul optocoupleur peut ne pas être suffisante pour isoler des tensions d'alimentation plus élevées. D'autres dispositifs de l'art antérieur ont utilisé un agencement double d'optocoupleurs empilés. Cependant, un tel agencement double empilé peut être limité à isoler la tension de contrôle basse d'une alimentation d'environ 240 volts. Il est donc souhaitable de prévoir un agencement d'optocoupleurs qui puisse isoler une tension de contrôle basse de tensions d'alimentation relativement élevées, telles que 380 à 600 volts à 50 ou 60 Hz. Il est, de plus, souhaitable de prévoir un circuit de gâchette commandé par microcontrôleur capable d'amorcer un grand nombre de tensions. A cause des caractéristiques des matériaux amenés sur les dispositifs d'alimentation ou les convoyeurs vibrants, il est souvent souhaitable de faire fonctionner cet équipement à des fréquences basses avec des courses plus élevées. Lorsque cet équipement est alimenté par un électroaimant, il est rentable et pratique de synthétiser la fréquence de fonctionnement basse provenant de la source d'alimentation à 60 Hz ou 50 Hz, en sautant un nombre approprié de demi-cycles de la fréquence de ligne. Par exemple, à partir d'une ligne d'alimentation à 60 Hz, des fréquences qui sont mêmes des sous-multiples de 120 impulsions par seconde (7200 VPM) peuvent être obtenues. Diviser par 2 donne 60 Hz, diviser par 3 donne 40 Hz, diviser par 4 donne 30 Hz, etc. Etant donné que la puissance réelle "sans retard" à une fréquence donnée quelconque est limitée à celle d'un demi-cycle à 60 Hz, il est souhaitable de capturer autant que possible de la forme d'onde disponible pour maximiser la puissance de sortie. Donc, il est souhaitable de minimiser la quantité de retard entre le passage de la tension par zéro de la forme d'onde conductrice et l'instant auquel le redresseur au silicium commandé devient conducteur. De plus, des dispositifs d'alimentation tels que ceux-ci peuvent fonctionner à des tensions de ligne d'alimentation atteignant 600 volts alternatifs. Bien que les redresseurs au silicium commandé soient disponibles avec des valeurs de tension inverse de 1200 volts ou mieux, à cause du besoin de contrôler des charges hautement inductives, de tension élevée, des transformateurs d'impulsions sont généralement utilisés pour amorcer les redresseurs au silicium commandé. Cependant, les transformateurs d'impulsions peuvent résulter en un retard trop long pour l'amorçage du redresseur au silicium commandé et, donc, on peut ne pas obtenir suffisamment de puissance de sortie. En plus du coût des transformateurs d'impulsions, il peut être plus difficile de relier la logique de contrôle au transformateur d'impulsions et, donc, la solution est plus coûteuse. Il est donc souhaitable d'avoir un circuit d'amorçage qui présente un retard minimal pour l'amorçage d'un redresseur au silicium commandé et qui soit rentable. Selon l'invention, un circuit d'amorçage est prévu comprenant une diode, un condensateur et un redresseur au silicium commandé, dans lequel la diode charge le condensateur pour amorcer le redresseur au silicium commandé. L'invention se rapporte également à un circuit d'amorçage de redresseur au silicium commandé à éléments montés en inverse qui peut comporter une première et une seconde diode, un premier et un deuxième condensateur et un redresseur au silicium commandé, dans lequel la première diode charge le premier condensateur pour amorcer le redresseur au silicium commandé lorsqu'une tension de ligne est positive et la seconde diode charge le second condensateur pour amorcer le redresseur au silicium commandé lorsque la tension de ligne est négative. L'invention se rapporte de plus à un circuit isolateur comprenant au moins trois optocoupleurs agencés en série, dans lequel les optocoupleurs isolent une tension de contrôle basse d'une tension d'alimentation élevée. Ledit circuit isolateur peut être utilisé pour isoler un signal de commande provenant d'un microcontrôleur pour alimenter un dispositif d'alimentation. La figure 1 est un schéma de réalisation électrique d'un circuit de gâchette de redresseur au silicium commandé unique de la présente invention. La figure 2 est un schéma de réalisation électrique d'un circuit de gâchette de redresseur au silicium commandé à éléments montés en inverse de la présente invention. La figure 3 est une illustration d'une forme d'onde de tension et du fonctionnement en sous-multiple pour activer la charge. La figure 4A est une illustration du cycle positif de la forme d'onde de tension. La figure 4B est une illustration de l'impulsion de déclenchement provenant du microcontrôleur. La figure 4C est une forme d'onde illustrant la tension aux bornes de la charge. La figure 1 montre un schéma de réalisation électrique d'un circuit de gâchette de redresseur au silicium commandé unique 10 de la présente invention. Un microcontrôleur, non montré, fournit un signal 12 pour amorcer un redresseur au silicium commandé via des éléments de circuit qui vont être décrits. Le signal 12 du microcontrôleur peut être fourni à une résistance 14 de 2,2 Kiloohms qui, à son tour, est fournie à la base du transistor 16. Le transistor 16 peut, par exemple, être un transistor MPS4124 fabriqué par Motorola. Le collecteur du transistor 16 peut être connecté à une résistance 18 de 220 Ohms qui, à son tour, est connectée à une alimentation 20 de 5 volts. Le collecteur du transistor 16 peut également être relié à une première entrée 22 d'un circuit optocoupleur 24. Une seconde entrée 26 du circuit optocoupleur 24 est connectée à une première entrée 28 d'un second circuit optocoupleur 30. Une seconde entrée 32 du circuit optocoupleur 30 est connectée à une première entrée 34 d'un troisième circuit optocoupleur 36. La seconde entrée 38 du troisième circuit optocoupleur électronique 36 peut être connectée à l'émetteur du transistor 16 ainsi qu'à une masse 40 de l'alimentation de 5 volts. Les circuits optocoupleurs 24, , 36 peuvent être des circuits optocoupleurs M0C3052 fabriqués par Motorola. Disposée entre les sorties 42, 44 du premier circuit optocoupleur 24 se trouve une résistance 46 qui peut être une résistance de 1 mégohm. De même, disposées entre les sorties 48, 50 du second circuit optocoupleur 30 et les sorties 52, 54 du troisième circuit optocoupleur 36, peuvent se trouver des résistances 56, 58 de 1 Mégohm, respectivement. De plus, comme montré, la résistance 46 est connectée à la résistance 56 qui, à son tour, est connectée à la résistance 58. La sortie 42 du premier circuit optocoupleur 24 peut également être connectée à la résistance 60 qui peut être une résistance de 15 Ohms. La résistance 60 peut, à son tour, être connectée à une autre résistance 62 qui peut être une résistance de 3 kiloohms. La résistance 62 peut, à son tour, être connectée à la sortie d'une diode 64. La diode 64 peut être une diode 1N4007 fabriquée par Motorola. L'entrée de la diode 64 est connectée à la sortie d'une charge 66. La charge 66 peut être un équipement tel qu'un dispositif d'alimentation à fréquence variable. Une première ligne 68 est prévue vers la charge 66 afin de la connecter à une alimentation alternative. La résistance 60 peut également être connectée à un condensateur 70 qui peut être un condensateur de 0,1 AF. Le condensateur 70 peut également être connecté à une seconde ligne 72 ainsi qu'à une résistance 74. La résistance 74 peut, par exemple, être une résistance de 1,2 Kiloohms. L'extrémité opposée de la résistance 74 peut être connectée à la seconde sortie 54 du troisième circuit optocoupleur 36 ainsi qu'à l'entrée de la diode 76. La diode 76 peut être une diode 1N4007. La sortie de la diode 76 peut être reliée à la diode électroluminescente 78 qui, à son tour, est reliée à la borne de gâchette du redresseur au silicium commandé 80. L'entrée du redresseur au silicium commandé 80 est reliée à la charge 66 et la sortie est reliée à la ligne 72. En fonctionnement, le signal 12 provenant du microcontrôleur peut être un signal numérique de tension basse. Spécifiquement, des circuits logiques numériques peuvent être utilisés pour activer ou désactiver les optocoupleurs afin d'amorcer le redresseur au silicium commandé 80 selon les besoins. Alternativement, des circuits logiques analogiques peuvent être utilisés pour activer ou désactiver les optocoupleurs afin d'amorcer le redresseur au silicium commandé 80 comme cela est réalisé de manière standard dans l'industrie. Comme montré, trois optocoupleurs 24, 30, 36 contribuent à isoler la tension de contrôle basse du signal 12 de la charge 66 qui, par exemple, peut atteindre 380 à 600 volts. En conséquence, le signal 12 peut, à son tour, être fourni pour activer le redresseur au silicium commandé 80 tout en protégeant le microcontrôleur et les autres éléments de circuit connexes de la charge de tension élevée 66. La charge dans le condensateur 70 est utilisée pour déclencher le redresseur au silicium commandé 80. Spécifiquement, lorsque les optocoupleurs 24, 30 et 36 sont activés, l'énergie stockée dans le condensateur 70 est dissipée dans la gâchette du redresseur au silicium commandé 80 via les optocoupleurs. En conséquence, les optocoupleurs 24, 30 et 36 agissent en tant que commutateurs à semi-conducteurs. Lorsque les optocoupleurs sont activés, les éléments de circuit permettent au condensateur 70 de déclencher le redresseur au silicium commandé 80. Au contraire, lorsque les optocoupleurs sont désactivés, le redresseur au silicium commandé 80 n'est pas déclenché. La diode 64 est utilisée pour maintenir une pleine charge sur le condensateur 70 même lorsque la tension de ligne 68, 72 est nulle afin de permettre au redresseur au silicium commandé 80 d'être déclenché à une tension nulle ou à des tensions basses. Cependant, pour le mode de réalisation montré sur la figure 1, le redresseur au silicium commandé 80 peut seulement être amorcé lorsque la tension de ligne 68 est positive. C'est-à-dire que, dans des applications o la charge est amorcée lorsque la tension de ligne alternative est seulement positive, le circuit 10 d'amorçage du redresseur au silicium commandé peut être employé. Parce que la diode 64 est connectée à l'anode du redresseur au silicium commandé 80, le condensateur 70 se charge avec la polarité correcte pendant l'intervalle de temps o le redresseur au silicium commandé 80 n'est pas conducteur. C'est-à-dire que le condensateur 70 se charge lorsque la tension de ligne 68 est positive et que le redresseur au silicium commandé 80 n'est pas amorcé. La charge sur le condensateur 70 est connectée à la gâchette du redresseur au silicium commandé 80 à travers un commutateur à semi-conducteurs optocouplé (c'est-à-dire le triac situé à l'intérieur de chaque optocoupleur 24, , 36). La diode 64 contribue également à permettre au condensateur 70 de maintenir son niveau de charge élevé lorsque la tension de la ligne 68 est basse. Les résistances 60 et 62 sont dimensionnées pour limiter le courant fourni à la gâchette du redresseur au silicium commandé 80 lorsque la tension de ligne alternative est à son niveau de crête de manière à ne pas dépasser la valeur de courant maximale des optocoupleurs 24, 30 et 36. Lorsque la tension de ligne alternative est à un niveau bas, les résistances 60 et 62 limitent le courant à un niveau qui n'est pas suffisant pour déclencher le redresseur au silicium commandé 80. La charge dans le condensateur 70 a un effet de nivellement sur la tension de ligne alternative qui peut fournir un niveau de tension plus constant pour déclencher le redresseur au silicium commandé 80. C'est-à-dire que, lorsque la ligne alternative 68 atteint sa tension de crête, le condensateur 70 est chargé à un niveau haut correspondant à la tension de crête de la ligne alternative. Le condensateur 70 maintient à peu près cette tension élevée jusqu!à ce que le déclenchement du redresseur au silicium commandé 80 se produise. Lorsque le redresseur au silicium commandé 80 est déclenché, la charge dans le condensateur 70 se dissipe et est rechargée lorsque la tension de la ligne alternative 68 devient positive. De plus, le condensateur 70 se charge à son niveau haut lorsque la tension de ligne atteint sa valeur de crête. Etant donné que le condensateur 70 est chargé pendant le temps o le redresseur au silicium commandé 80 est désactivé, une énergie suffisante est stockée pour fournir une impulsion d'amorçage stable et fiable au passage par zéro ou légèrement avant le passage par zéro de la forme d'onde de conduction souhaitée. Ceci contribue à garantir la tension de sortie maximale qui puisse être obtenue dans une large plage de températures ambiantes de fonctionnement rencontrées dans les environnements industriels (par exemple, de 120 à -40 F). De plus, le réseau RC formé par le condensateur 70 et la résistance 62 est utilisé pour arrêter ou supprimer les tensions transitoires aux bornes du redresseur au silicium commandé 80. Un autre avantage de la diode 64 est qu'elle enlève la composante alternative du condensateur 70. Ceci fournit une protection pour le condensateur 70 et peut permettre l'utilisation d'un condensateur de tension plus basse étant donné que les valeurs de tensions alternatives du condensateur sont beaucoup plus basses que ses valeurs de tensions continues. La résistance 74 maintient la tension de gâchette basse lorsqu'elle n'est pas amorcée et contribue à empêcher un auto- amorçage. La résistance 74 permet au courant de retourner dans la ligne 72 plutôt que dans la gâchette du redresseur au silicium commandé 80. Plus le potentiel de gâchette est bas, moins le redresseur au silicium commandé 80 aura de chance d'être amorcé par un bruit de ligne. Plusieurs des circuits optocoupleurs 24, 30, 36 sont connectés en série en utilisant un réseau de résistances adéquat (c'est-à-dire les résistances 46, 56 et 58) pour équilibrer la chute de tension aux bornes de chaque dispositif pour obtenir des valeurs de tensions de blocage suffisantes pour supporter la crête de la tension de ligne appliquée augmentée d'un facteur de sécurité adéquat. C'est-à-dire que les résistances d'équilibrage 46, 56 et 58 permettent à une faible quantité de courant de passer par les optocoupleurs 24, 30 et 36 lorsque les optocoupleurs ne sont pas activés. Bien que trois circuits optocoupleurs aient été montrés en série, un seul circuit optocoupleur pourrait être utilisé. De plus, on pourrait utiliser plus de trois circuits optocoupleurs pour isoler des tensions de ligne plus élevées. La diode 76 bloque la tension et le courant inverses dans les éléments de circuit de gâchette (les éléments de circuit de gâchette comprennent tous les éléments montrés sur la figure 1, à l'exception de la charge 66, du redresseur au silicium commandé 80 et des lignes 68 et 72). La diode 76 bloque le flux de courant inverse qui ne devrait pas se produire à moins qu'une panne du redresseur au silicium commandé se produise. Dans un tel cas, les éléments de circuit de gâchette seraient protégés. La diode électroluminescente 78 indique seulement que le courant ou l'impulsion de gâchette est présente et n'est pas nécessaire pour le fonctionnement du circuit. Avec référence maintenant à la figure 2, un autre mode de réalisation de la présente invention est montré, dans lequel deux circuits de gâchette de redresseur au silicium commandé 10, 10' sont utilisés pour former un circuit de gâchette de redresseur au silicium commandé monté en inverse 90. A des fins de clarté, les composants identiques ont été indiqués de manière identique et les numéros avec une indication prime représentent le second circuit de gâchette de redresseur au silicium commandé. On devrait, de plus, noter que le signal 12 provenant du microcontrôleur, l'alimentation de 5 volts, la masse de l'alimentation de 5 volts 40, les lignes 68 et 72 ainsi que la charge 66 sont communs aux deux circuits. Le circuit d'amorçage de redresseur au silicium commandé à éléments montés en inverse 90 comprend une première diode 64 et une seconde diode 64', un premier il condensateur 70 et un second condensateur 70' et un redresseur au silicium commandé 80. La première diode 64 charge le premier condensateur 70 pour amorcer le redresseur au silicium commandé 80 lorsque la tension de la ligne 68 est positive et la seconde diode 64' charge le second condensateur 70' pour amorcer le redresseur au silicium commandé 80 lorsque la tension de ligne est négative. De plus, le premier condensateur 70 est chargé lorsque la tension de ligne est positive et reste chargé jusqu'à ce que le redresseur au silicium commandé 80 soit amorcé pendant un cycle positif de la tension de la ligne 68 et le second condensateur 70' est chargé lorsque la tension de ligne est négative et reste chargé jusqu'à ce que le redresseur au silicium commandé 80 soit amorcé pendant un cycle négatif de la tension de la ligne 68. Le circuit d'amorçage à éléments montés en inverse 90 comprend, de plus, un premier circuit isolateur pour isoler le signal de commande 12 utilisé pour déclencher la charge lorsque la tension de la ligne 68 est positive et un second circuit isoiateur pour isoler le signal de commande 12 utilisé pour déclencher la charge lorsque la tension de ligne est négative. Le premier circuit isolateur comprend au moins un circuit optocoupleur 24, mais comprend, de préférence, trois circuits optocoupleurs 24, 30 et 36. De même, le second circuit isolateur comprend au moins un circuit optocoupleur 24', mais comprend, de préférence, trois circuits optocoupleurs 24', 30' et 36'. Le circuit de gâchette de redresseur au silicium commandé à éléments montés en inverse 90 permet la conduction pendant les moitiés négative et positive des lignes alternatives 68, 72. C'est-à-dire que le circuit de gâchette de redresseur au silicium commandé à éléments montés en inverse 90 peut être utilisé lorsqu'il est nécessaire de sélectionner des demi-ondes de polarité opposée. En conséquence, dans des applications o la charge est amorcée lorsque la tension de ligne alternative est à la fois positive et négative, le circuit de gâchette de redresseur au silicium commandé à éléments montés en inverse 90 peut être employé. Autrement dit, lorsque la fréquence alimentant la charge 66 est un sousmultiple impair de la fréquence de ligne (c'est-à-dire que la fréquence de la ligne alternative 68 multipliée par deux divisée par un nombre impair est nécessaire pour alimenter la charge 66), alors, le circuit de gâchette de redresseur au silicium commandé à éléments montés en inverse 90 peut être employé. Cependant, lorsque la fréquence alimentant la charge 66 est un sousmultiple pair de la fréquence de ligne (c'est-à-dire que la fréquence de la ligne alternative 68 multipliée par deux divisée par un nombre pair est nécessaire pour alimenter la charge 66), le circuit d'amorçage de redresseur au silicium commandé 10 illustré sur la figure 1 peut être employé. Les figures 3 et 4 illustrent un exemple o un circuit de gâchette de redresseur au silicium commandé à éléments montés en inverse peut être employé. Avec référence particulièrement à la figure 3, une forme d'onde de tension 100 à 60 Hz est montrée ayant une période de 0,01666 seconde comme montré par 102. Lorsqu'un élément d'équipement fonctionne à 40 Hz, la période de la forme d'onde devrait être de 0,025 seconde, comme montré par 104. La fréquence alimentant la charge 66 serait un sous-multiple impair de la fréquence de ligne parce que la forme d'onde 100 à 60 Hz multipliée par deux (pour les phases positive et négative de la forme d'onde) et divisée par trois (le sous-multiple impair) résulte en une fréquence de 40 Hz pour alimenter la charge. En conséquence, l'équipement serait amorcé pendant un demi-cycle positif donné 106 de la forme d'onde de tension 100 et ne serait pas amorcé pendant les deux demi-cycles suivants 108, 110 de la forme d'onde de tension 100. Ensuite, l'équipement serait amorcé une fois encore pendant le demi-cycle négatif 112 et ne serait pas amorcé pendant les deux demi-cycles 114, 118 suivants de la forme d'onde de tension 100. Il est souhaitable de mettre l'équipement en marche aussi près que possible de l'instant de passage par zéro de la forme d'onde de tension 100 afin de mieux alimenter l'équipement. Avec référence également à la figure 4A, un demi-cycle 118 de la forme d'onde de tension 100 est montré ainsi que l'instant de passage par zéro 120. De plus, sur la figure 4B, le signal 12 provenant du microcontrôleur qui est montré comme une impulsion de gâchette 122 est fourni pour mettre l'équipement en marche à l'instant 124. Le circuit d'amorçage de redresseur au silicium commandé 10 contribue à minimiser le retard 124 entre l'instant de passage par zéro 120 et l'instant d'amorçage du redresseur au silicium commandé 80. En conséquence, le circuit contribue à maximiser la sortie disponible pour alimenter l'équipement ou la charge 66. Donc, comme montré sur la figure 4C, la tension aux bornes de la charge peut être maximisée parce que le retard d'amorçage du circuit du redresseur au silicium commandé est minimisé. Le circuit d'amorçage du redresseur au silicium commandé 10 est capable d'avoir un retard 124 relativement court du fait que, pendant le temps d'arrêt du dispositif d'alimentation, le condensateur 70 est chargé même lorsque la tension de la ligne 68 est basse. Lorsque l'impulsion de gâchette 122 est fournie, le condensateur 70 peut être rapidement déchargé dans la gâchette du redresseur au silicium commandé 80. De plus, le condensateur 70 agit également comme un réducteur de transitoire aux bornes du redresseur au silicium commandé , protégeant le redresseur au silicium commandé des pointes de tension qui peuvent se produire lors de la commutation de charges hautement inductives. Le circuit d'amorçage de redresseur au silicium commandé 10 peut être utilisé pour le contrôle de tension élevée de dispositifs d'alimentation vibrants ou électromagnétiques fonctionnant à des fréquences qui sont des sous-multiples des fréquences de ligne d'alimentation (c'est-à-dire, 60 Hz ou 50 Hz). Un dispositif d'alimentation à fréquence variable peut, par exemple, fonctionner à 40 Hz. Lorsqu'on utilise une ligne à 60 Hz, le circuit à éléments montés en inverse 90 peut être employé pour alimenter la charge 66. Le circuit d'amorçage de redresseur au silicium commandé peu coûteux présenté est utile dans les applications de contrôle industriel fonctionnant à partir de sources d'alimentation de tensions élevées, telles que 380 à 600 volts à une fréquence de 50 ou 60 Hz. L'invention est utile non seulement pour activer des dispositifs d'alimentation vibrants ou électromagnétiques, mais elle est également utile pour d'autres applications à des tensions élevées qui utilisent des formes d'onde sautées ou d'autres amorçages de redresseurs au silicium commandé en général dans des utilisations à des tensions élevées. On devrait reconnaître que, bien que la présente invention ait été décrite en relation avec ses modes de réalisation préférés, les personnes maîtres dans l'art peuvent développer une grande variété de détails de construction sans s'écarter des principes de l'invention. Les revendications jointes sont donc destinées à couvrir tous les équivalents cadrant avec la portée et l'esprit de l'invention. REVENDICATIONS 1. Circuit d'amorçage caractérisé en ce qu'il comprend: une diode (64); un condensateur (70); et un redresseur au silicium commandé (80); dans lequel ladite diode (64) charge ledit condensateur (70) pour amorcer ledit redresseur au silicium commandé (80). 2. Circuit d'amorçage selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite diode (64) est connectée électriquement à une extrémité d'une charge (66) et ledit condensateur (70) est chargé lorsqu'une tension de ligne est positive. 3. Circuit d'amorçage selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit condensateur (70) est chargé lorsqu'une tension de ligne est positive et reste chargé jusqu'à ce que ledit redresseur au silicium commandé (80) soit amorcé. 4. Circuit d'amorçage selon la revendication 3 caractérisé en ce qu'il comprend, de plus, au moins une résistance pour limiter un courant fourni à une gâchette dudit redresseur au silicium commandé (80) lorsque ladite tension de ligne est à un niveau de crête et pour limiter ledit courant à un niveau qui n'est pas suffisant pour déclencher ledit redresseur au silicium commandé (80) lorsque ladite tension de ligne est à un niveau bas. 5. Circuit d'amorçage selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite charge (66) est amorcée lorsque ladite ligne est positive. 6. Circuit d'amorçage selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend, de plus, au moins un optocoupleur (24) pour isoler une tension de contrôle basse d'une tension d'alimentation élevée. 7. Circuit d'amorçage selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend trois optocoupleurs (24, , 36) disposés en série. 8. Circuit d'amorçage de redresseur au silicium commandé à éléments montés en inverse comprenant: une première et une seconde diode (64, 64'); un premier et un second condensateur (70, 70'); un redresseur au silicium commandé (80); dans lequel ladite première diode (64) charge ledit premier condensateur (70) pour amorcer ledit redresseur au silicium commandé (80) lorsqu'une tension de ligne est positive et ladite seconde diode (64') charge ledit second condensateur (70') pour amorcer ledit redresseur au silicium commandé (80) lorsque ladite tension de ligne est négative. 9. Circuit d'amorçage selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit premier condensateur (70) est chargé lorsque ladite tension de ligne est positive et reste chargé jusqu'à ce que ledit redresseur au silicium commandé (80) soit amorcé lorsque ladite tension de ligne est positive et ledit second condensateur (70') est chargé lorsque ladite tension de ligne est négative et reste chargé jusqu'à ce que ledit redresseur au silicium commandé (80) soit amorcé lorsque ladite tension de ligne est négative. 10. Circuit d'amorçage selon la revendication 9 caractérisé en ce qu'il comprend, de plus, un premier circuit isolateur pour isoler un signal de commande (12) pour déclencher une charge (66) lorsque ladite tension de ligne est positive et un second circuit isolateur pour isoler ledit signal de commande (12) pour déclencher ladite charge (66) lorsque ladite tension de ligne est négative. 11. Circuit d'amorçage selon la revendication 10, caractérisé en ce que ledit premier circuit isolateur comprend au moins un optocoupleur (24) et ledit second circuit isolateur comprend au moins un circuit optocoupleur (24'). 12. Circuit d'amorçage selon la revendication 11, caractérisé en ce que lesdits premier et second circuits isolateurs comprennent chacun trois optocoupleurs (24, , 36, 24', 30', 36') disposés en série. 13. Circuit isolateur caractérisé en ce qu'il comprend: au moins trois optocoupleurs (24, 30, 36) agencés en série, dans lequel lesdits optocoupleurs (24, 30, 36) isolent une tension de contrôle basse d'une tension d'alimentation élevée. 14. Circuit d'amorçage selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledit circuit isolateur est utilisé pour isoler un signal de commande (12) provenant d'un microcontrôleur pour alimenter un dispositif d'alimentation.