Brevet FR2736679A1 — publié le 19970117

La présence invention concerne les circuits de distri- bution de carburant destinés aux moteurs à combustion interne, et plus précisément, elle concerne un circuit de commande d'alimentation destiné à accroître la quantité d'énergie électrique appliquée au moteur de la pompe de carburant lorsque l'énergie disponible ne convient pas. Les circuits de distribution de carburant utilisés pour les moteurs d'automobile comportent habituellement une pompe de carburant entraînée car un moteur électrique et dont la vitesse varie en fonction de la tension appliquée au moteur de la pompe. Les:ensions de commande des pompes de carbu- rant peuvent varier d'une valeur aussi faible que 5,5 V en courant continu lors des conditions de démarrage à froid, jusqu'à une valeur aussi élevée que 14,5 V en courant continu lors du fonctionnement normal pendant la charge, alors que les quantités minimales de carburant qui doivent être transmises au véhicule ne varient que légèrement. Pour cette raison, le moteur et la pompe ont habituellement des dimensions correspondant au débit voulu pour la tension minimale prévue de fonctionnement, sachant que la pompe travaille avec une capaci_é nettement excessive pendant la très grande majorité du temps de fonctionnement, dans les conditions normales de fonctionnement. Le surdimensionnement de la pompe augmente la consommation de courant, augmente le bruit pendant le fonctionnement normal, réduit la durée de vie de la pompe du fait des vitesses de fonctionnement rela- tivement élevées dans les conditions normales, et provoque un déplacement excessif du carburant qui augmente les pertes par évaporation. L'invention a de façon générale pour objet un ensemble de réglage de carburant dans lequel la réalisation de la pompe peut être opcimisee pour les périodes de fonction- nement normal et dans lequel l'énergie appliquée à la pompe est automatiquement augmentée afin que le débit de la pompe se rapproche de la valeur normale lorsque l'énergie dispo- nible à partir de l'alimentation a un niveau réduit. Le circuit de distribution de carburant selon l'invention présente ainsi les avantages d'augmenter le rendement du circuit et de réduire le bruit de la pompe. L'invention a aussi pour objet la réalisation d'un circuit de distribution de carburant du type décrit dans lequel le mode normal de S panne du circuit de réglage de tension permet au circuit de continuer à fonctionner avec l'énergie de l'alimentation du véhicule. Un circuit de distribution de carburant pour moteur à combustion interne selon la présente invention possède une pompe de carburant ayant un moteur électrique d'entraînement de la pompe à une vitesse qui varie en fonction de l'énergie électrique appliquée au moteur de la pompe, et un circuit électronique de commande destiné à appliquer de l'énergie électrique au moteur de la pompe à partir d'une source de potentiel continu. Le circuit électronique de commande, dans des modes de réalisation préférés de l'invention, est sen- sible au niveau de tension de la source de potentiel continu et augmente automatiquement l'énergie électrique appliquée au moteur de la pompe par l'alimentation lorsque la tension disponible au niveau de l'alimentation diminue à un niveau prédéterminé. Dans une variante ou en combinaison avec cette variation automatique en fonction du niveau de tension, le circuit de commande peut être sensible à un signal externe de commande provenant d'une unité de commande du moteur, ou à un signal représentatif d'un paramètre de fonctionnement du moteur, par exemple le niveau de la dépression dans le collecteur d'admission, la position du papillon des gaz ou la vitesse du moteur. Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, le moteur de la pompe est un moteur à courant continu, et le circuit électronique de commande est sous forme d'un convertisseur continu-continu ayant un transformateur et un circuit redresseur couplant le trans- formateur au moteur. Des commutateurs de puissance appliquent un courant alternatif au transformateur lorsque la tension disponible à l'alimentation en courant continu ne convient pas, si bien que l'énergie appliquée au moteur par le circuit redresseur est accrue ou renforcée. La source de potentiel continu est connectée au transformateur afin que le moteur tire de l'énergie de la source de potantiel continu par l'intermédiaire du transfor- mateur et du redresseur à la fois lors du fonctionnement et en l'absence de fonctionnement de commutateurs électroniques de puissance. Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, ces commutateurs électroniques de puissance sont connectés au transformateur par des fusibles dont la valeur nominale est telle qu'une panne du circuit des commutateurs électroniques provoque une ouverture des fusibles et permette la poursuite du fonctionnement du moteur de la pompe sous la commande de la source de poten- tiel continu par l'intermédiaire du transformateur et du circuit redresseur. Lescommutateurs électroniques de puissance comprennent un premier et un second commutateur de puissance couplés à un oscillateur destiné à appliquer au transformateur un courant de polarité qui alterne pendant des parties alter- nées du cycle de sortie de l'oscillateur. Un circuit de suppression est connecté à l'oscillateur afin qu'il empêche la conduction simultanée du premier et du second commutateur de puissance pendant la transition du signal de sortie de l'oscillateur entre les parties de cycles qui alternent. Dans un mode de réalisation, un circuit de rétroaction en courant est connecté aux commutateurs et est sensible à l'intensité du courant transféré afin qu'il interrompe le fonctionnement des commutateurs de puissance lorsque le courant du transformateur augmente jusqu'à un niveau prédéterminé. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexes sur lesquels: la figure 1 est un diagramme synoptique d'un circuit de distribution de carburant d'un moteur à combustion interne selon la présente invention; la figure 2 est un schéma électrique du circuit de commande de gestion de l'alimentation du circuit de la figure 1, dans un mode de réalisation de l'invention; la figure 3 est un schéma électrique partiel qui représente une modification du circuit de commande de la figure 2; la figure 4 est un schéma partiel d'une autre variante du circuit de commande de la figure 2. La figure 1 représente un circuit 10 d'alimentation en carburant selon l'invention qui comprend un ensemble 12 à pompe de carburant et moteur électrique, comprenant un moteur 14 à courant continu couplé à un étage 16 de pompage destiné à transmettre du carburant sous pression d'un réservoir ou d'une réserve 18 à un moteur 20. De l'énergie électrique est appliquée au moteur 14 de la pompe à partir d'une alimentation 22 en énergie du véhicule, telle que le circuit de charge et les batteries d'accumulateurs du véhicule, par un circuit 24 de commande de pompe géré en énergie selon la présente invention. De manière générale, le circuit de commande 24 comporte une horloge 26 à oscillateur connectée à un étage 30 de puissance par un étage 28 de suppression d'impulsion. L'étage 30 de puissance reçoit aussi un signal d'un étage 32 de commande qui est sensible à la quantité d'énergie disponible à l'alimentation 22. Le signal de sortie de l'étage 30 de puissance est appliqué au moteur 14 de la pompe par un étage 34 de sortie, et le circuit de commande 24 reçoit de l'énergie de l'alimentation 22 par l'intermédiaire d'un circuit 36 d'alimentation. La figure 2 représente plus en détail le circuit de commande 24. Le circuit d'alimentation 36 comporte un con- densateur C7 qui présente une faible impédance aux parasites à hautes fréquences provenant de l'alimentation 22 (figure 1) du véhicule, et, en coopération avec une self Li, il réduit le bruit de commutation transmis par l'alimentation. Un condensateur Ci permet l'accumulation d'énergie néces- saire au moment de l'arrêt du fonctionnement, sa capacité étant déterminée par les restrictions relatives au courant d'ondulation et fixées par le condensateur et les parasites à hautes fréquences. Une résistance Ri, un condensateur C2 et une diode de Zener CR2 transmettent une tension régulée V1 au reste du circuit de commande. La tension non régulée d'alimentation VPWR, au niveau de tension transmis par l'alimentation 22, mais avec suppression du bruit assuré par le condensateur C7 et la self LI, est aussi disponible au niveau du circuit 36 d'alimentation pour le reste du circuit de commande. L'horloge 26 comprend un comparateur UlB, des résis- tances R2, R3, R4, R5 et R6, et un condensateur C3 ayant la configuration d'un oscillateur classique. Un signal de sortie d'oscillateur à onde rectangulaire est disponible à la broche 2 du comparateur U1B, alors qu'une onde prati- quement triangulaire est disponible aux bornes du conden- sateur C3. La broche de sortie 2 du comparateur U1B est connectée à une bascule U2A incorporée au circuit 28 de suppression d'impulsion. La bascule U2A divise en fait la fréquence de l'horloge 26 par un facteur 2, et donne un signal de sortie à onde rectangulaire correspondant à un coefficient d'utilisation de 50 %. Un comparateur UlA incorporé au circuit de suppression d'impulsion 28 reçoit une onde triangulaire des bornes du condensateur C3, et donne, avec les résistances R7, R8 et R9 et le condensateur C4 qui lui sont associés, une configuration permettant la comparaison du signal triangulaire d'horloge aux bornes du condensateur C3 à un pourcentage de la tension d'alimen- tation VI. Le condensateur UlA permet le fonctionnement de l'étage 30 de puissance uniquement lorsque le signal triangulaire de sortie de l'horloge 26 dépasse ce pourcentage de la tension d'alimentation V1 (déterminé par les résistances de division de tension R7 et R8), et empêche ainsi une conduction simultanée des commutateurs électro- niques de l'étage 30 d'alimentation pendant la transition des sorties Q et Q de la bascule U2A. L'étage de puissance 30 comporte des portes NON-ET U3A et U3B qui combinent le signal divisé d'horloge de la bascule U2A et le signal d'impulsion de suppression du comparateur UlA pour le pilotage des transistors de pilotage préalable Q2 et Q5 à montage symétrique. Ces transistors Q2, Q5, avec les résistances R15, R16 et R17 de polarisation, transmettent un courant de pilotage au transistor Q1 de l'étage de puissance par l'intermédiaire de la résistance R21. De même, les portes NON-ET U3C et U3B combinent le signal divisé d'horloge de la bascule U2A au signal d'impulsion de suppression du comparateur UlA pour le pilotage des transistors Q4, Q6 à montage symétrique de pilotage préalable. Les transistors Q4, Q6, avec les résis- tances de polarisation R18, R19 et R20, assurent le pilotage du transistor Q3 de l'étage de puissance par l'intermédiaire de la résistance R22. Les résistances R21 et R22 limitent la valeur dV/dt de consommation des transistors de sortie Q1, Q3 respectivement. Un transformateur Ti a des enroulements , 42, 44, 46 connectés en série avec addition de polarité comme indiqué sur la figure 2. La connexion des enroulements 42, 44 est connectée au circuit 36 d'alimentation afin qu'elle reçoive la tension non régulée VPWR. L'enroulement est connecté par un fusible F1 au transistor de puissance Q1, alors que l'enroulement 46 est connecté par un fusible F2 au transistor de puissance Q3. Les transistors Q1, Q3 forment ainsi des trajets de circulation du courant de la tension VPWR dans les paires opposées d'enroulements du transformateur dans des cycles alternés du signal de sortie de la bascule U2A. L'étage de sortie 34 comporte une double diode de Schottky CR3, CR4, ayant des anodes connectées respec- tivement aux jonctions de paires 40, 42 et 44, 46 d'enrou- lements. Les cathodes de la diode CR3, CR4 sont connectées à un condensateur C6 et une résistance 23 puis au moteur 14 de la pompe (figure 1). La diode double CR3, CR4 commute ainsi ou redresse la tension aux bornes de l'enroulement 42 du transformateur lorsque le transistor Q1 conduit et de l'enroulement 44 lorsque le transistor Q3 conduit. Etant donné l'action du transformateur, ces tensions s'ajoutent en fait pour la transmission d'une tension VPWR en fonction du nombre de spires dans tous les enroulements 40, 42, 44 et 46. La résistance R23 consomme un courant minimal pour supprimer les crêtes formées par induction lorsque le circuit fonctionne sans charge. Le condensateur C6 filtre les composantes à hautes fréquences du signal commuté de sortie, et réduit ainsi les parasites émis. L'étage de commande 32 augmente la quantité d'énergie appliquée au moteur de la pompe dans les conditions d'ali- mentation à basse tension, et interdit le fonctionnement du circuit 24 dans les conditions normales de fonctionnement. Une résistance R10 et une diode CR1, connectées en série, forment une référence absolue de tension (d'environ 0,6 V) qui est stable indépendamment de la tension d'entrée de l'alimentation 22. Un comparateur U1C compare cette tension de référence à un pourcentage de la tension VPWR dérivée du diviseur résistif de tension Rl1, R12 et R13, avec un condensateur de filtrage C5 connecté aux bornes de la résistance R13. Le signal de sortie du comparateur U1C, connecté aux portes NON- ET U3A et U3B a une phase telle que, lorsque la tension d'entrée VPWR est inférieure au point auquel les transistors Q1 et Q3 peuvent commuter de façon convenable, l'étage 30 de puissance ne fonctionne pas. Cette caractéristique empêche une dissipation excessive dans les transistors de sortie lorsque les tensions disponibles de grille provoquent un fonctionnement dans la région linéaire. Un second comparateur U1D compare aussi la tension de référence aux bornes de la diode CR1 à un pourcentage plus élevé de la tension VPWR à la connexion des résistances R11, R12. Le signal de sortie du comparateur U1D parvient aux portes NON-ET U3A, U3C. Le comparateur U1D a une phase telle que, lorsque la tension d'entrée VPWR est suffisamment élevée pour que la pompe ne nécessite pas une élévation ou augmentation de la tension, l'étage 30 ne fonctionne pas. Le circuit 24 de commande assure donc le contrôle de l'alimentation 22 du véhicule. Pendant le fonctionnement normal, lorsque le niveau de tension que peut donner l'alimentation 22 est suffisant par lui-même pour l'entraî- nement du moteur 14 et de la pompe 16, l'étage 30 de puissance du circuit 24 de commande ne fonctionne pas, sous la commande du comparateur U1C de l'étage 32 de commande, et l'énergie est tirée uniquement de la tension VPWR transmise par les bobines 42, 44 du transformateur et les diodes CR3 et CR4. Cependant, lorsque le circuit de commande 32 détecte que la tension disponible à l'alimentation 22 ne convient pas pour assurer le fonctionnement voulu du moteur 14 et de la pompe 16, c'est-à-dire lorsque l'étage 30 de puissance est mis à l'état de fonctionnement par le comparateur U1C de l'étage 32 de commande et n'est pas mis hors de fonction- nement par le comparateur U1D (lorsque la tension VPWR est trop faible), le circuit de commande 32 permet le fonction- nement de l'étage de puissance 30. Les transistors Q1, Q3 sont activés à des demi-cycles qui alternent de la bascule U2A, les transitions de sortie étant supprimées par le comparateur UlA. L'étage 30 de puissance augmente donc l'énergie transmise au moteur de la pompe par l'inter- médiaire du transformateur T1. Par exemple, un véhicule peut nécessiter la transmission du carburant avec un débit et une pression minimaux lorsque la puissance disponible au niveau de la batterie d'accumulateurs du véhicule est seulement à une tension de 6 V, correspondant à des conditions de démarrage dans des régions froides. Si la pompe était réalisée afin qu'elle donne le débit et la pression minimaux nécessaires pour une telle valeur de 6 V, le moteur fonctionnerait à une vitesse excessive et donnerait un débit et une pression excessifs à la tension normale de fonction- nement de 13,5 V. Cependant, si la basse tension nécessaire au moteur et à la pompe de carburant était limitée à 9 V, l'augmentation de vitesse et de débit dans les conditions normales de fonctionnement serait fortement réduite. Le circuit 24 de commande a une configuration telle que, dans ces conditions, le gain de tension correspond à un facteur 1,5 lorsque la tension dans le véhicule est inférieure ou égale à cette valeur de 9 V, si bien que la plage de tension de fonctionnement de la pompe est réduite en fait de la valeur de 6 à 14,5 V à une valeur de 9 à 14,5 V. Des fusibles F1, F2 (figure 2) assurent la sécurité du fonctionnement. En cas de panne de l'étage de sortie 30, de l'étage 28 de suppression d'impulsion, de l'étage 26 d'hor- loge ou de l'étage 32 de commande, la tension non augmentée VPWR est disponible aux enroulements 42, 44 du transfor- mateur et à la paire de diodes CR3, CR4 comme décrit précédemment pour la commande de la pompe. Par exemple, si une panne provoque la mise à l'état conducteur en permanence du transistor Q1, le noyau du transformateur T1 se sature et provoque la circulation d'un courant de défaut de la tension VPWR dans les enroulements 42, 40 de transformateur, le fusible F1 et le transistor Q1. Le fusible F1 a une dimension telle qu'il s'ouvre dans ces conditions et empêche le fonctionnement de la moitié du circuit de l'étage de puissance. Si le défaut est tel que le transistor Q3 est encore en cours de commutation, il suit un diagramme ana- logue et le fusible F2 fonctionne. Si le transistor Q3 ne commute pas, le résultat est le même. Lorsque les fusibles FI et F2 ont fonctionné, il existe un trajet pour la circulation du courant entre la tension VPWR et le moteur de la pompe par l'intermédiaire des enroulements 42, 44 du transformateur et de la paire de diodes CR3, CR4. La figure 3 représente une variante 24A du circuit de commande 24 représenté sur la figure 2. Un comparateur U4A reçoit un signal d'entrée de référence du diviseur de tension R25, R26 et un signal du drain du transistor Q3 par l'intermédiaire d'une résistance R24. Le drain du transistor Q3 est aussi connecté à la masse par une résistance R23, et un condensateur C8 est connecté aux bornes des résistances R23, R24. Le signal d'entrée du comparateur U4A est ainsi proportionnel au courant du transformateur. Le comparateur U4A compare ce courant du transformateur à la valeur de référence donnée par les résistances R25, R26. Si le courant du transformateur dépasse la valeur prédéterminée donnée par cette tension de référence, les portes NON-ET U3A et U3C et ainsi l'étage de sortie 30 ne peuvent pas fonctionner. Cette caractéristique assure une limitation active du courant à la sortie, et fait varier en fait le coefficient d'utilisation du signal de sortie afin que le courant d'excitation du transformateur reste équilibré à une valeur acceptable. La figure 4 représente une autre variante 24b du circuit préféré de commande représenté sur la figure 2. Dans le mode de réalisation de la figure 4, la sortie a une configuration permettant de soustraire la tension accrue au niveau des transistors Q1, Q3 de la tension d'entrée VPWR. Cette tension accrue est appliquée constamment aux transis- tors Q1, Q3 et réduit la tension VPWR en fonction du rapport des nombres de spires des bobines 40, 42, 44, 46 du trans- formateur. La différence entre la tension VPWR et la tension augmentée est appliquée aux bornes du moteur 14 de la pompe. Ce mode de réalisation est utile pour l'ajustement d'un circuit à 24 V qui commande par exemple un moteur de pompe à 12 V. La figure 5 représente une variante de la figure 2 dans laquelle l'étage de commande 32 de la figure 2 (et celui de la figure 1) est remplacé par une variante de l'étage de commande 32a. Le comparateur U1C reçoit un signal d'entrée de référence d'un circuit diviseur de tension R40, R42, et un signal provenant d'une source extérieure par l'inter- médiaire d'une résistance R44. Un condensateur CO10 est connecté entre les bornes d'entrée des signaux du comparateur U1C afin que les parasites soient réduits. Le signal de sortie du comparateur U1C est transmis au comparateur UlA-1 (figure 2). Le signal extérieur d'entrée peut provenir de l'unité de commande du moteur ou dépendre d'un paramètre choisi du moteur, tel que l'angle du papillon des gaz, la pression de l'air dans le collecteur d'admission, la vitesse du moteur, etc. La tension à la pompe est donc augmentée sélectivement en fonction d'une ou plusieurs conditions choisies du moteur, par exemple une charge élevée du moteur. Il faut évidemment noter que les étages de commande 32, 32a peuvent être utilisés ensemble pour augmenter la tension à la pompe lorsque la tension d'alimentation est faible ou en fonction des conditions du moteur. Il est bien entendu que l'invention n'a été décrite et représentée qu'à titre d'exemple préférentiel et qu'on pourra apporter toute équivalence technique dans ses éléments constitutifs sans pour autant sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1. Circuit de distribution de carburant destiné à un moteur à combustion interne (20) qui comporte une pompe (16) de carburant ayant un moteur électrique (14) qui entraîne la pompe (16) à une vitesse qui varie en fonction de la quan- tité d'énergie électrique appliquée au moteur (14), et un circuit électrique destiné à transmettre l'énergie élec- trique au moteur (14) à partir d'une source (22) d'un potentiel continu, caractérisé en ce que le circuit élec- trique possède un dispositif (32) sensible à une condition prédéterminée et destiné à augmenter automatiquement la quantité d'énergie électrique appliquée au moteur (14) à partir de la source (22). 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif (32) sensible à une condition prédéter- minée est un dispositif (32) sensible au niveau de tension de la source (22) de potentiel continu et destiné à augmen- ter automatiquement la quantité d'énergie électrique appli- quée au moteur (14) par la source (22) lorsque la tension disponible à la source (22) diminue à un niveau prédéterminé. 3. Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que le moteur (14) est un moteur à courant continu, et le dispositif (32) sensible au niveau de tension à la source (22) est un convertisseur continu- continu (T1, CR3, CR4) destiné à augmenter automatiquement la quantité d'énergie appliquée au moteur (14) lorsque la tension disponible à la source (22) diminue à un niveau prédéterminé 4. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le convertisseur continu- continu (T1, CR3, CR4) comprend un transformateur (Ti), un dispositif redresseur (CR3, CR4) couplant le transformateur (Tl) au moteur (14), et un dispositif (Q1, Q3) de commutation destiné à appliquer un courant alternatif au transformateur (Tl) lorsque la tension disponible à la source (22) de potentiel continu diminue au niveau prédéterminé. 5. Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un dispositif destiné à connecter la source (22) du potentiel continu au transformateur (T1) afin que le moteur (14) transforme de l'énergie de la source (22) du potentiel continu, par l'intermédiaire du transformateur (T1) et du dispositif redresseur (CR3, CR4), à la fois pendant le fonctionnement et hors du fonctionnement du dispositif (Q1, Q3) de commutation. 6. Circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un dispositif oscillateur (26) destiné à transmettre le courant alternatif, et le dispo- sitif (Q1, Q3) de commutation comprend un dispositif (Q1, Q3) de commutation électronique de puissance commandé par le dispositif oscillateur (26). 7. Circuit selon la revendication 6, caractérisé en ce que le dispositif (Q1, Q3) de commutation électronique de puissance comprend un premier et un second commutateur (Q1, Q3) de puissance couplés au dispositif oscillateur (26) afin qu'ils appliquent un courant de polarité alternative au transformateur (T1) pendant des parties qui alternent du cycle de sortie du dispositif oscillateur (26). 8. Circuit selon la revendication 7, caractérisé en ce que le circuit électrique comporte en outre un dispositif couplé au dispositif oscillateur (26) et destiné à empêcher la conduction simultanée du premier et du second dispositif (Q1, Q3) de commutation de puissance pendant les transitions du dispositif oscillateur (26) entre les parties de cycle de sortie qui alternent. 9. Circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif à fusible (F1, F2) connectant le dispositif à commutateur (Q1, Q3) de puissance au transformateur (T1), le dispositif à fusible (F1, F2) ayant une dimension telle que la panne du circuit électrique au niveau du dispositif (Q1, Q3) de commutation de puissance ouvre le dispositif à fusible (F1, F2) et permette la poursuite du fonctionnement du moteur (14) de la pompe (16) à partir de la source (22) de potentiel continu par l'intermédiaire du transformateur (Ti) et du dispositif redresseur (CR3, CR4). 10. Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un dispositif à rétroaction de courant couplé au dispositif (Q1, Q3) de commutation de puissance et commandé par le courant circulant dans le transformateur (Ti) afin qu'il interrompe le fonctionnement du dispositif (Q1, Q3) de commutation de puissance lorsque le courant dans le transformateur (Tl) augmente à un niveau prédéterminé. 11. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif (32) sensible à une condition prédéterminée est un dispositif (32) sensible à un signal externe de commande. 12. Circuit de distribution de carburant destiné à un moteur à combustion interne (20) qui comporte une pompe (16) de carburant ayant un moteur électrique (14) à courant continu pour l'entraînement de la pompe (16) à une vitesse qui varie en fonction de la quantité d'énergie électrique appliquée au moteur (14), et un circuit électrique destiné à appliquer de l'énergie électrique au moteur (14) à partir d'une source (22) d'un potentiel continu, caractérisé en ce que le circuit électrique comporte un convertisseur continu- continu (TI, CR3, CR4) ayant un transformateur (Tl), un dispositif redresseur (CR3, CR4) couplant le transformateur (Tl) au moteur (14), et un dispositif (Q1, Q3) de commu- tation destiné à appliquer un courant alternatif au transformateur (T1). 13. Circuit selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un dispositif connectant la source (22) de potentiel continu au transformateur (Ti) afin que le moteur (14) prélève de l'énergie de la source (22) de potentiel continu par l'intermédiaire du transformateur (TI) et du dispositif redresseur (CR3, CR4) à la fois pendant le fonctionnement du dispositif (Q1, Q3) de commutation et en l'absence de ce fonctionnement. 14. Circuit selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif oscillateur (26) destiné à transmettre le courant alternatif, et le dispositif (Q1, Q3) de commutation est un dispositif de commutation électronique de puissance commandé par le dispositif oscillateur (26). 15. Circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce que le dispositif (Q1, Q3) de commutation électronique de puissance comprend un premier et un second commutateur (Q1, Q3) de puissance couplés au dispositif oscillateur (26) et destinés à appliquer un courant de polarité alternative au transformateur (Ti) pendant des parties de cycle de sortie du dispositif oscillateur (26) qui alternent. 16. Circuit selon la revendication 15, caractérisé en ce que le circuit électrique comprend un dispositif couplé à l'oscillateur (26) et destiné à empêcher la conduction simultanée du premier et du second commutateur (Q1, Q3) de puissance pendant les transitions du dispositif oscillateur (26) entre les parties de cycle de sortie qui alternent.