Brevet FR2746565A1 — publié le 19970926

La présente invention concerne le domaine des dispositifs médi- caux implantés actifs, et plus particulièrement le recueil des signaux émis lors de séquences de communication entre le dispositif implanté et une console de contrôle extérieure. Les dispositifs médicaux implantés actifs comprennent notamment les stimulateurs cardiaques, les défibrillateurs, les appareils neurologi- ques, les pompes de diffusion de substance médicale, et les implants cochléaires. Ces appareils, une fois implantés, sont programmés de l'extérieur au moyen d'une console appelée "programmateur". La vérification des paramètres de l'implant ou la transmission d'informations enregistrées par celui-ci s'effectuent par voie électromagnétique, appelée "télémé- trie" dans la technique en question. Cette console est munie d'un or- gane récepteur qui est placé en regard du site de l'implant. Cet organe comprend une bobine qui capte le champ magnétique en provenance de l'appareil implanté. La présente invention propose en particulier des perfectionne- ments aux programmateurs qui permettent d'augmenter dans des pro- portions notables le rapport signal/bruit de l'organe récepteur. L'amélioration du rapport signal/bruit est essentielle si l'on sou- haite augmenter le débit de transmission des données de l'implant vers le programmateur. En effet, la vitesse maximale théorique de trans- mission des données est liée essentiellement à la valeur du rapport si- gnal/bruit de la transmission. Le débit moyen d'un appareil typique actuel est de l'ordre de 1,5.103 bits par seconde dans le sens implant vers programmateur, et la quantité de données que l'on peut être amené à transmettre depuis un implant atteint couramment 8.103 octets, ce qui exige donc, avec le débit d'un appareil actuel, un temps de transmission de 44 secondes. Le perfectionnement apporté par la présente invention permet, comme on le verra, d'augmenter dans des proportions considérables ce débit, qui pourra atteindre typiquement 128.103 bits par seconde dans le sens implant vers programmateur, permettant ainsi de réduire la durée du transfert d'un bloc de 8.103 octets à 0,5 seconde environ seule- ment, au lieu des 44 secondes indiquées plus haut. Cette augmentation considérable de débit, de près de deux ordres de grandeur, permet également d'envisager la transmission, de l'im- plant vers le programmateur, de volumes de données bien plus impor- tants, tout particulièrement des enregistrements de données effectués sur une très longue période (enregistrements Holter). Ainsi, dans l'ex- emple d'un enregistrement d'ECG endocavitaire sur une durée de cinq heures à une cadence d'un échantillon toutes les six millisecondes avec un taux de compression de 1:10, la quantité de données à transmettre est de 2,4.106 bits: avec un appareil classique n'autorisant un débit que de 1,5.103 bits par seconde, la transmission de ces données exige- rait 27 minutes, contre 19 secondes seulement avec une transmission à 128.103 bits par seconde en utilisant un programmateur pourvu des perfectionnements de la présente invention. Pour augmenter le rapport signal/bruit, on a déjà proposé dans le EP- A-0 661 077 (ELA Médical) de combiner les signaux captés par une pluralité de collecteurs d'onde et d'opérer une combinaison linéaire particulière des signaux délivrés par ceux-ci pour conserver essentielle- ment la composante utile du signal et éliminer la majeure partie des composantes de bruit en provenance de sources parasites. Il est apparu souhaitable d'améliorer encore cette technique non seulement en réduisant le bruit par une combinaison particulière des signaux recueillis par les collecteurs d'onde, mais encore en recueillant des signaux pour lesquels la composante de bruit aura déjà été forte- ment réduite grâce à une géométrie particulière des collecteurs d'onde; on peut ainsi obtenir une amélioration du rapport signal/bruit dès le recueil des signaux, avant même leur traitement par les circuits élec- troniques. Pour ce faire, selon l'invention, le dispositif de réception de signaux émis par un appareil médical actif implanté, qui comporte des moyens collecteurs d'onde pour la réception d'une induction magnétique com- prenant une composante utile émise par l'appareil implanté et une composante parasite d'origine externe, est caractérisé en ce que les moyens collecteurs d'onde comportent au moins une bobine réceptrice enroulée sur une première portion d'un circuit magnétique et au moins une bobine de compensation enroulée sur une seconde portion de ce circuit magnétique, ces deux portions du circuit magnétique apparte- nant à un élément magnétique commun et étant configurées de maniè- re telle que, lorsque les moyens collecteurs d'onde sont disposés en vis- à-vis de l'appareil implanté, la bobine réceptrice soit essentiellement traversée une seule fois par les lignes de champ de l'induction magnétique de la composante utile et la bobine de compensation soit traversée essentiellement deux fois, en sens opposés, par cette même induction. De cette manière, on recueille aux bornes de la bobine de compensation un signal essentiellement représentatif de la composante parasite pour combinaison avec le signal recueilli aux bornes de la bobine réceptrice. Avantageusement, l'élément magnétique est un pot de perméabilité relative supérieure à 1 comportant: un noyau central sur lequel est en- roulée la bobine réceptrice; un anneau périphérique sur lequel est en- roulée la bobine de compensation; et un corps central reliant noyau et anneau dans la région de ces derniers non tournée vers l'appareil im- planté. Le matériau de l'élément magnétique est notamment un ferrite. Dans une forme de réalisation avantageuse, il est prévu: un pre- mier amplificateur à gain ajustable recevant un signal en provenance de la bobine réceptrice; un second amplificateur à gain ajustable rece- vant un signal en provenance de la bobine de compensation; un circuit sommateur recevant en entrée les signaux délivrés par les amplifica- teurs et délivrant en sortie un signal résultant; et un circuit de com- mande ajustant les gains des amplificateurs pour opérer une différence entre le signal en provenance de la bobine de compensation et le signal en provenance de la bobine réceptrice de manière à essentiellement éli- miner de ce dernier la composante parasite, matérialisée par le signal en provenance de la bobine de compensation. Dans ce cas, avantageusement: - les signaux appliqués à chacun des amplificateurs sont des signaux proportionnels aux signaux captés par les bobines respectives ou des combinaisons linéaires prédéterminées respectives des signaux en provenance des deux bobines; - il est prévu des moyens de sélection pour appliquer en entrée de chacun des amplificateurs, sous le contrôle des moyens de com- mande, soit des signaux proportionnels aux signaux captés par les bobines respectives soit des combinaisons linéaires prédéterminées respectives des signaux en provenance des deux bobines; - il est en outre prévu un circuit amplificateur et intégrateur à gain ajustable recevant en entrée le signal en provenance de la bobine de compensation, le circuit sommateur recevant également en en- trée le signal délivré par ce circuit amplificateur et intégrateur; - le dispositif comprend une pluralité de bobines de compensation et des moyens de sélection de ces bobines sous le contrôle des moyens de commande. 0 On va maintenant décrire un exemple de mise en oeuvre de l'in- vention. La figure 1 est une vue perspective, de dessous, du système de col- lecteurs d'onde selon l'invention. La figure 2 est une vue en coupe du système de la figure 1 placé face à un implant et montrant la circulation des lignes de champ entre implant et collecteurs d'onde. La figure 3 est un schéma par blocs des circuits de traitement des signaux captés par les collecteurs d'onde des figures 1 et 2. Sur les figures 1 et 2, on a représenté la structure du système de collecteurs d'onde (bobines) d'un programmateur selon l'invention. On sait que, dans le cas de la télémétrie des informations en prove- nance d'un implant, les signaux utiles aussi bien que les signaux para- sites sont véhiculés sous la forme de champs magnétiques, le signal total reçu par un collecteur d'onde se décomposant en un signal utile Bs et un signal parasite Bp. Comme cela est exposé dans le EP-A-0 661 077, il est possible d'ex- traire du signal total la composante de signal utile par une combinai- son linéaire particulière des signaux délivrés par une pluralité de bobi- nes distinctes recueillant chacune des flux magnétiques induits propres et produisant des tensions correspondantes appliquées à des amplifica- teurs respectifs à gain variable, dont les sorties sont combinées entre elles dans un étage sommateur. La présente invention propose une géométrie particulière pour ces bobines, illustrée figures 1 et 2. Le système de collecteurs d'onde 10 comprend au moins deux bobi- nes, à savoir une bobine dite "réceptrice"' 12, destinée essentiellement à recueillir le signal utile, et une ou plusieurs bobines dites "de compen- sation" destinées à recueillir essentiellement une composante de bruit. La bobine réceptrice 12 est, de façon caractéristique de l'invention, bobinée sur le noyau central 14 d'un demi-pot (ou pot ouvert) 16 de ferrite, composant que l'on désignera simplement par commodité dans la suite par le vocable "pot". Plus précisément, le pot 16 est un pot classique (mais dépourvu de son couvercle), de perméabilité relative supérieure à 1, comportant le noyau cylindrique central 14 entouré d'un espace annulaire 18 et d'un anneau périphérique 20. L'ensemble présente, en section radiale, une forme générale de E dont les branches sont tournées vers l'extérieur, c est-à-dire en direction de l'implant. L'invention n'est cependant pas limitée à l'utilisation d'un ferrite sous forme de pot rond, mais elle peut être également mise en oeuvre au moyen par exemple d'un pot carré ou de toute autre forme, dès lors que la géométrie relative fonctionnelle des différents éléments, telle qu'elle sera exposée par la suite, est res- pectée. L'antenne de compensation 22, quant à elle, est bobinée sur l'an- neau périphérique 20 du pot de ferrite. Le pot de ferrite porte également une bobine 24 servant à la trans- mission des signaux du programmateur vers l'implant. C'est par com- modité que cette bobine 24 est disposée également sur le pot de ferrite 16, mais elle ne participe pas à la réception des signaux et n'est donc citée ici que pour mémoire. Le ferrite utilisé peut avantageusement être un ferrite doux de perméabilité magnétique élevée. On sait que les matériaux de haute perméabilité magnétique ont la faculté de canaliser le flux de l'induc- tion magnétique provoquée par des sources proches en regard de leur géométrie. Il est par ailleurs connu que les bobines sont le siège d'une force électromotrice lorsqu'elles sont traversées par une induction magnéti- que variant dans le temps. En particulier, si la bobine réceptrice 12 est traversée par une in- duction Bs dont le flux est Os, et que l'on appelle SORTIE-S le signal représentatif de la force électromotrice qui y est produit par OS, on a: SORTIE-S = - dD /dt La géométrie particulière de l'invention permet, comme on peut le voir figure 2, de placer le pot de ferrite 16 avec les antennes 12 et 22 en regard de l'implant 26 lorsqu'il est nécessaire de lire des informations transmises par celui-ci, informations qui sont par exemple véhiculées par l'induction magnétique provoquée par le passage de courants oscil- lants dans la bobine émettrice 28 de l'implant. L'induction B produite par le passage de courant dans la bobine émettrice 28 va avoir tendance, si l'ensemble est correctement position- né en face de l'implant, a entrer dans le ferrite 16 par la partie centrale 14 et à ressortir par l'anneau périphérique 20, les lignes de champ se refermant dans la bobine 28. La bobine réceptrice 12 va donc se trouver traversée une fois et une seule par les lignes de champ de l'induction magnétique Bs produite par la bobine émettrice 28, tandis que la bobine de compensation 22 va être traversée deux fois, et en sens opposé, par ces mêmes lignes de champ. Dès lors, la bobine réceptrice centrale 12 sera essentiellement sen- sible aux signaux émis par l'implant, tandis que la bobine périphérique de compensation 22 ne le sera pas, ou peu. En revanche, si des sources de courant parasites provoquent une induction parasite Bp à une distance suffisante (typiquement quelques dizaines de centimètres ou plus) du pot de ferrite 16, la direction de l'induction parasite B sera peut perturbée par le matériau du pot de p ferrite 16, et cette induction traversera dans le même sens et presque identiquement les deux bobines 12 et 22, qui vont donc recueillir l'une et l'autre des composantes de bruit (composantes parasites) sensible- ment identiques. Les signaux recueillis, que l'on désignera SORTIE-S et SORTIE-C, sont alors traités, par le circuit illustré figure 3, essentiellement de la manière décrite dans le EP-A-0 661 077 précité. Les circuits de réception sont représentés schématiquement en 30, le programmateur comportant également des circuits d'émission 32, cités ici pour mémoire seulement, qui appliquent des signaux à la bobi- ne d'émission 24 pour permettre la communication du programmateur vers l'implant. Bien que l'on décrira l'invention dans le cadre d'un système à deux bobines (une bobine réceptrice 12 et une bobine de compensation 22), il est possible de prévoir un nombre plus important de bobines, comme cela est enseigné dans le document antérieur précité, par exemple en installant des bobines de compensation auxiliaires telles que 34, 36 (figure 3) qui peuvent être substituées, par le biais d'un multiplexeur 38 commandé par une logique de contrôle appropriée 40, à l'antenne de compensation principale 22 en fonction des signaux reçus. Il est ainsi par exemple possible d'effectuer un essai de fonctionnement avec cha- cune des antennes de compensation possibles et de choisir ensuite celle qui permet de réaliser le meilleur traitement du signal, c'est-à-dire qui procure le meilleur rapport signal/bruit. On sait, comme cela est enseigné dans le EP-A-0 661 077, qu'une combinaison linéaire de deux signaux, en l'espèce SORTIE-S et SORTIE-C, recueillis respectivement aux bornes des bobines 12 et 22 (ou 34 ou 36 si l'on utilise des bobines de compensation auxiliaires), permet d'obte- nir un signal comportant pour seule composante le signal utile. En effet, si l'on appelle Su(t) le signal utile et Sp(t) le signal parasite, et que l'on écrit: SORTIE-S = a Su(t) + D Sp(t) SORTIE-C = / Su(t) + ô Sp(t) alors la somme SORTIE-S - 6/1 (SORTIE-C) = (a - y /0) Su(t) est un signal ne comportant plus de signal parasite. Si, comme on l'a écrit plus haut, la bobine de compensation est in- sensible ou quasi insensible au signal, cela revient à écrire y = 0, et la combinaison linéaire des signaux sera égale à ca Su(t), restituant donc complètement le signal utile. On optimise ainsi, dès le recueil du si- gnal, le niveau du rapport signal/bruit. Les signaux SORTIE-S et SORTIE-C issus respectivement de l'an- tenne réceptrice et de l'antenne de compensation sont tout d'abord am- plifiés par les étages 42 et 44, pour donner des signaux SIGNALO et 1 0 COMP0. On opère ensuite sur ces signaux une combinaison linéaire pour produire un signal final exempt de parasites. A cet effet, les signaux SIGNALO et COMP0 sont appliqués, via des multiplexeurs 46 et 48 dont on expliquera le rôle plus loin, à des ampli- ficateurs respectifs 50 et 52 puis à un sommateur 54. Les amplificateurs 50 et 52 sont avantageusement des circuits in- corporant des convertisseurs numérique/analogique multiplieurs ou des potentiomètres numériques; leurs gains Gs et Gc sont variables et commandés par un bus 56 transportant la valeur de ces gains sous forme numérique depuis le circuit de commande 40 qui en ajuste la valeur. Pour réaliser la combinaison linéaire souhaitée, on peut utiliser di- rectement les signaux SIGNALO0 et COMP0. Mais, avec un même nombre de bits définissant les gains Gs et Gc (par exemple huit bits), on peut réaliser une compensation plus fine du signal parasite en utilisant pour la combinaison linéaire des signaux SIGNAL1 et COMP1 dérivés de SIGNALO et COMP0 avec le pont diviseur formé des résistances 58, 60 et 62, de valeur respective R1, R2 et R3 (avec de préférence R3 = R1). Les signaux SIGNALO et COMP0 sont à cet effet appliqués aux deux extrémi- tés du circuit série formé des résistances R1 à R3; le signal SIGNAL1 est prélevé entre R1 et R2, tandis que le signal COMP1 est prélevé entre R2 et R3. Il vient: SIGNAL1 = 1/2 (SIGNAL0 + COMPO) + (SIGNALO - COMPO)(R2/(2R1+R2)) COMNP1 = 1/2 (SIGNAL0 + COMPO) + (SIGNALO - COMP0)(R2/(2R1+R2)) Le choix des signaux SIGNAL2 et COMP2 qui seront appliqués aux amplificateurs est réalisé, respectivement entre SIGNALO et SIGNAL1 ou COMP0 et COMP1, par les multiplexeurs 46 et 48. Après optimisation des gains Gs et Gc et sélection par les multi- plexeurs 38, 46 et 48 de la combinaison de signaux produisant le meilleur rapport signal/bruit, le niveau de parasites sera identique sur les signaux SIGNAL3 et COMP3 issus des amplificateurs 50 et 52, et la som- mation de ces signaux par l'additionneur 54 permettra d'obtenir un si- gnal SIGNAL4 comportant uniquement la composante de signal utile. Toutefois, dans certaines configurations o le niveau des parasites est très intense et o la dimension de l'implant est relativement impor- tante, il se peut que l'implant ré-émette une partie du signal parasite intégrée temporellement, du fait de courants induits prenant naissance dans la surface extérieure de l'implant, généralement formée d'une coque en matériau métallique conducteur. Pour annuler cette composante, on sommera à SIGNAL3 et COMP3 la partie intégrée COMPI2 du signal parasite COMP0. Pour ce faire, le si- gnal COMNIP0 est appliqué en entrée d'un intégrateur 64 dont le signal de sortie COMPI1 est lui-même appliqué à un amplificateur à gain ré- glable 66 (du même type que les amplificateurs 50 et 52) dont le gain GCI est également ajusté par le circuit de commande 40. Bien entendu, le traitement des signaux recueillis par les bobines réceptrices et de compensation peut être effectué de différentes façons, par exemple de manière entièrement analogique, ou avec une partie de circuits numériques plus ou moins importante, pilotés ou non par des moyens logiciels. En particulier, le circuit de commande 40 peut avan- tageusement comporter un microcalculateur apte à résoudre un systè- me d'équations linéaires de manière à en déduire la valeur des diffé- rents gains à appliquer aux amplificateurs. REVENDICATIONS 1. Un dispositif de réception de signaux émis par un appareil mé- dical actif implanté (26), ce dispositif comportant des moyens collec- teurs d'onde (10) pour la réception d'une induction magnétique comprenant une composante utile (Bs) émise par l'appareil implanté et une composante parasite (Bp) d'origine externe, caractérisé en ce que les moyens collecteurs d'onde comportent au moins une bobine réceptrice (12) enroulée sur une première portion (14) d'un circuit magnétique et au moins une bobine de compensation (22) enroulée sur une seconde portion (20) de ce circuit magnétique, ces deux portions du circuit magnétique appartenant à un élément magné- tique commun (16) et étant configurées de manière telle que, lorsque les moyens collecteurs d'onde sont disposés en vis-à-vis de l'appareil implanté, la bobine réceptrice soit essentiellement traversée une seule fois par les lignes de champ de l'induction magnétique de la composan- te utile (Bs) et la bobine de compensation soit traversée essentiellement deux fois, en sens opposés, par cette même induction. 2. Le dispositif de la revendication 1, dans lequel l'élément magné- tique est un pot (16) de perméabilité relative supérieure à 1 compor- tant un noyau central (14) sur lequel est enroulée la bobine réceptrice (12); un anneau périphérique (20) sur lequel est enroulée la bobine de compensation (22); et un corps central reliant noyau et anneau dans la région de ces derniers non tournée vers l'appareil implanté (26). 3. Le dispositif de la revendication 1, dans lequel le matériau de l'élément magnétique est un ferrite. 4. Le dispositif de la revendication 1, dans lequel il est prévu: un premier amplificateur (50) à gain (Gs) ajustable recevant un signal (SI- GNAL2) en provenance de la bobine réceptrice; un second amplificateur (52) à gain (Gc) ajustable recevant un signal (COMP2) en provenance de la bobine de compensation; un circuit sommateur (54) recevant en en- trée les signaux (SIGNAL3, COMNIP3) délivrés par les amplificateurs et dé- livrant en sortie un signal résultant (SIGNAL4); et un circuit de com- mande (40) ajustant les gains (GS, GC) des amplificateurs pour opérer une différence entre le signal en provenance de la bobine de compensa- tion et le signal en provenance de la bobine réceptrice de manière à essentiellement éliminer de ce dernier la composante parasite, matériali- sée par le signal en provenance de la bobine de compensation. 5. Le dispositif de la revendication 4, dans lequel les signaux (SI- GNAL2, COMP2) appliqués à chacun des amplificateurs sont des signaux (SIGNAL0, COMP0) proportionnels aux signaux captés par les bobines respectives ou des combinaisons linéaires prédéterminées respectives (SIGNAL1, COMP1) des signaux en provenance des deux bobines. 6. Le dispositif de la revendication 5, dans lequel il est prévu des moyens de sélection (46, 48) pour appliquer en entrée de chacun des amplificateurs (50, 52), sous le contrôle des moyens de commande (40), soit des signaux (SIGNAL0, COMP0) proportionnels aux signaux captés par les bobines respectives soit des combinaisons linéaires prédétermi- nées respectives (SIGNAL1, COMP1) des signaux en provenance des deux bobines. 7. Le dispositif de la revendication 4, dans lequel il est en outre prévu un circuit amplificateur et intégrateur (64, 66) à gain (GCI) ajus- table recevant en entrée le signal (COMP0) en provenance de la bobine de compensation, le circuit sommateur recevant également en entrée le signal (COMPI2) délivré par ce circuit amplificateur et intégrateur. 8. Le dispositif de la revendication 4, comprenant une pluralité de bobines de compensation (22, 34, 36) et des moyens (38) de sélection de ces bobines sous le contrôle des moyens de commande (40).