Brevet FR2746096A1 — publié le 19970919

La présente invention concerne des additifs pour composition de béton ou mortier. Dans la présente description, on entend par "béton" un mélange à base de liant minéral, notamment de ciment, d'eau et de granulats de granulométrie variable, notamment de sable. Bien que le spécialiste ait coutume de qualifier plus spécifiquement de béton une composition dans laquelle la charge minérale est à base de granulats relativement gros (de l'ordre de 4 à 15 mm), et de mortier une composition dans laquelle la charge minérale es à base de granulats moins gros, le terme "béton" sera employé indifféremment dans la présente description pour désigner tous types de compositions quelles que soient leur granulométrie afin de simplifier l'exposé. Le béton fraîchement préparé, qui sera amené à durcir une fois mis en place, doit rester stable tant qu'il n'est pas mis en oeuvre. Le problème de la stabilité se pose de façon cruciale sur le plan de la maniabilité en termes de maintien de la fluidité approprié, de limitation de la tendance à la ségrégation des particules solides en suspension ainsi que de la tendance au ressuage d'eau à la surface du mélange. Ce problème se pose d'autant plus souvent que le béton, qui peut certes être fabriqué au fur et à mesure des besoins sur le lieu d'utilisation, est de plus en plus fréquemment fabriqué dans une centrale puis acheminé sur le lieu d'utilisation. Il importe alors que le béton ait un temps de prise approprié et conserve pendant le temps de trajet toutes ses propriétés, notamment de fluidité, de faible tendance à la ségrégation et au ressuage. En effet, la fluidité conditionne le facilité de mise en oeuvre du béton et le ressuage et la ségrégation ont une influence néfaste sur les caractéristiques du produit durci, notamment son homogénéité et donc sa résistance. A cet égard, on incorpore habituellement aux compositions de bétons (ou mortiers) des additifs appropriés. Cependant, il n'est pas rare qu'un additif procure, en marge de l'effet positif pour lequel il est employé, un effet néfaste sur une autre propriété. Ainsi, un agent fluidifiant peut améliorer la fluidité d'une composition, mais les hautes teneurs parfois nécessaires pour atteindre le résultat désiré favorisent très nettement le ressuage. De même, les retardateurs de prise permettant de conserver et de transporter une composition de béton pendant un certain temps après sa préparation ont également un effet très marqué sur le ressuage. De telles difficultés apparaissent en particulier dans le cas des compositions de bétons fluides ou auto-nivelants qui doivent présenter, selon les cahiers des charges classiques, des caractéristiques rhéologiques strictes d'affaissement (mesuré au cône d'Abrams) ou d'étalement statique et/ou dynamique. Les solutions permettant l'obtention de bétons fluides, connues à ce jour, consistent soit à optimiser la courbe granulométrique par l'introduction de fines ou d'ultrafines comme décrit dans le brevet EP A-O 184 346, cette solution présentant, outre le désagrément de nécessiter la manipulation de quantités importantes de poudre, l'inconvénient d'être très sensible à de petites variations de teneur ou de qualité des produits utilisés, ce qui la rend en pratique difficilement utilisable sur un chantier, soit à ajouter, en quantités importantes, des fluidifiants, retardateurs et éventuellement agents rétenteurs d'eau pour maintenir la maniabi lité du matériau pendant une durée suffisante, ce qui entraîne généralement un retard de prise qui pénalise la productivité du chantier (décoffrage retardé ou nécessité de ragréage en cas de décoffrage précoce) et une grande sensibilité à des petites variations autour de la composition optimisée. Dans la pratique, l'on est souvent confronté à des problèmes de diminution rédhibitoire de la maniabilité en cas d'erreur de dosage, de ségrégation du béton, de ressuage important, d'allongement de la durée de prise et d'abaissement des propriétés mécaniques finales, en particulier dans le cas d'un surdosage en eau ou en superplastifiant. Ces problèmes entraînent généralement une mauvaise homogénéité du béton (distribution hétérogène des granulats dans la pâte cimentaire et augmentation de la teneur en eau dans les parties ayant ressué) qui se traduit par une mauvaise compacité du matériau durci et par une forte perméabilité aux liquides et aux gaz, ce qui a pour conséquences les désavantages suivants - aspect non homogène de la surface souvent critique pour les bétons de parement ou bétons préfabriqués - tendance à la carbonatation et formation d'efflorescences, dégradant l'esthétique du matériau et entraînant à terme des problèmes de durabilité. En outre, la rétention d'eau insuffisante du béton peut provoquer au cours de la prise un retrait plastique important entraînant l'apparition de nombreuses fissures, ce qui est particulièrement pénalisant lors de la réalisation de chapes ciment, dalles, sols industriels. . De fait, il s'avère très difficile de satisfaire tous les impératifs correspondant à une application donnée. La présente invention a pour but de fournir des additifs pour des compositions de béton permettant d'allier une fluidité améliorée, une tendance à la ségrégation limitée et une bonne rétention d'eau, notamment une diminution de la tendance au ressuage, en particulier dans le cas de bétons à forte teneur en eau. Ce but, ainsi que d'autres qui apparaitront par la suite, est atteint par l'utilisation d'une suspension aqueuse de silice précipitée ou de silicoaluminate précipité en tant qu'agent anti-ségrégation dans une composition de béton. L'invention a également pour objet l'utilisation d'une suspension aqueuse de silice ou de silicoaluminate précipité en tant qu'agent augmentant la rétention d'eau et notamment diminuant le ressuage dans une composition de béton. I1 a en effet été observé que l'on peut résoudre de manière très avantageuse les problèmes de rétention d'eau, notamment de ségrégation et/ou de ressuage du béton, sans affecter gravement la fluidité de ce dernier, grâce à l'utilisation de suspensions aqueuses de silice précipitée ou de silicoaluminate précipité. La silice de précipitation est obtenue par une réaction dite de précipitation mettant en oeuvre un silicate de métal alcalin SiO2/nM2O, M étant le métal alcalin et n étant le rapport molaire du silicate, et un agent acidifiant. Cette réaction produit un gâteau de précipitation qui peut être séparé du mélange réactionnel, puis transformé en une suspension possédant les propriétés désirées. De façon classique, pour la réaction de précipitation, on peut utiliser en tant que silicate toute forme courante de silicates tels que métasilicates, disilicates et avantageusement un silicate de métal alcalin M dans lequel M est le sodium ou le potassium. Dans le cas où on utilise le silicate de sodium, celui-ci présente avantageusement un rapport molaire SiO2/Na2O compris entre 2 et 4, plus particulièrement entre 3,0 et 3,7. Le choix de l'agent acidifiant et du silicate se fait d'une manière bien connue en soi. On peut rappeler qu'on utilise généralement comme agent acidifiant un acide minéral fort tel que l'acide sulfurique, l'acide phosphorique, l'acide nitrique ou l'acide chlorhydrique, ou un acide organique tel que l'acide acétique, l'acide formique ou l'acide carbonique. De manière générale, on préfère employer, comme agent acidifiant, l'acide sulfurique et, comme silicate, le silicate de sodium. Les silicoaluminates précipités sont obtenus par une réaction de précipitation analogue. On utilisera avantageusement une suspension ayant une teneur en silice ou silicoaluminate de 10 à 40 % en poids, de préférence de 18 à 25 % en poids. Les suspensions utilisées peuvent avoir des caractéristiques variées qui sont le plus souvent fonction de leur mode de préparation. Des suspensions de silice préférées selon l'invention sont décrites dans la demande FR-A-2 722 185. Ces suspensions ont une teneur élevée en matière sèche, comprise entre 10 et 40 % en poids, présentent une faible viscosité, inférieure à 4.10-2 pa.s pour un cisaillement de 50 s~1, et une bonne stabilité caractérisée par la production après centrifugation à 7 500 tours par minute pendant 30 minutes d'un surnageant contenant plus de 50 % du poids de la silice initialement en suspension. De préférence, la teneur en matière sèche de cette suspension est comprise entre 15 et 35 % en poids. La viscosité de la suspension est avantageusement inférieure à 2.10-; Pa.s pour un cisaillement de 50 s-1. Cette suspension utilisable selon l'invention est très stable et sa stabilité peut être appréciée grâce à un test de sédimentation qui consiste à centrifuger ladite suspension à 7500 tr/min pendant 30 minutes. La quantité de silice contenue dans le surnageant obtenu à l'issue de cette centrifugation, mesurée après séchage du surnageant à 160 C jusqu'à obtention d'un poids constant de matière, représente plus de 50 %, de préférence plus de 60 % du poids de la silice contenue dans la suspension. Avantageusement, la quantité de silice contenue dans le surnageant obtenu après centrifugation représente plus de 70 %, en particulier plus de 90 % du poids de la silice contenue dans la suspension. Une autre caractéristique de cette suspension préférée concerne la granulométrie des particules de silice en suspension. La répartition granulométrique des matières en suspension peut être définie au moyen du diamètre médian Dso, qui est le diamètre de grain tel que 50 % de la population de grains en suspension présentent un diamètre inférieur. De même, D95 représente le diamètre de grain tel que 95 % de la population de grains en suspension présentent un diamètre inférieur. Une autre grandeur caractéristique des suspensions est le facteur de désagglomération FD. Ce facteur, d'autant plus élevé que la suspension de silice est désagglomérée, est indicatif du taux de fines, c'està-dire du taux de particules de taille inférieure à 0,1 um qui ne sont pas détectées par un granulomètre. Les caractéristiques granulométriques des suspensions de silice sont déterminées grâce à une mesure granulométrique effectuée sur les suspensions, à l'aide d'un granulomètre SYMPATEC. FD est mesuré en introduisant dans un granulomètre un volume connu V de suspension diluée de manière à obtenir une teneur en silice de 4 % en poids et est égal au rapport (10 x V en ml/concentration optique détectée par le granulomètre). Les agglomérats de silice présents dans cette suspension préférée sont de faible taille. De préférence, la répartition granulométrique des agglomérats en suspension est telle que leur diamètre médian D5 est inférieur à 5 um et le facteur de désagglomération FD est supérieur à 3 ml. Avantageusement, le diamètre D53 est inférieur à 2 m, le facteur F est supérieur à 13 ml et en outre, le diamètre D95 est inférieur à 20 um De manière générale, il est avantageux que la silice ou le silicoaluminate introduit représente de 0,3 à 5 % en poids par rapport au liant, exprimé en rapport de poids secs, de préférence de 0,8 à 1,5 % en poids. L'utilisation de suspensions aqueuses de silice ou silicoaluminate en accord avec l'invention peut s'appliquer à tous les types de bétons ou de mortiers connus, ayant les compositions les plus variées. En particulier, le liant minéral contenu dans les compositions de béton peut être choisi de façon classique parmi les ciments usuels, par exemple les ciments PORTLAND, notamment du type CPA H.P., CPA 55, CPJ 45, CPA CEM I, CPA CEM I PM, CPA CEM I PMES, CPJ CEM II, CPJ CEM II PM, CPJ CEM II PMES, CHF CEM II, CLK CEM II, ainsi que les laitiers et les liants pouzzolaniques. De préférence, le liant comprend au moins un ciment. Le type et la proportion des granulats peuvent également être très variés. La quantité d'eau présente dans les composi tions de béton est également variable et dépend avant tout de la fluidité désirée pour la composition. Le rapport pondéral eau/liant peut être en particulier de 0,3 à 2. On notera que l'utilisation des suspensions de silice ou de silicoaluminate est particulièrement avantageuse, autant du point de vue de la ségrégation que du ressuage, lorsque le rapport eau/liant est élevé, notamment de l'ordre de 0,45 à 1, en particulier de 0,60 à 0,8. Pour ces compositions, qui sont fortement sujettes au ressuage, on obtient des propriétés hautement satisfaisantes en termes de maniabilité de la composition de béton, d'homogénéité du béton et par conséquent de propriétés mécaniques finales, d'aspect de surface et de durabilité. L'utilisation des suspensions de silice ou silicoaluminate peut avantageusement être combinée à celle d'au moins un agent fluidifiant. Cet agent peut être choisi parmi les substances communément utilisées à cet effet dans des compositions de béton, de préférence parmi les lignosulfonates, la caséine, les polynaphtalènes, en particulier les polynaphtalènesulfonates de métaux alcalins, les dérivés du formaldéhyde, les polyacrylates de métaux alcalins, les polycarboxylates de métaux alcalins, et les polyoxyde d'éthylène greffés. Un tel agent peut être avantageusement utilisé à raison de 0,1 à 10 % en poids par rapport au liant (exprimé en rapport de poids secs). A cet effet, on peut utiliser une suspension stable mixte de silice ou silicoaluminate et de fluidifiant obtenue en introduisant le fluidifiant dans la suspension de silice ou de silicoaluminate. L'utilisation des suspensions de silice ou de silicoaluminate peut également être avantageusement combinée à celle d'au moins un agent rétenteur d'eau, qui peut être choisi parmi les substances communément utilisées à cet effet dans les compositions cimentaires. Cet agent peut être choisi de préférence parmi les alcools polyvinyliques éventuellement modifiés, les polyéthylène glycols, les polyoxyéthylènes, les polymères acryliques, notamment les polyacrylamides, les polysaccharides d'origine bactérienne, comme la gomme xanthane, les gommes guar, les gommes guar cationisées, les extraits de graines de caroube, les alginates, les pectines, les celluloses, les éthers cellulosiques, notamment les carboxyalkylcelluloses, alkylcelluloses, hydroxyalkylcelluloses, et les méthylhydroxypropylcelluloses, la polyvinylpyrrolidone, les sucres, notamment le dextrose, le ribose, les amidons de maïs, froments cationisés ou non, les latex de taille inférieure à 100 nm, les latex alcali-gonflants, les lignites, léonardites et produits dérivés, des polyacrylates de métaux alcalins et les polystyrènesulfonates. Un tel agent peut être avantageusement utilisé à raison de 0,01 à 10 % en poids par rapport au liant. A cet effet, on peut utiliser une suspension stable mixte de silice ou de silicoaluminate et de rétenteur d'eau obtenue en introduisant l'agent rétenteur d'eau dans la suspension de silice ou de silicoaluminate. On peut également utiliser avec la suspension de silice ou de silicoaluminate, notamment dans une suspension aqueuse mixte, un agent accélérateur de prise tels que du sulfate d'aluminium, en une teneur de 0,01 à 3 % en poids par rapport au liant (exprimé en rapport de poids secs). Dans le cas du sulfate d'aluminium, cette teneur est exprimée en poids de sulfate d'aluminium anhydre. Il peut également être avantageux d'introduire en outre dans la composition de béton des fibres de renforcement permettant d'améliorer la résistance aux fissurations. Ces fibres peuvent être choisies notamment parmi des fibres d'alcool polyvinylique, de polypropylène, de polyéthylène, d'acier, de polyacrylonitrile, de cellulose, de carbone, de kevlart, de polyamide et de polyester. L'invention trouve une application particulière dans les bétons dits de spécialité qui doivent manifester des propriétés particulières d'aspect de surface, de résistance mécanique, de durabilité du produit fini, de fluidité lors de la mise en oeuvre et de faible tendance à la ségrégation. On peut citer par exemple les bétons fluides, les bétons pour la fabrication de dallages (chapes ciment et mortiers fluides pour chapes), les bétons sous-marins qui doivent être aisément pompables et injectables, les bétons de parement, les bétons pour sols industriels, les enduits de lissage et de ragréage de surfaces, notamment de sols, les bétons colorés, qui doivent présenter une surface homogène et une teinte de base relativement claire, ainsi que les bétons légers, les bétons étanches, les bétons de cimentation des puits de pétrole, qui doivent avoir une porosité réduite, et les bétons préfabriqués par centrifugation ou pressage à chaud, tous ces bétons voyant leurs propriétés améliorées grâce à l'invention. Plus particulièrement, dans le cas des bétons fluides, on atteint grâce à l'invention la fluidité élevée qui est souvent désirable, tout en améliorant la faculté de rétention d'eau des compositions, ce qui permet de faciliter la mise en place de la charge et de réduire les problèmes de fissuration dûs à un départ d'eau entraînant un retrait plastique peu après la mise en place. En outre, la suspension de silice ou de silicoaluminate permet d'augmenter la fluidité sans retarder la prise, contrairement aux fluidifiants habituels. L'invention est également très avantageuse pour la réalisation de bétons de parement préfabriqués ou de bétons étanches, car elle permet d'obtenir une meilleure dispersion du ciment, pour une meilleure homogénéité du béton. Une suspension de silice ou de silicoaluminate peut également être utilisée en tant qu'agent diminuant la perméabilité aux gaz et aux liquides du béton final et elle permet notamment d'éviter le phénomène d'efflorescence ou l'attaque par des eaux agressives. L'utilisation selon I'invention peut interve- nir lors du mélange initial des ingrédients d'une composition de béton. Toutefois, les propriétés anti-ségrégation et anti-ressuage des suspension aqueuses de silice ou de silicoaluminate mises en évidence par l'invention peuvent également être mises à profit pour redonner ses propriétés initiales à une masse de béton ayant ressué ou ségrégé. Il est ainsi possible de rattraper des accidents de ressuage ou de ségrégation survenus par exemple dans un camion toupie lors du transport si ce dernier a été trop long ou bien suite à un surdosage en eau ou un plastifiant. L'invention a donc également pour objet un procédé de traitement d'une composition de béton ayant ressué ou ségrégé, caractérisé en ce que l'on mélange avec la composition une suspension aqueuse de silice ou de silicoaluminate précipité. De manière avantageuse, le mélange est effectué, au moins dans un premier temps, sous faible agitation, par exemple par introduction de la suspension dans une toupie et rotation de cette dernière pendant 5 minutes, sur le chantier. Les exemples suivants illustrent l'invention. Exemple de préparation : Préparation d'une suspension de silice précipitée 1. On prépare un gâteau de silice précipitée G1 de la manière suivante. Dans un réacteur en acier inoxydable muni d'un système d'agitation par hélices et d'un chauffage par double enveloppe, on introduit - 346 litres d'eau, - 7,5 kg de Na2SO4 (électrolyte), - 587 litres de silicate de sodium aqueux présentant un rapport pondéral SiO2/Na2O égal à 3,50 et une densité à 20t égale à 1,133. La concentration en silicate (exprimée en SiO2) dans le pied de cuve est alors de 85 g/l. Le mélange est porté à 79t tout en le maintenant sous agitation. On introduit ensuite dans le mélange 386 litres d'acide sulfurique dilué de densité à 20t égale à 1,050, jusqu'à obtenir une valeur de pH égale à 8 (mesurée à la température du milieu). La température du milieu réactionnel est de 79 C pendant les 25 premières minutes, puis elle est portée de 79t à 86 C en 15 min, et maintenue ensuite à 86 C jusqu'à la fin de la réaction. Une fois la valeur du pH égale à 8 atteinte, on introduit conjointement dans le milieu de réaction 82 litres de silicate de sodium aqueux de rapport pondéral SiO2/Na2O égal à 3,50 et de densité à 20t égale à 1,133 et 131 litres d'acide du type décrit ci-avant, cette introduction simultanée d'acide et de silicate étant réalisée de manière telle que le pH du milieu de réaction soit constamment égal à 8t 0,1. Après introduction de la totalité du silicate on continue à introduire l'acide dilué pendant 9 min de façon à amener le pH du milieu réactionnel à une valeur égale à 5,2. On arrête alors l'introduction d'acide et on maintient la bouillie réactionnelle 5 min supplémentaires sous agitation. La durée totale de la réaction est de 118 min. On obtient une bouillie de silice précipitée qui est filtrée et lavée au moyen d'un filtre-presse de telle sorte que l'on récupère finalement un gâteau G1 de silice dont la perte au feu est de 78 % (donc une teneur en matière sèche de 22 % en poids) et dont la teneur en Na2SO4 est de 1 % en poids. 2. On introduit dans un déliteur malaxeur CELLIER, 4 kg du gâteau G1 (obtenu par filtration presse et présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids et une teneur en NazSO4 de 1 % en poids), préalablement porté à 60t. Puis, on introduit simultanément, pendant la défloculation du gâteau 13,1 ml d'une solution d'aluminate de sodium (ayant une teneur en A1203 de 22 % en poids et une teneur en Na2O de 18 % en poids ; densité 1,505) et 7,47 ml d'une solution d'acide sulfurique à 80 g/l (densité : 1,505), de manière à maintenir le pH à une valeur de 6,5. Le rapport pondéral Al/SiO2 est d'environ 2600 ppm. On laisse mûrir pendant 20 minutes en poursuivant la défloculation mécanique. La suspension G2 de silice obtenue est caractérisée par - une viscosité de 0,06 Pa.s (mesurée sous un cisaillement de 50 s- pendant 1 minute) - une granulométrie telle que D10 = 5 m, Dgû = 19 um, Q = 60 um. Au bout d'une semaine de stockage, on observe - la formation, au fond du récipient de stockage, d'un dépôt excessivement difficile, voire impossible, à redisperser - une augmentation de la viscosité de la suspension : sa viscosité est alors de 0,45 Pa.s (mesurée sous un cisaillement de 50 s-- pendant 1 minute) . 3. On alimente la chambre d'un broyeur NETZCH LME1 avec 2 litres de suspension G2 (prélevée après le délitage), présentant une teneur en matière sèche de 22% en poids, à un débit de 5 litres/h ; le taux de remplissage de la chambre avec des billes d'alumine (diamètre : 0,6-1 mm) est de 75 % et la vitesse de rotation de l'arbre est de 2000 tr/min. A l'issue de cette étape de broyage humide, on obtient une suspens ion caractérisée par - une viscosité de 29 mPa.s (mesurée sous un cisaillement de 50 s-l pendant 1 minute) - une granulométrie telle que D10 = 1,13 um, D50 = 4,1 m, D90 = 9,33 um - une teneur en matière sèche de 22 % en poids - une quantité de silice retrouvée dans le surnageant de 63 % (suivant le test de sédimentation sous centrifugation précédemment défini). Exemple d'application 1 On prépare une composition de béton répondant à la formule suivante - ciment CPA H.P. 2475 g - sable siliceux 0/5 7832 g - graviers 4/12 6706 g - polynaphtalènesulfonate 19,8 g 0,8 % par rapport au ciment - suspension de silice à 22 % d'extrait sec de l'exemple de préparation 113 g - eau 1683 g. Le rapport pondéral eau/ciment est de 0,68. La fabrication a lieu à 200 C dans un malaxeur de type HOBART d'une contenance de 20 litres. On mélange d'abord le sable et les graviers pendant 1 minute à 60 tours/minute, puis on introduit le ciment et l'on malaxe pendant 30 secondes. On ajoute ensuite l'eau de gâchage additionnée de polynaphtalène sulfonate et l'on malaxe 2 minutes. On arrête le malaxeur et on homogénéise manuellement à la truelle le mélange. On ajoute alors la suspension de silice et l'on reprend le malaxage pour 2 minutes supplémentaires. Exemple d'application 2 On reproduit l'exemple d'application 1 en ajustant la quantité d'eau de gâchage pour obtenir un rapport eau/ciment de 0,73. Exemples d'application comDaratifs 1 et 2 On reproduit les exemples d'application 1 et 2 sans ajout de suspension de silice en ajustant la quantité d'eau de gâchage de façon à respecter les rapports eau/ciment de 0,68 et 0,73 respectivement. Les compositions des exemples comparatifs 1 et 2 présentent un ressuage et un début de ségrégation dès 30 minutes après leur fabrication. Le pourcentage d'eau ressuée à l'équilibre est de 30 % de la teneur initiale en eau. Les compositions des exemples 1 et 2, sont par contre très homogènes, sans ségrégation, ni ressuage. On mesure pour chacune de ces compositions l'affaissement au cône d'Abrams de dimensions H = 30 cm, = 20 cm et = 10 cm. Les résultats sont présentés dans le tableau 1 suivant. TABLEAU 1 Affaissement (cm) Exemple après après après après 0 minute 30 60 90 minutes minutes minutes g 1 28 24 22 18 2 28 26 25 23 Comp. 1 28 16 n.d. (*) n.d. (*) Comp. 2 28 15 n.d. (*) n.d. (*) (*) non déterminables du fait de la sédimentation des granulats et du ressuage de l'eau en surface Ces résultats montrent que les compositions des exemples 1 et 2 présentent un maintien de maniabilité dans le temps plus élevé grâce à l'utilisation de la suspension aqueuse de silice. On fabrique des produits durcis à partir de ces quatre compositions mises sous forme d'éprouvettes de 7 cm x 7 cm x 28 cm. Les compositions des exemples comparatifs 1 et 2 décantent et ressuent tellement qu'il est impossible de constituer des éprouvettes homogènes (30 % de l'eau de gâchage est expulsée par ressuage) . Pour les exemples 1 et 2, le début de prise a lieu 4H25 après le gâchage, et la prise est terminée 6 H10 après le gâchage. Par contre, dans les exemples comparatifs 1 et 2, la prise ne débute que 6 H 30 après le gâchage. Les performances mécaniques après 28 jours de ces éprouvettes sont indiquées dans le tableau 2 ciaprès. TABLEAU 2 Contrainte de Contrainte de Exemple rupture en rupture en traction/flexion compression (MPa) simple (MPa) 1 1 7,8 + 0,4 35,1 + 0,6 2 2 7,1 i 0,5 32,3 + 0,8 Ces performances sont très bonnes vue la quantité de ciment utilisée et le taux de gâchage élevé, dans la mesure où la contrai nte en compression dépasse 30 MPa et la contrain te en traction/flexion avoisine les 7 MPa. Ces performances peuvent être rapprochées de la très bonne homogénéité des éprouvettes durcies. Les exemples suivants illustrent les propriétés d'autres compositions. Exemple d'acDlication 3 On prépare de manière analogue à l'exemple 1 une composition de béton de formule: - ciment CPA H.P. 1733 g (245 kg/cm3) - cendres volantes 742 g (105 kg/cm3) - sable 0/5 6152 g (870 kg/cm3) - graviers 5/15 7354 g (1040 kg/cm3) - superplastifiant 49,5 g (7 kg/cm3) (Sikament 10 commercialisé par SIKA) - suspension de silice de l'exemple de préparation 107,6 g (extrait sec 22 %) - eau 1414 g (200 l/m3). Le rapport pondéral eau/ciment est de 0,57. Exemple d'apclication comparatif 3 On reproduit l'exemple d'application 3 sans ajout de suspension de silice Tableau 3 Affaissement (cm) Résistance en compression Exem- Ségré- Ressuage (MPa) ple gation après après après après après après 0 min 29 60 90 1 28 min min min jour jours 3 aucune aucun 30 25 24 23 14 33 comp. dès 30 dès 30 23,5 11 n.d. n.d. 10 27 3 min min (*) (*) (*) non déterminables du fait de la sédimentation et du ressuage important On note à 28 jours une nette amélioration de la résistance en compression lorsque le béton comprend la suspension de silice, cette amélioration étant due à la bonne homogénéité du béton malgré sa forte teneur en eau. Alors qu'une forte teneur en eau provoque généralement une diminution de la résistance en compression, on observe ici de manière surprenante, que la suspension de silice permet d'obtenir des résistances supérieures à celles attendues, propriétés qui sont également à rapprocher de la bonne homogénéité du béton. REVENDICATIONS 1. Utilisation d'une suspension aqueuse de silice précipitée ou de silicoaluminate précipité en tant qu'agent anti-ségrégation dans une composition de béton comprenant un liant minéral. 2. Utilisation selon la revendication 1, d'une suspension aqueuse de silice précipitée présentant une teneur en matière sèche comprise entre 10 et 40 % en poids, de viscosité inférieure à 4.10-2Pa.s pour un cisaillement de 50 s-l, et telle que la quantité de silice contenue dans le surnageant obtenu après centrifugation de ladite suspension à 7 500 tours par minute pendant 30 minutes représente plus de 50 % du poids de la silice contenue dans la suspension. 3. Utilisation selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que la teneur de la composition de béton en silice ou de silicoaluminate, exprimée en sec, est comprise entre 0,3 et 5 % en poids par rapport au liant, de préférence entre 0,8 et 1,5. 4. Utilisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la composition de béton comprend au moins un agent fluidifiant en une teneur comprise entre 0,1 et 10 % en poids par rapport au liant. 5. Utilisation selon la revendication 4, caractérisée en ce que l'agent fluidifiant est choisi parmi les lignosulfonates, la caséine, les polynaphtalènes, en particulier les polynaphtalène sulfonates de métaux alcalins, les mélamines, les polymélamines, les dérivés du formaldéhyde, les polyacrylates de métaux alcalins, les polycarboxylates de métaux alcalins, et les polyoxyde d'éthylène greffés. 6. Utilisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la composition de béton comprend au moins un agent rétenteur d'eau en une teneur comprise entre 0,01 et 10 % par rapport au liant. 7. Utilisation selon la revendication 6, caractérisée en ce que l'agent rétenteur d'eau est choisi parmi les alcools polyvinyliques éventuellement modifiés ou non, les polyéthylène glycols, les polyoxyéthylènes, les polymères acryliques, notamment les polyacrylamides, les polysaccharides d'origine bactérienne, les gommes guar, les gommes guar cationisées, les extraits de graine de caroube, les alginates, les pectines, les éthers cellulosiques, les celluloses, la polyvinylpyrrolidone, les sucres, les amidons de maïs, froments cationisés ou non, les latex de taille inférieure à 100 nm, les latex alcali-gonflants, les lignites, les léonardites et leurs dérivés, des polyacrylates de métaux alcalins et les polystyrènesulfonates. 8. Utilisation selon l'une quelconque des revendications précédentes dans les compositions de bétons de spécialité, notamment les bétons fluides, les bétons pour la fabrication de dallages, les bétons sousmarins, les bétons de parement, les enduits de lissage et de ragréage, les bétons étanches, les bétons légers, les bétons colorés, les bétons pour sols industriels, les bétons préfabriqués par centrifugation ou pressage à chaud, les bétons de cimentation des puits de pétrole. 9. Utilisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la composition de béton comprend en outre un accélérateur de prise en une teneur de 0,01 à 3 % en poids par rapport au liant. 10. Utilisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la composition de béton comprend en outre des fibres de renforcement. 11. Procédé de traitement d'une composition de béton ayant ressué ou ségrégé, caractérisé en ce que l'on mélange ladite composition avec une suspension aqueuse de silice précipitée ou de silicoaluminate précipité.