Brevet FR2746673A1 — publié le 19971003

L'invention concerne un procédé de régénération d'un catalyseur, en particulier un procédé de régénération d'un catalyseur d'hydrogénation sélective simultanée de dioléfines et de nitriles. On connaît dans la technique des procédés et des catalyseurs d'hydrogénation de composés insaturés dans des charges d'hydrocarbures liquides. Les brevets U.S. n 4 152 351, 4 271 323 et 4 534 540 décrivent chacun des procédés dans lesquels des éléments particuliers d'une charge d'hydrocarbures sont hydrogénés. I1 est particulièrement souhaitable d'hydrogéner les contaminants dioléfines et nitriles pouvant être présents dans les charges d'hydrocarbures. Toutefois, au cours du traitement de charges permettant l'hydrogénation de dioléfines et de nitriles, les catalyseurs employés dans le procédé s'épuisent ou se désactivent progressivement. On doit habituellement soutirer le catalyseur du lit réactionnel ou autre appareil utilisé durant le traitement, de manière à remplacer et/ou à régénérer le catalyseur. Cela se traduit par des retards importants dans le procédé d'hydrogénation. Il demeure un besoin pour un procédé de régénération d'un catalyseur épuisé ou partiellement épuisé, qui réduise les retards dans le procédé d'hydrogénation. Un premier but de la présente invention est donc de fournir un procédé de régénération d'un catalyseur d'hydrogénation. Un autre but de la présente invention est de fournir un procédé de régénération d'un catalyseur d'hydrogénation dans lequel le catalyseur est régénéré dans le lit du réacteur d'hydrogénation. Un autre but encore de la présente invention est de fournir un procédé de régénération d'un catalyseur d'hydrogénation dans lequel le catalyseur est régénéré à un niveau substantiel par rapport à son activité initiale. Un autre but de la présente invention est aussi de fournir un procédé de traitement d'une charge contenant des fractions de dioléfines et de nitriles, dans lequel le catalyseur est régénéré dans le lit réactionnel lorsqu'il est désactivé à un certain niveau. D'autres buts et avantages de la présente invention vont apparaître ci-dessous. La présente invention permet d'atteindre facilement les buts et avantages ci-dessus. Selon l'invention, il est fourni un procédé de régénération d'un catalyseur d'hydrogénation épuisé, qui comprend les étapes consistant à se munir d'un catalyseur comprenant un matériau de support choisi parmi un composite oxyde minéral-zéolite, du carbone et de la zéolite, et une phase d'un métal à activité catalytique choisi parmi les métaux partiellement réduits du groupe IB et les métaux complètement réduits du groupe VIII, ladite phase métallique étant présente en proportion supérieure ou égale à environ 0,03% en poids, et ledit catalyseur ayant une activité initiale d'hydrogénation des dioléfines, traiter une charge d'hydrocarbures ayant une teneur en dioléfines supérieure ou égale à environ 0,1% et une teneur en nitriles supérieure ou égale à environ 2 ppm avec ledit catalyseur, jusqu'à ce que ladite activité initiale d'hydrogénation des dioléfines dudit catalyseur diminue jusqu'à une activité d'hydrogénation des dioléfines réduite, balayer ledit catalyseur avec un gaz inerte de manière à éliminer les traces d'hydrocarbure dudit catalyseur, et obtenir ainsi un catalyseur balayé, et régénérer ledit catalyseur balayé par un autre balayage dudit catalyseur balayé avec de l'hydrogène, de manière à obtenir un catalyseur régénéré ayant une activité d'hydrogénation des dioléfines régénérée, qui soit supérieure à ladite activité d'hydrogénation des dioléfines réduite. Selon l'invention également, le procédé décrit ci- dessus est de préférence réalisé jusqu'à ce que ladite activité d'hydrogénation des dioléfines épuisée soit réduite à pas moins d'environ 50% de l'activité initiale d'hydrogénation des dioléfines, les étapes de balayage et de régénération étant réalisées à ce stade, et répétées éventuellement. Selon cette invention également, le procédé comprend la régénération du catalyseur d'hydrogénation jusqu'à une activité d'hydrogénation d'au moins environ 90% de l'activité initiale d'hydrogénation des dioléfines du catalyseur. Suit une description détaillée des modes de réalisation préférés de l'invention, en référence aux dessins annexes, dans lesquels: la figure 1 représente une illustration schématique d'un procédé selon la présente invention; la figure 2 illustre la conversion ou l'activité d'un catalyseur en fonction du temps, et après régénération selon le procédé de la présente invention:; la figure 3 illustre l'effet de la régénération selon l'invention après la désactivation significative d'un catalyseur, selon la présente invention; et la figure 4 illustre plus avant l'activité en fonction du temps d'un catalyseur régénéré selon la présente invention, n'employant qu'une régénération à l'hydrogène, de manière à mettre en évidence les avantages du procédé de la présente invention. L'invention concerne un procédé de régénération d'un catalyseur d'hydrogénation épuisé, de préférence dans un réacteur d'hydrogénation, de manière à éviter la nécessité de retirer et/ou de remplacer le catalyseur. Un catalyseur préféré pour l'hydrogénation simultanée et sélective de dioléfines et de nitriles présents dans une charge d'hydrocarbures, comprend un matériau de support, de préférence choisi parmi un composite oxyde minéral-zéolite, du carbone et de la zéolite, avec une phase à activité catalytique déposée sur le matériau de support, qui est de préférence choisie parmi les métaux partiellement réduits du groupe IB et les métaux complètement réduits du groupe VIII, ladite phase de métal à activité catalytique étant de préférence présente en proportion supérieure ou égale à environ 0,03% en poids. Ces catalyseurs et d'autres, lorsqu'ils sont utilisés pour l'hydrogénation de dioléfines et de nitriles, se désactivent durant leur utilisation jusqu'au point o le catalyseur doit être jeté et/ou régénéré. Selon la présente invention, il est fourni un procédé de régénération d'un catalyseur d'hydrogénation épuisé, ou au moins partiellement épuisé ou désactivé. Selon l'invention, on contrôle un catalyseur d'hydrogénation utilisé pour traiter une charge d'hydrocarbures contenant des dioléfines et des nitriles, par exemple une proportion supérieure ou égale à environ 0,1% de dioléfine et supérieure ou égale à environ 2 ppm de nitrile, en particulier pour surveiller l'activité du catalyseur vis-à-vis des réactions d'hydrogénation recherchées. Lorsque l'activité vis-à-vis de l'hydrogénation des dioléfines du catalyseur atteint un niveau particulier, de préférence pas inférieur à environ 50% de son activité initiale, mieux encore pas inférieur à environ 70% de son activité initiale, et tout particulièrement pas inférieur à environ 80% de son activité initiale, on interrompt temporairement l'introduction des hydrocarbures dans le matériau de catalyseur et on traite d'abord le catalyseur désactivé en le balayant avec un gaz inerte, de manière à éliminer les traces d'hydrocarbure du catalyseur, puis avec de l'hydrogène, dans une étape de régénération, de manière à obtenir un catalyseur régénéré ayant une activité d'hydrogénation régénérée. Selon l'invention, on réalise de préférence le traitement du catalyseur avec un gaz inerte en utilisant un gaz inerte choisi dans le groupe constitué par l'azote, l'hélium, l'argon, le méthane, l'éthane, le propane, l'hydrogène et leurs mélanges, tout particulièrement l'azote. Balayer le catalyseur désactiver avec un gaz inerte selon l'invention sert avantageusement à éliminer les traces d'hydrocarbures du catalyseur et à fournir ainsi un catalyseur balayé qui peut ensuite être régénéré avec un balayage d'hydrogène selon l'invention. Après le balayage avec l'azote, selon l'invention, le catalyseur est ensuite de préférence soumis à un balayage supplémentaire au cours d'une étape de régénération avec de l'hydrogène, de manière à récupérer une grande partie, de préférence au moins environ 90%, de l'activité d'origine ou initiale du catalyseur. Selon le procédé de la présente invention, les étapes de balayage et de régénération avec un gaz inerte et de l'hydrogène sont de préférence réalisées dans le réacteur d'hydrogénation de manière qu'il ne soit pas nécessaire d'en retirer le catalyseur. En outre, et avantageusement, les étapes de balayage et de régénération de la présente invention sont mises en oeuvre à des températures et sous des pressions, dans le réacteur, qui sont analogues à celles de la réaction d'hydrogénation, de manière à réduire davantage l'arrêt ou l'interruption de la réaction d'hydrogénation. On se réfère maintenant à la figure 1, pour décrire plus en détail la présente invention. La réaction d'hydrogénation est typiquement réalisée dans un réacteur, désigné de façon générale sur les dessins par la référence numérique 10. Le catalyseur d'hydrogénation est placé dans le réacteur 10. Au cours du fonctionnement normal, une charge d'alimentation de la réaction, comprenant la charge à traiter et une source d'hydrogène, est chargée dans le réacteur 10, comme le représente schématiquement la flèche A. La charge d'alimentation de la réaction est mise en contact avec le catalyseur d'hydrogénation dans le réacteur , de manière à donner un produit hydrogéné sortant du réacteur 10 selon la flèche B. Lorsque l'activité du catalyseur d'hydrogénation dans le réacteur 10 diminue jusqu'à un niveau souhaité ou prédéfini, on arrête de charger la charge d'alimentation de la réaction le long de la flèche A et on introduit un courant d'azote dans le réacteur 10. Comme le montre le dessin, l'azote est de préférence introduit dans le réacteur dans un sens opposé à l'écoulement de la charge d'alimentation pendant les réactions d'hydrogénation. Sur le dessin de la figure 1, et plus typiquement, la charge d'alimentation de la réaction est introduite dans le réacteur 10 de bas en haut. Ainsi, de préférence, l'azote est introduit dans le réacteur 10 comme le montre schématique la flèche C, en sens opposé de l'écoulement de la charge, à savoir de haut en bas. L'azote est représenté sortant du réacteur 10 selon la flèche D. La circulation d'azote selon l'invention est réalisée de manière à éliminer les traces d'hydrocarbures du catalyseur d'hydrogénation au sein du réacteur 10, pour préparer le catalyseur pour l'étape de régénération suivante selon l'invention. L'azote balaye de préférence le réacteur 10 à une vitesse spatiale et à une vitesse superficielle suffisantes pour éliminer ces traces d'hydrocarbures. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, on peut de préférence introduire de l'azote dans le réacteur 10 à une vitesse spatiale comprise entre environ 100 et environ 1 000 h-1, de préférence à environ 500 h-1, mesurée dans les conditions normales de température et de pression. L'azote est aussi, de préférence, introduit à une vitesse superficielle comprise entre environ 50 et environ 150 m/min, mesurée dans les conditions normales de température et de pression. La circulation d'azote est de préférence réalisée dans le réacteur à une température inférieure à environ 300 C, de préférence entre environ 150'C et environ 300C, et mieux encore entre environ 2000C et environ 290 C. Une fois les traces d'hydrocarbures suffisamment éliminées, on arrête la circulation de l'azote dans le sens des flèches C et D et on introduit dans le réacteur 10 un courant d'hydrogène, de préférence en sens opposé au sens de circulation de l'azote. Ainsi, comme le montre la figure 1, l'hydrogène est de préférence introduit dans le sens schématisé par la flèche E et sort du réacteur 10 dans le sens de la flèche F. La circulation d'hydrogène est de préférence réalisée dans des conditions de pression et de température du réacteur analogues à celles de la réaction d'hydrogénation. De préférence, la circulation d'hydrogène est réalisée à une pression de 1 034,25-4 481,75 kPa (150- 650 psig), de préférence entre environ 1 379 kPa (200 psig) et environ 2 068,50 kPa (300 psig), à une température comprise entre environ 100 et 300'C, et à une vitesse spatiale comprise entre environ 20 h-1 et environ 200 h-1. De l'hydrogène est de préférence envoyé dans le réacteur 10 de manière à exposer le catalyseur d'hydrogénation qui s'y trouve à entre environ 5 et environ fois la quantité d'hydrogène requise pour réduire totalement la phase métallique du catalyseur d'hydrogénation. Selon l'invention, cela conduit avantageusement à la régénération du catalyseur d'hydrogénation dans le réacteur 10 jusqu'à une activité d'hydrogénation régénérée d'au moins environ 90% de l'activité d'origine. A la fin de la régénération du catalyseur, on arrête la circulation de l'hydrogène dans le sens des flèches E-F et on remet le réacteur 10 en ligne en réintroduisant la charge d'alimentation de la réaction selon la flèche A, de manière à obtenir une charge d'alimentation hydratée ou traitée d'une autre manière à la sortie du réacteur, comme l'indique la flèche B. Comme on l'a indiqué ci-dessus, la circulation de l'hydrogène dans le réacteur est de préférence réalisée dans des conditions de température et de pression analogues à celles du procédé d'hydrogénation. A cet égard, on peut réaliser un procédé d'hydrogénation typique à des températures comprises entre environ 60 et environ 160 C, ou plus, et à des pressions comprises entre environ 1379 et environ 2758 kPa. Ainsi, avantageusement, on peut démarrer le procédé de régénération dès que l'on a arrêté de charger le réacteur, sans qu'il soit nécessaire d'attendre que l'on ait ajusté la température ou la pression dans le réacteur. Selon l'invention, on a constaté que l'étape de balayage par le gaz inerte ou l'azote, selon l'invention, était déterminant pour obtenir la régénération du catalyseur d'hydrogénation selon l'invention. Comme on l'a indiqué ci- dessus, on a constaté qu'il était avantageux de faire circuler l'azote et l'hydrogène l'un après l'autre en sens opposé de manière à obtenir une meilleure régénération du catalyseur d'hydrogénation. A cet égard, et comme l'illustre la figure 1, on peut donc réaliser la circulation de l'azote dans le sens opposé à l'alimentation normale du réacteur, tandis que la circulation d'hydrogène est réalisée dans une direction parallèle à l'alimentation normale du réacteur. Bien entendu, on peut, si on le souhaite, inverser les sens de circulation de l'azote et de l'hydrogène, selon l'invention. Les exemples suivants illustrent la régénération avantageuse d'un catalyseur d'hydrogénation selon l'invention. EXEMPLE 1 On charge dans le réacteur garni d'un lit d'une unité pilote un échantillon de 500 cm3 de catalyseur au nickel, tel que celui décrit dans la demande de brevet U.S. n 08/354 969. On se procure une charge constituée d'une coupe de naphta en C5, ayant la composition indiquée dans le tableau 1 ci-dessous. Tableau 1 COMPOSITION, % en poids C3 0 C4 2,92 C4= 6,98 C5 38,25 C5= 25,56 IC5= 25,98 C6+ 0,40 CONTAMINANTS dioléfines, % en poids 1,9 nitriles, ppm en volume: ACN 0,24 PPN 80,17 azote basique, ppm en poids 1,45 soufre total, ppm en poids 40 mercaptans, ppm p régénération selon la présente invention. Initialement, on fait passer de l'azote dans le réacteur de haut en bas, en sens inverse de l'écoulement de la charge d'alimentation. On fait circuler l'azote dans le réacteur à une vitesse spatiale, dans les conditions normales, de 450 h-1 et à une vitesse superficielle de 1 500 cm/min, à la température ambiante, pendant environ 3 heures. Cette circulation d'azote a pour effet avantageux de délier les hydrocarbures de la surface du catalyseur d'hydrogénation. Au bout de 3 heures de circulation, on arrête le courant d'azote et on introduit dans le réacteur un courant d'hydrogène, de bas en haut, à une vitesse spatiale de 50 h-1. On introduit l'hydrogène dans le réacteur à une température de 2000C pendant 24 heures. Après ce traitement, le procédé de régénération selon la présente invention est terminé et le lit est remis en opération, avec l'introduction d'une charge d'alimentation de naphta à hydrogéner. Le catalyseur d'hydrogénation présente une excellente régénération de son activité, comme le montre la figure 2. EXEMPLE 2 Le catalyseur de l'exemple 1 est soumis aux mêmes conditions réactionnelles d'hydrogénation et à la même charge d'alimentation que dans l'exemple 1, sauf que le procédé de régénération est démarré lorsque le catalyseur d'hydrogénation présente une activité d'hydrogénation des dioléfines d'environ 30% et une activité d'hydrogénation des nitriles presque totalement désactivée, au bout de 220 heures de fonctionnement. Le catalyseur ainsi désactivé est régénéré selon la présente invention comme le décrit l'exemple 1. La figure 3 illustre l'excellente régénération du catalyseur, même après une telle désactivation et une telle contamination extrêmes au bout de 200 heures de fonctionnement. EXEMPLE 3 Le même catalyseur que celui décrit dans l'exemple 1 est une fois encore soumis à la charge et à la réaction d'hydrogénation que décrit l'exemple 1. Lorsque le catalyseur d'hydrogénation présente une désactivation analogue à celle de l'exemple 1, on commence un traitement d'hydrogénation sans balayage initial d'azote pour éliminer les naphta et autres hydrocarbures du lit de catalyseur. La figure 4 illustre le fonctionnement initial, régénération ne ll 1 selon l'exemple 2, et la régénération n 2 suivante n'employant que de l'hydrogène, comme décrit ci-dessus. Comme le montre la figure, la régénération qui n'emploie que de l'hydrogène, sans balayage initial d'azote, ne régénère pas le catalyseur d'hydrogénation. Il est donc clair que l'étape de balayage à l'azote du procédé de la présente invention sert avantageusement à fournir une excellente régénération d'un catalyseur d'hydrogénation selon l'invention. Cette invention peut être réalisée sous d'autres formes ou mise en oeuvre d'une autre manière, sans sortir de l'esprit ou des caractéristiques essentielles de l'invention. Le présent mode de réalisation doit donc être considéré comme à tous égards illustratif et non limitatif du cadre de l'invention, telle qu'elle est définie par les revendications annexées, et toutes les modifications entrant dans le cadre de la définition et de la gamme d'équivalences sont censées y être englobées. R E V E N D I C A T IONS 1. Procédé de régénération d'un catalyseur d'hydrogénation épuisé, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: (a) se munir d'un catalyseur comprenant un matériau de support choisi parmi un composite oxyde minéral-zéolite, du carbone et de la zéolite, et une phase d'un métal à activité catalytique choisi parmi les métaux partiellement réduits du groupe IB et les métaux complètement réduits du groupe VIII, la phase métallique étant présente en proportion supérieure ou égale à environ 0,03% en poids, et le catalyseur ayant une activité initiale d'hydrogénation des dioléfines, (b) traiter une charge d'hydrocarbures ayant une teneur en dioléfines supérieure ou égale à environ 0,1% et une teneur en nitriles supérieure ou égale à environ 2 ppm avec le catalyseur, jusqu'à ce que l'activité initiale d'hydrogénation des dioléfines du catalyseur diminue jusqu'à une activité d'hydrogénation des dioléfines réduite, (c) balayer le catalyseur avec un gaz inerte de manière à éliminer les traces d'hydrocarbure du catalyseur, et obtenir ainsi un catalyseur balayé, et (d) régénérer le catalyseur balayé par un autre balayage du catalyseur balayé avec de l'hydrogène, de manière à obtenir un catalyseur régénéré ayant une activité d'hydrogénation des dioléfines régénérée, qui soit supérieure à l'activité d'hydrogénation des dioléfines réduite. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de traitement est réalisée jusqu'à ce que l'activité réduite d'hydrogénation des dioléfines ne soit pas inférieure à environ 50% de l'activité initiale d'hydrogénation des dioléfines. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape de régénération fournit un catalyseur régénéré possédant une activité régénérée d'hydrogénation des dioléfines d'au moins environ 90% de l'activité initiale d'hydrogénation des dioléfines. 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape de traitement est réalisée jusqu'à ce que l'activité réduite d'hydrogénation des dioléfines ne soit pas inférieure à environ 80% de l'activité initiale d'hydrogénation des dioléfines. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de balayage par un gaz inerte est réalisée à une température inférieure ou égale à environ 300 C. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de balayage par un gaz inerte est réalisée à une température comprise entre environ une température inférieure à la température ambiante et environ 300 C. 7. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de balayage par un gaz inerte est réalisée à une température comprise entre les environs de la température ambiante et environ 290 'C. 8. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz inerte est choisi dans le groupe constitué par l'azote, l'hélium, l'argon, le méthane, l'éthane, le propane, l'hydrogène et leurs mélanges. 9. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz inerte est l'azote. 10. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de régénération est réalisée à une température comprise entre environ 100 C et environ 300 C. 11. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de régénération est réalisée à une pression comprise entre environ 1 034,25 kPa (150 psi) et environ 4 481,75 kPa (650 psi). 12. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de régénération comprend le balayage du catalyseur balayé avec un volume d'hydrogène correspondant à entre environ 5 et environ 20 fois la quantité d'hydrogène suffisante pour réduire pratiquement complètement la phase métallique du catalyseur. 13. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de balayage est réalisée à une vitesse spatiale du gaz inerte comprise entre environ 100 et environ 1 000 h-1. 14. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de balayage est réalisée à une vitesse spatiale d'hydrogène comprise entre environ 20 h-1 et environ 200 h-1. 15. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de traitement comprend l'introduction de la charge d'hydrocarbures dans le catalyseur dans le sens de la charge, en ce que l'étape de balayage est réalisée par introduction du gaz inerte dans un sens essentiellement opposé au sens de la charge, et en ce que l'étape de régénération est réalisée par introduction de l'hydrogène dans le sens de la charge. 16. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de balayage et l'étape de régénération sont réalisées par introduction l'un après l'autre du gaz inerte et de l'hydrogène dans le catalyseur, essentiellement en sens opposés. 17. Procédé d'hydrogénation sélective simultanée de dioléfines et de nitriles à partir d'une charge d'hydrocarbures, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: (a) se munir d'une charge d'hydrocarbures ayant une teneur en dioléfines supérieure ou égale à environ 0,1% en poids et une teneur en nitriles supérieure ou égale à environ 2 ppm; (b) se munir d'un catalyseur comprenant un matériau de support choisi dans le groupe constitué par un composite oxyde minéral-zéolite, du carbone et de la zéolite, et une phase d'un métal à activité catalytique choisi parmi les métaux partiellement réduits du groupe IB et les métaux complètement réduits du groupe VIII, la phase métallique étant présente en proportion supérieure ou égale à environ 0,03% en poids, et le catalyseur ayant une activité initiale d'hydrogénation des dioléfines, (c) mélanger la charge avec de l'hydrogène pour obtenir une charge d'alimentation de la réaction présentant un rapport de l'hydrogène aux dioléfines et aux nitriles inférieur à environ 3 fois la quantité stoechiométrique nécessaire pour hydrogéner sélectivement les dioléfines et les nitriles; (d) traiter la charge d'alimentation de la réaction en présence du catalyseur, à une température et une pression d'hydrogénation, jusqu'à ce que le catalyseur présente une activité d'hydrogénation des dioléfines réduite à pas moins d'environ 50% de l'activité initiale d'hydrogénation des dioléfines; (e) balayer le catalyseur avec un gaz inerte de manière à éliminer les traces d'hydrocarbure du catalyseur, et obtenir ainsi un catalyseur balayé; (f) régénérer le catalyseur balayé par un autre balayage du catalyseur balayé avec de l'hydrogène, de manière à obtenir un catalyseur régénéré ayant une activité d'hydrogénation des dioléfines régénérée, qui soit supérieure à l'activité réduite d'hydrogénation des dioléfines; et (g) répéter les étapes (c) à (f). 18. Procédé selon la revendication 17, dans lequel l'étape de régénération fournit un catalyseur régénéré possédant une activité régénérée d'hydrogénation des dioléfines d'au moins environ 90% de l'activité initiale d'hydrogénation des dioléfines. 19. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'étape de traitement est réalisée jusqu'à ce que l'activité réduite d'hydrogénation des dioléfines ne soit pas inférieure à environ 50% de l'activité initiale d'hydrogénation des dioléfines. 20. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'étape de traitement comprend l'introduction de la charge d'hydrocarbures dans le catalyseur dans le sens de la charge, en ce que l'étape de balayage est réalisée par introduction du gaz inerte dans un sens essentiellement opposé au sens de la charge, et en ce que l'étape de régénération est réalisée par introduction de l'hydrogène dans le sens de la charge. 21. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'étape de balayage et l'étape de régénération sont réalisées par introduction l'un après l'autre du gaz inerte et de l'hydrogène dans le catalyseur, essentiellement en sens opposés.