Brevet FR2736423A1 — publié le 19970110

La présente invention relève du domaine de la réfrigération d'objets et, en particulier, d'écrans thermiques, du type de ceux qui sont susceptibles d'être utilisés pour créer un envrionnement radiatif aux températures cryogéniques, i.e. un environnement thermique dont la température est inférieure à 80 C, de préférence 100*C. Plus précisément, l'invention a trait à la réfrigération d'écrans thermiques, dénommés également cryopanneaux, aptes à constituer les parois d'une enceinte cryogénique qui peut, par exemple, être une chambre de simulation thermique d'un environnement, correspondant à celui de l'espace "profond". De telles chambres de simulation sont utilisées notamment pour tester des vaisseaux spatiaux et comprennent en particulier un agencement optiquement étanche d'écrans thermiques ou de cryopanneaux définissant l'environnement thermique du volume d'essai. La présente invention concerne ainsi un procédé et un dispositif de réfrigération d'écrans thermiques du type de ceux qui sont susceptibles d'être utilisés pour constituer des parois d'un volume d'essai de similitude thermique et qui comprennent au moins un panneau creux (cryopanneau). On sait que les écrans thermiques à un ou plusieurs cryopanneaux, sont généralement réalisés dans des matériaux thermiquement conducteurs, tels que les métaux et sont refroidis à l'aide d'un fluide ou d'un mélange de fluides frigorigènes se présentant, au moins en partie, à l'état liquide. A titre d'illustration, la fig. 1 annexée est une représentation partielle, en perspective, de trois exemples (I, II, II) de cryopanneaux classiques. Ces cryopanneaux, désignés par la référence 1, comprennent une ou plusieurs cavités 2, au travers de chacune desquelles un fluide cryogène C peut circuler à l'état liquide et/ou gazeux. La réfrigération, qui consiste en l'absorption de quantités de chaleur Q émanant du volume à refroidir est obtenue grâce à la chaleur latente de vaporisation du fluide cryogène liquide C;. Dès lors qu'il sont mis en oeuvre pour réaliser des chambres de simulation thermique pour tests en conditions spatiales, les cryopanneaux 1 comprennent, de préférence, une face intérieure 3 absorbante pour le rayonnement thermique du spécimen testé placé à l'intérieur du volume d'essai et une face extérieure 4, de préférence polie. S'agissant de la réfrigération, il existe deux types de procédés de réfrigération connus, à savoir le procédé "direct" et le procédé "indirect". La fig. 2 annexée représente un schéma illustratif et explicatif d'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé direct de l'art antérieur. L'écran thermique 1 considéré comprend des écrans élémentaires 2 à circulation de fluide, encore dénomés canaux dans la suite du texte, qui sont le siège de la vaporisation d'un liquide cryogène Cl sous l'effet de l'absorption d'une quantité de chaleur Q. Les canaux 2 sont reliées, d'une part, à un réservoir 5 de stockage et d'alimentation en fluide cryogène liquide C, sous pression et, d'autre part, à un organe d'évacuation 6 du gaz produit par l'évaporation dans les canaux 2. Une canalisation 7, émanant du réservoir 5 et équipée d'une valve 8, permet l'acheminement du fluide cryogène liquide aux canaux 2 du panneau creux 1. Plus précisément, cette canalisation 7 se subdivise en canalisations secondaires 71, 72 ... 7., dont chacune aboutit à l'ouverture 91, 92 ... 9n de chaque canaux Zi, 22... Ces canalisations secondaires, 71, 72 ..... 7n sont équipées d'une vanne de réglage lOi, 102 ...10n. Les sorties 111,112... 11n desdites cavités, sont mises en relation avec une canalisation d'évacuation 12 par l'intermédiaire de conduits raccords 131, 132... 13D. Cette canalisation 12 amène le fluide cryogène vaporisé jusqu'à l'organe d'évacuation 6, qui le fait passer dans l'atmosphère ambiante. n est prévu, également, un système de contrôle du flux Ih fluide C1 des canaux 2" 22... 2X. Le système comprend une unité centrale 14 reliée à des capteurs de température de sortie du fluide gazeux F, de chacun des canaux 21, 22... 2u. Cette unité centrale 14 controle l'ouverture des vannes de réglage loi 102 ... 1OD. Le fluide cryogène Cl, stocké sous une pression P dans le réservoir 5, peut donc circuler après ouverture de la vanne 8 dans la canalisation principale 7 selon un flux m pour approvisionner les canaux 21, 2,... 2, selon des débits gérés et commandés par le système de contrôle comprenant l'unité centrale 14. La vaporisation dans les canaux 21, 22... 2n permet l'absorption d'une quantité de chaleur Q et la vaporisation Cl l C0. Selon ce procédé "direct", il est possible d'atteindre les températures cryogéniques, correspondant sensiblement aux températures d'ébullition des fluides frigorigènes sous la pression atmosphérique, soit 77,4 K pour l'azote liquide. Cependant, la charge thermique Q maximale, "absorbable" par ce type d'écran thermique à procédé "direct", est limitée. En effet, cette charge Q maximale, qui ne doit s'envisager que pour des températures basses atteintes de manière uniforme sur tout l'écran thermique, peut être perturbée par la formation de bouchons de gaz qui s'opposent à un écoulement régulier du flux diphasique liquide/gaz et qui ainsi donne naissance à des zones chaudes ponctuelles sur la surface de l'écran. On peut tenter de remédier partiellement et imparfaitement à ce problème en augmentant le flux de fluide cryogène liquide C1, jusqu'à des niveaux excédant celui juste nécessaire pour l'absorption de la charge thermique concernée. Mais dans ce cas, de grandes quantités de fluide cryogène en excès doivent être évacuées et sont perdues, ce qui est grandement préjudiciable au rendement et à l'économie du procédé. L'autre proposition connue de réfrigération "indirecte" fait intervenir un dispositif qui est représenté schématiquement sur la fig. 3, laquelle illustre et explicite également le procédé "indirect". Sur cette fig. 3, les mêmes références désignent les mêmes éléments que sur la fig. 2. Ce dispositif comprend des écrans élémentaires à circulation (encore dénomés "canaux" dans la suite du texte) 21, 2:... 2. formant l'écran thermique 1, des vannes de reglages 10X, 10,... 1OD permettant le contrôle de l'alimentation des canaux Zi, 2:... 2" par l'intermédiaire d'un système de contrôle 14, 151, 15:, ainsi qu'un réservoir de stockage et d'alimentation 5 contenant du fluide cryogène liquide Cl sous pression P, à l'instar des dispositifs décrits ci-dessus pour le procédé direct. En plus de cela, le dispositif de la fig. 3 comprend une capacité tampon 16, un échangeur thermique 17 et une pompe 18. Le réservoir de stockage et d'alimentation 5 est à même de délivrer du fluide cryogène bouillant Cb à l'échangeur thermique 17, par l'intermédiaire d'un conduit 19 équipé d'une électrovanne 20. Cette dernière est asservie à des moyens de contrôle et de commande comprenant un capteur de niveau 21 de fluide cryogène bouillant Cb dans l'échangeur thermique 17, une unité centrale de commande 22, régissant l'ouverture et la fermeture de lélectrovanne 20, selon les données fournies par le capteur de niveau 21. Le fluide à refroidir est du fluide cryogène liquide C, sous pression P provenant de la capacité tampon 16, par l'intermédiaire d'une canalisation 23.Cette fourniture de fluide cryogène liquide C, par la capacité tampon 16 peut, éventuellement, être complétée par du fluide liquide c', acheminé par la canalisation 24 provenant du réservoir 5, laquelle comprend une vanne 25. Le fluide cryogène liquide C, sous pression subit un refroidissement par vaporisation du fluide cryogène bouillant Cb de l'échangeur 17, ce dernier étant conçu de manière à permettre l'évacuation E,de la vapeur ainsi générée. Le fluide cryogène liquide C, est ainsi sous refroidi pour être amené ensuite, à l'aide de la pompe 18, vers les canaux 2" 2:...2. sous le contrôle des moyens de contrôle et de commande 14, 15" 15:... 15,. Le fluide sous-refroidi à température T, absorbe la charge thermique Q au niveau des cavités, ce qui provoque sa montée à une température T2 sans vaporisation, les moyens de contrôle et de commande étant ajustés de telle sorte que la température reste en deçà de la température de saturation du fluide To à la pression P0 régnant dans les cavités. A la sortie des cavités 21, 22 ... 2,, le fluide cryogène liquide Cl, réchauffé à T2 est conduit, à l'aide d'une canalisation 26, vers la capacité tampon 16 selon un flux M. Cette capacité tampon 16 est pourvue de moyens d'évacuation de l'excès de fluide gazeux qu'elle contient en plus du fluide liquide C, sous pression. Ces moyens d'évacuation comprennent deux vannes de régulation 27, 28 et une unité 29 de mesure de pression dans la capacité 16 et de commande des vannes de régulation 27 et 28. La vanne 27 permet, en position ouverte, l'approvisionnement en fluide gazeux de la capacité 16. A l'inverse, lorsque la vanne 28 s'ouvre c'est l'évacuation de fluide gazeux qui s'opère abaissant ainsi la pression dans le circuit. Compte tenu du fait que l'absorption de chaleur au niveau des panneaux creux de l'écran thermique 1 s'effectue sans changement d'état liquide b gaz, cela prévient les problèmes de bouchons gazeux. Néanmoins, ce procédé "indirect" a comme inconvénient majeur de ne pas permettre la réfrigération à des températures aussi basses que le procédé "direct". Cette différence de performances peut atteindre 20 K K dans le cas de l'azote liquide. Par ailleurs, ce procédé "indirect" impose le recours à des moyens lourds de pompage de grandes quantités de fluide cryogène, à de hauts débits. De tels moyens de pompage, qui doivent fonctionner en continu, affectent la fiabilité du dispositif et induisent, nécessairement, une consommation importante en fluide cryogène liquide C, sous pression. Par ailleurs, ce procédé "indirect" ne peut être mis en oeuvre qu'avec un dispositif qui comprend, outre la pompe, de nombreux éléments qui ne font qu'ajouter à sa sophistification et conduisent à un coût d'investissement élevé. Dans cet état de fait, l'un des objectifs essentiels de la présente invention est de fournir un procédé et un dispositif de réfrigération d'écran(s) thermique(s) permettant d'atteindre des températures de réfrigération au moins aussi basses que celles caractéristiques du procédé "direct" de l'art antérieur, tout en satisfaisant aux contraintes de simplicité et d'économie, qui s'imposent dans une perspective de faisabilité industrielle et sans être sujets aux dysfonctionnements typiques du procédé "direct", tels que les bouchons gazeux provoquant des hétérogénéités thermiques. Ces objectifs et d'autres sont atteints par la présente invention qui concerne, en premier lieu, un procédé de réfrigération d'écran thermique, du type de ceux qui sont susceptibles d'être utilisés pour refroidir une enceinte et qui comprennent au moins un panneau refroidi par circulation de fluide. Ledit procédé consistant, essentiellement, à mettre à profit la chaleur latente de vaporisation L d'un fluide cryogène liquide C, à l'intérieur du (ou des) panneau(x) creux ou panneau(x) d'écran à circulation, cette chaleur latente L provenant de la charge thermique (ou flux thermique) extérieure Q et définissant avec Q un ratio m = Q/L correspondant au flux ou débit-masse m du fluide c', au sein du (ou des) panneau(x) creux, nécessaire pour absorber la charge thermique extérieure Q provenant du volume à refroidir, caractérisé en ce que:: - l'on impose un débit M = y.(m) avec y représentant un nombre supérieur à 1, M étant, en outre, choisi par excès, de telle sorte que la vaporisation (c' - C) soit au moins partielle, - I'on recueille l'éventuel excès de fluide liquide C1e et le fluide gazeux Cg issu de la vaporisation, - l'on sépare l'excès C" de Ca, - l'on évacue Ca > l'on compense la perte en fluide C, par un apport dimensionné en fluide liquide Cin sous pression, - et l'on réachemine l'excès fluide Ck recueilli complété par l'apport en fluide liquide C, dans le (ou les) panneau(x) creux, selon un débit M, de manière à instaurer ainsi un recyclage de C,. A noter que Q peut également être défini comme étant la puissance thermique et m le débit-masse, avec m (Kg x s-') - QJ(/S L (JIiKg) I1 est du mérite de la Demanderesse d'avoir mis en évidence, de manière tout à fait surprenante et inattendue, que le fait de prévoir, d'une part, une suralimentation en fluide frigorigène liquide C, des cavités des panneaux creux écrans thermiques et, d'autre part, une séparation de phase liquide/gazeuse, permet de réunir les avantages des procédés "direct" et "indirect" de l'art antérieur, tout en supprimant leurs inconvénients respectifs. Un autre objet de l'invention est constitué par un dispositif de réfrigération d'écran thermique, utile notamment pour la mise en oeuvre du procédé cidessus et comprenant: - au moins un écran thermique comportant au moins un panneau creux présentant une ou plusieurs canaux au travers de chacune desquels au moins un fluide frigorigène liquide et/ou gazeux est susceptible de circuler entre au moins une ouverture d'entrée et au moins une ouverture de sortie, - au moins un réservoir de stockage et d'alimentation en fluide cryogène liquide (C3 sous pression, - et éventuellement au moins un système de contrôle du flux M d'entrée et de circulation du fluide (C3 dans la ou les canal(aux) de l'écran thermique. Ce dispositif est original et avantageux - en ce qu'il comporte, en outre, des moyens de séparation de mélanges de phases liquide (L) et gazeuse (G) du fluide cryogène, lesdits mélanges provenant de la ou des ouvertures de sortie de la (ou des) cavité(s) de 1' (ou des) écran(s) thermique(s), - et en ce que ces moyens de séparation (liquide/gaz) sont, par ailleurs, reliés, d'une part, au réservoir de stockage et d'alimentation apte à les approvisionner en fluide cryogène liquide (C) sous pression et, d'autre part, à 1' (ou aux) ouverture(s) d'entrée de la (ou des) cavité(s) de 1' ou des écran(s) thermique(s). La description détaillée qui suit, d'exemples non limitatifs de mise en oeuvre du procédé selon l'invention et de réalisation d'un dispositif utile pour cette mise en oeuvre. Cette description est effectuée en référence à la fig. 4 des dessins annexés, montrant un schéma illustratif et explicatif d'un tel dispositif. Dans cette fig. 4, les éléments communs avec les fig. 2 et 3 seront désignés par les mêmes références. Comme déjà vu "l'écran thermique" est constitué par l'ensemble des panneaux creux 1 présentant des canaux Zi, ..... 2, et logés dans une chambre sous vide 30. Chaque canal 2X, 22... 2n comporte une ouverture d'entrée 9" 92 ... 9, en communication avec une canalisation secondaire i, : 7nX 7n, ainsi qu'une ouverture de sortie 111, 11:... 11, en relation avec une canalisation de sortie 131, 13:... 13 Ce dispositif comprend, également - un réservoir 5 de stockage et d'alimentation en fluide cryogène liquide C, sous pression P, - un système de contrôle de l'entrée et de la circulation du fluide F, dans les canaux 21, 22... 2, de l'écran thermique 1, des moyens de séparation 31 de mélange de phase liquide/gazeuse du fluide cryogène, - des moyens de contrôle 36, 37 de la quantité de fluide cryogène liquide C, dans les moyens de séparation de phase 31, - et éventuellement des moyens mécaniques, du type pompe, d'assistance pour l'acheminement ou le réacheminement du fluide cryogène liquide C, au travers des canaux 2,,2,...2,. Le réservoir 5 de stockage et d'alimentation communique, par l'intermédiaire d'un conduit 33, avec les moyens de séparation liquide/gaz constitués, de préférence, par au moins un réservoir 31. Ce dernier comprend au moins un conduit d'évacuation 34 de la phase gazeuse séparée de la phase liquide du fluide cryogène C. Ce réservoir 31 est, par tailleurs, en communication avec au moins une conduite d'amenée 35 du mélange liquide/gaz, en l'espèce une, émanant des canaux 21, 2: ... 2" de l'écran thermique 1. Le réservoir de séparation de phase 31 est également associé aux moyens de contrôle de la quantité ou du niveau de fluide liquide cryogène C, qu'il contient.Ces moyens comprennent au moins une vanne de régulation 36, en l'espèce une, asservie à une unité de calcul et de commande 37 reliée à un capteur de niveau, non représenté sur le dessin, et apte à actionner la vanne 36 à l'ouverture pour compenser les pertes en fluide cryogène liquide C, dans le réservoir 31, compte tenu d'une valeur de consigne prédéterminée. Cette unité 37 permet de gérer les apports en fluide cryogène liquide C1a pour compenser les pertes gazeuses. La sortie du fluide cryogène liquide Cl > contenu dans le réservoir de séparation 31, s'opère à l'aide d'une canalisation 38 reliée, directement ou indirectement, à la canalisation d'amenée 7 du fluide cryogène liquide C, vers les canaux 2 > 2:... Avantageusement, la jonction entre la canalisation 38 et la canalisation 7 peut comprendre, comme c'est le cas en l'espèce, au moins une pompe 32 pour le transport du fluide L du réservoir de séparation vers le ou les panneaux creux I. Cette jonction peut être mise en ou hors service à l'aide d'une vanne 39 dont elle est équipée. En position fermée de cette dernière, la jonction canalisation 38/canalisation 7 est réalisée par une dérivation 40 également pourvue d'au moins une vanne, avantageusement une vanne e. g à commande manuelle 41. Le système de contrôle du débit M de fluide frigorigène à l'intérieur des cannaux 21, 22...2n du panneau creux 1 fonctionne, de préférence, en autorégulation et comprend - au moins une vanne, de préférence une vanne de réglage 14, 102... 10" au moins un capteur de température du fluide C liquide et/ou gazeux, disposé à l'intérieur ou à proximité de l'ouverture de sortie de la (ou des) canal(aux) Zi, 22... - et au moins une unité 14 de commande et de calcul, programmée de telle sorte qu'elle soit apte à actionner la (ou les) vanne(s) 101, 102 ... 10, en fonction des données reçues du (ou des) capteur(s) de température lSI, 152 ... 15,, notamment en vue d'assurer l'ajustement du débit M au flux de chaleur Q à absorber. Dans cet exemple, chaque conduit secondaire 71s 72 *.. 7 d'amenée de fluide Ft jusqu'à l'ouverture 91 92... 9,, 9a de la cavité 21, 2:... 2, est équipé d'une vanne 101, 102 asservie à l'unité 14 de commande et de calcul du système de contrôle, ladite unité étant, en outre, en relation avec chacun des capteurs de température 15" 152... 15, dont est pourvue chaque canalisation d'évacuation 13,, 132... 13, reliant les ouvertures de sortie 111, 11:... 11,, des cavités 21, 2::... 2, à la canalisation 35 d'amenée du mélange de fluide liquide/gaz vers le réservoir de séparation 31. Le moyen de contrôle, gérant l'approvisionnement en fluide cryogène liquide C, du réservoir de séparation 31, à partir du réservoir de stockage et d'alimentation 5, comprend: - au moins un capteur de niveau de fluide liquide C, dans le réservoir de séparation 31, - au moins une vanne 36, de préférence une vanne de régulation, - et au moins un organe 37 de commande et de calcul apte à actionner la (ou les) vanne(s) pour réajuster la quantité de fluide cryogène liquide C, dans le réservoir de séparation 31, au-dessus d'une valeur de consigne plancher et préprogrammée. L'exemple de dispositif de réfrigération décrit cidessus est un de ceux susceptibles d'être utilisés pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. L'une des caractéristiques essentielles de ce procédé est d'exploiter la chaleur latente de vaporisation L d'un fluide cryogène liquide C, sous pression en un gaz Cg à l'intérieur du panneau creux 1 pour l'absorption d'une charge thermique extérieure donnée Q. Cette chaleur latente L définit, avec la charge Q, un ratio QIL correspondant au flux m du fluide C, au sein de l'écran, nécessaire pour, absorber Q. Partant de ce principe d'absorption de chaleur par vaporisation, on impose, conformément à l'invention, un débit M = y. (iii) avec y représentant un nombre supérieur àî et, en particulier, supérieur ou égal à 3, de préférence à 5 et, plus préférentiellement encore, supérieur ou égal à 10. En définitive, M est choisi par excès, de telle sorte que la vaporisation Cl C= soit au moins partielle. Plus précisément, il est avantageux que la fraction de fluide frigorigène liquide C, se transformant en gaz, soit au plus égale à 30%, de préférence à 10% du débit total en circulation M. Le siège de ce changement d'état, au moins partiel, est l'intérieur des écrans 21, 2:... Avantageusement, il est prévu de régler le débit M à l'aide du système de contrôle et de commande qui est, de préférence, autorégulé. L'unité de commande et de calcul 14 de ce système est programmée de telle sorte qu'elle soit apte à actionner les vannes lOi, 10: ... 10" en fonction des températures de sortie de mélange liquide/gaz mesurées par les capteurs 15" 15:... 15", et ce, compte tenu des valeurs de y préprogrammées et du flux thermique Q à absorber. Cette unité 14 peut également commander et régler le fonctionnement de la pompe 32 lorsque la vanne 39 est ouverte et la vanne 41 fermé. En sortie 11X, 112... lln des canaux Zi, 22... 2", on a donc un mélange liquide/gazeux collecté par les canalisations 131, 132 ... 13" et acheminé par la canalisation 35 jusqu'au moyen de séparation 31. Ce mélange comprend l'excès de fluide liquide Ck et le fluide gazeux C, issus de la vaporisation. Grâce aux moyens 31 on sépare l'excès Cb de C=, C, étant ensuite évacué par l'intermédiaire de la conduite d'évacuation 34. Le fluide liquide C, contenu dans les moyens de séparation 31 est amené, par la canalisation 38, vers le côté d'aspiration de la pompe 32 en position ouverte de la vanne 39 et fermée de la vanne 41 (ou inversement) jusqu'à la canalisation 7 par l'intermédiaire de la pompe 32 ou de la dérivation 40. H est prévu de compenser les pertes en fluide liquide au sein du réservoir de séparation 31, par apport dimensionné en fluide liquide Fh sous pression, provenant du réservoir 5. Cette compensation est gérée par les moyens de contrôle comprenant la vanne de régulation 36, l'unité de commande 37 et le capteur de niveau. ce système mesure la quantité de fluide en excès Cj, contenu dans le réservoir 31 et dès lors que celleci s'écarte, par défaut, d'une valeur de consigne plancher prédéterminée, on actionne une ou plusieurs vannes, en l'occurrence la vanne de régulation 36, montée sur la canalisation d'alimentation 33 reliée à au moins un réservoir 5 d'alimentation, en l'occurrence un, de façon à ramener la quantité de fluide dans le réservoir séparateur 31 dans la plage de consigne convenable. Avantageusement, le fluide frigorigène est, de préférence, de l'azote liquide ou tout autre cryogène liquide. La mise en place d'une pompe 32 est préférable pour des charges thermiques Q importantes. Néanmoins, il est parfaitement envisageable de mettre hors circuit, i.e. de "bypasser" cette pompe lorsque la charge Q est réduite. En tout état de cause, la taille, donc les performances, exigées pour la pompe sont, de toute façon, largement inférieures à celles de la pompe incontournable pour des dispositifs de mise en oeuvre du procédé "indirect" de l'art antérieur. Ainsi, pour une différence de température entrée/sortie écran de 10 K dans le procédé indirect, la pompe mise en oeuvre dans le procédé selon l'invention aura un débit typiquement 10 fois plus faible. Le procédé selon l'invention permet d'atteindre des températures de réfrigération basses comparables à celles obtenues par le procédé connu direct et correspondant sensiblement aux températures d'ébullition du fluide frigorigène liquide à pression atmosphérique. De plus, conformément à l'invention, les éventuels problèmes de bouchons gazeux et d'hétérogénéité thermique sont évités, sans pour autant nuire à l'économie du procédé, en raison notamment du recyclage du fluide liquide en excès prévu. Enfin, le procédé de l'invention ne nécessite pas le recours à des équipements sophistiqués, complexes et coûteux. Avantageusement, il peut être fait usage du procédé et du dispositif selon l'invention pour la réfrigération de chambres de simulations spatiales du type videthermique ou de type vide-rayonnement. REVENDICATIONS: 1 - Procédé de réfrigération d'écran(s) thermique(s), du type de ceux qui sont susceptibles d'être utilisés pour créer un environnement thermique ayant une température cryogénique et qui comprennent au moins un écran à circulation de cryogène liquide (1), ledit procédé consistant, essentiellement, à mettre à profit la chaleur latente de vaporisation (L) d'un fluide cryogène liquide (C3 en un gaz (C,) à l'intérieur du (ou des) panneau(x) d'écran à circulation (1), cette chaleur latente (L) provenant de la charge thermique extérieure (Q) et définissant avec (Q) un ratio (Q/L) correspondant au débit-masse (m) du fluide (C3 au sein du (ou des) panneau(x) (1), nécessaire pour absorber (Q) provenant du volume à refroidir, caractérisé en ce que:: - l'on impose un flux (M = y.(in)) avec y représentant un nombre positif supérieur à 1, (M) étant, en outre, choisi par excès, de telle sorte que la vaporisation (C,C,) soit au moins partielle, - l'on recueille l'éventuel excès de fluide liquide (C13 et le fluide gazeux (Ce) issu de la vaporisation, - l'on sépare l'excès (C,k) de (C3, - l'on évacue (C,), - l'on compense la perte en fluide (C3 par un apport dimensionné en fluide liquide (C3 sous pression, - et l'on réachemine l'excès fluide (C3 recueilli, éventuellement complété par l'apport de fluide liquide (C") dans le (ou les) panneau(x) creux, selon un flux (M), de manière à instaurer ainsi un recyclage de (C3. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que y est supérieur ou égal à 3, de préférence à 5 et, plus préférentiellement encore, à 10. 3 - Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'(le ré)acheminement de (C) peut être assisté par des moyens mécaniques - de type pompe (32). 4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on prévoit un système de contrôle du flux (M), de préférence autorégulé. 5 - Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'on régule le flux (M) au moyen d'au moins une vanne (10" 10:... 101), d'au moins un capteur de température (151, 151 ... 15n) et d'au moins une unité (14) de commande et de calcul programmée, de telle sorte qu'elle soit apte à actionner la (les) vanne(s) (101, 14 ... lOn) en fonction des données qu'elle reçoit du(des) capteur(s) (151, 15:... 151). 6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la compensation de la perte en fluide (C,), par apport dimensionné en fluide liquide (C3 sous pression, est gérée par des moyens de contrôle grâce auxquels on mesure la quantité de fluide en excès (Cd dans le réservoir séparateur (31) et, dès lors que celle-ci s'écarte par défaut d'une valeur de consigne plancher prédéterminée, on actionne à l'ouverture une ou plusieurs vannes (36) montée(s) sur une canalisation d'alimentation (33), reliée à au moins un réservoir (5) d'alimentation, de façon à ramener la quantité de (C") dans la plage de consigne convenable. 7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le fluide frigorigène est choisi parmi les liquides cryogéniques, l'azote liquide, étant particulièrement préféré. 8 - Dispositif de réfrigération d'écran thermique, utile notamment pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 et comprenant: - au moins un écran thermique constitué par au moins un panneau à circulation creux (1) présentant une ou plusieurs canaux (21, 2:... 2n) au travers de chacune desquelles au moins un fluide cryogène liquide etlou gazeux est susceptible de circuler entre au moins une ouverture d'entrée (91, 9:.. 9 et au moins une ouverture de sortie (11l, 11:... 111), - au moins un réservoir (5) de stockage et d'alimentation en fluide cryogène liquide (C3 sous pression, - et éventuellement au moins un système de contrôle (14, 102 ... 10 111, 1l2 14, et 152 15: 1sD du flux (M) d'entrée et de circulation du fluide (C3 dans la ou les cavités de l'écran thermique., caractérisé: - en ce qu'il comporte, en outre, des moyens (31) de séparation de mélanges de phases liquide et gazeuse du fluide cryogène, lesdits mélanges provenant de la (ou des) ouverture(s) de sortie (111, 112 ... 111) de la (ou des) canal (aux) (21, 2::... 2" de 1' (ou des) écran(s) thermique(s), - et en ce que ces moyens de séparation (31) liquide/gaz sont, par ailleurs, reliés, d'une part, au réservoir (5) de stockage et d'alimentation apte à les approvisionner en fluide cryogène liquide (C) sous pression et, d'autre part, à 1' (ou aux) ouverture(s) d'entrée (91, 92... 9.) de la (ou des) cavité(s) (21, 2:... 2n) de 1' (ou des) écran(s) thermique(s). 9 - Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens de séparation sont constitués par au moins un réservoir (31) de séparation de phase (liquide/gaz) comprenant au moins une conduite d'évacuation (34) de la phase gazeuse séparée de la phase liquide, ledit réservoir (31) étant en liaison avec au moins une conduite d'amenée de mélange (liquide/gaz) en provenance de la (ou des) canal(aux) (2l, ..... 2, de 1' (ou des) écran(s) thermique(s) (1)eut de fluide (C) fourni par le réservoir (5) de stockage et d'alimentation, ainsi qu'avec au moins une canalisation le reliant à (ou aux) ouverture(s) d'entrée de la (ou des) cavité(s) de 1' (ou des) écran(s) thermique(s) pour le transport du fluide frigorigène (C) vers ces dernières. 10 - Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une pompe (32) pour le transport du fluide (C,) du réservoir de séparation (31) vers le (ou les) panneau(x) creux (1). 11 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce qu'il comporte un premier système de contrôle du flux fonctionnant, de préférence, en autorégulation et comprenant: - au moins une vanne, de préférence une vanne de régulationélectrovanne (10s, 10::... 1OD - au moins un capteur (15,, 152... 15n) de température du fluide (fol) à l'intérieur ou à la sortie des canaux (21, 22... 2,), - et au moins une unité (14) de commande et de calcul, programmée de telle sorte qu'elle soit apte à actionner la (ou les) vanne(s) (10" 102 ... 10,) en fonction, notamment, des données reçues du (ou des) capteur(s) (151, 152 ... 15) de température, en vue d'assurer l'ajustement du flux (M) au flux à la quantité de chaleur (Q) à absorber. 12 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que l'approvisionnement, en fluide cryogène (C,), du réservoir de séparation (31), à partir du réservoir (5) de stockage et d'alimentation, est géré par des moyens de contrôle comprenant: - au moins un capteur de niveau de fluide (C1u) dans le réservoir (31) de séparation, - au moins une vanne, de préférence une vanne de régulation (36), - et au moins un organe (37) de commande et de calcul apte à actionner la (ou les) vanne(s) pour réajuster la quantité de fluide (C,) dans le réservoir de séparation (31), au-dessus d'une valeur de consigne plancher et préprogrammée. 13- Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, caractérisé en ce qu'il comporte une dérivation (40) de la pompe (32), dont la mise en service peut être effectuée à l'aide d'au moins une vanne (41).