Brevet FR2746918A1 — publié le 19971003

i 2746918 La présente invention concerne un procédé et un dispositif de contrôle non destructif pour mesurer un défaut de fixation d'un isolateur en matériau polymère, comportant un noyau formé d'une matière plastique renforcée par des fibres (désignée ci-après sous l'expression matériau FRP), une partie de revêtement extérieure disposée autour du noyau en matériau FRP, et au moins un élément métallique fixé à au moins une extrémité du noyau en matériau FRP. Un isolateur en matériau polymère comportant un noyau en matériau FRP, une partie de revêtement extérieure disposée autour du noyau en matériau FRP, et au moins un élément métallique fixé à au moins une extrémité du noyau en matériau FRP est universellement connu. La figure 7, annexée à la présente demande, est une vue en coupe transversale montrant une forme de réalisation de l'isolateur en matériau polymère auquel la présente invention peut être appliquée. Dans la forme de réalisation représentée sur la figure 7, un isolateur 51 formé d'un matériau polymère comprend un noyau 52 en matériau FRP et une partie de revêtement extérieure 53. La partie de revêtement extérieure 53 comprend une partie formant gaine 54 disposée sur l'ensemble de la surface extérieure du noyau 52 en matériau FRP, et une pluralité de parties en forme de cloche 55 qui font saillie sur la partie formant gaine 54. En outre, des éléments métalliques 56 sont fixés aux deux parties d'extrémité du noyau 52 en matériau FRP. On met en oeuvre sur l'isolateur 51 en matériau polymère mentionné précédemment un essai de résistance à la traction, de la manière indiquée ci-après sur la base de la norme CEI, par exemple. Tout d'abord, on exécute un essai préliminaire de résistance à la traction pour l'ensemble des isolateurs 51 en matériau polymère dans des conditions dans lesquelles la charge appliquée sur les isolateurs est à 50 % de la charge mécanique spécifiée. Ensuite, on prélève dans tous les lots de produits un nombre prédéterminé d'isolateurs 51 en matériau polymère qui ont passé avec succès l'essai préliminaire de résistance à la traction, ce nombre étant fonction du nombre de produits dans chaque lot, et on les soumet à un essai de charge de rupture en traction. A la suite de cet essai, le lot de produits, dans lequel tous les produits prélevés satisfont à une valeur de référence, est déterminé comme étant un lot de produits satisfaisant. 2 2746918 Le procédé d'examen mentionné précédemment est supposé présenter actuellement une grande fiabilité. Cependant, il subsiste un problème quant au fait de savoir si le procédé d'examen mentionné précédemment peut permettre ou non une détection suffisante de défauts pour une fiabilité à long terme. Par exemple, lorsque les éléments métalliques 56 sont fixés aux deux parties d'extrémité du noyau 52 en matériau FRP, y compris dans l'isolateur 51 en matériau polymère qui a passé avec succès l'examen mentionné précédemment, on pense qu'une microfissure est quelquefois produite dans le noyau 52 en matériau FRP, au niveau d'une partie intérieure de l'élément métallique 56. Ceci est dû au fait que les contrôles de la rugosité d'une surface intérieure de l'élément métallique 56 et le procédé d'application de pression ne sont pas exécutés correctement. Une telle microfissure ne peut pas être détectée à partir de l'aspect extérieur de l'isolateur 51 en matériau polymère, sauf si l'isolateur 51 en matériau polymère est démonté, et par conséquent il est nécessaire d'exécuter une mesure non destructive sur l'isolateur 51 en matériau polymère. C'est pourquoi, pour améliorer la fiabilité de l'isolateur en matériau polymère et l'utiliser en toute sécurité sur une longue durée, il est souhaitable de développer un procédé de contrôle de défauts, après la fixation du noyau en matériau FRP, dans une partie intérieure de l'élément métallique. En outre, dans un cas extrême dans lequel la rugosité sur une surface intérieure de l'élément métallique est grossière et le procédé d'application de pression est mauvais, on pense que le noyau 52 en matériau FRP lui-même est quelquefois rompu dans l'élément métallique 56. Si une telle position de rupture du noyau 52 en matériau FRP se situe dans une partie d'entrée 56a de l'élément métallique 56, il est possible de détecter et d'éliminer un tel isolateur en matériau polymère rompu, pratiquement complètement par le procédé d'examen mentionné précédemment, étant donné que la résistance à la traction est réduite en raison de la réduction de la zone de fixation. Cependant, si une telle position de rupture se situe au niveau d'une partie intermédiaire 56b ou au niveau d'une partie de fond 56c de l'élément métallique 56, la résistance à la traction est accrue par rapport au cas mentionné précédemment, étant donné que la zone de fixation restante est augmentée progressivement de la partie intermédiaire 56b à la 3 2746918 partie de fond 56c, par comparaison avec la partie d'entrée 56a. Dans ce cas, on pense que l'isolateur en matériau polymère rompu au niveau de la partie intermédiaire 56b et de la partie de fond 56c peut quelquefois subir avec succès le procédé d'examen mentionné précédemment. Une telle rupture ne peut également pas être détectée à partir de l'aspect extérieur de l'isolateur 51 en matériau polymère sauf si on démonte l'isolateur 51 en matériau polymère, et il est nécessaire de mettre en oeuvre un procédé de contrôle non destructif Un but de l'invention est de supprimer les inconvénients mentionnés précédemment et de fournir un procédé de contrôle non destructif d'un isolateur en matériau polymère et un dispositif pour mettre en oeuvre ce procédé, dans lequel un défaut de fixation de l'isolateur en matériau polymère peut être contrôlé d'une manière non destructive. Conformément à l'invention, un procédé de contrôle non destructif pour mesurer un défaut de fixation d'un isolateur en matériau polymère comportant un noyau formé d'une matière plastique renforcée par des fibres, une partie de revêtement extérieure disposée autour dudit noyau formé de matière plastique renforcée par des fibres, et au moins un élément métallique fixé à au moins une extrémité dudit noyau, comprend les étapes consistant à: mesurer un signal d'émission acoustique produit lorsque ledit élément métallique est fixé audit noyau à l'aide d'outils de compression, et déterminer si ledit défaut de fixation est produit ou non, sur la base dudit signal d'émission acoustique en cours, de préférence sur la base d'un nombre d'événements cumulés et d'une fréquence de nombre d'oscillations. En outre, conformément à l'invention, un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de contrôle non destructif mentionné précédemment, comprend un capteur d'émission acoustique disposé sur lesdits outils de compression pour mesurer un signal d'émission acoustique, un circuit de commande destiné à commander un déplacement desdits outils de compression et un intervalle de détection de données dudit capteur acoustique, un circuit de traitement de signaux destiné à traiter ledit signal d'émission acoustique sous la commande dudit circuit de commande pour obtenir une valeur de mesure dudit paramètre de détermination, un circuit de comparaison et de détermination destiné à déterminer si ledit défaut de fixation est produit ou non, par comparaison d'une valeur réellement 4 2746918 mesurée dudit paramètre de détermination obtenu à partir dudit circuit de traitement de signaux à une valeur de référence dudit paramètre de détermination sur la base d'un diagramme obtenu par une mesure prélimi- naire du paramètre de détermination en liaison avec un isolateur réel en matériau polymère possédant les mêmes dimensions et la même conception. Conformément à la présente invention, un son produit lorsque l'élément métallique est fixé au noyau est mesuré sous la forme d'un signal d'émission acoustique, et un défaut de fixation est déterminé sur la base du signal d'émission acoustique mesuré. Par conséquent, il est possible de détecter le défaut de fixation en direct. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 représente un organigramme illustrant un mode de mise en oeuvre d'un procédé de contrôle non destructif d'un isolateur en matériau polymère selon l'invention; - la figure 2 représente un schéma-bloc illustrant une forme de réalisation d'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de contrôle non destructif selon l'invention; la figure 3 est une courbe représentant un type de variation préférable d'une pression de fixation pendant l'étape de fixation selon la présente invention; - la figure 4 est une vue schématique permettant d'expliquer un échantillon, dans lequel un défaut est simulé conformément à l'invention; - la figure 5 est une courbe représentant une relation entre un nombre d'événements cumulés et l'étendue d'une fissure dans un matériau FRP d'un échantillon, dans lequel un défaut est simulé; - la figure 6 est une courbe illustrant un résultat de mesure d'une fréquence de nombre d'oscillations pour l'échantillon, dans lequel un défaut est simulé; et la figure 7, dont il a déjà été fait mention, est une vue schématique illustrant une forme de réalisation d'un isolateur en matériau polymère, auquel la présente invention est appliquée. La figure 1 est un organigramme représentant un mode de mise en oeuvre d'un procédé de contrôle non destructif d'un isolateur en 2746918 matériau polymère selon l'invention. Tout d'abord, on mesure un signal d'émission acoustique (désigné ci-après par signal AE) lorsqu'un élément métallique est fixé à un noyau formé en matériau FRP à l'aide d'outils de compression. Ensuite, on traite le signal AE ainsi mesuré pour obtenir de préférence un nombre d'événements cumulés ou une fréquence de nombre d'oscillations. Enfin, on compare une valeur de mesure d'un nombre cumulé réellement mesuré d'événements ou d'une fréquence réellement mesurée de nombre d'oscillations à une valeur de référence, sur la base d'un diagramme obtenu par une mesure préliminaire du nombre d'événements cumulés ou de la fréquence du nombre d'oscillations en liaison avec un isolateur réel en matériau polymère possédant de préférence les mêmes dimensions et la même construction que l'isolateur en matériau polymère à contrôler. Dans ce mode de mise en oeuvre, il est préférable d'utiliser le nombre d'événements cumulés ou la fréquence du nombre d'oscillations en tant que paramètre de détermination, mais il est possible d'utiliser un autre paramètre de détermination dérivé du signal AE s'il possède une corrélation élevée avec une dimension du défaut. Ici, la raison qu'il y a d'utiliser de préférence le nombre d'événements cumulés et la fréquence du nombre d'oscillations en tant que paramètres de déterminations est qu'ils permettent de détecter le défaut de fixation, qui est la cible de la mesure selon la présente invention, à l'aide du signal AE. En d'autres termes, le défaut de fixation produit lors de l'étape de fixation est classé grossièrement en une fissure du matériau FRP, cas dans lequel une microfissure est produite dans le noyau en matériau FRP en raison d'un sectionnement progressif de fibres de verre dans le noyau en matériau FRP, et en une rupture du matériau FRP, cas dans lequel le noyau en matériau FRP se rompt en raison d'un sectionnement brusque d'un nombre important de fibres de verre dans le noyau en matériau FRP. Etant donné qu'une forme d'onde du signal AE dans le cas de la fissure du matériau FRP présente une faible amplitude et a une forme continue, il est efficace d'utiliser le nombre d'événements cumulés, indiquant un nombre de générations de signaux d'émission acoustique, en tant que paramètre de détermination pour déterminer la caractéristique de la fissure. D'autre part, étant donné que la forme d'onde AE dans le cas de la rupture du matériau FRP possède une amplitude élevée et une forme accusée par rapport à celle 6 2746918 de la fissure du matériau FRP, il est efficace d'utiliser la fréquence du nombre d'oscillations, indiquant un nombre d'oscillations pour un événement du signal d'émission acoustique, en tant que paramètre de détermination pour déterminer la caractéristique de la rupture. Une forme de réalisation d'un isolateur en matériau polymère devant être contrôlé est la même que celle de l'isolateur en matériau polymère connu tel que représenté sur la figure 7. Sur la figure 7, l'isolateur en matériau polymère comporte un noyau massif en matériau FRP, mais il est possible d'appliquer le procédé de contrôle non destructif selon l'invention à un isolateur creux en matériau polymère qui utilise un noyau cylindrique en matériau FRP, si les éléments métalliques sont fixés aux deux parties d'extrémité du noyau cylindrique en matériau FRP, comme mentionné précédemment. La figure 2 est un schéma-bloc montrant une forme de réalisation d'un dispositif de contrôle non destructif de l'isolateur en matériau polymère selon l'invention. Dans la forme de réalisation représentée sur la figure 2, le chiffre de référence 1 désigne un dispositif de fixation, les chiffres de référence 2-1 à 2-6 désignent des outils de compression, le chiffre de référence 5 désigne un capteur du signal AE, le chiffre de référence 6 désigne un circuit de commande, le chiffre de référence 7 désigne un circuit de traitement de signaux, le chiffre de réfé- rence 8 désigne un circuit de comparaison et de détermination et le chiffre de référence 9 désigne une unité d'affichage de résultat. Dans le dispositif de fixation 1, les six outils de compression 2-1 à 2-6 peuvent appliquer uniformément des pressions à l'élément métallique 4 possédant une forme cylindrique et disposé autour du noyau 3 en matériau FRP, pour fixer et solidariser l'élément métallique 4 au noyau 3 en matériau FRP. Le capteur 5 du signal AE servant à mesurer le signal AE produit pendant l'étape de fixation, est disposé sur l'outil de compression 2-1. Le circuit de commande 6 est utilisé pour commander des déplacements des outils de compression 2-1 à 2-6 et pour transmettre un signal de déclenchement au circuit 7 de traitement du signal. Le signal AE, mesuré par le capteur 5 du signal AE, est envoyé au circuit 7 de traitement du signal. Dans le circuit 7 de traitement du signal, un intervalle de mesure du signal AE, envoyé par le capteur 5 du signal AE, est commandé en réponse au signal de déclenchement délivré par le circuit de commande 6. Plus précisément, le signal AE délivré par le capteur 5 du signal AE est détecté uniquement pendant l'intervalle de temps allant d'un signal d'activation de déclenchement à un signal d'arrêt de déclenchement. En outre, le signal AE ainsi détecté est traité pour fournir le nombre d'événements cumulés. Le nombre d'événements cumulés ainsi obtenu est le nombre d'événements au moment o l'opération de détection du signal AE prend fin. Le nombre d'événements cumulés obtenu dans le circuit 7 de traitement du signal est transmis au circuit de comparaison et de détermination 8. Dans le circuit de comparaison et de détermination 8, le nombre d'événements cumulés ainsi mesuré, envoyé par le circuit 7 de traitement du signal, est comparé à une valeur de référence du nombre d'événements cumulés déterminé par une mesure préliminaire du nombre d'événements cumulés en liaison avec un isolateur réel en matériau polymère. Lors de cette étape de comparaison, si le nombre mesuré d'événements cumulés est supérieur à la valeur de référence du nombre d'événements cumulés, il est déterminé comme indiquant le défaut de fixation. Contrairement à cela, si le nombre mesuré d'événements cumulés est inférieur à la valeur de référence du nombre d'événements cumulés, il est établi qu'il n'y a aucun défaut de fixation. Enfin, le résultat fourni par le circuit de comparaison et de détermination 8 est affiché sur l'unité d'affichage de résultat 9, telle qu'un tube cathodique, une imprimante, etc. Dans la forme de réalisation mentionnée précédemment, le nombre d'événements cumulés est utilisé comme paramètre de détermination, mais les mêmes opérations que celles du mode de mise en oeuvre mentionné précédemment peuvent être appliquées au dispositif de contrôle non des- tructif en utilisant la fréquence du nombre d'oscillations en tant que paramètre de détermination. Dans cette forme de réalisation, à titre d'exemple du dispositif de contrôle non destructif, on peut utiliser, de préférence, un système de mesure de signaux AE fabriqué par la société dite NF Circuit Design Block Co., Ltd. (nom du produit: MUSIC). La figure 3 est une courbe représentant un exemple d'une variation de la pression de fixation lors de l'étape de fixation, selon une 8 2746918 forme de réalisation préférable de l'invention. Dans l'exemple représenté sur la figure 3, on augmente progressivement les pressions de fixation des outils de compression 2-1 à 2-6, puis on les maintient constantes pendant 8 secondes. Ensuite, si le signal d'activation de déclenchement est délivré par le circuit de commande 6 au circuit 7 de traitement du signal, l'opération de détection du signal AE par le capteur 5 du signal AE est déclenchée. Si le signal d'arrêt de déclenchement est envoyé par le circuit de commande 6 au circuit 7 de traitement du signal, l'opération de détection du signal AE par le capteur 5 du signal AE prend fin. Sur la figure 3, dans le cas de l'utilisation du nombre d'événements cumulés en tant que paramètre de détermination, le signal d'activation de déclenchement est produit au début d'un intervalle de maintien de la pression, et le signal d'arrêt de déclenchement est produit à la fin de l'intervalle de maintien de la pression. En outre, l'intervalle de maintien de la pression, depuis le signal d'activation de déclenchement jusqu'au signal d'arrêt de déclenchement, est réglé à 8 secondes, et le signal AE est détecté uniquement pendant l'intervalle de maintien de la pression de 8 secondes. La raison qu'il y a de détecter le signal AE uniquement pendant l'intervalle de maintien de la pression dans le cas de l'utilisation du nombre d'événements cumulés en tant que paramètre de détermination est la suivante. Un bruit dû au déplacement mécanique des outils de compression ou analogues, dans l'état d'accroissement de la pression lors de l'étape de fixation, est supérieur à un son lié à des apparitions de fissures dans le noyau en matériau FRP, et un tel bruit est en outre faible dans l'état de maintien de la pression. Par conséquent, si le signal AE est détecté uniquement pendant l'intervalle de maintien de la pression, il est possible d'obtenir un signal AE ayant un faible bruit. Il en résulte qu'il est possible d'exécuter le procédé de contrôle non destructif d'une manière très précise. En outre, sur la figure 3, dans le cas de l'utilisation de la fréquence du nombre d'oscillations en tant que paramètre de détermination, le signal d'activation de déclenchement est produit au début d'une opération d'application de la pression, et le signal d'arrêt de déclenchement est produit à la fin de l'intervalle de maintien de la pression. Ceci est dû au fait qu'une rupture du noyau en matériau FRP se produit quelquefois dans l'état d'accroissement de la pression à partir du début de l'opération d'application 9 2746918 de la pression. En outre, le nombre d'oscillations du signal AE dû à cette rupture est plus élevé que celui du bruit mentionné précédemment et il est possible de déterminer la rupture du noyau en matériau FRP sans que cette opération soit affectée par le bruit mentionné précédemment, si le classement d'une telle rupture est effectué en utilisant la fréquence du nombre d'oscillations comme paramètre de détermination. Ci-après, pour examiner la relation entre une étendue de la fissure du matériau FRP et le nombre d'événements cumulés, on va donner des explications concernant un échantillon, dans lequel un défaut est simulé, et un résultat de la mesure du nombre d'événements cumulés en liaison avec l'échantillon mentionné précédemment. Tout d'abord, pour former l'échantillon dans lequel le défaut est simulé, on a introduit un noyau 3, constitué par un matériau FRP se déformant de façon unidirectionnelle et possédant un diamètre de 16 mm, dans une partie évidée d'un élément métallique 4 formé d'acier au carbone pour un élément de construction, ayant un diamètre intérieur de 16 mm et un diamètre extérieur de 28 mmn, comme représenté sur la figure 4a. Dans ce cas, un défaut 11 a été formé dans une surface intérieure de l'élément métallique, sur des parties opposées aux outils de compression 2-1 et 2- 4, avec pour chacun une surface de liaison d'une largeur de 20 mm. En outre, comme représenté sur la figure 4b, on a préparé les échantillons comportant cinq niveaux, présentés dans le tableau 1, en réglant la largeur A et la profondeur B du défaut 11. Tableau 1 Niveau de l'échantillon simulé 1 2 3 4 5 A (mm) 0,2 0,4 0,6 0,8 1 B (mm) 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 2746918 Ensuite, on a mis en oeuvre l'opération de fixation effective de la manière illustrée sur la figure 3, en utilisant les outils de compression 2-1 à 2-6 du dispositif de contrôle non destructif conçu comme représenté sur la figure 2, et on a mesuré le nombre d'événements cumulés uniquement sur l'intervalle de maintien de la pression de 8 secondes. On a ainsi obtenu le résultat représenté sur la figure 5 à partir d'un total de 50 échantillons. A partir du résultat représenté sur la figure 5, on comprend qu'une étendue de fissure du matériau FRP, indiquant une étendue globale de fissures produites sur une surface du noyau 3 en matériau FRP, est hautement corrélée au nombre d'événements cumulés et que par conséquent il est possible de mesurer la surface de l'étendue des fissures du matériau FRP, produites dans le noyau, en mesurant le nombre d'événements cumulés. Par conséquent on comprendra qu'il est possible d'exécuter le contrôle non destructif de l'isolateur en matériau polymère en utilisant une valeur de référence du nombre d'événements cumulés, déterminée sur la base d'un diagramme obtenu par une mesure préliminaire du nombre d'événements cumulés en liaison avec un isolateur réel en matériau polymère. C'est pourquoi, si la relation représentée sur la figure 5 est formée au préalable à partir de l'isolateur réel en matériau polymère et si la mesure non destructive réelle est exécutée dans des conditions telles que un nombre d'événements cumulés égal à 1000 est pris comme valeur de référence, il est possible de déterminer si le défaut de fixation est produit ou non. Plus précisément en utilisant une surface de l'étendue des fissures du matériau FRP de 3 mm2 comme valeur de seuil, si le nombre d'événements cumulés est inférieur à la valeur de seuil, il est constaté que le défaut de fixation n'est pas produit sous l'effet de la fissuration du matériau FRP, et si le nombre d'événements cumulés est supérieur à la valeur de seuil, il est constaté que le défaut de fixation est produit sous l'effet de la fissuration du matériau FRP. Dans ce cas, si on utilise le nombre d'événements cumulés mentionné précédemment en tant que valeur de référence, il est confirmé que le contrôle non destructif de l'isolateur en matériau polymère est réalisé avec succès. Maintenant la relation entre la rupture du matériau FRP et la fréquence du nombre d'oscillations, on va expliquer le résultat de la mesure de la fréquence du nombre des oscillations, en tant que paramètre de 1 1 2746918 détermination, en liaison avec l'échantillon dans lequel le défaut est simulé. Tout d'abord, on a préparé le noyau 3 en matériau FRP et l'élément métallique 4, qui possèdent les mêmes dimensions que dans le mode de mise en oeuvre mentionné précédemment. Dans dix échantillons, on a formé circonférentiellement un défaut plus étendu que celui de la forme de réalisation mentionnée précédemment, dans une surface intérieure de l'élément métallique 4. Ensuite, on a exécuté réellement une opération de fixation de la manière illustrée sur la figure 3, en utilisant les outils de compression 2-1 à 2-6 du dispositif de contrôle non destructif 20 conçu comme représenté sur la figure 2, et on a mesuré la fréquence du nombre des oscillations depuis le démarrage de l'opération d'application de la pression jusqu'à la fmin de l'intervalle de maintien de la pression. Dans ce cas, on a appliqué à une partie des échantillons une pression supérieure à celle présente pendant l'intervalle de maintien de la pression, représenté sur la figure 3. Ensuite, on a découpé le noyau 3 en matériau FRP et l'élément métallique 4 pour déterminer si la rupture du matériau FRP s'était produite ou non. On a représenté sur la figure 6 les résultats pour un ensemble de 391 échantillons. A partir des résultats représentés sur la figure 6, étant donné qu'à la fois les échantillons qui se sont rompus sous l'effet du défaut présent sur une surface intérieure de l'élément métallique et ceux qui se sont rompus sous l'effet d'une pression excessive, présentent une fréquence du nombre des oscillations supérieure à celle des échantillons dans lesquels il n'y a pas de rupture du matériau FRP, on comprendra qu'il est possible de déterminer si la rupture du matériau FRP s'est produite ou non, en mesurant la fréquence du nombre des oscillations. Par conséquent, on comprendra qu'il est possible de réaliser le contrôle non destructif pour l'isolateur en matériau polymère en utilisant une valeur de référence de la fréquence du nombre des oscillations, déterminée sur la base d'un diagramme obtenu par une mesure préliminaire de la fréquence du nombre des oscillations en liaison avec un isolateur réel en matériau polymère. C'est pourquoi, si la relation représentée sur la figure 6 est formée au préalable à partir de l'isolateur réel en matériau polymère et si le contrôle non destructif réel est exécuté dans des conditions dans lesquelles on prend comme valeur de référence la fréquence du nombre des oscillations de 4,5 x 105 nombres/événement, il 12 2746918 est possible de déterminer s'il existe ou non une rupture du matériau FRP. Dans ce cas, si on utilise la fréquence du nombre des oscillations mentionnée précédemment comme valeur de référence, il est établi que le contrôle non destructif de l'isolateur en matériau polymère est réalisé avec succès. Comme on peut le comprendre à partir des explications données précédemment, conformément à l'invention, étant donné qu'un son produit lorsque l'élément métallique est fixé au noyau en matériau FRP est mesuré en tant que signal d'émission acoustique et qu'un défaut de fixation est déterminé sur la base du signal d'émission acoustique mesuré, il est possible de détecter le défaut de fixation en direct. 13 2746918 REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle non destructif pour contrôler un défaut de fixation d'un isolateur (51) en matériau polymère comportant un noyau (52) formé d'une matière plastique renforcée par des fibres, une partie de revêtement extérieure (53) disposée autour dudit noyau formé de matière plastique renforcée par des fibres, et au moins un élément métallique (56) fixé à au moins une extrémité dudit noyau, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: mesurer un signal d'émission acoustique produit lorsque ledit élément métallique (56) est fixé audit noyau (52) moyennant l'utilisation d'outils de compression (2-1 à 2-6); et déterminer si ledit défaut de fixation est produit ou non, sur la base dudit signal d'émission acoustique en cours. 2. Procédé de contrôle non destructif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite fixation moyennant l'utilisation des outils de compression (2-1 à 2-6) est exécutée en maintenant en permanence une pression appliquée audit élément métallique (56) pendant plusieurs secondes, pour mesurer ledit signal d'émission acoustique uniquement pendant ledit intervalle de maintien de la pression. 3. Procédé de contrôle non destructif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite détermination du défaut de fixation est exécutée en utilisant un nombre d'événements cumulés dudit signal d'émission acoustique en tant que paramètre de détermination, d'une manière telle qu'un nombre réellement mesuré d'événements cumulés est comparé à une valeur de référence du nombre d'événements cumulés, déter- minée sur la base d'un diagramme obtenu par une mesure préliminaire du nombre d'événements cumulés en liaison avec un isolateur en matériau polymère réel. 4. Procédé de contrôle non destructif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite détermination du défaut de fixation est exécutée en utilisant une fréquence du nombre des oscillations dudit signal d'émission acoustique en tant que paramètre de détermination, d'une manière telle qu'une fréquence du nombre des oscillations réellement mesurée dudit signal d'émission acoustique est comparée à une valeur de 14 2746918 référence de la fréquence de nombre d'oscillations, déterminée sur la base d'un diagramme obtenu par une mesure préliminaire de la fréquence du nombre d'oscillations en liaison avec un isolateur réel en polymère. 5. Dispositif pour mettre en oeuvre le procédé de contrôle destructif selon l'une quelconque des revendications I à 4, caractérisé en ce qu'il comprend un capteur d'émission acoustique (5) disposé sur lesdits outils de compression (2-1 à 2-6) pour mesurer un signal d'émission acoustique, un circuit de commande (6) destiné à commander un déplacement desdits outils de compression et un intervalle de détection de données dudit capteur acoustique (5), un circuit (7) de traitement de signaux destiné à traiter ledit signal d'émission acoustique sous la commande dudit circuit de commande pour obtenir une valeur de mesure dudit paramètre de détermination, un circuit (8) de comparaison et de détermination destiné à déterminer si ledit défaut de fixation est produit ou non, par comparaison d'une valeur réellement mesurée dudit paramètre de détermination obtenu à partir dudit circuit de traitement de signaux à une valeur de référence dudit paramètre de détermination sur la base d'un diagramme obtenu par une mesure préliminaire du paramètre de détermination en liaison avec un isolateur réel en matériau polymère. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit paramètre de détermination est un nombre d'événements cumulés dudit signal d'émission acoustique. 7. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit paramètre de détermination est une fréquence du nombre d'oscillations dudit signal d'émission acoustique.