Brevet FR2737015A1 — publié le 19970124

Arrière-plan de l'invention 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne un procédé d'évaluation d'une durée de vie restante d'une bobine d'une machine tournante qui adopte un système de refroidissement par eau et plus particulièrement, un procédé d'évaluation de la durée de vie restante d'une bobine de machine tournante permettant d'évaluer positivement une durée de vie restante d'une section de brasage entre un clip d'une bobine de stator d'une machine tournante et des fils de cuivre résultant d'une corrosion galvanique de différents types de métaux à cet endroit ou une durée de vie restante d'une couche isolante d'une bobine de stator d'une machine tournante. 2. Description de l'art antérieur En tant que procédé permettant de confirmer un état d'une section de brasage, c'est-à-dire une zone recouverte jointe à l'aide d'un matériau de brasage, entre un clip d'une bobine de stator d'une machine tournante adoptant un système de refroidissement par eau telle qu'une génératrice, et des fils de cuivre, il existe le procédé de test non destructeur permettant de confirmer de manière externe la présence ou l'absence d'un espace dans une section de brasage à l'aide de l'utilisation par exemple d'un test de pressurisation de bobine. Cependant, un tel procédé ne permet pas de détecter quantitativement un jeu ou espace très fin. Au niveau d'une section de brasage de fils de cuivre de section conductrice joints à l'aide d'un matériau de brasage, le développement de la corrosion galvanique des différents types de métaux se produit du fait de la présence d'eau en tant que milieu de refroidissement. En tant que résultat, I'eau s'échappe par fuite de la bobine de stator et des fils de cuivre fixés par brasage. Cependant, il n'a pas été possible pour ce procédé classique de prédire une période temporelle pendant laquelle cette eau fuit. Il est de pratique habituelle de réaliser une réparation ou une maintenance à l'instant o l'eau fuit. Pour cette raison, il a été difficile de prendre une mesure préventive planifiée à un instant approprié pour s'en protéger. En tant que procédés connus permettant de confirmer la résistance mécanique du diélectrique d'une couche isolante d'une bobine de stator de génératrice, il existe un test électrique non destructeur et un test de résistance mécanique de diélectrique qui sont réalisés en appliquant une tension alternative de fréquence commerciale entre l'unité de fils de cuivre d'une bobine de stator et une surface de couche isolante. Ces procédés ne permettent pas de détecter quantitativement la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide de la couche isolante de la bobine de stator. En outre, les fils de cuivre de la section conductrice et le matériau de brasage pour les joindre souffrent d'une corrosion galvanique de ces différents types de métaux du fait de la présence d'eau en tant que milieu de refroidissement. En tant que résultat, une fuite d'eau se produit au niveau de la section de brasage entre le clip de la bobine de stator de génératrice et les fils de cuivre et il s'ensuit que l'eau pénètre dans la couche isolante de la bobine de stator. Dans l'art antérieur, il n'est pas possible de prédire la période temporelle pendant laquelle l'eau fuit. Il n'est par conséquent pas possible de prédire à quelle vitesse la résistance mécanique du diélectrique de la couche isolante de la bobine de stator chute du fait de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide et pendant combien de temps après la bobine de stator peut encore être utilisée. Par conséquent, il est difficile de prendre une quelconque mesure planifiée à un instant approprié comme dans le cas mentionné ci-avant. Comme mis en exergue ci-avant, le procédé de confirmation classique ne permet pas de prédire une quelconque période temporelle limitée après laquelle l'eau fuit dans la section de brasage entre le clip de la bobine de stator d'une machine tournante et les fils de cuivre en tant que résultat d'une corrosion galvanique entre différents types de métaux. En outre, il n'est pas possible de prédire pendant combien de temps l'eau fuit dans la section de brasage entre le clip de la bobine de stator de la machine tournante et les fils de cuivre et pendant combien de temps ensuite la bobine de stator peut encore être utilisée ni de prédire à quel instant ensuite la bobine 1 0 de stator doit être remplacée par une nouvelle. Résumé de l'invention Un premier objet de la présente invention consiste à proposer un procédé permettant d'évaluer une durée de vie restante d'une bobine de machine tournante, qui permette i 5 d'évaluer positivement une limite de durée de vie restante d'une section de brasage entre le clip d'une bobine de stator d'une machine tournante qui adopte un système de refroidissement par eau et des fils de cuivre, qui résulte d'une corrosion galvanique de différents types de métaux. Un second objet de la présente invention consiste à proposer un procédé d'évaluation d'une durée de vie restante d'une bobine de machine tournante, qui permette d'évaluer positivement une limite de durée de vie restante d'une bobine de stator d'une machine tournante qui adopte un système de refroidissement par eau, qui résulte de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide de la couche isolante de la bobine de stator. Afin d'atteindre le premier objet de la présente invention, on propose le procédé permettant d'évaluer une durée de vie restante d'une bobine de machine tournante, comprenant les étapes de: échantillonnage d'au moins une section de brasage entre un clip d'une bobine de stator dans une machine tournante adoptant un système de refroidissement par eau et des fils de cuivre; découpage de la section de brasage échantillonnée suivant une direction de réseau de fils de cuivre; et mesure de faces découpées de la section de brasage jointes à l'aide d'un matériau de brasage en tant que longueurs suivant la direction de réseau de fils de cuivre et recherche de celles-ci en tant que longueurs d'étanchéité efficaces de la section de brasage, et comprenant en outre l'étape de prédiction de la longueur d'étanchéité efficace la plus 1 O courte de tous les clips de la bobine de stator de machine tournante, au moyen d'un traitement statistique, sur la base de la longueur d'étanchéité efficace de chaque face découpée; et prédiction d'une durée de vie restante de la section de brasage résultant d'une corrosion galvanique de différents types i15 de métaux sur la base de la longueur d'étanchéité efficace la plus courte et de la vitesse de développement de corrosion galvanique initialement trouvée. Selon le procédé permettant d'évaluer la durée de vie restante de la bobine de machine tournante, par exemple au moins 5 à 6 clips sont échantillonnés, lesquels sont prélevés sur une machine tournante en fonctionnement. Le clip individuel échantillonné est découpé au niveau de quatre endroits suivant une direction de réseau de fils de cuivre et les faces découpées sont polies. Ce faisant, les états liés des fils de cuivre et les trous de corrosion sont mesurés suivant la direction de réseau de fils de cuivre (direction axiale). Et une longueur d'espace des fils de cuivre non liés et une longueur des trous de corrosion sont soustraites de la longueur de brasage (constante) entre le clip pour assurer l'étanchéité vis-à-vis d'une fuite d'eau et les fils de cuivre afin d'obtenir une partie restante (partie de liaison fil-à-fil) dont une valeur peut être considérée en tant que longueur d'étanchéité efficace. En outre, les longueurs d'étanchéité efficace les plus courtes de toutes les faces découpées d'un clip sont traitées en tant que valeurs typiques du clip afin de trouver les longueurs d'étanchéité efficace les plus courtes de tous les clips échantillonnés. Ces longueurs peuvent être tracées sur le papier de distribution de Weibull et peuvent être soumises à régression à l'aide d'une ligne rectiligne (régression linéaire). Il est par conséquent possible, par l'intermédiaire du traitement statistique, de prédire la longueur d'étanchéité efficace la plus courte de toutes les bobines de stator dans une machine tournante. En divisant la longueur d'étanchéité efficace la plus courte prédite par la vitesse de développement de la corrosion galvanique de différents types de métaux qui est trouvée initialement par expérimentations, il est possible de prédire une durée de vie restante de la bobine de stator de machine tournante résultant de la corrosion galvanique des différents types de métaux, c'est-à-dire résultant de la fuite d'eau depuis la section de brasage entre le clip de la bobine de stator de machine tournante et les fils de cuivre. Afin d'atteindre le second objet de la présente invention, on propose un procédé permettant d'évaluer une durée de vie restante d'une bobine de machine tournante, comprenant les étapes de: échantillonnage d'une couche isolante d'une bobine de stator d'une machine tournante adoptant un système de refroidissement par eau; recherche de spectres infrarouges de la couche isolante; comparaison des spectres infrarouges de la couche isolante d'une bobine de stator avec des spectres infrarouges d'une couche isolante d'une bobine de stator saine non pénétrée par l'eau et recherche de spectres de différences d'un groupe ester dans une résine époxy utilisée en tant qu'agent de liaison de la couche isolante; et prédiction d'une période de pénétration d'eau dans la couche isolante de la bobine de stator en tant que période de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide, sur la base des spectres de différences du groupe ester, en utilisant une relation entre des spectres de différences trouvés initialement d'un groupe ester et un temps de vieillissement, et comprenant en outre les étapes de: mesure d'une tension de claquage de la bobine de stator; et prédiction d'une vitesse de chute d'une résistance mécanique de diélectrique de la couche isolante de la bobine de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide sur la base de la période de pénétration d'eau dans la couche isolante de la bobine de stator et de la tension de claquage de la bobine de stator. Selon le procédé permettant d'évaluer la durée de vie restante de la bobine de stator de machine tournante ainsi agencée, la bobine de stator dont une couche isolante apparaît être pénétrée par de l'eau est échantillonnée et une analyse par spectre infrarouge est réalisée sur ces parties de couche isolante échantillonnées pénétrées par de l'eau afin de trouver des spectres de différences de son groupe ester. Ce faisant, il est possible de prédire la période temporelle pendant laquelle I'eau a pénétré dans la couche isolante de la bobine de stator. Dans ce cas, une couche isolante formée en le même matériau que celui d'une bobine de stator de machine réelle est initialement soumise à une dégénérescence dans une ambiance chaude et humide forcée afin de trouver une relation qui lie différents spectres du groupe ester et un temps de vieillissement (temps de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide), la température étant le paramètre. Ce faisant, il est possible de prédire une période de pénétration de l'eau dans la couche isolante de bobine de stator à partir des spectres de différences du groupe ester dans cette couche isolante de bobine de stator, c'est-à- dire dans la couche isolante qui est pénétrée par de l'eau, laquelle période est mesurée au moyen du procédé d'évaluation de durée de vie restante. En outre, après prédiction de la période temporelle pendant laquelle l'eau commence à pénétrer dans la couche isolante de la bobine de stator, il est possible de trouver une vitesse de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide (vitesse de chute de la tension de claquage, kV/année). Ce faisant, il est possible de prédire la vitesse de chute d'une résistance mécanique de diélectrique résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide de la couche isolante de bobine de stator après un point temporel d'investigation d'échantillon, c'est-à-dire qu'il est possible de prédire une durée de vie restante de la couche isolante résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide. Afin d'atteindre les premier et second objets mentionnés ci-avant de la présente invention, on propose un procédé permettant d'évaluer une durée de vie restante d'une bobine de machine tournante, comprenant les étapes de: échantillonnage d'au moins une section de brasage entre un clip d'une bobine de stator dans une machine tournante adoptant un système de refroidissement par eau et des fils de cuivre, découpage de la section de brasage échantillonnée suivant une direction de réseau de fils de cuivre; mesure d'une partie de la section de brasage découpée jointe à l'aide d'un matériau de brasage en tant que longueur suivant la direction de réseau de fils de cuivre et recherche à partir de celle-ci d'une longueur d'étanchéité efficace; prédiction, au moyen d'un traitement statistique, d'une longueur d'étanchéité efficace la plus courte de tous les clips de la bobine de stator dans une machine tournante sur la base de la longueur d'étanchéité efficace de chaque face découpée; prédiction d'une durée de vie restante de la section de brasage résultant d'une corrosion galvanique de différents types de métaux sur la base de la longueur d'étanchéité efficace la plus courte et de la vitesse de corrosion galvanique initialement trouvée; échantillonnage d'une couche isolante de la bobine de stator; recherche de spectres infrarouges de la couche isolante comparaison des spectres infrarouges de la couche isolante de la bobine de stator avec des spectres infrarouges d'une couche isolante d'une bobine de stator saine non pénétrée par l'eau et recherche de spectres de différences d'un groupe ester dans une résine époxy utilisée en tant qu'agent de liaison de la couche isolante; prédiction d'une période de pénétration d'eau dans la couche isolante de la bobine de stator en tant que période de 1 0 dégénérescence dans une ambiance chaude et humide, sur la base des spectres de différences du groupe ester, en utilisant une relation entre des spectres de différences trouvés initialement du groupe ester et un temps de vieillissement; mesure d'une tension de claquage de la bobine de stator; prédiction d'une vitesse de chute d'une résistance mécanique de diélectrique de la couche isolante de la bobine de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide sur la base de la période de pénétration d'eau dans la couche isolante de la bobine de stator et de la tension de claquage de la bobine de stator; et recherche d'une durée de vie restante de la bobine de stator à partir d'un point temporel d'échantillonnage de la bobine de stator sur la base à la fois de la durée de vie restante de la section de brasage entre des clips de la bobine de stator et les fils de cuivre et de la vitesse de chute de la résistance de diélectrique de la couche isolante de la bobine de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide. Selon le procédé permettant d'évaluer la durée de vie restante de la bobine de machine tournante, la durée de vie restante de la bobine de stator depuis l'instant d'échantillonnage de la bobine de stator peut être prédite intégralement en tant que somme à la fois de la durée de vie restante de la section de brasage résultant de la corrosion galvanique de deux types de métaux et de la durée de vie restante résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide de la couche isolante, en prenant en considération la durée de vie restante de la section de brasage de deux types de métaux qui est prévue entre le clip de bobine de stator et les fils de cuivre, laquelle durée est prédite au moyen du procédé de prédiction de durée de vie restante et de la vitesse de chute de la résistance mécanique de diélectrique résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide de la couche isolante de la bobine de stator qui est prédite au moyen du procédé de prédiction de durée de vie restante. Selon une variante, le vieillissement expérimental de la couche isolante dans l'eau pure est réalisé par l'intermédiaire d'une voie d'eau possible dans la couche isolante de la bobine de stator qui est telle que de l'eau pénètre directement dans seulement une face de pénétration d'eau d'une partie en forme de bloc découpée de la bobine de stator échantillon, ses cinq faces restantes restant étanches. Brève description des dessins Les dessins annexés, qui sont incorporés et qui constituent une partie de la description, illustrent présentement des modes de réalisation particuliers de l'invention et en association avec la description générale présentée ci-avant et avec la description détaillée des modes de réalisation particuliers présentée ci-après, ils servent à expliquer les principes de l'invention. Parmi ces dessins: la figure 1 est une vue schématique qui représente un exemple d'une section de brasage au niveau d'un clip d'une bobine de stator d'une machine électrique d'un type refroidissement par eau selon la présente invention; la figure 2 est une vue en coupe qui représente un exemple de la recherche d'une longueur d'étanchéité la plus courte en investigant une section de brasage jointe avec des fils de cuivre et un trou de corrosion développé du fait d'une corrosion galvanique de deux types de métaux; la figure 3 est un graphique relationnel qui représente un exemple de la procédure permettant de prédire une longueur d'étanchéité efficace la plus courte d'une bobine de stator de machine électrique, en utilisant du papier de distribution de Weibull, sur la base des longueurs d'étanchéité les plus courtes trouvées à partir de clips individuels échantillonnés sur la section de brasage, comme mentionné ci-avant; la figure 4 est une courbe de caractéristique qui représente un exemple d'une relation entre des spectres de différences d'un groupe ester résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide d'une couche isolante de la bobine de stator d'une machine électrique avec système de refroidissement par eau selon la présente invention; la figure 5 est une courbe de caractéristique qui représente un exemple d'une relation entre un temps de vieillissement (temps de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide) et une température de vieillissement, les spectres de différences du groupe ester (figure 4) jouant le rôle de paramètre; la figure 6 est un schéma conceptuel qui représente un exemple d'un échantillon d'isolant préparé lors d'une expérimentation de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide o, parmi six faces de l'échantillon soumis à un test de voie de pénétration d'eau dans un noyau de stator de machine réelle, les cinq faces restantes sont étanches; la figure 7 est un graphique qui représente un exemple, à partir d'une courbe de chute d'une résistance mécanique de diélectrique au moyen du vieillissement habituel ainsi qu'à partir d'une tension de claquage et d'une période de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide de la bobine de stator de machine réelle résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide, d'une recherche d'une vitesse de chute de la résistance mécanique de diélectrique résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide; et la figure 8 est un graphique qui représente un exemple de prédiction d'une durée de vie restante globale de la bobine de stator, en prenant en considération à la fois la vitesse de chute de la résistance mécanique de diélectrique résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide de la couche isolante de la bobine de stator et la durée de vie restante résultant de la corrosion galvanique de deux types de métaux qui est développée entre le clip de bobine de stator et les fils de cuivre. Description détaillée des modes de réalisation particuliers Les modes de réalisation de la présente invention sont expliqués de manière davantage détaillée ci-après par report aux dessins annexes. (Premier mode de réalisation) i 5 La figure 1 est une vue schématique qui représente un exemple d'une section de brasage entre des fils de cuivre et des clips d'une bobine de stator d'une génératrice qui adopte un système de refroidissement par eau selon le présent mode de réalisation. La figure 2 est une vue en coupe qui représente un exemple de recherche d'une longueur d'étanchéité la plus courte en investigant un état de jonction des fils de cuivre au niveau de la section de brasage et des trous développés résultant d'une corrosion galvanique entre différents types de métaux. La figure 3 est un schéma de relation qui représente un exemple de la technique de prédiction, en utilisant du papier de distribution de Weibull, d'une longueur d'étanchéité efficace la plus courte de la bobine de stator de génératrice sur la base de la longueur d'étanchéité la plus courte trouvée à partir de clips respectifs échantillonnés au niveau de la section de brasage. Sur les figures 1 à 3, un index de référence 1 représente des fils de cuivre pour la bobine de stator de génératrice; un index de référence 2 représente un clip pour la bobine de stator de génératrice; un index de référence 3 représente un couplage de conduit de connexion; un index de référence 4 représente une chambre d'eau de clip; des index de référence 5 et 6 représentent des parties découpées de clip; un index de référence 7 représente une section de jonction ou de brasage; un index de référence 8 représente des espaces dans la section de brasage; un nombre n représente le nombre de clips investigués ou tous les clips dans une génératrice; et F(t) représente une probabilité de défaut cumulative. Avec le présent mode de réalisation, une durée de vie restante de la section de brasage entre les fils de cuivre 1 et le clip 2 de la bobine de stator de génératrice est prédite comme il sera mis en exergue ci-après. Tout d'abord, comme représenté sur la figure 1, un échantillonnage est réalisé à partir de la section de brasage entre les fils de cuivre 1 et le clip 2 de la bobine de stator de génératrice. Puis la section de brasage est découpée en plusieurs i15 endroits suivant une direction du réseau de fils de cuivre et la face découpée résultante est polie. Ensuite, I'étendue selon laquelle le matériau de brasage est noyé suivant la direction des fils de cuivre (les sections 7 qui sont jointes par le matériau de brasage entre les fils de cuivre) est prédite. C'est-à-dire qu'au moins cinq ou six clips 2 sont échantillonnés à partir de la génératrice qui est alors en fonctionnement et les clips individuels ainsi échantillonnés 2 sont découpés en environ quatre endroits suivant la direction du réseau de fils de cuivre et leurs faces découpées sont polies. Puis les états de jonction des fils de cuivre 1 et la taille de leurs trous de corrosion sont mesurés suivant une direction de réseau de fils de cuivre (direction d'axe). Une partie restante (une partie de jonction entre les fils de cuivre 1) obtenue en soustrayant un espace au niveau de fils de cuivre non joints plus la longueur du trou de corrosion à une longueur de brasage (fixe) entre les fils de cuivre 1 et le clip 2 pour l'étanchéité à l'eau est mesurée en tant que longueur d'étanchéité efficace. Dans ce cas, plus le clip est découpé, plus la précision de mesure de la longueur d'étanchéité efficace est élevée. Comme représenté sur la figure 3, la longueur d'étanchéité efficace la plus courte sur une génératrice est estimée au moyen d'un traitement statistique. C'est-à-dire que la longueur d'étanchéité efficace la plus courte de toutes les faces découpées d'un unique clip 2 est considérée en tant que valeur représentative du clip 2. La lIongueur d'étanchéité efficace la plus courte est trouvée en relation avec tous les clips 2 échantillonnés et suite à un tracé sur le papier de distribution de Weibull, cette longueur peut être soumise à régression à l'aide d'une ligne rectiligne. A partir de cela, la longueur d'étanchéité efficace la plus courte de toutes les bobines de stator présentes dans une seule génératrice est estimée par l'intermédiaire du traitement statistique. De manière davantage détaillée, comme représenté sur la figure 2, les faces découpées des clips sont polies et une mesure est réalisée en ce qui concerne l'état de jonction 7 entre le clip 2 et les fils de cuivre 1, entre les fils de cuivre 1 et au travers du fil de cuivre 1 suivant une rangée ainsi qu'en ce qui concerne la taille du trou de corrosion résultant d'une corrosion galvanique entre différents types de métaux. La longueur d'étanchéité efficace la plus courte du clip individuel 2 est trouvée en utilisant l'équation de calcul présentée ci- après (longueur d'étanchéité efficace la plus courte)= (longueur de brasage) - (longueur de défaut maximum) (1) o (longueur de défaut maximum)= la valeur maximum de (longueur d'espace + longueur de trou de corrosion). En ce qui concerne les clips individuels 2, leur longueur d'étanchéité efficace la plus courte est trouvée en utilisant l'équation (1) mentionnée ci-avant puis la valeur calculée de l'équation qui suit est tracée sur le papier de distribution de Weibull comme représenté sur la figure 3. La probabilité de défaut cumulative F(t) = i / (n+1l) ou (i-0,3)/(n+0,4) (2) o n: le nombre de clips 2 investigués i: le nombre de clips 2 d'une quelconque longueur d'étanchéité efficace ou d'une longueur plus faible. En relation avec les données échantillonnées (longueurs d'étanchéité les plus courtes des clips individuels) tracées sur le papier de distribution de Weibull, la ligne de régression est tracée comme représenté sur la figure 3 à l'aide de l'équation (2) mentionnée ci- avant. La longueur d'étanchéité efficace la plus courte de la bobine de stator de génératrice est obtenue en i 5 lisant la longueur d'étanchéité efficace sur l'abscisse depuis un point de croisement entre la ligne de régression et la probabilité de défaut cumulative F(t) trouvée en insérant n (le nombre de tous les clips dans une génératrice) dans l'équation (2). Une année probable (durée de vie restante résultant de la corrosion galvanique), c'est-à-dire une année pour laquelle l'eau fuit depuis la section de brasage entre le fil de cuivre 1 et le clip de bobine de stator de génératrice 2 du fait du développement de la corrosion galvanique, est prédite sur la base de la longueur d'étanchéité efficace la plus courte ainsi trouvée et de la vitesse de développement de corrosion galvanique entre différents types de métaux, c'est-à-dire la vitesse trouvée initialement au moyen d'expérimentations. C'est-à-dire que la durée de vie restante de la section de brasage de génératrice résultant de la corrosion galvanique peut être trouvée au moyen de l'équation de calcul qui suit (3), sur la base de la longueur d'étanchéité efficace la plus courte mentionnée ci-avant et de la vitesse de développement de corrosion galvanique (mm/année) trouvée initialement au moyen d'expérimentations. (durée de vie restante de la section debrasage)= (longueurs d'étanchéité efficaces les plus courtes de tous les clips 2 dans la génératrice)/(vitesse de développement de corrosion galvanique) (mm/année) (3) Selon le présent mode de réalisation, comme mis en exergue ci-avant, suite à la prédiction de l'état de la section de brasage entre les clips de bobine de génératrice 2 dans la génératrice qui adopte un système de refroidissement par eau et les fils de cuivre 1 ainsi que de l'état de développement de corrosion du trou de corrosion, les sections de brasage clips-fils de cuivre sont échantillonnées, les sections 7 jointes à l'aide du matériau de brasage sont mesurées suivant la direction des fils de cuivre, afin de trouver des longueurs d'étanchéité efficaces i15 des sections de brasage (sections de jonction), les longueurs d'étanchéité efficaces les plus courtes de tous les clips de bobine de stator 2 dans une génératrice sont prédites au moyen du traitement statistique sur la base des longueurs d'étanchéité efficaces des faces découpées respectives, c'est-à-dire en soumettant à régression, à l'aide d'une ligne rectiligne spécifique, une relation entre les longueurs d'étanchéité efficaces les plus courtes des clips respectifs 2 et la probabilité de défaut cumulative, et la durée de vie restante de la section de brasage résultant de la corrosion galvanique est prédite sur la base des longueurs efficaces les plus courtes et de la vitesse de développement de corrosion galvanique initialement trouvée, dans la pratique réelle, en divisant la longueur d'étanchéité efficace la plus courte par la vitesse de développement de corrosion galvanique. En trouvant les longueurs d'étanchéité efficaces des sections de brasage entre les fils de cuivre 1 et les clips de bobine de stator 2 dans la génératrice qui adopte le système de refroidissement par eau, il est possible de prédire les longueurs d'étanchéité efficaces les plus courtes de toutes les sections de brasage et de prédire et d'évaluer positivement la durée de vie restante de la section de brasage résultant de la corrosion galvanique. Ce faisant, il est possible d'évaluer la durée de vie restante de la section de brasage (section de jonction) vis- à-vis d'une fuite d'eau de telle sorte qu'il n'y ait pas de fuite de l'eau qui constitue le milieu de refroidissement. En outre, une mesure de protection planifiée peut également être prise de manière appropriée par l'intermédiaire de la prédiction de la durée de vie restante résultant de la corrosion galvanique. En empêchant une défaillance non attendue telle qu'un arrêt machine, il est possible de faire fonctionner la machine selon une puissance stable et de s'attendre à un abaissement du coût de maintenance. (Second mode de réalisation) La figure 4 est un graphique qui représente une courbe de caractéristique d'un exemple représentant une relation entre un temps de vieillissement (pénétration d'eau), c'est-à- dire le temps pendant lequel une résine époxy utilisée en tant qu'agent de liaison pour une couche isolante est vieillie dans une ambiance chaude et humide du fait de la pénétration d'eau dans la couche isolante d'une bobine de stator dans une génératrice qui adopte un système de refroidissement par eau conformément au présent mode de réalisation, et des spectres de différences d'un groupe ester dans la résine époxy. La figure 5 représente un exemple représentant une relation qui lie le temps de vieillissement de la couche isolante et la température, les spectres de différences du groupe ester étant considérés en tant que paramètre sur la base d'un graphique de la figure 4. La figure 6 est un schéma de concept qui représente un exemple d'un bloc de couche isolante échantillon d'une bobine de stator vieillie expérimentalement, ses cinq faces étant étanches, pour trouver les relations représentées sur les figures 4 et 5. La figure 7 est un graphique qui représente une procédure permettant de prédire, sur la base des différents spectres d'un groupe ester dans une couche isolante d'une bobine de stator réelle pénétrée par l'eau, un temps de pénétration d'eau (temps de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide) en utilisant la relation des spectres de différences du groupe ester trouvée expérimentalement en fonction du temps de vieillissement et en trouvant la vitesse de chute de la résistance mécanique de diélectrique de la bobine de stator subissant une dégénérescence dans une ambiance chaude et humide en utilisant une tension de claquage du noyau de stator pénétré par l'eau et des fils vieillis de manière habituelle. La figure 8' est un graphique qui représente un exemple d'une procédure permettant de prédire intégralement une durée de vie restante de bobine de stator à partir à la fois de la durée de vie restante de la section de brasage clips de noyau de stator-fils de cuivre (section de brasage résultant de la corrosion galvanique entre différents types de métaux) obtenue au moyen du procédé d'évaluation de durée de vie restante correspondant au premier mode de réalisation par l'intermédiaire de l'échantillonnage d'une bobine de stator, sa couche isolante n'ayant pas encore été pénétrée par de l'eau, et de la durée de vie restante d'une section de brasage clips de noyau de stator-fils de cuivre résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide, dans le cas o de l'eau est amenée à pénétrer dans une couche isolante dans la bobine de stator. Il est à noter que, sur les figures 4 à 8, a1, a2, a3 représentent des spectres de différences du groupe ester après que la couche isolante de la bobine de stator a été soumise à dégénérescence dans une ambiance chaude et humide, en fonction du temps de vieillissement b. En outre, un index de référence 11 représente une face de direction de pénétration de la couche isolante vieillie; un index de référence 12 représente les faces latérales de la couche isolante; et un index de référence 14 représente la direction de pénétration de la couche isolante. Un index de référence 15 représente la période (période de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide) pendant laquelle l'eau pénètre dans la couche isolante; un index de référence 16 représente une courbe de chute de la résistance mécanique de diélectrique de la bobine de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide de la couche isolante; un index de référence 17 indique une courbe (ligne de durée de vie) pour la résistance mécanique de diélectrique nécessaire pour un fonctionnement stable; un index de référence 18 indique une courbe de vieillissement pour la résistance mécanique de diélectrique d'une bobine de stator ordinaire; un index de référence 19 indique la résistance mécanique de diélectrique lorsque de l'eau commence à pénétrer dans la couche isolante suite à un vieillissement ordinaire; un index de référence 20 indique la tension de claquage de la bobine de stator dont la couche isolante est pénétrée par de l'eau; un i15 index de référence 21 indique une durée de vie restante de la section de brasage clips-fils de cuivre résultant de la corrosion galvanique; un index de référence 22 indique une durée de vie restante du noyau de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide; et un index de référence 23 indique la résistance mécanique de diélectrique de la bobine de stator lorsque de l'eau commence à pénétrer dans la couche isolante du fait de la formation d'une voie de fuite dans la section de brasage clips-fils de cuivre. Avec le présent mode de réalisation, la durée de vie restante de la bobine de stator de génératrice est prédite comme il sera mis en exergue ci-après. Comme représenté sur la figure 6, à l'exception d'une face de direction de pénétration 14 seulement, la couche isolante est rendue étanche sur cinq faces, c'est-à-dire les quatre faces latérales 12 et la face de fond de direction de pénétration 14, et est vieillie dans de l'eau pure à une température proche d'une température de fonctionnement. Pendant une partie du vieillissement, la couche isolante est échantillonnée, ceci étant suivi par l'analyse spectrale infrarouge d'une résine époxy qui est un agent de liaison de la couche isolante. Ce faisant, la relation entre les spectres de différences du groupe ester et le temps de vieillissement, comme représenté sur les figures 4 et , est trouvée. Puis la bobine de stator de machine réelle dont la couche isolante est pénétrée par l'eau est échantillonnée et l'analyse de spectre infrarouge est réalisée et une mesure des spectres de différences a du groupe ester est réalisée. Puis le temps de vieillissement (période de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide) b est trouvé à partir de la figure 4 ou de la figure 5. Puis une tension de fréquence commerciale est appliquée sur les fils de cuivre 1 de la bobine de stator et en considérant la surface isolante d'une section linéaire (correspondant à la section de fente de noyau de stator) en tant qu'électrode de masse, une mesure de la tension de claquage 20 de la bobine de stator réelle est réalisée. Dans ce cas, la relation entre la tension de claquage 20 de la bobine de stator de machine réelle mentionnée ci-avant et la période de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide 15 peut être représentée sur la courbe de vieillissement 18 de la résistance mécanique de diélectrique de la bobine de stator comme sur la figure 7. C'est-à-dire que, à partir de la figure 7, il est trouvé que, par l'intermédiaire de la pénétration de l'eau à l'intérieur de la couche isolante de la bobine de stator, la tension de claquage de la bobine de stator est amenée à chuter, pendant la période de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide, à partir de la courbe 19-20 dans le cas du vieillissement habituel. Par conséquent, la vitesse de chute de la résistance mécanique de diélectrique en fonction du temps de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide 15 peut être trouvé à partir de l'équation qui suit (4) (vitesse de chute de la résistance mécanique de diélectrique résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide)= (tension de claquage 19 à un instant de début de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide)- (tension de claquage 20 après la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide)/(période de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide 15) (4) Puis une durée de vie restante 21 de la section de brasage entre les clips de bobine de stator et les fils de cuivre 1 résultant de la corrosion galvanique est trouvée, par l'intermédiaire d'une investigation par échantillonnage des bobines de stator de machine réelle, comme dans le cas du procédé d'évaluation de durée de vie restante du premier mode de réalisation. Avec un point 23 sur la courbe de vieillissement habituelle en tant que point de départ sur la figure 8, une courbe de chute 16 pour la résistance mécanique de diélectrique de la bobine de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide est tracée en utilisant la vitesse de chute de la résistance mécanique de diélectrique résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide trouvée à partir de l'équation (4) mentionnée ci-avant. A partir d'un point de croisement entre la courbe de chute 16 et la courbe de résistance mécanique de diélectrique 17 nécessaire pour un fonctionnement en sécurité, il est possible de prédire la durée de vie restante 22 du noyau de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide dans le cas o de l'eau pénètre dans la couche isolante de la bobine de stator. C'est-à-dire que la durée de vie restante de la bobine de stator de la génératrice qui adopte le système de refroidissement par eau peut être prédite à partir de l'équation suivante (5): (durée de vie restante d'une bobine de stator à système de refroidissement par eau) = (durée de vie restante 21 de la section de brasage entre les clips de la bobine de stator et les fils de cuivre) + (durée de vie restante 22 de la bobine de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide) (5) Avec le présent mode de réalisation, comme mis en exergue ci-avant, la courbe de chute 16 de la résistance mécanique de diélectrique 16 est trouvée, en relation avec la couche isolante du même matériau que celui de la bobine de stator d'une génératrice qui adopte le système de refroidissement par eau, en prédisant la caractéristique de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide (relation entre les spectres de différences du groupe ester et le temps de vieillissement - figure 4) initialement trouvée à partir du vieillissement expérimental, de la tension de claquage 20 des bobines de stator de machine réelle dont la couche isolante est pénétrée par de l'eau et du temps de vieillissement (période de pénétration de l'eau = temps de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide) 15 résultant des spectres de différences a du groupe ester. Puis afin d'évaluer la durée de vie restante en relation avec les bobines de stator échantillonnées, la durée de vie restante des bobines dans la génératrice qui adopte le système de refroidissement par eau est prédite par I'intermédiaire de l'addition arithmétique des deux durées de vie restantes 21 et 22, c'est- à-dire par l'intermédiaire de l'addition de la valeur de prédiction de la durée de vie restante 21 de la section de brasage clips de bobine de stator-fils de cuivre résultant de la corrosion galvanique obtenue au moyen du même procédé d'évaluation de durée de vie restante que celui du premier mode de réalisation et de la valeur de prédiction 22 de la durée de vie restante 22 de la couche isolante de bobine de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide par l'intermédiaire de l'utilisation de la courbe de chute (vitesse de chute) 16 de la résistance mécanique de diélectrique résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide, comme trouvé soit expérimentalement, soit au moyen d'investigations au niveau de la bobine de stator de machine réelle pénétrée par de l'eau. Par conséquent, la durée de vie restante de la bobine de stator prise dans sa globalité est prédite intégralement au moyen à la fois de la durée de vie restante 21 de la section de brasage clips de bobine de stator-fils de cuivre dans la génératrice qui adopte le système de refroidissement par eau et de la durée de vie restante 22 de la couche isolante de la bobine de stator pénétrée par de l'eau, c'est-à- dire les deux durées de vie 21 et 22 qui ne peuvent pas être appréhendées à partir d'un test non destructif depuis une surface et à partir d'un test électrique. En outre, une mesure de protection planifiée peut être prise à un instant approprié par l'intermédiaire de la prédiction des durées de vie restantes mentionnées ci-avant. En empêchant la survenue d'un arrêt dû à une défaillance machine non attendue et similaire, il est possible d'appliquer une puissance électrique stable et de s'attendre à un abaissement du coût de maintenance. (Autres modes de réalisation) La présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation mentionné ci-avant et elle peut être mise en oeuvre de diverses façons. (a) Bien que, selon le premier mode de réalisation, les longueurs d'étanchéité efficaces les plus courtes des clips individuels aient été expliquées comme étant utilisées en tant que données statistiques, la présente invention n'est pas limitée à ce cas. Autant de faces de découpe qu'il est possible de réaliser dans la pratique peuvent être réalisées au niveau des clips individuels, de la façon représentée sur la figure 2. Dans ce cas, les longueurs d'étanchéité efficaces les plus courtes des faces découpées peuvent être utilisées en tant que données de traitements statistiques, ces longueurs étant tracées sur le papier de distribution Weibull et les longueurs d'étanchéité efficaces les plus courtes de tous les clips dans la génératrice étant lues en utilisant l'équation (6) ci-après (probabilité de défaut cumulative) F(t) 9= i/(nx m+ 1) ou = (i-O 0,3)/(nx m+ 0,4) (6) o: n: le nombre de clips 2 dans une génératrice m: le nombre de faces découpées investiguées par clip; et i: le nombre de clips 2 d'une quelconque longueur d'étanchéité efficace ou d'une longueur plus faible. (b) Selon le second mode de réalisation, il est possible de trouver la relation qui lie des spectres de différences d'un groupe ester et un temps de vieillissement ainsi que la vitesse 1 5 de chute de la résistance mécanique de diélectrique en créant de manière forcée une voie de fuite entre le clip 2 et les fils de cuivre 1 dans une pluralité de bobines de stator d'une machine réelle, en effectuant un vieillissement dans un état simulé de fonctionnement par l'intermédiaire de la pénétration d'eau de refroidissement dans la bobine de stator et en réalisant une investigation par échantillonnage pendant une partie du vieillissement, au lieu d'utiliser le vieillissement de la couche isolante effectué initialement expérimentalement. Des avantages et modifications supplémentaires apparaîtront aisément à l'homme de l'art. Par conséquent, l'invention dans ses aspects les plus larges n'est limitée ni aux détails spécifiques, ni aux exemples illustrés présentés et décrits ici. Par conséquent, diverses modifications peuvent être apportées sans que l'on s'écarte ni de l'esprit ni du cadre du concept inventif général, comme défini dans la présente demande et ses équivalents. REVENDICATIONS 1. Procédé d'évaluation de la durée de vie restante d'une bobine de machine tournante, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de: échantillonnage d'au moins une section de brasage entre un clip (2) d'une bobine de stator dans une machine tournante adoptant un système de refroidissement par eau et des fils de cuivre (1); découpage de la section de brasage échantillonnée (8) suivant une direction de réseau de fils de cuivre (1); et i0 mesure de faces découpées de la section de brasage (8) jointes à l'aide d'un matériau de brasage (7) en tant que longueurs suivant la direction de réseau de fils de cuivre (1) et recherche de celles-ci en tant que longueurs d'étanchéité efficaces de la section de brasage (8). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre la prédiction de la longueur d'étanchéité efficace la plus courte de tous les clips (2) d'une bobine de stator de machine tournante, au moyen d'un traitement statistique, sur la base de la longueur d'étanchéité efficace de chaque face découpée. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la prédiction de la longueur d'étanchéité efficace la plus courte au moyen du traitement statistique est réalisée en soumettant à régression, à l'aide d'une ligne rectiligne, une relation entre la longueur d'étanchéité efficace la plus courte de chaque clip et une probabilité de défaut cumulative en utilisant la distribution de Weibull. 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend en outre la prédiction d'une durée de vie restante de la section de brasage (8) résultant d'une corrosion galvanique de différents types de métaux sur la base de la longueur d'étanchéité efficace la plus courte et de la vitesse de développement de corrosion galvanique initialement trouvée de ces différents métaux. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la prédiction de la durée de vie restante de la section de brasage (8) est réalisée en divisant la longueur d'étanchéité efficace la plus courte par la vitesse de développement de corrosion galvanique. 6. Procédé d'évaluation d'une durée de vie restante d'une bobine de machine tournante, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de: échantillonnage d'une couche isolante (12-14) d'une bobine de stator d'une machine tournante adoptant un système de refroidissement par eau; i15 recherche de spectres infrarouges de la couche isolante (12-14); comparaison des spectres infrarouges de la couche isolante (12-14) d'une bobine de stator avec des spectres infrarouges d'une couche isolante (1214) d'une bobine de stator saine non pénétrée par l'eau et recherche de spectres de différences d'un groupe ester dans une résine époxy utilisée en tant qu'agent de liaison de la couche isolante (12-14); et prédiction d'une période de pénétration d'eau dans la couche isolante (12-14) de la bobine de stator en tant que période de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide, sur la base des spectres de différences du groupe ester, en utilisant une relation entre des spectres de différences trouvés initialement d'un groupe ester et un temps de vieillissement. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la relation entre les spectres de différences du groupe ester et le temps de vieillissement est initialement trouvée en faisant en sorte que la couche isolante (12-14) d'une bobine de stator échantillon soit réalisée en le même matériau que celle de la bobine de stator destinée à subir une dégénérescence dans une ambiance chaude et humide par l'intermédiaire d'un vieillissement expérimental dans l'eau pure à l'aide d'une température en tant que paramètre et en réalisant une analyse de spectre infrarouge. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le vieillissement expérimental de la couche isolante (12-14) dans l'eau pure est réalisé par l'intermédiaire d'une voie d'eau possible dans la couche isolante (12-14) de la bobine de stator qui est telle que de l'eau pénètre directement dans seulement une face de pénétration d'eau d'une partie en forme de bloc découpée de la bobine de stator échantillon, ses cinq faces restantes restant étanches. 9. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: la mesure d'une tension de claquage de la bobine de stator; et la prédiction d'une vitesse de chute d'une résistance mécanique de diélectrique résultant d'une dégénérescence dans une ambiance chaude et humide de la couche isolante (12-14) de la bobine de stator sur la base d'une période de pénétration d'eau dans la couche isolante (12-14) de la bobine de stator et de la tension de claquage de la bobine de stator. 10. Procédé d'évaluation de la durée de vie restante d'une bobine de machine tournante, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de: échantillonnage d'au moins une section de brasage entre un clip (2) d'une bobine de stator dans une machine tournante adoptant un système de refroidissement par eau et des fils de cuivre (1); découpage de la section de brasage échantillonnée (8) suivant une direction de réseau de fils de cuivre (1); mesure d'une partie de la section de brasage découpée (8) jointe à l'aide d'un matériau de brasage (7) en tant que longueur suivant la direction de réseau de fils de cuivre (1) et recherche à partir de celle-ci d'une longueur d'étanchéité efficace; prédiction, au moyen d'un traitement statistique, d'une longueur d'étanchéité efficace la plus courte de tous les clips de la bobine de stator dans une machine tournante sur la base de la longueur d'étanchéité efficace de chaque face découpée; prédiction d'une durée de vie restante de la section de brasage (8) résultant d'une corrosion galvanique de différents types de métaux sur la base de la longueur d'étanchéité efficace la plus courte et de la vitesse de corrosion galvanique initialement trouvée; échantillonnage d'une couche isolante (12-14) de la bobine de stator; recherche de spectres infrarouges de la couche isolante (12-14); comparaison des spectres infrarouges de la couche isolante (12-14) de la bobine de stator avec des spectres infrarouges d'une couche isolante (12-14) d'une bobine de stator saine non pénétrée par l'eau et recherche de spectres de différences d'un groupe ester dans une résine époxy utilisée en tant qu'agent de liaison de la couche isolante (12-14); prédiction d'une période de pénétration d'eau dans la couche isolante (12-14) de la bobine de stator en tant que période de dégénérescence dans une ambiance chaude et humide, sur la base des spectres de différences du groupe ester, en utilisant une relation entre des spectres de différences trouvés initialement du groupe ester et un temps de vieillissement; mesure d'une tension de claquage de la bobine de stator; prédiction d'une vitesse de chute d'une résistance mécanique de diélectrique de la couche isolante (12-14) de la bobine de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide sur la base de la période de pénétration d'eau dans la couche isolante (12- 14) de la bobine de stator et de la tension de claquage de la bobine de stator; et recherche d'une durée de vie restante de la bobine de stator à partir d'un point temporel d'échantillonnage de la bobine de stator sur la base à la fois de la durée de vie restante de la section de brasage (8) entre des clips (2) de la bobine de stator et les fils de cuivre (1) et de la vitesse de chute de la résistance mécanique de diélectrique de la couche isolante de la bobine de stator résultant de la dégénérescence dans une ambiance chaude et humide.