Brevet FR2738912A1 — publié le 19970321

L'invention concerne un interféromètre par transformée de Fourier dans le domaine de l'infrarouge. Les interféromètres par transformée de Fourier sont couramment utilisés, notamment pour la spectroscopie dite par transformée de Fourier pour la mesure du spectre d'échantillons de natures diverses. Plus précisément, un interféromètre de Michelson, schématisé sur la Figure 1, permet d'obtenir deux faisceaux colinéaires portant des impulsions produites à partir d'une même impulsion d'origine et décalées l'une par rapport à l'autre dans le temps d'un retard T. A cet effet, le faisceau 1 émis par la source 2 est divisé par une lame semi-réfléchissante 3 en deux faisceaux 4 et 5, respectivement réfléchis par les miroirs 6 et 7. Après recombinaison par la lame semi-réfléchissante 3 et transmission ou réflexion par un échantillon 11, les champs électriques correspondant à chacun des deux faisceaux 8, 9 s'écrivent E(t) et E(t r) où t représente le temps et T représente la différence de temps de propagation dans leurs parties non communes des faisceaux 8, 9. Un détecteur intégrateur 10 placé à la sortie de l'interféromètre de Michelson permet ainsi de mesurer le signal S(r)= i+g(z) où g(r) est la fonction d'autocorrélation normalisée du champ électrique: avec g(O) = 1 où Re représente la partie réelle de l'expression complexe qui suit ce signe. Cette fonction dépend du spectre d'absorption ou de réflexion de l'échantillon 11. Ce spectre transmis ou réfléchi I(o), fonction de la fréquence o , peut être obtenu par une transformation de Fourier, calculée numériquement: I(o) IE(o))12 Cc où 3 représente la transformée de Fourier de la fonction suivante. oc est le signe de proportionnalité. La réalisation d'un interféromètre par transformée de Fourier dans le domaine de l'infrarouge (I.R.) présente des difficultés spécifiques tenant aussi bien à la réalisation de la source qu'à la réalisation des différents éléments de l'interféromètre lui-même. La source infrarouge habituellement utilisée est un corps noir qui présente une large bande spectrale d'émission. Sa brillance est relativement faible et il est difficile de focaliser le rayonnement qu'elle émet, sur un échantillon de faible dimension. De plus, pour pouvoir fonctionner convenablement dans le domaine de l'infrarouge, l'interféromètre doit être placé dans une atmosphère contrôlée, de manière à éviter l'absorption par la vapeur d'eau, du milieu ambiant. Pour éviter ces inconvénients, une nouvelle source de rayonnement infrarouge lointain a été développée utilisant le rayonnement électromagnétique engendré par un transitoire électrique très bref déclenché par une impulsion femtoseconde ou picoseconde. Le phénomène donnant naissance au transitoire électrique peut avoir des origines diverses comme par exemple la commutation électro-optique, le redressement optique ou encore la différence de fréquence dans un cristal non linéaire. Quel que soit le phénomène sur lequel il repose, le dispositif permettant d'engendrer une impulsion infrarouge à partir d'une impulsion brève initiale est appelé ici générateur infrarouge. Le rayonnement ainsi engendré présente l'avantage d'avoir une grande brillance et donc, de pouvoir remplacer avantageusement le corps noir utilisé dans un spectromètre par transformée de Fourier.Cette source infrarouge femtoseconde présente de plus l'avantage de fournir une excellente résolution temporelle pour des mesures qui doivent être résolues dans le temps. Ces principes ont également permis la réalisation d'une source dans le domaine de l'infrarouge moyen en mettant en oeuvre des impulsions optiques extrêmement brèves et des non-linéarités optiques ultra-rapides. Un spectromètre par transformée de Fourier dans le domaine de l'infrarouge lointain a ainsi été réalisé et un montage simplifié illustré sur la Figure 2 a été mis en oeuvre. Une source visible 20 émettant donc un faisceau lumineux dont le spectre est situé dans le domaine visible fournit des impulsions brèves femtosecondes. Le faisceau visible 21 ainsi produit est séparé par la lame 22 en deux parties 23, 24, respectivement réfléchies par les réflecteurs 25, 26. Après réflexion, chacun des faisceaux 27, 28 est adressé par l'une des optiques de conjugaison 29, 30 sur deux générateurs infrarouges distincts 31, 32. Ces générateurs produisent chacun l'un des faisceaux infrarouge 33, 34 qui, après réflexion par l'un des miroirs concaves 35, 36, sont superposés par une lame semi-transparente 37, focalisés par un miroir 38 sur un échantillon 39 et adressés par deux miroirs 40, 41 sur un détecteur infrarouge 42. Les impulsions visibles des faisceaux 27, 28 étant décalées d'un temps T, il en résulte le même décalage pour les impulsions infrarouges des faisceaux 33, 34 ultérieurement recombinés. Les champs infrarouges ainsi engendrés peuvent donc respectivement s'écrire E(t) et E(t - r) comme dans un interféromètre de Michelson. Ce dispositif, décrit dans la publication de S. E. Ralph et D. Grischkowsky, Appl. Phys. Lett 60, 1070 (1992), est donc simplifié par rapport à un interféromètre de Michelson I.R., puisqu'il ne comporte > dans sa partie infrarouge, aucune partie mobile nécessaire pour obtenir la variation de T. Cependant, ce montage nécessite l'emploi d'une lame semi-transparente 37 infrarouge à large bande. De plus, il implique l'alignement des faisceaux infrarouges 34, 33 pour obtenir leur recombinaison par cette lame semitransparente 37. Le but de l'invention est de proposer un interféromètre par transformée de Fourier dans le domaine de l'infrarouge qui remédie aux inconvénients mentionnés plus haut. De manière plus générale, c'est un but de l'invention d'obtenir un interféromètre par transformée de Fourier dans le domaine de l'infrarouge qui soit simple dans sa structure et dans son utilisation et permette la réalisation de mesures spectrométriques. A cet effet, l'invention concerne un interféromètre par transformée de Fourier dans le domaine de l'infrarouge comportant: * des moyens de production de deux impulsions lumineuses infrarouges par dédoublement à partir d'une impulsion unique, décalées dans le temps l'une par rapport à l'autre d'une durée X variable, * des moyens d'interférence de ces deux impulsions, * des moyens d'interposition d'un échantillon sur le trajet de ces deux impulsions, * un photorécepteur recevant le signal lumineux après interférence, * des moyens de traitement recevant le signal électrique fourni par le photodétecteur et fournissant par transformée de Fourier, le spectre de l'impulsion. Selon l'invention, les moyens de production des impulsions infrarouges comportent: * une source lumineuse visible d'impulsions, * un dispositif décomposant chaque impulsion visible en deux impulsions décalées d'une durée X variable, * un générateur unique de rayonnement infrarouge recevant les impulsions lumineuses visibles et émettant des impulsions lumineuses infrarouges, * des moyens de suppression d'un flux lumineux infrarouge résultant des interférences des impulsions visibles. Ce dispositif comportant un générateur infrarouge unique recevant des impulsions visibles décalées les unes par rapport aux autres, permet d'éviter la mise en oeuvre d'une lame semi-transparente dans le domaine de l'infrarouge avec tous les inconvénients qu'une telle lame représente, c'est-à-dire d'une part, sa réalisation en elle-même et d'autre part, les réglages qu'elle implique qui sont toujours délicats à réaliser dans ce domaine. La suppression du flux lumineux infrarouge engendré par le flux résultant des interférences des impulsions visibles, aussi appelé flux croisé, permet d'obtenir un interféromètre ayant un comportement tout à fait comparable à celui d'un interféromètre de Michelson simple, répondant aux mêmes formalismes mathématiques et donc susceptible de fournir les mêmes informations spectrométriques. Selon différents modes de réalisation préférés, l'interféromètre par transformée de Fourier de l'invention présente les caractéristiques suivantes, éventuellement pnses en combinaison: - les deux impulsions visibles sont spatialement confondues au niveau du générateur infrarouge, - les moyens de suppression du flux lumineux infrarouge résultant des interférences des impulsions visibles sont constitués par une fente. Par fente, on signifie ici un obstacle matériel arrêtant le flux lumineux considéré. Il peut s'agir d'un élément ménageant une ouverture allongée, mais cela peut aussi être simplement le barillet d'un système optique. - les moyens de suppression du flux lumineux résultant des interférences des impulsions visibles sont constitués par une lame, l'angle d'incidence du flux lumineux résultant des interférences des impulsions visibles étant supérieur à l'angle limite, ladite lame étant solidaire du générateur infrarouge, - le générateur de rayonnement infrarouge comporte un cristal remplissant une condition d'accord de phase et constituant les moyens de suppression du flux lumineux résultant des interférences des impulsions visibles, - les deux impulsions visibles sont spatialement séparées sur le générateur de rayonnement infrarouge et une fente sélectionne le flux infrarouge contribuant à la formation d'une frange spatiale unique, - il comporte un premier système optique infrarouge conjuguant l'échantillon avec le générateur de rayonnement et un deuxième système optique infrarouge conjuguant l'échantillon avec le photo détecteur, - l'échantillon n'est interposé que sur le chemin de l'une des impulsions, - les moyens d'interposition de l'échantillon permettent de placer celui-ci au contact direct du générateur de rayonnement infrarouge, - le photodétecteur est directement au contact de l'échantillon. L'invention sera décrite plus en détail en référence aux Figures annexées dans lesquelles: - la Figure 1 est une représentation schématique d'un interféromètre de Michelson, - la Figure 2 est une représentation schématique d'un interféromètre connu, fonctionnant par transformée de Fourier, dans le domaine de l'infrarouge, - la Figure 3 est une représentation schématique de l'interféromètre de l'invention, - la Figure 4 est une représentation des moyens de suppression du flux lumineux résultant des interférences des impulsions visibles selon un premier mode de réalisation de l'invention, - la Figure 5 est une représentation des moyens de suppression du flux lumineux résultant des interférences des impulsions visibles selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, - la Figure 6 est une représentation partielle d'un mode de mise en oeuvre de l'invention dans lequel l'échantillon est en contact direct du générateur infrarouge, - la Figure 7 est une représentation schématique de la mise en oeuvre du dispositif de l'invention avec deux sources infrarouges distinctes et espacées. L'interféromètre par transformée de Fourier dans le domaine de l'infrarouge, représenté sur la Figure 3, est excité par une source laser femtoseconde 50 émettant dans le visible. On entend ici par "visible" un domaine spectral pouvant s'étendre dans le proche infrarouge, dans lequel la technologie des sources lumineuses permet la réalisation de sources de qualité. Cette source produit un faisceau 51 qui est divisé par une lame 52 en deux faisceaux 53, 54, respectivement réfléchis par les réflecteurs 55, 56, de façon à produire les faisceaux réfléchis 57, 58 parallèles aux faisceaux incidents, mais non confondus avec eux qui, par l'effet du réflecteur 60, produisent des faisceaux parallèles non confondus 61, 62. L'optique 63 focalise ces faisceaux en un même point sur le générateur infrarouge 64. Les réflecteurs 55, 56 sont des dièdres ou trièdres (coins de cube). Ainsi, l'interféromètre 52, 55, 56, 60, 63 constitue un dispositif produisant, à partir d'une impulsion 65 émise par la source 50, deux impulsions visibles 66, 67 décalées d'une durée X variable dépendant de la différence de longueur entre les bras de l'interféromètre. En réponse aux impulsions visibles 66, 67, le générateur infrarouge 64 produit des impulsions infrarouges portées par un faisceau 68 de rayons marginaux 681 et 682 comportant deux impulsions 69,70 décalées l'une par rapport à l'autre du temps 1. Le faisceau 68 est adressé par les réflecteurs concaves 71 et 72 sur un échantillon 73, lui-même conjugué par les réflecteurs concaves 74 et 75 avec un photorécepteur infrarouge 76. Une unité de traitement U.T. reçoit les signaux électriques fournis par le photorécepteur 76 par la liaison 78 et pilote, par la liaison 79, le déplacement du réflecteur U.T. qui permet de faire varier la valeur de l'intervalle de temps x. Cette unité de traitement U.T. communique avec l'opérateur par l'interface 80. I1 a été constaté qu'un flux infrarouge perturbateur est produit par le générateur infrarouge en réponse aux interférences des impulsions visibles, aussi appelé flux croisé. Il est émis avec un angle important par rapport à la bissectrice de l'angle formé par les deux faisceaux visibles 61, 62 incidents sur le générateur infrarouge, alors que les impulsions représentées par les champs infrarouges E(t) et E(t - r) sont émises dans le prolongement de ces faisceaux. Pour éliminer le flux lumineux perturbateur et produire, sur le détecteur 76, un signal résultant du seul effet des impulsions infrarouges décalées de T, des moyens de suppression du flux lumineux infrarouge perturbateur résultant des interférences des impulsions visibles sont interposés entre le générateur infrarouge 64 et le détecteur infrarouge 76. Ainsi, le signal reçu par le détecteur 76 est identique à celui qui aurait été produit par un interféromètre de Michelson dans le domaine de l'infrarouge et permet la mesure du spectre de l'échantillon 73, calculé par transformée de Fourier par l'unité de traitement U.T. Les moyens de suppression du flux lumineux perturbateur exploitent le fait que ce flux perturbateur est émis sous un angle différent de l'angle d'émission des impulsions utiles E(t) et E(t r). Us peuvent être réalisés de différentes façons. Ils peuvent être constitués d'une simple fente 77, telle que représentée sur les Figures 3 et 4. Les faisceaux 61, 62 correspondant aux impulsions E(t) et E(t T) décalées dans le temps sont décalés latéralement d'une distance 1. Leur répartition 83 d'énergie en coupe transversale est représentée dans la direction x. Le système optique 63 fait converger ces faisceaux en un même point sur le générateur infrarouge 64. Ils forment alors entre eux un angle 20 déterminé classiquement par leur espacement 1 et la distance focale du système optique 63. En réponse, le générateur infrarouge 64 produit, d'une part, deux faisceaux 81, 82 dans le domaine de l'infrarouge, porteurs d'impulsions E(t) et E(t - r) et formant également entre eux un angle 20. Le générateur infrarouge 64 produit également un flux perturbateur 84, 85. Le système optique 71 dont le foyer objet est sur le générateur infrarouge 64, produit des flux lumineux parallèles dont la répartition d'énergie est représentée en 86. Les impulsions utiles E(t) et E(t - r) correspondant à des faisceaux inclinés chacun d'un angle 0 par rapport à l'axe 87 de symétrie du système, sont au voisinage de cet axe de symétrie, alors que les énergies des flux perturbateurs correspondant à des faisceaux émis, chacun sous un angle w par rapport à l'axe 87 de symétrie, plus grand que 0, sont éloignées de l'axe de symétrie. Les distances à l'axe 87 de symétrie de chacun de ces faisceaux dépendent bien entendu des angles 0 et'{j et de la distance focale du système optique 71. Compte tenu de la différence de répartition spatiale de l'énergie des impulsions utiles d'une part, et du flux perturbateur d'autre part, une fente 77 dont l'ouverture 88 est convenablement choisie permet d'éliminer le flux perturbateur, tout en conservant les impulsions significatives E(t) et E(t - r). Sur la Figure 3, la fente 77 a été représentée juste après le générateur infrarouge avant le système optique 71, sur la Figure 4, la fente 77 a été représentée après le système optique 71. Cette fente 77 peut être située n'importe où sur le trajet optique séparant le générateur infrarouge 64 du détecteur 76. La dimension de l'ouverture de la fente 77 est fonction de sa position. Dans la position représentée sur la Figure 4, son ouverture D est avantageusement: D ) f711 Xo 63 où X est la longueur d'onde du rayonnement infrarouge émergent et est la longueur d'onde du faisceau visible incident. Cette valeur correspond à un choix optimal de la distance 1 entre les faisceaux 62, 61 visibles incidents dépendant du rayon du faisceau. Avantageusement, on détermine 1 > w où w est le rayon gaussien du faisceau. D'autres moyens permettant d'éliminer ce flux perturbateur sont représentés sur la Figure 5. Ils sont constitués d'une lame 90. Le dioptre formé par cette lame au contact de l'air présente un angle limite inférieur à l'angle d'incidence du flux lumineux résultant des interférences des impulsions visibles, c'est-à-dire du flux lumineux. Cette lame 90 est solidaire du générateur de rayonnement 64. On signifie par là, soit que la lame 90 est confondue avec ce générateur 64, les propriétés précisées pour la lame 90 sont alors des propriétés du générateur 64 lui-même, soit que la lame 90 est associée au générateur au contact de son dioptre de sortie, avec l'interposition éventuelle d'un liquide d'indice, de manière que la propagation du flux lumineux émis par le générateur 64 ne soit affectée par aucun dioptre avant sa pénétration dans la lame 90. Sur les Figures, 61, 62, 81, 82, 84, 85 représentent le rayon moyen des faisceaux correspondants. Ainsi, alors que les impulsions portées par des faisceaux peu inclinés de l'angle 0 par rapport à la normale 91 à la lame sont transmises par celles-ci, l'essentiel du flux lumineux perturbateur incliné d'un angle w > O par rapport à la normale 91, subit une réflexion interne totale dans la lame. Pour que l'incidence du flux perturbateur soit supérieure à l'angle limite, la distance l séparant les deux faisceaux visibles 61, 62 est choisie de telle sorte que où n est l'indice de réfraction de la lame. Alors que jusqu'à présent, on a décrit un dispositif dans lequel l'échantillon 73 est placé à une certaine distance du générateur infrarouge 64 et conjugué avec celui-ci par un système optique, dans un autre mode de réalisation de l'invention représenté à la Figure 6, l'échantillon 73 est placé directement au contact du générateur infrarouge 64. Le détecteur 76, placé à une distance g de l'échantillon, reçoit sur sa surface réceptrice 100 le flux des faisceaux porteurs des impulsions infrarouges. La fente 101 éventuellement constituée par les limites de la surface réceptrice 100 elle-même, élimine le flux perturbateur. Alors que dans la description faite jusqu'à présent, un système optique 63 est mis en oeuvre pour assurer la focalisation en un même point des faisceaux visibles incidents 61, 62, sur le générateur infrarouge 64, dans une variante représentée sur la Figure 7, le système optique 110 assure la focalisation des faisceaux 61, 62 (dont les rayons marginaux, respectivement 611, 612, 621, 622, ont été représentés) en 111, 112 distincts, mais peu distants l'un de l'autre sur le générateur infrarouge 64. Ils sont séparés d'une distance a. Les faisceaux infrarouges 81, 82 dont les rayons marginaux, respectivement 811, 812, 821, 822, ont été représentés, produisent des impulsions E(t) et E(t - T). Toutefois, dans cette géométrie, les faisceaux infrarouges 81, 82 interfèrent et produisent des franges spatiales nuisant au contraste des franges dans le domaine temporel. La fente 113, perpendiculaire à l'axe du système, est placée à une distance d du générateur infrarouge 64 et mise en oeuvre pour sélectionner une partie, en pratique supérieure à un quart, d'une frange spatiale unique.Pour cela, la fente 113 mise en oeuvre a une largeur b, est placée à une distance d du générateur, sa largeur b est choisie de telle sorte qu'elle satisfasse la condition b inférieure à kd/4a où X représente la longueur d'onde infrarouge produite par le générateur, et a, la distance des deux sources Dans ce mode de réalisation, mettant en oeuvre deux sources infrarouges spatialement décalées, il est possible de n'interposer l'échantillon 73 que sur le trajet de l'une des impulsions. On obtient alors une mesure de l'échantillon analogue à celle qui serait obtenue avec un interféromètre de Michelson classique lorsque l'échantillon est placé sur l'un des bras. Dans le premier mode de réalisation où les impulsions visibles parviennent au générateur en un même point, le flux lumineux perturbateur résultant des interférences des impulsions visibles, est émis avec un angle important par rapport à la bissectrice de l'angle formée par les faisceaux incidents, il est ainsi possible de l'arrêter en mettant en oeuvre des moyens de suppression dont différents exemples de réalisation ont été donnés. La compréhension actuelle des phénomènes mis en jeu va être maintenant exposée. Le champ électrique incident sur le générateur infrarouge 64 est la somme des champs correspondant à chacun des deux faisceaux visibles 61, 62, soit Eo(t) et Eo(t- r). Le générateur infrarouge 64 fonctionnant en régime non saturé, chacun de ces champs engendre indépendamment un champ infrarouge porté par le faisceau 68, que l'on peut écrire respectivement E(t) et E(t - r). Cependant, le mécanisme de fonctionnement du générateur infrarouge étant nécessairement non-linéaire, il produira également un champ croisé, noté Ex.r(t), faisant intervenir à la fois E,(t) et E0 (t - r). On peut supposer que le mécanisme de génération infrarouge est un pur effet de redressement optique, le champ infrarouge total engendré s'écrit donc:: E (t) y2) (j E0 (t)12 + E0 (t - r)l + 2ReE0*(t - #)E0(t)) cxE(t)+E(t- r)+E.r(Ô Ce terme croisé supplémentaire par rapport au champ présent dans un simple interféromètre de Michelson représente les perturbations aussi appelées "flux lumineux infrarouge résultant des interférences des impulsions visibles", et doit donc être éliminé pour réaliser la fonction d'autocorrélation du champ infrarouge nécessaire pour la réalisation d'un interféromètre par transformée de Fourrier. Dans un montage non colinéaire, les deux faisceaux incidents 61, 62 forment ensemble un angle 2 2S, les champs E(t) et E(t- r) sont émis dans le prolongement des faisceaux leur ayant donné respectivement naissance tandis que le terme croisé Ex.#(t) est émis avec un angle v par rapport à la bissectrice, v et e sont reliés par la formule tan tv= 2tan 0.où =2/ est le rapport entre la longueur d'onde infrarouge engendrée 2 et la longueur d'onde initiale visible #0. Ce nombre est usuellement compris entre 10 lorsque # est dans l'infrarouge moyen et 100 lorsque X est dans l'infrarouge lointain. Ainsi, l'angle w est suffisamment important par rapport à l'angle 0 pour que le terme croisé résultant des interférences des impulsions visibles puisse être supprimé à l'aide d'une fente placée sur le faisceau infrarouge qui n'arrête pas, bien entendu, les impulsions infrarouges E(t) et E(t - r). Une autre possibilité permettant la suppression de ce terme croisé consiste à utiliser comme générateur infrarouge un cristal non linéaire biréfringent. La condition d'accord de phase dans le cristal peut assurer que le champ croisé soit hors accord de phase, ce qui permet d'éviter sa création. Le champ croisé peut être éliminé dès que l'angle w est supérieur à la divergence du faisceau infrarouge. En effet, les faisceaux étant gaussiens, on appelle w0 le rayon (col) du faisceau visible en champ proche, i.e. au niveau du générateur infrarouge. Le phénomène responsable de l'émission infrarouge étant en général quadratique, le rayon (col) du faisceau infrarouge est w0 tli. On peut donc séparer le champ croisé des autres termes si 2Aa tan # > swO ce qui peut aussi s'écrire : tan O > 2##2 = #0#2 7zwo24 zWo Cela signifie que le terme croisé peut être éliminé dès que les faisceaux incidents visibles font entre eux un angle supérieur à leur divergence. C'est la condition de géométrie non colinéaire. Pour assurer un fonctionnement non colinéaire de l'interféromètre de Michelson, il est nécessaire que les deux faisceaux forment un angle entre eux. Ils produisent alors des franges spatiales qui nuisent au contraste des franges temporelles. Le signal détecté s'écrit alors Le contraste des franges # correspond au recouvrement angulaire entre les deux faisceaux infrarouges. I1 est voisin de zéro quand l'angle entre les deux faisceaux est très supérieur à leur divergence (géométrie non-colinéaire) et voisin de 1 dans le cas contraire (géométrie colinéaire). Pour avoir un contraste des franges supérieur à 60% = 1/#e, il faut réaliser la condition: tanO XoA Xod Cette interprétation repose sur un certain nombre d'approximations tenant en particulier au fait que l'on a supposé la longueur d'onde X constante alors qu'elle varie sensiblement sur la largeur des spectres engendrés. Elle permet toutefois de préciser la compréhension des phénomènes physiques mis en jeu dans le dispositif de l'invention et de déduire différentes variantes de celle-ci. REVENDICATIONS 1. Interféromètre par transformée de Fourier dans le domaine de l'infrarouge comportant: * des moyens de production de deux impulsions lumineuses infrarouges par dédoublement à partir d'une impulsion unique, décalées dans le temps, l'une par rapport à l'autre d'une durée X variable, * des moyens d'interférence de ces deux impulsions, * des moyens d'interposition d'un échantillon sur le trajet de ces deux impulsions, * un photorécepteur recevant le signal lumineux après interférence, * des moyens de traitement recevant le signal électrique fourni par le photodétecteur et fournissant par transformée de Fourier, le spectre de l'impulsion, caractérisé en ce que les moyens de production des impulsions infrarouges comportent:: * une source lumineuse visible d'impulsions, * un dispositif décomposant chaque impulsion visible en deux impulsions décalées d'une durée X variable, * un générateur unique de rayonnement infrarouge recevant les impulsions lumineuses visibles et émettant des impulsions lumineuses infrarouges, * des moyens de suppression d'un flux lumineux infrarouge résultant des interférences des impulsions visibles. 2. Interféromètre par transformée de Fourier selon la revendication 1 caractérisé en ce que les deux impulsions visibles sont spatialement confondues au niveau du générateur. 3. Interféromètre par transformée de Fourier dans le domaine de l'infrarouge selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de suppression d'un flux lumineux infrarouge résultant des interférences des impulsions visibles sont constitués par une fente. 4. Interféromètre selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de suppression d'un flux lumineux résultant des interférences des impulsions visibles sont constitués d'une lame, l'angle d'incidence du flux lumineux résultant des interférences des impulsions visibles étant supérieur à l'angle limite, ladite lame étant solidaire du générateur de rayonnement infrarouge. 5. Interféromètre selon la revendication 2, caractérisé en ce que le générateur de rayonnement infrarouge comporte un cristal remplissant une condition d'accord de phase et constituant les moyens de suppression d'un flux lumineux résultant des interférences des impulsions visibles. 6. Interféromètre selon la revendication 1, caractérisé en ce que les deux impulsions visibles sont spatialement séparées sur le générateur de rayonnement infrarouge et qu'une fente sélectionne un flux infrarouge contribuant à la formation d'une frange spatiale unique. 7. Interféromètre selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comporte un premier système optique infrarouge conjuguant l'échantillon avec le générateur de rayonnement et un deuxième système optique infrarouge conjuguant l'échantillon avec le photodétecteur. 8. Interféromètre selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les moyens d'interposition de l'échantillon permettent de placer celui-ci au contact direct du générateur de rayonnement infrarouge. 9. Interféromètre selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le photo détecteur est directement au contact de l'échantillon. 10. Interféromètre selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'échantillon n'est interposé que sur le chemin de l'une des impulsions.