Brevet FR2738577A1 — publié le 19970314

Dispositif de refroidissement d'un produit laminé La présente invention concerne un dispositif de refroidissement d'un produit laminé ferreux ou non ferreux, notamment une bande d'acier. Il est connu de traiter thermiquement des produits laminés qui défilent verticalement sur des rouleaux et traversent des chambres successives de traitement. Dans la fabrication de tôles d'acier pour carrosserie de voiture, on utilise des lignes de recuit ou de galvanisation en continu dans lesquelles l'acier est porté à des températures pouvant atteindre 600- 900 C. Un refroidissement rapide et uniforme de ces produits est alors nécessaire afin de ramener la température du produit à une température inférieure à 500 C selon la qualité désirée.. Diverses méthodes de refroidissement ont été utilisées jusqu'à présent. Il est connu par exemple de faire défiler le produit laminé sur des rouleaux refroidis ou de le tremper dans un liquide ou un milieu semi-liquide. Ces méthodes de refroidissement par conduction ou convection diphasique permettent d'atteindre localement des coefficients de transfert thermique supérieur à 400 kCal/m2.h. C, mais pour de courtes chutes de temperature. De plus, ces procédés ont l'inconvénient de générer des problèmes d'oxydation du produit laminé et le contact du produit laminé avec le liquide ou solide de refroidissement provoque fréquemment des défauts de planéité. Un autre type de méthode, par projection d'un gaz, permet d'éviter les inconvénients précités. Le brevet US 4,363,471 décrit une ligne de recuit de l'acier dans laquelle la bande d'acier défile devant un caisson comportant une série de buses de soufflage d'un gaz. Cependant, ces buses ne forment que de faibles saillies sur la surface du caisson. L'évacuation du gaz, 2 2738577 après avoir été en contact avec la bande d'acier, est donc gênée par le caisson: des zones de contre-pression apparaissent alors entre les buses et le caisson, perturbant ainsi la projection du gaz de refroidissement en direction de la bande d'acier. De plus, le gaz ne peut s'échapper que latéralement suivant la largeur du produit laminé, ce qui provoque un refroidissement préférentiel des rives du produit laminé et peut conduire à des défauts de planéité. Les coefficients de transfert thermiques atteints par ce type de dispositifs ne dépassent pas 200 kCal/m2.h. C pour un gaz composé d'un mélange d'hydrogène et d'azote avec un taux d'hydrogène de 5%, et encore moins pour l'air. Dans un article de T.Kaihara et al intitulé "New technology in KM- CAL for sheet gage" ( Nouvelle technologie dans les lignes de recuit en continu multifonctions pour un échantillon laminé) et publié en 1992 dans "Développements dans le recuit de l'acier laminé", ed. Pradhan et Gupta, il est précisé qu'un taux maximum de 50 C/s peut être obtenu pour un produit laminé d'épaisseur égale à 0,7 mm, ce qui équivaut à un coefficient de transfert d'environ 175 kCal/m2.h. C. Dans la même publication, un article intitulé "Recent developments in the Metallurgical Technology of Continuous Annealing for Cold-rolled and Surface-coated sheet steels" ( Développements récents dans la technique métallurgique du recuit en continu d'acier laminé roulé à froid et revêtu) de Hiroshi Takechi décrit que, même en positionnant les orifices de sortie de gaz à une distance de 50 mm du produit laminé, on ne peut obtenir qu'un taux de refroidissement de 100 C/s pour une plaque d'épaisseur inférieure à 0,35 mm, c'est-à-dire correspondant à un coefficient de transfert de 200 kCal/m2.h. OC. L'article intitulé "Heating and cooling technology in the continuous annealing" (Technique de 3 2738577 chauffage et de refroidissement dans le recuit en continu) de IMOSE (Transactions ISIJ, Vol.25, 1985, 911- 932) indique que l'on peut obtenir un coefficient de transfert thermique égal au maximum à 250 kCal/m2.h. C en augmentant la vitesse et le volume de gaz projeté, en réduisant la distance entre le produit laminé et les buses de soufflage et en enrichissant le gaz avec de l'hydrogène. Cette valeur du coefficient de transfert thermique est cependant insuffisante pour obtenir un refroidissement réellement accéléré du produit laminé. De plus, tous les procédés consistant à augmenter le taux d'hydrogène afin d'améliorer le coefficient de transfert sont difficilement compatibles avec les normes de sécurité et présentent de réels dangers pour les opérateurs. Le tableau ci-dessous résume les différents moyens proposés à ce jour pour refroidir une bande d'acier de 600 C à 4000C. Méthodes de Coefficient de transfert de Vitesse de refroidissement Remarques refroidissement chaleur (kCal/m2.h. C) entre 600 et 400 C pour une bande d'acier de 1 mm d'épaisseur ( C/s) Par jets de gaz - normal100 17 trop faible -extrême possible* 250 42 seulement pour un taux (*selon IMOSE) élevé d'hydrogène Par passage sur des 1000 160 graves défauts de planéité rouleaux refroidis Trempe dans de l'eau 400 67 Oxydation du produit chaude ( _90 C) Trempe dans de l'eau 6000 1000 Oxydation du produit et froide arrêt du refroidissement impossible Par projection de 600 100 Oxydation du produit brouillard 4 2738577 Le but de la présente invention est de proposer un dispositif de refroidissement par projection de gaz qui permette de refroidir un produit laminé avec un coefficient de transfert thermique supérieur à 350 kcal/m2.h. C, tout en utilisant un gaz inoffensif. Le dispositif de refroidissement visé par l'invention permet de refroidir un produit laminé, notamment une bande d'acier, défilant devant le dispositif qui comprend des moyens de mise sous pression gazeuse d'au moins un caisson. Selon la présente invention, ce dispositif de refroidissement est caractérisé en ce que le caisson comprend plusieurs séries de conduits, chaque conduit comportant au moins un orifice de sortie du gaz en direction d'au moins une des surfaces du produit laminé, les orifices de chaque série de conduits étant disposés suivant la direction transversale du produit laminé, chaque espace séparant deux séries de conduits adjacentes ayant une profondeur dans une direction perpendiculaire à la surface du produit laminé et une largeur dans la direction longitudinale du produit laminé suffisantes pour permettre l'évacuation du gaz sans perturber la sortie de gaz des séries de conduits adjacentes. Grâce aux espaces ménagés entre chaque série d'orifices, l'évacuation du gaz après projection est facilitée. L'émission des jets de gaz n'est donc pas gênée et la vitesse des jets peut atteindre 220 m /s. On atteint ainsi des taux de refroidissement beaucoup plus élevés que ceux obtenus par les dispositifs classiques de projection de gaz. On obtient en effet des coefficients de transfert supérieurs à 350 kcal/m2.h. OC. Selon une version préférée de l'invention, la largeur séparant les orifices de chaque série de 2738577 conduits adjacente est comprise entre 0,8 et 5 fois la distance séparant chaque orifice d'une même série de conduits. De cette façon, les séries d'orifice sont suffisamment rapprochées les unes des autres pour refroidir uniformément la totalité de la surface du produit laminé défilant en regard des orifices de sortie. De préférence, la largeur séparant les orifices de chaque série de conduits adjacente est sensiblement égale à la distance séparant chaque orifice d'une même série de conduits. La répartition dans le plan du produit laminé de l'ensemble des orifices est complètement uniforme, ce qui permet d'obtenir un refroidissement homogène et rapide du produit laminé. Selon une version avantageuse de l'invention, la profondeur de chaque espace est supérieure à 200 mm, et de préférence à 300 mm. Le retour du gaz, après son impact sur la surface du produit laminé, est facilité par cette profondeur importante existant en arrière des orifices de sortie jusqu'au caisson. L'accumulation du gaz au niveau des orifices de sortie est ainsi évitée: la projection du gaz de refroidissement n'est donc pas perturbée par du gaz stagnant et s'échappant difficilement entre les orifices de sortie. Selon une autre version préférée de l'invention, le rapport du débit du gaz en m3/s en sortie de l'ensemble des orifices d'une série de conduits sur la section en m2 de l'espace séparant cette série de conduits de chacune des deux séries adjacentes est inférieur à 20, ladite section correspondant à une section dans un plan perpendiculaire au produit laminé 6 2738577 et parallèle à la direction de défilement du produit laminé. Ainsi, en maintenant le débit de gaz sous un seuil fixé en fonction de la section de l'espace de séparation, la circulation du gaz dans le dispositif de refroidissement est régulière, et le gaz peut être évacué sans générer de refroidissement préférentiel des rives. Le dispositif de refroidissement de l'invention est donc parfaitement adapté au traitement thermique en continu, tel que celui mis en oeuvre dans les lignes de traitement de l'acier en continu. Selon un autre aspect de l'invention, une installation de refroidissement comportant au moins deux dispositifs de refroidissement est caractérisée en ce que les dispositifs de refroidissement sont superposés dans la direction de défilement du produit laminé et en ce que des rouleaux stabilisateur sont disposés entre les dispositifs de refroidissement, lesdits rouleaux étant adaptés à défléchir le produit laminé d'un angle inférieur à 7 . On peut ainsi obtenir une très forte puissance de refroidissement, les rouleaux empêchant le produit laminé de vibrer sous l'effet de la pression du gaz de refroidissement projeté. D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront encore dans la description ci- apres. Aux dessins annexés, donnés à titres d'exemples non limitatifs: La figure 1 est une vue de face du dispositif de refroidissement conforme à l'invention; La figure 2 est une vue de coté du dispositif de la figure 1; La figure 3 est un schéma illustrant la disposition du dispositif de refroidissement par rapport à un produit laminé; 7 2738577 La figure 4 est un schéma illustrant la disposition respective des orifices de soufflage; La figure 5 est une vue schématique de conduits du dispositif de refroidissement conforme à l'invention; La figure 5A est une vue en coupe agrandie du détail A de la figure 5; et La figure 6 est vue d'une installation de refroidissement conforme à l'invention. Le dispositif de refroidissement conforme à l'invention est destiné notamment à être intégré dans une ligne de recuit en continu telle que celle utilisée de manière classique pour le traitement de bandes d'acier. Ces bandes d'acier ont une épaisseur comprise entre 0,15 et 2,3 mm. Leur largeur est de l'ordre de 1,2 à2m. Lors du traitement thermique des bandes d'acier, il est nécessaire de refroidir ces bandes en un temps très court, d'une température proche de 600-900 C jusqu'à une température inférieure à 500 C. Dans le cas du refroidissement après revêtement ou trempe à chaud de l'acier par immersion dans un bain de métal fondu, il est important de refroidir très rapidement la bande après son revêtement à chaud jusqu'à une température de 200 C à 300 C environ. Ce refroidissement est réalisé en utilisant de l'air. En référence aux figures 1 et 2, le produit laminé 1 défile par passes verticales dans le sens de la flèche F entre des rouleaux de transport 2. Le dispositif de refroidissement comprend des moyens de mise sous pression gazeuse 4 d'un caisson 1. Le caisson 1 s'étend parallèlement à la surface du produit laminé et est alimenté par au moins un ventilateur 4 destiné à introduire à un débit important le gaz 5 de refroidissement sous pression dans le caisson. Bien entendu, plusieurs ventilateurs de 8 2738577 soufflage pourraient être utilisés et répartis uniformément sur la hauteur du caisson. On pourrait également remplacer le ventilateur par un compresseur. Pour plus de clarté, un seul caisson 10 est représenté sur la figure 2, mais de préférence le dispositif de l'invention comprend un deuxième caisson , positionné symétriquement par rapport au produit laminé, de sorte que ce dernier soit refroidi sur ces deux faces opposées en même temps. Conformément à l'invention, le caisson comprend plusieurs séries de conduits 11, des orifices de sortie 12 du gaz 5 en direction de la surface du produit laminé 1 étant prévus à l'extrémité de ces conduits 11. Les orifices 12 de chaque série de conduits 11 sont disposés suivant la direction transversale du produit laminé 1. Comme illustré aux figures 3 et 4, chaque espace 13 séparant deux séries de conduits adjacentes a une profondeur P dans une direction perpendiculaire à la surface du produit laminé 1 et une largeur L dans la direction longitudinale du produit laminé 1 suffisantes pour permettre l'évacuation du gaz 5. Chaque orifice 12 débouche à l'extrémité d'un conduit s'étendant à partir du caisson 10 en direction du produit laminé. Le gaz 5 peut s'échapper vers l'arrière après son contact sur le produit laminé, entre les différentes séries de conduits. Dans le cas o, pour éviter d'oxyder le produit, le refroidissement doit être effectué sous une atmosphère de protection, comme par exemple un mélange d'azote et d'hydrogène, l'ensemble du dispositif de refroidissement est entouré de manière connue d'une enveloppe étanche permettant de récupérer le gaz projeté afin de le recycler en continu dans les moyens de mise sous pression gazeuse. Le recyclage comprend une étape de récupération du gaz, une étape de refroidissement de celui-ci et une étape de réinjection. La température du gaz est environ inférieure à 2000C. La distance D existant entre chaque orifice 12 de séries de conduits 11 adjacentes est comprise entre 0,8 et 6 fois la distance d séparant chaque orifice 12 d'une même série 11. De préférence, cette distance D est égale à la distance d séparant chaque orifice d'une même série. Cette disposition permet d'avoir une répartition uniforme des orifices de soufflage à la fois dans le sens de la longueur et dans le sens de la largeur du produit laminé. La distance d séparant chaque orifice 12 d'une même série est uniforme. De préférence, la distance D entre deux séries est comprise entre 30 et 200 mm, et de préférence entre et 150 mm. De plus, comme illustré sur la figure 4, les orifices peuvent être alignés dans le sens longitudinal du produit laminé de sorte qu'ils forment les quatre coins de carrés contigus. Les orifices peuvent également être disposés en quinconce, comme représenté sur la figure 1 et formés ainsi les coins de losanges contigus. La répartition des jets de gaz de refroidissement est donc uniforme sur l'ensemble de la surface du produit laminé. Les orifices sont des trous circulaires, rectangulaires, oblongues, etc, ou des petites fentes. Chaque série peut également être constituée d'un conduit 2738577 unique ayant un seul orifice de sortie formant une fente tout le long du conduit et en regard du produit laminé. Pour un bon fonctionnement du dispositif et un refroidissement rapide du produit laminé, il est important que la profondeur de chaque espace de séparation 13 soit supérieure à 200 mm, et de préférence supérieure à 300 mm. Le rapport du débit du gaz 5 en m3/s en sortie de l'ensemble des orifices 12 d'une série 11 sur la section S en m2 de l'espace 13 séparant cette série 11 des séries adjacentes est inférieur à 20. La section S correspond à la section dans un plan perpendiculaire au produit laminé et parallèle à la direction de défilement de ce produit. La vitesse du gaz reste constante sur une distance égale à environ cinq fois le diamètre équivalent de l'orifice (le diamètre équivalent correspond au diamètre du cercle ayant une surface égale à celle de la section de l'orifice). Le diamètre équivalent des orifices 12 peut être compris entre 5 et 15 mm. Compte tenu de ce qui précède, il est avantageux de disposer le dispositif de refroidissement de sorte que les orifices de sortie 12 soient à une distance 1 de la surface du produit laminé 1 comprise entre cinq et douze fois le diamètre équivalent de l'orifice 12, et de préférence entre six et huit fois le diamètre équivalent. Comme illustré aux figures 5 et 5A, de préférence ce conduit 11 a une section qui décroît dans le sens de passage du gaz, c'est-à-dire du caisson jusqu'à l'orifice de sortie 12 et l'orifice est profilé de manière à ce que sa section soit sensiblement la même que la section de sortie du conduit 11. Cette Il 2738577 construction permet d'obtenir en sortie un gaz à grande vitesse en limitant les pertes de charge parasitaires Dans une modalité particulière de l'invention, les conduits d'une même série constituent une pièce unique en forme de lame. Les conduits et les orifices d'une même série peuvent être fabriqués indifféremment par moulage, formage, assemblage et/ou usinage. En référence à la figure 6, une installation de refroidissement conforme à l'invention comporte au moins un dispositif de refroidissement 21. Des rouleaux stabilisateurs 20 sont disposés de part et d'autre du ou des dispositifs de refroidissement 21, les rouleaux étant adaptés à provoquer une déflexion inférieure ou égale à 7 du produit laminé 1. Ces rouleaux limitent la vibration du produit, surtout lorsque la distance 1 séparant les orifices 12 de ce produit est faible. Ces rouleaux sont mobiles latéralement, c'est-à-dire perpendiculairement au produit laminé, pour venir pincer ce dernier et sont motorisés pour entraîner le produit en défilement. La distance séparant en hauteur deux séries de rouleaux 20 est inférieure ou égale à 6 m et la hauteur d'un empilement de conduits dans un même dispositif 21 est inférieure ou égale à 5m. On limite ainsi au mieux les vibrations du produit tout en obtenant une puissance de refroidissement très importante. Le dispositif de refroidissement comprend de préférence un nombre de conduits superposés dans le sens longitudinal du produit laminé et chaque conduit comporte un nombre d'orifices 12 tels que la section totale d'ouvertures du dispositif soit comprise entre 1 et 5 % de la surface couverte par l'ensemble des lames, 12 2738577 et de préférence comprise entre 2 et 4 % de cette surface. Le dispositif de refroidissement comprend au moins un caisson 10 disposé de chaque coté du produit laminé. De préférence, il comprend plusieurs caissons lia, o10b disposés sur un même coté du produit laminé 1. On prévoit ainsi un à sept caissons positionnés côte à côte dans la largeur du produit laminé et dont la pression est régulée indépendamment de manière à assurer l'homogénéité transversale du refroidissement. On peut en effet régler l'intensité de refroidissement sur la largeur du produit laminé en fonction du profil thermique désiré.. Le gaz utilisé est constitué d'un mélange d'hydrogène et d'azote, la proportion d'hydrogène étant de préférence inférieure ou égale à 5%. Ce gaz peut également être de l'air ou de l'azote pur. Grâce au dispositif de refroidissement conforme à l'invention, on peut refroidir une bande d'acier d'une épaisseur de 0,8 mm avec un taux de refroidissement supérieur à 80 C/s, c'est-à-dire correspondant à un coefficient de transfert au moins égal à 400kCal/m2.h. C. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation décrit ci-dessus, et de nombreuses modifications peuvent être apportées sans sortir du cadre de l'invention. 13 2738577 REVENDICATIONS 1.Dispositif de refroidissement d'un produit laminé (1), notamment d'une bande d'acier, défilant devant ledit dispositif, comprenant des moyens de mise sous pression gazeuse (4) d'au moins un caisson (10), caractérisé en ce que ledit caisson (10) comprend plusieurs séries de conduits (11), chaque conduit (11) comportant au moins un orifice de sortie (12) du gaz en direction d'au moins une des surfaces du produit laminé (1), les orifices (12) de chaque série de conduits (11) étant disposés suivant la direction transversale du produit laminé (1), chaque espace (13) séparant deux séries de conduits (11) adjacentes ayant une profondeur (P) dans une direction perpendiculaire à la surface du produit laminé (1) et une largeur (L) dans la direction longitudinale du produit laminé suffisantes pour permettre l'évacuation du gaz (5) sans perturber la sortie de gaz des séries de conduits adjacentes. 2.Dispositif de refroidissement conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que la largeur (D) séparant les orifices (12) de chaque série de conduits adjacente est comprise entre 0,8 et 5 fois la distance (d) séparant chaque orifice (12) d'une même série de conduits(11). 3.Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la largeur (D) séparant les orifices (12) de chaque série de conduits adjacente est sensiblement égale à la distance (d) séparant chaque orifice (12) d'une même série de conduits (11). 4.Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la distance (d) séparant chaque orifice (12) d'une même série de conduits (11) est uniforme. 14 2738577 5.Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la profondeur (P) de chaque espace (13) est supérieure à mm, de préférence à 300 mm. 6.Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le rapport du débit du gaz (5) en sortie de l'ensemble des orifices (12) d'une série de conduits (11) sur la section (S) de l'espace (13) séparant ladite série de conduits (11) de chacune des deux séries adjacentes est inférieur à 20, ladite section (S) correspondant à une section dans un plan perpendiculaire au produit laminé (1) et parallèle à la direction de défilement dudit produit laminé. 7.Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les conduits (11) d'une même série constituent une pièce unique en forme de lame. 8.Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la section des conduits est décroissante du caisson (10) vers les orifices (12). 9.Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs caissons (10a, 0lob) disposés sur un même coté du produit laminé (1). 10.Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la distance (1) séparant les orifices (12) de la surface du produit laminé (1) est comprise entre 5 et 12 fois le diamètre équivalent des orifices (12). 11.Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le gaz (5) est constitué d'un mélange d'hydrogène et d'azote, 2738577 la proportion d'hydrogène étant de préférence inférieure ou égale à 5%, et en ce que ledit dispositif est entouré d'une enceinte étanche, le gaz (5) étant recyclé en continu. 12. Dispositif de refroidissement conforme à l'une des revendication 1 à 11, caractérisé en ce que les conduits et orifices d'une même série sont fabriqués par moulage, formage, assemblage et/ou usinage. 13. Installation de refroidissement comportant au moins un dispositif de refroidissement (21) conforme à l'une des revendications 1 à 12, caractérisée en ce que des rouleaux stabilisateurs (20) sont disposés de part et d'autre du ou des dispositifs de refroidissement (21), lesdits rouleaux étant adaptés à défléchir le produit laminé (1) d'un angle inférieur à 7 .