Brevet FR2742276A1 — publié le 19970613

I Procédé d'isolation graduelle de barres statoriques, à l'aide d'enduits thermoplastiques électroconducteurs, et barres statoriques obtenues selon ce procédé La présente invention concerne l'isolation graduelle depuis l'intérieur, c'est-à-dire le passage par degrés d'un matériau conducteur à un matériau isolant, de barres statoriques haute tension pour généra- teurs électriques, de façon à obtenir des valeurs de pointe faibles et concordantes du facteur de dissipation. Un mode préféré de réalisation de la présente invention consiste en des barres isolées de stators de ma- chines dynamoélectriques, sur lesquelles barres on applique d'abord, avant l'isolation principale, un enduit électroconducteur comportant un liant thermoplastique, sur les faces supérieure et inférieure des barres nues et autour de leurs arêtes. Il est souhaitable que, chez les barres isolées de stator utili- sées dans les machines dynamoélectriques comme les générateurs d'énergie électrique, les valeurs de pointe du facteur de dissipation soient faibles, car de telles valeurs reflètent des différences relative- ment faibles du facteur de dissipation pour différentes contraintes électriques et fournissent donc une mesure indirecte de l'efficacité de l'isolation. Le facteur de dissipation dans les barres du stator d'un géné- rateur est mesuré pour diverses contraintes électriques, par exemple sous 0,4, 0,8, 1,6, 2,4, 3,2 ou 4,0 V/gm (10, 20, 40, 60, 80 ou 100 volts par millième de pouce (V/mil)). Dans la présente description, l'expression "valeur de pointe" désigne la différence, exprimée en pourcentage, entre les valeurs du facteur de dissipation mesurées sous 0, 4 et 4,0 V/gm (10 et 100 V/mil). La valeur de pointe mesurée sous des contraintes différant d'un facteur 10 est supérieure à la valeur de pointe mesurée sous des contraintes moins différentes, par exemple sous des contraintes de 0,4 et 0,8 V/gm (10 et 20 V/mil) ou de 0,8 et 3,2 V/pm (20 et 80 V/mil), c'est-à-dire des contraintes différant res- pectivement d'un facteur 2 ou 4. Le fait que l'on demande, sur le marché, des barres statori- ques isolées à faibles valeurs de pointe a eu pour résultat que l'on a employé des enduits à faible résistance, qui sont habituellement à base de liants de résine époxyde thermodurcissable chargée de carbone, pour revêtir les faces supérieure et inférieure de barres statoriques nues, avant d'appliquer par-dessus une isolation principale à base de mica. Ces enduits conducteurs permettent bien de réduire les valeurs de pointe, mais les résultats obtenus ne sont pas concordants et dans de nombreux cas, l'emploi de résines époxydes thermodurcissables ne permet pas de parvenir à des valeurs de pointe suffisamment faibles. Un autre inconvénient des résines époxydes thermodurcissa- bles réside en ce qu'elles ne durcissent que lentement ou qu'il faut les chauffer pour les faire durcir. Les enduits à base de résines époxydes sont des systèmes monocomposants ou bicomposants. Les enduits mo- nocomposants contiennent à la fois la résine époxyde et le durcisseur, mais pour qu'ils offrent leurs meilleures performances, il faut habi- tuellement les chauffer pour les faire durcir. Les enduits bicomposants comportent d'une part la résine époxyde et d'autre part le durcisseur, qu'on ne mélange que juste avant de les utiliser. Bien que les durcis- seurs des enduits bicomposants soient ordinairement dotés d'une forte réactivité et que l'on n'ait donc pas besoin de chauffer ces enduits pour les faire durcir, il leur faut habituellement 8 à 16 heures de repos à la température ambiante pour offrir leurs meilleures performances. Par conséquent, quand on utilise des enduits à base de résines époxy- des thermodurcissables pour l'isolation graduelle de barres statoriques, il faut soit les faire cuire à des températures élevées, soit les laisser longtemps sécher à la température ambiante, avant de pouvoir appli- quer l'isolation principale par-dessus. Les buts de la présente invention sont d'une part d'obtenir, pour des barres statoriques isolées, des valeurs de pointe faibles et concordantes, sans qu'il faille obligatoirement chauffer l'enduit pour le faire durcir au degré adéquat, et d'autre part de fournir une composi- tion d'enduit qui durcisse au degré adéquat à la température ambiante et en un court laps de temps, par exemple 30 minutes ou moins. La figure 1 est une vue d'extrémité en élévation d'une barre statorique obtenue selon l'invention. Pour obtenir des valeurs de pointe faibles et concordantes du facteur de dissipation dans des barres statoriques haute tension, on réalise une isolation graduelle de ces barres en appliquant sur les barres nues un enduit à faible résistance, constitué d'un liant thermo- plastique dissous dans un solvant et de particules de carbone disper- sées dans cette solution. La figure 1 représente une vue d'extrémité en élévation d'une barre statorique qui est une réalisation de l'invention. Sur cette figure est représentée une barre 1 de stator de générateur qui illustre certains des concepts généraux de l'invention, ainsi qu'une application appro- priée des enduits thermoplastiques électroconducteurs de l'invention. Comme le représente la figure 1, la barre statorique 1 est cons- tituée d'un certain nombre de brins conducteurs 2 en cuivre, qui sont isolés les uns des autres par une isolation de brins 3, comme d'habitude dans ce domaine technique. En outre, les brins conducteurs 2 sont dis- posés en deux faisceaux qui sont séparés par un séparateur 4 de fais- ceaux de brins. Autour de ces deux faisceaux est disposée une isola- tion principale 5 constituée par un ruban 6 de papier de mica, enroulé en couches multiples. Entre les brins 2 de la barre statorique et l'isola- tion principale 5 est interposé, selon l'invention, sur les faces supérieure et inférieure et autour des arêtes de la barre nue, un revêtement d'un enduit thermoplastique électroconducteur 7. Cet enduit conducteur 7 constitue donc une isolation graduelle depuis l'intérieur, entre les conducteurs 2 de la barre statorique et l'isolation principale 5. Dans le cas représenté sur la figure, l'enduit électroconducteur 7 est appliqué sur les faces supérieure et inférieure et autour des arêtes de la barre nue, mais on peut aussi en revêtir la barre nue sur toute sa surface, y compris les faces latérales. Les compositions d'enduit utilisées dans la présente invention contiennent des liants ou des systèmes liants à base de résine thermo- plastique. Parmi les nombreuses possibilités entre lesquelles on peut choisir, on préfère employer des copolymères linéaires de bisphénol A et d'épichlorhydrine, mais l'invention ne se limite pas à l'emploi de telles résines. Il est très avantageux d'employer ces copolymères pré- férés en y joignant, comme solvant, de la méthyl-éthyl-cétone, un éther de glycol ou un ester d'éther de glycol. Les copolymères préférés d'épichlorhydrine et de bisphénol A ont en général une masse molaire moyenne en poids supérieure à 15 000 et valant de préférence entre 000 et 200 000, un indice d'hydroxyle inférieur à environ 0,40 eq./100 g et un indice d'époxyde inférieur à environ 0,025 eq./100 g. On peut trouver sur le marché, chez un grand nombre de fournisseurs, de tels copolymères linéaires préférés de bisphénol A et d'épichlorhy- drine, par exemple la résine Epotuf 38-525 chez Reichhold Chemical, Inc., les résines Eponol 53 et 55 chez Shell Chemical Co., et les rési- nes GZ-488 chez Ciba Geigy Co. Au lieu d'un copolymère linéaire d'épichlorhydrine et de bis- phénol A, on peut utiliser d'autres matériaux polymères thermoplasti- ques, comme des polyimides, des copolymères acrylonitrile-butadiène- styrène, du néoprène, des poly(amide imide), du poly(butylène téré- phtalate), des polycarbonates, des poly(éther cétone), des polydimé- thylsiloxanes, des poly(éther imide), des poly(éther sulfone), des poly- éthylènes, du poly(éthylène téréphtalate), du poly(méthacrylate de mé- thyle), des polypropylènes, du polystyrène, des polyéthers, des poly- sulfones et des polyuréthanes. On pense qu'un liant thermoplastique est plus efficace qu'un liant thermodurcissable pour l'isolation graduelle depuis l'intérieur, parce que le fait que les liants thermoplastiques peuvent intrinsèque- ment s'allonger davantage permet au contact électrique d'être maintenu, en dépit des différences entre les coefficients de dilatation thermique des divers composants qui constituent une barre statorique isolée. Il est commode d'utiliser le liant thermoplastique à l'état de solution dans un solvant organique, mais on peut également envisager d'employer des véhicules aqueux, dans les systèmes de liant à base de résine thermoplastique dispersée dans de l'eau. Le second composant essentiel de la composition d'enduit uti- lisée selon l'invention est une charge électroconductrice à faible résis- tance. Pour les exemples de cette invention, on a utilisé, dans les en- duits thermoplastiques électroconducteurs, du noir de carbone Vulcan XC-72R, de Cabot Corp. mais on peut employer d'autres noirs de car- bone, par exemple les Vulcan XC-72, Vulcan SC, Vulcan P. Vulcan C et Black Pearls 2000 de Cabot Corp., les Conductex SC, Battery Black, Peerless Ark II et Excelsior de Columbian Carbon Co., le Ketjenblack EC d'Armak Co., et les Printex XE 2, Printex L 6, Printex L et Prin- tex 3 de Degussa Co. Au lieu du noir de carbone, on peut employer du graphite en poudre, comme les HPN-2, n 200-39, n 057 et Microfyne- Triple Valve de Dixon Ticonderoga Co., et d'autres poudres de graphite naturel ou synthétique que l'on peut se procurer chez UCAR Carbon Co., Lonza Inc., Superior Graphite Co, Asbury Graphite Mills et d'au- tres fournisseurs. Les enduits thermoplastiques électroconducteurs employés pour l'isolation graduelle depuis l'intérieur de barres statoriques, qui donnent de faibles valeurs de pointe du facteur de dissipation, présen- tent une résistance superficielle inférieure à 5 000 000 ohms/carré, et de préférence inférieure 250 000 ohms/carré. Cette résistance peut aussi valoir de 2 500 à moins de 5 000 000 ohms/carré, et de préférence, de 000 à moins de 500 000 ohms/carré. On peut ajuster la valeur de cette résistance dans un certain intervalle, en faisant varier la teneur en carbone de l'enduit. Les Exemples et Exemples comparatifs donnés ci-dessous servent à illustrer la présente invention. Sauf indications contraires, parties et pourcentages sont tous pondéraux, et les températures sont données en degrés centigrades. On fabrique vingt-cinq barres afin de montrer que, par rap- port à des produits de la technique classique, on obtient d'excellentes valeurs de pointe du facteur de dissipation quand on emploie le systè- me d'isolation graduelle depuis l'intérieur de barres statoriques qui fait l'objet de la présente invention. Les barres fabriquées dans les exem- ples comportent un système d'isolation "'" constitué de papier de mica, d'un dos de bande en tissu de verre qui renforce la bande, d'une couche de mat non-tissé en polyester et d'un liant de résine époxyde. On fabri- que deux autres barres comportant un autre système d'isolation "II", pour montrer l'étendue de l'utilité de l'invention. On mesure le facteur de dissipation diélectrique des barres, exprimé en pourcentage, sous 0,4 et 4,0 V/gm (10 et 100 V/mil). Pour certaines des barres, on effectue cette mesure en deux endroits diffé- rents, ce qui donne deux jeux de valeurs, obtenus avec deux électrodes distinctes et désignés dans les tableaux par les lettres A et B qui sui- vent le numéro de la barre considérée. Les Exemples 1 à 5 présentent les valeurs de pointe entre 0,4 et 4,0 V/pm (10 et 100 V/mil) obtenues pour les vingt-cinq barres iso- lées avec un même système d'isolation. L'Exemple 1 concerne sept barres ne comportant pas d'isolation graduelle depuis l'intérieur, l'Exemple 2 concerne des barres comportant une isolation graduelle depuis l'intérieur réalisée avec des enduits conducteurs thermodurcis- sables à base de résine époxyde, qui sont des enduits classiques pour isolation graduelle, et les Exemples 3-5 concernent des barres compor- tant une isolation graduelle depuis l'intérieur réalisée avec des enduits électroconducteurs thermoplastiques, selon l'invention. L'exemple 6 montre qu'on parvient à améliorer dans une mesure semblable les valeurs de pointe entre 0,4 et 4,0 V/tm (10 et 100 V/mil) quand on utilise, selon l'invention, un enduit thermoplastique pour établir une isolation graduelle depuis l'intérieur avec un autre système d'isolation, le système II, qui présente la même structure que le système I, mais comporte un liant dont la composition est différente. Exemple 1 (exemple comparatif) On isole sept barres avec le système I, qui est essentiellement constitué par une bande de papier de mica et o l'on emploie un liant qui est une résine époxyde. Dans ces barres, il n'y a pas d'isolation graduelle depuis l'intérieur. Les valeurs du facteur de dissipation diélec- trique, exprimé en pourcentage, et les valeurs de pointe sont rassem- blées dans le Tableau 1, d'après lequel les valeurs de pointe vont de 0,706 à 1,466, avec une moyenne de 1,055. Tableau 1 Numéro de Facteur de dissipation (%) Valeur de barre à 25 C et 60 Hz pointe (%) 0,4 V/mm 4,0 V/mm 1A 0,419 1,364 0,945 lB 0,490 1,470 0,980 2A 0,464 1,280 0,816 2B 0,454 1,920 1,466 3 0,477 1,625 1,148 4A 0,433 1,422 0,989 4B 0,444 1,510 1,066 0,441 1,690 1,249 6A 0,474 1,446 0,972 6B 0,468 1,740 1,272 7 0,344 1,050 0,706 Exemple 2 (exemple comparatif) On isole treize barres conçues pour fonctionner sous 13,8 kV, avec le système I essentiellement constitué d'une bande de papier de mica, mais en utilisant sept enduits conducteurs différents pour l'isola- tion graduelle depuis l'intérieur. Les différences entre les enduits rési- dent dans la nature du liant de résine époxyde thermodurcissable et dans leur teneur en carbone constituant la charge conductrice. Les barres de cet Exemple 2 sont identiques à celles de l'Exemple 1, sauf qu'elles sont munies d'un enduit constituant une isolation graduelle depuis l'intérieur. Les enduits conducteurs particuliers utilisés dans cet Exemple 2 sont les suivants: Numéro Composition d'enduit conducteur de barre (pourcentages rapportés au poids de matières solides) 8-10 et 12 enduit à base de résine époxyde contenant 9,07 % d'accélérateur de durcissement et 47,5 % de graphite (Dixon-Ticonderoga n 057) pour une teneur en solides de 60,0 %, dans de la méthyl-éthyl-cétone 11 et 13 enduit à base de résine époxyde (résine époxyde novolaque et résine époxyde liquide à base d'éther diglycidylique de bisphénol A, en des proportions de 70/30) contenant 6,96 % d'accélérateur de durcis- sement et 47,5 % de graphite (Dixon-Ticonderoga n 057) pour une teneur en solides de 60,0 %, dans de la méthyl-éthyl- cétone 14 enduit à base de résine époxyde (résine époxyde novolaque et résine époxyde liquide à base d'éther diglycidylique de bisphénol A, en des proportions de 50/50) contenant 6,96 % d'accélérateur de durcis- sement et 47,5 % de graphite (Dixon-Ticonderoga n 057) pour une teneur en solides de 60,0 %, dans de la méthyl-éthyl-cétone enduit à base de résine époxyde (résine époxyde novolaque et résine époxyde liquide à base d'éther diglycidylique de bisphénol A, en des proportions de 50/50) contenant 18,0 % de carbone (XC-72R de Cabot Corp.) pour une teneur en solides de 50,0 %, dans un mélange solvant de toluène, de xylène et de 2-propanol Numéro Composition d'enduit conducteur de barre (pourcentages rapportés au poids de matières solides) 16 enduit à base de résine époxyde (résine époxyde novolaque et résine époxyde liquide à base d'éther diglycidylique de bisphénol A, en des proportions de 70/30) contenant 18,0 % de carbone (XC-72R de Cabot Corp.) pour une teneur en solides de 55,0 %, dans un mélange solvant de xylène et de méthyl- éthyl-cétone 17 et 18 enduit à base de résine époxyde (résine époxyde novolaque et agent durcisseur, qui est du 2-éthyl- 4-méthyl-imidazole, en un rapport pondérai de ,0/3,0) contenant 18,0 % de carbone (XC-72R de Cabot Corp.) pour une teneur en solides de 55,0 %, dans un mélange solvant de xylène et de méthyl- éthyl-cétone 19 et 20 enduit à base de résine époxyde (résine époxyde novolaque et agent durcisseur, qui est du 2-éthyl- 4-méthyl-imidazole, en un rapport pondérai de ,0/6,0) contenant 18,0 % de carbone (XC-72R de Cabot Corp.) pour une teneur en solides de 55,0 %, dans un mélange solvant de xylène et de méthyl- éthyl-cétone Les enduits à base de résine époxyde utilisés dans l'Exemple 2 ont besoin d'être chauffés pour durcir, ou bien se gélifient en 8 à 16 heures de séjour à la température ambiante. Ces enduits provoquent une diminution de la valeur moyenne de pointe de 1, 055 à 0,741, mais les valeurs de pointe obtenues, qui vont de 0,280 à 1, 243, sont encore assez élevées. Tableau 2 Numéro de Facteur de dissipation (%) Valeur de barre à 25 C et 60 Hz pointe (%) 0,4 V/mm 4,0 V/mm 8A 0,727 1,593 0,866 8B 0,865 1,420 0,555 9A 0,862 1,420 0,558 9B 0,977 2,220 1,243 0,860 1,700 0,840 11 0,964 1,677 0,713 12A 1,110 1,380 0,280 12B 0,535 1,563 1,028 13A 0,624 1,303 0,679 13B 0,673 1,208 0,535 14A 0,617 1,230 0,613 14B 0,838 1,542 0,704 15A 0,395 1,036 0,641 B 0,397 1,005 0,608 16A 0,398 1,195 0,797 16B 0,406 1,099 0,693 17A 0,687 1,400 0,713 17B 0,448 1,277 0,829 18A 0,670 1,560 0,890 18B 0,484 1,353 0,869 19A 0,497 1,331 0,834 19B 0,716 1,357 0,641 20A 0,397 1,261 0,864 B 0,475 1,267 0,792 Exemple 3 (exemple de l'invention) On prépare un enduit thermoplastique contenant 15,0 %, par rapport aux matières solides, de carbone XC-72R et 25,0 % de matiè- res solides, en dissolvant 53,13 parties en poids de résine GZ-488 n 40 de Ciba dans 43,13 parties en poids de méthyl-éthyl-cétone, et en dispersant ensuite dans cette solution 3,74 parties en poids de noir de carbone Vulcan XC-72R, en brassant le tout avec un fort cisaille- ment. La résine GZ-488 n 40 de Ciba est une solution, à 40 % de ma- tières solides dans de la méthyl-éthyl-cétone, d'un copolymère linéaire à masse molaire élevée d'épichlorhydrine et de bisphénol A, dont le poids d'équivalent époxyde vaut au moins 3 570 et qui présente une viscosité U-Y (viscosité Gardner-Holdt). On applique l'isolation prin- cipale après avoir laissé l'enduit sécher pendant 15 à 30 minutes à la température ambiante. La résistance superficielle de cet enduit vaut de 60 000 à 190 000 ohms/carré. La barre n 21, dans laquelle on emploie cet enduit pour l'iso- lation graduelle depuis l'intérieur, présente des valeurs de pointe de 0,237 et 0,174. Numéro de Facteur de dissipation (%) Valeur de barre à 25 C et 60 Hz pointe (%) 0,4 V/mm 4,0 V/mm 21A 0,353 0,590 0,237 21B 0,366 0,540 0,174 Exemple 4 (exemple de l'invention) On prépare un enduit thermoplastique contenant 15,0 %, par rapport aux matières solides, de carbone XC-72R et 35,0 % de matiè- res solides, en dissolvant 74,38 parties en poids de résine GZ-488 n 40 de Ciba dans 20,37 parties en poids de méthyl-éthyl-cétone, et en dis- persant ensuite dans cette solution 5,25 parties en poids de noir de carbone Vulcan XC-72R, en brassant le tout avec un fort cisaillement. On applique l'isolation principale après avoir laissé l'enduit sécher pendant 15 à 30 minutes à la température ambiante. La résistance su- perficielle du film d'enduit vaut de 140 000 à 240 000 ohms/carré. Les barres n 22 et 23, dans lesquelles on emploie cet enduit pour l'isolation graduelle depuis l'intérieur, présentent de faibles valeurs de pointe. Numéro de Facteur de dissipation (%) Valeur de barre à 25 C et 60 Hz pointe (%) 0,4 V/mm 4,0 V/mm 22A 0,359 0,565 0,206 22B 0,348 0,540 0,192 23 0,309 0,410 0,101 Exemple 5 (exemple de l'invention) On prépare un enduit thermoplastique contenant 15,0 %, par rapport aux matières solides, de carbone XC-72R et 35,0 % de ma- tières solides, en dissolvant 74,31 parties en poids de résine Epotuf 38-625 de Reichhold dans 20,37 parties en poids de méthyl-éthyl- cétone, et en dispersant ensuite dans cette solution 5,25 parties en poids de noir de carbone Vulcan XC-72R, en brassant le tout avec un fort cisaillement. La résine Epotuf 38-625 de Reichhold est une solu- tion, à 40 % de matières solides dans de la méthyl-éthyl-cétone, d'un copolymère linéaire à masse molaire élevée d'épichlorhydrine et de bisphénol A, dont le poids d'équivalent époxyde vaut au moins 4 000 et qui présente une viscosité V-Y (viscosité Gardner-Holdt). On appli- que l'isolation principale après avoir laissé l'enduit sécher pendant 15 à 30 minutes à la température ambiante. La résistance superficielle de cet enduit vaut de 50 000 à 500 000 ohms/carré. Les barres n 24 et 25, dans lesquelles on emploie cet enduit pour l'isolation graduelle depuis l'intérieur, présentent de faibles valeurs de pointe. Numéro de Facteur de dissipation (%c) Valeur de barre à 25 C et 60 Hz pointe (%) 0,4 V/mm 4,0 V/mm 24A 0,364 0,485 0,121 24B 0,383 0,483 0,100 A 0,375 0,545 0,170 B 0,378 0,535 0,157 Exemple 6 (exemple de l'invention et exemple comparatif) On isole la barre n 26 avec le système d'isolation à bande II, mais sans isolation graduelle depuis l'intérieur. La barre n 27 est identique à la barre n 26, sauf qu'il y a une isolation graduelle depuis l'intérieur, réalisée avec le même enduit que celui que l'on a employé dans l'Exemple 5. On laisse cet enduit sécher pendant 15 à 30 minutes à la température ambiante, avant d'ap- pliquer la bande isolante II. La valeur de pointe diminue de 0,598 % à 0,172 % quand on utilise l'enduit thermoplastique électroconducteur. Numéro de Facteur de dissipation (%) Valeur de barre à 25 C et 60 Hz pointe (%) 0,4 V/mm 4,0 V/mm 26 0,402 1,000 0,598 27 0,371 0,543 0,172 On a décrit l'invention en se référant à ce que l'on considère actuellement comme ses applications les plus intéressantes et à ses modes de réalisation préférés, mais il doit être bien entendu que l'in- vention ne se limite pas aux applications et modes de réalisations indi- qués dans la présente description et qu'elle peut au contraire faire l'ob- jet de nombreuses variantes et modifications équivalentes. REVENDICATIONS 1. Procédé permettant de réduire les valeurs de pointe du fac- teur de dissipation diélectrique dans des barres de stator de générateur électrique, caractérisé en ce qu'il comporte le fait d'appliquer, sur ces barres de stator, une composition d'enduit électroconducteur composée d'une charge en carbone et d'un liant à base de résine thermoplastique. 2. Procédé conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que la résistance superficielle de la composition d'enduit se situe dans l'intervalle allant d'environ 2 500 à moins de 5 000 000 ohms/carré. 3. Procédé conforme à la revendication 2, caractérisé en ce que la résistance superficielle de la composition d'enduit se situe dans l'intervalle allant d'environ 25 000 à environ 500 000 ohms/carré. 4. Procédé conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que l'on applique l'enduit électroconducteur sur la barre statorique nue, sur ses faces supérieure et inférieure. 5. Procédé conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que la résine thermoplastique du liant est un copolymère linéaire de bisphénol A et d'épichlorhydrine. 6. Barre de stator de générateur électrique, caractérisée en ce qu'elle est revêtue d'une composition d'enduit thermoplastique électro- conducteur qui donne un revêtement dont la résistance superficielle se situe dans l'intervalle allant d'environ 2 500 à moins de 5 000 000 ohms/carré. 7. Barre de stator de générateur électrique, conforme à la revendication 6, caractérisée en ce que la résistance superficielle du revêtement se situe dans l'intervalle allant d'environ 25 000 à environ 500 000 ohms/carré. 8. Barre de stator de générateur électrique, conforme à la revendication 6, caractérisée en ce que la résine thermoplastique qui constitue le liant de l'enduit est un copolymère linéaire de bisphénol A et d'épichlorhydrine.