Brevet FR2737224A1 — publié le 19970131

ELEMENT DE STRUCTURE D'AERONEF, ET NOTAMMENT D'AVION SUPERSONIQUE, EN ALLIAGE D'ALUMINIUM PRESENTANT UNE LONGUE DUREE DE VIE, UNE BONNE TOLERANCE AUX DOMMAGES ET UNE BONNE RESISTANCE A LA CORROSION SOUS CONTRAINTE DESCRIPTION Domaine technique L'invention concerne un élément de struc- ture d'aéronef réalisé dans un nouvel alliage à base d'aluminium, dont les caractéristiques originales lui procurent à la fois une bonne résistance à la corrosion sous contrainte et une durée de vie sous contrainte à température élevée sensiblement allongée ainsi qu'une tolérance aux dommages beaucoup plus élevée que les éléments comparables réalisés à l'aide d'alliages d'aluminium traditionnels. Une application privilégiée de l'élément de structure conforme à l'invention concerne la réalisa- tion des revêtements du fuselage et de la voilure d'un avion supersonique ainsi que la réalisation des cadres et raidisseurs associés à ces revêtements. De façon plus générale, l'élément de struc- ture selon l'invention peut être utilisé sur tout équi- pement d'un aéronef dont l'utilisation impose au moins 60000 heures de vol à une température comprise entre C et 130 C environ. Dans ce contexte, l'élément de structure conforme à l'invention peut aussi être uti- lisé dans certaines zones chaudes des hélicoptères ainsi que sur les roues des avions. Etat de la technique SP 10857.69 GP Lors du développement de l'avion supersoni- que Concorde, un nouvel alliage à base d'aluminium a été mis au point et développé. Cet alliage est appelé alliage AU2GN ou alliage 2618A (Al-2CuMg-Ni). Dans sa formulation industrielle, il comprend aussi 0,20 % de silicium, 1,06 % de fer, et 0,09 % de titane, en poids. La déformation au fluage de cet alliage 2618A, sous une contrainte de 150 MPa et à une tempéra- ture de 130 C autorise une durée de vol supersonique d'environ 15000 heures. Si cette durée de vol superso- nique est conforme aux objectifs visés lors de l'élabo- ration du programme supersonique Concorde, elle est très insuffisante pour envisager le développement de nouveaux avions supersoniques sur la base d'un tel alliage. En particulier, les futurs avions commer- ciaux supersoniques devront présenter une durée de vie comparable à celle des avions commerciaux subsoniques existants. Cela signifie qu'ils devront pouvoir voler au moins 80000 heures, dont environ 60000 en vol super- sonique. Les éléments de structure les plus exposés à la température et travaillant à la traction, tels que le fuselage et les éléments formant l'intrados de la voilure devront donc être réalisés en un matériau dont la déformation au fluage soit inférieure à 0,1 % après 120000 heures de vol (soit le double du temps de vol supersonique visé) à une température de 130 C et sous une contrainte de 150 MPa. Dans le document FR-A-2 279 852, il a été proposé une amélioration à l'alliage 2618 A, sous la forme d'un nouvel alliage d'aluminium généralement appelé alliage 2650 (Al-2Cu-Mg). Dans sa version indus- trielle, cet alliage comprend aussi 0,34 % de manga- nèse, 0,21 % de silicium, 0,20 % de fer, 0,21 % de SP 10857.69 GP nickel, 0,10 % de titane et 0,02 % de zirconium, en poids. Par rapport à l'alliage 2618 A, l'alliage 2650 présente une tolérance aux dommages améliorée, c'est-à-dire qu'il présente une meilleure résistance à la propagation d'une fissure sous charge constante. En revanche, les caractéristiques de déformation au fluage à une température voisine de 130 C et sous une charge de 150 MPa restent pratiquement inchangées par rapport à celles de l'alliage 2618 A. Parallèlement, un certain nombre d'études ont été menées sur la base de l'alliage 2618 A, afin d'analyser la résistance au fluage de cet alliage à différentes températures. On citera notamment à ce sujet l'article de H. MARTINOD et al. intitulé "Fluage de longue durée de l'alliage AU2GN", publié dans Mémoi- res Scientifiques Revue Métallurgique, LXVI, n 4, 1969 et l'article de D. ADENIS et al. intitulé "Relation entre la résistance au fluage et la microstructure de l'AU2GN" dans Mémoire Scientifiques Revue Métallurgi- que, LXVI, n 10, 1969. Ces publications étudient notamment l'in- fluence de la teneur en silicium de l'alliage 2618 A sur sa tenue au fluage de longue durée en température. L'article de Martinod et al. indique notamment qu'à C, une teneur minimale de 0,15 % environ en silicium est nécessaire pour avoir une bonne résistance au fluage. Par ailleurs, l'article de D. ADENIS et al. observe qu'à une température de 130 C, des allongements de fluage très importants se produisent pour une teneur en silicium de 0,03 %, mais que ce phénomène disparaît lorsque la teneur en silicium est portée à 0,09 %. Toutefois, il est indiqué qu'une augmentation de la teneur en silicium au-delà de ce pourcentage est SP 10857.69 GP ensuite sans grande influence sur les allongements de fluage. Dans le document FR-A-2 279 852, déjà cité et dont on a vu qu'il concerne l'alliage 2650, il est proposé notamment d'ajouter à l'alliage de 0 à 1 % d'argent. Toutefois, aucun effet procuré par cet addi- tif n'est mentionné. Par ailleurs, le document EP-A-0 224 016 propose un alliage à base d'aluminium et à forte teneur en cuivre, sensiblement différent des alliages 2618 A et 2650. Cet alliage contient moins de 0,10 % de silicium ainsi que 0,2 à 1,0 % d'argent. A 180 C et sous une contrainte de 250 MPa, une déformation sous fluage de 0,2 % est obtenue au bout de 500 heures. Exposé de l'invention L'invention a précisément pour objet un élément de structure d'aéronef réalisé dans un alliage à base d'aluminium dont les caractéristiques originales confèrent à cet élément une bonne résistance à la corrosion sous contrainte, une tolérance aux dommages élevée ainsi qu'une longue durée de vie, sans affecter les autres caractéristiques mécaniques de la structure. L'invention a aussi pour objet un élément de structure d'aéronef réalisé dans un alliage à base d'aluminium limitant la déformation au fluage de l'élé- ment à une valeur inférieure à 0, 1 % après 120000 heures d'utilisation à une température de 130 C, sous une contrainte de 150 MPa. L'invention a aussi pour objet un élément de structure d'aéronef réalisé dans un alliage à base d'aluminium insensible à la corrosion sous contrainte, c'est-à-dire présentant un seuil de non rupture à 30 jours dans un essai normalisé d'immersion-émersion SP 10857.69 GP alternées dans une solution à 3,5 % de NaCl, sous une contrainte de 250 MPa. Le demandeur a découvert qu'en réalisant l'élément de structure dans un alliage d'aluminium dérivé de l'alliage 2650, contenant notamment du magné- sium, du silicium et éventuellement de l'argent, les objectifs indiqués précédemment sont atteints à condi- tion que les teneurs en silicium et en magnésium et la teneur éventuelle en argent soient conformes à deux relations données et que la teneur en zirconium soit inférieure ou égale à 0,05 %. De façon plus précise, les objectifs préci- tés sont atteints au moyen d'un élément de structure d'aéronef, réalisé dans un alliage à base d'aluminium contenant entre environ 2,00 et environ 3,00 % en poids de cuivre, entre environ 1,40 et environ 1,90 % en poids de magnésium, entre environ 0,20 et environ 0,70 % en poids de manganèse, entre 0 et environ 0,30 % en poids de fer, entre 0 et environ 0,30 % en poids de nickel, entre 0 et environ 0,15 % en poids de titane, au moins environ 0,05 % en poids de silicium, et entre 0 et environ 1,10 % en poids d'argent, caractérisé par le fait que la teneur T(Si) de l'alliage en silicium, la teneur T (Mg) de l'alliage en magnésium et la teneur T (Ag) de l'alliage en argent satisfont de plus les relations: 0,40 l'invention, l'élément de structure d'aéronef est réa- lisé dans un alliage ne contenant pas d'argent et con- tenant entre environ 0,40 et environ 0,60 % en poids de silicium. SP 10857.69 GP Selon une deuxième forme de réalisation de l'invention, l'élément de structure d'aéronef est réa- lisé dans un alliage contenant entre environ 0,20 et environ 0,40 % en poids de silicium et entre environ 0,40 et environ 0,60 % en poids d'argent. Avantageusement, l'élément selon l'inven- tion constitue un élément de revêtement ou un élément de cadre ou de raidisseur de revêtement sur un avion supersonique. Il est alors formé d'une tôle, d'un profilé extrudé, ou d'une pièce forgée ou matricée dans ledit alliage. Brève description des dessins On décrira à présent, à titre d'exemples non limitatifs, différentes formes de réalisation de l'invention, en se référant aux dessins annexés, dans lesquels: - la figure 1 représente la déformation de fluage(en %) en fonction du temps (en heures) sous une contrainte de 250 MPa et à une température de 150 C, pour un alliage 2618 A du type utilisé sur l'avion supersonique Concorde (courbe Ref), pour deux alliages conformes à l'invention (Courbes El et E3) et pour sept alliages comparatifs dérivés de l'alliage 2650 (Courbes E2 et E4 à E9); - la figure 2 représente l'évolution de la contrainte (en MPa) en fonction du paramètre P de LAR- SON MILLER, pour une déformation de fluage de 0,1 % et à la rupture, d'une part pour un alliage 2618 A du type utilisé sur l'avion supersonique Concorde (droites Cl et C2) et d'autre part pour un alliage conforme à l'invention (droites C'l et C'2); - la figure 3 est un graphique illustrant les teneurs en silicium (en %) et en argent (en %) de SP 10857.69 GP deux alliages El et E3 conformes à l'invention et de sept alliages comparatifs E2 et E4 à E9 dérivés de l'alliage 2650, la zone hachurée correspondant aux alliages qui ne satisfont pas la relation (1); - la figure 4 est un histogramme illustrant les durées de vie respectives des alliages El à E9 dans un essai normalisé de corrosion sous contrainte; la figure 5 est un graphique illustrant les teneurs en magnésium (en %), et en (silicium + argent) (en %) de deux alliages El et E3 conformes à l'invention et de sept alliages comparatifs E2 et E4 à E9 dérivés de l'alliage 2650, la zone hachurée correspondant aux alliages qui ne satisfont pas la relation (2); - la figure 6 représente, pour deux alliages E1 et E3 conformes à l'invention, l'évolution de la limite d'élasticité (en MPa), en fonction de la température (en C); et - la figure 7 représente, pour ces deux mêmes alliages El et E3 à 150 C, l'évolution de la limite d'élasticité (en MPa), en fonction de la durée de vieillissement (en heures). Exposé détaillé de formes de réalisation L'élément de structure d'aéronef conforme à l'invention constitue généralement soit un élément de revêtement de la voilure ou du fuselage d'un avion supersonique, soit une structure interne en contact direct avec cet élément de revêtement, tel qu'un cadre ou un raidisseur. En outre, l'élément de structure selon l'invention est particulièrement adapté pour être uti- lisé dans les régions travaillant à la traction. Cela signifie que l'élément de structure selon l'invention SP 10857.69 GP est particulièrement adapté pour être utilisé sur l'in- trados de la voilure et sur le fuselage. Cependant, un tel élément peut aussi être utilisé dans les régions qui ne travaillent pas à la traction, tels que l'extra- dos de la voilure, sans sortir du cadre de l'invention. Par ailleurs, l'élément de structure selon l'invention peut aussi être utilisé dans les zones chaudes des aéronefs autres que les avions supersoni- ques. En particulier, l'élément de structure selon l'invention peut constituer un élément placé dans une zone chaude d'un hélicoptère, ou encore un élément de roue d'un aéronef de type quelconque. Lorsqu'il s'agit d'un élément de revête- ment, l'élément de structure selon l'invention est formé d'une tôle laminée. Lorsqu'il s'agit d'un élément de structure autre qu'un élément de revêtement, tel qu'un élément raidisseur ou un cadre, il est constitué par un profilé extrudé ou par une pièce forgée ou matricée. Dans tous les cas, l'élément de structure d'aéronef conforme à l'invention est réalisé dans un alliage à base d'aluminium présentant des caractéristi- ques originales qui vont à présent être exposées. Sur la base d'un alliage du type 2650 tel que décrit dans le document FR-A-2 279 852, le deman- deur a découvert que seuls certains alliages de cette famille, ayant une teneur en magnésium inférieure à environ 1,90 % et satisfaisant une relation particu- lière entre la teneur de l'alliage en silicium et sa teneur en argent, présentaient une déformation de fluage inférieure à 0,1 % après 120000 heures d'utili- sation à 130 C sous une contrainte de 150 MPa. Au contraire, les alliages de la même famille ayant une teneur en magnésium supérieure à 1,90 % ou ne satisfai- SP 10857.69 GP sant pas cette relation présentent un comportement au fluage sensiblement moins performant. Le demandeur a également découvert que, parmi ces alliages, seuls ceux satisfaisant à une relation particulière entre les teneurs de l'alliage en magnésium, en silicium et en argent et ayant une teneur en zirconium inférieure à 0,05 % présentaient un seuil de non rupture en corrosion sous contrainte dans un essai normalisé d'immersion-émersion alternées dans une solution à 3,5 % NaCl, sous une contrainte de 250 MPa. De façon plus précise, l'élément de struc- ture d'aéronef selon l'invention est réalisé dans un alliage à base d'aluminium du type de l'alliage 2650. Cet alliage contient en particulier entre environ 2,00 et environ 3,00 % en poids de cuivre, entre environ 1,40 et environ 1,90 % en poids de magnésium, entre environ 0,20 et environ 0,70 % en poids de manganèse, entre 0 et environ 0,30 % en poids de fer, entre 0 et environ 0,30 % en poids de nickel, entre 0 et environ 0,15 % en poids de titane, au moins environ 0,05 % en poids de silicium et entre 0 et environ 1,10 % en poids d'argent. Ainsi cet alliage ne comprend pas de zirconium. Dans le cas o du zirconium serait présent à titre d'impureté, sa teneur ne doit pas dépasser 0,05 % en poids. Sur la base d'un élément de structure d'aé- ronef réalisé dans un alliage de ce type, les caracté- ristiques remarquables de tenue au fluage indiquées précédemment, donnant à l'élément une tolérance aux dommages satisfaisante et une longue durée de vie, sont obtenues à la condition que la teneur T (Si) de l'al- liage en silicium et la teneur T (Ag) de l'alliage en argent satisfassent la relation: SP 10857.69 GP 0,40 alliage en silicium et en argent. D'une part, dans un alliage sans argent, il a été montré que, contrairement aux conclusions de Martinod et al. et Adenis et al., une amélioration de la tenue au fluage pouvait être obtenue en augmentant la teneur en silicium au-delà des limites citées. D'autre part, il a été montré que l'addition d'argent dans un alliage à relativement faible teneur en cuivre améliorait également de façon très significative la tenue au fluage de l'alliage, cet effet étant toutefois amoindri si l'alliage contient également une forte teneur en silicium. Les caractéristiques remarquables de tenue à la corrosion sous contrainte indiquées précédemment sont obtenues à la condition que la teneur T(Mg) de l'alliage en magnésium et que les teneurs en silicium et argent T(Si) et T(Ag) de l'alliage satisfassent la relation: T(Si) + T(Ag) + 1,1 T (Mg) après avoir effectué de nombreux essais sur des éprou- vettes en forme de tôles. Ces éprouvettes présentaient une épaisseur de 1,6 mm. Il est à noter que des éprouvettes ont été réalisées dans de nombreux alliages, aussi bien du type 2650 que de types sensiblement différents. Etant donné SP 10857.69 GP que les essais effectués sur la base d'alliages n'ap- partenant pas à la famille des alliages 2650 n'ont donné aucun résultat satisfaisant, les résultats obte- nus sur la base des éprouvettes correspondantes ne seront pas exposés. Les compositions des éprouvettes El et E3 réalisées sur la base de l'alliage 2650, présentant une teneur en magnésium inférieure à 1,90 % et satisfaisant les relations (1) et (2) sont énoncées dans le tableau 1 ci-dessous. TABLEAU 1 No CU Mg Mn Si Fe Ni Ti Ag Zr Echan- tillon El 2,70 1,65 0,35 0,50 0,20 0,20 0,10... E3 2,70 1,65 0,35 0,20 0,20 0,20 0,10 0,50 -- A titre de comparaison, la composition de sept éprouvettes E2 et E4 à E9 présentant une teneur en magnésium supérieure à 1,90 % ou ne satisfaisant pas simultanément les relations (1) et (2) est donnée dans le tableau 2. SP 10857.69 GP TABLEAU 2 No Cu Mg Mn Si Fe Ni Ti Ag Zr Echan- tillon E2 2,70 1,65 0, 35 0,10 0,20 0,20 0,10 1,00 -- E4 2,70 1,65 0,35 0,10 0,20 0,20 0,10 0,50 0,12 E5 2,70 1,65 0,35 0,10 0,20 0,20 0,10 0,50 -- E6 2,70 2,00 0,35 0,10 0,20 0,20 0,10 1,00 -- E7 2,70 1,65 0,35 0,50 0,20 0,20 0,10 0,50 -- E8 2,70 2,00 0, 35 0,10 0,20 0,20 0,10 0,50 -- E9 13,00 1,65 10,35 0,10 0,20 0,20 0,10 0,50 -- Chacune des éprouvettes El à E9 dont les compositions sont données dans les tableaux 1 et 2 a été obtenue par laminage à partir d'un lingot, lui même obtenu par coulée de l'alliage d'aluminium corres- pondant. Bien entendu, plusieurs éprouvettes de chaque type ont été réalisées afin de pouvoir procéder en parallèle sur chacune d'elles à différents types d'es- sais tels que des essais de corrosion et de résistance mécanique à froid et à une température de 150 C. Les essais de déformation sous contrainte ont été effectués en soumettant les éprouvettes à une contrainte constante de 250 MPa, à une température de C et en poursuivant ces essais jusqu'à la rupture de chacune des éprouvettes. Les résultats de ces essais sont portés sur la figure 1 pour chacune des éprouvet- tes El à E9. A titre comparatif, on a également porté sur la figure 1, en Ref, les résultats d'un essai comparable effectué sur une éprouvette représentative de l'alliage 2618 A utilisé sur l'avion supersonique Concorde. Les flèches apparaissant à l'extrémité droite SP 10857.69 GP des courbes représentatives des éprouvettes E2 et E6 montrent que la rupture de ces éprouvettes ne s'était pas produite lorsque les courbes ont été tracées. Les courbes de la figure 1 montrent claire- ment qu'après 3000 heures d'essai, seules les éprouvet- tes El à E3 ne s'étaient pas rompues. De plus, à 3000 heures, ces éprouvettes présentaient encore une déformation sous contrainte sensiblement inférieure à 1 %. Les éprouvettes E6 et E7 montrent un comportement sensiblement amélioré par rapport à celui de l'alliage 2618 A. Toutefois, leur rupture se produit après un nombre d'heures inférieur à 2500 (si la rup- ture de l'éprouvette E6 n'est pas intervenue, l'allure de la courbe laisse présager un temps voisin de 2000 heures). Toutes les autres éprouvettes montrent un comportement amélioré par rapport à l'alliage 2618, pour une durée comprise entre environ 800 et 1000 heu- res, mais qui se dégrade ensuite rapidement. Il est à noter que les essais effectués sur les éprouvettes E1 à E9 ont été faits en appliquant sur ces éprouvettes une contrainte de 250 MPa, à une tempé- rature de 150 C. Cette contrainte et cette température sont supérieures à la contrainte de 150 MPa et à la température de 130 C que doit supporter l'élément de structure conforme à l'invention. Ces valeurs ont été choisies pour permettre de réaliser les essais dans un temps raisonnable, une durée d'essais de 120000 heures étant évidemment irréaliste. Les résultats des essais effectués sur les éprouvettes El à E9 peuvent être extrapolés aux condi- tions de contraintes et de températures auxquelles sera réellement soumis l'élément de structure d'aéronef, en utilisant une propriété établie par LARSON et MILLER. Ces derniers ont montré que des essais réalisés dans SP 10857.69 GP des conditions de contraintes et de températures différentes pouvaient être corrélés au moyen d'une courbe maîtresse liant la contrainte au paramètre P, appelé "Paramètre LARSON MILLER", qui dépend à la fois de la température T (en C) et du temps t (en heures) Ce paramètre LARSON MILLER est donné par la relation: P =1 x (T + 273) (20 + log(t)) (3) Selon LARSON MILLER l'évolution de la contrainte (en MPa) à la rupture de l'éprouvette, en fonction du paramètre P, est représentée, pour des alliages différents, par des droites parallèles. Ainsi, la droite Cl, qui illustre la rupture sous différentes charges d'un alliage 2618 A classique, ainsi que le point A représentatif de la rupture de l'éprouvette E3 sous une contrainte de 250 MPa, permettent d'extrapoler le temps conduisant à la rupture d'une éprouvette réalisée dans le même alliage que l'éprouvette E3, soumis à une contrainte de 150 MPa. Pour cela, il suffit de tracer la parallèle C'1 à Cl, passant par A, puis de lire la valeur du paramètre P(B) du point B de cette droite C'1 correspondant à une contrainte de MPa. Pour une température donnée (par exemple C), la relation (3) permet de déduire du paramètre P(B) ainsi établi le temps conduisant à la rupture sous cette contrainte de 150 MPa. En outre, le demandeur a établi que le comportement au fluage des alliages correspondant à une déformation maximale donnée, par exemple de 0,1 %, pouvait également être représenté par des droites parallèles aux précédentes, sur la représentation de LARSON MILLER illustrée sur la figure 2. Ainsi, on a porté en C2 sur cette figure les valeurs représentatives d'une déformation au fluage SP 10857.69 GP de 0,1 % dans le cas de l'alliage 2618 A. L'extrapola- tion de cette observation, à partir du point A' repré- sentatif d'une déformation inférieure à 0,1 % de l'éprouvette E3 et de la droite C'2 parallèles aux droites Cl, C'l et C2, illustrée par le point B' sur la figure 2, permet d'établir en utilisant la relation (3), qu'une déformation de fluage de 0,1 % serait obtenue en 850000 heures environ sous une contrainte de MPa et une température de 130 C. Cette analyse confirme que des éléments de structures d'aéronefs réalisés dans les alliages cor- respondant aux éprouvettes El, E2 ou E3 satisferaient très largement les objectifs fixés en ce qui concerne le fluage. Un examen attentif de la composition des alliages correspondant aux éprouvettes El, E2 et E3, ainsi que la comparaison de ces compositions avec cel- les des alliages E4 à E9 ont permis d'établir qu'à partir d'un alliage de base dérivé de l'alliage 2650, un comportement satisfaisant au fluage de longue durée à 130 C n'est obtenu qu'à la condition que la teneur de l'alliage en silicium et en argent soit conforme à la relation (1) énoncée précédemment, et dans la mesure o la teneur en magnésium n'excède pas 1,90 %. Dans le cas de l'éprouvette El, il est à noter que cette relation est satisfaite avec un alliage ne contenant pas d'argent et contenant 0,50 % en poids de silicium. Dans le cas de l'éprouvette E2, la relation est satisfaite avec un alliage qui contient au contraire 1 % en poids d'argent et une teneur en sili- cium réduite, de 0,10 % en poids. Enfin, l'éprouvette E3 est représentative d'une situation intermédiaire, dans laquelle l'alliage comprend une teneur intermédiaire en silicium (0,20 % SP 10857.69 GP en poids) et une teneur intermédiaire en argent (0,50 % en poids). Sur la figure 3 sur laquelle on a porté la teneur de l'alliage en silicium (en %) en fonction de la teneur de l'alliage en argent (en %), les points El à E9 correspondent aux teneurs en silicium et en argent des alliages dans lesquels sont réalisés les éprouvet- tes correspondantes. La zone non hachurée correspond au domaine défini par la relation (1) conforme à l'inven- tion. On voit que les points El, E2 et E3 appartiennent à cette zone alors que tous les autres points sont situés à l'extérieur, à l'exception du point E6. Toute- fois, il est à noter que l'éprouvette E6 est réalisée dans un alliage qui contient 2,00 % de magnésium. De ce fait, cet alliage n'est pas conforme à l'invention. Les essais de corrosion sous contrainte ont été effectués en soumettant les éprouvettes à une contrainte constante de 250 MPa en traction, avec des cycles comprenant une immersion pendant 50 minutes dans une solution aqueuse à 3,5 % de NaCl et une émersion pendant 10 minutes dans l'air, en poursuivant l'essai pendant 30 jours, conformément à la norme ASTM-G47. Les résultats de ces essais effectués pour chaque alliage sur trois éprouvettes, sont portés sur la figure 4 pour chacune des éprouvettes essayées, en blanc pour la première éprouvette, en hachuré pour la seconde et en noir pour la troisième. Parmi les alliages essayés, seuls les alliages El, E3, E5 et E9 satisfont le critère de non rupture d'aucune des éprouvettes après 30 jours d'essai. Un examen attentif de la composition des alliages correspondant aux éprouvettes El, E3, E5 et E9, ainsi que la comparaison de ces compositions avec celles des alliages E2, E4 et E6 à E8, ont permis SP 10857.69 GP d'établir qu'à partir d'un alliage de base dérivé de l'alliage 2650, un comportement satisfaisant à la corrosion sous contrainte n'est obtenu qu'à la condition que les teneurs de l'alliage en magnésium, silicium et argent soient conformes à la relation (2) énoncée précédemment, et dans la mesure o la teneur en zirconium n'excède pas 0,05 %. Sur la figure 5, sur laquelle on a porté la teneur de l'alliage en Mg (en %) en fonction de la teneur de l'alliage en Si + Ag (en %), les points El à E9 correspondent aux teneurs en Mg, Si et Ag des alliages E1 à E9. La zone non hachurée correspond au domaine défini par la relation (2) avec les teneurs en Mg conformes à l'invention. On voit que les points El et E3 appartiennent à cette zone, ainsi que les points E4, E5 * et E9 qui ne satisfont pas la relation (1). Les autres essais effectués sur les éprou- vettes E1 à E9 ont montré que les alliages conformes à l'invention affichent une diminution maximale de 10 % de leur résistance mécanique après 4000 heures à 150 C. Ces résultats sont illustrés par la figure 6, qui donne pour les deux éprouvettes E1 et E3 conformes à l'invention l'évolution de leur limite d'élasticité a (en MPa) d'une éprouvette non vieillie, en fonction de la température T (en C), et par la figure 7, qui donne pour les deux mêmes éprouvettes, l'évolution de leur limite d'élasticité o (en MPa) à C, en fonction de la durée de vieillissement t (en heures). Par ailleurs, des essais effectués sur des produits industriels de compositions proches, de la famille des alliages 2650, ont montré que ces alliages, du fait de leur faible teneur en fer et en nickel, présentent une ténacité très nettement améliorée par SP 10857.69 GP aux objectifs recherchés pour les futurs avions supersoniques. SP 10857.69 GP REVENDICATIONS 1. Elément de structure d'aéronef, réalisé dans un alliage à base d'aluminium contenant entre environ 2,00 et environ 3,00 % en poids de cuivre, entre environ 1,40 et environ 1,90 % en poids de magnésium, entre environ 0,20 et environ 0,70 % en poids de manganèse, entre 0 et environ 0,30 % en poids de fer, entre O et environ 0,30 % en poids de nickel, entre O et environ 0,15 % en poids de titane, au moins environ 0,05 % en poids de silicium, et entre O et environ 1, 10 % en poids d'argent, caractérisé par le fait que la teneur T(Si) de l'alliage en silicium, la teneur T(Mg) de l'alliage en magnésium et la teneur T(Ag) de l'alliage en argent satisfont de plus les relations: 0,40 2. Elément selon la revendication 1, carac- térisé par le fait qu'il est réalisé dans un alliage ne contenant pas d'argent et contenant entre environ 0,40 et environ 0,60 % en poids de silicium. 3. Elément selon la revendication 1, carac- térisé par le fait qu'il est réalisé dans un alliage contenant entre environ 0,20 et environ 0,40 % en poids de silicium et entre environ 0, 40 et environ 0,60 % en poids d'argent. 4. Elément selon l'une quelconque des re- vendications précédentes, caractérisé par le fait qu'il constitue un élément de revêtement ou un élément de cadre ou de raidisseur de revêtement sur un avion supersonique. SP 10857.69 GP 5. Elément selon la revendication 4, carac- térisé par le fait qu'il est formé d'une tôle, d'un profilé extrudé, ou d'une pièce forgée ou matricée dans ledit alliage. SP 10857.69 GP