Brevet FR2742253A1 — publié le 19970613

L'invention concerne un dispositif d'aspersion d'un pressuriseur d'un réacteur nucléaire à eau sous pression. Les réacteurs nucléaires à eau sous pression comportent généralement une cuve dans laquelle est dis- posé le coeur du réacteur nucléaire constitué par des assemblages de combustible nucléaire qui sont refroidis, pendant le fonctionnement du réacteur nucléaire, par circulation d'un fluide primaire constitué par de l'eau sous pression au contact des assemblages de combustible. L'eau de refroidissement sous pression du réac- teur nucléaire circule à l'intérieur d'un circuit appelé circuit primaire qui comporte plusieurs boucles communi- quant avec le volume intérieur de la cuve du réacteur nucléaire et sur chacune desquelles est disposé un géné- rateur de vapeur. De manière à régler la pression de l'eau de refroidissement dans le circuit primaire du réacteur, un dispositif appelé pressuriseur est placé en dérivation sur la branche chaude de l'une des boucles du circuit primaire, c'est-à-dire sur une canalisation amenant de l'eau de refroidissement échauffée au contact des assem- blages de combustible du coeur du réacteur nucléaire à un générateur de vapeur. Le pressuriseur comporte une enveloppe de forme sensiblement cylindrique disposée avec son axe vertical qui est reliée à la branche chaude, par une conduite de pressurisation débouchant dans la partie inférieure de l'enveloppe du pressuriseur. Le pressuriseur contient de l'eau qui est surmontée par de la vapeur d'eau en équili- bre de température et de pression avec l'eau contenue dans la partie inférieure du pressuriseur. Des cannes chauffantes électriques traversant la partie inférieure de l'enveloppe du pressuriseur comportent des éléments chauffants qui sont immergés dans l'eau contenue dans la partie inférieure du pressuriseur. Les cannes chauffantes permettent d'élever la température de l'eau de la partie inférieure du pressuriseur, de manière telle que la pres- sion d'équilibre entre l'eau et la vapeur contenue dans le pressuriseur soit égale à la pression qu'on désire maintenir dans le circuit primaire. Cette pression étant supérieure à la pression d'équilibre de l'eau et de la vapeur à la température moyenne du circuit primaire (315 C), l'eau dans le circuit primaire est dans un état de sous-saturation suffisant pour éviter tout risque d'ébullition. Généralement, la pression dans le circuit primaire est maintenue à une valeur voisine de 155 bars. Il est également nécessaire, pour des raisons de sécurité d'éviter que la pression dans le circuit pri- maire ne dépasse un certain niveau. Pour limiter au besoin la pression dans le pres- suriseur qui est mis en communication par la conduite de pressurisation avec le circuit primaire du réacteur, on utilise un dispositif d'aspersion comportant au moins une conduite d'aspersion débouchant dans la partie supérieure du pressuriseur, à l'intérieur de la vapeur, et compor- tant une buse d'aspersion à son extrémité. La conduite d'aspersion est alimentée en eau sous pression par une ligne d'aspersion reliée à au moins une branche froide du circuit primaire, c'est-à-dire à une canalisation assu- rant le retour de l'eau de refroidissement récupérée à la sortie d'un générateur de vapeur à l'intérieur de la cuve du réacteur. La ligne d'aspersion comporte une ou plu- sieurs branches qui sont reliées chacune à une branche froide d'une boucle du circuit primaire, en aval d'une pompe primaire assurant la circulation de l'eau de refroidissement à l'intérieur de la boucle du circuit primaire. La surpression de pompage de la pompe primaire (10 bars) permet d'injecter de l'eau de la branche froide dans la partie supérieure du pressuriseur remplie de vapeur. L'eau injectée dans la partie supérieure du pressuriseur par l'intermédiaire de la buse d'aspersion se vaporise, de sorte que la chaleur de vaporisation de l'eau injectée qui est prélevée à l'intérieur du pressu- riseur permet d'abaisser la température du pressuriseur et donc la pression d'équilibre entre la vapeur et l'eau à l'intérieur du pressuriseur. La quantité d'eau envoyée dans la conduite d'as- persion alimentée par la ligne d'aspersion est réglée par une ou plusieurs vannes disposées sur la ligne d'asper- sion. En fonctionnement normal du réacteur, le débit d'aspersion est assuré par les pompes primaires qui sont entraînées par des moteurs électriques. Dans le cas d'une situation incidentelle se traduisant par un arrêt des pompes primaires dû à une perte d'alimentation électrique, on alimente la ligne d'aspersion du pressuriseur par de l'eau prélevée dans le circuit de contrôle chimique et volumétrique du réacteur nucléaire (circuit RCV) en injectant l'eau dans la ligne d'aspersion, en utilisant les pompes de charge du circuit RCV qui peuvent être alimentées par un groupe Diesel de secours. On prévoit une ligne d'aspersion auxiliaire assurant une jonction entre le circuit RCV et la ligne d'aspersion du pressuriseur; les pompes de charge sont mises en fonctionnement dans le cas o le circuit élec- trique n'assure plus l'alimentation des pompes primaires. Un tel dispositif permet de fonctionner en cas de perte d'alimentation des pompes primaires mais nécessite néanmoins l'utilisation d'une source de puissance élec- trique. De plus, l'utilisation de la ligne reliée au circuit RCV et des pompes de charge de ce circuit en- traîne l'arrivée dans la partie supérieure du pressuri- seur, d'eau à une température bien inférieure à la température de l'eau dans le circuit primaire. L'eau dans le circuit RCV est en effet à une température de l'ordre de 20 C, si bien qu'il se produit d'importants transitoi- res thermiques sur la ligne d'aspersion du pressuriseur, du fait que la ligne d'aspersion débouche dans le pressu- riseur qui est à une température de l'ordre de 300 C. Ces transitoires thermiques particulièrement importants sont susceptibles d'entraîner des fissurations dans la tuyau- terie du dispositif d'aspersion. Le but de l'invention est donc de proposer un dispositif d'aspersion d'un pressuriseur d'un réacteur nucléaire à eau sous pression comportant une enceinte ayant une partie inférieure dans laquelle débouche une pluralité de cannes chauffantes électriques et une partie supérieure dans laquelle débouche au moins une conduite d'aspersion alimentée en eau par une ligne d'aspersion, ce dispositif pouvant fonctionner en l'absence de toute alimentation électrique et permettant d'éviter des chocs thermiques de grande amplitude dans les canalisations du dispositif d'aspersion. Dans ce but, le dispositif suivant l'invention comporte au moins un injecteur de vapeur ayant une entrée haute pression reliée à la partie supérieure du pressuri- seur, une seconde entrée reliée à un moyen d'alimentation en eau et une sortie reliée à la ligne d'aspersion. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire, à titre d'exemple non limitatif, en se référant aux figures jointes en annexe, un mode de réalisation d'un dispositif d'aspersion suivant l'inven- tion et de manière comparative, un dispositif d'aspersion suivant l'art antérieur. La figure 1 est une vue schématique d'un circuit primaire d'un réacteur nucléaire à eau sous pression comportant un dispositif d'aspersion suivant l'art antérieur. La figure 2 est une vue schématique d'un dispo- sitif d'aspersion suivant l'invention. Sur la figure 1, on a représenté en section, la cuve 1 d'un réacteur nucléaire à eau sous pression à l'intérieur de laquelle circule de l'eau sous pression assurant le refroidissement du coeur constitué par des assemblages de combustible nucléaire. L'eau de refroidissement, échauffée dans le coeur du réacteur nucléaire, est refroidie dans des générateurs de vapeur o elle assure l'échauffement et la vaporisa- tion d'eau alimentaire. Chacun des générateurs de vapeur du réacteur nucléaire est disposé sur une boucle du circuit primaire comportant une branche chaude assurant l'alimentation du générateur de vapeur en eau échauffée au contact du coeur du réacteur nucléaire et une branche froide assurant le retour de l'eau refroidie dans le générateur de vapeur à la cuve du réacteur. Sur la figure 1, on a représenté de manière schématique le circuit primaire d'un réacteur nucléaire comportant quatre boucles sur chacune desquelles est disposé un générateur de vapeur 2a, 2b, 2c ou 2d. Les quatre boucles du circuit primaire sont réalisées de manière identique, si bien que seule la boucle comportant le générateur de vapeur 2a sera décrite ci-après. La boucle du générateur de vapeur comporte une branche chaude 3a communiquant à l'une de ses extrémités avec le volume intérieur de la cuve du réacteur nucléaire et débouchant dans une zone située sur le parcours de l'eau de refroidissement sortant du coeur du réacteur nucléaire et une branche froide 4a reliée au volume intérieur de la cuve 1 du réacteur nucléaire, dans une zone située au voisinage de la partie d'entrée du coeur dans lequel pénètre l'eau de refroidissement. Sur la branche froide 4a est disposée une pompe primaire 5a assurant la circulation de l'eau primaire sous pression à l'intérieur de la boucle du circuit primaire. Le circuit primaire du réacteur nucléaire com- porte de plus un pressuriseur 6 ayant une enveloppe de forme globalement cylindrique fermée par des fonds bombés disposée avec son axe vertical. Le pressuriseur 6 est relié par l'intermédiaire d'une conduite de pressurisa- tion 7 à la branche chaude 3a d'une boucle du circuit primaire. Des cannes chauffantes électriques 8 pénètrent par le fond inférieur de l'enveloppe du pressuriseur 6 et sont plongées dans de l'eau 9 remplissant la partie infé- rieure du pressuriseur 6. De la vapeur 11 surmontant le niveau supérieur de l'eau 9 dans le pressuriseur 6 se trouve en équilibre de température et de pression avec l'eau, de sorte que la pression de l'eau 9 dans le pres- suriseur peut être réglée par réglage de la température du pressuriseur. L'échauffement de l'eau dans le pressuriseur peut être assuré par les cannes de chauffage électrique 8 et le refroidissement du pressuriseur par un dispositif d'aspersion désigné de manière générale par le repère 10. Le dispositif d'aspersion comporte une conduite d'asper- sion 12 débouchant dans la partie supérieure du pressuri- seur 6 remplie de vapeur 11 par l'intermédiaire d'une buse d'aspersion 12a. Le dispositif d'aspersion 10 comporte également une ligne d'aspersion constituée de deux conduites 13a et 13d reliées respectivement à la branche froide 4a d'une première boucle du circuit primaire et à la branche froide 4d d'une seconde boucle du circuit primaire, respectivement, en aval des pompes primaires correspondantes 5a et 5d. A leur extrémité opposée aux branches froides 4a et 4d, les conduites 13a et 13d de la ligne d'aspersion sont reliées, par l'inter- médiaire d'un tronçon commun, à la conduite d'aspersion 12 débouchant dans le pressuriseur 6. Des vannes de réglage 14a et 14d sont disposées sur chacune des condui- tes 13a et 13d de la ligne d'alimentation 10, de manière à régler le débit d'alimentation de la conduite d'asper- sion 12. Le tronçon commun de la ligne d'aspersion est relié, par l'intermédiaire d'une conduite 15 sur laquelle sont placés des clapets anti-retour 16, à une pompe de charge 17 du circuit RCV 18. En situation incidentelle s'accompagnant d'une interruption d'alimentation des pompes primaires 5a et b, la ligne d'alimentation du dispositif d'aspersion 10 ne reçoit plus d'eau primaire venant des branches froides 4a et 4d. Cependant, la fonction d'aspersion peut continuer à être assurée par les pompes de charge telles que 17 du circuit RCV 18 qui injectent de l'eau à température am- biante dans la ligne d'aspersion, à travers les clapets 16. L'eau à température ambiante, par exemple à 20 , qui est introduite dans la ligne d'aspersion est susceptible de produire des chocs froids importants et une fissura- tion dans la tuyauterie de la ligne d'aspersion. En outre, il reste nécessaire d'alimenter les pompes de charge 17 en courant électrique par un groupe Diesel qui doit être mis en fonctionnement. Le circuit d'aspersion doit donc encore faire appel à une source d'énergie extérieure. Sur la figure 2, on a représenté un dispositif d'aspersion suivant l'invention désigné de manière géné- rale par le repère 20 permettant d'assurer la fonction de refroidissement par aspersion d'eau, à l'intérieur d'un pressuriseur 21 d'un réacteur nucléaire à eau sous pression. Le pressuriseur 21 comporte une enveloppe de forme générale cylindrique fermée par des fonds bombés et disposée avec son axe vertical. Le fond inférieur de l'enveloppe du pressuriseur 21 est traversé par des cannes chauffantes 22 et par une conduite de pressurisation 23 reliée à une branche chaude du circuit primaire du réacteur dont la pression est réglée par le pressuriseur 21. Le système d'aspersion du pressuriseur 21 com- porte deux dispositifs d'aspersion identiques qui ont été représentées respectivement sur la partie de gauche et sur la partie de droite de la figure 2. Le dispositif d'aspersion disposé sur la partie de gauche de la figure 2 a été désigné de manière générale par le repère 20 et le dispositif d'aspersion représenté sur la partie de droite sur la figure 2, par le repère 20'. On ne décrira que le dispositif 20 représenté sur la gauche de la figure, le dispositif 20' étant identi- que. Les dispositifs d'aspersion 20 et 20' sont redon- dants, la fonction d'aspersion pouvant être assurée par un seul dispositif. Le dispositif d'aspersion 20 comporte une condui- te d'aspersion 24 débouchant dans la partie supérieure de l'enveloppe du pressuriseur 21 et comprenant, à l'inté- rieur de l'enveloppe du pressuriseur, une buse d'asper- sion 24a. La conduite d'aspersion 24 peut être alimentée en un fluide contenant de l'eau par une ligne d'aspersion 25 qui comporte, selon l'invention, un injecteur de vapeur 26. L'injecteur de vapeur 26 est réalisé sous une forme habituelle et comporte un conduit d'injecteur pré- sentant une partie d'entrée, un col et une partie de sortie divergente; la partie d'entrée du conduit d'in- jecteur comporte une entrée de vapeur à haute pression et une entrée de liquide. La vapeur et le liquide aspiré et entraîné par la vapeur se mélangent et circulent à l'in- térieur du conduit d'injecteur jusqu'à la sortie du conduit de l'injecteur. L'injecteur 26 comporte une entrée haute pression de vapeur 26a reliée par une conduite d'alimentation en vapeur 28 à la partie supérieure de l'enceinte du pressu- riseur 21, une entrée d'eau 26b reliée par une conduite d'alimentation en eau 27 à une branche froide du circuit primaire du réacteur nucléaire et une sortie 26c du mélange de vapeur et d'eau reliée à la ligne d'aspersion alimentant la conduite d'aspersion 24. La ligne d'aspersion 25 comporte successivement un clapet anti- retour 29, une vanne d'arrêt 30 et une vanne de réglage à trois voies 31 dont une voie d'entrée est reliée à la ligne d'aspersion 25, une première voie de sortie à la conduite d'aspersion 24 et une deuxième voie de sortie à une conduite de contournement 32 reliée à une branche chaude du circuit primaire du réacteur nucléaire. Entre la sortie de fluide 26c de l'injecteur de vapeur 26 et le clapet anti-retour 29, la canalisation de la ligne d'aspersion 25 est reliée, par l'intermédiaire d'une conduite en dérivation 33 sur laquelle est placée une vanne d'arrêt 34, à un réservoir 35 d'une capacité nettement inférieure à la capacité du pressuriseur 21, cette capacité pouvant être de l'ordre de quelque mètres cubes. L'enveloppe du réservoir 35 qui présente une forme générale cylindrique est fermée à ses extrémités par des fonds bombés. Dans la partie supérieure du réservoir 35 débouche une conduite d'évent 37 sur laquelle est dispo- sée une vanne d'arrêt 38. Dans la partie inférieure du réservoir 35 débouche une conduite de vidange 39 sur laquelle est disposée une vanne d'arrêt 40. La conduite d'évent 37 et la conduite de vidange 39 sont reliées au réservoir de décharge du pressuriseur (RDP), non représenté sur la figure 2. L'ensemble du réservoir 35, des conduites d'évent et de vidange 37, 39 et de la conduite en dérivation 33 constitue un dispositif de démarrage du système d'asper- sion désigné de manière générale par le repère 36. Lorsque le réacteur nucléaire est en fonctionne- ment, le pressuriseur 21 renferme de l'eau dans sa partie inférieure dans laquelle pénètre les cannes chauffantes 22 et de la vapeur dans sa partie supérieure dans la- quelle débouche les conduites d'aspersion telles que 24 terminées par une buse d'aspersion 24a disposée sous le dôme supérieur du pressuriseur. L'eau et la vapeur à l'intérieur du pressuriseur sont à une température qui est maintenue au voisinage de 345 C en utilisant les cannes chauffantes 22 et les conduites d'aspersion telles que 24, 24a. La pression d'équilibre entre la vapeur et l'eau dans le pressuriseur correspond à la pression moyenne dans le circuit primaire qui est de 155 bars. De la vapeur sous pression prélevée dans la partie supérieure du pressuriseur 21 par la conduite d'alimentation en vapeur 28 de l'injecteur de vapeur 26 est amenée à l'entrée haute pression 26a de l'injecteur 26. La vapeur sous pression circulant dans le conduit de l'injecteur 26 a une vitesse croissante et une pression décroissante dans une première partie du conduit, de sorte que de l'eau de la branche froide du circuit pri- maire à une pression de l'ordre de 155 bars et à une température de 293 C est aspirée par l'injecteur au niveau de sa seconde entrée 26b. L'eau et la vapeur se mélangent dans le conduit de l'injecteur, en particulier au niveau du col puis le mélange d'eau et de vapeur s'écoule par la partie divergente du conduit de l'injec- teur. La vitesse de circulation du mélange diminue dans la partie divergente du conduit et la pression augmente. A la sortie 26c de l'injecteur communiquant avec l'entrée de la ligne d'alimentation 25 du dispositif d'aspersion 20, la pression du mélange est supérieure à la pression de la vapeur prélevée dans la partie supé- rieure du pressuriseur 21 et à la pression de l'eau prélevée dans la branche froide du circuit primaire. Le mélange d'eau et de vapeur amené à la conduite d'asper- sion 24 par la ligne d'aspersion 25 dont la pression est sensiblement supérieure à la pression dans le pressuri- seur peut donc être injecté par la buse 24a dans le pressuriseur. L'eau du mélange injecté par la ligne d'aspersion 24 se vaporise à l'intérieur du pressuriseur 21, de sorte que la chaleur de vaporisation assure un certain refroidissement du pressuriseur. La quantité de mélange eau- vapeur et donc la quantité d'eau introduite dans le pressuriseur par la ligne d'aspersion 24, 24a peut être réglée grâce à la vanne trois voies 31. Une partie plus ou moins importante ou même la totalité du mélange de fluide sortant de l'injecteur peut être dérivée par la conduite 32 vers une branche chaude du circuit primaire du réacteur. On peut donc régler facile- ment le débit envoyé dans la conduite d'aspersion, bien que l'injecteur 26 fonctionne toujours dans les mêmes conditions, par simple manoeuvre d'une vanne trois voies. L'eau sous pression prélevée dans la branche froide du circuit primaire par l'injecteur qui est à une tempéra- ture de l'ordre de 293 C, est dans un état de sous- saturation, sa température étant sensiblement inférieure à la température d'équilibre liquide-vapeur à la pression primaire qui correspond à la température dans le pressu- riseur. L'ensemble du circuit primaire soumis à une pres- sion moyenne de 155 bars renferme de l'eau en état de sous-saturation, la sous-saturation étant plus forte dans les branches froides o la température de l'eau est de l'ordre de 293 C que dans les branches chaudes o la tem- pérature est de l'ordre de 328 C. Comme indiqué plus haut, l'injecteur de vapeur fonctionne avec un débit de sortie sensiblement constant, le dispositif d'aspersion pouvant fonctionner avec une efficacité maximale lorsque la totalité du débit sortant de l'injecteur est dirigée par la vanne trois voies 31 dans la conduite d'aspersion. Au contraire, le dispositif d'aspersion fonctionne avec une efficacité minimale et éventuellement avec un débit d'aspersion nul, lorsque le débit est dirigé en partie ou totalement par la vanne trois voies 31, vers une branche chaude du circuit primaire. La vapeur utilisée comme fluide moteur dans l'in- jecteur de vapeur est une vapeur saturée, c'est-à-dire une vapeur dans des conditions de pression et de tempéra- ture correspondant à la courbe d'équilibre liquide- vapeur; cette température et cette pression correspondent à la température et la pression au pressuriseur, à savoir respectivement 345 C et 155 bars environ. Du fait de l'utilisation d'une vapeur saturée comme fluide moteur de l'injecteur qui est mélangée avec l'eau primaire venant d'une branche froide, on maintient une sous-saturation de l'eau primaire plus importante que dans le cas o l'on utiliserait une vapeur surchauffée. Cependant, cette sous-saturation de l'eau primaire parvenant dans la ligne d'aspersion est moins importante que dans le cas des dis- positifs selon l'art antérieur dans lesquels on utilise les pompes primaires pour injecter de l'eau d'une branche froide dans la ligne d'aspersion. Cette perte de sous- saturation doit être compensée par une légère augmen- tation du débit nominal de l'aspersion, par rapport au débit utilisé dans le cas des dispositifs suivant l'art antérieur. Le fait d'utiliser deux dispositifs d'aspersion identiques comportant chacun un injecteur de vapeur et une vanne de réglage à trois voies permet d'améliorer la sûreté de fonctionnement du dispositif d'aspersion par effet de redondance. En outre, chacun des deux dispositifs d'aspersion fonctionne sans utiliser une force motrice extérieure pour injecter du fluide dans la ligne d'aspersion. Le dispositif suivant l'invention permet de supprimer toute alimentation du circuit d'aspersion par les pompes primaires et de réaliser la fonction d'asper- sion avec une grande sûreté. Cependant, comme dans le cas de l'art antérieur, il est possible de prévoir un débit d'aspersion auxi- liaire venant du circuit de contrôle volumétrique et chimique du réacteur (RCV) qui peut être utilisé, par exemple pendant les phases de démarrage et d'arrêt du réacteur nucléaire, (et éventuellement dans les phases d'arrêt après un incident), pour condenser la vapeur résiduelle dans le pressuriseur et pour assurer un passage du pressuriseur dans un état monophasique. Pour cela, on peut prévoir une ligne supplémentaire 41 reliée d'une part aux conduites d'aspersion telles que 24 des deux dispositifs d'aspersion 20 et 20' et d'autre part à son extrémité opposée à une pompe 42 du circuit RCV 44, avec interposition de clapets anti-retour tels que 43 et 43'. Il est à remarquer que lors des phases de démar- rage et d'arrêt du réacteur nucléaire, la température du pressuriseur est sensiblement inférieure à la température de fonctionnement du circuit primaire, cette température étant au plus égale à environ 180 C. Les chocs thermiques dus à l'introduction d'eau à la température ambiante, par exemple à 20 dans les lignes d'aspersion du pressuri- seur, sont donc beaucoup plus faibles que dans le cas o le circuit RCV est utilisé de manière auxiliaire, pour injecter de l'eau dans les conduites d'aspersion du pressuriseur dans une situation incidentelle dans la- quelle les pompes primaires sont défaillantes. Chacun des dispositifs d'aspersion 20 et 20' selon l'invention représentés sur la figure 2 comporte un dispositif de démarrage tel que 36 qui permet d'assurer un amorçage et un démarrage de l'injecteur lors de la mise en pression et en température du circuit primaire du réacteur. Au moment du démarrage, le réservoir 35 de chacun des dispositifs de démarrage est mis en communication par ouverture de la vanne 40 de la conduite de vidange 39 et de la vanne 38 de la conduite d'évent 37, avec le réser- voir de décharge du pressuriseur, la vanne d'arrêt 34 étant fermée. Le réservoir 35 de chacun des dispositifs de démarrage 36 se remplit d'une atmosphère d'azote à basse pression provenant du réservoir de décharge du pressuriseur. On ferme la vanne 40 de la conduite de vidange 39 et la vanne 38 de la conduite d'évent 37. Le circuit primaire et le pressuriseur se mettent en température, la vanne d'arrêt 34 étant ouverte et un débit de vapeur est envoyé à l'injecteur depuis la partie supérieure du pressuriseur par la conduite 28. De l'eau est aspirée dans la branche froide, de sorte qu'un mélange d'eau et de vapeur est envoyé à l'entrée de la ligne d'aspersion 25 par l'injecteur 26, la pression du mélange d'eau et de vapeur est cependant insuffisante pour ouvrir le clapet 29 qui est fermé par la contre- pression exercée par le pressuriseur. Le remplissage du réservoir 35 du dispositif de démarrage 36 fait monter la pression en aval de l'injecteur, jusqu'au moment o cette pression dépasse la pression dans le pressuriseur 21. Le mélange sortant de l'injecteur est alors envoyé dans la ligne d'aspersion 25 et, par son intermédiaire, dans la conduite d'aspersion 24 débouchant dans le pressuriseur. On ferme alors la vanne 34 d'admission de fluide dans le réservoir 35 du dispositif de démarrage et l'on réalise la vidange du réservoir 35 dans le réservoir de décharge du pressuriseur en ouvrant les vannes 38 et 40. Le dispositif d'aspersion du pressuriseur est alors amorcé et démarré et le dispositif de démarrage se trouve à nouveau dans une situation d'attente pour une nouvelle séquence de démarrage. Le dispositif d'aspersion suivant l'invention peut donc fonctionner sans utilisation d'une force motrice extérieure quelconque. Le dispositif d'aspersion ne comporte d'autre part aucune pièce mobile en rotation ou aucun élément mécanique susceptible de subir une rupture ou une dégra- dation en service. Le fonctionnement du dispositif suivant l'invention est donc très sûr. En outre, l'utili- sation d'un dispositif d'aspersion redondant ne compor- tant que des éléments d'une grande sûreté de fonctionne- ment tels que les injecteurs permet d'éviter toute utili- sation d'une source auxiliaire de liquide d'aspersion provenant d'un circuit tel que le circuit de contrôle volumétrique et chimique duréacteur, sauf pendant les phases de démarrage ou d'arrêt du réacteur nucléaire. Comme expliqué plus haut, dans ces phases de démarrage ou d'arrêt, la température du circuit primaire est très inférieure à la température du circuit pendant le fonc- tionnement normal du réacteur nucléaire et on évite ainsi des chocs thermiques importants dans les canalisations du dispositif d'aspersion. L'invention ne se limite pas au mode de réalisa- tion qui a été décrit. C'est ainsi que les différentes parties du dispo- sitif d'aspersion et l'injecteur de vapeur peuvent être réalisés sous une forme différente de celle qui a été décrite. L'alimentation en eau de l'injecteur peut être assurée par un moyen différent d'une branche froide du circuit primaire, par exemple par un réservoir contenant de l'eau à haute température et à haute pression. On peut également utiliser un dispositif de démarrage différent d'un réservoir de mise en pression de la ligne d'aspersion. L'invention peut s'appliquer à tout réacteur nucléaire à eau sous pression quel que soit le nombre de boucles constituant le circuit primaire. REVENDICATIONS 1.- Dispositif d'aspersion d'un pressuriseur (21) d'un réacteur nucléaire à eau sous pression comportant une enceinte ayant une partie inférieure dans laquelle débouche une pluralité de cannes chauffantes électriques (22) et une partie supérieure dans laquelle débouche au moins une conduite d'aspersion (24) alimentée en eau par une ligne d'aspersion (25), caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un injecteur de vapeur (26) ayant une entrée haute pression (26a) reliée à la partie supérieure du pressuriseur (21), une seconde entrée (26b) reliée à un moyen d'alimentation en eau et une sortie (26c) reliée à la ligne d'aspersion (25). 2.- Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que le moyen d'alimentation en eau de la seconde entrée (26b) de l'injecteur de vapeur (26) est constitué par une conduite d'alimentation (27) reliée à la seconde entrée (26b) de l'injecteur (26) et alimentée par une branche froide du circuit primaire du réacteur nucléaire. 3.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait qu'une vanne trois voies (31) est disposée sur la ligne d'asper- sion (25), une première voie de la vanne (31) étant reliée par la ligne d'aspersion (25) à la sortie (26c) de l'injecteur de vapeur (26), une seconde voie de la vanne (31) étant reliée à la conduite d'injection (24) débou- chant dans la partie supérieure du pressuriseur (21) et une troisième voie de la vanne (31) étant reliée par une conduite en dérivation (32) à une branche chaude du circuit primaire du réacteur nucléaire. 4.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 1, 2 et 3, caractérisé par le fait qu'un clapet anti-retour (29) est disposé sur la ligne d'asper- sion (25) entre la sortie (26c) de l'injecteur et la conduite d'aspersion (24) et que la ligne d'aspersion (25) est reliée, par l'intermédiaire d'une conduite (33) en dérivation entre la sortie (26c) de l'injecteur (26) et le clapet anti-retour (29) à un réservoir (35) d'un dispositif de démarrage (36) du dispositif d'aspersion (20), par l'intermédiaire d'une vanne d'arrêt (34). 5.- Dispositif suivant la revendication 4, carac- térisé par le fait que le réservoir (35) est relié à sa partie supérieure, par l'intermédiaire d'une ligne d'évent (37) et à sa partie inférieure par l'intermé- diaire d'une ligne de vidange (39), à un réservoir de vidange de liquide et de remplissage en gaz. 6.- Dispositif suivant la revendication 5, carac- térisé par le fait que le réservoir de vidange de liquide et de remplissage en gaz est constitué par le réservoir de décharge du pressuriseur du réacteur nucléaire. 7.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 5 et 6, caractérisé par le fait qu'une première vanne d'arrêt (38) est disposée sur la conduite d'évent (37) et qu'une seconde vanne d'arrêt (40) est disposée sur la conduite de vidange (39), entre le réservoir (35) du dispositif de démarrage (36) et le réservoir de vidange et de remplissage en gaz. 8.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que la ligne d'aspersion (25) du dispositif d'aspersion (20) est reliée à un moyen d'alimentation en eau auxiliaire (42, 44), par l'intermédiaire d'une ligne en dérivation (41) et d'au moins un clapet anti-retour (43, 43'). 9.- Dispositif suivant la revendication 8, caractérisé par le fait que le moyen d'alimentation auxiliaire en eau (42, 44) est constitué par le circuit de contrôle volumétrique et chimique (44) du réacteur nucléaire et au moins une pompe de charge (42) de ce circuit (44). 10.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé par le fait qu'il comporte deux ensembles redondants (20, 20') comprenant chacun une conduite d'aspersion (24) dans la partie supérieure du pressuriseur (21), une ligne d'alimentation (25) de la ligne d'aspersion (24) et un injecteur de vapeur (26) ayant une sortie (26c) reliée à la ligne d'aspersion (25).