Brevet FR2736907A1 — publié le 19970124

i L'invention concerne un procédé pour le reformage du méthanol, selon lequel on amène le mélange gazeux à reformer à traverser une enceinte réactionnelle contenant un catalyseur, ainsi qu'un dispositif convenant pour la mise en oeuvre de ce procédé. Un tel procédé est utilisé notamment pour la récupération d'hydrogène. Le méthanol est converti, par exemple conjointement avec de l'eau, lors d'un reformage à la vapeur chaude, en hydrogène et gaz carbonique, ce der- nier ainsi que l'hydrogène étant à nouveau dans un état d'équilibre réactionnel avec l'eau et le monoxyde de car- bone (CO). La conversion de méthanol et la production de monoxyde de carbone sont par conséquent des grandeurs qui sont reliées l'une à l'autre par l'intermédiaire des équi- libres réactionnels, qui sont notamment fonction de la tem- pérature, c'est-à-dire qu'en fonction de la conversion de méthanol réglée du point de vue technique opératoire, on obtient, dans le cas de l'utilisation des matériaux de catalyseurs connus aujourd'hui, une quantité déterminée de monoxyde de carbone. Dans de nombreux cas, en raison de sa toxicité pour l'environnement et pour les matériaux cataly- seurs utilisés, le monoxyde de carbone représente un pro- duit secondaire indésirable, qu'il faut fréquemment élimi- ner d'une manière coûteuse. Alors que pour un processus technique pour des installations de grandes dimensions, on peut encore respecter d'une manière relativement simple un point de fonctionnement optimum dans des conditions sta- tionnaires, il apparaît, notamment dans le cas de condi- tions non stationnaires, terme sous lequel on désigne essentiellement des débits variables dans le temps du mélange gazeux à reformer et par conséquent des variations, qui apparaissent, de l'état de charge du catalyseur dans le reformeur, des phases de fonctionnement, pendant lesquelles une quantité comparativement importante de monoxyde de car- bone est formée. De telles conditions non stationnaires existent par exemple dans le cas d'utilisations non sta- tionnaires d'hydrogène en tant que vecteur d'énergie, comme par exemple pour la production d'un courant maximum et dans des dispositifs d'entrainement de véhicules automobiles, pour lesquels on pourrait utiliser du méthanol comme source d'hydrogène liquide, afin qu'il ne soit pas nécessaire d'exécuter un stockage direct de gaz hydrogène. Étant donné que la réaction de dissociation du méthanol se déroule d'une manière plus endothermique et que la fonction de monoxyde de carbone à partir du gaz carbo- nique se déroule d'une manière moins endothermique, pour réduire la formation de CO, il a déjà été proposé à diverses reprises de régler un gradient de température le long du trajet de la réaction du mélange gazeux dans l'enceinte réactionnelle, sur lequel la température diminue depuis le côté entrée en direction du côté sortie de l'enceinte réactionnelle. Ainsi dans le brevet US 4 865 624 on propose un procédé et un dispositif de reformage du méthanol, à l'aide desquels, grâce à des circuits de chauf- fage appropriés, une moitié d'une enceinte réactionnelle, située côté entrée, et qui peut être traversée par le mélange gazeux à reformer et contient un catalyseur, est maintenue, selon un processus à équicourant, à une tempéra- ture supérieure, et une moitié adjacente, située côté sor- tie, est maintenue, selon le procédé à contre-courant, à une température plus faible. Par conséquent, dans l'étage d'entrée, la conversion du méthanol et dans l'étage de sor- tie la conversion du monoxyde de carbone en gaz carbonique doivent être favorisées. De façon analogue, dans la publi- cation DE 41 93 026 Tl, on propose le réglage de trois gammes successives de températures d'environ 300 C, d'envi- ron 275' et d'environ 225 C le long du trajet de la réac- tion dans un reformeur du méthanol. Dans la demande de bre- vet publiée JP 63-58302 (A), on indique également une réduction échelonnée de la température de l'enceinte réac- tionnelle d'un reformeur de méthanol le long du trajet de circulation du mélange gazeux en vue de réduire la forma- tion de CO. Dans tous ces procédés usuels, les paramètres pour la réaction de reformage sont prédéterminés indépen- damment du mélange gazeux, indépendamment du débit instan- tané respectif du mélange gazeux devant être reformé. L'invention a pour objet, en tant que problème technique, d'indiquer un procédé du type mentionné plus haut et un dispositif convenant pour sa mise en oeuvre, à l'aide desquels on peut reformer du méthanol même dans le cas de débits variables du mélange gazeux à reformer, par exemple en raison d'un besoin variable en hydrogène, de manière que le reformat quittant l'enceinte réactionnelle contienne comparativement peu de monoxyde de carbone. Ce problème est résolu à l'aide d'un procédé de reformage du méthanol, selon lequel on amène le mélange gazeux à reformer à traverser une enceinte réactionnelle contenant un catalyseur caractérisé en ce qu'on règle la longueur active et/ou la section transversale active d'entrée d'une section de l'enceinte réactionnelle située côté entrée et mise en température pour obtenir un taux élevé de conversion du méthanol, en fonction du débit res- pectif du mélange gazeux à reformer de telle sorte que la durée de séjour du mélange gazeux reste essentiellement constante dans la section de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est mise en température pour une conversion conséquente du méthanol. Ce problème est également résolu, selon une pre- mière variante, à l'aide d'un dispositif pour le reformage du méthanol, comprenant une enceinte réactionnelle pouvant être traversée par le mélange gazeux à reformer et conte- nant un catalyseur, et un circuit pour le fluide de mise en température, qui est en contact thermique avec l'enceinte réactionnelle, caractérisé en ce qu'elle est conçue pour la mise en oeuvre du procédé et possède à cet effet un dispositif, qui peut être commandé en fonction du débit du mélange gazeux à reformer, pour réaliser le réglage variable du débit volumique du fluide de mise en température dans le circuit du fluide de mise en tempéra- ture. Le problème est également résolu selon une seconde variante de réalisation, à l'aide d'un dispositif pour le reformage du méthanol, comprenant une enceinte réactionnelle pouvant être traversée par le mélange gazeux à reformer, et contenant un catalyseur, et un circuit pour le fluide de mise en température, qui est en contact ther- mique avec l'enceinte réactionnelle, caractérisé en ce qu'il est agencé pour la mise en oeuvre du procédé et pos- sède à cet effet une chambre de mise en température, qui est en contact thermique avec une section de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est mise en température pour obtenir une conversion conséquente du méthanol et est limitée par une paroi déplaçable parallèle- ment à la direction d'écoulement du mélange gazeux à refor- mer. Ce problème est également résolu, selon une troi- sième variante de réalisation, à l'aide d'un dispositif pour le reformage du méthanol, comprenant une enceinte réactionnelle pouvant être traversée par le mélange gazeux à reformer et contenant un catalyseur et se présentant sous la forme d'un faisceau de tubes comprenant plusieurs tubes réactionnels disposés en parallèle, caractérisé en ce qu'il est agencé pour la mise en oeuvre du procédé et comporte à cet effet un dispositif pour au choix libérer ou bloquer, côté entrée, un nombre variable de tubes réactionnels. Du point de vue procédé, on règle la longueur active de la section de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et mise en température pour obtenir un degré élevé de production de méthanol, et/ou sa section transversale active en fonction du débit respectif du mélange gazeux à reformer de manière que la durée de séjour du mélange gazeux à reformer dans la section de l'enceinte réactionnelle, qui est mise en température pour obtenir un rendement élevé de conversion du méthanol, reste essentiel- lement constante. De ce fait, également dans le cas de conditions de fonctionnement non stationnaires, on peut régler un état de fonctionnement optimum, pour l'otention d'une formation minimale de CO, dans le reformeur de métha- nol. Ceci est basé sur des considérations confirmées expérimentalement et selon lesquelles la réaction de disso- ciation du méthanol d'une part et la réaction de formation de CO d'autre part se déroulent avec des vitesses diffé- rentes dans le cas de paramètres différents, tels que la température de l'enceinte réactionnelle et la durée de séjour du mélange gazeux devant être reformé dans l'encein- te réactionnelle, de sorte que pour chaque combinaison d'une température de l'enceinte réactionnelle et d'une durée de séjour, il existe un optimum d'état de fonctionne- ment avec un rendement élevé de conversion de méthanol et une faible formation de CO. Grâce au procédé selon l'invention, on peut maintenir en permanence dans cet état de fonctionnement optimum le point de fonctionnement du reformage du méthanol en fonction d'un débit du mélange gazeux, qui varie éventuellement. Des considérations du point de vue de la technique de la réaction et qui ont été confirmées expérimentalement, montrent que, dans le cas du reformage du méthanol, tout d'abord le méthanol est trans- formé et du monoxyde de carbone apparaît d'une manière accrue uniquement sur une partie de la longueur de l'enceinte réactionnelle, qui n'est plus utilisée pour la conversion du méthanol dans le cas de faibles débits. Moyennant une adaptation de la longueur efficace de la sec- tion de l'enceinte réactionnelle située côté entrée et qui est mise en température pour obtenir un rendement élevé de conversion du méthanol, au débit du mélange instantané res- pectif du mélange gazeux, il est par conséquent possible en permanence, à l'aide du présent procédé, d'éviter d'avoir une telle section arrière de l'enceinte réactionnelle, qui est mise à une température plus élevée, dans laquelle pra- tiquement aucun méthanol ne parvient plus et qui provoque une formation accrue de CO. En supplément ou à titre de variante de cette adaptation de longueur, on peut maintenir essentiellement constante la durée de séjour du mélange gazeux reformé, dans la section de l'enceinte réactionnelle qui est située côté entrée et est mise en température pour l'obtention d'un rendement élevé de conversion du méthanol, indépendamment du débit respectif du mélange gazeux par le fait que la section transversale active de l'enceinte réac- tionnelle, située côté entrée, est modifiée en fonction du débit respectif du mélange gazeux. Dans une variante de mise en oeuvre du procédé, dans laquelle on règle la longueur active de la section de l'enceinte réactionnelle, située côté entrée et mise en température pour obtenir une conversion conséquente du méthanol, par modification du gradient de température, obtenu au moyen d'un circuit du fluide de mise en tempéra- ture dans l'enceinte réactionnelle, à l'aide d'une régula- tion du volume du fluide de mise en température, en fonc- tion du débit du mélange gazeux, l'adaptation de la lon- gueur de la section de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est active pour la conversion du méthanol, est réalisée grâce au fait que le débit volumique du fluide de mise en température, qui est utilisé pour la mise en température de l'enceinte réactionnelle, est réglé d'une manière adaptée, auquel cas le circuit associé du fluide de mise en température fonctionne à équicourant, c'est-à-dire que le fluide de mise en température circule, dans la zone du contact thermique avec l'enceinte réaction- nelle, parallèlement au mélange gazeux devant être con- verti. De cette manière, on peut déplacer le gradient de température le long de l'enceinte réactionnelle et par conséquent régler la longueur de la section de l'enceinte réactionnelle, qui est mise en température pour l'obtention d'un rendement élevé de conversion du méthanol. Dans une autre variante de mise en oeuvre du pro- cédé, dans laquelle on règle la longueur active de la sec- tion de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est mise en température pour obtenir une conver- sion conséquente du méthanol, par modification de la lon- gueur de la partie, qui est en contact thermique avec l'enceinte réactionnelle, du circuit du fluide de mise en température, en focntion du débit du mélange gazeux, l'adaptation de longueur est obtenue par le fait qu'on modifie la longueur de la partie du circuit du fluide de mise en température, qui est en contact thermique avec l'enceinte réactionnelle. Dans un mode de mise en oeuvre du procédé, dans laquelle on règle la section transversale active, située côté entrée de l'enceinte réactionnelle par libération ou blocage des parties de l'enceinte réactionnelle disposées en parallèle, séparément les unes des autres, la modifica- tion de la section transversale de l'enceinte réaction- nelle, qui est située côté entrée et est active pour l'obtention d'une conversion conséquente du méthanol, est obtenue grâce au fait qu'on libère ou qu'on bloque au choix individuellement des parties de l'enceinte réactionnelle séparées les unes des autres et disposées en parallèle. Grâce au dispositif selon la première variante indiquée, on peut modifier le débit volumique du fluide de mise en température, qui est utilisé pour la mise en tempé- rature de l'enceinte réactionnelle de reformage dans le circuit associé du fluide de mise en température, au moyen du dispositif prévu à cet effet, ce qui permet la mise en oeuvre du procédé selon lequel on règle la longueur active de la section de l'enceinte réactionnelle, située côté entrée et mise en température pour obtenir une conversion conséquente du méthanol, par modification du gradient de température, obtenu au moyen d'un circuit du fluide de mise en température dans l'enceinte réactionnelle, à l'aide d'une régulation du volume du fluide de mise en tempéra- ture, en fonction du débit du mélange gazeux. Dans le cas du dispositif correspondant à la seconde variante, le circuit du fluide de mise en tempéra- ture servant à mettre en température l'enceinte réaction- nelle contient une chambre de mise en température, qui est en contact thermique avec l'enceinte réactionnelle et qui est limitée par une paroi déplaçable parallèlement à la direction d'écoulement du mélange gazeux à reformer. En déplaçant la paroi, on peut par conséquent régler la lon- gueur du contact thermique de l'enceinte de mise en tempé- rature et de l'enceinte réactionnelle et par conséquent on peut mettre en oeuvre par exemple le procédé dans lequel on règle la longueur active de la section de l'enceinte réac- tionnelle, qui est située côté entrée et est mise en tempé- rature pour obtenir une conversion conséquente du méthanol, par modification de la longueur de la partie, qui est en contact thermique avec l'enceinte réactionnelle, du circuit du fluide de mise en température, en focntion du débit du mélange gazeux. Le dispositif correspondant à la troisième variante forme un reformeur à faisceaux de tubes, dans lequel un nombre désiré de tubes réactionnels peut être libéré ou bloqué, auquel cas on peut mettre en oeuvre par exemple le procédé selon lequel on règle la section trans- versale active, située côté entrée de l'enceinte réaction- nelle, par libération ou blocage de parties de l'enceinte réactionnelle disposées en parallèle, séparément les unes des autres. D'autres formes de réalisation et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexés, sur les- quels: - la figure 1 représente un schéma-bloc d'un reformeur de méthanol comportant un circuit de fluide de mise en température équipé d'une soupape de réglage de l'écoulement principal; - la figure 2 représente un schéma-bloc d'un reformeur de méthanol comportant un circuit de fluide de mise en température comportant une canalisation de dériva- tion et une soupape de réglage; - la figure 3 représente un schéma-bloc d'un reformeur de méthanol comportant un circuit de fluide de mise en température comportant une pompe dont la vitesse de rotation est réglable; - la figure 4 représente une vue en coupe trans- versale d'un reformeur de méthanol possédant une chambre active de mise en température de longueur variable; et - la figure 5 représente, en sa partie infé- rieure, une vue en plan du côté entrée d'un reformeur à faisceau de tubes comportant un disque d'ouverture rotatif situé côté entrée et, dans sa partie supérieure, une vue en coupe transversale de la zone, située côté entrée, le long de la ligne A-A représentée sur la vue inférieure. L'installation de reformage du méthanol, qui est représentée schématiquement sur la figure 1, contient un récipient de reformage 1, qui comprend une enceinte réac- tionnelle, dans laquelle on peut introduire, côté entrée, un mélange méthanol/vapeur d'eau pour soumettre ce mélange à une réaction de reformage à la vapeur d'eau. On peut régler essentiellement les conditions usuelles de réaction, pour ce qui concerne par exemple la pression et l'ordre de grandeur de la température de l'enceinte réactionnelle ainsi que le choix de matériaux catalyseurs appropriés dans l'enceinte réactionnelle. De même l'agencement de la chambre de l'enceinte réactionnelle peut être celui de l'une des structures connues dans le cas de reformeurs à faisceau de tubes ou de reformeurs à plaques, sans qu'il soit nécessaire de revenir à ce sujet de façon détaillée. Le reformat 3, qui est constitué essentiellement par de l'hydrogène, apparaît à la sortie de l'enceinte réaction- nelle. Afin de garantir une conversion maximale du méthanol de plus de 95 % et de réduire simultanément la formation élevée de CO, que ceci déclenche, on règle, au moyen du circuit de chauffage d'huile thermique, un gra- dient de température dT sur la longueur, parcourue par le mélange méthanol/vapeur d'eau, de l'enceinte réactionnelle. Le gradient de température dT est réglé de manière que la zone réactionnelle d'apparition du CO, qui est située en arrière de la zone réactionnelle initiale à conversion élevée du méthanol, se situe déjà à un niveau de tempéra- ture relativement bas, de sorte que la formation de CO est supprimée. En fonction du cas de charge, c'est-à-dire en fonction du besoin en gaz hydrogène produit, par exemple pour une pile à combustible raccordée à la sortie 3 du reformat du récipient à reformat 1 dans un véhicule automo- bile et par conséquent en fonction de la production du reformat gazeux, qui y est liée, on règle d'une manière adaptée le gradient de température entre la température supérieure sur le côté entrée de l'enceinte réactionnelle et la température plus basse au niveau du côté sortie de l'enceinte réactionnelle. A cet effet, le circuit de chauf- fage de l'huile thermique contient une unité de chauffage et de circulation 4 comportant un dispositif de chauffage et une pompe de circulation. Cette unité 4 chauffe l'huile thermique en l'amenant à la température désirée à l'entrée du récipient de reformage 1 et entraîne l'huile thermique par l'intermédiaire de la canalisation d'amenée 5 à une unité formant échangeur de chaleur à équicourant, non représentée de façon plus détaillée dans le récipient de reformage 1, cette unité étant en contact thermique avec l'enceinte réactionnelle, auquel cas l'huile thermique tra- verse l'échangeur de chaleur dans la même direction d'écou- lement que celle dans laquelle le mélange méthanol/vapeur d'eau 2 à reformer traverse l'enceinte réactionnelle. Une canalisation de retour 6 du circuit de chauf- fage revient de la sortie de l'unité formant échangeur de chaleur à l'unité de chauffage et de circulation 4, et à une soupape de régulation 7 pouvant être commandée par l'intermédiaire d'un moteur pneumatique ou analogue et mon- tée dans la canalisation de retour 6. Étant donné que la réaction de reformage est endothermique, elle prélève de la chaleur à l'huile thermique circulant dans l'unité formant échangeur de chaleur de sorte que le long du trajet de réaction dans le récipient de reformage 1, il apparait un gradient de température dT, qui dépend également essentiel- lement du débit du mélange méthanol/vapeur d'eau et du débit volumique de l'huile thermique circulante. La vitesse de circulation du mélange méthanol/vapeur d'eau 2 devant être reformé, dans l'enceinte réactionnelle et par consé- quent sa durée de séjour par unité de longueur de l'enceinte réactionnelle varient en fonction de l'intensité de la charge instantanée de reformage, c'est-à-dire de la quantité instantanée du reformat prélevé 3. Par conséquent, pour un degré élevé constant de conversion pour une charge supérieure du reformeur, on doit disposer d'une plus grande longueur efficace d'une section de l'enceinte réaction- nelle, située côté entrée et dans laquelle se produit essentiellement la conversion du méthanol. Ce fait est pris en compte dans l'installation de reformage de la figure 1 par le fait que la soupape de régulation 7, avec laquelle le débit volumique de l'huile thermique circulant dans le circuit de chauffage est réglable, peut être déplacée, en fonction du gradient de température dT détecté le long de l'enceinte réactionnelle, comme cela est symbolisé par la flèche représentée. Dans le cas d'une demande de charge plus élevée (c'est-à-dire d'un prélèvement accru du reformat), le mélange méthanol/vapeur d'eau 2 traverse plus rapidement l'enceinte réactionnelle de sorte qu'une longueur plus importante, côté entrée, de l'enceinte réactionnelle est nécessaire pour une conversion efficace du méthanol et par conséquent un gradient de tem- pérature dT plus plat, auquel cas il apparaît en outre un besoin accru de chaleur en raison de la réaction endother- mique de reformage. On s'oppose à la réduction trop rapide de température, qui est à craindre pour cette raison, dans la section d'enceinte réactionnelle située côté entrée en ouvrant de façon plus conséquente la soupape de régulation 7 de sorte que le débit volumique dans le circuit de chauf- fage de l'huile thermique augmente. Par conséquent, le besoin accru en chaleur pour l'action de reformage peut être couvert et simultanément, en raison de la vitesse accrue de circulation de l'huile thermique, également dans l'échangeur de chaleur la section de l'enceinte réaction- nelle, située côté entrée, peut être dilatée de façon adap- tée de sorte que sa longueur et sa température suffisent précisément pour convertir le méthanol à un débit maximum possible. Si inversement la charge du reformeur diminue, le débit du mélange méthanol/vapeur d'eau diminue et le gra- dient de température dT tend à diminuer. La soupape de régulation 7 est commandée dans le sens de la fermeture de sorte que le débit volumique de l'huile thermique dans le circuit de chauffage et par conséquent la longueur efficace de la section de l'enceinte réactionnelle, située côté entrée et qui sert à la conversion du méthanol, diminue. En fonction de la charge du reformeur et par conséquent de la production de gaz formant reformat, qui y est lié, on peut par conséquent régler d'une manière adaptée le gradient de température dT sur la longueur de l'enceinte réactionnelle, dans cette installation de reformage, de sorte qu'indépendamment du débit respectif du mélange métha- nol/vapeur d'eau, en permanence une durée de séjour essen- tiellement constante de ce mélange soit maintenue dans une section de l'enceinte réactionnelle, qui convient pour obtenir une conversion élevée du méthanol, et mise en tem- pérature à une température accrue et située côté entrée, sans qu'il se produise, en raison d'une longueur trop courte de cette section, une conversion réduite du méthanol ou, sur la base d'une grande longueur de cette section, une formation accrue de CO. La figure 2 représente une installation de refor- mage, dont l'agencement et le fonctionnement correspondent essentiellement à ceux de l'installation de la figure 1, et on a utilisé dans ce contexte les mêmes chiffres de réfé- rence et on se référera à la description précédente de la figure 1. L'installation de la figure 2 est modifiée par rapport à celle de la figure 1 en ce sens qu'une conduite de dérivation 8, qui contourne l'unité de chauffage et de circulation 4, et une soupape à trois voies 9 sont dispo- sées, à la place d 'une soupape de régulation, dans la canalisation de retour 6 du circuit de chauffage de l'huile thermique. D'une part la canalisation de dérivation 8 et d'autre part la canalisation de sortie de l'unité de chauf- fage et de circulation 4 sont raccordées à la soupape à trois voies 9. Cette soupape introduit une partie réglable du mélange, qui arrive des deux canalisations d'alimentation, dans la canalisation 5 d'alimentation en huile thermique aboutissant à l'unité formant échangeur de chaleur à équicourant dans le récipient de reformage 1. Comme cela est indiqué par des lignes formées de tirets, cette soupape à trois voies 9 est à nouveau commandée par la différence de température détectée dT entre le côté entrée et le côté sortie de l'enceinte réactionnelle dans le récipient de reformage 1. Étant donné que ceci signifie une commande du débit volumique en huile thermique, qui vient d'être chauffée, dans l'échangeur de chaleur, le cir- cuit de chauffage de l'huile thermique, agencé de cette manière, est entièrement équivalent du point de vue fonc- tionnel, à celui de la figure 1, de sorte qu'ici également, on peut réaliser à nouveau une adaptation de la longueur de l'enceinte réactionnelle située côté entrée, qui est active pour la conversion du méthanol, à la charge du reformeur par l'intermédiaire du réglge d'un gradient de température dT approprié, grâce à une commande correspondante du débit volumique de l'huile thermique dans l'échangeur de chaleur. Sur la figure 3 on a représenté une seconde variante de l'installation de reformage de la figure 1, et à nouveau des éléments identiques du point de vue fonction- nel sont désignés par les mêmes chiffres de référence. De même dans le cas de ce reformeur de méthanol, il est prévu une régulation du débit volumique de l'huile thermique qui circule dans un circuit du fluide de chauffage, pour obte- nir un gradient de température désiré entre le côté entrée et le côté sortie de l'enceinte réactionnelle dans le réci- pient de reformage 1. La régulation du débit volumique de l'huile thermique dans ce reformeur est obtenue, non pas par l'intermédiaire d'une soupape de régulation commandable montée dans la canalisation de retour 6 du circuit de chauffage, comme dans le reformeur de la figure 1, mais par modification de la vitesse de rotation de la pompe prévue dans une unité de circulation 4(a), modifiée à cet effet, du circuit de chauffage. A cet effet, à cette pompe est raccordé un élément 10 de régulation de la vitesse de rota- tion de la pompe, qui peut être commandée à nouveau par le signal de commande en rapport avec le gradient de tempéra- ture dT détecté, comme cela est symbolisé par la ligne for- mée de tirets. Dans le cas d'un besoin accru en reformat 3 et par conséquent d'un débit accru en mélange gazeux à reformer 2, on augmente la vitesse de rotation de la pompe de sorte que l'huile thermique circule plus rapidement dans l'échangeur de chaleur dans le récipient 1 du reformeur et qu'une longueur efficace plus grande de l'enceinte réac- tionnelle est maintenue à une température accrue pour une conversion conséquente du méthanol. On réduit de façon cor- respondante la vitesse de rotation de la pompe lorsque la charge du reformeur diminue. Alors que, dans le cas des trois reformeurs de méthanol décrits plus haut, on adapte le gradient de tempé- rature dT à la charge du reformeur, sur la longueur de l'enceinte réactionnelle, au moyen d'une régulation du débit d'huile thermique chauffée, sur la figure 4 on a représenté l'unité de reformage du méthanol, dans laquelle la longueur de la section de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est mise en température pour obtenir une conversion conséquente de méthanol, peut être réglée par modification de la longueur de la surface de contact thermique entre l'huile thermique, qui est intro- duite à une température accrue, et l'enceinte réaction- nelle. Le reformeur de méthanol représenté est agencé sous la forme de ce qu'on appelle un reformeur à faisceau de tubes, dans lequel l'enceinte réactionnelle est constituée par une multiplicité de tubes réactionnels 12 parallèles entre eux. Les tubes 12 sont situés à l'intérieur d'un récipient de reformage 11, à une face frontale duquel le mélange gazeux à reformer 13 est envoyé par l'intermédiaire d'une entrée 22, le mélange gazeux entrant 13 se répartit, par l'intermédiaire d'une chambre de gaz de distribution 14, située côté entrée, du récipient de reformage 11 entre les différents tubes 12 de l'enceinte réactionnelle. Le reformat 13', qui sort de l'autre côté des tubes 12, par- vient dans une chambre du gaz de collecte 24, située côté sortie, du récipient de reformage 11, d'o il quitte ce récipient 11 par l'intermédiaire d'une sortie 15. En direc- tion de l'intérieur du récipient de reformage 11, la chambre 14 du gaz de distribution et la chambre 24 du gaz collecté sont limitées par des parois de séparation respec- tives 23, 25. L'espace présent entre ces deux parois de séparation 23, 25 dans le récipient de reformage 11 et à l'extérieur des tubes 12 du reformeur forme une chambre remplie par de l'huile thermique et qui est subdivisée, au moyen d'un piston 17 déplaçable axialement et comportant une tige de piston 26 formée axialement de manière à res- sortir hors du récipient de reformage 11, en une moitié 16a située côté entrée et une moitié 16b située côté sortie. L'huile thermique 19, utilisée comme fluide de chauffage, pénètre dans la moitié 16a, située côté entrée, de la chambre à huile par l'intermédiaire d'une entrée 20 au niveau du récipient de reformage 12. A partir de là, elle sort à nouveau du récipient de reformage 11 en passant par un canal 18 qui est inséré axialement dans le piston 17 et dans la tige de piston 26. Les autres composants du cir- cuit de chauffage de l'huile thermique ne sont pas repré- sentés ici et peuvent être réalisés par exemple de l'une des manières illustrées sur les figures 1 à 3. Étant donné que, par conséquent, la circulation active 19 de l'huile thermique ne s'effectue pas à travers la moitié 16b, située côté sortie, de la chambre à huile, l'huile thermique située dans cette moitié et par conséquent la section de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté sortie et est entourée par cette moitié de l'enceinte, sont placées à une température ambiante plus faible tandis que l'huile ther- mique 19, qui circule de façon active, maintient la moitié 16a, située côté entrée, de la chambre à huile et par conséquent une longueur correspondante de l'enceinte réac- tionnelle, située côté entrée, à une température accrue. En déplaçant axialement le piston 17 en fonction du mélange gazeux dans l'enceinte réactionnelle 12, de la section de * l'enceinte réactionnelle située côté entrée et mise en tem- pérature pour obtenir une conversion conséquente du métha- nol, on peut donc régler la longueur jusqu'à ce qu'on obtienne précisément une conversion aussi complète que pos- sible du méthanol, mais pas encore une formation notable de CO. Un canal étroit de liaison 21 entre les moitiés 16a, 16b de la chambre à vide, située côté entrée et côté sor- tie, permet le transfert de l'huile thermique, qui est nécessaire pour le transfert du piston 17, depuis la moi- tié de la chambre à huile, dont la taille diminue, dans la moitié de la chambre à huile, dont la taille augmente, sans entraîner un transfert thermique important depuis la moitié 16a de la chambre à huile, située côté entrée, à la moitié 16b de la chambre à huile située côté sortie. Dans le cas du reformeur de méthanol de la figure , qui est représenté dans la partie supérieure avec son récipient de reformage 25, l'adaptation de la zone de l'enceinte réactionnelle, qui convertit le méthanol, aux besoins en reformat s'effectue par modification de la sec- tion transversale active de l'enceinte réactionnelle, située côté entrée, de telle sorte qu'indépendamment du débit instantané du mélange gazeux, respectivement une vitesse approximativement constante d'écoulement du mélange gazeux est conservée. Par conséquent, la durée de séjour du mélange gazeux dans une section de l'enceinte réaction- nelle, qui est située côté entrée et est mise en tempéra- ture pour l'obtention d'une conversion conséquente du méthanol, est maintenue essentiellement constante. Le reformeur de méthanol est à nouveau agencé sous la forme d'un reformeur à faisceau de tubes et contient six tubes réactionnels 26. Ces derniers sont disposés en parallèle à une même distance de sorte que leurs axes longitudinaux sont situés sur une demi-enveloppe cylindrique commune, comme cela est visible sur la vue en plan de la moitié inférieure de la figure. Le récipient 25 du reformeur est fermé côté entrée par un couvercle 29, dans lequel est ménagée une entrée 30 pour le mélange gazeux à reformer. Cette entrée 30 débouche dans une chambre 32 du gaz de répartition, située côté entrée. En direction de l'intérieur du récipient 25 du reformeur, la chambre 32 du gaz de distribution est limitée par un disque d'ouverture rotative 28 monté de manière à pouvoir tourner et dans lequel une ouverture en forme d'arc de cercle est ménagée de telle sorte que sous l'effet de la rotation du disque d'ouverture rotatif 28 dans le sens des aiguilles d'une montre ou en sens opposé, comme cela est indiqué par la flèche double R, au choix la totalité ou seulement une par- tie des six ouvertures frontales d'entrée des tubes réac- tionnels 26 sont situées dans cette zone d'ouverture en forme d'arc de cercle 31. Un mélange gazeux peut respecti- vement pénétrer dans les tubes réactionnels, dont les ouvertures d'entrée sont situées dans la zone en forme d'ouverture en arc de cercle 31 du disque d'ouverture rota- tif 28, tandis que les autres tubes réactionnels sont fer- més côté entrée par le disque d'ouverture rotatif 28. Sous l'effet de la rotation du disque d'ouverture 28, on peut par conséquent régler le nombre de tubes réactionnels qui sont traversés, d'une manière active, par le mélange gazeux à reformer. Dans la situation représentée sur la figure 5, par exemple précisément l'un des six tubes réactionnels 26 est libéré. De cette manière, on peut adapter l'ensemble de la section transversale efficace de l'enceinte réaction- nelle au débit respectivement présent du mélange gazeux. Dans le cas d'une charge accrue du reformeur, c'est-à-dire d'un débit plus élevé, un plus grand nombre de tubes réac- tionnels sont libérés alors que dans le cas d'une charge plus faible du reformeur, un plus grand nombre de tubes réactionnels sont fermés. Grâce à une commande appropriée du disque d'ouverture rotatif 28, on veille à ce que, indé- pendamment du débit variable du mélange gazeux, la vitesse d'écoulement du mélange gazeux devant être reformé dans les tubes réactionnels 26 reste approximativement constante. Par conséquent, il n'est pas nécessaire de modifier sur sa longueur la zone de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est mise en température pour l'obten- tion d'une conversion conséquente du méthanol, dans le cas d'une charge variable du reformeur, et c'est pourquoi, dans le cas de ce reformeur, le faisceau de tubes 26 est entouré, sur une longueur fixe, par un espace de chauffage de l'huile thermique 27, qui est représenté uniquement dans sa partie située du côté entrée du reformeur et dans laquelle de l'huile thermique chauffée en circulation pénètre, d'une manière analogue aux exemples décrits précé- demment. La durée de séjour du mélange gazeux, qui est constante en raison de la vitesse d'écoulement constante indépendamment du débit instantané respectif du mélange gazeux, dans la section de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est entourée par l'espace de chauffage 27, garantit que la longueur de la zone de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est mise en température à une température supérieure, corres- pond toujours à la longueur qui est nécessaire pour une conversion conséquent du méthanol, sans qu'il apparaisse une surlongueur qui pourrait conduire à une formation accrue de CO. Il est évident qu'en dehors des exemples décrits précédemment, d'autres modifications peuvent être réalisées dans le cadre de l'invention, et que notamment on peut uti- liser, à la place du reformeur décrit à faisceau de tubes comportant un côté sortie situé à l'opposé du côté entrée, également un reformeur à faisceau de tubes ou un reformeur à plaques. En outre, en dehors de l'utilisation, décrite dans les exemples de réalisation, d'une huile thermique en tant que fluide de mise en température, on peut également utiliser n'importe quelle autre fluide caloporteur appro- prié sous forme liquide et/ou gazeuse. Enfin il est égale- ment possible de prévoir un chauffage direct à l'aide d'un brûleur ou d'un brûleur catalytique. REVENDICATIONS 1. Procédé de reformage du méthanol, selon lequel - on amène le mélange gazeux à reformer à traverser une enceinte réactionnelle contenant un catalyseur, caractérisé en ce - qu'on règle la longueur active et/ou la section trans- versale active d'entrée d'une section de l'enceinte réactionnelle située côté entrée et mise en température pour obtenir un taux élevé de conversion du méthanol, en fonction du débit respectif du mélange gazeux à reformer de telle sorte que la durée de séjour du mélange gazeux reste essentiellement constante dans la section de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est mise en température pour une conversion conséquente du méthanol. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en outre en ce qu'on règle la longueur active de la section de l'enceinte réactionnelle, située côté entrée et mise en température pour obtenir une conversion conséquente du méthanol, par modification du gradient de température (dT), obtenu au moyen d'un circuit du fluide de mise en tempéra- ture dans l'enceinte réactionnelle, à l'aide d'une régula- tion du volume du fluide de mise en température, en fonc- tion du débit du mélange gazeux. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en outre en ce qu'on règle la longueur active de la section de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est mise en température pour obtenir une conversion consé- quente du méthanol, par modification de la longueur de la partie (16a), qui est en contact thermique avec l'enceinte réactionnelle (12), du circuit du fluide de mise en tempé- rature, en fonction du débit du mélange gazeux. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 3, caractérisé en outre en ce qu'on règle la sec- tion transversale active, située côté entrée de l'enceinte réactionnelle, par libération ou blocage de parties de l'enceinte (26) disposées en parallèle, séparément les unes des autres. 5. Dispositif pour le reformage du méthanol, com- prenant - une enceinte réactionnelle pouvant être traversée par le mélange gazeux à reformer et contenant un catalyseur, et - un circuit pour le fluide de mise en température, qui est en contact thermique avec l'enceinte réactionnelle, caractérisé en ce - qu'elle est conçue pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 et possède à cet effet un dispositif, qui peut être commandé en fonction du débit du mélange gazeux à reformer, pour réaliser le réglage variable du débit volumique du fluide de mise en température dans le circuit du fluide de mise en tempé- rature. 6. Dispositif pour le reformage du méthanol, comprenant - une enceinte réactionnelle pouvant être traversée par le mélange gazeux à reformer, et contenant un catalyseur, et - un circuit pour le fluide de mise en température, qui est en contact thermique avec l'enceinte réactionnelle, caractérisé en ce - qu'il est agencé pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1 ou 3 et possède à cet effet une chambre de mise en température (16a), qui est en contact thermique avec une section de l'enceinte réactionnelle, qui est située côté entrée et est mise en température pour obtenir une conversion conséquente du méthanol et est limitée par une paroi (17) déplaçable parallèlement à la direction d'écoulement du mélange gazeux à reformer (13). 7. Dispositif pour le reformage du méthanol, com- prenant - une enceinte réactionnelle pouvant être traversée par le mélange gazeux à reformer et contenant un catalyseur et se présentant sous la forme d'un faisceau de tubes (26) comprenant plusieurs tubes réactionnels disposés en parallèle, caractérisé en ce - qu'il est agencé pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 ou 4 et comporte à cet effet un dispositif (28) pour au choix libérer ou bloquer, côté entrée, un nombre variable de tubes réactionnels (26).