Brevet FR2738634A1 — publié le 19970314

La présente invention concerne un dispositif de mesure de dispersion de polarisation d'un guide d'onde et un procédé de mesure correspondant. Elle trouve des applications pour l'étude et l'analyse des fibres optiques, en particulier dans le domaine des télécommunications, pour des systèmes de transmission. La dispersion de polarisation, ou PMD (Polarization Mode Dispersion), est connue comme étant un facteur limitatif pour un système à fibre destiné à une transmission à une très grande largeur de bande. Elle est une caractéristique propre à la fibre, indiquant le type de signaux que cette fibre est capable de supporter sans leur imposer une distorsion excessive. La dispersion de polarisation est une grandeur mathématique définie par exemple dans W. EICKHOFF, Y. YEN et R. ULRICH, Applied Optics, vol. 20, 3428, 1981. Un faisceau lumineux étant envoyé dans le guide d'onde avec un état de polarisation d'entrée et une fréquence d'entrée, la dispersion de polarisation est représentative de la variation de l'état de polarisation du faisceau sortant du guide d'onde en fonction de la fréquence d'entrée. On distingue principalement deux catégories de guides d'onde correspondant à des régimes distincts. Dans un régime à faible couplage, la dispersion de polarisation est indépendante de la fréquence d'entrée. Ce régime est obtenu avec des fibres à haute biréfringence, ou bien de courte longueur comme les fibres de télécommunications de longueur inférieure à 100 m. La dispersion de polarisation est alors la différence des temps de propagation de groupe entre les deux états principaux de polarisation indépendants de la longueur d'onde, et elle est proportionnelle à la longueur du guide d'onde. Dans le régime à fort couplage au contraire, la dispersion de polarisation dépend de la fréquence d'entrée selon une fonction aléatoire. Ce régime est obtenu pour des fibres longues et à faible biréfringence, I'orientation des axes locaux de biréfringence étant distribuée de façon aléatoire. II s'agit typiquement de fibres de télécommunications ayant une longueur supérieure à 1 km. La dispersion de polarisation augmente alors comme la racine carrée de la longueur, ceci étant exposé par exemple dans C. D. POOLE, "Statistical treatment of polarization dispersion in single-mode fiber", Optics Letters, vol. 13, pp. 687-689, 1986. Dans ce régime à fort couplage, on s'intéresse à la dispersion de polarisation moyenne T donnée par la valeur quadratique moyenne ou RMS (Root Mean Square) de la dispersion de polarisation en fonction de la fréquence, correspondant à un écart type. Dans ce qui suit, on désignera indifféremment par dispersion de polarisation T, la dispersion de polarisation réelle dans le régime à faible couplage, ou la dispersion de polarisation moyenne dans le régime à fort couplage. Pour mesurer la dispersion de polarisation d'un guide d'onde, I'interférométrie en lumière blanche constitue un outil puissant. Par lumière blanche, on entend en réalité une lumière à spectre large, par opposition à une technique utilisant une unique longueur d'onde. La largeur de bande d'une source émettant une lumière à spectre large s'étend en général sur quelques pour-cents autour d'une longueur d'onde moyenne. A titre d'exemple, une source à fibre dopée à l'erbium a une largeur de bande de 10 à 30 nm autour de 1550 nm, une LED (Light Emitting Diode), une largeur de bande d'environ 100 nm autour de 800, 1300 ou 1500 nm, et une DSL (Diode Super Luminescente), une largeur de bande d'environ 20 nm autour de 840 nm. Les dispositifs habituellement utilisés pour mesurer la dispersion de polarisation d'un guide d'onde comprennent une source de lumière à large bande envoyant un faisceau lumineux dans le guide d'onde à travers un polariseur linéaire. Le guide d'onde est suivi d'un polariseur d'analyse et d'un interféromètre, le faisceau lumineux issu du guide d'onde étant analysé, puis subissant des interférences. L'interféromètre ayant deux bras divergeant à partir de son entrée et se rejoignant à sa sortie, le faisceau lumineux de mesure envoyé par la source se partage dans l'interféromètre en deux faisceaux lumineux d'interférence qui se combinent à sa sortie, avec un écart temporel égal à At.L'interféromètre a sa sortie reliée à un détecteur, détectant le signal d'interférence obtenu, et le détecteur est lui-même relié à une unité de traitement électronique dans laquelle il envoie un signal électronique représentatif du signal optique détecté. L'unité de traitement électronique extrait habituellement la dispersion de polarisation X à partir de la courbe donnant l'intensité lumineuse détectée I en fonction de l'écart temporel At. Une installation de ce type est par exemple proposée dans l'article de Hervé LEFEVRE, "Comments about the fiber-optic gyroscope", SPIE Proceedings, vol. 838, pp. 86-97, 1987, I'interféromètre utilisé étant un interféromètre de Michelson. En cas de couplage fort, la courbe enveloppe de I (At) admet un pic central élevé entouré de fluctuations rapprochées. Les fluctuations ont une enveloppe présentant sensiblement une forme de cloche, dont le sommet a une abscisse correspondant à celle du pic central. Or, le pic central est dû exclusivement à un effet de la source, alors que les fluctuations sont représentatives de la dispersion de polarisation. II n'est donc pas porteur d'informations et gêne le traitement du signal détecté, nuisant ainsi à une mesure précise de la dispersion de polarisation T. Dans un montage proposé par B. L. HEFFNER dans "Single-mode propagation of mutual temporal coherence: equivalence of time and frequency measurements of polarization-mode dispersion", Optics Letters, vol. 19, N" 15, pp. 1104-1106, 1994, on s'intéresse également à la courbe I (At). Ce montage comprend une LED envoyant un faisceau lumineux vers un interféromètre à travers un polariseur à 45". L'interféromètre comporte deux bras sur lesquels sont disposés, respectivement, un polariseur à 0 et un polariseur à 90". La sortie de l'interféromètre conduit au guide d'onde et le faisceau lumineux est conduit à un détecteur à travers un polariseur à 00. Ce montage conduit à une disparition du pic central dans la courbe I (At), mais au prix d'une complexité de réalisation. En particulier, il nécessite la présence d'un polariseur d'analyse à 00. Le but de la présente invention est d'obtenir un dispositif de mesure de dispersion de polarisation d'un guide d'onde qui soit à la fois simple et précis. Plus précisément, la présente invention vise un tel dispositif ne faisant pas apparaître de pic central parasite dans la courbe enveloppe de I (At) obtenue à partir d'un faisceau lumineux détecté. D'autre part, I'invention vise un tel dispositif simple à réaliser et à utiliser. L'invention a également pour but un procédé de mesure de dispersion de polarisation donnant de façon simple des résultats précis. L'objectif de l'invention est un dispositif et un procédé tels que décrits précédemment, valables tant pour des régimes à fort couplage qu'à faible couplage. A cet effet, I'invention propose un dispositif de mesure de dispersion de polarisation (PMD) d'un guide d'onde. Ce dispositif comprend: - une source de lumière polarisée à large bande capable d'envoyer un faisceau lumineux de mesure dans une première extrémité du guide d'onde, - un interféromètre comportant une entrée apte à recevoir le faisceau lumineux de mesure sortant de la seconde extrémité du guide d'onde, une sortie apte à transmettre ce faisceau lumineux, et deux bras divergeant à partir de l'entrée et convergeant à la sortie ; cet interféromètre partage le faisceau lumineux de mesure en deux faisceaux lumineux d'interférence traversant respectivement les deux bras et se combinant à la sortie de l'interféromètre en produisant des interférences, -un détecteur capable de détecter le faisceau lumineux de mesure sortant du guide d'onde, - une unité de traitement électronique reliée au détecteur, capable d'extraire une valeur représentative de la dispersion de polarisation du guide d'onde à partir du faisceau lumineux de mesure détecté. Selon l'invention, le dispositif de mesure comprend au moins un élément biréfringent ayant deux modes propres de polarisation, disposé sur au moins un des bras de l'interféromètre, les modes propres des éléments biréfringents étant identiques, la somme algébrique des déphasages élémentaires produits par les éléments biréfringents respectivement dans chacun des bras étant égale à un déphasage relatif et la différence algébrique des deux déphasages relatifs valant it. La présence de l'élément biréfringent disposé sur l'interféromètre et produisant une différence de déphasage de it rend le dispositif de mesure selon l'invention original par rapport aux dispositifs existants. II permet d'obtenir, dans l'unité de traitement électronique, une courbe enveloppe de I (At) sans pic central parasite pour le calcul de la dispersion de polarisation T. Dans une première forme de réalisation de l'interféromètre du dispositif de mesure selon l'invention, celui-ci est un interféromètre de Michelson. Le dispositif de mesure comporte alors avantageusement un unique élément biréfringent disposé sur l'un des deux bras de l'interféromètre. Selon trois modes de réalisation préférés de cet élément: - I'élément est une lame biréfringente k/4, - I'élément est un rotateur de Faraday de 45 , - I'élément est une boucle de fibre générant par courbure une biréfringence de AJ4. Dans cette première forme de réalisation de l'interféromètre, une autre réalisation préférée des éléments biréfringents est telle qu'ils consistent en deux boucles de fibre générant chacune par courbure une biréfringence de AJ8. Une première des boucles est pratiquée sur un des bras de l'interféromètre dans un premier plan et la seconde des boucles, sur l'autre bras de l'interféromètre dans un second plan perpendiculaire au premier plan. Dans une seconde forme de réalisation de l'interféromètre du dispositif selon l'invention, celui-ci est un interféromètre de Mach-Zehnder. L'élément est alors avantageusement une lame biréfringente RJ2 disposée sur l'un des deux bras de l'interféromètre. L'invention a également pour objet un procédé de mesure de dispersion de polarisation d'un guide d'onde. Dans ce procédé: - on envoie, dans le guide d'onde, un faisceau lumineux de mesure émis par une source de lumière polarisée à large bande, - on produit, par un interféromètre, des interférences dans ce faisceau, en séparant le faisceau lumineux de mesure en deux faisceaux lumineux d'interférence et en les combinant ensuite pour reformer le faisceau lumineux de mesure, les faisceaux lumineux d'interférence ayant un écart temporel At lors de leur combinaison, - on détecte, par un détecteur, le faisceau lumineux de mesure sortant du guide d'onde ayant une intensité lumineuse I, - on fait varier dans le temps l'écart temporel At et on extrait, par une unité de traitement électronique, une valeur représentative de la dispersion de polarisation du guide d'onde à partir de l'intensité détectée I (At). Selon l'invention, on produit dans chacun des faisceaux lumineux d'interférence un déphasage relatif, la différence algébrique des deux déphasages relatifs valant Jt. Dans un mode de mise en oeuvre préféré du procédé de mesure selon l'invention, le guide d'onde ayant un régime à fort couplage, on extrait la valeur quadratique moyenne T de la dispersion de polarisation du guide d'onde, ou dispersion de polarisation moyenne, en procédant comme suit: - on calcule la largeur quadratique moyenne a de l'intensité détectée I (At), donnée par: - on en déduit la dispersion de polarisation moyenne T par: La présente invention va maintenant être illustrée, sans être aucunement limitée, par des exemples de réalisation et de mise en oeuvre, en référence aux dessins annexés sur lesquels:: - la Figure 1 représente un premier mode de réalisation d'un dispositif de mesure de dispersion de polarisation selon l'invention - la Figure 2 montre l'enveloppe de la courbe I (At) de l'intensité lumineuse détectée I par le détecteur du dispositif de la Figure 1, en fonction de l'écart temporel At entre les faisceaux d'interférence convergeant en sortie de l'interféromètre, I'écart temporel At étant exprimé en picoseconde et l'intensité lumineuse détectée I dans une unité arbitraire, pour un guide d'onde présentant un fort couplage; ; - la Figure 3 montre l'enveloppe de la courbe I (At) de l'intensité lumineuse détectée I par le détecteur du dispositif de la Figure 1, en fonction de l'écart temporel At entre les faisceaux d'interférence convergeant en sortie de l'interféromètre, I'écart temporel At étant exprimé en picoseconde et l'intensité lumineuse détectée I dans une unité arbitraire, pour un guide d'onde présentant un faible couplage; - la Figure 4 représente une première variante de réalisation de l'interféromètre du dispositif de la Figure 1; - la Figure 5 représente une deuxième variante de l'interféromètre du dispositif de la Figure 1, - la Figure 6 représente une troisième variante de l'interféromètre du dispositif de la Figure 1; - la Figure 7 montre un second mode de réalisation d'un dispositif de mesure de dispersion de polarisation selon l'invention. Dans les Figures 4 à 7, des éléments analogues à ceux représentés sur la Figure 1 sont désignés par les mêmes références. Un dispositif de mesure selon l'invention, tel que représenté sur la Figure 1, est destiné à mesurer la dispersion de polarisation d'un guide d'onde 2. Ce guide d'onde est typiquement une fibre optique, plus particulièrement du type utilisé pour des transmissions en télécommunications. Le guide d'onde 2 comprend une première extrémité 7 et une seconde extrémité 8, un signal lumineux parcourant le guide d'onde 2 d'une extrémité vers l'autre. Par exemple, on dispose le guide d'onde 2 de telle sorte que la lumière le traverse de la première extrémité 7 vers la seconde extrémité 8. Le dispositif de mesure représenté comprend une source 1 de lumière à large bande, capable d'envoyer un faisceau lumineux incident 20 vers la première extrémité 7 du guide d'onde 2. Cette source 1 est, par exemple, I'une de celles évoquées précédemment, source à erbium, LED ou DSL, et émet une lumière essentiellement dépolarisée. Un polariseur 6 est placé entre la source 1 et le guide d'onde 2, et polarise le faisceau lumineux incident 20 en un faisceau lumineux polarisé 21. Le polariseur 6 est par exemple linéaire, mais peut aussi être d'un autre type, tel que circulaire ou plus généralement elliptique. L'ensemble constitué par la source 1 dépolarisée et le polariseur 6 peut être remplacé éventuellement par une source polarisée. Un interféromètre 5 de Michelson est disposé en sortie du guide d'onde 2, et est à même de recevoir un faisceau lumineux de sortie 22 issu de la seconde extrémité 8 du guide d'onde 2. L'interféromètre 5 comporte une entrée 10 apte à recevoir le faisceau lumineux de sortie 22, et une sortie 11 apte à transmettre un faisceau lumineux recomposé 25 obtenu par passage dans l'interféromètre 5 du faisceau lumineux de sortie 22. Le dispositif de mesure comporte également un détecteur 3 capable de détecter le faisceau lumineux recomposé 25 et d'émettre un signal électrique 28 correspondant au signal optique détecté en direction d'une unité de traitement électronique 4. L'unité de traitement électronique 4, reliée au détecteur 3, est capable d'extraire une valeur représentative de la dispersion de polarisation du guide d'onde 2, à partir du signal électrique 28. L'interféromètre S va maintenant être décrit plus en détail. Il comprend un séparateur 12, apte à partager le faisceau lumineux de sortie 22 en deux faisceaux lumineux d'interférence 23 et 24, et à combiner ces faisceaux lumineux d'interférence 23 et 24 en le faisceau lumineux recomposé 25. Le séparateur 12 comporte typiquement une lame à 45O semi-réfléchissante ou un coupleur à fibre 50-50. L'interféromètre 5 comprend également deux bras 15 et 16 aboutissant respectivement à un réflecteur fixe 13 et à un réflecteur de balayage 14. Le réflecteur de balayage 14 est mobile, parallèlement au second bras 16, et permet d'effectuer un balayage faisant varier la longueur du second bras 16, de façon classique. Ce balayage est, par exemple, effectué sur quelques centimètres à une vitesse de quelques mm/s. Les bras 15 et 16 sont destinés à être parcourus, respectivement, par les faisceaux lumineux d'interférence 23 et 24, du séparateur 12 jusqu'aux réflecteurs 13 et 14, puis par réflexion en sens opposé jusqu'au séparateur 12, les deux faisceaux d'interférence 23 et 24 se combinant dans le séparateur 12 en produisant des interférences. Le dispositif de mesure comprend une lame biréfringente AJ4 référencée 17, disposée sur le premier bras 15 de l'interféromètre 5 entre le séparateur 12 et le réflecteur fixe 13. Cette lame 17 est du premier ordre et peut être une lame simple épaisse. Elle admet deux modes propres de polarisation linéaire perpendiculaires et impose aux deux composantes de polarisation du faisceau lumineux d'interférence 23 parallèles à ces modes propres, successivement un déphasage de 71/2 à l'aller, puis au retour, lors du parcours du premier bras 15. Elle produit donc un déphasage relatif égal à 7r. Un système de compensation de déphasage, tel qu'un compensateur de Babinet, est avantageusement disposé sur le bras 15 entre le séparateur 12 et la lame 17, à des fins de réglage. II vise à annuler des effets parasites de dispersion de polarisation, dus à des sources de biréfringence autres que la lame 17. Avant d'effectuer des mesures, une étape préliminaire consiste à régler le dispositif de mesure en l'absence du guide d'onde 2. On utilise pour ce faire une source 1 naturellement dépolarisée, telle qu'une source à fibre dopée à l'erbium, sans placer le polariseur 6. On fait ensuite fonctionner l'interféromètre de Michelson en mettant en mouvement le réflecteur de balayage 14. Le signal optique détecté par le détecteur 3 permet alors d'obtenir, dans l'unité de traitement électronique 4, I'intensité lumineuse détectée I en fonction de l'écart temporel At entre les deux faisceaux d'interférence 23 et 24 se combinant dans le séparateur 12. L'écart temporel At peut être exprimé en fonction de la vitesse de propagation c dans les bras 15 et 16, et de la différence de marche AL entre les deux faisceaux d'interférence 23 et 24 combinés dans le séparateur 12: at 2AL c En présence de dispersion de polarisation parasite, la courbe I (At) présente un pic central élevé. Un équilibrage de l'interféromètre 5 revient à supprimer ce pic en agissant sur un système de réglage, tel que le compensateur de Babinet cité plus haut. II est intéressant de noter que l'orientation de la lame 17 n'a pas d'incidence sur l'allure de la courbe I (At). Ceci s'explique par le fait que la lumière étant dépolarisée, la puissance moyenne est indépendante de la direction considérée. Une fois cet équilibrage réalisé, le polariseur 6 et le guide d'onde 2 à mesurer sont mis en place. Dans un premier exemple d'application particulièrement intéressant en pratique, le guide d'onde 2 admet un fort couplage. Ce guide d'onde 2 est, par exemple, une fibre longue à faible biréfringence. La source 1 est une LED émettant le faisceau lumineux incident 20 autour d'une longueur d'onde de 1500 nm. Après avoir fait fonctionner l'interféromètre 5 par translation du réflecteur 14 et détecté le faisceau lumineux recomposé 25, on obtient la courbe I (At) par l'unité de traitement électronique 4. L'enveloppe de la variation I (At) est représentée par une courbe 30 rapportée à un premier axe 31 d'écart temporel et à un second axe 32 d'intensité lumineuse, tracée sur la Figure 2. Elle présente des fluctuations centrées autour d'un écart temporel At nul, ces fluctuations ayant une enveloppe 33 sensiblement en forme de cloche. L'enveloppe 33 atteint un palier maximal 34 au voisinage de 0, et décroît de façon approximativement symétrique de part et d'autre de 0. Elle parvient à une intensité nulle en un point gauche 35 et un point droit 36, situés à une valeur de l'écart temporel At légèrement inférieur à 21 ps en valeur absolue. L'unité de traitement électronique 4 calcule ensuite la largeur quadratique moyenne a de l'intensité détectée I (At), donnée par: Elle en déduit la dispersion de polarisation moyenne X par la relation: comme on peut le montrer théoriquement. On trouve dans ce premier exemple d'application que la dispersion de polarisation T vaut 6,8 ps. Notons que comme lors du réglage, I'orientation de la lame 17 n'a pas d'importance, car la lumière sortant du guide d'onde 2 est dépolarisée, en raison de la dispersion de polarisation produite par le fort couplage. Une remarque importante est qu'il n'apparaît pas de pic central susceptible de fausser les mesures. Seules figurent des informations représentatives de la dispersion de polarisation T. L'absence de pic central parasite est en fait systématiquement obtenue dans le mode de réalisation précédemment décrit du dispositif selon l'invention. En effet, I'interféromètre 5 produit un signal optique équivalent à la somme de signaux élémentaires qui seraient fournis par deux interféromètres élémentaires, fonctionnant chacun pour l'un des deux états propres de la lame 17. En raison du déphasage relatif de T, ces signaux élémentaires ont des pics centraux admettant une opposition de phase. Leur somme est donc constante, ce qui annule l'effet total du pic central. Dans un second exemple d'application, le guide d'onde 2 admet un faible couplage. II est typiquement constitué d'une fibre à haute biréfringence ou de courte longueur. Comme dans le premier exemple d'application, la source 1 est une LED et le faisceau lumineux incident 20 a un spectre centré autour de 1500 nm. On obtient alors une courbe 40 donnant l'intensité lumineuse détectée I en fonction de l'écart temporel At, telle que représentée sur la Figure 3. La courbe 40 est constituée de trois pics, et ne présente pas de signal supplémentaire significatif. Les trois pics consistent en un pic central 41 de hauteur H1 situé en 0, et de deux pics 42 et 43 disposés symétriquement, respectivement à gauche et à droite du pic central 41, et ayant des hauteurs sensiblement voisines et égales à H2. Les pics 42 et 43 sont respectivement situés à des abscisses environ égales à - 14,2 ps et 14,2 ps. L'unité de traitement électronique 4 extrait directement la dispersion de polarisation T des abscisses des pics 42 et 43, auxquelles elle est égale. Elle vaut donc 14,2 ps. En effet, le guide d'onde 2 ayant des axes de biréfringence orthogonaux, on note a l'angle entre la polarisation du faisceau lumineux polarisé 21 et ces axes de biréfringence, et p l'angle entre l'axe de la lame 17 et les axes de biréfringence. On obtient alors: Hui = cos(2a)cos(2ss) H2 = 2sin(2a)sin(2ss) 2 Le réglage du dispositif de mesure permet de faire disparaître le pic central 41 grâce à la lame 17, bien que cela ne présente pas un intérêt particulier dans ce cas. Le dispositif selon l'invention est donc particulièrement avantageux pour des guides d'onde à fort couplage et également utilisable pour des guides d'onde à faible couplage. Aucun polariseur d'analyse n'est par ailleurs nécessaire. Dans une première variante de l'interféromètre et de l'élément biréfringent employés dans le premier mode de réalisation, représentée sur la Figure 4, l'interféromètre 51 comprend un séparateur 54 produisant des faisceaux lumineux d'interférence 23 et 24 et l'élément biréfringent consiste en un rotateur de Faraday 18 de 45C disposé sur le premier bras 15 de l'interféromètre 51. Les modes propres de l'élément biréfringent sont alors circulaires, et non plus linéaires comme dans le premier mode de réalisation (Figure 1). Le rotateur de Faraday 18 produit un déphasage de x/2 entre les états de polarisation circulaire du faisceau lumineux d'interférence 23 correspondant à ces modes propres, à l'aller, puis au retour. Dans une deuxième variante de l'interféromètre et de l'élément biréfringent du premier mode de réalisation, représenté sur la Figure 5, I'interféromètre 52 est muni d'une boucle de fibre 19 générant par courbure une biréfringence de RJ4, correspondant à un déphasage de sur/2, pratiquée sur le premier bras 15. L'orientation de la boucle de fibre 19 n'ayant pas d'incidence sur le déphasage, cette propriété est obtenue en réglant la courbure de la boucle, et en particulier par ajustement de son diamètre. A titre d'exemple, une telle boucle est formée à partir d'une fibre ayant une gaine de 125 zm de diamètre, en effectuant deux tours de fibre définissant une circonférence ayant un diamètre de 30 mm. D'autre part, le séparateur de l'interféromètre 52 consiste en un coupleur 45, et le second bras 16 aboutit au réflecteur mobile 14 par l'intermédiaire d'un espace libre 46. Sans sortir du cadre de l'invention, I'élément biréfringent 17, 18 ou 19 peut être alternativement disposé sur le second bras 16 de l'interféromètre 5, 51, 52. II est également possible d'obtenir la différence de déphasage de T entre les états de polarisation des faisceaux lumineux d'interférence 23 et 24 en utilisant plusieurs éléments biréfringents, identiques ou dissemblables, sur un seul des bras 15, 16 ou sur les deux. L'ensemble des éléments biréfringents doivent alors avoir des modes propres identiques. Ainsi, ils sont alignés sur chacun des bras 15, 16. Chacun des éléments biréfringents produit, dans le faisceau lumineux d'interférence 23, 24 le traversant, un déphasage élémentaire entre les modes propres, la somme algébrique des déphasages élémentaires dans chacun des bras 15, 16 étant égale à un déphasage relatif et la différence algébrique des deux déphasages relatifs valant T. Un dispositif de mesure comprenant deux éléments biréfringents est représenté à titre d'exemple sur la Figure 6. Dans cette troisième variante de l'interféromètre et de l'élément biréfringent, chacun des deux bras 15, 16 de l'interféromètre 53 est respectivement muni d'une boucle de fibre 47, 48 générant par courbure une biréfringence de k/8. Les deux boucles de fibre 47, 48 sont disposées dans des plans de courbure perpendiculaires l'un à l'autre, de façon à produire la différence de déphasage souhaitée, égale à T. Sur la Figure 6, la première boucle de fibre 47 est parallèle au plan du schéma et la seconde 48 lui est perpendiculaire. En présence d'un régime à fort couplage, i'orientation des boucles de fibre 47, 48 est indifférente, du moment que leurs plans de courbure restent perpendiculaires. Des espaces libres 49 sont prévus entre les boucles de fibre 47, 48 et, respectivement, les réflecteurs 13, 14, et le séparateur est constitué du coup leur 45, comme pour la deuxième variante (Figure 5). Dans un second mode de réalisation du dispositif selon l'invention, on utilise un interféromètre 54 de Mach-Zehnder. L'interféromètre 54 comprend un séparateur 55 apte à partager le faisceau lumineux de sortie 22 du guide d'onde 2 en les deux faisceaux d'interférence 23 et 24, et à les combiner pour former le faisceau lumineux recomposé 25 en le dirigeant vers la sortie 11. D'autre part, contrairement à l'interféromètre 5, 51, 52 de Michelson, les faisceaux d'interférence 23 et 24 sont produits et combinés en des zones distinctes du séparateur 55, de façon classique. L'interféromètre 54 comporte également un premier trièdre réflecteur 56 fixe et un second trièdre réflecteur 57 mobile sur lesquels sont réfléchis, respectivement, les faisceaux d'interférence 23 et 24. Des bras 15 et 16 établissent des chemins optiques entre le séparateur 55 et, respectivement, les trièdres réflecteurs 56 et 57. Chacun des deux bras 15, 16 comporte une branche aller 15a, 16a par laquelle le faisceau lumineux d'interférence 23, 24 correspondant se dirige du séparateur 55 vers le trièdre réflecteur 56, 57, et une branche retour 15b, 16b par laquelle le faisceau d'interférence 23, 24 suit le chemin inverse. Une lame biréfringente k/2 du premier ordre référencée 59 est disposée sur la branche retour 16b du second bras 16 de l'interféromètre 54. Elle a pour effet de produire un déphasage relatif de T entre les états de polarisation du faisceau lumineux d'interférence 24 parallèles aux modes propres de la lame 59. Son effet est donc tout à fait similaire à celui obtenu avec le premier mode de réalisation (Figure 1). L'ensemble des variations énoncées plus haut pour l'interféromètre de Michelson sont valables pour l'interféromètre de Mach-Zehnder. Ainsi, le séparateur 55 peut-il être remplacé par un séparateur capable de générer des états de polarisation circulaires et croisés, et la lame 59 par un rotateur de Faraday de 90". La lame 59 peut être également remplacée par une boucle de fibre à AJ2. Une disposition différente d'un ou de plusieurs éléments biréfringents dans ce second mode de réalisation rentre par ailleurs dans le cadre de l'invention, du moment qu'une différence de déphasage de X est produite entre les états de polarisation des faisceaux lumineux d'interférence 23 et 24 correspondant aux modes propres des éléments biréfringents. Ainsi, la lame 59 peut être alternativement disposée sur l'une des branches 16a, 15a ou 15b. Elle peut également être remplacée par deux lames biréfringentes AJ4 disposées, respectivement, sur les branches 16a et 16b ou deux boucles de fibre à k/4 pratiquées, respectivement, sur les branches 15a ou 15b, et 16a ou 16b, dans des plans de courbure perpendiculaires. De nombreuses autres combinaisons d'éléments biréfringents sont possibles pour obtenir le même résultat. Les interféromètres de Michelson et de Mach-Zehnder n'ont été présentés qu'à titre d'exemples, et il apparaît clairement que l'utilisation d'autres interféromètres utilisés sans s'écarter de l'invention présenterait les mêmes avantages. Le dispositif et le procédé selon l'invention offrent donc des moyens simples et efficaces d'obtenir précisément la dispersion de polarisation de guides d'onde. REVENDICATIONS 1. Dispositif de mesure de dispersion de polarisation (PMD) d'un guide d'onde (2) comprenant: - une source (1, 6) de lumière polarisée à large bande capable d'envoyer un faisceau lumineux de mesure (21) dans une première extrémité (7) du guide d'onde (2), - un interféromètre (5, 51, 52, 53, 54) comportant une entrée (10) apte à recevoir le faisceau lumineux de mesure (22) sortant de la seconde extrémité (8) du guide d'onde (2), une sortie (11) apte à transmettre ledit faisceau lumineux (25), et deux bras (15, 16) divergeant à partir de l'entrée (10) et convergeant à la sortie (11), ledit interféromètre (5, 51, 52, 53, 54) partageant le faisceau lumineux de mesure (22) en deux faisceaux lumineux d'interférence (23, 24), traversant respectivement les deux bras (15, 16), et se combinant à la sortie (11) de l'interféromètre (5, 51, 52, 53, 54) en produisant des interférences, - un détecteur (3) capable de détecter le faisceau lumineux de mesure (25) sortant de l'interféromètre (5, 51, 52, 53, 54), - une unité de traitement électronique (4) reliée au détecteur (3), capable d'extraire une valeur (X) représentative de la dispersion de polarisation du guide d'onde (2) à partir du faisceau lumineux de mesure (25) détecté, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un élément biréfringent (17, 18, 19, 46, 47, 59) ayant deux modes propres de polarisation, disposé sur au moins un des bras (15, 16) de l'interféromètre (5, 51, 52, 53, 54), les modes propres des éléments biréfringents (17, 18, 19, 46, 47, 59) étant identiques, la somme algébrique des déphasages élémentaires produits par les éléments biréfringents, respectivement, dans chacun des bras (15, 16) étant égale à un déphasage relatif et la différence algébrique des deux déphasages relatifs valant T. 2. Dispositif de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'interféromètre (5, 51, 52) est un interféromètre de Michelson. 3. Dispositif de mesure selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit élément biréfringent (17) est une lame biréfringente k/4 disposée sur l'un des deux bras (15) de l'interféromètre (5). 4. Dispositif de mesure selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit élément biréfringent (18) est un rotateur de Faraday de 45O disposé sur l'un des deux bras (15) de l'interféromètre (51). 5. Dispositif de mesure selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit élément biréfringent (19) est une boucle de fibre générant par courbure une biréfringence de B/4 pratiquée sur l'un des deux bras (15) de l'interféromètre (52). 6. Dispositif de mesure selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits éléments biréfringents (46, 47) consistent en deux boucles de fibre générant chacune par courbure une biréfringence de XJ8, une première desdites boucles (46) étant pratiquée sur un des bras (15) de l'interféromètre (53) dans un premier plan, et la seconde desdites boucles (47), sur l'autre bras (16) de l'interféromètre (53) dans un second plan perpendiculaire au premier plan. 7. Dispositif de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'interféromètre (54) est un interféromètre de Mach-Zehnder. 8. Dispositif de mesure selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit élément biréfringent (59) est une lame biréfringente AJ2 disposée sur l'un des deux bras (15) de l'interféromètre (54). 9. Procédé de mesure de dispersion de polarisation d'un guide d'onde (2) dans lequel: - on envoie, dans le guide d'onde (2), un faisceau lumineux de mesure (21) émis par une source (1, 6) de lumière polarisée à large bande, - on produit, par un interféromètre (5, 51, 52, 53, 54), des interférences dans ledit faisceau (25), en séparant le faisceau lumineux de mesure (21) en deux faisceaux lumineux d'interférence (23, 24) et en les combinant ensuite pour reformer le faisceau lumineux de mesure (25), lesdits faisceaux lumineux d'interférence (23, 24) ayant un écart temporel At lors de leur combinaison, - on détecte, par un détecteur (3), le faisceau lumineux de mesure (25) sortant du guide d'onde (2), ayant une intensité lumineuse I, - on fait varier dans le temps l'écart temporel At et on extrait, par une unité de traitement électronique (4), une valeur représentative T de la dispersion de polarisation du guide d'onde (2) à partir de l'intensité détectée 1(At), caractérisé en ce que l'on produit dans chacun des faisceaux lumineux d'interférence (23, 24) un déphasage relatif, la différence algébrique des deux déphasages relatifs valant T. 10. Procédé de mesure selon la revendication 9, caractérisé en ce que le guide d'onde 2 ayant un régime à fort couplage, on extrait la valeur quadratique moyenne X de la dispersion de polarisation du guide d'onde (2), ou dispersion de polarisation moyenne, en procédant comme suit: - on calcule la largeur quadratique moyenne a de l'intensité détectée I (At), donnée par: - on en déduit la dispersion de polarisation moyenne X par: