Brevet FR2745876A1 — publié le 19970912

L'invention concerne un agencement de masses d'inertie formant volant moteur, notamment pour des embrayages de véhicules automobiles, comprenant une masse d'inertie menante ou d'entrée, un train épicycloidal comportant au moins un porte-satellites pourvu d'au moins un satellite qui est en prise avec au moins une autre roue dentée du train épicycloidal, l'agencement comprenant également une masse d'inertie menée ou de sortie pouvant être déviée en rotation par rapport à la masse d'inertie d'entrée et reliée à celle- ci par l'intermédiaire du train épicycloidal, l'une au moins des masses d'inertie comportant des moyens de commande pour des éléments élastiques d'un dispositif d'amortissement. Le document DE-GM-94 14 314 divulgue un agencement de masses d'inertie formant volant moteur qui comprend une masse d'inertie d'entrée et une masse d'inertie de sortie pouvant être déviée en rotation par rapport à la première. L'une de ces masses d'inertie est pourvue de moyens de commande pour des éléments élastiques d'un dispositif d'amortissement, actifs en direction périphérique, les éléments élastiques s'appuyant avec leur côté opposé, sur un élément d'un train épicycloidal, tel que par exemple sur un porte- satellites ou une couronne. Des mouvements de la masse d'inertie d'entrée sont de cette manière transmiss à la masse d'inertie de sortie, par l'intermédiaire du train épicycloïdal, qui par ailleurs comprend des satellites et une roue centrale, des oscillations de torsion pénétrant du côté entrée parvenant de manière amortie à la masse d'inertie de sortie. Lors de l'entrée d'une oscillation de torsion, le couple qui lui est associé peut être divisé par le train épicycloidal, et de préférence en une première partie qui cherche à accélérer la masse d'inertie de sortie dans la direction de mouvement de la masse d'inertie d'entrée, prédéterminé par l'entraînement, et en une seconde partie qui, en raison des satellites, agit de façon à être de sens opposé au couple associé à l'oscillation de torsion d'entrée. Les deux couples partiels sont appliqués à des côtés opposés du dispositif élastique présentant une constante de déformation, qui est adaptée à un couple de déformation, obtenu par le couple maximum pouvant être fournit par l'entraînement, augmenté de la valeur du rapport de transmission dû au système de transmission. Comme les deux couples partiels agissant sur le système élastique correspondent quant à leur somme, au couple d'entrée, le couple différentiel est transmis, en raison de la constante de ressort adapté au couple de déformation le plus grand, à la masse d'inertie de sortie, par l'intermédiaire du dispositif de ressort, sans qu'il ne se produise une déformation plus importante du système élastique. De ce fait, les deux masses d'inertie n'effectuent qu'une faible rotation relative l'une par rapport à l'autre. Il en résulte approximativement l'action d'une masse globale composée de la masse d'inertie d'entrée, du train épicycloïdal et de la masse d'inertie de sortie, de sorte que le moment d'inertie de masse agissant à l'encontre des variations de marche régulière de l'entraînement, est augmenté de manière fictive par rapport à un agencement de masses d'inertie formant volant moteur, autorisant des mouvements relatifs plus importants entre les masses d'inertie individuelles. Il en résulte des variations de couple plus réduites au niveau du front moteur. La résistance dynamique engendrée par le train épicycloïdal est d'une importance essentielle pour le mode d'action avantageux de l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur, une augmentation de cette résistance ayant pour conséquence une amélioration du mode d'action. Cette résistance peut être améliorée, par exemple, par une augmentation du nombre de roues dentées existantes du train épicycloïdal, tel que le nombre de satellites, cette optimisation entraînant toutefois une augmentation du poids de l'agencement de masses d'inertie, ainsi que des coûts de fabrication. Le but de l'invention consiste à conférer à un agencement de masses d'inertie formant volant moteur du type de celui mentionné en introduction, une configuration telle, que pour un nombre minimal d'éléments de transmission d'un train épicycloïdal agissant entre les masses d'inertie, il puisse s'établir une résistance dynamique maximale. Conformément à l'invention ce but est atteint grâce au fait que sur le satellite est prévue au moins une masse, qui fait saillie radialement au-delà du diamètre de denture de ce satellite, et qui est disposée avec un décalage axial par rapport à au moins une autre roue dentée (couronne, roue centrale) du train épicycloïdal, et notamment par rapport à l'engrènement de denture de cette autre roue dentée avec le satellite. En réalisant le satellite de façon à ce qu'il comporte la masse faisant saillie radialement au-delà de son diamètre de denture, il est possible d'une part de maintenir le diamètre de denture suffisamment faible pour qu'une déviation de rotation de la couronne engendre une vitesse de rotation élevée au niveau du satellite, ce qui suppose l'application d'un couple d'accélération considérable en raison de la résistance dynamique élevée. La résistance dynamique est par ailleurs, augmentée davantage encore, lorsque la masse s'étend radialement au-delà de l'engrènement de denture, et ceci au maximum que l'autorise l'emplacement disponible à cet effet. En outre, il existe également des possibilités quant au mode de construction de la masse, notamment lorsque cette masse sur le satellite, présente une accumulation de masse plus particulièrement dans la zone radialement extérieure. Cette accumulation de masse peut avantageusement être formée par un anneau entourant la partie restante de la masse. Une nouvelle augmentation du moment d'inertie de masse du satellite pourrait consister à prévoir une seconde masse, qui pourrait être disposée sur le côté de la zone du satellite portant la denture, opposé à celui o se trouve la première masse. Il est évident que la résistance dynamique agissant à l'encontre d'une déviation de rotation de la couronne, peut être augmentée d'une valeur multiple en équipant l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur d'un grand nombre de satellites conformes à l'invention. Une augmentation supplémentaire peut consister à entraîner par l'intermédiaire des satellites, une roue centrale qui est disposée sur la masse d'inertie la recevant, d'une manière flottante, c'est à dire relativement mobile par rapport à celle-ci. La roue centrale peut être montée en rotation par rapport à la masse d'inertie qui la centre. Dans le cas de l'utilisation d'une roue centrale montée de la sorte, la masse fait naturellement également saillie au-delà de son engrènement de denture avec le satellite, de sorte que là aussi le décalage axial de la masse par rapport à l'engrènement de denture est d'une importance particulière. La résistance dynamique agissant à l'encontre d'une oscillation de torsion entrante, peut être augmentée davantage encore, lorsque les roues dentées sont entourées par un fluide visqueux, au moins au niveau de leur engrènement de denture. Cela s'explique par le fait que ce fluide pénètre dans la zone axiale entre la masse et les roues dentées, tout au moins leur engrènement de denture. Des mouvements relatifs entre le satellite et ainsi de la masse par rapport à la couronne d'une part ou une roue centrale d'autre part, sont ainsi entravés par le fluide visqueux ayant pénétré dans la zone axiale précédemment citée, grâce à l'apparition d'un effet de cisaillement d'amortissement, qui est d'autant plus fort que la distance axiale entre la masse et l'engrènement de denture est plus faible, et qui en cas de limitation à un interstice axial, constitue une part non négligeable de la résistance dynamique. Selon une configuration avantageuse de l'invention, le décalage axial entre la masse et la roue dentée présente au maximum une grandeur avec laquelle, dans le cas de la disposition de l'engrènement de denture à l'intérieur d'une zone de remplissage avec du fluide visqueux dans une chambre étanche, il est possible d'établir une liaison par adhérence entre la masse et la roue dentée, l'intensité de la liaison par adhérence augmentant avec la réduction de la grandeur du décalage axial. Un autre avantage de la pénétration de fluide visqueux axialement entre la masse et les roues dentées réside dans le fait qu'en raison de la liaison par adhérence, engendrant l'effet de cisaillement précité, entre le fluide et la masse d'une part et les roues dentées relativement mobiles par rapport au satellite, à savoir la couronne ou la roue centrale, il se produit un entraînement de la roue dentée menée par la roue dentée menante, déjà lorsqu'en raison d'un jeu dans l'engrènement de denture, il ne s'est pas encore établie de liaison par complémentarité de forme entre les dentures de deux roues dentées. Cela permet d'empêcher, lors de l'apparition des oscillations de torsion les plus faibles, qu'il ne se produise pas de déviation de rotation de la roue dentée menée considérée, telle que par exemple du satellite, par la roue dentée menante, telle que la couronne, de sorte qu'il se produirait une butée alternée sur le flanc de dent associé à la direction de mouvement considérée, de l'engrènement de denture sur l'autre roue dentée. Grâce à la mesure prise, il est ainsi possible, non seulement d'éviter les bruits ainsi occasionnés, mais également d'éviter une usure des dents produite par la butée continuelle sur les flancs de dent considérés. L'effet avantageux obtenu peut être amélioré davantage encore lorsque l'une des roues dentées en prise, de préférence le satellite sur lequel est montée la masse, est réalisé en matière plastique, au moins dans la zone de sa denture, de sorte qu'en raison du comportement élastique des dents en matière plastique par rapport à des dents en métal, il est possifle d'obtenir un amortissement élastique des dents de l'autre roue dentée, entrant en contact, ainsi qu'une réduction de bruit supplémentaire. Différents modes de réalisation sont possibles pour réaliser la liaison entre une zone annulaire au moins partiellement en matière plastique du satellite, et la masse associée. Ainsi, il est par exemple possible, que sur le satellite, la zone annulaire présentant une denture soit réalisée en matière plastique, et que la masse soit maintenue sur cette zone par une précontrainte agissant dans la direction radiale. Dans ce cas, la précontrainte peut être engendrée par un talon sur la zone annulaire, qui est précontraint dans la direction radiale. Par ailleurs, il est possible que sur l'un au moins des éléments à relier les uns aux autres (zone annulaire /masse) du satellite, soient prévues des protubérances qui s'étendent sensiblement de manière axiale, et s'engagent derrière une surface d'appui respectivement sur l'autre élément. Dans ce cas, il est possible que sur la masse soient prévues des empreintes de formage réalisées chacune en direction d'un alésage de la zone annulaire, agissant chacune en tant que protubérance, et dont chacune s'engage avec une extrémité libre en forme de tête de rivet, derrière la surface d'appui de la zone annulaire. Selon une autre version, sur la zone annulaire sont prévus des éléments expansibles faisant saillie chacun en direction d'un alésage de la masse, agissant chacun en tant que protubérance, et dont chacun s'engage avec des bras prévus en précontrainte perpendiculairement à l'axe de l'alésage, derrière la surface d'appui de la masse. Selon un autre mode de réalisation de la liaison de la masse au satellite, la masse comporte, pour venir en prise avec une denture d'une zone annulaire dentée du satellite, sa propre denture, qui par matage avec la zone associée de la denture de la zone annulaire, agit en tant que fixation de la masse au satellite. Selon une autre caractéristique de l'invention, le satellite est monté sur une ou au moins une protubérance prévue sur le porte-satellites et faisant saillie de celui-ci. Cette mesure est notamment avantageuse lorsque la totalité du flux du couple n'est pas transmise par l'intermédiaire du train épicycloïdal, mais seulement une partie de celui-ci. Les forces agissant dans la direction radiale et appliquées au satellite suite à l'application de couples, restent alors d'un ordre de grandeur, qui malgré un encastrement unilatéral de la protubérance portant le satellite, n'engendre pratiquement pas de flexion sur cette dernière. Mais d'un autre côté, la suppression d'un second encastrement de la protubérance, permet d'avoir un faible encombrement axial dans l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur. Il est possible d'envisager différents modes de réalisation de cette protubérance, celle-ci pouvant être formée par un élément embouti en forme de tourillon, s'étendant en direction du satellite et dont l'axe central coïncide avec l'axe de rotation du satellite. Il est également possible que soient prévues plusieurs protubérances formées par des éléments emboutis réalisés sur le porte- satellites en s'étendant en direction du satellite, et venant coopérer chacun avec le satellite dans la zone périphérique de celui-ci. Chaque élément embouti peut se présenter sous la forme d'un ensemble fermé, mais il est également possible que ces éléments emboutis présentent chacun un évidement pouvant être obturé de manière étanche par un élément d'obturation, ces évidements servant au remplissage de l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur, avec un fluide visqueux. Une modification de la direction d'orientation de l'axe central de la protubérance sous l'action des forces radiales précédemment citées, peut être maintenue à un faible niveau, notamment lorsque la protubérance présente axialement entre le porte-satellites et le satellite, une butée axiale pour le satellite, formée par une augmentation de section transversale. Grâce à cette mesure, les forces radiales appliquées au satellite, peuvent être transmises par une surface particulièrement grande, au porte-satellites. Selon une autre mesure permettant de réduire au minimum l'encombrement axial de l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur, le satellite est relativement mobile dans la direction axiale par rapport à la protubérance, au moins dans la direction s'éloignant du porte-satellites, ce qui permet de renoncer à un arrêt axial et donc à la place nécessaire à celui-ci. Pour la limitation du mouvement axial du satellite par rapport à la protubérance, on prévoit la masse d'inertie de sortie ou une pièce de moyeu qui lui est associée, ces pièces étant disposées à une distance prédéterminée du satellite. Dans ce cas, le satellite présente, dans la zone radiale de sa denture, aussi bien par rapport à sa masse que par rapport à la masse d'inertie de sortie ou une pièce de moyeu de celle-ci, un interstice axial excédant la distance axiale au moins dans la zone du palier de montage du satellite. Selon une autre caractéristique, la pièce de moyeu associée à la masse d'inertie de sortie coopère avec un palier de montage reliant cette masse d'inertie à la masse d'inertie d'entrée. Une limitation du mouvement axial relatif du satellite par rapport à la protubérance peut donc ainsi être obtenue par le fait que des pièces existantes, telles que par exemple la masse d'inertie de sortie ou une pièce de moyeu associée à cette dernière, qui sont fixées axialement par rapport à la masse d'inertie d'entrée, par l'intermédiaire d'un palier de montage, peuvent être rapprochées du satellite à une largeur d'interstice près. Ce rapprochement s'effectue notamment en-dehors de la zone radiale de la denture, et dans ce cas notamment dans la zone de montage du satellite, pour permettre d'une part à une quantité suffisante de fluide visqueux de parvenir dans l'engrènement de denture, et d'autre part que la friction agissant entre le satellite et la pièce voisine n'agisse pas dans la zone de la denture. Selon une caractéristique de l'invention, le satellite peut être maintenu en appui frottant, dans la direction axiale, sur une zone de butée, au moyen d'un ressort axial. L'action d'un ressort axial sur le satellite permet d'amortir davantage encore des mouvements relatifs du satellite par rapport à la protubérance sur laquelle il est monté, ceci pour un encombrement très réduit. En cours de fonctionnement de l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur, le fluide visqueux a tendance, en raison de la force centrifuge, à se déporter radialement vers l'extérieur, dans une zone dans laquelle sont certes, usuellement, agencés les éléments élastiques du dispositif d'amortissement, agissant dans la direction périphérique; mais le fluide visqueux quitte toutefois à cette occasion, la zone radiale dans laquelle se fait l'engrènement de denture entre les roues dentées, de sorte qu'il ne reste qu'une lubrification réduite. Pour remédier à ce problème, il serait possible de remplir davantage de fluide visqueux dans la chambre correspondante, de sorte que le niveau radialement intérieur du fluide se déplace vers l'intérieur. Cette mesure avantageuse pour la lubrification de l'engrènement de denture présente toutefois l'inconvénient d'une consommation plus importante de fluide visqueux, et en conséquence d'un poids plus élevé de l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur. Selon un mode de réalisation de l'invention, dans un agencement de masses d'inertie formant volant moteur et comportant une couronne en guise de roue dentée engrenant avec le satellite, la couronne présente radialement à l'extérieur de l'engrènement de denture, un appendice de forme annulaire, qui s'étend en direction de la masse d'inertie de sortie, et qui limite radialement vers l'extérieur, avec la masse d'inertie de sortie ou avec la pièce de moyeu de celle-ci, une chambre remplie d'un fluide visqueux. La couronne en tant que roue dentée du train épicycloïdal, située la plus à l'extérieur, limite ainsi radialement vers l'extérieur une chambre pouvant être remplie de fluide visqueux. Cela permet d'empêcher de manière efficace, un déplacement du fluide visqueux contenu dans la chambre, vers des zones situées radialement plus à l'extérieur de l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur, telles que par exemple la zone des éléments élastiques du dispositif d'amortissement. A cette chambre est associée un joint d'étanchéité qui présente un interstice annulaire, radialement à l'intérieur de l'engrènement de denture entre la couronne et le satellite. La chambre en question peut donc être rendue étanche radialement à l'intérieur de l'engrènement de denture associé, de manière telle, que dans le cas d'un excès de fluide visqueux dans la chambre, la partie excédentaire de fluide puisse s'échapper par l'intermédiaire d'un joint d'étanchéité. Dès qu'un degré de remplissage déterminé est atteint dans la chambre, il s'établit un équilibre, de sorte que du fluide supplémentaire ne peut plus quitter la chambre. Selon un mode de réalisation avantageux des dentures, la masse d'inertie de sortie ou la pièce de moyeu de celle-ci présente pour l'engrènement de denture avec le satellite, une denture constituée d'empreintes de formage réalisées à partir du côté opposé à celui o se trouve le satellite. Par ailleurs, le satellite présente des empreintes de formage à partir du côté de sa masse, pour former sa denture. La denture sur les roues dentées peut donc avantageusement être réalisée par des empreintes de formage, réalisées en appliquant sur une face frontale de la roue dentée considérée, un poinçon de presse présentant des protubérances espacées selon des intervalles prédéterminés en direction périphérique, dont chacune correspond à la forme de la dent ultérieure. En enfonçant le poinçon de presse dans la roue dentée à usiner, on forme sur la face frontale opposée, par déformation plastique, les empreintes de formage précitées sous forme de protubérances. La denture peut ainsi être fabriquée sans enlèvement de copeaux et d'une manière très économique. Dans la suite, des exemples de réalisation de l'invention vont être explicités plus en détail, au regard des dessins annexés, qui montrent: Fig. 1 une coupe longitudinale d'une moitié de la représentation d'un agencement de masses d'inertie formant volant moteur, comportant un train épicycloïdal; Fig. 2 le montage d'un satellite du train épicycloïdal, par l'intermédiaire d'un tourillon fixé par rivetage; Fig. 3 vue similaire à la figure 2, mais présentant un tourillon fixé par soudage; Fig. 4 vue similaire à la figure 2, mais présentant un élément embouti pour le montage du satellite; Fig. 5 vue similaire à la figure 4, mais présentant un évidement et un élément d'obturation dans l'élément embouti; Fig. 6 vue similaire, présentant toutefois plusieurs éléments emboutis agissant sur la périphérie extérieure du satellite; Fig. 7 un engrènement de denture du satellite avec la couronne, cette dernière étant reliée à une pièce de moyeu d'une masse d'inertie; Fig. 8 vue similaire à la figure 7, mais présentant une couronne formée sur la pièce de moyeu par des empreintes de formage; Fig. 9 vue similaire à la figure 7, mais présentant une denture formée par des empreintes en creux sur le satellite; Fig. 10 satellite comportant une accumulation de masse de forme annulaire, au niveau du diamètre extérieur; Fig. 11 vue similaire à la figure 10, mais présentant une autre configuration de l'accumulation de masse; Fig. 12 configuration du satellite présentant deux masses; Fig. 13 liaison d'une masse au satellite, par matage; Fig. 14 emmanchement d'une masse sur une zone annulaire du satellite; Fig. 15 vue similaire à la figure 14, mais présentant un système d'accrochage élastique de la masse sur la zone annulaire; Fig. 16 vue similaire à la figure 15, mais présentant une autre direction d'étendue du système d'accrochage; Fig. 17 liaison de la zone annulaire du satellite à la masse au moyen d'une empreinte de formage sur cette dernière; Fig. 18 configuration d'un joint d'étanchéité dans la zone de l'engrènement de denture entre la couronne et le satellite; Fig. 19 vue similaire à la figure 1, mais présentant un second engrènement de denture avec une roue centrale montée flottante. La figure 1 montre un agencement de masses d'inertie formant volant moteur, comprenant une première masse d'inertie 1, présentant un flasque primaire 3 s'étendant radialement vers l'extérieur à partir d'un vilebrequin non représenté d'un moteur à combustion interne, un moyeu 2 centrant ce flasque primaire, et une rondelle de retenue 4 en appui sur ce moyeu, sur le côté de celui-ci opposé à celui o se trouve le flasque primaire; cette rondelle de retenue 4 sert pour sa part, d'appui pour des moyens de fixation 5 destinés à relier l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur au vilebrequin précité. Le moyeu 2 porte sur son côté extérieur un palier de montage 7, qui sert à recevoir une pièce de moyeu 8 d'une masse d'inertie de sortie 12, la pièce de moyeu 8 étant fixée à la masse d'inertie de sortie 12 par l'intermédiaire de rivets 10. Pour réaliser l'arrêt axial de la pièce de moyeu 8 et ainsi de la masse d'inertie de sortie 12, sur l'extrémité radialement intérieure de la pièce de moyeu 8, est formé un épaulement 9, qui est amené en appui sur un côté du palier de montage 7, à savoir sur le côté d'un palier radial 13. La pièce de moyeu 8 s'appuie, avec son côté opposé à celui o se trouve l'épaulement 9, sur un embout radial 15 du moyeu 2, par l'intermédiaire d'un palier axial du palier de montage 7. On empêche une désolidarisation axiale de la pièce de moyeu 8 du palier axial 14 par une force de précontrainte agissant en direction du palier axial 14 pendant l'état de fonctionnement, cette force étant fournie par le ressort de pression d'un embrayage à friction non représenté, d'une configuration usuelle et fixe à la masse d'inertie de sortie 12. Le flasque primaire 3 déjà évoqué, porte dans sa zone périphérique, une couronne dentée 17 avec laquelle peut entrer en prise un pignon de démarreur non représenté. Vu en direction axiale, au flasque primaire 3 est fixée une plaque de recouvrement 18, qui s'engage radialement vers l'intérieur entre la pièce de moyeu 8 et la masse d'inertie de sortie 12, et qui, en formant joint d'étanchéité 19, empêche la sortie de fluide visqueux d'une chambre 20 enfermée par le flasque primaire 3 d'une part et la plaque de recouvrement 18 d'autre part. Sur le flasque primaire 3 sont prévus, sur son côté dirigé vers la chambre 20, des moyens de commande 22 qui agissent sur des éléments élastiques 23 d'un dispositif d'amortissement 24, qui s'étendent dans la direction périphérique, les éléments élastiques s'appuyant à l'autre extrémité, sur des doigts 26 s'étendant radialement vers l'extérieur et faisant partie d'une couronne 25 d'un train épicycloïdal 27. La couronne 25 comporte un engrènement de denture 34 avec au moins un satellite 28 disposé en rotation, par l'intermédiaire d'un roulement à aiguilles 29, sur un tourillon 30 fixé au flasque primaire 3. Le tourillon 30 agit en tant que protubérance 31 destinée à recevoir le satellite 28, et le flasque primaire 3 fait office de porte-satellites 72, tel que cela a été décrit. Le satellite 28 porte sur un embout 32 d'une zone annulaire 21, une masse 33 qui est fixée au satellite, par soudage dans la zone de liaison de cette masse à l'embout 32. La masse 33 fait saillie radialement nettement au-delà du diamètre de l'engrènement de denture 34, et s'étend jusqu'à proximité immédiate des éléments élastiques 23 dans la zone radialement extérieure de la masse d'inertie d'entrée 1, et jusqu'à proximité immédiate du moyeu 2, dans la zone radialement intérieure de la masse d'inertie 1. Comme le laisse au mieux entrevoir la figure 7, il reste entre l'engrènement de denture 34 de la couronne 25 avec le satellite 28 et la masse 33, un interstice axial 44 dans lequel peut pénétrer du fluide visqueux dont est remplie la chambre 20 (figure 1). Le mode de fonctionnement de l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur, est le suivant: lors de l'application d'oscillations de torsion à la masse d'inertie d'entrée 1, celle-ci provoque, par l'intermédiaire des éléments de commande 22, une déformation des éléments élastiques 23, qui pour leur par assurent une déviation de rotation de la couronne , qui est reliée par soudage à la pièce de moyeu de sortie 8, dans la zone périphérique de cette dernière. La déviation de rotation de la couronne 25 entraîne une rotation autour de l'axe du tourillon 30, du satellite 28 et ainsi de la masse 33 qui est fixée en rotation à ce dernier cité. Pour amortir au mieux possible des oscillations de torsion, qui sont transmises par le vilebrequin, on cherche à opposer à cette oscillation de torsion, une résistance dynamique la plus élevée possible. A cet effet, d'une part on rapproche le diamètre de denture du satellite, au plus près de l'axe de rotation de ce dernier cité, de sorte qu'un mouvement de la couronne 25 entraîne une vitesse de rotation relativement élevée du satellite et ainsi une forte accélération de celui-ci, mais d'autre part on confère au satellite 28 une très grande inertie en raison de la masse 33 déportée le plus loin possible radialement vers l'extérieur, de sorte que son accélération nécessite uncouple considérable. Cette résistance dynamique élevée obtenue par des mesures mécaniques est complétée par un effet d'amortissement hydraulique obtenu par un effet de cisaillement du fluide visqueux, cet effet d'amortissement étant obtenu de la façon suivante: du fluide visqueux ayant pénétré dans l'interstice axial 44 entre la masse 33 et l'engrènement de denture 34, adhère d'une part sur la face frontale de la couronne 25 dirigée vers la masse 33, et d'autre part sur la face frontale de la masse 33 dirigée vers la couronne. En raison du diamètre relativement grand de la couronne , et de la vitesse de rotation élevée du satellite 28, il existe entre les deux faces frontales précitées de la masse 33 et de la couronne 25, des vitesses relatives considérables, qui en raison de l'action d'adhérence du fluide visqueux, conduisent à un effet d'amortissement de celui-ci, qui est fonction de la vitesse. Il est à noter en tant qu'autre effet avantageux de cet interstice axial 44, qu'un mouvement de rotation très faible de la couronne 25, se situant encore, quant à l'ordre de grandeur, dans la plage du jeu des dents de la couronne 25 et du satellite 28, conduit déjà, dans leur engrènement de denture 34, en raison de l'effet d'adhérence du fluide visqueux par rapport à la face frontale respective de la couronne 25 et de la masse 33, à un entraînement de celle-ci et ainsi du satellite 28, même lorsqu'il n'existe pas encore de liaison mécanique entre les dents de la couronne 25 et du satellite 28, en raison du jeu précité. De ce fait, lors de l'apparition d'oscillations de torsion même les plus faibles, existant par exemple à vitesse de rotation élevée en cas de circulation sur autoroute, il est possible d'empêcher qu'une dent respective d'une des roues dentées 25, 28 vienne buter alternativement sur la dent respectivement voisine de l'autre roue dentée, en produisant une usure des dents à long terme. Cette mesure peut être confortée par le fait que le satellite 28 est réalisé en matière plastique, au moins dans sa zone de denture, de sorte qu'en raison des propriétés de souplesse de ce matériau, l'entrée en butée de deux dents, pour autant qu'il se produise malgré l'effet d'amortissement du fluide visqueux dans l'interstice axial 44, s'effectue de manière fortement amortie. Des modes de réalisation d'un satellite 28 dont la denture est réalisée en matière plastique, sont représentés sur les figures 14 à 17 qui seront évoquées plus en détail dans la suite. En définitive, il est à noter en ce qui concerne le thème de l'amortissement hydraulique par le fluide visqueux, qu'il est possible d'influencer l'effet d'amortissement par le dimensionnement de la largeur de l'interstice axial, tout comme par le choix du fluide visqueux lui-même. Il est évident qu'en réduisant la largeur de l'interstice axial 44, on obtient une augmentation de l'effet d'amortissement. Lors de l'application d'une rotation au satellite 28, des forces radiales agissent sur la protubérance 31. Pour réaliser un mode de construction compact et économique d'un agencement de masses d'inertie formant volant moteur, cette protubérance 31 n'est encastrée que d'un seul côté, conformément à la figure 1, le flasque primaire 3 d'une part et la pièce de moyeu 8 d'autre part, limitant un mouvement du satellite 28 dans la direction axiale. Pour éviter un desserrage de la protubérance 31 sous l'effet des forces radiales, et ainsi un défaut de guidage du satellite 28, les figures 2 à 5 montrent des modes de réalisation avantageux de la protubérance 31. Conformément à la figure 2, sur le tourillon 30 est prévue une butée axiale 35 présentant un diamètre radial nettement augmenté par rapport à ce tourillon, qui assure, lors de l'application de forces radiales au satellite 28, une répartition sur une grande surface sur le flasque primaire, de la force de flexion devant être reprise par la protubérance 31. Cela permet de réduire la pression superficielle dans la zone du contact entre le tourillon 30 et le flasque primaire 3. Le même but est recherché par le mode de réalisation de la figure 3, selon lequel, grâce à une augmentation de diamètre du tourillon 30 dans la zone de contact avec le flasque primaire 3, on agrandit le diamètre et l'on réduit ainsi la pression superficielle existant à cet endroit. Un joint soudé reliant les deux éléments, à savoir le flasque primaire 3 et le tourillon 30, augmente davantage encore la stabilité. selon le mode de réalisation de la figure 4, la protubérance 31 est formée par un élément embouti 37; à cet effet, on applique sur le côté du flasque primaire opposé à celui dirigé vers la pièce de moyeu 8, un mandrin ou poinçon de presse, et le matériau du flasque primaire 3 est, à cet endroit, refoulé en direction du satellite 28. Il se forme un élément en forme de tourillon servant à recevoir le satellite 28. En raison de la réalisation d'un seul tenant de la protubérance 31 avec le flasque primaire 3, la stabilité à l'encontre d'une flexion sous l'effet des forces radiales agissant sur le satellite 28, est relativement élevée. La figure montre un autre mode de réalisation d'un tel élément embouti 37, qui toutefois présente un évidement 38 sur le côté dirigé vers la pièce de moyeu 8. L'évidement 38 peut être nécessité par la fabrication, mais peut également être prévu explicitement de construction, pour remplir la chambre 20 de fluide visqueux, à cet endroit. Pour éviter que du fluide visqueux ne s'échappe de la chambre 20, l'évidement 38 est rendu étanche par un élément d'obturation 39, par exemple sous la forme d'une bille insérée dans l'espace creux de l'élément embouti 37. il est également possible d'envisager de réaliser l'étanchéité par un cabochon d'obturation non représenté. La figure 6 montre un mode de réalisation selon lequel sont prévus plusieurs protubérances 31 sous la forme d'éléments emboutis 40, à savoir dans la zone périphérique de la masse 33 du satellite 28. Les éléments emboutis 40, tout comme dans les versions des figures 4 et 5, sont réalisés à partir du côté du flasque primaire 3, opposé à celui dirigé vers la pièce de moyeu 8. La figure 7 montre un mode de réalisation particulièrement économique en matériau et d'un faible coût, de la masse d'inertie de sortie; la couronne 25, grâce à son appui et à sa fixation à la pièce de moyeu 8, est stabilisée par cette dernière, tandis que la pièce de moyeu 8 pour sa part est stabilisée par appui et fixation à la masse d'inertie 12. La fixation de la couronne 25 à la pièce de moyeu 8 peut, comme le montre la figure 7, être effectuée par des rivets 45, mais peut tout aussi bien être réalisée par un joint soudé. La figure 8 montre une version simplifiée davantage encore de la couronne; selon cette version, dans la pièce de moyeu 8, à l'endroit de la périphérie o doit être prévue, sur le côté de la pièce de moyeu 8 dirigé vers le satellite 28, une dent de la couronne 25, on réalise sur le côté de la pièce de moyeu 8 opposé à celui dirigé vers le flasque primaire 3, une empreinte de formage 47, au moyen d'un outil de presse non représenté. Il est ainsi possible de fabriquer sans enlèvement de copeaux, la denture de la couronne 25, qui pour sa part est à nouveau réalisée d'un seul tenant avec la pièce de moyeu 8. La figure 9 montre un satellite 28, sur lequel la denture est réalisée par des empreintes de formage 48. Ces empreintes de formage 48 sont effectuées à partir du côté du satellite 28 opposé à celui dirigé vers la couronne 25, et réalisent la formation de dents sur le côté opposé du satellite 28. Les figures 10 à 17 montrent des modes de réalisation du satellite 28, concernant soit la configuration de la masse 33, soit sa fixation à la zone annulaire 21 du satellite 28. Selon la figure 10, la masse 33 est soudée à la zone annulaire 21 du satellite 28, et présente dans la zone radialement extérieure, en vue d'augmenter le moment d'inertie, une accumulation de masse 50 sous la forme d'un anneau 51 s'étendant axialement dans une direction. Selon la figure 11, cet anneau 51 fait saillie axialement dans les deux directions au-delà de la partie restante de la masse 33, qui est réalisée d'un seul tenant avec la zone annulaire 21 du satellite. La figure 12 montre un satellite 28 dans lequel une masse 33 est reliée à la zone annulaire 21 par soudage, de chaque côté de l'engrènement de denture 34 avec la couronne 25. Selon la figure 13, la zone annulaire 21 du satellite 28 présente, dans la zone d'attaque de la masse 33, une denture 52 dans laquelle vient s'engager une denture correspondante 53 de la masse d'inertie 33. Après établissement de cette liaison par denture, on réalise une liaison fixe des deux éléments 21 et 33, par matage. A l'inverse des satellites 28 selon les figures 10 à 13, dans lesquels la zone annulaire 21 est en métal, les figures 14 à 17 montrent chacune une telle zone 21 en matière plastique, de sorte que la denture est également réalisée en ce matériau. Par contre la masse 33 est toujours réalisée en métal. Conformément à la figure 14, la masse 33 est emmanchée par une liaison par adhérence sur la zone annulaire 21 du satellite 28. Selon la figure 15, la pression superficielle pour établir la liaison par adhérence est engendrée par le fait qu'un talon 75 en précontrainte dans la direction radiale vers l'extérieur, bloque la masse 33 emmanchée sur la zone annulaire 21 du satellite 28. Dans le cas du mode de réalisation selon la figure 16, la masse 33 est bloquée par un élément expansible 64 traversant axialement un alésage 70 de la masse 33; cet élément expansible comporte des bras 71, qui après le passage de l'élément au travers de l'alésage 70, s'évasent et s'engagent ensuite derrière une surface d'appui 66 sur la masse 33, sur le côté de celle-ci opposé à celui dirigé vers la zone annulaire 21. Dans le cas du mode de réalisation selon la figure 17, on effectue une empreinte de formage 62 sur la masse 33, à partir du côté de celle-ci opposé à celui dirigé vers la zone annulaire 21, en direction d'un alésage 67 dans la zone annulaire 21, l'application d'une force opposée, par l'intermédiaire de l'alésage 67, conduisant à la formation, à l'extrémité libre de l'empreinte de formage 62, d'une tête de rivet qui vient s'engager derrière une surface d'appui 65 dans un rétrécissement radial 68 de la zone de l'alésage 67. La figure 19 montre un agencement de masses d'inertie formant volant moteur, dans lequel, à la différence de celui de la figure 1, il est prévu une roue centrale 66, qui est en prise avec le satellite 28, par l'intermédiaire d'un engrènement de denture 67. La roue centrale 66 est montée flottante sur une tôle d'étanchéité 68, qui est maintenue en appui sur la rondelle de retenue 4, par l'intermédiaire des moyens de fixation 5. La roue centrale 66 a pour but d'augmenter davantage encore la résistance dynamique déjà évoquée, lors de l'apparition d'oscillations de torsion, parce que non seulement le satellite 28, mais également la roue centrale 66 doivent être entraînées en supplément. Pour avoir un accès aux moyens de fixation 5 dans ce mode de réalisation de l'agencement de masses d'inertie formant volant moteur, la pièce de moyeu 8 est pourvue d'une ouverture de montage 70, dans chacun des endroits o s'étend l'un de ces moyens de fixation 5. Le flasque primaire 3 agit en tant que porte-satellites 72 pour le satellite, en raison de sa configuration comprenant la protubérance 31. Dans le cas d'un remplissage de la chambre 20 de la masse d'inertie d'entrée 1, à l'aide de fluide visqueux, celui-ci est transféré radialement vers l'extérieur lors du fonctionnement, en raison de la force centrifuge, de sorte que l'engrènement de denture 34 entre la couronne 25 et le satellite 28 risque de devoir fonctionner avec un déficit de fluide visqueux faisant office de lubrifiant. Pour ne pas être obligé de remplir la chambre 20 avec du fluide visqueux d'une manière si importante que celui-ci recouvre dans tous les cas la zone radiale de l'engrènement de denture 34, il s'est avéré avantageux d'appliquer la mesure selon la figure 18, d'après laquelle sur la couronne 25 est prévu un appendice 55 qui s'étend en direction de la pièce de moyeu 8, et qui limite radialement vers l'extérieur une chambre 57 restant libre axialement entre la pièce de moyeu 8 d'une part et la couronne 25, ainsi que le satellite 28 d'autre part. Du fluide visqueux renferme dans cette chambre 57 ne peut donc pas se déplacer vers l'extérieur dans la chambre 20, mais il est toutefois possible, dans la mesure o la chambre 57 serait remplie de manière excédentaire par le fluide visqueux, que celui-ci quitte la chambre 57 par un interstice annulaire 60 d'un joint d'étanchéité 58 sans contact, après refoulement axial au niveau de l'engrènement de denture 34, l'interstice annulaire 60 étant situé radialement à l'intérieur de l'engrènement de denture 34. Dès qu'il s'est établi dans la chambre 57, le niveau de remplissage idéal en fluide visqueux, la sortie de ce dernier par l'intermédiaire de l'interstice annulaire est interrompue. Le joint d'étanchéité annulaire 58 est formé par une tôle 61, qui est fixée à la couronne , et s'étend à distance axiale de la masse 33 d'une part et de l'engrènement de denture 34 d'autre part, jusqu'à se rapprocher avec son extrémité radialement intérieure, à une largeur d'interstice près, de la zone annulaire 21 du satellite 28. REVENDICATIONS. 1. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur, notamment pour des embrayages de véhicules automobiles, comprenant une masse d'inertie menante ou d'entrée, un train épicycloïdal comportant au moins un porte-satellites pourvu d'au moins un satellite qui est en prise avec au moins une autre roue dentée du train épicycloïdal, l'agencement comprenant également une masse d'inertie menée ou de sortie pouvant être déviée en rotation par rapport à la masse d'inertie d'entrée et reliée à celle-ci par l'intermédiaire du train épicycloïdal, l'une au moins des masses d'inertie comportant des moyens de commande pour des éléments élastiques d'un dispositif d'amortissement, caractérisé en ce que sur le satellite (28) est prévue au moins une masse (33), qui fait saillie radialement au-delà du diamètre de denture de ce satellite, et qui est disposée avec un décalage axial par rapport à au moins une autre roue dentée (couronne 25, roue centrale 66) du train épicycloïdal (27), et notamment par rapport à l'engrènement de denture (34, 67) de cette autre roue dentée avec le satellite (28). 2. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le décalage axial entre la masse (33) et la roue dentée (25, 66) présente au maximum une grandeur avec laquelle, dans le cas de la disposition de l'engrènement de denture (34, 67) à l'intérieur d'une zone de remplissage avec du fluide visqueux dans une chambre étanche (20), il est possible d'établir une liaison par adhérence entre la masse (33) et la roue dentée (25, 66), l'intensité de la liaison par adhérence augmentant avec la réduction de la grandeur du décalage axial. 3. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la roue centrale (66) est montée en rotation par rapport à la masse d'inertie (1) qui la centre. 4. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le satellite (28) est monté sur au moins une protubérance (31) prévue sur le porte-satellites (72) et faisant saillie de celui-ci. 5. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 4, caractérisé en ce que la protubérance (31) est formée par un élément embouti (37) en forme de tourillon, s'étendant en direction du satellite (28) et dont l'axe coïncide avec l'axe de rotation du satellite (28). 6. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'élément embouti (31) présente un évidement (38) qui peut être obturé de manière étanche par un élément d'obturation (39). 7. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 4, caractérisé en ce que les protubérances (31) sont formées par des éléments emboutis (40) réalisés sur le porte- satellites (72) en s'étendant en direction du satellite (28), et venant coopérer chacun avec le satellite (28) dans la zone périphérique de celui-ci. 8. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 4, caractérisé en ce que le satellite (28) est mobile relativement dans la direction axiale par rapport à la protubérance (31), au moins dans la direction s'éloignant du porte- satellites (72). 9.Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 4, caractérisé en ce que la protubérances (31) présente axialement entre le porte-satellites (72) et le satellite (28), une butée axiale (35) pour le satellite (28), formée par une augmentation de section transversale. 10. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 8, caractérisé en ce que pour la limitation du mouvement axial du satellite (28) par rapport à la protubérance (31), on prévoit la masse d'inertie de sortie (12) ou une pièce de moyeu (8) qui lui est associée, ces pièces étant disposées à une distance prédéterminée du satellite (28). 11. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon les revendications 1 et 10, caractérisé en ce que le satellite (28) présente, dans la zone radiale de sa denture, aussi bien par rapport à sa masse (33) que par rapport à la masse d'inertie de sortie (12) ou une pièce de moyeu (8) de celle-ci, un interstice axial (44) excédant la distance axiale au moins dans la zone du palier de montage du satellite (28). 12. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon les revendications 10 ou 11, caractérisé en ce que la pièce de moyeu (8) associée à la masse d'inertie de sortie (12) coopère avec un palier de montage (7) reliant cette masse d'inertie (12) à la masse d'inertie d'entrée (1). 13. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le satellite (28) peut être maintenu en appui frottant, dans la direction axiale, sur une zone de butée, au moyen d'un ressort axial (73). 14. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 1, comportant une couronne en guise de roue dentée engrenant avec le satellite, caractérisé en ce que la couronne (25) présente radialement à l'extérieur de l'engrènement de denture (34), un appendice (55) de forme annulaire, qui s'étend en direction de la masse d'inertie de sortie (12), et qui limite radialement vers l'extérieur, avec la masse d'inertie de sortie (12) ou avec la pièce de moyeu (8) de celle-ci, une chambre (57) remplie d'un fluide visqueux. 15. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'à la chambre (57) est associée un joint d'étanchéité (58) qui présente un interstice annulaire (60), radialement à l'intérieur de l'engrènement de denture (34) entre la couronne (25) et le satellite (28). 16. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la masse d'inertie de sortie (12) ou la pièce de moyeu (8) de celle-ci présente pour l'engrènement de denture (34) avec le satellite (28), une denture constituée d'empreintes de formage (47) réalisées à partir du côté opposé à celui o se trouve le satellite (28). 17. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon les revendications 1 ou 16, caractérisé en ce que le satellite (28) présente des empreintes de formage (48) à partir du côté de sa masse (33), pour former sa denture. 18. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la masse (33) sur le satellite (28) présente une accumulation de masse (50) dans la zone radialement extérieure. 19. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 18, caractérisé en ce que l'accumulation de masse (50) est formée par un anneau (51) entourant la partie restante de la masse (33). 20. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la masse (33) comporte, pour venir en prise avec une denture (52) d'une zone annulaire dentée (21) du satellite (28), sa propre denture (53), qui par matage avec la zone associée de la denture (52) de la zone annulaire (21), agit en tant que fixation de la masse (33) au satellite (28). 21. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la masse (33) est prévue sur un satellite (28) dont au moins la denture est réalisée en matière plastique. 22. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 21, caractérisé en ce que sur le satellite (28), la zone annulaire (21) présentant une denture est réalisée en matière plastique, et la masse (33) est maintenue sur cette zone (21) par une précontrainte agissant dans la direction radiale. 23. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 22, caractérisé en ce que la précontrainte est engendrée par un talon (75) sur la zone annulaire (21), qui est précontraint dans la direction radiale. 24. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 21, caractérisé en ce que sur l'un au moins des éléments à relier les uns aux autres (zone annulaire 21/masse 33) du satellite (28), sont prévues des protubérances (62, 64) s'étendant sensiblement de manière axiale, qui s'engagent derrière une surface d'appui (65, 66) respectivement sur l'autre élément (21, 33). 25. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 24, caractérisé en ce que sur la masse (33) sont prévues des empreintes de formage réalisées chacune en direction d'un alésage (67) de la zone annulaire (21), agissant chacune en tant que protubérance (62), et dont chacune s'engage avec une extrémité libre en forme de tête de rivet, derrière la surface d'appui (65) de la zone annulaire (21). 26. Agencement de masses d'inertie formant volant moteur selon la revendication 24, caractérisé en ce que sur la zone annulaire (21) sont prévus des éléments expansibles faisant saillie chacun en direction d'un alésage (70) de la masse (33), agissant chacun en tant que protubérance (64), et dont chacun s'engage avec des bras (71) prévus en précontrainte perpendiculairement à l'axe de l'alésage (70), derrière5 la surface d'appui (66) de la masse (33).