Brevet FR2737753A1 — publié le 19970214

La présente invention concerne un inverseur de poussée pour moteur à réaction d'aéronef, ainsi qu'un moteur d'aéronef équipé dudit inverseur de poussée. Dans la demande de brevet français nO 94 15365, déposée le 15 décembre 1994, le demandeur a décrit un inverseur de poussée pour moteur à réaction d'aéronef, comportant - au moins une porte dont l'extrémité arrière est montée pivotante par rapport audit moteur, autour de pivots transversaux à l'axe longitudinal dudit moteur - des moyens pour faire pivoter chaque porte entre . une position extrême escamotée, dans laquelle ladite porte est repliée avec son extrémité avant dirigée vers ledit moteur ; et . une position extrême déployée, dans laquelle ladite porte est disposée au moins sensiblement transversale ment audit axe longitudinal du moteur, avec son extrémi té avant écartée de celui-ci - des moyens pour déplacer chacun desdits pivots d'une distance prédéterminée le long dudit axe longitudinal du moteur, entre une position avancée et une position re culée ; et - des moyens de butée radiale, comportant des éléments solidaires de l'extrémité avant de chaque porte et suscep tibles de coopérer avec des éléments de butée conjugués solidaires dudit moteur, lesdits moyens de butée radiale étant adaptés pour interdire le déploiement de ladite porte dans la position avancée des pivots et pour autori ser ce déploiement dans la position reculée desdits pivots. Dans cet inverseur de poussée, afin d'assurer la protection contre un recul accidentel des portes sans toutefois être obligé d'avoir recours à un système de verrouillage spécifique, on met à profit les forces de pression engendrées par le moteur et agissant naturellement sur les portes de l'inverseur, lorsque lesdites portes font partie intégrante de la tuyère, comme cela est par exemple décrit dans le brevet US-A-4 182 501. On sait en effet que, dans ce cas, la pression moyenne agissant sur la surface interne des portes est non seulement supérieure à celle agissant sur la surface externe, mais est d'autant plus importante que le régime du moteur et la vitesse de l'avion sont élevés. A titre indicatif, cette surpression peut varier de 0,1 à 0,5 hectobars et générer par conséquent des forces importantes. Par ailleurs, on conforme avantageusement les moyens de butée radiale sous la forme d'un élément de butée et d'un réceptacle coopérant par l'intermédiaire d'un profil de came, adapté pour engendrer une réaction comportant une composante longitudinale apte à s'opposer au recul de la porte. Ce profil de came est conçu pour créer une force de blocage telle que la position repliée des portes est non seulement stable, mais également impossible à débloquer sous l'action des moyens de pivotement des portes, en dehors de conditions de vol délibérément limitées. En pratique, le profil de came est ajusté de façon qu'un recul accidentel ou commandé aboutissant à un déploiement des portes ne soit possible que pour un régime moteur proche du ralenti et pour une vitesse de l'avion peu supérieure à la vitesse d'approche.Ainsi, la protection totale contre les risques de déploiement en vol, pendant les phases de décollage, de montée, de croisiere, de descente et de remise des gaz en cas d'atterrissage refusé, est particulièrement remarquable, en termes de fiabilité et de gain de masse, puisqu'elle est obtenue sans nécessiter l'adjonction d'un quelconque dispositif supplémentaire. Cependant, puisque la coopération entre ledit élément de butée et ledit réceptacle engendre une réaction ayant une composante longitudinale, il en résulte des frottements importants, pouvant occasionner des grippages, lors du déverrouillage par surescamotage des portes et du recul des pivots. La variation incontrôlable de ces forces de frottement entraîne une certaine imprécision sur les conditions réelles du déverrouillage. La présente invention a pour objet de remédier à cet inconvénient et de perfectionner l'inverseur de poussée décrit ci-dessus. A cette fin, selon l'invention, cet inverseur de poussée est remarquable en ce que - en position escamotée, chaque porte est soumise à l'action de moyens élastiques dans le sens du surescamotage de ladite porte ; et - lesdits moyens de butée radiale interdisent le passage desdits pivots de leur position avancée à leur position reculée, tant que les forces de pression exercées par ledit moteur sur ladite porte dans le sens du déploiement sont supérieures à la force contraire exercée sur ladite porte par lesdits moyens élastiques. Ainsi, on supprime tout frottement parasite de déverrouillage et de recul et on découple le mouvement de déverrouillage (surescamotage) du mouvement de recul des pivots. Les moyens de déplacement assurent donc le recul et le déverrouillage dans des conditions rigoureusement fiables et reproductibles. Bien entendu, comme cela est prévu dans la demande de brevet précitée, il est avantageux que lesdits moyens de déplacement des pivots soient actionnés par les moyens de pivotement desdites portes. Lesdits moyens élastiques peuvent être intégrés auxdits moyens de butée radiale. Cependant, ils en sont de préférence indépendants et ils sont portés, soit par l'extrémité avant de chaque porte, soit par le moteur. Ils coopèrent avec des appuis qui sont alors respectivement portés, soit par le moteur, soit par l'extrémité avant de chaque porte. Ces moyens élastiques peuvent présenter toute forme appropriée. Ils sont par exemple réalisés sous la forme de ressorts à boudin, de ressorts à lame ou de pistons à ressort. De préférence, lesdits moyens de butée radiale comportent, pour chaque porte, au moins un élément de butée solidaire de l'extrémité avant de ladite porte et au moins un réceptacle solidaire dudit moteur, ledit réceptacle étant ouvert en regard de l'axe dudit moteur et la coopération dudit élément de butée et dudit réceptacle s'opposant au recul des pivots de leur position avancée à leur position reculée, lorsque la porte correspondante est en position escamotée. Pour assurer le recul (et inversement l'avance) desdits pivots, on peut prévoir - un porte-pivot rotatif porté par un axe de rotation solidaire du moteur et sur lequel un pivot est fixé de façon excentrée ; et - un système d'arc-boutement sollicite par des moyens de butée élastique, associé audit porte-pivot rotatif et adapté, d'une part, pour conférer à ce dernier deux positions stables correspondant respectivement aux posi tions avancée et reculée du pivot et, d'autre part, pour permettre un changement de position dudit porte-pivot rotatif sous l'effet d'un effort supérieur & un seuil déterminé par lesdits moyens de butée élastique. Afin d'assurer la stabilité desdits pivots dans leur position reculée, lors de la rétraction des portes déployées, on prévoit de plus des moyens de durcissement desdits moyens de butée élastique, lors de la rétraction de ladite porte de sa position déployée à sa position escamotée, lesdits pivots étant alors en position reculée. De préférence, ces moyens de durcissement sont hydrauliques. Par exemple, ils peuvent comprendre un piston, chargé par le fluide de la canalisation hydraulique du vérin d'escamotage et pressant lesdits moyens de butée élastique. Afin de permettre la mise en oeuvre de la présente invention à des structures dans lesquelles chaque porte n'est pas soumise spontanément (naturellement) à des forces de pression notables par le moteur, il est avantageux de prévoir au moins une enceinte pressurisée, recevant des gaz sous pression du moteur et pourvue d'un joint souple qui, lorsque la porte est escamotée, s'applique avec étanchéité contre la face interne de ladite porte en y délimitant une zone pressurisée d'aire précise. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments semblables. La figure 1 montre, en vue en perspective schématique partielle, un moteur à réaction pourvu d'un inverseur de poussée à portes. La figure 2 est une vue longitudinale schématique, partiellement en coupe, de la partie arrière des portes de l'inverseur de poussée dans la position avancée des pivots. La figure 3 est une vue longitudinale similaire à celle de la figure 2, dans la position reculée des pivots. La figure 4a est une vue en perspective d'un exemple de réalisation des moyens de butée radiale conformes a l'invention, équipant ledit inverseur de poussée. La figure 4b est une coupe longitudinale des moyens de butée radiale de la figure 4a, montés sur un moteur conformément à l'invention. La figure 5 montre, en coupe axiale, un exemple de réalisation des moyens élastiques de surescamotage sous la forme d'un piston à ressort. Les figures 6a et 6b illustrent, respectivement en position escamotée et en position surescamotée d'une porte d'inversion, le fonctionnement d'un piston à ressort de la figure 5. Les figures 7a et 7b illustrent, respectivement en position escamotée et en position surescamotée d'une porte d'inversion, des moyens élastiques de surescamotage réalisés sous la forme de ressort à lame. La figure 8 illustre, en coupe longitudinale schématique, un exemple de réalisation de butée élastique durcie lors de l'escamotage des portes déployées de l'inverseur de poussée conforme à la présente invention. Les figures 9 et 10 illustrent la création de zones pressurisées sous les portes d'inverseur, dans des moteurs dans lesquels la face interne desdites portes est soumise & une pression peu différente de la pression ambiante. Le moteur à réaction M avec inverseur de poussée représenté schématiquement et partiellement sur la figure 1 présente un axe longitudinal X-X et comporte, de façon connue, une tuyère 1 prolongée par deux flasques 2, diamétralement opposés. L'inverseur de poussée du moteur à réaction comporte deux portes 5, 6 identiques, montées basculantes autour de pivots transversaux 7 (voir les figures 2 et 3). Chacune des portes 5, 6 est portée par deux ferrures de liaison 8, disposées au droit des coins arrière desdites portes, et articulées autour des pivots transversaux 7. Les portes 5, 6 présentent en outre une face arrière 5a, 6a respectivement (voir les figures 2 et 3), s'étendant selon un plan oblique par rapport à l'axe longitudinal X-X du moteur et sont associées à des moyens de pivotement aptes à les faire pivoter entre deux positions extrêmes - une position repliée ou escamotée (montrée par les figures 2 et 3) dans laquelle les portes 5, 6 s'étendent dans le prolongement du carénage 3 du moteur M, de façon à se profiler extérieurement avec celui-ci et à former inté rieurement, avec les flasques 2, la continuité de la tuyère 1.De plus, dans cette position repliée, les faces arrière 5a, 6a des portes 5, 6 délimitent une découpe oblique, en forme de "gueule de poisson" ; et - une position déployée (représentée sur la figure 1 et en traits mixtes sur la figure 3) dans laquelle les portes 5, 6 sont en butée l'une contre l'autre par leurs faces arrières 5a et 6a, et sont disposées de façon à intercep ter et à inverser le jet gazeux sortant de la tuyère 1. Les moyens de pivotement des portes 5, 6 comportent, au niveau de chaque flasque 2, au moins un vérin à double effet 4 disposé longitudinalement et des bielles 9, articulées sur le vérin 4 et chacune sur une ferrure de liaison 8. Le vérin 4 est alimenté en fluide hydraulique par une alimentation 4a pour le déploiement desdites portes et par une alimentation 4b pour la rétraction de celles-ci. Les éléments décrits ci-dessus étant bien connus, il ne seront pas décrits plus en détail dans la présente description. Conformément à la présente invention, chaque pivot transversal 7 est monté de façon excentrée sur un porte-pivot rotatif 10, par exemple en forme de disque, porté par un axe de rotation 10a solidaire d'un flasque 2, de façon à pouvoir être déplacé longitudinalement le long d'un secteur circulaire, lors du déploiement ou du retrait du vérin 4 (voir les figures 2 et 3). De plus, chaque disque 10 est associé à un système d'arcboutement 11-14, 35 avec butée à ressort agencé pour conférer deux positions stables aux disques 10, et par conséquent, deux positions stables 7A (position avancée) et 7R (position reculée) aux pivots transversaux 7. Ce système d'arc-boutement comporte une tige 11 qui s'étend coaxialement à l'axe longitudinal X-X et sur l'extrémité arrière de laquelle sont articulées (en llb) deux biellettes 12, 13, elles-mêmes articulées respectivement sur les disques 10 associés respectivement aux portes 5 et 6, de façon à permettre de déplacer simultanément lesdites portes. A son extrémité avant, la tige 11 comporte une tête lia logée dans un corps cylindrique 35 dotée d'une paroi frontale arrière 36 percée d'un orifice au travers duquel passe ladite tige. Le corps cylindrique 35 renferme, en outre, une butée à ressort 14 constituée par exemple d'un empilement de rondelles Belleville, agencée pour que la tête lia de la tige 11 se trouve positionnée entre une butée avant élastique, constituée par cette butée à ressort 14, et une butée arrière fixe, constituée par la paroi frontale arrière 36 du corps cylindrique 35. Comme le montrent les figures 2 et 3, les points d'articulation 12a, 13a des biellettes 12, 13 sur les disques 10 et l'agencement de la butée à ressort 14 sont adaptés pour que lesdites biellettes prennent deux positions distinctes d'arc-boutement entre lesquelles les disques 10 subissent une rotation de l'ordre de un quart à un tiers de cercle provoquant un déplacement longitudinal des portes 5, 6, comme on peut le voir en comparant les figures 2 et 3. Sur ces figures, on peut voir que chaque pivot 7 se déplace, le long de l'axe X-X, d'une distance x entre sa position avancée 7A et sa position reculée 7R et inversement. L'inverseur de poussée comporte, en outre, des moyens de butée radiale aptes à interdire le déploiement des portes 5, 6 dans la position avancée 7A des pivots (figure 2), et à autoriser ce déploiement dans la position reculée 7R desdits pivots (figure 3). Comme le montrent les figures 4a et 4b, ces moyens de butée comprennent des éléments 15 formant réceptacle, destinés à être solidarisés sur la partie amont fixe de la tuyère 1, et des éléments de butée 16, agencés pour venir s'engager dans les réceptacles 15 et destinés à être solidarisés sur l'extrémité avant des portes 5 ou 6. Les éléments 15 formant réceptacle comprennent une platine 17 agencée pour être solidarisée sur un cadre en forme d'équerre 18 de renfort de la partie amont de la tuyère 1. Cette platine 17 porte, en outre, une paroi réceptacle 19 orthogonale à ladite platine, dotée d'une encoche 20, de direction au moins sensiblement orthogonale à l'axe longitudinal X-X et ouverte en regard dudit axe, en 20a. Les éléments de butée 16 comprennent une plaque de support 22 en forme d'équerre agencée pour être solidarisée sur un cadre 23, en forme de U, de renfort de l'extrémité avant des portes 5 ou 6. Cette plaque de support 22 porte une chape 24 s'étendant orthogonalement par rapport à une de ses ailes, logeant un pion transversal 25 agencé pour pénétrer avec jeu dans l'encoche 20 d'un élément réceptacle 15. De plus, la chape 24 est conformée pour comporter un siège 24a pour un ressort 50 (à lame, à boudin ou autre), prenant appui sur la tuyère 1 pour presser ladite porte 5 ou 6 en direction de l'axe X-X, c'est-à-dire pour tendre à surescamoter ladite porte. Comme illustré schématiquement sur la figure 1, une pluralité de tels moyens 15, 16, 50 peut être répartie à la circonférence de l'extrémité arrière de la tuyère 1 et de l'extrémité avant des portes 5, 6 de façon à obtenir une répartition correcte des efforts. Du fait de la forme des encoches 20, les moyens de butée 16 s'opposent, lorsque les pions 25 sont logés dans lesdites encoches 20, à tout recul des portes 5 et 6, même en cas de tentative de déploiement des vérins, et ce tant que les forces aérodynamiques agissant sur ces portes sont supérieures aux forces exercées par les ressorts 50 (voir la figure 2). Lorsque des forces aérodynamiques deviennent inférieures aux forces exercées par les ressorts 50, ceux-ci surescamotent les portes 5, 6, de sorte que les pions 25 sortent des encoches 20. Les portes restent alors dans leur position stable surescamotée, jusqu'à ce que les vérins 4 reçoivent l'ordre de déploiement. La poussée des vérins 4 permet alors de casser l'arc-boutement arrière des biellettes 12, 13 par compression de la butée à ressort 14, ce qui entraîne la rotation des disques 10 et, par conséquent, un recul des portes 5, 6. Le maintien des portes 5, 6 dans cette position reculée permettant le déploiement des portes 5, 6 (voir la figure 3) se trouve alors assuré par l'arc-boutement avant des biellettes 12, 13 obtenu de façon automatique lors de la rotation des disques 10. Après que les portes 5, 6 ont été déployées, la rétraction des vérins 4 permet de les replier jusqu'au surescamotage. En fin de repliement, sous l'effet de la traction continue des vérins 4, les biellettes 12, 13 reviennent en position d'arc-boutement arrière permettant aux portes 5, 6 surescamotées d'être ramenées vers leur position avancée stable, tandis que les pivots 7 passent de la position reculée 7R à la position avancée 7A. Les pions 25 des portes 5, 6 surescamotées sont alors positionnés sous l'entrée 20a des encoches 20. Lorsque la pression hydraulique est coupée, les portes 5, 6 demeurent dans cette position avancée stable et repasseront du surescamotage à l'escamotage, les pions 25 s'engageant dans les encoches 20, dès que les forces aérodynamiques agissant sur lesdites portes 5, 6 seront supérieures aux forces exercées par les ressorts 50. On se retrouve alors dans la position illustrée par la figure 2. On voit ainsi que, grâce à la présente invention, les portes 5, 6 demeurent mécaniquement verrouillées pour toutes les conditions de vol conduisant à une différence de pression agissant sur les portes supérieure à un seuil déterminé par les ressorts 50 et choisi pour correspondre à un régime du moteur proche du ralenti et à une vitesse de l'avion peu supérieure à la vitesse d'approche. Ce verrouillage mécanique interdit tout déplacement de l'inverseur, même en cas d'un ordre de déploiement accidentel ou délibéré. On remarquera de plus que le surescamotage permettant le déverrouillage des portes repliées ne résulte pas d'une action des vérins de commande 4 des portes. I1 se produit automatiquement sous l'action des ressorts 50, dès que la différence de pression agissant sur les portes 5, 6 tombe en dessous du seuil choisi, déterminé par lesdits ressorts 50. Les portes sont alors maintenues dans leur position avancée (de sécurité) par le système d'arc-boutement élastique 11-14, 35. Elle ne peuvent se déployer que lorsque les vérins reçoivent l'ordre de pousser, et lesdits vérins sont dimensionnés pour pouvoir vaincre cet arc-boutement avec une marge raisonnable (les forces aérodynamiques agissant sur les portes suffiraient à conduire au plein déploiement, dès que l'arc-boutement est cassé). Sur la figure 4b, on a supposé que les moyens élastiques 50 étaient des ressorts à boudin, respectivement intégrés à un élément de butée 16. Dans la variante de réalisation illustrée par les figures 5, 6a et 6b, les moyens élastiques 50 sont réalisés sous la forme de pistons à ressort 51, indépendants des butées 15, 16. Chaque piston à ressort 51 comporte un cylindre 52, susceptible d'être fixé au moteur et enfermant un piston 53, poussé par un ressort 54 et pourvu d'un doigt 55, faisant saillie à l'extérieur du cylindre 52 par rapport à une face d'extrémité 56a de celui-ci. Par ailleurs, à la partie avant des portes 5, 6, sont prévus des appuis 56b (portés par exemple par le cadre 23) susceptibles de coopérer avec les pistons à ressort 51. Ces appuis 56b sont soit au contact de la face d'extrémité 56a (position escamotée de la figure 6a), soit repoussés par les doigts 55 (position surescamotée de la figure 6b). Les figures 7a et 7b montrent, respectivement en position escamotée et en position surescamotée, une variante des moyens élastiques 50, dans laquelle ceux-ci sont réalisés sous la forme de ressorts à lame 57 fixés à la partie avant des portes 5, 6 et coopérant avec des appuis 58 portés par le moteur. Par ailleurs, les deux positions stables, avancée 7A et reculée 7R, des pivots 7 peuvent demander des forces de stabilisation différentes. Par exemple, pour un moteur de poussée au sol de l'ordre de 2500 daN pourvu d'une tuyère dont le diamètre de sortie est égal à 0,6 m environ, la force exercée sur chacun des deux pivots 7 d'une porte 5, 6 en position surescamotée (pivots 7 en position avancée 7A) est de l'ordre de 50 daN, lorsque la pression de tuyère est au seuil critique (P approximativement égale à 0,05 hbar). En revanche, pour le même moteur, lorsqu'une porte 5, 6 est en position déployée (pivots 7 en position reculée), la réaction sur chaque pivot 7 peut atteindre une valeur très supérieure, de l'ordre de 250 daN, au moment de l'escamotage sous l'action du ou des vérins principaux tirant les bielles 9. Une réaction aussi importante risque de faire tourner le porte-pivot 10, en comprimant excessivement la butée à ressort 14, bien qu'alors l'angle des biellettes 12, 13 soit très ouvert (voir la figure 3), ce qui durcit ladite butée. Aussi, selon une particularité importante de la présente invention, on prévoit des moyens pour durcir encore plus ladite butée à ressort 14 pendant l'escamotage des portes 5, 6. A cet effet, comme le montre la figure 8, le corps cylindrique 35 du système d'arc-boutement 11-14, 35 comporte, du côté opposé à la tige 11 une chambre de vérin 60 dans laquelle débouche une conduite hydraulique 61, alimentée en fluide hydraulique par une dérivation de la canalisation hydraulique d'escamotage 4b des vérins 4 actionnant les bielles 9. Dans la chambre de vérin 60, entre la conduite hydraulique 61 et la butée élastique 14, est monté un piston hydraulique 62 subissant la pression du liquide hydraulique présent dans la chambre de vérin 60. On comprendra aisément que, lorsque les vérins 4 sont commandés à l'escamotage des portes 5 et 6, la pression du fluide hydraulique de la chambre de vérin 60 est élevée (elle correspond à la pression nécessaire à l'escamotage), de sorte que le piston 62 est fortement pressé contre la butée élastique 14, qui, elle, presse fortement la tête de piston lia de la tige 11. On obtient ainsi le durcissement de la butée élastique 14. De ce qui a été décrit ci-dessus, il ressort que le fonctionnement de l'inverseur de poussée conforme à la présente invention met à profit la poussée exercée par le moteur sur la face interne des portes, en position repliée. Or, il peut se faire que pour certains moteurs ou pour certaines structures d'inverseurs de poussée (par exemple celles dans lesquelles les portes d'inversion sont disposées autour et en arrière de la tuyère), lesdites portes ne soient soumises de la part du moteur qu'à une pression peu différente de la pression ambiante. Aussi, selon une autre caractéristique importante de la présente invention, pour pouvoir mettre en oeuvre cette dernière, même dans le cas où les portes d'inversion ne sont pas soumises naturellement à des forces de pression notables, on crée des zones artificiellement pressurisées sur la face interne desdites portes. Par exemple, sur la figure 9, on a représenté un moteur & double flux, sur la tuyère 1 duquel les portes d'inversion 5 et 6 sont disposées autour et en arrière de ladite tuyère 1. I1 en résulte qu'entre lesdites portes 5 et 6 la pression est voisine de la pression ambiante. Aussi (voir également la figure 10 qui est une vue selon la flèche F de la figure 9, la porte 5 étant supposée ôtée), sur la face interne des portes 5 et 6, on a formé des zones pressurisées 65 délimitées par des joints d'étanchéité fermés 66, s'appuyant élastiquement par leur périphérie interne sur lesdites faces internes. Les périphéries externes des joints 66 sont solidaires de montures 67, délimitant sous lesdits joints 66 des enceintes 68. Sur la figure 9, les enceintes 68 correspondent à des coupes selon la ligne IX-IX de la figure 10. Dans l'exemple de réalisation représenté sur la figure 9, les enceintes 68, fixées sur la tuyère 1, sont mises à la pression du canal de flux froid 69 par des ajutages calibrés 70. Ainsi, les zones 65 sont portées à la pression des gaz froids, faiblement détendus, de la partie amont de la tuyère. Eventuellement, une pression amont encore plus élevée pourrait être amenée dans les enceintes 68 par un tube fixé le long du canal de flux froid 69, au lieu d'être introduite dans lesdites enceintes par les ajutages calibrés 70. REVENDICATIONS 1. Inverseur de poussée pour moteur à réaction (M) d'aéronef, comportant - au moins une porte (5, 6) dont l'extrémité arrière .est montée pivotante par rapport audit moteur, autour de pivots (7) transversaux à l'axe longitudinal (X-X) dudit moteur ; - des moyens (9) pour faire pivoter chaque porte (5, 6) entre . une position extrême escamotée, dans laquelle ladite porte est repliée avec son extrémité avant dirigée vers ledit moteur ; et . une position extrême déployée, dans laquelle ladite porte est disposée au moins sensiblement transversale ment audit axe longitudinal (X-X) du moteur, avec son extrémité avant écartée de celui-ci - des moyens (9-10) pour déplacer chacun desdits pivots (7) d'une distance prédéterminée (x) le long dudit axe longi tudinal (X-X) du moteur, entre une position avancée (7A) et une position reculée (7R) ; et - des moyens de butée radiale (15, 16) comportant des éléments (16) solidaires de l'extrémité avant de chaque porte (5, 6) et susceptibles de coopérer avec des éléments conjugués (15) solidaires dudit moteur, lesdits moyens de butée radiale (15, 16) étant adaptés pour interdire le déploiement de ladite porte dans la position avancée (7A) des pivots et pour autoriser ce déploiement dans la position reculée (7R) desdits pivots, caractérisé en ce que - en position escamotée, chaque porte (5, 6) est soumise & BR l'action de moyens élastiques (50) dans le sens du sures camotage de ladite porte ; et - lesdits moyens de butée radiale (15, 16) interdisent le passage desdits pivots (7) de leur position avancée (7A) à leur position reculée (7R), tant que les forces de pression exercées par ledit moteur (M) sur ladite porte dans le sens du déploiement sont supérieures à la force contraire exercée sur ladite porte par lesdits moyens élastiques (50). 2. Inverseur de poussée selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens (9-10) de déplacement des pivots (7) sont actionnés par les moyens de pivotement (9) desdites portes (5, 6). 3. Inverseur de poussée selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que lesdits moyens élastiques (50) sont intégrés auxdits moyens de butée radiale (15, 16). 4. Inverseur de poussée selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que lesdits moyens élastiques (50) sont indépendants desdits moyens de butée radiale (15, 16) et sont portés par l'extrémité avant de chaque porte (5, 6) ou par le moteur (1), lesdits moyens élastiques (50) coopérant avec des appuis (56, 58) portés par le moteur ou par l'extrémité avant de ladite porte (5, 6), respectivement. 5. Inverseur de poussée selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que lesdits moyens élastiques (50) sont formés par des pistons à ressort (51). 6. Inverseur de poussée selon l'une des revendications 1 & BR 7. Inverseur de poussée selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que lesdits moyens de butée radiale (15, 16) comportent, pour chaque porte (5, 6), au moins un élément de butée (25) solidaire de l'extrémité avant de ladite porte et au moins un réceptacle (19, 20) solidaire dudit moteur (M), ledit réceptacle (19, 20) étant ouvert en regard de l'axe (X-X) dudit moteur et la coopération dudit élément de butée (25) et dudit réceptacle (19, 20) s'opposant au recul des pivots (7) de leur position avancée (7A) à leur position reculée (7R), lorsque la porte correspondante est en position escamotée. 8. Inverseur de poussée selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comporte - un porte-pivot rotatif (10) porté par un axe de rotation (10a) solidaire du moteur (M) et sur lequel ledit pivot (7) est fixé de façon excentrée - un système d'arc-boutement (11-13) sollicité par des moyens de butée élastique (14), associé audit porte-pivot rotatif (10) et adapté, d'une part, pour conférer à ce dernier deux positions stables correspondant respective ment aux positions avancée (7A) et reculée (7R) du pivot (7) et, d'autre part, pour permettre un changement de position dudit porte-pivot rotatif (10) sous l'effet d'un effort supérieur à un seuil déterminé par lesdits moyens de butée élastique (14) ; et - des moyens (60-62) de durcissement desdits moyens de butée élastique (14), lors de la rétraction de ladite porte (5, 6) de sa position déployée à sa position escamotée, lesdits pivots (7) étant alors en position reculée (7R). 9. Inverseur de poussée selon la revendication 8, caractérisé en ce que lesdits moyens de durcissement (60-62) sont hydrauliques. 10. Inverseur de poussée selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel ladite porte (5, 6) n'est pas soumise spontanément à des forces de pression notables par ledit moteur (M), caractérisé en ce qu'il comporte au moins une enceinte pressurisée (68), recevant des gaz sous pression dudit moteur (M) et pourvue d'un joint souple (66) qui, lorsque ladite porte (5, 6) est escamotée, s'applique avec étanchéité contre la face interne de ladite porte en y délimitant une zone pressurisée (65) d'aire précise. 11. Moteur à réaction pour aéronef, caractérisé en ce qu'il comporte un inverseur de poussée tel que spécifié sous l'une quelconque des revendications 1 à 10.