Brevet FR2740063A1 — publié le 19970425

ELECTRODE DE SOUDAGE A L'ARC ENROBEE DU TYPE A FAIBLE TENEUR EN HYDROGENE POUR DES ACIERS CR-MO A HAUTE RESISTANCE La présente invention se rapporte à une électrode de soudage à l'arc enrobée du type à faible teneur en hydrogène pour des aciers Cr-Mo à haute résistance, qui est utilisée pour le soudage de récipients à haute température et/ou à haute pression, qui procure d'excellentes propriétés mécaniques au métal soudé, et qui peut empêcher les tapures de refroidissement et les fissures de réchauffement. Des matières de feuille d'acier, telles que l'acier à 2,25 % de Cr et 1 % de Mo, et l'acier à 3 % de Cr et 1 % de Mo, ont été utilisées pour des installations de désulfuration dans les raffineries de pétrole et pour des récipients sous pression pour la liquéfaction du charbon. Dans des installations de ce type, la mise en oeuvre a été exécutée à une température supérieure et/ou à une pression supérieure dues aux économies d'échelle des équipements et à l'augmentation du rendement. Quand les équipements sont construits avec des matières d'acier classiques, l'épaisseur des plaques des équipements doit être extrêmement augmentée et les plaques sont parfois détériorées par l'attaque de l'hydrogène. Ainsi, des nouvelles matières ont été demandées à la place de l'acier à 2,25 % de Cr et 1 % de Mo et de l'acier à 3 % de Cr et 1 % de Mo afin de parfaire la conception d'équipements de ce type.De plus, dans les chaudières destinées à des générateurs, le développement d'aciers Cr-Mo est nécessaire afin d'améliorer le rendement de production. Les matières d'acier et les matières de soudage pour satisfaire les demandes de ce type ont été développées et un certain nombre de matières de ce type ont été utilisées. Par exemple, le Brevet Non Examiné Japonais n" 62-137196 décrit une électrode de soudage à l'arc enrobée ayant une excellente dureté à basse température et donnant un métal soudé à haute résistance. L'amélioration dans la résistance et la dureté est obtenue en supprimant la teneur en oxygène dans le métal soudé et en forçant l'ajout de Nb et de V. De plus, le Brevet Examiné Japonais n" 5-5599 décrit une électrode de soudage à l'arc enrobée qui améliore la résistance à la rupture au fluage du métal soudé. Les teneurs en C, Mn et Ni sont limitées et la composition est ajustée en vue du rendement dans le métal soudé, afin d'améliorer les propriétés à haute température. Cependant, dans les techniques antérieures de ce type, des défauts de soudage se produisent facilement bien que la dureté à basse température et la résistance à haute température soient excellentes. Les procédures de soudage exigent non seulement d'excellentes propriétés mécaniques du métal soudé, mais également la diminution de défauts de soudage, autant que possible. Les techniques antérieures sont orientées vers l'amélioration des propriétés mécaniques, et sont inefficaces dans la diminution des défauts de soudage. Spécialement, dans les aciers Cr-Mo à haute résistance, des tapures de refroidissement peuvent aisément se produire à cause de leur résistance élevée, et des fissures de réchauffement vont également se produire aisément à cause de des constituants. Un objectif de cette invention est de proposer une électrode de soudage à l'arc enrobée du type à faible teneur en hydrogène pour des aciers Cr-Mo à haute résistance, qui procure d'excellentes propriétés mécaniques au métal soudé, et qui peut empêcher les tapures de refroidissement et les fissures de réchauffement. Une électrode de soudage à l'arc enrobée du type à faible teneur en hydrogène pour des aciers Cr-Mo à haute résistance, selon la présente invention, comprenant une âme centrale et une matière d'enrobage, est caractérisée en ce que les teneurs des constituants de l'électrode de soudage à l'arc enrobée satisfont aux corrélations suivantes [Si]w + Kx[Si]f : 0,35 à 2,4 pour cent en poids, [Mn]w + Kx[Mn]f : 0,5 à 2,0 pour cent en poids, [Cr]w + Kx[Cr]f : 2,0 à 4,0 pour cent en poids, [Mo]w + Kx[Mo]f : 0,01 à 1,5 pour cent en poids, [V]w + Kx[V]f : 0,15 à 0,60 pour cent en poids, et [C]w + Kx[C]f : 0,15 pour cent en poids ou moins ; l'électrode de soudage à l'arc enrobée contient, de plus, au moins un groupe de constituants sélectionné parmi les groupes constitués par (Ti, TiO2, Zr et Hf), (Nb et Ta), Ni, Co, W et (B et B203), de façon à satisfaire aux corrélations suivantes [Ti]w + [Zr]w + [Hf]w + Kx([Ti]f + 0,02x[TiO2]f + [Zr]f + [Hf]f) : 0,005 à 0,5 pour cent en poids [Nb]w + [Ta]w + Kx([Nb]f + [Ta]f) : 0,005 à 0,200 pour cent en poids [Ni]w + Kx[Ni]f : 0,10 à 1,00 pour cent en poids, [C ]w + Kx[Co]f : 0,10 à 1,00 pour cent en poids, [W]w + Kx[W]f : 0,10 à 2,50 pour cent en poids, et [B]w + Kx([Bif + 0,12x[B203]ff) : 0,002 à 0,1 pour cent en poids dans lesquelles [X]w représente une teneur d'un constituant chimique X dans l'âme centrale en pourcentage en poids par rapport au poids total de l'âme centrale, [Y]f représente une teneur d'un constituant chimique Y dans la matière d'enrobage en pourcentage en poids par rapport au poids total de la matière d'enrobage, et K est égal à t/(l-t) dans lequel t est un taux d'enrobage qui représente un rapport de poids de la matière d'enrobage sur l'électrode de soudage par unité de longueur ; et la teneur en eau dans l'électrode de soudage tout entière est maîtrisée pour être comprise entre 50 et 600 ppm en poids, la basicité BL de la matière d'enrobage exprimée par l'équation suivante est maîtrisée pour être comprise entre 2,0 et 8,0 (BL = ([CaO]f + [MgO]f + [BaO]f + [CaF2]f + [Na2O]f + [K20]f + 0,5x([FeO]f + [MnO]f)) / ([SiO2]f + 0,5X([Al203]f + [TiO2]f + [Zr 2]f))), et les teneurs en P, S, N, Al et Mg sont maîtrisées de la manière suivante [P]w + Kx[P]f : 0,015 pour cent en poids ou moins, [S]w + Kx[S]f : 0,010 pour cent en poids ou moins, [N]w + K > c[N]f : 0,015 pour cent en poids ou moins, [Al]w + Kx[Al]f : 0,30 pour cent en poids ou moins, et [Mg]w + Kx[Mg]f :0,50 pour cent en poids ou moins. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention vont devenir plus évidents à la lecture de la description qui va suivre, prise en relation avec les dessins annexés, dans lesquels la figure 1A est une vue schématique en coupe transversale représentant la position et la direction pour l'échantillonnage d'une pièce d'essai cylindrique à partir d'un métal soudé pour un essai de fissilité en anneau, les figures 1B et 1C sont respectivement une vue de profil et une vue en coupe transversale représentant la forme de la pièce d'essai cylindrique, la figure 1D est une vue agrandie en coupe transversale représentant la partie entaillée de la vue en coupe transversale, et la figure 1E est une vue schématique en coupe transversale représentant le procédé d'essai de fissilité en anneau utilisant la pièce d'essai cylindrique. Les tapures de refroidissement sont provoquées, d'une manière générale, par la teneur en hydrogène pouvant être diffusé, par les contraintes de traction résiduelles, et par une microstructure durcie. Parce que les aciers Cr-Mo à haute résistance, destinés à la présente invention, contiennent plus de sortes d'éléments d'alliage par rapport aux aciers Cr-Mo classiques, une microstructure plus dure est aisément formée et ainsi la contrainte résiduelle augmente facilement. Dans les techniques correspondant aux matières de soudage de la technique antérieure, la probabilité de tapures de refroidissement va augmenter avec une maîtrise pénible de la procédure de soudage pour empêcher les tapures. Les présents inventeurs ont trouvé que lorsque la teneur en eau dans l'électrode de soudage tout entière est maîtrisée pour être égale à 600 ppm en poids ou moins, la teneur en hydrogène pouvant être diffusé, provoquant les tapures de refroidissement, peut être réduite de façon efficace. Les électrodes de soudage à l'arc enrobées ont été utilisées pour un acier à faible alliage incluant un acier de ce type et certains standards de matières de soudage décrivent la teneur en eau. Par exemple, la teneur en eau de la matière d'enrobage de l'électrode de soudage est définie dans AWS A5.5 de Standards of American Welding Society. Cependant, les standards définissent seulement la teneur en eau de la matière d'enrobage, et ne définissent pas les sources d'hydrogène telles que l'hydrogène contenu dans l'âme centrale et l'hydrogène restant sur la surface de l'âme centrale, par exemple. De plus, les standards recouvrent les matières de soudage autres que les aciers Cr-Mo à haute résistance destinés à la présente invention, et ainsi les valeurs spécifiées dans les standards ne sont pas applicables aux aciers Cr-Mo de ce type.Par conséquent, la présente invention s' oriente vers les sources d'hydrogène de l'électrode de soudage à l'arc enrobée tout entière et est destinée à empêcher les tapures de refroidissement en maîtrisant une teneur en hydrogène appropriée pour les aciers Cr-Mo à haute résistance. Dans les aciers Cr-Mo à haute résistance destinés à la présente invention, différentes caractéristiques de haute température sont améliorées en ajoutant un alliage contenant principalement du vanadium dans les aciers de la technique antérieure. Quand le soudage est exécuté en utilisant des aciers de ce type, la procédure de soudage doit être maîtrisée d'une manière précise en fonction des constituants et des propriétés de résistance, en comparaison aux aciers de la technique antérieure. La présente invention permet de simplifier la maîtrise de la procédure de soudage et permet d'obtenir, de plus, un excellent joint de soudage. Les présents inventeurs ont de plus recherché des procédés pour éviter un autre problème, c'est-à-dire les fissures de réchauffement. Les fissures de réchauffement sont formées par l'effet de la contrainte résiduelle sur la position au niveau de laquelle la résistance de limite de grain est relativement diminuée à cause de la précipitation de carbure à l'intérieur du grain dans le métal soudé. Il est efficace d'empêcher les fissures de réchauffement en diminuant la teneur en phosphore (P) qui précipite dans les limites de grain du métal soudé et en provoquant la diminution de la résistance de limite de grain. Ainsi, la résistance des limites de grain est améliorée et la surface des limites de grain est augmentée en affinant la microstructure de sorte que la contrainte s'appliquant à la surface unitaire est dispersée.La présente invention est destinée à augmenter la surface de la limite de grain en maîtrisant la basicité de la matière d'enrobage et, ainsi, en précipitant une microstructure bainitique (partiellement ferritique) dans les limites de grain austénitiques existantes. Les bases de la limitation des constituants et des compositions contenus soit dans l'âme centrale, soit dans la matière d'enrobage, soit dans les deux, vont maintenant être expliquées, dans lesquelles [X]w représente une teneur d'un constituant chimique X dans l'âme centrale en pour cent en poids, [Y]f représente une teneur d'un constituant chimique Y dans la matière d'enrobage en pour cent en poids, et K est égal à t/(1-t) dans lequel t est un taux d'enrobage qui représente un rapport de poids de la matière d'enrobage sur l'électrode de soudage par unité de longueur. [C]w + Kx[C]f : 0,15 pour cent en poids ou moins Bien que le carbone (C) soit un élément essentiel pour assurer la résistance du métal soudé, lorsque [C]w + Kx[C]f dépasse 0,15 pour cent en poids, la résistance augmente de manière excessive, résultant en une diminution de la dureté, de la résistance aux tapures de refroidissement et de la résistance aux fissures de réchauffement. Ainsi, [C]w + Kx[C]f est déterminée pour être égale à 0,15 pour cent en poids ou moins, et, de préférence, entre 0,02 à 0,15 pour cent en poids. [Si]w + Kx[Si]f : 0,35 à 2,4 pour cent en poids Quand [Si]w + Kx[Si]f est inférieure à 0,35 pour cent en poids, des défauts sphériques se forment aisément dans le métal soudé à cause d'une désoxydation insuffisante. De plus, la mouillabilité du métal soudé est diminuée pour former aisément des cordons concaves. D'un autre côté, quand [Si]w + Kx[Si]f dépasse 2,4 pour cent en poids, la résistance augmente de manière excessive, ayant pour conséquence une diminution de la dureté. Ainsi, on détermine que [Si]w + Kx[Si]f est déterminée comme étant comprise entre 0,35 et 2,4 pour cent en poids. [Mn]w + Kx[Mn]f : 0,5 à 2,0 pour cent en poids Quand [Mn]w + Kx[Mn]f est inférieure à 0,5 pour cent en poids, son aptitude à la trempe diminue et la microstructure dans le métal soudé est rendue plus grossière, ayant pour conséquence une diminution de la dureté. D'un autre côté, quand [Mn]w + Kx[Mn]f dépasse 2,0 pour cent en poids, la résistance augmente de manière excessive, ayant pour conséquence une diminution de la dureté. Ainsi, [Mn]w + Kx[Mn]f est déterminée comme étant comprise entre 0,5 et 2,0 pour cent en poids. [Or]w + Kx[Or] : 2,0 à 4,0 pour cent en poids Le chrome (Cr) est un constituant essentiel pour améliorer la stabilité thermique et la résistance à l'oxydation des aciers Cr-Mo utilisés pour les récipients à haute température et à haute pression, selon la présente invention. Le Cr doit être au moins inclus soit dans l'âme centrale, soit dans la matière d'enrobage, en une quantité équivalente à celle du standard pour les aciers Cr-Mo de ce type. Ainsi, [Cr]w + Kx[Cr]f est contenue au moins à 2,0 pour cent en poids. D'un autre côté, quand [Or]w + Kx[Cr]f dépasse 4,0 pour cent en poids, la concordance avec les aciers Cr-Mo à phase dispersée est détériorée. Ainsi, [Cr]w + Kx[Cr]f est déterminée comme étant comprise entre 2,0 et 4,0 pour cent en poids. [Mo]w + Kx[Mo]f : 0,01 à 1,5 pour cent en poids Quand [Mo]w + Kx[Mo]f est inférieure à 0,01 pour cent en poids, la résistance diminue à une température élevée. D'un autre côté, quand [Mo]w + Kx[Mo]f dépasse 1,5 pour cent en poids, la résistance augmente et ainsi les tapures de refroidissement se produisent aisément. Ainsi, [Mo]w + Kx[Mo]f est déterminée comme étant comprise entre 0,01 et 1,5 pour cent en poids. [V]w + KX[V]f : 0,15 à 0,60 pour cent en poids Le vanadium (V) précipite de fins carbures dans le métal soudé pour améliorer la résistance du métal soudé à une température élevée. Quand [V]w + Kx[V]f est inférieure à 0,15 pour cent en poids, le durcissement par précipitation n'est pas suffisamment exécuté. D'un autre côté, quand [V]w + Kx[V]f dépasse 0,60 pour cent en poids, une grande quantité de carbure précipite et, ainsi, des tapures de refroidissement se produisent aisément. Ainsi, [V]w + Kx[V]f est déterminée comme étant comprise entre 0,15 à 0,60 pour cent en poids. Ensuite, les bases de limitation des constituants et de la composition ajoutés soit dans l'âme centrale, soit dans la matière d'enrobage, soit dans les deux, vont maintenant être expliquées. Les constituants suivants peuvent être ajoutés de façon qu'au moins une condition, parmi les conditions décrites dans la suite du document, soit satisfaite. [Ti]w + [Zr]w. + [Hf]w + Kx([Ti]f + 0,02x[TiO2]f + [Zr]f + [Hf] f) : 0,005 à 0,5 pour cent en poids Le titane (Ti), le zirconium (Zr) et le hafnium (Hf) appartiennent au groupe 4A de la table périodique des éléments et ont des effets similaires. Les oxydes des éléments de ce type agissent en tant que sites de formation de germes cristallins pour affiner la microstructure dans le métal soudé dans le processus de solidification du métal soudé. Quand [Ti]W + [Zr]w + [Hf]w + Kx([Ti]f + 0,02x[TiO2]f + [Zr]f + [Hf]f) est inférieure à 0,005 pour cent en poids, le rendement d'affinage du métal soudé diminue à cause de la diminution des sites de formation de germes cristallins. D'un autre côté, quand [Ti]w + [Zr]w + [Hf]w + KX([Ti]f + 0,02x[TiO2]f + [Zr]f + [Hf] f) dépasse 0,500 pour cent en poids, des fissures de réchauffement se produisent aisément à cause de la résistance augmentée. Ainsi, [Ti]W + [Zr]w + [Hf]w + Kx([Ti]f + 0,02x[TiO2]f + [Zr]f + [Hf]f) est déterminée comme étant comprise entre 0,005 et 0,500 pour cent en poids. [Nb]W + [Ta]w + Kx([Nb]f + [Ta]f) : 0,005 à 0,200 pour cent en poids Le niobium (Nb) et le tantale (Ta) appartiennent au groupe 5A de la table périodique des éléments et améliorent la résistance du métal soudé à haute température à cause du renforcement de précipitation sur la base de la formation de carbure dans le métal soudé. Quand [Nb]W + [Ta]w + Kx([Nb]f + [Ta]f) est inférieure à 0,005 pour cent en poids, le carbure n'est pas suffisamment formé, ayant pour conséquence une diminution d'un effet de ce type. D'un autre côté, quand [Nb]W + [Ta]w + Kx([Nb]f + [Ta]f) dépasse 0,200 pour cent en poids, les fissures de réchauffement se produisent aisément à cause de la précipitation excessive de carbure. Ainsi, [Nb]W + [Ta]w + Kx([Nb]f + [Ta]f) est déterminée comme étant comprise entre 0,005 à 0,200 pour cent en poids. [Ni]w + Kx[Ni]f : 0,10 à 1,00 pour cent en poids Le nickel (Ni) améliore la dureté du métal soudé. Quand [Ni]W + Kx[Ni]f est inférieure à 0,10 pour cent en poids, un effet de ce type est détérioré. D'un autre côté, quand [Ni]W + Kx[Ni]f dépasse 1,00 pour cent en poids, la résistance de rupture au fluage diminue, et ainsi l'utilisation à une température supérieure n'est pas appropriée. Ainsi, [Ni]W + Kx[Ni]f est déterminée comme étant comprise entre 0,10 et 1,00 pour cent en poids. [C ]w + Kx[Co]f : 0,10 à 1,00 pour cent en poids ou [W]w + Kx[W]f : 0,10 à 2,50 pour cent en poids Le cobalt (Co) et le tungstène (W) améliorent la résistance à court terme à haute température et la résistance de rupture au fluage du métal soudé. Quand [C ]w + Kx[Co]f ou [W]w + Kx[W]f est inférieure à 0,10 pour cent en poids dans l'ajout de cobalt ou de tungstène, les résistances de ce type ne peuvent pas être suffisamment augmentées. D'un autre côté, quand [C ]w + Kx[Co]f dépasse 1,00 pour cent en poids ou quand [W]w + Kx[W]f dépasse 2,50 pour cent en poids, les tapures de refroidissement se produisent aisément dans le métal soudé.Ainsi, [C ]w + Kx[Co]f est déterminée comme étant comprise entre 0,10 et 1,00 pour cent en poids quand du cobalt est ajouté, ou [W]w + Kx[W]f est déterminée comme étant comprise entre 0,10 et 2,50 pour cent en poids quand du tungstène est ajouté. [Biw + KX([B]f + 0,12X[B223if) : 0,002 à 0,1 pour cent en poids Le bore (B) améliore la dureté du métal soudé. Quand [B]w + Kx([B]f + 0,12x[B203]f) est inférieure à 0,002 pour cent en poids, on ne peut pas obtenir d'amélioration. D'un autre côté, quand [B]w + Kx([B]f + 0,12x[B2O3]f) dépasse 0,1 pour cent en poids, des fissures de réchauffement se produisent. Ainsi, [B]w + Kx([B]f + 0,12x[B2O3]f) est déterminée comme étant comprise entre 0,002 et 0,1 pour cent en poids. Etant donné que le B203 dans la matière d'enrobage subsiste par la réduction en tant que B (substance unique) dans le métal soudé, le B203 est multiplié par le facteur 0,12 en considérant une réduction de ce type. Ensuite, les bases de limitation des compositions des impuretés incluses soit dans l'âme centrale, soit dans la matière d'enrobage, soit dans les deux, vont être expliquées. [P]w + Kx[P]f : 0,015 pour cent en poids ou moins Quand [P]w + Kx[P]f dépasse 0,015 pour cent en poids, le phosphore (P) précipite au niveau des limites de grain dans le métal soudé pour diminuer la résistance, et ainsi une fragilisation au revenu et des fissures de réchauffement se produisent aisément. Ainsi, [P]w + Kx[P]f est limitée à 0,015 pour cent en poids ou moins. [S]w + Kx[S]f : 0,010 pour cent en poids ou moins Quand [S]w + Kx[S]f dépasse 0,010 pour cent en poids, des fissures à chaud se produisent et la dureté est diminuée. Ainsi, [S]w + Kx[S]f est limitée à 0,010 pour cent en poids ou moins. [N]w + Kx[N]f : 0,015 pour cent en poids ou moins L'azote (N) est un élément diminuant la dureté du métal soudé. Quand l'azote est inclus de manière excessive dans le métal soudé, il ne peut pas être totalement dissous et ainsi il va former des défauts sphériques. De plus, il provoque la diminution de la résistance de rupture au fluage des aciers Cr-Mo à haute résistance. Quand [N]w + Kx[N]f dépasse 0,015 pour cent en poids, ces effets sont révélés de façon marquée. Ainsi, [N]w + Kx[N]f est limitée à 0,015 pour cent en poids ou moins. [Al]w + Kx[Al]f : 0,30 pour cent en poids ou moins, e [Mg] + Kx[Mg] : 0,50 pour cent en poids ou moins Bien que l'aluminium (Al) et le magnésium (Mg) agissent comme de forts agents de désoxydation, ils diminuent, de manière significative, l'aptitude au soudage s'ils sont inclus dans le métal soudé. Ainsi, [Al]w + Kx[Al]f est limitée à 0,30 pour cent en poids ou moins, et [Mg]w + Kx[Mg]f est limitée à 0,50 pour cent en poids ou moins. Des impuretés éventuelles, dans la présente invention, comprennent les éléments suivants : As, Sb, Sn et analogues, ainsi que les éléments précédemment mentionnés. On préfère que ces impuretés éventuelles soient limitées de la manière suivante : 0,010 pour cent en poids ou moins pour [As]w + Kx[As]f, 0,010 pour cent en poids ou moins pour [Sb]W + Kx[Sb]f, et 0,010 pour cent en poids ou moins pour [Sn]w + Kx[Sn]f. Teneur en eau dans l'électrode de soudage tout entière : 50 à 600 ppm en poids Les tapures de refroidissement du métal soudé peuvent être évitées en diminuant la teneur en eau dans le métal soudé, comme on l'a précédemment mentionné. Quand la teneur en eau dans l'électrode de soudage tout entière dépasse 600 ppm en poids, des tapures de refroidissement du métal soudé se produisent aisément. D'un autre côté, quand la teneur en eau dans l'électrode de soudage tout entière est inférieure à 50 ppm en poids, cela n'est pas pratique à cause de la diminution de l'aptitude au soudage. Ainsi, la teneur en eau dans l'électrode de soudage tout entière est déterminée comme étant comprise entre 50 et 600 ppm en poids. Les sources d'hydrogène dans l'électrode de soudage à l'arc enrobée comprennent également des matières résiduelles adhérant à la surface de l'âme centrale et l'hydrogène résiduel dans l'âme centrale, en plus de l'eau dans la matière d'enrobage et de l'eau cristalline incluse dans les matières brutes pour la matière d'enrobage. Ainsi, la teneur en eau dans l'électrode de soudage tout entière représente les quantités totales d'eau incluant toutes les sources d'hydrogène transformées en eau. Basicité BL : 2,0 à 8,0 Comme on l'a précédemment mentionné, les fissures de réchauffement du métal soudé peuvent être évitées en maîtrisant, de façon appropriée, la basicité BL représentée par l'équation (1) décrite dans la suite du document. Quand la basicité BL dépasse 8,0, les fissures de réchauffement ne peuvent pas être évitées de façon efficace. D'un autre côté, quand la basicité est inférieure à 2,0, la dureté du métal soudé diminue. Ainsi, la basicité est déterminée comme étant comprise entre 2,0 et 8,0. Parce que la teneur en oxygène dans le métal soudé est comprise entre 200 et 500 ppm en poids, dans un cas de ce type, la dureté du métal soudé est excellente et les fissures de réchauffement peuvent être évitées. Dans l'équation (1) mentionnée dans la suite du document, les carbonates sont transformés en leur oxyde respectif, par exemple, le CaCO3 est transformé en CaO, et le BaCO3 est transformé en BaO. BL = ([CaO]f + [MgO]f + [BaO]f + [CaF2]f + [Na2O]f + [K20]f + 0,5x([FeO]f + [MnO]f)) / ([Si 2]f + 0,5X([Al2O3]f + [TiO2]f + [Zr02]f)) (1) De plus, le flux peut contenir des fluorures, par exemple du BaF2 et du NaF, des carbonates, par exemple du SrOO3 et du Li2CO3, d'autres agents de formation de laitier et de stabilisateurs d'arc, par exemple, autres que des composés utilisés dans le calcul de la basicité. L'électrode de soudage à l'arc enrobée du type à faible teneur en hydrogène pour des aciers Cr-Mo à haute résistance, selon la présente invention, va maintenant être représentée en se référant à des exemples, ainsi qu'à des exemples comparatifs. Des électrodes de soudage à l'arc enrobées ayant chacune un diamètre d'âme centrale égal à 4,0 mm sont préparées en combinant des âmes centrales ayant des compositions chimiques montrées dans les tableaux 1 et 2, représentés dans la suite du document, (le reste étant constitué par du fer et d'éventuelles impuretés), avec des matières d'enrobage ayant des compositions chimiques montrées dans les tableaux 3 à 7, représentés dans la suite du document. Les teneurs des constituants chimiques des âmes centrales et des matières d'enrobage montrées dans les tableaux 1 à 7 sont appliquées à des équations utilisées pour spécifier les compositions chimiques selon la présente invention.Les électrodes, dans lesquelles toutes les valeurs sont comprises à l'intérieur de la présente invention, sont considérées comme étant les exemples, et celles, dans lesquelles au moins une valeur est en dehors de la présente invention, sont considérées comme étant les exemples comparatifs. Des feuilles d'acier sont soudées en utilisant ces échantillons. Les teneurs calculées des constituants vont être représentées aux tableaux 8 à 13 représentés dans la suite du document. La teneur calculée du constituant X représente [X]w + Kx[X]f dans ces tableaux, mais [Ti]w + Kx([Ti]f + 0,02x[TiO2]f) pour le titane (Ti) et [B]w + Kx([B]f + 0,12x[B203]f) pour le bore (B).Comme plaque d'essai de soudage, des feuilles d'acier JIS G 4110 SCMQ4V de 50 mm d'épaisseur sont soudées selon les conditions de soudage basées sur JIS Z 3223 (électrodes enrobées d'acier au molybdène et d'acier au chrome-molybdène). Les métaux soudés résultants sont soumis à différents essais mécaniques, essais de tapures de refroidissement et de fissures de réchauffement, et à une évaluation de l'aptitude au soudage. Comme essais mécaniques, un essai de traction sur métal entièrement soudé et un essai de résilience Charpy sont exécutés sur la base de JIS Z 3111 (Procédés d'essais de traction et de résilience pour métal déposé). Des pièces d'essai après un PWHT à 690 "C pendant 10 heures sont utilisées pour l'essai de traction sur métal entièrement soudé, et des pièces d'essai après le PWHT suivi par un traitement à la chaleur à refroidissement par étape sont utilisées pour l'essai de résilience.Un essai de tapures de refroidissement est exécuté sur la base de JIS Z 3157 (Procédé d'essai de tapure de soudage à rainure en U) sous les conditions d'une température de préchauffage de 250 "C, d'une atmosphère à 30 "C avec une humidité relative de 80 %, et d'un rapport de vitesse (d'électrode) de 0,8. Les fissures de réchauffement sont évaluées par un essai de fissilité en anneau en se référant à "Study on Stress Relief Cracking in Heat Affected Zone (Report 2)" (Naiki et consorts, Journal of the Japan Welding Society, vol. 33, n" 9 (1964), page 718). Le procédé d'échantillonnage, le procédé d'essai et de forme d'une pièce d'essai cylindrique pour l'essai de fissilité en anneau vont maintenant être expliqués. La figure 1A est une vue schématique en coupe transversale représentant la position et la direction pour échantillonner une pièce de test à partir d'un métal soudé pour l'essai de fissilité en anneau, les figures 1B et 1C sont respectivement une vue de profil et une vue en coupe transversale représentant la forme de la pièce d'essai cylindrique, la figure 1D est une vue agrandie en coupe transversale représentant la partie entaillée de la vue en coupe transversale, et la figure 1E est une vue schématique en coupe transversale représentant le procédé d'essai de fissilité en anneau utilisant la pièce d'essai cylindrique. Une pièce d'essai cylindrique 4 comportant une entaille et une fente est échantillonnée à partir de la partie supérieure du cordon final du métal soudé 3 formé au niveau de la face de rainure de la plaque d'essai de soudage 1 et d'une bande dorsale 2, comme le montre la figure 1A, dans laquelle l'échantillonnage est exécuté de sorte que l'entaille 5 soit située au niveau de la partie supérieure de la zone non affectée par la chaleur dans le métal soudé 3 et de sorte que la fente 6 soit située au niveau de la partie inférieure, comme le montre la figure 1C. La pièce d'essai cylindrique résultante 4 a une longueur longitudinale de 20 mm, un diamètre extérieur de 10 mm et un diamètre intérieur de 5 mm, comme le montre la figure 1B.De plus, la pièce d'essai cylindrique 4 a une fente de 0,5 mm de large vers la cavité intérieure le long de la direction longitudinale, et a une entaille 5 au niveau de la surface extérieure opposée à la fente le long de la direction longitudinale, comme le montre la figure 1C. L'entaille 5 a une profondeur de 0,5 mm, une largeur de 0,4 mm, et une rainure en forme de U ayant un rayon de courbure de 0,2 mm au niveau du fond, comme le montre la figure 1D, qui est une vue agrandie de la partie formant entaille A de la figure 1C. Une pièce d'essai de ce type est utilisée pour l'essai de fissilité en anneau. L'essai de fissilité en anneau est exécuté selon le procédé représenté à la figure 1E : des contraintes de pliage sont appliquées à la pièce d'essai cylindrique 4 le long des flèches ; la fente 6 de la pièce d'essai 4 est soumise à un soudage à l'arc TIG sans métal de remplissage ; la pièce d'essai est chauffée à 625 C pendant 10 heures tandis qu'une contrainte de traction subsiste au niveau du fond de la rainure en forme de U ; et la fissilité en anneau est évaluée par les fissures formées au niveau du fond de l'entaille 5. Les résultats vont être représentés dans les tableaux 14 et 15 mentionnés dans la suite du document. La teneur en eau dans les tableaux 14 et 15 représente la valeur mesurée après séchage de l'échantillon à 350 "C pendant 1 heure. En ce qui concerne les standards d'évaluation des essais mécaniques, une résistance à la rupture par fluage de 200 N/mm2 ou plus à 550 C pendant 1.000 heures et une valeur d'essai de résilience Charpy de 100 J ou plus sont fixées pour "passer l'examen".En ce qui concerne les tapures de refroidissement et les fissures de réchauffement, l'absence de fissures est évaluée comme "bon" et la présence de fissures est évaluée comme mauvais Tableau 1 Ame Composition de l'âme centrale (% en poids) centrale n C Si Mn P S Ni Cr Mo V Al W-1 0.08 0.13 0.48 0.005 0.004 0.01 0.02 0.02 0.01 W-2 0.05 0.15 0.43 0.007 0.002 0.05 2.34 0.95 0.02 W-3 0.01 0.21 0.65 0.002 0.001 0.01 2.16 0.01 0.27 W-4 0.07 0.05 0.55 0.004 0.003 - 2.50 0.05 0.35 W-5 0.10 0.31 0.27 0.001 0.001 - 3.57 0.50 - W-6 0.02 0.02 0.02 0.003 0.002 - 2.24 0.37 0.22 W-7 0.06 0.15 0.47 0.002 0.001 - - - 0.20 W-8 0.15 0.22 0.52 0.013 0.004 0.65 2.48 0.92 - W-9 0.03 0.45 0.02 0.008 0.013 0.50 - - - W-10 0.04 0.02 0.53 0.005 0.002 0.26 2.66 - 0.23 W-11 0.06 0.18 0.52 0.006 0.003 - 2.27 1.01 0.28 W-12 0.07 0.13 0.25 0.002 0.003 0.03 0.04 0.03 0.02 0.12 Tableau 2 Ame Composition de l'âme centrale (% en poids) centrale n Nb N Ti Zr Rf Ta Co W B Mg W-1 0.003 0.007 - - - - - - - W-2 0.005 0.009 - - - - - - - W-3 0.024 0.005 - - - - - - - W-4 - 0.004 - - - 0.183 - 1.87 - W-5 - 0.003 - - 0.034 - - - - W-6 - 0.002 - - - - 0.22 - 0.052 W-7 - 0.006 - 0.37 - - - - - W-8 - 0.008 - - - - - - - W-9 - 0.006 0.63 - - - - - - W-10 - 0.006 - - - - - - - W-11 - 0.018 - - - - - - - W-12 - 0.006 - - - - - - - Tableau 3 Matière Composition de la matière d'enrobage (% en poids) d'enrobage n CaCO2 MgO BaCO3 CaF2 Na2O K2O FeO MnO SiO2 TiO2 F-1 37 2 5 18 2 3 - - 10 2 F-2 43 1 5 23 1 2 - - 7 F-3 34 1 3 15 1 2 1 - 8 F-4 34 1 3 15 1 2 1 - 8 F-5 37 2 5 18 2 3 - - 10 F-6 45 2 5 15 1 2 1 - 5 5 F-7 37 2 5 18 2 3 - - 10 F-8 45 2 5 15 1 2 1 - 5 5 F-9 37 2 5 18 2 3 - - 10 F-10 45 2 5 15 1 2 1 - 5 5 F-11 45 2 5 15 1 2 1 - 5 5 F-12 34 1 3 15 1 2 1 - 8 F-13 40 5 5 20 2 3 - 2 3 2 F-14 34 1 3 10 1 2 1 - 15 10 Tableau 4 Matière Composition de la matière d'enrobage (% en poids) d'enrobage n Al2O3 ZrO2 B2O3 BaF2 SrCO3 C Si Mn P F-1 1 2 - 1 - 0.02 3.53 1.67 0.005 F-2 1 1 - 2 4 0.01 3.40 0.89 0.006 F-3 - 4 - - - 0.06 1.83 3.27 0.009 F-4 - 4 - 1 2 0.18 0.69 4.17 F-5 1 2 0.14 - - 0.12 5.20 2.72 0.012 F-6 2 2 - - 3 0.12 1.35 1.84 0.007 F-7 1 2 - 2 4 0.15 3.09 1.25 F-8 2 2 - - - 0.07 2.28 1.74 0.007 F-9 1 2 - - - 0.15 3.09 1.25 F-10 2 2 - - - 0.07 3.46 2.33 0.002 F-11 2 2 2.50 - - 0.12 1.91 2.21 0.005 F-12 - 4 - 3 7 0.04 2.27 0.89 0.006 F-13 1 2 - - 2 0.04 2.27 0.89 0.006 F-14 5 8 - - - 0.04 2.27 0.89 0.006 Tableau 5 Matière Composition de la d'enrobage matière d'enrobage n (% en poids) S Ni F-1 0.002 F-2 0.012 F-3 0.012 0.09 F-4 - 2.58 F-5 0.015 0.25 F-6 0.002 F-7 0.002 1.25 F-8 0.005 F-9 0.002 1.25 F-10 0.005 F-11 0.007 1.74 F-12 0.012 F-13 0.012 F-14 0.012 Tableau 6 Matière Composition de la matière d'enrobage (% en poids) d'enrobage n Cr Mo V Nb N Al Mg Ti F-1 6.13 2.45 0.76 0.005 0.005 0.007 0.26 0.002 F-2 0.71 0.04 0.83 0.110 - 0.36 0.27 F-3 0.54 0.60 0.42 0.030 0.006 0.015 0.78 F-4 10.62 4.08 1.68 0.030 - 0.615 0.24 0.005 F-5 1.05 - 0.37 - 0.012 - 0.44 F-6 2.89 2.33 - - 0.002 - - F-7 - - 1.05 - - - - F-8 0.59 2.65 - 0.172 0.007 - - F-9 4.75 1.33 1.05 - - - - F-10 0.71 1.86 0.47 0.047 0.010 - 0.54 F-11 - 0.17 0.81 0.051 0.012 - - F-12 1.83 0.04 0.41 0.026 0.006 0.22 1.40 0.004 F-13 1.83 0.04 0.41 0.026 0.006 0.22 0.73 0.004 F-14 1.83 0.04 0.41 0.026 0.006 0.22 0.73 0.004 Tableau 7 Matière Composition de la matière d'enrobage (% en poids) Basicité d'enrobage BL n Zr Hf Ta Co W Autres F-1 - - - - - 2.15 3.97 F-2 - - - - - 3.38 6.87 F-3 - - - - - 24.26 4.09 F-4 0.042 - 0.039 - - 3.11 4.09 F-5 - - - - - 9.67 4.31 F-6 - - - - - 3.46 5.69 F-7 - 0.343 - - 1.59 4.28 4.31 F-8 - - - - 1.87 5.61 5.69 F-9 - 0.343 - - - 6.79 4.31 F-10 - - - 2.99 - 2.51 5.69 F-11 - - - - - 5.47 5.69 F-12 - - - - - 13.85 4.09 F-13 - - - - - 6.52 10.42 F-14 - - - - - 3.52 1.35 Tableau 8 No. Ame Matière Taux Teneurs calculées (% en poids) centrale d'enrobage d'enrobage n n t(%) C Si Mn P S Ni Exemples 1 W-1 F-1 29 0.09 1.54 1.16 0.007 0.005 0.01 2 W-2 F-2 33 0.07 1.82 0.87 0.010 0.008 0.05 3 W-3 F-3 25 0.03 0.82 1.74 0.005 0.005 0.04 4 W-1 F-4 25 0.14 0.36 1.87 0.005 0.004 0.87 5 W-2 F-5 29 0.10 2.27 1.54 0.012 0.007 0.15 6 W-4 F-6 30 0.12 0.63 1.34 0.007 0.004 7 W-5 F-3 33 0.13 1.21 1.88 0.005 0.007 0.04 8 W-6 F-5 29 0.07 2.14 1.13 0.008 0.008 0.10 9 W-2 F-7 29 0.08 1.41 0.93 0.007 0.003 0.56 10 W-7 F-1 33 0.07 1.89 1.29 0.004 0.002 Tableau 9 No. Teneurs calculées (% en poids) Cr Mo V Nb N Al Mg Ti Exemples 1 2.51 1.02 0.32 0.005 0.009 0.003 0.11 0.016 2 3.69 0.97 0.42 0.059 0.009 0.18 0.13 3 2.34 0.21 0.41 0.034 0.007 0.005 0.26 4 3.56 1.38 0.57 0.013 0.007 0.21 0.08 0.002 5 2.77 0.95 0.17 0.005 0.014 - 0.18 6 3.74 1.05 0.35 - 0.005 - - 7 3.84 0.80 0.21 0.015 0.006 0.007 0.38 8 2.67 0.37 0.37 - 0.007 - 0.18 9 2.34 0.95 0.45 0.005 0.009 - - 10 3.02 1.20 0.57 0.002 0.008 - 0.13 Tableau 10 No. ~ Teneurs calculées (E en poids) Zr Hf Ta @ Co W B Exemples 1 - - - - - 2 - - - - - 3 - - - - - 4 0.014 - 0.013 - - 5 - - - - - 0.007 6 - - 0.183 - 1.87 7 - 0.034 - - - 8 - - - 0.22 - 0.052 9 - 0.14 - - 0.65 - 10 0.37 - - - - Tableau 11 No. Ame Matière Taux Teneurs calculées (% en poids) centrale d'enrobage d'enrobage n n t(%) C Si Mn P S Ni Exemples 11 W-2 F-6 29 0.10 0.70 1.18 0.010 0.002 0.01 Comparatifs 12 W-5 F-1 25 0.11 1.49 0.83 0.003 0.002 13 W-8 F-3 29 0.17 0.97 1.85 0.017 0.009 0.67 14 W-3 F-5 35 0.07 3.11 2.11 0.008 0.009 0.14 15 W-1 F-4 22 0.13 0.32 1.66 0.005 0.004 0.74 16 W-6 F-2 29 0.02 1.41 0.38 0.005 0.007 17 W-9 F-4 25 0.09 0.73 1.41 0.008 0.013 1.36 18 W-7 F-6 35 0.12 0.88 1.46 0.006 0.002 19 W-10 F-5 29 0.09 2.14 1.64 0.010 0.008 0.36 20 W-7 F-4 25 0.12 0.38 1.86 0.002 0.001 0.86 21 W-4 F-8 29 0.10 0.98 1.26 0.007 0.005 22 W-7 F-9 33 0.13 1.57 1.09 0.002 0.002 0.62 23 W-6 F-10 29 0.05 1.43 0.97 0.004 0.005 24 W-2 F-11 29 0.10 1.88 1.33 0.009 0.005 0.76 25 W-11 F-3 29 0.08 0.93 1.85 0.010 0.008 0.04 26 W-12 F-4 25 0.13 0.36 1.64 0.002 0.003 0.89 27 W-2 F-12 33 0.06 1.27 0.89 0.010 0.008 0.05 28 W-2 F-13 33 0.07 1.27 0.87 0.010 0.008 0.05 29 W-2 F-14 33 0.07 1.27 0.87 0.010 0.008 0.05 Tableau 12 No. Teneurs calculées (% en poids) Cr Mo V Nb N Al Mg Ti Exemples 11 3.52 1.90 0.27 0.024 0.006 - - comparatifs 12 5.61 1.32 0.25 0.002 0.005 0.002 0.09 0.001 13 2.70 1.16 0.17 0.012 0.010 0.006 0.32 14 2.72 0.01 0.47 0.024 0.011 - 0.24 15 3.01 1.17 0.48 0.011 0.007 0.173 0.07 0.001 16 2.53 0.39 0.56 0.045 0.002 0.147 0.11 17 3.54 1.36 0.56 0.010 0.006 0.205 0.08 0.632 18 1.55 1.25 0.11 - 0.007 - - 19 3.08 - 0.38 - 0.011 - 0.18 20 3.54 1.36 0.76 0.010 0.006 0.205 0.08 0.002 21 2.74 1.13 0.35 0.070 0.007 - - 22 2.34 0.66 0.52 - 0.006 - 23 2.53 1.13 0.41 0.019 0.006 - 0.22 24 2.34 1.02 0.35 0.026 0.014 - - 25 2.49 1.25 0.45 0.012 0.020 0.006 0.32 26 3.58 1.39 0.58 0.010 0.006 0.325 0.08 0.002 27 3.24 0.97 0.22 0.018 0.012 0.108 0.69 0.002 28 3.24 0.97 0.22 0.018 0.012 0.11 0.36 0.002 29 3.24 0.97 0.22 0.018 0.012 0.11 0.36 0.002 Tableau 13 No. Teneurs calculées (% en poids) Zr Hf Ta Co W B Exemples 11 - - - - - comparatifs 13 - - - - - 14 - - - - - 15 0.012 - C.011 - 16 - - - 0.22 - 0.052 17 - - - - - 18 0.37 - - - 19 - - - - - 20 0.014 - 0.013 - - 21 - - 0.183 - 2.63 22 0.370 0.169 - - 23 - - - 1.22 - 24 - - - - - 0.122 25 - - - - 26 0.014 - 0.012 - - 27 - - - - - 28 - - - - - 29 - - - - - Tableau 14 No. 550 Cx1000hrs Valeur de Tapures Fissures Teneur en Aptitude Résistance résilience de refroidis de réchauf- eau ppm au soudage -sement fement au fluage (-20 C) en poids N/mm2 J Exemple 1 256 135 Bon Bon 408 Bon 2 278 120 Bon Bon 398 Bon 3 219 168 Bon Bon 350 Bon 4 288 137 Bon Bon 512 Bon 5 227 195 Bon Bon 168 Bon 6 312 179 Bon Bon 248 Bon 7 246 147 Bon Bon 418 Bon 8 276 156 Bon Bon 338 Bon 9 277 144 Bon Bon 489 Bon 10 269 128 Bon Bon 245 Bon Tableau 15 No. 550 Cx1000hrs Valeur de Tapures | Fissures Teneur en Aptitude Résistance résilience de refroidi de réchauf eau ppm au soudage au fluage (-20 C) se@e@@ remem en poids N/mm2 J Exemple 11 215 43 Mauvais Bon 469 Bon comparatif 12 169 35 Mauvais Bon 536 Bon 13 179 15 Mauvais Mauvais 335 Bon 14 204 23 Bon Bon 346 Bon 15 - - - 450 Mauvais 16 231 21 Bon Bon 387 Légèrement mauvais 17 127 49 Bon Bon 379 Bon 18 156 69 Bon Bon 524 Bon 19 145 111 Bon Bon 279 Bon 20 183 21 Mauvai Bon 460 Bon 21 143 14 Mauvai Mauvais 298 Bon 22 242 33 Bon Mauvais 197 Bon 23 220 41 Mauvai s Bon 463 Bon 24 152 54 Bon Mauvais 297 Bon 25 - - - - 338 Défauts sphériques 26 - - - - 428 Mauvais 27 - - - - 288 Mauvais 28 265 133 Bon Mauvais 321 Bon 29 273 62 Bon Bon 414 Bon 30 - - - - 38 Mauvais 31 262 118 Mauvais Bon 715 Bon Les tableaux 8 à 15 démontrent que les exemples 1 à 10 ayant des teneurs calculées à l'intérieur de la plage de la présente invention montrent d'excellents résultats en ce qui concerne les essais mécaniques, les essais de fissilité, et l'aptitude au soudage. Au contraire, dans les exemples comparatifs 11 et 12, des tapures de refroidissement sont trouvées avec une diminution de la valeur de résilience étant donné que la teneur en Mo ou en Cr dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention. Dans l'exemple comparatif 13, des tapures de refroidissement du métal soudé, aussi bien que des fissures de réchauffement sont trouvées étant donné que la teneur en P dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention. Dans l'exemple comparatif 14, la résistance augmente de manière excessive de façon à diminuer la valeur de résilience étant donné que les teneurs en Si et en Mn dépassent la limite supérieure de la plage de la présente invention.Dans l'exemple comparatif 15, l'aptitude au soudage n'est pas satisfaisante étant donné que la teneur en Si est inférieure à la limite inférieure de la plage de la présente invention. Dans l'exemple comparatif 16, étant donné que la teneur en Mn est inférieure à la limite inférieure de la plage de la présente invention, la dureté diminue avec l'aptitude moindre au soudage à cause d'une désoxydation insuffisante. Dans l'exemple comparatif 17, étant donné que la teneur en S dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention, la valeur de résilience diminue, et étant donné que la teneur en Ni dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention, la résistance au fluage diminue de manière significative. Dans l'exemple comparatif 18, étant donné que les teneurs en Or et en V sont inférieures à la limite inférieure de la plage de la présente invention et que la teneur en Cr est basse, la concordance avec la plaque d'essai de soudage est perdue, et la résistance au fluage diminue à cause d'une faible teneur en V. Dans l'exemple comparatif 19, étant donné que la teneur en Mo est inférieure à la limite inférieure de la plage de la présente invention, la résistance au fluage n'est pas suffisante. Dans l'exemple comparatif 20, étant donné que la teneur en V dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention, la valeur de résilience diminue, de manière significative, aussi bien que la formation de tapures de refroidissement. Dans l'exemple comparatif 21, étant donné que la teneur totale en Nb et en Ta et que la teneur en W dépassent les limites supérieures de la plage de la présente invention, les tapures de refroidissement et les fissures de réchauffement sont trouvées. De plus, la résistance est extrêmement élevée, provoquant une diminution significative de la dureté.Dans l'exemple comparatif 22, étant donné que la teneur totale en Zr et en Hf dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention, des fissures de réchauffement sont trouvées. Etant donné que la teneur en Co dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention dans l'exemple comparatif 23, la résistance augmente, provoquant des tapures de refroidissement. Etant donné que la teneur en B dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention dans l'exemple comparatif 24, des fissures de réchauffement sont trouvées. Etant donné que la teneur en N dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention dans l'exemple comparatif 25, des défauts sphériques se produisent dans le métal soudé. Etant donné que la teneur en Al ou en Mg dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention dans les exemples comparatifs 26 et 27, l'aptitude au soudage diminue de manière significative. Etant donné que la basicité BL dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention dans l'exemple comparatif 28, des fissures de réchauffement sont trouvées. Etant donné que la basicité BL est inférieure à la limite inférieure de la plage de la présente invention dans l'exemple comparatif 29, la valeur de résilience diminue. Dans les exemples comparatifs 30 et 31, l'âme centrale et la matière d'enrobage identiques à l'exemple 1 sont utilisées, mais la teneur en eau est ajustée en modifiant l'état de surface de l'âme centrale et des conditions de séchage de l'électrode de soudage. Dans l'exemple comparatif 30, étant donné que la teneur en eau dans l'électrode de soudage tout entière est inférieure à la limite inférieure de la plage de la présente invention, l'aptitude au soudage diminue. Dans l'exemple comparatif 31, étant donné que la teneur en eau dans l'électrode de soudage tout entière dépasse la limite supérieure de la plage de la présente invention, des tapures de refroidissement sont trouvées. Des essais mécaniques et un essai de fissilité ne sont pas exécutés pour les exemples comparatifs 15, 25 à 27 et 30 dans lesquels l'aptitude au soudage n'est pas satisfaisante ou dans lesquels des défauts sphériques se produisent. Comme on l'a précédemment mentionné, selon la présente invention, les teneurs en constituants dans l'âme centrale et dans la matière d'enrobage sont maîtrisées de manière appropriée et la basicité BL de la matière d'enrobage et la teneur en eau de l'électrode de soudage tout entière sont limitées. Ainsi, on peut obtenir une électrode de soudage à l'arc enrobée du type à faible teneur en hydrogène pour des aciers Cr-Mo à haute résistance montrant d'excellentes propriétés mécaniques du métal soudé et empêchant les tapures de refroidissement et les fissures de réchauffement. Bien que l'invention ait été particulièrement montrée et décrite en se référant à un mode de réalisation préféré de celle-ci, il sera compris aisément par les personnes expérimentées dans cette technique que des modifications dans la forme et dans des détails peuvent être effectuées sans sortir de l'esprit ni du domaine de l'invention. REVEND I CAT IONS 1. Electrode de soudage à l'arc enrobée du type à faible teneur en hydrogène pour des aciers Cr-Mo à haute résistance comprenant une âme centrale et une matière d'enrobage, caractérisée en ce que les teneurs des constituants de l'électrode de soudage à l'arc enrobée satisfont aux corrélations suivantes [Si]w + Kx[Si]f : 0,35 à 2,4 pour cent en poids, [Mn]w + Kx[Mn]f : 0,5 à 2,0 pour cent en poids, [Cr]w + Kx[Cr]f : 2,0 à 4,0 pour cent en poids, [Mo]w + Kx[Mo]f : 0,01 à 1,5 pour cent en poids, [V]w + Kx[V]f : 0,15 à 0,60 pour cent en poids, et [C]w + Kx[C]f : 0,15 pour cent en poids ou moins ladite électrode de soudage à l'arc enrobée contient de plus au moins un groupe de constituants sélectionné parmi les groupes constitués par (Ti, Tic2, Zr et Hf), (Nb et Ta), Ni, Co, W et (B et B203), de façon à satisfaire aux corrélations suivantes [Ti]w + [Zr]w + [Hf]w + Kx([Ti]f + 0.02x[TiO2]f + [Zr]f + [Hf]f) : 0,005 à 0,5 pour cent en poids [Nb]W + [Ta]w + Kx([Nb]f + [Ta]f) : 0,005 à 0,200 pour cent en poids [Ni]w + Kx[Ni]f : 0,10 à 1,00 pour cent en poids, [Co]w + Kx[Co]f : 0,10 à 1,00 pour cent en poids, [W]w + Kx[W]f : 0,10 à 2,50 pour cent en poids, et [B]w + Kx([B]f + 0,12x[B203]ff) : 0,002 à 0,1 pour cent en poids dans lesquelles [X]w représente une teneur d'un constituant chimique X dans ladite âme centrale en pourcentage en poids par rapport au poids total de ladite âme centrale, [Y]f représente une teneur d'un constituant chimique Y dans ladite matière d'enrobage en pourcentage en poids par rapport au poids total de ladite matière d'enrobage, et K est égal à t/(1-t) dans lequel t est un taux d'enrobage qui représente un rapport de poids de la matière d'enrobage sur l'électrode de soudage par unité de longueur ; et la teneur en eau dans l'électrode de soudage tout entière est maîtrisée pour être comprise entre 50 et 600 ppm en poids, la basicité BL de ladite matière d'enrobage exprimée par l'équation suivante est maîtrisée pour être comprise entre 2,0 et 8,0 (BL = ([CaO]f + [MgO]f + [BaO]f + [CaF2]f + [Na2O]f + [K2O]f + 0,5x([FeO]f + [MnO]f)) / ([Si 2]f + 05X([Al203]f + [TiO2]f + [ZrO2]f))), et les teneurs en P, S, N, Al et Mg sont maîtrisées de la manière suivante [P]w + Kx[P]f : 0,015 pour cent en poids ou moins, [S]w + Kx[S]f : 0,010 pour cent en poids ou moins, [N]w + Kx[N]f : 0,015 pour cent en poids ou moins, [Al]w + Kx[Al]f : 0,30 pour cent en poids ou moins, et [Mg]w + Kx[Mg]f : 0,50 pour cent en poids ou moins.