Brevet FR2735847A1 — publié le 19961227

MEMBRANE POUR RÉSERVOIR DE STOCKAGE DE GAZ NATUREL LIQUÉFIÉ La présente invention porte sur un perfectionnement à la structure des membranes pour réservoirs de stockage dé gaz naturel liquéfié (GNL), et, plus particulièrement, sur une membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant, et sur une membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, toutes deux comprenant la combinaison d'un nodule annulaire et de cannelures sur des parties d'une plaque de membrane unitaire. D'une manière générale, le GNL est un liquide cryogénique, ayant un point d'ébullition de -162'C à la pression atmosphérique. De façon typique, un tel GNL est stocké dans un réservoir de grande dimension, ayant une structure cylindrique double, s'étendant verticalement. Le réservoir comprend un réservoir interne, doté d'une membrane faite d'une matière présentant une résistance élevée à la fragilité aux basses températures, et une plaque externe, en tant que réservoir externe, faite de béton précontraint ou d'acier au carbone. Une matière isolante est interposée entre les réservoirs interne et externe pour minimaliser la production de gaz de perte par évaporation, due à la chaleur provenant de l'extérieur du réservoir. La membrane disposée au niveau du réservoir de stockage cryogénique signifie un élément de plaque spécifique, configuré et fabriqué de telle sorte qu'il se dilate et se contracte librement lorsqu'il est soumis à une variation de température ou de charge. La membrane est disposée au niveau des surfaces latérale et inférieure du réservoir interne et a une fonction d'étanchéité pour empêcher le liquide cryogénique contenu dans le réservoir interne de fuir. La membrane sert également non seulement à supporter une charge cyclique de fatigue provoquée par la charge thermique, mais encore à absorber une charge provoquée par la pression ou le poids du liquide contenu dans le réservoir interne et à transférer la charge absorbée au panneau d'isolation. On connaît diverses structures de membrane, une partie de celles-ci étant illustrée sur les FIGURES 1 à 5. Si l'on se réfère à la FIGURE 1, on peut voir que l'on a représenté une plaque à cannelures, telle que décrite dans la publication du brevet japonais N Sho 50-21008. Comme représenté sur la FIGURE 1, la plaque à cannelures a une structure cannelée ayant une pluralité de cannelures hexagonales (en nids d'abeille) continues, adaptées pour absorber la dilatation et la contraction de la plaque provoquées par une variation de température. Des cannelures adjacentes forment une intersection en Y, définissant un angle d'intersection entre elles de 120-. . Cependant, cette membrane dotée de cannelures en nids d'abeille ayant la même forme entraîne une difficulte pour analyser les contraintes sur celle-ci et une difficulté pour la fabriquer par compression. Cette structure présente également l'inconvénient de la présence de contraintes résiduelles. La FIGURE 2 illustre un réservoir cryogénique sans courbure, lequel est décrit dans la publication du brevet japonais N Sho 60-14959. Comme représenté sur la FIGURE 2, le réservoir cryogénique sans courbure comprend une plaque façonnée, ayant une structure unitaire comprenant une cannelure triangulaire ayant une section transversale triangulaire et une cannelure trapézoïdale orthogonale à la cannelure triangulaire. A l'intersection entre la cannelure triangulaire et la cannelure trapézoïdale, est disposée une paire de faces triangulaires opposées et quatre faces quadrilatérales, ayant chacune la forme d'un parallélogramme. Les faces quadrilatérales sont formées par pliage sans excès ou manque de zone pour relier les faces triangulaires à la cannelure triangulaire.Cependant, cette structure de membrane, constituée par la combinaison d'une cannelure triangulaire et d'une cannelure quadrilatérale, entraîne une difficulté pour analyser les contraintes sur celle-ci et une difficulté dans le façonnage et le finissage. De plus, il y a les inconvénients de la présence de contraintes résiduelles et d'un coût de fabrication élevé. La FIGURE 3 illustre une membrane ayant une structure flexible, telle que décrite dans la publication du brevet japonais N Sho 60-32079. Comme représenté sur la FIGURE 3, cette structure de membrane comprend une pluralité de cannelures en saillie à partir de la surface de la membrane disposée au niveau d'un réservoir de gaz liquéfié cryogénique. Les cannelures sont disposées pour se ramifier à partir d'au moins une zone de concentration. La zone de concentration est recourbée vers le haut à partir d'une zone de plaque plane de la membrane, pour avoir une partie en saillie vers le haut. Chacune des cannelures est couplée à la partie en saillie vers le haut par une paire de faces courbes interposées entre elles. Le couplage des cannelures est obtenu par soudage.Cependant, cette structure de membrane entraîne une difficulté pour analyser les contraintes sur celle-ci et une difficulté de fabrication. De plus, il y a les problèmes d'un phénomène de concentration des contraintes et de la présence de contraintes résiduelles. Si l'on se réfère à la FIGURE 4, on peut voir que l'on a représenté une membrane de type à cannelures triangulaires d'un seul tenant, telle que décrite dans la publication du brevet japonais n Sho 62-12439. Cette membrane comprend des cannelures couplées ensemble au niveau d'un nodule annulaire en diverses formes, comme représenté sur la FIGURE 4. Cependant, cette structure de membrane entraîne une difficulté pour analyser les contraintes sur celle-ci et une difficulté de fabrication. De plus, il y a les problèmes d'un phénomène de concentration des contraintes et de la présence de contraintes résiduelles. Par ailleurs, la FIGURE 5 illustre une structure de membrane unitaire, telle que décrite dans la publication du brevet japonais N Sho 62-46759. Comme représenté sur la FIGURE 5, cette structure de membrane unitaire comprend une pluralité de cannelures unitaires, ayant chacune une paire de cannelures. Chaque cannelure de chaque cannelure unitaire a une section transversale ayant une forme ondulée à courbure douce, et forme, aux extrémités longitudinales opposées de celle-ci, des surfaces à courbure douce pour être en contact avec une zone de plaque plane de la membrane. Autrement dit, chaque cannelure a une forme de surface tridimensionnelle, en saillie de façon douce à partir de la zone de plaque plane. Des membranes unitaires ayant chacune la structure ci-dessus sont soudées ensemble. Cependant, cette structure de membrane entraîne les problèmes d'un phénomène de concentration des contraintes et de la présence de contraintes résiduelles. De plus, une contraction rotationnelle due à la chaleur se produit. Bien que diverses structures de membrane soient connues comme mentionné ci-dessus, toutes présentent un certain nombre de problèmes. Les problèmes rencontrés dans les structures de membranes classiques vont maintenant être décrits plus en détail. La structure de membrane comprenant des cannelures triangulaires et quadrilatérales, orthogonales entre elles (cette structure est désignée comme étant "la première membrane à cannelures") pose le problème qu'une concentration significative des contraintes se présente au niveau d'une zone de coin où la partie inférieure de la membrane est en contact avec la paroi de chaque cannelure et au niveau d'une partie de chaque cannelure ayant une forme à forte courbure. Par ailleurs, un comportement de contraction rotationnelle se présente dans la structure de membrane incluant une pluralité de plaques en acier inoxydable ayant chacune deux paires de cannelures parallèles, orthogonales entre elles (cette structure est désignée comme étant "la seconde membrane à cannelures en double ligne"). Cette contraction rotationnelle est provoquée par l'effet des cannelures parallèles en double ligne absorbant une contrainte thermique. Cette structure de membrane est configurée de telle sorte qu'une contrainte équilibrée des cannelures est générée en soumettant les cannelures à la contraction rotationnelle dans des directions opposées et d'une manière symétrique. En conséquence, la déformation des cannelures ne fait pas apparaître de problème significatif.Lorsque l'équilibre de la contrainte thermique n'est plus attendu en raison des conditions externes, une concentration locale sérieuse des contraintes thermiques peut se produire. Une telle concentration locale des contraintes thermiques peut faire apparaître un problème significatif. Il va de soi que la seconde membrane à cannelures en double ligne est plus facile à souder, à façonner et à fabriquer que la première membrane à cannelures, et que l'analyse des contraintes est également plus facile. Etant donné que la courbure au niveau de la zone de coin est relativement importante et douce, cette seconde membrane à cannelures en double ligne a moins de possibilité de concentration locale des contraintes que la première membrane à cannelures. La membrane, qui comprend des plaques ayant chacune une forme de bride recourbée à chaque extrémité de celle-ci et soudée en bout au niveau de la partie supérieure de celle-ci à la partie supérieure d'une autre plaque adjacente à celle-ci, permet une fabrication aisée parce qu'elle peut être fabriquée par simple soudage des plaques (cette membrane est désignée comme étant "la troisième membrane à cannelures"). Cependant, dans cette troisième membrane à cannelures, une qualité stable et bonne n'est assurée que lorsque les techniques de façonnage et de soudage utilisées sont très supérieures. En attendant, la membrane n'ayant pas de cannelure au niveau de ses plaques de membrane (cette membrane est désignée comme étant "la quatrième membrane sans cannelure") est principalement utilisée pour les bateaux de GNL. Les plaques de la quatrième membrane sans cannelure sont faites d'Invar présentant un coefficient de dilatation thermique très faible. Bien que l'Invar présente un taux de contraction thermique très élevé à une température cryogénique, il est coûteux et il est difficile de se le procurer. Par conséquent, un objectif de l'invention est de supprimer les problèmes mentionnés ci-dessus rencontrés dans la technique antérieure et, de ce fait, de proposer une membrane pour des réservoirs de stockage de GNL ayant une structure simple, comprenant la combinaison d'un nodule annulaire et de cannelures, permettant ainsi une fabrication aisée. Un autre objectif de l'invention est de proposer une membrane pour des réservoirs de stockage de GNL ayant une structure très utile et stable, capable de réduire la hauteur des cannelures lorsqu'elle est soumise à une charge de pression ou de température, même si la courbure des cannelures est légèrement accrue. Un autre objectif de l'invention est de proposer une membrane pour des réservoirs de stockage de GNL, capable d'atteindre une distribution uniforme des contraintes et un faible niveau de contrainte lorsqu'elle est soumise à une pression. Conformément à l'un de ses aspects, la présente invention propose une membrane pour un réservoir de stockage de gaz naturel liquéfié incluant une pluralité de plaques de membrane unitaires, caractérisée par le fait qu'elle comprend - quatre cannelures s'étendant de façon linéaire à partir des bordures externes respectives de chaque plaque de membrane unitaire en direction d'un trou pour boulon d'ancrage, formé au centre de la plaque de membrane unitaire, les cannelures ayant ensemble la forme d'une croix ; et - un nodule annulaire relié aux extrémités internes des cannelures, le nodule annulaire ayant une surface annulaire externe et une surface annulaire interne formée d'un seul tenant avec, et symétriquement à, la surface annulaire externe. Conformément à un autre aspect, la présente invention propose une membrane pour un réservoir de stockage de gaz naturel liquéfié incluant une pluralité de plaques de membrane unitaires, caractérisée par le fait qu'elle comprend - quatre cannelures courbes s'étendant de façon linéaire à partir des bordures externes respectives de chaque plaque de membrane unitaire en direction d'un trou pour boulon d'ancrage, formé au centre de la plaque de membrane unitaire, chacune des cannelures ayant une extrémité interne courbe ; et - un nodule annulaire espacé d'une distance prédéterminée par rapport aux extrémités internes courbes des cannelures, le nodule annulaire ayant une surface annulaire externe et une surface annulaire interne formée d'un seul tenant avec, et symétriquement à, la surface annulaire externe. Les cannelures et le nodule ont avantageusement la même hauteur en saillie à partir de la plaque de membrane unitaire. Par ailleurs, les cannelures et le nodule annulaire peuvent avoir une section transversale semicirculaire ou ellipsoïdale ayant un diamètre transversal plus petit que son diamètre longitudinal. D'autres objectifs et aspects de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante de modes de réalisation de celle-ci, avec référence aux dessins annexés. Sur ces dessins - les FIGURES 1 à 5 sont des vues illustrant chacune une structure de membrane classique, où - la FIGURE 1 est une vue en perspective d'une structure de membrane à cannelures en nids d'abeille d'un seul tenant - la FIGURE 2 est une vue en perspective d'une structure de membrane comprenant la combinaison d'une cannelure triangulaire et d'une cannelure quadrilatérale - la FIGURE 3 est une vue en plan d'une structure de membrane à cannelures triangulaires d'un seul tenant - la FIGURE 4 représente des vues en perspective de diverses variantes de la structure de membrane à cannelures triangulaires d'un seul tenant ; et - la FIGURE 5 représente des vues en plan et latérale d'une membrane à cannelures en double ligne la FIGURE 6 est une vue en perspective illustrant une membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant, conformément à un premier mode de réalisation de la présente invention la FIGURE 7 est une vue en plan de la membrane représentée sur la FIGURE 6 la FIGURE 8 est une vue latérale de la membrane représentée sur la FIGURE 6 la FIGURE 9 est une vue schématique illustrant un réseau d'éléments finis pour une membrane de Technigaz la FIGURE 10 est une vue schématique illustrant un réseau d'éléments finis pour une membrane de Kawasaki la FIGURE 11 est une vue schématique illustrant un réseau d'éléments finis pour la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant, conformément à la présente invention la FIGURE 12 est une vue schématique illustrant des conditions limites pour la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant, conformément à la présente invention la FIGURE 13 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la membrane de Technigaz la FIGURE 14 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la membrane de Kawasaki la FIGURE 15 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant, conformément à la présente invention la FIGURE 16 est une vue en perspective illustrant une membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, conformément à un second mode de réalisation de la présente invention la FIGURE 17 est une vue en plan de la membrane représentée sur la FIGURE 16 la FIGURE 18 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la couche supérieure du premier type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, conformément à la présente invention la FIGURE 19 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la couche intermédiaire du premier type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, conformément à la présente invention la FIGURE 20 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la couche supérieure du second type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, conformément à la présente invention la FIGURE 21 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la couche intermédiaire du second type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, conformément à la présente invention la FIGURE 22 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la couche supérieure du troisième type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, conformément à la présente invention la FIGURE 23 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la couche intermédiaire du troisième type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, conformément à la présente invention la FIGURE 24 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la couche supérieure du quatrième type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, conformément à la présente invention la FIGURE 25 est un diagramme illustrant une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la couche intermédiaire du quatrième type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, conformément à la présente invention la FIGURE 26 représente des vues en plan des membranes conformes au premier et au second mode de réalisation de la présente invention la FIGURE 27 est un diagramme illustrant une distribution des contraintes dans la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant, de la présente invention, selon la ligne A-B de la FIGURE 26;; la FIGURE 28 est un diagramme illustrant une distribution des contraintes dans le premier type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, de la présente invention, selon la ligne A-B de la FIGURE 26 la FIGURE 29 est un diagramme illustrant une distribution des contraintes dans le second type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, de la présente invention, selon la ligne A-B de la FIGURE 26 la FIGURE 30 est un diagramme illustrant une distribution des contraintes dans le troisième type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, de la présente invention, selon la ligne A-B de la FIGURE 26 la FIGURE 31 est un diagramme illustrant une distribution des contraintes dans le quatrième type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, de la présente invention, selon la ligne A-B de la FIGURE 26 - la FIGURE 32 est un diagramme illustrant une distribution des contraintes dans la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant, de la présente invention, selon la ligne A-C de la FIGURE 26 - la FIGURE 33 est un diagramme illustrant une distribution des contraintes dans le premier type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, de la présente invention, selon la ligne A-C de la FIGURE 26 - la FIGURE 34 est un diagramme illustrant une distribution des contraintes dans le second type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, de la présente invention, selon la ligne A-C de la FIGURE 26 - la FIGURE 35 est un diagramme illustrant une distribution des contraintes dans le troisième type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée de la présente invention, selon la ligne A-C de la FIGURE 26 ; et - la FIGURE 36 est un diagramme illustrant une distribution des contraintes dans le quatrième type de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, de la présente invention, selon la ligne A-C de la FIGURE 26. Une membrane pour des réservoirs de stockage de GNL conforme à un premier mode de réalisation de la présente invention est illustrée sur les FIGURES 6 à 8. La membrane comprend une pluralité de plaques de membrane unitaires ayant une forme quadrilatérale. Sur les FIGURES 6 à 8, seule l'une des plaques de membrane unitaires est représentée et désignée par le chiffre de référence A. Bien que la plaque de membrane unitaire A soit illustrée et décrite comme ayant une forme quadrilatérale pour une commodité de l'explication, elle a une forme circulaire dans la plupart des cas.Etant donné que les membranes sont utilisées dans des conditions cryogéniques et soumises à une pression hydraulique pulsatoire, l'analyse d'un comportement contrainte-déformation se produisant au niveau d'une membrane est très importante en termes du choix de la matière composant la membrane et de la configuration de la membrane. De façon typique, les membranes sont faites d'acier inoxydable, d'alliage d'aluminium, d'Invar ou d'acier à 9% de nickel. Dans le cas de l'acier inoxydable SUS, une plaque d'acier inoxydable austénitique, ayant une épaisseur de 1,2 à 2,0 mm, est la plus utilisée. La plaque de membrane unitaire A est dotée de quatre cannelures 10 s'étendant respectivement à partir des bordures externes 1 jusqu'à un trou 9 pour boulon d'ancrage, formé au centre de la plaque de membrane unitaire A. Les cannelures 10 ont ensemble la forme d'une croix. Les cannelures 10 ont la même section transversale et la même courbure. Chacun des cannelures 10 a une surface côté gauche 12 et une surface côté droit 13 d'un seul tenant avec la surface côté gauche. Les surfaces côté gauche et côté droit de chaque cannelure 10 ont la même courbure. Etant donné que la plaque de membrane unitaire A est dotée des quatre cannelures 10 ayant une courbure prédéterminée, elle peut avoir un axe neutre en coupe transversale, flexible, capable d'empêcher l'apparition d'une contrainte. Bien que les quatre cannelures 10 soient en forme de croix, elles ne se coupent pas entre elles directement au niveau d'une zone circulaire s'étendant radialement à partir du trou 9 pour boulon d'ancrage sur un rayon prédéterminé. La plaque de membrane unitaire A est également dotée d'un nodule annulaire 2 disposé autour du trou 9 de boulon d'ancrage. Ce nodule annulaire 2 a un diamètre externe correspondant au diamètre de la zone circulaire et un diamètre interne inférieur au diamètre externe. Le nodule annulaire 2 sert d'élément de croisement sur lequel se croisent les quatre cannelures 10. Le nodule annulaire 2 a une surface annulaire interne 4 et une surface annulaire externe 5 d'un seul tenant avec la surface interne 4. Les surfaces interne et externe 4 et 5 du nodule annulaire 2 ont la même courbure. On préfère que le nodule annulaire 2 et les cannelures 10 présentent la même hauteur en saillie à partir de la surface de la plaque. En d'autres termes, on préfère que la hauteur de la crête de chaque cannelure 10 à partir de la plaque plane A soit la même que la hauteur de la crête du nodule annulaire 2 à partir de la plaque A.Les sections transversales du nodule annulaire et des cannelures peuvent avoir une forme sensiblement semi-circulaire ou une forme ellipsoïdale ayant un diamètre transversal inférieur à son diamètre longitudinal. La description ci-dessus montre à l'évidence que la plaque de membrane unitaire A de la présente invention a une structure symétrique, lui permettant d'être fabriquée de façon aisée. On préfère que la plaque de membrane unitaire A soit formée par compression, de façon à former en même temps les cannelures et le nodule annulaire. Pour obtenir la membrane, plusieurs plaques de membrane unitaires A sont montées sur un panneau support (non représenté). De façon souhaitable, le panneau support a une épaisseur inférieure à celles des plaques de membrane unitaires A, de façon à réduire le coût de ces plaques. Par exemple, une plaque en acier inoxydable de 2 mm est utilisée pour les plaques de membrane unitaires A, alors qu'une plaque d'acier inoxydable de 1,2 mm est utilisée pour le panneau support nécessitant un cintrage. En raison d'une configuration tridimensionnelle complexe des nodules des membranes, il est très difficile d'analyser de façon théorique le comportement de contrainte présenté dans une structure de membrane. A cet effet, l'analyse d'un tel comportement de contrainte a été effectuée par voie expérimentale. La présente invention vise non seulement à surmonter les problèmes rencontrés dans les modèles classiques, mais encore à obtenir le développement d'un modèle de membrane d'un type nouveau et la configuration optimale de ce modèle par analyse du comportement contrainte-déformation de la membrane, qui est l'élément le plus important des réservoirs cryogéniques, à l'aide d'une méthode à éléments finis, et en comparant et en examinant le nouveau modèle et les modèles existants, sur la base des résultats de l'analyse. Conformément à la présente invention, une analyse de comportement tridimensionnelle est effectuée dans des conditions suivant lesquelles chaque modèle est divisé en parties de quadrant, en prenant en considération la symétrie géométrique de chaque plaque de membrane.Etant donné que la plaque de membrane est soumise soit à une charge uniformément distribuée, appliquée verticalement, sur les cannelures, due à la pression du liquide stocké, soit à des effets de dilatation et de contraction thermique du liquide cryogénique à -162 C, l'analyse par éléments finis est effectuée, en prenant en considération les influences à la fois de la charge uniformément distribuée et des effets de dilatation et de contraction thermique. Les FIGURES 9 à 11 montrent chacune un réseau d'éléments finis, utilisé pour l'analyse des membranes par éléments finis. Comme représenté sur les FIGURES 9 à 11, le réseau des éléments finis est constitué par 1100 à 1300 éléments quadrilatéraux, ayant chacun une symétrie axiale et 1200 à 1400 points de traversée des éléments. Etant donné que les membranes ont une configuration très complexe en raison de leurs fonctions, la configuration en mailles quadrilatérales du réseau d'éléments finis est réarrangée de façon qu'elle puisse se conformer à la caractéristique de configuration de chaque membrane. En particulier, les éléments quadrilatéraux correspondant aux extrémités des cannelures, aux nodules annulaires et aux jonctions entre les cannelures et les nodules annulaires, sont divisés en éléments plus fins.Dans ce cas, MARC, disponible auprès "MARC User's Manual", 1993, Version K.5, MARC Analysis Research Co., est utilisé comme programme pour l'analyse par éléments finis. Pour le programme, des conditions limites sont substituées, lesquelles sont très voisines des conditions de charge réellement appliquées aux plaques de membrane. Le Tableau 1 montre des valeurs de données de simulation sur les caractéristiques de la matière et les conditions limites utilisées pour une analyse numérique. Par ailleurs, la FIGURE 12 montre des conditions limites pour la modélisation de l'analyse de la membrane conformément à la présente invention. TABLEAU 1 Matière | SUS 304 | Température en C | -162 Epaisseur Coefficient de en mm 1,2 - 2,0 dilatation linéaire 1,4 x en mm/mm C Coefficient élastique Densité 7,85 en N/mm2 3,14 x 103 (kg/mm2) (0,32 x 1 Rapport de Pression en N/mm2 0,98 Poisson 0,475 (kg/mm2) (O,l) Dans le cas de la FIGURE 12, la première limite est supposée comme ne mettant en jeu ni un déplacement dans la direction de l'axe des X, ni un déplacement en rotation dans les directions de l'axe des Y et de l'axe des Z. La seconde limite est également supposée comme mettant en jeu un déplacement dans la direction de l'axe des X ou un déplacement en rotation dans les directions de l'axe des Y et de l'axe des Z. Par ailleurs, les parties de la plaque de membrane, excepté les nodules annulaires et les cannelures, sont analysées dans des conditions n'impliquant pas de déplacement dans la direction de l'axe des Z. Les conditions limites pour les nodules annulaires de la membrane conforme à la présente invention sont appliquées de manière égale aux modèles de membrane comparatifs (FIGURES 9 et 10). Sont utilisées comme modèles soumis à la simulation par ordinateur, une membrane disponible auprès de la Société Technigaz, France, et correspondant à la première membrane à cannelures représentée sur la FIGURE 2, une membrane disponible auprès de la Société Kawasaki Company Ltd., Japon, et correspondant à la seconde membrane à cannelures en double ligne représentée sur la FIGURE 5, et la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant, conformément à la présente invention. La membrane de Technigaz peut être la membrane représentative des membranes existantes.De façon à analyser de façon plus précise les membranes, les résultats numériques de l'analyse sont obtenus dans des conditions suivant lesquelles l'épaisseur de chaque plaque de membrane est divisée en trois parties en épaisseur, à savoir la couche supérieure (la première couche), la couche intermédiaire (la deuxième couche) et la couche inférieure (la troisième couche). Les FIGURES 13 à 15 représentent chacune la distribution de contrainte von Mises équivalente sur les trois plaques de membrane. Par l'analyse effectuée pour les trois modèles, la contrainte von Mises équivalente se présentant au niveau de la couche supérieure de membrane a été analysée comme étant de 1030 N (105 kg) pour la membrane de Technigaz, de 765 N (78 kg) pour la membrane de Kawasaki, et de 314 N (32 kg) pour la présente membrane, comme représenté sur les FIGURES respectivement 13a, 14a et 15a. Les contraintes von Mises équivalentes se présentant au niveau de la couche intermédiaire de membrane ont été analysées comme étant respectivement de 598 N (61 kg) pour la membrane de Technigaz, de 343 N (35 kg) pour la membrane de Kawasaki, et de 206 N (21 kg) pour la présente membrane. La contrainte von Mises équivalente maximale a été montrée dans le cas de la membrane de Technigaz, alors que la contrainte von Mises équivalente minimale a été montrée dans le cas de la présente membrane. La membrane de Technigaz a été analysée comme présentant une distribution des contraintes relativement uniforme, même si une concentration élevée des contraintes s'est manifestée localement. La membrane de Kawasaki a manifesté un comportement de déformation en rotation instable parce qu'une distribution des contraintes légèrement non uniforme s'est manifestée malgré une concentration des contraintes relativement faible. Par ailleurs, la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant de la présente invention a manifesté une distribution des contraintes symétriquement uniforme. En particulier, la présente membrane à nodule annulaire a manifesté une performance très supérieure par comparaison avec les deux modèles de membrane classiques, par le fait qu'elle a manifesté environ 65,6% de la concentration des contraintes de la membrane de Technigaz, et environ 40% de la concentration des contraintes de la membrane de Kawasaki. Egalement, les trois modèles de membrane ont été comparés entre eux pour les zones de croisement du nodule annulaire et des cannelures considérées comme étant la partie de membrane la plus faible. Comme résultat de la comparaison, le modèle de la présente invention de membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant a été analysé comme étant le plus stable par le fait que sa contrainte von Mises équivalente était de 206 à 314 N (21 à 32 kg). La FIGURE 13a représente la distribution des contraintes de tension ou compression dans la couche supérieure de la membrane de Technigaz. Une contrainte de compression maximale d'environ 824 N (84 kg) a été manifestée au niveau de la zone de plaque plane et de la zone du nodule où les cannelures se croisent. Cependant, au niveau des cannelures de la couche intermédiaire, aucune contrainte n'a été manifestée parce que la contrainte de compression se générant au niveau de la couche supérieure est décalée par la contrainte de tension se générant au niveau de la couche inférieure, comme représenté sur la FIGURE 13b. Le poids du liquide agissant sur la plaque de la membrane de Technigaz sert de charge de pression uniforme appliquée sur les cannelures.A ce propos, la crête de chaque cannelure est soumise à un effet de la charge de pression qui est supérieur par comparaison avec les surfaces latérales de la cannelure. Comme résultat, la cannelure génère un petit déplacement suivant lequel sa crête est déformée en une forme convexe. En d'autres termes, la plaque à cannelures est soumise à une déformation de compression, amenant par là la membrane dans le réservoir à être contractée par suite d'une charge de température agissant dans le réservoir. Etant donné que les plaques de membrane unitaires sont à l'état soudé tout en étant fixées par des boulons d'ancrage, une variation de la température conduit à un phénomène de glissement ayant lieu au niveau de la membrane. Par suite du phénomène de glissement, un comportement de déformation de tension se manifeste. La FIGURE 14a représente la distribution des contraintes de tension dans la couche supérieure de la membrane de Kawasaki. La contrainte de tension maximale d'environ 765 N (78 kg) a été manifestée au niveau de zones où sont disposées respectivement les extrémités des cannelures. Dans la couche intermédiaire de la membrane de Kawasaki, des contraintes de tension et de compression d'environ 343 N (35 kg) se sont manifestées de façon non uniforme au niveau des zones d'extrémité des cannelures, comme représenté sur la FIGURE 14b. La membrane de Kawasaki a manifesté un comportement de déformation différent de celui de la membrane de Technigaz. En particulier, le comportement de déformation au niveau des zones des cannelures s'est manifesté sous la forme d'une diminution de la hauteur de la crête de la cannelure, sous une charge de pression uniforme.Comme résultat, une concentration élevée des contraintes a été manifestée aux coins où les cannelures sont en contact avec la plaque plane. Ceci signifie que la membrane de Kawasaki met en jeu une déformation accrue et une contrainte diminuée au niveau de ses zones de cannelure, par comparaison avec la membrane de Technigaz. Par ailleurs, la FIGURE 15a montre la distribution des contraintes de tension dans la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant de la présente invention. Dans la présente membrane, la contrainte de tension maximale d'environ 314 N (32 kg) a été manifestée au niveau des zones où les cannelures se croisent avec la plaque plane. La crête de chaque nodule annulaire a été soumise à une contrainte de compression d'environ 255 N (26 kg). Comme représenté sur la FIGURE 15b, la distribution de pression dans la couche intermédiaire de la présente membrane est complètement symétrique et uniforme. Une contrainte de compression d'environ 206 N (21 kg) a été manifestée au niveau des zones où respectivement les crêtes du nodule rencontrent les cannelures. L'analyse numérique ci-dessus montre que la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant de la présente invention manifeste une distribution des contraintes complètement symétrique et une différence de contrainte très faible entre les nodules annulaires et les cannelures, par comparaison avec les deux modèles classiques. Dans le cas de la présente membrane, le comportement de déformation au niveau des nodules annulaires se manifeste sur la forme d'une déformation se présentant au niveau de la couche inférieure, dans les conditions suivant lesquelles une charge de pression uniforme est appliquée. En d'autres termes, la concentration des contraintes au niveau des nodules est fortement réduite même si la déformation au niveau des mêmes zones est accrue. En conséquence, la cause de la rupture par fatigue peut être fortement éliminée. La production diminuée de contraintes au niveau des zones de nodules dans la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant de la présente invention peut fournir un avantage très important en termes de la stabilité des structures de membrane. Dans la présente membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant, la déformation de contraction provoquée par une variation de la température conduit à un comportement de déformation se manifestant de la même façon que dans la membrane de Technigaz.L'analyse de comportement global peut être obtenue par l'analyse de la combinaison du comportement provoqué par la pression et du comportement provoqué par la variation de température. Le résultat de l'analyse numérique utilisant le programme par éléments finis montre que la présente membrane manifeste une performance très supérieure. Bien que la membrane de Technigaz et la membrane de Kawasaki soient analysées comme étant soumises à une contrainte élevée, il n'y a pas de problème de résistance dû à une telle contrainte élevée. Dans la description ci-dessus, le comportement de contrainte-déformation a été analysé pour le modèle de membrane de la présente invention et deux modèles de membrane typiques largement utilisés pour des réservoirs de stockage cryogéniques, à l'aide de la méthode d'analyse par éléments finis. D'après l'analyse des comportements, la totalité des trois membranes a manifesté le phénomène qu'une concentration élevée des contraintes se présente au niveau des zones où les cannelures sont en contact avec la plaque de membrane plate et les zones cannelures nodule. La concentration des contraintes au niveau de la couche intermédiaire de la plaque de membrane s'est manifestée comme étant de 598 N (61 kg) pour la membrane de Technigaz, de 343 N (35 kg) pour la membrane de Kawasaki, et de 206 N (21 kg) pour la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant. Par ailleurs, la concentration des contraintes au niveau de la couche supérieure en contact avec un liquide cryogénique a été analysée comme étant de 1030 N (105 kg) pour la membrane de Technigaz, de 765 N (78 kg) pour la membrane de Kawasaki, et de 314 N (32 kg) pour la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant. La membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant de la présente invention a été analysée comme étant la plus stable, parce qu'elle a manifesté une distribution des contraintes symétrique et uniforme et une faible concentration des contraintes, se distinguant de celles des autres modèles. En conséquence, la présente membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant allonge fortement la tenue à la fatigue qui peut être raccourcie par une variation de la charge provoquée par la variation de la pression du liquide se produisant dans les membranes des réservoirs de stockage pour les bateaux. Les FIGURES 16 et 17 illustrent une membrane conforme à un second mode de réalisation de la présente invention. La membrane comprend une pluralité de plaques de membrane unitaires B ayant une forme quadrilatérale. La membrane est faite de la même matière que celle du premier mode de réalisation. Comme représenté sur les FIGURES 16 et 17, la plaque de membrane unitaire B est dotée de quatre cannelures 20, s'étendant de façon linéaire à partir des parties centrales respectives des bordures externes 21 en direction d'un trou 9 pour boulon d'ancrage, formé au centre de la plaque de membrane unitaire B. Les cannelures 20 ont la même section transversale et la même courbure. Chacune des cannelures 20 a une surface côté gauche 23 et une surface côté droit 24 d'un seul tenant avec la surface côté gauche 23. Les surfaces côté gauche et côté droit, 23 et 24, de chaque cannelure 20 ont la même courbure. Etant donné que la plaque de membrane unitaire B est dotée des quatre cannelures 20 ayant une courbure prédéterminée, elle peut présenter un axe neutre en section transversale, flexible, capable d'empêcher l'apparition de contraintes. Les cannelures 20 ont des extrémités internes courbes 31, respectivement espacées radialement d'une distance prédéterminée par rapport à un trou 9 pour boulon d'ancrage, formé au centre de la plaque de membrane unitaire B, de telle sorte qu'elles ne se croisent pas directement. La plaque de membrane unitaire B est également dotée d'un nodule annulaire 25, disposé autour du trou 9 pour boulon d'ancrage. Ce nodule annulaire 25 a une surface annulaire interne 27, espacée d'un distance prédéterminée à partir du trou 9 pour boulon d'ancrage, et une surface annulaire externe 28 formée d'un seul tenant et symétriquement avec la surface annulaire interne 27. En même temps que les cannelures 20, le nodule annulaire 25 est formé par compression. Dans le second mode de réalisation de la présente invention, il est important d'espacer le nodule annulaire 25 des quatre cannelures 20.Les surfaces annulaires interne et externe, 27 et 28, du nodule annulaire 25 ont la même courbure. On préfère que le nodule annulaire 25 et les cannelures 20 aient la même hauteur en saillie à partir de la surface de la plaque de membrane. En d'autres termes, on préfère que la hauteur de la crête de chaque cannelure 20 à partir de la plaque plane B soit la même que la hauteur de la crête du nodule annulaire 25 à partir de la plaque B. Les sections transversales du nodule annulaire et des cannelures peuvent avoir une forme sensiblement semi-circulaire ou une forme ellipsoïdale ayant un diamètre transversal inférieur à son diamètre longitudinal. La description ci-dessus montre à l'évidence que la plaque de membrane unitaire B de la présente invention a une structure symétrique, permettant de réaliser une fabrication aisée. Dans ce mode de réalisation, une simulation par ordinateur a également été effectuée dans le même environnement que dans le premier mode de réalisation. De façon à analyser les membranes de façon plus précise, les résultats numériques de l'analyse ont été obtenus dans des conditions suivant lesquelles l'épaisseur de chaque plaque de membrane devant être analysée a été divisée en trois parties en épaisseur, à savoir, la couche supérieure (la première couche), la couche intermédiaire (la deuxième couche) et la couche inférieure (la troisième couche). Comme mentionné ci-dessus, la FIGURE 15 montre une distribution de contrainte von Mises équivalente sur la plaque de membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant conformément au premier mode de réalisation de la présente invention. Par l'analyse mentionnée cidessus, la contrainte von Mises équivalente se présentant au niveau de la couche supérieure de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant a été analysée comme étant de 314 N (32 kg), comme représenté sur la FIGURE 15a. La contrainte von Mises équivalente se produisant au niveau de la couche intermédiaire de membrane a été analysée comme étant de 206 N (21 kg).Ces résultats numériques montrent que la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant manifeste une distribution des contraintes symétriquement uniforme et une performance supérieure en termes de la concentration des contraintes. Dans la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant, une contrainte de 206 à 314 N (21 à 32 kg) a été manifestée au niveau des zones de nodule annulaire et des cannelures considérées comme étant la partie de la membrane la plus faible. Comme mentionné ci-dessus, une contrainte de compression d'environ 206 N (21 kg) est manifestée au niveau des zones où les crêtes du nodule rencontrent respectivement les cannelures, dans la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant. Pour empêcher la production de la contrainte de compression au niveau des zones où les crêtes du nodule rencontrent les cannelures, il est nécessaire de séparer les cannelures du nodule annulaire associé avec elles. cette exigence est satisfaite par la configuration et l'analyse de la membrane à nodule annulaire et à cannelures formés de façon séparée conformément au second mode de réalisation de la présente invention. Conformément au second mode de réalisation de la présente invention, la structure de base de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant conforme au premier mode de réalisation est modifiée de telle sorte que les cannelures soient espacées d'une distance prédéterminée par rapport au nodule annulaire associé avec elles, pour réduire la concentration des contraintes et abaisser le niveau de contrainte.L'analyse de la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée conforme au second mode de réalisation de la présente invention a été effectuée tout en faisant varier les principaux paramètres de configuration de la membrane, autrement dit la distance a entre le trou pour boulon d'ancrage et le sommet du nodule annulaire, et la distance b entre le sommet du nodule annulaire et le sommet de la cannelure séparée du nodule annulaire, comme représenté dans le Tableau 2 et la FIGURE 17. TABLEAU 2 Modèles de membrane Paramètre de Paramètre de configuration configuration a b Membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un 62 mm 0 mm seul tenant Premier type de membrane à nodule annulaire et 120 mm 100 mm cannelures formés de façon séparée Second type de membrane à nodule annulaire et 100 mm 140 mm cannelures formés de façon séparée Troisième type de membrane à nodule annulaire et 100 mm 120 mm cannelures formés de façon sépare Quatrième type de membrane à nodule annulaire et 100 mm 105 mm cannelures formés de façon séparée Les conditions limites appliquées à la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée sont les mêmes que celles utilisées pour analyser les membranes classiques et la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant conforme au premier mode de réalisation de la présente invention. Les données sur les propriétés de la matière de la membrane et l'épaisseur de la membrane utilisées dans le second mode de réalisation étaient les mêmes que celles utilisées dans le premier mode de réalisation.Les résultats de la simulation pour les modèles de membrane présentés dans le Tableau 2 sont représentés sur les FIGURES 18 à 25 sous la forme de contraintes von Mises équivalentes, manifestées dans la couche de membrane supérieure (la première couche) étant en contact avec la couche de liquide et la couche de membrane intermédiaire (la deuxième couche). Si l'on se réfère aux FIGURES 18 à 25, il peut être trouvé que la membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée du second mode de réalisation manifeste un niveau de contrainte généralement abaissé, par comparaison avec la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant du premier mode de réalisation. Il est également trouvé que la concentration des contraintes peut être diminuée en fonction des variations des paramètres de configuration. Si l'on se réfère aux FIGURES 27 à 31, il peut être trouvé que le modèle de membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, ayant une petite valeur du paramètre de configuration a, manifeste une contrainte relativement élevée au niveau d'une zone disposée à l'intérieur du nodule annulaire, parce que le rayon de courbure du nodule annulaire est trop faible. Il peut également être trouvé que, bien que le modèle de membrane à nodule annulaire et cannelures formés de façon séparée, ayant une valeur importante du paramètre de configuration a, par exemple, celle du quatrième type du Tableau 2, ne manifeste pas de phénomène de concentration des contraintes parce que la zone définie à l'intérieur du nodule annulaire est accrue, sa rigidité est diminuée, amenant par là le niveau de contraintes à devenir supérieur.Par l'analyse effectuée tout en faisant varier le paramètre de configuration a, il peut être trouvé que le niveau optimal de contrainte et la distribution optimale des contraintes ont été manifestés lorsque le paramètre de configuration a était de 100 mm. En conséquence, pour les modèles des membranes du second au quatrième type, on a effectué l'analyse en faisant varier seulement le paramètre de configuration b, tout en fixant le paramètre de configuration a à 100 mm. Si l'on se réfère à la FIGURE 27 et aux FIGURES 29 à 31, une variation de la contrainte dépendant d'une variation du paramètre de configuration b peut être trouvée. Autrement dit, il a pu être trouvé que le niveau de contrainte est abaissé alors que le paramètre de configuration b est accru. Une concentration des contraintes fortement réduite a également été manifestée au niveau des zones où les nodules annulaires rencontrent les cannelures. Cependant, si le paramètre de configuration b est trop grand, une distribution non uniforme des contraintes sera manifestée. Dans ce cas, la diminution du niveau de contrainte sera également très faible. Il est attendu qu'un résultat souhaitable sera obtenu en termes du niveau de contrainte et de la concentration des contraintes lorsque le paramètre de configuration b, indicateur de la distance entre le sommet du nodule annulaire et le sommet de la cannelure séparée du nodule annulaire, est de 120 à 140 mm.Sur la base de cette attente, l'analyse a été effectuée pour un paramètre de configuration b de 120 à 140 mm. Les FIGURES 32 à 36 illustrent respectivement les distributions de contrainte dans les modèles de membrane du Tableau 2, selon la ligne A-C de la FIGURE 26. Pour tous les modèles, des distributions de contraintes analogues sont manifestées respectivement. Bien que la variation du niveau de contrainte dépendant de la variation du paramètre de configuration b ne soit pas constante, le niveau de contrainte est augmenté progressivement au fur et à mesure que le paramètre de configuration b augmente jusqu'à 120 mm, puis diminue progressivement au fur et à mesure que le paramètre de configuration b augmente encore à partir de 120 mm. A partir de l'analyse ci-dessus, il peut être entendu que les paramètres de configuration ne doivent pas être trop grands ou petits. En d'autres termes, il est important de trouver des paramètres de configuration optimaux. Bien que le paramètre de configuration b fournisse l'avantage d'abaisser le niveau de contrainte au fur et à mesure qu'il est accru, une augmentation excessive du paramètre de configuration b peut plutôt conduire à des inconvénients, tels qu'une non-uniformité de la distribution des contraintes et un coût de fabrication accru, dû à un zone accrue soumise à une compression.Par conséquent, il est possible d'améliorer la stabilité de la membrane, en particulier la tenue à la fatigue par optimisation des paramètres de configuration a et b,pour obtenir un niveau de contrainte abaissé et une distribution uniforme des contraintes dans la totalité de la membrane. On va maintenant décrire le soudage des membranes. Etant donné que les membranes utilisées pour stocker un liquide cryogénique dans un réservoir de stockage sont montées sur la paroi interne et le fond du réservoir de stockage, les zones de soudage de celles-ci peuvent être classées comme suit (1) Zone de soudage où des plaques de membrane se chevauchent entre elles (2) Zone de soudage où chaque plaque de membrane vient en contact avec un coin d'angle associé avec elle (3) Zone de soudage où chaque plaque de membrane vient en contact avec une pièce d'angle associée avec elle ; et (4) Zone de soudage où chaque plaque de membrane vient en contact avec un point d'angle associé avec elle. Lors du soudage d'une membrane, les plaques de membrane nettoyées sont soudées ensemble au niveau de leurs bordures en regard, de telle sorte qu'elles soient partiellement assemblées sous la forme d'un panneau de membranes. Après vérification, tous les panneaux de membranes sont transportés sur un site de construction de réservoirs de stockage, de telle sorte qu'ils puissent être assemblés complètement sur le site. Comme soudage utilisé pour installer des plaques de membranes dans un réservoir de stockage, il y a deux méthodes de soudage, à savoir un soudage périphérique pour des points d'ancrage et un soudage par recouvrement pour les parties des plaques de membrane qui se chevauchent. A la fois pour la membrane à nodule annulaire et cannelures formés d'un seul tenant et pour la membrane à nodule annulaire et à cannelures formés de façon séparée conformes à la présente invention, le soudage classique par recouvrement et le soudage classique en bouchon sont utilisés pour souder les plaques d'acier de la membrane. Le soudage par recouvrement est également utilisé pour souder des parties en contact de plaques unitaires et de panneaux. Etant donné que le soudage par recouvrement est utilisé pour coupler ensemble les plaques unitaires et les panneaux, les plaques unitaires peuvent être formées par compression. Dans ce cas, les panneaux peuvent être formés par cintrage. Les membranes, fabriquées à l'aide de la méthode d'assemblage tirant avantage des deux types d'opération mentionnés cidessus, a les caractéristiques suivantes (1) Etant donné que les panneaux sont formés par cintrage, il est possible de réduire fortement la production de contraintes résiduelles et le phénomène de concentration des contraintes. Si une compression est effectuée pour obtenir une forme de panneau désirée, un traitement thermique, tel qu'un recuit, est nécessaire parce que des contraintes résiduelles sont produites par suite d'une variation non-uniforme dans l'épaisseur du panneau devant être façonné. Cependant, le cintrage élimine un tel traitement thermique supplémentaire (2) Les matrices utilisées pour la compression peuvent avoir une structure simple et compacte.Etant donné que la compression est utilisée seulement pour les plaques de membrane unitaires conformément à la méthode d'assemblage, elle peut être facilement réalisée. Si la compression est utilisée encore pour les panneaux, des matrices compliquées pour la membrane globale sont nécessaires ; et (3) La possibilité d'économiser la matière de la plaque est obtenue parce qu'une plaque en acier inoxydable de 2 mm peut être utilisée pour les plaques de membrane unitaires devant être soumises à la compression, alors qu'une plaque d'acier inoxydable de 1,2 mm peut être utilisée pour les panneaux devant être soumis au cintrage. La description ci-dessus montre à l'évidence que la présente invention propose une membrane ayant une structure très simple, capable de manifester une distribution uniforme des contraintes et un faible niveau de contrainte correspondant seulement 23 à 29% de ceux manifestés dans les membranes classiques. La membrane de la présente invention est très utile et stable parce que, lorsqu'elle est soumise à une charge de pression et de température, la hauteur des cannelures est réduite même si la courbure des cannelures est légèrement accrue. Bien que les modes de réalisation préférés de l'invention aient été décrits à des fins d'illustration, l'homme du métier comprendra que diverses modifications, additions et substitutions sont possibles, sans s'écarter du domaine et de l'esprit de l'invention, telle que décrite dans les revendications annexées. REVENDICATIONS 1 - Membrane pour un réservoir de stockage de gaz naturel liquéfié incluant une pluralité de plaques de membrane unitaires, caractérisée par le fait qu'elle comprend - quatre cannelures courbes (20), s'étendant de façon linéaire à partir des bordures externes respectives (21) de chaque plaque de membrane unitaire en direction d'un trou (9) pour boulon d'ancrage, formé au centre de la plaque de membrane unitaire, chacune des cannelures (20) ayant une extrémité interne courbe (31) ; et - un nodule annulaire (25) espacé d'une distance prédéterminée par rapport aux extrémités internes courbes (31) des cannelures (20), le nodule annulaire (25) ayant une surface annulaire externe (28) et une surface annulaire interne (27) formée d'un seul tenant avec, et symétriquement à, la surface annulaire externe (28). 2 - Membrane selon la revendication 1, caractérisée par le fait que les cannelures et le nodule annulaire ont la même hauteur en saillie à partir de la plaque de membrane unitaire. 3 - Membrane selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée par le fait que les cannelures et le nodule annulaire ont une section transversale sensiblement semicirculaire. 4 - Membrane selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée par le fait que les cannelures et le nodule annulaire ont une section transversale ellipsoïdale ayant un diamètre transversal plus petit que son diamètre longitudinal. 5 - Membrane pour un réservoir de stockage de gaz naturel liquéfié incluant une pluralité de plaques de membrane unitaires, caractérisée par le fait qu'elle comprend quatre cannelures (10) s'étendant de façon linéaire à partir des bordures externes respectives (1) de chaque plaque de membrane unitaire en direction d'un trou (9) pour boulon d'ancrage, formé au centre de la plaque de membrane unitaire, les cannelures (10) ayant ensemble la forme d'une croix ; et un nodule annulaire (2) relié aux extrémités internes des cannelures (10), le nodule annulaire (2) ayant une surface annulaire externe (5) et une surface annulaire interne (4) formée d'un seul tenant avec, et symétriquement à, la surface annulaire externe (5).