Brevet FR2745874A1 — publié le 19970912

DISPOSITIF POUR SUPPRIMER DES DEPLACEMENTS RELATIFS ENTRE DES COMPOSANTS D'UNE INSTALLATION L'invention concerne un dispositif pour supprimer des déplacements relatifs entre des composants d'une ins- tallation. Des dispositifs, qui sont constitués des diffé- rents composants individuels, qui ne sont pas directement reliés entre eux fermement, doivent par exemple être conçus pour l'exécution de mesures ou d'essais de telle sorte que les composants individuels ne se déplacent pas les uns par rapport aux autres ou se déplacent aussi peu que possible les uns par rapport aux autres. Ceci doit notamment être le cas également lorsque l'ensemble du dispositif est déplacé par exemple dans un avion. Pendant un vol il apparaît, à l'intérieur de l'avion, des vibrations, des déplacements ou des perturbations analogues, qui ne doivent pas être trans- mis au dispositif ou être transmis seulement à un degré aussi faible que possible, pour l'obtention de résultats parlants. Pour éviter de telles perturbations, il faut pré- voir entre l'installation ou les composants individuels du dispositif et l'unité de réception de l'installation, un dispositif amortisseur. Ci-après, on désignera sous le terme de vibrations, notamment des vibrations de la struc- ture de différents composants, par exemple du dispositif amortisseur. Le terme déplacements a une acceptation plus étendue et est censé concerner l'installation dans son ensemble, et il faut comprendre qu'il s'agit, en dehors de nombreuses composantes de vibrations, également de déforma- tions, comme par exemple des déformations de brève durée d'une cellule d'avion pendant un vol. Pour satisfaire aux exigences mentionnées précé- demment, on part aujourd'hui du fait que tout déplacement à l'intérieur d'un système complet doit étre supprimé. Sous l'expression système complet on désigne ici tous les compo- sants individuels de l'installation ainsi que le dispositif d'amortissement. Un tel système d'ensemble est décrit dans la demande de brevet allemand DE 26 26 469 A1. Ce système d'ensemble comporte une surface de travail rigide, à laquelle sont reliés les composants individuels d'une ins- tallation. La surface de travail est reliée rigidement au cadre tubulaire également rigide et qui est relié à nouveau au sol par l'intermédiaire d'éléments d'amortissement. L'amortissement se produit par conséquent exclusivement dans les éléments d'amortissement. La figure 4a représente à titre d'exemple l'agencement d'une installation usuelle en liaison avec un dispositif d'amortissement. A cet effet, une structure en forme de cadre est constituée d'éléments profilés 40a à e. Les différents éléments profilés 40a à 40e sont soudés entre eux, ou sont vissés entre eux par l'intermédiaire d'éléments de liaison non représentés. Par conséquent, on obtient une structure en forme de cadre rigide. La struc- ture en forme de cadre est reliée par l'intermédiaire d'éléments de liaison 41, pour lesquels il s'agit soit éga- lement d'éléments de liaison rigides, soit d'éléments d'amortissement ou d'organes d'amortissement, qui sont fixés au moyen de l'unité de réception correspondante, par exemple dans un avion ou dans un véhicule. Les composants individuels 43a à 43g, qui coopè- rent par exemple dans une structure d'essai ou pour l'exécution de mesures, sont reliés directement de façon fixe à une partie profilée de la structure en forme de cadre ou sont reliés rigidement à cette structure par l'intermédiaire de plaques de montage 44a ou 44b. Par conséquent, à l'exception des éléments de liaison 41 qui peuvent être agencés sous la forme d'organes d'amortisse- ment, il s'agit d'une liaison aussi rigide que possible de tous les éléments. Comme cela est représenté par exemple sur les figures 4b et 4c, une installation 43, qui peut être formée de différents composants individuels, peut être également reliée par l'intermédiaire d'une structure de montage, qui est constituée par des parties profilées 45a et 45d, à une structure en forme de cadre 40a à 40f. Les différents élé- ments 45a à 45d de la structure de montage sont également soudés ou vissés conformément à la structure en forme de cadre 40a à 40f de sorte qu'il s'agit d'une unité rigide. Comme cela est visible sur la figure 4b et 4c, les éléments de liaison 41, qui peuvent être des organes d'amortisse- ment, peuvent être disposés soit entre la structure de mon- tage 45a à 45d et la structure en forme de cadre 40a à 40f ou entre la structure en forme de cadre et ladite unité de réception 42, auquel cas la structure de montage 45a à 45d et la structure en forme de cadre 40a à 40f sont vissées fermement entre elles par l'intermédiaire de plaques cor- respondantes de liaison 46. Un inconvénient dans le dispositif décrit précé- demment réside surtout dans le fait qu'il s'agit d'une structure entièrement rigide, dans laquelle des perturba- tions, qui apparaissent, sont amorties uniquement par des éléments de liaison. Par conséquent des vibrations et déplacements, qui ne sont pas amortis par ces éléments de liaison, sont transmis presque sans être atténués aux dif- férents composants du dispositif. Les déplacements rela- tifs, qui en résultent, entre les différents composants peuvent cependant fausser si fortement les résultats de mesure que ces derniers deviennent inutilisables. Ainsi par exemple des torsions de la cellule d'un avion peuvent ne pas être absorbées par les éléments de liaison et conduisent par conséquent à une torsion de la structure en forme de cadre. Par conséquent, des déplace- ments relatifs apparaissent entre les composants indivi- duels reliés rigidement à la structure en forme de cadre. En prévoyant une structure de montage 45a à 45d représentée sur les figures 4b et 4c, entre l'installation et la struc- ture de cadre 40a à 40f, on ne peut pas empêcher cet effet. Un autre inconvénient d'une structure de cadre agencée comme cela a été décrit précédemment, réside dans l'amor- tissement intérieur faible, étant donné que les différentes parties profilées 40a à 40f sont reliées entre elles rigi- dement par l'intermédiaire de liaisons soudées ou de liai- son à vis. Par conséquent des vibrations de structure, qui apparaissent dans la structure en forme de cadre, ne sont pas amorties ou sont seulement faiblement amorties. Pour obtenir la rigidité de la structure en forme de cadre, qui est requise dans le principe usuel de réa- lisation, en ce qui concerne les parties profilées il doit s'agir de profilés à paroi relativement épaisse. Il en résulte des masses d'inertie relativement élevées, ce qui est également nuisible pendant l'apparition de perturba- tions. C'est pourquoi l'invention a pour but de créer un dispositif pour supprimer des déplacements relatifs entre des composants individuels d'une installation, notamment pour supprimer la transmission de vibrations, de déplace- ments ou d'autres perturbations, ainsi que des vibrations de structure depuis l'environnement à une autre structure comprenant plusieurs composants individuels, de sorte que la position réciproque des composants individuels reste approximativement inchangée. Ceci est obtenu conformément à l'invention à l'aide d'un dispositif pour supprimer des déplacements relatifs entre des composants et d'une installation, comportant une plate-forme rigide, sur laquelle les compo- sants de ladite installation sont montés ou reliés rigide- ment à cette dernière, comportant une structure en forme de cadre et une unité de réception, caractérisé en ce que la structure en forme de cadre comporte des parties profilées, qui sont reliées entre elles par l'intermédiaire de gous- sets d'assemblage de telle sorte que les parties profilées voisines sont distantes les unes des autres de telle sorte que la structure en forme de cadre est souple et amortit des vibrations, des déplacements et d'autres perturbations. Selon une autre caractéristique de l'invention, les parties profilées possèdent deux parties en tôle repliées en forme de U et deux parties planes en tôle, et que les deux parties en tôle repliées en forme de U sont reliées entre elles par des moyens de liaison par l'intermédiaire des parties planes en tôle, pour former un ensemble composite fermé. Selon une autre caractéristique de l'invention, les moyens de liaison sont des rivets. Selon une autre caractéristique de l'invention, entre la plate-forme et la structure en forme de cadre sont prévus des éléments rigides de liaison et sur l'unité de réception sont disposés des amortisseurs de vibrations, qui à nouveau sont reliés par l'intermédiaire d'éléments rigi- des de liaison à la structure en forme de cadre. Selon une autre caractéristique de l'invention, tous les composants individuels du dispositif sont montés directement sur la plate-forme rigide et sont reliés à la plate-forme rigide par l'intermédiaire d'une structure secondaire très rigide, à l'aide de moyens de liaison très rigides. Selon une autre caractéristique de l'invention, la plate- forme rigide est agencée sous la forme d'une structure sandwich. Selon une autre caractéristique de l'invention, les parties en tôle repliées en forme de U et les parties en tôle planes possèdent une épaisseur de l'ordre de 1,5 mm et sont formées d'un alliage d'aluminium. Selon une autre caractéristique de l'invention, l'épaisseur de la plateforme correspond approximativement à la profondeur des parties profilées rivetées. Conformément à l'invention, en ce qui concerne le dispositif servant à supprimer des déplacements relatifs entre différents composants d'une installation, il s'agit d'une structure constituée d'une plate-forme rigide et d'une structure en forme de cadre non rigide et par conse- quent il ne s'agit plus d'une structure globalement aussi rigide que possible. Les composants individuels de l'ins- tallation sont montés directement sur la plate-forme rigide ou sont reliés à la plate-forme par l'intermédiaire d'une structure secondaire rigide à l'aide d'éléments de liaison rigides. Par conséquent on obtient à nouveau une liaison aussi rigide que possible entre les composants individuels, mais pas avec les unités de réception qui sont prévues par exemple dans un avion. La structure en forme de cadre non rigide selon l'invention comprend de préférence des profils rectangu- laires, qui sont formés par des tôles réunies par rivetage et sont désignés ci-après également sous l'expression de parties profilées, et des tôles de liaison, qui sont dési- gnées ci-après sous l'expression goussets d'assemblage. Les profilés en tôle sont reliés au moyen des goussets d'assemblage de telle sorte que les profilés en tôle voi- sins ne sont pas en aboutement. Conformément à l'invention, on obtient par conséquent une structure en forme de cadre souple. La plate-forme rigide est reliée par l'intermé- diaire d'unités de réception également rigides à la struc- ture en forme de cadre et cette dernière est reliée au moyen d'éléments d'amortissement aux unités de réception par exemple dans une cellule d'avion. Une structure en forme de cadre agencée conformé- ment à l'invention sous la forme d'une structure rivetée possède des degrés intérieurs de li berté, qui agissent d'une manière dissipative et par conséquent en produisant une atténuation des vibrations. La structure en forme de cadre, qui agit par conséquent en tant que récepteur d'énergie, absorbe bien les vibrations étant donné qu'il se produit en elle un amortissement interne intense. Des per- turbations qui apparaissent, telles que des vibrations, sont par conséquent presque complètement éliminées dans une gamme très étendue de fréquences. Dans la solution selon l'invention, ces avantages sont obtenus au moyen de l'accroissement du gradient concernant la solidité et la rigidité depuis les unités de réception aux composants de l'installation. Dans la forme de réalisation selon l'invention de la structure en forme de cadre, il est en outre avantageux que les vibrations introduites s'évanouissent très rapide- ment et que par conséquent en général des amplitudes plus importantes ne soient pas transmises à la plate-forme rigide. Un autre avantage de la structure en forme de cadre constituée d'une tôle mince est l'économie importante de poids de sorte qu'il n'existe aucune masse d'inertie élevée perturbatrice. Etant donné que les différentes parties profilées sont réunies entre elles par l'intermédiaire de ce qu'on appelle des goussets d'assemblage, de telle sorte qu'elles ne se touchent pas, il n'apparait, entre les parties profi- lées, aucune transmission impulsionnelle en forme de choc (provoquée par des chocs entre les parties profilées). Ceci a un effet également positif sur le comportement d'amortis- sement du dispositif. Dans le cadre de l'invention il est en outre avantageux que la résistance de la plate-forme à la flexion et à la torsion soit supérieure à celle de la structure en forme de cadre. Par conséquent, sous l'effet de flexions et de torsions qui apparaissent dans la structure en forme de cadre, la plate-forme est assurément déplacée, mais n'est pas coudée ou tordue. De tels déplacements de la plate- forme rigide n'influent cependant pas les composants indi- viduels du dispositif étant donné que ces derniers sont fixés à la plateforme ou sont reliés rigidement à cette dernière de sorte que même dans le cas de déplacements de la plate-forme, il n'apparaît aucun déplacement relatif entre les différents composants. Comme plate-forme, on peut utiliser des plates- formes usuelles dans le commerce du type dit en nid d'abeilles, qui possèdent une structure du type en nid d'abeilles. De telles structures en nid d'abeilles possè- dent, en plus de l'avantage consistant en ce qu'il s'agit de composants rigides ayant un faible poids, l'avantage supplémentaire de réaliser un amortissement interne des vibrations. D'autres caractéristiques et avantages de la pré- sente invention ressortiront de la description donnée ci- après prise en référence aux dessins annexés, sur les- quels: - la figure 1 est une représentation en perspec- tive, reproduite en partie à la manière d'une vue éclatée, d'une forme de réalisation préférée d'un dispositif servant à supprimer le déplacement relatif; - les figures 2a et b représentent une vue en élévation latérale et une vue en coupe d'une partie profi- lée d'une structure en forme de cadre; - la figure 3a représente une vue éclatée en perspective d'une zone d'angle de la structure en forme de cadre; - les figures 4a à 4c représentent une vue en perspective de dispositifs correspondants conformes à l'état de la technique; - la figure 5 représente une vue en élévation latérale d'une structure d'essai dans laquelle on utilise le dispositif selon l'invention; - la figure 6a représente une vue en élévation latérale de droite d'une structure en forme de cadre utili- sée dans la structure d'essai; - la figure 6b représente une vue de face de la structure en forme de cadre utilisée dans la structure d'essai; - la figure 6c représente une vue en élévation latérale de gauche de la structure en forme de cadre utili- sée dans la structure d'essai; - la figure 7a représente une vue en élévation latérale de droite d'une plate-forme, fixée à la structure en forme de cadre, avec des composants individuels de la structure d'essai; la figure 7b représente une vue de face d'une plate-forme fixée à la structure en forme de cadre, avec les composants individuels de la structure d'essai; - la figure 7c représente une vue en élévation latérale de gauche d'une plate-forme de la structure en forme de cadre, avec les composants individuels de la structure d'essai; - les figures 8a à 8e représentent les diagrammes de signaux temporels, qui ont été enregistrés au niveau de points de mesure représentés sur la figure 5, à une hauteur d'environ 9500 m; - les figures 9a à 9e représentent un diagramme de signaux obtenus à partir d'une transformation (FFT) de signaux temporels, qui ont été enregistrés au niveau des points de mesure représentés sur la figure 5, à une hauteur d'environ 9500 m dans une gamme de fréquences de 0 à 2500 Hz; - les figures 10a à 10e sont des diagrammes de signaux obtenus à partir d'une transformation (FFT) de signaux temporels, qui ont été enregistrés en des points de mesure représentés sur la figure 5, à une hauteur d'environ 9500 m dans une gamme de fréquences de 0 à 100 Hz; - les figures lia à l1e sont des diagrammes de signaux temporels, qui ont été enregistrés en des points de mesure, représentés sur la figure 5, à une hauteur de m; - les figures 12a à 12e sont des diagrammes de signaux obtenus à partir d'une transformation (FFT) de signaux temporels, qui ont été enregistrés en des points de mesure représentés sur la figure 5, à une hauteur de 150 m dans une gamme de fréquences de 0 à 2500 Hz; et - les figures 13a à 13e représentent des dia- grammes de signaux obtenus à partir d'une transformation (FFT) de signaux temporels qui ont été enregistrés en des points de mesure représentés sur la figure 5, à une hauteur de 150 m dans une gamme de fréquences de 0 à 100 Hz. La figure 1 montre une représentation en perspec- tive d'une forme de réalisation préférée d'un dispositif pour supprimer des déplacements relatifs. Une structure en forme de cadre parallépipédique 100 du dispositif comporte des parties profilées la à ld, 2a à 2d et 3a à 3d, qui sont prévues le long des bords extérieurs et sont reliées au moyen de trois goussets d'assemblage respectifs 4 au niveau des zones d'angle. La constitution des parties profilées ainsi que leur liaison au moyen des goussets d'assemblage 4 pour former la structure en forme de cadre de forme paral- lélépipédique 100 va être décrite ci-après de façon détail- lée en référence aux figures 2a et 2b ainsi qu'aux figures 3a et 3b. Une plate-forme en soi rigide 6 est disposée dans la structure en forme de cadre 100 par l'intermédiaire d'éléments de liaison rigides 5. Dans la forme de réalisa- tion représentée sur la figure 1, quatre éléments de liai- son 5 sont agencés en forme de U et dimensionnés de telle sorte qu'ils enserrent latéralement les bords longitudinaux de la plate-forme 6. Les éléments de liaison 5 sont fixés d'une part à la plate-forme 6 et d'autre part aux deux par- ties profilées supérieures 3c et 3d, qui s'étendent dans la direction longitudinale. Cela signifie que la plate-forme 6 et les quatre éléments de liaison 5, fixés à cette plate- forme, sont dimensionnés de telle sorte qu'ils remplissent l'espace intercalaire présent entre les côtés intérieurs des deux parties supérieures profilées 3c et 3d de la structure en forme de cadre 100. Des composants individuel, non représentés sur la figure 1, d'une installation ou par exemple d'une structure d'essai sont montés de façon fixe sur la plate-forme rigide 6. Pour obtenir des caractéristiques optimales d'amortisse- ment avec le dispositif selon l'invention, il faudrait que l'épaisseur de la plate-forme 6 corresponde de préférence approximativement à celle des parties profilées de la structure en forme de cadre 100. Aux parties profilées inférieures lb et ld de la structure en forme de cadre 100, qui s'étendent dans la direction longitudinale, sont reliés respectivement de façon fixe deux éléments de liaison rigides 7, à l'aide desquels la structure en forme de cadre 100 est fixée au moyen d'éléments d'amortissement 8 à des unités de récep- tion 9. Les unités de réception 9 elles-mêmes sont prévues dans un système de déplacement, comme par exemple un avion. Les figures 2a et 2b représentent par exemple une vue en élévation latérale et une vue en coupe d'une partie profilée de la structure en forme de cadre. Etant donné que toutes les parties profilées la à ld, 2a à 2d et 3a à 3d possèdent en principe le même agencement, on a représenté de façon détaillée, à titre d'exemple, sur les figures 2a et 2b la structure de la partie profilée la. La partie profilée la est constituée de deux tôles planes l0a et lOa' et de deux tôles lla et lia' en forme de U en coupe. Les tôles lla et lia' en forme de U possèdent chacune deux éléments de surface plats lia1 et lla2 ou lia'1 et lia'2, qui sont parallèles et disposés en vis-à-vis l'un de l'autre et, perpendiculairement à ces deux éléments de surface, un autre élément de surface plat lla3 ou 11a'3. Les trois éléments de surface plats l1a1, lla2 et lla3 ou lla'1, lia'2 et 11a'3 sont reliés entre eux respectivement par l'intermédiaire d'éléments de surface lla13 et lla23 ou 11a'13 ou lia'23. En outre, chacune des tôles en forme de U lla et 11a' comporte, en vis-à-vis des éléments de surface plats lla3 et lla'3, des bandes d'extrémité planes parallèles lia4 et lla5 ou lla'4 et lla'5, qui à nouveau sont reliées par l'intermédiaire d'éléments de surface coudés lla15 et lla24 ou lla'15 et lia'24, aux éléments de surface plats lla1 et lla2 ou lla'1 et 11a'2. Les parties d'extrémité planes lla4 et lla5 ou lla'4 et lia'5, qui sont situées dans un plan, sont dimen- sionnées de telle sorte qu'un espace intercalaire lla45 ou lia'45 reste libre entre ces parties d'extrémité. Sur la base de l'agencement décrit précédemment des tôles lla ou 11a' repliées en forme de U, ces dernières peuvent être fabriquées de façon simple à partir d'un maté- riau d'une tôle plane, au moyen de dispositifs correspon- dants de pliage. Comme cela est visible sur la figure 2b, les deux tôles repliées en forme de U lla et 11a' sont disposées de telle sorte que les deux ouvertures lla45 et 11a'45 sont situées réciproquement en vis-à-vis. La tôle plane 10a est reliée au moyen de rivets 12 (voir figure 2a) aux éléments de tôle plats 11a2 ou 11a'2 de sorte que la tôle plane lOa ne fait pas saillie dans les éléments de surface coudés lla23 ou lia'23. La tôle plane lOa', qui est prévue en vis- à-vis de la tôle plane O10a et est parallèle à cette der- nière, est reliée aux éléments de surface lla1 ou lia'1 des tôles repliées en forme de U lla et 11a', également à l'aide de rivets 12 de sorte que la tôle plane 11a' ne fait pas saillie dans les éléments de surface coudés lla13 ou 11a'13. Sur les figures 3a et 3b, on a représenté par exemple une zone d'angle de la structure en forme de cadre 100 avant le montage et à l'état terminé. Une telle zone d'angle possède des parties profilées 3a, 3b et 2a, qui sont agencées conformément aux figures 2a et 2b et qui sont reliées entre elles par l'intermédiaire de goussets d'assemblage 4a à 4c au moyen de rivets 12 indiqués par des croix (+). Comme cela est visible sur la figure 3a, dans le cas de la partie profilée 3b, sa tôle en forme de U 31b fait saillie, par rapport aux tôles latérales planes 30b et b' ainsi qu'à la tôle en forme de U 31b, sur une longueur déterminée qui correspond approximativement à la dimension la plus grande de la partie profilée 2a approximativement rectangulaire en coupe transversale. Au contraire les deux tôles en forme de U 31a et 31a' et les deux tôles planes a et 30a' de la partie profilée 3a ainsi que les tôles en forme de U 21a et 21a' et les tôles planes 20a et 20a' de la partie profilée 20a se terminent respectivement dans un plan. Pour former la zone d'angle, représentée sur la figure 3b, d'une structure en forme de cadre 100, on fixe le gousset d'assemblage 4a par exemple à l'aide de rivets 12 à la tôle plane 30a de la partie profilée 3a de sorte que les points, désignés par A et B, du gousset d'assemblage 4a et de la partie profilée 3a sont amenés en recouvrement. On fixe alors la tôle plane 21a' de la partie profilée 2a au gousset d'assemblage 4a fixé à la partie profilée 3a, de telle sorte que les points, désignés par C et D, du gousset d'assemblage 4a et de la partie profilée 2a sont amenés en recouvrement. Il faut tenir compte du fait que l'extrémité supérieure, sur la figure 3a, de la partie profilée 2a s'étend uniquement jusque dans la moitié inférieure, sur la figure 3a, de la partie profilée 3a de sorte que la tôle en forme de U 31b de la partie profilée 3b, qui, sur la figure 3a, fait saillie au-delà de la tôle inférieure en forme de U 31b' de la partie profilée 3b, est disposée au-dessus de la partie profilée 2a. Les parties profilées 2a et 3b sont par exemple reliées entre elles à nouveau au moyen d'un rivet par l'intermédiaire du gousset d'assemblage 4b de sorte que les points E et F du gousset d'assemblage 4b ou de la tôle plane 20a' de la partie pro- filée 2a et les points G et H du gousset d'assemblage 4b ou de la partie profilée 3b sont placés en recouvrement. On fixe alors le gousset d'assemblage également à nouveau à l'aide de rivets aux parties profilées 3a et 3b comme cela est visible sur la figure 3b. Lors de l'assemblage et de la liaison des parties profilées, il faut en outre veiller à ce que les diffé- rentes parties profilées ne se touchent pas, mais qu'il existe entre elles une certaine distance afin qu'aucune transmission d'impulsions ne puisse se produire entre les différents parties profilées. Ci-après, en référence à la figure 5, aux figures 6a à 6c et aux figures 7a à 7c, on va décrire une structure d'essai, dans laquelle on utilise le dispositif selon l'invention. Sur les figures 8a à 12c, on a reproduit des résultats d'essai enregistrés ou déterminés en différents emplacements de mesure. Sur la figure 5, on a représenté une vue en élé- vation latérale de la structure d'essai pour mesurer un champ de vent à échelle intermédiaire d'un avion. A cet effet, une structure en forme de cadre 50 modifiée de façon correspondante est fixée par l'intermédiaire d'amortisseurs 51 sur une unité de réception 52 prévue dans la cellule d'avion (non représentée de façon détaillée). La structure en forme de cadre 50 est reliée rigidement à une plate- forme 53, sur laquelle sont montés de façon fixe des compo- sants individuels 55a à 55d de la structure d'essai. En ce qui concerne les composants 55a à 55d, il s'agit par exemple d'un télescope, de plusieurs miroirs de renvoi. Comme cela est visible sur la figure 5, le trajet 54 du rayonnement, qui est rehaussé par une teinte en gris clair, s'étend sur une longue distance à l'intérieur du dispositif d'essai. Etant donné que pour obtenir des résul- tats parlants, une grande précision de mesure est exigée, les différents composants 55a à 55d ne doivent pas être déplacés les uns par rapport aux autres ou doivent seule- ment être faiblement déplacés les uns par rapport aux autres, c'est-à-dire que le trajet du rayonnement peut seu- lement s'écarter d'une manière minimale de sa position de consigne. Pour le contrôle du dispositif selon l'invention, qui doit supprimer la transmission de vibrations, de dépla- cements et de perturbations similaires au niveau des diffé- rents composants 55a à 55d de la structure d'essai, les points de mesure Mi à M4 sont prévus en différents emplace- ments des dispositifs. Le point de mesure Mi est prévu sur l'unité de réception 52 pour absorber des perturbations appliquées dans le dispositif. Le point de mesure M2 est prévu sur la fixation d'un bloc amortisseur 51 utilisé comme amortisseur, sur la structure en forme de cadre 50. Un autre point de mesure M3 est prévu sur l'une des parties profilées de la structure en forme de cadre 50; il s'agit d'un point de mesure situé à proximité de la fixation de la plate-forme 53 sur la structure en forme de cadre 50. Le point de mesure M4 est situé sur la plate-forme 53. Dans la partie de droite de la figure 5, on a représenté une structure en forme de cadre 60 se présentant sous la forme de ce qu'on appelle une baie de 19", qui est utilisée pour recevoir des appareils d'exploitation, tels que des ordinateurs. La structure en forme de cadre 60 est reliée directement, par l'intermédiaire de blocs amortis- seurs 61, à l'unité de réception 52. Etant donné que la structure en forme de cadre 60 sous la forme de ce qu'on appelle une baie de 19" n'est pas amortie par un dispositif selon l'invention, des mesures de référence peuvent être exécutées en un point de mesure M5. Sur les figures 6a à 6c, on a représenté, pour illustrer la modification nécessaire, la structure en forme de cadre 50 utilisée pour exécuter l'essai, selon une vue en élévation latérale de droite (figure 6a), selon une vue de face (figure 6b) et selon une vue en élévation latérale de gauche (figure 6c). En ce qui concerne la structure en forme de cadre 50, il s'agit d'une structure rivetée agen- cée conformément à l'invention et constituée par des tôles d'un alliage d'aluminium AlCuMg2, qui possèdent une épais- seur de 1,5 mm. Sur les différentes vues de la structure en forme de cadre utilisée 50, on reconnaît clairement la position du bloc amortisseur 51 ainsi que la position des parties de liaison 56 qui établissent la liaison avec la plate-forme 53 non représentée sur les figures 6a à 6c. Les figures 7a à 7c sont des vues, qui correspon- dent aux vues des figures 6a à 6c, de la structure en forme de cadre, dans laquelle la plate-forme rigide 53 est fixée. En ce qui concerne la structure d'essai décrite ici, on a choisi comme plate-forme une plaque optique de la série XS de la société Newport, qui est agencée avec la réalisation dite en nid d'abeilles, de sorte qu'on réalise de cette manière une plate-forme qui, pour une grande rigidité, pos- sède un poids relativement faible. Comme cela est repré- senté sur la figure 7b, la plate-forme 53 est reliée à la structure en forme de cadre 50, par l'intermédiaire de quatre éléments de liaison 56. En raison de la place limitée, il a fallu fixer les éléments de liaison inférieurs 56 avec les mêmes vis que celles du bloc amortisseur 51 représenté sur la figure 7b. Il en résulte qu'une liaison directe est établie entre le bloc amortisseur 51 et la plate-forme 53 de sorte qu'une transmission directe de perturbations des blocs amortis- seurs 51 à la plate-forme 53 semble possible au moins en partie. Les résultats d'amortissement, que l'on peut obte- nir à l'aide du dispositif selon l'invention, peuvent encore être améliorés lorsqu'un découplage complet de la plate-forme 53 vis-à-vis du bloc amortisseur 51 est pos- sible, et ces éléments sont reliés entre eux uniquement par l'intermédiaire de la structure en forme de cadre. Comme cela a déjà été mentionné, les composants a à 55d sont montés fixes sur la plate-forme 53. En considérant les distances réciproques relativement impor- tantes entre les différents composants 55a à 55d, qui sont visibles notamment sur les figures 7a et 7c, on voit que déjà de faibles déplacements relatifs entre les différents * composants fausseraient fortement les résultats de mesure. Sur les figures 8 à 13, on a représenté les résultats de mesure obtenus au niveau des points indivi- duels de mesure Mi à M5 (voir figure 5). En chaque point de mesure, on a enregistré le comportement vibratoire avec des capteurs d'accélération dans la direction des axes X et Z (voir figure 5). Sur les figures 8a à 8e, on a représenté les signaux temporels dans le cas d'une hauteur de vol d'environ 9500 m, aux points de mesure Mi à M5. On a porté en ordonnées respectivement l'amplitude en fonction de l'accélération de la pesanteur [g] et en abscisses le temps en secondes [s]. Sur la figure 8a on voit que dans l'unité de réception 52 (figure 5) apparaissent, aussi bien dans la direction X que dans la direction Z, des amplitudes qui sont en partie supérieures à 0,4 fois l'accélération de la pesanteur. Sur la figure 8b on voit qu'une réduction nette de l'amplitude se produit déjà directement en aval des élé- ments d'amortissement 51 (figure 5). Cependant il s'agit toujours encore d'amplitudes atteignant jusqu'à un dixième de l'accélération de la pesanteur [g]. A l'emplacement de mesure M3 représenté sur la figure 8c, l'amplitude diminue en direction de l'axe X, mais surtout dans la direction de l'axe Z par rapport à l'emplacement de mesure M2. Par conséquent déjà à partir de là, l'action d'amortissement de la structure en forme de cadre est visible. Les valeurs de mesure représentées sur la figure 8d et prises au point de mesure M4, qui est situé sur la plate-forme 53 (voir figure 5), montrent clairement, sur- tout par comparaison aux valeurs de mesure représentées sur la figure 8a, que la valeur des amplitudes a fortement diminué. Les mesures comparatives, illustrées sur la figure 8e et exécutées au niveau du point de mesure M5 mon- trent en outre les caractéristiques nettement meilleures d'amortissement du dispositif selon l'invention par rapport à une structure en forme de cadre sous la forme d'une baie de 19". Sur les figures 9a à 9e, on a représenté les signaux formés par les transformation de Fourier rapide (FFT) des signaux temporels représentés sur les figures 8a à 8e pour une hauteur de vol d'environ 9500 m. On a repré- senté respectivement les amplitudes en fonction de l'accélération de la pesanteur [g] et en abscisses on a représenté des fréquences en Hz dans une gamme de 0 à 2500 Hz. Les résultats de mesure, déjà expliqués en réfé- rence aux figures 8a à 8e, sont représentés en supplément au moyen des représentations des fréquences. Si l'on com- pare notamment les figures 9a et 9d, on voit clairement qu'à partir d'une fréquence de 500 Hz et notamment à partir d'une fréquence de 1000 Hz, les amplitudes élevées, qui apparaissent au niveau du point de mesure M1, sont presque complètement évanouies. Par conséquent on voit que des amplitudes élevées, qui apparaissent dans l'unité de récep- tion 52 (figure 5), sont très fortement amorties par le dispositif selon l'invention et par conséquent ne sont pas transmises à la plate-forme 53 (sur la figure 5), ni aux composants 55a à 55d montés sur la plate- forme 53. Les valeurs de mesure, qui sont représentées sur la figure 9e et sont obtenues au niveau du point de mesure M5 qui est situé sur la baie à 19" 60 (figure 5), confir- ment à nouveau l'effet d'amortissement intense des vibra- tions, que permet le dispositif selon l'invention. Sur les figures 10a à 10e on a représenté les mesures, qui sont représentées sur les figures 9a à 9e, pour une gamme de fréquences de 0 à 100 Hz. A partir des valeurs de mesure, on voit que des fréquences dans une gamme atteignant jusqu'à 100 Hz ne sont pas amorties par le dispositif selon l'invention. Etant donné qu'il s'agit cependant de fréquences relativement basses, les effets sur la précision de mesure des composants 55a à 55d prévus sur la plate-forme 53, ont seulement une importance secondaire, d'autant que la plate-forme 53 se déplace uniquement, mais n'est pas tordue, aux basses fréquences. Par conséquent il n'apparaît aucun déplacement relatif entre les différents composants 55a à 55d. Lors d'une autre série d'essais, on a exécuté, comme pour les mesures décrites précédemment et exécutées à une hauteur de vol d'environ 9500 m, les mêmes mesures à une hauteur de 150 m. Les résultats de mesure obtenus sont reproduits sur les figures 11 à 13. Une comparaison des figures lla à lie avec les figures 8a à 8e montre que, pour une hauteur de vol de m nettement plus faible qu'une hauteur de vol d'environ 9500 m, les excitations appliquées au système sont nette- ment plus faibles. On peut voir sur les figures 12a à 12d que les amplitudes, qui apparaissent dans des gammes plus élevées de fréquences, du dispositif selon l'invention sont presque complètement éliminées (voir les figures 9a à 9d). Dans le cas d'un vol à une faible hauteur, comme cela est visible sur les figures 13a à 13e, il est souvent frappant que des amplitudes élevées, qui ne peuvent pas être amorties par le dispositif selon l'invention, apparaissent dans des gammes de fréquences plus faibles. Etant donné que dans le cas de ces amplitudes qui subsistent dans le système, il s'agit d'amplitudes obtenues aux basses fré- quences, ces amplitudes n'affectent pas l'exécution des mesures à l'aide des composants 55a à 55d qui sont montés sur la plate-forme 53. Ceci est dû au fait que les ampli- tudes, qui apparaissent aux basses fréquences, déclenchent un déplacement, mais pas un fléchissement ni une torsion de la plate-forme 53. Par conséquent, l'ensemble de la plate- forme 53 est en général déplacé, mais les composants indi- viduels 55a à 55d n'exécutent aucun déplacement relatif. A partir de l'amplification, visible sur les figures 13a à 13d, de l'amplitude de l'application à l'unité de réception 52 jusqu'à la plateforme 53, on peut en conclure qu'il s'agit de fréquences de résonance des blocs amortisseurs 51. Ces perturbations peuvent par conse- quent être réduites grâce à l'utilisation d'autres éléments d'amortissement. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour supprimer des déplacements relatifs entre des composants d'une installation, compor- tant une plate-forme rigide (6), sur laquelle les compo- sants (55a à 55d) de ladite installation sont montés ou reliés rigidement à cette dernière, comportant une struc- ture en forme de cadre (100) et une unité de réception (9), caractérisé en ce que la structure en forme de cadre (100) comporte des parties profilées (la à ld; 2a à 2d; 3a à 3d), qui sont reliées entre elles par l'intermédiaire de gous- sets d'assemblage (4) de telle sorte que les parties profi- lées voisines (la à ld; 2a à 2d; 3a à 3d) sont distantes les unes des autres de telle sorte que la structure en forme de cadre (100) est souple et amortit des vibrations, des déplacements et d'autres perturbations. 2. Dispositif selon la revendication 1, caracté- risé en ce que les parties profilées (la) possèdent deux parties en tôle (lla;lla') repliées en forme de U et deux parties planes en tôle (10a, 1Oa'), et que les deux parties en tôle repliées en forme de U (10a,10a') sont reliées entre elles par des moyens de liaison (12) par l'intermédiaire des parties planes en tôle (10a, 10a'), pour former un ensemble composite fermé. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les moyens de liaison sont des rivets (12). 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 3, caractérisé en ce qu'entre la plate-forme (6) et la structure en forme de cadre (100) sont prévus des éléments rigides de liaison (5) et que sur l'unité de réception (9) sont disposés des amortisseurs de vibrations (8), qui à nouveau sont reliés par l'intermédiaire d'élé- ments rigides de liaison (7) à la structure en forme de cadre (100). 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 4, caractérisé en ce que tous les composants individuels (55a à 55d) du dispositif sont montés directe- ment sur la plate-forme rigide et sont reliés à la plate- forme rigide (6) par l'intermédiaire d'une structure secon- daire très rigide, à l'aide de moyens de liaison très rigides. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 5, caractérisé en ce que la plate-forme rigide (6) est agencée sous la forme d'une structure sandwich. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 6, caractérisé en ce que les parties en tôle (lia, lia') repliées en forme de U et les parties en tôle planes (10a,10a') possèdent une épaisseur de l'ordre de 1,5 mm et sont formées d'un alliage d'aluminium (AlCuMg2). 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 7, caractérisé en ce que l'épaisseur de la plate-forme (6) correspond approximativement à la profon- deur des parties profilées rivetées (la à ld; 2a à 2d; 3a à 3d).