Brevet FR2746454A1 — publié le 19970926

STRUCTURE DE LUBRIFICATION POUR COMPRESSEUR ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION Domaine de l'invention La présente invention se rapporte aux structures de lubrification pour compresseurs et, plus particulièrement, aux perfectionnements dans les passages de circulation pour l'huile lubrifiante dans les compresseurs qui emploient des disques en nutation. Description de la technique antérieure Un compresseur à cylindrée variable typique qui emploie un disque en nutation présente un alésage de cylindre et un piston logé dans celui-ci. Une chambre de compression est définie dans l'alésage de cylindre par le piston. Le piston est couplé au disque en nutation par l'intermédiaire de coussinets. Le disque en nutation est disposé dans la chambre de bielle autour d'un arbre d'entraînement. Un mécanisme articulé soutient le disque en nutation de telle façon qu'il est incliné selon la différence entre la pression dans la chambre de bielle et la pression agissant sur la face du piston. Dans ce type de compresseur, le disque en nutation est déplacé vers une position d'inclinaison minimale dans laquelle son inclinaison devient minimale par rapport à un plan perpendiculaire à l'arbre d'entraînement (l'état dans lequel la cylindrée du compresseur est minimale). Lorsque le disque en nutation se trouve dans la position d'inclinaison minimale, de l'huile lubrifiante, contenue dans un réfrigérant, est acheminée de la chambre de compression à la chambre de bielle par une ouverture définie entre le piston et la paroi de l'alésage de cylindre afin de lubrifier le disque en nutation et les coussinets. Au niveau du disque en nutation, un effort considérable est appliqué sur une partie en contact avec le mécanisme articulé dans le sens axial de l'arbre d'entraînement. L'effort appliqué sur cette partie est supérieur à l'effort appliqué sur d'autres parties du disque en nutation. Par conséquent, il est particulièrement important que la partie recevant l'effort important soit suffisamment lubrifiée pour améliorer la durabilité du disque en nutation. Le disque en nutation est muni d'un alésage d'arbre pour insérer l'arbre d'entraînement dans celui-ci. Lorsqu'une pièce est usinée pour façonner le disque en nutation, un alésage de référence se prolongeant parallèlement à l'alésage d'arbre est prévu en plus de l'alésage d'arbre. La pièce, moulée et en forme de disque, est fixée à un gabarit. Le gabarit est immobilisé sur une table d'une fraiseuse à commande numérique (NC). La pièce est usinée par une pierre meulière qui est attachée à une broche de la fraiseuse. La pièce doit être fixée au gabarit de façon à l'empêcher de tourner lors de l'usinage. Ainsi, un arbre central en saillie du gabarit est inséré dans l'alésage d'arbre de la pièce pendant qu'une goupille d'ajustage en saillie du gabarit est insérée dans l'alésage de référence. De cette façon, la pièce est soutenue à deux endroits par le gabarit afin d'empêcher la rotation de celle-ci. Ceci permet un usinage stable de la pièce lors du façonnage du disque en nutation. Tel que décrit ci-dessus, l'huile lubrifiante contenue dans le réfrigérant est acheminée de la chambre de compression vers la chambre de bielle par l'intermédiaire d'une ouverture définie entre le piston et la paroi de l'alésage de cylindre. Lorsque l'huile lubrifiante coule dans la chambre de bielle, l'huile avance le long de la surface du disque en nutation vers les coussinets et lubrifie ensuite la région entre le disque en nutation et les coussinets. Cependant, le réfrigérant contenant l'huile lubrifiante s'écoule dans l'alésage de référence. Ceci affecte l'écoulement de l'huile lubrifiante de façon indésirable. Une lubrification insuffisante de la région recevant l'effort le plus important provoque l'usure prématurée du disque. Une telle lubrification insuffisante est particulièrement problématique dans les compresseurs qui n'emploient pas d'embrayage (compresseurs à embrayage automatique) tel ceux décrits dans les publications des brevets Japonais non examinés no. 3-37378 et 7-286581. Dans un compresseur à embrayage automatique typique, il est important d'éviter une cylindrée de compresseur excessive lorsque le refroidissement n'est pas requis et d'empêcher la formation de gel dans l'évaporateur associé. La circulation de réfrigérant à travers le circuit de réfrigération externe est interrompue lorsque le refroidissement n'est pas requis ou en cas de possibilité de formation de gel. Dans les compresseurs des publications des brevets Japonais non examinés no. 3-37378 et 7-286581, la circulation de réfrigérant dans le circuit de réfrigération externe est interrompue en empêchant l'écoulement de gaz réfrigérant dans la chambre d'aspiration du compresseur à partir du circuit de réfrigération externe. Dans ces compresseurs, lorsque l'écoulement de gaz réfrigérant du circuit de réfrigération externe vers la chambre d'aspiration est bloqué, le disque en nutation est déplacé vers la position d'inclinaison minimale. Si l'écoulement de gaz réfrigérant du circuit de réfrigération externe vers la chambre d'aspiration est déclenché, l'inclinaison du disque en nutation est augmentée par rapport à l'inclinaison minimale. Lorsque le disque en nutation se trouve dans la position d'inclinaison minimale, le réfrigérant dans le circuit de réfrigération externe n'est pas refoulé vers le compresseur. Dans ce cas, la lubrification de l'intérieur du compresseur est assurée par l'huile lubrifiante contenue dans le réfrigérant qui circule à l'intérieur du compresseur. Le réfrigérant passant à travers l'ouverture fait partie du réfrigérant circulant à l'intérieur du compresseur. Ainsi, lorsque l'huile lubrifiante contenue dans le réfrigérant en circulation devient insuffisante, il est difficile d'éviter l'usure prématurée du fait que le disque en nutation tourne constamment au cours du fonctionnement de la source de commande externe qui commande le compresseur. Résumé de l'invention Par conséquent, un objet de la présente invention consiste à prévoir une structure de lubrification assurant une grande longévité d'un disque en nutation dans un compresseur, laquelle soutien de façon inclinable le disque en nutation dans une chambre de bielle et commande l'inclinaison du disque en nutation selon la différence entre la pression dans la chambre de bielle et la pression agissant sur la face d'un piston. Un autre objet de la présente invention consiste à prévoir une structure de lubrification pour un compresseur qui permet une lubrification suffisante du disque en nutation dans des parties recevant un effort important. Un objet supplémentaire de la présente invention consiste à prévoir une structure de lubrification pour un compresseur qui emploie un disque en nutation présentant une résistance supérieure. Pour réaliser les objets ci-dessus, une structure de lubrification perfectionnée d'un compresseur est décrite. Un disque en nutation est soutenu de façon inclinable sur l'arbre d'entraînement en vue d'une rotation intégrale avec celui-ci. Une pluralité de pistons sont couplés fonctionnellement au disque en nutation. La rotation du disque en nutation est convertie en un mouvement réciproque de chaque piston dans un alésage de cylindre associé pour comprimer et décharger le gaz contenant l'huile. Une ouverture est définie par l'alésage de cylindre et le piston permettant au gaz comprimé de s'écouler de l'alésage de cylindre vers le disque en nutation. Le disque en nutation présente une région de fonctionnement qui reçoit l'effort en compression le plus important en fonction de la force de réaction du gaz comprimé agissant sur le piston lorsque le disque en nutation tourne. Le disque en nutation présente au moins un alésage pour attacher le disque en nutation à un gabarit lorsque le disque en nutation est meulé au cours du processus de fabrication de celui-ci. L'alésage est disposé pour permettre au gaz de s'écouler vers le disque en nutation à partir de l'alésage de cylindre et à travers l'ouverture pour s'écouler dans la région de fonctionnement. Dans un mode de réalisation, l'alésage est façonné dans une position en décalage radial par rapport à la région de fonctionnement. Dans un mode de réalisation, la structure de lubrification comprend un coussinet interposé entre la disque en nutation et le piston, ledit coussinet étant en contact avec la région de fonctionnement par l'une de ses surfaces et le piston par son autre surface. La structure de lubrification comprend une paire de tenons de guidage se prolongeant parallèlement entre elles depuis le disque en nutation et un disque de calage soutenu sur l'arbre d'entraînement en vue d'une rotation intégrale avec celui-ci et soutenant librement lesdits tenons de guidage, ledit disque en nutation étant soutenu de façon inclinable par les tenons, et par le disque de calage, ladite région de fonctionnement étant située à un endroit sur le disque en nutation correspondant aux tenons de guidage et au disque de calage le long d'un sens axial par rapport à l'arbre d'entraînement. Ledit alésage se prolonge dans le disque en nutation. Dans un mode de réalisation, lesdits alésages sont bosselés dans le disque en nutation. La structure de lubrification comprend un contrepoids prévu sur l'une des surfaces opposées du disque en nutation, ledit contrepoids étant distant de la région de fonctionnement, lesdits alésages étant bosselés dans le contrepoids. Dans un mode de réalisation, ledit disque en nutation comporte des alésages bosselés respectivement dans des surfaces opposées du disque en nutation, lesdits alésages étant façonnés symétriquement par rapport à une ligne traversant un centre de rotation du disque en nutation et un point central entre les tenons de guidage. Dans un mode de réalisation, ledit disque en nutation comporte des alésages bosselés respectivement dans des surfaces opposées du disque en nutation, et par un passage reliant au moins l'un desdits alésages à la région de fonctionnement pour guider le gaz vers la région de fonctionnement à partir de l'alésage. Brève description des dessins Les caractéristiques de la présente invention considérées comme étant nouvelles sont exposées en particulier dans les revendications annexées. Les divers objets et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description ci-après des modes de réalisation actuellement préférés, faite en référence aux dessins annexes, dans lesquels: la figure 1 est une vue latérale en coupe transversale montrant un compresseur selon un premier mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 est une vue en coupe transversale selon la ligne 2-2 sur la figure 1; la figure 3 est une vue en coupe transversale selon la ligne 3-3 sur la figure 1; la figure 4 est une vue en coupe transversale selon la ligne 4-4 sur la figure 1; la figure 5 est une vue en coupe transversale montant le compresseur tout entier lorsque le disque en nutation est disposé dans la position d'inclinaison minimale; la figure 6 est une vue en perspective montrant le procédé de fabrication du disque en nutation; les figures 7(A) et 7(B) montrent un deuxième mode de réalisation selon la présente invention. La figure 7(A) est une vue en coupe transversale selon un emplacement correspondant à la figure 2, et la figure 7(B) est une vue en perspective montrant la face arrière du disque en nutation; les figures 8(A) et 8(B) montrent un troisième mode de réalisation selon la présente invention. La figure 8(A) est une vue en perspective montrant la face avant du disque en nutation, et la figure 8(B) est une vue en perspective montrant la face arrière du disque en nutation; et les figures 9(A) et 9(B) montrent un quatrième mode de réalisation selon la présente invention. La figure 9(A) est une vue en perspective montrant la face avant du disque en nutation, et la figure 9(B) est une vue en perspective montrant la face arrière du disque en nutation. Description détaillée des modes de réalisation préférés Un compresseur à cylindrée variable et embrayage automatique selon un premier mode de réalisation de la présente invention sera maintenant décrit en référence aux figures 1 à 6. Comme le montre la figure 1, un boîtier avant 12 est fixé à l'extrémité avant d'un bloc de cylindres 11. Un boîtier arrière 13 est fixé à l'extrémité arrière du bloc de cylindres 11. Un premier, deuxième et troisième disques de soupape 14, 15, 16 et un disque de retenue 17 sont prévus entre le châssis arrière et le bloc de cylindres 11. Une chambre de bielle 121 est définie dans le boîtier avant 12. Un arbre d'entraînement 18 se prolonge dans le boîtier avant 12 et le bloc de cylindres 11 et il est soutenu de façon rotative. L'extrémité avant de l'arbre d'entraînement 18 fait saillie vers l'extérieur du boîtier avant 12. Une poulie 19 est fixée à l'extrémité en saillie de l'arbre d'entraînement 18. La poulie 19 est reliée fonctionnellement à un moteur de véhicule (non représenté) par une courroie 20. Le boîtier avant 12 soutient la poulie 19 par l'intermédiaire d'un roulement à contact oblique 21. Le roulement à contact oblique 21 reçoit des efforts axiaux et des efforts radiaux qui sont appliqués sur le boîtier avant 12 par la poulie 19. Un disque de calage 22 est relié à l'arbre d'entraînement 18. Un disque en nutation 23 est prévu sur l'arbre d'entraînement 18. Le disque en nutation 23 est inclinable et coulissant dans le sens axial de l'arbre d'entraînement 18. Un alésage d'arbre 231 se prolonge dans le centre du disque en nutation 23. L'arbre d'entraînement 18 est inséré dans l'alésage d'arbre 231 pour permettre un coulissement relatif entre le disque en nutation 23 et l'arbre 18. Le centre de l'alésage d'arbre 231 dans le sens axial de l'arbre d'entraînement 18 présente une section transversale sensiblement circulaire. Le diamètre au centre (partie circulaire) de l'alésage d'arbre 231 est sensiblement égal au diamètre de l'arbre d'entraînement 18. L'alésage d'arbre 231 est évasé vers la face arrière du disque en nutation 23 (vers le bloc de cylindres 11) à partir de la partie circulaire. L'alésage d'arbre 231 est également évasé vers la face avant du disque en nutation 23 (vers le châssis avant 12) à partir de la partie circulaire. La forme de l'alésage d'arbre 231 permet au disque en nutation de coulisser et de s'incliner par rapport à l'arbre d'entraînement 18 sans interférence. Comme le montre la figure 3, des éléments de couplage 24, 25 sont fixés au disque en nutation 23. Des tenons de guidage 26, 27 sont fixés respectivement aux éléments de couplage 24, 25. Des sphères de guidage 261, 271 sont prévues à l'extrémité distante des tenons de guidage 26, 27. Un bras 221 se prolonge à partir du disque de calage 22. Une paire de trous de guidage 222, 223 sont définis dans le bras 221. Les sphères de guidage 261, 271 sont ajustées de façon coulissante respectivement dans les trous de guidage 222, 223. Le bras 221 coopère avec la paire de tenons de guidage 26, 27 pour permettre au disque en nutation 23 de s'incliner dans le sens axial de l'arbre d'entraînement 18 et pour faire tourner le disque en nutation 23 intégralement avec l'arbre d'entraînement 18. Les sphères de guidage 261, 271 sont guidées dans les trous de guidage 222, 223 associés au fur et à mesure que les sphères de guidage 261, 271 coulissent à l'intérieur de ceux-ci tandis que le disque en nutation 23 est soutenu par l'arbre d'entraînement 18 pendant que le disque 23 coulisse le long de l'arbre 18. Au cours de son inclinaison, le disque en nutation 23 s'incline autour de sa section supérieure, comme le montre la figure 1, o le piston 37 est déplacé vers une position au point mort supérieure. L'inclinaison du disque en nutation 23 par rapport à un sens perpendiculaire à l'arbre d'entraînement 18 devient faible au fur et à mesure que le centre du disque en nutation se déplace vers le bloc de cylindres 11. Des surfaces de coulissement annulaires 232, 233 sont définies à la périphérie des faces avant et arrière du disque en nutation 23. Un alésage de référence 234 se prolonge dans un sens perpendiculaire aux surfaces de coulissement 232, 233 à un endroit en saillie au-dedans des surfaces de coulissement 232, 233. Comme le montre la figure 2, l'alésage de référence 234 est situé à un emplacement espacé de la région située entre les tenons de guidage 26, 27. L'alésage de référence 234 est employé pour meuler le disque en nutation 23. Par exemple, l'alésage de référence 234 est employé lors du meulage des surfaces de coulissement 232, 233. Comme le montre la figure 6, le disque en nutation 23 est produit à partir d'une pièce moulée en forme de disque 23D. L'alésage d'arbre 231 et l'alésage de référence 234 sont façonnés lors du moulage de la pièce 23D. La pièce 23D est meulée en fixant d'abord la pièce 23D à un gabarit 51. Un arbre central 511 et une goupille d'ajustage 512 font saillie du gabarit 51. L'arbre central 511 est inséré dans l'alésage d'arbre 231 pendant que la goupille d'ajustage 512 est insérée dans l'alésage de référence 234. Par conséquent, la pièce 23D est soutenue à deux endroits sur le gabarit 51. Ceci empêche la rotation de la pièce 23D par rapport au gabarit 51. Le gabarit 51 est fixé à une table d'une fraiseuse (non représentée) à commande numérique (NC). La partie périphérique sur une face de la pièce 23D est meulée par une pierre meulière (non représentée) fixée à la fraiseuse NC pour lisser la surface de coulissement 232 du disque en nutation 23. Après le lissage de la surface de coulissement 232, la pièce 23D est inversée sur le gabarit 51 et meulée à nouveau pour façonner la surface de coulissement 233. Un ressort à pression 28 est disposé entre le disque de calage 22 et le disque en nutation 23. Le ressort 28 pousse le disque en nutation 23 dans un sens qui augmente l'inclinaison de celui-ci. Comme le montrent les figures 1 et 5, un alésage de logement 29 se prolonge dans le centre du bloc de cylindres 11 dans le sens axial de l'arbre d'entraînement 18. Un piston plongeur 30 en forme de godet est logé de façon coulissante dans l'alésage de logement 29. Un ressort à pression 31 est disposé entre le piston plongeur 30 et un pas final de l'alésage de logement 29. Le ressort 31 pousse le piston plongeur 30 vers le disque en nutation 23. L'extrémité arrière de l'arbre d'entraînement 18 est insérée dans le piston plongeur 30. Un roulement radial 32 est soutenu par la surface intérieure du piston plongeur 30. Le roulement radial 32 est coulissant par rapport à l'arbre d'entraînement 18. Un anneau de retenue 33 est disposé dans le piston plongeur 30 pour empêcher le roulement radial 32 de s'échapper du piston plongeur 30. L'extrémité arrière de l'arbre d'entraînement 18 est soutenue par la paroi de l'alésage de logement 29 par l'intermédiaire du roulement radial 32 et du piston plongeur 30. Un passage d'aspiration 34 se prolonge dans le centre du boîtier arrière 13. L'axe du passage d'aspiration 34 coïncide avec l'axe du piston plongeur 30. Le passage d'aspiration 34 est relié à l'alésage de logement 29. Une surface d'ajustage 35 est définie autour de l'ouverture du passage d'aspiration 34 sur le disque de soupape 15. La face d'extrémité du piston plongeur 30 bute contre la surface d'ajustage 35. La butée entre le piston plongeur 30 et la surface d'ajustage 35 empêche le piston plongeur 30 de se déplacer plus loin du disque en nutation 23. Un palier de butée 36 est disposé de façon coulissante sur l'arbre d'entraînement 18 entre le disque en nutation 23 et le piston plongeur 30. La force du ressort 31 maintient le palier de butée 36 en position entre le disque en nutation 23 et le piston plongeur 30. Au fur et à mesure que le disque en nutation 23 se déplace vers le piston plongeur 30, l'inclinaison du disque en nutation 23 est communiquée au piston plongeur par l'intermédiaire du palier de butée 36. Ceci déplace le piston plongeur 30 vers la surface d'ajustage à l'encontre de la force du ressort 31 jusqu'à ce que le piston plongeur 30 bute contre la surface d'ajustage 35. Le palier de butée 36 empêche que la rotation du disque en nutation 23 soit communiquée au piston plongeur 30. Une pluralité d'alésages de cylindre 111 se prolongent dans le bloc de cylindres 11. Un piston à tête unique 37 est logé dans chaque alésage de cylindre 111. Chaque piston 37 est couplé au disque en nutation 23 par des coussinets 38. Le mouvement de rotation du disque en nutation 23 est converti en un mouvement réciproque de chaque piston 37 par l'intermédiaire des coussinets 38. Ceci déplace le piston 37 en avant et en arrière dans chaque alésage de cylindre 111. Comme le montrent les figures 1 et 4, une chambre d'aspiration 131 et une chambre de décharge 132 sont définies dans le boîtier arrière 13. Des ports d'aspiration 141 et des ports de décharge 142 sont définis dans le premier disque de soupape 14. Des soupapes d'aspiration 151 sont prévues dans le deuxième disque de soupape 15. Des soupapes de décharge 161 sont prévues dans le troisième disque de soupape 16. Lorsque chaque piston 37 s'éloigne des disques de soupape 14, 15, 16, le gaz réfrigérant dans la chambre d'aspiration 131 ouvre la soupape d'aspiration 151 associée et pénètre la chambre de compression 113 définie dans l'alésage de cylindre 111 à travers le port d'aspiration 141 associé. Lorsque le piston 37 se déplace vers les disques de soupape 14, 15, 16, le gaz réfrigérant dans la chambre de compression 113 est comprimé et ensuite déchargé dans la chambre de décharge 132 par le port de décharge 142 associé au fur et à mesure que le gaz ouvre la soupape de décharge 161 associée. Lorsqu'elle est ouverte, la soupape de décharge 161 bute contre un jonc 171 prévu sur le disque de retenue 17. Ceci limite l'ouverture de la soupape de décharge 161. Un palier de butée 39 est disposé entre le disque de calage 22 et le châssis avant 12. Le palier de butée 39 reçoit la réaction de compression qui est produite dans chaque chambre de compression 113 et appliquée au disque de calage 22 par l'intermédiaire du piston 37, coussinets 38, disque en nutation 23, éléments de couplage 24, 25, et tenons de guidage 26, 27. Par conséquent, l'effort important résultant de la réaction de compression agit sur la surface de coulissement 232 du disque en nutation 23. La région sur le disque en nutation 23 qui reçoit l'effort le plus important est indiquée par le repère F sur les figures 1 et 2. La force de réaction maximale est appliquée au disque en nutation 23 à un emplacement qui est décalé, dans le sens de la rotation du disque en nutation 23, d'un angle prédéterminé par rapport à la partie du disque en nutation 23 qui déplace les pistons 37 vers la position au point mort supérieure. L'amplitude de l'angle de décalage varie selon la vitesse de rotation et le rapport de compression du compresseur. Par conséquent, il est préférable que les tenons de guidage 26, 27 soient disposés de façon à chevaucher la région dans laquelle la force de réaction maximale varie. La région F correspondant à la région entre les deux tenons de guidage 26, 27 est définie en tant que région d'effort important. Tel que décrit ci-dessus, la région d'effort important F est décalée, dans le sens de la rotation du disque en nutation 23, par rapport à la partie correspondant à la position au point mort supérieure. Cependant, le disque en nutation 23 employé dans la présente invention tourne dans les deux sens, avant et arrière. Ainsi, les deux tenons de guidage 26, 27 sont situés symétriquement par rapport à un plan qui comporte l'axe de l'arbre rotatif 18 et traverse la partie sur le disque en nutation 23 correspondant à la position au point mort supérieur. La chambre d'aspiration 131 est reliée à l'alésage de logement 29 par un orifice d'entrée 143. Lorsque le piston plongeur 30 bute contre la surface d'ajustage 35, l'orifice d'entrée 143 n'est plus relié au passage d'aspiration 34. Un conduit 40 se prolonge dans l'arbre d'entraînement 18. Le carter 121 est connecté à l'intérieur du piston plongeur 30 par le conduit 40. Comme le montrent les figures 1 et 5, un canal de surpression 301 se prolonge dans la paroi du piston plongeur 30. L'intérieur du piston plongeur 30 est relié à l'alésage de logement 29 par le canal de surpression 301. Comme le montre la figure 1, chambre de décharge 132 est reliée au carter 121 par un passage de pressurisation 41. Une électrovanne 42 est prévue dans le passage de pressurisation 41. La vanne 42 comporte un solénoïde 43, un corps de vanne 44, et une ouverture de vanne 421. Lorsque le solénoïde 43 est excité, le corps de vanne 44 ferme l'ouverture de vanne 421. Lorsque le solénoïde 43 est désexcité, le corps de vanne 44 ouvre l'ouverture de vanne 421. De cette façon, la vanne 42 relie et isole sélectivement la chambre de décharge 132 et le carter 121. Le passage d'aspiration 34, à travers lequel le gaz réfrigérant est aspiré, et un orifice de sortie 112 de la chambre de décharge 132, à partir duquel le gaz réfrigérant est déchargé, sont reliés ensemble par un circuit de réfrigération externe. Le circuit de réfrigération externe 45 est muni d'un condenseur 46, d'une soupape de détente 47, et d'un évaporateur 48. La soupape de détente 47 commande le débit du réfrigérant selon les changements dans la température du gaz au niveau de l'orifice de sortie de l'évaporateur 48. Un capteur de température 49 est prévu à proximité de l'évaporateur 48. Le capteur de température 49 détecte la température de l'évaporateur 48 et envoie un signal correspondant à la température détectée à un ordinateur C. En réponse au signal provenant du capteur de température 49, l'ordinateur C excite ou désexcite le solénoïde 43. Lorsqu'un interrupteur de service 50 est activé, l'ordinateur C désexcite le solénoïde 43 si la température détectée par le capteur de température 49 est inférieure à une valeur prédéterminée. La température prédéterminée correspond à une température à laquelle du gel est susceptible de commencer à se former sur l'évaporateur 48. Lorsque l'interrupteur de service 50 est désactivé, l'ordinateur C désexcite le solénoïde 43. Dans l'état représenté sur la figure 1, le solénoïde 43 est excité et le passage de pressurisation 41 est donc fermé. Par conséquent, l'écoulement de gaz réfrigérant sous haute pression de la chambre de décharge 132 vers la chambre de bielle 121 est interrompu. Dans cet état, le gaz réfrigérant dans la chambre de bielle 121 coule continuellement dans la chambre d'aspiration 131 par l'intermédiaire du conduit 40 et du canal de surpression 301. Ceci diminue la pression dans la chambre de bielle 121 jusqu'à ce qu'elle se rapproche de la basse pression dans la chambre d'aspiration 131 (c'est à dire, la pression d'aspiration). Ceci augmente l'inclinaison du disque en nutation 23. Lorsque le disque en nutation 23 s'incline vers une position d'inclinaison maximale, un contrepoids 235 prévu intégralement avec le disque en nutation 23 bute contre un prolongement 224 en saillie du disque de calage 22. Ceci empêche tout mouvement supplémentaire du disque en nutation 23 au-delà de la position d'inclinaison maximale. Lorsque le disque en nutation 23 est maintenudans la position d'inclinaison maximale, la cylindrée du compresseur devient maximale. Lorsque la température ambiante diminue, la charge du compresseur devient faible. Si le disque en nutation 23 est maintenu dans la position d'inclinaison maximale dans cet état, la température de l'évaporateur 48 chute et devient proche d'une température à laquelle la formation de gel commence. Le capteur de température 49 envoie un signal correspondant à la température de l'évaporateur 48 à l'ordinateur C. Lorsque la température devient inférieure à la température prédéterminée, l'ordinateur C désexcite le solénoïde 43. Ceci ouvre le passage de pressurisation 41 et relie la chambre de décharge 132 à la chambre de bielle 121. Par conséquent, le gaz réfrigérant sous haute pression dans la chambre de décharge 132 est aspiré dans la chambre de bielle 121 à travers le passage de pressurisation 41. Ceci augmente la pression dans la chambre de bielle 121. L'augmentation de pression dans la chambre de bielle 121 déplace le disque en nutation 23 vers une position d'inclinaison minimale. Le disque en nutation 23 est également déplacé vers la position d'inclinaison minimale lorsque l'interrupteur 50 est désactivé et le solénoïde 43 est désexcité par l'ordinateur C. Lorsque l'inclinaison du disque en nutation 23 devient minimale, le piston plongeur 30 bute contre la surface d'ajustage 35 et ferme le passage d'aspiration 34. Du fait que le disque en nutation 23 s'incline progressivement et déplace le piston plongeur 30 en conséquence, le piston plongeur 30 sert à limiter l'écoulement du gaz passant à travers le passage d'aspiration 34. Par conséquent, le débit de gaz s'écoulant du passage d'aspiration 34 vers la chambre d'aspiration 131 devient progressivement faible au fur et à mesure que la section effective du passage entre les deux diminue. Ceci diminue progressivement la quantité de gaz réfrigérant aspiré dans chaque chambre de compression 113 à partir de la chambre d'aspiration 131. Ainsi, la pression de décharge devient progressivement plus faible et tout changement intempestif du couple de charge du compresseur est empêché. Par conséquent, le changement dans le couple de charge du compresseur est faible lorsque la cylindrée du compresseur passe du maximum au minimum. Ceci élimine les chocs pouvant être produits par les changements dans le couple de charge. Comme le montre la figure 5, lorsque le piston plongeur 30 bute contre la surface d'ajustage 35, le passage d'aspiration 34 est complètement fermé. Ainsi, l'écoulement de gaz réfrigérant du circuit de réfrigération externe 45 vers la chambre d'aspiration 131 est bloqué. Autrement dit, la circulation du réfrigérant dans le circuit de réfrigération externe 45 est interrompue. La position d'inclinaison minimale du disque en nutation 23 est limitée par la butée entre le piston plongeur 30 et la surface d'ajustage 35. Lorsque le disque en nutation 23 se trouve dans la position d'inclinaison minimale, son inclinaison par rapport à un plan perpendiculaire à l'arbre d'entraînement 18 est légèrement supérieure à zéro degré. Le disque en nutation 23 se trouve dans la position d'inclinaison minimale lorsque le piston plongeur 30 est disposé dans une position de fermeture dans laquelle le piston plongeur 30 isole le passage d'aspiration 34 de l'alésage de logement 29. Le piston plongeur 30 coopère avec le disque en nutation 23 et se déplace entre une position de fermeture et une position d'ouverture. Du fait que l'inclinaison minimale du disque en nutation 23 est légèrement supérieure à zéro degré, le refoulement de gaz réfrigérant à partir de chaque chambre de compression 113 vers la chambre de décharge 132 continue même lorsque le disque en nutation 23 se trouve dans la position d'inclinaison minimale. Le gaz réfrigérant déchargé dans la chambre de décharge 131 à partir des chambres de compression 113 passe à travers le passage de pressurisation 41 et s'écoule dans la chambre de bielle 121. Le gaz réfrigérant dans la chambre de bielle 121 s'écoule dans la chambre d'aspiration 131 par l'intermédiaire du conduit 40 et du canal de surpression 301. Le gaz réfrigérant dans la chambre d'aspiration 131 est aspiré dans chaque chambre de compression 113 et déchargé dans la chambre de décharge 132. Autrement dit, un passage de circulation du gaz réfrigérant est défini dans le compresseur lorsque le disque en nutation 23 se trouve dans la position d'inclinaison minimale. Le passage de circulation se prolonge entre la chambre de décharge 132 (zone de pression de décharge), le passage de pressurisation 41, la chambre de bielle 121, le conduit 40, le canal de surpression 301, l'alésage de logement 29 (zone de pression d'aspiration), la chambre d'aspiration 131 (zone de pression d'aspiration) et les chambres de compression 113. La pression dans la chambre de décharge 132, la chambre de bielle 121, et la chambre d'aspiration 131 diffèrent l'une de l'autre. Ceci permet au gaz réfrigérant de circuler à travers le passage de circulation. Le gaz réfrigérant en circulation lubrifie l'intérieur du compresseur avec l'huile lubrifiante suspendue dans le gaz. Une ouverture est définie entre chaque piston 37 et la paroi de l'alésage de cylindre 111 associé. Tel qu'indiqué par la flèche R sur la figure 5, le gaz réfrigérant dans la chambre de compression 113 coule dans la chambre de bielle 121 au cours du déplacement de refoulement du piston 37. Une partie de l'huile lubrifiante, laquelle est suspendue dans le gaz réfrigérant passant à travers l'ouverture, lubrifie la région de contact entre le disque en nutation 23 et les coussinets 38. Lorsque la température ambiante augmente dans l'état représenté sur la figure 5, la charge du compresseur devient importante. Ceci augmente la température de l'évaporateur 48. Si la température de l'évaporateur 48 dépasse une température prédéterminée, l'ordinateur C excite le solénoïde 43. Ceci entraîne la fermeture du passage de pressurisation 41 par l'électrovanne 42. Par conséquent, la pression dans la chambre de bielle 121 est libérée à travers le conduit 40 et le canal de surpression 301. Ceci diminue la pression dans la chambre de bielle 121 et détend le ressort 31 de l'état comprimé représenté sur la figure 5. Le ressort 31 sépare le piston plongeur 30 de la surface d'ajustage 35 et augmente l'inclinaison du disque en nutation 23 à partir de la position d'inclinaison minimale. Au fur et à mesure que le piston plongeur 30 s'éloigne de la surface d'ajustage 35, le débit du gaz réfrigérant aspiré dans la chambre d'aspiration 131 à partir du passage d'aspiration 34 augmente progressivement pendant que la superficie effective du passage entre les deux augmente. Par conséquent, la quantité de gaz réfrigérant aspiré dans chaque chambre de compression 113 à partir de la chambre d'aspiration 131 augmente progressivement. Ceci augmente à son tour la cylindrée du compresseur progressivement. Ainsi, le couple de charge du compresseur ne change pas intempestivement. Par conséquent, le changement dans le couple de charge du compresseur est faible lorsque la cylindrée du compresseur passe du minimum au maximum. Ceci élimine les chocs susceptibles d'être produits par des changements du couple de charge. Lorsque le moteur du véhicule est arrêté, la rotation du disque en nutation 23 est interrompue et le compresseur est désactivé. L'électrovanne 42 est simultanément désexcitée et l'inclinaison du disque en nutation 23 devient minimale. Bien que la pression dans le compresseur devienne uniforme lorsque le compresseur demeure désactivé, le disque en nutation 23 est maintenu dans la position d'inclinaison minimale par la force du ressort 28. Par conséquent, lorsque le démarrage du moteur met le compresseur en service, le disque en nutation 23 commence à tourner dans la position d'inclinaison minimale. Du fait que le couple de charge est minimal lorsque le disque en nutation 23 se trouve dans la position d'inclinaison minimale, le choc produit lors de la mise en service est minimal. Tel que décrit ci-dessus, le gaz réfrigérant dans chaque chambre de compression 113 coule dans la chambre de bielle 121 par l'ouverture définie entre chaque piston 37 et la paroi de l'alésage de cylindre 111 associé. Chaque piston 37 présente une partie de base 381 qui est définie sur la périphérie du bloc de cylindres 11 pour coupler les surfaces de coulissement 232, 233 du disque en nutation 23 aux coussinets 38. Ceci entraîne que le gaz réfrigérant coule principalement par la partie de l'ouverture qui est plus proche du centre du bloc de cylindres 11, tel qu'indiqué par la flèche R sur la figure 5. Une partie du gaz réfrigérant coulant de l'ouverture avance le long du disque en nutation 23 vers la surface de coulissement 232. Ceci permet de fournir le gaz réfrigérant à la région d'effort important F, o la force de réaction du compresseur est plus importante sur la surface de coulissement 232. Autrement dit, le gaz réfrigérant est fourni à la partie correspondant à la région entre les deux tenons de guidage 26, 27. L'alésage de référence 234 présente un décalage angulaire par rapport aux tenons de guidage 26, 27. Ainsi, l'écoulement du gaz réfrigérant de la partie centrale du disque en nutation 23 vers la région d'effort important F sur la surface de coulissement 232 n'est pas bloqué par l'alésage de référence 234. Par conséquent, l'alésage de référence 234 n'empêche pas la lubrification de la région d'effort important F. De plus, l'alésage de référence 234 ne se prolonge pas dans les tenons de guidage 26, 27 et les éléments de couplage 24, 25. Ainsi, la résistance des tenons de guidage 26, 27 et des éléments de couplage 24, 25 demeure inchangée. Lorsque la circulation du réfrigérant à travers le circuit de réfrigération externe 45 est interrompue, l'inclinaison du disque en nutation 23 devient minimale. Lorsque la circulation du réfrigérant commence, l'inclinaison du disque en nutation 23 augmente. Le disque en nutation 23 tourne constamment lorsque la source de commande externe fonctionne. Ainsi, la région d'effort important F définie sur la surface de coulissement 232 entre le disque en nutation 23 et les coussinets 38 doit être lubrifiée même lorsque le disque en nutation 23 se trouve dans la position d'inclinaison minimale, c'est à dire lorsque la cylindrée du compresseur est minimale. Lorsque la cylindrée du compresseur est minimale, le réfrigérant dans le circuit de réfrigération externe n'est pas refoulé vers le compresseur. Dans cet état, la région d'effort important F sur la surface de coulissement 232 est uniquement lubrifiée par l'huile lubrifiante suspendue dans le réfrigérant circulant à l'intérieur du compresseur. Par conséquent, dans le disque en nutation 23 muni de l'alésage de référence 234 à l'emplacement décrit ci- dessus, l'alésage de référence n'empêche pas la lubrification de la région d'effort important F. Cette structure est particulièrement efficace dans des compresseurs à embrayage automatique. Un deuxième mode de réalisation selon la présente invention va être décrit maintenant en référence aux figures 7(A) et 7(B). Les éléments identiques à ceux employés dans le premier mode de réalisation seront indiqués par les mêmes numéros de référence. Dans ce mode de réalisation, l'alésage de référence 234 se prolonge dans le disque en nutation 23 sur la face opposée de l'alésage d'arbre 231 par rapport aux tenons de guidage 26, 27. L'alésage de référence 234 se prolonge dans le contrepoids 235. Du fait que l'alésage de référence 234 se trouve dans la position la plus éloignée de la région d'effort important F, laquelle se trouve de l'autre côté de l'arbre d'entraînement 18, l'effet de l'alésage de référence 234 sur la lubrification de la région d'effort important F est minimal. De plus, l'alésage de référence 234 se prolonge dans le contrepoids 235. Il est nécessaire de limiter le diamètre de l'alésage de référence 234 afin d'obtenir la résistance requise dans le disque en nutation 23. Cependant, dans le disque en nutation 23, la résistance est plus élevée à l'emplacement du contrepoids 235. Ainsi, en prévoyant l'alésage de référence 234 dans le contrepoids 235, le diamètre de l'alésage de référence 234 peut être modifié sans le moindre problème en ce qui concerne la résistance du disque en nutation 23. Un troisième mode de réalisation selon la présente invention va être décrit maintenant en référence aux figures 8(A) et 8(B). Les éléments identiques à ceux employés dans le premier mode de réalisation seront indiqués par les mêmes références. Dans ce mode de réalisation, un alésage de référence 236 est prévu dans la face avant du disque en nutation 23 tandis qu'un autre alésage de référence 237 est prévu dans la face arrière du disque en nutation 23. Chaque alésage de référence 236, 237 est un trou borgne qui ne se prolonge pas dans le disque en nutation 23. Les alésages de référence 236, 237 sont situés symétriquement par rapport à une ligne radiale r, qui se prolonge de l'axe du disque en nutation 23 jusqu'au point central entre les tenons de guidage 26, 27. Dans ce mode de réalisation, la lubrification de la région d'effort important F n'est pas sensiblement affectée par les alésages de référence 236, 237 du fait qu'ils ne se prolongent pas dans le disque en nutation 23. Un quatrième mode de réalisation selon la présente invention va être décrit maintenant en référence aux figures 9(A) et 9(B). Les éléments identiques à ceux employés dans le premier mode de réalisation seront indiqués par les mêmes références. Dans ce mode de réalisation, un alésage de référence 238 est prévu dans la face avant du disque en nutation 23 tandis qu'un autre alésage de référence 237 est prévu dans la face arrière du disque en nutation 23. Chaque alésage de référence 238, 239 est un trou borgne qui ne se prolonge pas dans le disque en nutation 23. Chaque alésage de référence 238, 239 est prévu le long de la ligne radiale r. Une rainure de guidage 52 reliant l'alésage de référence 238 et la surface de coulissement 232 est prévue sur la face arrière du disque en nutation 23. L'alésage de référence 238 et la rainure de guidage 52 guident l'écoulement du gaz réfrigérant qui coule dans la chambre de bielle 121 à partir des chambres de compression 113 vers la région d'effort important F sur la surface de coulissement 232. De même qu'avec le troisième mode de réalisation, la lubrification de la région d'effort important F n'est sensiblement pas affectée par les alésages de référence 238, 239 du fait qu'ils ne se prolongent pas à travers le disque en nutation 23. En outre, du fait que la rainure de guidage 52 guide le gaz réfrigérant, la lubrification de la région d'effort important F sur la surface de coulissement 232 est simplifiée. Dans les modes de réalisation ci-dessus, la présente invention est appliquée aux compresseurs à cylindrée variable et embrayage automatique. Cependant, la présente invention peut également être appliquée aux compresseurs à cylindrée variable qui possèdent des embrayages. Bien que plusieurs modes de réalisation de la présente invention aient été décrits dans le présente document, les spécialistes de la technique comprendront qua la présente invention peut être réalisée sous plusieurs autre formes spécifiques sans s'éloigner de l'esprit et du cadre de l'invention. Par conséquent, les exemples et modes de réalisation présentés dans le présent document doivent être considérés comme étant illustratifs et non limitatifs, l'invention n'étant pas limitée aux détails fournis dans le présent document et pouvant être modifiée dans le cadre des revendications annexées. REVENDICATIONS 1. Structure de lubrification perfectionnée d'un compresseur, comportant un arbre d'entraînement (18) soutenu de façon rotative dans une chambre de bielle (121), un disque en nutation (23) soutenu de façon inclinable sur l'arbre d'entraînement (18) en vue d'une rotation intégrale avec celui-ci, et une pluralité de pistons (37) couplés fonctionnellement au disque en nutation (23), la rotation du disque en nutation (23) étant convertie en un mouvement réciproque de chacun des pistons (37) dans un alésage de cylindre (111) associé pour comprimer et décharger le gaz contenant de l'huile, une ouverture définie par l'alésage de cylindre (111) et le piston (37) permettant au gaz comprimé de s'écouler de l'alésage de cylindre (111) vers le disque en nutation (23), ledit disque en nutation (23) présentant une région de fonctionnement (F) qui reçoit l'effort en compression le plus important en fonction de la force de réaction du gaz comprimé agissant sur le piston (37) lorsque le disque en nutation (23) tourne, ledit disque en nutation (23) présentant au moins un alésage (234; 236, 237; 238, 239) pour fixer le disque en nutation (23) à un gabarit lorsque le disque en nutation (23) est meulé au cours du processus de fabrication de celui-ci, ladite structure étant caractérisée en ce que ledit alésage (234; 236, 237; 238, 239) est disposé pour permettre au gaz de s'écouler vers le disque en nutation (23) depuis l'alésage de cylindre (111) et dans l'ouverture pour s'écouler dans la région de fonctionnement (F). 2. Structure de lubrification selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit alésage (234; 236, 237; 238, 239) est façonné dans une position en décalage radial par rapport à la région de fonctionnement (F). 3. Structure de lubrification selon la revendication 1 ou 2, caractérisée par un coussinet (38) interposé entre la disque en nutation (23) et le piston (37), ledit coussinet étant en contact avec la région de fonctionnement (F) par l'une de ses surfaces et le piston (37) par son autre surface. 4. Structure de lubrification selon la revendication 3, caractérisée par une paire de tenons de guidage (26, 27) se prolongeant parallèlement entre elles depuis le disque en nutation (23) et un disque de calage (224) soutenu sur l'arbre d'entraînement (18) en vue d'une rotation intégrale avec celui-ci et soutenant librement lesdits tenons de guidage (26, 27), ledit disque en nutation (23) étant soutenu de façon inclinable par les tenons (26, 27) et par le disque de calage (224), ladite région de fonctionnement (F) étant située à un endroit sur le disque en nutation (23) correspondant aux tenons de guidage (26, 27) et au disque de calage (224) le long d'un sens axial par rapport à l'arbre d'entraînement (18). 5. Structure de lubrification selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisée par le fait que ledit alésage (234) se prolonge dans le disque en nutation (23). 6. Structure de lubrification selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisée par le fait que lesdits alésages (236, 237) sont bosselés dans le disque en nutation (23). 7. Structure de lubrification selon la revendication 6, caractérisée par un contrepoids (235) prévu sur l'une des surfaces opposées du disque en nutation (23), ledit contrepoids (235) étant distant de la région de fonctionnement (F), lesdits alésages (236, 237) étant bosselés dans le contrepoids (235). 8. Structure de lubrification selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisée par le fait que ledit disque en nutation (23) comporte des alésages (236, 237) bosselés respectivement dans des surfaces opposées du disque en nutation (23), lesdits alésages (236, 237) étant façonnés symétriquement par rapport à une ligne traversant un centre de rotation du disque en nutation (23) et un point central entre les tenons de guidage (26, 27). 9. Structure de lubrification selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisée par le fait que ledit disque en nutation (23) comporte des alésages (238, 239) bosselés respectivement dans des surfaces opposées du disque en nutation (23), et par un passage reliant au moins l'un desdits alésages (238, 239) à la région de fonctionnement (F) pour guider le gaz vers la région de fonctionnement (F) à partir de l'alésage (238, 239).