Brevet FR2727747A1 — publié le 19960607

La présente invention concerne les incinéra- teurs et de manière plus particulière le dispositif situé à proximité du milieu de la première chambre de combus- tion comportant deux caillebotis tubulaires refroidis à l'eau ou deux caillebotis en matériau résistant à la cha- leur agencés verticalement et un rouleau situé au-dessus de la grille du four, entre lesquels les déchets alimen- tés peuvent s'accumuler sous forme d'une paroi située en hauteur et sont graduellement abaissés sur la grille du four, à l'extérieur desquels les gaz de combustion s'écoulent vers le haut et vers le bas le long de la sur- face de la paroi de déchets, de manière qu'ils puissent être utilisés pour prolonger le temps de séchage afin de dessécher les déchets avant de les décharger sur la grille du four, et de manière à augmenter la température des gaz de combustion et le rendement thermique pour pro- duire un travail mécanique plus important. Un traitement de recyclage élevé de l'énergie doit être utilisé pour tirer profit de l'investissement de l'incinérateur de dé- chets et pour empêcher la pollution de l'environnement entraînée par celui-ci. Du fait que les déchets sont encore humides, ils prennent feu très lentement et demandent un certain temps avant d'être desséchés et de commencer à brûler. De plus, les gaz de combustion produits dans le traitement de combustion, du fait d'une température plus élevée, ont une densité plus faible que l'air entrant, et les gaz de combustion ne tombent donc pas vers la grille du four lorsqu'ils ont été élevés. Par conséquent, l'oxygène res- tant dans les gaz de combustion vient difficilement en contact à nouveau avec les déchets pour aider la combus- tion. Donc, le taux d'air en excès nécessaire dans le traitement de combustion ne peut pas être réduit, et la température des gaz de combustion ne peut pas être élevée de manière importante. Le taux d'air en excès pour la combustion de divers combustibles, du fait de l'influence de leur te- neur en humidité et de la température d'allumage, dépend aussi de la surface de contact totale existant entre le combustible et l'air pendant la combustion. De manière générale, lorsque le carburant est plus combustible et a une teneur en humidité plus faible, un taux d'air en excès plus faible est nécessaire lors de la combustion, et si les surfaces superficielles de con- tact sont plus importantes entre le carburant et l'air, le taux d'air en excès requis est aussi plus faible. Au contraire, si le carburant a une teneur en humidité plus importante ou si les surfaces superficielles de contact sont moins importantes entre le carburant et l'air lors de la combustion, alors un taux d'air en excès plus im- portant est nécessaire. Par exemple, la combustion du gaz naturel, qui n'a pas de teneur en humidité, facile à allumer et à mé- langer entièrement à l'air lors de la combustion, néces- site un taux d'air en excès d'environ uniquement 1,08. Ensuite, lors de la combustion du charbon, bien qu'il ait une teneur en humidité inférieure et que ses matières vo- latiles s'enflanmmnent facilement également, mais du fait de sa forme compacte, les surfaces de contact totales en- tre le charbon et l'air sont plus faibles que dans la combustion du gaz naturel et donc le taux d'air en excès est légèrement augmenté à 1,25. A titre d'autre exemple, la combustion de bagasse dans un vieux four à bagasse, bien que la bagasse soit un combustible, et que sa forme non compacte augmente de manière importante la surface de contact totale entre la bagasse et l'air, mais du fait de sa teneur en humidité de 45%, le taux d'air en excès re- quis est d'environ 1,5. Dernièrement, dans les fours à bagasse modernes qui sont équipés de chargeurs épandeurs, les fibres de bagasse sont séchées lorsqu'elles sont épandues à l'intérieur du four et tombent à travers le gaz de combustion et brûlent immédiatement sur la grille du four, de sorte que le taux d'air en excès peut être réduit à proximité de 1,25. Par tradition, lors de l'incinération des dé- chets composés de la municipalité de Taipei, en dépit de leur forme non-compacte et d'une température d'allumage de ses matières combustibles tout à fait analogues à la bagasse, et du fait de son pourcentage important de te- neur en humidité (environ 56%), le taux d'air en excès doit être à proximité de 2,0. De la même manière, lorsque les déchets humides ont été complètement séchés, alors ils brûlent immédiatement sur la grille du four comme la bagasse sèche, et le taux d'air en excès est alors réduit à 1,3, et la température de combustion est fortement éle- vee. Plus la température des gaz de combustion est élevée, plus sera élevé le pourcentage d'énergie trans- -formée à partir de vapeur en énergie mécanique et énergie électrique dans le système engendrant de la vapeur, par rapport à la puissance de la vapeur. La création d'élec- tricité par l'intermédiaire du charbon, de pétrole ou de gaz naturel, est réalisée à l'aide de gaz de combustion ayant une température aussi élevée que 1540'C (2800'F), le pourcentage de transformation d'énergie thermique en énergie électrique étant de 40%. Mais les déchets brûlés dans les équipements de combustion courants peuvent uni- quement produire un gaz de combustion ayant une tempéra- ture aussi faible que 850'C, le pourcentage de transfor- mation étant seulement de 20%. Et, le pourcentage de transformation en énergie électrique, à partir d'une tem- pérature différente des gaz de combustion via le cycle vapeur-électricité, peut être estimé par un procédé d'in- terpolation et prenant pour références les données ci- dessus. La présente invention a été mise au point pour fournir un équipement amélioré de combustion de déchets ayant un système utilisant de l'énergie thermique. Pour atteindre le but de la présente invention, cet équipement comporte une première chambre de combus- tion, deux caillebotis tubulaires refroidis à l'eau ou deux caillebotis résistant à la chaleur érigés à proximi- té du milieu de la chambre pour stocker les déchets qui, dans la première chambre de combustion, forment une paroi élevée et mince de déchets. Alors, de l'eau condensée est amenée à s'écouler à travers le tube des caillebotis tu- bulaires pour les refroidir lorsqu'ils sont en contact avec les gaz de combustion montant à partir de la grille du four située sur le fond, en les empêchant d'être chauffés jusqu'à la rupture. Si on utilise des caillebo- tis constitués de barres résistant à la chaleur, telles que des barres de titane, alors il n'est pas nécessaire de les refroidir. Les déchets restent dans la partie haute des caillebotis pendant une 1 à 2 heures et sont abaissés graduellement vers le fond et déplacés vers le bas par un rouleau situé sur la grille du four et sont brûlés sur celle-ci. Les déchets atteignant la grille du four sont déjà suffisamment secs, de sorte que le taux d'air en ex- cès nécessaire à la combustion est d'environ 1,3. En me temps, la section transversale du caillebotis peut être verticale ou légèrement inclinée de telle sorte que les gaz brûlés produits sur la grille du four par l'air de combustion s'écoulant à travers celle-ci peuvent monter le long de la surface de la paroi de déchets et ensuite s'écouler vers le bas à travers un passage pour gaz de combustion reliant la première chambre de combustion à une seconde chambre de combustion et enfin s'écoulent à 1 'intérieur de la seconde chambre de combustion. Lorsque la première chambre de combustion est très haute, la sur- face superficielle totale de la paroi de déchets est très importante de sorte que les gaz de combustion peuvent sé- cher rapidement les déchets humides tout en s'écoulant vers le haut et vers le bas. En outre, il existe 30% d'air en surplus dans les gaz de combustion qui sont pro- duits lors du traitement de combustion, de sorte que l'oxygène en surplus a de grandes chances de venir en contact avec la paroi de déchets et d'aider à nouveau à la combustion des déchets. Alors, le taux d'air en excès nécessaire dans ce four peut être abaissé à 1,2 et la température des gaz de combustion peut être fortement élevée, et à son tour le rendement thermique du cycle va- peur-électricité sera fortement augmenté. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre de la présente invention, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: - la figure i est un schéma d'équipement de combustion de déchets ayant un système utilisant l'éner- gie thermique selon la présente invention. Un équipement d'incinération de déchets ayant un dispositif utilisant l'énergie thermique selon la pré- sente invention, comme représenté sur la figure 1, com- porte principalement une première chambre de combustion 1 et une seconde chambre de combustion 2. La première chambre de combustion 1 est cons- truite en majeure partie sous le sol, comporte un distri- buteur de déchets 11 situé au niveau de la partie supé- rieure pour recevoir des déchets qui sont transportés par un convoyeur 3 depuis un stockage de déchets 4, plusieurs pousseurs à vis 12 agencés horizontalement en dessous du distributeur 11, deux caillebotis 13 érigés chacun à proximité du milieu de la chambre en dessous du pousseur à vis 12 et constitués d'un tube, ou d'une barre résis- tant à la chaleur, incurvé en plusieurs tubes parallèles, ou barres parallèles, l'intervalle existant entre chaque tube (ou barre) étant d'environ 20 à 30 cm. Afin d'empê- cher que les déchets ne tombent à partir de l'intervalle, la section transversale des caillebotis doit être instal- lée verticalement ou peu inclinée vers le sol. Une grille de four est agencée sur le fond de la chambre 1 et un rouleau 14 pour déchets est agencé au-dessus de la grille du four et en dessous du caillebotis 13 pour tirer vers le bas la partie inférieure de la paroi de déchets, sur la grille 15 du four. Un distributeur d'air 16 est agencé sous la grille 15 du four, un convoyeur à vis 17 est agencé sur le fond de la chambre 1 et une buse de pulvérisation 18 est agencée dans une paroi latérale à proximité du côté droit de la grille 15 du four, une pompe à carburant 182 est connectée dans un tube de car- burant 183 qui est connecté à la buse de pulvérisation 18, pour alimenter du carburant à partir d'un réservoir 181 de carburant connecté par l'intermédiaire de la pompe à carburant 182 à la buse 18 pour que le carburant soit pulvérisé sur la grille du four pour enflammer les dé- chets au début de l'incinération. La seconde chambre de combustion 2 est cons- truite à côté de la première chambre 1 pour que les fu- mées noires comportant des particules de carbone engen- drées dans la première chambre 1 s'écoulent vers celle-ci et y restent pendant un temps comparativement long de ma- nière à brûler complètement, en étant positionnée légère- ment plus haut que la première chambre 1 et sur le sol, en étant connectée à la première chambre de combustion 1 par l'intermédiaire d'un passage 5 de gaz de combustion. La seconde chambre de combustion 2 comporte un préchauf- feur d'air 21, un réchauffeur 22 de vapeur surchauffée haute pression relié à un générateur 23 de vapeur saturée haute pression. Le préchauffeur d'air 21 est relié au ni- veau de son côté extérieur à un souffleur 211 et au ni- veau de son côté droit est relié à un tuyau d'air 212, après quoi il est relié au distributeur d'air 16 situé sous la grille 15 du four, en formant un trajet de trans- port d'air. Le réchauffeur 22 de vapeur surchauffée haute pression est connecté à un tuyau 221 de vapeur haute pression et une turbine 222 est non seulement connectée à un générateur d'électricité 6 mais aussi à un condenseur 223 de vapeur perdue, et ensuite connectée à un tube de sortie 225 et à une extrémité inférieure du tube consti- tuant le caillebotis tubulaire 13 de manière telle que l'eau condensée puisse s'écouler à l'intérieur du tube du caillebotis tubulaire 13 pour le refroidir. Une extrémité supérieure du tube constituant le caillebotis tubulaire 13 est connectée à un tube 231 d'alimentation d'eau de chaudière puis au générateur 23 de vapeur saturée haute pression et au réchauffeur 22 de vapeur surchauffée haute pression situés dans la seconde chambre de combustion 2, en formant un trajet d'alimentation d'eau de chaudière, de vapeur et de chaleur. Et, si le caillebotis est cons- titué d'une barre en matériau résistant à la chaleur, alors le tube 225 d'écoulement de sortie est connecté di- rectement à la pompe 232 d'eau haute pression du trajet ci-dessus. Une chambre 24 pour gaz brûlés est formée au niveau de l'arrière de la seconde chambre de combustion 2, en étant reliée à un passage 241 pour gaz de gueulard connecté à une tour 7 de lavage de gaz de gueulard et une cheminée 8. On va décrire par la suite la manière par laquelle agit l'équipement de combustion de déchets. Tout d'abord, le convoyeur 3 est mis en route pour transporter des déchets depuis le stockage de déchets 4 vers le dis- tributeur 11, qui décharge les déchets de manière régu- lière à l'intérieur du pousseur à vis 12. Ensuite le pousseur à vis fait avancer les déchets horizontalement et la gravité entraîne les déchets vers le bas à l'inté- rieur du caillebotis tubulaire ou du caillebotis 13 ré- sistant à la chaleur, les déchets remplissant l'intérieur de celui-ci, et l'eau condensée du stockage 224 d'eau condensée est introduite de manière à s'écouler à travers le tube d'écoulement sortant 225 jusque dans le tube du caillebotis tubulaire 13. Ensuite, le souffleur 211 est mis en route pour envoyer de l'air à travers le préchauf- feur d'air 21 et le tuyau d'air 212 vers le distributeur d'air 16. Ensuite, la pompe à carburant 182 est mise en route pour pomper le carburant à travers le tube haute pression 183 et à travers la buse 18 de pulvérisation et enfin à l'intérieur de la première chambre de combustion 1. Ensuite, le carburant est enflammé et continue de brû- ler pendant environ 2 heures au niveau du début de l'in- cinération. Ensuite, le rouleau 14 pour déchets situé sur la grille 15 du four est mis en rotation pour faire tom- ber les déchets depuis le caillebotis 13 sur la grille 15 du four en étant ensuite transportés par le convoyeur à vis 17 et sortis de la première chambre de combustion 1. Et, les gaz de combustion chauds montent rapidement de- puis la grille 15 du four du fait de leur faible densité, en venant en contact avec la paroi des déchets qui sont accumulés dans le caillebotis 13, et ensuite en montant jusqu'à venir au voisinage des pousseurs à vis 12. Comme les déchets sont poussés dans la première chambre de com- bustion 1, il n'existe pas d'espace creux suffisant pour que les gaz de combustion passent à travers les pous- seurs. Donc, après que les gaz de combustion se soient écoulés vers la partie supérieure de la paroi de déchets qui ont été remplis dans le caillebotis 13 et à travers celui-ci, les gaz de combustion sont aspirés par la che- minée et s'écoulent vers le bas pour passer à travers le passage 5 pour gaz de combustion jusqu'à l'intérieur de la seconde chambre de combustion 2. Les gaz de combustion chauffent l'eau située dans le générateur 23 de vapeur saturée haute pression et la vapeur haute pression située dans le réchauffeur 22 de vapeur surchauffée haute pres- sion, de sorte que la température des gaz de combustion est fortement réduite et qu'ils pénètrent dans la chambre 24 pour gaz brûlés et chauffent l'air situé dans le pré- chauffeur d'air 21. Alors, la température des gaz de com- bustion est ramenée à 280 C et ceux-ci deviennent donc des gaz de gueulard et s'écoulent à l'intérieur du pas- sage 241 pour gaz de gueulard et ensuite à l'intérieur de la tour de lavage 7 de gaz de gueulard et en définitive sortent par la cheminée 8. En ce qui concerne l'utilisation de l'énergie thermique, l'eau condensée pénètre dans le tube du caillebotis tubulaire 13 en provenant du tube d'écoule- ment sortant 225, refroidit rapidement le caillebotis tu- bulaire 13 en l'empêchant d'être chauffé jusqu'à la rup- ture par les gaz de combustion à température élevée, et la température de 1 'eau monte fortement après que oelle- ci ait passé à travers le caillebotis 13 et l'eau s'écoule à travers le tube d'alimentation d'eau de chau- dière 231. Mais, si le caillebotis est constitué d'une barre de matériau résistant à la chaleur (tel que du ti- tane), alors, 1 'eau condensée s'écoule directement à l'intérieur du tube d'alimentation d'eau de chaudière 231. Et, alors, l'eau condensée est comprimée par la pompe 232 d'eau d'alimentation de chaudière haute pres- sion et passe à l'intérieur du générateur 23 de vapeur saturée haute pression, dans lequel l'eau est chauffée pour se transformer en vapeur saturée haute pression et s'écoule ensuite à l'intérieur du réchauffeur 22 de va- peur surchauffée haute pression, dans lequel la vapeur saturée haute pression est chauffée jusqu'à être trans- formée en vapeur surchauffée haute pression. Alors, la vapeur surchauffée haute pression pénètre dans la turbine 222 pour mettre en rotation le générateur 6 qui crée de l'électricité. Alors, la vapeur surchauffée haute pres- sion augmente de volume et se transforme en vapeur perdue basse pression destinée à sortir de la turbine 222 vers le condenseur 223 de vapeur perdue, dans lequel la vapeur perdue faible pression est refroidie en eau condensée destinée à être collectée dans le stockage d'eau conden- sée 224, et ensuite à être alimentée vers le caillebotis tubulaire 13 et vers la seconde chambre de combustion 2 pour être recyclée. En ce qui concerne le transport de l'air, l'air est soufflé à l'intérieur du préchauffeur d'air 21 par le souffleur 211, dans lequel l'air est préchauffé jusqu'à C ou presque par les gaz de combustion ou les gaz brûlés, et via le tuyau d'air 212, aboutit au distribu- teur d'air 16 situé sous la grille 15 et ensuite est en- voyé de manière régulière sur la grille 15. Comme la grille 15 est déjà très chaude et que les déchets qui sont tombés sur celle-ci sont très secs, lorsque l'air s'écoule dans la première chambre de combustion 1, il aide à faire brûler rapidement les déchets situés sur la grille 15. Une caractéristique structurelle de la présente invention est située à proximité du milieu de la première chambre de combustion o sont situés deux caillebotis tu- bulaires refroidis à l'eau ou deux caillebotis résistant à la chaleur 13 et un rouleau situé au-dessus de la grille 15 du four. Ceci sert à accumuler les déchets en- trant dans la chambre de combustion sous forme de paroi haute et mince constituée d'une pile de déchets à sécher complètement avant qu'ils ne tombent sur la grille 15 du four et ne soient brûlés, de sorte que la température des gaz de combustion produits par ce traitement de combus- tion peut être élevée de manière importante de manière à accroître l'énergie recyclée. En même temps, même si les déchets sont très humides, un carburant auxiliaire n'est pas nécessaire, comme prouvé par les données fournies ci- après relatives à l'efficacité de la présente invention dans le traitement des déchets. Il doit être noté que plus le caillebotis est haut plus la paroi de déchets dans la première chambre de combustion 1 sera élevée, et plus les déchets seront secs, plus la température des gaz de combustion produits par la combustion des déchets sera élevée. Et, en outre, si la pente de la section transversale du caillebotis est plus inclinée par rapport au sol (mais ne laisse pas les déchets tomber à partir de l'intervalle existant entre deux tubes), plus les gaz de combustion seront souvent en contact avec la surface de la paroi de déchets lors de - leur écoulement vers le haut ou vers le bas. Donc, l'oxy- gène restant dans les gaz de combustion a beaucoup plus de chance d'aider à la combustion des déchets, et une fois de plus la température des gaz de combustion sera légèrement élevée. Si le rouleau pour déchets 14 destiné à déchar- ger les déchets provenant de la paroi de déchets située dans le caillebotis 13 sur la grille 15 du four est mis en rotation rapidement, alors les déchets restent dans le caillebotis pendant une courte période de temps et ne peuvent pas être séchés complètement, ce qui amène à abaisser légèrement la température de combustion. Au con- traire, si les déchets restent dans le caillebotis 13 pendant un temps plus important pour lui permettre de sé- cher de manière plus complète, la température de combus- tion peut être relevée. Commne mentionné précédemment, afin d'augmenter le rendement thermique du générateur de vapeur, il est très important de relever la température des gaz de com- bustion. Donc, la température dans la première chambre de combustion est ajustée pour atteindre 1500'C, le tube du caillebotis tubulaire 13 doit être refroidi de manière continue par l'eau s'écoulant à travers lui, ou le caillebotis doit être constitué d'une barre en matériau résistant à la chaleur (telle qu'une barre de titane). Autrement, celui-ci serait fortement brûlé jusqu'à rendre inutilisable le caillebotis 13 et à perdre l'efficacité spécifique revendiquée dans la présente invention. Et, l'eau s'écoulant à travers le tube du caillebotis tubu- laire 13 peut devenir très chaude pour être envoyée à la chaudière pour économiser l'énergie destinée à chauffer. Bien que des modes préférés de réalisation de la présente invention aient été décrits comme ci-dessus, il doit être reconnu et compris que diverses modifica- tions peuvent être réalisées à l'intérieur de ceux-ci et que les revendications annexées sont prévues pour recou- vrir de telles modifications qui tombent à l'intérieur de la portée de la présente invention. On va maintenant fournir les données mention- nées ci-dessus concernant l'efficacité du traitement des déchets selon la présente invention. Par exemple, des déchets composés de la ville de Taipei, à Taiwan, R.O.C. , ayant un pouvoir calorifique de 1182 Kcal/kg, contenant 12% de matières plastiques, 17% de fibres sèches de plantes, 56% d'eau, 15% de matiè- res ininflammables, ont été brûlés selon la présente in- vention. Les résultats indiquent une température de 200'C pour l'air préchauffé s'écoulant sous la grille, et un taux d'air de combustion en excès abaissé à 1,2. Ainsi, la température de combustion produite était de 1215'C ou presque selon les calculs, et 1 kilogramme de déchets brûlés a produit 0,462 kg de C02, 0,695 kg de H20, 1,505 kg de N2, 0,076 kg de 02, 0,07 kg de HCl. L'énergie recy- clée en tant qu'électricité obtenue à l'aide de la vapeur a été d'environ 30,6%. Le taux d'air en excès nécessaire pour le traitement de combustion a été réduit de 2,0 à 1,2 de sorte que les teneurs en azote et en oxygène con- tenus dans les gaz de combustion étaient fortement rédui- tes, et qu'en conséquence la chaleur perdue transportée dans les gaz de gueulard a été aussi réduite. Au con- traire, la chaleur nette de la vapeur chauffée mise en circulation est comparativement plus importante. Si les déchets sont brûlés dans un équipement de combustion habituel, il reste 7% de matières inflamma- bles non-brûlées dans les cendres et la perte de rayonne- ment du four est de 2% ou presque, la température des gaz de gueulard extraits est de 280 C et le taux d'air en ex- cès nécessaire pour la combustion est de 2,0. Dans le cas o on brûle des déchets composés de la ville de Taipei dans un équipement de combustion habi- tuel, chaque kilogramme de déchets produit 1077 Kcal c'est-à-dire 1182 Kcal/kg x (100% - 7%) x (100% - 2%), 0,430 kg de CO2, 0,695 kg de H20, 2, 508 kg de N2, 0,381 de 02, 0,07 kg de HCl. La température des gaz de gueulard dans le passage pour gaz de gueulard est de 280eC, la perte par chaleur perdue est d'environ 330 Kcal, la cha- leur perdue transportée par les cendres du four est d'en- viron 6,8 Kcal. Ceci était du à 0,15 kg de cendres du four, 0,02 kg de matières inflammables non-brûlées, à une chaleur spécifique d'environ 0, 2, à une température des cendres du four de 200 C. Par conséquent, les calories utilisables pour faire circuler la vapeur chauffée pour engendrer de l'électricité sont de 740 Kcal, c'est-à-dire 1077 - 330 - 6, 8 740 Kcal. Les gaz brûlés avaient une température de 945 C, et l'efficacité thermique pouvant être utilisée pour produire un cycle vapeur-puissance pour engendrer de l'électricité était d'environ 22,5%. Donc, chaque kilogramme de déchets brûlés par l'équipe- ment de combustion habituel a produit une puissance élec- trique de 0,1936 KWH (740 Kcal x 22,5% + 860). * Si les déchets composés de la ville de Taipei sont brûlés selon la présente invention, les matières in- flammables non seulement sont brûlées entièrement mais l'azote et l'oxygène peuvent avoir un volume réduit de manière importante dans les gaz de gueulard, et chaque kilogramme de déchets brûlés produit 0, 695 kg de C02, 0,695 kg de H20, 1,505 kg de N2, 0,076 kg de 02, 0,07 kg de HCl. La perte calorifique transportée par les gaz de gueulard provenant du passage est d'environ 242,6 Ical, et la perte calorifique transportée par les cendres est d'environ 6 Kcal. Donc, chaque kilogramme de déchets brû- lés a produit environ 909,8 Kcal pouvant être utilisés pour chauffer la vapeur circulante, c'est-à-dire 1182 Kcal x (0,98 - 242,6 - 6) = 909,8 Kcal. Et, la tempéra- ture de combustion produite dans le traitement de combus- tion est d'environ 1215'C et l'efficacité thermique obte- nue du cycle vapeur-puissance est d'environ 30,6%. Donc, la puissance électrique produite est d'environ 0,324 KWH lorsque les déchets composés de la ville de Taipei sont brûlés selon la présente invention, soit une augmentation de puissance électrique atteignant 67%. Dans le cas de déchets européens ou américains, ayant une capacité calorifique de 2340 Kcal, comportant 4% de matières plastiques, 51% de fibres de plantes sè- ches, 25% d'eau, 20% de matières ininflammables, sont brûlés dans le nouvel équipement amélioré selon la pré- sente invention, les gaz de combustion peuvent atteindre une température aussi élevée que 1570 C, et l'énergie thermique de la vapeur surchauffée haute pression trans- formée en énergie mécanique et électrique atteint un pourcentage aussi élevé que 40%. REVENDICATIONS 1. Equipement de combustion de déchets ayant un système utilisant l'énergie thermique comportant: au niveau d'une première partie d'un incinéra- teur, un distributeur (11) de déchets situé sur la partie supérieure pour recevoir les déchets transportés à partir d'un stockage (4) de déchets par l'intermédiaire de plu- sieurs pousseurs (12) positionnés en dessous dudit dis- tributeur pour faire avancer les déchets horizontalement et pousser par gravité les déchets vers le bas à l'inté- rieur dudit incinérateur, une grille (15) de four située sur la partie inférieure, et un tuyau (16, 212) distribu- teur d'air positionné sous ladite grille de four pour alimenter l'air destiné à la combustion, un transporteur (17) situé sur la partie inférieure pour extraire les cendres, au niveau d'une seconde partie dudit incinéra- teur, un préchauffeur d'air (21), un réchauffeur (22) de vapeur surchauffée haute pression connecté à un généra- teur (23) de vapeur saturée haute pression, ledit pré- chauffeur d'air (21) étant relié à un souffleur (211) au niveau de son extrémité extérieure et un tuyau d'air (212) relié au distributeur d'air (16) situé au niveau du fond de la première partie dudit incinérateur formant un trajet de transport d'air, ledit réchauffeur (22) de va- peur surchauffée haute pression étant relié à une turbine (222) par un tuyau (221) pour vapeur haute pression, la- dite turbine étant reliée à un générateur d'électricité (6) et à un condenseur (223) de vapeur perdue, et ensuite à un stockage (224) d'eau condensée, ledit stockage d'eau condensée étant relié à un tube de chaudière (231) puis au générateur (23) de vapeur saturée haute pression en formant une alimentation d'eau de chaudière, et un trajet d'utilisation de la vapeur et de l'énergie thermique, une chambre (24) pour gaz brûlés étant agencée au niveau de l'arrière de la seconde partie dudit inciné- rateur, en étant reliée à un autre passage (241) de gaz de gueulard, relié à une tour (7) de lavage de gaz de gueulard, reliée à une cheminée (8), caractérisé en ce que deux caillebotis (13) agencés verticalement et un rouleau (14) sont agencés à proximité de la partie médiane de la première partie dudit incinérateur, en dessous desdits pousseurs (12) et au-dessus de ladite grille (15) de four, les caillebotis étant érigés au-dessus dudit rouleau (14) et ledit rou- leau étant agencé au-dessus de ladite grille (15) de four pour tirer vers le bas l'extrémité inférieure de la paroi de déchets jusque sur ladite grille de four.. 2. Equipement de combustion de déchets selon la revendication 1, caractérisé en ce que les caillebotis sont constitués d'un tube incurvé en plusieurs tubes pa- rallèles érigés au-dessus dudit rouleau (14), l'extrémité supérieure du tube constituant lesdits caillebotis tubu- laires étant reliée audit tube (231) d'eau d'alimentation de chaudière, et l'extrémité inférieure du tube consti- tuant lesdits caillebotis (13) étant reliée audit tube (225) d'eau condensée de telle sorte que l'eau condensée peut s'écouler en montant à travers le tube constituant lesdits caillebotis tubulaires pour les refroidir. 3. Equipement de combustion de déchets selon la revendication 1, caractérisé en ce que les caillebotis sont constitués d'une barre de matériau résistant à la chaleur, tel que le titane, incurvée en plusieurs barres parallèles et érigées au-dessus dudit rouleau (14), ledit rouleau étant agencé au-dessus de ladite grille (15) du four, le tube (225) d'eau condensée étant relié directe- ment audit tube (231) d'eau d'alimentation de chaudière.