Brevet FR2733082A1 — publié le 19961018

La présente invention concerne un câble suspendu ayant une faible prise au vent et une faible flèche, et un câble à faible prise au vent ayant une faible flèche à température élevée et une faible prise au vent sous l'action de vents violents - Le principal type de câble actuellement utilisé pour les lignes suspendues est celui des câbles ayant des âmes d'acier avec des brins retordus d'aluminium (par exemple ACSR). De nombreux perfectionnements ont été apportés dans les domaines des matériaux et des propriétés mécaniques afin que les possibilités de transmission d'énergie soient accrues et que la flèche de ces câbles soit réduite. Par exemple, la résistance à la chaleur à été accrue et on a utilisé des brins d'acier à faible dilatation linéaire, par exemple des brins d"'Invar", comme âmes de renforcement.En outre, récemment, on a consacré des recherches et un développement importants à la réduction de la dilatation linéaire et à la réduction du poids afin que l'allongement des câbles aux températures élevées soit réduit, et ainsi que la flèche soit réduite, par remplacement des brins d' "Invar" des âmes de renforcement des câbles d'aluminium par des brins composites d'aluminium armés de fibres de carbure de silicium (SiC), de brins de matière plastique armés de fibres constituées de fibres de carbone ou de fibres d'un polyamide aromatique imprégnées d'une matière plastique, ou d'autres brins formés de fibres minérales ou organiques revêtues d'aluminium ou de zinc. Les câbles destinés à donner une flèche réduite de cette manière sont avantageux car ils permettent une réduction de la hauteur des pylônes d'acier qui les portent puisque l'augmentation de la flèche provoquée par l'allongement aux températures élevées est réduite, mais leur prise au vent augmente en cas de vents violents de la même manière que dans le cas des câbles classiques d'aluminium renforcés par de l'acier. En particulier, dans les lignes de transmission à plusieurs conducteurs à tension extrêmement élevée, la prise au vent des lignes est un facteur prédominant pour la détermination de la résistance mécanique des pylônes d'acier, si bien que la réduction de la flèche n'a pas qu'un but économique. On connaît déjà, comme l'indique la figure 1, un câble constitué d'âmes de brins 5 de matière plastique, de brins 6 d'aluminium retordus autour des âmes, et de brins segmentés 15 ayant une section en forme de secteur et retordus dans la couche externe autour de la circonférence externe pour la formation d'une circonférence externe pratiquement lisse.En outre, on connaît, sous forme analogue au câble représenté sur la figure 1, une ligne de transmission décrite dans la demande publiée et examinée de brevet japonais (Kokoku) nO 57-46 166 dans laquelle les coins des brins segmentés 15 à section en forme de secteur retordus dans la couche externe ont une forme en arc de cercle de manière que les tangentes aux arcs, aux points d'intersection des surfaces adjacentes de butée des brins segmentés et des arcs des coins, ne passent pas par le centre du câble, et dans laquelle le rayon de courbure des arcs des coins est réglé à une valeur particulière destinée à réduire la prise au vent et le bruit créé par le vent. En outre, on connaît un câble à faible prise au vent décrit dans la demande publiée et examinée de brevet japonais (Kokoku) nO 5-6 765 dans lequel la hauteur des saillies formées par les brins spiralés enroulés autour des brins de retenue de la couche externe de brins et l'angle au centre des saillies ont des valeurs particulières. En outre, on connaît un câble, tel que représenté sur la figure 2, dans lequel un ruban 16 est enroulé autour de la surface externe des brins 6 d'aluminium afin qu'il donne une surface ondulée. De tels câbles connus ont des surfaces externes lisses de façon générale. Comme décrit précédemment, même les câbles qui ont été réalisés pour avoir une prise réduite au vent par retordage de brins segmentés à surface lisse, dont la section a une forme de secteur autour de la couche externe, subissent une prise au vent lorsque le vent vient les frapper. Comme l'indique la figure 3, lorsqu'un câble suspendu est frappé par le vent et l'air s'écoule comme indiqué par la flèche F le long de la circonférence externe S du câble, un écoulement laminaire est créé le long de la surface du câble. Etant donné la viscosité de l'air dans le plan de contact entre la surface du câble et l'écoulement de l'air, le débit d'air à la surface du câble devient nul. Ceci provoque une distribution des vitesses d'écoulement comme représenté, et la vitesse d'écoulement change en fonction de la distance y à la circonférence externe S du câble.Ainsi, une couche limite B de faible épaisseur 6 se forme à la circonférence externe S du câble. Lorsqu'un écoulement se forme à la surface du câble, le débit de la couche limite B aux emplacements sous le vent varie comme indiqué par B1- > B2- > B3. Dans la couche limite, à la position B2 sous le vent, l'énergie cinétique est consommée et l'écoulement se sépare de la surface du câble au point P de séparation en créant une région à basse pression du côté sous le vent du point P de séparation. En conséquence, une différence de pression est créée entre le côté au vent et le côté sous le vent du point de séparation du câble. Ceci est la cause de la formation de la prise au vent du câble. Pour réduire la prise au vent du câble, on peut envisager de déplacer le point P de séparation le plus possible sous le vent afin de guider la pression positive du côté au vent de la prise au vent agissant sur le câble vers le côté sous le vent. Un autre procédé envisagé pour réduire la prise au vent a été la création de la couche limite afin qu'elle devienne turbulente à un emplacement qui se trouve aussi au vent que possible et le déplacement du point P de séparation sous le vent afin que la pression positive au vent soit guidée sous le vent. Le déplacement du point de séparation P au maximum sous le vent nécessite cependant l'absence de perturbation de la couche limite. Dans le procédé classique, la circonférence externe est rendue lisse par retordage de brins segmentés à section en forme de secteur et à surface lisse à la couche externe. Ceci est dû au fait qu'on a considéré qu'un câble suspendu ayant une circonférence externe lisse de façon générale résisterait à la perturbation de l'écoulement de la couche limite et présenterait une plus petite prise au vent. Cependant, lorsqu'on a soumis ce câble suspendu à des essais au tunnel, le résultat a été l'obtention d'une prise au vent (coefficient de traînée) supérieure à la valeur prévue. Les raisons pour lesquelles le coefficient de traînée n'a pas diminué de la manière prévue ont été étudiées. En conséquence, comme l'indique la figure 3, on a constaté que ceci était dû à la formation de différences de hauteur dans les gorges en V 18 formées à la surface des parties adjacentes 17 des brins segmentés 15 à section en forme de secteur dans la couche externe. Ces différences des gorges 18 ont perturbé la couche limite. L'élimination de ces différences de hauteur des gorges 18 aux parties adjacentes des brins segmentés retordus pour la création d'une surface lisse nécessite cependant une technique élaborée de retordage et pose un problème de coût élevé de fabrication. La présente invention a pour premier objet la réalisation d'un câble suspendu qui constitue une solution aux problèmes précités, qui possède une faible prise au vent et dont le coût est faible. Les inventeurs ont découvert, au cours de la mise au point d'un câble à faible prise au vent, que, si des gorges de configuration spiralée spéciale étaient formées à la surface d'une ligne de transmission, la prise au vent diminuait par vents violents de 30 à 40 m/s et plus, et ils ont ainsi réalisé la présente invention. Ainsi, dans un premier aspect, l'invention concerne un câble suspendu ayant plusieurs brins segmentés de section en forme de secteur retordus dans la couche externe et ayant des gorges de section pratiquement en arc de courbe à la surface des parties adjacentes des brins segmentés. De préférence, le rapport L/M de la largeur L des gorges à section pratiquement en arc de courbe et de la largeur M des parties sans gorge de la surface des brins segmentés à section en forme de secteur est tel que 0,10 De préférence, le rapport H/D de la profondeur maximale H des gorges à section pratiquement en arc de courbe et du diamètre D du câble suspendu est tel que 0,0055 De préférence, il existe au moins six et au plus trente-six brins segmentés de section en forme de secteur retordus dans la couche externe. De préférence, au moins un brin segmenté parmi les brins segmentés de section en forme de secteur retordus dans la couche externe est formé d'un brin segmenté dépassant de 0,5 à 5 mm de la surface externe des autres brins segmentés. De préférence, un angle déflecteur 0 compris entre 15 et 600 est formé aux épaulements du brin segmenté dépassant de la surface externe, avec une différence de hauteur en saillie. De préférence, il existe au moins deux brins segmentés dépassant de la surface externe, retordus dans la couche externe, et la différence t de hauteur de saillies des brins segmentés dépassant de la surface externe et l'angle au centre 02 d'un groupe de brins segmentés dépassant de la surface externe sont tels que 0,5 De préférence, les gorges formées dans les parties adjacentes des brins segmentés à section en forme de secteur, dans la couche externe, sont des gorges ayant pratiquement une forme en demi-cercles et une gorge à section pratiquement en forme de demi-cercle au moins, parmi les gorges de la couche externe, a un brin de section pratiquement circulaire placé à l'intérieur. Selon la présente invention, les brins segmentés à section en forme de secteur sont retordus autour de la couche externe des brins d'acier, des brins d'aluminium ou d'autres brins. Les gorges à section pratiquement en arc de courbe forment des gorges spiralées à la circonférence externe, dans la direction longitudinale du câble suspendu, étant donné le retordage des brins segmentés à section en forme de secteur dans la couche externe. Il faut noter que le câble suspendu selon la présente invention désigne un câble d'aluminium renforcé d'acier (ACSR), un câble suspendu d'alliage d'aluminium, un câble suspendu d'acier, une ligne suspendue de masse ou un autre câble suspendu. Grâce à la disposition des gorges de section pratiquement en arc de courbe à la surface du câble suspendu dans les parties adjacentes des brins segmentés de section en forme de secteur retordus dans la couche externe, les surfaces des parties adjacentes des brins segmentés deviennent des arcs concaves et non des gorges en V comme auparavant. La couche limite de l'écoulement laminaire formée à la surface lorsque le vent vient frapper le câble suspendu passe dans les gorges de section pratiquement en arc de courbe sans différence de hauteur et se déplace vers le côté sous le vent en déplaçant le point de séparation P sous le vent sur le câble suspendu. Ainsi, la prise au vent agissant sur le câble suspendu est réduite. Lorsque la surface des parties adjacentes des brins segmentés de section en forme de secteur de la couche externe comporte des gorges à section pratiquement en arc de courbe, les tourbillons qui se forment dans les gorges de section pratiquement en arc de courbe réduisent la consommation d'énergie cinétique de la couche limite et provoquent un déplacement du point P de séparation vers l'arrière. En outre, lorsque l'arc des gorges se rapproche d'un demi-cercle, les épaulements des gorges forment des points initiaux de turbulence de la couche limite, la turbulence de la couche limite est provoquée et le point de séparation se déplace sous le vent et, étant donné le déplacement sous le vent du point de séparation, le coefficient de traînée est réduit. Lorsque le rapport L/M de la largeur L des gorges à section pratiquement en arc de courbe formées à la surface des parties adjacentes des brins segmentés retordus dans la couche externe et de la largeur M des parties sans gorge de la surface des brins segmentés est inférieur à 0,1, la largeur des gorges 3 est trop faible et l'effet dû à la présence des gorges en arc de courbe est insuffisant alors que, lorsque le rapport dépasse 1,55, la surface du câble suspendu devient remarquablement rugueuse et la réduction de la prise au vent est faible. Un effet suffisant de réduction de la prise au vent est obtenu lorsque le rapport L/M a une valeur comprise entre 0,10 et 1,55. Si le rapport H/D de la profondeur maximale H des gorges à section pratiquement en arc de courbe et du diamètre D du câble suspendu est inférieur à 0,0055, la réduction de l'influence des tourbillons dans les gorges a peu d'effet, ces tourbillons étant créés lorsque la couche limite passe dans les gorges, sur la couche limite formée à la surface du câble suspendu. En outre, lorsque le rapport H/D dépasse 0,082, la surface du câble suspendu devient très rugueuse et la réduction de la prise au vent est faible. Ainsi, il est préférable que le rapport H/D ait une valeur comprise entre 0,0055 et 0,082. Lorsque le nombre de brins segmentés à section en forme de secteur retordus dans la couche externe, c'est-à-dire le nombre de gorges spiralées formées à la circonférence externe du câble suspendu dans la direction longitudinale du câble par les gorges à section pratiquement en arc de courbe, est inférieur à six, l'intervalle compris entre les gorges à la surface externe du câble suspendu est trop grand et l'effet de réduction de la prise au vent est réduit alors que, lorsque le nombre dépasse trente-six, la surface du câble suspendu devient très rugueuse et un effet suffisant de réduction de la prise au vent ne peut pas être obtenu. Ainsi, le nombre de brins segmentés à section en forme de secteur, retordus dans la couche externe, est avantageusement compris entre six et trente-six. Lorsque la surface externe d'un brin segmenté à section en forme de secteur retordu dans la couche externe dépasse au-delà de la surface externe des autres brins segmentés, il est possible de réduire le bruit créé lorsque le vent vient frapper le câble suspendu. Lorsque la hauteur t de la différence de hauteur de la surface externe du brin segmenté dépassant de la surface externe des autres brins segmentés est inférieure à 0,5 mm, la réduction du bruit dû au vent est faible alors que, lorsque cette hauteur dépasse 4 à 5 m, le bruit dû aux effluves devient plus important. En conséquence, il est préférable d'utiliser une plage comprise entre 0,5 et 5 mm et de préférence entre 0,5 et 2,0 mm. La plage de l'angle au centre 02 des brins segmentés dépassant de la surface externe comprise entre 20 et 600 est préférable au point de vue de la suppression du bruit dû aux effluves, bien que celui-ci dépende du nombre de brins segmentés de la couche externe. Lorsque la hauteur t de la différence entre le brin segmenté dépassant de la surface externe des autres brins segmentés est très inférieure à la hauteur de saillies des câbles classiques à faible bruit, la force de soulèvement provoquée par la frappe par le vent en direction inclinée devient bien plus faible et une vibration à faible fréquence et à grande amplitude de "galop" apparaît difficilement. Lorsque la surface externe d'un brin segmenté à section en forme de secteur dépasse vers l'extérieur, si le vent vient frapper les épaulements en saillie, un tourbillon se forme facilement et la prise au vent augmente, mais, grâce à la formation de deux épaulements sur les côtés opposés d'un groupe de brins segmentés dépassant de la surface externe avec un angle déflecteur tel que le gradient de saillie des épaulements est faible, aucun tourbillon n'est créé même lorsque le vent vient frapper les épaulements. Cet angle déflecteur 0 a peu d'effet lorsqu'il est inférieur à 150 ou supérieur à 600, si bien qu'une plage comprise entre 15 et 600 convient. En outre, lorsque les brins segmentés dépassant de la surface externe ont un angle déflecteur au niveau des deux épaulements et lorsque la surface des parties adjacentes 8 a des gorges de section pratiquement en arc de courbe, le bruit des effluves créé par faible pluie dans un champ électrique intense peut être réduit. Grâce à la formation des gorges à section pratiquement en arc de courbe à la surface des parties adjacentes des brins segmentés dans la couche externe sous forme de gorges à section en demi-cercle, c'est-à-dire formant un arc en demi-cercle, et lors du montage dans l'une au moins des gorges à section pratiquement en demi-cercle parmi les gorges de la couche externe d'un brin de section pratiquement circulaire et par retordage de ce brin, la gorge à section en demi-cercle provoque un passage positif de la couche limite à un état turbulent qui déplace le point de séparation sous le vent et réduit donc la prise au vent agissant sur le câble suspendu. Le montage du brin de section circulaire dans la gorge à section en demi-cercle réduit le bruit provoqué par le vent. La forme en demicercle de la gorge à section en demi-cercle convient à la coopération avec le brin à section circulaire. Il faut noter que ce câble à faible prise au vent a une flèche qui augmente inévitablement à cause de l'allongement du câble aux températures élevées, malgré la réduction de la prise au vent. Par exemple, avec une portée de 1 000 à 3 000 m, la flèche devient égale à quelques douzaines de mètres et plus. Il existe des limites à la flèche maximale lorsque des navires, etc. doivent passer sous les câbles. Ainsi, même dans le cas de câbles réalisés afin que leur prise au vent soit réduite, l'augmentation de la flèche en présence de températures élevées constitue un inconvénient pour la réalisation des pylônes d'acier, car, suivant les conditions sous les lignes, il peut être nécessaire d'utiliser des câbles de grande résistance mécanique et d'assurer un commettage donnant des tensions remarquablement élevées en permanence. En outre, lors du commettage sous tension élevée, le câble à faible prise au vent présente facilement des vibrations dues au vent car la surface est pratiquement lisse. Cette disposition augmente les possibilités de fatigue des lignes par vibrations et rend nécessaire l'installation d'amortisseurs encombrants ou l'utilisation d'un temps important pour l'entretien et l'inspection journaliers. On envisage une croissance de la demande d'énergie à l'avenir. De nombreux trajets de passages de lignes non seulement passent dans des régions vallonnées mais passent aussi dans des zones urbaines. En conséquence, la mise au point de techniques de fabrication de systèmes de transmission peu encombrants et à densité élevée est souhaitable. Il est donc souhaitable (1) de réduire l'augmentation de la prise au vent présentée par les câbles, même en présence d'ouragan et d'autres vents à grande vitesse, et (2) de supprimer l'augmentation de la flèche, même aux températures élevées, lorsque la température du câble augmente. Des réalisations peu encombrantes et peu coûteuses de pylônes d'acier sont souhaitables.Cependant, les câbles classiques ACSR ou de réduction de flèche ou les câbles à faible prise au vent ont la seule fonction de réduire la flèche ou la seule fonction de réduire la prise au vent. Aucun n'a à la fois des fonctions de réduction de la flèche et de réduction de la prise au vent. La présente invention a donc pour second objet la réalisation d'un câble à faible flèche et faible prise au vent qui permet une réduction de l'augmentation de la flèche provoquée par l'allongement du câble aux températures élevées, qui permet une réduction de la prise au vent du câble même pour des vitesses élevées du vent, et qui a un faible coût. Ce second objet est atteint, selon un second aspect de l'invention, par réalisation d'un câble à faible flèche et faible prise au vent qui comporte des âmes d'encaissement des forces de traction formées de brins à module élastique élevé et à faible coefficient de dilatation linéaire, ce coefficient de dilatation linéaire étant compris entre -6.10-6 et 6.10-6 /OC et des modules élastiques compris entre 100 et 600 GPa, et plusieurs brins segmentés à section en forme de secteur, retordus à la circonférence externe du câble comprenant les âmes d'encaissement des forces de traction et constitués d'un alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée ou extrêmement élevée à la chaleur, et ayant des gorges de section pratiquement en arc de courbe formées à la surface des parties adjacentes des brins segmentés. De préférence, les âmes qui encaissent les forces de traction sont formées de brins d' "Invar" ou de brins composites formés de filaments de fibres de carbure de silicium, de carbone, d'alumine ou d'autres matières minérales, ou de fibres d'un polyamide aromatique ou d'autres fibres organiques revêtues ou recouvertes à leur surface d'un métal choisi dans le groupe qui comprend l'aluminium, le zinc, le chrome et le cuivre. De préférence, le rapport L/M de la largeur L des gorges ayant une section pratiquement en arc de courbe et de la largeur M des parties sans gorge de la surface des brins segmentés est compris entre 0,10 et 1,55. De préférence, le rapport H/D de la profondeur maximale H des gorges ayant une section pratiquement en arc de courbe et du diamètre D du câble est compris entre 0,0055 et 0,082. De préférence, au moins un brin segmenté parmi les brins segmentés retordus dans la couche externe est formé d'un brin segmenté dépassant de 0,5 à 5 mm de la surface externe des autres brins segmentés. De préférence, la différence t de hauteur du brin segmenté dépassant de la surface externe est comprise entre 0,5 et 5,0 mm. De préférence, la différence de hauteur t du brin segmenté dépassant de la surface externe est comprise entre 0,5 et 2,0 mm. De préférence, un angle déflecteur 0 compris entre 15 et 600 est formé aux épaulements des brins segmentés dépassant de la surface externe ayant des différences de hauteur. De préférence, les gorges formées dans les parties adjacentes des brins segmentés à section en forme de secteur de la couche externe sont des gorges ayant une section pratiquement en demi-cercle, l'une au moins des gorges à section pratiquement en demi-cercle parmi les gorges de la couche externe logeant un brin de section pratiquement circulaire, et une différence de hauteur est formée de manière que la surface externe du brin de section circulaire dépasse plus de la surface externe des brins segmentés à section en forme de secteur. De préférence, le nombre N des brins segmentés à section en forme de secteur qui sont retordus dans la couche est compris entre six et trente-six. De préférence, deux brins segmentés dépassant de la surface externe au moins sont retordus dans la couche externe, et la différence de hauteur t des brins segmentés dépassant de la surface externe et l'angle au centre 02 du groupe de brins segmentés dépassant de la surface externe sont respectivement tels que 0,5 Il faut noter que, selon la présente invention, le "câble" constitué par le câble à faible flèche et faible prise au vent designe non seulement des lignes de transmission, mais aussi des lignes suspendues de masse. Comme le câble à faible flèche et faible prise au vent du second aspect de la présente invention a des âmes encaissant les forces de traction formées de brins à faible coefficient de dilatation linéaire compris entre -6.10-6 et 6.10-6 /OC et à module élastique compris entre 100 et 600 GPa et a des brins segmentés de section en forme de secteur dans la couche externe formés d'alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée ou extrêmement élevée à la chaleur, l'augmentation de flèche due à l'allongement du câble aux températures élevées peut être réduite. En outre, grâce à la formation de gorges ayant une section pratiquement en arc de courbe à la surface des parties adjacentes des brins segmentés retordus dans la couche externe, il est possible de réduire l'augmentation de la prise au vent du câble même en présence d'ouragan et d'autres vents à grande vitesse. Grâce à l'utilisation des âmes encaissant les forces de traction constituées de brins d'"Invar" ou de brins composites formés de filaments de fibres de carbure de silicium, de carbone, d'alumine ou d'autres matières minérales ou de fibres de polyamide aromatique ou d'autres matières organiques, ayant un revêtement ou un dépôt en surface d'un métal choisi dans le groupe qui comprend l'aluminium, le zinc, le chrome et le cuivre, il est possible de réduire l'allongement des organes résistant à la traction au tiers ou au quart de l'allongement des âmes d'acier de câbles ACSR et de réduire ainsi en grande partie la flèche même en présence des températures les plus hautes de l'été. Lorsqu'on utilise des brins d'alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée à la chaleur pour la couche de brins d'aluminium retordus entre la couche de brins segmentés à section en forme de secteur retordus dans la couche externe et les âmes centrales encaissant les forces de traction, la capacité de transport de courant peut être doublée environ. Il faut noter que, dans un câble ayant des brins d"'Invar" à faible coefficient de dilatation linéaire comme âmes encaissant les forces de traction, la composante de la contrainte dans la partie d'aluminium devient nulle au point de transition qui est normalement approximativement de 90 OC. A des températures plus élevées, la force de traction est calculée à partir du coefficient de dilatation linéaire as et du module élastique Es des seuls brins d"'Invar". Le câble ayant des gorges à section pratiquement en arc de courbe à la surface des parties adjacentes des brins segmentés à section en forme de secteur retordus dans la couche externe est formé avec des gorges spiralées dans sa direction longitudinale. Lorsque le vent vient frapper un câble ayant de telles gorges à section pratiquement en arc de courbe, la couche limite du courant laminaire s'écoulant à la surface passe dans les gorges à section pratiquement en arc de courbe sans déplacement des différences de hauteur sous le vent, le point de séparation se déplace sous le vent du câble et la charge au vent est ainsi réduite. Cette action est la même que dans le câble suspendu du premier aspect de l'invention, si bien qu'on ne la décrit pas plus en détail. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue d'un exemple de câble suspendu classique en coupe la figure 2 est une vue en coupe d'un autre exemple de câble suspendu classique la figure 3 est une vue schématique utile pour la description de l'état de la couche limite à la surface d'un câble suspendu dans le vent la figure 4 est une coupe d'un câble dans un premier mode de réalisation de l'invention la figure 5 est une coupe d'un câble dans un second mode de réalisation de l'invention la figure 6 est une coupe d'un câble dans un troisième mode de réalisation de l'invention la figure 7 est une coupe d'un câble dans un quatrième mode de réalisation de l'invention la figure 8 est une vue schématique utile pour la description de l'état de la couche limite au niveau des gorges de section pratiquement en arc de courbe dans le vent la figure 9 est une vue schématique utile pour la description de l'état de la couche limite dans les gorges à section pratiquement en demi-cercle dans le vent la figure 10 est un graphique représentant la relation entre le coefficient de traînée et le nombre de Reynoldss pour une profondeur particulière des gorges de section pratiquement en arc de courbe en fonction du nombre de gorges la figure 11 est un graphique représentant la relation entre le coefficient de traînée et le nombre de Reynolds pour un nombre particulier de gorges et une profondeur particulière de gorges en fonction du rapport L/M de la largeur L des gorges et de la largeur M des parties sans gorge la figure 12 est un graphique représentant la relation entre le coefficient de traînée et le nombre de Reynolds pour un nombre donné de gorges et une profondeur donnée des gorges en fonction du rapport L/M la figure 13 est un graphique représentant la relation entre le coefficient de traînée et le nombre de Reynolds pour un rapport particulier L/M et un nombre particulier de gorges en fonction de la profondeur des gorges la figure 14 est un graphique représentant la relation entre le coefficient de traînée et le nombre de Reynolds pour un rapport particulier L/M et un nombre particulier de gorges en fonction de la profondeur des gorges la figure 15 est un graphique représentant la relation entre le coefficient de traînée et le nombre de Reynolds pour un rapport particulier L/M et une profondeur particulière des gorges en fonction du nombre de gorges la figure 16 est un graphique représentant la relation entre le niveau de bruit et les caractéristiques de fréquence obtenus au cours d'expériences de comparaison du bruit dû au vent du câble suspendu selon l'invention et de câbles classiques la figure 17 est une coupe d'un câble à faible flèche et faible prise au vent dans un cinquième mode de réalisation de l'invention la figure 18 est une coupe transversale d'un câble à faible flèche et faible prise au vent dans un sixième mode de réalisation de l'invention la figure 19 est une coupe transversale d'un câble à faible flèche et faible prise au vent dans un septième mode de réalisation de l'invention la figure 20 est une coupe transversale d'un câble à faible flèche et faible prise au vent dans un huitième mode de réalisation de l'invention la figure 21 est un graphique représentant la relation entre la hauteur de saillies d'une différence de hauteur et le bruit les figures 22A à 22F sont des coupes représentant d'autres configurations de câbles soumis à des essais au tunnel aérodynamique ; et les figures 23G à 23J sont des coupes d'autres configurations de câbles soumis à des essais au tunnel aérodynamique. On décrit dans la suite des modes de réalisation préférés de l'invention en référence aux dessins. Premier mode de réalisation La figure 4 représente un câble dans un premier mode de réalisation de l'invention. Dans celui-ci, des brins 6 d'aluminium sont retordus autour d'âmes 5 formées de brins d'acier. Dans la couche externe, à la circonférence externe du câble, plusieurs brins segmentés 1 à section en forme de secteur sont retordus. Ces brins segmentés 1 sont constitués de conducteurs formés d'un alliage d'aluminium, de cuivre, etc. ou sont constitués de brins ayant des conducteurs à leur surface (par exemple des brins d'acier revêtus d'aluminium). Des exemples de câbles suspendus 10 ayant ces brins retordus à la surface externe sont les câbles d'aluminium armés d'acier (ACSR), les câbles suspendus d'alliage d'aluminium, les câbles suspendus de cuivre, les lignes suspendues de masse et d'autres câbles suspendus. A la surface du câble suspendu, dans les parties adjacentes 2 des brins segmentés à section en forme de secteur retordus dans la couche externe sont formés des gorges 3 dont la section est formée d'arcs de cercle, d'ellipses ou de d'autres courbes concaves. Ces gorges 3 ayant une section pratiquement en arc de courbe forment des gorges spiralées à la circonférence externe du câble suspendu 10 dans la direction longitudinale du câble étant donné le retordage des brins 1. Le nombre de brins segmentés à section en forme de secteur retordus dans la couche externe, c'est-à-dire le nombre de gorges spiralées formées à la circonférence externe du câble suspendu dans la direction longitudinale du câble par les gorges 3 à section pratiquement en arc de courbe est de préférence compris entre six et trente-six. Le mode de réalisation de la figure 4 est un exemple à douze brins segmentés 1. Lorsque la largeur des gorges concaves 3 à section en arc de courbe est égale à L et la largeur des parties sans gorge des surfaces des brins segmentés 1 est égale à M, le rapport L/M est de préférence compris entre 0,10 et 1,55. En outre, lorsque la profondeur maximale des gorges 3 est H et le diamètre du câble suspendu D, le rapport H/D est de préférence compris entre 0,0055 et 0,082. Lorsque le câble suspendu 10 est frappé par le vent, la couche limite d'écoulement laminaire passant sur la surface pénètre dans les gorges 3 et passe sous le vent, et le point de séparation se déplace sous le vent sur le câble suspendu. Ainsi, la prise au vent du câble suspendu est réduite. Lorsque les gorges 3 à section pratiquement en arc de courbe sont formées de courbes à faible gradient telles que des courbes elliptiques, la couche limite passant sur les gorges 3 pénètre dans les gorges sans être perturbée et le point de séparation P se déplace sous le vent. Comme l'indique la figure 8, lorsque le câble suspendu est frappé par le vent et le courant d'air F s'écoule le long de la circonférence externe 4 des brins segmentés 1 à la couche externe formant la surface du câble suspendu, une couche limite B de faible épaisseur 6 se forme à la circonférence externe 4.La vitesse d'écoulement de la couche limite B à des positions de la circonférence externe 4 varie comme indiqué par B1- > B2- > B3- > B4. Lorsque la couche limite passe dans les gorges 3 à faible gradient, le résultat est tel qu'indiqué par la flèche B2, c'est-à-dire que, lorsqu'un tourbillon C se forme dans les gorges 3, la consommation d'énergie cinétique de la couche limite B passant dans les gorges 3 est réduite, et la séparation de la couche limite de la surface du câble suspendu par consommation d'énergie cinétique est retardée par réduction de la consommation d'énergie si bien que le point de séparation P se déplace sous le vent du câble suspendu. La région sous le vent du point P de séparation devient une région à basse pression dans laquelle un écoulement R en sens inverse se produit. La limite avec cette région forme la surface de discontinuité SD. Comme la couche limite passant dans les gorges 3 peut se déplacer sous le vent sans être perturbée et comme le point P de séparation se déplace sous le vent, la pression élevée de l'air du côté au vent du câble agit sur la partie sous le vent du câble si bien que la prise au vent du câble est réduite.Comme les coins adjacents des brins segmentés 1 de la surface des parties adjacentes 2 se trouvent au fond des gorges 3 à section pratiquement en arc de courbe, même s'il existe une différence de hauteur à la surface des parties adjacentes 2, son effet est limité à l'écoulement dans les gorges 3 si bien que l'effet du tourbillon C dans les gorges 3 sur la couche limite à la surface du câble est réduit. Lorsque l'arc de courbe des gorges 3 formées à la partie adjacente 2 des brins segmentés de la couche externe est un demi-cercle, la couche limite passant dans les gorges est rendue positivement turbulente et le point de séparation se déplace sous le vent. Si l'arc de courbe des gorges 3 se rapproche d'un demi-cercle comme indiqué sur la figure 9, la couche limite B de faible épaisseur 6 s'écoulant à la circonférence externe 4 des brins segmentés dans la couche externe utilisée comme surface du câble suspendu change de vitesse à des positions differentes à la circonférence externe 4 comme indiqué par B1- > B2- > B3- > B4. Un tourbillon C se forme dans les gorges 3a en demi-cercle et, lorsqu'il passe sur l'épaulement sous le vent 3b de la gorge 3a comme indiqué en B2, l'épaulement 3b forme un point de base pour la turbulence et la turbulence est créée dans la couche limite d'épaisseur 6'. En conséquence, une turbulence formée par un mélange intense est provoquée dans la couche limite, le point P de séparation se déplace vers l'aval, et un écoulement R en sens inverse se produit en aval de la surface de discontinuité SD avec création d'une région à basse pression. Ainsi, la pression élevée de l'air du côté au vent du câble suspendu est conduite du côté sous le vent du câble et la prise au vent du câble est réduite.En outre, comme les gorges 3 à section pratiquement en arc de courbe forment des gorges spiralées à la circonférence externe du câble suspendu dans la direction longitudinale du câble étant donné le retordage des brins segmentés de la couche externe, un courant d'air est formé le long des gorges spiralées et il existe un mélange actif de ce courant d'air du côté du sillage, la région du sillage sous le vent du câble est réduite et, en conséquence, la prise au vent est réduite. Comme indiqué précédemment, grâce à la formation des gorges 3 à section pratiquement en arc de courbe à la surface des parties adjacentes 2 des brins segmentés 1 de la couche externe, le tourbillon dans les gorges 3 réduit la consommation d'énergie cinétique de la couche limite et provoque un déplacement vers l'arrière du point de séparation. En outre, lorsque la configuration de l'arc de courbe des gorges 3 est proche d'un demi-cercle, les épaulements des gorges deviennent les points de base de la turbulence de la couche limite, la couche limite devient turbulente et le point de séparation se déplace sous le vent et, étant donné le déplacement sous le vent du point de séparation, le coefficient de traînée est réduit. Lorsque le rapport L/M de la largeur L des gorges 3 formées à la surface des parties adjacentes 2 des brins segmentés 1 retordus dans la couche externe et de la largeur M des parties sans gorge de la surface des brins segmentés 1 est inférieur à 0,1, la largeur des gorges 3 est trop petite et l'effet des gorges 3 est insuffisant alors que, lorsque le rapport dépasse 1,55, la surface du câble suspendu devient très rugueuse et la réduction de la prise au vent est faible. Un effet suffisant de réduction de la prise au vent est obtenu lorsque le rapport L/M a une valeur comprise entre 0,10 et 1,55. Lorsque le rapport H/D de la hauteur maximale H des gorges 3 à section pratiquement en arc de courbe et du diamètre D du câble suspendu est inférieur à 0,0055, la réduction de l'influence du tourbillon C dans les gorges 3, créé lorsque la couche limite passe dans les gorges, sur la couche limite formée à la surface du câble, est faible. En outre, lorsque le rapport H/D dépasse 0,082, la surface du câble suspendu devient extrêmement rugueuse et la réduction de la prise au vent est faible. Ainsi, il est préférable que le rapport H/D ait une valeur comprise entre 0,0055 et 0,082. Lorsque le nombre des brins segmentés 1 à section en forme de secteur, retordus dans la couche externe, c'est-àdire le nombre de gorges spiralées formées à la circonférence externe du câble suspendu dans la direction longitudinale du câble par les gorges 3, est inférieur à six, l'intervalle compris entre les gorges à la circonférence externe du câble est trop large et l'effet de réduction de la prise au vent est réduit alors que, si ce nombre dépasse trente-six, la surface du câble suspendu devient très rugueuse et la réduction de la prise au vent ne peut pas être suffisante. Ainsi, le nombre de brins segmentés à section en forme de secteur qui sont retordus dans la couche externe est avantageusement compris entre six et trente-six. Second mode de réalisation La figure 5 représente un câble suspendu 10a dans un second mode de réalisation de l'invention. Ce câble est analogue à celui du premier mode de réalisation en ce que des brins 6 d'aluminium sont retordus autour d'âmes 5 formées de brins d'acier, et des brins segmentés 1 à section en forme de secteur sont retordus autour de la circonférence externe dans la couche externe mais deux brins segmentés 11 au moins à section en forme de secteur, parmi les brins segmentés de la couche externe, sont formés afin qu'ils dépassent, par leurs surfaces externes 7, des surfaces externes 4 des autres brins segmentés 1. La hauteur t formant la différence de hauteur par rapport à la surface externe 4 des autres brins segmentés 1 est comprise entre 0,5 et 5 mm et de préférence entre 0,5 et 2,0 mm.Lorsque les surfaces externes 7 des brins segmentés 11 retordus dans la couche externe dépassent plus des surfaces externes 4 des autres brins segmentés 1 (voir figure 5), il est possible de réduire le bruit créé lorsque le vent vient frapper le câble suspendu. La raison pour laquelle la hauteur t de saillies de la surface externe 16 des brins segmentés 11 par rapport à la surface externe 4 des autres brins segmentés 1 se trouve dans la plage précitée est décrite à propos de modes de réalisation qui suivent. Lorsque la hauteur t de la différence de hauteur entre les brins segmentés dépassant de la surface externe des autres brins segmentés est très inférieure à la hauteur de saillies des câbles classiques à faible bruit, la force de soulèvement provoquée par la frappe par le vent en direction inclinée devient beaucoup plus faible et une vibration de "galop" à faible fréquence et de grande amplitude se produit difficilement. Lorsque la surface externe du brin segmenté à section en forme de secteur dépasse, lorsque le vent vient frapper l'épaulement en saillie, un tourbillon se forme facilement et la prise au vent augmente mais, grâce à la formation des deux épaulements 11 sur les côtés opposés du groupe de brins segmentés 11 avec un angle déflecteur tel que le gradient de dépassement des épaulements est faible, aucun tourbillon n'est créé même lorsque le vent vient frapper les épaulements. Cet angle déflecteur 0 a peu d'effet lorsqu'il est inférieur à 15 ou supérieur à 600, si bien qu'une plage comprise entre 15 et 600 convient.En outre, grâce à la réalisation des brins segmentés 11 avec un angle déflecteur au niveau des deux épaulements et à la formation de gorge 9 à section pratiquement en arc de courbe à la surface des parties adjacentes 8, le bruit des effluves créés par faible pluie en présence d'un champ électrique élevé peut être réduit. Dans le second mode de réalisation, les surfaces du câble suspendu au niveau des parties adjacentes 2 des brins segmentés 1 ont des gorges 3 à section pratiquement en arc de courbe comme dans le premier mode de réalisation, et les surfaces des parties adjacentes 8 des brins segmentés 11 ont la gorge 9 à section pratiquement en arc de courbe. La profondeur maximale H des gorges 3 et de la gorge 9 est la même que dans le mode de réalisation représenté sur la figure 4. Le rapport L/M de la largeur L des gorges 3 et de la gorge 9 et de la largeur M des parties sans gorge des surfaces des brins segmentés 1 et 11 est le même que dans le mode de réalisation de la figure 4. Troisième mode de réalisation La figure 6 représente un câble suspendu 10b dans un troisième mode de réalisation de l'invention. Les références identiques à celles qui sont utilisées pour le mode de réalisation de la figure 5 désignent des parties analogues. Le troisième mode de réalisation est une variante du second qui est représenté sur la figure 5. il constitue un exemple dans lequel des âmes 5 d'acier de la figure 5 sont formées de brins 5b d'acier revêtus de cuivre et dans lequel les brins segmentés 13 à section en forme de secteur sont retordus autour des âmes à la place des brins d'aluminium 6. Ce mode de réalisation est analogue au second mode de réalisation de la figure 5 en ce que les surfaces externes de deux brins segmentés au moins 11, parmi les brins segmentés de la couche externe, sont formées afin qu'elles dépassent plus des surfaces externes que les autres brins 1, d'une hauteur t, avec un angle déflecteur 0 formé au niveau des deux épaulements 12 sur les côtés opposés du groupe de brins segmentés 11, et une gorge 9 à section pratiquement en arc de courbe est formée à la surface des parties adjacentes 8 des brins segmentés 11 qui dépassent de la surface externe. Le second et le troisième mode de réalisation réduisent le bruit du vent à cause des brins segmentés 11 qui dépassent de la surface externe du câble suspendu 10. Dans le second et le troisième mode de réalisation, le rapport n/N du nombre N de brins segmentés 1 retordus dans la couche externe et du nombre n de brins segmentés 11 qui dépassent de la surface externe est de préférence compris entre 0,025 et 0,5. Ouatrième mode de réalisation La figure 7 représente un câble suspendu 10b dans un quatrième mode de réalisation de l'invention. Les références numériques identiques à celles du mode de réalisation de la figure 4 désignent des parties analogues. Le quatrième mode de réalisation est analogue au troisième en ce que des âmes 5b d'acier sont formées de brins d'acier revêtus de cuivre et des brins segmentés à section en forme de secteur sont retordus autour des âmes à la place des brins d'aluminium 6, mais on a représenté l'exemple de deux couches de brins segmentés 13a et 13b en forme de secteur.Dans le quatrième mode de réalisation, les gorges à section pratiquement en arc de courbe placées à la surface du câble suspendu au niveau des parties adjacentes 2 des brins segmentés 1 dans la couche externe sont des gorges 3a à section en demicercle, et un brin de section circulaire 14 est logé dans au moins une gorge 3a à section en demi-cercle, parmi les gorges 3a de la couche externe. La référence t de la figure 7 désigne la hauteur de saillie du brin circulaire 14 par rapport à la surface externe du brin segmenté 1. Comme dans le second mode de réalisation, la hauteur t est de préférence comprise entre 0,5 et 5 mm. La lettre L désigne la largeur de la gorge 3a en demi-cercle et la lettre M la largeur de la partie sans gorge de la surface du brin segmenté 1. Le rapport L/M est le même que dans le troisième mode de réalisation. Dans le quatrième mode de réalisation, lorsque la couche limite passe sur les gorges 3a en demi-cercle et sur l'épaulement sous le vent, l'épaulement joue le rôle d'un point de base pour la turbulence de la couche limite et la couche limite est rendue positivement turbulente, et le point de séparation se déplace sous le vent et provoque une réduction de la prise au vent du câble suspendu. En outre, le brin 14 de section circulaire qui dépasse de la surface externe du brin segmenté 1 réduit le bruit dû au vent. La forme en demi-cercle de la gorge 3a convient à la coopération avec le brin 14 de section circulaire. Cinquième mode de réalisation La figure 17 représente un câble à faible flèche et faible prise au vent dans un cinquième mode de réalisation de l'invention. Il comprend des âmes 5e d'encaissement des forces de traction placées au centre du câble 10d, ayant des brins d"'Invar" à module élastique élevé et faible coefficient de dilatation linéaire, c'est-à-dire des brins dont le coefficient de dilatation linéaire est compris entre -6.10-6 et 6.10-6/"C , avec un module élastique compris entre 100 et 600 GPa. Autour des âmes 5e, des brins 106 d'alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée à la chaleur sont retordus. Dans la couche externe, à la circonférence externe de celle-ci, plusieurs brins segmentés 101 de section en forme de secteur sont retordus et sont formés d'un alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée à la chaleur. Ce câble d'alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée à la chaleur, renforcé par des brins d"'Invar" et ayant une faible prise au vent est appelé dans la suite câble "LP-ZTACIR". A la place de l'alliage précité d'aluminium ayant une résistance très élevée à la chaleur, on peut aussi utiliser un alliage d'aluminium ayant une résistance extrêmement élevée à la chaleur pour la réalisation d'un câble d'alliage d'aluminium ayant une résistance extrêmement élevée à la chaleur, renforcé de brins d"'Invar" et ayant une faible prise au vent, appelé dans la suite câble "LP-XTACIR". Les éléments des câbles à faible flèche et faible prise au vent LP-ZTACIR et LP-XTACIR selon l'invention sont indiqués dans le tableau 1. Les propriétés mécaniques et les températures permises aux câbles LP-ZTACIR et LP-XTACIR sont indiquées dans le tableau 2, par comparaison avec les propriétés d'un câble classique d'aluminium armé d'acier. Tableau 1 Elément Abrévia- Description Norme tion indus trielle japonaise n0 Brins d'alliage ZTA1 Aluminium de qua- JIS H2110 d'aluminium à résis- lité électrique, tance très élevée à avec faibles addi la chaleur tions de zinc, etc. Brins d'alliage ' XTA1 Idem Idem d'aluminium à résis tance extrêmement élevée à la chaleur Brins d'"Invar" - Brins d"'Invar" revêtus de zinc très résistants revêtus de zinc Brins d"'Invar" - Brins d"'Invar" revêtus d'aluminium très résistants revêtus uniformément d'alu minium correspon dant aux normes de l'aluminium de qualité électrique Tableau 2 Type des Type Propriétés de brins Propriétés de brins Température âmes d'al- d'âme d'alliage A1 permise ( C) liage Résist. Module Coef. Résist. Module Coef. En Un Un de A1 mini. élas- dilat. mini. élas- dilat. con- court instrac- tique liné- trac- tique liné- tinu temps tant tion 107Pa/ aire tion 107Pa/ aire 107 Pa/ kg/mm2 10-6/ C 107 Pa/ kg/mm2 10-6/ C kg/mm2 kg/mm2 LP-ZTACIR Brins ZTAI 150-110 16 500 2,8*1 16,2- 6 300 23,0 210 240 280 d'acier 17,9 revêtus de zinc LP-XTACIR Brins XTAI 95-105 15 500 3,7*2 16,2- 6 300 23,0 230 250 360 d'"Invar" 17,9 Référence Brins HAI 125-135 21 000 11,5 16,2- 6 300 23,0 90 120 180 ACSR d'"Invar" 17,9 revêtus de zinc Notes : *1. au-delà du point de transition &alpha; = 3,6.108 (/ C) *2. au-delà de 230 C, &alpha; = 10,8.108 (/ C) En outre, on peut utiliser, comme brins à module élevé d'élasticité et à faible coefficient de dilatation linéaire destiné à former les âmes 5d qui encaissent les forces de traction, c'est-à-dire comme brins ayant un coefficient de dilatation linéaire compris entre -6.10-6 et 6.10-6tC et un module élastique compris entre 100 et 600 GPa, des brins composites formés de filaments de fibres de carbure de silicium, de carbone, d'alumine ou d'autres matières minérales, ayant un revêtement ou un dépôt en surface formé d'un métal choisi dans le groupe qui comprend l'aluminium, le zinc, le chrome et le cuivre. En outre, on peut utiliser, comme brins à module élastique élevé et faible coefficient de dilatation linéaire destinés à la formation des âmes 5d qui encaissent les forces de traction, des brins composites constitués de fibres d'un polyamide aromatique ou de fibres organiques résistant à la chaleur d'un autre type, ayant un revêtement ou un dépôt d'un métal, ou un filament de matière plastique renforcé par des fibres comprenant des fibres de polyamide aromatique ou d'autres fibres organiques résistant à la chaleur imprégnées d'une matière plastique et solidifiées, ou un brin composite formé d'un tel filament de matière plastique renforcé par des fibres et recouvert d'aluminium ou d'un autre métal destiné à accroître sa résistance aux intempéries. Le câble 10d à faible flèche et faible prise au vent du cinquième mode de réalisation de l'invention, représenté sur la figure 17, forme, à la surface du câble et dans des parties adjacentes 2 des brins segmentés 101 à section en forme de secteur, constitués d'un alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée ou extrêmement élevée à la chaleur, retordus sur la couche externe, des gorges 3 de section circulaire, elliptique ou en arc de courbe concave d'un autre type. Le nombre de brins segmentés 101 de section en forme de secteur retordus à la couche externe, c'est-à-dire le nombre de gorges spiralées formées à la circonférence externe du câble dans la direction longitudinale de celui-ci par les gorges 3 ayant une forme pratiquement en arc de courbe, est de préférence compris entre 6 et 36. Le mode de réalisation de la figure 7 est un exemple comprenant douze brins segmentés 101. Si la largeur des gorges 3 est L et celle des parties sans gorge de la surface des brins est M, le rapport L/M est de préférence compris entre 0,10 et 1,55. En outre, si la profondeur maximale des gorges 3 est appelée H et le diamètre du câble D, le rapport H/D est de préférence compris entre 0,0055 et 0,082. Comme le câble, dans ce mode de réalisation de l'invention, possède des âmes 5 encaissant les forces de traction au centre des brins formés par des brins dont le coefficient de dilatation linéaire est compris entre -6.10-6 et 6.106 /OC et ayant un module élastique compris entre 100 et 600 GPa, et comprend des brins segmentés 101 de section en forme de secteur dans la couche externe, formés d'un alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée ou extrêmement élevée à la chaleur, l'augmentation de la flèche due à l'allongement du câble aux températures élevées peut être réduite.En outre, grâce à la présence des gorges 3 de section pratiquement en arc de courbe à la surface des parties adjacentes 2 des brins segmentés 101 retordus dans la couche externe, l'augmentation de prise au vent du câble est réduite même en présence d'un ouragan ou d'autres vents extrêmement puissants. Grâce à l'utilisation des âmes d'encaissement des forces de traction formées de brins d' "Invar" ou de brins composites formés de filaments de fibres de carbure de silicium, de carbone, d'alumine ou d'autres matières minérales, ou de fibres d'un polyamide aromatique ou d'autres fibres organiques ayant un revêtement ou un dépôt superficiel d'un métal choisi dans le groupe comprenant l'aluminium, le zinc, le chrome et le cuivre, l'allongement des organes résistant à la traction est réduit au tiers ou au quart de l'allongement des âmes d'acier des câbles ACSR, si bien que la flèche est extrêmement réduite même en présence des températures les plus élevées au cours de l'été. Comme le câble comporte des brins d'alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée à la chaleur dans la couche 106 de brins d'aluminium retordus entre la couche des brins segmentés 101 retordus dans la couche externe et les âmes centrales 5, la capacité de transfert de courant est à peu près doublée. il faut noter que, dans un câble ayant des brins d'"Invar" possédant un faible coefficient de dilatation linéaire pour les âmes, la composante de contrainte de la partie d'aluminium s'annule à un point de transition qui est normalement voisin de 90 OC. Aux températures plus élevées, la tension peut être calculée à l'aide du coefficient de dilatation thermique linéaire as et du module élastique Es des brins d"'Invar" uniquement. Le câble ayant les gorges 3 de section pratiquement en forme d'arc de courbe à la surface des parties adjacentes 2 des brins segmentés 101 retordus dans la couche externe est formé avec des gorges spiralées dans sa direction longitudinale. Lorsque le vent vient frapper un câble suspendu ayant de telles gorges 3, la couche limite de l'écoulement laminaire passant à la surface pénètre dans les gorges 3 sans différence de hauteur et se déplace sous le vent, le point de séparation P se déplace sous le vent le long du câble, et la prise au vent est réduite. Cette action est la même que dans le cas des câbles des quatre premiers modes de réalisation de l'invention et on ne la décrit pas plus en détail. Sixième mode de réalisation La figure 18 représente un câble 10e à faible flèche et faible prise au vent dans un sixième mode de réalisation de l'invention. Ce câble est analogue à celui du cinquième mode de réalisation représenté sur la figure 17 en ce que des brins 106 d'alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée à la chaleur sont retordus autour des brins d'"Invar" 5e utilisés comme âmes centrales encaissant les forces de traction et des brins segmentés 101 formés d'un alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée ou extrêmement élevée à la chaleur sont retordus à la circonférence externe de la couche externe. Dans ce mode de réalisation, deux brins segmentés 111 ayant une section en forme de secteur au moins parmi ces brins segmentés de la couche externe dépassent par leurs surfaces externes 7 audelà des surfaces externes 4 des autres brins segmentés 101. La hauteur t des brins segmentés 101 présentant ces différences de hauteur et dépassant des surfaces externes 4 des autres brins segmentés 101 est comprise entre 0,5 et 5 mm et de préférence entre 0,5 et 2 mm. Les épaulements 12 des côtés opposés des brins segmentés 111 ont un angle déflecteur 0 donnant un gradient peu élevé aux épaulements afin qu'un tourbillon qui pourrait se former aux épaulements ne se produise pas. L'angle déflecteur 0 est de préférence compris entre 15 et 600. La figure 18 représente l'angle 0 pour le seul épaulement gauche 12 du brin segmenté gauche 111 des deux brins segmentés 111, mais le même angle 0 peut aussi être formé à l'épaulement droit 12 du brin droit 111. L'angle 02 représenté sur la figure 18 indique l'angle au centre formé entre les deux côtés des deux brins segmentés adjacents 111. L'angle au centre 02 est de préférence compris entre 20 et 600, afin que le bruit des effluves soit réduit, bien qu'il dépende du nombre de brins segmentés de la couche externe. Dans le sixième mode de réalisation représenté sur la figure 18, comme dans le cinquième, des gorges 3 à section pratiquement en arc de courbe sont aussi formées à la surface du câble au niveau des parties adjacentes 2 des brins segmentés 111 et une gorge 9 à section pratiquement en arc de courbe est formée à la surface des parties adjacentes 8 des brins segmentés 111. La profondeur maximale H des gorges 3 et de la gorge 9 est la même que dans le mode de réalisation représenté sur la figure 17. Le rapport L/M de la largeur L des gorges 3 et de la gorge 9 et de la largeur M des parties sans gorge des surfaces des brins segmentés 101 et 111 est le même que dans le mode de réalisation de la figure 17. Septième mode de réalisation La figure 19 représente un câble 10f à faible flèche et faible prise au vent dans un septième mode de réalisation de l'invention. Les éléments identiques à ceux de la figure 18 portent les mêmes références numériques et leur description est omise. Le septième mode de réalisation est une variante du sixième qui est représenté sur la figure 18 dans laquelle les brins d"'Invar" utilisés comme âmes 5e de la figure 18 sont formés de brins d'acier revêtus d'aluminium et les brins segmentés à section en forme de secteur 113 constitués d'alliage d'aluminium à résistance très élevée ou extrêmement élevée à la chaleur sont retordus autour des âmes à la place des brins 106 d'alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée à la chaleur.Le câble du septième mode de réalisation, représenté sur la figure 19, est analogue à celui du sixième mode de réalisation, représenté sur la figure 18 en ce qui concerne le fait que les surfaces externes d'au moins deux brins segmentés 111, parmi les brins segmentés de la couche externe, dépassent des surfaces externes des autres brins segmentés 101 d'une hauteur t correspondant à une différence de hauteur comprise entre 0,5 et 5 mm et de préférence comprise entre 0,5 et 2 mm, avec formation de deux épaulements 12 sur les côtés opposés des deux brins 111 qui dépassent de la surface externe, avec un angle déflecteur 0 formant une gorge 9 ayant une section pratiquement en arc de cercle à la surface des parties adjacentes 8 des brins segmentés 111, l'angle au centre 02 compris entre les côtés des brins segmentés 111 étant compris entre 0 et 600. Dans les sixième et septième modes de réalisation, les brins segmentés 111 qui dépassent de la surface externe, à la surface des câbles 10e et 10f, réduisent le bruit du vent. Dans les sixième et septième modes de réalisation, le rapport n/N du nombre N de brins segmentés 101 retordus dans la couche externe et du nombre n de brins segmentés 111 dépassant de la surface externe est de préférence compris entre 0,025 et 0,5. Huitième mode de réalisation La figure 20 représente un câble 10f à faible flèche et faible prise au vent dans un huitième mode de réalisation de l'invention. Les éléments communs à ceux de la figure 17 portent les mêmes références numériques et leur description est omise. Le huitième mode de réalisation est semblable au troisième en ce que des brins d' "invar" des âmes 5g sont revêtus de zinc et des brins segmentés à section en forme de secteur constitués d'alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée ou extrêmement élevée à la chaleur sont retordus autour d'elles à la place des brins 106 d'alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée à la chaleur. Dans ce mode de réalisation, l'exemple est représenté avec deux couches de brins segmentés 113a et 113b en forme de secteur. Dans le huitième mode de réalisation, les gorges 3 ayant une section pratiquement en arc de cercle à la surface du câble suspendu au niveau des parties adjacentes 2a des brins segmentés 111 dans la couche externe sont sous forme de gorges 3a à section en demi-cercle, et un brin 14 de section circulaire se loge dans au moins une gorge 3a parmi les gorges 3a à section en demi-cercle, au niveau de la couche externe. La référence t désigne la hauteur dont dépasse la surface externe 14b du brin circulaire 14 logé dans la gorge 3a par rapport à la surface externe 4 des brins segmentés 101. Comme dans le sixième mode de réalisation, la hauteur t est de préférence comprise entre 1,5 et 5 mm, la lettre L représente la largeur des gorges 3a et la lettre M celle des parties sans gorge des surfaces des brins segmentés 101. Le rapport L/M est le même que dans le cinquième mode de réalisation. Dans le huitième mode de réalisation, lorsque la couche limite passe dans la gorge 3a et sur l'épaulement sous le vent, l'épaulement forme un point de base pour la turbulence de la couche limite, la couche limite est rendue turbulente de manière positive, et le point de séparation se déplace sous le vent avec réduction de la prise au vent du câble. En outre, le brin 14 de section circulaire qui dépasse de la surface externe des brins segmentés 101 réduit le bruit dû au vent. On décrit maintenant l'invention plus en détail en référence à des exemples particuliers qui ne limitent cependant nullement l'invention. Il faut noter que, dans les exemples et les exemples comparatifs qui suivent, le nombre de Reynolds Re a été déterminé d'après la formule Re = pUD/y (p étant la masse volumique de l'air, U le débit d'air, D le diamètre du câble et y le coefficient de viscosité). Le coefficient Cd de traînée est obtenu avec la relation Cd = 2d/(pU2A) (d étant la traînée subie par le câble et A la surface projetée du câble du côté au vent). Exemples 1 à 6 et exemple comparatif 1 Des essais au tunnel aérodynamique ont été réalisés sur des câbles suspendus dans le premier mode de réalisation de l'invention représenté sur la figure 4 et sur des câbles du cinquième mode de réalisation représenté sur la figure 17. Des câbles d'aluminium armés d'acier de diamètre D de 36,6 mm ont été préparés, le nombre N des brins segmentés 1 de la couche externe étant modifié, et les coefficients de traînée ont été mesurés dans une plage de nombres de Reynolds comprise entre 1,2.104 et 9,9.104. A titre de comparaison, des essais au tunnel aérodynamique ont été exécutés sur un câble classique d'aluminium armé d'acier ordinaire (exemple comparatif 1) formé par retordage de brins d'aluminium de section circulaire autour d'âmes d'acier. La figure 10 représente la relation entre le coefficient Cd de traînée et le nombre de Reynolds Re dans le cas où la profondeur H des gorges 3 à section pratiquement en arc de cercle est égale à 1,0 mm (H/D = 0,027) et le rayon R des gorges 3 (rayon de l'arc de cercle des gorges 3) est égal à 1,0 mm, avec changement du nombre de gorges 3, c'est-à-dire que le nombre N des brins segmentés 1 retordus à la couche externe est changé (exemples 1 à 6). On note sur la figure 6 que, dans les conditions où le nombre de Reynolds Re dépasse 5.104 (vitesse du vent d'environ 20 m/s), c'est-à-dire lorsque la prise au vent du câble suspendu pose un problème, les câbles suspendus des exemples 1 à 6 ont des coefficients de traînée Cd inférieurs à ceux du câbles classiques (exemple comparatif 1) . En particulier, la réduction du coefficient de traînée Cd est remarquable lorsque le nombre N de gorges est compris entre six et trente-six. Exemples 7 à 10 Des essais au tunnel aérodynamique ont été réalisés sur des câbles suspendus dans le premier mode de réalisation de l'invention comme indiqué sur la figure 4 et sur des câbles selon le cinquième mode de réalisation, représenté sur la figure 17. Des câbles d'aluminium armés d'acier ayant un diamètre de 36,6 mm ont été préparés, le nombre N de gorges 3 (nombre de brins segmentés 1 de la couche externe) étant réglé à dix et la profondeur H des gorges 3 étant égale à 0,3 mm (H/D = 0,0082), et le rapport L/M de la largeur L des gorges 3 et de la largeur M des parties sans gorge des surfaces des brins segmentés 1 a été modifié (exemples 7 à 10). La figure 11 indique la relation entre le coefficient de traînée Cd et le nombre de Reynolds Re dans ce cas. Le coefficient de traînée a été mesuré dans la plage de nombres de Reynolds comprise entre 1,2.104 et 9,9.104. On note sur la figure 11 que, lorsque le nombre de Reynolds Re dépasse 5.104, les câbles suspendus des exemples 7 à 10 ont des coefficients de traînée Cd plus faibles que ceux de l'exemple comparatif 1 dans la plage de rapport L/M comprise entre 0,10 et 1,55. Exemples 11 à 16 Des essais au tunnel aérodynamique ont été réalisés sur des câbles suspendus du premier mode de réalisation de l'invention, représenté sur la figure 4, et du cinquième mode de réalisation, représenté sur la figure 17. Les câbles d'aluminium armés d'acier ayant un diamètre de 36,6 mm ont été préparés, le nombre N de gorges 3 des brins segmentés 1 de la couche externe étant égal à vingt-quatre et la profondeur H des gorges 3 étant égale à 0,2 mm, et le rapport L/M a été modifié (exemples 1 à 16). La figure 12 indique la relation entre le coefficient de traînée Cd et le nombre de Reynolds Re dans ce cas. On note sur la figure 12 que, lorsque le nombre de Reynolds Re dépasse 5.104, les câbles suspendus des exemples 11 à 16 ont des coefficients de traînée Cd inférieurs à ceux du câble classique de l'exemple comparatif 1. En particulier, le coefficient de traînée Cd est faible dans toute la région dans laquelle le rapport L/M est compris entre 0,6 et 1,5. Exemples 17 à 22 Des essais au tunnel aérodynamique ont été réalisés sur des câbles suspendus du premier mode de réalisation de l'invention, représenté sur la figure 4, et du cinquième mode de réalisation, représenté sur la figure 17. Des câbles d'aluminium armé d'acier de diamètre D égal à 36,6 mm ont été préparés, le rapport L/M des brins segmentés 1 de la couche externe étant égal à 0,75, le nombre N de gorges étant égal à 12 et la profondeur H des gorges 3 étant modifiée entre 0,15 et 3,0 mm (H/D = 0,0041 à 0,082) (figures 17 à 22). La figure 13 représente la relation entre le coefficient de traînée Cd et le nombre de Reynolds Re dans ce cas. La figure 13 indique que, lorsque le nombre de Reynolds Re dépasse 5.104, les câbles suspendus des exemples 17 à 22 ont des coefficients de traînée Cd qui sont inférieurs à ceux du câble classique. Exemples 23 à 28 Des essais au tunnel aérodynamique ont été réalisés sur des câbles suspendus selon le premier mode de réalisation, représenté sur la figure 4, et selon le cinquième mode de réalisation représenté sur la figure 17. Des câbles d'aluminium armés d'acier ayant un diamètre D de 36,6 mm ont été préparés, le rapport L/M des brins segmentés 1 de la couche externe étant réglé à 1,2 et le nombre N de gorges à vingt-quatre, la profondeur H des gorges 3 étant modifiée (exemples 23 à 28) . La figure 14 représente la relation entre le coefficient de traînée Cd et le nombre de Reynolds Re dans ce cas. La figure 14 indique que, dans les conditions où le nombre de Reynolds Re dépasse 5.104, les câbles suspendus des exemples 23 à 28 ont des coefficients de traînée Cd inférieurs à ceux de l'exemple comparatif 1, pour une plage de profondeur H des gorges à section pratiquement en arc de courbe comprise entre 0,5 et 5 mm. Exemples 29 à 34 Des essais au tunnel aérodynamique ont été réalisés sur des câbles suspendus du premier mode de réalisation de l'invention, représenté sur la figure 4, et du cinquième mode de réalisation, représenté sur la figure 15. Des câbles d'aluminium armés d'acier de diamètre D égal à 36,6 mm ont été préparés, le rapport L/M des brins segmentés 1 de la couche externe étant réglé à 1,2 et la profondeur H des gorges 3 à 2,0 mm, le nombre N de gorges étant modifié (exemples 29 à 34) . La figure 15 représente la relation entre le coefficient de traînée Cd et le nombre de Reynolds Re dans ce cas. La figure 15 indique que, lorsque le nombre de Reynolds Re est supérieur à 5.104, les câbles suspendus des exemples 29 à 34 ont des coefficients de traînée Cd inférieurs à celui du câble classique (exemple comparatif 1). Exemple 35 et exemples comparatifs 2 et 3 Des essais au tunnel aérodynamique ont été réalisés sur des câbles suspendus selon le troisième mode de réalisation de l'invention, représenté sur la figure 6, et selon le septième mode de réalisation, représenté sur la figure 19, pour la mesure du bruit provoqué par le vent. On a utilisé des câbles équivalant à un câble ACSR de 610 mm2 du type représenté sur la figure 6 ou des câbles équivalant à un câble LP-XTACIR de 610 mm2 du type représenté sur la figure 19.Comme câble de l'exemple 35, on a utilisé un câble suspendu de diamètre externe D égal à 34,2 mm, avec une hauteur de saillie t du brin segmenté 11 dépassant de la surface externe (voir figure 6) des autres brins segmentés 1 de 3 mm, avec un angle déflecteur 0 de 45 et dix-huit gorges (nombre des brins segmentés de la couche externe), la profondeur H des gorges 3 étant de 2,0 mm et le pas de torsion des brins segmentés retordus de 360 mm. A titre de comparaison, on a préparé un câble classique du type ACSR de 610 mm2 comme exemple comparatif 2 et un câble du type représenté sur la figure 1 comme exemple comparatif 3. La figure 16 représente la relation entre le niveau de bruit et les caractéristiques de fréquence des câbles de l'exemple 35 et des exemples comparatifs 2 et 3 pour une vitesse du vent de 20 m/s. D'après les résultats des essais, on a confirmé que le câble suspendu de l'exemple 35 selon l'invention réduisait beaucoup le niveau de bruit d'une valeur de 15 à 22 dB(A) autour de 100 à 130 Hz. Exemple 36 La figure 21 représente le résultat de la mesure du niveau de bruit aux fréquences intéressantes lors du changement de la différence de hauteur t de 0 à 2,7 mm sur les caractéristiques de bruit du vent (figure 16) du câble sans différence comme indiqué sur la figure 4 et du câble ayant une différence t comme indiqué sur les figures 5 à 7. Sur la figure 21, le niveau de bruit pour t = 0 mm est le niveau de bruit d'un câble sans différence de hauteur de la figure 4. On note que, par rapport au câble de la figure 4, lorsque la différence de hauteur devient de plus en plus grande, l'effet de la différence de hauteur pour empêcher le bruit du vent se sature lorsque t > 1,5 mm. On considère que le bruit ne peut pas être distingué du bruit environnant dans le cas d'un vent puissant de 20 m/s, la vitesse du vent que les personnes considèrent comme bruyant, et il existe un problème aux vitesses du vent inférieures à cette valeur. On considère qu'il n'existe aucun problème lorsque le bruit est inférieur de 10 dB au niveau de bruit provoqué par le vent dans le cas d'un câble n'ayant pas de différence de hauteur de la figure 4. Ainsi, à la suite des mesures de la figure 21, on a constaté que la plage efficace de différence de hauteur t était comprise entre 0,5 et 2,0 mm. Exemple 37 Les contours des sections des câbles des figures 22A à 22F et les contours des sections des câbles des figures 23G à 23J sont des modèles de sections de câbles utilisés pour une analyse des fluides par ordinateur. Ces modèles diffèrent par le nombre des gorges en forme d'arc de courbe réalisées à la surface des câbles et par la profondeur et la largeur des gorges. On a constaté par simulation que ces différences donnaient des dimensions et nombres différents de tourbillons formés le long des sections des câbles et des points de séparation des tourbillons. Conclusions Comme décrit précédemment, le câble suspendu selon l'invention a des gorges de section pratiquement en arc de courbe aux parties adjacentes des brins segmentés à section en forme de secteur de la couche externe. En conséquence, les parties adjacentes des brins segmentés à la circonférence externe du câble suspendu ne sont pas formées avec la différence de hauteur des gorges classiques en V, mais ont des gorges en forme d'arc concave de courbe. Le point de séparation de la couche limite, lorsque le vent s'écoule le long de la surface, peut être déplacé sous le vent du câble pour réduire la prise au vent. En outre, il est possible de réaliser un câble à faible prise au vent de manière facile et peu coûteuse. il est aussi possible d'obtenir un effet de réduction supplémentaire de la prise au vent lorsque le rapport L/M de la largeur L des gorges de section pratiquement en arc de courbe et de la largeur M des parties sans gorge de la surface des brins segmentés à section en forme de secteur est compris entre 0,10 et 1,55, lorsque le rapport H/D de la profondeur maximale H des gorges à section pratiquement en arc de courbe et du diamètre D du câble suspendu est compris dans la plage de 0,0055 à 0,082 et lorsque le nombre de brins segmentés à section en forme de secteur retordus dans la couche externe est compris entre six et trente-six. En outre, le câble suspendu selon l'invention a des brins segmentés dépassant de la surface externe des brins segmentés à section en forme de secteur retordus dans la couche externe, si bien que non seulement la prise au vent peut être réduite mais en outre le bruit du vent peut être réduit et le bruit des effluves, en cas de faibles pluies, peut être réduit. En outre, lorsque la hauteur des brins segmentés qui dépassent de la surface externe est comprise entre 0,5 et 5 mm, le bruit peut être réduit et, de plus, grâce à l'utilisation d'un angle déflecteur 0 de 15 à 600 aux deux épaulements des brins segmentés dépassant de la surface externe, il est possible d'augmenter l'effet de réduction de la prise au vent. Comme la hauteur donnée par la différence de hauteur des brins segmentés dépassant de la surface externe des autres brins segmentés en forme de secteur de la couche externe est très inférieure à la hauteur de saillies des câbles classiques à faible bruit, la force de soulèvement lors de la frappe par le vent, en direction sensiblement verticale du câble, devient plus faible, et la vibration à faible fréquence et grande amplitude de galop apparaît difficilement. En outre, comme les câbles à faible flèche et faible prise au vent selon la présente invention ont des brins d'"Invar" pour les âmes et des brins segmentés d'alliage d'aluminium à résistance très élevée ou extrêmement élevée à la chaleur pour la couche externe, il est possible de réduire beaucoup la flèche aux températures élevées. Ainsi, l'amplitude d'oscillation latérale des câbles suspendus en présence de vents violents, dans la direction latérale, peut aussi être amplement réduite, avec la structure à faible prise au vent.En conséquence, il est possible de réduire remarquablement la hauteur des pylônes d'acier, la largeur des bras, les fondations, etc. et de réduire considérablement le coût de construction des circuits de transmission. il s'agit d'un effet qui n'est pas obtenu avec les câbles classiques à brins d"'Invar" ou à faible prise au vent et qui permet une réalisation facile de pylônes d'acier plus petits à l'avenir pour des lignes de transmission à plusieurs conducteurs largement regroupés, les lignes de transmission à très haute tension de 1 000 kV, etc. En outre, si le câble à faible flèche et faible prise au vent selon l'invention est appliqué à une ligne double de transmission à quatre conducteurs de 810 mm2 à 500 kV de classe ACSR, la prise au vent nominale peut être réduite à 600 MPa selon l'invention par rapport à la valeur de 1000 MPa de la technique antérieure, l'intensité du courant qui peut être transmise peut être doublée, et l'augmentation de la flèche peut être réduite, si bien qu'il est possible de réduire le poids d'un pylône d'acier de 7 W et les coûts totaux de construction d'environ 5 t. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux câbles qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Câble suspendu formé de plusieurs brins segmentés (1) à section en forme de secteur retordus sous forme d'une couche externe, caractérisé en ce qu'il comprend des gorges (3) ayant une section pratiquement en forme d'arc de courbe à la surface des parties adjacentes des brins segmentés. 2. Câble suspendu selon la revendication 1, dans lequel le nombre de brins segmentés (1) à section en forme de secteur retordus dans la couche externe est au moins égal à six et ne dépasse pas trente-six. 3. Câble suspendu selon la revendication 1, caractérisé en ce que les gorges (3) formées à la surface des parties adjacentes des brins segmentés (1) de section en forme de secteur dans la couche externe sont des gorges (3) de section pratiquement en demi-cercle, et une gorge (3a) de section pratiquement en demi-cercle au moins, parmi les gorges (3) de la couche externe, loge un brin (14) de section pratiquement circulaire. 4. Câble à faible flèche et à faible prise au vent, caractérisé en ce qu'il comprend des âmes (5) destinées à encaisser les forces de traction, formées de brins ayant un coefficient de dilatation linéaire compris entre -6.10-6 et 6.10-6 /OC et un module élastique compris entre 100 et 600 GPa, et plusieurs brins segmentés (1, 11) à section en forme de secteur retordus autour de la circonférence externe du câble comprenant les âmes (5) encaissant les forces de traction, et formés d'un alliage d'aluminium ayant une résistance très élevée ou extrêmement élevée à la chaleur, et des gorges (3) ayant une section pratiquement en forme d'arc de courbe sont formées à la surface des parties adjacentes des brins segmentés retordus (1). 5. Câble selon la revendication 4, caractérisé en ce que les âmes (5) encaissant les forces de traction sont choisies dans le groupe qui comprend les brins d"'Invar" et les brins composites formés de filaments de fibres choisies dans le groupe des fibres de carbure de silicium, de carbone, d'alumine et d'autres matières minérales, des fibres de polyamide aromatique et des fibres d'autres matières organiques revêtues ou recouvertes en surface d'un métal choisi parmi l'aluminium, le zinc, le chrome et le cuivre 6. Câble selon l'une des revendications 1 et 4, caractérisé en ce que le rapport L/M de la largeur L des gorges (3) ayant une section pratiquement en arc de courbe et de la largeur M des parties sans gorge (4) des surfaces des brins segmentés à section en forme de secteur est compris entre 0,10 et 1,55. 7. Câble selon l'une des revendications 1 et 4, caractérisé en ce que le rapport H/D de la profondeur maximale H des gorges (3) de section pratiquement en arc de courbe et du diamètre D du câble est compris entre 0,0055 et 0,082. 8. Câble selon l'une des revendications 1 et 4, caractérisé en ce qu'un brin segmenté au moins (111) parmi les brins segmentés à section en forme de secteur retordus dans la couche externe est sous forme d'un brin segmenté dépassant d'une distance comprise entre 0,5 et 5,0 mm de la surface externe des autres brins segmentés. 9. Câble selon la revendication 8 lorsqu'elle dépend de la revendication 4, caractérisé en ce que la différence de hauteur des brins segmentés (111) dépassant de la surface externe est comprise entre 0,5 et 5,0 mm. 10. Câble selon la revendication 8 lorsqu'elle dépend de la revendication 4, caractérisé en ce que la différence de hauteur des brins segmentés (111) dépassant de la surface externe est comprise entre 0,5 et 2,0 mm. 11. Câble selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'un angle déflecteur 0 de 15 à 600 est formé aux épaulements des brins segmentés (111) dépassant de la surface externe ayant des différences de hauteur dues aux saillies. 12. Câble selon la revendication 4, caractérisé en ce que les gorges (3) formées dans les parties adjacentes des brins segmentés de section en forme de secteur de la couche externe sont des gorges (3a) ayant une section pratiquement en demi-cercle, une gorge de section pratiquement en demicercle au moins (3a) parmi les gorges de la couche externe loge un brin (14) de section pratiquement circulaire, et une différence de hauteur est réalisée de manière que la surface externe du brin de section circulaire dépasse de la surface externe des brins segmentés de section en forme de secteur. 13. Câble selon la revendication 4, caractérisé en ce que le nombre N de brins segmentés (1) de section en forme de secteur retordus dans la couche externe est compris entre 6 et 36. 14. Câble selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comporte au moins deux brins segmentés (111) dépassant de la surface externe, retordus dans la couche externe, et la différence t de hauteur des brins segmentés dépassant de la surface externe et l'angle au centre 02 des brins segmentés dépassant de la surface externe sont respectivement tels que 0,5