Brevet FR2728556A1 — publié le 19960628

PROCEDE D'ELIMINATION DU FER DANS LES LIQUEURS D'ALUMINATE DE SODIUM ISSUES DE L'ATTAQUE ALCALINE DE BAUXITE A MONOHYDRATE D'ALUMINE DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne un procédé d'élimination du fer dans la liqueur d'aluminate de sodium sursaturée issue de l'attaque alcaline selon le procédé Bayer de bauxite contenant du monohydrate d'alumine.5 ETAT DE LA TECHNIQUE Le procédé Bayer largement décrit dans la littérature spécialisée constitue la technique essentielle de production d'alumine destinée à10 être transformée en aluminium par électrolyse ignée ou à être ucilisée à l'état d'hydrate, d'alumine de transition, d'alumine calcinée, d'alumine frittée ou fondue, dans les nombreuses applications relevant du domaine des alumines techniques. Selon ce procédé, le minerai de bauxite est traité à chaud au moyen d'une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium à concentration appropriée, ou liqueur d'attaque, provoquant ainsi la solubilisation de l'alumine et l'obtention d'une solution sursaturée d'aluminate de sodium. Apres séparation de la phase solide constituant le résidu inattaqué (boues rouges) du minerai, la solution sursaturée d'aluminate de sodium est ensemencée avec des particules de trihydrate d'alumine dans le but de provoquer la précipitation de l'alumine sous forme de trihydrate d'alumine. La liqueur d'aluminate de sodium appauvrie en alumine, dite25 liqueur décomposée, est recyclée à l'étape de l'attaque après avoir été éventuellement concentrée et rechargée en hydroxyde de sodium pour constituer la liqueur d'attaque. I1 est bien connu de l'homme de métier que les conditions de traitement doivent être adaptées selon le degré d'hydratation et la structure cristallographique de l'alumine ainsi que la nature et la teneur des impuretés présentes dans la bauxite. C'est ainsi que les bauxites contenant de l'alumine à l'état de monohydrate (boehmite, diaspore) sont traitées à des températures supérieures à 200 C, et généralement comprises entre 220 et 300 C avec des rendements d'extraction de l'alumine solubilisable pouvant dépasser 95%. En outre l'emploi de liqueur d'attaque à forte concentration en hydroxyde de sodium, ou soude caustique, généralement comprise entre 130 et 180 g Na20/litre permet une dissolution rapide de l'alumine solubilisable dans un faible volume de liqueur. Celà se traduit donc par une productivité élevée de la liqueur sursaturée, c'est-a-dire une capacité de produire, après précipitation en présence d'amorce et refroidissement, au minimum 80 kg d'alumine par m3 de liqueur sursaturée à décomposer. Cette productivité est mesurée habituellement par le produit de la concentration C en soude caustique exprimée en g. Na20/litre par la variation &Rp du rapport Rp des concentrations A1203 soluble en g/litre / Na20 caust g/litre entre le début de décomposition (avec de préférence 1 de décomposition (avec de préférence 0,5 Ces conditions d'attaque relativement sévères ont pour corollaire de favoriser le passage en solution de certaines impuretés et en particulier du fer présent dans la bauxite sous forme oxydée come l'hêmatite, la goethite voire la magnétite et l'ilménite. Ce fer peut être partiellement solubilisé selon des processus mal connus à l'état de complexes solubles tel que l'ion ferrate Fe (OH)4 mais surtout il peut être précipité à l'état colloïdal sous forme de particules d'hydroxyde très fines (0,1 à 3 micromètres) qui ne peuvent être arrétées lors des filtrations polluant ainsi la liqueur sursaturée d'aluminate de sodium et par suite le trihydrate d'alumine précipité lors de la décomposition de la liqueur. Parmi les procédés connus d'élimination du fer dans les liqueurs Bayer, peu d'entre eux apportent une solution satisfaisante au problème de la contamination de l'alumine par le fer présent dans la bauxite surtout si l'on désire assurer une teneur en fer dans A1203 à l'état de trihydrate d'alumine qui soit inférieure à 0,01%, considérée aujourd'hui comme la teneur maximale admissible pour la plupart des applications de l'alumine notamment dans le domaine des alumines techniques. Sur le plan pratique, celà implique pour l'homme de métier que la teneur en fer dans la liqueur d'aluminate de sodium sursaturée soit inférieure à 10 mg Fe par litre. Une première catégorie de procédé fait appel à des techniques de filtration de la liqueur sursaturée avant décomposition plus sélective mais ces procédés sont quasiment impossibles à mettre en oeuvre industriellement comme la filtration sur lit de sable ou de bauxite selon US 3792542 et US 3728432 ou sur filtre spécial en papier selon US 4446177. Plus simples à réaliser industriellement sont les méthodes faisant appel à des additifs destinés à faciliter l'agglomération des particules colloïdales d'hydroxyde de fer et de silice et par suite la décantation et la filtration des boues rouges. Parmi ces additifs il faut citer les agents floculants de synthèse tels les polyélectrolytes anioniques à poids moléculaire élevé à base généralement de polyacrylates introduits de préférence en début d'étape de décantation (US 3390959, US 3681012 ou US 3975496). Il faut citer également des additifs minéraux comme la chaux. Celle-ci est utilisée souvent comme additif avant attaque alcaline de la bauxite pour favoriser la dissolution des petites quantités de sodium et d'alumine combinées à l'origine dans la bauxite sous forme de sels ou d'oxydes complexes insolubles avec des impuretés telles que la silice, les oxydes de fer, de titane ou de vanadium. La chaux peut être aussi introduite avant décantation de la suspension, issue de l'attaque alcaline à haute température de la bauxite et refroidie au voisinage de 100 C par détentes successives jusqu'à la pression atmosphérique. Ceci dans le but d'accélérer la décantation des boues rouges et de faciliter la séparation de certaines impuretés comme le fer. C'est ce que préconise US 3796789 pour abaisser à moins de 10 mg par litre la teneur en fer des liqueurs d'aluminate de sodium notamment celles provenant de la lixiviation du mélange fritté de carbonate de sodium et de résidu insoluble provenant d'une première attaque alcaline de la bauxite (procédé sinter). Ce document ne précise pas en revanche les performances de "déferrage" que l'on peut réaliser dans le cas d'une liqueur issue directement de l'attaque alcaline de la bauxite qui demeure pourtant le problème majeur a résoudre. Au cours de ses différentes expérimentations la demanderesse a pu constater que les méthodes faisant appel à ces différents additifs permettaient d'abaisser parfois sensiblement la teneur en fer de la liqueur sursaturée issue de l'attaque alcaline de bauxite mais en aucun cas de garantir une teneur inférieure à 10 mg Fe/litre et celà quelle que soit l'origine de la bauxite. Ce résultat est atteint en revanche avec les types de procédé préconisant au moins une opération complémentaire et spécifique d'élimination des impuretés présentes à l'état d'hydroxyde colloïdal ou sous forme de complexe métastables plus ou moins solubles conmme le fer. Ainsi US 3607140 et EP 0231715 (équivalent à US 4732742) effectuent avant décomposition, une prédécomposition de la liqueur sursaturée en présence d'une très faible quantité d'amorce au cours de laquelle les impuretés et tout particulièrement le fer coprècipitent avec la fraction de trihydrate d'alumine qui est sacrifiée comme piège à impuretés. Pour efficaces qu'ils soient, ces procédés renchérissent les coûts de production en diminuant très sensiblement la productivité de la liqueur et en prolongeant notablement les temps de séjour dans les chaînes de décomposition. PROBLEME POSE La mise au point d'un procédé d'épuration du fer dans les liqueurs sursaturées d'aluminate de sodium avant décomposition jusqu'à une teneur inférieure à 10 mg Fe par litre, sans altération des conditions économiques de production, notamment de la productivité de la liqueur et du rendement d'extraction de l'alumine solubilisable, demeure un objectif prioritaire pour l'homme de métier. OBJET DE L'INVENTION L'invention repose sur le constat qu'une injection de chaux effectuée en fin d'attaque à haute température de la bauxite, très précisément au début du refroidissement de la suspension qui s'effectue par détente progressive des réacteurs sous pression, est beaucoup plus efficace pour abaisser la teneur en fer dans la liqueur sursaturée que tous les autres type d'ajouts et en particulier les ajouts de chaux avant attaque ou après attaque dans la suspension refroidie après détente jusqu'à la pression atmosphérique. Plus précisément, l'invention concerne un procédé d'élimination du fer dans les solutions d'aluminate de sodium sursaturée issues de l'attaque alcaline selon le procédé Bayer de bauxite à monohydrate comportant successivement les étapes de broyage et éventuellement de dessilicatation en présence d'une aliquote de liqueur décomposée, puis d'attaque à une température supérieure à 200 C, généralement comprise entre 240 et 270 C, de ladite bauxite broyée et éventuellement dessilicatée par la fraction restante de la liqueur décomposee, pour solubiliser l'hydrate d'alumine et former en fin d'attaque une suspension du résidu insoluble ou boues rouges dans de la liqueur sursaturée d'aluminate de sodium qui, après refroidissement et dilution, est décantée pour séparer les boues ou résidu insoluble de la liqueur sursaturée destinée après filtration à être décomposée en présence d'amorce caractérisé en ce qu'en fin d'attaque, au cours du refroidissement de la suspension par abaissement progressif de la pression dans les réacteurs, on injecte dans ladite suspension à une température supérieure à 140 C une petite quantité d'un composé contenant du calcium. La température de la suspension lors de l'injection du composé contenant du calcium doit être de préférence comprise entre 170 C et 220 C. Par composé contenant du calcium il faut comprendre, outre la chaux, les sels de calcium, tels le carbonate de calcium ou le sulfate de calcium, mais aussi les produits formés par extinction de chaux dans une liqueur d'aluminate alcalin, comme par exemple l'aluminate tricalcique hexahydraté A1203, 3CaO, 6H20. Les petites quantités de composé à base de calcium, exprimées en poids de CaO par rapport au poids de bauxite sèche attaquée, sont comprises entre 0,5 et 3% et de préférence entre 1 et 2%. Pour accélérer l'insolubilisation et la précipitation du fer, on effectue l'attaque de la bauxite broyée et éventuellement dessilicatée en présence d'une petite fraction des boues décantées recyclées en tête de procédé. Cette petite fraction des boues décantées mesurée par le rapport pondérai des boues sèches à la bauxite sèche est d'au moins 5% et de préférence compris entre 10 et 18%. Pour améliorer le rendement d'extraction de l'alumine solubilisable, on introduit dans la bauxite avant attaque et de préférence à l'étape de broyage, une petite quantité de chaux, cette quantité de chaux étant limitée à 1 ou 2% en poids de CaO rapporté au poids de bauxite sèches. DESCRIPTION Il s'est aussi avéré de façon surprenante que selon le stade du traitement de la bauxite à monohydrate auquel on effectue l'injection de calcium, généralement sous forme de chaux, on obtient des résultats différents notamment en ce qui concerne l'insolubilisation et la précipitation du fer. Ainsi lorsqu'on injecte la chaux dans la suspension formée par le minerai broyée et la liqueur d'attaque d'aluminate de sodium de Rp compris entre 0,5 et 0,7 et de concentration en soude caustique comprise entre 130 et 200 g Na20 / litre avant attaque, de préférence lors des opérations de broyage en milieu liquide, voire de dessilicatation, on enregistre une amélioration sensible des rendements d'extraction de l'alumine solubilisable. Cette amélioration s'explique notamment par une activation de la transformation de la goethite en hématite en présence de chaux avec libération d'alumine incorporée dans le réseau cristallin de la goethite. Des apports pondéraux de 3 à 6% de CaO par rapport au poids de bauxite sèche sont ainsi usuellement pratiqués, mais ils sont fonctions avant tout de la nature et de la structure minéralogique des impuretés présentes dans la bauxite à monohydrate. A noter également qu'un excès de chaux provoque en revanche une baisse de rendement par réaction avec l'aluminate de sodium et précipitation d'aluminate tricalcique insoluble. Ainsi, selon le tableau 1 ci-après, on enregistre avec des bauxites à monohydrate Africaine (Boké) un gain de rendement de l'ordre de 4 à 5%, toutefois on ne constate aucun abaissement significatif des teneurs en fer dans la liqueur d'aluminate de sodium sursaturée décantée et filtrée avant décomposition. Considérant que le seuil d'arrêt pour les particules contenant notamment du fer est de l'ordre de 3 micromètres, on conserve des teneurs de 15 à mg Fe/litre donc tout à fait rédhibitoires pour la production d'alumine de bonne pureté. TABLEAU 1 Série CaO/bauxite CaO/bauxite CaO/bauxite Fer mg/l Rendement % essais % masse avant % masse % masse avant liqueur A1203 n attaque fin attaque décantation sursaturée soluble 1 0 0 0 15à25 91 â 93 2 3 0 0 15 à 25 95 à 96 3 5 0 0 15 à 20 96 à 97 4 8 0 0 15 à 20 94 à 95 2 1 0 8 à 10 96 à 97 6 1 2 0 7 à 9 95 à 96 7 0 3 0 8 à 10 92 à 94 8 0 0 3 13 à 18 91 à 93 9 1 0 2 15 à 20 92 à 94 2 0 1 15 à 20 95 à 96 * - Température injection 180 C Temps de contact à 180 C: 30 mn On constate en revanche qu'un faible apport de CaO, de l'ordre de 1 à 2% en poids rapporté à la bauxite sèche, effectué en fin d'attaque au cours de la détente des réacteurs dans la suspension à une température comprise entre 140 C et 240%C, mais de préférence entre 170 C et 220 C, permet d'abaisser à moins de 10mg/litre la teneur en fer solubilisé ou à l'état colloïdal dans la liqueur. Il faut noter parallèlement que les rendements d'attaque ne sont pas dégradés si l'on effectue un apport de chaux de 1 à 2% seulement en début d'attaque ce qui en définitive conduit à limiter la consommation globale de chaux à 3 o 4% au maximum pour un rendement d'extraction équivalent et un taux d'épuration en fer bien meilleur, puisque de l'ordre de 10 mg/litre. Sur le plan industriel, ce constat est d'autant plus intéressant qu'il permet de découpler les effets de la chaux par le réglage séparé du rendement d'attaque au moyen de la chaux introduite avant attaque et de la teneur résiduelle en fer dans la liqueur au moyen de la chaux introduite à la détente. Lors de ses essais, la demanderesse a pu constater, que les meilleurs résultats étaient obtenus pour des injections de chaux effectuées entre 170 et 2200C, en effet, au delà de 220%C on n'observe pas d'amélioration du déferrage, voire même une dégradation au delà de 2400C, alors qu'en dessous de 170 C et surtout de 140 C la dégradation est très rapide. Comme le montre les essais d'injection de chaux au voisinage de 100 C la suspension étant alors à la pression atmosphérique avant son transfert dans les décanteurs, l'effet de déferrage est quasiment nul. Pour atteindre de façon systématique des teneurs en fer inférieures à mg/litre dans la liqueur avant décomposition, il convient, avec l'injection de 1 à 2 % de CaO (cf tableau 1) à la détente à une température comprise de préférence entre 170 C et 220 C, de maintenir en contact pendant un temps suffisant la chaux ou le composé contenant du calcium avec la suspension à cette température, c'est-à-dire au moins minutes et de préférence 20 à 40 minutes. A l'échelle industrielle, cette opération nécessite un contrôle prolongé et délicat de la cascade de détendeurs des réacteurs en fin d'attaque et augmente d'autant le temps total de séjour des produits dans la chaine d'attaque. Pour cette raison, un objectif essentiel de la demanderesse a été de réduire au maximum les temps de séjour. A cet effet, une première série d'essais visait à rendre le composé à base de chaux injecté le plus actif possible, c'est-à-dire à optimiser les caractéristiques et notamment la finesse et la dispersion des particules à base de chaux en suspension dans la liqueur injecté aux détendeurs. - 3 sources possibles de chaux ont été étudiées: 10. chaux vive brute tamisée Eaux de lavage à contre-courant des boues à température ambiante. Il s'est avéré en définitive que les performances des différents laits de chaux charges à environ 100 g CaO/litre sort similaires et que la granulométrie de la chaux vive ou du carbonate de calcium importe peu dés l'instant que l'affinement de la granulométrie des particules en suspension par attrition du fait de l'agitation est suffisant, c'est-à-dire que dans le cas présent que moins de 30% en poids des particules en suspension de lait de chaux ont une taille inférieure à rmm. Le souci de minimiser les transformations nécessaires à l'application du procédé en usine conduit l'homme du métier à choisir de préférence l'extraction de la chaux brute tamisée seulement à 2 mm dans de la liqueur d'attaque entre 60 et 70 C. En revanche, aucune diminution notable des temps de séjour n'ayant été constatée, une seconde série d'essais a été réalisée visant à activer la précipitation du fer par amorçage et celà, en combinant l'injection de chaux à la détente avec le recyclage en début d'attaque d'une petite fraction des boues décantées avec la bauxite broyée dessilicatée. Lors d'essais préliminaires, la demanderesse a pu vérifier qu'isolément le recyclage d'une fraction des boues décantées favorise la séparation ultérieure des boues de la liqueur notamment au cours de décantation mais ne permet pas d'abaisser significativement la teneur en fer de la liqueur filtrée, qui reste nettement supérieure à 10 mg/litre. En revanche, une baisse très significative de la teneur en fer est constatée dés l'instant qu'on couple l'injection de chaux à la détente selon l'invention à l'opération de recyclage partiel des boues come il ressort du tableau 2 ci-après. A noter de plus que cette baisse des teneurs résiduelles en fer s'accompagne d'une réduction importante des temps de séjour du composé contenant du calcium de 30 minutes en moyenne à 6 minutes. TABLEAU 2 Série CaO bauxite Temps séjour % boues Fe essais % masse CaO recyclées liq. sursat. n fin attaque minutes /bauxite détente % masse 11 0 10 13 à 18 12 0 15 12 à 15 13 0 20 12 à 15 14 1 30 0 8 à 10 1 4 0 12 à 15 16 1 10 5 9à 11 17 1 6 10 8 10 18 1 6 15 7 à 9 19 1 3 20 7 à 9 *injection CaO à 180 C Ainsi l'effet d'amorce réalisé par les boues associé à l'apport de chaux à la détente, active la précipitation du fer et permet de réduire les temps de séjour à 10 minutes voire 3 minutes pour des taux de recyclage de boues variant de 5 à 20 %. A des taux de recyclage supérieures à 20%, la cinétique de précipitation du fer n'est plus améliorée et la perte de capacité de traitement de bauxite commence à devenir sensible en exploitation industrielle. De la même façon que précédemment, les gains de rendement obtenus par injection de chaux avant attaque, au broyage par exemple, sont conservés quand on couple injection de chaux à la détente et recyclage partiel des boues à l'attaque comme il ressort du tableau 3 ci-après. _. \ \ TABLEAU 3 n séries CaO/Bauxite CaO/Bauxite % boues Fe mg/litre Rendement essais % masse % masse recyclées liq. sursat A1203% Avant attaque fin attaque /bauxite détente % masse 2 0 0 15 à 25 96 à 97 21 2 1 0 12 à 15 96 à 97 22 2 1 5 10 à 12 96 à 97 23 1 1 10 8 10 95 à 96 24 2 1,5 10 7 à 9 96 à 97 1,5 1,5 12 7 à 9 96 à 97 26 1 1 18 7 à 9 95 à 96 27 2 0,5 20 9 à11 96 à 97 * Température d'injection de la chaux à la détente: 200 C Temps de séjour: 6 minutes EXEMPLE DE MISE EN OEUVRE L'invention sera mieux comprise par la description détaillée de ses conditions préférentielles de mise en oeuvre industrielle en se référant à la figure 1 représentation schématique globale des étapes de traitement de la bauxite à monohydrate. Selon la figure 1, la bauxite à monohydrate (boehmite, ou diaspore) est mise en contact avec une aliquote 14 de liqueur décomposée 1l d'aluminate de sodium dont le Rp est compris entre 0, 57 et 0,65 et la concentration en soude caustique comprise entre 150 et 160 g Na20 /litre à raison de 1600 à 1800 kg de minerai sec à traiter par m3 de liqueur. Simultanément un apport de chaux vive tamisée à 2 mm, correspondant à 1 à 2 % du poids de bauxite sèche est effectuée à ce mélange qui après broyage humide A forme une suspension épaisse 2 soumise, si nécessaire, à une dessilicatation par chauffage entre 90 C et 105 C pendant un temps suffisant, généralement compris entre 5 et 10 heures, pour solubiliser sous forme de silico-aluminate de sodium la silice réactive contenue dans la bauxite. La suspension 3 issue de dessilicatation est mise en contact avec une aliquote 13 a de liqueur d'attaque 13 dont le Rp est compris entre 0,57 et 0,65 et la concentration en soude caustique comprise entre 195 et 215 g Na20 /litre ainsi qu'avec une fraction 19a des boues décantées comprises de préférence à l'état sec entre 10 et 18% du poids de bauxite sèche. Le mélange ainsi obtenu est chauffé en réacteur entre 240 et 270 C pendant au moins 30 minutes et de préférence 1 à 2 heures avant début de refroidissement par abaissement progressif de la pression dans les réacteurs. Lorsque la température est comprise entre 220 C et 170 C, on injecte aux détendeurs à l'aide par exemple d'une pompe volumétrique haute pression du lait de chaux 22 de concentration en Ca O comprise de préférence entre 80 et 120g/litre et à raison de 1 à 2% en poids de CaO rapporté au poids initial de bauxite sèche. A noter que ce lait de chaux est obtenu par mise en suspension d'un composé contenant du calcium 23b, de préférence de la chaux vive ou du carbonate de calcium, dans une aliquote 13b de liqueur d'attaque 13 et après un temps d'agitation suffisant (2 à 20 heures) pour obtenir un broyage efficace par attrition des particules en suspension, c'est-a-dire moins de 30% en poids de particules > 20 mm- Le lait de chaux 22 injecté aux détendeurs est mélangé à la suspension maintenue pendant environ 6 minutes dans la plage de température -220 C, la suspension résultante 4 est refroidie ensuite jusqu'à environ 105 C et remise à la pression atmosphérique. Avec la liqueur 20 provenant du lavage à contre-courant F des boues et contenant moins de g de Na20 /litre, on procède à la dilution D de la suspension 4 pour abaisser notamment sa concentration en soude caustique dans une plage plus adaptée à la bonne réalisation des opérations ultérieures de décantation E et de décomposition H. Ainsi la suspension 5 résultant de l'étape dilution D, dont la température se situe entre 900 C et 105 C avec un rapport Rp compris entre 1,135 et 1,25 et une concentration en soude caustique comprise entre 150 et 160 g Na20/litre est mise en décantation E pour séparer de façon connue les boues rouges dont une fraction mineure 19a est recyclée au poste d'attaque C et la fraction restante en décharge 21 après lavage à contre-courant successivement par l'eau de lavage 17 du trihydrate d'alumine de production 16, puis à l'eau pure 18. La liqueur 6 issue de décantation dont le Rp doit rester compris entre 1, 13 et 1,23 subit une filtration de sécurité G en vue d'éliminer les fines particules de boue encore en suspension. Le filtrat clarifié 7 de liqueur sursaturée d'aluminate de sodium est décomposée H en présence d'amorce de trihydrate 10 recyclé selon l'art antérieur. Le trihydrate d'alumine en suspension 8 dans la liqueur décomposée est séparé par filtration J pour être en majeure partie (90% environ en poids) recyclé comme amorce 10 et en partie mineure 9 (10% environ) extrait pour la production 16 après lavage K à l'eau 15. Après prélèvement d'une aliquote 14 destinée au broyage humide et à la dessilicatation éventuelle de la bauxite, le reliquat 12 du filtrat ll de liqueur décomposée d'aluminate de sodium, de Rp compris entre 0,57 et 0,65 et de concentration en soude caustique comprise entre 150 et 160 g Na20/litre, est concentré par évaporation M pour fournir la liqueur d'attaque 13 de la bauxite broyée et dessilicatée, dont les caractéristiques ont été déjà précisées. AVANTAGES DU PROCEDE Selon le procédé de l'invention, on obtient après l'étape de filtration de sécurité G, une liqueur 7 d'aluminate de sodium sursaturée dont la teneur en fer est systématiquement inférieure à 10 mg/litre et généralement comprise entre 7 et 9 mg/litre et celà quelque soit l'origine de la bauxite à monohydrage traitée. Les teneurs en fer correspondantes du trihydrate d'alumine de production 16, précipité par décomposition H en présence d'amorce 10 à partir de cette liqueur 7, sont comprise après lavage K entre 30 et 80 ppm Fe/A1203, donc sytématiquement inférieures à la limite maximale de 0,01%. Avec une plage de Rp avant décomposition de la liqueur 7 comprise entre 1,13 et 1,23 pour une concentration en soude caustique de l'ordre de g Na20/litre et une plage de Rp après décomposition et filtration de la liqueur ll comprise entre 0,57 et 0,65 pour une concentration en soude caustique de l'ordre de 150 g Na20/litre on conserve une productivité de la liqueur supérieure à 80 kg A1203/m. Il en est de même pour les rendements d'extraction de l'alumine solubilisable qui restent compris entre 95 et 97% donc équivalents à ceux obtenus avec un unique apport de chaux avant attaque mais qui doit alors être plus conséquent (3 à 7% CaO % bauxite sèche à comparer aux 2 apports distincts du procédé selon l'invention qui au total n'excèdent pas 3%) et qui en aucune manière ne règle le problème de l'épuration du fer. REVENDICATIONS 1) Procédé d'élimination du fer dans les solutions d'aluminate de sodium sursaturée issues de l'attaque alcaline selon le procédé Bayer de bauxite à monhydrate d'alumine, comportant successivement les étapes de broyage, éventuellement de dessilicatation en présence d'une aliquote de liqueur décomposée, puis d'attaque à une température supérieure à 200 C, comprise généralement entre 240 et 270 C de ladite bauxite broyée et éventuellement dessilicatée par la fraction restante de la liqueur décomposée, pour solubiliser l'hydrate d'alumine et former en fin d'attaque une suspension du résidu insoluble ou boues rouges dans de la liqueur sursaturée d'aluminate de sodium qui, après refroidissement et dilution, est décantée pour séparer les boues ou résidu insoluble de la liqueur sursaturée destinée après filtration à être décomposée en présence d'amorce caractérisé en ce qu'en fin d'attaque, au cours du refroidissement de la suspension par abaissement progressif de la pression dans les réacteurs, on injecte dans ladite suspension à une température supérieure à 140 C une petite quantité d'un composé contenant du calcium. 2) Procédé selon revendication 1 caractérisé en ce que la température d'injection du composé contenant du calcium est comprise entre 1700C et 220 C. 3) Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que le composé contenant du calcium est de la chaux. 4) Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que le composé contenant du calcium est un sel de calcium tel que carbonate de calcium ou sulfate de calcium. ) Procédé selon la revendication 1 ou 2 caraéctérisé en ce que le composé contenant du calcium est formé part extraction de chaux dans une liqueur d'aluminate alcalin tel que l'aluminate tricalcique hexahydraté. 6) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que les petites quantités du composé contenant du calcium injectées dans la suspension sont comprises entre 0,5 et 3%, et de préférence entre 1 et 2% en poids de CaO rapporté au poids de bauxite sèche. 7) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'attaque de la bauxite est effectuée en présence d'une petite fraction des boues décantées recyclées en tête de procédé. 8) Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la petite fraction des boues décantées recyclées en tête de procédé mesurée par le rapport pondérai des boues sèches à la bauxite sèche est d'au moins 5% et de préférence compris entre 10 et 18%. 9) Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'on introduit dans la bauxite avant attaque et de préférence à l'étape de broyage une petite quantité de chaux. ) Procédé selon la revendication 9 caractérisé en ce que la petite quantité de chaux introduite dans la bauxite avant attaque est comprise entre 1 et 2% en poids de CaO rapporté au poids de bauxite sèche. 11) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le temps de séjour du composé contenant du calcium injecté dans la suspension entre 170 et 2200C est d'au moins 15 minutes et de préférence 20 à 40 minutes. 12) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que le composé à base de chaux est injecté sous forme de lait de chaux contenant de 80 à 120 g CaO/litre et dont moins de 30% en poids de particules en suspension ont une taille supérieure à 20 am. 13) Procédé selon la revendication 12 caractérisé en ce que le lait de chaux est obtenu par extinction de chaux brute tamisée à 2 mm dans de la liqueur d'attaque entre 60 et 70 C. 14) Procédé selon l'une des revendications 7 ou 8 caractérisé en ce que le temps de séjour du composé contenant du calcium injecté dans la suspension n'excède pas 10 minutes et est généralement compris entre 3 et 6 minutes. 15) Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la liqueur décomposée d'aluminante de sodium a un Rp compris entre 0,57 et 0,65 et une concentration en soude caustique comprise entre 150 et g Na20/litre. 16) Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la liqueur d'attaque après concentration par évaporation de la liqueur d'aluminate de sodium décomposée, a un Rp compris entre 0,57 et 0,65 et une concentration en soude caustique comprise entre 195 et 215g Na20/ litre. 17) Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la liqueur d'aluminate de sodium sursaturée après filtration et avant décomposition a un Rp compris entre 1,13 et 1,23 et une concentration en soude caustique comprise entre 150 et 160 g Na20/litre.