Brevet FR2734902A1 — publié le 19961206

DISPOSITIF DE COMMANDE D'INTENSITE DE LUMIERE La présente invention concerne un dispositif et un procédé pour la détection et la commande de l'intensité de lumière d'une source de lumière laser utilisée dans une imprimante laser, ou analogue. Dans une imprimante laser classique, la sortie d'une source de lumière laser est guidée, par l'intermédiaire d'un système optique, vers un miroir tournant ou oscillant, et elle balaye un tambour photoconducteur à l'aide du miroir. Le tambour photoconducteur est ainsi exposé et une image électrostatique latente (à transférer sur une feuille de papier) se forme sur le tambour photoconducteur. Puisque la densité de l'image électrostatique latente varie avec l'intensité de lumière de la sortie de flux de laser provenant de la source de lumière laser, on doit commander la puissance du flux de laser à une valeur prédéterminée. Classiquement, dans les systèmes d'imprimante laser, on commande l'intensité en fonction d'un détecteur d'intensité prévu comme élément de la source de lumière laser, ou disposé au droit de la source de lumière laser. Cependant, I'intensité du flux de laser guidé vers le tambour photoconducteur varie lorsqu'il passe à travers le système optique entre la source de lumière laser et le tambour photoconducteur, ou bien elle varie pendant la transmission en raison de variations de l'environnement, en entraînant une instabilité de la précision d'impression de l'imprimante laser. Un procédé pour commander l'intensité comprend la division du flux lumineux émis par la source de lumière en un flux lumineux de contrôle et un flux lumineux principal. On commande l'intensité de lumière du flux lumineux principal en détectant l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle. On utilise largement ce type de dispositif de commande d'intensité de lumière dans le domaine des dispositifs à disque optique. Un élément de division de lumière (comme un diviseur de faisceau) divise un flux lumineux émis par une source de lumière (comme un laser à semi-conducteur), et l'on utilise l'un des flux lumineux résultant de la division comme flux lumineux de contrôle. On introduit l'autre flux (principal) dans un disque optique et on le module pour écrire de l'information sur le disque. On connaît ce procédé sous le nom de commande automatique de puissance (APC). Cependant, dans le dispositif de commande d'intensité de lumière classique, lorsque plus d'une source de lumière émettent des flux lumineux ayant des états de polarisation différents, on ne peut pas maintenir l'intensité sur un plan d'image à une valeur prédéterminée par une opération d'APC. C'est également le cas dans un dispositif utilisant une ou plusieurs sources de lumière, si l'état de polarisation du flux lumineux provenant de la source de lumière, ou des sources de lumière, varie en raison de fluctuations de l'environnement. En général, I'indice de transmissivité ou de réflexion d'un élément de division optique, et les indices des autres éléments optiques de guidage du flux lumineux principal vers le plan d'image, présentent une dépendance par rapport à la polarisation. En d'autres termes, l'énergie lumineuse (la quantité de lumière) de la lumière transmise ou de la lumière réfléchie varie en fonction de l'état, ou des états, de polarisation d'un flux lumineux incident. En particulier, puisque l'on utilise, comme flux lumineux de contrôle, une partie extrêmement petite de la quantité de lumière qui résulte de la division, par comparaison avec le flux lumineux principal (pour garantir un certain rendement d'utilisation optique du côté du flux lumineux principal) I'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle peut varier de façon significative en fonction de l'état, ou des états, de polarisation de la lumière incidente. De plus, I'équilibre entre l'intensité de lumière du flux lumineux principal est celle du flux lumineux de contrôle, lors de la division par un élément de division optique, varie en fonction de l'état, ou des états, de polarisation du flux lumineux incident. Par conséquent, lorsque l'équilibre entre les flux lumineux résultants de la division est perdu, le fonctionnement de l'APC classique basé sur l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle ne peut pas maintenir à un niveau prédéterminé l'intensité de lumière du flux lumineux principal sur le plan d'image. Ce problème est particulièrement significatif dans un système optique utilisant des fibres optiques. En transmission optique, les fibres optiques d'usage général ne conservent pas un plan de polarisation (bien qu'il y ait un cas o la direction de polarisation de la lumière incidente polarisée linéairement soit orthogonale à celle de la lumière de sortie polarisée linéairement). La variation du plan de polarisation est aggravée par la courbure et le vrillage des fibres optiques (ce qui est nécessaire pour leur mise en place). Par exemple, un système optique à faisceaux multiples dans lequel les flux lumineux émis par plusieurs sources de lumière sont introduits par des fibres optiques correspondant à chaque source de lumière, et dans lequel des sources de lumière ponctuelles sont formées pour chaque source de lumière, constitue un cas dans lequel le problème de la perte du plan de polarisation est significatif. Si l'on divise, à l'aide d'un diviseur de faisceau, les flux lumineux provenant des fibres optiques pour obtenir un flux lumineux de contrôle, même si l'état de polarisation de la lumière, entrant dans les fibres optiques respectives en provenant de chaque source de lumière, est uniforme, I'état de polarisation de chaque flux lumineux émis par les fibres optiques respectives (et incident sur le diviseur de faisceau) varie. Par conséquent, même si l'on peut effectuer une opération d'APC sur la base de l'intensité de lumière détectée à partir du flux lumineux de contrôle, il est impossible de maintenir constante l'intensité de lumière du flux lumineux principal sur un plan d'image. C'est, par conséquent, un objectif de la présente invention que de proposer une commande améliorée de la puissance de la sortie d'une source de lumière laser de façon telle que l'intensité du flux de laser au droit du plan d'image puisse être commandée à un niveau prédéterminé. C'est un objectif supplémentaire de la présente invention que de proposer un dispositif et un procédé de commande d'intensité de lumière à l'aide desquels on peut commander la quantité de lumière du flux lumineux principal à un niveau prédéterminé sur la base de l'intensité du flux lumineux de contrôle, même si les états de polarisation des flux lumineux varient en sortant d'un système optique, comme un système de fibres optiques, ou si les états de polarisation varient en fonction du vieillissement ou de variations de l'environnement. Pour atteindre ces objectifs, selon un aspect de la présente invention, un dispositif de détection de puissance de laser comprend: un système optique dans le trajet optique d'un flux de laser émis par une source de lumière laser pour guider et émettre le flux de laser; un déflecteur pour dévier le flux de laser vers un élément photoconducteur et pour balayer l'élément photoconducteur avec le flux de laser; un diviseur de faisceau, situé entre le système optique et le déflecteur, pour aiguiller vers le déflecteur, comme flux principal, une partie du flux de laser émis par le système optique, et pour séparer la partie restante du flux de laser en tant que flux de contrôle; et un capteur pour détecter l'intensité du flux de contrôle. Par conséquent, puisque le flux de contrôle est séparé du flux d'origine après le système optique, le vieillissement du système optique ou les variations de l'environnement sont compensés, et le capteur correspond fidèlement à l'intensité du flux principal. Dans un mode de réalisation particulier de cet aspect de l'invention, une surface de réception de lumière du capteur est inclinée par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe optique du flux de contrôle guidé vers le capteur. Tout flux de contrôle réfléchi est réfléchi par la surface de réception de lumière, et guidé dans une direction s'écartant du déflecteur et s'écartant de la source de lumière laser. Par conséquent, la lumière parasite est écartée du dispositif de formation d'image, comprenant le déflecteur. De plus, la lumière réfléchie n'est pas renvoyée le long du trajet optique vers le laser, ou les lasers, à semi-conducteur, et les lasers ne sont pas soumis à une instabilité par contre-réaction. Dans une structure préférée, on place une lentille condenseur entre le diviseur de faisceau et le capteur pour faire converger le flux de contrôle sur la surface de réception de lumière. Par conséquent, on peut utiliser une surface de réception de lumière plus petite. De préférence, particulièrement dans le cas d'un système à faisceaux multiples, le flux de contrôle émis par la lentille condenseur n'est pas focalisé sur la surface de réception de lumière du capteur. Selon un autre aspect de la présente invention, un dispositif de commande d'intensité de lumière pour commander au moins une source de lumière comprend: un élément de division de lumière pour diviser un flux lumineux émis par la source (ou les sources) de lumière en un flux lumineux de contrôle et un flux lumineux principal; un moyen de détection de lumière pour détecter l'intensité du flux lumineux de contrôle; un système optique pour introduire le flux lumineux principal provenant de l'élément de division de lumière sur un plan d'image; un moyen de correction pour corriger la sortie du moyen de détection de lumière par le réglage de l'intensité de flux lumineux de contrôle détectée, en fonction des intensités des composantes de polarisation du flux lumineux tel qu'il est modifié par les caractéristiques de polarisation, au moins du diviseur de faisceau, pour obtenir une corrélation constante entre l'intensité de flux lumineux de contrôle et l'intensité du flux lumineux principal introduit sur un plan d'image par le système optique, quels que soient les états de polarisation du flux lumineux entrant dans l'élément de division de lumière; et un moyen de commande pour commander une intensité d'émission de lumière d'au moins une source de lumière en réponse au moyen de détection de lumière corrigé par le moyen de correction. Par conséquent, on corrige les disparités, entre l'intensité du flux de contrôle au droit du moyen de détection de lumière et l'intensité du flux principal au droit du plan d'image, provoquées par les différences d'intensité dues aux états de polarisation de la lumière passant dans le diviseur de faisceau et passant dans le système optique. Lorsque l'on effectue une commande automatique de puissance, la correction des signaux du moyen de détection de lumière garantit une correspondance fidèle entre le flux de contrôle détecté et le flux principal formant les points lumineux de faisceau. Dans un mode de réalisation particulier, la source de lumière comprend une pluralité de sources de lumière, chacune de la pluralité de sources de lumière étant commandée indépendamment pour émettre de la lumière. Le moyen de détection de lumière détecte l'intensité de flux lumineux de contrôle de chacune de la pluralité de sources de lumière, et le moyen de commande commande séparément la sortie de chacune de la pluralité de sources de lumière, en se basant sur l'intensité de flux lumineux de contrôle de chacune de la pluralité de sources de lumière, en réponse au moyen de détection de lumière. Dans ce cas, on compense les disparités de polarisation de chacune des sources de lumière, telles qu'elles ont traversé le système optique, et les sources de lumière produisent chacune un signal de contrôle fidèle, permettant une cohérence entre les sources de lumière. Dans un perfectionnement de ce mode de réalisation, la pluralité de sources de lumière est pourvue d'un système optique de transmission incluant une pluralité de fibres optiques, correspondant chacune à l'une de la pluralité de sources de lumière, la pluralité de fibres optiques transmettant, à l'élément de division de lumière, la lumière émise par chacune de la pluralité de sources de lumière. Dans ce cas, on compense la variation de l'état de polarisation entre les fibres optiques à l'aide du moyen de correction. Dans un autre mode de réalisation particulier, le moyen de détection de lumière comprend: un élément de division suivant la polarisation pour diviser le flux lumineux de contrôle en une première lumière polarisée linéairement et une seconde lumière polarisée linéairement ayant des directions de vibration de vecteur champ électrique orthogonales l'une à l'autre; un premier élément de réception de lumière pour recevoir la première lumière polarisée linéairement; et un second élément de réception de lumière pour recevoir la seconde lumière polarisée linéairement. Dans ce cas, le moyen de correction est, de préférence, relié au premier élément de réception de lumière et au second élément de réception de lumière. Le moyen de correction applique une pondération à la sortie du premier élément de réception de lumière et à la sortie du second élément de réception de lumière. La pondération donne un poids prédéterminé à la sortie du premier élément de réception de lumière et à la sortie du second élément de réception de lumière en se basant sur une relation, de l'intensité de lumière au droit du plan d'image, entre la première lumière polarisée linéairement et la seconde lumière polarisée linéairement. Par conséquent, en divisant et en détectant les deux flux lumineux polarisés du flux de contrôle, on peut détecter les variations d'intensité qui dépendent de la polarisation, et si l'on donne une pondération appropriée, on peut effectuer une correction du flux de contrôle détecté en fonction de la valeur réelle du flux principal au droit du tambour. Dans une réalisation préférée de ce mode de réalisation, le moyen de correction applique la pondération en produisant un signal de sortie S vers le moyen de commande d'après l'expression: S = K (Sp + k.Ss). Dans l'expression, K est une constante, k = (Mp/Ms).(Ps/Pp), o Mp, Ms, Ps et Pp sont les suivants: lorsque la première lumière polarisée linéairement pénètre dans l'élément de division de lumière, I'intensité de flux lumineux de contrôle est Mp et l'intensité de flux lumineux principal sur le plan d'image est Pp; et lorsque la seconde lumière polarisée linéairement pénètre dans l'élément de division de lumière, I'intensité de flux lumineux de contrôle est Ms et l'intensité de flux lumineux principal sur le plan d'image est Ps. La sortie du premier élément de réception de lumière est Sp et la sortie du second élément de réception de lumière est Ss. Sous encore un autre aspect de la présente invention, un dispositif de commande d'intensité de lumière pour un système optique de balayage (comportant une pluralité de lasers à semi-conducteur produisant une pluralité de flux lumineux, un polariseur qui polarise la pluralité de flux lumineux, et une lentille de balayage pour faire converger les flux lumineux polarisés pour former une pluralité de points lumineux sur un plan de cible de balayage), comprend: un élément de division de lumière, situé entre les lasers à semi-conducteur et le polariseur, pour diviser la pluralité de flux lumineux en une pluralité de flux lumineux de contrôle correspondants et une pluralité de flux lumineux principaux correspondants; un moyen de détection de lumière pour détecter l'intensité de la pluralité de flux lumineux de contrôle; un moyen de correction pour corriger la sortie du moyen de détection de lumière par le réglage des intensités de flux lumineux de contrôle détectées, en fonction des intensités de composantes de polarisation des flux lumineux tels qu'ils sont modifiés par les caractéristiques de polarisation, au moins du diviseur de faisceau, pour obtenir une corrélation constante entre les intensités de flux lumineux de contrôle et les intensités du flux lumineux principal introduit sur un plan d'image par le système optique, quels que soient les états de polarisation des flux lumineux entrant dans l'élément de division de lumière; et un moyen de commande pour commander une intensité d'émission de lumière de la pluralité de lasers à semi-conducteur en réponse au moyen de détection de lumière corrigé par le moyen de correction. Dans ce cas, on dispose, de préférence, le polariseur à un angle 0, formé entre la direction de vibration de champ électrique d'une première lumière polarisée linéairement sortant du polariseur et un axe de transmission du polariseur dans un plan perpendiculaire à la direction d'incidence de la pluralité de flux lumineux, défini par l'expression 0 = tan-1 '/k. Dans ce cas, k = (Mp/Ms).(Ps/Pp), et Mp, Ms, Ps, Pp sont comme décrits ci-dessus. Sous encore un autre aspect, I'invention propose un dispositif de commande d'intensité de lumière pour commander un flux lumineux en fonction d'un flux de contrôle obtenu par division du flux lumineux, et dans lequel le flux lumineux est émis par un laser et passe à travers un système optique. Le dispositif de commande d'intensité de lumière comprend: un diviseur de faisceau suivant la polarisation appliqué aux flux de contrôle, le diviseur de faisceau suivant la polarisation divisant le flux de contrôle en un premier flux polarisé linéairement ayant une première direction de vibration de vecteur champ électrique et un second flux polarisé linéairement ayant une seconde direction de vibration de vecteur champ électrique, la première direction de vibration de vecteur champ électrique et la seconde direction de vibration de vecteur champ électrique étant orthogonales l'une à l'autre; un premier capteur d'intensité appliqué au premier flux polarisé linéairement et produisant des premiers signaux d'intensité; un second capteur d'intensité appliqué au second flux polarisé linéairement et produisant des seconds signaux d'intensité; et un système automatique de commande de puissance. Le système automatique de commande de puissance comprend: un circuit de réglage de gain de compensation, appliqué aux seconds signaux d'intensité, qui compense les seconds signaux d'intensité par rapport aux premiers signaux d'intensité de la différence entre l'intensité dans la seconde direction de vibration de vecteur champ électrique et l'intensité dans la première direction de vibration de vecteur champ électrique du flux lumineux après passage à travers le système optique; un additionneur pour additionner les premiers signaux d'intensité et les seconds signaux d'intensité compensés pour produire des signaux de contre-réaction compensés; et un circuit de commande de laser, connecté au système automatique de commande de puissance et au laser, le circuit de commande de laser commandant l'intensité d'émission du laser à un niveau prédéterminé en fonction des signaux de contre-réaction compensés. De cette manière, le système automatique de commande de puissance prend en compte les variations dépendantes de la polarisation de I'intensité du flux lumineux tel qu'il passe à travers le système optique. Corrigée par le système automatique de commande de puissance, I'intensité de flux lumineux à l'extrémité du système optique est commandée au niveau prédéterminé, quelles que soient les variations dépendantes de la polarisation le long du trajet. Le laser peut comprendre une pluralité de lasers émettant séquentiellement une pluralité de flux lumineux. Dans cet agencement le système automatique de commande de puissance comprend un circuit de cadencement qui cadence le système automatique de commande de puissance pour commander individuellement l'intensité d'émission de chacun de la pluralité de lasers en fonction des premiers signaux d'intensité et des seconds signaux d'intensité. Sous encore un autre aspect de l'invention, un dispositif optique de balayage comprend: au moins un laser à semi-conducteur pour produire un flux de laser; un guide à fibre optique pour guider le flux de laser issu du laser à semi-conducteur, le guide à fibre optique ayant une première dépendance par rapport à la polarisation qui altère le flux de laser; un diviseur de faisceau qui divise le flux de laser issu du guide à fibre optique en un flux de contrôle et un flux principal, qui a une seconde dépendance par rapport à la polarisation qui altère le flux de contrôle et le flux principal; un système optique de balayage qui focalise et déplace le flux principal issu du diviseur de faisceau; un élément photoconducteur qui reçoit le flux principal focalisé et qui se déplace, issu du système optique de balayage; un système de réception de lumière à compensation en polarisation qui reçoit le flux de contrôle issu du diviseur de faisceau et qui produit des signaux d'intensité compensés en polarisation, basés sur l'altération du flux de laser dans la fibre optique et sur l'altération du flux de contrôle et du flux principal dans le diviseur de faisceau; et un système automatique de commande de puissance qui reçoit les signaux d'intensité compensés en polarisation et qui commande l'intensité du flux de laser en fonction des signaux d'intensité compensés en polarisation. Le système optique de balayage utilisant les signaux d'intensité compensés en polarisation peut compenser les variations dépendantes de la polarisation de l'intensité du flux de laser le long du système optique. Lorsque le système optique de balayage a une troisième dépendance par rapport à la polarisation qui altère le flux principal, le système de réception de lumière à compensation en polarisation produit les signaux d'intensité compensés en polarisation en se basant sur l'altération du flux de 1l laser dans la fibre optique, sur l'altération du flux de contrôle et du flux principal dans le diviseur de faisceau, et sur l'altération du flux principal dans le système optique de balayage. Le laser à semi-conducteur peut comprendre une pluralité de lasers à semi-conducteur émettant séquentiellement une pluralité de flux lumineux. Dans cet agencement le système automatique de commande de puissance comprend un circuit de cadencement qui cadence le système automatique de commande de puissance pour commander individuellement l'intensité d'émission de chacun de la pluralité de flux de laser en fonction des signaux d'intensité compensés en polarisation. Sous un aspect supplémentaire de l'invention, un procédé de commande d'intensité de lumière pour commander un flux lumineux de source en fonction d'un flux lumineux de contrôle (le flux lumineux de contrôle et un flux lumineux principal étant obtenus par division du flux lumineux de source à l'aide d'un diviseur de faisceau) comprend, comme étapes de réglage: la mesure de l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle et de l'intensité de lumière du flux lumineux principal introduit au droit d'un plan d'image par un système optique après le diviseur de faisceau, pour une première lumière polarisée linéairement résultant de la division par le diviseur de faisceau; la mesure de l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle et de l'intensité de lumière du flux lumineux principal introduit au droit du plan d'image par le système optique après le diviseur de faisceau, pour une seconde lumière polarisée linéairement, ayant une direction de vibration de vecteur champ électrique orthogonale à celle de la première lumière polarisée linéairement, et résultant de la division par le diviseur de faisceau; et le réglage, après le diviseur de faisceau, d'une correction pour le moyen de correction de sortie de détection de lumière pour corriger la sortie du moyen de détection de lumière par application en réglant l'intensité de flux lumineux de contrôle détectée, en fonction des intensités de composantes de polarisation du flux lumineux tel qu'il a été modifié par les caractéristiques de polarisation au moins du diviseur de faisceau pour obtenir une corrélation constante entre l'intensité de flux lumineux de contrôle et l'intensité du flux principal introduit sur un plan d'image par le système optique, quels que soient les états de polarisation du flux lumineux entrant dans l'élément de division. De plus, comme étapes d'utilisation pratique, le procédé comprend: la correction de la sortie de détection de lumière en fonction de la correction; et la commande du flux lumineux de source sur la base de la sortie de détection de lumière corrigée. Selon encore un aspect supplémentaire de la présente invention, un procédé de commande d'intensité de lumière pour commander une pluralité de flux lumineux de source commandés indépendamment en fonction d'une pluralité de flux lumineux de contrôle (la pluralité de flux lumineux de contrôle et une pluralité de flux lumineux principaux étant obtenus par division de la pluralité de flux lumineux de source à l'aide d'un diviseur de faisceau) comprend,, comme étapes de réglage: la mesure de l'intensité de lumière d'un flux lumineux de contrôle représentatif et de l'intensité de lumière d'un flux lumineux principal représentatif introduit au droit d'un plan d'image par un système optique après le diviseur de faisceau, pour une première lumière polarisée linéairement résultant de la division par le diviseur de faisceau; la mesure de l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle représentatif et de l'intensité de lumière du flux lumineux principal représentatif introduit au droit du plan d'image par le système optique après le diviseur de faisceau, pour une seconde lumière polarisée linéairement, ayant une direction de vibration de vecteur champ électrique orthogonale à celle de la première lumière polarisée linéairement, et résultant de la division par le diviseur de faisceau; et la pondération d'une première sortie de détection de lumière et d'une seconde sortie de détection de lumière en donnant un poids prédéterminé à la première sortie de détection de lumière et à la seconde sortie de détection de lumière en se basant sur une relation, de l'intensité de lumière au droit du plan d'image, entre la première lumière polarisée linéairement et la seconde lumière polarisée linéairement. Comme étapes d'utilisation pratique, le procédé comprend en outre: la division de la pluralité de flux lumineux de contrôle en une première lumière polarisée linéairement et une seconde lumière polarisée linéairement ayant des directions de vibration de vecteur champ électrique orthogonales l'une à l'autre; la correction de la première sortie de détection de lumière et de la seconde sortie de détection de lumière en fonction de la pondération; et la commande de la pluralité de flux lumineux de source sur la base de la première sortie de détection de lumière corrigée et de la seconde sortie de détection de lumière corrigée. Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre à titre d'exemple en se référant aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 est une vue en plan du premier mode de réalisation selon la présente invention; la figure 2 est une vue en plan du deuxième mode de réalisation selon la présente invention; la figure 3est une vue en perspective montrant un dispositif optique de balayage auquel s'applique un troisième mode de réalisation du dispositif de commande d'intensité de lumière selon l'invention; la figure 4 est une vue en plan du dispositif montré à la figure 3 dans la direction de balayage principal; la figure 5 est une vue en coupe du dispositif montré à la figure 3 dans la direction de balayage auxiliaire; la figure 6 montre une disposition du système optique du dispositif de la figure 3 dans la direction de balayage principal; la figure 7 est une vue en coupe montrant les détails d'une partie bloc de laser du dispositif de la figure 3; la figure 8 est une vue de face prise suivant la ligne VIII-VIII de la figure 7; la figure 9 est une vue schématique montrant la relation entre la direction d'incidence des flux lumineux dans le bloc de laser et l'angle au droit de la surface d'extrémité d'incidence des fibres optiques la figure 10 est une vue en plan montrant la structure allant de l'élément support de fibres du dispositif montré à la figure 3 au bloc d'alignement de fibres; la figure 11 est une vue éclatée en perspective de la partie bloc d'alignement de fibres; la figure 12 est une vue de face agrandie du bloc d'alignement de fibres; la figure 13 est une vue explicative montrant le groupement de fibres la figure 14 est une vue explicative montrant le groupement de points lumineux de faisceau sur le tambour photoconducteur; la figure 15 est un schéma fonctionnel montrant un système de commande et des circuits de commande de laser des premier et deuxième modes de réalisation; la figure 16 est un schéma fonctionnel montrant un système de commande et des circuits de commande de laser du troisième mode de réalisation; la figure 17 est un schéma fonctionnel montrant les détails d'un circuit générateur de signaux d'APC montré à la figure 1 6 la figure 18 est un schéma fonctionnel montrant les détails d'un circuit d'attaque de laser montré à la figure 16; la figure 19 est un chronogramme montrant le fonctionnement d'un dispositif optique de balayage selon le troisième mode de réalisation de Il'invention; la figure 20 est un schéma fonctionnel montrant une variante de circuit générateur de signaux d'APC; la figure 21 est un schéma fonctionnel montrant une autre variante de circuit générateur de signaux d'APC; la figure 22 est un graphique montrant les actions d'un polariseur la figure 23 est une vue explicative montrant un système optique expérimental pour mesurer les états de polarisation de la lumière de sortie provenant des fibres optiques; la figure 24 est un graphique montrant des résultats expérimentaux de mesures des états de polarisation de six des huit fibres optiques; la figure 25 est un graphique montrant les résultats expérimentaux de mesures de variations de polarisation dues à l'incurvation et à la formation de boucles des fibres optiques; la figure 26 est un graphique montrant les résultats expérimentaux de mesures des variations de polarisation lorsque l'on fait tourner la boucle des fibres optiques; la figure 27 est un graphique montrant les résultats expérimentaux de mesures de l'irrégularité des intensités de lumière sur le tambour photoconducteur lorsque l'on utilise une APC classique; et la figure 28 est un graphique montrant les résultats expérimentaux de mesures de l'irrégularité des intensités de lumière sur le tambour photoconducteur lorsque l'on utilise une APC selon le troisième mode de réalisation de l'invention. Dans la présente description, la "direction de balayage principal" est la direction suivant laquelle un flux de laser balaye la surface d'un élément photoconducteur, et la "direction de balayage auxiliaire" est la direction suivant laquelle on translate, ou l'on fait tourner, l'élément photoconducteur pour positionner l'élément pour le balayage principal suivant. Les directions de balayage principal et de balayage auxiliaire sont perpendiculaires l'une à lI'autre, et sont toutes les deux perpendiculaires aux axes optiques des lentilles guidant les flux de laser. Puisque, typiquement, un flux de laser est réfléchi (ou "replié" plusieurs fois dans la transmission allant de la source de lumière à un élément photoconducteur, on fait toujours référence aux directions de balayage principal et de balayage auxiliaire en se référant à lI'axe optique au droit du point en question le long du trajet optique. La figure 1 montre le premier mode de réalisation d'un dispositif de commande d'intensité de lumière selon la présente invention. Le premier mode de réalisation s'applique à un dispositif d'enregistrement à faisceaux multiples, en d'autres termes, à un dispositif dans lequel une pluralité de flux de laser (par exemple, huit flux de laser) exposent un élément photoconducteur par balayage principal. Une source de lumière laser 100 comporte huit lasers à semi- conducteurs (non représentés à la figure 1). Les flux de laser sortis des lasers à semi-conducteur sont alignés, par un système optique de transmission 300, en une rangée dans une direction prédéterminée. Le système optique de transmission 300 comprend, par exemple, huit fibres optiques, chaque fibre correspondant à l'un des lasers à semi-conducteur. Chacun des faisceaux de laser émis par le système optique de transmission 300 est collimaté par une lentille collimatrice 140 disposée à I'intérieur d'un barillet de lentille 440. Les faisceaux de laser émis par la lentille collimatrice 140 sont tous divisés en un flux principal et un flux de contrôle par un miroir diviseur de faisceau 144. Le flux principal est réfléchi vers une lentille cylindrique 170 disposée à l'intérieur d'un barillet de lentille 461. Le flux principal converge alors dans la direction de balayage auxiliaire par la lentille cylindrique 170 et devient un ensemble d'images de points lumineux allongés s'étendant dans la direction de balayage principal, sur les surfaces réfléchissantes d'un miroir polygonal 1 80. Le miroir polygonal (déflecteur) 180 est entraîné en rotation à une vitesse fixe par un moteur (non montré à la figure 1) et les surfaces réfléchissantes 1 80a du miroir polygonal 1 80 réfléchissent le flux principal et provoquent, par l'intermédiaire d'une lentille de balayage le balayage d'un tambour photoconducteur (non représenté à la figure 1). Le flux principal expose le tambour photoconducteur et forme ainsi une image électrostatique latente. Comme indiqué ci-dessus, le miroir diviseur de faisceau 144 transmet une partie du flux de laser en tant que flux de contrôle. Le flux de contrôle est transmis à un système de capteur d'APC 150. Le système de capteur d'APC 150 détecte l'intensité du flux de contrôle et l'on commande la source de lumière laser 100 en fonction de l'intensité détectée. On corrige ainsi les variations dues à l'environnement et au vieillissement du système optique de transmission 300 et de la lentille collimatrice 140, et l'on commande, à un niveau prédéterminé, I'intensité du flux principal projeté sur le miroir polygonal 1 80. Le flux de contrôle détecté par le système de capteur d'APC 150 est réfléchi partiellement par la surface de réception de lumière. Dans ce mode de réalisation, une surface de réception de lumière 1 50a du système de capteur d'APC 150 est inclinée en s'écartant du miroir polygonal par rapport à un plan perpendiculaire au flux de laser émis par la lentille collimatrice 140. Par conséquent, une partie quelconque du flux de contrôle réfléchie par la surface de réception de lumière 1 50a est guidée dans une direction s'écartant du miroir polygonal 180, en empêchant le flux de contrôle réfléchi d'être guidé vers le tambour photoconducteur o se forme l'image latente, et en évitant ainsi des perturbations. De plus, le flux de contrôle réfléchi par le système de capteur d'APC 150 s'écarte de la lentille collimatrice 140 (c'est- à-dire, de l'axe optique partant de la source de lumière laser) et par conséquent n'affecte pas la sortie de flux de laser de la source de lumière laser 1 00. La figure 2 montre un deuxième mode de réalisation du dispositif de commande d'intensité de lumière selon la présente invention. Dans ce mode de réalisation, une lentille condenseur 151, pour condenser le flux de contrôle transmis par l'intermédiaire du miroir réfléchissant 144, est placée entre le miroir réfléchissant 144 et le système de capteur d'APC 150. Les autres éléments de ce mode de réalisation sont les mêmes que ceux du premier mode de réalisation. Pour augmenter la sensibilité de détection il est préférable que la surface de réception de lumière 1 50a du système de capteur d'APC 1 50 soit aussi petite que possible. La lentille condenseur 151 condense le flux de contrôle, et la surface de réception de lumière 1 50a du système de capteur d'APC 1 50 peut être plus petite. Dans le deuxième mode de réalisation, pour que la surface de réception de lumière 1 50a puisse recevoir le flux de contrôle même en s présence de débris ou de saletés sur la lentille collimatrice 140, la lentille condensateur 151 est placée de façon telle que le flux de contrôle des huit faisceaux ne soit pas focalisée au droit de la surface de réception de lumière 1 50a. C'est-à-dire qu'il n'est pas assez important pour former un point lumineux focalisé sur la surface de réception 1 50a, mais plutôt pour collecter tout le flux lumineux. Dans ce cas un point lumineux non focalisé est plus efficace contre la poussière et la saleté dans le système. Chacun des premier et deuxième modes de réalisation est commandé par un circuit d'attaque de laser, comme le montre la figure 17 et comme décrit plus loin en liaison avec le troisième mode de réalisation. Un troisième mode de réalisation d'un dispositif de commande d'intensité de lumière selon la présente invention, montré aux figures 3 à 27, s'applique à un dispositif optique de balayage à faisceaux multiples produisant huit lignes de balayage en même temps en utilisant, huit flux de laser de source. La figure 3 montre une vue en perspective de la totalité d'un dispositif optique de balayage auquel s'applique le troisième mode de réalisation. La figure 4 montre sa vue en plan, la figure 5 montre sa vue en coupe, et la figure 6 montre une disposition de son système optique. Comme le montre la figure 3, un dispositif optique de balayage comporte un système optique de balayage disposé dans un boîtier plat 1 en forme de parallélépipède rectangle. En utilisation, I'ouverture supérieure du boîtier 1 est fermée par un couvercle supérieur 2. Comme le montrent les figures 3 et 6, une partie source de lumière du système optique de balayage comprend huit lasers à semi-conducteur 101 à 108. Les flux laser provenant de chacun des lasers 101 à 108 sont guidés vers un miroir diviseur de faisceau 144 par un système optique de transmission 300. Le système optique de transmission 300 comprend, correspondant à chacun des lasers 101 à 108, huit blocs de laser 310a à 310 Oh (chacun fixé à un substrat support 310) et huit fibres optiques en verre de silice 321 à 328. Chacun des lasers 101 à 108 est pourvu d'une lentille de couplage 111 (montrée à la figure 7) montée dans le bloc de laser 310a à 31 Oh correspondant, pour guider les flux de laser respectifs pour qu'ils entrent dans les fibres optiques 321 à 328 correspondantes. Un bloc d'alignement de fibres 330 pour aligner les huit fibres optiques 321 à 328 pour former des images de point lumineux maintient les parties d'extrémité de sortie des fibres optiques 321 à 328. De plus, les parties d'extrémité d'incidence, du côté incidence, des fibres optiques 321 à 328 sont maintenues par des éléments supports de fibres 319a à 319h fixés, respectivement, aux blocs de laser 310a à 310h. Un flux lumineux de dispersion provenant du bloc d'alignement de fibres 330 est collimaté par une lentille collimatrice 140 tenue par un barillet de lentille collimatrice 440, et il est dirigé, à travers un élément fendu 142, vers un miroir diviseur de faisceau 144. Le diviseur de faisceau 144 divise le flux lumineux en faisant qu'une partie du flux lumineux incident soit transmis, comme flux lumineux de contrôle, et que la partie restante soit réfléchie en tant que flux lumineux principal. La transmissivité du diviseur de faisceau 144, (c'est-à-dire, la quantité de lumière transmise comme flux de contrôle) est, par exemple, de 5 à 10 % comme valeur moyenne de la lumière polarisée S et de la lumière polarisée P. Le flux lumineux de contrôle transmis par le diviseur de faisceau 144 se dirige vers un système de capteur de commande automatique de puissance (APC) 1 50. Le système de capteur d'APC 150 est un dispositif de détection de lumière (ou de flux), et il comprend une lentille collectrice de lumière 151 pour faire converger le flux de contrôle, un diviseur de faisceau suivant la polarisation 153 (un élément diviseur suivant la polarisation) qui divise le flux lumineux en deux composantes de polarisation orthogonales l'une à l'autre, un premier élément de réception de lumière 155 pour l'APC, et un second élément de réception de lumière 157 pour l'APC. Les premier et second éléments de réception de lumière 155 et 157 détectent l'énergie lumineuse des composantes de polarisation respectives, et l'on utilise la sortie des éléments de réception de lumière 155 et 1 57 pour une commande de contre-réaction de la sortie des lasers à semi-conducteur 101 à 108. Le flux lumineux principal réfléchi par le diviseur de faisceau 144 forme une image rectiligne au voisinage du plan de miroir d'un miroir polygonal 180, au moyen d'une lentille cylindrique 170 et d'un prisme dynamique 160. La lentille cylindrique 170 a une puissance positive seulement dans la direction de balayage auxiliaire, et le prisme dynamique est disposé de façon mobile en rotation autour d'un axe orthogonal à l'axe optique pour commander la position de point lumineux dans la direction de balayage auxiliaire, sur le plan d'image. C'est- à-dire que le prisme dynamique 160 est, de préférence, un prisme en biseau supporté pour tourner autour de la direction de balayage afin de dévier la direction du flux dans la direction de balayage auxiliaire. Le prisme dynamique 160 corrige les glissements de position des points lumineux d'image (dans la direction de balayage auxiliaire), sur le plan de balayage, résultant de l'irrégularité de la rotation d'un tambour photoconducteur 210 (montré à la figure 5, et décrit plus loin). Comme le montre la figure 3, la lentille cylindrique 170 est contenue dans un barillet de lentille cylindrique 461 et elle est composée de deux lentilles 171, 172 ayant, respectivement, une puissance positive et une puissance négative dans la direction de balayage auxiliaire. Comme le montre la figure 5, le miroir polygonal 480 est entraîné par un moteur de miroir polygonal 471 (fixé dans le boîtier 1), et il tourne dans le sens des aiguilles d'une montre, vu à la figure 4. De plus, comme le montre la figure 3, une enveloppe polygonale en forme de coupelle 473 isole le miroir polygonal 480 de l'atmosphère pour isoler du bruit provoqué par la rotation, et pour éviter des dommages au plan de miroir résultant de collisions avec des poussières ou des débris dans l'air. Une ouverture de trajet optique 473e est formée du côté de l'enveloppe polygonale 473, et un verre de fermeture 475 est monté dans lI'ouverture de trajet optique. Le flux principal transmis par la lentille cylindrique 170 pénètre dans l'enveloppe par le verre de fermeture 475, il est dévié par le miroir polygonal 480, et il est dirigé vers l'extérieur, en passant à travers le verre de fermeture 475. Un bloc de capteur 476 contenant un capteur pour détecter une marque M fixée à la surface supérieure du miroir polygonal 480 est disposé sur la surface supérieure de l'enveloppe polygonale 473. Un miroir polygonal peut comporter des erreurs de faces dans la direction de balayage principal sur les surfaces réfléchissantes, produites au cours de la fabrication. Cette erreur de fabrication est souvent inégale entre les plans de réflexion respectifs. Dans le système optique de ce mode de réalisation, I'importance de l'erreur de chaque surface du miroir polygonal 480 est mesurée et mémorisée dans une mémoire (non représentée et, disposée dans le circuit d'attaque de laser montré à la figure 17) au cours de la fabrication du dispositif optique de balayage. En reconnaissant celui des plans de réflexion du miroir polygonal 480 qui est en cours d'utilisation pour le balayage, en fonction de la sortie du capteur dans le bloc de capteur 476, on peut corriger au moins la position de faisceau et l'intensité de faisceau en fonction de l'importance de l'erreur propre à chacun des plans de réflexion du miroir polygonal 480. Comme le montre la figure 5, le flux principal réfléchi par le miroir polygonal 480 passe à travers un objectif de fO 190 (un système optique de formation d'image) et il est réfléchi par le miroir de repliement 200 vers le tambour photoconducteur 210, en formant huit points lumineux de faisceau. Le miroir polygonal 480, I'objectif de fO 190, et le miroir de repliement forment un système optique de balayage. Les points lumineux de faisceau se déplacent en fonction de la rotation du miroir polygonal, en formant huit lignes de balayage pour chaque balayage sur le tambour photoconducteur 210. Le tambour photoconducteur 210 est entraîné et tourne dans le sens de la flèche R en synchronisme avec le balayage des points lumineux de faisceau, pour former une image électrostatique latente sur le tambour photoconducteur 210. L'image latente est transférée sur une feuille de papier par un processus de photographie électronique connu. L'objectif de fO 190 comprend des première, deuxième, troisième et quatrième lentilles 191, 193, 195, 197, en allant du côté du miroir polygonal 480 vers le côté du miroir de repliement 200, qui ont, respectivement, des puissances négative, positive, positive et négative à la fois dans les directions de balayage principal et de balayage auxiliaire. La combinaison des lentilles 190 dans l'objectif de fO reforme de manière elliptique, sur le tambour photoconducteur 210, I'image du flux lumineux formé de façon rectiligne dans la direction de balayage auxiliaire au droit du miroir polygonal 480. La première lentille 191 de l'objectif de fO 190 est une lentille négative ayant une surface sphérique à puissance négative du côté du miroir polygonal 480 et une surface cylindrique ayant une puissance négative seulement dans la direction de balayage auxiliaire du côté du miroir de repliement 200. La première lentille 191 a une puissance négative relativement intense dans la direction de balayage auxiliaire et une puissance négative relativement faible dans la direction de balayage principal. La deuxième lentille 193 de l'objectif de f0 190 est une lentille torique en forme de ménisque ayant une surface sphérique convexe du côté du miroir polygonal 480 et une surface torique positive du côté du miroir de repliement 200. La deuxième lentille 193 a une puissance positive relativement intense dans la direction de balayage auxiliaire et une puissance positive relativement faible dans la direction de balayage principal. La troisième lentille 195 est une lentille positive de type ménisque ayant deux surfaces sphériques. La quatrième lentille 197 est une lentille ménisque sphérique des deux côtés. La quatrième lentille 197 a une puissance négative intense du côté du miroir polygonal 480 et une puissance positive faible du côté du miroir de repliement 200. Les quatre lentilles de l'objectif de f0 190 sont fixées sur un bâti unique d'objectif 280 comme le montrent la figure 5 et la figure 4. L'axe X aux figures 3 à 6 est un axe parallèle à l'axe optique de l'objectif de fO 190, et les axes Y et Z sont des axes orthogonaux l'un à l'autre dans le plan perpendiculaire à l'axe X. L'axe Y coïncide avec la direction de balayage principal, et l'axe Z coïncide avec la direction de balayage auxiliaire dans le trajet optique entre le miroir polygonal 480 et le miroir de repliement 200. Le flux principal transmis par l'objectif de fO 190 est détecté par un système de capteur de synchronisation 220, à chaque balayage. Le système de capteur de synchronisation 200 comprend un premier miroir 221 placé dans le trajet optique entre la quatrième lentille 197 de l'objectif de f 0 190 et le miroir de repliement 200, des deuxième et troisième miroirs 223, 225 pour réfléchir les flux principaux réfléchis par le premier miroir 221, et un élément de réception de lumière 230 qui reçoit les flux lumineux introduits par les miroirs 221, 223, 225. L'élément de réception de lumière 230 est disposé dans une position équivalente optiquement à la position du tambour photoconducteur 210. Les huit faisceaux frappent séquentiellement l'élément de réception de lumière 230 en ligne avec le balayage, et l'élément de réception de lumière 230 sort huit impulsions à chaque balayage. Lorsque les impulsions sont détectées par l'élément de réception de lumière 230, une donnée d'image équivalente à une ligne est transférée, depuis l'imprimante utilisant le système optique de balayage, au circuit d'attaque de laser (montré à la figure 17) qui attaque les lasers à semi-conducteur 101 à 108 en fonction des impulsions. Une ouverture de formation d'image 11, qui permet de transmettre le flux principal (incluant les huit flux individuels) réfléchi par le miroir de repliement 200 au tambour photoconducteur 210, est formée dans le boîtier 1. Un verre de fermeture est fixé à l'ouverture de formation d'image 11. Une ouverture d'examen 12 est formée derrière le miroir de repliement 200. L'ouverture d'examen 12 sert lors du réglage des éléments optiques après l'assemblage des éléments optiques (à l'exclusion du miroir de repliement 200). Comme le montre la figure 5, en utilisation normale l'ouverture d'examen 12 est fermée par une plaque couvercle 1 3. Les figures 7 à 14 montrent, en détail, des composants du système optique de balayage mentionné ci-dessus. La figure 7 est une vue en coupe montrant la structure détaillée du bloc de laser 310a, et la figure 8 est une vue de face du bloc de laser montré à la figure 7 suivant les lignes VIII-VIII de la figure 7. Tous les blocs de laser 310a à 310h ont la même structure, et l'on donnera la description seulement du bloc de laser 310a, en tant qu'exemple représentatif. Comme le montrent les figures 7 et 8, le bloc de laser 310a comprend trois blocs: un élément de maintien de laser à semi-conducteur 311 la pour maintenir le laser à semi- conducteur 101, un élément de maintien de lentille de couplage 313a pour maintenir la lentille de couplage 11 1, et un élément de fixation de fibres 315a contenant un élément support de fibres 319a. Comme le montre la figure 8, l'élément de maintien de laser à semi-conducteur 311 a et l'élément de maintien de lentille de couplage 313a sont sensiblement cylindriques, et l'élément de fixation de fibre 31 5a a la forme d'un cylindre dont on a découpé sensiblement un quart du cylindre dans la direction axiale, en formant une surface de base constituée de deux parois orthogonales l'une à Il'autre. L'élément de maintien de laser à semi-conducteur 311 a et l'élément de fixation de fibres 315a sont fixés avec des boulons à partir des côtés opposés de l'élément de maintien de lentille de couplage 313a. L'élément de maintien de laser à semi-conducteur 31 la est vissé au substrat support 310. Par conséquent, les trois éléments 311a, 313a, et 315a sont fixés au substrat support 310 sous forme d'un bloc intégré. De plus, l'élément support de fibres 319a est bloqué dans le coin des surfaces de paroi découpées de l'élément de fixation de fibres 31 5a par une applique métallique de fixation 31 7a. Le flux lumineux dispersé émis par le laser à semi-conducteur 101 est rendu convergent par la lentille de couplage 111 et il est dirigé dans la fibre optique 321. La fibre optique 321 est introduite dans un trou traversant formé le long de l'axe central de l'élément support de fibres 319a, et elle est fixée à l'élément support 319a à l'aide d'un agent adhésif. Dans l'exemple montré à la figure 7, la surface de la partie d'extrémité d'incidence de la fibre optique 321 est coupée suivant un certain angle par rapport à l'axe optique d'incidence de façon telle que sa surface d'extrémité ne soit pas orthogonale à l'axe optique d'incidence. De plus, l'élément support de fibres 319a lui-même (c'est-à-dire, son axe central) est incliné par rapport à l'axe optique d'incidence, de sorte qu'un faisceau de lumière dévié au droit de la surface de la partie d'extrémité d'incidence est dirigé de façon à être parallèle à l'axe central de la fibre optique 321. Comme le montre la figure 7, puisque la surface de la partie d'extrémité d'incidence de la fibre optique 321 est inclinée pour n'être pas orthogonale à l'axe optique, le flux de laser réfléchi au droit de la partie d'extrémité d'incidence s'écarte de la direction d'incidence et du laser à semi-conducteur 101. Si la lumière réfléchie retournait au laser à semi- conducteur 101, I'oscillation du semi-conducteur serait instable et le mode d'oscillation pourrait passer de monomode à multimode, ou bien la largeur de la longueur d'onde d'oscillation pourrait s'élargir en perdant le diamètre voulu du point lumineux de faisceau sur le plan d'image, ce qui réduirait la précision de formation d'image. En utilisant la structure décrite pour empêcher le retour de tout flux de laser vers le laser à semi-conducteur 101, le laser à semi-conducteur 101 est stable. Comme le montre la figure 9, 01 est l'angle formé par l'axe optique L1 de la lentille de couplage 111 avec une perpendiculaire L2 à la surface d'extrémité d'incidence 321a de la fibre optique 321, 02 est l'angle formé par l'axe optique L1 de la lentille de couplage 111 avec l'axe central L3 de la fibre optique 321, 03 est l'angle formé par l'axe central L3 de la fibre optique 321 avec la perpendiculaire L2 à la surface d'extrémité d'incidence 321a, et n est l'indice de réfraction du coeur de la fibre optique 321. Si l'angle 01 est prédéterminé, alors les angles restants 02 et 03 sont définis de façcon unique d'après les deux relations 03 = sin-1 (sin 01)/n)... (1) ; et 02 = 01 -03... (2). La fibre optique 321 est, de préférence, polie en même temps que la partie d'extrémité d'incidence lorsqu'elle est fixée à l'élément support de fibres 319a au droit de la partie d'extrémité d'incidence. Par conséquent, la surface de la partie d'extrémité d'incidence de la fibre optique 321 est à fleur de la surface d'extrémité du côté d'incidence de l'élément support de fibres 319a, et les surfaces sont polies pour former la perpendiculaire L2 et l'angle 03 pour l'axe central de la fibre. De plus, la surface d'extrémité de sortie 321b de la fibre optique 321 est coupée en biais à un angle 04 par rapport au plan orthogonal à l'axe central de la fibre optique. Avec cette structure, même si une partie du flux lumineux est réfléchie par la surface d'extrémité de sortie de la fibre optique, la lumière qui fait retour retourne suivant un trajet différent du trajet de transmission partant du côté du laser à semi- conducteur 101. Par conséquent, il n'est produit aucune lumière de retour vers le laser à semi-conducteur 101. Les parties d'extrémité de sortie des fibres optiques 321 à 328 sont alignées par un premier bloc d'alignement de fibres 330, comme le montre la figure 10. Les axes centraux des fibres optiques 321 à 328 respectives sont placés en une rangée rectiligne. La figure 11 est une vue éclatée du bloc d'alignement de fibres 330. Comme le montre la figure 11, une partie d'alignement 333 pour positionner les parties d'extrémité de sortie des fibres optiques 321 à 328 est formée dans un corps 331, et une plaque de pression 339 presse les fibres optiques 321 à 328 sur le corps 331. Une partie d'introduction 335 est formée du côté entrée du bloc par rapport à la partie d'alignement 333 du corps 331 de façon à présenter un écartement échelonné en entrant dans la plaque de pression 339. Comme le montrent les figures 11 et 12, huit rainures parallèles 337 en forme de V, correspondant aux fibres 321 à 328 respectives, sont formées au droit de la partie d'alignement 333. Au cours de l'assemblage, les fibres optiques 321 à 328 sont placées dans les rainures en forme de V, et elles sont alors pressées étroitement par la plaque de pression 339. Les fibres optiques 321 à 328 et le bloc d'alignement de fibres 330 sont fixés en un seul bloc en coulant une colle entre le corps et la plaque de pression. Comme le montre la figure 13, les surfaces d'extrémité de sortie des fibres optiques 321 à 328 maintenues au droit du bloc d'alignement de fibres 330 sont agencées de façon telle que leurs axes centraux forment une rangée rectiligne. Le bloc d'alignement de fibres 330 est maintenu par un support (non montré) et il est placé en biais, de façon telle que la ligne droite 1s reliant les axes centraux des fibres 321 à 328 forme un angle prédéterminé dans la direction de balayage principal. A l'angle prédéterminé, les points lumineux de faisceau sur le tambour photoconducteur 210 forment un groupement, séparés les uns des autres d'une distance prédéterminée dans la direction de balayage principal et dans la direction de balayage auxiliaire. La figure 14 montre le groupement des points lumineux de faisceau sur le tambour photoconducteur 210. Si les surfaces d'extrémité des fibres optiques 321 à 328 (correspondant aux points objets) sont groupées comme le montre la figure 13, les points lumineux de faisceau formés par leurs centres sont placés sur une ligne droite. La ligne droite reliant les centres forme un angle prédéterminé par rapport à la direction de balayage principal. D'une manière plus précise, les centres des points lumineux de faisceau sont séparés d'une distance prédéterminée dans la direction de balayage auxiliaire de façon telle que les lignes de balayage formées dans la direction de balayage principal soient exactement adjacentes (o légèrement en chevauchement). La figure 15 est un schéma fonctionnel montrant un circuit d'attaque de laser, employé dans les premier et deuxième modes de réalisation pour commander la source de lumière laser 100 pour sortir des flux de laser correspondant à l'information à imprimer, et pour commander la puissance des flux de laser. Comme on l'a décrit pour les premier et deuxième modes de réalisation, la source de lumière laser 100 comporte huit lasers à semi- conducteur 101 à 108. Donc, si tous les lasers à semi-conducteur 101 à 108 étaient allumés, huit points lumineux de faisceau éclaireraient la surface de réception de lumière 1 50a du système de capteur d'APC 1 50. Cependant, lorsque l'on est en train de commander la puissance du flux de laser, puisque l'on provoque l'émission de lumière de seulement le laser à semi-conducteur qui est en cours de commande, on allume un seul point lumineux de faisceau à la fois. Le signal de courant produit au droit du système de capteur d'APC 1 50 en fonction de l'intensité d'un point lumineux de faisceau est sorti comme un signal de tension, il est amplifié par un amplificateur 22 et il est guidé vers le circuit de commande de laser à semi-conducteur 45 correspondant, par l'intermédiaire de huit interrupteurs SW1, SW2, SW8 d'un groupe d'interrupteurs, lorsque l'interrupteur correspondant est fermé. Les huit interrupteurs SW1, SW2,..., SW8 sont manoeuvrés sous les ordres d'un circuit générateur de signaux d'instruction/signaux de cadencement 410. Par exemple, lorsque l'on doit commander la sortie du premier laser à semi-conducteur 101, on ferme le premier interrupteur SW1 correspondant. Chacun des huit circuits de commande de laser à semi-conducteur 451, 452, ., 458 a la même disposition. La sortie de signal de tension de..DTD: I'amplificateur 22 entre, par l'intermédiaire des interrupteurs SW1, SW2, ...DTD: SW8, dans un circuit de maintien d'échantillon 451a, et l'on effectue le maintien d'échantillon du signal de tension en fonction du signal de commande provenant du circuit générateur de signaux d'instruction/signaux de cadencement 410. Le signal de tension entre dans un amplificateur différentiel 451c. L'amplificateur différentiel 451c est relié à un circuit générateur de tension de référence 451b, et il produit un signal de tension corrigé correspondant à la différence entre le signal de tension de référence (entré depuis le circuit générateur de tension de référence 451b) et l'entrée de tension provenant du circuit de maintien d'échantillon 451a. Le signal de tension corrigé est converti en un signal de courant au droit d'un circuit de commande de laser 45 1d, et le signal de courant est délivré au laser à semi- conducteur 101, 102,..., 108 correspondant. Le circuit de commande de laser 451d n'effectue pas seulement la conversion en signaux de courant, mais il effectue également la commutation du courant vers le laser à semi- conducteur en fonction du signal d'instruction d'impression. Par exemple, si l'on doit commander la puissance du premier laser à semiconducteur 101, on ferme seulement le premier interrupteur SW1 (et l'on active un interrupteur dans le circuit de commande de laser 451d correspondant) et l'on commande la puissance de la sortie de flux de laser du premier laser à semi-conducteur 101 à une valeur préréglée en fonction de la différence entre l'entrée de signal de tension par le premier interrupteur SW1 dans le circuit de commande de laser à semi- conducteur 451 (c'est-à-dire, le signal correspondant à la puissance de laser du premier laser à semi- conducteur 101), et le signal de tension de référence. Ensuite, on ouvre le premier interrupteur SW1 (et l'on désactive un interrupteur dans le circuit de commande de laser 451d correspondant) et l'on ferme le deuxième interrupteur SW2 (et l'on active un interrupteur dans le circuit de commande de laser 451d correspondant). On effectue alors la commande, de la même manière que décrit ci-dessus, pour commander la puissance de sortie du deuxième laser à semi-conducteur 102. A ce moment, la puissance de sortie du laser à semi-conducteur 101 est conservée à l'état maintenu par le circuit de maintien d'échantillon 451a du laser à semi- conducteur 101, afin de conserver la puissance immédiatement avant d'ouvrir les interrupteurs. La puissance de sortie des autres lasers à semi- conducteur est commandée ultérieurement de la même manière. La commande décrite ci-dessus de la puissance du flux de laser peut s'effectuer, par exemple, chaque fois qu'une nouvelle feuille de papier est placée dans l'imprimante laser, ou chaque fois que le flux de laser effectue le balayage principal du tambour photoconducteur. Dans tous les cas, la commande de la puissance du flux de laser s'effectue en fonction du signal de cadencement sorti du circuit générateur de signaux d'instruction d'impression/signaux de cadencement 410 tandis que le balayage principal n'est pas en cours d'exécution. Par exemple, la commande de la puissance du flux de laser s'effectue immédiatement avant que le flux de laser n'effectue le balayage principal du tambour photoconducteur. Pendant le balayage principal du flux de laser, c'est-à-dire, lors de l'exposition de l'information d'impression sur le tambour photoconducteur, on manoeuvre les interrupteurs des circuits de commande de laser 451d en fonction du signal de commande sorti du circuit générateur de signaux d'instruction d'impression/signaux de cadencement 410. Le flux de laser sort ainsi du laser à semi-conducteur 101, 102,... 108 correspondant et est dirigé vers le tambour photoconducteur en fonction de la valeur de commande conservée par le circuit de maintien d'échantillon 451a du laser à semi-conducteur correspondant. Comme décrit ci-dessus, avec les premier et deuxième modes de réalisation, puisque la commande par contre-réaction de la source de lumière laser 100 s'effectue lors de la détection de la puissance du flux de laser émis par la lentille collimatrice 140 de sorte que la puissance a une valeur préréglée, on peut éviter les variations de puissance du flux de laser dues à des variations de l'environnement ou à des variations dans le temps du système optique de transmission 300 et de la lentille collimatrice 140, et l'on peut améliorer la précision d'impression de l'imprimante laser. La figure 16 est un schéma fonctionnel montrant un système de commande incluant un circuit d'attaque de laser d'un dispositif optique de balayage selon le troisième mode de réalisation. Le système de commande comprend un circuit de commande central 400 qui commande tout le dispositif; un circuit générateur de signaux de cadencement 410 pour produire des signaux de cadencement à chaque balayage pour réglage et formation d'image; un circuit générateur de signaux de formation d'image 420 pour convertir des données d'image, entrées depuis l'imprimante laser, en signaux de formation d'image (données de point d'image à chaque balayage) et pour les sortir; et des circuits de commande de laser 451 à 458 pour attaquer et commander les lasers à semi- conducteurs 101 à 108 sur la base des signaux de formation d'image respectifs. Le système de commande comprend en outre un circuit générateur de signaux d'APC 430 pour produire des signaux d'APC sur la base de la sortie des premier et second éléments de réception de lumière 155 et 157, et un circuit de commutation 440 pour distribuer les signaux d'APC détectés aux circuits de commande de laser 451 à 458 respectifs. Le circuit de commande central 400 attaque le moteur de miroir 471 pour faire tourner le miroir polygonal 480, et il attaque en outre le moteur de tambour 211, en faisant tourner le tambour photoconducteur 210 à une vitesse fixe. De plus, le circuit de commande central 400 détermine quelle surface du miroir polygonal est en train d'effectuer le balayage, sur la base des signaux de détection provenant d'un capteur polygonal 474 (montré à la figure 16) disposé dans le bloc de capteur 476 (en détectant la marque M), et il détecte l'irrégularité de la rotation du tambour photoconducteur 210 en se basant sur des signaux de détection d'un capteur de tambour 213 (montré seulement à la figure 13) qui détecte la vitesse de rotation du tambour photoconducteur 210. Comme décrit ci-dessus, puisque les erreurs des faces du miroir polygonal 480 et l'irrégularité de rotation du tambour photoconducteur 210 apparaissent comme des décalages dans la direction de balayage auxiliaire des points lumineux de faisceau au droit du tambour 210, on modifie l'angle d'un prisme dynamique 160 pour corriger l'influence de l'erreur et de l'irrégularité. On mesure la valeur du décalage de point lumineux de faisceau sur le tambour photoconducteur due aux erreurs des faces (c'est-à-dire, des inclinaisons) de chaque surface du miroir polygonal 480 et on l'entre dans le circuit de commande central 400, et l'on obtient l'angle de réglage auquel on doit amener le prisme dynamique 160 pour équilibrer le décalage des points lumineux de faisceau pour chaque surface réfléchissante. Par conséquent, on règle l'angle du prisme dynamique 160 pour chaque surface réfléchissante du miroir polygonal en commandant la partie d'attaque de prisme 161 sur la base d'au moins l'angle de compensation. On détecte l'angle de réglage du prisme dynamique 160 à l'aide du capteur de prisme 163, et la partie d'attaque de prisme 161 commande le prisme dynamique en boucle fermée en se basant sur au moins la sortie du capteur 163. Puisque l'on connaît le décalage des points lumineux de faisceau dû aux erreurs des faces (comme par exemple, I'inclinaison) pour chaque surface réfléchissante, I'angle de réglage est un angle de réglage de référence du prisme dynamique 160 en fonction de la surface réfléchissante correspondante. Au contraire, puisque l'irrégularité de la rotation du tambour photoconducteur n'est pas une erreur connue, mais qu'elle se produit plutôt de façon aléatoire, le circuit de commande central 400 commande la partie d'attaque de prisme 161 pour équilibrer le décalage détecté des points lumineux de faisceau (produit par l'irrégularité de la rotation) à partir de la sortie du capteur de tambour 213. Puisque la relation entre l'angle de réglage du prisme dynamique 160 et la fluctuation de l'écart d'angle de réglage n'est pas linéaire, il est impossible de calculer indépendamment un premier angle de réglage pour corriger le décalage dû à l'inclinaison de face, et un autre angle de réglage pour corriger le décalage dû à l'irrégularité de rotation. Par conséquent, le circuit de commande central 400 synthétise une valeur de décalage de point lumineux de faisceau en additionnant la valeur de décalage du point de faisceau due à l'inclinaison de face sur la surface réfléchissante correspondant à la valeur de décalage du point lumineux de faisceau due à l'irrégularité de rotation. L'angle de réglage du prisme dynamique 160 pour équilibrer la valeur synthétisée du décalage du point lumineux de faisceau s'obtient ainsi, et l'on commande la partie d'attaque de prisme 161 en fonction de la valeur de décalage synthétisée. Avec la commande ci-dessus, bien que la position des lignes de balayage dans la direction de balayage auxiliaire ne soit pas complètement corrigée par seulement une combinaison de la lentille cylindrique et de l'objectif de f0, on peut commander de manière précise la position des lignes de balayage dans la direction de balayage auxiliaire en fonction du décalage des points lumineux de faisceau dans la direction de balayage auxiliaire dû aux erreurs des faces (comme l'inclinaison) du miroir polygonal 480 et à l'irrégularité de rotation du tambour photoconducteur 210. Le circuit générateur de signaux de cadencement 410 produit trois signaux de cadencement après le passage de la surface réfléchissante de balayage du miroir polygonal 480 à la surface réfléchissante suivante à balayer. Le premier signal de cadencement sort vers chacun des circuits de commande de laser 451 à 458 et vers le circuit de commutation 440, et il commande chacun des lasers à semi-conducteur 101 à 108 pour émettre indépendamment de la lumière l'un après l'autre pour obtenir les signaux d'APC. Le circuit générateur de signaux d'APC 430 détecte, à partir des premier et second éléments de réception de lumière 1 55 et 157, les sorties de chacun des lasers à semi-conducteur 101 à 108 attaqués séquentiellement, et il sort des signaux d'APC pour chacun des lasers à semi- conducteur 101 à 108. Le circuit de commutation 440 sélectionne une adresse de sortie, en aiguillant les signaux d'APC sortis du circuit générateur de signaux d'APC 430 vers le circuit d'attaque de laser correspondant en concordance avec le premier signal de cadencement. Par exemple, on ferme un interrupteur SW1 pendant une période de temps fixe lorsque le premier laser à semi-conducteur 101 émet de la lumière, et les signaux d'APC sortis à ce moment entrent dans le premier circuit de commande de laser 451, de facçon similaire pour le deuxième laser à semi-conducteur 101, I'interrupteur SW2 et le deuxième circuit de commande de laser 452, et ainsi de suite. Les circuits de commande de laser 451 à 458 respectifs commandent le gain sur la base des signaux d'APC d'entrée pour commander la sortie des lasers à semi-conducteur à un niveau de référence. Le deuxième signal de cadencement sort vers chacun des circuits de commande de laser 451 à 458, et il commande tous les lasers à semi- conducteur 101 à 108 pour émettre de la lumière en même temps pour fournir un signal de synchronisation horizontale. Puisque le flux principal incident sur le capteur de lumière de synchronisation 230, provenant des lasers à semi-conducteur 101 à 108, comprend huit flux lumineux séparés les uns des autres dans la direction de balayage principal, les huit flux lumineux atteignent le capteur de lumière de synchronisation 230, en provenant de chacun des lasers à semi- conducteur 101 à 108, en séquence (c'est-à-dire, en fonction du cadencement différent, bien qu'ils soient proches les uns des autres). Le troisième signal de cadencement sort vers le circuit générateur de signaux de formation d'image 420, et c'est une impulsion de synchronisation horizontale (HS), produite à chaque ligne de balayage par la détection d'un signal sorti du capteur de lumière de synchronisation 230. Le circuit générateur de signaux de formation d'image 420 délivre des signaux de formation d'image à chacun des circuits de commande de laser 451 à 458, pour commencer la formation d'image après l'écoulement d'une durée prédéterminée à la suite de l'entrée des impulsions de synchronisation respectives. Le circuit générateur de signaux d'APC 430 est constitué, comme le montre la figure 17, d'un premier amplificateur 431, d'un second amplificateur 432, d'un circuit de réglage de gain 433, et d'un additionneur 434. Le premier amplificateur 431 reçoit la sortie du premier élément de réception de lumière 155, correspondant à la composante de polarisation P (de deux composantes de polarisation linéaires qui passent à travers le diviseur de faisceau 144 et qui sont séparées par le diviseur de faisceau suivant la polarisation 153), et il sort un signal amplifié par un rapport d'amplificateur ac. Le second amplificateur 432 reçoit la sortie du second élément de réception de lumière 157, correspondant à la composante de * polarisation S (des deux composantes de polarisation linaires mentionnées ci- dessus) et il sort un signal amplifié par un rapport d'amplification ka. Le circuit de réglage de gain 433 règle le gain du second amplificateur 432 en réglant le coefficient k du rapport d'amplification kx. L'additionneur 434 additionne les sorties des premier et second amplificateurs 431 et 432 et sort un signal qui devient un signal d'APC d'intensité compensé en polarisation, c'est-à-dire un signal de contreréaction compensé en polarisation. Le diviseur de faisceau suivant la polarisation 153, les éléments de réception de lumière 155 et 157, et le circuit générateur de signaux d'APC 430 constituent un système de réception de lumière à compensation en polarisation, en combinaison avec le régisseur 400 comme système automatique de commande de puissance. Le coefficient k du circuit de réglage de gain 433 peut être défini à I'avance en tant que paramètre de conception, ou bien il peut être établi dispositif par dispositif lors de l'assemblage et du réglage des dispositifs de balayage optique. Un signal S d'APC est déterminé par l'expression S = K(Sp + K.Ss)... (3) Dans cette expression (3), les tensions de sortie des éléments de réception de lumière 155, 157 sont Sp et Ss et sont amplifiées de façon appropriée (K fois). Dans l'expression, comme indiqué, le symbole de référence K est une constante. Dans cet exemple, K est 0,5. Le coefficient k s'obtient à partir de l'expression k = kl. k2... (4) Dans cette expression (4), kl = Mp/Ms et k2 = Ps/Pp, o l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle, lorsque de la lumière polarisée P est incidente sur le diviseur de faisceau 144, est Mp et l'intensité de lumière du flux lumineux principal du tambour photoconducteur 210, lorsque de la lumière polarisée P est incidente sur le diviseur de faisceau 144, est Pp. De plus, l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle, lorsque de la lumière polarisée S est incidente sur le diviseur de faisceau 144 est Ms, et l'intensité de lumière du flux lumineux principal sur le tambour photoconducteur 210, lorsque de la lumière polarisée S est incidente sur le diviseur de faisceau 144, est Ps. C'est-à-dire que Mp et Ms sont les intensités de lumière de la lumière transmise (le flux lumineux de contrôle) lorsque le diviseur de faisceau 144 reçoit deux flux lumineux polarisés linéairement (ayant des directions de vibration de vecteur champ électrique orthogonales l'une à l'autre), et Ps et Pp sont les intensités de lumière de la lumière réfléchie (le flux lumineux principal) sur le plan d'image dans les mêmes circonstances. On calcule le coefficient k à partir des données de conception optique une fois que l'on a déterminé le système optique du dispositif. De plus, on peut obtenir k expérimentalement en utilisant un système optique construit comme un échantillon du dispositif, ou bien on peut l'ajuster et/ou l'établir pour chaque dispositif. Il est possible d'effectuer une mesure représentative en utilisant de la lumière polarisée P (qui oscille dans le plan d'incidence de la surface de division de lumière du diviseur de faisceau 144) et de la lumière polarisée S (qui oscille dans le plan orthogonal au plan d'incidence de la surface de division de lumière du diviseur de faisceau 144). On calcule les rapports Mp/Ms et Ps/Pp comme des valeurs de conception, ou bien on les obtient à l'avance comme des données mesurées. En commandant la puissance des lasers à semi-conducteur 101 à 108 sur la base du signal corrigé S mentionné ci-dessus, on peut commander l'intensité de lumière des points lumineux de faisceau sur le tambour photoconducteur 210. De plus, si l'on suppose que la caractéristique de division d'un diviseur de faisceau suivant la polarisation 153 est complète, seul le premier élément de réception de lumière 1 55 détecte la composante qui est incidente sur le diviseur de faisceau 144 comme lumière polarisée P. et seul le second élément de réception de lumière 157 détecte la composante qui est y est incidente comme lumière polarisée S. La figure 18 montre la structure du circuit de commande de laser 451. Un circuit de maintien d'échantillon 451a reçoit un signal d'APC sorti du circuit générateur de signaux d'APC 430, en synchronisme avec la fermeture de l'interrupteur SW1 en fonction d'un signal de cadencement entré depuis le circuit générateur de signaux de cadencement 410 et il maintien le signal d'APC. Le circuit générateur de tension de référence 451b produit une tension de référence correspondant à une sortie de référence prédéterminée des lasers à semi-conducteur 101 à 108. L'amplificateur différentiel 451c calcule une différence entre chaque signal maintenu et la tension de référence, et il règle le gain du circuit de commande de laser 451d en fonction du signal différentiel obtenu. Le circuit d'attaque de laser 451d allume ou éteint le laser à semi-conducteur 101 sur la base du signal de formation d'image entré depuis le circuit générateur de signaux de formation d'image 420. Cependant, la tension d'attaque du circuit d'attaque de laser 451d peut être ajustée par le gain réglé par Il'amplificateur différentiel 451 c. La structure des circuits d'attaque de laser 452 à 458 restants est identique à celle du circuit de commande de laser 451 décrit. Par conséquent, la sortie des lasers à semi-conducteur 102 à 108 correspondant est réglée d'après le circuit générateur de signaux d'APC 430. Avec la structure ci-dessus, le circuit de commande de laser 451c commande la sortie des lasers à semi-conducteur 101 à 108 pour que I'intensité des points lumineux de faisceau sur la surface du tambour photoconducteur 210 ait un niveau de référence prédéterminé. La figure 19 est un chronogramme montrant, dans un seul balayage, le cadencement du système de commande tel que décrit ci-dessus, et elle montre les états allumés-éteints des lasers à semi-conducteur 101 à 108, les états fermés-ouverts des interrupteurs SW1 à SW8 respectifs du circuit de commutation 440, et le cadencement de sortie du signal de synchronisation horizontale HS. La durée d'un balayage est divisée en une première période P1 pendant laquelle on règle les sorties des lasers à semi-conducteur respectifs, une deuxième période P2 pendant laquelle on détecte le signal de synchronisation horizontale HS, et une troisième période pendant laquelle on balaye réellement un motif sur le tambour photoconducteur 210. Dans la première période P1, les lasers à semi-conducteurs 101 à 108 sont allumés séquentiellement, par la manoeuvre de fermeture des interrupteurs correspondants (SW1 à SW8) du circuit de commutation 440 pendant la durée d'allumage des lasers à semi-conducteur 101 à 108 respectifs, et l'on entre ainsi un signal d'APC (sorti du circuit générateur de signaux d'APC 430) dans le circuit de commande de laser 451 à 458 correspondant. Par exemple, le laser à semi-conducteur 101 est allumé et émet un flux de laser entre les instants tl et t2, le laser à semi-conducteur 102 est allumé et émet un flux de laser entre les instants t2 et t3, et ainsi de suite. Pendant ces durées d'allumage, les interrupteurs correspondants (SW1, SW2, et ainsi de suite) sont fermés, respectivement. Les circuits de commande de laser 451 à 458 correspondants règlent le niveau de commande de la tension d'attaque pour que la quantité de lumière sur le tambour photoconducteur 210 ait le niveau de référence prédéterminé. Dans la deuxième période P2, les huit lasers à semi-conducteur 101 à 108 sont allumés et chacun émet simultanément un flux de laser entre les instants t5, le capteur de lumière de synchronisation horizontale 230, en produisant l'impulsion de synchronisation horizontale HS (incluant huit impulsions de synchronisation horizontale par balayage). Dans la troisième période P3, après l'écoulement d'une durée prédéterminée depuis l'impulsion de synchronisation horizontale HS, les lasers à semi-conducteur 101 à 108 sont allumés et éteints sur la base des signaux de formation d'image à un cadencement prédéterminé pour balayer un motif sur le tambour photoconducteur 210. La première ligne de balayage des huit lignes de balayage formées simultanément se forme en commandant le laser à semi-conducteur 101 de l'instant t7 à l'instant t15. De manière similaire, on forme la deuxième ligne de balayage de l'instant t8 à l'instant t1 6, la troisième ligne de balayage de l'instant t9 à l'instant t1 7 et la huitième ligne de balayage de l'instant t14 à l'instant t22 en commandant les lasers à semi-conducteur 102, 103, et 108 respectifs (on n'a pas représenté le cadencement pour les quatrième à septième lignes). Comme décrit précédemment, les points lumineux de faisceau formés par les flux lumineux provenant des lasers à semi-conducteur 101 à 108 respectifs sont séparés d'une distance prédéterminée les uns des autres dans la direction de balayage principal. Par conséquent, on aligne les lignes en commencçant la formation des lignes de balayage suivantes après une durée prédéterminée depuis le début de la formation de la précédente (c'est-à-dire, la durée séparant les instants t7 et t8, t8 et t9, et ainsi de suite). Le circuit générateur de signaux d'APC 430 n'est pas limité à la structurepour régler électriquement le gain (telle que montrée à la figure 17) et il peut être pourvu, comme variante, d'un élément de réduction du flux pour régler au moins l'un des flux lumineux incidents sur les premier et second éléments de réception de lumière 1 55 et 1 57. Par exemple, dans le cas d'un circuit générateur de signaux d'APC alternatifs 430', montré à la figure 20, on ajoute un filtre 158, comme élément de réduction de flux, par exemple entre l'élément de réception de lumière 155 et le diviseur de faisceau suivant la polarisation 153. Dans ce cas, I'équilibre de la quantité de réception de lumière se règle optiquement (au lieu d'électriquement avec le circuit générateur de signaux d'APC 430). De plus, dans ce cas, la transmissivité du filtre 158 est déterminée de façon telle que le niveau du signal d'APC et l'intensité de lumière sur le tambour photoconducteur 210 ont une corrélation connue quels que soient les états de polarisation des flux lumineux entrant dans le diviseur de faisceau 144. Le filtre 158 peut être un filtre gris neutre, un polariseur ou un autre élément de réduction de flux. Lorsque l'on utilise un filtre gris neutre comme filtre 1 5, on prépare une pluralité de filtres ayant des transmissivités différentes, et lors du réglage et de l'assemblage du circuit générateur de signaux d'APC, on choisit un filtre 1 58 ayant une transmissivité appropriée. De plus, dans le cas o l'on utilise un polariseur comme filtre 1 58, on règle la quantité de lumière transmise en faisant tourner le polariseur autour de l'axe optique, et l'on fixe le polariseur dans la position o l'on trouve une quantité de lumière appropriée. La figure 21 montre encore une autre variante du circuit générateur de signaux d'APC 430". Avec le circuit générateur de signaux d'APC 430", on ajoute un polariseur 159 entre le diviseur de faisceau 144 et un unique élément de réception de lumière 156. Dans cette variante, on fait tourner le polariseur 159 jusqu'à une position o l'angle de l'axe de transmission détermine la relation entre le signal d'APC et l'intensité de lumière sur un plan d'image pour une quantité d'émission de lumière fixe des lasers à semi- conducteur 101 à 108 quels que soient les états de polarisation des flux lumineux incidents sur le diviseur de faisceau 144. C'est-à-dire que l'angle de l'axe de transmission du polariseur est déterminé de façon à exclure l'influence de la dépendance par rapport à la polarisation du diviseur de faisceau 144 et l'influence des caractéristiques de polarisation du système optique du côté du flux principal. A la figure 22, pour simplifier la description initiale, on a supposé que les rapports de transmission et de réflexion d'un système optique du côté du flux principal n'avaient aucune dépendance par rapport à la polarisation. En utilisant cette supposition, comme le montre la figure 22, on obtient l'angle 0, formé par l'axe de transmission d'un polariseur par rapport à la direction axiale de la lumière polarisée P dans le plan d'incidence du diviseur de faisceau (dans le plan perpendiculaire à la direction de transmission des flux lumineux), par l'expression O = tan-1 (Sp/Ss)... (5). Dans ces conditions, puisque l'intensité de chaque composante de polarisation qui passe à travers le polariseur 159 devient une projection le long des axes de transmission des composantes de polarisation respectives, l'amplitude optique de la lumière polarisée P atteignant l'élément de réception de lumière est cos(O) fois l'intensité, et l'amplitude optique de la lumière polarisée S est sin(O) fois l'intensité. En réglant l'angle du polariseur 159 comme décrit ci-dessus, les intensités d'amplitude des deux flux lumineux polarisés P et S projetées sur l'axe de transmission sont égales, et l'on détecte la quantité de lumière des flux lumineux incidents sur le diviseur de faisceau 144 sans l'influence de la dépendance par rapport à la polarisation du diviseur de faisceau 144. Cependant, si l'on ne suppose pas que les rapports de transmission et de réflexion du système optique du côté du flux principal n'ont aucune dépendance par rapport à la polarisation (comme dans la structure montrée à la figure 22), il est possible de compenser la dépendance par rapport à la polarisation des éléments optiques situés entre le diviseur de faisceau 144 et le tambour photoconducteur 210. Pour obtenir ceci, on règle l'angle 0 de l'axe de transmission du polariseur 159 pour satisfaire la condition: 0 = tan-1 Vk... (6). Pour compenser la dépendance par rapport à la polarisation des éléments optiques situés entre le diviseur de faisceau 144 et le tambour photoconducteur 210, on définit k par l'expression (4), comme ci-dessus, k = kl.k2. Dans ce cas, comme indiqué précédemment, kl est (Mp/Ms) et k2 est (Ps/Pp), o l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle, lorsque de la lumière polarisée P est incidente sur le diviseur de faisceau 144, est Mp, I'intensité de lumière du flux lumineux principal du tambour photoconducteur 210, lorsque de la lumière polarisée P est incidente sur le diviseur de faisceau 144, est Pp, I'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle, lorsque de la lumière polarisée S est incidente sur le diviseur de faisceau 144 est Ms, et l'intensité de lumière du flux lumineux principal sur le tambour photoconducteur 210, lorsque de la lumière polarisée S est incidente sur le diviseur de faisceau 144, est Ps. Résultats expérimentaux Les figures 23 à 28 décrivent des résultats expérimentaux qui vérifient l'efficacité du troisième mode de réalisation d'un dispositif de commande d'intensité de lumière selon l'invention. Comme décrit ci-dessus, puisque les fibres optiques, en général, modifient l'état de polarisation de lumière incidente, et que les variations des états de polarisation sont modifiées de façon significative par le positionnement et l'agencement des fibres optiques, les états de polarisation des flux lumineux sortant des fibres optiques sont différents les uns des autres même si, du côté d'incidence, les directions de polarisation des lasers à semi-conducteur sources de lumière sont alignés dans la même direction. Les états de polarisation peuvent varier en fonction de variations de l'état d'orientation et de courbure des fibres optiques, de variations de l'environnement, ou avec le temps. La figure 23 montre un système optique pour mesurer des variations des états de polarisation de la lumière qui est transmise dans des fibres optiques. Un flux lumineux provenant d'un laser à semi-conducteur 101' (dans ce cas, correspondant à l'un quelconque des lasers à semiconducteur 101 à 108 des modes de réalisation) converge à l'aide d'une lentille de couplage 111' et pénètre dans une fibre optique 321. Le flux lumineux sortant des fibres optiques 321 est collimaté par un collimateur 402 et il est incident sur un capteur 403, par l'intermédiaire d'un polariseur 400. Ici, en mesurant la sortie d'un capteur 403 tout en faisant tourner le polariseur 400, on peut déterminer les états de polarisation de la lumière de sortie. Ici, on a montré, comme étant représentatif, un système contenant un laser à semi- conducteur 101'. Cependant, il est possible de faire une recherche similaire également dans d'autres systèmes. La figure 24 est un graphique montrant des résultats de mesures (en utilisant le système montré à la figure 23) de variations des états de polarisation de la lumière de sortie provenant de six fibres optiques 321, lorsque de la lumière polarisée linéairement de la même direction de polarisation est incidente sur les fibres optiques respectives. A la figure 24, l'abscisse représente un angle de rotation (en degrés) du polariseur 400, et I'ordonnée représente une intensité de lumière (en mW) détectée par un wattmètre connecté au capteur 403. Une largeur de fluctuation plus petite de la sortie indique une polarisation circulaire de la lumière de sortie, et une grande largeur de fluctuation de la sortie indique une polarisation presque linéaire. On peut voir à la figure 24 que le plan de polarisation tourne tandis que la lumière est transmise par les fibres optiques, c'est-à-dire que l'on observe la puissance de rotation optique des fibres optiques. De plus, on observe une combinaison ayant une phase inversée, c'est-à-dire qu'il existe une combinaison pour laquelle les directions de polarisation sont orthogonales l'une à l'autre. Pour mesurer la façon dont varient les états de polarisation en fonction de la variation de l'état d'orientation et de courbure d'une même fibre optique, on ajoute un diviseur de faisceau suivant la polarisation 312a et une lame 1/4 316a (représenté en pointillés à la figure 23) entre la lentille de couplage 111 et les fibres optiques 121. Par conséquent, de la lumière polarisée circulairement pénètre dans la fibre optique 321, et l'on mesure la sortie du capteur 403 tout en faisant tourner le polariseur 400 comme indiqué ci-dessus. La figure 25 et la figure 26 sont des graphiques montrant des variations de la sortie de capteur 403 si l'on modifie l'état d'orientation, de torsion et de courbure de la même fibre optique, en portant attention à une fibre optique. La figure 25 montre des résultats de mesures pour lesquelles la partie intermédiaire de la fibre optique 321 est recourbée en une forme en U, et avec une, deux et trois boucles (la figure 23 montrant l'état dans lequel il y a une seule boucle). La figure 26 montre des résultats de mesures pour lesquelles la fibre optique 321 est bouclée une fois (comme le montre la figure 23), et pour lesquelles on a fait tourner la boucle à des angles (0 , , 90 135, 135 , 180 ) centrés autour de l'axe passant à travers les parties rectilignes au droit des côtés d'incidence et de sortie. Comme le montrent les figures 25 et 26, l'amplitude et la phase des sorties respectives sont, toutes les deux, largement modifiées par les changements de l'état d'orientation, de torsion et de courbure. C'està-dire que les états de polarisation de la lumière de sortie sont modifiés par les états de fixation, l'état d'orientation et de courbure des fibres optiques. Par conséquent, on peut voir que la construction pratique d'un dispositif réel créera souvent des variations de l'état d'orientation, de torsion et de courbure conduisant à des variations des états de polarisation. Presque tous les éléments optiques qui constituent un système optique de balayage présentent une dépendance de la transmissivité et/ou de la réflexion par rapport à la polarisation. Spécialement, un diviseur de faisceau présente une dépendance significative par rapport à la polarisation. Par exemple, en utilisant 7,5 % de la quantité de lumière totale comme flux lumineux de contrôle, la transmissivité du diviseur de faisceau est de 10 % pour la lumière polarisée P et de 5 % pour la lumière polarisée S avec des caractéristiques de revêtement représentatives. Par conséquent, par exemple dans une structure sensiblement similaire au troisième mode de réalisation mais comportant des éléments optiques d'APC et de commande classiques, dans le cas o un flux lumineux émis par le premier laser à semi-conducteur 101 et sortant de la fibre optique 321 est incident sur la surface de division de lumière du diviseur de faisceau 144 comme lumière polarisée P, et o un flux lumineux émis par le deuxième laser à semi-conducteur 102 et sortant de la fibre optique 322 est incident sur la surface de division de lumière du diviseur de faisceau 144 comme lumière polarisée S, le rapport de la quantité de lumière du flux lumineux transmis par le diviseur de faisceau 144 est de 2 à 1 (de la première à la seconde), même si les quantités de lumière des premier et deuxième lasers à semi- conducteur 101 et 102 sont identiques l'une à l'autre. Si la quantité de lumière d'émission des lasers à semi-conducteur était commandée par contre-réaction par un procédé d'APC classique (c'est-à-dire, sur la base de la quantité de lumière d'un simple flux lumineux de contrôle non compensé) la quantité d'émission de lumière du premier laser à semi- conducteur 101 serait la moitié de la quantité d'émission de lumière du deuxième laser à semi-conducteur 102. Dans cet exemple d'un fonctionnement d'APC classique ignorant la dépendance des éléments optiques par rapport à la polarisation sur le trajet menant au tambour photoconducteur 210, il se produirait une différence dans les quantités de lumière (maximale) de 100 % au droit des points lumineux de faisceau sur le tambour photoconducteur 210. Même si l'APC classique vise à commander les quantités de lumière des points lumineux de faisceau sur le tambour photoconducteur 210 pour qu'elles soient égales, la différence de quantité de lumière augmente, en fait, par l'utilisation de l'APC classique. Puisque la différence de quantité de lumière des points lumineux de faisceau apparaît comme une différence de la densité du motif imprimé, avec l'APC classique on n'obtient pas un équilibre de densité prédéterminé. S'il y a une différence d'intensité de lumière entre plusieurs faisceaux, par exemple, la densité de motif devient irrégulière au droit de la partie o il faudrait une densité de motif uniforme. On peut éviter cet inconvénient en éliminant la dépendance par rapport à la polarisation du diviseur de faisceau 144. Cependant, pour produire un diviseur de faisceau ayant une grande différence entre les rapports de réflexion et de transmissivité, ce qui est nécessaire pour l'utilisation optimale d'un faible flux de contrôle pour commander un flux principal plus grand, il est très difficile de produire une surface de division ayant une faible dépendance par rapport à la polarisation en utilisant la technique habituelle de couche mince. Si la différence entre le rapport de réflexion et la transmissivité est choisi petit, on peut produire un diviseur de faisceau ayant une faible dépendance par rapport à la polarisation. Cependant, dans ce cas, le rendement d'utilisation du flux lumineux principal pour la formation d'image diminue, et l'on n'obtient pas une intensité de lumière suffisante avec une faible puissance de source de lumière. Par conséquent si l'on utilise une source de lumière ayant une forte puissance de sortie (pour obtenir une intensité de lumière suffisante), le coût de production augmente de façon inacceptable. Avantageusement, dans le dispositif suivant le troisième mode de réalisation, un flux lumineux (de contrôle), qui a été transmis à travers le diviseur de faisceau 144, est divisé en deux composantes de polarisation orthogonales l'une à l'autre. Les composantes de polarisation respectives sont recçues par le premier élément de réception de lumière 155 et le second élément de réception de lumière 157. Un signal S d'APC s'obtient en pondérant les signaux de sortie Ss et Sp des éléments de réception de lumière 155 et 157 respectifs en utilisant l'expression (3), c'est-à-dire, S = K(Sp + k.Ss). Par conséquent, le problème mentionné ci-dessus est résolu o par la commande à contre-réaction des sorties de chaque laser à semi- conducteur 101 à 108 sur la base du signal S. Dans un ensemble d'exemples résumés dans les tableaux 1 à 3 et dans un ensemble d'expérimentations résumées aux figures 27 et 28, on compare l'intensité de lumière sur le tambour photoconducteur 210, commandée en utilisant le signal S d'APC calculé à partir de l'expression (3), avec celle commandée en utilisant directement l'intensité du flux lumineux de contrôle. Dans les exemples, on a supposé que la transmissivité de la lumière polarisée S du diviseur de faisceau 144 est de 5 %, et que la transmissivité de sa lumière polarisée P est de 10 %. On a supposé, en outre, que les caractéristiques des éléments optiques du côté du tambour photoconducteur 210 (c'est-à-dire la lentille cylindrique 170, le miroir polygonal 480, I'objectif de f0 190, et le miroir de repliement 200) sont synthétisés dans le diviseur de faisceau 144, et l'on a supposé que la perte due à ces éléments optiques est de 10 % pour de la lumière polarisée P et de 1 % pour de la lumière polarisée S. Par conséquent, un rapport Dp, représentant la lumière polarisée P réfléchie par le diviseur de faisceau 144 de la quantité de lumière qui atteint le tambour photoconducteur 210, est de 90 %, et un rapport Ds représentant la lumière polarisée S réfléchie par le diviseur de faisceau 144 de la quantité de lumière qui atteint le tambour photoconducteur 210, est de 99 %. Dans ce cas, les valeurs des coefficients k, kl et k2 mentionnées ci- dessus dans l'expression (4) sont: kl = Mp/Ms = Hp/Hs = 2; k2 = Ps/Pp = {(1 - Hs).Ds} / {(1 - Hp).Dp} = 1,16; et k = kl.k2 = 2,32. Le tableau 1 ci-dessous montre un exemple d'APC classique dans lequel l'intensité du flux lumineux de contrôle détecté par un unique élément de réception de lumière est utilisée directement comme valeur de commande d'APC, et le tableau 2 montre un exemple dans lequel les intensités Sp, Ss de chacune des composantes de polarisation des flux lumineux de contrôle détectées par les deux éléments de réception de lumière 155 et 157 du troisième mode de réalisation sont remplacées dans l'expression (3) mentionnée ci-dessus, S = k(Sp+k.Ss), pour obtenir la valeur de commande d'APC. Aux tableaux 1 et 2, I'intensité de la lumière polarisée S utilisée comme référence pour la commande d'APC, s'obtient de façon telle que les intensités de la lumière polarisée P et de polarisation circulaire coïncident avec l'intensité de la lumière polarisée S. Comme lumière incidente, on montre de la lumière polarisée P et la lumière polarisée S, (qui ont la différence de transmissivité la plus grande). En outre, on montre de la lumière polarisée circulairement, qui a des caractéristiques intermédiaires entre la lumière polarisée P et la lumière polarisée S. Les intensités respectives sont indiquées sous la forme d'un rapport en fonction de la quantité de lumière totale incidente sur le diviseur de faisceau 144 (c'est-à-dire que 1,000 correspond à la totalité de la quantité de lumière incidente sur le diviseur de faisceau (144). TABLEAU 1 Polarisation Intensité de Valeur de cde Intensité sur le tambour flux de contrôle d'APC Sans APC Avec APC P 0,100 0,100 0,810 0,405 S 0,050 0,050 0,941 0,941 Circulaire 0,075 0,075 0,874 0,583 TABLEAU 2 Polarisation Intensité de flux de Valeur de Intensité sur le tambour contrôle cde d'APC Sans APC Avec APC Sp Ss P 0,100 0,000 0,100 0,810 0,940 S 0,000 0,050 0,058 0,941 0,941 Circulaire 0,050 0,025 0,054 0,874 0,939 Dans l'exemple classique montré au tableau 1, utilisant l'APC classique o de la lumière polarisée P et de la lumière polarisée S pénètrent dans un diviseur de faisceau, on produit une différence d'intensité maximale d'environ 2,3 fois (0,941/0,405) sur la surface d'un tambour photoconducteur 210. Par conséquent, on ne peut pas, en pratique, commander la densité de l'image latente formée sur le tambour photoconducteur. Cependant, dans le troisième mode de réalisation montré au tableau 2, puisque l'intensité sur le tambour photoconducteur lorsque l'on active l'APC s'établit à un niveau uniforme quelles que soient les variations des états de polarisation, il est donc possible de commander de manière précise la densité de l'image latente formée sur le tambour photoconducteur. La figure 27 est un graphique montrant les résultats de mesures d'expérimentations mesurant le déséquilibre des intensités de lumière sur un tambour photoconducteur lorsque l'on utilise l'APC classique comme dans l'exemple classique montré au tableau 1, et la figure 28 est un graphique montrant les résultats de mesures des mêmes expérimentations lorsque l'on utilise le troisième mode de réalisation, comme le montre le tableau 2. Les figures 27 et 28 montrent la relation entre l'intensité de lumière (en abscisse, unité: mW) sur un tambour photoconducteur et la sortie (en ordonnée, unité A) du courant d'un capteur de réception de flux lumineux de contrôle. A la figure 27, I'intensité de lumière (b/a) sur un plan d'image en utilisant l'APC classique varie de 33,5 % pour le même signal de flux de contrôle. Cependant, dans le troisième mode de réalisation tel que le montre la figure 28 la variation d'intensité de lumière est réduite à 3,5 %. On peut voir que l'on apporte une amélioration remarquable en commandant l'intensité de lumière pour qu'elle soit uniforme sur la surface du tambour photoconducteur. Dans une structure constituant une variante, au lieu de prendre en considération à la fois les caractéristiques de polarisation du diviseur de faisceau 144 et celles des éléments optiques du côté du tambour photoconducteur 210, on prend en considération seulement la transmissivité d'un diviseur de faisceau 144 (qui a la dépendance par rapport à la polarisation la plus significative). Dans ce cas, on obtient le signal S de commande d'APC par une expression, similaire à l'expression (3): S = K(Sp + kl. Ss). Les symboles dans l'expression sont identiques à ceux de l'expression mentionnée ci-dessus o kl est (Mp/Ms), I'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle, lorsque de la lumière polarisée P est incidente sur le diviseur de faisceau 144, est Mp et l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle, lorsque de la lumière polarisée S est incidente sur le diviseur de faisceau 144, est Ms. Dans le cas o 5 % à 10 % de la quantité de lumière totale est prélevée par division comme flux lumineux de contrôle, le rapport d'intensité du flux lumineux de contrôle sera d'environ deux fois, en fonction de la direction de polarisation, par exemple, de la lumière polarisée S (5 %) et de la lumière polarisée P (10 %). d'autre part, le rapport d'intensité du flux principal après que la lumière de contrôle a été prélevée par division sera d'environ 1,06 fois, par exemple, de la lumière polarisée S (95 %) et de la lumière polarisée P (90 %) dans l'exemple ci-dessus. Le rapport de la variation d'intensité du flux principal en fonction de la polarisation est faible seulement par comparaison avec la lumière de contrôle (le flux lumineux de contrôle étant seulement une faible partie du flux principal). Par conséquent, on peut corriger l'intensité du flux de contrôle en ce qui concerne seulement la dépendance par rapport à la polarisation de la transmissivité du diviseur de faisceau 144. Le tableau 3 ci-dessous montre des données, similaires à celles du tableau 2, o l'APC selon le troisième mode de réalisation s'applique en prenant en considération seulement la dépendance par rapport à la polarisation du diviseur de faisceau 144. Dans cet exemple, on voit que les s rapports de chaque composante de polarisation sont identiques, avec ou sans la commande d'APC, en se basant sur la supposition que la quantité de lumière totale du flux lumineux incident sur le diviseur de faisceau 144 est fixe. Si la quantité de lumière totale varie, I'intensité après la variation est maintenue fixe comme lorsque aucune APC n'est prévue. Cependant, si I'APC est activée, les intensités coïncideront l'une avec l'autre jusqu'au niveau suivant. TABLEAU 3 Intensité de flux de Valeur de Polarisation contrôle cde d'APC Intensité sur le tambour Sp Ss Sans APC Avec APC P 0,100 0,000 0,500 0,810 0,810 S 0,000 0,050 0,058 0,941 0,941 Circulaire 0,050 0,025 0,054 0,874 0,874 Dans cette structure constituant une variante, dans un cas o la sortie des lasers à semi-conducteur 101 à 108 est commandée en prenant en considération seulement la dépendance par rapport à la polarisation du diviseur de faisceau 144, la différence d'intensité sur un tambour photoconducteur 210 est d'environ 1,16 fois, et l'on peut voir une amélioration significative de performance par comparaison avec l'exemple classique montré au tableau 1. Dans les premier et deuxième modes de réalisation, bien que la puissance de sortie de la source de lumière laser 100 (comprenant les lasers à semi-conducteur 101 à 108) soit commandée en se basant sur un flux de contrôle transmis à travers le diviseur de faisceau 144, une variante d'agencement est possible dans laquelle le flux de contrôle est une partie réfléchie. Une autre variante d'agencement divise le flux de contrôle provenant du trajet optique entre la lentille cylindrique 170 et le miroir polygonal 180. Dans les deux cas, le système de capteur d'APC 1 50 détecte la puissance du flux de contrôle, et le flux principal restant est guidé vers le miroir polygonal 180. Comme décrit ci-dessus, dans les premier et deuxième modes de réalisation, la puissance du flux de laser sortie d'une source de lumière laser est commandée de façon telle que la puissance du flux principal au droit du tambour photoconducteur 210 sera toujours maintenue à un niveau constant, et la précision d'impression est ainsi améliorée. Comme décrit ci-dessus, selon le troisième mode de réalisation de l'invention, puisque les signaux d'APC sont produits en prenant en considération la dépendance par rapport à la polarisation, au moins du diviseur de faisceau, de flux de contrôle/flux principal, la quantité de lumière du flux lumineux principal est commandée de manière précise quels que soient les états de polarisation des flux lumineux incidents sur l'élément de division optique (le diviseur de faisceau de flux de contrôle/flux principal). En outre, si les signaux d'APC sont produits en prenant en considération la dépendance par rapport à la polarisation des éléments optiques venant après l'élément de division optique, la quantité de lumière du flux lumineux principal est commandée avec une précision encore plus grande. Par conséquent, même si les états de polarisation des flux lumineux incidents sur les éléments de division optique peuvent varier en fonction de leurs variations d'orientation, de courbure, de vieillissement, ou de I'environnement, si l'on utilise le dispositif et le procédé selon le troisième mode de réalisation de l'invention dans un système optique de balayage à faisceaux multiples (par exemple, utilisant des fibres optiques), on commande l'intensité des points lumineux de faisceau sur le plan de balayage de façon uniforme, sur la base du flux lumineux de contrôle, quelles que soient les variations des états de polarisation. La présente description se rapporte à l'objet contenu dans les demandes de brevet japonais numéros HEI 07-155 180, déposée le 30 mai 1995, et HEI 08-075 182, déposée le 5 mars 1996, qui sont expressément incorporées ici, en totalité, par référence. REVENDICATIONS 1. Dispositif de détection de puissance de laser comprenant un système optique (300) dans le trajet optique d'un flux de laser émis par une source de lumière laser (100) pour guider et émettre ledit flux de laser; un déflecteur (180) pour dévier ledit flux de laser vers un élément photoconducteur (210) et pour balayer l'élément photoconducteur (210) avec ledit flux de laser; un diviseur de faisceau (1 44) pour aiguiller vers ledit déflecteur (1 80), comme flux principal, une partie du flux de laser émis par ledit système optique (300), et pour séparer la partie restante du flux de laser en tant que flux de contrôle; et un capteur (1 50) pour détecter l'intensité dudit flux de contrôle. 2. Dispositif de détection de puissance de laser selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend, en outre: un moyen de commande pour commander la puissance du flux de laser émis par la source de lumière laser (100) en fonction de la puissance du flux de laser détecté par ledit capteur (1 50). 3. Dispositif de détection de puissance de laser selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une surface de réception de lumière (1 50a) dudit capteur est inclinée par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe optique du flux de contrôle guidé vers ledit capteur (150); et en ce qu'un flux de contrôle réfléchi par ladite surface de réception de lumière (150a) est guidée dans une direction s'écartant dudit déflecteur (180) et s'écartant de ladite source de lumière laser (100). 4. Dispositif de détection de puissance de laser selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une lentille condenseur (151) est placée entre ledit diviseur de faisceau (144) et ledit capteur (150) pour faire converger ledit flux de contrôle sur ladite surface de réception de lumière (1 50a). 5. Dispositif de détection de puissance de laser selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit flux de contrôle émis par ladite lentille condenseur (1 51) n'est pas focalisé sur ladite surface de réception de lumière (1 50a) dudit capteur (1 50). 6. Dispositif de détection de puissance de laser selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit système optique (300) comprend une lentille collimatrice (140). 7. Dispositif de détection de puissance de laser selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit système optique (300) comprend une lentille collimatrice (140) et une pluralité de fibres optiques (321 à 328), pour guider le flux de laser provenant d'une pluralité de sources de lumière laser (101 à 108) vers ladite lentille collimatrice, chaque fibre optique (321 à 328) correspondant à l'une de ladite pluralité de sources de lumière laser (101 à 108). 8. Dispositif de commande d'intensité de lumière pour commander au moins une source de lumière comprenant: un élément de division de lumière (144) pour diviser un flux lumineux émis par ladite au moins une source de lumière (101 à 108) en un flux lumineux de contrôle et un flux lumineux principal; un moyen de détection de lumière (150) pour détecter l'intensité dudit flux lumineux de contrôle; un système optique pour introduire ledit flux lumineux principal provenant dudit élément de division de lumière (144) sur un plan d'image; un moyen de correction pour corriger une sortie dudit moyen de détection de lumière (1 50) par réglage de ladite intensité de flux lumineux de contrôle détectée, en fonction des intensités des composantes de polarisation dudit flux lumineux tel qu'il est modifié par les caractéristiques de polarisation, au moins dudit diviseur de faisceau (144), pour obtenir une corrélation constante entre ladite intensité de flux lumineux de contrôle et une intensité du flux lumineux principal introduit sur un plan d'image par ledit système optique, quels que soient les états de polarisation dudit flux lumineux entrant dans ledit élément de division de lumière (144); et un moyen de commande pour commander une intensité d'émission de lumière de ladite au moins une source de lumière (101 à 108) en réponse audit moyen de détection de lumière (150) corrigé par ledit moyen de correction. 9. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 8, caractérisé en ce que ladite au moins une source de lumière (101 à 108) comprend un laser à semi-conducteur. 10. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 8, caractérisé en ce que ladite au moins une source de lumière (101 à 108) est pourvue d'un système optique de transmission comprenant une fibre optique (321 à 328) pour transmettre la lumière émise par ladite au moins une source de lumière (101 à 108) audit élément de division de lumière (144). 11. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 10, caractérisé en ce que ladite au moins une source de lumière (101 à 108) comprend un laser à semi-conducteur. 12. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit moyen de correction corrige un écart dépendant de la polarisation dans une relation entre ladite intensité de flux lumineux de contrôle et ladite intensité de flux lumineux principal sur le plan d'image, ledit écart dépendant de la polarisation résultant des caractéristiques de polarisation d'au moins l'un dudit élément de division de lumière (144) et dudit système optique. 13. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 8, caractérisé: en ce que ladite au moins une source de lumière comprend une pluralité de sources de lumière (101 à 108), chacune de ladite pluralité de sources de lumière étant commandée indépendamment pour émettre de la lumière; en ce que ledit moyen de détection de lumière détecte ladite intensité de flux lumineux de contrôle de chacune de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108); et en ce que le moyen de commande commande séparément la sortie de chacune de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108), en se basant sur ladite intensité de flux lumineux de contrôle de chacune de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108), en réponse audit moyen de détection de lumière (1 50). 14. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 13, caractérisé en ce que ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108) est pourvue d'un système optique de transmission comprenant: une pluralité de fibres optiques (321 à 328), correspondant chacune i5 à l'une de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108), ladite pluralité de fibres optiques (321 à 328) transmettant, à l'élément de division de lumière (144), la lumière émise par chacune de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108). 15. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 14, caractérisé en ce que ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108) comprend un laser à semi-conducteur. 16. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit moyen de détection de lumière comprend: un élément de division suivant la polarisation (153) pour diviser ledit flux lumineux de contrôle en une première lumière polarisée linéairement et une seconde lumière polarisée linéairement ayant des directions de vibration de vecteur champ électrique orthogonales l'une à l'autre; un premier élément de réception de lumière (155) pour recevoir ladite première lumière polarisée linéairement; et un second élément de réception de lumière (157) pour recevoir ladite seconde lumière polarisée linéairement. 17. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 1 6, caractérisé: en ce que ledit moyen de correction est, de préférence, relié audit premier élément de réception de lumière (155) et audit second élément de réception de lumière (1 57); et en ce que ledit moyen de correction applique une pondération à la sortie dudit premier élément de réception de lumière (155) et à la sortie dudit second élément de réception de lumière (157), ladite pondération donnant un poids prédéterminé à ladite sortie dudit premier élément de réception de lumière (155) et à ladite sortie dudit second élément de réception de lumière (157) en se basant sur une relation, de l'intensité de lumière au droit du plan d'image, entre ladite première lumière polarisée linéairement et ladite seconde lumière polarisée linéairement. 18. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 17, caractérisé en ce que ladite au moins une source de lumière (101 à 108) comprend un laser à semi-conducteur. 19. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 1 7, caractérisé en ce que ledit moyen de correction est pourvu d'un moyen de réglage de gain (431, 432, 433, 434) qui applique électriquement ladite pondération à ladite sortie dudit premier élément de réception de lumière (155) et à ladite sortie dudit second élément de réception de lumière (1 57). 20. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 1 7, caractérisé: en ce que ledit moyen de correction applique ladite pondération en produisant un signal de sortie S vers ledit moyen de commande d'après Il'expression: S = K (Sp + k. Ss) o K est une constante, k = (Mp/Ms).(Ps/Pp) en ce que, lorsque ladite première lumière polarisée linéairement pénètre dans ledit élément de division de lumière (153), ladite intensité de flux lumineux de contrôle est Mp et ladite intensité de flux lumineux principal sur le plan d'image est Pp; en ce que, lorsque ladite seconde lumière polarisée linéairement pénètre dans ledit élément de division de lumière (153), ladite intensité de flux lumineux de contrôle est Ms et ladite intensité de flux lumineux principal sur le plan d'image est Ps; et en ce que ladite sortie dudit premier élément de réception de lumière (155) est Sp et ladite sortie dudit second élément de réception de lumière (1 57) est Ss. 21. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 17, caractérisé en ce que ledit moyen de correction comprend un moyen de réduction de flux (1 58) pour commander la quantité de lumière d'au moins l'une de ladite première lumière polarisée linéairement et de ladite seconde lumière polarisée linéairement. 22. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 21, caractérisé en ce que ledit moyen de réduction de flux (158) comprend un filtre gris neutre. 23. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 21, caractérisé en ce que ledit moyen de réduction de flux (158) comprend un polariseur. 24. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit moyen de détection de lumière comprend un unique élément de réception de lumière (1 56); et en ce que ledit moyen de correction comprend un polariseur (159) placé entre ledit élément de division de lumière et ledit élément de réception de lumière (1 56). 25. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 24, caractérisé en ce que ledit polariseur (1 59) comprend: un moyen de réglage dudit polariseur pour qu'une corrélation, entre une quantité de lumière entrant dans ledit élément de division de lumière (153) et une quantité de lumière sortant dudit polariseur, dans un premier cas o une première lumière polarisée linéairement entre dans ledit élément s de division de lumière (153), est identique à ladite corrélation dans un second cas o une seconde lumière polarisée linéairement, ayant une direction de vibration de vecteur champ électrique orthogonale à celle de la première lumière polarisée linéairement, entre dans ledit élément de division de lumière (1 53). 26. Dispositif de commande d'intensité de lumière pour commander une pluralité de sources (101 à 108) de lumière pouvant être commandées indépendamment comprenant: un élément de division de lumière (144) pour diviser une pluralité de flux lumineux, émis par ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108) en une pluralité de flux lumineux de contrôle et une pluralité de flux lumineux principaux; un système optique (170, 180) pour introduire ladite pluralité de flux lumineux principaux provenant dudit élément de division de lumière (144) sur un plan d'image; un moyen de détection de lumière pour détecter une pluralité d'intensités de flux lumineux de contrôle et pour sortir une pluralité de signaux correspondant à ladite pluralité d'intensités de flux lumineux de contrôle; un moyen de correction pour corriger l'irrégularité entre ladite pluralité de signaux de sortie, ladite irrégularité étant fonction des états différents de polarisation de ladite pluralité de flux lumineux incidents entrant dans le moyen de division de lumière; et un moyen de commande pour commander les intensités d'émission de lumière de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108) en réponse à ladite pluralité de signaux de sortie corrigés par ledit moyen de correction. 27. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 26, caractérisé en ce que les sources de lumière de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108) comprennent chacune un laser à semi-conducteur. 28. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 26, caractérisé en ce que ledit moyen de correction corrige la sortie dudit moyen de détection de lumière en réglant lesdites intensités de flux lumineux de contrôle en fonction des intensités de composantes de polarisation caractéristiques au moins dudit élément de division de lumière (144), pour obtenir une corrélation constante lesdites intensités de flux lumineux de contrôle et les intensités desdits flux lumineux principaux introduits sur un plan d'image par ledit système optique. 29. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 26, caractérisé en ce que ledit moyen de correction est réglé de façon telle que la sortie dudit moyen de correction ait une corrélation constante en fonction des intensités desdits flux lumineux principaux sur un plan d'image, quels que soient les états de polarisation desdits flux lumineux incidents entrant dans ledit élément de division de lumière (144). 30. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 26, caractérisé en ce que ledit moyen de détection de lumière comprend: un élément de division suivant la polarisation (153) pour diviser ladite pluralité de flux lumineux de contrôle en une première lumière polarisée linéairement et une seconde lumière polarisée linéairement ayant des directions de vibration de vecteur champ électrique orthogonales l'une à l'autre; un premier élément de réception de lumière (155) pour recevoir ladite première lumière polarisée linéairement; et un second élément de réception de lumière (1 57) pour recevoir ladite seconde lumière polarisée linéairement. 31. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 30, caractérisé: en ce que ledit moyen de correction est, de préférence, relié audit premier élément de réception de lumière (155) et audit second élément de réception de lumière (1 57); et en ce que ledit moyen de correction applique une pondération à la sortie dudit premier élément de réception de lumière (1 55) et à la sortie dudit second élément de réception de lumière (1 57), ladite pondération donnant un poids prédéterminé à ladite sortie dudit premier élément de réception de lumière (155) et à ladite sortie dudit second élément de réception de lumière (1 57) en se basant sur une relation, de l'intensité de lumière au droit dudit plan d'image, entre ladite première lumière polarisée linéairement et ladite seconde lumière polarisée linéairement. 32. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 31, caractérisé en ce que ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108) comprend un laser à semi-conducteur. 33. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 31, caractérisé en ce que ledit moyen de correction est pourvu d'un moyen de réglage de gain qui applique électriquement ladite pondération à ladite sortie dudit premier élément de réception de lumière (1 55) et à ladite sortie dudit second élément de réception de lumière (157). 34. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 31, caractérisé: en ce que ledit moyen de correction applique ladite pondération en produisant un signal de sortie S vers ledit moyen de commande d'après Il'expression: S = K (Sp + k.Ss) o K est une constante, k = (Mp/Ms).(Ps/Pp) en ce que, lorsque ladite première lumière polarisée linéairement pénètre dans ledit élément de division de lumière (1 53), I'une, représentative, de ladite pluralité d'intensités de flux lumineux de contrôle est Mp et l'une, représentative desdites intensités de flux lumineux principal sur le plan d'image est Pp; en ce que, lorsque ladite seconde lumière polarisée linéairement pénètre dans ledit élément de division de lumière (1 53), I'une, représentative, desdites intensités de flux lumineux de contrôle est Ms et l'une, représentative, desdites intensités de flux lumineux principal sur le plan d'image est Ps; et en ce que ladite sortie dudit premier élément de réception de lumière (155) est Sp et ladite sortie dudit second élément de réception de lumière (157) est Ss. 35. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 31, caractérisé en ce que ledit moyen de correction comprend un moyen de réduction de flux (158) pour commander la quantité de lumière d'au moins l'une de ladite première lumière polarisée linéairement et de ladite seconde lumière polarisée linéairement. 36. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 26, caractérisé en ce que ledit moyen de détection de lumière comprend un unique élément de réception de lumière (156); et en ce que ledit moyen de correction comprend un polariseur (1 59) placé entre ledit élément de division de lumière et ledit élément de réception de lumière (1 56). 37. Dispositif de commande d'intensité de lumière pour un système optique de balayage, ledit système optique de balayage comportant une pluralité de lasers à semi-conducteur (101 à 108) produisant une pluralité de flux lumineux, un déflecteur (200) qui dévie la pluralité de flux lumineux, et une lentille de balayage 201) pour faire converger les flux lumineux polarisés pour former une pluralité de points lumineux sur un plan de cible de balayage (210), la dispositif de commande d'intensité de lumière comprenant: un élément de division de lumière, situé entre lesdits lasers à semi- conducteur (101 à 108) et ledit déflecteur, pour diviser la pluralité de flux lumineux en une pluralité de flux lumineux de contrôle correspondants et une pluralité de flux lumineux principaux correspondants; un moyen de détection de lumière pour détecter l'intensité de ladite pluralité de flux lumineux de contrôle; un moyen de correction pour corriger la sortie dudit moyen de détection de lumière par le réglage desdites intensités de flux lumineux de contrôle détectées, en fonction des intensités de composantes de polarisation desdits flux lumineux tels qu'ils sont modifiés par les caractéristiques de polarisation, au moins dudit élément diviseur de faisceau, pour obtenir une corrélation constante entre lesdites intensités de flux lumineux de contrôle et lesdites intensités des flux lumineux principaux introduits sur ledit plan de cible de balayage par ledit système optique, quels que soient les états de polarisation desdits flux lumineux entrant dans ledit élément de division de lumière; et un moyen de commande pour commander une intensité d'émission de lumière de ladite pluralité de lasers à semi-conducteur (101 à 108) en réponse audit moyen de détection de lumière corrigé par ledit moyen de correction. 38. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 37, comprenant en outre: une pluralité de fibres optiques (321 à 328) correspondant à chacun de ladite pluralité de lasers à semi-conducteur (101 à 108); et caractérisé en ce que ladite pluralité de fibres optiques (321 à 328) conduit ladite pluralité de flux lumineux provenant de chacun de la pluralité de lasers à semi-conducteur (101 à 108) audit élément de division de lumière, et en ce que ledit élément de division de lumière divise ladite pluralité de flux lumineux sortant desdites fibres optiques (321 à 328). 39. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 37, caractérisé en ce que ledit moyen de détection de lumière comprend: un élément de division selon la polarisation (153) pour diviser ladite pluralité de flux lumineux de contrôle en une première lumière polarisée linéairement et une seconde lumière polarisée linéairement ayant des directions de vibration de vecteur champ électrique orthogonales l'une à lI'autre; un premier élément de réception de lumière (155) pour recevoir ladite première lumière polarisée linéairement; un second élément de réception de lumière (1 57) pour recevoir ladite seconde lumière polarisée linéairement; et un moyen de pondération qui applique des pondérations à une sortie dudit premier élément de réception de lumière (155) et à une sortie dudit second élément de réception de lumière (157). 40. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 37; caractérisé en ce que ledit moyen de correction comprend un polariseur situé entre ledit élément de division suivant la polarisation (153) et ledit premier élément de réception de lumière (155), ledit polariseur étant disposé à un angle O, formé entre la direction de vibration de champ électrique d'une première lumière polarisée linéairement et un axe de transmission dudit polariseur dans un plan perpendiculaire à la direction d'incidence de ladite pluralité de flux lumineux, défini par l'expression: 0 = tan-1 /k; o k = (Mp/Ms).(Ps/Pp); et en ce que, lorsque ladite première lumière polarisée linéairement pénètre dans ledit élément de division de lumière (153), ladite intensité de flux lumineux de contrôle est Mp et l'intensité dudit flux lumineux principal sur le plan d'image est Pp; en ce que, lorsque ladite seconde lumière polarisée linéairement pénètre dans ledit élément de division de lumière (153), ladite intensité de flux lumineux de contrôle est Ms et l'intensité dudit flux lumineux principal sur le plan d'image est Ps. 41. Dispositif de commande d'intensité de lumière pour un dispositif optique à faisceaux multiples, caractérisé en ce qu'il comprend, en combinaison: une pluralité de sources de lumière (101 à 108) pour émettre une pluralité de flux lumineux; un moyen de commande pour commander indépendamment l'émission de lumière desdites sources de lumière (101 à 108); un système optique pour introduire ladite pluralité de flux lumineux sur un plan d'image (210); et un moyen pour corriger l'irrégularité entre les intensités de ladite pluralité de flux lumineux sur le plan d'image en fonction des caractéristiques de polarisation d'au moins un élément optique dudit système optique. 42. Dispositif de commande d'intensité de lumière pour un système optique de balayage, comprenant; une pluralité de sources de lumière (101 à 108) pour émettre une pluralité de flux lumineux; un déflecteur qui dévie ladite pluralité de flux lumineux un moyen de commande pour commander indépendamment l'émission de lumière desdites sources de lumière (101 à 108); un système optique, incluant une lentille de balayage pour faire converger ladite pluralité de flux lumineux sur un plan d'image; et un moyen pour corriger l'irrégularité entre les intensités de ladite pluralité de flux lumineux sur le plan d'image en fonction des caractéristiques de polarisation d'au moins un élément optique dudit système optique. 43. Dispositif de commande d'intensité de lumière pour commander flux lumineux émis par un laser et passant à travers un système optique, en fonction d'un flux de contrôle obtenu par division du flux lumineux, ledit dispositif de commande d'intensité de lumière comprenant un diviseur de faisceau suivant la polarisation (1 53) appliqué aux flux de contrôle, le diviseur de faisceau suivant la polarisation (153) divisant le flux de contrôle en un premier flux polarisé linéairement ayant une première direction de vibration de vecteur champ électrique et un second flux polarisé linéairement ayant une seconde direction de vibration de vecteur champ électrique, ladite première direction de vibration de vecteur champ électrique et ladite seconde direction de vibration de vecteur champ électrique étant orthogonales l'une à l'autre; un premier capteur d'intensité (155) appliqué audit premier flux polarisé linéairement et produisant des premiers signaux d'intensité; un second capteur d'intensité (157) appliqué audit second flux polarisé linéairement et produisant des seconds signaux d'intensité; et un système automatique de commande de puissance comprenant un circuit de réglage de gain de compensation, appliqué auxdits seconds signaux d'intensité, qui compense lesdits seconds signaux d'intensité par rapport auxdits premiers signaux d'intensité de la différence entre l'intensité dans ladite seconde direction de vibration de vecteur champ électrique et l'intensité dans ladite première direction de vibration de vecteur champ électrique dudit flux lumineux après passage à travers ledit système optique; un additionneur pour additionner lesdits premiers signaux d'intensité et lesdits seconds signaux d'intensité compensés pour produire des signaux de contre-réaction compensés; et un circuit de commande de laser (450), connecté audit système automatique de commande de puissance et au laser (100), ledit circuit de commande de laser (45à) commandant l'intensité d'émission dudit laser (1 00) à un niveau prédéterminé en fonction desdits signaux de contre- réaction compensés. 44. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 43, caractérisé en ce que ledit laser comprend une pluralité de lasers (101 à 108) émettant séquentiellement une pluralité de flux lumineux; et en ce que ledit système automatique de commande de puissance comprend un circuit de cadencement qui cadence ledit système automatique s de commande de puissance pour commander individuellement l'intensité d'émission de chacun de ladite pluralité de lasers (101 à 108) en fonction desdits premiers signaux d'intensité et desdits seconds signaux d'intensité. 45. Dispositif optique de balayage comprenant: au moins un laser à semi-conducteur (101 à 108) pour produire un flux de laser; une fibre optique (321 à 328) pour guider ledit flux de laser issu dudit laser à semi-conducteur (101 à 108), ladite fibre optique ayant une première dépendance par rapport à la polarisation qui altère ledit flux de laser; un diviseur de faisceau (144) qui divise ledit flux de laser issu de ladite fibre optique (321 à 328) en un flux de contrôle et un flux principal, qui a une seconde dépendance par rapport à la polarisation qui altère ledit flux de contrôle et ledit flux principal; un système optique de balayage qui focalise et déplace ledit flux principal issu du diviseurde faisceau; un élément photoconducteur (210) qui reçoit ledit flux principal focalisé et qui se déplace, issu dudit système optique de balayage un système de réception de lumière à compensation en polarisation qui reçoit ledit flux de contrôle issu dudit diviseur de faisceau et qui produit des signaux d'intensité compensés en polarisation, basés sur l'altération dudit flux de laser dans ladite fibre optique (321 à 328) et sur l'altération dudit flux de contrôle et dudit flux principal dans ledit diviseur de faisceau et un système automatique de commande de puissance qui reçoit lesdits signaux d'intensité compensés en polarisation et qui commande I'intensité dudit flux de laser en fonction desdits signaux d'intensité compensés en polarisation. 46. Dispositif optique de balayage selon la revendication 45, caractérisé en ce que ledit système optique de balayage a une troisième dépendance par rapport à la polarisation qui altère ledit flux principal, et en ce que ledit système de réception de lumière à compensation en polarisation produit lesdits signaux d'intensité compensés en polarisation en se basant sur l'altération dudit flux de laser dans ladite fibre optique (321 à 328), sur l'altération dudit flux de contrôle et du flux principal dans ledit diviseur de faisceau (144), et sur l'altération dudit flux principal dans ledit système optique de balayage. 47. Dispositif optique de balayage selon la revendication 45, caractérisé: en ce que ledit laser à semi-conducteur comprend une pluralité de lasers à semi-conducteur (101 à 108) émettant séquentiellement une pluralité de flux lumineux; et en ce que ledit système automatique de commande de puissance comprend un circuit de cadencement qui cadence ledit système automatique de commande de puissance pour commander individuellement l'intensité de chacun de ladite pluralité de flux de laser en fonction desdits signaux d'intensité compensés en polarisation. 48. Procédé de commande d'intensité de lumière pour commander un flux lumineux de source en fonction d'un flux lumineux de contrôle, ledit flux lumineux de contrôle et un flux lumineux principal étant obtenus par division dudit flux lumineux de source à l'aide d'un diviseur de faisceau (144), ledit procédé comprenant comme étapes de réglage: la mesure de l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle et de l'intensité de lumière du flux lumineux principal introduit au droit d'un plan d'image par un système optique après le diviseur de faisceau, lorsqu'une première lumière polarisée linéairement est incidente sur le diviseur de faisceau (144) la mesure de l'intensité de lumière du flux lumineux de contrôle et de l'intensité de lumière du flux lumineux principal introduit au droit du plan d'image par le système optique après le diviseur de faisceau, lorsqu'une seconde lumière polarisée linéairement, ayant une direction de vibration de vecteur champ électrique orthogonale à celle de la première lumière polarisée linéairement, est incidente sur le diviseur de faisceau; et le réglage, après le diviseur de faisceau, d'une correction pour la sortie de détection de lumière en fonction des intensités de composantes de polarisation du flux lumineux de source tel qu'il a été modifié par les caractéristiques de polarisation au moins du diviseur de faisceau, pour obtenir une corrélation constante entre ladite intensité de lumière du flux lumineux de contrôle et ladite intensité de lumière dudit flux principal introduit au droit du plan d'image par le système optique; et comme étapes d'utilisation pratique: la correction de la sortie de détection de lumière en fonction de la correction; et la commande du flux lumineux de source sur la base de la sortie de détection de lumière corrigée. 49. Procédé de commande d'intensité de lumière pour commander une pluralité de flux lumineux de source commandés indépendamment en fonction d'une pluralité de flux lumineux de contrôle, la pluralité de flux lumineux de contrôle et une pluralité de flux lumineux principaux étant obtenus par division de la pluralité de flux lumineux de source à l'aide d'un diviseur de faisceau, ledit procédé comprenant comme étapes de réglage: la mesure de l'intensité de lumière d'un flux lumineux de contrôle représentatif et de l'intensité de lumière d'un flux lumineux principal représentatif introduit au droit d'un plan d'image par un système optique après le diviseur de faisceau, lorsqu'une première lumière polarisée linéairement est incidente sur le diviseur de faisceau la mesure de l'intensité de lumière dudit flux lumineux de contrôle représentatif et de l'intensité de lumière dudit flux lumineux principal représentatif au droit du plan d'image par le système optique après le diviseur de faisceau, lorsqu'une seconde lumière polarisée linéairement, ayant une direction de vibration de vecteur champ électrique orthogonale à celle de la première lumière polarisée linéairement est incidente sur le diviseur de faisceau; et le réglage, après le diviseur de faisceau, d'une correction pour la sortie de détection de lumière en fonction des intensités de composantes de polarisation des flux lumineux de source tels qu'il ont été modifiés par les caractéristiques de polarisation au moins du diviseur de faisceau, pour obtenir une corrélation constante entre ledit flux lumineux de contrôle représentatif et ledit flux principal représentatif introduit au droit du plan d'image par le système optique; et comme étapes d'utilisation pratique la correction de la sortie de détection de lumière en fonction de la correction; et la commande de la pluralité de flux lumineux de source sur la base de la sortie de détection de lumière corrigée. 50. Procédé de commande d'intensité de lumière pour commander une pluralité de flux lumineux de source commandés indépendamment en fonction d'une pluralité de flux lumineux de contrôle, la pluralité de flux lumineux de contrôle et une pluralité de flux lumineux principaux étant obtenus par division de la pluralité de flux lumineux de source à l'aide d'un diviseur de faisceau, ledit procédé comprenant: comme étapes de réglage: la mesure de l'intensité de lumière d'un flux lumineux de contrôle représentatif et de l'intensité de lumière d'un flux lumineux principal représentatif introduit au droit d'un plan d'image par un système optique après le diviseur de faisceau, lorsqu'une première lumière polarisée linéairement est incidente sur le diviseur de faisceau la mesure de l'intensité de lumière dudit flux lumineux de contrôle représentatif et de l'intensité de lumière dudit flux lumineux principal représentatif au droit du plan d'image par le système optique après le diviseur de faisceau, lorsqu'une seconde lumière polarisée linéairement, ayant s une direction de vibration de vecteur champ électrique orthogonale à celle de la première lumière polarisée linéairement est incidente sur le diviseur de faisceau; et la pondération d'une première sortie de détection de lumière et d'une seconde sortie de détection de lumière en donnant un poids prédéterminé à la première sortie de détection de lumière et à la seconde sortie de détection de lumière en se basant sur une relation, de l'intensité de lumière au droit dudit plan d'image, entre ladite première lumière polarisée linéairement et ladite seconde lumière polarisée linéairement; et comme étapes d'utilisation pratique la division de ladite pluralité de flux lumineux de contrôle en une première lumière polarisée linéairement et une seconde lumière polarisée linéairement ayant des directions de vibration de vecteur champ électrique orthogonales l'une à l'autre; la correction de ladite première sortie de détection de lumière et de ladite seconde sortie de détection de lumière en fonction de la pondération et la commande de ladite pluralité de flux lumineux de source sur la base de ladite première sortie de détection de lumière corrigée et de ladite seconde sortie de détection de lumière corrigée. 51. Procédé de commande d'intensité de lumière pour commander une pluralité de flux lumineux de source commandés indépendamment en fonction d'une pluralité de flux lumineux de contrôle, la pluralité de flux lumineux de contrôle et une pluralité de flux lumineux principaux étant obtenus par division de la pluralité de flux lumineux de source à l'aide d'un diviseur de faisceau, ledit procédé comprenant l'émission d'une pluralité de flux lumineux de source, I'un après Il'autre; la division de ladite pluralité de flux lumineux de contrôle en des première composantes de polarisation et des secondes composantes de polarisation ayant des directions de polarisation orthogonales les unes aux autres; la détection desdites premières composantes de polarisation la détection desdites secondes composantes de polarisation la pondération desdites premières composantes de polarisation et desdites secondaires composantes de polarisation; l'addition desdites premières composantes de polarisation pondérées et desdites secondes composantes de polarisation pondérées; et la commande de l'intensité de ladite pluralité de flux lumineux de source, pouvant être commandés indépendamment, sur la base du résultat de l'addition. 52. Procédé de commande d'intensité de lumière selon la revendication 51, caractérisé en ce que ladite première composante de polarisation et ladite seconde composante de polarisation sont pondérées de façon telle que le résultat de l'addition ait une corrélation constante entre I'intensité de lumière des flux lumineux de contrôle et l'intensité de lumière des flux lumineux principaux sur le plan de balayage, quel que soit l'état de polarisation des flux lumineux incidents sur le diviseur de faisceau. 53. Procédé de commande d'intensité de lumière pour commander un flux lumineux de source en fonction d'un flux lumineux de contrôle, ledit flux lumineux de contrôle et un flux lumineux principal étant obtenus par division dudit flux lumineux de source à l'aide d'un diviseur de faisceau (144), ledit procédé comprenant comme étapes de réglage: le calcul, en fonction de valeurs de conception, de l'intensité de lumière dudit flux lumineux de contrôle et de l'intensité de lumière dudit flux lumineux principal introduit au droit d'un plan d'image par un système optique après le diviseur de faisceau, pour une première lumière polarisée linéairement résultant de la division par le diviseur de faisceau; le calcul, en fonction de valeurs de conception, de l'intensité de lumière dudit flux lumineux de contrôle et de l'intensité de lumière dudit flux lumineux principal introduit au droit d'un plan d'image par un système optique après le diviseur de faisceau, pour une seconde lumière polarisée linéairement, ayant une direction de vibration de vecteur champ électrique orthogonale à celle de la première lumière polarisée linéairement, obtenue par division par le diviseur de faisceau; et de réglage d'une correction, pour la sortie de détection de lumière, en fonction des intensités de composantes de polarisation du flux lumineux de source, tel qu'il a été modifié par les caractéristiques de polarisation au moins du diviseur de faisceau, pour obtenir une corrélation constante entre lesdites intensités de flux lumineux de contrôle calculées et lesdites intensités de flux lumineux principales calculées introduites au droit du plan d'image par le système optique après le diviseur de faisceau; et comme étapes d'utilisation pratique: la correction de la sortie de détection de lumière en fonction de la correction; et la commande du flux lumineux de source sur la base de la sortie de détection de lumière corrigée. 54. Dispositif de commande d'intensité de lumière pour commander au moins une source de lumière comprenant: un élément de division de lumière (144) pour diviser un flux lumineux émis par ladite au moins une source de lumière (101 à 108) en un flux lumineux de contrôle et un flux lumineux principal; un moyen de détection de lumière (150) pour détecter l'intensité dudit flux lumineux de contrôle; un système optique pour introduire ledit flux lumineux principal provenant dudit élément de division de lumière (144) sur un plan d'image; un moyen de correction pour corriger la sortie dudit moyen de détection de lumière (150) par application d'une corrélation constante entre ladite intensité de flux lumineux de contrôle et l'intensité du flux lumineux principal introduit sur un plan d'image par ledit système optique, selon les états de polarisation dudit flux lumineux entrant dans ledit élément de division de lumière (144); et un moyen de commande pour commander une intensité d'émission de lumière de ladite au moins une source de lumière (101 à 108) en réponse audit moyen de détection de lumière (150) corrigé par ledit moyen de correction. 55. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 54, caractérisé en ce que ladite au moins une source de lumière (101 à 108) comprend un laser à semi-conducteur. 56. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 54, caractérisé en ce que ladite au moins une source de lumière (101 à 108) est pourvue d'un système optique de transmission comprenant une fibre optique (321 à 328) pour transmettre la lumière émise par ladite au moins une source de lumière (101 à 108) audit élément de division de lumière (144). 57. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 56, caractérisé en ce que ladite au moins une source de lumière (101 à 108) comprend un laser à semi-conducteur. 58. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 54, caractérisé en ce que ledit moyen de correction corrige un écart dépendant de la polarisation dans une relation entre ladite intensité de flux lumineux de contrôle et ladite intensité de flux lumineux principal sur le plan d'image, ledit écart dépendant de la polarisation résultant des caractéristiques de polarisation d'au moins l'un dudit élément de division de lumière (144) et dudit système optique. 59. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 54, caractérisé en ce que ladite au moins une source de lumière comprend une pluralité de sources de lumière (101 à 108), chacune de ladite pluralité de sources de lumière étant commandée indépendamment pour émettre de la lumière; en ce que ledit moyen de détection de lumière détecte ladite intensité de flux lumineux de contrôle de chacune de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108); et en ce que le moyen de commande commande séparément la sortie de chacune de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108), en se basant sur ladite intensité de flux lumineux de contrôle de chacune de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108), en réponse audit moyen de détection de lumière (150). 60. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 59, caractérisé en ce que ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108) est pourvue d'un système optique de transmission comprenant: une pluralité de fibres optiques (321 à 328), correspondant chacune à l'une de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108), ladite pluralité de fibres optiques (321 à 328) transmettant, à l'élément de division de lumière (144), la lumière émise par chacune de ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108). 61. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 60, caractérisé en ce que ladite pluralité de sources de lumière (101 à 108) comprend un laser à semi-conducteur. 62. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 54 caractérisé en ce que ledit moyen détecteur de lumière comprend: un élément de division de polarisation pour diviser ledit flux de lumière de contrôle en une première lumière polarisée linéairement et une seconde lumière polarisée linéairement ayant des directions de vibration du vecteur champ électrique orthogonales l'une à l'autre un premier élément récepteur de lumière pour recevoir la première lumière polarisée linéairement et un second élément récepteur de lumière pour recevoir ladite seconde lumière polarisée linéairement. 63 Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 62, caractérisé en ce que ledit moyen correcteur comprend un moyen de réduction de flux pour commander la quantité de lumière d'au moins une des lumières polarisées linéairement et de ladite seconde des lumières polarisées linéairement. 64. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 63, caractérisé en ce que ledit moyen de réduction de flux comporte un filtre gris neutre. 65. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 63, caractérisé en ce que ledit moyen de réduction de flux inclut un polariseur. 66. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 54, caractérisé en ce que ledit moyen détecteur de lumière inclut un unique élément récepteur de lumière et en ce que ledit moyen correcteur inclut un polariseur entre l'élément diviseur de lumière et l'élément récepteur de lumière. 67. Dispositif de commande d'intensité de lumière selon la revendication 66, caractérisé en ce que ledit polariseur comporte: un moyen de réglage dudit polariseur de sorte que la quantité de lumière entrant dans l'élément diviseur de lumière et que la quantité de lumière sortant du polariseur sont égales pour de la lumière polarisée linéairement entrant dans l'élément diviseur de lumière, et pour une seconde lumière polarisée linéairement ayant une direction de vibration du vecteur champ électrique orthogonale à celle de la première lumière polarisée linéairement entrant dans l'élément diviseur de lumière.