Brevet FR2732727A1 — publié le 19961011

DISPOSITIF AUTONOME NON MOTORISE DE TRAITEMENT DE LIQUIDE PAR CIRCULATION DANS UNE CHAMBRE HAUTE PRESSION ET DISPOSITIF AMPLIFICATEUR DE PRESSION DE LIQUIDE NON MOTORISE L'invention concerne un dispositif de traitement d'un liquide d'entrée par circulation d'un débit de ce liquide d'entrée à travers au moins une chambre de traitement à haute pression délivrant un débit principal d'un premier liquide traité, et un débit secondaire d'un deuxième liquide traité, les premier et deuxième liquides traités pouvant présenter des caractéristiques physicochimiques différentes, notamment des concentrations différentes. En particulier, la chambre de traitement peut être une chambre à membrane d'osmose inverse, le dispositif de traitement selon l'invention pouvant servir à l'épuration de l'eau. Le principe de l'épuration de l'eau, et notamment du dessalement de l'eau de mer ou de la déminéralisation de l'eau, par osmose inverse, est connu depuis plus de trente ans. Ce principe est aussi utilisable à l'inverse pour concentrer une solution liquide, par exemple pour la concentration de jus de fruits. Le fonctionnement d'une membrane d'osmose inverse nécessite la production d'un débit du liquide à traiter à haute pression, classiquement de l'ordre de 2000 à 10000 kPa, et plus particulièrement de l'ordre de 6000 à 6500 kPa dans le cas du dessalement de l'eau de mer. Pour ce faire, tous les dispositifs connus jusqu'a maintenant imposent l'emploi d'une ou plusieurs pompe(s) à haute pression motorisée(s) ou à actionnement manuel, généralement sous la forme d'une pompe volumétrique à pistons, de technologie sophistiquée, et qui doit être précédée de filtres. Ces filtres engendrent des pertes de charge importantes et une chute du débit de la pompe haute pression. I1 est donc nécessaire de prévoir une pompe de gavage basse pression, telle qu'une pompe centrifuge, en amont des filtres pour assurer une alimentation suffisante de la pompe haute pression. On a déjà pensé à améliorer le rendement de ces installations de traitement en récupérant l'énergie du liquide à haute pression sortant de la chambre de traitement pour diminuer le débit qui doit être fourni par la pompe haute pression. Ainsi, FR-A-2 492 470 décrit une installation qui comporte une pompe haute pression principale motorisée qui n'entraîne qu'une partie du débit de la saumure fraîche à haute pression, grâce à l'utilisation d'un dispositif de récupération d'énergie qui reçoit la saumure usée et utilise la haute pression pour déplacer à haute pression une autre partie du débit de la saumure fraîche avec une légère amplification de pression compensant les pertes de charge dues au passage dans la membrane d'osmose inverse. Cette installation nécessite une pompe volumétrique principale motorisée à haute pression telle qu'une pompe à pistons.Si elle permet donc des économies d'énergie sur un site industriel de dessalement d'eau de mer, elle n'est pas appropriée à un usage domestique ou sur un navire, par exemple sur un bateau de plaisance ou de pêche. De même, US-A-3 825 122 décrit une installation de traitement par osmose inverse comprenant une pompe haute pression entraînée par un moteur et placée dans un circuit auxiliaire, et un dispositif à pistons de récupération de l'énergie provenant du liquide sortant de la chambre à membrane. Cette installation présente les mêmes inconvénients que l'installation de FR-A-2 492 470 liés à la présence d'une pompe à haute pression motorisée. Par ailleurs, divers dispositifs portables à actionnement manuel pour le dessalement de l'eau de mer ou la purification d'eau non potable ont été proposés. Tous ces dispositifs incorporent une pompe volumétrique à haute pression entraînée manuellement par l'utilisateur qui fait office de moteur. Compte tenu de la faible puissance pouvant être fournie par l'homme, ces dispositifs ne fournissent que de faibles débits d'eau potable, classiquement de l'ordre de 5 litres à l'heure moyennant un pompage de plus de 50 litres d'eau non potable, à une vitesse de trente coups de pompe par minute. Ces dispositifs manuels qui comprennent encore des pompes à haute pression entraînées par une énergie extérieure sont réservés à des usages ponctuels pour des situations exceptionnelles (survie en mer...).Ils sont donc conçus pour de faibles durées de vie et ne sont pas suffisamment performants et résistants à l'usure pour être utilisés dans des conditions normales de consommation d'eau potable, notamment à bord d'un navire tel qu'un bateau de plaisance ou de pêche ou dans un logement. Ainsi, les pompes volumétriques à haute pression posent de nombreux problèmes qui ont limité jusqu'à maintenant l'utilisation des dispositifs de traitement tels que les dispositifs à osmose inverse elles sont sujettes à des usures importantes et nécessitent une maintenance régulière (vidanges) ; elles nécessitent des filtres et une pompe de gavage comme indiqué cidessus ; le couple de la pompe est maximum dès le démarrage, ce qui nécessite l'application d'un couple très élevé qui n'est généralement pas disponible sur des installations de type domestique ou de petite taille, sauf à prévoir un moteur spécifique sur le site surdimensionné pour fournir le couple de démarrage ; elles induisent une consommation d'énergie importante ; elles grèvent le poids et l'encombrement du dispositif (qui ne peut pas être portable)... L'invention vise donc à pallier ces inconvénients en proposant un dispositif de traitement d'un liquide qui fonctionne de façon entièrement autonome à partir de la seule énergie véhiculée par un débit d'entrée de liquide fourni par une source de liquide à basse pression (c'est-à-dire inférieur à 1000 kPa, notamment de l'ordre de 500 kPa) telle qu'une pompe de gavage centrifuge basse pression ou un réseau d'eau courante. L'invention vise ainsi à proposer un tel dispositif qui est exempt de tout moteur et de toute pompe haute pression à actionnement manuel ou motorisée et qui, de ce fait, est résistant, de faible coût, facile d'emploi et d'entretien, et qui peut fonctionner sans l'aide d'une source d'énergie extérieure ou d'un moteur (autre que l'énergie véhiculée par le débit d'entrée à basse pression). L'invention vise simultanément à proposer un tel dispositif qui est capable de fournir un débit secondaire continu en liquide, notamment en eau douce, issu de la chambre de traitement qui est supérieur à 10 l/h, notamment de l'ordre de 100 l/h ou plus, à partir d'un débit d'entrée qui est de l'ordre de dix fois supérieur à ce débit secondaire. L'invention vise en particulier à proposer un dispositif portable et autonome d'épuration d'eau apte à produire de l'eau pure et potable sans nécessiter d'actionnement manuel ni de raccordement à une source d'énergie extérieure de forte puissance ou à un moteur, c'est-à-dire qui fonctionne par simple connexion à une source d'eau basse pression telle qu'une pompe de gavage basse pression ou une conduite d'un réseau d'eau courante. L'invention vise plus particulièrement à proposer un tel dispositif adapté à l'embarquement à bord d'un navire tel qu'un bateau de plaisance ou de pêche, à voile ou à moteur et/ou à l'usage domestique pour la purification de l'eau courante d'un réseau. A ce titre, l'invention vise à résoudre le problème de l'alimentation en eau douce potable et pure à bord des navires, notamment à bord des bateaux de plaisance ou de pêche, à partir de l'eau de mer, avec des débits continus compatibles avec la consommation moyenne en eau d'un équipage, notamment de l'ordre de 100 l/h ou plus. L'invention vise aussi à proposer un dispositif pouvant être raccordé sur une conduite d'alimentation en eau courante d'un bâtiment notamment d'une habitation, afin d'assurer la fourniture d'une eau pure, désinfectée et détartrée. On sait en effet que la qualité de l'eau du réseau, ou même des eaux de source est sans cesse décroissante. En permettant aux ménages et aux collectivités (cantines, restaurants...) de disposer d'équipements individuels d'épuration d'eau, l'invention vise à résoudre ce problème grave d'une façon simple et définitive. L'invention vise également à proposer un mode de réalisation d'un dispositif amplificateur de pression de liquide pouvant être utilisé dans un dispositif de traitement selon l'invention pour alimenter en continu un circuit haute pression de ce dispositif à partir d'un débit d'entrée à basse pression fourni par une source de liquide à basse pression, ce dispositif amplificateur étant autonome (c'est-à-dire fonctionnant sans apport d'énergie extérieur autre que l'énergie qu'il reçoit du débit d'entrée à basse pression), et exempt de moteur et de pompe à haute pression à actionnement manuel ou motorisée. L'invention vise aussi à proposer un dispositif amplificateur de pression de liquide ayant pour fonction d'amplifier la pression d'un débit d'entrée continu de liquide qu'il reçoit et dont le fonctionnement est de nature hydrodynamique, c'est-à-dire fondé sur la seule mise en jeu des lois hydrodynamiques de transformation des paramètres caractéristiques (pression, débit...) d'un écoulement de liquide dans des canalisations ou des cylindres à pistons de sections actives différentes. L'invention vise ainsi à proposer un dispositif amplificateur de pression de liquide comprenant des cylindres à pistons de sections actives différentes adaptés pour transformer un débit d'entrée continu de liquide à basse pression en un débit semblable continu de ce liquide d'entrée à haute pression. Pour ce faire, l'invention concerne un dispositif amplificateur de pression de liquide pouvant être utilisé dans un dispositif de traitement de liquide par circulation d'un débit à haute pression de ce liquide dans au moins une chambre de traitement à haute pression, ce dispositif amplificateur de pression étant apte à produire, à partir d'une source de liquide à basse pression, un débit à haute pression de liquide dans une conduite amont d'un circuit haute pression en récupérant l'énergie véhiculée par un débit de liquide dans une conduite aval du circuit haute pression, et étant caractérisé en ce qu'il comporte au moins une paire de cylindres comprenant chacun un piston à mouvements alternatifs de translation séparant deux chambres du cylindre, dites respectivement chambre d'admission/refoulement et chambre de récupération/évacuation, en ce que le piston de chaque cylindre est relié à une tige de piston traversant axialement ladite chambre de récupération/évacuation et s'étendant à l'extérieur de cette chambre de récupération/évacuation, en ce que les deux pistons et les deux tiges de piston se déplacent simultanément et sont reliés mécaniquement dans leurs mouvements par des moyens de transmission adaptés pour que le volume de ladite chambre d'admission/refoulement, du premier cylindre augmente lorsque le volume de ladite chambre d'admission/refoulement, du second cylindre diminue et vice-versa et pour que le volume de ladite chambre de récupération/évacuation du premier cylindre augmente lorsque le volume de ladite chambre de récupération/évacuation, du second cylindre diminue et vice-versa, en ce qu'il comporte un ensemble de conduites et de valves interposées entre ladite source de liquide à basse pression et lesdites chambres d'admission/refoulement, entre ladite conduite amont et lesdites chambres d'admission/refoulement, entre ladite conduite aval et lesdites chambres de récupération/évacuation, et entre une sortie d'évacuation à basse pression et lesdites chambres de récupération/évacuation, en ce qu'il comporte un automatisme de commande dudit ensemble de conduites et de valves, apte à maintenir l'état correspondant ouvert ou fermé des valves au fur et à mesure du déplacement des pistons dans chaque sens, à détecter, dans chaque sens de déplacement, la fin de course de l'un au moins des pistons, et à modifier automatiquement et simultanément l'état des valves à chaque fin de course, en vue d'un fonctionnement en sens opposé, en ce que dans chaque sens de déplacement des pistons, l'automatisme de commande maintient l'état des valves dudit ensemble, et est adapté pour - mettre ladite source de liquide à basse pression en communication avec ladite chambre d'admission/refoulement de l'un des cylindres pour l'alimenter par un débit de liquide basse pression qui déplace le piston de ce cylindre dans le sens de l'augmentation de volume de cette chambre d'admission/refoulement ; et mettre ladite chambre de récupération/évacuation de ce cylindre en communication avec 1 'évacuation, - mettre ladite conduite amont en communication avec ladite chambre d'admission/refoulement de l'autre cylindre qui délivre un débit de liquide à haute pression dans cette conduite amont en diminuant de volume et mettre ladite conduite aval en communication avec ladite chambre de récupération/évacuation de cet autre cylindre qui reçoit un débit de liquide à haute pression récupéré de cette conduite aval, de sorte que le dispositif délivre dans ladite conduite amont un débit continu de liquide à haute pression similaire au débit de liquide basse pression fourni par ladite source, et ce, à partir de l'énergie véhiculée par le débit de liquide basse pression fourni par ladite source, le dispositif étant exempt de moteur et de pompe à haute pression à actionnement manuel ou motorisée Un tel dispositif amplificateur de pression est extrêmement simple, d'un rendement optimal, et transforme le débit d'entrée continu basse pression qu'il reçoit en un débit semblable, notamment identique, du liquide à haute pression, sans apport extérieur d'énergie. L'inventeur a en effet constaté que cela est rendu possible par le fait qu'une partie importante, dont la valeur est liée au gain en pression, du débit de liquide délivré à haute pression peut être récupérée de ladite conduite aval du circuit haute pression. Le dispositif amplificateur selon l'invention est donc un translateur de pression, en ce sens qu'il a pour fonction de transformer le débit d'entrée à basse pression en un débit identique à haute pression, et de transformer ce débit à haute pression en deux débits (principal et secondaire) à basse pression. Différentes variantes de réalisation de ce dispositif à fonctionnement hydrodynamique peuvent être envisagées. Selon l'invention, le dispositif amplificateur comprend tout ou partie des caractéristiques suivantes - les deux tiges de pistons sont fixées solidaires l'une de l'autre, - le rapport entre l'aire Sla d'une face d'admission/refoulement du piston du premier cylindre sur l'aire S2b de la section de la tige de piston du second cylindre est égal au rapport entre l'aire S1b d'une face d'admission/refoulement du piston du second cylindre sur l'aire S2a de la section de la tige de piston du premier cylindre, de sorte que le gain G du dispositif en pression est le même dans les deux sens de déplacement des pistons, - le rapport sus-cité est compris entre 2 et 20, notamment de l'ordre de 10, - les deux cylindres sont similaires et ont la même section interne, - les deux tiges de piston ont la même section, - les deux cylindres sont disposés en prolongement axial l'un de l'autre, les deux pistons étant reliés solidaires dans leurs mouvements par une même tige de piston qui est commune aux deux pistons et forme chacune desdites tiges de piston, - ladite chambre d'admission/refoulement de chaque cylindre comprend, à l'opposé du piston, au moins un orifice formant une entrée de liquide basse pression et/ou une sortie de liquide haute pression, - ladite chambre de récupération/évacuation de chaque cylindre comprend, à l'opposé du piston, au moins un orifice formant une entrée de liquide haute pression et/ou une sortie de liquide basse pression, - dans chaque sens de déplacement des pistons, l'automatisme de commande est adapté pour ouvrir l'entrée basse pression et fermer la sortie haute pression de ladite chambre d'admission/refoulement de l'un des cylindres en mettant cette entrée basse pression en communication avec ladite source de liquide à basse pression, ce qui a pour effet d'alimenter ladite chambre d'admission/refoulement de ce cylindre par un débit de liquide basse pression qui déplace le piston dans le sens de l'augmentation de volume de cette chambre ;; fermer l'entrée haute pression et ouvrir la sortie basse pression de ladite chambre de récupération/évacuation de ce même cylindre en mettant cette sortie basse pression en communication avec ladite sortie d'évacuation à basse pression, fermer l'entrée basse pression et ouvrir la sortie haute pression de ladite chambre d'admission/refoulement de l'autre cylindre, en mettant cette sortie haute pression en communication avec ladite conduite amont pour l'alimenter en liquide à haute pression ; ouvrir l'entrée haute pression et fermer la sortie basse pression de ladite chambre de récupération/évacuation de cet autre cylindre, en mettant cette entrée haute pression en communication avec ladite conduite aval, - l'automatisme de commande est un dispositif entièrement mécanique et/ou hydraulique autonome ne nécessitant aucun apport d'énergie extérieur, - l'automatisme de commande comporte un mécanisme bistable de détection de la fin de course des pistons, ce mécanisme étant adapté pour présenter un état stable lorsque les pistons se déplacent dans un sens et un autre état stable lorsque les pistons se déplacent dans l'autre sens, - le mécanisme bistable de détection de la fin de course des pistons est interposé entre les deux cylindres, - l'automatisme de commande comporte au moins un étage hydraulique d'assistance de la commande desdites valves dudit ensemble, notamment sous la forme d'un vérin double effet de pilotage, lui-même commandé par un distributeur hydraulique à quatre valves basse pression qui sont commandées par les moyens de détection de fin de course des pistons, notamment par ledit mécanisme bistable, - lesdites valves dudit ensemble qui sont pilotées par le vérin sont des soupapes équilibrées rappelées en position fermée par des ressorts, - ledit ensemble comporte quatre valves bistables qui sont pilotées par le vérin et qui sont interposées entre lesdites chambres de récupération/évacuation et ladite conduite aval et entre lesdites chambres de récupération/évacuation et ladite sortie d'évacuation à basse pression, - ledit ensemble comporte des clapets à fonctionnement automatique unidirectionnel interposés entre lesdites chambres d'admission/refoulement et ladite source et entre lesdites chambres d'admission/refoulement et ladite conduite amont. L'invention concerne aussi un dispositif de traitement d'un liquide d'entrée par circulation d'un débit de liquide d'entrée à travers au moins une chambre de traitement à haute pression délivrant un débit principal d'un premier liquide traité et un débit secondaire d'un deuxième liquide traité, les premier et deuxième liquides traités pouvant présenter des caractéristiques physicochimiques différentes, caractérisé en ce qu'il comporte - une entrée de liquide d'entrée à basse pression adaptée pour être connectée à une source basse pression de liquide d'entrée à traiter, - une sortie basse pression du débit principal du premier liquide traité, - une sortie basse pression du débit secondaire du deuxième liquide traité, - un dispositif amplificateur de pression hydraulique non motorisé qui reçoit le débit d'entrée basse pression et comprend des cylindres à pistons de sections actives différentes adaptés pour transformer ce débit d'entrée à basse pression en un débit semblable de ce liquide d'entrée à une pression égale à ladite haute pression nécessaire au fonctionnement de la chambre de traitement, - des moyens de connexion hydraulique reliant l'entrée, les sorties, le dispositif amplificateur et la chambre de traitement, de sorte que le dispositif de traitement fonctionne à partir de l'énergie véhiculée par le débit d'entrée et est exempt de moteur et de pompe à haute pression motorisée ou à actionnement manuel. Selon l'invention, le dispositif de traitement comporte un dispositif amplificateur de pression de liquide selon l'invention. Il est à noter cependant que le dispositif amplificateur de pression de liquide selon l'invention peut faire l'objet d'autres applications, et être utilisé dans d'autres dispositifs ou installations où les mêmes problèmes se posent, pour alimenter un circuit haute pression dont on peut récupérer une partie du débit à haute pression. Il est à noter également que le dispositif de traitement selon l'invention a pour fonction de fournir deux débits basse pression de liquides traités à partir d'un débit basse pression d'entrée. Dès lors, on comprend que la seule énergie du débit d'entrée suffise à produire cette transformation. Le dispositif amplificateur de pression selon 1 invention n'a donc pour fonction que d'adapter la pression pour permettre le fonctionnement de la chambre de traitement. La dépense énergétique du dispositif de traitement se traduit en pratique par une perte de charge, la basse pression de sortie des liquides étant inférieure à la basse pression d'entrée.En particulier, la basse pression de sortie BPS1 du premier liquide traité qui est évacué par la sortie d'évacuation du dispositif amplificateur est inférieure à la basse pression d'entrée BPE du liquide d'entrée, et cette basse pression de sortie BPS1 est de l'ordre de la pression atmosphérique. En outre, la somme des débits en sortie QS1 et QS2 des liquides traités est égale au débit d'entrée QE basse pression. Ledit deuxième liquide traité est issu de la chambre de traitement à basse pression et avec un débit secondaire QS2 plus faible que le débit d'entrée QE et que le débit principal QS1 dudit premier liquide traité. L'invention concerne aussi un dispositif de traitement caractérisé en ce qu'il comporte une chambre de traitement à membrane d'osmose inverse adaptée pour l'épuration de l'eau, notamment pour l'obtention d'eau douce potable à partir d'eau de mer ou d'eau non potable. Un tel dispositif de traitement peut être dimensionné de façon extrêmement compacte et simple et être suffisamment léger pour être portable en fournissant néanmoins un débit continu important d'eau douce. Par exemple, un dispositif selon l'invention de dimensions de l'ordre de 0,6 m x 0,4 m x 0,3 m et de poids inférieur à 25 kg peut fournir un débit d'eau douce (débit secondaire en deuxième liquide traité) de l'ordre de 100 l/h à partir d'un débit d'entrée de l'ordre de 1500 l/h à 600 kPa en eau de mer. L'invention concerne aussi un dispositif de traitement et un dispositif amplificateur de pression, caractérisés en ce qu'ils comprennent, en combinaison, tout ou partie des caractéristiques mentionnées ci-dessus ou ciaprès. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortent de la description suivante qui se réfère aux figures annexées dans lesquelles - la figure 1 est un schéma de principe général d'un dispositif de traitement selon l'invention incorporant un dispositif amplificateur de pression de liquide selon l'invention, - la figure 2 est une vue en perspective partiellement éclatée d'un dispositif de traitement selon un mode de réalisation de l'invention, - les figures 3a et 3b sont des schémas de principe illustrant le fonctionnement du dispositif de la figure 2 et l'état des valves dudit ensemble de conduites et de valves, respectivement dans chaque sens de déplacement des pistons, - les figure 4 est une vue en perspective arrachée illustrant un mode de réalisation du dispositif amplificateur de pression incorporé dans le dispositif de traitement de la figure 2. Le dispositif de traitement de liquide schématisé sur la figure 1 comprend une chambre de traitement 1 à membrane semi-perméable 2 d'osmose inverse une entrée 3 du liquide d'entrée à traiter fourni à basse pression BPE et selon un débit d'entrée QE par une source 4 de liquide à basse pression qui peut être par exemple une pompe centrifuge de gavage ou une extrémité de conduite de réseau public d'eau courante ; une sortie 5 basse pression BPS1 d'un débit principal QS1 d'un premier liquide traité une sortie 6 basse pression BPS2 d'un débit secondaire QS2 d'un deuxième liquide traité ; un dispositif 7 amplificateur de pression de liquide non motorisé (représenté schématiquement par un cadre en pointillés sur la figure 1) ; et des moyens de connexion hydraulique sous forme de conduites et de valves reliant l'entrée 3, les sorties 5, 6, le dispositif amplificateur 7 et la chambre de traitement 1. Les liquides issus de la chambre de traitement 1 présentent des caractéristiques physicochimiques qui sont différentes. Les caractéristiques du premier liquide sont différentes de celles du deuxième liquide, et ces caractéristiques sont différentes de celles du liquide d'entrée. Par exemple, le liquide d'entrée est de l'eau de mer ou non potable, le premier liquide est de l'eau concentrée en sel ou en agents polluants et le deuxième liquide est de l'eau douce potable. La chambre de traitement 1 et la membrane d'osmose inverse 2 sont d'un type connu en soi (voir par exemple US-A-3 839 201, ou encore les membranes commercialisées sous la dénomination FILMTEC, marque déposée, par la Société DOW EUROPE SEPARATION SYSTEMS). Une membrane 2 typique d'osmose inverse pouvant être utilisée dans un dispositif selon l'invention, a par exemple une longueur comprise entre 0,1 m et 2 m, un diamètre compris entre 0,05 et 0,3 m, accepte un débit d'alimentation maximum de saumure compris entre 1 000 et 10 000 l/h sous une pression de service (haute pression d'alimentation HPE de la membrane) comprise entre 5 000 et 7 000 KPa pour l'eau de mer ou entre 1 500 et 2 500 kPa pour l'eau douce non potable. La source 4 de liquide basse pression fournit par exemple l'eau à traiter sous une pression d'entrée BPE comprise entre 200 et 1 000 KPa, notamment de l'ordre de 600 KPa, avec un débit QE par exemple compris entre 500 et 5 000 l/h, classiquement de l'ordre de 1 500 l/h. La sortie 5 basse pression de débit principal du premier liquide traité est une sortie d'évacuation à basse pression qui évacue la saumure ou l'eau concentrée ayant traversé la chambre 1. Cette sortie 5 d'évacuation à basse pression n'est pas directement reliée à la chambre de traitement 1, mais est reliée au contraire au dispositif amplificateur 7 qui est lui-même relié à l'aval de la chambre de traitement 1, c'est-à-dire à une conduite aval 9 issue de cette chambre 1. La chambre de traitement 1 est traversée par de l'eau sous haute pression qui est admise dans cette chambre 1 par une conduite amont 8 (eau à traiter à haute pression HPE) et en ressort par une conduite aval 9 (premier liquide ou eau concentrée à haute pression HPS sous un débit QS1). Les conduites amont 8 et aval 9 et la chambre de traitement 1 forment donc un circuit à haute pression alimenté par le dispositif amplificateur 7. La sortie 6 basse pression du deuxième liquide traité (eau douce et/ou épurée) est directement reliée à la chambre de traitement 1 et recueille le liquide épuré sous un débit QS2 et sous basse pression BPS2. Le dispositif amplificateur de pression de liquide 7 comprend deux cylindres 10a, 1Ob coaxiaux délimitant chacun un espace clos de volume constant séparé de façon étanche en deux chambres 13a, 14a, 13b, 14b par un piston lia, llb adapté pour coulisser axialement dans le cylindre 1Oa, 1Ob correspondant en translations alternatives. Le piston lia, îlb de chaque cylindre 10a, 1Ob est connecté à et prolongé axialement par une tige de piston 12a, 12b qui traverse axialement l'une 14a, 14b des chambres, dite chambre de récupération/évacuation 14a, 14b du cylindre 10a, 1Ob. La tige de piston 12a, 12b sort à l'extérieur de cette chambre 14a, 14b et du cylindre 10a, 1Ob. A l'opposé de la tige de piston 12a, 12b et de la chambre de récupération/évacuation 14a, 14b, le piston lia, llb délimite une chambre 13a, 13b, dite chambre d'admission/refoulement 13a, 13b. Le piston lia, iib présente donc une face 15a, 15b, dite face d'admission/refoulement 15a, 15b délimitant la chambre d'admission/refoulement 13a, 13b, et une face 16a, 16b, dite face de récupération/évacuation 16a, 16b délimitant la chambre de récupération/évacuation 14a, 14b traversée par la tige de piston 12a, 12b. Les deux pistons lia, lib et les deux tiges de piston 12a, 12b sont reliés mécaniquement dans leurs mouvements par des moyens 17 de transmission et se déplacent simultanément. Ces moyens 17 de transmission sont adaptés pour que le volume de la chambre d'admission/refoulement 13a, respectivement de la chambre de récupération/évacuation 14a, du premier cylindre 10a augmente lorsque le volume de la chambre d'admission/refoulement 13b, respectivement de ladite chambre de récupération/évacuation 14b du second cylindre 1Ob diminue, et vice-versa. Dans le cas général représenté sur le schéma de la figure 1, les deux pistons lla, llb n'ont pas nécessairement la même section ni la même course. Les deux tiges de piston 12a, 12b sont reliées mécaniquement par des moyens de transmission mécanique 17 réversible qui sont adaptés pour lier cinétiquement les tiges de piston 12a, 12b et les pistons lla, llb, de sorte que le déplacement de l'un lla des pistons entraîne celui de l'autre llb piston et réciproquement. Le dispositif amplificateur 7 selon l'invention comporte un ensemble 3a, 3b, 8a, 8b, 9a, 9b, 20a, 20b, 18a, 18b, 19a, 19b, 21a, 21b, 22a, 22b de conduites et de valves bistables interposées entre la source 4 de liquide à basse pression et lesdites chambres d'admission/refoulement 13a, 13b, entre ladite conduite amont 8 et lesdites chambres d'admission/refoulement 13a, 13b, entre ladite conduite aval 9 et lesdites chambres de récupération/évacuation 14a, 14b, et entre la sortie 5 d'évacuation à basse pression et lesdites chambres de récupération/évacuation 14a, 14b. Chaque chambre d'admission/refoulement 13a, 13b comprend, à son extrémité opposée au piston pila, lîb, une entrée de liquide basse pression 23a, 23b reliée à l'entrée 3 basse pression du dispositif par une conduite d'admission basse pression 3a, 3b et une valve bistable 21a, 21b. Les deux conduites d'admission 3a, 3b se rejoignent et sont reliées à l'entrée 3 basse pression du dispositif. Chaque chambre d'admission/refoulement 13a, 13b comprend, à son extrémité opposée au piston lla, llb, une sortie de liquide haute pression 24a, 24b reliée à la conduite amont 8 par une conduite de refoulement 8a, 8b et par une valve bistable 18a, 18b. Les deux conduites 8a, 8b de refoulement se rejoignent et sont reliées à la conduite amont 8. Chaque chambre de récupération/évacuation 14a, 14b comprend, à son extrémité opposée au piston lia, 1lob, une entrée de liquide à haute pression 25a, 25b reliée à la conduite aval 9 par une conduite de récupération 9a, 9b et par une valve bistable 19a, 19b. Les deux conduites 9a, 9b de récupération se rejoignent et sont reliées à la conduite aval 9. Chaque chambre de récupération/évacuation 14a, 14b comprend, à son extrémité opposée au piston lia, iib, une sortie de liquide à basse pression 26a, 26b reliée à la sortie 5 d'évacuation basse pression du dispositif par une conduite d'évacuation 20a, 20b et par une valve bistable 22a, 22b. Les deux conduites 20a, 20b se rejoignent pour former une conduite 20 d'évacuation reliée à la sortie 5 d'évacuation. En variante, les entrées 23a, 23b, 25a, 25b et les sorties 24a, 24b, 26a, 26b des chambres d'admission/refoulement 13a, 13b et/ou de récupération/évacuation 14a, 14b peuvent être réunies en un seul orifice communiquant avec la chambre à l'opposé du piston lia, llb et avec des valves bistables correspondantes alternativement ouvertes ou fermées. Sur les figures 3a, 3b on a ainsi représenté une variante où les entrées 25a, 25b et sorties 26a, 26b des chambres 14a, 14b sont réunies en un seul orifice. Le dispositif amplificateur 7 comporte aussi un automatisme 27 de commande dudit ensemble. Cet automatisme 27 est adapté pour maintenir l'état correspondant ouvert ou fermé des différentes valves 18a, 18b, 19a, 19b, 21a, 21b, 22a, 22b au fur et à mesure du déplacement des pistons lia, lib dans chaque sens, et pour - détecter, dans chaque sens de déplacement, la fin de course de l'un au moins des pistons lia, 1 lob, - modifier automatiquement et simultanément l'état des valves à chaque fin de course, en vue d'un fonctionnement dans le sens opposé de déplacement des pistons lia, îîb. L'automatisme 27 et les différentes valves sont adaptés pour que, dans chaque sens de déplacement des pistons lia, lîb, chaque valve 18a, 19a, 21a, 22a du premier cylindre 10a soit dans un état (ouvert ou fermé) opposé à l'état (fermé ou ouvert) de la valve 18b, 19b, 21b, 22b du second cylindre 1Ob de même nature (c'est-àdire reliée à la même conduite commune 8, 9, 3, 20) Dans chaque sens de placement des pistons lia, lîb, l'automatisme 27 maintient les valves dans un état (ouvert ou fermé) déterminé pour - mettre ladite source 4 de liquide à basse pression en communication avec ladite chambre d'admission/refoulement 13a, 13b de l'un 10a, 1Ob des cylindres pour l'alimenter par un débit de liquide basse pression qui déplace le piston pila, lib de ce cylindre 10a, 1Ob dans le sens de l'augmentation de volume de cette chambre d'admission/refoulement 13a, 13b ; et mettre ladite chambre de récupération/évacuation 74a, 14b de ce même cylindre 1osa, 1Ob en communication avec la sortie 5 d'évacuation basse pression, - mettre la conduite amont 8 en communication avec ladite chambre d'admission/refoulement 13b, 13a de l'autre cylindre 1Ob, lOa qui délivre un débit de liquide à haute pression dans cette conduite amont 8 en diminuant de volume ; et mettre ladite conduite aval 9 en communication avec ladite chambre de récupération/évacuation 14b, 14a de cet autre cylindre 1Ob, lOa qui reçoit un débit de liquide à haute pression récupéré de cette conduite aval 9. Plus particulièrement, dans chaque sens de déplacement des pistons pila, iib, l'automatisme 27 de commande est adapté pour - ouvrir l'entrée basse pression 23a, 23b et ferme la sortie haute pression 24a, 24b de ladite chambre d'admission/refoulement 13a, 13b de l'un des cylindres 1osa, 1Ob en mettant cette entrée basse pression 23a, 23b en communication avec ladite source 4 de liquide à basse pression, ce qui a pour effet d'alimenter ladite chambre d'admission/refoulement 13a, 13b de ce cylindre 1Oa, 1Ob par un débit QE de liquide basse pression BPE qui déplace le piston lia, iib dans le sens de l'augmentation de volume de cette chambre 13a, 13b ; fermer l'entrée haute pression 25a, 25b et ouvre la sortie basse pression 26a, 26b de ladite chambre de récupération/évacuation 14a, 14b de ce même cylindre 1osa, 1Ob en mettant cette sortie basse pression 26a, 26b en communication avec ladite sortie 5 d'évacuation à basse pression, - fermer l'entrée basse pression 23b, 23a et ouvre la sortie haute pression 24b, 24a de ladite chambre d'admission/refoulement 13b, 13a de l'autre cylindre 1Ob, 1Oa, en mettant cette sortie haute pression 24b, 24a en communication avec ladite conduite amont 8 pour l'alimenter en liquide à haute pression HPE ; ouvrir l'entrée haute pression 25b, 25a et ferme la sortie basse pression 26b, 26a de ladite chambre de récupération/évacuation 14b, 14a de cet autre cylindre 1Ob, 1osa, en mettant cette entrée haute pression 25b, 25a en communication avec ladite conduite aval 9. De la sorte, le dispositif amplificateur 7 délivre dans ladite conduite amont 8 un débit continu de liquide à haute pression similaire au débit de liquide basse pression fourni par ladite source 4, et ce de façon autonome uniquement à partir de l'énergie véhiculée par le débit de liquide basse pression fourni par ladite source 4, le dispositif étant exempt de moteur et de pompe à haute pression motorisée ou à actionnement manuel. Selon l'invention, l'automatisme 27 est un automatisme 27 mécanique et/ou hydraulique c'est-à-dire est constitué de composants de nature mécanique et/ou hydraulique. De la sorte, son fonctionnement ne nécessite pas l'apport d'énergie extérieure, notamment d'énergie électrique. En variante non représentée on peut ausi utiliser un autre type d'automatisme 27, notamment un automatisme 27 à fonctionnement électrique, comprenant des détecteurs électromagnétiques et/ou optiques ou autres de position des pistons, et une logique électronique de commande des valves qui sont des électrovalves. Dans cette variante, le dispositif doit être relié à une source d'énergie électronique de faible puissance pour le fonctionnement de cet automatisme. Sur la figure 1, on a représenté le dispositif amplificateur 7 avec les cylindres 1Oa, 1Ob (et avec les pistons lia, 1lob) qui sont en prolongement axial l'un de l'autre, les pistons se déplaçant de la droite vers la gauche. Dans cet état, la valve 21b est ouverte et autorise l'admission du liquide venant de la source 4 dans la chambre d'admission/refoulement 13b du second cylindre 1Ob situé à droite. L'autre valve 21a est fermée La basse pression d'entrée BPE qui règne dans cette chambre 13b appuie sur la face d'admission/refoulement 15b (dont l'aire est Slb) du piston îîb de ce second cylindre, qui se déplace dans le sens de l'augmentation de volume de la chambre 13b, qui se remplit donc d'eau à traiter. La tige de piston 12b du second cylindre 1Ob entraîne le déplacement de la tige de piston 12a et le piston lia du premier cylindre lOa (à gauche figure 1) par l'intermédiaire de la transmission 17 dans le même sens (de droite vers la gauche). La valve 18a de la conduite de refoulement 8a et la valve 19a de la conduite de récupération 9a de ce premier cylindre lOa sont ouvertes et laissent circuler l'eau, qui est refoulée à haute pression HPE dans la conduite de refoulement 8a et récupérée sous haute pression HPS de la conduite de récupération 9a. La valve 22a d'évacuation du premier cylindre lOa est fermée. Si l'on néglige les pertes de charge et la résistance due à la pression dans la chambre de récupération/évacuation 14b lors de l'évacuation, qui peut se faire à la pression atmosphérique, le gain théorique en pression du dispositif 7 est G = HPE/BPE = Slb/S2a (I) où Slb est l'aire de la face d'admission/refoulement 15b du piston llb du second cylindre 1Ob, et où S2a est l'aire de la section de la tige de piston 12a du premier cylindre 1Oa. En outre, la valve 22b d'évacuation du second cylindre 1Ob est ouverte, de sorte que l'eau concentrée préalablement récupérée dans la chambre 14b de récupération/refoulement de ce second cylindre 1Ob est évacuée vers la sortie 5 d'évacuation à basse pression. Lorsque le piston llb arrive en fin de course, l'automatisme 27 détecte cette fin de course et inverse l'état de toutes les valves bistables, de sorte que les pistons lia, llb se déplacent en sens opposé (de gauche à droite figure 1). Dans ce sens opposé de déplacement, l'état des valves est opposé et le gain théorique en pression est alors G = HPE/BPE = Sla/S2b (Il) où Sla est l'aire de la face d'admission/refoulement 1Sa du piston lia du premier cylindre 1Oa, et où S2b est l'aire de la section de la tige de piston 12b du second cylindre 1Ob. Comme on le voit figure 1, les deux cylindres 1Oa, 1Ob, les deux pistons lia, ilb et les deux tiges de piston l2a, 12b ne sont pas nécessairement identiques et en particulier n'ont pas nécessairement la même section active. Néanmoins, il est préférable et essentiel, dans la majorité des applications, que le gain du dispositif 7 amplificateur soit le même dans les deux sens de déplacement des pistons lia, llb. Pour ce faire, il faut et il suffit que : Sla/S2b = Slb/S2a. (III) Dans le cas du dessalement d'eau de mer, on peut choisir ce rapport entre 5 et 20, notamment de l'ordre de 10. En outre, selon l'invention, le dispositif 7 amplificateur de pression fournit l'eau à traiter dans la conduite amont 8 sous haute pression HPE et sous un débit qui est semblable, notamment égal aux fuites près, au débit QE du liquide basse pression à l'entrée 3 fourni par la source 4. Pour ce faire, la transmission 17 et les cylindres 1Oa, 1Ob sont tels que Sla x da = Slb x db (Iv) où da, db sont les courses des pistons 1la, llb dans chaque sens de déplacement. Le débit d'eau fourni dans la conduite amont 8 est partagé dans la conduite aval 9 et à la sortie 6 basse pression de la chambre de traitement 1. Ainsi, on a : QE = QS1 + QS2. Si l'on souhaite que le fonctionnement du dispositif 7 soit régulier, les vitesses de déplacement étant les mêmes dans les deux sens de déplacement, on choisit QS1 = (Sla-S2a) x da = (Slb-S2b) x db QS2 = S2a x da = S2b x db ce qui entraîne, si le gain en pression est le même dans les deux sens Sla = Slb S2a = S2b Ainsi, si les sections des cylindres 1Oa, 1Ob des pistons lia, iîb et des tiges de pistons 12a, 12b sont différentes (Sla t Slb et S2a t S2b), la quantité de liquide fournie lors d'une course de déplacement dans un sens ne sera pas la même que celle fournie par la course de déplacement dans l'autre sens, de sorte que les vitesses de déplacement seront différentes. Le rapport théorique entre le débit d'eau traité (débit secondaire QS2 du deuxième liquide traité) fourni à la sortie 6 de la chambre 1 et le débit QE fourni à l'entrée 3 par la source 4 est QS2/QE = (S2a x da + S2b x db)/(Sla x da + Slb x db) Soit, si l'on tient compte des formules (I), (II), (III) et (IV) précédentes QS2/QE = (1/G) x (1+k2)/2 k où G est le gain en pression HPE/BPE et k est le rapport de transmission db/da de la transmission 17. Dans le mode de réalisation avantageux représenté sur les figures 2 et suivantes, les deux cylindres 1Oa, 1Ob sont identiques et ont la même section interne Sla = S2b = S1 correspondant à celle des pistons lia, llb, les deux tiges de pistons 12a, 12b ont la même section S2a = S2b = S2 et sont reliées directement solidaires l'une de l'autre, les deux pistons lia, llb étant réunis par une même tige de piston 12 qui est commune aux deux pistons lia, ilb. Les moyens 17 de transmission sont alors réduits à leur plus simple expression puisqu'ils sont formés de la tige de piston 12 commune reliée directement solidaire des deux pistons lia, llb. Dans ce cas, les relations précédentes s'écrivent : G = S1/S2 k=l da = db QS2/QE = 1/G = S2/S1 Chaque valve bistable peut être formée d'une valve commandée à deux positions, à savoir une position ouverte et une position fermée telle qu'une soupape. Certaines valves peuvent être formées d'un clapet à fonctionnement automatique à membrane ou à bille rappelé en position fermée par un ressort. Le dispositif comprend cependant le nombre minimum de valves commandées pour permettre à l'automatisme 27 de modifier l'état de toutes les valves bistables lors de l'inversion de sens de déplacement des pistons lia, îib. Dans le mode de réalisation des figures 2 et suivantes, la chambre de récupération/refoulement 14a, 14b ne comporte qu'un orifice à l'opposé du piston lia, iib, qui forme à la fois l'entrée de liquide haute pression 25a, 25b et la sortie de liquide basse pression 26a, 26b. Chaque orifice est relié à un groupe de répartition hydraulique comprenant les quatre valves 19a, 19b, 22a, 22b associées aux chambres 14a, 14b, par l'intermédiaire d'une conduite mixte 40a, 40b traversée tantôt par du liquide basse pression sortant de la chambre 14a, 14b, tantôt par du liquide haute pression entrant dans cette chambre 14a, 14b. En outre, l'automatisme 27 de commande est un automatisme mécanique et hydraulique, et comprend un mécanisme bistable 28 de détection de la fin de course des pistons lia, ilb et ce mécanisme 28 est interposé entre les deux cylindres 1osa, 1Ob en prolongement axial l'un de 1 ' autre. Pour permettre un déclenchement instantané du mécanisme bistable 28, celui-ci est formé de deux cadres coulissants par rapport à la tige de piston 12, à savoir un cadre extérieur 29 et un cadre intérieur 30. Chaque cadre 29, 30 est monté librement coulissant par rapport à la tige de piston 12, et les deux cadres 29, 30 sont associés l'un par rapport à l'autre par l'intermédiaire de ressorts de compression 31 dont la longueur au repos est supérieure à la distance qui sépare les points d'ancrage des extrémités des ressorts 31 par rapport respectivement à chacun des cadres 29, 30.De la sorte, le mécanisme 28 peut prendre deux positions stables, à savoir une position stable dans chaque sens de déplacement des pistons lia, llb. Dans la première position, le cadre extérieur 29 est en butée vers le premier cylindre 10a et le cadre intérieur 30 est en butée vers le deuxième cylindre 1Ob. Dans l'autre position, le cadre extérieur 29 est en butée contre le second cylindre 1Ob et, le cadre intérieur 30 est en butée vers le premier cylindre 1Oa. Le cadre extérieur 29 porte des poussoirs 33a, 33b s'étendant respectivement dans le premier cylindre lOa et dans le second cylindre 1Ob parallèlement à l'axe de ces cylindres 1Oa, 1Ob. La longueur de ces poussoirs 33a, 33b qui pénètrent dans la chambre de récupération/évacuation 14a, 14b, est définie de telle sorte que le piston lia, lib vient en contact de ces poussoirs 33a, 33b lorsqu'il arrive en fin de course dans le sens de déplacement correspondant et lorsque le cadre extérieur 29 est dans sa position en butée vers le cylindre 10a, 10b du piston lia, lib correspondant.A partir de la position représentée figure 3a, en fin de course des pistons, le piston lia, iib repousse les poussoirs 33a, 33b qui déplacent le cadre 29 en comprimant les ressorts 31. Après le passage du point d'équilibre instable des ressorts 31 de compression où ils prennent une position perpendiculaire aux deux cadres 29 et 30 et à la tige de piston 12, ces ressorts 31 déclenchent instantanément le déplacement du cadre intérieur 30. Le cadre intérieur 30 vient alors en butée vers le cylindre 1Oa, 1Ob et le cadre extérieur 29 vient en butée vers l'autre cylindre lOb, 1Oa. Ce faisant, les poussoirs 33b, 33a s'étendent en saillie à l'intérieur de la chambre de récupération/évacuation 14b, 14a de cet autre cylindre 1Ob, lOa pour détecter la fin de course du prochain déplacement du piston lib, lia (figure 3b). Le cadre intérieur 30 porte des tiges de commande 34a, 34b (figure 4) adaptées pour commander quatre valves 35a, 35b, 36a, 36b basse pression qui forment un distributeur hydraulique de commande c'est-à-dire un dispositif à valves ayant pour fonction de diriger le liquide soit dans une ou des conduite(s), soit dans une autre (ou d'autres) conduite(s) selon la position du mécanisme bistable 28. Ce distributeur hydraulique 35a, 35b, 36a, 36b, est adapté pour commander un vérin double effet 37 comprenant un cylindre 38, et un piston 39 mobile en translation axiale librement à l'intérieur du cylindre 38 pour délimiter deux chambres 38a, 38b à l'intérieur du cylindre 38. Ce vérin double effet 37 pilote quatre valves bistables 19a, 19b, 22a, 22b dudit ensemble de conduite et de valves bistables. Le vérin double effet 37 alimenté en basse pression à partir de la source 4 grâce au distributeur 35a, 35b, 36a, 36b forme donc un dispositif d'assistance hydraulique de l'automatisme 27 de commande. Dans la position représentée sur la figure 3a, le cadre extérieur 29 est en butée contre le premier cylindre 1Oa, et le cadre intérieur 30 du mécanisme bistable est en butée vers le second cylindre 1Ob. De la sorte, du liquide basse pression est alimenté par le distributeur hydraulique dans l'une 38a des chambres du vérin 37, de sorte que le piston 39 est déplacé vers la gauche. En conséquence, les valves bistables 19a et 22b sont fermées, alors que les valves bistables 19b et 22a sont ouvertes. Dès lors, le liquide à haute pression provenant de la conduite aval 9 circule à travers la valve bistable 19b et dans la conduite mixte 40b qui débouche dans la chambre de récupération/évacuation 14b du second cylindre 1Ob.Les pistons lla, iib se déplacent donc vers la droite comme représenté par les flèches de la figure 3a, dans le sens de l'augmentation de volume de la chambre de récupération/évacuation 14b du second cylindre 1Ob et de l'augmentation de volume de la chambre d'admission/ refoulement 13a du premier cylindre 1Oa. Simultanément, le liquide contenu dans la chambre récupération/évacuation 14a du premier cylindre iOa est évacué à travers la conduite mixte 40a par l'intermédiaire de la valve bistable 22a ouverte qui est reliée à la sortie 5 d'évacuation basse pression. Lorsque le déplacement des pistons lia, ilb vers la droite arrive en fin de course, le piston lia du premier cylindre vient en butée contre les poussoirs 33a correspondants. Le cadre extérieur 29, est repoussé, ce qui a pour effet de déclencher le déplacement du cadre intérieur 30 en butée vers le premier cylindre lOa comme représenté figure 3b. Dans cette position, c'est l'autre chambre 38b du vérin double effet 37 qui est alimentée en liquide basse pression par le distributeur hydraulique de sorte que le piston 39 se déplace vers la droite, l'état des valves bistables étant modifié. Les pistons lia, iib, sont donc amenés à se déplacer vers la gauche. Les autres valves 18a, 18b, 21a, 21b dudit ensemble sont constituées de clapets à fonctionnement automatiques unidirectionnels interposés entre les chambres d'admission/refoulement 13a, 13b et la source 4 basse pression, et entre ces mêmes chambres d'admission/refoulement 13a, 13b et la conduite amont 8. Les valves bistables 19a, 19b, 22a, 22b pilotées par le vérin double effet 37 sont interposées entre les chambres de récupération/évacuation 14a, 14b et la conduite aval 9, et entre ces mêmes chambres de récupération/évacuation 14a, 14b et la sortie d'évacuation 5 à basse pression, et ce par l'intermédiaire des conduites 40a, 40b qui sont tantôt alimentées en basse pression lors de l'évacuation hors des chambres de récupération/évacuation 14a, 14b, tantôt alimentées en haute pression lors de l'alimentation de ces chambres 14a, 14b en liquide à haute pression provenant de la conduite aval 9. L'ensemble de cet automatisme 27 et notamment le mécanisme bistable 28, peut être interposé entre les deux cylindres 1Oa, 1Ob comme représenté sur les figures. Grâce à ce mécanisme 28, au distributeur hydraulique 35a, 35b, 36a, 36b et au vérin 37 de pilotage, les pistons lia, llb n'ont pas à fournir un effort axial important pour déclencher la modification d'état des valves bistables dudit ensemble de conduite de valves bistables du dispositif. La perte d'énergie et de temps nécessaire au changement de sens est donc minime. En outre, selon l'invention et avantageusement, les valves bistables 19a, 19b, 22a, 22b commandées et pilotées par le vérin 37 sont formées de soupapes équilibrées rappelées en position fermée par des ressorts 41 (figure 4). Ces soupapes 19a, 19b, 22a, 22b sont équilibrées, en ce sens que le diamètre de la queue de soupape et le diamètre de la portée de la soupape sont identiques, les efforts axiaux s'exerçant sur cette soupape étant identiques et s'annulant. De la sorte, l'effort de déplacement de la soupape reste le même quelque soit la pression de l'eau qui la traverse. En effet, ces soupapes doivent fonctionner soit en basse pression, soit en haute pression. Le fonctionnement du distributeur hydraulique 35a, 35b, 36a, 36b de commande apparaît immédiatement des figures 3a et 3b. Des premières valves 35a, 35b reçoivent la basse pression d'entrée issue de la source 4 et sont reliées respectivement chacune à l'une des chambres 38a, 38b du vérin 37 et, en parallèle, à des deuxièmes valves 36a, 36b qui sont elles-mêmes reliées à la sortie d'évacuation 5 basse pression. Pour alimenter la chambre 38a en liquide basse pression, il faut et il suffit que la première valve 35a correspondante soit ouverte et que la deuxième valve 36a soit fermée. Ce faisant, la première valve 35b est fermée et la deuxième valve 36b reçoit le liquide issu de l'autre chambre 38b et l'évacue vers l'évacuation 5.Dans l'état opposé des valves représenté figure 3b, c'est la chambre 38b qui est alimentée par le liquide basse pression à travers la valve 35b ouverte et la chambre 38a refoule le liquide vers la sortie d'évacuation 5 par la valve 36a qui est ouverte. Le dispositif de traitement selon l'invention représenté sur les figures 2 et 4 est plus particulièrement destiné à l'épuration de 1 eau, notamment pour l'obtention d'eau douce potable à partir d'eau de mer ou d'eau non potable. La chambre de traitement 1 est constituée d'un cylindre renfermant une membrane 2 d'osmose inverse. Ce cylindre s'étend entre deux plaques d'extrémité, à savoir une plaque supérieure 42 et une plaque inférieure 43. Ces plaques d'extrémité 42, 43 comportent des conduites et incorporent les clapets 18a, 18b, 21a, 21b à fonctionnements automatiques unidirectionnels communiquant avec les chambres d'admission/refoulement 13a, 13b des deux cylindres 1Oa, 1Ob. Ces deux cylindres 1Oa, 1Ob s'étendent parallèlement à la chambre cylindrique 1, entre les deux plaques 42, 43. L'automatisme 27 est interposé entre les deux cylindres 1Oa, 1Ob. Cet automatisme 27 est entièrement intégré dans un ensemble de plaques 44 serrées les unes contre les autres pour définir les différentes conduites et incorporer les différentes valves du schéma hydraulique des figures 3a et 3b, ainsi que le vérin double effet 37. Les plaques 44 sont empilées les unes sur les autres et serrées les unes contre les autres par tout moyen de serrage approprié, notamment par quatre boulons (non représentés) s'étendant aux quatre coins du bloc parallélépipédique formé par ces plaques 44. Les plaques 44 sont empilées en s'étendant perpendiculairement à l'axe de translation des pistons lia, lib. La tige 12 de piston traverse toutes les plaques 44 et relie donc les deux pistons lia, lîb. Chacune des plaques 44 est évidée dans sa partie médiane pour le passage du mécanisme 28. En outre, les différentes plaques 44 définissent entre elles et à travers elles ledit ensemble de conduites et de valves.En particulier, les différentes faces en regard des différentes plaques 44 présentent des évidements ménagés en creux pour le passage de l'eau. Comme on le voit figure 4, le cadre extérieur 29 est formé d'une pièce globalement rectangulaire traversée dans son plan par la tige de piston 12, et qui porte les poussoirs 33a, 33b, à savoir deux poussoirs 33a, 33b pour chaque cylindre 1Oa, 1Ob, un poussoir de chaque côté de la tige de commande 12. Le cadre extérieur 29 est évidé pour le passage du cadre intérieur 30. Ce cadre intérieur 30 est formé d'une pièce traversée par la tige de piston 12. La plaque 44 médiane a une épaisseur qui correspond à la course axiale du cadre extérieur 30, le long de la tige 12, entre ses deux positions en butée représentées respectivement figure 3a et figure 3b. Autrement dit, les deux plaques 44 situées de part et d'autre de la plaque médiane définissent chacune une des butées pour le cadre intérieur 30. Le cadre extérieur 29 et le cadre intérieur 30 sont reliés l'un à l'autre de chaque côté par quatre paires de ressorts de compression 31. Deux paires de ressorts 31 parallèles sont disposés de chaque côté de la tige 12 de piston pour associer les côtés longitudinaux en regard du cadre extérieur 29 et du cadre intérieur 30, à savoir une paire de ressorts 31 au-dessus, et une paire de ressorts 31 au-dessous de ces côtés longitudinaux en regard. Tous les ressorts 31 sont disposés pour s'étendre parallèlement à un même plan axial. Les quatre ressorts de deux paires de ressorts 31 situés du même côté de l'axe de la tige de piston 12 sont tous parallèles entre eux.Les ressorts 31 sont disposés comme représenté schématiquement sur les figures 3a et 3b de façon à rappeler le cadre intérieur 30 dans l'une ou l'autre de ces deux positions stables en butée soit vers le cylindre 1Oa, soit vers le cylindre 1Ob. Le cadre intérieur 30 comprend également des extensions qui s'étendent perpendiculairement au plan axial parallèle aux ressorts 31, et qui contient le cadre extérieur 29. Chacune de ces extensions porte deux tiges de commandes 34a, 34b s'étendant respectivement du côté du cylindre lOa et du côté du cylindre 1Ob pour commander les valves 35a, 35b, 36a, 36b du distributeur hydraulique. Les quatre tiges de commande 34a, 34b sont donc solidaires du cadre intérieur 30.Deux tiges de commande 34a s'étendent symétriquement l'une de l'autre par rapport à la tige de piston 12 du côté du premier cylindre 1Oa, et deux autres tiges de commande 34b s'étendent symétriquement l'une de l'autre par rapport à la tige de piston 12 du côté du deuxième cylindre 1Ob. La longueur des tiges de commande 34a, 34b est adaptée pour que leur extrémité vienne commander le déplacement d'une bille ou d'un clapet de valve rappelé en position fermée par un ressort. De la sorte, lorsque le cadre 30 est dans sa position en butée vers le cylindre 1Oa, les tiges de commande 24a repoussent les billes ou clapets des valves 36a et 35b qui sont disposées en regard des tiges de commande 34a. Réciproquement, lorsque le cadre 30 est en butée vers le deuxième cylindre 1Ob, les tiges de commande 34b ouvrent les billes ou clapets des valves 35a, 36b qui sont disposées en regard de ces tiges de commande 34b. Les différentes plaques 44 emprisonnent également le vérin 37 comme représenté figure 4. Les chambres 38a, 38b du vérin 37 sont ménagées dans les plaques 44 les plus extrêmes qui sont évidées. Les deux chambres 38a, 38b ont le même volume constant. Dans chaque chambre 38a, 38b, un piston 39 est adapté pour coulisser de façon étanche, et les deux pistons 39 sont reliés par une tige de piston commune à travers les différentes plaques 44. Les valves 19a, 19b, 22a, 22b sont disposées entre les deux pistons 39 à travers les plaques 44. Chaque valve est formée d'une soupape rappelée en position fermée par un ressort 41 correspondant, le siège des soupapes étant formé à travers la plaque médiane 44. Le diamètre du siège de soupape et le diamètre des queues de soupape est le même de sorte que toutes ces soupapes sont équilibrées.Les deux soupapes 19a, 22b ouvertes en même temps sont orientées dans le même sens, et dans le sens opposé aux deux autres soupapes 19b, 22a. Les quatre soupapes sont régulièrement réparties autour de la tige du piston 39. Egalement, les différentes plaques 44 comprennent des évidements formant les différentes conduites représentées sur les figures 3a et 3b entre elles. L'entrée basse pression 3, la sortie d'évacuation basse pression 5 et la sortie d'eau douce à basse pression 6 du dispositif peuvent être avantageusement déportées par des conduites appropriées sur une paroi frontale 45 d'un carter 45. Le dispositif de traitement peut également être logé à l'intérieur d'un carter fermé. La paroi de carter représentée sur la figure 2 porte deux filtres 46, 47 placés en série sur l'entrée 3 basse pression de l'eau de mer afin de filtrer 1 eau avant son admission dans les chambres d'admission/refoulement 13a, 13b des cylindres 1Oa, 1Ob. Le dispositif peut être alimenté en eau de mer ou en eau non potable soit à partir d'une pompe basse pression de gavage, soit à partir d'une conduite de réseau, qu'il suffit de connecter à l'entrée 3. Le dispositif fonctionne alors de façon totalement autonome uniquement à partir de l'énergie véhiculée par le débit d'entrée d'eau qu'il reçoit. Il est exempt de tout moteur et de pompe a haute pression motorisée ou actionnement manuel. Et le dispositif fournit un débit QS2 d'eau douce potable pure et désinfectée par la sortie basse pression 6. Cette eau douce est fournie à une pression très faible, de l'ordre de 100 kPa, et selon un débit qui est classiquement de l'ordre du dixième du débit d'entrée. Lorsque le dispositif est destiné à être connecté directement à une conduite de réseau d'eau courante basse pression (source 4), il comporte une valve d'alimentation à commande hydraulique interposée sur la conduite d'entrée 3 basse pression. La sortie 6 basse pression d'eau douce comprend un robinet ou une vanne de distribution, et une conduite de commande de la valve d'alimentation. La conduite de commande relie une chambre de commande de la valve d'alimentation à la conduite de sortie 6 entre la chambre de traitement 1 et la vanne de distribution. De la sorte l'ouverture le la vanne de distribution commande l'ouverture de la valve d'alimentation et la fermeture de la vanne de distribution commande la fermeture de la valve d'alimentation. EXEMPLE On utilise un dispositif de traitement selon l'invention tel que représenté aux figures 2 à 4 pour le dessalement d'eau de mer et dont les dimensions sont de l'ordre de 0,6 m x 0,4 m x 0,3 m pour un poids inférieur à 25 kg. Une pompe centrifuge est utilisée à titre de source 4 basse pression. Cette pompe fournit 1 700 l/h d'eau de mer sous une pression de 640 kPa, à une température de 25 C. La salinité mesurée de l'eau à l'entrée est de 35 000 ppm. Le dispositif amplificateur a un rapport S1/S2 égal à 15. La pression mesurée dans la chambre de traitement 1 est de 6 800 kPa, soit un gain en pression obtenu en pratique de 10,625. On obtient en sortie 100 l/h d'eau douce présentant une salinité résiduelle de 330 ppm. Ainsi le rapport QS2/QE est en pratique de 17 et le débit d'eau évacué est de 1 600 l/h. La puissance utilisée par la membrane pour séparer le sel de l'eau dans cet exemple est de 183, 6 W. La puissance d'entrée fournie par le débit d'entrée d'eau de mer est de 293,7 W, soit un rapport puissance fournie sur puissance consommée par la membrane de 1,6. La pompe de gavage centrifuge utilisée avec le dispositif selon l'invention dans cet exemple fournit une puissance de 293, 7 W sans problème de couple au démarrage, le couple augmentant progressivement avec la vitesse de rotation. Les écarts obtenus en pratique par rapport aux formules théoriques viennent des pertes de charges et de légères fuites à l'intérieur du dispositif. On constate cependant qu'on obtient un fort débit d'eau douce uniquement à partir du débit d'entrée d'eau de mer. Dans une installation traditionnelle où tout le débit de rinçage à haute pression de la membrane est fournie par une pompe volumétrique à pistons, le rapport de puissance serait de 10 (pour un coefficient de rinçage de 10). En outre, la puissance maximum 1836 W devrait être fournie dès le démarrage. REVENDICATIONS 1/ - Dispositif amplificateur de pression de liquide pouvant être utilisé dans un dispositif de traitement de liquide par circulation d'un débit à haute pression de ce liquide dans au moins une chambre de traitement (1) à haute pression, ce dispositif amplificateur (7) de pression étant apte à produire, à partir d'une source (4) de liquide à basse pression, un débit à haute pression de liquide dans une conduite amont (8) d'un circuit haute pression en récupérant l'énergie véhiculée par un débit de liquide dans une conduite aval (9) du circuit haute pression, et étant caractérisé en ce qu'il comporte au moins une paire de cylindres (10a, lOb) comprenant chacun un piston (lia, 11b) à mouvements alternatifs de translation séparant deux chambres (13a, 14a, 13b, 14b) du cylindre, dites respectivement chambre d'admission/refoulement (13a, 13b) et chambre de récupération/évacuation (14a, 14b), en ce que le piston (lia, llb) de chaque cylindre (10a,10b) est relié à une tige de piston traversant axialement ladite chambre de récupération/évacuation (14a, 14b) et s'étendant à l'extérieur de cette chambre de récupération/évacuation (14a, 14b), en ce que les deux pistons (11a,11b) et les deux tiges de piston (12a, 12b) sont reliés mécaniquement dans leurs mouvements et se déplacent simultanément, le volume de ladite chambre d'admission/refoulement (i 3a), respectivement de ladite chambre de récupération/évacuation (14a), du premier cylindre (iota) augmentant lorsque le volume de ladite chambre d'admission/refoulement (13b) respectivement de ladite chambre de récupération/évacuation (14b), du second cylindre (1Ob) diminue et vice-versa, en ce qu'il comporte un ensemble de conduites et de valves interposées entre ladite source (4) de liquide à basse pression et lesdites chambres d'admission/refoulement (13a, 13b), entre ladite conduite amont (8) et lesdites chambres d'admission/refoulement (13a, 13b), entre ladite conduite aval (9) et lesdites chambres de récupération/évacuation (14a, ilb), et entre une sortie (5) d'évacuation à basse pression et lesdites chambres de récupération/évacuation (14a, 14b), en ce qu'il comporte un automatisme (27) de commande dudit ensemble de conduites et de valves, apte à maintenir l'état correspondant ouvert ou fermé des valves au fur et à mesure du déplacement des pistons (lia, llb) dans chaque sens, à détecter, dans chaque sens de déplacement, la fin de course de l'un au moins des pistons (1 la, lob), et à modifier automatiquement et simultanément l'état des valves à chaque fin de course, en vue d'un fonctionnement en sens opposé, en ce que dans chaque sens de déplacement des pistons (1 la, ilb), l'automatisme (27) de commande maintient l'état des valves dudit ensemble, et est adapté pour - mettre ladite source (4) de liquide à basse pression en communication avec ladite chambre d'admission/refoulement (13a, 13b) de l'un des cylindres (10a, 10b) pour l'alimenter par un débit de liquide basse pression qui déplace le piston (lia, llb) de ce cylindre (1osa, 1Ob) dans le sens de 1 augmentation de volume de cette chambre d'admission/refoulement (13a, 13b) ;; et mettre ladite chambre de récupération/évacuation (14a, 14b) de ce cylindre (1osa, 1Ob) en communication avec ladite sortie (5) d'évacuation basse pression, - mettre ladite conduite amont (8) en communication avec ladite chambre d'admission/refoulement (13b, 13a) de l'autre cylindre (10b, 10a) qui délivre un débit de liquide à haute pression dans cette conduite amont (8) en diminuant de volume ;; et mettre ladite conduite aval (9) en communication avec ladite chambre de récupération/évacuation (14b, 14a) de cet autre cylindre (10b, 10a) qui reçoit un débit de liquide à haute pression récupéré de cette conduite aval (9), de sorte que le dispositif délivre dans ladite conduite amont (8) un débit continu de liquide à haute pression similaire au débit de liquide basse pression fourni par ladite source (4), et ce à partir de l'énergie véhiculée par le débit de liquide basse pression fourni par ladite source (4), le dispositif étant exempt de moteur et de pompe à haute pression motorisée ou à actionnement manuel. 2/ - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les deux tiges de pistons (12a, 12b) sont fixées solidaires l'une de l'autre. 3/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le rapport entre l'aire Sla d'une face d'admission/refoulement (15a) du piston (lia) du premier cylindre (10a) sur l'aire S2b de la section de la tige de piston (12b) du second cylindre (10b) est égal au rapport entre l'aire Slb d'une face d'admission/refoulement (15b) du piston (i lb) du second cylindre (1Ob) sur l'aire S2a de la section de la tige de piston (12a) du premier cylindre (10a), de sorte que le gain G du dispositif en pression est le même dans les deux sens de déplacement des pistons (i la, 1lob). 4/ - Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que ce rapport est compris entre 2 et 20, notamment de l'ordre de 10. 5/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les deux cylindres (10a, 10b) sont similaires et ont la même section, et en ce que les deux tiges de piston (12a, 12b) ont la même section. 6/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les deux cylindres (1osa, 1Ob) sont disposés en prolongement axial l'un de l'autre, les deux pistons (lia, llb) étant reliés solidaires l'un de l'autre par une tige de piston (12) qui est commune aux deux pistons (I la, lib). 7/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ladite chambre d'admission/refoulement (13a, 13b) de chaque cylindre (10a, 10b) comprend, à l'opposé du piston (lia, lob), au moins un orifice formant une entrée (23a, 23b) de liquide basse pression et/ou une sortie (24a, 24b) de liquide haute pression, en ce que ladite chambre de récupération/évacuation (14a, 14b) de chaque cylindre (10a, 10b) comprend, à l'opposé du piston (lia, nib), au moins un orifice formant une entrée (25a, 25b) de liquide haute pression et/ou une sortie (26a, 26b) de liquide basse pression, en ce que, dans chaque sens de déplacement des pistons (1 la, lob), l'automatisme (27) de commande est adapté pour - ouvrir l'entrée (23a, 23b) basse pression et fermer la sortie (24a, 24b) haute pression de ladite chambre d'admission/refoulement (13a, 13b) de l'un (10a, 1Ob) des cylindres en mettant cette entrée (23a, 23b) basse pression en communication avec ladite source (4) de liquide à basse pression, ce qui a pour effet d'alimenter ladite chambre d'admission/refoulement (13a, 13b) de ce cylindre (10a, 1Ob) par un débit de liquide basse pression qui déplace le piston (lia, lib) dans le sens de l'augmentation de volume de cette chambre (13a, 13b) fermer l'entrée (25a, 25b) haute pression et ouvrir la sortie (26a, 26b) basse pression de ladite chambre de récupération/évacuation (14a, 14b) de ce même cylindre (10a, 1Ob) en mettant cette sortie (26a, 26b) basse pression en communication avec ladite sortie (5) d'évacuation à basse pression, - fermer l'entrée basse pression (23b, 23a) et ouvrir la sortie (24b, 24a) haute pression de ladite chambre d'admission/refoulement (13b, 13a) de l'autre cylindre (1Ob, iota), en mettant cette sortie (24b, 24a) haute pression en communication avec ladite conduite amont (8) pour l'alimenter en liquide à haute pression ouvrir l'entrée (25b, 25a) haute pression et fermer la sortie (26b, 26a) basse pression de ladite chambre de récupération/évacuation (7 4b, 14a) de cet autre cylindre (10b, 10a), en mettant cette entrée (25b, 25a) haute pression en communication avec ladite conduite aval (9). 8/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'automatisme (27) de commande comporte un mécanisme bistable (28) de détection de la fin de course des pistons (lia, ilb), ce mécanisme (28) étant adapté pour présenter un état stable lorsque les pistons (11b, 11b) se déplacent dans un sens et un autre état stable lorsque les pistons (lia, 11b) se déplacent dans l'autre sens. 9/ - Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que le mécanisme stable (28) de détection de la fin de course des pistons (lia, 11b) est interposé entre les deux cylindres (1osa, 1Ob). 10/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'automatisme (27) de commande comprend un vérin (37) double effet de pilotage des valves bistables (18a, 18b, 21a, 21b, 19a, 19b, 22a, 22b) dudit ensemble, et un distributeur hydraulique de commande à quatre valves (35a, 35b, 36a, 36b) basse pression dudit vérin (37) en liquide basse pression à partir de ladite source (4), et en ce que les valves (35a, 35b, 36a, 36b) de ce distributeur hydraulique sont commandées par des moyens (28) de détection de fin de course des pistons (lia, 11b), de façon à commander le vérin (37) dans une position ou dans une autre selon le sens de déplacement des pistons (lia, 11b). 11/ - Dispositif selon la revendication 10 et l'une des revendications 8 et 9, caractérisé en ce que les quatre valves (35a, 35b, 36a, 36b) du distributeur hydraulique sont commandées par le mécanisme stable (28) de détection de fin de course des pistons (i la, lob). 12/ - Dispositif selon l'une des revendications 10 et 11, caractérisé en ce que lesdites valves bistables (19a, 19b, 22a, 22b) dudit ensemble qui sont pilotées par le vérin (37) sont des soupapes équilibrées rappelées en position fermée par des ressorts (41). 13/ - Dispositif selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisé en ce qu'il comporte quatre valves bistables (19a, 19b, 22a, 22b) qui sont pilotées par le vérin (37) et qui sont interposées entre lesdites chambres de récupération/évacuation (14a, 14b) et ladite conduite aval (9) et entre les chambres de récupération/évacuation (14a, 14b) et ladite sortie (5) d'évacuation à basse pression. 14/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que ledit ensemble comporte des clapets (18a, 18b, 21a, 21b) à fonctionnement automatique unidirectionnel interposés entre lesdites chambres d'admission/refoulement (13a, 13b) et ladite source (4) et entre lesdites chambres d'admission/refoulement (13a, 13b) et ladite conduite amont (8). 15/ - Dispositif de traitement d'un liquide d'entrée par circulation d'un débit de liquide d'entrée à travers au moins une chambre de traitement (1) à haute pression délivrant un débit principal d'un premier liquide traité et un débit secondaire d'un deuxième liquide traite, caractérisé en ce qu'il comporte - une entrée (3) du liquide d'entrée à basse pression adaptée pour être connectée à une source (4) basse pression de liquide d'entrée à traiter, - une sortie (5) basse pression du débit principal du premier liquide traité, - une sortie (6) basse pression du débit secondaire du deuxième liquide traité, - un dispositif (7) amplificateur de pression hydraulique non motorisé qui reçoit le débit d'entrée basse pression et comprend des cylindres (iota, 10b) à pistons (1 la, 11b) de sections actives différentes adaptés pour transformer ce débit d'entrée à basse pression en un débit semblable de ce liquide d'entrée à une pression égale à ladite haute pression nécessaire au fonctionnement de la chambre de traitement (1), - des moyens de connexion hydraulique reliant l'entrée (3), les sorties (5, 6), le dispositif (7) amplificateur et la chambre de traitement (1), de sorte que le dispositif de traitement fonctionne de façon autonome uniquement à partir de l'énergie véhiculée par le débit d'entrée et est exempt de moteur et de pompe à haute pression motorisée ou à actionnement manuel. 16/ - Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif (7) amplificateur de pression de liquide selon l'une des revendications 1 à 14. 17/ - Dispositif selon l'une des revendications 15 à 16, caractérisé en ce qu'il comporte une chambre de traitement (1) à membrane (2) d'osmose inverse adaptée pour l'épuration de l'eau, notamment pour l'obtention d'eau douce potable à partir d'eau de mer ou d'eau non potable.