Brevet FR2733986A1 — publié le 19961115

L'objet de la présente invention est un procédé de conversion d'une coupe C4 oléfinique d'une part en polyisobutène et d'autre part en propylène. Une partie, ou la totalité, de la coupe C4 peut provenir de la conversion d'une coupe C5 oléfinique. Lorsque ces coupes sont issues d'une opération de vapocraquage, un autre objet de la présente invention est l'optimisation de la sélectivité relative éthylène- propylène du vapocraquage grâce à la mise en oeuvre de ce procédé. Le vapocraquage de charges constituées par des coupes paraffiniques légères fournit l'éthylène et le propylène nécessaires à la pétrochimie. Il fournit également un certain nombre d'autres produits plus lourds, et en particulier une coupe d'hydrocarbures en C4 qui contient principalement du butadiène-1,3, de l'isobutène, des n-butènes et des butanes, accompagnés de traces d'hydrocarbures acétyléniques, et une coupe d'hydrocarbures en C5 qui contient principalement des dioléfines en C5, des méthylbutènes, des n-pentènes et des pentanes, accompagnés de traces d'hydrocarbures acétyléniques. Le craquage catalytique, par exemple en lit fluide (FCC), de charges d'hydrocarbures lourds, fournit, à côté des fractions essence et gazole qui sont les produits principaux, des produits plus légers, parmi lesquels une coupe d'hydrocarbures en C4 qui contient principalement de l'isobutane, de l'isobutène, des n-butènes et des butanes, accompagnés de faibles quantités de butadiène-1,3 et d'hydrocarbures acétyléniques, et une coupe d'hydrocarbures en C5 qui contient principalement des pentanes, des méthylbutènes et des n-pentènes, accompagnés de faibles quantités de dioléfines en C5 et d'hydrocarbures acétyléniques. Jusqu'à récemment, seuls le butadiène-1,3 et l'isobutène trouvaient un usage dans l'industrie des polymères, en particulier dans l'industrie des pneumatiques pour le premier. L'augmentation de la longévité des pneumatiques et une relative stagnation de la demande font qu'il existe maintenant des surplus de butadiène qui ne sont pas, ou mal, utilisés. Au contraire, il y a un regain d'intérêt pour l'isobutène qui peut être utilisé pour la synthèse de polymères ayant des usages multiples. La présente invention propose un procédé de traitement d'une coupe d'hydrocarbures en C4 contenant principalement de l'isobutène, des n- butènes, des butanes, et du butadiène-1,3 en quantité variable, qui inclut la transformation de l'isobutène en polyisobutène, et qui permet de transformer le butadiène-1,3 et les n-butènes en propylène utilisable par exemple pour la polymérisation. Une partie, ou la totalité, des hydrocarbures en C4 peut aussi provenir d'une coupe C5 oléfinique qui est transformée, après hydroisomérisation, essentiellement en propylène et en un mélange principalement de butène-1 et d'isobutène par métathèse avec I'éthylène. Les proportions relatives d'éthylène et de propylène produits dans une opération de vapocraquage peuvent être modulées dans une certaine mesure en changeant la nature de la charge et en modifiant les conditions opératoires (la sévérité) du craquage. Cependant, dans un mode de fonctionnement orienté vers une proportion plus grande de propylène, il se fait inévitablement des quantités plus importantes de coupe C4, de coupe C5 et de fractions plus lourdes d'essences de mauvaise qualité. Un autre but de la présente invention est d'optimiser la sélectivité relative éthylène-propylène du vapocraquage grâce au traitement des coupes d'hydrocarbures de vapocraquage en C4 ou en C5 qui produit entre autres du propylène, ce qui permet d'ajuster les proportions relatives d'éthylène et de propylène sans être obligé de changer la sévérité du craquage. Le procédé objet de l'invention est plus précisément un procédé de conversion d'une coupe C4 oléfinique en polyisobutène et en propylène, ladite coupe pouvant contenir notamment des dioléfines, du butène-1, de l'isobutène et des impuretés acétylèniques, ledit procédé comportant les étapes suivantes se déroulant successivement: 1) hydrogénation sélective des dioléfines et des impuretés acétyléniques avec simultanément isomérisation du butène-1 en butènes- 2, par passage de ladite coupe en phase liquide sur un catalyseur comprenant au moins un métal choisi dans le groupe formé par le nickel, le palladium et le platine, déposé sur un support, à une température de 20- C, une pression de 1-5 MPa, une vitesse spatiale de 0,5-10 h-1, avec un rapport H2 / dioléfines (molaire) de 0,5 à 5 et de préférence de 1 à 3, de façon à obtenir un effluent contenant majoritairement du butène-2 et de I'isobutène, et ne contenant pratiquement pas de dioléfines ni de composés acétyléniques, 2) polymérisation de l'isobutène contenu dans l'effluent de l'étape 1 en polyisobutène, en présence d'un catalyseur acide, à une température de -100 à +100 C, à une pression telle que la réaction se déroule en phase liquide, une séparation de l'isobutène des autres constituants de la coupe issue de l'étape 1 pouvant avoir lieu avant la polymérisation, pour obtenir d'une part du polyisobutène et d'autre part une coupe C4 résiduelle sans polymère, 3) métathèse de la coupe C4 résiduelle avec de l'éthylène, en présence d'un catalyseur comportant au moins un oxyde de rhénium déposé sur un support, à une température comprise entre 0 et 100 C, et une pression au moins égale à la tension de vapeur du mélange réactionnel à la température de réaction, de façon à obtenir un effluent contenant du propylène, la métathèse étant suivie d'une séparation du propylène. Dans la coupe C4 soumise aux traitements selon le procédé ci-dessus, I'isobutène et le butène-1 peuvent être issus en partie, ou en totalité, d'une coupe C5 oléfinique pouvant contenir notamment des dioléfines, des n- pentènes, des méthylbutènes et des impuretés acétylèniques, qui est soumise à un traitement comportant au moins les deux étapes suivantes se déroulant successivement: 1) hydrogénation sélective des dioléfines et des impuretés acétyléniques avec simultanément isomérisation des oléfines alpha à 5 atomes de carbone en pentènes-2 et en méthyl-2 butène- 2, par passage de ladite coupe en phase liquide sur un catalyseur comprenant au moins un métal choisi dans le groupe formé par le nickel, le palladium et le platine, déposé sur un support, à une température de 20-200 C, une pression de 1-5 MPa, une vitesse spatiale de 0,5-10 h-1, avec un rapport H2 / dioléfines (molaire) de 0,5 à 5 et de préférence de 1 à 3, de façon à obtenir un effluent contenant majoritairement du pentène-2 et du méthyl-2 butène-2, et ne contenant pratiquement pas de dioléfines ni de composés acétyléniques, 2) métathèse d'au moins une partie de l'effluent issu de l'étape précédente avec de l'éthylène, en présence d'un catalyseur comportant au moins un oxyde de rhénium déposé sur un support, à une température comprise entre 0 et 100 C, et une pression au moins égale à la tension de vapeur du mélange réactionnel à la température de réaction, de façon à obtenir un effluent contenant principalement du propylène, du butène-1 et de l'isobutène, la métathèse étant suivie d'une séparation du propylène, 3) introduction du mélange butène-1 et isobutène dans l'étape d'hydrogénation sélective de la coupe C4. On décrira plus en détail le procédé selon l'invention (illustré figure 1), à partir d'une coupe d'hydrocarbures en C4 amenée par un conduit 5, qui contient principalement de l'isobutène, des n-butènes, des butanes, ainsi que du butadiène-1,3 en quantité variable. La coupe C4 est soumise à une succession de traitements regroupés dans les étapes suivantes, pour produire du polyisobutène et du propylène: - hydroisomérisation sélective du butadiène-1,3 avec isomérisation du butène-1 en butène-2 et hydrogénation des hydrocarbures acétyléniques, - polymérisation de l'isobutène, éventuellement après une séparation de l'isobutène des autres constituants de la coupe issue de la première étape, - métathèse de l'effluent riche en butène-2 en présence d'éthylène (éthènolyse) produisant du propylène. La succession des traitements retenue dans le procédé selon l'invention présente de nombreux avantages. Les composés les plus réactifs de la coupe, à savoir les dioléfines (le butadiène-1,3 par exemple) en quantité variable, ainsi que les traces d'hydrocarbures acétyléniques sont transformés dès la première étape, et ne seront donc pas la cause de réactions parasites dans les étapes suivantes. Par ailleurs l'hydroisomérisation sélective des dioléfines (butadiène-1,3 par exemple) dans les coupes de vapocraquage permet d'augmenter considérablement la concentration en butène-2 dans la coupe, ce qui favorise d'autant l'étape de métathèse et un rendement élevé en propylène. L'objet principal de la première étape est de transformer le butadiène-1, 3 et les n-butènes en butène-2. En effet, le butène-2 est la source du propylène qui est produit dans la dernière étape de métathèse en présence d'éthylène. Le butène-1 ne donne pas de produit nouveau avec l'éthylène, et il réagit avec le butène-2 pour donner du propylène, mais aussi des pentènes indésirables. Il est donc souhaitable de maximiser le rendement en butène-2, c'est-à-dire de se rapprocher autant que possible de la proportion autorisée par la thermodynamique. Le deuxième objet de cette étape est d'éliminer les traces d'hydrocarbures acétyléniques toujours présentes dans ces coupes et qui sont des poisons ou des polluants pour les étapes ultérieures. Dans cette première étape (zone 1), on réalise donc simultanément les réactions suivantes, en présence d'hydrogène amené par un conduit 6: - hydroisomérisation sélective du butadiène-1,3 en un mélange de n- butènes à l'équilibre thermodynamique, - isomérisation du butène-1 en butène-2, également à l'équilibre thermodynamique, - hydrogénation des traces d'hydrocarbures acétyléniques. Ces réactions peuvent être réalisées au moyen de divers catalyseurs spécifiques comprenant un ou plusieurs métaux, par exemple du groupe de la classification périodique (Ni, Pd, Pt), déposés sur un support. On met en oeuvre de préférence un catalyseur qui comprend au moins un composé de palladium fixé sur un support minéral réfractaire, par exemple sur une alumine. La teneur en palladium sur le support peut être comprise entre 0,01 et 5 % en poids, de préférence entre 0,05 et 1 % en poids. Divers modes de prétraitement connus de l'homme de l'art peuvent éventuellement être appliqués à ces catalyseurs pour améliorer la sélectivité dans l'hydrogénation du butadiène-1,3 en butènes aux dépens de l'hydrogénation totale en butane qu'il faut éviter. Le catalyseur contient de préférence 0,05 à 10 % en poids de soufre. De façon avantageuse, on utilise un catalyseur constitué par du palladium déposé sur de l'alumine et qui contient du soufre. La sulfuration du catalyseur peut être effectuée in situ (dans la zone de réaction) ou mieux ex situ. Dans ce dernier cas, on opère avantageusement selon le procédé décrit dans le brevet FR-93/09524, c'est-à-dire que le catalyseur a été traité, avant son chargement dans le réacteur d'hydrogénation, par au moins un composé soufré dilué dans un solvant, et que le catalyseur obtenu contenant 0,05 à 10 % de soufre (en poids) est chargé dans le réacteur et activé sous atmosphère neutre ou réductrice à une température comprise entre 20 et 300 OC, une pression comprise entre 0,1 et 5 MPa et une VVH comprise entre 50 et 600 h-1, et que la charge est mise au contact dudit catalyseur activé. La mise en oeuvre du catalyseur, de préférence au palladium, n'est pas critique, mais on préfère généralement utiliser au moins un réacteur à flux descendant à travers un lit fixe de catalyseur. Lorsque la proportion de butadiène-1,3 dans la coupe est importante, ce qui est le cas par exemple d'une coupe de vapocraquage lorsqu'on ne souhaite pas en extraire le butadiène-1,3 pour des usages spécifiques, il peut être avantageux d'effectuer la transformation dans deux réacteurs en série afin de mieux contrôler la sélectivité de l'hydrogénation. Le second réacteur peut être à flux ascendant et avoir un rôle de finition. La quantité d'hydrogène nécessaire à l'ensemble des réactions réalisées dans cette étape est ajustée en fonction de la composition de la coupe pour avoir avantageusement seulement un léger excès d'hydrogène par rapport à la stoechiométrie théorique. Les conditions opératoires sont choisies de telle façon que les réactifs et les produits soient en phase liquide. Il peut cependant être avantageux de choisir un mode de fonctionnement tel que les produits soient partiellement vaporisés à la sortie du réacteur, ce qui facilite le contrôle thermique de la réaction. La température peut varier de 20 à 200 OC, de préférence de 50 à OC ou mieux de 60 à 150 OC. La pression peut être ajustée entre 0,1 et MPa, de préférence entre 0, 5 et 4 MPa et avantageusement entre 0,5 et 3 MPa, de telle façon que les réactifs, au moins en partie, soient en phase liquide. La vitesse spatiale peut être comprise entre 0,5 et 10 h-1 et de préférence entre 1 et 6 h-1, avec un rapport H2 / dioléfines (molaire) de 0,5 à 5 et de préférence de 1 à 3. Le ou les réacteurs d'hydroisomérisation peuvent avantageusement être suivis d'une colonne de stabilisation qui élimine les traces d'hydrogène en excès et le méthane éventuel. L'objet de la deuxième étape (zone 2) est de polymériser l'isobutène présent dans la coupe C4 issue de l'étape précédente par exemple en polyisobutène pouvant entrer dans la composition d'élastomères, ou encore en polybutènes liquides utilisables comme additifs de lubrifiants. L'effluent de l'étape 1 (zone 1) amené par une conduite 11 peut être traité tel quel (représentation de la figure 1). Il peut être intéressant, pour améliorer la qualité des produits, d'extraire l'isobutène de l'effluent résultant de l'étape précédente avant polymérisation. Cette extraction peut se faire par toute méthode bien connue, par exemple simplement par distillation, ou bien par hydratation de I'isobutène en alcool butylique tertiaire en présence par exemple d'acide sulfurique, suivie d'une séparation et d'une déshydratation de l'alcool pour récupérer l'isobutène, ou bien encore par réaction avec du méthanol en présence d'une résine acide échangeuse d'ions pour transformer l'isobutène en méthyl-tertiobutyléther (MTBE) qui est facilement séparé par distillation puis décomposé en présence d'un catalyseur acide pour libérer l'isobutène purifié. La figure 2 schématise cette possibilité avec une zone 4 de séparation de l'isobutène. La polymérisation est réalisée au moyen d'un catalyseur acide de Lewis, par exemple du chlorure d'aluminium, un chloroalkylaluminium, du tétrachlorure d'étain, du trifluorure de bore, éventuellement associé à des traces d'acides de Bronsted comme l'acide chlorhydrique, I'eau, le chlorure de butyle tertiaire, les acides organiques. Le catalyseur peut être mis en oeuvre à l'état solide en poudre ou sous forme d'une suspension dans un hydrocarbure saturé tel que l'hexane ou l'isobutane, ou dans un hydrocarbure halogéné tel que le chlorure de méthyle. Les conditions opératoires sont choisies de telle façon que la température de réaction puisse être contrôlée avec précision. On fixe en général la température pour que la réaction se déroule à une vitesse suffisante, par exemple de -100 à +100 C, de préférence de -50 à +50 C, et la pression est ajustée par exemple de telle façon que l'hydrocarbure éventuellement mis en oeuvre soit partiellement vaporisé par la chaleur dégagée par la polymérisation. Dans le cas ou le catalyseur est mis en oeuvre à l'état solide, la chaleur de réaction peut être enlevée par la circulation en boucle du mélange réactionnel à travers un échangeur extérieur. La section réactionnelle est suivie d'une section dans laquelle le catalyseur est séparé de l'effluent, par exemple par un lavage avec de la soude suivi d'un lavage à l'eau, puis d'une section de séparation (par exemple de distillation) o on sépare le polymère sortant par un conduit 8. Dans le cas o l'effluent total issu de l'étape 1 a été traité par l'étape 2, la distillation sépare un distillat comprenant la coupe C4 résiduelle qui sort par le conduit 13 (figure 1). Dans le cas o le fractionnement a été opéré avant polymérisation, un effluent comprenant la coupe C4 résiduelle passe dans la conduite 13 (figure 2). La coupe C4 résiduelle ainsi obtenue contient en majorité des butanes et du butène-2. Dans la dernière étape 3 du procédé (zone 3), ce butène-2 est mis en réaction avec de l'éthylène (amené par la conduite 7) pour donner du propylène (sortant par la conduite 10) par métathèse. Un conduit 9 évacue les sous-produits séparés. La réaction de métathèse de l'éthylène avec le butène-2 peut être catalysée par des oxydes métalliques variés déposés sur des supports. On utilise de préférence un catalyseur comportant au moins un oxyde de rhénium déposé sur un support composé par un oxyde réfractaire contenant au moins de l'alumine, qui présente un caractère acide, comme par exemple l'alumine elle-même, les silice-alumines ou les zéolithes. On peut citer à titre d'exemple préféré les catalyseurs comportant de l'heptoxyde de rhénium déposé sur une alumine gamma analogue à celle utilisée dans les catalyseurs de reforming, comme décrits dans le brevet US 4 795 734. La teneur en rhénium (exprimée en rhénium métallique) peut être comprise entre 0,01 et 20 %, de préférence entre 1 et 15 % en poids. Les catalyseurs sont soumis par exemple à une activation thermique finale à une température comprise entre 400 et 1000 C pendant une durée de minutes à 5 heures sous une atmosphère non-réductrice. Les catalyseurs comportant de I'heptoxyde de rhénium déposé sur une alumine peuvent aussi être modifiés par l'adjonction d'un oxyde d'un autre métal. De tels catalyseurs modifiés comprennent par exemple du rhénium à l'état d'oxyde, de 0,01 à 20 % en poids exprimé en rhénium métallique, déposé sur un support contenant au moins 75 % en poids d'alumine et 0,01 à 30 % en poids d'au moins un oxyde d'un métal choisi dans le groupe formé par le niobium et le tantale, tel que décrit dans le brevet FR 2 709 125. La réaction de métathèse est effectuée de préférence en phase liquide, en l'absence d'oxygène, de composés oxygénés et d'humidité, et à une température comprise entre 0 et 200 C, de préférence entre 20 et 150 C, sous une pression au moins égale à la tension de vapeur du mélange réactionnel à la température de réaction. Le catalyseur peut être mis en oeuvre en lit fixe. Cependant, comme il doit être fréquemment régénéré, il est alors nécessaire de disposer d'au moins deux réacteurs en parallèle, I'un étant en fonctionnement pendant que l'autre est en régénération. On utilise de préférence un système de lit catalytique mobile comme il est décrit dans le brevet français FR 2 608 595. Le catalyseur est soutiré à intervalles de temps réguliers en bas du réacteur et transféré vers un système de régénération en continu, d'o il est renvoyé en haut du réacteur. Compte-tenu des limitations imposées par la thermodynamique, I'éthylène non converti est fractionné dans une première colonne de distillation et recyclé au réacteur de métathèse. Une deuxième colonne de distillation sépare le propylène, et une troisième colonne sépare les hydrocarbures en C4 non convertis qui peuvent être recyclés au réacteur de métathèse, et une fraction plus lourde en faible quantité. A la coupe C4 traitée dans le procédé selon l'invention, on peut très avantageusement adjoindre un effluent d'hydrocarbures en C4, essentiellement du butène-1 et de 'isobutène, provenant du traitement d'une coupe C5 par hydroisomérisation puis métathèse avec de l'éthylène, selon le schéma de la figure 3. La figure 3 illustre ce mode de réalisation, dans lequel la coupe C4 et une coupe C5 sont traitées simultanément et séparément. La coupe C5 contient principalement des pentanes, des méthyl-butènes, des pentènes et des dioléfines à 5 atomes de carbone, accompagnés de faibles quantités d'hydrocarbures acétyléniques. La coupe C5 entrant par la canalisation 20 est soumise à une étape d'hydroisomérisation (dans les conditions décrites ci-dessus pour la coupe C4) dans une zone 21 avec introduction d'hydrogène par une conduite 22. L'effluent sortant par la canalisation 23 est au moins en partie soumis à une étape de métathèse dans une zone 24 avec de l'éthylène amené par un conduit 25. Il est séparé: du propylène sortant par une conduite 26, des sous-produits sortant par une conduite 27, et un mélange butène- 1 et isobutène sortant par une conduite 28. Par la conduite 28, le mélange butène-1 et isobutène est amené dans la zone 1 d'hydroisomérisation de la coupe C4. La coupe C4 et ledit mélange sont alors traités selon le procédé décrit précédemment. D'une façon encore plus simplifiée, il peut être avantageux de mélanger l'effluent de l'étape 2 (zone 2) de polymérisation de l'isobutène sur la chaîne C4, et qui sort par la conduite 13, avec l'effluent de l'étape 1 (zone 21) d'hydroisomérisation de la coupe C5 (amenée par la conduite 20) qui sort par la canalisation 23, de manière à ne conserver qu'une seule opération de métathèse (zone 3) comme indiqué dans la figure 4. Lorsque le procédé est appliqué à une coupe C4 de vapocraquage, il peut être avantageux d'intégrer l'unité de métathèse avec le craqueur, de manière à bénéficier du train de fractionnement de celui-ci. L'invention concerne également une installation pour mettre en oeuvre le procédé décrit ci-dessus et qui comporte successivement: 1) une zone 1 d'hydrogénation sélective avec isomérisation simultanée du butène-1 en butènes-2, ladite zone comportant au moins un moyen 5 pour l'introduction de la coupe à convertir, au moins un moyen 11 pour la sortie de l'effluent, au moins un moyen 6 pour l'introduction de l'hydrogène, ladite zone comportant également au moins un lit de catalyseur, qui comprend de préférence au moins un métal choisi dans le groupe formé par le nickel, le palladium et le platine, déposé sur un support, 2) une zone 2 de polymérisation et de séparation, comportant au moins un moyen 11, 12 pour l'introduction de l'isobutène de l'effluent issu de la zone 1, au moins un moyen 8 pour la sortie du polymère, au moins un moyen 13 pour la sortie de la coupe C4 résiduelle sans polymère, la zone de polymérisation contenant au moins un catalyseur acide, 3) une zone 3 de métathèse contenant au moins un catalyseur de préférence à base d'oxyde de rhénium déposé sur un support, suivie d'une zone de séparation, et comprenant au moins un moyen d'introduction 13 de la coupe C4 résiduelle, au moins un moyen 7 d'introduction de l'éthylène, au moins un moyen 10 pour la sortie du propylène et au moins un moyen 9 pour la sortie de sous-produits. Dans une première réalisation, la zone 2 de l'étape 2 comprend une zone de polymérisation suivie d'au moins une zone de séparation. Avantageusement, la zone de polymérisation contient un catalyseur acide en suspension. Dans une réalisation préférée, la zone 2 de l'étape 2 est précédée d'une zone 4 d'extraction de l'isobutène et comprend une zone de polymérisation suivie d'au moins une zone de séparation. On opère de préférence avec dans la zone 3 de l'étape 3 un lit mobile de catalyseur. L'installation pour mettre en oeuvre le procédé décrit cidessus peut comporter aussi une section de traitement d'une coupe C5 oléfinique pour produire une partie au moins de la coupe C4 à convertir, ladite coupe C5 pouvant contenir notamment des dioléfines, des n-pentènes, des méthylbutènes et des impuretés acétylèniques, qui comprend successivement au moins: 1) une zone 21 d'hydrogénation sélective avec isomérisation simultanée des oléfines alpha à 5 atomes de carbone en pentènes-2 et en méthyl-2 butène-2, ladite zone comportant au moins un moyen 20 pour l'introduction de la coupe C5, au moins un moyen 23 pour la sortie de l'effluent, au moins un moyen 22 pour l'introduction de l'hydrogène, ladite zone comportant également au moins un lit de catalyseur qui comprend de préférence au moins un métal choisi dans le groupe formé par le nickel, le palladium et le platine, déposé sur un support, 2) une zone 24 de métathèse contenant au moins un catalyseur de préférence à base d'oxyde de rhénium déposé sur un support, et comprenant au moins un moyen 23 d'introduction de l'effluent issu de la zone 21, au moins un moyen 25 d'introduction de l'éthylène, au moins un moyen 26 pour la sortie du propylène, au moins un moyen 27 pour la sortie de sous-produits et au moins un moyen 28 pour la sortie d'un mélange de butène-1 et d'isobutène, et qui est envoyé dans la zone 1. De façon particulièrement intéressante, les coupes C4 et/ou C5 proviennent d'une zone de vapocraquage en amont, le (les) moyen (s) d'introduction des coupes étant relié (s) à ladite zone de vapocraquage, et le moyen d'introduction de l'éthylène dans l'étape de métathèse étant relié à ladite zone de vapocraquage. Les exemples suivants illustrent l'invention sans en limiter la portée. EXEMPLE 1 Une coupe C4 en sortie de vapocraqueur présente la composition indiquée dans le tableau 1 (flux 1). Abréviations du tableau: MAPD = méthyl- acétylène + propadiène, BBV = butadiène-1,2 + butyne-1 + vinyl-acétylène. Cette coupe C4 est d'abord soumise à une hydroisomérisation. Elle est introduite en continu, avec le débit massique indiqué dans le tableau 1, et sous une pression de 2 MPa, dans un premier réacteur comprenant un lit fixe de 2,6 T d'un catalyseur constitué par du palladium sur alumine sulfuré au préalable. De l'hydrogène (mélangé à du méthane) est également injecté dans ce réacteur, comme indiqué dans le tableau 1 (flux 2). La température, qui est de 50 C à l'entrée, s'élève à 95 C à la sortie. L'effluent est ensuite traité dans un réacteur de finition chargé avec 2, 5 T du même catalyseur, et fonctionnant pratiquement en isotherme à 70 C. A la sortie (tableau 1, flux 3), la coupe est débarrassée des composés acétyléniques, et le butadiène-1,3 a été transformé essentiellement en butènes, qui sont en majorité des butènes-2, le butène-1 ayant été isomérisé. La coupe est alors traitée dans une colonne de stabilisation, o l'hydrogène résiduel et le méthane sont séparés. Après ce traitement, la coupe a la composition du flux 4 (tableau 1). Dans la deuxième étape, I'isobutène contenu dans la coupe hydrotraitée est polymérisé pour donner un polymère constitué principalement d'unités isobutène mais contenant aussi en petites quantités des unités butène-1 (polybutène). Le flux 4 (tableau 1) est introduit dans un réacteur agité en même temps que le catalyseur constitué par du chlorure d'aluminium enpoudre, à raison de 6 kg/h d'AICI3. La chaleur de polymérisation est éliminée en faisant circuler en boucle la phase liquide du réacteur à travers un échangeur extérieur réfrigéré de manière à maintenir la température de réaction à -5 C. A la sortie du réacteur, le catalyseur est détruit et séparé de l'effluent brut par un lavage à la soude caustique suivi d'un lavage à l'eau. L'effluent brut débarrassé du catalyseur a la composition donnée dans le tableau 1 (flux 5). La coupe C4 résiduelle et le polybutène sont séparés par distillation. Dans la dernière étape, la coupe résiduelle qui contient principalement des butènes-2 est mise en réaction avec de l'éthylène (composition globale: flux 6 du tableau 1) sur un catalyseur de métathèse, constitué par de l'oxyde de rhénium sur alumine gamma (8 % en poids en rhénium métal), préparé selon les enseignements du brevet US 4 795 734. La coupe C4 est mélangée à l'entrée du réacteur de métathèse avec de l'éthylène d'appoint, ainsi qu'avec des flux de recyclage d'éthylène et de butènes. Ce réacteur fonctionne en lit mobile, comme décrit dans le brevet FR 2 608 595, à une température de 35 C et sous une pression de 3,5 MPa, et il est couplé avec un régénérateur fonctionnant à 550 C sous pression atmosphérique. Le catalyseur est soutiré à intervalles de temps réguliers en bas du réacteur et transféré vers le régénérateur, d'o il est renvoyé en haut du réacteur, les transferts se faisant à travers des sas tampons. En sortie de réacteur, I'éthylène non converti est fractionné dans une première colonne de distillation et recyclé. Une deuxième colonne de distillation sépare le propylène, et une troisième colonne sépare les hydrocarbures en C4 non convertis qui sont également recyclés, et des pentènes en faible quantité. La composition de l'effluent de métathèse est indiquée dans le tableau 1, flux 7. Le bilan global de la transformation s'établit donc comme suit. Pour 100 parties en poids (pp) de coupe C4 sortie du vapocraqueur, on consomme 1, 6 pp d'hydrogène et 26,7 pp d'éthylène, et on produit 29,7 pp de polybutène et 79,6 pp de propylène. Au niveau du vapocraqueur d'o est issue la coupe C4 traitée, ce bilan représente donc une faible consommation d'éthylène, qui permet une production supplémentaire de propylène importante, et ceci sans avoir à modifier les conditions de marche du craqueur. EXEMPLE 2 Cet exemple décrit la mise en oeuvre à la fois d'une coupe C4 et d'une coupe C5 de vapocraquage pour produire du polybutène et du propylène. Une coupe C5 en sortie de vapocraqueur présente la composition indiquée dans le tableau 2 (flux 1). Cette coupe C5 est soumise d'abord à une étape d'hydroisomérisation, puis à une étape de métathèse en présence d'éthylène, pour produire du propylène et une fraction C4 constituée essentiellement par de l'isobutène et du butène-1, qui sera mélangée avec la coupe C4 issue du craqueur. Dans la première étape d'hydroisomérisation, la coupe C5 est introduite en continu, avec le débit massique indiqué dans le tableau 2, et sous une pression de 2 MPa, dans un premier réacteur comprenant un lit fixe de 1,2 T d'un catalyseur constitué par du palladium sur alumine sulfuré au préalable. De l'hydrogène (mélangé à du méthane) est également injecté dans ce réacteur, comme indiqué dans le tableau 2 (flux 2). La température, qui est de 50 C à l'entrée, s'élève à 85 C à la sortie. L'effluent est ensuite traité dans un réacteur de finition chargé avec 1, 1 T du même catalyseur, et fonctionnant pratiquement en isotherme à 80 C. A la sortie (tableau 2, flux 3), la coupe est débarrassée des traces de composés acétyléniques, et les dioléfines en C5 ont été hydrogénées en méthyl-butènes et en pentènes, qui sont en majorité du méthyl-2 butène-2 et du pentène-2 en raison de l'isomérisation qui se fait en même temps. La coupe est alors traitée dans une colonne de stabilisation, o l'hydrogène résiduel et le méthane sont séparés. Après ce traitement, la coupe a la composition du flux 4 (tableau 2). Dans la deuxième étape, la coupe C5 est mise en réaction avec de l'éthylène (composition globale: flux 5 du tableau 2) sur un catalyseur de métathèse, constitué par de l'oxyde de rhénium sur alumine gamma (8 % en poids en rhénium métal), préparé selon les enseignements du brevet US 4 795 734. Le réacteur de métathèse fonctionne en lit mobile, comme décrit dans le brevet FR 2 608 595, à une température de 35 C et sous une pression de 3,5 MPa, et il est couplé avec un régénérateur fonctionnant à 550 C sous pression atmosphérique. Le catalyseur est soutiré à intervalles de temps réguliers en bas du réacteur et transféré vers le régénérateur, d'o il est renvoyé en haut du réacteur, les transferts se faisant à travers des sas tampons. En sortie de réacteur, I'éthylène non converti est fractionné dans une première colonne de distillation et recyclé. Une deuxième colonne de distillation sépare le propylène, et une troisième colonne sépare l'isobutène et le butène-1 en tête, et des oléfines plus lourdes en fond. La composition de l'effluent de métathèse est indiquée dans le tableau 2, flux 6. Le flux d'isobutène et de butène-1 obtenu après fractionnement de l'effluent brut de métathèse (tableau 3, flux 2) est alors mélangé avec la coupe C4 mise en oeuvre dans l'exemple 1 (tableau 3, flux 1). Le mélange est soumis à la même succession d'étapes et dans les mêmes conditions que décrit dans l'exemple 1. Le bilan de l'opération est donné dans le tableau 3. Le bilan global de la transformation s'établit donc comme suit. Pour 69 parties en poids (pp) de coupe C4 et 31 parties en poids (pp) de coupe C5 sortie du vapocraqueur, on consomme 1,5 pp d'hydrogène et 23,4 pp d'éthylène, et on produit 24,6 pp de polybutène et 62,7 pp de propylène. TABLEAU 1 Co r, r, 1 2 3 4 5 6 7 (kg/h) Charge Charge Sortie C4 Sortie Sortie Entrée Sortie C4 HydroHydro- Stabilisation Polybutène Métathèse Métathèse Isomérisation Isomérisation - Entrée Polybutène (C3 + C3=) 10 10 45 28 28 MAPD 31 31 Iso + n-Butane 991 991 1434 1404 1404 1404 1404 Isobutène 5741 5741 5741 5533 55 55 55 Butène-1 3407 3407 1003 729 70 70 0 Butènes-2 2250 2250 12733 12630 12630 12630 1642 Butadiène-1,3 8095 8095 BBV 104 104 Hydrogène 343 16 Méthane 909 909 Polybutène 6137 Ethylène 5513 54 Propylène 16429 Pentènes 88 Total 20629 21881 21881 20324 20324 19672 19672 (O Co TABLEAU 2 r, 1 2 3 4 5 6 (kg/h) Charge Charge Sortie C5 Sortie Entrée Sortie C5 Hydro- HydroStabilisation Métathèse Métathèse Isomérisation Isomérisation C4 91 91 91 91 Diènes C5 2723 2723 O'z Iso + n-Pentane 4538 4538 4729 4729 4729 4729 Méthyl-3 butène-1 61 61 34 34 34 34 Méthyl-2 butène-1 294 294 156 156 156 156 Méthyl-2 butène-2 734 734 2070 2070 2070 414 Pentène-1 248 248 119 119 119 119 Pentène-2 252 252 1174 1174 1174 411 Autres oléfines C5 136 136 788 788 788 158 Hydrogène 88 4 Méthane 177 177 Ethylène 1238 12 Propylène 1451 Isobutène 1193 Butène-1 610 Lourds > C5 1021 Total 9077 9342 9342 9161 10308 10308 TABLEAU 3 CO rc rO 1 2 3 4 5 6 7 8 (kg/h) Coupe C4 de Charge Sortie C4 Sortie Sortie Entrée Sortie C4 Métathèse Hydro- Hydro- Stabilisation Polybutène Métathèse Métathèse des C5 Isomérisation Isomérisation - Entrée Polybutène (C3 + C3=) 10 10 45 28 28 MAPD 31 31 Iso + n-Butane 991 991 1434 1404 1404 1404 1404 Isobutène 5741 1193 6934 6934 6683 66 64 64 Butène-1 3407 610 4017 1047 761 74 74 2 Butènes-2 2250 2250 13310 13202 13202 13202 1716 Butadiène-1, 3 8095 8095 BBV 104 104 Hydrogène 350 12 Méthane 909 909 Polybutène 7304 Ethylène 5707 Propylène 17175 Pentènes 90 Total 20629 1803 23691 23691 22078 22078 20451 20451 REVENDICATIONS 1- Procédé de conversion d'une coupe C4 oléfinique en polyisobutène et en propylène, ladite coupe contenant notamment des dioléfines, du butène-1, de l'isobutène et des impuretés acétylèniques, caractérisé en ce que ledit- procédé comporte les étapes suivantes se déroulant successivement: 1) hydrogénation sélective des dioléfines et des impuretés acétyléniques avec simultanément isomérisation du butène-1 en butènes- 2, par passage de ladite coupe en phase liquide sur un catalyseur comprenant au moins un métal choisi dans le groupe formé par le nickel, le palladium et le platine, déposé sur un support, à une température de 20- C, une pression de 1-5 MPa, une vitesse spatiale de 0,5-10 h-1, avec un rapport H2 / dioléfines (molaire) de 0,5 à 5, de façon à obtenir un effluent contenant majoritairement du butène-2 et de l'isobutène, et ne contenant pratiquement pas de dioléfines ni de composés acétyléniques, 2) polymérisation de l'isobutène contenu dans l'effluent de l'étape 1 en polyisobutène, en présence d'un catalyseur acide, à une température de -100 à +100 C, à une pression telle que la réaction se déroule en phase liquide, une séparation de l'isobutène des autres constituants de la coupe issue de l'étape 1 pouvant avoir lieu avant la polymérisation, pour obtenir d'une part du polyisobutène et d'autre part une coupe C4 résiduelle sans polymère, 3) métathèse de la coupe C4 résiduelle avec de l'éthylène, en présence d'un catalyseur comportant au moins un oxyde de rhénium déposé sur un support, à une température comprise entre 0 et 100 C, et une pression au moins égale à la tension de vapeur du mélange réactionnel à la température de réaction, de façon à obtenir un effluent contenant du propylène, la métathèse étant suivie d'une séparation du propylène. 2- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape 1) se déroule en présence d'un catalyseur contenant 0,05 à 10 % en poids de soufre. Z4 3- Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le catalyseur a été traité, avant son chargement dans le réacteur d'hydrogénation, par au moins un composé soufré dilué dans un solvant, et que le catalyseur obtenu contenant 0,05 à 10 % de soufre (en poids) est chargé dans le réacteur et activé sous atmosphère neutre ou réductrice à une température comprise entre 20 et 300 C, une pression comprise entre 0,1 et 5 MPa et une VVH comprise entre 50 et 600 h-1, et que la charge est mise au contact dudit catalyseur activé. 4- Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le catalyseur est constitué par du palladium déposé sur de l'alumine et qui contient du soufre. - Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en i15 ce que la polymérisation de l'isobutène se déroule en présence d'un catalyseur choisi dans le groupe formé par le chlorure d'aluminium, le trifluorure de bore, les chloroalkylaluminium, le tétrachlorure d'étain. 6- Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la polymérisation de l'isobutène se déroule en présence d'un catalyseur acide associé à des traces d'acide de Bronsted. 7- Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la métathèse a lieu en présence d'un catalyseur contenant de I'oxyde de rhénium à raison de 0,01 à 20 % en poids exprimé en rhénium métallique, déposé sur un support contenant au moins 75 % en poids d'alumine et 0,01 à 30 % en poids d'au moins un oxyde d'un métal choisi dans le groupe formé par le niobium et le tantale. 8- Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la métathèse est effectuée avec un catalyseur en lit mobile. 9- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans la coupe C4, I'isobutène et le butène-1 peuvent être issus au moins en partie d'une coupe C5 oléfinique qui est soumise à un traitement comportant au moins les deux étapes suivantes se déroulant successivement: 1) hydrogénation sélective des dioléfines et des impuretés acétyléniques avec simultanément isomérisation des oléfines alpha en C5 en pentènes-2 et en méthyl-2 butène-2, par passage de ladite coupe C5 en phase liquide sur un catalyseur comprenant au moins un métal choisi dans le groupe formé par le nickel, le palladium et le platine, déposé sur un support, à une température de 20-200 C, une pression de 1-5 MPa, une vitesse spatiale de 0,5-10 h-1, avec un rapport H2/dioléfines (molaire) de 0,5 à 5, de façon à obtenir un effluent contenant majoritairement du pentène-2 et du méthyl-2 butène-2, et ne contenant pratiquement pas de dioléfines ni de composés acétyléniques, 2) métathèse d'au moins une partie de l'effluent issu de l'étape précédente avec de l'éthylène, en présence d'un catalyseur comportant au moins un oxyde de rhénium déposé sur un support, à une température comprise entre 0 et 100 C, et une pression au moins égale à la tension de vapeur du mélange réactionnel à la température de réaction, de façon à obtenir un effluent contenant principalement du propylène, du butène-1 et de l'isobutène, la métathèse étant suivie d'une séparation du propylène, 3) introduction du mélange butène-1 et isobutène dans l'étape d'hydrogénation de la coupe C4. - Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les coupes C4 et C5 sont issues d'une unité de vapocraquage. 11- Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'étape unique de métathèse traite simultanément l'effluent d'hydroisomérisation de la coupe C5 et la coupe C4 résiduelle. 12- Installation pour la conversion d'une coupe C4 oléfinique en polyisobutène et en propylène, caractérisée en ce qu'elle comporte successivement: 1) une zone 1 d'hydrogénation sélective avec isomérisation simultanée du butène-1 en butènes-2, ladite zone comportant au moins un moyen 5 pour l'introduction de la coupe à convertir, au moins un moyen 11 pour la sortie de l'effluent, au moins un moyen 6 pour l'introduction de l'hydrogène, ladite zone comportant également au moins ur lit de catalyseur, 2) une zone 2 de polymérisation et de séparation, comportant au moins un moyen pour l'introduction de l'isobutène de l'effluent issu de la zone 1, au moins un moyen 8 pour la sortie du polymère, au moins un moyen 13 pour la sortie de la coupe C4 résiduelle sans polymère, la zone de polymérisation contenant au moins un catalyseur acide, 3) une zone 3 de métathèse contenant au moins un catalyseur suivie d'une zone de séparation, et comprenant au moins un moyen 13 d'introduction de la coupe C4 résiduelle, au moins un moyen 7 d'introduction de l'éthylène, au moins un moyen 10 pour la sortie du propylène et au moins un moyen 9 pour la sortie de sous-produits. 13- Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce que la zone 2 est précédée d'une zone d'extraction de l'isobutène, et qu'elle comprend une zone de polymérisation suivie d'au moins une zone de séparation. 14- Installation selon l'une des revendications 12 ou 13, caractérisée en ce que la zone 2 comprend une zone de polymérisation suivie d'au moins une zone de séparation. - Installation selon la revendication 11, caractérisée en ce que la zone 3 contient un lit mobile de catalyseur. 16- Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte aussi une section de traitement d'une coupe C5 oléfinique pour produire une partie au moins de la coupe C4 à convertir, ladite coupe C5 pouvant contenir notamment des dioléfines, des n- pentènes, des méthylbutènes et des impuretés acétylèniques, qui comprend successivement au moins: 1) une zone 21 d'hydrogénation sélective avec isomérisation simultanée des oléfines alpha à 5 atomes de carbone en pentènes-2 et en méthyl-2 butène-2, ladite zone comportant au moins un moyen 20 pour l'introduction de la coupe C5, au moins un moyen 23 pour la sortie de I'effluent, au moins un moyen 22 pour l'introduction de l'hydrogène, ladite zone comportant également au moins un lit de catalyseur, 2) une zone 24 de métathèse comprenant au moins un moyen 23 d'introduction de l'effluent issu de la zone 21, au moins un moyen 25 d'introduction de l'éthylène, au moins un moyen 26 pour la sortie du propylène,au moins un moyen 27 Dour la sortie de sous-produits et au moins un moyen 28 pour la sortie d'un mélange de butène-1 et d'isobutène, et qui est envoyé dans la zone 1. 17 Installation selon l'une des revendications 12 à 16, caractérisée en ce que le (les) moyen (s) d'introduction de la coupe à convertir est relié à une zone de vapocraquage produisant une coupe C4 ou C5, et en ce que le moyen d'introduction de l'éthylène dans la zone de métathèse est relié à ladite zone de vapocraquage.