Brevet FR2727335A1 — publié le 19960531

La présente invention concerne un procédé et un dispositif d'extrusion-filage d'un alliage d'aluminium à bas titre. Elle s'intéresse plus particulièrement à la mise en oeuvre d'un procédé dit "direct", consistant à placer une billette d'alliage dans un conteneur longitudinal comportant un outil transversal fixe d'extrusionfilage à une première extrémité transversale et un fouloir transversal mobile longitudinalement, à l'intérieur du conteneur, notamment d'une deuxième extrémité transversale de celui-ci vers ladite première extrémité transversale, en intercalant entre l'outil et le fouloir la billette portée à une température initiale déterminée, inférieure à la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage, à déterminer une vitesse initiale de déplacement longitudinal du fouloir vers la première extrémité transversale du conteneur, avec extrusion-filage de la billette, en fonction de la température initiale de celle-ci et d'une pression maximale admissible initialement dans l'alliage sur l'outil, compte tenu de paramètres comportant notamment le rapport de filage et l'effort longitudinal maximal susceptible d'être appliqué à cet effet au fouloir et de la dimension longitudinale initiale de la billette, de telle sorte que l'alliage présente en sortie d'outil une température inférieure à la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage, à commencer l'extrusion-filage en provoquant un déplacement longitudinal du fouloir vers l'outil à ladite vitesse initiale, et à poursuivre l'extrusion-filage en poursuivant le déplacement longitudinal du fouloir vers l'outil. Dans ses différents modes de mise en oeuvre actuellement connus, ce procédé présente l'inconvénient d'une faible productivité, en raison de l'impossibilité d'augmenter la vitesse du fouloir, ou vitesse d'extrusion, sans risque de porter atteinte à la qualité du produit obtenu. En effet, compte tenu des pressions mises en oeuvre à l'intérieur du conteneur, le déplacement longitudinal de la billette, à l'intérieur de celui-ci, conjointement avec le poussoir se traduit non pas par un glissement longitudinal à l'intérieur du conteneur, mais par un cisaillement beaucoup plus générateur de calories. Naturellement, la génération de calories du fait de ce cisaillement est d'autant plus grande que la vitesse de filage est grande et si cette vitesse dépasse certaines limites relativement basses, les échanges thermiques entre le conteneur et l'atmosphère sont insuffisants pour évacuer ces calories, qui produisent par conséquent un échauffement progressif de l'alliage à l'intérieur du conteneur, si bien que cet alliage peut sortir de l'outil à une température supérieure à la température de fusion de l'un de ses constituants.On assiste par conséquent à l'apparition de défauts sur le produit et à une dégradation de l'outil. Le but de la présente invention est de permettre l'augmentation de la productivité, c'est-à-dire de la vitesse de filage, sans risque de défaut dans le produit ou de dégradation de l'outil. A cet effet, la présente invention propose un procédé du type indiqué en préambule, caractérisé en ce que l'on poursuit l'extrusionfilage en donnant à la vitesse moyenne de déplacement longitudinal du fouloir vers la première extrémité transversale du conteneur, entre le début et la fin de l'extrusion-filage, une valeur supérieure à celle de la pratique habituelle de l'extrusion-filage, de façon compatible avec le maintien dans l'alliage, sur l'outil, d'une pression maximale admissible compte tenu desdits paramètres et de la dimension longitudinale effective de la billette, et en refroidissant progressivement, corrélativement, le conteneur, de façon régulée de telle sorte que la température de l'alliage, en sortie d'outil, reste inférieure à la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage. Naturellement, dans le souci d'obtenir une productivité maximale, on pilote de préférence la vitesse de déplacement longitudinal du fouloir, c'est-à-dire la vitesse d'extrusion, de telle sorte qu'elle soit aussi élevée que possible, c'est-à-dire que la température de l'alliage en sortie d'outil soit à chaque instant aussi proche que possible de la température de fusion du plus fusible des composants de l'alliage, tout en conservant une marge raisonnable de sécurité vis-à-vis de cette température de fusion. Ainsi, il est certes possible de mettre en oeuvre le procédé selon l'invention en maintenant à une valeur constante, supérieure à celle de la pratique habituelle, la vitesse de déplacement longitudinal du fouloir vers la première extrémité transversale du conteneur, c'est-à-dire la vitesse d'extrusion, voire en la faisant décroître au fur et à mesure de l'extrusionfilage, naturellement en conservant une valeur moyenne supérieure à celle de la pratique habituelle, mais le procédé selon l'invention se révèle particulièrement avantageux dans un mode de mise en oeuvre préféré selon lequel on augmente progressivement cette vitesse de déplacement longitudinal du fouloir au fur et à mesure de l'extrusion-filage. On peut faire en sorte que la température de l'alliage en sortie d'outil reste sensiblement constante, mais on peut également choisir de faire en sorte qu'elle décroisse au fur et à mesure de l'extrusion-filage, par un surcroît de refroidissement du conteneur de telle sorte que ce refroidissement surcompense la tendance de la billette à s'échauffer, ou encore qu'elle croisse au fur et à mesure de l'extrusion-filage, naturellement dans des limites compatibles avec le maintien de la température de l'alliage en sortie d'outil en dessous de la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage, lorsque la température initiale de la billette, c'est-à-dire sa température au début de l'extrusion-filage, est sensiblement inférieure à cette température de fusion. Les moyens utilisés pour refroidir le conteneur peuvent être choisis librement, par l'Homme du métier, mais on préfère refroidir le conteneur par une circulation longitudinale de fluide réfrigérant de la première extrémité transversale vers la deuxième extrémité transversale, aussi près que possible de la billette, le fluide réfrigérant étant de préférence un flux gazeux sous pression et par exemple de l'air, éventuellement chargé d'eau vaporisée, ou encore de l'azote notamment gazeux. Pour mettre en oeuvre ce procédé, la présente invention propose également un dispositif d'extrusion-filage, comportant de façon connue en elle-même - un conteneur longitudinal présentant des première et deuxième extrémités transversales et ,entre celles-ci, une paroi tubulaire longitudinale présentant une face périphérique intérieure délimitant une section transversale intérieure constante, - un outil transversal de filage, agencé de façon fixe à ladite première extrémité transversale du conteneur, - un fouloir transversal mobile longitudinalement, à l'intérieur du conteneur, notamment de ladite deuxième extrémité transversale de celuici vers ladite première extrémité transversale, - des moyens moteurs commandés, pour déplacer le fouloir longitudinalement, à l'intérieur du conteneur, notamment de ladite deuxième extrémité transversale de celui-ci vers ladite première extrémité transversale, - des moyens de commande des moyens moteurs, notamment en vitesse de déplacement longitudinal du fouloir, et caractérisé en ce que la paroi comporte intérieurement, en relation d'échange thermique avec sa face périphérique intérieure, des moyens de circulation d'un fluide réfrigérant et en ce que sont prévus des moyens commandés de fourniture du fluide refrigérant et des moyens de commande des moyens de fourniture, notamment en température du fluide réfrigérant, liés aux moyens de commande des moyens moteurs de façon à, corrélativement, donner à la vitesse moyenne de déplacement longitudinal du fouloir vers la première extrémité transversale du conteneur, entre le début et la fin de l'extrusion-filage, une valeur supérieure à celle de la pratique habituelle de l'extrusion-filage, de préférence en augmentant progressivement cette vitesse de déplacement comme on l'a indiqué précédemment, et refroidir progressivement le conteneur, de façon à maintenir la température de sortie d'outil à une valeur inférieure à la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage. En relation avec les modes de mise en oeuvre préférés du procédé qui ont été indiqués précédemment, les moyens de commande peuvent être régulés de telle sorte que la température de sortie d'outil reste constante ou qu'elle décroisse, ou encore qu'elle croisse, naturellement en restant inférieure à la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage. Le mode de réalisation des moyens de circulation du fluide réfrigérant peut être choisi par l'Homme du métier dans une large gamme de possibilités, notamment s'il s'agit d'équiper conformément à la présente invention des conteneurs préexistants mais, de préférence, on fait en sorte que les moyens de circulation de fluide réfrigérant comportent une pluralité de conduits longitudinaux aménagés dans la paroi du conteneur, de l'une à l'autre des première et deuxième extrémités transversales de celui-ci. et raccordés à des entrée et sortie de fluide refrigérant, elles-mêmes raccordées à un groupe frigorifique, de telle sorte que le fluide réfrigérant parcoure lesdits conduits de la première extrémité transversale du conteneur vers la deuxième extrémité transversale de celui-ci. Ainsi, selon un mode de réalisation préféré du dispositif selon l'invention, les conduits sont des trous borgnes longitudinaux présentant une embouchure au niveau de la deuxième extrémité transversale du conteneur et un fond au niveau de la première extrémité transversale de celui-ci, ladite embouchure étant raccordée à un collecteur commun de sortie de fluide réfrigérant, et comportent intérieurement, chacun, une canne longitudinale d'arrivée de fluide réfrigérant laissant subsister en tout sens transversal, autour d'elle, un jeu de passage longitudinal pour le fluide réfrigérant, lesdites cannes étant raccordées à un collecteur commun d'entrée de fluide réfrigérant au niveau de la deuxième extrémité transversale du conteneur et chacune d'entre elles débouchant dans le conduit respectif à proximité du fond de celui-ci. Avantageusement, alors, on peut prévoir des moyens commandés de chauffage de la paroi du conteneur, utiles par exemple lors d'un démarrage ou d'un changement de production, sous la forme de moyens commandés de chauffage dudit fluide réfrigérant, qui est de préférence un fluide gazeux sous pression comme on l'a indiqué plus haut. D'autres caractéristiques et avantages du procédé et du dispositif selon l'invention ressortiront de la description ci-dessous, relative à un exemple non limitatif de mise en oeuvre, ainsi que des dessins annexés qui font partie intégrante de cette description. - Les figure 1 et 2 illustrent, en une vue en coupe longitudinale schématique, un dispositif d'extrusion-filage selon l'invention respectivement en début d'extrusion-filage et en fin d'extrusion-filage. - La figure 3 est un graphique illustrant la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, avec en abscisse la température Tb de la billette au niveau de l'outil, et plus précisément à l'entrée de celui-ci, et en ordonnées la vitesse V de filage, c'est-à-dire la vitesse du fouloir dans son déplacement longitudinal vers l'outil, à l'intérieur du conteneur, en cours d 'extrusion-filage. - La figure 4 montre, en une vue partielle, en demi-coupe longitudinale, un conteneur aménagé pour mettre en oeuvre la présente invention. - La figure 5 montre une vue schématique, en coupe transversale courante, de ce conteneur. On se réfèrera en premier lieu aux figures 1 et 2, où l'on a illustré un dispositif d'extrusion-filage ou presse à filer 1 comportant, de façon connue en elle-même, un conteneur 2 présentant un axe longitudinal 3 et destiné à recevoir intérieurement une billette 4 d'alliage à extruder-filer. Le conteneur 2 est délimité, dans le sens d'un éloignement par rapport à l'axe 3, par une paroi longitudinale 7, cylindrique d'axe 3 et notamment cylindrique de révolution autour de cet axe 3. De façon également connue en elle-même, la paroi 7 est généralement composée de plusieurs parois coaxiales dont la plus proche de l'axe 3, c'est-à-dire celle qui définit la face périphérique intérieure 5, est généralement appelée âme et a été illustrée plus en détail, sous la référence numérique 6, à la figure 4 dans un mode de réalisation spécifiquement adapté à la mise en oeuvre de l'invention. Le conteneur 2 présente deux extrémités transversales 8, 9 jusqu'où s'étend sa face S et qui sont intégralement ouvertes longitudinalement. Au niveau de l'extrémité 8, il porte de façon solidaire mais généralement interchangeable un outil 10 d'extrusion-filage qui n'est pas caractéristique de la présente invention et peut donc être librement choisi, par un Homme du métier, en fonction de la forme que l'on désire communiquer, en coupe transversale, au produit profilé 11 obtenu par l'extrusion-filage.A cet effet, I'outil 10 délimite par une face périphérique intérieure ou portée 12 un passage longitudinal 13 de section transversale déterminée, plus faible que celle de la face 5, ce qui impose à l'alliage constitutif de la billette 4 en cours d'extrusion-filage une migration vers l'axe 3 si, comme il est illustré, le passage 13 est coaxial au conteneur 2, ou selon d'autres modes dans le cas où le passage 13 est désaxé, par exemple lorsque, de façon connue en elle-même mais non illustrée, plusieurs exemplaires du passage 13 sont aménagés dans le même outil 10 pour réaliser simultanément plusieurs produits 1 1 à partir de la meme billette 4 ; en effet, la billette 4 est dimensionnée, transversalement, de façon à occuper la totalité de la section transversale de la face périphérique intérieure 5 du conteneur 2. Par son autre extrémité 9, le conteneur 2 reçoit un fouloir transversal 14 occupant également la totalité de la section transversale de la face périphérique intérieure 5 et guidé au coulissement longitudinal le long de celle-ci, de façon à pouvoir accomplir une translation longitudinale à l'intérieur du conteneur 2, notamment dans un sens 15 allant de l'extrémité 9 vers l'extrémité 8, c'est-à-dire vers l'outil 10, en poussant la billette 4 pour provoquer l'extrusion-filage de l'alliage qui la compose. Pour se déplacer dans ce sens 15 d'extrusion-filage, ou en sens opposé après l'extrusion-filage d'une billette 4 et en vue de permettre l'introduction d'une nouvelle billette 4 par l'extrémité 9 du conteneur 2, le fouloir est raccordé par une tige longitudinale 16 dont il est solidaire et qui, par rapport à lui, fait saillie coaxialement en sens opposé au sens 15, c'est-à-dire vers l'extérieur du conteneur 2 par l'extrémité 9 de celuici, à des moyens moteurs 17 de tout type connu, par exemple hydrauliques.Ces moyens moteurs 17 sont commandés en marche-arrêt, sens de déplacement longitudinal du fouloir 14 et vitesse de déplacement longitudinal de ce fouloir 14 notamment dans le sens 15, par des moyens de commande 18 qui, conformément à un mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention, sont prévus pour faire varier la vitesse de déplacement du fouloir 14 dans le sens 15, dans le sens de l'augmentation, au fur et à mesure de l'extrusion-filage d'une billette 4 dans des conditions qui vont être indiquées à présent, en référence à la figure 3. On supposera qu'initialement, alors que le conteneur 2 vient d'être chargé d'une billette 4 et que le fouloir 14 occupe une position extrême arrière en référence au sens 15, comme le montre la figure 1, la billette 4 occupe intégralement le volume délimité, à l'intérieur du conteneur 2, par la face périphérique intérieure 5 de la paroi 7 de celui-ci, le fouloir 14 et l'extrémité 8 du conteneur 2, I'outil 10 contenant éventuellement un reste d'alliage issu d'une billette 4 précédente dans la mesure où le fouloir 14 ne pénètre pas dans l'outil 10 en fin d'extrusion-filage.Le dispositif 1 étant chaud du fait d'une extrusion-filage précédente ou ayant été convenablement chauffé par induction ou au moyen de résistances électriques, de façon connue et non représentée, ou encore par des moyens de chauffage qui seront décrits plus loin, en référence aux figures 4 et 5, et la billette 4 étant généralement placée chaude dans le conteneur, l'ensemble formé par le dispositif 1 et la billette 4 est supposé se trouver alors à une température déterminée TbA, supérieure à la température ambiante mais inférieure à la température de fusion TdMAX de l'un quelconque des composants de l'alliage constitutif de la billette 4, c'est-à-dire du plus fusible de ces composantes. On détermine en fonction de paramètres dépendant du dispositif 1 utilisé, tels que le rapport de filage, ou rapport de la section transversale du passage 13 à la section transversale de la face 5, et l'effort longitudinal maximal susceptible d'être appliqué par les moyens moteurs 17 au fouloir 14, dans le sens 15, ce qui impose le choix d'une valeur de pression PdA inférieure à une valeur maximale admissible initialement PdAMAX, dans l'alliage, sur l'outil 10, c'est-à-dire au niveau d'un plan géométrique transversal 19 situé à l'extrémité 8 du conteneur 2, à la limite entre celuici et l'outil 10, et en fonction de la température initiale TbA de la billette 4 notamment sur l'outil, c'est-à-dire au niveau du plan 19, une vitesse initiale VA de déplacement du fouloir 14 dans le sens 15, de telle sorte que l'alliage constitutif de la billette 4 présente en sortie d'outil, c'est-à-dire à la sortie du passage 13, une température d'extrusion-filage TdA inférieure à la température de fusion TdMAx. Alors, on commence l'extrusion en déplaçant le fouloir 14, dans le sens 15, à la vitesse VA. On démontre que, en fonction du dispositif 1 utilisé et des caractéristiques de la billette 4, la valeur optimale de cette vitesse initiale VA peut être la même que dans le cas d'une extrusion-filage pratiquée dans les conditions habituelles, c'est-à-dire sans refroidissement du conteneur 2 et, à travers lui, de la billette 4, ou encore lui être supérieure ou inférieure. A titre d'exemple non limitatif, l'extrusion des alliages d'aluminium à bas titre s'effectue à des températures de l'ordre de 200 C environ à 500 C environ, au niveau du passage 13, selon la nature de l'alliage et les autres conditions opératoires et dans tous les cas, elle doit être inférieure à la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage. Au niveau du plan 19 se développe alors dans l'alliage constitutif de la billette 4 une pression longitudinale de valeur PdA et, du fait d'un échauffement par effet de cisaillement de l'alliage le long de la face 5 de la paroi 7 du conteneur 2, I'alliage commence à sortir du passage 13 à la température TdA inférieure à la température admissible à ce niveau TdMAX- Dans la mesure où la dimension longitudinale ou longueur de la billette 4 intervient dans l'effort de cisaillement et par conséquent dans l'échauffement qui en résulte puisque c'est selon cette longueur qu'elle est en contact avec la face périphérique intérieure 5 de la paroi 7, on prend également cette longueur en compte dans la détermination de la température TbA à laquelle on porte initialement le conteneur 2, et plus précisément la billette 4 à l'intérieur de celui-ci. Cette phase initiale de l'extrusion-filage correspond au point A de la figure 3, où l'on observe que l'on a soin de faire en sorte que la pression PdA soit inférieure à une valeur maximale admissible PdAMAX compte tenu des paramètres précités, liés au dispositif 1 utilisé, et de la dimension longitudinale initiale de la billette 4, génératrice de pertes de charge par effet de cisaillement dans l'alliage constitutif de la billette 4, le long de la face 5 du conteneur 2. Cet effet de cisaillement a tendance à provoquer un échauffement de l'alliage, qui devrait conduire la température de celui-ci en sortie de passage 13 à dépasser la valeur TdMAX, dont la valeur TdA est choisie de préférence aussi proche que possible tout en lui étant naturellement inférieure en prévision d'un certain degré d'incertitude dans la détermination de la température effective de l'alliage en sortie d'outil. Conformément à la présente invention, on entreprend alors de refroidir le conteneur 2 et, par conduction, l'alliage de la billette 4 de telle sorte que l'on puisse travailler avec une vitesse moyenne de déplacement du fouloir 14 dans le sens 15, c'est-à-dire à une vitesse moyenne d'extrusion, entre le début et la fin de l'extrusion, supérieure à celle de la pratique habituelle sans que la température de l'alliage en sortie du passage 13 ne dépasse la valeur TdMAX et sans que la pression dans l'alliage au niveau du plan 19 ne dépasse à un quelconque instant une valeur maximale admissible, calculée notamment en fonction des paramètres précités, liés au dispositif 1, et de la longueur restante de la billette 4 à l'instant considéré. Plus précisément, dans l'exemple illustré qui correspond à un mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention, on pratique le refroidissement du conteneur de telle sorte que l'on puisse augmenter en permanence, jusqu'à la fin de l'extrusion, la vitesse de déplacement du fouloir 14 dans le sens 15, c'est-à-dire la vitesse d'extrusion, naturellement en respectant les limites précitées de température de l'alliage en sortie du passage 13 et de pression dans l'alliage au niveau du plan 19. A cet effet, par un refroidissement piloté simultanément à la vitesse de déplacement du fouloir 14 par les moyens de commande 18, on abaisse progressivement la température de la billette 4 au niveau du plan 19, de façon corrélée à l'augmentation de la vitesse de déplacement du fouloir 14, de telle sorte que:: - soit, comme on l'a indiqué par une flèche en trait gras continu à la figure 3, la température de l'alliage en sortie du passage 13 Td reste constante, c'est-à-dire égale à TdA, - soit cette température de l'alliage en sortie du passage 13 décroisse, comme on l'a schématisé par une flèche en trait mixte à la figure 3, ce qui suppose que l'alliage de la billette 4 soit à chaque instant porté à une température encore inférieure au niveau du plan 19, ce qui correspond au niveau de ce plan à une pression à chaque instant supérieure dans l'alliage, étant bien entendu que cette pression doit rester à chaque instant inférieure à la valeur admissible à l'instant considéré, calculée comme indiqué précédemment, faute de quoi l'alliage gérerait" dans l'outil 10, ce qui bloquerait l'extrusion-filage, - soit la température de l'alliage en sortie du passage 13 croisse tout en restant inférieure à la température de fusion TdMAX, comme on l'a illustré par une flèche en pointillés à la figure 3, ce qui suppose un moindre refroidissement de la billette 4 mais une valeur de pression à chaque instant supérieure au niveau du plan 19, tout en restant inférieure à la valeur maximale admissible à l'instant considéré, calculée comme indiqué précédemment. La détermination de cette évolution corrélée de la vitesse du fouloir et de la température que l'on impose à la billette relève des aptitudes normales d'un Homme du métier. En fin d'extrusion-filage, illustrée à la figure 2, le fouloir 14 se trouve situé à proximité immédiate du plan 19, au niveau duquel: - si l'on a cherché à maintenir constante la température Td en sortie de passage 13, la température dans l'alliage constitutif de la billette 4 a une valeur TdB inférieure à TdA, du fait du refroidissement piloté de la billette 4 par refroidissement du conteneur 2, alors que la pression atteint une valeur PdB supérieure à la pression PdA tout en restant inférieure à la valeur admissible PdBMAX compte tenu des paramètres précités du conteneur 1 et de la longueur alors très réduite que présente la billette 4, pour une vitesse VB du fouloir 14 supérieure à la vitesse VA, ce qui correspond au point B de la figure 3 ; la température TdB de l'alliage en sortie de passage 13 est alors égale à la température TdA en début d'extrusion - si l'on a travaillé dans des conditions telles que la température de l'alliage en sortie de passage 13 ait décru en permanence à partir de la valeur TdA en début d'extrusion, pour atteindre une valeur TdB' inférieure àTdA, il a fallu porter à cet effet la température de la billette 4 dans le plan 19 à une température TbB' inférieure à la température TbB, pour une même vitesse VB de déplacement du fouloir 14 en fin d'extrusion, à laquelle correspond alors une pression dans l'alliage, au niveau du plan 19, de valeur PdtB' supérieure à PdB, bien que restant inférieure à PdBMAX, ce qui correspond au point B' de la figure 3, - si l'on a travaillé dans des conditions telles que la température de l'alliage en sortie de passage 13 ait cru en permanence à partir de la valeur TdA en début d'extrusion, pour atteindre une valeur TdB" supérieure à TdA, il a fallu porter à cet effet la température de la billette 4 dans le plan 19 à une température TbB" supérieure à la température TbB, pour une même vitesse VB de déplacement du fouloir 14 en fin d'extrusion, à laquelle correspond alors une pression dans l'alliage, au niveau du plan 19, de valeur PdB" inférieure à PdB, de même qu'à PdBMAX, ce qui correspond au point B" de la figure 3. Dans tous les cas, conformément à la présente invention, le refroidissement est progressif de la billette 4 par refroidissement du conteneur et permet de faire en sorte que la valeur moyenne de la vitesse de déplacement du fouloir 14 dans son évolution de sa valeur VA en début d'extrusion à sa valeur VB en fin d'extrusion soit supérieure à la valeur moyenne de la vitesse de déplacement du fouloir lorsqu'on pratique une extrusion selon la technique antérieure, c'est-à-dire sans refroidissement, avec un dispositif 1 identique et une billette 4 identique.Notamment, dans le cas préféré d'une croissance progressive de la vitesse de déplacement du fouloir 14 au fur et à mesure de l'extrusion, la valeur VB est elle-même supérieure à ce que serait la valeur moyenne de déplacement du fouloir si l'on pratiquait l'extrusion selon la technique antérieure. Divers moyens peuvent etre utilisés pour provoquer le refroidissement progressif, recherché, de la billette 4 à travers un refroidissement du conteneur 2, étant entendu que ces moyens doivent agir dans le conteneur 2 aussi près que possible de la face périphérique intérieure 5 de celui-ci, de telle sorte que les échanges thermiques avec l'alliage constitutif de la billette 4 soient aussi bons que possible. Un exemple de moyens susceptibles de donner satisfaction à cet effet a été illustré aux figures 4 et 5 auxquelles on se réfèrera à présent. On retrouve sur ces figures, ou sur la figure 4 seulement, les extrémités transversales 8 et 9 du conteneur 2, dont ne figurent que l'âne 6 de la paroi 7, la face périphérique intérieure 5 d'axe 3 définie par cette âme 10 et le fouloir 14 illustré dans la position qu'il occupe en début d'extrusion-filage, à proximité de l'extrémité 9 ; on retrouve également le sens 15 de déplacement du fouloir 14 pendant l'extrusion-filage. I1 ressort de ces figures 4 et 5 que, pour mettre en oeuvre la présente invention, selon un mode préféré, on a percé dans l'rame 6, à une distance de la face périphérique intérieure 5 aussi faible que possible compte tenu des impératifs de résistance mécanique auxquels doit répondre l'rame 6, et par exemple à une distance d de cette face périphérique intérieure 5 de l'ordre de 10 mm à quelques dizaines de millimètres, mesurée radialement en référence à l'axe 3, une pluralité de trous borgnes longitudinaux 20, mutuellement identiques et équirépartis angulairement autour de l'axe 3 ; dans l'exemple non limitatif illustré, comme il ressort de la figure 5, ces trous borgnes longitudinaux 20 sont au nombre de vingt quatre régulièrement répartis angulairement autour de l'axe 3, plus un trou borgne longitudinal 21 en tout point comparable, dont l'utilité apparaitra ultérieurement. Chacun de ces trous borgnes 20, 21 présente par exemple une face périphérique intérieure telle que 22 (trous borgnes 20) cylindrique de révolution autour d'un axe longitudinal respectif 23, 24; pour des raisons de résistance mécanique de l'âme 6, l'axe 24 du trou borgne 21 peut être légèrement décalé, radialement en référence à l'axe 3, par rapport aux axes 23 des trous borgnes 20 qui en sont par contre équidistants, comme on l'a illustré à la figure 5 où cet axe 24 est légèrement plus éloigné de l'axe 3 que les axes 23, mais d'autres dispositions pourraient naturellement être choisies à cet effet sans que l'on sorte pour autant du cadre de la présente invention, de même qu'un nombre différent de trous borgnes 20 pourrait être choisi. Chacun des trous borgnes 20, 21 présente une embouchure telle que 25 (trou borgne 20) au niveau de l'extrémité 9 du conteneur 2 et un fond fermé tel que 26 (trou borgne 20) au niveau de l'extrémité transversale 8, aussi près que possible de cette dernière. Les embouchures 25 sont situées le long d'une même couronne annulaire, transversale, d'une face elle-même annulaire, transversale 27 délimitant l'âme 6 à l'extrémité transversale 9 du conteneur et se raccordent à un collecteur annulaire commun 28 de sortie de fluide réfrigérant, accolé de façon solidaire, avec étanchéification mutuelle, à la face transversale 27 de l'âme 6 et raccordé, par une tubulure schématisée en 29, à un groupe réfrigérant 30 piloté, en marche arrêt et en température de fluide réfrigérant, par les moyens de commande 18 précitées, raccordés à cet effet à une sonde de température 31 située à la sortie du passage 13 pour mesurer la température que l'alliage présente à sa sortie de ce passage, comme le montrent les figures 1 et 2, ou encore comportant à cet effet un programme dans le cas fréquent d'opérations répétées d'extrusion-filage d'alliages de même composition, dans les mêmes conditions opératoires. A l'intérieur du trou borgne 21 est disposée, à proximité du fond de celui-ci, c'est-à-dire à proximité de l'extrémité transversale 8 du conteneur 2, une autre sonde de température 32 permettant de mesurer la température de l'alliage constitutif de la billette 4 au niveau du plan 19 (figures 1 et 2) coïncidant avec cette extrémité 8. Cette sonde de température 32 est reliée, par un conducteur parcourant le trou borgne 21 jusqu'à la face 25 et sortant du collecteur 28 par des moyens non représentés, aux moyens de commande 18 à titre de contrôle. En variante, on pourrait se dispenser du trou 21 en plaçant la sonde de température 32 dans l'un des trous borgnes 20. Chacun de ces trous borgnes 20 comporte quant à lui intérieurement une canne coaxiale 33 d'arrivée de fluide réfrigérant, traversant de façon étanche le collecteur 28 de sortie de fluide réfrigérant pour présenter une embouchure 34 dans un collecteur 35 d'arrivée de fluide réfrigérant, commun à l'ensemble des embouchures 34 des cannes 33 et présentant à cet effet une forme annulaire de révolution autour de l'axe 3, en étant accolé de façon solidaire et étanche au collecteur de sortie 28.Ce collecteur 35 d'entrée de fluide réfrigérant est raccordé au groupe 30 par une tubulure schématisée en 36, de telle sorte qu'après avoir été porté à la température requise par la réfrigération du conteneur 2 et de la billette 4 dans des conditions telles que celle présente au niveau du plan 9 une température requise, propre à assurer selon le cas la constance ou la baisse, éventuellement l'augmentation limitée de la température de l'alliage en sortie du passage 13, lue par les moyens 31 ou établie par le programme, le fluide soit injecté dans chaque trou borgne 20 via la canne 33 respective qui parvient jusqu'à proximité du fond 26 de telle sorte que le fluide réfrigérant arrive à proximité immédiate de l'extrémité 8 et revienne par le trou borgne 20 respectif, vers le collecteur de sortie 28, en sens opposé au sens 15 d'extrusion-filage. A cet effet, chaque canne 33 laisse subsister longitudinalement, visà-vis du fond 26 du trou borgne correspondant, de même qu'en tout sens transversal, autour d'elle, par rapport à la face périphérique intérieure 22 du trou borgne 20 correspondant, un jeu suffisant 37 de passage longitudinal pour le fluide réfrigérant. Ce dernier peut être un liquide mais on préfère utiliser un gaz sous pression, et on peut avantageusement l'utiliser également pour chauffer le conteneur 2, et avec lui la billette 4, en début d'extrusion-filage. A cet effet, on peut prévoir comme on l'a illustré à la figure 4, par exemple sur la tubulure 36 de liaison entre le groupe 30 et le collecteur d'entrée 35, des moyens 38 de chauffage, par exemple électrique, du fluide réfrigérant. Ces moyens 38 sont commandés par les moyens de commande 18, au même titre que le groupe 30, de telle sorte qu'ils fonctionnent, naturellement sans réfrigération du fluide réfrigérant par le groupe 30 mais avec circulation de celui-ci sous l'action de ce groupe 30, à la mise en route du dispositif 1 ou entre deux extrusions-filages ; les moyens de chauffage 38 sont ensuite arrêtés, et la réfrigération au niveau du groupe 30 mise en route, pour l'extrusion-filage afin d'appliquer à la billette 4, au niveau du plan 19, la décroissance de température caractéristique de la présente invention. Un Homme du métier comprendra aisément que, bien qu'une circulation du fluide réfrigérant à l'intérieur de l'âme 6 de la paroi 7 du conteneur 2 soit préférée, dans la mesure où elle s'effectue ainsi au plus près de la face périphérique intérieure 5, on pourrait également prévoir d'autres dispositions en vue de cette circulation, et notamment aménager à cet effet un circuit entre l'âme 6 et un autre composant de la paroi 7, de meme que l'on pourrait aménager différemment des collecteurs d'arrivée et de sortie du fluide réfrigérant, en aménageant de façon convenable le circuit de celui-ci entre les deux collecteurs. De façon générale, un Homme du métier comprendra que l'on peut apporter de nombreuses variantes d'exécution au mode de mise en oeuvre de l'invention qui a été décrit sans sortir pour autant du cadre de celleci, qu'il s'agisse du procédé ou du dispositif destiné à sa mise en oeuvre. En outre, on comprendra aisément que la réalisation pratique et la programmation des moyens de commande 18, en vue de la mise en oeuvre des différentes fonctions de commande et de contrôle qui viennent d'être décrites, peuvent connaître de nombreuses variantes et relèvent des aptitudes normales d'un Homme du métier. REVENDICATIONS 1. Procédé d'extrusion-filage d'un alliage d'aluminium à bas titre, consistant à placer une billette d'alliage (4) dans un conteneur longitudinal (2) comportant un outil transversal fixe (10) d'extrusionfilage à une première extrémité transversale (8) et un fouloir transversal (14) mobile longitudinalement, à l'intérieur du conteneur (2), notamment d'une deuxième extrémité transversale (9) de celui-ci vers ladite première extrémité transversale (8), en intercalant entre l'outil (10) et le fouloir (14) la billette (4) portée à une température initiale (TbA) déterminée, inférieure à la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage, à déterminer une vitesse initiale (VA) de déplacement longitudinal du fouloir (14) vers la première extrémité transversale (8) du conteneur (2), avec extrusion-filage de la billette (4), en fonction de la température initiale de (TbA) de celle-ci sur l'outil et d'une pression maximale admissible initialement (PdA), dans l'alliage, sur l'outil (10), compte tenu de paramètres comportant notamment le rapport de filage et l'effort longitudinal maximal susceptible d'être appliqué à cet effet au fouloir (14), et de la dimension longitudinale initiale de la billette (4), de telle sorte que l'alliage présente en sortie d'outil (10) une température (TdA) inférieure à la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage, à commencer l'extrusion-filage en provoquant un déplacement longitudinal du fouloir (14) vers l'outil (10) à ladite vitesse initiale (VA), et à poursuivre l'extrusion-filage en poursuivant le déplacement longitudinal du fouloir (14) vers l'outil, caractérisé en ce que l'on poursuit l'extrusion-filage en donnant à la vitesse moyenne de déplacement longitudinal du fouloir (14) vers la première extrémité transversale (8) du conteneur (2), entre le début et la fin de l'extrusion-filage, une valeur supérieure à celle de la pratique habituelle de l'extrusion-filage, de façon compatible avec le maintien dans l'alliage, sur l'outil (10), d'une pression maximale admissible compte tenu desdits paramètres et de la dimension longitudinale effective de la billette (4), et en refroidissant progressivement, corrélativement, le conteneur (2), de façon régulée de telle sorte que la température de l'alliage (TdA, TdB), en sortie d'outil (10), reste inférieure à la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on augmente progressivement la vitesse de déplacement longitudinal du fouloir (14) vers la première extrémité transversale (8) du conteneur (2), au fur et à mesure de l'extrusion-filage. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'on fait en sorte que la température de l'alliage en sortie d'outil reste sensiblement constante ou qu'elle décroisse ou croisse. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on refroidit le conteneur (2) par une circulation longitudinale du fluide réfrigérant de la première extrémité transversale (8) vers la deuxième extrémité transversale (9), aussi près que possible de la billette (4). 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le fluide réfrigérant est un fluide gazeux sous pression. 6. Dispositif d'extrusion-filage, destiné à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 et comportant à cet effet: - un conteneur longitudinal (2) présentant des première et deuxième extrémités transversales (8, 9) et ,entre celles-ci, une paroi tubulaire longitudinale (7) présentant une face périphérique intérieure (5) délimitant une section transversale intérieure constante, - un outil transversal de filage (10), agencé de façon fixe à ladite première extrémité transversale (8) du conteneur (2), - un fouloir transversal (14) mobile longitudinalement, à l'intérieur du conteneur (2), notamment de ladite deuxième extrémité transversale (9) de celui-ci vers ladite première extrémité transversale (8), - des moyens moteurs commandés (17), pour déplacer le fouloir (14) longitudinalement, à l'intérieur du conteneur (2), notamment de ladite deuxième extrémité transversale (9) de celui-ci vers ladite première extrémité transversale (8), - des moyens (18) de commande des moyens moteurs (17), notamment en vitesse de déplacement longitudinal du fouloir (14), caractérisé en ce que la paroi (7) comporte intérieurement, en relation d'échange thermique avec sa face périphérique intérieure (5), des moyens (20) de circulation d'un fluide réfrigérant et en ce que sont prévus des moyens commandés (30) de fourniture du fluide refrigérant et des moyens (18) de commande des moyens de fourniture (30), notamment en température du fluide réfrigérant, liés aux moyens (18) de commande des moyens moteurs (17) de façon à, corrélativement, donner à la vitesse moyenne de déplacement longitudinal du fouloir (14) vers la première extrémité transversale (8) du conteneur (2), entre le début et la fin de l'extrusion-filage, une valeur supérieure à celle de la pratique habituelle de l'extrusion-filage et refroidir progressivement le conteneur (2), de façon à maintenir la température (TdA, TdB) de sortie d'outil (10) à une valeur inférieure à la température de fusion de l'un quelconque des composants de l'alliage. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens (18) de commande des moyens de fourniture (30) sont liés aux moyens (18) de commande des moyens moteurs (17) de façon à augmenter progressivement la vitesse de déplacement longitudinal du fouloir (14) vers la première extrémité transversale (8) du conteneur (2), au fur et à mesure de l'extrusion-filage. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 6 et 7, caractérisé en ce que lesdits moyens de commande (13) sont régulés de telle sorte que la température en sortie d'outil (10) reste constante ou qu'elle décroisse ou croisse. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que les moyens (20) de circulation de fluide réfrigérant comportent une pluralité de conduits longitudinaux (20) aménagés dans la paroi (7) du conteneur (2), de l'une à l'autre des première et deuxième extrémités transversales (8, 9) de celuii, et raccordés à des entrée (35) et sortie (28) de fluide refrigérant, elles-mêmes raccordées à un groupe frigorifique (30), de telle sorte que le fluide réfrigérant parcoure lesdites conduites (20) de la première extrémité transversale (8) du conteneur (2) vers la deuxième extrémité transversale de celui-ci. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que les conduits (20) sont des trous borgnes longitudinaux (20) présentant une embouchure (25) au niveau de la deuxième extrémité transversale (9) du conteneur (2) et un fond (26) au niveau de la première extrémité transversale (8) de celuii, ladite embouchure (25) étant raccordée à un collecteur commun (28) de sortie de fluide réfrigérant, et comportent intérieurement, chacun, une canne longitudinale (33) d'arrivée de fluide réfrigérant laissant subsister en tout sens transversal, autour d'elle, un jeu (37) de passage longitudinal pour le fluide réfrigérant, lesdites cannes (33) étant raccordées à un collecteur commun (35) d'entrée de fluide réfrigérant au niveau de la deuxième extrémité transversale (9) du conteneur (2) et chacune d'entre elles débouchant dans le conduit respectif (20) à proximité du fond (26) de celuici. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 6 à 10, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens commandés (38) de chauffage de la paroi (7) du conteneur (2), sous la forme de moyens commandés (38) de chauffage dudit fluide réfrigérant. 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 6 à 11, caractérisé en ce que le fluide réfrigérant est un fluide gazeux sous pression.