Brevet FR2725513A1 — publié le 19960412

La présente invention concerne d'une façon générale les dispositifs d'acquisition de coordonnées, et plus particulièrement un dispositif de mesure des coordonnées x/y d'un stylet sur une surface d'une plaque basé sur la mesure du temps de propagation d'ondes acoustiques dans la plaque. On a représenté sur la figure 1, un dispositif de détection connu, pour la détection de l'une des coordonnées. Ce mode de détection est dit "direct". La plaque, de forme carrée ou rectangulaire, est indiquée en P. Un stylet muni de moyens transducteurs pour recevoir des ondes acoustiques et les convertir en signaux électriques, est indiqué en S. Un émetteur E, par exemple de type piézo-électrique, est de forme allongée et adjacent à un bord de la plaque P. En mesurant l'intervalle de temps At entre les instants d'émission et de réception, et en connaissant la vitesse de propagation V, on en déduit la distance Ax entre le bord de la plaque et le point de contact R du stylet avec la surface. Pour déterminer les deux coordonnées Ax et Ay, on utilise deux émetteurs sur deux côtés adjacents de la plaque, les mesures de temps étant effectuées séquentiellement. Sur les côtés opposés, on prévoit des amortisseurs des ondes acoustiques, destinés à éviter la propagation parasite d'ondes réfléchies. Un tel dispositif est connu par FR-A-2 575 281. Ce dispositif présente toutefois certains inconvénients. Tout d'abord, il nécessite une synchronisation entre les circuits d'émission et de réception pour pouvoir calculer les variables At. Ainsi, même si le stylet est utilisé en émetteur, il est nécessairement relié aux circuits par un câble électrique. Un autre inconvénient du dispositif connu est qu'il est relativement sensible aux pertubations, dans la mesure où le stylet reçoit non seulement les ondes émises par les émetteurs de bord, mais également toutes ondes parasites engendrées dans la plaque. Enfin ce type de dispositif connu peut s'avérer relativement sensible aux variations d'inclinaison du stylet, ou à la rotation de celui-ci sur lui-même, dans la mesure où la détection des ondes dans la plaque peut être substantiellement affectée. La présente invention a pour objet de pallier ces inconvénients, et de proposer un dispositif de détermination de coordonnées x/y qui puisse être utilisé avec un stylet dépourvu de fil, et qui soit beaucoup moins sensible aux parasites acoustiques. L'invention vise également à proposer un tel dispositif, qui présente une bonne précision, et une bonne résolution tant statique que dynamique. Ainsi l'invention concerne un dispositif d'acquisition de coordonnées de la pointe d'un stylet déplacé sur une plaque, du type dans lequel il est prévu des moyens de mesure du temps de propagation d'ondes acoustiques dans la plaque entre le stylet et au moins un bord de la plaque, et des moyens pour convertir ce temps de propagation en une donnée de coordonnée, caractérisé en ce que le stylet comporte des moyens pour émettre à intervalles réguliers des ondes acoustiques, la plaque comporte deux paires de récepteurs acoustiques disposés parallèllement l'un à l'autre selon deux bords opposés de la plaque, respectivement, et les moyens de mesure du temps de propagation sont aptes à mesurer la différence entre les temps de propagation des ondes acoustiques vers chacun des récepteurs d'une même paire. Des aspects préférés, mais non limitatifs, du dispositif selon l'invention sont les suivants - les moyens d'émission du stylet comprennent des moyens pour engendrer une vibration à la pointe du stylet selon l'axe de ce dernier, et chaque récepteur est constitué par une paire de barres de céramiques piézo-électriques fixées rigidement en vis-à-vis au-dessus et au-dessous de la plaque à proximité de son bord libre associé. - les deux barres d'une même paire ont leurs vecteurs de polarisation orientés perpendiculairement et antisymétriquement par rapport à un plan médian de la plaque et sont reliées électriquement en parallèle. - les moyens d'émission du stylet comprennent des moyens pour engendrer une vibration transversale selon un mouvement de précession à la pointe du stylet, et les récepteurs sont constitués par des barres de céramiques piézo-électriques fixées rigidement sur les chants de la plaque et polarisées en épaisseur, avec des vecteurs de polarisation généralement perpendiculaires aux chants de la plaque. - le stylet comprend deux disques piézo-électriques superposés, chacun polarisés positivement et négativement de part et d'autre d'une ligne diamétrale, les deux disques ont leurs lignes diamétrales décalées angulairement de 90 , et les deux disques sont séparées d'une distance égale au quart de la longueur d'onde des vibrations dans le stylet. - le stylet comprend un disque piézo-électrique central et une bague piézo-électrique entourant le disque, le disque et la bague étant chacun polarisés positivement et négativement de part et d'autre d'une ligne diamétrale, le disque et la bague ont leurs lignes diamétrales décalées angulairement de 900, et la bague et le disque sont décalés en hauteur d'une distance égale au quart de la longueur d'onde des vibrations dans le stylet. - le disque et la bague satisfont à l'équation suivante R23 = R13 + R3 où R désigne le rayon du disque, R1 le rayon intérieur de la bague et R2 le rayon extérieur de la bague. - le stylet comprend un disque piézo-électrique unique polarisé positivement et négativement de part et d'autre d'une ligne diamétrale, et un élément cylindrique disposé au-dessous du disque et séparé en quatre quarts par deux plans axiaux perpendiculaires l'un à l'autre, deux premiers quarts opposés étant réalisés en un premier matériau présentant une première vitesse de propagation et les deux autres quarts opposés étant réalisés en un second matériau présentant une seconde vitesse de propagation différente de la première, et l'un des plans de séparation axiaux du cylindre passe par ladite ligne diamétrale du disque. - la longueur axiale du cylindre est déterminée par l'équation suivante 1 = (T/4).(Vg.Vd)/(Vg-Vd) où : Vd est la vitesse de propagation dans le premier matériau, Vg est la vitesse de propagation dans le second matériau, et T est la pseudo-période de la vibration. - le premier matériau est un alliage d'aluminium et le second matériau est du verre. - le stylet comprend un disque piézo-électrique unique séparé en quatre quarts, deux quarts opposés ayant des polarisations inverses, et des moyens pour exciter deux premiers quarts opposés à un premier instant et pour exciter les deux autres quarts à un second instant retardé par rapport au premier instant d'un quart de la période de vibration. - le stylet comprend un corps creux en matériau électriquement conducteur abritant une source d'énergie électrique, un générateur d'impulsions électriques cadencé par une horloge, lesdits moyens générateurs de vibration, et des moyens formant électrodes d'excitation reliés à la sortie du générateur d'impulsions. - les moyens générateurs de vibrations sont rigidement reliés à une pointe massive conique du stylet. - la pointe est réalisée en un matériau choisi parmi les métaux, les verres et les matières plastiques dures. - la plaque est réalisée en verre et les récepteurs sont constitués par des barres céramiques piézo-électriques collées sur la plaque. - les moyens de mesure de la différence des temps de propagation comprennent, en association avec chaque récepteur, un moyen pour convertir le courant délivré par le récepteur en une tension, un moyen pour convertir ladite tension en une valeur positive, et un moyen intégrateur. - le moyen de conversion de courant en tension comprend un amplificateur à transimpédance. - le moyen de conversion en valeur positive comprend un circuit d'élévation de la tension au carré. - le moyen intégrateur comprend deux circuits intégrateurs en cascade. - le dispositif comprend en outre deux filtres passe haut reliés respectivement aux sorties d'au moins deux moyens intégrateurs associés aux deux coordonnées et deux circuits à seuil reliés aux sorties des filtres passe-haut. - le dispositif comprend des circuits à seuil reliés aux sorties des moyens intégrateurs et commandant un double circuit logique de comptage, les deux comptes obtenus étant représentatifs des valeurs absolues des coordonnées. - le dispositif comprend deux convertisseurs numérique/analogique recevant lesdits comptes. - le dispositif comprend en sortie des convertisseurs numérique/analogique des moyens amplificateurs à inversion de signe commandés par des moyens pour déterminer les signes respectifs des différences de temps mesurées. - le dispositif comprend des moyens de filtrage numérique pour éliminer un nombre déterminé de premières mesures de temps lors de la mise en contact du stylet avec la plaque. - les moyens de filtrage numérique comprennent des registres à décalage. D'autres aspects, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante de formes de réalisation préférées de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels la figure 1 est une vue schématique d'un dispositif de l'état de la technique, la figure 2 est une vue de dessus schématique, limitée à la détection d'une seule coordonnée, d'un dispositif selon la présente invention, la figure 3 est une vue en perspective de la partie mécanique d'un dispositif selon une forme de réalisation préférée de l'invention, la figure 4 est un graphique illustrant les signaux recueillis dans deux types de dispositifs illustrés dans la partie droite de la figure, la figure 5 est un graphique illustrant les signaux recueillis dans deux autres types de dispositifs illustrés dans la partie droite de la figure, la figure 6 est un graphique illustrant les signaux recueillis dans un dispositif lorsque l'on fait varier l'inclinaison du stylet, la figure 7 est un graphique illustrant les signaux recueillis lorsque l'on fait varier l'inclinaison du stylet dans un autre type de dispositif, la figure 8 illustre les signaux obtenus lorsque l'on fait varier l'inclinaison, la position et la rotation du stylet dans un autre type encore de dispositif, la figure 9 est une vue schématique en perspective d'un stylet selon une première forme de réalisation préférée de l'invention, et de la plaque associée, la figure 10 illustre les signaux recueillis lorsque l'on fait tourner sur lui-même le stylet de la figure 9, la figure 11 est une vue plus détaillée en perspective d'une partie du stylet de la figure 9 et d'un élément piézoélectrique individuel qu'il comporte, la figure 12 est une vue en coupe verticale à travers une plaque pouvant être utilisée avec un autre type de stylet, les figures 13a et 13b représentent des courbes des signaux recueillis avec deux types de dispositifs différents, les figures 14a et 14b sont des vues respectivement en coupe axiale et en perspective éclatée d'une partie d'un stylet selon une deuxième forme de réalisation préférée de 1 'invention, la figure 15 est une vue en perspective éclatée d'une partie d'un stylet selon une troisième forme de réalisation préférée de l'invention, la figure 16 est une vue en perspective d'une partie d'un stylet selon une quatrième forme de réalisation préférée de l'invention, la figure 17 est une vue détaillée en coupe axiale d'un stylet selon la première forme de réalisation préférée de l'invention, la figure 18 illustre par trois graphiques respectivement les amplitudes crête-à-crête, les temps de montée et de descente et les largeurs d'impulsions obtenues avec deux types de générateurs d'impulsions en fonction de la capacité de charge dans un stylet selon la présente invention, la figure 19 illustre les carrés des signaux délivrés par quatre récepteurs d'une plaque équipant un dispositif selon la présente invention, la figure 20 illustre le signal obtenu après un premier traitement d'un signal délivré par un récepteur de la plaque, la figure 21 illustre le signal obtenu après un second traitement du signal délivré par le récepteur de la plaque, la figure 22 est un schéma électronique d'un circuit de traitement du signal délivré par un récepteur de la plaque, la figure 23 est un schéma-bloc de l'ensemble d'un dispositif selon l'invention, illustrant les circuits électroniques mis en jeu, la figure 24 est un chronogramme illustrant un certain nombre de signaux circulant dans les circuits de la figure 23, la figure 25 illustre dans le détail un circuit électronique faisant partie du circuit de la figure 23, les figures 26a et 26b illustrent dans le détail d'autres circuits électroniques faisant partie du circuit de la figure 23, la figure 27 illustre le signal obtenu en ajoutant dans le circuit de traitement de la figure 22 un filtre passe haut, la figure 28 illustre l'élimination de certaines acquisitions de coordonnées grâce à une partie du circuit électronique selon la présente invention, la figure 29 est un chronogramme illustrant également l'élimination de certaines acquisitions de coordonnées grâce au circuit selon l'invention, la figure 30 est une vue de dessus d'une plaque et d'un stylet selon l'invention, schématisant certains phénomènes de distortion, la figure 31 illustre par quatre diagrammes les erreurs de coordonnées obtenues avec un dispositif selon l'invention, dans différentes régions de la plaque illustrées également sur la figure, la figure 32 représente par sept courbes les erreurs de coordonnées constatées dans sept régions de la plaque, et la figure 33 représente schématiquement le dispositif et deux diagrammes de précision obtenus dans certaines conditions. On notera préliminairement que, d'une figure à l'autre, des éléments ou parties identiques ou similaires sont désignés dans la mesure du possible par les mêmes signes de référence. En référence maintenant à la figure 2, on a représenté une plaque P de forme rectangulaire, comportant sur ses deux bords parallèles opposés deux récepteurs Ra, Rb d'ondes acoustiques, par exemple de type piézo-électrique. Le stylet S est muni d'un émetteur d'ondes acoustiques au niveau de sa pointe, et est capable d'émettre à intervalles réguliers des paquets d'ondes présentant un premier front temporellement bien défini. Le référentiel selon une droite perpendiculaire aux récepteurs Ra, Rb et passant par le point de contact C entre le stylet et la plaque est noté (O,i). La coordonnée x du point C par rapport au point O est obtenue par l'équation suivante xi = (ATa-ATb).V/2.i où : V est la vitesse de propagation des ondes acoustiques dans la plaque selon la direction i; ATa est l'instant auquel le récepteur Ra reçoit l'onde émise par le stylet au point C; et ATb est l'instant auquel le récépteur Rb reçoit l'onde. Il s'agit donc d'une mesure différentielle de la coordonnée x, qui a l'avantage d'éliminer toutes perturbations additives présentes dans le paquet d'ondes émis par la pointe du stylet. La figure 3 illustre en perspective la plaque P équipée de deux récepteurs Rx+ et Rx- destinés à mesurer la coordonnée x du point de contact C, et de deux autres récepteurs Ry+ et Ry-, sur les deux autres bords opposés, destinés à mesurer la coordonnée y du point C. La plaque P est réalisée en un matériau très rigide, par exemple en verre, afin, d'assurer une bonne propagation des ondes. Le stylet S émet des impulsions au point C, et les quatre récepteurs enregistrent les instants d'arrivée de ces impulsions. Un circuit électronique (décrit plus loin) calcule la position du point de contact C et la transmet à un calculateur tel qu'un ordinateur personnel. Les coordonnées x,y du point C sont données par x = (Tx- - Tx+).V/2 y = (Ty- - Ty+).V/2 Tx-, Tx+, Ty- et Ty+ représentant les instants auxquels les récepteurs reçoivent les paquets d'ondes, et V représentant la vitesse de propagation de ces ondes. Le programme du calculateur enregistre les séries de coordonnées délivrées, détermine les anomalies et les ruptures de contact comme on le verra plus loin, et affiche le tracé T à l'écran ou sur une imprimante. On notera que les ruptures de contact sont détectées lorsque les récepteurs ne reçoivent plus les ondes acoustiques émises par le stylet, ces ondes étant transmises à la plaque seulement lorsqu'un contact existe. Le calculateur peut être équipé, de façon classique en soi, d'un programme de reconnaissance de l'écriture. Avec le mode de calcul ci-dessus, l'origine O du tracé se situe au centre de la plaque. On observera ici qu'un avantage de la détection différentielle selon l'invention réside en ce que, pour une même résolution, la fréquence d'horloge utilisée pour quantifier la différence entre les temps de propagation dans les directions positive et négative doit être égale à la moitié seulement de la fréquence d'horloge devant être utilisée dans le cas de la mesure directe de la figure 1. En outre, dans le cas d'une mesure temporelle par circuits numériques, on prévoit des compteurs de temps (comptant le nombre de périodes d'horloge correspondant à la différence de temps) dont le contenu (sur N bits) est complété par un bit de signe de la coordonnée concernée. Par exemple, en considérant qu'une incrémentation du compteur d'une unité correspond à un déplacement de 0,1 mm, un compteur de 10 bits (plus un bit de signe) permet de gérer des déplacements dans une gamme de + 10,24 cm. Un autre avantage, essentiel, du dispositif de détection différentielle décrit ci-dessus réside en ce qu'il fonctionne de façon asynchrone. En d'autres termes, les circuits électroniques de détection n'ont pas besoin de la connaissance de l'instant auquel les ondes sont émises par le stylet. En conséquence, dans la mesure où le stylet est équipé d'une source d'énergie, d'un générateur d'impulsions et du transducteur, celui-ci peut être dépourvu de câble de liaison. On comprend que différents types de vibrations peuvent être impartis à la pointe du stylet pour engendrer une onde acoustique au point de contact. Essentiellement, on peut engendrer une onde selon l'axe du stylet, ou une onde selon une direction perpendiculaire à l'axe du stylet (se situant dans le plan de la plaque dans le cas où le stylet est rigoureusement vertical). En outre, différentes positions peuvent être choisies pour les récepteurs, et essentiellement une position dans laquelle ils sont fixés sur la surface de la plaque, et une position dans laquelle ils sont fixés en bout de plaque (sur chant). De façon connue en soi, les ondes appliquées à la plaque se propagent sous forme d'ondes "de plaque", ou ondes "de Lamb", selon deux modes, à savoir un mode de Lamb symétrique noté SO et un mode de Lamb asymétrique noté AO, avec des vitesses de propagation différentes (la vitesse étant plus rapide pour le mode S0). Les figures 4 et 5 illustrent les signaux recueillis par les récepteurs piézo-électriques dans les deux modes de propagation pour les deux modes de vibration. On observe que les ondes reçues sont tout d'abord les ondes du mode SO, suivies un instant après par les ondes du mode A0 du fait des différentes vitesses de propagation. Ainsi la figure 4 illustre le cas d'une vibration axiale, avec un récepteur en surface (courbe du haut) et avec un récepteur sur chant (courbe du bas). De même, la figure 5 illustre le cas d'une vibration transversale à l'axe du stylet, et perpendiculaire au récepteur, avec un récepteur en surface (courbe du haut) et avec un récepteur sur chant (courbe du bas). Les figures 6 à 8 montrent, avec les types de vibrations ci-dessus, les signaux obtenus lorsque l'on fait varier l'inclinaison du stylet et lorsque l'on translate le stylet parallèlement à la plaque. Plus précisément, la figure 6 illustre le cas où, avec une vibration axiale, le stylet est incliné de +450 par rapport à sa position perpendiculaire à la plaque, avec un récepteur monté en surface. La figure 7 illustre quant à elle le cas où le stylet est incliné de +200, puis de '70 , avec une vibration transversale, toujours avec un récepteur monté en surface. La figure 8 illustre une expérience similaire avec un récepteur monté sur chant. Comme le montrent les graphiques précédents, on observe que l'amplitude des signaux obtenus dans les deux modes SO et A0 dépend largement de la façon dont la pointe du stylet vibre, et dépend diversement des variations d'inclinaison ou de rotation sur lui-même du stylet. Ainsi, avec un récepteur monté sur chant, une vibration axiale engendre principalement des ondes de Lamb dans le mode asymétrique A0 (partie supérieure de la figure 4), tandis qu'une vibration transversale engendre des ondes de Lamb relativement équilibrées entre les deux modes SO et A0 (figure 5). En outre, une vibration axiale rend l'amplitude du signal sensible à l'inclinaison du stylet (figure 6), mais insensible à sa rotation (partie supérieure des courbes situées à droite de la figure 8). Au contraire, une vibration transversale rend le stylet peu sensible à l'inclinaison du stylet dans le mode SO (figure 7), mais sensible à sa rotation dans ce même mode (partie inférieure des courbes situées à droite de la figure 8). Pour ce qui concerne le mode A0, un stylet à vibration axiale permet d'obtenir un signal insensible à la fois à l'inclinaison et à la rotation du stylet (figure 6). Compte-tenu des limitations ci-dessus, et notamment de l'impossibilité d'obtenir à la fois un signal de niveau important et insensible à la fois aux variations d'inclinaison et à la rotation, et ce quelle que soit la vibration du stylet (axiale ou transversale), la Demanderesse a découvert que de telles caractéristiques pouvaient être obtenues si l'on utilisait une vibration transversale (en cisaillement) engendrée dans deux directions perpendiculaires, en équipant le stylet de deux transducteurs à vibration transversale décalés angulairement de 900. On obtient de cette manière une précession de la vibration autour de l'axe du stylet. Un tel stylet est représenté schématiquement sur la figure 9. Il comprend un premier transducteur piézoélectrique TP1 et un second transducteur TP2 aptes à vibrer dans le domaine des ultrasons à même fréquence, décalés en hauteur d'un quart de la longueur d'onde k correspondant à la fréquence précitée, et décalés angulairement de 90". De cette manière, on obtient au niveau de la pointe 110 du stylet deux axes de vibration notés Al et A2. De cette manière, une onde de forte amplitude est engendrée tout autour du stylet, ce qui rend le signal indépendant de la rotation du stylet. En outre on obtient une insensibilité à l'inclinaison du stylet. La figure 10 montre les signaux recueillis pour quatre positions angulaires décalées de 900 l'une par rapport à l'autre, obtenues par rotation du stylet sur lui-même. On observe que les signaux ont tous la même amplitude. La figure 11 illustre plus en détail la construction du stylet. Il comprend une pointe conique 110, réalisée par exemple en alliage d'aluminium, en verre ou en matière plastique dure telle que du 'SPlexiglass" (Marque Déposée), et à une certaine distance au-dessus de la surface supérieure circulaire plane de la pointe, un disque en laiton 112 disposé de façon coaxiale. Dans l'espace cylindrique existant entre le disque et la pointe sont disposés deux transducteurs piézo-électriques TP1, TP2 séparés de la distance k/4 précitée. Ces deux transducteurs sont en outre décalés angulairement de 900. La partie gauche de la figure 11 montre que chaque transducteur comprend deux zones semi-circulaires adjacentes, de polarisations P inverses notées "+" et "-". La pointe 110 est reliée à la masse, tandis que le disque supérieur 112 constitue une électrode d'excitation, des impulsions de tension V étant appliquées entre ladite électrode et la pointe. On a vu plus haut que les stylets à vibration axiale rendaient les ondes acoustiques sensibles à l'inclinaison du stylet. Toutefois, ce problème peut être éliminé en concevant les récepteurs pour qu'ils puissent détecter les ondes dans le mode A0 engendrées par un vibrateur axial. Ainsi la figure 12 illustre une plaque P comportant le long de chacun de ses bords deux récepteurs R et R' situés respectivement au-dessus et au-dessous de la plaque. Les deux récepteurs sont reliés en parallèle, leur surface inférieure étant à la masse. Du fait que l'onde dans le mode S0 est symétrique au regard de son vecteur normal, les signaux engendrés dans les deux récepteurs R et R' correspondant à ce mode vont s'annuler. Au contraire, les signaux dans le mode A0 étant non symétriques, ils vont se cumuler. Cette solution permet donc d'obtenir des signaux extrêmement propres correspondant au mode A0. La figure 13a illustre les signaux obtenus dans le cas où l'on utilise un seul récepteur R sur la surface supérieure de la plaque, tandis que la figure 13b illustre les signaux obtenus avec la configuration de la figure 12. Dans le cas de la figure 13a, les signaux correspondant au mode S0 présentent une amplitude substantielle. Dans le cas de la figure 13b, ont observe un début de tracé complètement plat, les deux signaux du mode S0 dans les deux récepteurs s'étant compensés mutuellement. On va maintenant revenir sur les modes de réalisation de l'invention basés sur la détection du mode de Lamb SO, avec un stylet engendrant une vibration à précession. L'inconvénient essentiel de ce type de détection est une imprécision de la détection lors de la rotation du stylet sur lui-même, du fait des déphasages du paquet d'ondes provoqués par cette rotation (voir figure 10). Selon un aspect de l'invention, ce problème peut être résolu en effectuant une élévation au carré des signaux reçus. En variante, la conversion des signaux en valeur absolue, ou encore l'élévation à une puissance paire différente de deux pourrait également convenir. En association avec cette caractéristique, on conçoit le stylet pour réaliser une précession de la vibration autour de l'axe du stylet, comme décrit succintement plus haut. On va décrire ci-dessous plusieurs modes de réalisation d'un stylet dans lequel une telle précession est créée. Dans le cas du stylet décrit en référence à la figure 11, on obtient la précession en ajoutant au-dessus des deux transducteurs TP1 et TP2 un autre disque ayant la même impédance acoustique que ceux-ci. De cette manière, on établit une fréquence de résonance de la source. La pointe en alliage d'aluminium, dont l'impédance acoustique est sensiblement plus basse, et dont la longueur selon l'axe est bien plus importante que les trois disques, n'a pratiquement aucune influence sur la fréquence de résonance des transducteurs. Un tel stylet est facile à réaliser, la seule difficulté étant due au couplage entre les deux transducteurs TP1 et TP2, qui perturbe le signal émis par le transducteur supérieur lorsqu'il traverse le transducteur inférieur. Un second mode de réalisation d'un stylet à précession est illustré sur les figures 14a et 14b. Il consiste à utiliser deux transducteurs composés d'un disque piézoélectrique TP1' et d'une bague piézo-électrique TP2 ' entourant le disque. Comme le montre bien la figure 14a, le disque et la bague sont décalés en hauteur d'une distance correspondant au quart de la longueur d'onde de la vibration. La pointe et l'électrode supérieure sont ici encore désignées par les références 110, 112, respectivement. Avec une telle réalisation, on assure une séparation des champs acoustiques engendrés par les deux transducteurs. La seule difficulté rencontrée dans ce second mode de réalisation réside dans l'appariement des couples produits par le disque et par la bague. Supposons ici que le disque TP1' et la bague TP2' ont la même épaisseur. R désigne le rayon du disque, R1 le rayon intérieur de la bague et R2 le rayon extérieur de la bague. On peut démontrer que cet appariement est réalisé si les rayons précités satisfont à l'équation R23 = R13 + R3 On a illustré sur la figure 15 une troisième forme de réalisation d'un stylet à précession. Il comprend un disque piézo-électrique unique TP en forme de disque, à polarisation alternative comme dans les cas précédents (voir partie gauche de la figure 11). Audessous de l'élément TP est prévu un élément cylindrique 150 de longueur 1 séparé en quatre quarts selon deux plans axiaux perpendiculaires l'un à l'autre. Deux premiers quarts opposés 151, 153 sont réalisés en un matériau tel qu'un alliage d'aluminium, tandis que les deux autres quarts 152, 154 sont réalisés en verre. L'un des plans axiaux de séparation des quatre quarts passe par la ligne diamétrale qui sépare les deux zones de polarisations inverses du transducteur. Ce stylet comprend également une pointe 110 et une électrode supérieure cylindrique (non illustrée). Lorsqu'un tel transducteur est excité, une onde ultrasonique est engendrée tant dans les parties en alliage d'aluminium que dans les parties en verre du cylindre 150. Du fait qu'un alliage d'aluminium et un verre ont approximativement la même impédance acoustique, c'est à peu près la même quantité d'énergie qui traverse chaque quart du cylindre. Cependant, du fait que la vitesse de propagation des ultrasons est différente dans les deux matériaux, un déphasage apparaît sur la face inférieure du cylindre, une précession étant obtenue si ce déphasage est de 90". Un déphasage de cette valeur est obtenu en ajustant la longueur 1 du cylindre, selon la loi ci-dessous 1 = (T/4).(Vg.Vd)/(VG-Vd) où : Vd est la vitesse de propagation dans l'alliage, Vg est la vitesse de propagation dans le verre, T est la pseudo-période du paquet d'ondes. Dans les trois modes de réalisation ci-dessus, un déphasage de 900 est obtenu en exsitant le ou les éléments piézo-électriques simultanément avec une impulsion électrique unique. On peut également engendrer un tel déphasage de façon électronique. Dans ce cas, on réalise un stylet tel que représenté sur la figure 16. I1 comprend une pointe 110 en alliage d'aluminium et un élément piézo-électrique unique TP', en forme de disque séparé en quatre quadrants 161, 162, 163 et 164, deux quadrants adjacents 161, 162 ayant une polarisation positive et les deux autres quadrants 163, 164 ayant une polarisation négative, comme illustré. Dans ce cas, on applique une première impulsion de tension aux quadrants opposés 161, 163, puis une seconde impulsion de tension aux quadrants opposés 162, 164, cette seconde impulsion ayant par rapport à la première un retard égal au quart de la pseudo-période du paquet d'ondes. On observera ici que, dans tous les modes de réalisation proposés, l'amplitude de la vibration de la pointe est directement proportionnelle à la tension appliquée, et inversement proportionnelle à la fréquence de la vibration. On a réalisé un stylet ayant les caractéristiques suivantes hauteur de la pointe 110 : 17,5 mm Demi-angle au sommet de la pointe 110 : 11" Diamètre du disque piézo-électrique : 7 mm Épaisseur du disque piézo-électrique : 0,2 mm Diamètre du résonateur en laiton 112 : 7 mm Épaisseur du résonateur en laiton 112 : 1 mm Avec un tel stylet, pour une fréquence de vibration de 1 MHz, une impulsion électrique de 5 volts a produit une amplitude de vibration à la pointe de 200 . La figure 17 illustre un mode de réalisation concret d'un stylet selon la présente invention. I1 comprend un boîtier métallique cylindrique borgne comportant deux parties cylindriques 172b, 172c fixées ensemble par vissage et un capot supérieur 172a vissé sur la partie 172b. Ce boîtier définit un logement intérieur d'un diamètre + par exemple de l'ordre de 9 mm. L'espace intérieur du boîtier définit dans sa partie supérieure un logement pour deux piles de 1,5 volt 178, un ressort métallique assurant la connexion de la borne négative de la pile supérieure avec le boîtier et le maintien des piles en contact. Une feuille isolante 176 entoure les piles latéralement pour éviter tout contact avec le boîtier. Un disque isolant 180 s'étend entre la pile inférieure et une nervure de calage formée à l'intérieur de la partie 172b du boîtier. La partie inférieure du logement du boîtier reçoit une carte électronique sur laquelle est implanté un circuit générateur des impulsions destinées à exciter les transducteurs. Cette carte comporte une borne 182 d'alimentation avec la tension de 3 volts délivrée par les deux piles en série, une borne de sortie 187 pour les impulsions d'excitation, et une languette souple 188 de contact avec le boîtier, formant contact de masse. Le stylet comprend également une pointe vibrante correspondant au mode de réalisation de la figure 11, composé d'une électrode supérieure 112 reliée par un conducteur élastique 186 à la borne de sortie 187, de deux transducteurs TP1, TP2 et de la pointe proprement-dite 110. La référence 190 désigne un adhésif conducteur reliant la pointe 110 au boîtier 172 dans la région inférieure ouverte de celui-ci. Le fait que le boîtier 172 soit à la masse permet d'éviter de rayonner des interférences électromagnétiques. Le générateur d'impulsions est relié aux bornes des deux transducteurs piézo-électriques, qui sont équivalents à des charges capacitives d'une valeur de l'ordre de 1,2 nF (pour des valeurs Er = 1250, diamètre = 7 mm et épaisseur = 0,4 mm). Les trois graphiques de la figure 18 illustrent, du haut vers le bas - l'amplitude crête-à-crête Vpp (en volts) des impulsions engendrées en fonction de la capacité CO (en pF) de la charge pour différentes tensions d'alimentation, avec deux types de générateurs d'impulsions notés C160 et S160; - les temps de montée et de descente des impulsions (en ns) de ces impulsions en fonction de la capacité de la charge, également pour différentes tensions d'alimentation et avec les deux générateurs d'impulsions; et - la largeur tw (en ps) des impulsions négatives en fonction de la capacité de la charge, pour un générateur S160. Sont indiqués également sur les graphiques, outre la tension d'alimentation, la cadence des impulsions (en nombre par seconde) et l'intensité électrique moyenne consommée. On observera ici que le générateur noté C160 est basé sur la décharge d'un condensateur d'accumulation d'énergie dans la charge capacitive constituée par les transducteurs. Un tel générateur délivre un front montant très rapide, avec un temps de monté plus de 10 fois inférieur au temps de descente obtenu avec l'autre type de générateur S160 pour des capacités supérieurs à 0,5 nF. Avec les consommations mesurées et des piles du commerce, le stylet réalisé comme décrit ci-dessus peut avoir une autonomie de l'ordre de 70 à 270 heures selon le type de pile. On va maintenant décrire en détail le traitement des signaux ultrasoniques recueillis par les récepteurs de la plaque P. Tout d'abord, un générateur d'horloge, par exemple d'une fréquence de l'ordre de 1 kHz, cadence le générateur d'impulsions du stylet, et détermine de ce fait la cadence de l'acquisition des données x/y. Ainsi, toutes les millisecondes, une impulsion électrique de quelques dizaines de volts est appliquée aux transducteurs TP1 et TP2 du stylet S, et une onde acoustique est engendrée dans la plaque P au point de contact de la pointe du stylet. Le paquet d'ondes qui se propage inclut les deux modes de Lamb A0 et S0. Le mode symétrique SO, dont la vitesse de propagation est la plus grande, atteint les récepteurs en premier. Ces récepteurs (montés dans le cas d'espèce sur chant), convertissent les signaux acoustiques reçus en signaux électriques, et sont équivalents chacun à une source de courant. Cette source de courant est amplifiée et convertie en source de tension par un amplificateur à transimpédance. Une première solution simple pour détecter l'instant d'arrivée d'un paquet d'ondes est de prendre en compte la valeur absolue, ou la valeur élevée au carré, du signal électrique correspondant au paquet d'ondes, de manière à obtenir une valeur moyenne strictement positive. On a représenté sur la figure 19 des signaux correspondant à l'élévation au carré des paquets d'ondes reçus par les quatre récepteurs R1 à R4 situés sur les quatre bords de la plaque et correspondant respectivement aux mesures x+, x-, y+ et y-. La figure 20 illustre une impulsion sinusoïdale de test après élévation au carré. L'étage suivant du circuit de traitement est constitué par un intégrateur, qui délivre un signal présentant une pente descendante avec des paliers de pente nulle correspondant aux moments pendant lesquels le signal élevé au carré présente une valeur nulle (figure 20). De tels paliers peuvent conduire à des mesures inexactes, et sont éliminés en recourant à une seconde intégration. La figure 21 illustre le front montant très raide obtenu après la double intégration, ainsi que le signal expérimental avant élévation au carré. Afin de réduire au minimum toute erreur due à la diffraction, il est important de déterminer l'instant d'arrivée du paquet d'ondes aussi rapidement que possible après l'arrivée effective du paquet d'ondes sur le récepteur. La solution décrite ci-dessus, consistant à effectuer une élévation au carré suivie d'une double intégration, permet d'atteindre cet objectif. Plus particulièrement, la figure 21 montre que le front montant est produit très rapidement, et avant que le signal avant élévation au carré ne repasse par zéro une deuxième fois. Le front montant illustré sur la figure 21, après ajustement éventuel sur une tension compatible avec la logique TTL, déclenche un monostable suiveur. Chacun des quatre récépteurs piézo-électriques R1-R4 comporte un circuit de traitement tel que décrit ci-dessus, et les signaux logiques fournis par les quatre monos tables déterminent, par les instants relatifs auxquels ils apparaissent, d'une part le signe de chacune des coordonnées et d'autre part la différence de temps de propagation du paquet d'onde vers les deux paires de récepteurs opposés. Par exemple, un niveau logique haut (+5 volts) signifie un signe négatif, et un niveau logique bas (0 volt) un signe positif. Comme on le verra en détail plus loin, le signal de signe pour chaque coordonnée commande un commutateur analogique qui donne à la valeur analogique de la coordonnée le signe voulu. Les sorties des deux monos tables correspondant à une même coordonnée (par exemple x+ et x-) sont combinées dans une porte OU, qui délivre une impulsion de sortie dont la largeur est proportionnelle à la valeur de la coordonnée. Ainsi, si l'on désigne par to l'instant d'arrivée du signal sur le récepteur le plus proche, par tl l'instant d'arrivée du signal sur le récepteur le plus éloigné, par Vp la vitesse du paquet d'ondes dans le mode SO, et par T la période d'une horloge à haute fréquence cadençant le système, alors la valeur de la coordonnée x est donnée par l'équation suivante 2x = (t1 - to).Vp = N.T.Vp = N.T. (2AX,,Lin/T) = 2N.Axmjn soit x = N.Axrnin En choisissant pour T une valeur égale à la durée de propagation du paquet d'ondes sur une longueur de 0,2 mm (et en l'espèce, T = 37 ns pour une vitesse Vp = 5390 m/s), on obtient que la valeur de la coordonnée est égale à N unités de 0,1 mm chacune. On a représenté sur la figure 22 un exemple de réalisation d'un circuit de traitement incluant un étage formant amplificateur à trans impédance construit autour de deux amplificateurs opérationnels A1 et A2, un étage d'élévation au carré construit autour d'un amplificateur opérationnel A3, un premier étage d'intégration construit autour d'un amplificateur opérationnel A4 et un second étage d'intégration construit autour d'un amplificateur opérationnel A5. La figure 23 est un schéma-bloc de l'ensemble d'un dispositif de mesure de coordonnées x/y selon l'invention. La référence 2350 désigne l'horloge de 1kHz et la référence 2352 désigne le générateur d'impulsions, tous deux incorporés au stylet S. On a également illustré la plaque P pourvue de ses quatres récepteurs piézo-électriques Rx+, Rx-, Ry+ et Rymontés sur chant. Dans le présent exemple, on a utilisé une plaque en verre commercialisé sous la référence B270 par la société EDIVER, d'une taille de 71 x 71 x 1 mm. Les récepteurs sont constitués par des barres céramiques piézo-électriques d'une taille de 70 x 1 x 1,05 mm, polarisées en épaisseur, et dont les électrodes se situent sur les faces parallèles aux chants de la plaque. Les signaux de sortie des récepteurs attaquent un groupe de quatre circuits de traitement des signaux comprenant chacun, comme décrit en détail plus haut, un amplificateur à transimpédance 2301, un étage d'élévation au carré 2302, un premier étage d'intégration 2303 et un second étage d'intégration 2304. Ces circuits attaquent le circuit numérique de détermination des valeurs de x et de y par quatre monostables 2305 tels qu'évoqués plus haut. Les références 2306 à 2316 désignent d'autres monostables, dont les durées sont indiquées à chaque fois en ps. Les circuits 2320 et 2321 sont des registres à décalage sur 8 bits. Les circuits 2325 et 2326 désignent des convertisseurs numérique/analogique sur 12 bits. Le circuit 2330 désigne une horloge à haute fréquence qui cadence l'ensemble des circuits logiques. Les circuits 2332 et 2333 désignent des compteurs sur 12 bits. Enfin les circuits 2335 et 2336 désignent des bascules de type "D". L'étage de sortie de ce circuit est constitué par des commutateurs analogiques 2341, 2342 commandés par les bits de signe pour x et y, respectivement, attaquant des amplificateurs de sortie 2343, 2344 qui délivrent les mesures de x et y sous forme analogique, pour restituer un tracé T. La figure 24 est un chronogramme illustrant les principales étapes de l'acquisition des coordonnées x et y à l'aide du circuit de la figure 23, pour la seule coordonnée Y La figure 25 représente dans le détail une partie du circuit logique de traitement des valeurs numériques de coordonnées x et y, de leurs signes et de commandes d'écriture. Ce circuit reçoit en entrée, sur les monostables 2305, les sorties des seconds étages d'intégration 2304 (signaux x-, x+, y- et y+). Ce circuit comporte également une sortie d'un bit "PEN OFF" désignée par 2310 signifiant que le stylet n'est pas en contact avec la plaque. Ce bit "PEN OFF" passe à l'état logique "0" à chaque fois que le stylet a été hors de contact avec la plaque pendant plus de 5 ms après le dernier contact, et repasse à l'état logique "1" lors de la première acquisition suivante, en étant maintenu à cette valeur par les transitions du signal "WR" (voir ci-dessous). Ce bit est utilisé pour connaître le nombre de segments constituant un mot, c'est-àdire le nombre de couples (x,y) entre deux levers de stylet successifs. Le bit "WR" passe au niveau logique "0" à chaque fois qu'un couple de coordonnées (x,y) a été acquis. Une autre fonction importante du circuit logique de la figure 25 est d'éliminer les huit premières acquisitions de chaque trait (segment), ceci étant réalisé grâce aux registres à décalage sur huit bits 2320 et 2321. Les sorties de ces registres restent à "0" aussi longtemps que l'on a pas effectué huit acquisitions. Et le bit "WR" reste au niveau logique "1" tant que la sortie de ces registres est à ,, 0 Les valeurs absolues de x et de y sont établies par les compteurs sur douze bits 2332 et 2333 (figure 23). Le nombre de bits nécessaire pour chaque compteur varie bien entendu en fonction de la taille de la plaque et de la résolution souhaitée. Dans un exemple de réalisation, la valeur absolue de chaque coordonnée est codée sur 10 bits, et complétée par un bit de signe.En ajoutant le bit "PEN OFF" et le bit "WR", c'est un total de 24 bits, soit trois octets, qui est délivré par le dispositif à chaque acquisition. Les figures 26a et 26b illustrent dans le détail le câblage des compteurs 2332 et 2333, des convertisseurs numérique/analogique 2325 et 2326 et des étages de sortie incluant les commutateurs analogiques de signe 2341, 2342 et les amplificateurs 2343, 2344. On va maintenant décrire des moyens permettant d'éliminer de l'acquisition des ondes acoustiques parasites engendrées dans la plaque P. Ces ondes peuvent être issues par exemple d'un choc d'un bracelet-montre ou d'une bague de l'utilisateur contre la plaque, ou de la chute d'un objet dur sur la plaque. Des études sur ce type de chocs ont permis de constater qu'il s'agit dans ce cas de signaux acoustiques ayant une pseudo-période très longue (typiquement supérieure à 100 ps) par rapport à la pseudo-période du disque céramique TP du stylet, et ayant une amplitude importante (une tension de l'ordre de 1 volt étant engendrée lors de la chute d'un stylo à bille depuis une hauteur de 1 cm au-dessus de la plaque). Une première solution pour éliminer ces ondes parasites consiste à recourir à un filtre passe-haut à la sortie du second étage d'intégration 2304. Ces filtres passe-haut pour les canaux x et y sont indiqués en 2351 et 2352 sur la figure 23. L'amplitude du signal à la sortie de ce filtre est proportionnel à la pente moyenne de la tension transitoire engendrée par le second intégrateur. Du fait que les chocs parasites ont des fréquences relativement basses, ils ont peu de risque de donner lieu à un signal dont l'amplitude soit suffisante pour franchir le seuil pour lequel un signal TTL passe du niveau bas au niveau haut (typiquement de l'ordre de 1,5 à 2 volts). A cet égard, la partie supérieure de la figure 27 montre l'allure d'un signal typiquement obtenu à la sortie du filtre passe-haut lorsqu'un paquet d'ondes a été appliqué par le stylet à la plaque. Par ailleurs, la courbe supérieure de la figure 28 montre l'allure du signal à la sortie du second étage d'intégration, et la courbe inférieure représente le signal de sortie d'un monostable d'une durée de 800 ps déclenché par la sortie du filtre passe-haut (qu'on appellera signal de pente; voir "pente x" et "pente y" sur la figure 25) lorsque le stylet heurte brièvement la plaque. On observe que le filtre passe-haut élimine un certain nombre des impulsions initiales, ainsi qu'un certain nombre des impulsions finales. On notera ici qu'il est important d'éliminer les impulsions finales, dans la mesure où elles peuvent être à l'origine de mesures erronées dues à l'affaiblissement de l'amplitude des paquets d'onde appliqués lorsque le stylet quitte la plaque. Un second moyen pour éliminer les problèmes de chocs parasites est d'utiliser les deux registres à décalage sur huit bits 2320 et 2321 (comme décrit plus haut en référence à la figure 23), l'un pour les coordonnées x et l'autre pour les coordonnées y, et de faire en sorte que ces registres éliminent les huit "premières" mesures (x,y) de la manière suivante : à chaque fois que le stylet est relevé pendant plus de 5 ms, alors les acquisitions suivantes seront des "premières" acquisitions. En pratique, le contact du stylet avec la plaque cesse dès qu'une lettre un chiffre ou un symbole a été achevé. Donc, si la période de temps qui sépare deux mesures consécutives dépasse 5 ms, alors les registres à décalage sur huit bits sont remis à zéro au bout de cette durée, et les huit premières acquisitions immédiatement suivantes ne seront pas prises en compte.On notera ici que, pour un cadencement des acquisitions à 1 kHz, la durée de non-prise en compte est donc de 8 ms. Si maintenant l'utilisateur écrit la lettre "i" (minuscule), on peut supposer que la durée nécessaire pour l'écriture du point sur le "i" est supérieure à 8 ms. Ce point sur le "i" sera donc bien pris en compte et apparaîtra dans le tracé. L'intérêt principal de l'utilisation de ces deux registres à décalage est le suivant : à chaque fois que le stylet est mis en contact avec la plaque, il se produit une onde de choc parasite qui pourrait bien "traverser" le filtre passe-haut. Cependant, du fait qu'une telle onde de choc s'évanouit relativement rapidement (environ en 5 ms pour une plaque de verre de 1 mm d'épaisseur et ayant une taille de 71 x 71 mm), il en résulte que les registres à décalage sur huit bit jouent le rôle de filtre supplémentaires vis-à-vis des ondes de choc parasites. Ainsi, aussi longtemps que les sorties des registres à décalage pour la coordonnée x ou y restent à zéro, aucun signal "WR" ne sera produit et les coordonnées acquises ne seront pas prises en compte. La figure 29 illustre le phénomène ci-dessus par un chronogramme des évènements lors de l'apparition d'une onde acoustique parasite due à un choc. On va maintenant décrire en détail les caractéristiques de la présente invention en matière de résolution et de précision. La résolution de la mesure peut être définie comme le plus petit déplacement du stylet ( aux, ay) pouvant être détecté par le dispositif. I1 est donc clair que la résolution est liée au pas de quantification des compteurs pour x et pour y, et plus précisément au produit de la vitesse de propagation des ondes et de la période de l'horloge à haute fréquence qui cadence les compteurs. En supposant que la période d'horloge Tck est de 37 ns, que la vitesse de propagation dans le mode de Lamb S0 est de 5390 m/s et que la vitesse de propagation dans le mode de Lamb A0 est de 3200 m/s, on obtient ax = ay = V.Tck/2 = 0,1 mm (pour SO) et 0,06 mm (pour A0) La précision du dispositif peut être définie comme la différence Ex (ou Ay) entre la position réelle et la position effectivement mesurée. On a déterminé que les pertes de précision résultaient principalement des effets de diffraction. L'incertitude causée par ce phénomène a pu être évaluée à environ +0,25 mm pour une fréquence de 1 MHz et pour une distance entre émetteur et récepteur de 100 mm. On observera ici, comme on va le montrer en référence aux figures 30 et 33, que la détection différentielle utilisée selon la présente invention réduit les effets de diffraction dans la région centrale de la plaque. La figure 30 illustre schématiquement la distortion que subirait une onde plane issue de x = x0 lorsqu'elle atteint les transducteurs Rx+ et Rx-. Ces distortions sont représentées à une échelle agrandie selon la direction x. L'ordre de grandeur est tel que la distance entre le point le plus avancé et le point le moins avancé des fronts d'ondes atteint au moins 0,5 mm. Plus précisement, lorsque le stylet est déplacé selon l'axe des y à x = 0, les diagrammes de diffraction constatés avec les récepteurs Rx- et Rx+ sont strictement symétriques. En conséquence, si l'on soustrait les temps de propagation comme c'est le cas dans la présente invention, la différence entre les retards dûs à la diffraction est de zéro le long de cet axe. Cela étant, dès que l'on s'éloigne de la ligne x = 0 (soit x = xo avec x0 0), les diagrammes de diffraction (DDet DD+ sur la figure 30) ne sont plus symétriques, et la différence entre les deux retards dûs à la diffraction fluctue plus ou moins autour de la valeur constante to = 2x/Vp correspondant à une onde plane non diffractée se propageant du stylet vers les récepteurs. Les différents graphiques de la figure 31 illustrent la linéarité du dispositif selon l'invention pour la coordonnée y. Pour chaque graphique, on a réalisé une interpolation simple du type y (mm) = A + B.Vy (volts). La différence entre cette interpolation (qui peut être stockée dans la mémoire d'un ordinateur associé au dispositif) et la valeur Vy effectivement mesurée définit l'erreur du dispositif. De façon idéale, le coefficient A est nul, tandis que le coefficient B est le même pour toutes les courbes. Les graphiques sont obtenus pour différents tracés selon x = x0 tels qu'illustrés à droite de chaque graphique. Ils représentent la tension Vy relevée (en mv, échelle à gauche) et l'erreur relevée (en mm, échelle à droite) en fonction de la cote y effective (en mm). On peut observer sur ces graphiques quel serait l'effet d'une utilisation d'un coefficient B unique sur toute l'étendue de la plaque. La figure 32 montre les défauts de linéarité obtenus dans différentes régions de la plaque, selon sept droites différentes y = y0. Selon le côté x+ ou x- de la plaque soumis à l'étude, la région active de la barre réceptrice s'étend ou ne s'étend pas jusqu'à son extrémité , ce qui a pour effet de décaler la mesure d'une valeur positive ou négative. Ces effets opposés sont dûs tous les deux aux effets de diffraction. Ainsi, pour une coordonnée y0 négative, et du côté x+ de la plaque, il existe une contribution des ondes acoustiques réfléchies sur le bord x+ dans la mesure de la coordonnée, pour aboutir à un décalage négatif, tandis que du côté x- de la plaque, où les récepteurs piézo-électriques ne sont pas actifs sur les cinq derniers millimètres avant leur extrémité, les ondes réfléchies sur le bord de la plaque n'interviennent pas dans la mesure de la coordonnée et celle-ci est décalée d'une valeur positive à mesure que l'on se rapproche de l'extrémité x- du récepteur. Afin d'assurer une précision satisfaisante sur la plus grande partie de la plaque, une solution consiste à trouver la distance exacte et optimale entre l'extrémité de chaque récepteur piézo-électrique et le coin de la plaque, de telle manière que la contribution négative des ondes réfléchies s'annule avec la contribution positive qui se produit normalement aux extrémités du diagramme de diffraction sans phénomène de réflexion. A cet égard, la figure 33 représente un premier diagramme de précision obtenu en détection directe et en détection différentielle lorsque les ondes réfléchies ne perturbent pas la mesure (c'est-à-dire en considérant que Dy+ = Dy- = m) et un second diagramme de précision obtenu avec une détection différentielle lorsque la distance entre une extrémité de la barre et le coin adjacent de la plaque est de 4 mm (soit Dy+ = oe et Dy- = 4 mm). Ce dernier diagramme montre que la condition mentionnée plus haut est bien réalisée lorsque le la distance entre les extrémités de la barre et les coins respectifs de la plaque est de 4 mm. Dans ce cas, un seul coefficient B suffit pour toute la surface active de la plaque. La précision obtenue est alors d'environ 0,15 mm pour une région active de 64 x 64 mm d'une plaque de taille globale de 71 x 71 mm. Au sujet de la résolution dynamique du dispositif, il faut observer de façon préliminaire qu'avec un dispositif selon la présente invention, les coordonnées x et y sont mesurées simultanément, alors que dans l'art antérieur, les coordonnées x et y sont généralement mesurées séquentiellement. Aussi, dans la présente invention, c'est la cadence des impulsions émises par le stylet qui détermine la cadence de l'acquisition des coordonnées. Si la vitesse du stylet sur la plaque est de 10 cm/s, et si la cadence des acquisitions est de 1000 par seconde, alors la distance entre deux acquisitions consécutives est de 0,1 mm. Pour diminuer cette distance, on pourrait accroitre la cadence des acquisitions, mais ceci nécessite de disposer sur la plaque et dans le stylet des moyens d'atténuation acoustique. En effet, la cadence limite est déterminée par l'effet du bruit acoustique résiduel de la (n-l)ième mesure sur la nième mesure. Ainsi, avec une cadence d'acquisition de 1 kHz, le bruit résiduel est déjà sensible. Et plus grande est la plaque P, plus longue est la durée nécessaire à l'atténuation d'un paquet d'ondes appliqué, car cette atténuation se produit principalement lors des réflexions du paquet d'onde sur les bords de la plaque. Ainsi, la durée d'atténuation diminue de façon exponentielle avec la diminution de la longueur de la plaque. En conclusion, l'invention propose un dispositif de mesure de coordonnées opérant de façon différentielle, asynchrone et simultanée pour x et pour y, avec lequel le stylet peut être dépourvu de cordon. Par ailleurs, l'invention propose des moyens pour s'affranchir des problèmes d'inclinaison du stylet et de rotation du stylet sur lui-même, et dans une certaine mesure des problèmes de diffraction. De plus, comme on l'a vu, on peut utiliser l'un ou l'autre des deux modes de propagation SO et AO. Avec le mode A0, la pointe du stylet doit vibrer axialement, et chaque bord de la plaque comporte deux récepteurs piézo-électriques fixées au-dessus et au-dessous de la plaque, afin d'éliminer le mode SO perturbateur, qui se propage à vitesse plus grande. Avec le mode S0, la pointe du stylet vibre avec précession. Un récepteur est monté sur le chant de chaque bord de la plaque. Ces récepteurs détectent en premier le mode S0, qui se propage à la vitesse la plus élevée, et le mode A0 est non perturbateur. Comme on l'a vu également, la résolution peut être de 0,1 mm avec le mode S0, et de 0,06 mm avec le mode A0. Grâce à l'emploi d'une élévation au carré suivie d'une double intégration, une détection précise des paquets d'ondes émis par le stylet en mouvement est garantie. En outre, les circuits mis en jeu permettent de s'affranchir convenablement des problèmes d'inexactitude de mesure dûs à des ondes de choc parasites sur la plaque ou à une baisse d'amplitude des ondes acoustiques lorsque le stylet heurte la plaque ou quitte celle-ci. Les autres anomalies de mesure peuvent être éliminées par logiciel, grâce aux bits "WR" et "PEN OFF". Par ailleurs, la détermination de la pente du signal en sortie de la double intégration permet d'obtenir une mesure de la pression du stylet contre la plaque. Bien entendu, la présente invention n'est nullement limitée aux formes de réalisation décrites et représentées, mais l'homme de l'art saura y apporter toute variante ou modification conforme à son esprit. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'acquisition de coordonnées (x, y) de la pointe d'un stylet (S) déplacé sur une plaque (P), du type dans lequel il est prévu des moyens de mesure du temps de propagation d'ondes acoustiques dans la plaque entre le stylet et au moins un bord de la plaque, et des moyens pour convertir ce temps de propagation en une donnée de coordonnée, caractérisé en ce que le stylet (S) comporte des moyens (TP, 2350, 2352) pour émettre à intervalles réguliers des ondes acoustiques, la plaque comporte deux paires de récepteurs acoustiques (Rx-, Rx+, Ry-, Ry+) disposés parallèllement l'un à l'autre selon deux bords opposés de la plaque, respectivement, et les moyens de mesure du temps de propagation sont aptes à mesurer la différence entre les temps de propagation des ondes acoustiques vers chacun des récepteurs d'une même paire. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'émission du stylet (S) comprennent des moyens (TP) pour engendrer une vibration à la pointe du stylet selon l'axe de ce dernier, et en ce que chaque récepteur est constitué par une paire de barres de céramiques piézo-électriques (R, R') fixées rigidement en vis-à-vis au-dessus et au-dessous de la plaque (P) à proximité de son bord libre associé. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les deux barres (R, R') d'une même paire ont leurs vecteurs de polarisation orientés perpendiculairement et anti-symétriquement par rapport à un plan médian de la plaque et sont reliées électriquement en parallèle. 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'émission du stylet (S) comprennent des moyens (TPî, TP2; TPî', TP2'; TP, 150; TP') pour engendrer une vibration transversale selon un mouvement de précession à la pointe du stylet, et en ce que les récepteurs sont constitués par des barres de céramiques piézo-électriques (Rx-, Rx+, Ry-, Ry+) fixées rigidement sur les chants de la plaque et polarisées en épaisseur, avec des vecteurs de polarisation généralement perpendiculaires aux chants de la plaque. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le stylet comprend deux disques piézo-électriques superposés (TP1, TP2), chacun polarisés positivement et négativement de part et d'autre d'une ligne diamétrale, en ce que les deux disques ont leurs lignes diamétrales décalées angulairement de 90 , et en ce que les deux disques sont séparées d'une distance égale au quart de la longueur d'onde des vibrations dans le stylet. 6. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le stylet comprend un disque piézo-électrique central (TP1') et une bague piézo-électrique 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le disque et la bague satisfont à l'équation suivante R23 = R13 + R3 où R désigne le rayon du disque, R1 le rayon intérieur de la bague et R2 le rayon extérieur de la bague. 8. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le stylet comprend un disque piézo-électrique unique (TP) polarisé positivement et négativement de part et d'autre d'une ligne diamétrale, et un élément cylindrique (150) disposé au-dessous du disque et séparé en quatre quarts (151, 152, 153, 154) par deux plans axiaux perpendiculaires l'un à l'autre, deux premiers quarts opposés (151, 153) étant réalisés en un premier matériau présentant une première vitesse de propagation et les deux autres quarts opposés (152, 154) étant réalisés en un second matériau présentant une seconde vitesse de propagation différente de la première, et en ce que l'un des plans de séparation axiaux du cylindre passe par ladite ligne diamétrale du disque. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que la longueur axiale du cylindre est déterminée par l'équation suivante 1 = (T/4)-(Vg.Vd)/(Vg-Vd) où : Vd est la vitesse de propagation dans le premier matériau, Vg est la vitesse de propagation dans le second matériau, et T est la pseudo-période de la vibration. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que le premier matériau est un alliage d'aluminium et le second matériau est du verre. 11. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le stylet comprend un disque piézo-électrique unique (TP') séparé en quatre quarts (161, 162, 163, 164), deux quarts opposés ayant des polarisations inverses, et des moyens pour exciter deux premiers quarts opposés à un premier instant et pour exciter les deux autres quarts à un second instant retardé par rapport au premier instant d'un quart de la période de vibration. 12. Dispositif selon l'une des revendications 4 à 11, caractérisé en ce que le stylet comprend un corps creux (172) en matériau électriquement conducteur abritant une source d'énergie électrique, un générateur d'impulsions électriques (184, 2352) cadencé par une horloge (2350), lesdits moyens générateurs de vibrations (TP), et des moyens formant électrodes d'excitation (112, 110) reliés à la sortie du générateur d'impulsions. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que les moyens générateurs de vibrations sont rigidement reliés à une pointe massive conique (110) du stylet (S). 14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que la pointe est réalisée en un matériau choisi parmi les métaux, les verres et les matières plastiques dures. 15. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que la plaque (P) est réalisée en verre et en ce que les récepteurs sont constitués par des barres céramiques piézo-électriques (Rx-, Rx+, Ry-, Ry+) collées sur la plaque. 16. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que les moyens de mesure de la différence des temps de propagation comprennent, en association avec chaque récepteur (Rx-, Rx+, Ry-, Ry+), un moyen (2301) pour convertir le courant délivré par le récepteur en une tension, un moyen (2302) pour convertir ladite tension en une valeur positive, et un moyen intégrateur (2303, 2304). 17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que le moyen de conversion de courant en tension comprend un amplificateur à transimpédance (2301). 18. Dispositif selon l'une des revendications 16 et 17, caractérisé en ce que le moyen de conversion en valeur positive comprend un circuit d'élévation de la tension au carré (2302). 19. Dispositif selon l'une des revendications 16 à 18, caractérisé en ce que le moyen intégrateur comprend deux circuits intégrateurs en cascade (2303, 2304). 20. Dispositif selon l'une des revendications 16 à 19, caractérisé en ce qu'il comprend en outre deux filtres passe-haut (2351, 2352) reliés respectivement aux sorties d'au moins deux moyens intégrateurs associés aux deux coordonnées et deux circuits à seuil (2306, 2316) reliés aux sorties des filtres passe-haut. 21. Dispositif selon l'une des revendications 16 à 20, caractérisé en ce qu'il comprend des circuits à seuil 22. Dispositif selon la revendication 21, caractérisé en ce qu'il comprend deux convertisseurs numérique/analogique (2325, 2326) recevant lesdits comptes. 23 Dispositif selon la revendication 22, caractérisé en ce qu'il comprend en sortie des convertisseurs numérique/analogique des moyens amplificateurs à inversion de signe (2341, 2342, 2343, 2344) commandés par des moyens pour déterminer les signes respectifs des différences de temps mesurées. 24. Dispositif selon l'une des revendications 21 à 23, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de filtrage numérique (2320, 2321) pour éliminer un nombre déterminé de premières mesures de temps lors de la mise en contact du stylet avec la plaque. 25. Dispositif selon la revendication 24, caractérisé en ce que les moyens de filtrage numérique comprennent des registres à décalage (2320, 2321).