Brevet FR2723798A1 — publié le 19960223

REACTEUR NUCLEAIRE REFROIDI PAR METAL LIOUIDE COMPRENANT UN SYSTEME DE REFROIDISSEMENT PERFECTIONNE, CE SYSTEME ET UN PROCEDE UTILISANT CE SYSTEME La présente invention concerne, d'une façon générale, les réacteurs nucléaires refroidis par métal liquide ainsi que leur refroidissement par air. En particulier, l'invention concerne l'évacuation passive de la chaleur de désintégration et de la chaleur sensible d'un réacteur à métal liquide ainsi que le transport de la chaleur jusqu'à un puits à chaleur (c'est-à-dire l'air atmosphérique) par les processus inhérents de conduction et de rayonnement de chaleur ainsi que de convexion de fluides. Dans les réacteurs à métal liquide perfectionnés (RMML), le coeur de réacteur en combustible fissible est immergé dans un métal liquide chaud, tel que du sodium liquide, à l'intérieur d'une cuve de réacteur. Le métal liquide est utilisé pour refroidir le coeur du réacteur, la chaleur absorbée par ce métal étant utilisée pour produire de l'énergie d'une manière classique. Une version connue d'une centrale à RMML comporte un silo en béton qui est annulaire ou circulaire. Le silo est de préférence disposé sous terre et contient une cuve de confinement annulaire dans laquelle est disposée concentriquement une cuve de réacteur comportant- un coeur de réacteur nucléaire immergé dans un réfrigérant constitué par un métal liquide, tel que du sodium liquide. L'espace annulaire entre la cuve de réacteur et la cuve de confinement est remplie avec un gaz inerte tel que de l'argon. La cuve de réacteur et la cuve de confinement sont supportées verticalement vers le bas par une ossature supérieure, c'est-à-dire suspendues à cette ossature, qui est supportée à son tour par le silo en béton à l'aide d'une pluralité d'éléments d'isolement sismiques classiques pour maintenir l'intégrité structurale de la cuve de confinement et de la cuve de réacteur pendant les tremblements de terre et pour permettre un déplacement non couplé entre ces cuves et le silo environnant. On commande le fonctionnement du réacteur à l'aide de barres de commande qui absorbent les neutrons et qui sont insérées sélectivement dans le coeur du réacteur ou en sont extraites. Pendant le fonctionnement du réacteur, il peut être nécessaire d'arrêter la réaction de fission du combustible dans le but de répondre à un état d'urgence ou d'effectuer un entretien de routine. On arrête le réacteur en insérant les barres de commande dans le coeur de combustible fissile de manière à priver le combustible des neutrons nécessaires pour produire la fission. Toutefois, la chaleur résiduelle de la désintégration continue à être générée à partir du coeur pendant un certain temps. Il est nécessaire d'évacuer cette chaleur du réacteur arrêté. La capacité thermique du métal liquide réfrigérant et de la structure adjacente du réacteur contribue à dissiper la chaleur résiduelle. Par exemple, la chaleur transférée par rayonnement thermique de la cuve du réacteur à la cuve de confinement. Il en résulte que la cuve de confinement subit une augmentation de température. De la chaleur rayonne également de la cuve de confinement vers l'extérieur en direction du silo en béton qui en est espacé vers l'extérieur. Ces structures peuvent ne pas être aptes à supporter des températures élevées prolongées. Par exemple, le béton constituant les parois du silo peut se déformer et se fissurer lorsqu'il est soumis à des températures élevées. Pour empêcher un chauffage exagéré de ces composants, on prévoit un système pour évacuer la chaleur. Un des systèmes d'évacuation de chaleur incorporé dans le RMML est entièrement passif et fonctionne, d'une façon continue, par les processus inhérents de conduction et de rayonnement de la chaleur ainsi que de convexion naturelle des fluides. Ce système guide-sécurité mentionné comme étant le système de refroidissement auxiliaire de cuve de réacteur (SRACR), est représenté schématiquement sur la figure 1. La chaleur est transportée depuis le coeur du réacteur jusqu'à la cuve de réacteur 15 par convexion naturelle du sodium liquide. La chaleur est ensuite transférée par l'intermédiaire de la paroi de la cuve de réacteur. Le transfert de chaleur depuis la surface extérieure de la cuve de réacteur jusqu'à la cuve de confinement 7 plus froide en travers d'un espace interstitiel 16 rempli d'un gaz inerte, tel que l'argon, a lieu presque entièrement par rayonnement thermique. Un cylindre 4 collecteur de chaleur est disposé concentriquement entre la cuve de confinement 7 et le silo de manière à définir un élément 6 d'écoulement ascendant d'air chaud entre la cuve de confinement et la surface intérieure du cylindre collecteur de chaleur, et un élément 3 d'écoulement descendant d'air froid entre le silo et la surface extérieure du cylindre collecteur de chaleur. La chaleur est transférée depuis la cuve de confinement 7 jusqu'à l'air se trouvant dans l'élément 6 d'écoulement ascendant d'air chaud. La surface intérieure du cylindre 4 collecteur de chaleur reçoit le rayonnement thermique issu de la cuve de confinement, la chaleur en provenance de cette dernière étant transférée par convexion naturelle dans l'air qui s'élève pendant l'écoulement ascendant de manière à évacuer la chaleur par l'intermédiaire de sorties 9 d'air. Lors du transfert de chaleur à partir de la surface extérieure de la cuve de confinement, 50 % environ a lieu par convexion naturelle vers l'air soumis à une convexion naturelle dans l'élément 6 d'écoulement ascendant d'air chaud et environ 50 % par rayonnement vers le cylindre collecteur de chaleur. Le chauffage de l'air dans l'élément 6 d'écoulement ascendant par les deux surfaces chaudes environnantes en acier induit un courant d'air naturel dans le système, l'air atmosphérique entrant par quatre entrées 1 d'air situées au-dessus du niveau du sol. L'air est acheminé jusqu'à l'élément 3 d'écoulement descendant d'air froid par l'intermédiaire de la chambre d'entrée 2 puis jusqu'à la base du silo 5 en béton, o il fait demi-tour et pénètre dans l'élément 6 d'écoulement ascendant d'air chaud. L'air chaud est acheminé jusqu'à quatre sorties 9 d'air, situées au-dessus du niveau du sol, par l'intermédiaire d'une chambre de sortie 8. La surface extérieure du cylindre 4 collecteur de chaleur est recouverte d'un isolant thermique pour réduire le transfert de chaleur depuis le cylindre 4 collecteur de chaleur jusque dans le silo et jusque dans l'air s'écoulant vers le bas dans l'élément d'écoulement d'air froid. Plus la différence de température entre l'air relativement froid se trouvant dans l'élément d'écoulement descendant et l'air relativement chaud se trouvant dans l'élément d'écoulement ascendant, plus est grand le degré de circulation naturelle entrainant le refroidissement par air de façon passive, par exemple sans pompes entraînées par un moteur. La vitesse globale d'évacuation de chaleur du SRACR augmente avec la température et est commandée, dans une large mesure, dans l'intervalle d'écoulement ascendant d'air par un transfert de chaleur par convexion depuis les surfaces environnantes. Ainsi, s'il était possible d'augmenter le transfert de chaleur par convexion au niveau de ces surfaces et d'augmenter la superficie exposée, une quantité de chaleur de désintégration plus grande serait rejetée par le SRACR à n'importe quelle température donnée de l'ensemble du réacteur. Deux procédés d'amélioration des performances du SRACR sont décrits dans le brevet US n 5.043.135 et dans le brevet US n 5.339.340. Le brevet US n 5.043.135 décrit une technique de préparation de surface de transfert de chaleur air-paroi latérale qui se traduit par une plus grande vitesse de transfert de chaleur par convexion air-paroi. Cette technique implique la création d'une rugosité de surface par mise en place de saillies qui perturbent la couche limite thermique près des parois chaudes en acier. Un procédé supplémentaire d'amélioration des performances, décrit dans le brevet US n 5.339.340, utilise le procédé d'amélioration air-paroi en combinaison avec un cylindre collecteur perforé supplémentaire placé dans le courant d'air. L'utilisation d'un cylindre en acier perforé est exceptionnellement bénéfique par le fait que l'on peut régler et sélectionner le degré et la forme des perforations pour obtenir un transfert de chaleur optimal air-paroi. Le système supplémentaire d'évacuation de chaleur de désintégration, qui fait l'objet de la présente invention, peut être utilisé seul mais il est plus efficace lorsqu'il est utilisé en combinaison avec les perfectionnements mentionnés dans les brevets US n0 5.043. 135 et 5.339.340. On suppose cette solution adoptée dans la description ci-après. La présente invention est un perfectionnement qui cherche à augmenter les performances du système de refroidissement passif par air de la technique antérieure précitée. Dans le procédé perfectionné d'évacuation de la chaleur de désintégration que l'on va décrire dans le présent exposé, la chaleur est évacuée de la région annulaire remplie d'un gaz inerte et située entre la surface extérieure de la cuve du réacteur et la surface intérieure de la cuve de confinement. Cette évacuation de chaleur s'ajoute à l'évacuation de chaleur par le SRACR. Le procédé perfectionné est exceptionnellement bénéfique en ce que de multiples conduits de refroidissement, en communication d'écoulement avec l'espace interstitiel rempli de gaz inerte, sont ajoutés de manière à constituer de multiples circuits d'écoulement pour que le gaz inerte circule jusqu'aux échangeurs de chaleur. La chaleur contenue dans le gaz inerte est évacuée dans ces échangeurs de chaleur, en introduisant ainsi des courants de convexion naturelle dans le gaz inerte qui, à son tour, absorbe la chaleur directement à partir de la cuve de réacteur par transfert de chaleur par convexion naturelle et en agissant conjointement avec le système classique d'évacuation de chaleur de désintégration. Le transfert total de chaleur par convexion passive du double système d'évacuation de chaleur de désintégration résultant se trouve ainsi augmenté étant donné que la chaleur est évacuée directement à la fois de la surface de la cuve de réacteur et de la surface de la cuve de confinement par convexion naturelle. L'utilisation des procédés d'amélioration de la technique antérieure décrits ci-dessus, conjointement avec les moyens d'amélioration d'évacuation de chaleur de la présente invention, peut se traduire par une amélioration des marges de température dans la conception du réacteur. Par ailleurs, il serait possible d'augmenter les dimensions du coeur du réacteur pour une taille particulière de cuve dans la mesure o le permettent d'autres contraintes ou conceptions. Ceci pourrait mener à une conception de réacteur plus compact et plus économique pour les futurs systèmes de réacteur à métal liquide. De plus, on pourrait adapter le concept de système de refroidissement passif aux réacteurs futurs de grande dimension pour lesquels ce type de système d'évacuation de chaleur passif s'est révélé, jusqu'à présent, moins que satisfaisant en raison des flux de chaleur relativement faibles pouvant être obtenus. Selon un premier mode de réalisation, le réacteur nucléaire refroidi par métal liquide (RMML) selon la présente invention comprend: une cuve de confinement, une cuve de réacteur entourée par ladite cuve de confinement, un espace interstitiel rempli de gaz inerte étant laissé entre ces cuves, un coeur de combustible nucléaire disposé à l'intérieur de ladite cuve de réacteur, un cylindre collecteur de chaleur entourant ladite cuve de confinement, un espace interstitiel étant laissé entre ce cylindre et cette cuve, un silo entourant ledit cylindre collecteur de chaleur, des moyens d'entrée d'air et des moyens de sortie d'air en communication d'écoulement avec l'air atmos- phérique situé à l'extérieur dudit réacteur, un premier système (SRACR) de refroidissement auxiliaire de cuve de réacteur comportant un premier circuit d'écoulement de gaz en communication d'écoulement avec lesdits moyens d'entrée d'air et lesdits moyens de sortie d'air, ledit premier circuit d'écoulement de gaz s'étendant vers le bas entre ladite cuve de confinement et ledit silo pour en évacuer la chaleur par refroidissement d'air passif, ledit réacteur comprenant, en outre, un second système (SRACR) de refroidissement auxiliaire de cuve de réacteur comportant des moyens d'entrée de gaz inerte et des moyens de sortie de gaz inerte en communication d'écoulement avec ledit espace interstitiel rempli de gaz inerte, et un second circuit d'écoulement de gaz en communication d'écoulement avec lesdits moyens d'entrée de gaz inerte et lesdits moyens de sortie de gaz inerte et s'étendant à l'extérieur de ladite cuve de confinement, ledit second circuit d'écoulement de gaz comprenant une première section se trouvant dans une disposition d'échange mutuel de chaleur avec une première section dudit premier circuit d'écoulement de gaz pour extraire la chaleur dudit gaz inerte par échange de chaleur avec l'air atmosphérique. Ce réacteur nucléaire présente, en outre, les caractéristiques suivantes prises isolément ou en combinaison: a) - ladite première section dudit second circuit d'écoulement de gaz comprend un premier conduit vertical et ladite première section dudit premier circuit d'écoulement de gaz comprend un second conduit vertical, lesdits premier et second conduits verticaux comportant une paroi commune conductrice de la chaleur; b) - il comprend également: un agencement d'écrans ou chicanes à l'intérieur dudit espace interstitiel rempli de gaz inerte, ledit agencement d'écrans ou chicanes s'étendant depuis le sommet dudit espace interstitiel rempli d'un gaz inerte jusqu'à un point d'extrémité situé au-dessus de la base dudit espace interstitiel rempli d'un gaz inerte et étant positionné de telle sorte que le gaz inerte doit s'écouler en dessous dudit point d'extrémité desdits moyens formant écrans ou chicanes pour s'écouler depuis lesdits moyens d'entrée de gaz inerte jusqu'auxdits moyens de sortie de gaz inerte; c) - il comprend, en outre, une cuve de confinement, une cuve de réacteur entourée par ladite cuve de confinement, un espace interstitiel rempli de gaz inerte étant laissé entre ces cuves, un coeur de combustible nucléaire disposé à l'intérieur de ladite cuve de réacteur, des moyens formant circuits de circulation d'air en communication d'écoulement avec l'air atmosphérique extérieur audit réacteur, des moyens d'entrée de gaz inerte et des moyens de sortie de gaz inerte en communication d'écoulement avec ledit espace interstitiel rempli de gaz inerte, et des moyens formant circuits de circulation de gaz extérieurs à ladite cuve de confinement et en communication d'écoulement avec lesdits moyens d'entrée de gaz inerte et lesdits moyens de sortie de gaz inerte, lesdits moyens formant circuits de circulation de gaz inerte comprenant une première section se trouvant dans une disposition d'échange mutuel de chaleur avec une première section desdits moyens formant circuits de circulation d'air pour extraire la chaleur dudit gaz inerte par échange de chaleur avec l'air atmosphérique; d) - lesdits moyens formant circuits de circulation d'air comprennent une seconde section se trouvant dans une disposition d'échange mutuel de chaleur avec une surface extérieure de ladite cuve de confinement; et e) ladite première section des moyens formant circuits de circulation de gaz inerte et ladite première section des moyens formant circuits de circulation d'air sont séparées par une paroi commune conductrice de chaleur. Le système selon la présente invention pour évacuer la chaleur d'un réacteur nucléaire refroidi par métal liquide, dans lequel la cuve de réacteur est entourée par une cuve de confinement, un espace interstitiel rempli de fluide étant laissé entre ces cuves, comprend: - des moyens de sortie de fluide en communication d'écoulement avec ledit espace interstitiel rempli de fluide; - des moyens d'entrée de fluide en communication d'écoulement avec ledit espace interstitiel rempli de fluide; - des moyens formant circuits de circulation de fluide extérieurs à ladite cuve de confinement et dont une des extrémités est en communication d'écoulement avec lesdits moyens de sortie de fluide et dont l'autre extrémité est en communication d'écoulement avec lesdits moyens d'entrée de fluide; et - des moyens formant circuits de circulation d'air en communication d'écoulement avec l'air atmosphérique extérieur audit réacteur, ces moyens formant circuits de circulation d'air comportant une première section dans une disposition d'échange mutuel de chaleur avec ladite cuve de confinement et une seconde section dans une disposition d'échange mutuel de chaleur avec lesdits moyens formant circuits de circulation de fluide, la chaleur étant extraite du fluide dans lesdits moyens formant circuits de circulation de fluide et de ladite cuve de confinement par échange de chaleur avec l'air atmosphérique se trouvant dans lesdits moyens formant circuits de circulation d'air. Ce système d'évacuation de chaleur présente, en outre, les caractéristiques suivantes prises isolément ou en combinaison: a) lesdits moyens formant circuits de circulation de fluide et lesdits moyens formant circuits de circulation d'air partagent une limite commune formée d'un matériau conducteur de la chaleur; et b) - lesdits moyens formant circuits de circulation de fluide comprennent un premier conduit vertical en communication d'écoulement avec lesdits moyens de sortie de fluide; un second conduit vertical en communication d'écoulement avec lesdits moyens d'entrée de fluide, et un conduit d'inversion d'écoulement dont une des extrémités est en communication d'écoulement avec ledit premier conduit vertical et dont l'autre extrémité est en communication d'écoulement avec ledit second conduit vertical, et lesdits moyens formant circuits de circulation d'air comprennent un troisième conduit vertical, lesdits second et troisième conduits verticaux partageant une paroi commune conductrice de la chaleur. Le procédé selon la présente invention pour refroidir un réacteur comportant un espace interstitiel annulaire entre une cuve de réacteur et une cuve de confinement comprend les étapes consistant: - à remplir ledit espace interstitiel annulaire avec un gaz inerte; et - à faire recirculer ledit gaz inerte entre ledit espace interstitiel annulaire et un échangeur de chaleur qui transfère la chaleur depuis ledit gaz inerte jusque dans l'air atmosphérique. On va maintenant décrire de façon plus détaillée la présente invention en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est une vue en élévation d'un réacteur nucléaire classique refroidi par métal liquide, cette vue montrant le système de refroidissement auxiliaire de la cuve du réacteur; la figure 2 est une vue en coupe azimutale partielle d'une partie détaillée du réacteur représenté sur la figure 1; la figure 3 est une vue en élévation d'un réacteur nucléaire refroidi par métal liquide selon un mode de réalisation préféré de la présente invention; la figure 4 est une vue en plan prise à l'endroit ou près de la chambre de sortie du SRACR et montrant la section de l'ensemble de réacteur ainsi que le système de tubulure proposé fixé à la cuve de confinement du réacteur représenté sur la figure 3; la figure 5 est un schéma d'une cheminée de SRACR (représentée en coupe), telle que modifiée par la présente invention pour comprendre un échangeur de chaleur gaz inerte/air de SRACR; et la figure 6 est un schéma montrant l'écoulement du gaz inerte autour d'une chicane de la pluralité de chicanes placées dans l'espace interstitiel annulaire rempli de gaz inerte entre la cuve du réacteur et la cuve de confinement de ce réacteur. Les perfectionnements décrits dans les brevets US n0 5.043.135 et 5.339. 340 étaient focalisés sur l'espace interstitiel annulaire se trouvant dans l'intervalle 6 formant conduit d'écoulement ascendant d'air entre la surface extérieure de la cuve de confinement 7 et la surface intérieure du cylindre collecteur 4, comme représenté de façon détaillée sur la figure 2. La chaleur est normalement transférée au courant d'air à partir de ces surfaces par convexion. Dans la conception du RMML classique, ces surfaces unies présentent une rugosité qui est caractéristique des aciers inoxydables de la qualité nucléaire, disponibles dans le commerce. Selon les enseignements du brevet US n 5.043.135, on augmentait la rugosité de surface en créant des saillies superficielles ou des stries 10 formées dans la couche limite et orientées dans une direction essentiellement perpendiculaire à la direction d'écoulement de l'air, par exemple circonférenciellement autour de la surface cylindrique de la cuve de confinement 7. Le perfectionnement décrit dans le brevet US n 5.339.340 implique la mise en place d'un cylindre collecteur perforé 11 comportant des ouvertures ou trous multiples 12, comme indiqué sur la figure 2, dans le conduit ascendant 6 d'air chaud. Les trous 12 peuvent avoir une forme arbitraire, bien qu'une forme circulaire serait la plus économique du point de vue fabrication. Le degré de perforation, c'est-à- dire la surface totale des ouvertures comparées à la superficie totale du cylindre collecteur perforé, est une variable et peut être sélectionnée de manière à donner des performances thermiques optimales. Le but des trous 12 est de permettre à une fraction du flux thermique de chaleur rayonnante émanant de la cuve de confinement 7 d'atteindre le cylindre collecteur 4 et d'être absorbée par ce dernier. Le restant du flux de chaleur rayonnante est absorbé par le cylindre collecteur perforé 11. Ainsi, les surfaces tant du cylindre collecteur 4 que du cylindre collecteur perforé 11 reçoivent la chaleur par rayonnement. On peut régler la fraction que chacun de ces surfaces reçoit en sélectionnant le degré de perforation du cylindre collecteur perforé 11. Le degré de perforation sera basé sur une étude d'optimisation en vue d'obtenir un transfert global maximal de chaleur par convexion à partir de toutes les surfaces de transfert de chaleur du conduit ascendant 6 d'air chaud. La vitesse du transfert de chaleur par convexion à l'air (le piège à chaleur) dépend de la différence de température entre la surface de l'acier et l'air, et du coefficient de transfert de chaleur par convexion qui, à son tour, dépend de la vitesse d'écoulement de l'air dans les canaux d'écoulement individuels créés par le cylindre collecteur perforé 11, à savoir le canal intérieur 13 et le canal extérieur 14. Le processus d'optimisation global doit prendre en compte le positionnement approprié du cylindre collecteur perforé 11 par rapport aux parois adjacentes de la cuve de confinement 7 et du cylindre collecteur 4 pour obtenir la distribution voulue du flux d'air entre les canaux d'écoulement intérieur et extérieur. Le positionnement relatif du cylindre collecteur perforé 11 dépend également de la configuration des stries de couches limites si celles-ci sont incluses dans le système de transfert de chaleur. Grâce aux caractéristiques de transfert de chaleur entre l'air et la paroi du SRACR qui ont été décrites dans les brevets US n 5.043.135 et 5.339.340 et qui sont incluses dans la présente conception, la résistance au transfert de la chaleur dans l'intervalle 16 rempli de gaz inerte, entre la cuve 15 de réacteur et la cuve 7 de confinement peut être réglée. Du fait que presque tout le transfert de chaleur dans cet intervalle se fait par rayonnement thermique, on pourrait obtenir une certaine amélioration dans l'aptitude de réjection de chaleur globale du SRACR en améliorant la capacité d'émission thermique des surfaces des cuves. Toutefois, une autre augmentation significative de la capacité d'émission thermique de ces surfaces n'est pas possible car on a déjà augmenté cette capacité en appliquant des couches d'oxyde préparées avec soin. De ce fait, pour améliorer encore la capacité d'évacuation passive de la chaleur, il faut adopter d'autres moyens. Selon la présente invention, on obtient une amélioration de la capacité d'évacuation passive de la chaleur dans un SRACR en introduisant des moyens servant à éliminer la chaleur directement à partir du gaz inerte se trouvant dans l'espace interstitiel 16 et en créant des courants importants par convexion naturelle dans cet espace interstitiel. L'augmentation de la vitesse d'écoulement dans l'espace interstitiel 16 se traduit par un transfert plus grand de chaleur par convexion entre la cuve de réacteur 15 et la cuve de confinement 7. De plus, les performances du SRACR se trouvent augmentées d'une manière indirecte car il en résulte dans le SRACR une pression de tirage et un écoulement d'air associé plus importants. Ainsi, les performances globales du SRACR composite ou double selon la présente sont augmentées. Le degré d'augmentation dépend, dans une large mesure, des investissements que l'on est disposé à effectuer dans l'échangeur "gaz inerte/air" du SRACR. On va expliquer ci-après en se référant aux figures 3 à 6 la conception et le fonctionnement des moyens d'amélioration d'évacuation de chaleur selon le mode de réalisation préféré de la présente invention. Selon la présente invention, quatre conduits 21 d'entrée de gaz inerte s'étendent horizontalement jusque dans la chambre de sortie et sont fixés à la paroi de la cuve de confinement 7, comme indiqué sur les figures 3 et 4. Les conduits d'entrée 21 sont en communication d'écoulement avec l'espace interstitiel 16 rempli de gaz inerte (voir figure 2) par l'intermédiaire de quatre ouvertures d'entrée 22 (voir figure 4). De façon similaire, quatre conduits 23 de sortie de gaz inerte sont également fixés à la cuve de confinement, à peu près à la même hauteur que les conduits d'entrée 21, et communiquent avec l'espace interstitiel 16 rempli de gaz inerte par l'intermédiaire de quatre ouvertures de sortie 24, dont chacune se trouve à une position angulaire qui est décalée essentiellement de 90 de l'ouverture d'entrée corres- pondante 22, comme on peut mieux le voir sur la figure 4. Chaque cadran de l'ensemble de réacteur comporte une seule ouverture d'entrée 22 et une seule ouverture de sortie 24. La conception est en outre modifiée par le fait que sont inclus quatre conduits ascendants verticaux 25 d'écoulement de gaz inerte placés de façon adjacente aux quatre "cheminées" 27 de SRACR sur toute la longueur de la cheminée située à l'intérieur de l'enceinte 28 de réapprovisionnement en combustible. Chaque conduit ascendant 25 d'écoulement de gaz inerte est en communication d'écoulement, à son extrémité inférieure, avec un conduit correspondant des quatre conduits 23 de sortie de gaz inerte, comme représenté sur la figure 3, et est recouvert d'une isolation thermique 26, comme représenté sur la figure 5. De plus, chaque conduit ascendant 25 s'étend horizontalement, à son extrémité supérieure, à travers la paroi de la cheminée associée 27 du SRACR, jusque dans les conduits d'entrée 29 du SRACR et en étant relié à un des longs côtés des conduits de sortie rectangulaires 30 du SRACR, comme indiqué sur les figures 3 et 5. Des conduits descendants 31 d'écoulement de gaz inerte sont formés: par un des longs côtés du conduitde sortie 30 du SRACR, lequel conduit sert maintenant d'échangeur de chaleur 32 "gaz inerte/air" du SRACR; par une partie de la longue paroi du conduit d'entrée 29 du SRACR qui est adjacente à l'échangeur de chaleur 32 et opposée à ce dernier; et par les parois latérales 33 formées par le prolongement des deux courtes parois latérales des conduits de sortie 30 du SRACR jusqu'à ce que ces parois rejoignent la paroi opposée du conduit d'entrée 29 de SRACR, comme indiqué sur la figure 5. Chaque conduit descendant 31 s'étend sur toute la longueur de la cheminée associée 27 du SRACR. L'extrémité inférieure de chaque conduit descendant 31 rejoint, en communication d'écoulement, le conduit associé 21 d'entrée de gaz inerte, comme indiqué sur la figure 3. Le mode de réalisation préféré de l'échangeur de chaleur 32 "gaz inerte/air" du SRACR que l'on a décrit ici n'est que l'une d'un grand nombre de conceptions possibles qui pourraient être envisagées et qui seraient acceptables du point de vue structurale. Toutefois, le mode de réalisation préféré décrit est considéré comme étant le meilleur mode de réalisation, car il minimise la modification nécessitée pour incorporer l'échangeur de chaleur "gaz inerte/air" du SRACR de la présente invention dans une centrale classique. Selon la présente invention, des modifications sont apportées à la conception classique d'ensemble de réacteur comme indiqué sur les figures 4 et 6. Quatre écrans ou chicanes d'écoulement 34 sont placés dans l'espace interstitiel 16, rempli de gaz inerte, à des intervalles de 900 le long de la circonférence. Ces écrans ou chicanes s'étendent depuis le voisinage du sommet de la cuve de réacteur 15 et de la cuve de confinement 7 jusqu'au voisinage de la base des parties cylindriques de ces cuves. Ainsi, ces écrans ou chicanes d'écoulement définissent quatre cadrans, dont deux sont désignés comme étant des zones 35 d'écoulement descendant et dont deux sont désignés comme étant des zones 36 d'écoulement ascendant. Les zones d'écoulement descendant se trouvent à des positions circonférencielles qui correspondent aux ouvertures d'entrée 22, et les zones 36 d'écoulement ascendant se trouvent à des positions circonférencielles qui corres- pondent aux ouvertures de sortie 24. On remarquera sur la figure 5 que les zones 35 d'écoulement descendant sont positionnées radialement à l'extérieur des deux ensembles de pompes électromagnétiques 37, tandis que les zones 36 d'écoulement ascendant sont positionnées radialement à l'extérieur des échangeurs de chaleur intermédiaires 38 (les pompes 37 et les échangeurs de chaleur 38 sont des composants classiques décrits, par exemple, dans le brevet US n 4.882.514). La raison de cette orientation réside dans le fait que les régions de la cuve de réacteur 15 situées à l'extérieur des échangeurs de chaleur intermédiaires 38 sont normalement plus chaudes que les régions situées à l'extérieur des pompes électromagnétiques 37, ce qui a tendance à favoriser des combinaisons d'écoulement du gaz inerte autour de la base de chaque écran, comme représenté sur la figure 6. Pendant le fonctionnement des moyens de la présente invention servant à améliorer l'évacuation de la chaleur, le gaz inerte dans les deux zones 36 d'écoulement ascendant s'élève en raison du fait que les températures des surfaces des cuves sont plus élevées dans ces zones. Le gaz inerte progresse ensuite à travers les quatre ouvertures de sortie 24 jusque dans les quatre conduits 23 de sortie de gaz inerte puis jusque dans les quatre conduits 25 d'écoulement ascendant de gaz inerte. Chaque conduit d'écoulement ascendant de gaz inerte est adjacent à une cheminée correspondante parmi les quatre cheminées 27 de SRACR, comme représenté sur les figures 3 et 5. A partir de là, le gaz inerte chaud est dirigé jusque dans les quatre conduits 31 d'écoulement descendant de gaz inerte o le gaz inerte est refroidi par les échangeurs de chaleur 32 "gaz inerte/air" de SRACR. Le gaz inerte refroidi s'écoule ensuite successivement à travers les quatre conduits 21 d'entrée de gaz inerte, les deux zones 35 d'écoulement descendant puis les quatre ouvertures d'entrée 22. Le gaz inerte refroidi est chauffé alors qu'il est dirigé vers le bas, mais la poussée vers le haut ainsi créée est contrecarrée par la pression positive beaucoup plus grande créée dans les échangeurs de chaleur 32 "gaz inerte/air" de SRACR. Le gaz inerte s'écoule latéralement près de la base de l'ensemble de réacteur, comme indiqué sur la figure 6, dans l'espace interstitiel ouvert situé en dessous des points d'extrémité des écrans ou chicanes d'écoulement 34, puis pénètre dans les deux zones 36 d'écoulement ascendant. Le gaz inerte continue d'être chauffé à mesure qu'il s'écoule vers le haut dans les zones d'écoulement ascendant puis parcourt de nouveau le circuit d'écoulement de gaz inerte complet. Le fonctionnement du SRACR double augmente la capacité d'évacuation de chaleur de désintégration de trois façons différentes. En premier lieu, la chaleur est évacuée directement de la surface extérieure de la cuve de réacteur par le gaz inerte en circulation et est transférée à l'air de sortie 39 du SRACR dans chaque échangeur de chaleur 32 "gaz inerte/air" de SRACR. Cette contribution à l'améliora- tion des performances du SRACR est de loin la plus importante, atteignant peut être 90 % du total lorsque la superficie (A) de l'échangeur de chaleur est grande. En second lieu, la chaleur est transférée à la cuve de confinement 7 par l'écoulement de convexion naturelle énergique qui est créé dans l'espace interstitiel 16 rempli de gaz inerte, laquelle chaleur est à son tour transférée au circuit d'air classique du SRACR. Enfin, le débit de l'air dans le SRACR et, de ce fait, les performances de ce dernier se trouvent accrues, car la chaleur est ajoutée à l'air de sortie 39 du SRACR dans les échangeurs de chaleur "gaz inerte/air" de SRACR, ce qui produit une augmentation de la pression de circulation naturelle et du débit du SRACR, en augmentant ainsi les coefficients de transfert de chaleur air-surface latérale ainsi que les différences de température surface-air. Dans les cas d'analyses préliminaires spécifiques considérés pour le concept de SRACR double utilisant les procédés d'amélioration décrits dans les brevets US n 5.043.135 et 5.339.340 qui ont recours à une valeur de paramètre de produit UA (UA est le produit du coefficient U de transfert de chaleur global dans l'échangeur de chaleur par la superficie A de l'échangeur de chaleur) de 836,7 Kcal/h- C (3320 Btu/hr- F) correspondant à une utilisation d'un des longs côtés du conduit 30 de sortie d'air du SRACR pour l'échangeur de chaleur "gaz inerte/air" de SRACR représenté sur les figures 3 et 5, on obtient une augmentation de 13 % environ des performances globales du SRACR double. La puissance correspondante du coeur du réacteur qu'il serait possible d'obtenir sans réduire la marge de températures du SRACR serait d'environ 950 MWt correspondant à une réduction nette en dépense de bar omnibus estimée à 0,1016 mm/kWh (4 mills/kWh). On pourrait obtenir des augmentations supplémentaires simplement en augmentant la superficie de l'échangeur de chaleur. Pour l'autre cas d'analyse considéré, o on utilisait tous les conduits de sortie d'air du SRACR comme zones d'échangeur de chaleur "gaz inerte/air" de SRACR, on a déterminé qu'en utilisant le SRACR double de la présente invention, on pouvait augmenter la puissance du coeur du réacteur de 840 à 985 MWt (c'est-à-dire une augmentation de 17, 5 %), ceci se traduisant par une réduction de dépense en bar omnibus estimée à 0,1270 mm/kWh (5 mills/kWh). Une telle augmentation de puissance doit être compatible avec les autres contraintes de conception susceptibles d'exister dans les RMML. Toutefois, si on pouvait réaliser cette augmentation de puissance, on pourrait obtenir une réduction nette importante dans le prix de revient de l'énergie électrique produite. Ainsi, le concept de base de l'invention réside dans le fait que la chaleur est évacuée directement de la surface extérieure de la cuve de réacteur par le gaz inerte en circulation. Le gaz inerte chauffé circule ensuite, par l'intermédiaire de circuits d'écoulement multiples, à travers les échangeurs de chaleur qui extraient la chaleur du gaz inerte. Le gaz inerte refroidi revient ensuite par circulation naturelle jusqu'à l'espace interstitiel annulaire compris entre la cuve de réacteur et la cuve de confinement. Ce concept a été expliqué par la description du mode de réalisation préféré précédent. Il est bien entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre purement illustratif et non limitatif et que des variantes ou des modifications peuvent y être apportées sans sortir pour autant du cadre de l'invention. Par exemple, les échangeurs de chaleur pourraient également être conçus de manière à rejeter la chaleur directement dans l'air atmosphérique qui ne fait pas partie du circuit de refroidissement par air du SRACR. REVENDICATIONS 1. Système pour évacuer la chaleur d'un réacteur nucldéaire refroidi par métal liquide, dans lequel une cuve de réacteur (15) est entourée par une cuve de confinement (7), un espace interstitiel rempli de fluide (16) étant laissé entre ces cuves, comprenant des moyens formant circuits de circulation d'air en communication d'écoulement avec l'air atmosphérique extérieur audit réacteur, ces moyens comportant une première section dans une disposition d'échange mutuel de chaleur avec ladite cuve de confinement (7); caractérisé en ce quil comprend: - des moyens de sortie de fluide (23, 24) en communication d'écoulement avec ledit espace interstitiel rempli de fluide (16); - des moyens d'entrée de fluide (21, 22) en communication d'écoulement avec ledit espace interstitiel rempli de fluide (16); et - des moyens formant circuits de circulation de fluide (25, 31) extérieurs à ladite cuve de confinement (7) et dont une des extrémités est en communication d'écoulement avec lesdits moyens de sortie de fluide (23, 24) et dont l'autre extrémité est en communication d'écoulement avec lesdits moyens d'entrée de fluide (21, 22); lesdits moyens formant circuits de circulation d'air ayant une seconde section dans une disposition d'échange mutuel de chaleur avec lesdits moyens formant circuits de circulation de fluide (25, 31). 2. Système d'évacuation de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens formant circuits de circulation de fluide (25, 31) et lesdits moyens formant circuits de circulation d'air partagent une limite commune (32) formée d'un matériau conducteur de la chaleur. 3. Système d'évacuation de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens formant circuits de circulation de fluide comprennent un premier conduit vertical (25) en communication d'écoulement avec lesdits moyens de sortie de fluide (23, 24) un second conduit vertical (31) en communication d'écoulement avec lesdits moyens d'entrée de fluide (21, 22), et un conduit d'inversion d'écoulement dont une des extrémités est en communication d'écoulement avec ledit premier conduit vertical (25) et dont l'autre extrémité est en communication d'écoulement avec ledit second conduit vertical (31), et lesdits moyens formant circuits de circulation d'air comprennent un troisième conduit vertical (30), lesdits second (31) et troisième (30) conduits verticaux partageant une paroi commune conductrice de la chaleur (32). 4. Système d'évacuation de chaleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend, en outre, un agencement d'écrans ou chicanes (34) à l'intérieur dudit espace interstitiel rempli de fluide (16), ledit agencement d'écrans ou chicanes s'étendant depuis le sommet dudit espace interstitiel rempli de fluide (16) jusqu'à un point d'extrémité situé au-dessus de la base dudit espace interstitiel rempli de fluide et étant positionné de telle sorte que le fluide doit s'écouler en dessous dudit point d'extrémité desdits moyens formant écrans ou chicanes (34) pour s'écouler depuis lesdits moyens d'entrée de fluide (21, 22) jusqu'auxdits moyens de sortie de fluide (23, 24). 5. Système d'évacuation de chaleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le fluide dans l'espace interstitiel rempli de fluide (16) et les moyens formant circuits de circulation de fluide est un gaz inerte. 6. Réacteur nucléaire refroidi par métal liquide (RMML) comprenant une cuve de confinement (7), une cuve de réacteur (15) entourée par ladite cuve de confinement, un espace interstitiel (16) rempli de fluide étant laissé entre ces cuves, un coeur de combustible nucléaire disposé à l'intérieur de ladite cuve de réacteur, un cylindre (4) collecteurdechaleur entourant ladite cuve de confinement(7), un espace interstitiel (6) étant laissé entre ce cylindre et cette cuve, un silo (5) entourant ledit cylindre collecteur de chaleur (4), des moyens d'entrée d'air et des moyens de sortie d'air en communication d'écoulement avec l'air atmosphérique situé à l'extérieur dudit réacteur, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un système d'évacuation de chaleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, lesdits moyens formant circuits de circulation d'air étant en communication d'écoulement avec lesdits moyens d'entrée d'air et lesdits moyens de sortie d'air, et s'étendant vers le bas entre ladite cuve de confinement (7) et ledit silo (5) pour former ainsi une premier système auxiliaire (SRACR) de refroidissement de cuve de réacteur pour en évacuer de la chaleur par refroidissement d'air passif, et les moyens formant circuits de circulation de fluide (25, 31) formant un second système auxiliaire (SRACR) de refroidissement de cuve de réacteur pour extraire la chaleur dudit fluide par échange de chaleur avec l'air atmosphérique. 7. Procédé pour refroidir un réacteur selon la revendication 6 caractérisé en ce quil comprend les étapes consistant: - à remplir ledit espace interstitiel (16) avec un fluide; et - à faire recirculer ledit fluide entre ledit espace interstitiel rempli de fluide (16) et ladite seconde section des moyens formant circuits de circulation d'air pour transférer la chaleur depuis ledit fluide jusque dans l'air atmosphérique.