Brevet FR2725043A1 — publié le 19960329

La présente invention concerne un système de zoom grand-angle conçu pour un appareil photographique à obturateur et de manière plus particulière un objectif zoom grand-angle ayant trois groupes de lentilles. L'objectif zoom grand-angle a un rapport de zoom supé- rieur à 2,5 fois tout en restant grand-angle au niveau d'une position de grand-angle. Un objectif de longueur focale normale a une longueur focale approximativement égale à la longueur de la diagonale de l'image enregistrée. Ainsi, dans un appa- reil photographique d'image fixe, un objectif de 50 mil- limnètres est de manière générale considéré comme un ob- jectif normal pour une pellicule de 35 mmn qui a une dia- gonale de négatif d'approximativement 42 mm. Un objectif grand-angle a une longueur focale plus petite qu'un ob- jectif normal, alors qu'un objectif long ou téléobjectif a une longueur focale plus grande qu'un objectif normal. Dans un système de zoom, la longueur focale globale peut être réglée, l'angle de vue le plus grand étant obtenu au niveau de la longueur focale la plus courte et l'angle de vue le plus étroit étant obtenu au niveau de la longueur focale la plus longue. Les appareils photographiques à obturateur sont devenus récemment compacts et automatiques. Les appareils photographiques à obturateur sont aussi mieux adaptés à l'utilisation d'un zoom grand-angle. Les appareils photo- graphiques à obturateur doivent être compacts, lumineux et peu coûteux, en particulier du fait qu'il sont souvent utilisés par des non-professionnels. Lorsque les appareils photographiques à obtura- teur deviennent plus compacts, le zoom doit alors devenir plus compact. Récemment, des objectifs ayant un grand- angle de vue sont devenus populaires ainsi que les appa- reils photographiques panoramiques. Une photographie pa- noramique est prise avec un grand-angle de vue dans la direction horizontale. Les publications de brevets japonais non- examinés portant les numéros Sho 63-16 142 et Hei 5-19 166, tous les deux intitulés "Zoom Grand Angle" décrivent des zooms comportant un premier groupe de lentilles ayant une convergence positive et un second groupe de lentilles ayant une convergence négative en direction d'un objet. D'autre part, la publication du brevet japonais non-examiné portant le numéro Hei 4-165 319 décrit un zoom comportant un premier groupe de lentilles ayant une convergence positive, un deuxième groupe de lentilles ayant une convergence positive, et un troisième groupe de lentilles ayant une convergence négative en direction d'un objet. Aussi, la publication du brevet japonais non- examiné portant le numéro Hei 4-97 112 décrit un zoom comportant un premier groupe de lentilles ayant une con- vergence négative, un deuxième groupe de lentilles ayant une convergence positive, et un troisième groupe de len- tilles ayant une convergence négative en direction de l'objet. Dans les zooms mentionnés ci-dessus, comportant deux groupes de lentilles, le changement de grossissement du second groupe de lentilles devient important lorsque le rapport de zoom est multiplié par trois. Le changement important du grossissement du second groupe de lentilles augmente fortement les modifications des aberrations pen- dant l'actionnement du zoom. Donc, la compensation des aberrations devient très difficile. Il est possible d'obtenir une grande distance focale arrière au niveau d'une position de grand-angle du fait qu'il est facile de constituer un objectif du type rétrofocus au niveau de la position de grand-angle dans le zoom constitué du premier groupe de lentilles ayant une convergence négative, du deuxième groupe de lentilles ayant une convergence positive, et du troisième groupe de lentilles ayant une convergence négative en direction de l'objet. D'autre part, il est désavantageux de rendre im- portante la longueur totale du système optique du fait qu'il est difficile de constituer un système du type té- léobjectif au niveau d'une position de téléphotographie. Il est difficile de constituer l'objectif du type rétrofocus ayant une longueur focale arrière impor- tante au niveau de la position de grand-angle dans le zoom constitué du premier groupe de lentilles ayant une convergence positive, du deuxième groupe de lentilles ayant une convergence positive, et du troisième groupe de lentilles ayant une convergence négative en direction de l'objet. De plus, il est difficile d'obtenir une distance focale arrière suffisante pour monter un système photo- graphique panoramique au niveau de la position de grand- angle du fait que la distance existant entre le deuxième groupe de lentilles et le troisième groupe de lentilles au niveau de la position de grand-angle est augmentée. Il est aussi difficile de compenser les aberrations au-delà d'un axe optique, entraînées lorsque la lumière passant à travers le deuxième groupe de lentilles passe à travers une position plus haute que l'axe optique du troisième groupe de lentilles. Cependant, l'objectif du type rétrofocus ayant la distance focale arrière importante peut être constitué lorsque la longueur focale combinée du premier groupe de lentilles devient la longueur focale ayant la convergence positive, en utilisant une lentille ayant deux côtés con- caves et ayant une courte longueur focale avec une con- vergence négative, dans le zoom mentionné ci-dessus ayant trois groupes de lentilles. Commue décrit ci-dessus, plus est courte la lon- gueur focale de la lentille du premier groupe de len- tilles ayant une convergence négative, plus la construc- tion de l'objectif du type rétrofocus est avantageuse. Mais en même temps, c'est un inconvénient d'avoir une va- riation importante des aberrations du premier groupe de lentilles du fait que la longueur focale des autres len- tilles ayant une convergence positive du premier groupe de lentilles doit être courte. Il est possible d'obtenir une grande longueur focale arrière au niveau de la position de grand-angle du fait qu'il est facile de constituer l'objectif du type rétrofocus au niveau de la position de grand- angle dans le zoom constitué du premier groupe de lentilles ayant une convergence négative, du deuxième groupe de lentilles ayant une convergence positive, et du troisième groupe de lentilles ayant une convergence négative en direction de l'objet. D'autre part, c'est un inconvénient de rendre importante la longueur totale du système optique du fait qu'il est difficile de constituer le système du type té- léobjectif au niveau de la position de téléphotographie. La présente invention surmonte les problèmes et les inconvénients de la technique antérieure en fournis- sant un système de zoom compact qui utilise un premier groupe de lentilles ayant une lentille ménisque concave en direction d'un objet et deux lentilles ayant une con- vergence positive en direction de l'objet, et un troi- sième groupe de lentilles ayant une courte longueur fo- cale négative dans le zoom constitué d'un premier groupe de lentilles ayant une convergence positive, d'un deuxième groupe de lentilles ayant une convergence néga- tive et d'un troisième groupe de lentilles ayant une con- vergence positive. Pour aboutir aux buts, et conformément aux in- tentions de la présente invention, telle que réalisée et largement décrite ici, le système de zoom grand-angle comporte un premier groupe de lentilles ayant une conver- gence positive, un deuxième groupe de lentilles, et un troisième groupe de lentilles ayant une convergence néga- tive. Les distances existant entre le premier groupe de lentilles, le deuxième groupe de lentilles et le troi- sième groupe de lentilles sont modifiées pendant l'ac- tionnement du zoom. Le premier groupe de lentilles com- porte une première lentille ayant une convergence néga- tive, ayant la forme d'une lentille ménisque concave en direction d'un objet et une deuxième lentille ayant une convergence positive et un plan convexe en direction du plan image. Le deuxième groupe de lentilles comporte un premier sous-groupe de lentilles ayant une convergence positive en direction d'un objet et un second sous-groupe de lentilles ayant une convergence positive en direction d'un objet. Le système de zoom grand-angle ayant la cons- truction mentionnée ci-dessus satisfait aux conditions qui suivent: (condition 1) 0,2 premier groupe de lentilles et un deuxième groupe de len- tilles ayant une convergence positive et un troisième groupe de lentilles ayant une convergence négative. Les distances existant entre le premier groupe de lentilles, le deuxième groupe de lentilles, et le troisième groupe de lentilles changent pendant l'actionnement du zoom. Le premier groupe de lentilles comporte une première len- tille ayant une convergence négative, ayant la forme d'une lentille ménisque concave dans la direction d'un objet, une deuxième lentille ayant une convergence posi- tive et une troisième lentille ayant une convergence né- gative. Le premier, le deuxième et le troisième groupe de lentilles sont constitués de lentilles sphériques. La distance entre le premier et le deuxième groupe de len- tilles est augmentée et la distance entre le deuxième et le troisième groupe de lentilles est réduite. Le système de zoom grand-angle selon la cons- truction mentionnée ci-dessus satisfait à la condition suivante: (condition 4) -0,5 Rlal: rayon de la courbure située en direc- tion de l'objet d'une laie lentille du premier groupe de lentilles, Rla2: rayon de la courbure située en direc- tion du plan image de la laie len- tille du premier groupe de lentilles. De plus, le système de zoom grand-angle selon la construction mentionnée ci-dessus satisfait en outre à la condition suivante: (condition 5) 0,0 + Ru2) /(Ri, - R Rl: rayon de la courbure située en direc- tion de l'objet d'une lb 'i lentille du premier groupe de lentilles, Rb2: rayon de la courbure située en direc- tion du plan image de la lbi m len- tille du premier groupe de lentilles. De plus, le système de zoom grand-angle selon la construction mentionnée ci-dessus satisfait en outre à la condition suivante: (condition 6) -6,0 R2Ul: rayon de la courbure située en direc- tion de l'objet d'une 2d' lentille du deuxième groupe de lentilles, R2d2: rayon de la courbure située en direc- tion du plan image de la 2diè- len- tille du deuxième groupe de len- tilles. De plus, le système de zoom grand-angle selon la construction mentionnée ci-dessus satisfait en outre à la condition suivante: (condition 7) 9,0 plan de la lentille situé en direc- tion de l'objet de la laie lentille du premier groupe de lentilles au ni- veau d'une position de téléphotogra- phie du zoom grand-angle jusqu'au plan d'image, fT: longueur focale combinée au niveau de la position de téléphotographie du zoom grand-angle, f3: longueur focale du troisième groupe de lentilles. Des buts et avantages supplémentaires de la présente invention apparaîtront à la lecture de la des- cription qui va suivre, et, pour une partie, deviendront évidents à partir de la description, ou peuvent être dé- couverts par mise en pratique de la présente invention. Les buts et avantages de la présente invention sont réa- lisés et atteints par l'intermédiaire d'éléments et de combinaisons relevés plus particulièrement dans les re- vendications annexées. Les dessins annexés, qui sont incorporés dans une partie de la présente description et en constituent une partie, représentent des modes de réalisation de la présente invention et, associés à la description, servent à expliquer les principes de la présente invention. Sur ces dessins: - la figure 1 est une vue en coupe d'un zoom grand-angle au niveau d'une position de grand-angle, se- lon un mode préféré de réalisation de la présente inven- tion, - la figure 2 est une vue en coupe d'un zoom grand-angle au niveau d'une position médiane, selon un mode préféré de réalisation de la présente invention, - la figure 3 est une vue en coupe d'un zoom grandangle au niveau d'une position de téléphotographie, selon un mode préféré de réalisation de la présente in- vention, - la figure 4 représente l'amplitude des aber- rations sphériques associées au zoom au niveau d'une po- sition de grand-angle, selon un premier mode préféré de réalisation de la présente invention, - la figure 5 représente l'amplitude de l'as- tigmatisme associé au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un premier mode préféré de réalisation de la présente invention, - la figure 6 représente l'amplitude de la dis- torsion associée au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un premier mode préféré de réalisation de la présente invention, - la figure 7 représente l'amplitude de l'aber- ration sphérique associée au zoom au niveau d'une posi- tion de téléphotographie, selon un premier mode préféré de réalisation de la présente invention, - la figure 8 représente l'amplitude de l'as- tigmatisme associé au zoom au niveau d'une position de téléphotographie, selon un premier mode préféré de réali- sation de la présente invention, - la figure 9 représente l'amplitude de la dis- torsion associée au zoom au niveau d'une position de té- léphotographie, selon un premier mode préféré de réalisa- tion de la présente invention, - la figure 10 représente l'amplitude de l'aberration sphérique associée au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un deuxième mode préféré de réalisation de la présente invention, - la figure 11 représente l'amplitude de l'as- tigmatisme associé au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un deuxième mode préféré de réalisa- tion de la présente invention, - la figure 12 représente l'amplitude de la distorsion associée au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un deuxième mode préféré de réalisa- tion de la présente invention, - la figure 13 représente l'amplitude de l'aberration sphérique associée au zoom au niveau d'une position de téléphotographie, selon un deuxième mode pré- féré de réalisation de la présente invention, - la figure 14 représente l'amplitude de l'as- tigmatisme associé au zoom au niveau d'une position de téléphotographie, selon un deuxième mode préféré de réa- lisation de la présente invention, - la figure 15 représente l'amplitude de la distorsion associée au zoom au niveau d'une position de téléphotographie, selon un deuxième mode préféré de réa- lisation de la présente invention, - la figure 16 représente l'amplitude de l'aberration sphérique associée au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un troisième mode préféré de réalisation de la présente invention, - la figure 17 représente l'amplitude de l'as- tigmatisme associé au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un troisième mode préféré de réalisa- tion de la présente invention, - la figure 18 représente l'amplitude de la distorsion associée au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un troisième mode préféré de réalisa- tion de la présente invention, - la figure 19 représente l'amplitude de l'aberration sphérique associée au zoom au niveau d'une position de téléphotographie, selon un troisième mode préféré de réalisation de la présente invention, - la figure 20 représente l'amplitude de l'astigmatisme associé au zoom au niveau d'une position de téléphotographie, selon un troisième mode préféré de réa- lisation de la présente invention, - la figure 21 représente l'amplitude de la distorsion associée au zoom au niveau d'une position de téléphotographie, selon un troisième mode préféré de réa- lisation de la présente invention, - la figure 22 représente l'amplitude de l'aberration sphérique associée au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un quatrième mode préféré de réalisation de la présente invention, - la figure 23 représente l'amplitude de l'as- tigmnatisme associé au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un quatrième mode préféré de réalisa- tion de la présente invention, - la figure 24 représente l'amplitude de la distorsion associée au zoom au niveau d'une position de grand-angle, selon un quatrième mode préféré de réalisa- tion de la présente invention, - la figure 25 représente l'amplitude de l'aberration sphérique associée au zoom au niveau d'une position de téléphotographie, selon un quatrième mode préféré de réalisation de la présente invention, - la figure 26 représente l'amplitude de l'as- tigmatisme associé au zoom au niveau d'une position de téléphotographie, selon un quatrième mode préféré de réa- lisation de la présente invention, - la figure 27 représente l'amplitude de la distorsion associée au zoom au niveau d'une position de téléphotographie, selon un quatrième mode préféré de réa- lisation de la présente invention. On va maintenant faire référence en détail à des modes préférés de réalisation de la présente inven- tion, dont des exemples sont représentés dans les dessins annexés. A chaque fois que possible, les mêmes références numériques sont utilisées sur l'ensemble des dessins pour indiquer les mêmes parties ou des parties analogues. Un système de zoom grand-angle selon un mode préféré de réalisation de la présente invention comporte un premier groupe de lentilles I, un deuxième groupe de lentilles II, et un troisième groupe de lentilles III qui sont agencés dans cet ordre en direction d'un objet et écartés les uns des autres sur des distances prédétermi- nées. Le système de zoom grand-angle selon un mode préféré de réalisation de la présente invention comporte un premier groupe de lentilles I ayant une convergence positive, un deuxième groupe de lentilles II ayant une convergence positive et un troisième groupe de lentilles III ayant une convergence négative. Le premier groupe de lentilles I comporte une laide lentille 1 ayant une con- vergence négative, ayant la forme d'une lentilles ménis- que concave en direction d'un objet et une lbie lentille 2 ayant une convergence positive et un plan convexe en direction d'un plan image. Le deuxième groupe II de len- tilles comporte une 2aim lentille 3 ayant deux côtés concaves, une 2bi lentille 4 ayant une convergence po- sitive et venant en butée contre la 2aime lentille 3, une 2ci' lentille 5 ayant deux côtés convexes, une 2di lentille 6 ayant une convergence négative ayant la forme d'une lentille ménisque et venant en butée contre la 2ci' lentille 5, une 2eTM lentille 7 ayant une conver- gence positive et une 2fe lentille 8 ayant une conver- gence négative. Le troisième groupe de lentilles III com- porte une 3ai lentille 9 ayant une convergence posi- tive, une 3búi lentille 10 ayant une convergence néga- tive et concave en direction de l'objet, et une 3ci lentille 11 ayant une convergence négative et concave en direction de l'objet. Un diaphragme est monté entre le deuxième groupe de lentilles II et le troisième groupe de lentilles III. Selon un autre mode de réalisation de la pré- sente invention, la distance entre le premier groupe de lentilles I et le deuxième groupe de lentilles II est augmentée et la distance entre le deuxième groupe de len- tilles II et le troisième groupe de lentilles III est ré- duite pour augmenter la longueur focale globale de l'ob- jectif. Ainsi, des variations du grossissement à partir d'une position de grand-angle vers une position de télé- photographie sont réalisées alors que le premier groupe de lentilles I, le deuxième groupe de lentilles II, et le troisième groupe de lentilles III se déplacent en direc- tion d'un objet. Le zoom grand-angle selon un autre mode préféré de réalisation de la présente invention comporte un pre- mier groupe de lentilles ayant une convergence positive, un deuxième groupe de lentilles ayant une convergence né- gative, et un troisième groupe de lentilles ayant une convergence positive en direction d'un objet. Le premier groupe de lentilles I comporte une première lentille ayant une convergence négative, ayant la forme d'une len- tille ménisque concave en direction d'un objet. Le troi- sième groupe de lentilles a une courte longueur focale négative et toutes les lentilles sont constituées de len- tilles sphériques. En conséquence, cet objectif fournit une distance focale arrière suffisante pour monter un système photographique panoramique au niveau de la posi- tion de grand-angle. Cet objectif permet aussi de consti- tuer un système d'objectif du type téléobjectif au niveau d'une position de téléphotographie, en rendant donc com- pact le zoom grand-angle. * Le fonctionnement des conditions mentionnées ci-dessus va être décrit en détail ci-après. La condition 1 concerne le grossissement laté- ral combiné du deuxième groupe de lentilles II et du troisième groupe de lentilles III au niveau de la posi- tion du plus grand angle pour obtenir un rapport de zoom à grossissement élevé tout en maintenant de bonnes per- formances au niveau de l'aberration. Si le rapport de longueur focale de la condi- tion 1 dépasse la limite supérieure, la longueur au ni- veau de l'axe optique du système optique dans son entier (le champ complet de l'objectif) au niveau de la position du plus grand angle devient courte, mais l'aberration de- vient importante du fait que la distance focale arrière est raccourcie et que la lumière passant à travers le deuxième groupe de lentilles II passe à travers une posi- tion plus élevée ou plus basse que l'axe optique du troi- sième groupe de lentilles III. De plus, la courbure d'un plan image devient importante et une aberration chromati- que apparaît du fait que la somme de Petzval destinée à compenser concurremment l'astigmatisme de l'objectif et la courbure de l'image est compensée de manière exces- sive. Si le rapport des longueurs focales de la con- dition 1 tombe en dessous de la limite inférieure, il est facile de compenser l'aberration, mais la longueur au ni- veau de l'axe optique du système optique dans son ensem- ble au niveau de la position de grand-angle devient trop importante pour aboutir à la compacité. La condition 2 concerne la longueur focale com- binée du premier groupe de lentilles I et du deuxième groupe de lentilles II. Si la condition i est satisfaite, la longueur focale du deuxième groupe de lentilles est déterminée par la condition 2 pour rendre compact le sys- tème optique dans son ensemble au niveau de la position de grand-angle. Si le rapport des longueurs focales de la con- dition 2 dépasse la limite supérieure, la longueur, au niveau de l'axe optique, du système optique dans son en- semble (la totalité du champ de l'objectif) devient courte, mais la courbure du plan image devient importante et une aberration chromatique apparaît du fait que la somme de Petzval est compensée de manière excessive. Si le rapport des longueurs focales de la con- dition 2 tombe en dessous de la limite inférieure de la plage, il est facile de compenser les aberrations, mais la distance focale arrière globale du système optique de- vient importante et le diamètre extérieur du troisième groupe de lentilles III devient important du fait que la longueur, au niveau de l'axe optique, du système optique dans son ensemble devient importante et que la longueur focale du troisième groupe de lentilles III devient im- portante. La condition 3 concerne la compensation des aberrations qui apparaissent autour du plan image. En particulier, les aberrations chromatiques lorsque la dis- tance existant entre le deuxième groupe de lentilles II et le troisième groupe de lentilles III augmente au ni- veau de la position de grand-angle dans le zoom constitué du premier groupe de lentilles ayant une convergence po- sitive, du deuxième groupe de lentilles ayant une conver- gence négative, et du troisième groupe de lentilles ayant une convergence positive en direction de l'objet. Si une valeur dépasse la limite supérieure ou tombe en dessous de la limite inférieure de la condition 3, une dispersion de la couleur est entraînée, même lors- qu'une photographie est exécutée en fermant un dia- phragme, du fait que des aberrations génériques, comme le grossissement des aberrations chromatiques, sont entraî- nées au-delà de l'axe optique sur le plan image au niveau de la position de grand-angle et il est difficile de com- penser les aberrations chromatiques pour les longueurs d'onde de couleur, c'est-à-dire la radiation C et la ra- diation E parmi les aberrations chromatiques. La condition 4 concerne un facteur de forme qui définit la forme de la laiè lentille. Si une valeur dé- passe la limite supérieure de la condition 4, la conver- gence de la laià lentille devient forte, en rendant donc difficile la compensation des aberrations, et si la va- leur tombe en dessous de la limite inférieure de la con- dition 4, la convergence de la laièm lentille devient faible, rendant ainsi difficile d'obtenir la longueur fo- cale arrière suffisante. La condition 5 concerne la définition de la forme de la lbi lentille. Si une valeur dépasse la li- mite supérieure de la condition 5, le rayon de courbure de la lbi' lentille devient petit, entraînant par consé- quent des degrés d'aberration plus élevés. De plus, si la valeur tombe en dessous de la limite inférieure de la condition 5, le rayon de courbure de la lbi'me lentille devient important, en rendant ainsi difficile la compen- sation des aberrations et la longueur focale du premier groupe de lentilles I devient importante, en rendant dif- ficile l'obtention d'un appareil photographique compact. La condition 6 concerne la définition de la forme de la 2di" lentille. Si une valeur dépasse la li- mite supérieure de la condition 6, les aberrations chro- matiques sont compensées de manière excessive, en rendant ainsi importantes les aberrations chromatiques restantes. De plus, si la valeur tombe en dessous de la limite infé- rieure de la condition 6, le rayon de courbure de la len- tille en direction de l'objet devient petit et la conver- gence de la 2de lentille devient faible, en entraînant par conséquent des aberrations de degrés plus élevés et en rendant difficile la compensation des aberrations chromatiques. La 2ci lentille et la 2diè' lentille sont des lentilles en butée et compensent les aberrations chroma- tiques, et d'autre part, compensent la courbure de l'image en construisant un champ concentrique. En conséquence, si une valeur dépasse la limite supérieure de la condition 7, l'épaisseur du deuxième groupe de lentilles II devient importante, en rendant par conséquent difficile d'obtenir un appareil photographique compact et la quantité de lumière autour de l'objet est réduite. De plus, si la valeur tombe en dessous de la li- mite inférieure de la condition 7, il est difficile de construire le champ concentrique, en rendant donc diffi- cile la compensation de la courbure de l'image. Les conditions 8 et 9 concernent la réalisation d'un système d'objectif compact. Si une valeur dépasse la limite supérieure des conditions 8 et 9, la convergence du troisième groupe de lentilles III devient forte et ce- ci est avantageux pour rendre le système d'objectif com- pact, mais il est difficile de compenser les degrés d'aberration plus élevés apparaissant lorsque le rayon de courbure de la surface de la lentille devient petit. De plus, si la valeur tombe en dessous de la limite infé- rieure des conditions 8 et 9, il est difficile de rendre compact le système d'objectif pour la courbure d'image. Les tableaux 1, 2, 3 et 4 indiquent les valeurs pour un premier, un deuxième, un troisième, et un qua- trième mode de réalisation de la présente invention. Les caractéristiques optiques du premier, du deuxième, du troisième, et du quatrième mode de réalisation sont re- présentées sur les figures 4 à 27. Dans les tableaux qui suivent, f est la lon- gueur focale, ri (i = i à 20) est le rayon de courbure d'un plan de réfraction i, di (i = 1 à 20) est l'épais- seur de la lentille ou la distance entre lentilles, N est l'indice de réfraction de la ligne d de la lentille, vd est le nombre d'ABBE de la lentille, m est le grossisse- ment du système d'objectif dans son ensemble et w est la moitié de l'angle de vue. Les distances sont indiquées en nMR. Les valeurs satisfaisant aux conditions men- tionnées ci-dessus conformément au premier mode préféré de réalisation de la présente invention sont données dans le tableau i dans lequel un nombre F, c'est-à-dire la lu- minance Fno est de 3,8 à 10,25, la longueur focale f est de 29,012 mm à 86,971 mm, le demi-angle de vue w est de 36,61 à 13,8 , et la longueur focale arrière fb est de 8,5 mm à 54,076 mmn. TABLEAU 1 numéro de surface r d N vd i -26, 814 1,80 1,84666 23,78 2 -45,966 0,10 3 247,331 3,50 1,62041 60,34 4 -30,106 2,4 à 10,35 -18,046 0,85 1,78590 43,93 6 7,977 3,29 1,72825 28,32 7 -119,902 0,10 8 20,655 4,37 1,51680 64,20 9 -8,976 6,40 1,83400 37,34 -13,847 0,10 11 34,184 2,50 1,51680 64,20 12 -12,808 0,80 1,84666 23,78 13 -33,350 1,20 14 9,50 à 1,56 387,524 3,05 1,75520 27,53 16 -16,752 0,10 17 -23,738 1,00 1,77250 49,62 18 92,829 3,65 19 -11,093 1,20 1,75700 47,71 -382,204 Les valeurs des conditions décrites dans les conditions 1 à 9 selon le premier mode préféré de réali- sation sont: (condition 1) fw/fl = 1,486 (condition 2) fw/fl2w = 0,340 r 4 1 1 (condition 3) 1 x f2 x f, = 2,535 Li=l(f2i x vd2i)j (condition 4) (Ral + Rla2) / (Ral - Rla2) =-3,800 (condition 5) Rlb, + Rb2) /Rlbl - Rlb2) = 0,783 (condition 6) (R2dl + R2d2) / (R2d1 - R2d2) = -4,685 (condition 7) (t2c + t2d) = 10,700 (condition 8) f3/fT = -0,201 (condition 9) LT/fT = 1,150 Les caractéristiques optiques du premier mode préféré de réalisation sont représentées sur les figures 4 à 9. Les valeurs satisfaisant aux conditions mention- nées ci-dessus conformément au deuxième mode préféré de réalisation de la présente invention sont données dans le tableau 2 o un nombre F c'est-à-dire la luminance Fno est de 3,7 à 10,26, la longueur focale f est de 29,016 mm à 86,73 numm, le demi-angle de vue w est de 37,08 à 13, 91 , et la longueur focale arrière fb est de 8,483 mm à 56,38 mm. TABLEAU 2 numéro de surface r d N vd 1 -26,220 1,15 1,84666 23,78 2 -63,280 0,10 3 173,961 3,40 1,58913 61,25 4 -26,734 2,89 à 8,63 -15,939 0,85 1,80420 46,50 6 9,301 3,08 1,72825 28,32 7 -56,838 0,37 8 21,385 3,86 1,51823 58,96 9 -7,731 6,10 1,78590 43,93 -12,206 0,10 11 32,850 2,80 1,51680 64,20 12 -11,482 0,80 1,84666 23,78 13 -34,500 1,20 14 0 9,07 à 1,57 -82,495 2,90 1,80518 25,46 16 -16,650 0,10 17 -22,913 1,00 1,62299 58,12 18 62,210 3,89 19 -10,996 1,20 1,75700 47,71 -89,150 Les valeurs des conditions décrites dans les conditions 1 à 9 selon le deuxième mode préféré de réali- sation sont: (condition 1) fw/fI = 1,535 (condition 2) fw/fl2w = 0,323 r4 1 1 (condition 3) x f2 x fw 2,435 Li=l(f2i x vd2i) x f (condition 4) RIa, + Rla2) / (RIa - R1a2) -2,716 (condition 5) Rjbi + Rlb2) / IRb - Rlb2) 0,734 (condition 6) R2dI + R2d2) / R2d - R2d2) = -4,455 (condition 7) t2C + t2d)= 9,960 (condition 8) f3/fT = -0,199 (condition 9) LT/fT = 1,160 Les caractéristiques optiques du deuxième mode préféré de réalisation sont représentées sur les figures à 15. Les valeurs satisfaisant aux conditions mention- nées ci-dessus conformément au troisième mode préféré de réalisation de la présente invention sont données dans le tableau 3 o un nombre F, c'est-à-dire la luminance Fno est de 3,7 à 10,3, la longueur focale f est de 28,998 mm à 86,868 mm, le demi-angle de vue w est de 36,72 à 13, 85 , et la longueur focale arrière fb est de 8,491 mm à 53,477 mm. TABLEAU 3 numéro de surface r d N vd i -27,696 1,80 1,80518 25,46 2 -42,929 0,10 3 196,461 2,22 1,63854 55,45 4 -30,051 2,40 à 8,69 -18,799 0,85 1,83400 37,34 6 8,349 4,55 1,72825 28,32 7 -44,166 0,10 8 20,127 5,39 1,51823 58,96 9 -9,729 6,00 1,83400 37,34 -14,594 0,10 11 43,443 2,50 1,51680 64,20 12 -13,099 0,80 1,84666 23,78 13 -29,593 1,20 14 7,85 à 1,56 94,437 2,94 1,72825 28,32 16 -16,503 0,10 17 -22,748 1,00 1,77250 49,62 18 32,976 4,36 19 -9,169 1,20 1,75700 47,71 -37,885 Les valeurs des conditions décrites dans les conditions 1 à 9 selon le deuxième mode préféré de réali- sation sont: (condition 1) fw/fl = 1,611 (condition 2) fw/fl2w = 0,265 r4 1 i 1 (condition 3) Ix f2 x fw' 2,308 Li=l(f2i x vd2i)J (condition 4) Rlal + Rla2) / (Rla - R1a2/ = -4, 636 (condition 5) RlbI + Rlb2) / (Rlb - Rlb2) = 1,361 (condition 6) R2d1 + R2d2) / (R2dl - R2d2) = -5,000 (condition 7) t20 + t2d) = 11,39 (condition 8) f3/fT = -0,175 (condition 9) LT/fT = 1,139 Les caractéristiques optiques du troisième mode préféré de réalisation sont représentées sur les figures 16 à 21. Les valeurs satisfaisant aux conditions mention- nées ci-dessus conformément au quatrième mode préféré de réalisation de la présente invention sont données dans le tableau 4 o un nombre F, c'est-à-dire la luminance Fno est de 3,7 à 8,48, la longueur focale f est de 29,003 mm à 77,963 mm, le demi-angle de vue w est de 36,87 à , 280, et la longueur focale arrière fb est de 8,499 mm à 46,963 mmn. TABLEAU 4 numéro de surface r d N vd 1 -31,681 1,80 1,84666 23,78 2 -68,852 0,10 3 69,639 3,50 1,75700 47,71 4 -43,292 2,4 à 10,35 5 -21,561 0,85 1,78590 43,93 6 8,773 3,29 1,72825 28,32 7 -165,519 0,10 8 32,654 4,37 1,62041 60,34 9 -8,704 6,40 1,84666 23,78 10 -18,373 0,10 11 94,705 2,50 1,51680 64,20 12 -30,264 0,80 13 9,93 à 1,56 14 -71,261 2,99 1,64769 33,84 15 -14,261 0,10 16 -18,832 1,00 1,60311 60,69 17 -102,715 2,97 18 -11,668 1,20 1,74330 49,22 19 753,326 Les valeurs des conditions décrites dans les conditions 1 à 9 selon le troisième mode préféré de réa- lisation sont: (condition 1) fw/fl = 1,462 (condition 2) fw/f12w = 0,439 r4 1 1 (condition 3> 1Li= 1 (f2i X Vd2i)1 (condition 4) Rlal + Rla2) / (Rla1 - Rla2) =-2,706 (condition 5) Rlb + Rlb2) /(Rlb - Rlb2) = 0,233 (condition 6) R2dI + R2d2) /(R2d1 - R2d2) = -2,80 (condition 7) t2d + t2d) = 10,770 (condition 8) f3/fT = -0,243 (condition 9) LT/fT = 1,189 Les caractéristiques optiques du quatrième mode préféré de réalisation sont représentées sur les figures 22 à 27. Comme décrit ci-dessus, dans le mode préféré de réalisation de la présente invention, il est fourni un système de zoom grand-angle qui peut réduire la variation des aberrations et obtenir une distance focale arrière suffisante au niveau de la position de grand-angle en rendant important l'angle de vue au niveau de la position de grand-angle et en rendant courte la longueur totale du système optique au niveau de la position de téléphotogra- phie. Le premier groupe de lentilles inclut la conver- gence négative à l'aide de la forme de la lentille ménis- que concave en direction d'un objet et la lentille ayant une convergence positive dans le zoom constitué du pre- mier groupe de lentilles ayant une convergence positive. Le deuxième groupe de lentilles a une convergence néga- tive, et le troisième groupe de lentilles a une conver- gence positive en direction d'un objet. Le zoom peut com- penser les aberrations au-delà de l'axe optique, en par- ticulier les aberrations génériques analogues au grossis- sement des aberrations chromatiques en assemblant des lentilles et en ajustant la longueur focale de chaque lentille correctement dans le deuxième groupe de len- tilles. D'autres modes de réalisation de la présente in- vention apparaîtront à l'homme du métier considérant la description et la mise en pratique de la présente inven- tion décrite ici. Il est prévu que la description et les exemples soient considérés en tant qu'exemple uniquement, la vraie portée et l'esprit de la présente invention étant indiquées par les revendications annexées. Par exemple, les modes de réalisation de la pré- sente invention utilisent un format de pellicule de 35 mm alors que d'autres lentilles destinées à des formats dif- * férents et à des applications différentes peuvent être réalisées conformément à la présente invention. De plus, les objectifs selon la présente invention ne sont pas li- mités à des appareils photographiques à obturateur de lentille mais peuvent aussi être utilisés avec d'autres appareils photographiques tels que des appareils photo- graphiques à obturateur de plan focal. REVENDICATIONS 1. Système de zoom comportant: un premier groupe de lentilles (I) ayant une convergence positive, un deuxième groupe de lentilles (II) ayant une convergence positive, et un troisième groupe de lentilles (III) ayant une convergence négative, les distances entre le premier groupe de lentilles, le deuxième groupe de lentilles, et le troisième groupe de lentilles changeant pendant l'ac- tionnement du zoom, caractérisé en ce que le premier groupe de len- tilles comporte: une première lentille (1) ayant une convergence négative sous la forme d'une lentille ménisque concave en direction de l'objet, une deuxième lentille (2) ayant une convergence positive et une troisième lentille ayant une convergence négative, le premier, le deuxième et le troisième groupe de lentilles étant constitués de lentilles sphériques, la distance existant entre le premier et le deuxième groupe de lentilles est augmentée, et la distance entre le deuxième et le troisième groupe de lentilles est dimi- nuée, et en ce que le système de zoom a les caractéris- tiques suivantes: -0,5 dans la direction de l'objet d'une lai" lentille du pre- mier groupe de lentilles, R1a,2 est le rayon de courbure dans la direction du plan image d'une laie lentille du premier groupe de lentilles. 2. Système de zoom selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il a en outre les caractéristiques suivantes: 0,0 dans lesquelles Ribi est le rayon de courbure dans la direction de l'objet d'une lb lentille du pre- mier groupe de lentilles, et Rb2 est le rayon de courbure dans la direction du plan image de la lbiè lentille du premier groupe de lentilles. 3. Système de zoom, selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier groupe de lentilles com- porte: une laie lentille ayant une convergence néga- tive sous la forme d'une lentille ménisque concave en di- rection d'un objet, et une lbTM lentille ayant une convergence posi- tive et un plan convexe en direction d'un plan image, le deuxième groupe de lentilles (II) comporte: une 2ai lentille ayant deux côtés concaves, une 2bie lentille ayant une convergence posi- tive et venant en butée contre la 2a lentille, une 2ci lentille ayant deux côtés convexes, une 2di lentille ayant une convergence néga- tive sous la forme d'une lentille ménisque et venant en butée avec la 2c lentille, une 2eie lentille ayant une convergence posi- tive, et une 2fi lentille ayant une convergence néga- tive, le troisième groupe de lentilles (III) ayant une convergence négative, la distance existant entre le premier groupe de lentilles et le deuxième groupe de lentilles est augmen- tée et la distance entre le deuxième groupe de lentilles et le troisième groupe de lentilles III est réduite, en engendrant de la sorte des variations du grossissement à partir d'une position de grand-angle vers une position de téléphotographie réalisée alors que le premier groupe de lentilles, le deuxième groupe de lentilles, et le troi- sième groupe de lentilles (III) se déplacent vers un ob- jet pendant l'actionnement du zoom à partir de la posi- tion de grand-angle vers la position de téléphotographie, et en ce que le système de zoom à les caractéris- tiques suivantes: -6,0 de lentilles. 4. Système de zoom selon la revendication 3, caractérisé en ce que le premier, le deuxième, et le troisième groupe de lentilles sont constitués de len- tilles sphériques. 5. Système de zoom selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il a en outre les caractéristiques suivantes: 9,0 optique d'une 2c i' lentille du deuxième groupe de len- tilles, et t2d est l'épaisseur sur l'axe optique d'une 2d lentille du deuxième groupe de lentilles (II). 6. Système de zoom, selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier groupe de lentilles com- porte: une lai&M lentille ayant une convergence néga- tive sous la forme d'une lentille ménisque concave en di- rection d'un objet, et une lbiàm lentille ayant une convergence posi- tive et un plan convexe en direction d'un plan image, un deuxième groupe de lentilles avec une con- vergence positive et en ce que le troisième groupe de lentilles (III) comporte: une 3aie lentille ayant une convergence posi- tive, une 3bie lentille ayant une convergence néga- tive et concave en direction de l'objet, et une 3cie lentille ayant une convergence néga- tive et concave en direction de l'objet, et en ce que le système de zoom a les caractéris- tiques suivantes: -0,20 fT est la longueur focale combinée au ni- veau de la position de téléphotographie du zoom grand- angle, et LT est la distance sur l'axe optique à par- tir du plan d9 lentille situé dans la direction de l'ob- jet de la laià lentille du premier groupe de lentilles au niveau d'une position de téléphotographie du zoom grand-angle jusqu'au plan image.