Brevet FR2729016A1 — publié le 19960705

La présente invention est relative à un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée ainsi qu'a un circuit redresseur en pont intégral pseudoquadriphasé à entrée monophasée. L'invention est particulièrement, bien que non exclusivement, utile dans le cadre de systèss de corru- nication de toute information audio et vidéo, de systê.ss électroniques tels que des ordinateurs, de matériels de bureau automatiques telles que des machines à copier, d'appareils de conditionnement d'air, d'appareils de cuisson, d'appareils d'éclairage, d'appareils de commande de moteurs industriels, ou d'alimentations en puissance à commutation pour des dispositifs de sortie en courant alternatif tels que des ensembles d'alimentation en puissance ne pouvant être arrêtés. Jusqu'a présent, l'alimentation en puissance à commutation est généralement utilisée dans le cadre de systèmes de coi-uni cat ion de toute information audio et vidéo, de systèmes électroniques tels que des ordinateurs, de matériels de bureau automatiques telles que des machines à copier, d'appareils de conditionnement d'air, d'appareils de cuisson, d'appareils d'éclairage, d'appareils de commande de moteurs industriels, ou d'ali.en- tations en puissance à commutation pour des dispositifs de sortie en courant alternatif tels que des ensembles d'alimentation en puissance ne pouvant être arrêtés. La demande en alimentations en puissance à commutation s'accroit très rapidement dans la assure de l'amélioration de la commutation des semi-conducteurs à haut niveau d'intégration ou des appareils de commande prioritaires à haut niveau d'intégration, et de l'amélio- ration des propriétés à haute fréquence des matériau magnétiques et des condensateurs. Cependant, il a été récemment mis en évidence que les courants harmoniques occasionnés par des alisenta- tions en puissance à commutation provoquent des parasites électro-magnétiques dans les lignes de puissance commer- ciales. En liaison avec ce problème, il a également été mis en évidence que le facteur de puissance faible occasionné par les alimentations en puissance à coloutation provoque des pertes de ressources en anergie naturelle. Ces problèmes ont maintenant attirés 1' attention des pays développés et sont considérés cois un problème e co un. Actuellement, la IEC (International Electroth- nical Coinission) a décidé de réguler le courant harmoni- que et le facteur de puissance faible occasionnés par les alimentations en puissance à commutation, et des directives sont également requises au Japon. Par exemple, en ce qui concerne la règle N0 IEC 1000-3-2 du règlement de la IEC, l'objet de cette règle est divisé en quatre classes, la classe A pour les dispositifs à entrée triphasée, la classe B pour les outils & BR Un règlement tout particulièrement important parmi ces règlements concernant les courants harmoniques est relatif à un circuit redresseur du type à entrEa capacitive monophasée, généralement utilisé dans les alimentations en puissance à commutation. Par exemple, la figure 1 montre que, concernant un circuit redresseur du type à entrée capacitive mono- phasme utilisée dans les appareils de télévision (230 V, 230 W) destinés au marché européen, la valeur du courant harmonique de tous les harmoniques d'ordre impair depuis le troisième harmonique jusqu'au dis neuvième harmonique dépasse largement la norme IEC (traits pleins & la figure 1). Des produits incorporant une telle alimentation en puissance à commutation sont considérés comme ne pouvant être vendus dans l'avenir. Jusqu' a présent, plusieurs circuits ont été suggérés en tant que directives relatives aui règlements concernant le courant harmonique. Parmi ceui-ci, un circuit d'entrée à bobine d'arrêt, un procédé de conver- sion à transistors (procédé sans capacité d'entrée), et un procédé à filtre actif sont généralement utilisés. Un circuit d ' entrée à bobine d' arrêt possède une structure de circuit telle que représentée à la figure 2 (1) par exemple, et une bobine d' arrêt est insérée côté entrée en courant alternatif. Cette structure satisfait tout juste la norme IEC precitee. Par exemple, lorsqu'une bobine d' arrêt est insérée côté entrée d'un circuit redresseur du type à entrée capacitive monophasee utilise dans des appareils de télévision (230 V, 230 W) destinés au marché européen comme représenté à la figure 3, les valeurs du courant harmonique de tous les harmoniques d'ordre impair depuis le troisième harmonique jusqu'au dix neuvième harmonique sont inférieures à la norme IEC (traits pleins & la figure 3). Cependant, le facteur de puissance d'un circuit d'entrée à bobine d' arrêt est généralement égal à 0,75-0,8 comme représenté à la figure 4, par exemple, ce qui satisfait la valeur la plus basse, 0,75, de la norme IEC, mais cela n'est pas suffisant. Là encore, il existe une puissance apparente élevée. Il est clair que l'apparition de courants har o- niques dans un circuit d ' entrée à bobine d'arrêt est provoquée par le courant de charge d'un condensateur relié directement à la sortie d'un redresseur en pont intégral. En conséquence, une technologie à commutation à modulation de largeur d'impulsion (PWM) excluant un condensateur a été essayée. Pari les types de circuit à modulation de largeur d'impulsion, on distingue ceux mettant en oeuvre le procédé de conversion à un transistor et ceux mettant en oeuvre le procédé à filtre actif. Le procédé de conversion à un transistor possède une structure telle que représentée à la figure 2 (2) par exemple. Bien qu'il possède certains avantages tels que le prix de revient, l'efficacité de conversion, le facteur de puissance, ou l'harmonique de ligne de puissance, il possède un point faible en ce qu'il est incapable de produire une puissance de sortie lorsque la valeur instantanée de la tension d'entrée en courant alternatif est voisine de zéro. De plus, le procédé de conversion à un transistor possède un point faible important en ce que le bruit de commutation à haute vitesse se propage jusqu'au côté ligne de puissance en courant alternatif en raison de l'inexistence d'une capacité importante côté lignes de puissance. Par conséquent, 1 'alimentation en puissance & BR Le procédé à filtre actif possède une structure de circuit telle que représentée à la figure 2 (3). Ce procédé s'approche d'un facteur de puissance égale & BR De plus, le procédé à circuit d 'entrée à bobine d'arrêt précité possède un point faible en ce que le dispositif ne peut pas être de taille réduite et de faible poids en raison d'une bobine d'arrêt de grandes dimensions et lourde. Si un circuit est utilise dans une machine à charge continuement et fortement variable tel qu'un appareil de conditionnement d'air du type à onduleur commandé par ordinateur, il est souhaitable d'utilise ser un circuit pour maintenir une tension constante sous des variations de charge en courant continu. Comme cela a été mentionné ci-dessus, des directives concernant la limitation de courants harmoniques et l'amélioration du facteur de puissance dans les aloi en tations en puissance à commutation précédentes s'accorpa- gne d'inconvénients tels que l'augmentation du prix de revient, la diminution de l'efficacité de conversion ou l'augmentation de la taille et du poids. La présente invention a pour but d'obtenir un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée ayant une faible augmentation du prix de revient et ayant une plage de capacité d' énergie impor- tante, ainsi qu'un circuit redresseur en pont intégral pseudo quadriphasé à entrée monophasée de taille réduite et de faible poids qui puisse maintenir une tension constante lors de variations de charge en courant continu, en surmontant les problèmes techniques et en améliorant radicalement l'efficacité de conversion, le facteur de puissance et l'harmonique de ligne de puissance. Afin de résoudre ces problèmes, cette invention fournit un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée possédant les caractéristiques de procédé suivantes Premièrement : Relier une borne d' entrée parmi les bornes d'entrée à courant alternatif monophasées avec une borne d'un condensateur, et relier une autre borne avec une borne d'une bobine d'arrêt. Réaliser la troisième borne en reliant une autre borne d'un condensateur et une autre borne d'une bobine d'arrêt. Relier deux bornes d'entrée en courant contint monophasée et la troisième borne avec la borne d'entrée en courant continu d'un pont intégral triphasé. Deurièmement : En fixant la valeur du condensateur précité et de la bobine d' arrêt en correspondance avec la valeur de la résistance de charge en courant continu d'une borne de sortie en courant continu, un circuit redresseur triphasé équivalent est réalisé, une forme d'onde de redresseur en pont intégral triphasé étant ainsi obtenue. L'invention fournit également un circuit redresseur en pont intégral pseudo quadriphasé à entrée mono- phasée possédant les caractéristiques de procédé suivantes Premièrement Une borne d'entrée parmi les bornes d'entrée en courant continu monophasée est appelée la première borne, et 1 'autre borne est appelée la deuxième borne. Relier l'élément de circuit directement relié avec un élément de commutation à semi-conducteur bidirectionnel, une bobine d' arrêt et un condensateur entre la première borne et la deuxième borne. La troisième borne est le point de liaison entre un condensateur et une bobine d'arrêt de cet élément de circuit, et la quatrième borne est le point de liaison d'une bobine d' arrêt et d 'un élément de commutation à seri-conducteur bi-directionnel. Relier ces quatre bornes d' entrée avec quatre bornes d' entrée en courant alternatif d' un circuit redresseur en pont intégral quadriphasé, et relier la charge en courant continu avec des bornes d ' entrée en courant continu positives et negatives. Deuxièmement En modifiant 1' angle de phase ou le rapport arche-arret de 1'Qlément de commutation à seri-conduc- teur bi-directionnel précité en fonction de la valeur de la tension de sortie en courant continu ou du courant de sortie continu, on règle la tension de sortie continue ou le courant de sortie continue. Des modes de réalisation de l'invention vont maintenant être décrits à titre d' exemple seulement et en référence auz dessins annexés sur lesquels - la figure 1 représente la relation entre le nombre et la valeur d'un courant harmonique d 'un circuit du type à condensateur d'entrée classique - la figure 2 représente des structures de circuit mettant en oeuvre des procédés de réduction d'harmoniques typiques - la figure 3 représente la relation entre le nombre et la valeur du courant d'harmonique du circuit classique du type à bobine d' arrêt d d'entre ;; - la figure 4 représente la relation entre la consommation de puissance et le facteur de puissance dans des circuits classiques - la figure 5 représente une structure de circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée selon la présente invention - la figure 6 représente une structure de circuit à courant alternatif monophasé - la figure 7 représente une structure d'un circuit à courant continu en pont intégral monophasé ; - la figure 8 représente une structure d 'un circuit de conversion monophasé-triphasé ; - les figures 9A et 9B représentent des structures de circuit redresseur en pont intégral pseudo quadriphas à entrée monophasée selon la présente invention ;; - la figure 10 représente une autre structure d'un circuit redresseur en pont intégral pseudo quadriphasé à entrée monophasée selon la présente invention ; - la figure 11 représente des structures de circuit et de forme d'ondes d'une partie à bobine d'arrêt d'inductance fixe et variable - la figure 12 représente une structure d'un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasee selon la présente invention - la figure 13 représente des formes d'ondes de courant et de tension du circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée selon la présente invention ; ; - la figure 14 représente la forme d'onde de tension pour des variations de charge d'un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée selon la présente invention - la figure 15 représente des valeurs test de circuits classiques et du circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée selon la présente invention - les figures 16A et 16B représentent des structures de circuit d'exemples actuels d'un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entre monophasée selon la présente invention et appliqué à des régulateur à co uta- tion - les figures 17A, 17B et 17C représentent de. structures de circuit d'exemples actuels d' un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée selon la présente invention appliqué à des récepteurs de télévision - la figure 18 représente une structure de circuit montrant un exemple actuel d'un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée appliqué à un appareil de commande de moteur ;; - la figure 19 représente une structure de circuit montrant un exemple actuel d un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée selon la présente invention appliqué à une alimentation en puissance ne pouvant être arrêtée - la figure 20 représente une structure de circuit montrant un exemple actuel d'un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée selon la présente invention appliqué à un appareil de conditionnement d'air du type à onduleur - la figure 21 représente une structure de circuit montrant un exemple actuel d'un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasee selon la présente invention appliqué à un appareil de cuisson du type à chauffage par induction - la figure 22 représente des valeurs test d'un circuit redresseur en pont intégral pseudo quadriphasé à entrée monophasée selon la présente invention - les figures 23A et 23B représentent des structures de circuit d'exemples actuels de circuit redresseur en pont intégral pseudo quadriphasé à entrée monophasee selon la présente invention - les figures 24A, 24B et 24C représentent des structures de circuit d'exemples actuels de circuit redresseur en pont intégral pseudo quadriphasé à entrée monophasée selon la présente invention appliqué à des récepteurs de télévision ; - la figure 25 représente une structure de circuit d'un exemple actuel de circuit redresseur en pont intégral pseudo quadriphasé à entrée monophasée selon la présente invention appliqué à un appareil de commande de moteur ; et - la figure 26 représente une structure de circuit d'un exemple actuel de circuit redresseur en pont integral pseudo quadriphasé à entrée monophasée selon la présente invention appliqué à une alimentation de puissance ne pouvant être arrêtée. (I) Circuit redresseur à pont integral triphasé à entrée monophasée. La figure 5 représente un exemple de circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée. Une excellente efficience de fonctionnement comme une efficience de conversion élevée ou un facteur de puissance élevé est obtenu en utilisant ce circuit. Au-dessous, nous coaparons l'efficience de conversion du circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée inventé et du circuit redresseur à pont intégral monophasé conventionnel sur la base du calcul réel. Pour comparer avec le circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée inventé, un circuit à courant alternatif monophasé (figure 6), un circuit redresseur à pont intégral monophasé (figure 7) et un circuit de conversion monophasé/triphasé (figure 8) sont représentés comme exemple. Les tension, courant et puissance pour chaque circuit sont définis comme suit. Dans le circuit à courant alternatif monophasé de la figure 6, e1 est la tension d 'entrée alternative il est le courant d' entrée alternatif PDC est la puissance d'entrée en courant alternatif. Lorsque les mêmes tensions d'entrée alternative (e1), courant d'entrée alternatif (il) et puissance d 'entrée en courant alternatif (P=) comme dans la figure 6 sont utilisés pour un circuit redresseur à pont intégral monophasé (figure 7), la tension de sortie continua (F), le courant de sortie continu (1i) et la puissance de sortie en courant continu (Px) sont comme représentés sur la figure 7. En conséquence, il est clair que théoriquement la puissance de sortie en courant continu (P) ne doit pas excéder 81% de la puissance d 'entrée en courant continu (PM) Cela signifie que l'énergie de la composante harmonique impliquée dans des formes d'onde de sortie de pont intégral monophasé est 19% et n'est pas utilisée comme puissance de sortie en courant continu. Ensuite nous nous référons à un circuit de conversion monophasé/triphasé représenté à la figure 8 prenant en compte un circuit à courant alternatif monophasé et un circuit redresseur à pont intégral monophasé. Ce circuit de conversion monophasé/triphasé est un circuit pour produire une tension de phase différente à partir d'un vecteur de tension d'entrée alternative (si) à un point de connexion de C1 et L1 en reliant un circuit série d'un condensateur (C1) et d'une bobine d'arrêt (L1) entre deux bornes d'entrée de courant alternatif zutcomme représenté à la figure 8. Dans ce circuit de conversion monophasé/triphasé, pour égaliser la somme des puissances de charge triphasées avec la puissance monophasée el, il d'un circuit à courant alternatif monophasé sous la condition que la tension d 'entrée alternative (el) et le courant d 'entrée alternatif (il) est le méme que le circuit à courant alternatif monophasé et le circuit redresseur en pont intégral monophasé représenté aux figures 6 et 7, l'équation est comme suit lorsque i2, i3 et i4 de la figure 8 est i1/3. i1 3phase x xe1 = i1.e1 # ..... (1) 3 avec , 3e1/i1 = 3R1 Résistance de charge par phase = 3e1/i1 = 3R1 Tout d'abord, la valeur d'un condensateur (C1) et d'une bobine d'arrêt (L1) du circuit de conversion monophasé/triphasé est fixée pour produire du courant alternatif triphasé. Lorsque le diagramme vectoriel de tension alternative d'un triangle est représenté comme sur la figure 8, les vecteurs de tension de L1 et C1 sont eL et ec. A ce mement, le vecteur courant de i3 a la même phase que ex car la charge est résistive et le courant de ic est en avance de 90- par rapport au vecteur de ec car il est capacitif à cause de la théorie du courant alternatif. Lorsque la valeur absolue est fixée comme #3 fois la valeur absolue de i3, c'est-à-dire #3i3 L'équation (2) est : De la même manière, lorsque la valeur absolue iL est fixée comme suit #3 fois la valeur absolue (|i1/3|) de i4 L'équation (3) est I1 est clair à partir du diagramme vectoriel, que le courant composé parallèle (2il/3) de CI et 3R1 et le courant composé parallèle (2i1/3) de L1 et 3R1 ont la même phase que la tension d'entrée alternative monophasée (e1), ou le facteur de puissance 1. Ensuite, le circuit à courant alternatif triphasé équivalent peut être formé. De plus, le vecteur courant de i2 a seulement une composante résistive et a la meme phase que la tension d'entrée alternative monophasée (e1). Le courant d'entrée alternatif monophasé (il) est représenté selon l'équation (4) suivante en adaitionnant arithmétiquement C1 et 3R1 au courant partiel i2, ou L1 et 3R1 au courant partiel i2. L'equation (4) est i1 i1 i1 = i2 + (i3 + iC) = i2 + (i4 + iL) = + 2 . . . (4) 3 3 Comme la puissance d'entrée en courant alternatif est el.il et la puissance de sortie en courant alternatif est 3 phase.e1.i1/3 = e1i1, la même consomation de puissance que PK = elil du circuit à courant alternatif monophasé est réalisée par un circuit triphasé. Ensuite, nous fixons la tension et le courant de chaque partie du circuit redresseur à pont integral triphasé à entrée monophasée inventé. Lorsque la condition est la même que le circuit redresseur à pont intégral monophasé de la figure 7 précédente, la tension de sortie continue (E,), le courant de sortie continu (I3), la résistance de charge de sortie équivalente (R3), le courant alternatif circulant à travers un segment de diode (i5), le courant d'entrée alternatif du pont triphasé (i6), le courant d'entrée alternatif (i), le courant de bobine d'arrêt (i6), le courant de condensateur (i9), la puissance d'entrée en courant alternatif (P=) et la puissance de sortie en courant continu (P) sont représentés selon l'équation (5) suivante 8 i7 = #3 i6 = i1 # 0.85 i1 3# s 9 6 = 5. PAC = e1 . i7 = e1 . 0.85 i1 = 0.85 e1i1 (5) C'est ainsi, pendant que le circuit redresseur à pont intégral monophasé antérieur nécessite el.il comme puissance d'entrée en courant alternatif pour obtenir une puissance de sortie en courant continu 0,81.e1.i1, le circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée inventé peut donner une sortie à courant continu équivalente à une puissance d'entrée en courant alternatif de 0,85.e1.i1. Ceci signifie une réduction de 15% de la consom- mation de puissance par rapport au circuit redresseur à pont intégral monophasé antérieur et approximativement 100% du facteur de puissance est maintenu. I1 a également l'avantage que la composante harmonique de fuite vers le côté de ligne de puissance d'entrée en courant alternatif est suffisamment réduite. Des raisons fondamentales pour ces avantages résultent de la faisabilité d'une conversion de courant continu avec une composante harmonique faible et la faisabilité d'une efficience de conversion équivalente pour un circuit à courant alternatif triphasé en utilisant un redresseur à pont intégral triphasé. Ceci signifie que lorsque le circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée inventée est utilisé pour l'alimentation de puissance d'un appareil électrique monophasé ayant une charge constante tel qu'une télévision actuelle, des ordinateurs personnels ou des enregistreurs de cassettes vidéo, une réduction approxirâ- tivement de 15% de la ressource en énergie de puissance en courant alternatif monophasé sur une base globale sans interférence harmonique sur les lignes de puissance est possible. De plus, sous le principe de fonctionnement mentionné au-dessus à la figure 8, l'appareil pour triphasé est capable de fonctionner avec une efficience de conversion équivalente même en utilisant un circuit monophasé. Le circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée inventé nécessite un condensateur à courant alternatif additionnel, une bobine d'arrêt et deuz éléments de diode de redressement. La capacité d'une bobine d' arrêt (L2) qui est un élément principal de coût élevé est représentée par 0,49.el.il (VA) dans l'équation (5) et l'équation (7) mentionne au-dessus, qui est équivalente à 1/2 = 0,25.el.il de la capacité équivalente des transformateurs ou équivalente à 1/4 de la capacite des transformateurs isolés à pont intégral monophasé. Le condensateur à courant alternatif (%) de cette invention est un 15 pF, 100 WV lorsque la puissance de sortie en courant continu est d'environ 80 W, qui n'est pas coûteux comme deux éléments de diode. Si la bobine d'arrêt et le condensateur électrolytique d'egalisation de type conventionnel représente sur la figure 2 ci-dessus, coûte la même valeur que C et 4 du circuit inventé, le circuit inventé nécessite seulement deux éléments additionnels de diode de redressement en plus du circuit à bobine d'arrêt inséré, dont le coût est compris entre celui d'un type de convertisseur à transistor et d'un type à entrée à bobine d'arrêt représenté dans la figure 2 du dessus. (II) Circuit redresseur à pont intégral pseudoquadriphasé à entrée monophasée. L'impédance résultante faite avec un élément de commutation à semiconducteur bidirectionnel et une bobine d'arrêt de la figure 9 est équivalente à l'impédance d'une bobine d'arrêt d'un circuit redresseur à pont integral triphasé à entrée monophasée de la figure 5. Ce circuit est capable de garder une commande de tension constante à l'encontre d'une variation de charge comme 1'inductance résultante dans une bobine d' arrêt peut être changee en utilisant un élément de commutation à semi- conducteur bidirectionnel. Le circuit de la figure 10 a le même principe de fonctionnement et capacité que le circuit de la figure 9. Les figures 9 (A), (B) montrent des exemples de configuration de circuit de circuits redresseurs à pont intégral pseudo-quadriphasé à entrée monophasee inventés. La figure 9 (A) montre le principe du circuit. La figure 9 (B) montre une application pratique. Lorsqu' une petite bobine d' arrêt est insérée avec un condensateur C, ceci agit pour égaliser le courant de condensateur indiqué à la figure 13. C'est pourquoi la composante harmonique du courant d'entrée alternatif est substantiellement réduite. La figure 10 représente une configuration de circuit exemple d'un circuit redresseur à pont integral pseudo-quadriphasé à entrée monophasée, où l'ordre de connexion parmi un élément de commutation à semiconducteur bidirectionnel, une bobine d'arrêt et un condensateur du circuit des figures 9 (A), (B) est modifié. L'impédance résultante produite avec un élément de commutation à semi-conducteur bidirectionnel et une bobine d'arrêt des figures 9 (A), (B) est équivalente à l'impé- dance d'une bobine d ' arrêt d'un circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée de la figure 5. Ce circuit est capable de garder une commande de tension constante à l'encontre des variations de charge comme l'inductance résultante dans une bobine d'arrêt peut être changée en utilisant un élément de commutation à semiconducteur bidirectionnel. Le circuit de la figure 10 a les mêmes principes de fonctionnement et capacité que le circuit de la figure 9. La figure 11 représente une configuration de circuit exemple d'une partie de bobine d'arrêt. La figure 11 (1) représente la configuration de circuit existante avec une bobine d'arrêt où l'inductance est fixe. La figure 11 (2) représente une configuration de circuit exemple ayant une inductance variable. Dans ce circuit des inductances sont fixées et d'autres inductances sont variables. La tension constante ou le courant constant est commandé automatiquement en utilisant un élément de commutation à semiconducteur bidirectionnel pour cette inductance variable. Il y a les circuits suivants qui ont une inductance variable 1) un circuit ayant une self à fer comme dispositif de commande pour l'inductance variable 2) un circuit ayant un thyristor contrôlé par phase et un pont de diodes 3) un circuit ayant un transistor et un pont de diodes 4) un circuit comprenant un triac. La figure 11 (3) représente un exemple de structure du circuit comprenant une réactance pouvant être saturée. Bien que ce circuit soit capable de commander de façon régulière et excellente une tension constante, il n'est pas utile dans ce cas en raison de ses dimensions et poids élevés et de son coût de fabrication élevé. La figure 11 (5) représente un exemple de structure du circuit ayant un thyristor commande en phase et un pont de diodes. Ce circuit comporte une efficacité de commande équivalente à celle du circuit mentionné précé- demment avec une résistance pouvant être saturée, mais comporte également des faiblesses telles qu'un chauffage élevé et une dégradation d'efficacité en raison d'une élévation de tension dans les semi-conducteurs lorsqu'ils sont commutés à l'état passant s'élevant jusqu'à 2,5 à 3 V (1 V au niveau du thyristor commandé en phase, 1,5 à 2 V au niveau du pont de diodes). La figure 11 (6) représente un exemple de structure du circuit comprenant un transistor et un pont de diodes. Ce circuit est une circuit de commande de largeur d'impulsion à haute vitesse, qui est capable de commander une tension constante de façon plus régulière en rapprochant les largeurs d'impulsion lors de l'augmentation de la résistance de charge, ou de la diminution du courant de charge. Cependant, il comporte la même faiblesse que le circuit du type à convertisseur à transistor et que le circuit du type à filtre actif telles que les interféren ces d'ondes électromagnétiques à haute fréquences par la commutation à haute vitesse. La figure 11 (4) représente un exemple de structure d'un circuit comprenant un triac. Ce circuit colporte une efficacité de commande équivalente à celle d'un circuit avec une réactance pouvant être saturée, mais ne comporte pas les faiblesses comme les circuits mentionnés ci-dessus. Le courant circulant à travers ce circuit est extrêmement faible lorsque l'angle de phase d 'un triac est proche de 180-. Non seulement son inductance équivalente est élevée, mais il comporte également un courant i pul- sionnel dont la phase est retardée de 90' en moyenne par rapport à la phase de la tension d ' entrée. La quantité de l'inductance fixée de ce circuit peut être réduite de 1/3 à 1/5 de l'inductance originale du circuit représenté sur la figure 11 (1), c'est-à-dire, l'inductance dans une bobine d' arrêt utilisée par le circuit existant. Par conséquent, il est clair que le circuit ayant un triac est le plus adapté pour un élément de commutation à semiconducteurs bidirectionnels pour connaander une inductance variable. Ainsi, le circuit redresseur à pont integral pseudo-quadriphasé à entrée monophasée utilise une inductance variable qui consiste en un élément commandé en phase à semiconducteurs bidirectionnels et une partie fixe de bobine d'arrêt dont l'inductance constitue une coîpo- sante de petite dimension et de faible poids. De plus, une commande de tension constante automatique plus régulière et meilleure peut être donnée en utilisant un triac en tant qu 'élément commandé en phase à semiconducteurs bidirectionnels. En se basant sur les structures et caractéristiques mentionnées ci-dessus, le circuit redresseur à pont intégral triphasé et à entrée monophasée et le circuit redresseur à pont intégral pseudo-quadriphasé et à entrée monophasée peuvent constituer un circuit redresseur à pont intégral triphasé et à entrée monophasée ou un circuit redresseur à pont intégral quadriphasé qui peuvent fournir les caractéristiques d'un redresseur à pont intégral à courant alternatif triphasé non équilibré ayant une for e d'onde inférieure d'une forme d'onde redressée par pont intégral d'une entrée à courant alternatif triphasée normale connectée à une bobine d' arrêt, un condensateur et à des éléments redresseurs à pont intégral triphasé ou à des éléments à pont intégral quadriphasé, dont la valeur est éloignée des meilleures valeurs dépendantes de la charge des bornes de sortie. Ils peuvent également constituer un circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée ou un circuit redresseur à pont intégral quadriphasé à entre monophasée ayant un mécanisme pour mettre hors circuit le condensateur ou le circuit de bobine d ' arrêt selon 1 'in- vention ci-dessus correspondant à une interruption des circuits de charge principale sans circuit de fonction partiel, lorsqu'un appareil électronique tel qu'une charge principale alternative se situe dans une condition de fonctionnement à vide. Une description plus détaillée de cette invention est donnée ci-dessus en montrant des exemples de fonctionnement. Exemple 1 Le circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée représenté sur la figure 12 est confirmé par une simulation par oridinateur et une expérimentation pour démontrer le fonctionnement du circuit redresseur à pont intégral triphasé à une entrée monophasée selon l'invention. Tout d'abord, la valeur de L2, C2 et 3R3 est fixée en fonction de ie et i, de l'équation ci-dessus (5). Par comparaison, la tension, le courant et la puissance d'un circuit redresseur à pont intégral monophasé sont considérés de façon hypothétique par l'équation suivante (6). e1 = 100V E1 = 90V ACSide # i1 = 1A # DCSide # I1 = 0.9 A # .... (6) PAC = 100w PDC = 81w R = 100# R1 = 100# R = lOOQ RI = Pour obtenir la puissance de sortie à courant continu équivalente, lorsque la fréquence de puissance d'entrée à courant alternatif est de 50 Hz, L2 et C2 de la figure 12 ci-dessus et i8, i9 et e1 de l'équation (5) sont telles que:: #L2. i8 = e1 de sorte que, #C2 . e1 = i, de sorte que, 0.49 i1- 0.49 x 1A x 106 C2 = ( f) = 15.6 F ... (7) 2 # f e1 100 # x 100 et, E3 = 1.5 E1 = 1.35 e1 = 135 V 2 2 I3 = I1 = x 0.9 A = 0.6 A 3 3 PDC = E3.I3 = 0.81 e1 . I1 = 81 W PAC = e1 0.O.85i1 = 85 W (8 > Les for es d'onde de courant et de tension du circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée obtenues par transformation en série de Fourier rapide sont telles que représentées sur la figure 13 lorsque la constante de l 'équation (7) ci-dessus est la base de la figure 13 représente une forme d'onde lorsque la tension d'alimentation en puissance à courant alternatif monophasée (valeur effective 100 V) est élaborée à partir de la phase nulle d'une onde sinusoidale. représente la tension (eL) d'une bobine d'arrêt (L2). représente la tension (ec) d'un condensateur (C2) . représente une tension de sortie continue (E3). Ces figures montrent que eL est en avance de 60- par rapport à el, et eC est en retard de 60 par rapport à el, ce qui démontre la production d'une tension triphasée équivalente. à de la figure 13 montrent les formes d'onde de courant correspondant à chaque partie. représente le courant d'entrée alternatif ( i7 ), représente le courant alternatif (ira) d'une bobine d'arrêt (L2), représente le courant alternatif (ig) d'un condensateur (C2), et represente un courant de sortie continu (I3). Selon la figure 13 , la tension ondulée est légèrement plus grande que la forme d'onde d'un pont intégral triphasé normal. I1 est supposé être engendré par le fait que le courant alternatif (ig) circulant à travers un condensateur (C2) de la figure 13 n'est pas une onde sinusoïdale et est largement modifié aux instants de commutation du courant de la diode triphasée, de sorte qu'il inclut de nombreuses harmoniques du cinquième ordre. De plus, alors que la forme d'onde de courant de la figure 13 est proche de la forme d'onde de courant alternatif d'un circuit redresseur à pont intégral triphasé général, il est egalement supposé que le facteur de puissance d'entrée du circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée selon 1 invention est sensiblement unitaire. Lorsque la tension ondulée comprise dans la tension de sortie continue est réduite par le changement de valeur d'un condensateur (C2), l'inductance d'une bobine d'arrêt (L2) a la valeur calculée à partir de la valeur théorique lorsque 1 'on suppose un fonctionnement en onde sinusoïdale et un condensateur (C2) a sa meilleure valeur (valeur minimale de tension ondulée) à 90% de la valeur théorique. Par exemple, lorsqu'un convertisseur courant continu-courant continu à haute fréquence ou un inverseur courant continu-courant alternatif de commande de largueur d'impulsion est connecté après ce circuit, certains niveaux d'ondulation sont considérés comme des variations de tension d'entrée et il est possible d'obtenir une régulation suffisante par une commande de tension constante. I1 est également amélioré par l'insertion d'un filtre simple. Les figures 14 à 14 représentent la gamme de variation d'une forme d'onde de sortie de pont intégral triphasé lorsque la valeur de résistance de charge varie de plus 10%, moins 10% en se basant sur l'hypothèse que la charge commande la tension constante ou le courant constant lors d'une variation de tension d'entrée. La figure 14 représente une tension de sortie constante (E3) dans ce cas, qui a plutôt une tension d'ondulation supérieure à une sortie de pont integral triphasé parfait mais totalement inférieure à un pont intégral monophasé et un demi pont triphasé. Ceci a peu d'importance pour une utilisation réelle. En outre, la figure et la figure montrent que 1'ondulation ou les valeurs moyennes de tension de sortie sont différentes des meilleures valeurs de la figure , ce qui a également peu d'importance pour une utilisation réelle. Le fonctionnement du redresseur à pont intégral triphasé est confirmé par l'utilisation d'une simulation par ordinateur et par des expérimentations réelles, et la validité de la simulation est confirmée. De plus, la figure 15 représente le résultat d'un test pour démontrer le circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée selon l'invention. Ce résultat démontre la conformité de la valeur theorique et de la valeur mesurée en dépit d'une légère erreur de 1 'instru- ment de mesure. Exemple 2 Les figures 16 (A) et 16 (B) montrent des exemples de structures du circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée selon l'invention appliqué à un convertisseur courant continu-courant continu classique. En remplaçant le pont intégral monophasé classique par un pont intégral triphasé, une réduction de 15% de la puissance d'entrée à courant alternatif effective est possible, environ 95% à 99% du facteur de puissance étant maintenu, et l'énergie en harmonique de ligne de puissance est extrêmement réduite. Exemple 3 Les figures 17 (A), 17 (B) et 17 (C) montrent des exemples du circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée selon l'invention appliqué à différents types de récepteurs de télévision de grande taille ou de petite taille. Le procédé de connexion est le méme que pour 1 'exemple 2, et la partie de pont intégral monophasé d'un récepteur de télévision public est remplacé par ce type de pont selon l'invention. Par conséquent, la puissance d'entrée à courant alternatif, le facteur de puissance et l'énergie harmoni- que de ligne de puissance sont améliorés comme pour l'exemple 2. Exemple 4 Les figures 18, 19, 20 et 21 montrent des exemples de structures lorsque l'exemple réel du circuit redresseur à pont intégral triphasé à entrée monophasée selon l'in- vention est incorporé à une partie redresseur d'un inverseur courant continu-courant alternatif qui produit une sortie à courant alternatif triphasée ou monophasée. En particulier, une efficacité de conversion équivalente en courant alternatif triphasé est donnée en utilisant une entrée monophasée c'est-à-dire, en terme d'énergie, le facteur de puissance élevé et le fonctionnement avec une énergie en harmonique de ligne de puissance faible sont obtenus. Exemple 5 Le résultat du test pour démontrer le circuit redresseur à pont intégral pseudo-quadriphasé à entre monophasée selon l'invention est tel que représenté sur la figure 22. Le résultat montre la conformité de la valeur théorique et de la valeur de mesure en dépit d'une légère différence provenant d'un instrument de mesure. Les figures 23 (A) et 23 (B) montrent des exemples de structures du circuit redresseur à pont intégral pseudo-quadriphasé à entrée monophasée selon l'invention utilises pour ce test. La figure 23 (A) montre un exemple de structure d'un circuit de commande de tension constante dans la plage de variations de charge en courant continu. La figure 23 (B) montre un exemple de structure d'un circuit pour améliorer le facteur de puissance et un circuit de commande de tension constante n'est pas mis en oeuvre. Exemple 6 Les figures 24 (A), 24 (B) et 24 (C) montrent des exemples de structures d'un circuit redresseur à pont intégral pseudo-quadriphasé à entrée monophasée selon l'invention lorsqu'il est appliqué à un convertisseur courant continu-courant continu classique. En remplaçant le pont intégral monophasé classique par un pont intégral quadriphasé équivalent, la puissance d'entrée à courant alternatif effective est réduite d'environ 10%, approximativement 95% à 99% du facteur de puissance étant maintenu et 1 'énergie harmonique de ligne de puissance étant extrêmement réduite, Exemple 7 La figure 25 et la figure 26 montrent des exemples de structures lorsque l'exemple réel du circuit redresseur à pont intégral pseudo-quadriphasé à entrée monophasée est incorporé à une partie redresseur d'un inverseur à courant continu-courant alternatif qui produit une sortie à courant alternatif triphasé ou monophasé. En particulier, une meilleure efficacité de conversion que celle d'un redresseur en pont intégral monophasé est donnée en utilisant une entrée monophasée. En d'autres termes, une économie d'énergie, un facteur de puissance élevé et un fonctionnement avec une faible énergie d'harmonique de puissance de ligne sont possibles. Bien entendu, cette invention peut être utilisée dans de nombreux cas et non seulement dans les exemples précités. Bien que l'exemple concret ne soit pas repré senté ici, par exemple il est possible de constituer pour réaliser des économies, un circuit redresseur en pont complet triphasé à entrée monophasée ou un circuit redresseur en pont complet quadriphasé à entrée monophasée qui peut réaliser les caractéristiques d'un redresseur en pont intégral à courant alternatif triphasé ayant une forme d'onde inférieure à la forme d'onde redressée par un pont intégral d'une entrée en courant alternatif normale triphasée connectée avec une bobine d'arrêt, un condensateur et des éléments redresseurs en pont intégral triphasés ou des éléments redresseurs en pont intégral quadriphasés dont la valeur est éloignée de la meilleure valeur en fonction de la charge des bornes de sortie. Il est également possible de constituer un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée ou un circuit redresseur en pont intégral quadriphasé à entrée monophasée ayant un mécanisme de coupure, le condensateur selon l'invention ci-dessus ou le circuit à bobine d'arrêt correspondant à la coupure des circuits de charge principaux sans circuit de fonction partielle, lorsque la charge principale est dans un état libre. Comme expliqué précédemment, le circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée selon l'invention rend possible une conversion en courant continu avec une faible composante harmonique en utilisant un circuit redresseur en pont intégral triphasé. Il est également possible d'obtenir une efficacité de conversion équivalente à un circuit en courant alternatif triphasé. Une réduction de 10% de la consommation d'énergie est possible en comparaison avec le circuit classique, et un facteur de puissance de 95 à 99 % est maintenu. Par ailleurs, la composante harmonique du côté de la ligne d'énergie alternative est extrêmement réduite. Le circuit redresseur en pont intégral pseudoquadriphasé à entrée monophasée selon l'invention, rend la conversion en courant continu avec une faible composante harmonique possible en utilisant un circuit redresseur en pont intégral quadriphasé et il est également possible d'obtenir une efficacité de conversion équivalente à un circuit à courant alternatif triphasé. Une réduction de 10% de la consommantion d'énergie est possible en compa- raison avec le circuit classique et un facteur de puissance de 90 à 98% est maintenu. De plus, la composante harmonique du côté de 1' entrée en courant alternatif d'alimentation d'énergie est extrêmement réduite. En utilisant un élément de commande de phase à semi-conducteur bidirectionnel et une configuration à inductance variable et bobine d'arrêt fixe, rend une bobine d'arrêt petite et de faible poids. De plus, une commande en tension constante peut être réalisée en utilisant un triac en tant qu ' élément de romande de phase semi-conducteur bidirectionnel. En outre, il peut donner un circuit redresseur en pont intégral triphasé à entrée monophasée et un circuit redresseur en pont intégral pseudo-quadriphasé à entre monophasée, qui présentent une faible augmentation de prix et une plage de capacité d'énergie étendue. I1 est possible de fournir de manière équivalente, une puissance en courant alternatif triphasé ou une puissance redressée par un pont intégral triphasé à partir d'un circuit d'entrée en courant alternatif monophasé en utilisant cette invention et il est possible de les actionner. REVENDICATIONS 1. Circuit redresseur en pont comprenant douz bornes d'entree à courant alternatif pour recevoir une tension d 'entrée en courant alternatif monophasé, deux bornes de sortie en courant continu pour délivrer une tension de sortie en courant continu tiree de la tension d'entrée en courant alternatif à une charge connectée auz bornes de sortie en courant continu, un circuit série connecté entre lesdites bornes d ' entrée en courant alternatif et comprenant au moins un condensateur et une inductance connectés ensemble en série à une troisième borne et un redresseur en pont intégral polyphasé, lesdites bornes d'entrée à courant alternatif et ladite troisième borne étant connectées à des entrées dudit redresseur en pont et lesdites bornes de sortie en courant continu étant connectées à des sorties dudit redresseur en pont. 2. Circuit suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le redresseur en pont comprend un redresseur en pont intégral triphasé. 3. Circuit suivant la revendication 1, caractérise en ce que ledit circuit série comporte de plus un colouta- teur semi-conducteur bidirectionnel connecte à une extrémité à 1 'une desdites bornes d'entrée à courant alternatif et à l'autre extrémité à ladite inductance à une quatrième borne et en ce que ledit redresseur en pont comprend un redresseur en pont intégral quadriphasé à une entrée duquel ladite quatrième borne est connectée de manière additionnelle. 4. Circuit redresseur en pont intégral triphasé, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de tension d ' entrée en courant alternatif monophasé pour délivrer une tension d ' entrée, des moyens de tension de sortie en courant continu couplés avec lesdits moyens de tension d ' entrée en courant alternatif pour délivrer une tension en courant continu de sortie à partir de ladite tension d'entrée en courant alternatif, lesdits moyens de tension de sortie en courant continu comprenant des doyens de conversion de phase monophasé-triphasé qui comportent une inductance, un condensateur et un redresseur en pont intégral triphasé, l'une des bornes d'entrée desdits moyens de tension d'entree en courant alternatif monophasé étant connectés avec une borne d'un condensateur, et une autre borne desdits moyens de tension d'entrée en courant alternatif monophasé étant connectés avec une borne d'une bobine d'arrêt, une autre borne du condensateur étant connectée avec une autre borne de ladite bobine d'arrêt de manière à former une troisième borne, deux bornes des moyens de tension d'entrée en courant alternatif monophasé et ladite troisième borne étant connectées avec des bornes d'entrée dudit redresseur en pont intégral triphasé, les ondes du redresseur en pont intégral triphasé sont formées en respectivement sélectionnant des valeurs du condensateur et de la bobine d'arrêt correspondant à la valeur de la résistance de charge en courant continu de la borne de sortie en courant continu du redresseur en pont integral triphasé. 5. Circuit redresseur en pont intégral triphase suivant 1 'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un convertisseur courant continu courant continu est prévu en tant que résistance de charge en courant continu. 6. Circuit redresseur en pont intégral triphase suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'un appareil électronique est prévu comme résistance de charge en courant continu. 7. Circuit redresseur en pont intégral triphasé suivant 1 'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'un équipement de sortie en courant alternatif est prévu comme résistance de charge en courant continu. 8. Circuit redresseur en pont intégral triphasé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que des valeurs de la bobine d'arrêt et du condensateur sont ajustées à une valeur qui diffère d'une inductance et d'une capacité optimales. 9. Circuit redresseur en pont intégral triphasé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que des moyens de coupure sont prévus pour couper le condensateur, la bobine d'arrêt ou des moyens de commande en boucle fermée au cours d'un état libre d'une charge de sortie. 10. Circuit redresseur en pont integral pseudoquadriphasé, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de tension d'entrée en courant alternatif monophasé pour fournir une tension d'entrée, des moyens de tension de sortie en courant continu couplés avec lesdits moyens de tension d'entrée en courant alternatif pour délivrer une tension de sortie en courant continu à partir de ladite tension d'entrée en courant alternatif, lesdits moyens de tension de sortie en courant continu comprenant des moyens de conversion de phase monophasé-quadriphasé qui comportent un condensateur, une inductance, un commutateur semiconducteur bidirectionnel et un redresseur en pont intégral quadriphasé, des moyens de détection d'une tension ou d'un courant de sortie en courant continu et des moyens de commande d'angle de phase pour ledit commutateur semi- conducteur bidirectionnel, et en ce qu'il est prévu aes moyens de commande en boucle fermée, une des bornes d'entrée de ladite entrée en courant alternatif monophasé étant connectée avec 1 'une des bornes dudit condensateur, et une autre borne d ' entrée en courant alternatif étant connectée avec une des bornes dudit commutateur semi- conducteur bidirectionnel, une autre borne du condensateur et une des bornes de ladite inductance étant connectées de manière à former une troisième borne, et une autre borne de l'inductance étant connectee avec une autre borne du commutateur semi-conducteur bidirectionnel de manière à former une quatrième borne, deux bornes des moyens de tension d'entrée en courant alternatif monophasé, ladite troisième borne et ladite quatrième borne étant connectées avec les bornes d'entrée dudit redresseur en pont intégral quadriphasé, des valeurs choisies du condensateur et de l'inductance correspondant à la valeur de résistance de charge en courant continu de la borne de sortie en courant continu du redresseur en pont intégral quadriphasé et l'angle de phase du commutateur semi-conducteur bidirectionnel étant modifié en fonction d'une variation de la tension d'entrée en courant alternatif ou du courant de charge de sortie en courant continu. 11. Circuit redresseur en pont intégral pseudoquadriphasé suivant la revendication 10, caractérisé en ce qu'un convertiseur courant continu-courant continu est prévu en tant que résistance de charge en courant continu. 12. Circuit redresseur en pont intégral pseudoquadriphasé suivant la revendication 10, caractérisé en ce qu'un inverseur courant continu-courant alternatif est prévu en tant que résistance de charge en courant continu. 13. Circuit redresseur en pont intégral pseudoquadriphasé suivant la revendication 10, 11 ou 12, caractérisé en ce qu'une tension de sortie maximale en courant continu est commandee de manière à être égale à une tension d 'entrée maximale en courant alternatif par à la fois lesdits moyens de commande d' angle de phase et lesdits moyens de commande en boucle fermée. 14. Circuit redresseur en pont intégral pseudoquadriphasé suivant la revendication 10, 11, 12 ou 13, caractérisé en ce qu'un triac est prévu en tant que commutateur semi-conducteur bidirectionnel. 15. Circuit redresseur en pont intégral pseudoquadriphasé suivant l'une quelconque des revendications 10 à 14, caractérisé en ce que des valeurs de l'inductance et du condensateur sont réglées à une valeur qui diffère d'une inductance et d'une capacité optimales.