Brevet FR2733595A1 — publié le 19961031

Dispositif de détermination de la proportion de solides L'invention concerne un dispositif de détermination de la proportion de solides dans une billette chauffée de manière inductive au moyen d'un enroulement de chauffage, avec utilisation d'un capteur comportant une bobine de mesure disposée à proximité de la billette. Un tel dispositif est décrit dans le périodique "Giesserei", 80 (1993), du 22 février, aux pages 111 et 112. Selon cette proposition, un signal de mesure placé en liaison directe avec la proportion en solide est déterminé au moyen d'un aimant disposé dans la zone de la face frontale inférieure de la billette, par mesure d'un courant de Foucaud. En fait, il s'agit dans ce document de la littérature d'un rapport concernant un montage d'essai fait à l'établissement du T - Braunschweig et non pas d'un essai réel issu de la pratique. Car, pour la pratique, comme des essais faits par la demanderesse l'ont montré, un tel dispositif ne convient pas, pour plusieurs raisons. D'abord la face frontale inférieure d'une billette est en général justement celle sur laquelle on souhaiterait poser la billette car autrement on aurait des difficultés avec sa fixation. C'est pourquoi cependant si l'on place cette surface en contact avec une surface support il s'effectue un échange thermique faisant que, justement, la surface objet de la mesure ne présente pas la proportion en solide que présente la billette en un point situé à un niveau supérieur. S'ajoute à ça le fait que des différences de la proportion solide - en fonction de la progression du chauffage de l'extérieur vers l'intérieur - peuvent exister dans la direction radiale de la billette. Un autre facteur concernant le manque de fiabilité réside dans les perturbations possibles des courants de Foucault mesurées par le chauffage inductif bien que le fait de disposer le capteur sur la face frontale donne un certain espacement par rapport à ce dispositif de chauffage. Ainsi il y a en cette idée, qui en soi est bonne, le défaut que, du fait de différents facteurs, le résultat des mesures ne sont pas fiables dans tous les cas, à quoi s'ajoute surtout surtout également la mauvaise possibilité de manipulation de la billette, lorsque sa surface intérieure doit être utilisée pour des mesures. C'est pourquoi l'invention a pour but d'améliorer la possibilité de manipulation de la billette, malgré l'utilisation d'un capteur magnétique, et de préférence d'augmenter également la fiabilité des mesures. Ce but est obtenu par le fait que le capteur est disposé entre l'enroulement de chauffage et la billette. En disposant le capteur entre l'enroulement de chauffage et la billette, la surface inférieure respective destinée à la dépose de la billette et d'abord libre. Cependant également dans la réalisation du capteur on se trouve plus libre de la construction parce que celui-ci peut être ainsi facilement réalisé d'une manière permettant plus facilement, justement, de mesurer la zone, comme l'est la la surface de pose, sur laquelle la température est moins influencée du fait des influences externes que par le chauffage. Car il y a effectivement une teneur en liquide ou en solide provoqué par le chauffage. En soit, le capteur pourrait être disposé en un endroit quelconque entre l'enroulement de chauffage et la billette, par exemple pourrait être placé le long d'une génératrice de la billette qui, en général (mais pas nécessairement), est de forme cylindrique. Cependant il est préféré d'adopter une réalisation selon laquelle la bobine de mesure spécifique est disposée tout autour de la billette parce que, ainsi, on peut faire une mesure tout autour de la billette et on peu ainsi obtenir un signal de mesure plus fiable. Certes théoriquement il serait également possible de réaliser le capteur avec plusieurs bobines qui seraient réparties autour de la billette par exemple le long de la génératrice ou bien suivant une hélicoide sur une plage angulaire prédéterminée. Il est cependant clair qu'un capteur o la bobine de mesure spécifique est disposée autour de la billette s'avère plus simple et plus économique. Par contre on peut avantageusement prévoir une pluralité de bobines lorsque on les dispose par paires, disposées de préférence à distance axiale l'une de l'autre, enroulées de préférence dans un sens mutuellement opposé et/ou ayant un espacement radial (d) identique vis-à- vis de la billette, les signaux de sortie de cette paire étant amenés à un circuit arithmétique, en particulier un circuit d'addition, faisant que d'une part la mesure est plus précise et que d'autre part on a créé une possibilité de compensation. Cette possibilité de compensation concerne d'une part la prise en compte des différentes températures dans différents endroits de la billette mais d'autre part également la possibilité de compensation des influences venant du chauffage inductif et exercées sur le capteur. Il est recommandé pour ce dernier but d'adopter un enroulement en sens oppose. Pour ne pas trop solliciter thermiquement le capteur (ce qui est peut être une raison de disposer le capteur sur la face frontale dans l'état de la technique) il est avantageux d'adopter un mode de réalisation dans lequel, entre le billet et le capteur est interposé un bouclier thermique, de préférence réalisé en un matériau non céramique, tel qu'un matériau contenant du mica. Pour ce qui concerne la résistance à la température, il est prévu d'utiliser en général des matériaux céramiques, cependant il s'est avéré de façon surprenante que ceci, en général, ne satisfaisait pas aux sollicitations thermiques, ce pourquoi il est préféré d'utiliser un matériau non céramique, tel qu'un matériau contenant du mica. Concernant dans le mode de réalisation selon lequel un dispositif de compensation est prévu pour compenser les différences d'effet de la température sur la paire respective de bobines de mesure et que ce dispositif de compensation comprend de préférence un dispositif de refroidissement, au moins un canal de refroidissement étant prévu sur le capteur et s'étendant de manière appropriée de façon hélicoïdale tout autour de la billette, et que le dispositif de refroidissement comporte en particulier un dispositif d'entraînement de fluide, destiné à obtenir un écoulement forcé du milieu de refroidissement, différentes variantes sont possibles à savoir tant une compensation électronique également à un dispositif physique particulier, ce dernier mode de réalisation étant plus simple à réaliser comme en particulier du fait du refroidissement qui assure, par le fait d'être disposé dans un canal, qu'il n'agit pas pratiquement pas sur la billette à chauffer. Naturellement on peut appliquer des combinaisons des deux possibilités. Du fait de l'invention, on a facilité également d'une manière particulière la disposition rapprochée du capteur et de la billette, par le fait que l'espacement radial entre le capteur et la billette est de 5 à 25 mm, de préférence de 8 à 20 m. On obtient cependant ainsi également une mesure non parasitée et plus fiable. D'autres détails de l'invention résultent de la description ci-après et d'exemples de réalisations préférés représentés schématiquement dans le dessin dans lequel la figure 1 représente la structure de principe d'une installation dans laquelle on utilise l'invention; la figure 2 représente un détail selon l'invention de cette installation; la figure 3 représente le circuit appartenant au dispositif de la figure 2, selon un mode de réalisation avantageux. la figure 4 représente le signal s de la figure 3; et la figure 5 représente une variante de la réalisation de la figure 3. Comme ceci est connu pour le chauffage inductif des billettes 1 par exemple par le DE-A-25-06-867, ces billettes 1 sont placées sur des surfaces de dépose 2 d'une table tournante 3 pouvant être entraînée dans le sens de la flèche P par un moteur M donnant un mouvement intermittent, la disposition se faisant à espacement régulier. La table tournante 3 est disposée au-dessous de bobines de chauffage 4, qui sont présentes chacune un nombre et une taille de bobinage identiques ou différents. Pour pouvoir introduire les billettes 1 dans les bobines 4, soit on fait descendre ces dernières soit - ce qui est préféré - on monte et on baisse les surfaces de dépose 2 à l'aide d'un entraînement, tel que par des cames disposées autour de la table tournante, le cas échéant également au moyen d'entraînements hydrauliques individuels, utilisant des groupes à pistons et cylindres. La figure 1 représente nettement que chaque surface de dépose 2 est placée sur une barre 5 dépiacable, guidée dans un palier 6 respectif et que ces barres - lorsqu'on observe de gauche à droite - sont levées dans le sens de la flèche a pour plonger dans l'une des bobines 4 d'o au bout de périodes de temps de chauffage respectivement de pré-chauffage, de chauffage et de post-chauffage prédéterminées, par abaissement des surfaces de dépose 2 vers le bord on les ressort et on les transporte par rotation vers la table tournante 3 vers la bobine de chauffage 4 subséquente et vers une installation de fonderie ou de forge, à la fin de ce processus. Il est évident que l'invention ne se limite pas à l'utilisation de plusieurs bobines 4 et que l'on pourrait effectuer le chauffage en utilisant seulement une de ces bobines, cependant l'utilisation de plusieurs bobines 4 est chose usuelle dans la technique concernée. Il est en outre évident que les barres 5 sont réalisées sous forme d'arbres et peuvent être pourvues d'un entraînement de rotation en particulier lorsque, pour éviter un mouvement de montée et de descente des surfaces de dépose 2, les billettes 1 doivent être guidées à travers des zones de chauffage individuelles ou également seulement à travers une seule zone de chauffage, zone(s) constituée(s) par des bobines de chauffage par induction, montées sur le côté de la trajectoire des billettes. En outre, il est évident que la position verticale représentée des billettes 1 est certes préférée mais cependant il serait possible de les chauffer en position horizontale. En outre, il peut s'avérer approprié que les surfaces de dépose 2 aient à peu près la taille ou le diamètre des billettes 1 pour pouvoir les introduire le cas échéant profondément dans la bobine de chauffage, comme le montre également la figure 2. La figure 2 représente la réalisation préférée, dans la zone des bobines de chauffage inductif 4, selon l'invention, figure dans laquelle la surface 2 appartenant à la billette 1 n'est pas représentée, d'autant qu'un chauffage en position horizontale est également possible. Un capteur 7 est associé à la bobine de chauffage 4, pour pouvoir commander le chauffage des billettes afin de pouvoir avoir avec sécurité une proportion de solide prédéterminée dans les billettes 1 qui sont alors thixotropes. Dans l'exemple de réalisation préféré représenté, le capteur 7 est constitué de deux bobines de mesure 8, 9 enroulées autour d'un corps de bobine 10 qui isolent électriquement l'une de l'autre les deux bobines 8, 9. A l'aide de ces deux bobines 8, 9, qui sont disposées selon des espacements axiaux les unes par rapport aux autres (par rapport à l'axe A de la billette 1), on commence par appréhender les températures (en soi les conditions modifiant les températures de l'inductivité du fait de la différence entre la teneur en solide et en liquide) de différentes zones de la billette 1, de sorte que, déjà de ce fait, on dispose d'une plus grande fiabilité des données de mesure. D'autre part, ceci offre cependant la possibilité de compenser toutes les éventuelles influences de la bobine de chauffage 4 inductif sur les bobines de mesure 8, 9, par le fait que les bobines 8 et 9 sont bobinées en sens opposé l'une de l'autre, c'est-à-dire vers la droite ou vers la gauche. Ceci est très avantageux dans la disposition selon l'invention (au contraire de ce que l'on a dans l'état de la technique), d'autant que les bobines 8, 9 sont placées à proximité relativement immédiate de la billette 1 et peuvent être disposées d'autre part par rapport à la bobine de chauffage 4. Ceci est donc une autre disposition avantageuse visant à augmenter la précision et la fiabilité des résultats de mesure. S'il est question ici d'un dispositif compact, il faut alors remarquer que des essais faits avec un espacement radial d entre le capteur 7 et les bobines 8,9 et la bobine 1 valant 5 à 25 mm a donné d'excellents résultats de mesure. Les valeurs de mesure les plus fiables possibles ont été obtenues avec un espacement radial d comprenant la plage allant de 8 à 20 mm. Bien qu'en soi il serait possible de prévoir différents espacements d pour les deux bobines 8, 9 et de leur donner par exemple une configuration différente, il est usuellement plus avantageux de les réaliser à l'identique et également de les fixer à un espacement radial d égal. Il serait pensable de les disposer à distance radiale l'une de l'autre, par exemple également dans le même plan, ceci cependant n'étant usuellement pas préféré, comme mentionné. Comme on le voit, les enroulements des bobines 8,9 entourent les billettes 1 et sont disposés coaxialement par rapport à son axe A, ceci correspondant à un agencement préféré. Il serait également pensable de réaliser les bobines 8,9 par exemple sous forme de roulements plats qui chacun serait disposé sur un côté longitudinal de la billette 1, cas dans lequel il peut être souhaité d'entraîner en rotation les surfaces de pose 2 (figure 1). Il est avantageux de disposer le capteur 7 en le protégeant d'un trop fort chauffage, au moyen d'un bouclier thermique 11 placé entre lui et la billette 1, ce bouclier étant réalisé de manière appropriée sous forme de cylindre creux dans le cas de bobines de mesure 8, 9 entourant complètement la billette 1. Le choix du matériau adopté pour le bouclier thermique s'est avéré en soi problématique. La raison en réside probablement dans le fait qu'il ne faut pas avoir une épaisseur de paroi trop grand pour obtenir une mesure fiable. Si l'on adopte des épaisseurs de paroi aussi petites que possibles, on observe une tendance des matériaux céramiques classiques, tels que les matériaux réfractaires, à former des fissures et à se rompre. Il a été trouvé qu'adopter un matériau non céramique en particulier un matériau contenant du mica satisfaisait le mieux aux exigences. Du fait du bouclier thermique 11 on évite non seulement de trop haute température agissant sur le capteur 7, mais également on homogénise également la température à l'intérieur de l'espace annulaire créé entre le bouclier thermique et la bobine de chauffage 4. D'autre part, de ce fait, on est également plus libre dans le choix du matériau adopté pour le corps de bobine 10, parce que celui-ci n'est plus exposé à des sollicitations thermiques si élevées et, de ce fait, ne doit pas être absolument particulièrement résistant à la température. En tout cas, avec le bouclier thermique, on a adopté une disposition visant à augmenter la précision et la fiabilité du résultat de mesure. Si l'on avait par conséquent des températures différentes, qui influenceraient le résultat de mesure, on peut utiliser en soi un circuit de compensation de température classique dans les circuits électriques des deux bobines 8, 9. Il est cependant plus simple d'effectuer une compensation de température par des moyens physiques, tels qu'un refroidissement des deux bobines 8,9 ou du capteur 7. A cette fin est prévu dans le corps de bobine 10 au moins un canal de refroidissement 12 qui peut être guidé, de manière appropriée, selon un tracé hélicoïdal autour du corps de bobine, pour refroidir la totalité de sa surface d'enveloppe. En variante on répartit depuis un canal annulaire 13, assurant une fonction de distribution, le flux de refroidissement par plusieurs canaux de refroidissement s'étendant le long des génératrices (parallèlement à l'axe A) ou bien s'étendant sur une plage angulaire délimitée. On peut utiliser de préférence comme fluide de refroidissement de l'air, du fait que celui-ci ne présente aucun inconvénient, en étant mauvais conducteur de l'électricité. L'air est amené depuis une source appropriée, telle qu'une pompe un réservoir de stockage ou une soufflante 15, à un canal d'amenée 16 raccordé au canal de refroidissement 12 du corps de bobine 10. Le cas échéant cependant il est suffisant, si la bobine est placée en position verticale (voir figure 1), de bénéficier de la convection de l'air qui s'écoule sous l'effet du chauffage de la billette, sans nécessiter une amenée forcée telle que décrite. L'évacuation de leur chauffée s'effectue soit à l'extrémité opposée du corps de bobine, soit en prévoyant des canaux d'évacuation qui s'étendent, par exemple, parallèlement aux canaux 14 et amènent l'air du côté du corps de bobine 10 d'o également s'effectue l'amenée. Evidemment, dans le cas d'un système de refroidissement fermé, on peut également utiliser de l'eau ou un autre liquide de refroidissement. Il est également possible de monter des ailettes de refroidissement pour évacuer la chaleur. Le circuit représenté sur la figure 3, dans lequel surtout sont prévues les bobines de mesure 8, 9 et, dans le mode de réalisation préféré cependant également, au moins une bobine de chauffage 4, est composé d'un circuit d'alimentation 17, d'un circuit de mesure 18 proprement dit et d'une partie redresseur 19 et d'une partie de commande 20. Tandis que le circuit d'alimentation 17 peut être adapté aux besoins spécifiques dans le cadre de la connaissance technique concernant les moteurs que peut avoir un homme de l'art, le circuit de mesure 18 est réalisé de préférence sous forme de circuit oscillant. Les bobines 8, 9 sont alors branchées selon un branchement arithmétique 21 de préférence dans le branchement additif représenté, c'est-à-dire en série, en une ramification du circuit de mesure. Ce branchement arithmétique a pour but de compenser les différences entre les valeurs de mesure des deux bobines. Il est visible que le branchement serré représenté est extrêmement simple cependant il est évident à l'homme de l'art que l'on peut adopter d'autres circuits mixtes, également des circuits différenciateurs (en utilisant la différence à des fins de correction). Du fait que, dans le circuit additif représenté, les impédances des deux bobines agissent pour leur valeur additionnée, on compense les différences imputables aux dispersions aléatoires et aux autres conditions spécifiques, concernant les mesures des deux bobines 8, 9. Les bobines 8, 9 ainsi réunies se présentent de préférence en un circuit oscillant ayant une capacité 22. C'est pourquoi selon la proportion de liquéfaction ou la proportion de solidification dans la billette 1, on a une oscillation plus forte ou plus faible, c'est-à-dire que l'on a une amplitude plus grande ou plus petite. Si l'on suppose que l'oscillation est d'à peu près 100 % au moment o la billette 1 vient d'être introduite dans l'enroulement de chauffage 4, c'est-à-dire qu'elle ne se trouve pas encore à l'état solide, alors les fluctuations de cette amplitude, en pour-cent, peuvent être exprimées soit à partir de cela soit directement également en pourcentage en solide, comme ceci va être expliqué encore ultérieurement à de la figure 4. Evidemment les valeurs absolues des impédances des bobines 8,9 peuvent également être utilisées aux sorties du circuit arithmétique 21 directement comme un signal de mesure, sans nécessiter une action par un circuit oscillant. D'autres préparations du signal de mesure par exemple sous forme numérique seraient également envisageables. Dans le présent exemple de réalisation de la figure 3 est raccordé au circuit de mesure 18 un circuit de lissage ou une partie redresseur 19, qui transforme le signal de mesure obtenu du circuit 18 seulement de manière à ce que la valeur intégrale soit obtenue à partir des oscillations du circuit oscillant 18. Ceci donne à la sortie un signal s intégré, dont l'évolution temporelle lors du chauffage de la billette 1 est illustrée sur la figure 4. Le signal s ainsi transformé pourrait à présent être utilisé pour mettre en oeuvre un procédé de commande d'auto-régulation de réalisation manuelle en le lisant et en stoppant ou interrompant à la main le chauffage effectué par au moins une bobine de chauffage 4. Lorsque la proportion de solide souhaitée est atteinte. De préférence cependant ceci s'effectue automatiquement en amenant le signal s au circuit de commande 20. Dans un exemple de réalisation simplifié, représenté sur la figure 3, ce circuit de commande 20 comprend simplement un interrupteur à valeur de seuil 23, à la sortie duquel est branché une bobine magnétique 24 destinée à actionner un interrupteur S. L'interrupteur S est branché en série par rapport à la bobine de chauffage 4, dans son circuit 25. Si donc le signal S descend au-dessous d'une valeur de seuil de l'interrupteur à valeur de seuil 23, alors cet interrupteur S va s'ouvrir et isoler l'enroulement de chauffage 4 de l'alimentation électrique. La valeur de seuil de l'interrupteur à valeur de seuil est réglable de manière appropriée au moyen d'une résistance d'ajustement R, depuis l'extérieur, pour obtenir la proportion de solide souhaitée dans la billette 1. Sur la figure 4, on voit le résultat le résultat d'un essai visant à représenter le signal s, en portant en abscisse le temps et en ordonné d'une part la température de la billette 1 (la gauche) et d'autre part à droite la proportion en solide (au lieu de cela on pourrait également choisir la proportion en liquide), e:.:primée en pourcentage à l'intérieur de la billette 1. On a placé trois thermao-sondes (pyromètres) pour effectuer la mesure de la température de la billette 1 du côté extérieur, dans une zone médiane ainsi que à l'intérieur dans les zones de l'axe A. Ainsi la courbe thl correspond à la température du côté extérieur, d'o effectivement le chauffage s'effectue et qui est de ce fait est supérieure aux autres températures. La courbe th2 correspond à la température que l'on a, par exemple, dans les zones de R/2 de la billette 1 et la courbe th3 est mesurée directement dans la zone de l'axe. Il est visible que le chauffage dans les limites d'un intervalle de temps initial tl s'est effectué relativement rapidement. Dès que cependant on obtient une proportion de liquide remarquable ce qui est identifiable à la légère inflexion du signal s, il y a aplatissement des courbes de chauffage à l'achèvement de l'intervalle de temps tl. A partir du moment t2 le signal s decroit lorsque le chauffage continu et le fait nettement c'est-à-dire que la proportion de solide diminue de sorte qu'à présent il ne peut plus être question que de la proportion en solide souhaitée, lorsque le chauffage est coupé rapidement, d'autant que le signal s est totalement univoque et reproductible. Par exemple la résistance R représentée sur la figure 3 est réglée de manière que une ouverture de l'interrupteur S au moment t3 s'effectue lorsque le signal a atteint une valeur de seuil tv. Pour les raisons expliquées ci- dessus (possibilité de compensation) un agencement par terre des bobines de mesure 8, 9 s'avère souhaité bien que un agencement à nombre impair par exemple avec seulement une bobine serait envisageable. La figure 5 montre une variante de réalisation dans laquelle deux paires de bobines de mesure 8,9 à 8',9' sont placées dans un circuit d'addition 21' commun. Si l'on se réfère à la figure 2 ces bobines 8,9,8',9' sont réparties le long de l'axe A de la billette 1. Il faut mentionner ici que naturellement il est approprié que toutes les bobines présentent les mêmes caractéristiques concernant le nombre d'enroulement et l'impédance. Après lissage, par l'intermédiaire du circuit 19, le signal de mesure s converti est amené à un convertisseur Analogique/Numérique A/N, d'o il est fourni sous forme numérisé à un microprocesseur AP ou bien à un circuit de commande équivalent. Plusieurs lignes de sortie destinées à la commande d'élément de construction différent peuvent ainsi être accordées au microprocesseur pP. Il est ainsi possible de commander le moteur M destiné à la table tournante 3 (figure 1) par l'intermédiaire d'un circuit de commande moteur 26. En outre, des étages formateurs de signal 27 (par exemple des bascules mono-stables) destinés à la commande d'aimants 24, 24' peuvent être raccordés pour effectuer la mise hors service de différents enroulement de chauffage 4 à des moments différents. D'autres possibilités et des possibilités préférées comprennent l'agencement de dispositif de commande d'intensité aux sorties du microprocesseur AP, afin de modifier le profil de température de température des différentes bobines de chauffage 4 en fonction du temps. De nombreuses variantes sont possibles dans le cadre de l'invention; par exemple on voit sur la figure 4 que la modification du signal s s'effectue d'abord de façon relativement lente, avec une inflexion en douceur. C'est pourquoi, pour pouvoir déterminer ce point, on a prévu un interrupteur à valeur de seuil particulier en soi; ceci peut cependant être fait mieux et plus rapidement en disposant un organe différenciateur, qui délivre un signal qui est net déjà lorsqu'on se trouve à peu près dans les plages partant de t2 (figure 4), signal qui peut ensuite être exploitable au moyen d'un circuit détecteur correspondant aux circuits de commutation 19 et 20. REVENDICATIONS 1. Dispositif de détermination de la proportion de solides dans une billette (1) chauffée de manière inductive au moyen d'un enroulement de chauffage (4), avec utilisation d'un capteur (7) comportant une bobine de mesure (8, respectivement 9) disposée à proximité de la billette, caractérisé par le fait que le capteur (7) est disposé entre l'enroulement de chauffage (4) et la billette (1). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la bobine de mesure (8, respectivement 9) spécifique est disposée autour de la billette (1). 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le capteur (7) présente au moins une paire de bobines de mesure (8, 9; 8', 9') disposées de préférence à distance axiale l'une de l'autre, enroulées de préférence dans un sens mutuellement opposé et/ou ayant un espacement radial (d) identique vis-à-vis de la billette (1), les signaux de sortie de cette paire étant amenés à un circuit arithmétique, en particulier un circuit d'addition (21). 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'entre le billet (1) et le capteur (7) est interposé un bouclier thermique (11), de préférence réalisé en un matériau non céramique, tel qu'un matériau contenant du mica (figure 2). 5. Dispositif selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce qu'un dispositif de compensation est prévu pour compenser les différences d'effet de la température sur la paire respective de bobines de mesure (8, 9; 8', 9') et en ce que ce dispositif de compensation comprend de préférence un dispositif de refroidissement (12 à 16), au moins un canal de refroidissement (12 à 14) étant prévu sur le capteur (7) et s'étendant de manière appropriée de façon hélicoïdale tout autour de la billette (7), et en ce que le dispositif de refroidissement comporte en particulier un dispositif d'entraînement de fluide (15), destiné à obtenir un écoulement forcé du milieu de refroidissement (figure 2). 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'espacement (d) radial entre le capteur (7) et la billette (1) est de 5 à 25 mm, de préférence de 8 à 20 m. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la bobine de mesure (8, 9; 8', 9') respective du capteur (1) est placée dans un circuit oscillant (18), dont la variation d'amplitude est déterminée au moyen d'un circuit détecteur présentant par exemple un organe différenciateur. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'à la sortie du capteur (7) est relié un circuit de commande (20) prévu pour le chauffage (4) et/ou pour un entraînement (M).