Brevet FR2732630A1 — publié le 19961011

La présente invention a pour objet un procédé de soudage de deux flans métalliques dont l'un est de l'acier et l'autre est en un matériau métallique dont la température de fusion est inférieure de plus de 4000C à la température de fusion de l'acier. Dans de nombreuses applications industrielles les matériaux constituant le produit manufacturé sont différents les uns des autres et sont employés en fonction des propriétés de chacun. C'est de plus en plus le cas pour la réalisation de certaines pièces de véhicules automobiles dans le but d'obtenir un allégement de ceux-ci et de ce fait une diminution de la consommation de carburant. En effet, toutes les zones d'une même pièce ne subissent pas les mêmes efforts et les mêmes sollicitations comme par exemple les planchers des véhicules, les éléments de la carrosserie ou encore les chapelles de suspension. Par conséquent, la tendance des constructeurs automobiles pour réaliser ce type de pièces est d'utiliser dans les zones nécessitant un emboutissage profond et/ou des opérations de soudage des flans métalliques en acier et dans les autres zones des flans métalliques en aluminium ou en alliage d'aluminium. On sait que l'acier présente une bonne aptitude à l'emboutissage, une bonne tenue mécanique et une forte densité alors que l'aluminium ou les alliages d'aluminium présentent une bonne aptitude au filage, une faible tenue mécanique et une faible densité. C'est le cas également dans le domaine de la construction des méthaniers dans lesquels le stockage du méthane est effectué à une très basse température. Or, on sait que l'acier perd ses propriétés mécaniques car le stockage du méthane est réalisé à une température qui est inférieure à la température de transition ductile-fragile de l'acier qui est comprise entre -30 et -600C pour des aciers standards. A l'inverse les caractéristiques mécaniques de l'aluminium ont plutôt tendance à augmenter à des températures basses. Par conséquent, il est séduisant d'utiliser des flans métalliques en aluminium ou en alliage d'aluminium pour la cuve elle-même et des flans métalliques en acier pour la structure de cette cuve. La technique la plus intéressante pour assembler ces flans métalliques composés de deux matériaux différents est le soudage car il évite l'apport de pièces, comme par exemple des vis ou des rivets, et il n'y a aucun apport de matière pour la constitution de la soudure lorsque celle-ci est réalisée à la molette, par points ou au moyen d'un faisceau à haute densité d'énergie. Ces techniques d'assemblage vis à vis des solutions avec apport de pièces permettent aussi de réduire la corrosion galvanique. Mais, le soudage de deux matériaux différents, comme par exemple de l'acier avec de l'aluminium ou de l'alliage d'aluminium pose des problèmes et implique la maîtrise des éléments suivants - la mise à température des deux matériaux, - la préparation des surfaces à souder, c'est à dire l'élimination des impuretés et des oxydes, - et la réalisation de l'assemblage dans des conditions de température et de propreté adéquates. Jusqu'à présent plusieurs techniques de soudage sont utilisées pour assembler deux matériaux différents. Une de ces techniques est le colaminage qui consiste à chauffer la zone à souder par un courant haute fréquence et à appliquer par l'intermédiaire de rouleaux de laminage les deux matériaux l'un sur l'autre. Cette technique s'applique lorsque l'on désire utiliser des joints de transition, mais n'est pas applicable pour le soudage d'une plaque en aluminium ou en alliage d'aluminium sur une structure en acier. Une autre technique est utilisée pour le soudage de deux barreaux, un en acier et l'autre en aluminium, qui consiste à chauffer les extrémités à souder des deux barreaux, à mettre en contact ces deux extrémités et à faire passer dans les barreaux un courant alternatif à haute intensité. L'assemblage est réalisé par l'intermédiaire d'un projectile qui vient propulser l'un des barreaux sur 1' autre. Mais, le temps de chauffage est relativement long ce qui peut notoirement modifier les caractéristiques de l'acier et de l'aluminium. De plus, ce procédé reste un procédé de soudage par points donc discontinu. On connaît également une autre technique qui est le soudage par points, mais qui présente comme inconvénient principal d'être discontinu. On connaît aussi le soudage par explosion qui consiste à mettre l'une au-dessus de l'autre les deux tôles et à ménager entre celles-ci un espace contrôlé, puis à déposer sur la tôle supérieure une couche d'explosif. La détonation est initiée à un des coins ou sur l'un des bords et elle se propage en provoquant au fur et à mesure la projection de la plaque supérieure sur la plaque inférieure. Cette technique nécessite de grands espaces inhabités ou la construction de locaux blindés ce qui limite la taille des tôles à souder. On connaît encore le soudage par friction consistant, dans un premier temps, à procéder à un apport de chaleur par frottement des deux pièces à assembler, puis à forger ces deux pièces. Mais, avec cette technique, il est nécessaire d'atténuer les effets de la déformation par des traitements thermiques qui peuvent provoquer la formation de composés intermétalliques à l'interface. D'autre part, compte tenu de l'importance des pressions à développer lors du forgeage, la surface soudée ne peut guère dépasser quelques dizaines de centimètres carrés. Enfin, on connaît le soudage par diffusion qui a pour inconvénient de nécessiter une durée de soudage importante ce qui constitue un obstacle de taille pour une industrialisation. Ces différents procédés ne sont pas applicables au soudage bord à bord de deux flans métalliques dont l'un est de l'acier possédant une température de fusion inférieure à 400" C à la température de fusion du métal constituant l'autre flan métallique et par conséquent d'obtenir des flans raboutés et fabriqués à des cadences élevées. En effet, le soudage bord à bord de deux flans métalliques dont l'un est de l'acier et l'autre de l'aluminium ou un alliage d'aluminium pose des problèmes qui résident, d'une part, dans le fait que la température de fusion de l'acier est, selon les nuances, comprise entre 1450 et 17000C alors que la température de fusion de l'aluminium est comprise entre 550 et 7000C et, d'autre part, dans le fait qu'il se forme des composés intermétalliques au niveau de l'interface des deux flans métalliques. L' invention a pour but de proposer un procédé de soudage bord à bord permettant de réaliser des assemblages entre deux flans métalliques dont l'un est de l'acier et l'autre est en un matériau métallique dont la température de fusion est inférieure de plus de 4000C à la température de fusion de l'acier, comme par exemple de l'acier et de l'aluminium ou un alliage d'aluminium afin de réaliser des assemblages pouvant être mis en oeuvre pour des applications industrielles nécessitant des caractéristiques d'emboutissage des flans métalliques et un faible coût de fabrication. L'invention a donc pour objet un procédé de soudage bord à bord de deux flans métalliques dont le premier est de l'acier et le second flan métallique est en un matériau métallique dont la température de fusion est inférieure de plus de 4000C à la température de fusion de l'acier, caractérisé en ce que - on positionne les deux flans métalliques en contact au niveau de leurs faces latérales à rabouter, - on maintient les deux flans métalliques en contact par des moyens de bridage, - on dirige, sur l'une des faces principales du premier flan métallique, un faisceau à haute densité d'énergie traversant le premier flan métallique et dont le point de focalisation est situé à une distance déterminée du plan de joint de manière à générer au niveau dudit plan de joint une température égale à la température de fusion du métal du second flan métallique plus ou moins 10%, - on déplace le faisceau à haute densité d'énergie parallèlement au plan de joint pour réaliser un joint soudé au niveau des faces latérales raboutées des deux flans métalliques. Selon d'autres caractéristiques de l'invention - la distance entre l'axe vertical passant par le point de focalisation du faisceau à haute densité d'énergie et le plan de joint est comprise entre 5 et 50% de l'épaisseur du flan métallique ayant la plus faible épaisseur, et de préférence comprise entre 20 et 40% ce qui correspond, pour des flans métalliques d'épaisseur égale à lmm, à une distance comprise entre 0,2 et 0,4mm, - la distance optimale entre l'axe vertical passant par le point de focalisation du faisceau à haute densité d'énergie et le plan de joint est déterminée par la formule où :P est l'énergie linéaire nécessaire pour fondre le volume décrit par la zone fondue en soudage, e est le log néperien de 10 Tf est la température de fusion du métal constituant le second flan métallique, To est la température ambiante, ep est l'épaisseur du premier flan métallique en acier, p est la masse volumique de l'acier, c est la chaleur spécifique de l'acier, - le maintien des deux flans métalliques en contact est réalisé à proximité du plan de joint de ces flans métalliques, - on exerce, pendant le maintien des deux flans métalliques, une pression latérale dirigée vers le plan de joint pour rattraper au niveau dudit plan de joint, les jeux d'usinage, - on exerce sur le plan de joint, pendant la formation du joint soudé, une pression de forgeage dirigée vers ce plan de joint pour expulser les oxydes, les impuretés et les composés intermétalliques se formant au niveau de ce plan de joint, - l'axe du faisceau à haute densité d'énergie est incliné d'un angle compris 1 et 50, - le métal constituant le second flan métallique est de l'aluminium ou un alliage d'aluminium, - on vaporise, au niveau du plan de joint et de part et d'autre des deux flans métalliques, un gaz de protection pour limiter la croissance des composés intermétalliques pendant la réalisation du joint soudé, - on effectue, au niveau du plan de joint, un apport externe d'éléments inhibiteurs des composés intermétalliques pour limiter la croissance de ces composés intermétalliques pendant la réalisation du joint soudé, - on vaporise, au niveau du plan de joint et de part et d'autre des deux flans métalliques, un gaz de protection et simultanément on effectue au niveau dudit plan de joint un apport externe d'éléments inhibiteurs des composés intermétalliques pour limiter la croissance de ces composés intermétalliques pendant la réalisation du joint soudé, - le gaz de protection est choisi parmi l'azote ou le gaz carbonique, - les éléments inhibiteurs sont choisis parmi le zinc, le silicium, le strontium ou l'argent. Les caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels - la Fig. 1 est une vue schématique en perspective montrant le soudage de deux flans métalliques par le procédé selon l'invention, - la Fig. 2 est une vue schématique en coupe transversale des deux flans métalliques pendant le soudage par le procédé selon l'invention. Comme représenté sur les figures, le procédé selon l'invention est un procédé de soudage de deux flans métalliques 1 et 2 placés bord à bord au niveau de leurs faces latérales à souder pour former un plan de joint 3. Les deux flans métalliques 1 et 2 peuvent être de même épaisseur ou avoir une épaisseur différente. D'une manière générale, le procédé selon l'invention a pour objet le soudage de deux flans métalliques dont le premier, par exemple le flan métallique 1 est de l'acier et le second flan métallique 2 est en un matériau métallique dont la température de fusion 62 est inférieure de plus de 4000C à la température de fusion 61 de l'acier. Dans ce qui suit et uniquement à titre d'exemple, le métal du flan métallique 2 est constitué par de l'aluminium ou un alliage d'aluminium possédant une température de fusion 82 comprise entre 550 et 7000C alors que la température de fusion 61 de l'acier est comprise entre 1450 et 17000C, selon les nuances. L'acier du flan métallique 1 peut être par exemple un acier à bas carbone, un acier doux, un acier inoxydable ou encore un acier à haute limite élastique. Après avoir positionné les deux flans métalliques 1 et 2 en contact au niveau de leurs faces latérales à rabouter, les deux flans métalliques 1 et 2 sont maintenus en contact par des moyens de bridage constitués par exemple par des barres de bridage 4 placées sur les faces principales de chaque flan métallique 1 et 2. Le maintien des flans métalliques 1 et 2 est réalisé à proximité du plan de joint 3 à une distance comprise entre 5 et îOmm de ce plan de joint 3. Ensuite, un faisceau à haute densité d'énergie 5 est dirigé sur la face principale la du flan métallique 1. Comme représenté à la Fig. 2, le faisceau à haute densité d'énergie 5 traverse le flan métallique 1 et son point de focalisation P est situé sensiblement à un tiers de l'épaisseur du flan métallique 1 au-dessous de la face principale la dudit flan métallique 1 sur laquelle est dirigé le faisceau à haute densité d'énergie 5 et à une distance d déterminée du plan de joint 3 de manière à générer au niveau dudit plan de joint 3 une température égale à la température de fusion 62 de l'aluminium ou de l'alliage d'aluminium du second flan métallique 2 plus ou moins 10%. Le faisceau à haute densité d'énergie 5 est déplacé parallèlement au plan de joint 3 pour réaliser un joint soudé au niveau des faces latérales raboutées des deux flans métalliques 1 et 2. Pendant le maintien des deux flans métalliques 1 et 2, une pression latérale F dirigée vers le plan de joint 3 est exercée sur lesdits flans métalliques 1 et 2 pour rattraper au niveau du plan de joint 3 les jeux d'usinage. Dans le cas où les deux flans métalliques 1 et 2 ont la même épaisseur, la distance d entre l'axe vertical XX passant par le point de focalisation P du faisceau à haute densité d'énergie 5 et le plan de joint 3 est comprise entre 5 et 50% de l'épaisseur des flans métalliques et de préférence comprise entre 20 et 40%. Dans le cas où les deux flans métalliques 1 et 2 n'ont pas la même épaisseur, la distance entre l'axe vertical passant par le point de focalisation P du faisceau à haute densité d'énergie 5 et le plan de joint 3 est comprise entre 5 et 50% de l'épaisseur du flan métallique ayant la plus faible épaisseur et de préférence comprise entre 20 et 40%. Pour les flans métalliques ayant une épais seur égale à lmm ou pour des flans métalliques dont l'un a une épaisseur inférieure à l'épaisseur de l'autre flan métallique et égale à lmm, la distance entre l'axe vertical passant par le point de focalisation P du faisceau à haute densité d'énergie 5 et le plan de joint 3 est comprise entre 0,2 et 0,4mm. La distance optimale entre l'axe vertical XX passant par le point de focalisation P du faisceau à haute densité d'énergie 5 et le plan de joint 3 est déterminée par la formule suivante où : P est l'énergie linéaire pour fondre le volume décrit par la zone fondue de soudage, e est le log néperien de 10, Tf est la température de fusion du métal constituant le second flan métallique, To est la température ambiante, ep est l'épaisseur du premier flan métallique en acier, p est la masse volumique de l'acier, c est la chaleur spécifique de l'acier. Pour calculer l'énergie P, on peut utiliser la formule suivante P = Z x p x ep x (C x AT + AH) où : Z est la largeur de la zone fondue, p est la masse volumique de l'acier, ep est l'épaisseur du premier flan métallique AT = Tf - To AH est l'enthalpie libre pour le changement de phase liquide/solide de l'acier constitutif du flan métallique en acier. A titre d'exemple P = 3,3KJ/m e = 1n10 Tf = 6700C To = 200C = = 1.10~3m p = 7,8.103 kg/m3 C = 420 J/kgOC ce qui donne en appliquant la formule ci-dessus une distance d'optimale égale à 0,4mm. Comme cela apparaît à la Fig. 2, le faisceau à haute densité d'énergie 5 traverse l'épaisseur du flan métallique 1 ce qui permet homogénéiser la température dans l'épaisseur dudit flan métallique 1 sans avoir une grande zone affectée thermiquement en largeur. Le faisceau à haute densité d'énergie 5 génère dans le flan métallique 1 une première zone non représentée et appelée "capillaire vapeur" et autour de cette première zone une seconde zone 10 appelée zone liquide qui a la forme d'un cône de très faible conicité. Selon la loi de propagation de la chaleur dans l'acier et en fonction de la distance d déterminée entre le point de focalisation P et le plan de joint 3, l'isotherme 11 entourant la zone liquide 10 et se trouvant sensiblement au niveau dudit plan de joint 3 génère une température t au niveau de ce plan de joint 3 qui est égale sensiblement à la température de fusion 62 de l'aluminium ou de l'alliage d'aluminium du second flan métallique 2 plus ou moins 10%. Dans l'exemple présent, la température t est de l'ordre de 6500C ce qui ramollit une certaine épaisseur du matériau constituant le second flan métallique 2 et réalise des liaisons atomiques entre les deux matériaux des deux flans métalliques 1 et 2. Si la température t au niveau du plan de joint 3 est inférieure à la température de fusion 62 de l'aluminium ou de l'alliage d'aluminium moins 10%, on obtient une diffusion lente des atomes entre les deux matériaux et une vitesse de soudage lente, voire une impossibilité de réaliser la liaison soudée entre les deux flans métalliques 1 et 2. Si la température t au niveau du plan de joint 3 est supérieure à la température de fusion 62 de l'aluminium ou de l'alliage d'aluminium plus 10%, on obtient la formation de composés intermétalliques au niveau du plan de joint 3 et la formation de bourrelets ou de trous. D'autre part, pendant la formation du joint soudé, une pression de forgeage dirigée vers le plan de joint 3 est exercée sur ce plan de joint 3. Cette pression de forgeage qui est constante ou variable a pour but de maintenir les deux flans métalliques 1 et 2 en contact au niveau de leurs faces latérales et d'éviter ainsi toute modification de la surface par l'atmosphère de travail, comme par exemple par oxydation, ainsi que de permettre la réalisation de liaisons atomiques entre les deux matériaux et d'expulser les oxydes, les impuretés et les composés intermétalliques qui peuvent se trouver ou se former au niveau du plan de joint 3. La pression latérale exercée au départ pour maintenir en contact les flans métalliques 1 et 2 peut être égale à celle qui permet l'expulsion des oxydes et des impuretés ou peut augmenter progressivement au cours du soudage pour atteindre la valeur de la pression de forgeage permettant cette expulsion. De préférence, l'axe Y-Y du faisceau à haute densité d'énergie 5 forme avec l'axe vertical X-X passant par le point de focalisation P dudit faisceau, un angle a compris entre 1 et 50 de telle manière que les isother mes 11 générés par le faisceau à haute densité d'énergie 5 soient parallèles au plan de joint 3 pour obtenir un front thermique se propageant parallèlement à ce plan de joint 3, comme représenté à la figure 2. Au cours de la réalisation de la liaison soudée, des composés intermétalliques ont tendance à se former et à fragiliser cette liaison soudée. Dans le cas du soudage de l'acier avec de l'aluminium ou un alliage d'aluminium, ces composés intermétalliques sont constitués par du fer et de l'aluminium ou un complexe à base de fer et d'aluminium. La densité d'énergie du faisceau à haute densité d'énergie 5, la distance d entre le point de focalisation P du faisceau à densité d'énergie 5 et le plan de joint 3, la pression latérale et la vitesse de soudage sont ajustées pour minimiser la formation d'une éventuelle couche de composés intermétalliques fragilisantes. Mais, pour limiter la croissance des composés intermétalliques et de ce fait augmenter la déformabilité par emboutissage des liaisons soudées, plusieurs solutions sont envisageables. La première solution consiste pendant la réalisation du joint soudé, à vaporiser au niveau du plan de joint 3 et de part et d'autre des deux flans métalliques 1 et 2 un gaz de protection choisi par exemple parmi l'azote, le gaz carbonique ou un gaz contenant du titane. La seconde solution consiste à effectuer au niveau du plan de joint 3 un apport externe d'éléments inhibiteurs de ces composés intermétalliques. Les éléments inhibiteurs sont choisis par exemple parmi le zinc, le silicium, le strontium ou l'argent et l'apport externe de ces éléments inhibiteurs est réalisé soit à l'aide d'un fil de soudage, soit à l'aide de poudres, soit à l'aide d'un insert interposé dans le plan de joint entre les faces latérales à souder des deux flans métalliques 1 et 2. Une autre solution consiste à vaporiser au niveau du plan de joint 3 et de part et d'autre des deux flans métalliques 1 et 2 un gaz de protection et simultanément à effectuer au niveau dudit plan de joint 3 un apport externe d'éléments inhibiteurs de ces composés intermétalliques. Le procédé de soudage selon l'invention présente donc l'avantage de pouvoir réaliser à des cadences élevées une liaison métallique continue entre deux flans métalliques de nature différente et dont l'un est de l'acier possédant une température de fusion supérieure de plus de 400"C à la température de fusion du métal constituant le second flan métallique, comme par exemple de l'acier avec de l'aluminium ou un alliage d'aluminium ce qui permet d'utiliser au mieux les propriétés de chacun des matériaux composant une même pièce. REVEND I CAT I ONS 1. Procédé de soudage bord à bord de deux flans métalliques (1, 2) dont le premier (1) est de l'acier et le second flan métallique (2) est en un matériau métallique dont la température de fusion 62 est inférieure de plus de 400"C à la température de fusion 61 de l'acier, caractérisé en ce que:: - on positionne les deux flans métalliques (1, 2) en contact au niveau de leurs faces latérales à rabouter, - on maintient les deux flans métalliques (1, 2) en contact par des moyens de bridage (4), - on dirige sur l'une des faces principales (la) du premier flan métallique (1), un faisceau à haute densité d'énergie (5) traversant ce premier flan métallique (1) et dont le point de focalisation P est situé à une distance d déterminée du plan de joint (3) de manière à générer au niveau dudit plan de joint (3) une température t égale à la température de fusion 62 du métal du second flan métallique plus ou moins 10%, - on déplace le faisceau à haute densité d'énergie (5) parallèlement au plan de joint (3) pour réaliser un joint soudé au niveau des faces latérales raboutées des deux flans métalliques (1 et 2). 2. Procédé de soudage selon la revendication 1, caractérisé en ce que la distance d entre l'axe vertical passant par le point de focalisation P du faisceau à haute densité d'énergie (5) et le plan de joint (3) est comprise entre 5 et 50% de l'épaisseur du flan métallique (1, 2) ayant la plus faible épaisseur. 3. Procédé de soudage selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la distance d entre l'axe vertical passant par le point de focalisation P du faisceau à haute densité d'énergie (5) et le plan de joint (3) est comprise entre 20 et 40% de l'épaisseur du flan métallique (1, 2) ayant la plus faible épaisseur. 4. Procédé de soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la distance d entre l'axe vertical passant par le point de focalisation P du faisceau à haute densité d'énergie (5) et le plan de joint (3) est comprise entre 0,2 et 0,4mm pour des flans métalliques (1, 2) d'épaisseur égale à lmm. 5. Procédé de soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la distance optimale entre l'axe vertical passant par le point de focalisation P du faisceau à haute densité d'énergie (5) et le plan de joint (3) est déterminée par la formule où : P est l'énergie linéaire nécessaire pour fondre le volume décrit par la zone fondue en soudage, e est le log néperien de 10, Tf est la température de fusion du métal constituant le second flan métallique, To est la température ambiante, est l'épaisseur du premier flan métallique en acier, p est la masse volumique de l'acier, c est la chaleur spécifique de l'acier. 6. Procédé de soudage selon la revendication 1, caractérisé en ce que le maintien des deux flans métalliques (1, 2) en contact est réalisé à proximité du plan de joint (3) de ces flans métalliques (1, 2). 7. Procédé de soudage selon les revendications 1 et 6, caractérisé en ce que pendant le maintien des deux flans métalliques (1, 2), on exerce une pression latérale dirigée vers le plan de joint (3) pour rattraper au niveau dudit plan de joint (3) les jeux d'usinage. 8. Procédé de soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que pendant la formation du joint soudé, on exerce sur le plan de joint (3) une pression de forgeage dirigée vers ce plan de joint (3) pour expulser les oxydes, les impuretés et les composés intermétalliques se formant au niveau de ce plan de joint (3). 9. Procédé de soudage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'axe du faisceau à haute densité d'énergie (5) est incliné d'un angle compris 1 et 5O. 10. Procédé de soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le métal constituant le second flan métallique (2) est de l'aluminium ou un alliage d'aluminium. 11. Procédé de soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que pour limiter la croissance des composés intermétalliques pendant la réalisation du joint soudé, on vaporise au niveau du plan de joint (3) et de part et d'autre des deux flans métalliques (1) et (2) un gaz de protection. 12. Procédé de soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que pour limiter la croissance des composés intermétalliques pendant la réalisation du joint soudé, on effectue au niveau du plan de joint (3) un apport externe d'éléments inhibiteurs de ces composés intermétalliques. 13. Procédé de soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que pour limiter la croissance des composés intermétalliques pendant la réalisation du joint soudé, on vaporise au niveau du plan de joint (3) et de part et d'autre des deux flans métalliques (1, 2) un gaz de protection et simultanément on effectue au niveau dudit plan de joint (3) un apport externe d'éléments inhibiteurs de ces composés intermétalliques. 14. Procédé de soudage selon les revendications 10, 11 et 13, caractérisé en ce que le gaz de protection est choisi parmi l'azote ou le gaz carbonique. 15. Procédé de soudage selon les revendications 10, 12 et 13, caractérisé en ce que les éléments inhibiteurs sont choisis parmi le zinc, le silicium, le strontium ou l'argent.