Brevet FR2723437A1 — publié le 19960209

DISPOSITIF DE REFROIDISSEMENT/CHAUFFAGE DU TYPE POMPE A CHALEUR CHIMIQUE. La présente invention a trait à un dispositif de refroidissement/chauffage du type pompe à chaleur chimique, comportant un premier échangeur de chaleur d'évaporation/condensation et un second échangeur de chaleur dit échangeur de chaleur d'absorption/désorption, ledit premier échangeur de chaleur contenant un liquide en contact, au moins temporairement, avec une surface d'échange de chaleur du premier échangeur de chaleur, ledit liquide étant susceptible de s'évaporer sous l'effet aspiratoire d'un matériau absorbant contenu dans ledit second échangeur de chaleur. L'article "Air conditioning and heating system for electric vehicles" suivant une présentation donnée à la conférence Ozone V à Paris le 8 décembre 1992 décrit un nouveau système de climatisation (refroidissement/chauffage) pour véhicules électriques, suivant le principe d'une pompe à chaleur chimique. Une telle pompe à chaleur chimique exploite un principe connu depuis l'antiquité, notamment la capacité d'un minerai tel que le zéolite d'absorber la vapeur d'eau. Lors de l'absorption de cette vapeur d'eau dans un circuit fermé, on entraîne l'évaporation de l'eau contenue dans un récipient formant partie dudit circuit, évaporation qui extrait de la chaleur d'évaporation de l'eau, ce qui résulte en une baisse de température de ladite eau. Durant l'absorption de la vapeur, le zéolite augmente sa température. De cette façon, l'absorption de la vapeur par le zéolite crée une unité refroidie et une unité chauffée, et les deux unités peuvent être utilisées en forme d'échangeur de chaleur pour refroidir ou chauffer respectivement de l'air que l'on passe à travers lesdits échangeurs de chaleur. 2 2723437 Evidemment, la capacité d'absorption du zéolite est limitée, et une fois qu'un degré désiré de chargement du zéolite est obtenu, la vapeur contenue dans le zéolite est dégagée par un surchauffement que l'on apporte au zéolite. La capacité de chargement du zéolite est une fonction de la température du zéolite et l'apport supplémentaire de chaleur au zéolite par un élément de chauffage extérieur o l'extraction de chaleur du zéolite par refroidissement de l'échangeur de chaleur qui contient à son intérieur ledit zéolite, commande l'opération du système, de façon à ce que le zéolite absorbe la vapeur lorsque sa température se trouve en-dessous du point d'équilibre pour le chargement actuel et pour obtenir la désorption de vapeur du zéolite lorsque sa température se trouve au- dessus dudit point d'équilibre. Un système de soupape qui est commandé de façon à permettre l'écoulement de la vapeur à partir du réservoir d'eau en direction du zéolite, ou bien à partir du zéolite en retour vers le réservoir d'eau est prévu pour permettre un acheminement de la vapeur dans le circuit correspondant aux phases consécutives d'absorption et de désorption du zéolite. La demande de brevet européen 0 307 297 décrit un système de réaction d'absorption et de désorption thermochimique entre un gaz et un solide dans lequel sont optimisés les points de température et de pression durant les différentes étapes d'opération afin de déterminer les paramètres optimaux d'opération pour un tel système. Dans un système d'air conditionné pour un véhicule, ou pour tout autre système d'air conditionné, on cherche l'optimisation du pouvoir de refroidissement ou de chauffage par unité de poids du dispositif utilisé, et cela nécessite l'utilisation d'un échangeur de chaleur entre le liquide, refroidi par sa propre évaporation, et le fluide porteur du froid tel que l'air qui, après être passé au travers dudit échangeur arrive dans l'habitacle de la voiture. Un tel échangeur de chaleur comporte 3 2723437 en principe une série de tubes parallèles comportant le liquide à évaporer, tubes qui portent à leurs surfaces extérieures, des ailettes de refroidissement à travers lesquelles passe l'air qui est destiné à être envoyé à l'intérieur de la voiture. Un tel échangeur de chaleur est très similaire à un radiateur classique d'une voiture dont l'opération se distingue d'un tel radiateur classique seulement du fait que la circulation du fluide de refroidissement de moteur pour un véhicule est une circulation continuelle, alors que la circulation de la vapeur dans une pompe à chaleur chimique telle que décrite ci-dessus est une circulation intermittente, comportant alternativement des phases d'absorption durant lesquelles le liquide s'évapore, et des phases de désorption suite auxquelles la vapeur est de nouveau condensée. La nature intermittente d'un tel circuit crée évidemment un changement continuel du niveau du liquide dans les tubes de l'échangeur de chaleur, niveau qui baisse continuellement lors d'une phase d'absorption/évaporation et qui remonte lors d'une phase de désorption/condensation. A partir du moment o le niveau du liquide baisse en-dessous de l'extrémité supérieure des tubes, la partie de la surface des tubes qui ne sont plus immergés dans le liquide ne participe plus à l'échange de chaleur entre le liquide froid et l'air qui est destiné à être refroidi, et de ce fait la surface effective d'échange de chaleur dans l'échangeur de chaleur d'évaporation/condensation ainsi que l'efficacité dudit échangeur diminuent progressivement avec la durée de la phase d'évaporation/absorption. De même, lors d'une phase de désorption/condensation la vapeur chaude qui sort de l'absorbant est acheminée dans le même échangeur d'évaporation/condensation dont le liquide est évaporé auparavant et la chaleur contenue dans ladite vapeur doit être extraite de la vapeur par le contact de ladite vapeur avec les parois intérieures des tubes de l'échangeur dont les parois 4 2723437 extérieures portent les ailettes de refroidissement qui permettent une transmission optimale de la chaleur dans les deux sens, c'est-à-dire pour refroidir l'air passant lors de la phase d'évaporation ou pour refroidir la vapeur chaude par l'air ambiant lors d'une phase de condensation. Il est évident, que l'efficacité de la transmission de chaleur lors de la phase de condensation est maximale si, lors de cette phase, la surface disponible à l'échange de chaleur entre la vapeur chaude et l'air refroidissant, reste un maximum. Toutefois, puisque le niveau du liquide monte en fonction de la condensation de la vapeur, cette surface d'échange de chaleur diminue, entraînant une baisse progressive de l'efficacité d'échange de chaleur durant cette phase. Le but de la présente invention est de proposer un dispositif de refroidissement/chauffage du type pompe à chaleur chimique qui élimine les inconvénients décrits ci-dessus et qui permet le maintien de l'efficacité de l'échange de chaleur au maximum durant les phases d'absorption/évaporation ainsi que durant les phases de désorption/condensation. Selon l'invention, ce but est obtenu par le fait que ledit premier échangeur de chaleur est lié à une chambre de stockage de liquide, à partir de laquelle le liquide peut être retiré par une pompe dans un conduit, liquide qui est ensuite réinjecté au moins durant des phases d'évaporation/absorption dans les parties supérieures dudit premier échangeur de chaleur afin de mouiller les surfaces d'échange de chaleur hors contact avec le liquide contenu dans ledit premier échangeur de chaleur et/ou dans ladite chambre de stockage. Selon une forme particulière de la présente invention, le premier échangeur de chaleur comporte une pluralité de tubes situés verticalement entre une tête distributeur et une base, lesdits tubes comportant à l'extérieur des ailettes d'échange de chaleur. 2723437 Alternativement, ce premier échangeur de chaleur peut comporter une pluralité de tubes situés horizontalement entre deux distributeurs latéraux, lesdits tubes comportant à l'extérieur des ailettes d'échange de chaleur. Dans la première variante, la tête distributeur et, dans la seconde variante, un des distributeurs latéraux, comportent un ensemble de buses d'arrosage servant à gicler le liquide sur les surfaces intérieures desdits tubes. De la même façon, le second échangeur de chaleur peut comporter des tubes situés horizontalement entre deux distributeurs latéraux et lesdits tubes comportent à leur extérieur des ailettes d'échange de chaleur. Alternativement le second échangeur de chaleur peut comporter des tubes verticaux situés entre une tête distributeur et une base, lesdits tubes comportant à leur extérieur des ailettes d'échange de chaleur. Les premier et second échangeurs de chaleur sont reliés par un conduit dans lequel est située une soupape de fermeture. Ledit conduit peut comporter en outre des capteurs de pression et de température et il peut être muni également d'une sortie de purge qui peut être fermée par une soupape de purge. Le matériau d'absorption, aussi appelé l'absorbant, qui est situé dans ledit second échangeur de chaleur, est typiquement choisi parmi le MnCl2, le CaCl2 et le zéolite, le liquide contenu dans le premier échangeur de chaleur étant choisi parmi le NH3 et de l'eau. Selon des formes d'exécution préférées de l'invention, le volume de la chambre de stockage est choisi tel qu'il peut contenir entre 50 et 100% du liquide lorsque l'absorbant est complètement déchargé. 6 2723437 Le volume de la chambre de stockage et le volume total de l'ensemble des tubes du premier échangeur de chaleur peuvent être choisis tels qu'à tout moment entre au moins 50% et 100% des parois internes des tubes se trouvent hors contact avec le liquide. L'invention sera maintenant décrite en se référant aux dessins, dont la figure 1 représente une vue schématique d'un dispositif selon l'invention comportant un échangeur de chaleur d'absorption/condensation et un échangeur de chaleur d'absorption/désorption, ainsi qu'un système de tubes reliant les deux, et la figure 2 représente une vue schématique d'une coupe verticale au travers de l'échangeur d'évaporation/condensation selon l'invention. En se référant maintenant à la figure 1, on voit un échangeur de chaleur d'évaporation/condensation 1 comportant une tête distributeur 16 et une base 15 entre lesquelles s'étend une pluralité de tubes 22 qui sont entourés par des ailettes de refroidissement 22'. D'autre part la figure 1 montre un second échangeur de chaleur d'absorption/désorption 2 comportant deux distributeurs latéraux 13, 14 ainsi qu'une pluralité de tubes 23 s'étendant entre les deux distributeurs, tubes 23 qui sont entourés par des ailettes de refroidissement 23'. Les deux échangeurs de chaleur 1 et 2 sont reliés par un système de conduits 3 comportant deux soupapes 8 et 9 par lesquelles la connexion fluidique entre les deux échangeurs de chaleur peut être interrompue ou permise. Le système de conduits 3 comporte en outre des éléments de mesure tels que des tubes de pitot 17 et 18, un capteur de 7 2723437 pression 21 ainsi qu'un capteur de température en forme de thermocouple 20 et une buse de venturi 19. Le système de conduits 3 comporte également une sortie de purge 12 susceptible d'être fermée ou ouverte par une soupape de purge 12' En principe, il serait suffisant de prévoir une seule soupape 8 ou 9 pour pouvoir ouvrir ou fermer la connexion entre les deux échangeurs de chaleur, cependant la prévision de deux soupapes 8 et 9 permet un accès sélectif soit à l'échangeur 1 ou à l'échangeur 2 lors d'une opération de purge. Les tubes 23 dans l'échangeur d'absorption/désorption 2 sont remplis d'une poudre d'un matériau absorbant tel que le MnC12, CaC12, zéolite ou autres, poudre qui présente la capacité d'absorber de la vapeur provenant du premier échangeur de chaleur au travers du système de conduits 3, ou bien de dégager de la vapeur pour l'envoyer dans le contresens au travers du système de conduits 3 vers le premier échangeur de chaleur 1 en fonction des paramètres qui sont commandés comme décrit plus loin. Le premier échangeur de chaleur 1 comporte en- dessous de sa base 15 une chambre de stockage de liquide 4 à partir de laquelle un conduit 6 mène à une pompe 5 dont le côté refoulement est relié à la tête distributeur 16 par un conduit 7. Le fonctionnement du dispositif selon la figure 1 est le suivant: En partant d'une situation o l'absorbant dans le second échangeur d'absorption/désorption 2 se trouve dans un état de chargement minimum, la chambre de stockage de liquide 4 est complètement remplie avec du liquide, et le volume total du liquide dans le circuit peut être choisi tel que soit la totalité des tubes 22 sont vides ou une partie inférieure seulement desdits tubes 22 sont remplis de liquide. Lors de l'ouverture des soupapes 8 et 9, la vapeur au-dessus du liquide dans les tubes 22 est aspirée par le matériau absorbant dans les tubes 23 du second échangeur de chaleur entraînant l'évaporation continue du liquide contenu dans la chambre de stockage 4, ou bien contenue initialement également dans les parties inférieures des tubes 22 du premier échangeur de chaleur 1, évaporation qui résulte en un refroidissement dudit liquide. Un fluide porteur de chaleur 10 qui traverse l'échangeur de chaleur 1 à l'extérieur des tubes 22 apporte de l'énergie afin de maintenir la température du liquide à l'intérieur de l'échangeur 1 à un niveau désiré, alors que le fluide porteur de chaleur 10 lui-même est refroidi et peut servir, par la suite, pour refroidir l'habitacle d'un véhicule. Cette phase d'évaporation et d'absorption continue jusqu'à ce que le degré de chargement du matériau d'absorption avec la vapeur provenant du premier échangeur de chaleur 1 atteigne une valeur maximum prédestinée, à la suite de quoi l'évaporation/absorption est terminée. Avant de pouvoir continuer de créer un pouvoir de refroidissement par évaporation/absorption comme décrit ci- dessus, la vapeur contenue dans l'absorbant doit être désorbée et recondensée afin de restituer la capacité d'absorption de l'absorbant. La phase d'opération qui suit la phase d'évaporation/absorption est donc commencée par une fermeture d'au moins une des soupapes 8 ou 9, alors que l'absorbant dans le tube 23 est chauffé par un moyen de chauffage extérieur, non représenté, à une température qui dépasse le point d'équilibre entre l'absorption et la désorption de vapeur par l'absorbant, et lorsque la température désirée est atteinte, la ou les soupapes 8 et/ou 9 sont réouvertes afin de permettre que la vapeur sorte de l'échangeur 2 sous une pression supérieure à celle qui règne dans l'échangeur 1 et la vapeur chaude arrivant dans l'échangeur 1 est refroidie et recondensé par le contact avec les parois internes des tubes 22 qui sont refroidies à partir de leur extérieur par le fluide 10. Durant cette phase, le fluide 10 ne peut pas être utilisé comme moyen de refroidissement, mais il doit être soit dégagé en tant que éliminateur de chaleur ou dans le cas o le dispositif est utilisé comme moyen de chauffage, cet air 10 dans la phase de condensation peut être utilisé comme moyen de chauffage. Durant cette phase de condensation, le liquide recondensé tombe dans la chambre de stockage 4, qui est située en-dessous des tubes 22, de façon à éviter une immersion des parois intérieures des tubes 22 pour permettre de maintenir une surface d'échange de chaleur aussi grande que possible durant cette phase, et ceci pour effectuer la recondensation du liquide dans un minimum de temps. Comme exposé plus haut, durant la phase d'évaporation/absorption, au moins la plus grande partie des parois intérieures des tubes 22 se trouve au-dessus du niveau de liquide suite à la disparition de liquide par évaporation ou, le cas échéant, parce que la chambre de stockage 4 est de dimension suffisamment grande pour contenir la totalité du liquide, et, dans un dispositif de l'art antérieur le liquide disponible soit dans la chambre de stockage 4 ou dans la région inférieure des tubes 22 se refroidit suite à l'évaporation jusqu'au point de solidification. Bien entendu, une telle baisse de température du liquide doit être évitée car la pression de vapeur au-dessus d'un liquide solidifié est infiniment plus petite que celle sur le liquide, ce qui entrainerait un arrêt de la phase d'évaporation/absorption. La température du liquide est donc maintenue par le fluide 10 à une valeur suffisamment élevée pour éviter la solidification du liquide tout en permettant de suffisamment refroidir le fluide 2723437 pour obtenir un effet de refroidissement de l'intérieur de l'espace que l'on souhaite refroidir par ce dispositif. Dans cette phase, il serait évidemment optimal de laisser la totalité des tubes remplis de liquide afin d'obtenir une surface d'échange de chaleur entre le fluide 10 et le liquide aussi grande que possible, pour ainsi permettre une opération de refroidissement à capacité maximum, alors que la prévision d'une quantité de liquide suffisante pour maintenir tous les tubes remplis jusqu'à la saturation de l'absorbant entraînerait dans la phase de condensation, des conditions o la vapeur qui retourne de l'échangeur 2 vers l'échangeur 1 ne trouverait aucune surface d'échange de chaleur avec le fluide refroidissant pour permettre sa recondensation. Dans les anciens systèmes de ce type, on avait alors prévu deux échangeurs différents pour assumer la double fonction du simple échangeur 1 selon la figure 1, un premier échangeur servant de condensateur, le second échangeur servant comme évaporateur et les deux échangeurs étant séparés par une soupape de fermeture. Selon l'invention on a prévu un moyen qui permet de trouver des conditions optimales à la fois pour la phase d'évaporation ainsi que pour la phase de condensation dans un seul échangeur de chaleur, moyen qui permet dans la phase d'évaporation de maintenir le liquide en contact avec la totalité des parois intérieures des tubes 22 alors que dans la phase de condensation la quasi totalité de la surface intérieure des tubes 22 est maintenue hors contact avec le liquide. Ce moyen est constitué par les éléments 5,6 et 7 de la figure 1, qui permettent d'extraire du liquide de la chambre de stockage 4 par une pompe 5 au travers d'un conduit 6, et ensuite réinjecter ce liquide par un conduit 7 dans la tête distributeur 16 de l'échangeur 1 pour maintenir un film de liquide en contact avec les parties non-immergées des parois intérieures des tubes 22 durant les phases d'évaporation, film qui évapore de préférence 11 i 2723437 par rapport au liquide contenu dans la chambre de stockage 4 en réponse à l'apport de chaleur par le fluide 10. De cette façon, les parois intérieures des tubes 22 sont à tout moment maintenues en contact avec le liquide sur toute leur surface intérieure et la capacité de transmission de chaleur à partir du fluide 10 jusqu'au liquide est au maximum. Durant la phase de condensation, la pompe 5 peut être arrêtée afin de permettre à la vapeur chaude en provenance du second échangeur de chaleur 2 de se mettre en contact intime avec les parois intérieures des tubes 22 pour se refroidir et recondenser. Evidemment, la température d'entrée du fluide 10 est pratiquement la même durant les phases d'évaporation et les phases de condensation, cette température étant simplement la température de l'air ambiant. Cette température étant supérieure à la température du liquide refroidi durant la phase d'évaporation, le fluide 10 chauffe le liquide refroidi en se refroidissant alors que dans la phase de condensation, cette température est inférieure à la température de la vapeur dégagée du second échangeur de chaleur 2 et dans ce stade, le fluide 10 refroidit la vapeur en se chauffant. La figure 2 montre schématiquement une coupe au travers d'un échangeur de chaleur d'évaporation/condensation tel que l'échangeur 1 de la figure 1, les mêmes numéros de référence ayant été utilisés dans la figure 1 pour des composantes qui ont été également illustrées en figure 1. Dans la figure 2, on distingue une pluralité de tubes 22 situés entre une tête distributeur 16 et une base 15, la base 15 comportant un carter 45 muni d'ouvertures correspondant aux extrémités inférieures des tubes 22. Le carter 45 est fermé de son côté inférieur par une plaque 46 comportant une ouverture centrale 47 qui permet la communication du liquide contenu dans 12 2723437 l'intérieur du tube 22 et dans la chambre 48 qui est arrangée en-dessous de la base 15. Dans une partie inférieure de la chambre 48, on a prévu une sortie consistant en un tube 6 qui est fixé à la paroi de la chambre 48 au moyen d'un écrou 50 de façon à fermement maintenir la paroi de la chambre 48 entre un bourrelet d'extrémité du tube 6 et lui-même. La tête distributeur 16 comporte un carter 27 dont la surface inférieure est munie d'une pluralité d'ouvertures correspondant aux extrémités supérieures du tube 22 ainsi qu'un couvercle comportant une partie annulaire 26 ainsi qu'une partie conique 33, cette dernière comportant à son extrémité supérieure une partie cylindrique 25 et une partie annulaire 24, la partie cylindrique 25 comportant un filetage extérieur pour recevoir un écrou 30 dont la surface radiale comporte un trou central permettant le passage d'un tube 3 qui sera maintenu par un joint 31 qui s'écrase, lors du serrage de l'écrou 30, entre la partie annulaire 24, la partie cylindrique 25 et la surface radiale de l'écrou 30. De façon alternative, les conduits 6 et 3 peuvent aussi être soudés sur les tôles qu'ils traversent. En outre, la partie conique 33 est traversée par un tube 32 dont la fixation contre la partie 33 est obtenue par deux écrous 35 et 36 qui sont vissés sur le tube 32 à l'aide d'un filetage extérieur du tube 32, filetage qui permet en outre la connexion du conduit 7 sur l'extrémité libre du conduit 32 au moyen d'un écrou 34. Evidemment, les deux extrémités opposées des tubes 7 et 32 sont rendues étanches par un joint 34' de la même façon que l'on a rendu étanches les connexions entre les tubes 32 et la paroi conique 33 et le tube 6 et la paroi de la chambre 48, o les joints d'étanchéité ne sont pas illustrés. 1 3 2723437 Une communication fluidique 52 à partir du tube 6 à l'extrémité inférieure de la chambre 48 jusqu'au conduit 7 dont l'arrivée du liquide représentée par la flèche 53 n'est pas illustrée en détail, correspond aux conduits 6 et 7 et à la pompe 5 de la figure 1. L'extrémité inférieure du tube 32 débouche dans une chambre de distribution de liquide 28 qui est suspendue sur la partie annulaire 26 du couvercle du carter 27, chambre de distribution 28 qui porte à sa paroi inférieure une multitude de buses de giclage 37 qui sont positionnées et orientées afin de gicler le liquide arrivant par le conduit 7 à l'intérieur des tubes 22 dont les parois intérieures 38 se trouvent en dehors du contact avec le liquide 60, dont le niveau supérieur peut se situer soit dans les parties inférieures des tubes 22 ou bien complètement en-dessous de ces tubes, afin de créer un film 51 le long de ces parois pour obtenir une évaporation efficace du liquide, à savoir des films 51 lorsque le fluide 10 traverse l'échangeur de la figure 2 entre les tubes 22 o se trouvent des ailettes d'échange de chaleur. Il est évident que les parties 40 des parois intérieures des tubes 22 qui sont immergées dans le liquide 60 participent également à l'échange de chaleur entre le fluide 10 et le liquide 60, alors que les parties 38 des parois intérieures des tubes 22 ne contribuaient en rien à cet échange de chaleur si les films 51 qui sont créés par le liquide qui est giclé en 49 dans les parties supérieures des tubes 22 étaient absents. Bien évidemment, on pourrait prévoir une chambre de stockage de liquide au-dessus de l'échangeur de chaleur illustré en figure 2, pour garantir le maintien des tubes 22 en état d'immersion complète afin d'optimaliser de cette façon aussi l'échange de chaleur entre le fluide 10 et le liquide 60, par contre cette disposition éliminerait toute possibilité d'utilisation du même échangeur comme échangeur de condensation lorsque l'on cherche une surface de contact aussi grande que possible entre la vapeur chaude qui arrive par le conduit 3 et le fluide 10. 14 2723437 De cette façon, les moyens selon la présente invention permettent plus qu'une simple optimisation du rapport des surfaces en et hors contact avec le liquide durant les phases d'évaporation et de condensation, car on obtient des conditions optimales dans chacune de ces phases. L'exemple du tableau 1 suivant décrit un dispositif selon l'invention en comparaison avec un dispositif classique comportant les mêmes dimensions sans les moyens selon l'invention. | '>15E-0Z O j!-i!;odstp 1lp) llO. SPTOd uoT'dioosp ap aseqd el:ueinp iecl w 00-O0i: lOUetpFL '0I N:â{TU8 IT:IIN uoTldiosgp/uolTdiooqepl) na6uetlDg, suep inad^A Pl ap uossa:id Tuq t Ou -: [oueq-'oEII uolidiosqe,p acetljdT que1np l a2Iq 8-t: úIIN uold.osgp/uoTldIosqLqup.na6uetl3g,I suep inad^A el ap uoTsSaid N ___ _ _ _-__ _ _ DOOZ e D OL uo,-jdiosGp ap aseftcd er ap unj eL V jueqlosq,-r ap atnhr1idwai, (D qUi e OT-) On[DTtaI(dE3urle uoi-dIosp ap asvLd el ap 1n1qp nu jueqiouqUr ap aixnierdwDa % nfl-iuafei np puaclap jueuq:rsqu, l ap uInD wtxiui 4uabur2e4D O LUlOq'- ap lVlTTUT IuawabJetqD D00oZIT-çSuot-. dciouqpp asoetd aurp uvj I[ e.ueqioCqI,l' ap ainnigduwa1 (Do52 se OT-) anbdT:Idswe uoi.cdJogcBp asetl? aunlap nnlQp ne -ueq1osqul ap a1nieUgdwaL (I Dol0-l) I nuLeqiosqe,p awnloA sain sp ainaTl;yjut 2rP t Oi puaudgix-X., v iocduc! IH1(UU no i)'iod-Addp 'id LO) ujl u{ u apnrib-r til) niuaAlN uauclrn- uoap a nai lgjuT.lwugilXaJ, O ap DI q- iTd e auinsaui no; t?-euodu[,ogpp a, p dd T a np use t, qg ne aqnl aol suep apanb I np n'aAN (lotlRLpLlu 'c/II) EúHN apnnbnI np arnleN (01-1) Dasptw ú eduiod e? ap DDq9cl D'o0+ T-0 DoOI+ e Ol- uo T -el odoAela,p osetld aun, p:U lnq9pnp 'uqlUI ap a:nqe:gdwau', (o 01+'e - 2nabueqDg apTnlj np ainWeraduwal4 (0'5-0'1) zw 9'[1 &aqnl sap alejol aovja nS (SZ-OI) w"]u oz _ aqnu sap aauweiA (I O-ol) w oz (OOS-OOT) uww osz eaqnl Gap inanbuoq (0ú- 0I)61 -. uoilesUapUoD/uoidiodq^,p anabueqDgl ap naqnsaTp naIWON (0I-01)61/iI 1 6 1i6 2723437 Résultats I. Sans les moyens de l'invention: 1) durée d'une phase d'évaporation/absorption entre les valeurs de chargement de l'absorbant mentionné ci-dessus: 6h 2) énergie transmise entre le fluide 10 et le liquide durant la phase d'évaporation/absorption: 6 kWh 3) pouvoir de refroidissement: 1 kW 4) pouvoir de refroidissement par kg du dispositif: 0,04kW/kg II. Avec les moyens de l'invention: 1) durée d'une phase d'évaporation/absorption entre les valeurs de chargement de l'absorbant mentionné ci-dessus: 3h 2) énergie transmise entre le fluide 10 et le liquide durant la phase d'évaporation/absorption: 6 kWh 3) pouvoir de refroidissement: 2 kW 4) pouvoir de refroidissement par kg du dispositif: 0,1 kW/kg La présente invention a été décrite ci-dessus en se référant à une forme possible d'exécution étant entendu qu'elle n'est pas limitée aux détails de cette forme d'exécution ni aux détails illustrés dans les figures, de nombreuses améliorations et modifications pouvant être apportées par l'homme du métier sans sortir de l'esprit de l'inventi17 2723437 A titre d'exemple pour d'éventuelles modifications que l'on pourrait apporter à l'invention sans sortir de son esprit, on pourrait mentionner que les tubes 22 dans le premier échangeur de chaleur pourraient être orientées de façon horizontale avec des buses de réinjection situées des deux côtés des tubes, aussi bien que les tubes 23 du second échangeur de chaleur pourraient être orientées de façon verticale. Il est clair également que le liquide dans le premier échangeur 1 autant que l'absorbant dans le second échangeur 2 pourraient être situés à l'extérieur des tubes 22 et 23 respectivement, alors que les fluides 10 et 11 passent au travers des tubes. Dans ce cas, évidemment, l'extérieur des échangeurs i et 2 devrait être fermé par un carter pour contenir le liquide dans le cas de l'échangeur 1 et pour contenir l'absorbant et la vapeur dans le cas de l'échangeur 2. D'autres modifications seront possibles comme suit: Le réservoir de refrigérant qui a été représenté dans les figures en dessous de l'échangeur d'évaporation pourrait être positionné à côté ou à l'intérieur de l'échangeur séparé de celui-ci par une paroi et l'échangeur d'évaporation comporterait alors un moyen de commande pour le flux de liquide entre le réservoir et le haut de l'échangeur, contrôlé par le niveau de liquide pour assurer que la quantité nécessaire de liquide est giclée dans le haut de l'échangeur en venant du réservoir, la pompe étant commandée en conséquence. Ledit capteur peut être une simple soupape flottante ou une électrovanne reliée au capteur de niveau. 18 2723437 REVENDICATIONS 1. Dispositif de refroidissement/chauffage du type pompe à chaleur chimique, comportant un premier échangeur de chaleur (1) dit échangeur de chaleur d'évaporation/condensation et un second échangeur de chaleur (2) dit échangeur de chaleur d'absorption/désorption, ledit premier échangeur de chaleur contenant un liquide (60) en contact, au moins temporairement avec une surface (38) d'échange de chaleur du premier échangeur de chaleur, ledit liquide étant susceptible de s'évaporer sous l'effet aspiratoire d'un matériau absorbant contenu dans ledit second échangeur de chaleur (2), caractérisé en ce que ledit premier échangeur de chaleur (1) est lié à une chambre (4) de stockage de liquide, à partir de laquelle le liquide (60) peut être retiré par une pompe (5), dans un conduit (6, 7), liquide (60) qui est ensuite injecté au moins durant des phases d'évaporation/absorption dans les parties supérieures (16) dudit premier échangeur de chaleur (1) afin de mouiller les surfaces (38) d'échange de chaleur hors contact avec le liquide contenu dans ledit premier échangeur de chaleur. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier échangeur de chaleur (1) comporte une pluralité de tubes (2) situés verticalement entre une tête distributeur (16) et une base (15), lesdits tubes (22) comportant à l'extérieur, des ailettes (22') d'échange de chaleur. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier échangeur de chaleur (1) comporte une pluralité de tubes situés horizontalement entre deux distributeurs latéraux, lesdits tubes comportant à l'extérieur des ailettes d'échange de chaleur. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que la tête distributeur (16) ou au moins un des distributeurs latéraux comporte un ensemble de buses d'arrosage (37) servant à gicler le liquide (60) sur les surfaces intérieures (38) desdits tubes (22). 19 2723437 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ledit second échangeur de chaleur(2) comporte des tubes (23) situés horizontalement entre deux distributeurs latéraux (13, 14), lesdits tubes (23) comportant à l'extérieur des ailettes (23') d'échange de chaleur. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ledit second échangeur de chaleur (2) 0 comporte des tubes verticaux situés entre une tête distributeur et une base, lesdits tubes comportant à leur extérieur des ailettes d'échange de chaleur. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que lesdits premier (1) et second (2) échangeurs de chaleur sont reliés par un conduit (3) comportant une soupape de fermeture (8, 9). 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit conduit (3)comporte des capteurs de pression (21) et de température (20). 9. Dispositif selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que ledit conduit comporte une sortie de purge (12) fermée par une soupape de purge (12'). 10. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le matériau d'absorption contenu dans les tubes (23) du second échangeur de chaleur (2) est choisi parmi le MnCl2, le CaCl2 et le zéolite et Na2S, etc., le liquide (60) contenu dans le premier échangeur de chaleur (1) étant choisi parmi le NH3 et de l'eau et l'éthanol etc. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le volume de la chambre de stockage (4) est choisi de telle façon qu'il peut contenir de 50 à 100% du liquide (60) lorsque l'absorbant est complètement déchargé. 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que le volume de la chambre de stockage (4) et le volume total de l'ensemble de tubes (22) du premier échangeur de chaleur (1) sont choisis de façon telle qu'à tout moment au moins 50% et % des parois internes (38) des tubes (22) se trouvent hors contact avec le liquide (60). 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la chambre de stockage (4) est située en dessous du premier échangeur de chaleur (1), de sorte à ce qu'elle crée un volume de liquide en bas de l'échangeur (1), volume dans lequel plongent les tubes (22) dudit échangeur (1) à partir du haut. 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la chambre de stockage est située à côté ou à l'intérieur de l'échangeur de chaleur (1), séparé de celui-ci par une enceinte entourant ladite chambre de stockage, un moyen de mesure de niveau de liquide dans l'échangeur (1) étant prévu qui commande l'avancée de liquide à partir de la chambre de stockage vers la partie haute de l'échangeur. 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que le moyen de mesure est une soupape flottante qui commande un moyen de fermeture/ouverture situé dans un conduit reliant la chambre de stockage avec la partie haute de l'échangeur de chaleur (1).