Brevet FR2733091A1 — publié le 19961018

La présente invention concerne un répondeur hyperfréquence à réflectivité électriquement contrôlable et ses diverses applications. On connaît des répondeurs essentiellement passifs constitués par un trièdre de surfaces réfléchissantes pouvant être utilisés notamment comme balise. De tels répondeurs peuvent être comparés aux systèmes catadioptriques de signalisation visuelle. L'invention a pour objet un répondeur hyperfréquence à réflectivité électriquement et avantageusement progressivement contrôlable qui, du fait de son activation, peut servir à de nombreuses et diverses applications. En particulier, comme il apparaîtra plus clairement de la description qui suivra, le répondeur actif de l'invention permet la transmission de signaux codés, c'est-à-dire d'informations et peut être utilisé également pour la création de leurres électromagnétiques permettant par exemple le détournement de missiles guidés par radar. Un répondeur conforme à l'invention se caractérise en ce qu'il est constitué essentiellement de trois réseaux de fils-diodes disposés selon un trièdre et commandés simultanément électriquement en transparence ou en réflexion selon l'état de réponse souhaité du répondeur, chaque réseau ensoi connu comprenant au moins un sous-réseau de rangées de fils ou tron çons de fils conducteurs sensiblement parallèles dirigées selon une direction générale locale X, lesdits fils étant interrompus de distance en distance par des éléments de résistance contrôlables, variables, tels en particulier que des diodes, le réseau étant réfléchissant lorsque les courants traversant les fils sont sensiblement nuls et transparent lorsque lesdits courant sont importants. Avantageusement, le réseau est constitué de mailles quadrillées par le fait qu'à un sous-réseau de fils diodes dirigés localement selon la direction générale X, on associe un sous-réseau équivalent de fils diodes dirigés localement selon une direction sensiblement orthogonale Y. Le réseau est ainsi insensible à la direction de polarisation de l'onde électromagnétique reçue et fonctionne donc quelle que soit la direction du champ électrique ?dans l'espace. Selon une première application d'un répondeur du type général susmentionné, on module le coefficient de réflectivité des trois réseaux du trièdre par une commande correspondante des courants traversant les réseaux de façon à réfléchir un signal modulé en amplitude et/ou en fréquence selon la commande électrique appliquée. I1 apparaît donc qu'un répondeur "éclairé" par un faisceau hyperfréquence pourra renvoyer en direction de la source "d'éclairement" un message modulé en amplitude et/ou en fréquence chargé de l'information à transmettre. Bien entendu, cette information peut être selon toute technique classique connue convenablement codée de façon à ne pouvoir être déchiffrée que par les engins autorisés. Un tel répondeur permet ainsi de constituer des moyens d'identification à la fois sQrs, économiques et précis qui pourront trouver de larges domaines d'application, notamment dans l'aviation civile et militaire. Selon une autre caractéristique du répondeur de l'invention, on associe au trièdre des trois réseaux susmentionnés , un réseau supplémentaire formé de façon identique à chacun des trois réseaux du trièdre qui vient recouvrir sur toute sa surface l'angle d'ouverture du trièdre, ce réseau supplémentaire étant avantageusement conformé avec une courbure convexe, par exemple de forme générale sensiblement sphérique. Si l'on commande en transparence le réseau supplémentaire, il apparaît que sa présence ne modifie pas le fonctionnement du répondeur. Par contre, si on commande ce réseau supplémentaire en réflexion, tout faisceau hyperfréquence qui viendra le frapper sera réfléchi dans toutes les directions de l'espace, rendant dans ce cas en quelque sorte "invisible" le répondeur en question. Ainsi, peut-on à volonté "camoufler" le répondeur aux moments opportuns si sa présence ne doit pas être décelable. Dans une application à l'identification, comme mentionné ci-dessus, on pourra associer au- répondeur une commande déclenchée par tout moyen approprié, de préférence codé, qui mettra en route la séquence de modulation programmée du répondeur et commandzzaen transparence le réseau supplémentaire susmentionné. Ainsi, des engins autorisés pourront interroger le répondeur à partir d'une clé et recevoir en réponse un message codé, alors que pour les engins non autorisés ne possédant pas la clé d'interrogation, le répondeur sera invisible. Selon une autre application du répondeur à la création de leurres électromagnétiques, en particulier pour le déroutage de missiles, on associe entre eux plusieurs répondeurs, on détermine la position et la direction du missile, et on commande la modulation de chaque répondeur de façon à créer au niveau du missile un front de phase local dont la normale dévie par rapport à la direction de la cible sur laquelle se dirigeait le missile. En modifiant ainsi localement la direction du front de phase de l'onde reçue par le missile en réponse au faisceau d'éclairement qu'il dirige sur les répondeurs, on dévie le missile de la direction réelle qu'il devrait suivre pour atteindre sa cible. L'invention, sa mise en oeuvre et ses applications apparaîtront plus clairement à l'aide de la description qui va suivre faite en référence aux dessins annexés donnés uniquement à titre d'illustration et dans lesquels - Les figures 1, 2 et 3 montrent de façon schématique un répondeur conçu selon l'invention et la réponse qu'il réfléchit selon l'état dans lequel il est commandé - La figure 4 montre comme les figures précédentes un répondeur équipé d'un réseau de commande supplémentaire;; - La figure 5 montre à plus grande échelle et schématiquement une portion de surface d'un réseau pouvant être utilisé pour constituer un répondeur conforme à l'invention - La figure 6, montre des courbes illustrant la réflectivité du répondeur selon la commande électrique appliquée aux réseaux qui le constituent - La figure 7, illustre schématiquement un exemple d'application du répondeur à la constitution de balises d'identification; - La figure 8, illustre comme la figure 7 une variante de commande des balises; - La figure 9, est un schéma illustrant la propagation du front de phase des signaux de ré-émission de deux balises; - La figure 10, illustre de façon schématique l'application de répondeurs conformes à l'invention pour la création de leurres électromagnétiques; - La figure 11, montre à plus grande échelle le détail encerclé XI à la figure 10. On se reportera tout d'abord aux figures 1, 2 et 3 dans lesquelles on a schématisé un répondeur constitué essentiellement de trois réseaux de fils diodes disposés selon les trois plans 1, 2, 3 d'un trièdre d'angle au sommet 0. Dans les dessins, le trièdre est un trièdre trirectangle correspondant à 1/8ème de sphère. L'angle solide d'ouverture du trièdre intéresse donc le huitième de l'espace. Conformément à l'invention, chaque plan 1, 2, 3 du répondeur est un plan à réflectivité progressive contrôlable, étant constitué d'un réseau de fils-diodes par exemple d'un type qui sera ci-après décrit. Dans l'état nO 1 illustré à la figure 1, chaque plan du trièdre a une réflectivité sensiblement égale à 100% . En d'autres termes, un faisceau incident d'ondes hyperfréquence 4 tombant sur le répondeur R par exemple sur le plan de réflexion 1 est réfléchi sensiblement sans perte sur le plan 2 comme illustré en 5 et renvoyé dans la direction 6 sensiblement parallèle au faisceau incident 4. Le signal de ré-émission constitué par le faisceau de retour 6 est puissant et bien dirigé en retour vers l'émetteur, par exemple un radar d'avion interrogeant le répondeur R formant balise. Dans l'état illustré à la figure 2, les plans 1, 2, 3 du répondeur sont commandés électriquement de façon que ces plans soient transparents aux ondes hyperfréquence reçues. En d'autres termes, la réflectivité des trois plans du triède est sensiblement nulle. Dans ces conditions, le faisceau 4 d'ondes hyperfréquence tombant sur le plan 1 du répondeur le traverse comme illustré en 4' sans être pratiquement réfléchi sur ce plan. La très faible énergie réfléchie, et qui, avec des panneaux constitués comme il sera décrit plus loin est inférieure à 1/100ème de l'énergie reçue, est renvoyée selon la direction 5, et cette énergie traverse pratiquement le plan 2 comme illustré en 5', de sorte que le faisceau réfléchi 6 présente une énergie en pratique négligeable. Dans un tel état, le répondeur devient "invisible" du fait de sa "transparence". Conformément à une caractéristique importante de l'invention, le coefficient de réflectivité des plans 1, 2, 3 constituant le répondeur R, peut être commandé de façon à être non seulement voisin de 100% (cas de la figure 1) ou de 0% (cas de la figure 2) mais également pour prendre toute valeur intermédiaire . A la figure 3, on a représenté un état intermédiaire dans lequel on a supposé que le coefficient de réflectivité de chaque plan était égal à sensiblement 50%. Dans de telles conditions, le faisceau 4 tombant sur le plan 1 se divise en un faisceau 4' qui traverse le plan 1 et en un faisceau-5 réfléchi par ce même plan, ces deux faisceaux ayant sensiblement même énergie. De la même façon, le faisceau 5 se divise en tombant sur le plan 2 du répondeur en un faisceau 5' transmis et en un faisceau 6 réfléchi d'intensité sensiblement égale, de sorte que le faisceau 6 réfléchi par le répondeur ayant même fréquence que le faisceau 4 émis présente une amplitude sensiblement diminuée des 3/4 comme schématisé aux dessins. On comprend qu'à partir du moment où l'on dispose de plans 1, 2, 3 à réflectivité progressivement contrôlable, il est possible de moduler à volonté l'intensité du faisceau d'ondes hyperfréquence 6 réfléchies à partir du faisceau d'ondes hyperfréquence 4 reçu. En outre, si, comme c'est le cas, selon l'invention, la commande de modification de réflectivité des plans du répondeur peut se faire avec une grande agilité, il devient possible de moduler l'amplitude des signaux ré-émis pour fournir toute information correspondante voulue. En outre, compte tenu des fréquences rapides considérées, il est possible de travailler le signal renvoyé en modulation de fréquence si désiré. Si l'on se reporte maintenant à la figure 4, on aperçoit un répondeur R du même type que celui décrit aux figures précédentes mais comportant, outre les trois plans à réflectivité variable 1, 2, 3 une surface 7 conformée en forme générale de calotte de sphère venant recouvrir tout l'angle d'ouverture du répondeur. Cette surface 7 est formée d'un réseau de caractéristiquesidentiquesà celles des réseaux constituant les trois plans à réflectivité contrôlable 1, 2, 3 du répondeur. I1 apparaît qu'avec ce réseau supplémentaire 7, il est possible d'obtenir un nouvel effet de réflectivité contrôlable. Lorsque le réseau 7 est commandé électriquement en transparence, le répondeur se comporte comme si cette surface n'existait pas. Par contre, lorsque le réseau supplémentaire 7 est commandé de façon que la surface 7 soit réfléchissante, un faisceau d'ondes incident 4 sera réfléchi à la surface de la calotte 7 et renvoyé vers l'extérieur comme schématisé en 8, la courbure convexe de la surface 7 faisant que l'émetteur, par exemple le radar d'un avion cherchant à localiser le répondeur ne recevra pratiquement aucun signal en retour, le répondeur étant dans cet état "invisible". On se réfèrera maintenant à la figure 5 dans laquelle on a illustré un mode de réalisation pratique du réseau permettant de constituer les surfaces des plans 1, 2, 3 du répondeur et de la calotte deprotection 7. Le réseau représenté à la figure 5, repéré dans son ensemble en 10, est constitué de deux sous-réseaux de fils chargés de diodes (ou fils-diodes) associés dirigés respectivement selon une direction générale X et selon la direction générale orthogonale Y. De façon pratique, on peut constituer sur une seule et même face d'une plaque support d'un matériau plastique de qualité appropriée (non représentée) , par exemple selon la technique des circuits imprimés une grille de mailles carrées de côté r/2 ( A étant la longueur moyenne de l'onde électromagnétique qui sera reçue par le répondeur), chaque noeud de la grille étant occupé par une plaquette métallique conductrice en forme générale de pastille annulaire . Chaque pastille est elle-même subdivisée en deux demi-pastilles repérées respectivement Ps (plaquette supérieure hachurée horizontalement) et Pi (plaquette inférieure hachurée verticalement) séparées électriquement l'une de l'autre par un intervalle ou une coupure. A partir de ces plaquettes, il est possible de réaliser l'alimentation électrique de tous les tronçons de fils réunissant deux à deux chaque plaquette adjacente, d'un seul côté d'une même plaque support, de sorte que, en alimentant le réseau 10 par une de ses tranches (à gauche sur la figure) comme repéré par les signes +, et en collectant l'alimentation sur l'autre tranche (à droite sur la figure) comme repéré par les signes(-), il est possible d'alimenter chaque tronçon de mailles quadrillées chargé d'une diode.Sur la figure, on a repéré de façon particulière pour permettre d'en suivre plus facilement le cheminement un trajet de courant continu selon la ligne X3, X' Avec une telle construction, il apparaît a) que lorsque le réseau est alimenté en courants forts, par exemple des intensités de l'ordre de 20 milliampères, un tel réseau est parfaitement transparent vis à vis des ondes hyperfréquence qui le traversent b) que, lorsque le réseau n'est pas alimenté en courant électrique , un tel réseau se comporte comme une surface parfaitement réfléchissante vis à vis d'un faisceau d'ondes hyperfréquence de longueur d'onde ss considérée , le coefficient de réflectivité étant nettement supérieur à 99 ;; c) si l'on assure une alimentation en courants faibles du réseau, c'est-à-dire intermédiaires entre une intensité nulle et une intensité forte (20 milliampères devant être considéré comme une intensité forte), on obtient un coefficient de réflectivité intermédiaire qui décroît au fur et à mesure que l'intensité du courant traversant le réseau est plus élevée. Pour fixer les idées, on donnera ci-après un exemple de construction d'un réseau maillé destiné à fonctionner en étant centré sur une fréquence moyenne de 9 000 MHZ (bande de fréquence X). A la fréquence considérée, on obtient donc une longueur d'onde > égale à 3, 3 cm, soit une largeur de maille > /2 voisine de 1,7 cm. Les diodes utilisées sont du type PIN 5082-3080 présentant une capacité totale de 0,21 pF à moins de 50 volts et une tension de claquage supérieure à 350 volts pour un courant de 10 microampères. Un réseau ainsi conçu présente un coefficient de réflectivité qui varie essentiellement suivant l'intensité du courant qui traverse les mailles du réseau et accessoirement en fonction de la fréquence de l'cnde reçue. La figure 6 exprime précisément les résultats correspondants. A la figure 6, on a illustré en ordonnées en décibels la perte de signal par transparence d'un tel réseau en fonction de la fréquence portée en abscisses et pour des courbes d'isocourant La courbe i = 0 illustre qu'à la fréquence de 9 000 MHZ, la perte de transmission du signal à la traversée du réseau est de l'ordre de 30dB. Ceci signifie que 1% seulement du signal traverse le réseau, 99% du signal étant réfléchi. Au voisinage des fréquences 8000 et 10 000 Herz, on voit que la perte de transmission à la traversée du réseau est de l'ordre de 12 dB, ce qui signifie qu'environ 10% de la puissance du signal traverse le réseau, tandis que 90% de cette puissance est réfléchie. Pour un courant fort voisin de 20 milliampères, on constate que la perte du signal à la transmission du réseau est inférieure à 0,2 dB, ce qui signifie qu'au moins 99% de la puissance du signal traverse le réseau librement, moins d'1% étant réfléchi. Une courbe intermédiaire tracée pour l'intensité i = 0,2 milliampères montre que pour une telle intensité, le coefficient de réflectivité autour de la fréquence de 9 000 MHZ est de l'ordre de 902. Sur la figure 6, on n'a pas tracé d'autre courbe pour ne pas surcharger la figure, mais toutes les valeurs intermédiaires peuvent être obtenues en faisant varier progressivement l'intensité du courant traversant les mailles du réseau. Dans une application où le répondeur présentera une largeur d'ouverture L comme repéré à la figure 1 de l'ordre de 17 cm, le répondeur apparaîtra avec une surface équivalente de 10m2 pour une intensité de courant nulle, réduite à 2m2 pour une intensité de courant de 2 milliampères et réduite à 0,1 m2 pour une commande de courant de 20 milliampères, ces valeurs n'étant données qu'à titre d'exemple et dépendant des paramètres de construction du réseau et des diodes utilisées. A ce niveau de la description, il est important de noter que l'expérience montre que les résultats ne sont pas sensiblement modifiés même pour des variations importantes d'incidence par rapport au plan de réflexion du réseau de l'orientation dans l'espace des vecteurs E et H de l'onde incidente. On notera qu'avec la conformation du réseau tel qu'illustré à la figure 5, il n'y a aucune difficulté à conformer le réseau selon toute surface désirée, et par exemple à lui conférer une forme de calotte sphérique pour venir constituer un réseau tel que répéré 7 à la figure 4. On se reportera maintenant à la figure 7 pour illustrer une utilisation du répondeur de l'invention. A cette figure, on a schématisé un répondeur R vers lequel ou au voisinage duquel se déplacent des avions 11, 12, 13. Chaque avion envoie vers le répondeur un signal continu tel que schématisé 14, 15, 16, par exemple dans la bande de fréquence X (9 000 MHZ) considérée. Si le répondeur est contrôlé de façon que des courants modulés traversent ses trois réseaux 1, 2, 3, les signaux réfléchis vers chacun des avions émetteurs seront modulés en correspondance (et de façon identique) comme schématisé en 17, 18, 19. Les signaux modulés transmettront aux avions interrogateurs un message, par exemple d'identification de la balise. Si la modulation de la balise se fait en tout ou rien (réflectivité sensiblement totale ou nulle), le signal réfléchi est également modulé en tout ou rien, et reçu sous forme d'un train d'ondes haché. Si les réseaux à réflectivité contrôlable sont modulés de façon progressive, il est possible de renvoyer un signal modulé en fréquence , lequel peut être plus riche et pourra être de meilleure qualité. On notera que le répondeur R peut être constitué de plusieurs trièdres juxtaposés formant autant de huitièmes de sphères juxtaposés que nécessaire , de façon à être orienté dans toutes les directions utiles de l'espace. Selon l'application illustrée à la figure 8, un avion 20 envoie vers un répondeur R un signal 21 tendant à détecter la présence du répondeur. En supposant que ce répondeur est équipé d'un réseau supplémentaire tel que 7 illustré à la figure 4, on pourra faire en sorte que le réseau 7 étant commandé en réflectivité, le signal 21 envoyé par l'avion 20 est réfléchi dans toutes les directions de l'espace, restant invisible pour le radar de l'avion 20. Pour permettre à l'avion 20 d'interroger le répondeur R, on a prévu dans ce cas, d'associer au répondeur une commande 22 déclenchée par tout moyen approprié, et par exemple par l'envoi d'un signal codé 23 sur une antenne 24 de type omnidirectionnel fonctionnant par exemple dans la bande L (1000 MHZ), laquelle transmet le signal codé 23 à un analyseur 25 qui déverrouillera la commande 22 du répondeur.A ce moment, le répondeur est alimenté , le réseau 7 devenant transparent et les trois autres réseaux 1, 2, 3 du répondeur étant commandés en modulation de façon qu'au signal 21' envoyé par l'avion ayant atteint la position 20', soit renvoyée en retour l'information codée 26. De cette façon, on assure une discrétion très améliorée et très sélective de l'information transmise par le répondeur. Un tel système d'identification peut par exemple être utilisé pour détecter parmi une flotte d'avions les avions amis des autres. I1 y a lieu de noter que, lorsque les réseaux maillés des répondeurs ne sont pas alimentés, tous ces réseaux sont réfléchissants. De façon à rendre le répondeur invisible dans un tel état, il est donc fort utile que soit utilisé le réseau supplémentaire tel que 7 qui permettra de camoufler le répondeur sans aucune dépense de courant. I1 n'y a que dans la phase active du répondeur que l'on consommera un peu de courant pour rendre transparent le réseau de protection 7 et moduler de la façon souhaitée les autres réseaux du trièdre du répondeur. On se reportera maintenant aux figures 9, 10 et 11 dans lesquelles on a illustré une application des répondeurs de l'invention à la constitution de leurres électromagnétiques. On se reportera tout d'abord à la figure 9 dans laquelle on a montré schématiquement comment est constitué le front de phase de deux répondeurs R1 , R2 recevant un même faisceau hyperfréquence en provenance par exemple d'un missile M. Dans cette figure, on a supposé que les surfaces équivalentes radars (S.E.R.) étaient égales ; en d'autres termes, les deux répondeurs R1, R2sont supposés par exemple construits identiquement et commandés dans les mêmes états. Les surfaces équiphases se déplacent tel qu'illustré en 27 en avançant et pouvant être tracées en forme de dents d'engrenage entre deux sphères 28, 29 distantes entre elles du quart de la longueur d'ondes du faisceau considéré . On note que la largeur des discontinuités e au niveau des courbes de phase est réduite, de sorte qu'en pratique, le missile M qui s'oriente perpendiculairement au front de phase , c'est-àdire aux sphères 28, 29 se dirigera bien en direction des répondeurs R1, R2. Cependant, lorsque localement, le missile arrive en un point tel que 30, au niveau d'une discontinuité, il aurait tendance à s'orienter perpendiculairement au front de cette discontinuité et à dévier par rapport à sa route comme illustré par la flèche 31. La flèche 32 illustre la direction dans laquelle arrive le missile M. Conformément à l'invention, on va mettre à profit les discontinuités du front de phase en les accroissant et dépla çant pour faire dévier le missile de sa route. Or, on constate que si l'on fait varier progressivement la surface équivalente radar de l'un des répondeurs R1 par rapport à l'autre, on adoucie les discontinuités et l'on déforme et déplace le front de phase. En pratique, pour avoir une plus grande souplesse d'action, on aura intérêt à utiliser au moins trois répondeurs au lieu de deux et d'associer à un ou deux répondeurs des déphaseurs. Une application pratique est illustrée à la figure 10. L'installation comprend trois répondeurs associés R1, R2, R3. Aux répondeurs R1 et R3 , sont en outre associés des déphaseurs permettant d'obtenir des déphasages de O ou 1800 . Ces déphaseurs sont repérés 33, 34. Les trois répondeurs R1, R2, R3 sont reliés à un dispositif 35 permettant de commander et piloter selon un programme déterminé la réflectivité variable de chacun des trois répondeurs, chaque répondeur étant commandé indépendamment des deux autres, mais en relation avec eux. En 36, on a figuré la commande des déphaseurs 33 et 34 permettant de commander séparément mais en relation l'un avec l'autre les deux déphaseurs 33, 34 (en commande de phase 00 ou 1800). La commande des répondeurs 35 et la commande des déphaseurs 36 sont reliées à un calculateur 37 lequel les commande en fonction des informations qu'il reçoit d'un pointeur 38 relié à un radar d'acquisition 39 qui détermine à chaque instant la direction 40 d'arrivée du missile M et sa distance. En fonction de la direction et de la position du missile M, le calculateur 37 assure par les moyens ci-dessus décrits le déplacement et la déformation du front de phase illustré en 41, de façon que le nez du missile, c'est-à-dire son radar se situe à chaque instant dans la région de discontinuité 42 située entre deux crêtes 43, 44 d'une surface équiphase. De façon plus précise, en se reportant à la figure 11, si à un instant déterminé, le front de phase créé par les trois répondeurs R11 R2, R3 dans leurs états de réflectivité et de déphasage déterminés présente la forme illustrée en traits pleins; le missile M se trouvant au voisinage du sommet d'une ondulation, et tendant à se diriger selon la flèche 45 perpendiculairement au front de phase en direction des répondeurs, on modifie légèrement la commande en jouant sur les réflectivités contrôlables des répondeurs de façon à déplacer le front de phase comme illustré en traits pointillés. Le missile se trouve alors dans la région 42 de discontinuité du front de phase et tend à se diriger perpendiculairement à cette discontinuité en étant dévié comme indiqué par la flèche 46. La programmation de la commande du leurre peut être conduite de plusieurs façons, et par exemple comme suit. On peut préalablement déterminer, pour toute direction de l'espace et pour toute distance , des états correspondants des commandes plaçant le point de l'espace considéré dans la région de discontinuité la plus appropriée. Cette programmation est mise en mémoire et peut être utilisée le moment voulu. Une autre méthode consiste à déterminer expérimentalement la meilleure modulation permettant de modifier progressivement le front de phase en créant les discontinuités les plus larges pour une région déterminée. Après quoi, lorsqu'un missile apparaît dans la région déterminée en question, on commande les répondeurs de la manière générale déterminée, et l'on exerce une modification et un contrôle progressifs des paramètres de la commande jusqu'à observer et conserver un angle de déviation souhaité du missile. Un autre procédé permettant de dévier le missile consistera à associer plusieurs répondeurs, et au moins deux suffisamment distants les uns des autres. On modifiera alors en alternance la réflectivité de l'un ou de plusieurs des répondeurs associés suivant une fluctuation déterminée dont la période sera supérieure au temps de réponse du système de guidage du missile. Ce dernier s'orientera donc tantôt vers un répondeur, tantôt vers un autre ou tantôt vers un point intermédiaire. En mettant à profit l'énergie cinétique du missile, on pourra ainsi faire dévier ce dernier de toute trajectoire utile. On notera qu'on peut associer plusieurs répondeurs superposés travaillant de façon optimale dans des bandes de fréquence étagées de façon à élargir le spectre d'action des répondeurs. De cette façon, on sera assuré d'avoir une quasi parfaite "invisibilité'1 du répondeur global si chacun comporte le réseau supplémentaire 7 décrit ci-dessus et lorsque bien entendu, c'est l'état de réflectivité des réseaux 7 qui est commandé. REVENDICATIONS 1. Répondeur hyperfréquence à réflectivité électriquement contrôlable, caractérisé en ce qu'il est constitué essentiellement de trois réseaux de fils diodes (1, 2, 3) disposés selon un trièdre et commandés simultanément électriquement en transparence ou en réflexion selon l'état de réponse souhaité du répondeur, chaque réseau en soi connu comprenant au moins un sous-réseau de rangées de fils ou tronçons de fils conducteurs sensiblement parallèles dirigés selon une direction générale locale X, lesdits fils étant interrompus de distance en distance par des éléments de résistance contrôlables variables, tels en particulier que des diodes, le réseau (10) étant réfléchissant lorsque les courants traversant les fils sont sensiblement nuls et transparent lorsque lesdits courants sont importants. 2. Répondeur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'à un sous-réseau de fils diodes dirigés localement selon la direction générale X, est associé pour constituer un réseau de mailles quadrillées un sous-réseau équivalent de fils diodes dirigés localement selon une direction sensiblement orthogonale Y. 3. Répondeur selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que le pas des sous-réseaux de fils est sensiblement égal à > /2, X étant la longueur d'ondes moyenne du faisceau hyperfréquence envoyé sur le répondeur. 4. Répondeur selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on donne aux trajets des fils porteurs de diodes des chemins sinueux reliant tous les noeuds des mailles quadrillées du réseau et l'on prévoit en chaque noeud deux plaquettes conductrices (Ps, Pi) séparées servant à réunir chacune deux tronçons seulement de fils aboutissant à ce noeud. 5. Répondeur selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdites plaquettes (Ps, Pi) se présentent sous la forme de pastilles par exemple annulaires séparées en deux moitiés symétriques et de surface réduite de façon à conserver pour les réseaux (10) un aspect général de grilles ajourées. 6. Répondeur selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'angle ouvert du trièdre formant le répondeur (R) est recouvert sur toute sa surface d'un réseau supplémentaire (7) formé de façon identique à chacun des trois réseaux (1, 2, 3) du trièdre. 7. Répondeur selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit réseau supplémentaire (7) est conformé avec une courbure convexe par exemple de forme générale sensiblement sphérique. 8. Application d'un répondeur selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'on module le coefficient de réflectivité des trois réseaux (1, 2, 3) du trièdre par commande correspondante des courants traversant les réseaux, de façon à réfléchir un signal modulé en amplitude et/ou en fréquence selon la commande électrique appliquée. 9. Application d'un répondeur selon la revendication 8, caractérisée en ce qu'on associe au répondeur (R) une commande (22) déclenchée par tout moyen approprié, de préférence codée mettant en route la séquence de modulation programmée du répondeur. 10. Application d'un répondeur selon la revendication 6, et selon la revendication 8 ou la revendication 9, caractérisée en ce que ledit réseau supplémentaire (7) est commandé en transparence lorsque le répondeur est commandé en modulation et il est commandé en réflexion lorsque le répondeur est laissé en attente. 11. Appplication d'un répondeur selon l'une des revendications 1 à 7, à la création de leurres électromagnétiques, en particulier pour le déroutage de missiles, caractérisée en ce qu'on associe entre eux plusieursrépondeurs (R1, R2, R3), on détermine en particulier pour le déroutage de missiles la position et la direction du missile M et on commande la modulation de chaque répondeur de façon à créer au niveau du missile un front de phase local dont la normale dévie par rapport à la direction de la cible sur laquelle se dirigeait le missile. 12. Application d'un répondeur selon la revendication 11, caractérisée en ce que, pour augmenter la souplesse de l'installation, on associe à au moins un répondeur (R1, R3) un panneau déphaseur contrôlable (33, 34) par exemple de 0/180 . 13. Application d'un répondeur selon l'une des revendications 1 à 7, à la création de leurres électromagnétiques en particulier pour le déroutage de missiles, caractérisée en ce qu'on associe plusieurs répondeurs suffisamment distants les uns des autres et l'on modifie en alternance la réflectivité de l'un ou de plusieurs des répondeurs associés, suivant une fluctuation déterminée de période supérieure au temps de réponse du système de guidage du missile.