Brevet FR2723217A1 — publié le 19960202

i VISEUR A IMAGE REELLE A PUISSANCE VARIABLE La présente invention se rapporte à un viseur à image réelle ayant un rapport de zoom accru, qui peut être utilisé pour un appareil photo compact, ou analogue. Les rapports de zoom de presque tous les viseurs à image réelle à puissance variable classiques, pour appareil photo compact, sont plus petit que 3. Un système d'objectif est habituellement constitué d'un système de lentilles de zoom comportant deux groupes de lentilles, un groupe de lentilles positif et un groupe de lentilles négatif. L'objectif de la présente invention est de proposer un viseur à image réelle de petite taille ayant un rapport de zoom plus grand que 3, obtenu par un agencement amélioré du système d'objectif et de sa répartition de puissance. Pour atteindre l'objectif mentionné ci-dessus, selon un aspect, la présente invention propose un viseur à image réelle à puissance variable comprenant: un système d'objectif de puissance positive, une lentille condenseur, et un système d'oculaire, (dans cet ordre à partir du côté objet). Dans lequel ledit système d'objectif est composé d'au moins trois groupes de lentilles, incluant un premier groupe de lentilles de puissance positive, un deuxième groupe de lentilles de puissance négative, et un troisième groupe de lentilles de puissance positive (dans cet ordre à partir du côté objet). Les deuxième et troisième groupes de lentilles se déplacent, respectivement, vers le côté image et vers le côté objet lorsque le grossissement varie du côté grand-angle vers le côté téléobjectif de sorte que la distance entre le premier groupe de lentilles et le deuxième groupe de lentilles augmente, que la distance entre le deuxième groupe de lentilles et le troisième groupe de lentilles diminue, et que la distance entre le troisième groupe de lentilles et la lentille condenseur augmente. Le viseur à image réelle satisfait les exigences définies par les formules (1) à (4) suivantes (1) 0,5 l'extrémité téléobjectif. De préférence, le viseur à image réelle satisfait, en outre, les relations suivantes: (5) 1,1 structure mécanique du barillet d'objectif. De préférence, les faces du premier groupe de lentilles et du deuxième groupe de lentilles qui sont opposées à une distance spatiale prédéterminée, définie par une face côté image dudit premier groupe de lentilles et une face côté objet dudit deuxième groupe de lentilles, sont des faces asphériques. La face asphérique du premier groupe de lentilles peut être constituée par une face convexe, faisant face au côté image, et ayant une puissance de face positive qui diminue en direction de son bord périphérique. La face asphérique du deuxième groupe de lentilles peut être constituée par une face concave, faisant face au côté objet, et ayant une puissance de face négative qui diminue en direction de son bord périphérique. Le deuxième groupe de lentilles peut être constitué d'une unique lentille concavo-concave (à double concavité) de puissance négative, ayant des faces asphériques de chaque côté. Ces faces asphériques, appartenant à la lentille concavo-concave négative, ont une puissance de face négative qui diminue en direction de son bord périphérique. Le premier groupe de lentilles positif, le deuxième groupe de lentilles négatif, et le troisième groupe de lentilles positif, du système d'objectif peuvent chacun être constitués par une unique lentille. Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre à titre d'exemple en se référant aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité grand-angle, selon un premier mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 1; la figure 3 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité téléobjectif, selon un premier mode de réalisation de la présente invention la figure 4 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 3; la figure 5 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité grand- angle, selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention; la figure 6 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 5; la figure 7 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité téléobjectif, selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention; la figure 8 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 7; la figure 9 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité grand-angle, selon un troisième mode de réalisation de la présente invention; la figure 10 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 9; la figure 1 1 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité téléobjectif, selon un troisième mode de réalisation de la présente invention; la figure 12 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 1 1; la figure 13 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité grand-angle, selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention; la figure 14 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 13; la figure 15 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité téléobjectif, selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention; la figure 16 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 15; la figure 17 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité grand-angle, selon un cinquième mode de réalisation de la présente invention; la figure 18 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 17; la figure 19 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité téléobjectif, selon un cinquième mode de réalisation de la présente invention; la figure 20 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 19; la figure 21 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité grand-angle, selon un sixième mode de réalisation de la présente invention; la figure 22 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 21; la figure 23 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité téléobjectif, selon un sixième mode de réalisation de la présente invention la figure 24 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 23; la figure 25 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité grand- angle, selon un septième mode de réalisation de la présente invention; la figure 26 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 25; la figure 27 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité téléobjectif, selon un septième mode de réalisation de la présente invention la figure 28 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 27; la figure 29 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité grand-angle, selon un huitième mode de réalisation de la présente invention; la figure 30 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 29; la figure 31 est une vue schématique montrant un agencement de lentilles pour un viseur à image réelle à puissance variable, à l'extrémité téléobjectif, selon un huitième mode de réalisation de la présente invention la figure 32 montre des diagrammes de différentes aberrations du viseur à image réelle montré à la figure 31. Dans un viseur à image réelle classique à puissance variable dans lequel un système d'objectif est composé de deux groupes de lentilles mobiles, c'est-à-dire, un groupe de lentilles négatif et un groupe de lentilles positif, il est nécessaire de déplacer le second groupe de lentille (positif) sur une grande distance afin d'obtenir un rapport de zoom supérieur à 3. Ceci parce que seul le second groupe de lentilles fait varier le grossissement. Ceci rend difficile la réalisation d'un viseur à image réelle de petite taille. Contrairement au viseur à image réelle classique, (selon les particularités essentielles de la présente invention), le système d'objectif est composé d'au moins trois groupes de lentilles comprenant un premier groupe de lentilles positif, un deuxième groupe de lentilles négatif et un troisième groupe de lentilles positif, (disposé dans cet ordre à partir du côté objet); et la répartition de puissance du système d'objectif est déterminée de façon à satisfaire les exigences définies par les formules (1) à (4), de sorte que le deuxième groupe de lentilles négatif et le troisième groupe de lentilles positif font tous les deux varier la puissance. En plus de ceci, les deuxième et troisième groupes de lentilles, dans la présente invention, ont à peu près le même rapport de puissance à fort grossissement, incluant le grossissement grandeur nature (un grossissement égal à "1 "). Par conséquent, non seulement on peut obtenir un fort rapport de zoom, mais encore le viseur peut être de petite taille. Les formules (1) et (2) définissent le grossissement latéral du deuxième groupe de lentilles, respectivement, à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Les formules (3) et (4) définissent le grossissement latéral du troisième groupe de lentilles, respectivement, à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Si la valeur de la formule (1) est au-dessous de la limite inférieure, le système à trois groupes de lentilles est, du point de vue fonctionnel, sensiblement identique à un système classique à deux groupes de lentilles (système d'objectif zoom) et un grand déplacement du troisième groupe de lentilles positif (correspondant au second groupe de lentilles du système à deux groupes de lentilles) est nécessaire, et donc il est difficile de réaliser un viseur de petite taille. Au contraire, si la valeur de la formule (1) excède la limite supérieure, la fluctuation des aberrations, provoquée par le déplacement du deuxième groupe de lentilles, est trop importante pour être corrigée. Si la valeur de la formule (2) est plus petite que la limite inférieure, il est impossible d'atteindre l'objectif d'un rapport de zoom fort. Si la valeur de la formule (3) est plus petite que la limite inférieure, le déplacement du deuxième groupe de lentilles est grand, on ne peut donc pas réaliser un viseur de petite taille. Au contraire, si la valeur dépasse la limite supérieure dans la formule (3), la fluctuation des aberrations, provoquée par le déplacement du troisième groupe de lentilles, est trop importante pour être corrigée. Si la valeur de la formule (4) est plus petite que la limite inférieure, il est impossible d'atteindre l'objectif d'un rapport de zoom fort. Les formules (5) et (6) définissent les limites supérieure et inférieure du grossissement latéral du deuxième groupe de lentilles et du troisième groupe de lentilles. Pour augmenter le rapport de zoom, il est nécessaire que le grossissement latéral soit plus grand que les limites inférieures définies dans les formules (2) et (4). Dans le but de réaliser un viseur de petite taille, si chaque groupe de lentilles est constitué d'une ou de deux lentilles, il est préférable que le grossissement latéral soit plus petit que les limites supérieures des formules (5) et (6) pour corriger les aberrations du côté téléobjectif. De préférence, le premier groupe de lentilles ne se déplace pas lors de la variation de grossissement de sorte que le mécanisme dans son ensemble peut être simple en raison de la fixité du premier groupe de lentilles. Dans la présente invention, le premier groupe de lentilles positif et le deuxième groupe de lentilles négatif (dont la distance relative varie) sont de préférence réalisés avec au moins une face asphérique, de façon à corriger I'aberration dans les groupes de lentilles respectifs constitués d'une ou de deux lentilles. Les faces asphériques sont, de préférence, situées sur les faces des premier et deuxième groupes de lentilles qui sont opposées à une distance spatiale prédéterminée, définie par une face côté image dudit premier groupe de lentilles et une face côté objet dudit deuxième groupe de lentilles, pour éliminer ou corriger efficacement les aberrations. La puissance de la face asphérique est, de préférence, réduite à partir du centre en direction des bords périphériques des lentilles. A savoir, si la face de lentille asphérique est constituée d'une face convexe de puissance positive qui fait face au côté image, (comme la dernière face de lentille du premier groupe de lentilles qui est opposée au deuxième groupe de lentilles), la puissance de face positive diminue en direction du bord périphérique de la face de lentille. D'autre part, si la face de lentille asphérique est constituée d'une face concave de puissance négative qui fait face au côté objet, (comme la première face de lentille du deuxième groupe de lentilles qui est opposée au premier groupe de lentilles), la puissance de face négative diminue en direction du bord périphérique de la face de lentille. L'utilisation de telles faces de lentilles asphériques permet, non seulement de corriger efficacement les aberrations à l'intérieur de chaque groupe de lentilles, mais encore de réduire l'importance de l'aberration de chaque face de lentille. Par conséquent, les erreurs de fabrication de la forme des faces de lentille asphérique et les défauts d'alignement axial des lentilles, etc., ont une influence néfaste moindre sur la performance du viseur. Pour réaliser un viseur de petite taille, le deuxième groupe de lentilles, est, de préférence, constitué d'une unique lentille. Si le deuxième o10 groupe de lentilles (qui a la puissance la plus grande) est constitué d'une unique lentille, le deuxième groupe de lentilles est, de préférence, une lentille concavo-concave négative. De préférence, les deux faces concaves sont des faces asphériques. Les faces asphériques sont, de préférence, telles que leur puissance de face négative diminue en direction des bords périphériques des lentilles. Ceci pour améliorer la possibilité de correction d'aberration à l'intérieur du deuxième groupe de lentilles. De plus, il ne se produit pas, ou il se produit peu, de détérioration du rendement optique du viseur due aux erreurs de fabrication. On va présenter ci-dessous quelques exemples numériques (des modes de réalisation) dans les premier et deuxième modes de réalisation, selon la présente invention. Premier mode de réalisation Les figures 1 à 4 montrent le premier mode de réalisation de l'invention. Le tableau 1 ci-dessous présente les données numériques de ce système de lentilles. Les figures 1 et 3 montrent, respectivement, leurs agencements de lentilles à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Dans le premier mode de réalisation, le système de lentilles est composé: d'un verre de protection "A", d'un premier groupe de lentilles 11, d'un deuxième groupe de lentilles 12, d'un troisième groupe de lentilles 13, d'un verre de protection "B" (pour un miroir), d'un groupe de lentilles condenseur 14, d'un filtre (pour indication dans le viseur) 15, d'un prisme (système optique de redressement d'image) 16, d'un groupe de lentilles d'oculaire 17, et d'un verre de protection "C", dans cet ordre à partir du côté objet. Les premier, deuxième et troisième groupes de lentilles 11, 12 et 13 constituent un système d'objectif. Dans le mode de réalisation représenté, les premier, deuxième et troisième groupes de lentilles sont formés, chacun, d'une unique lentille. Toutefois, le deuxième groupe de lentilles 12 est formé d'une unique lentille concavo-concave négative. Les figures 2 et 4 montrent, respectivement, des aberrations à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Dans les dessins et tableaux ci-dessous, "SA" désigne l'aberration sphérique; "SC" désigne la condition de sinus; les "ligne d", "ligne g" et "ligne c" désignent, respectivement, les aberrations chromatiques représentées par les aberrations sphériques et les aberrations chromatiques latérales (transversales), aux longueurs d'onde respectives; et "S" et "M" désignent, respectivement, le rayon sagittal et le rayon méridional. De plus, "w" désigne le demi-angle de vision; "ER" le diamètre de l'oeilleton; "fo", la distance focale du groupe de lentilles d'objectif; "fe", la distance focale du groupe de lentilles d'oculaire; "R", le rayon de courbure de chaque face de lentille; "D", la distance entre les lentilles ou l'épaisseur de lentille; "Nd", l'indice de réfraction de la ligne d; et "nd", I'indice de dispersion de la ligne d. TABLEAU 1 o = 23,7 0 - 7,4 0 ER = 3 Retrait de l'oeil: 12,0 (par rapport à la seconde face du verre C) fo = 12,24 - 8,21 fe = 27,95 Grossissement de viseur: 0,44 - 1,37 Vergence: -1,0 - -1,0 dptr (pour un objet situé 3 m en avant) l1 No.face R D Nd nd 1 Qo 1,55 1,49176 57,4(verre A) 2 oo 1,49 - -(verre A) 3 43,300 2,50 1,49176 57,4 4* -14,390 1,52-6,95 - - * -8,500 1,40 1,58547 29,9 6* 13,110 14,98-2,39 - - 7 13,900 2,70 1,49176 57,4 8* -12,611 1,50-8,65 - - o10 9 oo 0,20 1,49176 57,4(verre B) oo 19,94 - (verre B) 11 20,049 2,00 1,66680 33,0 12 -379,030 0,80 - 13 o o 0,80 1,51633 64,1 (filtre) 14 o 4,40 - - (filtre) oo 34,14 1,80518 25,4(prisme) 16 o 3,15 - - (prisme) 17' 18,113 2,60 1,49176 57,4 18 -54,300 2,00 - - 19 oo 1,20 1,49176 57,4(verre C) ox - - - (verre C) La face marquée * est asphérique. Données asphériques No.4: K=0,0, A4=0,14830x10-3, A6=0,34900x10-6, A8=0,0, A10=0,0 A12=0,0 No.5: K=0,0, A4=0,47700x10-3, A6 =0,21400x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.6: K=0,0, A4=0,21670x10-3, A6=0,32000 x 10-5' A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.8: K=0,0, A4=0,25250x10-3, A6=0,84200x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.17: K=0,0, A4=-0,34600x10-4, A6=-0,99800x10-6, A8=0,11070x10-7, A10=0, 0, A12=0,0 La forme de la face asphérique peut s'exprimer globalement comme suit: X = Cy2/{1+[1 -(1 +K)C2Y211/2} + A4Y4+A6Y6+A8Y8+A10Y10+... o Y représente la hauteur au-dessus de l'axe, X représente la distance d'un plan tangent d'un sommet asphérique; C représente la courbure du sommet asphérique (1/r) K représente une constante conique; A4 représente un facteur asphérique du quatrième ordre; A6 représente un facteur asphérique du sixième ordre; A8 représente un facteur asphérique du huitième ordre; A10 représente un facteur asphérique du dixième ordre Deuxième mode de réalisation Les figures 5 à 8 montrent un deuxième mode de réalisation d'un viseur à image réelle à puissance variable selon la présente invention. Les figures 5 et 7 montrent, respectivement, les agencements de lentilles à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Dans le deuxième mode de réalisation, le premier groupe de lentilles 1 1 est formé de premier et second éléments de lentille collés 1 1-1 et 11-2; et le filtre 15 est formé de deux éléments de filtre collés 15-1 et 15-2. Pour le reste, la structure du deuxième mode de réalisation est la même que celle du premier mode de réalisation. Le tableau 2 ci-dessous présente les données numériques pour ce système de lentilles. Les figures 6 et 8 montrent, respectivement, les aberrations à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. TABLEAU 2 = 23,7 o - 7,3 o ER = 3 Retrait de l'oeil: 13,59 (par rapport à la seconde face du verre C) fo = 12,33 - 38,17 fe = 28,68 Grossissement de viseur: 0,43 - 1,33 Vergence: 1,0 - -1,0 dptr (pour un objet situé 3 m en avant) No.face R D Nd nd 1 oo 1,55 1,49176 57,4(verre A) 2 o 1,49 - (verre A) 3 27,000 1,50 1,58547 29,9 4 10,500 0,00 - 10,500 3,80 1,49176 57,4 o10 6* -14,770 1,50-6,78 - - 7* -6,608 1,40 1,49176 57,4 8* 11,662 14,68-2,48 - - 9 18,454 2,38 1,49176 57,4 * -10,109 1,50-8,43 - - 11 oo 0,20 1,49176 57,4(verre B) 12 oo 19,80 - -(verre B) 13 19,138 2,00 1,66680 33,0 14 oo 0,80 - - ox 0,40 1,51633 64,1(filtre) 16 ò 0,00 - - (filtre) 17 oo 0,40 1,51633 64,1(filtre) 18 Go 4,40 - - (filtre) 19 Go 34,14 1,80518 25, 4(prisme) Go 3,15 - - (prisme) 21 * 39,167 2,60 1,49176 57,4 22 -21,558 2,00 - - 23 ao 1,20 1,49176 57,4(verre C) 24 o - - - (verre C) La face marquée * est asphérique. Données asphériques No.6: K=0,0, A4=0,13660x10-3, A6=-0,33100x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.7: K=0,0, A4=0,95500x10-3, A6=0,68300x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.8: K=0,0, A4=-0,13500x10-3, A6=0,17000x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.10: K=0,0, A4=0,24600x10-3, A6=0,72000x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.21: K = 0,0, A4 = -0,32200x 10-4, A6 = -0,54600x1 0-6, A8=0,46500x108, A10=0,0, A12=0,0 Troisième mode de réalisation Les figures 9 à 12 montrent un troisième mode de réalisation d'un viseur à image réelle à puissance variable selon la présente invention. Les figures 9 et 11 montrent, respectivement, les agencements de lentilles à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Dans le troisième mode de réalisation, le troisième groupe de lentilles 13 est formé de premier et second éléments de lentille collés 13-1 et 13-2; et le filtre 15 est formé de deux éléments de filtre collés 15-1 et 15-2. Pour le reste, la structure du troisième mode de réalisation est la même que celle du premier mode de réalisation. Le tableau 3 ci-dessous présente les données numériques pour ce système de lentilles. Les figures 10 et 12 montrent, respectivement, les aberrations à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. TABLEAU 3 = 23,7o - 7,1 o ER = 3 Retrait de l'oeil: 12,0 (par rapport à la seconde face du verre C) fo = 12,29 - 38,28 fe = 29,30 Grossissement de viseur: 0,42 - 1,31 Vergence: -1,0 - -1,0 dptr (pour un objet situé 3 m en avant) No.face R D Nd nd 1 oo 1,55 1,49176 57,4(verre A) 2 xo 1,49 - (verre A) 3 24,028 2,80 1,49176 57,4 4* -27,284 1,50-8,05 - - * -8,760 1,40 1,49176 57,4 6 10,886 16,06-2,43 - - 7* 13,488 3,00 1,49176 57,4 8 -7,000 0,00 - 9 -7,000 1,50 1,58547 29,9 '* -11,917 1,50-8,58 - - 11 i 0,20 1,49176 57,4(verre B) 12 oo 19,80 - - (verre B) 13 17,988 2,00 1,66680 33,0 14 oo 0,80 - - xo 0,40 1,51633 64,1 (filtre) 16 oo 0,00 - - (filtre) 17 ox 0,40 1,51633 64,1(filtre) 18 oc 4,40 - - (filtre) 19 oo 34,14 1,80518 25, 4(prisme) oo 3,15 - - (prisme) 21 '1587,349 2,60 1,49176 57,4 22 -14,533 2,00 - - 23 ao 1,20 1,49176 57,4(verre C) 24 ò - - - (verre C) La face marquée * est asphérique. Données asphériques No.4: K = 0,0, A4 = 0,54200x1 o0-4, A6 = 0,26000x1 07, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.5: K=0,0, A4=0,69800x10-3, A6=-0,40200x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.7: K=0,0, A4=0,56300x10-4, A6=0,75000x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.10: K=0,0, A4=0,17000x10-3, A6=0,66600x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.21: K=0,0, A4=-0,58600x10-4, A6=0,22400x10o-7, A8=-0,11000x10-9, A10=0,0, A12=0,0 Quatrième mode de réalisation Les figures 13 à 16 montrent un quatrième mode de réalisation d'un viseur à image réelle à puissance variable selon la présente invention. Les figures 13 et 15 montrent, respectivement, les agencements de lentilles à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Dans le quatrième mode de réalisation, le premier groupe de lentilles 11 est formé de premier et second éléments de lentille collés 11-1 et 11-2; le troisième groupe de lentilles 13 est formé de premier et second éléments de lentille collés 13-1 et 13-2; et le filtre 15 est formé de deux éléments de filtre collés 15-1 et -2. Pour le reste, la structure du quatrième mode de réalisation est la même que celle du premier mode de réalisation. Le tableau 4 ci-dessous présente les données numériques pour ce système de lentilles. Les figures 14 et 16 montrent, respectivement, les aberrations à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. TABLEAU 4 ) = 23,7 O -7,3 o ER = 3 Retrait de l'oeil: 15,65 (par rapport à la seconde face du verre C) fo = 12,30 - 38,11 fe = 28,70 Grossissement de viseur: 0,43 - 1,33 Vergence: 1,0 - -1,0 dptr (pour un objet situé 3 m en avant) No.face R D Nd nd 1 ox 1,55 1,49176 57,4(verre A) 2 oo 1,49 - - (verre A) 3 28,628 1,50 1,58547 29,9 s 4 12,000 0,00 - - 12,000 3,50 1,49176 57,4 6* -14,219 1,50-6,65 - - 7* -6,766 1,40 1,49176 57,4 8* 10,612 14,56-2,40 - - o10 9 15,451 2,30 1,49176 57,4 -9,800 0,00 - - 11 -9,800 1,50 1,58547 29,9 12* -10,950 1,50-8,51 - - 13 oo 0,20 1,49176 57,4(verre B) 14 ao 19,80 - - (verre B) 20,997 2,00 1,66680 33,0 16 oo 0,80 - - 17 o 0,40 1,51633 64,1(filtre) 18 o 0,00 - - (filtre) 19 ò 0,40 1,51633 64,1(filtre) ao 4,40 - - (filtre) 21 oo 34,14 1,80518 25, 4(prisme) 22 ò 3,15 - - (prisme) 23* 39,976 2,60 1,49176 57,4 24 -21,342 2,00 - - ò 1,20 1,49176 57,4(verre C) 26 oo - - - (verre C) La face marquée * est asphérique. Données asphériques No.6: K=0,0, A4=0,15020x10-3, A6=-0,29640x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.7: K=0,0, A4=0,77730x10-3, A6=0,86030x10-5, A8=0,0, A10=O,O, A12=0,0 No.8: K =0,0, A4 = -0,36000x10-3, A6 =0,67300x10-5,A8=0,0, A10=0,, A12=0,0 No.12: K=0,0, A4=0,20230x10-3, A6=0,73200x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.23: K=0,0, A4=-0,34280x10-4, A6=-0,28700x10-6, A8=0,23730x10-8, A10=0, 0, A12=0,0 Cinquième mode de réalisation Les figures 17 à 20 montrent un cinquième mode de réalisation d'un viseur à image réelle à puissance variable selon la présente invention. Les figures 17 et 19 montrent, respectivement, les agencements de lentilles à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Dans le cinquième mode de réalisation, le filtre 15 est formé de deux éléments de filtre collés 15- 1 et 15-2. Pour le reste, la structure du cinquième mode de réalisation est la même que celle du premier mode de réalisation. Le tableau 5 ci-dessous présente les données numériques pour ce système de lentilles. Les figures 18 et 20 montrent, respectivement, les aberrations à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. TABLEAU 5 = 23,7 7,3 o ER = 3 Retrait de l'oeil: 13,01 (par rapport à la seconde face du verre C) fo = 12,24 - 38,20 fe = 28,02 Grossissement de viseur: 0,44 - 1,36 Vergence: -1,0 - -1,0 dptr (pour un objet situé 3 m en avant) No.face R D Nd nd 1 Go 1,55 1,49176 57, 4(verre A) 2 oo 1,50-1,65-1,50 - - (verre A) 3 33,227 2,50 1,49176 57,4 4* -16,869 1,50-4,33-6,97 - - * -8,803 1,40 1,58547 29,9 6' 13,496 15,45-8,94-2,45 - 7 13,873 2,70 1,49176 57,4 8* -13,011 1,60-5,04-9,12 - - 9 oo 0,20 1,49176 57,4(verre B) oo 19,90 - - (verre B) 11 17,649 2,00 1,66680 33,0 12 o 0,80 - 13 oo 0,40 1,51633 64,1 (filtre) 14 oo 0,00 - - (filtre) oo 0,40 1,51633 64,1(filtre) 16 oo 4,40 - - (filtre) 17 oo 34,14 1,80518 25, 4(prisme) 18 0o 3,15 - - (prisme) 19* 19,150 2,60 1,49176 57,4 -46,906 2,00 - - 21 oo 1,20 1,49176 57,4(verre C) 22 ao - - - (verre C) La face marquée * est asphérique. Données asphériques No.4: K = 0,0, A4=0,10680x10-3, A6 =-0,18500x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.5: K=0,0, A4=0,58300x10-3, A6=-0,88200x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.6: K=0,0, A4=-0,51000x10-5, A6=-0,12620x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.8: K=0,0, A4=0,22570x10-3, A6=0,11440x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.19: K=0,0, A4=-0,50100x10-4, A6=-0,30500x10-6, A8=O,18900x10-8, A10=0, 0, A12=0,0 Sixième mode de réalisation Les figures 21 à 24 montrent un sixième mode de réalisation d'un viseur à image réelle à puissance variable selon la présente invention. Les figures 21 et 23 montrent, respectivement, les agencements de lentilles à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Dans le sixième mode de réalisation, le premier groupe de lentilles 11 est formé de premier et second éléments de lentille collés 11-1 et 11-2; et le filtre 15 est formé de deux éléments de filtre collés 15-1 et 15-2. Pour le reste, la structure du sixième mode de réalisation est la même que celle du premier mode de réalisation. Le tableau 6 ci-dessous présente les données numériques pour ce système de lentilles. Les figures 22 et 24 montrent, respectivement, les aberrations à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. TABLEAU 6 = 23,7 o - 7,3 o ER = 3 Retrait de l'oeil: 14,28 (par rapport à la seconde face du verre C) fo = 12,28 - 38,18 fe = 28,70 Grossissement de viseur: 0,43 - 1,33 Vergence: -1,0 - -1,0 dptr (pour un objet situé 3 m en avant) No.face R D Nd nd 1 oa 1,55 1,49176 57, 4(verre A) 2 oo 1,49 - - (verre A) 3 29,773 1,50 1,58547 29,9 4 11,000 0,00 - - 11,000 3,54 1,49176 57,4 6' -15,844 1,50-7,57 - - 7' -7,387 1,40 1,49176 57,4 8* 11,113 15,07-2,64 - - 9 17,073 2,38 1,49176 57,4 * -10,765 1,50-8,22 - - 11 xo 0,20 1,49176 57,4(verre B) 12 ox 19,80 - - (verre B) 13 20,065 2,00 1,66680 33,0 14 oo 0,80 - - Go 0,40 1,51633 64,1 (filtre) 16 oo 0,00 - - (filtre) O10 17 oo 0,40 1,51633 64,1(filtre) 18 oo 4,40 - - (filtre) 19 oo 34,14 1,80518 25,4(prisme) oo 3,15 - - (prisme) 21 * 40,539 2,60 1,49176 57,4 i5 22 -21,196 2,00 - - 23 oo 1,20 1,49176 57,4(verre C) 24 oo - - - (verre C) La face marquée * est asphérique. Données asphériques No.6: K=0,0, A4=0,11100x10-3, A6=-0,26300x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.7: K=0,0, A4=0,69700x10-3, A6=0,42860x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.8: K = 0,0, A4=-0,22200x10-3, A6=0,18620x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.10: K =0,0, A4=0,22800x10-3, A6=0,11200x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.21: K =0,0, A4=-0,36200x10-4, A6=-0,28500x10-6, A8=0,17700x10-8, A10=0,0, A12=0,0 Septième mode de réalisation Les figures 25 à 28 montrent un septième mode de réalisation d'un viseur à image réelle à puissance variable selon la présente invention. Les figures 25 et 27 montrent, respectivement, les agencements de lentilles à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Dans le septième mode de réalisation, le troisième groupe de lentilles 13 est formé de premier et second éléments de lentille collés 13-1 et 13-2; et le filtre 15 est formé de deux éléments de filtre collés 15-1 et 15-2. Pour le reste, la structure du septième mode de réalisation est la même que celle du premier mode de o10 réalisation. Le tableau 7 ci-dessous présente les données numériques pour ce système de lentilles. Les figures 26 et 28 montrent, respectivement, les aberrations à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. *TABLEAU 7 = 23,7 7,1 O ER = 3 Retrait de l'oeil: 12,00 (par rapport à la seconde face du verre C) fo = 12,28 - 38,28 fe = 29,36 Grossissement de viseur: 0,42 - 1,30 Vergence: -1,0 - -1,0 dptr (pour un objet situé 3 m en avant) No.face R D Nd nd 1 oo 1,55 1,49176 57, 4(verre A) 2 oo 1,49 - - (verre A) 3 22,432 2,80 1,49176 57,4 4* -26,554 1,50-5,27-7,27 - - * -8,504 1,40 1,49176 57,4 6 10,584 16,05-9,47-2,40 - - 7* 13,635 3,00 1,49176 57,4 8 -7,000 0,00 - - 9 -7,000 1,50 1,58547 29,9 -11,779 1,50-4,11-9,39 - - 11 0o 0,20 1,49176 57,4(verre B) 12 ox 19,80 - - (verre B) 13 17,929 2,00 1,66680 33,0 14 oo 0,80 - - oo 0,40 1,51633 64,1 (filtre) 16 oo 0,00 - - (filtre) 17 ox 0,40 1,51633 64,1 (filtre) 18 oo 4,40 - - (filtre) 19 co 34,14 1,80518 25, 4(prisme) Qo 3,15 - -(prisme) 21 *-600,204 2,60 1,49176 57,4 22 -14,118 2,00 - - 23 oo 1,20 1,49176 57,4(verre C) 24 ao - - - (verre C) La face marquée * est asphérique. Données asphériques No.4: K =0,0, A4=0,65000x10-4, A6=0,12800x10-7, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.5: K =0,0, A4=0,78700x10-3, A6=-0,52460x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.7: K=0,0, A4=-0,35000x10-4, A6=0,81400x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.10: K=0,0, A4=0,15700x10-3, A6=0,69300x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.21: K = 0,0, A4=-0,59700x10-4, A6=-0,29300x10-7, A8=0,28400x10-9, A10=0,0, A12=0,0 Huitième mode de réalisation Les figures 29 à 32 montrent un huitième mode de réalisation d'un viseur à image réelle à puissance variable selon la présente invention. Les figures 29 et 31 montrent, respectivement, les agencements de lentilles à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. Dans le huitième mode de réalisation, le premier groupe de lentilles 11 est formé de premier et second éléments de lentille collés 11-1 et 11-2; le troisième groupe de lentilles 13 est formé de premier et second éléments de lentille collés 13-1 et 13-2; et le filtre 15 est formé de deux éléments de filtre collés 15-1 et -2. Pour le reste, la structure du huitième mode de réalisation est la même que celle du premier mode de réalisation. Le tableau 8 ci-dessous présente les données numériques pour ce système de lentilles. Les figures 30 et 32 montrent, respectivement, les aberrations à l'extrémité grand-angle et à l'extrémité téléobjectif. TABLEAU 8 = 23,7 o - 7,25 o ER =. 3 Retrait de l'oeil: 12,73 (par rapport à la seconde face du verre C) fo = 12,27 - 38,18 fe = 28,65 Grossissement de viseur: 0,43 - 1,33 Vergence: -1,0 - -1,0 dptr (pour un objet situé 3 m en avant) No.face R D Nd nd 1 Co 1,55 1,49176 57, 4(verre A) 2 o 1,90-1,50 - - (verre A) 3 31,250 1,50 1,58547 29,9 4 12,000 0,00 - - 12,000 3,50 1,49176 57,4 6'* -15,685 1,50-7,44 - - 7* -7,450 1,40 1,49176 57,4 8* 11,256 15,05-2,40 - - 9 15,668 2,30 1,49176 57,4 -9,800 0,00 - 11 -9,800 1,50 1,58547 29,9 12* -11,191 1,60-8,71 - - 13 0o 0,20 1,49176 57,4(verre B) 14 oo 19,80 - - (verre B) 15 19,634 2,00 1,66680 33,0 16 xo 0,80 - - 17 xo 0,40 1,51633 64,1(filtre) 18 oo 0,00 - - (filtre) 19 oe 0,40 1,51633 64,1(filtre) 20 o 4,40 - - (filtre) 21 oo 34,14 1,80518 25, 4(prisme) 22 oe 3,15 - - (prisme) 23* 37,614 2,60 1,49176 57,4 24 -22,017 2,00 - - 25 oo 1,20 1,49176 57,4(verre C) 26 o - - - (verre C) La face marquée * est asphérique. Données asphériques No.6: K=0,0, A4=0,11300x10-3, A6 =-0,20200x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.7: K=0,0, A4=0,61200x10-3, A6=0,54800x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.8: K=0,0, A4=-0,28500x10-3, A6=0,44300x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.12: K=0,0, A4=0,18400x10-3, A6 =0,90500x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.23: K=0,0, A4=-0,37700x10-4, A6=-0,23200x10-6, A8=0,15500x10-8, A10=0, 0, A12=0,0 Le tableau 9 ci-dessous présente les valeurs numériques (résultats) des formules (1) à (4) dans les modes de réalisation mentionnés cidessus. TABLEAU 9 Formules (1) (2) (3) (4) Mode de réalisation (1) 0,743 1,403 0,792 1,306 Mode de réalisation (2) 0, 743 1,397 0,792 1,299 Mode de réalisation (3) 0,683 1,273 0,733 1,217 Mode de réalisation (4) 0,748 1,415 0,800 1,307 Mode de réalisation (5) 0,741 1,362 0, 772 1,305 Mode de réalisation (6) 0,693 1,320 0,775 1,261 Mode de réalisation (7) 0,714 1,276 0,736 1,276 Mode de réalisation (8) 0,698 1,309 0,772 1,276 Comme on peut le voir à partir du tableau 9, les valeurs numériques de chaque mode de r, alisation satisfont les formules (1) à (4), de même que les formules (5) et (6). On a trouvé également que, dans le viseur à image réelle à puissance variable de la présente invention, l'on pouvait corriger convenablement les aberrations. Comme on peut le comprendre à partir de la description ci-dessus, la présente invention permet d'obtenir un fort grossissement, supérieur à 3 fois, au moyen d'un viseur à image réelle à puissance variable de petite taille. REVENDICATIONS 1. Viseur à image réelle à puissance variable comprenant: un système d'objectif de puissance positive, une lentille condenseur (14), et un système d'oculaire, dans cet ordre à partir du côté objet, caractérisé: en ce que ledit système d'objectif est composé d'au moins trois groupes de lentilles (11, 12, 13), incluant un premier groupe de lentilles (11) de puissance positive, un deuxième groupe de lentilles (12) de puissance négative, et un troisième groupe de lentilles (13) de puissance positive, dans cet ordre à partir du côté objet; en ce que le deuxième groupe de lentilles (12) et le troisième groupe de lentilles (13) se déplacent, respectivement, vers le côté image et vers le côté objet lorsque le grossissement varie du côté grand-angle vers le côté téléobjectif de sorte que la distance entre le premier groupe de lentilles (11) et le deuxième groupe de lentilles (12) augmente, que la distance entre le deuxième groupe de lentilles (12) et le troisième groupe de lentilles (13) diminue, et que la distance entre le troisième groupe de lentilles (13) et la lentille condenseur (14) augmente; et en ce que le viseur à image réelle satisfait les exigences définies par les formules (1) à (4) suivantes: (1) 0,5 à l'extrémité téléobjectif. 2. Viseur à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce que les exigences suivantes sont, en outre, satisfaites (5) 1,1 (6) 1,1 3. Viseur à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier groupe de lentilles (11) ne se déplace pas lorsque le grossissement varie. 4. Viseur à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce que les faces desdits premier groupe de lentilles (11) et deuxième groupe de lentilles (12), qui sont opposées à une distance spatiale prédéterminée, définie par une face côté image dudit premier groupe de lentilles (11) et une face côté objet dudit deuxième groupe de lentilles (12), sont des faces asphériques. 5. Viseur à image réelle selon la revendication 4, caractérisé en ce que la face asphérique du premier groupe de lentilles (1 1) est constituée par une face convexe, faisant face au côté image, et ayant une puissance de face positive qui diminue en direction de son bord périphérique; et en ce que la face asphérique du deuxième groupe de lentilles (12) est constituée par une face concave, faisant face au côté objet, et ayant une puissance de face négative qui diminue en direction de son bord périphérique. 6. Viseur à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce que le deuxième groupe de lentilles (12) est constitué d'une unique lentille concavo-concave de puissance négative, ayant des faces asphériques de chaque côté. 7. Viseur à image réelle selon la revendication 6, caractérisé en ce que les faces asphériques de la lentille concavo-concave négative ont une puissance de face négative qui diminue en direction de son bord périphérique. 8. Viseur à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier groupe de lentilles (11) positif, le deuxième groupe de lentilles (12) négatif, et le troisième groupe de lentilles (13) positif, du système d'objectif sont chacun constitués par une unique lentille.