Brevet FR2732327A1 — publié le 19961004

Susoension aoueuse de silice et de sulfate d'aluminium ou d'alun. orocédés de Dréparation et utilisations de ladite susoension La présente invention concerne une nouvelle suspension aqueuse de silice, notamment de silice précipitée, et de composé d'aluminium, en particulier de sulfate d'aluminium, et des procédés pour sa préparation. Elle est également relative à ses utilisations, en particulier dans le domaine des pâtes cimentaires, à base de ciment et d'eau, des mortiers et bétons. Les suspensions aqueuses de silice sont employées dans des domaines très variés, et notamment dans les industries du papier et du béton. Pour ces diverses applications, en particulier dans le domaine du béton, il est intéressant de disposer de suspensions présentant une teneur en matière sèche élevée. Or, de telles suspensions présentent généralement des viscosités excessivement élevées, ce qui entraîne notamment des difficultés de pompage et réduit donc les possibilités d'utilisation industrielle. De plus, ces suspensions, en particulier celles de silice de granulométrie élevée, ont tendance à sédimenter ou décanter au cours du stockage. On observe en effet très souvent, après une période de quelques jours de stockage, la formation d'une couche dure surmontée d'une bouillie fluide pauvre en matière sèche. Il est alors le plus souvent impossible de remettre la silice en suspension ou d'obtenir une bouillie homogène et de viscosité suffisamment faible pour être facilement pompable et donc utilisable industriellement. La présente invention a notamment pour but de proposer de nouvelles suspensions aqueuses contenant de la silice ne présentant pas les inconvénients sus- mentionnés. Ainsi, l'objet principal de la présente invention consiste en des suspensions aqueuses (ou sluries) contenant une silice, de préférence une silice précipitée, qui ont une aptitude à former un gel, lorsqu'elles sont laissées au repos, ce qui évite la sédimentation ou décantation du produit au cours du stockage, assurant ainsi la stabilité de la suspension sur plusieurs semaines ou même plusieurs mois, suspension qui conserve substantiellement son homogénéité sur une telle période. Le gel formé est en outre totalement réversible sous faible sollicitation: ainsi, il se transforme sous faible cisaillement ou agitation en une suspension homogène, de faible viscosité et donc facilement pompable. La suspension selon l'invention est une suspension aqueuse de silice et de composé d'aluminium choisi parmi le sulfate d'aluminium, les aluns et leurs mélanges, caractérisée en ce qu'elle possède un pH inférieur à 4 et une teneur en matière sèche comprise entre 10 et 50 % en poids, et en ce qu'elle se présente, après avoir été laissée au repos pendant 48 heures, sous la forme d'un gel, ledit gel étant réversible sous faible cisaillement. La teneur en matière sèche de la suspension selon l'invention est comprise entre 10 et 50 % en poids, de préférence entre 15 et 45 % en poids. Elle est par exemple comprise entre 20 et 40 % en poids. La suspension selon l'invention possède un pH (mesuré selon la norme ISO 787/9 (pH d'une suspension à 5 % dans l'eau)) inférieur à 4, de préférence inférieur à 3,5 et, par exemple, inférieur à 3. Ce pH est en outre généralement d'au moins 2, en particulier d'au moins 2,2. Ladite suspension possède avantageusement une teneur en silice (exprimée en silice anhydre) comprise entre 1 et 49 % en poids, de préférence entre 3 et 35 % en poids. Cette teneur peut être comprise entre 5 et 30 % en poids, en particulier entre 8 et % en poids. Elle possède avantageusement une teneur en composé d'aluminium (exprimée en composé d'aluminium anhydre) comprise entre 1 et 49 % en poids, de préférence entre 3 et 40 % en poids. Cette teneur peut être comprise entre 5 et 35 % en poids, en particulier entre 10 et 30 % en poids. Selon une variante de l'invention, ladite suspension aqueuse présente une teneur en silice comprise entre 11 et 20 % en poids et/ou une teneur en composé d'aluminium (exprimée en composé d'aluminium anhydre) comprise entre 21 et 30 % en poids. Le composé d'aluminium contenu dans la suspension selon l'invention est choisi parmi le sulfate d'aluminium, les aluns et leurs mélanges. Par aluns, on entend des composés du sulfate d'aluminium avec des sulfates alcalins, de formule générale MAI(SO4)2, 12H20 (avec M = Li, Na ou K par exemple). Le radical ammonium ou le thallium monovalent peuvent également former des aluns avec le sulfate d'aluminium. De manière avantageuse, le composé d'aluminium est un sulfate d'aluminium. Ledit sulfate d'aluminium peut être issu d'un sulfate d'aluminium anhydre (Al2(SO4)3) ou d'un sulfate d'aluminium hydraté (notamment de formule Al2(SO4)3, 14H20 ou A12(S04)3, 18H20). Si la silice contenue dans la suspension selon l'invention peut être notamment choisie parmi les fumées de silice, les silices précipitées et leurs mélanges, on utilise de manière préférée, à titre de silice, au moins une silice précipitée. Par silice précipitée, on entend ici une silice obtenue par précipitation à partir de la réaction d'un silicate de métal alcalin avec un acide, en général inorganique, à un pH adéquat du milieu de précipitation, en particulier un pH basique, neutre ou peu acide; le mode de préparation de la silice peut être quelconque (addition d'acide sur un pied de cuve de silicate, addition simultanée totale ou partielle d'acide ou de silicate sur un pied de cuve d'eau ou de solution de silicate, etc...) et est choisi en fonction du type de silice que l'on souhaite obtenir; à l'issue de l'étape de précipitation, on procède en général à une étape de séparation de la silice du milieu réactionnel selon tout moyen connu, filtre presse ou filtre sous vide par exemple; on recueille ainsi un gâteau de filtration, qui est lavé si nécessaire; ce gâteau peut être, éventuellement après délitage, séché par tout moyen connu, notamment par atomisation, puis éventuellement broyé et/ou aggloméré. Dans l'exposé qui suit, la surface spécifique BET est déterminée selon la méthode de BRUNAUER - EMMET - TELLER décrite dans 'The joumal of the American Chemical Society", Vol. 60, page 309, février 1938 et correspondant a la norme NFT 45007 (novembre 1987). La surface spécifique CTAB est la surface externe déterminée selon la norme NFT 45007 (novembre 1987) (5.12). On précise enfin que les volumes poreux donnés sont mesurés par porosimétrie au mercure, les diamètres de pores étant calculés par la relation de WASHBURN avec un angle de contact théta égal à 130 et une tension superficielle gamma égale à 484 Dynes/cm (porosimètre MICROMERITICS 9300). L'aptitude préférée à la dispersion et à la désagglomération des silices utilisables dans les suspensions selon l'invention peut être quantifiée au moyen d'un test spécifique de désagglomération. Le test de désagglomération est réalisé selon le protocole suivant: la cohésion des agglomérats est appréciée par une mesure granulométrique (par diffraction laser), effectuée sur une suspension de silice préalablement désagglomérée par ultra-sonification; on mesure ainsi l'aptitude à la désagglomération de la silice (rupture des objets de 0,1 à quelques dizaines de microns). La désagglomération sous ultra-sons est effectuée à l'aide d'un sonificateur VIBRACELL BIOBLOCK (600 W), équipé d'une sonde de diamètre 19 mm. La mesure granulométrique est effectuée par diffraction laser sur un granulomètre SYMPATEC. On pèse dans un pilulier (hauteur: 6 cm et diamètre: 4 cm) 2 grammes de silice et l'on complète à 50 grammes par ajout d'eau permutée: on réalise ainsi une suspension aqueuse à 4 % de silice qui est homogénéisée pendant 2 minutes par agitation magnétique. On procède ensuite à la désagglomération sous ultra-sons comme suit: la sonde étant immergée sur une longueur de 4 cm, on règle la puissance de sortie de manière à obtenir une déviation de l'aiguille du cadran de puissance indiquant 20 % (ce qui correspond à une énergie dissipée par l'embout de la sonde de 120 Watt/cm2). La désagglomération est effectuée pendant 420 secondes. On réalise ensuite la mesure granulométrique après avoir introduit dans la cuve de granulomètre un volume (exprimé en ml) connu de la suspension homogénéisée. La valeur du diamètre médian 0s que l'on obtient est d'autant plus faible que la silice présente une aptitude à la désagglomération élevée. On détermine également le rapport (10 x volume de suspension introduite (en ml))/densité optique de la suspension détectée par le granulomètre (cette densité optique est de l'ordre de 20). Ce rapport est indicatif du taux de fines, c'est-à-dire du taux de particules inférieures à 0,1 pm qui ne sont pas détectées par le granulomètre. Ce rapport, appelé facteur de désagglomération aux ultra-sons (FD), est d'autant plus élevé que la silice présente une aptitude à la désagglomération élevée. La silice précipitée contenue, de manière préférée, dans la suspension selon l'invention présente généralement une surface spécifique CTAB comprise entre 50 et 250 m2/g, en particulier entre 100 et 240 m2/g. La suspension selon l'invention contient avantageusement une silice précipitée ayant une très bonne aptitude à la dispersion et à la désagglomération. On peut ainsi employer une silice précipitée telle que décrite dans la demande de brevet européen EP 0520862. En particulier, cette silice précipitée (S1) peut de préférence se présenter sous forme de billes sensiblement sphériques ayant une surface spécifique BET comprise entre 140 et 200 m2/g, une surface spécifique CTAB comprise entre 140 et 200 m2/g, une distribution poreuse telle que le volume poreux constitué par les pores dont le diamètre est compris entre 175 et 275 À représente au moins 50 %, par exemple au moins 60 %, du volume poreux constitué par les pores de diamètres inférieurs ou égaux à 400 À (et, de préférence, une taille moyenne d'au moins pm, par exemple d'au moins 100 pm). Ces billes peuvent présenter un facteur de désagglomération aux ultra-sons (FD) supérieur à 5,5 ml et un diamètre médian (050), après désagglomération aux ultra-sons, inférieur à 5 pm. On peut également employer comme silice ayant une excellente aptitude à la dispersion et à la désagglomération une silice précipitée, se présentant en général sous forme de poudre, de granulés ou de billes sensiblement sphériques, choisie parmi: * une silice précipitée (S2) possédant: - une surface spécifique CTAB comprise entre 140 et 240 m2/g, - un facteur de désagglomération aux ultra-sons (FD) supérieur à 11 ml, par exemple supérieur à 12,5 ml, - un diamètre médian (05w), après désagglomération aux ultra-sons, inférieur à 2,5 pm, en particulier inférieur à 2,4 pm, par exemple inférieur à 2,0 pm; * un silice précipitée (S3) possédant: - une surface spécifique CTAB comprise entre 140 et 240 m2/g, - une distribution poreuse telle que le volume poreux constitué par les pores dont le diamètre est compris entre 175 et 275 À représente moins de 50 %, par exemple moins de 40 %, du volume poreux constitué par les pores de diamètres inférieurs ou égaux à 400 A, - un facteur de désagglomération aux ultra- sons (FD) supérieur à 5,5 ml, - un diamètre médian (05o), après désagglomération aux ultra-sons, inférieur à5pm; * une silice précipité (S4) possédant: - une surface spécifique CTAB comprise entre 100 et 140 m2/g, - un diamètre médian (050), après désagglomération aux ultra-sons, inférieur à 2,8 pm, en particulier inférieur à 2,7 pm, par exemple inférieur à 2,5 pm, - en général, un facteur de désagglomération aux ultra-sons (FD) supérieur à 3,0 ml; * une silice précipitée (S5) possédant: - une surface spécifique CTAB comprise entre 100 et 140 m2/g, une distribution poreuse telle que le volume poreux constitué par les pores dont le diamètre est compris entre 175 et 275 À représente moins de 55 %, en particulier moins de 50 %, par exemple moins de 40 %, du volume poreux constitué par les pores de diamètres inférieurs ou égaux à 400 A, un diamètre médian (50), après désagglomération aux ultra-sons, inférieur à 4,5 PIm, en particulier inférieur à 4 pm, par exemple inférieur à 3,8 IPm, - en général, un facteur de désagglomération aux ultra-sons (FD) supérieur à 3,0 ml. La silice, en particulier la silice précipitée, contenue dans la suspension selon l'invention peut être finement divisée, notamment suite à un broyage (par exemple un broyage humide) ou une désagglomération aux ultra-sons. Néanmoins, l'utilisation du composé d'aluminium, en particulier de sulfate d'aluminium, permet de stabiliser également des suspensions de silice non finement divisée et ayant, au contraire, une granulométrie élevée, en particulier telle que le d1o soit compris entre 4 et 10 pm, le d5o soit compris entre 15 et 30 pm et le dgo soit compris entre 50 et 100 pm. Le d1o représente le diamètre de particules tel que 10 % de la population des particules de silice présentent un diamètre inférieur; de même, le d50 (respectivement le dgo) représente le diamètre de particules tel que 50 % (respectivement 90 %) de la population des particules de silice présentent un diamètre inférieur. Ces mesures granulométriques sont de préférence effectuées par diffraction laser sur un granulomètre CILAS. Il est à noter que telles suspensions de silice, sans additivation du composé d'aluminium, décantent après moins d'une semaine de stockage et conduisent à la formation d'un dépôt que l'on ne peut redisperser aisément, en particulier sous agitation mécanique. Une caractéristique essentielle de la suspension selon l'invention est son aptitude à former un gel après avoir été laissée au repos: ceci évite les phénomènes de sédimentation ou décantation au cours du stockage, assurant ainsi la stabilité de la suspension sur plusieurs semaines ou même plusieurs mois (notamment au moins trois mois); la suspension conserve substantiellement son homogénéité sur une telle période. Ainsi, selon la présente invention, la suspension se présente, après une période de repos de 48 heures, de préférence déjà après une période de repos de 24 heures, voire après une période de repos de 2 heures seulement, sous la forme d'un gel, ce gel étant réversible sous faible cisaillement. De manière préférée, la solution se présente ainsi, après une période de repos de 24 heures, sous la forme d'un gel qui possède une viscosité (Vj), mesurée sous un cisaillement de 1 s-1 pendant 1 minute, supérieure à 0,6 Pa.s, de préférence supérieure à 1,5 Pa.s, en particulier supérieure à 2,0 Pa.s (et en général inférieure à 25 Pa.s). Le mode opératoire pour expliciter le caractère de gel de la suspension selon l'invention après une période de repos est le suivant. On introduit le gel dans une cellule de mesure MS 125 ou MS 145 d'un rhéomètre RHEOMAT Z1 15 de CONTRAVES; on effectue un cisaillement de 500 s-1 pendant i minute afin de déstructurer le gel; puis on laisse le gel se reformer pendant 24 heures, en prenant soin de couvrir la cellule d'un film plastique étanche afin de prévenir l'éventuelle déshydratation du gel; à l'issue de ces 24 heures, on peut procéder aux opérations suivantes: - on effectue une mesure de viscosité (V1) en imposant un cisaillement de 1 s-1 pendant 1 minute; la valeur mesurée est d'autant plus élevée que la tendance de la suspension à gélifier est forte; - on peut effectuer ensuite une autre mesure de viscosité (V2) en imposant un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute; la valeur mesurée est d'autant plus faible que le gel est fragile; les suspensions selon l'invention présentent, en général, une viscosité V2 comprise entre 0,05 et 0,4 Pa.s; - on peut effectuer enfin une autre mesure de viscosité (V3) en imposant un cisaillement de 500 s1 pendant 1 minute; la valeur mesurée est d'autant plus faible que l'aptitude de la suspension à être pompée est élevée; les suspensions selon rl'invention présentent, en général, une viscosité V3 comprise entre 0,03 et 0,35 Pa. s. Le gel sous la forme duquel se présente la suspension selon l'invention, après une période de repos de 48 heures (de préférence déjà après une période de repos de 24 heures, voire après une période de repos de 2 heures seulement), est réversible sous faible sollicitation: ainsi, il se transforme sous faible cisaillement en une suspension homogène, de faible viscosité et donc facilement pompable; plus particulièrement, ledit gel est tel qu'un cisaillement de 500 s-1 pendant 1 minute le transforme en une suspension qui présente une viscosité (Vr), mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, d'au plus 0,35 Pa.s, de préférence d'au plus 0,30 Pa.s, par exemple d'au plus 0,25 Pa.s. Le mode opératoire pour déterminer cette viscosité (Vr) est le suivant. On introduit le gel dans une cellule de mesure MS 125 ou MS 145 d'un RHEOMAT Zl 15 de CONTRAVES; on effectue un cisaillement de 500 s-1 pendant 1 minute afin de déstructurer le gel; on effectue alors une mesure de viscosité (Vr) du produit obtenu, en imposant un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute. Il est à noter que les caractéristiques des suspensions selon l'invention sont obtenues sans l'utilisation d'agents surfactants, qu'ils soient anioniques, cationiques, amphotères ou non-ioniques. Ainsi, de manière préférée, mais non obligatoire, les suspensions selon l'invention ne contiennent pas d'agents surfactants. La présente invention a également pour objet des procédés de préparation des suspensions décrites précédemment. La suspension selon l'invention peut être préparée éventuellement par un procédé comprenant le mélange, sous agitation (agitation mécanique notamment), d'une solution aqueuse du composé d'aluminium, en particulier de sulfate d'aluminium, avec une silice précipitée, telle que décrite plus haut, se présentant sous forme de poudre, de granulés ou de billes sensiblement sphériques, de préférence une silice précipitée Sl à S5. La suspension selon l'invention peut aussi être préparée par un procédé comprenant le mélange, sous agitation, d'une suspension aqueuse de silice avec ledit composé d'aluminium, sous forme de poudre et, éventuellement, de l'eau. En particulier, ce procédé comprend l'addition, sous agitation mécanique, de sulfate d'aluminium, par exemple anhydre ou, de préférence, hydraté, sous forme de poudre et, éventuellement, d'eau, dans une suspension aqueuse de silice précipitée, puis la poursuite de l'agitation du mélange ainsi obtenu. La suspension selon l'invention peut enfin être préparée par un procédé comprenant le mélange, sous agitation, d'une suspension aqueuse de silice et, éventuellement, d'eau, avec une solution dudit composé d'aluminium, cette dernière se trouvant à une température comprise entre 15 et 130 C. En particulier, ce procédé comprend le mélange, sous agitation mécanique, d'une suspension aqueuse de silice précipitée et, éventuellement, d'eau, avec une solution de sulfate d'aluminium (anhydre ou, de préférence, hydraté) se trouvant à une température comprise entre 15 et 30 C ou, de manière préférée, entre 95 et 130 C (notamment du sulfate d'aluminium hydraté fondu à cette température dans son eau de cristallisation), en particulier entre 100 et C. Dans les procédés de préparation mettant en oeuvre une suspension aqueuse de silice, celle-ci peut être éventuellement obtenue par mise en suspension dans l'eau, sous agitation (agitation mécanique notamment), d'une silice sous forme solide, en particulier d'une silice précipitée S1 à S5. Après cette étape de mise en suspension dans l'eau, on peut déliter mécaniquement la suspension. Le délitage (ou défloculation) mécanique peut s'effectuer dans un déliteur/malaxeur. On réalise en général un délitage chimique conjointement à ce délitage mécanique, en introduisant, dans le déliteur/malaxeur, de l'aluminate de sodium et, de préférence, et en général simultanément, un acide (notamment un acide inorganique tel que l'acide sulfurique), de sorte que le pH de la suspension reste compris entre 6 et 7 et le rapport pondéral AI/SiO2 soit compris entre 1000 et 3300 ppm. On peut éventuellement poursuivre le délitage mécanique une fois réalisée cette addition. Après l'étape de délitage ou l'étape de mise en suspension dans l'eau (si on ne met pas en oeuvre d'étape de délitage), on peut effectuer un broyage humide ou une désagglomération aux ultra-sons de la suspension. Le broyage humide peut être réalisé en faisant passer la suspension dans un broyeur de type moulin colloïdal ou un broyeur à billes. La désagglomération aux ultra-sons peut être effectuée en soumettant la suspension à des ondes ultrasonores (ultrasonification), au moyen d'une sonde ultra- sons de haute puissance. Néanmoins, de manière très préférée, la suspension selon l'invention est préparée par un procédé mettant en oeuvre une suspension aqueuse de silice précipitée, ayant été obtenue par délitage mécanique (notamment dans un déliteur/malaxeur) d'un gâteau de filtration issu d'une réaction de précipitation de silice, réaction dans laquelle, notamment, on fait agir un silicate de métal alcalin M avec un agent acidifiant. Le choix de l'agent acidifiant et du silicate se fait d'une manière bien connue en soi. On utilise généralement comme agent acidifiant un acide minéral fort tel que l'acide sulfurique, l'acide nitrique ou l'acide chlorhydrique, ou un acide organique tel que l'acide acétique, l'acide formique ou l'acide carbonique. L'agent acidifiant peut être dilué ou concentré; sa normalité peut être comprise entre 0,4 et 36 N, par exemple entre 0,6 et 1,5 N. En particulier, dans le cas o cet agent acidifiant est l'acide sulfurique, sa concentration est de préférence comprise entre 40 et 180 g/l, par exemple entre 60 et g/I. On peut par ailleurs utiliser en tant que silicate toute forme courante de silicates tels que métasilicates, disilicates et avantageusement un silicate de métal alcalin M dans lequel M est le sodium ou le potassium. Le silicate de métal alcalin M présente habituellement une concentration (exprimée en SiO2) comprise entre 40 et 330 g/l, par exemple entre 60 et 300 g/l, en particulier entre 60 et 250 g/I. De manière générale, on emploie, comme agent acidifiant, l'acide sulfurique, et, comme silicate, le silicate de sodium. Dans le cas o l'on utilise le silicate de sodium, celui-ci présente, en général, un rapport pondérai SiO2/Na2O compris entre 2 et 4, plus particulièrement entre 3,0 et 3,7. Selon un premier mode de réalisation avantageux de l'invention, le gâteau de filtration est obtenu par un procédé comprenant: (A) une réaction de précipitation de silice par action d'un silicate de métal alcalin M avec un agent acidifiant, pour laquelle: (i) on forme un pied de cuve initial comportant au moins une partie de la quantité totale du silicate de métal alcalin M engagé dans la réaction et un électrolyte, la concentration en silicate (exprimée en SiO2) dans ledit pied de cuve initial étant inférieure à 100 g/I et la concentration en électrolyte dans ledit pied de cuve initial étant inférieure à 17 g/l, (ii) on ajoute l'agent acidifiant audit pied du cuve jusqu'à l'obtention d'une valeur du pH du milieu réactionnel d'au moins environ 7, (iii) on ajoute au milieu réactionnel de l'agent acidifiant et, le cas échéant, simultanément la quantité de silicate de métal alcalin M, (B) la filtration du mélange réactionnel, de manière à récupérer un gâteau de filtration ayant une teneur en matière sèche comprise entre 8 et 40 % en poids. Une concentration faible en silicate et en électrolyte dans le pied de cuve initial sont ici des conditions importantes. Dans ce mode de réalisation, on opère comme suit. On forme tout d'abord un pied de cuve qui comprend du silicate ainsi qu'un électrolyte. La quantité de silicate présente dans le pied de cuve peut soit être égale à la quantité totale engagée dans la réaction, soit ne représenter qu'une partie de cette quantité totale. En ce qui concemrne l'électrolyte, ce terme s'entend ici dans son acceptation normale, c'est-à-dire qu'il signifie toute substance ionique ou moléculaire qui, lorsqu'elle est en solution, se décompose ou se dissocie pour former des ions ou des particules chargées. On utilise en particulier un sel du groupe des sels des métaux alcalins et alcalino- terreux et de préférence le sel du métal M de silicate de départ et de l'agent acidifiant, par exemple le sulfate de sodium dans le cas de la réaction d'un silicate de sodium avec l'acide sulfurique. Selon une caractéristique essentielle de ce mode de réalisation, la concentration en électrolyte dans le pied de cuve initial est (supérieure à 0 g/I et) inférieure à 17 g/l, de préférence inférieure à 14 g/I. Selon une autre caractéristique essentielle dudit mode de réalisation, la concentration en silicate dans le pied de cuve initial est (supérieure à O g de SiO2 par litre et) inférieure à 100 g de SiO2 par litre. De préférence, cette concentration est inférieure à 80 g/l, notamment à 70 g/I. Le deuxième étape consiste à ajouter l'agent acidifiant dans le pied de cuve de composition décrite plus haut. Cette addition qui entraîne une baisse corrélative du pH du milieu réactionnel se fait jusqu'à ce qu'on atteigne une valeur d'au moins environ 7, généralement comprise entre 7 et 8. Une fois cette valeur atteinte, et dans le cas d'un pied de cuve de départ ne comprenant qu'une partie de la quantité totale du silicate engagé, on procède alors avantageusement à une addition simultanée d'agent acidifiant et de la quantité restante de silicate. La réaction de précipitation proprement dite est terminée lorsque l'on a ajouté toute la quantité restante de silicate. Il est avantageux à la fin de la précipitation et notamment après l'addition simultanée précipitée, d'effectuer un mûrissement du milieu réactionnel, ce mûrissement pouvant par exemple durer de 5 minutes à 1 heure. Il est enfin possible dans tous les cas (c'est-à-dire aussi bien dans le cas d'un pied de cuve de départ ne comprenant qu'une partie de la quantité totale du silicate engagé que dans le cas d'un pied de cuve de départ comprenant la quantité totale de silicate engagé), après la précipitation, dans une étape ultérieure éventuelle, d'ajouter au milieu réactionnel une quantité supplémentaire d'agent acidifiant. Cette addition se fait généralement jusqu'à l'obtention d'une valeur de pH comprise entre 3 et 6,5, de préférence entre 4 et 6,5. La température du milieu réactionnel est généralement comprise entre 70 et 98 OC. Selon une variante, la réaction est effectuée à une température constante comprise entre 80 et 95 C. Selon une autre variante, la température de fin de réaction est plus élevée que la température de début de réaction: ainsi, on maintient la température au début de la réaction de préférence entre 70 et 95 C; puis, on augmente la température en quelques minutes depréférence jusqu'à une valeur comprise entre 80 et 98 C à laquelle elle est maintenue jusqu'à la fin de la réaction. On obtient à l'issue des opérations qui viennent d'être décrites un milieu réactionnel formé d'une bouillie de silice. Le stade (B) de ce premier mode de réalisation avantageux de l'invention consiste alors en la filtration de cette bouillie de silice, de manière à récupérer un gâteau de filtration ayant une teneur en matière sèche comprise entre 8 et 40 % en poids. La filtration peut se faire selon toute méthode convenable, par exemple par filtre à bande, filtre rotatif sous vide ou, de préférence, par filtre presse. Les gâteaux obtenus par filtration presse présentent en général des teneurs en matière sèche assez élevées. Il est à noter que la silice précipitée S, mentionnée précédemment dans l'exposé peut être préparée, en séchant par atomisation, de préférence au moyen d'un atomiseur à buses, le gâteau de filtration obtenu (en particulier par filtre presse), ce gâteau devant de plus présenter immédiatement avant son séchage un taux de matière sèche d'au plus 24 % en poids (de préférence d'au plus 23 % en poids) et supérieur à 18 % en poids (de préférence supérieur à 20 % en poids), ledit gâteau pouvant avoir été, avant le séchage, délité mécaniquement et, éventuellement, chimiquement comme indiqué par ailleurs. Selon un second mode de réalisation avantageux de l'invention, le gâteau de filtration est obtenu par un procédé comprenant: (A) une réaction de précipitation de silice par action d'un silicate de métal alcalin M avec un agent acidifiant, pour laquelle: (i) on forme un pied de cuve initial comportant une partie de la quantité totale du silicate de métal alcalin M engagé dans la réaction, la concentration en silicate (exprimée en SiO2) dans ledit pied de cuve étant inférieure à 20 g/l, (ii) on ajoute l'agent acidifiant audit pied de cuve initial jusqu'à ce qu'au moins 5 % de la quantité de M20 présente dans ledit pied de cuve initial soient neutralisés, (iii) on ajoute au milieu réactionnel simultanément de l'agent acidifiant et la quantité restante de silicate de métal alcalin M telle que le rapport quantité de silicate ajoutée (exprimée en SiO2)/quantité de silicate présente dans le pied de cuve initial (exprimée en SiO2), appelé taux de consolidation, soit supérieur à 4 et d'au plus 100, (B) la filtration du mélange réactionnel, de manière à récupérer un gâteau de filtration ayant une teneur en matière sèche comprise entre 8 et 40 % en poids. Une concentration très faible en silicate dans le pied de cuve initial ainsi qu'un taux de consolidation approprié lors de l'étape d'addition simultanée sont ici des conditions importantes. Dans ce mode de réalisation, on opère comme suit. On forme tout d'abord un pied de cuve qui comprend du silicate. La quantité de silicate présente dans ce pied de cuve initial ne représente avantageusement qu'une partie de la quantité totale de silicate engagée dans la réaction. Selon une caractéristique essentielle de ce mode de réalisation, la concentration en silicate dans le pied de cuve initial est (supérieure à 0 g de SiO2 par litre et) inférieure à 20 g de SiO2 par litre. Cette concentration peut être d'au plus 11 g/I et, éventuellement, d'au plus 8 g/I. Notamment lorsque la filtration effectuée ultérieurement est réalisée au moyen d'un filtre presse, cette concentration peut être d'au moins 8 g/l, en particulier comprise entre 10 et 15 g/l. Le pied de cuve initial peut comprendre un électrolyte. Néanmoins, de préférence, aucun électrolyte n'est utilisé au cours de ce mode de réalisation; en particulier, de manière préférée, le pied de cuve initial ne comprend pas d'électrolyte. La deuxième étape consiste à ajouter l'agent acidifiant dans le pied de cuve de composition décrite plus haut. Ainsi, dans cette deuxième étape, on ajoute l'agent acidifiant audit pied de cuve initial jusqu'à ce qu'au moins 5 %, de préférence au moins 50 %, de la quantité de M20 présente dans ledit pied de cuve initial soient neutralisés. De manière préférée, dans cette deuxième étape, on ajoute l'agent acidifiant audit pied de cuve initial jusqu'à ce que 50 à 99 % de la quantité de M20 présente dans ledit pied de cuve initial soient neutralisés. Une fois qu'est atteinte la valeur souhaitée de quantité de M20 neutralisé, on procède alors à une addition simultanée (étape (iii)) d'agent acidifiant et d'une quantité de silicate de métal alcalin M telle que le taux de consolidation, c'est-à-dire le rapport quantité de silicate ajoutée (exprimée en SiO2)/quantité de silicate présente dans le pied de cuve initial (exprimée en SiO2), soit supérieur à 4 et d'au plus 100. Selon une variante, on procède à cette addition simultanée d'agent acidifiant et d'une quantité de silicate de métal alcalin M telle que de taux de consolidation est plus particulièrement compris entre 12 et 100, de préférence entre 12 et 50, notamment entre 13 et 40. Selon une autre variante, on procède à cette addition simultanée d'agent acidifiant et d'une quantité de silicate de métal alcalin M telle que le taux de consolidation est plutôt supérieur à 4 et inférieur à 12, de préférence compris entre 5 et 11,5, notamment entre 7,5 et 11. Cette variante est, en général, mise en oeuvre quand la concentration en silicate dans le pied de cuve initial est d'au moins 8 g/l, en particulier comprise entre et 15 g/I, par exemple entre 11 et 15 g/I. De manière préférée, pendant toute l'étape (iii), la quantité d'agent acidifiant ajoutée est telle que 80 à 99 %, par exemple 85 à 97 %, de la quantité de M20 ajoutée soient neutralisés. Dans l'étape (iii), il est possible de procéder à l'addition simultanée d'agent acidifiant et de silicate à un premier palier de pH du milieu réactionnel, pH,, puis à un second palier de pH du milieu réactionnel, pH2, tel que 7 La réaction de précipitation proprement dite est terminée lorsque l'on a ajouté toute la quantité restante de silicate. Il peut être avantageux d'effectuer, notamment après l'addition simultanée précitée, un mûrissement du milieu réactionnel, ce mûrissement pouvant par exemple durer de 1 à 60 minutes, en particulier de 5 à 30 minutes. Il est enfin souhaitable, après la précipitation, dans une étape ultérieure, notamment avant le mûrissement éventuel, d'ajouter au milieu réactionnel une quantité supplémentaire d'agent acidifiant. Cette addition se fait généralement jusqu'à l'obtention d'une valeur du pH du milieu réactionnel comprise entre 3 et 6,5, de préférence entre 4 et 5,5. Elle permet notamment de neutraliser toute la quantité de M20 ajoutée lors de l'étape (iii). L'agent acidifiant lors de cette addition est généralement identique à celui employé lors de l'étape (iii). La température du milieu réactionnel est habituellement comprise entre 60 et 98 C. De préférence, l'addition d'agent acidifiant lors de l'étape (ii) s'effectue dans un pied de cuve initial dont la température est comprise entre 60 et 96 C. Selon une variante, la réaction est effectuée à une température constante comprise entre 75 et 96 C. Selon une autre variante, la température de fin de réaction est plus élevée que la température de début de réaction: ainsi, on maintient la température au début de la réaction de préférence entre 70 et 96 C, puis on augmente la température en cours de réaction en quelques minutes, de préférence jusqu'à une valeur comprise entre 80 et 98 C, valeur à laquelle elle est maintenue jusqu'à la fin de la réaction. On obtient à l'issue des opérations qui viennent d'être décrites un milieu réactionnel formé d'une bouillie de silice. Le stade (B) de ce second mode de réalisation avantageux de l'invention consiste alors en la filtration de cette bouillie de silice, de manière à récupérer un gâteau de filtration ayant une teneur en matière sèche comprise entre 8 et 40 % en poids. Si la filtration peut se faire selon toute méthode convenable (par exemple par filtre presse, filtre à bande ou filtre rotatif sous vide), elle est avantageusement effectuée par filtre presse, par exemple quand la concentration en silicate dans le pied de cuve initial est d'au moins 8 g/I (et inférieure à 20 g/l), en particulier comprise entre 10 et 15 g/l, notamment entre 1 1 et 15 g/I. Les gâteaux obtenus par filtration presse présentent en général des teneurs en matière sèche assez élevées. Il est à noter que les silices précipitées S2 à S5 mentionnées précédemment dans l'exposé peuvent être préparées en séchant par atomisation, de préférence au moyen d'un atomiseur à buses (en général si on souhaite les obtenir sous forme de billes sensiblement sphériques) ou au moyen d'un atomiseur à turbines (en général si on souhaite les obtenir sous forme de poudre), le gâteau obtenu (en général, par filtration presse, si on souhaite les obtenir sous billes sensiblement sphériques, ou, par filtration rotatif sous vide, si on souhaite les obtenir sous forme de poudre); ce gâteau peut avoir été, avant le séchage, délité mécaniquement et, éventuellement, chimiquement comme indiqué par ailleurs. Lorsque le gâteau à sécher présente un taux de matière sèche supérieur à 15 % en poids, le séchage est de préférence effectué au moyen d'un atomiseur à buses; lorsque ce taux est d'au plus 15 % en poids, le séchage est de préférence effectué au moyen d'un atomiseur à turbines. Les silices précipitées S2 à S5 peuvent être obtenues sous forme de granulés en soumettant à une opération d'agglomération (notamment la compression directe, la granulation voie humide, l'extrusion ou, de préférence, le compactage à sec) le produit séché (en particulier à partir d'un gâteau ayant un taux de matière sèche d'au plus 15 % en poids). Les suspensions selon l'invention issues des deux modes de réalisation avantageux décrits précédemment présentent, en général, les meilleures propriétés. Notamment dans les deux modes de réalisation avantageux de l'invention, le gâteau de filtration peut être lavé à l'eau si nécessaire, en particulier pour éliminer des sels de métal alcalin M formés lors de la réaction de précipitation. Par exemple, dans le cas o la précipitation met en jeu du silicate de sodium et de l'acide sulfurique, on peut isoler à l'issue du stade (B) un gâteau présentant une teneur en Na2SO4 inférieure à 1,5 % en poids. Il est à noter que l'on peut, éventuellement, effectuer un réempatage du gâteau de filtration pour augmenter son taux de matière sèche à la valeur souhaitée comprise entre 8 et 40 % en poids. Le réempatage consiste à ajouter audit gâteau de la silice sous forme solide (silice pulvérulante) en quantité suffisante; en particulier cette silice peut être obtenue par séchage, notamment par atomisation, d'une partie du gâteau à enrichir. On peut également obtenir de la silice pulvérulante en effectuant un séchage classique du gâteau après lavage par des solvants organiques. La suspension selon l'invention est donc préférentiellement préparée par un procédé mettant en oeuvre une suspension aqueuse de silice précipitée, cette suspension-ci ayant été obtenue par délitage mécanique d'un gâteau de filtration de silice, de manière avantageuse d'un gâteau de filtration obtenu conformément à l'un des deux modes de réalisation précédemment décrits. On peut réaliser un délitage chimique conjointement à ce délitage mécanique, en introduisant, par exemple, dans un déliteur/malaxeur, de l'aluminate de sodium et, de préférence, et en général simultanément, un acide (notamment un acide inorganique tel que l'acide sulfurique), de sorte que le pH de la suspension reste compris entre 6 et 7 et le rapport pondérai AVSiO2 soit compris entre 1000 et 3300 ppm. On peut éventuellement poursuivre le délitage mécanique une fois réalisée cette addition. Après l'étape de délitage, on peut effectuer, de manière avantageuse, un broyage humide ou une désagglomération aux ultra-sons de la suspension. Le broyage humide et la désagglomération aux ultra-sons peuvent être réalisés comme indiqué précédemment dans l'exposé. Préalablement à la désagglomération aux ultra-sons la suspension peutêtre soumise à une agitation mécanique. La suspension aqueuse de silice précipitée, notamment préparée à partir d'un gâteau de filtration obtenu conformément à l'un des deux modes de réalisation avantageux décrits ci-avant, et après ledit broyage humide ou ladite désagglomération aux ultra-sons, est, par exemple, telle que sa teneur en matière sèche est comprise entre 10 et 40 % en poids, sa viscosité, mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, est inférieure à 0,04 Pa.s, en particulier inférieure à 0,02 Pa. s, et la quantité de silice contenue dans le surnageant obtenu après centrifugation de ladite suspension à 7500 tr/min pendant 30 minutes représente plus de 50 %, en particulier plus de 60 %, notamment plus de 70 %, voire plus de 90 %, du poids de la silice contenue dans la suspension (quantité mesurée après séchage, du surnageant à 160 C jusqu'à obtention d'un poids constant de matière). Enfin, une autre suspension aqueuse de silice précipitée, utilisable dans des procédés de préparation de la suspension selon l'invention et présentant les caractéristiques mentionnées juste ci-dessus, peut, éventuellement, être obtenue par un procédé de transformation du gâteau de filtration synthétisé dans un des deux modes de réalisation avantageux de l'invention décrits plus haut, procédé par lequel: (a) on lave ledit gâteau avec un solvant organique et on sèche le gâteau ainsi lavé pour obtenir une silice sous forme pulvérulante, (b) on met en suspension dans l'eau une quantité de ladite silice sous forme pulvérulante telle que la teneur en matière sèche de la suspension aqueuse de silice précipitée obtenue soit comprise entre 10 et 40 % en poids. Le lavage aux solvants organiques permet de déplacer l'eau présente dans les pores du gâteau. Les solvants utilisés à cet effet sont de préférence des solvants polaires, notamment l'éthanol et l'éther, qui peuvent être utilisés en mélange. En particulier, on peut effectuer: - un premier lavage à l'éthanol, - un second lavage avec un mélange éthanol/éther 50/50, - un troisième lavage à l'éther. Le gateau ainsi lavé peut être séché, par exemple à l'air ambiant. On obtient une teneur en eau libre tout à fait comparable à celle obtenue avec un séchage par atomisation. Le présent type de séchage peut permettre d'empêcher l'effondrement de porosité dû à l'action des forces de capillarité lors du séchage. On obtient ainsi une silice (sous forme pulvérulante) très peu agglomérée, de porosité (mesurée par porosimétrie au mercure) très supérieure à celle obtenue par les techniques de séchage par atomisation. En général, cette silice conduit, lorsqu'elle est remise en suspension dans l'eau en quantité telle que la teneur en matière sèche de la suspension est comprise entre 10 et % en poids, à des suspensions aqueuses de silice précipitée moins visqueuses que celles obtenues par remise en suspension d'une silice obtenue classiquement par séchage par atomisation. La présentation sous forme de gel, lorsqu'elles sont laissées au repos, des suspensions selon l'invention permet de s'affranchir des problèmes de sédimentation ou décantation du produit, assurant ainsi la stabilité sur plusieurs semaines ou plusieurs mois; ces suspensions conservent alors leur homogénéité au moins sur une telle période. De plus, le gel formé est totalement réversible sous faible cisaillement: il est %cassé' sous faible sollicitation et se transforme alors en une suspension homogène, de faible viscosité et facilement pompable. Les suspensions selon l'invention peuvent être employées notamment: - pour la préparation de pâtes à papier, notamment à titre de charges ou bien comme agents de rétention des charges et fibres fines; - pour le traitement des eaux; - comme constituants de colles minérales, pour le papier, le carton, le bâtiment. De plus, elles trouvent des applications particulièrement intéressantes dans le domaine des matériaux de construction. Ainsi, elles peuvent être employées pour la préparation de pâtes cimentaires (coulis ou compositions gâchées formées à partir de ciment et d'eau (et, éventuellement, d'additifs usuels)), de mortiers et de bétons. En effet, en plus de leur présentation gel réversible, elles ont pour avantages, de préférence, d'améliorer l'homogénéité, la cohésion et/ou l'adhérence (aspect collant) de *ces compositions de ciment. Parallèlement, elles ne dégradent pas leurs propriétés mécaniques à terme: au contraire, on constate qu'elles conduisent à des valeurs de résistance en compression élevées à 28 jours (en général d'au moins 45 MPa dans le cas des mortiers), notamment lorsqu'on en utilise une quantité telle que la quantité en poids de silice employée (exprimée en silice anhydre) est comprise entre 0,5 et 5 %, en particulier entre 0,5 et 2,5 %, par rapport au poids de ciment et la quantité en poids de composé d'aluminium employé (exprimé en composé d'aluminium anhydre), par exemple de sulfate d'aluminium employé, est comprise entre 0,2 et 6 %, en particulier entre 0,2 et 3 %, par rapport au poids de ciment. Elles favorisent également le bétonnage par temps froid. De plus, elles apportent également d'autres avantages remarquables (en plus, notamment, des bonnes propriétés mécaniques à terme) dans le domaine des coulis, mortiers et bétons projetés (au moyen des techniques de projection par voie sèche ou surtout par voie humide, par ajout au niveau de la buse de projection). Elles conduisent d'abord, sous faible agitation, à des produits parfaitement pompables par les machines de projection classiquement utilisées. Les conditions d'hygiène et de sécurité, notamment pour le technicien mettant en oeuvre le procédé de projection, sont améliorées du fait du caractère très faiblement irritant de la suspension selon l'invention. L'utilisation des suspensions selon l'invention permet en outre une diminution importante des pertes à la projection par rebond et l'obtention de couches projetées très épaisses, d'o un gain de productivité. Dans le cas o la quantité de composé d'aluminium utilisée, notamment de sulfate d'aluminium (exprimée en produit anhydre), est supérieure à 0,5 %, de préférence comprise entre 1,5 et 6 %, par rapport au poids de ciment, on observe de préférence un durcissement rapide de la couche projetée permettant de travailler en toute sécurité, par exemple sous la voûte, dès quelques heures après la projection (application à la réalisation de mortiers et bétons de structure, en particulier). Dans le cas o la quantité de composé d'aluminium utilisée, notamment de sulfate d'aluminium (exprimée en produit anhydre), est d'au plus 0,5 % par rapport au poids de ciment, le caractère thixotrope et modelable de la composition de ciment est maintenu pendant plus de 0,5 heure après la projection (application à la réalisation de mortiers et bétons talochables, en particulier). Les exemples suivants illustrent l'invention sans toutefois en limiter la portée. EXEMPLE 1 On prépare un gâteau de silice précipitée G1 de la manière suivante. Dans un réacteur en acier inoxydable muni d'un système d'agitation par hélices et d'un chauffage par double enveloppe, on introduit: * 346 litres d'eau * 7,5 kg de Na2SO4 (électrolyte) * 587 litres de silicates de sodium aqueux présentant un rapport pondérai SiO2/Na2O égal à 3,50 et une densité à 20 C égale à 1,133. La concentration en silicate (exprimée en SiO2) dans le pied de cuve est alors de g/I. Le mélange est porté à 79 C tout en le maintenant sous agitation. On introduit ensuite dans le mélange 386 litres d'acide sulfurique dilué de densité à 20 C égale à 1,050, jusqu'à obtenir une valeur de pH égale à 8 (mesurée à la température du milieu). La température du milieu réactionnel est de 79 C pendant les 25 premières minutes, puis elle est portée de 79 C à 86 C en 15 mn, et maintenue ensuite à 86 C jusqu'à la fin de la réaction. Une fois la valeur du pH égale à 8 atteinte, on introduit conjointement dans le milieu de réaction 82 litres de silicate de sodium aqueux de rapport pondérai SiO2/Na2O égal à 3,50 et de densité à 20 C égale à 1,133 et 131 lites d'acide du type décrit ci- avant, cette introduction simultanée d'acide et de silicate étant réalisée de manière telle que le pH du milieu de réaction soit constamment égal à 8 + 0,1. Après introduction de la totalité du silicate on continue à introduire l'acide dilué pendant 9 mn de façon à amener le pH du milieu réactionnel à une valeur égale à 5,2. On arrête alors l'introduction d'acide et on maintient la bouillie réactionnelle 5 mn supplémentaires sous agitation. La durée totale de la réaction est de 118 mn. On obtient une bouillie de silice précipitée qui est filtrée et lavée au moyen d'un filtre-presse de telle sorte que l'on récupère finalement un gâteau G1 de silice dont la perte au feu est de 78 % (donc une teneur en matière sèche de 22 % en poids) et dont la teneur en Na2SO4 est de 1 % en poids. EXEMPLE 2 On introduit dans un déliteur malaxeur CELLIER, 4 kg du gâteau G1 préparé à l'exemple 1 (obtenu par filtration presse et présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids et une teneur en Na2SO4 de 1 % en poids), préalablement porté à 60 C. Puis on introduit simultanément, pendant la défloculation, du gâteau 13, 1 ml d'une solution d'aluminate de sodium (ayant une teneur en A1203 de 22 % en poids et une teneur en Na20 de 18 % en poids (densité: 1,505)) et 7,47 ml d'une solution d'acide sulfurique à 80 g/I (densité: 1,505), de manière à maintenir le pH à une valeur de 6,5. Le rapport pondérai AI/SiO2 est d'environ 2600 ppm. On laisse mûrir pendant 20 minutes en poursuivant la défloculation mécanique. La suspension G2 de silice obtenue est caractérisée par: * une viscosité de 0,06 Pa.s (mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute); * une granulométrie telle que dlo = 5 pm, d5 = 19 pm, dso = 60 pm. Au bout d'une semaine de stockage, on observe: * la formation, au fond du récipient de stockage, d'un dépôt excessivement difficile, voire impossible, à redisperser; * une augmentation de la viscosité de la suspension: sa viscosité est alors de 0,45 Pa.s (mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute). EXEMPLE 3 1 kg de la suspension G2 préparée à l'exemple 2 (prélevée après le délitage), présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids, est disposé dans un récipient muni d'un agitateur mécanique RAYNERI disposant d'une pâle. On y ajoute, sous agitation mécanique (vitesse de rotation de la pâle: 500 tr/min), 220 grammes de sulfate d'aluminium hydraté AI2(SO4)3, 14H20 sous forme de poudre, en 3 minutes. On poursuit l'agitation pendant une quinzaine de minutes. On obtient une suspension G3 homogène, présentant les caractéristiques suivantes: * pH 3,25 * teneur en matière sèche (% en poids) 28,4 * teneur en silice (% en poids) 18,0 (calculée en silice anhydre) * teneur en sulfate d'aluminium (% en poids) 10,4 (calculée en sulfate d'aluminium anhydre) De plus, après 2 heures de repos, ladite suspension prend en masse et se présente donc sous la forme d'un gel. Après une semaine de stockage, on transforme le gel, par un cisaillement de 500 s-1 pendant 1 minute, en une suspension homogène présentant une viscosité (Vr), mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, de 0,25 Pa.s. Cette suspension laissée au repos se retransforme en gel au bout de 2 heures. Après un mois de stockage, on transforme ce gel, sous faible agitation (500 s-1 pendant 1 minute), en une suspension présentant sensiblement les mêmes caractéristiques que celle obtenue par "cassage' du gel après une semaine de stockage. EXEMPLE 4 1 kg de la suspension G2 préparée à l'exemple 2 (prélevée après le délitage), présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids, est disposé dans un récipient muni d'un agitateur mécanique RAYNERI disposant d'une pâle. On y ajoute, sous agitation mécanique (vitesse de rotation de la pâle: 500 tr/min), grammes d'eau et 880 grammes de sulfate d'aluminium hydraté A12(SO4)3, 14H20 sous forme de poudre, en 3 minutes. On poursuit l'agitation pendant une quinzaine de minutes. On obtient une suspension G4 homogène, présentant les caractéristiques suivantes: * pH 2,6 * teneur en matière sèche (% en poids) 36,7 * teneur en silice (% en poids) 11,1 (calculée en silice anhydre) * teneur en sulfate d'aluminium (% en poids) 25,6 (calculée en sulfate d'aluminium anhydre) De plus, après 24 heures de repos, ladite suspension prend en masse et se présente donc sous la forme d'un gel. Ce gel présente des viscosités V1, V2 et V3 (mesurées selon le protocole indiqué dans la description) respectivement égales à 1,8 Pa.s, 0,23 Pa.s et 0,17 Pa.s. Après une semaine de stockage, on transforme le gel, par un cisaillement de 500 s-1 pendant 1 minute, en une suspension homogène présentant une viscosité (Vr), mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, de 0,17 Pa.s. Cette suspension laissée au repos se retransforme en gel au bout de 24 heures. Après un mois de stockage, on transforme ce gel, sous faible agitation (500 s-1 pendant 1 minute), en une suspension présentant sensiblement les mêmes caractéristiques que celle obtenue par cassage% du gel après une semaine de stockage. EXEMPLE 5 1 kg de la suspension G2 préparée à l'exemple 2 (prélevée après le délitage), présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids, est homogénéisé par agitation mécanique dans un récipient muni d'un agitateur RAYNERI disposant d'une pâle (500 tr/min pendant 5 minutes). On effectue ensuite la désagglomération de la suspension obtenue en utilisant un SONIFICATEUR VIBRACELL BIOBLOCK (600 W), équipé d'une sonde de diamètre 19mm. Pour cela, on introduit 250 ml de cette suspension dans un bécher de 400 ml, puis on procède à la désagglomération comme suit: la sonde étant immergée sur une largeur de 4 cm, on règle la puissance de sortie de manière à obtenir une déviation de l'aiguille du cadran de puissance indiquant 40 % (ce qui correspond à une énergie dissipée par l'embout de la sonde de 240 Watts/cm2). La désagglomération est effectuée pendant 15 minutes. La suspension G5 obtenue est caractérisée par: * une viscosité de 0, 011 Pa.s (mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute); * une granulométrie telle que dmo = 1,9 pm, d5o = 5,6 pm, dso = 13 pm; * une teneur en matière sèche de 22 % en poids. EXEMPLE 6 1 kg de la suspension G5 préparée à l'exemple 5, présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids, est disposé dans un récipient muni d'un agitateur mécanique RAYNERI disposant d'une pâle. On y ajoute, sous agitation mécanique (vitesse de rotation de la pâle: 500 tr/min), 220 grammes de sulfate d'aluminium hydraté AI2(SO4)3, 14H20 sous forme de poudre, en 3 minutes. On poursuit l'agitation pendant une quinzaine de minutes. On obtient une suspension G6 homogène, présentant les caractéristiques suivantes: * pH 3,25 * teneur en matière sèche (% en poids) 28,4 * teneur en silice (% en poids) 18,0 (calculée en silice anhydre) * teneur en sulfate d'aluminium (% en poids) 10,4 (calculée en sulfate d'aluminium anhydre) De plus, après 2 heures de repos, ladite suspension prend en masse et se présente donc sous la forme d'un gel. Après une semaine de stockage, on transforme le gel, par un cisaillement de 500 s-1 pendant 1 minute, en une suspension homogène présentant une viscosité (Vr), mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, de 0,045 Pa.s. Cette suspension laissée au repos se retransforme en gel au bout de 2 heures. Après un mois de stockage, on transforme ce gel, sous faible agitation (500 s-1 pendant 1 minute), en une suspension présentant sensiblement les mêmes caractéristiques que celle obtenue par 'cassage' du gel après une semaine de stockage. EXEMPLE 7 On alimente la chambre d'un broyeur NETZCH LME1 avec 2 litres de suspension G2 préparée à l'exemple 2 (prélevée après le délitage), présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids, à un débit de 0, 083 litres/min; le taux de remplissage de la chambre avec des billes d'alumine (diamètre: 0,6-1 mm) est de 75 % et la vitesse de rotation de l'arbre est de 2000 tr/min. A l'issue de cette étape de broyage humide, on obtient une suspension G7 caractérisée par: * une viscosité de 0,016 Pa.s (mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute); * une granulométrie telle que d10 = 1,13 pm, d5 = 2,1 pm, d9o = 5,4 pm; * une teneur en matière sèche de 22 % en poids. EXEMPLE 8 1 kg de la suspension G7 préparée à l'exemple 7, présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids, est disposé dans un récipient muni d'un agitateur mécanique RAYNERI disposant d'une pâle. On y ajoute, sous agitation mécanique (vitesse de rotation de la pâle: 500 tr/min), 220 grammes de sulfate d'aluminium hydraté AI2(SO4)3, 14H20 sous forme de poudre, en 3 minutes. On poursuit l'agitation pendant une quinzaine de minutes. On obtient une suspension G8 homogène, présentant les caractéristiques suivantes: * pH 3,25 * teneur en matière sèche (% en poids) 28,4 * teneur en silice (% en poids) 18,0 (calculée en silice anhydre) * teneur en sulfate d'aluminium (% en poids) 10,4 (calculée en sulfate d'aluminium anhydre) De plus, après 2 heures de repos, ladite suspension prend en masse et se présente donc sous la forme d'un gel. Après une semaine de stockage, on transforme le gel, par un cisaillement de 500 s-1 pendant 1 minute, en une suspension homogène présentant une viscosité (Vr), mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, de 0,08 Pa.s. Cette suspension laissée au repos se retransforme en gel au bout de 2 heures. Après un mois de stockage, on transforme ce gel, sous faible agitation (500 s-' pendant 1 minute), en une suspension présentant sensiblement les mêmes caractéristiques que celle obtenue par 'cassage' du gel après une semaine de stockage. EXEMPLE 9 1 kg de la suspension G7 préparée à l'exemple 7, présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids, est disposé dans un récipient muni d'un agitateur mécanique RAYNERI disposant d'une pâle. On y ajoute, sous agitation mécanique (vitesse de rotation de la pâle: 500 tr/min), 440 grammes de sulfate d'aluminium hydraté AI2(SO4)3, 14H20 sous forme de poudre, en 3 minutes. On poursuit l'agitation pendant une quinzaine de minutes. On obtient une suspension G9 homogène, présentant les caractéristiques suivantes: * pH 3,05 * teneur en matière sèche (% en poids) 32,9 * teneur en silice (% en poids) 15,3 (calculée en silice anhydre) teneur en sulfate d'aluminium (% en poids) 17,6 (calculée en sulfate d'aluminium anhydre) De plus, après 24 heures de repos, ladite suspension prend en masse et se présente donc sous la forme d'un gel. Ce gel présente des viscosités Vl, V2 et V3 (mesurées selon le protocole indiqué dans la description) respectivement égales à 7,27 Pa.s, 0,20 Pa.s et 0, 075 Pa.s. Après une semaine de stockage, on transforme le gel, par un cisaillement de 500 s-1 pendant 1 minute, en une suspension homogène présentant une viscosité (Vr), mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, de 0,11 Pa.s. Cette suspension laissée au repos se retransforme en gel au bout de 24 heures. Après un mois de stockage, on transforme ce gel, sous faible agitation (500 s-1 pendant 1 minute), en une suspension présentant sensiblement les mêmes caractéristiques que celle obtenue par cassage' du gel après une semaine de stockage. EXEMPLE 10 1 kg de la suspension G7 préparée à l'exemple 7, présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids, est disposé dans un récipient muni d'un agitateur mécanique RAYNERI disposant d'une pâle. On y ajoute, sous agitation mécanique (vitesse de rotation de la pâle: 500 tr/min), grammes d'eau et 880 grammes de sulfate d'aluminium hydraté AI2(S04)3, 14H20 sous forme de poudre, en 3 minutes. On poursuit l'agitation pendant une quinzaine de minutes. On obtient une suspension G10 homogène, présentant les caractéristiques suivantes: * pH 2,6 * teneur en matière sèche (% en poids) 36,7 * teneur en silice (% en poids) 11l,1 (calculée en silice anhydre) * teneur en sulfate d'aluminium (% en poids) 25,6 (calculée en sulfate d'aluminium anhydre) De plus, après 24 heures de repos, ladite suspension prend en masse et se présente donc sous la forme d'un gel. Ce gel présente des viscosités V1, V2 et V3 (mesurées selon le protocole indiqué dans la description) respectivement égales à 2,5 Pa.s, 0,12 Pa.s et 0,10 Pa.s. Après une semaine de stockage, on transforme le gel, par un cisaillement de 500 s-1 pendant 1 minute, en une suspension homogène présentant une viscosité (Vr), mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, de 0,11 Pa.s. Cette suspension laissée au repos se retransforme en gel au bout de 24 heures. Après un mois de stockage, on transforme ce gel, sous faible agitation (500 s-1 pendant 1 minute), en une suspension présentant sensiblement les mêmes caractéristiques que celle obtenue par 'cassage' du gel après une semaine de stockage. EXEMPLE 11 i kg de la suspension G2 préparée à l'exemple 2 (prélevée après le délitage), présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids, et 100 grammes d'eau sont ajoutés à 880 grammes de sulfate d'aluminium hydraté AI2(SO4)3, 14H20 fondu à C dans son eau de cristallisation. L'addition est effectuée en une quinzaine de minutes. On obtient une suspension Gl 1 homogène présentant les caractéristiques suivantes: * pH 2,6 * teneur en matière sèche (% en poids) 36,7 * teneur en silice (% en poids) 11,1 (calculée en silice anhydre) * teneur en sulfate d'aluminium (% en poids) 25,6 (calculée en sulfate d'aluminium anhydre) Cette suspension présente un comportement identique à la suspension G4. EXEMPLE 12 1 kg de la suspension G2 préparée à l'exemple 2 (prélevée après le délitage), présentant une teneur en matière sèche de 22 % en poids, et 240 grammes d'eau sont ajoutés à 1020 grammes de sulfate d'aluminium hydraté A12(SO4)3, 14H20 fondu à C dans son eau de cristallisation. L'addition est effectuée en une quinzaine de minutes. On obtient une suspension G12 homogène présentant les caractéristiques suivantes: * pH 2,4 * teneur en matière sèche (% en poids) 35,8 * teneur en silice (% en poids) 9,8 (calculée en silice anhydre) * teneur en sulfate d'aluminium (% en poids) 26,0 (calculée en sulfate d'aluminium anhydre) De plus, après 24 heures de repos, ladite suspension prend en masse et se présente donc sous la forme d'un gel. Ce gel présente des viscosités Vl, V2 et V3 (mesurées selon le protocole indiqué dans la description) respectivement égales à 1,0 Pa.s, 0,12 Pa.s et 0,09 Pa.s. Après une semaine de stockage, on transforme le gel, par un cisaillement de 500 s-1 pendant 1 minute, en une suspension homogène présentant une viscosité (Vr), mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, de 0,09 Pa.s. Cette suspension laissée au repos se retransforme en gel au bout de 24 heures. Après un mois de stockage, on transforme ce gel, sous faible agitation (500 s-1 pendant 1 minute), en une suspension présentant sensiblement les mêmes caractéristiques que celle obtenue par "cassage" du gel après une semaine de stockage. REVENDICATIONS 1. Suspension aqueuse de silice et de composé d'aluminium choisi parmi le sulfate d'aluminium, les aluns et leurs mélanges, caractérisée en ce qu'elle possède un pH inférieur à 4 et une teneur en matière sèche comprise entre 10 et 50 % en poids, et en ce qu'elle se présente, après une période de repos de 48 heures, sous la forme d'un gel, ledit gel étant réversible sous faible cisaillement. 2. Suspension selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle possède un pH inférieur à 3,5. 3. Suspension selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisée en ce qu'elle possède une teneur en silice (exprimée en silice anhydre) comprise entre 1 et 49 % en poids, de préférence entre 3 et 35 % en poids. 4. Suspension selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce qu'elle possède une teneur en composé d'aluminium (exprimée en composé d'aluminium anhydre) comprise entre 1 et 49 % en poids, de préférence entre 3 et 40 % en poids. 5. Suspension selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que ledit composé d'aluminium est du sulfate d'aluminium. 6. Suspension selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que ladite silice est choisie parmi les fumées de silice, les silices précipitées et leurs mélanges. 7. Suspension selon la revendication 6, caractérisée en ce qu'elle contient, à titre de silice, au moins une silice précipitée. 8. Suspension selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisée en ce que ladite silice précipitée se présente sous forme de billes sensiblement sphériques ayant une surface spécifique BET comprise entre 140 et 200 m2/g, une surface spécifique CTAB comprise entre 140 et 200 m2/g, une distribution poreuse telle que le volume poreux constitué par les pores dont le diamètre est compris entre 175 et 275 À représente au moins 50 % du volume poreux constitué par les pores de diamètres inférieurs ou égaux à 400 À et, de préférence, une taille moyenne d'au moins 80 pm. 9. Suspension selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisée en ce que ladite silice précipitée possède: - une surface spécifique CTAB comprise entre 140 et 240 m2/g, - un facteur de désagglomération aux ultra-sons (FD) supérieur à 11 ml, - un diamètre médian (0w), après désagglomération aux ultra- sons, inférieur à 2,5 pm. 10. Suspension selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisée en ce que ladite silice précipitée possède: - une surface spécifique CTAB comprise entre 140 et 240 m2/g, - une distribution poreuse telle que le volume poreux constitué par les pores dont le diamètre est compris entre 175 et 275 À représente moins de 50 % du volume poreux constitué par les pores de diamètres inférieurs ou égaux à 400 A, - un facteur de désagglomération aux ultra-sons (FD) supérieur à 5,5 ml, - un diamètre médian (050), après désagglomération aux ultra-sons, inférieur à 5 pm. 11. Suspension selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisée en ce que ladite silice précipitée possède: - une surface spécifique CTAB comprise entre 140 et 140 m2/g, - un diamètre médian (05w), après désagglomération aux ultrasons, inférieur à 2,8 pm. 12. Suspension selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisée en ce que ladite silice précipitée possède: - une surface spécifique CTAB comprise entre 140 et 240 m2/g, - une distribution poreuse telle que le volume poreux constitué par les pores dont le diamètre est compris entre 175 et 275 À représente moins de 55 % du volume poreux constitué par les pores de diamètres inférieurs ou égaux à 400 A, - un diamètre médian (0so), après désagglomération aux ultra-sons, inférieur à 4,5 pm. 13. Suspension selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisée en ce qu'elle se présente, après une période de repos de 24 heures, sous la forme d'un gel, ledit gel étant réversible sous faible cisaillement. 14. Suspension selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce qu'elle se présente, après une période de repos de 2 heures, sous la forme d'un gel, ledit gel étant réversible sous faible cisaillement. 15. Suspension selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisée en ce qu'elle se présente, après un période de repos de 24 heures, sous la forme d'un gel qui possède une viscosité (Vl), mesurée sous un cisaillement de 1 s-1 pendant 1 minute, supérieure à 0,6 Pa.s, de préférence supérieure à 1,5 Pa.s. 16. Suspension selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisée en ce que ledit gel est tel qu'un cisaillement de 500 s-1 pendant 1 minute le transforme en une suspension qui présente une viscosité (Vr), mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, d'au plus 0,35 Pa.s, en particulier d'au plus 0,30 Pa. s. 17. Suspension selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisée en ce que ladite silice est finement divisée. 18. Suspension selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisée en ce que ladite silice présente une granulométrie telle que le d10 est compris entre 4 et 10 pm, le d5o est compris entre 15 et 30 PIm et le dgo est compris entre 50 et 100 lim. 19. Procédé de préparation d'une suspension selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisé en ce qu'il comprend le mélange, sous agitation, de silice sous forme solide avec une solution aqueuse du composé d'aluminium. 20. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que ladite silice précipitée est définie à l'une des revendications 8 à 12. 21. Procédé de préparation d'une suspension selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisé en ce qu'il comprend le mélange, sous agitation, d'une suspension aqueuse de silice avec ledit composé d'aluminium sous forme de poudre et, éventuellement, de l'eau. 22. Procédé de préparation d'une suspension selon l'une des revendication 1 à 18, caractérisé en ce qu'il comprend le mélange, sous agitation, d'une suspension aqueuse de silice et, éventuellement, de l'eau, avec une solution dudit composé d'aluminium se trouvant à une température comprise entre 15 et 130 C. 23. Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce qu'il comprend le mélange, sous agitation mécanique, d'une suspension aqueuse de silice précipitée et, éventuellement, d'eau, avec une solution de sulfate d'aluminium se trouvant à une température comprise entre 95 et 130 C. 24.Procédé selon l'une des revendications 21 à 23, caractérisé en ce que ladite suspension aqueuse de silice a été obtenue par mise en suspension dans l'eau, sous agitation, d'une silice sous forme solide. 25. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce que ladite suspension aqueuse de silice a été obtenue par mise en suspension, sous agitation mécanique, d'une silice précipitée, en particulier d'une silice précipitée définie à l'une des revendications 8 à 12. 26. Procédé selon l'une des revendications 24 et 25, caractérisé en ce que, après l'étape de mise en suspension dans l'eau, on délite mécaniquement la suspension. 27. Procédé selon la revendication 26, caractérisé en ce que l'on réalise un délitage chimique conjointement au délitage mécanique, en introduisant de l'aluminate de sodium et, de préférence, un acide, de sorte que le pH de la suspension reste compris entre 6 et 7 et le rapport pondérai AI/SiO2 soit compris entre 1000 et 3300 ppm. 28. Procédé selon l'une des revendications 24 à 27, caractérisé en ce que, après l'étape de mise en suspension dans l'eau ou l'étape de délitage, on effectue un broyage humide ou une désagglomération aux ultra-sons de la suspension. 29. Procédé selon l'une des revendications 21 à 23, caractérisé en ce que ladite suspension aqueuse de silice est une suspension aqueuse de silice précipitée, qui a été obtenue par délitage mécanique d'un gâteau de filtration issu d'une réaction de précipitation de silice. 30. Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce que le gâteau de filtration est obtenu par un procédé comprenant: (A) une réaction de précipitation de silice par action d'un silicate de métal alcalin M avec un agent acidifiant, pour laquelle: (i) on forme un pied de cuve initial comportant au moins une partie de la quantité totale du silicate de métal alcalin M engagé dans la réaction et un électrolyte, la concentration en silicate (exprimée en SiO2) dans ledit pied de cuve initial étant inférieure à 100 g/I et la concentration en électrolyte dans ledit pied de cuve initial étant inférieure à 17 g/l, (ii) on ajoute rl'agent acidifiant audit pied de cuve jusqu'à l'obtention d'une valeur du pH du milieu réactionnel d'au moins environ 7, (iii) on ajoute au milieu réactionnel de l'agent acidifiant et, le cas échéant, simultanément la quantité restante de silicate de métal alcalin M, (B) la filtration du mélange réactionnel, de manière à récupérer un gâteau de filtration ayant une teneur en matière sèche comprise entre 8 et 40 % en poids. 31. Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce que le gâteau de filtration est obtenu par un procédé comprenant: (A) une réaction de précipitation de silice par action d'un silicate de métal alcalin M avec un agent acidifiant, pour laquelle: (i) on forme un pied de cuve initial comportant une partie de la quantité totale du silicate de métal alcalin M engagé dans la réaction, la concentration en silicate (exprimée en SiO2) dans ledit pied de cuve initial étant inférieure à 20 g/l, (ii) on ajoute l'agent acidifiant audit pied de cuve initial jusqu'à ce qu'au moins 5 % de la quantité de M20 présente dans ledit pied de cuve initial soient neutralisés, (iii) on ajoute au milieu réactionnel simultanément de l'agent acidifiant et la quantité restante de silicate de métal alcalin M telle que le rapport quantité de silicate ajoutée (exprimée en SiO2) / quantité de silicate présente dans le pied de cuve initial (exprimée en SiO2) soit supérieur à 4 et d'au plus 100, (B) la filtration du mélange réactionnel, de manière à récupérer un gâteau de filtration ayant une teneur en matière sèche comprise entre 8 et 40 % en poids. 32. Procédé selon l'une des revendications 30 et 31, caractérisé en ce que la filtration du stade (B) est effectuée au moyen d'un filtre presse. 33. Procédé selon l'une des revendications 29 à 32, caractérisé en ce qu'on réalise un délitage chimique conjointement au délitage mécanique, en introduisant de l'aluminate de sodium, et, de préférence un acide, de sorte que le pH de la suspension reste compris entre 6 et 7 et le rapport pondérai AI/SiO2 soit compris entre 1000 et 3300 ppm. 34. Procédé selon l'une des revendications 29 à 33, caractérisé en ce que, après l'étape de délitage, on effectue un broyage humide ou une désagglomération aux ultra-sons de la suspension. 35. Procédé selon la revendication 34, caractérisé en ce que ladite suspension aqueuse de silice précipitée, après ledit broyage humide ou ladite désagglomération aux ultra- sons, est telle que sa teneur en matière sèche est comprise entre 10 et 40 % en poids, sa viscosité, mesurée sous un cisaillement de 50 s-1 pendant 1 minute, est inférieure à 4.10-2 Pa.s et la quantité de silice contenue dans le surnageant obtenu après centrifugation de ladite suspension à 7500 tr/min pendant 30 minutes représente plus de 50 % du poids de la silice contenue dans la suspension. 36. Utilisation d'une suspension selon l'une des revendications 1 à 18 ou préparée par le procédé selon l'une des revendications 19 à 35, pour la préparation d'une pâte à papier ou pour le traitement des eaux. 37. Utilisation d'une suspension selon l'une des revendications 1 à 18 ou préparée par le procédé selon l'une des revendications 19 à 35, pour la préparation d'une pâte cimentaire, d'un mortier ou d'un béton.