Brevet FR2725826A1 — publié le 19960419

CONDUCTEUR SUPRACONDUCTEUR POUR APPLICATIONS A HAUTE TENSION La présente invention concerne un conducteur supraconducteur utilisable pour des applications à hautes et très hautes tensions, dans lesquelles le conducteur est 5 parcouru par de très fortes intensités. Il peut s'agir par exemple de limiteurs de courant supraconducteurs destinés à protéger des lignes à haute tension et dans lesquels la tension peut atteindre plusieurs centaines de kilovolts et l'intensité plusieurs milliers10 d'ampères. Lorsqu'un conducteur supraconducteur parcouru par un courant subit une transition le faisant passer à l'état normal, sa résistance augmente et par suite de l'effet Joule, ce conducteur s'échauffe. La température maximale15 atteinte par le conducteur est fonction de l'intégrale de la densité de puissance dans le conducteur. Les conducteurs supraconducteurs utilisés dans les applications à basse tension développent, lors d'une transition les faisant passer de l'état supraconducteur à20 l'état normal, une résistance qui fait décroître très rapidement le courant et la densité de puissance dissipée. Le conducteur est ainsi auto-protégé contre une température excessive. Le domaine d'application de cette possibilité d'auto- protection a été étendu aux conducteurs à moyenne tension (quelques kV) par l'utilisation de conducteurs ayant une vitesse élevée de propagation de la transition, donc une augmentation rapide de la résistance. (De une à quelques dizaines de km/s). Pour les applications à hautes et très hautes tensions la résistance ne se développe pas suffisamment et suffisamment vite pour faire décroître la densité de puissance dans le conducteur. Il en résulte un échauffement excessif conduisant à la destruction du conducteur. Un but de la présente invention est de définir un conducteur supraconducteur pour applications à hautes et très hautes tensions capable de résister à toute transition. L'invention a pour objet un conducteur supraconducteur pour applications à hautes et très hautes tensions caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de brins supraconducteurs multifilamentaires torsadés avec au moins un brin en matériau non supraconducteur dont la résistivité est de l'ordre de celle desdits brins multifilamentaires10 lorsqu'ils sont à l'état non supraconducteur, le brin en matériau non supraconducteur étant en contact électrique avec les brins supraconducteurs et ayant une section telle que le rapport du courant de transition à la section totale du conducteur soit au plus égal à 500 A/mm2.15 Dans un mode particulier de réalisation, le conducteur supraconducteur comprend un brin central unique en matériau non supraconducteur autour duquel sont torsadés les brins multifilamentaires. De préférence, les brins multifilamentaires sont au moins au nombre de 10. Dans un mode particulier de réalisation, le conducteur supraconducteur est compacté par tréfilage après torsadage. Préférentiellement, le matériau du brin non supraconducteur est un alliage de cuivre et de nickel. Dans ce cas, le nickel est dans une proportion de l'ordre de 30% en poids dans l'alliage. L'invention sera bien comprise à la lecture de la description ci-après de divers modes de réalisation de l'invention, en référence au dessin annexé dans lequel:30 - la figure 1 est une vue en coupe d'un conducteur supraconducteur selon l'art antérieur, - la figure 2 est une vue en coupe d'un conducteur selon un premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 3 est une vue en coupe d'un conducteur selon un second mode de réalisation de l'invention, - la figure 4 est une vue en coupe d'un conducteur selon un troisième mode de réalisation de l'invention. - les figures 5A et 5B sont des diagrammes des variations du courant et de la densité de puissance dissipée après une transition, dans diverse hypothèses, - la figure 6 est une courbe montrant les caractéristiques d'un conducteur selon l'invention, en fonction du nombre de brins supraconducteurs multifilamentaires. 10 Les conducteurs classiquement utilisés en basse et moyenne tension sont souvent des conducteurs de type "6+1", comme celui représenté dans la figure 1, qui comprennent 6 brins supraconducteurs multifilamentaires, référencés 1 et représentés avec des points, toronnés ou torsadés avec un15 brin 2 en matériau non supraconducteur, tel que du cuivre ou un alliage de cuivre et de nickel, représenté avec des hachures. Ces mêmes références et conventions de représentation seront utilisées dans les autres figures. Les brins supraconducteurs multifilamentaires sont par exemple20 du type de celui décrit dans le brevet français n 69 10338 déposé le 3 avril 1969, et qui comportent, dans une matrice de cupro-nickel, plusieurs centaines de milliers de filaments de niobium-titane. On a indiqué plus haut pourquoi un tel conducteur supraconducteur ne peut convenir pour les applications à hautes et très hautes tensions. Le conducteur proposé par l'invention est caractérisé par la présence d'un brin en matériau non supraconducteur dont la résistivité est de l'ordre de celle des brins30 supraconducteurs à l'état transité, avec une section importante par rapport à la section totale des brins supraconducteurs, et en contact électrique avec lesdits brins. La figure 2 montre en section un conducteur selon un premier mode de réalisation de l'invention, comprenant 3 brins supraconducteurs multifilamentaires 1 et quatre brins 2 en matériau non supraconducteur, qui est de préférence en alliage cupro-nickel avec une proportion de l'ordre de 30% en poids de nickel. La figure 3 montre un second mode de réalisation comprenant douze brins supraconducteurs multifilamentaires 1 torsadés autour d'un gros brin 2 en matériau non supraconducteur, avantageusement l'alliage de cupro- nickel précité. La figure 4 montre une variante de réalisation dans laquelle le conducteur de la figure 3 a été compacté par tréfilage. Le rapport de la section de matériau non supra conducteur à la section de passage supraconductrice est calculé pour que le câble absorbe la puissance dissipée dans15 le conducteur lors d'une transition, pendant l'intervalle de temps At précédant la coupure du courant effectuée par le disjoncteur en série avec le limiteur, et ce, sans atteindre une température finale excessive. On observera que les résistivités des différents brins étant du même ordre, la dissipation de chaleur est à peu près homogène dans la section du conducteur, ce qui évite qu'un brin particulier atteigne une température excessive. La densité d'énergie maximale dissipée dans le conducteur est: Q(J/m3) 1/2. Peq- (Iq/S) 2 At Dans cette relation: Peq (Q.m) est la résistance équivalente du conducteur à l'état non supraconducteur, S(m2) est la section du conducteur, Iq(A) est l'intensité du courant de transition. Comme la production de chaleur est particulièrement intense, la densité d'énergie Q est principalement absorbée par l'inertie thermique du conducteur, de sorte que: Q H(Tf) - H(Ti) relation dans laquelle: H(J/m3) est l'enthalpie du conducteur Ti et Tf sont respectivement les températures initiale et finale du conducteur. C'est la raison pour laquelle le conducteur de l'invention peut être dénommé "conducteur enthalpique". Si on limite à 109 J/m3 la densité maximale d'énergie dans le conducteur, le calcul conduit à une densité maximale de courant de 500A/mm2, de sorte que la section totale du conducteur doit être supérieure à Iq/ 5.108 m2. La figure 5A montre l'évolution en fonction du temps t, du courant I dans un conducteur supraconducteur après une transition supposée s'amorcer au point A. La figure 5B montre l'évolution correspondante de la densité de puissance dissipée dQ/dt. Les courbes 1 correspondent à une application à basse tension avec un conducteur de l'art antérieur. La résistance du conducteur suffit à faire décroître le courant qui est coupé par le disjoncteur au premier passage par zéro du courant après l'ouverture du disjoncteur qui intervient 20ms après le début de la transition.20 Les courbes 2 montrent les mêmes évolutions pour une application à haute tension avec un conducteur supraconducteur classique à grande vitesse de transition. Ces courbes mettent en évidence que la diminution de résistance ne permet de limiter le courant que dans une25 proportion réduite. Les courbes 3 montrent les même évolutions avec le conducteur enthalpique de l'invention. On voit bien que le parti est pris de ne plus espérer de réduction rapide du courant, mais bien de dissiper l'énergie au sein même du30 conducteur. La figure 6 indique les caractéristiques calculées du conducteur enthalpique réalisé selon le modèle de la figure 3, avec un nombre n de conducteurs multifilamentaires supraconducteurs variable de 6 à 18. La section relative du noyau central de cupro-nickel augmente lorsque le nombre de brins supraconducteur augmente. Les calculs effectués supposent que les conducteurs filamentaires multibrins ont un diamètre de 0,2mm, un courant de blocage Iq de 25A et une résistivité à l'état normal de 40Q.cm. Le champ électrique E est appliqué à l'état normal lorsque le pic de courant 5 égale le courant de blocage; il détermine la longueur nécessaire pour le conducteur, pour une tension donnée. La température finale Tf après 20ms de limitation est calculée à partir la densité d'énergie Q, dans l'hypothèse d'une évolution adiabatique. On constate à l'examen de la courbe que la température Tf (en C) est trop élevée pour les faibles valeurs de n; elle devient acceptable pour n par exemple supérieur à 10. L'invention s'applique à la réalisation de limiteurs supraconducteurs à haute tension. REVENDICATIONS 1/ Conducteur supraconducteur pour applications à hautes et très hautes tensions caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de brins supraconducteurs multifilamentaires 5 torsadés avec au moins un brin en matériau non supraconducteur dont la résistivité est de l'ordre de celle desdits brins multifilamentaires lorsqu'ils sont à l'état non supraconducteur, le brin en matériau non supraconducteur étant en contact électrique avec les brins supraconducteurs et ayant une section telle que le rapport du courant de transition à la section totale du conducteur soit au plus égal à 500 A/mm2. 2/ Conducteur supraconducteur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un brin central unique en matériau non supraconducteur autour duquel sont torsadés les brins multifilamentaires. 3/ Conducteur supraconducteur selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les brins multifilamentaires sont au moins au nombre de 10. 4/ Conducteur selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il est compacté par tréfilage après torsadage. 5/ Conducteur supraconducteur selon l'une des revendications i à 4, caractérisé en ce que le matériau du brin non supraconducteur est un alliage de cuivre et de nickel. 6/ Conducteur supraconducteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que le nickel est dans une proportion de l'ordre de 30% en poids dans l'alliage.