Brevet FR2726874A1 — publié le 19960515

L'invention a pour objet un dispositif formant amortisseur et/ou ressort amortisseur du type utilisant au moins un piston qui se déplace dans un cylindre rempli d'une gomme élastomère qui y est prisonnière sous pression et dont l'effet d'amortissement/rappel est essentiellement assuré par la compression de l'élastomère et son laminage dans le cylindre lors du déplacement du piston. Dans ce type de dispositif de l'art antérieur, dont le principe pour une meilleure compréhension de l'invention a été illustré à la figure 1, l'enfoncement du piston référencé 1 constitué de la tige de piston 2 et du plongeur ou de la tête de piston 3, se déplace à l'intérieur d'une chambre 4 de cylindre enfermant un élastomère à haute viscosité. La tige 2 du piston coulisse de façon étanche dans une bague de guidage 5 formée dans la partie arrière de la chambre. En 6, a été indiqué le clapet de remplissage permettant le remplissage de la chambre 4 avant le premier usage. Lorsque le piston 1 se déplace dans le cylindre 4, la tête du piston 3 divise la chambre en deux parties 4a, 4b qui communiquent par un passage annulaire 7 ou par des orifices de fuite réalisés dans le plongeur formant trajet de fuite et de laminage pour l'élastomère. Avec le genre d'élastomère utilisé, on note que pour une pression variant par exemple entre 1 et 4 000 bars, la réduction de volume de l'élastomère peut être de l'ordre de 15 %. L'enfoncement du piston sous un effort statique ou dynamique provoque simultanément des frottements visqueux solides et des augmentations de pression. Les frottements visqueux sont engendrés par le laminage de l'élastomère à travers le jeu annulaire plongeur/réservoir. Ils sont d'autant plus importants que la vitesse est élevée. Les frottements solides sont créés par la pression des joints d'étanchéité sur le piston. Ils sont d'autant plus conséquents que la pression est grande. Quant aux augmentations de pression, celles-ci sont liées à la réduction de volume de l'élastomère qui résulte de la pénétration de la tige de piston 2 dans la chambre 4 du cylindre. Si l'effort décroit ou cesse, l'élastomère se détend et ramène le piston vers sa position d'origine. Le retour complet est assuré grâce à la pression initiale qui sert entre autre à vaincre les frottements solides. Le fonctionnement d'un tel dispositif amortisseur formant également ressort de rappel peut être déterminé de façon précise par le calcul ou l'expérience et est fonction notamment - de la nature de l'élastomère utilisé (et notamment de sa viscosité plus ou moins importante), - de l'importance du jeu laissé entre la tête du piston et le cylindre dans lequel il coulisse, - de la longueur de la course de déplacement du piston, - de la pression de compression initiale de remplissage de la chambre, etc. Mais de tels dispositifs ne permettent pas d'adapter à volonté, de façon souple, le fonctionnement du dispositif pour, par exemple, obtenir des résultats tels que un effort maximal déterminé, un effort déterminé en fonction de la vitesse de déplacement, et de façon plus générale, de maîtriser précisément la courbe d'amortissement du dispositif, c'est-à-dire d'adapter dans les conditions souhaitées l'équation reliant la course de déplacement, la vitesse de déplacement et la force encaissée. Les perfectionnements apportés au dispositif de l'art antérieur décrit de façon générale ci-dessus, se caractérisent en ce que le dispositif comprend en outre des moyens pour modifier la section de passage assurant le laminage de l'élastomère, lesdits moyens étant contrôlés en fonction des effets recherchés et de l'évolution de la courbe d'amortissement (course/vitesse/force) du dispositif soumis à des efforts déterminés. Dans certains modes de réalisation, les moyens de modification de la section de passage peuvent être constitués avantageusement par des moyens résistants mécaniques, déformables, lesquels peuvent par exemple réagir en fonction des efforts de déformation et/ou de déplacement appliqués sur eux par l'élastomère. Les moyens en question peuvent être tout simplement constitués par des rondelles élastiques plus ou moins résistantes, soit souples qui vont fermer des passages à la moindre sollicitation, soit très raides, par exemple constituées par des rondelles d'acier de 5 mm d'épaisseur ou davantage qui travaillent au laminage et n'entreront en action de flexion que lorsqu'elles seront sollicitées par des forces considérables. L'invention, sa mise en oeuvre et ses applications apparaîtront plus clairement à l'aide de la description qui va suivre faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels La figure 1 illustre, comme indiqué précédemment, un dispositif formant amortisseur à effet de ressort de rappel, à compression hydrostatique d'élastomère de l'art antérieur la figure 2 montre de façon schématique en demi-coupe axiale, un détail agrandi d'un dispositif de l'art antérieur modifié selon l'invention la figure 3 montre de façon plus détaillée, en coupe axiale, un dispositif de l'art antérieur modifié selon l'invention et fonctionnant de façon différente de celui illustré à la figure 2 la figure 4 montre à plus grande échelle le détail entouré IV à la figure 3 ;; la figure 5 montre schématiquement une application de l'invention à la stabilité d'un tablier de pont de chemin de fer reposant sur des piles la figure 6 montre comme la figure 2 une autre variante de réalisation la figure 7 montre des courbes illustrant, en fonction de la course de déplacement du piston et de sa vitesse de déplacement dans le cylindre, comment peut évoluer la force de réaction dans un dispositif construit selon l'invention la figure 8 montre comme la figure 3 une autre variante encore de réalisation, pour un autre fonctionnement ; la figure 9 illustre dans un diagramme force/jeu de passage de la gomme, comment fonctionne le dispositif de la figure 8 lorsqu'il est soumis à des conditions de fonctionnement différentes la figure 10 montre comme les figures 2 et 6 une autre variante encore de réalisation. En se reportant à la figure 2, on a référencé en 13 la tête de piston du dispositif qui joue à l'intérieur de la paroi 14 cylindrique de la chambre en laissant entre la tête de piston 13 et la paroi 14 un jeu de fonctionnement 17. Dans la tête de piston 13, on aperçoit un orifice de passage 18, lequel est obturé normalement à sa partie arrière au moyen d'une rondelle 19 appliquée sur la face arrière du piston 13, fixée par exemple par un écrou 20 sur la tige 12 du piston. Le sens de déplacement du piston 12, 13 dans son cylindre lorsque le dispositif fonctionne est illustré par la flèche F. Le dispositif ici décrit fonctionne de la façon suivante. Pour des efforts pas trop importants, encaissés par le dispositif, celui-ci fonctionne exactement comme celui de l'art antérieur de la figure 1. Pour ces efforts limités, la rondelle 19 étant appliquée sur le passage 18, et comme indiqué précédemment en relation avec la description de la figure 1, ce sont les caractéristiques de construction du dispositif qui régissent son fonctionnement, et notamment l'importance du jeu 17 dans lequel l'élastomère est laminé lors du fonctionnement du dispositif. Pour des efforts plus importants, la gomme comprimée sur la face avant du piston 13 va, par les passages 18 s'appuyant sur la rondelle 19, la déformer, comme schématisé en 19' ouvrant ce passage ; dans ces conditions, l'effort encaissé par le dispositif est limité par celui nécessaire à entraîner la déformation élastique de la rondelle ; le dispositif fonctionne donc avec un seuil maximum d'effort. Des applications de tels dispositifs sont nombreuses, par exemple pour limiter des efforts encaissés par des amortisseurs lors d'accostages de wagons de chemin de fer, de façon à limiter par exemple à une valeur déterminée les chocs pouvant être encaissés par le matériel, par les objets transportés ou par les voyageurs. Il est clair que dans le dispositif illustré à la figure 2, il sera facile de déterminer le seuil de cette force maximum en choisissant convenablement par exemple la section des passages 18, donc la valeur de la force appliquée sur la rondelle qui est le produit de la section de ces passages par la pression différentielle exercée sur l'élastomère entre la chambre 14a et la chambre 14b, la nature de l'acier et l'épaisseur de la rondelle 19, son rayon de travail, etc. Là encore, la force peut être déterminée par le calcul et vérifiée par l'expérimentation. Dans la réalisation illustrée à la figure 3, on retrouve la tige de piston 22 avec sa tête 23 se déplaçant dans un cylindre 24. La tige de piston 22 coulisse dans le cylindre 24 au moyen d'une bague de guidage 25, par exemple vissée dans le cylindre 24. Des garnitures d'étanchéité 26 empêchent les fuites d'élastomère entre la bague 25 et la chambre du cylindre 24. Pour le passage de l'élastomère de part et d'autre de la tête 23 du piston a été prévu un jeu annulaire 27 dont la valeur est déterminée pour fournir l'effet de laminage souhaité. Comme dans le mode de réalisation de la figure 2, les deux chambres 24a, 24b, séparées dans le cylindre 24 par la tête 23 du piston, peuvent, dans certaines conditions, communiquer entre elles par des passages 28 formés dans la tête de piston de part en part. En avant des passages 28, on aperçoit également une rondelle métallique, plus précisément visible à la figure 4, placée devant les passages et maintenue sur la tête de piston par exemple au moyen d'une vis 30. Lors du fonctionnement du dispositif, le piston 22, 23 se déplace dans le sens de la flèche F. Dans la position de repos du dispositif illustrée aux figures 3 et 4, et comme on le voit plus clairement à la figure 4, l'élastomère contenu dans le cylindre peut passer librement de la chambre 24a à la chambre 24b, non seulement par le passage 27 mais également et surtout par les passages 28, la rondelle 29 laissant entre elle et la face avant du piston un certain jeu référencé en 31 à la figure 4. On conçoit que selon que la rondelle 29, par exemple en acier, est plus ou moins mince et plus ou moins souple, elle sera appliquée à la suite d'un effort plus ou moins important sur elle, en étant plaquée contre la face avant du piston 23 obturant dans ce cas les orifices 28. Dans une telle réalisation, on comprend que le dispositif va amortir très peu les efforts d'intensité insuffisante pour plaquer la rondelle 29 sur la face avant du piston, tandis que, à partir du moment où l'effort, et de façon générale la vitesse, de sollicitation sur le dispositif vont augmenter, la rondelle 29 ayant été déformée et obturant les orifices de passages 28, le dispositif amortisseur réagira pleinement. Ce dispositif correspond en quelque sorte à un dispositif de l'art antérieur tel qu'illustré à la figure 1 mais qui n'entrerait en ligne d'action qu'à partir d'un seuil minimum déterminé en deça duquel il sera quasiment inopérant. Un tel dispositif peut notamment être utilisé sur des dispositifs de sécurité devant entrer en action lorsque des chocs d'intensité supérieure à un certain seuil apparaissent. Les applications sont nombreuses, notamment dans les transports automobiles, par chemin de fer, ainsi que dans divers dispositifs de suspension ou d'amortissement de chocs de machines et autres. Dans la figure 5, on a illustré une application particulière à la stabilité d'un ouvrage tel qu'un pont de chemin de fer constitué de plusieurs traverses montées bout à bout et reposant sur des piles. Pour ne pas surcharger le dessin, on a illustré à la figure 5 seulement les parties adjacentes de deux tabliers 31, 32 d'un pont reposant sur une pile 33, le tablier supportant lui-même une voie, par exemple de chemin de fer 34. Comme il est bien connu, il faut permettre aux tabliers, qui sont généralement métalliques, de se dilater librement en fonction des variations de températures auxquels ils peuvent être soumis. A cet effet, ils reposent sur la pile 33 au moyen d'appui, tels que les appuis schématisés en 35 et 36. Un intervalle 37 sépare les deux tabliers de façon à permettre le jeu de dilatation requis. Le problème est que, par exemple, si un convoi de chemin de fer engagé sur le pont doit freiner brutalement, l'énergie cinétique de freinage renvoyée sur la voie risque de provoquer un basculement des piles du pont qui vont être soumises à l'effort d'entraînement qui leur est transmis par le tablier. Conformément à l'invention, le problème est résolu en plaçant entre les éléments de tablier adjacents des dispositifs de couplage 38 constitués par des dispositifs formant amortisseurs conformes à l'invention et par exemple du type illustré aux figures 3 et 4. Le fonctionnement de l'ensemble est le suivant. En fonctionnement normal, aucun effort particulier n'étant transmis aux tabliers, les éléments de couplage 38 n'encaissent pas d'effort. Les rondelles élastiques 29 des dispositifs des figures 3 et 4 constituant les coupleurs 38 sont au repos, et tout se passe comme si, en pratique, les coupleurs n'existaient pas, les chemins de passage 28 de l'élastomère dans les amortisseurs ayant été largement dimensionnés. Les éléments de tablier peuvent donc se dilater librement selon les conditions de température régnant sur le pont, les efforts de dilatation étant très importants, mais les vitesses de déplacement extrêmement réduites par exemple inférieures à 1 mm/mn. Au contraire, en cas de freinage brutal d'un convoi sur le pont, le tablier par réaction va être entraîné à une certaine vitesse, par exemple supérieure à 3 mm/mn qui va être suffisante pour actionner en fermeture la rondelle 29 du dispositif coupleur associe. Dans ces conditions et de proche en proche tous les coupleurs du tablier étant sollicités en fermeture, le tablier du pont réagit à une telle sollicitation comme s'il était constitué d'une seule pièce unique allant jusqu'aux culées du pont. En conséquence, les piles ne sont pas sollicitées. Bien entendu, on montera dans ce cas des coupleurs en opposition sur chaque pile pour que deux dispositifs tels que décrits aux figures 3 et 4 puissent fonctionner en verrouillage du pont dans les deux sens de déplacement sur la voie. Bien entendu, on pourrait également imaginer des clapets à double action, de façon que le dispositif fonctionne aussi bien dans un sens que dans l'autre. En se référant maintenant à la figure 6, on a illustré une autre variante encore dans laquelle une tête de piston 43, se déplaçant dans un cylindre 44 avec un jeu annulaire 47, comporte des passages 48 formés à travers lui. En avant de ces passages, sont disposées deux rondelles élastiques légèrement distantes l'une de l'autre 49 et 50. La rondelle 49 est pleine et laisse un certain jeu de passage 51 derrière elle avec les passages 48, tandis que la rondelle 50 est perforée comme on le voit en 52. Le fonctionement du dispositif, le piston se déplaçant dans le sens F, est le suivant. Lorsque la vitesse de déplacement est faible, les rondelles restent dans la position illustrée de sorte qu'un grand passage est laissé à l'élastomère, rendant le dispositif très peu efficace, voire inexistant. Pour une vitesse de déplacement un peu plus importante, la rondelle 49 va venir se plaquer contre la face avant du piston 43 obturant les passages 48. L'élastomère a tendance à passer de la chambre 44a à la chambre 44b essentiellement par les passages 52 et le passage annulaire 47 ; on se retrouve sensiblement dans la situation de fonctionnement d'un dispositif amortisseur de l'art antérieur tel qu'illustré à la figure 1. Pour une vitesse encore plus importante, la rondelle 50 va elle aussi fléchir, et les passages 52 seront obturés (par application contre la rondelle 49). Dans ces conditions, l'élastomère va s'écouler plus difficilement de la chambre 44a à la chambre 44b en devant empreinter successivement le passage annulaire qui lui est offert entre la rondelle 50 et la paroi cylindrique 44 de la chambre et le passage annulaire 47. Le dispositif va donc fonctionner avec deux niveaux de fermeture succédant à un niveau de non intervention. Bien entendu, le dessin de la figure 6 est schématique et les espacements entre les rondelles ont été exagérés de façon à illustrer plus clairement le système ; dans la pratique, ils seront beaucoup plus réduits de façon à permettre le fonctionnement du dispositif tel que décrit ci-dessus. En se reportant à la figure 7, on a illustré les courbes de fonctionement d'un dispositif conforme à l'invention, dans lequel la force de réaction du dispositif varie considérablement selon la vitesse d'application du choc au dispositif. Pour une vitesse d'application de 1,02 m/s, on a relevé 200 kN (Kilo Newton), et pour une vitesse de choc de 1,52 m/s, une force de 400 kN. En ordonnées, ont été représentées les courses en millimètres des dispositifs expérimentés lors des deux chocs. Le dispositif en question était du type illustré à la figure 8, qui va être décrit maintenant. Selon le mode de réalisation illustré à la figure 1, on retrouve comme dans la réalisation de la figure 8 un piston avec sa tige 62 et sa tête de piston 63 dans laquelle sont formés plusieurs passages traversants dont l'un est visible et référencé en 68 dans la vue en coupe de cette figure. La tête de piston 63 du dispositif se déplace avec un certain jeu 67 annulaire à l'intérieur de la chambre formée par le cylindre 64. L'étanchéité du dispositif est assurée comme dans la figure 3 par une bague 65 vissée à l'arrière de la chambre 64, des moyens d'étanchéité 66 empêchant les fuites d'élastomère hors du volume 64b de la chambre autour de la bague 65 permettant le guidage et le coulissement du piston. Dans le mode de réalisation illustré, la flèche F indiquant le sens de déplacement du piston lorsque le dispositif est sollicité. Les moyens résistants déformables permettant de modifier la section de passage de l'élastomère lors de son laminage pendant un déplacement du piston dans le cylindre sont constitués par une rondelle métallique, par exemple en acier de type 35 NCD16 (au nickel, chrome, molybdène), d'au moins 5 mm d'épaisseur, ladite rondelle étant fixée en avant de la tête du piston, par exemple par un système de goujons traversants 69 et écrous 70, avec un jeu axial référencé , par exemple de 2 mm d'épaisseur. A titre d'exemple, dans le mode de réalisation en question, la rondelle 71 avait effectivement une épaisseur de 5 mm, le jeu axial était de 2 mm, tandis que le diamètre d'alésage de la chambre du cylindre 64 était de 103 mm et le diamètre de la tête du piston 67 était de 100 mm, laissant donc un jeu annulaire 67 de 1,5 mm pour le laminage de la gomme lors du fonctionnement du dispositif. La tête du piston 63 était perforée par trois passages 68 régulièrement répartis (donc à 1200 les uns des autres) autour du piston, le diamètre de chaque passage 68 étant de 24 mm et le centre de chaque passage étant situé à 80 mm de l'axe central x' x du dispositif. Le diamètre enfin de la tige 62 du piston était de 42 mm. Pour une faible vitesse d'actionnement agissant sur le dispositif, par exemple pour un accostage de wagons de chemin de fer se déplaçant à 1 m/s, la courbe C1 de la figure 7 illustre la réaction du dispositif, le fonctionnement correspondant à un laminage de la gomme passant parallèlement dans le passage annulaire 67 et par le passage radial 72 laissé par le jeu entre la rondelle 71 et la tête du piston 63, et de là par les passages 68. Pour une vitesse supérieure de sollicitation du dispositif par exemple pour la vitesse de 1,5 m/s, la réaction du dispositif est illustrée par la courbe C2 de la figure 7. Dans cette figure, comme indiqué précédemment, on note que la force de réaction est pratiquement double de celle obtenue sur la courbe C1 (soit 400 kN au lieu de 200 kN). Cette réaction de fonctionnement s'explique par le fait que pour une telle vitesse augmentée, l'effort appliqué sur la rondelle 71 par l'élastomère est suffisant pour la déformer et la plaquer contre la face avant du piston 63 obturant les passages 68. Dans ces conditions, la gomme ne peut passer que par le passage annulaire 67, ce qui explique l'augmentation de la force de réaction. A la figure 7, on observe l'allure très plate des courbes C1, C2, pratiquement dès le début de la course, ce qui permet donc d'encaisser l'effort du choc sous une force constante déterminée pour toute la course du dispositif ; si la course est suffisante, cela signifie que le dispositif soumis au choc sera arrêté avec application sur lui d'une force maximale déterminée comme acceptable et pour une course la plus réduite possible. Les parties basses des courbes C1 et C2 illustrent le retour du dispositif à la position de repos par décompression de l'élastomère après cessation de 1 'effort appliqué. A la figure 9, on a illustré des courbes montrant comment fonctionne un dispositif du type décrit à la figure 8, en fonction de diverses vitesses vl, v2, v3 croissantes de surpression. En abscisses, ont été portées les valeurs du jeu permettant le passage de la gomme, par exemple en termes de surfaces en mm2 et en ordonnées les efforts de flexion, par exemple en Newton. Aucune valeur n'a été indiquée, dans la mesure où les courbes illustrent un fonctionnement général du dispositif, les valeurs dépendant évidemment des dimensions choisies, de la nature de l'élastomère, des pressions auxquelles il est soumis, etc. Les trois courbes C1, C2 et C3 de la figure 9 correspondent aux surpressions exercées sur le dispositif pour les vitesses respectives de fonctionnement vl, v2, v3, et cela en fonction du jeu de passage de la gomme. La courbe T en traits tiretés indique la réduction du jeu sous l'effet de fléchissement de la rondelle qui augmente au fur et à mesure de l'effort exercé sur elle, c'est-à-dire la pression de fonctionnement du dispositif, augmente. Les trois points tl, t2 et t3 de la courbe T correspondent aux valeurs du jeu du dispositif pour les vitesses de fonctionnement vl, v2 et v3. Dans l'exemple donné, on a supposé qu'à la vitesse v3 maximale, la rondelle avait totalement fléchi, étant venue en butée contre la tête de piston et ayant donc obturé les passages tels que les passages référencés 68 de la figure 8. Dans cette position du dispositif, le jeu référencé j3 est donc limité au seul jeu annulaire 67. Le jeu jl correspond à un fléchissement pratiquement nul de la rondelle, c'est-à-dire à un jeu maximal, tandis que le jeu j2 correspond à un fléchissement partiel de la rondelle avec un jeu de passage intermédiaire entre la valeur maximale et la valeur minimale. En ordonnées, les valeurs F1, F2 et F3 correspondent aux efforts maximaux de fonctionnement du dispositif pour les trois vitesses en question correspondant à trois valeurs de jeu différentes jl, j2 et j3. Les courbes de la figure 9 permettent de comprendre que selon l'invention, il est ainsi possible d'adapter à volonté en fonction d'un paramètre variable, tel que la vitesse d'encaissement d'un choc auquel sera soumis le dispositif, par exemple une valeur de seuil maximale de l'effort qui devra être encaissé par le dispositif pour obtenir dans les meilleures conditions possibles l'encaissement du choc. Dans la variante de réalisation illustrée à la figure 10, une tige de piston 82 du dispositif, lequel a été ici illustré comme un dispositif traversant, (c'est-à- dire avec une tige de piston dépassant hors des deux extrémités axiales du cylindre 84 dans lequel se déplace la tête du piston 83), est équipée sur la face avant du dispositf (en supposant que F indique le sens de déplacement de fonctionnement du dispositif) d'une rondelle déformable 85, se trouvant en avant de passages 88 traversant la tête du piston. En 87, on a référencé le jeu annulaire formé entre la chambre du cylindre 84 et la tête du piston assurant le laminage de la gomme comme dans les dispositifs de l'art antérieur. La rondelle 85 est plaquée contre la face avant de la tête du piston 83 par exemple au moyen d'un écrou 89. Dans l'exemple illustré, on voit que la tête avant du piston est légèrement inclinée vers l'arrière en allant du centre vers la périphérie, de sorte que si la rondelle 85 est une rondelle plane, un jeu allant en croissant va être formé entre la rondelle 85 et la tête du piston, sous un angle aigu a qui peut être par exemple de l'ordre de 10 . Il est clair qu'avec une telle disposition, en choisissant convenablement la qualité de la rondelle 85, c'est-à-dire par exemple la nuance d'acier qui va la constituer et son épaisseur, il est possible d'obtenir une flexion progressive de cette rondelle pour des valeurs diverses d'efforts auquels elle sera soumise et donc de déterminer précisément la réduction du jeu de passage que sa déformation va engendrer en fonction de l'effort appliqué sur le dispositif et en particulier de la vitesse d'actionnement qui va être appliquée sur le piston 82. Pour le fonctionnement du dispositif de la figure 10, on retrouve des courbes tout à fait similaires à celles illustrées aux figures 7 et 9. A la figure 10, on aperçoit en outre qu'à partir d'une certaine valeur de la course, référencée i, le diamètre de la chambre 84 augmente légèrement, le jeu 87 annulaire augmentant parallèlement jusqu'à la valeur jO. Si l'on adopte une telle disposition, en fin de course de fonctionnement du dispositif, l'effort maximal va donc diminuer ; une telle disposition peut être utile pour limiter le contre-coup à l'arrêt après encaissement du choc. De la description qui précède, il apparaît clairement que le dispositif peut être conçu avec des configurations très diverses et variables selon le but recherché. Par exemple, pour une application telle que celle illustrée à la figure 5, on utilise un dispositif, par exemple du type illustré aux figures 3 et 4 équipé d'une rondelle très souple. Un tel dispositif pourra réagir par exemple en laissant la déformation s'effectuer sensiblement librement lorsque la vitesse ne dépassera pas un seuil déterminé, et en fournissant au contraire un effort considérable dès que la vitesse dépassera une valeur de seuil qui pourra être choisie très faible. Dans un exemple d'application, on a obtenu des forces de réaction du dispositif de l'ordre de 900 kN pour une valeur d'actionnement de la vitesse supérieure à 3 mm/mn avec un déplacement très limité, inférieur à 4 mm, le même dispositif pour une vitesse de déplacement de l'ordre de 1 mm/mn laissant le dispositif se déplacer librement par exemple sur une course de 100 mm avec une force maximale de réaction ne dépassant pas 30 kN. Parmi les exemples d'application, on peut citer notamment les butées de suspension de poids lourds tels que des chars ou engins de travaux publics. La butée placée à l'extérieur de l'engin est exposée à tous les écarts climatiques ; elle peut être laissée au repos pendant des semaines puis subir des sollicitations en série de fréquences, d'amplitudes et de vitesses variables lorsque l'engin va se déplacer. On notera que le fonctionnement des dispositifs de l'invention dépend peu des variations de températures car la flexion de la rondelle peut venir compenser dans certains cas, au moins partiellement, les variations de réaction au passage de la gomme. Dans les exemples qui ont été donnés, les moyens de modification de la section de passage étaient des moyens résistants, mécaniques, déformables qui réagissaient directement, selon leur configuration, en fonction des efforts de déformation et/ou de déplacement qui leur étaient appliqués directement par l'élastomère. On peut bien entendu prévoir aussi, éventuellement en complément, que ces moyens de modification de la section de passage sont des moyens pouvant être commandés de l'extérieur ou par des dispositifs de commande ou de contrôle quelconques programmés. Par exemple, ces moyens pourraient être des clapets commandés de l'extérieur par des détecteurs associés au dispositif et qui fermeraient les clapets partiellement ou totalement en fonction des mesures relevées. Ceci peut être par exemple envisagé pour la protection sismique de bâtiments en associant les amortisseurs à un dispositif de mesure du séisme et qui, en fonction de sa gravité, ferait réagir les dispositifs amortisseurs de l'invention au niveau le plus approprié préalablement déterminé. Bien que dans les divers exemples donnés, on ait montré essentiellement en tant que moyens de modification de la section de passage, des rondelles métalliques de qualités et de conformations plus ou moins différentes, il est bien entendu qu'à la place des rondelles, on pourrait utiliser par exemple des lamelles plus ou moins souples et plus ou moins raides formant clapets obturant simultanément ou successivement pour des seuils différents d'effort un ou plusieurs passages à travers la tête de piston. De même, ces clapets peuvent être montés d'un côté ou de l'autre, voire des deux côtés de la tête du piston ; ainsi, le dispositif de la figure 2 pourrait très bien recevoir en supplément des moyens de modification de la section de passage tels que ceux illustrés à la figure 8 ou à la figure 10. Dans ce cas, le dispositif fonctionnerait dans un premier temps comme amortisseur pour un effort réduit et qui resterait limité jusqu'à un certain seuil d'effort audelà duquel le dispositif souple deviendrait raide ; un tel dispositif pourrait trouver notamment application comme amortisseur de chocs dans le domaine ferroviaire. REVENDICATIONS 1 - Dispositif formant amortisseur et/ou ressort amortisseur du type utilisant au moins un piston qui se déplace dans cylindre rempli d'une gomme élastomère et dont l'effet d'amortissement/rappel est essentiellement assuré par la compression de l'élastomère et son laminage dans le cylindre lors du déplacement du piston, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens (19, 29, 49, 50, 71, 85) pour modifier la section de passage assurant le laminage de l'élastomère, lesdits moyens étant contrôlés en fonction des effets recherchés et de l'évolution de la courbe d'amortissement (course/vitesse/force) du dispositif soumis à des efforts déterminés. 2 - Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que lesdits moyens de modification de la section de passage sont des moyens résistants, mécaniques, déformables (19, 29, 49, 50, 71, 85). 3 - Dispositif selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que lesdits moyens de modification de la section de passage réagissent en fonction des efforts de déformation et/ou de déplacement appliqués sur eux par l'élastomère. 4 - Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que lesdits moyens de modification de la section de passage sont des moyens élastiques, tels notamment que des rondelles métalliques (19, 29, 49, 50, 71, 85). 5 - Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que lesdits moyens de modification de la section de passage sont disposés en regard de certains au moins desdits passages (18, 28, 48, 68, 88) ménagés pour que la gomme puisse passer d'un côté à l'autre de la tête du piston (13, 23, 43, 63, 83) lors du fonctionnement du dispositif. 6 - Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que lorsque les efforts exercés sur le dispositif augmentent, lesdits moyens de modification de la section de passage (29, 49, 50, 71, 85) réalisent une diminution de la section de passage, donc un accroissement correspondant de la force et de l'énergie en question encaissées par le dispositif. 7 - Dispositif selon la revendication 6 caractérisé en ce qu'à partir d'un accroissement d'effort donné, la diminution de la section de passage est limitée, ainsi qu'en correspondance, l'effort encaissé qui est limité à une valeur maximale. 8 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que lorque les efforts exercés sur le dispositif augmentent, lesdits moyens de modification de la section de passage (19) réalisent un accroissement de la section de passage, donc une diminution correspondante de la force et de l'énergie encaissées par le dispositif. 9 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que plusieurs moyens de modification de la section de passage (49, 50) sont montés en série ou en parallèle pour déformer à volonté la courbe de fonctionnement du dispositif. 10 - Application d'un dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 à la stabilité d'un ouvrage tel qu'un pont de chemin de fer constitué de plusieurs traverses montées bout à bout et reposant sur des piles, caractérisée en ce que les divers tabliers (31, 32) sont réunis entre eux par des dispositifs (38) du type précité, dans lesquels lesdits moyens de modification de la section de passage (29) sont ouverts à l'état de repos du pont et obturent lesdits passages (28) dès qu'apparaît une force de réaction sur le dispositif (38) présentant une vitesse d'actionnement dépassant un seuil minimum déterminé.