Brevet FR2726365A1 — publié le 19960503

M Dispositif d'analyse spectrale à filtrages complémentaires combinés, en particulier de spectrométrie RAMAN La présente invention concerne l'analyse spectrale à filtra- ges complémentaires combinés. Elle trouve une application générale dans l'analyse spectra- le, et plus précisément en spectrométrie RAMAN. Dans le document FR-A-2 681 941, le Demandeur a déjà proposé un dispositif d'analyse spectrale de spectrométrie RAMAN qui comprend: - une source propre à produire un rayonnement excitateur de longueur d'onde prédéterminée; - un emplacement pour un échantillon à analyser; - des moyens pour conduire le rayonnement excitateur sur un échantillon placé dans l'emplacement; - un filtre séparateur propre à réfléchir, dans une première direction, une première bande spectrale du rayonnement qu'il reçoit et qui transmet dans une seconde direction le reste dudit rayonnement qu'il reçoit, la première bande spectrale étant centrée sur la longueur d'onde du rayonnement excita- teur et le reste du rayonnement transmis par le filtre séparateur correspondant au spectre RAMAN désiré; - des moyens pour recueillir le rayonnement diffusé par l'échantillon excité, et le conduire sur le filtre sépara- teur; - des moyens de détection et d'analyse spectrale disposés selon la seconde direction de transmission; et - des moyens pour recueillir le spectre RAMAN transmis par le filtre séparateur, et le conduire sur les moyens de détection et d'analyse. Le filtre séparateur sépare ici le rayonnement polychromati- que diffusé par l'échantillon en un rayonnement transmis et un rayonnement réfléchi. En pratique, le rayonnement transmis comprend le spectre utile et caractéristique de l'échantillon à analyser. Par exemple, en spectrométrie RAMAN, le spectre utile est le spectre dit "RAMAN" résultant de l'effet de changement de longueur d'onde accompagnant la diffusion de la lumière par l'échantillon lorsque celui-ci est éclairé par un rayonnement excitateur monochromatique. Par contre, le rayonnement réfléchi est limité à une bande spectrale centrée sur la longueur d'onde du rayonnement excitateur correspondant à la raie RAYLEIGH de diffusion sans changement de longueur d'onde. Le plus souvent, le filtre séparateur est de type à réjection d'une bande spectrale relativement étroite (notch en anglais) tel que les filtres interférentiels à couches multiples diélectriques, les filtres colloïdaux dits de ASHER ou les filtres holographiques. Ce genre de filtre est avantageuse- ment de mise en oeuvre simple et présente un coefficient de transmission très élevé en dehors de la bande de coupure. Toutefois, ce genre de filtre a l'inconvénient de présenter une pente de coupure relativement faible (bords non raides) et une bande de réjection ou de coupure relativement large par rapport à la raie excitatrice à éliminer. Il en résulte que des informations utiles et caractéristiques de l'échantillon à analyser, appelées "raies de basses fréquences" par l'homme du métier, ne sont pas transmises par le filtre séparateur vers les moyens de détection et d'analy- se, mais sont éliminées (réfléchies) avec le rayonnement excitateur, ce qui entraîne une perte significative d'infor- mations. Une solution connue consiste à utiliser le filtre séparateur en filtre passe-haut ou passe-bas, réglé sur la longueur d'onde de la raie excitatrice. Toutefois, une telle solution a l'inconvénient d'éliminer soit la partie STOKES, soit la partie ANTISTOKES du spectre RAMAN. Une autre solution consisterait à utiliser un filtre sépara- teur du type coupe-bande étroite à pente de coupure raide. Toutefois, un tel filtre n'est pas actuellement techniquement réalisable. Le Demandeur s'est posé le problème de fournir un dispositif d'analyse spectrale qui permet de conserver toutes les informations utiles, notamment les raies de basses fréquences du spectre RAMAN, tout en utilisant un filtre séparateur imparfait, par exemple du type "notch" La présente invention propose une solution à ce problème. Elle a pour objet un dispositif du type mentionné ci-avant qui est caractérisé par le fait qu'il comprend en outre: - un filtre coupe- bande susceptible d'effectuer la réjection d'une seconde bande spectrale de largeur plus étroite que celle de la première bande spectrale, à pente de coupure raide, et encadrant la longueur d'onde du rayonnement excitateur; - des moyens pour recueillir la première bande spectrale du rayonnement réfléchie par le filtre séparateur, et la conduire sur le filtre coupe-bande pour lui éliminer la seconde bande spectrale; et - des moyens pour recueillir le rayonnement issu du filtre coupe-bande et le conduire sur des moyens optiques qui le combinent dans la seconde direction avec le spectre RAMAN transmis par filtre séparateur, de manière à ce que les moyens de détection et d'analyse traitent les rayonnements complémentaires ainsi combinés. Un tel dispositif procure l'avantage de reconstituer un spectre RAMAN complet, en recombinant la partie moyenne et haute fréquence avec la partie basse fréquence qui est habituellement perdue, et d'acheminer le spectre ainsi reconstitué vers les moyens de détection et d'analyse. Dans ces conditions, le spectre RAMAN analysé comprend davantage d'informations que dans les dispositifs antérieurs utilisant un filtre séparateur imparfait de type "notch". Très avantageusement, le filtre coupe-bande à pente de courbure raide comprend un double monochromateur soustractif à deux réseaux dispersifs et un piège à lumière par ré- flexion/transmission, ledit piège étant intercalé entre les deux réseaux pour laisser passer le rayonnement excitateur vers l'échantillon selon le sens aller du trajet optique et piéger ledit rayonnement excitateur contenu dans la première bande spectrale réfléchie par le filtre séparateur selon le sens retour du trajet optique. Avantageusement, le dispositif selon l'invention procure une transmission élevée dans toute la bande spectrale utile du spectre RAMAN alliée à une pente d'atténuation très raide à la longueur d'onde de coupure correspondant à la raie excitatrice à éliminer. En pratique, le filtre séparateur est susceptible de pivoter en rotation d'un angle prédéterminé pour déplacer et ajuster avec précision la longueur d'onde de la bande de coupure dudit filtre séparateur. Or, cette rotation entraîne un déplacement dans l'espace du faisceau réfléchi, ce qui complique le couplage avec les éléments optiques disposés en amont et/ou en aval du filtre séparateur. On connait des systèmes mécaniques qui assurent par des pignons la rotation couplée de plusieurs filtres en série. Toutefois, de tels systèmes présentent l'inconvénient d'être insuffisamment précis. De plus, le déplacement des faisceaux oblige l'utilisation de filtres de grandes tailles. La présente invention a également pour objet de proposer une solution satisfaisante à ce problème. Ce résultat est obtenu par un dispositif du type décrit ci-avant dans lequel le filtre séparateur est propre à recevoir le rayonnement issu de l'échantillon selon une direction d'incidence correspondant à la seconde direction, à réfléchir, selon la première direction, la première bande spectrale vers un élément propre à effectuer une compensation de la déviation angulaire du filtre séparateur, ledit dispositif étant caractérisé par le fait que le mécanisme est propre à entraîner l'élément compensateur de déviation de telle sorte que ledit élément compensateur tourne du même angle que celui du filtre séparateur afin de réfléchir la première bande spectrale dans la troisième direction prédé- terminée. En pratique, le mécanisme comprend au moins une équerre ayant un angle y avec y = C + 180 /2 et possédant: - une première branche rigide montée coulissante en transla- tion à travers une ouverture ménagée dans le support du filtre séparateur monté fixe en translation, et - une seconde branche rigide portant l'élément compensateur, le sommet de l'équerre étant assujetti à se déplacer en translation selon un axe placé à angle bissecteur entre la direction d'incidence et la troisième direction. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lumière de la description détaillée ci- après et des dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente schématiquement un dispositif de spectrométrie RAMAN à filtrages complémentaires combinés selon l'invention; - la figure 2A est un dispositif d'analyse spectrale à filtrages complémentaires combinés selon l'invention dans lequel le filtre coupe-bande à pente de coupure raide comprend un double monochromateur soustractif et un piège à lumière par réflexion/transmission selon l'invention; - la figure 2B représente le dispositif de la figure 2A dans lequel des miroirs concaves de renvoi sont remplacés par des objectifs à lentilles selon l'invention; - la figure 3 est une représentation schématique du disposi- tif décrit en figure 1 utilisant deux filtres séparateurs en série pour réaliser les filtrages complémentaires combinés selon l'invention; - la figure 4 est un dispositif d'analyse spectrale à filtrages complémentaires combinés selon l'invention dans lequel le filtre coupe- bande à pente de coupure raide est de type interférentiel ou holographique; - la figure 5 décrit le dispositif de la figure 4 utilisant deux filtres séparateurs de série selon l'invention; - la figure 6 représente schématiquement un dispositif d'analyse spectrale à filtrages complémentaires combinés selon l'invention dans lequel le faisceau excitateur à la longueur d'onde X0 est directement acheminé vers l'échantil- lon sans passer par le filtre séparateur; - la figure 7 représente schématiquement le dispositif d'analyse spectrale à filtrages complémentaires combinés décrit en figure 6, utilisant deux filtres séparateurs en série; - la figure 8 représente schématiquement un dispositif d'analyse spectrale à filtrages complémentaires combinés selon l'invention dans lequel le filtre coupe-bande à pente de coupure raide est de type interféromètre FABRY PEROT par réflexion; - la figure 9 représente schématiquement la courbe de réponse spectrale d'un filtre séparateur classique de type notch centrée sur la longueur d'onde d'excitation À0; la figure 10 représente la courbe du spectre du rayonnement diffusé par l'échantillon en présence d'un léger fond parasite, comprenant à la fois les basses, moyennes et hautes fréquences, dans les parties Stokes et antiStokes; - la figure 11 représente le spectre RAMAN transmis par un filtre séparateur classique dont les basses fréquences sont éliminées entre 1 à 12; - la figure 12 représente le spectre réfléchi par un filtre séparateur classique; - la figure 13 représente la courbe de réponse spectrale d'un filtre coupe- bande classique à pente de coupure raide; la figure 14 représente le signal réfléchi par un filtre séparateur classique puis filtré selon l'invention par un filtre coupe-bande classique à pente de coupure raide; - la figure 15 représente la combinaison selon l'invention du spectre RAMAN transmis par un filtre séparateur classique et du signal issu du filtre coupe-bande à pente de coupure raide; - la figure 16 représente la courbe de réponse typique d'un filtre coupe-bande classique à pente de coupure raide du type à absorption; - la figure 17 représente schématiquement la courbe de réponse typique d'un filtre coupe-bande classique à pente de coupure raide du type interférométrique FABRY PEROT; - la figure 18A représente schématiquement le dispositif d'auto- alignement selon l'invention lorsque la direction d'incidence DT2 et la direction de sortie DR3 font un angle quelconque entre elles; - les figures 18B à 23 représentent schématiquement le dispositif d'auto-alignement selon l'invention lorsque la direction d'incidence DT2 et la direction de sortie DR3 sont parallèles entre elles; et - les figures 24 à 28 représentent schématiquement le dispositif d'auto- alignement selon l'invention lorsque la direction d'incidence DT2 et la direction de sortie DR3 sont perpendiculaires entre elles. Dans la suite de la description, l'analyse spectrale est du type à effet RAMAN. Toutefois, il est clair que l'invention, notamment la combinaison des filtrages complémentaires, trouve une application dans toute analyse spectrale, par exemple par émission, luminescence, phosphorescence, ou fluorescence, etc. Sur la figure 1, il est représenté un dispositif d'analyse spectrale articulé autour d'un filtre séparateur classique FS1, par exemple un filtre "notch" que l'on décrira plus en détail ci-après. La source LA produit un rayonnement excitateur REX de longueur d'onde prédéterminée X0. Par exemple, la source LA est une source laser à argon ionisé émettant un faisceau lumineux monochromatique REX ayant une longueur d'onde X0 de 488 nm ou 514,5 nm. Un emplacement EMP est prévu pour recevoir un échantillon à analyser. Généralement l'emplacement EMP se trouve placé en relation prédéterminée par rapport à l'objectif d'un mi- croscope lorsque l'analyse spectrale est de type micro- échantillon. Le rayonnement excitateur REX est conduit sur l'échantillon placé dans l'emplacement à l'aide de moyens optiques que l'on décrira plus en détail ci-après. Le rayonnement issu ou diffusé RD par l'échantillon soumis à excitation, est conduit sur le filtre FS1. De façon connue, le filtre séparateur FS1 est propre, d'une part, à réfléchir, dans une première direction DR1, une première bande spectrale TLB du rayonnement RD qu'il reçoit. La bande spectrale TLB encadre la longueur d'onde du rayonne- ment excitateur REX. D'autre part, le filtre séparateur FS1 transmet dans une seconde direction DT2 le reste RAM dudit rayonnement RD qu'il reçoit. Le reste RAM du rayonnement qu'il reçoit correspond ici au spectre RAMAN. Des moyens de détection et d'analyse spectrale MAY sont disposés selon la seconde direction DT2 pour détecter et analyser le spectre RAMAN ainsi transmis par le filtre séparateur FS1. La direction d'incidence du rayonnement diffusé RD correspond ici à celle de transmission DT2. Cette direction de transmis- sion DT2 fait un angle a par rapport à la direction de réflexion DR1. Par exemple, l'angle a est de l'ordre de 7 à 11 . Bien évidemment, d'autres valeurs de l'angle a peuvent convenir pour la réalisation de l'invention. Pour bien comprendre les avantages essentiels conférés par le dispositif selon l'invention, il convient de décrire tout d'abord les réponses spectrales des éléments constitutifs dudit dispositif. Sur la figure 10, on a représenté le spectre du rayonnement diffusé RD par l'échantillon soumis à excitation. L'axe des abscisses représente le nombre d'ondes en cm-1. L'axe des ordonnées représente l'intensité du rayonnement diffusé selon une unité arbitraire. L'origine de l'axe des abscisses est centrée sur la longueur d'onde X0 du rayonnement excitateur REX. Le rayonnement diffusé RD est polychromatique et comprend une raie princi- pale RP de forte intensité, appelée raie de diffusion RAYLEIGH, et qui représente la raie de diffusion sans changement de longueur d'onde. Le rayonnement RD comprend aussi un certain nombre de raies fines des spectres RAMAN Stokes ST et antiStokes AST. Ces raies sont symétriques par rapport à la raie RP, d'intensités différentes et représen- tent les raies diffusées avec changement de longueur d'onde par effet RAMAN. Ce sont ces raies fines disposées autour de la raie princi- pale excitatrice qui représentent et caractérisent l'échan- tillon à analyser. Les raies disposées à proximité de la raie excitatrice sont appelées raies de "basses fréquences BP" par l'homme du métier, tandis que les raies éloignées de la raie excitatrice sont appelées raies de " moyennes et hautes fré- quences HF". Sur la figure 9, on a représenté la réponse spectrale d'un filtre séparateur classique, par exemple de type "notch". L'axe des abscisses représente le nombre d'ondes en cm-1. L'axe des ordonnées représente le coefficient de transmission ou de réflexion en pour-cent. La réponse spectrale du filtre séparateur présente un profil de forme générale rectangulaire à bords non raides centrée sur la longueur d'onde X0. Le filtre séparateur présente un coefficient de réflexion élevé pour la raie à éliminer RP, une bande de coupure relativement large par rapport à celle de la raie à éliminer, une faible pente de coupure et un coefficient de transmission élevé en dehors de la bande de coupure. Plus précisément, le filtre est passant, avec une valeur de transmission maximale, pour les radiations ayant une longueur d'onde inférieure à I1' et supérieure à i1. Il l1 atténue et réfléchit, avec une valeur de transmission faible, les radiations ayant une longueur d'onde inférieure à 12 ou supérieure à 12'. La bande spectrale est appelée à bords non raides dans la mesure o la pente de coupure (entre 12 et I1 ou entre i1' et X2') est faible et les radiations ayant une longueur d'onde comprise entre y2 et yl ou entre yl' et y2'sont progressivement atténuées. Il est à remarquer qu'un tel filtre séparateur présente une réponse spectrale transmission/réflexion complémentaire. La courbe de transmission est ici représentée en trait fort tandis que la courbe de réflexion est représentée en trait fin. D'une manière générale, le filtre FS1 est utilisé pour éliminer la raie excitatrice diffusée sans changement de longueur d'onde par l'échantillon avec une intensité relative extrêmement élevée, tandis que le spectre RAMAN (raies Stokes et antiStokes) est transmis pour être analysé par les moyens de détection et d'analyse. Etant donnée la réponse spectrale du filtre séparateur décrite ci-avant, les raies de basses fréquences BF ne sont pas transmises vers les moyens de détection et d'analyse, mais sont éliminées (réfléchies) avec le rayonnement excita- teur, ce qui entraine une perte significative d'informations. Sur la figure 11, on a représenté le spectre RAMAN transmis par le filtre séparateur FS1. Ce spectre RAM comprend les raies ayant une longueur d'onde inférieure à 12 et supérieure à X2' qui sont totalement transmises par le filtre FS1. Les raies ayant une longueur d'onde comprise entre X1 et X1' sont fortement atténuées puisque réfléchies par le filtre FS1. Par ailleurs, les raies (ici basses fréquences) dont la longueur d'onde est comprise entre 12 et Il d'une part, et entre X1' et.2' d'autre part, sont faiblement transmises par le filtre FS1 puisque situées dans la zone de coupure du filtre o la pente n'est pas très raide. Sur la figure 12, on a représenté le spectre du rayonnement TLB réfléchi par le filtre FS1. Il comprend une bande, relativement large par rapport à la raie excitatrice à éliminer, encadrant ladite raie excitatrice X0. D'une manière générale, le filtre séparateur FS1 fonctionne par interférences à ordres multiples. Il est choisi parmi le groupe des filtres "notch", à miroirs semi-transparents, interférentiels par réflexion, colloïdaux dits de ASHER, à couches multiples diélectriques, du type LIPPMAN à réseau d'indice, ou du type holographique. On fait à nouveau référence à la figure 1. Selon l'invention, il est prévu un filtre coupe-bande FCB, que l'on décrira plus en détail ci-après et qui est propre à réjecter, dans le signal réfléchi TLB par le filtre sépara- teur FS1, une seconde bande spectrale plus étroite que la première bande spectrale, à bords raides ou à pente de coupure raide ET et encadrant la longueur d'onde du rayonne- ment excitateur REX. Plus précisément, la première bande spectrale du rayonnement TLB réfléchie par le filtre FS1 est conduite tout d'abord sur le filtre coupe-bande FCB. Ensuite, des moyens de recueille- ment sont prévus pour recueillir le signal filtré LBO par le filtre coupe-bande FCB et le combiner par des moyens optiques de combinaison avec le spectre RAM selon la direction de transmission DT2. Les moyens optiques de combinaison réflé- chissent le signal LBO exactement dans la seconde direction de transmission DT2, ce qui permet de le combiner complémen- tairement avec le spectre RAM transmis par le filtre sépara- teur. En référence à la figure 1, les moyens optiques de combinai- son comprennent le filtre séparateur FS1 et un miroir M2, agencés l'un par rapport à l'autre pour diriger sans pertes le signal LBO selon la direction DT2. La combinaison complémentaire des signaux LBO et RAM selon l'invention va être mieux comprise à l'aide des réponses spectrales suivantes. Sur la figure 13, on a représenté la réponse spectrale typique d'un filtre coupe-bande classique, capable de réjecter une bande étroite ET à bords raides, appelé encore à pente de coupure raide. La transmission est sensiblement nulle pour les longueurs d'onde comprises entre 13 et > 3'. La bande étroite ET est centrée ici sur la longueur d'onde A0 correspondant à la longueur d'onde RP du rayonnement excita- teur REX. Pour les raies comprises entre 14 et 13 d'une part et les raies comprises entre.3' et X4' d'autre part, le filtre coupe-bande présente, par exemple, un coefficient de transmission supérieur à 50%. Sur la figure 14, on a représenté le spectre du rayonnement LBO réfléchi par le filtre séparateur FS1 et filtré par le filtre coupe-bande FCB selon l'invention. Il y a lieu de remarquer que le signal LBO correspond ici à la bande spectrale TLB dépourvue de la bande étroite ET, c'est-à-dire de la raie excitatrice de longueur d'onde A0 (LBO = TLB - ET). Sur la figure 15, on a représenté le spectre résultant de la combinaison du signal RAM transmis par le filtre FS1 avec le signal LBO issu du filtre coupe-bande FCB. On remarque que ce spectre reconstitué LBO + RAM comprend toutes les informations utiles et caractéristiques de l'échantillon à analyser. Par rapport au rayonnement diffusé RD, il comprend avantageusement toutes les informations, sauf la raie excitatrice d'intensité très forte qui gêne la détection et l'analyse. Ainsi, avec un tel signal reconstitué, les moyens d'analyse sont susceptibles d'atteindre des informations jusqu'à présent perdues. Sur la figure 2A, le filtre coupe-bande FCB comprend un double monochromateur soustractif à deux réseaux dispersifs et un piège à lumière par réflexion/transmission, intercalé entre les deux réseaux, tel que celui décrit dans la Demande de Brevet FR-A-2 681 941 déposée au nom du Demandeur. Au besoin, la description de cette Demande est incluse à celle de la présente invention. En bref, la source de lumière LA engendre la raie excitatrice REX. Des moyens optiques LO focalisent la raie excitatrice REX sur la surface de transmission T10 d'un piège à lumière par transmission/réflexion PG10 qui va transmettre cette raie excitatrice REX vers un premier étage dispersif R10. D'une facon générale, le système optique comprend l'échantillon à analyser disposé sur l'emplacement EMP, une lentille telle que par exemple un objectif de microscope L1, un miroir de renvoi M1, une autre lentille L2, une fente d'entrée FE, un miroir collimateur concave M10, un réseau dispersif R10 et un autre miroir concave M20. Dans le sens aller du trajet optique (c'est-à-dire selon le sens donné par la flèche F1), la raie excitatrice monochroma- tique REX traverse la surface de transmission T10, est réfléchie par le miroir M20 sur le réseau dispersif R10 qui la diffracte vers le miroir M10 pour être conduite sur l'échantillon via la fente d'entrée FE, la lentille L2, le miroir M1, le filtre séparateur FS1 et l'objectif L1. Dans le sens retour du trajet optique (c'est-à-dire selon le sens donné par la flèche F2, le faisceau RD issu de l'échan- tillon ainsi excité par la raie excitatrice REX est conduit sur le filtre séparateur FS1 qui réfléchit la bande spectrale TLB via le miroir M1 vers le premier réseau dispersif R10 décrit ci-avant. Le réseau dispersif R10 disperse les radiations polychromatiques constituant le signal TLB. Ces dernières sont focalisées par le miroir M20 pour former une image spectrale dispersée dans le plan commun aux surfaces réfléchissantes T30 et T20. La surface de transmission T10 joue alors le rôle de piège à lumière pour la raie excita- trice contenue dans le signal TLB en la laissant passer à travers la surface T10 tandis que les surfaces réfléchissan- tes T20 et T30 réfléchissent le faisceau LBO ainsi dépourvu de la raie excitatrice REX vers le miroir concave M30. Ensuite, le miroir M30 conduit le faisceau LBO vers un second réseau dispersif R20, un autre miroir concave M40, une fente de sortie FS, et une lentille L3. Les réseaux dispersifs R10 et R20 sont placés ici dans une configuration soustractive, c'est-à-dire que les radiations dispersées par le réseau R10 et réfléchies par les surfaces réfléchissantes T20 et T30 sont reconstituées en une image unique, à dispersion nulle, sur la fente de sortie FS. Des moyens optiques de combinaison sont prévus pour recueil- lir et conduire le signal LBO filtré par le montage optique constitué par le double monochromateur R10/R20 et le piège à lumière PG10. Ces moyens optiques de combinaison comprennent un miroir M2 qui conduit le signal LBO sur le filtre sépara- teur FS1 selon une direction DR1 faisant un angle a avec la direction de transmission DT2. Le filtre séparateur FS1 réfléchit alors le signal LBO exactement dans la seconde direction de transmission DT2, ce qui permet la combinaison complémentaire avec le spectre RAM transmis par le filtre séparateur. Les moyens d'analyse MAY via une lentille L4 analysent enfin les rayonnements ainsi combinés LBO et RAM. Par exemple, les moyens de détection et d'analyse MAY comprennent un spectromètre RAMAN à transformée de FOURIER. Il est à remarquer que le dispositif décrit en référence à la figure 2A accroît sensiblement les performances d'un spec- tromètre RAMAN à transformée de Fourier dans la mesure o il permet l'accès à toute la gamme spectrale nécessaire à la spectrométrie RAMAN, y compris le domaine des raies de basses fréquences, qui n'étaient pas jusque-là accessibles avec un filtre séparateur classique du type "notch". Il est à remarquer également que le piège à lumière PG10, intercalé entre les deux réseaux dispersifs R10 et R20 du double monochromateur, joue un rôle complémentaire en laissant passer, dans le sens aller du trajet optique, la raie excitatrice vers l'échantillon et en piégeant, dans le sens retour du trajet optique, la raie excitatrice contenue dans le signal réfléchi TLB par le filtre séparateur. En variante (figure 2B), le montage optique R10/R20/PG10 peut être réalisé avec des lentilles à la place des miroirs de renvoi concaves qui ont l'inconvénient d'être encombrants. En bref, la source de lumière LA engendre la raie excitatrice REX. Desmoyens optiques LO focalisent la raie excitatrice REX près du bord en biseau d'un miroir MB jouant ici le rôle d'une lèvre de fente. La lentille L12 transmet cette raie excitatrice REX vers un premier étage dispersif R10. Le système optique comprend ici l'échantillon à analyser disposé sur l'emplacement EMP, une lentille L1 telle que par exemple un objectif de microscope, un miroir de renvoi M1, une autre lentille L2, une fente d'entrée FE, deux autres miroirs de renvoi MR2 et MR1, une lentille L10 et un réseau dispersif R10. Dans le sens aller du trajet optique (c'est-à-dire dans le sens donné par la flèche F1), la raie excitatrice REX est collimatée en faisceau parallèle par les moyens LO et L12 sur le réseau dispersif R10 qui la diffracte vers le miroir MR1 pour être conduite sur l'échantillon via la lentille L10, le miroir MR2, la fente d'entrée FE, la lentille L2, le miroir M1, le filtre séparateur FS1 et la lentille L1. Dans le sens retour du trajet optique (c'est-à-dire dans le sens donné par la flèche F2), le faisceau RD issu de l'échan- tillon ainsi excité par la raie excitatrice REX est conduit sur le filtre séparateur FS1 qui réfléchit la première bande spectrale TLB via le miroir M1 vers le premier étage disper- sif décrit ci-avant. Le réseau dispersif R10 disperse les radiations polychromatiques constituant le signal TLB. Ces radiations sont focalisées par la lentille L12 pour former une image spectrale dans le plan focal du piège à lumière en biseau MB. Ce piège à lumière laisse passer la raie REX tandis que la surface réfléchissante du miroir en biseau MB réfléchit le faisceau LBO dépourvu de la raie excitatrice REX vers un second étage dispersif possédant une lentille L13, un second réseau dispersif R20, une autre lentille L14, un autre miroir de renvoi MR3, et une fente de sortie FS. Bien évidemment, les réseaux dispersifs R10 et R20 sont montés réglables en rotation pour ajuster avec précision la position de l'image spectrale par rapport au miroir en biseau, de manière à réaliser la coupure spectrale au voisinage de la longueur d'onde excitatrice. Des moyens optiques de combinaison M2 et L16 sont prévus pour recueillir le signal filtré LBO par le double monochromateur R10/R20 et le piège à lumière MB et le conduire sur le filtre séparateur FS1 selon une direction DR1 faisant un angle a avec la direction DT2. Le filtre séparateur FS1 réfléchit enfin le signal LBO dans la direction DT2, ce qui permet la combinaison complémentaire avec le spectre RAM transmis par le filtre séparateur. Avantageusement, les moyens d'analyse MAY via une lentille L4 analysent les rayonnements ainsi combinés LBO et RAM. Il est à remarquer que le dispositif décrit en référence à la figure 2B accroît également sensiblement les performances d'un spectromètre RAMAN à transformée de Fourier ou du type dispersif à détection mono ou multicanaux. Sur la figure 3, le trajet optique relatif au signal LBO est légèrement modifié par rapport au trajet optique décrit en référence aux figures 1, 2A et 2B. En effet, les moyens optiques de combinaison de rayonnement sont cette fois-ci constitués en outre d'un second filtre séparateur FS2 disposé de manière appropriée en aval du miroir M2 pour réfléchir le signal LBO selon la direction DT2 afin d'être combiné avec le signal RAM transmis par le filtre FS1. Sur la figure 4, le filtre coupe-bande FCB à pente de coupure raide est du type interférométrique FABRY PEROT. L'inconvénient classique de ce type de filtre est l'existence d'un grand nombre de bandes étroites de transmission, équidistantes en nombre d'ondes, et se trouvant dans le domaine spectral couvert par le spectre RAMAN. De façon surprenante, cet inconvénient disparaît dans le dispositif selon l'invention en faisant coïncider une de ces bandes étroites sur la radiation excitatrice, à l'intérieur de la bande de réjection du filtre séparateur et en effectuant les filtrages complémentaires combinés décrits ci-avant. Le filtre FCB est disposé sur le trajet du rayonnement excitateur (dans le sens donné par la flèche F1). Tout d'abord, il réfléchit, selon une direction appropriée, le rayonnement excitateur REX vers un miroir M13, afin d'être acheminé via le miroir M1 sur le filtre séparateur FS1. Dans l'autre sens optique (c'est-à-dire dans le sens donné par la flèche F2), le filtre coupe-bande FCB reçoit le signal représentatif de la bande spectrale TLB réfléchie par le filtre séparateur FS1 via les miroirs M1 et M13. Le filtre coupe-bande FCB élimine alors par réflexion la raie excita- trice REX et transmet le signal LBO vers les miroirs M14 et M2 pour l'acheminer enfin vers les moyens détecteurs MAY via le filtre FS1. Sur la figure 5, on a représenté une autre variante du dispositif d'analyse spectrale à filtrages complémentaires combinés selon l'invention. Celui-ci diffère du dispositif décrit en figure 4 par le fait que les moyens optiques de combinaison comprennent cette fois-ci un montage M2/FS2 au lieu du montage M2/FS1 o l'élément FS2 est un filtre séparateur similaire au filtre FS1. Le montage M2/FS2 est assemblé de telle sorte qu'il défléchit le signal LBO selon la direction DT2 vers les moyens de détection MAY. Il est à remarquer qu'un ajustement angulaire différent pour les filtres séparateurs FS1 et FS2 offre une possibilité plus grande d'optimisation de la pente de coupure au voisinage de la longueur d'onde excitatrice à éliminer. Sur la figure 6, le trajet optique relatif au rayonnement excitateur REX est légèrement modifié par rapport aux dispo- sitifs décrits ci-avant. Ici, le rayonnement excitateur REX éclaire l'échantillon disposé dans l'emplacement EMP à travers des moyens de focalisation FOC1 sans passer par le filtre séparateur FS1. Cette disposition, par exemple à 90 de l'axe optique de collection est favorable à l'élimination de la réflexion spéculaire sur l'échantillon, et permet d'augmenter l'intensité de la raie excitatrice. Ladite disposition n'est possible que lorsque la distance frontale de l'objectif FOC2 est supérieure à quelques millimètres. L'objectif FOC2 est ici disposé entre l'emplacement EMP et le filtre FS1 afin de transmettre un faisceau de faible ouver- ture du rayonnement diffusé RD sur le filtre FS1. Pour le reste, les trajets optiques sont similaires aux dispositifs décrits ci-avant. Le filtre coupe-bande est par exemple un filtre du type absorption dont la réponse spectrale est décrite en référence à la figure 16. Sur la figure 16, le filtre par absorption élimine une bande étroite à pente de coupure raide centrée sur la longueur d'onde X0 (coefficient de transmission faible) ainsi que d'autres bandes BL décalées par rapport à X0. De façon surprenante, ceci n'est pas un inconvénient dans la mesure o ces autres bandes sont situées en dehors de la bande de réjection du filtre séparateur FS1. Il en résulte que la combinaison des filtrages complémentaires rétablit l'inté- grité de l'ensemble du spectre RAMAN. Par exemple, le filtre FCB est du type à absorption par la vapeur d'iode. Sur la figure 7, on a représenté le dispositif d'analyse spectrale à filtrages complémentaires combinés décrit en référence à la figure 6 avec en plus la variante relative au second filtre séparateur FS2 disposé conformément à la figure 3. Sur la figure 8, on a représenté une autre variante du dispositif selon l'invention dans laquelle le filtre coupe- bande est du type interférométrique, avec une réponse spectrale décrite en référence à la figure 17. Sur la figure 17, le filtre interférométrique du type FABRY PEROT présente un grand nombre de pics étroits de transmis- sion, équidistants en nombre d'ondes. Pour un seul de ces pics, le maximum d'atténuation en transmission est centré sur le nombre d'ondes de la radiation excitatrice à éliminer. Le filtre séparateur FS1 décrit ci-avant peut-être monté pivotant autour d'un axe de rotation, de manière à faire varier l'angle a que fait la direction d'incidence DT2 par rapport à la direction de réflexion DR1 afin de sélectionner la longueur d'onde de la bande de coupure dudit filtre séparateur. Toutefois, cette rotation entraîne un déplacement dans l'espace du signal réfléchi TLB, ce qui peut compliquer le couplage des éléments optiques situés en amont ou en aval du filtre FS1. La présente invention propose une solution à ce problème. Ce résultat est obtenu en interposant soit sur le faisceau d'entrée RD, soit sur le faisceau de sortie TLB, un élément compensateur de déviation M1 susceptible d'être entraîner par un mécanisme lié à la rotation du filtre séparateur FS1, de telle sorte que ledit élément compensateur tourne du même angle que celui du filtre séparateur afin de réfléchir la première bande spectrale TLB dans la troisième direction prédéterminée DR3. En pratique, l'élément compensateur de déviation est un miroir plan qui, lorsque le filtre séparateur FS1 tourne d'un angle prédéterminé, effectue une rotation de même angle grâce au mécanisme selon l'invention. Plus précisément, le mécanisme assure le déplacement du point d'incidence du faisceau TLB sur l'élément compensateur de déviation M1 selon une translation le long de l'axe de sortie DR3. Le mécanisme de compensation angulaire ou d'auto-alignement des faisceaux d'entrée et de sortie peut être réalisé selon plusieurs configurations. Dans la suite de la description, ces configurations sont articulées autour d'une équerre portant sur l'une de ses branches le filtre séparateur et sur l'autre de ses branches l'élément compensateur. Toutefois * d'autres configurations pourraient convenir. En référence à la figure 18A, les rayonnements d'entrée RD et de sortie TLB sont disposés selon des directions respectives DT2 et DR3 quelconques faisant un angle C l'une par rapport à l'autre. Le mécanisme de compensation angulaire ou d'auto-alignement selon l'invention comprend une équerre ayant un équerrage y avec y = (180 + C) /2. L'équerre possède une première branche rigide 504 montée coulissante en translation à travers une ouverture ménagée dans le support du filtre séparateur FS1 d'une part, et une seconde branche rigide 520 portant l'élément compensateur M1. Le sommet de l'équerre 525 est assujetti à se déplacer en translation selon un axe 530 placé à angle bissecteur entre la direction d'incidence DT2 et la troisième direction DR3. La première branche rigide reste perpendiculaire au filtre séparateur FS1 lors de la rotation de celui-ci autour de l'axe 506. Dans les figures 18B à 23, les montages optiques décrits concernent un dispositif dans lequel la direction d'incidence DT2 et la direction de sortie DR3 sont parallèles entre elles. Selon l'invention, le mécanisme comprend une équerre 10 ayant un équerrage précisément égal à 90 (avec C égal à 0). L'é- querre possède une première branche rigide 12 montée coulis- sante en translation à travers une ouverture ménagée dans le support du filtre séparateur FS1. L'élément compensateur M1 est monté fixe sur la seconde branche rigide 20 de l'équerre 10. La surface réfléchissante de l'élément réflecteur est parallèle à la seconde branche et perpendiculaire au plan P1 déterminé par les droites DT2 et DR3. Le sommet Sl de l'équerre est monté sur un pivot 21 dont l'axe de rotation est perpendiculaire au plan P1. Ledit sommet Sl de l'équerre est assujetti à se déplacer sur une glissière 25 selon une translation rectiligne 22 dont l'axe est placé à mi-distance entre la direction d'incidence DT2 et la troisième direction de réflexion DR3. Cet axe 22 est parallèle auxdites directions d'incidence DT2 et de réflexion DR3 et contenu dans un plan parallèle à celui de l'équerre. La première branche rigide reste perpendiculaire au filtre séparateur FS1 lors de la rotation de celui-ci autour de l'axe 14 perpendiculaire au plan de l'équerre et au plan P1 déterminé par les droites DT2 et DR3. Cet axe de rotation 14 occupe une position fixe prédéterminée. Il est à remarquer que les branches de l'équerre forment, avec le faisceau réfléchi sur le filtre séparateur FS1, un triangle rectangle dont l'angle au sommet est égal à a/2 c'est-à-dire constamment égal à la moitié de l'angle a entre le faisceau incident RD et le faisceau réfléchi TLB. Selon l'invention, en réponse à une rotation du filtre FS1 d'un angle prédéterminé (passage de FS1 à FS1' ou de a à a'), les première et seconde branches 12 et 20 de l'équerre 10 sont propres à être déplacées en translation (passage de 10 à 10'), de telle sorte que l'élément réflecteur M1 tourne (passage de M1 à Mi') dudit angle pour recevoir la première bande spectrale TLB et la réfléchir dans la troisième direction de réflexion prédéterminée DR3. Avantageusement, des moyens de commande de déplacement en translation et/ou en rotation MD sont propres à commander le déplacement des éléments mobiles du dispositif afin d'obtenir la rotation de l'élément compensateur M1 d'un angle corres- pondant à celui du filtre séparateur. Ces moyens de commande MD sont par exemple un micro-moteur. Ces moyens de commande réalisent un autoalignement du dispositif, en fonction, soit de variations de la longueur d'onde excitatrice, soit de variations des caractéristiques du filtre FS1. Ce filtre FS1 peut avantageusement être interchangeable pour adapter le système à plusieurs excitations. Sur la figure 18B, le rayonnement diffusé RD émane de la gauche, selon la direction DT2, pour être réfléchi via les éléments FS1 et M1, vers la droite, selon la direction DR3. Sur la figure 19, le montage optique diffère de celui décrit en référence à la figure 18 par le fait que le faisceau correspondant au rayonnement diffusé RD émane de la droite pour être conduit sur le filtre séparateur FSl. Le signal TLB est réfléchi selon la direction DR1 vers l'élément compensa- teur M1, qui réfléchit le signal TLB vers la droite selon la direction DR3. Comme décrit en référence à la figure 18B, la seconde branche rigide reste parallèle à l'élément compensa- teur M1 lors de la translation du sommet de l'équerre. Sur la figure 22, le rayonnement diffusé RD émane de la gauche, selon la direction DT2. Le signal TLB est acheminé également vers la gauche selon la direction DR3 via le miroir M1. La seconde branche rigide 20 reste ici perpendiculaire à l'élément compensateur M1 lors de la translation du sommet de l'équerre Sl. Sur la figure 23, le rayonnement diffusé RD émane de la droite pour être conduit sur le filtre FS1, selon la direc- tion DT2. Le signal TLB est réfléchi par les éléments FS1 et M1 pour être acheminé vers la gauche selon la direction DR3. Sur la figure 20, on a représenté un mode de réalisation de l'équerre 10 décrite en référence aux figures 18B, 19, 22 et 23. Dans ce mode de réalisation, la première branche 12 est propre à être déplacée dans une première glissière 15 selon le premier axe de translation 16, le filtre FS1 restant fixe en translation. La glissière 15 est disposée à proximité du filtre séparateur FS1. Le sommet Sl de l'équerre est propre à être déplacé dans une seconde glissière 25 selon le second axe de translation 22. La glissière 25 est articulée autour du pivot 21. En variante, selon la figure 21, la première branche 12, est propre à être déplacée dans une autre glissière 17 selon le premier axe de translation 16. Dans cette configuration, la glissière 17 est articulée autour du sommet Sl. Grâce aux montages ainsi proposés selon l'invention, les faisceaux d'entrée RD et de sortie TLB sont fixes dans l'espace et se maintiennent alignés avec les autres éléments du système optique, lorsque l'on fait varier la bande passante du filtre séparateur. Il est à remarquer que ce principe peut être étendu à un ensemble de plusieurs filtres placés en série sur le trajet optique de manière à améliorer les caractéristiques du filtrage spectral. Bien évidemment, si l'on souhaite une disposition dans laquelle le faisceau de sortie TLB n'est pas parallèle à l'axe d'entrée RD, il convient, par exemple, de rajouter un miroir fixe supplémentaire (non représenté) sur le trajet du faisceau de sortie TLB. Le mécanisme de compensation angulaire ou d'auto-alignement des faisceaux trouve également une application dans un ú dispositif dans lequel les directions DT2 et DR3 sont perpendiculaires entre elles. Dans ces conditions, le mécanisme selon l'invention comprend une équerre 100 ayant un équerrage y précisément de 135 (figure 24) (avec C égal à 90 ). Selon un premier mode de réalisation, dans lequel l'axe de rotation du filtre FS1 est fixe en translation, seul le miroir de compensation M1 subit une translation et tourne en même temps d'un angle a égal à la rotation du filtre FS1. En pratique, l'équerre 100 comprend une première branche rigide 104 sur laquelle ledit filtre séparateur FS1 est monté pivotant selon un axe de rotation 106 contenu dans un plan perpendiculaire à celui de l'équerre. La première branche 104 est montée coulissante à travers l'ouverture ménagée dans le support du filtre FS1, de manière à ce que la première branche 104 reste perpendiculaire au plan du filtre FS1 pendant la translation du sommet de l'équerre. L'équerre 100 comprend en outre une seconde branche rigide montée coulissante à travers l'ouverture ménagée dans le support de l'élément compensateur M1, de manière à ce que la seconde branche reste perpendiculaire au plan de l'élément de compensation M1. Le sommet S2 de l'équerre 100 est solidaire d'un pivot 121 dont l'axe de rotation est perpendiculaire au plan défini par les droites DT2 et DR3. Le pivot 121 est monté coulissant selon un axe de translation prédéterminée 130 disposé à 450 de la direction d'incidence DT2 et de la troisième direction de réflexion DR3, et contenu dans un plan parallèle à celui de l'équerre. En réponse à une rotation du premier filtre FS1 d'un angle a prédéterminé, le sommet S2 de l'équerre est propre à être déplacé en translation de telle sorte que l'élément de compensation M1 tourne dudit angle pour recevoir la première bande spectrale TLB et la réfléchir dans la troisième direction de réflexion prédéterminée DR3. En pratique, l'axe de translation de la seconde branche est guidé sur une glissière le long de la direction DR3. Il est à remarquer que dans cette configuration, le miroir M1 n'est plus parallèle au filtre FS1, mais est entraîné par un bras rigide tel que l'équerrage est égal à 135 . L'angle entre la droite DT2 et l'axe 130 reste ici constant et est égal à 45 . Sur la figure 24, le faisceau diffusé RD par l'échantillon émane de la gauche pour être acheminé selon la direction DT2 sur le filtre FS1. Le filtre séparateur FS1 sépare le rayonnement RD en deux faisceaux, le premier RAM est transmis selon la direction DT2, et le second correspondant au signal de bande spectrale TLB est réfléchi selon la direction DR1 vers le miroir plan M1. Ce dernier réfléchit la bande spectrale TLB selon la direction DR3 perpendiculaire à la direction DT2. Dans la figure 24, le signal TLB est dirigé vers le haut selon la direction DR3. En variante (figure 25), la configu- ration est adaptée pour acheminer le signal TLB vers le bas, selon la direction DR3. Le miroir Ml est ici fixé parallèle- ment à la seconde branche 120 et ne comporte plus de pivot ni de glissière. Les dimensions des surfaces réfléchissantes des filtres FS1 et du miroir plan M1 sont adaptées pour permettre l'auto-alignement des faisceaux d'entrée RD et de sortie TLB selon l'invention. Par exemple, les dimensions des surfaces réfléchissantes sont de l'ordre de 20 à 30 mm pour des éléments du commerce. Sur la figure 26, on a représenté une autre variante dans laquelle le signal RD émane de la droite, à la différence d'émaner de la gauche conformément aux figures 24 et 25. Pour le reste, la configuration décrite en référence à la figure 26 est similaire à la configuration décrite en référence à la figure 24. Sur la figure 27, le signal diffusé RD émane de la droite pour être acheminé vers le bas, selon la direction DR3. En référence à la figure 28, on a représenté une autre variante dans laquelle le filtre séparateur FS1 pivote et subit une translation. De même, le miroir de compensation M1 pivote et subit également une translation. Dans cette configuration, le dispositif d'auto-alignement selon l'invention comprend quatre branches B1 à B4 d'une même longueur constante pour former un losange LOS à quatre sommets S3, S4, S5 et S6. Le sommet S3 des branches B1 et B2 supporte le filtre séparateur FS1. I1 pivote autour d'un axe de rotation R1 contenu dans un plan perpendiculaire à celui des branches B1 et B2. Le sommet S6 des branches B4 et B1 supporte le miroir M1. I1 pivote autour d'un axe de rotation R2 contenu dans un plan perpendiculaire aux branches B4 et B1. Le sommet S4 des branches B2 et B3 supporte une glissière G2 propre à guider le sommet S4 en translation selon une diagonale Dl du losange LOS. Le sommet S5 des branches B3 et B4 supporte une glissière G1 propre à guider le sommet S5 en translation selon une autre diagonale D2 du losange LOS. La branche B2 est montée coulissante en translation selon un axe A1 parallèle à la direction DT2. La branche B4 est montée coulissante en translation selon un axe A2 parallèle à la direction DR3. Une propriété connue du losange est que les diagonales restent perpendiculaires entre elles lorsque l'on fait varier les angles au sommet. Par déplacement simultané des deux glissières G1 et G2, en réponse à une rotation du filtre FS1 d'un angle prédéterminé, l'élément de compensation M1 tourne du même angle, pour recevoir la première bande spectrale TLB et la réfléchir dans la troisième direction de réflexion prédéterminée DR3. En variante, dans laquelle le losange est remplacé par un parallélogramme, la diagonale, de longueur constante, est matérialisée par un bras pivotant. Les rotations du miroir M1 et du filtre FS1 sont engendrées par exemple par appui de bras rectilignes roulant sur des galets cylindriques et maintenus en appui par des ressorts (non représentés). Il est à remarquer que les dispositifs d'auto-alignement décrits ci- avant trouvent des applications diverses, par exemple en spectrométrie de rayons X en remplaçant les éléments M1 et FS1 par des lames cristallines de même nature. Ces dispositifs d'auto-alignement permettent aussi des mesures optiques sous incidence variable sur un échantillon placé au niveau du filtre FS1, sans déplacement des faisceaux et sans modification des directions de polarisation. Ces dispositifs d'auto-alignement peuvent trouver aussi une application dans des monochromateurs à réseaux de diffraction dans lesquels les deux réseaux remplacent les éléments M1 et FS1 qui tournent rigoureusement du même angle. L'axe du collimateur et l'axe de sortie étant fixes. Enfin, ces dispositifs d'auto-alignement peuvent trouver une application dans tous types de systèmes interférométriques nécessitant un angle d'incidence variable, par exemple les interféromètres du type FABRY PEROT. Revendications 1. Dispositif d'analyse spectrale comprenant: - une source (LA) propre à produire un rayonnement excitateur (REX) de longueur d'onde prédéterminée ( - des moyens de détection et d'analyse spectrale (MAY) dispo- sés selon la seconde direction (DT2); et - des moyens pour recueillir le spectre RAMAN (RAM) transmis par le filtre séparateur, et le conduire sur les moyens de détection et d'analyse (MAY); caractérisé en ce qu'il comprend en outre: - un filtre coupe-bande (FCB) propre à effectuer la réjection d'une seconde bande spectrale (ET) de largeur plus étroite que celle de la première bande spectrale (TLB), à pente de coupure raide, et encadrant la longueur d'onde ( la première bande spectrale (TLB) ainsi éliminée de la se- conde bande étroite (ET) par le filtre coupe-bande et conduire ledit signal (LBO) sur des moyens optiques (M2, FS1) qui le combinent dans la seconde direction (DT2) avec le spectre RAMAN (RAM) transmis par le filtre séparateur, de manière à ce que les moyens de détection et d'analyse (MAY) traitent les rayonnements complémentaires ainsi combinés (LBO et RAM). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de détection et d'analyse (MAY) sont susceptibles de traiter simultanément les rayonnements complémentaires (LBO et RAM) ainsi combinés. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de détection et d'analyse (MAY) sont choisis dans le groupe constitué par les spectro- mètres à transformée de Fourier, et les spectromètres dispersifs à détection mono ou multicanaux. 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens optiques de combinaison comprennent le filtre séparateur (FS1) agencé de manière à réfléchir dans la seconde direction (DT2) la première bande spectrale éliminée de la seconde bande étroite (LBO). 5. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens optiques de combinaison comprennent un filtre séparateur auxiliaire (FS2) réglable séparément par rapport au filtre séparateur (FS1) pour réfléchir la première bande spectre éliminée de la seconde bande étroite (LBO) selon la seconde direction (DT2). 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le filtre séparateur (FS1) présente un coefficient de réflexion élevé pour la raie excitatrice à éliminer, une bande de coupure relativement large par rapport à celle de la raie excitatrice à éliminer, et un coefficient de transmission élevé en dehors de la bande de coupure. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le filtre séparateur (FS1) fonctionne par interférences à ondes multiples, et en ce qu'il est choisi parmi le groupe des filtres notch, à miroirs semi-transparents, interféren- tiels par réflexion, colloïdaux dits de ASHER, à couches multiples diélectriques, du type Lippman à réseau d'indice ou du type holographique. 8. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le filtre coupe-bande (FCB) est choisi parmi le groupe des filtres à absorption, interférométriques de type FABRY PEROT, ou du type à système dispersif. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que le filtre coupe-bande (FCB) comprend un double monochromateur soustractif à deux réseaux dispersifs (R10, R20) et un piège à lumière (PG10, MD) par réflexion/transmission, intercalé entre lesdits deux réseaux pour laisser passer le rayonnement excitateur (REX) vers l'échantillon selon le sens aller du trajet optique (F1), et piéger le rayonnement excitateur contenu dans la première bande spectrale (TLB) selon le sens retour du trajet optique (F2). 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel le filtre séparateur (FS1) est monté pivotant et propre à recevoir le rayonnement diffusé (RD) par l'échantillon selon une direction d'incidence correspondant à la seconde direction (DT2), à réfléchir selon la première direction (DR1) la première bande spectrale (TLB) vers un élément compensateur de déviation (M1) qui la réfléchit ensuite selon une troisième direction prédéterminée (DR3), i' St caractérisé en ce qu'il comprend un mécanisme propre à entraîner l'élément compensateur de déviation (M1) de telle sorte que l'élément compensateur (M1) tourne du même angle que celui du filtre séparateur (FS1) afin de réfléchir la première bande spectrale (TLB) dans la troisième direction prédéterminée (DR3). 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le mécanisme comprend une équerre (10) ayant un équerrage y avec y = (180 + C) /2 et possédant: - une première branche rigide (504, 12) montée coulissante en translation à travers une ouverture ménagée dans le support du filtre séparateur (FS1) monté fixe en translation, - une seconde branche rigide (520, 20) portant l'élément compensateur (M1); le sommet de l'équerre (Sl) étant assujetti à se déplacer en translation selon un axe (22) placé à angle bissecteur entre la direction d'incidence (DT2) et la troisième direction (DR3). 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que la première branche rigide est propre à rester perpen- diculaire au filtre séparateur (FS1) lors de la rotation de celui-ci et lors de la translation du sommet de l'équerre. 13. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que la seconde branche rigide (520, 20) est propre à rester perpendiculaire à l'élément compensateur (M1) lors de la translation du sommet de l'équerre. 14. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que la seconde branche rigide (20) est propre à rester parallèle à l'élément compensateur (M1) lors de la transla- tion du sommet de l'équerre. e 15. Dispositif selon l'une des revendications 11 à 14, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de commande (MD) propres à commander le déplacement des éléments mobiles du dispositif en réponse à une commande prédéterminée en vue de fournir un auto-alignement des rayonnements d'entrée (RD) et de sortie (TLB) du filtre séparateur. 16. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le mécanisme comprend quatre branches (B1 à B4) d'une même longueur constante pour former un losange (LOS) à quatre sommets (S3, S4, S5 et S6), le sommet (S3) des branches (B1 et B2) supportant le filtre séparateur (FS1) qui pivote autour d'un axe de rotation (R1) contenu dans un plan perpendiculaire à celui des branches (B1 et B2), le sommet (S6) des branches (B4 et B1) supportant l'élément compensa- teur miroir (M1) qui pivote autour d'un axe de rotation (R2) contenu dans un plan perpendiculaire aux branches (B4 et B1), le sommet (S4) des branches (B2 et B3) supportant une glissière (G2) propre à guider le sommet (S4) en translation selon une diagonale (D1) du losange (LOS), le sommet (S5) des branches (B3 et B4) supportant une glissière (Gl) propre à guider le sommet (S5) en translation selon une autre diago- nale (D2) du losange (LOS), la branche (B2) étant montée coulissante en translation selon un axe (A1) parallèle à la direction (DT2), la branche (B4) étant montée coulissante en translation selon un axe (A2) parallèle à la direction (DR3), en ce qu'en réponse à une rotation du filtre (FS1) d'un angle prédéterminé, les deux glissières (Gl et G2) sont propres à se déplacer simultanément de telle sorte que l'élément de compensation (M1) tourne du même angle, pour recevoir la première bande spectrale (TLB) et la réfléchir dans la troisième direction de réflexion prédéterminée (DR3).