Brevet FR2722299A1 — publié le 19960112

La présente invention concemrne un procédé de compensation des perturbations électromagnétiques dues à des éléments magnétiques et conducteurs mobiles. Elle s'applique notamment à la détermination de la position et de l'orientation d'un viseur de casque. Elle s'applique par exemple à la compensation des erreurs de la mesure du champ électromagnétique lorsque celle-ci est perturbée par des pièces magnétiques et conductrices liées rigidement au système de mesure et en mouvement dans le champ électromagnétique à mesurer. Une fois les erreurs compensées, il est alors possible de connaître le champ ambiant réel mesuré par le système de mesure et en déduire les informations recherchées, la position et l'orientation d'un viseur de casque par exemple. Plus généralement, l'invention s'applique à tous les systèmes nécessitant la connaissance très précise du champ électromagnétique ambiant, cette précision impliquant la compensation des erreurs dues à l'environnement sur la mesure. A ce titre elle s'applique aussi par exemple à des systèmes de détection d'anomalies magnétiques ou à des systèmes de navigation embarqués sur aéronefs. Des méthodes connues de compensation, destinées par exemple à des systèmes de navigation ou des systèmes de détection d'anomalies magnétiques consistent à modéliser les perturbations du champ magnétique par la somme de plusieurs composantes, une première, indépendante du champ ambiant mais fonction de l'historique des excitations subies par les sources de perturbation magnétique, une deuxième, induite par le champ ambiant et dépendant notamment des caractéristiques magnétiques et géométriques de ces sources de perturbations et enfin une troisième, due à la circulation de courants de Foucault induits. Ces méthodes reposent notamment sur la dépendance linéaire de l'ensemble des perturbations et du champ ambiant inducteur de façon globale. Un modèle global du champ électromagnétique est réalisé au niveau du centre du système de mesure. Or, en présence de plusieurs éléments de perturbation distincts, ce type de modèle s'avère insuffisant. Par ailleurs, dans le cas de systèmes de navigation ou de détection d'anomalies magnétiques, le champ magnétique ambiant est supposé homogène. Cependant, cette hypothèse n'est pas vérifiée dans le cas général et en présence d'éléments de perturbation multiples. Il s'ensuit alors une faille supplémentaire dans la compensation des erreurs de mesure. Dans le cas de la détermination de la position et de l'orientation d'un viseur de casque de pilote d'aéronef, une partie du système de mesure, appelée capteur et constituée par exemple de trois bobines, est disposée sur le casque, l'autre partie du système de mesure appelée émetteur et constituée de trois autres bobines émettant un champ magnétique, est fixée dans la cabine, au-dessus de la tête du pilote par exemple. Un courant est successivement généré dans chaque bobine de l'émetteur. Les courants font apparaître successivement trois champs magnétiques associés qui sont captés par les bobines du capteur, liées au casque. Pour chaque champ magnétique émis, les trois composantes d'espace correspondantes sont captées dans les bobines du capteur. Les neuf composantes résultantes permettent alors de déterminer une matrice de passage du trièdre constitué par les bobines de l'émetteur au trièdre constitué par les bobines du capteur et donc de déterminer la position et l'orientation du capteur, et aussi du casque, dans l'espace. Cependant les mesures de champ réalisées au niveau du capteur sont notamment perturbées par des pièces magnétiques et conductrices situées au voisinage de ce demrnier, sur le casque du pilote. Ces pièces perturbatrices sont par exemple des tubes cathodiques blindés par un tube de forte perméabilité magnétique ou encore des boîtiers conducteurs de blindage de fonctions électroniques, des intensificateurs de lumière par exemple. Le but de l'invention est de déterminer un procédé de compensation des perturbations électromagnétiques corrigeant le plus exactement possible les erreurs de mesure provoquées par des éléments magnétiques et conducteurs mobiles dans un champ magnétique ambiant non homogène, c'est à dire dépendant des coordonnées de l'espace. A cet effet, I'invention a pour objet un procédé de compensations des perturbations de mesure de champ magnétique par un capteur dues à des sources de perturbation liées au capteur, caractérisé en ce qu'il consiste dans une première étape, les sources étant plongées dans un champ magnétique ambiant quelconque donné, à exprimer la perturbation causée par chaque source comme une fonction explicite du champ magnétique moyen existant au niveau de la source pour créer un modèle représentatif de sa perturbation au centre du capteur, dans une deuxième étape, le capteur étant plongé dans le champ magnétique à mesurer, à déterminer la perturbation causée par chaque source à l'aide de son modèle et du champ magnétique moyen existant à son niveau, dans une troisième étape à sommer les perturbations dues aux sources et dans une quatrième étape à retrancher cette somme à la mesure effectuée par le capteur. L'invention a pour principaux avantages, que les erreurs peuvent être compensées quelles que soient la position et l'orientation des éléments o10 de perturbation dans un vecteur champ magnétique ambiant non homogène fonction des coordonnées de l'espace, le rayonnement du champ étant par exemple dipolaire ou multipolaire ou de structure encore plus complexe, que la détermination de l'effet des éléments de perturbation peut se faire dans un champ différent du champ utilisé opérationnellement, les effets pouvant notamment être identifiés en usine par des moyens spécifiques, qu'elle s'adapte à de nombreux types d'applications, et qu'elle est économique. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'aide de la description qui suit faite en regard de dessins annexés qui représentent: - la figure 1, un casque de pilote équipé d'un capteur de champ magnétique et d'éléments produisant des perturbations électromagnétiques; - la figure 2, une modélisation possible d'une source de perturbation électromagnétique; - la figure 3, une représentation d'une perturbation électromagnétique causée par la source précitée. La figure 1 illustre le procédé selon l'invention par son exemple d'application à la détermination de la position et de l'orientation d'un viseur de casque 1 de pilote d'aéronef. Un capteur est représenté par un repère orthonormé C d'origine Oc, le capteur est par exemple fixé sur le casque 1. Des sources de perturbation électromagnétiques 11, 12, 13 sont par ailleurs elles aussi fixées sur le casque 1. A titre d'exemple elles sont limitées à trois. Elles sont représentées par des repères orthonormés S1,S2, S3,...Sk d'origines respectives 01, 02, 03,... Ok et d'axes respectifs X1, Il, Z1, X2,Y2, Z2 X3,Y3,Z3 et Xk,Xk,Zk Les directions de (Xl, Y,, Z1), (X2, Y2, Z2), (X3, Y3, Z3), (Xk, Xk, Xk) sont quelconques. Les origines 01,02, 03... 0k des repères sont par exemple les centres des sources de perturbations 11, 12, 13. Par la suites celles-ci seront confondues avec leurs repères. Le repère orthonormé C du capteur est mobile dans un repère de référence Réf d'origine OR. Les repères SI, S2, 53, et plus généralement les repères Sk lorsque k > 3, des sources de perturbation sont fixes par rapport au repère C du capteur. Un repère orthonormé E d'origine OE, fixe dans le repère de référence Réf est par exemple lié à un émetteur d'induction magnétique, servant notamment à l'aide du capteur fixé sur le casque 1 à déterminer la position et l'orientation de ce dernier comme expliqué précédemment. Dans une première étape, les sources de perturbation S1, S2, 53,... Sk étant plongées dans un champ magnétique donné ambiant, le procédé selon l'invention consiste, pour chaque source, à exprimer le modèle de la perturbation d'une source au niveau du capteur C comme une fonction explicite du champ moyen existant, par exemple à l'origine Ok du repère définissant cette source. Cela permet notamment de définir un modèle de la source dépendant explicitement du champ dans lequel est plongé chaque source Sk, et par conséquent de pouvoir déterminer les paramètres du modèle de la source en dehors de son environnement électromagnétique d'utilisation, ceux-ci étant indépendants du champ ambiant. Dans une deuxième étape, le capteur C étant plongé dans le champ magnétique à mesurer, le procédé selon l'invention consiste à déterminer la perturbation causée par chaque source Sk à l'aide de son modèle et du champ magnétique moyen existant à son niveau. Dans une troisième étape, la somme des perturbations dues aux sources est effectuée. Enfin, dans une quatrième étape, cette somme est retranchée à la mesure réalisée par le capteur C. Par ce procédé, l'ensemble des paramètres du modèle de source représentatif du phénomène de perturbation produit par cette dernière, est indépendant du champ dans lequel est plongé le capteur et l'ensemble des sources, donc dans l'exemple d'application, cet ensemble de paramètres du modèle est indépendant du champ magnétique dans lequel est plongé le casque. C'est à dire que la détermination du modèle peut se faire notamment dans un champ différent du champ utilisé de manière opérationnelle par le pilote. La première étape du procédé selon l'invention peut ainsi être par exemple réalisée en usine en dehors de l'environnement opérationnel, c'est à dire en dehors de la cabine d'aéronef par exemple. Dans le cas d'application au viseur de casque notamment, les modèles de source peuvent être identifiés en usine par des moyens spécifiques, tels qu'un émetteur quasi-dipolaire rayonnant en espace libre par exemple, et être utilisés dans une cabine d'aéronef quels que soient les champs électromagnétiques existant dans une bande de fréquence contenant la fréquence d'oscillation du champ produit par l'émetteur E fixé dans la cabine. Selon l'invention, la création d'un modèle représentatif de la perturbation d'une source peut être réalisée notamment en considérant de manière simplifiée qu'une source, et notamment une pièce conductrice, se comporte comme une ou plusieurs boucles élémentaires de courant. La description qui suit, en s'appuyant sur les figures, présente un mode de mise en oeuvre possible du procédé selon l'invention. A titre d'exemple, il est appliqué à la détermination de la position et de l'orientation d'un viseur de casque. En espace libre, par exemple, le champ magnétique mesuré par le capteur C est la somme du champ émis par l'émetteur E et des champs produits par chaque source Sk du casque. Ce champ magnétique mesuré peut s'exprimer par la relation suivante: NS Bc (Oc) = (RCIE) BE (Oc) + Rtc5k fk (Bk (0k)) Sk (1) k=l - Bc (Oc) étant le champ total mesuré exprimé dans le repère C du capteur et au centre Oc du capteur; - BE (Oc) étant le champ ambiant, produit par exemple par l'émetteur au centre Oc du capteur et exprimé dans le repère E de l'émetteur, ce champ BE (Oc) est le champ à mesurer; (RCIE)t étant la matrice transposée de la matrice de passage du repère E de l'émetteur au repère C du capteur -R/E s'écrit (RcRef)E (RE/Rf)t E =(RE/Ref)tf (Re/lf)Lf O Rc/Ref est la matrice de passage du repère de référence Ref au repère capteur (C), exprimée dans le repère E. elle s'écrit (Rc/Ref)E ou dans le repère Ref, elle s'écrit (Re/Ref) Rf - RtE BE ( c) = R'c/Rtf [BE (oc)] Ref [BE (oc)] %f est le champ ambiant exprimé dans le repère de Référence Ref. -Bk(Ok) est le champ magnétique moyen au centre Ok et exprimé par exemple dans le repère Sk; - la fonction fk représente la relation existant entre le champ ambiant au point Ok et le champ perturbant au point 0c produit par la source k et exprimé dans le repère (Sk). - Rc-sk est la matrice de passage du repère Sk de la source Sk au repère C du capteur; - NS est le nombre de sources perturbatrices. La figure 2 illustre un exemple possible de modèle représentatif de la perturbation d'une source Sk. Ce modèle est constitué d'une boucle ou spire élémentaire SPk de centre Ok, origine du repère orthonormé Sk de la source, et de rayon rk. Il est supposé que le champ magnétique moyen Bk(Ok) au centre de la spire SPk est sensiblement constant dans une sphère de rayon rk. Le champ moyen est donc supposé réparti de façon sensiblement constante dans la spire. Ce champ moyen est variable dans le temps et provoque dans la spire un courant ik proportionnel à sa variation selon la loi connue de Lentz. Ce courant provoque à son tour un champ magnétique selon les lois connues de l'électromagnétisme. En considérant dans un premier temps une spire élémentaire de faibles dimensions, I'expression du courant ik circulant dans la spire élémentaire plongée dans le champ moyen Bk(Ok) est donnée par la relation suivante: Rk ik +Lk d ik =- dk (2) dit d Rk et Lk étant respectivement la résistance ohmique et l'auto-inductance de la spire SPk, Ok étant le flux magnétique traversant la spire. Pour un champ magnétique Bk(Ok) au niveau de la spire variant sinusoïdalement dans le temps à la pulsation w, il vient: ik[Rk +jLk wo]=-jAk)(Bk(0k))lk) (3) - Ak étant l'aire de la spire SPk; - nk étant la normale à la spire; - ók(Ok). hk représentant le produit scalaire du vecteur champ magnétique ambiant au centre de la spire par la normale nk à cette spire. De la relation (3), il vient: ik = -j Ak co Bk(Ok).nk (4) Rt + jLk a) En notant I le module du courant alternatif ik, il vient: I= lk lal Bk (ok). nk= 1 iBk (Ok)|. Cos(k (Ok), fk) (5) avec a =-j Ak (6) R,: + j Lk c En considérant un repère radial up, uo, u centré au point Oc, centre du capteur, comme l'illustre la figure 2, avec -p= -k Oc et Ok Oc étant deux autres vecteurs unitaires tels que up, ue, ui forment un repère (uk)orthonormé direct avec Ỏ dans le plan (up,,Sk), le vecteur champ (Bpk)ut crée par la spire SPk s'exprime dans le repère radial up,u,, u4 par (Èkuk,, pa trois composantes, une composante Bp selon l'axe p, une composante Bo selon l'axe Ỏ et une composante Bo selon l'axe 4. Ce champ (BPk),k modélise la perturbation de la source k. Les lois connues de l'électromagnétisme enseignent que pour jOk OI > rk, les composantes Bp, Be et Bo sont données par les relations suivantes: Bp = I K1.o 2 r 2 (-_)e (2 + 1)!! r P2e+l (Cos O'k) (7) 4 r p2 22 1=o 2'e(!) p2i+ 2t+ 00 (2 +)!! ( rk 21 BO = - I 4o 7rtrk2 Z (1)e 2(g+) L3 P12t+l (Cos O'k) (8) B=o (9) avec Po= ok o -; jlikl - O'k = (/ik, 7,), lk = Ok Zk sur la figure 2; - P"' (x)= polynôme de Legendre d'ordre e,m - (k)!!=k(k-2)(k-4)x...5x3x 1, k étant impair. Les expressions pour p modifient pas le modèle final et de plus dans la réalité p>rk. L'expression du champ (Bpk) de la source Skou de la spire SPk, exprimée dans le repère C du capteur, est donnée par la relation suivante: (BPk)c = (Ruk/) (BPk) Uk (10) O Rk/c est la matrice de passage du repère C du capteur, précédemment défini, au repère uk = iup, uo, u précédemment défini. De façon plus générale, si l'on considère un système de trois spires d'axes de symétrie de révolution orthonormés nx,ny,niz, définissant par exemple le repère (sk), le champ résultant au niveau du capteur 0ó est la somme des trois champs produits par les spires ci-dessus. Dans le repère radial (Uk), le champ dû à la source k est: (ÉPk(O)) ([" 1 +BP +B Pk] (i1) Bl'2'3 obéissent aux équations (7), (8), (9). Pk Dans un premier temps, on supposera pour simplifier l'exposé que k= Oc Ok ">> rx,ryrz rayons des spires. Avec ces hypothèses, les formules (7), (8), (9) donnant les B1,2,3 ci-dessus se simplifient et s'écrivent Pk de facçon connue de l'homme de l'art par: !3 0 0 (BPk(Oc))uk = 3O -1 O P [s ix x + Sy Iy i + Sz Iz iz] (12) Pk O -1- avec P=[ap, o, ]: matrice de passage du repère (Sk), au repère radial (uk) =x 2, Sr = 2, Sz= r2. Ix, Iy, Iz sont les courants I des ,s ry ys=y bobines d'axes nx, ny, finz. Sx Ix, Sy Iy, Sz Iz sont respectivement les moment magnétiques d'axes nx nx, nz. Cette matrice P est constante pour la source k puisqu'elle ne dépend que de Oc Ok, fixe dans le repère (C) du capteur ou du repère (Sk) de la source. Dans la relation (12), les courants Ix,Iy, Iz s'expriment selon les relations (4), (5), (6), soit: Ix = axI lBk(0k)l Cos (x) Sk t Iy = |ay 1 (0k Cos(e>y) Sk (13) z = laz IBpk(Ok) COs (Oz) Sk Comme l'illustre la figure 3, le vecteur Bk (Ok)=7k est repéré dans le repère (Sk) par deux angles Ok et 8k, Ok repérant la projection du vecteur V7k représentant le champ magnétique dans le plan Ok, Xk, k et k l'angle du vecteur Vk, avec Zk = z- 2722299 ' On prend les conventions suivantes: Cos ( Oz)Sk = Cos 0k Cos (6y)sk = Sin Ok Sin #k (14) Cos (O9X)s = Sin Ok CoS 0k f En substituant les relations (13) et (14) dans la relation (12), l'expression du champ perturbateur (Bpk (Oc))c au point Oc, origine du repère C du capteur, exprimé dans ce repère C, est obtenue par la relation suivante en utilisant la relation (10) Sin 8k (ax Cos ok +bx Sin k) + Cx Cos Ok Bk (Oc) =i (0k) Ruk/C Sin 9k (ay Cos ok + by Sin Ok) + cy Cos Ok (15) P-k ( Ok V Jc I I Sin Ok (az Cos #k + bz Sin k) + cz Cos Ok Bk étant le champ ambiant au point Ok et ax, ay, az, bx,, b, b:., cy, cy, représentent les coefficients de la matrice 3 a, |S. O -a. b. c. o o Oays O ay by cy Pk -1i O O la.zSz az bz c* Si l'hypothèse pk ">>{rx,ry,r. n'est pas respectée, la matrice 3 0 0 0 -1 0 dépend de Pk et de 0'k et #'k définissant les coordonnées de 0 O -1 O0 Okt selon les formules (7), (8), (9) que l'homme de l'art saurait appliquer. Quoi qu'il en soit, cette matrice reste constante pour la source Sk. Ainsi l'hypothèse simplificatrice ne change rien à la formule (15) du champ perturbateur. L'expression du champ BPk (Oc) dans le repère capteur est du même type que celui exprimé dans le repère (uk), seuls les coefficients ax, ay, a., bx,, b b, b:, cx, c, c: seraient modifiés dans le modèle. Comme ce sont les coefficients inconnus qu'il faut identifier, cela n'a pas d'incidence sur le procédé. Les coefficients sont identifiés dans le repère capteur (C) par exemple. La formue (15) montre en fait que chaque composante du modèle de la perturbation, le vecteur Bpk, s'écrit comme le développement limité à l'ordre 1 des parties réelles et imaginaires de la fonction complexe de Legendre associée définie par: L ú 2e + -_! (1 m#(1t z "m (O,'O) = " 4= (+os,), e (c )ej"'(16 ú=1 m=o avec e jm' = Cosmo + j Sin m) (- 1) ( -X)m2 d+m 2 (17) et avec Pm (x)= 2(17) S----- (x2-) A l'ordre 1,L = 1 et m = o etm= 1. De façon plus générale, les calculs et expériences réalisés par la Déposante ont montré qu'il est possible d'adopter pour chaque composante du vecteur champ Bpk, modèle de la source Sk, exprimée dans le repère C du capteur, la définition suivante: Lk t (BFk(OC))"=, Vl, P (Cos9)[Ak jCos(m Ok)+C,C -Sin(m O)] (18) t=1 m=o Dans cette formule, Ok est l'angle de V7k avec l'axe O: du capteur, et ok repère dans le plan Oc Xc Zc de ce même capteur la projection de Pk par rapport à Oc-_ selon la figure 3. Lk est l'ordre du développement du polynôme de Legendre relatif à la source k. Cette nouvelle définition ne change rien aux hypothèses précédentes puisque le repère (Sk) a été supposé quelconque. On peut dans ce cas le considérer confondu avec le repère capteur (C). - (Bpk (Oc)) étant la ième composante du vecteur (Bpk(OC)), i = 1, 2,3, cette composante est produite par trois spires de modélisation de la source Sk; k k - Akmi et Ck étant des constantes à identifier pour la Atmi el m,i source k. Ce modèle (18) tient compte du fait que le modèle par 3 spires filiformes (15) est une vue simplifiée des phénomènes physiques réels. En fait, il faut parler plutôt de pseudo- spires qui correspondent aux lignes de courants circulant dans les éléments conducteurs. On vient d'établir le modèle (18) de la perturbation et on constate qu'il dépend notamment, et de fac,çon explicite, de Bk (0k), c'est à dire du champ extérieur au point Ok, centre de la source k. Ce champ est supposé connu: - lors de l'identification du modèle, ce champ est le champ BE émis en espace libre par l'émetteur; - en utilisation, dans un champ ambiant quelconque, par exemple dans une cabine d'aéronef, c'est le champ émis par l'émetteur BE auquel s'ajoute éventuellement le champ perturbateur de la cabine. Dans la première étape de l'invention qui consiste à déterminer les coefficients inconnus du modèle (18), le champ ambiant BE émis par l'émetteur est connu selon par exemple une méthode enseignée dans le brevet français n 90.08230: la mesure du champ Bc (c) résultant de l'émission de chacune des trois bobines d'émission permet selon cette méthode de fournir une valeur très proche de la position du centre du capteur (Xc, Yc,Zc) dans le repère (E) de l'émetteur ou le repère de référence Re f lorsqu'on fait subir au casque des rotations et des translations. Connaissant une estimation de XC,Yc, Zc, on en déduit la valeur du champ ambiant BE au centre du capteur. On exprime ensuite le champ V7k = Bk (Èk) en fonction des coordonnées de Ok dans le repère de référence: R k = R c k OR Ok:OR Oc + Oó Ok O Oc Ok)= Rc/Ref -.Oc Ok =ROT (P)c ()c est constant dans le repère capteur ou dans le repère (Sk). 5. ROT est la rotation du casque égale à Rc/Ref matrice de passage du repère de référence Re f au repère capteur (C). Dans la phase d'identification du modèle, ROT est connue, on en déduit les coordonnées de la source k dans le repère de référence (Ref) en fonction des coordonnées X'k de la source dans le repère capteur, inconnues qu'il s'agit d'identifier au cours de cette première étape de l'invention. Les coordonnées de la source k dans le repère de référence s'expriment par Xk =Xc + ROT (i)c xk =XC+ROT. (X'k) En phase d'identification, ROT est la rotation connue du casque, (Xc), coordonnées du centre du capteur dans le repère de référence, sont connues par exemple de façon approchée par le procédé du brevet français 90.08230. On veut identifier 3 composantes de ?'k =c. On en déduit (Bk (Ok))c = ROT-1. [BE(Xk)]R f que l'on substitue dans la formule (18). Après plusieurs itérations sur X'k et sur les Ak, et Ckn l'estimation de Xk devient meilleure et les valeurs des paramètres du modèle c'est à dire les comoosantes (Xc)1,2,3 du vecteur Xc et les (A!,mj,; Ckmj) convergent vers,eur vraie valeur. La convergence est acquise lorsque le champ total mesuré par le capteur et son modèle (1) sont sensiblement égaux en tout point de l'espace, c'est à dire lorsque AmX et Ck, minimisent l'écart quadratique moyen entre mesure et champ modélisé selon les relations (1) et (18). Dans le cas de l'application au viseur de casque, l'expérience montre que pour un tube cathodique.- 1 i2 ou 1 pouce, le modèle défini par la relation (15) suffit. Pour des objets conducteurs de forme quelconque, le développement à l'ordre 3 des polynômes de Legendre (Lk =3) dans la relation (18) donne de très bons résultats. Toujours dans le cadre des applications au viseur de casque, ce modèle doit être réidentifié pour chaque champ BE émis par chaque bobine s de l'émetteur, les bobines d'émission étant au nombre de trois par exemple. Ces champs sont émis séquentiellement ou non. Ils sont par exemple linéairement indépendants, c'est le cas notamment si les bobines d'émission sont quasi-orthogonales. Dans le cas d'un émetteur à trois bobines, il y a donc 9 termes du type de la relation (18) à définir, trois composantes d'espace du vecteur Bk étant définies pour les trois bobines d'émission. Cela est à réaliser pour toutes les sources de perturbation, k variant de l à NS, NS étant le nombre total de ces sources. Ainsi, pour l'identification du modèle de chaque source 5k, il s'agit d'identifier en fait les coefficients A.kmI et Ck. de la relation (18), pour les trois bobines d'émission ainsi que les coordonnées (X'k), du centre Ok de la source Sk. Dans le cas d'application à un viseur de casque, les coefficients Akm etCCkm et(X'k), sont par exemple des paramètres représentatifs du casque et de la source Sk pour ce casque donné. Il est possible par exemple de placer le support liant rigidement le capteur C et la source de perturbation Sk, c'est à dire le casque, dans le champ des bobines d'émission et d'effectuer des translations et des rotations du casque. Connaissant au préalable le champ, ou son modèle, émis par les bobines, il est possible par exemple de mesurer par différence la perturbation et d'identifier par une méthode classique itérative les paramètres (X'k)i, Ami et Ckmi qui minimisent l'écart quadratique moyen entre la mesure et le champ préalablement connu ou son modèle. Cette opération, faisant partie de la première étape du procédé selon l'invention, peut par exemple être réalisée en usine, de façcon définitive. Les (X') k et paramètres (X'k)i Akm ietCCkm sont par exemple mémorisés dans un circuit résident sur le casque, ce circuit pouvant être une mémoire de type PROM, EPROM, EEPROM notamment. L'identification de ces paramètres Ak et Ck. et (X'k). et leur mémorisation dans les casques permet de rendre ceux-ci facilement interchangeables. Cela entraîne notamment une plus grande rapidité de changement de casques. Cela entraîne aussi des avantages économiques. Dans la phase d'utilisation opérationnelle, le pilote porte par exemple le casque qui se trouve plongé dans le champ ambiant de la cabine. Le procédé enseigné dans le brevet français 90.08230 permet de calculer approximativement la position Xc et l'orientation ROT du casque. On en déduit les champs perturbateurs de chaque source dont la somme est retranchée à la mesure. Le calcul de Xc et ROT est alors recalculé, ce qui permet d'obtenir une meilleure précision. Le procédé de compensation des perturbations électromagnétiques selon l'invention a été décrit par un exemple d'application requérant une grande précision de mesure en vue de la détermination de la position et de l'orientation d'un viseur de casque de pilote d'aéronef, il peut bien sûr être appliqué à de nombreux autres systèmes, exigeant notamment une très bonne précision des mesures de champs électromagnétiques. REVENDICATIONS 1. Procédé de compensation des perturbations de mesures de champ magnétique par un capteur (C) dues à des sources de perturbation (S1, S2, S3,... Sk) liées au capteur (C), caractérisé en ce qu'il consiste dans une première étape, les sources (SI, S2, S3,... Sk) étant plongées dans un champ magnétique ambiant quelconque donné, à exprimer la perturbation causée par chaque source comme une fonction explicite du champ magnétique moyen existant au niveau de la source pour créer un modèle représentatif de sa perturbation au centre du capteur (C), dans une deuxième étape, le capteur étant plongé dans le champ magnétique à mesurer, à déterminer la perturbation causée par chaque source à l'aide de son modèle et du champ magnétique moyen existant à son niveau, dans une troisième étape à sommer les perturbations dues aux sources (SI, 2, S3,... Sk) et dans une quatrième étape à retrancher cette somme à la mesure effectuée par le capteur (C). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque source (Sk) est modélisée par au moins une spire (Spk), les variations du champ ambiant (Bk) au niveau de la spire créant un courant (ik) dans la spire, lequel produit un champ de perturbation. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la perturbation causée par une source (Sk) est modélisée par un vecteur champ magnétique (Bpk (Oc)) au niveau du capteur (C), ce champ étant exprimé de la façon suivante pour chaque composante: Lk / (BPk(OC))i=lk (001 1 Pt (COS Ok) [Atm i Sin (m Z0 t=l m=o - (Bpk (Oc))i étant la ième composante du vecteur Bpk (Oc) au niveau du capteur (C) et produite par au moins une spire de modélisation de la source (Sk), i = 1, 2, 3. -(Bk (0k)) étant la valeur du champ magnétique moyen ambiant au centre Ok de la source (Sk) et Bk (Ok)l son module; - k étant l'angle entre un axe O du repère capteur (C) et le vecteur champ magnétique Bk (Ok) au centre Ok de la spire; - Ok étant l'angle entre un axe 0 du repère capteur et la projection du vecteur champ magnétique précité Bk (Ok) sur le plan passant par le centre Oc du repère capteur et contenant les axes ^X) et 0" (cO, ( Xc, Xc, c Zc) étant le repère du capteur. - Plm(x) étant un polynôme de Legendre d'ordre e,m défini par 0 ___)m (_-Or2)m_ 2 d+m 1 - A km et Ckmi étant des constantes. 1 5 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la source (Sk) est modélisée par trois spires. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que pour déterminer les constantes A/k et Cl^ et les coordonnées (X'k)1,2,3 de la source (k), le capteur (C) et les sources (Sk) sont déplacées par translation et rotation dans le champ ambiant préalablement connu, les constantes Aki, Ck et (Xk)23 étant identifiées par une méthode itérative de façcon à ce que ces constantes minimisent l'écart quadratique moyen entre la mesure compensée et le champ préalablement connu. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il s'applique à la détermination de la position et de l'orientation d'un viseur de casque (1) de pilote d'aéronef, un émetteur fixe par rapport à la cabine de l'aéronef étant constitué de trois bobines produisant chacune un champ magnétique, le capteur (C), disposé sur le casque, étant constitué du même nombre de bobines, les mesures par le capteur des champs produits par l'émetteur permettant de définir la position et l'orientation du capteur dans l'espace de la cabine, les perturbations causées par les sources (S1,5, 2 S3,... Sk) disposées sur le casque (1) étant compensées. 7. Procédé selon l'une quelconques des revendications 5 ou 6, k k caractérisé en ce que les constantes A4.m, C i sont déterminées de façon indépendante pour le champ produit par chacune des bobines d'émission. 1 5 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que les constantes A, lk, Ck et(X'k) 2,3 du modèle I, m,i ' C[md tXkl, des sources (Sl, S2,S3,...Sk) de perturbation du casque (1) sont déterminées en usine, le casque étant placé dans un champ donné quelconque. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 8; caractérisé en ce que les constantes Amk, k et I 23 du modèle I,=j, l'c,, (X'k)1,2,3 sont mémorisées dans des circuits à mémoires disposées dans le casque (1).\