Brevet FR2717827A1 — publié le 19950929

AuAGi D9'ALUMINIOUM À, HAUTES TENEURS Eu SCANIUM ET PROC'DE DE FABRICATION DES PRODUITS SEMI-FINIS. L'invention se rapporte au domaine de la métallurgie des alliages d'ahlmnim. Les alliages d'aluminium faisant l'objet de l'invention contiennent du scandium et sont alliés à du magnésium, du cuivre, du zinc, du silicium, du lithium, à un ou plusieurs métaux de transition du groupe de terre rare. Ces alliages sont destinés à être utilisés dans rindustrie de fabrication de produits semni- finis pressés ou laminés. Selon l'art antérieur connu, on sait que les alliages d'aluminium ne possèdent pas de caractéristiques suffisamment hautes de résistance, en particulier sur: * les limites de fluidité en état recuit. * les limites de fluidité en état de déformation à chaud : les limites de fluidité des alliages traités thermiquement. La méthode répandue de production des produits semi-finis d'alliages d'aluminium est la suivante: les lingots d'alliage d'aluminium obtenus par un procédé continu dans un cristallisoir à glissement sont soumnis à: * homogénéisation de 520 à 550 C * laminage à chaud ou pressage après chauffage des lingots avant la déformation de 480 C à 500 C * laminage à froid et recuits intermédiaires * traitement thermique des produits semi-finis. Le but de la présente invention concerne le développement des compositions d'un alliage à base d'aluminium garantissant de hautes caractéristiques de résistance des matériaux en état recuit, en déformation chaude ou en traitement thermique (trempage + vieillissement), ainsi que l'augmentation de résistance des soudures gardant les propriétés de déformnnabilité lors du traitement sous pression. Le but fixé est obtenu non seulement par rintroduction dans ralliage proposé de scandium, de zirconium, de cérium, de vanadium à la répartition des composants (Voir Tableau 1.1), mais également par la technologie de fabrication des produits semi-finis. L'invention permet d'augmenter la résistance des soudures ainsi que celle des constructions et de diminuer le poids des constructions soudées de différents types et dans différents domaines d'applications. Le but de la présente invention est obtenu par le procédé de fabrication de produits semi-finis qui se compose de: * moulage des lingots à la vitesse de refroidissement lors de la cristallisation supérieure à 0,5 C * homogénéisation des lingots de 430 C à 450 C * laminage à chaud ou pressage à une température de début de déformation (de 430 C à 450 C) et de fin de déformation (300 C). À déformation à froid et recuits intermédiaires à 400 C (vitesse de déformation inférieure à 100 s) * traitement thermique des produits semi-finis. Le défaut de la méthode répandue appliquée aux alliages d'aluminium au scandium est que le fait d'utiliser une haute température d'homogénéisation et de laminage à chaud ainsi que des grandes vitesses de déformation provoque l'apparition dans la structure de l'alliage de grands précipités secondaires de la phase ScA13 (diamètre plus de 200 nm) et également l'aggravation de reffet de durcissement structural. La méthode répandue la plus proche de la méthode proposée a été choisie comme méthode- prototype: moulage des alliages d'aluminium dans un cristallisoir à glissement à la vitesse de refroidissement lors de la cristallisation supérieure à 0,5 C/s permet d'obtenir des lingots d'alliages de solution solide sursaturée de scandium. homogénéisation des lingots à la température de 430 C à 450 C amène à la décomposition de la solution solide sursaturée et à la formation de précipités secondaires de la phase ScAI3 de diamètre 5 à 60 nm. déformation ultérieure du lingot à chaud aux mêmes températures (de 430 C à 450 C) et à des vitesses moyennes de déformation de 20 à 30 m/min. contribue à la formation autour des précipités secondaires ScAI3 d'une substructure polygonisée, résistante au développement des processus de recristallisation Les réchauffements technologiques postérieurs ne doivent pas contribuer au changement considé- rable de la morphologie des précipités secondaires de la phase ScAI3 et de rangle de la désorientation des sous-grains. L'utilisation de basses vitesses de refroidissement de 5 à 10 C/min. lors du moulage ne permettra pas d'avoir des lingots à l'état d'une solution solide sursaturée de scandium dans raminium. L'utilisation de hautes températures d'homogénéisation (plus de 450 C) et de la déformation à chaud ainsi que de grandes vitesses de déformation produira la formation de précipités secondaires de la phase ScA13 de plus de 100 nm et l'affaiblissement des caractéristiques de résistance. L'utilisation de basses températures de traitement thermique des lingots inférieures à 300 C provoquera une décomposition partielle de la solution solide sursaturée de scandium dans l'aluminium, la diminution de la part volumique des précipités secondaires de la phase ScAI3 et comme conséquence, les basses valeurs des caractéristiques de résistances. L'amélioration des caractéristiques de résistance des alliages d'aluminium suivant la méthode du traitement est garantie par l'introduction du scandium de 0,15 à 0,5 %' et du zirconium de 0,05 à 0, 3 %o. Les alliages peuvent avoir dans leur composition un ou plusieurs éléments du groupe: À Silicium 0,5- 12 * Magnésium 0,5-10 À Cuivre 0, 5 - 10 ò Zinc 0,5 - 10 * Lithium 0,5 - 5,0 Argent 0,5 - 10,0 Le durcissement par les éléments ci-dessus énumérés est obtenu par le processus d'alliage de la solution solide et par le dégagement des phases correspondantes des durcisseurs lors du vieillissement. L'amélioration complémentaire de l'ensemble des propriétés mécaniques des semi-produits d'alliages d'aluminium au scandium est liée au processus d'alliage par au moins un ou plusieurs éléments du groupe: Manganèse 0,30-2,50 T litane 0, 05-0,50 Cérium 0,05-0,30 Chrome 0,10-1,00 30. Vanadium 0,05-0,30 Molybdène 0,05-0,30 Cobalt 0,05-0,30 Nickel 0,10-1,50 L'introduction de ces éléments produit une modification de la structure du lingot (affinement du grain), l'augmentation de la température du début de recristaUllisation et de la température de vieillissement * ( ,o) - masse, % La diminution de la teneur de ces éléments au-dessous de la limite indiquée ne provoque ni modification de la structure du lingot, ni l'augmentation de la température du début de recristallisation, ni amélioration des propriétés mécaniques. L'augmentation de la teneur des éléments indiqués entraîne la formation, dans la structure, de grandes quantités d'intermétalloides, la fragilisation des alliages et raffaiblissement des caractéristiques de résistance. L'invention sera mieux comprise à l'aide d'exemples illustratifs. Ci-dessous l'invention d'alliage d'aluminium au scandium sous quatre variantes avec leurs caractéristiques et leurs applications. Variante N 1 Le9s conmpositions et fes résultats sont reportés au Tableau 1.1) Les additions dans l'alliage-prototype de scandium et de vanadium en combinaison avec au moins un métal du groupe contenant manganèse, chrome, titane durcissent l'alliage par formation d'intermétalloides secondaires de dispersion et déterminent l'apparition d'un effet structural dans le semi-produit déformé à chaud; cet effet est la conservation de la structure non recristallisée ce qui durcit en supplément l'alliage. L'addition du béryllium protège l'alliage de roxydation lors de moulage, soudage, ce qui contribue à l'augmentation de la résistance de l'alliage et des soudures. L'addition de cérium diminue la teneur de l'hydrogène dissous dans l'alliage par formation d'hydrures, ce qui contribue à l'augmentation de la densité de la soudure (diminution de la porosité gazeuse). L'effet positif maximnum est obtenu si on introduit conjointement du scandium, du vanadium, du cérium et du béryllium dans l'alliage contenant magnésium et un ou plusieurs métaux du groupe (zirconium, manganèse, chrome, titane). Variante N2 (Les conrositions et fies résultats sont reportés au TaIb u 1.2) Les additions dans ralliage-prototype de scandium et de zirconium et de vanadium en combinaison avec au moins un métal du groupe contenant manganèse, chrome, titane durcissent ralliage par formation d'intermétalloides secondaires de dispersion et déterminent la conservation d'un effet structural dans un semi- produit recuit, la conservation de la structure non-recristallisée, ce qui durcit en supplément l'alliage. Les additions du cérium durcissent en supplément l'alliage par formation des hydrures et oxydes et diminuent la teneur des impuretés gazeuses en solution solide. L'effet maximum est obtenu par introduction conjointe des constituants (Voir Tableau 1.2). Variante 3 Les cornpositions et Les résufitats sont reportés au _ableau 13) Les additions dans l'alliage-prototype de scandium, de vanadium, de cérium et de zirconium en combinaison avec au moins un métal du groupe contenant manganese, chrome, titane durcissent l'alliage par formation d'intermétalloides secondaires de dispersion et déterminent rapparition d'un effet structural dans le semi-produit déformé à chaud. Cet effet est la conservation de la structure non recristallisée, ce qui durcit en supplément l'alliage. L'addition de cérium diminue également la teneur de l'hydrogène dissous dans l'alliage par formation des hydrures, ce qui contribue à la diminution de la porosité gazeuse de l'alliage. L'effet positif maximum (Voir Tableau 1.4) est obtenu si, dans l'alliage d'aluminium contenant cuiTe et magnésium, on introduit conjointement du scandium, du vanadium, du cérium et du zirconium en combinaison avec les métaux transitoires: manganèse, chrome, titane. Vqariante 4 (Les comrostions et les résdultats sont reportés au Fabieau 1.4) L'introduction dans l'alliage-prototype du zirconium, du vanadium et au moins d'un métal du groupe chrome, titane, molybdène durcit l'alliage par précipités secondaires de dispersion des intermétalloides des métaux transitoires et par formation dans ralliage d'une structure polygonisée résistante au développement des processus de recristallisation. L'effet positif maximum est obtenu par introduction conjointe des composants (Voir Tableau 1.4). EXEMPS Pour essayer les quatre variantes proposées plusieurs fusions ont été préparées. FUSIONK 1 Les compositions des alliages préparés sont présentées dans le Tableau 2 Les alliages 1 à 3 représentent l'alliage proposé avec une teneur des constituants: minimale (1), optimale (2), maximale (3). Les compositions 4 à 7 sont celles avec la teneur optimale des constituants et avec du manganèse à la place du zirconium (4), du chrome à la place du zirconium (5), du titane à la place du zirconium (6). Composition 7 représente l'alliage proposé avec une teneur optimale de tous les constituants. Composition 8 représente un alliage-prototype avec une teneur moyenne des constituants, elle est donnée dans le Tableau 2 à titre de comparaison. Les barres pressées de 10 mmin de diamètre et les tôles de 2 mmn d'épaisseur ont été fabriquées avec des alliages de toutes les compositions du Tableau 2. Les barres en état de pressage à chaud et en état recuit ainsi que les tôles en état recuit ont été testées à température ambiante. En plus les tôles en état recuit ont été soudées par soudage à l'arc dans rargon et les soudures ont été testées à température ambiante. Les résultats des essais de l'alliage proposé et de l'alliage-prototype sont présentés dans les Tableaux 3 et 4. Comme on le voit dans les données des Tableaux 3 et 4, ralliage proposé et les soudures de l'alliage proposé possèdent des caractéristiques élevées de résistance. L'alliage proposé est beaucoup plus résistant que les alliages connus à base d'aluminium nondurci thermiquement. L'utilisation de l'alliage proposé permettra d'augmenter la résistance de construction et de diminuer le poids des constructions soudées de différents types et dans les différents domaines d'applications. FUSION2 Des lingots de différentes compositions ont été coulés avec l'alliage proposé (voir Tableau 5). Des barres de lOmm de diamètre ont été fabriquées à partir de lingots de toutes compositions. Les vitesses limites d'écoulement du métal ont été définies au moment du pressage. Les barres de 10 mmin de diamètre ont été testées à la température ambiante en état recuit. Le Tableau 6 présente les résultats des essais de 5 compositions de l'alliage proposé. Les caractéristiques de l'alliage-prototype AMG2 (composition 6) sont données à titre de comparaison. Comme on le constate dans les données du Tableau 6, l'alliage proposé possède de hautes caractéristiques de résistance. En état recuit, ralliage a une limite de résistance qui est de 2,5 à 4,5 kg/mm2 plus élevée et une limite de fluidité de 2,5 à 8,6 kg/mm2 plus élevée que celles de l'alliage-prototype. Les caractéristiques de déformabilité de ralliage proposé au traitement sous pression sont plus élevées que celle de ralliage-prototype. L'utilisation de l'alliage proposé permettra d'augmenter la résistance des constructions dans différents domaines de l'industrie. FUSIONJ3 Plusieurs alliages ont été préparés: alliage-prototype à composition chimique moyenne (1), alliage proposé avec une teneur minimale des composants (2), à composition chimique moyenne (3), avec une teneur maximale des composants (4), à composition chimique moyenne incluant du manganèse (5), à composition chimique moyenne incluant du chrome (6), à composition chimique moyenne incluant du titane (7), à composition chimique moyenne contenant les éléments suivants manganèse, zirconium, chrome, titane(8). Les compositons chimiques des alliages sont présentées dans le Tableau 7. Des tôles (lmm) laminées à froid ont été fabriquées à partir des alliages de toutes les compositions du Tableau 7. Ces tôles traitées thermiquement ont été testées à la température ambiante. Les régimes de traitement thermique: T - trempage en eau, après le réchauffement pendant 2h de 496 C à 505 C; vieillissement naturel - 1 mois; Tl - trempage en eau et vieillissement naturel en régime T + vieillissement artificiel pendant 14h à C. Le Tableau 8 présente les résultats des essais comparatifs des alliages de différentes compositions du Tableau 7. Comme on le voit dans les données du Tableau 8, l'alliage proposé possède des caractéristiques élévées de résistance par rapport à l'alliage-prototype. L'application de ralliage proposé permnnettra d'augmenter la résistance de construction et de diminuer le poids des ensembles dans les domaines aéronotique et spatial. FUSION4 Plusieurs alliages ont été préparés: * alliage-prototype à composition chimique moyenne (1) * alliage proposé avec une teneur minimale des composants (2) * alliage à composition chimique moyenne (3) * alliage avec une teneur maximale des composants (4) * alliage à composition chimique moyenne incluant du chrome à la place du manganèse(5),du titane à la place du chrome (6), du molybdène à la place du manganèse (7) * alliage à composition chimique moyenne incluant du manganèse, du chrome, du titane, du molybdène (8) Les compositions chimiques sont présentées dans le Tableau 9. Du fil étiré à froid de 0,1 mm de diamètre a été fabriqué à partir des alliages de toutes les compositions du Tableau 9. Le fil en état recuit (à 320 C pendant lh) a été essayé à la température ambiante, les résultats sont présentés dans le Tableau 10. Résistance électrique de l'alliage-prototype (1) est de p=3,2 microhm/cm2, résistance électrique des alliages étudiés est de p = 2,70 à 2,76 microhm/cm2. Cornmme on le voit dans les Tableaux 9 et 10, l'alliage proposé possède des caractéristiques élevées de résistance gardant une valeur de résistance éléctrique égale à celle de l'aluminium. L'alliage peut être utilisé en tant que élément conducteur dans des appareillages multiples. EXEMPtU DE L t REAú5LIS fIO90 DE L54 MET(hODE. 1. Justification de la nécessité d'utiliser des vitesses considérablement élevées de refroidissement lors de la cristallisation des lingots des alliages d'aluminium contenant du scandium. Dans un cristallisoir à glissement ont été coulés des lingots de l'alliage Al-6,5Mg-0,4Sc-0,lZr, le diamètre des lingots est compris entre 70 et 600 mm, vitesse de moulage de 1 à 5,5 m/h. A partir de la partie médianne du lingot ont été prelevées des coupes; en utilisant une méthode d'analyse microspectrographique à rayons X on a déterminé la teneur en scandium dans la solution solide. Les résultats sont donnés dans le Tableau 11. Le scandiumn, n'étant pas entré dans une solution solide sursaturée d'aluminium, se dégage conmme phase ScAI3 dans la composition de l'eutectique déséquilibrée. En prenant en considération que le scandium, formant la solution solide sursaturée lors de la cristallisation, joue un rôle principal dans le processus de durcissement, alors la diminution de la vitesse de moulage et 1' augmentation du diamètre du lingot entrainent la diminution de la teneur en scandium dans la solution solide sursaturée et en conséquence l'abaissement des caractéristiques de résistances des semi-produits ce que montre le Tableau 13. 2. Justification de la nécessité de l'abaissement de la température d'homogénéisation et de déformation à chaud de 430 à 450 C. Les régimes thermiques optimaux d'homogénéisation des alliages du type AMG2 sont de 560 C à 580 C,.AMG6 465 C pour la première étape et de 500 C à 515 C pour la deuxième étape. L'utilisation de ces régimes pour les alliages d'aluminium au scandium entraine l'affaiblissement des caractéristiques de résistance des semi-produits à cause de raccroissement des précipités secondaires de la phase ScA13 de la solution solide sursaturée lors de la cristallisation. Le lingot de l'alliage AI-6,5MNg-O,4Sc-0, lZr,avec une teneur de scandium dans la solution solide de 0,38 %, a été coulé dans un cristallisoir à glissement à la vitesse de 5,5 m/h.Le traitement du lingot a été effectué en 2 régimes: Régime 1 > Homogénéisation en régime optimal de 480 à 500 C , pressage à chaud après rechauffement de lingot de 480 à 5000C. Régime 2 => Homogénéisation de 430 C à 450 C, pressage à chaud après réchauffement du lingot de 430 C à 450 C. Les propriétés de l'alliage en état pressé à chaud et état recuit sont présentées dans le Tableau 12. Comme on le voit dans les données du tableau, l'utilisation des régimes à basses températures d'homogénéisation et de traitement sous pression à chaud permet d'augmenter la limite de résistance des alliages d'aluminium au scandium de 7 à 8 kg/mm2, limite de fluidité - 9 kg/mmi2. 3. Justification de nécessité de l'utilisation de la vitesse de déformation ú En cours de laminage de l'aluminium et de ses alliages, la vitesse de déformation varie entre s = 1 à sl; en pressage et tréfilage de 0,01 à 10 s'1; dans cette gamme la vitesse de déformation n'in- fluence pas la structure et les caractéristiques de résistances des alliages d'ahluminium au scandium. Mais l'utilisation des vitesses de déformation 103s-1 entraîne l'abaissement des caractérnsistiques de résistance des alliages d'aluminium au scandium. Les anneaux de l'alliage AI-6,5Mg-0,4Sc-0,1Zr ont cb = 36 kg/mm2, 0,2= 22 kg/numm2; vitesse de déformnnation = 103 s-l du fait des processus de recristallisation "in situ'. Comme on le voit dans les données du Tableau 13, raugmentation de la vitesse du moulage jusqu'à 5,5 m/h et l'abaissement de la température d'homogénéisation et de réchauffage avant déformation de 430 C à 450 C, rutilisation des vitesses de déformation jusqu'à 100 s-l permet d'améliorer considérablement les caractéristiques de résistance des semiproduits des alliages d'aluminium au scandium yb =8 à 15 kg/nmn2; o0, 2=6 à 15 kg/mm2 ce qui est conditionné par l'effet durcissant des précipités secondaires de la phase ScAI3 et par formation en cours de déformation à chaud d'une substructure polygonisée résistante au développement des processus de recristallisation. L'utilisation dans de multiples domaines de l'industrie de semi-produits fabriqués suivant la méthode appliquée sur les alliages proposés, grâce à leurs caractéristiques, permettra de diminuer le poids des constructions et de réduire la consommation d'énergie. TAI!EAU 1l1 Variante 1 Composi:i:ii::liage-p rtot:ie A!iage:prpp:::;:: -. h- - - t -, imique: - (......le p. uspro h e pr.... . _ ---- p :i::.-:::::::-::..::::::.:::::::::::-:-:::::-: :::::::::::::::::::::::::::::::::-:::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::......... - e - -- ----- -:Magnésium:-: 4,50 -7,00 5,80 - 7,20Tôles, différents pro- - -.. -- - - - -- - - - -- - - -.............-.-.-.-...............-.-..- ::-:m::--:- 0,010-0,05 duitspres.és. ......-.-- - - - - - - -.- - - - - - - - - - - -....................... DTD: Zi:''i:- -;-:::-:c:::c.-:::!-::-::---,-50- 05 1, 50 -: --::- -.-::---:- :-:-:-:-:-:-: -:-:-: - ---:-:---:---:-:--------o r ::i ?.:?::i---:--- -------:' ---:. ---------i 'C onstructionssoudables --,-------- ----. -. -.-..-..-------- --- --- - ---- ---- - M n -::: -0,n --- -:: û,..i:; 10 oo- 0,60 au moins un métal de gran gabarits Chro. 0,05 - 0,50choisi dans ce groupefonctionnant aux -.-.- -.Titane - -: . 0,05 -0,25 0,05 - 0,30 miieux agress Zirum 0 - û,05 0,250,05 -0,30.corps d'avions :-:.:.::.:-: L, --,.;,.-. :- ---- - -. : -.:., - -cam-0,15 - 0,50 soudé V:nadiumi 0,05 - 0,30 --::::i:: m: -::i: 0,05 - 0,30.corps du bateau-hy- --: 'i.'i:'ii:ii i!i!i!!:ii:-i!!!iii!!iiiii-ii:iii;iiiiiiiiiiiii drolyseur :.ii?; ii. i.!:::'U-': ii:fi.::;::!..::...::.::.::. --....----- -------lereste- reservoir de ......... -.-- ------------------------------------ -.-- - - - - -. Ad---: i-tion -- carburant des fusees ---:Ad d- - ........!-------:::--:::-::- - -d.s - les * COrpS d'appareils -- - - ---- - --- - - - - - -- - -- - - - - - - -- - - - - - - - - - -- - - - - - e.r TABLEAU 1.2 Variante 2 i;Magnésium: i:i 2,80- 3,.0.,.- 3,80 Tôes,.d.rn.t. -.................. ......................... - y:l-ty:::: -:::::0,01 -0,05 0,001 - 0,005 produits pressés. Zin: 0,40 - 0,70 :---- -- --:::-.-- --- - - -Constructions soudables .................. Con........ o.. ...DTD: :g an2ese -- 0,25 - 0,50 au moins un métal de grands gabarits -.;:m:.e.::Chrom -:--i!:::-: 0,02 - 0,10 choisi dans ce groupe fonctionnant aux milieux T ---:: -.....0,05-0,40 agressifs et sous .. - - - - irradiation radioactive: di$;t - 0,20 -0,50 ---- i -iqum:-0,05 - 0,30 Rése-rvoir de ::.....::----.0,05 - 0,30 carburan-- t des avions -: Zio ni.- 0,05 - 0,30 et des fusées ii;::i:- - - - - -................. ...",:,,::.:...DTD: !:.:.:::.:::--::.... -----.........:. premier paroi des A22.".: - - - le reste réacteurs de synthese :-ii'.i!. :':::i!ii:i:::!i!:ii;:!i!iiiii':!:i:i:-iiii-:.::therm onucléaire ---.... ----........- --.... ... ..------- ------ -:--- Adi s ---.-.-À--. tubes des systkmes -- --. -- rs des réacteurs îe- - - - -------- --- --- - - - - - - .2 --80.-- 3.8..- - 3,0, 4È, dféet D er:Yi* DE 00,5001-0,4 atomiques petc. 0:40 ?:-?:: 0;:',70::::::::0,4 TABLEAU 1,3 Variantt 3 ;---. -----:': --:"-'--.:::'.--' X'.::::--- --::.:::-----'::::::'--'-::::::------:::::-::::::--- -:''''''::;::-:-:'''::::'-'::::''-: -X-: -::; :-: CompositionAfluage-p e Alliag------ --- Types....... cshimique (le plus proch. p......... -... - - --- --... --- --- --- - -----.----.-- --- -i t t aT,......-.. ,......... C o.. b.!.-.......!.. - ,..-.-.-:-...:-:::. . -.-......... -.. - ----------- --- --... --;!Cuivre:':.:...-4,40 2,80 - 4,50 Constructions rivetées ign:m:: - 1,50 1,80 - 2,50 de grands gabarits - onctionnant à des -h -:i ium:, 15 - 0,60 tempratures élévées: -Vandium:---:--:. 0,05- 0,30 175 C ::; -! Ceri-um::::::::. -:--:-: -. 0,05 - 0,30 Z.... ---oni- -m-:- ----.0,05 -0,30 - -- - -. -.....- - -. - - - -. -................. - Manganèse 0,60 au moins un métal choisi dans ce groupe Tita --;t-ne0,05::: -- 0,50 - -------.----.-..---- --- Aluminm ---le reste -...............---- -- -- -- ---. d n..................--....... C....................2.........:.....-.. '2.2'.2.........-- -- -- ..-...... *....:... *.-. ..................DTD: :ad m!:ibles: -....:..:..:..::.:..-.:::::-:-:: -.. -............ -:- -..-;- ";--------X -''0,4 *- -........ ---:-, -.-..0,4 ::'-':: iu m-: -:-'-'-': 0:- 0,4 TAB, AU 1.4 /ariante 4 :.-:--.- --------..............----...-... -.-----..................... -----: --::.......................................... -- - -.......---, -- -.-..-. -.-.- -....-.-...-. - --..-.-. -............ ...................................................-.-:--..DTD: :Compositit:c{}m'qUe::: Ai:::i:lAiag(-PrZmtOty:p:::i;i:::::;}AIiag; a'o::::::::::::::::::::::::::::::::::::::-:: -( p-u proch-- e proisL propos .........-. -.,........................................................ DTD: - -: 0: ---1:- à l'aliaeprpsé): ....................................................... 5............. DTD: 1: Seandiuim -.0,20-0,50 0,15.-0,60 Fi] pourles câbles -. . . . ....-.-........-.-.-...---...... -....--..-...-.--. E::- C:iium. = 0,05 - 0,30 0,05 - 0,30 des éléments i a p ---- ------------------- -. -- -. conducteurs des 1i'::.::!::):!:::f-C:f-f.!:. ?:iL i::?i:.:?:i:::: iappareils fonction- ::::-: ?!:!'Zirionium: -- 0,05 - 0,30 nant sous Tadiation t - ---- - -- ----------------------------- V --: - - - Y.anadium-- ---- I 0,05 - 0,30 de neutron: -!!: ii::.. -.:':::i.:-.:::::: -:.i: -.I --- ----------p = -2,76 . -..................-.. -.. i-:- i: -: -::: -:-l -----:::::-.-:--.::-.----:-- mi.crohm/cm2 - -: - :- fanganse:-:au moins un métal Chrome.- - choisi dans ce groupe ------ - -X m- ----- -..... --Une F X - 0,05 - 0,80 -i-. -.... -; i-:: : - 'i.-i':X------------------------ --:-: -: - -------- - - -- -- --- -- -- -- - - --- -- ---- --- ------- ------- 1-- ---- ---- -- ---- - !:--:..:.::::::.:::.:::.'::-:.::-:.:::-::-:::::-:::::::::::: :.i:-::-::: - le resuiim:::i:---te: !i... -: ---i! -::.i;. --------------- -------------------------- :1:: ' ---':":: ' Alqminiuni.-.-:*::: ' -:-- ":':'""::":':'::':. -.r. ---------- -------.--- E - - - - - - --................ 1;:::. ':-: -. -. -.:}: -::--::-:-':!-.: -::?::i:::.-:.!: -!-:::-i::: -:0, i: -ii:i::-/:I -- i:: -- i:i ili:.".::.:..:. ::.:. -- ---- -..--. - AdditXis admissi:- - ---..... -,0 - 0-3 -,- 0-3 des élme t ..-.....-.-...DTD: - -- ------.. ap ae0 fo cin - - - -.-.---.-........ 0,45-03 d eto Silicium 0,45-08 TABleAU 2 N0 de si- Ci i- i * tion de 1'amagë:e a.-:: -::--::- -:::> 1:":':""""::'':":'::::':':'":::::::::::::::::::::::=====:='=============== ==='===='=:=:=:'='=='='= '=:=:==:=:=:==:=:=: =:====== == = ======'=' ===='=':=-='=-==-='== =-=-:=- ='== =-= ==-= =-:=-=-=='=:=' ---NX-:- -ú- - - - - >- - - - - - - v..........-:- - - - [;;i :i=: - 5,8 - - - 0,05 0,05 0,05 0,15 0,001 I................ ::'-.::.:'-:; i:::i'i6, 5 --: - -- 0O,,100,100,10 0,35 0,025 -. !::i:i'3:!!i!i::7,2 - - - 0,3 0,3 0,30 0,50 0,105 :- :i::-:;I::!?:-.6,5 00,2 - - - 0,10 0,10 0,35 0,025 -:! 5- : i:-:-:-.-:--!::;!: 6,5- 0,2 - - 0,10 0,10 0,35 0,025 1- on: -l:-i -- - 6,5- 0,2 - 0,10 0,10 0,30 0,025 - 7:--:!!.!.!:::7!!:!!!!:::! 6,5 0,2 0,2 0,2 0,10 0,10 0,10 0, 35 0,025 -.:- 8 8: 5,5 1,0 0,35 0,28 0,28 0,15 0,15 TABL.AU 3 * CARACTERISTIQUES DE RESISTANCE DE L'ALLIAGE PROPOSE (BARRE DE 10MM DE DIAMETRE EN ETAT PRESSE A CHAUD (PC) ET EN ETAT RECUIT (R)) N0 N de ompoe-- -ttCrtrstqe e sac tion de raliage -.-- . ---. - -.--.. -.... -- - -,- - - - - - -- - -- - -............... ...DTD: --::!::i::'-i:-! i-:i:;:::::i --Limite de résistance Limite fde fluidité -...............................................- - - ---- - - - i:-:{'i!I ii:'i:----!.{:::-:-:-::-::-::--:-:-:--:::::-h kg/mm2 S 0_kg/mm2 r!2! -! P:- C-! - - 45,0 28,0 -.'. -. -.- - w. - - '. -.... - - - -..- -.... R6,5:--::-- 42,0 01, 1 03526,1 ----:.--!--- -- --- -::PCi-:--49,1 39,5 !::::-:--:2.ii:- -:Z!!: i!iii! iiiiiiiiii!i - - -. - -. --.-..-,-.-.-. - -,.-----?i!:!ii:!i:!::!!!!!!!!!!!!!!!: - 0 0,3R.- 42,4 32,1 -:-.:::::::::50022:::: 5n:2 42, 5,0 R:::::-:: 47,0 34,1 ::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::6:::5: 4 5,2 0 1 1 0354,02 :::::::::::::1 47,0 33, 0 - -.. 4- 31.3.. - . -. - -".-........... - - -.- -.,.--,- - -.. - I -, - - - - --..---. --.- -.-. - -I--- -- - -- - - - -- - -- --C-K--.. 45,2 34,8 N O -,.--.. a. -------- --- - -- - ---..-.... 46,9 34,4 ::-:.:-:,:'': '::::::: -::':: -:':::::::::::::,.:::::: -.:::............ :-:-:::'::::::::::::::::::'::::v:::::::.:.::-::-::::::-:-:-:-:-:-:-:-:-:::4,29 -..... 418 2 9. :-::::::: -:::::-::::::::::::::::::::::::::::35,0::::::::::::--::-:-:-:, 35,0 t-:::-:::-::::::::::-::::::::--::::::::::::::-::::-::::::::::::;:-::::: 4 6, 34,1 r -- 46-- -,7:. 34,1 - -- --- -- -- -- --.---------------- :-::::: - -: ==-===== = -: -.:.... -:P:: :.. 36,3 21,0 - - -.:..:.:.:.. -......:.::.... 3. 2 2 t:.::-:-: -:-:: :: =-============:--:-:-::::::::---::::: -::: ::::::::4::::::: -:::::-:::-35,5 20,2 r-..--.-..-......,. TABlEAU 4 CARACTERISTIQUE DE RESISTANCE DE L'ALLIAGE PROPOSE ( TOLE RECUITE DE 2 MM D'EPAISSEUR, SOUDURES) -tion..de l'aiagWe-.,-,do Limie---- d- -- - - - --Li ede fluidt --- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - _-:: _:_::: _:_-::I:!: - --------- 39,525, 0 38,1 ...........DTD: ::-:-2.: 42,1 28,3 39,5 ---- 3::: :---:-i:-3=====-====.:.::--44,0 29,4 40,4 -- --4.- - ----:-43,327,0 40,1 ---.. -.- -42,9 26,3 39,9 :-::---- - --41,226,7 39,7 !: .!:-:: -i7::!!::::i': --: 43,330,1 40,1 a - --- S::. - - 34,9--21,1 31,5 i: i::i-!. ':;i:-.::.' 8:!: ii:::i'i:i. .:..:..:..:.' 3, TAB!UAU 5 . . .. . . . . ........-----..--.................= : wi--?:-:: de-:::ii::- Compti;----: - --1,-: 0, ..........................................................DTD: tionde Iti t - --.- ----M -.. t.........-.--.-.-.::-::::::-:::::-::.::::::::::::::::::.--.--.--.-.. ................................--.--..-..-..--.--.--...DTD: -......--.-. -..........-.- -- - -.- -. - - - - -- -....-- :......: ---::-,- - --.1,8 0,05.-- -0,05 0,05 0,05 0,20 0,001 :--::::::::::2,8 00,2 - 0,10 2 0,10 0,10 0,20 0,003 :.::::3::::.:3,8 0,4 - - 0,3 0,3 0,30 0,50 0,005 4,8- 0,2 -- 0,1 01 01 - 0, 0,10 0,100, 35 003 7- --5 2,8- - 0, 2 0,10 0,10 0,10 0,35 0,003 TAABLAU 6 CARACTERISTIQUES DE RESISTANCE DE L'ALLIAGE PROPOSE ET CARACTERISTIQUES DE DEFORMABILITE AU PRESSAGE. (BARRES DE 10 MM DE DIAMETRE EN ETAT RECUIT) No&-so m F- --q - " - -. .............. - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -. ,........., :.''''": '' i'''''''::::::::,:: ':::::::::::::::::::: '::::-:::::::::::::':'::1'''-"''::-'::::::-::'':::::::::::::::::::::::::::::::::::::':: '"" "":" ""'-:""":':':::: - wh................. - -- - -- -:: - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - :::I -!--: -.!i::!i.:i!!!-ii:--:-22,5 13,5 55, 0 ::2:::-: -:::- 2:--.:-:-:-:: 23,5 18,5 40,0 :3:-:- 24,5 19,6 25,0 4:-:.::!- 4iii:ii::--.i!i:':23,0 15,3 35,0 : - i:--ii.::.:: 23,2 15,1 38,0 . ::6?::::!:i:20,0 11,0 20,0 :: -:. 6.:-:: 2 802 00 10 2,00,0 0,20 003 TABLEAU 7 | N --- 0 ------------------------------ . - - -' -; .:: - ..1 -.....:. .. -.-i'- -.Z-'---E*'. Z---'N;--;.-Z --' Z..'...-....-...-....-.-......-'......-....-..... : ' - ------. -: -:- -i::: -:: -/:-:- -:--::: -:-:::::-::::::::::::::::/:-:-:::-?::::-:-:-::?- -?-???:?:? t::.:?-----?-?: !: i::1:.::i::.::. :.::i:: il::-:::::: Tei'::::::l:X:::::i tion dé l'alia I-. - ____ ---,.............20,5 0, 050,050,154,8 ____________, 1 ___ 0,10_ __ _/_ _ 0,10] 0,30 4,0 :'i:':!:4!i!:.il2,5- - - -0,5 [0,30 /0,30 /0,604,5 :5::':::. 2,--00,3 - 5-:--- /,, 0,10 /0,10 /0,304, 0 6 E 2,0- I 0,18 - - 0,100,100,30 4,0 E-:}:::-}:!:: 7 -. 2,0- - 0,18 -- 0,100,10.0,304,0 :8::::-:! 32,00,30,150,15 0,150,100,10 0,30 4,0 TA!.EAU P de composi-. ---t Cat--.ie:-- résita 2.------ -. --,0.,0 ---5 -1 2---......8.. V:a: om i6!1 l:;:::i:.- -:i::i-:::-::i- ii- --::-i. i::. ii::: ?:::::. 1 -'6 =- =- ==: == =:::::==:::====::========::=====:::::=======::::::=:========:::=====:::: = = == ::........ -: -::-:::.-:?: ":::::-i? i (:::i:-i-i::i:- =.--.= ====== =-.-.===:::== -:=:=::::::: =-= -=::::=::=:=:. , ::=:::==::=:::::::=::=:::=:========================================= !::!!:--i-: --:-: -??.:::::-:!' -? '.-; i-':-:-- -i-: -L?;-er. -??!----i. .ib..---.---?......iii:i!!!!!!..?;!!iiiii.?..;!!!:! F::::!:::::::::::::::::.:::;::::::::::-:i::::::::::::. ::::i::::::::!:::::Li mitodei' 'r'-" ";i!i!;!!!!!!:i:i:; i[::::::::::::::::::::::-'::'::::':''::il::::::::::::!!:;!;;;:!:i :- - I:2-:T --:-46,0 28,0 2 03 -1 -.. -.--.38,0 31,0 "::ii: T'::i:i:2:: 48,0 34,0 - -. 28 - 01, 03 40 :?____ 2 0: _::-:::42,0 33,8 --..--- --: T.54,0 38,4 i. -.-.. -t - - -........ .... L:...'.: '::'::.'.::'.::-:''::..:::-:':"-::.-: :: -:::::::::: -::-:.T:.::47,0 38,0 1 ':!-:-::--:-:--:- -:-:!:;:::::::-iii:::i:.i:- '::i-:.i::: 52, 37, i!-.. -.. 52,037,2 .....-- ------ ---- ---::-- --...DTD: !: -! i::.--:X::.- --!-:-:::::.:-lii.:::-:-:: -::-:-- :--:--:-- T-::--:-48,0 32,0 - -. _ -. -. -........... [..................----- ---- --------- ----:...- ---::::::.::T40,0 35,0 - T- - -47,8 30,0 ... -----------------.------..----..DTD: 1:-:':-::-:-'6:.:--::-:::-::-:::::: n 1Q 6[ ['-'' ' '-'-----''--!---40,132,--- 4 t - t - -T - -47,2 31,0 --------:--- 1:T.---41,0 32,0 1: ' ': ': ':':': ':':':':'-' '::'.. 1 '.:...... -:-.......'..... .......DTD: F- - - -- --- -- -}- -T-- - 55.0 39 2 E X - -- 1---------- 1i' - -: i: - i: ? ':- -::--:::-::: ':-::::: - 1:: -::-::-- -:.::::::- T:::!!:-:"-::!; | i:--Ti::1::i48,0 39,0 TABEAU 9 E' N de composi'i--- -:: Comiue:e :t:'::::-:-.i:. :': '':-'::::i:.i:::::::::::'::::::::::::-:::::::::::::-::::::::::::::::-::::::::::-::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::-: tiNo delc ai ag ----(----.......I). M. Mn.:e V.. r- -. - :I "- 0...........-...-- , 0,10 - 0,40... !::-2::--- 0,05 - - 0,05 0.05 0,05 0,15 - ---:---.3- --- -: 0,20 -0,15 0,10 0,10 0,40 --::-4-t0,80 - 0,30 0,30 0,30 0,60 IE --- - 0,10 - 0,15 0,10 0,10 0,40 -E - --- ---- 6 -- -....- I - - 0,10,10 0, - 0,10 0,40 iii ' i: -::::'!5::i!ii!i!i!i! i'::":J..........- - - -- -- - - --- - -.. o,.5./O,.O...DTD: 0,8lO1 0,40 2.::.:-'.:-iiiiii -J - -,0 /, o,1o o, 15o o Io,î -: - 0, 10- 0,2015 0,10 0,10 0,40 f:,.::-i-::,',i:,ii..,i,,?,i.il 0,10 -- / -/ 0,15 0,10 1 0,10 04 0,10 0,15 0,10 0,10 0,40 0,10 0,150,1 10 040 8 [0,10j0,20 0,10-8, 0,100,15 0,10 0,10 0,40 TABLEAU 10 É.......--....----------- :..i - -:-:-::: ( -.::'::.:::.i?-: :.':::.::.::::::::::,-:::::;; i '::C a mC,Si j ie:: 'i::,-:::::::-:,.:::::.:::::::::::::::::::::::::. :::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::: Carauctér--i - -tiq e d ---an-oe---.----------- --- --- --- t: 'ion de'l'aliage.: Li.:!'.?-': mite de résistanee:i:::!::i:iiim:!i:Tef.d"e:f'-:-'-:::::.:::: .::. -... -- - -- - ------m- i 1 15,3 9,30 2 25,4 16,7 3 29,1 25,3 4 31,0 26,1 28,8 24,5 6 29,1 25,1 7 27,9 21,1 8 32,5 27,1 A.BLEAU 11 I8FLUúCCú qYES tEI9kF5 ES Si(OuLqú 1rES LIOZ Sllf=LS f qT (5C59"DW Z>5 úS SOLUS[OSO S85Q )PEL>ALtlMJU !- -: Dimtre'dtd lingo:::esse:d:::::."::-: Ten::::::.: - Vi'..:de::: --=== = ======-====:.....: - ----------------- t: -::..::':i- i::::. ':.:.:::-:::::::.:::::--::::::::-:::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::I5 0 - 5 5 0 3 -a e..........................-- ---- ---.......- -- -- ---- --.- --.-rn-c.. -::.{ {:.................................- - lio: é r in ge,-.. lâ ifé i ne..........o..d. -100 3,0- 3,8 0,30 - -!::-0:.. " ----1,2 - 1,3 0,28 I..................... 4j - -- ----- -- - --. ----- --- ---.---....... 153 4,2-5,5 0,38 2:!0:- -:.:.-:.:003,4- 4,2 0,28 2,1-3,4 0,28 ":::.:. - -.--:.::.:::-:-:.-.. - -.- 2,1 - 34 0,28 Ei '2.-400,'. -...: 1,5 - 2,5 0,20 -1, J-,J.............---................. ___. __- __-__.-__u___in0,9- 1,0 0,18 F'i ' ut.!:'.:-- -'-:--. 1,5 2,50,16 _::' _'.-': _:_ _ __-'::.._7_::_ _.:............:: 0,9.-1,0 0, 10 TABLEAU 12 PROPRIETES DES5 BRW .S PR.SSES DE -LLIAGE AL-6,5MG-0O,4Sc-O,1 ZR -..-.......-. -.................ç........................................ .................... --.. -.......DTD: -..: -.-:.......................... -i.::.......................:- -----.... R-------------- F - -t-er--tue Liifd-ésst-c Lim.te delidt - - -. - - -- ':. - ----- ---. - - - ' -:. '::. ---''-'''''- ' - ''' -. --; .........-.......-........-.......-..---....-.-z-.-:- - - .-,,.-.-..........-.--....... ::::i 23.:...::.... :i:i:;:..:: -. -:-. -P ies......... 2 : --::--;essea. -3824 ----- -----------.--.----- t.-.-.- - --.--. -. -- -- - - ------ - - - -:}:!! --i!!Resgime!il-!t!--- --ha -:: -!::/----- -- ud---:i:i: t: --:::- r --i ---- Pessë a:- - 45 33 !:..:.Rêgimne2. -. c-haiud I........................ .. . . . ...............-.- 1.::- --:::: :-:.: -: - 43 32 :: '-;:-:.-':::::: -::.:.:::. '.::.: ':.-..:':.. -:::.::::--:.--......:. :::::.:-:-.:::i'::.i: -:: 3 :-.-..:...:.. -.. :.:...:.......:... -.:....--...-:- I.............- -- - - e C - - - - - - - .......DTD: ..............................-- -----..DTD: TABLEAU 13 &OqRIFUES DYES BRES Dú Lú'5LLqqE AL-6,SMG-0,4Sc-O,1 ZR OBTEUS R,DIF FEW. z_ IMTrS (E"IS TfET R EGIM-s5 DE MOULqE ETDE ' VISSE -.- ----- - - -- -.-...--- - -- - - - - - - - - - -,- - - - - - ---.-- i:i.iii ti:iii:i:iiii!i-:!:i i::ii i.. -................................. ...................................ii!i ii........DTD: ...........-- -- - - -.-- - -..- -..DTD: ::::dul.n.....-:-....... --:::::du: :::-:th:::: rmiq:d::: de------...... Lm.t..et.................................. d.::. -. ulage dè-orm--i.-és-stde e.fluidit...... ...........................---..DTD: ---:.:.!.:/:?: ? /:;!://========= =:::-.-.:.. -:-:::::.-::::: -:!:-- :i:::i::.-::::i i.:::::::::::::::-::::.:::::::::::::.:::.-:-:-:-:-:::--- :-: - -----------.......:::::::::::: t:::d'-!n:'::-}:-: ?i::: -'::-i::':j:::::-::-i:-:: the mi::-: i!n:::-::::}:.!:::::,:::-:::::.:.::::'::'::::':':-::-:':-:::::::::::::1::::::::::::::::::::::::::::::::::::::::'::::::::::-:i!i:i i.l ii i;;:::,:ii:.:.ii:: -li} i:!i:!i- --'-. Homogénéisation Réchauffement avant dé- 1!:ij0::::::: - 5,5:: jsi.,!-:'::.:: formation à 500oC >100 s-i 30 18 j-.-:::- - -.-.:: ---:---:-.:-:-:-:-:- --- --- ---- --- ------:-.-:----.-:- ----................ :,.-.--'.-:,-,-,-Homogénéisation 45 33 t '.-.....: - - :-.- -:-:-:- I- - - - ' ' -: 1:::.:'--, et réchauffement avant ----::-:-::::. ---.-...:... d.for... Hmoniation : -.-; -.R:c:: -:--'..':,--'::' '..-:..-:. Réhauffement avant dé- -.:i:: 604:'--;i}:]::ij0: 9.:::::: formation à 500 C >100 s-1 32 18 ...............-.--.-.-.............DTD: -.l:e.,::,: Homogénisation- 38 27 -.-..-.. - -.-- -.- ---,-. ---,--et réchauffement avant .....-............ ...DTD: --:déformation --:--::'.-:-':- --:':'- "à430 C - 450 C>100s-1 32 21 --- -- -- 21- - - - - -- - - - - REYIvI! ICATION S 1. Alliage à base d'aluminium comprenant essentiellement du scandium, du vanadium, du zirconium et du cérium caractérisé en ce qu'il contient (masse en %): Scandium 0,15 - 0,60 Vanadium 0,05 - 0,30 Zirconium 0, 05 - 0,30 Cérium 0,05 - 0,30 Chacun des éléments additionnels choisis 0,00 - 7,20 parmi magnésium et/ou béryllium, et/ou manganèse et/ou chrome eVt/ou titane et/ou cuivre eV/ou molybdène. 2. Alliage selon revendication (1) caractérisé en ce que les éléments additionnels sont magnésium, manganèse, chrome, titane et béryllium avec la répartition suivante des composants (masse en %): * Magnésium 5,80 7,20 0. Manganèse ou chrome ou titane 0,05 - 0,30 * Béryllium 0,01 - 0,05 3. Alliage selon revendication (1) caractérisé en ce que les éléments additionnels sont magnésium, manganèse, chrome, titane, et béryllium avec la répartition suivante des composants (masse en %) * Magnésium 1,80 3,80 * Béryllium 0,001 - 0,005 * Manganèse ou chrome, ou titane 0,050 - 0, 400 4. Alliage selon revendication (1) caractérisé en ce que les éléments additionnels sont magnésium, manganèse, chrome, titane, et cuivre avec la répartition suivante des composants (masse en %) * Cuivre 2,80- 4,50 * Magnésium 1,80- 2,50 * Chrome ou titane ou manganèse 0,05 - 0,50 5. Alliage selon revendication (1) caractérisé en ce que les éléments additionnels sont manganèse, chrome, titane et molybdène avec la répartition suivante des composants (masse en %): * Manganèse ou chrome, ou titane, ou molybdène 0,05 - 0,80. 6. Alliage selon l'une quelconque des revendications (1) à (5) est caractérisé en ce que ces éléments peuvent être accompagnés de silicium et/ou zinc et/ou argent et/ou lithium et/ou cobalt et/ou nickel et/ou fer de 0,05% à 12% et /ou un ou plusieurs métaux du groupe de terre rare. 7. Procédé de fabrication de l'alliage selon l'une quelconque des revendications (1) à (6) consiste: * à mouler le lingot dans un cristallisoir à glissement à une vitesse de refroidissement pendant cristallisation supérieure à 0,5 C/s homogénéisation des lingots à une température de 430 C à 450 C déformation à chaud (laminage ou pressage) après le réchauffement du lingot de 430 C à 450 C, fin de déformation à 300 C * déformation à froid aux recuits intermédiaires à une température égale à 400 C, vitesse de déformation inférieure à 100s-1 et le traitement thermique des semi- produits.