Brevet FR2719948A1 — publié le 19951117

Antenne multi-faisceaux pour la réception de micro-ondes émanant de plusieurs satellites L'invention concerne la réception de micro-ondes émanant de plusieurs satellites. Actuellement, de nombreux satellites sont utilisés pour le transfert d'informations du genre programmes de télévision ou de radiodiffusion. De tels satellites sont généralement situés sur une unique orbite géostationnaire voisine de 36000 km d'altitude, sensiblement à la verticale de l'équateur. Le succès du transfert d'informations par satellites s'expli- que en partie par l'immobilité relative du satellite qui favorise l'émission radioélectrique d'une part et par l'usage des collecteurs d'ondes (antennes) fixes d'autre part. Les antennes utilisées, tant sur le satellite qu'à terre, sont généralement munies de réflecteurs paraboliques dans la mesure o la fréquence utilisée par la liaison (4 à 12 GHz) est élevée et aussi à cause de la parfaite compatibilité de l'ouverture angulaire des diagrammes de directivité avec les surfaces terrestres à arroser. En effet, un degré d'angle assure à cette distance de 36000 km, une projection de 630 km environ, ce qui cadre assez bien avec les zones à couvrir. D'une manière générale, un satellite diffuse un ou plusieurs programmes prédétermines. Or, l'utilisateur souhaite élargir le spectre des informa- tions reçues. Pour cela, il est nécessaire de capter plu- sieurs satellites. Une solution connue pour recevoir plusieurs satellites consiste à utiliser plusieurs paraboles réglées chacune sur un satellite respectif. Néanmoins, une telle solution est contraignante au niveau encombrement et coût d'installation. Une autre solution connue consiste à utiliser une parabole motorisée susceptible de tourner et de se positionner sur commande sur un satellite choisi. Néanmoins, une telle solu- tion est coûteuse à cause notamment de la motorisation de l'antenne. On connaît aussi des antennes à réflecteurs paraboliques munies de deux têtes (sources) pour capter deux satellites avec une même antenne. De telles antennes ne sont pas totalement satisfaisantes dans la mesure o elles permettent tout au plus de capter deux satellites très proches orbitale- ment l'un de l'autre et présentent des performances dégradées notamment à cause du décalage de la seconde tête par rapport au foyer de la parabole. Un but de l'invention est donc de fournir une antenne multi- faisceaux pour la réception de plusieurs satellites qui ne présentent pas les inconvénients des solutions antérieures. Selon l'invention, ce but est atteint au moyen d'une antenne qui est caractérisée par le fait qu'elle comprend: - un réflecteur de forme cylindro-parabolique disposé sensiblement dans le plan vertical et propre à focaliser les micro-ondes incidentes sur une droite focale sensiblement horizontale construite à partir des foyers du réflecteur, - au moins des premier et second réseaux linéaires d'éléments de captation, lesdits réseaux linéaires étant répartis sensi- blement horizontalement dans le plan focal dudit réflecteur, pour capter et traiter, selon de première et secondes lois d'amplitude et de retard, les micro-ondes incidentes émanant de première et seconde directions correspondant à des premier et second satellites. Avantageusement, le réflecteur est sensiblement incliné dans le plan vertical afin d'excentrer les premier et second réseaux linéaires par rapport au centre du réflecteur. Un tel excentrement des réseaux linéaires permet d'éviter l'effet de masque résultant de l'intersection des micro-ondes incidentes par lesdits réseaux linéaires. De préférence, les première et seconde lois d'amplitude sont établies de manière à éviter les interférences de réception entre les premier et second satellites. En pratique, les première et seconde lois d'amplitude sont du type TCHEBYSCHEFF. Avantageusement, les réseaux linéaires sont réalisés en technologie imprimée. Selon une caractéristique importante de l'invention, chaque réseau linéaire possède un diagramme de rayonnement respectif dont l'ouverture angulaire à mi-puissance est, en site de l'ordre de 30 , et en gisement de l'ordre de 1,20. En technologie imprimée, chaque réseau linéaire comprend: - une première couche rayonnante de focalisation adaptée à la focalisation des microondes incidentes, comprenant une pluralité d'éléments rayonnants de focalisation, rangés en ligne; - une seconde couche rayonnante d'extension de bande passante comprenant une pluralité d'éléments rayonnants d'extension de bande, rangés en ligne en regard des éléments de focalisa- tion; - une troisième couche rayonnante de référence, comprenant un réseau linéaire d'éléments rayonnants de référence rangés en ligne en regard des éléments rayonnants d'extension de bande et couplés avec ces derniers pour la réception d'un satellite donné; et - une quatrième couche de traitement des signaux ainsi captés. Avantageusement, l'antenne comprend une structure porteuse de type berceau propre à porter les premier et second réseaux linéaires. Avantageusement, la structure porteuse supporte également le réflecteur. En pratique, la longueur du réflecteur est de l'ordre de 1,80 à 2,50 m et la hauteur du réflecteur est de l'ordre de 1,10 m. En pratique, la longueur et la hauteur des premier et second réseaux linéaires sont respectivement de l'ordre de 1,50 m et de 20 mm. Très avantageusement, les réseaux linéaires sont susceptibles d'être installés de façon évolutive sur l'antenne, celle-ci fonctionnant indifféremment selon le nombre de réseaux. En pratique, la dynamique angulaire d'une source constituée d'une pluralité de réseaux linéaires montés sur le berceau est de l'ordre de 40 en gisement et de l'ordre de 5 en site. L'invention a également pour objet un procédé d'installation d'une antenne multi-faisceaux du type mentionné ci-avant, sur un lieu donné. Selon une caractéristique importante de l'invention, le pro- cédé comprend les étapes suivantes: - a) prévoir un jeu de plusieurs réseaux linéaires, chacun ayant un diagramme de rayonnement en gisement prédéterminé, - b) saisir des informations d'un premier niveau relatives à la latitude et longitude du lieu, au nombre de satellites à recevoir, à l'écart angulaire minimal entre les satellites choisis, et à la dynamique angulaire maximale correspondant aux satellites choisis, - c) calculer des informations de second niveau relatives au positionnement nominal de l'antenne en cap et en élévation à partir des informations de premier niveau ainsi saisies, - d) orienter en cap et en élévation le réflecteur de l'an- tenne à partir des informations de second niveau ainsi calculées, - e) choisir parmi le jeu de réseaux linéaires, celui dont le diagramme de rayonnement est adapté à celui des satellites choisis en fonction des informations de premier niveau ainsi saisies, - f) installer les réseaux linéaires ainsi choisis sur le support sensiblement au niveau de la droite focale, selon un ordre déterminé en fonction des informations de premier niveau ainsi saisies. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lumière de la description détaillée ci- après et des dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une représentation schématique de l'orbite géostationnaire des satellites; - la figure 2 est une représentation schématique du réfé- rentiel à coordonnées sphériques cap et élévation; - la figure 3 est une représentation schématique de la constellation des satellites vue d'un point situé "Ouest Irlande"; - la figure 4 est une représentation schématique du réfé- rentiel site gisement; - la figure 5 est une représentation schématique de la superposition des référentiels coordonnées sphériques et site/gisement selon l'invention; - la figure 6 est un abaque résultant de la superposition des référentiels coordonnées sphériques et site/gisement selon l'invention; - la figure 7 est une vue en perspective d'une antenne multi- faisceaux selon l'invention; - la figure 8 est une vue en coupe de l'antenne de la figure 7; - la figure 9 est une représentation schématique du réflec- teur cylindro-parabolique de l'antenne selon l'invention; - la figure 10 est une représentation schématique de la déviation du faisceau incident engendré par le décalage focal des réseaux linéaires; - la figure 11 est une représentation schématique d'une antenne à quatre réseaux linéaires selon l'invention; - la figure 12 est une représentation schématique en pers- pective, éclatée, et partielle d'un sous-réseau linéaire réalisé en technologie tri-plaques selon l'invention; - la figure 13 est une représentation de la répartition des éléments rayonnants de référence selon l'invention; - la figure 14 est une vue illustrant l'assemblage des sous réseaux pour constituer un réseau linéaire selon l'inven- tion; - la figure 15 est une vue illustrant l'assemblage des réseaux linéaires pour constituer une source selon l'inven- tion; et - la figure 16 est un diagramme représentant la constellation des satellites vue à Paris. Sur la figure 1, l'orbite géostationnaire OG en regard de l'Europe UE comprend une constellation de satellites CS qui s'étend environ de 30 de longitude Est (LE) à 30 de longitude Ouest (LO). Les satellites sont espacés les uns des autres de quelques degrés. On trouve notamment les satellites suivants: KOPERNIKUS 1 (28,5 de longitude EST, KOP), EUTELSAT 1 F4 (7 de longitude Est, EUT) etc. Sur la figure 2, la référence RE1 désigne un référentiel en coordonnées sphériques articulé autour d'un hémisphère HE. Ce référentiel a pour origine un utilisateur US d'une antenne parabolique orientable AN. Ce référentiel possède trois axes orthogonaux: le premier est celui de la verticale du lieu VE, le second est celui défini par le cap Sud CAS choisi généralement comme référence à 180 et le troisième CAR est celui qui définit le plan d'horizon avec le cap Sud CAS. L'- utilisateur US pointe l'antenne parabolique AN dans la direc- tion du satellite. Il choisit une élévation EL définie par l'angle entre la verticale du lieu VE et la direction du satellite DSAT au-dessus de la ligne de l'horizon et un cap CA défini dans le plan de l'horizon. Par rapport à ce référentiel RE1, la constellation des satellites évolue en fonction du lieu terrestre d'observation (latitude et longitude). Sur la figure 3, la constellation des satellites CS repré- sentée est celle vue par un utilisateur placé dans la zone géographique ZG appelée "Ouest Irlande". Dans ces conditions, la "dynamique angulaire en cap" est de 75 (entre le cap 155 et le cap 230 ) si l'utilisateur souhaite assurer une visibilité potentielle de tous les satellites CS (entre la longitude 30 Est LE et la longitude 30 Ouest LO). Pour une antenne parabolique équipée de manière connue d'un moteur, il conviendrait d'assurer une rotation autour de l'axe vertical du lieu ZG à partir du cap 155 jusqu'au cap 230 . Selon l'invention, l'antenne multi-faisceaux que l'on décrira plus en détail ci-après utilise avantageusement un référen- tiel différent de celui décrit en référence à la figure 2. Sur la figure 4, le référentiel RE2 est un référentiel "site gisement" utilisé fréquemment en balayage électronique. Il s'agit d'un maillage angulaire cartésien généré à partir de deux faisceaux de plans PS1 à PSN et PG1 à PGN concourants en deux axes orthogonaux O1 et 02. Sur la figure 5, les référentiels RE1 et RE2 sont superposes. Par exemple, le site SI a une valeur qui varie entre 50 et le gisement GI a une valeur qui varie entre 40 . L'axe 01 correspond à 0 en gisement et l'axe 02 correspond à 0 en site. Sur la figure 6, la superposition des référentiels donne naissance à un abaque. La superposition des référentiels définit des lignes iso-cap ISOC et isogisement ISOG. Des formules mathématiques permettent de changer de repère entre le référentiel sphérique RE1 et le référentiel site/gisement RE2. Ces formules connues sont du type trigonométrique. De façon surprenante, le Demandeur a observé que ce change- ment de référentiels constitue une aide précieuse et efficace pour le positionnement d'une antenne multi-faisceaux et le choix des réseaux linéaires que l'on décrira plus en détail ci-après pour la réception de plusieurs satellites. Sur la figure 7, l'antenne multi-faisceaux selon l'invention comprend un réflecteur de forme cylindro-parabolique 2 disposé sensiblement dans le plan vertical. Les génératrices du cylindre s'étendent sensiblement dans le plan horizontal et la section circulaire s'étend sensiblement dans le plan vertical. Le réflecteur est constitué d'un matériau réfléchissant du type: tôle formée, tôle emboutie avec panneaux, matériau composite tel que de la fibre de carbone, ou matériau mixte. Le réflecteur peut présenter une surface pleine dans sa totalité. Il peut aussi être ajouré dans sa partie périphé- rique pour améliorer sa prise au vent. Dans ces conditions, il est par exemple muni d'une grille de fil métallique disposée autour de la partie centrale pleine. Le réflecteur focalise les micro-ondes incidentes sur une droite focale D sensiblement horizontale construite à partir des foyers F1 à F5 dudit réflecteur (figure 9). Au niveau de la droite focale D du réflecteur, il est prévu de placer des réseaux linéaires de captation R1 à R5. Les réseaux sont sensiblement adjacents et répartis sensiblement horizontalement dans le plan focal du réflecteur. Les réseaux linéaires R1 à R5 ont pour objet de capter et de traiter selon des lois d'amplitude et de retard, les micro- ondes incidentes émanant de directions différentes correspon- dant à différents satellites. Le réflecteur 2 est sensiblement incliné dans le plan vertical selon un angle d'élévation. Cette inclinaison permet notamment d'excentrer les réseaux linéaires par rapport au centre du réflecteur. Un tel déport, appelé "OFFSET", permet d'éviter l'effet de masque résultant de l'intersection des micro- ondes incidentes par les réseaux linéaires. L'antenne comprend une structure porteuse 4 de type berceau propre à porter les réseaux linéaires ainsi que le réflec- teur. La structure porteuse 4 comprend un socle 6 sur lequel est monté le berceau-porteur. Avantageusement, le berceau-porteur comprend quatre bras de soutien B1 à B4 en forme générale coudée, propres à soutenir à la fois le réflecteur 2 et les réseaux linéaires R1 à R5. Le socle 6 est susceptible d'être fixé à l'aide d'un ensemble vis/écrous 8 sur le plan d'observation terrestre, par exemple la terrasse d'un immeuble d'habitation. Comme représenté sur la figure 8, un élément formant rotule est monté sur le socle 6. L'ensemble formant rotule est articulé selon deux axes. Tout d'abord,il est monté à rota- tion dans le plan horizontal RH pour le pointage manuel en cap de l'antenne. Enfin, il est mobile à rotation dans le plan vertical RV pour le pointage manuel de l'antenne en élévation. Les quatre bras B1 à B4 sont solidaires les uns des autres par un longeron cylindrique 12 qui les traverse au niveau du coude desdits bras. Le longeron s'étend sensiblement sur le plan horizontal. Le longeron 12 est assemblé sur la rotule 10 à l'aide de mâchoires, de cavaliers et de vis/écrous (non représentés). Le berceau-porteur est réalisé par exemple en matériau composite tel que de la fibre de carbone. Un tel berceau-por- teur permet d'assurer une grande rigidité à l'ensemble antennaire ainsi qu'une bonne précision dans le positionne- ment manuel de l'antenne. Le montage et le démontage des réseaux linéaires peuvent être effectués par l'installateur de l'antenne. ll L'ensemble des réseaux linéaires est protégé avantageusement par un radôme assurant une bonne protection contre l'humidi- té. Il comporte avantageusement un dispositif de dégivrage. La longueur du réflecteur est de l'ordre de 1,80 à 2,50 m. Sa hauteur est environ de 1,10 m. La longueur et la hauteur des réseaux linéaires sont respec- tivement de l'ordre de 1,50 m et de 20 mm. En pratique, avec les dimensions mentionnées ci-avant, la focale de l'antenne est de l'ordre de lm. Il est à remarquer que les dimensions de l'antenne mention- nées ci-avant, sont nécessaires pour assurer des conditions de réception confortables pour les satellites de faible puissance. Sur la figure 10, dans un autre exemple de réalisation de l'invention, l'antenne est munie de quatre réseaux linéaires R1 à R4 supportés par un berceau à trois bras B1, B2, B3. Les réseaux R1 à R4 sont reliés à des modules de transposi- tion de fréquences respectifs 20, eux-mêmes reliés par des câbles coaxiaux à des moyens de traitement 22 du type démodulateur de réception multicanaux classiques. Comme représenté sur la figure 11, un effet de déviation des faisceaux incidents DEV se produit en élévation pour des faibles valeurs angulaires. Cet effet de déviation évolue en fonction de la position des réseaux linéaires R1 à R4 par rapport aux foyers F1 à F5. Par exemple, en référence à la figure 7, seul le réseau linéaire R3 est placé au niveau de la droite focale D. Les autres R1, R2, R4 et R5 sont légèrement défocalisés. De façon surprenante, le Demandeur a observé que cette défocalisation ou effet de déviation qui résulte du montage par "étages" ou non coplanaire des réseaux linéaires est susceptible d'être compensé selon l'invention, sans réduire de façon notable le rendement de l'antenne. Sur la figure 12, on a représenté la réalisation en technolo- gie imprimée d'un réseau linéaire rayonnant selon l'inven- tion. En technologie imprimée, chaque réseau linéaire comprend au moins quatre couches individualisées en C1 à C4. La première couche C4 est une couche rayonnante de focalisa- tion adaptée à la focalisation des micro-ondes incidentes. Elle comprend un réseau linéaire de 12 éléments rayonnants individualisés en EF1 à EF12, par exemple des pavés rectangu- laires. Ces éléments rayonnants sont déposés sur un substrat SC1 d'une épaisseur de l'ordre de 3 à 10 mm. Le substrat SC1 est constitué d'un matériau du type Duroïd (Marque déposée), ou mousse présentant des caractéristiques diélectriques inférieures à 2. Les pavés rayonnants sont métallisés à partir de film en Kapton (Marque déposée). La seconde couche C2 est une couche rayonnante d'extension de bande. En pratique, elle comprend un réseau linéaire d'élé- ments rayonnants EX1 à EX12 disposés en regard des éléments rayonnants de focalisation EF1 à EF12. Ces éléments d'exten- sion de bande sont implantés sur un substrat isolant SC2 d'une épaisseur de l'ordre de 3 mm et constitué d'un matériau du type mousse présentant des caractéristiques diélectriques inférieures à 2. Les éléments de captation d'extension de bande EX1 à EX12 sont par exemple des pavés rectangulaires rayonnants, réali- sés par exemple en technologie microstrip classique. La troisième couche rayonnante C3 comprend un réseau linéaire d'éléments rayonnants de référence REF1 à REF12. Par symétrie, ces éléments rayonnants de référence sont des pavés rectangulaires rayonnants. Ils sont également réalisés en technologie microstrip, par exemple selon la technologie tri-plaques. En pratique, ces éléments de référence sont implantés sur un substrat isolant SC3 d'une épaisseur de l'ordre de i mm et constitué d'un matériau du type Duroïd 6200 (marque déposée), verre époxy ou mousse présentant des caractéristiques diélectriques inférieures à 2. Selon la technologie triplaques, la couche C3 est intercalée entre une couche transparente supérieure C5 et une couche transpa- rente inférieure C6. Les éléments rayonnants de référence REF1 à REF12 sont avantageusement de type bipolarisations, avec adaptation. Dans ces conditions, la couche C3 comprend en outre des lignes d'alimentation en polarisation verticale LIV reliant les pavés de référence à des moyens d'amplification AMPV1 selon une arborescence partiellement binaire inverse que l'on décrira plus en détails ci- après. Des diviseurs d'amplitude équiphase DIV de type Wilkinson par exemple, sont également prévus pour adapter la répartition d'énergie. Les lignes LIV sont des lignes à retard de longueurs choisies pour synthéti- ser le déphasage électrique nécessaire à l'orientation azimu- tale en cap du faisceau du réseau associé. Enfin, la quatrième couche C4 comprend des lignes d'alimenta- tion en polarisation horizontale LIH reliant les trous métallisés TS1 à TS12 des pavés de référence REF1 à REF12 à des moyens d'amplification AMPH1 selon une arborescence binaire inverse que l'on décrira plus en détails ci-après. Des diviseurs d'amplitude équiphase DIH de type Wilkinson par exemple, sont également prévus pour adapter la répartition d'énergie. Les lignes LIH sont des lignes à retard de lon- gueurs choisies pour synthétiser le déphasage électrique nécessaire à l'orientation azimutale du faisceau du réseau associé. En variante, les couches C1 et C2 peuvent former une seule couche de focalisation et d'extension de bande. De même, les lignes de polarisation horizontale et verticale peuvent être disposées les unes et les autres sur la couche C3. Sur la figure 13, on a représenté le schéma équivalent de la répartition des éléments rayonnants de référence selon une arborescence partiellement binaire inverse. Cette répartition réalise les retards de propagation des ondes ainsi captées par les éléments rayonnants de référence. La représentation est donnée pour deux sous-réseaux SR1 et SR2 de 12 éléments rayonnants de référence chacun (lREF1 à 1REF12 pour le sousréseau SR1 et 2REF1 à 2REF12 pour le sous-réseau SR2). Cette représentation se généralise aux 8 sous-réseaux que comporte par exemple un réseau linéaire ou barrette selon l'invention. La référence FO désigne la loi de retard appliquée aux éléments rayonnants de référence des sous-réseaux SR1 et SR2 pour capter les ondes incidentes selon une direction choisie. Des retards électriques sont construits pour assurer une stabilité de la direction du faisceau, dans le plan horizon- tal, quelle que soit la fréquence de réception. En pratique, les retards électriques sont construits au moyen de lignes d'alimentation micro- ruban reliant les différents éléments rayonnants de référence selon une arborescence partiellement binaire inverse. Plus précisément, l'élément de référence 1REF1 est relié à l'élément de référence 1REF2 par un agencement de lignes micro-ruban comprenant: - une ligne 102 de longueur choisie possédant une première extrémité reliée à l'élément de référence lREF1 et une seconde extrémité reliée au noeud 106, et - une ligne 104 de longueur différente de celle de la ligne 102 et possédant une première extrémité reliée à l'élément de référence 1REF2 et une seconde extrémité reliée au noeud 106. La différence de longueur entre les lignes 102 et 104 définit un retard électrique équivalent E. Les autres éléments de référence sont reliés par paire de la même manière que décrite ci-avant. Ensuite, les paires d'éléments de référence ainsi consti- tuées, sont reliés deux par deux selon un agencement simi- laire à celui décrit ci-avant. Il n'en diffère que par la différence de longueur entre les lignes. Par exemple, les lignes 202 et 204 reliant la paire d'éléments 1REF1, 1REF2 à la paire d'éléments 1REF3, 1REF4 ont une différence de longueur égale à 2 E. Par ailleurs, les lignes 302 et 304 permettent de relier les éléments 1REF1 à 1REF4 aux éléments 1REF5 à 1REF8. La différence de longueur entre les lignes 302 et 304 correspond à un retard électrique équivalent à 4 E. De même, les lignes 402 et 404 relient les éléments 1REF1 à 1REF8 aux éléments 1REF9 à 1REF12. La différence de longueur entre les lignes 402 et 404 correspond à un retard électrique équivalent à 8 E. Enfin, les lignes 502 et 504 relient les éléments du sous-ré- seau SR1 aux éléments du sous-réseau SR2. La différence de longueur entre les lignes 502 et 504 correspond à un retard électrique de r avec i = 11 E. En pratique (figure 14), un amplificateur AMPV1 est associé au sous-réseau SR1. Cet amplificateur est du type faible bruit présentant un gain de l'ordre de 20 db avec un facteur de bruit intrinsèque de l'ordre de 1,5 db. Par exemple, il est réalisé en technologie HEMT (pour "High Electron Mobility Transistor"). A chaque amplificateur AMPV, on associe un sous-réseau SR respectif comprenant chacun 12 éléments rayonnants de réfé- rence REF1 à REF12. Par exemple, un réseau linéaire comporte environ 96 éléments rayonnants de référence de type bipolarisation rangés en 8 sous-réseaux de 12 éléments chacun. Les huit amplificateurs AMPV sont reliés à un amplificateur faible bruit (non représenté) relié à un mélangeur (non représenté), permettant d'effectuer une transposition de fréquence avec une fréquence intermédiaire de 1 à 2 GHz. En référence à la figure 15, on remarque que les réseaux linéaires R1 à R5, constitués chacun des sous-réseaux SR1, SR2 décrits en référence aux figures 13 et 14, sont non coplanaires horizontalement. Cette non coplanarité est due au montage des réseaux linéaires par étages ou couches. Ainsi, la couche C4 du réseau R2 est disposée sur la couche C1 du réseau R1. Les réseaux traitent, selon des lois d'amplitude et de retard respectives, les micro-ondes incidentes émanant des différen- tes directions correspondant aux différents satellites à capter. Avantageusement, les lois d'amplitude respectives sont établies de manière à éviter les interférences de réception entre les différents satellites. De préférence, ces lois d'amplitude sont de type TCHEBYSCHEFF. Elles sont réalisées ici par les répartiteurs d'énergie DIV, LIH et LIV décrits ci-avant. Ces lois permettent une pondération d'amplitude selon l'axe horizontal des réseaux linéaires en vue de réduire le niveau des lobes secondaires à un seuil tel que les phénomènes d'in- terférence entre satellites sont évités. Il y a lieu de rappeler que les lois de retard F0 sont réalisées ici au moyen des lignes d'alimentation micro-ruban LPH, LPV décrites ci-avant. Une telle réalisation permet, pour chaque réseau, d'assurer une stabilité de la direction d'un faisceau dans le plan horizontal quelle que soit la fréquence de réception du satellite. Ainsi, selon l'invention, à unsatellite donné, il est affecté un réseau linéaire donné. Ce réseau linéaire comprend une paire de réseaux linéaires d'éléments de captation d'extension de bande et de référence couplés radioélectri- quement, et dont les retards électriques sont déterminés par construction pour la réception dudit satellite. En pratique, les réseaux linéaires sont disposés de façon amovible et sont interchangeables. Ils peuvent être installés de façon évolutive, c'est-à-dire que l'antenne est capable de fonctionner indifféremment selon le nombre de réseaux. Par exemple, un utilisateur peut commencer son installation avec trois réseaux. Puis, il peut compléter son installation initiale avec d'autres réseaux. Ceci est un avantage important pour l'utilisateur qui peut ainsi acquérir un système polyvalent o il choisit totalement et librement le nombre de réseaux adaptés chacun à la récep- tion d'un satellite choisi. En pratique, l'ensemble constitué par des réseaux installés sur la structure porteuse présente un diagramme de rayon- nement dont la dynamique angulaire est de l'ordre de 40 en gisement et de l'ordre de 5 en site. Le Demandeur a obtenu pour une fréquence d'émission des satellites de l'ordre de 12,75 GHz, un faisceau capable de couvrir un espace orbital de 0,9 de largeur dans l'axe, de 1,20 de largeur à 40 de gisement et de 2 de largeur avec pondération d'amplitude. Dans ces conditions, la dynamique angulaire de 40 en gisement peut être couverte avec un jeu de 15 réseaux distincts (par symétrie de retournement la dynamique se réduit à 40 ), à chaque réseau étant attribué une variation de 1,20 à 1,50 de largeur environ en (gisement). Il en résulte que l'utilisateur choisit parmi ce jeu de 15 réseaux ceux qui lui permettent de capter les satellites désirés. * Sur la figure 16, on a représenté un diagramme de la constel- lation des satellites au niveau de Paris, avec une antenne positionnée selon les coordonnées sphériques suivantes: 190 pour le cap et 32,8 pour l'élévation. On constate qu'à Paris, les satellites sont répartis selon une portion de courbe. On retrouve notamment les satellites suivants: KOPERNIKUS, pour KOP, EUTELSAT pour EUT, THOR pour THO, TELECOM pour TEL, INTELSAT pour INT, HISPASAT pour HIS et MARCOPOLO pour MAR. De façon surprenante, le Demandeur a observé que le change- ment de référentiel entre coordonnées sphériques (cap et élévation) et coordonnées site et gisement permet avanta- geusement de choisir un jeu de réseaux linéaires pour capter les satellites désirés. Ainsi pour capter le satellite KOPERNIKUS à Paris, il convient d'utiliser un réseau linéaire capable de présenter un diagramme de rayonnement dépointé en gisement de l'ordre de -40 et dépointé en site de l'ordre de +3 . Très avantageusement, l'utilisateur qui veut capter égale- ment le satellite EUTELSAT à Paris, choisit un réseau linéaire dont le diagramme de rayonnement, par construction, en gisement est dépointé de l'ordre de -25 et dépointé en site de l'ordre de +2 . L'invention a également pour objet un procédé d'installation d'une antenne multi-faisceaux sur un lieu donné. Selon l'invention, ce procédé comprend les étapes suivantes: - a) prévoir un jeu de plusieurs réseaux linéaires, chacun ayant un diagramme de rayonnement en gisement prédéterminé, - b) saisir des informations d'un premier niveau relatives à la latitude et longitude du lieu, au nombre de satellites à recevoir, à l'écart angulaire minimal entre les satellites choisis, et à la dynamique angulaire maximale correspondant aux satellites choisis, - c) calculer des informations de second niveau relatives au positionnement nominal de l'antenne en cap et en élévation à partir des informations de premier niveau ainsi saisies, - d) orienter en cap et en élévation le réflecteur de l'an- tenne à partir des informations de second niveau ainsi calculées, - e) choisir parmi le jeu de réseaux, celui dont le diagramme de rayonnement est adapté à celui des satellites choisis en fonction des informations de premier niveau ainsi saisies, et - f) installer les réseaux linéaires ainsi choisis sur le support sensiblement au niveau de la droite focale, selon un ordre déterminé en fonction des informations de premier niveau ainsi saisies. Revendications 1. Antenne multi-faisceaux pour la réception de micro-ondes émanant d'au moins de premier et second satellites, caracté- risée en ce qu'elle comprend: - un réflecteur de forme cylindroparabolique (2) disposé sensiblement dans le plan vertical et propre à focaliser les micro-ondes incidentes sur une droite focale (D) sensiblement horizontale construite à partir des foyers (F1 à F5) dudit réflecteur, - au moins des premier et second réseaux linéaires d'éléments de captation, lesdits réseaux (R1,R2) étant répartis sensi- blement horizontalement dans le plan focal dudit réflecteur, pour capter et traiter, selon de première et seconde lois d'amplitude et de retard, les micro-ondes incidentes émanant de première et seconde directions correspondant aux premier et second satellites. 2. Antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que le réflecteur (2) est sensiblement incliné d'un angle prédéterminé (EL) dans le plan vertical, afin d'excentrer les premier et second réseaux linéaires (R1,R2) par rapport au centre du réflecteur. 3. Antenne selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les première et seconde lois d'ampli- tude sont établies de manière à éviter les interférences de réception entre les premier et second satellites. 4. Antenne selon la revendication 3, caractérisée en ce que les première et seconde lois d'amplitude sont du type TCHEBYSCHEFF. 5. Antenne selon l'une quelconque des précédentes revendica- tions, caractérisée en ce que chaque réseau linéaire est réalisé en technologie imprimée. 6. Antenne selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que chaque réseau linéaire possède un dia- gramme de rayonnement dont l'ouverture angulaire à mi-puis- sance est, en site de l'ordre de + 30 , et en gisement de l'ordre de 1, 2 . 7. Antenne selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les première et seconde lois de retard sont établies selon une progression linéaire ou quadratique. 8. Antenne selon la revendication 5, caractérisée en ce que chaque réseau linéaire comprend: - une première couche rayonnante de focalisation (C1), adaptée à la focalisation des micro-ondes incidentes, comprenant une pluralité d'éléments rayonnants de focalisa- tion, rangés en ligne, - une seconde couche (C2) rayonnante d'extension de bande passante, comprenant une pluralité d'éléments rayonnants d'extension de bande, rangés en ligne en regard des éléments de focalisation, - une troisième couche (C3) rayonnante de référence, compre- nant une pluralité d'éléments rayonnants de référence, rangés en ligne en regard des éléments rayonnants d'extension de bande et couplés avec ces derniers de manière appropriée pour recevoir un satellite donné, et - une quatrième couche (C4) de traitement des signaux ainsi captés. 9. Antenne selon la revendication 8, caractérisée en ce que les éléments rayonnants de référence sont des pavés circulai- res ou rectangulaires alimentés en deux points différents, avec adaptation. 10. Antenne selon la revendication 9, caractérisée en ce que les éléments rayonnants de référence sont alimentés selon une arborescence partiellement binaire inverse. 11. Antenne selon la revendication 10, caractérisée en ce que chaque réseau linéaire d'éléments rayonnants de référence est subdivisé en une pluralité de sous-réseaux (SR1, SR2) com- prenant chacun un amplificateur (AMPVl, AMPV2), les amplifi- cateurs respectifs des sous-réseaux (SR1, SR2) étant relié à un amplificateur-réseau. 12. Antenne selon la revendication 10, caractérisée en ce que les éléments rayonnants de référence sont réalisés en technologie tri-plaques. 13. Antenne selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les premier et second réseaux linéai- res (R1,R2) sont non-coplanaires et disposés sensiblement au niveau de la droite focale (D) dudit réflecteur. 14. Antenne selon l'une des précédentes revendications, caractérisée en ce qu'elle comprend une structure porteuse de type berceau propre à porter les premier et second réseaux linéaires. 15. Antenne selon la revendication 14, caractérisée en ce que la structure porteuse supporte également le réflecteur. 16. Antenne selon l'une quelconque des précédentes revendica- tions, caractérisée en ce que la longueur du réflecteur est de l'ordre de 1,80 à 2,50 m et en ce que la hauteur du réflecteur est de l'ordre de 1,10 m. 17. Antenne selon la revendication 16, caractérisée en ce que la longueur et la hauteur des premier et second réseaux linéaires sont respectivement de l'ordre de 1,50 m et de mm. 18. Antenne selon l'une quelconque des précédentes revendica- tions, caractérisée en ce que les réseaux linéaires sont susceptibles d'être installés de façon évolutive sur la structure porteuse, l'antenne fonctionnant indifféremment selon le nombre de réseaux linéaires. 19. Antenne selon la revendication 18, caractérisée en ce que la dynamique angulaire d'une source constituée d'une plura- lité de réseaux linéaires (R1, R2) montés sur la structure porteuse est de l'ordre de 40 en gisement et de l'ordre de + 5 en site. 20. Procédé d'installation d'une antenne multi-faisceaux sur un lieu donné, selon l'une quelconque des précédentes revendications, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: - a) prévoir un jeu de plusieurs réseaux linéaire, chacune ayant un diagramme de rayonnement en gisement prédéterminé, - b) saisir des informations d'un premier niveau relatives à la latitude et longitude du lieu, au nombre de satellites à recevoir, à l'écart angulaire minimal entre les satellites choisis, et à la dynamique angulaire maximale correspondant aux satellites choisis, - c) calculer des informations de second niveau relatives au positionnement nominal de l'antenne en cap et en élévation à partir des informations de premier niveau ainsi saisies, - d) orienter en cap et en élévation le réflecteur de l'an- tenne à partir des informations de second niveau ainsi calculées, - e) choisir parmi le jeu de réseaux linéaires, celui dont le diagramme de rayonnement est adapté à celui des satellites choisis en fonction des informations de premier niveau ainsi saisies, - f) installer les réseaux linéaires ainsi choisis sur le support sensiblement au niveau de la droite focale, selon un ordre déterminé en fonction des informations de premier niveau ainsi saisies.