Brevet FR2716496A1 — publié le 19950825

DISPOSITIF D'ETANCHEITE D'AUBAGES MOBILES DE TURBOMACHINE, AVEC CONTROLE DES JEUX EN TEMPS REEL ET METHODE DE DETERMINATION DUDIT DISPOSITIF L'invention concerne un dispositif d'étanchéité d'aubages mobiles de turbomachine permettant un contrôle en temps réel des jeux en extrémités d'aubes et elle concerne également une méthode de détermination de ce dispositif conforme à l'invention. On connaît l'importance pour le rendement d'une part, mais aussi pour l'obtention d'une poussée maximale et pour la réserve au pompage, de réduire les fuites dues aux jeux entre parties tournantes et parties fixes d'une turboma- chine notamment au niveau de la (ou des) turbine(s). Un certain nombre de brevets, dans l'art antérieur, concerne ce problème d'importance primordiale, et notam- ment la demande de brevet FR 82.22166 du 31 décembre 1982. Comme évoqué dans la demande de brevet FR 82.22166 du 31 décembre 1982, les solutions antérieures présentées pour résoudre ce problème ne sont pas satisfaisantes, compte- tenu des impératifs et des difficultés expliquées dans le préambule dudit brevet, pages 1 a 11 (ligne 12). C'est l'objectif principal de la présente invention de résoudre ces difficultés avec les mêmes objectifs que dans la demande de brevet FR 82. 22166, mais par un dispositif différent, notamment en ce qu'il est, en quelque sorte, inversé, l'anneau à long temps de réponse étant vers l'intérieur au lieu d'être vers l'extérieur, la virole à court temps de réponse étant vers l'extérieur au lieu d'être vers l'intérieur. 2 2716496 Cette inversion a pour principal motif la facilité qu'offre la présente invention de s'adapter A des moteurs existants, en quelque sorte sous forme d'un "kit" d'amé- lioration, sans avoir de modifications importantes A faire aux pièces voisines, ou en tous cas en n'ayant à y appor- ter que des modifications mineures. C'est un autre objectif de la présente invention de mieux pouvoir supporter, sans déformation d'une part, en minimi- sant les risques de fuite d'autre part, les petites hété- rogénéités accidentelles de température sur la virole externe ou sur l'anneau interne. C'est un autre objectif de la présente invention de gou- verner les déplacements radiaux des secteurs d'étanchéité par de l'air prélevé à l'extérieur de l'aval de la chambre, mais A l'intérieur du carter, donc sans canali- sations extérieures, au bénéfice de la masse et du coût. Le dispositif d'étanchéité d'aubages mobiles de turboma- chine permettant d'atteindre cet objectif est du même type que dans la demande de brevet FR 82.22166 déjA citée et comporte donc une garniture d'étanchéité composée de secteurs liés par un ensemble d'éléments de support a la fois A une structure interne de révolution et aà une struc- ture externe de révolution coaxiales. Le dispositif selon la présente invention est caractérisé en ce que ledit ensemble d'éléments de support est constitué d'un nombre d'éléments transmetteurs de déplacement, répartis périphériquement et tous semblables, sur chacun desquels est fixé un tenon double asservissant en position deux sec- teurs adjacents de ladite garniture d'étanchéité, ces élé- ments transmetteurs de déplacement étant articulés chacun d'une façon isostatique: 3 2716496 - d'une part, sur une première articulation, lesdites premières articulations étant régulièrement réparties périphériquement sur ladite structure interne de révo- lution qui est rigide, ayant pratiquement les mêmes caractéristiques mécaniques sur toute sa périphérie, coaxiale à la turbomachine dans toutes les conditions de fonctionnement, transitoires comprises, d'inertie calorifique relativement élevée et baignée entièrement par de l'air prélevé dans l'espace aval extérieur à la chambre de combustion de la turbomachine, - d'autre part, sur une seconde articulation, lesdites secondes articulations étant régulièrement réparties périphériquement sur ladite structure externe de révo- lution qui est rigide, ayant pratiquement les mêmes caractéristiques mécaniques sur toute sa périphérie, d'inertie calorifique beaucoup plus petite que celle de la susdite structure interne, énergiquement ventilée par de l'air prélevé à un niveau de la turbomachine situé en amont du dispositif et comportant des accélé- rateurs d'échange thermique, ladite première articulation et ladite seconde articula- tion étant pour chaque élément transmetteur de déplacement décalées périphériquement afin d'éviter l'introduction de forces hyperstatiques, la position périphérique desdits tenons doubles sur lesdits éléments transmetteurs de dé- placement étant déterminée d'une part et les coefficients de dilatation i i du métal constituant ladite structure interne et L'invention concerne également une méthode de détermination d'un dispositif d'étanchéité d'aubages mobiles de turbomachine conforme à l'invention qui est caractérisée en ce que dans une première étape on détermine la position périphérique des tenons doubles sur les éléments transmetteurs de déplacement répondant aux conditions mentionnées cidessus et dans une seconde étape on choisit les coefficients de dilatation ai de la structure interne et ae de la structure externe de manière à obtenir un contrôle en temps réel des jeux en extrémités d'aubes. Une autre méthode avantageuse de détermination du dispositif d'étanchéité conforme à l'invention est caractérisée en ce que dans une première étape on choisit les coefficients de dilatation ai de la structure interne et ae de la structure externe et dans une seconde étape on détermine la position périphérique des tenons doubles sur les éléments transmetteurs de déplacement et on ajuste le temps de réponse en température de la structure interne par des calorifugeages et de la structure externe par des accélérateurs d'échange en fonction de l'inertie thermique respective des structures interne et externe de manière à obtenir un déplacement radial de la garniture d'étanchéité identique au déplacement radial des extrémités d'aubes en fonction du temps au cours d'une manoeuvre de la turbomachine. L'invention sera mieux comprise ainsi que d'autres avan- tages éventuels par la description de deux modes de réali- sation de l'invention, en référence aux dessins annexes dans lesquels: - la figure 1 est une vue schématique de profil d'une turbomachine avec arrachement partiel au niveau du dispositif conforme à l'invention; - la figure 2 est une vue en coupe longitudinale par- tielle à plus grande échelle du dispositif d'étan- chéité et contrôle des jeux en temps réel d'une tur- bine, dispositif conforme à l'invention dans un premier mode de réalisation; la figure 3 est une vue en coupe transversale de la figure 2 suivant III-III; - la figure 4 est une vue partielle en coupe transver- sale de la figure 2 suivant également III-III permettant de comprendre le mécanisme de déplacement des secteurs portant la garniture d'étanchéité et d'usure; - la figure 5 est une vue en coupe longitudinale par- tielle analogue à la figure 2, d'un deuxième mode de réalisation; - la figure 6 est une vue analogue à la figure 3 en coupe transversale de la figure 5 suivant V-V. Sur la figure 1 on peut voir une turbomachine 1 comportant au moins un corps de compression 10, un système de combus- tion 12, au moins une turbine 14 avec son distributeur 16, et une tuyère d'éjection 18. La turbine est munie d'un dispositif 20 de contrôle des jeux, ce dispositif étant alimenté en permanence par de l'air provenant de l'espace extérieur situé à l'aval de la chambre de combustion 22 et compris entre ladite chambre de combustion 22 et le carter extérieur correspondant. Cet air se trouve, du fait de la chute de pression statique dans le distributeur 16, à une pression supérieure à celle qui réside en amont de la turbine 14. Sur la figure 2, l'extrémité des aubes de la turbine 14 est représentée en 24. Le dispositif 20 de contrôle des jeux en temps réel est contenu dans le carter de turbine 26, rac- cordé en amont et en aval aux autres carters de la turboma- chine par des brides non représentées. Sur le carter 26 sont fixés des éléments comportant des flasques annulaires sensiblement radiaux, à l'amont 28 et à l'aval 30 entre lesquels le dispositif 20 proprement dit est installé. Le flasque 28 est percé de trous 34 régulièrement répartis sur sa partie radiale extérieure. Le dispositif 20 se compose de l'extérieur vers l'intérieur dans le sens radial: - d'un cache en tôle 32 pouvant être segmenté, percé de nombreux trous et dont la section longitudinale est en U; - d'une virole 36 monolithique qui sera décrite plus en détails ultérieurement - d'un anr.n.eau 46 à long temps de réponse en température: - d'éléments 56 transmetteurs de déplacement; des secteurs 72 portant une garniture d'étanchéité 74. Entre les flasques amont 28 d'une part, aval 30 d'autre part et les éléments du dispositif 20 sont respectivement ménagées des enceintes amont 42 et aval 44. La virole 36 comporte des éléments raidisseurs radiaux amont 48 et aval 49 percés de trous de passage d'air 38 amont et 40 aval, des éléments raidisseurs longitudinaux amont 50 et aval 51, et le cas échéant, des éléments raidisseurs 52 radiaux intermédiaires, ces derniers ayant également un rôle d'accélérateurs d'échange de chaleur. On peut déterminer l'épaisseur de cette virole 36, d'une part, et les éléments accélérateurs d'échange (raidisseurs 52 par exemple mais également autres moyens connus, ailettes, picots, voire multitrous) pour que le temps de réponse en température à une accélération (respectivement décélération) de la virole 36 soit le même que le temps de réponse du disque et de l'aube pour une dilatation (respectivement rétraction) centrifuge augmentée d'au moins une grande partie de la dilatation thermique de l'aube. La virole 36 comporte ainsi une faible inertie thermique d'o il résulte un temps de réponse faible en température. On voit en examinant à la fois les figures 2, 3 et 4 que les éléments radiaux 48 amont et aval 49 de la virole 36 sont percés de trous 54 amont, 54' aval, en regard les uns des autres, répartis uniformément sur la périphérie, dans lesquels sont fixées, par un moyen connu, par exemple des boulons (ou des "goupilles élastiques"), les parties extérieures des éléments 56 transmetteurs de déplacement comportant des trous de fixation 55. Dans ce premier mode de réalisation représenté sur les figures 2, 3 et 4, ces éléments transmetteurs de déplacement 56 sont en forme de U. Sur la figure 4 on voit en coupe les boulons 58 de fixation (à gauche dans cette figure) des éléments transmetteurs de déplacement 56 sur la virole 36. Ces boulons sont maintenus en place par des écrous 60, visibles sur la figure 2. A l'autre extrémité des éléments 56 transmetteurs de déplacement (à droite sur la figure 4) des trous 62 ana- logues aux trous 54 traversent de part en part la virole 36, un peu plus vers l'intérieur que les trous 54. Des bou- Ions 64, analogues aux boulons 58, articulent les éléments 56 transmetteurs de déplacement par des trous 63 avec l'an- neau a long temps de répone 46, ces boulons 64 étant maintenus en place par des écrous 66. En se reportant maintenant aux figures 3 et 4, on voit que les éléments transmetteurs de déplacement 56 comportent des tenons doubles 70, qui, dans le cas représenté, sont sur la bissectrice de l'angle dont le sommet est sur l'axe de la turbomachine et dont les côtés passent par les axes des boulons 58 et 64. Mais bien entendu, ces tenons peuvent être à un autre em- placement périphérique relatif, conformément à la méthode d'optimisation du contrôle des jeux en temps réel qui sera décrite ultérieurement. Les tenons 70 supportent de chaque côté les secteurs 72 qui portent la garniture d'étanchéité 74. Revenant à la figure 2, on va décrire maintenant le circuit d'air qui assure le contrôle des jeux en temps réel. L'air venant de l'espace extérieur situé à l'aval entre la chambre de combustion et le carter correspondant 22 et circulant par suite de la différence de pression existante, comme indiqué plus haut, passe par les trous 34 du flasque 28 et alimente à travers les trous percés dans le cache 32: - d'une part par impact la virole 36 à temps de réponse faible en température, - d'autre part par les trous 38 l'enceinte 42, et par 9 2716496 les trous 40 l'enceinte 44, dans lesquelles l'anneau 46 à temps de réponse élevé est placé. Si besoin est, pour don- ner a cet anneau 46 le temps de réponse idéal, par exemple le temps de réponse qui correspond à la stabilisation thermique à 98 % du disque après accélération (respecti- vement décélération), on pourra prévoir des éléments re- tardateurs d'échange, par exemple des calorifugeages non représentés intérieur et/ou extérieur à l'anneau. L'air provenant des enceintes 42 et 44 passe entre les éléments transmetteurs de déplacement 56 et les secteurs 72 portant la garniture d'étanchéité et d'usure 74. De préférence pour améliorer le refroidissement de cette garniture d'étan- chéité, il peut passer au travers d'un cache 76, pour profiter d'un effet d'impact pour refroidir la garniture d'étanchéité et d'usure 74 et/ou pour contrôler le débit correspondant. Dans la solution représentée, après avoir traversé ce cache 76, cet air de ventilation passe au-travers de la garniture d'étanchéité pour la maintenir à une température accepta- ble, cette traversée de la garniture d'étanchéité se fai- sant par des passages 75 créés à la fois dans les secteurs 72 et la garniture 74, préférentiellement dans une direc- tion qui perturbe aussi peu que possible la veine des gaz au voisinage de la paroi interne de ladite garniture 74, notamment en donnant une inclinaison à la fois oblique sur l'axe (légèrement centripète vers l'aval) et dans le sens périphérique (obliquité périphérique équivalente à l'obli- quité moyenne du flux de gaz chaud au voisinage de la paroi interne de la garniture 74). Les étanchéités entre les différents éléments du dispositif de contrôle des jeux précédemment décrits peuvent être réalisées par tout moyen connu par exemple des joints métalliques annulaires élastiques en V ou en c tels que 2716496 80, ou par des appuis d'un anneau 82 (voir figure 2) sur les secteurs 72, anneau qui dans l'exemple représenté est poussé de l'aval vers l'amont par un système à ressort en o84. Les secteurs 72 transmettent cette poussée vers la gauche, réalisant ainsi l'étanchéité également à l'amont par appui de la partie amont des secteurs sur la partie interne radiale du flasque 28. L'étanchéité des secteurs entre eux peut être réalisée par des moyens connus, tels que ceux décrits dans la demande du brevet FR.82.22166 déjà cit&e, et sont figurés pour le sens périphérique, notamment sur la figure 3, par des lamelles 86 introduites dans des fentes 88 des secteurs. Il est nécessaire aussi de préciser que les tenons doubles peuvent avoir une longueur périphérique plus réduite que ce qui est représenté aux dessins en vue de faciliter la compréhension. De toute façon ils doivent avoir une forme arrondie avec amincissement de leur racine de chaque côté des tenons, de façon à pouvoir accepter sans coincement les très légères rotations dans un sens et dans l'autre que chaque tenon accomplit au cours des manoeuvres d'accé- lération et de décélération (rotation dans un sens pendant la variation rapide, rotation dans l'autre sens pendant la variation lente, du rayon des tenons). On va maintenant expliquer le fonctionnement du dispositif de contrôle des jeux en temps réel tel que décrit précédem- ment par exemple pour une accélération du ralenti au plein gaz. On supposera qu'on a déterminé les cotes géométriques et les tolérances de manière à ce que le jeu entre les extra- mités d'aubes 24 et la garniture d'étanchéité 74 soit positif mais très faible au ralenti. 1i 2716496 Sur un mouvement de manette allant du ralenti au plein gaz, l'accélération mécanique du rotor se produit rapi- dement, par exemple dans un temps de l'ordre de 5 secondes (valeur caractéristique). Dans cette première phase, le disque et les aubes subissent une dilatation centrifuge, et les aubes (qui pour des moteurs modernes sonten général à la fois avec des parois minces, et ventilées intérieurement d'une façon énergique) prennent pratiquement leur tempéra- ture stabilisée au plein gaz, donc subissent, en plus de leur dilatation centrifuge, la dilatation thermique corres- pondant à cette élévation de température. Mais dans le même temps la virole 36, grâce A sa faible inertie thermique et A ses accélérateurs d'échange, a ega- lement pris pratiquement sa température stabilisée et s'est donc dilatée radialement. Cette dilatation radiale a pour résultat que le rayon des axes des boulons 58 est augmenté et les axes des boulons 64 restant pratiquement fixes (du- rant ces 5 premières secondes), les éléments en U 56 tour- nent autour des boulons 64 (dans le cas de la figure 4, dans le sens des aiguilles d'une montre). Ils entrainent dans ce mouvement les tenons doubles 70, qui s'écartent radialement de l'axe de la turbomachine d'une quantité qui dépend: - d'une part de la position périphérique des tenons doubles 70 (dans le cas de la figure, les tenons doubles se déplacent radialement vers l'extérieur d'une quantité moitié de celle des boulons 58). - d'autre part du coefficient de dilatation de la virole 36. Bien entendu, le métal dont est constituée la vi- role 36 sera choisi pour que son coefficient de dila- tation t e compte tenu de la position périphérique des tenons 70 sur les éléments transmetteurs de 12 2716496 d6placement 56, soit tel que les tenons 70 se déplacent au cours de cette première phase radialement vers l'extérieur d'une quantité pratiquement égale à celle de la dilatation centrifuge du disque et des aubes ajoutée à la majeure partie au moins de la dilatation thermique des aubes, ce qui assure un jeu maintenu très faible entre extrémité d'aubes et garniture d'étanchéité (théoriquement exactement le même jeu qu'avant l'accélération SiO Mais la jante du disque portant les aubes d'une part, et a fortiori son moyeu, du fait de leur inertie thermique, et du fait que les calories qu'ils reçoivent viennent princi- palement par les aubes et leur pied, ont un temps de r&pon- se en temp6rature beaucoup plus long. Un temps caractéris- tique de réponse à 98 % de l'écart de température est de l'ordre de dix minutes. Au cours de ce temps assez long, la dilatation thermique d'abord de la jante, puis du moyeu, va se produire progressivement. Mais en même temps, l'anneau à long temps de réponse 46 va s'échauffer, puisque baigné dans l'air des enceintes 42 et 44 provenant de l'espace ex- térieur à la chambre de combustion 22 par les trous 34, les trous du cache 32 et les trous 38 et 40; cet air parvient ainsi dans les enceintes 42 et 44, d'o il s'échappe comme indiqué précédemment par un débit contrôlé par le cache 76 et il refroidit enfin les secteurs 72 et la garniture d'étanchéité 74. Du fait de l'échauffement lent de l'anneau 46, celui-ci va, dans cette deuxième phase de stabilisation thermique, s'é- chauffer lentement, et un choix judicieux de son inertie thermique, avec le cas échéant l'emploi de calorifugeage, permet d'ajuster son temps d'échauffement (donc de dilatation à 98 %) au temps de dilatation thermique du disque (jante et moyeu). En s'échauffant il se dilate, entrainant 13 2716496 radialement vers l'extérieur les boulons 64. Les éléments transmetteurs de déplacement 56 basculent alors dans le sens contraire des aiguilles d'une montre (sur la figure 4) autour des boulons 58 qui restent pratiquement fixes si on néglige la dilatation des éléments 56 transmetteurs de déplacement, dilatation qui n'affecte pas leur centrage, entraînant les tenons 70, radialement vers l'extérieur, d'une quantité qui dépendra: - d'une part comme indiqué plus haut de la position péri- phérique des tenons par rapport aux boulons 58 et 64 (dans l'exemple représenté figures 3 et 4, le dépla- cement radial des tenons, dû à la dilatation de l'an- neau 46, est la moitié du déplacement radial des boulons 64), - d'autre part du métal dont est constitué l'anneau 46. On choisira ce métal pour qu'il ait un coefficient de dilatation " i tel que le déplacement radial des tenons 70 dû à la dilatation de l'anneau 46 corresponde exactement à la dilatation thermique du disque (jante et moyeu). Bien entendu, ce dernier déplacement pendant cette deuxième phase s'ajoute au déplacement des tenons pendant la première phase permettant ainsi qu'en fin de stabilisation thermique les secteurs 72 portant la garniture d'étanchéité 74 se soient écartés de leur posi- tion initiale avant accélération, radialement vers l'ex- térieur, très précisément de la somme des dilatations centrifuges et thermiques du disque et des aubes. L'homme du métier vérifiera aisément qu'aussi bien pen- dant la première phase que pendant la deuxième phase, les déplacements des tenons "suivent" la dilatation centri- fuge du disque et de l'aube augmentée de la dilatation thermique des aubes pendant la première phase et la 14 2716496 dilatation thermique du disque pendant la deuxième phase, et que ce n'est pas seulement en fin d'accélération méca- nique et/ou en fin de stabilisation thermique que les jeux sont maintenus positifs et très faibles, mais prati- quement pendant toute la durée de ces "transitoires". Bien entendu, au cours d'une décélération, le fonction- nement du dispositif est en quelque sorte inversé. A partir du régime maximum stabilisé sur une décélération, la virole 36 se rétracte, dans le même temps, que la rétraction centrifuge du disque et des aubes, augmentée de la rétraction thermique de l'aube, pendant la phase correspondant à la décélération mécanique du mobile. Il entraîne de ce fait, dans le sens radial, une diminution du rayon de la position des boulons 58 qui - dans l'exemple des figures 3 et 4 - fait tourner les éléments 56 transmetteurs de déplacement dans le sens contraire des aiguilles d'une montre, ce qui entraîne une dimi- nution du rayon de la position des tenons doubles 70, qui dans le cas de la figure est moitié de la contraction radiale de la virole 36. Après cette première phase, la stabilisation thermique du disque rétracte les extrémités d'aubes par rapport au régime maximal, en même temps que la stabilisation thermique de l'anneau 46 diminue le rayon de la position des boulons 64, d'o diminution supplémentaire du rayon de la position des tenons (dans le cas des figures 3 et 4, cette diminution supplémen- taire étant la moitié de la diminution du rayon de l'an- neau 46 pendant cette deuxième phase). Bien entendu, des moyens de centrage de la virole exté- rieure 36 et de l'anneau intérieur 46 sont prévus, et maintiennent la virole et l'anneau centrés dans le carter 26, lui-même centré d'une manière connue par rapport au disque de turbine aileté, aussi bien dans les régimes 2716496 stabilisés que dans les régimes transitoires. Ces moyens de centrage peuvent par exemple être au moins trois biellettes de direction sensiblement tangentielles, ré- parties périphériquement d'une façon sensiblement régu- lière, et réunissant en deux points longitudinalement espacés la virole 36 A des pattes solidaires du carter, de préférence à la fois vers l'amont et l'aval de la virole, les axes d'articulation de ces biellettes sur la virole pouvant avantageusement être certains des boulons 58 qui servent d'axes d'articulation aux éléments trans- metteurs de déplacement. On peut alternativement prévoir au moins trois broches fixées radialement sur le carter, dirigées vers l'intérieur et coopérant avec des alésages de la virole, lesdites broches et alésages étant périphériquement espacés d'une façon sensiblement régulière. Les divers moyens de centrage de la virole dans le carter son bien connus de l'homme du métier et n'ont donc pas été représentés sur les dessins. Du fait d'une part que la virole 36 est ainsi bien centrée dans le carter, et du fait d'autre part que le déplacement des éléments 56 transmetteurs de déplacement sont absolument identiques (de répétition pour chaque élément 56), l'anneau intérieur 46 est également centré, et comme la virole, ce centrage est correct aussi bien en transitoire qu'en stabilisé, pourvu que la répartition en air dans le dispositif soit homogène selon la péri- phérie. Dans la solution représentée, notamment aux figures 3 et 4, les tenons doubles 70 sont au milieu des éléments en U 56 transmetteurs de déplacement. Plus précisément, ils sont sur la bissectrice de l'angle dont le sommet est l'axe de la turbomachine et dont les côtés passent respectivement par les axes des boulons 58 et 64. Ceci 16 2716496 correspond théoriquement à la position optimale lorsqu'on a l'égalité entre les dilatations (respectivement rétrac- tions) centrifuges du disque et des aubes augmentées de la majeure partie de la dilatation (respectivement rétraction thermique des aubes lors de la première phase d'accéléra- tion (respectivement décélération) d'une part, et la dilatation (respectivement rétraction) thermique du disque, lors de la deuxième phase de stabilisation thermique du disque, d'autre part. S'il n'en est pas ainsi, on peut jouer sur la position périphérique des tenons doubles 70, pour que notamment, par rapport à l'axe de la turbomachine, le rapport des angles A Tenon = At (voir figure 4) soit précisément dans A Total AT le rapport des dilatations (respectivement contractions) des extrémités d'aubes pendant la première phase, à la dilatation (respectivement contraction) totale, c'est-à- dire y compris la deuxième phase de stabilisation ther- mique. On comprend aisément que compte-tenu des possibilités de jouer sur les paramètres i', O On pourra notamment par exemple: - choisir dans une première étape la position des tenons doubles 70 sur les éléments transmetteurs de déplacement 56, et dans une seconde étape les coefficients de dilatation Xi et Les figures 5 et 6 représentent un deuxième mode de réali- sation de l'invention. On ne décrira dans ce qui suit que les points par lesquels ce deuxième mode de réalisation diffère du premier. Dans ce deuxième mode de réalisation, les éléments ayant la même fonction que dans le premier portent le même repère augmenté d'une centaine. L'alimentation en air venant du compresseur de la virole 18 2716496 a temps de réponse rapide se fait par des tuyaux exté- rieurs au carter 26 de turbine, par des bouches 90, ame- nant de l'air prélevé du compresseur par des tuyauteries réparties autour du carter 26. Cet air n'est pas utilisé pour baigner l'anneau à long temps de réponse 146. Bien entendu, de ce fait, le prélèvement d'air se faisant par l'extérieur, on est libre de choisir l'étage de compres- seur (parmi les derniers) o ce prélèvement est fait. La virole externe 136, de faible inertie, est centrée à l'amont et à l'aval dans le carter 26, et est d'une assez grande longueur longitudinale pour permettre à la partie médiane de "suivre" les dilatations ou contractions ra- diales imposées par la température de cette partie médiane, sans introduction d'efforts hyperstatiques notables. La virole 136 comporte des accélérateurs d'échange du type picots, nervures, ailettes (à l'exclusion de trous), et notamment des nervures radiales 152 qui la raidissent. Cette virole externe 136 porte des chapes mâles 92, régu- lièrement réparties sur la périphérie, vers l'intérieur. Ces chapes sont articulées par des axes 158, sur des chapes femelles 157 des éléments 156 transmetteurs de déplacement. Ceux-ci sont en U mais la partie concave de cet U est, contrairement au premier mode de réalisation, tournée vers l'intérieur au lieu d'être tournée vers l'extérieur. A noter que l'air prélevé au compresseur et arrivant dans l'espace entre carter 26 et virole 136, après avoir as- servi en température ladite virole 136, peut avantageu- sement s'échapper de cet espace par des bobines 94, pour refroidir le distributeur de la roue de turbine suivante non représentée. 19 2716496 De l'air prélevé à l'extérieur en aval de la chambre 22 passe par des trous 96 et baigne l'ensemble des éléments transmetteurs de déplacement 156 et l'anneau à long temps de réponse. L'air ainsi prélevé en aval de la chambre de combustion passe entre les éléments transmetteurs de déplacement 156 et les secteurs 172, puis au travers d'un cache 176 percé de trous, qui servent d'une part à con- trôler son débit, d'autre part à améliorer le refroidis- sement des secteurs 172 porteurs de la garniture d'étan- chéité 174. Les éléments transmetteurs de déplacement 156 portent, à l'opposé de l'axe 158, des trous 162 en regard sur les deux ailes de l'élément en U. Un axe 164 articule en ce point les éléments transmetteurs de déplacement avec l'anneau à long temps de réponse 146. Le fonctionnement est absolument analogue à celui du pre- mier mode de réalisation. On voit par exemple, en se re- portant à la figure 6, que lors d'une accélération à partir du ralenti, la virole 136 va, dans une première phase, s'échauffer sous l'effet de l'air plus chaud qu'au ralenti arrivant par les bouches 90 (voir également la figure 5). Elle entraînera par les chapes mâles 92, vers l'extérieur les éléments transmetteurs de déplacement 156 les faisant tourner dans le sens contraire des aiguilles d'une montre (sur la figure 6), au cours de la première phase (accélération mécanique). Dans leur position repré- sentée,les tenons doubles 170 se déplaceront radialement vers l'extérieur de la moitié du déplacement radial des axes 158. Puis, au cours d'une deuxième phase (stabilisa- tion thermique du disque) de longue durée, l'anneau 146, à grande inertie, se dilate sous l'influence de l'air venant de l'aval de la chambre de combustion 22. Pendant cette deuxième phase, il entraîne les axes 164 dans le 2716496 sens radial vers l'extérieur, ce qui, à son tour, aug- mente le rayon d'implantation des tenons 170 (dans la position des tenons 170 représentée, la variation du rayon d'implantation des tenons est la moitié de la dilatation radiale de l'anneau 146) ; cette augmentation du rayon de la position des tenons 170 pendant la deuxième phase s'ajoutant évidemment à leur augmentation de rayon pendant la première phase. Sur la figure 5, les étanchéités dans le sens longitudinal du dispositf sont représentées par un système de brides mâles et femelles permettant le coulissement radial et longitudinal sans introduction d'efforts hyperstatiques. Bien entendu, on peut aussi employer pour ce deuxième mode de réalisation les étanchéités connues décrites dans le premier mode de réalisation et inversement. Le deuxième mode de réalisation décrit apporte par rapport au premier mode les avantages suivants: - les éléments transmetteurs de déplacement sont articulés en trois points, et non quatre, ce qui évite les risques de coincement en cas de mauvaise position d'un des quatre points d'articulation du premier mode, par exemple due à un empilement défavorable de tolérances de fabrication résultant en un défaut de parallélisme dans les première et seconde articulations, - les circuits asservissant les températures en stabilisé et en transitoire de la virole à faible temps de réponse et a long temps de réponse sont séparés, ce qui permet notamment un paramètre de plus dans l'optimisation du système, à savoir l'étage de prélèvement au compresseur de l'air influençant la température, donc la dilatation de la virole 136. De nombreuses variantes du dispositif décrit dans les deux précédents modes de réalisation sont possibles sans sortir du cadre de cette invention, notamment toutes celles qui permettent à la fois: - de faire intervenir successivement, pour le contrôle des jeux en temps réel: une virole de grande inertie mécanique mais à très faible temps de réponse thermique, pour compenser en accélération le déplacement radial des extrémités d'aubes dû à la dilatation centrifuge du disque et de l'aube et la plus grande partie au moins de la dilatation thermique de l'aube (ou respectivement la rétraction pour une décélération) À un anneau de grande inertie mécanique, et aussi de grande inertie thermique, pour compenser lentement (et grace notamment à un calorifugeage approprié on peut jouer sur le temps de réponse de cet anneau pour l'adapter au temps de réponse thermique du disque) les dilatations thermiques du disque, - de lier la virole et l'anneau par une multiplicité d'éléments articulés d'un côté périphériquement à la virole, de l'autre côté périphériquement à l'anneau, de façon que les dilatations thermiques de la virole et de l'anneau (et desdits éléments multiples) puis- sent se faire sans introduction d'efforts hyperstati- ques sur aucune des pièces, - d'assurer une ventilation homogène le long de la périphérie pour chacun des éléments du dispositif, - d'asservir la position des secteurs d'étanchéité (couches d'usure par exemple) à la position des éléments articulés, de sorte que le déplacement à rt dans le sens radial des tenons asservis- sant les secteurs d'étanchéité est à tout ins- tant, en première approximation, la combinaison linéaire de l'augmentation (respectivement dimi- nution) du rayon ri de la virole interne et de l'augmentation (respectivement diminution) du rayon re de l'anneau externe, combinaison de la forme: rt = T(ri + (1- ) a re REVENDICATIONS 1. Dispositif d'étanchéité d'aubages mobiles de turbo- machine avec contrôle en temps réel des jeux en extré- mités d'aubes du type comportant une garniture d'&tan- chéité composée de secteurs liés par un ensemble d'élé- ments de support à la fois à une structure interne de révolution et à une structure externe de révolution coaxiales, caractérisé en ce que ledit ensemble d'éléments de support est constitué d'un nombre d'éléments (56; 156) transmetteurs de déplacement, répar- tis périphériquement et tous semblables, sur chacun desquels est fixé un tenon double (70; 170) asservis- sant en position deux secteurs adjacents de ladite garniture d'étanchéité (74; 174), ces éléments trans- metteurs de déplacement (56; 156) étant articulés chacun d'une façon isostatique: - d'une part, sur une première articulation (64; 164), lesdites premières articulations (64; 164) étant régulièrement réparties périphériquement sur ladite structure interne de révolution (46; 146) qui est rigide, ayant pratiquement les mêmes caractéristiques mécaniques sur toute sa périphérie, coaxiale à la turbomachine dans toutes les conditions de fonction- nement, transitoires comprises, d'inertie calorifique relativement élevée et baignée entièrement par de l'air prélevé dans l'espace aval extérieur à la chambre de combustion (22) de la turbomachine, 3 IC - d'autre part, sur une seconde articulation (58; 158) lesdites secondes articulations (58; 158) étant régulièrement réparties périphériquement sur ladite structure externe de révolution (36; 136) qui est rigide, ayant pratiquement les mêmes caractéristiques mécaniques sur toute sa périphérie, d'inertie calori- fique beaucoup plus petite que celle de la susdite structure interne (46; 146), énergiquement ventilée par de l'air prélevé à un niveau de la turbomachine situé en amont du dispositif et comportant des accélérateurs d'échange thermique, ladite première articulation (64; 164) et ladite seconde articulation (58; 158) étant pour chaque élément transmetteur de déplacement (56;156) décalées périphé- riquement afin d'éviter l'introduction de forces hyperstatiques, la position périphérique desdits tenons doubles (70; 170) sur lesdits éléments (56; 156) transmetteurs de déplacement étant déterminée d'une part et les coefficients de dilatationC i du métal constituant ladite structure interne (46; 146) et c 2. Dispositif d'étanchéité selon la revendication 1, caractérisé en ce que les éléments transmetteurs de déplacement sont des éléments profilés en U (56) dont la concavité est tournée vers le côté radial extérieur du dispositif et qui comportent des trous alésés (55 et 63) décalés périphériquement et radialement et dans lesquels sont placés des boulons (58 et 64) d'arti- culation sur lesdites structures interne (46) et externe (36). 3. Dispositif d'étanchéité selon la revendication 1, caractérisé en ce que les éléments transmetteurs de déplacement sont des éléments profilés en U (156) dont la concavité est tournée vers le c6té radial intérieur du dispositif et qui comportent des chapes femelles (157) et des trous alésés (162) décalés périphérique- ment et radialement et dans lesquels sont placés des axes d'articulation (158 et 164). 4. Dispositif d'étanchéité selon la revendication 3 carac- térisé en ce que la structure externe est constituée par une virole (136) qui porte des chapes mâles (92), régulièrement réparties sur la périphérie, vers l'intérieur et qui sont articulées par des axes (158) sur les chapes femelles (157) des éléments (156) transmet- teurs de déplacement. 5. Dispositif d'étanchéité selon l'une quelconque des re- vendications 1 et 2 caractérisé en ce que l'air de ven- tilation de la structure externe (36) est prélevé dans l'espace aval extérieur à la chambre de combustion (22) de la turbomachine et est amené sur ladite structure externe (36) par des trous percés dans un cache en tôle (32) radialement externe de manière A alimenter la structure externe (36) par impact et à permettre au cours d'une accélération, respectivement d'une décélé- ration, un réchauffement, respectivement un refroidis- sement rapide, homogène le long de la périphérie de la structure externe (36). 6. Dispositif d'étanchéitét selon l'une quelconque des revendication 1, 3 et 4 caractérisé en ce que l'air de ventilation de la structure externe (136) est prélevé à un des derniers étages de compresseur, est amené par des bouches (90) du carter de turbine (26) régulière- ment réparties périphériquement, permettant au cours d'une accélération, respectivement d'une décélération, un réchauffement, respectivement un refroidissement, rapide, homogène le long de la périphérie de la struc- ture externe (136) et est ensuite évacué par des bobines (94) vers une partie de la turbomachine situé en aval du dispositif. 7. Dispositif d'étanchéité selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que l'air de ventilation prélevé dans l'espace aval extérieur A la chambre de combustion (22) après avoir au cours d'une accélération, respectivement d'une décélération, procuré un réchauffement, respectivement un refroidissement, lent, homogène le long de la périphérie de la structure interne (46; 146) passe en direction radiale interne au-travers des trous d'un cache (76; 176) pour obtenir un effet d'impact sur les secteurs de garniture d'étan- chéité (72 et 74; 172 et 174) et est évacué dans la veine des gaz de la turbomachine au-travers desdits secteurs de garniture d'étanchéité. 8. Méthode de détermination d'un dispositif d'étanchéité d'aubages mobiles de turbomachine conforme à la reven- dication 1 caractérisée en ce que dans une première étape on détermine la position périphérique des tenons doubles (70) sur les éléments transmetteurs de déplacement (56; 156) répondant aux conditions de la revendication 1 et dans une seconde étape on choisit les coefficients de di- latation ai de la structure interne (46; 146) et ae de la structure externe (36; 136) ainsi que les rayons desdites structures internes (46; 146) et externe (36; 136) de manière à obtenir un contrôle en temps réel des jeux en extrémités d'aubes (24; 124). 9. Méthode de détermination d'un dispositif d'étanchéité d'aubages mobiles de turbomachine conforme à la revendication 1 caractérisée en ce que dans une première étape on choisit les coefficients de dilatation ai de la structure interne (46; 146) et ae de la structure externe (36; 136) et dans une seconde étape on détermine la position périphérique des tenons doubles (70; 170) sur les éléments transmetteurs de déplacement (56; 156) et on ajuste le temps de réponse en température de la structure interne (46; 146) par des calorifugeages et de la structure externe (36; 136) par des accélérateurs d'échange en fonction de l'inertie thermique respective des structures interne (46; 146) et externe (36; 136) de manière à obtenir un déplacement radial de la garniture d'étanchéité (72 et 74; 172 et 174) identique au déplacement radial des extrémités d'aubes (24; 124) en fonction du temps au cours d'une manoeuvre de la turbomachine, jusqu'à la fin de la stabilisation thermique.