Brevet FR2713356A1 — publié le 19950609

La présente invention concerne un appareil de formation d'image qui est utilisé dans un copieur, une imprimante, un télécopieur ou analogue, et elle concerne plus précisément un appareil de fixage destiné à un appareil de formation d'image utilisant le procédé de photographie électrostatique, ainsi qu'un procédé de réglage de température utilisé dans un tel appareil de fixage. On a déjà utilisé en pratique, comme appareil qui effectue le fixage d'une image électrophotographique sur un support d'enregistrement, un appareil de fixage thermique qui effectue une opération de fixage par application de chaleur et d'une pression à un support d'enregistrement à l'aide d'un organe de chauffage, par exemple un rouleau chauffant, qui a atteint une température élevée sous l'action de la chaleur d'un organe de chauffage qui reçoit l'énergie électrique, et sous l'action d'un organe de mise sous pression, tel qu'un rouleau, qui supporte et transporte l'organe d'enregistrement entre lui-même et l'organe de chauffage. Les états de fonctionnement d'un tel appareil de fixage thermique sont un état de mise en température, dans lequel l'appareil atteint un état de validation de fixage avec élévation de la température de l'état non chauffé à une température prédéterminée, et un état de validation de fixage, dans lequel l'appareil de fixage thermique peut exécuter une opération de fixage sur un support d'enregistrement passant à son niveau. On a réglé en pratique l'énergie électrique transmise à l'organe de chauffage afin que ses deux états soient obtenus de manière avantageuse. La caractéristique la plus souhaitable de l'état de mise en température est la réduction du temps nécessaire pour réaliser l'élévation à la température voulue, c'est-à-dire le temps de mise en température, donnant un état dans lequel l'opération de fixage peut être réalisée très rapidement. Cela signifie non seulement une réduction du temps d'attente, c'est-àdire du temps compris entre la mise en circuit de l'alimentation et le moment auquel l'appareil peut fonctionner, mais aussi rend possible une désexcitation de l'organe de chauffage pendant le temps de repos de l'appareil, celui-ci étant destiné à réaliser une opération de mise en température après la réception d'une commande de formation d'image, pourvu que le temps de mise en température puisse être réduit en deçà d'une certaine valeur. Comme le temps pendant lequel une opération de formation d'image est réalisée est habituellement très court par rapport au temps passé à l'état de repos, l'ensemble décrit précédemment peut permettre des économies considérables d'énergie électrique. Par ailleurs, il est très souhaitable que l'état de validation de fixage obtenu après la fin de la mise en température maintienne la température de l'organe de chauffage et de l'organe de mise sous pression à une valeur aussi constante que possible afin que le support d'enregistrement puisse toujours être fixé de manière stable dans des conditions favorables. Les procédés connus de réglage de l'énergie électrique transmise à l'organe de chauffage à l'état de validation de fixage de l'appareil comprennent un procédé de "réglage de température" destiné à maintenir la température de l'organe de chauffage ou analogue à une valeur aussi constante que possible et égale à la valeur cible, et un procédé appelé "commande séquentielle" exécutant de telles opérations par changement de la température cible en fonction des conditions de la tâche particulière de formation d'image, par exemple du nombre de feuilles à imprimer, et l'un ou l'autre de ces procédés de commande est utilisé indépendamment, ou ils sont utilisés tous les deux en combinaison, selon le cas. Parmi les divers procédés entrant dans le cadre du "réglage de température" de manière générale, le procédé utilisé le plus souvent jusqu'à présent est le procédé de réglage dit "par tout ou rien" dans lequel l'énergie électrique destinée à l'organe de chauffage est transmise lorsque la température détectée est inférieure à la température cible prédéterminée alors que la transmission d'énergie est interrompue lorsque la température détectée dépasse la température cible prédéterminée. Cependant, ce procédé de commande par tout ou rien présente un inconvénient car l'opération de réglage de température atteint difficilement un état stable et avantageux de fixage étant donné qu'il existe une oscillation de température parce que celle-ci dépasse la valeur cible après une opération de connexion de l'alimentation et dépasse vers le bas la valeur cible après une opération d'interruption d'alimentation. On a utilisé en pratique, afin de réduire cet inconvénient, un rouleau chauffant ayant une capacité thermique relativement grande, mais ce procédé provoque une augmentation du temps de mise en température au cours duquel le rouleau s'élève de sa propre température à la température à laquelle il assure un état favorable de fixage. Ainsi, ce procédé n'a pas permis une réduction du temps de mise en température, bien qu'il donne un état favorable de fixage. Compte tenu de ces circonstances, la demande publiée et non examinée de brevet japonais n Hei 2-4 909 décrit un procédé de réglage de la température par mémorisation de plusieurs diagrammes de sortie d'impulsions particulières et par utilisation sélective des diagrammes en fonction de la différence entre la température détectée et la température cible, afin que l'oscillation de température puisse être réduite et que le réglage puisse être plus fin et plus convenable. Cependant, dans le cas du signal de sortie obtenu par sélection d'un diagramme, il est nécessaire d'utiliser une grande mémoire pour conserver les diagrammes et, en outre, l'algorithme est complexe. De plus, dans le cas o il est prévu d'appliquer une quantité importante d'énergie électrique à un rouleau chauffant ayant une faible capacité thermique afin que le temps de mise en température puisse être réduit, il est nécessaire d'exécuter un réglage plus fin mais, dans ce cas, un inconvénient est qu'il n'est pas possible de remplir convenablement les conditions de réglage avec un petit nombre de diagrammes particuliers du type précité. En outre, cet exemple classique nécessite la sélection d'un diagramme de sortie pour une détection de température toutes les 15 ms, si bien que l'unité centrale de traitement qui exécute la commande de l'appareil a une plus grande charge au point qu'il est nécessaire d'utiliser une autre unité centrale de traitement affectée exclusivement au réglage de température. D'autre part, tout effort pour la réduction de la charge de l'unité centrale présente l'inconvénient de nécessiter l'augmentation du temps et donc de l'ondulation de température. Un grand nombre de diagrammes supplémentaires doivent pouvoir être sélectionnés pour que ces inconvénients soient convenablement supprimés, si bien que le dispositif de mémoire doit avoir une plus grande capacité. En outre, suivant le diagramme de sortie qui est sélectionné, le procédé de commande présente des inconvénients car des papillotements apparaissent dans les appareils électriques autres que l'appareil de fixage et surtout, ces papillotements se produisant dans les appareils d'éclairage, tels qu'une lampe à fluorescence ou une lampe à incandescence, et dans les unités d'affichage qui sont connectés à la même d'alimentation et provoquant une gêne qui distrait l'attention, et l'application d'une grande quantité d'énergie électrique à un rouleau chauffant de faible capacité thermique provoque l'augmentation des papillotements et n'est donc pas souhaitable. Au contraire, la demande publiée de brevet japonais n 48 349-1988 (Showa 63) décrit un exemple dans lequel un dispositif de réglage de la phase est maintenu en fonctionnement pendant que la lampe d'exposition d'un copieur est mise sous tension, afin qu'il empêche les papillotements qui peuvent se produire dans les autres appareils électriques reliés à la même ligne d'alimentation que l'appareil de fixage ou qu'un appareil de formation d'image contenant un tel appareil de fixage, mais cette structure ayant le dispositif de réglage de la phase présente l'inconvénient de créer des bruits et il n'est donc pas souhaitable. En outre, la demande de brevet japonais mise à l'inspection publique n 113 378-1992 (Heisei 4) décrit un procédé destiné à assurer une réduction de l'ondulation de température et une réduction du temps de mise en température par exécution d'un procédé de commande qui assure une commutation entre un mode dans lequel l'énergie électrique transmise à l'organe de chauffage est destinée à être réglée en plusieurs étapes en fonction de la différence par rapport à la température cible, et un mode dans lequel l'énergie électrique transmise à l'organe de chauffage est réglée en plusieurs étapes en fonction de l'amplitude de variation de la différence. Cependant, cette technique connue n'assure pas une réduction suffisante de l'ondulation de température ou une réduction suffisante du temps de mise en température, et il est difficile avec cette technique de réaliser une opération de mise en température à grande vitesse tout en réalisant une opération de commande ayant une précision suffisante, surtout dans un appareil ayant un rouleau chauffant de faible capacité thermique. En outre, la demande de brevet japonais mise à l'inspection publique nO 73 786-1992 (Heisei 4) décrit un procédé de réduction d'une ondulation de température par réduction du dépassement balistique de la valeur par exécution d'opérations en logique floue à l'aide de la température détectée par un capteur de température et d'une amplitude de variation de la température détectée. Cependant, cette technique connue présente un inconvénient car l'unité centrale de traitement a une plus grande charge, puisque le traitement des inférences logiques floues devient trop complexe pour que le réglage de température puisse être exécuté avec un degré élevé de précision. D'autre part, divers types de procédés destinés à réduire le temps de mise en température par l'utilisation d'une commande séquentielle ont été décrits. Un appareil de fixage ayant un rouleau chauffant nécessite non seulement le temps nécessaire pour que le rouleau chauffant atteigne une température prescrite de fixage comprise entre l'état dans lequel le rouleau chauffant ne reçoit pas d'énergie électrique et le moment o le rouleau chauffant atteint un état permettant l'exécution d'une opération de fixage par l'appareil, mais en outre, le temps pendant lequel la température du rouleau de spressionaugmente jusqu'à un certain niveau. En conséquence, si un état suffisant de fixage quelconque doit être obtenu avant que le rouleau de pression ait subi une augmentation de température, il faut que la température du rouleau chauffant ait une valeur supérieure à la température prescrite de fixage. Cependant, si le rouleau de pression a une température qui s'élève à l'état précité de température élevée, le rouleau de pression est dans un état de chauffage excessif du support d'enregistrement et présente un inconvénient car un froissement apparaît dans le papier d'enregistrement. Compte tenu de cet inconvénient, un procédé de réglage, décrit dans la demande de modèle d'utilité japonais mise à l'inspection publique n 181 258-1980 (Showa 55), a été mis au point et est connu des hommes du métier. Dans ce procédé de commande, une opération de fixage est réalisée avec un rouleau chauffant mis à une température élevée uniquement pour une opération de fixage réalisée sur un nombre prédéterminé de feuilles de papier d'enregistrement juste après la fin de sa mise en température, alors qu'une opération de fixage d'une feuille suivante de papier d'enregistrement est réalisée à une température réduite. Cependant, dans cet exemple connu, il arrive que le rouleau de pression reste à une température élevée juste après la fin de la mise en température sous l'influence d'une opération de formation d'image réalisée auparavant ou sous l'influence de la température ambiante de l'appareil de fixage incorporé à l'appareil de formation d'image. Dans ce cas, le chauffage excessif du support d'enregistrement est inévitable, si bien qu'il n'est pas possible d'obtenir un état constamment stable de fixage. En outre, la demande de brevet japonais mise à l'inspection publique n 32 467-1982 (Showa 57) décrit un procédé dans lequel un rouleau chauffant est destiné à être mis à une température élevée dans le cas o le temps compris entre le début de conduction d'énergie électrique vers l'organe de chauffage et le moment auquel le rouleau chauffant atteint une température cible dépasse une période prédéterminée. Cet exemple connu ne risque pas de présenter l'inconvénient du chauffage excessif puisque le procédé décrit dans cet exemple de la technique antérieure estime la température du rouleau chauffant ou analogue placé à l'intérieur de l'appareil de formation d'image d'après la période nécessaire à l'élévation de la température du rouleau chauffant. Cependant, cet exemple connu ne permet pas une détermination convenable puisque la température du rouleau de spressionpeut difficilement refléter l'élévation de température du rouleau chauffant, puisque le rouleau de pression et le rouleau chauffant restent respectivement à leur état stationnaire. Au contraire, une tentative de détermination du degré d'élévation de température du rouleau de pression alors que le rouleau chauffant et le rouleau de pression sont tous deux mis en rotation depuis un état dans lequel le rouleau chauffant est froid, provoque finalement une augmentation du temps de mise en température du fait du retard dû à l'élévation de température car le rouleau chauffant est privé de la chaleur absorbée par le rouleau de pression au moment de l'élévation de la température. En outre, cette tentative provoque une mise à force en rotation du rouleau chauffant dans un état dans lequel le développateur se solidifie lorsqu'il a été déposé en très petite quantité à chaque fois dans les espaces formés entre les éléments qui travaillent par glissement par rapport au rouleau chauffant, tels que l'espace compris entre le rouleau chauffant et un capteur de température qui est au contact du rouleau chauffant, si bien que des détériorations physiques apparaissent parfois dans une couche destinée à empêcher un report et un capteur de température qui sont formés à la surface du rouleau chauffant. La demande de brevet japonais mise à l'inspection publique nO 39 554- 1975 (Showa 50) décrit en outre une structure de réglage de l'énergie électrique appliquée au rouleau chauffant d'après les températures détectées respectivement sur le rouleau chauffant et sur un rouleau de pression, chacun d'eux étant muni d'un capteur de température. Dans cet exemple connu cependant, il est nécessaire d'utiliser un capteur supplémentaire de température, en plus du capteur qui mesure la température du rouleau chauffant, si bien que ces capteurs compliquent la construction de l'appareil de fixage ou de l'appareil de formation d'image ayant un tel appareil de fixage. En outre, dans le cas des capteurs de température du type fonctionnant par contact, la présence d'un tel capteur est une cause de détérioration affectant le rouleau de pression qui a une moins bonne résistance au frottement que le rouleau chauffant. Les appareils de fixage thermique de quelques exemples de la technique antérieure décrits précédemment présentent aussi une détérioration de l'état de fixage à la suite du passage du support d'enregistrement. En conséquence, la demande de brevet japonais mise à l'inspection publique nO 156 976-1980 (Showa 55) décrit un procédé comprenant une étape de transmission d'énergie électrique destinée à compenser la réduction de température de fixage qui est due à l'absorption de chaleur par le support d'enregistrement, par application d'énergie à un moment qui précède le passage du support d'enregistrement dans l'appareil de fixage. Cependant, cet exemple connu concerne un procédé de correction de la réduction de température du rouleau chauffant du fait du retard de la commande par réaction, et le procédé comprend la conduction d'une quantité constante prédéterminée d'énergie électrique à partir du bord avant du support d'enregistrement. En conséquence, ce procédé connu ne prend nullement en considération la détérioration qui affecte progressivement les performances de fixage lorsque le support d'enregistrement passe dans l'appareil de fixage et ne comprend aucune mesure destinée à compenser cette détérioration. La présente invention a été réalisée compte tenu des inconvénients précités et elle concerne un procédé de commande permettant l'obtention d'un excellent réglage de température sans addition d'un appareil ou mécanisme complexe à un appareil de fixage qui comporte un dispositif de chauffage de capacité thermique relativement faible ou consommant une quantité d'énergie électrique relativement grande. L'invention a ainsi pour premier objet la réalisation d'un réglage très précis de température qui peut donner de petites oscillations de température et un faible écart constant et qui peut assurer à la fois une réduction du temps de mise en température et l'obtention d'un état stable de fixage favorable. Un second objet de l'invention est la mise à disposition d'un procédé de commande d'une alimentation électrique qui permet des réglages fins de la température à l'aide de dispositifs très élaborés, tels qu'un procédé de réglage de la température correspondant à l'objet précité, malgré le fait que le procédé n'augmente que faiblement la charge de l'unité centrale de traitement et ne nécessite pas de dispositif de mémoire de grande capacité, tout en pouvant empêcher les papillotements, déplaisants pour les yeux humains, d'autres appareils électriques et surtout des appareils d'éclairage (tels que les lampes fluorescentes et à incandescence) et les unités d'affichage qui sont connectés à la même ligne d'alimentation qu'un appareil de fixage ou un appareil de formation d'image utilisant un tel appareil de fixage. Un troisième objet de l'invention est la mise à disposition d'une commande séquentielle de la température qui permet à la fois une réduction du temps de mise en température et à un état stable de fixage favorable, sans variation en fonction des fluctuations de la température qui se produisent dans l'organe de mise sous pression lors d'une tâche de formation d'image exécutée auparavant ou sous l'action de la température ambiante. Dans un quatrième aspect, l'invention concerne un appareil de fixage ayant d'excellentes performances de réglage de la température et réalisé avec un faible encombrement, à un faible coût et avec des caractéristiques favorables d'économie d'énergie électrique, et permettant aussi la réalisation d'un appareil de formation d'image ayant un tel appareil de fixage. Le procédé de réglage de température, mis en oeuvre par un appareil de fixage selon l'invention, a les trois propriétés caractéristiques décrites dans la suite. (1) Réglage de température: correction de la température détectée L'appareil de fixage selon l'invention comporte un dispositif de correction d'une erreur entre la température réelle et la température détectée à cause du retard de détection par un dispositif de détection de température. En outre, l'appareil de fixage peut effectuer un changement de la quantité d'énergie électrique appliquée au dispositif de chauffage, à l'aide de la température ainsi corrigée. (2) Réglage d'énergie électrique: diagrammes d'alimentation en énergie électrique transmise (appliquée) L'appareil de fixage transmet (applique) de l'énergie électrique calculée avec un diagramme particulier à un dispositif de chauffage dans un état de validation de fixage dans lequel l'appareil de fixage peut exécuter une opération de fixage sur un support d'enregistrement passant à son niveau. (3) Réglage séquentiel: estimation de la température sur le rouleau de pression Cet appareil de fixage peut estimer la température du rouleau de pression qui ne comporte aucun dispositif de détection de température, d'après l'opération naturelle de réduction de température du dispositif de chauffage, la quantité de chaleur (c'est-à-dire la valeur thermique) dont est privé le dispositif de chauffage, le transport du support d'enregistrement, etc., et il permet l'application d'une quantité convenable d'énergie électrique au dispositif de chauffage en fonction de la température estimée. On décrit maintenant plus en détail les propriétés caractéristiques de l'invention, énumérées ci-dessus. (1) Réglage de température La cause principale des ondulations de température est un retard des réponses des diverses parties des systèmes de commande comprenant un appareil de fixage et un appareil de réglage de température. On a constaté que le retard à la détection par un capteur de température, parmi de tels retards, était le plus important. En conséquence, l'appareil de fixage selon la présente invention comporte un dispositif de correction qui corrige l'erreur qui existe entre la température réelle et la température détectée du dispositif de chauffage du fait du retard de la détection par un capteur de température. Il est souhaitable que ce procédé de correction soit utilisé en fonction de la vitesse de variation de la température détectée par le capteur de température et du produit d'une constante de temps prescrite pour un retard à la détection. Plus précisément, l'opération de correction est réalisée comme l'indique l'équation suivante: Tc = Ts + (k.T. AT/At) Tc étant la température corrigée et Ts la température détectée par le capteur de température pourvu cependant que la vitesse de variation de température détectée par le capteur soit appelée ATs/At, la constante de temps du retard de détection étant désignée par x, et le facteur de correction étant exprimé par k (0 Il est alors souhaitable de calculer l'énergie électrique P qui peut être appliquée à l'aide de la température corrigée Tc. Il est souhaitable de réaliser les calculs avec la formule particulière suivante: P = G.(T* Tc) + Pc T* représentant la température cible, Pc l'énergie électrique de correction ou de compensation, et G le gain. (2) Réglage d'énergie électrique. Cet appareil de fixage utilise, comme diagramme de transmission (application) d'énergie électrique, un procédé de détermination d'un diagramme pour chaque période prescrite (c'est-à-dire chaque période d'échantillonnage). Ainsi, l'appareil de fixage effectue une opération d'échantillonnage de la température détectée par le capteur pour chaque période d'échantillonnage et détermine la quantité d'énergie électrique qui doit être transmise (appliquée) par calcul d'après l'opération d'échantillonnage, et il sélectionne un diagramme spécifique d'alimentation électrique correspondant à la quantité d'énergie électrique à transmettre. Ce procédé est utilisé pour la réalisation d'un réglage très fin et stable de température avec un degré élevé de précision. Plus précisément, la période de réglage de température est composée d'une première période et d'une seconde période (c'est-à-dire d'une période d'échantillonnage) qui est plus longue que la première période et, dans la seconde période, il est possible d'établir une première phase dans laquelle l'application d'énergie électrique au dispositif de chauffage est possible, et une seconde phase dans laquelle l'application d'énergie électrique au dispositif précité de chauffage n'est pas permise, et la période de réglage de température utilisée dans cet appareil de fixage est caractérisée par la transmission d'énergie électrique à l'appareil de chauffage dans la première période au cours de la première phase. On a en outre constaté qu'une utilisation active de ce diagramme d'alimentation était très efficace pour éviter l'apparition du papillotement déplaisant pour les yeux humains dans d'autres appareils électriques et surtout les appareils d'éclairage (lampe fluorescente et lampe à incandescence) qui sont raccordés à la même ligne d'alimentation que l'appareil de fixage ou un appareil de formation d'image utilisant un tel appareil. En outre, un autre diagramme d'alimentation électrique, qui ne comporte aucune période d'échantillonnage, a été déterminé pour la suppression des papillotements indiqués précédemment. Plus précisément, ce diagramme d'alimentation en énergie électrique utilise un demi-cycle d'une onde du courant alternatif transmis au dispositif de chauffage comme unité élémentaire utilisée comme référence et établit un diagramme particulier de mise sous tension- mise hors tension à l'aide de l'unité précité. (3) Commande séquentielle Les caractéristiques de la commande séquentielle selon l'invention sont telles que le système de commande séquentielle estime la température du rouleau de pression et effectue un changement de la température de réglage utilisée comme température cible d'après l'état de température ainsi estimé, si bien qu'un changement convenable de quantité d'énergie électrique appliquée au dispositif de chauffage est réalisé. Plusieurs exemples particuliers de procédés de réglage sont décrits dans la suite. Un procédé est destiné à sélectionner une température de réglage du dispositif de chauffage au moment du fixage d'un nombre prédéterminé de feuilles du support d'enregistrement juste après l'état de mise en température en fonction d'une température prédéterminée de discrimination TD, la température de discrimination TD étant déterminée par la formule TD température du dispositif de chauffage. Un procédé est destiné à la sélection d'une température de réglage du dispositif de chauffage d'après la quantité de chaleur dont est privé est le rouleau chauffant par le rouleau de pression dans un état dans lequel le dispositif de chauffage et le dispositif de mise sous pression sont pilotés. Un procédé est destiné au réglage de l'énergie électrique appliquée de manière que cette énergie appliquée soit plus grande dans la dernière moitié que dans la première moitié de l'opération de fixage d'une feuille unique du support d'enregistrement. Un procédé est destiné au réglage de l'énergie électrique appliquée de manière que la température de fixage soit plus grande dans la seconde moitié que dans la première moitié de l'opération de fixage d'une feuille unique du support d'enregistrement. D'autres caractéristiques et avantages du procédé de réglage de température destiné à l'appareil de fixage selon l'invention et de l'appareil de fixage ainsi que de l'appareil de formation d'image mettant en oeuvre le procédé de réglage de température, seront mieux compris à la lecture de la description détaillée d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une coupe d'un exemple de mode de réalisation d'appareil de fixage selon la présente invention; la figure 2 est un diagramme synoptique d'un appareil de réglage de température dans un exemple de mode de réalisation d'appareil de fixage selon l'invention; la figure 3 est un graphique représentant un exemple de procédé de transmission d'énergie électrique à un organe de chauffage dans un exemple de mode de réalisation de l'invention; la figure 4 est un diagramme des temps illustrant la séquence de fonctionnement dans un exemple de mode de réalisation de l'invention; la figure 5 est un graphique illustrant le principe du procédé de réglage de température de l'invention; la figure 6 est un graphique représentant les différences de fluctuations de température du rouleau de chauffage sous l'effet d'une constante de correction c; la figure 7 est un graphique montrant comment une constante de correction doit être choisie pour la mise en oeuvre du procédé de réglage de température selon l'invention; la figure 8 est un graphique représentant les différences de fluctuations de température du rouleau chauffant obtenues sous l'effet du gain G; la figure 9 est un graphique représentant les différences de fluctuations de température du rouleau chauffant sous l'action de l'énergie électrique de correction Pc; la figure 10 est un ordinogramme illustrant un réglage de température dans un exemple de mode de réalisation mettant en oeuvre l'énergie électrique de correction Pc et la correction du retard du capteur de température; la figure 11 est un graphique représentant la première période et la seconde période, ainsi que la première phase et la seconde phase du procédé de réglage de température selon l'invention; la figure 12 est un graphique représentant les fluctuations de la quantité de lumière des appareils d'éclairage et des unités d'affichage connectés à la même ligne d'alimentation électrique au moment o le procédé de réglage de température selon l'invention est utilisé; la figure 13 est un graphique représentant la relation entre la fréquence des fluctuations de la quantité de lumière et l'amplitude de fluctuation de quantité de lumière sur l'impression de papillotement; la figure 14 est un graphique représentant la relation entre les intervalles intermittents de conduction d'énergie électrique et l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière; la figure 15 est un graphique détaillé représentant la relation entre les intervalles intermittents (c'est-à-dire la fréquence des fluctuations de la quantité de lumière) et l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière pour l'impression de papillotement; la figure 16 est un graphique représentant un exemple de procédé de transmission d'énergie électrique par conduction intermittente d'énergie électrique dans le procédé de réglage de température selon l'invention; la figure 17 est un graphique illustrant le procédé de transmission d'énergie électrique dans un premier exemple d'expérience relative à l'invention; la figure 18 est un ordinogramme illustrant le procédé de réglage de température dans le premier exemple d'expérience relatif à la présente invention; la figure 19(a) est un ordinogramme représentant un prolongement de l'ordinogramme de la figure 18 qui illustre le procédé de réglage de température dans le premier exemple d'expérience selon l'invention, et la figure 19(b) est un graphique illustrant les résultats du réglage de température de la figure 19(a); les figures 20(a) et 20(b) sont des graphiques représentant les fluctuations de quantité de lumière qui se produisent lors de l'utilisation du premier exemple d'expérience relatif à l'invention, la figure 20(a) représentant les fluctuations de quantité de lumière correspondant à la seconde période et la figure 20(b) étant un graphique représentant les fluctuations de la quantité de lumière correspondant à la première période; les figures 21(a) et 21(b) sont des graphiques illustrant les fluctuations de quantité de lumière lors de l'utilisation du second exemple d'expérience relatif à l'invention, la figure 21(a) étant un graphique représentant les fluctuations de quantité de lumière correspondant à la seconde période, et la figure 21(b) étant un graphique représentant les fluctuations de quantité de lumière correspondant à la première période; les figures 22(a) et 22(b) sont des graphiques représentant les fluctuations de quantité de lumière obtenues lors de l'utilisation du troisième exemple d'expérience relatif à l'invention, la figure 22(a) étant un graphique représentant les fluctuations de quantité de lumière correspondant à la seconde période et la figure 22(b) étant un graphique représentant les fluctuations de quantité de lumière correspondant à la première période; la figure 23 est un graphique illustrant le procédé d'alimentation en énergie électrique dans le quatrième exemple d'expérience relatif à la présente invention; les figures 24(a) et 24(b) représentent respectivement un ordinogramme qui est un prolongement de l'ordinogramme de la figure 19(a) et qui illustre les procédés de réglage de température des quatre exemples d'expériences relatifs à la présente invention, et constitue un ordinogramme illustrant le procédé de réglage de température surtout dans le quatrième exemple d'expérience selon l'invention, la figure 24(b) représentant des diagrammes d'alimentation; les figures 25(a) et 25(b) sont des graphiques représentant les fluctuations de quantité de lumière dans le quatrième exemple d'expérience selon l'invention, la figure 25(a) étant un graphique représentant les fluctuations de quantité de lumière correspondant à la seconde période et la figure 25(b) étant un graphique représentant les fluctuations de la quantité de lumière correspondant à la première période; les figures 26(a) et 26(b) sont des graphiques représentant respectivement les fluctuations de quantité de lumière lors de l'utilisation du cinquième exemple d'expérience selon l'invention, la figure 26(a) étant un graphique représentant les fluctuations de quantité de lumière correspondant à la seconde période et la figure 26(b) un graphique représentant les fluctuations de quantité de lumière correspondant à la première période; la figure 27 est un graphique représentant une condition de fixage favorable réalisée avec l'appareil de fixage de cet exemple de mode de réalisation de l'invention; la figure 28 est un graphique représentant la décroissance naturelle de la température dans l'appareil de fixage de l'exemple de mode de réalisation de l'invention; la figure 29 est un graphique représentant l'augmentation de température du rouleau de pression dans l'exemple du mode de réalisation de l'invention; la figure 30 est un graphique représentant les variations de température du rouleau de pression lorsque le support d'enregistrement passe dans l'appareil de fixage dans l'exemple de mode de réalisation de l'invention; la figure 31 est un ordinogramme illustrant le réglage de température réalisé par mise en oeuvre du procédé de correction d'une température cible avec une température de discrimination et le passage d'un support d'enregistrement dans l'appareil de fixage dans l'exemple de mode de réalisation de l'invention; la figure 32 est un ordinogramme illustrant le réglage de la température à l'aide de la vitesse de variation de la décroissance de température dans l'exemple de mode de réalisation de l'invention; la figure 33 est un graphique montrant comment la température cible de réglage est destinée à être établie d'après la vitesse de variation de décroissance de température du rouleau de chauffage; la figure 34 est un graphique montrant comment le temps de jugement doit être déterminé d'après la relation entre le temps nécessaire à la décroissance de la température et la température du rouleau de pression; la figure 35 est un ordinogramme illustrant le réglage de température réalisé par utilisation de la quantité d'énergie électrique appliquée au moment o la température est à un état stable; la figure 36 est un graphique montrant comment l'énergie électrique de discrimination est déterminée en fonction de la relation entre la quantité d'énergie électrique appliquée et la température du rouleau de pression; et la figure 37 est un ordinogramme illustrant le procédé de réglage de température exécuté par utilisation d'une correction de l'énergie électrique appliquée en fonction de la température de discrimination et du passage du support d'enregistrement dans l'appareil de fixage dans l'exemple de mode de réalisation de l'invention. Sur les dessins, la référence 1 désigne un rouleau chauffant, la référence 2 un rouleau de pression, la référence 3 un organe de chauffage comprenant une lampe à halogène, la référence 4 un capteur de température, la référence 5 un support d'enregistrement, la référence 6 un arbre métallique, la référence 7 un relais à semi-conducteur ou thyristor, la référence 8 un circuit de commutation lors du passage à zéro, la référence 9 un amplificateur, un référence 10 un convertisseur analogique-numérique, la référence 11 un circuit d'entrée- sortie, la référence 12 une mémoire (ROM), la référence 13 une unité centrale de traitement (CPU), les références 101 à 105 des unités correspondant respectivement à nombreo, nombrel, nombre2, nombre3 et nombre4 respectivement, la référence 201 les fluctuations de quantité de lumière, et les références 202, 203, 204, 205 et 206 les fluctuations de quantité de lumière respectivement dans les exemples 2, 3, 4, 5 et 6 d'expériences selon l'invention. On décrit un exemple de mode de réalisation préféré de l'invention dans le cas d'une imprimante qui est un exemple d'appareil de formation d'image, en référence aux dessins annexés. Cependant, on ne décrit pas la construction de l'imprimante, et on décrit d'abord la disposition générale d'un appareil de fixage et de l'ensemble de la construction d'un appareil de réglage de température de l'appareil de fixage, constituant les parties essentielles mises en oeuvre selon l'invention. 1. Construction de l'appareil de fixage La figure 1 est une coupe représentant la construction d'un exemple de mode de réalisation d'appareil de fixage selon l'invention. Un organe 3 de chauffage à lampe à halogène est placé dans la région interne d'un rouleau chauffant 1 ayant la forme d'un cylindre creux et supporté afin qu'il puisse tourner, le rouleau chauffant 1 étant chauffé lorsqu'une quantité prédéterminée d'énergie électrique lui est appliquée. Un capteur 4 de température (c'est-à-dire un dispositif de détection de température) dans lequel est incorporée une thermistance, est appliqué sous pression à la surface du rouleau chauffant 1, et l'énergie électrique destinée à être transmise à l'organe 3 de chauffage est réglée d'après la température détectée par le capteur 4. Un rouleau 2 de pression, supporté afin qu'il puisse tourner, est muni d'une couche élastique formée d'un caoutchouc de silicone ou analogue à la périphérie d'un arbre métallique 6, et cette couche élastique est déformée dans une partie d'emprise dans laquelle elle est maintenue en contact sous pression avec le rouleau chauffant 1 sous l'action de forces appliquées aux deux parties d'extrémité de l'arbre et qui ne sont pas représentées sur la figure. Une opération de fixage est réalisée lorsqu'un support d'enregistrement 5 portant des images de développateur formées à sa surface est transporté dans l'emprise dans le sens de la flèche indiquée sur la figure. Le support 5 d'enregistrement utilisé dans l'appareil de fixage selon l'invention est un mince support plat d'enregistrement, par exemple une feuille de papier ordinaire, un film pour rétroprojecteur (OHP), des enveloppes ou des cartes postales. En outre, un appareil de formation d'image est construit non seulement avec cet appareil de fixage, mais aussi avec divers types de dispositifs destinés à l'exécution d'une opération de photographie électrostatique, par exemple un organe de support d'une image latente, un dispositif de charge, un dispositif d'exposition, un dispositif de développement, un dispositif de report, un dispositif de nettoyage, un dispositif de transport d'un support d'enregistrement, un dispositif d'entraînement et un dispositif de commande, ainsi que des coffrets et analogues qui supportent ou entourent les divers dispositifs. Pour que la période nécessaire pour que le rouleau chauffant 1 atteigne une température cible prédéterminée et soit à un état qui permette l'exécution d'une opération de fixage, c'est-à-dire le temps de mise en température, soit réduite, il est efficace d'utiliser un rouleau chauffant 1 de faible capacité thermique. Par exemple, lorsque le produit du diamètre et de l'épaisseur de paroi est inférieur ou égal à 15 mm2, il est possible d'obtenir un temps de mise en température qui ne pose pas de problème en pratique. D'autre part, si le diamètre est trop petit et l'épaisseur de paroi trop faible, la rigidité du rouleau chauffant 1 en direction axiale est insuffisante. En conséquence, la partie centrale du rouleau chauffant 1 fléchit par rapport aux parties d'extrémité et s'écarte du rouleau 2 de pression. Aucune emprise suffisante n'est alors formée entre le rouleau chauffant 1 et le rouleau 2 de pression dans la région centrale si bien que l'opération de fixage n'est pas réalisée suffisamment. Il est plus efficace d'augmenter le diamètre du rouleau chauffant 1 que son épaisseur de paroi pour éviter ce phénomène, et il est souhaitable de régler le diamètre à une valeur au moins égale à 12 mm. 2. Construction de l'appareil de réglage de température La figure 2 est un diagramme synoptique représentant la construction d'un appareil de réglage de température du rouleau chauffant 1 utilisé dans un exemple de mode de réalisation d'appareil de fixage selon l'invention. Un signal sous forme d'une tension analogique, créé par un capteur 4 de température qui détecte la température du rouleau chauffant 1, est amplifié dans un amplificateur 9. Ensuite, ce signal analogique est transformé en signaux numériques ayant 256 niveaux par un convertisseur analogique-numérique 10 et est ensuite transmis à un circuit d'entrée- sortie 11. Les signaux numériques sont alors transmis à une unité centrale de traitement 13 qui exécute un programme de réglage de température à chaque temps prédéterminé d'échantillonnage. Le programme de réglage de température est conservé dans une mémoire morte 12 et est lu dans l'unité centrale 13 au moment opportun et est exécuté par cette unité centrale 13 de traitement. A cet égard, l'expression "un temps prédéterminé d'échantillonnage" utilisée dans le présent mémoire désigne la seconde période définie dans le cadre de la présente invention, la description détaillée de cette expression figurant dans la suite du présent mémoire. Le signal de commande créé par l'unité centrale 13 est transmis à un thyristor 7 qui est un commutateur destiné à commander par tout ou rien l'alimentation de l'organe 3 de chauffage à lampe à halogène. Un signal de synchronisation sur le passage à zéro du courant alternatif est transmis au thyristor 7 par un circuit 8 de commutation lors du passage à zéro. Le thyristor 7 est mis à l'état conducteur lorsqu'il existe un signal quelconque de commande transmis par l'unité centrale 13 lorsqu'il reçoit un signal du circuit 8, mais il est mis à l'état non conducteur si un tel signal de commande n'est pas présent. De cette manière, le thyristor 7 est commuté par tout ou rien, par unités correspondant à une demi-onde du courant alternatif, dans son action commandée par le signal transmis par l'unité centrale 13, et l'énergie électrique est transmise à l'organe de chauffage lors du fonctionnement par tout ou rien du thyristor 7. Pour que ce thyristor 7 soit commandé par tout ou rien par unités correspondant à une demi-onde du courant alternatif, il est aussi possible d'appliquer un signal d'interruption à l'unité centrale 13 à l'aide d'un signal provenant du circuit 8 de commutation à zéro, de manière que l'unité centrale 13 crée un signal de commande. Un ajustement de l'énergie électrique appliquée à l'organe 3 de chauffage est réalisé par augmentation ou réduction du nombre d'ondes appliquées à certains intervalles prédéterminés par l'alimentation en courant alternatif comme indiqué sur la figure 3. Par exemple, si une opération de commande est exécutée pour l'ajustement de l'énergie électrique appliquée par réglage du nombre d'ondes à des intervalles d'une seconde, il est possible de sélectionner la quantité d'énergie électrique appliquée à 100 niveaux dans le cas d'une alimentation en courant alternatif à 50 Hz. La figure 3 représente un exemple dans lequel l'énergie électrique appliquée est augmentée à chaque cycle de 2 ondes à 2,5 ondes et à 3,5 ondes, pour une alimentation en courant alternatif à 50 Hz. A ce moment, le coefficient d'utilisation CU d'application d'énergie est égal à 4 %, 5 % et 7 % respectivement. Les procédés disponibles pour un ajustement de la quantité d'énergie électrique appliquée en fonction du nombre d'ondes d'une alimentation en courant alternatif comprennent un procédé de conduction continue d'énergie électrique pendant un certain nombre d'ondes de cette manière et un procédé de conduction d'énergie électrique par intermittence, à moins qu'il ne produise une fluctuation de la tension d'alimentation d'autres appareils électriques, surtout les appareils d'éclairage, qui sont connectés à la même ligne d'alimentation, comme décrit précédemment. 3. Séquence fondamentale de fonctionnement de l'appareil de fixage La figure 4 est un diagramme des temps représentant la séquence de fonctionnement de l'appareil de fixage dans un exemple de réalisation de la présente invention. D'abord, une information d'impression (information d'image) est transmise par un appareillage extérieur, tel qu'un ordinateur qui n'est pas représenté sur la figure, à un organe de commande qui traite l'information d'image pour l'imprimante. Ensuite, l'unité centrale 13 qui commande les opérations de l'appareillage, comprenant le réglage de la température de l'appareil de fixage, transmet un signal de début de conduction d'énergie, si bien que le rouleau chauffant 1 peut être chauffé à une température prédéterminée à laquelle il peut réaliser une opération de fixage (c'est-à-dire commencer la conduction de l'énergie électrique vers l'organe de chauffage qui se trouve alors dans une opération d'élévation de la température). Ensuite, lorsqu'il est déterminé, d'après le signal de sortie du capteur 4 de température, que le rouleau 1 a atteint une température prédéterminée à laquelle le rouleau 1 peut exécuter une opération de fixage, l'unité centrale 13 provoque l'entraînement du rouleau chauffant 1 et du rouleau 2 de pression afin qu'ils commencent à tourner (rotation sans charge). Pour que l'état de fixage favorable puisse être obtenu, il est primordial non seulement que le rouleau chauffant 1 ait atteint une température prédéterminée de fixage mais aussi que le rouleau 2 de pression ait atteint sa température dans une certaine mesure. Le temps de rotation sans charge est réglé à une durée prédéterminée comprise entre 10 s et quelques dizaines de secondes afin que le rouleau 2 de pression puisse atteindre sa température pendant cette période (c'est-à-dire pendant le temps de rotation sans charge) depuis le début de la rotation des deux rouleaux jusqu'au début du passage du support d'enregistrement dans l'appareil de fixage. En fonction du signal de début d'alimentation en feuille de papier qui est destiné à être transmis à un moment prédéterminé pendant la rotation sans charge, l'avance du support d'enregistrement commence, ce support passant ensuite dans l'appareil de fixage. En même temps que le support d'enregistrement termine son passage dans l'appareil de fixage, l'entraînement des rouleaux et la conduction d'énergie électrique à l'organe de chauffage 3 sont interrompus. Il est possible d'obtenir une économie d'énergie par transmission de l'énergie électrique uniquement au moment d'une opération d'impression comme décrit précédemment (c'est-à-dire lorsqu'une opération quelconque d'impression est en cours). Dans ce cas, le temps de mise en température de l'appareil de fixage est directement reflété par le temps nécessaire à l'impression de la première feuille seule (c'est-à-dire le temps de la première impression), si bien qu'il est nécessaire de réduire le temps de mise en température à une période aussi petite que possible. Cet exemple de mode de réalisation nécessite une très petite capacité thermique du rouleau chauffant 1 et un temps réduit de mise en température afin que le temps de la première impression soit raccourci. Le problème le plus important qui peut être rencontré dans le cas o la capacité thermique du rouleau chauffant 1 a une faible valeur, afin que le temps de mise en température soit raccourci, est l'augmentation des ondulations de la température. On décrit maintenant dans la suite un procédé de réglage très précis de la température donnant une très faible ondulation de température, selon une première propriété caractéristique de la présente invention. 4. Correction de la température détectée La principale cause d'ondulation de température dans l'appareil de fixage ayant la construction décrite précédemment est constituée par les retards des réponses des diverses parties du système de commande, comprenant l'appareil de fixage et l'appareil de réglage de température. Si le système de commande est un système qui ne présente aucun retard, le système cesse de conduire l'énergie électrique vers l'organe 3 de chauffage au moment même o la température du rouleau chauffant 1 a dépassé la température prédéterminée de réglage, et la température du rouleau chauffant 1 commence à diminuer à partir de ce moment, le rouleau 1 prenant une température inférieure à la température de réglage après un instant. Le système de commande commence alors à conduire à nouveau de l'énergie électrique vers l'organe 3 de chauffage, et la température du rouleau 1 atteint rapidement la température de réglage. De cette manière, le rouleau chauffant 1 répète une élévation et une réduction de température peu à peu à proximité de la température prédéterminée si bien que l'ondulation de température est très faible. Cependant, comme il existe en réalité plusieurs éléments de retard dans le système de commande, des ondulations de la température apparaissent. Comme l'ont montré les expériences et analogues réalisées par les inventeurs, les éléments à retard du système de commande comprennent le retard compris entre le début de la conduction d'énergie électrique et le moment auquel l'organe 3 de chauffage crée de la chaleur par rayonnement, le retard compris entre le moment o la surface interne du rouleau chauffant 1 commence à s'échauffer et le moment o la température de sa surface atteint une valeur élevée, le retard compris entre le moment o la température de la surface du rouleau chauffant 1 a augmenté et le moment o la température détectée par le capteur 4 atteint une valeur élevée, et le retard compris entre le moment o la température détectée par le capteur 4 a atteint une valeur élevée et le moment o le système de commande commence à conduire de l'énergie électrique à l'organe 3 de chauffage, et le retard de détection par le capteur 4 est le plus important parmi ces divers éléments de retard. En conséquence, les inventeurs ont réalisé certaines expériences dans diverses conditions choisies parmi la température ambiante dans un appareil de formation d'image, les tâches de formation d'image réalisées auparavant, etc., afin de déterminer la relation entre la température détectée par le capteur 4 et la température réelle du rouleau chauffant 1. A la suite de ces expériences, ils ont constaté que le rapport de la différence entre la température détectée par le capteur 4 et la température réelle de la surface du rouleau chauffant 1 et la vitesse de variation de la température détectée par le capteur 4 était voisin de certaines valeurs constantes, et ne présentait pas de variation notable. La figure 5 est un graphique représentant un exemple indiquant l'état de ces facteurs, ce graphique représentant (A) le rapport de la différence de température entre la température du rouleau chauffant 1 et la température détectée par le capteur 4 et de la vitesse de variation de température détectée par le capteur 4, (B) la température du capteur 4 et (C) la température du rouleau chauffant 1. Comme indiqué précédemment, le rapport de la différence de température à la vitesse de variation (A) a une valeur presque constante. Ce comportement est confirmé par la loi de la Thermodynamique selon laquelle la quantité de chaleur échangée entre deux objets (en l'occurrence le capteur 4 et le rouleau chauffant 1) est proportionnelle à la différence de température entre eux et la quantité de chaleur échangée entre eux est proportionnelle à leur vitesse de variation de température. Ainsi, l'équation suivante est vérifiée: X. (TR - Ts) = Cs - dTs/dt (1) Le coefficient de transfert de chaleur du rouleau chauffant 1 au capteur 4 étant appelé B, la température du rouleau chauffant 1 étant appelée TL et la température du capteur 4 étant appelée Ts, la capacité thermique du capteur 4 étant appelée Cs et la vitesse de variation de la température du capteur 4 étant représentée par dTs/dt. Dans ce cas, Cs/X est une constante de temps T pour le capteur 4 de température. Selon la présente invention, les écarts de réglage tels que l'ondulation de température, provoqués par le retard de la détection par le capteur 4, sont éliminés par estimation de la température réelle du rouleau chauffant 1 par correction de la température détectée par le capteur 4 en fonction des caractéristiques de retard révélées par le capteur 4 de la manière décrite précédemment. Une estimation de la température du rouleau chauffant 1 peut être réalisée par addition du produit de la vitesse de variation de la température détectée du capteur 4 et d'une constante prédéterminée à la température particulière détectée. Ainsi, cette correction est réalisée d'après l'équation suivante: Tc = Ts + c.ATs/At (2) La température après correction étant appelée Tc, la température détectée par le dispositif de détection de température étant appelée Ts, la vitesse de variation de température détectée par le dispositif de détection étant appelée ATs/At, et la constante de correction étant appelée c. L'équation (2) est identique à l'équation (1) lorsque la valeur de la constante de correction c est rendue égale à la valeur de la constante de temps T du capteur 4, et l'équation (2) compense totalement le retard de détection du capteur 4. Cependant, comme indiqué dans la suite, une valeur de la constante c de correction convenant en pratique n'est pas obligatoirement égale à la valeur de la constante de temps T. A cet égard, le graphique de la figure 5, qui représente le rapport de la différence de température et de la vitesse de variation (A), comprend une partie de fluctuation par rapport à une certaine valeur constante. Il est ainsi possible de réaliser unecorrection ayant un ordre plus élevé de précision par utilisation des fonctions plus complexes que celles qui sont indiquées dans l'équation (2) dans le cas o il est nécessaire de réaliser le réglage avec une précision extrêmement élevée ou lorsqu'il existe une marge d'excès de capacité de traitement de l'unité centrale de traitement qui exécute les opérations de réglage de température exprimées dans l'équation (2). Par exemple, lorsque le transfert de chaleur du capteur 4 aux autres parties doit être pris en considération, il est possible d'effectuer une correction avec un membre représentant la dérivée seconde de la température détectée TS, ajoutée à l'équation. Pour que la constante de temps T du capteur 4 soit obtenue, il convient d'utiliser les résultats de la mesure d'une courbe réelle (C) d'élévation de température du rouleau chauffant 1 et de la mesure de la courbe (B) d'élévation de température détectée du capteur 4, comme au moment o l'opération de mise en température est réalisée dans l'appareil de fixage de la manière indiquée sur la figure 5. Ainsi, comme l'indiquent At et AT sur la figure 5, il est possible de lire la différence de temps lorsque les deux courbes arrivent à la même température après être devenues presque parallèles. Pour la mesure de la température réelle du rouleau chauffant 1, il est souhaitable d'utiliser un instrument de mesure de température, tel qu'un thermocouple ou un thermomètre infrarouge, donnant une réponse à vitesse suffisamment élevée. Une valeur de la constante de correction c qui convient à une utilisation en pratique de l'appareil de fixage est déterminée avantageusement d'après les caractéristiques de fonctionnement et les caractéristiques nécessaires de l'appareil particulier de fixage. Il est donc possible d'assurer une correction efficace. La figure 6 représente d'abord les états de fluctuations observés sur la température du rouleau chauffant 1 lorsque les opérations, du début de l'opération de mise en température à la fin du passage du support d'enregistrement dans l'appareil de fixage, ont été réalisées avec exécution des changements du degré de correction. Le degré de correction est exprimé par le facteur de correction k dans l'équation qui suit, exprimant un retard à la détection par le capteur de température 4, et il est représenté sur la forme: Tc = Ts + k.T.ATS/At (3) La figure 6 représente les fluctuations de la température du rouleau chauffant dans les cas ou le facteur de correction k est égal à 0, 0,5, 1 et 2 respectivement (c'est-à-dire lorsque la constante c de correction est égale à 0, 0,5 T, T et 2 T respectivement). Dans le cas o le facteur de correction k est inférieur à 1, la correction est insuffisante et il apparaît un dépassement balistique dont la cause est le retard de la détection par le capteur 4, et le dépassement balistique est réduit par rapport au cas o aucune correction n'est effectuée. Dans le cas o le facteur de correction k dépasse 1, il apparaît un excès de correction, si bien que le système de commande réduit la quantité d'énergie électrique transmise au rouleau chauffant 1, par détermination du fait que le rouleau chauffant 1 a atteint la température cible, même à un moment antérieur au moment o la température du rouleau chauffant 1 a réellement atteint la température cible. Pour cette raison, l'élévation de température du rouleau chauffant 1 s'amoindrit juste avant la fin de l'élévation de température, et il existe une certaine tendance au début de l'augmentation de la durée comprise entre le début de la conduction de l'énergie électrique et le moment o la température cible est atteinte par le rouleau chauffant 1. Sur cette figure, toujours dans le cas o le facteur de correction k est égal à 1, il existe un léger retard juste avant la fin de l'opération de mise en température, mais il est dû à l'action de l'opération de réglage proportionnel qui, comme décrit dans la suite, réduit l'énergie électrique appliquée lorsque la température réelle a atteint un point proche de la température cible. Comme l'ondulation de température a été réduite par le procédé de réglage proportionnel, elle a une valeur suffisamment petite, sauf dans le cas o aucune correction n'a été effectuée. La figure 7 est un graphique représentant la relation entre la constante de correction c (facteur de correction k multiplié par la constante de temps x) et le temps d'autorisation du début d'avance de la feuille de papier et le temps d'élévation de température jusqu'à ce que le rouleau chauffant 1 atteigne la température cible. A cet égard, le temps d'autorisation de début d'avance de feuille de papier désigne le temps compris entre le début de la conduction d'énergie électrique au rouleau chauffant 1 et le moment auquel la température du rouleau chauffant 1 s'est stabilisée après la fin d'un dépassement balistique. Comme l'indique le graphique de la figure 7, le temps d'élévation de la température du rouleau chauffant 1 commencer à être supérieur au temps de début d'avance de feuille de papier dans le cas o aucune correction n'est effectuée, lorsque le facteur de correction k commence à dépasser 1,5. En conséquence, l'effet de la correction est réduit lorsqu'il est considéré au point de vue de la réduction du temps de mise en température. Du côté auquel le facteur de correction k est inférieur à cette valeur, une correction a pour effet de réduire le temps de mise en température à une valeur inférieure à celle du cas dans lequel aucune correction n'est effectuée, dans la mesure o le facteur de correction a une valeur positive quelconque. En outre, la constante de temps du capteur 4 de température présente des variations dues à la fabrication des capteurs individuels et des variations résultant de la force de pression de mise en contact et de la position de contact avec le rouleau chauffant lorsque la force de mise sous pression est appliquée. En conséquence, si la constante de correction c est réglée à une valeur égale à la valeur nominale de la constante de temps T, il arrive que la constante de temps c devienne supérieure à la constante de temps T du fait de ses variations, si bien que la correction est excessive et provoque une augmentation du temps de mise en température. A ce point de vue aussi, il est souhaitable que le facteur de correction k soit maintenu à une valeur inférieure ou égale à 1,5. Comme décrit en référence à la figure 4, l'appareil de fixage de cet exemple de mode de réalisation de l'invention a une séquence de fonctionnement dans laquelle l'appareil de fixage commence l'opération d'entraînement en rotation du rouleau chauffant 1 après qu'il a atteint une certaine température prédéterminée et l'opération d'avance de feuille de papier commence après une période prédéterminée qui suit le début de l'opération de rotation. Dans un cas analogue, le support d'enregistrement 5 ne passe pas dans l'appareil de fixage pendant une certaine durée après que la température du rouleau chauffant a atteint une température prédéterminée. En conséquence, la température du rouleau chauffant 1 peut présenter des fluctuations à cause du dépassement balistique de la valeur de la température ou analogue pendant une telle période. Ainsi, il est efficace, pour la réduction du temps de mise en température, que le rouleau chauffant 1 atteigne une température prédéterminée aussi rapidement que possible, même s'il existe un certain dépassement balistique de la température. En conséquence, dans ce cas, il est souhaitable de régler le facteur de correction k à une valeur inférieure ou égale à 1 comme décrit en référence à la figure 6. En outre, il est évident d'après la figure 6 qu'une correction d'un retard du capteur 4 de température donne un effet remarquable pour la réduction des dépassements balistiques de température. Au point de vue de la réduction des dépassements balistiques de température, le facteur de correction k est efficace s'il est réglé à zéro ou à une valeur supérieure et il donne un effet remarquable lorsqu'il est réglé à une valeur supérieure ou égale à 0,3. Comme l'indique l'observation des points précités, le facteur de correction k est efficace lorsqu'il est compris dans la plage 0 lorsqu'il est compris dans la plage 0,3 En outre, dans le cas o il est souhaitable de maintenir la valeur du dépassement balistique dans une plage prédéterminée compte tenu de la sécurité de l'appareil, des conditions peuvent être établies par prise en considération non seulement du facteur k de correction mais aussi de la valeur de la constante de temps T du capteur 4. Plus précisément, comme l'amplitude du dépassement balistique dépend du gradient d'élévation de température du rouleau chauffant 1 lors de l'opération de mise en température, le dépassement balistique peut être abaissé à une valeur approximativement égale à To ou moins lorsque le gradient de température, représenté par ATc/At, est établi dans une plage exprimée par l'équation suivante, par utilisation du facteur de correction k et de la constante de temps T: ATc/At.(1 - k).xr > To (4) Le côté gauche de l'équation (4) représente la différence entre la température réelle du rouleau chauffant 1 et la température corrigée de la température détectée du capteur 4 au moment d'une opération de mise en température dans le cas o la température du rouleau chauffant 1 et celle du capteur 4 correspondent à l'équation (1). Une valeur d'environ 5 C ou plus convient pour To, étant donné la condition selon laquelle aucun retard ne doit se produire au moment de la fin de l'opération de mise en température, alors qu'une valeur inférieure ou égale à 30 C convient au point de vue de la sécurité, etc. de l'appareil. 5. Calcul de la quantité d'énergie électrique appliquée 5-1. Procédé de calcul de la quantité d'énergie électrique appliquée On décrit maintenant le procédé de commande par réaction de la quantité d'énergie électrique appliquée d'après la température corrigée par le procédé décrit précédemment. Le procédé de réglage décrit dans la suite établit la valeur obtenue par addition d'une certaine constante à une valeur déterminée par une opération de réglage proportionnel comme quantité d'énergie électrique appliquée, et cette opération de réglage est appelée "réglage proportionnel avec correction". Ainsi, cette opération de réglage détermine la quantité d'énergie électrique appliquée par l'équation suivante: P = G.(T* - Tc) + Pc (5) l'énergie électrique appliquée à l'organe 3 de chauffage étant appelée P, la température cible T*, le gain G et l'énergie électrique de correction Pc. Cette opération de réglage peut réduire les fluctuations de la quantité d'énergie électrique appliquée par conduction et non- conduction d'énergie électrique lors du fonctionnement du réglage proportionnel, et cette opération de réglage réduit efficacement l'ondulation de température. En outre, avec addition de l'énergie électrique de correction, cette opération de réglage permet une réduction de l'écart constant de la température. Au cours des calculs réalisés suivant les équations (3) et (5), la température cible T*, la température détectée TL, la valeur corrigée Tc de la température détectée, etc. sont en réalité des valeurs numériques ayant 256 niveaux, obtenues par conversion analogique- numérique, et l'énergie appliquée est obtenue par une opération arithmétique d'intégration dans l'unité CPU. La figure 8 représente les états des fluctuations de la température sur le rouleau de chauffage dans le cas d'un gain élevé G et dans un autre cas de petit gain G. Si le gain G est trop grand, il existe une tendance à une réaction excessive dans le cas o il apparaît un écart par rapport à la température cible si bien que l'ondulation de température prend une grande valeur mais, si le gain G est trop petit, un écart constant a tendance à apparaître car la force de rétablissement devient faible lorsqu'il apparaît un écart quelconque par rapport à la température cible. Une expérience réalisée dans les conditions du tableau 1 a indiqué des résultats tels que l'ondulation de température et l'écart constant restent compris dans une plage de 1 à 10 C lorsque le gain G est supérieur à 10 W/ C mais inférieur à 100 W/ C. -2. Procédé de détermination de l'énergie électrique de correction La figure 9 est un graphique indiquant comment l'énergie électrique de correction Pc est sélectionnée. Comme l'indique la figure 9, l'écart négatif constant diminue par utilisation d'énergie électrique de correction alors qu'un écart positif constant apparaît lorsque l'énergie électrique de correction est excessive. Dans la partie qui suit, on décrit comment l'énergie électrique de correction Pc est obtenue, en référence à un exemple d'expérience réalisé dans les conditions du tableau 1. [Tableau 1] Rouleau chauffant Matériau Aluminium Diamètre 18 mm Rouleau de mise sous Epaisseur 0,6 mm pression Matière à base Caoutchouc de de caoutchouc silicone Dureté 24 (JIS-A) Epaisseur de 4 mm caoutchouc Diamètre 18 mm Force de mise sous 50 N pression Largeur de mise 230 mm sous pression Vitesse v de passage du papier 15 à 150 mm/s Atmosphère ambiante 10 à 35 C à 85 % HR Température du rouleau de mise sous 10 à 100 C pression dans la phase initiale Type de papier 60 à 90 g/m2 Energie électrique de décalage Sans passage de papier 0 à 70 W Passage de la première moitié 0 à 100 W de la feuille de papier Passage de la dernière moitié 0 à 120 W de la feuille de papier L'écart constant est le plus petit lorsque l'énergie électrique Pc et la quantité de chaleur dont est privé le rouleau chauffant 1 ont des valeurs égales. Cependant, comme la quantité de chaleur dont est privé le rouleau 1 varie avec la température ambiante de l'appareil de formation d'image, la température atmosphérique, la température du rouleau de pression, la capacité thermique du support 5 d'enregistrement, etc., il est souhaitable de régler l'énergie électrique de correction en référence à la valeur médiane compte tenu de ces divers types de fluctuations. Comme la quantité de chaleur dont est privé le rouleau chauffant 1 est proportionnelle à la vitesse de passage de la feuille de papier et à la largeur de passage du support d'enregistrement, il convient de décrire une valeur convenable de l'énergie électrique de correction par utilisation des valeurs normalisées de la vitesse v de passage de la feuille de papier en mm/s et de la largeur L de passage de la feuille de papier en mm, sous forme Pc/(v.L) en (W.s/mm2). Dans les conditions représentées dans le tableau 1, on a constaté qu'il était possible de maintenir un état favorable de fixage même lorsque la température ambiante dans l'appareil de formation d'image et la température atmosphérique ont de faibles valeurs, le rouleau de pression étant à l'état froid, pourvu que la valeur de Pc/(v.L) soit supérieure ou égale à 0,0025, et on a aussi constaté qu'aucun état de surchauffe, par exemple de froissement de la feuille de papier, n'apparaissait même au moment o la température ambiante de l'appareil de formation d'image et la température atmosphérique sont élevées, le rouleau 2 de pression restant chaud à la suite du déroulement de l'impression, etc. jusqu'à l'opération précédente, dans le cas o la valeur de Pc/(v.L) est inférieure ou égale à 0,025. Les fluctuations de la température ambiante de l'appareil de formation d'image, de la température atmosphérique et de la température du rouleau 2 de pression se produisent progressivement, mais celles du passage du support d'enregistrement se produisent brutalement et ces fluctuations brutales peuvent provoquer une oscillation de la température. Cependant, la synchronisation du passage de la feuille de papier est connue à l'avance et il est donc possible d'augmenter l'énergie électrique de correction de APc à une valeur totale Pc2 (Pc2 = Pc + APc) afin que la quantité de chaleur retirée soit compensée pour l'ajustement du passage de la feuille de papier. Cette correction doit être réglée de manière avantageuse à la valeur médiane pour la plage de quantité de chaleur retirée par divers types de supports d'enregistrement qui peuvent être utilisés. La quantité de chaleur dont est privé le rouleau chauffant 1 est proportionnelle à la vitesse de passage de la feuille de papier et à la largeur du support d'enregistrement 5, l'énergie électrique de correction étant donc normalisée sur la vitesse de passage du papier v (en mm/s) et la largeur L de passage (en mm) de la feuille de papier, et on a déterminé expérimentalement dans les conditions du tableau 1 qu'il était souhaitable que la valeur de APc/(v.L) soit comprise entre 0,0015 et 0,015 W.s/mm2. Lorsque l'énergie électrique de correction est égale à 0, 0015 W.s/mm2 ou plus, un état favorable de fixage peut être conservé même lorsque le support 5 d'enregistrement a une grande capacité thermique et l'appareil de fixage est à basse température et, lorsque l'énergie électrique de correction est inférieure ou égale à 0,015 W. s/mm2, l'appareil de fixage ne provoque pas de surchauffe, tel qu'un froissement du papier, même lorsque le support d'enregistrement a une faible capacité thermique et l'appareil de fixage est à une température élevée. Cependant, même dans le cas o la température du rouleau chauffant 1 est maintenue à un état stable de cette manière au moment o le support 5 passe dans l'appareil de fixage, l'état de fixage devient plus mauvais dans la dernière moitié du support 5. Ces performances détériorées de fixage se produisent parce que le support 5 non seulement prive le rouleau chauffant 1 de chaleur mais prive aussi le rouleau de pression 2 de chaleur si bien que la température de surface du capteur 4 diminue. Dans ce cas, le rouleau 2 de pression, contrairement au rouleau chauffant 1, est privé constamment de chaleur lorsque la feuille de papier passe dans l'appareil de fixage si bien que la température du rouleau 2 ne peut pas être rétablie tant que le passage de la feuille de papier n'est pas terminé. En conséquence, il est efficace de maintenir la température du rouleau chauffant 1 à une valeur élevée avec addition d'une quantité supplémentaire de chaleur au rouleau chauffant 1 de manière croissant progressivement afin de compenser la décroissance de température du rouleau 2 de pression, lorsque le support avance pour le fixage de sa seconde moitié. Pour que cette application de chaleur supplémentaire soit réalisée dans une opération réelle de réglage de température, il est possible d'utiliser l'un de deux procédés disponibles, l'un étant un procédé comprenant une étape d'élévation de la température cible T* de manière progressive pour la dernière moitié du passage de la feuille de papier, et l'autre étant un procédé qui comprend un étape de réglage de l'énergie électrique de correction Pc à une valeur croissant progressivement dans la dernière moitié du passage de la feuille de papier. Une expérience réalisée dans ces conditions, indiquée dans le tableau 1, a montré qu'il convient que, pour le premier des procédés, la température cible soit élevée d'une valeur comprise entre environ 1 et 5 OC et qu'il convient, pour le dernier des procédés, que l'énergie électrique de correction augmente de APC2 de manière qu'elle atteigne une valeur PC3 (PC3 = PC2 + APC2) qui, normalisée par rapport à la vitesse de passage du papier v en mm/s et à la largeur L de passage de la feuille de papier exprimée en mm, donne une plage comprise entre 0,001 et 0,01 W.s/mm2 pour APc2/(v.L). Lorsque la valeur est supérieure ou égale à 0,001 W.s/mm2, un état favorable de fixage peut être obtenu même lorsque la capacité thermique du support 5 d'enregistrement est grande et l'appareil de fixage a une faible température et, lorsque la valeur est inférieure ou égale à 0, 01 W.s/mm2, l'appareil de fixage ne provoque pas de surchauffe, par exemple de froissement du papier, même lorsque la capacité thermique du support d'enregistrement 5 est petite et l'appareil de fixage a une température élevée. -3. Ordinogramme de calcul de la quantité d'énergie électrique appliquée Dans cet exemple, le procédé précité de réglage de température est mis en oeuvre par commande numérique par une unité centrale de traitement, et la figure 10 représente un ordinogramme illustrant la séquence de commande. D'abord, il est déterminé si l'appareil de fixage est dans un état dans lequel aucun support d'enregistrement n'est présent ou le support d'enregistrement de l'appareil de fixage est dans sa première moitié ou sa dernière moitié lors du passage dans l'appareil de fixage. Ce point peut être déterminé d'après la valeur compté par une minuterie indiquant l'état de transport du support d'enregistrement dans la totalité de l'appareil. Suivant l'état déterminé, l'énergie électrique de correction est destinée à être réglée à l'une des valeurs Pc1, PC2 et Pc3, par mise en oeuvre du procédé de réglage décrit précédemment. Ensuite, la valeur de conversion analogique-numérique du signal du capteur de température est transmise à l'unité centrale de traitement qui traite cette valeur lors d'un calcul de correction du retard et d'un calcul de réglage proportionnel avec un correction. Ces calculs peuvent être réalisés séparément, mais la charge de l'unité centrale de traitement lorsqu'elle effectue les opérations de traitement est réduite si les équations arithmétiques des opérations sont combinées en une seule équation arithmétique. En fonction des résultats de ces opérations arithmétiques, le coefficient d'utilisation de conduction d'énergie électrique dans un cycle unique, c'est- à-dire le temps de présence (nombre d'ondes présentes) et le temps d'absence (nombre d'ondes absentes), sont déterminés et, lorsque les minuteries respectives sont réglées de manière correspondante, les signaux destinés au thyristor sont maintenus à l'état élevé ou faible pendant les temps respectifs. Les opérations arithmétiques de correction d'un retard peuvent être réalisées avec une valeur obtenue par numérisation de l'équation (2), et les opérations arithmétiques de réglage proportionnel avec un correction peuvent être réalisées avec une valeur obtenue par numérisation de l'équation (4). Comme l'unité centrale de traitement effectue une opération arithmétique destinée à déterminer un produit une seule fois et exécute simplement des opérations d'addition et de soustraction plusieurs fois pour la détermination de chacun des calculs, seule une petite partie du temps des opérations de traitement de l'unité CPU, qui commande l'ensemble de l'appareil, doit être affectée aux opérations de traitement de réglage de température. -4. Exemples d'expériences [Exemple d'expérience 1] Le tableau 2 qui suit indique les spécifications de l'appareil de fixage utilisé dans cet exemple d'un mode de réalisation de l'invention. [Tableau 2] Rouleau chauffant Matière Aluminium Diamètre 18 mm Epaisseur 0,6 mm Rouleau de mise sous Matière à base Caoutchouc de pression de caoutchouc silicone Dureté 24 (JIS-A) Epaisseur de 4 mm caoutchouc Diamètre 18 mm Force de mise sous 50 N pression du rouleau Largeur de mise 230 mm sous pression Vitesse v de passage de la 20 mm/s feuille de papier Puissance de la lampe à halogène 500 W Capteur de température Elément thermistance détecteur Constante de 2 s temps T Niveaux de conversion analogique-numérique 256 niveaux Résolution de température pour conversion analogique-numérique 0,5 /niveau Cycle de commande 1 s Facteur de correction de retard k 0,5 Gain de commande proportionnelle G 30 W/ C Puissance électrique de décalage Sans passage de papier 30 W Passage de moitié avant 45 W Passage de moitié arrière 55 W A la suite des opérations de réglage de température réalisées avec les spécifications et la séquence du tableau 2, il a été possible de réaliser un appareil de fixage capable de donner un temps de mise en température de 15 s pour le rouleau chauffant 1, une ondulation de température de 1 C, et une déviation constante maximale à 1,5 C, l'opération de fixage étant réalisée d'une manière stable avec une très faible déviation de température malgré le fait que le temps de mise en température est extrêmement bref, et il a ainsi été vérifié que l'appareil de fixage pouvait donner un état favorable de fixage dans les diverses conditions telles que la température ambiante dans un appareil de formation d'image et les tâches de formation d'image exécutées auparavant. L'exemple de mode de réalisation indiqué précédemment correspond au cas dans lequel l'opération de réglage proportionnel avec correction est réalisée par utilisation de la température Tc obtenue par une correction du retard de détection du capteur 4 exprimé par l'équation (5) ou comme indiqué dans l'ordinogramme de la figure 10, avec détermination du fait que le procédé de réglage proportionnel avec un correction ou le procédé de réglage de correction de retard de détection de température peut donner un effet remarquable d'élimination de l'ondulation de température et de suppression d'une déviation constante, même lors de l'utilisation indépendante des procédés, c'est-à-dire même lorsqu'ils ne sont pas combinés l'un et l'autre. Ainsi, l'un de ces procédés de réglage peut être utilisé d'une manière convenant à la capacité de traitement de l'unité centrale de traitement ou aux caractéristiques de l'appareil auquel le procédé de réglage est destiné à être appliqué. 6. Procédé de transmission (application) d'énergie électrique 6-1. Période d'échantillonnage et diagramme de transmission d'énergie On décrit maintenant le procédé de transmission (application) d'énergie électrique selon une seconde propriété caractéristique de l'invention. On décrit d'abord un procédé d'établissement d'une période de détermination de quantité d'énergie électrique pour la détermination de la quantité d'énergie qui doit être transmise au dispositif de chauffage et la transmission convenable d'énergie électrique au dispositif de chauffage pendant la période ainsi déterminée. Ensuite, on décrit en particulier la signification des expressions "première période", "seconde période", "première phase", et "seconde phase", et comment ces périodes et phases sont utilisées pour la transmission de l'énergie électrique. La figure 11 est un graphique qui représente un exemple du procédé de transmission d'énergie électrique dans le procédé de réglage de température selon l'invention. Cette figure représente la tension d'énergie électrique transmise à l'organe 3 de chauffage en ordonnées et le temps t en abscisses. L'ensemble de réglage de température échantillonne la température Ts détectée par le capteur 4 qui est mis au contact du rouleau chauffant 1 pour chaque seconde période At2 et l'unité centrale 13 détermine la quantité d'énergie électrique à transmettre (appelée "coefficient d'utilisation" dans la suite) d'après la température détectée Ts qui est échantillonnée. En d'autres termes, une commande par réaction négative est réalisée, avec utilisation comme unité de la seconde période At2. La seconde période At2 est divisée en deux parties, c'est-à-dire la première phase At3 dans laquelle il est possible detransmettre de l'énergie électrique et la seconde phase At4 dans laquelle il n'est pas permis de transmettre d'énergie électrique. Dans la première phase At3, une opération de transmission d'énergie électrique est réalisée dans une unité d'une première période At1 (qui, dans cet exemple, est une période d'un demi-cycle de l'onde du courant alternatif d'une alimentation alternative du commerce) inférieure à la seconde période At2. Pour que la température soit réglée avec un degré élevé de précision, il est souhaitable d'exécuter le réglage par réaction avec réglage de la seconde période At2 à environ 3 s ou moins, c'est-à-dire à une fréquence qui n'est pas inférieure à 1/3 Hz environ, avec des changements fréquents du coefficient d'utilisation. D'autre part, la seconde période At2 réglée à une valeur trop courte provoque une réduction du nombre d'ondes qui sont sous forme d'une demi- onde du courant alternatif et qui peuvent être contenues dans une période d'une seconde At2, si bien qu'il est impossible de diviser les niveaux du coefficient d'utilisation (c'est-à- dire la quantité d'énergie électrique qui doit être transmise) en parties plus fines. Il est donc souhaitable d'établir la seconde période At2 à une durée qui n'est pas inférieure à environ 0,2 s, c'est-à-dire une fréquence de Hz ou moins. En outre, plus la première période At1 est courte par rapport à la seconde période At2, et plus les niveaux de la quantité d'énergie électrique transmise peuvent être divisés finement. En conséquence, il est alors possible de réaliser le réglage de température avec un plus grand degré de précision. Habituellement, il est souhaitable que la première période At1 corresponde au cinquième ou moins de la seconde période At2. En outre, si la première période At1 correspond au cinquantième ou moins de la seconde période At2, il est possible de réaliser le réglage de température avec un degré encore plus élevé de précision. A cet égard, il convient d'établir que la première période At1 peut être théoriquement raccourcie à une limite extrême. Cependant, il est naturel qu'une certaine limite soit imposée à la durée de la première période par les conditions matérielles telles que la vitesse de réponse des éléments de circuit de commande réellement utilisés (par exemple un organe 3 de chauffage à lampe à halogène). En outre, même si la première période At1 est réglée à une valeur trop courte, la plus faible longueur de la période n'a aucune contribution notable à l'obtention d'une plus grande précision dans un procédé réel de réglage de température. La valeur limite inférieure de la première période At1 qui donne habituellement un effet est d'environ 1/5000 par rapport à la seconde période At2. Même dans la plage souhaitable de la première période At1 décrite précédemment, il est plus avantageux que la première période At1 ait une durée proportionnelle à un demi- cycle d'une onde du courant alternatif transmis à l'organe 3 de chauffage, utilisée pour la première période At1 dans l'exemple de mode de réalisation de l'invention. La raison en est qu'une telle période rend possible l'obtention de manière relativement facile d'un signal de passage à zéro qui est synchronisé sur le demi-cycle de l'onde en courant alternatif. En outre, grâce à l'utilisation de ce signal de passage à zéro comme signal de référence pour la formation d'une unité de quantité d'énergie électrique transmise à l'organe de chauffage 3, il est possible d'obtenir une réduction considérable de la complexité du circuit de commande et de la charge du programme de commande et des opérations de traitement exécutées par l'unité centrale de traitement. A cet égard, la valeur particulière de la première période At1 à ce moment est différente en fonction de la fréquence du réseau alternatif utilisé. Dans le cas o la fréquence du réseau alternatif est de 50 Hz, les valeurs particulières de la première période At1 sont par exemple de 1/100 s, 1/50 s, 3/100 s, 1/25 s, 1/10 s, 3/50 s et 7/100 s (qui, en fréquence, correspondent à 100 Hz, 50 Hz, environ 33 Hz, 25 Hz, 20 Hz, environ 17 Hz et environ 14 Hz). La commande réalisée de cette manière pour la conduction de l'énergie électrique permet des changements fréquents de quantité d'énergie électrique transmise pour un cycle prédéterminé de réglage, c'est-à-dire pour chaque seconde période At2, si bien qu'il est possible de réaliser un réglage très fin et stable de température avec ce procédé de réglage en combinaison avec un procédé de réglage très élaboré tel qu'un réglage PID. Surtout, ce procédé de réglage réduit la charge de l'unité centrale de traitement car il suffit que celle-ci exécute les calculs pour la détection de température et le calcul du coefficient d'utilisation une seule fois pour la seconde période At2. En conséquence, ce procédé de réglage présente l'avantage de permettre à l'unité centrale de traitement d'effectuer les opérations de commande, etc. dans d'autres parties de l'appareil en même temps et l'unité centrale de traitement de l'ensemble de l'appareil de formation d'image peut donc exécuter les opération de réglage de température en même temps que les autres opérations sans nécessiter une unité centrale de traitement spécialement affectée aux opérations de réglage *de température. Il est en outre souhaitable que les calculs de la quantité d'énergie électrique qui doit être transmise soient réalisés suivant la description du paragraphe 5: Calcul de la quantité d'énergie électrique appliquée. 6-2. Impression de papillotement Lorsque les inventeurs ont réalisé une opération de réglage de temperature sur un appareil de fixage à l'aide de la période de réglage indiquée précédemment, ils ont déterminé que la température pouvait être maintenue à un état stable avec un degré de précision extrêmement élevé. Par ailleurs, ils ont constaté qu'un papillotement peut apparaître dans les appareils d'éclairage dans certains cas o les appareils d'éclairage sont connectés à la même ligne d'alimentation que l'appareil de fixage selon l'invention ou qu'un appareil de formation d'image ayant un tel appareil de fixage. Ils ont aussi noté qu'un tel papillotement donnait une impression plus désagréable dans certains cas que dans le cas du procédé classique de réglage par tout ou rien. La figure 12 est un graphique représentant les fluctuations de la quantité de lumière émise par une lampe fluorescente connectée à la même ligne d'alimentation qu'un appareil de fixage ou qu'un appareil de formation d'image ayant l'appareil de fixage dans les opérations réalisées au cours du procédé précité de transmission d'énergie électrique. La figure 12 représente, en ordonnées, la quantité de lumière émise par la lampe fluorescente connectée à la même ligne d'alimentation que l'appareil de fixage ou l'appareil de formation d'image le comprenant, et elle représente en abscisses le temps t. En outre, At1, At2, At3 et At4 sont les durées correspondant respectivement à la première période, à la seconde période, à la première phase et à la seconde phase, qui sont représentées sur la figure 11. Comme l'indique clairement la figure 12, la lumière émise par la lampe fluorescente présente des fluctuations d'amplitude lorsque la lampe subit l'influence de la conduction d'énergie électrique vers le dispositif de chauffage de l'appareil de fixage. Ces fluctuations 201 de quantité de lumière sont ressenties comme un papillotement par les yeux humains qui ont une sensation désagréable dans certains cas. Les fluctuations 201 de la quantité de lumière comprennent les fluctuations qui se produisent dans chaque seconde période At2 comme indiqué en "a" sur la figure 12 et les fluctuations qui se produisent dans chaque première période At, comme indiqué en "b" sur la figure 12. La présente invention concerne non seulement un procédé de transmission d'énergie électrique tel que décrit précédemment en référence à la figure 11, mais aussi un procédé de transmission d'énergie électrique qui empêche l'impression de papillotement, compte tenu de la façon dont les yeux humains détectent le papillotement créé de la manière précitée. Dans la partie qui suit, les détails du procédé de transmission d'énergie électrique sans impression de papillotement sont indiqués. D'abord, une étude a été réalisée sur la relation entre les fluctuations de la quantité de lumière et la fréquence de fluctuations ressenties comme impression de papillotement par les yeux humains, et l'étude a montré que les caractéristiques étaient tels qu'indiquées sur la figure 13. La figure 13 est un graphique montrant comment une impression de papillotement apparaît sur un appareil d'éclairage connecté à la même ligne que l'appareil de fixage ou à un appareil de formation d'image ayant l'appareil de fixage, suivant la fréquence de fluctuation de la quantité de lumière et l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière. La figure 13 représente l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière (%) en ordonnées et la fréquence de fluctuations (Hz) de la quantité de lumière en abscisses. La région (A) de la figure 13 est une région dans laquelle aucune impression de papillotement ne peut être discernée, la région (B) est une région dans laquelle une impression de papillotement peut être légèrement discernée, et la région (C) est une région dans laquelle l'impression de papillotement est discernée mais n'est pas désagréable. En outre, les régions autres que les précédentes donnent une impression de papillotement et correspondent à une sensation désagréable. La fréquence d'alimentation utilisée dans l'expérience était de 60 Hz, mais on a obtenu le même résultat dans une expérience réalisée à la fréquence de Hz. En outre, la lampe à halogène utilisée comme organe de chauffage 3 était une lampe ayant une puissance comprise entre 300 et 700 W. On observe sur la figure 13 que l'impression de papillotement dépend beaucoup de l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière dans la plage de fréquences du cycle de chaque seconde période At2 (environ entre 1/3 et Hz) comme indiqué précédemment. D'autre part, aucune sensation particulièrement désagréable n'est ressentie même si un papillotement est ressenti en un point quelconque au- dessous de cette plage de fréquences (c'est-à-dire à 1/3 Hz ou audessous) car la fréquence d'apparition est faible. Les opérations de commande par tout ou rien de la technique antérieure sont réalisées dans cette plage de fréquences. 6-3. Procédé destiné à empêcher l'impression de papillotement (première partie) En conséquence et afin de réduire l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière émise par un appareil d'éclairage dans chaque seconde période At2, on a essayé de conduire par intermittence l'énergie électrique dans la phase de conduction At3 de chaque seconde période At2. Plus précisément, la conduction d'énergie électrique dans la première période At, a été réalisée avec un diagramme de transmission d'énergie électrique comprenant au moins une unité de conduction d'énergie électrique et au moins une unité sans conduction d'énergie électrique comme décrit dans la suite en référence à la figure 16. On a alors étudié les propriétés caractéristiques de l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière émise par l'appareil d'éclairage, tel qu'une lampe fluorescente, par utilisation d'un tel procédé de transmission d'énergie électrique et par variation du nombre d'unités d'absence de conduction d'énergie électrique, c'est-à-dire des intervalles intermittents de transmission d'énergie électrique. Comme l'indique la figure 14, l'étude a montré que les intervalles de conduction intermittente d'énergie électrique étaient corrélés à l'amplitude de fluctuation de quantité de lumière dans chaque seconde période At2. La figure 14 indique la variation de l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière dans chaque seconde période At2 corrélée aux intervalles intermittents. Par rapport au cas o l'énergie électrique n'est pas conduite par intermittence, la conduction intermittente d'énergie électrique donne une réduction considérable de l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière et, en outre, l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière diminue lorsque les intervalles de conduction intermittente d'énergie électrique sont allongés. Compte tenu de ce résultat rapproché de la réduction de la sensation désagréable obtenue avec la réduction de l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière, on a constaté que la conduction intermittente de l'énergie électrique avait un effet remarquable pour l'élimination de la sensation désagréable due au papillotement par fluctuations de la quantité de lumière dans chaque seconde période At2. Une étude plus détaillée des caractéristiques des yeux humains, indiquée sur la figure 13, a montré qu'aucun papillotement n'est détecté lorsque l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière est inférieure d'environ 2 % à la plage de fréquences de chaque seconde période At2 indiquée précédemment (c'est-à-dire entre environ 1/3 et 5 Hz), un simple papillotement étant détecté lorsque l'amplitude de fluctuation est d'environ 3 % ou moins, le papillotement étant détecté mais non désagréable lorsque l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière est inférieure ou égale à 5 %. On constate, par comparaison avec la relation entre les intervalles intermittents de conduction et l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière représentée sur la figure 14, qu'au moins un intervalle intermittent de conduction représente une région dans laquelle un papillotement est détecté mais ne provoque pas de sensation désagréable et ne pose donc pas de problème en pratique, alors que trois intervalles ou plus représentent une région avantageuse dans laquelle seul un léger papillotement est détecté, et quatre intervalles ou plus représentent une région plus avantageuse dans laquelle aucun papillotement n'est jamais détecté. Cependant, lorsque les intervalles intermittents de conduction d'énergie sont prolongés afin qu'ils permettent une réduction plus grande des papillotements dans chaque seconde période At2 de la manière décrite précédemment, les papillotements provoqués par la conduction intermittente d'énergie électrique, c'est-à-dire les papillotements qui sont dus aux fluctuations de la quantité de lumière dans chaque première période At1 apparaissent au contraire dans certains cas. Dans la partie qui suit, on décrit les conditions qui empêchent l'apparition de ces papillotements. La première condition est que la première période At1, dans le cas o aucune conduction intermittente n'est réalisée, corresponde à une fréquence (par exemple de 100 Hz) qui est deux fois plus grande que la fréquence du réseau alternatif (par exemple 50 Hz). En conséquence, on constate sur le graphique de la figure 13 que la région dans laquelle cette condition est remplie est une région de fréquence dans laquelle la fluctuation de la quantité de lumière n'est pas détectée par les yeux humains même si une fluctuation quelconque de la quantité de lumière est présente dans chacune des premières périodes At1. Cependant, le cycle de la première période At,, qui correspond à 100 Hz lorsqu'aucune conduction intermittente n'est réalisée, devient approximativement égal à 9 Hz, lorsque les intervalles intermittents de conduction sont égaux à dix unités de demi-onde par exemple, du fait de la conduction intermittente, et la région devient alors une région dans laquelle la fluctuation de la quantité de lumière peut être détectée par les yeux humains. La figure 15 est un graphique représentant l'amplitude avec laquelle les intervalles de conduction peuvent être étendus, et elle indique l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière de la figure 14 superposée à une partie de la figure 13, développée afin que plus de détails apparaissent. En outre, la figure 15 représente un cas dans lequel la fréquence du réseau alternatif est de 50 Hz. Comme l'indique la figure 15, de légers papillotements sont détectés lorsque la fréquence de fluctuation de la quantité de lumière est d'environ 11 Hz ou plus, c'est-à-dire à huit unités ou moins d'intervalles intermittents. En outre, aucun papillotement n'est détecté dans le cas de la fréquence de fluctuation de la quantité de lumière est d'environ 14 Hz ou plus, c'est-à-dire de six unités ou moins d'intervalles intermittents. Il est possible d'empêcher la sensation désagréable due au papillotement par transmission de l'énergie électrique à des intervalles de cette manière avec un demi-cycle du courant alternatif comme unité. Ensuite, la région dans laquelle presqu'aucune impression de papillotement n'est détectée correspond de préférence à trois unités ou plus huit unités ou moins formant les intervalles. De manière la plus avantageuse, pour des intervalles intermittents formés de quatre unités ou plus ou de six unités ou moins, une région plus favorable est formée dans laquelle aucune impression de papillotement du tout n'est détectée. La figure 7 représente un exemple de procédé de transmission d'énergie électrique par conduction intermittente d'énergie remplissant ces conditions. Le diagramme de transmission d'énergie électrique de la figure 16 représente un exemple dans lequel la première période At1 est composée de cinq unités, l'énergie électrique étant transmise dans l'une des cinq unités et aucune énergie n'étant transmise dans les quatre unités restantes, et ce diagramme est appelé "diagramme A". Le nombre d'unités de non-conduction d'énergie, placées entre les unités de conduction et l'unité suivante de conduction, est appelé "intervalle intermittent", et l'intervalle intermittent du diagramme A est égal à 4. Dans la première phase At3, l'énergie électrique est conduite, le diagramme A se répétant dans la première période At1. Le nombre de répétitions du diagramme A est déterminé d'après le coefficient d'utilisation, la fréquence du réseau alternatif, la seconde période At2 et la construction du diagramme A dans la première période At1. Par ailleurs, la transmission d'énergie électrique n'est pas permise dans la seconde phase At4 et, dans cette phase, la première période At, est composée de cinq unités, et ces cinq unités sont toutes utilisées pour l'absence de conduction d'énergie électrique. Ce diagramme est appelé "diagramme B". Dans la seconde phase At4, le diagramme B est répété un nombre prédéterminé de fois. Cette opération est répétée dans chaque seconde période At2. En outre, l'échantillonnage de la température détectée par le capteur 4 et le calcul du coefficient d'utilisation réalisé en fonction de la température échantillonnée sont réalisés à chaque début de la seconde période At2. On décrit maintenant une mise en oeuvre particulière du procédé de réglage de la conduction de l'énergie électrique, en référence à un exemple d'expérience, pour la commande de la conduction intermittente de l'énergie électrique comme décrit précédemment. 6-4. Exemples d'expériences [Exemple expérimental 2] La construction de l'appareil de fixage de cet exemple est telle qu'indiquée dans le tableau 3 qui suit. Rouleau chauffant Matière Aluminium Diamètre 18 mm Epaisseur 0,6 mm Rouleau de mise sous Matière à base Caoutchouc de pression de caoutchouc silicone Dureté 24 (JIS-A) Epaisseur de 4 mm caoutchouc Diamètre 18 mm Force de mise sous 50 N pression du rouleau Largeur de 230 mm mise sous pression Vitesse v de passage 20 mm/s du papier Puissance de lampe à 500 W halogène Capteur de température Elément Thermistance Constante de 2 s temps t Niveaux de conversion 256 niveaux analogique-numérique Résolution de 0,5 /niveau température pour conversion analogique- numérique Seconde période A t2 1 s Première période A tI 5 unités Diagramme de la A(conduction dans première phase une unité, absence de conduction quatre unités, intervalle intermittent 4) Diagramme dans seconde B (non-conduction phase pendant les cinq unités) La figure 17 est un graphique illustrant le procédé de transmission d'énergie électrique dans un second exemple d'expérience selon l'invention. La figure 17 représente la tension en ordonnées et le temps en abscisses. Par exemple, on considère le cas dans lequel le coefficient d'utilisation est de 10 %, le diagramme est du type A, la seconde période est de 1 s et l'alimentation utilisée est le réseau alternatif à 60 Hz. La seconde période At2 = 1 s est composée de 60x2 = 120 unités et, comme le coefficient d'utilisation est de 10 %, il faut conduire l'énergie électrique au total pendant 12 unités dans la seconde période At2. Comme le diagramme A de la première période At1 est destiné à conduire l'énergie dans 1 unité sur 5 unités, le diagramme A doit être répété 12 fois si bien que la première phase At3 est composée de 12x5 = 60 unités. La seconde phase At4 est composée de 60 unités, correspondant au reste après soustraction de At3 des unités au total si bien que le diagramme B doit être répété 12 fois. On décrit maintenant, en référence aux figures 18, 19(a) et 19(b), les signaux de commande dans le cas de la transmission du diagramme de la figure 17. La figure 18 est un ordinogramme représentant l'ensemble du procédé de réglage de température dans le second exemple d'expérience de l'invention. Dans cet exemple, l'énergie électrique utilisée est un réseau alternatif à 60 Hz et la seconde période At2 est composée de 120 unités dans laquelle la moitié d'un cycle de l'onde alternative forme 1 unité. D'abord, au pas 1, la valeur initiale est établie par la valeur du nombre n pour la totalité de la seconde période At2. Pour la première unité initiale des 120 unités de la seconde période At2, la valeur du nombre n du compteur est réglée à 119. Au pas 2, il est déterminé si la minuterie de 1/125 s est lancée ou non, afin que le traitement suivant soit réalisé 1 fois par fraction de 1/120 s. Si le compteur est lancé, l'opération passe au pas 3 mais, si le compteur n'est pas lancé, c'est- à-dire si 1/120 s ne s'est pas écoulé, le pas 2 est répété et le lancement de la minuterie est en attente. Le pas 3 détermine si l'opération constitue la seule opération initiale des 120 fois par seconde. Lorsque l'opération est l'opération initiale unique, si bien que la réponse est positive, le traitement passe au sous-programme (1) de détermination du coefficient d'utilisation et d'affectation du diagramme de conduction d'énergie. La figure 19(a) est un ordinogramme représentant le sous-programme (1) de l'exemple d'expérience 2 (figure 18). Au pas (1)-1, le coefficient d'utilisation qui représente la quantité d'énergie électrique à transmettre, est calculé d'après les données de température détectée à l'entrée dans l'unité centrale de traitement par utilisation du procédé décrit précédemment. Lorsque le coefficient d'utilisation ainsi calculé dans l'exemple 1 est de 10 %, correspondant à la valeur du coefficient représenté sur la figure 16, la réponse du pas (1)-2 est positive. De cette manière, le pas (1)-2 détermine quel pourcentage du coefficient d'utilisation est calculé et l'opération part en dérivation pour former un diagramme de conduction d'énergie électrique convenant à chaque coefficient d'utilisation. Dans le cas o le coefficient d'utilisation est supérieur ou égal à 20 % à ce moment, le diagramme de 20 % ou plus est affecté et l'opération passe au sous-programme (2). On décrit le sous-programme (2) dans l'exemple expérimental 5 décrit ultérieurement. Ensuite, au pas (1)-3, une commande est transmise pour l'établissement du coefficient d'utilisation à 10 %, c'est-à-dire pour l'affectation de la synchronisation de conduction d'énergie électrique en 12 unités de conduction d'énergie. En d'autres termes, le diagramme A de la première période At1 est établi. La figure 19(b) est un graphique représentant la correspondance entre nombre0 à nombre4, qui ont été décrits au pas (1)-e de la figure 19(a), et la moitié d'un cycle de l'onde alternative. Cette figure 19(b) représente la tension électrique transmise à l'organe 3 de chauffage de l'unité de fixage en ordonnées et le temps t en abscisses. La première période At1 est composée de 5 unités et la première unité 101 est affectée à nombreo, la seconde unité 102 est affectée à nombrel, la troisième unité 103 est affectée à nombre2, la quatrième unité 104 est affectée à nombre3, et la cinquième unité 105 est affectée à nombre4. Ensuite, les unités de nombrel à nombre4 sont mises à 0, et la valeur calculée de fois le coefficient d'utilisation est donnée à la valeur de nombreO. Cette valeur 120 représente le nombre d'unités présentes dans la seconde période At2 d'une seconde, et comme le coefficient d'utilisation est de 10 %, on constate que 120 fois le coefficient d'utilisation correspondant à 12. De manière générale, la valeur calculée de d.2.At2.CU (coefficient d'utilisation) est introduite dans nombreo, d étant la fréquence du réseau alternatif, At2 la durée de la seconde période. A ce moment, la valeur calculée est arrondie à l'entier le plus proche par comptage de fractions de 0,5 et plus comme unité et élimination du reste dans le cas o la valeur n'est pas un nombre entier. En outre, le sous-programme (1) décrit précédemment est exécuté une fois en 1 s. Ensuite, aux pas 4 à 7 de la figure 17, il est déterminé si l'énergie électrique doit être conduite ou non pour l'unité actuelle. Il est déterminé, du pas 4-1 au pas 4-4 et au pas 5, quelle est l'unité de la première période At1 qu'indique la valeur du nombre n du compteur et il est déterminé qui parmi nombreo à nombre4 correspond cette valeur. Au pas 5, l'opération passe au pas 8 sans conduction d'énergie électrique à l'organe 3 de chauffage dans le cas o la valeur précitée est égale à 0, mais l'énergie électrique est conduite à l'organe 3 de chauffage au pas 6 s'il est déterminé que la valeur concernée n'est pas nulle. L'opération passe ensuite au pas 7 et la valeur du nombre précité est réduite d'une unité. Lorsque l'unité centrale de traitement a terminé les opérations de traitement jusqu'au pas 7, elle détermine au pas 8 si la valeur n n'est pas nulle, c'est-à-dire que la valeur n n'indique pas l'unité finale de la seconde période. Ensuite, au pas 2, l'unité centrale de traitement réduit d'une unité la valeur actuelle du nombre n du compteur et revient au pas 2. En outre, si l'unité centrale détermine au pas 8 que la valeur n est égale à 0, c'est-à-dire que l'unité est l'unité finale de la seconde période At2, l'unité centrale remet le compteur n = 119 et revient au pas 2. Lorsque l'unité centrale exécute cette série d'opérations, le diagramme d'alimentation en énergie électrique représenté sur la figure 17 est réalisé. Compte tenu de l'exécution du réglage de la conduction de l'énergie électrique d'après cet ordinogramme, il suffit de réaliser le calcul de la détection de température et du coefficient d'utilisation une seule fois par seconde période At2 (1 s) et, en outre, ce procédé de réglage peutêtre exécuté avec une petite quantité de calcul et, comme il est possible pendant cette période de déterminer un diagramme d'alimentation en énergie électrique par une opération mettant en oeuvre un seul programme, le système ne nécessite pas de dispositif de mémoire de grande capacité, mais peut réaliser la conduction d'énergie électrique avec différents coefficients d'utilisation par de simples opérations de réglage comprenant uniquement des répétitions. Ainsi, le procédé de réglage permet un réglage fin et précis de la température et réduit la charge de l'unité centrale de traitement. Lorsque l'appareil de fixage possède un dispositif de chauffage de faible capacité thermique et de grande puissance électrique permettant une réduction du temps de mise en température comme dans l'exemple du mode de réalisation, le coefficient d'utilisation est très petit après le dépassement balistique qui suit la fin de l'opération de mise en température. En réalité, le coefficient d'utilisation a des valeurs comprises entre 10 et 20 % la plupart du temps et il est donc très rare que le système de commande exécute le sous-programme (2) représenté sur la figure 18. Un cas dans lequel ce sous-programme (2) est exécuté est celui dans lequel un support spécial d'enregistrement, par exemple une feuille de papier particulièrement épaisse ou une enveloppe particulièrement épaisse ou analogue, passe dans l'appareil, comme dans le cas de l'exemple 5 décrit dans la suite. Dans l'exemple 2 décrit précédemment, le procédé de réglage fonctionne par intervalles intermittents de 4 unités, correspondant à une plage avantageuse d'intervalles intermittents, et des impressions de papillotement sont parfois observées. Les figures 20(a) et 20(b) sont des graphiques représentant les fluctuations 202 de quantité de lumière et le diagramme de conduction d'énergie électrique dans le cas d'une lampe fluorescente connectée à la même ligne d'alimentation que l'appareil de fixage ayant la construction de l'exemple 2 ou qu'un appareil de formation d'image comprenant un tel appareil de fixage. La figure 20(a) représente les fluctuations de quantité de lumière correspondant à la seconde période At2 et la figure 20(b) représente les fluctuations de la quantité de la lumière correspondant à la première période At1. Sur chacune des figures, les ordonnées indiquent la quantité de lumière et les abscisses le temps t. Sur la figure 20(a), la quantité de lumière varie comme l'indique la référence 202 et la valeur maximale AE2 de fluctuation de la seconde période At2 est aussi faible que 1,6 %, correspondant à la région (A) de la figure 13. En outre, sur la figure 20(b), la valeur maximale AE1 de fluctuation de quantité de lumière dans la première période At, est de 0,6 % et la fréquence de fluctuation atteint 24 Hz (correspondant à 20 Hz dans le cas o le réseau électrique est un réseau à 50 Hz) et cette fréquence correspond à la région (A) de la figure 15. Avec le procédé de réglage de l'appareil de fixage selon l'invention, il est possible d'empêcher le papillotement d'une lampe fluorescente connectée à la même ligne d'alimentation tout en obtenant un état favorable de fixage. En outre, ce procédé de réglage présente un avantage supplémentaire car la durée de service de l'organe de chauffage à lampe à halogène est prolongée puisque le courant d'appel de l'organe de chauffage diminue au moment o la conduction d'énergie électrique commence. En outre, l'intervalle intermittent peut être réduit dans le cas o un coefficient d'utilisation plus grand est nécessaire. Il existe un cas dans lequel une quantité plus grande d'énergie électrique est nécessaire pour la réalisation de l'appareil de fixage. Ce cas existe par exemple lorsque la vitesse de passage de la feuille de papier est supérieure à la vitesse correspondant au tableau 3, dans le cas o l'organe 3 de chauffage travaille avec une puissance électrique inférieure à celle qui est indiquée dans le tableau 3 ou lorsqu'un support d'enregistrement particulièrement épais passe dans l'appareil. En outre, il est efficace d'augmenter l'intervalle intermittent au contraire dans le cas o l'appareil peut fonctionner avec un plus faible coefficient d'utilisation. Par exemple, ce cas est celui dans lequel il suffit de transmettre une plus petite quantité d'énergie électrique à l'appareil de fixage à cause de sa construction, la vitesse de passage de la feuille de papier étant inférieure à la vitesse indiquée dans le tableau 3 ou l'organe 3 de chauffage travaillant avec une puissance électrique supérieure à celle qui est indiquée dans le tableau 3. [Exemple expérimental 3] On décrit un troisième exemple expérimental. Cet exemple met en oeuvre un organe de chauffage à lampe à halogène ayant une plus grande capacité de transmission d'énergie électrique à la place de l'organe de chauffage de 350 W, utilisé dans l'exemple 2, le réglage de température étant analogue à celui de l'exemple 2 et étant exécuté avec un faible coefficient d'utilisation. La construction des principales parties de l'appareil de fixage est indiquée dans le tableau 4 qui suit. (Il faut noter que les articles correspondant aux mêmes conditions que le tableau 3 ne sont pas indiqués à nouveau, à moins qu'ils ne constituent des articles principaux de la construction). [Tableau 4] Puissance de lampe à 500 W halogène Cycle de commande 1 s (seconde période) Première période A t1 5 unités Diagramme de la première A (conduction une unité, non- période conduction quatre unités, intervalle intermittent 4) Diagramme pendant seconde B (non-conduction pendant période cinq unités) Coefficient d'utilisation 5 % Les figures 21(a) et 21(b) sont des graphiques représentant les fluctuations 203 de quantité de lumière d'une lampe fluorescente connectée à la même ligne d'alimentation qu'un appareil de fixage ou un appareil de formation d'image ayant un appareil de fixage lorsqu'une opération de réglage de température est réalisée avec l'appareil de fixage ayant la construction de l'exemple 3 selon l'invention, et elles représentent aussi le diagramme de conduction d'énergie électrique utilisé à ce moment. La figure 21(a) représente les fluctuations de quantité de lumière dans la seconde période At2, alors que la figure 21(b) représente les fluctuations de la quantité de lumière dans la première période At1. Chaque figure représente la quantité de lumière en ordonnées et le temps en abscisses. La valeur maximale AE12 d'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière dans la seconde période At2 est égale à 2,5 % et correspond à la région (B) de la figure 13. En outre, la valeur maximale AEll de l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière de la première période At1 est égale à 0,6 % et la fréquence de fluctuation de la quantité de lumière atteint 24 Hz (correspondant à 20 Hz après transformation dans le cas o l'énergie électrique transmise est celle d'un réseau alternatif à 50 Hz), et cette fréquence correspond à la région (A) de la figure 15. Bien que l'appareil de fixage ayant cette construction comporte un organe de chauffage à lampe à halogène travaillant avec une puissance maximale de sortie plus grande, l'impression de papillotement lors du fonctionnement de l'appareil de fixage correspond à la région (B) de la figure 15. En outre, le temps nécessaire à l'opération de mise en température à ce moment a été réduit d'environ 2,5 s par rapport au temps de mise en température nécessaire dans l'exemple 2. En outre, la décroissance de la température était faible même lors du passage du support d'enregistrement, et l'énergie électrique appliquée peut correspondre à un faible coefficient d'utilisation. Même si une quantité importante d'énergie électrique est appliquée pour provoquer un grand dépassement balistique ou une grande ondulation de température, il est possible de réaliser un réglage convenable par utilisation d'un changement de la constante de réglage puisque cette opération de réglage peut être combinée avec une opération de réglage très élaborée telle qu'un réglage PID. [Exemple expérimental 4] Un exemple expérimental 4 a été exécuté pour la détermination des résultats donnés par un procédé de réglage avec un intervalle intermittent plus long que dans l'exemple 3. La construction de cet appareil était comme indiqué dans le tableau 5 qui suit. [Tableau 5] Puissance de lampe à 500 W halogène Cycle de commande 1 s (seconde période) Première période A t1 6 unités Diagramme de la première C (conduction pendant une période unité, non-conduction pendant cinq unités, intervalle intermittent 5) Diagramme pendant seconde D (non- conduction pendant six période unités) Coefficient d'utilisation 5 % Les figures 22(a) et 22(b) sont des graphiques représentant respectivement les fluctuations 204 de quantité de lumière d'une lampe fluorescente connectée à la même ligne d'alimentation que l'appareil de fixage ou un appareil de formation d'image comprenant l'appareil de fixage lorsque l'opération de réglage de température est réalisée avec un appareil de fixage ayant la construction de l'exemple 4 de l'invention. La figure 22(a) représente les fluctuations de la quantité de lumière dans la seconde période At2 et le diagramme de conduction de l'énergie électrique utilisé dans la seconde période, alors que la figure 21(b) représente les fluctuations de la quantité de lumière dans la première période At, et le diagramme de conduction d'énergie électrique utilisé dans la première période. Chacune des figures représente la quantité de lumière en ordonnées et le temps t en abscisses. La valeur maximale AE22 de l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière dans la seconde période At2 est de 2,0 % et correspond à la région (A) de la figure 13. En outre, la valeur maximale AE21 de l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière pendant la première période t1 est de 0,8 % et la fréquence de fluctuation de la quantité de lumière atteint 20 Hz (correspondant à environ. 17 Hz pour un réseau alternatif à 50 Hz) et cette fréquence correspond à la région (A) représentée sur la figure 15. Bien que l'appareil de fixage ayant cette construction comporte un organe de chauffage à lampe à halogène consommant une plus grande quantité d'énergie électrique, l'impression de papillotement est favorable bien que le procédé de réglage utilisé corresponde à un intervalle intermittent de 5 unités. [Exemple expérimental 5] On décrit maintenant un cinquième exemple expérimental dans lequel un coefficient d'utilisation élevé est obtenu avec passage d'un support d'enregistrement particulièrement épais ou d'une enveloppe particulièrement épaisse ou analogue dans l'appareil de fixage. La construction de l'appareil de fixage utilisée dans cet exemple correspond au tableau 6 qui suit. [Tableau 6] Puissance de lampe à 350W halogène Cycle de commande 1 s (seconde période) Première période A t1 5 unités Diagramme de la première A' (conduction deux unités, période non-conduction trois unités) A (conduction une unité et non- cnduction quatre unités) Diagramme pendant seconde néant période Coefficient d'utilisation 30 % La limite maximale du coefficient d'utilisation est de % dans le cas o le réglage de température est réalisé dans la première période At1 composée de 5 unités et avec le diagramme A dans la première période comme dans la construction de l'appareil de l'exemple 2. Cependant, dans le cas d'un coefficient d'utilisation supérieur à 20 %, il est possible de traiter convenablement la condition de conduction d'énergie électrique pendant plusieurs unités parmi les quatre unités de non-conduction d'énergie électrique. La figure 23 est un graphique représentant le diagramme de conduction d'énergie électrique de l'exemple 5. La seconde période At2 de la figure 23 est composée uniquement de la première phase At3. Dans cette phase At3, les deux diagrammes différents, c'est-à-dire les diagrammes A et A', sont utilisés pour la transmission d'énergie électrique à l'organe de chauffage comme indiqué sur cette figure. On décrit maintenant, en référence aux figures 18, 19(a), 19(b), 24(a) et 24(b) le signal de réglage dans le cas de la transmission des diagrammes représentés sur la figure 23. La figure 24(a) est un ordinogramme d'affectation des diagrammes de conduction d'énergie électrique dans le cas o les opérations sont réalisées avec un coefficient élevé d'utilisation dans cet exemple et elle représente aussi le diagramme de conduction d'énergie électrique utilisé pendant la première période At1 à ce moment. D'abord, le traitement du pas 1 de la figure 18 au pas (1)-i1 de la figure 19(a) est exécuté de la manière décrite précédemment. Ensuite, au pas (1)-2 de la figure 19(a), le fait que le coefficient d'utilisation calculé au pas (1)-i1 est inférieur ou égal à 20 % est déterminé. Ensuite, lorsque la réponse est négative, le sous-programme (2) de la figure 24(a) est exécuté (dans cet exemple 5, le coefficient d'utilisation est de 30 % et l'opération part donc en dérivation pour l'exécution du sous-programme (2)). Le pas (2)-1 détermine si le coefficient d'utilisation a encore une valeur supérieure ou non, par exemple 40 %, 60 % ou 80 % ou plus. Dans le cas de l'exemple 5, le coefficient d'utilisation est de 30 % si bien que CU = 0,3 et le pas (2)-i donne une réponse positive et le traitement passe au pas (2)-2. Au pas (2)-2, l'unité centrale transmet une commande d'affectation d'une synchronisation pour la transmission du signal. L'unité centrale effectue l'affectation de nombreO à nombre4 de la même manière que dans le pas (1)-3 de la figure 19(a) et, pour le coefficient d'utilisation de 30 % de cet exemple 5, la valeur de nombreo est égale à 24 et celle de nombre2 est égale à 12. Si la valeur calculée n'est pas un nombre entier à ce moment, elle est arrondie à l'entier le plus proche, les fractions supérieures ou égales à 0,5 comptant comme une unité et le reste étant négligé. La figure 24(b) représente les diagrammes A', E, F et G de conduction d'énergie électrique correspondant à divers coefficients d'utilisation. De cette manière, la conduction d'énergie électrique dans une seule unité est exécutée convenablement dans la première période At1. Le sous-programme (2) décrit précédemment est exécuté une fois par seconde, et le traitement passe au pas 4-1 représenté sur la figure 19(a). Comme il s'agit d'un simple sous-programme, il ne charge pas l'unité centrale de traitement ou ne provoque pas un retard de vitesse de traitement. Les figures 25(a) et 25(b) sont des graphiques représentant les fluctuations 205 de quantité de lumière d'une lampe fluorescente connectée à la même ligne qu'un appareil de fixage ou un appareil de formation d'image ayant l'appareil de fixage lorsque le réglage de température est réalisé dans cet exemple. La figure 25(a) est un graphique indiquant les fluctuations de quantité de lumière dans la seconde période At2 et le diagramme de conduction d'énergie électrique dans la seconde période, et la figure 25(b) est un graphique représentant les fluctuations de la quantité de lumière de la première période At1 et le diagramme de conduction de l'énergie électrique dans la première période. Ces figures 25(a) et 25(b) représentent respectivement la quantité de lumière en ordonnées et le temps en abscisses. La valeur maximale AE32 de l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière dans la seconde période At2 est de 1,6 %, correspondant à la région (A) de la figure 13. En outre, la fluctuation dans la première période At, se produit uniquement avec le diagramme A dans un intervalle intermittent supérieur à 2, et la valeur maximale AE31 de la fluctuation est de 0,6 % et la fréquence de la fluctuation est de 24 Hz (correspondant à 20 Hz lorsqu'elle est transformée dans le cas d'un réseau alternatif à 50 Hz), et cette fréquence correspond à la région (A) de la figure 15. Ainsi, même lorsque le coefficient d'utilisation est élevé, le papillotement de la lumière de la lampe fluorescente connectée à la même ligne que l'appareil de fixage ou l'appareil de formation d'image comprenant l'appareil de fixage donne une impression favorable. 6-1. Procédé destiné à empêcher l'impression de papillotement (seconde partie). On décrit maintenant un autre procédé de réglage de température destiné à transmettre de l'énergie électrique à un organe 3 de chauffage à lampe à halogène en fonction de la quantité prédéterminée P d'énergie électrique transmise. Il s'agit d'un procédé destiné à exécuter de manière habile la transmission d'énergie électrique à un dispositif de chauffage à des intervalles intermittents particuliers sans détermination d'une période quelconque destinée à déterminer la quantité d'énergie électrique. Ainsi, ce procédé permet l'application du principe selon lequel la conduction intermittente de l'énergie électrique, décrite au chapitre "6- 3" permet d'éviter un papillotement, même dans le cas o l'appareil de fixage n'a pas de cycle de réglage de la seconde période At2 indiquée précédemment, pour un procédé de réglage de température par le procédé par tout ou rien. On se réfère à la figure 13; on constate que le procédé de réglage par tout ou rien donne une région (C) dans laquelle une impression de papillotement est détectée, bien qu'elle ne soit pas désagréable, lorsque l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière est élevée. Le procédé de réglage de température selon l'invention est destiné à donner un état extrêmement favorable sans impression de papillotement du tout par conduction intermittente d'énergie électrique de manière que l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière soit réduite. D'abord, comme décrit en référence aux figures 13 et 14, l'intervalle intermittent de conduction d'énergie électrique est maintenu à 4 unités ou plus. Ensuite, l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière au moment du passage de l'état d'interruption à l'état de conduction dans cet exemple peut être réduite à 2 % ou moins. En conséquence, l'impression de papillotement n'est pas détectée. Ensuite, comme indiqué précédemment en référence à la figure 15, l'intervalle intermittent de conduction d'énergie électrique est réglé à 6 unités ou moins. L'impression de papillotement due à la fluctuation de la lumière dans la première période At1 n'est pas détectée alors. Il est ainsi possible de mettre à disposition un procédé de réglage de température qui ne donne aucune impression de papillotement, comprenant le procédé de réglage par tout ou rien, par réalisation de la transmission d'énergie électrique de manière intermittente pendant la moitié d'un cycle de l'onde alternative considérée comme unité et par réglage de l'intervalle intermittent d'alimentation en énergie entre 4 et 6 unités d'un demi-cycle de l'onde alternative. 6-6 Exemples expérimentaux [Exemple expérimental 6] Dans l'exemple expérimental 6, on décrit le cas dans lequel la conduction intermittente d'énergie est réalisée par commande par tout ou rien ne donnant aucune période de détermination de la quantité d'énergie électrique. La construction de l'appareil de fixage de cet exemple est indiquée dans le tableau 7. A cet égard, il faut noter que les éléments fondamentaux de construction autres que ceux qui sont indiqués explicitement sont les mêmes que dans le tableau 2. En outre, comme aucune période ne permet la détermination de la quantité d'énergie électrique, la seconde période At2 et le coefficient d'utilisation, indiqué dans le tableau 2, n'existent pas dans l'exemple 6. [Tableau 7] Puissance de lampe à 500 W halogène Procédé de réglage de commande par tout ou rien température Première période A t1 cinq unités Diagramme à la conduction (énergie conduite pendant une unité et non conduite pendant quatre unités, intervalle intermittent 5) Les figures 26(a) et 26(b) sont des graphiques représentant les fluctuations 206 de quantité de lumière émise par une lampe à fluorescence connectée à la même ligne d'alimentation qu'un appareil de fixage ou un appareil de formation d'images comprenant un appareil de fixage lorsque le réglage de température est réalisé dans cet exemple. La figure 26(a) représente les fluctuations de la quantité de lumière et le diagramme de conduction de l'énergie électrique lors d'un passage de l'état d'interruption à l'état de transmission pendant la commande par tout ou rien, et la figure 26(b) est un graphique représentant les fluctuations de la quantité de lumière dans la première période At, et le diagramme de conduction d'énergie électrique pour la première période. Chaque figure représente la quantité de lumière en ordonnées et le temps t en abscisses. La valeur maximale AE42 de l'amplitude de fluctuation de la quantité de lumière pendant un fonctionnement unique par tout ou rien est de 1,6 % et cette valeur correspond à la région (A) de la figure 13. En outre, la valeur maximale AE41 de fluctuation de la quantité de lumière dans la première période At, est de 0,6 %. Dans ce cas, la fréquence de fluctuation de la quantité de lumière était de 24 Hz (correspondant à 20 Hz lorsqu'elle est transformée pour un réseau alternatif à Hz), et cette fréquence correspond à la région (A) de la figure 15. Dans ces conditions, aucun papillotement n'a été détecté dans la lumière de la lampe fluorescente connectée à la même ligne d'alimentation que l'appareil de fixage ou qu'un appareil de formation d'images comprenant l'appareil de fixage. En outre, il faut noter à cet égard qu'une lampe fluorescente a été considérée comme exemple d'appareil d'éclairage donnant une impression de papillotement, mais un tel appareil d'éclairage donnant une impression de papillotement n'est pas limité à une lampe fluorescente. L'invention donne un effet analogue même dans le cas o les appareils sont des appareils d'éclairage, tels qu'une lampe à décharge ou une lampe à incandescence, et des unités d'affichage, telles qu'un poste de télévision et un projecteur. 7. Commande séquentielle On décrit maintenant un procédé de commande séquentielle selon une troisième propriété caractéristique de l'invention, modifiant la température cible de réglage d'une manière convenant à ces circonstances. 7-1. Commutation de la température de réglage (mode à haute température et mode à basse température) Dans un appareil de fixage ayant la construction décrite précédemment, l'état assurant l'exécution de l'opération de fixage de manière favorable dépend de la température du rouleau chauffant 1 et de la température du rouleau 2 de pression. La figure 27 représente une région de fixage favorable (c'est-à-dire la région comprise entre les deux diagonales en trait plein de la figure) qui apparaît lorsque la température du rouleau chauffant 1 et la température du rouleau de pression 2 ont changé. Cependant, la région de fixage favorable à la figure 27 change suivant le temps pendant lequel le support d'enregistrement passe dans l'emprise des deux rouleaux 1 et 2. La figure 27 correspond au cas o le temps de passage du support d'enregistrement dans l'emprise est de 0,1 s. La figure 27 indique qu'il est possible d'empêcher un état de fixage insuffisant par réglage de la température du rouleau chauffant 1 à une valeur un peu plus élevée dans le cas o le rouleau de pression 2 est à une température relativement basse, par rapport au cas o le rouleau 2 est à une température relativement élevée. Cependant, bien que la température de la surface du rouleau chauffant 1 soit soumise au réglage de température, le rouleau 2 n'a aucun réglage de température si bien que la température de la surface du rouleau 2 a normalement des fluctuations dans une large plage, d'un état qui est approximativement à la température atmosphérique à la partie inférieure à un état à une température légèrement inférieure à la température de réglage du rouleau chauffant 1 du côté des températures supérieures. En conséquence, il est envisageable que le rouleau 2 puisse présenter une élévation de température à un état à température élevée alors que le rouleau chauffant 1 reste à une température réglée convenant au cas o le rouleau 2 est froid. Lorsque ces conditions se produisent, il apparaît un état de chauffage excessif du support d'enregistrement 5 qui passe dans l'appareil, si bien qu'un brillant superflu apparaît à la surface du support d'enregistrement, ce support 5 d'enregistrement se froisse, et il apparaît le phénomène du "report à température élevée" dans lequel le développateur est reporté vers la surface du rouleau chauffant 1 et est ensuite reporté sur le support d'enregistrement en provoquant une salissure des images. La ligne de démarcation qui forme la limite de la région favorable du côté des températures élevées sur la figure 27 est la ligne au-delà de laquelle un froissement dû à un chauffage excessif apparaît dans la feuille de papier. L'invention permet l'évaluation du degré d'augmentation de température du rouleau de pression 2 et la température de consigne de fixage du rouleau chauffant 1 est modifiée en fonction de ce degré, entre un mode à haute température et un mode à basse température, afin qu'une condition convenable de fixage puisse toujours être obtenue. 7-2. Variation de température du rouleau de pression L'invention concerne donc un procédé de réglage séquentiel de la température dans lequel il est possible de conserver un état favorable de fixage malgré les changements de la température de fixage dus aux fluctuations de la température du rouleau de fixage sans addition d'un élément supplémentaire, et on décrit en détail ce procédé de réglage de température. Tous les exemples décrits dans la suite pour le procédé de réglage séquentiel de température, dans un mode de réalisation de l'invention, s'appliquent à l'appareil de fixage décrit précédemment pour l'imprimante. On décrit maintenant un exemple de procédé de réglage séquentiel de température selon l'invention. Cet exemple se rapporte à deux procédés de réglage, c'est-à-dire 1) un procédé de discrimination de la température du rouleau de pression 2, et 2) un procédé de correction de la décroissance de la température du rouleau de pression au moment du passage du support d'enregistrement dans l'appareil de fixage. 7-2-1. Discrimination de température du rouleau de pression On décrit d'abord le premier procédé de réglage, c'est-à-dire le procédé de discrimination de la température du rouleau de pression. Pour la détermination de la température du rouleau de pression 2, le procédé de réglage de température de ce mode de réalisation met en oeuvre la mesure de la température du rouleau chauffant 1 juste avant le début de la conduction d'énergie électrique au rouleau chauffant 1 au moment de l'opération de mise en température, et distingue la température du rouleau 2 de pression d'après la température ainsi mesurée du rouleau chauffant 1. Dans le cas o la température du rouleau 2 est estimée indirectement d'après la température du rouleau chauffant 1 de cette manière, il peut arriver que la température estimée du rouleau 2 ait une valeur différentede sa température réelle. Par exemple, juste après l'impression d'une feuille après la fin de l'opération de mise en température réalisée depuis l'état auquel le rouleau 2 est suffisamment froid, le rouleau chauffant 1 est à un état de température élevée mais le rouleau 2 de pression n'est pas échauffé de façon suffisante, et il reste une différence considérable de température entre le rouleau 2 et le rouleau 1. En outre, cette différence de température se produit d'une manière différente en fonction de différentes tâches de formation d'image réalisées auparavant, si bien que la température du rouleau chauffant 1 ne peut pas être utilisée comme un indice de la température du rouleau de pression 2. Compte tenu de cette situation, cet exemple détermine l'amplitude d'élévation de la température du rouleau 2 en considérant les deux points suivants. Le premier point est qu'il est possible d'obtenir un état favorable de fixage par simple changement de la température du rouleau chauffant en plusieurs étapes, par exemple en deux étapes proches d'une certaine température, dans la plupart des cas même lorsque la température du rouleau chauffant 1 ne change pas strictement d'après la température du rouleau de pression 2. Les changements en deux étapes donnent satisfaction dans la mesure o une plage favorable est couverte par un mode à haute température et un mode à basse température comme indiqué sur la figure 27. Le second point est le comportement de changement de température du rouleau chauffant 1 et du rouleau de pression 2 lors de la décroissante naturelle de température indiquée par le graphique de la figure 28. Ainsi, il existe une température (température d'égalisation TI) à laquelle la température du rouleau chauffant 1 et celle du rouleau de pression 2 sont presque les mêmes lorsque la température du rouleau chauffant 1 a décru à une certaine valeur prédéterminée ou au-dessous, même s'il existe initialement une différence de température entre les rouleaux 1 et 2 lorsque les rouleaux 1 et 2 se refroidissent sans application d'énergie électrique au rouleau chauffant 1, c'est-à-dire lors de la décroissance naturelle de température. La température du rouleau chauffant 1 peut être utilisée comme indice de la température du rouleau de pression 2 tant que celui-ci est à une température à laquelle la température du rouleau chauffant 1 et celle du rouleau de pression 2 sont presque les mêmes. En conséquence, pour un tel comportement en température à la limite, il suffit de faire la distinction entre un mode à température élevée, dans lequel le rouleau chauffant 1 doit être réglé afin qu'il donne un changement vers une température élevée puisque le rouleau de pression 2 n'a pas effectué une élévation suffisante de température, et un mode à basse température dans lequel le rouleau chauffant 1 doit être réglé afin qu'il présente un changement vers une faible température puisque le rouleau de pression 2 a présenté une élévation suffisante de température. La décroissance naturelle de la température utilisée selon l'invention est définie nettement et clairement dans la suite. D'abord, un appareil de fixage est abandonné pendant une période suffisamment longue à une température ambiante d'environ 20 C. Ensuite, de l'énergie électrique est transmise à l'organe 3 de chauffage sans que les rouleaux 1 et 2 soient entraînés en rotation, et la température du rouleau chauffant 1 s'élève donc et atteint une température cible. Lorsque le rouleau 1 a atteint la température cible, les rouleaux 1 et 2 sont immédiatement mis en rotation pendant 2 min. Ensuite, la conduction d'énergie électrique à l'organe 3 de chauffage et la rotation des deux rouleaux sont interrompues simultanément. A partir de ce moment, une décroissance naturelle de température commence. La mesure de la température de surface des deux rouleaux après ce moment permet la détermination d'une température d'égalisation TI. La rotation des deux rouleaux pendant 2 min représente un état intermédiaire entre le cas o une seule feuille a été imprimée après une opération de mise en température depuis la température ambiante à 20 C environ, jusqu'à la fin, et l'état dans lequel un nombre suffisamment grand de feuilles a été imprimé de façon continue à partir du même état postérieur à la mise en température. Avec l'appareil de fixage décrit dans cet exemple, on a réalisé des mesures de la température ambiante, des travaux de formation d'image précédents, etc. dans diverses conditions, comprenant essentiellement les conditions définies précédemment, et on a constaté que la température d'égalisation TI était presque voisine de 40 C. En conséquence, la température de discrimination TD permettant la distinction entre le mode à température élevée et le mode à basse température a été déterminé comme étant égal à 40 'C, et la température du rouleau 2 de pression a été mesurée. Ainsi, après que la température du rouleau 1 a été réglée à 'C, une opération de mise en température a été réalisée et, lorsque l'appareil de fixage a atteint un état dans lequel le support d'enregistrement 5 a commencé à passer dans l'appareil de fixage, dans la séquence précitée de cet exemple, une mesure de la température du rouleau 2 de pression a été réalisée. La température du rouleau 2 à ce moment était de 80 'C. La température cible de réglage du rouleau chauffant 1 en mode à température élevée peut ainsi être réglée à une température assurant la couverture d'une région de fixage favorable dans l'hypothèse o la température du rouleau de pression 2 présente des fluctuations uniquement dans une plage ne dépassant pas 80 'C. Dans le mode à basse température d'autre part, la température de réglage cible du rouleau chauffant 1 peut être réglée dans l'hypothèse o le rouleau 2 présente une fluctuation uniquement dans une plage qui ne descend pas au-dessous de 80 'C. En outre, la valeur limite inférieure des fluctuations de température du rouleau 2 dans le mode à température élevée peut être réglée à la température qu'atteint le rouleau 2 au moment du passage de la feuille de papier dans l'appareil de fixage après qu'une opération de mise en température a été réalisée avec la séquence exécutée depuis la valeur limite inférieure pour la température ambiante supposée pour les conditions de fonctionnement d'un appareil de formation d'images comprenant l'appareil de fixage. D'autre part, la valeur limite supérieure des fluctuations de température du rouleau 2 en mode à basse température peut être déterminée comme valeur limite supérieure de la température du rouleau 2 au moment de l'impression continue d'un grand nombre de feuilles. Comme décrit jusqu'à présent, ces deux modes, ainsi déterminés, peuvent respectivement recouvrir une plage favorable de fixage car la plage de fluctuations de la température du rouleau 2 est plus petite que la plage de fluctuations totale lorsque les modes ne sont pas séparés en deux modes, c'est-à-dire le mode à température élevée et le mode à basse température. On peut présenter quelques remarques relatives à la température d'égalisation TI. L'indication du fait que les températures des rouleaux 1 et 2 sont presque les mêmes doit être considéré comme signifiant que les températures des deux rouleaux peuvent être considérées comme pratiquement les mêmes dans la mesure o la différence de température est comprise dans une certaine plage. Cette plage doit être déterminée d'après la rigueur avec laquelle la température doit être réglée, mais on peut considérer habituellement que la température est presque la même lorsque les deux températures ne diffèrent pas plus de 5 'C. Les valeurs convenables des températures TI d'égalisation et TD de discrimination indiquées précédemment sont différentes suivant la construction de l'appareil particulier de fixage ou analogue. On décrit maintenant un procédé de détermination de valeurs convenables de la température de discrimination TD. D'abord, la température TI d'égalisation est déterminée de la manière précitée. Ensuite, une opération de fixage est réalisée alors qu'une mesure des températures de surface des rouleaux 1 et 2 est effectuée, et une recherche détermine une région de fixage favorable telle qu'indiquée sur la figure 27. Sur la figure 27, une région de fixage favorable est une région qui se trouve au-dessous de la limite d'apparition du froissement du papier et au-dessus de la droite qui indique la limite de performance de fixage favorable. La température de commutation TPD est établie afin que la température du rouleau 1 et celle du rouleau 2 soient toujours comprises dans la région de fixage favorable. Les deux régions rectangulaires indiquées en trait interrompu sur la figure 27 représentent un mode à température élevée et un mode à basse température qui sont commutés l'un pour l'autre à la température de commutation TPD, chacun des modes étant contenu dans une région de fixage favorable. Ainsi, il est nécessaire de disposer d'une certaine plage dans laquelle peut varier la température du rouleau chauffant 1 afin que cette plage puisse être contenue dans la région de fixage favorable, et cette plage est permise compte tenu de l'erreur de détection de la température par le capteur 4 et de l'erreur de réglage de l'opération de réglage de température. En outre, la température minimale que peut prendre le rouleau 2 est celle qui est atteinte au moment o le support 5 d'enregistrement commence à pénétrer dans l'appareil de fixage après l'opération de mise en température depuis l'état à température ambiante. La température maximale que peut prendre le rouleau 2 est en outre la température atteinte après que la température du rouleau 2 a atteint une valeur de saturation finale lorsque des tâches de formation d'image sont exécutées consécutivement. La plage de température dans laquelle peut se trouver le rouleau 1 et celle dans laquelle peut se trouver le rouleau 2 sont mesurées de cette manière, et la température de commutation TPD est réglée de manière qu'une région rectangulaire pour le mode à haute température et une région rectangulaire pour le mode à basse température puissent être contenues dans une région de fixage favorable sur le graphique indiquant une région de fixage favorable à la figure 27. Ensuite, à partir de l'état dans lequel le rouleau de pression 2 est froid, le rouleau chauffant 1 est chauffé et il est maintenu à la température de réglage cible, et la courbe d'élévation de température du rouleau 2 est déterminée avec entraînement des deux rouleaux par rotation de ceux-ci. La figure 29 représente une courbe d'élévation de température du rouleau de pression de l'appareil de fixage décrit dans cet exemple. Sur la figure 29, la température du rouleau 2 au temps tl, obtenue par soustraction du temps de rotation sans charge tE établi dans la séquence de fonctionnement de l'appareil de fixage à partir du temps t2 auquel la température du rouleau 2 correspond à la température de commutation TPD est la température du moment initial de rotation du rouleau 2 dans l'état de limite de commutation entre le mode à haute température et le mode à basse température. Dans le cas o le rouleau de pression 2 ne commence pas à tourner, la température du rouleau 2 ne s'élève pratiquement pas lors de l'élévation de la température du rouleau 1, si bien que la température au début de la rotation du rouleau 2 peut être considérée comme le temps correspondant au début de la conduction d'énergie électrique. Ainsi, la température au début de la rotation du rouleau 2 ainsi obtenue, utilisée comme état limite pour le mode au début du passage de la feuille de papier, peut être considérée comme la température de discrimination TD. Même lorsque la séquence d'opérations est différente de celle de l'exemple, une température de début de conduction d'énergie électrique peut être déterminée de manière analogue par détermination de la manière dont la température de commutation TD peut être atteinte au moment du début du passage de la feuille de papier. Evidemment, la température de commutation TPD à ce moment doit être inférieure à la température d'égalisation puisque la température du rouleau chauffant doit représenter la température du rouleau de pression. En outre, une certaine plage de tolérances est permise pour la température du rouleau chauffant 1 sur la figure 27 compte tenu de l'écart de réglage de température, de la dispersion des mesures par le capteur 4, etc. On décrit maintenant le passage du mode à haute température au mode à basse température. Ce passage est nécessaire car il faut passer du mode à haute température au mode à basse température après l'impression d'un nombre prédéterminé de feuilles car une élévation de température du rouleau 2 se produit dans le cas d'un travail d'impression réalisé sur un grand nombre de feuilles, même lorsque l'opération de fixage est initialement réalisée en mode à température élevée. Le nombre prédéterminé de feuilles constituant une condition de changement de mode de fonctionnement est déterminé de la manière décrite dans la suite. Une opération d'impression est réalisée sur un grand nombre de feuilles alors que le système de réglage continue à mesurer la température du rouleau de pression 2, depuis l'état dans lequel le rouleau 2 est froid, et le nombre de feuilles de papier imprimées jusqu'à ce que l'appareil de fixage atteigne la température limite du rouleau de pression 2, c'est- à-dire une température à laquelle le mode de fonctionnement doit être commuté, c'est-à-dire la température de commutation TPD, qui doit être obtenue. Dans le cas d'un appareil de fixage utilisé habituellement, il convient de régler le nombre prédéterminé de feuilles entre deux et dix feuilles approximativement. 7-2-2. Correction de la décroissance de température du rouleau de pression au moment du passage du support d'enregistrement On décrit maintenant un procédé de correction de la décroissance de température qui se produit sur le rouleau de pression à la suite du passage du support d'enregistrement dans l'exemple de l'invention. Les fluctuations de la température du rouleau 2 à la suite du passage du support d'enregistrement peuvent être prévues car la synchronisation des fluctuations de température est régulée par la séquence de fonctionnement de l'appareil de formation d'images. Ainsi, lorsque le comportement de décroissance de température est déterminé, une séquence de commande peut être réalisée afin qu'elle provoque un changement de la température cible du rouleau chauffant 1 d'une manière qui compense ce comportement de décroissance de température. La figure 30 représente un graphique indiquant les résultats mesurés des fluctuations de la température du rouleau de pression au moment du passage du support d'enregistrement dans un dispositif de fixage ayant la construction décrite précédemment. La décroissance de température du rouleau de pression progresse lorsque le support d'enregistrement passe dans l'appareil de fixage comme indiqué sur la figure 30. Bien qu'on note que la forme qualitative de ces fluctuations de température est presque constante, malgré des facteurs tels que la variété du support d'enregistrement, l'amplitude des fluctuations de température n'est pas constante. On décrit maintenant le procédé de correction dans la suite. D'abord, une mesure de décroissance de température du rouleau 2, qui se produit lorsque l'appareil de fixage fixe le support 5 d'enregistrement de plus grande capacité thermique et le support 5 d'enregistrement de plus petite capacité thermique parmi les supports 5 qui peuvent être utilisés dans l'appareil de formation d'images selon l'invention, est exécutée. Par ailleurs, il est possible de déterminer l'amplitude d'élévation de température nécessaire pour que le rouleau 1 compense la décroissance de la température du rouleau 2 d'après l'inclinaison de la courbe indiquant la limite inférieure de la région de fixage favorable représentée sur la figure 27. En conséquence, la décroissance de température mesurée sur le rouleau 2 par le procédé décrit précédemment est transformée en amplitude d'élévation de température du rouleau 1 et la température cible de réglage T* est changée en conséquence. Cependant, il n'est pas nécessaire en fait d'effectuer un tel réglage rigoureux par changement de la température cible T* du rouleau 1 à la suite de décroissance de la température du rouleau 2, mais il suffit de changer la température cible T* en plusieurs étapes d'après le degré de décroissance de la température du rouleau 2. Dans cet exemple, la température du rouleau 1 est élevée de AT = 3 C à partir du moment o le passage d'un tiers de la dimension de la feuille de papier d'enregistrement a été réalisé comme indiqué sur la figure 30. Habituellement, il convient d'élever la température d'environ AT = 5 C à partir de la valeur AT = 1 C. Grâce au procédé de réglage séquentiel de température décrit précédemment, la séquence de réglage de température est telle qu'indiquée par l'ordinogramme de la figure 31. Lorsque des données d'image sont transmises initialement depuis l'extérieur de l'appareil de formation d'images, la température Ts détectée par le capteur 4 à ce moment est comparée à la température de discrimination TD, et il est déterminé quel est celui des deux modes, à haute ou basse température, qui doit être utilisé. D'une manière convenant au mode de fonctionnement ainsi sélectionné, la température cible est réglée à la valeur TH ou TL, et la conduction d'énergie électrique à l'organe de chauffage 3 commence, l'appareil de fixage étant mis en température. Lorsque la température Ts détectée par le capteur 4 a atteint la température cible T*, l'appareil de fixage commence à faire tourner les deux rouleaux, et un support 5 d'enregistrement passe dans l'appareil de fixage après une période prédéterminée. Lorsque la première moitié (ou le premier tiers) du support 5 d'enregistrement est passé dans l'appareil de fixage, la température cible est augmentée de ATc (3 C dans cet exemple), et la température cible initiale est prise à nouveau lorsque le passage du support d'enregistrement est terminé. Si l'opération est réalisée initialement en mode à température élevée, l'appareil de fixage est mis en mode à basse température après impression d'un nombre prédéterminé de feuilles, et le passage du support 5 commence lorsque la températurecible a atteint la valeur de fonctionnement de l'appareil de fixage en mode à basse température. Dans le cas o une correction doit être réalisée avec un plus grand degré de précision, il est possible de saisir l'information relative des articles tels que la nature de la feuille de papier et de faire fonctionner l'appareil de fixage afin qu'une correction convenant à l'information spécifiée soit apportée. Par exemple, dans le cas d'une opération de fixage réalisée sur une feuille épaisse de papier, il est efficace de régler une plus grande valeur de l'élévation de température ATc pour la température cible par rapport à la valeur de la plage de fluctuations pour le papier ordinaire d'enregistrement. 7-3. Exemple expérimental [Exemple expérimental 7] On décrit maintenant un exemple expérimental de mise en oeuvre du procédé de réglage de température décrit dans la suite. [Tableau 8] Rouleau chauffant Matière Aluminium Diamètre 18 mm Epaisseur 0,6 mm Rouleau de mise sous Matière à base Caoutchouc pression de caoutchouc de silicone Dureté Epaisseur de 24 (JIS-A) caoutchouc 4 mm Diamètre 18 mm N Force mise sous pression Largeur mise 230 mm pression Vitesse v passage papier 20 mm/s Type de papier Poids:70g/m2 Puissance lampe halogène 500 W Capteur de température Elément de Thermistance détection Constante de 2 s temps X Niveaux de conversion 256 niveaux analogique-numérique Résolution température 0,50/niveau pour conversion analogique-numérique Cycle de commande i s Température de 40 C discrimination de mode TD Température commutation 80 "C de mode TpD Temps de fonctionnement 15 s sans charge tE Température réglage mode 155 "C à température élevée TH Température réglage mode 145 C à faible température TL Nombre de feuilles pour 5 feuilles changement de mode Elévation de température 0 C pendant le passage du papier A Tc Avec un appareil de fixage réalisé suivant les spécifications précitées et dans la séquence d'opérations de la figure 31, les opérations de fixage ont été réalisées après la fin de la mise en température pour le cas dans lequel le rouleau de pression 2 était froid et le cas dans lequel le rouleau 2 avait subi une augmentation de température à un niveau suffisamment élevé. A la suite de cette expérience, on a constaté qu'un état suffisamment favorable de fixage pouvait être obtenu avec une opération de fixage commençant 15 s après le début de la rotation des deux rouleaux dans le cas o le rouleau 2 était froid. En outre, dans le cas o le rouleau 2 avait atteint sa température à un niveau suffisamment élevé, aucun phénomène pouvant être attribué à un chauffage excessif, par exemple un froissement de la feuille du papier ou un report à température élevée, n'a apparu dans l'opération de fixage commençant de même 15 s après le début de la rotation des deux rouleaux. Dans les conditions indiquées pour l'exemple 7, aucune compensation de la décroissance de la température du rouleau 2 lors du passage du support d'enregistrement 5 n'est effectuée. L'exemple 8, décrit dans la suite, utilise en combinaison le procédé de réglage par discrimination de la température du rouleau 2 et de commutation entre le mode à haute température et le mode à basse température, et un procédé de compensation de la décroissance de la température du rouleau de pression 2 du fait du passage du support d'enregistrement 5. Les spécifications de l'appareil de fixage utilisé dans cet exemple sont indiquées dans le tableau 9 qui suit. [Tableau 9] Rouleau chauffant Matière Aluminium Diamètre 18 mm Epaisseur 0,6 mm Rouleau de mise sous Matière à base Caoutchouc pression de caoutchouc de silicone Dureté Epaisseur de 24 (JIS-A) caoutchouc 4 mm Diamètre 18 mm N Force mise sous pression Largeur mise 230 mm pression Vitesse v passage papier 20 mm/s Type de papier Poids:70g/m2 Puissance lampe halogène 500 W Capteur de température Elément de Thermistance détection Constante de 2 s temps ' Niveaux de conversion 256 niveaux analogique-numérique Résolution température 0,5 /niveau pour conversion analogique-numérique Cycle de commande 1 s Température de 40 C discrimination de mode TD Température commutation 80 C de mode TPD Temps de fonctionnement 15 s sans charge tE Température réglage mode 155 C à température élevée TH Température réglage mode 145 C à faible température TL Nombre de feuilles pour 5 feuilles changement de mode Elévation de température 3 C pendant le passage du papier A Tc Lorsque l'appareil de fixage correspond aux spécifications du tableau 9 et avec la séquence d'opérations de la figure 31, des opérations de fixage ont été réalisées après l'opération de mise en température comme dans l'exemple 7, dans le cas o le rouleau 2 de pression était froid et dans le cas dans lequel ce rouleau 2 avait atteint une température suffisamment élevée. A la suite de cette expérience, on a constaté qu'un état suffisamment favorable de fixage pouvait être obtenu avec une opération de fixage commençant 15 s après le début de la rotation des deux rouleaux dans le cas o le rouleau 2 était froid. En outre, dans le cas o le rouleau 2 avait atteint une température suffisamment élevée, aucun phénomène pouvant être attribué à un chauffage excessif, par exemple un froissement de feuille de papier ou un report à haute température, n'a apparu dans une opération de fixage commençant de même 15 s après le début de la rotation des deux rouleaux. En outre, cet appareil de fixage a mis en oeuvre une opération de fixage favorable pratiquement sans changement de l'état de fixage entre la première moitié et la seconde moitié du support d'enregistrement 5. La température TD de discrimination de mode de cet exemple était réglée à 40 C, c'est-à-dire à une valeur égale à la température d'égalisation TI, mais un état de fixage aussi favorable a pu être obtenu même lorsque la température de discrimination TD était inférieure à la température d'égalisation, par exemple de 35 C, alors que la température de commutation TPD était réglée à 77 C environ ou le temps de rotation sans charge TE était réglé à 18 s environ. 7-4. Autres exemples de discrimination de température du rouleau de pression On décrit maintenant un autre mode de réalisation de réglage séquentiel de température en référence aux figures 32 et 33. Dans cet exemple, une estimation de la température du rouleau 2 est réalisée en fonction de la manière dont le rouleau chauffant 1 est privé de sa chaleur lorsque les deux rouleaux 1 et 2 tournent ensemble. La figure 32 est un ordinogramme correspondant à cet exemple, et la figure 33 montre comment la température présente des fluctuations à ce moment. D'abord, lorsque des données d'image ont été introduites, de l'énergie électrique a été transmise au rouleau chauffant 1 et une opération de mise en température a été réalisée. Ensuite, lorsque la température du rouleau chauffant 1 a atteint la température cible T*, le rouleau 1 et le rouleau 2 ont commencé à tourner. La température-cible initiale T* était soit celle du mode à basse température TL soit celle du mode à haute température TH. Cependant, en général, le rouleau chauffant 1 s'échauffe plus rapidement d'une basse température à une température élevée qu'il ne se refroidit d'une température élevée à une basse température. Ainsi, pour que le temps de commutation de mode soit réduit autant que possible, il est préférable de régler la température cible initiale T* en mode à basse température TL. Juste après que le rouleau chauffant 1 a atteint la température cible T*, la température du rouleau 1 est à un état de dépassement balistique et de l'énergie électrique n'est pas appliquée à l'organe de chauffage 3. En conséquence, la quantité de chaleur dont est privé le rouleau 1 par le rouleau 2 se reflète sur les fluctuations de la température du rouleau 1. Ensuite, lorsque l'état de dépassement balistique se poursuit pendant un certain temps, la température du rouleau 1 diminue vers un point proche de la température cible T*, et l'énergie électrique commence à nouveau à être appliquée. Dans cet exemple, une commutation est réalisée entre le mode à haute température T* = TH et le mode à basse température T* = TL suivant la décroissance de la température du rouleau chauffant 1 jusqu'à ce que la température du rouleau chauffant atteigne cette valeur après avoir atteint un pic. On peut utiliser, comme procédé de discrimination de la décroissance de température du rouleau chauffant 1, des procédés tels que 1) un procédé de discrimination de la décroissance de température en fonction du temps écoulé depuis le moment o la température du rouleau 1 a atteint une valeur de crête jusqu'au moment o l'énergie électrique a commencé à être appliquée, 2) un procédé de discrimination de la décroissance de température d'après la vitesse moyenne de variation de la température àpartir du moment o la température du rouleau 1 a atteint une valeur de crête et jusqu'au moment o l'énergie électrique a commencé à être appliquée, et 3) un procédé de discrimination de la décroissance de température d'après la vitesse de variation de la température juste avant le moment o l'énergie électrique a commencé à être appliquée. Dans cet exemple, on utilise le troisième procédé. Plus précisément, le temps t3, compris entre le moment o la température du rouleau 1 atteint la température T*2 légèrement supérieure à la température cible T* et celui o il atteint la température cible T* est compté, et le mode de fonctionnement est déterminé d'après la valeur de ce temps t3 et du temps de discrimination tT. Si le temps t3 et inférieur au temps de discrimination tD, on considère que le rouleau chauffant 1 est privé d'une grande quantité de chaleur, si bien que la température du rouleau de pression 2 doit être faible et le dispositif de fixage est mis en mode à température élevée T* = TH. Si le temps t3 est supérieur au temps tD de discrimination, l'appareil de fixage est mis en mode à basse température T* = TL. La figure 34 est un graphique représentant la correspondance entre le temps t3 séparant les températures T*2 et T* et la température du rouleau de pression 2 à ce moment. Il est possible de sélectionner un temps de discrimination tD en référence au graphique de la figure 34. Ainsi, la température TPD de commutation peut être déterminée de manière que la région de fonctionnement soit toujours contenue dans la région de fixage favorable représentée sur la figure 27, et le temps nécessaire correspondant t3 et le temps de discrimination tD peuvent être déterminés en référence à la courbe de la figure 34. De cette manière, il est possible de faire la démarcation dans la plage de fluctuations de température du rouleau 2 et d'établir une température de fixage convenant à la plage de fluctuations de température de la même manière que dans l'exemple dans lequel le mode à haute température et le mode à basse température sont commutés par utilisation de la température précitée de discrimination TD. Dans cet exemple, la discrimination du mode de fonctionnement peut être réalisée pour chaque feuille de papier imprimée si bien qu'il est possible d'effectuer une discrimination plus précise du mode que dans l'exemple décrit auparavant. * En outre, la discrimination entre le mode à haute température et le mode à basse température est réalisée dans cet exemple d'après les fluctuations de la température du rouleau chauffant 1, la transmission d'énergie électrique à l'organe de chauffage 3 étant réglée à 0 W. Cependant, le même procédé de discrimination de mode que précédemment peut être exécuté afin qu'il donne le même effet dans un état dans lequel une certaine quantité d'énergie électrique est appliquée afin qu'elle empêche un dépassement balistique excessif vers le bas, qui peut se produire après un dépassement balistique excessif vers le haut de la température du rouleau chauffant 1. On décrit maintenant un autre exemple d'exécution du procédé de réglage de température selon l'invention en référence à l'ordinogramme de la figure 35. De la même manière que dans l'exemple précédent, ce mode de réalisation estime la température du rouleau de pression 2 d'après la privation de chaleur du rouleau chauffant 1 lorsque les deux rouleaux 1 et 2 sont mis en rotation, et la détermination de la température estimée est réalisée par comparaison de la quantité P d'énergie électrique appliquée et de la quantité PD d'énergie électrique de discrimination lorsqu'une opération de réglage de température est exécutée. La séquence de fonctionnement est telle que l'énergie électrique est d'abord conduite au rouleau chauffant 1 lorsque l'information d'image est introduite, et l'opération de mise en température est exécutée. Ensuite, après que la température du rouleau chauffant 1 a atteint la température cible T*, les rouleaux 1 et 2 sont mis en rotation. Après que l'état de dépassement balistique de la température du rouleau chauffant 1 a repris un état normal, ce rouleau 1 est réglé de manière stable afin que la température cible soit maintenue. A ce moment, l'énergie du réseau alternatif n'est pas transmise entièrement avec sa forme d'onde à l'organe 3 de chauffage indiqué précédemment, mais elle est appliquée avec un coefficient réduit d'utilisation correspondant au nombre d'ondes à l'aide d'une technique de réglage de température telle qu'un réglage proportionnel. La température du rouleau 2 peut alors être déterminée d'après la quantité d'énergie électrique P qui est appliquée à ce moment. Si la quantité P dépasse la quantité PD de discrimination, le rouleau chauffant 1 est privé d'une grande quantité de chaleur si bien que la température du rouleau de pression est considérée comme faible, et le fonctionnement de l'appareil de fixage correspond à la plage des hautes températures T* = TH. Si la quantité P et inférieure à la quantité PD, le fonctionnement de l'appareil de fixage est mis en mode à basse température T* = TL- La figure 36 est un graphique représentant les résultats mesurés correspondant à la relation entre la quantité d'énergie électrique appliquée et la température du rouleau de pression 2. Il est possible de sélectionner la quantité PD de discrimination d'après le graphique 36. Plus précisément, une température de commutation TPD est déterminée de manière que la région de fixage soit toujours contenue dans la région de fixage favorable de la figure 27, et la quantité correspondante d'énergie électrique appliquée peut être réglée comme quantité PD de discrimination d'après la courbe de la figure 36. Lorsque la construction de l'appareil de fixage est déterminée de cette manière, il est possible d'estimer la température du rouleau 2 d'après la quantité d'énergie appliquée à l'état de réglage et de régler la température cible du rouleau chauffant 1 d'après la température estimée du rouleau 2 de pression. Le procédé décrit dans cet exemple permet le changement de la température cible du rouleau chauffant 1 d'une manière plus rigoureuse que dans l'exemple précédent, le procédé de ce mode de réalisation étant plus efficace lorsqu'il est appliqué à un appareil de fixage ayant une étroite surface de région de fixage favorable. 7-5. Autres exemples de correction de décroissance de température du rouleau de pression lors du passage d'un support d'enregistrement On décrit maintenant un autre exemple de procédé de réglage séquentiel de température selon l'invention en référence à l'ordinogramme de la figure 37. Cet exemple correspond à un procédé de réglage qui compense la décroissance de température du rouleau de pression 2 lors du passage d'un support d'enregistrement 5 dans l'appareil de fixage. Le procédé de discrimination de la température du rouleau de pression dans la première moitié de l'ordinogramme de la figure 37 est le même que celui de l'exemple précédent (c'est-à-dire le procédé utilisant la température de discrimination TD). Lorsque le passage du support d'enregistrement dans la première moitié de l'ordinogramme est terminé, le procédé de discrimination de température de cet exemple effectue une correction par création du signal final de sortie de réglage avec addition d'une certaine valeur à l'énergie électrique déterminée par le calcul comme signal de sortie de réglage par un algorithme de réglage à réaction négative dans la dernière moitié du passage du support d'enregistrement lorsque la température cible T* reste à un niveau constant au cours du passage du support d'enregistrement dans l'appareil de fixage, contrairement au procédé de discrimination de température de l'exemple précédent qui change la température cible lorsque le passage de la première moitié du support d'enregistrement est terminée. A l'occasion de la correction réalisée dans ce mode de réalisation, l'énergie électrique ajoutée a une valeur proportionnelle à la vitesse de passage du support d'enregistrement. Une quantité convenable d'énergie électrique à ajouter APc est approximativement telle que 0,3 appelée "v" en mm/s. A cet égard, il faut noter que le procédé de réglage de température selon l'invention n'est pas limité à un appareil de fixage à rouleau chauffant ayant une lampe à halogène comme organe de chauffage, comme décrit dans les exemples précédents. En plus de cette opération, le procédé de réglage de température selon l'invention peut être appliqué avantageusement par exemple à une résistance qui, sous forme d'un organe de chauffage, dégage de la chaleur par conduction d'énergie électrique ainsi qu'à une lampe au xénon ou analogue. En outre, l'invention peut être appliquée efficacement à un autre type d'appareil de fixage par contact, par exemple à courroie de fixage ou analogue. L'invention convient de préférence à un appareil de fixage ayant un dispositif de chauffage soit de petite capacité thermique, soit capable de transmettre une grande quantité d'énergie électrique. La présente invention peut s'appliquer à des appareils de formation d'images comprenant un appareil de fixage qui peuvent être un copieur, un télécopieur ou analogue, en plus d'une imprimante décrite dans l'exemple de l'invention. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux procédés de réglage et aux appareils de fixage et de formation d'images qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé de réglage de température destiné à un appareil de fixage ayant un dispositif (1) de chauffage d'un support (5) d'enregistrement, un dispositif (4) de détection de la température du dispositif (1) de chauffage, et un dispositif (13) de réglage de la température du dispositif (1) de chauffage d'après la température détectée par le dispositif (4) de détection de température, caractérisé en ce qu'il comprend la correction d'une erreur éventuelle entre la température réelle du dispositif (1) de chauffage et la température détectée due à un retard de détection du dispositif (4) de détection de température. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend le réglage de la température d'après le produit de la vitesse de variation de la température détectée par le dispositif (4) de détection et d'une constante de temps prédéterminée d'un retard de détection. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'appareil de fixage effectue une correction d'après l'équation Tc = Ts + f, la température après correction étant désignée Tc, la température détectée par le dispositif (4) de détection étant désignée par Ts et une fonction prédéterminée étant désignée par f, et la fonction prédéterminée f comprend un membre k.t.ATs/At dans lequel la vitesse de variation de la température détectée par le dispositif (4) de détection est exprimée par ATs/At, la constante de temps du retard de détection est désignée par t, et le facteur de correction est désigné par k, le facteur de correction k étant tel que 0 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la fonction prédéterminée f est telle que f = k.t.ATs/At avec 0 5. Procédé selon l'une des revendications 3 et 4, caractérisé en ce que le facteur de correction k est réglé dans une plage telle que ATc/At.(1-k))". > To, la valeur limite supérieure prédéterminée d'un dépassement balistique de température étant désignée par To, et la valeur limite supérieure de dépassement balistique To est telle que C To 30 C. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend le changement de l'énergie électrique appliquée suivant l'équation P = G.(T*-TC) + Pc, la température après correction étant appelée Tc, la température cible prédéterminée étant appelée T*, l'énergie électrique de correction étant appelée Pc, le gain étant appelé G et l'énergie électrique appliquée au dispositif (1) de chauffage étant appelée P. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'énergie électrique précitée de correction Pc, exprimée en W, est donnée par l'équation 0,0025 g Pc/(v. L) e 0,025, la vitesse à laquelle le support (5) d'enregistrement circule étant appelée v et étant exprimée en mm/s et la largeur de passage du support (5) d'enregistrement étant désignée par L exprimée en mm. 8. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend la variation de l'énergie électrique de correction Pc entre le moment du passage d'un support (5) d'enregistrement et le moment o aucun support (5) d'enregistrement ne passe. 9. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend la variation de l'énergie électrique de correction Pc au cours du passage d'un support (5) d'enregistrement. 10. Procédé de réglage de température destiné à un appareil de fixage comprenant un dispositif (1) de chauffage d'un support (5) d'enregistrement, un dispositif (4) de détection de la température du dispositif (1) de chauffage, et un dispositif (13) de réglage de la température du dispositif (1) de chauffage, caractérisé en ce qu'il comprend la variation de l'énergie électrique appliquée suivant l'équation P = G. (T*-Ts) + Pc, Ts désignant la température détectée par le dispositif (4) de détection de température, T* désignant la température cible prédéterminée, Pc désignant l'énergie électrique de correction, G désignant le gain et P désignant l'énergie électrique appliquée au dispositif (1) de chauffage. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'énergie électrique de correction Pc, exprimée en W, est représentée par l'équation 0,0025 s Pc/(v.L) g 0,025, v désignant la vitesse de passage du support (5) d'enregistrement en mm/s et L désignant la largeur de passage du support (5) d'enregistrement, exprimée en mm. 12. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend la variation de l'énergie électrique de correction Pc entre le moment du passage du support (5) d'enregistrement et un moment sans passage d'un tel support. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'énergie électrique de correction Pc exprimée en W est représentée par l'équation 0,0015 APc/(v.L) s 0,0015 APc exprimé en W étant l'amplitude du changement d'énergie électrique de correction Pc qui se produit entre le moment du passage du support (5) d'enregistrement et un moment sans passage du support (5) d'enregistrement, v désignant la vitesse de passage du support (5) d'enregistrement en mm/s, et L désignant la largeur de passage du support (5) d'enregistrement, exprimée en mm. 14. Procédé selon la revendication 10, caractérisé par la variation de l'énergie électrique de correction Pc au cours du passage d'un support (5) d'enregistrement. 15. Procédé de réglage de température d'un appareil de fixage comprenant un dispositif (1) de chauffage d'un support (5) d'enregistrement, un dispositif (4) de détection de la température du dispositif (1) de chauffage, et un dispositif (13) de réglage de la température du dispositif (1) de chauffage d'après la température détectée par le dispositif (4) de détection, caractérisé en ce que la période de réglage de température du dispositif (13) de réglage de température comprend une première période et une seconde période de plus longue durée que la première période, la seconde période ayant une première phase et une seconde phase, la transmission d'énergie électrique au dispositif (1) de chauffage étant permise dans la première phase et n'étant pas permise dans la seconde phase, si bien que l'énergie électrique est transmise au dispositif (1) de chauffage pendant la première période dans la première phase. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé par le calcul de la quantité d'énergie électrique qui doit être transmise au dispositif (1) de chauffage pour chaque seconde période. 17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé par le calcul de la quantité d'énergie électrique qui doit être transmise au dispositif (1) de chauffage avec correction du retard de détection dû au dispositif (4) de détection de température. 18. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que la seconde période est comprise entre 0,2 et 3 s. 19. Procédé selon l'une des revendications 15 et 18, caractérisé en ce que la première période est inférieure ou égale au cinquième de la seconde période. 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications , 18 et 19, caractérisé en ce que la première période est proportionnelle à la période d'un demi-cycle de l'onde d'un courant alternatif transmis au dispositif (1) de chauffage. 21. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que le diagramme de transmission d'énergie électrique au dispositif (1) de chauffage pendant la première période est composé d'au moins 1 unité de conduction d'énergie électrique et d'au moins 1 unité de non conduction d'énergie électrique, 1 unité étant formée de la moitié d'un cycle de l'onde du courant alternatif transmis au dispositif (1) de chauffage. 22. Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce que le diagramme de transmission d'énergie électrique est composé d'une unité de conduction d'énergie électrique et de 3 à 8 unités de non conduction d'énergie électrique. 23. Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que le diagramme de transmission d'énergie électrique comprend au moins 1 unité de conduction d'énergie électrique et 4 à 6 unités de non conduction d'énergie électrique. 24. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que la seconde période comprend uniquement la première phase dans laquelle l'énergie électrique peut être conduite et, en outre, les diagrammes de transmission d'énergie électrique au dispositif (1) de chauffage dans la première période dans la première phase sont sous forme d'au moins deux diagrammes différents de transmission d'énergie électrique. 25. Procédé de réglage de température d'un appareil de fixage comprenant un dispositif (1) de chauffage d'un support (5) d'enregistrement, un dispositif (4) de détection de la température du dispositif (1) de chauffage, et un dispositif (13) de réglage de la température du dispositif (1) de chauffage, caractérisé par l'exécution intermittente de la transmission d'énergie électrique au dispositif (1) de chauffage et par l'utilisation de 4 à 6 unités d'intervalles intermittents d'alimentation en énergie électrique, 1 unité correspondant à la moitié du cycle d'une onde d'un courant alternatif transmis au dispositif (1) de chauffage. 26. Procédé de réglage de température d'un appareil de fixage ayant un dispositif (1) de chauffage d'un support (5) d'enregistrement, un dispositif (2) de mise sous pression formant une partie d'emprise de fixage par maintien en contact sous pression avec le dispositif (1) de chauffage, un dispositif (4) de détection de la température du dispositif (1) de chauffage, et un dispositif (13) de réglage de la température du dispositif (1) de chauffage en fonction de la température détectée par le dispositif (4) de détection de température, caractérisé en ce que le dispositif (13) de réglage de température règle la température du dispositif (1) de chauffage après la mise en température du dispositif (1) de chauffage à une faible température de réglage lorsque la température détectée par le dispositif (4) de détection de température au moment du début de la conduction d'énergie électrique est une température supérieure à la température prédéterminée de discrimination TD, mais à une température élevée de réglage lorsque la température détectée est une température inférieure à la température prédéterminée de discrimination, et la température prédéterminée de discrimination TD est représentée par l'équation TD S TI, TI étant la température à laquelle la différence de température entre le dispositif (1) de chauffage et le dispositif (2) de mise sous pression est comprise dans une plage prédéterminée au cours d'une opération de décroissante naturelle de température dans le dispositif (1) de chauffage. 27. Procédé de réglage de température d'un appareil de fixage ayant un dispositif (1) de chauffage d'un support (5) d'enregistrement, un dispositif (2) de mise sous pression formant une partie d'emprise de fixage lorsqu'il est maintenu en contact sous pression avec le dispositif (1) de chauffage, un dispositif (4) de détection de la température du dispositif (1) de chauffage, et un dispositif (13) de réglage de la température du dispositif (1) de chauffage d'après la température détectée par le dispositif (4) de détection de température, caractérisé en ce que le dispositif (13) de réglage de température sélectionne une température de réglage pour le dispositif (1) de chauffage d'après la quantité de chaleur dont est privé le dispositif (1) de chauffage par le dispositif (2) de mise sous pression lorsque le dispositif (1) de chauffage et le dispositif (2) de mise sous pression sont entraînés. 28. Procédé selon la revendication 27, caractérisé en ce que le dispositif (13) de réglage de température applique une quantité d'énergie électrique nulle ou déterminée au dispositif (1) de chauffage immédiatement après le début de l'opération d'entraînement du dispositif (1) de chauffage et du dispositif (2) de mise sous pression, et sélectionne la température élevée de réglage lorsque l'amplitude de décroissance de la température détectée par le dispositif (4) de détection de température n'est pas inférieure à une quantité prédéterminée, mais sélectionne une faible température de réglage lorsque l'amplitude de décroissance de la température détectée est inférieure à la quantité prédéterminée. 29. Procédé selon la revendication 27, caractérisé en ce que le dispositif (13) de réglage de température maintient le dispositif (1) de chauffage à une température prédéterminée dans un état dans lequel le dispositif (1) de chauffage et le dispositif (2) de mise sous pression sont entraînés, et sélectionne la température élevée de réglage lorsque l'énergie électrique appliquée au dispositif (1) de chauffage à ce moment n'est pas inférieure à une quantité prédéterminée, mais sélectionne une faible température de réglage lorsque l'énergie électrique appliquée au dispositif (1) de chauffage à ce moment est inférieure à la quantité prédéterminée. 30. Procédé de réglage de température d'un appareil de fixage ayant un dispositif (1) de chauffage d'un support (5) d'enregistrement, un dispositif (2) de mise sous pression formant une partie d'emprise de fixage lorsqu'il est maintenu au contact sous pression du dispositif (1) de chauffage, un dispositif (4) de détection de la température du dispositif (1) de chauffage, et un dispositif (13) de réglage de la température du dispositif (1) de chauffage d'après la température détectée par le dispositif (4) de détection de température, caractérisé en ce que le dispositif (13) de réglage de température effectue une opération de réglage de manière que l'énergie électrique appliquée soit plus grande dans la partie postérieure d'une feuille du support (5) d'enregistrement que dans sa partie antérieure. 31. Procédé de réglage de température d'un appareil de fixage comportant un dispositif (1) de chauffage d'un support (5) d'enregistrement, un dispositif (2) de mise sous pression formant une partie d'emprise de fixage lorsqu'il est maintenu en contact sous pression avec le dispositif (1) de chauffage, un dispositif (4) de détection de la température du dispositif (1) de chauffage, et un dispositif (13) de réglage de la température du dispositif (1) de chauffage d'après la température détectée par le dispositif (4) de détection de température, caractérisé en ce que le dispositif (13) de réglage de température effectue une opération de réglage de manière qu'une plus grande température soit atteinte dans l'opération de fixage réalisée à la partie postérieure d'une feuille du support (5) d'enregistrement que dans l'opération de fixage réalisée à sa partie antérieure. 32. Appareil de fixage, caractérisé par la mise en oeuvre d'un procédé de réglage de température selon l'une quelconque des revendications 1 à 31. 33. Appareil de formation d'images, caractérisé en ce qu'il comporte un appareil de fixage selon la revendication 32.