Brevet FR2712275A1 — publié le 19950519

PROCEDE DE TRAITEMENT DE BAUXITES CONTENANT UN MELANGE DE TRIHYDRATE D'ALUMINE ET DE MONOHYDRATE D'ALUMINE DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne le traitement par attaque alcaline selon le procédé Bayer de bauxites mixtes, c'est-à-dire de bauxites à trihydrate d'alumine ou gibbsite contenant également de l'alumine à l'état de monohydrate ou boehmite dans la proportion pondérale d'au moins 5% de la quantité totale d'alumine dans la bauxite. ETAT DE LA TECHNIQUE Le procédé Bayer largement décrit dans la littérature spécialisée constitue la technique essentielle de production d'alumine destinée à être transformée en aluminium par électrolyse ignée ou à être utilisée à l'état d'hydrate, d'alumine de transition, d'alumine calcinée, d'alumine frittée ou fondue, dans les nombreuses applications relevant du domaine des alumines techniques. Selon ce procédé, le minerai de bauxite est traité à chaud au moyen d'une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium à concentration appropriée, provoquant ainsi la solubilisation de l'alumine et l'obtention d'une solution sursaturée d'aluminate de sodium. Après séparation de la phase solide constituant le résidu inattaqué (boues rouges) du minerai, la solution sursaturée d'aluminate de sodium est ensemencée avec des particules de trihydrate d'alumine dans le but de provoquer la précipitation de l'alumine sous forme de trihydrate d'alumine. La liqueur d'aluminate de sodium appauvrie en alumine, dite liqueur décomposée, est recyclée à l'étape de l'attaque après avoir été éventuellement concentrée et rechargée en hydroxyde de sodium pour constituer une liqueur, dite liqueur d'attaque, dont la concentration est appropriée à l'attaque du minerai. I1 est bien connu de l'homme du métier que, selon le degré d'hydratation et la structure cristallographique de l'alumine ainsi que la nature et la teneur des impuretés présentes dans la bauxite, les conditions de traitement doivent être adaptées. C'est ainsi que les bauxites contenant de l'alumine à l'état de monohydrate (boehmite, diaspore) sont traitées selon le procédé Bayer à des températures supérieures à 200 C et généralement comprises entre 220 et 300 C, alors que les bauxites contenant de l'alumine à l'état de trihydrate (gibbsite) sont traitées à des températures inférieures à 200 C et généralement comprises entre 100 et 170 C. Dans les 2 cas les rendements d'extraction peuvent dépasser 95% de l'alumine solubilisable contenue dans la bauxite. S'agissant des bauxites riches en trihydrate, mais contenant une certaine quantité de monohydrate d'alumine (au moins 5% en poids de la quantité totale d'alumine dans la bauxite) que nous appellerons dans la suite de l'exposé bauxite mixte, la mise en oeuvre d'un traitement performant est souvent difficile. Par traitement performant il faut comprendre traitement assurant un rendement d'extraction de l'alumine solubilisable d'au moins 95% sans altération de la pureté du trihydrate d'alumine précipité ultérieurement et cela dans des conditions restant économiquement acceptables en termes notamment de coût d'exploitation et de productivité. Une première possibilité consiste à traiter la bauxite mixte dans les conditions d'une bauxite à monohydrate, c'est-à-dire par attaque alcaline à des températures élevées généralement comprises entre 220 et 300 C, ce qui nécessite l'emploi de réacteurs à haute pression donc des investissements importants et engendre des coûts d'exploitation élevés compte tenu notamment de l'énergie consommée et des frais de maintenance. Si l'utilisation de liqueurs très concentrées en soude caustique permet de solubiliser de fortes quantités d'alumine, et ainsi d'obtenir des productivités élevées, cela se traduit parallèlement par le risque accru de passage en solution à l'état plus ou moins colloïdal de certaines impuretés comme le fer que l'on retrouve ensuite dans le trihydrate d'alumine précipité. Une autre possibilité bien connue est l'attaque en 2 étapes de la bauxite mixte comportant une 1ère attaque conventionnelle à moins de 200 C du trihydrate d'alumine par une fraction de la liqueur décomposée, c'est-à-dire appauvrie en aluminate de sodium, suivie d'une 2ème attaque à plus haute température, par la fraction restante de liqueur décomposée, du résidu insoluble de 1ère attaque constitué par les boues rouges et le monohydrate inattaqué. Les liqueurs d'aluminate de sodium issues des 2 attaques sont ensuite filtrées et mélangées avant d'être décomposées en présence d'amorce pour précipiter le trihydrate d'alumine. Ce schéma de production est représenté à la figure 1 et sera explicité dans la description par comparaison au procédé de l'invention. Les procédés d'attaque en 2 étapes des bauxites mixtes, apparemment mieux adaptés économiquement que les procédés d'attaque directe à haute température, se trouvent en fait souvent remis en cause par les effets nocifs de réactions secondaires intervenant au cours de leur mise en oeuvre et qui sont de 2 ordres: 1) Abaissement significatif du rendement d'extraction de l'alumine solubilisable pouvant atteindre 3 à 4%. Cela en raison d'un phénomène de précipitation intempestive d'alumine sous forme d'une fine suspension de trihydrate et éventuellement de boehmite dans la liqueur d'aluminate de sodium sursaturée au cours de l'étape de décantation-séparation des boues rouges qui suit la lère attaque. Cette précipitation appelée aussi rétrogradation se déclenche par nucléation spontanée du trihydrate d'alumine en solution lorsque le degré de sursaturation de la liqueur d'aluminate de sodium est élevé, notamment quand on recherche une productivité élevée par un accroissement du rapport pondéral Rp (A1203 soluble g/1 / Na20 caustique g/l) au-delà de 1,2 avec des concentrations en Na20 pouvant atteindre 150 g/l. Cette rétrogradation, qui peut être activée par la présence des fines particules de boues en suspension faisant office d'amorce de décomposition, est d'autant plus importante que le temps de décantation augmente. Or il est exclu de corriger cette rétrogradation lors de la 2 attaque réalisée à plus haute température par redissolution de l'hydrate précipité qui, en raison de son degré de finesse, interdit toute séparation par suite de l'encrassement des décanteurs et du blocage de l'ensemble des installations décantation-filtration de sécurité de la liqueur sursaturée à décomposer. 2) Pollution de cette même liqueur sursaturée par certaines impuretés contenues dans la bauxite mixte et susceptibles de passer en solution ou à l'état colloïdal et donc de rester dans la liqueur à décomposer même après filtration de sécurité. C'est notamment le cas, lors de la lère attaque à basse température de la bauxite mixte, pour la silice sous forme de silicate d'alumine hydraté soluble en milieu alcalin comme le Kaolin 2 SiO2 A1203 2H20, ou lors de la 2éme attaque à haute température, pour certains oxydes de fer qui passent à l'état d'hydroxyde ferreux colloïdal ou de complexe soluble tel que l'ion ferrate Fe (OH)4- selon des processus mal connus. Lors de la décomposition de la liqueur sursaturée, ces impuretés se retrouvent en partie dans le trihydrate précipité. Pour atténuer ces effets secondaires nocifs, l'homme du métier dispose d'un certain nombre de moyens. Ainsi, il est connu (YAMADA- J1 of Jap. Inst. of Light Metals- vol.31 - p.43-48- Janvier 1981) que la rétrogradation de l'alumine en solution dans une liqueur sursaturée d'aluminate de sodium issue de l'attaque à basse température d'une bauxite riche en trihydrate est significativement réduite et retardée par la limitation du degré de sursaturation de la liqueur à décomposer. Cela se traduit pratiquement par l'obligation de maintenir le rapport pondéral Rp.( 1,1 dans la liqueur à décomposer, car il est exclu d'agir sur la concentration en soude caustique de la liqueur qui doit rester inférieure à 160 g Na20/litre pour ne pas perturber les opérations ultérieures de décomposition en présence d'amorce. La productivité mesurée par la variation de concentration d'alumine en solution dans un volume déterminé de liqueur avant et après décomposition (exprimée généralement en kg A1203/m3) s'en trouve affectée et ne peut 3 23 guère dépasser alors 70 kg/m3. Outre l'adaptation des conditions d'attaque, il convient aussi de faciliter la décantation des boues rouges afin de réduire l'effet d'activateur de rétrogradation des fines particules en suspension sachant qu'une rétrogradation intense peut encore se développer 5 ou 6 heures après le début de décantation. Pour ce faire l'homme du métier dispose de nombreux agents de floculation, généralement des polyélectrolytes anioniques, qu'il peut avantageusement combiner avec un adjuvant de clarification à base de polysaccharides comme le préconise US 5217620. Une autre solution consiste selon US 4994244 et EP 0422893 à effectuer la décantation des boues rouges à plus de 100 C sous pression ce qui permet d'abaisser la viscosité de la liqueur et surtout d'accroitre l'efficacité des floculants. Concernant les problèmes de pollution de la liqueur sursaturée par la silice et par suite du trihydrate d'alumine précipité lors de la décomposition, l'homme du métier peut choisir parmi de nombreux procédés de dessilication décrits notamment dans US 3413087, US 4426363, EP 0203873 et consistant à précipiter sous forme de silico- aluminate de sodium au moins une partie de la silice en solution avant ou pendant la 1ère attaque à basse température. En revanche peu de procédés apportent une solution satisfaisante à la contamination de l'alumine par le fer contenu dans les bauxites mixtes, en particulier dans les bauxites originaires de Guinée (BOKE), pourtant à faible teneur en fer, car la plupart des procédés de l'art antérieur font appel: - soit à des opérations spécifiques d'épuration qui renchérissent les coûts de production et diminuent les rendements, tel US 3607140 qui préconise une prédécomposition de la liqueur sursaturée en présence d'amorce au cours de laquelle les composés du fer à l'état métastable ou à l'état colloïdal coprécipitent avec une fraction du trihydrate d'alumine qui est donc sacrifiée en tant que piège à impuretés - soit à des techniques de filtration des liqueurs sursaturées plus sélectives mais délicates à mettre en oeuvre industriellement comme la filtration sur lit de sable ou lit de bauxite selon US 3792542 et US 3728432, voire même US 4446117, dont l'efficacité reste limitée au piégeage des petites particules d'hydroxyde ferreux ne permettant en aucune manière d'abaisser à moins de 10 mg/litre la concentration en fer dans la liqueur, après cette filtration de sécurité renforcée. Or cette concentration reste encore trop élevée pour garantir une teneur pondérale en fer Fe/A1203 ( 0, 01% souvent requise pour le trihydrate d'alumine précipité ultérieurement. Il apparait clairement que l'association des différents moyens de l'art antérieur ainsi décrits permet de limiter les effets nocifs de la rétrogradation sur le rendement d'extraction de l'alumine solubilisable ainsi que de la pollution par la silice réactive et le fer du trihydrate d'alumine de production. En revanche cette association de moyens s'accompagne d'un accroissement significatif des coûts d'exploitation en raison d'une part de la perte de productivité imposée par la limitation du Rp de la liqueur à décomposer (Rp pression à plus de 100 C ou des filtrations de sécurité renforcées. PROBLEME POSE Pour les producteurs d'alumine la mise au point d'un procédé performant des bauxites mixtes reste donc un objectif à atteindre compte tenu par ailleurs de l'importance croissante prise par ce type de bauxite comme source d'approvisionnement. I1 doit pouvoir satisfaire en particulier aux 4 caractéristiques suivantes: - taux d'extraction de l'alumine solubilisable k 95% - productivité à la décomposition supérieure ou égale à 70 kg A1203/m3 de liqueur - teneur en fer OBJET DE L'INVENTION Le procédé mis au point par la demanderesse permet d'atteindre simultanément ces objectifs et pour l'essentiel il consiste à réaliser l'attaque à basse température de la bauxite mixte avec une liqueur concentrée en soude en visant un Rp très élevé, de 1,20 à 1,35, pour lequel la rétrogradation de la liqueur sursaturée lors de la décantation est considérablement diminuée dès l'instant que sa concentration en soude caustique est au moins égale à 160 g Na20/litre. Les 2 inconvénients résultant d'une telle pratique à savoir: - la difficulté de décomposer ensuite cette liqueur concentrée en soude même en présence d'amorce, - l'augmentation de la teneur en fer de la liqueur issue de la 2ème attaque à haute température des boues et de la boehmite consécutivement à l'utilisation de liqueur d'attaque concentrée en soude, sont résolus simultanément par le recyclage de la liqueur décantée issue de 2ème attaque (dont le Rp est eaux de lavage à contre-courant des boues rouges. Plus précisément, l'invention concerne un procédé de traitement de bauxite à base de trihydrate d'alumine et contenant du monohydrate d'alumine dans la proportion pondérale d'au moins 5% de la quantité totale d'alumine dans ladite bauxite, par attaque sodique et à basse température de la bauxite broyée pour former une suspension qui est décantée et filtrée pour séparer une liqueur sursaturée d'aluminate de sodium destinée à être décomposée en présence d'amorce et un résidu insoluble contenant notamment des boues rouges et le monohydrate d'alumine, ledit résidu insoluble étant alors attaqué en milieu sodique à plus haute température pour solubiliser le monohydrate d'alumine sous forme d'une liqueur d'aluminate de sodium qui est séparée des boues rouges par décantation, le procédé étant caractérisé par la combinaison d'opérations suivantes: a) attaque à basse température, ou 1ère attaque, de la bauxite préalablement broyée, par mise en contact avec une liqueur dont la concentration en soude caustique est supérieure ou égale à 150 g Na20 /litre et le Rp est compris entre 0,6 et 0, 9, ladite liqueur d'attaque étant constituée par le mélange d'une aliquote de liqueur décomposée, issue d'une opération précédente de décomposition, avec une liqueur décantée issue de l'attaque à haute température, ou 2ème attaque, du résidu insoluble. b) après un temps de contact suffisant pour solubiliser le trihydrate d'alumine, décantation de la suspension ainsi formée en présence d'un floculant pour séparer du résidu insoluble une liqueur sursaturée d'aluminate de sodium dont le Rp doit être compris entre 1,20 et 1,35 et la concentration en soude caustique au moins égale à 160 g Na20/litre. c) filtration puis dilution de la liqueur sursaturée filtrée par l'eau de lavage du trihydrate d'alumine produit dans un précédent cycle pour abaisser sa concentration à moins de 160 g Na20/litre. d) décomposition en présence d'amorce de la liqueur sursaturée d'aluminate de sodium après dilution, pour précipiter du trihydrate d'alumine dont l'eau de lavage après filtration est utilisée de préférence comme eau de dilution de la liqueur sursaturée en début de décomposition. e) recyclage de la liqueur décomposée en tête de procédé selon 3 aliquotes réintroduites respectivement aux postes broyage et 2ème attaque ainsi qu'au poste 1ère attaque après mélange avec la liqueur décantée issue de 2ème attaque. f) attaque à haute température ou 2ème attaque du résidu insoluble issu de la décantation et de la filtration de la suspension précédemment formée par mise en contact avec une aliquote de liqueur décomposée pendant un temps suffisant pour solubiliser le monohydrate d'alumine contenu dans le résidu insoluble et former une suspension de boues rouges dans une liqueur d'aluminate de sodium dont le Rp doit être inférieur à 1. g) décantation et lavage à contre-courant du résidu insoluble de 2ème attaque constitué essentiellement des boues rouges qui sont éliminées alors que la liqueur d'aluminate de sodium de Rp ( 1 issue de cette 2ème attaque, est recyclée en tête de procédé pour former, après mélange avec une aliquote de liqueur décomposée, la liqueur de 1ère attaque. Lors d'essais de traitement par double attaque de bauxites mixtes, originaires notamment de Guinée et d'Australie, la demanderesse a pu trouver une solution commune au problème de la rétrogradation de l'alumine particulièrement important après la 1ère attaque ainsi qu'au problème de la pollution par le fer qui en découle indirectement dès que l'on utilise lors des attaques des liqueurs à forte concentration en soude caustique dans le but d'obtenir un rendement d'extraction de l'alumine de la bauxite et une productivité élevés. L'invention repose sur un premier constat à savoir qu'il est tout à fait possible de limiter la rétrogradation de l'alumine sous forme de trihydrate dans la liqueur sursaturée issue de 1ère attaque dès le début de la décantation en réduisant la sursaturation non pas de façon classique par abaissement de Rp à moins de 1,1 mais en augmentant notablement la concentration en soude caustique de la liqueur, généralement comprise entre 100 et 150 g Na20/litre, à au moins 160 9 Na20 /litre et de préférence entre 160 et 180 g Na20/litre, c'est- à-dire dans une plage de concentration considérée comme rédhibitoire pour réaliser ensuite la décomposition de la liqueur sursaturée en présence d'amorce. Cette difficulté a été par ailleurs résolue en effectuant une légère dilution de la liqueur sursaturée en début de décomposition par l'eau de lavage du trihydrate d'alumine produit. Ainsi dans la plage usuelle de température à laquelle s'effectue la décantation la mesure du degré de sursaturation B, défini par le rapport Rp/Rp équilibre de la liqueur sursaturée, fait ressortir, selon le tableau 1 ci-après, que pour un degré de sursaturation B 5 1,20 des Rp d'au moins 1,20 et même supérieurs à 1,30 sont accessibles sans rétrogradation sous forme de trihydrate à des concentrations en soude caustique t 160 9 Na20/litre. TABLEAU 1 N essai B t C Na20causti- Rp initial Al(OH)3 dans Evolution que g/litre les boues du Rp 1 1,05 0 165 1,20 baisse lente 1 1,05 100 165 1,20 0 baisse lente 2 1,10 103 165 1,30 Obaisse lente 3 1,10 98 180 1,33 0 baisse lente 4 1,20 95 150 1,20 O baisse lente 1,25 90,5 160 1, 20 0 baisse lente 6 1,30 90 160 1,31 + baisse rapide 7 1,30 94 150 1,30 + baisse rapide 8 1,30 93 140 1, 25 + baisse rapide l l l I m I L'influence de la concentration en soude caustique sur la stabilité du Rp de la liqueur sursaturée après attaque (10 minutes à 145 C - bauxite BOKE) et au terme d'une décantation très prolongée (18 heures à 100 C) a été étudiée. Les principaux résultats sont regroupés dans le tableau 2 ci-après. TABLEAU 2 Liqueur après Liqueur après * Filtration de attaque 18h à 100 C à Rp A1 (OH)3 sécurité -Vit. N essai - rétrogra Rx dans de filtration Na20g/1 Rp Na20g/1 Rp dation boues m3/m2/h 142 1,27 142 1,17 0,10 + 0,3 I_ 9 142 1,33 145 1,12 0,21 ++ 0,2 11 163 1,32 166 1,26 0,06 O 1,5 12 165 1,32 168 1,26 0,06 0 1,4 13 155 1,27 158 1,22 0,06 trace 1,0 + raie de diffraction ++ Raie de diffraction très marquée 0 aucune raie) I1 ressort que dans la plage des Rp élevés, 1,20 à 1,35, la rétrogradation est lente et purement boehmitique lorsque la concentration en soude caustique est t à 160 g Na20/litre alors qu'au voisinage de 140 g Na20/litre la rétrogradation en trihydrate est intense et se manifeste dès le début de la décomposition. Cette observation est confirmée ensuite en fin de décantation par la détection aux rayons X de trihydrate d'alumine dans les boues et par une diminution significative de la vitesse de filtration de la liqueur sursaturée. Si la mise en oeuvre de liqueurs d'attaque fortement concentrées en soude caustique n'a pas d'effet néfaste sur la pureté de la liqueur sursaturée après décantation et filtration de sécurité puisque les teneurs en fer sont systématiquement inférieures à 10 mg/litre et cela quelle que soit la bauxite mixte utilisée, il n'en est pas de même pour la liqueur d'aluminate de sodium issue de 2ème attaque (entre 220 et 300 C) des résidus insolubles. En effet, selon l'origine de la bauxite et la température de 2ème attaque, la teneur en fer même après filtration de sécurité peut varier de 20 à 80 mg/litre excluant tout mélange avant décomposition avec la liqueur sursaturée issue de la lère attaque dans la mesure o une teneur inférieure à 100 ppm de fer dans le trihydrate d'alumine précipité est visée. Il s'est confirmé lors de ces essais que le fer en solution peut se présenter sous différentes formes: fer soluble à l'état d'ions ferrate Fe (OH)4- fer cclloTdal à l'état d'agrégats non cristallisés de très petite taille (a 50 A) n'interférant pas avec la lumière dans la solution qui reste donc limpide, fer à l'état de petites particules d'hydroxydes de taille comprise entre 0,1 et 5 am. Ce problème de l'épuration sélective de la fraction de liqueur issue de 2ème attaque autrement que par les techniques de filtration de l'art antérieur d'efficacité limitée et par le fait le problème de l'utilisation de cette liqueur, ont été résolus par le recyclage en tête de procédé de cette liqueur simplement décantée (avec des teneurs en fer pouvant donc atteindre jusqu'à 500 mg/l) comme liqueur de lère attaque en mélange avec une aliquote de liqueur décomposée. En effet de façon tout à fait surprenante ledit mélange de liqueurs, dont la teneur en fer peut atteindre encore 300 mg/l, est épuré au contact de la bauxite de telle sorte que la pureté de la liqueur sursaturée résultant de cette 1ère attaque est tout à fait équivalente (Fe antérieur, uniquement par une aliquote de liqueur décomposée. En plus de l'effet d'épuration ainsi constaté, le recyclage en tête de procédé de la liqueur d'aluminate de sodium issue de 2ème attaque directement après décantation, permet de supprimer une opération de filtration de sécurité toujours délicate à réaliser. Enfin, les risques de rétrogradation en cours de décantation de cette liqueur issue de 2ème attaque étant faibles compte tenu du Rp la liqueur sursaturée destinée à la décomposition. Ainsi, l'apport de chaux en petite quantité facilite le passage en solution de l'alumine contenue dans le résidu de 1ère attaque principalement à l'état de monohydrate. Sachant que la chaux peut être utilisée comme adjuvant de filtration de la liqueur décantée issue de lère attaque, l'apport de chaux dans le résidu avant attaque à haute température est automatiquement réalisé avec la récupération du gâteau des insolubles de filtration. Par ailleurs dans les cas relativement fréquents o la bauxite cortient de la silice réactive, c'est-à-dire de la silice susceptible de passEr en solution dans la liqueur d'attaque puis de reprécipiter intempestivement lors des opérations ultérieures, entraînant une pollution des produits et un entartrage des écharnebrs de température, il convient de procéder à une opération préalable de dessilicatation de la bauxite mixte par mise en contact avec une aliquote de liqueur décomposée au voisinage de 100 C pendant un temps suffisant de l'ordre de 5 à 10 heures, pour passer en solution le silice réactive et la reprécipiter à l'état de silicoaluminate de sodium insoluble. L'invention sera mieux comprise par la description détaillée ci-après fondée sur les figures suivantes: -Fig. 1 représentant schématiquement les flux de produit dans un procédé d'attaque en 2 étapes selon l'art entérieur -Fig. 2 représentant schématiquement les flux de produit dans le procédé de base selon l'invention -Fig. 3 représentant schématiquement les flux de produit dans la variante préférentielle du procédé sElon l'inventicr combinant l'opération de dessilicatation avec le prccédé de base. Selon la fig. 1 représentative de l'art antérieur, la bauxite mixte 1 est, après broyage humide A en présence d'une lère aliquote de liqueur dÉccmposÉe 20a, mise en contact E avec une 2ème aliquote 20b de liqueur décomposée pour former une suspension qui est chauffée à une température inférieure à 200 C pendant une durée suffisante pour solubiliser le trihydrate d'alumine. La suspension 3 résultant de cette lère attaque est refroidie et soumise à une décantation C pour séparer la liqueur sursaturée 5 d'aluminate de sodium qui, après filtration G, est destinée à être décomposée. A ce stade la liqueur 16, dont le Rp est la liqueur filtrée. Le gâteau insoluble 13 de filtration, est rajouté aux boues rouges de décantation lavée 14 pour mise au rebut 15 alors que la liqueur sursaturée filtrée 17, dont le Rp est voisin de 1, est mélangée avec le flux de liqueur sursaturée 16 issue de la lère attaque pour constituer le flux deliqueur sursaturée 18 dont la teneur en fer reste supérieure à 10 mg/litre et qui après décomposition H en présence d'amorce recyclée 22 de trihydrate d'alumine, forme une suspension 19 de trihydrate d'alumine dans la liqueur décomposée. Par filtration I de cette suspension on sépare la liqueur décomposée 20 dont la teneur en fer est réduite à moins de 5 mg/litre, qui est recyclée en tête de procédé comme liqueur de 1ère attaque 20a, 20b et de 2ème attaque 20c, alors que la phase solide de trihydrate d'alumine 21 est partagée, avec ou sans classement granulométrique, entre une lère fraction recyclée comme amorce 22 et une seconde fraction 23 réservée, après lavage à l'eau J, 25, à la production d'alumine 24. L'eau de lavage 26 est réutilisée au poste F, comme eau de ler lavage à contre-courant du résidu de 2ème attaque avant lavage à l'eau pure 27. A noter que le trihydrate d'alumine précipité dans l'étape de décomposition entraîne une partie du fer contenu dans la liqueur 18 sursaturée avant décomposition de sorte que la teneur en fer dans le trihydrate rapportée au poids de A1203 reste systématiquement supérieure à 0,01%. Le rendement global d'extraction de l'alumine solubilisable dans la bauxite mixte varie selon l'origine du minerai de 94 à 96% alors que la productivité n'excède pas 65 kg A1203 par m3 de liqueur puisque les Rp avant et après décomposition sont respectivement de l'ordre de 1,05 et de 0,6 alors que la concentration moyenne en soude caustique est d'environ 140 g Na20/litre. Le procédé de base selon l'invention schématisé à la fig. 2 est mis en oeuvre de la façon suivante: La bauxite mixte 1, dont la teneur en alumine à l'état de monohydrate ou boehmite peut varier de 5 à 30% du poids total d'alumine contenu dans ladite bauxite, est broyée à l'état humide A avant attaque (tout passant à 200 micromètres) à partir d'une suspension à très haute concentration en matière sèche (700 à 1100 g de minerai par litre de suspension) dans une 1ère aliquote 20a prélevée dans le flux 20 de liqueur décomposée dont la concentration en soude caustique est comprise entre 140 et 180 g Na2O/litre, le rapport Rp est compris entre 0,5 et 0,75 et de préférence entre 0,55 et 0,65 et la teneur en fer est inférieure ou égale à 3 mg/litre. La suspension broyée 2 est ensuite diluée dans 3 à 6 fois son volume de liqueur d'attaque 20 d résultant elle-même du mélange d'une 2ème aliquote 20b de liqueur décomposée 20 avec la liqueur décantée ll issue de 2ème attaque 8. La concentration en soude caustique de la liqueur Il après décantation et lavage des boues de 2ème attaque, est comprise généralement entre 150 et 180 g Na20/litre et son rapport Rp c 1 est de préférence compris entre 0,8 et 0,95. Sa teneur en fer selon l'origine de la bauxite peut varier de 10 à 500 mg/litre. Ainsi la liqueur d'attaque 20d résultant de ce mélange se caractérise par une concentration en soude caustique k 150 g Na20/litre et de préférence comprise entre 155 et 180 g Na20/litre, un rapport Rp compris entre 0,6 et 0,9 et de préférence entre 0,65 et 0,85. La suspension diluée est alors chauffée entre 130 et 1900 C et de préférence entre 135 et 180 C pendant 5 minutes à 1 heure et de préférence entre 5 et 20 minutes. La suspension 3 issue de cette 1ère attaque B est refroidie à moins de C, puis décantée C pour séparer la liqueur sursaturée 5 dont le Rp doit être de préférence compris entre 1,25 et 1,30 et la concentration en soude caustique doit être de préférence comprise entre 160 et 180 g Na20/litre. De façon surprenante, après filtration de sécurité G, cette liqueur sursaturée filtrée 16 contient moins de 8 mg de fer par litre. Elle est ensuite diluée pour abaisser la concentration en soude caustique à moins de 160 g Na20/litre et de préférence entre 130 et 155 g Na20/litre avant décomposition H en présence d'amorce recyclée 22. Par filtration I, on sépare la liqueur décomposée 20 recyclée dans le procédé par les aliquotes 20a, 20b, 20c alors que la phase solide de trihydrate d'alumine 21 est partagée, avec ou sans classement granulométrique, entre une lère fraction recyclée comme amorce 22 et une seconde fraction 23 affectée après lavage à l'eau J, 25, à la production d'alumine 24. L'eau de lavage 26, qui selon l'art antérieur est recyclée comme eau de lavage à contre-courant des boues de 2ème attaque est dans le cas présent recyclée en tête de décomposition H comme eau de dilution de la liqueur 16. A noter que le trihydrate d'alumine précipité dans l'étape de décomposition à partir d'une liqueur sursaturée 16 peu chargée en impuretés (Fe 4 8 mg/l) entraîne peu de fer puisque sa teneur en fer rapportée à A1203 n'excède pas 0,005%. On constate une amélioration significative du rendement global d'extraction de l'alumine solubilisable si on effectue avant 2ème attaque un ajout de chaux 29 au résidu de 1ère attaque 7 constitué par les boues décantées 4 mélangé du gâteau insoluble 6 de filtration G. Cet apport de chaux pouvant atteindre 8% mais de préférence 1 à 5% en poids de CaO compté par rapport à la quantité correspondante de bauxite attaquée, est au moins en partie obtenu par l'utilisation d'un adjuvant de filtration à base de chaux 28 à l'étape G de filtration que l'on récupère ensuite dans le gâteau insoluble 6 et donc dans le résidu de 1ère attaque 7 mis en contact avec une 3ème aliquote 20c du flux 20 de liqueur décomposée. Cette 2ème attaque est réalisée à une température comprise entre 220 et 300 C et de préférence entre 240 et 250 C pendant 10 minutes à 1 heure et de préférence pendant 15 à 20 minutes. La suspension 8 résultant de cette 2ème attaque, après mélange avec les eaux de lavage 12 des boues décantées provenant d'une opération précédente, constitue le flux 9 de suspension qui est soumis à une décantation E au cours de laquelle les boues décantées 10 sont lavées à contre-courant F avant d'être mises au rebut 15. Par ailleurs pour assurer la dissolution du monohydrate contenu dans le résidu et éviter également tout risque de rétrogradation, c'est-à-dire tout risque de reprécipitation sous forme de monohydrate et de trihydrate de l'alumine en solution, le rapport Rp de la solution sursaturée 11 issue de décantation E est maintenu inférieur à 1 et de préférence entre 0,8 et 0,95. Dans ces conditions des rendements d'extraction de l'alumine solubilisable de l'ordre de 96% sont ordinairement obtenus, ces rendements pouvant dépasser 98% si l'on effectue un apport de chaux au résidu avant 2éme attaque. La liqueur ll ainsi contrôlée est alors directement recyclée comme liqueur de 1ère attaque en mélange avec de la liqueur décomposée 20b et cela en dépit de sa très forte teneur en fer. La variante préférentielle du procédé selon l'invention schématisée par la figure 3 consiste à faire précéder l'attaque à basse température de la bauxite mixte par une dessilicatation. On constate en effet avec la plupart des bauxites mixtes un enrichissement en silice de la liqueur sursaturée après attaque à basse température. Cet enrichissement, mesurée par le rapport pondéral de la silice en solution au poids de soude caustique exprimée en Na20, peut dépasser 1% dans la liqueur décantée 5 alors qu'il devrait se maintenir dans les limites des taux de solubilité de la silice dans les différentes liqueurs mises en oeuvre dans le procédé, c'est-à-dire entre 0,5 et 0,8% selon notamment la température et la concentration en soude caustique de ces liqueurs. Comme indiqué précédemment la sursaturation en silice soluble des liqueurs d'aluminate de sodium en circulation conduit à des précipitations intempestives de silice sous forme de silicoaluminate de sodium se matérialisant par des dépôts de tartre dans les circuits notamment sur les tubes échangeurs de température mais aussi par une pollution en silice du trihydrate d'alumine précipité à partir de liqueurs anormalement chargées en silice, c'est-à-dire présentant un rapport pondéral Si02/Na20 caustique supérieur à 0,8. Dans le but d'éviter ces inconvénients, la suspension de minerai 2 issue de l'étape de broyage humide A en présence de liqueur décomposée 20a dont la teneur en silice soluble SiO2/Na20 caustique est inférieure à 0, 7% est soumis, avant attaque B à basse température par la liqueur 20d, à une dessilicatation intermédiaire A' consistant à chauffer au voisinage de C et plus précisément entre 95 C et 107 C la suspension 2 à très haute teneur en matière sèche (700 à 1100 g/litre de suspension dans la liqueur 20a) pendant 6 à 12 heures et de préférence pendant 7 à 8 heures. Dans ces conditions la majeure partie de la silice réactive est solubilisée dans la liqueur 20a pour former une solution d'aluminate de sodium sursaturée en silice; elle a ensuite le temps de reprécipiter sous forme de silicoaluminate de sodium peu insoluble mais dont la cinétique de précipitation est lente. La suspension 2' issue de la dessilicatation A' se caractérise alors par un taux de silice soluble inférieure à 0,7% mais aussi par une concentration en Na20 caustique comprise entre 130 et g/l, au cours de la dessilicatation une partie du trihydrate d'alumine passant déjà en solution. Cette dissolution se poursuit lors de l'attaque à basse température B en présence de liqueur 20 d dans des conditions strictement identiques à celles décrites précédemment pour le procédé de base selon fig. 2, et il en est de même pour la suite des opérations. EXEMPLE D'APPLICATION N 1 Cet exemple concerne le traitement en discontinu de 10 tonnes de bauxite Australienne de WEIPA ayant la composition pondérale suivante: A1203%: 57,7 Fe203%: 11,9 Sio2%: 5,41 TiO2%: 2,78 Perte au feu %: 25. Le pourcentage pondéral d'alumine solubilisable à l'état de monohydrate (boehmite) et à l'état de trihydrate (gibbsite) étant respectivement de % et 20%. Le traitement est effectué selon le procédé de base décrit à la figure 2, donc sans dessilicatation et avec un apport total de CaO de 2% en poids. Broyage humide A de la suspension à haute concentration en matière sèche: 1425 gr de minerai par litre de liqueur décomposée 20a dont la granulométrie est réduite à moins de 200 mm Analyse de la liqueur décomposée 20 fractionnée en 3 aliquotes 20a, 20b et 20C. Na20 caust 9/l: 163,7 Rp: 0,634 % SiO2/Na20 caust: 0,82 Fer mg/l: 2. 1ère attaque B à 135 C pendant 20 minutes de la suspension issue de broyage diluée dans 4,6 fois son volume de liqueur de lère attaque 20d. Cette liqueur de lère attaque, résultant du mélange de liqueur décomposée b et de liqueur 11 issue de 2ème attaque, a l'analyse suivante: Na20 caust g/l: 174 Rp: 0,82 % SiO2/Na20 caust: 0,74 Fer mg/l: 25. - Après refroidissement et décantation C en présence d'un floculant (1%) de Flocgel par rapport au poids de résidu insoluble de la suspension 3 issue de 1ère attaque, analyse de la liqueur 5 sursaturée sortie de décantation à 100 C Na20 caust g/l: 163 Rp: 1,25 % SiO2/Na20 caust: 0, 79 Fer mg/l: 60. Cette même liqueur, après filtration G en présence de 0,5% de CaO comme adjuvant de filtration compté par rapport au poids de bauxite sèche mise en oeuvre en lère attaque, est diluée puis décomposée en présence d'amorce. La teneur en fer dans la liqueur filtrée avant décomposition est réduite à moins de 4 mg/l et que la teneur en fer dans le trihydrate d'alumine précipité lors de la décomposition et destiné à la production après lavage est de 30 ppm par rapport au poids d'A1203. - Attaque D à 250 C pendant 15 minutes par la liqueur décomposée 20d du résidu insoluble 7 constitué par les boues décantées 4 contenant la boehmite inattaquée et le gâteau insoluble de filtration 6 contenant l'adjuvant de filtration à base de CaO; ces boues décantées 4 étant additionnées de 1,5% en poids de CaO compté par rapport au poids de bauxite sèche mise en oeuvre en 1ère attaque. - Décantation E en présence d'un floculant (1%o de Flocgel par rapport au poids du résidu insoluble 7) de la suspension 9 issue de l'attaque D, additionnée des eaux de lavage à contre-courant, et séparation des boues qui après lavage F sont mises au rebut, alors que la liqueur décantée ll est recyclée comme liqueur de 1ère attaque en mélange avec l'aliquote de liqueur décomposée 20b. Analyse de la liqueur ll sortie de décantation Na20 caust g/l: 177 Rp: 0,927 % SiO20/Na20 caust: 0,5 Fer mg/l: 55 Le rendement d'attaque global sur alumine solubilisable est de 97% et la productivité déterminée à partir de la variation du Rp de la liqueur sursaturée avant et après décomposition est très voisine de 92 kg A1203/m3 EXEMPLE D'APPLICATION N 2 Cet exemple concerne le traitement en discontinu de 10 tonnes de bauxite guinéenne de BOKE ayant la composition pondérale suivante: %A1203: 60,5, %Fe203: 4,75, %SiO2: 1,36, %TiO2: 3,65, % perte au feu 29,0. Les pourcentages pondéraux d'alumine solubilisable à l'état de monohydrate (boehmite) et de trihydrate (gibbsite) étant respectivement de 14% et 86%. Le traitement est effectué selon la variante préférentielle du procédé décrit à la figure 3 c'est-à-dire avec dessilicatation mais sans apport de CaO à l'étape de filtration G ou lors de la 2ème attaque D. - Broyage humide A de la suspension à haute concentration en matière sèche: 1800 g de bauxite par litre de liqueur décomposée. - Analyse de la liqueur 20 fractionnée en 3 aliquotes 20a, 20b et 20c Na20 caust g/l: 164 Rp: 0,63 % Si02/Na20 caust: 0,62 Fer mg/l: 2 - La suspension 2 issue du broyage subit une dessilicatation A' par chauffage à 103 C pendant 8 heures. Analyse de la liqueur dans la suspension 2' en sortie de dessilicatation. Na20 caust g/l: 136 Rp: 0,954 % SiO2/Na20 caust: 0,61 - 1ère attaque B à 150 C pendant 7 minutes de la suspension 2' diluée dans 5,6 fois son volume de liqueur de lère attaque 20d. Cette dernière liqueur résultant du mélange de liqueur décomposée 20b et de liqueur Il issue de 2ème attaque, a l'analyse suivante: Na20 caust. g/l: 171 Rp: 0,80 % SiO2 /Na20 caust: 0,40 Fer mg/l: 22. Après refroidissement et décantation C en présence de floculant (1%o de Flocgel par rapport au résidu solide) de la suspension 3 issue de 1ère attaque, analyse de la liqueur 5 sursaturée sortie de décantation. Na20 caust g/l: 162 Rp: 1,31 % SiO2/Na20 caust: 0,63 Fer mg/1: 30. Après filtration G, en l'absence de chaux, cette liqueur dont la teneur en fer est réduite à 6 mg/l est décomposée en présence d'amorce. La teneur en fer dans le trihydrate d'alumine précipité lors de la décomposition et destiné à la production après lavage est de 50 ppm par rapport au poids d'A1203. - Attaque D à 245 C pendant 15 minutes par la liqueur décomposée 20d du résidu insoluble 7 constitué par les boues décantées 4 contenant la boehmite inattaquée et le gâteau insoluble de filtration 6. - Décantation E en présence de floculant (1%o de Flocgel) de la suspension 9 issue de l'attaque D additionnée des eaux de lavage, séparation des boues qui après lavage F sont mises au rebut, la liqueur décantée ll étant recyclée comme liqueur de lère attaque en mélange avec l'aliquote 20b de liqueur décomposée. Analyse de la liqueur ll sortie de décantation Na20 caust g/l: 172 Rp: 0, 885 % SiO2/Na20 caust: 0,4 Fer mg/l: 50. Le rendement d'attaque global sur alumine solubilisable est de 95,8% sans apport de chaux et la productivité de l'ordre de 100 kg A1203/m3. EXEMPLE D'APPLICATION No 3 Cet exemple concerne le traitement en discontinu de 10 tonnes de bauxite guinéenne de BOKE de l'exemple n 2 selon la variante préférentielle du procédé décrit à la figure 3, c'està-dire avec dessilicatation et un apport total de CaO de 3% en poids. - Broyage humide A de la suspension à haute concentration en matière sèche: 1780 g de bauxite par litre de liqueur décomposée. Analyse de la liqueur 20 fractionné en 3 aliquotes 20a, 20b et 20c. Na20 caust 9/l: 164 Rp: 0,64 % Si02/Na20 caust: 0,66 Fer mg/l: 2 Dessilicatation A' par chauffage à 103 C pendant 7 heures. Analyse de la liqueur dans la suspension 2' en sortie de dessilicatation Na20 caust g/1: 125 Rp: 0,95 % SiO2/Na20 caust: 0,70 - lère attaque B à 180 C pendant 10 minutes de la suspension 2' diluée dans 6,2 fois son volume de liqueur de lère attaque 20d. Cette dernière liqueur résultant du mélange de liqueur décomposée 20b et de liqueur 11 issue de 2ème attaque, a l'analyse suivante: Na20 caust g/1: 162 Rp: 0,80 % SiO2/Na20 caust: 0,45 Fer mg/l: 14. Après refroidissement et décantation en présence de floculant (1%o de Flocgel) C de la suspension 3 issue de 1ère attaque, analyse de la liqueur 5 sursaturée issue de décantation Na20 caust g/l: 161,7 Rp: 1,28 % SiO2/Na20 caust: 0,65 Fer mg/l: 35. Après filtration G en présence de 0,5% de CaO comme adjuvant de filtration compté à partir du poids de bauxite attaquée, cette liqueur dont la teneur en fer est réduite à moins de 4 mg/litre est décomposée en présence d'amorce. La teneur en fer dans le trihydrate d'alumine précipité lors de la décomposition et destiné à la production après lavage est de 30 ppm par rapport au poids d'A1203 - Attaque 2 à 240 C pendant 20 minutes par la liqueur décomposée 20d du résidu insoluble 7 constitué par les boues décantées 4 additionnées de 2, 5% en poids de CaO et par le gâteau insoluble de filtration 6 puis décantation E en présence de floculant (1%o de Flocgel) de la suspension 9 issue de l'attaque D additionnée des eaux de lavage avec séparation des boues et de la liqueur décantée conformément aux exemples 1 et 2 précédents. Analyse de la liqueur ll en sortie de décantation Na20 caust g/l: 158 Rp: 0,892 % SiO2/Na20 caust: 0,41 Fer mg/l: 30. Le rendement global d'attaque sur alumine solubilisable est de 99% et la productivité légèrement supérieure à 95 kg A1203/m. INTERET DU PROCEDE Tout en assurant des rendements d'extraction de l'alumine solubilisable d'au moins 95% et des productivités de l'ordre de 90 kg de A1203 par m3 de liqueur à décomposer, ce procédé permet d'abaisser la teneur en fer dans le trihydrate d'alumine à moins de 0,005% rapporté au poids de A1203,car la teneur en fer de la liqueur avant décomposition est toujours nettement inférieure à 10 mg/litre. De plus il apporte une simplification notable en cours d'exploitation en supprimant l'étape de filtration de sécurité de la liqueur décantée issue de 2ème attaque qui est directement recyclée en tête de procédé comme liqueur d'attaque en mélange avec une aliquote de liqueur décomposée. Enfin, l'efficacité du procédé n'est en rien affectée par l'adjonction avant attaque d'une opération de dessilicatation qui permet de maintenir le rapport pondéral SiO2/Na20 caustique à moins de 0,8 dans la liqueur sursaturée avant décomposition et par suite la teneur pondérale en silice dans le trihydrate d'alumine précipité à moins de 150 ppm par rapport à A1203. REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement de bauxite à base de trihydrate d'alumine et contenant du monohydrate d'elumine dans la proportion pondérale d'au moins 5% de la quantité totale d'alumine dans ladite bauxite, par attaque sodique et à basse température de la bauxite broyée pour former une suspension qui est décantée et filtrée pour séparer une liqueur sursaturée d'aluminate de sodium destinée à être déccnrcsée en présence d'amorce et un résidu insoluble contenant notamment des boues rouges et le monohydrate d'alumine, ledit résidu insoluble étant alors attaqué en milieu sodique à plus haute tempÉrEture pcur solubiliser le monohydrate d'alumine sous forme d'une liqueur d'aluminate de sodium qui est séparée des boues rouges par décantation, le procédé étant caractérisé par la combinaison d'opérations suivantes: a) Attaque à basse température, ou 1ère attaque, de la bauxite préalablement broyée, par mise en contact avec une liqueur dont la concentration en scude caustique est supérieure ou égale à 150 g Na20/litre et le Rp est compris entre 0,6 et 0,9, ladite liqueur d'attaque étant constituée par le mélange d'ure aliquote de liqueur décomposée, issue d'une opération précédente de décomposition, avec une liqueur décantée issue de l'attaque à haute température, ou 2ème attaque, du résidu insoluble. b) Après un temps de contact suffisant pour sclubiliser le trihydrate d'alumine, décantation de la suspension ainsi formée en présence d'un floculant pour séparer du résidu insoluble une liqueur sursaturée d'aluminate de sodium dont le Rp doit être compris entre 1,20 et 1,35 et la concentration en soude caustique au rrcoiris étale c 160C g Na20/litre; c) Filtration puis dilution de la liqueur susaturée filtré par l'eau de lavage du trihydrate d'alumine produit dans un précédent cycle pour abaisser sa concentration à moins de 160 g Na20/litre. d) Décomposition en présence d'amorce de la liqueur sursaturée d'aluminate de sodium après dilution, pour précipiter du trihydrate d'alumine dont l'eau de lavage après filtration est utilisée de préférence comme eau de dilution de la liqueur sursaturée en début de décomposition. e) Recyclage de la liqueur décomposée en tête de procédé selon 3 aliquotes réintroduites respectivement aux postes broyage et 2ème attaque ainsi qu'au poste 1ère attaque après mélange avec la liqueur décantée issue de 2ème attaque. f) Attaque à haute température ou 2ème attaque du résidu insoluble issu de la décantation et de la filtration de la suspension précédemment formée, par mise en contact avec une aliquote de liqueur décomposée pendant un temps suffisant pour solubiliser le monohydrate d'alumine contenu dans le résidu insoluble et former une suspension de boues rouges dans une liqueur d'aluminate de sodium dont le Rp doit être inférieur à 1. g) Décantation et lavage à contre-courant du résidu insoluble de 2ème attaque constitué essentiellement des boues rouges qui sont éliminées alors que la liqueur d'aluminate de sodium de Rp liqueur de 1ère attaque. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la teneur en alumine à l'état de monohydrate peut varier de 5 à 30% du poids total d'alumine contenu dans la bauxite mixte. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que la bauxite avant attaque est broyée à l'état humide jusqu'à une granulométrie inférieure à 200 am à partir d'une suspension, dont la concentration en matière sèche est comprise entre 700 et 1100 g de minerai par litre de suspension. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que la concentration en soude caustique de la liqueur décomposée est comprise entre 140 et 180 g Na20/litre et le rapport Rp est compris entre C,5 et 0,75 et de préférerce entre 0,55 et 0,65. 5. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la liqueur décantée issue de 2ème attaque a un rapport Rp de préférence compris entre 0,8 et 0,95. 6. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la liqueur d'attaque de la bauxite à basse température résultant du mélange de liqueur décomposée et de liqueur décantée issue de 2ème attaque a une concentration en soude caustique de préférence comprise entre 155 et g Na20/litre et un rapport Rp de préférence compris entre 0,65 et 0,85. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que l'attaque à basse température ou 1ère attaque de la suspension de bauxite broyée après dilution dans la liqueur d'attaque est réalisée entre 130 et 190 C et de préférence entre 135 et 180 C pendant 5 minutes à 1 heure et de préférence pendant 5 à 20 minutes. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que la liqueur sursaturée décantée issue de lère attaque à un Rp de préférence compris entre 1,25 et 1,30 et une concentration en soude caustique de préférence comprise entre 160 et 180 g Na20/litre. 9.Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que l'eau de lavage du trihydrate d'alumine, précipité lors de la décomposition de la liqueur sursaturée et destiné à la production, est recyclée en tête de décomposition comme eau de dilution pour abaisser la concentration en soude caustique de la liqueur sursaturée filtrée entre 130 et 155 g Na20/litre. lO.Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'avant 2ème attaque on effectue un apport de chaux au résidu de 1ère attaque constituée par le résidu insoluble décanté mélangé au gâteau insoluble de filtration de la liqueur d'aluminate de sodium sursaturée destinée à être décomposée et cela dans la proportion pondérale maximale de 8% et de préférence de 1 à 5% de CaO comptée par rapport à la quantité de bauxite attaquée. ll.Procédé selon la revendication 10 caractérisé en ce que l'apport de chaux au résidu de 1ère attaque est obtenu en partie par l'emploi d'un adjuvant de filtration à base de chaux pour la filtration de la liqueur sursaturée. 12.Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 caractérisé en ce que l'attaque du résidu à haute température ou 2ème attaque est effectuée à une température comprise entre 220 C et 300 C et de préférence entre 240 C et 250 C pendant 10 minutes à 1 heure et de préférence pendant 15 à 20 minutes. 13.Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12 caractérisé en ce que la suspension de minerai broyé dans une aliquote de liqueur décomposée est soumise, avant attaque à basse température, à une dessilicatation par chauffage entre 90 et 107 C pendant 6 à 12 heures et de préférence entre 7 et 8 heures.