Brevet FR2716534A1 — publié le 19950825

Procédé et dispositif de mesure en régime transitoire de températures et de flux surfaciques. La présente invention concerne la mesure en régime transitoire de flux et de températures à l'interface de deux milieux solide/solide ou solide/liquide ou solide/gaz. La mesure directe à l'interface est souvent délicate, voire impossible, de même que celle dans le milieu interne. On procède donc le plus souvent à une évaluation qui est d'autant moins pertinente que le capteur, généralement constitué de couples thermoélectriques, est implanté dans la paroi à une distance relativement grande de l'interface. Si des évolutions rapides du phénomène physique à analyser ou à contrôler se produisent, une telle disposition du capteur amène à ne disposer que d'une information dégradée, les composantes haute fréquence de la mesure étant filtrées et celle-ci étant de plus retardée par rapport au phénomène. Dans d'autres cas, la protection qu'il faut réaliser pour amener le capteur à proximité du phénomène le perturbe localement. Une erreur systématique importante peut être introduite. S'agissant de mesures de flux souvent réalisée à l'aide d'au moins deux thermocouples implantés le long d'une même courbe normale à des isothermes, les problèmes sont multipliés. 2 2716534 Le but de la présente invention est donc de proposer un procédé et un dispositif de mesure incorporant des capteurs qui ne modifient ni la géométrie de l'interface, ni son contact avec le milieu et permettent l'identification de variations rapides de flux thermiques. A cet effet, l'invention a pour premier objet un procédé de mesure en régime transitoire de flux et de températures à l'interface de deux milieux solide/solide ou solide/liquide ou solide/gaz au moyen d'au moins un thermocouple, caractérisé en ce qu'on ménage dans la paroi solide traversée par le flux thermique une coupe débouchant à l'interface de ladite paroi avec l'autre milieu, ladite coupe étant parallèle audit flux au point de contact correspondant de l'interface, on dispose au moins un microthermocouple dans un plan de ladite coupe au voisinage immédiat de ladite interface et, dans le cas d'une mesure de flux, au moins un autre microthermocouple dans ledit plan à une distance prédéterminée du microthermocouple d'interface et on recouvre étroitement ladite coupe par le matériau de ladite paroi solide ou un matériau ayant des caractéristiques thermiques similaires à celles du matériau pariétal. Grâce à l'utilisation de microthermocouples posés sur une face coupée de la paroi solide à mesurer, il est possible d'implanter le thermocouple pratiquement à l'interface, aux dimensions du thermocouple près. La formation de la coupe peut être réalisée en coupant la pièce en deux puis en réunissant à nouveau les deux parties par tout procédé convenable. Il peut aussi s'agir de la formation d'un puits à parois réglées dans lequel est ensuite ajusté étroitement un capteur de forme complémentaire, portant le ou les thermocouples, et réalisée en un matériau identique à celui de la paroi ou ayant des caractéristiques thermiques similaires. Dans ce dernier cas, l'invention a également pour objet un dispositif de mesure en régime transitoire de flux et de 3 2716534 températures à l'interface de deux milieux solide/solide ou solide/liquide au moyen d'au moins un capteur disposé dans l'une des parois solides, caractérisé en ce que ledit capteur, dont le corps est en un matériau de caractéristiques thermiques similaires au matériau pariétal, est disposé de manière ajustée à l'intérieur d'un évidement débouchant sur l'interface o les mesures sont à réaliser, les parois dudit évidement étant parallèles au flux au point de contact correspondant de l'interface, ce capteur présentant au moins un plan de coupe parallèle au flux à mesurer et incorporant dans ledit plan de coupe au moins deux microthermocouples isolés électriquement du matériau du corps du capteur, ces microthermocouples présentant une portion disposée perpendiculaire audit flux et au moins une deuxième portion en prolongement de la première portion reliée à une unité de traitement des mesures. On a proposé (voir US-A-5.048.973 et 5.086.204) de ménager dans la matériau pariétal une saignée annulaire borgne dans laquelle sont montés des thermocouples. Un tel dispositif connu ne permet pas, comme la présente invention, une implantation de thermocouples au voisinage immédiat de l'interface. On connaît aussi, par exemple par DE-A-3.822.164 une technique d'implantation de thermocouples dite en couches minces sur l'interface ou au voisinage immédiat de l'interface, ou bien sur une pièce rapportée en un matériau ayant des propriétés thermiques très proches. Cette technique ne permet la mesure que des flux surfaciques à l'interface et perturbe en outre le fonctionnement du dispositif à mesurer du fait de la multiplication de couches isolantes nécessaires. L'invention sera bien comprise à la lecture de la description suivante d'exemples de réalisation, en référence aux dessins annexés dans lesquels: 4 2716534 la figure 1 représente une vue en perspective de profil d'une portion de paroi avec un capteur implanté à l'intérieur de ladite paroi; les figures 2A à 2C représentent une vue en coupe du capteur implanté à l'intérieur de ladite paroi; la figure 3 représente une vue en position éclatée du plan de coupe d'un capteur équipé de thermocouples; la figure 4 représente une vue en coupe partielle d'une autre forme de réalisation du capteur; et la figure 5 représente une autre forme de réalisation du capteur. Conformément à l'invention décrite dans le cas de l'utilisation d'un capteur rapporté, le dispositif de mesure de température et de flux surfacique comprend au moins un capteur de caractéristiques thermiques similaires à celles du matériau pariétal implanté à l'intérieur d'un évidement ménagé dans ladite paroi et des microthermocouples 8 réalisés à partir de circuit de fils conducteurs assurant la transmission vers l'extérieur des différents signaux à traiter, une unité de traitement de mesure des données intégrée ou non au corps du capteur et délivrant des valeurs de température et/ou de flux surfaciques. Ce dispositif de mesure permet la mesure de flux de température à l'interface de milieux solide/solide ou de milieux solide/liquide ou solide/gaz. Le ou les capteurs seront toujours implantés dans la paroi solide. Dans le cas de la figure 1, l'interface représentée en 1 constitue l'interface d'un milieu solide/solide, le milieu solide étant constitué par la paroi 2. Le capteur 3 est incorporé dans un évidement ménagé dans cette paroi. Ce capteur 3, indépendamment de sa forme, comportera toujours une face avant 4 débouchant à l'interface 1, une ou des parois latérales 5 et 2716534 une face arrière 6. La face avant, la ou les parois latérales et la face arrière délimitent le volume du corps du capteur. Ce volume du corps du capteur correspond sensiblement au volume de l'évidement. La face avant est une portion de l'interface de dimension suffisamment limitée pour qu'elle soit considérée comme un élément de surface isotherme. Cette face avant présentera, dans la plupart des cas, pour des raisons pratiques, un centre de symétrie. Ce centre se définira également comme l'intersection de l'axe du corps du capteur et de sa face avant. Ce capteur comporte en outre une ou plusieurs parois latérales 5. Cette paroi latérale se définit comme une surface réglée dont la génératrice normale à la surface isotherme décrit le contour de la face avant. Dans le cas le plus simple, représenté à la figure 1, o le transfert de chaleur peut être décrit convenablement dans la zone du capteur comme unidirectionnel, cette paroi latérale est un cylindre défini par une droite perpendiculaire aux surfaces isothermes décrivant le contour limitant la face avant du capteur. Dans le cas représenté à la figure 4, o le phénomène de transfert de chaleur présente une symétrie dite cylindrique, la paroi latérale 5 sera constituée de quatre plans dont deux passent par l'axe de symétrie du cylindre et les deux autres sont perpendiculaires à cet axe. En d'autre termes, le capteur sera constitué par un secteur cylindrique. Dans le cas o, tel que représenté à la figure 5, le phénomène de transfert de chaleur a une symétrie sphérique, la paroi latérale sera délimitée par un tronc de cône ou un cône dont le sommet est le centre de la sphère. Quant à la face arrière 6, elle se définie comme une portion d'isotherme limitée par un contour qui est la trace de la paroi latérale 5 sur cette surface. Cette face arrière peut avoir pour forme une configuration variable telle que représentée aux figures 2A à 2C. Dans la figure 2A, cette face arrière du corps du capteur constitue une portion de la face arrière de la paroi 2. Dans le cas de la figure 2B, cette face arrière 6 du corps de capteur est intégrée à l'intérieur de la paroi 2. On fera dans ce cas en sorte que le contact entre la face arrière du corps du capteur et le reste de la paroi soit tel que la résistance 6 2716534 thermique de contact le long de cette surface soit la plus réduite possible. Enfin, dans le cas de la figure 2C, cette face arrière 6 du corps du capteur fait saillie au-delà de la face arrière de la paroi 2. Ce capteur, dont la géométrie vient d'être décrite, présente au moins un plan de coupe 7 comme le montre la figure 3. Des microthermocouples 8 sont disposés dans ce ou ces plans de coupe 7. Ces couples thermoélectriques 8 sont en général de type intrinsèque si le matériau de la paroi du capteur est conducteur ou plus rarement de type classique à deux fils quand le matériau constitutif de la paroi n'est pas conducteur. La section des conducteurs et des constituants est très faible de l'ordre de 100 à 300 microns2. Les jonctions 9 de chacun des couples thermoélectriques implantés sont réalisées en des points situés sur un axe parallèle au flux F. Cet axe correspondra généralement à l'axe dit de symétrie du corps du capteur défini ci-dessus. Il est important qu'au voisinage immédiat de la jonction, le fil conducteur, constituant un couple thermoélectrique, chemine perpendiculairement au flux thermique sur une longueur au moins égale à par exemple vingt fois son diamètre moyen. Cette portion correspond à la portion 8a représentée à la figure 3. La suite du cheminement du conducteur est réalisée de telle sorte que le conducteur débouche en face arrière 6 du corps du capteur pour être raccordé au module de traitement des signaux de mesure. Cette seconde portion correspond à la portion 8b représentée à la figure 8. Les conducteurs constituant les couples thermoélectriques intrinsèques ou non doivent être isolés les uns par rapport aux autres. C'est pourquoi, lors du procédé de fabrication desdits capteurs, on dépose des couches isolantes sur les faces planes de séparation ou plans de coupe 7 des éléments du corps du capteur par tout moyen adapté là o cela est nécessaire. En outre, le cheminement des fils des différents microthermocouples doit être tel que les fils ne doivent pas se croiser. Le nombre minimum de couples thermoélectriques 8 implantés dans le corps du capteur est de deux. Ces microthermocouples sont implantés à des abscisses 7 2716534 comprises entre xmin et xmax mesurées le long de l'axe du capteur à partir d'une origine située au point d'intersection avec la face avant dudit capteur. Une fois l'implantation des microthermocouples réalisée, il convient de reconstituer le capteur et de l'installer dans l'évidement prévu à cet effet. Il est à noter que l'implantation des microthermocouples 8 peut s'effectuer par collage sous observation microscopique, par dépôt à travers un masque, par dépôt sous vide d'une couche mince et par lithogravure de cette dernière ou par transfert à partir d'un film adhésif de très faible épaisseur. L'immobilisation, en particulier, en translation du capteur à l'intérieur de l'évidement, peut s'effectuer au moyen de broches de conductivité thermique identique à celle de la paroi. A titre d'exemple, le positionnement du ou des microthermocouples dans l'intervalle Xmin, xmax d'un capteur de température et de flux surfacique est décrit ci-après. On considère le cas o le signal à reconstruire est la superposition d'un signal lent et d'un signal rapide. La réponse impulsionnelle avec une condition sur la température, plus contraignante qu'avec une condition sur le flux, est étudiée en fonction de la position xc de la jonction et de la diffusivité A du matériau. L'analyse de cette réponse associée à celle de l'incertitude Ex sur la position et à celle de l'incertitude Ey sur la réponse conduit à un choix de xmin et de xmax correspondant à la composante rapide du signal. Ainsi, dans le cas o a correspond à la diffusivité, h à la réponse impulsionnelle en x = Xc, t au temps, y à la réponse en xc, 8 (x,t) à la température à l'abscisse x, à l'instant t, Ax à l'incertitude sur la position des jonctions, Ay à l'incertitude sur la réponse en considérant le phénomène de conduction thermique comme se déroulant dans un milieu semi- infini de diffusivité a, la température 8 à l'abscisse x, à l'instant t est solution du système d'équations: oz -le. e2 -( :"t) = a - e t,: : .t, (>:t) = u(t. = O, t 0 e(xt) = *, x), t = 0 8 2716534 o u(t) est une excitation quelconque variable en fonction du temps. Soit T(x,t) la réponse à l'impulsion unitaire 6(t) aT azT -(x.t) = a (x;t)4 x > O' t C> at &X T(:.:t) = 6(t) : = O, t > 0 T(x,t) = O', x 0 t = C) La solution e(x,t) s'obtient par convolution de u(t) avec T(x,t) t (xt) = u(t-T) T(: 0 20,"t -4n a 4at Une approximation de l'impulsion 6(t) s'obtient en considérant la fonction "créneau" unitaire c(t), de largeur t et d'amplitude 1/ At. En dérivant par rapport à t, on obtient X z :s x _:: c -3z2 c -F h' (t) = - + 4a 4 atZ d'o h(t) est maximum pour z It* t: = - 6 a ea-, -z et h h(t mXx e-, - a J a 9 2716534 soit ' soit c = 6 [3/27] exp(-3/2) = 0.925 a on a h = - Réponse à une entrée quelconque: La convolution de l'entrée u(t) et de la réponse h(t) est notée y(t), et permet d'obtenir numériquement la réponse à une entrée quelconque. On note tk = k At, Uk = u(tk) et Yk = y(tk) En prenant une approximation "rectangle" de l'intégrale de convolution, on obtient: k z -*_____ X X k k-- ( - j 74Up = 4a -1 à Exemple 1: u(tk) = 1/ At, O, O, ....; = fonction "créneau" unitaire z : ,: :p- -- > (t '-Ix Yk /-4a k k 4at V4na k Note: si At "t*, h(t) est une approximation de la réponse y(t) Exemple 2: u(tk) = 8o, 0, 0, .... = fonction "créneau" d'amplitude 8o, de durée t k e0 h At O k 2716534 Détermination de xmax La détermination de xmax peut être décidée en remarquant d'une part que l'amplitude hmax, donc la sensibilité du capteur, diminue lorsque la position xc s'éloigne de x = O, et que d'autre part la période t*, donc le temps de réponse du capteur, augmente quand xc augmente. spécification du rapport "signal/bruit" - Soit y la réponse à la fonction "créneau" d'amplitude 008o et de durée At, (At " t*). On considère un niveau de bruit Ay sur cette réponse et on note Ey l'incertitude A y/So, on a: y 2 e h At max O max - on introduit un rapport "signal/bruit" minimum Rmin, on choisira xc tel que y max - R Ay Mn Pour adimensionner les variables, il est commode d'introduire une longueur de référence xr = {a A t et la variable réduite E = xc/xr, de sorte que Ymax = C 8o/E2 C e et la condition précédente devient O> AR ú R: mt n y mi n z y mLn Rmin = 1 correspond au seuil de détectabilité. Exemple R = 1. =1) m/s d = 1= I2 a, t4= s. C 13 C max Pour détecter un "pulse" de 100 ps, si la précision de mesure est 10-3, avec a = 10-5, la position maximale est xmax = 1 mm. l 2716534 Spécification du temps de réponse: La période t* est une approximation du temps nécessaire pour que le "créneau" d'entrée soit "vu" par le capteur situé en xc. En introduisant tmax, constante de temps maximum du capteur, on choisira xc tel que: X c t xmax = 0,775 mm Note: la constante de temps imax doit être rapprochée de la fréquence d'échantillonnage N du signal. Détermination de xmin: Ainsi que le montre le résultat précédent, le signal source doit être reconstruit à partir d'une observation réalisée à une abscisse la plus proche possible de la paroi. Cependant, lorsque la jonction du thermocouple se rapproche de la paroi, l'incertitude relative sur sa position augmente ainsi que l'erreur engendrée dans la reconstruction du signal. La prise en compte de l'incertitude sur la mesure de température et de celle sur l'emplacement de la jonction conduit donc à définir une position notée xmin entre les abscisses x = O et Xmax. On considère à nouveau la réponse y(t) à la fonction "créneau" d'amplitude 08o et de durée At, (At "t*) On a y (t)=8o At.h(t), t > o Pour déterminer 80 à partir de y, on considère l'instant t* o 12 2716534 la sensibilité est maximale: Ca At y(t*) At.h v 0 y o Max ' nax O Z d'o x dv _e _' __c rL e x max Oy c x 0o c m ML c e mx m z comme dv dv c yrMax e caat Ym o on déduit z x 0 c y Zi max iX Ae O I1 suffit que xcE)0, xmax (vérifie: 0(xc; Ey,Ex) I1 existe une valeur optimale xc* qui minimise l'incertitude 4. On trouve xc* = (Ax Ca At / Et)1/3 Exemple: Ax = 10pm, At = 100 ps, Ey = 10-3 a = 10-5 m2/s et xc* = 215 pm 13 2716534 Bien évidemment, il est possible également d'implanter le ou les couples thermoélectriques à l'extérieur de l'intervalle x min, x max. A partir d'un emplacement situé au-delà de x max, une composante basse fréquence du signal pourra être reconstituée. En conséquence, il est possible de construire un capteur de flux et de température surfaciques comportant un nombre variable de couples thermoélectriques dont l'implantation sera fonction des caractéristiques dynamiques souhaitées pour la mesure. Le traitement des signaux et des informations pourra être variable. Généralement, les signaux issus de chacun des couples thermoélectriques seront simultanément échantillonnés et numérisés au moyen d'au moins un convertisseur analogique-numérique, à une fréquence définie en tenant compte de la valeur de la constante de temps t max définie ci-dessus. Les informations représentant les températures mesurées aux différentes jonctions à l'instant t seront traitées par un microprocesseur directement intégré au capteur s'il est souhaité que l'estimation des flux et/ou températures surfaciques soit simultanée aux mesures ou après enregistrement intermédiaire par un micro-ordinateur ou une station de travail s'il est accepté que l'estimation des flux et/ou températures surfaciques soit différée par rapport aux mesures. A titre d'exemple, il est fourni ci-après un algorithme de traitement séquentiel de relevés de température. Ce traitement des données a pour but d'obtenir une approximation de la température et/ou du flux surfacique en fonction du temps à partir des relevés périodiques internes de température délivrés par le microcapteur. Ce traitement est basé sur le principe de la méthode de J.V. BECK qui utilise une approximation par différences finies de l'équation de la conduction et les concepts de spécification de fonction et de pas de temps futur. Il s'applique au cas o au moins deux micro thermocouples sont installés. 14 2716534 k - soit T la température à l'instant tk, à l'abscisse xi, i et qk le flux à la paroi, x = 0. - à l'instant tM, on suppose connues: M+l - les mesures Y, 1=1 a r, j = 1 a j j o r = nombre de pas de temps futur J = nombre de capteurs _ qM le flux en x = 0 M - le champ de température T, i = O à N i - le flux qM+l à déterminer à l'instant tM+l, s'obtient par la relation générale suivante: àM+i M r M*. q = q + K - V 1= o K = coefficient de gain calculé à partir des coefficients de sensibilité, M+1 et V = température calculée à l'emplacement de la mesure j numéro j, en résolvant l'équation de la conduction sur l'intervalle de temps (tM, tM+r). Le choix du nombre r de pas de temps futur est un paramètre essentiel de la méthode pour assurer la stabilité de l'algorithme. Des conditions suffisantes pour choisir r en fonction du pas de temps t et de l'amplitude E du bruit sur les mesures Y sont données par H.J. REINHARDT 121. Le calcul des coefficients K est détaillé dans I|1. On décrit sans la j suite le principe de ce calcul. Calcul des coefficients K j 2716534 soit O la solution du problème direct: t - e = , 0 t -e (x=o:t) = q, t t x M e(x-L.,t)= Y (t). t > t e(e M #Vt V- (x=o, t)= q - t t 3 5 W t - w = ! t t W(.X= = Y (t). t > t M X 1,C oq e ue ot e u onMé n em w(x,t) = Tuo(x)u, O:- ,x c' 1 o] q# est une constante queiconque, éventuellement nulle. 16 2716534 La dérivée à e/D q, notée S estsolution des équationsde sensibilité : S - S = t = tM (= ' '" Li i=t1 4 17 2716534 et les coefficients k sont définis par i i: k = -7 2 r) i= 1 = Ces coefficients peuvent être déterminés hors ligne. 18 2716534 REVENDICATIONS 1. Procédé de mesure en régime transitoire de flux et de températures à l'interface de deux milieux solide/solide ou solide/liquide ou solide/gaz au moyen d'au moins un thermocouple, caractérisé en ce qu'on ménage dans la paroi solide traversée par le flux thermique une coupe débouchant à l'interface de ladite paroi avec l'autre milieu, ladite coupe étant parallèle audit flux au point de contact correspondant de l'interface on dispose au moins un microthermocouple dans un plan de ladite coupe au voisinage immédiat de ladite interface et, dans le cas d'une mesure de flux, au moins un autre microthermoouple dans ledit plan à une distance prédéterminée du microthermocouple d'interface et on recouvre étroitement ladite coupe par le matériau de ladite paroi solide ou un matériau ayant des caractéristiques thermiques similaires à celles du matériau pariétal. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la coupe est réalisée en coupant la pièce en deux puis en réunissant à nouveau les deux parties par tout procédé convenable. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on forme un puits à parois réglées dans lequel est ensuite ajusté étroitement un capteur de forme complémentaire, portant le ou les microthermocouples, et réalisé dans un matériau identique à celui de la paroi ou ayant des caractéristiques thermiques similaires. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on divise le capteur réalisé en un matériau pariétal suivant au moins un plan parallèle au flux au point de contact correspondant de l'interface, en ce qu'on dépose sur au moins une partie de la face apparente dudit plan de coupe un isolant, en ce qu'on implante par des moyens appropriés le ou les microthermocouples dans ledit plan en 19 2716534 suivant une direction normale audit flux en enlevant l'isolant au point de jonction du ou des microthermocouples avec ledit axe du plan de coupe, en ce qu'on assemble lesdits éléments du capteur, en ce qu'on ménage dans la paroi dans laquelle le capteur doit être implanté un évidement débouchant à l'interface o la ou les mesures doivent être réalisées, cet évidement étant de volume sensiblement identique à celui du corps du capteur et en ce qu'on immobilise le capteur à l'intérieur dudit évidement et que l'on assure une continuité parfaite entre la surface du capteur et celle du reste de la paroi. 5. Procédé de fabrication selon l'une des revendications 1 à caractérisé en ce qu'on implante le ou les microthermocouples dans ledit plan de coupe sous observation microscopique. 6. Procédé de fabrication selon l'une des revendications 1 à caractérisé en ce qu'on implante le ou les microthermocouples dans ledit plan de coupe par dépôt à travers un masque. 7. Procédé de fabrication selon l'une des revendications 1 à caractérisé en ce que l'on réalise le ou les microthermocouples par dépôt sous vide d'une couche mince et par photolithogravure de cette dernière. 8. Procédé selon l'une des revendication 1 à 4, caractérisé en ce qu'on implante le ou les microthermocouples par transfert à partir d'un film adhésif de très faible épaisseur. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'on relie le ou les microthermocouples à une unité de traitement des mesures réalisant un traitement séquentiel basé sur le principe de la méthode dite inverse de détermination des flux et températures surfaciques telle que 2716534 la méthode de J.V. BECK qui utilise une approximation par différences finies de l'équation de la conduction et les concepts de spécification de fonction et de pas de temps futur. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'unité de traitement des données comprend au moins un convertisseur analogique numérique, un système à microprocesseur et un logiciel spécifique. 11. Dispositif de mesure en régime transitoire de flux et de température à l'interface de deux milieux solide/solide ou solide/liquide au moyen d'au moins un capteur (3) disposé dans l'une des parois solides, selon le procédé de la revendication 3, caractérisé en ce que ledit capteur (3) dont le corps est en un matériau identique à celui de la paroi ou ayant des caractéristiques thermiques similaires à celles du matériau pariétal, est disposé, de manière ajustée, à l'intérieur d'un évidement débouchant sur l'interface (1) o les mesures sont à réaliser, les parois (2) dudit évidement étant parallèles au flux au point de contact correspondant de l'interface (1), ce capteur (3) présentant au moins un plan de coupe (7) parallèle au flux et incorporant dans ledit plan de coupe au moins un microthermocouple (8) isolé électriquement du matériau du corps du capteur (3), ce ou ces microthermocouples (8) présentant une portion (8a) disposée perpendiculaire audit flux et au moins une deuxième portion (8b) en prolongement de la première portion (8a) reliée à une unité de traitement des mesures. 12. Dispositif de mesure selon la revendication 11, caractérisé en ce que le corps du capteur (3) présente une face avant (4) formée d'une portion de l'interface (1) de dimension suffisante pour être considérée comme isotherme, une paroi latérale (5) constituée par une surface réglée dont la génératrice normale aux surfaces isothermes décrit le contour de la face avant (4) et une face arrière (6) définie par une 21 2716534 portion isotherme limitée par un contour qui est la trace de la paroi latérale (5) sur cette surface. 13. Dispositif de mesure selon la revendication 12, caractérisé en ce que la face arrière (6) dudit capteur (3) est une portion de la face arrière (6) de la paroi (2). 14. Dispositif de mesure selon la revendication 13, caractérisé en ce que le corps est une pièce de révolution présentant un axe de symétrie le long duquel sont implantés les thermocouples (8). 15. Dispositif selon l'une des revendications 11 à 14, caractérisé en ce que le corps du capteur (3) est fixé à l'intérieur de l'évidement de manière à être immobilisé et que l'on assure une continuité parfaite entre la surface du capteur et celle du reste de la paroi. 16. Dispositif de mesure selon l'une des revendications 11 à 15, caractérisé en ce que le capteur (3) est en au moins deux parties solidarisées au moyen de broches réalisées en un matériau identique à celui de la paroi (2).