Brevet FR2719386A1 — publié le 19951103

A PROCEDE ET APPAREIL DE MESURE DE LA RESISTIVITE DES FORMATIONS DANS LES TROUS TUBES La présente invention se rapporte à un procédé et à un appareil pour mesurer la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde. En particulier, I'invention se rapporte à un procédé et à un appareil destinés à être utilisés dans les trous de sonde qui sont revêtus d'un tubage. La détermination de la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde est bien connue comme 1 0 procédé d'évaluation de la nature des fluides dans la formation, de façon à détecter la présence d'hydrocarbures. Typiquement, ceci est réalisé peu de temps après que le puits ait été foré et avant qu'un revêtement du trou de sonde n'ait été commencé. Après le forage, le trou de sonde est normalement revêtu en cimentant un tubage d'acier à l'intérieur de celui-ci, de façon à obtenir une isolation zonale et une stabilité du trou de sonde. La mesure de la résistivité d'une formation entourant un puits producteur, complété peut être utile pour permettre le contrôle des variations de la position de l'interface eau-hydrocarbure, de la mise en cône de l'eau sous-jacente ou de la calotte de gaz, et de la saturation d'huile résiduelle. Divers procédés ont été proposés pour mesurer la résistivité de la formation à partir de trous tubés. Ceux-ci comprennent les techniques par induction, telles qu'elles sont décrites dans les brevets des Etats- Unis d'Amérique n 4 748 415 et 5 038 107, et les techniques par voie galvanique, telles qu'elles sont décrites dans les brevets des Etats- Unis d'Amérique n0 2 459 196, 4 796 186, 4 820 989, 4 882 542, 5 043 668, 5 075 626, et le brevet français n 2 207 278. A ce jour, seules les techniques par voie galvanique se sont révélées possibles. Ces techniques sont basées sur le principe selon lequel, lorsqu'un certain courant alternatif direct ou à très basse fréquence, (1 Hz ou moins) est injecté dans le tubage, il circule de façon prédominante le long du tubage, mais fuit également lentement dans la formation. La conductivité de la formation (résistivité) est calculée à partir du taux de fuite du courant de tubage. La circulation du courant, axialement dans le tubage, peut être facilement observée à partir de l'intérieur du tubage en mesurant la chute de tension à travers une section du tubage et en divisant la chute de tension par la résistance de cette même section. Le courant de fuite est alors obtenu à partir du taux de variation du courant axial dans le tubage. Un tel système nécessite au moins trois électrodes de tension et deux électrodes de courant, comme ceci est décrit dans les brevets des EtatsUnis d'Amérique n 4 820 989, 4 882 542 et 5 075 626, et montré sur les figures 1 et 2. Le système montré sur les figures 1 et 2, comprend une sonde 10, comportant les électrodes A, Ml, M2, M3 et Bo, qui est descendue dans le puits tube 12 au moyen d'un câble 14, et qui est connectée via celui- ci à une électrode de retour de courant B1 et une électrode de tension N, ces deux dernières étant situées en surface. Le système est disposé initialement pour compenser les non-homogénéités du tubage, comme montré sur la figure 1. i 5 Une source de courant lI est connectée entre les électrodes A et B0 qui sont écartées de quelques mètres et les tensions sont mesurées en M1, M2 et M3, comme montré sur la figure 1. Dans cette configuration. la plus grande partie du courant circule dans le tubage 12. De ce fait, la tension MS est, avec une VIM très bonne approximation, égale à 10 RMlM2 et la tension v, est égale à Io RM2M3. A partir de ces mesures, on obtient la résistance des sections de tubage RM1M2 et RM2M3 pour une utilisation ultérieure RMM = VMA /I (1) RM M = V M M / 1, ou, de façon équivalente, on ajuste le gain de l'un au moins des amplificateurs, de sorte que Vl-V2 est égal à zéro, comme montré sur la figure 1. La disposition du système de mesure du courant radial est montrée sur la figure 2. Le retour de la source de courant est connecté à l'électrode B1 en surface. Dans ce cas, la totalité du courant injecté dans le tube à l'électrode A quitte finalement le tubage et revient à l'électrode B1. Le courant qui quitte le tubage à partir d'une section de longueur Az centrée en M2 est égal à la différence entre les courants axiaux des sections M1M2 et M2M3 Ir = Izl - Iz2 IR RMM R(2) I/? -= RMM La différence de tension entre l'une des électrodes de tension du trou telle que M3 et une électrode N en surface est également mesurée. L'électrode N doit être très éloignée (plusieurs centaines de mètres) de l'électrode de retour de courant B1. Idéalement, les électrodes de retour N et B1 sont éloignées à l'infini et n'affectent pas les mesures dans le trou. En d'autres termes, la source de courant est idéalement un monopôle alors que le courant radial est mesuré par un récepteur quadripôle. La résistivité de la formation est obtenue par VMAX/ R. = K Rj rK h (3) 1 5 o Az est l'écartement entre les électrodes de tension du trou et K est une constante de proportionnalité sans dimension d'ordre 1 Puisque Iz et Iz2 sont typiquement 100 à 10 000 fois plus grands que Ir = lz - Iz2, selon la taille du tubage et de la résistivité de la formation, toutes les quantités conduisant au calcul de Ir doivent être précises à 3 à 5 chiffres si l'on veut que le facteur de formation soit estimé avec une précision de 10 %. Il n'existe aucun moyen de mesure permettant de contourner cette difficulté fondamentale. Un objet de l'invention est de réaliser un système de mesure de la résistivité de la formation à partir d'un trou tubé, dans lequel ces problèmes sont évités. En particulier, un objet de l'invention est de réaliser un système dans lequel il n'est pas nécessaire d'utiliser des électrodes en surface. Un premier aspect de l'invention réalise un procédé pour déterminer la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde cimenté, qui comprenne les étapes consistant à amener un courant à circuler le long d'une première partie du tubage, et dans une direction opposée, le long d'une seconde partie du tubage qui est écartée de la première partie par une zone intermédiaire. Les tensions à travers les première et seconde parties du tubage, entre la première partie du tubage et un point de la zone intermédiaire, et entre la seconde partie du tubage et ce point, sont mesurées, et la résistivité de la formation est déduite de ces tensions. Un second aspect du procédé selon l'invention, comprend les étapes supplémentaires consistant à faire passer un courant connu le long de la zone intermédiaire et à mesurer la tension a travers cette zone. Dans ce cas, la résistance de la zone est déduite de la grandeur du courant et de la tension mesurée, et la résistivité de la formation est déduite de la connaissance des tensions à travers les première et seconde parties du tubage et de la zone intermédiaire, et de la résistance de la zone intermédiaire. 1 5 Un troisième aspect de l'invention réalise un appareil pour être utilisé pour la détermination de la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde tubé, et compose d'un corps comprenant des première et seconde parties séparées par une zone intermédiaire. La première partie de corps comprend une première source de courant comprenant des électrodes espacées, disposées pour permettre à un courant de circuler dans une première partie correspondante du tubage et des premiers moyens de contrôle de tension comprenant des électrodes espacées pour détecter une tension à travers la première partie du tubage. La seconde partie de corps comprend une seconde source de courant comprenant des électrodes espacées disposées de façon à permettre à un courant de circuler dans une seconde partie correspondante du tubage et des seconds moyens de mesure de tension comprenant des électrodes espacées pour détecter une tension à travers la seconde partie du tubage. La zone intermédiaire comprend des premiers moyens de contrôle de tension intermédiaire comprenant des électrodes pour détecter une tension entre la première partie du tubage et un point dans une zone intermédiaire correspondante du tubage, et des seconds moyens de contrôle de tension intermédiaire comprenant des électrodes pour détecter une tension entre la seconde partie du tubage et le point de la zone intermédiaire du tubage. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description ci- après, faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 montre une vue schématique d'un système de l'art antérieur destiné à mesurer la résistivité d'une section du tubage; la figure 2 montre une vue schématique d'un système de l'art antérieur destiné à mesurer la résistivité de la formation; la figure 3 montre une vue schématique d'une réalisation de la présente invention pour mesurer la résistivité de la formation; la figure 4 montre une vue schématique de la réalisation de la figure 3 disposée pour mesurer la résistance du tubage; la figure 5 montre un exemple d'utilisation du système des figures 3 et 4; la figure 6 montre les grandeurs des mesures individuelles de tension utilisées pour l'exemple de la figure 5; et la figure 7 montre le facteur pseudo-géométrique en fonction du rayon d'invasion. Le système montré sur les figures 3 et 4 comprend une sonde montrée schématiquement en 20 qui peut être descendue dans le trou de sonde tubé 22 au moyen d'un câble 24 permettant d'alimenter en énergie l'outil à partir de la surface et de ramener en surface les données pour la mémorisation, le traitement et l'affichage. La sonde 20 comprend une série d'électrodes N1, B1, A1, M1 M2, M3, A2, B2 et N2. Les électrodes B1 et A 1 et les électrodes A2 et B2 sont connectées à des sources de courant respectives Il et 12. Des mesures de tension V(Mî, Ni), V(M1, M2), V(M2, M3) et V(M3, M2) sont réalisées entre les électrodes Na, M1 M2, M3 et N3. Les électrodes N1, B1 sont séparées mais sont situées de façon suffisamment proches pour délivrer un courant ou mesurer la tension à sensiblement la même position. La même chose s'applique aux paires d'électrodes A1 et M1, M3 et A2, et B2 et N2. Une autre source de courant lI est prévue entre les électrodes A1 et A2 pour déterminer la résistance du tubage dans la zone intermédiaire Ml, M3. Tous ces composants sont contenus dans la sonde 22 mais sont montrés à l'extérieur des raisons de clarté. Le système selon l'invention diffère de celui de l'art antérieur en ce qu'il n'existe pas d'électrode de tension ou de courant en surface. Les électrodes de retour se trouvent dans le trou et une source de courant dipôle est utilisée à la place d'une source de courant monopôle. Initialement, une source de courant d'intensité lI est connectée entre les électrodes A1 et A2 comme montré sur la figure 4 et les résistances des sections de tubage M1M2 et M2M3 sont calculées selon l'équation (1). Une source de courant est connectée entre les électrodes A1 et B1 et une seconde source de courant est connectée entre les électrodes A2 et B2, les courants circulant en sens opposé. Le rapport de ces deux sources de courant est ajusté de façon que VMlM3 soit égal à zéro. En utilisant deux sources de courant et en vérifiant la condition VMlM3 = 0, on amène le courant radial émanant de la section M1M3 à être davantage focalisé radialement et symétrique. Le courant radial Ir est à nouveau calculé selon l'équation (2). La résistivité de la formation est estimée à partir du courant radial par vA, R. = K R. Or K (3') o Az est l'écartement des électrodes de tension M1, M2 et M3, et K est une constante de proportionnalité sans dimension d'ordre 1. La tension V qui commande le courant radial est prise approximativement comme étant la moyenne de VMN1 et VM3N2 qui sont mesurées initialement. La raison pour laquelle V = (VMI N, + VM3 N2)/2 est la suivante: le potentiel du tubage varie très lentement à l'extérieur de la section B1 B2; il augmente linéairement de B1 à A,; reste constant de A1 à A2; et diminue linéairement de A2 à B2. Le potentiel de la section de tubage AlA2 s'élève par rapport au reste du tubage, approximativement de V volts. Le courant radial est émis à partir de la section A1A2 et revient au tubage au-dessous de B. et au- dessus de B2, comme montré sur la figure 3. La longueur de la section équipotentielle IA1A21 augmentant, la focalisation passive devient plus efficace et la profondeur d'investigation augmente. Les électrodes de courant A1, B1, A2 et B2 et les électrodes de tension Ml, N1, M3 et N2 sont distinctes (les sources de courant et les voltmètres ne partagent pas leurs électrodes) afin d'éviter une altération des mesures de tension par les chutes de tension des impédances de contact. Au lieu d'utiliser deux sources de courant et d'ajuster leurs amplitudes relatives, une source de courant peut être utilisée à chaque fois et les tensions mesurées peuvent être superposées dans le programme au cours du traitement des données. Dans cette approche, il n'est pas nécessaire d'ajuster la source de courant et sa valeur exacte est immatérielle. Une source de courant est connectée à travers les électrodes A1 et B1 et les tensions Vk VM V.N sont mesurées. Une source de courant est connectée entre les électrodes A2 et B2 et les tensions VIM, VM,, VM, sont mesurées. Comme pour l'art antérieur, les courants radiaux Il(l) et lr(2) sont calculés comme étant la différence de deux courants 0 axiaux À) _ i () hl t2 (4 i_ M,M z RM1M2 (5) (6) _;i 1,2 (6)M Les mesures sont superposées linéairement par les coefficients cl et c2 2 tI) V2) MV(MI V(MIMs (7) VI C.= MtNlyDL (8) CV(M,M, +C2 MMI = (9) et la normalisation arbitraire c1 + c2 = 1. Le courant radial et la tension entrainant le courant radial sont obtenus par superposition: k * cé) +C2 42) (1 O) V-CId"-) +C2. (1 1 0) La résistivité de la formation est estimée comme dans le cas précédent: VAz R = K-I 1 0 (3') La configuration montrée sur la figure 3 donne deux profondeurs d'investigation. Seule la source de courant connectée entre les électrodes A1 et B1 est mise sous tension. Ainsi, le courant radial émanant de deux sections différentes du tubage peut i15 être mesuré. Le courant qui quitte le tubage en s'éloignant davantage de la source, s'enfonce plus profondément dans la formation avant de revenir au tubage: Ir (Shallow) = V,!,)(.1 2V) RMMI RM, VM (1 3) La mesure profonde nécessite la connaissance de RM3N2, qui peut être mesurée lors de la phase initiale si l'électrode de retour (A2 sur la figure 4) est placée au-dessus de N2. On désigne par G(z,, Zt) le potentiel du tubage à la profondeur Zr lorsque l'unité de courant est injectée dans le tubage à la profondeur Zt avec un retour à l'infini. Dans une formation 3 0 homogene homogène G(z,, z) - exp (-z. - z /L) (1) ( 1 6) o L2 es R-t (17) et r est la résistance du tubage par unité de longueur. Par et rc, est la résistance du tubage par unité de longueur. Par conséquent, dans un milieu homogène, I'un de plusieurs estimateurs possibles de la résistivité de la formation est aG(zf,zt) azt Rt o (18) a3O(z,z,) azta4r Le terme au dénominateur peut être interprété comme étant le potentiel dû à une source dipôle mesurée par un récepteur quadripôle. En se référant à la figure 3, lorsque l'une des sources de courant est mise sous tension VM,M2 - VMM, = (z)1 9) azcae Dans une situation invariante verticalement VO)M -2VI-")_.2aG(z-z (20) par symétrie. Ainsi, dans une formation homogène Ro précédentes est une version rendue symétrique des équations ci- dessus et comprend également la correction s'appliquant à des tubages non homogènes. L'art antérieur utilise une électrode de tension en surface qui doit être éloignée de l'électrode de courant de surface. Cet agencement rend le déploiement de l'outil difficile, spécialement sur des sites o se trouvent des conduites et des clôtures métalliques. La mesure proposée utilise seulement une mesure de tension différentielle réalisée dans le trou. Dans l'art antérieur, le courant, injecté dans le tubage, est limité par la dissipation ohmique du câble de diagraphie. Par exemple, un courant de 10 A circulant sur 4 conducteurs parallèles d'un câble de diagraphie de 4500 m (15000 pieds) dissipe 3750 W à travers le câble. Dans la présente invention, la source de courant et de ses deux électrodes sont dans le trou, qui constitue un circuit typique ayant une impédance de 2 ohms environ. Une source de courant d'un trou de ce type dissipe 200 W à 10 A. La puissance du câble de diagraphie peut à présent être de 60 Hz et de plusieurs centaines de volts, ce qui peut être transformé et rectifié dans le trou. Dans cet agencement, le courant, et de ce fait la dissipation du câble de diagraphie, seraient plus faibles. Par exemple, pour fournir 200 W dans le trou avec 300 VAC en utilisant 4 conducteurs de 4500 m (15000 pieds) de câble de diagraphie, on consomme 67 W de dissipation de puissance supplémentaire à travers le câble. Comme exemple d'utilisation de ce système, on considère l'outil des figures 3 et 4, dans lequel les écartements des électrodes de tension et de courant sont de 5 mètres, 1 5 IM1M21 = IM2M31 = IA1B II = IA2B21 = 5 m, IN1B11 = IN2B21 = IA1Mll = IA2M31 = 0,25 m, et la source de courant délivre 10 ampères. La longueur de la sonde est au moins de 21 mètres. La performance d'un tel outil a été simulé par le code d'ordinateur NKAR. La résistivité apparente simulée est comparée à la résistivité réelle sur la figure 5. La définition verticale de l'outil est de l'ordre de IM1M31 = 10 m. Les couches conductrices apparaissent plus épaisses que leur taille réelle du fait des effets des couches d'épaulement. Les grandeurs de VM1N1, VM1M2, et VM1M2 - VM2M3 sont montrées sur la figure 6. La plus grande de ces tensions, VM1N1, est facile à mesurer mais ne contient pas d'information relative à la formation. Elle est proportionnelle à la résistance du tubage RM1N1. La tension VM1M2, la mesure dipôle-dipôle, est proportionnelle à une moyenne à très grande échelle de la conductivité de la formation. Elle varie très peu lorsque l'outil traverse les couches. La tension la plus faible VMlM2 - VM2M3 est proportionnelle à la conductivité de la couche à proximité de la sonde (plus précisément, la quantité intéressante est VM1M2 - VM2M3 RM1M2/RM2M3 mais le tubage est considéré comme étant uniforme dans l'exemple des figures 5 et 6). La figure 6 indique que les tensions VM1M2 et VM2M3 doivent être mesurées avec au moins trois chiffres (0, 1 nV) de précision dans des couches de 10 ohm mètre. Ceci peut constituer la limite de ce qui peut être obtenu par les amplificateurs de tension de l'état de l'art sur une durée raisonnable d'intégration de plusieurs minutes. Le facteur pseudo-géométrique de la mesure proposée, qui est défini par R, - R. -Rx-. R, (22) est montré en fonction du rayon d'invasion sur la figure 7. Dans la définition ci- dessus, Ra est la résistivité apparente, Rt la résistivité de la formation, et Rxo est la résistivité de la zone envahie. La figure 7 montre également que la profondeur d'investigation est fortement dépendante du profil et du contraste de la résistivité. REVENDICATIONS 1. Procédé de détermination de la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde (22) qul est revêtu d'un tubage, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à (a) amener un courant à circuler dans une première direction le long d'une première partie du tubage et à mesurer la tension (V(M1, N1>) à travers la première partie; (b) amener un courant à circuler dans une seconde direction opposée le long d'une seconde partie du tubage et à mesurer la tension (V(M3, N2)) à travers la seconde partie, ladite seconde partie étant espacée de la première partie par une zone Intermédiaire; (c) mesurer les tensions (V(M1, M2), V(M2, M3)) entre la première partie du tubage et un point de la zone Intermédiaire et entre la seconde l 5 partie du tubage et ledit point; (d) déduire la résistivité (Rt) de la formation à partir des tensions. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une étape consistant à amener le courant à circuler simultanément dans les première et seconde directions. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'it comprend une étape consistant à amener le courant A circuler séquentleliement dans les première et seconde directions. 4. Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que le point de la zone internmédialre est espacé de façon sensiblement équidistante entre les première et seconde parties du tubage. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une étape consistant à mesurer les tensions entre les points des première et seconde parties du tubage adjacent à la zone Intermédlalre et le point de la zone Intermédiaire, respectivement. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les courants amenés à circuler dans les première et seconde directions sont tels qu'il n'existe sensiblement pas de différence de potentiel à travers la zone Intermédialre. SR 10530 BM 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en outre en ce qu'il comprend les étapes consistant À: faire passer un courant de grandeur connue le long de la zone intermédiaire et mesurer une tension (V(M1, M3)) à travers la zone et déduire la résistance (R M1 M3) de la zone à partir de la grandeur du courant et de la tension mesurée; et déduire la résistivité de la formation à partir des tensions et de la résistance déduite de la zone Intermédiaire. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il io comprend une étape consistant à faire passer ledit courant le long de la zone intermédiaire et à déduire la résistance de la zone, séparément de l'étape consistant à faire passer les courants a travers les première et seconde parties du tubage et à mesurer lesdites tensions. 9. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend une étape consistant à mesurer une tension à travers la zone tout en amenant le courant à circuler dans les première et seconde directions. 10. Appareil pour être utilisé dans la détermination de la résistlvlté (Rt) d'une formation souterraine entourant un trou de sonde (22) qui est revêtu d'un tubage, I'appareil comprenant un corps comportant des premèlbre et seconde parties séparées par une zone Intermédlaire, caractérisé en ce que (a) la première partie de corps (M1, N1) comprend des premlels moyens de source de courant (11) comprenant des électrodes espacées (81, A1), disposées de façon à permettre à un courant de circuler dans une première partie correspondante du tubage et des premiers moyons de contrôle de tension comprenant des électrodes (M1, N1) espacées pour détecter une tension à travers ladite première partie du tubage; (b) la seconde partie de corps (M3, N2) comprend des seconads moyens de source de courant (12) comprenant des électrodes espacées (A2, B2), disposées de façon à permettre à un courant de circuler dans une seconde partie correspondante du tubage et des seconds moyens de contrôle de tension comprenant des électrodes (M3, N2) espacées pour détecter une tension à travers ladite seconde partie du tubage; SR 10530 BM (c) la zone Intermédiaire (M1, M3) comprend des premiers moyens de contrôle de tension Intermédiaire comprenant des électrodes (M1, M2, M3) pour détecter une tension entre ladite première partie du tubage et un point de zone intermédiaire correspondante du tubage, et des seconds moyens de contrôle de tension Intermédiaire comprenant des électrodes pour détecter une tension entre ladite seconde partis du tubage et ledit point de la zone intermédiaire du tubage. 11. Appareil selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens d'analyse de tension connectés auxdIts premier et second moyens de contrtôle de tension et auxdits premier et second moyens de contrôle de tension intermédiaire pour déterminer la résistivité de la formation souterraine. 12. Appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce que les moyens d'analyse de tension sont situés au-dessus du sol et sont connectés aux moyens de contrôle de tension via un câble. 13. Apparell selon la revendication 10, 11 ou 12, caractérisé en 0e que l'électrode des premier et second moyens de contrôle de tensioh intermédiaire est disposée de sorte que ledit point de la zone intermédlaire du tubage est espacé de façon sensiblement équidistante des premier et second points du tubage. 14. Appareil selon l'une quelconque des revendications 10 à 13, caractérisé en ce que les premiers moyens de source de courant amènent un courant à circuler dans une direction opposée à celle de la seconde source de courant. 15. Appareil selon la revendication 14, caractérisé en ce que les premier et second moyens de sources de courant fonctionnent de façon à amener les courants à circuler simultanément dans des directions opposées respectivement. 16. Appareil selon l'une quelconque dos revendications 10 à 1$, caractérisé en ce que la zone Intermédiaire comprend des moyens de courant Intermédialre (Io) comprenant des électrodes (AI, A2) pour faire passer un courant à travers la zone Intermédiaire correspondante du tubage. SR 10530 BM 17. Appareil selon fa revendication 16, caractérisé en ce que les moyens de courant Intermédiaire fonctionnent uniquement lorsque les premier et second moyens de source de courant ne fonctionnent pas. 18. Apparell selon la revendication 16 ou 17, caractérisé en ce que certaines des électrodes des moyens de courant Intermédiaire comprennent des électrodes qui font également partie des premier et second moyens de source de courant. 19. Appareil selon l'une quelconque des revendications 10 à 18, caractérisé en ce que les premier et second moyens de contrôle do tension intermédiaire comprennent des électrodes des premier et second moyens de contrôle de tension, respectivement. SR 10530 BM SR 10530 BM