Brevet FR2717294A1 — publié le 19950915

PROCEDE ET DISPOSITIF DE SYNTHESE DYNAMIQUE SONORE MUSICALE ET VOCALE PAR DISTORSION NON LINEAIRE ET MODULATION D'AMPLITUDE La présente invention concerne un procédé et un dispositif de synthèse dynamique sonore musicale et vocale par distorsion non linéaire et modulation d'amplitude d'un son fondamental. La création par synthèse sonore d'un son instrumen- tal ou voisé implique le plus souvent la prise en compte de l'évolution des composantes sonores en fonction de la fréquence et de l'amplitude d'une note ou d'un groupe de notes pendant la durée de perception de celles-ci. Pour la plupart des sons naturels, le timbre de ces derniers est au mieux décrit et analysé par leur enveloppe spectrale, laquelle fournit une spécification de l'évolution temporelle du spectre sonore indépendante de la hauteur du son. Ainsi, un son voisé, parlé ou chanté, est la plupart du temps défini par un son fondamental et plusieurs formants ou pics d'amplitude sonore dans l'enveloppe spectrale de ce dernier. La contribution d'un formant au timbre des sons perçus est sensiblement déterminée par son amplitude, sa fréquence centrale et sa largeur de bande. Il est donc possible de reconstruire, par approximation, une enveloppe spectrale donnée en déterminant ses pics d'amplitude les plus importants et de les représenter comme des formants, lesquels peuvent alors être synthétisés. Dans la plupart des sons, voisés ou non, l'enveloppe spectrale évolue dynamiquement dans le temps, et dans le but de synthétiser de tels sons, d'un intérêt manifeste, la création d'un son doté d'une enveloppe spectrale statique n'est pas suffisante. Il est dans ce but nécessaire de pouvoir modifier continûment dans le temps l'enveloppe spectrale des sons synthétisés. La figure 1 montre une analyse fréquentielle d'un mot parlé. Le son émis correspondant peut être analysé et décrit par ses formants, représentés par les zones sombres de plus grande amplitude dans le spectre, évoluant dans le temps en amplitude et en fréquence. En outre, bien que non visible à l'observation de la figure 1, certains de ces formants ne sont pas voisés et une synthèse fidèle doit tenir compte d'une telle distinction. Différentes tentatives ont été réalisées jusqu'à ce jour afin de réaliser la synthèse de sons voisés ou autres à partir d'une analyse de leur évolution temporelle. Aucune des solutions correspondantes proposées ne peut facilement être utilisée en temps réel dans le domaine musical. Dans tous les cas, soit les données représentatives des sons doivent être pré-traitées de manière appropriée en requérant de ce fait une quantité très importante de calculs, et une synthèse en temps réel à partir des données d'entrée ne peut être effectuée, soit, à partir d'un moindre volume de calculs, la qualité du son synthétisé n'est pas suffisante pour une application au domaine musical. Parmi les méthodes connues utilisées pour engendrer des spectres complexes, une méthode de synthèse additive ou soustractive a été décrite dans l'article intitulé "Subs- tractive Synthesis" publié par DODGE, C. et JERSE T. Computer Music, pp.155-194, Shirmer New-York 1985. En synthèse additive, un oscillateur sinusoïdal est utilisé pour chaque composante sonore, ce qui permet de contrôler indépendamment l'amplitude et la fréquence de chaque composante. Cette méthode présente l'inconvénient majeur de nécessiter un nombre important d'oscillateurs, jusqu'à cent pour un seul son, ce qui limite très vite les possibilités de contrôle de toutes les composantes dans le domaine musical notamment. En synthèse soustractive, un signal sonore à large bande est filtré au moyen d'un simple filtre passe-bande. Cette méthode, moins complexe, présente toutefois les inconvé- nients ci-après: déphasage des composantes sonores, sauf utilisation de filtres à déphasage linéaire fort onéreux, difficulté de prédiction de l'amplitude de sortie des composantes sonores délivrées par le filtre, non seulement en régime transitoire mais également en régime permanent, et difficulté majeure de précision numérique de l'amplitude des composantes sonores, de sortie notamment, dans le cas de l'utilisation de filtres récursifs. Une autre technique de synthèse sonore, moins complexe, moins onéreuse et d'une précision numérique acceptable, consiste à effectuer une modulation de fréquence pour engendrer des spectres sonores complexes dynamiquement variables. Confer l'article intitulé "The synthesis of complex audio spectra by means of frequency modulation" publié par J. CHOWNING, Journal of the Acoustical Society of America, 21/7, pp. 526-534, 1973. Dans cette méthode, pour une modulation du type X(t) = sin [et + x sin("t)] à partir d'une pulsation d'onde porteuse ok, d'une pulsation de modulation è et d'un indice de modulation x, le spectre des fréquences est donné par la relation X(t) = Jilkl(x) sin[(oc + k")t] k=-o Pour chaque valeur de k, il existe une composante sonore de fréquence k + kif et d'amplitude JIkI(x) o JIkI(x) désigne la valeur de la fonction de Bessel correspondante. L'ampli- tude des différentes composantes varie avec l'indice de modulation. Une telle variation ne permet toutefois pas d'obtenir des spectres de fréquence sonore parfaitement diversifiés, en raison de la dépendance monotone du temps du terme de phase. Des tentatives de généralisation de la modulation à partir de tables de consultation ont en outre été proposées. Mais la complexité des spectres obtenus n'a pas permis une utilisation correspondante efficace en temps réel dans le domaine musical. Deux autres méthodes de synthèse ont été proposées dans lesquelles une définition directe de la fréquence centrale et de la largeur de bande des formants est prévue. Ces méthodes, décrites dans la publication intitulée "THE VOSIM signal spectrum", revue INTERFACE 6, pp. 81-96, 1977 par S. TEMPLAARS respectivement dans la publication "The CHANT project: from the synthesis of the singing voice to the synthesis in general" par X. RODED, Y. POTARD et JB BARRIERE, 1984, COMPUTER MUSIC JOURNAL 8/3, pp. 15-31. Les deux dernières méthodes précitées permettent d'obtenir des sorties de composantes sonores dont le spectre est plus complexe que ceux obtenus par la synthèse soustractive et dont les phases sont plus difficiles à prédire et à contrô- ler. En outre, la dernière méthode précitée pose le problème supplémentaire de la variabilité du nombre d'opérations de calcul indépendamment des paramètres de synthèse, ce qui rend difficile son adaptation à la synthèse en temps réel. La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients des méthodes de l'art antérieur précitées par la mise en oeuvre d'un procédé de synthèse dynamique sonore musicale et vocale par distorsion non linéaire et modulation d'amplitude permettant, grâce au maintien de relations de phase déterminées entre formants synthétisés, de moduler de manière temporelle les paramètres de synthèse, et en cela d'effectuer une synthèse dynamique sonore particulièrement performante. Un autre objet de la présente invention est la mise en oeuvre d'un procédé et d'un dispositif de synthèse dynamique sonore musicale et vocale, dans lequel tout formant synthétisé de pulsation centrale déterminée présente une même valeur de phase par rapport à la pulsation du son fondamental, auquel ces formants sont associés, ce qui permet par superposition ou addition de formants de modifier en conséquence l'enveloppe spectrale du son synthétisé résultant avec une très grande qualité de précision, de justesse et de reproductibilité de ce dernier. Un autre objet de la présente invention est enfin la mise en oeuvre d'un procédé et d'un dispositif de synthèse dynamique sonore permettant par simple multiplication de dispositifs de synthèse dynamique élémentaires correspon- dants, de réaliser des systèmes de synthèse polyphoniques fonctionnant en temps réel. Le procédé de synthèse dynamique sonore musicale et vocale de formants d'amplitude de fréquence et de largeur de bande déterminée associés à un son fondamental, objet de la présente invention, est remarquable en ce qu'il consiste, pour au moins un formant, à engendrer une forme d'onde somme de plusieurs composantes sonores vérifiant la relation: - I k1 os-uc I X(t) = > [Cos(kwc+ok)t + i sin(kwo+oe)t]e k=-oe dans laquelle les paramètres de pulsation ao désigne la pulsation du son fondamental, (D une valeur arbitraire de décalage d'une pulsation de formant par rapport au son fondamental ou a tout harmonique de ce son fondamental, k désignant un entier relatif, w. la pulsation centrale de ce formant, 6 désignant la largeur de bande de ce formant, chacune des composantes sonores engendrées présentant une amplitude - I ko__s-__d A = e d,et à moduler temporellement les paramètres de pulsation pour assurer la synthèse dynamique sonore, les relations de phase entre formants étant ainsi conservées. Le dispositif de synthèse dynamique sonore musicale et vocale de formants d'amplitude et de largeur de bande déterminée associés à un son fondamental, objet de la présente invention, est remarquable en ce qu'il comprend au moins un module générateur d'une forme d'onde somme de plusieurs composantes sonores vérifiant la relation: - I keo-s-oc X(t) = Y [Cos(kw.+w.)t + i sin(kw+w)t]e k= - e dans laquelle les paramètres de pulsation Wo désigne la pulsation du son fondamental, ei une valeur arbitraire de décalage de pulsation du formant par rapport au son fondamental ou harmonique de ce son fondamental, C désigne la pulsation centrale du formant, 6 désigne la largeur de bande de ce formant, chacune des composantes sonores engendrées présentant une amplitude - | ko___s-__d A = e d. Un module de modulation temporelle des paramètres de pulsation est prévu pour assurer la synthèse dynamique, ce qui permet de conserver les relations de phase entre formants ainsi engendrés. Une description plus détaillée du procédé et du dispositif de synthèse dynamique sonore musicale et vocale objet de la présente invention sera donnée en liaison avec les dessins ci-après dans lesquels: - la figure 1 représente un sonogramme du son d'un mot enregistré, - la figure 2a représente un organigramme du procédé de synthèse dynamique sonore musicale et vocale objet de la présente invention, - la figure 2b représente le spectre de la partie réelle et de la partie imaginaire de la forme d'onde engendrée représentative d'un formant, - la figure 3 représente, sous forme d'organigramme, un mode de mise en oeuvre préférentiel du procédé objet de l'invention, - la figure 4 représente un schéma illustratif d'un dispositif de synthèse dynamique sonore musicale et vocale objet de la présente invention, - la figure 5 représente un sonogramme du son du même mot synthétisé que dans la figure 1, grâce à la mise en oeuvre du procédé et du dispositif objet de la présente invention, - la figure 6 représente la configuration d'un dispositif comportant une pluralité de dispositifs représen- tés en figure 4 et permettant d'engendrer une pluralité de formants. Une description plus détaillée du procédé et du dispositif de synthèse dynamique sonore musicale et vocale objet de la présente invention sera maintenant donnée en liaison avec les figures précitées. Sur la figure 1, on a représenté un sonogramme d'un son d'un mot enregistré, l'axe des abscisses de l'enregis- trement étant gradué en secondes et l'axe des ordonnées en fréquence en KHz. On rappelle que le niveau de gris des différents points de l'enregistrement représente le niveau d'amplitude des formants constitutifs du son représentatif du mot enregistré. Cet enregistrement sert de référence en vue d'une appréciation de la qualité de synthèse dynamique sonore du procédé et du dispositif objet de la présente invention. Ainsi qu'on l'a représenté en outre sous forme d'un organigramme sur la figure 2a, le procédé objet de la présente invention consiste, en vue d'engendrer au moins un formant pour effectuer la synthèse dynamique sonore musicale et vocale de formants d'amplitude de fréquence et de largeur de bande déterminée associés à un son fondamental, en une étape notée 100, à engendrer une forme d'onde somme de plusieurs composantes sonores vérifiant la relation (1): x - I Ixoepg-oc | X(t) = X [Cos(ko+e)t + i sin(ke+oes)t]e d k=- oe Dans cette relation, les paramètres de pulsation désignent successivement: WO la pulsation du son fondamental, S une valeur arbitraire de décalage de pulsation de formant par rapport au son fondamental ou à tout harmonique de ce son fondamental, k un entier relatif, (o la pulsation centrale du formant considéré, 6 la largeur de bande de ce formant. Selon un aspect particulier avantageux du procédé de la présente invention, chaque composante présente une amplitude qui est une fonction non linéaire des paramètres de pulsation précités, le terme d'amplitude A de chaque composante sonore vérifiant la relation (2): - I kio+.s- d A = e. La forme d'onde précitée ayant été engendrée à l'étape 100 précédemment mentionnée, le procédé objet de la présente invention consiste alors à effectuer une modulation temporelle en une étape 200 des paramètres de pulsation précités pour assurer la synthèse dynamique sonore précédem- ment mentionnée. Le son synthétisé dynamiquement est obtenu suite à l'opération 200 précitée, les relations de phase entre formants étant ainsi conservées du fait que dans la forme d'onde précitée, les paramètres de pulsation sont considérés comme variables indépendantes. Compte tenu de la conservation des relations de phase entre formants ainsi engendrés, le procédé selon l'invention permet d'effectuer de manière simple une superposition d'un ou plusieurs formants selon un spectre simple pour engendrer des spectres beaucoup plus complexes et en définitive, des sons d'une très grande richesse. En outre, les paramètres de pulsation pouvant être modifiés temporellement, ceux-ci peuvent être modifiés rapidement de façon à engendrer des résultats de synthèse sonore stables et prédictibles. Sur la figure 2b, on a représenté le spectre de la partie réelle respectivement de la partie imaginaire d'un formant engendré selon la forme d'onde vérifiant la relation (1) précédemment citée dans la description, pour une pulsation centrale de formant ok = 8.(to et pour 6 = 3.ỏ. Sur la figure 2b, les spectres des parties réelle et imaginaire sont représentés sur un graphe gradué en abscisses selon la valeur de k, k désigant le rang de chaque composante sonore constitutive du formant, cette graduation correspondant en fait à une graduation en fréquence relative par rapport à la fréquence ou pulsation oa du son fondamental. L'axe des ordonnées est gradué en décibels, l'unité d'amplitude étant représentée par la valeur 100 dB. D'une manière générale, ainsi qu'il est connu des techniques classiques de traitement des signaux sonores, on indique qu'en pratique il est simplement nécessaire d'éva- luer soit la partie réelle, soit la partie imaginaire de la forme d'onde précitée, en raison des relations de phase constantes entre ces deux parties. Le spectre des parties réelle et imaginaire précité est obtenu en additionnant ou en soustrayant du spectre global proprement dit sa réflexion, c'est-à-dire des valeurs symétriques par rapport à la fréquence ou pulsation nulle k = 0. D'une manière générale, on indique que la modulation temporelle relative aux paramètres de pulsation peut également être appliquée à la largeur de bande de chaque formant, cette largeur de bande 6 pouvant être prise par exemple proportionnelle à la fréquence centrale ou pulsation centrale du son fondamental. Bien entendu, afin d'effectuer une application de synthèse dynamique sonore musicale et vocale en temps réel, c'est-à-dire en vue d'effectuer des applications à la musique instrumentale, on indique que la forme d'onde précédemment mentionnée dans la description est engendrée sous forme numérique par valeurs discrètes successives X(rt) o rz représente les instants de calcul de cette forme d'onde, r représentant un entier relatif et T une période de calcul analogue à une période d'échantillonnage, la forme d'onde ainsi engendrée étant délivrée comme une suite de valeurs échantillonnées, lesquelles peuvent être traitées et utilisées par des instruments de musique électronique. Afin d'optimiser les calculs numériques, tant en volume de calcul qu'en précision, un mode particulièrement avantageux de mise en oeuvre du procédé objet de la présente invention peut être effectué de la façon ciaprès, ainsi que représenté en figure 3 sous forme d'organigramme. Selon la figure précitée, le procédé objet de la présente invention consiste, afin d'engendrer la forme d'onde X(t) précédemment mentionnée, à exprimer sous forme relative par rapport à la pulsation centrale ow du son fondamental, les paramètres de pulsation centrale du formant et de décalage de pulsation. du formant par rapport à ce son fondamental ou à tout harmonique de ce son fondamental. Ainsi, à l'étape 1000 représentée en figure 3, le paramètre de pulsation wo du son fondamental ayant une valeur détermi- née, soumise ou non à modulation temporelle, les paramètres de pulsation (o et Ws sont exprimés sous la forme relative, relation (3): - s = (n + a)oeo. Dans la relation précitée, on indique que n désigne un entier positif et a un nombre réel, compris entre 0 et 1, tel que 0 Les paramètres ayant été fixés de la façon indiquée à l'étape 1000 précitée, le procédé objet de la présente invention consiste alors en une étape 1001 à engendrer une onde porteuse S(t) somme pondérée d'une première et d'une deuxième onde porteuse élémentaire de pulsation respective w. + n wo et w. + (1 + n)0b. L'onde porteuse somme pondérée vérifie la relation (4): S(t) = aei o b = 1 - a. L'étape 1001 précitée est ensuite suivie d'une modulation d'amplitude de l'onde porteuse somme pondérée S(t) par un coefficient de modulation d'amplitude, noté M(t), lequel vérifie alors la relation (5) M(t) = (1 + g) (1 - g) [1 + 4g sin2 2 (1-g)' Dans la relation précitée, exprimant le coefficient il de modulation d'amplitude M(t), g représente une mesure de la largeur de bande du formant, cette mesure vérifiant la relation (6): g = e d Le mode opératoire du procédé objet de la présente invention tel qu'illustré en figure 3 peut être justifié de la manière ci-après. Compte tenu de l'expression des paramètres de pulsation sous forme relative précédemment indiqués en liaison avec la relation (3), la forme d'onde représentative du formant tel que représenté par la relation (1) précédente peut être calculée pour une fréquence ou pulsation du son fondamental (oo de valeur déterminée comme la somme pondérée de deux valeurs particulières. Pour les valeurs de n et a précitées, la relation (1) peut être réécrite sous la forme ci-après, selon la relation (7): cc i(às+kfO)t - I iO(a.k-n)l X(t) = Z e k=- L'expression de la relation (7) sous forme d'une somme pondérée S vérifiant la relation (8) ci-après: S = ve4 g(-l*k-n)l + ues g(k- n)l permet d'écrire, dans le cas o b = l-a, ainsi que mentionné précédemment, la relation (9) ci-après: S = [ueag + ve(b)]eg(-akn)l Pour toute valeur de composante sonore de rang k constitutive du formant, pour k 2 n, l'expression de la somme pondérée S s'écrit: relation (10) S = [ue-('g) + vebg]e- g(-ak-n)l Pour toute valeur entière de k relatif, on obtient alors: S = X = e- g(-a*k-n)l pourvu que u et v vérifient la relation (11): ueag + ve' (bg) = ue (ag) + vebg = 1. Pour la valeur de ea au voisinage de l'origine, a voisin de 0, approximé par la valeur l+a, la solution de la relation (11) est donnée par u = b, v = a. - Compte tenu de l'approximation précitée, l'expres- sion selon la relation (1) de la forme d'onde peut alors être réécrite selon la relation (12): i(s+nuiO)t i(us+(lnr)O0)t X(t) = (1 + g) rae + be] (1 - g) [1 + 4g sin2 Z (1-g)' La relation précédente montre bien que la forme d'onde X(t) vérifie la relation: X(t) = S(t). M(t). L'approximation précédente constitue en fait une amélioration par rapport au résultat exact pour les faibles largeurs de bandes car l'énergie d'un formant exprimée, pour k entier relatif, est sensiblement constante dans le temps. Une description plus détaillée d'un dispositif de synthèse dynamique sonore musicale et vocale permettant la mise en oeuvre du procédé objet de la présente invention sera maintenant donnée en liaison avec la figure 4. Sur la figure 4 précitée, on a représenté les différents modules permettant de réaliser les fonctions correspondant à la mise en oeuvre des étapes du procédé tel que précédemment décrit dans la description. Ainsi, le dispositif selon l'invention, tel que représenté en figure 4, comprend un module 1 générateur de la forme d'onde somme de plusieurs composantes sonores vérifiant la relation (1) précédemment mentionnée dans la description. En outre, le dispositif selon l'invention comprend un circuit 2 de modulation temporelle des paramètres de pulsation, ce circuit 2 de modulation pouvant par exemple consister en un module matériel ou logiciel permettant d'adresser en lecture des tables de valeurs de paramètres de pulsation, pulsation o du son fondamental, respectivement a de décalage en fréquence du formant par rapport à ce son fondamental, ainsi qu'il sera décrit ci-après dans la description. Le mode de réalisation du dispositif objet de la présente invention tel que représenté en figure 4 correspond à, et permet, la mise en oeuvre du procédé objet de la présente invention dans le mode de réalisation de celui-ci tel que représenté en figure 3. Dans ce but, la forme d'onde vérifiant la relation (1) est engendrée sous forme numérique par valeurs discrètes successives aux instants de calcul de cette forme d'onde. Le module générateur de la forme d'onde précitée 1 comprend avantageusement un circuit 11 générateur d'une première et d'une deuxième onde porteuse de pulsation (îi + noo) respec- tivement " + (l+n)aoo. Ce circuit 11 peut comprendre, ainsi que représenté en figure 4, des circuits 111,112 de mémori- sation de valeurs de pulsation (o/2 respectivement a, lesquels sont lus par adressage en lecture par l'intermé- diaire du circuit de modulation temporelle des paramètres 2. Ces circuits de mémorisation 111,112 délivrent des valeurs correspondantes wo/2 respectivement w. Des circuits 113 et 114 sont prévus, chacun formé par un circuit sommateur et un circuit de calcul de partie fractionnelle, noté frac, lequel est rebouclé avec un retard d'une période d'échantillonnage sur le circuit sommateur précité. Les circuits 113 et 114 délivrent alors des signaux constitués par des termes de phase de valeurs oet/2 respec- tivement oEt. On comprend bien sûr que ces termes de phase sont délivrés modulo 2n, ces termes de phase étant destinés à constituer les arguments des fonctions sinus et cosinus représentant les formes d'onde correspondantes. Le circuit 11 comprend en outre un circuit multipli- cateur 115 recevant le premier terme de phase ct/2 et un terme de valeur 2 délivré par une table de valeurs 115a et délivrant un signal wot et un circuit multiplicateur 116 recevant le signal oet précité et une valeur n, elle-même délivrée par une table de valeurs 116a. Le circuit multi- plicateur 116 délivre un signal de valeur not. Le circuit générateur 11 de la première et de la deuxième onde porteuse de pulsation i + nwo et "i + (l+n)" comprend également un premier 117a et un deuxième 117b circuit additionneur. Le premier circuit additionneur 117a reçoit le signal de valeur nuot et le deuxième terme de phase Ust et délivre en fait un terme de phase somme, ou premier signal-somme de valeur a. + nwot. Le deuxième circuit additionneur 117b reçoit le signal de valeur Ut et le premier signal-somme délivré par le premier circuit somma- teur 117a pour délivrer un deuxième signal-somme, consti- tuant en fait un deuxième terme de phase somme, de la forme [îi + (l+n)ao]t. Le circuit 11 comprend enfin un premier 118a et un deuxième 118b opérateur cosinus. Le premier opérateur cosinus 118a reçoit le premier signal-somme (ẻ+noo)t et délivre la première onde porteuse de pulsation (î+nb) alors que le deuxième opérateur cosinus 118b reçoit le deuxième signal-somme délivré par le deuxième sommateur 117b, et délivre la deuxième onde porteuse de pulsation w+(l+n)o. En outre, le module 1 générateur de la forme d'onde somme de plusieurs composantes sonores vérifiant la relation (1) comporte également un circuit 12 de sommation pondérée des première et deuxième ondes porteuses afin d'engendrer l'onde porteuse pondérée vérifiant la relation (4) précédem- ment mentionnée dans la description. Le circuit 12 comprend un premier 121 et un deuxième 122 circuit multiplicateur recevant la première respective- ment la deuxième onde porteuse. Une table de valeurs 121a délivre au premier circuit multiplicateur 121 la valeur a et une table de valeurs 122b délivre au circuit multiplicateur 122 la valeur b. Le premier 121 et le deuxième 122 circuit multiplicateur délivre respectivement une première onde porteuse pondérée et une deuxième onde porteuse pondérée à un circuit sommateur 123, lequel délivre l'onde porteuse pondérée S(t) vérifiant la relation (4) précédemment mentionnée dans la description. Le module 1 générateur de la forme d'onde vérifiant la relation (1) précédemment mentionnée comporte enfin, ainsi que représenté en figure 4, un circuit 13 permettant de moduler en amplitude l'onde porteuse pondérée S(t) selon la loi temporelle exprimée par la relation (5) précédemment indiquée dans la description. Dans le mode de réalisation représenté en figure 4, on indique que le circuit 13 de modulation d'amplitude comporte par exemple un opérateur sinus 131 recevant le premier terme de phase de la forme ot/2, ce circuit opérateur 131 délivrant un signal de la forme sin ûot/2. Dans le circuit modulateur 13 est également prévu un multiplicateur 132, lequel reçoit d'une part le signal précité délivré par l'opérateur sinus 131 et, d'autre part, une valeur X délivré par une table de valeurs 132a, cette valeur X étant exprimée sous la forme 2g, le circuit 1-g multiplicateur 132 délivrant un premier signal produit 2i. sin wot/2. 1-g Un opérateur de fonction de transfert 1/1+P2, avec valeur du signal produit précité est prévu, ce circuit opérateur de fonction, noté s, recevant ce premier signal produit et délivrant un signal transformé correspondant vérifiant la relation: 1 1 + 4g sin2 2 (l-g)' Un deuxième circuit multiplicateur 134 est prévu, lequel reçoit le signal transformé délivré par l'opérateur de fonction de transfert s, ainsi qu'une valeur rapport G = 1+g, cette valeur rapportétant délivrée par une table 1-g de valeurs 135. Le deuxième multiplicateur 134 délivre le signal de modulation d'amplitude M(t) à un troisième circuit multi- plicateur 136, lequel recevant l'onde porteuse pondérée S(t) délivrée par le circuit 12 de sommation pondérée, délivre en sortie la forme d'onde X(t) représentative du formant considéré. En ce qui concerne l'utilisation de la fonction de transfert s, on indique que celle-ci est justifiée compte tenu du fait que la propagation d'erreurs de calcul est minimum lors de l'application la fonction de tranfert s en raison du fait que la valeur maximum du rapport s'(p)/s(p) o s'(P) désigne la dérivée de s par rapport à p est égal à 1. Pour plus de détails sur la mise en oeuvre de la fonction de transfert précitée, on indique que celle-ci peut être réalisée à partir d'une table de consultation. On pourra toutefois se reporter utilement à la publication de M. LEBRUN, 1979, intitulée "Digital Waveshaping Synthesis", Journal of the Acoustical Society of America 27/4, pp. 250- 266. La figure 5 montre un sonogramme du son du même mot synthétisé, conformément à la mise en oeuvre du procédé objet de la présente invention grâce à l'utilisation d'un dispositif tel que représenté en figure 4. D'une manière générale, on indique que la qualité de synthèse est significative puisque la comparaison des deux figures montre manifestement que la répartition en amplitude et en fréquence dans le temps des formants ainsi constitués est sensiblement analogue. La forme d'onde resynthétisée représentée en figure 5 a été obtenue grâce à l'utilisation de six dispositifs de synthèse, tels que représentés en figure 4, chacun d'eux engendrant un formant spécifique. Les formants eux-mêmes ont été introduits par paramétrage des valeurs de pulsation précitées en utilisant le système développé par l'auteur de la présente invention, M.PUCKETTE, et décrit en 1990 dans l'article "EXPLODE: A User Interface for Sequencing and Score Following" Proceedings, Internatio- nal Computer Music Conference, pp. 259-261. On note, en ce qui concerne les différences de répartition spectrale entre le mot synthétisé représenté en figure 5 et celui représenté en figure 1, que ces différences sont dues en partie au fait que les formants étaient altérés de façon à rendre la sonorité du mot prononcé plus naturelle. Pour réaliser l'association d'une pluralité de dispositifs tel que représenté en figure 4, il est avanta- geux, ainsi que représenté en figure 6, de prévoir un seul module générateur de termes de phase, lequel porte la référence 11A sur la figure 4, et une pluralité de circuits de modulation analogues au circuit 11B représenté en figure 4, auxquels sont associés bien entendu le circuit 12 et le circuit 13 de modulation d'amplitude. Chacun des circuits de modulation permet alors de délivrer un formant Xl(t), X2(t), lequel peut être recombiné grâce notamment aux circuits sommateurs Sl, S2, S3 représentés en figure 6, en raison du fait de la conservation de la phase de chaque formant par rapport à la pulsation ao du signal fondamental. Un généra- teur de bruit peut être ajouté en vue d'effets spéciaux. En ce qui concerne la modulation temporelle des paramètres de pulsation, on indique en outre que les paramètres n, a, b et finalement x indice de modulation, peuvent être modulés dans le temps. Toutefois, ces derniers ne peuvent pas être modifiés de manière discontinue sans provoquer des cliquetis ou bruits audibles en sortie. La valeur de G peut être modulée de façon linéaire mais les valeurs de n, a et b doivent, afin d'être modifiées, requérir quelques précautions. La valeur n étant un entier, celle-ci ne peut pas être modifiée continûment. Lorsqu'un balayage de la pulsation centrale du formant (o et de la pulsation du son fondamental t est effectué continûment, les valeurs a et b peuvent être modulées rapidement avec un risque toutefois d'introduction d'un effet déplaisant sur le son synthétisé. Pour éviter ce genre d'inconvénient, les pulsations précitées ao et ak peuvent être modifiées de manière discon- tinue lors du passage par 0 des termes de phase modulo 2n. On rappelle en effet que dans la relation (12) précédemment mentionnée dans la description, l'expression de la forme d'onde X(t) est indépendante de n, a et b lorsque le terme de phase est nul. Compte tenu du fait que le paramètre x est fonction de la pulsation du son fondamental t, pour une valeur déterminée de 6, la valeur de x indice de modulation doit de manière avantageuse être modifiée ou réactualisée en synchronisme avec les modifications de la pulsation du son fondamental ò, c'est-à-dire lors du passage à zéro des termes de phase modulo 2n. On indique en outre que le processus de modification discontinue des paramètres de pulsation pour effectuer la synthèse dynamique conforme à l'objet du procédé de la présente invention, présente un avantage majeur: tout dispositif de synthèse comportant par exemple deux circuits de modulation, tel que représenté en figure 6, lesquels partagent le même générateur de terme de phase, peuvent être échangés à tout moment puisque les relations de phase sont identiques. Ainsi, le groupe de formants à synthétiser peut toujours être maintenu en ordre croissant d'amplitude ou de fréquence centrale 0c, ce qui bien entendu simplifie en conséquence le problème de la synthèse des transitions d'un formant à un autre. Enfin, on indique que le dispositif de synthèse objet de la présente invention tel que représenté en figure 4 ou 6, peut avantageusement être utilisé pour réaliser des machines de synthèse polyphonique multi-voies, ce dispositif de synthèse polyphonique pouvant par exemple comporter des moyens de multiplexage temporel des voies de façon à réali- ser, à partir d'un ou plusieurs dispositifs, tel que repré- senté en figure 6 par exemple, un système polyphonique complet. REVENDICATIONS 1. Procédé de synthèse dynamique sonore musicale et vocale de formants d'amplitude, de fréquence et de largeur de bande déterminée associés à un son fondamental, caracté- risé en ce que ce procédé consiste pour au moins un formant à: - engendrer une forme d'onde somme de plusieurs composantes sonores vérifiant la relation (1): oe - | kao-à c | X(t) = T [Cos(kc0+ws)t + i sin(koe+o.)t]e d k=- dans laquelle les paramètres de pulsation o désigne la pulsation du son fondamental, os désigne une valeur arbitraire de décalage de pulsation de formant par rapport au son fondamental ou à tout harmonique de ce son fondamental, k désignant un entier relatif, oc désigne la pulsation centrale de ce formant, ô désigne la largeur de bande de ce formant, chacune des composantes sonores engendrées présentant une amplitude -I k1 o+s-d A = e,et - moduler temporellement lesdits paramètres de pulsation pour assurer ladite synthèse dynamique sonore, les relations de phase entre formants étant ainsi conservées. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite forme d'onde est engendrée sous forme numéri- que par valeurs discrètes successives X(ri) o rt représente les instants de calcul de ladite forme d'onde, r représen- tant un entier relatif et x une période de calcul analogue à une période d'échantillonnage. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caracté- risé en ce que pour engendrer ladite forme d'onde X(t), les valeurs desdits paramètres de pulsation étant exprimées sous forme relative par rapport à la pulsation ao du son fonda- mental, avec oc-oes = (n+a) o o n désigne un entier positif et a un réel tel que 0 et vocale par distorsion non linéaire et modulation d'ampli- tude d'au moins un formant d'amplitude, de fréquence et de largueur de bande déterminée associé à un son fondamental, caractérisé en ce que ledit dispositif comprend: - des moyens générateurs d'une forme d'onde somme de plusieurs composantes sonores vérifiant la relation: - I k.o.,- ,C I X(t) = X [Cos(ko0+oe)t+ i sin(ko0+")t]e 6 k=-oe dans laquelle les paramètres de pulsation Ò désigne la pulsation du son fondamental, 0m désigne une valeur arbitraire de décalage de pulsation du formant par rapport au son fondamental ou harmonique de ce son fondamental, CO désigne la pulsation centrale du formant, 6 désigne la largeur de bande de ce formant, chacune des composantes sonores engendrées présentant une amplitude - I __o+_s-e_ A = e,et - des moyens de modulation temporelle desdits paramètres de pulsation pour assurer ladite synthèse dynamique, ce qui permet de conserver les relations de phase entre formants ainsi engendrées. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite forme d'onde est engendrée sous forme numérique par valeurs discrètes successives X(rt) o ré représente les instants de calcul de ladite forme d'onde, r étant un entier relatif et x désignant une période de calcul analogue à une période d'échantillonnage, lesdits moyens générateurs comprennent: - des moyens générateurs d'une première et d'une deuxième onde porteuse de pulsation (w. + nwo) respectivement [ws + (l+n) Èo] o n désigne un entier positif, - des moyens de sommation pondérée desdites première et deuxième onde porteuse pour engendrer une onde porteuse pondérée vérifiant la relation S(t) = aei(s-n )t + bei[es (1-n)O]t o a désigne un réel tel que 0 g = e d. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens générateurs d'une première et d'une deuxième onde porteuse comprennent: - un premier et un deuxième générateur de termes de phase délivrant un premier et un deuxième terme de phase proportionnel à (o de la forme òt/2 respectivement et modulo 2n; - des circuits multiplicateurs délivrant à partir du premier terme de phase un signal ûbt et un signal nrot; - un premier et un deuxième circuit additionneur recevant le deuxième terme de phase it et le signal naot et délivrant un premier signal somme (. + nwo)t respectivement le signal xt et le premier signal somme (. + no")t et délivrant un deuxième signal somme [os + (l+n)ow]t; un premier et un deuxième opérateur cosinus recevant le premier respectivement le deuxième signal somme et délivrant ladite première respectivement deuxième onde porteuse. 7. Dispositif selon les revendications 5 et 6, caractérisé en ce que lesdits moyens de sommation pondérée des première et deuxième ondes porteuses comprennent: - une première et une deuxième table de consultation de valeurs numériques a, b; - un premier et un deuxième circuit multiplicateur recevant la première onde porteuse et la valeur numérique a et délivrant une première onde porteuse pondérée respective- ment la deuxième onde porteuse et la valeur numérique b délivrant une deuxième onde porteuse pondérée; - un circuit sommateur recevant la première et la deuxième onde porteuse pondérée et délivrant ladite onde porteuse pondérée. 8. Dispositif selon les revendications 5, 6 et 7, caractérisé en ce que lesdits moyens modulateurs d'amplitude de l'onde porteuse pondérée comportent: - un opérateur sinus recevant ledit premier terme de phase de la forme oxt/2 et délivrant un signal sin oot/2; - un premier circuit multiplicateur recevant le signal sin wot/2 et une valeur 2ag et délivrant un premier l 1-g signal produit 2lg sin Wot/2; 1-g - un opérateur de fonction de tranferts: 1 1+' avec p = 2g sin oot/2 recevant le premier signal produit 1-g et délivrant un signal transformé; - un deuxième circuit multiplicateur recevant le signal transformé et une valeur rapport G = 1 + g et déli- 1 - g vrant un deuxième signal produit, constitutif du signal de modulation d'amplitude M(t). - un troisième circuit multiplicateur recevant ladite onde porteuse pondérée S(t) et ledit signal de modulation d'amplitude et délivrant ladite forme d'onde X(t) = M(t). S(t).