Brevet FR2719151A1 — publié le 19951027

La présente invention concerne une valve à vide et un procédé pour fabriquer la valve à vide, et un disjoncteur à vide comportant une valve à vide, et un procédé pour fabriquer le disjoncteur à vide. En particulier, la présente invention concerne une valve à vide possédant une structure d'électrodes à haute fiabilité et un procédé pour fabriquer la valve à vide et un disjoncteur à vide possédant une structure d'électrodes à haute fiabilité et un procédé pour fabriquer le disjoncteur à vide de manière à obtenir un disjoncteur à vide possédant une haute tension et servant à réaliser la coupure d'un courant intense. Un disjoncteur à vide classique, qui possède une haute tension et sert à réaliser la coupure d'un courant intense, comprend une valve à vide possédant un couple d'unités d'électrodes comprenant une unité d'électrode latérale fixe et une unité d'électrode latérale mobile dans une enceinte, qui est maintenue dans des conditions d'isolation et dans un état de vide poussé, des bornes de conducteurs raccordées à l'unité d'électrode latérale fixe et à l'unité d'électrode latérale mobile, à l'extérieur de la valve à vide, et des moyens d'ouverture et de fermeture servant à actionner la structure d'électrode latérale mobile par l'intermédiaire d'un élément isolant raccordé à l'unité d'électrode mobile. Une structure d'électrodes comprend l'unité d'électrode latérale fixe et l'unité d'électrode latérale mobile. Chacune de l'unité d'électrode latérale fixe et l'unité d'électrode latérale mobile, indiquées précédem- ment, comporte habituellement quatre éléments constitutifs d'une unité d'électrode. Les quatre éléments constitutifs d'une unité d'électrode comprennent un élément d'électrode à arc, un élément de support d'électrode à arc pour supporter l'élément d'électrode à arc, un élément d'électrode à bobine relié à l'élément de support de l'électrode à arc et servant à disperser les arcs sur toute l'étendue de l'élément d'électrode à arc, et une tige d'électrode prévue sur une partie d'extrémité de l'élément d'électrode à arc. En outre, dans la structure d'électrodes mentionnée précédemment, un élément de renfort visant à accroître la solidité de la structure d'électrodes peut être ajouté pour l'utilisation pratique. L'élément d'électrode à arc mentionné précédemment est exposé directement aux arcs de manière à s'ouvrir - se fermer et interrompre la haute tension et le courant intense. Les caractéristiques indiquées ci-après sont requises pour l'élément d'électrode à arc. De telles caractéristiques sont par exemple une grande capacité de coupure, une valeur de tension de maintien élevée, une faible valeur de résistance de contact (conduction électrique supérieure), une caractéristique anti-fusion supérieure, une faible consommation du contact et une faible valeur du courant de coupure. Dans la structure d'électrodes classique, l'unité d'électrode est fabriquée au moyen d'un procédé, selon lequel on fabrique un ou plusieurs des éléments Cr, Cu, W, Co, Mo, V, Nb ou une ou plusieurs poudres d'alliage de ces éléments et on les fritte avec une composition, une forme et un volume de vide prédéterminés, et ensuite, on infiltre du Cu ou un alliage de Cu fondu, dans un squelette d'un corps de frittage. (Ceci sera désigné ci-après sous l'ex- pression "procédé d'infiltration"). Pour améliorer la valeur de tension de maintien dans les limites des différentes caractéristiques men- tionnées précédemment, un procédé de fabrication de l'élément d'électrode à arc conformément à un traitement réalisé par une presse de compression isostatique à chaud (désignée ci-après par "HIP") est décrit par exemple dans la publication de brevet japonais N 6780/1993. Lors de ce traitement HIP, la densité est accrue lors du processus de frittage avant le processus d'infiltration, et en outre le taux de vides est réduit autant que cela est possible. L'élément d'électrode à arc fabriqué conformément au traitement indiqué précédemment utilisant une presse de compression isostatique à chaud (HIP) possède une tension de maintien supérieure, et en outre la dispersion de la valeur de la tension de maintien pour chaque produit devient faible par rapport à l'élément d'électrode à arc fabriqué au moyen de l'infiltration du métal de fusion formé par l'alliage de Cu fondu. Dans la technique classique de fabrication de structures d'électrodes, indépendamment du procédé de fabrication de l'élément d'électrode à arc conformément au procédé d'infiltration ou au procédé utilisant une presse de compression isostatique à chaud (HIP), on fabrique, pour chaque unité d'électrode, quatre éléments constitutifs destinés à former une unité d'électrode et on soumet ces éléments constitutifs à un traitement mécanique,- puis on soumet les quatre éléments constitutifs à une opération de liaison par soudage, et on fabrique alors la structure d'électrodes. Les quatre éléments constitutifs indiqués précé- demment destinés à former l'unité d'électrode sont l'élément d'électrode à arc, l'élément de support de l'électrode à arc destiné à supporter l'élément d'électrode à arc, l'élément d'électrode à bobine relié à l'élément de support de l'électrode à arc et la tige d'électrode, prévue sur la partie d'extrémité de l'élément d'électrode à bobine. Le processus de liaison par soudage est mis en oeuvre au moyen du procédé suivant: entre l'élément d'électrode à arc et l'élément de support de l'électrode à arc servant à supporter l'élément d'électrode à arc, l'élément d'électrode à bobine relié à l'élément de support de l'électrode à arc et la tige d'électrode prévue sur la partie d'extrémité de l'élément d'électrode à bobine, on insère un matériau d'assemblage et un élément de soudage possédant une bonne caractéristique de mouillabilité, et en augmentant la température sous vide ou dans une atmosphère réduite, on met en oeuvre un processus de liaison par soudage. Dans la structure d'électrodes réalisée au moyen du processus de liaison par soudage, il faut beaucoup de temps pour mettre en oeuvre le processus de traitement mécanique pour l'élément constitutif respectif et également beaucoup de temps pour exécuter l'opération de centrage de l'élément constitutif respectif pendant l'assemblage des éléments constitutifs pour la liaison par soudage. En outre, dans le cas indiqué précédemment, il apparaît des causes accidentelles de destruction et de défaillance de l'élément constitutif d'une unité d'élec- trode, en raison de la défaillance de la liaison par soudage. Dans le cas de la fabrication visant à réaliser un disjoncteur à vide possédant ultérieurement une tension accrue et un courant supérieur, étant donné que la résis- tance électrique de l'élément de soudage dans les parties de liaison est supérieure à celle de l'unité d'électrode, on peut craindre qu'il se pose un problème lié à l'appari- tion d'un phénomène exothermique local. En outre, on a récemment essayé de mettre en oeuvre une disposition visant à améliorer la performance de coupure et accroître la vitesse d'ouverture et de fermeture du disjoncteur sous vide. Lorsque la vitesse d'ouverture et de fermeture du disjoncteur sous vide est élevée, pendant l'ouverture et la fermeture des éléments constitutifs de l'unité d'électrode, une contrainte de choc intense est appliquée aux éléments constitutifs de l'électrode, ce qui peut entraîner la déformation des éléments constitutifs de l'unité d'électrode. Pour les raisons indiquées précédemment, il se pose un problème du point de vue de la solidité dans les parties d'assemblage de l'élément constitutif de l'unité d'électrode de la structure d'électrodes, lors de la liaison classique par soudage, et l'on peut avoir des craintes concernant le degré de solidité de la liaison. Dans un disjoncteur sous vide destiné à répondre à une haute tension et à un courant intense, l'élément d'électrode à arc doit posséder un diamètre supérieur à 100 mm. En outre, par le procédé classique de fabrication de l'élément constitutif respectif de l'unité d'électrode sur la base du processus de soudage, il est difficile de fabriquer dans la pratique un élément d'élec- trode à arc possédant un diamètre supérieur au diamètre indiqué précédemment de 100 mm, du point de vue fabrication, en raison de la réduction de la solidité de l'élément d'électrode à arc sous l'effet de la défaillance de la liaison soudée. En outre, dans l'élément d'électrode à arc et dans l'élément de support de l'électrode à arc servant à supporter l'élément d'électrode à arc, pour disperser les arcs produits sur l'ensemble de la structure d'électrodes pendant l'ouverture et la fermeture de cette structure d'électrodes et pour améliorer la durée de vie des éléments constitutifs des unités d'électrodes, on forme plusieurs rainures dans une partie de la face latérale de l'unité d'électrode de manière à produire le champ magnétique parallèle à un axe central de la structure d'électrodes (un champ magnétique vertical). On forme la structure d'électrodes indiquée précédemment possédant plusieurs rainures en utilisant le phénomène selon lequel le courant circule à la surface du métal. Étant donné que le courant circule le long d'une partie non existante des rainures, un champ magnétique hélicoïdal est produit autour du flux de courant et par conséquent le champ magnétique vertical indiqué précédemment est produit. Par ailleurs, pour produire d'une manière efficace le champ magnétique vertical dans la structure d'électrodes, il est plus efficace que les rainures indiquées précédemment se poursuivent en direction de la partie de la face latérale de l'élément d'électrode à arc et de l'élément de support de l'électrode à arc. Cependant, dans une structure d'électrodes obtenue par un traitement de soudage classique, lorsque les rainures sont formées en travers de l'interface de la liaison soudée, pendant la production des arcs, ces derniers s'étendent jusqu'à la face de soudage formée dans une partie de fond de la rainure, puis la température au niveau de la partie soudée augmente et il se pose un problème consistant en ce que l'élément de soudure s'évacue en fondant. Pour les raisons indiquées précédemment, dans la structure d'électrodes classique, les rainures sont formées uniquement sur la partie latérale de l'élément de support de l'électrode à arc. Cependant, dans cette structure d'électrodes, pour produire un champ magnétique complètement vertical, il est nécessaire de donner de grandes dimensions à la structure d'électrodes elle-même et ceci est un obstacle à la fabrication d'une structure d'électrodes ayant de faibles dimensions. Un but de la présente invention est de fournir une valve à vide et un procédé pour fabriquer la valve à vide, et un disjoncteur à vide comportant une valve à vide et un procédé pour fabriquer le disjoncteur à vide, la valve à vide pouvant être formée avec de faibles dimensions et de manière à avoir une longue durée de vie avec une structure métallographiquement d'un seul tenant pour une structure d'électrodes, sans l'utilisation d'aucun élément de soudure, ou bien le disjoncteur à vide peut être formé avec de faibles dimensions et de manière à posséder une longue durée de vie avec une structure métallographiquement d'un seul tenant pour une structure d'électrodes sans l'utilisation d'aucun élément de soudure. Pour atteindre l'objectif indiqué précédemment, conformément à la présente invention, une valve à vide comprend une enceinte à vide pour former une chambre à vide, une unité d'électrode latérale fixe disposée dans l'enceinte à vide et une unité d'électrode latérale mobile disposée dans l'enceinte à vide; et un disjoncteur à vide comprend une enceinte isolée, une valve à vide possédant une unité d'électrode latérale fixe et une unité d'élec- trode latérale mobile, des bornes conductrices raccordées à une unité d'électrode latérale fixe et à une unité d'élec- trode latérale mobile à l'extérieur de la valve à vide, un élément isolant raccordé à l'unité d'électrode latérale mobile, et des moyens d'ouverture et de fermeture servant à entrainer l'unité d'électrode latérale mobile à travers l'élément isolant. Pour atteindre l'objectif indiqué précédemment, conformément à la présente invention, dans la valve à vide ou dans le disjoncteur à vide comprenant un élément d'élec- trode à arc, un élément de support de l'électrode à arc, un élément d'électrode à bobine et un élément d'alimentation en courant électrique, au moins l'un des éléments de base situés dans des parties de liaison entre l'élément d'électrode à arc et l'élément de support de l'électrode à arc, l'élément d'électrode à bobine et l'élément d'alimen- tation en courant électrique est formé métallographiquement d'un seul tenant par diffusion en phase solide. En tant que structure d'électrodes souhaitable, indiquée précédemment, l'élément d'électrode à arc est constitué par au moins l'un des constituants métalliques choisis dans un groupe contenant 30 % - 80 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments Cr, W, Mo, Co et Fe. En outre, il est préférable de choisir pour l'élément d'électrode à arc, au moins l'un des constituants métalliques choisi dans un groupe contenant 0,5 - 5 % en poids d'un ou plusieurs des éléments V, Nb, Zr, Ti, Ta et Si et au moins l'un des alliages de constituants métalli- ques sélectionnés dans un groupe contenant 20 - 70 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments Cu, Ag et Au. Il est préférable de choisir pour l'élément de support de l'électrode à arc, pour l'élément d'électrode à bobine et pour l'élément d'alimentation en courant électrique, au moins l'un des constituants métalliques choisis dans le groupe contenant moins de 1 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments Cr, V, Zr, Si, W et Be, et de choisir pour le reste un alliage de l'un au moins des constituants métalliques choisis dans le groupe comprenant un ou plusieurs des éléments Cu, Ag et Au. Dans la structure d'électrodes mentionnée précé- demment, destinée à être utilisée dans la valve à vide ou dans le disjoncteur à vide, l'élément d'électrode à arc et l'élément de support de l'électrode à arc comportent tous deux plusieurs rainures servant à produire un champ magnétique vertical, les différentes rainures se poursuivant jusqu'à une partie de la face latérale de l'élément d'électrode à arc et de l'élément de support de l'électrode à arc. En outre au moins l'un des éléments de base dans les parties de liaison entre l'élément d'électrode à arc et l'élément de support de l'électrode à arc, l'élément d'électrode à bobine et l'élément d'alimentation en courant électrique est formé métallographiquement d'un seul tenant par diffusion en phase solide, ce qui améliore plus encore la performance de la valve à vide ou du disjoncteur à vide. En outre, dans la structure d'électrodes indiquée précédemment destinée à être utilisée dans la valve à vide ou dans le disjoncteur à vide, au moins l'une des parties de liaison entre l'élément d'électrode à arc et l'élément de support de l'électrode à arc, l'élément d'électrode à bobine et l'élément d'alimentation en courant électrique est fabriquée d'un seul tenant par traitement dans une presse de compression isostatique à chaud (HIP). Dans le procédé de fabrication de la valve à vide ou du disjoncteur à vide, indiqué précédemment, le chauffage est exécuté à la température de chauffage du traitement de compression isostatique à chaud (HIP), qui est inférieure au point de fusion d'un alliage constitué par au moins l'un des constituants métalliques choisi dans un groupe comprenant un ou plusieurs des éléments Cu, Ag et Au, constituant un élément massif, et il est souhaitable de former d'un seul tenant l'élément de base métallique. Dans le procédé de fabrication de la valve à vide ou du disjoncteur à vide, mentionné précédemment, il est souhaitable d'inclure en outre un processus servant à insérer différents types de poudres métalliques dans une capsule métallique ou de fermer de façon hermétique, par chauffage et dégazage, une partie intérieure de la capsule métallique. Ce processus est habituellement désigné comme étant un processus de "mise en boîte". Dans la structure d'électrodes de la valve à vide destinée à être utilisée dans le disjoncteur à vide, au moins l'une des parties de liaison des éléments de base entre l'élément d'électrode à arc et l'élément de support de l'électrode à arc, l'élément d'électrode à bobine et l'élément d'alimentation en courant électrique sont formés d'un seul tenant par un traitement de compression isostatique à chaud (HIP). Quatre éléments constitutifs servant à constituer une unité d'électrode sont l'élément d'électrode à arc, constituant l'un des éléments, et les trois éléments, qui sont réunis à l'élément d'électrode à arc. Les quatre éléments constitutifs sont constitués par l'élément d'élec- trode à arc constituant un élément constitutif, et l'élé- ment de support de l'électrode à arc, l'élément d'électrode à bobine et l'élément d'alimentation en courant électrique, constituant trois éléments constitutifs. C'est pourquoi, au moins deux éléments constitu- tifs d'une électrode, qui sont l'élément d'électrode à arc constituant un élément constitutif, et au moins un élément choisi parmi les trois éléments constitutifs mentionnés précédemment de l'unité d'électrode, peuvent être réunis entre eux métallographiquement, sans traitement de soudage. Dans le cas mentionné précédemment, la solidité de la partie de liaison pose un problème mais lorsque l'élément de base (alliage de Cu) est formé métallographiquement d'un seul tenant par diffusion en phase solide, une forte solidité est obtenue complètement et il ne se pose aucun problème concernant le phénomène exothermique au niveau de la partie de liaison, pendant l'utilisation pratique. Dans le cadre de la présente invention, la signification de la continuité métallographique ou du caractère métallographique d'un seul tenant obtenu par diffusion en phase solide est la suivante. Comme cela est représenté sur la figure 7 ou la figure 8, annexées à la présente demande, dans la partie de liaison des éléments de base indiqués précédemment, qui comprennent l'élément d'électrode à arc et l'un des trois autres éléments constitutifs, la cristallisation (la cristallisation s'est effectuée selon une mono- cristallisation prismatique successive) de l'élément de base (dans ce cas, du Cu pur) se poursuit jusqu'à la partie de liaison, et montre une condition dans laquelle une partie limite de liaison est peu nette. Dans le cas o l'élément de base est formé métallographiquement d'un seul tenant par traitement de diffusion en phase solide, la forme du métal possédant le point de fusion élevé tel que Cr, qui est dispersé dans l'élément de base, est caractérisée par le maintien de la forme de la poudre de matériau brut. En effet, étant donné que le diamètre des particules de la poudre de matériau brut est amené à une faible valeur sous l'effet du traitement d'écrasement, etc., un grand nombre de particules ont des formes angu- leuses. Dans le cas de l'utilisation du traitement de diffusion en phase solide, la température de frittage est faible. Étant donné que le métal possédant un point de fusion élevé, tel que Cr, réagit difficilement, il en résulte que les particules du métal conservent les formes anguleuses. En outre, la partie de liaison de l'élément de base peut être formée métallographiquement d'un seul tenant selon le système par un procédé de liaison pour réunir par fusion et imprégner l'élément de base. Cependant, dans le cas indiqué précédemment, en raison du traitement à haute température, une partie du métal possédant un point de fusion élevé, tel que le Cr, réagit, ce qui confère aux particules des formes rondes. On va expliquer les diffé- rences indiquées précédemment en se référant aux figures 2 et 3 annexées à la présente demande. La figure 2 est une photographie représentant une structure métallographique d'une partie de liaison, dans le cas de l'utilisation du traitement HIP conforme à la présente invention. La figure 3 est une photographie montrant une structure métallographique d'une partie de liaison obtenue conformément au procédé d'infiltration classique. Sur ces figures, une partie de couleur sombre représente une particule de Cr et une partie formée d'une matrice blanche représente un alliage de Cu. Dans le cas o la partie du métal possédant le point de fusion élevé réagit, étant donné que l'élément tel que le Cr diffuse dans l'alliage de Cu, la conductivité électrique de l'élément de base devient faible. Dans le matériau d'électrode utilisé dans la structure d'élec- trodes, en raison de la haute tension et du flux de courant intense, une légère réduction de la conductivité électrique provoque une perte d'énergie. Par conséquent, la réduction de la conductivité électrique est indésirable. On peut adopter l'élément de base formé d'un seul tenant par un traitement de diffusion en phase solide pour plus de deux éléments constitutifs de l'unité d'électrode parmi les quatre éléments constitutifs de cette unité, à savoir l'élément d'électrode à arc et l'un des trois autres éléments constitutifs. Cependant, la partie de la zone de liaison peut être formée par liaison par soudage, en rapport avec le coût de fabrication de la structure d'élec- trodes. En outre, en fabriquant de façon monobloc la structure d'électrodes conformément au traitement de compression isostatique à chaud (HIP), il est- possible d'amener le matériau pour l'élément d'électrode à arc à posséder n'importe quel gradient de composition. Ceci est impossible à obtenir dans le cadre de la technique antérieure. Il en résulte que la contrainte thermique due à la différence entre les coefficients de dilatation thermique des différents matériaux dans la structure d'électrodes peut être atténuée et qu'en outre l'apparition de la contrainte thermique pendant l'utilisation de la structure d'électrodes peut être limitée. Au cours de l'utilisation de la structure d'élec- trodes, étant donné que le courant circule en permanence, pour rendre aussi faible que possible la perte d'énergie électrique, il est préférable d'utiliser un matériau possédant la faible valeur résistive. Dans le Cu pur, étant donné que le point de fusion de ce matériau est inférieur à la température de l'arc, le Cu pur fond aisément et est fixé par fusion pendant l'utilisation pratique. Dans la gamme dans laquelle la résistance électrique n'augmente autant que possible pas, en tant qu'élément visant à améliorer la propriété de liaison par fusion, contrairement à l'art antérieur, on utilise comme élément pour améliorer la propriété de fusion l'élément (métal) comprenant un ou plusieurs des éléments Cr, W, Mo, V, Nb, Zr, Ta, Ti, Si et Co. Ces métaux sont ceux utilisés dans la structure d'électrodes classique. Ces métaux possèdent un point de fusion élevé supérieur à 180 C, et on utilise la substance simple d'un groupe de Cr, W, Mo, V, Nb, Zr, Ta, Ti, Si et Co ou plus de deux types d'alliages de métaux choisis dans le groupe précédent, à ajouter au Cu etc., qui est l'élément de base. Il est préférable que la quantité totale soit égale à 20 - 70 % en poids. Dans le disjoncteur à vide, pour lequel on cherche à obtenir la vitesse élevée de coupure et la résistance élevée, il est souhaitable d'accroître ou de réduire la quantité totale contenue en réponse à la caractéristique requise de la structure d'électrodes. On ajoute une quantité totale d'un type d'élément choisi dans un groupe contenant de 0,2 - 5 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments V, Nb, Zr, Ta, Ti et Si, et en outre comme matériau conducteur, il est préférable d'utiliser une quantité totale supérieure d'un type de poudre d'alliage choisie dans un groupe contenant 30 - 80 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments Cu, Ag et Au. Ces éléments peuvent former le composé intermé- tallique possédant le point de fusion élevé, avec du Cu, etc., et sont ajoutés de manière à améliorer la propriété anti-fusion et la caractéristique de coupure, par rapport à l'art antérieur. On utilise ces éléments en réglant le type et la quantité en liaison avec la caractéristique requise de la structure d'électrodes. Dans l'élément d'électrode à arc, les arcs sont produits lorsque la structure d'électrodes est à l'état ouvert, ces arcs étant habituellement produits par la partie dans laquelle le courant circule d'une manière extrême. Lorsque des substances étrangères, telles que des poudres d'abrasion, sont présentes sur la structure d'élec- trodes, les arcs se produisent, d'une manière tout à fait prioritaire, à partir de la partie la plus proche de l'unité d'électrode latérale fixe et de l'unité d'électrode latérale mobile. La priorité la plus élevée d'apparition de l'arc diminue dans cette partie et il se pose un problème consistant en ce que la durée de vie globale de la structure d'électrodes est réduite. Pour empêcher les inconvénients indiqués précé- demment, par rapport à l'art antérieur, un champ magnétique parallèle à l'axe des électrodes est appliqué de manière à produire de façon uniforme les arcs à partir de L'ensemble de la surface de l'unité d'électrode. Ceci est désigné sous l'expression de champ magnétique vertical, et l'élément d'électrode à bobine est prévu au voisinage de l'unité d'électrode de manière à produire le champ magnétique vertical. Chacune des figures 4A et 4B représente une vue schématique d'une structure d'électrodes classique. La figure 4A représente une vue en coupe transversale horizontale de la structure d'électrodes et est une coupe horizontale prise suivant la ligne B-B' sur la figure 4B. L'élément d'électrode à arc est réuni à l'élément de support de l'électrode à arc par l'intermédiaire d'une face de soudage 92 par liaison par soudage. La figure 4B est une vue de la face supérieure d'un élément d'électrode à bobine 91. Le courant circule parallèlement à une face de l'électrode à arc, divisée en quatre éléments, le long de l'élément d'électrode à bobine 91 et produit un champ magnétique vertical. Le courant divisé par quatre circule à partir de l'élément 94 de support de l'électrode à arc et d'une face de soudage 95 en direction de l'élément d'électrode à arc. Comme indiqué précédemment, le fait d'aménager les rainures permet l'obtention d'un champ magnétique vertical valable. Les rainures, telles que représentées sur les figures 4A et 4B, ménagées dans la structure d'électrodes conformément au processus de liaison par soudage classique, s'étendent simplement depuis la face de soudage 92 jusqu'à une partie inférieure (sur la figure 4A, jusqu'à la ligne repérée par A-A). En effet, dans ce cas, les rainures aménagées dans la structure d'électrodes ne s'étendent pas depuis l'élément d'électrode à arc jusqu'a un élément de support de l'électrode à arc. Étant donné que les rainures s'étendent jusqu'à la face de soudage, dans la structure d'électrodes obtenue par liaison par soudage classique, les arcs produits lorsque la structure d'électrodes est à l'état ouvert, atteignent la zone de soudage des parties de fond des rainures, puis l'élément de soudure fond. En outre par utilisation d'un traitement de diffusion en phase solide conforme à la présente invention, dans la structure d'électrodes d'un seul tenant dans laquelle on n'utilise pas le processus de liaison par soudage, les rainures sont aménagées dans la face de l'unité d'électrode et il ne se produit aucune fusion de l'élément de soudure. Compte tenu des aspects indiqués précédemment, il est très souhaitable de former d'un seul tenant l'unité d'électrode respective constituée par l'élément d'électrode à arc, l'élément de support de l'électrode à arc, l'élément d'électrode à bobine et la tige de l'électrode par un procédé de diffusion en phase solide. Conformément à la présente invention, comme représenté sur la figure 5, une pluralité de rainures 50 sont aménagées de manière à s'étendre depuis la surface d'un élément d'électrode à arc 31 et d'une partie latérale d'un élément de support de l'électrode à arc. Sur la figure , la structure d'électrodes comprend en outre un élément d'électrode à bobine 33 et une tige d'électrode 34. Grâce à la formation de la pluralité de rainures s'étendant jusqu'à la surface de l'unité d'électrode par rapport à la structure d'électrodes dans laquelle les rainures n'atteignent pas la surface de l'unité d'élec- trode, l'intensité du champ magnétique vertical produit dans la structure d'électrodes prend une valeur élevée et c'est pourquoi, dans la présente invention, la propriété de diffusion des arcs peut être améliorée. Par conséquent, on peut obtenir une amélioration de la durée de vie et une amélioration de la tension de maintien de la structure d'électrodes, et de ce fait, on peut obtenir une amélioration de la fiabilité de la structure d'électrodes. La figure 5 représente une structure d'électrodes du type en forme de pot, dans laquelle l'élément d'élec- trode à arc 31 est réalisé avec une forme torique. Cependant, en rapport avec la structure usuelle d'élec- trodes de forme circulaire, par exemple telle que représentée sur la figure 13, dans cette structure d'élec- trodes de forme circulaire on peut aménager des rainures de forme hélicoïdale représentées sur la figure 5, et on peut alors obtenir les effets semblables à ceux indiqués précédemment. En outre, pour un disjoncteur à vide possédant les mêmes performances, comparativement à la structure d'électrodes obtenue par un procédé classique de liaison par soudage, on peut obtenir une structure d'électrodes compacte et par conséquent il est possible d'obtenir un disjoncteur à vide compact. On obtient les caractéristiques indiquées précédemment tout d'abord par le fait que, conformément au procédé de formation monobloc au moyen du traitement HIP, l'élément de base et l'élément d'électrode à arc et l'élément de support de l'électrode à arc constitués par l'alliage d'un ou de plusieurs des éléments Cu, Ag et Au, sont formés métallographiquement d'un seul tenant. En outre, lors du procédé de fabrication monobloc de la structure d'électrodes par traitement HIP, il est nécessaire d'utiliser une température de chauffage inférieure au point de fusion de l'élément de base. Dans le cas o la température de chauffage est supérieure au point de fusion, il n'est pas préférable que le Cr, etc. situé dans l'élément d'électrode à arc diffuse dans l'élément de support de l'électrode à arc et que, de ce fait, la conductivité électrique en soit réduite. Comme procédé pour exécuter le traitement HIP lors de la fabrication de la structure d'électrodes, on insère la poudre métallique dans la capsule métallique, par chauffage et dégazage de la partie intérieure de la capsule métallique et fermeture hermétique de cette dernière, et par conséquent presque tous les gaz résiduels présents dans le corps de frittage peuvent être éliminés. L'existence des gaz résiduels n'est pas préféra- ble étant donné que le gaz résiduel présent dans le corps de frittage est évacué de la structure d'électrodes pendant l'utilisation du disjoncteur à vide et agit de manière à réduire le taux de vide dans le disjoncteur à vide. Dans le but de mieux faire comprendre l'inven- tion, on va maintenant en décrire différents modes de mise en oeuvre en se référant au dessin annexé, dans lequel: - la figure 1 est une vue schématique d'un mode de mise en oeuvre de l'ensemble d'un disjoncteur à vide comportant une valve à vide conforme à la présente invention; - la figure 2 est une photographie montrant une structure métallographique d'une structure d'électrodes obtenue conformément à la présente invention; - la figure 3 est une photographie montrant une structure métallographique d'une structure d'électrodes obtenue conformément au procédé classique (procédé d'infil- tration); - la figure 4A est une vue en coupe transversale schématique montrant une structure d'électrodes classique; - la figure 4B est une vue de dessus schématique montrant une structure d'électrodes classique; - la figure 5 est une vue schématique montrant un mode de mise en oeuvre d'une structure d'électrodes conforme à la présente invention, dans laquelle une plura- lité de rainures servant à produire le champ magnétique vertical se prolongent de manière à s'étendre à partir d'un élément d'électrode à arc et d'un élément de support de l'électrode à arc; - la figure 6 est une photographie montrant une structure métallographique d'un corps compact formé de 65 % en poids de Cu - 35 % en poids de Cr - 5 % en poids de Nb, obtenu après traitement HIP, conformément à la présente invention; - la figure 7 est une photographie montrant une structure métallographique au voisinage d'une interface de contact d'un corps compact constitué de Cu Cr - Nb et d'un corps compact formé d'une poudre de Cu après traite- ment HIP conformément à la présente invention; - la figure 8 est une photographie montrant une structure métallographique au voisinage d'une surface de contact d'un corps compact stratifié constitué d'une masse compacte de Cu - Cr - Ta et d'un corps compact formé d'une poudre de Cu, obtenu après traitement HIP conformément à la présente invention; - la figure 9 est une photographie montrant une structure métallographique d'un corps compact constitué de % en poids de Cu - 58 % en poids de Cr - 5 % en poids de Zr après le traitement HIP conformément à la présente invention; - la figure 10 est une photographie montrant une structure métallographique au voisinage d'une interface de contact entre un corps compact formé de 45 % en poids de Cu - 50 % en poids de Cr - 5 % en poids de Zr et une tige formée de Cu pur, obtenue après traitement HIP conformément à la présente invention; - la figure 11 est une vue montrant des conditions pour un traitement HIP et les formes des structures d'électrodes conformément à la présente invention; - la figure 12 est une vue en coupe transversale d'un mode de mise en oeuvre d'une valve à vide conforme à la présente invention; - la figure 13 est une vue en coupe transversale d'un mode de mise en oeuvre d'une structure d'électrodes conforme à la présente invention; et - la figure 14 est une vue montrant une relation entre une densité de flux magnétique et une tension d'arc conforme à la présente invention. Dans un premier mode de mise en oeuvre, on a mélangé une poudre de Cr possédant des particules d'une taille de 44 pm - 150 pm, une poudre de Cu possédant des particules d'une taille de 44 pm - 150 pm et une poudre de Nb possédant des particules ayant une taille de 44 pm - 90 pm, dans un mélangeur de type V, on a obtenu une poudre mixte contenant 65 % de Cr - 35 % de Cu - 5 % de Nb en pourcentages en poids. On a chargé la poudre mixte indiquée précédemment dans un moule métallique et en utilisant une presse hydrau- lique, on l'a mise en forme sous une pression d'environ 3 x 108 Pa, et on a obtenu, comme résultat, un corps compact possédant un diamètre de 60 mm et une épaisseur de mm. La porosité de ce corps compact était de 23 - 28 %, valeur obtenue à partir de la mesure d'une densité en vrac. Par ailleurs, une poudre de Cu seul possédant des particules d'une taille de 44 pm - 150 pm a été formée moyennant l'application d'une pression d'environ 2,5 x 108 Pa et on a obtenu un corps compact possédant un diamètre de 60 mm et une épaisseur de 50 mm. La porosité de ce corps compact était de 22 - 27 %. On a inséré un corps compact en Cr-Cu-Nb et un corps compact formé de poudre de Cu, obtenus conformément au traitement indiqué précédemment, dans une capsule en acier doux, de manière qu'il adhère de façon intime l'un à l'autre et on a ensuite appliqué le traitement HIP, avec une fermeture hermétique sous vide. Les conditions de la capsule en acier doux, du traitement de fermeture herméti- que au vide et du traitement HIP étaient les suivantes. En utilisant la capsule en acier doux possédant une épaisseur de 3 mm, on a exécuté le chauffage à environ 600 - 700 C. Lors de l'établissement du vide et du dégazage, le dégazage a été exécuté en vue de l'obtention d'un degré de vide inférieur à 66 x 10-5 Pa et ensuite on a appliqué un traitement HIP sous vide. On a porté une grande attention à nettoyer les faces d'adhérence intime du corps compact en Cr-Cu-Nb et du corps compact formé de la poudre de Cu. La figure 6 représente un résultat d'observation de l'arrangement du métal d'un corps compact mixte formé de Cr-Cu-Nb, qui a été exécuté au moyen du traitement HIP. La figure 7 représente un résultat d'observation de l'ar- rangement du métal d'une interface entre un corps compact mixte formé de Cr-Cu-Nb et d'un corps compact formé de la poudre de Cu, que l'on a obtenu au moyen du traitement HIP. Sur cette figure, comme sur les figures 2 et 3, une particule sombre est une particule de Cr et une matrice blanche représente l'alliage de Cu. On peut adopter ce qui a été indiqué précédemment, de la même manière pour les photographies mentionnées plus loin. Comme cela est représenté sur les figures 6 et 7, dans le corps compact mixte de Cr-Cu-Nb et dans le corps compact formé de la poudre de Cu, que l'on a obtenus au moyen du traitement HP, on n'a observé aucun trou de soufflure et on a obtenu une diffusion en phase solide présentant approximativement la densité théorique à 100 %. En outre, comme cela est représenté sur la figure 7, dans la partie de liaison du corps compact mixte formé de Cr-Cu- Nb et du corps compact formé de la poudre de Cu, on a formé l'élément de base en Cu de manière à réaliser une structure métallographiquement d'un seul tenant. En d'autres termes, dans l'élément de base en Cu, les particules cristallines ne présentent aucune zone limite discontinue. En outre, pour accroître la solidité du corps compact formé de la poudre de Cu, dans le cas o on a ajouté une poudre contenant une quantité totale de 0,8 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments Cr, Ag, W, V, Nb, Mo, Ta, Zr, Si, Be, Co, Ti, Fe, au corps compacte mixte formé de Cr- Cu-Nb, il a été établi que l'on peut obtenir les mêmes résultats que ceux indiqués précédemment. Dans un second mode de mise en oeuvre, on a mélangé de la poudre de Cr possédant des particules d'une taille de 44 pm - 150 pm, de la poudre de Cu possédant des particules d'une taille de 44 pm - 150 pm et une poudre de Ta possédant des particules de 44 pm - 90 pm, au moyen d'un mélangeur de type V. On a alors obtenu les poudres mixtes comportant 40 % de Cr, 55 % de Cu, 5 % de Ta; 35 % de Cr - 61 % de Cu - 4 % de Ta; 30 % de Cr - 67 % de Cu - 3 % de Ta; 25 % de Cr 73 % de Cu - 2 % de Ta; 20 % de Cr - 79 % de Cu - 1% de Ta; et 15 % de Cr - 84 % de Cu - 1% de Ta, en pourcentages en poids. Ensuite, en utilisant un moule métallique possédant un diamètre de 60 mm, on a obtenu tout d'abord une poudre mixte formée de 40 % de Cr - 55 % de Cu - 5 % de Ta et possédant une épaisseur de 0,5 mm. Ensuite, on a moulé et laminé la poudre mixte formée de 35 % de Cr - 61 % de Cu - 4 % de Ta et possédant une épaisseur de 0,5 mm. On a ainsi obtenu un corps compact comportant neuf couches superposées, et possédant un diamètre de mm, et une épaisseur de 4,5 mm, et dans la poudre mixte indiquée précédemment, un corps compact formé d'une poudre de Cu a été formé en tant que couche finale. Par ailleurs, séparément du corps compact stratifié indiqué précédemment, de la poudre de Cu seul est pressée par un traitement de pressage, et on obtient un corps compact formé de poudre de Cu et possédant un diamètre de 60 mm et une épaisseur de 40 mm. En mettant en contact la surface de Cu du corps compact stratifié et le corps compact formé de la poudre de Cu, on a exécuté l'opération de mise en boîte-dans les conditions du mode de mise en oeuvre 1. Après cela, on a appliqué un traitement HIP à la température de 1000 C et avec une pression de 2.108 Pa. La figure 8 représente un résultat d'observation de l'arrangement métallique d'une partie de contact du corps compact stratifié formé de 15 % de Cr - 84 % de Cu - 1 % de Ta et du corps compact formé de la poudre de Cu. On a traité le corps compact stratifié et le corps compact formé de la poudre de Cu par traitement HIP. Comme représenté sur la figure 8, on a traité soigneusement la surface stratifiée de la composition respective ou la surface de contact avec la surface de Cu par frittage avec diffusion en phase solide, et on a formé l'élément de base en Cu destiné à constituer la structure métallographiquement d'un seul tenant, et en outre on n'a observé aucune partie limite. Dans un troisième mode de mise en oeuvre, on a mélangé de la poudre de Cr possédant des particules d'une taille de 44 pm - 150 pm, de la poudre de Cu possédant des particules d'une taille de 44 pm - 150 pm et de la poudre de Zr possédant des particules d'une taille de 44 pm - 90 pm au moyen d'un mélangeur de type V, et on a alors obtenu une poudre mixte contenant 50 % de Cr - 45 % de Ti - 5 % de Zr *en poids. On a soumis la poudre mixte à un traitement de pressage sous une pression d'environ 3 à 108 Pa et on a obtenu un corps compact possédant un diamètre de 60 mm et une épaisseur de 20 mm. La porosité de ce corps compact possédait la densité en vrac égale à 23 - 25 %. Après avoir mis en contact le corps compact ainsi obtenu formé de 50 % de Cr - 45 % de Cu - 5 % de Zr, avec une tige formée de Cu pur et possédant un diamètre de 60 mm d'une longueur de 30 mm, on les a tous deux insérés dans une capsule en acier doux et après fermeture étanche sous vide, on a appliqué un traitement HIP. Les conditions de scellement hermétique sous vide et les conditions et le traitement HIP étaient les mêmes que dans le cas du mode de mise en oeuvre 1. La figure 9 représente un résultat d'observation de l'arrangement du métal d'une partie de contact du corps compact formé de 50 % de Cr - 45 % de Cu - 5 % de Zr, auquel on a appliqué le traitement HIP. La figure 10 représente un résultat d'observation d'un arrangement du métal d'une partie de contact d'un corps compact formé de 50 % de Cr % de Cu - 5 % de Zr, que l'on a traitée au moyen du traitement HIP. Comme on le voit sur la figure 9, le corps compact formé de Cr - Cu - Zr et la tige en Cu pur ont été traités soigneusement par frittage avec diffusion en phase solide. En outre, comme représenté sur la figure 10, au niveau de l'interface de contact entre le corps compact formé de Cr - Cu Zr et la tige formée de Cu pur, on a formé un élément de base en Cu pour obtenir une structure métallographiquement d'un seul tenant, semblable à celle de la figure 8. En outre, en remplacement de la tige formée de Cu pur, dans le cas o on utilise une tige formée d'un alliage de Cu contenant 0,9 % en poids, rapporté à la quantité totale, d'un ou de plusieurs des éléments Cr, Ag, W, V, Nb, Mo, Ta, Zr, Si, Be, Co, Ti, on a établi que l'on obtenait les mêmes résultats que ceux indiqués précédemment. Dans le cas o on ajoute du Cu à l'élément indiqué précédemment, étant donné que la dureté et la solidité du matériau de l'unité d'électrode sont améliorées conformément au traitement de vieillissement, la déforma- tion pendant la durée d'utilisation de la structure d'élec- trodes est réduite. Cependant, étant donné que la caractéristique de conduction électrique devient faible dans le cas o on augmente la quantité d'addition, il est souhaitable de réduire autant que cela est possible la quantité d'addition. Conformément au mode de mise en oeuvre indiqué précédemment de la présente invention, comme cela est visible sur les figures 7, 8 et 10, l'élément d'électrode à arc, l'élément de support de l'électrode à arc, l'élément d'électrode à bobine et la tige d'électrode (élément d'ap- plication d'un courant électrique) sont formés de manière à présenter une structure d'un seul tenant. Par conséquent, on peut constater qu'il est possible de fabriquerune structure d'électrodes possédant une partie de liaison, dans laquelle l'élément de base est formé métallographiquement d'un seul tenant. Le tableau 1 indiqué ci-après indique une relation entre la température du traitement HIP et la pression du traitement HIP en rapport avec le procédé appliqué dans les modes de mise en oeuvre 1-3. Dans le tableau 1, la marque O représente le rapport à la densité théorique, supérieur à 98 % du corps compact, une marque * représente le rapport à la densité5 théorique, inférieur à 97 %, et la marque O représente le rapport à la densité théorique, égal à environ 97 - 98 %. Tableau 1 Temperature de traitement HIP (OC) 700750 800 850 90095010001050 P 700 r ra)2 00 0 lI l e 800 S, ntervc filelI l l, (s 107 I.. _ I l_.. I I s 900ÀÀ A I i 0 1000) I I I I 1100 So H 1200I (x105 1300 Oo - -1- Pa) --2000II j I intervalle (l0B Pa) I 11 o ______I AI I H _ _ _ ___ _ _1__ ___ _ _ _( J( En outre, un repère A désigne une structure, dans llaquelle l'élément de base est formé de façon monobloc dans le système métallographique au niveau de la surface de contact, la marque à représente une structure dans laquelle le métal de base n'est pas lié, et une marque A représente la structure dans laquelle l'élément de base est formé métallographiquement partiellement d'un seul tenant au niveau de l'interface de contact. Comme représenté dans le tableau 1, dans chacun des modes de mise en oeuvre 1 - 3, la densité théorique du corps compact diminue fortement pour une température du traitement HIP inférieure à 750 C et pour une pression du traitement HIP inférieure à 108 Pa. Cependant, dans le cas o la température du traitement HIP est supérieure à 800 C et o la pression du traitement HIP est supérieure à 108 Pa, la densité théorique devient supérieure à 98 %. En outre, en rapport avec l'interface de contact, on voit que l'élément de base situé dans l'interface de contact est formé métallographiquement d'un seul tenant pour une température supérieure à 850 C et une pression supérieure à 1,1.108 Pa. La figure 11 représente les conditions de traitement HIP et les formes de la structure d'électrodes fabriquée conformément au matériau obtenu au moyen du traitement HIP. La condition de mise en boîte et les condi- tions de traitement HIP étaient sensiblement identiques aux conditions indiquées dans la forme de réalisation 1. Dans le cas du N 2, la tige 2 en Cu pur possède un diamètre de 80 mm et une longueur de 120 mm et on a fabriqué deux corps compacts mixtes la et lb possédant un diamètre de 80 mm et une épaisseur de 15 mm. On insère les deux corps compacts mixtes la et lb dans une enceinte 4 de mise en boîte, et on dispose dans l'enceinte 4 de mise en boîte un agent de détachement de moule. La température du traitement HIP était égale à 1000 C et le temps de maintien était de 120 minutes, et les autres conditions de mise en boite, etc. étaient les mêmes que celles indiquées dans le mode de mise en oeuvre 3. En utilisant les matériaux ainsi obtenus au moyen du traitement HIP, on a fabriqué des structures d'électrodes du type (a) et du type (b). Dans la structure d'électrodes de type (a), on a fabriqué un élément d'électrode à arc 7, un élément 8 de support de l'électrode à arc et un élément d'électrode à bobine 9 pour former une structure monobloc, et on a réuni une tige d'électrode 10 dans une zone de soudage 11, au moyen du procédé de soudage. En outre, dans la structure d'électrodes de type (b), par rapport à la structure d'électrodes de type (a), un élément de renfort 12 formé de Fe pur était prévu en tant que partie centrale. On a fixé par brasage l'élément de renfort 12 à l'élément 8 de support d'électrode et à la tige d'électrode 10. Dans le cas N 3, par rapport au N 2, on a utilisé une tige 17 formée de Cu pur et possédant une longueur de mm et on a réalisé la structure de l'électrode avec la partie d'indentation. On a fabriqué les structures d'électrodes de type (a) et de type (b) en utilisant le matériau N 3 obtenu au moyen du traitement HIP. Dans le cas N 4, par rapport au N 2, on a ajouté une tige 16 formée de Cu pur possédant un diamètre de 40 mm et une longueur de 80 mm. En utilisant le N 4 obtenu au moyen du traitement HIP, en plus de la structure d'électrode de type (c), il est possible de fabriquer les structures d'électrodes de type (a) et de type (b), au moyen d'une opération de coupe. Le N 5 représente une combinaison du mode de mise en oeuvre 1 et du mode de mise en oeuvre 3. En effet, pendant la formation de la poudre de Cu pur, en insérant un noyau de fer 20 du type en forme de cloche, on a préparé un corps compact 19, on a formé une tige 18 constituée de Cu pur, sur la partie supérieure du corps compact 19, et on a appliqué le traitement de mise en boîte. En ce qui concerne le noyau de fer 20, ce dernier possède un point de fusion supérieur à celui du Cu, mais on peut choisir n'importe quelle forme. En utilisant le matériau du N 5 obtenu en utilisant le traitement HIP, on a fabriqué des structures d'électrodes de type (d) et (e). La structure d'électrodes du type (d) possède une forme dans laquelle le noyau de fer était coulé autour d'une partie centrale de la structure d'électrodes de type c. En ce qui concerne la structure d'électrodes de type (e), on a coulé le noyau de fer 20 à la place de l'élément de renfort 12 de la structure d'électrodes de type (b). Le tableau 2, indiqué plus loin, représente (1) la résistance électrique et les résultats de mesure de solidité (exemple comparatif 1) pour une zone de liaison (épaisseur environ 3 pm) dans le cas o on a brasé l'élé- ment d'électrode en forme d'arc (composition: 61 % en poids de Cr - 39 % en poids de Cu) et l'élément formé de Cu pur, conformément au procédé classique de liaison par soudage (conditions de pointe, température 800 C, sous vide, matériau de soudage du système Ni); (2) une résis- tance électrique et des résultats de mesure de solidité (exemple comparatif 2 avec le Cu pur, auquel on a appliqué un recuit à la température de 800 C); et une résistance électrique et des résultats de mesure de solidité d'un matériau que l'on a obtenu au moyen du traitement HIP, c'est-à-dire que l'on a obtenu conformément aux N 6-N 15 à l'aide du traitement HIP dans les mêmes conditions que celles du mode de mise en oeuvre 3. On a effectué la mesure de résistance électrique à l'aide d'un procédé de mesure de résistance du système en quatre points et on a effectué la mesure de solidité en utilisant la machine d'essai en traction Armsler. La solidité de l'interface obtenue au moyen du procédé de soudage et de liaison classique présentait un degré important de dispersion de 12 22.105 Pa, et on a observé une zone de soudure défaillante sur une plaque de test possédant une solidité de résistance à une contrainte de 12.105 Pa. En outre, la résistance électrique incluant la partie d'interface était de 4,82 pi.cm et possédait une valeur résistive élevée environ 3 à 4 fois supérieure à celle de l'élément formé de Cu pur (exemple comparatif 2). Tableau 2 NU Compo- Résistan- Test de traction (x 105 Pa) sition ce élec- de Composition de l'alliage trique l'élec- 01 ((limite trode a de Cu (% en poids) (pn.cm) d &lasti- (iaximal) arc (% cité à 0,2 %) en poids) Cr Ag V Nb Zr Si W 8c Exemple 4,82 4,5 5 12 - 22 compa- 6,1 Cr- (inter- ratif 1 39 Cu face) Exemple compa- ratif 2 1,73 4 - 5 22 - 23 Nu6 6,1Cr- 39 Cu 0,60 1,90 9 ' 10 20 - 23 NC7- TF "0,11l 2,16 10 11 20 21 H N8 " 118 2,50 11 13 22 23 NO9 0,99 1,99 9 10 22 23 NO10 " 0,81 2,08 10 i 11 23 24 NI' i " 0,_84 I 2,10 10 11il 24 - NO12 " 0268 2,18 10 11 21 - 22 ' Nu13 ",48 2,21 9 8 20 - 21 NO14 " 0,009 1,82 5 6 20 - 21 NO15 " 0,82 1,97 11 12 23 25 L ( Comparativement à ce qui précède, la solidité d'interface du numéro 6 possédait une valeur stable de 20- 21.105 Pa et on n'a observé aucune défaillance de la plaque de test. Comparativement à une partie de l'élément d'électrode à arc de l'exemple comparatif 1, qui est formé par le matériau constitué par du Cu pur, étant donné qu'une partie du numéro 6 était formée d'un alliage de Cu contenant environ 0,6 % en poids de Cr et que la zone de soudage et de liaison n'existait pas, on a obtenu par conséquent la résistance spécifique de 1,9 p2.cm, qui était une valeur inférieure à celle de l'exemple comparatif 1 et qui convient pour l'utilisation de la structure d'électro- des dans le disjoncteur sous vide, qui transfère un courant intense. En outre, la solidité du Cu pur de l'exemple comparatif 2 correspondait à la valeur maximale de 22 - 23.105 Pa, mais la valeur de la limite d'élasticité à 0,2 % était une valeur très faible égale à 4 - 5.105 Pa. Par conséquent, dans le cas o l'on utilise ce Cu pur en tant qu'élément de support de l'électrode à arc ou en tant qu'élément d'électrode à bobine, un tel élément ne supporte pasune charge de choc et par conséquent cet élément se déforme dans le temps. Par ailleurs, en outre, les valeurs de résistance électrique des N 7 - 15, qui étaient constituées par un alliage de Cr ou Cu contenant un ou plusieurs des éléments Ag, V, Nb, Zr, Si, W, Be, étaient des valeurs égales à environ 1,5 - 2 fois celles obtenues avec le Cu pur recuit. Les valeurs indiquées précédemment étaient environ égales à la moitié de la valeur résistive de l'interface de soudage et de liaison obtenue selon les techniques classiques et par conséquent il est possible d'utiliser complètement les N 7-15 pour la structure d'électrodes du disjoncteur sous vide actuel. En outre, les solidités des N 7-15 correspon- daient aux valeurs maximales de 20-25 x 105 Pa et étaient essentiellement identiques à celle du Cu pur, mais les valeurs de limite apparente d'élasticité à 0,2 % étaient de 9-13.105 Pa, hormis pour le N 14, et par conséquent la solidité est améliorée approximativement du double. Comme indiqué précédemment, conformément à l'élément de support de l'électrode à arc, l'élément d'électrode à bobine et la tige d'électrode, dont chacun est formé d'un alliage de Cr ou Cu contenant un ou plusieurs des éléments Ag, V, Nb, Zr, Si, W, Be conformé- ment à la présente invention, étant donné que la déformation due à la répétition de la charge de choc pendant l'opération d'ouverture et de fermeture de la structure d'électrodes ne se produit, l'obstacle à la fusion, qui s'accompagne de la déformation, peut être empêché, ce qui améliore de façon remarquable la fiabilité et la sécurité dans la structure d'électrodes. En outre, la résistance spécifique augmente en fonction de l'addition de l'élément d'alliage. Cependant, en réduisant autant que cela est possible la résistance spécifique à la fois de l'élément de support de l'électrode à arc, de l'élément d'électrode à bobine et de la tige d'alimentation en courant électrique, il est nécessaire de réduire à un faible niveau la température de l'électrode pendant l'application du courant électrique et de refroidir la chaleur due à l'arc, qui est produite pendant l'opération de coupure et est transmise par la tige d'élec- trode, et de ce fait il est nécessaire d'accroître la conductibilité thermique. Il est préférable de régler à une valeur inférieure à 2,5 pQ.cm la résistance spécifique à la fois de l'élément de support de l'électrode à arc, de l'élément d'électrode à bobine et de la tige d'alimentation en courant électrique. En outre, il est préférable de prévoir, en tant que valeur limite supérieure, la quantité présente de l'élément respectif Cr 1,18 %, Ag 1%, V 1%, Nb 1%, Zr 0,8 %, Si 0,5 %, W 0,1 %, Be 1 %, en pourcentages en poids. La figure 12 représente une vue en coupe trans- versale qui montre une valve à vide utilisant un élément d'électrode à arc conforme à la présente invention. Une enceinte à vide servant à former une chambre à vide constitue un corps cylindrique isolé 35 et une plaque à borne supérieure 38a et une plaque à borne inférieure 38b. Chacune des plaques à bornes supérieure et inférieure 38a et 38b est prévue respectivement dans des parties d'ouver- ture supérieure et inférieure du corps cylindrique isolé 35 constitué par un élément isolant. Une tige conductrice fixe 34a est disposée de façon fixe sur une partie médiane de la plaque à borne supérieure 38a et est positionnée juste au-dessus d'une unité d'électrode latérale fixe 30a. La tige conductrice fixe 34a fait partie de l'unité d'électrode latérale fixe a. Une tige conductrice mobile 34b est disposée, avec possibilité de glissement, sur une partie médiane de la plaque à borne inférieure 38b et est positionnée juste au-dessous d'une unité d'électrode latérale mobile 30b. La tige conductrice mobile 34b fait partie de l'unité d'élec- trode latérale mobile 30d. Une bobine de production de champ magnétique 33b et un élément d'électrode à arc 31b sont prévus sur cette tige conductrice mobile 34b, et l'élément d'électrode à arc 33b de l'unité d'électrode latérale mobile 30b est prévu de manière à venir en contact avec et s'écarter de l'élément d'électrode à arc 31a de l'unité d'électrode latérale fixe a. Chacun des éléments d'électrode à arc 31a et 31b possède un diamètre supérieur à 120 pm. Un soufflet métallique 37 est disposé autour de la tige conductrice mobile 34b. Le soufflet métallique 37 est prévu en tant que capot et en outre se dilate et se contracte dans une surface intérieure de la plaque à borne inférieure 38b. Un élément cylindrique de blindage 36 formé d'une tôle métallique est disposé autour des deux éléments d'électrode à arc 31a et 31b indiqués précédemment en étant supporté par un corps cylindrique isolant 35, et l'élément de blindage 36 est agencé de manière à ne pas supporter l'endommagement de la caractéristique d'isolation du corps cylindrique isolant 35 indiqué précédemment. Chacun des éléments d'électrode à arc 31a et 3lb indiqués précédemment est fixé d'un seul tenant aux éléments 32a et 32b de support de l'électrode à arc, qui sont réalisés par traitement HIP, et est fixé par brasage aux bobines 33a et 33b de production du champ magnétique vertical, au moyen d'éléments de renfort respectifs 39a et 39b constitués de Fe pur. Les éléments de renfort 39a et 39b peuvent être réalisés en un acier inoxydable austénitique. Le corps cylindrique isolant 35 est formé de verre ou d'un corps fritté céramique. Le corps cylindrique isolant 35 est fixé par brasage aux plaques à bornes métalliques supérieure et inférieure 38a et 38b au moyen d'une plaque d'alliage qui possède un coefficient de dilatation thermique égal approximativement à celui du verre ou de la céramique, comme par exemple du covar est maintenu dans un état de vide poussé inférieur à 133,32.10-8 Pa. La tige conductrice fixe 34a est raccordée à une borne et forme un passage pour le courant. Une tubulure d'échappement (non représentée sur le dessin) est prévue sur la plaque à borne supérieure 38a et, pendant l'opéra- tion de vidage, est raccordée à une pompe à vide. Un getter est prévu de manière à maintenir le vide, lorsqu'une très faible quantité de gaz constitue une partie intérieure de l'enceinte à vide. Une plaque de blindage 36 agit de manière à fixer et refroidir un métal évaporé d'une surface principale d'électrode (la surface de l'unité latérale d'électrode fixe 30a et la surface de l'unité d'électrode latérale mobile 30b), produit par les arcs, et le métal fixé par adhérence agit de manière à maintenir le degré de vide que produit l'action du getter. La figure 13 représente une vue en coupe transversale montrant une structure d'électrodes détaillée. L'unité d'électrode latérale fixe et l'unité d'électrode latérale mobile possèdent sensiblement la même structure. L'élément d'électrode à arc 31 est formé d'un seul tenant avec l'élément 32 de support de l'électrode, par le traitement HIP indiqué dans le 4- ème mode de mise en oeuvre. La structure monobloc indiquée précédemment est obtenue au moyen d'une opération de coupe telle qu'illustrée sur la figure. Une plaque plane de renfort 40 constituée par de l'acier austénitique inoxydable est fixée par brasage à l'élément 32 de support de l'électrode à arc, moyennant l'utilisation d'un élément de soudure 42. L'élément d'électrode à bobine est constitué par du Cu pur et est fixé par brasage à la tige conductrice 34 et à la structure d'électrodes moyennant l'utilisation d'un élément de soudure 41 possédant une température de fusion inférieure à celle de l'élément de soudure 42 indiqué précédemment. L'élément 32 de support de l'électrode à arc de cette forme de réalisation est formé en utilisant du Cu pur. La quantité d'un ou de plusieurs éléments Cr, Ag, V, Nb, Zr, Si, W et Be pour l'élément 32 de support de l'électrode à arc a été indiquée dans ce qui précède, et cette quantité est déterminée en fonction de la solidité requise et de la résistance électrique requise. En outre, il est possible de rendre faible la résistance électrique sans réduire la solidité, grâce à l'obtention d'un composé intermétallique au moyen du traitement thermique. La figure 5 est une vue en perspective montrant une structure d'électrodes comportant des rainures 50 qui s'étendent jusqu'à une partie de la face latérale d'un élément d'électrode à arc fabriqué conformément à la présente invention. En découpant les rainures s'étendant jusqu'à la partie de la face latérale de l'élément d'élec- trode à arc, on peut obtenir une intensité élevée du champ magnétique vertical produit. Sur cette figure, la forme de l'élément d'élec- trode à arc diffère de celle de l'élément d'électrode à arc représenté sur la figure 13, moyennant la formation d'une plaque circulaire. La forme indiquée précédemment de l'élément d'électrode à arc représenté sur la figure 5 est désignée sous l'expression électrode du type en forme de pot. Dans la structure d'électrodes représentée sur la figure 13, en formant continûment les rainures jusqu'à la partie supérieure de l'élément d'électrode à arc-, on peut intensifier la production du champ magnétique vertical. Sur la figure 14, on a représenté la relation entre la densité de flux magnétique et la tension de l'arc. La tension de l'arc prend sa valeur minimale sous l'effet du champ magnétique constant, qui varie avec le courant. La valeur du courant de coupure devient élevée et la densité de flux magnétique nécessaire pour réduire la tension de l'arc devient alors élevée. Dans un disjoncteur à vide utilisé pour inter- rompre le courant intense, il est nécessaire d'avoir un champ magnétique vertical intense, mais en formant les rainures de manière qu'elles s'étendent jusqu'à la partie de la face latérale de la structure d'électrodes, dans le cas o on compare les éléments d'électrodes à arc possédant le même diamètre, on peut obtenir un champ magnétique vertical intense par rapport au cas de la structure d'élec- trodes classique. En effet, conformément à la structure d'élec- trodes fournie par la présente invention, il est possible d'obtenir une structure compacte possédant la même performance. La figure 1 représente une vue schématique de l'ensemble de la structure d'un disjoncteur à vide conforme à la présente invention. Dans ce disjoncteur à vide, un cylindre époxy résistant 60 prévu en triple pour un système triphasé et servant à supporter une valve à vide est disposé dans la partie arrière. Ce disjoncteur à vide est agencé de manière à posséder une structure compacte et légère. Chacune des parties d'extrémité des phases est supportée horizontalement par un cylindre en résine époxy et une plaque de support d'une valve à vide, et par conséquent le disjoncteur à vide constitue un système à extraction horizontale. La valve à vide est ouverte et fermée par un mécanisme d'actionnement au moyen d-'une tige d'actionnement 61. Le mécanisme d'actionnement possède une structure simple et forme un système d'actionnement magnétique com- pact et léger avec un système mécanique libre de retrait par tirage. Dans ce mécanisme d'actionnement, étant donné que la course d'ouverture et de fermeture est courte et que le nombre des pièces mobiles devient faible, le choc peut être par conséquent faible. Dans une face avant d'un corps principal, en dehors d'une borne secondaire du système de connexion manuelle, des moyens d'indication d'une ouverture et d'une fermeture, un compteur du nombre d'actionnements, une base de retrait par tirage de type manuel, un dispositif de poussée manuel, un dispositif d'extraction et un levier de verrouillage, etc. sont disposés dans le disjoncteur à vide. a) État de circuit fermé On a représenté le disjoncteur à vide dans son état de circuit fermé. Le courant circule jusqu'à une borne supérieure 62 d'un corps cylindrique isolant 59, des unités d'électrodes principales 30a et 30b, un collecteur de courant 63 et une borne inférieure 64. La force de contact entre les unités d'électrodes principales 30a et 30b est maintenue par un élément de ressort de contact 65, qui est monté sur la tige d'actionnement 61. La force de contact des unités d'électrodes principales 30a et 30b, la force produite par un élément de ressort de coupure rapide et une force magnétique sont maintenues par un levier de support 66 et un support 67. Lorsqu'une bobine de poussée est excitée, à partir de l'état ouvert, un plongeur 68 repousse un bras 70 par l'intermédiaire d'une tige de poussée 69. Sous l'effet du pivotement d'un levier principal 71, un contact est fermé et le plongeur 68 est retenu par le levier de support 66. b) Condition libre de retrait par tirage Conformément à l'opération d'ouverture et de séparation, l'unité d'électrode latérale mobile 30b se déplace en direction de la partie inférieure, les arcs sont produits à partir du moment o à la fois l'unité d'élec- trode latérale fixe et l'unité d'électrode latérale mobile 30a et 30b sont ouvertes et se séparent. Les arcs sont amenés à s'éteindre en un bref intervalle de temps sous l'effet de la force intense d'iso- lation et de coupure et de l'opération de diffusion intense dans le vide. Lorsqu'une bobine de retrait par tirage 72 est excitée, un levier de tirage 73 supprime l'engagement avec le support 67, le levier principal 71 pivote sous l'action de l'élément de ressort réalisant une coupure rapide, puis les unités d'électrodes principales 30a et 30b sont actionnées. Cette opération constitue le système de mécanique libre de retrait par tirage indépendamment de l'existence de l'opération de fermeture du circuit. c) État de circuit ouvert Une fois que les unités d'électrodes principales a et 30b sont ouvertes, une liaison est rétablie par un élément de ressort de rappel 74 et simultanément il se produit un enclenchement du support 67. Dans cet état, la bobine de poussée 75 est excitée et le circuit passe dans l'état fermé (a). Une canalisation d'échappement 76 est prévue. Le disjoncteur à vide exécute la coupure de l'arc dans l'état de vide poussé, et dispose de la force de résistance de maintien d'isolation du vide et en outre fournit une performance de coupure supérieure en raison de l'effet de diffusion à grande vitesse des arcs. Au contraire, dans le cas d'un moteur non relié à une charge ou d'un transformateur connecté ou déconnecté, l'opération de coupure est exécutée avant que le courant n'atteigne le point zéro. Cependant, il existe des cas dans lesquels le courant de coupure apparaît et il apparaît une surtension à l'ouverture et à la fermeture, qui est proportionnelle au produit du courant par l'impédance de surcharge. Pour les raisons indiquées précédemment, lors- qu'un transformateur à 3 kV et une machine tournante à 3 kV ou à 6 kV est directement connecté et déconnecté par le disjoncteur à vide, il est nécessaire de limiter la sur- intensité en raccordant un dispositif d'absorption des surcharges au circuit et de protéger la machine. En tant que dispositif d'absorption de surchar- ges, on utilise habituellement un condensateur, mais, en fonction de la valeur de tension de tenue aux ondes de choc de la charge, on peut utiliser un corps de résistance non linéaire en ZnO. Conformément à la présente invention, la valve à vide ou le disjoncteur à vide possède un couple d'unités d'électrodes comprenant une unité d'électrode latérale fixe et une unité d'électrode latérale mobile, chacune de ces unités d'électrodes comprenant l'élément d'électrode à arc, l'élément de support de l'électrode à arc servant à supporter l'élément d'électrode à arc et l'élément d'électrode à bobine relié à l'élément de support de l'électrode à arc. L'élément d'électrode à arc et l'élément de support de l'électrode à arc et l'élément d'électrode à bobine, de préférence l'élément d'alimentation en courant électrique sont formés de manière à constituer une structure métallographiquement d'un seul tenant obtenue par traitement HIP, et en outre l'élément de support de l'électrode à arc et l'élément d'électrode à bobine sont constitués par un alliage de Cu contenant 1,18 - 0,1 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments Cu, Ag, V, Nb, Zr, Si, W et Be, etc. On peut ainsi réduire le processus de traitement mécanique et le processus d'assemblage associés à la liaison par soudage, et que l'on peut également empêcher la destruction et la défaillance de l'élément d'électrode, dues à une défaillance de la liaison soudée. En outre, conformément à l'amélioration de la solidité de l'élément de support de l'électrode à arc et de l'élément d'électrode à bobine, l'obstacle à la fusion, qui s'accompagne de la déformation de l'électrode, peut être empêché et de ce fait on peut réaliser une valve à vide possédant une haute fiabilité et une haute sécurité ou bien un disjoncteur à vide présentant une haute fiabilité et une grande sécurité. REVENDICATIONS 1. Valve à vide, caractérisée en ce qu'elle com- porte: une enceinte & vide (35,38a,38b) servant à former une chambre à vide, une unité d'électrode latérale fixe (30a) disposée dans ladite enceinte à vide, une unité d'électrode latérale mobile (30b) disposée dans ladite enceinte à vide, ladite unité d'électrode latérale fixe et ladite unité d'électrode latérale mobile étant constituées chacune respectivement d'un élément d'électrode à arc (31a,31b), d'un élément (32a,32b) de support d'électrode à arc apte à supporter ledit élément d'électrode à arc, un élément d'électrode à bobine (33a, 33b) relié audit élément de support d'électrode à arc, et un élément d'alimentation en courant électrique (34a,34b), au moins l'un des éléments de base des parties de liaison entre ledit élément d'électrode à arc et ledit élément de support de - électrode à arc, ledit élément d'électrode à bobine et ledit élément d'alimentation en courant électrique étant formé métallographiquement d'un seul tenant par diffusion en phase solide. 2. Valve à vide selon la revendication 1, caractérisée en ce que le diamètre dudit élément d'élec- trode à arc est supérieur à 100 mm. 3. Valve à vide selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit élément d'électrode à arc est constitué par au moins l'un des constituants métalliques choisis dans un groupe contenant 30 - 80 % en poids d'un ou plusieurs des éléments Cr, W, Mo, Co et Fe, ou au moins l'un des alliages de constituants métalliques choisis dans un groupe contenant 20 - 70 % en poids d'un ou plusieurs des éléments Cu, Ag et Au. 4. Valve à vide selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit élément d'électrode à arc est constitué par au moins l'un de constituants métalliques choisis dans un groupe contenant 0,5 - 5 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments V, Nb, Zr, Ti, Ta et Si. 5. Valve à vide selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit élément de support d'électrode à arc, ledit élément d'électrode à bobine et ledit élément d'alimentation en courant électrique sont constitués chacun par au moins l'un des constituants métalliques sélectionnés dans un groupe contenant moins de 1 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments Cr, V, Zr, Si, W et Be, le reste étant constitué d'un alliage d'au moins l'un des constituants métalliques sélectionnés parmi un groupe formé d'un ou de plusieurs des éléments Cu, Ag et Au. 6. Valve à vide selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit élément d'électrode à arc et ledit élément de support d'électrode à arc possèdent chacun une pluralité de rainures (50) servant à produire un champ magnétique vertical, et que lesdites rainures s'étendent en direction d'une partie de la face latérale dudit élément d'électrode à arc et dudit élément de support d'électrode à arc. 7. Procédé pour fabriquer une valve à vide comprenant une enceinte à vide servant à former une chambre à vide, une unité d'électrode latérale fixe disposée dans ladite enceinte à vide, une unité d'électrode latérale mobile disposée dans ladite enceinte à vide, ladite unité d'électrode latérale fixe et ladite unité d'électrode latérale mobile étant constituées chacune respectivement d'un élément d'électrode à arc, d'un élément apte à supporter ladite électrode à arc, un élément d'électrode à bobine relié audit élément de support d'électrode à arc, et un élément d'alimentation en courant électrique, caracté- risé en ce qu'au moins l'une des parties de liaison entre ledit élément d'électrode à arc et ledit élément de support de l'électrode à arc, ledit élément d'électrode à bobine et ledit élément d'alimentation en courant électrique est réalisée d'un seul tenant au moyen d'une presse de compression isostatique à chaud. 8. Procédé pour fabriquer une valve à vide selon la revendication 7, caractérisé en ce que la température de chauffage de la presse de compression isostatique à chaud est inférieure au point de fusion d'un alliage constituant un élément massif et formé par au moins l'un des constituants métalliques choisi dans le groupe comprenant un ou plusieurs des éléments Cu, Ag et Au. 9. Procédé pour fabriquer une valve à vide selon l'une des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un processus pour insérer différents types de poudres métalliques dans une capsule et fermer d'une manière soigneusement hermétique, par chauffage et dégazage, une partie intérieure de ladite capsule. 10. Disjoncteur à vide, caractérisé en ce qu'il comporte: une enceinte isolée (60); une valve à vide possédant une unité d'électrode latérale fixe (30a) et une unité d'électrode latérale mobile (30b), des bornes conductrices (62,64) raccordées à chacune de ladite unité d'électrode latérale fixe et de ladite unité d'électrode latérale mobile, à l'extérieur de ladite valve à vide, un élément isolant raccordé à ladite unité d'électrode latérale mobile, et des moyens d'ouverture et de fermeture (71,72,73) pour entraîner ladite unité d'électrode latérale mobile à travers ledit élément isolant, ladite unité d'électrode latérale fixe et ladite unité d'électrode latérale mobile étant constituées chacune respectivement d'un élément d'électrode à arc (31a,31b), d'un élément (32a,32b) de support d'électrode à arc servant à supporter ledit élément d'électrode à arc, un élément d'électrode à bobine (33a, 33b) relié audit élément de support de l'électrode à. arc et 'un élément d'alimentation en courant électrique (34a,34b), au moins l'un des éléments de base situés dans des parties de liaison entre ledit élément d'électrode à arc et ledit élément de support d'électrode à arc, ledit élément d'électrode à bobine et ledit élément d'alimenta- tion en courant électrique étant formé. métallographique- ment d'un seul tenant par diffusion en phase solide. 11. Disjoncteur à vide selon la revendication 10, caractérisé en ce que le diamètre dudit élément d'électrode à arc est supérieur à 100 mm. 12. Disjoncteur à vide selon la revendication 10, caractérisé en ce que ledit élément d'électrode à arc est constitué par au moins l'un des constituants métalliques choisis dans un groupe contenant 30 - 80 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments Cr, W, Mo, Co et Fe, ou au moins l'un des alliages de constituants métalliques choisis dans un groupe contenant 20 - 70 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments Cu, Ag et Au. 13. Disjoncteur à vide selon la revendication 10, caractérisé en ce que ledit élément d'électrode à arc est constitué par au moins l'un de constituants métalliques choisis dans un groupe contenant 0,5 - 5 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments V, Nb, Zr, Ti, Ta et Si ou au moins l'un des alliages de constituants métalliques choisis dans le groupe contenant 30 - 70 % d'un ou de plusieurs des éléments Cu, Ag et Au. 14. Disjoncteur à vide selon la revendication 10, caractérisé en ce que ledit élément de support d'électrode à arc, ledit élément d'électrode à bobine et ledit élément d'alimentation en courant électrique sont constitués chacun par au moins l'un des constituants métalliques sélectionnés dans un groupe contenant moins de 1 % en poids d'un ou de plusieurs des éléments Cr, V, Zr, Si, W et Be, le reste étant constitué d'un alliage d'au moins l'un des constituants métalliques sélectionnés parmi un groupe formé d'un ou de plusieurs des éléments Cu, Ag et Au. 15. Disjoncteur à vide selon la revendication 10, caractérisé en ce que ledit élément d'électrode à arc et ledit élément de support d'électrode à arc possèdent chacun une pluralité de rainures (50) servant à produire un champ magnétique vertical, et que lesdites rainures s'étendent en direction d'une partie de la face latérale dudit élément d'électrode à arc et dudit élément de support de l'élec- trode à arc. 16. Procédé pour fabriquer un disjoncteur à vide, comprenant une enceinte à vide servant à former une chambre à vide, une unité d'électrode latérale fixe disposée dans ladite enceinte à vide, une unité d'électrode latérale mobile disposée dans ladite enceinte à vide, ladite unité d'électrode latérale fixe et ladite unité d'électrode latérale mobile étant constituées chacune respectivement d'un élément d'électrode à arc, d'un élément de support de l'électrode à arc apte à supporter ledit élément d'électrode à arc, un élément d'électrode à bobine relié audit élément de support de l'électrode à arc, et un élément d'alimentation en courant électrique, caractérisé en ce qu'au moins l'une des parties de liaison entre ledit élément d'électrode à arc et ledit élément de support de l'électrode à arc, ledit élément d'électrode à bobine et ledit élément d'alimentation en courant électrique est réalisée d'un seul tenant au moyen d'une presse de compres- sion isostatique à chaud. 17. Procédé pour fabriquer un disjoncteur à vide selon la revendication 16, caractérisé en ce que la tempé- rature de chauffage de la presse de compression isostatique à chaud est inférieure au point de fusion d'un alliage constituant un élément massif et formé par au moins l'un des constituants métalliques choisi dans le groupe comprenant un ou plusieurs des éléments Cu, Ag et Au. 18. Procédé pour fabriquer un disjoncteur à vide selon l'une des revendications 16 ou 17, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un processus pour insérer différents types de poudres métalliques dans une capsule et fermer d'une manière soigneusement hermétique, par chauf- fage et dégazage, une partie intérieure de ladite capsule.