Brevet FR2713776A1 — publié le 19950616

MICRODISPOSITIF DE MESURE DE CARACTERISTIQUES ELECTROMAGNETIQUES D'UN MILIEU ET UTILISATION DE CE MICRODISPOSITIF DESCRIPTION Domaine technique L'objet de la présente invention concerne un microdispositif de mesure de caractéristiques électromagnétiques d'un milieu et l'utilisation de ce dispositif. Elle trouve une application dans le domaine de la mesure de caractéristiques électromagnétiques d'un milieu à contrôler. Un exemple d'une telle application est la mesure des caractéristiques, notamment la conductivité et la susceptibilité, de formations géologiques traversées par un forage. Etat de la technique On désigne par "diagraphie" toute mesure continue des variations, en fonction de la profondeur, d'une caractéristique donnée des formations traversées par un sondage. Les premiers outils de diagraphie ont été introduits par les frères Schlumberger en 1927. Le principe de la mesure consistait à mesurer au moyen d'électrodes la résistivité électrique des formations traversées par des sondages remplis de boues conductrices. Suite à l'utilisation de plus en plus fréquente de boues non conductrices, pour lesquelles les diagraphies de résistivité par électrodes fonctionnaient mal, Doll a introduit en 1949 un autre principe de diagraphie de résistivité: la mesure par induction électromagnétique (H. G. Doll, "Introduction to induction logging and application to logging of wells drilled with oil based mud", Petroleum Transactions, pp. 148-162, 1949). De nombreux 2 2713776 dispositifs, fonctionnant suivant l'un ou l'autre de ces deux principes, ont été conçus et réalisés, permettant de déterminer les résistivités des formations avec une résolution verticale allant de quelques mètres à quelques dizaines de centimètres (la résolution verticale d'un outil est la mesure du banc le plus fin que puisse détecter l'outil). Cependant, le besoin de caractériser les formations à des échelles plus fines, pour déterminer leur pendage, par exemple, a amené la conception de très petits dispositifs, appelés microdispositifs, montés sur des patins appuyés contre la paroi du sondage. Ces microdispositifs visent une bonne résolution verticale, de l'ordre du centimètre. Dans le cas des microdispositifs de résistivité par contact électrique, une telle résolution peut être obtenue grâce à la très petite taille des électrodes. Cependant, avec l'utilisation croissante des boues de forage non conductrices, est apparu le besoin de microdispositifs de mesure de conductivité par induction. Le principe de fonctionnement d'un tel dispositif, tel qu'expliqué dans un article de Wong Cho Chew et al. intitulé "Theory of Microinduction Measurements", (IEEE Transactions on Geoscience and remote Sensing, vol. 26, N 6, November 1988), est représenté sur la figure 1. Un courant alternatif basse fréquence IE=IoeiOt circule dans une bobine 1 dite "émettrice", produisant un champ magnétique de même fréquence; celui-ci induit à son tour des courants de Foucault IF dans la formation. Ces courants de Foucault sont proportionnels à la conductivité du terrain et sont déphasés de 90 par rapport au courant émetteur. Ceux-ci induisent à leur tour dans une bobine dite "réceptrice" 2 un signal - force électromotrice - déphasé de 180 par rapport au courant émetteur. Bien 3 2713776 souvent, on dispose deux bobines réceptrices montées en opposition de manière à éliminer le flux direct *1 direct généré par l'émetteur et à n'être sensible qu'au flux secondaire (%2) provenant de la formation. La tension induite résultante est alors directement proportionnelle à la conductivité du terrain. Malgré plusieurs études théoriques, telles que celle par Chew et al., mentionnée ci-dessus, peu de solutions pratiques ont été trouvées au problème de la résolution exposé plus haut: avec de tels appareils à induction, on n'arrive guère qu'à une résolution verticale de l'ordre de quelques centimètres. En outre, les limitations pratiques à l'usage de tels dispositifs sont nombreuses, puisque ces derniers sont sensibles au fluide de forage lui-même ainsi qu'aux irrégularités de paroi du sondage, notamment aux variations de "stand-off" (distance capteur/paroi): ces deux phénomènes peuvent conduire à des signaux parasites bien plus importants que le signal de la formation. D'autres signaux parasites proviennent du couplage avec d'autres dispositifs voisins lorsque plusieurs d'entre eux sont disposés dans le même sondage, ou bien du couplage du dispositif avec le support central de l'outil. Exposé de l'invention Pour remédier à tous ces problèmes, l'invention propose une solution simple. L'invention a pour objet un microdispositif de mesure de caractéristiques électromagnétiques d'un milieu comprenant au moins une bobine émettrice, au moins une bobine de réception, des moyens pour engendrer une tension alternative aux bornes de la ou 4 2713776 des bobines émettrices, et des moyens de mesure d'un signal aux bornes de la ou des bobines de réception, caractérisé en ce que le dispositif comprend en outre un circuit en matériau magnétique doux et électriquement isolant qui sert de support à chacune des bobines et qui est ouvert sur le milieu à mesurer. Selon un premier mode préféré de réalisation de l'invention, un tel microdispositif est en forme de "U", avec une partie médiane et deux branches latérales perpendiculaires à la partie médiane et parallèles entre elles, les bobines émettrice et réceptrice étant montées sur les branches latérales. Les parties latérales peuvent être alors de longueurs égales ou inégales. Selon un second mode préféré de réalisation de l'invention, le circuit magnétique est en forme de "E", avec une partie médiane et trois branches latérales perpendiculaires à la partie médiane et parallèles entre elles, les bobines étant enroulées sur les branches latérales. Les deux écarts entre des branches latérales voisines peuvent être égaux l'un à l'autre ou différents l'un de l'autre. Les parties latérales peuvent être de longueurs inégales ou égales. Selon un troisième mode préféré de réalisation de l'invention, le circuit magnétique comporte une partie médiane et quatre branches latérales parallèles entre elles et perpendiculaires à la partie médiane. Il peut comporter alors deux bobines de réception situées sur les deux branches latérales centrales, entre deux branches latérales extérieures porteuses chacune d'une bobine émettrice. -:5 2713776 Il peut aussi comporter deux bobines émettrices situées sur les deux branches latérales centrales, entre deux branches latérales extérieures porteuses chacune d'une bobine de réception. Les branches latérales centrales peuvent être de longueur différente des deux branches latérales extérieures. Selon un quatrième mode de réalisation de l'invention, le circuit magnétique comporte une partie médiane et cinq branches latérales parallèles entre elles sur lesquelles sont bobinées, dans cet ordre, une première bobine émettrice, une première bobine réceptrice, une seconde bobine de réception montée en opposition à la première bobine réceptrice, une troisième bobine réceptrice montée en opposition à la deuxième bobine réceptrice, une deuxième bobine émettrice. Un microdispositif selon l'invention, tel que décrit ci-dessus, permet, lors de la mesure de caractéristiques électromagnétiques d'une formation géologique à travers un sondage, d'atteindre une bonne résolution verticale (de l'ordre du centimètre), un couplage faible avec le fluide du forage et avec des microdispositifs semblables et voisins, et, en général, une meilleure insensibilité par rapport aux irrégularités des parois du sondage. L'invention concerne également une méthode de mesure des caractéristiques électromagnétiques d'un milieu, en utilisant un microdispositif tel qu'exposé ci-dessus. Un cas particulier est celui o les caractéristiques mesurées sont la conductivité et la susceptibilité d'une formation géologique. a 2713776 Avec une telle méthode, on peut obtenir des mesures présentant une bonne résolution verticale (de l'ordre du centimètre), peu influencées par les fluides de forage, par d'éventuels dispositifs voisins semblables et par les irrégularités des parois du sondage à travers lequel on atteint la formation géologique. Brève description des dessins D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, donnée à titre purement illustratif et non limitatif, en référence aux figures annexées dans lesquelles: - la figure 1 représente le principe de mesure de la conductivité par induction, - la figure 2 représente un microdispositif selon un premier mode de réalisation de l'invention, en position dans un forage, - les figures 3a et 3b représentent l'allure des caractéristiques verticale et radiale, pour un microdispositif selon un premier mode de réalisation de l'invention, - les figures 4a et 4b représentent deux microdispositifs selon un premier mode de réalisation de l'invention, de profil, avec des distances de séparation différentes entre les deux récepteurs, - les figures 5a et 5b représentent les caractéristiques verticale et radiale des microdispositifs des figures 4a et 4b, - la figure 6 représente un microdispositif selon l'invention, vu en perspective, 7 2713776 - la figure 7 représente un microdispositif selon l'invention, avec un bobinage symétrique des récepteurs, - la figure 8 représente la sensibilité expérimentale du microdispositif en forme de "E symétrique", la figure 9 représente une autre variante de l'invention, avec un "E" symétrique et des émetteurs en opposition, - la figure 10 représente une autre variante de réalisation de l'invention, avec des branches du "E" inégales, - la figure 11 représente un montage électrique pour la mesure du signal et des caractéristiques du milieu à étudier, dans le cas d'un appareil en forme de IEII - les figures 12 et 13 représentent un deuxième mode de réalisation de l'invention, - les figures 14a à 14c représentent un troisième mode de réalisation de l'invention, - la figure 15 représente un quatrième mode de réalisation de l'invention. Exposé détaillé de modes de réalisation La figure 2 illustre un microdispositif de mesure de conductivité par induction, objet de l'invention, en position de mesure dans un forage. Le forage se présente sous la forme d'un trou cylindrique T qui traverse une formation (F); G représente un "mud cake" (gâteau de boue) de faible épaisseur (quelques millimètres), contre la paroi de la formation F traversée par le forage. L'appareil se présente sous la forme d'un circuit magnétique en forme de "E" avec une partie 8 2713776 médiane 6 et trois branches latérales 3, 4, 5 perpendiculaires à la partie médiane et parallèles entre elles. En outre, dans l'exemple représenté sur la figure 2, les parties latérales 3, 4, 5 sont de longueurs égales et les deux écarts entre deux parties latérales voisines 3-4 et 4-5 sont différents. Sur les branches latérales sont bobinés trois enroulements: un enroulement émetteur 31 et deux enroulements récepteurs 41 et 51, bobinés en opposition sur deux branches latérales voisines. Le circuit magnétique est préférentiellement constitué d'un matériau électriquement isolant et magnétiquement doux. Ce matériau présente une perméabilité magnétique relative élevée, ne variant pas avec la température dans la gamme utile (c'est-à-dire la gamme définie entre la température de la surface du puits et la température en profondeur du puits, au niveau des formations géologiques traversées, par exemple:0 C->200 C), ou sinon de manière connue et prévisible de telle façon qu'une correction en cours de diagraphie ou après celle-ci puisse être envisagée. Sont ainsi concernés des matériaux du type ferrites, fer divisé, fer carbonyle ou encore des matériaux à base de fer se présentant sous la forme de tôles feuilletées. Le bobinage émetteur 31 est alimenté par un courant alternatif basse fréquence IoeiOt (de quelques dizaines de Hertz à quelques dizaines de kiloHertz). La tension induite aux bornes de chaque récepteur 41 et 51 est la somme de deux contributions: d'une part la variation du flux magnétique direct produit par l'émetteur, d'autre part la variation du flux magnétique secondaire produit par les courants de Foucault induits dans la formation. Afin de n'être sensible qu'au signal issu de la formation, les 9 2713776 récepteurs sont bobinés en opposition et leur nombre de spires respectif correctement ajusté de manière à ce que la contribution du flux direct soit éliminée. Une autre façon d'obtenir un tel résultat est d'ajuster la section des extrémités du circuit magnétique, car la tension induite aux bornes d'une bobine est proportionnelle, non seulement à son nombre de spires, mais aussi à sa section. Le choix d'un montage "équilibré" présente dans notre cas l'autre avantage de supprimer toute perturbation du signal liée aux variations des caractéristiques magnétiques et électriques du circuit magnétique lors de la diagraphie. L'utilisation d'un circuit magnétique doux ouvert du côté du milieu à mesurer (en forme de "E" dans l'exemple de la figure 2) permet la canalisation du champ magnétique produit par le circuit émetteur dans la formation du sondage. De ce fait, ce champ magnétique induit des courants de Foucault dans la formation, principalement dans une zone A (voir figure 2) en regard du circuit magnétique et très peu en dehors de cette zone, éliminant par là même tout signal perturbateur issu des régions "périphériques" (zones B, C et D sur la figure 2). On peut étudier, de façon plus précise et quantitative le couplage du microdispositif avec la formation. Soit e le signal mesuré (tension induite aux bornes du récepteur): e,e=kIl.m. t,.(x,y, z)S(x,y,z)dxdydz o: - k est une constante, k=NR02, (NR étant le nombre de spires et m=2xf), a(x,y,z) est la conductivité électrique du terrain au point (x,y,z), 2713776 - S(x,y,z) est la sensibilité au point (x,y,z). Plus S est grand, plus le signal venant du point (x,y,z) de la formation est grand. On peut se placer en coordonnées cylindriques r,O,z, l'axe z étant parallèle à celui du forage, et choisi comme indiqué sur la figure 2. En supposant une répartition des terrains indépendante de l'angle 0, on définit la caractéristique radiale: Gr(r)=fS(r,z)dz Dans cette caractéristique, on peut déduire la "profondeur d'investigation", qui est la profondeur ri pour laquelle l'aire sous la courge Gr(r) atteint 50% de la valeur totale de l'aire (voir figure 3a). On définit ainsi la caractéristique verticale Gv: G(z)=S(z,r)dr On peut déduire de cette courbe la "résolution verticale" rv, qui est la largeur à mi-hauteur de la courbe (voir figure 3b). On a représenté sur la figure 4, deux microdispositifs selon l'invention. La différence entre les deux réside dans l'écartement entre les deux parties 4, 5 du circuit sur lesquelles sont enroulés les récepteurs 41 et 51. Cet écartement est plus important dans le microdispositif de la figure 4a que dans celui de la figure 4b. On voit d'après les caractéristiques radiales et verticales correspondantes représentées sur les figures Sa et 5b que, typiquement, on atteint une résolution verticale de 14 à 18 mm (figure 5a) et une profondeur d'investigation (figure b) de l'ordre de 13 mm (13,7 mm, la même dans les deux cas). Or, dans le meilleurs des cas, les microdispositifs actuels présentent une profondeur 11 2713776 d'investigation d'un centimètre, pour une résolution verticale de 3 à 5 cm, en boues isolantes. On voit donc que grâce à la configuration selon l'invention, on a amélioré la résolution verticale d'environ un facteur 2, la profondeur d'investigation, elle, n'étant pas dégradée. D'après les figures 5a et 5b, on voit que plus le récepteur 41 est proche du récepteur 51, plus la résolution verticale est fine, la profondeur d'investigation restant, elle, quasiment inchangée: on peut donc "ajuster" la résolution verticale en choisissant une distance plus ou moins grande entre les deux récepteurs. Enfin, plus les récepteurs sont proches l'un de l'autre, moins le dispositif est sensible aux signaux parasites, qui sont dus, d'une part au signal en provenance du "mud-cake" (gâteau de boue G situé entre l'appareil de mesure et la paroi du forage (voir figure 2)), d'autre part, aux variations de distance capteur/paroi. En effet, dans le cas du dispositif de la figure 4b, la caractéristique radiale présente un maximum à environ rm=4 mm (voir fig. 5b). Ceci signifie que la contribution au signal des parties "proches" (situées entre 0 et 4 mm) du microdispositif est atténuée; or, c'est précisément de ces parties que proviennent les signaux parasites ci-dessus. Un autre avantage du microdispositif selon l'invention est le faible couplage entre plusieurs microdispositifs lorsqu'ils sont disposés sur plusieurs patins, pour une mesure de pendagemétrie par exemple. Ceci évite d'avoir recours aux solutions classiques d'excitations multifréquences ou d'excitations 12 2713776 commutées qui exigent une électronique associée à chaque microdispositif beaucoup plus complexe. De même, le couplage avec le support central de l'outil, généralement métallique, est grandement réduit. La figure 6 présente un mode de réalisation de l'invention. Des tôles de Mumétal (Fe-Ni-Mo) de 53 um d'épaisseur sont agencées pour former un circuit magnétique en "E" dissymétrique. Dans cette réalisation, le circuit émetteur 31 est placé sur une branche latérale 3 et les deux récepteurs 41 et 51 sont montés en opposition sur les deux autres branches 4 et , de telle sorte qu'en l'absence de milieu conducteur en regard du capteur, la tension résultante est nulle. Typiquement, un tel dispositif a une hauteur h (voir figure 6) de l'ordre de quelques dizaines de millimètres. La figure 7 présente un autre mode de réalisation constitué d'un circuit magnétique symétrique. Dans cette réalisation, le circuit émetteur 71 est positionné sur la branche centrale 7 tandis que les récepteurs 91 et 81 sont montés en opposition sur les branches latérales 9 et 8. Ce type de montage permet d'obtenir une bonne résolution verticale (de l'ordre de un centimètre), un couplage faible avec le fluide du forage et avec d'éventuels autres capteurs. Il peut être plus sensible aux irrégularités de paroi que le montage représenté sur la figure 6. La figure 8 présente la réponse d'un tel dispositif (en pV) en fonction des variations de conductivité (en S/m). Cette courbe est donnée pour un nombre de spires de la bobine émettrice NE=432, pour un nombre de spires de la bobines réceptrices NR=6501, 13 2713776 IE=30 mA, f=15kHz. Par exemple, on a: AVR=30 9V pour a=10-3 S/m, AVR=40 pV pour a=10-2 S/m et AVR=50 gm pour 0=10-1 S/m. Il est à noter qu'une même caractéristique est obtenue en inversant les fonctions émetteurs et récepteurs, comme indiqué sur la figure 9: le microdispositif est toujours symétrique, mais deux émetteurs sont situés sur les branches latérales 10 et 12, tandis qu'un seul récepteur est situé sur la branche centrale 11. La figure 10 présente un autre mode de réalisation, o les branches du circuit magnétique sont de longueurs inégales (par exemple: 11131l2). Un circuit émetteur peut être monté sur l'une quelconque des branches latérales, les autres branches supportant chacune un circuit récepteur, tous deux montés en opposition. Néanmoins, la configuration avec l'émetteur au centre semble plus sensible aux variations de parois que les autres configurations. Elle est équivalente, pour les autres paramètres (résolution verticale de l'ordre du centimètre, couplage faible avec le fluide de forage ou avec les autres récepteurs), aux variantes exposées ci-dessus. Sur la figure 11 est illustré un exemple de montage électronique pour un microdispositif selon l'invention, en forme de "E". Ce microdispositif comporte une bobine émettrice 31 et deux bobines réceptrices 41 et 51 montées en opposition. Dans le cas de l'application à la diagraphie par induction dans un sondage, la tension mesurée dans les bobines réceptrices comporte en fait deux composantes = une composante à 180 par rapport au courant émetteur et permettant de mesurer la 14 2713776 conductivité du terrain et une composante à 90 par rapport au courant émetteur, de laquelle on peut déduire la susceptibilité. Une autre composante à 90 du courant émetteur et correspondant au flux direct induit par ce courant émetteur dans les bobines réceptrices est éliminée par le montage en opposition. La bobine émettrice 31 est alimentée par un générateur 18 qui envoie un signal de référence de phase à un détecteur de phase 20, à l'entrée duquel sont connectées les bornes des récepteurs (41, 51) montés en opposition. A la sortie du détecteur de phase, deux signaux, l'un à 180 et l'autre à 90 par rapport au signal de référence permettent de calculer respectivement la conductivité et la susceptibilité du terrain. Sur les figures 12 et 13, sont représentées deux variantes d'un autre mode de réalisation de l'invention. Un circuit en matériau magnétique doux et électriquement isolant en forme de "U" comporte une partie médiane 22 et deux parties latérales 24, 26. Les parties latérales sont de longueurs égales (figure 12) ou inégales (figure 13). Sur une des parties latérales est enroulée une bobine émettrice 25, sur l'autre une bobine réceptrice 27. L'appareil fonctionne encore sur le principe de l'induction de courants de Foucault dans le milieu à mesurer. Le montage électrique doit donc tenir compte de la présence, dans le signal mesuré aux bornes de la bobine réceptrice 27, en plus des composantes à 180 et par rapport au courant émetteur et contenant respectivement l'information relative à la conductivité et à la susceptibilité, de la composante à 90 2713776 correspondant au flux direct induit par la bobine émettrice 25 dans la bobine réceptrice 27. Pour cela, il est nécessaire de soustraire, du signal mesuré, une composante de phase 90 et d'amplitude proportionnelle à l'amplitude de la tension dans la bobine émettrice 25. Dans le cas de l'application à la diagraphie par induction dans un sondage avec boues isolantes (comme représenté sur la figure 2), ce type d'appareil présente, par rapport à l'art antérieur, l'avantage d'une très bonne résolution verticale (de l'ordre de 1 cm), d'un couplage faible avec le fluide de forage (les boues), d'un couplage faible avec les autres récepteurs, si il y en a d'autres disposés dans le forage. Il est plus sensible aux irrégularités de paroi que le montage à trois branches. Un troisième mode préféré de réalisation de l'invention est illustré sur les figures 14a à 14c. Sur chacune de ces figures, un circuit en matériau magnétique doux et électriquement isolant comporte une partie médiane 28 et quatre branches latérales parallèles 30, 32, 34, 36 entre elles et perpendiculaires à la partie médiane. Deux bobines émettrices (non représentées) sont montées sur les branches extérieures 30, 36; elles sont de préférence montées en série. Deux bobines réceptrices (non représentées) sont montées sur les branches intérieures 32, 34; elles sont de préférence montées en opposition. La mesure du signal peut se faire avec un schéma électrique semblable à celui de la figure 11. Les deux branches intérieures 32, 34 sont de longueur égale (figure 14a), inférieure (figure 14b) ou supérieure (figure 14c) à la longueur des branches 16 2713776 extérieures 30, 36, la compensation du flux directement induit dans les bobines réceptrices par les bobines émettrices apparaissant plus aisée dans le premier cas que dans les deux autres cas. On peut évidemment inverser la position des deux bobines émettrices avec celles des deux bobines réceptrices. Un quatrième mode préféré de réalisation de l'invention est illustré sur la figure 15. Un circuit en matériau magnétique doux et électriquement isolant comporte une partie médiane 38 et cinq branches latérales parallèles entre elles 40, 42, 44, 46, 48 et perpendiculaires à la partie médiane. Deux bobines émettrices (non représentées) sont montées en série sur les branches latérales extérieures , 48 et trois bobines réceptrices (non représentées) sont montées sur les trois branches intérieures 42, 44, 46; la bobine réceptrice centrale (montée en 44) est montée en sérieopposition avec les deux autres bobines réceptrices (montées en 42 et 46). Pour les deux derniers modes de réalisation exposés, on a pu constater une très bonne résolution verticale (de l'ordre du centimètre), un couplage faible avec le fluide du forage ainsi qu'avec les autres capteurs, si d'autres capteurs sont utilisés dans le même forage. L'invention décrite s'applique à la diagraphie de conductivité et de susceptibilité dans des formations géologiques traversées par des forages. Elle peut s'appliquer, plus généralement, à la mesure de caractéristiques électromagnétiques de matériaux électriquement conducteurs, par exemple par 17 2713776 mesure de leur conductivité et/ou de leur susceptibilité. 18 2713776 REVENDICATIONS 1. Microdispositif de mesure de caractéristiques électromagnétiques d'un milieu comprenant: - au moins une bobine émettrice (25, 31, 71), - au moins une bobine de réception (27, 41, 51, 81, 91), - des moyens (18) pour engendrer une tension alternative aux bornes de la ou des bobines émettrices, - des moyens (20) de mesure d'un signal aux bornes de la ou des bobines de réception, caractérisé en ce que le dispositif comprend en outre un circuit en matériau magnétique doux et électriquement isolant qui sert de support à chacune des bobines et qui est ouvert sur le milieu à mesurer. 2. Microdispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit magnétique est en forme de "U" avec une partie médiane (22) et deux branches latérales (24, 26) perpendiculaires à la partie médiane et parallèles entre elles, les bobines émettrices (25) et réceptrices (27) étant montées sur les branches latérales. 3. Microdispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les branches latérales (24, 26) sont de longueur égale. 4. Microdispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les branches latérales (24, 26) sont de longueur inégale. 5. Microdispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit magnétique est en forme de "E" avec une partie médiane (6) et trois branches latérales (3, 4, 5; 7, 8, 9; 10, 11, 12) perpendiculaires à la partie médiane et parallèles 19 2713776 entre elles, les bobines étant enroulées sur les branches latérales. 6. Microdispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que les deux écarts entre deux branches latérales voisines sont égaux l'un à l'autre. 7. Microdispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les branches latérales sont de longueur inégale. 8. Microdispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les branches latérales sont de longueur égale. 9. Microdispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que les deux écarts entre des branches latérales voisines sont différents l'un de l'autre. 10. Microdispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte une bobine de réception située sur la branche latérale centrale (11) et deux bobines émettrices sur les deux branches latérales extérieures (10, 12). 11. Microdispositif selon l'une des revendications 6 ou 9, avec une bobine émettrice (31) et deux bobines de réception (41, 51), caractérisé en ce que les bobines réceptrices (41, 51) sont situées sur deux branches latérales voisines (4, 5). 12. Microdispositif selon l'une des revendications 6 ou 9, avec une bobine émettrice (71) et deux bobines de réception (81, 91), caractérisé en ce que la bobine émettrice (71) est située sur la branche latérale centrale (7), entre deux branches porteuses (8, 9), chacune, d'une bobine de réception (81, 91). 13. Microdispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit magnétique comporte une partie médiane (28) et quatre branches (30, 32, 34, 2713776 36) latérales parallèles entre elles et perpendiculaires à la partie médiane (28). 14. Microdispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comporte en outre deux bobines de réception situées sur les deux branches latérales centrales (32, 34), entre deux branches latérales extérieures (30, 36) porteuses chacune d'une bobine émettrice. 15. Microdispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comporte en outre deux bobines émettrices situées sur les deux branches latérales centrales (32, 34), entre deux branches latérales extérieures (30, 36) porteuses chacune d'une bobine de réception. 16. Microdispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que les deux branches latérales centrales (32, 34) sont de longueur différente des deux branches latérales extérieures (30, 36). 17. Microdispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit magnétique comporte une partie médiane (38) et cinq branches latérales (40, 42, 44, 46, 48) parallèles entre elles et perpendiculaires à la partie médiane (38), sur lesquelles sont bobinées, dans cet ordre, une première bobine émettrice, une première bobine réceptrice, une seconde bobine de réception montée en opposition à la première bobine réceptrice, une troisième bobine réceptrice montée en opposition à la deuxième bobine réceptrice, une deuxième bobine émettrice. 18. Microdispositif selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le matériau magnétique doux est choisi parmi les matériaux suivants: ferrite, - fer divisé, 21 2713776 - fer carbonyle, - matériau à base de fer se présentant sous forme de tôle feuilletée. 19. Méthode de mesure des caractéristiques électromagnétiques d'un milieu en utilisant un microdispositif selon une des revendications 1 à 18. 20. Méthode selon la revendication 19, o les caractéristiques mesurées sont la conductivité et la susceptibilité d'une formation géologique.