Brevet FR2715831A1 — publié le 19950811

La présente invention est destinée à la détection optoélectronique à trois dimensions des profils d'obstacles et de leur réflectivité a une longueur d'onde donnée (qui sera appelée par la suite "niveau de gris") avec communication immédiate de l'information de manière tactile au non-voyant. L'appareil permet de ce fait au non-voyant d'avoir une reconnaissance sommaire de l'environnement et facilite l'autonomie de ses déplacements. La distance et le profil des obstacles ainsi que leur niveau de gris sont acquis par une technique de triangulation optique active dans une gamme de distances allant de quelques dizaines de centimètres à plusieurs dizaines de mètres. Les données sont ensuite transmises en temps réel au non-voyant de manière tactile par un système de type table tracante ultra plate (interface tactile) localisé sur une partie du corps. Le champ angulaire est de l'ordre du radian et la précision de quelques pour-cents. La résolution angulaire peut atteindre quelques milliradians. Le système est portable et autonome. insérable pour la partie optique dans une casquette, pour la partie électronique et piles dans une sacoche de ceinture, l'interface tactile peut être ventrale ou dorsale. Des systèmes de mesure de distance d'obstacles à ultrasons ont été développés pour les non-voyants. Leur faible résolution angulaire (plusieurs degrés), la durée élevée de la mesure, son domaine restreint de fiabilité dû aux échos parasites ne permettent pas la profilométrie, c'est à dire le perfectionnement du dispositif afin d'effectuer une succession de mesures significatives rapprochées dans le temps et l'espace détaillant l'obstacle. De plus l'information sur la distance rapportée en général par un signal sonore intermittent présente le double inconvénient d'être sommaire et de perturber la source essentielle d'information sur l'environnement qui est le son pour un non-voyant. L'information sur le niveau de gris de l'obstacle n'est pas accessible par la technique des ultrasons. L'interfaçage tactile passif est à la base de l'alphabet Braille. L'interfaçage tactile actif (transmettant des informations en temps réel sur une situation variant dans le temps) a été expérimenté il y a une vingtaine d'années afin de permettre aux non-voyants a l'époque (travaux de Bachyrita) d'effectuer certaines tâches industrielles répétitives bien définies (insertion des composants dans des circuits imprimés par exemple). Des recherches sur des senseurs vibrotactiles sont en cours pour l'identification à partir d'images vidéo à deux dimensions de situations spatiales à trois dimensions. Une telle approche se heurte à des problèmes de saturation de la capacité de transmission d'informations de la peau (références : J.Rehabil-res-dev 1992 29(2) : 57-76, ISSN : 0748-7711 ; Easton-RD, Optom-vis-sci 1992 jan, 69(1) :3-14 ISSN 1040-5488 ; Kaczmarek-KA, Webster-JG, Bach-y-Rita P, Tompkins, IEEE-Trans-Biomed-Eng 1991 jan, 38(1) : 1-16). Les systèmes de mesure de distance et profilomètres à triangulation optique active ont fait l'objet de développements importants dans les domaines suivants - Systèmes autotocalisants (autofocus) équipant caméscopes et appareils photographiques. - Têtes de guidage de bras de robots. - Contrôle de qualité et mesure des déformations de surfaces. En triangulation optique active l'un des côtés du triangle est constitué d'une structure lumineuse produite par le système (par exemple un pinceau fin de lumière). En triangulation passive on se sert des sources de lumière naturellement présentes. Les systèmes "type autofocus" ont une profondeur de champ typiquement de un à dix mètres, mais leur très faible résolution angulaire (typiquement de l'ordre du champ de vision de la prise de vue) ne permet pas la profilométrie, de plus, le nombre de pas sur la gamme complète de mesure est très limité (références documentation constructeur Hamamatsu par exemple). Le cahier des charges des systèmes profilométriques à triangulation optique active (domaine de la robotique et de la mesure des états de surfaces) et les solutions techniques apportées sont en général axées sur une haute précision pouvant être de l'ordre du micromètre (pour les défauts d'une surface), se payant par une faible profondeur de champ excédant difficilement quelques dizaines de centimètres (pour les têtes de guidage de bras de robots par exemple, références : R.Jarvis, IEEE vol, PAMI 5, ne2 p122-139, 1983 ; G. Seitz, Optoelektronik in der tecknik p 235-240 Springer 1990 ; Brevet français nO WO 87/07942 ). De telles solutions ne sont pas adaptées à un système autonome réalisant l'acquisition de données spatiales exploitables par des nonvoyants. Le présent système de profilométrie active interfacée tactilement adapté aux non-voyants propose une solution aux problèmes techniques suivants - Permettre une large gamme de distances mesurables (profondeur de champ) de quelques dizaines de centimètres à quelques dizaines de mètres. - Pouvoir répéter la mesure dans un grand nombre de différentes directions voisines afin de dégager le profil ou la distribution des obstacles et ceci sur les trois dimensions de l'espace. - Etre par exemple capable de transmettre de l'ordre d'une cinquantaine de données sur le profil d'un champ de vision plan de 60 en l'ordre de la seconde au non-voyant sans altérer ni sa liberté de mouvement (système léger non encombrant n'entravant ni les mains, ni les jambes), ni perturber non plus l'espace sonore, autre source d'informations. - Présenter un lien simple entre les données spatiales à trois dimensions et les donnés tactiles. - Fournir le "niveau de gris" des détails de structure de l'obstacle. - Satisfaire aux normes de sécurité, en particulier sur le rayonnement laser. La solution apportée par l'invention est composée d'une nouvelle version de profilomètre optique actif compact à triangulation à forte profondeur de champ, associée à un circuit électronique de traitement des données en temps réel et à un système de transmission tactile de l'information également en temps réel. A titre d'exemple non limitatif le profilomètre est insérable dans une casquette, le circuit de traitement des données dans une sacoche de ceinture et le système à transmission tactile peut être constitué d'une table traçante dorsale ou ventrale ultra plate. La liaison entre les trois éléments se fait par fils ou par ondes radio. La méthode consiste à balayer un faisceau laser dans une portion de plan dit de coupe. L'intersection de cette portion de plan avec la partie accessible des obstacles aux rayons est relevée et dégage ainsi une ligne de coupe. Cette ligne de coupe est reproduite à une échelle réduite sur une table traçante dont le stylet est en contact avec la peau. L'orientation du plan de coupe est solidaire du profilomètre, l'inclinaison de ce dernier permet de dégager une série de lignes de coupe qui sont transmises séquentiellement et en temps réel à la table traçante dégageant le profil des obstacles à trois dimensions. La réflectivité (niveau de gris) à la longueur d'onde du faisceau laser est relevée pour chaque point de la ligne de coupe et également transmise de manière simultanée par un second stylet sur la table traçante. Le balayage du faisceau laser et l'empreinte tactile correspondant à la ligne de coupe sur le corps du non-voyant se font simultanément au rythme du déplacement du faisceau. Notons que la solidarité mécanique du plan de coupe avec le profilomètre telle qu'elle est envisagée dans la version de base du système n'est pas obligatoire. On peut facilement envisager, par le biais d'un système de miroirs tournants, de faire varier à volonté l'inclinaison de ce plan tout en gardant l'ensemble du profilomètre fixe. Le faisceau laser est obtenu à partir d'une diode laser collimatée émettant un faisceau de faible divergence produisant sur l'obstacle une tâche de lumière. Cette tâche est un point de la ligne de coupe. Une lentille située à l'intérieur du profilomètre, à une certaine distance de l'émetteur de lumière laser, fait l'image de la tâche précédente sur un détecteur linéaire de lumière (barrette CCD par exemple). La position de l'image sur le détecteur linéaire permet d'accéder à la distance entre la tâche lumineuse sur l'obstacle et le profilomètre (par triangulation, la distance émetteur laser, récepteur étant fixe). L'intensité de l'image lumineuse sur le détecteur, ou sa largeur si le détecteur sature, donne la réflectivité, à la longueur d'onde d'émission, du point de l'obstacle touché par le faisceau laser. Dans le cas où le détecteur linéaire de lumière est une barrette CCD, le signal de sortie du détecteur est un signal temporel contenant un pic correspondant à la position de l'image. La distance se déduit alors de l'instant d'apparition du centre du pic obtenu par le biais de compteurs électroniques, la réflectivité (ou "niveau de gris") se déduit de l'amplitude ou de la largeur du pic, obtenues en temps réel par un traitement électronique conventionnel. Des mémoires électroniques (Eprom par exemple) mémorisent la correspondance entre les grandeurs du signal de sortie de la barrette CCD une fois numérisées (position du pic, amplitude et largeur) et les données du point de l'obstacle : distance et réflectivité, ce qui permet de maintenir le temps réel dans le traitement des données. La correspondance des données de l'obstacle et des données d'entrées des mémoires se font par étalonnage dans une situation réelle afin de réduire les effets des tolérances mécaniques de montage du système. Notons que dans l'état actuel de la technologie le détecteur linéaire le plus adapté à la méthode est à priori la barrette CCD. La méthode peut être adaptée a d'autres types de capteurs linéaires (capteurs à résistance de surface de photodiode connus sous le nom de PSD par exemple) en adaptant l'électronique de traitement des données aux spécificités du capteur. I1 en est de même pour la source de lumière du profilomètre actif, la diode laser peut-être remplacée par exemple par une source super radiante si est disponible une source de ce type ayant une divergence suffisamment faible et une intensité énergétique suffisamment grande. Le flux reçu sur le récepteur dans le cas d'une tâche sur un obstacle à grande distance est plus faible. La focalisation ne peut-être optimale à la fois aux courtes et longues distances. Afin d'optimiser l'amplitude du pic aux grandes distances, il est nécessaire de focaliser la tâche sur le minimum de cellules. Pour cela la position de la barrette CCD par rapport à la lentille est réglée de façon à ce qu'à la portée maximale la lumière de la tâche soit au mieux focalisée sur l'une de ses extrémités. La barrette est alors légèrement inclinée à partir de cette extrémité afin de réduire au mieux la défocalisation aux grandes distances. Afin de dégager non pas un point mais une ligne de coupe, le faisceau laser est balayé dans le plan défini par la normale au centre de la barrette CCD et le faisceau laser. Le champ angulaire du balayage est de fflmaxt l'angle 2OmaX étant la déviation maximale du faisceau ce qui définit la portion du plan de coupe. Le balayage du faisceau laser est obtenu par un miroir tournant d'axe de rotation orthogonal au faisceau, situé sur le trajet du faisceau à proximité de la diode laser. Le respect des conditions de Gauss sur la lentille de réception pour toute inclinaison du faisceau, permettant une focalisation efficace de la tâche lumineuse appartenant a la ligne de coupe, est obtenu en balayant le récepteur. Ceci se fait par le biais d'un second miroir tournant au niveau du récepteur dont la rotation est synchrone avec le miroir de l'émetteur. Les axes de rotation des deux miroirs sont parallèles, leur rotation est assurée par un même moteur pas à pas par l'intermédiaire de deux liaisons mécaniques. Plus la base d'un système de mesure à triangulation est grande, meilleure est la précision. Les deux miroirs chargés d'orienter l'émission et la réception de la lumière laser sont donc aussi éloignés que possible dans les limites permises par le support qui est avantageusement une casquette pour profiter de la mobilité naturelle de la tête. L'insertion du profilomètre sur la tête présente l'avantage de faire varier facilement et "naturellement" le plan de coupe, et donc d'obtenir les lignes de coupe souhaitées fonction de l'information antérieure. Concernant la résolution angulaire, la mesure des paramètres de la portion d'obstacle: distance, réflectivité est moyennée angulairement sur l'angle de rotation effectué durant le temps d'intégration de la barrette CCD. Une fois le signal de la barrette vidé (durée courte devant le temps d'intégration) le traitement numérique du signal s'effectue et le résultat est transmis à la table traçante durant le temps d'intégration du détecteur pour la mesure suivante. Le rail de la table traçante a pour cela un déplacement synchronisé avec celui du faisceau laser et balaie une portion de cercle, les curseurs traduisant la distance et la réflectivité se déplaçant le long du rail. Les distances éloignées et les zones claires sont les plus éloignées de l'axe de rotation du rail de la table afin de respecter la forme du triangle de balayage du faisceau. D'autres transcriptions sont cependant possibles distances proches repérées loin de l'axe de rotation du rail etc. Notons que Si la vitesse de défilement du stylet, synchronisée avec celle du faisceau, est excessive, il est possible de faire un balayage du faisceau, puis de reporter à une échelle de temps dilatée le résultat des mesures sur la table traçante. En cas de journée ensoleillée et à l'extérieur le détecteur linéaire de lumière peut recevoir un signal parasite saturant du jour. Afin d'éliminer une grande partie du bruit du jour, on place avant la lentille un filtre interférentiel de longueur d'onde centrale égale à celle d'émission de la diode laser, de bande passante suffisamment large pour laisser passer de la même façon les rayons provenant de la tâche de lumière sur l'obstacle dont l'incidence sur le filtre varie en fonction de la distance. Afin de maximiser la portée du système, tout en respectant les normes de sécurité, un système additionnel du type des capteurs de distance à triangulation utilisés dans les "autofocus" de caméscopes est inséré dans le profilomètre. I1 permet de détecter la distance du premier objet d'importance dans le champ de vision. Cet objet peut-être éventuellement une tête dont les yeux en cas de rencontre accidentelle avec le faisceau ne doivent pas recevoir une dose de rayonnement excédant les normes de sécurité. Pour cela le système "autofocus" en fonction de la distance au premier objet de volume notable décide par seuils de la puissance lumineuse de la diode laser. La puissance autorisée est calculée fonction des normes de sécurité. La valeur de la puissance émise est transmise à la mémoire électronique faisant la correspondance entre les caractéristiques du signal de sortie de la barrette et la rénectivité car celle-ci dépend fortement de la puissance de la diode laser. La figure 1 représente de manière schématique l'ensemble de l'invention constituée du profilomètre (1), de l'électronique de gestion du système (2) et de l'interface tactile (3). La figure 2 représente les principaux éléments du profilomètre (1). La figure 3 représente de manière schématique l'électronique de gestion de l'ensemble du système (2) et la table traçante (3). Les figures 4 à 8 représentent le signal de sortie du détecteur linéaire de lumière (15) pour respectivement un obstacle blanc à 15 mètres. un obstacle noir à 15 mètres. un obstacle blanc à un mètre, un obstacle noir à un mètre, un obstacle gris à 5 mètres en présence d'une forte lumière diurne. La figure 9 représente de manière schématique le système capteur à triangulation "type autofocus" gérant la puissance d'émission de la diode laser. Les figures 10 et 11 représentent respectivement les vues de dessous et de face d'un exemple d'insertion du profilomètre (1) dans une casquette. La figure 12 représente l'empreinte tactile laissée par la table traçante lors d'un passage des stylets (33) et (34) de ~0maux à +6maux dans une forêt dans les deux configurations suivante : présence de deux arbres de même couleur, présence d'une pierre gris clair (45) et d'un trou (46) sur un sol marron foncé. Un mode de réalisation préféré du système est le suivant. Le profilométre (1) est constitué d'un émetteur de lumière (4) contenant une diode laser collimatée (5) et un miroir tournant (6). La diode laser (5) émet à 820 nm un faisceau laser (8) d'une puissance minimale de 3mW après collimation. La divergence du faisceau de sortie a est de 0.3mrad. Le miroir sur support (6), d'axe de rotation (Az), (A étant l'intersection de l'axe du faisceau laser (8) avec le miroir (6)), de diamètre de l'ordre du centimètre, fait varier continûment l'angle e entre le faisceau (8) et l'axe de référence (7) d'un angle de +30. L'intersection du faisceau laser (8) avec l'obstacle (9) produit une tâche lumineuse (10). Une partie de la lumière rétrodiffusée par la tâche de lumière (10) est recueillie par le récepteur de lumière (11) constitué d'un miroir tournant (12), d'un filtre interférentiel (je), d'une lentille (13) et d'une barrette CCD (15). Le miroir sur support (12) d'axe de rotation (Cz) (le point C étant à l'intersection de l'axe de la lentille (13) et du miroir (12)), de diamètre de l'ordre du centimètre, renvoie une partie de la lumière rétrodiffusée par (10) sur la lentille (13) précédée d'un filtre interférentiel (40). La lentille est ouverte par exemple à f/8, f valant par exemple 35 mm (une lentille d'appareil photographique jetable peut convenir) qui fait l'image (14) de (10) sur une barrette CCD (15) (contenant par exemple de l'ordre de 2000 cellules de 10 micromètres de largeur). La distance B entre les axes de rotation des deux miroirs est fixée à la valeur maximale permise par la casquette (support d'insertion du profilomètre (1)) qui est de l'ordre de 15 cm. La position de l'image (14) sur la barrette (15) pour un angle e donné est reliée par triangulation à la distance D de la zone éclairée de l'obstacle (10) au point A du profilomètre. La distance du miroir (12) à la lentille (13) n'est pas critique et est déterminée par les impératifs d'encombrement. La distance de la lentille (13) à la barrette (15) doit être légèrement inférieure à la distance focale f de la lentille, réglée de manière précise de façon à ce que la tâche (10) située à la distaiice maximale accessible (la limitation pratique est ici due aux bruits de commutation de la barrette visible sur les figures 4 à 8) soit au mieux focalisée sur la barrette (15) à son extrémité gauche (figure 2). Le plan de la barrette est très légèrement incliné par rapport à celui de la lentille afin de réduire la défocalisation au mieux sur les zones correspondant aux distances D élevées. En supposant que l'axe de la lentille (13) soit un rayon lumineux, sa réflexion par le miroir (12) donne l'axe (16). L'inclinaison ç fixe de cet axe est choisie de manière à ce que entre la portée maximale et minimale, l'inclinaison des rayons soit la plus faible possible, soit pour ç valant 140 on obtient une inclinaison de tel4 pour une barrette (15) de 1700 cellules de 10 m. Un autre compromis sur la valeur de ç peut consister à réduire l'inclinaison au niveau des rayons provenant des tâches (10) les plus éloignées afin d'optimiser les conditions de Gauss et donc la focalisation dans cette zone, la valeur de p n'est plus alors que de quelques degrés, voire quasi nulle. Le moteur pas à pas (17) assure aux deux miroirs (6) et (12) une rotation identique par l'intermédiaire des liaisons mécaniques (18) et (19) constituées par exemple d'engrenages gauches à vis sans fin (figures 10 et 11). La direction du faisceau laser et de l'axe (16) varient alors d'un même angle 2M. La mesure de la distance D est ainsi répétée dans le plan xy dans le champ wmaxa permettant de dégager le profil des obstacles dans ce champ. Un exemple d'intégration des éléments du profilomètre (1) dans une casquette est représenté en vues de dessous et de face sur respectivement les figures 10 et 11. (42) est la visière de la casquette, (41) le sommet. Dans ce qui suit, le terme "circuit" désigne un moyen assurant une fonction par l'intermédiaire de circuits électroniques et/ou d'un logiciel en association avec un microprocesseur. L'électronique de gestion de l'ensemble du système (2), insérable dans une sacoche de ceinture, est constituée des circuits (24) à (31). Le circuit (24) comprend les sources d'énergies (piles rechargeables) nécessaires au fonctionnement de l'ensemble du système. La liaison électrique (20) permet d'alimenter le moteur pas à pas (17). La liaison (22 > permet d'alimenter la diode laser. La liaison (43) alimente la table traçante. Le circuit (24) alimente également les circuits (25) à (31). Le circuit (25) est la carte de commande du moteur pas à pas. La liaison (21) permet de gérer la rotation du moteur. Celle-ci se fait de manière continue par aller retour permettant aux miroirs de tourner de t 15 pour une rotation de e de i 30 . L'angle e du faisceau laser avec l'axe (7), commandé par le moteur pas à pas, lui même commandé par le circuit électronique (25) est numérisé par ce dernier circuit. Le circuit (26) est la carte de commande de la barrette CCD (15), les informations sont transmises par la liaison (23). Le signal de sortie de la barrette CCD (figures 4 à 8) est transmis au circuit (27). Si le circuit (27) ne détecte pas de signal du jour gênant, le signal est traité tel quel par les circuits (28) et (29). Pour tout angle e l'acquisition de la distance D et du niveau de gris de l'obstacle sont effectués par le circuit électronique (2) suivant une même procédure. La position temporelle tp du centre du pic du signal de sortie de la barrette CCD (figure 4 a 7), correspondant à la position de l'image (14) sur la barrette dépend uniquement, pour une configuration donnée, de la distance D de l'obstacle et de l'angle û. Ce signal est disponible à la sortie du circuit (27) de la figure 3. L'intervalle de temps tp entre le début du signal de sortie (correspondant à la lecture de la première cellule de la barrette) et le centre du pic est converti par le circuit (28) en signal numérique. Le circuit (28) est constitué de deux compteurs démarrant sur le début du signal d'entrée, l'un s'inhibant sur le premier front du pic du signal. l'autre sur le second front, la moyenne des deux valeurs est ensuite réalisée, ce qui revient à une inhibition sur le centre du pic. Cette valeur est transmise au circuit (30) mémoire programmable (Eprom par exemple). Son entrée est constituée du signal de sortie du compteur (28) et de la donnée numérique issue de (25) correspondant à 8. Elle fait correspondre à chaque adresse d'entrée (8,tp) la donnée numérique de sortie correspondant à la distance D de l'obstacle. La mémoire est avantageusement chargée à partir d'un relevé expérimental. La distance D est transmise de manière numérique au circuit de gestion de la table traçante (32) qui s'en sert pour commander la position du stylet (33) sur le rail (35) de la table traçante (3). La course du stylet (33) est limitée à la distance 0'0", la distance 00' de O correspondant à la plus petite distance mesurable. Le circuit (25) de commande du moteur pas à pas (17) gère la rotation des miroirs (6) et (12) et du rail (35) de la table traçante de façon à ce qu'une inclinaison de e du faisceau laser corresponde à une inclinaison e du rail par rapport à la bissectrice (36) de la table. La variation de e est continue, la mesure de la distance est donc moyennée sur l'angle M correspondant à la rotation effectuée sur le temps de pose T de la barrette CCD. Un balayage du faisceau laser (8) de Xmax se traduit par un balayage similaire du rail (35) de la table traçante permettant au stylet (33) de reproduire en temps réel le profil du champ de vision à une échelle réduite (ligne de coupe (47), figure 1 par exemple). L'amplitude du pic (figure 4 et 5) du signal de sortie de la barrette CCD (disponible à la sortie du circuit (27)) ou sa largeur temporelle (figure 6 ou 7) quand il y a saturation de la zone image (14) sur la barrette, permet d'avoir l'information sur la réflectivité à la longueur d'onde d'émission de la diode laser (5) que l'on appellera par la suite "densité de gris". Cette valeur, correspondant suivant les cas à une mesure de tension (valeur maximum du pic) ou à celle d'un intervalle de temps (mesure de la largeur du pic), est numérisée. Cette fonction est remplie par le circuit (29). L'amplitude du pic de la figure 4 correspond à un obstacle blanc à 15 mètres, l'amplitude de celui de la figure 5 à un obstacle noir å la même distance. La largeur temporelle du pic ç de la figure 6 correspond à un obstacle blanc à un mètre, celle du pic de la figure 7 à un obstacle noir à la même distance. Le circuit (29) mesure l'amplitude du pic du signal de sortie de la barrette CCD. Si cette amplitude correspond à la saturation (figures 6 et 7) la donnée retenue est alors la différence des valeurs données par les deux compteurs du circuit (28) correspondant alors à la largeur temporelle t (figure 6 et 7) du pic. La largeur temporelle ou l'amplitude du pic est convertie toujours par le circuit (29) en une grandeur numérique constituant l'entrée du circuit (31) essentiellement constitué d'une mémoire électronique (Eprom par exemple). Le signal d'entrée de la mémoire (31) comporte deux parties (en fait trois parties, la troisième étant constituée du signal I donnant la puissance d'émission du faisceau laser, voir partie sécurité à la fin) : la valeur de la distance D donnée de sortie du circuit (30) et celles de sortie du circuit (29). La correspondance entre ces données d'entrée et le niveau de gris de l'obstacle (réflectivité à 0.8cru ici) dans la direction e est unilatérale, un relevé expérimental permet le chargement de la mémoire (31). La donnée g transmise au circuit de commande (32) de la table traçante gère alors la position du stylet (34). A titre d'exemple le stylet (34) proche de 0 correspond au noir et (34) a la distance 00' de 0 correspond au blanc. Dans certaines conditions de fonctionnement comme en extérieur par une journée ensoleillée, il est nécessaire de se prémunir de la lumière parasite du jour. Le filtre interférentiel (40) à sa fréquence centrale à 820 nm, une bande passante de 40 nm et une transmission de 80% à l'intérieur de cette dernière. il est placé devant la lentille (13) et permet d'éliminer l'essentiel de la lumière du jour. La lumière parasite résiduelle par une journée de plein soleil produit une perturbation du signal du type de celle représentée à la figure 8. Le signal dû à la lumière du jour se distingue du signal utile par une dérivée plus faible et une extension temporelle plus grande. Le circuit (27) par un dispositif de filtrage et seuil classique sur le signal et sa dérivée, associé à un circuit de décision logique, permet de s'affranchir des effets de la lumière parasite et fournit aux circuits (28) et (29) un signal d'aspect équivalent à celui des figures 4 à 7. Les stylets (33) et (34) sont munis d'une pointe souple qui trace sur la peau le profil de la distribution d'obstacles associé à leur niveau de gris. Les pointes sont soulevées quand il n'y a pas d'obstacles dans le champ de vision. L'extrémité du rail (35) coulisse sur le rail courbe (44). Cet exemple de réalisation permet une profilométrie non ambiguë des obstacles du blanc au noir dans la gamme 30 cm, 30m pour une puissance de la diode laser après collimation de 3 mW à 8,5 mW. En effectuant un balayage de e de f30' en une seconde avec un temps de pose de 12 ms pour la barrette CCD (15), le nombre de mesures de distances prises est de l'ordre de soixante dix et la résolution angulaire inférieure à le. L'angle fait quatre seuils de distance, moins de 30 cm, entre 30 cm et 8 mètres, entre 8 mètres et 20 mètres, plus de 20 mètres, la donnée S autorise une puissance de 3 à 8,5 mW suivant ces seuils. La donnée I répercute par la liaison (39) la puissance autorisée de la diode laser au circuit (31) afin qu'il en tienne compte dans le calcul de la réflectivité. A titre d'exemple la figure 12 montre un relevé de l'empreinte tactile faite par la table traçante correspondant à une ligne de coupe du type de celle (47) représentée à la figure 1. Les cas représentés sont ceux d'un paysage composé d'arbres et celui d'une pierre de couleur gris claire (45) près d'un trou (46) sur un sol marron. Les troncs d'arbres sont identifiés a partir du moment où l'appareil est incliné par mouvement de la tête et où le profil relevé sur la table garde la même allure. Une position adéquate de la table se situe sur le dos ou le ventre. La structure de la table est avantageusement construite en polymère non totalement rigide et inséré dans une chemise élastique. Le système est destiné à la fabrication d'un appareil compact améliorant l'autonomie des non-voyants. REVENDICATIONS 4 tspositif autonome de perception de l'espace essentiellement pour non-voyants caractérisé en ce qu'il associe un profilomètre à triangulation optique active (1) de très forte profondeur de champ accédant aux profils d'obstacles ainsi qu'à leur réflectivité sur les trois dimensions de l'espace par plans de coupe successifs (plan XY, figure 1) d'inclinaison variable, un système électronique de gestion du profilomètre et de traitement des données en temps réel (2), et une interface tactile active (3) transmettant en temps réel, sur une partie du corps, la ligne de coupe à une échelle réduite correspondant à l'intersection de la face des obstacles accessible à la lumière émise par le profilomètre avec le plan de coupe, ainsi que la réflectivité de chaque point de la ligne de coupe. 2) Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que le profilométre (1) est insérable par exemple dans une casquette, le système de gestion des données (2) par exemple dans une sacoche de ceinture et que l'interface tactile (3) est constituée par exemple d'une table traçante plate dorsale ou ventrale. 3) Dispositif selon les revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que l'émetteur (4) du profilomètre (1) est constitué d'un faisceau laser (8) issu d'une diode laser collimatée (5) et balayé par un miroir tournant (6) et que le récepteur (11) est constitué d'un détecteur linéaire de lumière (15) associé à une lentille (13) recueillant la lumière par l'intermédiaire d'un miroir tournant (12) permettant de maintenir les conditions de Gauss sur la lentille (13) pour toute inclinaison e du faisceau laser, la rotation synchrone des miroirs (6) et (12) étant assurée par le moteur pas à pas (17) et permettant un champ d'exploration de Jmax 4) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la distance entre les centres de rotation A et C des miroirs (6) et (12) est la maximale permise compte tenu de l'insertion du système dans une casquette permettant de profiter de la mobilité de la tête pour faire varier la direction du plan de coupe (XY). 5) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le détecteur de lumière est une barrette CCD disposée de manière à avoir la focalisation de a tâche (10) intersection du faisceau laser (8) avec l'obstacle (9) sur une extrémité de la barrette (15) pour la distance maximale accessible, la barrette étant légèrement inclinée par rapport au plan de la lentille afin de réduire la défocalisation au mieux dans la gamme des grandes distances. 6) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la distance du point A du profilomètre à l'obstacle est déduite pour un angle e donné de la position temporelle du centre du pic du signal de sortie de la barrette CCD correspondant à la position de l'image focalisée (14) sur la barrette (15) et que la réflectivité à la longueur d'onde d'émission de la diode laser (ou niveau de gris) se déduit de l'amplitude du pic en l'absence de saturation ou de sa largeur temporelle en cas de saturation. 7) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la mesure de la distance et de la réflectivité à une longueur d'onde donnée se fait en temps réel par une série de circuits électroniques ayant en mémoire par étalonnage la correspondance entre les données extraites de la barrette CCD (position du pic. amplitude ou largeur) et la distance et réflectivité de la portion d'obstacle éclairée par le faisceau laser. 8) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que chaque mesure de distance et de réflectivité correspondant à une moyenne sur la fraction d'angle M balayée pendant le temps de pose de la barrette CCD est immédiatement transcrite en position des curseurs (34) et (33) sur la table traçante en attendant le résultat de la mesure suivante, le balayage du rail (35) se faisant de manière continue et synchrone avec celui du faisceau laser. 9) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la lumière recueillie par le récepteur (11) du profilomètre (1) est filtrée par un filtre interférentiel (40) placé avant la lentille (13), centré à la longueur d'onde de la diode laser émettrice et de bande passante suffisamment large pour laisser passer sensiblement de la même façon les rayons d'inclinaisons variables lui parvenant et ceci afin de réduire le bruit dû à la lumière diurne. 10) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la puissance d'émission de la diode laser est régie par un système à triangulation optique du type de ceux équipant les dispositifs "autofocus" inséré dans le profilomètre permettant de réduire par seuils la puissance de la diode laser en cas d'obstacles proches dans le cas où l'un de ceux-ci serait la tête d'une personne dont les yeux ne doivent pas recevoir en cas de rencontre accidentelle avec le faisceau une exposition supérieure à celle des normes de sécurité en vigueur, le calcul de la réflectivité effectué par le circuit (31) tenant alors compte de la puissance émise. 11) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la diode laser puisse être remplacée par une autre source lumineuse jouant un rôle similaire ou que la barrette CCD puisse être remplacée par un autre détecteur linéaire de lumière jouant un rôle analogue, l'électronique (2) de gestion étant alors adaptée aux spécificités de l'émetteur et du récepteur.