Brevet FR2718145A1 — publié le 19951006

La présente invention concerne un procédé de traitement avec hydroisomérisation de charges issues du procédé Fischer-Tropsch permettant d'obtenir des produits des huiles de base. Dans le procédé Fischer-Tropsch, le gaz de synthèse (CO+H2) est transformé catalytiquement en produits oxygénés et en hydrocarbures essentiellement linéaires sous forme gazeuse, liquide ou solide. Ces produits sont généralement exempts d'impuretés hétéroatomiques telles que, par exemple, le soufre, I'azote ou des métaux. Ils ne contiennent également pratiquement pas d'aromatiques, de naphtènes et plus généralement de cycles. Par contre, ils peuvent présenter une teneur non négligeable en produits oxygénés qui, exprimée en poids d'oxygène, est inférieure à 5% poids environ et également une teneur en insaturés (produits oléfiniques en général) inférieure a 10% en poids. Cependant, ces produits ne peuvent être 1 5 utilisés tels quels notamment à cause de leurs propriétés de tenue à froid peu compatibles avec les utilisations habituelles des coupes pétrolières. Par exemple, le point d'écoulement d'un hydrocarbure linéaire contenant 30 atomes de carbone par molécule (température d'ébullition égale à 450 C environ c'est-à- dire comprise dans la coupe huile) est de +67 C environ alors que les spécifications douanières exigent un point d'écoulement inférieur à -9 C pour les huiles commerciales. Ces hydrocarbures issus du procédé Fischer- Tropsch doivent alors être transformés en produits plus valorisables telles que les huiles de base après avoir subi des réactions catalytiques d'hydroisomérisation. Tous les catalyseurs utilisés actuellement en hydroisomérisation sont du type bifonctionnels associant une fonction acide à une fonction hydrogénante. La fonction acide est apportée par des supports de grandes surfaces (150 à 800 m2.g-1 généralement) présentant une acidité superficielle, telles que les alumines halogénées (chlorées ou fluorées notamment), les alumines phosphorées, les combinaisons d'oxydes de bore et d'aluminium, les silices-alumines amorphes et les silice-alumines. La fonction hydrogénante est apportée soit par un ou plusieurs métaux du groupe VIII de la classification périodique des éléments, tels que fer, cobalt, nickel, ruthénium, rhodium, palladium, osmium, iridium et platine, soit par 2 2718145 une association d'au moins un métal du groupe Vl tels que chrome, molybdène et tungstène et au moins un métal du groupe VIII. L'équilibre entre les deux fonctions acide et hydrogénante est le paramètre fondamental qui régit l'activité et la sélectivité du catalyseur. Une fonction acide faible et une fonction hydrogénante forte donnent des catalyseurs peu actifs et sélectifs envers l'isomérisation alors qu'une fonction acide forte et une fonction hydrogénante faible donnent des catalyseurs très actifs et sélectifs envers le craquage. Une troisième possibilité est d'utiliser 1 0 une fonction acide forte et une fonction hydrogénante forte afin d'obtenir un catalyseur très actif mais également très sélectif envers l'isomérisation. Il est donc possible, en choisissant judicieusement chacune des fonctions d'ajuster le couple activité/sélectivité du catalyseur. Les travaux de recherche effectués par la demanderesse sur de nombreuses silice-alumines l'ont conduit à découvrir que, de façon surprenante, l'utilisation d'un catalyseur comprenant une silice-alumine particulière permet d'obtenir des catalyseurs très sélectifs envers l'isomérisation de charges telles que définies ciaprès. Plus précisément, selon l'invention, le catalyseur est essentiellement constitué de 0,05-10% en poids d'au moins un métal noble du groupe VIII déposé sur un support amorphe de silice-alumine qui contient 5-70% en poids de silice et présente une surface spécifique BET de 100-500m2/g et le catalyseur présente: * un diamètre moyen des pores compris entre 112nm, * un volume poreux des pores dont le diamètre est compris entre le diamètre moyen tel que défini précédemment diminué de 3nm et le diamètre moyen tel que défini précédemment augmenté de 3nm, supérieur à 40% du volume poreux total * une dispersion du métal noble comprise entre 20100%, * un coefficient de répartition du métal noble supérieur à 0,1. Ces caractéristiques sont plus en détail: 3 2718145 Teneur en silice: le support utilisé pour l'élaboration du catalyseur décrit dans le cadre de ce brevet est composé de silice SiO2 et d'alumine A1203. La teneur en silice, exprimée en pourcentage poids, est compris entre 5 et et de manière préférée entre 20 et 60% et de manière encore plus préférée entre 22 et 45. Cette teneur est parfaitement mesurée à l'aide de la fluorescence X. Nature du métal noble: pour ce type particulier de réaction, la fonction métallique est apportée par un métal noble du groupe VIII de la classification 1 0 périodique des éléments et plus particulièrement le platine. Teneur en métal noble: la teneur en métal noble, exprimée en % poids de métal par rapport au catalyseur, est comprise entre 0,05 à 10 et plus préférentiellement comprise entre 0,1 et 5. Dispersion du métal noble: la dispersion, représentant la fraction de métal accessible au réactif par rapport à la quantité totale de métal du catalyseur, peut être mesurée, par exemple, par titrage H2/O2. Le métal est préalablement réduit c'est-à-dire qu'il subit un traitement sous flux d'hydrogène à haute température dans des conditions telles que tous les atomes de platine accessibles à l'hydrogène soient transformés sous forme métallique. Ensuite, un flux d'oxygène est envoyé dans des conditions opératoires adéquates pour que tous les atomes de platine réduit accessibles à l'oxygène soit oxydés sous forme PtO2. En calculant la différence entre la quantité d'oxygène introduit et la quantité d'oxygène sortante, on accède à la quantité d'oxygène consommée; ainsi, on peut alors déduire de cette dernière valeur la quantité de platine accessible à l'oxygène. La dispersion est alors égale au rapport quantité de platine accessible à l'oxygène sur quantité totale de platine du catalyseur. Dans notre cas, la dispersion est comprise entre 20% et 100% et de préférence entre 30% et 100%. Répartition du métal noble: la répartition du métal noble représente la distribution du métal à l'intérieur du grain de catalyseur, le métal pouvant être bien ou mal dispersé. Ainsi, il est possible d'obtenir le platine mal réparti (par 4 2718145 exemple détecté dans une couronne dont l'épaisseur est nettement inférieure au rayon du grain) mais bien dispersé c'est-à-dire que tous les atomes de platine, situés en couronne, seront accessibles aux réactifs. Dans notre cas, la répartition du platine est bonne c'est-à- dire que le profil du platine, mesuré d'après la méthode de la microsonde de Castaing, présente un coefficient de répartition supérieur à 0,1 et de préférence supérieur à 0,2. Surface BET: la surface BET du support est comprise entre 100m2/g et 500m2/g et de préférence comprise entre 250m2/g et 450m2/g et de manière encore plus préférée entre 31 0m2/g et 450m2/g. Diamètre moyen des pores: le diamètre moyen des pores du catalyseur est mesuré à partir du profil de répartition poreuse obtenu à l'aide d'un porosimètre au mercure. Le diamètre moyen des pores est défini comme i 5 étant le diamètre correspondant à l'annulation de la courbe dérivée obtenue à partir de la courbe de porosité au mercure. Le diamètre moyen des pores, ainsi défini, est compris entre 1 nm (1.10-9mètre) et 12nm (12.10-9mètre) et de préférence compris entre 2,5nm (2,5.10-9mètre) et 1 nm (11.10-9mètre) et de manière encore plus préférée entre 4nm (4.109mètre) et 10,5nm (10,5.10-9mètre). Répartition Doreuse: le catalyseur dont il est question dans ce brevet a une répartition poreuse telle que le volume poreux des pores dont le diamètre est compris entre le diamètre moyen tel que défini précédemment diminué de 3nm et le diamètre moyen tel que défini précédemment augmenté de 3nm (soit le diamètre moyen + 3nm) est supérieur à 40% du volume poreux total et de manière préférée compris entre 50% et 90% du volume poreux total et plus avantageusement encore entre 50% et 80% du volume poreux total et mieux entre 50% et 70% du volume poreux total. Volume poreux global du support: il est généralement inférieur à 1,Oml/g et de préférence compris entre 0,3 et 0,9ml/g et encore plus avantageusement inférieur à 0,85ml/g. 2718145 La préparation et la mise en forme de la silice-alumine est faite par des méthodes usuelles bien connues de l'homme de l'art. De façon avantageuse, préalablement à l'imprégnation du métal, le support pourra subir une calcination comme par exemple un traitement thermique à 300- 750 C (600 C préféré) pendant 0,25-10 heures (2 heures préféré) sous 2-30% volume de vapeur d'eau (7,5% préféré). Le sel de métal est introduit par une des méthodes usuelles utilisées pour déposer le métal (par exemple le platine) à la surface d'un support. Une des méthodes préférées est l'imprégnation à sec qui consiste en l'introduction du sel de métal dans un volume de solution qui est égal au volume poreux de la masse de catalyseur à imprégner. Une solution acide, neutre ou basique du sel de métal (platine notamment) peut convenir. Des solutions dites neutres (pH proche de celui de l'eau) ou basiques sont 1 5 préférées. Avant l'opération de réduction, le catalyseur pourra subir une calcination comme par exemple un traitement sous air sec à 300-750 C (520 C préféré) pendant 0,25-10 heures (2 heures préféré). Avant utilisation dans la réaction d'hydroisomérisation, le métal contenu dans le catalyseur doit être réduit. Une des méthodes préférées pour conduire la réduction du métal est le traitement sous hydrogène à une température comprise entre 150 C et 650 C et une pression totale comprise entre 0,1 et 25MPa. Par exemple, une réduction consiste en un palier à C de 2 heures puis une montée en température jusqu'à 450 C à la vitesse de 1 C/min puis un palier de 2 heures à 450 C; durant toute cette étape de réduction, le débit d'hydrogène est de 10001hydrogène/lcatalyseur. Notons également que toute méthode de réduction ex-situ est convenable. Le catalyseur tel qu'il est décrit est actif pour l'hydroisomérisation des charges issues du procédé Fischer-Tropsch afin d'obtenir une quantité importante de produits résultants de l'hydroisomérisation des molécules présentes paraffiniques ou à fragments paraffiniques dans la charge de départ. En particulier, il est intéressant d'obtenir des produits pouvant ensuite être utilisés comme composants de produits de lubrification. 6 2718145 La charge est mise en contact du catalyseur d'hydroisomérisation dans une zone (ou un reacteur) d'hydroisomérisation sous une pression partielle d'hydrogène de 0,5 à 25MPa, et avantageusement 0,5 à 20MPa, et de préférence de 2 à 18MPa, à une température de 200-480 C, avantageusement 250-480 C, et de préférence 300-4500C et encore plus avantageusement 320-450 C, avec une vitesse volumique horaire de 0,1-10 h-1 avantageusement 0,2-10h-1, et de préférence 0,5-5h-1, et un taux volumique hydrogène/hydrocarbures de 100 à 2000. L'effluent issu du réacteur d'hydroisomérisation est fractionné en différentes coupes 1 0 pétrolières classiques telles que gaz, essences, distillats moyens et résidu isomérisé; la fraction appelée "résidu isomérisé" représente la fraction la plus lourde obtenue lors du fractionnement et c'est de celle- ci qu'est extraite la fraction huileuse. Traditionnellement, l'extraction de la fraction huileuse a lieu lors de l'opération appelée déparaffinage. Le choix des températures lors de I'étape de fractionnement des effluents issus du réacteur d'hydroisomérisation peut varier très fortement en fonction des besoins spécifiques du raffineur. Dans le cas ou les teneurs en produits insaturés ou oxygénés sont suceptibles d'entrainer une désactivation trop importante du système catalytique, la charge issue du procédé Fischer-Tropsch devra, avant d'entrer dans la zone d'hydroisomérisation, subir un hydrotraitement dans une zone d'hydrotraitement. On fait réagir de l'hydrogène avec la charge au contact d'un catalyseur d'hydrotraitement dont le rôle est de réduire la teneur en molécules hydrocarbonées insaturées et oxygénées produits lors de la synthèse Fischer-Tropsch. L'effluent issu de cette zone d'hydrotraitement est ensuite traité dans la zone d'hydroisomérisation. Le catalyseur d'hydrotraitement est un catalyseur non craquant qui comprend au moins une matrice de préférence à base d'alumine et au moins un métal ou composé de métal ayant une fonction hydro-déshydrogénante. Cette matrice peut également renfermer de la silice-alumine, de l'oxyde de bore, de la magnésie, de la zircone, de l'oxyde de titane, de l'argile ou une combinaison de ces oxydes. 7 2718145 La fonction hydro-déshydrogénante peut de préférence être assurée par au moins un métal ou composé de métal du groupe VIII tels que le nickel et le cobalt notamment. On peut utiliser une combinaison d'au moins un métal ou composé de métal du groupe Vl (notamment le molybdène ou le tungstène) et d'au moins un métal ou composé de métal du groupe VIII (notamment cobalt et le nickel) de la classification périodique des éléments. Le composant d'hydro-deshydrogénation peut également être un métal noble (platine, palladium préférés), par exemple à raison de 0,01-5% en poids par rapport au catalyseur fini. La concentration en métal du groupe VIII non noble, lorsque celui-ci est utilisé, est de 0,01-15% en poids par rapport au catalyseur fini. Ce catalyseur pourra contenir avantageusement du phosphore; en effet, ce composé apporte deux avantages aux catalyseurs d'hydrotraitement: une facilité de préparation lors notamment de l'imprégnation des solutions de nickel et de molybdène, et une meilleure activité d'hydrogénation. La concentration totale en métaux des groupes Vl et VIII, exprimée en oxydes de métaux, est comprise entre 5 et 40% en poids et de préférence entre 7 et 30% en poids et le rapport pondéral exprimé en oxyde de métal (ou de métaux) du groupe Vl sur métal (ou métaux) du groupe VIII est compris entre 1.25 et 20 et de préférence entre 2 et 10. La concentration en oxyde de phosphore P205 sera inférieure à 15% en poids et de préférence inférieure à 10% en poids. Dans la zone d'hydrotraitement, la pression partielle d'hydrogène est comprise entre 0,5 et 25, avantageusement 0,5-20 MPa et de préférence entre 2 et 18 MPa et la température entre 250-400 C et de préférence entre 300-380 C. Dans ces conditions opératoires, la durée de cycle du système catalytique est au moins égale à un an et de préférence égale à 2 ans et la désactivation du catalyseur, c'est-à-dire l'augmentation de température que doit subir le système catalytique pour que la conversion soit constante, est inférieure à 5 C/mois et de préférence inférieure à 2.5 C/mois. Dans ces 8 2718145 conditions, la teneur en molécules insaturées et oxygénées est réduite à moins de 0,5% et à environ 0,1% en général. Les huiles obtenues grâce au procédé de l'invention présentent de très bonnes caractéristiques, du fait de leur caractère très paraffinique. Par exemple, I'indice de viscosité (VI) de l'huile obtenue après déparaffinage au solvant MEK/toluène de la coupe 380+, est égal ou supérieur à 130 et de préférence supérieur à 135 et le point d'écoulement inférieur ou égal à -12 C. Le rendement en huile par rapport au résidu dépend de la conversion 1 0 globale de la charge. Dans le cas de la présente invention, ce rendement est compris entre 5 et 100% en poids et de préférence supérieur à 10% et encore plus avantageusement supérieur à 60%. Dans un mode de réalisation avantageux, au moins une partie de la fraction non huileuse, obtenue lors de l'étape de déparaffinage du résidu isomérisé, est recyclée i 5 sur la zone d'hydrotraitement et/ou sur la zone d'hydroisomérisation. Les exemples présentés ci-aprés illustrent les caractéristiques de l'invention sans toutefois en limiter la portée. Exemple 1: préparation du catalyseur d'hydroisomédsation conforme à l'invention Le support est une silice-alumine utilisée sous forme d'extrudés. Elle contient 29,1% poids de silice SiO2 et 70,9% poids d'alumine A1203. La silice-alumine, avant ajout du métal noble, présente une surface de 389m2/g et un diamètre moyen des pores de 6,6nm. Le catalyseur correspondant est obtenu après imprégnation du métal noble sur le support. Le sel de platine Pt(NH3)4CI2 est dissous dans un volume de solution correspondant au volume poreux total à imprégner. Le pH de l'eau est de 6,31 et le pH de la solution ainsi obtenue est de 6, 07. Le solide est ensuite calciné pendant 2 heures sous air sec à 520 C. La teneur en platine est de 0,60%poids. Mesurés sur le catalyseur, le volume poreux est égal à 0,72 cm3/g, la surface BET égale à 332m2/g et le diamètre moyen des pores de 6,5nm et le volume poreux correspondant au pores dont le 9 2718145 diamètre est compris entre 3,5nm et 9,5nm est de 46ml/g soit 61% du volume poreux total. Exemple 2: Evaluation du catalyseur au cours d'un test effectué dans les conditions d'hydroisomérisation Le catalyseur dont la préparation est décrite dans l'exemple précédent est utilisé dans les conditions de l'hydroisomérisation sur une charge de paraffines issues de la synthèse Fischer-Tropsch. Afin de pouvoir directement utiliser le catalyseur d'hydroisomérisation, la charge a été 1 0 préalablement hydrotraitée et la teneur en oxygène amenée en dessous de 0,1% poids. Ces principales caractéristiques sont les suivantes: point initial 201 C point 10% 258 C point 50% 357 C point 90% 493 C point final 592 C point d'écoulement +67 C densité (20/4) 0.799 L'unité de test catalytique comprend un seul réacteur en lit fixe, à 1 5 circulation ascendante de la charge ("up-flow"), dans lequel est introduit 80 ml de catalyseur. Le catalyseur est alors soumis à une atmosphère d'hydrogène pur à une pression de 7MPa afin d'assurer la réduction de l'oxyde de platine en platine métallique puis la charge est enfin injectée. La pression totale est de 7MPa, le débit d'hydrogène est de 1000 litres d'hydrogène gazeux par litre de charge injectée, la vitesse volumique horaire est de 1 h-1 et la température de réaction de 370 C. Dans le tableau ci-après sont reportés les données relatives à la charge hydrotraitée et à l'effluent issu de l'opération d'hydroisomérisation. charge effluent hydrotraitée hydroisomérisé température de réaction ( C) 370 Densité à 1 5 C 0, 799 0,787 %poids 390-/effluents 65 80 %poids 390+/effluents 35 20 Qualité du résidu 390+ rendement déparaffinage 5,5 41,5 Qualité de l'huile Viscosité à 40 C (m2/s) 4,35 x 0-6 4,20 x 10-6 Vl (Indice de Viscosité) 155 142 Répartition par coupes PI-220 1,5 13,3 220-370 53,5 60,6 370- 55 73,9 370+ 45 26,1 Sélectivité Nette en 220- 0 21,5 On note, de façon très claire, que la charge non hydroisomérisée présente un rendement un huile extrêmement faible alors que cette même charge ayant subi l'opération d'hydroisomérisation présente un rendement en huile très satisfaisant et que l'huile récupérée a un Vl très élevé (VI=142) et un point d'écoulement égal à -21 C. De plus, le calcul montre que la sélectivité brute en naphta 220- (défini comme correspondant aux produits dont la température de distillation est inférieure a 220 C) est faible puisqu'elle est égale à 18% poids pour une conversion brute en 370- égale à 73,9% poids. 11 2718145 Exemple 3: évaluation du catalyseur de l'exemple 1, au cours de tests effectués sans recyclage ou avec recyclage de la fraction non huileuse obtenue après déparaffinage. Le catalyseur dont la préparation est décrite dans l'exemple 1 est utilisé dans les conditions de l'hydroisomérisation sur la charge de paraffines issues de la synthèse Fischer-Tropsch décrite précédemment L'unité de test catalytique est identique à celle décrite dans l'exemple précédent. Dans un cas, la réaction est effectuée sans recyclage et dans l'autre cas avec recyclage de la fraction non huileuse obtenue obtenue après déparaffinage de la fraction résidu: cette fraction non huileuse obtenue après déparaffinage est couramment appelée "gateau de déparaffinage". Les conditions opératoires sont ajustées de façon à avoir les mêmes rendements en fraction résidu (c'est à dire de la fraction 390+). Dans le tableau ci-après sont reportées les performances catalytiques obtenues avec ou sans recyclage du "gateau de déparaffinage". sans recyclage avec recyclage %poids 390-/effluents 80 74,6 %poids 390+/effluents 20 25,4 rendement déparaffinage 41,5 45,0 %poids huile/charge 8,3 12,4 Conversion Nette en 390- 42,9 43,2 Dans tous les cas, les huiles obtenues ont un Indice de Viscosité (VI) supérieur à 140 et un point d'écoulement inférieur à -1 2 C. Il apparait que le rendement en poids huile/charge est très sensiblement amélioré par I'utilisation du recyclage. 1 2 2718145 REVENDICATIONS 1- Procédé de traitement de charges issues du procédé Fischer-Tropsch pour obtenir des huiles de base, caractérisé en ce que la charge est soumise à une hydroisomérisation dans une zone d'hydroisomérisation, I'effluent obtenu est fractionné pour obtenir un résidu isomérisé, ledit résidu étant soumis à un déparaffinage pour obtenir l'huile et une fraction non huileuse, et que la zone d'hydroisomérisation fonctionne à une température de 200- 480 C, sous une pression de 0,5-25MPa, avec une vitesse volumique horaire de 0,1-10h-1 et un taux volumique hydrogène/hydrocarbures de 100- 2000, avec un catalyseur essentiellement constitué de 0,05-10% en poids d'au moins un métal noble du groupe VIII déposé sur un support amorphe de silice-alumine, ledit support contenant 5-70% en poids de silice et présentant une surface spécifique BET de 100-500m2/g et ledit catalyseur présentant un diamètre moyen de pores compris entre 1-12nm, le volume poreux des pores dont le diamètre est compris entre le diamètre moyen diminué de 3nm et le diamètre moyen augmenté de 3nm est supérieur à 40% du volume poreux total, la dispersion du métal noble étant comprise entre 20-100%, le coefficient de répartition du métal noble dans le catalyseur étant supérieur àO,1. 2- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la charge, avant d'être soumise à l'hydroisomérisation, subit un hydrotraitement dans une zone d'hydrotraitement sur un catalyseur comprenant de l'alumine et au moins un composant d'hydro-deshydrogénation, la température étant de 250-400 C et la pression 0,5-25MPa 3-Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que au moins une partie de la fraction non huileuse obtenue au déparaffinage est recyclée sur la zone d'hydroisomérisation et/ou la zone d'hydrotraitement 4-Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le métal noble du catalyseur d'hydroisomérisation est du platine. 13 2718145 - Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la teneur en silice du support du catalyseur d'hydroisomérisation est comprise entre 20 et 60% en poids. 6- Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la teneur en silice du support est du catalyseur d'hydroisomérisation comprise entre 22 et 45% en poids. 7-Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce 1 0 que le volume poreux global du support du catalyseur d'hydroisomérisation est inférieur à 1,Oml/g. 8-Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le support présente du catalyseur d'hydroisomérisation un volume 1 5 poreux global d'au moins 0,3ml/g et inférieur à 0,9ml/g. 9-Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le catalyseur d'hydroisomérisation présente un diamètre moyen des pores compris 2,5 et 11 nm. -Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le catalyseur d'hydroisomérisation présente un diamètre moyen des pores compris entre 4 et 10,5nm. 11-Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le catalyseur d'hydroisomérisation présente un volume poreux des pores de diamètre compris entre le diamètre moyen diminué de 3 nm et le diamètre moyen augmenté de 3 nm compris entre 50 et 90% du volume poreux total. 12-Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le catalyseur d'hydroisomérisation présente un volume poreux des pores de diamètre compris entre le diamètre moyen diminué de 3 nm et le diamètre moyen augmenté de 3 nm égal à 50-80% du volume poreux total. 14 2718145 13-Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le catalyseur d'hydroisomérisation présente un volume poreux des pores de diamètre compris entre le diamètre moyen diminué de 3 nm et le diamètre moyen augmenté de 3 nm égal à 50-70% du volume poreux total. 14- Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le support du catalyseur d'hydroisomérisation présente une surface spécifique comprise entre 250 et 450m2/g 15- Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le support du catalyseur d'hydroisomérisation présente une surface spécifique comprise entre 310 et 450m2/g 16- Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce i 5 que le support du catalyseur d'hydroisomérisation est imprégné par une solution neutre ou basique du sel de métal noble 17- Procédé selon l'une des revencations précédentes, caractérisé en ce que la zone d'hydroisomérisation opère à une pression de 2-18MPa, une température de 300-450 C 18- Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le procédé opère à une température de 320-450 C 19-Procédé selon la revendication 2 dans lequel le composant d'hydro-deshydrogénation est la combinaison d'au moins un métal ou composé de métal du groupe VIII et d'au moins un métal ou composé de métal du groupe VI de la classification périodique des éléments, la concentration totale en métaux des groupes VI et VIII, exprimée en oxydes de métaux est comprise entre 5 et 40% en poids et le rapport pondérai exprimé en oxyde(s) de métal (métaux) du groupe VI sur oxyde(s) de métal (métaux) du groupe VIII est compris entre 1,25 et -Procédé selon la revendication 2 dans lequel le composant d'hydro-deshydrogénation est un métal noble choisi dans le groupe formé par le platine et le palladium 21-Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel, pour le catalyseur d'hydrotraitement, la concentration en métal du groupe VIII, exprimée en poids par rapport au catalyseur fini, est comprise entre 0,01 et 5% dans le cas d'un métal noble et entre 0,01 et 15% en poids dans le cas d'un métal non noble. 22-Procédé selon l'une des revendications 2, 19, 20, 21 dans lequel le composant d'hydro-deshydrogénation comprend en outre du phosphore dont la teneur, exprimée en poids d'oxyde de phosphore P205 par rapport au catalyseur fini, est inférieure à 15%.