Brevet FR2712368A1 — publié le 19950519

-1- La présente invention concerne un dispositif de transmission de force ou de transmission de couple, comportant un embrayage hydraulique, comme un embrayage FÈttinger ou un convertisseur hydrodynamique de couple, ce dispositif comprenant au moins un carter pouvant être relié à un arbre d'entraînement, par exemple l'arbre mené d'un moteur à combustion interne et qui contient au moins une roue de pompe entraînée par l'intermédiaire du carter et au moins une roue de turbine pouvant être reliée par l'intermédiaire d'un moyeu, sans possibilité de rotation relative, avec l'arbre d'entrée, par exemple un arbre d'entrée d'une boite de vitesses, d'une ligne de trans- mission à entraîner ainsi que, le cas échéant, au moins une roue directrice, disposée ou agissant entre la roue de pompe et la roue de turbine, le dispositif comportant en outre au moins un amortisseur élastique en torsion, disposé dans la ligne de transmission de forces entre le carter et une partie menée du dispositif, comme par exemple le moyeu de la roue de turbine, et pourvu d'ac- cumulateurs de forces, comme des ressorts hélicoïdaux, disposés et pouvant être comprimés au moins dans une direction circonférentielle. L'invention concerne éga- lement des dispositifs de transmission de forces de ce genre comportant ce qu'on appelle un accouplement de pontage. La présente invention a pour objet de perfec- tionner des dispositifs de ce genre, notamment leur action d'amortissement, et à cet égard on doit obtenir la possibilité d'établir de grands écarts angulaires entre la partie d'entrée et la partie de sortie du dis- positif. Lors de l'utilisation d'un accouplement de pontage de convertisseur, l'invention doit en outre fournir la possibilité de transmission d'un couple élevé, en relation avec la pression de fermeture nécessaire à cet effet. En outre le dispositif conforme à l'inven- -2- tion doit pouvoir être fabriqué d'une manière particuliè- rement simple et peu coûteuse. Notamment, par des mesures concernant la construction, il doit être possible d'ob- tenir de faibles coûts de fabrication et de montage. En outre, l'usure doit être réduite au minimum et la _ durée de service doit être allongée. Conformément à l'invention, ce problème est résolu par un dispositif du type défini ci-dessus par le fait que le carter comporte une zone orientée axiale- ment, entourant radialement à l'extérieur les accumula- teurs de forces et contre laquelle ces accumulateurs de forces s'appuient, en les considérant sur leur longueur, sous l'effet de forces centrifuges. Les accumulateurs de forces peuvent alors s'appuyer par l'intermédiaire de leurs zones radialement extérieures ou complètement ex- térieures, ces accumulateurs de forces pouvant être disposés dans le carter sur le plus grand diamètre possible. La disposition des accumulateurs de forces, qui peuvent être constitués par des ressorts hélicoïdaux disposés coaxialement et emboîtés les uns dans les autres, dans une zone radialement extérieure du dispositif de transmission de force conforme à l'invention, offre la possibilité d'augmenter au maximum la capacité ou le volume des ressorts. Dans le cas d'un taux d'élasticité simultanément relativement peu élevé, cela permet d'ob- tenir de très grands angles de rotation ou de très gran- des courses de ressorts. Lors de l'utilisation d'un seul amortisseur élastique à la torsion, cela signifie que, en employant un seul ensemble de ressorts dans le- quel les ressorts agissent mutuellement en parallèle, il est possible d'obtenir des angles de rotation d'un ordre de grandeur compris 40 et 75' pour des taux de torsion d'un ordre de grandeur compris entre 2 et 15 Nm/'. Pour la construction et le fonctionnement du -3- dispositif de transmission de force, il peut être avan- tageux que le carter constitue lui-même une partie d'entrée de l'amortisseur. A cet égard, le carter peut comporter des zones de sollicitation, constituées par des bosselages, prévues sur des parties radialement exté- rieures du carter et s'engageant axialement entre des accumulateurs de forces et adjacents. En fonction du domaine d'application et de l'utilisation du dispositif de transmission de force conforme à l'invention, il peut être avantageux que le rapport entre la longueur des accumulateurs de forces et leur diamètre extérieur soit de l'ordre de grandeur compris entre 6 et 20, de préférence entre 8 et 14. Egalement il peut être particulièrement avantageux que les différents accumulateurs de forces, considérés sur le pourtour du dispositif, s'étendent sur un angle de l'ordre de grandeur compris entre 90 et 175 . Les différents accumulateurs de forces peuvent ainsi s'éten- dre, au moins approximativement, sur la moitié du pour- tour du dispositif de transmission de force. Avantageusement, les accumulateurs de forces peuvent être précintrés, au moins approximativement, jusqu'au diamètre sur lequel ils seront disposés de telle sorte qu'aucun moyen additionnel ne soit nécessaire pour maintenir les ressorts cintrés au montage, ce qui simplifie considérablement l'assemblage du dispositif. En outre, on peut ainsi obtenir que les accumulateurs de forces soient sollicités approximativement exclusi- vement par les couples ou les forces appliqués et ne subissent pas déjà la répartition non uniforme des ten- sions résultant du fait que les ressorts hélicoïdaux n'ont pas été précintrés lors du montage. Une forme avantageuse de réalisation du dispo- sitif de transmission de force peut être obtenue lorsque les accumulateurs de forces s'appuient contre le carter -4- avec interposition d'un moyen de protection contre l'u- sure, ce moyen de protection contre l'usure pouvant être constitué par un élément d'insertion s'étendant sur la longueur d'un accumulateur de force. En réalisant cet élément d'insertion en forme de coquille, en le considérant en section droite, il est possible de l'adapter au moins en partie au profil extérieur des accumulateurs de forces ou bien de lui faire entourer au moins partiel- lement le contour extérieur des spires des ressorts. Sous l'effet des zones de contact ainsi augmentées, il est possible de réduire l'usure au minimum. Le carter du dispositif de transmission de force peut comporter radialement à l'extérieur une zone de forme annulaire s'étendant axialement et sur laquelle sont fixées des parties de sollication des accumulateurs de forces, ces parties de sollicitation pouvant être constituées d'une manière avantageuse par des bosselages, s'étendant vers l'intérieur entre les accumulateurs de forces adjacents, d'une pièce de forme annulaire fixée sur le carter. Les zones de sollicitation peuvent être reliées au carter au moyen de soudures et à cet égard il est possible d'utiliser un procédé de soudage par impulsions ou par résistance. Les parties de sollicita- tion ainsi créées peuvent servir simultanément à fixer angulairement les coquilles d'appui, qui peuvent s'ap- puyer à cet égard, par leurs surfaces frontales orientées dans une direction circonférentielle, contre les parties de sollicitation. Le carter peut former, en coopération avec la pièce de forme annulaire constituant la partie de sollicitation des accumulateurs de forces, un récep- tacle de forme annulaire pour les accumulateurs de forces, ce réceptacle en forme de tore ou de rainure annulaire pouvant être ouvert radialement vers l'intérieur. Il peut être avantageux que les parties de sollicitation ou les bosselages de la pièce de forme annulaire prévue -5- sur le carter soient disposés axialement en regard des parties de sollicitation ou des bosselages prévus dans les zones radialement extérieures du carter. Le dispositif de transmission de force conforme à l'invention peut être agencé de telle sorte que la _ partie de sortie de l'amortisseur élastique en torsion soit constituée par une pièce en forme de disque ou de flasque, qui comporte sur sa périphérie extérieure des protubérances orientées radialement vers l'extérieur, comme des bras, pour solliciter les accumulateurs de forces; on peut prévoir en série avec cet amortisseur élastique en torsion un accouplement de pontage. Pour pouvoir obtenir initialement, à partir de la position de zéro ou de repos du dispositif, une certaine rotation sans compression des accumulateurs de forces, ces accumulateurs de forces peuvent être réalisés, en les considérant dans une direction circonférentielle, un peu plus courts que l'espacement angulaire existant entre deux protubérances ou bras adjacents. On peut ob- tenir un agencement avantageux du dispositif de trans- mission de force conforme à l'invention lorsque la partie de sortie de l'amortisseur élastique en torsion constitue une partie d'entrée pour l'accouplement de pontage. Conformément à une caractéristique additionnelle particulièrement avantageuse ou inventive, également lorsqu'elle est considérée individuellement, un dispo- sitif de transmission de force selon l'invention peut être agencé de telle sorte qu'il soit prévu un accouple- ment de pontage dont la partie d'entrée peut être serrée axialement entre deux pièces en forme de plaques ou de disques, mobiles axialement l'une par rapport à l'autre et qui forment, lorsque l'accouplement de pontage est fermé, un volume annulaire ou une chambre hydraulique qui est rendue étanche au moins dans l'essentiel. -6- La partie d'entrée de l'accouplement de pontage peut être maintenue centrée par une des pièces en forme de disques. Il peut être avantageux que la partie d'entrée porte des garnitures de friction, qui peuvent assurer l'étanchéité du volume annulaire quand l'accouplement de pontage est fermé. L'agencement conforme à l'invention de l'accou- plement de pontage peut également être utilisé avanta- geusement dans des dispositifs du type défini ci-dessus, ne comportant pas d'amortisseurs élastiques en torsion. L'accouplement de pontage peut être fermé par la force axiale qui produit la pression du liquide, comme de l'huile contenu dans le carter et qui agit sur les parois extérieures des pistons ou des pièces en forme de disques. L'accouplement de pontage est ouvert par in- troduction d'un fluide sous pression par l'intermédiaire d'un canal d'admission dans le volume annulaire, de sorte que la force axiale de fermeture est contrebalancée, ce qui signifie que les deux pistons sont écartés axia- lement l'un de l'autre et que les zones de friction de la partie d'entrée et de la partie de sortie ou bien des deux pistons sont écartées l'une de l'autre, de sorte qu'un glissement peut se produire. Quand l'accouplement de pontage est ouvert, il est possible, en agençant en correspondance le dis- positif de transmission de force, que le liquide refoulé dans le volume annulaire créé par les pièces en forme de disques constituant la partie de sortie de l'accou- plement de pontage puisse sortir par une zone des sur- faces de friction qui sont prévues entre les parties frottantes d'entrée et les parties frottantes de sortie de l'accouplement de pontage; cela signifie que le fluide sous pression peut être déchargé radialement. Il est possible d'obtenir un agencement avan- tageux du dispositif de transmission de force conforme à l'invention en faisant en sorte qu'une des pièces en -7- forme de disques de l'accouplement de pontage soit constituée directement par la coque extérieure de turbine, cette coque de turbine pouvant comporter elle- même une surface de friction pour l'accouplement de pontage. Il peut cependant être également avantageux qu'une des _ pièces en forme de disques de l'accouplement de pontage soit constituée par une pièce en forme de disque qui est reliée rigidement à la coque extérieure de turbine, cette liaison pouvant être établie par exemple par sou- dage. Un agencement avantageux du dispositif de trans- mission de force conforme à l'invention peut être obtenu en faisant en sorte qu'au moins une des pièces en forme de disques de l'accouplement de pontage, ou bien égale- ment les deux pièces, soit constituée par une pièce agencée sous la forme d'un piston, auquel cas au moins une pièce agissant comme un piston peut être montée de façon à coulisser d'une manière étanche sur le moyeu de turbine. L'agencement des deux pièces en forme de disques comme des pistons est particulièrement avantageux lorsqu'on doit réaliser d'une manière simple un grand nombre de surfaces de friction et de contre-friction entrant en prise. Du fait de la simplification qu'il est ainsi possible d'obtenir pour les paires de surfaces de friction, on peut, en fonction de l'application en- visagée, soit augmenter le couple transmissible, soit réduire la pression de fermeture nécessaire, ce qui permet de réduire au minimum les pertes de puissance. Le dispositif de transmission de force peut être agencé de telle sorte que les parties de sortie de l'accouplement de pontage soient disposées axialement entre la paroi radiale du carter, située côté-entraine- ment, et la roue de turbine. Au moins une des pièces en forme de disques délimitant le volume annulaire peut être reliée, sans possibilité de rotation relative, -8- avec le moyeu de turbine ou avec une partie de sortie du dispositif, et à cet égard il est possible d'agencer le dispositif de transmission de force de telle sorte que les deux pièces en forme de disques soient reliées de façon non tournante avec le moyeu de turbine ou l. partie de sortie et qu'au moins une des deux pièces soit reliée avec possibilité de déplacement axial avec le moyeu de turbine ou la partie de sortie. Le volume annulaire de l'accouplement de pontage peut être créé sans faire intervenir à cet égard une zone radiale du carter. Les parties en forme de disques délimitant le volume annulaire peuvent se déplacer axialement aussi bien par rapport à une partie de sortie du dispositif, comme le moyeu de turbine, que par rapport au carter. Dans les réalisations décrites, on peut faire en sorte que les deux pièces en forme de disques ne puissent pas tourner l'une par rapport à l'autre. Pour faciliter le montage, il est possible que les deux pièces en forme de disques, agissant comme des pistons, soient accouplées l'une avec l'autre dans une direction axiale par l'intermédiaire d'une liaison permettant un déplacement axial limité. La liaison non tournante avec possibilité de déplacement axial limité peut par exemple être réalisée sous la forme d'une liaison axiale avec emboîtement, ou bien sous la forme d'un verrouillage-baïonnette, ou bien sous la forme d'une liaison tournante avec embrochement. Dans une forme avantageuse de réalisation du dispositif de transmission de force conforme à l'inven- tion, on peut faire en sorte que, dans la ligne de transmission de forces entre le moteur et la partie de sortie du dispositif, il soit prévu d'abord au moins un amortisseur élastique en torsion et ensuite l'accou- plement de pontage. On peut cependant également prévoir deux amortisseurs élastiques en torsion qui sont disposés -9- en série avec l'accouplement de pontage. Pour de nombreu- ses applications, il peut être avantageux de disposer un accouplement de pontage entre deux amortisseurs élas- tiques en torsion, ce qui signifie que, dans la ligne de transmission de forces entre le moteur et la partie de sortie du dispositif, il est initialement prévu un amortisseur élastique en torsion, puis l'accouplement de pontage et ensuite un autre amortisseur élastique en torsion. Au moins un amortisseur élastique en torsion peut être disposé axialement entre la paroi du carter qui est proche du dispositif d'entraînement, c'est-à-dire du moteur, et la partie en forme de disque qui est éloi- gnée de la roue de turbine et qui délimite la chambre de l'accouplement de pontage. Dans une autre forme de réalisation du dispositif de transmission de force selon l'invention, la partie d'entrée de l'accouplement de pontage peut être constituée par au moins deux pièces en forme de disques ou de ra- melles, qui peuvent être serrées axialement, avec inter- position d'une lamelle menée en forme de disque, entre les pièces en forme de disques qui délimitent le volume annulaire, la lamelle menée ou la lamelle intermédiaire pouvant être supportée par une des pièces en forme de disques. Ainsi la lamelle intermédiaire peut être d'une part centrée et d'autre part reliée de façon non tour- nante dans une direction circonférentielle avec cette pièce en forme de disque, cette liaison non tournante pouvant être agencée de telle sorte qu'il subsiste une possibilité de déplacement axial entre la lamelle et la pièce en forme de disque. Les pièces en forme de disques ou de lamelles constituant la partie d'entrée de l'ac- couplement de pontage peuvent ainsi être maintenues sans possibilité de rotation relative mais cependant avec possibilité de déplacement axial limité l'une par rapport à l'autre. -10- Il est possible d'obtenir un agencement avanta- geux d'un dispositif de transmission de force conforme à l'invention en faisant en sorte qu'au moins une partie d'entrée en forme de disque ou de lamelle et/ou une partie de sortie de l'accouplement de pontage comporte des zones de sollicitation pour les accumulateurs de forces d'un amortisseur élastique en torsion. En outre, il peut être judicieux qu'au moins une partie d'entrée en forme de disque ou de lamelle de l'accouplement de pontage soit centrée sur une des pièces en forme de dis- ques délimitant le volume annulaire de l'accouplement de pontage. Il est possible d'obtenir un autre agencement avantageux du dispositif de transmission de force conforme à l'invention en disposant un amortisseur élastique en torsion entre le carter et la roue de pompe. Pour pouvoir utiliser avantageusement le volume intérieur du convertisseur, la roue de pompe peut être divisée en au moins deux roues élémentaires de pompe, qui peuvent être accouplées l'une avec l'autre par l'in- termédiaire d'un amortisseur élastique en torsion. A cet égard, il peut être avantageux que les accumulateurs de forces de l'amortisseur élastique en torsion soient précontraints. Au moyen d'une précontrainte des accumu- lateurs de forces avec une force correspondant au couple d'entrainement maximal - qui peut être transmise par la roue élémentaire de pompe disposée à la suite -, en considérant la direction de transmission des forces du moteur à la partie de sortie du dispositif, on peut obtenir que cet amortisseur élastique en torsion agisse seulement lorsqu'il se produit des à-coups de couple. En même temps, on peut obtenir une amélioration du ren- dement car les deux roues élémentaires de pompe ne peu- vent pas tourner l'une par rapport à l'autre pendant le fonctionnement normal de la pompe. Avantageusement, -11- l'amortisseur élastique en torsion qui est prévu entre les deux roues élémentaires de pompe peut être disposé dans le volume en forme de tore qui est créé entre les roues élémentaires de pompe et la roue de turbine, et le cas échéant la roue directrice. En outre, un dispoaitif de transmission de force conforme à l'invention peut avantageusement être agencé de telle sorte que la seconde roue élémentaire de pompe puisse être reliée, par conju- gaison de forces ou de frottement, à une partie menée du dispositif, avec interposition d'un amortisseur élas- tique en torsion et par l'intermédiaire d'un accouplement de pontage. D'autres caractéristiques et avantages de l'in- vention seront mis en évidence dans la suite de la des- cription, donnée à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la Figure 1 représente une vue en coupe d'un dispositif conforme à l'invention, - la Figure 2 est une vue en élévation partielle et en coupe faite selon les flèches II-II de la Figure 1, - la Figure 3 représente une vue en élévation, faite dans la direction de la flèche III de la Figure 1, d'.une liaison de verrouillage entre des composants du dispositif, - la Figure 4 est une vue en coupe partielle d'une autre forme de réalisation du dispositif selon l'invention, - la Figure 5 est une vue en élévation, faite dans la direction de la flèche V de la Figure 4, d'un moyen de verrouillage entre des composants du dispositif, - les Figures 6 à 13 représentent d'autres vues en coupe de dispositifs agencés conformément à l'inven- tion. Le dispositif 1 représenté sur les Figures 1 à 3 comporte un carter 2, qui reçoit un convertisseur -12- hydrodynamique de couple 3. Le carter 2 est relié à un arbre d'entraînement 4, qui peut être constitué par l'arbre de sortie, comme par exemple le vilebrequin d'un moteur à combustion interne. La liaison non tour- nante entre l'arbre 4 et le carter 2 est assurée par _ l'intermédiaire d'une tôle d'entraînement 5, reliée radialement à l'intérieur avec l'arbre menant 4 et ra- dialement à l'extérieur avec le carter 2. Le carter porte une couronne dentée de démarreur 6. Le carter 2 est constitué par une coque 7 adja- cente à l'arbre menant 4 et par une autre coque 8 fixée sur la première coque et qui est éloignée de l'arbre me- nant 4. Les deux coques 7 et 8 du carter sont reliées entre elles et étanchées, radialement à l'extérieur, par l'intermédiaire d'une soudure 9. Dans l'exemple de réa- lisation représentée, la coque 8 du carter est utilisée directement pour former la coque extérieure de la roue de pompe 10. A cet effet, les aubes 11 sont reliées d'une manière connue à la coque 8 du carter. Il est prévu axialement entre la roue de pompe 10 et la paroi radiale 12 de la coque de carter 7 une roue de turbine 13, qui est reliée rigidement, ou sans possibilité de rotation relative, avec un moyeu de sortie 4, qui est lui-même accouplé sans possibilité de rotation relative avec un arbre d'entrée de boite de vitesses par l'intermédiaire d'une denture intérieure. Il est prévu une roue direc- trice 15 entre les zones radialement intérieures de la roue de pompe et de la roue de turbine. Dans le volume intérieur 16 créé par les deux coques 7, 8 du carter, il est en outre prévu un amortis- seur 17 élastique en torsion et qui assure un accouple- ment, élastique en torsion, du moyeu de sortie 14 avec une partie menante, qui est constituée dans la forme de réalisation représentée par la coque de carter 7. Un accouplement 18 de pontage de convertisseur est prévu -13- en série avec l'amortisseur 17. L'amortisseur 17 comprend des accumulateurs de forces 19, qui sont constitués,dans l'exemple de réalisa- tion représenté,respectivement par deux ressorts héli- coidaux 20, 21 emboîtés l'un dans l'autre. Comme le _ montre notamment la Figure 2, les accumulateurs de forces 19 s'étendent au moins approximativement sur la moitié du pourtour du dispositif 1. En fonction de l'application envisagée, il est judicieux qu'un accumulateur de force 19 s'étende, en considérant la direction circonférentielle, sur un angle qui a un ordre de grandeur compris entre 90 et 170". Les différents ressorts hélicoidaux 20, 21 sont précintrés au moins approximativement au rayon indiqué sur la Figure 2, ce qui facilite considérablement le montage du dispositif car aucun moyen additionnel n'est nécessaire pour maintenir les ressorts 20, 21 cintrés. Au moins sous l'effet de la force centrifuge, les accu- mulateurs de forces 19 ou les ressorts hélicoidaux 20, 21 s'appuient radialement contre la coque de carter 7. A cet effet, la coque de carter 7 comporte une zone 22 recouvrant axialement les accumulateurs de forces 19 et qui définit les contours radialement extérieurs de la coque de carter 7. Pour réduire l'usure, il est prévu des coquilles d'appui 23 entre la zone axiale 22 et les spires des ressorts hélicoidaux extérieurs 20. Les co- quilles d'appui 23 s'étendent sur la longueur des accu- mulateurs de forces 19 et elles sont incurvées en forme d'arc, en section droite, comme le montre la Figure 1, de telle sorte qu'elles sont adaptées au moins approxi- mativement au contour extérieur des spires des ressorts hélicoïdaux 20, ce qui permet d'augmenter les zones de contact entre les spires des ressorts hélicoïdaux et les coquilles 23 et de réduire ou même d'éviter ainsi l'usure. La coque de carter 7 porte directement des parties de sollicitation 24 qui sont constituées, dans -14- l'exemple de réalisation représenté, par des poches 25 formées par empreinte dans la tôle constituant la coque de carter 7 et qui s'engagent aussi bien axialement.que radialement entre des accumulateurs de forces adjacents 19. Sur le côté des accumulateurs de forces 19 qui est opposé à la paroi de carter 12, il est prévu d'autres parties de sollicitation 26 qui sont fixées sur une zone ou saillie axiale 22 de la coque de carter 7. Les parties de sollicitation 26 sont constituées par des poches 27 formées par empreinte dans une pièce 28 en forme d'anneau circulaire. Les parties de sollicitation 26 ou les poches 27 s'étendent axialement ou radialement entre des accu- mulateurs de forces adjacents 19 et elles sont placées axialement en regard des parties de sollicitation 24 ou des poches 25. Le composant 28 en forme d'anneau cir- culaire a une section droite de forme angulaire ou en L et les poches 27 sont formées axialement par empreinte dans la branche 29 orientée radialement. La branche ex- térieure 30 orientée axialement constitue un fourreau dont le diamètre extérieur est adapté à celui de la zone axiale 22. La branche axiale 30 est reliée à la zone axiale 22 par l'intermédiaire de soudures 31. La liaison soudée peut être réalisée par soudage par impulsions, par soudage par résistance ou par soudage au rayon laser. Les parties de sollicitation 24, 26 servent simultanément à la fixation anti-rotation des coquilles d'appui 23. A cet effet, les coquilles d'appui 23 s'appliquent, par leurs surfaces frontales orientées dans une direction circonférentielle, contre les parties de sollicitation 24, 26. Les accumulateurs de forces 19 ou les ressorts hélicoidaux 20, 21 sont disposés, comme le montrent les Figures, sur le diamètre le plus grand possible de façon à pouvoir obtenir un maximum en ce qui concerne le volume ou la capacité des ressorts. Cela permet de très grandes courses des ressorts ou bien de très grands angles de -15- rotation pour un taux d'élasticité simultanément compa- rativement peu élevé. Les angles de rotation ainsi pos- sibles peuvent être de l'ordre de grandeur compris, entre et 750 et les degrés de torsion pouvant être obtenus peuvent être de l'ordre de grandeur compris entre 2 et Nm/ . Les valeurs précitées s'entendent lors de l'utilisation d'un seul amortisseur élastique à la torsion, c'est-à-dire lors de l'utilisation d'un seul ensemble de ressorts, les ressorts étant alors disposés parallè- lement entre eux. Pour des nombreuses applications, il peut être avantageux que la rigidité à la torsion ou le degré de torsion de l'amortisseur 17 soit d'un ordre de grandeur compris entre 4 et 12 Nm/'. La partie de sortie de l'amortisseur 17 est constituée par une pièce 32 en forme de disque ou de flasque, qui comporte sur sa périphérie radialement extérieure ou bien sur son pourtour extérieur des pro- tubérances radiales ou des bras 32 pour la sollicitation des accumulateurs de forces 19. Dans l'état de repos du dispositif 1, les bras 33 sont situés axialement entre les poches 25, 27 ou les zones de sollicitation 24, 26. Comme le montre la Figure 2, les accumulateurs de forces 19, considérés dans une direction circonférentielle, sont un peu plus courts que l'espacement angulaire entre deux bras adjacents 33 de sorte que, à partir de la position de zéro, ou position de repos, du dispositif, il est possible d'obtenir initialement une certaine rotation sans que les accumulateurs de forces 19 soient comprimés. Radialement à l'intérieur des bras 33, le flasque 32 comporte une zone 34 de forme annulaire in- trinsèquement fermée, qui peut être serrée axialement entre deux pièces en forme de disques 35, 36, ce qui permet d'établir une liaison par conjugaison de forces ou de frottement entre le flasque 32 formant la partie d'entrée de l'accouplement de pontage 18 et les pièces -16- , 36 en forme de disques formant la partie de sortie de cet accouplement 18. Les deux pièces 35, 36 en forme de disques sont agencées comme des pistons qui comportent, radialement aà l'extérieur, une zone annulaire de friction 37, 38, _ ces zones de friction pouvant être appliquées, avec interposition de garnitures de friction 39, 40 de forme annulaire qui sont supportées par le flasque 32, contre la zone de forme annulaire 34 de ce flasque 32 de façon à frotter contre cette zone. Les pistons 35, 36 compor- tent, radialement à l'intérieur, une zone axiale 41, 42 en forme de fourreau par l'intermédiaire de laquelle ils sont centrés respectivement tout en pouvant se dé- placer axialement sur un épaulement correspondant 43, 44 du moyeu 14. Entre les zones 41, 42 axiales ou en forme de fourreaux et les épaulements 43, 44 les recevant, il est prévu un joint d'étanchéité en forme de bague torique , 46. Les pièces en forme de disques ou de pistons, déplaçables axialement l'une par rapport à l'autre, dé- limitent axialement entre elles un volume annulaire 47 qui est étanché radialement vers l'extérieur lorsque l'accouplement de pontage 18 est fermé. Le volume annu- laire 47 peut être alimenté en agent sous pression ou en liquide sous pression, comme de l'huile, par l'inter- médiaire d'un trou d'admission ou d'un canal d'admission 48, qui est prévu dans l'exemple de réalisation repré- senté dans la zone du moyeu 14 et qui est évidemment situé axialement entre les deux épaulements 43, 44. L'accouplement de pontage 18 est fermé par la pression produite par le liquide, comme de l'huile, contenu dans le volume intérieur 16 du carter 2 et qui produit une force axiale sur les parois extérieures des pièces en forme de disques ou de pistons 35, 36. Pour l'ouverture de l'accouplement de pontage 18, du fluide sous pression est introduit par l'intermédiaire -17- du canal d'admission 48 dans le volume annulaire 47 de sorte que les deux pistons 35, 36 s'écartent axialement l'un de l'autre et ainsi les zones de friction de la partie d'entrée 32 en forme de flasque et les deux pis- tons 35, 36 sont écartés l'un de l'autre. Lorsque l'ac- couplement de pontage 18 est ouvert, du fluide sous pression peut être déchargé du volume annulaire 47 ra- dialement vers l'extérieur entre les zones de friction 37, 38 des pistons 35, 36 et la zone de forme annulaire 34 du flasque 32. La liaison non tournante entre les deux pistons , 36 formant la partie de sortie de l'accouplement de pontage 18 et le moyeu de sortie 14 est assurée au moyen de deux disques de sortie 49, 50 qui sont chacun relié à un piston par l'intermédiaire de rivets 51, 52. Les disques de sortie 49, 50 sont fixés sur le côté des pistons 35, 36 qui est dirigé vers le volume annulaire 47 et comportent, radialement à l'intérieur, un profil en forme de denture 53, 54, cette denture entrant en prise avec un contre-profil, qui est constitué par une denture extérieure 55 du moyeu de sortie 14. La denture extérieure est disposée axialement entre les deux épaulements d'appui 43,44 pour les pistons 35, 36. Les épaulements d'appui 43, 44 sont décalés radialement l'un par rapport à l'autre, l'épaulement 44 dirigé vers la roue de turbine 13 ayant un plus grand diamètre que l'épaulement 43 adjacent à la coque de carter 7. Le disque 49 sert si- multanément à centrer la partie d'entrée 32 de l'accou- * plement de pontage 18. A cet effet, la pièce 32 en forme de flasque comporte des zones 56,s'étendant radialement dans le volume annulaire 47 et qui délimitent radialement vers l'intérieur un contour 57 en forme d'anneau circu- laire par l'intermédiaire duquel la partie d'entrée 32 est montée sur un contour opposé 58 de forme annulaire, délimité par les zones extérieures radiales du disque -18- de sortie 49. Comme le montre la Figure 2, le contour opposé 58 est constitué par les surfaces frontales radiales de plusieurs protubérances radiales, comme des bras 59, du disque de sortie 49. La zone radiale 56 de la pièce 32Z en forme de flasque comporte des évidements allongés qui sont répartis sur la périphérie. L'utilisation de deux pistons en tôle 35, 36 présente l'avantage qu'il existe la possibilité de pouvoir réaliser d'une manière simple un grand nombre de paires de surfaces de friction, c'est-à-dire un grand nombre de surfaces de friction et de surfaces de contre-friction en prise. Ainsi, la pression nécessaire pour la fermeture de l'accouplement de pontage, et également la pression nécessaire pour l'ouverture de l'accouplement, peuvent être sensiblement réduites, ce qui permet de diminuer les pertes de puissance. Dans la forme de réalisation représentée sur la Figure 1, il est prévu seulement deux surfaces de friction situées sur la pièce 32 en forme de flasque et deux surfaces de contre-friction situées sur les pistons en tôle 35, 36. Il est cependant également possible de prévoir plusieurs lamelles frottantes d'en- trée, qui sont accouplées par exemple sans possibilité de rotation relative, mais cependant avec possibilité de déplacement axial limité, avec la partie d'entrée en forme de flasque, auquel cas il est prévu axialement entre les différentes lamelles d'entrée, des lamelles de sortie, qui sont accouplées avec au moins un des pistons en tôle 35, 36 sans possibilité de rotation relative mais cependant avec possibilité de déplacement axial limité. Les deux pistons en tôle 35, 36 sont reliés entre eux, de façon fixe dans une direction circonfé- rentielle mais cependant avec possibilité de déplacement axial relatif limité, par l'intermédiaire d'une liaison -19- verrouillable, qui est constituée dans l'exemple de réa- lisation représenté par une liaison-balonnette ou un verrou-baionnette. Le verrouillage est prévu entre les deux disques de sortie 49, 50. A cet effet, les rivets 52 comportent un appendice axial 61, qui est pourvu à son extrémité libre d'une zone faisant saillie radiale- ment et se présentant sous la forme d'une tête 62. Le disque de sortie 49 comporte des échancrures radiales 63, qui permettent une pénétration axiale des zones ou élargissements 62 s'étendant radialement pour une position angulaire bien déterminée entre les deux disques de sortie 49, 50 ou entre les pistons 35, 36. Cette position dé- terminée a été représentée en traits mixtes sur la Figure 3 et a été désignée par 64. Comme le montre la Figure 3, les pièces 49, 50, 52 sont disposées les unes par rapport aux autres (symétriquement) de telle sorte qu'il soit possible d'obtenir deux positions lors de l'emboîtement axial des deux disques de sortie 49, 50. Le disque de sortie 49 comporte en outre des zones 65 qui, après une rotation relative s'effectuant à la suite de l'emboîtement axial des deux disques de sortie 49, 50, coopèrent avec les zones 62 orientées radialement ou en saillie de façon à former une butée axiale pour une limitation axiale. Dans l'exemple de réalisation représenté, les zones 65 sont constituées par des saillies radiales qui ont été réalisées par un profilage correspondant des échancrures 63 prévues entre les bras 59. Entre les deux pistons 35, 36 interviennent des organes élastiques 66 qui agissent dans le sens d'un écartement axial des pistons 35, 36. Les organes élastiques 66 sont constitués par un composant 67 en forme de disque, qui est serré axialement entre le disque de sortie 50 et les tiges 61 des rivets 52 et qui comporte, sur sa périphérie intérieure, des protubérances en forme de doigts 68, qui sont axialement souples et orientées radialement vers l'intérieur. -20- Les doigts 68 sont recourbés axialement en direction du disque de sortie 49 et, dans la condition représentée sur la Figure 1, ils sont situés dans une position' de précontrainte élastique de telle sorte qu'ils agissent dans le sens d'un écartement axial des pistons 35, 36_ Les doigts 68 servent simultanément au blocage angulaire des deux pistons en tôle 35, 36 après que le verrouillage- balonnette a été effectué. A cet effet, les zones extrêmes 69 des doigts 68 pénètrent dans des évidements ou des creux 70 du disque de sortie 49. Un engagement des doigts 68 dans les évidements 70 est seulement possible lors- qu'également les zones de butée 65 coincident ou coopèrent avec les zones de contre-butée 62. L'angle de rotation nécessaire pour établir le verrouillage entre les deux pistons 35, 36 a été désigné par 71 sur la Figure 3. La structure et le mode de fonctionnement de l'unité 101 représentée sur les Figures 4 et 5 concordent dans l'essentiel avec la structure et le fonctionnement de l'unité 1 des Figures 1 à 3. Le composant 132 en forme de flasque, constituant la partie de sortie de l'amor- tisseur 117 élastique en torsion et également la partie d'entrée de l'accouplement de pontage 118, est centré par l'intermédiaire de sa surface périphérique intérieure 157,délimitant un évidement central, sur la surface ex- térieure 158 d'un appendice de forme annulaire 135a du piston en tôle 135 adjacent à la partie de carter 107 en forme de coque. Dans la forme de réalisation repré- sentée, le composant 132 en forme de flasque est centré directement sur le piston 135. On peut cependant égale- ment prévoir entre les deux composants 132 et 135 un fourreau de centrage ou un manchon de centrage. Les deux pistons en tôle 135, 136 sont posi- tionnés angulairement l'un par rapport à l'autre dans une direction circonférentielle par l'intermédiaire d'un verrou-baionnette et ils sont également reliés -21- dans une direction axiale avec possibilité de déplacement axial limité. A cet effet, un composant 167 en forme de disque est serré axialement entre le piston 136 et'le disque de sortie 150 relié à celui-ci de façon non tour- nante. Le composant 167 en forme de disque comporte ra- dialement à l'extérieur des protubérances orientées axia- lement et qui sont élastiquement souples dans une direction radiale. Les protubérances 168 comportent à leurs extrémités libres une partie 162 orientée radiale- ment vers l'intérieur et venant s'engager, dans une position angulaire assurant un verrouillage entre les deux pistons 135, 136, en arrière d'un épaulement 165 du disque de sortie 149 relié de façon non tournante au piston 135. Lorsque l'accouplement de pontage 118 est fermé, il existe un espacement défini entre les zones d'arrêt 165 et les zones de butée 162 des protubérances 168. Cet espacement correspond à la course possible d'ou- verture de l'accouplement de pontage 118. Comme le montre la Figure 5, les disques de sortie 149, 150 ont des structures mutuellement identiques mais ils sont cependant fixés sur les pistons correspondants 135, 136 en étant décalés l'un par rapport à l'autre. Dans la position ver- rouillée du verrou-balonnette, les protubérances 168 s'accrochent dans des échancrures radiales du disque de sortie 149. Le verrouillage est effectué par le fait qu'initialement les protubérances 168 sont déplacées, dans une zone centrale d'un bord latéral 172 du disque de sortie 149 agencé sous forme d'un quatre-pans, de façon à passer axialement au-dessus de ce disque de sortie 149 de telle sorte que les zones radiales 162 s'accrochent en arrière du disque 149 et qu'ensuite les deux pistons , 136 soient tournés l'un par rapport à l'autre jus- qu'à ce que les protubérances 168 puissent pénétrer dans les échancrures 173 prévues dans les zones de coin du disque 149 quand elles viennent se placer au-dessus des -22- épaulements de délimitation 165 par leurs zones recourbées 162, en les considérant dans une direction radiale. Le verrouillage, représenté sur les Figures 4 et 5, qui est établi entre les deux pistons en tôle 135, 136 ou bien entre les disques de sortie 149, 150 reliés à ceux-ci, peut également être réalisé comme une liaison d'emboîtement axial. A cet effet, il suffit de prévoir sur les zones extrêmes des protubérances 168 ou bien dans la zone des échancrures 173 du disque de sortie 149, un profil d'engagement se présentant sous la forme par exemple d'un biseau et qui fait en sorte que, lors d'un emboîtement axial des parties correspondantes, les pro- tubérances 168 soient initialement recourbées élastique- ment et radialement vers l'extérieur de telle sorte qu'elles puissent s'accrocher radialement en arrière des épaulements 165 après l'assemblage axial des parties correspondantes. Les biseaux d'engagement peuvent être réalisés d'une manière particulièrement simple en faisant en sorte que les zones extrêmes 162, recourbées radiale- ment vers l'intérieur, des protubérances 168 soient cin- trées de plus de 90 de telle sorte qu'elles reviennent en oblique en direction du piston en tôle 136 avec lequel elles sont reliées. Le verrouillage ou liaison, décrit en relation avec les deux formes de réalisation des Figures 1 à 5 et établi entre les deux pièces en forme de disque ou les deux pistons 35, 36 ou 135, 136 facilite considérablement le montage car ainsi les parties profilées, prévues sur les zones intérieures des disques de sortie 49, 50 ou 149, 150 et se présentant sous la forme de dentures peuvent, en les considérant dans une direction radiale, être po- sitionnées angulairement ou être maintenues en coïncidence, de sorte que l'engagement du moyeu de sortie 14 ou 114, comportant les contre-profils, est sensiblement facilité. L'unité de transmission de couple 201 représentée -23- sur la Figure 6 se différencie des unités 1, 101 déjà décrites par le fait qu'il est prévu simplement un seul piston en tôle 235, monté avec possibilité de déplacement axial sur une partie de sortie, comme le moyeu 214 de sortie de turbine. L'autre partie 236 en forme de disque, délimitant le volume d'actionnement 247, rempli de liquide, pour l'accouplement de pontage 218, est reliée rigidement directement avec le moyeu de sortie 214 et/ou avec la coque extérieure de la roue de turbine. Dans l'exemple de réalisation de la Figure 6, la tôle latérale 236 est reliée au moyeu de sortie 214 par l'intermédiaire d'au moins une soudure 252. Le piston en tôle 235, déplaçable axialement, est relié de façon non tournante, notamment par l'intermédiaire d'une denture de liaison 253, avec le moyeu de sortie 214 au moyen d'un disque de sortie 249, accouplé solidement avec le piston par l'intermé- diaire de liaisons se présentant sous la forme de rivets. Le disque de sortie 249 est fixé sur le côté du piston 235 qui est opposé au volume de commande 247. Dans la construction, représentée sur la Figure 7, d'une unité de transmission de couple 301, il est prévu, d'une façon analogue à la forme de réalisation de la Figure 6, simplement un composant 335 en forme de piston qui est déplaçable axialement. La seconde paroi 336, délimitant le volume de commande 347 pour l'accouplement de pontage 318, est constituée directement par la coque extérieure 313a de la roue de turbine 313. Sur la coque extérieure de turbine 313a, il est prévu une zone annu- laire de friction 338 pour l'accouplement de pontage 318. En outre la coque extérieure de turbine 313a comporte une zone 313b, en forme de disque, orientée radialement vers l'intérieur et par l'intermédiaire de laquelle la roue de turbine 337 est reliée de façon non tournante au moyeu de sortie 314, et notamment à l'aide d'une soudure 352. Les pistons 335 comportent intérieurement -24- un appendice axial 335a, dirigé vers la coque extérieure des turbines 313a et qui est centré sur une zone axiale 349a, en forme de fourreau, d'une pièce 349 de forme annulaire, reliée solidement à la coque extérieure des turbines 313a. La zone radiale 349b de la pièce 349 de forme annulaire sert à renforcer la zone intérieure 313a, en forme de disque, de la coque de turbine 313a. Il est prévu axialement entre les zones radiales intérieures 349b de la pièce 349 de forme annulaire et les zones radiales intérieures 307a de la coque 307 du carter de convertisseur un coussinet de palier axial, qui est constitué par une bague 372 en matière plastique. La bague 372 en matière plastique, et le cas échéant la pièce 349 de forme annulaire ainsi que les zones 307a du carter de convertisseur 307, comportent des passages radiaux qui peuvent être constitués par des rainures axiales. Ces passages sont nécessaires pour permettre une libre circulation du liquide, comme de l'huile, contenue dans le convertisseur entre la coque 307 du carter de conver- tisseur et la pièce 349 de forme annulaire ainsi que le piston 335. Pour la fixation anti-rotation du piston 335 par rapport à la coque de turbine 313a, il est prévu des profils ou des reliefs 365 ainsi que des contre-profils ou des contre-reliefs 362 s'emboîtant les uns dans les autres. Les profils 365 et les contre-profils 362 s'em- boîtant axialement les uns dans les autres confèrent au piston 335 une possibilité de déplacement axial par rapport à la roue de turbine 313. Les profils 365 sont constitués par des empreintes formées dans le matériau du piston 335, comme de la tôle. Les contre-profils 362 sont constitués par des parties refoulées axialement dans différentes zones d'une pièce 363 en forme de disque. La pièce 363 en forme de disque est reliée de façon non tournante à la roue de turbine 313 par le fait que ses -25- zones intérieures sont serrées axialement entre la pièce 349 de forme annulaire et la zone 313b en forme de disque de la coque extérieure de turbine 313a, les éléments 349, 363 et 313a étant solidement reliés entre eux par l'inter- médiaire de rivets 351. Pour la formation du volume an- nulaire 347, il est possible, d'une manière analogue à ce qui a été décrit en relation avec la Figure 6, d'uti- liser une partie additionnelle 336 en forme de disque, qui est serrée par des zones radialement intérieures entre le composant 363 et la zone 313b de la coque de turbine 313a et qui est accouplée de façon non tournante avec les pièces précitées par l'intermédiaire des rivets 351. Une telle forme de réalisation est représentée en détail sur la Figure 8 et, dans cette forme de réalisation, ce n'est pas la coque extérieure de turbine 413a qui est guidée radialement vers l'intérieur jusqu'au moyeu de sortie 414, mais la pièce additionnelle 436 en forme de disque, qui sert à délimiter le volume annulaire 447. Les zones intérieures de la pièce 436 en forme de disque sont reliées au moyeu de sortie 414 par l'intermédiaire d'une soudure 452. Dans la forme de réalisation de la Figure 8, la pièce 436 en forme de disque porte la coque extérieure de turbine 413a. Le piston 435, déplaçable axialement, est accouplé solidement à un disque de sortie 449 par l'intermédiaire de rivets 451. Les zones rivées servant à l'établissement des liaisons rivées 451 sont formées du matériau en tôle du piston 435. Le disque de sortie 449 comporte, sur sa périphérie intérieure, des bras radiaux 453, qui s'accrochent radialement dans des échan- crures axiales 455 de la partie cylindrique 449a d'une pièce 449 de forme annulaire. Les bras radiaux 453 sont reçus pratiquement sans jeu dans une direction circonfé- rentielle dans les échancrures axiales 455 et peuvent se déplacer axialement. La forme de réalisation de la -26- Figure 9 se différencie des formes de réalisation précé- demment décrites notamment par le fait que les deux disques de sortie 535, 536, en forme de pistons, de l'accouplement de pontage 518, qui délimitent le volume annulaire 547, ne sont pas reliés de façon non tournante directement avec une partie de sortie du dispositif 501 mais ils le sont avec interposition d'un amortisseur élastique en torsion 517a. Dans l'exemple de réalisation représenté, en considérant la direction de transmission des forces du moteur jusqu'à la boite de vitesses, il est prévu avant l'accouplement de pontage 518 un autre amortisseur élastique en torsion 517, et notamment d'une manière analogue à ce qui a été décrit dans les formes de réalisation précédentes. Pour de nombreuses applica- tions, cet amortisseur extérieur 517 peut cependant être également supprimé de manière qu'alors la partie d'entrée 532 de l'accouplement de pontage 518 puisse être reliée rigidement avec la coque de carter 507 du convertisseur. Les deux pistons en tôle 535, 536 sont centrés sur le moyeu de sortie 514 de la turbine avec possibilité de déplacement axial. Entre les pistons 535, 536, il est prévu des liaisons de forme 565, qui assurent un blocage anti-rotation entre les deux pistons 535, 536 tout en permettant simultanément une possibilité de dé- placement axial. L'amortisseur élastique en torsion 517a comporte des ressorts hélicoïdaux 572, disposés dans une direction circonférentielle et qui sont logés dans des fenêtres 573 d'un composant 574, relié solidement au piston en tôle 535, ainsi que dans des creux 565 formés par em- preinte dans le piston en tôle 535. Le composant 574 est soudé sur le piston 535. La partie de sortie de l'amortisseur 517a est constitué par un composant 576 en forme de flasque, qui comporte des protubérances ou -27- bras 577 orientés radialement vers l'extérieur et s'en- gageant entre les zones extrêmes de ressorts adjacents 572. Radialement à l'intérieur, la pièce 576 en forme de flasque comporte une denture 553 qui est en prise S avec une contre-denture 555 du moyeu 514 en vue d'assurer un blocage anti-rotation de la pièce 576 en forme de flasque par rapport à ce moyeu 514. Pour un soutien radial des ressorts 572, il est prévu des coquilles d'appui 523, d'une manière analogue à ce qui a été décrit en relation avec la Figure 1. Dans l'exemple de réalisation représenté, l'amortisseur élastique en torsion 517a est disposé axia- lement entre la tôle de piston 535 et la coque de carter 507 du convertisseur. Dans une autre forme de réalisation non représentée, l'amortisseur élastique en torsion 517a pourrait cependant être disposé dans le volume annulaire 547. A cet effet, il faudrait simplement modifier en correspondance la forme des deux tôles de piston 535, 536 et les parties de sollicitation des accumulateurs de forces 572 pourraient être constituées par des empreintes axiales formées dans les tôles de pistons 535, 536 et pouvant avoir une forme de poche. Les épaulements d'appui du moyeu de sortie 514 pour les deux pistons 535, 536 devraient être agencés d'une manière analogue à ce qui a été décrit sur la Figure 1, en étant notamment pourvu d'un diamètre différent, et le flasque de sortie 576 pourrait alors entrer en prise avec la denture du moyeu de sortie 514 prévue entre les deux épaulements d'appui. Entre les deux pistons 535, 536 est serré un composant 567 en forme de ressort annulaire, qui agit dans le sens d'un écartement mutuel des deux pistons 535, 536. Dans la forme de réalisation de la Figure 9, l'accouplement de pontage 518 est disposé, en considérant le sens de transmission des forces, entre deux amortis- seurs élastiques en torsion 517, 517a, qui sont disposés en série avec l'accouplement de pontage 518. -28- Dans la forme de réalisation des Figures 10 et 11, il est prévu également deux amortisseurs élastiques en torsion 617, 617a, qui sont disposés en série mais qui sont cependant placés, en considérant le sens de transmission des forces du moteur à la partie de sortie 614 du dispositif 601 de transmission de couple, avant l'accouplement de pontage 618. Les accumulateurs de forces 619 sont logés, d'une manière analogue à ce qui a été décrit en relation avec les Figures 1 et 2, dans la coque 607 du carter de convertisseur. La partie de sortie de l'amortisseur élastique en torsion 617 est constituée par deux parties en forme de disque 632, 632a, qui comportent radialement à l'extérieur des bras 633, 633a venant s'engager entre les zones extrêmes de ressorts adjacents 619 et constituant des parties de sollicitation pour ces derniers. Les bras radiaux 633, 633a sont dis- posés en coïncidence dans le sens circonférentiel, ils sont situés axialement l'un au-dessus de l'autre et ils sont reliés entre eux par des rivets 680. Radialement à l'intérieur des bras 633, 633a, les parties en forme de disque 632, 632a sont écartées l'une de l'autre, et notamment de telle sorte que, en considérant une direction radiale, il existe entre les deux disques 632, 632a des volumes libres axiaux de largeurs différentes, le volume libre situé radialement le plus à l'intérieur ayant la plus grande dimension axiale. Dans une zone radiale du volume libre 681 ayant la plus grande dimension axiale, les parties en forme de disque 632, 632a comportent des zones de sollicitation pour les accumulateurs de forces 682 de l'amortisseur élastique 617a situé radialement le plus à l'intérieur. Ces zones de sollicitation sont constituées par des em- preintes en forme de poches 683, 684, qui s'engagent entre les zones extrêmes d'accumulateurs de forces adjacents 682. Axialement entre les zones de sollicitation -29- ou les empreintes 683, 684, il est prévu des parties de sortie 685, 686 de l'amortisseur 617a, qui sont agencées en forme de disques. Les parties de sortie 685, 686 de l'amortisseur élastique en torsion 617a constituent simultanément des parties d'entrée pour l'accouplement de pontage 618. Les disques 685, 686 sont guidés ou fixés axialement par rapport aux parties en forme de disques 632, 632a par l'intermédiaire de leurs zones radialement extérieures. Radialement à l'intérieur des accumulateurs de forces 619 de l'amortisseur extérieur 617, les deux parties en forme de disques 632, 632a sont reliées soli- dement entre elles par l'intermédiaire de rivets d'espa- cement 687. A cet effet, la tige d'espacement des rivets 687 s'étend axialement à travers des évidements 688, 688a prévus dans les parties en forme de disques 685, 686. Les rivets sont disposés dans la zone des empreintes en forme de poches 683, 684. Les deux parties d'entrée pour les pièces en forme de disque 685, 686 constituant l'accouplement de pontage 618 sont reliées entre elles de façon non tour- nante mais elles possèdent cependant une possibilité de déplacement axial relatif l'une par rapport à l'autre. A cet effet, la pièce 686 en forme de disque comporte, radialement à l'extérieur de l'accouplement de pontage 618, et notamment dans la zone des évidements 688a, des languettes 689 formées unitairement, recourbées dans une direction axiale et s'accrochant axialement et pratiquement sans jeu dans les évidements 688 de la pièce en forme de disque 685. La liaison emboitable ainsi formée permet une possibilité de déplacement axial entre les deux pièces en forme de disque 685, 686 tout en assurant simultanément un blocage anti-rotation. En outre, les zones des pièces en forme de disque 632, 632a, qui coopèrent axialement avec les pièces en forme de disque 685, 686, sont espacées.en correspondance afin -30- de créer une possibilité de déplacement axial limité entre les deux pièces en forme de disque 685, 686. Les deux pièces en forme de disque 685, 686 comportent des zones de friction de forme annulaire 690, 691, qui co- opèrent avec des zones de contre-friction correspondantes qui sont prévues sur des parties de sortie de l'accou- plement de pontage 618. En outre, les parties en forme de disque 685, 686 comportent des évidements 692, 693 pour recevoir des accumulateurs de forces 682. Comme le montre la Figure 11, les accumulateurs de forces 619 de l'amortisseur extérieur 617 sont réalisés très longs de telle sorte qu'on soit assuré, grâce à ces accumulateurs. de forces, d'obtenir un faible degré de torsion, qui peut avoir un ordre de grandeur compris entre 2 et 15 Nm/'. L'amortisseur intérieur 617a comporte un grand nombre de ressorts relativement courts, qui ont un degré de torsion relativement grand, pouvant avoir un ordre de grandeur compris entre 60 et 150 Nm/ . Le disque d'entrée 686 de l'accouplement de pontage 618 est monté, radia- lement à l'intérieur, radialement sur le moyeu de sortie 614 de la turbine. Les zones de friction 690, 691 de forme annulaire des deux disques 685, 686 sont montées, avec interposition d'un disque de sortie se présentant sous la forme d'une lamelle de sortie 694, axialement entre deux pièces en forme de disque 635, 636 délimitant latéralement le volume de liquide 647. Les pièces en forme de disque 635, 636 sont montées de façon à pouvoir se déplacer axialement l'une par rapport à l'autre, le disque 635 formant un piston qui est monté de façon étanche sur le moyeu de sortie 614. A cet effet, le piston 635 comporte, radialement à l'intérieur, une zone 641 en forme de fourreau qui est dirigée vers le disque 636. Sur cette zone 641 en forme de fourreau est centrée la pièce en forme de disque 686. Dans l'agencement re- présenté sur la Figure 10, la pièce en forme de disque -31- 636 est reliée rigidement avec le moyeu de sortie 614 et elle porte la coque extérieure de turbine 613a. Le disque latéral 636 pourrait cependant être également agencé comme un piston ou bien faire directement partie de la coque extérieure de turbine 613a, comme cela a été décrit en relation avec les formes de réalisation précé- dentes. La lamelle intermédiaire 694 est reliée de façon non tournante au piston en tôle 635 mais elle a cependant par rapport à ce piston 635 une possibilité de déplace- ment axial limité. La liaison non tournante, mais permet- tant cependant une possibilité de déplacement axial limité, entre la lamelle intermédiaire 694 et le piston 635,est constituée par des rivets 695, qui sont rivés dans la tôle de piston 635 et qui ont une tige axiale 696, pénétrant axialement dans le volume annulaire 647. A l'extrémité libre de la tige 696, il est prévu une tête de rivet 697, qui limite la course axiale de la lamelle intermédiaire 694 par rapport au piston en tôle 635. La tige 695 s'étend axialement dans des échancrures 698 qui sont prévues sur la périphérie intérieure de la lamelle intermédiaire 694. La zone radialement intérieure de la lamelle de sortie 686 comporte des évidements allongés 699 qui sont répartis sur la périphérie. La liaison non tournante entre la tôle de piston 635 et le moyeu de sortie 614 est établie par l'intermédiaire d'un disque de sortie 649, qui comporte une denture in- térieure 653 entrant en prise avec une denture extérieure 655 du moyeu de sortie 614. Le disque de sortie 649 est relié de façon non tournante ou rigide avec le piston en tôle 635. L'ouverture de l'accouplement de pontage 618 est produite en introduisant de l'huile, par l'inter- médiaire du canal d'admission 648, dans la chambre 647 qui est rendue étanche lorsque l'accouplement de pontage -32- 618 est fermé. Ainsi les deux disques de sortie 635, 636, qui délimitent latéralement la chambre 647, sont écartés axialement l'un de l'autre de sorte que la lamelle, in- termédiaire 694 et les deux lamelles d'entrée 685, 686 soient libérées et il peut alors se produire une rotation relative ou un glissement entre les parties d'entrée et les parties de sortie de l'accouplement de pontage 618. La rotation relative de l'amortisseur extérieur 617 est limitée par le fait qu'au moins le ressort hélico!dal extérieur est comprimé à fond. La rotation de l'amortis- seur intérieur 617a peut être limitée par une compression à fond des accumulateurs de forces 682 ou bien, sélecti- vement, en faisant buter les tiges des rivets 687 contre les contours extrêmes, considérés dans une direction circonférentielle, des évidements 688 ou 688a. L'accouplement de pontage 618 comporte quatre parties de friction, qui sont respectivement constituées par deux surfaces de friction mutuellement associées et dont l'une est prévue sur une partie d'entrée et l'autre sur une partie de sortie. La forme de réalisation, représentée sur la Figure 12, d'un convertisseur de couple pourvu d'un accouplement de pontage et d'un amortisseur, se diffé- rencie de la forme de réalisation représentée sur la Figure 10 essentiellement par le fait que l'amortisseur radialement intérieur 617a est supprimé de sorte que les lamelles d'entrée 785, 786 de l'accouplement de pontage 718 peuvent servir directement à la sollicitation des accumulateurs de forces 719 de l'amortisseur 717. A cet effet, les lamelles d'entrée ou les disques d'en- trée 785, 786 comportent, sur leur périphérie extérieure, des parties de sollicitation ou bras orientés radialement vers l'extérieur et s'étendant entre les zones extrêmes des accumulateurs de forces 719. La liaison non tournante, qui autorise cependant une possibilité de déplacement -33axial entre les deux lamelles d'entrée 785, 786 ainsi qu'entre le piston 735 et la lamelle de sortie 794, est réalisée, d'une manière analogue à ce qui a été décrit pour les deux parties 635 et 694 en relation avec la Figure 10, au moyen de rivets 795 ou 787. Le convertisseur hydrocinétique de couple re- présenté sur la Figure 13 comporte un accouplement de pontage 818, qui peut être agencé, en ce qui concerne la conception, le mode de fonctionnement et le montage, d'une manière analogue aux accouplements de pontage décrits en relation avec les Figures 1 à 12. Dans l'ex- emple de réalisation représenté de façon concrète, il est simplement prévu pour la création du volume de com- mande 847 de l'accouplement, un piston en tôle 835 qui est monté sur le moyeu de sortie 814 de façon non tour- nante mais cependant avec possibilité de déplacement axial. L'autre paroi du volume annulaire 847 est cons- tituée directement par la coque extérieure 813a de la roue de turbine 813. La roue de pompe 810 est divisée en deux roues élémentaires 810a et 810b. La roue élémen- taire principale 810a de la pompe est montée de façon à pouvoir tourner par rapport au carter extérieur du convertisseur, qui est constitué par les deux coques 807, 808. La roue élémentaire principale 810a de la pompe est accouplée de façon tournante à la coque de carter 808 par l'intermédiaire d'un amortisseur élastique en torsion 817. Les accumulateurs de forces 819 sont reçus et guidés dans une zone de coin de la coque de carter 808 d'une manière analogue à ce qui a été décrit pour les amortisseurs disposés radialement à l'extérieur dans les formes de réalisation précédentes mais cependant l'amortisseur 817 est situé dans le carter du conver- tisseur sur le côté opposé au moteur. Dans l'exemple de réalisation représenté, la roue élémentaire principale de la pompe est montée de façon centrée par l'intermé- -34- diaire d'un coussinet 843. La roue élémentaire principale 810a de la pompe et la roue élémentaire auxiliaire 8lOb, plus petite et disposée à la suite radialement vers l'extérieur, sont accouplées ensemble par l'intermédiaire d'un amortisseur élastique en torsion 817a. L'amortisseur élastique en torsion 817a est logé dans un volume intérieur 870 en forme de tore, qui est délimité par les coques intérieures des deux roues élémentaires 810a, 810b de la pompe, de la roue de turbine 813 et de la roue directrice 815. Sur les roues élémentaires de pompe 810a, 810b, il est prévu respectivement des parties d'appui ou de sollici- tation 871, 872 entre lesquelles sont disposés et peuvent être comprimés des accumulateurs de forces 819a, répartis dans une direction circonférentielle, de l'amortisseur élastique en torsion 617a. Pour empêcher que les deux parties ou moitiés 810a, 810b de la pompe tournent l'une par rapport à l'autre pendant la marche de la pompe, l'amortisseur élastique central 817a peut être précontraint avec une force correspondant au couple maximal d'entraînement de la partie de pompe 810b. Grâce à la division de la roue de pompe 810 conformément à l'invention, le volume intérieur 870 en forme de pompe du convertisseur peut être utilisé pour obtenir additionnellement une augmen- tation du degré d'élasticité de l'amortisseur. La roue élémentaire de pompe 810b, située ra- dialement plus loin vers l'extérieur, est accouplée à la partie d'entrée 832 de l'accouplement de pontage 818 avec interposition d'un autre amortisseur élastique en torsion 817b. La partie d'entrée 832 en forme de flasque de l'accouplement de pontage 818 forme simul- tanément la partie de sortie de l'amortisseur élastique en torsion 817b. L'amortisseur élastique en torsion 817b est disposé dans le coin extérieur, dirigé vers le moteur, -35- de la coque de carter 807. La roue élémentaire de pompe 810b comporte un prolongement axial 873, qui s'accouple axialement avec la roue de turbine 813 et qui forme, dans l'exemple de réalisation représenté, une seule et même pièce avec la coque extérieure de la roue élémentaire de pompe 810b. Le prolongement 873 en forme de fourreau porte, à son extrémité opposée à la roue élémentaire de pompe 810b, des parties de sollicitation 874 pour les accumulateurs de forces 819b de l'amortisseur élas- tique en torsion 817b. Ces parties de sollicitation 874 sont constituées par des étriers en forme de U, ouverts radialement vers l'intérieur et qui sont fixés dans une zone extrême du prolongement 873, par exemple par soudage. Les parties de sollicitation 875, prévues sur la partie de sortie 832 de l'amortisseur 817b, sont constituées par des bras radiaux 875, formés sur cette partie 832 et qui s'accrochent radialement dans l'étrier 874. Comme le montre la Figure, les parties de sollicitation 871, 872 des accumulateurs de forces 819a de l'amortisseur 817a sont agencées d'une manière analogue, les parties en forme d'étriers étant cependant fixées sur la roue élémentaire de pompe 817b tandis que les bras radiaux ou taquets 871 sont fixés sur la roue élémentaire de pompe 810a. Trois amortisseurs élastiques en torsion 817, 817a, 817b sont disposés, en considérant le sens de transmission des forces du moteur vers les parties me- nées, avant l'accouplement de pontage 818 et ils agis- sent en série aussi bien les uns par rapport aux autres que par rapport à l'accouplement de pontage 818. Pour de nombreuses applications, il est possible de modifier la forme de réalisation représentée sur la Figure 13 avantageusement de telle sorte que la roue élémentaire de pompe 810a soit reliée rigidement à la coque de carter 807, ce qui permet de supprimer -36- l'amortisseur 817. Additionnellement ou en variante, l'amortisseur élastique en torsion 817a peut être sup- primé et alors les deux roues élémentaires de pompe 810a, 810b forment une seule et même pièce. L'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation représentés et décrits mais elle comporte également des variantes qui peuvent être créées notam- ment par combinaison de différentes particularités ou éléments décrits en relation avec les différentes formes de réalisation. En outre, certaines particula- rités ou modes de fonctionnement décrits en relation avec les Figures représentent, en les considérant in- dividuellement, une invention indépendante. A cet égard, on se référera notamment aux agencements d'a- mortisseurs et aux particularités de la Figure 13. REVENDICATIONS 1. Dispositif de transmission de force avec un carter (2) qui contient un embrayage hydraulique avec une roue de pompe (10) et une roue de turbine (13), et en outre un amortisseur (17) et un accouplement de pontage (18) qui sont disposés axialement entre une paroi (12) s'étendant radialement du carter (2) et la roue de turbine (13), dans lequel la partie d'entrée (32) de l'accouplement de pontage est serrable entre deux parties en forme de disque (35, 36; 335, 313a) déplaçables axialement l'une par rapport à l'autre, qui forment en position fermée de l'accouplement de pontage un espace annulaire étanche au moins dans l'essentiel à l'intérieur du carter (2). 2. Dispositif de transmission de force avec un carter (2) qui contient un embrayage hydraulique avec une roue de pompe (10) et une roue de turbine (13), dans lequel la roue de pompe est divisée en au moins deux roues élémentaires de pompes, qui sont accouplées l'une avec l'autre par l'intermédiaire d'un amortisseur élastique en torsion pour l'entraînement. 3. Dispositif de transmission de force avec un carter (2) qui contient un embrayage hydraulique avec une roue de pompe (10) et une roue de turbine (13), dans lequel la roue de pompe est divisée en au moins deux roues élémentaires de pompes, qui sont accouplées l'une avec l'autre par l'intermédiaire d'un amortisseur élastique en torsion pour l'entraînement, et l'une des roues élémentaires de pompe peut être accouplée pour permettre la transmission de forces avec interposition d'un amortisseur élastique en torsion (817b), à une partie de sortie (814) du dispositif par l'intermédiaire d'un accouplement de pontage. 4. Dispositif de transmission de force avec un carter (2) qui contient un embrayage hydraulique avec une roue de pompe (10) et une roue de turbine (13), et en outre un amortisseur (17) élastique en torsion et un accouplement de pontage (18) qui sont disposés axialement entre une paroi (12) s'étendant radialement du carter (2) et la roue de turbine (13), dans lequel dans le flux de force entre le carter et une partie de sortie (14) du dispositif il est d'abord prévu l'amortisseur élastique en torsion (17) et ensuite l'accouplement de pontage. 5. Dispositif de transmission de force comportant un embrayage hydraulique, avec au moins un carter (2) pouvant être relié à un arbre d'entraînement (4) et qui contient au moins une roue de pompe (10) entraînée par l'intermédiaire du carter et au moins une roue de turbine (13) pouvant être reliée à l'arbre d'entrée d'une ligne de transmission à entraîner et en outre, considéré le chemin de transmission de couple à partir du carter jusqu'à une partie de sortie du dispositif, il existe au moins un amortisseur élastique en torsion (17) avec un accumulateur de force agissant dans la direction circonférentielle de même qu'un accouplement de pontage disposé en série avec l'amortisseur (17) et sur un plus petit diamètre, prévu dans le chemin de transmission de couple après l'amortisseur. 6. Dispositif de transmission de force avec un embrayage hydraulique, et avec au moins un carter (2) pouvant être relié à un arbre d'entraînement, qui contient au moins une roue de pompe entraînée par l'intermédiaire du carter et au moins une roue de turbine pouvant être relié à un arbre d'entrée d'une ligne de transmission à entraîner, et avec en outre au moins un accouplement de pontage disposé dans le flux de force entre le carter et une partie de sortie du dispositif, la partie d'entrée de l'ac- couplement de pontage reliée à rotation avec le carter étant serrable axialement entre deux parties en forme de disque (35, 36) déplaçables axialement l'une par rapport à l'autre qui, lorsque l'accouplement de pontage est fermé forment un volume annulaire étanché au moins dans l'essentiel et sont disposées axialement entre la roue de pompe (10) et une paroi (12) du carter s'étendant radialement. 7. Dispositif de transmission de force avec un embrayage hydraulique (comme un embrayage Fôttinger ou un convertisseur hydro- dynamique de couple) comprenant au moins un carter pouvant être relié à un arbre d'entraînement, et qui contient au moins une roue de pompe entraînée par l'intermédiaire du carter, et au moins une roue de turbine pouvant être reliée de façon non tournante à un arbre, ainsi que le cas échéant au moins une roue directrice disposée entre la roue de pompe et la roue de turbine, le dispositif comportant en outre un accouplement de pontage disposé dans le flux de couple entre le carter et l'arbre entrainable par la roue de turbine, avec un espace (47) délimité par au moins un piston (35) en forme d'anneau déplaçable axialement, et au moins un élément de friction (32) en forme de disque, qui s'engage radialement dans ledit espace, pouvant être entrainé en rotation par rapport aux parties de construction (35, 36) délimitant ledit espace et présentant au moins une surface de friction, qui coopère avec au moins une surface de friction portée par le piston, l'élément de friction (32) possédant des domaines (56) qui s'étendent radialement vers l'intérieur au-delà des surfaces de friction (34, 37, 39). 8. Dispositif de transmission de force selon la revendication 7, caractérisé en ce que les domaines (56) qui s'étendent radialement vers l'intérieur au-delà des surfaces de friction servent au centrage de l'élément de friction en forme de disque (32) par rapport au piston et/ou la roue de turbine. 9. Dispositif de transmission de force selon la revendication 7 ou la revendication 8, caractérisé en ce que lesdits domaines (56) qui s'étendent radialement dans ledit espace (47) comportent des évidements (60).