Brevet FR2715730A1 — publié le 19950804

CAPTEUR DE PRESSION A FIBRE OPTIQUE BOBINEE La présente invention se rapporte à un capteur de pression à fibre optique bobinée et s'applique notamment à des hydrophones, par exemple, pour des antennes remorquées ou flûtes ou des réseaux fixes. Les caractéristiques recherchées pour ce type d'hydrophone sont: le faible volume, le faible coût, la sensibilité élevée à la pression, la faible sensibilité à la température, le fonctionnement sur une plage de pressions statiques étendue (par exemple de 0 à 10 M Pa) et la multiplexabilité. Plusieurs types de capteurs à fibre optique basés sur r'interféropolarimétrie sont déjà connus. Le premier type utilise une fibre optique monomode conventionnelle. L'effet élasto-optique dans les fibres optiques a été reconnu comme un processus attrayant pour réaliser des hydrophones performants. Lorsqu'une pression isotrope s'applique sur la fibre, la longueur de la fibre varie ainsi que ses indices de réfraction et cela induit une variation de la phase de l'onde qui s'y propage. Ce déphasage est mesuré dans un montage interféromètrique, généralement avec un interféromètre de Mach-Zender qui compare le déphasage créé dans une fibre de référence, peu sensible à la variation de pression ou isolée de celle- ci, à celui créé dans la fibre soumise à la variation de pression. Bien que l'effet à mesurer soit intrinsèquement faible, de grandes sensibilités sont possibles notamment si l'on utilise une grande longueur de fibre et si on la conditionne de façon à multiplier par un rapport de transduction la pression à laquelle est effectivement soumise la fibre. Toutefois de tels capteurs de pression présentent généralement une sensibilité élevée à la température. En effet l'indice de réfraction de la silice (qui réalise la fibre) varie d'environ 10-5 par degré Celsius et produit des déphasages lors de variations de température, très supérieurs aux déphasages créés par les variations de pression. Ceci est particulièrement gênant dans le cas d'hydrophones utilisés dans des antennes remorquées en mer o les variations de température dues aux courants marins sont fréquentes et peuvent être importantes. Une méthode pour s'affranchir des effets des variations de température consiste à noyer la fibre dans un volume suffisamment important de matériau à faible conductivité thermique afin de ralentir et de moyenner ces effets. Cette méthode conduit toutefois à une augmentation importante du volume du capteur ce qui n'est pas souhaitable. Le deuxième type de capteur utilise une fibre optique monomode intrinsèquement birefringente. Par définition, une fibre optique monomode birefringente permet de propager deux modes propres de polarisation linéaires orthogonaux l'un selon un axe dit lent et l'autre selon un axe dit l0 rapide. On mesure le retard différentiel de propagation entre les deux modes. Une variation de pression est ainsi directement mesurée par interférence entre le mode selon l'axe rapide et le mode selon l'axe lent, sans qu'il soit nécessaire d'avoir recours à une fibre de référence. La plupart des fibres biréfringentes connues sont obtenues en rompant la symétrie axiale de la fibre, par déformation de la structure coeur- gaine optique (par exemple fibres de section ovale) ou par adjonction de zones de contraintes (par exemple fibres connues sous la dénomination anglaise "bow-tie" ou sous la dénomination "panda"). Ces fibres présentent une sensibilité SP très faible à la pression (de l'ordre de 5 prad. Pa-1 par mètre de fibre) et une forte sensibilité ST à la température de l'ordre de 50 prad. K-1 par mètre de fibre) soit un rapport SP/ST de l'ordre de 0,1 K.Pa-1 ce qui ne permet pas d'obtenir un capteur très performant. On connaît aussi une fibre optique monomode biréfringente à structure évidée (connue sous la dénomination de FASE) qui possède un rapport SP/ST amélioré de l'ordre de 15 KPa-1. A lieu d'une structure pleine, cette fibre possède deux trous de chaque côté du coeur qui guide la lumière. Bien que sa sensibilité SP à la pression (de l'ordre de 70 prad. Pa-1 par mètre de fibre) soit bien meilleure que celle des fibres biréfringentes à structure pleine, la réalisation d'un capteur compact et à sensibilité à la pression de l'ordre de 10 prad.Pa-1 nécessite une grande longueur de fibre, de l'ordre de 100 mètres. Pour obtenir la compacité souhaitée, on est amené à bobiner la fibre sur un petit diamètre généralement inférieur à 30 millimètres et il s'avère que le capteur fournit un contraste interféromètrique insuffisant. La présente invention vise à remédier à ces inconvénients. Elle propose de réaliser un capteur de pression à fibre optique qui est compact, qui possède une bonne sensibilité à la pression, une faible sensibilité à la température et un contraste interféromètrique aussi bon que possible. Un capteur de pression à fibre optique bobinée selon l'invention comporte une coque incluant la fibre optique, cette coque est soumise extérieurement à une pression à mesurer et contient intérieurement un milieu plus compliant que la coque de manière à ce que la pression à mesurer engendre dans la fibre optique un tenseur de contraintes anisotrope. La coque est formée de préférence d'une structure tubulaire incluant la fibre optique, cette structure ayant ses extrémités fermées par des flasques, le milieu plus compliant que la coque étant contenu à l'intérieur de la structure tubulaire. La structure tubulaire peut être formée de la fibre optique nue ou gainée bobinée à spires jointives. La fibre optique peut aussi être bobinée à spires espacées. Pour réduire la fragilité du capteur la fibre bobinée peut être noyée dans un enrobage. Pour augmenter le taux de transduction du capteur, il est prévu de placer la structure tubulaire dans un soufflet prenant appui sur les flasques de manière à augmenter la surface des flasques. Pour augmenter la résistance à la pression statique du capteur tout en ayant un taux de transduction élevé, il est possible de recouvrir extérieurement la structure tubulaire d'au moins une couche d'un matériau souple. Cette couche peut aussi être placée à l'intérieur de la structure tubulaire. On peut aussi combiner les deux variantes. On peut aussi prévoir un dispositif de filtrage mécanique de la pression à mesurer qui fait communiquer l'intérieur de la coque avec l'extérieur. Ce type de capteur supporte des pressions statiques plus élevées et des variations rapides de pression. Ce type de capteur fonctionne avec des fibres optiques non biréfringentes ou intrinsèquement biréfringentes. Une fibre à section droite ovale est particulièrement intéressante car elle s'oriente spontanément de manière appropriée pendant le bobinage. Une fibre ovale avantageuse est celle qui comporte un coeur et une gaine optiques à section droite ovale dont les grandes dimensions sont confondues, ces grandes dimensions étant perpendiculaires à celle de la section droite de la fibre. La présente invention concerne aussi un procédé de fabrication d'une telle fibre à section droite ovale. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement dans la description qui suit et dans les figures annexées qui représentent: - les figures 1 a, 1 b: des coupes longitudinale et transversale d'un capteur de pression selon l'invention; - la figure lc: une vue de la section droite d'une fibre utilisée dans un capteur de pression selon l'invention; - les figures 2a,2b: des coupes longitudinale et transversale d'une première variante d'un capteur de pression selon l'invention, - les figures 3a, 3b: des coupes longitudinale et transversale d'une deuxième variante d'un capteur de pression selon l'invention; - les figures 4a, 4b: des coupes longitudinale et transversale d'une troisième variante d'un capteur de pression selon l'invention; - les figures 5a, 5b: des coupes longitudinale et transversale d'une quatrième variante d'un capteur de pression selon l'invention; - la figure 6a: une coupe longitudinale d'un capteur de pression selon l'invention à filtrage mécanique de la pression; - la figure 6b: un schéma électrique équivalent au capteur de la figure 6a; la figure 6c: une courbe du taux de transduction T' du capteur de presion de la figure 6a en fonction de la pulsation m; - la figure 7a: une coupe longitudinale d'un capteur de pression selon l'invention utilisant une fibre à section droite ovale; - la figure 7b: la section droite d'une fibre ovale telle que celle utilisée dans la figure 7a; - la figure 8: une coupe longitudinale d'un capteur de pression selon l'invention utilisant une variante d'une fibre optique à section droite ovale; - les figures 9a,9b,9c: des étapes du procédé de fabrication d'une fibre optique à section droite ovale conforme à celle représentée à la figure 8. Les figures l a et l b représentent respectivement en coupe longitudinale et transversale un capteur de pression à fibre optique selon l'invention. Ce capteur comporte une coque 1 incluant la fibre optique 2 bobinée. Sur ces figures, la coque 1 est formée par une structure tubulaire 3 dont les deux extrémités sont fermées par des flasques 4. Cette coque 1 contient intérieurement un milieu 5 plus compliant que la coque 1. La compliance d'un système est définie comme le rapport de sa variation de volume sur la variation de pression engendrant cette variation de volume. On emploie le terme compliance lorsqu'il s'agit d'un système et le terme compressibilité lorsqu'il s'agit d'un matériau simple. Sur ces figures, la structure tubulaire 3 est formée de la fibre optique 2 bobinée à spires jointives. La fibre 2 est par exemple une fibre monomode conventionnelle non biréfringente. Le bobinage est dans cet exemple de section circulaire mais il est envisageable de lui donner une autre section afin notamment de réduire l'encombrement suivant une direction. La fibre 2 est représentée nue sans gaine de protection mais elle aurait pu en avoir une comme sur les figures 2a,2b. La coque 1 est soumise extérieurement à une pression p isotrope, qui s'applique sur toute sa surface extérieure. Cette pression p engendre dans la fibre optique 2 un tenseur de contraintes. Cette pression p est représentée par les flèches sur les figures (Tx, Ty, Tz) anisotrope. Les axes x,y,z sont représentés sur les figures. L'axe x correspond à l'axe de bobinage de la fibre 2, I'axe y est normal à l'axe x, ces deux axes définissent le plan de la coupe longitudinale (figure la) . L'axe z est normal à l'axe y, ces deux axes définissent le plan de la coupe transversale (figure 1 b). Le tenseur de contraintes est anisotrope notamment dans le plan x,y. La figure lc représente une section droite de la fibre 2 dans le plan x,y. Sur cette figure, les contraintes normales sont représentées et référencées Tx selon x et Ty selon y. La contrainte Tx selon x est supérieure à la contrainte Ty selon y. L'anisotropie se traduit, en raison de l'effet élastooptique dans le matériau de la fibre par une biréfringence induite proportionnelle à la différence des contraintes TyTx. Ainsi une variation de pression se traduit par une variation de la biréfringence de la fibre et cette variation est mesurable directement par interférence entre le mode selon l'axe rapide et le mode selon l'axe lent. La différence des contraintes Ty - Tx peut être en valeur absolue très supérieure à la pression environnante p et le capteur de pression fonctionne comme un amplificateur. Sur les figures l a, 1 b la structure tubulaire est formée de la fibre 2 bobinée à spires jointives. La fibre 2 a été représentée nue c'est à dire sans gaine de protection. Elle est généralement en silice. Les flasques 4 ferment de manière hermétique la structure tubulaire 3. Le milieu contenu à l'intérieur de la coque 1 peut être partiellement le vide ou être réalisé à base d'un fluide compressible tel qu'un gaz. Les flasques 4 seront réalisés de préférence dans un matériau plus rigide que le matériau de la fibre. Les contraintes Tx, Ty peuvent être calculées en première approximation à partir du modèle du tube de longueur infinie. On suppose que la structure tubulaire est cylindrique. Conformément aux conventions usuelles, les contraintes sont comptées négativement pour des efforts de compression et positivement pour des efforts de traction. Tx = - p.b2 / (b2 - a) p est la pression à l'extérieur de la coque a le rayon intérieur de la structure tubulaire b le rayon extérieur de la structure tubulaire. Ty t p à condition que b2 >" b2 - a2 Ty-Tx=-Tx Ty - Tx s. p X égal à b2/(b2- a2) est le taux de transduction. Il est directement proportionnel à la sensibilité à la pression du capteur. Ce taux peut atteindre des valeurs élevées plusieurs dizaines par exemple. Au lieu d'utiliser une structure tubulaire 3 formée d'une fibre optique bobinée à spires jointives, on peut utiliser une structure tubulaire 3 comportant une fibre optique 2 bobinée à spires espacées ou jointives et noyer cette fibre dans un enrobage 6. Cet enrobage 6 est réalisé dans un matériau moins rigide que le matériau de la fibre optique 2 qui est généralement de la silice. De préférence, le matériau de l'enrobage 6 est aussi moins rigide que celui des flasques 4. Le matériau de l'enrobage 6 peut être par exemple une résine époxyde ou un polyuréthane de rigidité convenablement choisie. Sur les figures 2a,2b la fibre optique 2 représentée comporte une gaine de protection 7, elle aurait aussi pu être nue. Cette gaine 7 de protection est de préférence réalisée dans un matériau ayant une rigidité comprise entre celle du matériau de l'enrobage 6 et celle du matériau de la fibre optique 2. Plus l'épaisseur de l'enrobage 6 est faible plus l'effet d'amplification est important. Afin d'augmenter le taux de transduction il est possible, comme représenté sur les figures 3a,3b, de placer la structure tubulaire 3 dans un soufflet 8 qui prend appui sur les flasques 4. Ce type de soufflet 8 est très déformable selon l'axe x, peu déformable selon les axes y et z. La coque 1 comporte alors la structure tubulaire, les flasques, le soufflet. Un espace 9 est aménagé entre la structure tubulaire 3 et le soufflet 8. Dans l'exemple représenté sur les figures 3a,3b, la structure tubulaire 3 est formée de la fibre optique 2, nue bobinée à spires espacées et noyée dans un enrobage 6. On a augmenté la surface des flasques 4 par rapport aux configurations des figures l a, l b et 2a,2b. Dans les configurations précédentes, la surface des flasques 4 correspondait à la surface de la section droite de la structure tubulaire 3. L'espace 9 entre le soufflet 8 et la structure tubulaire 3 contient un milieu ayant une compliance supérieure à celle de la coque 1. Cette compliance peut être proche de celle du milieu contenu dans la structure tubulaire 3. Ce milieu peut être au moins partiellement le vide ou un gaz par exemple. Le taux de transduction du capteur devient alors: T =c 2 /(b2 - a2) c est le rayon moyen du soufflet 8 b et a respectivement le rayon extérieur et intérieur de la structure tubulaire. Un taux de transduction du même ordre de grandeur peut être obtenu avec une configuration telle que représentée sur les figures 4a,4b. Au moins une couche 10 recouvre extérieurement la structure tubulaire 3. Elle est réalisée à base d'un matériau ayant une rigidité inférieure ou égale à celle du matériau qu'elle recouvre. Ici elle recouvre l'enrobage 6 mais elle pourrait aussi recouvrir la fibre 2 lorsque celle-ci est bobinée à spires jointives. Ce matériau peut être réalisé par exemple à base de silicone ou autre élastomère. Les flasques 4 prennent appui aussi sur la couche 10. Cette couche 10 protège la structure tubulaire 3 sans la rendre plus rigide. Les flasques 4 ont une surface plus grande que celle de la section droite de la structure tubulaire 3. La coque 1 comporte alors la structure tubulaire, les flasques 4 et la couche 10. Un capteur de pression réalisé selon cette configuration présente l'avantage d'être plus résistant à la pression statique que ceux représentés aux figures déjà décrites. Toutefois, cette configuration tout comme celle représentée aux figures 3a,3b conduit à un encombrement important. Un capteur moins volumineux est représenté aux figures 5a,5b. Sur cette variante, la couche 10 au lieu de recouvrir l'extérieur de la structure tubulaire 3 est maintenant à l'intérieur de la structure tubulaire 3. Elle est en contact avec la surface intérieure de la structure tubulaire 3. Dans la configuration des figures 5a,5b la structure tubulaire est formée de la fibre optique 2 bobiné à spires jointives et il n'y a pas d'enrobage. La fibre optique comporte une gaine de protection 7. Cette configuration à l'avantage d'être encore moins fragile à la pression statique. On a amélioré la résistance à l'écrasement par rapport à la variante des figures 4a, 4b. Il est bien sur possible de concevoir une configuration o la structure tubulaire 3 serait tapissée à la fois intérieurement et extérieurement d'au moins une couche 10. Il est également possible de concevoir une configuration avec au moins une des couches 10 et le soufflet. Le choix du ou des matériaux, du nombre de couches et de leur position permet d'obtenir un taux de transduction et une sensibilité à divers paramètres tels que la pression, la température etc.. souhaités. Lorsque le capteur de pression selon l'invention est utilisé en tant qu'hydrophone il peut être soumis une pression statique élevée de l'ordre de 10 MPa. En raison de la nature amplificatrice du capteur, cette pression statique élevée risque d'engendrer des contraintes trop élevées dans l'enrobage 6 et de provoquer l'écrasement de la structure tubulaire 3. Pour résoudre ce problème une solution consiste à compenser la différence de pression statique entre l'intérieur de la coque 1 et l'extérieur. Cette solution revient à effectuer un filtrage mécanique. A l'intérieur de la coque 1 ne sont transmises que des composantes fréquentielles de la pression inférieures à une fréquence de coupure. Ainsi lorsque le capteur est soumis à une pression statique importante ou à une variation lente de pression, c'est à dire une variation dont le spectre en fréquence est situé en dessous de la fréquence de coupure, la pression est transmise en grande partie à l'intérieur de la coque ce qui permet de diminuer une partie des contraintes auxquelles serait soumise la coque si elle n'était pas compensée. En revanche, pour une variation de pression rapide, c'est à dire une variation dont le spectre en fréquence est situé au dessus de la fréquence de coupure, seule une faible partie de la pression est transmise à l'intérieur de la coque et les contraintes auxquelles elle est soumise restent comparables à celles auxquelles elle serait soumise si elle n'était pas compensée. La figure 6a représente en coupe longitudinale un capteur de pression comparable à celui des figures 2a,2b et muni de la compensation. La coque 1 contient un milieu plus compliant que la coque 1. Ce milieu peut être un mélange du fluide dans lequel est immergé le capteur de pression appelé "fluide de base" et d'inclusions de matériau compressible à base de bulles tel qu'une mousse. Dans le cas des hydrophones, le fluide de base est souvent de l'huile et il est généralement peu compressible. L'intérieur de la coque 1 communique avec l'extérieur à l'aide d'un tube capillaire 30. Dans cet exemple, la coque 1 est comparable à celle des figures 2a, 2b mais la fibre optique est nue au lieu d'avoir une gaine de protection. Ce tube capillaire 30 traverse de préférence un des flasques 4. Soient: - Ce la compliance de la coque 1 fermée (sans le tube capillaire 30); - Cf la compliance du milieu à l'intérieur de la coque 1; Les compliances Ce et Cf sont électriquement équivalentes à des capacités. - R la résistance électrique équivalente du tube capillaire 30; - pi la pression à l'intérieur de la coque 1; - pe la pression à l'extérieur de la coque 1. Les pressions pi et pe sont électriquement équivalentes à des tensions. La figure 6b représente un schéma électrique équivalent au capteur de la figure 6a. La pression pi est équivalente à la tension aux bornes de la compliance Cf. La pression pe est équivalente à la tension aux bornes de la paire série formée de la compliance Cf et de l'ensemble compliance Ce résistance R en parallèle. On montre que la résistance R équivalente du tube capillaire 30 est R=8n1 1/d2 avec: - rl viscosité dynamique du fluide de base - I longueur du tube capillaire - d diamètre intérieur du tube capillaire. Le taux de transduction T' du capteur de pression de la figure 6a est donné par la relation: T' =T.j(pe - pi) / pel T est le taux de transduction du capteur non compensé c'est-à- dire dont la coque est fermée (sans tube capillaire 30). La figure 6c représente la courbe de variation de T' en fonction de la pulsation (o. Cette courbe est déduite du schéma électrique de la figure 6b. T' reste faible lorsque o) reste inférieur à une pulsation woc dite pulsation de coupure. Cela correspond à un régime basse-fréquence. Lorsque O augmente et est supérieur à (oc, T' tend vers: T',H = Cf /(Cf + Ce) Cela correspond à un régime haute fréquence. t F peut être très voisin de -r lorsque Cf>>Ce c'est à dire lorsque le milieu de l'intérieur de la coque est beaucoup plus compliant que la coque sans le tube capillaire. La pulsation de coupure ocC a pour valeur (oc = 1/R.(Cf+Ce) Cette pulsation de coupure peut être ajustée à la valeur souhaitée en choisissant convenablement la longueur I et le diamètre intérieur d du tube capillaire. Le fait de réaliser une compensation permet de s'affranchir de deux inconvénients du capteur selon l'invention mais sans compensation. Le capteur compensé est moins fragile à la pression statique. De plus les dérives de biréfringence dues aux variations lentes de pression sont limitées. La figure 7a représente en coupe longitudinale un exemple de capteur de pression selon l'invention avec compensation. La fibre optique 2 utilisée est une fibre de type monomode à maintien de polarisation c'est à dire intrinsèquement biréfringente. Lors du bobinage il est possible d'orienter l'un de ses axes optiques selon la direction de bobinage c'est à dire selon l'axe x. Sur la figure 7a la fibre optique 2 employée est une fibre à section droite ovale. Elle est particulièrement intéressante. On aurait pu utiliser un autre type de fibre à maintien de polarisation par exemple une fibre FASE. En raison de l'ovalité de la fibre elle se bobine spontanément avec la grande dimension de sa section droite parallèle à l'axe x. La figure 7b représente une coupe d'une section droite de la fibre utilisée. L'axe lent est référencé 12 et l'axe rapide 13. Son axe optique lent 12 est dirigé selon cette grande dimension. Ainsi son axe optique lent 12 est toujours sensiblement parallèle à l'axe x. L'axe rapide 13 est dirigé selon la petite dimension de la section droite. Cette fibre est formée d'un coeur de guidage 14 ovale, entouré d'une gaine de guidage 15 ovale, noyée dans une matrice 16 ovale généralement en silice. La matrice 16 peut être protégée d'une gaine 17 de protection. Le coeur et la gaine sont disposés coaxialement et les grandes dimensions de leurs sections droites sont confondues avec celle de la fibre. La fibre optique 2 est bobinée à spires espacées sur un diamètre d'environ 20 millimètres. La fibre optique 2 est noyée dans un enrobage 6 et le tout forme la structure tubulaire 3. L'enrobage est en résine époxyde. La structure tubulaire 3 est fermée par des flasques 4 en s plexiglass. Les flasques 4 sont collés à la structure tubulaire 3. La structure tubulaire 3 baigne dans un fluide de base 18 de l'huile par exemple. L'intérieur 5 de la structure tubulaire contient ce même fluide de base. L'intérieur de la structure tubulaire 3 comporte aussi une couche 19 de mousse à cellules fermées ou de mousse syntactique du type matrice polyuréthane chargée de micro-sphères gazeuses à parois plastiques. Un dispositif de filtrage mécanique est prévu. Il comporte un tube capillaire 30 qui fait communiquer l'extérieur de la structure tubulaire 3 avec l'intérieur. Si la paroi de la structure tubulaire 3 est fine, inférieure au millimètre par exemple, un tel capteur de pression peut fournir un facteur de transduction T élevé par exemple entre 10 et 50. Une sensibilité à la pression dépassant 20 mrad.Pa-1a été obtenu avec un contraste interférométrique proche du maximum théorique pour une longueur de fibre optique d'environ 20 mètres. Cela correspond à une sensibilité SP à la pression par mètre de fibre d'environ 1 mrad Pa-1. Le rapport SP/ST est d'environ 20 KPa-1. Ce rapport peut encore être augmenté en utilisant une fibre moins biréfringente. En effet la sensibilité ST à la température d'une fibre biréfringente est généralement proportionnelle à sa longueur de battement. Une variante avantageuse du capteur selon l'invention utilise une fibre optique telle que représentée par sa section droite sur la figure 9c. La figure 8 représente en coupe longitudinale un tel capteur. Il ne diffère de celui de la figure 7a qu'au niveau de la fibre optique 2 qui est comparable à celle de la figure 9c. Cette fibre optique a toujours une section droite ovale. Elle comporte un coeur optique 23 ovale entouré d'une gaine optique 24 ovale elle-même noyée dans une matrice 20 ovale éventuellement protégée par une gaine de protection 21. La grande dimension de la section droite du coeur 23 est confondue avec la grande dimension de la section droite de la gaine optique 24. La grande dimension de la section droite de la fibre est perpendiculaire à celle du coeur 23 et de la gaine optique 24. L'axe rapide de la fibre qui correspond à la petite dimension de la section droite du coeur et de la gaine optique correspond maintenant à la grande dimension de la section droite de la fibre. Lorsque la fibre est bobinée, l'axe optique rapide de la fibre est dirigé selon l'axe x de bobinage. Un capteur de pression utilisant une telle fibre optique a au moins deux avantages. La fibre optique ainsi bobinée présente une biréfringence plus faible que celle de la fibre utilisée à la figure 7a. On a ainsi augmenté le rapport SP/ST sans introduire d'inhomogéinité liée à l'orientation de la fibre dans le bobinage. La forme ovale permet un positionnement précis de la fibre au cours du bobinage. Dans le cas o l'on désire effectuer des mesures de pressions statiques positives la biréfringence augmente avec la pression. Avec la fibre de la figure 7a elle diminue. Cela permet d'éviter pour une certaine gamme de pressions "une zone aveugle" dans laquelle la biréfringence est très faible voire pratiquement nulle ce qui rend la mesure imprécise en raison du très faible contraste interférométrique. La présente invention concerne aussi un procédé de fabrication d'une fibre optique comme celle de la figure 9c. On part d'une préforme telle que représentée à la figure 9a. Cette préforme est cylindrique. Elle comporte un coeur 23 optique entouré d'une gaine optique 24 compris dans une matrice 20. Le coeur, la gaine et la matrice sont circulaires et concentriques. Le coeur peut être par exemple en silice dopée augermanium, la gaine en silice dopée au fluor ou au phosphore ou au bore ou à une combinaison de ces corps, la matrice peut être par exemple en silice pure. On usine cette préforme de manière à tailler deux méplats 22 dans la matrice 20. Ils sont diamétralement opposés de part et d'autre de la gaine optique 24. On soumet cette préforme à un processus de fibrage connu dans la technique de fabrication des fibres optiques. Au cours du fibrage on donne à la préforme une forme partiellement circulaire au niveau des méplats 22 de manière à obtenir un allongement de la gaine optique 24 et du coeur 23 dans une direction perpendiculaire aux méplats 22. Après le fibrage et l'enduction éventuelle d'une gaine de protection 21 la fibre obtenue est conforme à celle de la figure 9c. REVENDICATIONS 1 - Capteur de pression à fibre optique (2) bobinée comportant une coque 1 incluant la fibre optique (2), destiné à mesurer une pression (p) extérieure à la coque (1) caractérisé en ce que la coque (1) contient intérieurement un milieu (5) plus compliant que la coque (1) de manière à ce que la pression (p) à mesurer engendre dans la fibre optique (2) un tenseur de contraintes anisotrope. 2 - Capteur de pression selon la revendication 1, caractérisé en ce que la coque (1) comporte au moins une structure tubulaire (3) incluant la fibre optique (2) et des flasques (4) qui obturent les deux extrémités de la structure tubulaire (3), le milieu (5) plus compliant que la coque (1) étant contenu dans la structure tubulaire (3). 3 - Capteur de pression selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la fibre optique (2) est bobinée à spires jointives. 4 - Capteur de pression selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la fibre optique (2) est bobinée à spires espacées. - Capteur de pression selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la fibre optique (2) bobinée est noyée dans un enrobage (6). 6 - Capteur de pression selon la revendication 5, caractérisé en ce que le matériau de l'enrobage (6) est moins rigide que le matériau de la fibre (2). 7 - Capteur de pression selon l'une des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que la structure tubulaire (3) est entourée d'un soufflet (8) qui prend appui sur les flasques (4), un espace (9) étant aménagé entre le soufflet (8) et la structure tubulaire (3). 8 - Capteur de pression selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'espace (9) contient un milieu plus compliant que la coque (1). 9 - Capteur de pression selon l'une des revendications 2 à 8, caractérisé en ce qu'au moins une couche (10) recouvre extérieurement la structure tubulaire (3), cette couche (10) étant réalisée à base d'un matériau ayant une rigidité inférieure ou égale à la rigidité du matériau qu'elle recouvre. 10 - Capteur de pression selon l'une des revendications 2 à 9, caractérisé en ce qu'au moins une couche (10) recouvre intérieurement la structure tubulaire (3), cette couche (10) étant réalisée à base d'un matériau ayant une rigidité inférieure ou égale à la rigidité du matériau qu'elle recouvre. 11 - Capteur de pression selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de filtrage mécanique (30) de la pression (p) à mesurer. 12 - Capteur de pression selon la revendication 11, caractérisé en ce que ces moyens comprennent un tube capillaire (30) qui fait communiquer l'intérieur de la coque (1) avec l'extérieur. 13. Capteur de pression selon l'une des revendications 11 ou 12 baignant dans un fluide de base (18), caractérisé en ce que le milieu (5) intérieur est formé d'un mélange du fluide de base (18) et d'un matériau à bulles tel qu'une mousse. 14 - Capteur de pression selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la fibre optique (2) est une fibre non biréfringente intrinsèquement. - Capteur de pression selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la fibre optique (2) est une fibre biréfringente intrinsèquement. 16 - Capteur de pression selon la revendication 15, caractérisé en ce que la fibre optique (2) a une section droite ovale, cette fibre ayant un coeur optique et une gaine optique de section droite ovales dont la grande dimension est perpendiculaire à celle de la section droite de la fibre optique (2). 17 - Procédé de fabrication de la fibre optique utilisée dans le capteur de pression de la revendication 16, caractérisé en ce qu'il consiste à usiner deux méplats (22) diamétralement opposés dans une préforme de section droite circulaire comportant concentriquement un coeur (23) optique entouré d'une gaine (24) optique entourée d'une matrice (20) tous de section droite circulaire puis à fibrer la préforme en donnant une forme partiellement ciruclaire aux méplats (22) jusqu'à l'obtention de la fibre optique. 18 - Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il consiste à recouvrir la fibre d'une gaine protectrice (21).