Brevet FR2714471A1 — publié le 19950630

La présente invention concerne une méthode et un dispositif de détection au moyen d'ondes ultrasonores d'interfaces séparant des phases ayant des impédances acoustiques différentes. Elle est particulièrement bien adaptée à la détection d'interfaces situées entre les phases constituant un fluide, notamment pour détecter l'interface située entre une phase aqueuse et une phase organique, et l'interface située entre une phase organique et une phase gazeuse, l'une de ces phases pouvant comprendre des matériaux solides, tels que du sable. Ainsi, elle trouve son application pour un fluide ou effluent pétrolier comportant de l'eau, de l'huile et du gaz notamment hydrocarboné. Au cours de la production pétrolière, il s'avère nécessaire de disposer d'un dispositif et d'une méthode permettant de donner, en continu ou par échantillonnage successifs, la quantité de chacune des phases constituant l'effluent pétrolier mesurées simultanément en sortie de puits de production, notamment pour les raisons énoncées ci- après. Pour le producteur une telle indication permet d'avoir le volume réel de chaque phase des effluents soutirés d'un gisement en cours de production, et donc d'en déduire le prix exact qu'il doit payer, de voir l'efficacité des procédés de stimulation mis éventuellement en oeuvre, de régler la production des puits pour obtenir une meilleure rentabilité du gisement et de payer les taxes notamment sur les produits valorisables. Un autre exemple d'application est relatif au transport d'effluents pétroliers de type polyphasique sans séparation des phases et utilisant des dispositifs de pompage dont le fonctionnement optimal dépend à tout instant de la composition des effluents, et plus particulièrement de la connaissance du débit moyen liquide et du rapport volumétrique gaz/liquide. Divers méthodes et dispositifs sont actuellement utilisés pour déterminer la composition d'un effluent de type polyphasique. Le brevet français du demandeur FR-2.633.719 décrit un dispositif d'échantillonnage comprenant une enceinte équipée d'un bras mobile interne à l'enceinte, le bras supporte un ou plusieurs capteurs, l'ensemble bras plus capteurs ainsi formé sert au repérage de la position des interfaces situées entre les différentes phases composant le fluide ayant décanté dans l'enceinte. A partir de la position des interfaces et de la géométrie de l'enceinte, il est possible de remonter à la quantité de chacune des phases contenues dans l'enceinte. Le bras est néanmoins un moyen mécanique intrusif qui perturbe, du fait de son déplacement, l'équilibre des interfaces existantes. Par ailleurs, il a été découvert qu'un film adhérent pouvait se former sur les capteurs entraînant des erreurs et/ou des incertitudes dans les mesures. Les brevets FR-2.522.153 et US-5.119.676 enseignent de déterminer, à l'aide d'ondes ultrasonores, la quantité d'une phase aqueuse et d'une phase gazeuse. Dans le premier document, la mesure de la quantité d'eau et de la quantité de vapeur d'eau dissoute sous forme de bulles ou non dissoute dans l'eau en combinant les valeurs de temps de propagation d'ondes ultrasonores sont obtenues pour deux valeurs de fréquences, et les valeurs des vitesses de propagation des ces ondes dans l'eau et dans le gaz. Il est donc possible, à partir de l'enseignement contenu dans ce document, de remonter à la quantité de phases présentant des différences acoustiques éloignées, plus particulièrement de l'eau et de la vapeur d'eau. Le second document positionne le capteur ultrason à l'extérieur d'une enceinte pour le soustraire de conditions de travail très contraignantes au niveau des températures et de la pression pouvant régner à l'intérieur de cette enceinte. Il enseigne, de plus, de travailler avec un faisceau d'ondes ultrasonores focalisé en le guidant dans un tube de manière à éviter d'éventuelles réflexions parasites conduisant à des résultats de mesures erronés. Dans ce brevet, on détecte une interface située entre deux milieux dont les valeurs d'impédances acoustiques sont relativement éloignées, cette différence conduisant à une réflexion presque totale de l'onde sur l'interface. Ces deux documents concernent uniquement la détection d'une seule interface située entre deux phases dont les valeurs d'impédance sont relativement éloignées. L'utilisation des ondes ultrasonores dans le domaine de l'exploitation pétrolière est connue pour contrôler le niveau d'une interface dans une enceinte. Les appareils commercialisés par la société Milltronics comportent des capteurs d'ultrasons positionnés dans la partie supérieure de l'enceinte du côté de la phase gazeuse de l'effluent. Cette position est dictée par des raisons de facilité d'accès, et du fait de la présence éventuelle de matière solide dans l'effluent se trouvant, par exemple, sous forme de particules solides, telles du sable, des hydrates..... Ces particules sous l'effet gravitaire peuvent tomber et obstruer le capteur situé dans la partie inférieure de l'enceinte du fait de leur accumulation. Il a été découvert et c'est l'objet de la présente invention, que l'on peut déterminer la présence d'interfaces situées entre deux phases ayant des valeurs d'impédance acoustiques voisines mais distinctes et deux phases ayant des valeurs d'impédance acoustiques relativement éloignées, l'une au moins des phases étant susceptible de comporter des particules solides, ceci en évitant les inconvénients mentionnés ci- dessus. Le résultat est obtenu grâce à l'utilisation d'un dispositif de mesure non intrusif permettant de détecter des échos sur les interfaces, le temps de propagation de ces ondes dans les différentes phases et éventuellement l'amortissement de l'amplitude des ondes ultrasonores initiales. Ce dispositif est, par exemple, complété par un moyen de filtration d'éventuelles particules solides contenues dans l'effluent. Dans toute la suite de la description les termes "phase" et "milieu fluide" désignent le même élément, notamment les différentes parties du milieu présentant des valeurs acoustiques différentes, ces différentes parties prises dans leur ensemble constituant le milieu fluide analysé. La présente demande concerne un dispositif pour déterminer la composition d'un fluide composé de plusieurs phases, au moins deux desdites phases présentant des impédances acoustiques de valeurs suffisamment éloignées et au moins deux desdites phases ayant des valeurs d'impédances acoustiques sensiblement voisines mais distinctes, ledit fluide pouvant comprendre des particules solides. Il comporte en combinaison une enceinte équipée d'au moins un conduit d'introduction dudit fluide, au moins un premier moyen situé dans ladite enceinte pour générer une première onde ultrasonore selon une direction non parallèle à ladite interface séparant deux phases, ledit premier moyen étant adapté à recevoir un signal généré par une réflexion de ladite onde lorsqu'elle rencontre une interface séparant deux phases, des moyens de traitement permettant de mesurer le temps que met ladite onde à se propager jusqu'à une interface et à traiter les différentes mesures pour déterminer la quantité d'au moins une phase contenue dans ledit fluide. La direction d'émission de la première onde ultrasonore est sensiblement perpendiculaire à l'interface, et l'onde ultrasonore rencontre cette interface. Le dispositif peut comporter un système de filtration d'éventuelles particules solides contenues dans ledit fluide, le système a pour but notamment d'éviter l'accumulation d'éventuelles particules dans la partie inférieure de l'enceinte. Il peut comporter un second moyen disposé pour émettre une seconde onde ultrasonore dans une direction sensiblement perpendiculaire à la direction de propagation de la première onde ultrasonore générée par le premier moyen. Il peut aussi inclure des moyens pour commander et contrôler un moyen de remplissage et de vidange de l'enceinte. La présente demande concerne aussi une méthode pour déterminer à l'aide d'au moins une onde ultrasonore la présence d'interfaces séparant plusieurs phases constituant un fluide, au moins deux desdites phases présentant des impédances acoustiques de valeurs suffisamment éloignées et au moins deux desdites phases ayant des valeurs d'impédances acoustiques sensiblement voisines mais distinctes, ledit fluide pouvant comporter des particules solides. Elle est caractérisée en ce que: - on dérive au moins une partie du fluide à analyser dans l'enceinte, - on laisse le fluide décanter un temps suffisamment long pour obtenir la séparation des différentes phases le composant, - on émet une première onde ultrasonore pour une première fréquence de valeur fl, l'onde se propageant selon un parcours sensiblement parallèle à la direction longitudinale de l'enceinte et traversant ladite enceinte, - on mesure, à l'aide d'un dispositif approprié, au moins un premier temps de propagation T1 correspondant à la réflexion de l'onde à la fréquence fl sur une première interface située entre deux phases ayant des valeurs d'impédances acoustiques sensiblement voisines mais distinctes, et un paramètre physique de l'onde après réflexion sur la première interface, - on mesure au moins un second temps de propagation T2 correspondant à la réflexion de l'onde à la fréquence fl sur une seconde interface, lorsqu'elle existe, située entre deux phases ayant des valeurs d'impédances acoustiques relativement éloignées, et un paramètre physique de l'onde après réflexion sur la seconde interface, on détermine, à partir du premier temps de propagation TI, d'une valeur de vitesse estimée de l'onde ultrasonore dans une première phase, de la mesure du paramètre physique de l'onde et des caractéristiques géométriques de l'enceinte, la quantité U1 de la première phase dans l'enceinte, et - on détermine à partir du second temps de propagation T2, d'une valeur de vitesse estimée de l'onde ultrasonore dans la seconde phase, de la mesure du paramètre physique de l'onde et des caractéristiques géométriques de l'enceinte, la quantité U2 de la seconde phase. Le paramètre physique de l'onde mesurée peut être la première émergence de l'onde retour. Elle peut être accompagnée d'une mesure d'atténuation de l'amplitude de l'onde après réflexion sur une interface. On mesure, par exemple, la vitesse de propagation de l'onde ultrasonore se propageant dans les différentes phases en procédant aux étapes suivantes: a) on envoie une seconde onde ultrasonore dans une direction choisie pour mesurer le temps de vol d'une seconde onde parcourant ladite première phase située dans la partie inférieure de l'enceinte et on mesure le temps de propagation T'I1 de ladite seconde onde dans ladite première phase, b) on évacue de l'enceinte ledit fluide pendant un temps suffisant pour amener ladite seconde phase au niveau de la partie inférieure de l'enceinte, et on détermine selon l'étape a), le temps de propagation T'2 de la seconde onde ultrasonore dans ladite seconde phase, et c) à partir des caractéristiques géométriques de l'enceinte et des valeurs T'I et T'2, on détermine les valeurs V1 et V2 correspondant, respectivement, à la vitesse de propagation d'une onde ultrasonore i0 dans la première phase et dans la seconde phase. La méthode peut comporter les étapes suivantes permettant d'éviter l'accumulation de dépôts de particules solides dans l'enceinte qui consistent à: - dériver au moins une partie du fluide à analyser dans l'enceinte, - laisser décanter le fluide et effectuer des mesures sur ledit échantillon de fluide dérivé, - une fois les mesures de détection d'interfaces étant réalisées, introduire par la partie supérieure de l'enceinte une quantité d'effluent passant à travers un dispositif de filtration, ladite quantité de fluide étant suffisante pour chasser la membrane vers la partie inférieure de l'enceinte de manière à évacuer l'échantillon de fluide sur lequel ont été effectuées les mesures en entraînant d'éventuelles particules ayant sédimenté dans cette partie inférieure. On peut déterminer la quantité d'une troisième phase contenue dans ledit fluide à partir des caractéristiques géométriques de l'enceinte et des quantités Ul et U2. On peut aussi mesurer le temps t nécessaire au remplissage de l'enceinte et à partir de ce temps, en déduire, le débit de chacune desdites phases constituant ledit fluide, dans ce cas, toute la production est dérivée vers l'enceinte jusqu'à son remplissage complet. On effectue, par exemple, un contrôle de la représentativité du fluide prélevé au cours du remplissage de l'enceinte. La méthode et le dispositif selon l'invention s'applique particulièrement bien à la détection d'interfaces situées entre des phases ou milieux fluides constituant un effluent pétrolier. Lorsque l'effluent comprend plusieurs interfaces de séparation des phases, la première interface est, par exemple, située entre une phase aqueuse et une phase organique et la seconde interface entre une phase organique et une phase gazeuse, les phases constituant la majorité de l'effluent pétrolier. Une des applications possible de la méthode et du dispositif selon l'invention consiste à déterminer le débit de chacune des phases contenues dans un effluent pétrolier. La présente invention sera mieux comprise et ses avantages apparaîtront clairement à la lecture de quelques exemples illustrés par les figures suivantes parmi lesquelles: - la figure 1 schématise un dispositif selon l'invention appliqué à la détermination de la quantité de chacune des phases contenues dans un effluent polyphasique, - la figure 2 représente de façon plus détaillée, la partie inférieure du dispositif équipée d'émetteurs-récepteurs d'ondes ultrasonores, et - la figure 3 représente un dispositif dans lequel l'enceinte est associée à une série d'analyseurs. Dans l'invention décrite ci-après, on utilise le fait que la réflexion d'une onde ultrasonore se propageant dans un milieu comportant plusieurs phases d'impédance acoustiques différentes, est fonction de la différence des valeurs d'impédances acoustiques séparant deux phases adjacentes. Ainsi lorsque deux des phases ont des valeurs d'impédances acoustiques relativement éloignées, l'onde se réfléchit presque en totalité sur l'interface séparant ces deux phases, alors que pour deux phases ayant des valeurs d'impédance sensiblement voisines mais distinctes, l'onde ultrasonore se réfléchit en partie seulement sur l'interface. Les deux signaux provenant des réflexions présentent ainsi des caractéristiques différentes. La détection des interfaces se fait sans introduire de perturbation due à la présence intrusive d'un instrument de mesure, et elle permet en combinant des résultats de mesures relatives à l'écho d'ondes ultrasonores sur un obstacle, du temps de propagation dans les différents milieux fluides ou phases de déterminer la quantité des différentes phases contenues dans un fluide. Le dispositif et la méthode selon l'invention fonctionneront de façon optimale pour des valeurs de rapport entre les différentes impédances acoustiques suivantes: - dans le cas de valeurs d'impédances acoustiques sensiblement voisines, l'intervalle de variation du rapport des impédances acoustiques séparant deux phases varie, par exemple, entre 0. 5 et 10 et, - pour des valeurs d'impédances acoustiques éloignées une valeur de rapport variant, par exemple dans une fourchette allant de 1000 à 5000. Ces valeurs sont données uniquement à titre indicatif et non limitatif, elles concernent plus particulièrement l'application décrite ci-après. De façon simultanée, la méthode met en jeu, par exemple, un système ou dispositif de filtration permettant d'évacuer l'échantillon de fluide contenu dans l'enceinte en entrainant d'éventuelles particules s'étant déposées dans la partie inférieure de l'enceinte et risquant d'obstruer le dispositif d'ondes ultrasonores du fait de leur accumulation. Outre la mesure de l'arrivée des ondes réfléchies sur les interfaces, les signaux reçus peuvent être analysés en amplitude et en décalage de fréquence, procédés classiques dans l'analyse des signaux. Cette analyse permet de suivre l'évolution dans le temps des qualités des effluents recueillis dans l'enceinte corrélés par des mesures sur des échantillons de référence. Afin d'améliorer la détermination des quantités des phases, on effectue des mesures du temps aller et retour d'une onde ultrasonore, plus communément appelé temps de vol, pour déterminer la vitesse réelle de I 'onde dans une phase. Le dispositif de la figure 1 est particulièrement bien adapté à l'analyse et à la quantification des phases contenues dans un effluent polyphasique pétrolier, c'est-à-dire une phase aqueuse telle que de l'eau, une phase organique, par exemple de l'huile et une phase gazeuse hydrocarbonée. Les différentes phases sont habituellement accompagnées de particules solides, telles que du sable ou encore des hydrates qui peuvent, sous l'effet de leur poids, tomber et s'accumuler sur l'émetteur-récepteur d'ultrasons et donner des valeurs de mesures erronées. L'effluent est, dans cet exemple de réalisation, dérivé d'une conduite de transport vers un réservoir ou enceinte 1 dans lequel il est soumis à une décantation pour obtenir une séparation naturelle des phases. Le réservoir 1 est relié, par l'intermédiaire d'une embase 4, à une conduite d'arrivée 2 et à une conduite 3 d'évacuation des effluents. Les conduites 2 et 3 sont, par exemple, des conduites de dérivation reliées à une conduite de transfert principal des effluents entre une source et un lieu de traitement, non représentés sur la figure pour des raisons de simplification. Les conduites 2 et 3 se prolongent dans l'embase 4 par une conduite 5 débouchant dans le réservoir 1. Les conduites 2 et 3 sont équipées respectivement d'une vanne de puisage 6 contrôlant l'arrivée de l'effluent et d'une vanne de décharge ou d'évacuation 7 de l'effluent. Les conduites 2 et 3 sont reliées l'une à l'autre par une conduite équipée d'un by-pass 15. L'embase 4 comporte dans sa partie inférieure un conduit 8 de purge du réservoir. Le réservoir 1 comprend une chambre de puisage 9 et une chambre auxiliaire 10 séparées l'une de l'autre par une membrane souple 11. L'effluent prélevé est stocké jusqu'au remplissage total de la chambre de puisage 9 et analysé après séparation naturelle des différentes phases le constituant au moyen d'au moins une onde ultrasonore en suivant, par exemple, les étapes décrites ci-après. La chambre auxiliaire 10 est reliée, d'une part à une conduite de compensation 12 équipée d'une vanne d'isolement 14 et d'autre part à une vanne de purge 13 disposée, de préférence, en tête de la chambre auxiliaire 10. La conduite de compensation 12 relie la chambre de puisage 9 à un dispositif de filtration 16 composé, par exemple, d'un ballon de décantation D équipé d'un filtre F situé dans sa partie supérieure, ayant pour rôle principal d'empêcher l'entrée d'éventuelles particules solides dans le réservoir 1, par exemple du sable ou des hydrates, lorsque l'on évacue le réservoir du contenu de la chambre 9. Le dispositif 16 est aussi relié à la conduite 2 d'arrivée des effluents par une conduite 17 comportant une vanne de dérivation 18, cette conduite débouchant dans le ballon décantateur D par une entrée latérale décentrée E qui induit un effet cyclone favorisant la séparation des particules solides de l'effluent. Il est relié à la conduite 3 de retour des effluents par une conduite 19 équipée d'une vanne 20, la conduite étant située dans la partie inférieure du ballon D de façon à évacuer les particules solides allant vers le bas sous l'effet de gravitation. La position du filtre F dans la partie supérieure du ballon D est choisie pour que la vitesse des effluents soit réduite lorsque les effluents passent à travers. Ainsi, pour un ballon D ayant un diamètre de 20 mm, l'entrée a par exemple un diamètre de 4 mm. Le filtre F peut être un filtre à im, assurant ainsi un taux de passage d'environ 10%. L'agencement du dispositif 16 de filtration, du réservoir 1 et des conduites 2 et 3 est tel qu'il constitue un système autonettoyant. En effet, lorsque l'on purge la partie supérieure du réservoir 1, les effluents expulsés nettoient le filtre en entraînant les particules déposées sur sa face inférieure vers la partie inférieure du ballon décanteur D et à travers la conduite 19. Le réservoir 1 est équipé dans sa partie inférieure de moyens adaptés pour des mesures de temps de vol d'une onde ultrasonore. Ainsi, il comprend dans sa partie inférieure un émetteur-récepteur 21 émettant une onde ultrasonore en direction d'au moins une des interfaces séparant les différentes phases de l'effluent. Il comporte aussi un ensemble composé d'un émetteur 22 et d'un récepteur 23 générant et recevant des ondes ultrasonores à travers l'effluent en écoulement dans la conduite 5 et décalés l'un par rapport à l'autre de manière à effectuer une mesure de temps de vol bien connue des spécialistes. A l'aide de ces éléments 22 et 23, on effectue une mesure de la vitesse réelle de propagation de l'onde ultrasonore dans chacune des phases constituant l'effluent. Cette mesure a pour but d'améliorer le calcul de la quantité des phases en remplaçant la vitesse estimée de l1 propagation de l'onde dans une phase par une mesure réelle comme il est décrit dans la suite de la description. Les dispositifs 21, 22 et 23 ainsi que leur disposition, sont décrits plus en détail en se référant à la figure 2. Le dispositif peut aussi comporter des moyens d'analyse du signal permettant de mesurer la variation de l'onde ultrasonore, par exemple son atténuation et son déphasage, et d'en déduire par comparaison avec des mesures antérieures préalablement mémorisées dans les moyens d'analyse par exemple, les variations de qualité de la phase fluide après séparation (évolution soit naturelle des effluents du gisement, soit artificielle liée à des moyens d'activation de la production), le recalage pouvant se faire par analyse au laboratoire de prélèvement in situ. Des détecteurs de position 24 et 25, disposés respectivement dans la partie inférieure et supérieure de l'enceinte, permettent le contrôle du remplissage du réservoir, par l'intermédiaire d'un contrôle de position de la membrane 11. Le réservoir 1 est, par exemple, constitué de deux demi- coquilles insérant la membrane 11 prolongé dans sa partie inférieure par un conduit. Le dispositif comporte également un moyen de commande et de contrôle des différentes étapes mises en oeuvre selon la méthode décrite ci-après tel qu'un micro-contrôleur M, non représenté sur la figure 1. Ce dernier est équipé, par exemple, d'une carte d'acquisition et de génération de signaux, ainsi que d'un logiciel de traitement et de pilotage, permettant d'acquérir, de mémoriser et de traiter les données. Les différents capteurs et moyens de mesure sont reliés au micro-contrôleur M par des liaisons électriques classiques, bien connues des spécialistes. La figure 2 schématise de manière plus détaillée la partie inférieure du réservoir et ses équipements de mesure associés. L'émetteur-récepteur 21 utilisé pour détecter les interfaces est situé dans sa partie inférieure d'un façon telle que son axe d'émission- réception soit sensiblement vertical et perpendiculaire aux interfaces existant entre les différentes phases après décantation de l'effluent dans la chambre de puisage. Les interfaces détectées sont, par exemple, une interface eau/huile et une interface huile/gaz. Une grille d'appui 26 entoure l'émetteur-récepteur 21 de manière à éviter la perforation de la membrane Il (Fig.1) lorsque des écarts de pression accidentels surviennent dans le réservoir 1, par exemple, lorsque la descente de la membrane dans la partie inférieure du réservoir 1 est terminée, ce qui se produit en fin d'expulsion de l'effluent quand ce dernier est remplacé par un nouvel échantillon prélevé à partir de la conduite de transfert. Une grille de structure similaire (non représentée sur les figures) peut éventuellement être positionnée dans la partie supérieure du réservoir 1 au voisinage de la conduite 12. L'émetteur-récepteur 21 est, par exemple encapsulé dans une jaquette en matériau de type diélectrique, tel que du Rilsan, de façon à éviter le contact direct avec des effluents agressifs chimiquement. La paroi du réservoir 1 comporte dans sa partie inférieure des logements ou cavités 27, 28 destinés à recevoir respectivement l'émetteur 22 et le récepteur 23 d'ondes ultrasonores, les émetteurs étant disposés en vis-à-vis selon un axe à une distance l'un de l'autre fixe "L" connue. Ils sont constitués d'un ou plusieurs éléments piézo- électriques, de conception semblable à l'émetteur-récepteur 21, les faces d'émission et de réception de ces éléments débouchant dans le conduit 5. L'émetteur et le récepteur sont reliés chacun par un câble coaxial 29, inséré dans un tube métallique 30, à un connecteur électrique coaxial 51 étanche et destiné à assurer toutes les liaisons électriques et le transfert des mesures du dispositif vers le micro- contrôleur M et/ou vers des dispositifs situés à l'extérieur du réservoir et non représentés sur la figure, ces dispositifs incluant, par exemple, des générateurs de tension électrique d'un type bien connu des spécialistes pour faire fonctionner les émetteurs d'ultrasons et tout dispositif nécessaire au fonctionnement de l'appareil. Le tube métallique 30 traverse les parois de la partie inférieure du réservoir au moyen de connecteurs étanches et antidéflagrants bien connu de l'homme de métier, tels des cloisons commercialisés par la société Deutsch o les conducteurs passent à travers des perles de verre étanches. Le tube métallique est constitué, par exemple, d'un matériau étanche et résistant mécaniquement à la pression externe et aux agressions chimiques provenant des produits contenus dans les effluents, tels le C02, H2S et les saumures. Lorsque cela se révèle nécessaire, les céramiques piézo- électriques sont noyées dans un fluide diélectrique en équipression avec la pression statique externe au capteur grâce à un soufflet métallique d'équipression constitué de matériaux chimiquement résistants aux produits pétroliers. L'embase est éventuellement munie d'un conduit de prélèvement 32 débouchant dans un circuit d'analyse des effluents décrit en référence avec la figure 3. Une des façons de mettre en oeuvre la méthode selon l'invention et en se référant aux figures 1 et 2 consiste à effectuer, par exemple les étapes suivantes: avant de déclencher les opérations, on s'assure à l'aide du détecteur de position 24 que la membrane 11 est dans une position basse, c'est-à-dire située dans la partie inférieure du réservoir 1. Le micro-contrôleur, ayant vérifié cette position commande le remplissage de la chambre de puisage 9 et de manière simultanée la vidange de la partie supérieure du réservoir situé au- dessus de la membrane en commandant l'ouverture de la vanne d'isolement 14, de la vanne 20 et de la vanne 6 pour laisser passer l'effluent de la conduite 2 vers le réservoir 1. Simultanément à ces opérations, il commande la fermeture des vannes 7, 18 et 15 (by- pass). Dès que le détecteur 25 capte la présence de la membrane 11, il envoie au micro-contrôleur un signal lui indiquant la fin de remplissage de la chambre de puisage pour indiquer au micro- contrôleur de commander la fermeture des vannes 6 et 14 permettant d'isoler le réservoir et simultanément l'ouverture de la vanne de by- pass 15. Le micro-contrôleur a lancé un signal au début du remplissage de la chambre de puisage correspondant à un top de départ, qu'il a mémorisé, puis il fait de même en fin de remplissage du réservoir, lors de la commande de fermeture des vannes 6 et 14. A partir de ces deux instants mémorisés, il en déduit la durée totale t du remplissage du réservoir, en mesurant par exemple, la durée écoulée entre les deux instants. Après avoir attendu un certain temps correspondant à la durée nécessaire pour obtenir la séparation des phases présentes dans l'effluent, le micro-contrôleur génère un signal pour déclencher différentes mesures décrites ci-après. Il commande l'émission d'une onde ultrasonore à partir de l'émetteur 21 à une fréquence dont la valeur est choisie en fonction de l'effluent, l'onde du fait de la position de cet émetteur se propage selon un parcours, par exemple, sensiblement vertical et travers la chambre de puisage. La direction de propagation de l'onde est non parallèle à l'interface séparant les différentes phases, et notamment elle est sensiblement perpendiculaire à cette interface et la rencontre. Il mesure alors le temps de propagation Tl de cette onde au retour de réflexion sur une première interface, séparant par exemple l'eau et l'huile, puis mémorise cette première valeur. La mesure de temps de propagation se fait par une méthode bien connue des spécialistes, le micro- contrôleur déclenche au moment o il émet l'onde ultrasonore un top d'émission puis au retour de cette onde après réflexion sur l'interface un top de réception. Le temps T1 correspond à la durée entre le top d'émission et le top de réception. De manière identique, le micro-contrôleur effectue ensuite une mesure d'un second temps T2 de propagation lié à la réflexion de l'onde sur une seconde interface, lorsque cette dernière existe, telle qu'une interface huile/gaz pour des effluents pétroliers, qu'il mémorise. A partir du temps de propagation TI et de la valeur estimée de la vitesse de propagation de l'onde dans l'eau VI, le micro-contrôleur M détermine la hauteur de l'eau contenue dans le réservoir. Connaissant les caractéristiques géométriques du réservoir, mémorisées préalablement dans le micro-contrôleur, ce dernier détermine la quantité d'eau Ul. Il traite de manière identique les données correspondantes à la deuxième interface et détermine la quantité d'huile U2 contenue dans le réservoir, à partir du temps de propagation T2, de la valeur estimée de la vitesse de propagation d'une onde dans l'huile, des caractéristiques géométriques du réservoir et de la quantité d'eau U1 préalablement déterminée. Les valeurs estimées des vitesses de propagation d'une onde ultrasonore dans l'eau et dans l'huile ont été obtenues, par exemple, au cours d'essais préalables sur des phases sensiblement monophasique de composition connue et pour des valeurs de pression et de température données, elles ont été ensuite mémorisées dans le micro-contrôleur préalablement aux essais. Afin d'améliorer la précision des résultats, il est possible de déterminer la vitesse réelle des ondes ultrasonores lorsqu'elles traversent les phases pour des valeurs de pression et de température régnant dans le réservoir, ces valeurs étant mesurées par des capteurs appropriés Cp et Ct situés dans le réservoir et non représentés sur la figure pour des raisons de clarté. Une manière d'obtenir les valeurs des différentes vitesses de propagation d'une onde ultrasonore fait appel aux étapes suivantes: - l'effluent après décantation dans le réservoir se trouve sous la forme de plusieurs phases empilés sur la hauteur en fonction de leur densité. Ainsi l'eau se trouve située dans la zone inférieure du réservoir et en partie dans le conduit 5 o elle se trouve en contact avec l'émetteur 22 et le récepteur 23. A l'aide d'une mesure du temps de vol sur la distance "L" séparant l'émetteur 22 du récepteur 23, le micro- contrôleur M détermine la vitesse réelle V1 de propagation de l'onde dans l'eau. Pour cela le micro-contrôleur envoie un ordre à l'émetteur 22 d'émission d'une onde et un ordre de réception au récepteur 23. - le micro-contrôleur envoie ensuite un signal de commande d'ouverture de la vanne de décharge 7, des vannes 18 et 14 et de fermeture de la vanne 15 du By-pass jusqu'à ce que l'huile atteigne l'émetteur 22. Le contrôle de cette opération dite de purge se fait, par exemple, de la manière suivante: le temps de propagation T2 de l'onde dans l'huile étant connu par les mesures précédentes, et à l'aide de la valeur estimée de la vitesse, le micro-contrôleur détermine la hauteur d'huile Hh dans le réservoir qui correspond à (T2-T1)/V2, et donc en combinant les caractéristiques géométriques du réservoir, la quantité d'huile Uh. Connaissant le temps de remplissage total du réservoir t, la quantité d'eau Ue, la quantité d'huile Uh et le débit moyen Qt (donné par le rapport du volume du réservoir au temps de remplissage total du réservoir), le micro- contrôleur détermine le temps Tp =(Ue+Uh)/Qt nécessaire pour évacuer l'eau et par exemple au moins la moitié de l'huile. On purge le réservoir pendant le temps Tp pour que l'huile soit en contact avec l'émetteur 22 et le récepteur 23. Le micro-contrôleur détermine alors en procédant aux étapes décrites précédemment, la vitesse réelle V2 à laquelle se propage une onde ultrasonore dans une phase organique telle que de l'huile. A partir des vitesses réelles VI et V2 de propagation d'une onde ultrason dans l'eau et dans l'huile, et des mesures de temps T1 et T2, le micro-contrôleur détermine avec précision les quantités respectives Ue et Uh de l'eau et de l'huile contenues dans le réservoir. La quantité de gaz Ug est déduite, par exemple, à partir des quantités d'eau Ue, d'huile Uh et du volume total du réservoir Ur. Connaissant le temps t de remplissage total du réservoir et les quantités respectives d'eau, d'huile et de gaz, le micro-contrôleur en déduit les valeurs respectives des débits Qe de l'eau, Qh de l'huile et Qg du gaz et les rapports usuels connus sous les termes GOR (Gas Oil Ratio) et GLR (Gas Liquid Ratio) à la pression et température du réservoir, ces deux dernières valeurs étant mesurées à l'aide de capteurs de pression et de température adaptés, non représentés sur les figures. Il est possible d'améliorer le contrôle de la purge de l'enceinte en utilisant une duse comme vanne de décharge, ce qui permet de plus d'effectuer une mesure en continu du déplacement de l'interface eau/huile et donc d'amener avec plus de précision les différentes phases sur lesquelles on effectue la mesure réelle de vitesse de propagation, telle que l'eau, l'huile. en face de l'émetteur et du récepteur. Le contrôle de purge de l'enceinte est ainsi amélioré, par exemple, en mesurant en plus du temps de vol, la variation de l'amplitude de l'onde se propageant dans les phases. En effet, la valeur de l'amortissement de l'amplitude d'une onde ultrasonore est, en partie, fonction de la nature de la phase à travers laquelle elle se propage. A une température et à une pression donnée, les valeurs d'amortissement d'une onde ultrasonore exprimées en dB/cm sont, par exemple: - pour une huile raffinée ou un brut dit léger, égale à 0,13, - pour un brut épais égale à 0,91 -pour une eau de mer égale à 0,007, et 0,06 pour une eau de gisement très salie, - pour le gaz, l'atténuation est très élevée et dépend de sa constitution complexe, de sa pression, de sa température et de sa fréquence. La différence entre ces valeurs est néanmoins suffisante pour discriminer ces trois phases pour une onde ayant une puissance d'émission égale et une fréquence donnée. La confirmation pourra être donnée par un étagement de la fréquence technique connue des spécialistes. En particulier pour le gaz, il est souhaitable d'utiliser des fréquences proches des fréquences audibles. Lorsque le micro-contrôleur M détecte un changement dans la valeur de l'atténuation significatif du changement de la nature de la phase passant devant l'émetteur, il commande l'arrêt de l'opération de purge soit instantanément, soit quelques secondes après la détection du changement de l'atténuation pour s'assurer que la mesure se fait sur une phase différente de la mesure précédente. La méthode telle qu'elle a été décrite ci-dessus, présente l'avantage d'offrir un dispositif autonettoyant de l'enceinte, et ainsi d'améliorer la durée de vie de la membrane. On procède alors aux étapes suivantes, on réalise un cycle de mesures de la manière décrite précédemment en relation avec les figures 1 et 2, par exemple, le cycle de mesure étant terminé on procède à une opération consistant à évacuer l'échantillon de fluide sur lequel on vient d'effectuer les mesures. Pour cela le micro- contrôleur donne un signal commandant l'ouverture de la vanne de dérivation 18 de la vanne d'isolement 14 et de la vanne d'évacuation 7 et simultanément contrôle l'état de fermeture de la vanne 6 et de la vanne 15. Le fluide dérivé de la conduite 2 pénètre alors dans le ballon décantateur D, la vanne 20 étant dans un état fermé, dans lequel sa vitesse est ralentie. Il passe ensuite par le filtre F situé dans sa partie supérieure. Ce filtre est, par exemple, un filtre calibré à une centaine de microns de type classiquement utilisé par un spécialiste, et plus particulièrement dans l'industrie pétrolière. Le fluide pénètre ensuite dans la partie supérieure de l'enceinte par le conduit 12 au- dessus de la membrane et repousse cette dernière vers la partie inférieure de l'enceinte. Lorsque le capteur 24 détecte la position de la membrane 1 dans la partie inférieure de l'enceinte, il envoie un signal au micro-ordinateur indiquant la fin d'évacuation de fluide sur lequel les mesures ont été effectuées et donc le fait qu'un cycle de mesure peut être redéclenché. Pendant toutes les phases, remplissage, mesure et évacuation de la chambre de puisage 9, l'émetteur-récepteur 21, l'émetteur- récepteur 22 et le récepteur 23 sont gardés en fonctionnement, ce qui empêche toute particule sédimentant de se coller sur la face émettrice qui, de ce fait, est autonettoyante, la fréquence de nettoyage pouvant être différente des fréquences de mesure. Les particules remises en suspension par l'émetteur 21, du fait de l'onde ultrasonore qu'il émet, trouvent à s'évacuer par les trous de remplissage 26 qui peuvent aussi être constitués comme le filtre F du décanteur, limitant la granulométrie des grains de sable entraînés par les effluents liquides. L'évacuation de l'échantillon nettoie à nouveau la grille du filtre par circulation inverse de l'effluent. La réduction de la vitesse du fluide facilite le dépôt des particules solides éventuellement incluses dans le fluide, dans la partie inférieure du ballon décantateur. L'introduction du fluide s'effectue de manière préférentielle par une entrée latérale du ballon décantateur D, décentrée, de manière à favoriser la séparation des particules solides de l'effluent du fait de l'effet de cyclone ainsi créé. Le filtre F est nettoyé au cours de la phase de remplissage de la chambre de puisage par l'échantillon de fluide sur lequel on effectuera les mesures. En effet, lors de cette phase de remplissage, l'échantillon de fluide repousse la membrane vers la partie supérieure de l'enceinte, ce qui provoque l'évacuation du fluide introduit précédemment et qui est compris entre la membrane et la partie supérieure de l'enceinte par le conduit 12. Ce fluide pénètre dans le ballon décantateur dans un sens inverse au sens de son introduction, et ainsi chasse les particules solides qui se sont éventuellement déposées sur la face inférieure de la membrane. On évite ainsi l'obstruction du filtre. Lors de cette opération la vanne 19 est ouverte et permet le passage du fluide dans la conduite d'évacuation 3 au cours de laquelle les particules solides s'étant déposées dans la partie inférieure du ballon régulateur sont entraînées (ces particules peuvent s'être accumulées lors de la phase de remplissage du ballon décantateur et/ou du filtre). Cette manière de procéder offre l'avantage d'être assimilable à un système auto-nettoyant qui protège la face supérieure de la membrane contre le piégeage des particules, tels que des particules de sable. Dans un autre mode de réalisation décrit en rapport avec la figure 3, le dispositif présente la possibilité d'effectuer un contrôle en ligne de la composition de l'effluent. Le fonctionnement d'un tel système est facilité en positionnant les conduits de prélèvement 31 et de retour 32 à proximité des émetteurs, récepteurs situés dans le conduit 5. En effet, au cours de l'opération qui consiste à purger la chambre de puisage, les différentes phases eau, huile et gaz passent obligatoirement devant les éléments de mesures. Les conduits de prélèvement 31 et de retour 32 sont reliés à un circuit de prélèvement P alimentant une série d'analyseurs disposés dans une enceinte étanche 34 et pressurisée à la pression atmosphérique. Le circuit de prélèvement comporte une vanne 35 télécommandée et un branchement 36 normalement obturé par la vanne 37 qui est alimenté en eau de mer pour le rinçage des circuits. On peut aussi utiliser de l'eau ayant décantée provenant des effluents. L'enceinte 34 protégeant la série d'analyseurs comporte différents éléments permettant d'effectuer une analyse du fluide, tels que des moyens de chauffage 38, un analyseur de conductivité thermique 39, un analyseur de viscosité à cylindres coaxiaux, un contrôleur de pression et de température 40, un densitomètre 41 vibrant, un pH-mètre 42, un analyseur de résistivité 43 et une pompe de circulation 44 des échantillons. Après analyse des échantillons de fluide, ces derniers retournent dans la chambre de puisage par la conduite 33 qui peut être obturée par une vanne 45 et le conduit 32. Le circuit de retour comporte une branche de dérivation, une vanne 46 qui, notamment, permet de renvoyer l'eau de rinçage dans la mer ou d'effectuer un prélèvement d'eau de mer utilisé pour le contrôle et le réétalonnage des différents appareils de mesures décrits précédemment. Les vannes situées sur les conduites sont, de préférence, télécommandées. On peut aussi contrôler la représentativité de l'effluent prélevé en utilisant un dispositif de contrôle tel que celui décrit dans le brevet français FR 2.633.719 du demandeur ou tout autre dispositif capable d'effectuer ce contrôle. Les résultats ont permis d'obtenir une précision de mesure inférieure au pourcent, qui permet, par exemple, d'utiliser ce dispositif comme dispositif d'étalonnage plus particulièrement pour le contrôle des appareils fonctionnant en continu, installés sur des champs pétroliers en exploitation ou sur des stations d'essais. On peut ainsi régler ou vérifier ces appareils à tout moment quel que soit le type d'écoulement polyphasique, à bulles, stratifié, à vagues, à bouchons..... Les méthodes de mesure des temps de propagation, aller et retour et de l'amortissement des ondes ultrasonores utilisées pour la mise en oeuvre de la présente invention ainsi que leur traitement sont bien connues. Elles dérivent des méthodes utilisées dans les sonars de détection sous- marin, ou des techniques d'étude des couches sédimentaires par sismique bien connues des spécialistes de la géologie. On utilisera de préférence des méthodes employées dans le domaine médical et plus particulièrement les méthodes employées pour effectuer des échographies ultrasonore. Des essais réalisés sur différents fluides dont les caractéristiques sont regroupés dans le tableau ci-dessous et obtenus pour une valeur de fréquence de 1 MHz ont donnés de bons résultats dans la détection des différences interfaces. Ces valeurs sont données pour une température variant entre 0 et 20 C, pour laquelle les valeurs d'impédance acoustiques sont sensiblement stables. L'influence de la valeur de pression dans la gamme de travail o l'on se situe est négligeable. Impédance Valeur des Fluide acoustique rapports Phase donnée en Rayls d'impédance Eau douce 1,43 106 Eau de mer 1,55 106 Phase 1, par exemple Eau de gisement 2,2 106 eau/huile 1,1 - 2 Huile raffinée 1,2 106 Phase 2 Brut 1 1,1 106 Brut 2 1,3 106 1,5103 --> 4103 Méthane 3 0 8 huile/gaz Dioxyde de carbone 662 Phase 3 Air 428 _ Les bruts i et 2 proviennent d'effluents après séparation de la phase aqueuse et de la phase gazeuse. Ils peuvent être assimilés à une phase organique en ce qui concerne les valeurs des impédances acoustiques, par exemple. Pour s'affranchir des variations des valeurs des impédances acoustiques en fonction de la température, il est possible de calorifuger la cuve. Bien entendu, diverses modifications et/ou adjonctions peuvent être apportées par l'homme de métier à la méthode et au dispositif dont la description vient d'être donnée à titre nullement limitatif, sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1) Dispositif pour déterminer la composition d'un fluide composé de plusieurs phases, séparés par une interface, au moins deux desdites phases présentant des impédances acoustiques de valeurs suffisamment éloignées et au moins deux desdites phases ayant des valeurs d'impédances acoustiques sensiblement voisines mais distinctes, ledit fluide pouvant comprendre des particules solides, comportant en combinaison une enceinte (1) reliée à au moins un conduit d'introduction (2, 5) dudit fluide, au moins un premier moyen (21) situé dans ladite enceinte pour générer une première onde ultrasonore selon une direction, non parallèle à ladite phase, ledit premier moyen étant adapté à recevoir un signal généré par une réflexion de ladite onde lorsqu'elle rencontre une interface séparant i5 deux phases, des moyens de traitement ( M) permettant de mesurer le temps que met ladite onde à se propager jusqu'à une interface et à traiter les différentes mesures pour déterminer la quantité d'au moins une phase contenus dans ledit fluide. 2) Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite direction est sensiblement perpendiculaire à ladite interface et en ce que ladite onde rencontre ladite interface. 3) Dispositif selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte un système (16) de filtration et servant à éviter l'accumulation d'éventuelles particules dans la partie inférieure de l'enceinte (1). 4) Dispositif selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte un second moyen (22, 23) disposé de façon à émettre une seconde onde ultrasonore dans une direction sensiblement perpendiculaire à la direction de propagation de la première onde ultrasonore générée par le premier moyen. 5) Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens pour commander et contrôler un moyen remplissage et de vidange de l'enceinte. 6) Méthode pour déterminer à l'aide d'au moins une onde ultrasonore la présence d'interfaces séparant plusieurs phases constituant un fluide, au moins deux desdites phases présentant des impédances acoustiques de valeurs suffisamment éloignées et au moins deux desdites phases ayant des valeurs d'impédances acoustiques sensiblement voisines mais distinctes, ledit fluide pouvant comporter des particules solides, caractérisée en ce que: - on dérive au moins une partie du fluide à analyser dans l'enceinte, - on laisse le fluide décanter un temps suffisamment long pour obtenir la séparation des différentes phases le composant, - on émet une première onde ultrasonore pour une première fréquence de valeur fl, l'onde se propageant selon un parcours sensiblement parallèle à la direction longitudinale de l'enceinte et traversant ladite enceinte, - on mesure, à l'aide d'un dispositif approprié, au moins un premier temps de propagation T1 correspondant à la réflexion de l'onde à la fréquence fl sur une première interface située entre deux phases ayant des valeurs d'impédances acoustiques sensiblement voisines mais distinctes, et un paramètre physique de l'onde après réflexion sur la première interface, - on mesure au moins un second temps de propagation T2 correspondant à la réflexion de l'onde à la fréquence fl sur une seconde interface, lorsqu'elle existe, située entre deux phases ayant des valeurs d'impédances acoustiques relativement éloignées, et un paramètre physique de l'onde après réflexion sur la seconde interface, - on détermine, à partir du premier temps de propagation T1, d'une valeur de vitesse estimée de l'onde ultrasonore dans une première phase, et des caractéristiques géométriques de l'enceinte, la quantité Ul1 de la première phase dans l'enceinte, et - on détermine à partir du second temps de propagation T2, d'une valeur de vitesse estimée de l'onde ultrasonore dans la seconde phase, et des caractéristiques géométriques de l'enceinte, la quantité U2 de la seconde phase. 7) Méthode selon la revendication 6, caractérisée en ce que l'on mesure comme paramètre physique de l'onde réfléchie par une interface la première émergence de l'onde en retour. 8) Méthode selon les revendications 6 et 7, caractérisée en ce que l'on mesure la vitesse de propagation de l'onde ultrasonore se propageant dans les différentes phases en procédant aux étapes suivantes: a) on envoie une seconde onde ultrasonore dans une direction choisie pour mesurer le temps de vol de ladite seconde onde parcourant ladite première phase située dans la partie inférieure de l'enceinte et on mesure le temps de propagation T'I de ladite seconde onde dans ladite première phase, b) on évacue de l'enceinte ledit fluide pendant un temps suffisant pour amener ladite seconde phase au niveau de la partie inférieure de l'enceinte, et on détermine selon l'étape a), le temps de propagation T'2 de la seconde onde ultrasonore dans ladite seconde phase, et c) à partir des caractéristiques géométriques de l'enceinte et des valeurs T'1 et T'2, on détermine les valeurs V1 et V2 correspondant, respectivement, à la vitesse de propagation d'une onde ultrasonore dans la première phase et dans la seconde phase. 9) Méthode selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisée en ce qu'elle comporte les étapes suivantes permettant d'éviter l'accumulation de dépôts de particules solides dans l'enceinte qui consistent à: - dériver au moins une partie du fluide ou échantillon à analyser dans l'enceinte, - laisser décanter le fluide et effectuer des mesures sur ledit échantillon de fluide dérivé, - une fois les mesures effectuées, introduire par la partie supérieure de l'enceinte une quantité de fluide passant préalablement à travers un dispositif de filtration (16), ladite quantité de fluide étant suffisante pour chasser la membrane vers la partie inférieure de l'enceinte de manière à évacuer l'échantillon de fluide sur lequel ont été effectuées les mesures en entrainant d'éventuelles particules ayant sédimenté dans cette partie inférieure. 10) Méthode selon l'une des revendications 6 à 9, caractérisée en ce que l'on détermine la quantité d'une troisième phase contenue dans ledit fluide à partir des caractéristiques géométriques de l'enceinte et des quantités Ut et U2. 11) Méthode selon l'une des revendications 6 à 10, caractérisée en ce que l'on mesure le temps t nécessaire au remplissage total de l'enceinte et on déduit à partir de ce temps le débit de chacun desdites phases constituant ledit fluide. 12) Méthode selon l'une des revendications 6 à 11, caractérisée en ce que l'on contrôle la représentativité du fluide prélevé pendant le remplissage de l'enceinte. 13) Application de la méthode et du dispositif selon l'une des revendications précédentes à la détection d'interfaces situées entre des phases ou milieux fluides constituant un effluent pétrolier. 14) Application de la méthode et du dispositif selon l'une des revendications précédentes à la détection d'une première interface située entre une phase aqueuse et une phase organique et une seconde interface entre une phase organique et une phase gazeuse, les phases constituant la majorité de l'effluent pétrolier. ) Application de la méthode et du dispositif selon la revendication 14 à la détermination du débit de chacune des phases contenues dans un effluent pétrolier.