Brevet FR2712232A1 — publié le 19950519

La présente invention a pour objet une tôle métallique stratifiée avec une résine thermoplastique en trois couches, dans laquelle une couche d'un polycarbonate est intercalée entre des couches intérieure et extérieure5 d'une résine polyester en utilisant des techniques classiques de stratification de film, des techniques de revêtement par extrusion ou une association de telles techniques. Récemment, la stratification directe d'un film de résine thermoplastique à une tôle métallique, telle qu'une tôle d'étamage galvanique, une tôle d'acier sans étain (TFS) et une tôle d'aluminium, a été tentée au lieu d'un revêtement avec un vernis, avec pour objet d'empêcher une pollution de l'environnement provoquée par l'évacuation d'un solvant au cours du durcissement du vernis de revêtement, et de réduire les dépenses d'énergie. Par exemple, le brevet des Etats-Unis d'Amérique no 4 517 255 et la demande de brevet japonais n' Hei 2-418 199 décrivent un tel procédé. En particulier, le brevet des Etats-Unis d'Améri- que n 4 517 255 concerne un procédé de stratification d'un film de résine polyester cristalline à une tôle métallique chauffée à une température égale au point de fusion de la résine polyester utilisée, puis de trempe immédiate du stratifié. Le stratifié conforme à ce brevet a été utilisé comme matière première pour des boîtes de conserve, telles que des boîtes embouties, des extrémités de boites et des boîtes de 19 litres car le film de résine polyester cristal- line stratifié adhère suffisamment à la tôle métallique par une couche de résine polyester non orientée amorphe qui est formée à l'interface entre le film de résine polyester cristalline et la tôle métallique en résultat de l'étape de5 chauffage. Ce stratifié peut être transformé en une boite par emboutissage et étirage de paroi ou en une boite façonnée par emboutissage et étirage pour laquelle une plus grande aptitude au façonnage est requise, si pratiquement la totalité du film de résine polyester stratifié prend un état10 non orienté amorphe. Cependant, la résistance à la corrosion de la partie façonnée du stratifié devient médiocre en raison de cette variation du film de résine polyester stratifié. Afin d'améliorer l'aptitude au façonnage de ce stratifié décrit ci-dessus, la demande de brevet japonais ne Hei 2-418 199 a été présentée. Cette référence décrit une tôle métallique stratifiée avec un film de résine copolyester pour une boite façonnée par emboutissage et étirage qui peut posséder un coefficient d'orientation planaire de 0,01 à 0,15 dans la couche la plus extérieure du film de résine polyester stratifié et un coefficient d'orientation planaire de O à 0,10 dans la couche de résine polyester en contact avec la surface de la tôle métallique après stratification du film de résine copolyester à la tôle métallique. Actuellement, le stratifié produit dans les conditions restreintes de cette demande de brevet est utilisé pour une boite façonnée par emboutissage et étirage qui est traitée avec de la vapeur d'eau chaude à une température de 120 à 130 C dans un autoclave après conditionnement de boissons telles qu'une boisson au thé vert, au thé noir ou au café. Ce stratifié peut également être utilisé pour une boite façonnée par emboutissage et étirage utilisée pour le conditionnement d'aliments et de boissons plus corrosifs, si les boites sont produites et remplies dans les conditions usuelles, c'est-à- dire des conditions dans lesquelles il ne se produit pas d'enfoncements au cours de la production, du conditionnement ou du transport. Cependant, certains enfoncements peuvent se produire dans des parties du corps de la boite et du fond de la boîte par un choc avec d'autres boîtes au cours du procédé de production de boîtes ou du procédé de transport après conditionnement des aliments et des boissons. Les parties de5 l'intérieur du corps de la boite et du fond de la boite, par les impacts provenant de l'extérieur du corps de la boite, peuvent subir une corrosion locale due à des fissures apparaissant dans le film de résine polyester stratifié. En conséquence, ce stratifié ne peut être utilisé pour des boites façonnées par emboutissage et étirage dans lesquelles des aliments et des boissons fortement corrosifs sont conditionnés, si les boites peuvent être soumises à un enfoncement au cours de la production, du conditionnement ou du transport. Afin de résoudre le problème décrit ci-dessus, une tôle métallique stratifiée avec un film de résine polyester, conforme à la demande de brevet japonais n' Hei 2-418 198, a été élaborée. Le stratifié conforme à ce brevet permet de résoudre le problème décrit ci-dessus. Cependant, ce stratifié ne peut être utilisé pour une boite façonnée par emboutissage et étirage dans laquelle des boissons carbonatées fortement corrosives sont conditionnées à des températures inférieures à environ 5'C, car de nombreu- ses fissures apparaissent dans le film de résine polyester stratifié, sur la face interne du corps de la boite, par le choc des boites les unes contre les autres lors du transport après conditionnement de la boisson à basse température. Les stratifiés produits suivant ce brevet ne présentent pas une bonne résistance à l'enfoncement aux basses températures. En outre, dans la production de ces stratifiés, il est nécessaire que la température de prise dans la stratification du film de résine polyester soit ajustée dans un intervalle étroit, car il est sinon impossible d'obtenir un stratifié ayant des caractéristiques satisfaisantes, requises pour des boîtes façonnées par emboutissage et étirage. Récemment, il a été proposé de résoudre l'ensem- ble de ces problèmes par formation d'une couche de résine thermoplastique double consistant en une couche extérieure d'une résine de polycarbonate et une couche intérieure d'une5 résine polyester sur une tôle métallique (demande de brevet japonais n Hei 5-32 491). Il est certain que le stratifié conforme à cette demande de brevet japonais possède des caractéristiques excellentes qui peuvent être appliquées à la production d'une boite façonnée par emboutissage et étirage10 et à d'autres boites. Cependant, il a été trouvé récemment que la saveur des aliments et des boissons conditionnés dans la boite produite au moyen de ce stratifié variait légèrement au cours du stockage par adsorption d'une partie de la composition des aliments et des boissons à la couche exté- rieure de résine de polycarbonate stratifiée, en contact direct avec les aliments et les boissons. En conséquence, un objectif principal de la présente invention consiste à proposer une tôle métallique stratifiée avec une résine thermoplastique présentant une rétention excellente de saveur des aliments et des boissons conditionnés, une excellente aptitude au façonnage, une excellente adhérence de la couche de résine stratifiée à une tôle métallique, une excellente résistance à l'enfoncement, en particulier une excellente résistance à l'enfoncement aux basses températures qui est requise pour les boites métalli- ques, notamment les boites façonnées par emboutissage et étirage et les boîtes formées par emboutissage et étirage de paroi, dans lesquelles des boissons fortement corrosives sont conditionnées à de basses températures après un façonnage sévère. Un autre objectif principal de la présente invention consiste à proposer un procédé de production continue d'une telle tôle métallique stratifiée avec une résine thermoplastique, dans des conditions qui permettent d'éviter une limitation sévère de la température de stratifi- cation. L'objectif principal précité de la présente invention peut être atteint par formation de couches triples de résine thermoplastique comprenant une couche de résine de polycarbonate intercalée entre une couche extérieure et une couche intérieure d'une résine polyester, sur une tôle métallique. Le deuxième principal objectif de la présente invention peut être atteint par les deux procédés suivants. Un procédé est la formation de la couche triple de résines thermoplastiques décrite ci-dessus sur une tôle métallique qui a été chauffée à une température comprise dans l'inter- valle de Tmi à Tml+150C lors de la stratification du film, TmI désignant la température de fusion du polyester pour la couche intérieure dans le stratifié conforme à la présente invention. L'autre procédé est la formation de la couche triple de résines thermoplastiques décrite cidessus sur une tôle métallique qui a été chauffée à une température comprise dans l'intervalle de Tg+30'C à Tml+150'C lors de l'applica- tion de la technique de revêtement par extrusion, Tg dési- gnant la température de transition vitreuse de la résine polyester pour la couche intérieure dans le stratifié conforme à la présente invention. En conséquence, conformément à la présente invention, il est proposé un stratifié comprenant la strati- fication d'une face ou des deux faces d'une tôle métallique ou d'un feuillard métallique avec une couche triple de résines thermoplastiques comprenant des couches extérieure et intérieure d'une résine polyester possédant des motifs récurrents répondant à la formule (1) et une couche intermé- diaire d'une résine de polycarbonate, intercalée entre lesdites couches extérieure et intérieure de résine polyes- ter, possédant des motifs récurrents répondant à la formule (2) la formule (1) correspondant à la structure, O O n I -O-R1-O-C-R2-C- Formule (1) dans laquelle R1 représente un groupe alkylène ayant 2 à 6 atomes de carbone et R2 représente un groupe alkylène ou arylène ayant 2 à 24 atomes de carbone, et la formule (2) correspondant à la structure, 0 Il -O-R3-O-C- Formule (2) dans laquelle R3 représente un hydrocarbure aliphatique ayant 2 à 10 atomes de carbone ou un hydrocarbure aromatique ayant 6 à 18 atomes de carbone. En outre, conformément à la présente invention, il est proposé un procédé de production du stratifié précité comprenant le chauffage d'une tôle métallique à une tempéra- ture comprise dans l'intervalle d'environ Tm1 à environ Tm1+150 C, Tm1 désignant la température de fusion de la résine polyester pour la couche intérieure dans le stratifié précité, la stratification d'un film de résines thermo- plastiques en trois couches consistant en des couches extérieure et intérieure d'une résine polyester représentée par la formule (1) mentionnée ci-dessus et une couche intermédiaire d'une résine de polycarbonate, qui est interca- lée entre les couches extérieure et intérieure de résine polyester, représentée par la formule (2) également mention- née ci-dessus, sur la tôle métallique chauffée, puis la trempe du stratifié. Cette tôle métallique stratifiée avec une résine thermoplastique en trois couches peut être utilisée pour des applications dans lesquelles une aptitude au façonnage sévère, une excellente résistance à la corrosion après façonnage et une excellente rétention de saveur des aliments et des boissons conditionnés sont requises, par exemple dans le cas de boîtes formées par emboutissage profond ayant subi des emboutissages multiples, de boîtes façonnées par embou- tissage et étirage, de boîtes façonnées par emboutissage et étirage de paroi, et d'extrémités de boîtes dans lesquelles une patte est fixée pour permettre une ouverture aisée. Ce stratifié convient particulièrement à une boite pour boissons carbonatées, pour laquelle une excellente résistance à5 l'enfoncement à basse température et une excellente résistance à la corrosion sont requises, même si de telles boites sont produites ou transportées de manière continue dans un procédé de production de boites et un procédé de conditionne- ment de boissons dans des conditions anormales. En outre, ce10 stratifié peut être utilisé également pour des corps de boites avec ou sans adhésif, ou bien des corps de boites soudables par stratification par bandes, à l'exception des parties soudables. La présente invention est expliquée plus en détail par la description de formes de réalisation appréciées comprenant des exemples, qui doivent être considérés comme étant seulement de nature illustrative et ne limitant en aucune manière le cadre et/ou l'esprit des revendications et/ou de la description. La forme de réalisation préférée est décrite ci- dessous de manière détaillée. Une résine polyester qui forme une couche intérieure et une couche extérieure dans le stratifié conforme à la présente invention consiste en motifs récur- rents représentés par la formule générale (1) suivante 0 0 m I -O-RiO-C-R2-C- Formule (1) dans laquelle R1 représente un groupe alkylène ayant 2 à 6 atomes de carbone et R2 représente un groupe alkylène ou un groupe arylène ayant 2 à 24 atomes de carbone. Il a été trouvé de manière surprenante et inattendue que, dans le stratifié conforme à la présente invention, la présence de la couche extérieure de résine polyester est indispensable en raison de son effet d'inhibi- tion notable de l'adsorption de certaines compositions présentes dans des substances telles que des aliments et des boissons qui sont conditionnés dans une boite formée par le stratifié produit avec la couche de résine de polycarbonate. En résultat, le stratifié conforme à la présente invention5 conserve une excellente rétention de saveur des aliments et des boissons conditionnés. Des exemples avantageux de la résine polyester décrite en rapport avec la formule (1) pour la couche extérieure du stratifié conforme à la présente invention10 comprennent un polymère de téréphtalate d'éthylène, un copolyester téréphtalate/isophtalate d'éthylène du point de vue de la qualité désirée d'adhérence à la couche de résine de polycarbonate et des qualités de rétention de saveur des aliments et des boissons conditionnés. En outre, il est préférable d'utiliser un film de résine polyester à orienta- tion biaxiale et de maintenir la structure orientée biaxiale dans la couche extérieure de résine polyester après stratifi- cation à la tôle métallique du point de vue de l'effet de barrière de la couche stratifiée, vis-à-vis des aliments et des boissons conditionnés et de l'obtention d'une résistance à l'enfoncement. En résultat, le stratifié conforme à la présente invention peut être aisément utilisé pour des boîtes, pour lesquelles une grande résistance à la corrosion et une excellente résistance à l'enfoncement sont requises. Le degré d'orientation biaxiale du film de résine polyester utilisé et du film de résine polyester stratifié est représenté par le coefficient d'orientation planaire qui est calculé par l'équation (1) suivante à partir des indices de réfraction mesurés au moyen d'une lumière monochromatique polarisée dans un réfractomètre d'Abbe. Ns = (A+B)/2 - C Equation (1) dans laquelle Ns représente le coefficient d'orientation planaire du film de résine polyester à orientation biaxiale avant ou après stratification. "A" représente l'indice de réfraction dans la direction de la longueur du film de résine polyester à orientation biaxiale avant ou après stratification. "B" représente l'indice de réfraction dans la direction de la largeur du film de résine polyester à orientation biaxiale avant ou après stratification.5 "C" représente l'indice de réfraction dans la direction de l'épaisseur du film de résine polyester à orientation biaxiale avant ou après stratification. Afin d'obtenir l'effet d'orientation biaxiale de la couche extérieure de résine polyester décrite ci-dessus, il est préférable d'ajuster le coefficient d'orientation planaire de la couche extérieure de résine polyester dans l'intervalle d'environ 0,03 à environ 0,12. Si le coefficient d'orientation planaire est inférieur à environ 0,03, l'effet de l'orientation biaxiale décrite ci-dessus est considérable- 15 ment réduit. D'autre part, si le coefficient d'orientation planaire est bien supérieur à environ 0,12, l'aptitude au façonnage du stratifié devient nettement médiocre. En résultat, le stratifié ne peut être utilisé pour des applica- tions telles que la production de boites façonnées par emboutissage et étirage et de boites produites par emboutis- sage et étirage de paroi, pour lesquelles une grande aptitude au façonnage est requise. Le degré d'orientation biaxiale du film de résine polyester utilisé pour la couche extérieure du stratifié conforme à la présente invention diminue habituellement par stratification à la tôle métallique, bien qu'il dépende de conditions de stratification telles que la température de la tôle métallique à stratifier, la température de surface des rouleaux de stratification et le temps écoulé jusqu'à la trempe du stratifié. En général, si la température de la tôle métallique chauffée et la température de surface des rouleaux de stratification sont plus élevées, le coefficient d'orien- tation planaire de la couche extérieure de résine polyester stratifiée diminue. Bien que le coefficient d'orientation planaire du film de résine polyester utilisé pour la couche extérieure du stratifié conforme à la présente invention doive être déterminé par les conditions de stratification décrites ci-dessus, un film de résine polyester à orientation biaxiale ayant un coefficient d'orientation planaire d'environ 0,10 à environ 0,15 est généralement utilisé.5 La présence de la couche intérieure de résine polyester dans le stratifié conforme à la présente invention est indispensable afin de maintenir l'adhérence excellente désirée de la couche stratifiée à la tôle métallique même après un façonnage sévère. Cela signifie que la couche10 intérieure de résine polyester joue le rôle d'adhésif entre la couche intermédiaire de polycarbonate et la tôle métalli- que. De la manière précitée, la résine polyester pour la couche intérieure dans le stratifié conforme à la présente invention est choisie entre les résines polyester répondant à la formule (1) et il est préférable d'utiliser une résine polyester qui est choisie dans le groupe consistant en un polymère de téréphtalate d'éthylène, une résine copolyester possédant principalement des motifs récurrents de téréphta- late d'éthylène, une résine copolyester possédant principale- ment des motifs récurrents de téréphtalate de butylène et un de leurs mélanges. Il a été trouvé également de manière inattendue et surprenante, conformément à la présente invention, que la présence d'une couche intermédiaire d'une résine de polycar- bonate qui est intercalée entre les couches extérieure et intérieure de résine polyester dans le stratifié est égale- ment indispensable afin de garantir la résistance à l'enfon- cement désirée, en particulier la résistance à l'enfoncement à basse température, du stratifié. La résine de polycarbonate utilisée consiste en motifs récurrents représentés par la formule (2) suivante: o I -O-R3-O-C Formule (2) dans laquelle R3 représente un groupe hydrocarboné aliphati- que ayant 2 à 10 atomes de carbone ou un groupe hydrocarboné aromatique ayant 6 à 18 atomes de carbone. La résine de polycarbonate est choisie de préférence entre des résines de polycarbonate aromatiques telles qu'un polymère de carbonate de dihydroxy-2,2-propane (polycarbonate de bisphénol A), un5 polymère de carbonate de dihydroxydiphénylméthane, un polymère de carbonate de dihydroxydiphényléthane, un polymère de carbonate de dihydroxy-2,2-butane, un polymère de carbo- nate de dihydroxydiphényl-2,2-pentane, un polymère de carbonate de dihydroxy-3, 3-pentane et un polymère de carbo-10 nate de dihydroxydiphényl-2,2hexane. Une résine de polycarbonate aliphatique peut être utilisée pour des applications dans lesquelles une aptitude au façonnage sévère est requise mais une excellente résis- tance à la chaleur et une excellente aptitude à l'autoclavage15 ne sont pas indispensables, car une telle résine de polycar- bonate ne possède pas l'excellente résistance à la chaleur désirée. Du point de vue de la résistance à la chaleur, de l'aptitude au façonnage et de l'économie, une résine de polycarbonate de bisphénol A est la plus avantageuse pour la présente invention. En outre, les propriétés mécaniques de la résine de polycarbonate utilisée constituent également un facteur important du point de vue de l'aptitude au façonnage et de la résistance à l'enfoncement du stratifié obtenu. Plus précisément, il est préférable que l'allon- gement à la rupture de la résine de polycarbonate soit supérieur à environ 70 %, mesuré dans les conditions de la norme ASTM D638. Si une résine de polycarbonate ayant un allongement à la rupture inférieur à environ 70 % est utilisée dans la présente invention, de nombreuses fissures peuvent apparaître dans la couche de résine de polycarbonate stratifiée en plus des couches extérieure et intérieure de résine polyester du stratifié après un façonnage sévère ou un enfoncement par impact. Cela signifie que l'aptitude au façonnage et la résistance à l'enfoncement de la résine de polycarbonate peuvent devenir notablement médiocres par diminution de l'allongement à la rupture. De la manière décrite ci-dessus, la présence de chaque couche de résine est indispensable dans le stratifié conforme à la présente invention, car un ou plusieurs points faibles dans les caractéristiques de chaque couche de résine5 sont compensés par des caractéristiques avantageuses correspondantes des autres couches de résine. Cela signifie que l'adsorption de certaines compositions d'aliments et de boissons conditionnés est inhibée par la présence de la couche extérieure de résine polyester, en particulier la10 présence d'une couche extérieure de résine polyester à orientation biaxiale, bien que cette couche extérieure ne possède pas l'excellente résistance à l'enfoncement désirée. Cependant, la résistance à l'enfoncement est considérablement améliorée par la présence de la couche intermédiaire de15 résine de polycarbonate, bien que cette couche ne possède pas l'excellente adhérence désirée à la tôle métallique. L'excel- lente adhérence désirée à la tôle métallique est maintenue par la présence de la couche intérieure de résine polyester non orientée amorphe ou de la couche intérieure de résine polyester cristallisée fine, bien que cette couche ne possède pas l'excellente résistance à l'enfoncement désirée. L'épaisseur de chaque couche doit être choisie du point de vue des caractéristiques désirées et de l'économie. Bien que l'épaisseur de chaque couche de résine ne soit pas limitée spécifiquement, il est préférable dans le stratifié conforme à la présente invention que l'épaisseur de la couche extérieure de résine polyester soit comprise dans l'inter- valle d'environ 1 à environ 20 Mm; l'épaisseur avantageuse de la couche intermédiaire de polycarbonate est comprise dans l'intervalle d'environ 1 à environ 30 pm; et l'épaisseur préférée de la couche intérieure de résine polyester est comprise dans l'intervalle d'environ 0,5 à environ 20 pm. En outre, il est préférable que l'épaisseur totale de la couche de résine stratifiée soit inférieure à environ 70 pm du point de vue de l'aptitude au façonnage et de l'adhérence de la couche de résine stratifiée à la tôle métallique après façonnage, ainsi que de l'économie. La tôle métallique utile dans la présente invention peut être une tôle ou un feuillard d'acier, une tôle ou un feuillard d'acier plaqué avec au moins un élément5 choisi entre l'étain, le nickel et le zinc, et une tôle ou un feuillard d'aluminium. Pour parvenir aux propriétés d'adhé- rence désirées de la tôle métallique à la couche intérieure de résine polyester stratifiée, il est préférable que la tôle métallique soit recouverte par une seule couche d'oxyde de chrome hydraté ou une couche double consistant en une couche inférieure de chrome métallique et une couche supérieure d'oxyde de chrome hydraté. En particulier, l'utilisation de TFS est la plus avantageuse dans la présente invention. La quantité d'étain, de nickel et de zinc de placage sur la tôle d'acier est de préférence inférieure à environ 3,0 g/m2, respectivement, pour des raisons d'écono- mie. Cependant, si la quantité d'étain, de nickel et de zinc de placage est inférieure à environ 0,05 g/m2, respective- ment, l'effet de l'étain, du nickel et du zinc de placage sur la résistance à la corrosion provoquée par les aliments et les boissons conditionnés est à peine apparent malgré l'addition d'un procédé supplémentaire de placage. De la manière décrite ci-dessus, un facteur important dans la présente invention est le fait que la tôle métallique utilisée soit couverte avec une seule couche d'oxyde de chrome hydraté ou une couche double consistant en une couche inférieure de chrome métallique et une couche supérieure d'oxyde de chrome hydraté afin de parvenir a une excellente adhérence de la couche de résine stratifiée & la tôle métallique, en particulier après un façonnage sévère tel que la production de boites façonnées par emboutissage et étirage et de boîtes produites par emboutissage et étirage de paroi. La quantité préférée d'oxyde de chrome hydraté, sous forme de chrome, est d'environ 3 à environ 30 mg/m2 dans la couche simple ou la couche double. La quantité préférée de chrome métallique dans la couche double est d'environ 10 à environ 200 mg/m2. Si la quantité d'oxyde de chrome hydraté, sous forme de chrome, est inférieure à environ 3 mg/m2 ou supérieure à environ 30 mg/m2, l'adhérence de la couche de5 résine stratifiée à la tôle métallique peut devenir médiocre apres façonnage sévère même si la quantité de chrome métalli- que est comprise dans l'intervalle d'environ 10 à environ 200 mg/m2, en particulier si le stratifié est exposé à de la vapeur d'eau chaude dans un autoclave après conditionnement d'aliments et de boissons. Il est préférable que la déposi- tion de chrome métallique améliore l'adhérence de la couche de résine stratifiée à la tôle métallique et la résistance à la corrosion du stratifié obtenu. Cependant, la déposition de chrome métallique en une quantité supérieure à environ 200 mg/m2 est inutile dans la présente invention car la résistance à la corrosion n'est pas notablement améliorée, même si une quantité de chrome métallique supérieure à environ 200 mg/m2 est déposée. Il est préférable de produire le stratifié conforme à la présente invention par les procédés suivants, bien que le stratifié puisse être produit par des techniques classiques de stratification de films, des techniques classiques de revêtement par extrusion ou une association de telles techniques. (1) Un film de résine en trois couches, dans lequel une couche d'une résine de polycarbonate est interca- lée entre des couches extérieure et intérieure d'une résine polyester, est stratifié sur une face ou les deux faces d'une tôle métallique qui a été chauffée à une température comprise dans l'intervalle de Tmi1 à Tml+ 150 C, Tmi1 désignant la température de fusion de la résine polyester pour la couche intérieure dans le stratifié conforme à la présente inven- tion, puis le stratifié est soumis à une trempe rapide ou progressive. (2) Un film de résine en trois couches co- extrudées, dans lequel une couche de résine d'un polycarbo- nate est intercalée entre des couches extérieure et inté- rieure d'une résine polyester, est appliqué sur une face ou les deux faces d'une tôle métallique qui a été chauffée à une température comprise dans l'intervalle de Tg+30C à5 Tml+150 C, Tg désignant la température de transition vitreuse de la résine polyester pour la couche intérieure dans le stratifié conforme à la présente invention, puis le stratifié est soumis à une trempe rapide ou progressive. (3) Un film de résine en deux couches consistant en une couche de résine de polycarbonate et une couche de résine polyester est stratifié sur une face ou les deux faces d'une tôle métallique qui a été chauffée à une température comprise dans l'intervalle de TmI à Tml+150'C, ladite couche de résine polyester entrant en contact avec ladite tôle métallique. Puis un film de résine polyester est stratifié sur la surface du stratifié obtenu ayant une température de surface comprise dans l'intervalle de Tm2 à Tm2+150 C, Tm2 désignant la température de fusion de la résine polyester pour la couche extérieure dans le stratifié conforme à la présente invention, puis le stratifié est soumis à une trempe rapide ou progressive. (4) Un film de résine polyester est stratifié sur une face ou les deux faces d'une tôle métallique qui a été chauffée à une température comprise dans l'intervalle de Tm1 à Tm1+150*C. Puis un film de résine en deux couches consis- tant en une couche d'une résine de polycarbonate et une couche d'une résine polyester est stratifié sur le stratifié obtenu ayant une température de surface comprise dans l'intervalle de TmI à Tml+150 C, ladite couche de résine de polycarbonate entrant en contact avec la surface du stratifié obtenu, puis le stratifié est soumis à une trempe rapide ou progressive. (5) Un film de résine polyester extrudé est appliqué sur une face ou les deux faces d'une tôle métallique qui a été chauffée à une température comprise dans l'inter- valle de Tg+30 C à Tm1+150 C. Puis un film de résine en deux couches consistant en une couche d'une résine de polycarbo- nate et une couche d'une résine polyester est stratifié sur la surface du stratifié obtenu ayant une température de surface comprise dans l'intervalle de Tm1 à Tm1+150 C, ladite5 couche de résine de polycarbonate entrant en contact avec la surface du stratifié obtenu, puis le stratifié est soumis à une tremps rapide ou progressive. Dans la production du stratifié conforme à la présente invention par la technique de stratification de film, il est important de chauffer la tôle métallique à une température supérieure à la température de fusion du film de résine polyester en contact avec ladite tôle métallique afin de parvenir à une adhérence excellente du film de résine stratifié à la tôle métallique. Cependant, dans la production du stratifié conforme à la présente invention par la techni- que de revêtement par extrusion, une adhérence excellente de la résine stratifiée à la tôle métallique est obtenue par chauffage de la tôle métallique à une température supérieure à la température de transition vitreuse car la résine polyester destinée au revêtement est suffisamment fondue. En outre, il est nécessaire que la température de surface du stratifié portant la couche extérieure de résine de polycar- bonate soit maintenue à une température supérieure à Tm2 afin de parvenir à une adhérence excellente du film de résine polyester stratifié à la surface de la couche de résine de polycarbonate. Dans les descriptions (1) à (5) précitées, TmI et Tm2 représentent la température de fusion de la résine polyester utilisée pour les couches intérieure et extérieure, respectivement, qui présente un pic endothermique dans une analyse thermique différentielle usuelle effectuée à une vitesse de chauffage de 10 C/min. Dans un mélange de résines polyester, deux pics endothermiques sont habituellement observés. Dans ce cas, le pic endothermique à la plus haute température est généralement utilisé comme température de fusion de la résine polyester utilisée. Dans ces procédés, un film de résine amorphe non orientée, à orientation monoaxiale ou bien à orientation biaxiale est utilisé pour la couche extérieure et la couche intérieure dans le stratifié conforme à la présente inven-5 tion. Cependant, dans l'utilisation d'un film de résine polyester à orientation monoaxiale ou biaxiale pour la couche intérieure, au moins certaines parties de la couche inté- rieure de résine polyester stratifiée en contact avec la tôle métallique doivent être mises sous forme d'une structure10 amorphe non orientée ou d'une structure cristallisée fine, à partir de la structure à orientation monoaxiale ou biaxiale, après stratification à la tôle métallique afin d'obtenir l'adhérence excellente désirée de la couche de résine stratifiée à la tôle métallique.15 Dans ces procédés, il n'est pas avantageux que la tôle métallique soit maintenue à une température supérieure à Tml+150'C ou Tm2+150C jusqu'à la trempe du stratifié obtenu par stratification, car l'adhérence de la couche de résine stratifiée à la tôle métallique et l'aptitude au façonnage du stratifié deviennent médiocres par détérioration par chauffage du film de résine stratifié. En outre, la surface de la couche extérieure de résine polyester strati- fiée peut coller au rouleau de stratification par fusion de la couche extérieure de résine polyester stratifiée. En conséquence, les conditions de stratification telles que la température de la tôle métallique chauffée, la température de surface du rouleau de stratification et le temps écoulé jusqu'à la trempe du stratifié après stratification doivent être déterminés par les caractéristiques de la résine polyester utilisée pour la couche extérieure et la couche intérieure, ainsi que par le procédé de façonnage et par l'utilisation du stratifie. Le procédé de chauffage de la tôle métallique n'est pas déterminant pour la présente invention. Cependant, du point de vue de la production continue et stable du stratifié à grande vitesse, un chauffage par conduction avec des rouleaux chauffés par chauffage par induction, un chauffage par induction et/ou un chauffage par résistances conviennent comme procédés de chauffage de la tôle métallique car la tôle métallique peut être chauffée rapidement et la5 température de la tôle métallique chauffée peut être aisément ajustée. En outre, il est également préférable dans la présente invention qu'un chauffage avec des rouleaux chauffés par de la vapeur d'eau chaude ou un chauffage dans un four10 électrique puisse être utilisé comme procédé auxiliaire de préchauffage de la tôle métallique à stratifier. Dans le procédé de production du stratifié conforme à la présente invention, le fait que le stratifié soit soumis à une trempe progressive ou à une trempe rapide15 est choisi par la composition et l'état de la résine polyes- ter pour la couche intérieure du stratifié, les caractéristi- ques requises du stratifié obtenu, et les conditions de stratification ainsi que le procédé de formation du stratifié obtenu. La présente invention peut être appliquée & la production du stratifié dans lequel une face de la tôle métallique est stratifiée avec le film de résine en trois couches par mise en oeuvre des procédés décrits ci- dessus et l'autre face de la tôle métallique est stratifiée avec une autre matière telle qu'une résine polyoléfinique et une résine de polyamide. Dans le procédé décrit ci-dessus, la résine polyoléfinique est choisie dans le groupe consistant en un polypropylène renfermant une résine de liaison, un polyéthy- lène basse densité, un polyéthylène moyenne densité et un polyéthylène haute densité. La résine de polyamide est choisie dans le groupe consistant en Nylon 6, Nylon 66, Nylon 11 et Nylon 12 renfermant une résine de liaison. La présente invention est expliquée plus en détail par les exemples suivants. Exemple 1 Un film de résine en trois couches à orientation biaxiale dans lequel une couche de polycarbonate de bisphénol A ayant une épaisseur de 7 pm et un allongement à la rupture5 de 125 % a été intercalée entre des couches extérieure et intérieure d'une résine polyester consistant en un copolyes- ter de téréphtalate/isophtalate d'éthylène a été produit par polymérisation par condensation de 100 moles % d'éthylènegly- col et d'un acide dicarboxylique consistant en 88 moles % d'acide téréphtalique et 12 moles % d'acide isophtalique (épaisseur de la couche extérieure de résine polyester: Mm, épaisseur de la couche intérieure de résine polyester: 5 Mm, coefficient d'orientation planaire de la couche extérieure de résine polyester: 0,13). Le film de résine précité a été stratifié en utilisant une paire de rouleaux de stratification ayant une température de surface de 90C sur les deux faces d'un feuillard de TFS ayant une épaisseur de 0,26 mm, une largeur de 250 mm et un coefficient de dureté T-5 (chrome métallique: 105 mg/m2, oxyde de chrome hydraté: 17 mg/m2 sous forme de chrome) qui avait été chauffé à 255 C en utilisant des rouleaux chauffés par chauffage par induction. Puis le stratifié a été soumis immédiatement à une trempe dans l'eau. Exemple 2 Un film de résine polyester non orientée consis- tant en 50 % en poids d'un polymère de téréphtalate d'éthy- lène et 50 % en poids d'un polymère de téréphtalate de butylène (épaisseur: 7 pm, température de fusion: 252'C) a été stratifié en utilisant une paire de rouleaux de stratifi- cation ayant une température de surface de 90*C sur les deux faces d'un feuillard d'aluminium ayant subi un traitement électrolytique, possédant une épaisseur de 0,26 mm et une largeur de 250 mm (chrome métallique: 20 mg/m2, oxyde de chrome hydraté: 8 mg/m2 sous forme de chrome) qui avait été chauffé à 2700C en utilisant des rouleaux chauffés par chauffage par induction. Au bout de trois secondes, un film de résine en deux couches non orienté consistant en une couche d'un polycarbonate de bisphénol A pour la couche intermédiaire ayant une épaisseur de 7 pm et une couche d'une résine polyester pour la couche extérieure ayant la même5 composition que dans l'exemple 1 et possédant une épaisseur de 8 pm a été stratifié en utilisant une paire de rouleaux de stratification ayant une température de surface de 90'C sur ledit feuillard d'aluminium stratifié avec une résine polyester, ayant une température de surface de 262'C dans des10 conditions dans lesquelles la couche de résine de polycarbo- nate entre en contact avec le feuillard d'aluminium stratifié avec une résine polyester. Le stratifié obtenu a été soumis a une trempe dans de l'eau au bout de 2 secondes. Exemple 3 Un film de résine stratifié en deux couches non orienté consistant en une couche d'un polycarbonate de bisphénol A ayant une épaisseur de 5 pm et un allongement à la rupture de 125 % et une couche d'une résine polyester consistant en 50 % en poids d'un polymère de téréphtalate d'éthylène et 50 % en poids d'un polymère de téréphtalate de butylène ayant une épaisseur de 10 Mm et une température de fusion de 252-C a été stratifié en utilisant une paire de rouleaux de stratification ayant une température de surface de 120 C sur les deux faces d'un feuillard de TFS identique à celui de l'exemple 1 dans des conditions dans lesquelles la couche de résine polyester entre en contact avec le feuillard de TFS qui avait été chauffé à 285 C en utilisant des rouleaux chauffés par chauffage par induction. Au bout de deux secondes, un film de polymère de téréphtalate d'éthylène à orientation biaxiale ayant une épaisseur de 12 pm, une température de fusion de 256 C et un coefficient d'orienta- tion planaire de 0,14 a été stratifié en utilisant une paire de rouleaux de stratification ayant une température de surface de 100 C sur ledit feuillard de TFS stratifié avec un film de résine en deux couches et ayant une température de surface de 276 C, puis le stratifié obtenu a été soumis à une trempe dans l'eau au bout d'une seconde. Exemple 4 Un film de résine polyester mixte consistant en % en poids d'un polymère de téréphtalate d'éthylène et 50 % en poids d'un polymère de téréphtalate de butylène (température de fusion: 2529C) fondu & une température de 280 C a été stratifié en une épaisseur de 10 pm par un procédé de revêtement par extrusion sur les deux faces d'un feuillard de TFS ayant une épaisseur de 0,26 mm, une largeur de 250 mm et un coefficient de dureté T-5 (chrome métalli- que: 85 mg/m2, oxyde de chrome hydraté: 23 mg/m2 sous forme de chrome) qui avait été chauffé à 270C en utilisant des rouleaux chauffés par chauffage par induction. Au bout de trois secondes, un film de résine en deux douches à orienta- tion biaxiale consistant en une couche d'un polycarbonate de bisphénol A pour la couche intermédiaire, ayant un allonge- ment à la rupture de 125 % et une épaisseur de 8 Mm, et une couche d'une résine copolyester téréphtalate/isophtalate d'éthylène pour la couche extérieure produite par une polymérisation par condensation de 100 moles % d'éthylènegly- col et d'un acide dicarboxylique consistant en 94 moles % d'acide téréphtalique et 6 moles % d'acide isophtalique (épaisseur: 8 pm, coefficient d'orientation planaire: 0,11) a été stratifié en utilisant une paire de rouleaux de stratification ayant une température de surface de 95-C sur ledit feuillard de TFS stratifié avec une résine polyester mixte, ayant une température de surface de 262 C, puis le stratifié obtenu a été soumis immédiatement à une trempe dans l'eau. Exemple 5 Un feuillard d'acier laminé à froid ayant une épaisseur de 0,26 mm, une largeur de 250 mm et un coefficient de dureté T-5 a été soumis à un dégraissage électrolytique, puis un décapage dans des conditions connues. Le feuillard d'acier, après rinçage à l'eau, a été soumis à une électro- déposition de 1,5 g/m2 d'étain en utilisant un électrolyte de placage à l'étain consistant en 80 g/l de sulfate stanneux, g/l d'acide phénolsulfonique (solution à 65 %) et 0,06 g/l d'a-naphtol éthoxyle dans de l'eau, sous une densité de courant cathodique de 20 A/dm2, à une température d'électro-5 lyte de 45 C. Après rinçage à l'eau, un film (chrome métalli- que: 70 mg/m2, oxyde de chrome hydraté: 13 mg/m2 sous forme de chrome) a été produit par traitement cathodique sur les deux faces du feuillard d'acier plaqué à l'étain en utilisant un électrolyte consistant en 50 g/1 d'acide chromique et10 0,5 g/l d'acide sulfurique dans de l'eau sous une densité de courant cathodique de 40 A/dm2, à une température d'électro- lyte de 50 C. Le feuillard d'acier plaqué à l'étain ainsi traité a été rincé à l'eau chaude et séché. Une résine co-extrudée, constituée de trois couches, qui avait été chauffée à 290'C, ayant la même composition et la même épaisseur que dans l'exemple 1, a été stratifiée sur les deux faces du feuillard d'acier plaqué à l'étain qui avait été chauffé à 218*C, puis le stratifié a été soumis immédiatement à une trempe dans l'eau. Exemple comparatif 1 Un film de polycarbonate de bisphénol A non orienté ayant une épaisseur de 20 Mm a été stratifié sur les deux faces d'un feuillard de TFS identique à celui de l'exemple 1 qui avait été chauffé à 300C, puis le stratifié a été soumis immédiatement à une trempe dans l'eau. Exemple comparatif 2 Un film de résine copolyester téréphtalate/isoph- talate d'éthylène à orientation biaxiale produit par polymé- risation par condensation de 100 moles % d'éthylèneglycol et d'un acide dicarboxylique consistant en 88 moles % d'acide téréphtalique et 12 moles % d'acide isophtalique (épais- * seur: 22 Mm, température de fusion: 228 C, coefficient d'orientation planaire: 0,14) a été stratifié en utilisant une paire de rouleaux de stratification ayant une température de surface de 90 C sur les deux faces d'un feuillard de TFS identique à celui de l'exemple 1 qui avait été chauffé à 260 C en utilisant des rouleaux chauffés par chauffage par induction, puis le stratifié a été soumis immédiatement à une trempe dans de l'eau. Exemple comparatif 35 Un film de résine en deux couches à orientation biaxiale consistant en une couche extérieure de bisphénol A identique à la couche intermédiaire de l'exemple 1 et une couche intérieure d'une résine copolyester ayant la même composition et la même épaisseur que la couche intérieure de10 l'exemple 1 a été stratifié sur les deux faces d'un feuillard de TFS identique à celui de l'exemple i dans les mêmes conditions que dans l'exemple 1. Au bout de deux secondes, le stratifié a été soumis à une trempe dans de l'eau. Le stratifié résultant a été transformé en une boite façonnée par emboutissage et étirage dans les condi- tions suivantes: Conditions de façonnage A. Procédé d'emboutissage Diamètre de l'éprouvette circulaire: 187 mm Rapport d'emboutissage: 1,50 B. Procédé de réemboutissage Premier rapport de réemboutissage: 1,29 Deuxième rapport de réemboutissage: 1,24 Troisième rapport de réemboutissage: 1,20 Rayon de courbure dans un angle des matrices utilisées pour le procédé de réemboutissage: 0,4 mm Charge pour empêcher la formation de plis: 6000 kg C. Rapport moyen de l'épaisseur de la tôle métallique dans le corps de la boîte à celle dans l'extrémité de boîte: 20 % Les caractéristiques de la boite façonnée par emboutissage et étirage obtenue dans les conditions décrites ci-dessus ont été évaluées par les procédés d'essais sui- vants. Les résultats sont présentés sur le tableau ci- dessous. (1) Adhérence de la couche de résine stratifiée après façonnage L'adhérence de la couche de résine stratifiée a la tôle métallique a été évaluée par le degré de pelage de la couche de résine dans un godet obtenu dans chaque procédé de réemboutissage, a l'oeil nu. (2) Rétention de saveur de boissons Du Fanta orange produit par The Coca Cola Co. a été conditionné dans la boite façonnée par emboutissage et étirage qui a été obtenue. La saveur du Fanta orange condi- tionné après stockage pendant trois semaines à 37'C a été comparée a la saveur avant conditionnement par un groupe de 100 personnes. Les résultats du groupe ont été rassemblés en un tableau en utilisant la clé suivante: plus de 90 personnes ne trouvant aucune diffé- rence de saveur: bon plus de 60 et moins de 90 personnes ne trouvant aucune différence de saveur: moyen moins de 60 personnes ne trouvant aucune diffé- rence de saveur: mauvais (3) Résistance à l'enfoncement du film de résine stratifié, à basse température. Un échantillon ayant une largeur de 30 mm et une longueur de 30 mm a été coupé dans l'extrémité de boite de la boîte façonnée par emboutissage et étirage qui a été obtenue. On a laissé tomber une tige d'acier portant un globe d'acier, d'un diamètre égal à 12,7 mm et d'un poids de 1 kg, d'une hauteur de 40 mm sur l'échantillon qui a été prélevé après immersion dans de l'eau glacée pendant 5 minutes. Puis la résistance à l'enfoncement dans la partie convexe de l'échan- tillon a été évaluée par une valeur d'intensité de courant entre une anode de métal mis à découvert à travers des fissures de la couche de résine stratifiée et une cathode constituée d'une tige d'acier inoxydable en contact par l'intermédiaire d'une éponge renfermant une solution a 3 % de chlorure de sodium, à une tension constante de 6,3 volts. TABLEAU Ex. 1 Ex. 2 Ex.3 Ex.4 Ex.5 Ex. Ex. Ex. | ______________________________________________ ____ Comp. 1 Comp. 2 comp 3 TM[e métallique de base TFS At TFS TFS pLaquée à TFS TFS TFS l_________________ _______ L'étain Couche ** II Composition de ta couche extérieure P-PI P-PI PET P-PI P-PI PC P-PI PC de résine stratifiée (10) (8) (12) (8) (10) (20) (22) (7) (épais- seur: ium) Couche intermé- * diaire PC PC PC PC aucune aucune aucune (7 7) (5) (5) (7) couche intérieure IV P-PI P-PB P/PB P/PB P-PI aucune aucune P-PI (5) (7) (10) (10) (5) (5) NsV de ta couche extérieure après stratifica- 0,04 0 0,05 0,05 0 O 0,05 0 tion Caracté- Adhérence à ta tL6te métallique pelage au ristiques après façonnage bonne bonne bonne bonne bonne 2ème réem- borne bonne du straboutissage tif ié tifié Rétention de saveur bonne moyenne bonne bonne moyenne --- Vl borne mauvaise Résistance à L'enfoncement à basse température (mA) 0 0 0 0 0 --- 0,47 0 CLé * PC désigne un poLtycarbonate de bisphénol A ** P-PI désigne une résine copotyester consistant en un polymère de téréphtalate/lsophtatste d'éthyLène 111 PET désigne un polymère de téréphtatate d'éthylène IV P/PB désigne une résine polyester mixte consistant en 50 % en poids d'un pmotymire de téréphtatate d'éthylène et 50 X en poids d'un polymère de téréphtatate de butylène V Ns désigne le coefficient d'orientation planaire Vl -- désigne t'absence d'évaluation de pelage du film de résine stratifié. Il va de soi que la présente invention n'a été décrite qu'à titre explicatif, mais nullement limitatif, et que de nombreuses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1. Stratifié caractérisé en ce qu'il consiste en une tôle métallique ou un feuillard métallique qui est stratifié, sur une face ou les deux faces, avec une couche5 triple de résine thermoplastique comprenant des couches extérieure et intérieure d'une résine polyester possédant des motifs récurrents répondant à la formule (1) et une couche intermédiaire d'une résine d'un polycarbonate, intercalée entre lesdites couches extérieure et intérieure de résine polyester, possédant des motifs récurrents répondant à la formule (2): la formule (1) correspondant à la structure O O Il Il -O-R1-O-C-R2-C- Formule (1) dans laquelle R1 représente un groupe alkylène ayant 2 à 6 atomes de carbone et R2 représente un groupe alkylène ou arylène ayant 2 à 24 atomes de carbone, et la formule (2) correspondant à la structure O Il -O-R3-O-C- Formule (2) dans laquelle R3 représente un groupe hydrocarboné aliphati- que ayant 2 à 10 atomes de carbone ou un groupe hydrocarboné aromatique ayant 6 à 18 atomes de carbone. 2. Stratifié caractérisé en ce qu'il comprend une tôle métallique qui est stratifiée, sur une face, avec une résine polyoléfinique ou une résine de polyamide et, sur l'autre face, avec une couche triple d'une résine thermoplas- tique possédant des couches extérieure et intérieure compre- nant un polyester ayant des motifs récurrents répondant à la formule (1) et une couche intermédiaire comprenant une résine de polycarbonate ayant des motifs récurrents répondant à la formule (2); la formule (1) correspondant à la structure O O Il I1 -O-R1-O-C-R2-C- Formule (1) dans laquelle R1 représente un groupe alkylène ayant 2 à 6 atomes de carbone et R2 représente un groupe alkylène ou arylène ayant 2 à 24 atomes de carbone, et la formule (2) correspondant à la structure o -O-R3-O-C- Formule (2) dans laquelle R3 représente un groupe hydrocarboné aliphati- que ayant 2 à 10 atomes de carbone ou un groupe hydrocarboné aromatique ayant 6 à 18 atomes de carbone. 3. Stratifié suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la couche extérieure de polyester est une couche d'un polymère de téréphtalate d'éthylène ou d'un copolyester consistant en un polymère de téréphtalate/isoph- talate d'éthylène. 4. Stratifié suivant la revendication 3, caracté- risé en ce que la couche de résine polyester est une couche de résine polyester à orientation biaxiale ayant un coeffi- cient d'orientation planaire d'environ 0,03 à environ 0,12 après stratification à la tôle métallique. 5. Stratifié suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la résine polyester de la couche intérieure est choisie dans le groupe consistant en un polymère de téréphtalate d'éthylène, un copolyester possédant des motifs récurrents de téréphtalate d'éthylène, un copo- lyester possédant des motifs récurrents de téréphtalate de butylène et un mélange de tels polyesters. 6. Stratifié suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la couche intermédiaire de polycarbo- nate est une couche d'une résine d'un polycarbonate aromati- que ayant un allongement à la rupture supérieur à environ %. 7. Stratifié suivant la revendication 6, caracté- risé en ce que la résine de polycarbonate est un polycarbo- nate de bisphénol A. 8. Stratifié suivant la revendication 2, caracté- risé en ce que la résine polyoléfinique est choisie dans le groupe consistant en un polypropylène renfermant une résine de liaison, un polyéthylène basse densité, un polyéthylène moyenne densité et un polyéthylène haute densité. 9. Stratifié suivant la revendication 2, caracté- risé en ce que la résine de polyamide est choisie dans le groupe consistant en le Nylon 6, le Nylon 66, le Nylon 11 et le Nylon 12 renfermant une résine de liaison. 10. Stratifié suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la tôle métallique est choisie dans le groupe consistant en une tôle d'acier, une tôle d'acier plaquée avec au moins un élément choisi entre l'étain, le nickel et le zinc, et une tôle d'aluminium. 11. Stratifié suivant la revendication 10, caractérisé en ce que la tôle métallique est couverte avec une seule couche d'oxyde de chrome hydraté ou une couche double consistant en une couche supérieure d'oxyde de chrome hydraté et une couche inférieure de chrome métallique. 12. Stratifié suivant la revendication 11, caractérisé en ce que la quantité d'oxyde de chrome hydraté, sous forme de chrome, est comprise dans l'intervalle d'envi- ron 3 à environ 30 mg/m2. 13. Stratifié suivant la revendication 11, caractérisé en ce que la quantité de chrome métallique dans la couche double est comprise dans l'intervalle d'environ 10 à environ 200 mg/m2. 14. Procédé de production du stratifié suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend: le chauffage d'une tôle métallique à une tempéra- ture comprise dans l'intervalle d'environ Tm1 à environ Tm1+150 C, Tm1 désignant la température de fusion de la résine polyester pour la couche intérieure dans le stratifié suivant la revendication 1, la stratification d'un film de résine thermoplas- tique en trois couches consistant en des couches extérieure et intérieure de résine polyester répondant à la formule (1) dans la revendication 1, et une couche intermédiaire d'une résine de polycarbonate, qui est intercalée entre les couches extérieure et intérieure de résine polyester, répondant à la formule (2) dans la revendication 1, sur la tôle métallique chauffée, puis la trempe du stratifié. 15. Procédé de production du stratifié suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend: le chauffage d'une tôle métallique à une tempéra- ture comprise dans l'intervalle d'environ Tg+ 30 C à environ Tm1+150 C, Tg et Tm1 désignant respectivement la température de transition vitreuse et la température de fusion de la résine polyester pour la couche intérieure dans le stratifié10 suivant la revendication 1, le revêtement par extrusion d'une résine thermo- plastique en trois couches consistant en des couches exté- rieure et intérieure d'une résine polyester répondant à la formule (1) dans la revendication 1, et une couche intermé-15 diaire d'une résine de polycarbonate répondant à la formule (2) dans la revendication 1, sur la tôle métallique chauffée, puis la trempe du stratifié. 16. Procédé de production du stratifié suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend: le chauffage d'une tôle métallique à une tempéra- ture comprise dans l'intervalle d'environ Tm1 à environ Tm1+150 C, Tm1 désignant la température de fusion de la résine polyester pour la couche intérieure dans le stratifié suivant la revendication 1, la stratification d'un film de résine thermoplas- tique en deux couches comprenant une couche d'une résine de polycarbonate répondant à la formule (2) dans la revendica- tion 1 et une couche d'une résine polyester répondant à la formule (1) dans la revendication 1 sur la tôle métallique stratifiée, la couche de résine polyester entrant en contact avec la tôle métallique, la restratification d'un film de résine polyester répondant à la formule (1) dans la revendication 1 sur le stratifié ayant une température de surface comprise dans l'intervalle d'environ Tm2 à environ Tm2+150 C, Tm2 désignant la température de fusion de la résine polyester pour la couche extérieure dans le stratifié suivant la revendication 1, puis la trempe du stratifié. 17. Procédé de production du stratifié suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend: le chauffage d'une tôle métallique à une tempéra- ture comprise dans l'intervalle d'environ Tm1 à environ Tm1+150 C, Tm1 désignant la température de fusion de la résine polyester pour la couche intérieure dans le stratifié suivant10 la revendication 1, la stratification d'un film d'une résine polyes- ter répondant à la formule (1) dans la revendication 1 sur la tôle métallique stratifiée, la restratification d'un film de résine thermo- plastique en deux couches comprenant une couche d'une résine polyester répondant à la formule (1) dans la revendication 1 et une couche d'une résine de polycarbonate répondant à la formule (2) dans la revendication 1 sur le stratifié ayant une température de surface comprise dans l'intervalle20 d'environ Tm1 à environ Tm1+150 C, la couche de résine de polycarbonate entrant en contact avec ladite tôle métallique stratifiée avec une résine polyester, puis la trempe du stratifié. 18. Procédé de production du stratifié suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend le chauffage d'une tôle métallique à une tempéra- ture comprise dans l'intervalle d'environ Tg+30 C à environ Tm1+150 C, Tg et Tm1 désignant respectivement la température de transition vitreuse et la température de fusion de la résine polyester pour la couche intérieure dans le stratifié suivant la revendication 1, le revêtement par extrusion d'une résine polyes- ter fondue répondant à la formule (1) dans la revendication 1 sur la tôle métallique chauffée, la stratification d'un film de résine thermoplas- tique en deux couches consistant en une couche d'une résine de polycarbonate répondant à la formule (2) dans la revendi- cation 1 et une couche d'une résine polyester répondant à la formule (1) dans la revendication 1 sur ladite tôle métalli- que revêtue par extrusion ayant une température de surface comprise dans l'intervalle d'environ Tm1 à environ Tm1+150 C,5 la couche de résine de polycarbonate entrant en contact avec ladite tôle métallique revêtue par extrusion, puis la trempe du stratifié.