Brevet FR2720213A1 — publié le 19951124

Procédé et dispositifs pour chauffer des corps métalliques L'invention concerne un procédé de chauffage d'un corps métallique à une température située entre la température de solidus et celle de liauidus. Pour chauffer et, en particulier, pour chauffer par voie inductive, des corps métalliques, on procède en général de manière qu'au corps métallique soit amenée une quantité de chaleur, prédéterminée en fonction du temps. Des exemples d'un tel état de la technique peuvent être trouvés dans le US-A-3 663 730 ou le E?-A-0 147 243. La question de la quantité d'énergie en fonction du temps est alors d'une importance secondaire, de sorte qu'en général on travaille avec un apport d'énergie régulier. Cette manière de procéder a également été utilisée lorsqu'il s'agissait de fabriquer un métal et des objets thixotropes à partir du procédé, comme ceci est indiqué par exemple dans les US-A-3 954 455 et 4 434 839. De tels métaux thixotropes peuvent être traités des façons les plus différentes, comme par exemple en fonderie sous pression (voir AFS International Cast Metals J., septembre 1976, pages 11 à 22). Il y a alors chauffage d'une pièce métallique de longueur prédéterminée et amenée à la chambre de coulée d'une machine à mouler sous pression. Le chauffage s'effectue en général de facon inductive au moyen d'une bobine à induction entourant la pièce métallique et n'introduisant l'énergie thermique pratiquement que dans le sens de l'extérieur vers l'intérieur. Comme des techniciens le savent, les plages de températures concernant un matériau thixotrope sont relativement étroites. Il est donc facilement possible que la température extérieure d'une telle pièce métallique soit différente de la température intérieure, de sorte que la température optimale ne soit pas atteinte pour toute la section transversale. En outre, dans la pratique, les facteurs les plus différents peuvent rendre plus difficile le respect de ces limites étroites. C'est pourquoi la presence invention a pour but de mieux maîtriser le respect de la plage de températures prédéterminée et la solution est donnée selon l'invention par le fait que le chauffage est conduit au fur et à mesure du temps avec un apport énergétique de valeur différente. Il s'est avéré en effet qu'avoir un profil énergétique prédéterminé, par exemple par le fait que l'on commence d'abord avec un apport énergétique élevé, puis l'on diminue l'apport énergétique, que de préférence la diminution de l'énergie en fonction du temps s'effectue par degrés, et qu'en particulier, pour chaque degré d'énergie différent, est utilisée une source de chaleur spéciale et le corps métallique étant transporté d'une source de chaleur à la source de chaleur suivante, pouvait de cette manière permettre d'atteindre le résultat avec succès, parce que le processus de propagation de la chaleur est relativement lent. Si l'on chauffe cependant à la fin plus vite qu'au début la chaleur n'aurait plus suffisamment de temps pour se propager sur toute la section transversale de façon homogène, de sorte qu'on pourrait observer obligatoirement des différences de températures et de structures sur l'étendue de la section transversale. Par contre, dans le procédé selon l'invention, de préférence d'abord on opère un chauffage rapide (même si d'abord il est irrégulier). Cette quantité d'énergie introduite au début va alors donner du temps pour permettre une distribution régulière sur la valeur de la section transversale, un apport thermique précautionneux (parce que réduit) s'effectuant alors simultanément, cette énergie amenée lentement pouvant également mieux se réparcir. Il est alors évident que le procédé selon l'invention n'est aucunement limité au moulage sous pression bien que l'application de ce procédé s'effectue de préférence dans ce domaine. L'invention peut également être appliquée à d'autres processus de moulage, avec des avantages pratiquement analogues, processus pour lesquels il faut operer un chauffage du corps métallique, comme par exemple cela es fLait pour le forgeage. Naturellement on a également le problème de la surveillance de l'état thixotrcpe optimal d'un métal ainsi traité. Spécialement concernant le procédé de moulage sous pression, comme par e:emple le forgeage, mais également concernant le moulage s-us pression, une telle surveillance et une telle régulation ceuven. s'ef ectuer par le fait que la pression de formage au ccurs du temps est mesurée, qu'on en détermine la variation de pression en fonction du temps, et que, de manière correspondante à la variation de pression, l'énercie de chaleur permettant d'atteindre une variation de pression CE C NSIGNE prédeterminée est réglée, car la pression de moage, respectivement la pression de formage-faconnage va var er avec les états pris par le métal comme on pourrait l'observer. Il est évident qu'une telle régulation est liée de la facon la plus avantageuse au procédé de la présente invention, mais cependant sans que ceci soit d'une signification inventive automatique. Ceci vaut de manière analogue également dans le cas o le temps de cycle de c-rmace sous pression est mesuré, le temps de chauffaoe est mesuré et l'énergie thermique à apporter est modifiéee... obtenîr une adaptation des deux valeurs de temps mesurées. Il s'agit ici du fait que la température du métal et le temps de cycle doivent être mis en accord pour évi:er d'avoir des temps de refroidissement trop longs pour le mét.ai faisant durer le cycle trop longtemps ou bien pour ne pas perdre un temps de production précieux. Ces procédés sont. mis en oeuvre, en pratique, selon l'invention de la facn la -us avantageuse au moyen de dispositifs caractérisés par le fait U': - un dispositif destiné à diminuer l'énergie amenée au corps métalliau-e en fcnction du temps est prévu - le signal de sortie du discositif de différenciation de pression peut r re amenr:à an dispcsitif de réglage de l'amenée d'éne.ri-e dun:sccs.: à induction pour le - chauffage d'u-. crcs méallque - une temperature située entre la température de solidus et celle de liquidus, afin de régler au moins arproximativement la différence de pression d'introductionr. en fonction du temps pour atteindre une valeur de mesure prédéterminée. - le transducteur de temps est réalisé pour appréhender le temps de cycle de la machine et en ce que son signal de sortie peut être amené à un dispositif d'évaluation destiné à modifier l'apport énergétique à un dispositif à induction destiné au chauffage de corps métalliques à une température située entre la température de solidus et la température de liquidus. D'autres détails de l'invention résultent de la description ci-après d'un exemple de réalisation représenté schématiquement sur la figure unique du dessin. Dans le dessin une machine à mouler sous pression 1 est représentée avec une cnambre de coulée 2 pouvant être remplie en métal par une ouverture 35, chambre dans laquelle un piston de moulage 3 est déplacable au moyen d'un entraînement d'un piston d'entraînement 5 déplaçable dans un vérin d'entraînement 4 et relié au piston de moulage 3 par une tige de piston 6. Le long des colonnes de guidage 9 est monté de façon à pouvoir se déplacer un porte-moule 10 mobile, à l'aide d'un entraînement connu en soi, non représenté, pour venir se placer sur un porte- moule 11 stationnaire. A ces porte-moules 10, 1l sont fixés de manière connue des demi-moules 38, 39 qui dans les états joints représentés délimitent un espace creux de moulage 37 relié à l'espace intérieur de la chambre de moulage 2 par l'intermédiaire d'un tronçon de coulée 36. Les parties décrites jusqu'ici sont de nature classique et peuvent être réalisées de différentes manières. Il faut remarquer également que l'invention n'est aucunement limitée à des machines de coulée sous pression, ce pourquoi la machine 1 représentée ne doit s'entendre uniquement que comme exemple. A la machine de moulage 1, réalisée de préférence sous forme de machine de moulage sous pression est associé un dispositif de chauffage 20 destiné à chauffer des corps métalliques 19 qui sont introduits, après atteinte d'un état thixotrope, au moyen de dispositifs connus en soi, par exemple à l'aide d'un robot positionneur (non représenté), ou d'un dispositif de transport correspondant, l'introduction se faisant à chaque cycle de coulée de la machine 1, dans l'ouverture de remplissage 35 de la chambre de moulage 2. Le dispositif de chauffage 20 est à l'exception des caractéristiques selon l'invention allant être décrites ci-après, également de nature connue en soi et de ce fait ces détails ne nécessitent pas d'être modifiés, ceci correspondant au savoir d'un homme de l'art moyen. Dans l'exemple de réalisation représenté, le dispositif de chauffage 20 est réalisé pour des corps métalliques 19 verticaux, de forme à peu près cylindrique, dont l'un est situé chaque fois sur une plate-forme 18, sur un plateau tournant 17 représenté seulement jusqu'à son axe de rotation A. Le plateau tournant 17 comporte un arbre levable et abaissable 16 (voir flèche 15) et peut être entraîné par l'intermédiaire d'une roue dentée 14 clavetée sur cet arbre 16. Est utilisé pour l'entrainement un moteur électrique M représenté à côté et dont le pignon 13 s'engrène avec la roue dentée 14. De cette manière le plateau tournant peut être commandé, pour effectuer, outre le mouvement de montée et de descente commandé par un groupe fluidique non représenté (par exemple un groupe hydraulique) placé à l'extrémité inférieure de l'arbre 16, pour effectuer également un mouvement de rotation pas-à-pas, qui se déroule de manière connue et est coordonné avec le mouvement vertical, de sorte que les corps métalliques 19 plongent d'abord dans une première bobine à induction 21, qu'après un chauffage initial correspondant elles sont de nouveau ressorties par abaissement du plateau tournant 17 suite à quoi le plateau tournant 17 est tourné d'un pas supplémentaire et le corps meétallique spécifique arrive alors sous la bobine d'induction 22 venant ensuite o il est de nouveau chauffé, suite à quoi le processus se répète jusqu'à atteinte de la bobine 23 la suivante. Le nombre des bobines d'induction nécessaires dépend de la durée nécessaire du chauffage, respectivement de la taille du corps métallique 19, du produit à fabriquer et du type de machine à mouler 1 ainsi que de son temps de cycle. A la fin du chauffage le corps métallique 19 dont le chauffage est terminé est alors prélevé de sa plate-forme 18 et amené à la machine 1, respectivement à l'ouverture 25. Toutes les parties décrites jusqu'ici sont, dans la mesure o il s'agit d'une description, de nature classique. Selon l'invention, il est à présent prévu un chauffage programmé des corps métalliques 19, pour lequel au moins l'une des dispositions décrites ci-après peut être prise. Il est évident à la lecture de la description ci-après que ce n'est pas forcément un plateau tournant 17 qui doit être prévu, mais que les corps métalliques 19 peuvent également être déplacés linéairement sur un trajet, du fait qu'également dans certains cas il peut suffire d'avoir une bobine 21, 22 ou 23 unique. D'abord il est visible dans le dessin sans aucun problème que les bobines à induction 21 à 23 ne sont pas de réalisation identique. Bien plus sur la bobine 21 représentée en coupe, il est visible qu'elle présente à peu près 6 spires, alors que par contre la bobine 22 venant ensuite contient déjà 8 spires, la troisième bobine 23 en contenant encore plus. De cette manière, l'énergie amenée aux corps métalliques 19 est diminuée à chaque étape d'une bobine à une autre, le rapport entre les nombres de spires cités ou bien entre les nombres mutuels ne constituant qu'un exemple et n'étant pas absolument appliqué dans le pratique. En effet la valeur et l'abaissement de l'énergie apportée aux corps métalliques va dépendre de quelques facteurs qui vont faire l'objet d'une discussion ci-après. Chacune des bobines 21 à 23 est reliée à une unité d'alimentation électrique 24. Pour cela n'est chaque fois -7 représentée qu'une ligne 21a, 22a, respectivement 23a, bien qu'il s'agisse naturellemenr de paires de lignes. L'unité 24 peut être raccordée au réseau car un incerrupteur principal S. La valeur, respectivement le niveau de base de l'énergie amenée aux bobines 21 à 23 peut être réglé à l'aide d'un dispositif de réglage 25 réalisé en soi de façon quelconque (représenté ici sous forme de bouton tournant). En outre, de préférence peut être prévue une unité de programmation 26 au moyen de laquelle l'énergie apportée aux bobines 21 à 23 peut être réglée en fonction du temps. L'unité 26 est susceptible d'être branchée à volonté par l'intermédiaire d'un interrupteur Si. Elle peut contenir un programme au moyen duquel l'énergie électrique amenée aux bobines 21 à 23 (ou au moins à l'une d'elles, par exemple seulement à la première bobine 21) évolue en fonction d'une courbe prédéterminée, ici en général subit une diminution. Cette courbe (celle qui est représentée en 26) n'est pas d'allure linéaire. En général il va s'agir d'une courbe exponentielle, cependant difféerents types de non-linéarité du dispositif appliqué vont mener à une superposition d'autres courbes, en passant par les courbes exponentielles citées et donner cette courbe quelque peu modifiée, par exemple une autre courbe exponentielle, telle qu'une fonction quadratique. Il est clair que, en cas d'utilisation de l'unité de programmation, il serait suffisant de disposer d'une bobine d'induction unique ainsi commandée pour assurer le chauffage des corps métallique 19, bien que dans la pratique pour différentes raisons on prefère un chauffage par degrés avec plusieurs bobines. Il est évident, du fait de ce chauffage par degrés, également que la courbe exponentielle indiquée en 26 peut être obtenue par approche par étapes d'itération, dans le cas o ceci est souhaité. Pour cela on peut utiliser des circuits analogues ceux qui sont classiques pour obtenir un démarrage lent de ocoot m ves électriques. Justement dans le cas d'une installation destinée à mouler sous pression et en particulier une installation de coulée sous pression, telle.ue la représente le dessin, il y a également encore d'autres facteurs applicables individuellement en soi, de manière appropriée cependant en combinaison. D'abord on a fait l'observation que l'état de chauffage des corps métalliques 19 influe nettement dans le coût énergétique du groupe 4, 5. La pression croissante, déjà en cas d'utilisation de métal liquide, varie son angle de montée dans le cas d'un matériau thixotrope, de façon tout à fait claire en fonction des états par lesquels le métal est passé et en fonction de sa température. Cette netteté du phénomène vient bien du fait qu'un matériau thixotrope contient en partie un matériau solide et que la part de métal solide dans cette plage limite des températures (proche de ce que l'on appelle "la température des lignes de phase solide") peut se déplacer visiblement très rapidement ce qui mène à de fortes fluctuations de la pression. C'est pourquoi une Dossibilité d'optimiser la température consiste en ce que cette augmentation de pression, c'est-à-dire la modification de la pression en fonction du temps soit mesurée, puis que le chauffage du métal soit soumis à une commande. Quelle pression utiliser concrètement dans le cas d'une machine à couler sous pression peut être décidée selon le cas particulier; car il est connu que par exemple la pression au niveau du piston d'entraînement 5 est certes correélée à celle régnant sur le piston de moulage 3 et celle-ci a nouveau est corrélée à la pression régnant dans l'espace creux de moulage 37 ou dans la masse moulée 36, mais que cependant il va y avoir des différences. Dans l'exemple de réalisation représenté sont prévus trois capteurs de pression 7, 8 et 40, dont les deux premiers sont chaque fois disposés en face avant et en face arrière du piston d'entraînement 5, les derniers capteurs 40 étant par contre placés ians le moule. Au sens de l'explication donnée ci-dessus cependant, on peut utiliser tout autre type de mesure comme dans le produit moulé 36 ou directement sur le ciston de moulage 3 (ou bien une combinaison de cela avec un mélange correspondant pondéré ou non-pondéré entre les signaux). Chacun des capteurs de pression 7, 8, 40 utilisés à cette fin est raccordé par ses sorties à un étage différenciateur 27 afférent, pour obtenir ainsi une valeur de l'augmentation REELLE de la pression en fonction du temps. Cet étage différenciateur 27 comprend de manière appropriée non seulement le condensateur de différenciation indiqué sur lui, mais le cas échéant également encore un étage de formation de signal, qui convertit le signal de différence obtenu en un autre signal de préférence un signal rectangulaire d'amplitude et/ou de durée correspondantes (d'amplitude prédéterminée mais avec une durée variant de manière correspondante à l'augmentation de pression). Selon la conception du circuit cependant on peut également effectuer une conversion en un signal à une fréquence correspondant à l'augmentation de pression (par exemple au moyen d'un générateur de fréquences commandé par le signal de différence). A l'intérieur du tracé de lignes électriques est prévu, en un point quelconque de manière appropriée, un interrupteur S2, s* respectivement S4, de sorte que le circuit peut alors fonctionner avec un capteur de pression ou l'autre ou bien une combinaison de ces capteurs de pression. Cette évaluation du signal d'augmentation de pression obtenu depuis l'étage 27 peut alors s'effectuer chaque fois dans un étage 28. Selon le type du signal d'augmentation de pression envoyé par l'étage 27, l'étage 28 va donc être de conception correspondante. Si l'ampleur du signal correspond à l'augmentation de pression, alors on peut opérer une comparaison directe, soit à une valeur de seuil réglée de l'étage 28, c'est-à-dire que l'étage 20 peut être réalisé comme interrupteur de valeur de seuil, un franchissement dans le sens de la descente de la valeur de seuil signifiant que la pression appliquée se situe dans les limites de la plage de traitement admissible, alors que par O10 contre un franchissement en montee mene à un signal de sortie de l'étage 28 visant z augmenter de la valeur d'un degré prédéterminé la valeur réglée de l'étage de programmation 26 (c'est-à-dire augmenter l'énergie de chauffage d'une valeur prédéterminée). L'étage à programmation 26 peut égalemenr travailler sans la fonction à courbe exponentielle expliquée ci-dessus et l'énergie de chauffage peut simplement être réglée en fonction des signaux obtenus, dont le signal de sortie de l'étage 28 n'est qu'un premier exemple. Dans le dessin est en tous cas représenté une forme de réalisation préférée pour laquelle l'ampleur de l'augmentation de pression, résultant du signal d'augmentation de pression de l'étage 27, est comparée à une valeur de CONSIGNE fournie par un capteur de valeur de CONSIGNE 29, et qui est de préférence réglable, pour obtenir ainsi une régulation plus fine du chauffage des corps métalliques 19. Dans le cas o le signal d'augmentation de pression de l'étage 27 est un signal de durée prédéterminée ou un signal de fréquence, il y aurait une possibilité pour l'exploiter, si l'étage 28 contient un intégrateur (ou si un tel appareil est monté en amont de lui) pour ainsi obtenir de nouveau un signal d'amplitude. Il est cependant évident que l'Homme de l'art dispose de nombreuses autres possibilités d'exploitation, de sorte qu'il est inutile de rentrer plus en détails ici à ce sujet. Un autre facteur à prendre en considération dans les machines de formage, comme en particulier une machine à mouler sous pression, est le temps de cycle. Car du fait que, comme mentionné ci-dessus, le respect d'une plage de températures relativement étroite joue un grand rôle pour assurer la qualité des ébauches à fabriquer, il est important que les temps de cycle de la machine 1 et du dispositif de chauffage 20 soient concus les uns en fonction des autres pour empêcher toute fluctuation de la température des corps métalliques 19 amenés à la machine 1. Selon l'invention, l'adaptation s'effectue pour une machine de moulage, comme par exemple une machine de moulage sous pression 1, par le fait que d'abord on détermine le temps de cycle de la machine dans la mesure o ce temps de cycle n'est pas prédéteermine et que de ce fait on le considère comme une valeur fixe. Pour déterminer le temps de cycle, on peut prévoir un interrupteur S5 qui est actionné par le porte-moule mobile 10 au début et à la fin du cycle, avec ici une mise en circuit au début et une mise hors circuit à la fin, à l'occasion du déplacement du porte-moule , vers la gauche (si l'on se rapporte au dessin). L'actionnement de l'interrupteur S5 déclenche un oscillateur marche- arrêt 30 qui agit ici comme cadenceur. Il est évident qu'au moyen de l'interrupteur S5 c'est également un circuit à porte logique qui peut être ouvert pour laisser passer un générateur de cadencement fonctionnant en continu. En variante on peut également utiliser d'autres cadenceurs comme un circuit à bascule bi-stable (flip-flop) actionné par l'interrupteur S5 ou bien un condensateur appartenant à un composant RC et qui est chargédéchargé par la commutation de l'interrupteur S5. Il est également évident que le fonctionnement de l'interrupteur S5 peut être inversé si on le souhaite en ouvrant en cas d'un déplacement du support 10 vers la droite et en ouvrant, après retour du support, vers la gauche depuis la position représentée. Dans ce cas il n'est ni prévu à la sortie un inverseur, ni un cadenceur pour lequel on obtient automatiquement un comportement d'inversion (par exemple on mesure le temps de la décharge d'un condensateur ayant une fonction de détermination du temps au lieu de mesurer sur la charge). Dans le cas o le temps de cycle du dispositif de chauffage 20 est invariable, alors il suffirait (de manière analogue à ce que l'on a dans le cas de l'étage 28) de le comparer à une valeur fixe ("valeur de seuil"). Il est cependant préféré de prévoir également pour le dispositif de chauffage 20 un cadenceur 30a (ou bien un autre cadenceur) commandé par le dispositif d'alimentation en énergie 24, le !2 cas échéant par un étage de commande 31 destiné au moteur M, et de comparer les deu,: temps de cycle entre eux dans un étage comparateur n. Dans le cas du cadenceur 30, 30a ceci peut être fait simplement au moyen d'un compteur à comptage et décomptage n qui est alimenté par le signal du cadenceur , par exemple dans le sens d'un comptage d'accumulation, par le signal du cadenceur 30a dans le sens d'un comptage de diminution, de sorte qu'en cas de coïncidence des temps de cycle à la sortie du compteur n on obtienne chaque fois zéro. Ensuite en cas d'écart dans l'un ou l'autre sens on obtient à la sortie du compteur n un signal positif ou négatif qui est amené a i'tage 26 pour obtenir plus de rapidité ou moins de rapidité du chauffage des corps métalliques 19. Ce signal doit également être amené, soit au dispositif déterminant le temps de cycle du dispositif de chauffage 20, comme l'étage 31 du moteur M, respectivement au groupe (non représenté) destiné au levage et à l'abaissement du plateau tournant 17 pour obtenir une adaptation correspondante du temps de cycle ou bien ceci s'effectue, comme ceci est préféré selon l'invention, au moyen d'une méthode plus précise. Il s'est en effet avéré que le comportement de consommation ou captation de courant des bobines 21, 23 n'était pas régulier. Bien plus on obtient un net saut dans la consommation de courant lorsqu'au chauffage des corps métalliques 19, à une température située entre la température de solidus et celle de liquidus, on obtient un stade déterminé de cette plage. Un aspect essentiel de la présente invention est que ce phénomène, pour lequel aucune raison suffisante n'a encore été donnée actuellement, est exploité à des fins de réglage, ce réglage pouvant s'effectuer également indépendamment d'un réglage du chauffage, c'est-à-dire que cet aspect de la présente invention est d'une importance particulière et automatique. Ainsi sur au moins une bobine, ici - comme préférée - la première bobine 21, on peut raccorder un circuit de mesure 32 pour mesurer la consommation d'énergie de cette bobine 21. Il est évident que de tels circuits de mesure sont situés toujours aux deux conducteurs d'une charge comme ceci a déjà été remarqué, faisant que la ligne qui n'est représentée que par une ligne de dessin comprend deux conducteurs. Cette disposition 32, construite de manière appropriée sous forme d'un circuit de mesure d'intensité, fournit un signal de sortie correspondant lorsque se produit le saut cité sur le circuit de commande 31 qui a également une sortie F destinée au groupe fluidique destiné à lever et à abaisser le plateau tournant 17. Le circuit 31 est construit de préférence de façon que lors de l'apparition du signal à saut mentionné, le temps de cycle peut être diminué d'une valeur faisant que l'on peut continuer à travailler avec le nouveau temps de cycle sans recevoir de signal par saut. Le cas échéant l'étage 32 peut également être relié à l'étage de commande d'énergie 26 et, en cas d'apparition d'un signal à saut, peut déclencher une (légère) diminution de l'énergie de chauffage. ?EVELNDICATIONS 1. Procédé de chaurffage d'un corps métallique à une température située entre la température de solidus et celle de liquidus, caractérisé en ce que le chauffage est conduit au fur et à mesure du temps avec un apport énergétique de valeur différente. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on commence d'abord avec un apport énergétique élevé, puis l'on diminue l'apporz énergétique, en ce que de préférence la diminution de l'énergie en fonction du temps s'effectue par degrés, et en ce qu'en particulier, pour chaque degré d'énergie différent, est utilisée une source de chaleur spéciale et le corps métallique étant transporté d'une source de chaleur à la source de chaleur suivante. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la diminution de l'énergie, au moins approximativement, suit une courbe exponentielle et/ou en ce que l'apport d'énergie d'une source de chaleur inductive est mesuré et, en cas de variation de la valeur de la consommation énergétique, l'énergie est soumise a une diminution de valeur prédéterminée. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pression de formage au cours du temps est mesurée, qu'on en détermine la variation de pression en foncticn du temps, et que, de manière correspondante à la variation de pression, l'énergie de chaleur permettant d'atteindre une variation de pression DE CONSIGNE prédéterminée est réglée. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le temps de cycle de formage sous pression est mesuré, en ce que le temps de chauffage est mesuré et en ce que l'énergie thermique à apporter est modifiée pour obtenir une adaptation des deuxvaleurs de temps mesurées. 6. Dispositif pour met:re en oeuvre le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, avec au moins un dispositif à bobine à induction, réalisé pour chauffer des corps métalliques et raccordé à une source de courant, caractérisé en ce qu'un dispositif destiné à diminuer l'énergie amene au corps métallique en fonction du temps est prévu. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le dispositif de diminution d'énergie présente un dispositif de transport pour le corps métallique, ainsi qu'une série de bobines à induction, placées sur ce dispositif de transport et ayant des densités d'enroulement croissantes, auxquelles le corps métallique peut être amené, l'une après l'autre, à l'aide du dispositif de transport et/ou en ce qu'un dispositif de mesure destiné à appréhender l'énergie thermique caz:ée, par exemple un dispositif de mesure de courant, es: orevu sur au moins une bobine à induction et en ce que!e signal de sortie de ce dispositif de mesure peut être amené à un dispositif de commande destiné à régler l'amenée énergétique au corps métallique.