Brevet FR2709396A1 — publié le 19950303

DISPOSITIF DE COMMANDE DE GRILLE D'UN TUBE A RAYONS X ET PROCEDE DE MISE EN OEUVRE L'invention concerne un dispositif de commande de grille d'un tube à rayons X tout particulièrement utilisé dans les appareils de radiologie, notamment destinés aux examens cardio-vasculaires, ainsi que son procédé de mise en oeuvre. Lors d'une opération du coeur, les chirurgiens peuvent souhaiter visualiser d'une part, en temps réel, les battements du coeur, ce qui demande de faire du cinéma - 24 images par seconde - et d'autre part, au ralenti, l'enregistrement vidéo de l'intervention, sans défilement saccadé des images. Ce dernier mode de visualisation suppose d'augmenter considérablement la fréquence d'enregistrement des poses - environ 150 Hz -. Actuellement, comme le montre schématiquement la figure 1, un équipement radiologique comprend un générateur haute tension 1, alimentant un tube 2 à rayons X, un support-patient 3, un récepteur d'images 4 et un système de traitement d'images 5. Le tube à rayons X est constitué d'une cathode 9 et d'une anode 7, placées dans une enceinte de verre 8 sous vide et entre lesquelles est appliquée la très haute tension. La cathode 9 est réalisée par un émetteur thermoélectronique, tel qu'un filament de Tungstène, logé dans une pièce métallique de concentration 10, et qui émet un faisceau 11 d'électrons lorsqu'il est chauffé, focalisé sur l'anode 7. Cette dernière est généralement constituée par un disque massif de graphite recouvert d'une couche de matériau à numéro atomique élevé émettant un faisceau 12 de rayons X lorsqu'elle est bombardée par un faisceau d'électrons 11. L'anode est portée à un fort potentiel positif - plusieurs dizaines de kilovolts - par rapport à la cathode et le champ électrique créé ainsi entre les deux électrodes accélère les électrons émis par la cathode et frappant l'anode sur une petite surface ou zone d'impact dudit faisceau électronique sur l'anode, qui constitue le foyer d'émission du rayonnement X. Les hautes tensions qui doivent être appliquées aux électrodes sont fournies par le générateur d'alimentation 1 dit haute tension. L'énergie dépensée à produire le faisceau d'électrons est transformé en rayons X d'une part mais surtout en chaleur. C'est pourquoi, pour éviter un échauffement excessif de l'anode, dû notamment aux petites dimensions du foyer - environ 1 millimètre -, lors du fonctionnement du tube, l'anode est mise en rotation pour répartir le flux thermique sur une couronne dite focale dont la surface est beaucoup plus grande que celle du foyer. Cette mise en rotation se fait à l'aide d'un moteur électrique asynchrone alimenté par le générateur haute tension. Pour refroidir un tube à rayons X dissipant une grande quantité d'énergie en cours de fonctionnement, on le dispose à l'intérieur d'une gaine isolante 13 remplie d'un fluide de refroidissement, généralement de l'huile isolante électriquement. Cette gaine est opaque aux rayons X sauf à l'endroit d'une fenêtre 14 à travers laquelle passe le faisceau 12 de rayons X destiné à traverser un patient à examiner. Ce faisceau est ensuite converti en photons au moyen d'une plaque fluorescente pour obtenir une radiographie ou une pose. L'obtention d'un minimum de 24 poses par seconde, pour réaliser des prises cinématographiques de l'intervention chirurgicale, se fait par commutation de l'émission des rayons X, non par la commande du générateur haute tension mais par la commande d'une grille placée entre la cathode et l'anode. Cette grille est constituée par la pièce de concentration 10 isolée électriquement du filament de la cathode 9. Cette grille bloque l'émission des électrons vers l'anode quand elle est portée à un potentiel suffisamment négatif par rapport à celui de la cathode et rétablit l'émission quand les potentiels de la cathode 9 et de la grille sont identiques. Or la commande de grille fait appel à de la commutation forcée sous haute tension utilisant des interrupteurs commandables sous haute tension devant être surdimensionnés, associés à des circuits de redressement et de filtrage encombrants. Pour réduire cet encombrement et augmenter sensiblement le nombre de poses par seconde - de 24 à 120 par exemple l'invention vise à éliminer toute commutation forcée sous haute tension, ce qui présente l'avantage supplémentaire de réduire le coût du dispositif. Par expérience, on constate l'existence d'une capacité Cp localisée entre les câbles de la grille et de la cathode, et évaluée typiquement à 6nF dans un exemple courant non limitatif. Le but de l'invention est de concevoir un dispositif de commande de grille d'un tube à rayons X comportant une source de tension destinée à fournir et ôter, à la capacité existant entre la grille et la cathode, la charge Q nécessaire pour que la tension aux bornes de cette capacité atteigne une valeur élevée, environ 3000 Volts dans le cas d'une capacité de 6 nF, c'est-à-dire la valeur de la tension à appliquer entre la grille et la cathode pour bloquer l'émission des rayons X, pendant une durée très courte, inférieure à 150 As. La puissance fournie par cette source est réactive. La cathode pouvant être à un potentiel égal à -75 000 Volts, il faut fournir la charge Q à travers un transformateur. Pour cela, l'objet de l'invention est un dispositif de commande de la grille d'un tube à rayons X, cette grille étant placée entre la cathode et l'anode et présentant une capacité localisée entre ladite grille et la cathode, caractérisé en ce qu'il comprend une source destinée à établir et ôter une tension aux bornes de la capacité, pendant une durée donnée très courte, de valeur déterminée pour bloquer et rétablir respectivement l'émission de rayons X par le tube, cette source comprenant - un pont de quatre diodes constitué d'une première et d'une seconde branches reliées entre elles et réalisées chacune à partir de deux diodes montées en série, une des diodes de la seconde branche étant reliée aux bornes de la capacité; - un circuit électronique destiné à fournir et ôter une charge électrique à la capacité parasite, dont la sortie est reliée aux points milieux des deux branches du pont; - un récepteur d'énergie, placé en sortie du pont de diodes et maintenant la tension aux bornes de la capacité parasite à la valeur déterminée. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante d'un exemple particulier de réalisation, ladite description étant faite en relation avec les dessins joints dans lesquels, outre la figure 1 déjà décrite et qui est un schéma en coupe longitudinale d'un équipement radiologique - la figure 2 est un schéma de principe du dispositif de commande de grille d'un tube à rayons X selon l'invention; - la figure 3 est le schéma électrique du dispositif de commande de grille d'un tube à rayons X selon l'invention; - la figure 4 est le chronogramme des différentes séquences appliquées sur les commandes des éléments du dispositif selon l'invention; - les figures 51 à 58 sont chacune le schéma électrique du dispositif de commande sur lequel apparaissent les différentes phases de fonctionnement du dispositif de commande. Les éléments portant les mêmes références dans les différentes figures remplissent les mêmes fonctions en vue des mêmes résultats. La figure 2 est le schéma de principe du dispositif de commande de grille selon l'invention. Il comporte un pont 16 de quatre diodes Dg, D6, D7 et D8 dont une des diodes D8 est connectée en parallèle avec la capacité Cp, destiné à permettre à ladite capacité Cp d'atteindre le potentiel nécessaire pour arrêter le flux d'électrons émis par la cathode, d'environ 3 000 volts, de le maintenir constant un certain temps et de le remettre à 0 Volt rapidement. Il comporte aussi un convertisseur 17 de tension continue en tension alternative, par exemple résonnant du type LC série, relié à une source de tension continue E et fournissant une charge Q à la capacité Cp par l'intermédiaire d'un transformateur 18 reliant ledit pont de diodes 16 au convertisseur qui fonctionne en mode impulsionnel. Un récepteur d'énergie 19 placé en sortie du pont de diodes 16 a pour but de limiter la tension de la capacité Cp et d'absorber la charge excédentaire fournie par le convertisseur résonnant 17. Il comporte également un circuit de démagnétisation 20 du transformateur 18, évitant la saturation de celui-ci et enfin un circuit de logique de commande programmable 26 relié au convertisseur 17 et au circuit de démagnétisation 20. Sur la figure 3, qui est le schéma électrique du dispositif de commande de grille selon l'invention, sont détaillés les différents éléments qui le composent. Le pont de diodes 16, comporte quatre diodes D5,D6,D7 et D8 placées en série deux à deux selon deux branches reliées entre elles. Le récepteur d'énergie 19 est relié aux deux extrémités de la branche constituée par deux des diodes D6 et D8. La capacité parasite Cp doit être chargée sous haute tension - 3000 Volts environ - pour bloquer le flux de rayons X et déchargée ensuite rapidement, sans faire appel à la commutation forcée. C'est pourquoi les deux branches du pont sont reliées aux deux bornes du secondaire 22 du transformateur 18 et la diode D8 est placée aux bornes de la capacité Cp à charger. Comme cela a été dit auparavant, la tension aux bornes de la capacité Cp doit être maintenue à une valeur élevée, environ 3000 Volts, par un circuit 19 qui fonctionne en récepteur, ne fournissant aucune énergie au montage et devant absorber l'énergie qui ne sert pas à charger la capacité. Pour cela, le circuit est constitué d'une diode Zéner maintenant cette haute tension aux bornes de la capacité Cp et dissipant l'énergie supplémentaire fournie par le convertisseur 17. Sur la figure 3 apparaît le schéma électronique du convertisseur 17 de tension continue en tension alternative, résonnant de type LC série, chargé de fournir une charge Q à la capacité Cp en un temps très court, en moins de 150 ps. La capacité Cp ayant été évaluée expérimentalement à 6.10-9 F, le convertisseur doit fournir une charge au moins égale à 18 pC. Le convertisseur comporte une capacité Cr et une inductance Lr en série avec le primaire 23 d'un transformateur 18, dont les caractéristiques sont déterminées, notamment son rapport m, et deux interrupteurs 24 et 25 connectés en série sur les bornes d'une source de tension continue E. Le rôle du transformateur est à la fois d'élever la tension et d'assurer l'isolement galvanique, en mode continu, entre le primaire 23 et le secondaire 22. Une résistance R est placée en parallèle sur la capacité résonnante Cr pour permettre la décharge de cette capacité Cr. Le convertisseur 17 est alimenté par la source de tension continue E, prise directement sur la tension d'alimentation générale par exemple, cette tension pouvant varier entre 200 V et 375 V. Le convertisseur 17 fonctionne en mode hyporésonnant. L'intérêt de sa structure réside d'une part dans la possibilité de réduire la taille du transformateur car la fréquence de travail est élevée et d'autre part dans l'assurance que le courant dans la branche résonnante est nul quand on ouvre les interrupteurs 24 et 25. Lesdits interrupteurs 24 et 25 sont constitués chacun par un transistor T1, respectivement T2, en antiparallèle avec une diode D1, respectivement D2, montées entre le collecteur et l'émetteur des transistors. Les bases des transistors sont connectées au circuit logique de commande 26 qui fournit les signaux de commutation des transistors. Le rôle de ces transistors de puissance, en série avec la source de tension E, est de véhiculer la puissance absorbée par le montage. De plus, il n'est pas nécessaire d'utiliser un radiateur car les pertes à la commutation de ces interrupteurs sont négligeables. En effet, le circuit résonnant LC impose un courant nul au moment de la fermeture de l'interrupteur et son ouverture est réalisée par la diode en série avec l'interrupteur, de sorte que le courant est déjà nul quand on bloque le transistor. Pendant la phase de charge de la capacité Cpî entre les instants t0 et t1 déjà mentionnés, le transistor T1 est saturé et le transistor T2 est bloqué, comme cela est indiqué sur la figure 4 où apparaissent leurs séquences de commande. En régime de blocage ou de déblocage permanents, des impulsions de courant toujours positives ou toujours négatives sont envoyées sur le transformateur 18, ce qui pourrait saturer le noyau magnétique. Pour démagnétiser ce noyau dans le cas de ces régimes permanents, le dispositif de commande selon l'invention comporte deux bras 26 et 27, dits de démagnétisation, comprenant chacun un interrupteur T3, respectivement T4, monté en série avec une diode D3, respectivement D4, ces deux bras étant montés en sens inverse l'un de l'autre. Le fonctionnement du bras 27 (D4, T4) est similaire au fonctionnement du bras 26 (D3, T3) et utilisé quand on envoie des impulsions négatives de courant. La commande de l'interrupteur T3, respectivement T4, doit toujours être arrêtée avant de fermer l'interrupteur T2, respectivement T1, sinon l'impulsion de courant est dérivée à travers le circuit de démagnétisation et l'alimentation se trouve alors en court-circuit. La chute de tension aux bornes du bras 26 provoque une tension de l'ordre de 3 Volts sur le primaire 23 du transformateur, qui se retrouve sur le secondaire 22 multipliée par le rapport de transformation m. Pour éviter que cette force électromotrice au secondaire 22 ne puisse décharger la capacité Cp, on intercale en série et en sens inverse avec la diode D5 une diode Zéner Z5 d'une part et, avec la diode D7 une diode Zéner Z7 d'autre part, telles que la tension à leurs bornes soit supérieure à V2 dans ce cas. Le circuit logique 26 de commande des transistors de puissance du convertisseur 17 et du circuit de démagnétisation 20 est composé classiquement de transistors qui les rendent passant ou qui les bloquent. Sur le chronogramme de la figure 4 sont représentés successivement l'état des transistors T1 et T3 et de la diode D11 le courant résonnant 1r' l'état des transistors T2 et T4 et de la diode D2, la tension aux bornes de la capacité Cpî le courant Iz dans le récepteur 19, le courant Is dans le secondaire 22 du transformateur 18, la tension V2 aux bornes du secondaire 22 dudit transformateur. Les figures 51 à 58 explicitent les différentes phases de fonctionnement du dispositif de commande de grille selon l'invention, sachant par hypothèse, qu'au départ aucune diode n'est passante et que la capacité parasite n'est pas chargée. La période de blocage de l'émission de rayons X correspond aux phases 1 à 4 et la période d'émission du rayonnement X correspond aux phases 5 à 8. La figure 51 correspond à la phase 1 de chargement de la capacité Cp entre les instants t0 et t1. Quand on lance une commande de blocage, on sature le transistor T1 du convertisseur 17 et le transistor T3 du circuit de démagnétisation et une arche positive de courant 1r apparaît dans la branche résonnante LrCr. L'implantation du transistor T3 empêche la circulation d'un courant dans le bras 26 du circuit de démagnétisation 20 du transformateur 18 quand le transistor T1 conduit, la diode D3 restant bloquée. Au secondaire 22 du transformateur 18, le courant Is circule à travers la capacité Cp qui se charge, donc sa tension Vcp croit. La tension V2 aux bornes du secondaire 22 croit, le courant passe par la diode D7, et la capacité parasite Cp se charge. Les autres diodes sont toutes bloquées car la tension à leurs bornes est négative VD5 = - Vz - VZ7 VD6 = - Vz - VCp VD8 = - VCp La figure 52 correspond à la phase 2 de maintien de la tension de la capacité Cp à 3000 Volts. Entre les instants t1 et t2, la tension de commande V2 aux bornes du secondaire 22 du transformateur 18 est maintenue à 3000 Volts. A l'instant t1, la tension V2 est égale à la tension de la source 19 soit 3000 Volts; donc la diode D7 reste passante tandis que la diode D6 devient passante, et que les deux diodes D5 et D8 restent bloquées. La diode Zéner 19 devenant passante en inverse, le courant Is est alors dévié à travers la diode D6 passante vers la diode Zéner 19 V2 = VZ = VCp VD7 = 0 VD6 = V2 - VZ = 0 VD5 = - VZ - VD7 = - VZ VD8 = - VCp = - 3000 V La figure 53 correspond également à la phase de maintien de la capacité parasite à 3000 Volts, entre les instants t2 et t3 où la tension de commande V2 est coupée. Dans ce cas, la diode D7 se bloque, les diodes D8 et D5 restent bloquées, la diode D6 passante est ensuite bloquée à cause de la décharge de la capacité Cp. Lorsque le courant dans le primaire 23 du transformateur 18 s'annule, les diodes D6 et D7 se bloquent au secondaire. Au même moment, la diode D3 devient conductrice et le secondaire se retrouve isolé car la diode D6 est bloquée. L'inductance magnétisante Lm qui avait accumulé de l'énergie jusque là, va tendre à la restituer, créant un courant magnétisant Im dans le primaire du transformateur et permettant sa démagnétisation. La somme entre le courant résonnant 1r et le courant magnétisant Im s'établit alors dans le bras de démagnétisation 26. Au bout de 256 ps après de commencement de la phase 1, entre les instants t2 et t4 de passage à zéro du courant Irt on bloque le transistor T1 à l'instant t3 de sorte que le courant résonnant Irt qui s'annule une deuxième fois à l'instant t4, reste nul. L'objectif de cette phase est de décharger la capacité résonnante Cr, comme le montre la figure 54. En régime de blocage ou déblocage permanents, la phase de démagnétisation se poursuit suffisamment longtemps pour que le transformateur 18 soit totalement démagnétisé, puis on bloque le transistor T3 à l'instant t5. Quand le courant magnétisant Im s'annule, la diode D3 se bloque. Le transformateur est démagnétisé. La capacité résonnante Cr se décharge à travers la résistance R placée en parallèle, comme le montre la figure 54. Cela dure pendant toute la phase entre les instants t4 et t5. La capacité Cp reste toujours au même potentiel de 3000 Volts car elle reste isolée depuis la phase 3. L'état OFF se termine. Par contre, en mode cinématographique normal, où le blocage des rayons X émis par le tube dure 40 ms et est suivi par leur émission qui dure elle-même 40 ms - ces durées étant réduites à 7 ms en mode cinéma accéléré -, le transformateur n'a pas besoin d'être démagnétisé car le flux qui le traverse pendant le blocage est compensé par le flux le traversant pendant l'émission. Dans ce cas, la commande de saturation des transistors T2 et T4 peut intervenir avant. La figure 55 correspond à la phase 5 de décharge de la capacité Cp entre les instants t6 et t7. Pour cela on sature maintenant les transistors T2 et T4. Une arche de courant résonnant 1r s'établit dans la branche résonnante LrCr de telle sorte que , au secondaire du transformateur, la tension de commande V2 décroît et devient négative. La diode D5 se débloque, les autres diodes D6, D7 et D8 sont bloquées, le courant du secondaire circule à travers la diode Dg, le récepteur 19 et la capacité Cp, ce qui entraîne la décharge de la capacité Cp. La figure 56 correspond à la phase 6 de maintien de la tension aux bornes de la capacité Cp à 0 Volt, entre les instants t7 et t8. La tension de commande V2 = -3000 Volts à l'instant t7 donc la tension Vcp est nulle. La diode D8 se débloque imposant alors une tension nulle sur la capacité Cp. De même, la diode D5 se débloque permettant au convertisseur 17 d'évacuer l'énergie qu'il fournit en supplément vers le récepteur. Le potentiel VCp sur la capacité Cp reste alors nul. La figure 57 correspond à la phase de maintien de la capacité parasite à 0 Volt, entre les instants t8 où la tension de commande passe de -3000 Volts à 0 Volt et tg. Au secondaire du transformateur 18, les quatre diodes du pont D5 à D8 sont bloquées. Le courant résonnant Ir s'annule à l'instant t8 et le secondaire du transformateur se trouve isolé. Le transistor T4 étant saturé et la diode D4 devenant passante, le courant résultant de la somme du courant résonnant 1r et du courant magnétisant Im circulant au primaire du transformateur 18, circule à travers le bras de démagnétisation 27. Enfin la figure 58 correspond à la phase 8 au cours de laquelle la capacité résonnante se décharge à travers la résistance R. Entre les deux passages à zéro du courant Irt aux instants t8 et t1o, on bloque T2. Lorsque le courant magnétisant Im s'annule, la diode D4 se bloque et le transformateur est démagnétisé. La capacité Cp est toujours au potentiel nul. Puis on bloque le transistor T4 à l'instant t1l, alors que le transformateur 18 est totalement démagnétisé. Lorsque la durée de l'état ON est atteinte, on repasse à la phase 1, pour réaliser le mode cinéma. Toutes ces phases de fonctionnement du dispositif de commande de grille sont applicables au mode cinématographique, normal ou accéléré. Pour obtenir le mode OFF continu, c'est-à-dire le blocage du faisceau de rayons X en permanence, il suffit de répéter les phases 1 à 4 avec une durée de la phase 4 égale à 128 ms par exemple, durée nécessaire pour assurer la démagnétisation du transformateur 18 comme cela a été expliqué auparavant. Pour obtenir le mode ON continu, c'est-à-dire le passage du faisceau de rayons X en permanence, il suffit de répéter les phases 5 à 8 avec une durée de la phase 8 égale à 128 ms par exemple. L'invention concerne également le procédé de mise en oeuvre du dispositif selon l'invention, qui comprend tout d'abord, pour assurer la période de blocage de l'émission des rayons X par le tube, les étapes dans l'ordre suivant: a) à partir de l'instant t0, les transistors T1 et T3 sont saturés, les transistors T2 et T4 étant bloqués, pour qu'à l'instant t1 la capacité Cp soit chargée et sa tension soit égale à 3000 Volts; b) le transistor T1 est bloqué à l'instant t3 compris entre les instants t2 et t4 de passage à 0 du courant 1r circulant dans la branche résonnante LrCr du convertisseur 17, pour que ledit courant reste nul; c) le transistor T3 est bloqué à l'instant t5, quand le transformateur 18 est totalement démagnétisé; d) on répète les étapes a) à c). Le procédé de mise en oeuvre du dispositif selon l'invention comprend, d'autre part, pour assurer la période d'émission des rayons X par le tube, les étapes dans l'ordre suivant: e) à partir de l'instant t6, les transistors T2 et T4 sont saturés, les transistors T1 et T3 étant bloqués, pour qu'à l'instant t7 la capacité Cp soit déchargée et sa tension soit égale à 0 Volt; f) le transistor T2 est bloqué à l'instant tg compris entre les instants t8 et t10 de passage à 0 du courant 1r circulant dans la branche résonnante LrCr du convertisseur 17, pour que ledit courant reste nul; g) le transistor T4 est bloqué à l'instant t1l, quand le transformateur 18 est totalement démagnétisé; h) on répète les étapes e) à g). Enfin, pour assurer le blocage et l'émission des rayons X par le tube selon un mode cinématographique, le procédé de mise en oeuvre du dispositif comprend les étapes dans l'ordre suivant: a) à partir de l'instant t0, les transistors T1 et T3 sont saturés, les transistors T2 et T4 étant bloqués, pour qu'à l'instant t1 la capacité Cp soit chargée et sa tension soit égale à 3000 Volts; b) le transistor T1 est bloqué à l'instant t3 compris entre les instants t2 et t4 de passage à 0 du courant Ir circulant dans la branche résonnante LrCr du convertisseur 17, pour que ledit courant reste nul; c) le transistor T3 est bloqué à l'instant t5, quand le transformateur 18 est totalement démagnétisé; e) à partir de l'instant t6, les transistors T2 et T4 sont saturés, les transistors T1 et T3 étant bloqués, pour qu'à l'instant t7 la capacité Cp soit déchargée et sa tension soit égale à 0 Volt; f) le transistor T2 est bloqué à l'instant tg compris entre les instants t8 et t10 de passage à 0 du courant 1r circulant dans la branche résonnante LrCr du convertisseur 17, pour que ledit courant reste nul; g) le transistor T4 est bloqué à l'instant t11, quand le transformateur 18 est totalement démagnétisé; h) on répète les étapes a) à g). Selon l'invention, d'une part, l'impédance du circuit résonnant LrCr doit être suffisamment basse pour que le convertisseur 17 fournisse un courant suffisant afin de charger la capacité Cp et d'autre part, une fréquence de résonance de ce même circuit résonnant doit être suffisamment élevée pour que la charge de la capacité Cp soit rapide. Ces deux contraintes conduisent à choisir une capacité Cr égale à 1.8 pF et une inductance Lr égale à lmH, par exemple. Le dispositif selon l'invention n'utilisant pas de commutation forcée sous haute tension, présente un encombrement réduit par rapport aux dispositifs de l'art antérieur et offre l'avantage d'un coût de réalisation bien moindre. REVENDICATIONS 1. Dispositif de commande de la grille d'un tube à rayons X, cette grille étant placée entre la cathode et l'anode du tube et présentant une capacité (Cp) localisée entre ladite grille et la cathode, caractérisé en ce qu'il comprend une source destinée à établir et ôter une haute tension aux bornes de ladite capacité (Cp), pendant une durée donnée très courte, de valeur déterminée pour bloquer et rétablir respectivement l'émission d'électrons par la cathode vers l'anode, cette source étant constituée par: - un pont de quatre diodes (16) constitué d'une première et d'une seconde branches reliées entre elles et constituées chacune de deux diodes respectivement (D5,D7) et (D6,D8) montées en série, une (D8) des diodes de la seconde branche étant reliée aux bornes de ladite capacité (Cp); - un circuit électronique destiné à fournir et ôter une charge électrique à ladite capacité, dont la sortie est reliée aux points milieux (M1,M2) des deux branches du pont (16); - un récepteur d'énergie (19), placé en sortie du pont de diodes (16) et maintenant la tension aux bornes de la capacité (Cp) à la valeur déterminée. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit électronique est constitué par - un circuit convertisseur (17) de tension continue en tension alternative résonnant du type (LC) série, fonctionnant en mode impulsionnel, relié en sortie à l'enroulement primaire (23) d'un transformateur (18) dont la sortie est connectée entre les points milieux (M1,M2) des deux branches du pont de diodes (16) et alimenté en entrée par une source de tension alternative créée à partir d'une source de tension (E) continue par au moins deux commutateurs (24 et 25); - un circuit (26) logique de commande des commutateurs (24 et 25) de la source de tension alternative. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le récepteur d'énergie (19) est constitué par une diode Zéner maintenant la tension aux bornes de ladite capacité (Cp) existant entre la grille et la cathode du tube, à la valeur élevée déterminée. 4. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte de plus un circuit de démagnétisation (20), constitué, - aux bornes du primaire (23) du transformateur (18), de deux bras (26 et 27) montés en sens inverse l'un de l'autre et comprenant chacun un interrupteur (T31 T4) monté en série avec une diode (D3, D4), lesdits interrupteurs étant commandés par le circuit (26) logique de commande, et - au secondaire du transformateur, de deux diodes Zéner (Zg et Z7), placées en série et en sens inverse respectivement avec les deux diodes (Dg et D7) de la première branche du pont de diodes (16). 5. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le circuit convertisseur de tension (17) de type résonnant comporte une inductance (Lr) en série avec une capacité (Cr), qui est montée en parallèle avec une résistance (R) de décharge. 6. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que la source de tension alternative est constituée à partir d'une source de tension continue (E) dont les deux bornes de sortie sont reliées chacune en série avec un commutateur (24 et 25) constitué par un transistor (T1), respectivement (T2) et une diode (D1), respectivement (D2) montée en antiparallèle entre le collecteur et l'émetteur dudit transistor, la grille de chaque transistor étant reliée au circuit logique de commande 7. Procédé de mise en oeuvre du dispositif selon l'une des revendications 1 à 6 de commande de la grille d'un tube à rayons X, cette grille étant placée entre la cathode et l'anode du tube et présentant une capacité (Cp) localisée entre ladite grille et la cathode, caractérisé en ce qu'il comprend, pour assurer la période de blocage de l'émission des rayons X par le tube, les étapes dans l'ordre suivant: a) à partir de l'instant t0, les transistors (T1) et (T3) sont saturés, les transistors (T2) et (T4) étant bloqués, pour qu'à l'instant t1 la capacité (Cp) soit chargée et sa tension soit égale à 3000 Volts; b) le transistor (T1) est bloqué à l'instant t3 compris entre les instants t2 et t4 de passage à 0 du courant (Ir) circulant dans la branche résonnante (LrCr) du convertisseur (17), pour que ledit courant reste nul; c) le transistor (T3) est bloqué à l'instant ts, quand le transformateur (18) est totalement démagnétisé; d) on répète les étapes a) à c). 8. Procédé de mise en oeuvre du dispositif selon l'une des revendications 1 à 6 de commande de la grille d'un tube à rayons X, cette grille étant placée entre la cathode et l'anode du tube et présentant une capacité (Cp) localisée entre ladite grille et la cathode, caractérisé en ce qu'il comprend, pour assurer la période d'émission des rayons X par le tube, les étapes dans l'ordre suivant: e) à partir de l'instant t6, les transistors (T2) et (T4) sont saturés, les transistors (T1) et (T3) étant bloqués, pour qu'à l'instant t7 la capacité (Cp) soit déchargée et sa tension soit égale à 0 Volt; f) le transistor (T2) est bloqué à l'instant tg compris entre les instants t8 et t10 de passage à 0 du courant (Ir) circulant dans la branche résonnante (LrCr) du convertisseur (17), pour que ledit courant reste nul; g) le transistor (T4) est bloqué à l'instant t11, quand le transformateur (18) est totalement démagnétisé; h) on répète les étapes e) à g). 9. Procédé de mise en oeuvre du dispositif selon l'une des revendications 1 à 6 de commande de la grille d'un tube à rayons X, cette grille étant placée entre la cathode et l'anode du tube et présentant une capacité (Cp) localisée entre ladite grille et la cathode, caractérisé en ce qu'il comprend, pour assurer le blocage et l'émission des rayons X par le tube selon un mode cinématographique, les étapes dans l'ordre suivant: a) à partir de l'instant t0, les transistors (T1) et (T3) sont saturés, les transistors (T2) et (T4) étant bloqués, pour qu'à l'instant t1 la capacité (Cp) soit chargée et sa tension soit égale à 3000 Volts; b) le transistor (T1) est bloqué à l'instant t3 compris entre les instants t2 et t4 de passage à 0 du courant (Ir) circulant dans la branche résonnante (LrCr) du convertisseur (17), pour que ledit courant reste nul; c) le transistor (T3) est bloqué à l'instant t5, quand le transformateur (18) est totalement démagnétisé; e) à partir de l'instant t6, les transistors (T2) et (T4) sont saturés, les transistors (T1) et (T3) étant bloqués, pour qu'à l'instant t7 la capacité (Cp) soit déchargée et sa tension soit égale à 0 Volt; f) le transistor (T2) est bloqué à l'instant tg compris entre les instants t8 et t10 de passage à 0 du courant (Ir) circulant dans la branche résonnante (LrCr) du convertisseur (17), pour que ledit courant reste nul; g) le transistor (T4) est bloqué à l'instant t111 quand le transformateur (18) est totalement démagnétisé; h) on répète les étapes a) à g).