Brevet FR2707791A1 — publié le 19950120

! Ecran pour le système de refroidissement par air entre cuve et silo dans un réacteur nucléaire" La présente invention concerne, d'une façon générale, les réacteurs nucléaires et elle a trait, plus spécifique- ment, au refroidissement par air de ces réacteurs. Dans un des types de réacteurs nucléaires appelés réacteurs évolués à métal liquide (REML), un coeur de réac- teur nucléaire est immergé dans un métal liquide très chaud, par exemple du sodium liquide, à l'intérieur d'une cuve de réacteur. Le métal liquide est utilisé pour refroidir le coeur du réacteur, la chaleur absorbée par ce métal étant utilisée pour produire de l'énergie d'une manière classique. Autour de la cuve du réacteur se trouve une cuve de confine- ment, l'espace entre ces cures étant rempli d'un gaz inerte tel que de l'argon. On commande le fonctionnement du réacteur à l'aide de barres de commande que l'on insère sélectivement dans le coeur du réacteur ou que l'on extrait de ce coeur. On peut insérer complètement les barres de commande dans le coeur du réacteur pour arrêter le fonctionnement de ce dernier. Toutefois, de la chaleur résiduelle d'extinction continue à être engendrée par le coeur pendant un certain temps, cette chaleur étant transférée par rayonnement thermique de la cuve de réacteur à la cuve de confinement, ce qui augmente la température de cette dernière. La chaleur provenant de la cuve de confinement rayonne également à l'extérieur en direction d'un silo en béton espacé extérieurement de cette cuve. Pour empêcher un échauffement exagéré de ces éléments constitutifs, un système passif d'évacuation de chaleur appelé système de refroidissement auxiliaire de cuve de réacteur (SRACR) est présent et ce système est décrit dans le brevet US 5 043 135 par exemple. Dans le SRACR courant, un cylindre non perforé collec- teur de chaleur est disposé concentriquement entre la cuve de confinement et le silo pour définir un conduit de montée d'air entre sa surface intérieure et la cuve de confinement et un conduit de descente d'air entre sa surface extérieure et le silo. L'air atmosphérique est acheminé de façon appro- priée vers le bas à travers le conduit de descente jusqu'à la base de ce dernier o il effectue un virage vers le haut pour pénétrer dans le conduit de montée d'air afin de s'écouler vers le haut pour refroidir la cuve de confine- ment. La surface intérieure du cylindre collecteur reçoit le rayonnement thermique de la cuve de confinement, la chaleur provenant de cette cuve étant transférée par convection naturelle dans l'air ascendant pour s'écouler vers le haut afin que cette chaleur soit évacuée. La surface extérieure du cylindre collecteur comprend une isolation thermique destinée à réduire le transfert de chaleur depuis le cylin- dre collecteur jusque dans le silo et jusque dans l'air s'écoulant vers le bas dans le conduit de descente. Plus la différence de température entre l'air relativement froid dans le conduit de descente et l'air chauffé se trouvant dans le conduit de montée est grande, plus le degré de circulation naturelle produisant le refroidissement par air de façon passive sans pompes entraînées par un moteur est grand. Dans cet agencement, la température moyenne de la cuve de confinement pendant un fonctionnement à l'état stable ainsi que les températures de crêtes transitoires de cette cuve à la suite de certaines opérations transitoires sont relativement élevées, ce qui nécessite une conception de la cuve de confinement répondant aux exigences de température élevée conformément au code ASME, ce qui augmente le prix de revient de cette cuve. En outre, l'isolation thermique formée sur la surface extérieure du cylindre collecteur de chaleur est compliquée et relativement coûteuse si on veut que le silo en béton ne soit pas, à coup sûr, chauffé de façon exagérée. Par conséquent, il est souhaitable d'amélio- rer le refroidissement par air de la cuve de confinement pour réduire la complexité et le prix de revient du système de refroidissement. Un écran est disposé entre la cuve de confinement rela- tivement chaude et le silo relativement froid pour augmenter les performances du refroidissement par air. L'écran com- prend une paroi intérieure perforée pouvant être positionnée à l'extérieur de la cuve de confinement pour définir un conduit d'écoulement ascendant intérieur entre cet écran et cette cuve et une paroi extérieure non perforée pouvant être placée à l'extérieur de la paroi intérieure pour définir un conduit d'écoulement ascendant extérieur entre ces parois. Des ouvertures ménagées dans la paroi intérieure permettent à un rayonnement thermique de traverser latéralement la paroi extérieure tandis que l'air de refroidissement s'écou- le vers le haut à travers les conduits d'écoulement ascen- dant intéintérieur et extérieur pour évacuer la chaleur. On va maintenant décrire un exemple des modes de réali- sation préférés de la présente invention ainsi que d'autres objets et avantages de celle-ci, en se référant à la description détaillée donnée ci-après pour laquelle on se reportera aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est une vue schématique en élévation, partiellement en coupe, d'un exemple de centrale à réacteur nucléaire à métal liquide comportant un déflecteur disposé entre une cuve de confinement et un silo en béton pour refroidir la cuve de confinement conformément à un des modes de réalisation de la présente invention; la figure 2 est une vue agrandie, en élévation et partiellement en coupe, d'une partie de la centrale à réac- teur nucléaire illustrée sur la figure 1, cette partie se trouvant dans le cercle en traits interrompus référencé 2 et montrant un écran à double paroi entre la cuve de confinement et le silo en béton pour améliorer les perfor- mances de refroidissement par air; et la figure 3 est une vue en perspective d'une partie de l'écran illustré sur la figure 2 et disposé entre la cuve de confinement et le silo en béton. La figure 1 illustre un exemple d'une installation 10 de réacteur évolué à métal liquide (REML) comportant un silo 12 en béton qui est annulaire ou circulaire dans le mode de réalisation illustré à titre d'exemple et ce silo présente un axe vertical 14. Le silo est disposé de préférence sous le sol 16 et contient intérieurement de façon concentrique une cuve de confinement annulaire 18 dans laquelle est disposée concentriqument une cuve 20 de réacteur comportant un coeur 22 de réacteur nucléaire immergé dans un métal liquide caloporteur 24, tel que du sodium liquide. Dans le mode de réalisation représenté sur. la figure 1, les cuves de confinement et de réacteur 18, 20 sont suppor- tées ou suspendues verticalement vers le bas depuis un bâti supérieur 26 qui, à son tour, est supporté sur le silo 12 en béton par une pluralité d'isolateurs sismiques classiques 28 pour maintenir l'intégrité structurale des cuves de confine- ment et de réacteur 18, 20 pendant les tremblements de terre et pour permettre un déplacement découplé entre les cuves 18, 20 et le silo environnant 12 en béton. Le coeur 22 du réacteur est commandé par une pluralité de barres de commande classiques 30 (dont deux seulement ont été représentées) que l'on insère sélectivement dans le coeur 22 ou que l'on extraie sélectivement de ce coeur. Quand elles ont été entièrement insérées, les barres de com- mande 30 ont pour effet d'arrêter le fonctionnement du coeur 22 du réacteur, une chaleur résiduelle d'extinction étant néanmoins engendrée pendant un certain temps à la suite de l'arrêt. Pour évacuer la chaleur résiduelle d'extinction, un système passif d'évacuation de chaleur que l'on appelle système de refroidissement auxiliaire de cuve de réacteur (SRACR) est prévu. Dans ce sytème SRACR, un espace est réservé entre les cuves de réacteur et de confinement 18, 20 et est rempli avec un gaz inerte, tel que de l'argon. La chaleur provenant du métal liquide 24 est transférée par rayonnement thermique à travers l'espace rempli d'argon et chauffe la cuve de confinement 18. Pour évacuer de façon passive la chaleur depuis la cuve de confinement 18, un écran 32 à double paroi, conforme à la présente invention, est disposé entre la cuve de confinement 18 et le silo 12 pour procurer une amélioration des performances du refroi- dissement par air latéral. Comme représenté de façon plus particulière sur les figures 2 et 3, l'écran 32 est un ensemble d'une paroi inté- rieure perforée 34 collectrice de chaleur et d'une paroi collectrice non perforée 36 collectrice de chaleur, cet ensemble étant disposé entre la cuve de confinement 18 et le silo 12 en en étant espacé. Dans l'exemple de mode de réali- sation représenté sur les figures, la cuve de confinement 18, la paroi intérieure 34, la paroi extérieure 36 et le silo 12 sont annulaires et sont concentriques l'une à l'autre, les parois intérieure et extérieure 34, 36 étant cylindriques. La paroi intérieure 34 est configurée et dimensionnée de manière à être placée radialement à l'exté- rieur de la cuve de confinement 18 et espacée radialement vers l'extérieur de cette dernière pour définir un canal ou conduit d'écoulement ascendant 40 radialement extérieur entre ces parois. La paroi extérieure 36 est également espacée du silo 12 radialement vers l'intérieur pour définir un canal ou conduit d'écoulement descendant 42, radialement extérieur, entre cette paroi et ce silo. L'écran 32 représenté sur la figure 1 s'étend vertica- lement depuis une chambre inférieure 44 définie entre la base de la cuve de confinement 18 et la base du silo 12 et s'étend verticalement vers le haut jusqu'à une hauteur appropriée au-dessus du niveau supérieur du métal liquide 24 à l'intérieur de la cuve 20 de réacteur. Le conduit exté- rieur 40 d'écoulement ascendant comporte une entrée 40a à sa base et une sortie 40b à son sommet. Le conduit intérieur 38 d'écoulement ascendant comporte une entrée 38a à sa base et une sortie 38b à son sommet. Le conduit 42 d'écoulement descendant comporte, à son sommet, une entrée 42a et à sa base, une sortie 42b qui se trouve dans la chambre inférieu- re 44 en communication d'écoulement avec les deux entrées 38a et 40a des conduits intérieur et extérieur 38, 40 d'écoulement ascendant. Dans le bâti supérieur 26 de la construction, à une hauteur appropriée au-dessus du sol 16, se trouve(nt) une ou plusieurs admission(s) d'air destinée(s) à recevoir l'air atmosphérique 48 en vue de son utilisation pour refroidir la cuve de confinement 18 et l'écran 32. Un conduit ou cham- bre d'admission 50 s'étend, en communication d'écoulement, vers le bas depuis l'admission 46 jusqu'à l'entrée 42a de conduit d'écoulement descendant pour acheminer ou canaliser l'air de refroidissement 48 vers le bas jusqu'à cette entrée. L'air de refroidissement 48 est acheminé vers le bas à travers le conduit 42 d'écoulement descendant puis effectue radialement vers l'intérieur un virage depuis la sortie 42b de ce dernier et vers le haut jusque dans les entrées 38a et 40a de conduit d'écoulement ascendant. L'air de refroidissement 48 est ensuite acheminé vers le haut dans les conduits intérieur et extérieur 38 et 40 jusqu'aux sorties 38b, 40b de ces derniers. Les sorties 38b, 40b de conduit d'écoulement ascendant se trouvent en communication d'écoulement avec un conduit ou chambre de sortie 52 qui s'étend verticalement vers le haut à travers le bâti supé- rieur 26 de la construction et comportent une ou plusieurs ouvertures ou évents 54 de décharge pour décharger de l'installation 10 l'air chauffé, après le refroidissement de la cuve de confinement 18 et de l'écran 32. Du fait que la cuve de confinement 18 est relativement chaude par suite de son chauffage par la chaleur d'extinction du coeur 22 de réacteur, la chaleur se dissipe dans l'air de refroidisse- ment 48 à l'intérieur des conduits intérieur et extérieur 38, 40 d'écoulement ascendant, ce qui diminue la densité de cet air et augmente sa légèreté en assurant ainsi un écoulement de circulation naturelle vers le haut dans ces conduits en vue d'une évacuation à travers la chambre de sortie 52 et les évents 54. L'air de refroidissement 48 pénétrant dans l'admission 46 est relativement froid et est plus dense que l'air s'élevant dans les conduits 38, 40 d'écoulement ascendant et, par conséquent, se dirige par gravité vers le bas dans le conduit 42 d'écoulement descendant en favorisant aussi une circulation naturelle ou passive de l'air de refroidissement 48 dans le conduit 42 d'écoulement descendant et vers le haut dans les conduits 38 et 40 d'écoulement ascendant. Les figures 2 et 3 représentent, de façon plus particu- lière, l'écran 32 à double paroi conforme à un des modes de réalisation de la présente invention et destiné à améliorer l'évacuation de chaleur depuis la cuve de confinement 18. Plus spécifiquement, un transfert de-chaleur à partir de la surface extérieure de la cuve de confinement 18 a lieu partiellement par convection naturelle directement jusque dans l'air de refroidissement ascendant 48 et partiellement par rayonnement thermique jusqu'aux deux parois intérieure et extérieure 34 et 36 qui agissent comme des collecteurs de chaleur tout en procurant une superficie accrue pour dissi- per la chaleur dans l'air de refroidissement ascendant 48 par convection naturelle. La paroi intérieure perforée 34 comprend une pluralité d'ouvertures 56 qui, dans l'exemple de mode de réalisation représenté, sont des trous circulai- res espacés les uns des autres verticalement et horizonta- lement. Les ouvertures 56 sont dimensionnées de façon prédéterminée en vue de permettre à une partie du rayonne- ment thermique émanant de la cuve de confinement 18, comme représenté par les flèches ondulées, de se propager latéra- lement à travers la paroi intérieure 34 jusqu'à la paroi extérieure 36. De cette façon, les radiations thermiques issues de la cuve de confinement 18 rayonnent vers les parois intérieure et extérieure 34, 36 et peuvent ensuite se dissiper dans l'air de refroidissement 48 par convection naturelle. Le degré de perforation, ou densité de perforation, est la superficie globale des ouvertures 56 par rapport à la superficie totale disponible de la paroi intérieure 34. Dans l'exemple de mode de réalisation représenté sur les figures 2 et 3, la densité de perforation représente environ 50% de la superficie totale pour qu'à coup sûr une quantité effica- ce de radiations thermiques atteigne la paroi extérieure 36 et soit absorbée par cette paroi. Du fait que la chaleur issue des deux parois 34, 36 se dissipe dans l'air de refroidissement ascendant 48 dans les deux conduits 38, 40 d'écoulement ascendant, la taille ou diamètre des ouvertures 56 peut être optimisée de façon appropriée pour équilibrer le transfert de chaleur vers les flux d'air de refroidisse- ment séparés s'écoulant dans les conduits 38, 40 d'écoule- ment ascendant. Le conduit intérieur 38 d'écoulement ascendant a une largeur W telle que représentée sur la figure 2 et mesurée i latéralement, c'est-à-dire radialement, vers l'extérieur depuis un point compris entre la surface extérieure de la cuve de confinement 18 et la surface intérieure de la cuve intérieure 34. De façon similaire, le conduit extérieur 40 d'écoulement ascendant a une largeur extérieure W définie o latéralement ou radialement vers l'extérieur entre la surfa- ce extérieure de la paroi intérieure 34 et la surface inté- rieure de la paroi extérieure 36. Le conduit 42 d'écoulement descendant a une largeur W mesurée radialement vers l'exté- d rieur entre la surface extérieure de la paroi extérieure 36 et la surface intérieure du silo 12. Les largeurs intérieu- re et extérieure W, W des conduits d'écoulement ascendant i o sont déterminées au préalable en vue de commander la vitesse d'ascension de l'air de refroidissement 48 dans les deux conduits 38, 40 d'écoulement ascendant, et la largeur W de d conduit d'écoulement descendant est choisie de façon corres- pondante pour assurer une amenée adéquate d'air de refroi- dissement 48 vers le bas dans ce conduit d'écoulement descendant et jusque dans les deux conduits 38, 40 d'écoule- ment ascendant et pour procurer également un espace suffi- sant pour le déplacement de la cuve de réacteur pendant les événements sismiques. Dans l'exemple de mode de réalisation représenté sur la figure 2, la largeur W de conduit extérieur d'écoulement o ascendant est inférieure à la largeur Wi de conduit inté- rieur d'écoulement ascendant par suite, en partie, de l'aug- mentation de la superficie de section d'écoulement à l'en- droit de plus grand diamètre de ce conduit en comparaison du diamètre plus petit du conduit intérieur 38 d'écoulement ascendant et en raison du chauffage de la paroi intérieure 34 avant le chauffage de la paroi extérieure 36. Le taux de transfert de chaleur par convection vers l'air de refroidis- sement 48 dépend, de façon classique, de la différence de température entre l'air de refroidissement 48 et les surfaces d'émanation de chaleur des parois intérieure et extérieure 34, 36 qui peuvent être en acier, par exemple. Le coefficient de transfert de chaleur par convection dépend, à son tour, de la vitesse de l'air de refroidisse- ment 48 s'écoulant vers le haut dans les conduits indivi- duels 38 et 40 d'écoulement d'air ascendant. Par conséquent, la taille des ouvertures 56 et les largeurs W et W i o des conduits d'écoulement ascendant peuvent être modifiées de facon appropriée pour optimiser l'évacuation de chaleur depuis la cuve de confinement 18. La densité de perforation des ouvertures 56 peut être modifiée de façon appropriée pour optimiser le transfert de chaleur des conceptions particulières de réacteur. La densité de perforation peut être sélectionnée de manière à équilibrer suivant ce que l'on désire les radiations thermiques absorbées par les parois intérieure et extérieure 34 et 36. Du fait que la paroi intérieure 34 ajoute une superficie supplémentaire de transfert de chaleur par convection depuis ses deux surfaces intérieure et extérieure à celle fournie uniquemennt par la surface intérieure de la paroi extérieure 36, on obtient une augmentation de la dissipation de chaleur vers l'air de refroidissement 48 avec un équilibre approprié entre les conduits intérieur et extérieur 38 et 40 d'écoulement ascen- dant. La superficie supplémentaire des surfaces intérieures des ouvertures 56 elles-mêmes peut également être utilisée pour dissiper la chaleur et pour favoriser un écoulement transversal entre les conduits intérieur et extérieur 38 et 40 d'écoulement ascendant, si on le désire. La dissipation de chaleur accrue que l'on peut obtenir par utilisation de la paroi intérieure perforée 34 en plus de la paroi extérieure 36 réduit de façon considérable la température moyenne à la fois de la cuve de confinement 18 elle-même et de la paroi extérieure 36 et réduit également les températures de crêtes transitoires de cette cuve et de cette paroi pendant un fonctionnement transitoire du réacteur. Par conséquent, la cuve de confinement 18 ainsi que la paroi extérieure 36 peuvent être conçues de manière à satisfaire aux exigences de faible température du code ASME, connues de façon classique, plutôt qu'aux exigences habituelles de température élevée dans un agencement utili- sant la paroi extérieure 36, collectrice de chaleur, elle- même sans la paroi intérieure perforée 34. Ceci réduit la complexité et le coût de la conception. La réduction de la température de la paroi extérieure 36 grâce à la présente invention permet également d'élimi- ner l'isolation thermique relativement compliquée et coûteu- se qui recouvre la surface extérieure de la paroi extérieure 36 et qui est nécessaire dans une conception classique ne comportant pas la paroi intérieure perforée 34. Par consé- quent, la paroi extérieure 36 peut avoir une surface exté- rieure placée directement en vis-à-vis de la surface inté- rieure du silo 12 en béton et est caractérisée par l'absence d'une isolation thermique sur elle-même. Le silo 12 est relativement froid en comparaison de la cuve de confinement 18 et reste relativement froid sans que sa température risque de s'élever de façon exagérée sous l'effet du trans- fert de chaleur ayant lieu à partir de la paroi extérieure 36. La réduction des coûts associée à l'élimination de l'isolation thermique autour de la paroi extérieure 36 com- pense de façon substantielle les coûts supplémentaires entraînés par l'incorporation de la paroi intérieure per- forée 34. L'élimination de l'isolation thermique de la paroi extérieure 36 a pour avantage supplémentaire de permettre d'évacuer de la cuve de confinement 18 une quantité impor- tante de chaleur dans le cas d'un blocage complet éventuel de l'air de refroidissement 48 dans le conduit 42 d'écoule- ment descendant et dans les conduits 38 et 40 d'écoulement ascendant du SRACR. Dans cette situation, la chaleur sera transférée de la paroi extérieure 36 directement dans le silo en béton et, ensuite, dans le sol environnant sans être gênée par l'isolation thermique qui est nécessaire de façon typique. Si on le désire, une pluralité d'éléments horizontaux classiques 58 de déclenchement de couche limite, espacés verticalement les uns des autres, comme on peut le voir sur les figures 2 et 3, peuvent être disposés sur au moins, la surface extérieure de la cuve de confinement 18 ou sur la surface intérieure de la paroi extérieure 36, et de préfé- rence sur ces deux surfaces, pour augmenter le transfert de chaleur vers l'air de refroidissement 48 s'écoulant vers le haut dans les conduits intérieur et extérieur 38, 40 d'écou- lement ascendant, respectivement. Les éléments déclencheurs 58 peuvent être profilés de façon appropriée, par exemple sous forme de protubérances semi-circulaires faisant saillie des parois latérales respectives et présentant entre elles un pas vertical P choisi pour déclencher un écoulement d'air en couche limite afin d'augmenter le transfert de chaleur comme il est connu de façon classique. Dans un des modes de réalisation analysés, les éléments déclencheurs 58 ont une hauteur de 6,4 mm et un pas P de 152 mm. Les ouvertures 56 ont un diamètre de 51 mm avec une densité de perforation d'environ 50%. La largeur W de conduit intérieur d'écoulement ascendant était d'environ 127 mm et la largeur W de conduit extérieur d'écoulement o ascendant était d'environ 102 mm. Les épaisseurs respectives de la cuve de confinement 18, de la paroi intérieure 34 et de la paroi extérieure 36 étaient d'environ 25 mm, 9 mm et mm. L'analyse laissait prévoir une augmentation d'environ 8% des performances thermiques grâce à l'utilisation de l'écran perforé 34 en plus de la paroi extérieure unique 36 avec un gain d'augmentation supplémentaire considérable grâce à l'utilisation des éléments déclencheurs 58 en combi- naison avec cet écran. Comme représentée schématiquement sur la figure 1, la paroi extérieure 36 est suspendue ou supportée uniquement à son extrémité supérieure au bâti supérieur 26 de manière à découpler du silo 12 en béton sa réponse aux vibrations pendant un évènement sismique. De façon similaire, la paroi intérieure 34 peut être suspendue au bâti supérieur 26, à son extrémité supérieure par assemblage à la paroi extérieu- re 36, comme représenté sur la figure 2, à l'aide d'une pluralité de goujons 60 espacés circonférentiellement et verticalement les uns des autres et soudés de façon appro- priée à leurs deux extrémités à la paroi intérieure 34 et à la paroi extérieure 36. Les goujons 60 peuvent être placés uniquement près du sommet de la paroi extérieure 36 ou peuvent être utilisés le long de toute la hauteur de cette dernière pour supporter de façon appropriée la paroi inté- rieure 34 sur la paroi extérieure 36, de ce fait, au bâti supérieur 26. Du fait que la paroi extérieure 36 supporte le poids de la paroi intérieure 34 dans le présent mode de réalisation, la paroi extérieure 36 est de préférence plus épaisse que ce qu'elle serait autrement pour se prêter aux charges supplémentaires qui en résultent. Du fait que la paroi intérieure 34 divise en deux l'espace entre la cuve de confinement 18 et la paroi exté- rieure 36, la largeur W de conduit intérieur d'écoulement i ascendant réduit l'espace disponible permettant, en cours d'utilisation, l'inspection de la cuve de confinement 18. Toutefois, du fait que la paroi extérieure 36 ne comprend pas d'isolation thermique sur sa surface extérieure, son inspection peut être effectuée plus facilement sur sa surfa- ce extérieure depuis le conduit 42 d'écoulement descendant. Il est bien entendu que la description qui précède n'est donnée qu'à titre purement illustratif et non limita- tif et que des variantes ou des modifications peuvent y être apportées dans le cadre de la présente invention. REVENDICATIONS 1. Ecran (32) destiné à être installé entre une cuve (18) relativement chaude et un silo (12) relativement froid pour améliorer les performances de refroidissement par air, caractérisé en ce qu'il comprend: une paroi intérieure perforée (34) configurée de maniè- re à être positionnée à l'extérieur de ladite cuve (18) en étant espacée de celle-ci pour définir un conduit inté- rieur (38) d'écoulement ascendant entre cette paroi et cette cuve pour acheminer de l'air de refroidissement vers le haut dans ce conduit; et une paroi extérieure non perforée (36) configurée de manière à être positionnée à l'extérieur de ladite paroi intérieure (34) et espacée de celle-ci pour définir un conduit extérieur (40) d'écoulement ascendant entre ces parois pour acheminer l'air de refroidissement vers le haut dans ce conduit. 2. Ecran selon la revendication 1, caractérisé en ce que la paroi intérieure (34) comprend une pluralité d'ouvertures (56) espacées verticalement et horizontalement les unes des autres et dimensionnées pour permettre à une partie du rayonnement thermique issu de ladite cuve (18) de se propa- ger latéralement à travers ladite paroi intérieure (34) jusqu'à ladite paroi extérieure (36). 3. Ecran selon la revendication 2 en combinaison avec une cuve (18) se présentant sous la forme d'une cuve de confine- ment disposée à l'intérieur d'un silo (12), caractérisé en ce que: ladite cuve de confinement (18) contient une cuve (20) de réacteur comportant un coeur (22) de réacteur immergé dans un métal liquide; ladite paroi intérieure (34) est espacée radialement de ladite cuve de confinement (18) vers l'extérieur de manière à définir ledit conduit intérieur (38) d'écoulement ascendant entre cette paroi et cette cuve; ladite paroi extérieure (36) est espacée radialement de ladite paroi intérieure (34) vers l'extérieur de manière à définir ledit conduit extérieur (40) d'écoulement ascen- dant entre ces parois; ladite paroi extérieure (36) est espacée radialement dudit silo (12) vers l'intérieur de manière à définir un conduit extérieur (42) d'écoulement descendant entre cette paroi et ce silo pour acheminer l'air de refroidissement vers le bas dans ce conduit; et ledit conduit (42) d'écoulement descendant est disposé en communication d'écoulement avec les conduits intérieur et extérieur (38, 40) d'écoulement ascendant, aux extrémités inférieures de ces conduits, pour acheminer l'air de refroi- dissement vers le haut jusque dans lesdits conduits inté- rieur et extérieur (38, 40) d'écoulement ascendant afin de refroidir ladite cuve de confinement (18). 4. Ecran selon la revendication 3, caractérisé en ce que: ledit conduit intérieur (38) d'écoulement ascendant a une largeur intérieure, latéralement entre ladite cuve de confinement (18) et ladite paroi intérieure (34); ledit conduit extérieur (40) d'écoulement ascendant a une largeur extérieure, latéralement entre ladite paroi intérieure (34) et ladite paroi extérieure (36); et ladite largeur extérieure est inférieure à ladite largeur intérieure. 5. Ecran selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite cuve de confinement (18), ladite paroi intérieure (34), ladite paroi extérieure (36) et ledit silo (12) sont annulaires et concentriques. 6. Ecran selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite paroi intérieure (34) est assemblée à la paroi exté- rieure (36) par une pluralité de goujons (60) espacés les uns des autres. 7. Ecran selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend, en outre, une pluralité d'éléments horizon- taux (58) de déclenchement de couche limite espacés verti- calement les uns des autres, sur au moins la surface extérieure de ladite cuve de confinement (18) ou la surface intérieure de ladite paroi extérieure (36) pour augmenter le transfert de chaleur vers ledit air de refroidissement s'écoulant vers le haut dans lesdits conduits intérieur et extérieur (38, 40) d'écoulement ascendant, respectivement. 8. Ecran selon la revendication 3, dans lequel ladite paroi extérieure (36) comporte une surface extérieure orientée vers ledit silo (12) et caractérisée en ce qu'elle ne comporte pas d'isolation thermique. 9. Ecran selon la revendication 3, caractérisé en ce que: ledit conduit intérieur (38) d'écoulement ascendant comporte une entrée (38a) à sa base et une sortie (38b) à son sommet; ledit conduit extérieur (40) d'écoulement ascendant comporte une entrée (40a) à sa base et une sortie (40b) à son sommet; ledit conduit (42) d'écoulement descendant comporte à son sommet une entrée (42a) et à sa base une sortie (42b) disposé en communication d'écoulement avec lesdites en- trées (38a, 40a) desdits conduits intérieur et extérieur (38, 40) d'écoulement ascendant pour acheminer ledit air de refroidissement jusqu'à ces derniers; et lesdites sorties (38b, 40b) des conduits intérieur et extérieur d'écoulement ascendant déchargent l'air chauffé dans ces derniers verticalement vers le haut.