Brevet FR2705844A1 — publié le 19941202

Procédé et dispositif de modulation en amplitude d'un signal radiofréquence. La présente invention concerne un procédé et un dispositif de modulation en amplitude d'un signal radiofréquence. Elle s'applique notamment aux émetteurs de radiodiffusion en ondes moyennes comportant des modules de puissance à transistors à effet de champs ou de type MOSFET selon la terminologie anglo-saxonne. Avec l'avènement des transistors de puissance, faciles à o10 commander et à faible temps de commutation donc capables de fonctionner à des fréquences de quelques centaines de kilohertz à un mégahertz ou plus, les émetteurs à tube électronique, coûteux, encombrants, nécessitant des alimentations très haute tension et de maintenance difficile tendent à être remplacés par des émetteurs dont les étages amplificateurs utilisent ces types de transistors. Ces émetteurs sont en général composés de modules ou amplificateurs élémentaires de puissance, assemblés en parallèle ou en série de façon à émettre la puissance requise. L'architecture usuelle de ces modules est de type pont en "H" encore appelé "pont complet". Il existe actuellement plusieurs solutions de modulation en amplitude du signal de sortie de ces émetteurs. L'une est décrite par la demande de brevet n 2 567 338 intitulée "Amplificateur à étages d'amplification commutables en fonction de l'amplitude du signal à amplifier" déposée en France au nom de la Demanderesse. Cette solution est relativement simple à mettre en oeuvre et ne demande pas de gestion particulière du fonctionnement des modules élémentaires. Néanmoins elle nécessite beaucoup de selfs inductances et de condensateurs dimensionnés pour des circuits et tensions importants, ainsi que des transformateurs avec de nombreux secondaires, c'est donc une solution coûteuse encombrante et de médiocre rendement. Une autre solution comprenant une gestion numérique des modules permet une amélioration du rendement mais au prix d'une grande complexité de gestion des modules. Dans ce cas, la constitution de l'enveloppe de l'onde émise s'effectue par superposition du signal fourni par chacun des modules de puissance alimentés sous une même tension E et dont le fonctionnement est commandé par la partie numérique. Cependant pour affiner l'enveloppe du signal à émettre, il est nécessaire d'utiliser des modules de puissance supplémentaires alimentés sous tension E/2, E/4. E/2p. Cela constitue un inconvénient majeur puisque tous les modules élémentaires ne sont plus identiques et supprime ainsi l'interchangeabilité totale de ces modules. Cela ne permet pas non plus un mode de fonctionnement en puissance dégradée ou diminuée, puisque la mise hors circuit d'au moins un module, suite à une avarie quelconque, entraîne des distorsions de l'onde émise contrairement à une solution composée de modules interchangeables dont l'arrêt de l'un ou l'autre n'entraîne qu'une diminution de puissance émise, or, bien souvent dans certains cas de figures, un tel mode de fonctionnement peut rester satisfaisant pour l'utilisation. Par ailleurs cette solution exige beaucoup de sources de tensions différentes et les commutations continuelles des modules engendrent des signaux parasites perturbants. Il est à noter de plus que l'absence d'interchangeabilité totale des modules entraîne une difficulté et un coût..DTD: supplémentaires de maintenance et de mise au point. Le but de l'invention est de pallier les inconvénients précités. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de modulation en amplitude d'un signal, du type consistant à moduler un signal radiofréquence de sortie d'un nombre déterminé de modules amplificateurs à transistors, par un signal de modulation, caractérisé en ce qu'il consiste à décomposer le signal radiofréquence à moduler suivant au moins un premier et un deuxième signal, représentant respectivement la somme des tensions de sorties d'amplitudes respectives identiques d'un premier et d'un deuxième nombre déterminé de modules, auxquels sont associés respectivement un premier et un deuxième vecteur dont les amplitudes et les phases respectives vérifient que la somme vectorielle des deux vecteurs coïncide avec une référence déterminée servant de référence de phase des deux vecteurs, et à moduler les phases respectives des deux signaux par le signal de modulation et à additionner le premier et le deuxième signal modulés en phase pour obtenir un signal résultant modulé en amplitude. L'invention a pour principaux avantages qu'elle permet à tous les modules amplificateurs de l'émetteur de fonctionner dans un mode unique de commutation de blocage. Ceci permet de ne plus générer de pertes dues aux capacités de sortie MOSFET gênantes en mode de commutation d'amorçage et donc d'améliorer le rendement global de l'émetteur. L'invention permet, d'autre part, une grande souplesse du contrôle de la puissance de sortie, une meilleure précision de l'amplitude du signal de sortie en fonction du signal de modulation à l'entrée de l'émetteur. Elle permet par ailleurs une maintenance aisée et un mode de fonctionnement en puissance dégradée. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à l'aide de la description qui suit faite en regard des dessins annexés qui représentent: - la figure 1, un diagramme vectoriel de Fresnel, illustrant le principe du procédé selon l'invention, - la figure 2, une configuration d'un module amplificateur élémentaires, et - la figure 3, un mode de réalisation d'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. La figure 1 illustre le principe de base du procédé selon l'invention. " Sur cette figure les vecteurs V1 etV2 constituent une représentation vectorielle suivant la méthode de Fresnel de deux signaux sinusoïdaux de même fréquence f et déphasés respectivement d'un angle - À 1 etP2 déterminé par rapport à un signal de référence déterminé Vref de même fréquence f. L'amplitude des vecteurs V1 etV2 peut être différente. Leur amplitude respective est notée E1 et E2. Une fonction du temps du premier signal et du deuxième signal associés respectivement aux vecteurs V1 etV2 peut être notée: (1) Vl(t)=E1 cos(2irft-(ql) et (2) V2(t) = E2 cos(2nft + p2) o t représente le temps, E1, E2, (pl et(p2 les amplitudes et les phases précitées. Les vecteurs V1 etV2 sont associés respectivement à la somme des tensions de sortie, d'un premier et d'un deuxième nombre déterminé de modules amplificateurs élémentaires définissant respectivement un premier et un deuxième groupe de modules amplificateurs. Les modules sont identiques et les tensions de sortie de chaque module d'un même groupe sont identiques. Les amplitudes E1 et E2 représentent respectivement la somme des amplitudes des tensions de sortie de chaque module du premier et du deuxième groupe de modules. Les valeurs des amplitudes E1 et E2 et des phases P1 et(p2 des deux signaux V1l(t) et V2(t) sont déterminées de façon à ce que le signal somme VS des deux signaux V1l(t) et V2(t) associé à la somme vectorielle VS des deux vecteurs V1 etV2 respectivement associés aux signaux V1 (t) et V2(t), soit en phase avec un signal de référence déterminé auquel est associé le vecteur Vréf- L'amplitude maximale du signal somme VS s'exprime alors selon l'expression suivante: (3) IVSI = El cos(p +E2 cOs(P2 La modulation en amplitude du signal somme VS est donc réalisée en agissant sur tout ou partie des quatre paramètres respectifs aux amplitudes E1, E2 et aux phases (1 et(p2 des deux signaux V1 (t) et V2(t). D'autre part l'impédance de charge Z sur laquelle débite les modules amplificateurs est adaptée de façon à ce que le courant de charge I de tous les modules soit toujours en retard de phase ( par rapport à leur tension de sortie V1 ouV2. Ces conditions de fonctionnement permettent aux transistors de fonctionner dans un mode unique de commutation de blocage et permettent ainsi de s'affranchir de la présence d'une diode série avec les transistors MOSFET nécessaire dans le cas d'une commutation d'amorçage et qui génère des pertes. Le procédé selon l'invention permet donc d'améliorer le rendement global de l'émetteur. Le procédé selon l'invention consiste enfin à additionner les deux signaux Vl etV2 pour obtenir un signal Vs(t) modulé en amplitude en agissant sur les paramètres amplitude et phase de chaque signal V1 etV2. Un exemple de module amplificateur élémentaire 1 utilisé par le procédé selon l'invention est illustré par la figure 2. Une structure symétrique de pont formant un "H", comporte deux paires de transistors MOSFET identiques, T1 à T4, fonctionnant chacun en régime de commutation. Chaque MOSFET, T1 à T4, se comporte comme un interrupteur actif. Chaque paire de transistors comporte respectivement un premier et un deuxième transistor en série T1, T2 et T3, T4. La source S du premier transistor de chaque paire T1, T3 étant couplée au drain D du deuxième T2, T4. L'alimentation continue d'amplitude déterminée E est appliquée sur les drains D des deux premiers MOSFET, T1 et T3, de chaque paire et le circuit ainsi réalisé est refermé sur un potentiel de masse M par l'intermédiaire d'une commande ON/OFF symbolisée par un interrupteur, servant de référence de potentiel, par les sources des deuxièmes transistors MOSFET, T2 et T4, de chaque paire. Des diodes, D1 à D4, sont montées en parallèle respectivement sur chaque transistor MOSFET, T1 à T4, entre leur drain D et leur source S respectives. La cathode K est couplée au drain D et l'anode à la source S. Le signal de sortie v du pont en "H" est délivré entre la sortie de chaque paire de transistors T1, T2 et T3, T4 c'est-à-dire entre les points communs entre la source S et le drain D des deux paires de transistors T1, T2, et T3, T4, représentés respectivement par les points A et B. Le pont débite un courant i dans une impédance de charges déterminée Z représentée sous la forme d'un primaire de transformateur. Chaque transistor T1 à T4 reçoit un signal de commande RF sur sa grille G. Un des deux transistors T1, T2 et T3, T4 de chaque paire reçoit le signal de commande RF directement et l'autre transistor reçoit le même signal mais inversé par un circuit inverseur 2 et 3, réalisé par exemple à partir d'un transformateur dont le bobinage de l'enroulement du secondaire côté transistor est inversé par rapport à l'enroulement du primaire recevant le signal de commande RF. D'autre part les premiers transistors T1 et T3 de chaque paire reçoivent respectivement le même signal de commande mais inversé, de même pour les deuxièmes transistors de chaque paire T2 et T4. Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention est représenté par la figure 3. Ce dispositif comporte un convertisseur analogique-numérique, 4 connu sous l'abréviation CAN recevant sur son entrée un signal de modulation A(t), un signal audiofréquence quelconque par exemple, dont l'amplitude maximale est connue et est utilisée pour calibrer le dispositif. Une allure du signal de modulation A(t) est représentée sur la figure 3. Le CAN 4 délivre sur sa sortie le signal de modulation converti numériquement. La fréquence de conversion est égale à une fréquence d'émission déterminée f ou à une de ses fréquences multiples. La sortie du CAN 4 est couplée, respectivement, sur les deux entrées d'un étage générateur de commandes 5 et sur l'entrée de moyens de gestion 6. L'étage générateur de commandes 5 comporte de l'entrée vers la sortie, un premier circuit 7 et un deuxième circuit 8 de traitement numérique, désignés par les initiales T.N. sur la figure 3, recevant chacun sur leur entrée le signal de modulation converti numériquement. Chaque circuit de traitement numérique 7 et 8 génère respectivement un déphasage déterminé 91 et(P2 en fonction de l'amplitude du signal de modulation A(t). La variation de l'amplitude du signal de modulation A(t) en fonction du temps conditionne une loi prédéterminée de variation des paramètres d'amplitude E1 et E2 et de phase (p et(pl des signaux de sortie V1 (t) et V2(t) des modules amplificateurs. Les paramètres peuvent être aussi eux-mêmes définis par une fonction prédéterminée du temps, l'ensemble de ces fonctions prédéterminées devant obéir à la loi de variation imposée par la variation de l'amplitude du signal de modulation pour pouvoir reconstituer le signal de modulation. Le signal de modulation A(t) peut être reconstitué à partir de fonctions déterminées des paramètres d'amplitude et de phase des signaux de sortie des modules amplificateurs et peut s'exprimer par exemple par la formule suivante: (4) A(t)=f3(t)cos f1 (t)+f2(t)cosf4(t) avec par exemple: f3(t)=E1, fl(t)=(lf2(t)=E2 et f4(t)=(P2 o f1 (t) à f4(t) sont des constantes. Les différentes fonctions f1l(t) à f4(t) peuvent également prendre en compte différents critères fixés par l'utilisateur tels que par exemple, le nombre de modules utilisés, le déphasage ( maximal de l'impédance de charge Z etc... La sortie de chaque circuit de traitement numérique 7 et 8 délivre donc respectivement une valeur déterminée de déphasage (Pl et(p2 déduite d'une loi et de fonctions prédéterminées, du type par exemple de la relation (4), en fonction de la variation de l'amplitude du signal de modulation A(t). Les circuits de traitement numérique 7 et 8 peuvent être réalisés par exemple au moyen de mémoires comportant des tables de circuits logiques programmables par l'utilisateur. Les valeurs de déphasage (Pl etq2, ou données de modulation de phase, sont appliquées à l'entrée d'un premier registre tampon 9 qui synchronise les données de modulation entre elles. Elles sont ensuite injectées respectivement sur l'entrée d'un premier et d'un deuxième oscillateur numérique NCO, 10 et 11, abréviation anglosaxonne pour "Numerically Controled Oscillator". Chaque NCO 10 et 11 délivre, à partir d'un même signal déterminé d'horloge H, un signal numérique périodique variant sinusoidalement à la même fréquence que la fréquence d'émission f du signal à moduler, et dont la phase varie suivant la donnée de modulation présente à leur entrée. La sortie de chaque NCO 10 et 11 est couplée respectivement à l'entrée d'un convertisseur numérique analogique ou CNA, 12 et 13, et les signaux analogiques délivrés en sortie de chaque CNA, 12 et 13, sont filtrés respectivement par un filtre 14 et 15, par exemple de type Butterworth. L'étage générateur de commandes 5 délivre donc deux signaux de même fréquence égale à la fréquence d'émission f qui constituent respectivement un premier et un deuxième signal de commande RF1 et RF2 des transistors MOSFET d'un premier nombre déterminé N1 de modules 1 dont la somme des signaux de sortie V1 (t) est déphasé de -p1 et d'un deuxième nombre N2 déterminé de modules 1 dont la somme des signaux de sortie V2(t) est déphasée de +P2 en reprenant le cas représenté à la figure 1. Les moyens de gestion 6 reçoivent sur leur entrée, correspondant également à une première entrée d'un circuit de traitement de séquences 16, le signal de modulation converti numériquement par le CAN 4. Ce circuit 16 est réalisé par exemple à partir d'une mémoire programmable par l'utilisateur. Le signal de modulation A(t) est décomposé par le circuit de traitement de séquences 16 en un nombre déterminé de séquences assimilées à des bandes horizontales qui sont juxtaposées pour reconstituer le signal de modulation A(t). Chaque séquence correspond à une portion du signal de modulation A(t) pris entre les deux instants consécutifs déterminés. L'information de niveau peut être par exemple déterminée à partir des bits de poids fort du mot binaire traduisant une amplitude déterminée du signal de modulation A(t) à un instant déterminé. Le circuit de traitement de séquences 16, détermine également le sens de variation, ou pente, du signal de modulation A(t) en comparant la donnée de modulation entre deux séquences consécutives, soit entre deux instants de décision consécutifs déterminés, t-1 et t, un changement de pente se traduisant par un changement d'état d'un bit de signe déterminé. A chaque instant de décision, le circuit de traitement de séquence 16 transmet un changement d'état d'un ou de plusieurs modules déterminés ainsi que la phase à appliquer à ces modules en fonction du niveau d'amplitude et de la pente du signal de modulation A(t). Le circuit de traitement de séquences 16 délivre en sortie un nombre déterminé d'informations qui sont réinjectées sur son entrée: - une première information correspond à l'identification du premier module activé dans le cas d'une croissance du signal de modulation ou du premier module désactivé danse' le cas d'une décroissance du signal de modulation, - une deuxième information correspond à l'identification du dernier module activé avant un changement de pente du signal de modulation, et - une troisième et quatrième information correspondent respectivement à la pente du signal de modulation à l'instant courant t et la pente du signal de modulation à l'instant précédent t-1, les deux instants t et t-1 étant séparés d'un retard X 17. Le circuit de traitement de séquence 16 détermine en outre les différentes associations entre les signaux RF1, RF2 générés par l'étage générateur de commandes 5 et un ou plusieurs modules déterminés en fonction de la loi prédéterminée fixée par la variation de l'amplitude du signal de modulation A(t) du type de la formule (4). Il permet également une répartition des modules activés afin d'uniformiser la dissipation thermique globale sur tous les modules amplificateurs. Pour cela il délivre sur sa sortie un premier couple d'informations respectives à l'identification du module élu, et à la phase à appliquer sur ce module. De même il délivre sur sa sortie un deuxième couple d'informations respectives à l'identification du module élu et à la pente du signal de modulation A(t). Les premier et deuxième couples d'informations sont injectés respectivement à l'entrée d'un décodeur de phase 18 et d'un décodeur d'état ON/OFF 19. Le décodeur de phase 18 reçoit un premier mot de commande identifiant le module déterminé, codé par exemple sur six bits, et reçoit une commande de sélection de la phase ql ou p2 à appliquer à ce module, codée sur un bit, état "0" pour q(l et état "1" pour P2 par exemple. Il permet de transcrire les informations reçues en un signal de commande de multiplexage. Le décodeur d'état ON/OFF 19 permet de transcrire l'identification d'un module déterminé et la pente du signal de modulation à l'instant de décision en un ordre d'activation ON ou de non activation OFF de ce module. Les informations issues des deux décodeurs 18 et 19 sont synchronisées par un circuit tampon 20, puis sont injectées respectivement sur une première entrée d'un multiplexeur MUX 21 et sur un étage amplificateur 22. Le multiplexeur 21 établit les différentes connexions entre les signaux de commande RF1, RF2 et les modules élus de l'étage amplificateur 22. L'allure des signaux de commande RF1 et RF2 est illustrée sur la figure 3. La figure 4 représente un exemple de répartition des commandes RF1 et RF2 sur un premier et un deuxième groupe 23 et 24 de modules 1 i, du type illustré par la figure 2, de l'étage amplificateur 22. Chaque module 1 i du premier et du deuxième groupe 23 et 24 de modules est activé par une première commande d'activation ON et par une deuxième commande, RF1 pour le premier groupe 23 de modules et RF2 pour le deuxième groupe 24 de modules. Chaque module 1 i de chaque groupe 23 et 24 délivre respectivement sur sa sortie une tension v1 (t) et une tension v2(t). Les tensions v1l(t) et v2(t) sont additionnées par un additionneur réalisé par exemple à partir de transformateurs 26i de rapport de transformation égal à un. Chaque transformateur 26i reçoit sur son primaire 27i la tension v1 (t) ou v2(t) qui est ensuite recueillie aux bornes du secondaire 28i du transformateur 26i. Les secondaires 28i de tous les transformateurs 26i sont câblés en série et refermés, par une première extrémité, sur un potentiel de masse M servant de potentiel de référence, et délivrent sur une deuxième extrémité le signal Vs(t) constitué de la somme des tensions vl (t) et des tensions v2(t) Le signal de sortie Vs(t) de l'additionneur 25 est injecté à l'entrée d'un filtre passe-bas 29 qui sert également d'adaptateur d'impédance représenté sur la figure 3. Le signal de sortie Vs(t) est un signal carré comportant des créneaux symétriques par rapport à une tension de OV dont l'allure est représentée sur la figure 3. Le filtre 29 restitue sur sa sortie un signal Vs*(t) correspondant à l'harmonique principale, ou fondamentale, du signal Vs(t). Une variation de la largeur des créneaux et de leur amplitude se traduit en sortie du filtre 29 par une variation de l'amplitude du signal Vs*(t), l'enveloppe du signal Vs*(t) correspondant au signal de modulation A(t). Le signal Vs*(t) est ensuite transmis à une antenne d'émission radiofréquence 30. Le dispositif selon l'invention permet donc de moduler en amplitude un signal radiofréquence en modulant en phase les signaux de sorties des deux groupes 23 et 24 de modules. Le bon choix des valeurs d'amplitude et de déphasage des tensions de sortie des modules amplificateurs ainsi que la phase de l'impédance de charge des modules permet d'imposer un courant débité par chaque module toujours en retard de phase sur la tension de sortie de chaque module. Une variante de l'invention consiste à dissocier les commandes RF des paires de transistors T1, T2 et T3, T4 des modules amplificateurs 1. Le signal RF se décompose, par exemple, en un premier signal RF1 et en deuxième signal RF2. Un même module amplificateur est ainsi décomposé en deux modules amplificateurs constitué chacun par un demi pont. L'invention n'est pas limitée à la description précise précédente. Le nombre de groupes de modules amplificateurs n'est pas limité à deux, et l'utilisation de plus de deux groupes de modules ne sort pas du cadre de l'invention si les conditions imposées sur le déphasage et l'amplitude des vecteurs associés aux signaux de sortie des modules ainsi que sur I'impédance de charge sont respectées. REVENDICATIONS 1. Procédé de modulation en amplitude d'un signal, du type consistant à moduler un signal radiofréquence de sortie (Vs(t)) d'un nombre déterminé de modules amplificateurs (li) à transistors par un signal de modulation (A(t)), caractérisé en ce qu'il consiste à décomposer le signal radiofréquence à moduler suivant au moins un premier et un deuxième signal (V1l(t) et V2(t)), représentant respectivement la somme des tensions de sortie (vl(t), v2(t)) d'amplitudes respectives identiques (E1, E2) d'un premier et d'un deuxième nombre déterminé de modules (23 et 24), auxquels sont associés respectivement un premier et un deuxième vecteur (V1 etV2) dont les amplitudes (E1, E2) et les phases ((p1,(P2) respectives vérifient que la somme vectorielle (Vs) des deux vecteurs (V1 etV2) coïncide avec une référence (Vréf) déterminée servant de référence de phase des deux vecteurs (V1etV2), et à moduler les phases (9p1,92) respectives des deux signaux (V1 (t) et V2(t)) par le signal de modulation et, à additionner le premier et le deuxième signal (V1 (t) et V2(t)) modulés en phase pour obtenir après filtrage un signal résultant (Vs*(t)) modulé en amplitude. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste en outre à adapter la phase (4) de l'impédance de charge de chaque module pour que le vecteur (T) associé au courant débité par chacun des modules amplificateurs soit en retard de phase par rapport à leurs tensions de sortie. 3. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'amplification (22), des moyens (5) pour générer des commandes de modulation de phase en fonction de l'amplitude du signal de modulation (A(t)) sur les moyens d'amplification (22), des moyens de gestion (6) pour gérer les commandes de modulation de phase et d'amplitude des moyens d'amplification (22) en fonction de l'amplitude du signal de modulation (A(t)), des moyens (21) pour répartir les signaux de commande de modulation de phase et d'amplitude sur les moyens d'amplification (22) en fonction des commandes issues des moyens de gestion (6), des moyens (25) pour additionner les signaux de sortie (V (t) et V2(t)) des moyens d'amplification (22) et, des moyens de filtrage (29) pour obtenir en sortie un signal radiofréquence (Vs*(t)) modulé en amplitude. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens d'amplification (22) comportent un nombre déterminé de modules amplificateurs (1 i) générant chacun une tension (vli (t), v2(t)), d'amplitude et de phase déterminées, aux bornes d'une charge de sortie (Z). 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'un module amplificateur (l i) comporte une structure symétrique de pont en "H" comportant quatre transistors MOSFET (T1 à T4) répartis chacun sur chaque branche du pont fonctionnant en régime de commutation de blocage, recevant chacun sur leur grille (G) un signal de commande radiofréquence (RF1, RF2) et dont l'alimentation (E) est commandée par une commande d'activation ou de non activation (ON/OFF). 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que les moyens (5) pour générer les commandes de modulation de phase comportent, au moins un premier et un deuxième circuit de traitement numérique (7 et 8) du signal de modulation (A(t)) déterminant respectivement la valeur du déphasage (p1,P2) à appliquer respectivement au premier et au deuxième signal de sortie (V1l(t) et V2(t)) d'un premier et d'un deuxième nombre déterminé (23 et 24) de modules amplificateurs (1 i) des moyens d'amplification (22) en fonction de l'amplitude du signal de modulation (A(t)), un registre tampon (9) pour synchroniser les données de modulation de phase issues respectivement des deux circuits de traitement numérique (8 et 9), au moins un premier et un deuxième oscillateur numérique (10 et 1 1) générant respectivement à partir d'un même signal d'horloge déterminé (H) un signal numérique périodique variant sinusoidalement à la fréquence d'émission (f) du signal à moduler et dont la phase (P1,(p2) varie suivant la commande de modulation de phase issue respectivement des deux circuits de traitement numérique (7 et 8), couplés respectivement à un convertisseur numérique-analogique (12 et 13) dont la sortie est couplée à un filtre (14 et 15), pour délivrer en sortie, respectivement, un signal de commande (RF1, RF2) de phase déterminée (P1, 9P2) en fonction de l'amplitude du signal de modulation ((A(t)) et de fréquence identique à la fréquence d'émission (f). 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que les moyens de gestion comportent un circuit de traitement de séquences (16), chaque séquence étant définie comme une portion du signal de modulation (A(t)), recevant sur une première entrée le signal de modulation (A(t)) converti numériquement et délivrant en sortie des informations respectives à la pente du signal de modulation (A(t)) à l'instant courant (t) et à l'instant précédent (t-1), des informations respectives à l'identification du premier et du dernier module activé à chaque changement de pente du signal de modulation (A(t)), ces informations étant réinjectées sur ses autres entrées, et délivrant en outre un premier couple d'informations respectives à l'identification du module élu par le circuit de traitement (16) et à la phase à appliquer sur le module élu, et un deuxième couple d'informations respectives à l'identification du module élu et à la pente du signal de modulation, un décodeur de phase (18) et un décodeur d'état ON/OFF (19) recevant respectivement le premier et le deuxième couple d'informations, et un registre tampon (20) pour synchroniser les informations décodées par les deux décodeurs (18 et 19) et délivrant respectivement un mot déterminé de commande sur un multiplexeur (21) et un mot déterminé de commande (ON/OFF) de l'étage amplificateur (22). 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 3 à 7, caractérisé en ce que les moyens (25) pour additionner les signaux de sortie (V1(t) et V2(t)) des moyens d'amplification (22) comportent au moins deux transformateurs (26i) dont les primaires (27i) reçoivent respectivement les signaux de sortie du premier et du deuxième nombre déterminé de modules et dont les secondaires (28i) sont câblés en série, une première extrémité étant reliée à un potentiel de référence (M) et une deuxième extrémité étant reliée à l'entrée des moyens de filtrages (29).