Brevet FR2700006A1 — publié le 19940701

i La présente invention est relative à un appareil de détermination du profil d'indice d'une préforme de fibre optique. Dans le domaine technique des préformes pour fibres optiques, existent certaines contraintes qu'il faut impérativement satisfaire Les préformes actuelles, par exemple du type POID, FCVD, ou VAD (ce qui selon la terminologie anglo-saxonne, signifie Plasma Outside Inside Deposition, Furnace Chemical Deposition et Vapor axial Deposition, d'après les procédés de fabrication), ont des diamètres de plus en plus grands En outre, certaines applications nécessitent la fabrication de préformes ayant un indice de coeur très élevé (de l'ordre de 50 10-3); par exemple pour la fabrication des fibres à amplification optique. La contrainte relative à l'indice (de réfraction) du coeur d'une préforme concerne les amplificateurs lasers, alors que la contrainte relative au diamètre d'une préforme concerne la capacité de fibrage de celle-ci, c'est-à-dire la longueur de fibre qu'on peut obtenir d'un seul tenant à partir d'une préforme donnée, cette capacité étant actuellement de l'ordre de 200 km et susceptible d'augmenter considérablement dans un avenir relativement proche, compte tenu de la nécessité de réduire le nombre de liaisons sous-marines entre deux récepteurs, par exemple. Le seul appareil de mesure, du type évoqué plus haut, existant sur le marché, qui est susceptible de répondre au moins partiellement aux besoins des utilisateurs, est couvert par plusieurs brevets, tels que EP-A-2-0277818, WO-90/05904 et WO-91/17425, Toutefois, cet appareil connu présente plusieurs inconvénients, notamment en ce qui concerne: 1) le prix, qui est très élevé et qui n'est pas accessible à la plupart des laboratoires dans lesquels la détermination du profil d'indice d'une préforme de fibre optique peut être effectuée; 2) le mode d'emploi, qui implique l'entraînement en mouvement de la préforme par rapport à une cellule de mesure, ce qui peut avoir comme conséquence, à la suite de manipulation accidentellement erronée -, l'endommagement de la préforme, qui doit être écartée et remplacée par une autre, avec une perte de gain considérable si l'on considère que le prix actuel d'une fibre optique est d'environ 1 F/m; 3) le milieu liquide transparent de continuité, c'est-à-dire d'isotropie d'indice, optique entourant la préforme, qui est en contact direct avec celle-ci, ce qui pose de sérieux problèmes d'étanchéité et de nettoyage en cas de fuites de liquide, ce dernier ayant la consistance d'une huile; 4) le diamètre des préformes, qui est compris dans une plage de valeurs relativement restreinte, nécessitant ainsi l'utilisation d'un nombre relativement élevé de cellules de mesure, chaque cellule acceptant seulement des préformes dont le diamètre est compris entre deux valeurs extrêmes relativement rapprochées; ) la variation d'indice de préforme mesurable An, qui est inférieure à 40 10-3, alors que le besoin est d'atteindre les valeurs suivantes: -10-2 rapport à la cellule de mesure, qui sont très sévères. Aussi, le problème technique à résoudre consiste à concevoir un appareil de mesure du type évoqué ci-dessus qui répond aux nécessités de la technique mieux que les appareils du même type, et visant le même but, antérieurement connus, notamment en ce qui concerne les contraintes définies sous 1) à 7) ci-dessus. La présente invention a pour objet un appareil de mesure de profil d'indice d'une préforme de fibre optique comprenant une enveloppe externe et un coeur, comprenant: des moyens de support de la préforme; des moyens d'émission d'un faisceau optique destiné à explorer une section transversale de la préforme suivant un diamètre de celle-ci; une cellule de continuité d'indice comprenant une enceinte pourvue d'une ouverture traversante, assurant l'application de l'enceinte autour d'une zone annulaire périphérique de la préforme, et d'une cavité ménagée dans l'enceinte de manière à entourer l'enveloppe précitée et à être en communication optique avec celle- ci; un milieu déformable et transparent pour le faisceau optique, contenu dans la cavité de l'enceinte et assurant la continuité, c'est-à-dire l'isotropie, d'indice optique, autour de la préforme, par rapport à l'indice de l'enveloppe de celle-ci, et ce en passant d'une première surface optique, qui est une surface d'entrée du faisceau optique d'exploration diamétrale de la préforme -, à travers ledit milieu, à une deuxième surface optique, qui est une surface de sortie du faisceau optique, les première et deuxième surfaces optiques d'entrée et de sortie étant ménagées dans l'enceinte transversalement par rapport à l'axe longitudinal de la préforme, leur dimension transversale étant au moins égale au diamètre de la préforme; des moyens d'exploration diamétrale de la section transversale de la préforme, suivant son diamètre, par ce faisceau optique; des moyens de repérage spatial de la position du faisceau optique incident sur la préforme, par rapport à la cellule de continuité d'indice; des moyens de réception du faisceau optique transmis à travers la préforme, avec déviation, par rapport à chaque point d'incidence du faisceau émis, ces moyens de réception effectuant en outre la mesure de la déviation du faisceau transmis à travers la préforme, par rapport à chaque point d'incidence, et délivrant un signal fonction de cette déviation; des moyens assurant le traitement de chacun des signaux délivrés par les moyens de réception et de mesure ainsi que le calcul de la variation d'indice de la préforme, suivant un diamètre de sa section transversale, par rapport à l'indice dudit milieu, et ce à partir d'un ensemble de mesure de déviation, lequel appareil est caractérisé en ce que, entre le milieu déformable d'isotropie d'indice et la surface externe del'enveloppe de la préforme, existe une interface de séparation déformable et transparente assurant l'adaptation du milieu déformable d'isotropie d'indice à la surface externe de l'enveloppe de la préforme sur au moins la zone annulaire de celle-ci, qui correspond à une zone de mesure optique située sur le parcours du faisceau optique, cette interface déformable et transparente, ainsi que les surfaces optiques d'entrée et de sortie du faisceau otpique, ayant un indice proche de l'indice dudit milieu. Selon une disposition avantageuse de ce mode de réalisation, le milieu d'isotropie d'indice est constitué par un produit transparent, liquide ou visqueux, l'interface déformable et transparente étant constituée par une membrane annulaire élastique et imperméable, et l'appareil comportant également des moyens d'injection du produit dans la cavité de l'enceinte de la cellule de continuité d'indice. L'emploi d'une telle interface de séparation transparente, élastique et imperméable, entre le milieu, liquide ou visqueux, d'isotropie d'indice et l'enveloppe (ou gaine) externe de la préforme permet d'éliminer le problème des fuites d'un tel milieu, tout en assurant l'application de la même cellule de continuité d'indice à des préformes dont le diamètre varie dans une plage relativement étendue. Selon une variante préférée de cette disposition, la membrane élastique imperméable se prolonge, à partir de chaque bord annulaire transversal, par rapport à l'axe longitudinal de la préforme, d'abord radialement vers l'extérieur et, ensuite, longitudinalement vers l'intérieur de la zone de mesure optique, de manière à définir une chambre continue étanche, sensiblement toroîdale, destinée à être logée dans la cavité de l'enceinte et à être remplie du produit transparent précité. Cette variante permet d'améliorer sensiblement l'étanchéité de l'appareil par rapport au milieu d'isotropie optique, tout en gardant la même souplesse en ce qui concerne l'adaptation de la cellule de continuité d'indice à différents diamètres de préformes. Selon un autre mode de réalisation préféré, au moins les moyens d'émission et de réception et mesure, conjointement avec les moyens d'exploration diamétrale de la section transversale de la préforme ainsi qu'avec les moyens de traitement et calcul précités, sont intégrés dans un ensemble unitaire faisant cellule de mesure et ayant sensiblement la configuration d'un fer à cheval destiné à coopérer avec l'enceinte entourant la préforme et contenant le milieu d'isotropie d'indice, pour effectuer la détermination du profil d'indice de cette préforme, les moyens d'émission étant disposés à l'intérieur du premier bras du fer à cheval, alors que les moyens de réception et mesure sont disposés dans le deuxième bras, opposé au premier, le premier et le deuxième bras comportant, respectivement, une première fenêtre de passage du faisceau émis par le premier bras et une deuxième fenêtre de passage du faisceau reçu par le deuxième bras. Selon une disposition préférée du deuxième mode de réalisation évoqué ci-dessus, les moyens d'exploration transversale de la préforme, intégrés dans la cellule de mesure, comprennent: deux rails de glissement relatif entre la cellule de mesure et la cellule de continuité d'indice transversalement par rapport à l'axe longitudinal de la préforme; deux gorges transversales de guidage des deux rails de glissement relatif i des moyens d'entraînement de la cellule de mesure parallèlement aux surfaces d'entrée et de sortie de la cellule de continuité d'indice. Conformément à une modalité avantageuse de cette disposition: les deux rails de glissement relatif entre la cellule de mesure et la cellule de continuité d'indice sont ménagés sur les deux côtés internes des deux bras opposés de la cellule de mesure en fer à cheval; les deux gorges de guidage de ces deux rails sont ménagées dans deux côtés de la cellule de continuité d'indice qui sont transversaux par rapport à l'axe longitudinal de la préforme et qui correspondent respectivement aux surfaces d'entrée et de sortie du faisceau optique d'exploration transversale de la préforme, ces surfaces d'entrée et de sortie occupant le fond des gorges de guidage. Egalement conformément à une variante avantageuse de cette modalité: les deux rails de glissement relatif entre la cellule de mesure et la cellule de continuité d'indice sont ménagés sur deux côtés de cette dernière, qui sont transversaux par rapport à l'axe longitudinal de la préforme et qui correspondent aux surfaces d'entrée et de sortie du faisceau optique d'exploration transversale de la préforme, ces surfaces d'entrée et de sortie occupant le côté radialement externe des deux rails; les deux gorges de guidage des deux rails de glissement relatif sont ménagées dans les côtés internes des deux bras opposés de la cellule de mesure en fer à cheval. Selon une autre disposition préférée du deuxième mode de réalisation évoqué plus haut et s'appliquant aux deux modalités ci- dessus, les moyens d'entraînement de la cellule de mesure comprennent une poignée ménagée dans le bras de liaison entre les deux bras opposés de cette cellule de mesure en fer à cheval, cette poignée étant destinée à assurer le glissement progressif de la cellule de mesure par un opérateur, transversalement par rapport à l'axe longitudinal de la préforme et parallèlement aux surfaces d'entrée et de sortie de la cellule de continuité d'indice, et ce à l'aide de moyens de repérage spatial, notamment de la position du faisceau optique incident sur la préforme. Conformément à une variante avantageuse de cette autre disposition, les moyens d'entraînement de la cellule de mesure comprennent deux moteurs d'avancement pas à pas de deux crémaillères motrices, disposées chacune autour des côtés axialement externes de chaque rail de glissement relatif, ainsi que des logements qui sont distribués le long des parois opposées axialement internes de chaque gorge transversale de guidage d'un rail correspondant et qui sont destinés à recevoir les dents de la crémaillère correspondante, au fur et à mesure de l'avancement de celle-ci. Conformément à encore une autre disposition avantageuse du deuxième mode de réalisation précité, dans la cellule de mesure sont intégrés également des moyens d'affichage et/ou des moyens de saisie de données et/ou des moyens de restitution de données par interface ordinateur. Conformément à l'invention, les moyens de repérage spatial de la position du faisceau optique incident sur la préforme comprennent une réglette magnétique solidarisée à la cellule de continuité d'indice, notamment par collage, et de préférence alignée suivant la dimension transversale de la surface d'entrée du faisceau d'exploration transversale de la préforme; en outre, la cellule de continuité d'indice coopère avec les moyens assurant le maintien en position de cette cellule par rapport à la zone de mesure localisée sur la préforme, et ces moyens de maintien en position de la cellule de continuité d'indice comprennentdeux anneaux latéraux de serrage, disposés de part et d'autre par rapport à cette cellule et équipés de joints toriques, notamment élastomères, logés chacun dans une gorge annulaire ménagée dans la paroi interne de chaque anneau, chaque joint torique assurant le serrage à force de l'anneau correspondant sur la préforme et donc le maintien en position de la cellule de continuité d'indice par rapport à cette préforme. D'autres avantages de l'invention apparaîtront à l'examen de la description détaillée ci-après et des dessins annexés, dans lesquels: la Figure 1 est une vue schématique en perspective- dans le sens axial, et avec arrachements, d'un mode de réalisation d'une cellule de continuité d'indice optique selon l'invention; la Fi gure 2 est une variante préférée du mode de réalisation illustré à la Figure 1; la Figure 3 est une vue schématique en perspective, et avec éclatements, d'un mode de réalisation d'une cellule de mesure selon l'invention; la Figure 4 est une représentation schématique en perspective et partielle d'un mode de réalisation d'un dispositif magnétique de repérage spatial; la Figure 5 illustre le principe de mesure de l'angle de déviation; la Figure 6 illustre une variante relative à la mesure de l'angle de déviation-; et la Figure 7 illustre schématiquement, à l'aide de diagrammes à blocs, un principe de traitement de signaux adopté dans le cadre de la présente invention. On se réfère d'abord à la Figure 1, o est représentée schématiquement en perspective une préforme cylindrique de fibre optique 1, pour laquelle on veut déterminer le profil d'indice. Sur cette préforme 1 (qui est supportée par des moyens appropriés, non représentés mais qui peuvent avantageusement être constitués par des supports en V) est appliquée une cellule, sensiblement toroîdale, de continuité d'indice 100 Un mode de réalisation de la cellule de continuité d'indice 100, en accord avec la présente invention, comprend une enceinte 20 dans laquelle est ménagée une cavité 10 sensiblement toro Tdale, métallique par exemple, et délimitée radialement vers l'extérieur par deux faces optiques diamétralement opposées et de préférence planes, respectivement d'entrée 210 et de sortie 211, parallèles entre elles (à + 1 minute d'angle près) et traversées par un faisceau optique 53 (cf aussi la Figure 3), et, radialement vers l'intérieur, par une surface déformable 23 de qualité optique Les indices de réfraction des faces 210 et 211 et de la surface déformable 23 sont proches de (ou sensiblement égaux à) l'indice de la surface externe de la préforme 1 à analyser Pour des préformes en silice, on choisira de préférence des faces 210 et 211 en silice et une surface déformable 23 en silicone La cavité est remplie d'un matériau déformable 22, optiquement homogène et d'indice proche de (ou sensiblement égal à) celui des éléments 210, 211 et 23: il est ainsi assuré pratiquement la continuité c'est-à-dire l'isotropie d'indice de réfraction du milieu entourant la préforme cylindrique 1, par rapport à l'indice de l'enveloppe de celle-ci. Le matériau déformable 22 peut être de l'Aliphatic hydrocarbon hydrogenate d Terphenyl (marque déposée), par exemple. Dans la pratique, l'enceinte 20 de la cellule de continuité d'indice 100 est destinée à être disposée grâce à la présence d'une ouverture axiale 27 donnant à l'enceinte 20 une configuration sensiblement toroidale autour de la préforme cylindrique 1, comme le montre la Figure 1: grâce à la paroi déformable 23, on peut adopter un jeu relativement important entre cette paroi et la surface externe de la préforme, ce qui permet d'appliquer l'appareil selon l'invention à des préformes ayant des diamètres variables dans une plage de valeurs relativement étendue; il est ainsi possible d'utiliser un nombre restreint (relativement réduit) de cellules de continuité d'indice voire une cellule unique. Bien entendu, le jeu est comblé lors de l'injection sous pression du mileu d'isotropie d'indice 22, lorsque la paroi déformable transparente 23, notamment constituée par une membrane élastique étanche en silicone (comme déjà évoqué plus haut) dans le cas o le milieu d'isotropie d'indice 22 est liquide comme dans l'exemple donné plus haut Le placage de la membrane 23 peut être limité à une zone annulaire périphérique de la préforme correspondant à la zone de mesure optique 212 située sur le parcours du faisceau 53 Un maintien stable et centré, par rapport à l'axe longitudinal A de la préforme 1, est réalisé par des moyens de blocage constitués par des anneaux 30 et des joints toriques 31, rendant ainsi solidaire l'ensemble et assurant un parallélisme entre l'axe A de la préforme cylindrique 1 et les plans d'entrée et de sortie des faces d'entrée et de sortie 210 et 211 Les références 32 et 33 se rapportent à deux bagues de placage étanche de la membrane 23 contre deux épaulements internes de l'enceinte annulaire 20 de la cellule de continuité d'indice 100. La continuité d'indice entre les faces d'entrée et de sortie 210 et 211 est assurée donc par le contact sous pression entre la face externe par rapport à la cavité 10 de la membrane 23 et la surface externe de la préforme 1, de manière à chasser l'air entre cette membrane et la préforme. L'introduction du matériau déformable 22 se fait à travers un orifice d'injection 24, par des moyens d'injection (non représentés à la Figure 1, mais illustrés schématiquement à la Figure 2 sous la référence 25), avec une pression suffisante, justement pour réaliser le contact d'au moins une aire de quelques mm 2 de la paroi déformable 23 sur la zone de mesure optique 212 de la préforme 1. La Figure 2 est une variante 100 a de réalisation de la cellule de continuité d'indice qui diffère par rapport à la cellule 100 de la Figure 1 en ce que la surface déformable, faisant interface optique de séparation entre le milieu d'isotropie d'indice 22 et la surface externe de la préforme 1, est constituée par le côté interne d'une chambre élastique et étanche 23 a similaire à une sorte de bouée ou de chambre à air de bicyclette par exemple qui, sous l'effet de l'injection sous pression du milieu d'isotropie d'indice 22 à l'intérieur de cette chambre, prend une configuration sensiblement toroîdale Cette variante a l'avantage d'améliorer l'étanchéité de l'appareil. La cellule de continuité d'indice, 100 ou 100 a, est munie de moyens mécaniques de guidage et de repérage aux fins de recevoir des moyens nécessaires pour la mesure optique, l'acquisition de l'angle de déviation et le calcul du profil d'indice de la préforme, dont la Figure 3 et les figures suivantes en présentent un exemple de réalisation. Ces moyens de guidage visent à assurer l'orthogonalité entre la direction du faisceau optique 53 et les faces optiques d'entrée 210 et de sortie 211 de la cellule de continuité d'indice, ou 100 a Ces moyens peuvent être réalisés mécaniquement par des moyens de guidage conventionnels ménagés dans la cellule de mesure 40 et sur la cellule de continuité d'indice, 100 ou 100 a. De préférence,les plans du guidage mécanique sont référencés par rapport aux faces optiques 210 et 211, d'une part, et par rapport aux rails 58 a et 58 b (qui seront décrits ci-après), d'autre part. De façon plus précise, la Figure 3 illustre un mode de réalisation d'une cellule de mesure 40 réalisée en accord avec la présente invention et ayant la configuration d'un fer à cheval; cette cellule 40 comprend: des moyens nécessaires à l'émission d'un faisceau lumineux 53 comprenant dans cet exemple un laser à semiconducteur (une diode) 50, émettant à 632 nm et associé à son alimentation 51, et un collimateur 52 du faisceau optique 53, assurant le positionnement du Waist du faisceau 53 (c'est-à-dire de la partie la plus étroite du faisceau laser 53), dont la taille est de l'ordre de 10 Pm dans l'axe B coïncidant approximativement avec l'axe longitudinal A de la préforme 1; des moyens de renvoi optique 54 et 55, tels que des miroirs optiques, de surfaces au moins égales à celle correspondant à la section du faisceau optique 53, ce faisceau traversant les deux bras opposés de la cellule de mesure 40 par deux fenêtres 72 et 73 (cf la Figure 3 et la Figure 4); des moyens optiques 56, tels qu'une lentille optique, pour la focalisation du faisceau optique 53; des moyens de mesure 60, tels qu'une cellule de détection photosensible de 30 mm de hauteur et 5 mm de largeur par exemple, sensible à la longueur d'onde du faisceau 53, sur lesquels se focalise ce faisceau et délivrant un signal électrique proportionnel à la position de l'éclairement par le faisceau 53 focalisé par les moyens optiques 56, par rapport à la position d'origine, et ce pour chaque point d'incidence du faisceau optique 53 sur la préforme 1; des moyens de traitement et d'acquisition 70 de ces signaux, tels qu'une carte à microprocesseur dotée d'une carte d'acquisition; des moyens d'autonomie de fonctionnement 71, tels que des accus rechargeables, assurant un fonctionnement autonome du dispositif pendant au moins une heure. Les moyens 50 à 52 et 54 sont intégrés dans un bras, 57 a, de la cellule de mesure en fer à cheval 40, alors que les moyens 55, 56, 60 et 70 sont intégrés dans le deuxième bras 57 b. Les accus 71 sont intégrés dans le bras 59 de liaison entre les bras opposés 57 a et 57 b de la cellule de mesure 40. En plus des moyens ci-dessus, donnés à titre d'exemple non limitatif, des moyens assurant des fonctions annexes, telles que l'affichage d'information, la saisie de données ou encore la restitution d'acquisitions par interface ordinateur -, peuvent être intégrées à la cellule de mesure 40 (ces moyens additionnels n'étant pas illustrés sur les figures pour des raisons de simplification des dessins). Dans le bras de liaison 59 est ménagée une poignée de préhension 80 de la cellule de mesure 40 facilitant l'application de celle-ci sur la cellule de continuité d'indice Cette poignée de préhension 80 définit un moyen d'entraînement de la cellule de mesure 40 parallèlement aux surfaces d'entrée et de sortie 210 et 211 de la cellule de continuité d'indice, et fait partie des moyens d'exploration transversale de la préforme conjointement avec deux rails de glissement relatif 58 a et 58 b entre la cellule de mesure 40 et la cellule de continuité d'indice 100 ou 100 a - et deux gorges rectilignes (dont seulement une gorge 62 est visible sur la Figure 4) de guidage des deux rails précités Dans l'exemple illustré à la Figure 4, les rails sont ménagés sur les côtés internés des deux bras opposés 57 a et 57 b de la cellule de mesure 40, alors que les deux gorges 62 sont ménagées sur les côtés externes de la cellule de continuité d'indice, 100 ou 100 a Bien entendu, ces deux gorges sont centrées par rapport aux deux surfaces optiques d'entrée et de sortie 210 et 211, ces dernières occupant le fond des gorges correspondantes Toutefois, il est clair que la disposition des rails et des gorges peut être inversée Dans chaque cas, il est de toute façon possible de glisser la cellule de mesure 40 à l'aide de la poignée 80 sur la cellule de continuité d'indice, ou 100 a, et de la faire avancer progressivement à l'aide de moyens de repérage spatial, qui sont décrits par la suite. En pratique, l'alignement optique est obtenu en réglant approximativement l'angle de renvoi du faisceau 53 par les miroirs 54 et 55, afin que le faisceau 53 passe par l'axe optique de la lentille 56 et co Yncide approximativement avec le centre de la cellule de détection 60 Les moyens de traitement 70 assurent la compensation automatique de l'erreur de réglage optique, ce qui se traduit par un signal délivré par le détecteur 60 différent de zéro volt. C'est pour limiter tout incidence de déréglage due à la variation de la température, aux vibrations, etc, que les moyens optiques 50 à 56 et la cellule de détection 60, intégrés dans les deux bras 57 a et 57 b de la cellule de mesure 50, sont avantageusement solidarisés aux deux bras 57 a et 57 b réalisés en matériau à faible coefficient de dérive, tel que de la silice ou de l'alumine par exemple. En outre, avant la mesure, l'opérateur effectue une initialisation de l'électronique de mesure La cellule de mesure vient chevaucher l'enceinte torofdale 20 de la cellule de continuité d'indice, 100 ou 100 a, enserrant la préforme 1 maintenue en place par les moyens de serrage 30 et 31 Dans un mouvement d'aller et de retour, sous le contrôle des moyens de repérage 63 précités, le faisceau optique 53 vient scruter la préforme 1 en traversant celle-ci de part en part L'angle de déviation est alors acquis. Un mode de réalisation des moyens de repérage spatial de la position du faisceau optique incident 53, par rapport à la cellule de continuité d'indice 100 ou 100 a, comprend une réglette magnétique 63 solidarisée à l'enceinte 20, par exemple par collage. Cette réglette magnétique 63 est de préférence alignée suivant la face optique d'entrée 210 et a une longueur suffisante pour couvrir l'étendue de mesure de la préforme 1 suivant le diamètre correspondant de celle-ci Une deuxième cellule de détection 61, sensible à l'inversion des pôles magnétiques, distants d, de la réglette 63, telle qu'une cellule à effet Hall par exemple -, et reliée à l'électronique 70, assure par un couplage du nombre d'inversion la connaissance de la position relative du faisceau optique 53, avec une précision de + d/2. La cellule 61 est avantageusement solidaire d'un des bras opposés, 57 a ou 57 b, de la cellule de mesure 40, et ce pour référencer la mesure par rapport au plan de référence de la cellule 40. Un avantage certain de ce mode de réalisation concerne la mesure sans contact d'une position relative, d'une part, et d'un pas de mesure d parfaitement connu, d'autre part. Le pas de mesure d est choisi en fonction du diamètre du Waist du faisceau optique 53 Dans la pratique, si on définit ce diamètre à environ 10 Pm; le pas de mesure d est de l'ordre de Pm au minimum et de 10 Pm au maximum, par exemple. La solution de repérage spatial permet de s'affranchir de la nécessité d'un déplacement linéaire d'aller et de retour de la cellule de mesure 40, lors de la mesure par acquisition simultanée de la position relative et de l'angle de déviation. La linéarisation est donc automatiquement réalisée. On se réfère maintenant à la Figure 5 On y présente un mode de mise en oeuvre du principe de mesure de l'angle de déviation, noté "dev" du faisceau optique 53 traversant la préforme 1; ce dispositif comprend une optique d'entrée 54, une optique de sortie 56, et une cellule de détection 60, sensible à la longueur d'onde du faisceau optique 53, délivrant un signal électrique et placée au foyer de la lentille 56. La cellule de détection 60 est positionnée de telle sorte que, en l'absence de cellule de continuité d'indice, 100 ou 100 a, le signal électrique dû à l'éclairement par le faisceau optique 53 soit nul ou comparable au bruit électronique. En présence de la cellule de continuité optique, ou l O Qa, enserrant la préforme 1, la cellule de détection délivre un signal électrique proportionnel à la valeur u correspondant à la distance entre la position de l'axe optique B et la position de la tâche lumineuse sur la cellule 60 La valeur u est reliée à l'angle de déviation par la relation suivante u = k tan (dev) o k est une constante de proportionnalité qui peut être facilement déterminée à partir d'une déviation "dev" connue. Dans la réalisation pratique, les optiques comprenant les moyens 54 et 56, ainsi que la cellule 60, sont avantageusement solidaires, et donc référencées, aux bras opposés 57 a et 57 b de la cellule de mesure 40, assurant ainsi la rigidité de l'ensemble. La lentille d'entrée 54 présente, par exemple, une focale de 60 mm et un diamètre de 10 mm, alors que la lentille de sortie 56 a une focale de 60 mm et un diamètre également de 60 mm. Un autre exemple de mise en oeuvre du principe de mesure de l'angle de déviation "dev" est illustré à la Figure 6, o la solution adoptée nécessite deux cellules de détection, 601 et 602, du même type que la cellule 60 de la Figure 5 par exemple, et d'une lame semi- réfléchissante 8 (les éléments 601, 602 et 8 sont avantageusement rendus solidaires des bras opposés de la cellule de mesure 40) L'arrangement optique est réalisé comme suit: le faisceau optique 53 est séparé en deux faisceaux optiques 531 et 532 par la lame semi-réfléchissante 8; le faisceau 531 vient éclairer la cellule 601 alors que le faisceau 532 vient éclairer la cellule 602 En l'absence de cellule de continuité d'indice, 100 ou 100 a, enserrant la préforme 1, les axes des faisceaux optiques 531 et 532 coïncident, respectivement et approximativement, avec les positions des cellules de détection 601 et 602, pour lesquelles les tensions délivrées, U 1 et U 2, sont nulles ou de l'ordre du bruit électronique Un traitement électronique de la différence (Ul U 2) permet d'assurer une valeur de la mesure de l'angle de déviation nulle La déviation "dev", obtenue en intercalant la cellule de continuité d'indice enserrant la préforme 1, et correspondant à une position spatiale donnée, est obtenue à partir de la formule: (U 2 Ul)/(d 2 dl) = k tan (dev) o dl et d 2 sont, respectivement, les distances séparant la lame semi-réfléchissante 8 des cellules de mesure 601 et 602; k est une constante de conversion qui peut être facilement déterminée à partir d'une déviation "dev" connue. Dans la réalisation pratique, la lame semi-réfléchissante 8 fait 10 mm de large, 50 mm de hauteur et 1 mm d'épaisseur, par exemple Les cellules sensibles 601 et 602 sont par exemple du type commercialisé par SITEK (marque déposée). On se réfère maintenant à la Figure 7, o est représenté un mode de traitement des signaux électriques délivrés par les cellules de détection optiques 601 et 602 et la cellule de détection magnétique 61 des moyens de repérage spatial de la position du faisceau optique 53 incident par rapport à la préforme 1. Un moyen de traitement analogique 90 reçoit en entrée les valeurs des tensions U 1 et U 2 précitées, ces tensions étant associées à une position de mesure z, et délivre en sortie une tension proportionnelle à la tangente de l'angle de déviation correspondant Un convertisseur analogique/numérique (C A N) 91, de 12 bits par exemple, permet d'en convertir la valeur sous forme numérique. De façon simultanée, la position relative est également obtenue sous forme numérique par un compteur-décompteur 92, de 16 bits par exemple, qui reçoit pour chaque pas de mesure une impulsion d'incrément (pour le mouvement d'aller de la poignée par exemple) ou de décrément (pour le mouvement de retour). Les valeurs numériques correspondant à la déviation et à la position sont stockées sous la forme d'un tableau à deux dimensions: on associe donc à une position donnée une déviation correspondante. Le traitement de ce tableau de données est réalisé par une carte à microprocesseur, par exemple (non représentée sur la Figure 7). Il est bien connu, dans l'approximation des rayons para-axiaux, que la variation An, par rapport à l'indice N de la couche externe correspondant au rayon a de la préforme, est reliée à l'angle de déviation par la formule: r o A= T v a ou r est le rayon de la couche d'indice sondée c'est-à-dire de la préforme et a est le diamètre externe de la préforme étudiée. Le calcul d'intégration numérique permet d'obtenir un tableau de points à deux dimensions reliant à une position z donnée une va- riation d'indice an(z). R E V E N D I C A T I O N S 1. Appareil de mesure de profil d'indice d'une préforme de fibre optique ( 1) comportant une enveloppe externe et un coeur, comprenant: des moyens de support de la préforme; des moyens d'émission ( 50 à 52 et 54) d'un faisceau optique ( 53) destiné à explorer une section transversale de la préforme ( 1) suivant un diamètre (D) de celle-ci; une cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a) comprenant une enceinte ( 20) pourvue d'une ouverture traversante ( 27), assurant l'application de l'enceinte ( 20) autour d'une zone annulaire périphérique ( 212) de la préforme ( 1), et d'une cavité ( 10) ménagée dans l'enceinte ( 20) de manière à entourer l'enveloppe précitée et à être en communication optique avec celle-ci; un milieu déformable et transparent ( 22) pour le faisceau optique ( 53), contenu dans la cavité ( 10) de l'enceinte ( 1) et assurant la continuité, c'est-à-dire l'isotropie, d'indice optique, autour de la préforme ( 1), par rapport à l'indice de l'enveloppe de celle-ci, et ce en passant d'une première surface optique ( 210), qui est une surface d'entrée ( 210) du faisceau optique ( 53) d'exploration diamètrale de la préforme ( 1) -, à travers ledit milieu ( 22), à une deuxième surface optique ( 211), qui est une surface de sortie ( 211) du faisceau optique ( 53), les première et deuxième surfaces optiques d'entrée et de sortie ( 210, 211) étant ménagées dans l'enceinte ( 20) transversalement par rapport à l'axe longitudinal (A) de la préforme ( 1), leur dimension transversale étant au moins égale au diamètre (D) de la préforme ( 1); des moyens d'exploration diamétrale ( 58 a,58 b,62,80) de la section transversale de la préforme ( 1), suivant son diamètre (D), par le faisceau optique ( 53); des moyens de repérage spatial ( 63) de la position du faisceau optique ( 53) incident sur la préforme ( 1), par rapport à la cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a); des moyens de réception ( 55,56,60) du faisceau optique ( 53) transmis à travers la préforme ( 1), avec déviation, par rapport à chaque point d'incidence du faisceau émis ( 53), ces moyens de réception ( 60) effectuant en outre la mesure de la déviation (dev) du faisceau ( 53) transmis à travers la préforme ( 1), par rapport à chaque point d'incidence, et délivrant un signal fonction de cette déviation (dev); des moyens ( 70) assurant le traitement de chacun des signaux délivrés par les moyens de réception et de mesure ainsi que le calcul de la variation d'indice (an) de la préforme ( 1), suivant un diamètre (D) de sa section transversale, par rapport à l'indice dudit milieu ( 22), et ce à partir d'un ensemble de mesures de déviations (dev), lequel appareil est caractérisé en ce que, entre le milieu déformable d'isotropie d'indice et la surface externe de l'enveloppe de la préforme ( 1), existe une interface de séparation déformable et transparente ( 23; 23 a) assurant l'adaptation du milieu déformable d'isotropie d'indice ( 22) à la surface externe de l'enveloppe de la préforme ( 1) sur au moins la zone annulaire ( 212) de celle-ci, qui correspond à une zone de mesure optique ( 212) située sur le parcours du faisceau optique ( 53), cette interface déformable et transparente ( 23; 23 a), ainsi que les surfaces optiques d'entrée et de sortie ( 210, 211) du faisceau optique ( 53), ayant un indice proche de l'indice dudit milieu ( 22). 2 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le milieu d'isotropie d'indice ( 22) est constitué par un produit transparent, liquide ou visqueux, en ce que l'interface déformable et transparente est constituée par une membrane annulaire élastique et imperméable ( 23), et en ce que l'appareil comporte également des moyens d'injection ( 25) du produit dans la cavité ( 10) de l'enceinte ( 20) de la cellule de continuité d'indice ( 100; a). 3. Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce que la membrane élastique et imperméable ( 23) se prolonge, à partir de chaque bord annulaire transversal, par rapport à l'axe longitudinal (A) de la préforme ( 1), d'abord radialement vers l'extérieur et, ensuite, longitudinalement vers l'intérieur de la zone de mesure optique ( 212), de manière à définir une chambre ( 23 a) continue étanche, sensiblement toro Ydale, destinée à être logée dans la cavité ( 10) de l'enceinte ( 20) et à être remplie du produit transparent précité ( 22). 4. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'au moins les moyens d'émission ( 50 à 52 et 54) et de réception et mesure ( 55,56,60), conjointement avec les moyens d'exploration ( 58 a,58 b,62,80) diamétrale de la section transversale de la préforme ( 1) ainsi qu'avec les moyens de traitement et calcul précités ( 70), sont intégrés dans un ensemble unitaire faisant cellule de mesure ( 40), ayant sensiblement la configuration d'un fer à cheval ( 40) et destiné à coopérer avec l'enceinte ( 20) entourant la préforme ( 1) et contenant le milieu d'isotropie d'indice ( 22), pour effectuer la détermination du profil d'indice de cette préforme ( 1), les moyens d'émission ( 50 à 54) étant disposés à l'intérieur du premier bras ( 57 a) de la cellule de mesure en fer à cheval ( 40), alors que les moyens de réception et de mesure ( 55,56,60) sont disposés dans le deuxième bras ( 57 b), opposé au premier ( 57 a), les premier et le deuxième bras ( 57 a,57 b) comportant respectivement une première fenêtre ( 72) de passage du faisceau ( 53) émis par le premier bras ( 57 a) et une deuxième fenêtre ( 73) de passage du faisceau ( 53) reçu par le deuxième bras ( 57 b). 5. Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que les moyens d'exploration transversale de la préforme ( 1), intégrés dans la cellule de mesure ( 40), comprennent: deux rails de glissement relatif ( 58 a,58 b)entre la cellule de mesure ( 40) et la cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a), transversalement par rapport à l'axe longitudinal (A) de la préforme ( 1); deux gorges transversales ( 62) de guidage des deux rails de glissement relatif ( 58 a,58 b); des moyens d'entraînement ( 80) de la cellule de mesure ( 40) parallèlement aux surfaces d'entrée ( 210) et de sortie ( 211) de la cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a). 6. Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que: les deux rails de glissement relatif ( 58 a,58 b) entre la cellule de mesure ( 40) et la cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a) sont ménagés sur les deux côtés internes des deux bras opposés ( 57 a,57 b) de la cellule de mesure en fer à cheval ( 40); les deux gorges de guidage ( 62) de ces deux rails de glissement relatif ( 58 a,58 b) sont ménagées dans deux côtés de la cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a), qui sont transversaux par rapport à l'axe longitudinal (A) de la préforme ( 1) et qui correspondent, respectivement, aux surfaces d'entrée et de sortie ( 210,211) du faisceau optique d'exploration transversale de la préforme ( 1), ces surfaces d'entrée et de sortie ( 210,211) occupant le fond des gorges de guidage ( 62). 7. Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que: les deux rails de glissement relatif ( 58 a,58 b) entre la cellule de mesure ( 40) et la cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a) sont ménagés sur deux côtés de cette dernière, qui sont transversaux par rapport à l'axe longitudinal (A) de la préforme ( 1) et qui correspondent aux surfaces d'entrée et de sortie ( 210,211) du faisceau optique d'exploration transversale ( 53) de la préforme ( 1), ces surfaces d'entrée et de sortie ( 210, 211) occupant le côté radialement externe des deux rails ( 58 a,58 b); les deux gorges de guidage ( 62) des deux rails de glissement relatif ( 58 a,58 b) sont ménagées dans les côtés internes des deux bras opposés ( 57 a,57 b) de la cellule de mesure en fer à cheval ( 40). 8. Appareil selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que les moyens d'entraînement de la cellule de mesure ( 40) comprennent une poignée ( 80) ménagée dans le bras de liaison ( 59) entre les deux bras opposés ( 57 a,57 b) de cette cellule de mesure en fer à cheval ( 40), cette poignée ( 80) étant destinée à assurer le glissement progressif de la cellule de mesure ( 40) par un opérateur, transversalement par rapport à l'axe longitudinal (A) de la préforme ( 1) et parallèlement aux surfaces d'entrée et de sortie ( 210,211) de la cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a), et ce à l'aide de moyens de repérage spatial ( 63) de la position (z) du faisceau optique ( 53) incident sur la préforme ( 1). 9. Appareil selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que les moyens d'entraînement de la cellule de mesure comprennent deux moteurs d'avancement pas à pas de deux crémaillères motrices, disposées chacune autour des côtés axialement externes de chaque rail de glissement relatif, ainsi que des logements qui sont distribués le long des parois opposées axialement internes de chaque gorge transversale de guidage d'un rail correspondant et qui sont destinés à recevoir les dents de la crémaillère correspondante, au fur et à mesure de l'avancement de celle-ci. 10. Appareil selon l'une quelconque des revendications 4 à 9, caractérisé en ce que dans la cellule de mesure ( 40) sont intégrés également des moyens d'affichage et/ou des moyens de saisie de données et/ou des moyens de restitution de données par interface ordinateur. 11. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que les moyens de repérage spatial de la position (z) du faisceau optique ( 53) incident sur la préforme ( 1) comprennent une réglette magnétique ( 63) solidarisée à la cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a), notamment par collage, et alignée suivant la dimension transversale de la surface d'entrée ( 210) du faisceau d'exploration transversale ( 53) de la préforme ( 1). 12. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a) coopère avec des moyens ( 30,31) assurant le maintien en position de cette cellule ( 100; l O Qa) par rapport à la zone de mesure ( 212) localisée sur la préforme ( 1). 13. Appareil selon la revendication 12, caractérisé en ce que les moyens de maintien en position de la cellule de continuité d'indice ( 100; l O Qa) comprennent deux anneaux ( 30) latéraux de serrage, disposés de part et d'autre par rapport à cette cellule ( 100; l O Qa) et équipés de joints toriques ( 31), notamment élastomères, logés chacun dans une gorge annulaire ménagée dans la paroi interne de chaque anneau ( 30), chaque joint torique ( 31) assurant le serrage à force de l'anneau correspondant ( 30) sur la préforme ( 1) et donc le maintien en position de la cellule de continuité d'indice ( 100; 100 a) par rapport à cette préforme ( 1).