Brevet FR2701104A1 — publié le 19940805

Procédé de lancement et de contrôle d'un projectile à partir d'un aéronef et procédé de son guidage après lancement La présente invention concerne, tout d'abord, un procédé de lancement et de contrôle sur une cible, à partir d'un aéronef, d'un projectile non guidé verticalement, à trajectoire mixte, libre puis freinée, dans lequel, dans une phase d'approche avant lancement, et pour chacune de diverses positions d'approche successives de l'aéronef, on détermine la position de la cible dans un repère tridimensionnel lié à l'aéronef, on calcule, en tenant compte de la vitesse de l'aéronef et dans ledit repère, la trajectoire virtuelle anticipée du projectile, lancé à la position considérée, on calcule la distance de la cible à ladite trajectoire virtuelle et on lance le projectile juste après que ladite distance ait franchi un minimum. Pour, d'un aéronef, par exemple un avion, lancer sur une cible un projectile propulsé ou non et sans guidage vertical, comme une bombe, ou bien une roquette, le pilote fait tout d'abord suivre à l'avion une trajectoire d'attaque bien précise permettant à la bombe d'avoir la vitesse initiale voulue, en grandeur et direction, pour que la cible se trouve sur sa trajectoire. 2 - Cependant, il est apparu que cette condition ne fournissait pas toujours entière satisfaction, car, lorsque la bombe était larguée à faible altitude, sa trajectoire était trop inclinée sur la verticale, ce qui réduisait son efficacité, si elle explosait, ou la faisait ricocher. On a tenté de résoudre ce problème en freinant la bombe au moyen d'un parachute ou d'un empennage déployable en fin de trajectoire, ce qui rapprochait rapidement sa trajectoire de la verticale, pour qu'elle ait un angle d'impact suffisant pour garantir l'efficacité voulue Il fallait cependant disposer d'une hauteur de chute freinée suffisante. Dans le cas d'un largage à moyenne ou haute altitude, il n'était pas non plus certain, en considérant un largage en semi-piqué par exemple, que la trajectoire en chute freinée fût suffisamment longue pour que l'angle d'impact fût suffisant Inversement, un largage depuis un palier à haute altitude conduisait à une trajectoire en chute freinée relativement longue qui, du fait du vent notamment, était imprécise. Un autre problème était de procéder au calcul, avant largage, d'une trajectoire anticipée précise de la bombe, donc du point d'impact virtuel, en fonction de la trajectoire de l'avion et de la durée de la phase "lisse", c'est-à-dire libre et non freinée Or, dans le cas d'une approche à basse altitude, c'est-à-dire pour un lancement "stand- off" sur coordonnées, sans voir la cible, l'altitude de l'avion est insuffisante pour avoir l'angle d'impact voulu, quand bien même la durée de phase lisse serait minimale Pour cependant anticiper le calcul de la trajectoire de la bombe, afin, aussi, de la lancer à portée maximale, il était connu de descendre -3- fictivement, par le calcul, le niveau du sol, c'est-à- dire d'effectuer fictivement une approche "sous falaise", jusqu'à ce que la distance entre l'avion et un niveau de sol (ou sous- sol) fictif soit juste suffisante pour que la bombe ait l'angle d'impact voulu sur le sol fictif. Lorsque l'avion effectue une ressource de lancement, son altitude croit et le niveau du sol fictif remonte et émerge assez rapidement puisque, en plus de l'altitude accrue, la direction de la vitesse initiale de la bombe est relevée, ce qui accroit encore l'apogée de sa trajectoire prévue, donc améliore l'angle d'impact. Le calculateur utilisait, pour décider du lancement, un algorithme de calcul de temps restant avant largage, fonction en particulier de l'historique des vitesses horizontales du point d'impact virtuel sur le sol fictif. Or, comme le sol fictif était remplacé, après émergence, par le sol réel, il n'y avait pas d'historique correspondant pour le sol réel et une prédiction par extrapolation était impossible car la variable "sol" présentait, à l'émergence, une forme anguleuse qui se traduisait par une discontinuité de son évolution et rompait l'itération des calculs précédents. Ainsi, dans ce procédé de l'art antérieur, l'avion avait les informations voulues quand le largage ne pouvait qu'être virtuel mais ne disposait plus d'informations lorsqu'il s'agissait d'effectuer le largage sur le sol réel. Le problème était d'autant plus aigu que la vitesse horizontale du point d'impact au sol correspond à une -4 - vitesse d'avance d'un front d'onde calculé, partie terminale de la trajectoire mixte, et qu'il s'agit donc d'une vitesse de phase, c'est-à- dire qui peut nettement dépasser la vitesse réelle de l'avion Or, c'est le cas dans la phase de ressource, o la portée des bombes croît rapidement de par l'augmentation de leur angle de lancement, si bien que la phase de largage en ressource correspond alors aux plus mauvaises conditions de précision de largage. En outre, indépendamment du problème d'efficacité de la bombe lié à l'angle d'impact, une trajectoire anticipée trop horizontale de la bombe présente un point d'impact anticipé au sol dont la position dépend grandement des altitude et attitude instantanées de l'avion, c'est-à- dire que le point d'impact anticipé calculé "avance" de façon très irrégulière vers la cible, ce qui ne permet pas de disposer d'un modèle stable qui permettrait de déterminer une trajectoire anticipée précise de la bombe. De ce fait, une bombe larguée pendant la ressource avait une trajectoire mal réglée et perdait ainsi de son efficacité, dans ce cas à cause du fait qu'elle manquait fréquemment la cible. La présente invention vise à résoudre ce problème d'efficacité de la bombe. A cet effet, l'invention concerne un procédé du type mentionné ci-dessus, caractérisé par le fait que, dans la phase d'approche, et pour chacune des diverses positions de l'aéronef, on calcule un angle d'impact de la trajectoire du projectile sur le plan horizontal contenant la cible, on le compare à une valeur prédéterminée et on ne prend en compte, pour la -5validation du calcul de distance, que les trajectoires présentant un angle d'impact atteignant ladite valeur. Ainsi, le projectile n'est lancé que lorsqu'il peut avoir l'efficacité voulue Si le lancement est différé, par rapport à cet instant o l'efficacité voulue serait atteinte, la trajectoire de l'aéronef peut être adaptée pour que la trajectoire mixte du projectile continue de lui permettre d'atteindre la cible. Avantageusement, si la durée du parcours du projectile sur la portion de trajectoire libre est réglable, on asservit cette durée de parcours par le minimum de ladite distance de la cible pour que, pour chacune des diverses positions, la distance de la cible à la trajectoire soit égale à ce minimum, et, avant l'expiration de ladite durée de parcours, on transmet au projectile un signal de durée de parcours de portion de trajectoire libre. C'est donc la trajectoire mixte du projectile qui, en cas de lancement différé, est adaptée automatiquement et non plus celle de l'aéronef, plus difficile à contrôler et contraignante pour le pilote. Lorsque se pose le problème de procéder au calcul d'une trajectoire anticipée précise de projectile et que l'aéronef vole à basse altitude, sans que l'angle d'impact atteigne la valeur prédéterminée, on relève fictivement la trajectoire de l'aéronef parallèlement à elle-même tant que l'aéronef vole en palier, la détermination de la position de la cible et le calcul des trajectoires virtuelles anticipées du projectile sont effectués pour des positions d'approche de la trajectoire fictive de l'aéronef, puis, à partir d'une position du projectile pouvant être atteinte par -6- ressource à partir de la position réelle de l'aéronef et pour laquelle il serait à portée de la cible, une ressource de l'aéronef relève sa trajectoire réelle et on poursuit le calcul de sa trajectoire fictive finale pour qu'elle devienne tangente à sa trajectoire réelle en un point au-delà duquel le projectile pourra être lancé. On dispose ainsi de résultats de calcul de trajectoire mixte selon un algorithme d'optimisation de la portée et de l'efficacité à l'impact qui, au moment o le lancement devient possible, a déjà convergé sur les conditions réelles de lancement Le lancement peut donc être effectué à distance maximale. Avantageusement, pour déterminer la trajectoire fictive de l'aéronef pendant la ressource, on détermine, pour diverses positions de la trajectoire réelle de la ressource, des positions correspondantes, sur la trajectoire fictive par les étapes suivantes: pour chaque position d'approche, on assimile la trajectoire réelle de l'aéronef à un cercle, tangent localement à la trajectoire réelle de l'aéronef et de même courbure que celle-ci en cette position, on détermine une position de référence en reportant, sur la verticale du centre dudit cercle, l'altitude de la position de la trajectoire fictive finale de l'aéronef déterminée pour la position précédente, on calcule un angle de référence sur l'horizontale, fonction de l'accélération subie par l'aéronef sur sa trajectoire réelle à la position considérée, -7 - on détermine un cercle de construction, tangent au cercle assimilé, qui passe par ladite position de référence en présentant l'angle de référence et la position recherchée sur la trajectoire fictive est déterminée en élevant une verticale passant par la position considérée de la trajectoire réelle jusqu'à son intersection avec le cercle de construction. On dispose ainsi d'un algorithme en boucle fournissant une valeur de durée de parcours de la portion de trajectoire libre qui prend en compte le mouvement de l'avion et fait converger l'angle d'impact, ainsi asservi, vers la valeur prédéterminée. Le procédé utilisé ci-dessus dans le calcul d'une trajectoire à basse altitude présente un intérêt majeur et la demanderesse entend le revendiquer en tant que tel. Grâce à ce procédé de calcul de trajectoire, on peut, avant que la cible soit à portée de largage, effectuer des calculs pour tenter de déterminer une trajectoire du projectile qui atteigne la cible, c'est-à-dire calculer une durée de parcours de tronçon de trajectoire libre en fonction des diverses variables d'entrée, ou primaires, prises en compte, comme la vitesse de l'aéronef, les caractéristiques aérodynamiques des projectiles et la position de la cible. Cette condition d'atteinte de la cible n'est évidemment pas réalisée tant que celle-ci est hors de portée, mais, pendant cette phase, l'algorithme, qui est rebouclé, fait converger la valeur de diverses variables secondaires, comme la position fictive de l'aéronef, calculées à partir des variables d'entrée et de valeurs -8 - précédentes de ces variables secondaires, vers la valeur optimale de chacune Ainsi, dès que la cible est à portée, l'algorithme permet de calculer, avec une grande précision, la trajectoire optimale du projectile et de le lancer immédiatement en utilisant la valeur correspondante de durée de parcours de trajectoire libre, immédiatement disponible et précise Cette précision est obtenue grâce au fait que l'algorithme dispose d'un historique de l'évolution des variables primaires et secondaires et a ainsi pu intégrer ou "lisser" leur évolution dans le temps, c'est-à-dire éliminer le "bruit" de mesure ou de calcul. L'invention concerne aussi un procédé de guidage après lancement selon le procédé de lancement de l'invention, dans lequel, le projectile comportant un récepteur de données agencé pour coopérer, après le lancement, avec un émetteur de l'aéronef, on poursuit, après lancement, le calcul d'une trajectoire virtuelle du projectile coïncidant avec sa trajectoire réelle et on transmet au projectile les signaux correspondants de durée de parcours de la trajectoire libre. L'invention concerne enfin un procédé de lancement et de contrôle sur une cible, à partir d'un aéronef, d'un projectile non guidé verticalement, à trajectoire mixte, libre puis freinée, dans lequel, dans une phase d'approche avant lancement, et pour chacune de diverses positions d'approche successives de l'aéronef, 1 on détermine la position de la cible dans un repère tridimensionnel lié à l'aéronef, 2 on calcule, en tenant compte de la vitesse de l'aéronef et dans ledit repère, la trajectoire -9 - virtuelle anticipée du projectile, lancé à la position considérée, 3 on calcule la distance de la cible à ladite trajectoire virtuelle et on lance le projectile juste après que ladite distance ait franchi un minimum, caractérisé par le fait que, lorsque la trajectoire réelle de l'aéronef est trop basse pour calculer, avec une précision déterminée, la trajectoire virtuelle anticipée du projectile et en calculer ladite distance, on relève fictivement la trajectoire de l'aéronef parallèlement à elle-même tant que l'aéronef vole en palier, la détermination de la position de la cible et le calcul des trajectoires virtuelles anticipées du projectile sont effectués pour des positions d'approche de la trajectoire fictive de l'aéronef, puis, après détermination d'une position du projectile pouvant être atteinte par ressource à partir de la position réelle de l'aéronef et pour laquelle il serait à portée de la cible, une ressource de l'aéronef relève sa trajectoire réelle et on poursuit le calcul de sa trajectoire fictive finale pour qu'elle devienne tangente à sa trajectoire réelle en un point au-delà duquel le projectile pourra être lancé. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante du mode préféré de réalisation des procédés de l'invention, en référence au dessin annexé, sur lequel: la figure 1 est une vue, dans un plan vertical, de la trajectoire d'un avion, d'une trajectoire -10- fictive associée et de trajectoires prévues d'une bombe, la figure 2 illustre la construction de la trajectoire fictive de l'avion selon le procédé de lancement de l'invention et la figure 3 est un schéma par blocs illustrant les procédés de l'invention. Dans le présent exemple, il s'agit, pour le pilote d'un avion 1 représenté sur la figure 1, de larguer un projectile non guidé verticalement, ici une bombe 2, sur une cible 3, située, ici, sur un sol 4 La bombe 2 est du type à trajectoire mixte, formée d'une portion de trajectoire libre, ici de durée réglable, suivie d'une portion de trajectoire freinée, par un parachute dans cet exemple. Un calculateur 10 (figure 3) de l'avion 1 reçoit d'une centrale inertielle de l'avion 1, non représentée, des informations lui permettant de déterminer une trajectoire 5 de l'avion 1 A partir de cette trajectoire 5, le calculateur 10 calcule cycliquement dans une phase d'approche avant lancement, en utilisant des données de balistique de la bombe 2, et pour chacune de diverses positions d'approche successives de l'avion 1, une trajectoire 6 de la bombe 2 ayant la plus grande portée, c'est-à-dire ayant la durée maximale de parcours de la portion de trajectoire libre. La trajectoire 6 doit atteindre le plan horizontal de la cible 3 selon un angle d'impact donné AO En-dessous de cette valeur, l'efficacité de la bombe 2 serait réduite et, au-dessus de cette valeur, la durée de chute freinée serait trop grande, donc restreindrait la portée -11- maximale, dépendant essentiellement de la durée en phase de trajectoire libre. Ainsi, sur la figure 1, l'avion 1 vole, dans cet exemple, à basse altitude Z, si bien que la bombe 2 toucherait le sol sous un angle d'impact A inférieur à l'angle AO, qui ne serait atteint qu'après un supplément de la trajectoire 6 aboutissant à un plan horizontal 7, à une hauteur H sous le sol 4. Dans ce cas, l'altitude Z de l'avion 1 est alors remontée fictivement de la hauteur H par le calculateur pour définir une trajectoire fictive 8 de l'avion 1, parallèle à la trajectoire 5 tant que l'avion 1 vole en palier La trajectoire 6 de la bombe 2 est alors translatée verticalement vers le haut et allongée pour devenir une trajectoire 9 atteignant le sol 4 selon l'angle d'impact AO. On comprendra que, s'il s'agissait de traiter le problème de la précision de bombardement, indépendamment du problème de l'efficacité de l'explosion de la bombe 2, on procéderait encore de même, mais l'angle AO correspondrait alors à un seuil permettant de garantir que la trajectoire 9 atteint le sol 4 selon un angle suffisamment élevé pour que le point d'impact prévisionnel soit défini avec une précision déterminée. Dans la phase d'approche avant lancement, le calculateur 10 calcule cycliquement, au fil du temps, des trajectoires comme la trajectoire 91, c'est-à-dire en supposant que l'avion 1 effectuera une manoeuvre de ressource, afin de déterminer l'instant auquel la cible 3 va être à portée de lancement Peu avant cet instant, c'est le calculateur 10 qui en avertit le pilote, et celui-ci commence une ressource ayant pour but -12d'augmenter l'altitude réelle de l'avion 1 pour avoir, sur le sol 4, l'angle d'impact AO et accroître la portée de la bombe 2. Pendant la ressource, selon une trajectoire 51, le calculateur 10 définit une trajectoire fictive 81 de l'avion 1, raccordée à la trajectoire fictive précédente 8, et qui se rapproche de la trajectoire réelle ascendante 51 pour s'y raccorder tangentiellement en un point 52 Comme le montrent deux trajectoires 91 et 92 de bombe 2, partant de points voisins 82 et 83 sur la trajectoire 81, la portée de la bombe 2 croît très rapidement pendant la ressource 51 Une trajectoire mixte 93 partant du point de raccordement 52, et formée d'une portion de trajectoire libre 94 suivie, après un point 95, d'une portion de trajectoire freinée 96, atteint la cible 3 sous l'angle AO. Alcrorithme de détermination de la trajectoire fictive finale de l'avion La trajectoire fictive finale 81 de l'avion 1 est déterminée de la façon suivante par le calculateur 10, en référence à la figure 2. Tout d'abord, pour raccorder le début de la trajectoire fictive finale 81 à la fin de la trajectoire fictive initiale 8, c'est-à-dire au début de la ressource, le calculateur 10 fixe un angle BO (figure 1) sur l'horizontale, définissant la tangente au début de la trajectoire fictive finale 81 L'angle BO conditionne la courbure générale de la trajectoire fictive finale 81, qui se raccorde ainsi plus ou moins tôt à la trajectoire réelle 51 La valeur de l'angle BO, et des angles homologues Bk définis ultérieurement, dépend du facteur de charge de l'avion 1, c'est-à-dire de l'accélération -13- due à la ressource, donc de la forme de la trajectoire réelle 51, et aussi des caractéristiques balistiques de la bombe 2 Ainsi, une bombe 2 fortement freinée en phase finale peut être lancée à plus basse altitude qu'une autre, tout en respectant la condition sur l'angle d'impact AO, si bien que l'angle BO peut être accru afin d'augmenter la courbure de trajectoire fictive finale 81 pour que le raccordement 52 à la trajectoire réelle 51 ait lieu plus tôt, à plus basse altitude. Ayant défini le début de la trajectoire finale 81, cette dernière est ensuite construite au moyen d'une succession de points Mk, k, nombre entier, étant le rang du point, chaque point étant l'homologue d'un point Tk de la trajectoire réelle 51 de l'avion 1. Le premier point Mk-1, avec k = 2, est sur la tangente ci-dessus, formant l'angle BO, à la verticale du point homologue de la trajectoire réelle 51. La position du point Mk est déterminée à partir de la position du point Mk-1 déterminée précédemment et est exposée ci-dessous. L'altitude du point Mk-1 est reportée sur la verticale du centre Ok d'un cercle Ck tangent à la trajectoire 51 au point Tk et de même courbure que celle-ci au point Tk, ce qui définit un point de référence Pk. Il est ensuite tracé un cercle de contruction C Ok, de centre I Ok, tangent au cercle Ck et qui passe par le point Pk en y faisant, avec l'horizontale, l'angle Bk fonction, tout comme l'angle BO, du facteur de charge. Les cercles précédents Ck-1 et C Ok-1 de centre Ok-1 et I Ok-1 ont été construits selon le même principe Le -14- point Mk est à l'intersection de la moitié inférieure du cercle C Ok par la verticale du point Tk. Pendant la ressource, le calculateur 10 calcule cycliquement des trajectoires comme 91, 92 de la bombe 2 à partir des points Mk de la trajectoire fictive 81 de l'avion 1 Lorsque les trajectoires fictive 81 et réelle 51 de l'avion 1 se rencontrent au point 52, cela indique que l'avion 1 a atteint l'altitude suffisante pour larguer la bombe 2 et obtenir l'angle d'impact AO voulu. On remarquera que les données de cinématique de la trajectoire 51 de l'avion 1 sont prises en compte, à travers le facteur de charge et l'angle Bk, si bien que l'instant de convergence au point 52 correspond aux conditions d'angle de lancement et de vitesse initiale de la bombe 2 permettant d'atteindre l'angle d'impact voulu AO, à durée déterminée de parcours de la portion de trajectoire libre Un signal de début de solution de tir est alors émis par le calculateur 10 à destination du pilote dès que la bombe 2 est à portée de la cible 3 et lui indique le début d'une plage de lancement possible. Le pilote peut alors larguer tout de suite la bombe 2, avec la durée déterminée de parcours de la portion de trajectoire libre Il peut aussi, dans le cas o il doit larguer successivement plusieurs bombes 2, effectuer des largages après le début de la solution de tir Le calculateur 10 poursuit les calculs de trajectoire mixte 9 et fournit, pour chaque instant possible de largage, une durée modifiée de parcours de la portion de trajectoire libre permettant d'atteindre encore la cible 3 si l'avion 1 s'en est rapproché et a modifié ses conditions instantanées de vol, telles que la pente de sa ressource Dans ce cas, si la portée virtuelle d'une bombe 2 est trop grande, la bombe 2 sera freinée sur une -15- plus grande hauteur et atteindra la cible 3 avec un angle d'impact meilleur que celui nécessaire, ici entre 82 et 90 degrés. Le calculateur 10 peut aussi, dans ce cas, fournir une indication au pilote pour qu'il modifie la forme de la ressource 51 afin de réduire la portée maximale possible jusqu'à ramener la hauteur de chute freinée à la valeur minimale nécessaire. Dans la phase de ressource, le calculateur 10 poursuit ses calculs de trajectoire mixte 9 de la bombe 2 et fournit un signal de fin de solution de tir lorsque la trajectoire calculée 9 de la bombe 2 ne peut plus satisfaire aux conditions voulues. Dans le cas o, contrairement à cet exemple, l'approche aurait été fait à moyenne ou haute altitude, il n'aurait pas été nécessaire de définir une trajectoire fictive 81, mais, comme indiqué ci-dessus, le calculateur 10 fournirait une indication, utilisée dans l'algorithme, pour réduire une hauteur de chute freinée excessive. Algorithme de détermination de la trajectoire de la bombe Un algorithme pour calculer cycliquement la durée de parcours de la portion de trajectoire libre 94 et, ainsi, déterminer la trajectoire de la bombe 2, est illustré par la figure 3. L'ensemble des circuits de calcul ci-dessous appartient au calculateur 10 Des informations de cinématique de l'avion 1, telles que écarts de vitesse, attitude, incidence avion, nombre de mach, et aussi pression et température de l'air, parviennent cycliquement, comme -16- indiqué précédemment, au calculateur 10, sur une entrée 111, et sont transmises à un bloc de calcul 11 qui en détermine la trajectoire prévue pour la bombe 2 Le bloc Il reçoit aussi une valeur de vitesse moyenne VMOY en phase freinée ainsi qu'une valeur TCHFM de temps de chute freinée désiré, calculées comme expliqué plus loin. Le bloc 11, qui a en mémoire les caractéristiques, telles que masse et coefficient Cx d'aérodynamisme, de la bombe 2 nécessaires pour calculer sa trajectoire mixte à partir de sa vitesse initiale de lancement, celle de l'avion 1, fournit en réponse la valeur de l'angle d'impact calculé A sur le plan horizontal contenant la cible 3 Cette valeur d'angle d'impact A est appliquée à l'entrée d'un soustracteur 12 recevant, sur une entrée 121, la valeur prédéterminée de consigne AO. Un bloc de calcul 13 reçoit, du soustracteur 12, la valeur de l'écart, par rapport à l'angle de consigne AO, de l'angle d'impact A et en détermine un nouveau temps TCHFM de chute freinée désiré appliqué, comme indiqué, au bloc de calcul 11. On comprendra que, bien que le bloc de calcul 13 puisse contenir une table de conversion fournissant une valeur de correction du temps TCHFM de chute freinée désiré en fonction de l'écart de l'angle d'impact A, il est avantageux que le bloc 13 reçoive, du bloc 11, les informations voulues pour, à partir de la forme de la trajectoire freinée, en moduler, de façon adaptée, la longueur et régler l'angle A par modulation du temps TCHFM de chute freinée désiré Ainsi par exemple, si l'angle d'impact A est insuffisant, le temps TCHFM de chute freinée désiré est d'autant plus accru que l'écart -17- entre angle d'impact A et angle de consigne AO est grand et, dans cette forme avantageuse, la valeur de cet accroissement est adaptée, si bien que la boucle formée des éléments 11, 12 et 13 ne risque pas de "pomper", c'est-à-dire osciller autour d'une valeur optimale qu'elle ne pourrait pas atteindre. Le bloc 11 fournit aussi un signal SAVARR de hauteur, par rapport à la cible 3, du début ( 95) de la phase freinée, tenant compte du temps TCHFM de chute freinée désiré, et un signal TEMPCF de temps de chute freinée constaté en résultant Le signal de hauteur SAVARR et le signal de temps TEMPCF sont appliqués à un diviseur 14 fournissant en réponse un signal SAVARR/TEMPCF, représentant le rapport des valeurs correspondant aux deux signaux ci-dessus, c'est-à-dire la vitesse moyenne correspondante dans la phase freinée. Le signal SAVARR/TEMPCF est appliqué à l'entrée positive d'un soustracteur 15 recevant, sur une entrée négative, un signal VMOYP qui est le signal VMOY du cycle de calcul précédent La sortie du soustracteur 15 est appliquée à un filtre 17 du premier ordre fournissant un signal de la forme avec K: coefficient de multiplication du filtre 17. Le nouveau signal VMOY est obtenu par addition, dans un additionneur 18, du signal issu du filtre 17 et du VMOYP, mémorisé dans un circuit à retard 16. Le bloc 11 dispose ainsi, en entrée, des signaux de vitesse VMOY et de temps TCHFM lui permettant de calculer une nouvelle hauteur d'arrêt ARRET désirée de -18- la portion de trajectoire libre de la bombe 2 Le bloc il en détermine alors le point 95 de la portion de trajectoire libre 94 ayant une hauteur au sol de même valeur ARRET et, calculant une longueur corrigée de la portion de trajectoire libre 94, il détermine la durée de parcours TB correspondante et transmet, à partir d'une borne de sortie 122, un signal de durée correspondant, par une liaison non représentée, à la bombe 2 Il peut être prévu une liaison, radio par exemple, permettant de transmettre encore à la bombe 2, après le lancement, le signal de durée, ce qui offre un délai supplémentaire pour augmenter la précision du calcul de trajectoire mixte et permet aussi de prendre en compte un déplacement imprévu de la cible 3. -19- REVENDICATIONS 1 Procédé de lancement et de contrôle sur une cible ( 3), à partir d'un aéronef ( 1), d'un projectile ( 2) non guidé verticalement, à trajectoire ( 6; 93) mixte, libre ( 94) puis freinée ( 96), dans lequel, dans une phase d'approche avant lancement, et pour chacune de diverses positions ( 5, 51) d'approche successives de l'aéronef ( 1), 1 on détermine la position de la cible ( 3) dans un repère tridimensionnel lié à l'aéronef ( 1), 2 on calcule, en tenant compte de la vitesse de l'aéronef ( 1) et dans ledit repère, la trajectoire virtuelle anticipée ( 6) du projectile ( 2), lancé à la position ( 5, 51) considérée, 3 on calcule la distance de la cible ( 3) à ladite trajectoire virtuelle ( 6) et on lance (Tl, T 2) le projectile ( 2) juste après que ladite distance ait franchi un minimum, caractérisé par le fait que, dans la phase d'approche, et pour chacune des diverses positions ( 5, 51) de l'aéronef ( 1), on calcule un angle d'impact (A) de la trajectoire ( 6) du projectile ( 2) sur le plan horizontal contenant la cible ( 3), on le compare à une valeur prédéterminée (AO) et on ne prend en compte, pour la validation du calcul de distance, que les trajectoires ( 6) présentant un angle d'impact (A) atteignant ladite valeur (AO). 2 Procédé selon la revendication 1, dans lequel, la durée du parcours (TB) du projectile ( 2) sur la portion -20- de trajectoire libre ( 94) étant réglable, on asservit cette durée de parcours (TB) par le minimum de ladite distance de la cible ( 3) pour que, pour chacune des diverses positions ( 5, 51), la distance de la cible ( 3) à la trajectoire ( 93) soit égale à ce minimum, et, avant l'expiration de ladite durée de parcours (TB), on transmet au projectile ( 2) un signal de durée de parcours de portion de trajectoire libre ( 94). 3 Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel, la trajectoire réelle ( 5) de l'aéronef ( 1) étant trop basse pour que le projectile ( 2) puisse atteindre la cible ( 3) selon l'angle d'impact prédéterminé (AO), on relève ( 8) fictivement la trajectoire ( 5) de l'aéronef ( 1) parallèlement à elle-même tant que l'aéronef ( 1) vole en palier, la détermination de la position de la cible ( 3) et le calcul des trajectoires virtuelles anticipées ( 6; 9) du projectile ( 2) sont effectués pour des positions d'approche de la trajectoire fictive de l'aéronef ( 1), puis, après détermination d'une position du projectile ( 2) pouvant être atteinte par ressource à partir de la position réelle de l'aéronef ( 1) et pour laquelle il serait à portée de la cible ( 3), une ressource de l'aéronef ( 1) relève sa trajectoire réelle ( 5) et on poursuit le calcul de sa trajectoire fictive finale ( 81) pour qu'elle devienne tangente à sa trajectoire réelle ( 51) en un point ( 52) au-delà duquel le projectile ( 2) pourra être lancé. 4 Procédé selon la revendication 3, dans lequel, pour déterminer la trajectoire fictive ( 81) de l'aéronef ( 1) pendant la ressource ( 51), on détermine, pour diverses positions (Tk) de la trajectoire réelle de la ressource ( 51), des positions correspondantes (Mk) sur la trajectoire fictive ( 81) par les étapes suivantes: -21- pour chaque position d'approche (Tk), on assimile la trajectoire réelle ( 51) de l'aéronef ( 1) à un cercle (Ck), tangent localement à la trajectoire réelle ( 51) de l'aéronef ( 1) et de même courbure que celle-ci en cette position (Tk), on détermine une position de référence (Pk) en reportant, sur la verticale du centre ( O k) dudit cercle (Ck), l'altitude de la position (Mk-1) de la trajectoire fictive finale ( 81) de l'aéronef ( 1) déterminée pour la position précédente (Tk-1), on calcule un angle de référence (Bk) sur l'horizontale, fonction de l'accélération subie par l'aéronef ( 1) sur sa trajectoire réelle ( 51) à la position (Tk) considérée, on détermine un cercle de construction (Cok), tangent au cercle (Ck) assimilé, qui passe par ladite position de référence (Pk) en présentant l'angle de référence (Bk) et la position recherche (Mk) sur la trajectoire fictive ( 81) est déterminée en élevant une verticale passant par la position considérée (Tk) de la trajectoire réelle ( 51) jusqu'à son intersection avec le cercle de construction (C Ok). Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel on détermine, lors de la comparaison de l'angle d'impact (A) et de la valeur prédéterminée (AO), un écart d'angle d'impact, on modifie en conséquence la longueur de la trajectoire freinée ( 96), pour réduire l'écart d'angle d'impact, en déterminant une durée corrigée de parcours désirée (TCHFM) d'une nouvelle trajectoire freinée ( 96) présentant un angle d'impact -22- ayant la valeur prédéterminée (AO) et on en déduit une durée corrigée correspondante (TB) de parcours d'une nouvelle trajectoire libre ( 94). 6 Procédé selon la revendication 5, dans lequel on calcule cycliquement, en fonction de ladite durée corrigée de parcours désirée (TCHFM) de la trajectoire freinée ( 96) et d'une vitesse moyenne filtrée (VMOY) du projectile ( 2) au cours de la trajectoire freinée ( 96), une hauteur (ARRET) de chute freinée pour la nouvelle trajectoire ( 93), par comparaison de la hauteur (ARRET) de chute freinée avec des hauteurs de points successifs de la nouvelle trajectoire libre ( 94), on détermine une longueur et ladite durée corrigée (TB) de parcours de la nouvelle trajectoire libre ( 94), on détermine, à partir de la nouvelle trajectoire ( 93), une hauteur (SAVARR) et une durée (TEMPCF) de chute freinée résultantes, pour la nouvelle trajectoire freinée ( 96), et on en calcule une valeur de vitesse moyenne (SAVARR/TEMPCF) de parcours de la nouvelle trajectoire freinée ( 96) et on combine, pour obtenir une nouvelle vitesse moyenne filtrée (VMOY) destinée à un cycle ultérieur, ladite valeur de vitesse moyenne (SAVARR/TEMPCF) de parcours de la nouvelle trajectoire freinée ( 96) et une valeur de vitesse moyenne filtrée (VMOYP) calculée lors du cycle précédent. 7 Procédé de guidage, après lancement selon le procédé de l'une des revendications 1 à 6, d'un projectile sur une cible ( 3), dans lequel, le projectile ( 2) comportant -23- un récepteur de données agencé pour coopérer, après le lancement, avec un émetteur de l'aéronef ( 1), on poursuit, après lancement, le calcul d'une trajectoire virtuelle ( 93) du projectile ( 2) coïncidant avec sa trajectoire réelle et on transmet au projectile ( 2) les signaux correspondants de durée de parcours de la trajectoire libre ( 94). 8 Procédé de lancement et de contrôle sur une cible ( 3), à partir d'un aéronef ( 1), d'un projectile ( 2) non guidé verticalement, à trajectoire ( 6; 93) mixte, libre ( 94) puis freinée ( 96), dans lequel, dans une phase d'approche avant lancement, et pour chacune de diverses positions ( 5,51) d'approche successives de l'aéronef ( 1), 1 on détermine la position de la cible ( 3) dans un repère tridimensionnel lié à l'aéronef ( 1), 2 on calcule, en tenant compte de la vitesse de l'aéronef ( 1) et dans ledit repère, la trajectoire virtuelle anticipée ( 6) du projectile ( 2), lancé à la position ( 5, 51) considérée, 3 on calcule la distance de la cible ( 3) à ladite trajectoire virtuelle ( 6) et on lance (Tl, T 2) le projectile ( 2) juste après que ladite distance ait franchi un minimum, caractérisé par le fait que, lorsque la trajectoire réelle de l'aéronef ( 1) est trop basse pour calculer, avec une précision déterminée, la trajectoire virtuelle anticipée du projectile ( 2) et en calculer ladite distance, on relève ( 8) fictivement la trajectoire ( 5) de l'aéronef ( 1) parallèlement à elle-même tant que -24l'aéronef ( 1) vole en palier, la détermination de la position de la cible ( 3) et le calcul des trajectoires virtuelles anticipées ( 6; 9) du projectile ( 2) sont effectués pour des positions d'approche de la trajectoire fictive de l'aéronef ( 1), puis, après détermination d'une position du projectile ( 2) pouvant être atteinte par ressource à partir de la position réelle de l'aéronef ( 1) et pour laquelle il serait à portée de la cible ( 3), une ressource de l'aéronef ( 1) relève sa trajectoire réelle ( 5) et on poursuit le calcul de sa trajectoire fictive finale ( 81) pour qu'elle devienne tangente à sa trajectoire réelle ( 51) en un point ( 52) au-delà duquel le projectile ( 2) pourra être lancé. 9 Procédé selon la revendication 8, dans lequel, pour déterminer la trajectoire fictive ( 81) de l'aéronef ( 1) pendant la ressource ( 51), on détermine, pour diverses positions (Tk) de la trajectoire réelle de la ressource ( 51), des positions correspondantes (Mk) sur la trajectoire fictive ( 81) par les étapes suivantes: pour chaque position d'approche (Tk), on assimile la trajectoire réelle ( 51) de l'aéronef ( 1) à un cercle (Ck), tangent localement à la trajectoire réelle ( 51) de l'aéronef ( 1) et de même courbure que celle- ci en cette position (Tk), on détermine une position de référence (Pk) en reportant, sur la verticale du centre ( O k)dudit cercle (Ck), l'altitude de la position (Mk-1) de la trajectoire fictive finale ( 81) de l'aéronef ( 1) déterminée pour la position précédente (Tk-1), on calcule un angle de référence (Bk) sur l'horizontale, fonction de l'accélération subie par -25- l'aéronef ( 1) sur sa trajectoire réelle ( 51) à la position (Tk) considérée, on détermine un cercle de construction (C Ok), tangent au cercle (Ck) assimilé, qui passe par ladite position de référence (Pk) en présentant l'angle de référence (Bk) et la position recherchée (Mk) sur la trajectoire fictive ( 81) est déterminée en élevant une verticale passant par la position considérée (Tk) de la trajectoire réelle ( 51) jusqu'à son intersection avec le cercle de construction (C O ok).