Brevet FR2709294A3 — publié le 19950303

FR 2709294 A3 19950303 FR 9408181 A 19940701 INSTALLATION DE STOCKAGE POUR EMMAGASINER UN PRODUIT FLUIDE DEVANT ETRE STOCKE A TEMPERATURE ELEVEE, ET PROCEDE D'EXPLOITATION D'UN POSTE DE REMPLISSAGE DE LADITE INSTALLATION Domaine technique La présente invention se rapporte à une installation de stockage pour emmagasiner un produit fluide devant être stocké à température élevée, en particulier du bitume, com- prenant au moins un réservoir et un chauffage électrique des- tiné à réchauffer et/ou à entretenir la chaleur du produit fluide ou bitume renfermé par le réservoir. L'invention con- cerne, par ailleurs, une telle installation de stockage équi- pée d'un système de conduits pour prélever le produit flui- de, respectivement le bitume. Enfin, l'invention a trait à une installation de stockage du type précité, munie d'un poste de remplissage à l'aide duquel le réservoir prévu au minimum peut être rempli, de haut en bas, par le produit fluide qui doit être stocké et est livré sur des véhicules à citernes; ainsi qu'à un procédé d'exploitation du poste de remplissage. Art antérieur Aux débuts de la production de mélanges bitumineux, le bitume (en partie également le goudron) était livré dans des fûts, puis amené à la température de traitement dans des cuves de fusion. Avec l'avènement du transport de bitume chaud dans des véhicules à citernes, il a également été im- pératif de construire des réservoirs de stockage chauffés. Lors du chauffage de réservoirs de stockage, il est d'une part impératif de fournir une puissance de chauffage déterminée en vue de réchauffer le bitume, et de pouvoir le stocker à environ 150 C-200 C. D'autre part, il est impor- tant de ne pas autoriser une température trop élevée des sur- faces chauffantes, de façon que le bitume ne puisse pas subir un craquage. C'est pourquoi l'utilisation de chauffages à huile thermique est largement répandue pour chauffer des réservoirs de stockage. L'huile thermique, thermiquement insensible, est amenée à la température souhaitée et est ensuite délivrée aux appareils consommateurs par l'intermédiaire de pompes. Au moyen de tubes à enveloppe double ou de tubes auxiliaires, il est également possible de réchauffer uniformément des con- duits de circulation de bitume. Des groupes à huile thermique, destinés au chauffage des réservoirs, accusent divers inconvénients comme, par exem- ple, des coûts d'investissement élevés, une grande complexité de maintenance, un mauvais rendement en service sous charge partielle, une piètre faculté de régulation des circuits chauffants, etc. Outre les installations chauffées à l'huile thermi- que, il existe également des installations chauffées élec- triquement. Certes, les installations électriques connues sont assez propices à l'entretien et permettent une bonne régulation de puissance, mais leur succès est encore modeste dans les pays de Centre-Europe, dans lesquels le prix du cou- rant est sensiblement supérieur au prix respectif du pétrole ou du gaz naturel. Présentation de l'invention L'invention a pour objet de fournir une installation de stockage du type mentionné en introduction, qui se singu- larise par un bon bilan énergétique, une faible complexité de maintenance et une grande fiabilité fonctionnelle. Conformément à l'invention, cet objet est atteint par le fait que le réservoir prévu au minimum est entouré par une enveloppe extérieure à structure autoportante, et un volume interstitiel, situé entre l'enveloppe extérieure et le ré- servoir, est intégralement comblé par un matériau isolant granulaire. Des matériaux isolants granulaires garantissent une homogénéité nettement supérieure de l'isolation et, dans des applications pratiques, leurs valeurs d'isolation ne s'écar- tent sensiblement pas des valeurs expérimentales. Il en va différemment des matériaux isolants fibreux. Le fait que le réservoir et l'enveloppe extérieure ne doivent pas être re- liés l'un à l'autre permet d'éviter, systématiquement, des ponts thermiques. L'on a prévu, de préférence, deux ou plus de deux réservoirs cylindriques juxtaposés verticalement et logés, en un agencement minimisant le rayonnement, dans une enveloppe extérieure commune pour l'essentiel parallélépipé- dique. De la sorte, la déperdition calorifique peut être maintenue assez faible. Il conviendrait que l'épaisseur de l'isolation soit coordonnée à la conductivité thermique du matériau isolant, de façon telle que le rayonnement soit en moyenne inférieur à 20 W/m2, et n'excède notamment pas 15 W/m2. D'après une forme de réalisation particulièrement pré- férentielle, l'enveloppe extérieure est formée par des pla- ques d'isolation robustes. Ainsi, l'enveloppe extérieure rem- plit non seulement une fonction statique de support, mais également une fonction technique d'isolation thermique. En conséquence, la quantité du matériau isolant granulaire peut être réduite ou, inversement, la valeur d'isolation globale peut être accrue. Des matériaux isolants particulièrement préférentiels sont des perlites respectivement expansées ou tamponnées, qui ont un très faible poids spécifique. Une vermiculite est éga- lement avantageuse, par exemple. Ces matériaux isolants gra- nulaires, et autres matériaux, peuvent être rendus hydropho- bes. Ainsi, le matériau isolant conforme à l'invention peut être une poudre rendue hydrophobe. L'humidité, qui réduit en général considérablement la valeur d'isolation dans des ma- tériaux classiques d'isolation thermique, ne peut pas s'ins- taurer durablement dans l'isolation conforme à l'invention et est, de ce fait, largement éliminée. Les réservoirs sont immergés, sur toute leur hauteur, dans le matériau isolant. L'enveloppe extérieure possède une hauteur telle qu'un espace libre protégé des intempéries soit formé, au-dessus du matériau isolant, pour maintenir les ré- servoirs praticables. L'espace libre précité, ou "grenier", doit être en mesure d'éliminer une éventuelle humidité mon- tante. Des conduits de remplissage et de vidage sont guidés, à l'intérieur de l'enveloppe extérieure (c'est-à-dire entre le réservoir et l'enveloppe extérieure), le plus possible dans le matériau isolant granulaire. Une partie, située en dehors de l'enveloppe extérieure et servant par exemple à acheminer le bitume vers un poste de malaxage, est pourvue d'une isolation associée de telle sorte que les conduits pré- cités soient isolés, sur toute leur longueur, avec sensible- ment la même valeur d'isolation effective. Pour que des vannes, des pompes et pièces similaires, présentes dans les conduits respectifs de remplissage ou de vidage à l'intérieur de l'enveloppe extérieure, soient acces- sibles à tout instant, elles sont disposées dans des échan- crures respectivement distinctes, exemptes de granulés et accessibles de l'extérieur. Une installation de stockage comprenant au moins un réservoir et un système de conduits pour prélever le produit fluide se singularise, conformément à l'invention, par le fait que le système de conduits comprend des tubes métalli- ques pouvant être directement chauffés électriquement. Un chauffage de ce type est extrêmement uniforme et structurel- lement simple. Il élimine, en outre, le risque d'une inter- ruption de courant non localisable. De préférence, les tubes métalliques consistent en de l'acier fin qui présente une valeur résistive environ cinq fois supérieure à celles des matériaux typiques pour conduits tubulaires (comme, par exemple, le fer). Il en résulte une baisse de tension supérieure affectant le système de conduits tubulaires, ce qui simplifie respectivement la commande de la circulation du courant, ou l'agencement structurel électrique de la source de courant. De préférence, le système de conduits est alimenté en courant par un transformateur, de façon telle que la puissan- ce de chauffage soit inférieure à 1 kW/m et soit, en particu- lier, d'environ 0,5 kW/m. Une telle puissance s'avère suffi- sante pour entretenir la chaleur des conduits. Ainsi, aucune fonction de réchauffage du système de conduits n'est recher- chée. Des liaisons bridées, isolées électriquement sur deux faces, sont prévues pour raccorder le système de conduits à une source de courant. Une telle liaison bridée peut égale- ment être utilisée pour court-circuiter des vannes ou autres pièces constitutives activables électriquement. Les deux piè- ces tubulaires se raccordant à la vanne sont directement re- liées par l'intermédiaire d'un conducteur (câble) distinct. Il est de préférence prévu, en tant que source de cou- rant, un transformateur présentant plusieurs prises de ten- sion. Les tensions prélevables se situent toutes dans une plage qui a été établie grossièrement, par calculs, sur la base de la longueur des conduits. Un raccordement de la prise de tension correcte permet de régler la puissance de chauffa- ge effective sur une valeur souhaitée qui peut être arrêtée théoriquement, mais dont la détermination précise demeure difficile. De préférence, le système de conduits est conçu sous la forme d'un conduit annulaire de dérivation, associé à au moins deux pompes. De ce fait, le produit fluide peut être prélevé de deux façons différentes (prélèvement au moyen d'un conduit annulaire, prélèvement au moyen d'un conduit de dé- rivation), ce qui est notamment avantageux lorsque deux va- riétés de bitume différentes doivent être utilisées pour un mélange. Il existe, de surcroît, une certaine redondance du système de prélèvement. D'après une forme de réalisation particulièrement pré- férentielle, un second chauffage activable séparément est prévu pour entretenir la chaleur, pour réchauffer et/ou en- tretenir la chaleur du produit fluide renfermé par le réser- voir, en plus d'un premier chauffage remplissant la fonction d'un surintensificateur en vue du réchauffage rapide. Les deux chauffages se différencient nettement quant à leur plage de puissance, le chauffage suractivé étant dimensionné pour le réchauffage rapide. Le second chauffage est conçu pour compenser d'éventuelles déperditions calorifiques avec une puissance de chauffage la plus constante et la plus faible possible. Les plages de puissance se différencient, typique- ment, d'un facteur compris entre 5 et 10. Pour autoriser un chauffage le plus uniforme possible et le plus possible exempt de surchauffe, il est procédé à un contrôle et à un pilotage tant des températures réelles des surfaces chauffantes, que de celles du produit fluide. En vue d'obtenir une régulation en cascade, le circuit de commande est réalisé de telle sorte que la température réelle du produit fluide soit en permanence maintenue la plus voisine possible de la température de consigne préétablie, de préférence par dosage précis de la puissance de chauffage, et que la température réelle de la surface chauffante n'excède pas, dans tous les cas, une température maximale préétablie. Ainsi, conformément à l'invention, il est opéré non pas selon le principe de mise en fonction/hors fonction, mais d'après un procédé dépendant de la différence de température (par exemple à l'aide d'un régulateur proportionnel intégral). Les deux chauffages sont de préférence réalisés, res- pectivement, sous la forme d'un chauffage annulaire assuré par la paroi et sous la forme d'un chauffage s'opérant par le fond. Les deux chauffages agissent de l'extérieur sur la paroi du réservoir. Etant donné qu'il n'est pas impératif de prévoir des évidements traversant la paroi du réservoir, il s'agit là d'un chauffage structurellement simple et fonction- nellement fiable. Suite à la présence de la grande surface de l'enveloppe, le chauffage annulaire par la paroi permet de fournir une énergie de chauffage nettement plus grande que celle obtenue avec le chauffage par le fond, et c'est pour- quoi le premier cité sert de surintensificateur. Le chauffage annulaire assuré par la paroi peut être formé d'un grand nombre de barrettes chauffantes aplaties en forme de segments annulaires, mises en place de l'extérieur. Les barrettes chauffantes représentent des réalisations con- nues par elles-mêmes, comprenant un noyau électriquement conducteur et une enveloppe électriquement isolante. Les bar- rettes chauffantes ont typiquement un espacement mutuel de cm à 30 cm, notamment d'environ 20 cm, afin de pouvoir fournir une puissance de 2,4 kW/m2 au maximum. Les barrettes chauffantes sont de préférence regrou- pées, par branchement, en des zones chauffantes actionnables séparément. Les zones chauffantes peuvent être enclenchées et déclenchées en fonction du niveau de remplissage. De la sorte, un réservoir rempli de moitié peut également être ré- chauffé avec économie d'énergie. Du fait que les barrettes chauffantes sont bloquées à demeure, par des ressorts, sur des tenons prévus en tant qu'éléments d'ancrage sur la paroi externe du réservoir, un bon contact thermique peut être garanti moyennant une faible complexité de fabrication ou de montage. D'après une forme de réalisation particulièrement pré- férentielle, le chauffage suractivé comprend un chauffage à registre, disposé à l'intérieur du réservoir et constitué par des rubans massifs en acier fin, qui peuvent être sollicités par du courant au moyen d'une source de basse tension à for- te intensité. Les larges rubans chauffants offrent non seule- ment une grande surface chauffante, mais sont également très stables du point de vue mécanique. Notamment lors de l'utilisation d'un chauffage à re- gistre disposé dans le réservoir, il est important de prévoir, additionnellement, un chauffage par traversée qui engendre de bas en haut, au stade du réchauffage du bitume solidifié, un passage permettant l'échappement du produit fluide ayant subi une expansion au cours du réchauffage. Il s'agit alors, de préférence, d'un tube chauffé en mode direct, disposé verti- calement dans le réservoir et parcourant, pour l'essentiel, ledit réservoir de haut en bas. Ce chauffage par traversée est très efficace. Pour le cas o une intégration dans le ré- servoir n'est pas souhaitée, il peut être prévu, à la place, une barrette chauffante installée verticalement sur la paroi externe du réservoir. Cette barrette assure, elle aussi, que le bitume solidifié entre tout d'abord en fusion le long d'un canal vertical. Conformément à l'invention, le mesurage de la tempéra- ture superficielle d'un registre disposé à l'intérieur du ré- servoir a lieu non pas directement, mais indirectement. Un tube, s'engageant dans l'espace interne du réservoir et ob- turé à l'extrémité interne, présente la même superficie et la même section transversale que les rubans du chauffage à registre. Il est sollicité par le même courant que le chauf- fage à registre. Dans son espace interne exempt de bitume, une sonde thermométrique mesure la température superficielle qui correspond, pour l'essentiel, à la température superfi- cielle du registre chauffant. De la sorte, la sonde thermo- métrique n'entre pas en contact avec le bitume. Le tube est branché en série avec le chauffage, en vue d'être parcouru par le même courant de chauffage. Les puissances des chauffages sont commandées par l'intermédiaire de thyristors, dans un circuit à trains d'im- pulsions. Un circuit à trains d'impulsions signifie que seu- les des demi-ondes complètes sont autorisées (aucun décalage de phase), et que la puissance est réglée par la longueur du train d'impulsions. Etant donné que, de la sorte, le réseau de courant n'est au maximum que légèrement perturbé, il est largement possible de renoncer à un réseau d'atténuation com- pliqué. Conformément à l'invention, un poste de remplissage automatique destiné à une installation de stockage du type précité, et à l'aide duquel le réservoir prévu au minimum peut être rempli, de haut en bas, par le produit fluide qui doit être stocké et est livré sur des véhicules à citernes, comprend un réceptacle collecteur; un conduit montant pou- vant être vidé dans le réceptacle collecteur et débouchant, en partie haute, dans le réservoir; un conduit de déverse- ment pouvant être raccordé au véhicule à citerne et débou- chant dans le conduit montant; une pompe conçue pour refou- ler le produit fluide; et un conduit d'aspiration destiné à aspirer le produit fluide renfermé par le réceptacle collec- teur. Une commande du poste de remplissage fait en sorte qu'une colonne de fluide, située dans le conduit montant après le remplissage du réservoir, soit déversée dans le ré- ceptacle collecteur, et que le contenu du réceptacle collec- teur soit automatiquement refoulé dans le réservoir au début du remplissage successif dudit réservoir. L'on exclut, de la sorte, qu'une fausse manoeuvre puisse se traduire par un re- flux, hors du conduit de déversement, du bitume chaud renfer- mé par le conduit montant. Les conduits de déversement et d'aspiration, pouvant être commutés par l'intermédiaire d'une vanne trois voies, sont implantés en amont de la pompe. Le conduit montant peut, quant à lui, être vidé dans le réceptacle collecteur par l'intermédiaire d'une vanne. Les vannes précitées sont ac- tionnées automatiquement par la commande du poste de remplis- sage. De préférence, le réceptacle collecteur sert simulta- nément de récipient collecteur de condensat. A cette fin, le conduit d'adduction gazeuse du réservoir débouche dans le réceptacle collecteur. Il est guidé en dehors de l'enveloppe extérieure, sur une longueur la plus grande possible, et com- porte de préférence des ailettes de refroidissement pour que les vapeurs se condensent dans le conduit d'adduction gazeuse. Dans une installation de stockage comprenant plusieurs réservoirs, les réservoirs sont mutuellement reliés, dans la région supérieure extrême, à des conduits de compensation du niveau de remplissage. Les conduits de compensation pré- cités se trouvent légèrement au-dessous des embouchures des ventilations des réservoirs. Si, par inadvertance, un réser- voir est rempli démesurément, son contenu s'écoule tout d'abord dans un autre réservoir avant que (dans le cas le plus grave) son contenu parvienne, par l'intermédiaire de la ventilation du réservoir, dans le réceptacle collecteur ou vers l'extérieur. Conformément à l'invention, un procédé d'exploitation du poste de remplissage susmentionné se singularise par les étapes énoncées ci-après. Le contenu du réceptacle collecteur est tout d'abord pompé dans le réservoir. A l'expiration d'un temps prédéter- miné, la vanne trois voies est commutée du conduit d'aspira- tion au conduit de déversement, puis le contenu du véhicule est pompé dans le réservoir. Lorsque le véhicule à citerne est vide, la vanne est de nouveau commutée du conduit de dé- versement au conduit d'aspiration, puis le pompage est pour- suivi pendant un certain temps. Ensuite, le conduit montant est vidé dans le réceptacle collecteur, soit par actionnement de la pompe en sens inverse, soit par ouverture de la vanne isolant le conduit montant par rapport au réceptacle collec- teur. De la sorte, il peut être assuré que le contenu du conduit montant ne puisse jamais refluer du conduit de déver- sement, mais soit au contraire, dans tous les cas, déversé dans le réceptacle collecteur. Du fait que le contenu fluide du réceptacle collecteur est toujours pompé durant la premiè- re phase, il convient d'assurer qu'une place suffisante sub- siste à tout instant, dans ledit réceptacle, pour admettre le contenu du conduit montant. En tant que mesure de sûreté supplémentaire et redon- dante, le niveau de remplissage du réceptacle collecteur peut être surveillé automatiquement avec, lors du dépassement d'un niveau déterminé, le déclenchement d'un chauffage faisant en sorte que le bitume renfermé par le réceptacle collecteur soit, dans tous les cas, fluide lors du remplissage ultérieur du réservoir, de manière que tout le contenu du réceptacle collecteur puisse être pompé vers l'installation de stockage. D'autres formes de réalisation et combinaisons de ca- ractéristiques avantageuses ressortent de la description dé- il taillée ci-après. L'invention va à présent être décrite plus en détail, à titre d'exemples nullement limitatifs, en regard des des- sins annexés sur lesquels: Les fig. la à ld comportent des illustrations de principe d'agencements, conformes à l'invention, ayant pour effet de minimiser le rayonnement et concernant des réservoirs de stockage logés dans une enveloppe extérieure commune; la figure 2 est une élévation schématique d'un réser- voir isolé conformément à l'invention; la figure 3 est un diagramme schématique d'une forme de réalisation préférentielle d'une installation de stockage comprenant trois réservoirs; les figures 4a à 4c illustrent respectivement, par deux élévations latérales et par une vue en plan, un exemple d'une installation de stockage conforme à l'invention, com- prenant deux réservoirs; les figures 5a et 5b montrent respectivement, par une élévation latérale et par une vue en plan, un chauffage à registre conforme à l'invention; la figure 6 est une illustration en coupe d'une liai- son bridée isolée conformément à l'invention; et la figure 7 est une élévation latérale d'un poste de remplissage automatique conforme à l'invention. Sur les différentes figures, des pièces identiques sont fondamentalement désignées par les mêmes références nu- mériques. Modes de réalisation de l'invention L'installation conforme à l'invention, destinée au stockage du bitume, repose dans son principe sur une concep- tion à trois étages. Dans un étage supérieur extrême (objec- tif principal), l'objet recherché consiste à ne devoir four- nir aucune puissance de chauffage. Par conséquent, toute l'installation de stockage doit être suffisamment bien iso- lée pour que la déperdition calorifique puisse être négligée durant le laps de temps séparant les remplissages ultérieurs. Si l'on tient compte du fait que le bitume est toujours li- vré à une température suffisamment élevée, les déperditions calorifiques intervenant entre les-remplissages ultérieurs peuvent être compensées par le bitume suffisamment chaud ul- térieurement déversé (chauffage passif). C'est seulement dans un deuxième étage qu'il faut avoir recours à un chauffage actif. Il doit alors être opéré avec une puissance de chauffage la plus faible et la plus uniforme possible (chauffage par le fond dans la plage de puissance inférieure). Enfin, un chauffage suractivé de forte puissance en- tre en action dans un troisième étage. Ce chauffage permet d'atteindre, dans les limites d'une courte période, un ré- chauffage intensif du produit fluide. Toutefois, cela doit * avoir lieu uniquement dans des cas rares (par exemple en dé- but de période, après des interruptions prolongées et extra- ordinaires du chauffage, etc.). Au niveau du troisième étage, l'installation fonctionne au maximum à raison de 5 % de sa durée de service. La conception à trois étages prodigue notamment des avantages concernant les coûts d'exploitation. En effet, dans des installations électriques, l'important réside non seule- ment dans la consommation totale d'énergie, mais également dans la puissance respectivement nécessaire. Bien entendu, un emploi économe du chauffage suractivé permet, au tarif de la puissance, de n'avoir que des incidences pécuniaires li- mitées. L'application technique concrète de cette conception, à une installation, est mise en évidence par la description ci-après. Les fig. la à ld comportent des installations de stocka- ge comprenant entre un et quatre réservoirs 2, 2.1, 2.2,.... 2.9, qui sont dressés en un agencement minimisant le rayonne- ment. Les illustrations sont des coupes transversales passant par les axes longitudinaux des réservoirs cylindriques longi- lignes 2, 2.1,..., 2.9. Un réservoir 2, 2.1,..., 2.9 de ce type présente, typiquement, une capacité d'environ 60 t de bitume. Les réservoirs cylindriques 2, 2.1,..., 2.9 sont installés verticalement afin de maintenir les plus faibles possible la surface du niveau du bitume, et donc l'oxydation du bitume par l'oxygène de l'air. En fonction du volume de stockage de bitume exigé, un, deux, trois ou quatre [figures l(a)-(d)] réservoirs 2 ou 2.1, 2.2 ou 2.3, 2.4, 2.5 ou 2.6, 2.7, 2.8, 2.9 sont respectivement disposés dans une envelop- pe extérieure commune 1 ou 1.1 ou 1.2 ou 1.3. Les réservoirs sont juxtaposés le plus intimement possible. Un volume in- terstitiel, situé entre les réservoirs respectifs 2 ou 2.1, 2.2 ou 2.3, 2.4, 2.5 ou 2.6, 2.7, 2.8, 2.9 et l'enveloppe extérieure considérée 1 ou 1.1 ou 1.2 ou 1.3, est intégrale- ment comblé par un matériau isolant 3 ou 3.1 ou 3.2 ou 3.3 respectivement granulaire ou pulvérulent. L'enveloppe exté- rieure 1 ou 1.1 ou 1.2 ou 1.3 a principalement pour objet de retenir le matériau isolant coulant 3 ou 3.1 ou 3.2 ou 3.3. Si plus de deux réservoirs sont prévus, il est égale- ment possible de prendre en considération, si on le souhaite, d'autres facultés d'implantation à faible rayonnement. Si l'enveloppe extérieure est pour l'essentiel de forme parallé- lépipédique, elle peut être agencée d'une manière particuliè- rement simple (solution standard). Dans le principe, cepen- dant, l'on peut également choisir des configurations de base ou des formes dans l'espace triangulaires ou autres, respec- tivement polygonales ou prismatiques. La figure 2 illustre l'installation selon la figure l(b), par une coupe suivant la ligne I-I de cette figure. Le réservoir cylindrique 2.1 est longiligne et comprend un fond 2.11 respectivement bombé ou en forme de calotte, une coiffe supérieure 2.12 bombée vers le haut et une paroi d'envelop- pement 2.13. Une lucarne obturable 30.1 est prévue dans la coiffe supérieure 2.12. Le réservoir 2.1 est intégralement entouré par un matériau isolant 3.1 à grains fins. Un grenier 5, prévu au-dessous d'une toiture 4, est accessible par l'in- termédiaire d'une échelle 6. De ce fait, le réservoir 2.1 est en principe praticable à tout instant. La toiture 4 est réa- lisée sous la forme d'une toiture à pan incliné. Elle abrite des intempéries mais ne fait, par ailleurs, l'objet d'aucune isolation thermique particulière. Une isolation correcte et satisfaisante du réservoir de stockage représente un aspect important de l'invention. A la différence de groupes à huile thermique, l'énergie de chauffage peut être adéquatement transférée dans le bitume. En effet, alors que, dans le cas du chauffage par huile ther- mique, l'installation chauffante proprement dite présente un fort rayonnement thermique et une grande capacité thermique ne pouvant être atténués, grâce à une isolation, que de ma- nière limitée et simultanément onéreuse, les chauffages élec- triques sont installés dans le réservoir, ou au moins direc- tement sur ce réservoir. La conception de l'isolation d'après l'invention per- met aux déperditions d'être maintenues suffisamment faibles pour qu'un chauffage ne soit pas nécessaire durant le laps de temps séparant les remplissages ultérieurs. En règle gé- nérale, cela signifie que le refroidissement intervenant en- tre les remplissages périodiques n'excède pas 2 C, de préfé- rence 1 C sur une période de 24 heures, lorsque le réservoir est plein. Le bitume peut par conséquent être stocké avec de faibles fluctuations de température, dans une plage comprise entre 160 C et 180 C. L'isolation est donc conçue de telle sorte que la déperdition totale d'un réservoir renfermant t de bitume, présentant une surface d'environ 100 m2, n'excède pas 15 W/m2 (pour une différence de température de C à 200 C). Cela est obtenu grâce à une très bonne iso- lation et à un court trajet des conduits, ce qui est décrit en détail ci-après. Comme déjà mentionné, les réservoirs non isolés sont agencés en juxtaposition intime et sont conjointement immer- gés, en totalité, dans le matériau isolant granulaire. L'épaisseur de l'isolation, et donc l'espacement minimal entre la paroi du réservoir et l'enveloppe extérieure, sont alors d'environ 150 mm à 200 mm. En tant que matériau isolant, l'on utilise par exemple une perlite tamponnée ou une perlite expansée. Cette dernière est obtenue, d'une manière connue par elle-même, par chauffa- ge d'un verre de roches volcaniques à composition rhyoliti- que. Le chauffage provoque une expansion du matériau, jusqu'à obtenir une "mousse de roches" légère, du type pierre ponce. Un matériau semblablement préférentiel est une vermiculite. Par rapport à l'isolation classique assurée par de la laine minérale, le matériau isolant pulvérulent offre l'avan- tage consistant en ce que le poids spécifique, très important pour la valeur d'isolation, est largement indépendant du mode de fabrication et du type d'utilisation du matériau isolant. En outre, le matériau isolant coulant prodigue l'avantage consistant en ce que des liaisons à effet de soutien ne sont pas nécessaires entre le réservoir et l'enveloppe extérieure (ponts thermiques); en ce que des globules ne peuvent pas se produire (suite, par exemple, à des mouvements du réser- voir résultant de fluctuations de température); et en ce que l'humidité, affectant négativement le pouvoir isolant, peut être évitée en rendant la poudre hydrophobe. Enfin, un maté- riau isolant pulvérulent peut, si besoin est, être enlevé en vue d'une révision de l'installation de stockage ou d'une réparation (il s'écoule approximativement comme un fluide), puis être de nouveau déversé à l'achèvement des interventions. Il suffit, en principe, que l'enveloppe extérieure soutienne statiquement le matériau isolant pulvérulent, et le retienne en l'empêchant de fluer. Néanmoins, il peut être avantageux que l'enveloppe extérieure 1.1 soit respective- ment constituée par des panneaux ou des plaques d'isolation à structure autoportante. Cela permet, non seulement, de re- noncer à une structure de soutien complexe en acier, mais cela permet aussi, respectivement, d'accroître la valeur d'isolation ou de réduire la quantité nécessaire de perlite expansée. La figure 3 est un diagramme d'une installation de stockage comprenant trois réservoirs 2.3, 2.4, 2.5. Chacun des trois réservoirs 2.3, 2.4, 2. 5 dispose respectivement d'un chauffage par le fond ou d'un chauffage annulaire s'ef- fectuant par la paroi, respectivement désigné par 7.1, 7.2 ou 7.3, d'un chauffage à registre 8.1 ou 8.2 ou 8.3, et d'un chauffage par traversée 9.1 ou 9.2 ou 9.3. Les chauffages 7.1, 7.2, 7.3 par le fond ou par la paroi consistent respec- tivement en des serpentins chauffants ou en des barrettes chauffantes de type classique (profilés ronds ou aplatis associés à un noyau isolé électriquement). Les serpentins chauffants ou barrettes chauffantes sont installé(e)s à l'extérieur, respectivement sur le fond ou sur la paroi. Par conséquent, ils ne réclament pas d'évidements ménagés dans la paroi des réservoirs. La puissance du chauffage par le fond est typiquement de l'ordre de 6 kW, ce qui donne une densité chauffante recherchée inférieure à 0,1 W/m2. Cela permet d'éviter des surchauffes localisées (pouvant impli- quer un indésirable craquage du bitume). Le chauffage annulaire assuré par la paroi est formé par un grand nombre de segments annulaires chauffants blo- qués à demeure sur la paroi externe, pour l'essentiel per- pendiculairement à l'axe longitudinal du réservoir. Les seg- ments annulaires individuels ont, par exemple, un espacement mutuel de 20 cm. Ils consistent préférentiellement en des profilés aplatis (mesurant, par exemple, 15 mm en largeur), de façon à garantir un transfert thermique le plus grand pos- sible à la paroi du réservoir. L'espacement est choisi de telle sorte que la paroi du réservoir soit chauffée le plus uniformément possible. Le fait que les segments annulaires soient relativement peu espacés confère une certaine redon- dance, ce qui est avantageux concernant leur accessibilité difficile (ils sont intégralement entourés d'un matériau iso- lant pulvérulent). De préférence, les segments annulaires sont fermement bloqués, au moyen de ressorts puissants, sur des tenons pré- vus sur la paroi externe du réservoir. Dans le principe, il peut être renoncé à l'ancrage par tenons lorsque deux seg- ments annulaires ou plus sont réciproquement bloqués à l'aide de ressorts, ou -d'organes similaires. Bien entendu, d'autres possibilités de fixation sont également envisageables. D'après une forme de réalisation particulièrement avantageuse, les segments annulaires chauffants sont scindés en plusieurs (par exemple de trois à quatre) zones chauffan- tes annulaires, qui peuvent être enclenchées ou déclenchées en fonction du niveau de remplissage du réservoir. De ce fait, si le réservoir n'est par exemple plein qu'à demi, il suffit d'enclencher la moitié inférieure du chauffage annu- laire par la paroi. La consommation de courant peut, de fa- çon correspondante, être coordonnée avec le niveau de rem- plissage. Si le réservoir est plein, une surface chauffante as- sez grande est disponible. De façon correspondante, si besoin est, le bitume peut être réchauffé relativement rapidement à l'aide du chauffage par la paroi (par exemple au début d'une période). Ainsi, le chauffage annulaire assuré par la paroi peut être utilisé en tant que chauffage suractivé. En règle générale, cependant, le chauffage annulaire par la paroi doit fonctionner avec des différences de température les plus pe- tites possible (d'environ 5 C par exemple). Le chauffage respectif à registre 8.1 ou 8.2 ou 8.3 est un registre en acier fin à basse tension et à forte in- tensité, chauffé en mode direct. Il est actionné par un cou- rant triphasé émanant d'un transformateur respectif 10.1 ou 10.2 ou 10.3. Comme le révèle une observation des figures 5a et 5b, le chauffage à registre comprend par exemple trois rubans 33.1, 33.2, 33.3 en acier fin, qui sont suspendus les uns au- dessus des autres avec isolation électrique, avec espacement non excessif par rapport au fond 2.31 du réservoir 2.3. La section transversale des rubans 33.1, 33.2, 33.3 en acier fin mesure, par exemple, 5 x 120 mm2. Chacun des trois rubans 33.1, 33.2, 33.3 en acier fin est cintré en un "méandre annu- laire" comprenant, par exemple, quatre segments annulaires de 270 (cf. figure 5b). Les segments annulaires sont agencés concentriquement, et couvrent une région la plus grande pos- sible de la section transversale du réservoir cylindrique 2.3. Chacun des trois rubans 33.1, 33.2, 33.3 en acier fin est rattaché à une phase d'un courant triphasé de 40 V. Les valeurs du courant peuvent atteindre 800 A (forte intensité). Les rubans 33.1, 33.2, 33.3 sont fixés, par rapport au sys- tème de suspension, avec des isolants en céramique. Le sys- tème de suspension englobe, par exemple, quatre structures 34.1,..., 34.4 prenant appui régulièrement, le long du pour- tour, contre la paroi interne du réservoir 2.3. L'arrivée du courant s'opère par l'intermédiaire d'une traversée obtura- ble 35, pratiquée dans la paroi. La surface efficace du chauffage à registre susdécrit est très grande. Une puissance de chauffage de 60 kW peut être fournie sans problèmes. De surcroît, les rubans massifs en acier fin sont mécaniquement très robustes, ce qui est notamment avantageux lorsqu'un réservoir vide est rempli de haut en bas. A la place du registre spécial susmentionné, il est également, bien entendu, possible d'utiliser un registre in- sérable selon le principe du chauffe-eau. Il est bien connu que le bitume devient d'autant plus fortement visqueux qu'il est faiblement chaud. Le bitume se solidifie en deçà de 60 C-70 C. Or, précisément, si le con- tenu solidifié d'un réservoir est réchauffé à l'aide du chauffage à registre, il est à craindre que ledit réservoir se rompe étant donné que la partie inférieure du bloc de bi- tume se liquéfie avant la partie supérieure, et ne dispose d'aucune direction d'expansion. C'est pourquoi l'on a prévu des chauffages par traversées 9.1, 9.2, 9.3 qui provoquent, par fusion, la formation d'un passage vertical à travers le bloc solidifié, et permette au bitume liquéfié de s'échapper. Selon une forme de réalisation particulièrement pré- férentielle, les chauffages par traversées 9.1, 9.2, 9.3 sont des tubes en U s'étendant pour l'essentiel, dans le réser- voir, de la partie inférieure extrême à la partie supérieure extrême. Les tubes en U sont des tubes en acier fin, chauf- fés en mode direct. Ils sont alimentés en courant par des transformateurs. Un ruban d'acier peut, par exemple, être également prévu à la place d'un tube. Il n'est pas nécessai- re que le chauffage par traversée s'étende selon l'axe mé- dian longitudinal. Il peut aussi être formé, en particulier, par une barrette chauffante s'étendant sur la paroi externe, parallèlement à l'axe longitudinal du réservoir. Naturellement, un chauffage par traversée n'est néces- saire qu'en présence d'un chauffage intense à proximité du fond, qui implique le risque décrit ci-avant. Lorsqu'un chauf- fage annulaire assuré par la paroi est utilisé, en tant que surintensificateur, à la place d'un chauffage à registre, un bloc de bitume solidifié est fondu de l'extérieur vers l'in- térieur, le bitume fondu pouvant alors, en permanence, s'échapper vers le haut. En règle générale, le bitume est livré à une tempéra- ture suffisamment élevée. Si l'installation de stockage con- forme à l'invention est suffisamment bien isolée, et si cette installation est remplie régulièrement, il est possible de renoncer à un quelconque chauffage. En effet, la chaleur per- due par rayonnement est remplacée par le bitume chaud nouvel- lement livré (cf. premier étage de la conception de l'instal- lation commentée ci-avant). Etant donné qu'il n'est fondamentalement pas à exclure que le contenu du réservoir doive être réchauffé en un délai court (quelques heures seulement) à n'importe quel instant (par exemple au début d'une période, ou en cas d'incident), il ne peut pas être renoncé de manière générale à un chauffage suractivé. Toutefois, l'invention n'envisage pas d'effectuer, au moyen du chauffage suractivé intensif, d'une part le ré- chauffage et d'autre part l'entretien de la chaleur. Bien au contraire, dans le cadre de l'invention, une attention est accordée à une consommation de courant si possible uniforme (de préférence aux heures à faible tarif). Cela peut être obtenu grâce à une régulation appropriée. Ainsi, conformé- ment à l'invention, la température du bitume et des surfaces chauffantes est mesurée, puis les groupes chauffants sont alimentés en courant de façon telle que la température sou- haitée du bitume soit maintenue la plus constante possible (en utilisant éventuellement, de nuit, le courant à faible tarif), ou bien soit respectivement atteinte, au stade du réchauffage, le plus possible sans aucun dépassement. Ainsi, le courant est réglé avec la plus grande précision possible. Etant donné que la température des surfaces chauf- fantes ne peut pas excéder une valeur déterminée, à cause du risque de craquage, la puissance de chauffage doit être li- mitée vers le haut. De ce fait, grâce à un branchement en cascade, le courant de chauffage est commandé en fonction de la température moyenne des surfaces chauffantes (établie par exemple au moyen de plusieurs sondes thermométriques) et en fonction de la température du bitume (établie en un emplace- ment représentatif), de telle sorte que la température des surfaces chauffantes demeure dans les limites de la plage exigée, et que l'énergie de chauffage soit réduite en consé- quence dès que la température réelle du bitume avoisine la température de consigne. Pour commander la puissance électrique, l'on emploie de préférence un circuit à thyristors et à trains d'impul- sions. Plus précisément, les thyristors n'enclenchent ou ne déclenchent que des demi-ondes complètes. La quantité de cou- rant est déterminée par le nombre des impulsions pour chaque train, respectivement par le rapport entre le nombre des demi-ondes directement connectées et le nombre des demi-ondes bloquées. D'autres éléments de commutation peuvent aussi, le cas échéant, être utilisés à la place des thyristors. Le mesurage de la température des surfaces chaudes d'un registre de haute intensité, disposé à l'intérieur du réservoir, n'est pas sans soulever des problèmes. L'agence- ment décrit ci-après représente une solution élégante appor- tée à ce problème. Un tube, constitué du même matériau que le chauffage à registre et présentant la même section transversale et la même surface extérieure (= surface en contact avec le bitu- me), est monté dans la région inférieure du réservoir en s'engageant dans ce dernier. Il est isolé électriquement par rapport à la paroi du réservoir, et est obturé à l'extrémité de telle sorte que son espace interne demeure exempt de bitu- me. La température de la surface interne du tube est mesurée à l'aide d'une sonde thermométrique. Ainsi, la sonde thermo- métrique n'entre pas en contact avec le bitume. Le courant circulant par le tube est le même que celui parcourant un ru- ban individuel en acier fin du chauffage à registre. Etant donné que, de la sorte, la même puissance dissipée est four- nie par unité de longueur, dans le tube, que dans le ruban en acier fin, et étant donné que la même chaleur est cédée au bitume, sur la surface extérieure, la température régnant à la paroi interne du tube correspond pour l'essentiel à celle régnant sur les rubans en acier fin. La figure 3 illustre, par ailleurs, le système de con- duits conforme à l'invention, destiné à prélever le bitume des réservoirs 2.3, 2.4, 2.5. Il s'agit d'un conduit annu- laire combiné de dérivation 11. Chaque réservoir dispose de deux prises d'accès respectives 11.11, 11.21 ou 11.12, 11.22 ou 11.13, 11.23 qui, par l'intermédiaire de vannes 12.1, 12.2,..., 12.5, 12.6, peuvent être respectivement ouvertes ou fermées, ou bien mises en ou hors communication. Le con- duit annulaire de dérivation 11 mène à une balance à bitume 13, et repart de cette dernière. A cet emplacement, la quan- tité de bitume souhaitée peut être prélevée à l'aide de van- nes 12.8, 12.10 (notamment des vannes trois voies). Le refou- lement du bitume est assuré par l'une des deux pompes 14.1, 14.2. Le conduit annulaire de dérivation se compose de deux conduits d'embranchement et d'un conduit annulaire. Le premier conduit d'embranchement est formé par les tronçons de conduit 11.1, par les prises d'accès 11.11, 11.12, 11.13, par les vannes 12.1, 12.3, 12.5, 12.8 et par la pompe 14.1. Le se- cond conduit d'embranchement est formé par les prises d'accès 11.21, 11.22, 11.23, par les tronçons de conduit 11.2, par les vannes 12.2, 12.4, 12.6, 12.7, 12.10 et par la pompe 14.2. Enfin, le conduit annulaire englobe le premier conduit d'embranchement 11.1, la vanne 12.9, ainsi que le second con- duit d'embranchement dépourvu de la pompe 14.2, mais présen- tant à la place le conduit de contournement 11.3. La balance à bitume 13 se trouve, en règle générale, dans la partie supérieure d'une installation de malaxage d'asphalte implantée, en un agencement structurel distinct, à côté de l'installation de stockage de bitume. Conformément à l'invention, des parties essentielles du conduit annulaire de dérivation sont intégrées à l'intérieur de l'enveloppe ex- térieure de l'installation de stockage, dans la poudre iso- lante. Le conduit annulaire de dérivation quitte l'isolation des réservoirs à bitume en des points respectifs A et B (cf. la figure 3, en bas à droite). Ensuite, il n'est plus isolé que par une isolation auxiliaire. Toutefois, il conviendrait que la valeur d'isolation effective de cette dernière soit la plus voisine possible de la valeur d'isolation de la par- tie restante du conduit annulaire de dérivation. Cela impli- que, au premier chef, des avantages concernant la régulation du chauffage tubulaire décrit ci-après. Le conduit de dérivation annulaire combiné 11 fonc- tionne comme suit: en service normal, ce conduit remplit la fonction d'un conduit annulaire, c'est-à-dire que les robi- nets ou vannes 12.1, 12.3, 12.5 à réglage automatique trans- fèrent le bitume du réservoir 2.3, 2.4 ou 2.5 respectivement sélectionné, par l'intermédiaire de la pompe 14.1, au réci- pient de pesage de la balance à bitume 13. Là, le robinet 12.8 se charge du dosage. Par l'intermédiaire de la vanne * 12.9 (robinet de jonction directe) et du second robinet do- seur (vanne 12.10) fermé en vue de la pesée, le reflux em- prunte le conduit de contournement 11.3, circule en regard de la pompe 14.2, puis parvient dans le même réservoir ou dans un réservoir résultant d!un choix différent. En mode dérivation ou en service d'urgence, la vanne 12.9 et le conduit de contournement 11.3 sont fermés. Les deux pompes 14.1, 14.2 fonctionnent, à présent, comme des pompes associées au conduit de dérivation. La surpression durant les pauses de dosage est supprimée par l'intermédiai- re des clapets de surpression de contournement, intégrés dans les pompes 14.1, 14.2. Ainsi, cette solution conjugue les avantages du con- duit annulaire à ceux du conduit d'embranchement: - faible complexité des conduits - possibilité de transfert par pompage - fonctionnement en mode conduit annulaire durant la majeure partie du service - mélangeage de bitumes possible - pompe de réserve installée. Selon une forme de réalisation particulièrement pré- férentielle, le conduit annulaire de dérivation 11 est direc- tement chauffé par voie électrique. A cette fin, les canali- sations consistent en de l'acier fin et sont raccordées à un transformateur 10.4. Un tel chauffage tubulaire provoque une répartition de chaleur optimalement homogène dans la paroi des tubes. Comme, à présent, le conduit annulaire de dériva- tion 11 présente une bonne isolation sensiblement identique sur toute sa longueur, il est possible d'obtenir non seule- ment un réchauffage uniforme, mais aussi une régulation sim- ple de la température. L'acier fin a une valeur résistive qui représente, ty- piquement, un multiple de celle du fer. L'objectif recherché consiste à atteindre, sur la totalité du conduit annulaire, une tension située dans la plage de 10 V à 40 V. En présence de sections transversales tubulaires classiques et de lon- gueurs moyennes des conduits, il conviendrait que la tension soit comprise entre 0,1 V/m et 1 V/m. De la sorte, il doit être possible d'atteindre une puissance préférentielle de chauffage de 400 W/m à 500 W/m. Le conduit annulaire de dérivation est également pré- vu, en termes de puissance, pour assurer le réchauffage. En effet, si une partie déterminée du conduit est inutilisée pendant un temps prolongé (par exemple du fait que le bitume du réservoir correspondant n'est pas utilisé, et que le bi- tume situé dans la partie de conduit correspondante n'est par conséquent pas mis en circulation), il peut survenir des sous-refroidissements localisés devant être éliminés, au plus tard, lors du soutirage du bitume correspondant. La puissan- ce installée de 400 W/m à 500 W/m autorise un réchauffage de courte durée (par exemple de 4 heures à 6 heures du matin). Grâce à l'isolation conforme à l'invention, de 20 W/m à 30 W/m s'avèrent suffisants pour entretenir la chaleur. Naturelle- ment, cette puissance réduite n'est nécessaire que lors d'in- terruptions de service car, au cours du fonctionnement (c'est- à-dire lorsque les pompes à bitume tournent), le bitume sort du réservoir et présente la température nécessaire. La régulation du chauffage du conduit annulaire se pré- sente, elle aussi, comme une régulation en cascade assurée par un thyristor. La température du bitume dans le tube et la température du tube sont mesurées en divers emplacements, puis délivrées au régulateur qui commande le thyristor. Qu'il s'agisse d'empêcher des sousrefroidissements localisés (par exemple dans des parties du conduit inutilisées) ou une sur- chauffe, l'on a prévu la régulation suivante: trois sondes thermométriques sont, par exemple, implantées en des empla- cements typiques le long du système de conduits. Un circuit électrique est en mesure de sélectionner la valeur respecti- vement minimale ou maximale. Dans la pratique, il s'avère fréquemment malaisé, en tenant compte de la section transversale et de la longueur des tubes, de déterminer la tension du transformateur qui est nécessaire pour une puissance de chauffage exigée. C'est pour- quoi il s'est révélé avantageux de fournir un transformateur présentant de multiples (par exemple cinq) sorties à tension échelonnée (par exemple de I V), pour raccorder ensuite défi- nitivement, sur place, la prise de tension appropriée. Natu- rellement, les prises de tension se trouvent toutes dans une zone calculée grossièrement au préalable. Cela permet de com- penser, adéquatement, des tolérances et des écarts minimes imprévisibles. L'acier fin présente, de surcroît aussi, une surface très lisse, ce qui rend difficile la formation de dépôts et de résidus indésirables. A la place du chauffage direct, il est possible d'em- ployer un chauffage auxiliaire constitué d'un ruban chauffant ou d'un fil métallique chauffant enroulé. Cependant, ces va- riantes sont soit moins robustes, soit plus onéreuses que le chauffage direct. La liaison bridée, isolée sur deux faces et illustrée schématiquement sur la figure 6, est de préférence prévue pour emmagasiner le courant et pour permettre un court-cir- cuitage de vannes et de pompes. Deux tubes attenants 36.1, 36.2 comportent, à leurs extrémités, une bride respective 37.1, 37.2 percée de (plusieurs) trous 38.1, 38.2. Une bague isolante 39 est respectivement insérée entre les extrémités des tubes ou entre les brides 37.1, 37.2. Lesdites brides 37.1, 37.2 sont solidarisées par plusieurs vis, désignées par exemple par 41, associées à des écrous 42. Les vis 41 et les écrous 42 sont isolés électriquement, par rapport aux brides 37.1, 37.2, à l'aide de douilles isolantes 40.1, 40.2. Les douilles isolantes s'étendent, pour l'essentiel, d'un trait à travers les trous correspondants 38.1, 38.2, et pos- sèdent une collerette par laquelle elles sont appliquées contre le rebord des trous 38.1, 38.2, et isolent respecti- vement les écrous 42 ou les têtes des vis 41 par rapport aux brides 37.1, 37.2. Sur l'une, 37.1, des brides, l'on a prévu une patte 43 saillant radialement vers l'extérieur par rap- port à l'axe du tube 36.1, et sur laquelle un câble électri- que 44 est brasé. Le courant est délivré au tube 36.1 par l'intermédiaire de ce câble électrique 44, le tube 36.2 de- meurant dépourvu de courant. Les robinets ou vannes 12.1,..., 12.10 et les pompes 14.1, 14.2 sont semblablement chauffés, ce qui est évoqué schématiquement sur la figure 3 (chauffages ohmiques). La figure 3 montre, par ailleurs, un poste de remplis- sage automatique. Il comprend un conduit de déversement 17 et un conduit d'aspiration 18, pouvant être sélectivement reliés à une pompe 23 par l'intermédiaire d'une vanne trois voies 21. Un conduit de remplissage ou conduit montant 15 est raccordé à la sortie de la pompe 23 et débouche, selon la position de deux vannes 16.1, 16.2 (robinets trois voies), dans l'un des trois réservoirs 2.3, 2.4, 2.5. Par l'intermé- diaire d'une vanne 22, le conduit de remplissage 15 peut être vidé dans un réceptacle collecteur 19. Le conduit d'aspira- tion 18 sert à vider le réceptacle collecteur 19 par pompage. Selon une forme de réalisation préférentielle, le réceptacle collecteur 19 peut être chauffé par un chauffage 20. La puis- sance de ce chauffage ne doit pas répondre à des exigences sévères, du fait que le réceptacle collecteur n'est pas très grand (quelques centaines de litres). Les trois réservoirs 2.3, 2.4, 2.5 sont mutuellement reliés à des conduits 24.1, 24.2 de compensation du niveau de remplissage. Un conduit 25 assurant respectivement l'ad- duction gazeuse ou la ventilation, débouchant dans le réser- voir 2.5 au-dessus du niveau des conduits de compensation 24.1, 24.2, est réalisé sous la forme d'un condenseur (tube à ailettes, etc.) destiné aux vapeurs dégagées; ce conduit débouche, par un conduit 26 d'évacuation du condensat, d'une part dans le réceptacle collecteur 19 et d'autre part à l'air libre. Un agencement structurel concret d'un poste de rem- plissage est illustré sur la figure 7. Le réceptacle collec- teur 19 est de forme préférentiellement parallélépipédique. Le conduit d'aspiration 18 s'engage de haut en bas dans le réceptacle collecteur 19, et s'étend jusqu'à une courte dis- tance au-dessus du fond. De la sorte, le réceptacle collec- teur 19 peut être pour l'essentiel vidé intégralement par pompage. La vanne trois voies 21 est implantée en amont de la pompe 23 fixée, en partie haute, sur le réceptacle collec- teur 19. Le tronçon de conduit 15.4, bifurquant du conduit principal 15. 1, pénètre pareillement de haut en bas dans le réceptacle collecteur 19 et peut être isolé par l'intermé- diaire de la vanne 22. Le réceptacle collecteur 19 se dresse sur le fond. Le conduit de remplissage 15 monte extérieurement sur les réser- voirs, afin de les remplir par en haut. Cela offre l'avantage consistant en ce que le remplissage ne doit pas avoir lieu sous pression, comme lors du remplissage des réservoirs par en bas. Il subsiste néanmoins dans le conduit de remplissage 15 montant, à l'issue du remplissage, une colonne de fluide dont l'écoulement vers l'extérieur doit être empêché. Cela est précisément atteint grâce au poste de remplissage confor- me à l'invention, entièrement automatique. "Entièrement auto- matique" signifie alors que la pompe 23 et les vannes respec- tives 21 et 22 sont actionnées par l'intermédiaire d'une com- mande électronique, et non pas manuellement. Le remplissage se déroule de la manière exposée ci- dessous. Le véhicule à citerne, qui livre le bitume chaud, est raccordé au conduit de déversement 17. A ce stade, la vanne trois voies est réglée de façon que le conduit d'aspiration 18 soit raccordé à la pompe 23. La vanne 22 est de surcroît ouverte. En enfonçant, à présent, un bouton de mise en marche, l'on vérifie si le réservoir à remplir n'est pas déjà plein. Dans la négative, la vanne 22 est fermée et la pompe 23 est enclenchée. Le réceptacle collecteur 19 est vidé (dans la me- sure o le bitume qui s'y trouve n'est pas refroidi, et par conséquent solidifié). A l'expiration d'un temps prédétermi- né, la vanne 21 est automatiquement commutée afin de relier le conduit de déversement 17 à la pompe 23. Le bitume livré est refoulé, du véhicule à citerne, dans le réservoir de stockage correspondant. Après que le véhicule à citerne a été vidé par pompa- ge, un bouton de mise à l'arrêt est enfoncé. La vanne trois voies est de nouveau commutée sur le conduit d'aspiration 18, la pompe 23 continuant alors de fonctionner. A l'expiration d'une durée de pompage prédéterminée, la vanne 22 est ouverte de telle sorte que le contenu du conduit 15, montant vers le réservoir, puisse se déverser dans le réceptacle collecteur 19. La pompe 23 est ensuite mise hors fonction, puis la con- dition de départ est de nouveau atteinte. De la sorte, en principe, le réceptacle collecteur est vidé tant avant qu'après le remplissage du réservoir. Pour accroître la sûreté, le réceptacle collecteur peut renfermer un capteur de niveaux de remplissage, qui met le chauffage (cf. figure 3) en fonction dès que le niveau atteint une certaine hauteur dans le réceptacle collecteur 19. Cela per- met d'assurer que, au stade du remplissage successif de l'ins- tallation de stockage, le bitume renfermé par le réceptacle collecteur 19 soit chauffé, soit par conséquent fluide, et puisse être intégralement évacué par pompage. Dans le principe, il peut être renoncé à la vanne 22 et au conduit 15.4. Pour vider le conduit montant 15.1, il suffit alors d'actionner la pompe 23 en sens inverse lorsque la vanne 21 est commutée sur le conduit d'aspiration 18. Les figures 4a à 4c montrent un agencement structurel concret d'une installation de stockage de bitume, comprenant deux réservoirs 2.1, 2.2. Comme déjà mentionné à maintes re- prises, les réservoirs sont intégralement entourés d'un maté- riau isolant 3.1. Ils sont accessibles par l'intermédiaire de lucarnes 30.1, 30.2. Le poste de remplissage automatique 29 (muni du réceptacle collecteur 19) est prévu en dehors de l'isolation, mais le plus près possible de l'enveloppe exté- rieure 1.1. Deux conduits montants 27.1, 27.2, débouchant en partie haute dans les réservoirs 2.1, 2.2, sont prévus dans le matériau isolant 3.1 à l'intérieur de l'enveloppe extérieu- re 1.1. Au moyen d'un robinet de commutation 28, ils peuvent être sélectivement raccordés à la sortie de la pompe du poste de remplissage 29. Le robinet de commutation 28 se trouve de préférence à hauteur d'homme, pour pouvoir être bien entrete- nu et bien manoeuvré (s'il est actionnable à la main). De la sorte, également, la partie du conduit de remplissage qui est située à l'extérieur de l'isolation est maintenue raisonnable- ment courte. Le conduit de ventilation 25 doit remplir la fonction d'un condenseur, et c'est pourquoi il se trouve selon la plus courte distance possible à l'intérieur de l'isolation, et se- lon la plus longue distance possible à l'extérieur de l'iso- lation. Il doit pouvoir céder la plus grande quantité de cha- leur possible à l'air environnant, ce pour quoi il est préfé- rentiellement conçu comme un tube à ailettes. Les figures 4b et 4c illustrent, en outre, un conduit 31 de compensation du niveau de remplissage. Il s'agit là d'une liaison relativement courte des deux réservoirs 2.1, 2.2 dans la région extrême supérieure (mais toutefois au-des- sous de l'embouchure de la ventilation des réservoirs). L'on distingue, par ailleurs, une partie du système à conduit annulaire de dérivation. Ce système comprend quatre conduits 32.1,..., 32.4 débouchant dans la partie inférieure des réservoirs 2.1, 2.2, quatre vannes 45.1,..., 45.4 se raccordant auxdits conduits, ainsi que deux conduits 32.5, 32.6 qui montent sensiblement jusqu'à mi-hauteur du réservoir 2.1. Toutes les parties de conduits représentées se trouvent à l'intérieur de l'isolation conforme à l'invention. Les con- duits 32.5, 32.6 sont installés à la hauteur précitée du fait que la balance à bitume du poste de malaxage se trouve à cette hauteur et du fait que, par conséquent, le conduit annulaire de dérivation parcourt intérieurement l'isolation sur la plus grande longueur possible. Une pompe 46 du conduit annulaire est en outre inté- grée dans le conduit 32.6. Cette pompe 46 est également si- tuée à hauteur d'homme, en un emplacement bien accessible. Les vannes 45.1,..., 45.4 et la pompe 46 sont logées dans de petits caissons qui sont exempts de matériau isolant. Les caissons sont obturés-vers l'extérieur au moyen d'un cou- vercle amovible, si bien que les vannes et pompes qui s'y trouvent sont accessibles à des fins de révision. L'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisa- tion décrits. L'on fera notamment observer que le principe d'isolation selon l'invention, les tubes métalliques chauffés électriquement en mode direct, le conduit de dérivation annu- laire combiné, la combinaison d'un chauffage permanent et d'un chauffage suractivé, ainsi que le poste de remplissage automatique, sont fondamentalement utilisables indépendamment les uns des autres (c'est-àdire en tant que caractéristiques autonomes d'une installation de stockage). Enfin, l'invention ne se cantonne pas à des installations de stockage pour emma- gasiner du bitume, mais sa portée s'étend, de manière très générale, au stockage de produits fluides à température élevée. Le chauffage d'installations de stockage de bitume par de l'énergie électrique représente un puissant progrès tech- nique, dont l'utilisateur perçoit d'emblée l'utilité. Outre une économie d'énergie substantielle, il est également pos- sible de garantir un fonctionnement sûr et propre. Grâce à l'invention, les potentialités de cette technologie sont mi- ses en pratique, pour la première fois, dans toute leur am- pleur. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'invention telle que décrite et représen- tée, sans sortir de son cadre. -R E V E N D I C A T I ONS - 1. Installation de stockage pour emmagasiner un pro- duit fluide devant être stocké à température élevée, en par- ticulier du bitume, comprenant au moins un réservoir et un chauffage électrique destiné à réchauffer et éventuellement, ou en variante, à entretenir la chaleur du produit fluide ou bitume renfermé par le réservoir, installation caractérisée par le fait que le réservoir (2; 2. 1, 2.2) prévu au minimum est entouré par une enveloppe extérieure (1; 1.1) à struc- ture autoportante, et un volume interstitiel, situé entre l'enveloppe extérieure (1; 1.1) et le réservoir (2; 2.1, 2.2), est intégralement comblé par un matériau isolant gra- nulaire (3; 3.1). 2. Installation de stockage selon la revendication 1, caractérisée par la présence de plusieurs réservoirs (2.1, 2.2; 2.4, 2.5, 2.6) préférentiellement cylindriques et lo- gés, en un agencement minimisant le rayonnement, dans une enveloppe extérieure commune (1.1; 1.2) pour l'essentiel parallélépipédique. 3. Installation de stockage selon la revendication 1 ou 2, caractérisée par le fait qu'une épaisseur de l'isola- tion est coordonnée à une conductivité thermique du matériau isolant (3; 3.1; 3.2), de façon telle que le rayonnement soit en moyenne inférieur à 20 W/m2, et n'excède notamment pas 15 W/m2. 4. Installation de stockage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée par le fait que l'en- veloppe extérieure (1; 1.1; 1.2) est formée par des plaques d'isolation robustes. 5. Installation de stockage selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée par le fait que le matériau isolant (3; 3.1; 3.2) est une poudre rendue hy- drophobe. 6. Installation de stockage selon l'une quelconque des revendications I à 5, caractérisée par le fait que le matériau isolant (3; 3.1; 3.2) est une perlite respective- ment expansée ou tamponnée, ou bien une vermiculite. 7. Installation de stockage selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée par le fait que le réservoir (2.1) prévu au minimum est immergé, sur toute sa hauteur, dans le matériau isolant (3.1); et par le fait que l'enveloppe extérieure (1. 1) est configurée de telle sorte qu'un espace libre (5) protégé des intempéries soit formé, au-dessus du matériau isolant (3.1), pour maintenir pratica- ble le réservoir (2.1) prévu au minimum. 8. Installation de stockage selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée par le fait que des conduits de remplissage et de vidage (27.1, 27.2, respecti- vement 32.1,..., 32.6) sont guidés, à l'intérieur de l'en- veloppe extérieure (1.1), le plus possible dans le matériau isolant granulaire (3.1); et par le fait qu'une partie des conduits précités, guidée en dehors de l'enveloppe extérieure (1.1), est pourvue d'une isolation associée de telle sorte que les conduits précités soient isolés, sur toute leur lon- gueur, avec sensiblement la même valeur d'isolation effective. 9. Installation de stockage selon la revendication 8, caractérisée par le fait que des vannes (45.1,..., 45.4), des pompes (46) et pièces similaires, présentes dans les con- duits respectifs de remplissage ou de vidage (32.1,..., 32.6) à l'intérieur de l'enveloppe extérieure (1.1), sont respec- tivement disposées dans des échancrures exemptes de granulés et accessibles de l'extérieur. 10. Installation de stockage pour emmagasiner un pro- duit fluide devant être stocké à température élevée, en par- ticulier du bitume, comprenant au moins un réservoir (2.3, 2.4, 2.5) et un système de conduits (11.1, 11.2, 11.3) pour prélever le produit fluide, en particulier du bitume, instal- lation caractérisée par le fait que le système de conduits (11.1, 11.2, 11.3) comprend des tubes métalliques pouvant être directement chauffés électriquement. 11. Installation de stockage selon la revendication 10, caractérisée par le fait que les tubes métalliques consistent en de l'acier fin. 12. Installation de stockage selon la revendication ou 11, caractérisée par le fait que le système de conduits (11.1, 11.2, 11.3) est alimenté en courant, par une source de courant (10.4), de façon telle que la puissance de chauffage soit inférieure à 1 kW/m et soit, en particulier, d'environ 0,5 kW/m. 13. Installation de stockage selon la revendication 12, caractérisée par le fait que des liaisons bridées (36.1, 37.1, 36.2, 37.2), isolées électriquement (40.1, 40.2) sur deux faces, sont prévues pour raccorder le système de con- duits (11.1, 11.2, 11.3) à une source de courant (10.4) et éventuellement, ou en variante, pour court-circuiter des van- nes (12.3,..., 12.10) et pièces similaires activables élec- triquement. 14. Installation de stockage selon l'une quelconque des revendications 10 à 13, caractérisée par le fait qu'il est prévu, en tant que source de courant, un transformateur (10.4) présentant plusieurs prises de tension. 15. Installation de stockage selon l'une quelconque des revendications 10 à 14, caractérisée par le fait que le système de conduits (11.1, 11.2, 11.3) est conçu sous la for- me d'un conduit annulaire de dérivation, associé à au moins deux pompes (14.1, 14.2). 16. Installation de stockage pour emmagasiner un pro- duit fluide devant être stocké à température élevée, en par- ticulier du bitume, comprenant au moins un réservoir et un chauffage électrique destiné à réchauffer et éventuellement, ou en variante, à entretenir la chaleur du produit fluide renfermé par le réservoir, installation caractérisée par le fait qu'un second chauffage activable séparément est prévu pour entretenir la chaleur, en plus d'un premier chauffage remplissant la fonction d'un surintensificateur en vue du réchauffage, la plage de puissance du second chauffage étant au moins cinq fois inférieure à celle du premier chauffage; et par le fait qu'une commande est prévue pour surveiller et piloter, outre la température réelle du produit fluide, éga- - lement celle des surfaces chauffantes. 17. Installation de stockage selon la revendication 16, caractérisée par le fait que le circuit de commande est réalisé de telle sorte que, en vue d'obtenir une régulation en cascade, la température réelle du produit fluide demeure en permanence la plus voisine possible d'une température de consigne préétablie, de préférence par dosage précis de la puissance de chauffage, et que la température réelle de la surface chauffante n'excède pas, dans tous les cas, une tem- pérature maximale préétablie. 18. Installation de stockage selon la revendication 16 ou 17, caractérisée par le fait que le premier des chauf- fages est un chauffage annulaire assuré par la paroi, et le second chauffage est un chauffage s'opérant par le fond. 19. Installation de stockage selon la revendication 18, caractérisée par le fait que le chauffage annulaire as- suré par la paroi est formé d'un grand nombre de barrettes chauffantes aplaties en forme de segments annulaires, mises en place de l'extérieur. 20. Installation de stockage selon la revendication 19, caractérisée par le fait que les barrettes chauffantes ont un espacement mutuel de 10 cm à 30 cm, notamment d'envi- ron 20 cm, afin de pouvoir fournir une puissance de 2,4 kW/m2 au maximum. 21. Installation de stockage selon l'une des revendi- cations 19 et 20, caractérisée par le fait que les barrettes chauffantes sont regroupées, par branchement, en des zones chauffantes actionnables séparément, afin de permettre un chauffage dépendant du niveau de remplissage. 22. Installation de stockage selon l'une quelconque des revendications 19 à 21, caractérisée par le fait que des éléments d'ancrage, notamment des tenons, sont prévus sur la paroi externe du réservoir; et par le fait que les barrettes chauffantes sont bloquées, sur la paroi externe, au moyen de ressorts venant en prise avec les tenons. 23. Installation de stockage selon l'une des revendi- cations 16 et 17, caractérisée par le fait que le premier chauffage est un chauffage à registre (8.1), disposé à l'in- térieur du réservoir et constitué par des rubans massifs (33.1, 33.2, 33. 3) en acier fin, qui peuvent être sollicités par du courant au moyen d'une source de basse tension à for- te intensité (10.1). 24. Installation de stockage selon l'une des revendi- cations 16, 17 ou 23, caractérisée par la présence d'un chauf- fage par traversée (9.1) réalisé sous la forme d'un tube chauffé en mode direct, disposé verticalement dans le réser- voir, ou sous la forme d'une barrette chauffante installée verticalement sur la paroi externe du réservoir. 25. Installation de stockage selon l'une des revendi- cations 23 et 24, caractérisée par le fait que, pour mesurer une température superficielle du chauffage disposé dans le réservoir, il est prévu un tube qui s'engage dans l'espace interne dudit réservoir, est obturé à l'extrémité interne, et présente la même superficie et la même section transver- sale que ledit chauffage; par le fait qu'une sonde thermo- métrique est prévue à l'intérieur du tube, afin de mesurer la température superficielle de la face interne de ce tube; et par le fait que le tube est branché en série avec le chauffage, en vue d'être parcouru par le courant de chauf- fage. 26. Installation de stockage selon l'une quelconque des revendications 16 à 25, caractérisée par le fait que la puissance du chauffage est contrôlée par l'intermédiaire d'un circuit à trains d'impulsions. 27. Installation de stockage pour emmagasiner un pro- duit fluide, en particulier du bitume, comprenant au moins un réservoir (2.3, 2.4, 2.5) et un poste de remplissage à l'aide duquel le réservoir (2.3, 2.4, 2.5) prévu au minimum peut être rempli, de haut en bas, par le produit fluide qui doit être stocké et est livré sur des véhicules à citernes, installation caractérisée par la présence d'un réceptacle collecteur (19), d'un conduit montant (15) pouvant être vidé dans le réceptacle collecteur (19) et débouchant, en partie haute, dans le réservoir (2.3, 2.4, 2.5), d'un conduit de déversement (17) pouvant être raccordé au véhicule à citerne et débouchant dans le conduit montant (15), d'une pompe (23) conçue pour refouler le produit fluide, et d'un conduit d'as- piration (18) destiné à aspirer le produit fluide renfermé par le réceptacle collecteur (19); installation dans laquel- le une commande automatique du poste de remplissage fait en sorte qu'une colonne de fluide, située dans le conduit mon- tant (15) après le remplissage du réservoir (2.3; 2.4; 2.5), soit déversée dans le réceptacle collecteur (19), et que le contenu du réceptacle collecteur (19) soit refoulé dans le réservoir (2.3; 2.4; 2.5) au début du remplissage successif dudit réservoir (2.3; 2.4; 2.5). 28. Installation de stockage selon la revendication 27, caractérisée par le fait que les conduits de déversement et d'aspiration (17, respectivement 18), pouvant être commu- tés par l'intermédiaire d'une vanne trois voies (21), sont implantés en amont de la pompe (23); et par le fait que le conduit montant (15), pouvant être vidé dans le réceptacle collecteur (19) par l'intermédiaire d'une vanne (22), est implanté en aval de la pompe (23). 29. Installation de stockage selon l'une des revendi- cations 27 et 28, caractérisée par le fait qu'un conduit d'adduction gazeuse (25) du réservoir (2.5) débouche dans le réceptacle collecteur (19), le conduit d'adduction gazeuse (25) étant de préférence réalisé sous la forme d'un tube à ailettes pour servir, simultanément, de condenseur de vapeurs qui sont recueillies dans le réceptacle collecteur (19), en tant que condensat. 30. Installation de stockage selon la revendication 29, caractérisée par la présence de plusieurs réservoirs (2.3, 2.4, 2.5) qui sont mutuellement reliés, en partie hau- te, à des conduits (24.1, 24.2) de compensation du niveau de remplissage, les conduits (24.1, 24.2) de compensation du niveau de remplissage étant situés légèrement au-dessous des embouchures des ventilations (25) des réservoirs. 31. Procédé d'exploitation d'un poste de remplissage d'une installation de stockage selon l'une des revendications et 26, procédé caractérisé par le fait a) que le contenu du réceptacle collecteur (19) est tout d'abord pompé dans le réservoir; b) que, à l'expiration d'un temps prédéterminé, la vanne trois voies (21) est commutée du conduit d'aspiration (18) au conduit de déversement (17), puis le contenu du véhi- cule à citerne est pompé dans le réservoir (2.3; 2.4 2.5); c) que, lorsque le véhicule à citerne est vide, une commuta- tion s'opère à nouveau du conduit de déversement (17) au conduit d'aspiration (18); et d) que, à l'expiration d'une durée de pompage prédéterminée, la colonne de fluide située dans le conduit montant (15) est déversée dans le réceptacle collecteur (19). 32. Procédé selon la revendication 31, caractérisé par le fait que la pompe est actionnée en sens inverse afin de vider le conduit montant. 33. Procédé selon la revendication 31 ou 32, caracté- risé par le fait que le réceptacle collecteur (19) est chauf- fé (20) lorsqu'il est plein, de manière qu'il puisse être vi- dé automatiquement lorsque l'installation de stockage est à nouveau remplie.