Brevet FR2701704A1 — publié le 19940826

La présente invention concerne le traitement des déchets organiques. Plus particulièrement, la présente invention concerne des procédés perfectionnés pour le traitement de boues et, ou bien, de déchets organiques solides - De nombreux procédés aérobies ont été mis au point au cours des années pour le traitement biologique des déchets urbains, comprenant à la fois les eaux d'égout domestiques et industrielles, pour donner un effluent acceptable du point de vue écologique L'un des procédés aérobies largement utilisé pour ce traitement est dénommé procédé à la boue activée, dans lequel la matière organique contenue dans les déchets urbains est mise en contact avec un gaz contenant de l'oxygène en présence d'organismes biologiquement actifs en suspension dans des conditions o la matière organique est convertie en une forme qui peut être séparée de l'eau purifiée Dans ces procédés, une portion de la boue insoluble qui est formée est recyclée à la zone aérobie Un autre de ces procédés est la méthode de filtration par ruissellement dans laquelle les micro-organismes sont fixés sur un support. Ces systèmes de boues activées et d'autres procédés aérobies produisent habituellement un rendement positif net important de boues contenant des solides en suspension, qui doivent ensuite être jetés périodiquement Ces boues biologiques sont difficiles à traiter parce qu'elles ont de mauvaises propriétés de déshydratation et sont fortement putrescibles Le dépôt des boues est donc devenu un problème écologique important. De nombreux procédés ont été mis au point pour la stabilisation des boues, l'un d'eux étant la digestion anaérobie Dans les procédés anaérobies, la matière organique présente dans la boue est oxydée en sous-produits tels que des acides organiques, de l'ammoniac et principalement du méthane La digestion anaérobie, cependant, a un coût élevé de fonctionnement et le procédé de digestion exige une durée importante. Un autre procédé pour stabiliser la boue activée est désigné sous le nom d'aération étendue, dans laquelle la boue est mise en contact dans une zone de digestion aérobie et la matière organique est oxydée au cours du temps Bien que l'aération étendue puisse offrir des avantages importants par rapport à la digestion anaérobie, il y a des problèmes associés à ces procédés à cause des coûts de fonctionnement et des frais d'investissement élevés. Parmi les nombreuses variations dans les procédés associés au traitement aérobie des déchets urbains, on citera les suivantes: Les brevets US N 3 547 814 et 3 670 887 décrivent le traitement des eaux d'égout dans lequel les solides grossiers sont d'abord séparés de l'eau d'égout par tamisage et l'eau d'égout restante est mise en contact avec un gaz contenant de l'oxygène et une boue activée D'après le brevet US 3 547 814, on a utilisé des procédés anaérobies pour rendre la boue non putescible et, comme indiqué, ils exigent un stockage à long terme Un autre technique suggérée pour traiter cette boue comprend l'aération étendue, qui augmente le degré d'auto-oxydation, avec une réduction nette de cette boue Malheureusement, le degré d'oxydation était en général trop faible pour avoir un effet important sur la production de boue nette. Même avec l'aération étendue et un degré d'auto-oxydation accru, en particulier au niveau zéro de production nette de boue, des problèmes se présentaient à cause de la grande taille de l'installation et des coûts de fonctionnement élevés Pour réduire la dimension, ces auteurs ont donc suggéré d'utiliser un gaz riche en oxygène et une teneur élevée en matière organique volatile dans la boue Ceci conduisait à un rendement faible en boue dans le procédé global. Le brevet US N 3356 609 décrit un procédé pour traiter les déchets urbains dans lequel l'eau d'égout initiale est clarifiée et l'effluent est ensuite enrichi avec une source de carbone et mis en contact avec un gaz contenant de l'oxygène et une boue activée dans un réacteur aérobie de culture dispersée. Le brevet US N 4246099 décrit une combinaison de procédés aéobie/ anaérobie pour réduire et stabiliser les solides de la boue dans un procédé à la boue activée Dans ce procédé, la boue urbaine était d'abord mise en contact avec un gaz contenant de l'oxygène en conditions aérobies pour réduire partiellement les solides en suspension volatils biodégradables et soumises ensuite à une digestion anaérobie pour stabiliser partiellement la boue On atteignait une réduction de la boue à moins de 40 % des solides en suspension volatils biodégradables introduits dans la zone de digestion Le concept de digestion aérobie thermique était désigné sous le nom de digestion aérobie autothermique (ATAD) dans laquelle la chambre de digestion fonctionnait à des températures élevées, par exemple d'environ 45- 75-C, ou dans la gamme thermophile. Le brevet US N 4026793 décrit un procédé de digestion aérobie pour réduire la teneur en solides dans une boue organique biodégradable en effectuant la digestion dans un récipient maintenu à une température dans l'intervalle de 38- 46 C. Le brevet US nô 4 652 374 décrit une fermentation anaérobie modifiée des déchets urbains en effectuant une hydrolyse et une acidification des eaux d'égout et ensuite une digestion anaérobie des eaux d'égout hydrolysées dans des conditions pour la production de méthane. Il est également connu dans un procédé modifié à la boue activée par aération étendue en combinaison avec une digestion aérobie autothermique (ATAD) dutiliser une hydrolyse auxiliaire qui comprenait le traitement de l'effluent du réacteur ATAD par un acide et la digestion biologique de l'effluent hydrolysé résultant dans la zone d'aération initiale, o les eaux d'égout étaient mises en contact avec un gaz contenant de l'oxygène et une boue activée Voir Proceedings, 17 e Conference on Municipal Sludge Management, HMCRI, Boston, Massachusetts, 1907, p 71-77. Comme on peut le voir d'après la revue de la technique antérieure importante concernant les procédés aérobies, y compris les procédés à la boue activée, de nombreuses variations ont été proposées pour tenter de réduire ou minimiser la production de boue et de stabiliser la boue en excès produite par les procédés aérobies Tous ces procédés deviennent d'une manière ou d'une autre assez complexes et peuvent présenter des coûts de fonctionnement ou des frais d'investissement élevés pour atteindre cet objectif Dans la plupart des cas, il est extrêmement difficile de modifier ces procédés de manière à obtenir une réduction de boue notable, par rapport à l'alimentation en matière organique initiale, sans parler de l'élimination de la boue Ce dernier objectif est souvent recherché mais rarement atteint et exige de manière typique des procédés intermédiaires de séparation physique tels que déshydratation et incinération subséquente. L'élimination des matières organiques des courants de déchets via respiration et conversion en une masse microbienne et leur conversion subséquente en eau et dioxyde de carbone est rarement atteinte. Dans le brevet US antérieur de la demanderesse ne 4 915 840, qui est expressément incorporé ici par référence, on décrit un perfectionnement pour la réduction de la boue dans un procédé aéobie dans lequel les déchets urbains contenant de la matière organique sont digérés biologiquement par contact avec un gaz contenant de l'oxygène en présence d'organismes biologiquement actifs Le procédé de base est représenté à la figure 1 du brevet US 4 915 840, qui est reproduite par la figure 1 ci-après, dont la description colonne 4 ligne 42 à colonne 7 ligne 20 du brevet US 4915 840 est incorporée ici par référence. On remarque en particulier que, dans le procédé du brevet US 4 915 840, tel que représenté dans la figure 1 de ce brevet, la réduction de la boue est contrôlée au moyen d'une portion de boue activée biologiquement épaissie et qui est mise en contact dans un récipient d'hydrolyse 31 (HYD) avec un acide, par exemple, l'acide sulfurique ou une base, par exemple, un hydroxyde de métal alcalin dans des conditions suffisantes pour effectuer l'hydrolyse des composants macromoléculaires des cellules organiques et pour effectuer la dissolution des composants inorganiques L'hydrolyse acide douce est effectuée dans le récipient 31 en ajoutant un acide et en maintenant un p H dans l'intervalle d'environ 0,5 à 2 sous une pression comprise entre la pression atmosphérique et environ 2,1 bar (manométrique) à des températures d'environ 80 à 130 C pendant environ 2 à 10 h, typiquement d'environ 4 à 6 h L'hydrolyse alcaline peut aussi être effectuée et celle-ci est effectuée par mise en contact avec des substances alcalines, par exemple l'hydroxyde de sodium et maintien d'un p H d'environ 7 à 12 et d'une température de 20 à 50 C pendant environ 5 à 12 h Cette hydrolyse auxiliaire modifie la structure cellulaire des composants macromoléculaires et les rend pratiquement solubles et facilite ainsi la capacité des organismes biologiquement actifs à effectuer la dégradation thermophile dans la zone de digestion par aération autothermique 34 Par augmentation ou diminution de la quantité de la boue épaissie soumise à l'hydrolyse, on augmente ou on diminue la vitesse de dégradation pour le système et les taux de réduction de la boue peuvent être réglés par régulation de la vitesse de cette dégradation et, ainsi, du degré de dégradation Cependant, comme les conditions de température dans l'unité ATAD proprement dite peuvent produire une certaine solubilisation de ces composants macromoléculaires, à ce degré, la solubilisation chimique préalable par hydrolyse auxiliaire peut être considérée comme superflue ou inefficace. La boue hydrolysée qui n'est pas chargée dans la zone de digestion aérobie autothermique 34 peut être traitée pour l'élimination du phosphore ou de l'azote ou bien peut être ajustée à un p H pour optimiser la dégradation dans la zone de digestion aérobie autothermique La boue hydrolysée est retirée du récipient 31 par la conduite 38 et chargée dans une cuve 40 dans laquelle le p H, par exemple, est ajusté vers le haut à un niveau alcalin pour la précipitation des composés du phosphore qui sont alors séparés par la conduite 42 Le reste de la matière dans le récipient 40 est retiré par la conduite 44 et chargé dans la zone de digestion aérobie autothermique 34. Selon un autre procédé perfectionné de la demanderesse décrit dans le brevet US N 5 141 646, dont la description est incorporée ici par référence, la boue est chargée directement dans un réacteur ATAD depuis un récipient mélangeur pour produire une digestion immédiate Pendant des durées périodiques de repos, une portion de la biomasse déposée est ensuite séparée du réacteur ATAD et chargée dans une unité d'hydrolyse pour le traitement par une solution d'acide fort ou de base forte On laisse hydrolyser la biomasse déposée pendant un certain temps, de préférence au moins environ 6 h et on la renvoie ensuite à la chambre de mélange en amont du réacteur ATAD L'hydrolysat est mélangé avec la boue qui entre qui est ensuite introduite directement dans le réacteur ATAD La boue qui entre neutralise le courant hydrolysé pour l'amener à un p H désiré de 7 La boue hydrolysée, qui est au-dessus de la température ambiante, aide aussi à réchauffer la boue d'alimentation qui entre Périodiquement, le produit décanté purifié est séparé du réacteur ATAD et renvoyé à l'installation. Un mode de mise en oeuvre particulièrement préféré du procédé est représenté dans la figure 5 du brevet US 5141646, reproduite dans la figure 2 ci-après Dans ce procédé, la boue ou les déchets solides comprenant environ 8 % de solides peuvent être introduits dans le broyeur 86 via la conduite 84 et ensuite dans le mélangeur 54 via la conduite 52 On fait ensuite passer la boue, via la conduite 56, à une unité de digestion anaérobie autothermique (AAD) 88 o le méthane est retiré via la conduite 90 Facultativement (via la conduite 92), la biomasse sédimentée provenant de l'unité AAD peut être hydrolysée dans l'unité 62 et recyclée à la chambre de mélange 54 Si nécessaire, la boue en excès peut être séparée via la conduite 93 en amont du récipient d'hydrolyse 62. L'unité AAD 88 est un appareil de digestion anaérobie autothermique. Elle est semblable au réacteur ATAD 58, sauf qu'elle exige une concentration d'entrée en solides plus élevée et qu'il est anaérobie, de sorte qu'il n'y a pas fourniture d'oxygène (aération) L'unité AAD est destinée à extraire l'énergie de la boue ou des détritus avant la stabilisation finale par compostage On peut ajouter si on le désire de l'eau et/ou des matières nutritives via la conduite 96 à l'unité AAD. Le produit décanté AAD de l'unité 88 est introduit dans le réacteur ATAD 58 via la conduite 94. Une portion de la biomasse ATAD est sédimentée et séparée comme précédemment et recyclée à l'unité d'hydrolyse 62 via la conduite 60, le courant hydrolysé étant introduit dans le mélangeur 54 via la conduite 66 Le produit décanté purifié du réacteur ATAD peut être recyclé à l'installation via la conduite , ou introduit dans un appareil de séparation des matières nutritives 72, comme décrit ci-dessus Le produit décanté traité est renvoyé à l'installation via la conduite 78. On a donc poursuivi les recherches pour trouver des procédés perfec- tionnés pour traiter des déchets organiques et des boues de manière à réduire la production de boues et ceci par un procédé plus économique et simplifié. Selon la présente invention, ces objets et d'autres ont été maintenant atteints par la découverte d'un procédé pour le traitement des déchets organiques qui comprend les étapes dans lesquelles on introduit les déchets organiques dans un réacteur ATAD et on soumet les déchets organiques à la digestion biologique dans le réacteur ATAD de manière à produire dans celui-ci une biomasse et un produit décanté clair et qui est caractérisé en ce que l'on oxyde au moins une portion de la biomasse de manière à produire un effluent oxydé et on recycle l'effluent oxydé au réacteur ATAD Un avantage particulier d'utiliser cette étape d'oxydation, en comparaison avec l'étape d'hydrolyse du brevet US 4915840, est que, dans le cas de l'étape d'oxydation selon la présente invention, il n'y a pas production de solides dissous qui peuvent avoir un effet nuisible sur le traitement en aval Dans le cas de l'hydrolyse, comme dans le brevet US 4915 840, par contre, il se produit des quantités importantes de solides dissous, qui sont susceptibles d'avoir un effet nuisible sur divers procédés en aval En outre, un autre avantage par rapport au brevet US 4 915 840 est le fait que, dans le procédé de la présente invention, toute solubilisation qui peut avoir lieu au moyen de températures élevées dans le réacteur ATAD se produit avant l'étape d&oxydation chimique et le caractère superflu ou inefficace dans la technique antérieure est ainsi évité. Dans un mode de mise en oeuvre préféré, le procédé comprend la séparation périodique du produit décanté clair du réacteur ATAD De préférence, le procédé comprend également la séparation des solides de la liqueur, sous forme de la biomasse ATAD et, ensuite, le recyclage de la biomasse séparée au réacteur ATAD, avec ensuite séparation du produit décanté clair. Selon un mode de mise en oeuvre préféré du procédé de la présente invention, l'étape d'oxydation est une étape d'oxydation chimique De préférence, l'étape d'oxydation chimique comprend la mise en contact d'au moins une portion de la biomasse avec le peroxyde d'hydrogène en présence d'un réactif de Fenton catalyseur, de préférence le sulfate ferreux. Selon un autre mode de mise en eouvre du procédé selon la présente invention, le procédé comprend la séparation d'au moins une portion de la biomasse du produit clair de décantation avant l'étape d'oxydation De préférence, l'étape d'oxydation est mise en oeuvre à un p H compris entre environ 1,0 et 6,0 et, de préférence, à environ 3,5. Selon un mode de mise en oeuvre préféré du procédé de la présente invention, les déchets organiques sont soumis à une digestion biologique dans le réacteur ATAD à une température comprise entre environ 40 et 70 C et, mieux encore, une portion au moins de la biomasse est oxydée chimiquement à une température d'au moins environ 50 C et, en général, entre 50 et 70 C, bien que des températures plus élevées soient possibles Ainsi, en plus de la chaleur produite pendant la digestion biologique proprement dite, de la chaleur est encore produite pendant le procédé d'oxydation chimique En d'autres termes, la chaleur produite avant l'étape d'oxydation est utilisée pour catalyser l'oxydation ultérieure des composants macromoléculaires et permet, dans certains cas, d'éliminer le besoin du catalyseur discuté ci-dessus. Dans un mode de mise en oeuvre préféré, le procédé comprend la séparation de l'azote et du phosphore du produit clair de décantation pour obtenir un produit décanté clair purifié De préférence, l'azote est séparé biologiquement et le phosphore est séparé par précipitation. Selon un autre mode de mise en oeuvre du procédé de la présente invention, le traitement des déchets est mis en oeuvre en introduisant les déchets dans un récipient AAD et en soumettant les déchets à la digestion biologique dans le récipient AAD de manière à produire dans celui-ci une première biomasse et un premier produit de décantation, en introduisant le premier produit de décantation du récipient AAD dans un réacteur ATAD et en soumettant le premier produit de décantation à une digestion biologique dans le réacteur ATAD de manière à produire dans celui-ci une seconde biomasse et un second produit décanté, en oxydant au moins une portion de la seconde biomasse de manière à produire un effluent oxydé et en recyclant l'effluent oxydé au récipient AAD. De préférence, ce procédé comprend la séparation d'au moins une portion de la seconde biomasse du second produit décanté avant l'étape d'oxydation. Selon un mode de mise en oeuvre préféré du procédé de la présente invention, l'étape d'oxydation comprend une étape d'oxydation chimique, compre- nant de préférence la mise en contact d'au moins une portion de la seconde biomasse avec le peroxyde d'hydrogène en présence d'un réactif de Fenton catalyseur, de préférence le sulfate ferreux. D'autres objets et avantages de la présente invention apparaîtront à l'analyse de la description détaillée ci-après en référence aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 est un bloc-diagramme d'écoulement d'un procédé à la boue activée comprenant une hydrolyse auxiliaire pour une zone de digestion aérobie autothermique pour faciliter la réduction de la boue comme indiqué dans le brevet US 4915840; la figure 2 est un blocdiagramme d'écoulement d'un procédé à la boue activée dans lequel une portion de la biomasse du réacteur ATAD est hydrolysée dans un récipient d'hydrolyse et l'effluent hydrolysé est ensuite recyclé à l'entrée du réacteur ATAD selon le brevet US nô 5 141 646; la figure 3 est un bloc-diagramme d'écoulement d'un procédé de traitement des déchets utilisant l'oxydation selon un mode de mise en oeuvre de la présente invention; la figure 4 est un bloc-diagramme d'écoulement d'un autre procédé de traitement des déchets selon la présente invention; la figure 5 est un bloc-diagramme d'écoulement d'un autre procédé encore de traitement des déchets selon la présente invention; la figure 6 est encore un bloc-diagramme d'écoulement d'un autre mode de mise en oeuvre d'un procédé de traitement des déchets selon la présente invention; et la figure 7 est un bloc-diagramme d'écoulement d'un autre procédé de traitement des déchets selon la présente invention. En référence aux figures, dans lesquelles les mêmes numéros de référence se rapportent aux mêmes portions des figures, la figure 3 représente un système 50 pour le traitement de la boue dans lequel une boue comprenant au moins environ 2 % de solide, mais de préférence au moins environ 4 % de solide, est chargée par une conduite d'entrée 52 dans un récipient mélangeur 54 et ensuite via la conduite 56 à une unité de réacteur ATAD 58 La fonction du mélangeur 54 sera décrite plus loin. Dans le réacteur ATAD 58, une digestion aérobie thermophile auto- thermique comme décrit dans le brevet US 3 547 814 est mise en oeuvre à environ -70 'C On introduit de l'air ou un autre gaz contenant de l'oxygène ou, dans certains cas, des nitrates via la conduite 59 dans le réacteur ATAD 58 au débit approprié pour la digestion aérobie des solides en suspension dans le réacteur. Périodiquement, par exemple une fois par jour, le réacteur ATAD 58 est arrêté et on laisse déposer la biomasse dans le réacteur pendant une période de repos (de préférence environ 1/2 h à 1 h) Ensuite, une portion de la biomasse déposée, et de préférence entre environ 1 % et environ 10 % de la biomasse du réacteur ATAD, est soutirée de l'unité ATAD 58 et chargée via la conduite 60 dans le récipient d'oxydation 62 pour un traitement d'oxydation dans celui-ci. Dans le récipient d'oxydation 62, une oxydation chimique a de préfé- rence lieu Celle-ci est effectuée de préférence en utilisant le peroxyde d'hydrogène comme oxydant chimique L'oxydation de la biomasse du réacteur ATAD est effectuée de préférence dans un réacteur agité discontinu dans lequel le p H est maintenu constant à une valeur entre environ 1 et 6 et, de préférence, à un p H d'environ 3,5, ceci étant effectué par addition d'acide, tel que l'acide sulfurique, en quantité nécessaire à cet effet La réaction d'oxydation peut être catalysée par l'utilisation d'un réactif de Fenton, c'est-à-dire le sulfate ferreux, qui peut être ajouté périodiquement au réacteur La quantité de sulfate ferreux ajoutée dépend bien entendu du débit du réacteur, mais elle va en général jusqu'à environ 100 mg/l et, lorsqu'on utilise ce catalyseur, de préférence entre environ 3 et 100 mg/l et, mieux encore, entre environ 5 et 10 mg/I Comme on l'a discuté ci-dessus, cependant, lorsque la température de la biomasse est suffisamment élevée, il est possible dans certains cas d'effectuer une réaction autocatalytique sans avoir besoin d'ajouter ce catalyseur Il est également possible, cependant, d'utiliser d'autres procédés bien connus d'oxydation chimique, par exemple: l'ozonisation dans laquelle l'ozone est produit électriquement et introduit ensuite comme agent oxydant; l'oxydation chimique utilisant des agents tels que bichromates et permanganates; et l'oxydation par l'air humide à températures et sous pressions élevées, qui sont tous des procédés commerciaux, dénommés procédés de traitement thermique, comme le procédé de Zimpro et Porteus. Dans le récipient d'oxydation 62 proprement dit, divers composants chimiques sont oxydés Plus particulièrement, parmi leurs divers composants organiques, divers composants toxiques du courant de biomasse déposée peuvent être oxydés, comprenant des composants qui ne sont pas aptes à des procédés tels que l'hydrolyse du brevet US 5 141 646 Ceux-ci comprennent des hydrocarbures complexes ou des hydrocarbures fortement réduits tels que les PCB, etc. L'élimination de ces substances toxiques n'est pas seulement importante d'un point de vue global, mais elle permet aussi d'augmenter l'efficacité du réacteur ATAD proprement dit (ainsi que du réacteur AAD selon le mode de mise en oeuvre discuté ci-dessous) En outre, l'oxydation des matières organiques récalcitrantes ou potentiellement inhibitrices permet un fonctionnement plus efficace du procédé, principalement parce que l'on évite ainsi l'accumulation de composants toxiques cibles dans le réacteur ATAD ou AAD. En outre, en rapport avec les réactions d'hydrolyse utilisant ou bien un acide fort ou bien une base forte, il existe une possibilité de réactions secondaires qui pourraient à leur tour produire des composants toxiques supplémentaires Cette possibilité est également supprimée en utilisant le traitement d'oxydation de la présente invention Dans ces réactions d'oxydation, il est donc possible de dégrader ces composants toxiques jusqu'à leurs composants les plus fondamentaux, de manière à produire à partir de ceux-ci des dioxydes de carbone Ceci est impossible, bien entendu, en utilisant des réactions d'hydrolyse. En conséquence, en utilisant le traitement d'oxydation de la présente invention, il y a une réduction notable de la demande chimique en oxygène (DCO) de la matière organique, améliorant ainsi l'efficacité et abaissant la demande globale en oxydation dans le réacteur ATAD Ceci apporte encore un autre avantage en ce qui concerne à la fois la nature du produit obtenu et les économies financières. Globalement, la présente invention réduit donc à la fois la DCO et solubilise des portions importantes des composants chimiques contenus dans la biomasse déposée qui est traitée En tout cas, l'effluent oxydé du réacteur d'oxydation 62 est ensuite introduit via la conduite 66 dans le récipient mélangeur 54 o il se mélange avec la boue introduite par la conduite 52 De cette manière, la boue qui entre neutralise également le courant oxydé, en l'amenant plus près du p H désiré Si nécessaire, cependant, un autre réglage du p H peut être effectué par addition d'un acide ou d'une base via la conduite 68. On notera également que la boue oxydée ajoutée dans le mélangeur 54 est chaude, aidant ainsi à élever la température de la boue qui entre par la conduite d'alimentation 52 et réduisant encore le coût en éliminant ou au moins en réduisant le besoin d'une installation de chauffage séparée. Périodiquement, un produit décanté clair purifié est séparé de l'unité ATAD 58 et renvoyé à l'installation via la conduite 70 L'effluent ATAD peut aussi être envoyé à un séparateur de solides (tel qu'un clarificateur, un épaississeur ou un ultrafiltre) afin de séparer la biomasse ATAD du produit décanté Une partie de la biomasse ATAD séparée peut ensuite être renvoyée au réacteur ATAD, tandis qu'une autre portion peut être envoyée à l'unité d'oxydation (voir figure 7) Cette séparation de la biomasse ATAD est particulièrement importante lorsque le produit il est destiné à subir un autre traitement biologique aérobie en aval La présence d*une portion importante de la biomasse (ATAD) thenmophile peut avoir un effet négatif sérieux Plus particulièrement, cette biomasse ATAD est plutôt récalci- trante et résiste à la dégradation dans ces systèmes de traitement biologique en aval Ceci conduit à son tour à une formation importante de cette matière dans ces systèmes en aval, empêchant ainsi la performance globale de ces procédés. On remarquera également que la boue chargée dans le récipient mélangeur 54 a de préférence une teneur en solides d'environ 4 % Cependant, des teneurs en solides plus faibles, par exemple jusqu'à environ 2 % de solides, peuvent aussi être traitées dans certains cas, comme lorsque la chaleur produite dans les réactions biologiques dans le réacteur ATAD est suffisante pour unfonctionnement thermophile. La figure 4 illustre un autre mode de mise en oeuvre de l'invention qui est semblable au mode de mise en oeuvre décrit ci-dessus concernant la figure 3, mais qui permet la séparation des substances nutritives de la conduite du produit décanté 70 En particulier, la figure 4 illustre une station d'élimination des matières nutritives 92 qui reçoit le produit décanté purifié par la conduite 70, lequel est traité pour séparer l'azote et le phosphore Dans ce mode de mise en oeuvre, des produits chimiques sont ajoutés via la conduite 76 à la station d'élimination des matières nutritives 72, tandis que la boue de phosphates/produits chimiques est recyclée au réacteur d'oxydation 62 et/ou séparée via la conduite 74. Dans ce mode de mise en oeuvre, le phosphore est séparé de préférence du produit décanté par précipitation, tandis que l'azote est séparé de préférence biologiquement ou par d'autres moyens convenables, comme l'entraînement de l'ammoniac par l'air Jusqu'à présent, on n'avait pas admis que de l'azote et du phosphore supplémentaire seraient produits dans un réacteur ATAD pendant la digestion Donc, le mode d'élimination des matières nutritives suggéré dans mon brevet antérieur 4915 840 est inefficace en comparaison avec l'invention On admettra que l'élimination des matières nutritives élimine également d'autres solides dissous qui peuvent poser un problème dans d'autres procédés de traitement en aval. La figure 5 décrit un troisième mode de mise en oeuvre pour le traitement de déchets organiques solides Dans ce mode de mise en oeuvre, on utilise une disposition semblable à celle représentée dans la figure 4, avec l'addition d'un broyeur en amont du mélangeur 54 En particulier, un courant de détritus comprenant au moins 4 % de solides est introduit via une conduite 84 dans un broyeur 86 qui est relié en activité via la conduite 52 au mélangeur 54 Le broyeur est utilisé dans ce mode de mise en oeuvre pour réduire la dimension de particules et convertir les solides à un état plus adéquat pour la biodégradation via compostage liquide Donc, ce système est approprié pour le traitement de déchets, d'ordures, de feuilles, de gazon coupé et ainsi de suite Selon une autre caractéristique de ce mode de mise en oeuvre, on peut ajouter, si on le désire, de l'eau et/ou des substances nutritives au réacteur ATAD 58 via la conduite 61. Un avantage important de la disposition décrite ci-dessus est que, comme il peut être nécessaire d'ajouter des matières nutritives pour certains types de déchets organiques solides, l'utilisation de la méthode décrite o la biomasse ATAD est oxydée permet de recycler les matières nutritives au procédé via le mélangeur 54, en conservant ainsi l'usage des produits chimiques. L'étape d'élimination des substances nutritives décrite ci-dessus en rapport avec la figure 5 peut aussi être utilisée Si on le désire, le produit préféré final peut ensuite être recyclé à l'installation via la conduite 78. Dans la figure 6, on décrit un autre mode de mise en oeuvre de l'invention dans le contexte d'un système de production d'énergie qui extrait le gaz méthane des boues/déchets avant le compostage. Dans ce mode de mise en oeuvre, on peut introduire les boues ou déchets solides comprenant environ 8 % de solides dans le broyeur 86 via la conduite 84 et, ensuite, dans le mélangeur 54 via la conduite 52 On fait ensuite passer la boue via la conduite 56 à une unité de digestion anaérobie autothermique (AAD) 88 o le gaz méthane est retiré via la conduite 90 Facultativement, par la conduite 92, la biomasse déposée de l'unité AAD peut être oxydée dans le réacteur d'oxydation 62 et, ensuite, recyclée à la chambre de mélange 54 Si nécessaire, la boue en excès peut être retirée par la conduite 93 du réacteur d'oxydation 62. L'unité AAD 88 est un appareil de digestion anaérobie autothermique. Elle est semblable au réacteur ATAD 58, sauf qu'elle nécessite une concentration d'entrée en solides plus élevée et qu'elle est anaérobie, de sorte qu'il n'y a pas fourniture d'oxygène (aération) L'unité AAD est destinée à extraire l'énergie de la boue ou des détritus avant la stabilisation finale par compostage On peut ajouter, si on le désire, de l'eau et/ou de matières nutritives dans l'unité AAD via la conduite 96 Le produit décanté AAD de l'unité 88 est introduit dans le réacteur ATAD 58 via la conduite 94. Une portion de la biomasse ATAD est déposée et séparée comme précédemment et recyclée au réacteur d'oxydation 62 par la conduite 60, le courant oxydé passant de celui-ci au mélangeur 54 par la conduite 66 Le produit décanté purifié provenant du réacteur ATAD peut être recyclé à l'installation par la conduite 70, ou bien il peut être introduit dans un appareil de séparation des matières nutritives 72 comme décrit ci- dessus Le produit décanté traité peut être renvoyé à l'installation par la conduite 76. En passant ensuite à la figure 7, dans un autre mode de mise en oeuvre de la présente invention, semblable à celui représenté à la figure 3, une étape de séparation des solides est utilisée pour le produit décanté séparé par la conduite 70. En particulier, la figure 7 illustre un séparateur de solides 101 tel qu'un clarifica- teur, un épaississeur ou un ultrafiltre, à partir duquel les solides tels que la biomasse ATAD contenue dans le courant de décantation sont séparés du produit décanté et recyclés au réacteur ATAD par la conduite 103 et/ou recyclés au réacteur d'oxydation 62 par la conduite 105 Le produit décanté purifié peut ensuite être renvoyé à l'installation par la conduite 107 A tous les autres points de vue, les composants de la figure 7 sont les mêmes que ceux représentés dans la figure 3 et discutés ci-dessus. Bien que l'invention ait été décrite en référence à des modes de mise en oeuvre particuliers, il est entendu que ces modes de mise en oeuvre illustrent simplement les principes et les applications de la présente invention En consé- quence, il doit être entendu que de nombreuses modifications peuvent être faites aux modes de mise en oeuvre donnés à titre d'illustration et que d'autres dispositifs peuvent être imaginés sans s'écarter du cadre et de l'esprit de l'invention. REVENDICATIONS 1 Procédé pour le traitement des déchets organiques dans lequel on introduit lesdits déchets organiques dans un réacteur de digestion aérobie auto- thermique, ou ATAD, ( 58) et on soumet lesdits déchets organiques à une digestion biologique dans ledit réacteur ATAD de manière à produire dans celui-ci une biomasse et un produit décanté clair, caractérisé en ce que l'on oxyde au moins une portion de ladite biomasse ( 62) de manière à produire un effluent oxydé et on recycle ledit effluent oxydé ( 66) audit réacteur ATAD. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en outre en ce que l'on sépare périodiquement ledit produit décanté clair ( 70) dudit réacteur ATAD ( 58). 3 Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite étape d'oxydation ( 62) comprend l'oxydation chimique de ladite ou desdites portions de ladite biomasse. 4 Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite étape d'oxydation chimique comprend la mise en contact de ladite ou desdites portions de ladite biomasse avec le peroxyde d'hydrogène en présence d'un réactif de Fenton catalyseur. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit réactif de Fenton catalyseur est le sulfate ferreux. 6 Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en outre en ce qu'il comprend la séparation de ladite ou desdites portions de ladite biomasse ( 60) dudit produit décanté clair avant ladite étape d'oxydation. 7 Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite étape d'oxydation chimique ( 62) est effectuée à un p H compris entre environ 1 et 5. 8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que ladite étape d'oxydation chimique est effectuée à un p H d'environ 3,5. 9 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits déchets organiques sont soumis à une digestion biologique dans ledit réacteur ATAD ( 58) à une température comprise entre environ 40 et 70 'C. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'on oxyde ladite ou lesdites portions de ladite biomasse à une température comprise entre environ 40 et 70 'C. 11 Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en outre en ce que l'on mélange lesdits déchets organiques en amont ( 54) dudit réacteur ATAD ( 58). 12 Procédé pour le traitement de déchets dans lequel on introduit lesdits déchets dans un récipient de digestion anaérobie autothermique, ou AAD ( 88) et on soumet lesdits déchets à une digestion biologique dans ledit récipient AAD de manière à produire dans celui-ci une première biomasse et un premier produit décanté et on introduit ledit premier produit décanté ( 94) dudit récipient AAD dans un réacteur ATAD ( 58) et on soumet ledit premier produit décanté à une digestion biologique dans ledit réacteur ATAD de manière à produire dans celui-ci une seconde biomasse et un second produit décanté, caractérisé en ce qu'on oxyde au moins une portion de ladite seconde biomasse ( 62) de manière à produire un effluent oxydé et on recycle ledit effluent oxydé ( 66) audit récipient AAD. 13 Procédé selon la revendication 12, caractérisé en outre en ce que l'on sépare au moins une portion de ladite seconde biomasse ( 60) dudit second produit décanté ( 70) avant ladite étape d'oxydation. 14 Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que ladite étape d'oxydation ( 62) comprend l'oxydation chimique de ladite ou desdites portions de ladite seconde biomasse. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que ladite étape d'oxydation ( 62) comprend la mise en contact d'au moins une portion de ladite seconde biomasse ( 60) avec le peroxyde d'hydrogène en présence d'un réactif de Fenton catalyseur. 16 Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que ledit réactif de Fenton catalyseur est le sulfate ferreux. 17 Procédé selon la revendication 14,caractérisé en ce que ladite étape d'oxydation chimique ( 62) est effectuée à un p H compris entre environ 1 et 6. 18 Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que ladite étape d'oxydation chimique est effectuée à un p H d'environ 3,5. 19 Procédé selon la revendication 13, caractérisé en outre en ce que l'on sépare l'azote et le phosphore dudit second produit décanté ( 70) pour produire un produit décanté clair purifié ( 76). Procédé selon la revendication 12, 13 ou 14, caractérisé en outre en ce que l'on sépare ladite première biomasse ( 94) dudit récipient AAD ( 88) et on charge ladite portion séparée de ladite première biomasse ( 92) dans ladite étape d'oxydation ( 62). 21 Procédé selon la revendication 12, 13 ou 14, caractérisé en outre en ce que l'on mélange lesdits déchets en amont ( 54) dudit récipient AAD ( 88). 22 Procédé selon la revendication 21, caractérisé en outre en ce que l'on broie les déchets solides ( 86) en amont de ladite étape de mélange ( 54).