Brevet FR2705342A1 — publié le 19941125

Acétonitrile très purifié et procédé de purification d'acétonitrile brut. L'invention est relative à de l'acétonitrile très purifié et à un procédé de purification de l'acétonitrile brut. Plus particulièrement, elle concerne un procédé simple et facile de purification de l'acétonitrile brut, de l'acétonitrile très pur qui a une absorbance qui n'est pas supérieure à 0,05 dans le domaine ultraviolet à une longueur d'onde de 200 à 400 nm et qui convient pour être utilisé comme solvant d'une phase mobile d'une chromatographie liquide industrielle, en particulier une chromatographie en phase liquide à haute performance (HPLC), et un procédé de purification pour obtenir de l'acétonitrile si pur. L'acétonitrile du commerce est préparé, le plus souvent, en purifiant de l'acétonitrile brut recueilli comme sous-produit dans la production d'acrylonitrile ou du méthacrylonitrile, comprenant l'ammoxydation catalytique du propylène ou de l'isobutène par de l'ammoniac et de l'oxygène moléculaire. Comme l'acétonitrile sous-produit contient de nombreuses impuretés, on a proposé classiquement les divers procédés de purification suivants. Des procédés connus d'élimination de l'alcool allylique de l'acétonitrile brut comprennent une réaction sur l'acide sulfurique suivie d'une distillation (JP-A-51-23218, l'expression "JP-A" utilisée dans le présent mémoire signifie "une demande de brevet japonais publiée mais non examinée"), une distillation extractive en la présence d'eau (JP-A-55143949), et une réaction sur une solution aqueuse d'un hypochlorite de métal alcalin ou de métal alcalino-terreux (JP-A-51-32518). Des procédés connus d'élimination de l'oxazole de l'acétonitrile brut sont une réaction sur du chlore moléculaire suivie d'une séparation (JP-A-59-10556), et une distillation extractive en présence d'eau (JP-A-55143950). Des procédés connus de purification de l'acétonitrile brut sont une réaction par un composé basique suivie d'une distillation (JP-A-56-5449) et une distillation en utilisant trois colonnes de distillation (JP-A-58-124). En bref, l'acétonitrile sous-produit contient de l'alcool allylique, de l'oxazole, de l'acrylonitrile, etc. comme impuretés principales et, pour éliminer ces impuretés, il a été nécessaire de combiner certains de ces procédés proposés jusqu'ici, ce qui rend tout le procédé de purification très compliqué. En outre, les inventeurs ont vérifié pendant les expériences que chacun de ces procédés connus ne donne pas de l'acétonitrile ayant une absorbance qui n'est pas supérieure à 0,05 entre 200 et 400 nm. Le brevet de la République Démocratique Allemande DD217212A1 décrit un excellent procédé de purification qui consiste à mettre de l'acétonitrile brut en contact avec de l'ozone pour décomposer simultanément l'alcool allylique, l'oxazole, l'acroléine, etc. et à séparer l'acétonitrile purifié par distillation. Mais des expériences de vérification de ce procédé ont montré que le procédé permet bien de réduire l'absorbance entre 200 et 400 nm dans une certaine mesure, mais pas à 0,05 ou à une valeur inférieure. C'est pourquoi l'acétonitrile du commerce ne donne pas satisfaction comme solvant de phase mobile pour la chromatographie liquide, en particulier pour 1'HPLC en raison de sa grande absorbance W. On a donc exigé un processus industriel de préparation de l'acétonitrile d'une pureté suffisante pour être utilisé comme solvant de phase mobile dans la chromatographie liquide. On a proposé, depuis peu, de neutraliser de l'acétonitrile oxydé par de l'ozone dans une solution aqueuse basique pour obtenir de l'acétonitrile purifié qui convienne comme solvant de phase mobile pour l'HPLC, comme décrit à la demande de brevet japonais publiée sous le No 3-199868. Ce procédé caractérisé par l'utilisation d'une substance basique liquide s'accompagne de la formation de sédiment visqueux, de sorte qu'il faut mettre en oeuvre un stade supplémentaire de séparation et de rechargement pour effectuer le procédé d'une manière continue, ce qui rend l'opération en continu compliquée. Outre le problème de manipulation, les sédiments visqueux tendent à obstruer une colonne ou un filtre du stade ultérieur. En outre, quand l'eau envoyée sous le forme d'une solution alcaline aqueuse est séparée par distillation, elle entraîne de l'acétonitrile sous la forme d'un mélange azéotrope, ce qui diminue la quantité d'acétonitrile recueillie. Un procédé consistant à mettre de 1' acétonitrile brut en contact avec ltacide sulfurique, puis à oxyder par de l'ozone en faisant suivre d'une distillation est décrit à la demande de brevet japonais publiée sous le No 3-214199. Ce procédé exige non seulement une cuve de contact pour le contact avec l'acide sulfurique, mais une autre colonne de distillation pour la séparation de l'acide sulfurique. Le procédé met donc en oeuvre deux stades supplémentaires et est donc trop compliqué pour une application industrielle. L'absorption W de l'acétonitrile brut entre 200 et 400 nm est attribuée principalement aux doubles liaisons des impuretés. C'est ainsi, par exemple, que des composés ayant une double liaison carbone-carbone, un groupe carbonyle (C=O), un groupe carboxyle (COOH), un groupe aldéhyde (CHO), une double liaison carbone-hydrogène, un groupe nitroso (N=O), un groupe nitro (N02) ou une liaison analogue ou un groupe fonctionnel analogue présentent une absorption dans ce domaine de longueur d'onde. Des exemples de composés ayant une telle liaison et un tel groupe fonctionnel sont l'alcool allylique, l'oxazole, ltacrylonitrile, le méthacrylonitrile, le crotonitrile-cis et le crotonitrile-trans, l'acide acrylique, l'acrylate de méthyle, l'acide méthacrylique, le méthacrylate de méthyle, l'acide acétique, l'acroléine, la méthacroléine et l'acétone. Il est très difficile d'éliminer ces composés pour réduire l'absorbance entre 200 et 400 nm à 0,05 ou à une valeur inférieure à 0,05. Plus particulièrement, pour réduire l'absorbance de l'acétonitrile à 200 nm à 0,05 ou à une valeur inférieure à 0,05 ; il faut que la teneur en alcool allylique de l'acétonitrile soit réduite à 1,5 ppm ou à une valeur inférieure à 1,5 ppm ; que sa teneur en oxazole soit réduite à 0,8 ppm ou à une valeur inférieure à 0,8 ppm ; que sa teneur en acrylonitrile soit réduite à 0,2 ppm ou à une valeur inférieure à 0,2 ppm ; que sa teneur en méthacrylonitrile soit réduite à 0,2 ppm ou à une valeur inférieure à 0,2 ppm ; que sa teneur en crotononitrile-cis soit réduite à 0,2 ppm ou à une valeur inférieure à 0,2 ppm ; que sa teneur en acide acrylique soit réduite à 0,2 ppm ou à une valeur inférieure à 0,2 ppm ; que sa teneur en acrylate de méthyle soit réduite à 0,2 ppm ou à une valeur inférieure à 0,2 ppm ; et que sa teneur en acide acétique soit réduite à 30 ppm ou à une valeur inférieure à 30 ppm. Les mêmes exigences strictes s'appliquent à d'autres impuretés. Comme de l'acétonitrile brut contient habituellement pas moins de deux de ces composés, la teneur critique de chaque composé serait en fait inférieure à la valeur ci-dessus C'est pourquoi l'obtention d'acétonitrile très purifié nécessite des techniques évoluées. L'invention vise - de 1'acétonitrile très purifié, utile comme solvant de phase mobile d'HPLC, qui a une absorbance W qui n'est pas supérieure à 0,05 entre 200 et 400 nm - un procédé simple et aisé de purification de l'acétonitrile brut - un procédé d'obtention de l'acétonitrile très purifié qui a une absorbance W qui n'est pas supérieure à 0,05 entre 200 et 400 nm et qui est utile comme solvant d'une phase mobile d'une chromatographie liquide industrielle, en particulier d'HPLC. Par des recherches approfondies sur un traitement de contact de l'acétonitrile avec l'ozone, on a trouvé qu'un traitement de contact avec l'ozone donne des acides et des substances réduisant le permanganate et que ces substances peuvent être éliminées par contact avec une base solide et/ou un adsorbant, et sur ces bases on a trouvé un procédé simple et aisé de purification de l'acétonitrile. On a également trouvé le fait surprenant que de l'acétonitrile très purifié ayant une absorbance qui n'est pas supérieure à 0,05 à une longueur d'onde de 200 à 400 nm peut être obtenu en mettant un liquide, après un traitement de contact avec de l'ozone, en contact avec au moins une base solide et un adsorbant, puis en éliminant les composés ayant des points d'ébullition plus bas et plus hauts que l'acétonitrile (que l'on dénommera, ci-après, simplement composés à bas point d'ébullition, composés à point d'ébullition haut, respectivement). L'invention a donc pour objet de l'acétonitrile très purifié ayant une absorbance qui n'est pas supérieure à 0,05 entre 200 et 400 nm et qui est donc utile comme solvant de phase mobile en chromatographie liquide. L'invention a également pour objet un procédé simple et aisé de purification de 1' acétonitrile qui comprend: 1) un stade de mise en contact d'acétonitrile brut avec de l'oxygène naissant, et 2) un stade de mise en contact de l'acétonitrile provenant du stade (1) avec au moins une base solide et un absorbant. L'invention vise également un procédé de purification de llacétonitrile brut qui consiste à soumettre l'acétonitrile provenant du stade (1) décrit ci-dessus, premièrement, à: 2) un stade de contact de l'acétonitrile avec au moins une base solide et un adsorbant, puis 3) un stade d'élimination des composés à bas point d'ébullition et des composés à point d'ébullition haut de l'acétonitrile ; ou à soumettre l'acétonitrile provenant du stade (1) décrit cidessus d'abord au stade (3) décrit ci-dessus, puis au stade (2) décrit ci-dessus. Au dessin annexé, donné uniquement à titre d'exemple La figure 1 représente le spectre d'absorption ultraviolet de ltacétonitrile purifié obtenu à l'exemple 4. La figure 2 représente le spectre d'absorption ultraviolet de l'acétonitrile brut utilisé à l'exemple 4. L'acétonitrile brut qui peut être purifié par le procédé suivant l'invention est de l'acétonitrile brut ayant une absorbance qui n'est pas inférieure à 0,1 à une longueur d'onde de 200 nm. L'origine de l'acétonitrile brut peut être quelconque. C'est ainsi, par exemple, que l'acétonitriîe brut mentionné ci-dessus peut être de l'acétonitrile sous-produit lors de la production d'acrylonitrile ou de méthacrylonitrile consistant en ltammoxydation catalytique du propylène, de l'isobutène ou de l'alcool butyle tertiaire par de l'ammoniac et de l'oxygène moléculaire ou de l'acétonitrile brut préparé par d'autres procédés, par exemple par une réaction d'ammoxydation d'un hydrocarbure saturé tel que l'éthane, le propane, le butane, l'isobutane ou le pentane, le monoxyde de carbone, un composé aromatique, tel que le toluène ou le xylène, etc. Parmi les espèces d'acétonitrile brut ayant une absorbance W qui n'est pas inférieure à 0,1 à 200 nm, on préfère de l'acétonitrile brut ayant une absorbance W de 0,1 à 5, et mieux de 0,1 à 3 à 200 nm. Suivant le procédé de l'invention, on peut obtenir de l'acétonitrile ayant une absorbance UV qui n'est pas supérieure à 0,05 entre 200 et 400 nm à partir de l'acétonitrile brut ayant une absorbance Ut qui n'est pas inférieure à 0,1 à 200 nm. Bien que l'on puisse appliquer le procédé à de l'acétonitrile brut ayant une absorbance W inférieure à 0,1 à 200 nm, ceci donne un effet faible et n'est pas attrayant du point de vue de la rentabilité. Par l'expression "absorbance W (ou simplement absorbance)", telle qu'utilisée dans le présent mémoire, on entendu une valeur mesurée dans des cellules à quartz ayant un trajet optique de 10 mm en utilisant de l'eau distillée pour une chromatographie liquide comme témoin à une longueur d'onde de détection prescrite. Le stade (1) du procédé suivant l'invention consiste à mettre de l'acétonitrile brut en contact avec de l'oxygène naissant. Le but du stade (1) est la décomposition des impuretés ayant une double liaison qui sont difficiles à éliminer par distillation, adsorption ou réaction, en particulier l'alcool allylique, l'oxazole et l'acétonitrile, par contact avec de l'oxygène naissant pour les transformer en composés qui sont faciles à séparer et à éliminer au stade ultérieur. Des composés susceptibles d'engendrer de l'oxygène naissant sont l'acide permanganique ou ses sels (par exemple le permanganate de potassium), des peroxydes (par exemple de l'eau oxygénée, du peroxyde de sodium et du peroxyde de baryum), des oxyacides ou leurs sels (par exemple 1'hypochlorite de sodium, l'hypochlorite de potassium, l'hypoiodite de sodium, l'hypoiodite de potassium, lthypobromite de sodium, l'hypobromite de potassium, le chlorate de sodium, le chlorate de potassium, l'iodate de sodium, l'iodate de potassium, le bromate de sodium, le bromate de potassium, le perchlorate de sodium, le perchlorate de potassium, l'acide perchlorique, l'acide périodique, le periodate de sodium et le periodate de potassium), et un gaz contenant de l'ozone, un gaz contenant de l'ozone étant préféré. Par le stade (1), l'efficacité de séparation et l'élimination des impuretés au stade ultérieur est nettement améliorée. Le gaz contenant de l'ozone qui peut être utilisé au stade (1) est obtenu en envoyant de l'air, de l'oxygène ou du gaz en contenant à un générateur d'ozone. Le gaz contenant de l'ozone peut être utilisé dilué par de l'azote, du gaz carbonique, de l'air, etc. La concentration d'ozone du gaz contenant de l'ozone est comprise entre 0,01 et 5,0 % en volume et, de préférence, entre 0,1 et 2 % en volume. Si elle est trop basse, la durée de contact ou la dimension du réacteur doivent être augmentées, ou la perte d'acétonitrile par entraînement avec les gaz qui sortent est augmentée, ce qui se traduit par une diminution de rendement. I1 est difficile d'augmenter la concentration d'ozone au-dessus de 5 % en volume en raison des performances du générateur d'ozone. La température de contact est comprise entre -40" et 800C et, de préférence, entre 10 et 400C. A des températures plus basses, la réaction est retardée ou des traces de constituant précipitent. A des températures trop hautes, la réaction va trop loin, ce qui réduit le rendement en acétonitrile. On peut effectuer la mise en contact sous pression réduite,sous la pression atmosphérique ou sous pression et, de préférence, on l'effectue à une pression comprise entre la pression atmosphérique et 10 atmosphères. On peut effectuer la mise en contact en discontinu ou en continu. Un contact dans un système en discontinu peut être effectué au moyen d'une cuve de contact à un seul étage ou à plusieurs étages ou d'une tour de barbotage munie d'un agitateur. Pour assurer un contact gaz liquide efficace, on préfère une cuve de contact munie d'un agitateur. En outre, pour obtenir un bon contact du gaz et du liquide, le gaz contenant de l'ozone est chargé de préférence par au moins une buse dans l'acétonitrile brut, sous la forme de petites bulles. Le gaz contenant de ozone est de préférence chargé en une position en-dessous ou à côté d'une aile d'agitation. La position la meilleure et le nombre des buses varient suivant la structure de la cuve et de l'aile d'agitation et dépend de l'état d'agitation de l'acétonitrile. On obtient un traitement de contact en discontinu en chargeant un gaz contenant de l'ozone en une quantité de 1 à 10.000, de préférence de 10 à 1000 fois le volume de l'acétonitrile brut pendant une durée de l à 300 minutes, de préférence de 10 à 120 minutes, qui varie en fonction de la quantité d'impuretés de I'acétonitrile brut. Si la durée de chargement est trop courte, la réaction entre l'ozone et les impuretés est insuffisante et la perte de l'acétonitrile due à un entraînement augmente avec le débit accru de gaz. Une durée de chargement trop longue est sans intérêt du point de vue de la productivité. La durée de chargement d'un gaz contenant de l'ozone peut également être réglée en déterminant la concentration d'ozone dans le gaz qui sort. Dans ce cas, on continue à charger jusqu'à ce que la concentration d'ozone dans le gaz qui sort atteigne au moins 80 % et, de préférence, au moins 90 % de celle dans le gaz introduit. On peut analyser la concentration d'ozone au moyen d'un analyseur en continu en utilisant une titration iodométrique, une titration photométrique ultraviolette ou une analyse par chémiluminescence. Le traitement de contact dans un système continu peut être effectué dans une tour garnie, dans une tour à parois humides, dans une tour de barbotage, etc. On préfère une tour garnie. Des garnissages qui conviennent sont des anneaux de Rasching, des anneaux de Lessing, des sels de Berl, des sels qui s'interpénètrent, un garnissage terralet, des anneaux colonnes, un garnissage McMahon, des anneaux de Dixon, etc., qui peuvent être en porcelaine, en métaux, en matière plastique, en carbone, etc. Le contact peut être un système à contre-courant ou un système à courant parallèle et, de préférence, c'est un système à contre-courant. Quand on utilise une tour garnie, on peut prévoir un plateau de redistribution du liquide à une hauteur appropriée pour améliorer l'efficacité du contact du gaz et du liquide. Un rapport en volume d'un gaz contenant de l'ozone de l'acétonitrile brut est choisi entre 1 et 10.000 et, de préférence, entre 10 et 1000, de manière à ne pas provoquer d'inondation. Le stade (2) consiste à mettre l'acétonitrile provenant du stade (1) en contact avec au moins une substance choisie parmi une base solide et un adsorbant. Le but du stade (2) est de transformer les impuretés contenues dans l'acétonitrile du stade (1) en des composés faciles à séparer ou à adsorber et de séparer les impuretés. Le contact entre l'acétonitrile et une base solide et/ou un adsorbant est effectué à une température de -40 à 800C et, de préférence, de 5 à 600C, et mieux encore de 10 à 400C. Comme exemples de la base solide qui peuvent être utilisés au stade (2), on peut citer des résines échangeuses d'anion, des hydroxydes de métal alcalin, des carbonates de métal alcalin ou des hydrogénocarbonates de métal alcalin, des oxydes de métal alcalino-terreux, des hydroxydes de métal alcalino-terreux, du carbonate de métal alcalino-terreux, des mélanges d'oxydes métalliques différents, des substances supportant un composé de métal alcalin ou un composé de métal alcalino-terreux, du charbon actif et analogue. Les résines d'échange d'anion englobent des résines échangeuses d'anion très basiques ou faiblement basiques de type poreux ou de type gel. On peut utiliser à la fois des résines échangeuses d'ion pour des solutions aqueuses et des résines échangeuses d'ion pour des solutions non aqueuses. On utilise de préférence des résines échangeuses d'anion très basiques ayant leur groupe d'échange, par exemple un groupe triméthylammonium ou un groupe dimethyléthanol, transformé en un type OH ou en un type CO3 par un traitement de régénération. On utilise, de préférence, des résines échangeuses d'anion faiblement basiques ayant leur groupe d'échange, par exemple un groupe amino primaire, secondaire ou tertiaire, régénéré par NaOH, NH40H, etc. Il est recommandé que ces résines échangeuses d'anion, après avoir été traitées par un agent de régénération, soient lavées au préalable par une grande quantité d'acétonitrile pour éliminer l'eau ou les impuretés qui y sont présentes. Comme exemples particuliers des bases solides autres que des résines échangeuses d'anion, on peut citer un hydroxyle, un carbonate ou un hydrogénocarbonate de Li, Na, K, Rb ou Cs ; un oxyde, un hydroxyde ou un carbonate de Mg, Ca, Sr ou Ba ; de la silice-magnésie, de la silice-oxyde de calcium, de la silice-oxyde de strontium, de la silice-oxyde de baryum, de la silice-alumine ; et des substances composées d'un support, par exemple de charbon actif, de silice, d'alumine, de silice-alumine, d'oxyde de titane ou d'oxyde de zirconium, sur lesquelles est déposé de 0,01 à 50 % en poids et, de préférence, de 0,1 à 10 % en poids d'un oxyde, d'un hydroxyde, d'un carbonate ou d'un hydrogénocarbonate d'un métal alcalin ou d'un métal alcalino-terreux. Les bases solides englobent également du charbon actif qui a été activé par N2O, NH3 ou ZnCl2-NH4Cl-CO2 de manière à présenter une certaine basicité. Comme exemples de l'adsorbant qui peut être utilisé au stade (2), on peut citer du charbon actif, de l'alumine activée, un gel de silice, un zéolite synthétique, un zéolite naturel, des résines adsorbantes, des argiles minérales naturelles, de la silice-alumine, de la silice-magnésie et de la silice-oxyde de bore. On peut utiliser la base solide et/ou l'adsorbant sous la forme de poudre ou de particule ayant une granulométrie de 0,001 à 100 mm et, de préférence, de 0,01 à 20 mm. On peut mouler une base solide en poudre et/ou un adsorbant en poudre en un cylindre ou en une sphère, par exemple par compression. Le contact entre la base solide et/ou l'adsorbant et l'acétonitrile peut être effectué dans un système en continu ou dans un système en discontinu. Un système en continu est recommandé pour un traitement à l'échelle industrielle. On peut effectuer un traitement de contact dans un système en continu en faisant passer 1'acétonitrile dans une tour ou dans un conduit garni d'une base solide et/ou d'un adsorbant à une vitesse spatiale de 0,001 à 1000 (litres/minute) et, de préférence, de 0,01 à 100 (litres/minute). On peut effectuer un traitement de contact dans un système en discontinu dans une cuve de contact munie d'un agitateur ou d'un dispositif de brassage. La durée de contact est comprise entre 0,1 et 1000 minutes, et de préférence entre 1 et 120 minutes. On obtient ainsi une purification de l'acétonitrile brut avec des opérations simples et aisées, ce qui est l'un des objectifs de l'invention, en utilisant une base solide et/ou un adsorbant dans le traitement de l'acétonitrile brut oxydé par de l'ozone, sans avoir besoin d'opérations d'isolement de l'acétonitrile, c'est-à-dire du stade (3). Ceci signifie que l'on peut obtenir de l'acétonitrile purifié simplement en faisant passer de l'acétonitrile après un traitement à l'ozone dans une couche garnie d'une base solide et/ou d'un adsorbant sans utiliser une tour de distillation comme l'exige la demande de brevet de la République Démocratique Allemande DD217212A1. Pour obtenir de l'acétonitrile très purifié ayant une absorbance W qui n'est pas supérieure à 0,05 et à une longueur d'onde de 200 à 400 nm, il est nécessaire de traiter en plus 1'acétonitrile du stade (1) ou (2) suivant le stade (3). Le stade (3), suivant l'invention, est un stade dans lequel des composés à bas point d'ébullition et des composés à point d'ébullition haut présents dans l'acétonitrile provenant du stade (1) ou (2) sont séparés et sont éliminés. L'objectif du stade (3) est d'éliminer des impuretés, y compris des composés provoquant une absorption W, de manière à obtenir de l'acétonitrile très purifié ayant une absorbance qui n'est pas supérieure à 0,05 entre 200 et 400 nm. On peut effectuer la séparation de ces impuretés par distillation ou par une séparation par membrane. Pour une séparation industrielle, on préfère une distillation. Une tour de distillation qui peut être utilisée au stade (3) comprend des tours à plateau et de tours à garnissage. Comme exemples de tours à plateaux, on peut citer des tours à plateaux de type à contact à courants transversaux avec des tubes de retour et des tours à plateaux de type à contact à contre-courant sans tubes de retour. Comme plateaux des tours à plateaux, on peut citer des plateaux à calottes à barbotage, des plateaux perforés et un plateau à soupapes. Le nombre de plateaux est habituellement d'au moins 10 et, de préférence, de 30 à 80. Comme exemples de garnissage qui convient pour des tours de garnissage, on peut citer des anneaux de Rasching, des anneaux de Lessing, des anneaux en forme de colonne, des selles de Berl, des selles qui s'interpénètrent, des garnissages terralet, des garnissages McMahon et des anneaux de Dixon, qui peuvent être en porcelaine, en métal, en matière plastique, en carbone, etc. On peut améliorer l'efficacité du contact entre le gaz et le liquide en prévoyant un plateau de redistribution du liquide à une hauteur convenable. On peut effectuer le stade (3) au moyen de deux tours de distillation en série ou d'une tour de distillation unique. Dans le premier cas, des composés à bas point d'ébullition sont éliminés par le sommet d'une première tour et des composés à point d'ébullition hauts sont soutirés du bas d'une seconde tour, tout en recueillant de l'acétonitrile purifié par le sommet ; ou bien des composés à point d'ébullition haut sont séparés par le bas d'une première tour et des composés à bas point d'ébullition sont séparés par le sommet d'une seconde tour, tout en recueillant de I'acétonitrile purifié par le bas de la seconde tour ou par une partie supérieure de celle-ci. Pour augmenter la qualité de I'acétonitrile, il vaut mieux séparer d'abord la teneur en eau sous la forme d'un azéotrope avec de l'acétonitrile, puis recueillir 1'acétonitrile par le sommet d'une seconde tour. Ceci signifie que des composés à bas point d'ébullition sont séparés par le sommet d'une première tour et que les composés à point d'ébullition haut sont séparés par le bas d'une seconde tour, tout en recueillant de l'acétonitrile purifié par le sommet de la seconde tour. La teneur en eau, à laquelle on se réfère ci-dessus, inclut de l'eau provenant de l'acétonitrile brut et de l'eau sous-produite par l'oxydation de l'ozone. Dans le dernier cas (utilisation d'une tour de distillation unique), on introduit de I'acétonitrile dans la partie intermédiaire d'une tour de distillation et on sépare des composés à bas point d'ébullition et des composés à point d'ébullition haut par le sommet et par le bas, respectivement, tout en recueillant de 1'acétonitrile purifié d'une position plus élevée ou plus basse, de préférence plus élevée, que la position où l'on introduit de l'acétonitrile. Pour effectuer la distillation, on choisit un rapport de reflux et des taux d'enlèvement des composés à bas point d'ébullition et des composés à point d'ébullition haut en fonction du degré souhaité de purification. Les taux d'enlèvement du distillat contenant des composés à bas point d'ébullition et de la queue contenant des composés à point d'ébullition élevé sont d'au moins 1 % et, de préférence, d'au moins 5 % par rapport à I'acétonitrile introduit. Quand le taux d'enlèvement par le sommet ou par le bas est inférieur à 1 %, l'acetonitrile recueilli a parfois une absorbance W supérieure à 0,05 entre 200 et 400 nm, en raison de traces d'impuretés résiduelles. On peut effectuer l'élimination des composés à bas point d'ébullition et des composés à point d'ébullition haut en utilisant trois tours de distillation ou plus de trois tours de distillation, mais cela est sans intérêt d'un point de vue économique. On peut effectuer la distillation mentionnée cidessus sous pression réduite, sous la pression atmosphérique ou sous une sous-pression, et on l'effectue habituellement et de préférence sous une pression de 0,5 à 10 atmosphères. Comme décrit ci-dessus, l'invention vise un procédé de purification à fond de l'acétonitrile brut comprenant une combinaison d'un stade (1) dans lequel de 1'acétonitrile brut est mis en contact avec de l'oxygène naissant, d'un stade (2) dans lequel de I'acétonitrile est mis en contact avec au moins une base solide et un adsorbant, et d'un stade (3) dans le En comparaison du procédé connu d'utilisation d'une base solide sous la forme d'un liquide, qui entraîne la formation d'une substance visqueuse (demande de brevet japonais No 3-199868), ou du procédé connu compliqué comprenant la mise en contact avec l'acide sulfurique (demande de brevet japonais No 3-214199), le procédé suivant l'invention est plus simple et rend plus facile une opération en continu. En outre, la perte d'acétonitrile est réduite, par rapport à celle qui a lieu dans ces procédés connus. Les trois stades mentionnés ci-dessus doivent être maintenus sous un contrôle technique précis, en particulier pour obtenir de l'acétonitrile qui convient comme solvant servant de phase mobile en HPLC. Ce contrôle opératoire peut être effectué par exemple en surveillant les propriétés physiques de l'acétonitrile brut servant de matière de départ, ainsi que du produit de chaque stade par spectrophotométrie dans le proche infrarouge. L'invention sera maintenant illustrée au moyen d'exemples et d'exemples comparatifs, mais elle n'y est pas limitée. On détermine les proprietés physiques de l'acétonitrile brut et de l'acétonitrile purifié de la manière suivante. 1) Absorption UV On détermine un spectre d'absorption UV en utilisant une cellule de quartz ayant un trajet optique de 10 mm, de l'eau distillée comme témoin et un spectrophotomètre "288A" fabriqué par Hitachi, Ltd. 2) Chromatoqraphie en phase gazeuse Chromatographe : "HP-5890" fabriqué par Yokokawa K.K. Colonne : Colonne capillaire (diamètre intérieur : 0,25 mm ; longueur 50 m) garnie de silicone OV-l. On maintient la température de la colonne à 400C pendant 5 minutes, puis on la porte à 200"C à une vitesse de 10 C/minute, température à laquelle la colonne est maintenue pendant 10 minutes. 3) Analyse de l'acide On mesure la concentration d'acide suivant JIS K8001, 5,6 (1). 4) Taux de décoloration du permanvanate On détermine la teneur en substance réduisant le permanganate de la manière suivante en se reportant à JIS K8032. A 10 g d'un échantillon, on ajoute 0,1 ml de permanganate de potassium 0,lN, puis on agite et on laisse le mélange reposer au froid et à l'obscurité pendant 30 minutes. On mesure une absorbance à 545 nm avec "W 2000" fabriqué par SHIMADZU CORPORATION tout au début de la mise au repos et 30 minutes après, pour obtenir un taux de décoloration du permanganate qui est une indication des substances réduisant le permanganate suivant l'équation Taux de décoloration de permanganate (%) = ([1 (A/B) ] x 100 dans laquelle A est une absorbance après 30 minutes de repos et B est une absorbance tout au début de la mise au repos. EXEMPLE 1 On utilise comme matière de départ de l'acétonitrile brut ayant une absorbance W de 1560 à 200 nm contenant 2,8 ppm d'acrylonitrile, 5,0 ppm d'alcool allylique et 1,5 ppm d'acides comme impuretés, et ayant un taux de décoloration du permanganate de 29 %. Stade (1) Par le sommet d'une tour de contact avec de l'ozone ayant un diamètre de 30 mm et garnie d'anneaux de Rasching en porcelaine (diamètre extérieur : 5 mm ; diamètre intérieur 2 mm ; hauteur ; 5 mm) jusqu'à une hauteur de 410 mm, on charge l'acétonitrile brut sous la pression atmosphérique à 200C à un débit de 300 ml/h et par le bas on charge du gaz contenant de l'ozone ayant une concentration d'ozone de 0,24 % en volume (5,1 g/m3 normal ; "m3 normal" signifie "m3 à 0 C sous 1 atmosphère) à un débit de 180 litres normaux/h ("litres normaux" signifie litre à 0OC et sous 1 atmosphère) (rapport gaz/liquide : 600). Par le bas de la tour, on soutire de l'acétonitrile ayant été en contact avec de l'ozone. On trouve que I'acétonitrile ainsi recueilli a une concentration d'acide qui a augmenté pour devenir égale à 105 ppm et un taux de décoloration du permanganate qui s'est accru jusqu'à 100 %, tandis qu'on ne détecte ni d'acrylonitrile ni d'alcool allylique. Stade (2) On charge ensuite l'acétonitrile du stade (1) dans une colonne ayant un diamètre de 20 mm garnie de 50 ml d'une résine échangeuse d'anion faiblement basique de type poreux non aqueuse en "Amberlist A21" à 200C. L'acétonitrile recueilli finalement a une absorbance UV de 1620 à 200 nm et une concentration d'acide de 0,9 ppm, et un taux de décoloration du permanganate de o t. Les teneurs en acrylonitrile et en alcool allylique sont inférieures à la limite de détection respective par chromatographie en phase gazeuse. Ce qui précède montre que le stade (1) provoque la décomposition de Ilacétonitrile et de l'alcool allylique, mais augmente les substances acides et les substances réduisant le permanganate et que les substances acides et les substances réduisant le permanganate sont éliminées au stade (2). L'opération décrite ci-dessus s'effectue facilement et d'une manière stable pendant 200 heures en continu. La récupération de 1'acétonitrile purifié dans cette opération en continu atteint 90 % de l'acétonitrile brut engage. EXEMPLE 2 On obtient de 1'acétonitrile purifié de la même façon qu'à l'exemple 1, si ce n'est qu'on remplace la résine échangeuse d'anion utilisée au stade (2) par 35 g de silicealumine préparée en mélangeant du nitrate d'aluminium et un sol de silice à un rapport atomique Al;Si de 1:1, en évaporant le mélange à siccité, et en cuisant le résidu à 5000C en tant qu'adsorbant. L'acétonitrile purifié a une absorbance W de 1480 à 200 nm, une concentration d'acide de 1,0 ppm et un taux de décoloration du permanganate de 7 %. EXEMPLE 3 On obtient de l'acétonitrile purifié de la même façon qu'à l'exemple 1, si ce n'est qu'on utilise 50 ml de charbon actif comme adsorbant au stade (2). L'acétonitrile purifié obtenu a une absorbance UV de 1500 à 200 nm, une concentration d'acide de 1,2 ppm et un taux de décoloration du permanganate de 5 t. EXEMPLE 4 On utilise, comme matière de départ, de l'acétonitrile brut ayant une absorbance W de 1703 à 200 nm et contenant 3,5 ppm d'acrylonitrile, 8 ppm de méthacrylonitrile, 8 ppm d'alcool allylique et 2 ppm d'oxazole comme impuretés. Stades (1) et (2) On traite l'acétonitrile brut de la même façon qu'aux stades (1) et (2) de l'exemple 1. Stade (3) On charge ensuite l'acétonitrile du stade (2) au dixième plateau d'une colonne de distillation (diamètre : 40 mm) ayant 65 plateaux perforés au total, tout en maintenant la pression au sommet de la tour à la pression atmosphérique et le taux de reflux à 16. On sépare par distillation de l'acétonitrile contenant des composés à bas point d'ébullition par le sommet à raison de 20 % de l'acétonitrile engagé et on soutire de l'acétonitrile contenant des composés à point d'ébullition haut par le fond, à raison de 10 % de l'acétonitrile engagé, tout en recueillant de 1'acétonitrile purifié du quarantième plateau à raison de 70 % de 1' acétonitrile engagé. L'acétonitrile purifié obtenu a une absorbance W de 0,021 à 200 nm et qui n'est pas supérieure à 0,013 entre 210 et 400 nm. L'acrylonitrile, le méthacrylonitrile, l'alcool allylique et l'oxazole sont en-dessous de la limite de détection en chromatographie en phase gazeuse. On peut poursuivre l'opération décrite ci-dessus pendant 200 heures d'une manière stable, sans aucune difficulté, pour obtenir de l'acétonitrile purifié ayant des propriétés physiques stables, avec un contrôle du système en continu de tous les stades par un spectromètre en proche infrarouge "Model 6500" fabriqué par NIR Systems Co. Les spectres d'absorption ultraviolets de l'acétonitrile purifié et de l'acétonitrile brut sont indiqués, respectivement, aux figures 1 et 2. EXEMPLE 5 On obtient de l'acétonitrile purifié de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est qu'on utilise comme base solide, au stade (2), 50 ml d'une résine échangeuse d'anion très basique de type gel "IRA-400" dont le groupe d'échange a été transformé en un type OH. L'absorbance W de l'acétonitrile purifié obtenu est de 0,040 à 200 nm et n'est pas supérieure à 0,025 entre 210 et 400 nm. EXEMPLE 6 On obtient de l'acétonitrile purifié de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est qu'on utilise comme base solide, au stade (2), 30 g de CaCO3 en particules. L'absorbance UV de l'acétonitrile purifié obtenu est de 0,034 à 200 nm et n'est pas supérieure à 0,021 entre 210 et 400 nm. EXEMPLE 7 On obtient de l'acétonitrile purifié de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est qu'on utilise, comme base solide au stade (2), de la silice supportant 5,0 % en poids de MgO (pesant au total 40 g > . L'absorbance W de l'acétonitrile purifié obtenu est de 0,030 à 200 nm et n'est pas supérieure à 0,019 entre 210 et 400 nm. EXEMPLE 8 Stades (1) et (2) On traite le même acétonitrile brut que celui utilisé à l'exemple 4, de la même façon qu'à l'exemple 4 pour les stades (1) et (2), si ce n'est qu'on utilise, comme base solide au stade (2), du charbon actif supportant 2,0 % en poids de KOH (pesant au total 50 g). Stade (3) On utilise deux tours de distillation en série ayant chacune un diamètre de 32 mm et 60 plateaux perforés. On charge l'acétonitrile provenant du stade (2) au quarantième plateau d'une première tour à un débit de 250 ml/h et on distille avec une pression au sommet de la tour qui est la pression atmosphérique et à un taux de reflux de 12. Du bas de la première tour, on soutire de l'acétonitrile à raison de 80 % de l'acétonitrile engagé et on l'envoie au vingtième plateau de la seconde tour et on distille à un taux de reflux de 3. On recueille ainsi de l'acétonitrile purifié du sommet de la seconde tour en un rendement de 70 % par rapport à l'acétonitrile engagé. L'absorbance W de l'acétonitrile purifié obtenu est de 0,043 à 200 nm et n'est pas supérieure à 0,026 entre 210 et 400 nm. EXEMPLE 9 On obtient de l'acétonitrile purifié de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est qu'on utilise 35 g de silice-alumine préparée en mélangeant du nitrate d'aluminium et du sol de silice en un rapport atomique Al:Si de 1:1, en évaporant le mélange à siccité et en cuisant le résidu à 5000C en tant qu'adsorbant au stade (2). L'acétonitrile purifié obtenu a une absorbance UV de 0,039 à 200 nm et une absorbance qui n'est pas supérieure à 0,024 entre 210 et 400 nm. EXEMPLE COMPARATIF 1 Dans un ballon rond de 3 litres, muni d'un agitateur, on met 2000 ml de l'acétonitrile du stade (1) de l'exemple 4, et on ajoute à 20"C 15,0 g d'une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium à 50 % en poids, puis on fait suivre d'une agitation pendant 20 minutes (stade (2)). I1 précipite une substance visqueuse blanche pendant l'agitation que l'on sépare par filtration avec difficulté, en raison de la grande viscosité. On traite I'acétonitrile provenant du stade (2) de la même façon qu'au stade (3) de l'exemple 4. Le taux de soutirage de l'acétonitrile contenant des composés à bas point d'ébullition par le sommet de la tour est de 25 % de l'acétonitrile engagé et le taux de soutirage de l'acétonitrile contenant des composés à bas point d'ébullition par le bas représente 11 % de l'acétonitrile engagé. On recueille de l'acétonitrile purifié du quarantième plateau en un rendement de 75 % de l'acétonitrile engagé. L'acétonitrile purifié obtenu a une absorbance W de 0,022 à 200 nm qui n'est pas supérieure à 0,014 entre 210 et 400 nm. Bien que les résultats de l'analyse de l'acétonitrile et du méthacrylonitrile en chromatographie en phase gazeuse soient inférieurs aux limites de détection, ce qui montre qu'il n'y a pas de problème de qualité, le rendement en acétonitrile est inférieur à celui obtenu à l'exemple 4 de 6 t. En poursuivant la distillation du stade (3), comme la différence de pression de la tour de distillation est produite peu à peu, la distillation cesse au bout de 20 heures. On inspecte l'intérieur de la tour pour trouver qu'une substance visqueuse blanche s'est fixée du fond au dixième plateau là où on a chargé de l'acétonitrile. On voit ainsi qu'un procédé consistant à mettre de l'acétonitrile en contact avec une base solide sous la forme d'une solution aqueuse est difficile à mettre en pratique à l'échelle industrielle, en raison de la formation d'une substance visqueuse et de la perte d'acétonitrile. EXEMPLE COMPARATIF 2 On purifie de l'acétonitrile brut de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est que l'on n'effectue pas le stade (1), c'est-à-dire le contact avec l'ozone. L'acétonitrile obtenu a une absorbance W de 1601 à 200 nm. EXEMPLE COMPARATIF 3 On purifie l'acétonitrile brut de la même façon qu'à l'exemple 4, Si ce n'est que l'on n'effectue pas le stade (2), c'est-à-dire le contact avec une base solide. L'acétonitrile obtenu a une absorbance UV de 0,157 à 200 nm. EXEMPLE COMPARATIF 4 On purifie de l'acétonitrile brut de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est que l'on n'effectue pas le stade 3, clest- -dire la distillation. L'acétonitrile obtenu a une absorbance W de 1451 à 200 nm. Les résultats des exemples comparatifs 2 à 4 montrent que l'omission de l'un quelconque des stades (1) à (3), suivant l'invention, se traduit par l'impossibilité d'obtenir de l'acétonitrile ayant une absorbance qui n'est pas supérieure à 0,05 à 200 nm. EXEMPLE COMPARATIF 5 On purifie de ltacétonitrile de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est qu'on effectue l'opération dans l'ordre stade (2), stade (3) et stade (4). L'acétonitrile obtenu a une absorbance UV de 1655 à 200 nm. EXEMPLE COMPARATIF 6 On purifie de l'acétonitrile de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est qu'on effectue l'opération dans l'ordre stade (2), stade (1) et stade (3). L'acétonitrile obtenu a une absorbance UV de 0,219 à 200 nm. EXEMPLE COMPARATIF 7 On purifie de l'acétonitrile de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n1 est qu'on effectue l'opération dans l'ordre stade (3), stade (1) et stade (2). L'acétonitrile purifié obtenu a une absorbance W de 1552 à 200 nm. EXEMPLE COMPARATIF 8 On purifie de l'acétonitrile de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est qu'on effectue l'opération dans l'ordre stade (3), stade (2) et stade (1). L'acétonitrile purifié obtenu a une absorbance W de 1550 à 200 nm. EXEMPLE 10 Stade (1) On mélange huit parties en poids du même acétonitrile brut que celui utilisé à l'exemple 1 à 2 parties en poids de l'acétonitrile obtenu à l'exemple 4 pour préparer de l'acétonitrile brut ayant une absorbance W de 1,4 à 200 nm, et on met 1500 ml de l'acétonitrile ainsi préparé dans un ballon rond de 2 litres qui est muni d'un agitateur. On envoie dans la solution du gaz contenant 0,5 % en volume d'ozone à un débit de 3 litres/minute en opérant à 250C pendant 240 minutes. Stades (2) et (3) On traite l'acétonitrile du stade (1) de la même façon qu'aux stades (2) et (3) de l'exemple 4. L'acétonitrile ainsi purifié a une absorbance W de 0,045 à 200 nm et qui n'est pas supérieure à 0,028 entre 210 et 400 nm. EXEMPLE 11 - On recueille et on purifie de l'acétonitrile sous-produit dans la production de l'acrylonitrile par ammoxydation du propylène, de manière à avoir une absorbance UV de 0,360 à 200 nm et on l'utilise comme acétonitrile brut. Dans un ballon rond de 3 litres, muni d'un agitateur, on met 2000 ml de l'acétonitrile brut et on y envoie du gaz contenant 0,24 k en volume d'ozone à un débit de 3 litres normaux/minute en opérant à 200C. On cesse de charger du gaz contenant de l'ozone quand la concentration d'ozone dans le gaz qui sort atteint 0 W en volume, ce qui correspond à 83 W de la concentration du gaz chargé. On traite l'acétonitrile obtenu de la même façon qu'aux stades (2) et (3) de l'exemple 4 pour obtenir l'acétonitrile purifié ayant une absorbance Ut de 0,040 à 200 nm et qui n'est pas supérieure à 0,026 entre 210 et 400 nm. EXEMPLE 12 On obtient de l'acétonitrile purifié de la même façon qu'à l'exemple 11, si ce n'est qu'on utilise 50 ml de zéolite synthétique t'Molecular Sieve 4A" comme adsorbant au stade (2). L'acétonitrile purifié a une absorbance Ut de 0,011 à 200 nm et qui n'est pas supérieure à 0,005 entre 210 et 400 nm. On utilise expérimentalement l'acétonitrile purifié obtenu dans une analyse de lipide et dans une purification de peptide. Pour l'étude d'un phospholipide ayant des activités physiologiques au niveau moléculaire, il est nécessaire d'analyser des traces de lipide dans diverses préparations biologiques, avec une grande sensibilité et avec une grande précision et il faut que l'acétonitrile destiné à être utilisé dans une phase mobile d'HPLC ait une grande pureté. De même, de l'acétonitrile destiné à être utilisé comme phase mobile d'une chromatographie préparative en phase liquide pour une purification de peptide doit être également très pur. Cependant, l'acétonitrile de qualité du commerce pour la chromatographie en phase liquide et 1'acétonitrile préparé à l'exemple comparatif 3, suivant le brevet de la République Démocratique d'Allemagne DD217212A1 (décrit ci-après) ne conviennent pas pour une analyse de lipide ou pour une purification de peptide, en raison de leur forte teneur en impuretés. En revanche, I'acétonitrile obtenu ci-dessus ayant une absorbance UV de 0,011 à 200 nm a des teneurs en impuretés nettement réduites et s'avère convenir à la fois pour une analyse de lipide et pour une purification de peptide. EXEMPLE 13 On obtient de 1'acétonitrile purifié de la même façon qu'à l'exemple 11, si ce n'est qu'on utilise 50 ml de charbon actif comme adsorbant au stade (2). L' acétonitrile purifié a une absorbance UV de 0,013 à 200 nm et qui n'est pas supérieure à 0,00G entre 210 et 400 nm. EXEMPLE 14 On obtient de l'acétonitrile purifié de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est qu'on effectue le stade (1) en mettant 1 litre de l'acétonitrile brut dans un ballon de 2 litres muni d'un agitateur, en ajoutant 1,09 g de permanganate de potassium de qualité garantie (produit par Wako Pure Chemical Industries, Ltd.), en agitant le mélange à 600C pendant 2 heures, puis en faisant suivre d'une simple distillation pour obtenir de l'acétonitrile exempt de permanganate de potassium. L'acétonitrile purifié a une absorbance W de 0,045 à 200 nm et qui n'est pas supérieure à 0,027 entre 210 et 400 nm. EXEMPLE 15 On obtient de l'acétonitrîle purifié de la même façon qu'à l'exemple 4, si ce n'est qu'on effectue l'opération dans l'ordre stade (1), stade (3) et stade (2). L'acétonitrile purifié obtenu a une absorbance W de 0,048 à 200 nm et qui n'est pas supérieure à 0,028 entre 210 et 400 nm. Comme décrit aux exemples 4 à 15, on obtient de l'acétonitrile très purifié et une absorbance W qui n'est pas supérieure à 0,05 à 200 nm par une opération simple. Suivant l'invention, on peut obtenir d'une manière simple de l'acétonitrile ayant des teneurs réduites en acide et en substances réduisant le permanganate en mettant de l'acétonitrile brut en contact avec l'oxygène naissant, puis en faisant passer l'acétonitrile ainsi traité dans une tour garnie d'une base solide et/ou d'un adsorbant. Le procédé ne nécessite pas de moyens de refroidissement, de source de chaleur ou un contrôle strict de la température, comme cela est nécessaire dans le procédé de distillation décrit au brevet de la République Démocratique d'Allemagne DD217212A1 et est donc un procédé extrêmement simple et commode de purification de l'acétonitrile. En outre, on peut obtenir de l'acétonitrile très purifié ayant une absorbance qui n'est pas supérieure à 0,05 à une longueur d'onde ultraviolette de 200 à 400 nm, qui peut être utilisé comme solvant de la phase mobile en HPLC, par un procédé qui consiste (1) à mettre de l'acétonitrile brut en contact avec l'oxygène naissant, (2) à mettre l'acétonitrile en contact avec au moins une substance choisie parmi une base solide et un adsorbant, et (3) à séparer et à éliminer les composés à bas point d'ébullition et les composés à point d'ébullition haut, ou par un procédé qui consiste à effectuer le stade (1), le stade (3) et le stade (2) dans cet ordre. Ce procédé est plus simple et est plus commode à effectuer en continu et permet d'obtenir un meilleur rendement qu'un procédé connu qui utilise une base solide sous forme liquide, en raison du problème provoqué par la formation d'une substance visqueuse ou d'un procédé connu qui consiste à mettre en contact avec de l'acide sulfurique et qui implique des modes opératoires compliqués. REVENDICATIONS 1. Acétonitrile très purifié pour un solvant en phase mobile d'une chromatographie liquide, qui a une absorbance qui n'est pas supérieure à 0,05 et à une longueur d'onde de 200 à 400 nm. 2. Procédé de purification d'acétonitrile brut, caractérisé en ce qu'il comprend 1) un stade de mise en contact d'acétonitrile brut avec de l'oxygène naissant, et 2) un stade de mise en contact de l'acétonitrile provenant du stade (1) avec au moins une base solide et un absorbant. 3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le procédé consiste en outre à soumettre l'acétonitrile recueilli du stade (1) ou du stade (2) à un stade d'élimination de composés à bas point d'ébullition et de composés à point d'ébullition haut contenus en son sein. 4. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que I'acétonitrile brut a une absorbance qui n'est pas inférieure à 0,1 à une longueur d'onde de 200 nm et l'acétonitrile purifié a une absorbance qui n'est pas supérieure à 0,05 et à une longueur d'onde de 200 à 400 nm. 5. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que l'acétonitrile brut est de l'acétonitrile recueilli comme sous-produit dans la production de l'acrylonitrile ou du méthacrylonitrile, par ammoxydation catalytique du propylène, de l'isobulene ou l'alcool butyle tertiaire, par l'ammoniac et par l'oxygène moléculaire. 6. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que l'acétonitrile brut est de l'acétonitrile recueilli comme sous-produit dans la production d'acrylonitrile ou de méthacrylonitrile par ammoxydation catalytique du propylène, de l'isobutène ou de l'alcool butylique tertiaire par de l'ammoniac et de l'oxygène moléculaire. 7. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que ltoxygène naissant est de l'oxygène naissant engendré par au moins un composé choisi parmi l'acide permanganique ou l'un de ses sels, un oxyacide ou l'un de ses sels, un peroxyde et un gaz contenant de l'ozone. 8. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que l'oxygène naissant est de l'oxygène naissant engendré par au moins un composé choisi parmi l'acide permanganique ou l'un de ses sels, un oxyacide ou l'un de ses sels, un peroxyde et un yaz contenant de l'ozone. 9. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que le peroxyde est choisi parmi l'eau oxygénée, le peroxyde de sodium et le peroxyde de baryum. 10. Procédé suivant la revendication 8, caractérisé en ce que le peroxyde est choisi parmi de l'eau oxygénée, le peroxyde de sodium et le peroxyde de baryum. 11. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que l'oxyacide ou l'un de ses sels est choisi parmi l'hypochlorite de sodium, l'hypochlorite de potassium, l'hypoiodite de sodium, l'hypoiodite de potassium, l'hypobromite de sodium, I'hypobromite de potassium, le chlorate de sodium, le chlorate de potassium, l'iodate de sodium, l'iodate de potassium, le bromate de sodium, le bromate de potassium, le perchlorate de sodium, le perchlorate de potassium, l'acide perchlorique, l'acide pèriodique, le pèriodate de sodium et le periodate de potassium. 12. Procédé suivant la revendication 8, caractérisé en ce que l'oxyacide ou l'un de ses sels est choisi parmi l'hypochlorite de sodium, l'hypochlorite de potassium, l'hypoiodite de sodium, l'hypoiodite de potassium, l'hypobromite de sodium, llhypobromite de potassium, le chlorate de sodium le chlorate de potassium, l'iodate de sodium, l'iodate de potassium, le bromate de sodium, le bromate de potassium, le perchlorate de sodium, le perchlorate de potassium, l'acide perchlorique, l'acide pèriodique, le pèriodate de sodium et le periodate de potassium. 13. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'il consiste à effectuer le contact avec l'oxygène naissant à une température de -40 à 800C dans un système en discontinu ou dans un système continu. 14. Procéde suivant la revendication 3, caractérisé en ce qu'il consiste à effectuer le contact avec l'oxygène naissant à une température de -40 à 800C dans un système en discontinu ou dans un système continu. 15. Procédez suivant la revendication 13, caractérisé en ce que l'oxygène naissant est un gaz contenant de l'ozone ayant une concentration d'ozone de 0,01 à 5 % en volume. 16. Procédé suivant la revendication 14, caractérisé en ce que l'oxygène naissant est un gaz contenant de l'ozone ayant une concentration d'ozone de 0,01 à 5 % en volume. 17. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce qu'Il consiste à effectuer le contact avec le gaz contenant de l'ozone dans un système en discontinu en chargeant le gaz contenant de l'ozone en une quantité de 1 à 10.000 fois plus grande que le volume de l'acétonitrile brut par au moins une buse dans l'acétonitrile brut liquide pendant une durée de 1 à 300 minutes. 18. Procédé suivant la revendication 16, caractérisé en ce qu'il consiste à effectuer le contact avec le gaz contenant de l'ozone dans un système en discontinu en chargeant le gaz contenant de l'ozone en une quantité de 1 à 10.000 fois plus grande que le volume de l'acétonitrile brut par au moins une buse dans l'acétonitrile brut liquide pendant une durée de 1 à 300 minutes. 19. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce qu'il consiste à effectuer le contact avec du gaz contenant de l'ozone dans un système en discontinu en chargeant le gaz contenant de l'ozone jusqu'à ce que la concentration d'ozone dans le gaz qui s'échappe représente au moins 80 % de celle du yaz chargé. 20. Procédé suivant la revendication 16, caractérisé en ce qu'il consiste à effectuer le contact avec du gaz contenant de l'ozone dans un système en discontinu en chargeant le gaz contenant de l'ozone jusqu'à ce que la concentration d'ozone dans le gaz qui s'échappe représente au moins 80 % de celle du yaz chargé. 21. Procédé suivant la revendication 15, caractérisé en ce qu'il consiste à effectuer le contact avec du gaz contenant de l'ozone dans un système continu, dans une tour garnie ou dans une tour à plateaux, en chargeant l'acétonitrile brut et le gaz contenant de l'ozone par le sommet et par le bas de la tour, respectivement, avec un rapport en volume du yaz au liquide de 1 à 10.000. 22. Procédé suivant la revendication 16, caractérisé en ce qu'il consiste à effectuer le contact avec du gaz contenant de l'ozone dans un système continu, dans une tour garnie ou dans une tour à plateaux, en chargeant l'acétonitrile brut et le yaz contenant de l'ozone par le sommet et par le bas de la tour, respectivement, avec un rapport en volume du gaz au liquide de 1 à 10.000. 23. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'il consiste à effectuer le contact avec la base solide et/ou avec l'adsorbant à une température de -40 à 800C. 24. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce qu'il consiste à effectuer le contact avec la base solide et/ou avec l'adsorbant à une température de -40 à 800C. 25. Procédé suivant la revendication 23, caractérisé en ce que la base solide est une résine échangeuse d'anion. 26. Procédé suivant la revendication 24, caractérisé en ce que la base solide est une résine échangeuse d'anion. 27. Procédé suivant la revendication 25, caractérisé en ce que la résine échangeuse d'anion est une résine échangeuse d'anion très basique, poreuse ou de type gel, ayant un groupe d'échange de type OH ou de type CO3, ou une résine échangeuse d'anion faiblement basique, poreuse ou de type gel, ayant un groupe amino primaire, secondaire ou tertiaire comme groupe d'échange. 28. Procédé suivant la revendication 26, caractérisé en ce que la résine échangeuse d'anion est une résine échangeuse d'anion très basique, poreuse ou de type gel, ayant un groupe d'échange de type OH ou de type CO3, ou une résine échangeuse d'anion faiblement basique, poreuse ou de type gel, ayant un groupe amino primaire, secondaire ou tertiaire comme groupe d'échange. 29. Procédé suivant la revendication 23, caractérisé en ce que la base solide est au moins une substance choisie parmi un hydroxyde de métal alcalin, un carbonate de métal alcalin, un hydrogénocarbonate de métal alcalin, un oxyde de métal alcalino-terreux, un hydroxyde de métal alcalino-terreux, un carbonate de métal alcalinoterreux, de la silice-magnesie, de la silice-oxyde de calcium, de la silice-oxyde de strontium et de la siliceoxyde de baryum. 30. Procédé suivant la revendication 24, caractérisé en ce que la base solide est au moins une substance choisie parmi un hydroxyde de métal alcalin, un carbonate de métal alcalin, un hydrogénocarbonate de métal alcalin, un oxyde de métal alcalino-terreux, un hydroxyde de métal alcalino-terreux, un carbonate de métal alcalinoterreux, de la silice-magnésie, de la silice-oxyde de calcium, de la silice-oxyde de strontium et de la siliceoxyde de baryum. 31. Procédé suivant la revendication 23, caractérisé en ce que la phase solide est une substance composée d'un support supportant un composé de métal alcalin ou de métal alcalino-terreux. 32. Procédé suivant la revendication 24, caractérisé en ce que la phase solide est une substance composée d'un support supportant un composé de métal alcalin ou de métal alcalino-terreux. 33. Procédé suivant la revendication 31, caractérisé en ce que le composé de métal alcalino-terreux est un oxyde, un hydroxyde, un carbonate ou un hydrogénocarbonate. 34. Procédé suivant la revendication 32, caractérisé en ce que le composé de métal alcalino-terreux est un oxyde, un hydroxyde, un carbonate ou un hydrogénocarbonate. 35. Procédé suivant la revendication 33, caractérisé en ce que le support est une substance choisie parmi le charbon actif, la silice, l'alumine, l'oxyde de titane et l'oxyde de zirconium. 36. Procédé suivant la revendication 34, caractérisé en ce que le support est une substance choisie parmi le charbon actif, la silice, l'alumine, l'oxyde de titane et l'oxyde de zirconium. 37. Procédé suivant la revendication 23, caractérisé en ce que la base solide est du charbon actif, qui a été activé par N2O, NH3 ou ZnCl2-NH4Cl-CO2. 38. Procédé suivant la revendication 24, caractérisé en ce que la base solide est du charbon actif, qui a été activé par N2 O, NH3 ou ZnCl2-NH4Cl-CO2. 39. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que l'adsorbant est au moins un composé choisi parmi le charbon actif, l'alumine activée, le gel de silice, un zéolite synthétique, un zéolite naturel, les résines adsorbates, les argiles minérales naturelles, de la silicealumine, de la silice-maynésie et de la silice-oxyde de bore. 40. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que l'adsorbant est au moins un composé choisi parmi le charbon actif, l'alumine activée, le gel de silice, un zéolite synthétique, un zéolite naturel, les résines adsorbates, les argiles minérales naturelles, de la silicealumine, de la silice--magnesie et de la silice-oxyde de bore. 41. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le stade d'élimination des composés à bas point d'ébullition et des composés à point d'ébullition élevé est effectué par distillation ou par une séparation par membrane. 42. Procédé suivant la revendication 41, caractérisé en ce que le stade d'élimination des composés à bas point d'ébullition et des composés à point d'ébullition haut est effectué dans une tour à plateaux ou dans une tour garnie, sous une pression de 0,5 à 10 atmosphères. 43. Procédé suivant la revendication 41, caractérisé en ce que le stade d'élimination des composés à bas point d'ébullition et des composés à haut point d'ébullition est effectué dans deux tours de distillation, dans lesquelles les composés à bas point d'ébullition sont séparés par le sommet d'une premiere tour et les composés à point d'ébullition haut sont séparés par le bas d'une seconde tour. 44. Procédé suivant la revendication 41, caractérisé en ce que le stade d'élimination des composés à bas point d'ébullition et des composés à point d'ébullition haut est effectué dans une tour de distillation unique, dans laquelle de l'acêtonitrile est introduit dans la partie intermédiaire de la tour et des composés à bas point d'ébullition et des composés à point d'ébullition haut sont séparés par le sommet et par le bas de la tour, respectivement, tout en recueillant de l'acétonitrile purifié d'une position plus élevée que celle où l'on introduit 1' acétonitrile. 45. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce qu'il consiste à contrôler chaque stade par spectrophotométrie dans l'infrarouge proche.