Brevet FR2698659A1 — publié le 19940603

La présente invention se rapporte à un procédé de récupération de chaleur en particulier pour cycles combinés et l'appareillage pour la mise en oeuvre du procédé. Elle concerne plus précisément un procédé de récupération de chaleur en particulier pour cycles combinés turbine c, gaz/turbine à vapeur utilisant en sortie d'une turbine à gaz une chaudière de récupération o l'eau est d'abord traité dans un dégazeur relié à un premier évaporateur. Les cycles combinés associant turbine à gaz et turbine à vapeur constituent une technique connue de production d'électricité à partir de gaz naturel ou de produits pétroliers Le cycle vapeur utilisé est en général du type sous-critique (à 110 bar) et comporte deux à trois niveaux de pressions ( 110 bar, 28 bar, 4,6 bar) permettant d'augmenter les rendements L'augmentation récente des tailles de turbines à gaz et des températures de sortie des turbines à gaz permet également d'améliorer les cycles vapeur, par introduction d'une resurchauffe (à environ20 5400 C) Le rendement brut de cycle passe ainsi de 52, 1 à ,2 % Toutefois, la réduction des émissions de dioxyde -de carbone et d'oxydes d'azote incite à poursuivre cette recherche d'amélioration du rendement de cycle qui est encore jugé insuffisant, notamment en fonctionnement en25 charges partielles. Par ailleurs, il est connu d'utiliser des cycles vapeur supercritiques à -une pression, avec des combustions de charbon pulvérisé pour la production d'électricité à fort rendement de 42 à 44 % Mais le développement de cette30 technique bute sur le problème de la corrosion à haute température des échangeurs terminaux par les composés soufrés et chlorés et sur la tenue mécanique des matériaux d'écrans De plus l'adjonction de dispositifs de traitement de fumées pour réduire les émissions d'oxydes d'azote et de35 soufre apporte une complexité importante à l'exploitation et une augmentation importante du coût d'investissement. La technique de combustion en lit fluidisé circulant peut actuellement se substituer à la technique de la combustion de charbon pulvérisé, dans une plage de puissance inférieure à 300 MW électriques car elle permet de réduire5 sensiblement in situ les émissions d'oxydes sans recourir à un traitement de fumées additionnel. La présence d'échangeurs à lit fluidisé appelés également lits extérieurs dont le principe est décrit dans le brevet français FR-2 353 332 permet d'installer les échangeurs à haute température dans un milieu gaz/solides non corrosif avec des coefficients d'échange extrêmement élevés et se prête tout particulièrement à une configuration de cycle supercritique Comme les cycles supercritiques concernent des unités de grande taille pour des raisons15 économiques de surcoût d'investissement, l'augmentation de taille des chaudières à lit fluidisé circulant se traduit par une contribution relative beaucoup plus importante de ces échangeurs à lit fluidisé dans les échanges de la boucle foyer et ces échangeurs constituent dès lors l'unique20 élément d'extrapolation ce qui est très favorable Bien que très avantageuse du point de vue économique et du point de vue extrapolation, le rendement de cette technique de combustion en lit fluidisé circulant bute sur l'utilisation des turbines à vapeur dont les pressions et températures25 d'admission se situent actuellement à environ 275 bar et 5650 C pour la vapeur vive, ce qui mène encore à des rendements de 42 à 44 % D'autre part, les rendements à charge partielle sont encore jugés insuffisants, puisque la chaudière fonctionne dans ce cas en conditions sous-30 critiques. Il peut donc paraître avantageux de combiner une turbine à gaz et un lit fluidisé circulant par leurs cycles eau vapeur pour augmenter le rendement du cycle global Mais cette combinaison, en utilisant des éléments connus tels35 qu'une chaudière derrière une turbine à gaz à trois pressions sous-critiques et une chaudière à lit fluidisé circulant à une pression supercritique constitue un problème complexe à résoudre et à optimiser Il serait possible évidemment de transférer des échanges en assurant par exemple une surchauffe de la vapeur turbine à gaz moyenne pression dans le lit fluidisé circulant mais ceci ne constitue pas l'arrangement optimal du point de vue rendement. Il serait également possible de faire fonctionner la récupération de chaleur derrière la turbine à gaz en mode supercritique à une pression mais ceci présente l'inconvénient d'offrir des rendements dégradés à charge partielle par le fait d'être en régime sous- critique à une pression. Une difficulté supplémentaire peut provenir de la présence additionnelle d'une chaudière de récupération derrière un gazéifieur utilisé pour convertir en gaz un combustible solide pouvant être substitué au gaz naturel alimentant la turbine à gaz et permettant ainsi de n'utiliser que du combustible solide pour l'ensemble du20 cycle Pour des raisons de corrosion par des composés soufrés et chlorés, la température du fluide réchauffé par cette chaudière doit être limitée pour maintenir la température des tubes d'échange en dessous d'une valeur seuil de déclenchement de corrosion rapide Cette chaudière25 de récupération est actuellement du type sous- critique à une pression et cette limitation de température métal dégrade la valorisation de la chaleur sensible contenue dans le gaz issu du gazéifieur Pour cette raison, les gazéifications en une étape de conversion carbone avec cendres fondues30 possèdent des limitations de rendement de cycle. Les gazéifications avec conversion carbone en deux étapes paraissent plus intéressantes car il peut y avoir en lit fluidisé notamment une captation in situ du soufre par du calcaire pour former du sulfure de calcium, ce qui réduit35 la teneur en éléments soufrés corrosifs pour la chaudière de récupération derrière gazéifieur Le résidu carboné issu de la gazéification peut être ensuite brûlé dans la chaudière à lit fluidisé circulant. La présente invention propose un procédé de récupération de chaleur permettant d'augmenter de façon importante le rendement global du cycle. Pour ce faire, dans la chaudière est utilisé un cycle de vapeur ultrasupercritique à quatre niveaux de pression avec vaporisation intermédiaire des fluides sous- critiques. L'augmentation de rendement résulte à la fois de l'adoption de conditions ultrasupercritiques et du nombre de niveaux de pression qui permettent de rapprocher la courbe de refroidissement des fumées avec la courbe d'échauffement/vaporisation des divers fluides aux différentes pressions.15 Cette proximité des températures de fluide à réchauffer avec le fluide chaud permet alors de valoriser de façon optimale l'énergie disponible par détente dans les corps de la turbine à vapeur pour aboutir à un rendement de cycle très supérieur à celui obtenu de façon classique.20 Selon un mode de réalisation préféré, les quatre niveaux de pression Pi, P 2, P 3, P 4 sont compris dans les plages suivantes: PF comprise entre 4 et 10 bar P 2 comprise entre 20 et 40 bar P 3 comprise entre 70 et 120 bar P 4 comprise entre 250 et 350 bar. Selon un mode de réalisation précis, ils sont de 6, 28, 96 et 320 bar. Avantageusement, les appareils d'échanges thermique situés entre les étages de vaporisation sont imbriqués. L'appareillage pour la mise en oeuvre de ce procédé comprend la séquence des appareils suivante: un premier évaporateur relié à un dégazeur d'o partent les quatre alimentations des circuits aux pressions Pi, P 2, P 3, P 4; au moins quatre échangeurs du type économiseur pour les quatre fluides à pressions Pl à P 4; un évaporateur de vapeur à la pression Pl; au moins trois échangeurs du type économiseur pour les trois fluides aux pressions P 2, P 3 et P 4; un évaporateur de vapeur à pression P 2; au moins un surchauffeur de vapeur à pression Pl relié à la sortie de la vapeur à la pression Pl; au moins deux échangeurs du type économiseur pour les deux fluides à pressions P 3 et P 4; un évaporateur de vapeur à pression P 3; au moins un surchauffeur de vapeur à pression P 2 relié à la sortie de vapeur à la pression P 2; au moins deux échangeurs pour les deux fluides à pressions P 3 et P 4 du type économiseur et surchauffeur, l'échangeur pour le fluide à la pression P 3 étant relié à la sortie de vapeur à la pression P 3; au moins un échangeur de vapeur à pression P 4; au moins trois échangeurs dont un premier assure la resurchauffe du mélange des fluides à pressions P 3 et P 4, dont un deuxième assure la resurchauffe du mélange des fluides à pressions P 2, P 3 et P 4 et dont un troisième assure la surchauffe finale des vapeurs à pression P 4 et est relié à la sortie de vapeur à la pression P 4. L'invention concerne également une application préférée dans un installation de récupération de chaleur pour un cycle combiné avec turbine à gaz et turbine à vapeur à corps haute pression, à corps première pression intermédiaire et à corps deuxième pression intermédiaire, dans laquelle le corps haute pression de la turbine à vapeur est alimenté d'une part par la vapeur à la pression ultrasupercritique P 4 provenant de la chaudière de récupération et d'autre part par le fluide du dégazeur de ladite chaudière chauffé par des échangeurs d'une chaudière35 à lit fluidisé circulant. Avantageusement, une chaudière de récupération en aval d'un gazéifieur est associée à la chaudière à lit fluidisé circulant, la vapeur d'alimentation du corps haute pression de la turbine à vapeur provenant du dégazeur étant également 5 chauffée par cette chaudière. Selon une autre caractéristique, le corps première pression intermédiaire de la turbine à vapeur est alimenté par la vapeur de sortie du corps haute pression de la turbine à vapeur resurchauffée en partie par des échangeurs10 d'une chaudière à lit fluidisé circulant et en partie par un resurchauffeur à la pression P 3 de la chaudière de récupération, avec ajout à l'entrée de celui-ci de la vapeur à la pression P 3 provenant de la chaudière de récupération. Selon une autre caractéristique, le corps deuxième pression intermédiaire de la turbine à vapeur est alimenté par la vapeur de sortie du corps première pression intermédiaire de la turbine à vapeur resurchauffée en partie par des échangeurs d'une chaudière à lit fluidisé circulant et en partie par un resurchauffeur à la pression P 2 de la20 chaudière de récupération, avec ajout à l'entrée de celui-ci de la vapeur à la pression P 2 provenant de la chaudière de récupération. L'invention est décrite ci-après plus en détail à l'aide de figures ne représentant qu'un mode préféré de réalisation de l'invention. La figure 1 est une vue de l'appareillage d'une chaudière de récupération conforme à l'invention. La figure 2 est une représentation de l'évolution des températures de l'appareillage d'une chaudière de récupération conforme à l'invention. La figure 3 est une vue schématique d'une application préférée dudit appareillage pour former une installation pour cycles combinés. La figure 4 est une vue schématique de l'ensemble de chaudière à lit fluidisé circulant comprise dans cette installation. La figure 1 représente l'appareillage d'échange thermique d'une chaudière de récupération, en sortie d'une turbine à gaz, o l'eau est d'abord traitée dans un dégazeur ( 5) relié à un premier évaporateur et comprenant un certain nombre d'appareils d'échange thermique Dans cette chaudière est ensuite utilisé un cycle de vapeur ultrasupercritique à quatre niveaux de pression Pl, P 2, P 3, P 4 avec étages de vaporisation intermédiaire des fluides sous-critiques. Plus précisément, les quatre niveaux de pression Pl, P 2, P 3, P 4 sont compris dans les plages suivantes: Pl comprise entre 4 et 10 bar P 2 comprise entre 20 et 40 bar P 3 comprise entre 70 et 120 bar P 4 comprise entre 250 et 350 bar. De préférence, ils sont de 6, 28, 96 et 320 bar. Par ailleurs, comme il est visible sur la figure 1, les appareils d'échanges thermique situés entre les étages de vaporisation sont imbriqués. L'appareillage comprend la séquence des appareils suivante: un premier évaporateur VB relié à un dégazeur 5 d'o partent les quatre alimentations des circuits aux pressions Pl, P 2, P 3, P 4; au moins quatre échangeurs EHP 1,EIP 2-1,EIP 1-1,EBP du type économiseur pour les quatre fluides à pressions Pl à P 4; un évaporateur VBP de vapeur à la pression PF en parallèle à un réservoir 1; au moins trois échangeurs EHP 2,EIP 2-2,EI Pl-1 du type économiseur pour les trois fluides aux pressions P 2, P 3 et P 4; un évaporateur VIP 2 de vapeur à pression P 2 en parallèle à un réservoir 2; au moins un surchauffeur SBP de vapeur à pression Pl relié à la sortie il de la vapeur à la pression PF; au moins deux échangeurs EIP 1,EHP 3 du type économiseur pour les deux fluides à pressions P 3 et P 4; un évaporateur VI Pl de vapeur à pression P 3 en parallèle à un réservoir 3; au moins un surchauffeur SIP 2 de vapeur à pression P 2 relié à la sortie de vapeur à la pression P 2; au moins deux échangeurs EHP,SI Pl pour les deux fluides à pressions P 3 et P 4 du type économiseur et surchauffeur, l'échangeur SI Pl pour le fluide à la pression10 P 3 étant relié à la sortie 13 de vapeur à la pression P 3; au moins un échangeur VHP de vapeur à pression P 4 en parallèle à un réservoir 4; au moins trois échangeurs dont un premier RI Pl assure la resurchauffe du mélange des fluides à pressions P 3 et P 4, dont un deuxième RIP 2 assure la resurchauffe du mélange des fluides à pressions P 2, P 3 et P 4 et dont un troisième SHP assure la surchauffe finale des vapeurs à pression F 4 et est relié à la sortie 14 de vapeur à la pression P 4.20 La figure 2 est une représentation du fonctionnement de l'appareillage décrit ci-dessus En abscisses sont représentées les puissances échangées par les appareils et en ordonnées les températures des fluides parcourant ces appareils.25 Ce graphe permet d'illustrer le résultat obtenu par l'agencement optimal de l'appareillage La courbe de refroidissement des fumées qui est la courbe A est fortement approchée par la courbe d'échauffement et de vaporisation des fluides aux diverses pressions.30 Le rendement est ainsi optimal et comparé à une configuration de cycle à trois pressions sous-critiques, le rendement d'une installation utilisant une turbine à gaz de 212 Méga Watt électriques passe de 55,2 à 57 % environ grâce à l'invention, rendement dépendant d'une part du point de rosée acide des fumées qui gouverne le choix de la température à la cheminée, point de rosée lui-même fonction de la teneur en soufre du combustible, et d'autre part de la température de la source froide du cycle. La figure 3 représente une application préférée de la chaudière de récupération décrite ci- dessus. Cette chaudière installée en aval d'une turbine à gaz est schématisée en 10 o sont représentés la sortie il de vapeur à la pression Pi, la sortie 12 de vapeur à la pression P 2, la sortie 13 de vapeur à la pression P 3, la sortie 14 de vapeur à la pression P 4 et les resurchauffeurs10 RI Pl et RIP 2. La vapeur à la pression P 4 ultrasupercritique est envoyée directement au corps haute pression 15 d'une turbine à vapeur Le corps haute pression 15 reçoit également de la vapeur provenant du dégazeur 5 de la chaudière de récupération 10 chauffée dans une chaudière à lit fluidisé circulant 20 comme il sera vu plus loin. En sortie du corps haute pression 15, la vapeur à resurchauffer est traitée partiellement dans la chaudière à lit fluidisé circulant 20 Une partie est directement20 envoyée dans le resurchauffeur RI Pl de la chaudière de récupération 10, après ajout de la vapeur à la pression P 3 venant de la sortie 13 de la chaudière de récupération 10, pour venir en sortie du resurchauffeur RI Pl alimenter le corps première pression intermédiaire dit I Pl 16 de la25 turbine à vapeur Une autre partie est resurchauffée dans la chaudière à lit fluidisé circulant 20 pour venir également alimenter le corps I Pl 16 de la turbine à vapeur. Cet agencement autorise le fonctionnement découplé des deux générateurs de vapeur et donc autorise le fonctionnement avec seulement la turbine à gaz alimentée en gaz naturel ou le fonctionnement avec le lit fluidisé circulant seul alimenté avec un combustible de secours Ceci augmente la disponibilité globale de l'installation. En sortie du corps IPM 16 de la turbine à vapeur, la vapeur à resurchauffer est pour une partie envoyée au resurchauffeur RIP 2 de la chaudière 10, après ajout de la vapeur à la pression P 2 provenant de la sortie 12 de la chaudière de récupération 10, et pour une autre partie resurchauffée dans la chaudière à lit fluidisé circulant 20. Cette vapeur resurchauffée, en sortie du resurchauffeur RIP 2 5 d'une part et de la chaudière à lit fluidisé circulant 20 d'autre part est envoyée au corps deuxième pression intermédiaire dit IP 2 17 de la turbine à vapeur. Ceci complète la possibilité de fonctionnement découplé des deux générateurs de vapeur évoquée ci-dessus. En sortie de ce corps IP 2 17 la vapeur est envoyée à un condenseur avec pompe d'extraction 18 pour réalimenter en fluide le dégazeur 5. L'ensemble de récupération thermique de la chaudière à lit fluidisé circulant 20 va être maintenant décrit à l'aide de la figure 4. Afin d'alimenter le corps haute pression 15 de la turbine à vapeur, le fluide provenant du dégazeur 5 est envoyé dans un économiseur 21, puis dans un chaudière de récupération 22 d'un gazéifieur éventuellement associé, puis20 est chauffé par le foyer 23 de la chaudière à lit fluidisé. La vapeur en résultant est envoyée dans un échangeur 24 dans la cage arrière et les suspensions de la cage arrière de la chaudière à lit fluidisé 20, dans un surchauffeur 25 basse température situé dans un des lits extérieurs associé au25 foyer 23, dans un surchauffeur moyenne température 26 également situé dans un des lits extérieurs, puis dans un surchauffeur final haute température 27 La vapeur en résultant alimente le corps haute pression 15 de la turbine à vapeur, ajoutée à la vapeur à la pression P 4 de la chaudière de récupération. En sortie de ce corps haute pression 15, la vapeur à resurchauffer par la chaudière à lit fluidisé circulant 20 passe dans un resurchauffeur basse température 28, dans un resurchauffeur moyenne température 29 situé dans un des lits35 extérieurs, puis dans un resurchauffeur haute température 30 situé dans un des lits extérieurs La vapeur en résultant il alimente le corps I Pl 16 de la turbine à vapeur, ajoutée à la vapeur sortant du resurchauffeur RIP 1. En sortie du corps IPM 16 de la turbine à vapeur, la vapeur à resurchauffer par la chaudière à lit fluidisé circulant 20 passe dans un resurchauffeur basse température 31, dans un resurchauffeur moyenne température 32 situé dans un des lits extérieurs, puis dans un resurchauffeur haute température 33 situé dans un des lits extérieurs La vapeur en résultant alimente le corps IP 2 17 de la turbine à10 vapeur, ajoutée à la vapeur sortant du resurchauffeur RIP 2. La chaudière à lit fluidisé circulant 20 assure donc la resurchauffe partielle des fluides mélangés ultérieurement avec les vapeurs à pression P 2 et P 3 provenant directement de la chaudière de récupération 1015 avant introduction dans les corps 15, 16, 17 de la turbine à vapeur. Il y a donc compatibilité des niveaux de pression et cohérence des échanges entre les différents éléments de l'installation sur la base d'un cycle ultrasupercritique.20 La description détaillée de la configuration des échangeurs dans la chaudière à lit fluidisé circulant n'est fournie qu'à titre indicatif et évidemment d'autres agencements ayant pour but de minimiser les surfaces d'échange installées dans la chaudière à lit fluidisé25 circulant sont possibles et s'intègrent dans le principe de l'invention. REVENDICATIONS 1) Procédé de récupération de chaleur en particulier pour cycles combinés turbine à gaz/turbine à vapeur utilisant en sortie d'une turbine à gaz une chaudière de récupération o l'eau est d'abord traitée dans un dégazeur ( 5) relié à un premier évaporateur et comprenant un certain nombre d'appareils d'échange thermique caractérisé en ce que dans cette chaudière est utilisé un cycle de vapeur10 ultrasupercritique à quatre niveaux de pression (Pi, P 2, P 3, P 4) avec étages de vaporisation intermédiaire des fluides sous- critiques. 2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les quatre niveaux de pression (F Pl, P 2, P 3, P 4) sont compris dans les plages suivantes: Pl comprise entre 4 et 10 bar P 2 comprise entre 20 et 40 bar P 3 comprise entre 70 et 120 bar P 4 comprise entre 250 et 350 bar. 3) Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que les quatre niveaux de pression (Pi, P 2, P 3, P 4) sont de 6, 28, 96 et 320 bar. 4) Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les appareils d'échange thermique situés entre les étages de vaporisation sont imbriqués. ) Appareillage pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend la séquence des appareils suivante: un premier évaporateur (VB) relié à un dégazeur ( 5) d'o partent les quatre alimentations des circuits aux pressions PF, P 2, P 3, P 4; au moins quatre échangeurs (EHP 1,EIP 2-1,EI Pi-1,EBP) du type économiseur pour les quatre fluides à pressions PF à P 4; un évaporateur (VBP) de vapeur à la pression Pi; au moins trois échangeurs (EHP 2,EIP 2- 2,EI Pl-1) du type économiseur pour les trois fluides aux pressions P 2, P 3 et P 4; un évaporateur (VIP 2) de vapeur à pression P 2; au moins un surchauffeur (SBP) de vapeur à pression Pl relié à la sortie ( 11) de la vapeur à la pression P 1; au moins deux échangeurs (EIP 1,EHP 3) du type économiseur pour les deux fluides à pressions P 3 et P 4; un évaporateur (VIP 1) de vapeur à pression P 3; au moins un surchauffeur (SIP 2) de vapeur à pression P 2 relié à la sortie de vapeur à la pression P 2; au moins deux échangeurs (EHP, SIP 1) pour les deux fluides à pressions P 3 et P 4 du type économiseur et surchauffeur, l'échangeur (SIP 1) pour le fluide à la15 pression P 3 étant relié à la sortie ( 13) de vapeur à la pression P 3; au moins un échangeur (VHP) de vapeur à pression P 4; au moins trois échangeurs dont un premier (RIP 1) assure la resurchauffe du mélange des fluides à pressions P 3 et P 4, dont un deuxième (RIP 2) assure la resurchauffe du mélange des fluides à pressions P 2, P 3 et P 4 et dont un troisième (SHP) assure la surchauffe finale des vapeurs à pression P 4 et est relié à la sortie ( 14) de vapeur à la pression P 4.25 6) Installation de récupération de chaleur pour un cycle combiné avec turbine à gaz et turbine à vapeur à corps haute pression ( 15), à corps première pression intermédiaire ( 16) et à corps deuxième pression intermédiaire ( 17), comportant un appareillage de chaudière de récupération en aval de la turbine à gaz pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 4 ou selon la revendication 5, installation caractérisée en ce que le corps haute pression ( 15) de la turbine à vapeur est alimenté d'une part par la vapeur à la pression35 ultrasupercritique P 4 provenant de la chaudière de récupération ( 10) et d'autre part par le fluide du dégazeur ( 5) de ladite chaudière ( 10) chauffé par des échangeurs d'une chaudière à lit fluidisé circulant ( 20). 7) Installation de récupération de chaleur pour un cycle combiné avec turbine à gaz et turbine à vapeur à corps haute pression ( 15), à corps première pression intermédiaire ( 16) et à corps deuxième pression intermédiaire ( 17), comportant un appareillage de chaudière de récupération en aval de la turbine à gaz pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 4 ou selon la revendication 5, installation caractérisée en ce que le corps première pression intermédiaire ( 16) de la turbine à vapeur est alimenté par la vapeur de sortie du corps haute pression ( 15) de la turbine à vapeur resurchauffée en partie par des échangeurs d'une chaudière à lit fluidisé circulant15 ( 20) et en partie par un resurchauffeur à la pression P 3 de la chaudière de récupération ( 10), avec ajout à l'entrée de celui-ci de la vapeur à la pression P 3 provenant de la chaudière de récupération ( 10). 8) Installation de récupération de chaleur pour un cycle combiné avec turbine à gaz et turbine à vapeur à corps haute pression ( 15), à corps première pression intermédiaire ( 16) et à corps deuxième pression intermédiaire ( 17), comportant un appareillage de chaudière de récupération en aval de la turbine à gaz pour la mise en oeuvre du procédé25 selon l'une des revendications 1 à 4 ou selon la revendication 5, installation caractérisée en ce que le corps deuxième pression intermédiaire ( 17) de la turbine à vapeur est alimenté par la vapeur de sortie du corps première pression intermédiaire ( 16) de la turbine à vapeur30 resurchauffée en partie par des échangeurs d'une chaudière à lit fluidisé circulant ( 20) et en partie par un resurchauffeur à la pression P 2 de la chaudière de récupération ( 10), avec ajout à l'entrée de celui-ci de la vapeur à la pression P 2 provenant de la chaudière de35 récupération ( 10). 9) Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce qu'une chaudière de récupération ( 22) en aval d'un gazéifieur est associée à la chaudière à lit fluidisé circulant ( 20), le fluide d'alimentation du corps haute pression ( 15) de la turbine à vapeur provenant du dégazeur ( 5) étant également chauffée par cette chaudière ( 22).