Brevet FR2704561A1 — publié le 19941104

FILM SUPERFICIEL INORGANIQUE ET PROCEDE DE FORMATION DE CELUI-CI La présente invention se rapporte à un film superficiel inorganique et, en particulier, à un film superficiel inorganique formé d'un agrégat de cristaux et ayant au moins un cristal parmi un grand nombre de cristaux métalliques en forme de pyramide ou un grand nombre de cristaux métalliques en forme de pyramide tronquée sur une surface de celui-ci, et à un procédé pour former un tel film superficiel inorganique. Un exemple de tels films superficiels inorganiques conventionnellement connus est une couche plaquée de Fe qui est placée sur les surfaces périphériques extérieures d'une portion de listel et d'une portion de jupe d'un matériau de base en alliage d'aluminium, par exemple, d'un piston pour un moteur à combustion interne afin de fournir une résistance à l'usure améliorée. Toutefois, dans des circonstances o l'on désire une vitesse élevée et un rendement élevé du moteur à combustion interne, la couche antérieure plaquée de Fe présente les problèmes d'une propriété insuffisante de retenue de l'huile, c'est-à- dire, de rétention d'huile, et de mauvaise conformité initiale et ainsi une mauvaise résistance au grippage car la surface de glissement de celle-ci est relativement lisse. A ce sujet, le cessionnaire de la présente invention a auparavant développé une couche plaquée de Fe ayant au moins un cristal parmi un grand nombre de cristaux de Fe en forme de pyramide triangulaire ou un grand nombre de cristaux de Fe en forme de pyramide triangulaire tronquée sur la surface de glissement de celle-ci. Si la couche plaquée de Fe est configurée de cette manière, les cristaux de Fe adjacents prennent des états de chevauchement mutuel, de sorte que sa surface de glissement prend une morphologie complexe ayant un grand nombre de crêtes fines, un grand nombre de vallées fines définies entre les crêtes, et un grand nombre de rigoles fines formées du fait du chevauchement mutuel des crêtes. Par conséquent, la rétention d'huile de la couche plaquée de Fe est accrue. La conformité initiale de la couche plaquée de Fe est aussi accrue par une usure préférentielle des sommets des cristaux de Fe. Afin de fournir une excellente caractéristique de glissement telle que décrite ci-dessus, il est nécessaire de diviser finement les cristaux de Fe, etc., en forme de pyramide et d'uniformiser la taille- des grains de ceux-ci. Un objectif de la présente invention est de fournir un film superficiel inorganique du type décrit ci- dessus, et un procédé pour former celui-ci, qui peut satisfaire à la condition ci-dessus. Pour atteindre l'objectif ci-dessus, selon la présente invention, un film superficiel inorganique est fourni, formé d'un agrégat de cristaux ayant une structure cristalline cubique, au moins un de ces cristaux étant en forme de pyramide hexagonale ou en forme de pyramide hexagonale tronquée ayant six arêtes, dans une surface du film superficiel. Les cristaux en forme de pyramide hexagonale ou en forme de pyramide hexagonale tronquée, c'est-à-dire des cristaux ayant six arêtes, sont d'une petite taille de grains moyenne et d'une taille de grains substantiellement uniforme, par rapport à des cristaux en forme de pyramide triangulaire ou en forme de pyramide triangulaire tronquée, c'est-à-dire des cristaux ayant trois arêtes. Dans les cristaux ayant six arêtes, il y a une corrélation entre la taille et la hauteur des grains. Ainsi, la taille des grains est substantiellement uniforme, ce qui indique que la hauteur est aussi substantiellement égale. En outre, deux cristaux métalliques adjacents, ayant six arêtes, prennent des états de chevauchement mutuel. Par exemple, si le film superficiel inorganique des cristaux métalliques ayant six arêtes, est utilisé comme construction d'une surface de glissement, la surface de glissement de celui-ci a une aire superficielle agrandie, par rapport au cas o la surface de glissement est formée de cristaux ayant trois arêtes. En plus, la surface de glissement prend une morphologie très complexe ayant un grand nombre de crêtes extrêmement fines, un grand nombre de vallées extrêmement fines définies entre les crêtes, et un grand nombre de rigoles extrêmement fines définies du fait du chevauchement mutuel des crêtes, et donc, la construction de la surface de glissement a une rétention d'huile extrêmement bonne. La construction de la surface de glissement a aussi une conformité initiale accrue par l'usure préférentielle des sommets des cristaux ayant six arêtes. En outre, en divisant finement les cristaux ayant six arêtes uniformément, une augmentation locale de la pression superficielle peut être évitée, et on peut obtenir une division fine d'une charge de glissement. Ainsi, la construction de la surface de glissement présente une excellente résistance à l'usure non seulement avec lubrification mais aussi sans lubrification. En plus, selon la présente invention, un procédé est fourni pour former un film superficiel inorganique selon une technique de plaquage, le film superficiel inorganique étant formé d'un agrégat de cristaux et incluant au moins l'un parmi un grand nombre de cristaux en forme de pyramide ou un grand nombre de cristaux en forme de pyramide tronquée dans une surface du film superficiel, le procédé comprenant les étapes de: - contrôle du courant de sortie d'une source d'énergie de plaquage pour produire une forme d'onde d'impulsion telle que le courant de sortie est augmenté à partir d'une valeur minimale pour atteindre une valeur maximale, puis est abaissé à la valeur minimale; et - mise en oeuvre d'un rapport ToN/Tc de la durée de débit ToN à la durée de cycle Tc dans une gamme de ToN/Tc ' 0,45, o la durée de courant de sortie TON va du point de départ de l'augmentation du courant de sortie- jusqu'au point de départ de l'abaissement du courant de sortie, et la durée de cycle Tc est la durée requise pour un cycle qui va d'un point de départ de l'augmentation jusqu'au point de départ de l'augmen- tation suivante du courant de sortie. Si le courant de sortie de la source d'énergie de plaquage est contrôlé de la manière ci-dessus et si le rapport ToN/Tc de la durée du courant de sortie à la durée du cycle est réglé de la manière ci-dessus, il est possible de former, sur une surface, un film superficiel inorganique incluant un grand nombre de cristaux en forme de pyramide qui sont finement divisés uniformément. En plus, il est possible de régler la teneur S en cristaux en forme de pyramide et/ou autres, dans la surface, dans une gamme Ä 40 %. Il en résulte que, par exemple, dans un piston ayant un film superficiel inorganique du type décrit ci-dessus, le film superficiel inorganique présente une excellente caractéristique de glissement avec lubrification. Si la teneur S est réglée dans une gamme > 90 %, il est possible d'accroître la caractéristique de glissement du film superficiel inorganique sans lubrification. Toutefois, si le rapport ToN/Tc de la durée du débit à la durée du cycle est supérieur à 0,45, la teneur S en cristaux en formes de pyramide et autres est inférieure à 40 %, et le bénéficie de l'apport des cristaux est perdu. Les objectifs, caractéristiques et avantages de l'invention, cités cidessus, apparaissent dans la description détaillée suivante des réalisations préférées de l'invention, cette description étant faite en liaison avec les dessins d'accompagnement, dans lesquels: - la figure 1 est une vue latérale d'un piston; - la figure 2 est une coupe élargie prise le long de la ligne 2-2 de la figure 1; - la figure 3 est une vue en perspective illustrant une structure cubique à corps centré et son plan (hhh); - la figure 4A est une vue en plan schématique d'une portion d'un exemple de construction d'une surface de glissement selon l'invention; la figure 4B est une vue en plan d'un cristal métallique ayant trois arêtes; - la figure 5 est une vue en coupe élargie prise le long de la ligne 5-5 de la figure 4A; - la figure 6 est un diagramme illustrant une inclinaison du plan (hhh) dans une structure cubique à corps centré; - la figure 7 est un spectre de diffraction des rayons X pour une construction de surface de glissement; - la figure 8A est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement d'une construction de surface de glissement; - la. figure 8B est une photomicrographie agrandie de la figure 8A; - la figure 9 est un spectre de diffraction des rayons X pour une construction de surface de glissement; - la figure 10A est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement d'une construction de surface de glissement; - la figure lOB est une photomicrographie agrandie de la figure 10A; - la figure 11 est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement d'une construction de surface de glissement; - la figure 12A est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement d'une construction de surface de glissement; - la figure 12B est une photomicrographie agrandie de la figure 12A; - la figure 12C est une photomicrographie montrant la structure des cristaux d'une section de la surface de glissement selon les figures 12A et 12B; - la figure 13A est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement d'une construction de surface de glissement; - la figure 13B est une photomicrographie. agrandie de la figure 13A; - la figure 14 est un graphique illustrant le rapport entre le taux d'aire des cristaux de Fe ayant six arêtes et la charge produisant un grippage; - la figure 15 est un graphique illustrant le rapport entre le taux d'aire des cristaux de Fe ayant six arêtes et la quantité d'usure produisant un grippage, sans lubrification; - la figure 16 est un graphique illustrant le rapport entre la teneur en cristaux de Fe à plan {222} orienté et la charge produisant un grippage; - la figure 17 est une forme d'onde d'un débit provenant d'une source de puissance de plaquage électrolytique; - la figure 18 est une vue en perspective d'un cristal métallique ayant six arêtes; - la figure 19 est une vue en perspective d'un cristal métallique ayant six arêtes formé par un procédé qui diffère du procédé utilisé dans la formation du cristal métallique de la figure 18 3 - la figure 20 est un spectre de diffraction des- rayons X pour une construction de surface de glissement; - la figure 21 est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement d'une construction de surface de glissement; - la figure 22 est un spectre de diffraction des rayons X pour une construction de surface de glissement; - la figure 23 est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement d'une construction de surface de glissement; - la figure 24 est un graphique illustrant le rapport entre le- rapport de durée ToN/Tc et la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté; - la figure 25 est un graphique illustrant le rapport entre la concentration de Fe2+ des ions Fe dans un bain de plaquage et la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté; - la figure 26 est un graphique illustrant le rapport entre le pH du bain de plaquage et la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté; - la figure 27 est un graphique illustrant le rapport entre la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté et la charge produisant un grippage; la figure 28 est un graphique illustrant le rapport entre la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté et la quantité d'usure; - la figure 29 est un spectre de diffraction des rayons X pour une construction de surface de glissement; - la figure 30 est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement d'une construction de surface de glissement; - la figure 31 est un spectre de diffraction des rayons X pour une construction de surface de glissement; - la figure 32 est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement d'une construction de surface de glissement; - la figure 33 est un graphique illustrant le rapport entre la densité de courant minimale CDmin et la charge produisant un grippage; - la figure 34 est un graphique illustrant le rapport entre la densité de courant minimale CDmin et la quantité d'usure; - la figure 35 est une vue en perspective illustrant une structure cubique à faces centrées et son plan (3hhh); - la figure 36 est une vue en plan d'un cristal métallique ayant quatre arêtes; - la figure 37 est un diagramme illustrant une inclinaison du plan (3hhh) dans une structure cubique à faces centrées; - la figure 38 est un spectre de diffraction des rayons X pour une construction de surface de glissement; - la. figure 39 est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement d'une construction de surface de glissement; - la figure 40 est une vue en plan illustrant les plans dTun cristal présents dans les pentes d'un cristal métallique ayant trois arêtes; - la figure 41 est une vue en plan illustrant les plans d'un cristal présents dans les pentes d'un exemple de cristal métallique ayant six arêtes; - la figure 42 est une vue en plan illustrant les plans d'un cr4kstal présents dans les pentes d'un autre exemple de cristal métallique ayant six arêtes; et - la figure 43 est une vue en plan illustrant les plans d'un cristal présents dans les pentes d'un exemple de cristal métallique ayant quatre arêtes. Un premier mode de réalisation de l'invention est décrit ci-après. En ce qui concerne les figures 1 et 2, un piston 1 pour un moteur à combustion interne inclut un matériau de base 2 en alliage d'aluminium, et une construction de surface de glissement stratifiée (film superficiel inorganique) 4 formée sur une surface périphérique externe de chaque portion de listel 31 et d'une portion de jupe 32 du matériau de base 2 par plaquage. Comme le montre la figure 3, la construction de la surface de glissement 4 est formée d'un agrégat de cristaux métalliques ayant une structure cristalline cubique, par exemple, une structure cubique à corps centré (qui est ci-après dénommée structure bcc) dans cette réalisation. L'agrégat inclut un grand nombre de cristaux métalliques à plan (hhh) orienté développés à partir du matériau de base dans une forme colonnaire avec leurs plans (hhh) (par les indices de Miller) orientés vers une surface' de glissement (surface du film superficiel) 4a pour le glissement sur une paroi interne 5 de l'alésage d'un cylindre. Lorsque l'agrégat des cristaux métalliques ayant la structure (bcc) inclut un grand nombre de cristaux métalliques à plan (hhh) orienté avec leurs plans (hhh) (par les indices de Miller) orientés vers la surface de glissement 4a, comme décrit ci-dessus, au moins certains des cristaux métalliques à plan (hhh) orienté peuvent se former en cristaux métalliques en forme de pyramide hexagonale (ou en forme de pyramide hexagonale tronquée) dans,la surface de glissement 4a, c'est-à- dire en cristaux métalliques 71, chacun ayant six arêtes 6, comme le montre la figure 4A. Les cristaux- métalliques 71 ayant six arêtes 6 sont de petite taille moyenne des grains et d'une taille de grains substantiellement uniforme, par rapport à un cristal métallique en forme de pyramide triangulaire (ou en forme de pyramide triangulaire tronquée) à plan (hhh) orienté présenté à la figure 4B, c'est-à-dire des cristaux métalliques 72 ayant trois arêtes 6. Il y a une corrélation entre la taille des grains et la hauteur des cristaux métalliques à plan (hhh) orienté. Par conséquent, l'uniformité substantielle de la taille des grains signifie que la hauteur est sensiblement égale. En outre, deux cristaux métalliques adjacents 71, ayant six arêtes 6, sont dans une relation de chevauchement mutuel. Ainsi, la surface de glissement 4a a une aire superficielle agrandie par rapport au cas o la surface de glissement est formée de cristaux ayant trois arêtes, et prend une morphologie complexe ayant un grand nombre de portions de crête extrêmement fines 8, un grand nombre de portions de vallées extrêmement fines 9 se trouvant entre les portions de crête 8, et un grand nombre de rigoles extrêmement fines 10 (Cf. figure 5) dues au chevauchement mutuel des portions de crête 8. Cela conduit à une rétention d'huile extrêmement bonne de la construction de surface de glissement 4. En plus, le sommet de chaque cristal métallique 71 ayant six arêtes 6 s'use de manière préférentielle, fournissant ainsi une conformité initiale améliorée de la construction de la surface de glissement 4. En outre, en divisant finement les cristaux métalliques 71 ayant six arêtes 6 uniformément, une augmentation locale de la pression superficielle peut être évitée, et la charge de glissement peut être finement divisée. Ainsi, la construction de la surface de glissement 4 présente une excellente résistance à l'usure non seulement avec lubrification mais aussi sans lubrification. Comme le montre la figure 6, l'inclinaison du plan (hhh) par rapport au plan fantôme 11 le long de la surface de glissement 4a est une inclinaison du cristal métallique 71 ayant six arêtes 6 qui influence la rétention d'huile, la conformité initiale et la résistance à l'usure de la construction de la surface de glissement 4. Il est préférable que l'angle d'inclinaison e formé par le plan (hhh) avec le plan fantôme 11 soit compris dans une gamme de 0 La direction de l'inclinaison du plan (hhh) n'est pas limitée. Si l'angle d'inclinaison e est supérieur à , la rétention d'huile, la conformité initiale et la résistance à l'usure de la construction de la surface de glissement 4 sont réduites. Les cristaux métalliques ayant la structure bcc incluent ceux de métaux simples comme Fe, Cr, Mo, W, Ta, Zr, Nb, V, etc., et des alliages de ceux-ci. Dans le traitement de- plaquage pour former la construction de la surface de glissement 4, les compositions de base et les conditions pour le plaquage électrolytique de Fe sont telles que données aux tableaux 1 et 2. Tableau 1 Composition du bain de plaquage (g/litre) Sulfate Acide Sulfate Additif(s) ferreux borique d'ammonium organique(s) - 400 0 - 50 0 - 200 0 - 150 Les additifs organiques utilisés sont l'urée, la saccharine, etc. Tableau 2 Conditions de traitement pH du bain Température du bain Densité de courant à de plaquage de plaquage (OC) la cathode (A/dm2) 3 - 6,5 10 - 60 0,1 10 Une excitation en courant continu ou en courant d'impulsion peut être appliquée. Si le taux d'aire A des cristaux métalliques 71 ayant six arêtes 6 dans la surface de glissement 4a doit être dans une gamme de A > 60 % sous application d'une excitation en courant d'impulsion, la densité de courant moyenne CDm à la cathode est réglée dans la gamme représentée par 1 A/dm2 la gamme représentée par ToN/Tc ' 0,45, comme décrit ci- après. Dans le dépôt électrolytique du traitement de plaquage au Fe dans les conditions décrites ci-dessus, la précipitation et la teneur en cristaux de Fe à plan (hhh) orienté sont contrôlées par la densité de courant à la cathode ou la densité de courant moyenne CDm, le pH du bain de plaquage, etc. En plus des procédés de plaquage électrolytique, des exemples d'autres traitements de plaquage qui peuvent être utilisés sont les procédés de dépôt physique en phase vapeur (PVD), les procédés de dépôt chimique en phase vapeur (CVD), les procédés de pulvérisation cathodique, le dépôt ionique etc., qui sont des procédés de plaquage en phase gazeuse. Les conditions pour le plaquage de W ou de Mo par pulvérisation cathodique incluent, par exemple, une pression d'argon de 0,2 à 1 Pa, une puissance d'accélération moyenne de l'argon de 1 à 1,5 kW CC, et une température du matériau de base de 150 à 300 C. Les conditions pour le plaquage de W par un procédé de CVD incluent, par exemple, un matériau de départ WF6, un débit de gaz de 2 à 15 cm3/min., une pression de 50 à 300 Pa dans une chambre, une température du matériau de base de 400 à 600 C, et une puissance moyenne du débit de laser ArF excimère de 5 à 40 W. Des exemples particuliers sont décrits ci-dessous. Plusieurs pistons 1 pour moteurs à combustion interne ont été fabriqués en soumettant les surfaces périphériques extérieures des portions de listel 31 et de la portion de jupe 32 d'un matériau de base 2 en alliage d'aluminium à un plaquage électrolytique de Fe pour former une construction de surface de glissement 4 ayant un agrégat de cristaux de Fe. Les tableaux 3 et 4 montrent les conditions pour le plaquage électrolytique de Fe dans les exemples 1 à 16, des pistons avec des constructions de surfaces de glissement 4. On a fait varier la durée du plaquage dans la gamme de 10 à 60 minutes, de sorte que l'épaisseur dans les exemples 1 à 16 a été réglée à 15 un. Dans le tableau 4, le terme "CC" signifie l'utilisation d'un procédé d'excitation en courant continu. Cela est valable pour les tableaux subséquents. Tableau 3 Exemple Composition du bain de plaquage (g/litre) n Sulfate Acide Sulfate Urée Saccharine ferreux borique d'ammonium 1 400 0 0 0 0 2 400 0 0 0 0 3 400 0 0 0 0 4 400 0 0 0 0 400 0 0 0 0 6 300 0 0 0 0 7 230 30 100 100 1 8 230 30 100 100 1 9 400 0 0 0 0 400 0 0 0 0 il 200 0 0 0 0 12 400 0 0 0 0 13 400 0 0 0 0 14 200 0 0 0 0 230 30 100 100 0,4 16 230 30 100 100 0,4 Tableau 4 Exemple Conditions de traitement n pH du bain Température du Densité de de plaquage bain de plaquage courant à la (oC) cathode (A/dm2) 1 6 50 4 2 5,7 50 4 3 5,5 50 4 4 5 50 4 4,5 50 4 6 6 50 4 7 6 50 CC 0,2 8 6 50 CC 1 9 6 50 3,5 5,5 50 3,5 11 6 50 3,5 12 6 50 7 13 5,5 50 7 14 6 50 7 4 50 CC 5 16 2,7 50 CC 7 Le tableau 5 présente la forme des cristaux de la surface de glissement 4a, le taux d'aire A et la taille moyenne des grains d des cristaux de Fe ayant six5 arêtes, la teneur S des cristaux de Fe orientés et la dureté des cristaux de Fe orientés. TABLEAU 5 Forme des Cristaux de Fe ayant Teneur S (%) en cristaux de Fe cristaux six arêtes orientés Dureté Exemple de la Taux Taille {110} {200} {211} {310} {222} (Hv) n surface de d'aire A moyenne des glissement (%) grains d (pm) 1 Pyramide 99 3 0 0,3 2,4 0 97,3 380 hexagonale 2 Pyramide 96 3 0 0 4,8 0 95,2 370 hexagonale 3 Pyramide 90 3 0 0 9,9 0 90,1 365 hexagonale 4 Pyramide 87 3 0,5 0,2 13,9 0 85,4 348 hexagonale Pyramide triangulaire ,' Pyramide 70 3 0,6 3, 2 17,9 1,6 76,7 336 hexagonale Pyramide triangulaire 6 Pyramide 60 3 5,5 0,4 28,5 0,4 65,2 331 hexagonale Pyramide triangulaire 7 Pyramide 30 3 16,3 1,6 29,4 2,3 50,4 328 hexagonale Pyramide triangulaire _ 8 Pyramide 0 - 32,8 1,2 20,8 2,2 43 302 triangulaire ( 9 Pyramide 99 2 0 0,2 1,2 0 98,6 390 hexagonale (à suivre page suivante) Pyramide 90 2 0 0,3 8,7 0 91 370 hexagonale il Pyramide 60 2 9,1 3,6 28,3 1,6 57,3 340 hexagonale Pyramide triangulaire 12 Pyramide 98 5 0 0 2,9 0 97,1 375 hexagonale 13 Pyramide 90 5 0, 5 9,2 0 90,3 360 hexagonale 14 Pyramide 50 5 11 1,9 31,7 1,3 54,1 335 hexagonale Pyramide triangulaire Pyramide à - 15 27 15 13 30 290 grains fins en partie 3_228 16. Grain fin - 16 34 10 19 21 280 Le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes a été déterminé selon A = (C/B)xlO00 (%), o B représente l'aire de la surface de glissement 4a, et C représente l'aire occupée par tous les cristaux de Fe ayant six arêtes dans la surface de glissement 4a. La taille des grains des cristaux de Fe ayant six arêtes est la valeur moyenne des distances entre les coins mutuellement opposés sur les côtés opposés d'un sommet, c'est-à-dire trois distances. La teneur S a été déterminée de la manière suivante sur la base du spectre de diffraction des rayons X (les rayons X ont été appliqués dans une direction perpendiculaire à la surface de glissement 4a) pour les exemples 1 à 15. A titre d'exemple, les propriétés d'un exemple 1 seront décrites en détail. La figure 7 est un- spectre de diffraction des rayons X pour l'exemple 1. La teneur S en cristaux de Fe orientés a été déterminée d'après les expressions suivantes. Il convient de remarquer que, par exemple, le terme "cristal de Fe à plan {110} orienté" signifie un cristal de Fe orienté avec son plan {110} orienté vers la surface de glissement 4a. Cristal de Fe à plan {110} orienté: SllO = {(Illo/IA1o1)/T}xl00 Cristal de Fe à plan {200} orienté: S200 = {(I200/IA200)/T}xlOO0 Cristal de Fe à plan {211} orienté: S211 = { (I211/IA211)/T}xlOO Cristal de Fe à plan {310} orienté: S310 = [(I310/IA310)/T}xlOO Cristal de Fe à plan {110} orienté: S222 = {(I222/IA222)/T}x100 o chacun de Il,( I200, I211, I310 et I222 est la mesure (cps) de l'intensité des rayons X réfléchis à partir de chaque plan des cristaux, et chacun de IAio0, IA200, IA211, IA310 et IA222 est un rapport d'intensité des rayons X réfléchis à partir de chaque plan des cristaux dans une carte ASTM, c'est-à-dire IA11o = 100, IA200 = , IA2li = 30, IA310 = 12 et IA222 = 6. En outre, T = (I1lo/IAo10) + (I200/IA200o) + (I211/IA2,!) + (I310/IA310) + (I222/IA222) Les figures 8A et 8B sont des photomicrographies montrant la structure des cristaux de la surface de glissement 4a de l'exemple 1 (à différents grossissements). Dans les figures 8A et 8B, un grand nombre de cristaux de Fe ayant six arêtes, d'une forme de pyramide hexagonale, sont observés. Comme le montre le tableau 5, le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes est de 99 %, et la taille moyenne des grains d de ceux-ci est de 3 pm. Ce cristal de Fe ayant six arêtes est un cristal de Fe à plan {222} orienté avec son plan (hhh), c'est-à-dire le plan {222}, orienté vers la surface de glissement 4a. Dans ce cas, la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté est de' 97,3 %. La figure 9 est le spectre de diffraction des rayons X de l'exemple 6. Les figures 10A et 10B sont des photomicrographies présentant la structure des cristaux de la surface de glissement 4a de l'exemple 6 (à différents grossissements). Dans les figures 10A et 0lB, un grand nombre de cristaux de Fe ayant six arêtes et un grand nombre de cristaux de Fe ayant trois arêtes sont observés. Comme le montre le tableau 5, le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes est de %, et la taille moyenne des grains d de ceux-ci est de 3 pm. Dans ce cas, la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté est de 65,2 %, comme le montrent le tableau 5 et la figure 9. Cette teneur S est une valeur incluant les cristaux de Fe ayant six arêtes et trois arêtes. La figure 11 est une photomicrographie présentant la structure des cristaux de la surface de glissement 4a de l'exemple 8. Dans la- figure 11, un grand nombre de cristaux de Fe ayant trois arêtes sont observés. La teneur S en cristaux de Fe ayant trois arêtes, c'est-à- dire les cristaux à plan {222} orienté, est de 43 %, comme le montre le tableau 5. Les figures 12A et 12B sont des photomicrographies montrant la structure des cristaux de la surface de glissement 4a de l'exemple 9 (à différents grossissements). La figure 12C est une photomicrographie montrant la structure cristalline d'une section de l'exemple 9. Dans les figures 12Aet 12C, un grand nombre de cristaux de Fe ayant six arêtes sont observés. Comme le montre le tableau 5, le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes est de 99 %, et la taille moyenne des grains d de ceux-ci est de 2 pm. Dans ce cas, la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté est de 98,6 %, comme le montre le- tableau 5. Les figures 13A et 13B sont des photomicrographies montrant la structure des cristaux de la surface de glissement 4a de l'exemple 12 (à différents grossissements). Dans les figures 13A et 13B, un grand nombre de cristaux de Fe ayant six arêtes sont observés. Comme le montre le tableau 5, le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes est de 98 %, et la taille moyenne des grains d de ceux-ci est de 5 pim. Dans ce cas, la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté est de 97,1 %, comme le montre le tableau 5. Un essai de grippage a été effectué d'une manière de fragment-sur-disque pour les exemples 1 à 14 et 16 pour déterminer le rapport entre le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes et la charge produisant un grippage, fournissant ainsi les résultats présentés au tableau 6 et à la figure 14. Les conditions pour cet essai étaient les suivantes: le matériau du disque était un alliage d'Al à.10 % en poids de Si; la vitesse de rotation du disque était de 15 m/sec.; la quantité d'huile apportée était de 0,3 ml/min.; et l'aire de la surface de glissement du fragment fait à partir de la construction de surface de glissement était de 1 cm2. Tableau 6 Exemple n Charge produisant un grippage (N) 1 1410 2 1400 3 1380 4 1100 920 6 870 7 860 8 850 9 1430 1400 11 880 12 1170 13 1100 14 850 16 300 La figure 14 est un graphique tracé à partir du tableau 6, o les points (1) à (14) et (16) correspondent aux exemples 1 à 14 et 16, respective- ment. Comme le montrent le tableau 16 et la figure 14, dans les exemples 1 à 6 et 9 à 13, o le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes est égal ou supérieur à 60 %, la surface de glissement 4a a une bonne rétention d'huile et une bonne conformité initiale et, par conséquent, la charge produisant un grippage est considérablement augmentée, par rapport aux exemples 7, 8, 14 et 16. Il est apparent, en particulier dans les exemples 1 à 3, 9 et 10, dans lesquels la taille moyenne des grains d des cristaux de Fe ayant six arêtes est réglée égale ou inférieure à 3 pm lorsque le taux d'aire A de ceux-ci est de 90 % ou plus, que la charge produisant un grippage est nettement augmentée, par rapport aux exemples 12 et 13, dans lesquels la taille moyenne des grains d est réglée à une valeur supérieure à 3 pm. Un essai d'usure a été réalisé à l'aide d'une technique de fragment-surdisque sans lubrification pour les exemples 1 à 14 pour déterminer le rapport entre le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes et la quantité d'usure du fragment, fournissant ainsi les résultats présentés à la figure 15. Les conditions pour l'essai sont les suivantes: le matériau du disque était un alliage d'Al à 10 % en poids de Si; la vitesse de rotation du disque était de 0,5 m/sec.; la charge était de 100 N; la distance de glissement était de 1 km; et l'aire de la surface de glissement du fragment fait à partir de la construction de surface de glissement était de 1 cm2. La quantité d'usure du fragment est un décrément (mg) par aire (1 cm2) du fragment. Tableau 7 Exemple n Quantité d'usure (mg) 1 0,8 2 0,8 3 0,9 4 1,1 1,3 6 1,4 7 1,5 8 1,5 9 0,7 0,8 11 1,3 12 1,0 13 1,1 14 1,5 La figure 15 est un graphique tracé à partir du tableau 7, dans lesquels les points (1) à (14) correspondent aux fragments des exemples 1 à 14, respectivement. Comme le montrent le tableau 7 et la figure 15, dans chacun des fragments des exemples 1 à 6 et 9 à 13, dans lesquels le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes est dans la gamme représentée par A 2 60 %, la quantité d'usure du fragment est plus petite que celle des fragments des exemples 7, 8 et 14 et, par conséquent, chacun de ces fragments a une bonne résistance à l'usure même sans lubrification. La figure 16 illustre le rapport entre la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté et la charge produisant un grippage des exemples 1 à 8, 15 et 16. Les charges produisant un grippage sont telles que données dans le tableau 6 pour les exemples 1 à 8 et 16. Pour l'exemple 15, il a été vérifié dans l'essai de grippage, dans les mêmes conditions que celles décrites ci-dessus, que la charge produisant un grippage était de 500 N. Les points (1) à (8), (15) et (16) de la figure 16 correspondent aux exemples 1 à 8, 15 et 16, respectivement. Dans la figure 16, une région avec une teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté égale ou supérieure à 90 % est une région dans laquelle la surface de glissement entière est formée substantiellement de cristaux de Fe ayant six arêtes. Une région avec une teneur S dans la gamme de 43 % fins, comme dans l'exemple 16. Comme le montre la figure 16, dans les exemples 1 à 3, dans lesquels la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté est égale ou supérieure à 90 %, à la surface de glissement 4a a une rétention d'huile et une conformité initiale extrêmement améliorées et, par conséquent, la charge produisant un grippage est nettement accrue, par rapport aux exemples 4 à 7 et 8. Dans les exemples 15 et 16, la rétention d'huile, etc., est mauvaise et, par conséquent, la charge produisant un grippage est extrêmement réduite. Un second mode de réalisation de l'invention est décrit ci-après. Même dans cette réalisation, comme dans le premier mode de réalisation, une construction de surface de glissement stratifiée 4 est formée par plaquage sur les surfaces périphériques extérieures des portions de listel 31 et d'une portion de jupe 32 dans un matériau de base 2 en alliage d'aluminium d'un piston 1 pour un moteur à combustion interne, comme le montrent les figures 1 et 2. La construction de la surface de glissement 4 est, de façon semblable, formée d'un agrégat de cristaux métalliques ayant une structure cubique à corps centré (qui est dénommée structure bcc). L'agrégat inclut un grand nombre de cristaux métalliques à plan (hhh) orienté développés, de façon semblable, à partir du matériau de base 2 dans une forme colonnaire, avec leurs plans (hhh) (par les indices de Miller) orientés vers la surface de glissement 4a pour le glissement sur une paroi intérieure 5 d'un alésage de cylindre. Dans la formation de la construction de surface de glissement 4, on utilise un procédé de plaquage électrolytique. Dans ce procédé de plaquage électrolytique, le courant électrique (courant de sortie) I provenant d'une source de puissance de plaquage (source d'énergie) est contrôlé pour produire une forme d'onde d'impulsion avec un écoulement de temps T, de sorte que le courant électrique I est augmenté depuis une valeur de courant minimale Imin pour atteindre une valeur de courant maximale Imax puis est abaissé à la valeur de courant minimale Imin comme représenté en figure 17. Si la durée d'excitation (durée du courant de sortie) à partir du point de départ de l'augmentation du courant I jusqu'au point de départ de l'abaissement du courant I est représentée par TON, et si la durée du cycle Tc, o un cycle est défini comme allant du point de départ de l'augmentation précédente jusqu'au point de départ de l'augmentation suivante, est représentée par Tc, le rapport de la durée d'excitation TON à la durée du cycle Tc, c'est-à-dire le rapport de durée ToN/Tc, est de préférence réglé dans la gamme représentée par ToN/Tc Dans ce cas, à la cathode, la teneur S en cristaux métalliques à plan (hhh) orienté peut être réglée dans une gamme de S 2 40 % en réglant la valeur de courant minimale CDmin à 0 (zéro) et en réglant la densité de courant moyenne CDm, par exemple, à une valeur dans la gamme de CDm Ä 2,5 A/dm2. En revanche, si la valeur de courant minimale CDmin est réglée à 0 (zéro); le rapport de durée ToN/Tc est réglé dans une gamme de ToN/Tc S k 90 %. Si la teneur S en cristaux métalliques à plan (hhh) orienté est réglée dans une gamme de S k 90 % dans les conditions de formation susdécrites, alors sensiblement toute la surface de glissement 4a peut être formée, de façon semblable, de l'agrégat de cristaux métalliques 71 ayant six arêtes 6, comme le montre la figure 4A. Si la teneur S en cristaux métalliques à plan (hhh) orienté est dans la gamme représentée par 40 % et de cristaux métalliques 72 ayant trois arêtes 6. Dans ce cas, la construction de la surface de glissement 4a a une caractéristique de glissement inférieure à celle d'une construction de surface de glissement 4 dans laquelle sensiblement toute la surface de glissement 4a est formée des cristaux métalliques 71 ayant six arêtes 6. Dans le procédé de formation susdécrit, si la densité de courant minimale CDmin est réglée dans une gamme représentée par CDmin k 0,2 A/dm2; le rapport de durée ToN/Tc est réglé dans la gamme représentée par To/Tc peuvent précipiter, comme le montre la figure 18. Ce cristal métallique 71 ayant six arêtes 6 a une dureté élevée, ce qui est efficace pour accroître la résistance à lTusure de la construction de surface de glissement 4. En revanche, si la densité de courant minimale CDmin est réglée dans la gamme représentée par CDmin -0,2 A/dm2; le rapport de durée ToN/Tc est réglé dans la gamme représentée par ToN/Tc la figure 19. Ce cristal métallique 71 ayant six arêtes 6 a une bonne rétention d'huile attribuable à une telle portion de vallée 13 et, par conséquent, est efficace pour accroître la résistance au grippage de la construction de surface de glissement 4. Les cristaux métalliques ayant les structures (bcc) utilisables dans cette invention incluent, ceux des métaux simples comme Fe, Cr, Mo, W, Ta, Zr, Nb, V, etc., et des alliages de ceux-ci. En plus du plaquage électrolytique, d'autres traitements de plaquage qui peuvent être utilisés sont les procédés de PVD, les procédés de CVD, les procédés du pulvérisation cathodique, le dépôt ionique, etc., qui sont des procédés de plaquage en phase gazeuse. Lorsqu'un plaquage de W ou de Mo est effectué par un procédé de pulvérisation cathodique, les conditions sont contrôlées pour fournir, par exemple, une pression d'argon de 0,2 à 1 Pa, une température du matériau de base de 150 à 300 C et une puissance moyenne d'accélération de l'argon (source d'énergie) de 1 à 1,5 kW. Lorsqu'un plaquage de W est effectué par un procédé de CVD, les conditions sont contrôlées pour fournir, par exemple, un débit de WF6 (matériau de départ) de 2 à 15 cm3/min., une pression de 50 à 300 Pa dans une chambre, une température du matériau de base de 100 à 400 C, et une puissance moyenne du débit de laser ArF excimère (source d'énergie) de 5 à 40 W. A. Exemple 1 Une construction de surface de glissement 4 ayant une épaisseur de 15 um et formée d'un agrégat de cristaux de Fe a été formée sur les surfaces périphéri- ques extérieures des portions de listel 31 et de la portion de jupe 32 du matériau de base 2 en alliage d'aluminium par l'utilisation d'un procédé de plaquage de Fe électrolytique, produisant ainsi un piston 1 pour moteurs à combustion interne. Ensuite, diverses observations ont été faites pour les constructions de surfaces de glissement de tels pistons 1: a) En ce qui concerne le rapport de durée ToN/Tc Le tableau 8 présente les conditions du bain de plaquage des exemples 1 à 24 et 50 à 54 des constructions de surfaces de glissement 4. Tableau 8 Conditions du bain de plaquage Exemple Concentration Concentration pH Tempéra- n de sulfate fer- de Fe2 des ions ture reux (g/litre) (moles/litre) (OC) 1 -24 400 1,4 6 50 *- 54 _ Le tableau 9 montre les conditions de plaquage pour les exemples 1 à 14. Dans ce cas, la densité de courant moyenne CDm est réglée à 7 A/dm2 pour les exemples 1 à 6, et à 4 A/dm2 dans les exemples-7 à 14, et on fait varier le rapport de durée Tob/Tc à une densité de courant moyenne CDm constante. Tableau 9 Conditions du traitement de plaquage Exemple Densité de Densité de Densité de Rapport Durée du n courant courant courant de courant minimale maximale moyenne CDm durée de CDmin (A/dmz) CDmax (A/dim2) (A/dm2) ToU/Tc sortie ToN (msec) 1 0 140 7 0,05 2 2 0 35 7 0,2 2 3 0 23 7 0,3 2 4 O 17,5 7 0,4 2 S 0 14 7 0,5 2 6 0 CC 7 CC 7 c 7 0 80 4 0,05 2 8 0 20 4 0,2 2 9 0 20 4 0,2 1 0 20 4 0,2 1 11 0 13 4 0,3 2 12 0 10 4 0,4 2 13 0 8 4 0,5 2 14 0 CC 4 CC 4 m m Le tableau 10 montre les conditions de plaquage pour les exemples 15 à 24. Dans ce cas, la densité de courant moyenne CDm est réglée à 3,5 A/diM2 pour les exemples 15 à 19, et à 3 A/dm2 pour les exemples 20 à 24, et on fait varier le rapport de durée ToN/Tc à une densité de courant moyenne CDm constante. Tableau 10 Conditions du traitement de plaquage Exemple Densité de Densité de Densité de Rapport Durée du n courant courant courant de courant minimale maximale moyenne CDm durée de CDmin (A/dm2) CDmax (A/dmz) (A/dm2) ToN/Tc sortie TON (msec) 0 70 3,5 0,05 2 16 0 17,5 3,5 0,2 2 17 0 11,5 3,5 0,3 2 18 0 8,5 3,5 0,4 2 19 0 7 3,5 0,5 2 0 60 3 0,05 2 21 0 15 3 0,2 2 22 0 10 3 0,3 2 23 0 7,5 3 0,4 2 24 O0 6 3 0,5 2 Le tableau 11 montre les conditions de plaquage pour les exemples 50 à 54. Dans ce cas, la densité de courant moyenne CDm est réglée à 2,5 A/cm2, et on fait varier le rapport de durée ToN/Tc à une densité de courant moyenne CDm constante. Tableau 11 Conditions du traitement de plaquage Exemple Densité de Densité de Densité de Rapport Durée du n courant courant courant de courant minimale maximale moyenne CDm durée de CDmin (A/dim2) CDmax (A/dim2) (A/dm2) ToN/Tc sortie ToN (msec) 0 50 2,5 0,05 2 51 0 12,5 2,5 0,2 2 52 0 8,5 2,5 0,3 2 53 0 6,5 2,5 0,4 2 54 0 5 2,5 0,5 2 Les tableaux 12 à 16 montrent la forme des cristaux de la surface de glissement 4a, le taux d'aire A et la taille moyenne des grains d de cristaux de Fe ayant six arêtes, et la teneur S en cristaux de Fe orientés et la dureté des cristaux de Fe orientés des exemples 1 à 24 et 50 à 54, respectivement. TABLEAU 12 Forme des Cristaux de Fe ayant Teneur S (%) en cristaux de Fe cristaux six arêtes orientés Dureté Exemple de la Taux Taille {110} {200} {211} {310} {222} (Hv) n surface de d'aire A moyenne des glissement (%) grains d (pm) 1 Pyramide 100 5 0 0,2 1,8 0 98 370 hexagonale 2 Pyramide 100 5 0 0 2,9 0 97,1 375 hexagonale. _ 3 Pyramide 98 5 0,4 0,8 2 0,3 96,5 370 hexagonale Pyramide triangulaire 4 Pyramide 75 5 1,1 2,6 9,7 1,3 85,3 325 hexagonale Pyramide 10 triangulaire 1 Granulaire - 10,2 23,1 17 25,4 24,3 270 6 Granulaire - 13 27,7 14,8 26,2 18,3 250 Tableau 13 Forme des Cristaux de Fe ayant Teneur S (%) en cristaux de Fe cristaux six arêtes orientés Dureté Exemple de la Taux Taille {10} {200} {211} {310} {222} (Hv) n surface de d'aire A moyenne des glissement (%) grains d (um) 7 Pyramide 97 3 0 0,9 3,2 0 95,9 385 hexagonale Pyramide 1 triangulaire _ 8 Pyramide 96 3 0,5 1,2 3, 3 0,7 94,3 380 hexagonale Pyramide triangulaire i 9 Pyramide 98 3 0,6 1,2 2,1 0, 4 95,7 380 hexagonale Pyramide 1 triangulaire Pyramide 94 3 0,5 1,4 4,2 0,5 93,4 360 hexagonale Pyramide 1 triangulaire 11 Pyramide 94 3 0,6 1 4,4 0,5 93,5 360 hexagonale Pyramide triangulaire 1 12 Pyramide 70 3 2,6 4,3 10,5 2,5 80,1 330 hexagonale Pyramide - triangulaire 13 Granulaire - 10,4 21, 1 16,8 25,3 26,4 260 14 Granulaire 11,2 26,4 15 27,1 20,3 250 Tableau 14 Forme des Cristaux de Fe ayant Teneur S (%) en cristaux de Fe cristaux six arêtes orientés Dureté Exemple de la Taux Taille {110} {200} {211} {310} {222} (Hv) n surface de d'aire A moyenne des glissement (%) grains d (pm) Pyramide 93 2 0,6 1,5 4,6 0,6 92,7 390 hexagonale Pyramide 1 triangulaire 16 Pyramide 92 2 0,8 1,6 5,1 1 91,5 390 hexagonale Pyramide triangulaire 1 17 Pyramide 90 2 1 2,1 5,3 1 90,6 370 hexagonale Pyramide triangulaire 18 Pyramide 65 2 3,8 3,3 15,4 3, 6 73,9 350 hexagonale Pyramide 1 triangulaire 19 Granulaire - 8,5 19,8 17,1 26 28,6 260 Tableau 15 Forme des Cristaux de Fe ayant Teneur S (%) en cristaux de Fe cristaux six arêtes orientés Dureté Exemple de la Taux Taille {110} {200} {211} {310} {222} (Hv) n surface de d'aire A moyenne des glissement (%) grains d ( ,2 32,3 270( Tableau 16 Forme des Cristaux de Fe ayant Teneur S (%) en cristaux de Fe cristaux six arêtes Orientés Dureté Exemple de la Taux Taille {110} {200} {211} {310} {222} (Hv) n0 surface de d'aire A moyenne des glissement (%) grains d (upm) Pyramide 50 1,5 5,7 5,9 17,3 4 67,1 340 hexagonale Pyramide 15 triangulaire 51 Pyramide 40 1,5 5,1 6,8 18,8 4,8 64,5 330 hexagonale Pyramide 25 triangulaire 52 Pyramide 10 1,5 10,2 5,4 25,3 3,8 55,3 300 hexagonale Pyramide 45 triangulaire 53 Pyramide 5 1,5 20,1 4,7 26,3 2,5 46,4 270 hexagonale Pyramide 40 triangulaire 54 Granulaire - 9,9 13,1 17,3 23,2 36,5 270 Le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes a été déterminé selon A = (C/B)x100 (%), o B représente l'aire de la surface de glissement 4a, et C représente l'aire occupée par tous les cristaux de Fe ayant six arêtes dans la surface de glissement 4a. La taille des grains des cristaux de Fe ayant six arêtes est, de façon semblable, la valeur moyenne des distances entre les coins mutuellement opposés sur les côtés opposés d'un sommet, c'est-à-dire trois distances. La teneur S a été déterminée de la manière que ci- dessus sur la base du spectre de diffraction des rayons X (les rayons X ont été appliqués dans une direction- perpendiculaire à la surface de glissement 4a) pour les exemples 1 à 24 et 50 à 54. La figure 20 est un spectre de diffraction des rayons X pour l'exemple 8. Pour les mesures (cps) Illo, I200, I2!, I310 et I222 de l'intensité des rayons X réfléchis à partir de chaque plan des cristaux, Illo = 0, 8 K, I200 = 0,4 K, I211 = 1,7 K, I310 = 0,15 K et I222 = 9,8 K. Pour les rapports d'intensité IAllo0, IA200, IA211, IA310 et IA222 des rayons X réfléchis à partir de chaque plan des cristaux dans une carte ASTM, IA1lo = 100, IA200 = 20, IA211 = 30, IA310 = 12 et IA222 = 6. Donc, T = (Ilo0/IA110o) + (I200/IA200o) + (I211/IA211) + (I310/IA310) + (I222/IA222) =- 1,73 K. La figure 21 est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement 4a de l'exemple 8, dans laquelle un grand nombre de cristaux de Fe ayant six arêtes d'une forme de pyramide hexagonale sont observés. Comme le montre le tableau 13, le taux d'aire A des cristaux de Fe ayant six arêtes est de 96 %, et la taille moyenne des grains d de ceux-ci est de 3 pm. Ce cristal de Fe ayant six arêtes est un cristal de Fe à plan {222} orienté avec son plan (hhh), c'est-à-dire le plan {222}, orienté vers la surface de glissement 4a. Dans ce cas, la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté est de 94,3 %, comme le montre la figure 20. La figure 22 est un spectre de diffraction des rayons X de l'exemple 14. La figure 23 est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement 4a de l'exemple 14, dans laquelle un grand nombre de cristaux de Fe granulaires sont observés. La figure 24 montre le rapport entre le rapport de durée ToN/Tc et la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté des exemples 1 à 24 et 50 à 54. Dans la figure 24, les points (1) à (24) et (50) à (54) correspondent aux exemples 1 à 24 et 50 à 54. Comme le montre la figure 24, la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté peut être fournie dans la gamme représentée par S 2 40 %, à une densité de courant moyenne CDm respective en réglant le rapport de durée ToN/Tc dans la gamme représentée par ToN/Tc 0,45. Dans ce cas, si la densité de courant moyenne CDm est réglée dans une gamme 2 3,5 A/dm2 et le rapport de durée ToN/Tc dans une gamme ayant six arêtes. En revanche, une région de la figure 24, obtenue en éliminant une région dans laquelle les cristaux de Fe ayant six arêtes sont présents seuls d'une région de S > 40 % et TON/Tc cristaux de Fe ayant trois arêtes sont présents. (b) En ce qui concerne la concentration de Fe-+ des ions Fe dans le bain de plaquage Le tableau 17 présente les conditions de plaquage pour les exemples 25 à 36 des constructions de surfaces de glissement 4. Tableau 17 Conditions du bain de plaquage Exemple Concentration Concentration de pH Tempéra- n de sulfate fer- Fe2+ des ions Fe ture reux (g/litre) (moles/litre) ( C) 300 1,05 6 50 26 200 0,7 6 50 27 100 0,35 6 50 28 500 1,75 6 50 29 300 1,05 6 50 200 0,7 6 50 31 100 0,35 6 50 32 500 1,75 6 50 33 300 1,05 6 50 34 200 0,7 6 50 300 1,05 6 50 36 200 0,7 6 50 Le tableau 18 présente les conditions de plaquage pour les exemples 25 à 36. Dans ce cas, la densité de courant moyenne CDm est réglée à 7 A/dm2 pour les exemples 25 à 27, à 4 A/dm2 dans les exemples 28 à 31, à 3,5 A/dm2 pour les exemples 32 à 34 et à 3 A/dm2 dans les exemples 35 et 36. On fait varier la concentration de Fe2+ des ions Fe à une densité de courant moyenne CDm constante, comme le montre le tableau 17. Tableau 18 Conditions du traitement de plaquage Exemple Densité de Densité de Densité de Rapport Durée du n courant courant courant de courant minimale maximale moyenne CDm durée de CDmin (A/dim2) CDmax (A/dmn2) (A/dm2) ToN/Tc sortie TON (ms ec) 0 35 7 0,2 2 26 0 35 7 0,2 2 27 0 35 7 0,2 2 28 20 4 0,2 2 29 0 20 4 0,2 2 0 20 4 0,2 2 31 0 20 4 0,2 2 32 0 17,5 3,5 0,2 2 33 0 17,5 3,5 0,2 2 34 0 17,5 3,5 0,2 2 0 15 3 0,2 2 36 0 15 3 0,2 2 Le tableau 19 présente la forme des cristaux de la surface de glissement 4a, le taux d'aire A et la taille moyenne des grains d des cristaux de Fe ayant six arêtes, et la teneur S en cristaux de Fe orientés et la dureté des cristaux de Fe orientés des exemples 25 à 36, respectivement. Tableau 19 Forme des Cristaux de Fe ayant Teneur S (%) en cristaux de Fe cristaux six arêtes orientés Dureté Exemple de la Taux Taille {110} (200} {211} {310} {222} (Hv) n surface de d'aire A moyenne des glissement (%) grains d (pm) Pyramide 96 5 0,8 1,3 2 0,5 95,4 365 hexagonale Pyramide triangulaire 26 Pyramide 65 5 3,1 4,8 15,2 2,2 74,7 280 hexagonale Pyramide 1 triangulaire 27 Pyramide 10 5 10,4 3,6 26,7 2,7 56,6 210 hexagonale Pyramide 45 triangulaire__ _ _____ 28 Pyramide 95 3 0,7 1,4 2,3 0,7 94,9 380 hexagonale Pyramide 1 triangulaire 29 Pyramide 92 3 1,5 2,3 3,2 0,9 92,1 365 hexagonale Pyramide triangulaire, Pyramide 60 3 5,8 3,6 19,1 2,5 69 300 hexagonale Pyramide 10 triangulaire 31 Pyramide 45 - 20,8 3,5 28,8 2,4 44,5 270 __ _,triangulaire (suite page suivante) Pyramide 92 2 1,5 2 3,5 1 92 390 32 hexagonale Pyramide 1_ triangulaire 33 Pyramide 90 2 1;8 2,4 4,6 1 90,2 380 hexagonale Pyramide 1 triangulaire 34 Pyramide 40 2 11,3 3,8 22,2 2 60,7 320 hexagonale Pyramide 20 triangulaire Pyramide 60 2 6 3,9 17,6 2,6 69,9 300 hexagonale Pyramide triangulaire 10 36- Pyramide 40 -17,5 9,7 20,3 11,8 40, 7 275 triangulaire La figure 25 montre le rapport entre la concentration de Fe2 des ions Fe dans le bain de plaquage et la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté dans les exemples 25 à 36 et les exemples 2, 8, 16 et 21 susdécrits. Dans la figure 25, les points (2), (8), (16), (21), (25) à (36) correspondent aux exemples 2, 8, 16, 21, 25 à 36. Comme le montre la figure 25, la teneur S en cristaux de Fer à plan {222} orienté peut être réglée dans une gamme 2 40 % en réglant la concentration de Fe+ des ions Fe dans une gamme 2 0,6, par exemple, à une densité de courant moyenne CDm 2 3 A/dm2. Afin de régler la teneur S en cristaux de Fe à plan {222}- orienté dans une gamme 2 90 %, il est nécessaire de régler la concentration de Fe2 des ions Fe dans une gamme k 1 à une densité de courant moyenne- CDm 2 3,5 A/dm2. (c) En ce qui concerne le pH du bain de plaquage Le tableau 20 montre les conditions de plaquage dans les exemples 37 à 47 des constructions de surfaces de glissement 4. Tableau 20 Conditions du bain de plaquage Exemple Concentration Concentration en pH Tempéra- n de sulfate fer- Fe2+ des ions Fe ture reux (g/litre) (moles/litre) ( C) 37 400 1,4 5,5 50 38 400 1,4 5 50 39 400 1,4 4 50 400 1,4 7 50 41 400 1,4 5,5 50 42 400 1,4 5 50 43 400 1,4 7 50 44 400 1,4 5,5 50 400 1,4 5 50 46 400 1,4 5,5 50 47 400 1,4 5 50 Le tableau 21 présente les conditions de plaquage pour les exemples 37 à 47. Dans ce cas, la densité de courant moyenne CDm est réglée à 7 A/dm2 pour les exemples 37 à 39, à 4 A/dim2 pour les exemples 40 à 42, à 3,5 A/dm2 pour les exemples 43 à 45 et à 3 A/dm2 dans les exemples 46 et 47. On fait varier la valeur du pH à une densité de courant moyenne CDm constante, comme le montre le tableau 20.Tableau 21 Conditions du traitement de plaquage Exemple Densité de Densité de Densité de Rapport Durée du n courant courant courant de courant minimale maximale moyenne CDm durée de CDmin (A/dimz) CDmax (A/dim2) (A/dcm2) ToN/Tc sortie TON (msec) 37 0 35 7 0,2 2 38 0 35 7 0,2 2 39 0 35 7 0,2 2 0 20 4 0,2 2 41 0 20 4 0,2 2 42 0 20 4 0,2 2 43 0 17,5 3,5 0,2 2 44 0 17,5 3,5 0,2 2 0o 17,5 3,5 0,2 2 46 0 15 3 0,2 2 47 0 15 3 0,2 _ _2 Le tableau 22 présente la forme des cristaux de la surface de glissement 4a, le taux d'aire A et la taille moyenne des grains d des cristaux de Fe ayant six arêtes, et la teneur S en cristaux de Fe orientés et la dureté des cristaux de Fe orientés des exemples 37 à 47, respectivement. Tableau 22 Forme des Cristaux de Fe ayant Teneur S (%) en cristaux de Fe cristaux six arêtes orientés Dureté Exemple de la Taux Taille {110} [200} {211} {310} [222} (Hv) n surface de d'aire A moyenne des glissement (%) grains d (pm) 37 Pyramide 96 5 1,2 0,5 2,2 0,3 95,8 370 hexagonale Pyramide 1 - triangulaire 38 Pyramide 80 5 1,2 1,1 8,3 1,4 88 330 hexagonale Pyramide 10 triangulaire 39 Pyramide 5 5 11,1 2,8 31,5 3,5 51,1 280 hexagonale Pyramide 45 triangulaire _ Pyramide 95 3 0,5 1,1 3 0,3 95,1 380 hexagonale Pyramide triangulaire 1 41 Pyramide 93 3 0,8 1,2 4,5 0,8 92,7 370 hexagonale Pyramide triangulaire 42 Pyramide 80 3 0,5 0,2 13,9 0 85,4 348 hexagonale Pyramide - triangulaire M (suite page suivante) 43 Pyramide 92 2 1, 0 1,5 4,6 0, 8 92,1 390 hexagonale Pyramide triangulaire 44 Pyramide 92 2 1,7 2, 6 4,2 1,5 90 380 hexagonale Pyramide 1 triangulaire Pyramide 70 2 3 4,1 10,7 2,7 79, 5 360 hexagonale Pyramide 1 triangulaire 46 Pyramide 60 2 3,8 5,6 17,3 3 70, 3 300 hexagonale Pyramide 10 triangulaire 47 Pyramide 40 2 5 6,8 18, 6 4,6 65 295 hexagonale Pyramide 25 triangulaire La figure 26 présente le rapport entre la valeur du pH du bain de plaquage et la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté dans les exemples 37 à 47 et les exemples susdécrits 2, 8, 16 et 21. Dans la figure 26, les points (2), (8), (16), (21) et (37) à (47) correspondent aux exemples 2, 8, 16, 21 et 37 à 47, respectivement. Comme le montre la figure 26, la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté peut être réglée dans une gamme de S 2 40 % en réglant la valeur du pH dans une gamme de pH k 4,5, par exemple, à une densité de courant moyenne CDm k 3 A/dm2. Afin de régler la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté dans une gamme de S > 90 %, il est nécessaire de régler la valeur du pH dans une gamme de pH 2 5,5 à une densité de courant moyenne CDm 2 3,5 A/dm2. (d) En ce qui concerne la résistance au grippage et à l'usure Un essai de grippage a été effectué d'une manière de fragment-sur-disque avec lubrification pour les exemples 1, 7, 8, 11 à 14, 22 à 24 et 31 des constructions de surfaces de glissement 4 pour déterminer le rapport entre la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté et la charge produisant un grippage. Les conditions d'essai sont les suivantes: le matériau du disque était un alliage d'Al à 10 % en poids de Si; la vitesse de rotation du disque était de m/sec.; la quantité d'huile apportée était 0,3 ml/min.; et l'aire de la surface de glissement du fragment fait à partir de la construction de glissement était de 1 cm2. Un essai d'usure a aussi été effectué d'une manière de fragment-surdisque sans lubrification pour les exemples 1, 7, 8, 11 à 14, 17, 22 à 24 et 31 pour déterminer le rapport entre la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté et la quantité d'usure du fragment. Les conditions de l'essai sont les suivantes: le matériau du disque était un alliage d'Al à 10 % en poids de Si; la vitesse de rotation du disque était de 0,5 m/sec.; la charge était de 100 N; la distance de glissement était de 1 km; et l'aire de la surface de glissement du fragment fait à partir de la construction de glissement était de 1 cm2. La quantité d'usure du fragment est un décrément (mg) par aire (1 cm2) du fragment. Le tableau 23 montre les résultats des essais de grippage et d'usure. Les figures 27 et 28 sont des graphiques tracés à partir du tableau 23. Dans les deux figures 27 et 28, les points (1), (7), (8), (11) à- (14), (22) à (24) et (31) correspondent aux exemples 1, 7, 8, 11 à 14, 17, 22 à 24 et 31, respectivement. Tableau 23 Exemple Teneur S (%) en Charge Quantité n cristaux de Fe à produisant un d'usure plan {222} orienté grippage (N) (mg) 1 98 1 420 0,7 7 95,9 1 410 0,8 8 94,3 1 400 0,8 11 93,5 1 380 0,9 12 80,1 1 080 1,2 13 26,4 300 2,4 14 20,3 300 2,5 17 90,6 1 380 0,9 22 70,3 880 1,4 23 51,1 850 1,5 24 32,3 350 2,3 31 44,5 800 1,5 Comme le montrent le tableau 23 et la figure 27, lorsque la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté est dans une gamme' de S > 40 %, la surface de glissement 4a a une bonne rétention d'huile et une bonne conformité initiale et donc la résistance au grippage est considérablement augmentée. On constate, en particulier lorsque la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté est dans une gamme de S 2 90 %, que la résistance au grippage est nettement augmentée du fait d'une augmentation de la densité des cristaux de Fe ayant six arêtes. En plus, comme le montrent le tableau 23 et la figure 28, lorsque la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté est dans une gamme de S k 40 %, la quantité d'usure du fragment devient plus petite et, par conséquent, même sans lubrification, on obtient une bonne résistance à l'usure. En particulier, lorsque la teneur S en cristaux de Fe à plan {222} orienté est dans une gamme de S 2 90 %, la résistance au grippage est extrêmement bonne du fait d'une augmentation de la densité des cristaux de Fer ayant six arêtes. B. Exemple-2 Bien que la densité de courant minimale CDmin ait été réglée à 0 (zéro) A/dm2 dans l'exemple-1 susdécrit, la densité de courant minimale CDmin est réglée dans une gamme k 0,2 A/dm2 ou dans une gamme -0,2 A/dm2 dans ce exemple-2. Le tableau 24 présente les conditions de plaquage pour les exemples 1 à 7 de constructions de surface de glissement. Il convient de remarquer que l'exemple 4 est le même que l'exemple 8 de l'exemple-1. Tableau 24 Conditions du bain de plaquage Exemple Concentration Concentration de pH Tempéra- n0 -de sulfate fer- Fe2+ des ions Fe ture reux (g/litre) (moles/litre) ( C) 1 - 7 400 1,4 6 50 Le tableau 25 présente les conditions de plaquage des exemples 1 à 7. Tableau 25 Conditions du traitement de plaquage Exemple Densité de Densité de Densité de Rapport Durée du n courant courant courant de courant minimale maximale moyenne CDm durée de CDmin (A/dmz) CDmax (A/dm2) (A/dmz) ToN/Tc sortie TON (msec) 1 -1 24 4 0,2 2 2 -0,5 22 4 0,2 2 3 -0,2 21 4 0,2 2 4 0 20 4 0,2 2 0,2 19 4 0,2 2 6 0,5 18 4 0,2 2 7 1 16 4 0,2 2 Le tableau 26 présente la forme des cristaux de la surface de glissement 4a, le taux d'aire A et la taille moyenne des grains d des cristaux de Fe ayant six arêtes, et la teneur S en cristaux Fe orientés et la dureté des cristaux de Fe orientés des exemples 1 à 7, respectivement. Tableau 26 Forme des Cristaux de Fe ayant Teneur S (%) en cristaux de Fe cristaux six arêtes orientés Dureté Exemple de la Taux Taille {110} {200} {211} {310} {222} (Hv) n surface de d'aire A moyenne des glissement (%) grains d (mn) 1 Pyramide 96 6 0,8 1,5 4,2 0,7 92,8 370 hexagonale Pyramide 1 - triangulaire 2 Pyramide 93 6 0,8 1,7 3,7 0,7 93,1 370 hexagonale Pyramide triangulaire 1 3 Pyramide 94 5 0,7 1,6 3,5 0,7 93,5 375 hexagonale Pyramide 1 triangulaire. 4 Pyramide 96 3 0,5 1,2 3,3 0,7 94,3 380 hexagonale Pyramide triangulaire 1 Pyramide 95 5 0,4 1,4 3,2 0,4 94,6 400 hexagonale Pyramide 1 triangulaire 6 Pyramide 96 6 0,3 1,3 2,9 0,4 95,1 400 hexagonale Pyramide 1 _ triangulaire 7 Pyramide 97 6 0,3 1,2 2,9 0,3 95,3 400 hexagonale Pyramide triangulaire 1 La figure 29 est un spectre de diffraction des rayons X pour l'exemple 1, et la figure 30 est une photomicrographie électronique montrant la structure des cristaux de la surface de glissement 4a de l'exemple 1. Comme le montre la figure 30, si la densité de courant minimale CDmin est réglée dans une gamme adjacentes. La figure 31 est un spectre de diffraction des rayons X pour l'exemple 7, et la figure 32 est une photomicrographie électronique montrant la structure- des cristaux de la surface de glissement 4a de l'exemple 7. Comme le montre la figure 32, si la' densité de courant minimale CDmin est réglée dans une gamme 2 0,2 A/dm2, les cristaux de Fe à plan {222} orienté sont des cristaux de Fe ayant six arêtes ayant des pentes substantiellement plates entre les lignes d'arêtes adjacentes. Un essai de grippage avec lubrification et un essai d'usure sans lubrification pour les exemples 1 à 7 ont été effectués dans les mêmes conditions que celles décrites ci-dessus pour fournir des résultats donnés au tableau 27. Les figures 33 et 34 sont des graphiques tracés à partir du tableau 27, dans lesquels les points (1) à (7) correspondent aux exemples 1 à 7. TABLEAU 27 Exemple Densité de courant Charge Quantité n minimale CDmin produisant un d'usure (A/dm2) grippage (N) (mg) 1 -1 1 420 0,9 2 -0,5 420 0,9 3 -0,2 1 415 0,85 4 0 1 400 0,8 0,2 1 390 0,7 6 0,5 1 390 0,7 7 11 1390 0,7 Comme le montrent le tableau 27 et la figure 33, si la densité de courant minimale CDmin est réglée dans une gamme au grippage accrue, comme dans les exemples 1 à 3. Comme le montrent le tableau 27 et la figure 33, si la densité de courant minimale CDmin est réglée dans une gamme > 0,2 A/dm2, chaque cristal de Fe ayant six arêtes a une dureté accrue et a donc une résistance à l'usure accrue. C. Exemple-3 Comme le montre la figure 35, la construction de la surface de glissement 4 peut être formée d'un agrégat de cristaux métalliques ayant une structure cubique à faces centrées (qui sera dénommée structure fcc) qui est une structure cubique. L'agrégat inclut des cristaux métalliques à plan (3hhh) orienté développés dans une forme colonnaire à partir d'un matériau de base 2 avec leurs plans (3hhh) (par les indices de Miller) orientés vers la surface de glissement 4a, o la teneur S en cristaux de'Fe à plan (3hhh) orienté est réglée dans une gamme 2 40 %. Comme le montre la figure 36, le cristal métallique à plan (3hhh) orienté est un cristal métallique en forme de pyramide tétragonale (ou de pyramide tétragonale tronquée) dans la surface de glissement 4a, c'est-à-dire un cristal métallique 73 ayant quatre arêtes 6 ayant quatre arêtes. Comme le montre la figure 37, l'inclinaison du plan (3hhh) par rapport au plan fantôme 11 s'étendant le long de la surface de glissement 4a apparaît comme une inclinaison de la pyramide tétragonale et, par conséquent, une influence est exercée sur la rétention d'huile et la conformité initiale de la construction de la surface de glissement 4. De préférence, l'angle d'inclinaison 8 formé par le plan (3hhh) avec le plan- fantôme 11 est réglé dans la gamme représentée par 0 a (3hhh) n'est pas limitée. Les cristaux métalliques ayant la structure fcc incluent ceux des métaux simples comme Pb, Ni, Cu, Pt, Al, Ag, Au, etc., et des alliages de ceux-ci. Des exemples particuliers sont décrits ci-dessous. Des arbres à cames pour moteurs à combustion interne ont été fabriqués en soumettant les surfaces périphériques extérieures d'un matériau de base en fer coulé à un plaquage électrolytique de Ni pour former une construction de surface de glissement 4 constituée d'un agrégat de cristaux de Ni. Les conditions du bain de plaquage sont les suivantes: la concentration de Ni2+ des ions Ni était de 1 mole/litre; le pH était de 5,5 et la température était de 55 C. Les conditions de plaquage sont les suivantes: la densité de courant minimale CDmin était de 0 A/dm2; la densité de courant maximale CDmax était de 20 A/dm2; la densité de courant moyenne CDm était de 4 A/dm2; le rapport de durée TcN/Tc était de 0,2; et la durée du débit TcN était de 2 misec. La surface de glissement obtenue est d'une forme de pyramide tétragonale/granulaire combinée, dans laquelle le taux d'aire A de cristaux de Ni ayant quatre arêtes est de 60 % et la taille moyenne des grains d des cristaux de Ni ayant quatre arêtes est de 4 um; la teneur S en cristaux de Ni à plan {111} orienté est de 29 %; la teneur S en cristaux de Ni à plan {222} orienté est de 15,2 %; la teneur S en cristaux de Ni à plan {220} orienté est de 4,7 %; et la teneur en cristaux de Ni à plan {311} orienté est de 51,1 %; et la dureté Hv est de 250. Les teneurs S ont été déterminées à partir des expressions suivantes sur la base du spectre de' diffraction des rayons X (les rayons X sont appliqués dans une direction perpendiculaire à la surface de glissement) de la construction de surface de glissement présentée à la figure 38. Par exemple, le terme "cristal de Ni à plan {(111} orienté" signifie un cristal de Ni avec son plan {111} orienté vers la *surface de glissement. Cristal de Ni à plan {11} orienté: SLi, = { (111/IA11i)/T}x100 Cristal de Ni à plan (200} orienté: S200 = { (I200/1A200)/T}xl00 Cristal de Ni à plan (220} orienté:S220 = ( (I220/IA220)/T}x100l Cristal de Ni à plan {3111} orienté: S311 = [ (I311/IA311)/T}x100 o chacun de Ill,, I200, IZ0 et I311 est la mesure (cps) de l'intensité des rayons X réfléchis à partir de chaque plan des cristaux, I.ll = 78,6 K, I200 = 17,4 K, I220 = 2,7 K et I31. = 27,7 K, et chacun de IA1_, IA200, IA220 et IA31! est le rapport d'intensité des rayons X réfléchis à partir de chaque plan des cristaux dans une carte ASTM, IAil = 100, IA200 = 42, IA220 = 21 et IA311 = 20. En outre, T = (I00/IAA_00) + (I/IA2o) + (I r/A220) + (I311/IA311) = 2,71 K. La figure 39 est une photomicrographie montrant la structure des cristaux de la surface de glissement. Dans la figure 39, un grand nombre de cristaux de Ni en forme de pyramide tétragonale, ayant quatre arêtes, sont observés. Ce cristal de Ni ayant quatre arêtes est un cristal de Ni à plan {311} orienté avec son plan (3hhh), c'est-à-dire le plan {311}, orienté vers la surface de glissement, et a une teneur S égale à 51,1 %. Un essai de grippage avec lubrification et un essai d'usure sans lubrification ont été effectués pour cette construction de surface de glissement dans les mêmes conditions que celles décrites ci-dessus. Le résultat a- montré que la charge produisant un grippage était de 650 N et que la quantité d'usure était de 1,6 mg. Dans les cristaux métalliques à plan (hhh) orienté ayant la structure cubique à corps centré, c'est-à-dire les cristaux métalliques ayant trois ou six arêtes, la forme des cristaux de la surface de glissement, les plans des cristaux présents dans chaque pente, etc., sont tels que présentés au tableau 28. Tableau 28 Forme des Plan des cristaux Caractéristique Dessin de cristaux de présents dans chaque de pente référence la surface de pente glissement Pyramide plan (hh0)--- Dureté élevée, Figure 40 triangulaire plan étroitement bonnes mouilla- tassé bilité et résistance à l'usure plan (hhh): 50 % Excellente mouilFigure 41: plan (Shhh): 50 % labilité car le pente ayant plan (hhh) a une de profon- Pyramide grande énergie de des vallées surface hexagonale plan (hh0): 50 % Dureté élevée, Figure 42: plan (2hhh): 50 % bonnes mouillabi- pente plate plan (hhO)--- lité et résistan- plan étroitement ce à l'usure tassé. Dans les cristaux métalliques à plan (3hhh) orienté ayant la structure cubique à faces centrées, ctest-à- dire les cristaux métalliques ayant quatre arêtes, la forme des cristaux de la surface de glissement, les plans des cristaux présents dans chaque pente, etc., sont tels que présentés au tableau 29. Tableau 29 Forme des Plan des cristaux Caractéristique Dessin de cristaux de présents dans chaque de pente référence la surface de pente glissement Pyramide plan (hhh)--- Bonnes mouilla- Figure 43 tétragonale plan ayant une haute bilité et densité d'atomes résistance à l'usure Dans la construction de surface de glissement L0 formée d'un agrégat de cristaux métalliques ayant une structure (fcc), lorsque l'agrégat inclut un grand nombre de cristaux métalliques à plan (hhh) orienté avec leurs plans (hhh) (par les indices de Miller) orientés vers la surface de glissement, au moins certains des cristaux métalliques à plan (hhh) orienté peuvent être formés en cristaux métalliques ayant six arêtes, semblables à ceux décrits ci- dessus, dans la surface de glissement. Les cristaux métalliques à plan (hhh) orienté peuvent être des cristaux de Ni à plan [}111 orienté, lorsqu'on utilise Ni. La construction de surface de glissement selon S l'invention est applicable, par exemple, à une portion de glissement de l'une quelconque des pièces suivantes pour moteurs à combustion interne: pistons (rainures des segments), segments de pistons, axes de piston, tiges de raccordement, vilebrequins, métaux pour coussinets, rotors de pompes à huile, logements de rotors de pompes à huile, arbres à cames, ressorts (faces terminales), assises de ressorts, retenues de ressorts, clavettes, culbuteurs, bagues externes de paliers à rouleaux,- bagues internes de paliers à rouleaux, queues de soupapes, portées de soupapes, poussoirs hydrauliques, arbres de rotors de pompes à eau, poulies, pignonnerie, portions des arbres de transmission, cuvettes d'embrayage, rondelles, et boulons (surfaces d'appui et portions filetées). Il convient de comprendre que la présente invention ne se limite pas à la formation de la construction d'une surface de glissement et qu'elle s'applique à la formation d'un élément absorbant la lumière utilisant l'absorption d'un film superficiel ayant des cristaux métalliques du type décrit ci-dessus, à la formation d'un matériau d'écran magnétique utilisant une haute perméabilité du film superficiel, à la formation d'une couche primaire, etc. Dans ce cas, les éléments absorbant la lumière englobent un film absorbant la lumière utilisé pour un traitement laser infrarouge, une plaque recevant la lumière dans un échangeur de chaleur utilisant 1 'énergie solaire, un film empêchant la réflexion dans une pile solaire, etc. Les couches primaires englobent celles formées sur la surface extérieure d'un élément d'insert coulé, une surface de revêtement d'Tun élément, etc. En outre, le matériau pour former le film superficiel ne se limite pas aux métaux décrits, et un film superficiel inorganique peut être formé de céramiques comme des carbonates, des oxydes, des nitrures, etc., ayant une structure cristalline cubique. REVENDICATIONS 1. Film superficiel inorganique (4) formé d'un agrégat de cristaux ayant une structure cristalline cubique, au moins un desdits cristaux étant en forme de pyramide hexagonale ou en forme de pyramide hexagonale tronquée ayant six arêtes (6), sur une surface du film superficiel. 2. Film superficiel inorganique (4) formé d'un agrégat de cristaux métalliques, ledit agrégat incluant un grand nombre de cristaux métalliques à plan (hhh) orienté ayant une structure cristalline cubique, avec leurs plans (hhh) (par les indices de Miller) orientés vers la surface du film superficiel, au moins un desdits cristaux métalliques à plan (hhh) orienté étant en forme de pyramide hexagonale ou en forme de pyramide hexagonale tronquée ayant six arêtes (6), dans la surface du film superficiel. 3. Film superficiel inorganique (4) selon la revendication 2, caractérisé en ce que le taux d'aire A desdits cristaux métalliques ayant six arêtes (6) dans ladite surface du film superficiel est supérieur ou égal à 60 %. 4. Film superficiel inorganique (4) selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que la taille moyenne des grains d desdits cristaux métalliques ayant six arêtes est compris dans une gamme de d 3 pm. 5. Film superficiel inorganique (4) selon la revendication 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que la teneur S en cristaux métalliques à plan (hhh) orienté est comprise dans une gamme de S > 90 %. 6. Film superficiel inorganique (4) selon la revendication 1, caractérisé en ce que le taux d'aire A desdits cristaux ayant six arêtes (6) sur ladite surface de film superficiel- est dans une gamme choisie pour produire des caractéristiques de résistance à l'usure optimales. 7. Film superficiel inorganique (4) selon la revendication 1 ou 6, caractérisé en ce que la taille moyenne des grains desdits cristaux ayant six arêtes est dans une gamme choisie pour produire des caractéristiques de résistance à l'usure optimales. 8. Film superficiel inorganique (4) selon la revendication 1 ou 6, caractérisé en ce que la teneur S en cristaux métalliques à plan (hhh) orienté est dans une gamme choisie pour produire des caractéristiques de résistance à l'usure optimales. 9. Procédé pour former un film superficiel inorganique selon une technique de plaquage, ledit film superficiel inorganique étant formé d'un agrégat de cristaux et comprenant au moins l'un parmi un grand nombre de cristaux en forme de pyramide ou un grand nombre de cristaux en forme de pyramide tronquée, dans une surface dudit film superficiel, ledit procédé comprenant les étapes de: - contrôle du courant de sortie (I) d'une source d'énergie de plaquage pour produire une forme d'onde d'impulsion telle que ledit courant de sortie (I) est augmenté à partir d'une valeur minimale (Imin) pour atteindre une valeur maximale (Imax), puis est abaissé à ladite valeur minimale; et - mise en oeuvre d'un rapport ToN/Tc de la durée du courant de sortie TON à la durée de cycle Tc dans une gamme de Tou/Tc ' 0,45, o ladite durée du courant de sortie (I) ToN va d'un point de départ de l'augmentation dudit courant de sortie (I) jusqu'à un point de départ de l'abaissement du courant de sortie (I), et ladite durée de cycle Tc est la durée requise pour un cycle qui va d'un point de départ de l'augmentation jusqu'au point de départ de l'augmentation suivante dudit courant de sortie. 10. Procédé pour former un film superficiel inorganique selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit rapport TON/Tc est réglé dans une gamme de Tou/Tc 11. Procédé pour former un film superficiel inorganique selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que lesdits cristaux sont des cristaux métalliques, et ladite technique de plaquage est une technique de plaquage électrolytique dans laquelle la densité de courant moyenne CDm est réglée dans une gamme de CDm 2 3,5 A/dm2. 12. Procédé pour former un film superficiel inorganique selon la revendication 11, caractérisé en ce que la densité de courant minimale CDmin est réglée dans une gamme CDmin Ä 0,2 A/dm2. 13. Procédé pour former un film superficiel inorganique selon la revendication 11, caractérisé en ce que la densité de courant minimale CDmin est réglée dans une gamme CDmin 14. Procédé pour former un film superficiel inorganique selon la revendication 11 ou 12,caractérisé en ce que ledit rapport ToN/Tc est réglé dans une gamme de ToN/Tc K 0,35. 15. Procédé pour former un film superficiel inorganique selon la revendication 14, caractérisé en ce que ladite technique de plaquage est une technique de placage électrolytique dans laquelle la densité de courant moyenne CDm est réglée dans une gamme de CDm>3,5 A/dm2. 16. Procédé pour former un film superficiel inorganique selon la revendication 15, caractérisé en ce que la densité de courant minimale CDmin est réglée dans une gamme CDmin>0,02 A/dm2. 17. Procédé pour former un film superficiel inorganique selon la revendication 15, caractérisé en ce que la densité de courant minimale CDmin est réglée dans une gammnre CDmin