Brevet FR2706228A1 — publié le 19941216

PROCEDE ET DISPOSITIF DE REGULATION DE L'ALIMENTATION D'UN MOTEUR ELECTRIQUE ASYNCHRONE La présente invention se rapporte à un procédé de régu- lation de l'alimentation d'un moteur électrique asynchrone, présentant au moins deux phases, par exemple d'un moteur électrique asynchrone monophasé du type à phase principale et à phase auxiliaire permanente à condensateur. Elle concerne également l'application de ce procédé au contrôle des moteurs de pompe ainsi que le dispositif de régulation pour la mise en oeuvre de ce procédé. On connaît à l'heure actuelle de nombreux dispositifs de contrôle électronique de la vitesse et/ou de la charge des moteurs électriques asynchrones. Certains de ces dispositifs parmi les plus performants et qui sont utilisés par exemple pour la traction ferroviaire, réalisent un pilotage électro- nique de la fréquence et de la tension du courant alternatif triphasé alimentant un ou plusieurs moteurs asynchrones. Du fait de leur coût, de tels dispositifs ne peuvent pas être utilisés économiquement pour la régulation des pompes, en particulier des circulateurs domestiques pour les installa- tions de chauffage. On commence par ailleurs à utiliser, pour la régulation de la vitesse et/ou de la charge des pompes domestiques, des régulateurs de tension à découpage qui permettent un réglage continu de la vitesse de la pompe dans une gamme de vitesses acceptable pour le moteur asynchrone à tube d'entrefer ser- vant à l'entraînement du rotor de la pompe. De tels régula- teurs agissent sur la tension d'alimentation de la pompe, des tensions croissantes autorisant des vitesses de rotation croissantes pour le rotor de pompe mais provoquant, du fait de l'augmentation des pressions et/ou des débits de refoule- ment de la pompe, une consommation croissante de puissance électrique. Le besoin s'est exprimé récemment de disposer à la fois d'une régulation électronique de la vitesse de rotation de la pompe et d'une régulation automatique de la vitesse et de la charge de la pompe qui soit adaptable de façon quasi-instan- tanée aux conditions hydrauliques du circuit de refoulement de la pompe. En effet, si dans une installation de chauffage à pompe de circulation, telle qu'existant actuellement, les utilisateurs (ou la régulation automatique par thermostats) ferment tous leur circuit de radiateur de chauffage (par exemple parce que la température intérieure augmente rapide- ment du fait de l'ensoleillement), la circulation de fluide de chauffage s'interrompt dans les radiateurs mais la pompe de circulation continue à tourner à vitesse élevée, en engen- drant par exemple, dans un seul radiateur resté ouvert, une circulation d'eau à grande vitesse, génératrice de bruit et, dans certains cas, d'abrasions par les particules alors mises en circulation par les débits élevés traversant le radiateur resté ouvert. On a déjà proposé pour remédier à cet inconvénient un dispositif de régulation de la tension d'alimentation du moteur électrique de la pompe qui tende à stabiliser la pres- sion de refoulement de la pompe. De tels dispositifs se révè- lent fiables et avantageux mais nécessitent l'installation d'un circuit de mesure de la pression de refoulement couplé à la régulation électronique de la pompe. L'installation d'un tel circuit se révèle non seulement onéreuse mais peu fiable dans le temps pour des dispositifs de pompage dont les durées de vie sans incident dépasse maintenant la dizaine d'années. La présente invention vise à contrôler les situations de marche à vide ou sans débit dans les groupes motopompes ou motoventilateurs sans avoir à utiliser de capteurs onéreux à installer. Elle vise également à éviter les à-coups de circu- lation se produisant sur les circuits de pompage (y compris les circuits autres que les circuits de chauffage) même en cas de modification rapide de la configuration du circuit, à l'aide d'un procédé et d'un dispositif de régulation simples, fiables et peu onéreux et qui permettent de réaliser des économies d'énergie électrique importantes et une utilisation optimale du réseau électrique d'alimentation. Pour cela, l'invention utilise la mesure du cosinus y ou de l'angle de déphasage p de l'une des phases du moteur électrique asyn- chrone. A cet effet, selon l'invention, le procédé de régula- tion de l'alimentation d'un moteur électrique asynchrone présentant au moins deux phases, est caractérisé en ce qu'il consiste à mesurer l'angle de déphasage de l'une desdites phases et à réguler l'alimentation dudit moteur en fonction de la valeur de l'angle de déphasage ainsi mesuré. Le moteur peut être un moteur asynchrone monophasé du type à phase principale et à phase auxiliaire permanente à condensateur et l'on mesure le déphasage sur la phase principale dudit mo- teur. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, l'on alimente en permanence la phase auxiliaire par la tension du secteur et l'on régule l'alimentation de la phase principale en fonction de la valeur de l'angle de déphasage mesuré sur la phase principale. Selon encore un autre mode de réalisation de l'inven- tion, l'on régule la tension d'alimentation du moteur à l'ai- de d'un circuit oscillant à découpage ou hachage de la sinu- soïde avec reconstitution de la continuité de la sinusoïde d'intensité par un circuit de roue libre, la régulation contrôlant la durée des impulsions de découpage passantes, de manière à disposer d'une mesure fidèle de l'angle de dépha- sage de la tension de phase ainsi régulée. Selon d'autres modes encore de réalisation de l'inven- tion, l'on régule l'alimentation du moteur de manière à main- tenir l'angle de déphasage, dans les limites des possibilités physiques du circuit, à une valeur sensiblement constante, ou bien à une valeur supérieure à la valeur de seuil. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, on régule l'alimentation du moteur de manière à maintenir, dans les limites des possibilités physiques du circuit, une rela- tion déterminée par une carte ou un circuit à mémoire en relation cartographique entre la tension d'alimentation du moteur et ledit angle de déphasage. Selon encore un mode de réalisation de l'invention, l'on régule en coupant la tension d'alimentation du moteur lorsque l'angle de déphasage mesuré dépasse une valeur de seuil correspondant sensiblement à la marche à vide dudit moteur. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, au démarrage du moteur électrique, l'on déclenche une période de temporisation au moins égale à la durée normale de démarrage du moteur et pendant laquelle la régulation de l'alimentation dudit moteur est inhibée. L'invention concerne également l'application du procédé au contrôle du moteur électrique d'une machine rotative à fluide telle qu'une pompe par comparaison de l'angle de dé- phasage mesuré à une valeur de référence spécifique à ladite pompe. L'application du procédé au contrôle du moteur électri- que d'entraînement d'une machine rotative à fluide telle qu'une pompe peut être réalisée par comparaison de l'angle de déphasage mesuré à une valeur de seuil correspondant à la marche à vide ou dénoyée de la pompe et coupure de l'alimen- tation électrique du moteur lorsque l'angle de déphasage mesuré atteint ladite valeur de seuil. L'application du procédé au contrôle du moteur d'en- traînement monophasé d'une pompe peut être également réalisée par comparaison de l'angle de déphasage mesuré avec une va- leur déterminée de seuil ou de consigne correspondant à une valeur minimale régulée du déphasage mesuré sur la phase principale dudit moteur monophasé. Avantageusement, la valeur déterminée de seuil ou de consigne peut être donnée par une carte ou un circuit à mémoire en fonction de la tension d'a- limentation du moteur. L'invention concerne également un dispositif pour la régulation de l'alimentation du moteur électrique asynchrone d'entraînement d'un générateur rotatif de pression et/ou de débit selon le procédé décrit précédemment, caractérisé en ce qu'un moyen de contrôle, interposé entre le réseau d'alimen- tation du moteur électrique et ce dernier, comporte un organe de mesure de l'angle de déphasage de l'une des phases du moteur et un organe de comparaison de la valeur mesurée de l'angle de déphasage avec une valeur de seuil prédéterminée, l'organe de comparaison étant apte à délivrer à un interrup- teur un signal d'ouverture du circuit d'alimentation du mo- teur lorsque la valeur mesurée dudit angle de déphasage est inférieure à ladite valeur de seuil. Selon un autre mode de mise en oeuvre de l'invention, le dispositif de régulation de l'alimentation du moteur élec- trique asynchrone monophasé à phase auxiliaire permanente à condensateur, d'entraînement d'un générateur rotatif de pres- sion et/ou de débit selon le procédé décrit précédemment est caractérisé en ce qu'un moyen de contrôle, interposé entre le réseau du secteur monophasé et ledit moteur, comporte un organe de mesure de l'angle de déphasage ou du cos y de la phase principale du moteur monophasé et un organe de compa- raison de la valeur mesurée dudit angle de déphasage avec une valeur de seuil ou de consigne déterminée, et apte à adres- ser, en cas de dépassement de ladite valeur de seuil ou de consigne, un signal de correction à un régulateur de tension monophasée dont la sortie alimente ledit moteur électrique monophasé. Il est peut être prévu plusieurs valeurs de seuil ou de consigne prédéterminées et successives du cos y (ou respectivement de l'angle de déphasage y) qui sont de valeurs décroissantes (ou respectivement croissantes pour l'angle W) pour des valeurs de tension décroissantes à la sortie du régulateur de tension monophasé et qui correspondent chacune à une plage de régulation du cos cp (ou de l'angle y) entre des valeurs de tension admissibles minimales et maximales à la sortie du régulateur de tension monophasée. La valeur de seuil ou de consigne déterminée peut être donnée par une carte ou un circuit à mémoire en fonction de la tension à la sortie du régulateur de tension monophasée. Selon encore un mode de mise en en oeuvre de l'inven- tion, le régulateur de tension comporte un circuit oscillant à découpage, par exemple à semi-conducteur piloté par des impulsions de gâchette, apte à produire des impulsions de conduction cadencées et dont la durée est régulée en fonction de la valeur mesurée de l'angle de déphasage, ainsi qu'un circuit de roue libre assurant la continuité de l'intensité du courant alternatif parcourant les bobinages du moteur, de manière à disposer pour la phase principale d'une mesure stable et fidèle de l'angle de déphasage. Selon un autre mode encore de mise en oeuvre de l'in- vention, le dispositif de régulation de l'alimentation du moteur électrique d'un groupe motopompe de vidange automati- que du liquide collecté dans une capacité selon le procédé de l'invention, est caractérisé en ce qu'un interrupteur marche-arrêt est interposé entre le réseau électrique du secteur et ledit moteur, cet interrupteur étant sensible, d'une part, à un signal de démarrage émis à partir d'un dé- tecteur du niveau du liquide dans la capacité et, d'autre part, à un signal d'arrêt émis à partir d'un organe de compa- raison entre l'angle de déphasage d'une phase dudit moteur électrique et une valeur de seuil correspondant sensiblement à la marche à vide du moteur électrique, le signal de démar- rage étant également adressé à un organe de temporisation de la transmission du signal d'arrêt éventuel, ou de maintien temporisé de l'alimentation électrique du moteur au démar- rage. Selon encore un mode de mise en oeuvre de l'invention, un organe de temporisation dont la durée de temporisation correspond sensiblement à au moins la durée de démarrage du moteur électrique est interposé entre la sortie de l'organe de comparaison et l'interrupteur ou le régulateur de tension afin d'inhiber, pendant ladite durée de temporisation, la transmission du signal de sortie de l'organe de comparaison vers l'interrupteur ou le régulateur de tension. D'autres buts, avantages et caractéristiques apparaî- tront à la lecture de la description de divers modes de réa- lisation de l'invention, faite à titre non limitatif et en regard du dessin annexé, dans lequel: - la figure 1 représente schématiquement un dispositif de régulation selon l'invention de l'ali- mentation du moteur électrique asynchrone triphasé d'un ensemble motogénérateur de pression et/ou de débit de fluide; - la figure 2 représente schématiquement un dispositif de régulation selon l'invention pour un moteur électrique asynchrone monophasé à phase auxiliaire à condensateur, utilisé pour l'entraînement d'une pompe de circu- lation d'eau; - la figure 3 est un schéma électrique et électronique plus détaillé, utilisable pour le disposi- tif de régulation de la figure 2; - la figure 4 représente graphiquement: en 4a le mode de découpage d'une alternance du courant électrique monophasé à l'entrée du cir- cuit d'alimentation du moteur électrique contrôlé selon les schémas de régulation des figures 2 et 3, et en 4b la variation sinusoïdale ou quasi-sinusoïdale d'une alternance du courant électrique parcou- rant la phase principale du moteur élec- trique monophasé régulé selon les schémas des figures 2 et 3; - la figure 5 représente graphiquement une courbe d'as- servissement pression-débit obtenue par stabilisation du cos W de la phase princi- pale d'un moteur électrique monophasé d'entraînement de pompe dont la tension d'alimentation est régulée selon les sché- mas des figures 2 et 3; - la figure 6 représente graphiquement un cycle de régu- lation automatique pression-débit utili- sant des plages successives d'asservisse- ment, à cos q constant selon l'invention, pour un groupe motopompe entraîné par un moteur électrique monophasé alimenté sous la fréquence et la tension du réseau, lorsque le circuit de refoulement de la pompe, par exemple un circuit de circula- tion d'eau de chauffage, est modifié; - la figure 7 représente schématiquement un groupe de pompe d'exhaure à moteur électrique asyn- chrone monophasé utilisant le procédé et le dispositif de régulation selon l'inven- tion, à détection de la valeur du cos y ou du déphasage c de la phase principale; et - la figure 8 représente schématiquement le circuit de régulation marche-arrêt du groupe de pompe d'exhaure de la figure 7. On a représenté schématiquement sur la figure 1 un moteur électrique asynchrone triphasé M d'entraînement d'une pompe ou d'un ventilateur P. Ce moteur comporte, de façon classique, un rotor 1 à cage d'écureuil couplé mécaniquement au rotor de pompe ou de ventilateur et un stator 2 qui contient trois bobinages de phase X, Y, Z branchés selon un schéma d'alimentation adéquat (on a représenté ici un bran- chement en triangle, le branchement en étoile étant également possible) sur un réseau d'alimentation 3, constitué en géné- ral par le secteur triphasé 220/380 V, par l'intermédiaire d'un interrupteur de tension 4. Selon un premier mode de réalisation de l'invention, on se propose de contrôler l'alimentation en tension triphasée - des bobinages du moteur, en fonction de la valeur du dépha- sage y ou du cos p du courant alternatif parcourant l'un des bobinage de phase. Selon un premier mode de réalisation de l'invention, l'alimentation des bobinages du moteur asynchrone triphasé par la tension triphasée du réseau est fonction de l'obten- tion d'une valeur minimale ou de seuil du cos y global aux bornes du moteur électrique. La valeur du cos y global du moteur qui serait assez onéreuse à établir est remplacée ici par la valeur du cos p d'une phase du moteur asynchrone, en supposant que toutes les phases sont équilibrées, ce qui est le cas du moteur asynchrone triphasé en service normal, aussi longtemps qu'un bobinage de phase n'est pas coupé, auquel cas le moteur électrique peut être considéré comme défaillant ou à tout le moins sérieusement dégradé. La valeur du cos W (ou du déphasage y) du moteur est ici déterminée par prélèvement sur le bobinage d'une phase de l'intensité qui parcourt cette phase (dans le cas o le bobinage de phase est divisé en plusieurs circuits parallèles égaux, il suffit de prélever l'intensité sur un seul de ces circuits). La valeur de l'in- tensité alternative monophasée Ip prélevée sur une phase est adressée à un circuit de mesure et de traitement d'intensité tandis que la tension Up aux bornes du bobinage de la même phase est adressée à un circuit de mesure et de traitement de tension 6. Les circuits 5 et 6 sont reliés à un circuit 7 de me- sure et de traitement de cos p (ou si cela se révèle plus aisé par voie électronique, de traitement du déphasage p) qui est relié à un amplificateur d'erreur 8 qui reçoit sur une borne inverseuse un signal 9 de valeur de référence ou de seuil de cos W. Lorsque le signal de cos W 10 délivré par le circuit 7 est inférieure au signal de seuil 9 de la valeur de référence de cos y, l'amplificateur d'erreur ou amplificateur opérationnel 8 délivre un signal 8a de coupure de l'alimen- tation triphasée du moteur M, agissant par exemple par l'in- termédiaire d'une bobine de coupure 11 sur une palette de contact 12. Afin d'assurer le fonctionnement correct du groupe motopompe ou motoventilateur M, P, le démarrage électrique du moteur asynchrone M de ce groupe est assuré par exemple par un bouton de démarrage 13 qui excite un circuit temporisé 14 de maintien d'alimentation, lequel circuit 14 excite par exemple un bobinage 15 d'inhibition de la bobine 11 de cou- pure d'alimentation. Le fonctionnement du dispositif de régulation (ou de contrôle et de surveillance) représenté à la figure 1 est simple. Au démarrage du groupe motopompe ou motoventilateur, par action sur le bouton de démarrage 13 ou sur un contacteur équivalent, le moteur M est mis sous tension et est maintenu alimenté pendant une période initiale largement suffisante pour le démarrage du moteur avec le rotor de pompe ou de ventilateur qui lui est accouplé. Pendant la phase de démar- rage, le cos y mesuré (ramené au cos p d'une phase) est infé- rieur au cos cp minimal ou de seuil mais le circuit de tempo- risation 14 provoque l'inhibition de la bobine de coupure 11. Lorsque la temporisation du circuit 14 est expirée, le moteur asynchrone triphasé M qui est chargé par la machine à fluide, tourne avec un glissement g sensible (de 0,1 à 0,02 par exem- ple) par rapport à la vitesse de synchronisme et atteint alors un cos y qui est certes inférieur au cos y à la puis- sance nominale mais qui est néanmoins supérieur au cos W li- mite (de 0,5 par exemple pour un moteur fractionnaire, c'est- à-dire de puissance inférieure au kilowatt). Si au cours du fonctionnement du groupe motopompe ou motoventilateur M,P, il se produit un incident de circuit inadmissible à brève échéance ou à terme tel que: - coupure de l'aspiration de la pompe ou du ventilateur, ce qui conduit à la dégradation très rapide des paliers de pompe par marche à sec; - coupure du circuit de refoulement de la pompe ou du ventilateur, ce qui conduit en général au chauffage du circuit de pompe ou de ventilateur et à terme à la dégradation des paliers; cet incident de circuit se traduit immédiatement par une diminution importante de la charge du moteur M et, par voie de conséquence, du cos p du moteur électrique d'entraînement dont le glissement rotorique g devient très faible. Le cos y de fonctionnement du moteur à faible charge s'approche alors de celui de la marche à vide et dépasse la valeur de seuil. l1 Le circuit 7 de mesure et de traitement du cos l'alimentation du moteur triphasé M qui s'arrête en indica- tion d'incident. Si le moteur M est un moteur asynchrone monophasé sans phase auxiliaire sortie à l'extérieur, o le champ tournant du stator est produit par exemple à l'aide d'une spire de déphasage, la variation de la valeur du cos partir de la mesure du cos p n'est pratiquement pas possible. Par contre, dans le cas d'un moteur asynchrone monophasé à phase auxiliaire par condensateur, tels que les moteurs élec- triques utilisés pour l'entraînement des pompes de faible puissance, du type des pompes de circulateur de chauffage central, la mesure du cos moteur asynchrone monophasé indique des variations signifi- catives de la valeur du cos y, entre la marche à vide du mo- teur électrique et sa marche en charge. En remplaçant la mesure du cos figure 1. On a représenté sur la figure 2 un autre dispositif de régulation de l'alimentation pour un moteur électrique mono- phasé M' accouplé à une pompe de circulation P. Selon ce deuxième dispositif de régulation, on se propose d'asservir la tension d'alimentation du moteur électrique monophasé à la valeur du déphasage phasé parcourant la phase principale de ce moteur asynchrone monophasé par rapport à la tension alternative monophasée aux bornes des bobinages de phase principale 16 et auxiliaire 17 de ce moteur M'. Ce moteur monophasé comporte, de façon clas- sique pour les pompes de circulation, un rotor à cage d'écu- reuil accouplé mécaniquement au rotor de la pompe P. Le champ tournant du moteur monophasé est provoqué grâce à l'insertion d'un bobinage de phase auxiliaire 17 à condensateur de dépha- sage 18. Du fait de la présence du condensateur qui provoque un fort déphasage capacitif, les variations de la valeur du cos cp de la phase auxiliaire en fonction de la charge du moteur sont faibles et ne peuvent être exploitées. Pour effectuer le contrôle du fonctionnement du moteur M', on interpose entre le réseau du secteur d'alimentation monophasé 18 et les deux bornes d'entrée monophasées du mo- teur M' (tension monophasée UM) un moyen de régulation de l'alimentation du moteur M'. Ce moyen de régulation comporte, d'une part, un circuit de mesure 19 du courant alternatif Ipp PP qui parcourt la phase principale 16 du moteur M', ce circuit de mesure pouvant être disposé en série mais étant de préfé- rence monté en dérivation lorsque des intensités importantes parcourent la phase principale 16 et, d'autre part, un cir- cuit de mesure 20 de la tension alternative Upp aux bornes de pp la phase principale 16. Le dispositif de régulation comporte des circuits de comparaison similaires à ceux représentés sur la figure 1 et des circuits d'asservissement qui sont figurés schématiquement en partie sur la figure 3. Le circuit 7 de mesure et de traitement du cos W déli- vre une valeur de cos y 10 à un amplificateur opérationnel 8 dont l'entrée inverse revoit une valeur de consigne de cos p 21. L'amplificateur opérationnel 8 délivre un signal 22 d'as- servissement de tension à un circuit de régulation de tension monophasée 23 interposé entre le secteur monophasé 18 (ten- sion Us sur la figure 3) et les deux bornes d'entrée du mo- teur monophasé M'. Le circuit de régulation 23 agit par l'intermédiaire d'une fréquence de hachage ou de découpage (ici à 15 kHz) 24 sur des semi-conducteurs (thyristors ou transistors) de ha- chage 25 couplés en opposition ou en pont, pour provoquer le hachage à haute fréquence de la sinusoïde d'intensité. On a représenté schématiquement ce hachage à la figure 4a sur une alternance et avec une fréquence de hachage de l'ordre de 800 Hz agissant sur des alternances du réseau à 50 Hz, alors que les fréquences de hachage utilisées actuellement sont de l'ordre de 15 kHz et assurent une bien meilleure conservation des formes de la sinusoïde d'intensité. Les brèves impulsions d'intensité +i, -i qui traversent le conducteur d'alimenta- tion depuis le réseau, dans un sens ou dans l'autre selon le sens du courant alternatif, dessinent assez fidèlement, à la fréquence de 15 kHz et en reportant les intensités instanta- nées, la forme d'une sinusoïde. Ces impulsions d'intensité se distribuent, au-delà des semi-conducteurs de hachage 25, sur le bobinage de phase principale 16 du moteur M' et sur le bobinage de phase auxiliaire 17 qui sont refermés sur eux- mêmes par un circuit de roue libre 26 à semi-conducteurs (sur le schéma de la figure 3, on utilise des diodes combinées à des transistors) lorsque les semi-conducteurs de hachage 25 sont bloqués (non conducteurs). On a représenté sur la figure 4b une alternance de l'intensité qui parcourt alors le bobinage de phase princi- pale 16. On voit que pendant les instants tb o les semi- conducteurs de hachage 25 sont bloqués, le circuit de phase principale 16 à coefficient de self-induction élevée se dé- charge sur lui-même avec une intensité décroissante qui cor- respond à une tension instantanée également décroissante. Ces phases de décharge ou de roue libre apparaissent sur la sinu- soïde d'intensité d'une alternance sous la forme d'un petit décrochement d'intensité d suivant la forme de la courbe de décharge locale et non plus celle de la sinusoïde, l'ampli- tude de ces décrochements d étant de toute façon amortie par la self-induction du bobinage 16 de phase principale. Le circuit de régulation de tension 23 est en général agencé pour fonctionner à une fréquence de hachage fixe (la fréquence de hachage qui s'est révélée la plus avantageuse dans l'état actuel des circuits électriques de pilotage est de l'ordre de 15 kHz) mais il comporte des moyens de pilotage de la durée de conduction tc au cours d'une phase de hachage de durée t, de manière à régler le rapport entre la durée de conduction tc et la durée de blocage (non conduction) tb et à fairevarier, de manière continue, l'intensité d'alimentation des bobinages 16 et 17 de phase principale et de phase auxi- liaire, tout en conservant une forme sinusoïdale à cette in- tensité. La régulation d'intensité par hachage réalisée par le circuit de régulation 23 comprenant des semi-conducteurs de hachage 25, produit aux bornes des bobinages 16 et 17 de phase principale et de phase auxiliaire, le même effet qu'une régulation de la tension d'alimentation de ces bobinages par un transformateur à rapport de transformation variable en continu ou en quasi-continu (transformateur comportant un grand nombre de prises intermédiaires). Comme on l'a expliqué précédemment, la valeur du cos de la phase principale 16 du moteur asynchrone monophasé entraînant la pompe P de circulateur de chauffage peut être asservie pour être supérieure à une valeur minimale telle que la vitesse de rotation de la pompe décroisse lorsque les divers circuits (radiateurs) de débit de la pompe se ferment, de telle manière que la vitesse de circulation à travers les circuits restés ouverts ne s'accroisse pas et même, le cas échéant, diminue. La durée des phases de conduction tc (à la fréquence de hachage) est pilotée par la valeur du cos W de la phase prin- cipale 16 de telle façon que cette durée diminue aussi long- temps que le cos W de cette phase principale est inférieur à une valeur prédéterminée et qu'elle augmente lorsque le cos W est supérieur à cette valeur prédéterminée. Afin d'éviter que, lorsque des valeurs élevées du cos y sont requises, la tension aux bornes du moteur M' ne tombe à des valeurs nulles (dans le cas o il est impossible d'obtenir le cos y requis) ou très faibles, incapables d'assurer le maintien en rotation stable en longue durée du moteur M', est prévue sur le cir- cuit de commande une butée (non représentée) de la largeur des impulsions passante tc (voir la figure 4a) afin que la tension d'alimentation du moteur monophasé M' ne puisse pas descendre en-dessous d'une valeur limite inférieure assurant le maintien en rotation sûr du moteur après son démarrage. Comme dans le dispositif de régulation de la tension d'alimentation de la figure 1, un organe de temporisation 27 est prévu pour inhiber ou interdire l'action du circuit de régulation, pendant une courte période de l'ordre de quelques secondes pour les circulateurs de chauffage central, après la phase initiale de mise sous tension par un bouton de démar- rage 28, de manière à permettre un démarrage franc du moteur. En effet, le démarrage du moteur M' sous la pleine tension se * révèle indispensable, non seulement pour les pompes qui peu- vent être soumises à un gommage ou à un collage de l'arbre du rotor après une longue période de repos, mais bien plus en- core pour des organes tels que les compresseurs qui peuvent supporter le couple maximal de freinage ou de retenue au cours de leur démarrage même. On va maintenant expliquer le fonctionnement du dispo- sitif de régulation de l'alimentation du moteur électrique monophasé M', appliqué à un groupe motopompe de circulateur de chauffage central, en utilisant les diagrammes des figures et 6. Le dispositif de régulation permet également la mise en oeuvre du procédé de régulation selon l'invention. On a indiqué sur la figure 5 la courbe de régulation pression-débit 29 obtenue avec un dispositif de régulation selon l'invention du type représenté schématiquement sur la figure 2, c'est-à-dire un dispositif o la tension d'alimen- tation des deux phases du moteur asynchrone monophasé (phase auxiliaire à condensateur et phase principale) est régulée en fonction du cos y de la phase principale. On est ici asservi à un cos y d'au moins 0,79, c'est-à-dire que la durée tc des impulsions passantes à 15 kHz (voir la figure 4a) diminue dès que le cos p instantané de la phase principale est inférieur à 0,79 et augmente lorsqu'il est supérieur à cette valeur de 0,79. Pour expliquer la courbe de régulation 29 obtenue, on a représenté sur la figure 5, respectivement, en traits pleins les courbes pression-débit relevées en eau de chauffage froi- de lorsque le moteur électrique du groupe motopompe est ali- menté en courant alternatif monophasé à 50 périodes sous des tensions respectives A, B, C, D, E de 220, 200, 180, 150 et V et, en tirets, les courbes de cos p correspondantes A', B', C', D', E' obtenues. On voit sur la figure 5 que la régu- lation par réduction de la durée tc des impulsions passantes commence pour un débit inférieur à 3 m3/h et une pression de refoulement inférieure à 2,4 m de colonne d'eau. Lorsque les débits ont très fortement diminués à 0,5 m3/h, ce qui corres- pond par exemple à la fermeture de la plus grande partie des radiateurs d'une installation de chauffage, la pression de refoulement qui atteindrait alors près de 5 m de colonne d'eau, est réduite à 3 m de colonne d'eau car la tension d'alimentation du moteur est réduite à 150 V, le cos q de la phase principale atteignant encore 0,79. Si le débit de re- foulement de la pompe continue à se réduire, jusqu'à devenir nul, la tension d'alimentation du moteur se réduit jusqu'à une valeur de butée à 130 V, ce qui correspond à une consom- mation de 40 W pour la pompe tournant sans débit. Des essais ont montré que la limite d'accrochage (de maintien en rotation) du moteur de la pompe correspondait à une puissance consommée de 15 W pour une tension d'alimen- tation de 80 V aux bornes de la pompe et que, même en eau chaude, on pouvait limiter la consommation de la pompe à 18 W sous 90 V sans risque de décrochage de la rotation du moteur. L'exploitation dans cette zone de marche à vide nécessite cependant l'utilisation d'un système de régulation plus complexe. La courbe de régulation plus sophistiquée représentée à la figure 6 permet l'exploitation d'un groupe motopompe dans des conditions optimisées, c'est-à-dire de moindre bruit et de moindre consommation, en particulier pour les faibles débits de la pompe. La courbe pression-débit figurant sur la droite de la figure 6 correspond au fonctionnement du moteur sous la pleine tension du réseau, c'est-à-dire à la tension nominale de 220 V, 50 Hz, pour les réseaux du secteur domes- tique en Europe. La marche sans débit de la pompe (à une vitesse de rotation maximale) engendre une pression de refou- lement statique d'environ 3,8 m de colonne d'eau pour une consommation de 70 W, tandis que le débit maximal de refou- lement de la pompe (en principe à une vitesse de rotation légèrement plus faible, du fait de la charge de couple), atteint 4 m3/h pour une consommation de 80 W. La régulation qui est proposée pour cette pompe fixe, à l'aide d'un circuit de commande préétabli ou d'un micropro- cesseur ad hoc, trois valeurs de régulation du cos q ou de l'angle de phase q après la temporisation de la phase de dé- marrage. Tout d'abord, le circuit hacheur d'intensité est utilisé en fonctionnement permanent pour limiter la tension d'alimentation du moteur à environ 200 V, ce qui réduit sa consommation dans la zone de débit maximum (limité alors à environ 3,5 m3/h) à 65 W. Pour des débits décroissants, la charge du moteur diminue, ce qui provoque une diminution de la valeur du cos y de la phase principale jusqu'à une pre- mière valeur de seuil de cos y = 0,54 correspondant au point F sur la figure 6 o la tension est tombée à 160 V. Ce passage au point F déclenche, par l'intermédiaire d'un programme précablé ou bien mis en mémoire dans un mi- croprocesseur de régulation, une réduction brutale de la tension d'alimentation par réduction de la durée tc des pha- ses de conduction, suivie d'une régulation à une valeur de cos W = 0, 45. La tension descend alors à 140 V au point G o l'on observe simultanément: - la réduction à 49 W de la puissance consommée par le moteur et ses circuits de régulation, - une diminution de la vitesse de rotation du rotor de pompe avec l'augmentation du glissement g par rapport à la vitesse de synchronisme, - une diminution correspondante de la hauteur de refoule- ment (limitée à environ 2,1 m de colonne d'eau) et du débit de refoulement (réduit à environ 1,1 m3/h). La régulation à cos y = 0,45 après le point G se pour- suit jusqu'au point H ou la tension d'alimentation est tombée à 120 V et la consommation totale du moteur s'établit à 42 W. Le passage par la tension de 120 V déclenche alors une chute de la tension à 110 V et la régulation à cos y = 0,43 pour la phase principale avec une chute au point I o la consommation tombe à 36 W. La régulation à cos W = 0,43 se poursuit alors entre les points I et J de la figure 6 par diminution de la durée des phases de conduction tc jusqu'à atteindre en I une tension d'alimentation de 80 V seulement et une consommation de puissance totale du moteur limitée à 18 W pour le point sans débit J o: - la vitesse de rotation du moteur qui devrait normale- ment augmenter par suite de la diminution du débit, diminue du fait de l'augmentation du glissement g du rotor par rapport à la vitesse de synchronisme; la hauteur de refoulement statique n'est plus alors que de 1,6 m de colonne d'eau et la marche à vide de la pompe à vitesse réduite est plus silencieuse, --'la consommation de puissance est réduite à 18 W, soit presque le 1/4 de la consommation de 70 W sans débit de refoulement, sous la pleine tension de 220 V. L'échauf- fement du bloc motopompe en marche sans débit en est réduit d'autant, tandis que la longévité de la pompe est accrue. La régulation de la phase de reprise du débit de la pompe marque une certaine hystérésis par rapport à la régu- lation en débits décroissants, ce qui présente l'avantage d'éviter les battements de régulation. La régulation à cos y = 0,43 repasse bien entendu par la courbe J, I et se poursuit sous des tensions supérieures à V jusqu'au point K o la tension d'alimentation est re- montée jusqu'à 115 V et a déclenché, par l'intermédiaire du circuit de contrôle précablé ou mis en mémoire dans un mi- croprocesseur, un passage à la régulation à cos W = 0,45 avec une tension initiale de 130 V. Le point de fonctionnement passe en R dans le prolongement de la courbe précédente de régulation à cos y = 0,45, avec une tension de 145 V. Le fonctionnement se poursuit alors à des tensions croissantes jusqu'au point S o la pression de refoulement est d'environ 1,8 m de colonne d'eau pour un débit de refoulement d'environ 1,8 m3/h. Au point S, la tension d'alimentation du moteur atteint 170 V, ce qui est estimé incompatible avec la valeur cos p = 0,45 par le circuit de régulation qui déclenche la remontée à la tension régulée à 200 V au point T avec asser- vissement à cos y = 0,54. Les points de fonctionnement du groupe motopompe viennent alors se placer sur la courbe à grand débit correspondant à l'alimentation des deux phases du moteur (principale et auxiliaire) sous la tension réduite à 200 V par hachage à une fréquence de 15 à 20 kHz qui conserve la forme de la sinusoïde à 50 Hz dans des limites permettant une mesure fiable et fidèle du cos y (ou de l'angle de dépha- sage À, le cas échéant). On notera que la commande du circuit de régulation, dont le fonctionneent est explicité par la figure 6, peut être munie d'un bouton de commande de marche à pleine puis- sance sans régulation automatique, permettant par exemple de donner un àcoup de circulation servant à chasser les bulles d'air stagnant sur une partie du circuit, après fermeture des autres parties du circuit. Le groupe de pompe d'exhaure représenté sur les figures 7 et 8 est en principe destiné à être installé dans un puits de captage 30 à vider périodiquement de l'eau qu'il contient. Un tel puits 30 est par exemple aménagé sur le sol d'une cave d'immeuble o se produisent des infiltrations d'eau qui sont à rejeter à l'égout par une conduite de refoulement 32. La pompe d'exhaure amovible 33 est par exemple incluse dans un corps en matière plastique 34 qui forme une chambre de rotor de pompe 35 avec une couronne d'orifices de collecte 36 dis- posés juste au-dessus d'un socle de pompe posé sur le fond a du puits 30. Le rotor ou rouet de pompe 38 coopère avec un passage d'aspiration ménagé dans une cloison 39 de la chambre 35 pour définir un orifice d'aspiration 40 débouchant dans la chambre de rotor inférieure 35a. Le rotor de pompe 38 est relié à un moteur électrique d'entraînement 41 disposé de façon étanche dans une chambre de moteur 42. L'étanchéité de la chambre de moteur 42 est par exemple assurée du fait que le moteur 41 comporte un tube d'entrefer fixé de façon étanche par un flasque frontal 43 sur une cloison transversale 44 du corps de pompe. La cloison 44 peut être traversée de façon non étanche par l'arbre du rotor de pompe sans qu'il risque de se produire des fuites dans la chambre de moteur 42 car le rotor du moteur 41 est totalement encapsulé dans le tube d'en- trefer du moteur. On utilise ici un moteur électrique asynchrone mono- phasé à phase auxiliaire à condensateur 46 et l'on se propose de réguler et contrôler la marche du moteur par un système de régulation analogue à celui représenté schématiquement sur la figure 1 pour un moteur triphasé. On dispose pour cela d'un équipement électrique et électronique de contrôle et de commande logé de façon étanche dans une chambre de commande 47 ménagée à la partie supérieure du corps de pompe 34 et séparée du stator de moteur par une cloison 48 qui n'a pas besoin d'être étanche si la chambre de moteur 42 est isolée de l'extérieur par un couvercle étanche 49, après mise en place des équipements. On notera que la paroi du corps 34 peut être traversée par un raccord 47a de gonflage des chambres 42, 47 permettant de mettre ces chambres sous une pression d'air ou de gaz neutre sec interdisant mieux la pénétration éventuelle de l'eau ou de l'humidité dans ces chambres de moteur et d'équi- pement et facilitant le refroidissement des organes électri- ques ou électroniques susceptibles de chauffer. Une traversée étanche 50 doit également être prévue, dans le couvercle 49 ou le corps 34, pour le fil d'alimentation 51a de la pompe, à relier ici au secteur monophasé 51. On notera que le fil d'alimentation 51a peut être renforcé et placé au centre du couvercle 49 pour servir de moyen de manipulation et de sus- pension du groupe motopompe 33 susceptible, dans certains cas, d'être descendu au fond d'un puits profond. Le système de régulation de la pompe comporte deux électrodes 52, 53 au contact de la paroi intérieure en matériau isolant (matière plastique) de la chambre étanche 47. Ces électrodes forment ainsi un détecteur capacitif de niveau 54 qui détecte la présence de l'eau dans le puits 30 au moins jusqu'au niveau de l'électrode supérieure 52. Les deux fils 51a du secteur monophasé 51 sont reliés avant le moteur 41 à un interrupteur-contacteur principal 55 dont la fermeture F' et respectivement l'ouverture 0 sont contrôlées par un amplificateur opérationnel correspondant 56 ou respectivement 57. La figure 8 représente schématiquement le circuit et les équipements de régulation et de surveil- lance 58 qui sont disposés dans la chambre de commande 47 et qui comportent, en plus des amplificateurs 56 et 57 et de l'interrupteur 55: un organe 59 de traitement des indications du détecteur de niveau 54, cet organe 59 fournissant un signal de niveau à une entrée 56a de l'amplificateur 56 dont l'entrée inverse 56b reçoit un signal de consigne de niveau; - le circuit de phase principale 60 du moteur 41 est équipé d'un capteur d'intensité monophasé de phase principale et d'un capteur 62 de tension de phase prin- cipale; - les signaux des capteurs 61 et 62 sont adressés à un circuit 63 de traitement et de mesure de cos y (ou de phase p) dont le signal de sortie est adressé à l'une des entrées 57a de l'amplificateur 57 dont l'entrée inverse reçoit un signal de consigne de cos p (ou de y). Le circuit d'intensité 61a peut, le cas échéant, traverser un organe de limitation ou disjoncteur 61b assurant une fonction de surveillance électronique de la puissance appelée et des courts-circuits éventuels; - le signal de sortie 64 de l'amplificateur 56 est adres- sé à l'interrupteur 55 pour déclencher la fermeture de cet interrupteur et donc l'alimentation du moteur mono- phasé 41 lorsque les électrodes 52, 53 ont détecté le remplissage du puits 30. Le signal 64 est par ailleurs adressé également à un circuit de temporisation 65 pour l'activer afin de retarder la transmission du signal de sortie 66 de l'amplificateur 57; - lorsqu'il est transmis à l'interrupteur 55, le signal de sortie 66 de l'amplificateur opérationnel 57 provo- que l'ouverture de cet interrupteur 55 et donc la cou- pure de l'alimentation électrique du moteur 41. Le fonctionnement du groupe motopompe d'exhaure repré- senté sur les figures 7 et 8 va maintenant être explicité. Le groupe motopompe est disposé dans le puits de collecte 30 dans la position représentée sur la figure 7 en étant relié au secteur électrique 220 V monophasé. Lorsque le niveau N de l'eau qui s'écoule dans le puits 30 de collecte des eaux présentes ou infiltrées sur le sol, atteint le voisinage de l'électrode la plus élevée 52, il se produit entre les élec- trodes 52 et 53 un bouclage capacitif qui déclenche, par le circuit de traitement 59, l'émission d'un signal 56a qui excite l'amplificateur opérationnel 56 et provoque l'émission d'un signal 64 déclenchant la fermeture de l'interrupteur 55. Le moteur électrique 41, alors alimenté sous la tension du réseau monophasé, démarre en indiquant, pendant sa phase de démarrage, une valeur de cos y mesurée par le circuit 63 et qui est inférieure à la valeur de seuil 57b. La transmission du signal de sortie 66 de l'amplificateur 57 est arrêtée par le circuit de temporisation 65 alors excité par le signal de démarrage 64 et la montée en vitesse du moteur 41 et du rotor de pompe 38 se poursuit jusqu'à une vitesse de rotation pour laquelle le cos p mesuré par le circuit 63 devient supérieur à la valeur de seuil 57b. Le refoulement du liquide collecté dans le puits 30 se poursuit par la conduite de refoulement 32 jusqu'à ce que le niveau N du liquide à l'intérieur du puits 30 atteigne l'en- trée des orifices de collecte 36. Il se produit alors une entrée d'air croissante à l'orifice d'aspiration 40 du rotor de pompe 38, ce qui conduit la pompe à refouler une émulsion de liquide et d'air de densité décroissante. Du fait de la diminution de la densité effective du liquide refoulé par la pompe, la charge de la pompe diminue tandis que la vitesse de son rotor augmente, en se rapprochant de la vitesse de syn- chronisme et le cos p de la phase principale (bobinage 60) du moteur 41, tel que mesuré par le circuit 63, diminue jusqu'à devenir inférieur à la valeur de seuil 57b. Le signal 66 délivré par l'amplificateur 57 est alors immédiatement adres- sé à l'interrupteur 55 car la temporisation du circuit 65 est expirée depuis longtemps et l'interrupteur 55 s'ouvre en coupant l'alimentation du moteur 41 qui continue à tourner jusqu'au désamorçage de la pompe et à l'arrêt du rotor de pompe 38. Lorsque le niveau du liquide N qui a remonté at- teint à nouveau l'électrode 52, un nouveau cycle d'exhaure reprend comme décrit ci-dessus. La protection assurée par le dispositif de régulation et de surveillance représenté sur les figures 7 et 8 est efficace et continue. En effet, en supposant que l'on simule accidentellement (par exemple par jet à l'égout d'une petite quantité d'eau qui tombe sur les électrodes 52, 53) le niveau N haut dans le puits 30, l'amplificateur 56 déclenche la fermeture de l'interrupteur 55 et le moteur 41 démarre à sec sans charge de liquide. Le rotor de pompe 38 tournant sans charge dans l'eau, le cos y de la phase principale du moteur est inférieur à la valeur de seuil 57b et l'amplificateur 57 adresse un signal 66. Le signal arrêté momentanément par le circuit de temporisation 65 atteint l'interrupteur 55 dès la fin de la temporisation (quelques secondes) et fait ouvrir l'interrupteur 55 qui coupe l'alimentation du moteur 41 qui s'arrête bien avant que la marche à sec n'ait risqué de dé- grader ses paliers. On notera bien entendu que le moteur asynchrone monophasé 41 peut être remplacé dans certaines applications plus puissantes par un moteur asynchrone tri- phasé, la régulation intervenant alors de façon similaire à celle du schéma de la figure 1, c'est-à-dire en référence à une seule phase quelconque du moteur triphasé supposé équi- libré. La régulation de la tension d'alimentation aux bornes des deux phases (phase principale, phase auxiliaire) du mo- teur asynchrone monophasé pour les modes de réalisation dé- crits précédemment présente l'avantage de soumettre le condensateur 4 de phase auxiliaire à des tensions aux bornes plus faibles et de diminuer ainsi les risques de claquage de ce condensateur. Une telle régulation diminue l'intensité traversant à vide le bobinage de phase auxiliaire 17 et, par voie de conséquence, diminue au maximum la puissance élec- trique consommée par le moteur asynchrone monophasé. La régulation de la seule tension de la phase princi- pale alors que la phase auxiliaire reste en permanence sous la pleine tension peut également être utilisée car elle pré- sente l'avantage d'un meilleur cos cp global de l'installa- tion, le condensateur de la phase auxiliaire permanente étant mieux utilisé. Les inconvénients de cette dernière solution résident dans une tension plus élevée aux bornes du condensa- teur 18 ou 46, un échauffement plus important à vide du bobi- nage auxiliaire et une plus grande consommation du moteur en marche à vide ou à faible charge. On notera que la surtension aux bornes du condensateur de phase auxiliaire 18 ou 46 (pour une alimentation en 220 V, la tension aux bornes de ce condensateur est couramment de 360 V en marche à vide), est fonction de la self-induction du bobinage de phase auxiliaire et correspond rarement à une augmentation du risque de cla- quage de l'isolation du condensateur. Afin d'obtenir, pour une pompe entraînée par un moteur asynchrone monophasé dont la tension est régulée selon l'in- vention, une courbe pression-débit très progressive à partir de la valeur maximum de pression déterminée par la régulation sur le cos y de la phase principale du moteur asynchrone monophasé (à partir du point F sur les courbes de régulation de la figure 6), il est possible de substituer, à partir de ce point de pression maximum régulée, au réglage par une valeur du cos cp ou à un cos y supérieur à une valeur de seuil, un réglage de la tension d'alimentation en fonction du cos q de cette phase principale qui soit déterminé en continu par les indications d'une carte à mémoire fixe ou ROM. On réalise ainsi sur la partie descendante des courbes de régulation (parcours F, G, H, I, J), une régulation de tension très progressive jusqu'au point J de pression sans débit. La tension minimale ou de butée peut également être déterminée par la carte à mémoire incluse dans le circuit de régulation de l'alimentation du moteur asynchrone monophasé. La carte à mémoire ou le circuit de régulation de la tension de la phase principale ou des deux phases (principale et auxiliaire) du moteur peut également comporter un organe de limitation (par exemple un circuit de pilotage de l'or- gane de limitation 61b représenté à la figure 8) de l'inten- sité traversant la phase principale de ce moteur, ou le cas échéant, de l'intensité alternative totale traversant le mo- teur, de manière à constituer un organe de protection contre les courtscircuits du moteur, ainsi qu'un organe de réglage de la consommation maximale du moteur. Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et représentés mais elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art sans que l'on ne s'écarte de l'esprit de l'invention. REVENDICATIONS 1.- Procédé de régulation de l'alimentation d'un moteur électrique asynchrone présentant au moins deux phases, carac- térisé en ce qu'il consiste à mesurer l'angle de déphasage de l'une desdites phases et à réguler l'alimentation dudit mo- teur en fonction de la valeur de l'angle de déphasage ainsi mesuré. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moteur est un moteur asynchrone monophasé du type à phase principale et à phase auxiliaire permanente à condensa- teur et en ce que l'on mesure le déphasage sur la phase prin- cipale dudit moteur. 3.- Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'on alimente en permanence la phase auxiliaire par la tension du secteur et en ce que l'on régule l'alimentation de la phase principale en fonction de la valeur de l'angle de déphasage mesuré sur la phase principale. 4.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on régule la tension d'alimenta- tion du moteur à l'aide d'un circuit oscillant à découpage ou hachage de la sinusoïde avec reconstitution de la continuité de la sinusoïde d'intensité par un circuit de roue libre, la régulation contrôlant la durée des impulsions de découpage passantes, de manière à disposer d'une mesure fidèle de l'an- gle de déphasage de la tension de phase ainsi régulée. 5.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on régule l'alimentation du moteur de manière à maintenir l'angle de déphasage, dans les limites des possibilités physiques du circuit, à une valeur sensiblement constante. 6.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on régule l'alimentation du moteur de manière à maintenir l'angle de déphasage, dans les limites des possibilités physiques du circuit, à une valeur supérieure à la valeur de seuil. 7.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on régule l'alimentation du moteur de manière à maintenir, dans les limites des possibilités physiques du circuit, une relation déterminée par une carte ou un circuit à mémoire ou relation cartographique entre la tension d'alimentation du moteur et ledit angle de déphasage. 8.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'on régule en coupant la tension d'alimentation du moteur lorsque l'angle de déphasage mesuré dépasse une valeur de seuil correspondant sensiblement à la marche à vide dudit moteur. 9.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'au démarrage du moteur électrique, l'on déclenche une période de temporisation au moins égale à la durée normale de démarrage du moteur et pendant laquelle la régulation de l'alimentation dudit moteur est inhibée. 10.- Application du procédé selon l'une des revendica- tions 1 à 9 au contrôle du moteur électrique d'une pompe par comparaison de l'angle de déphasage mesuré à une valeur de référence spécifique à ladite pompe. 11.- Application du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 au contrôle du moteur électrique d'en- traînement d'une machine rotative à fluide telle qu'une pompe par comparaison de l'angle de déphasage mesuré à une valeur de seuil correspondant à la marche à vide ou dénoyée de la pompe et coupure de l'alimentation électrique du moteur lors- que l'angle de déphasage mesuré atteint ladite valeur de seuil. 12.Application du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 au contrôle du moteur d'entraînement monophasé d'une machine rotative à fluide telle qu'une pompe par comparaison de l'angle de déphasage mesuré avec une va- leur déterminée de seuil ou de consigne correspondant à une valeur minimale régulée du déphasage mesuré sur la phase principale dudit moteur monophasé. 13.- Application du procédé selon la revendication 12, caractérisée en ce que la valeur déterminée de seuil ou de consigne est donnée par une carte ou un circuit à mémoire en fonction de la tension d'alimentation du moteur. 14.- Dispositif pour la régulation de l'alimentation du moteur électrique asynchrone d'entraînement d'un générateur rotatif de pression et/ou de débit selon le procédé de la revendication 1, caractérisé en ce qu'un moyen de contrôle, interposé entre le réseau d'alimentation du moteur électrique et ce dernier, comporte un organe (7) de mesure de l'angle de déphasage de l'une des phases du moteur et un organe (8) de comparaison de la valeur mesurée de l'angle de déphasage avec une valeur de seuil prédéterminée, l'organe de comparaison étant apte à délivrer à un interrupteur (4) un signal d'ou- verture du circuit d'alimentation du moteur lorsque la valeur mesurée dudit angle de déphasage est inférieure à ladite valeur de seuil. 15.- Dispositif de régulation de l'alimentation du mo- teur électrique monophasé asynchrone, à phase auxiliaire permanente à condensateur, d'entraînement d'un générateur rotatif de pression et/ou de débit selon le procédé de la revendication 1, caractérisé en ce qu'un moyen de contrôle, interposé entre le réseau du secteur monophasé et ledit mo- teur, comporte un organe (7) de mesure de l'angle de dépha- sage (ou du cos y) de la phase principale du moteur monophasé et un organe (8) de comparaison de la valeur mesurée dudit angle de déphasage avec une valeur de seuil ou de consigne déterminée, et apte à adresser, en cas de dépassement de ladite valeur de seuil ou de consigne, un signal de cor- rection à un régulateur de tension monophasée (23) dont la sortie (UM) alimente ledit moteur électrique monophasé. 16.- Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que la valeur de seuil ou de consigne déterminée est donnée par une carte ou un circuit à mémoire en fonction de la tension à la sortie du régulateur de tension monophasée (23). 17.- Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il est prévu plusieurs valeurs de seuil ou de consi- gne prédéterminées et successives du cos p (ou respectivement de l'angle de déphasage p) qui sont de valeurs décroissantes (ou respectivement croissantes pour l'angle c) pour des va- leurs de tension décroissantes à la sortie du régulateur de 29 2706228 tension monophasé (23) et qui correspondent chacune à une plage de régulation du cos y (ou de l'angle çp) entre des valeurs de tension admissibles minimales et maximales à la sortie UM du régulateur de tension monophasée. 18.- Dispositif selon l'une des revendications 15 à 17, caractérisé en ce que le régulateur de tension (23) comporte un circuit oscillant à découpage (24, 25), par exemple à semi-conducteur piloté par des impulsions de gâchette, apte à produire des impulsions de conduction cadencées et dont la durée (tc) est régulée en fonction de la valeur mesurée de l'angle de déphasage, ainsi qu'un circuit de roue libre (26) assurant la continuité de l'intensité du courant alternatif parcourant les bobinages du moteur, de manière à disposer pour la phase principale (16) d'une mesure stable et fidèle de l'angle de déphasage. 19.- Dispositif de régulation de l'alimentation du mo- teur électrique d'un groupe motopompe de vidange automatique du liquide collecté dans une capacité selon le procédé de la revendication 1, caractérisé en ce qu'un interrupteur marche- arrêt (55) est interposé entre le réseau électrique du sec- teur (51) et ledit moteur (41), cet interrupteur (55) étant sensible, d'une part, à un signal de démarrage émis à partir d'un détecteur (59) du niveau (N) du liquide dans la capacité (30) et, d'autre part, à un signal d'arrêt émis à partir d'un organe de comparaison (57) entre l'angle de déphasage d'une phase dudit moteur électrique et une valeur de seuil corres- pondant sensiblement à la marche à vide du moteur électrique, le signal de démarrage étant également adressé à un organe (65) de temporisation de la transmission du signal d'arrêt éventuel ou de maintien temporisé de l'alimentation élec- trique du moteur au démarrage. 20.- Dispositif selon l'une des revendications 14 à 19, caractérisé en ce qu'un organe de temporisation (14, 27, 65) dont la durée de temporisation correspond sensiblement à au moins la durée de démarrage du moteur électrique (M, M', 41) est interposé entre la sortie de l'organe de comparaison (8, 56) et l'interrupteur (4, 55) ou le régulateur de tension (23) afin d'inhiber, pendant ladite durée de temporisation, la transmission du signal de sortie de l'organe de comparai- son (8, 56) vers l'interrupteur (4, 55) ou le régulateur de tension (23).