Brevet FR2709531A1 — publié le 19950310

RECOUVRE-JOINT Domaine de l'invention La présente invention a pour objet un recouvre- joint fabriqué en une composition élastomère polyester thermoplastique, et plus particulièrement elle a pour objet un recouvre-joint du type à soufflets adapté pour, par exemple, un joint synchrone à engrenage pour automobiles. Description de l'art antérieur Les joints rencontrés dans les automobiles ou les machines industrielles sont habituellement recouverts d'un recouvre-joint dans le but de protéger la graisse appliquée ou le joint lui-même de la poussière. De tels recouvre-joints ont été fabriqués par moulage-injection d'un matériel en caoutchouc tel qu'un caoutchouc de chloroprène. Récemment, dans le domaine de l'automobile, l'extension de la durée de la garantie, par exemple, de trois ans à cinq ans, a été préconisée, mais les matériaux en caoutchouc décrits ci-dessus se sont révélés être faibles à la résistance à l'ozone et à l'usure. Dans ces circonstances, le matériau des recouvre-joints est maintenant changé d'un caoutchouc de chloroprène à des élastomères polyester thermoplastiques, et la résistance à l'ozone et la résistance à l'usure des élastomères polyester thermoplastiques sont telles que l'on peut satisfaire à une garantie de cinq ans. Cependant, quand on désire mouler les recouvre- joints en utilisant des élastomères polyester 2 2709531 traction plus faible (50 à 70 %) comparée à celle des matériaux en caoutchouc conventionnels, la longueur de la portion en soufflets des recouvre-joints doit être fabriquée plus longue en augmentant le nombre des crêtes dans les soufflets. De plus, en raison d'un haut module d'élasticité des élastomères, l'épaisseur de la paroi du revêtement doit être descendue dans une gamme variant d'environ 0,7 à 1,8 mm. Cependant, lorsque l'on fabrique des recouvre- joints possédant les structures décrites ci-dessus par moulage-injection d'un élastomère polyester thermoplastique, il est difficile de retirer l'article moulé d'un moule, à cause du haut degré d'élasticité de l'élastomère polyester thermoplastique. Pour cette raison, des mesures particulières, telles que l'optimisation du ratio de son carrage et de l'angle du chanfrein pour des formes de recouvre-joints améliorées, et la division du noyau du moule sont nécessaires. De plus, même si le recouvre-joint peut être moulé, une déformation plastique tend à apparaître, et des techniques particulières doivent être employées pour retirer le recouvre-joint du moule. Tout ceci peut avoir des effets négatifs sur la productivité des recouvre- joints. Ainsi, la fabrication des recouvre-joints à partir d'élastomères polyester thermoplastiques a été habituellement réalisée par moulage par soufflage, tel que moulage par soufflage direct ou moulage par soufflage-injection. Cependant, dans le cas des moulages par soufflage, il existe certains problèmes, par exemple, dans le cas d'un moulage par soufflage directe dans lequel ur.e paraison cylindrique extrudée par une vis o un appareillage du même type est expansée dans un moule 3 2709531 pour obtenir des articles moulés, la portion en soufflets de chacun des recouvre-joints moulés a tendance à avoir des épaisseurs non uniformes pour les crêtes et les vallées, même si l'épaisseur de la paraison extrudée est contrôlée. De même, dans un moulage-injection par soufflage qui comprend les étapes d'injection d'une résine fondue pour former un tube et ensuite l'envoi d'air dans le tube formé de façon à obtenir un article moulé, il est encore difficile d'améliorer la précision des dimensions des parties internes de l'article moulé. Les épaisseurs non uniformes des recouvre-joints moulés ci- dessus posent de sérieux problèmes au niveau de leur fonctionnement et ont une grande influence sur la vie des recouvre-joints. Même si les problèmes décrits ci-dessus du moulage par soufflage sont résolus en contrôlant les dimensions de la paraison de façon précise ou par une amélioration de la machine de moulage avec certaines mesures particulières pour, par exemple, le mandrin, les recouvre-joints de joints moulés à partir d'un élastomère de polyester thermoplastique seul donnent lieu à des problèmes relatifs à leur rigidité quand ils sont attachés aux joints. Ceci étant, les recouvre- joints obtenus à partir de tels matériaux sont difficiles à déformer en raison de leur haut module d'élasticité. De plus, la productivité de ces recouvre- joints se détériore, et un collier fixant le recouvre- joints devient sujet à de grandes forces quand le recouvre-joints est déformé. De plus, les recouvre- joints fabriqués à partir d'un élastomère polyester thermoplastique seul possèdent une faible force de compression permanente, et ainsi pendant l'utilisation des recouvre-joints, les forces de serrage diminuent même si la fixation est réalisée sur une portion de faible diamètre du recouvre-joints. 4 2709531 Pour cette raison, un simple collier pour les recouvre-joints en caoutchouc usuels ne peut pas être utilisé pour un recouvre-joint fabriqué à partir d'un élastomère polyester thermoplastique seul, et il est nécessaire de fixer le recouvre-joint d'une façon particulière en utilisant un collier de fixation d'une plus grande force. Ceci pose un problème dans les procédés de production. Ainsi que cela est décrit ci-dessus, les recouvre-joints fabriqués à partir d'un élastomère polyester thermoplastique ont d'excellentes propriétés mécaniques de résistance aux huiles et à la chaleur, et de vieillissement, mais ce matériel a une rigidité tellement élévée, que le moulage-injection est difficile. Même si le moulage-injection est possible, les formes du produit sont limitées. Dans le cas d'injection par soufflage, l'épaisseur de la portion des soufflets tend à être non uniforme, et dans le but d'améliorer la durée de vie du produit, des mesures particulières doivent être prises. De plus, les recouvre-joints de joints moulés fabriqués à partir de ce type de matériel ont une flexibilité et une force de compression permanente faibles, et de simples colliers pour les recouvre- joints en caoutchouc ne peuvent pas être utilisés. Résumé de l'invention Les inventeurs ont conduit des recherches intensives en fonction des problèmes mentionnés ci- dessus, et ils ont trouvé qu'une composition élastomère polyester thermoplastique pouvant maintenir une bonne résistance à l'huile et à la chaleur, ayant une flexibilité améliorée et une force de compression permanente améliorée peut être proposée en mélangeant un élastomère polyester thermoplastique avec une quantité 2709531 spécifique d'un caoutchouc et, si nécessaire, en réalisant des réticulations dynamiques. En poursuivant leur recherche, ils ont trouvé qu'un recouvre-joint possédant la forme désirée peut être obtenu par moulage-injection de cette composition. De plus, les inventeurs ont fait des recherches sur le recouvre-joint décrit ci-dessus, et ils ont trouvé qu'un recouvre- joint possédant une structure spécifique a une durée de vie comparable à celle d'un recouvre-joint moulé et fabriqué à partir d'un élastomère polyester thermoplastique seul et peut être fixé avec un simple collier pour recouvre-joints en caoutchouc ordinaire. La présente invention a pour objet un recouvre- joint qui est obtenu par moulage-injection d'une composition (C) préparée en mélangeant de 20 à 99 % en poids d'un élastomère polyester thermoplastique (A) et de 80 à 1 % en poids d'un caoutchouc (B). Dans ce qui suit, le terme "joints" pour lesquels les recouvre-joints de joints de la présente invention sont utilisés désignent les joints universels constituant une portion de couplage entre un arbre moteur et une roue ou un système de transmission des forces motrices dans les automobiles ou les machines industrielles. L'élastomère en polyester thermoplastique (A) mentionné ci-dessus peut être un copolymère en bloc comprenant des segments de polyester à haut point de fusion et des segments de polymère à bas point de fusion. ine unité polyester aromatique d'un segment à haut point de fusion cristallin (A-1), qui est un 6 2709531 segment dur, peut être formée à partir d'un composé acide et d'un composé glycol. Ce composé acide est essentiellement de l'acide téréphthalique et/ou de l'acide naphthalènedicarboxylique. En addition à l'acide téréphthalique et/ou l'acide 2, 6- naphthalènedicarboxylique, une petite quantité d'un autre acide dicarbcxilique aromatique, tel que l'acide isophthalique, ou un acide dicarboxylique aliphatique, tel que l'acide adipique, l'acide sébacique, l'acide cyclohexane-1,4-dicarboxylique ou un acide dimérique peut également être utilisée. Des exemples du composé glycol constituant une unité polyester aromatique comprennent les glycols possédant de 2 à 12 atomes de carbone tels l'éthylène glycol, le propylène glycol, le tétraméthylène glycol, le néopentyl glycol, l'hexanediol et le décanediol. Une unité polyéther aliphatique constituant le segment polymère à bas point de fusion (A-2), qui est un segment doux, peut être produite à partir d'un glycol polyalkylène, et des exemples typiques de glycol polyalkylène comprennent le polyéthylène glycol, le polypropylène glycol, le polytétraméthylène glycol, et un copolymère en bloc de polythylène glycol et de polypropylène glycol. Parmi ceux-ci, le polytétraméthylène glycol est préféré. Ces glycols polyalkylènes peuvent être utilisés seuls ou en mélange, dans la mesure o le ratio entre le nombre d'atomes de carbone et le nombre d'atomes d'oxygène est dans la gamme variant de 2 à 4,5. Une autre unité polyéther aliphatique constituant le segment polymère à bas point de fusion (A-2) peut être produite principalement à partir d'un acide dicarboxylique aliphatique et d'un glycol. Des exemples de l'acide aliphatique dicarboxylique, qui est 7 2709531 le composé acide principal de l'unité, incluent l'acide succinique, l'acide adipique, l'acide sébacique et l'acide décanedicarboxylique. En plus de ces acides dicarboxyliques aliphatiques, une petite quantité d'un acide dicarboxylique aromatique, tel que l'acide isophtalique, peut aussi être ajoutée. Le composant glycol constituant l'unité polyester aliphatique est un glycol possédant de 2 à 12 atomes de carbone, et des exemples typiques comprennent les mêmes composants que ceux énumérés pour le composé glycol qui peuvent être utilisés pour maintenir l'unité aromatique polymère du segment à un haut point de fusion (A-l). Le polyester aliphatique peut être obtenu par condensation de l'acide aliphatique dicarboxylique mentionné ci-dessus et du composant glycol de façon classique, et il peut être un homopolyester, un copoiymère polyester, ou une polylactone (poly-E- caprolactone) obtenue par la polymérisation par ouverture des cycles d'une lactone cyclique. Il n'existe pas de restriction particulière à la limite supérieure du point de fusion du segment de polymère à bas point de fusion (A-2), mais il est habituellement de 130 C ou moins, de préférence de 100 C ou moins. De plus, la masse moléculaire du segment de polymère à bas point de fusion (A-2) est normalement entre 400 et 6000. Le ratio du segment à haut point de fusion crystallin (A-1) au segment de polymère de bas point de fusion (A-2) dans l'élastomère thermoplastique de polyester (A) est de préférence compris entre 95/5 et /95, de façon plus préférée entre 70/30 et 30/70. Un élastomère thermoplastique de polyester (A) particulièrement préféré possède un point de 8 2709531 ramollissement de 100 C ou plus. Un copolymère en bloc de polyester particulièrement préféré et utilisé en tant qu'élastomère du polyester thermoplastique (A) peut être formé en utilisant du téréphtalate de polytétraméthylène ou du téréphtalate-2,6-naphtalate de polytriméthèlène en tant que segment à haut point de fusion cristallin (A- 1), et un polyéther, tel que du polytétraméthylène glycol, ou un polyester, tel que de l'adipate de polytétraméthylène et de la poly-Ecaprolactone, en tant que segment polymère à bas point de fusion (A-2). En variante, un copolymère qui est obtenu par la copolymérisation d'un acide polycarboxylique d'un composé hydroxy polyfonctionnel ou d'un oxyacide peut être utilisé en tant que partie de l'acide dicarboxylique ou du glycol. Ces composés polyfonctionnels fonctionnent de façon efficace comme des agents argumentant la viscosité quand ils sont copolymérisés en une quantité de 3% en mole ou moins. Des exemples de composés polyfonctionnels comprennent l'acide triméllitique, l'acide trimésique, l'acide pyromellitique, l'acide benzophénonetétracarboxylique, l'acide butanététracarboxylique, la glycérine, le pentaérythritol, et leurs esters ou anhydérunes. L'élastomère polyester thermoplastique (A) peut être préparé par un procédé de polymérisation classique. En tant que procédés de polymérisation appropriés, il existe une méthode qui comprend les étapes de chauffage d'un acide dicarboxylique aromatique ou de son dérivé esterdiméthylique et d'un diol qui peut former un segment de bas point de fusion à une température variant dans la gamme d'environ 150 à environ 260 C en présence d'un catalysseur de façon à réaliser une réaction d'estérification ou une réaction d'échange d'ester, et à réaliser une réaction de 9 2709531 polycondensation pendant que le diol de bas poids moléculaire en excès est éliminé sous vide. Une méthode comprend également les étapes de mélange d'un pré-polymère qui forme un segment polyester de haut point de fusion et d'un pré- polymère qui forme un segment polymère de bas point de fusion, qui sont préparés à l'avance, avec un extenseur de chaîne bi- fonctionnel qui peut réagir avec les groupes terminaux de ces prépolymères, permettant au mélange de réagir, et ensuite à enlever les composants volatiles sous vide poussé, de façon à obtenir un élastomère polyester thermoplastique désiré. Une méthode comprend également les étapes de chauffage et de mélange d'une lactone et d'un polyester à haut point de fusion hautement polymérisé, et ensuite à soumettre la lactone à une réaction d'échange d'ester pendant qu'elle est soumise à une polymérisation par ouverture de cycle, de façon à obtenir un élastomère polyester thermoplastique désiré. En tant que caoutchouc mentionné ci-dessus (B), des sortes variées de caoutchoucs synthétiques ou naturels peuvent être utilisées, seules ou en mélange. Des exemples préférés de caoutchouc (B) comprennent les caoutchoucs polaires à base de diène, les caoutchoucs polaires hydrogénés à base de diène, les caoutchoucs à base acrylique, les caoutchoucs à base hydrine, les caoutchoucs à base urétane, les caoutchoucs à base de chlorophosphagène, les élastomères de polyuréthanes thermoplastiques et les élastomères de polyamides thermoplastiques. De plus, les caoutchoucs en silicone et les caoutchoucs contenant du fluor peuvent également être utilisés de façon préférée en tant que caoutchoucs (B) en raison de leur résistance à l'huile. Selon la présente invention, des exemples particulièrement préférés de caoutchouc (B) comprennent 2709531 les caoutchoucs à base de diène non halogénés, les caoutchoucs à base de diène non halogénés et hydrogénés, les caoutchoucs à base épichlorohydrine. Des exemples typiques de caoutchouc (B) comprennent les caoutchoucs de copolymères butadiène-acrylonitrile, les caoutchoucs de copolymère butadiène-acrylonitrile hydrogénés, les caoutchoucs de copolymère butadiène-acrylate hydrogénés et les caoutchoucs de copolymère de propylène-éthylène. Dans la composition élastomère polyester thermoplastique (C), le ratio de mélange entre l'élastomère polyester thermoplastique (A) et le caoutchouc (B) est limité à: composant (A)/composant (B) = 99-20/1-80 % en poids, de préférence 95-51/5-49 % en poids, de façon plus préférée 85-55/15-45 % en poids. Quand le composant (A) est en excès, la teneur en composé (B) devient petite, de façon que la flexibilité et la force de compression permanente de la composition (C) ne soient pas excessivement améliorées. Pour des améliorations suffisantes, il est préféré que la teneur en composé (A) soit de 95 % en poids ou moins. Quand la quantité en composé (A) est inférieure à 20 % en poids, la composition (C) résultante est faible en terme de fluidité et de possibilité de travail. Une telle composition (C) n'est pas préférée en tant que matériau pour un recouvre-joint. En tant que matériau pour moulage-injection, il est particulièrement préféré que la teneur en composé (A) soit de 51 % en poids ou plus. Tandis que la composition élastomère polyester thermoplastique (C) de la présente invention peut être obtenue par un simple mélange de l'élastomère polyester thermoplastique (A) et du caoutchouc (B), une réticulation dynamique est effectuée pour obtenir la composition (C) avec de meilleurs rendements. La réticulation dynamique est une technique développée par W.M. Fischer et al. de Uniroyal Inc. et A.Y. Coran et Il 2709531 al. de Monsanto Chemical Co. , et cette technique comprend les étapes de mélange d'un caoutchouc avec la matrice d'une résine thermoplastique, et ensuite de malaxage de ceux-ci avec un agent de réticulation pour obtenir un caoutchouc hautement réticulé et de dispersion du caoutchouc finement. Des agents de réticulation qui peuvent être utilisés dans le procédé de réticulation dynamique comprennent les peroxydes, les agents de réticulation à base de résine, et le souffre, qui sont des agents de réticulation utilisés pour les caoutchoucs ordinaires. Des exemples typiques de l'agent de réticulation comprennent les agents de réticulation, les auxilaires de réticulation et les accélérateurs de réticulation décrits dans "Handbook of Crosslinking Agents (Kakyozai Handobukku)" (Shinzo Yamasita and Tousuke Kaneko, Taiseisha Co., Ltd). Des exemples d'agents de réticulation qui sont utilisés de façon préférée dans la présente invention comprennent le benzène-l,3-di (t-butylperoxyisopropyl), l'hexane-2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy), la 2,5- dimethyl-2,5-di(t-butylperoxy) hexine-3, et le t- butylcumyl peroxyde. La quantité d'agents de réticulation à ajouter dépend de la performance désirée de la composition (C) et de la nature de l'agent de réticulation, mais en général, elle est dans la gamme variant de 0,01 à 8 parties en poids pour 100 parties en poids du caoutchouc (B). Quand la quantité d'agents de réticulation est supérieure à 8 parties en poids, un effet de réticulation supplémentaire ne peut plus être espéré, ce qui n'est pas économique. De plus, une réaction secondaire indésirable telle qu'une décomposition du 12 2709531 polymère a tendance à apparaitre. Quand la quantité est inférieure à 0, 01 partie en poids, la réticulation ne peut pas être suffisament réalisée. La réticulation dynamique selon la présente invention peut être réalisée par malaxage des composés mentionnés ci-dessus avec l'aide d'un extrudeur, d'un mélangeur Banbury, d'un malaxeur ou d'un mélange de ceux- ci. Cependant, pour une forte productivité, il est préférable de produire la composition (C) de façon continue en utilisant un extrudeur à vis sans fin. Dans une tel cas, à la moitié du temps de fonctionnement de l'extrudeur, le plastifiant et l'agent de réticulation son ajoutés. Dans le cas d'un élastomère polyester thermoplastique (A) seul, sa dureté Hd est de 45 points ou plus (Hs est de 96 points ou plus), et son module d'élasticité à la traction à la température ordinaire (23 C 5) et de 58 MPa ou plus. Au contraire, la dureté Hd de la composition élastomère polyester thermoplastique (C) qui est mélangée avec le caoutchouc (B) est dans la gamme variant de 20 à 44 points (Hs est -95 points), et son module d'élasticité à la traction est de 39 MPa ou moins, ce qui signifie que la composition (C) est molle. Selon la présente invention, la composition élastomère polyester thermoplastique (C) particulièrement preférée a un module d'élasticité à la traction de 3 à 39 MPa. La composition élastomère polyester thermoplastique (C) peut être obtenue par réticulation dynamique de deux composants: un élastomère polyester thermoplastique (A) obtenu en utilisant du téréphtalate de polytétraméthylène ou du téréphtalate-2,6-naphthalate de polytriméthylène en tant que segment de haut point de fusion cristallin (A-1) et 13 2709531 un polyéther, tel que du polytétraméthylène glycol ou un polyester, tel que de l'adipate polytétraméthylène ou de la poly-E-caprolactone, en tant que segment polymère de bas point de fusion (A-2), et un caoutchouc (B) (composé (B)) tel qu'un caoutchouc de copolymère d'acrylonitrile- butadiène, un caoutchouc de copolymère d'acrylonitrile- butadiene hydrogéné, un caoutchouc copolymère d'acrylate- butadiene hydrogéné ou un caoutchouc de copolymère d'éthylène- propylène, avec un ratio du composé (A)/composé (B) = 85-55 % / 15-45 % en poids, en présence de l'agent de réticulation mentionné ci-dessus. L'utilisation de la composition (C) possédant un module d'élasticité à la traction de 3 à 39 MPa rend possible l'obtention d'un recouvre-joint moulé possédant de bonnes propriétés de résistance à l'expansion contre la rotation et des propriétés de résistance à la pression négative. De plus, l'utilisation de la composition (C) possédant un module d'élasticité à la traction de 5 à 38 MPa rend possible l'amélioration des propriétés de matage du recouvre-joint moulé avec un collier de serrage simple. De plus, dans le but d'obtenir le recouvre-joint moulé ayant les bonnes propriétés de résistance à l'expansion contre la rotation et les propriétés de résistance à la pression négative, la dureté JIS A de la composition (C) est dans la gamme de 60 à 95 points. (JIS signifie selon les Standards Industriels Japonais). Quand le module d'élasticité à la traction et la dureté de la composition (C) sont inférieurs aux valeurs ci-dessus, les propriétés de résistance à l'expansion contre la rotation sont faibles et la portion en soufflets du recouvre-joint moulé est expansée avec une rotation à haute vitesse dẻ aux forces centrifuges sous rotation. En addition, les propriétés de résistance à la pression négative sont faibles et la pression interne à l'intérieur du recouvre-joint moulé chutte à la 14 2709531 température ambiante, et entraîne que la paroi longitudinale des soufflets peut devenir recourbée ou "mordue". D'un autre côté, lorsque le module d'élasticité à la traction et la dureté de la composition (C) sont au-dessus des gammes mentionnées ci-dessus, la présente invention ne peut pas être réalisée. La résistance à la traction de la composition élastomère polyester thermoplastique (C) est de préférence dans la gamme de 5 à 29 MPa, de façon encore plus préférée de 6 à 27 MPa. Lorsque la résistance à la traction est inférieure à 5 MPa, la résistance requise pour le recouvre-joint moulé est insuffisante, et quand elle est supérieure à 29 MPa, la proportion de caoutchouc doit être limitée à un minimum et une flexibilité suffisante ne peut pas être obtenue. Dans le but de rendre possible l'utilisation de colliers simples, la force de compression permanente de la composition (C) est de préférence de 80 % ou moins (JIS K-6301, 120 C, 22 heures), de façon plus préférée % ou moins, de façon encore préférée 70 % ou moins. Quand cette condition est rencontrée, le collier est empêché de se désengager de la partie possédant un petit diamètre qui le fixe, ainsi que la fixation des recouvre-joints est souvent réalisée. La dureté Hd est mesurée selon la norme ASTM D2240 en utilisant un duromètre de type D Shore et la dureté Hs est mesurée selon la norme JIS K-630 en utilisant un duromètre JIS A de type Shore. De plus, le module d'élasticité à la traction est mesuré en tant que valeur pour le module dynamique d'élasticité à la traction à 23 2 C par un procédé de non résonnance à vibration forcée. La mesure du module d'élasticité à la traction est réalisée en appliquant une force de choc sinusoïdale possédant une 2709531 fréquence de 10 Hz et une amplitude de déplacement de 3 microns à une pièce test possédant une largeur d'environ 2mm, une épaisseur d'environ lmm et une longueur d'environ 30mm, en mesurant la contrainte dynamique, le déplacement dynamique et l'angle de phase et ensuite en déterminant le module dynamique d'élasticité à la traction selon la formule suivante: DF x 980,6 x CD E*= x 1.01972 x 10-3 x 0,098 DD x W x T (Mpa) El= E* cos(?) (MPa) E = module complexe d'élasticité (MPa) El= module dynamique d'élasticité à la traction (MPa) CD= Longueur de l'échantillon (cm) MF= force dynamique (N) P = angle de phase (Degrés) W = largeur de l'échantillon (cm) T = épaisseur de l'échantillon (cm) Selon la présente invention, la composition élastomère thermoplastique (C) est moulée par injection. L'utilisation du moulage-injection conduit à un recouvre-joint moulé possédant une épaisseur uniforme. La fluidité de la composition (C) au moment du moulage-injection est de préférence à une valeur MFR de 0.1 g/min (fluidité mesurée à 230 C sous une charge de kg) ou plus, et la fluidité du polymère fondu est 16 2709531 mesurée selon la norme JIS K-7210. Quand la valeur de fluidité est inférieure à 0,1 g/min, la fluidité de la composition (C) est faible dans le moule, si bien qu'un bon moulage ne peut pas être obtenu. Les conditions de moulage-injection ci-dessus sont les suivantes: Vitesse de rotation de la vis: 100-400 t/min Température du cylindre: 180-230 C Température du nez: environ 210 C (aux alentours du point de fusion de la composition) Pression d'injection: 39-0,098, 58 MPa Temps d'injection: 1 à 3 secondes Temps de refroidissement: 15-60 secondes Température du moule: 20 à 50 C Selon la présente invention, le recouvre-joint- joint possédant une forme et une structure désirée peut être obtenu. Il n'existe pas de limite particulière à la forme ou à la structure du recouvre-joint selon la présente invention, mais le recouvre-joint possédant la structure décrite ci-après a une durée de vie comparable à celle d'un recouvre-joint fait d'un élastomère polyester thermoplastique seul et peut être fixé par un simple collier adapté pour un recouvre-joint en caoutchouc. 17 2709531 Des caractéristiques et avantages supplémentaires de l'invention apparaîtront encore à la lumière de la description plus détaillée qui suit, donnée à titre illustratif, ainsi qu'aux figures qui s'y rapportent et dans lesquelles: la figure 1 représente une vue en demi-coupe d'un recouvre-joint selon la présente invention, monté sur un joint, la figure 2 représente une vue en perspective d'un collier pour fixer le recouvre-joint selon la présente invention, la figure 3 représente une vueen perspective d'un collier qui peut être utilisé de préférence pour fixer un recouvre-joint comprenant un élastomère polyester thermoplastique seul, la figure 4 représente une vue en coupe du recouvre-joint moulé obtenu selon l'exemple 1, la figure 5 représente une vue en coupe du recouvre-joint moulé obtenu selon l'exemple 2, la figure 6 représente une vue en coupe du recouvre-joint moulé obtenu selon l'exemple 3, la figure 7 représente une vue en coupe du recouvre-joint moulé obtenu selon l'exemple 4 la figure 8 représente une vue en coupe du recouvre-joint moulé obtenu selon l'exemple 5, la figure 9 représente une vue en coupe du recouvre-joint moulé obtenu dans l'exemple comparatif 1. La présente invention concerne un recouvre-joint comportant une portion en soufflets 3 possédant des vallées 4 et des crêtes 5 entre une ouverture de grand diamètre 1 et une ouverture de petit diamètre 2 tel que cela est représenté sur la figure 1, ledit recouvre- joint étant caractérisé en ce que les angles a1, a2, a3, a4, et x5, chacun d'entre eux étant formé par la face inclinée sur le côté de l'ouverture de grand diamètre d'une vallée et la face inclinée sur le côté de l'ouverture de petit diamètre de la vallée adjacente, sont sensiblement égaux les uns avec les autres entre deux différentes vallées et en ce que le ratio du diamètre extérieur d'une crête sur le côté de l'ouverture de grand diamètre à celui de la crête adjacente sur le côté de l'ouverture de petit diamètre est dans la gamme de 1/1,0-0,50. Sur la figure 1, la référence 6 représente un joint à rotules, la référence 7 une rainure annulaire, et la référence 8 un arbre de transmission. L'angle fait par deux faces inclinées de chaque vallée (ciaprès désigné par "angle des vallées") peut être défini comme un angle a (a2 sur la figure 1) fait par des lignes droites dessinées le long des deux faces inclinées 9a, 9b de la vallée. Si le recouvre-joint décrit ci-dessus est un recouvre-joint utilisé pour des joints synchrone à engrenage pour automobiles, une courbe d'enveloppe maximale dessinée passant les crêtes des soufflets doit être déterminée en vue d'un espace non interfèrent minimal entre le recouvre-joint lui-même et des pièces tels qu'un stabiliseur, à proximité du recouvre-joint dans des conditions ordinaires et dans une déformation maximale autour de l'espace prévu pour le dépôt du recouvre-joint synchrone à engrenage dans une automobile. De plus, la longueur des soufflets, le nombre des crêtes et l'épaisseur des soufflets sont déterminés sur la base d'un volume des soufflets pliés 19 2709531 et d'un volume des soufflets dépliés dans des conditions d'un angle opérationnel maximum. Le nombre des crêtes dans les soufflets du recouvre-joint selon la présente invention est de préférence 4 ou plus, en considération du volume déplié des soufflets à l'angle opérationnel maximum. Dans le même temps, en considération du volume des soufflets pliés quand ils sont compresses, le nombre des crêtes est de préférence 9 ou moins, de façon à éviter une large friction quand l'épaisseur des murs des soufflets est de 0,5Smm ou plus. Le nombre des crêtes des soufflets devrait être dans la gamme de 4 à 9, de préférence de 4 à 8, de façon encore préférée de 5 à 7. Dans le recouvre-joint décrit ci-dessus, les angles, chacun d'entre eux étant formé par la face inclinée sur le côté de l'ouverture de grand diamètre d'une vallée et la face inclinée du côté de l'ouverture du petit diamètre de la vallée adjacente sont pratiquement égaux les uns avec les autres le long des différentes vallées, et le ratio de la surface extérieure d'une crête sur le côté de l'ouverture de grand diamètre à celui de la crête adjacente sur le côté d'ouverture de petit diamètre est dans la gamme de 1/1,0-0, 50. De cette façon, les parois respectives des soufflets sont en contact uniformément les unes avec les autres sous la déformation maximale du recouvre-joint, de cette façon une excellente résistance à l'usure est obtenue. Le diamètre externe de la crête maximale du recouvre-joint est de préférence jusqu'à 1,2 fois aussi grand que le diamètre externe de l'anneau extérieur du joint, ou plus petit en fonction de l'espace limité quand le recouvre-joint moulé est fixé. L'épaisseur (d) des soufflets est de préférence dans la gamme de 0,5 à 2709531 2,5 mm en fonction de la fluidité de la résine fondue au moment du moulage-injection et selon le fait que le module d'élasticité à la traction de la composition élastomère polyester thermoplastique (C) est de 39 MPa ou moins. Quand l'épaisseur des soufflets est inférieure à 0,5mm, les propriétés de résistance à l'expansion contre la rotation et les propriétés de résistance à la pression négative deviennent faibles, et le recouvre- joint présente des problèmes de fonctionnement. Quand elle est supérieure à 2,5mm, une grande friction apparaît à l'angle opérationnel maximum, même si le nombre des crêtes dans les soufflets est fixé à 3. Le recouvre-joint selon la présente invention peut être fixé au corps du joint par accrochage de sa portion de grand diamètre 1 et de la portion de petit diamètre 2 au corps du joint avec des colliers à un point (référencé dans ce qui suit par "collier A") et représentés sur la figure 2. Le collier A représenté sur la figure 2 a une portion incurvée 11 formée en courbant une bande d'acier d'environ 0,3mm d'épaisseur et d'environ 7mm de largeur, et une partie étendue 12 formée en étendant une extrémité de la partie incurvée 11. Cette partie étendue 12 est vissée sur une autre extrémité 13 de la partie incurvée courbée 11. La fixation du recouvre-joint par ce collier A peut être faite en pliant la partie étendue 12 dans la direction montrée par la flèche A, et ensuite en pliant les deux pattes 14 prévues à une position prédéterminée de la partie courbe 11. Cette opération en série peut être faite simplement à la main, et ainsi la fixation du recouvre-joint selon la présente invention est très simple. Un collier à un point (désigné ci-après par "collier B") représenté sur la figure 3 a une partie 21 2709531 courbe 11' formée en tordant une plaque d'acier de 0,4 à 0,7mm d'épaisseur et d'environ 0lmm de largeur, des pattes 15 étant prévues à une extrémité de la partie courbe 11', en engageant des trous 16 qui sont formés à l'autre extrémité de celle-ci et qui peuvent être engagés avec les pattes 15. Pour attacher le recouvre- joint à ce collier B, les pattes 15 sont d'abord engagées dans les trous 16, et ensuite une patte 18 formée à une position prédéterminée dans la partie courbe 11' est simultanément placée à partir des directions indiquées par des flèches B. Le collier B est de préférence utilisé pour fixer le recouvre-joint comprenant l'élastomère polyester thermoplastique seul tel que celui connu sous la marque HYTORELR. Le recouvre-joint comprenant l'elastomère polyester thermoplastique classique seul a un grand module d'élasticité de 58 MPa ou plus, et il est nécessaire que le collier ait une épaisseur de 0,5 à 0,7mm, que des dispositifs appropriés de matage existent. Plusieurs étapes sont nécessaires pour la fixation. En ce qui concerne le recouvre-joint selon la présente invention, la composition élastomère polyester thermoplastique est flexible en raison du caoutchouc ajouté, et il est ainsi possible d'obtenir un module d'élasticité de 39 MPa ou moins. L'utilisation d'un collier A pour des recouvre-joints en caoutchouc ordinaire est possible pour le recouvre-joint selon la présente invention, et ainsi des progrès significatifs peuvent être faits dans la fabrication.En d'autres termes le recouvre-joint selon la présente invention peut être fixé sur le joint sans utiliser le collier B. Pour évaluer le recouvre-joint, il existe diversement catégories, un test de durée, un test de pression négative, et un test d'expansion en rotation. Le test de durée est réalisé en appliquant en premier de 22 2709531 la graisse sur le recouvre-joint, en amenant de façon continue le recouvre-joint à une température de -5 C, à un angle de joint de 30 , à une vitesse de 400 t/min pendant 50 heures, et ensuite en déterminant le temps (en heures) s'écoulant avant la casse du recouvre-joint. Ce test est terminé si aucune casse n'apparaît après 50 heures, et dans ce cas, il est considéré que la durée de vie du recouvre-joint est satisfaisante. Dans le test de pression négative, la pression dans le joint est maintenue négative, et la forme et le matériau du recouvre-joint sont ensuite évalués sur la base de la déformation quantitative du recouvre-joint. De plus, dans le test d'expansion en rotation, la quantité d'expansion du recouvre-joint est mesurée au moyen d'un microscope optique, pendant qu'il est soumis à une rotation à grande vitesse. Le recouvre-joint selon la présente invention qui peut être obtenu par moulage-injection d'un élastomère polyester thermoplastique auquel un caoutchouc est mélangé possède des caractéristiques fondamentales excellentes, telles que la résistance, la force de compression permanente, la résistance à la chaleur, la résistance aux intempéries, la résistance au froid, la résistance à la graisse, ainsi que des caractéristiques pratiques, telles que résistance à la fatigue et à l'usure. De plus il est très flexible. Ainsi, selon le recouvre-joint de la présente invention, la flexibilité et la résistance à la compression permanente, qui ont été jugées insuffisantes dans les recouvre-joints moulés et fabriqués à partir d'un élastomère polyester thermoplastique seul, peuvent être améliorées. En raison de sa flexibilité, le recouvre- joints selon la présente invention peut être facilement retiré à partir d'un moule même s'il a été élaboré dans une forme complexe. Ceci rend possible l'utilisation du moulage-injection. 23 2709531 De plus, selon la présente invention, le recouvre-joint moulé peut être fabriqué par moulage- injection, et ainsi le degré de liberté du dessin du recouvre-joint peut être augmenté, et la précision des dimensions peut être améliorée, par le fait que le recouvre-joint est obtenu avec une épaisseur uniforme des parois. De plus, le recouvre-joint de la présente invention présentant une forme particulière, a une durée de vie très améliorée, et la fixation du recouvre-joint est facile pendant un procédé de fabrication, en raison de sa flexibilité. De plus puisque la force de compression permanente du recouvre-joint est faible, le recouvre-joint peut être fixé par un simple collier à un point tel qu'utilisé pour les recouvre-joints en caoutchouc. En conséquence, les performances du recouvre-joint selon la présente invention peuvent être remarquablement améliorées, comparées à un recouvre- joint fait d'un élastomère polyester thermoplastique seul conventionnel. Description des formes de la réalisation préférées Exemple 1 Un élastomère de polyester thermoplastique (PIBIFLEX 46M, fabriqué par Enichem Polymeri Co., Ltd.) et un caoutchouc de butadiene acrylonitrile (JSR NBR N230SVR, fabriqué par Japan Synthetic Rubber Co., Ltd.; ci-après désigné par "NBR") sont malaxés à 210 C à une vitesse de rotation de 200 T/min dans des ratios représentés sur le tableau 1 ci- après, en utilisant un extrudeur biaxial pour préparer une composition (composition n 3 dans le tableau 1) sous la forme de pastilles et d'autres compositions (compositions n 1 et 2 dans le tableau 1) sont préparés sous la forme de 24 2709531 pastilles selon les mêmes conditions, excepté qu'un agent de réticulation est ajouté pendant l'étape de malaxage pour réaliser une réticulation dynamique. Les pastilles obtenues sont suffisamment séchées, et elles sont ensuite moulées dans des feuilles possédant une épaisseur de 2mm à 210 C avec une machine de moulage- injection, et les feuilles moulées sont ensuite soumises à des tests variés. Les propriétés physiques d'un élastomère polyester thermoplastique seul (composition n 4) sont également montrées pour comparaison dans le tableau 1. Les tests utilisés pour l'évaluation des propriétés physiques sont les suivants: (1) Fluidité: MFR, 230 C x 10 Kg (2) Dureté Hs: JIS K-6301 JIS A dureté Hd: ASTM D-2240 Shore D dureté (3) Résistance à la traction: Tb: JIS K-6301 JIS No 3 dumbbell (4) Allongement à la traction Eb: JIS K-6301 JIS N 3 dumbbell (5) Module d'élasticité à la traction: Ditto (6) Résistance au vieillissement par la chaleur: JIS K-6301 La résistance à la traction après 300 heures à 120 C a été mesurée en utilisant une machine test de vieillissement par un mode de transmission, et la résistance au vieillissement est représentée par le changement (en %) de la résistance à la traction mesurée 2709531 d'un échantillon avant et après l'exposition à la chaleur. (7) Résistance à l'huile: JIS K-6301 La résistance à la traction après immersion dans de l'huile JIS n 3 à 120 C pendant 70 heures est mesurée et la résistance à l'huile est représentée par le changement (en %) de la résistance à la traction mesurée d'un échantillon avant et après l'immersion. (8) Résistance à l'usure: ASTM D 1044, Chanfrein d'usure CS-17, 1,000 g (9) Force de compression permanente: JIS K-6301, 120 C, 22 heures - 26 - TABLEAU I Composition No. 1 2 3 4 MELANGE TPEEl) (parties en poids) 75 65 75 100 NBR) (partiQs en poids) 25 35 25 Auxiliaire -1i) 0.6 0.5 (parties en poids) P.O4) (parties en poids) 0. 3 0.3 Propriétés physiques MFR (g/min) 10 18 40 >100 Hs (JIS A) 88 84 85 97 HD (Shore D) 40 35 37 46 TB (MPa) 16 15 12 21 EB (%) 680 700 600 710 Module d'élasticité 35 34 20 63 à la traction (MPa) Résistance au vieillissement 3 -2 -15 5 par la chaleur (%) Résistance à l'huile (%) 4 3 - 15 3 Résistance à l'usure 50 51 54 48 (103 fois, mg) 58 54 75 100 Forcede compression 58 54 75 100 permanente (%) 1): PIBIFLEX 46M (Enichem Polymeri Co., Ltd.) 2): JSR NBR N230SV (Japan Synthetic Rubber Co., Ltd.) 3): PALNOK PM (Ohuchi Shinko Chemical Industries Co., Ltd.) 4): KAYAHEXA AD (Kayaku Akzo Co., Ltd.) 27 2709531 Ensuite, les compositions n 1 à 3 représentées sur le tableau 1 ont été moulés par injection selon les conditions suivantes pour obtenir des recouvre-joints de joints moulés I et possédant la forme représentée sur la figure 4. Conditions du moulage-injection Vitesse de rotation de la vis: 100 t/mn Température du cylindre: 210 C Température du nez: 210 C Pression d'injection: 78 MPa Temps d'injection: 2 secondes Temps de refroidissement: 20 secondes Température du moule: 40 C Chacun des recouvre-joints de joints ainsi moulés 1 possèdent des soufflets ayant une ouverture de large diamètre 21 et une ouverture de petit diamètre 22 et une partie en soufflet 23, comme montré en figure 4. Dans les portions en soufflets 23, quatre vallées 241, 242, 243, and 244 ainsi que quatre crêtes 251, 252, 253, et 254 sont formées et les angles des vallées a1, a2, a 3 et e4 des quatre vallées 24 sont tous sensiblement égaux les uns avec les autres. Les diamètres externes des crêtes 251, 252, 253 et 254 sont sensiblement égaux les uns avec les autres, et le ratio du diamètre externe (R3) de la crête 253 au diamètre externe (R4) de la crête 254 est d'environ 3/2. De plus, l'épaisseur (d) de la partie en soufflet est de 1,Omm. 28 2709531 Après que les propriétés de moulage-injection du recouvre-joint I aient été évaluées, chaque recouvre- joints I est monté sur un joint synchrone à engrenage * pour automobile tel que représenté sur la figure 1. Ensuite, les propriétés de fixation et de durée de vie du recouvre-joint sont mesurées. Le processus d'évaluation est le suivant: 1. Propriétés de moulageinjection: Les propriétés de moulage-injection sont évaluées comme étant bonnes quand il n'existe pas de petite projection et que l'apparence est bonne à l'oeil (c'est-à-dire que des marques floues ou délaminations ne sont pas présentes). 2. Propriétés de fixation: Les propriétés de fixation sont évaluées selon le processus suivant sur la base des conditions au moment de la fixation de l'ouverture 21 de grand diamètre et de l'ouverture 22 de petit diamètre en utilisant un collier A comme représenté sur la figure 2 et un collier B représenté sur la figure 3. L'évaluation symbolisée "o" est donnée dans les cas suivants: Pour le collier A: si le recouvre-joint peut être accroché facilement à la main et si aucun problème d'étanchéité n'est présent. Pour le collier B: si le recouvre-joint peut être accroché en utilisant un outil d'accrochage et si aucun problème d'étanchéité n'est présent. L'évaluation symbolisée "x" est donnée dans les cas suivants: 29 2709531 Pour le collier A: si l'accrochage à la main est impossible, et qu'un appareil est requis, ou si le collier est cassé à l'accrochage, ou si des problèmes d'étanchéité sont mis en évidence. Pour le collier B: si l'accrochage est impossible même en utilisant l'appareil, ou si le collier est cassé ou si des problèmes d'étanchéité sont trouvés. 3. Durée de vie: La durée de vie de l'échantillon accroché au collier A est évaluée selon les conditions suivantes de la même manière que décrit ci-dessus: température: -5 C angle des joints: 30 vitesse de rotation: 400 t/min évaluation: un recouvre-joint sur lequel de la graisse est appliquée est testé de façon continue pendant 50 heures, et le temps (en heures) avant la casse du recouvre-joint est déterminée. Ce test est déterminé quand aucune casse n'arrive même après 50 heures, et dans un tel cas la durée de vie du recouvre- joint est évaluée comme étant satisfaisante. Les résultats d'évaluation des propriétés physiques sont représentées dans le tableau 2 ci-après. Exemple 2 La même procédure que dans l'exemple 1 est utilisée pour mouler par injection un recouvre-joint II qui est à peu près identique au recouvre-joint I excepté le fait que la portion de soufflets 23 est prévue avec 5 vallées 241, 242, 243, 244 et 245 ainsi que 5 crêtes 2709531 251, 252, 253, 254 et 255 telles que représentées sur la figure 5, et les propriétés physiques du recouvre-joint sont ensuite évaluées. Les résultats des propriétés physiques évaluées sont données dans le tableau 2 ci- après. Exemple 3 La même procédure que dans l'exemple 1 est utilisée pour obtenir le même recouvre-joint III que le recouvre-joint I excepté le fait que la portion en soufflets 23 est prévue avec 5 vallées 241, 242, 243, 244, et 245, ainsi que 5 crêtes 251, 252, 253, 254, et , et les ratios de diamètres externes des crêtes sont R/R2 = 1/0,92, R2/R3 = 1/0,913, R3/R4 = 1/0,84, et R4/R5 = 1/0,83, tels que représentés sur la figure 6. Les résultats des propriétés physiques évaluées sont représentées dans le tableau 2 ci-après. Exemple 4 La même procédure que dans l'exemple 1 est utilisée pour obtenir un recouvre-joint IV qui est sensiblement identique au recouvre-joint moulé I excepté le fait que la portion en soufflets 23 est prévue avec 5 vallées 241, 242, 243, 244, et 245, ainsi que 5 crêtes 251, 252, 253, 254, et 25, et les ratios de diamètres externes des crêtes sont R1/R2 = 1/0,973, R2/R3 = 1/0,972, et R3/R4 = 1/0,928 et R4/R5 = 1/0,877, tels que représentés sur la figure 7. Les résultats des propriétés physiques évaluées sont représentées dans le tableau 2 ci-après. Exemple 5 La même procédure que dans l'exemple 1 est utilisée pour obtenir un recouvre-joint IV qui est à peu 31 2709531 près identique au recouvre-joint moulé I excepté le fait que la portion en soufflets 23 est prévue avec 5 vallées 241, 242, 243, 244, et 245, ainsi que 6 crêtes 251, 252, 253, 254, et 255 et 256 et les ratios des diamètres externes des crêtes sont R1/R2 = 1/0,932, R2/R3 = 1/0, 927, R3/R4 = 1/0,922, R4/R5 = 1/0,863, et R5/R6 = 1/0,843 tels que représentés sur la figure 8. Les résultats des propriétés physiques évaluées sont représentées dans le tableau 2 ci-après. TABLEAU 2 ___Matériaux moulés-N 1i 2 3 Exemple I (Article moulé I) Moulage par injection Bon Bon Boi Propriétés de fixation au collier Collier A O O O Collier B o o o Durée de vie collier A (en heures) 40 40 40 Exemple 2 (Article moulé II) Moulage par injection Bon Bon Bon Propriétés de fixation au collier Collier A o O o Collier B o o o Durée de vie collier A (en heures) 50 50 50 Exemple 3 (Article moulé III) Moulage par injection Bon Bon Bon Propriétés de fixation au eollier Collier A Collier B 5 Durée de vie collier A (en heures) Exemple 4 (Article moulé IV) Moulage pa.r injection Ban Bon Bon Propriétés de fixation au collier Collier A O O o Collier B o o Durée de vie collier A (en heures) 50 50 50 ExQmple 5 (Article moulé V) Moulage par injection Bon Bon Bon Propriétés de fixation au collier Collier A o o o Collier B o o o Durée de vie collier A (en heures) 50 50 50 33 2709531 Exemple comparatif 1 La même procédure que dans l'exemple 1 est réalisée excepté le fait que la composition n 4 représentée sur le tableau 1 est utilisée pour obtenir un recouvre-joint VI représenté sur la figure 9. Dans ce recouvre-joint VI, la portion en soufflets 23 est prévue avec 3 vallées 241, 242, 243, ainsi que 3 crêtes 251, 252, 253, les angles des vallées al, =2 et a3 étant sensiblement différents les uns des autres, et les ratios de diamètres externes des crêtes étant R1/R2 = 1/0,84, et R2/R3 = 1/0,82. Les résultats des propriétés physiques évaluées sont représentées dans le tableau 3 ci-après. Exemples comparatifs 2 à 6 Sous les mêmes conditions que dans les exemples 1 à 5 excepté le fait que la composition n 4 représentée dans le tableau 1 est utilisée, des essais sont réalisés pour obtenir des recouvre-joints moulés par injection possédant la même forme que les recouvre- joints moulés obtenus dans les exemples 1 à 5, mais chaque recouvre-joint n'est pas enlevé du moule, tandis que la forme du recouvre-joint est maintenue. Les résultats des propriétés physiques évaluées sont représentées dans le tableau 3 ci-après. 34 2709531 3 4 TABLEAU 3 Matériaux moulés n Exemple comparatif I (Article moulé VI) Moulage par injection Bon Propriétés de fixation au collier Collier A x Collier B o Durée de vie collier A (en heures) Exemple comparatif 2 (Artiele moulé I) Moulage par injection Bon Propriétés de fixation au collier Collier A x Collier B O Durée de vie collier A (en heures) - Exemple comparatif 3 (Article moulé II) Moulage par injection Bon Propriétés de fixation au collier Collier A x Collier B O Durée de vie collier A (en heures) Exemple comparatif 4 (Article moulé III) Moulage par injection Bon Propriétés de fixation au collier Collier A Collier B O Durée de vie collier A (en heures) 2709531 3 5 TABLEAU 3 - Suite Matériaux moulés né Exemple comparatif 5 (Article moulé IV) Moulage par injection moulage impossible Propriétés de fixation au collier Collier A Collier B Durée de vie collier A (en heures) Exemple comparatif 6 (Article moulé V) Moulage par injection moulage impossible Propriétés de fixation au collier Collier A Collier B Durée de vie collier A 36 2709531 Ainsi qu'il apparaît des résultats montrés dans les tableaux 2 et 3, les articles moulés I à V dans les exemples 1 à 5, qui sont les recouvrejoints obtenus par moulage-injection de composition élastomère polyester thermoplastique dans lesquels le caoutchouc est prévu pour une augmentation de flexibilité, peuvent être fixés par le collier A et ont une durée de vie suffisante en tant que recouvre-joints. Au contraire, l'article moulé VI obtenu dans l'exemple comparatif I ne peut pas être fixé par le collier A. De plus, chacun des articles moulés I à V dans les exemples comparatifs 2 à 6 ne peuvent pas être retirés du moule pendant que la forme du recouvre-joint est maintenu et ils ne peuvent pas être fixés par le collier A. REVENDICATIONS 1. Un recouvre-joint obtenu par moulage- injection d'une composition élastomère polyester thermoplastique flexible préparée par mélange de 20-99 % en poids d'un élastomère polyester thermoplastique et -1 % en poids d'un caoutchouc. 2. Recouvre-joint selon la revendication 1, caractérisé en ce que le module d'élasticité à la traction de la composition élastomère polyester thermoplastique est dans la gamme de 3 à 39 MPa. 3. Recouvre-joint selon la revendication 1, caractérisé en ce que la résistance à la cassure par traction de la composition élastomère polyester thermoplastique est dans la gamme de 5 à 29 MPa. 4. Recouvre-joint selon la revendication 1, caractérisé en ce que la force de compression permanente de la composition élastomère polyester thermoplastique est de 80 %d u moins. 5. Recouvre-joint selon la revendication 1, caractérisé en ce que le module d'élasticité à la traction, la force de cassure par traction et la force de compression permanente de la composition élastomère polyester thermoplastique sont dans la gamme de 3 à 39 MPa, 5 à 29 MPa et 80 % ou moins, respectivement. 6. Recouvre-joint selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que ledit recouvre-joint est prévu avec une portion en soufflets (3) possédant des vallées (4) et des crêtes (5) entre une ouverture de large diamètre (1) et une ouverture de petit diamètre (2), en ce que les angles x1, X2,c3,a4 et a5, chacun d'entre eux étant formé par une face inclinée sur le côté d'ouverture de grand diamètre (1) d'une vallée (4) et la face inclinée sur le côté d'ouverture du petit diamètre (2) de la vallée (4) adjacente, sont sensiblement égaux les uns avec les autres entre différentes vallées (4), et en ce que le ratio des diamètres externes d'une crête (5) sur le côté d'ouverture de grand diamètre (1) à celui de la crête (5) adjacente sur le côté d'ouverture de petit diamètre (2)est dans la gamme de 1/1,0-0,50. 7. Recouvre-joint selon la revendication 6, caractérisé en ce que le nombre de crêtes dans la partie en soufflets est dans la gamme de 4 à 9. 8. Recouvre-joint selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'épaisseur des parois de la portion à soufflets est dans la gamme de 0,5 à 2,5 mm. 9. Recouvre-joint selon la revendication 6, caractérisé en ce que le nombre des crêtes dans la partie en soufflets varie de 4 à 9, et en ce que l'épaisseur des parois de la partie en soufflets est dans la gamme de 0,5 à 2,5 mm.