Brevet FR2701225A1 — publié le 19940812

La présente invention est relative à un organe chauffant de transfert de métal liquide. Ledit organe est du type à section transversale fermée L'invention concerne en premier lieu un procédé de fabrication d'un organe du type précité qui débouche à une extrémité par un orifice de coulée pour l'alimentation d'au moins un moule et du type comportant sur toute sa longueur au moins un moyen de chauffage constitué par un inducteur en forme de bobine dont les spires refroidies sont parcourues par un courant électrique alternatif. Les organes chauffants de transfert de métal (voir le chenal ou goulotte de coulée décrit par le brevet français nO 2 532 866) sont particulièrement avantageux pour la transmission d'un métal à température de coulée élevée. Lesdits organes chauffants éliminent le risque de refroidissement et de solidification d'un alliage métallique à température de coulée au moins égale à 14000C dans un chenal de coulée entre deux opérations de coulée successives. Dans la technique classique le chenal de coulée comprend un manchon suscepteur en graphite comportant une partie droite et une partie coudée. Cette configuration est particulièrement intéressante lorsque les opérations de coulée présentant un caractère discontinu. En effet, dans ce cas, le métal liquide peut ne pas être présent pendant une durée plus ou moins longue dans le chenal. I1 est alors intéressant de garder celui-ci constamment préchauffé pendant cette durée : c'est le rôle du graphite. Cependant, lorsque l'on travaille de manière continue, ce qui est le cas pour des procédés de production stabilisée de grande ou moyenne série, cet intérêt est moindre. Dans ce cas, la présence continue du métal liquide dans le chenal, associée avec un chauffage par induction, permet de maintenir le système en température.Le graphite n'est donc plus nécessaire, d'autant que le préchauffage initial du chenal, avant son remplissage par du métal liquide, peut être effectué par un moyen de chauffage secondaire plus souple et moins onéreux, comme celui utilisant le gaz par exemple. D'autre part, la configuration classique présente quelques inconvénients d'exploitation liés à la complexité de la fabrication du chenal : difficultés de façonnage, difficultés de découpe, difficultés de centrage. Ces inconvénients augmentent le coût de fabrication du chenal. L'invention a pour but de remédier à ces inconvénients. A cet effet, le procédé selon l'invention comporte les étapes suivantes - mise en place autour d'un tube de céramique réfractaire d'un ensemble formant un revêtement isolant thermique, l'ensemble formant revêtement isolant étant constitué d'une couche de béton réfractaire isolant et/ou d'au moins une nappe de matériau fibreux, - mise en forme autour et au contact de l'ensemble, de l'inducteur, - centrage de l'ensemble entouré de l'inducteur dans une enveloppe métallique, - remplissage de l'espace situé entre l'inducteur et l'enveloppe métallique par une coulée sous vibrations d'un béton réfractaire, - étuvage dudit organe chauffant de transfert de métal, après la prise du béton. Suivant certaines caractéristiques, le procédé comprend une ou des étapes de découpe et/ou d'assemblage du tube réfractaire. La couche de matière isolante (béton réfractaire et/ou matériau fibreux) présente l'avantage de fournir une bonne isolation thermique du tube et du métal lors de l'utilisation. Les nappes fibreuses sont plus isolantes que des bétons réfractaires et renforcent l'isolation. En outre la couche isolante constitue une protection supplémentaire en cas d'usure et/ou de fissuration du tube en céramique au contact du métal liquide, limitant ainsi les risques d'infiltration du métal liquide vers la bobine et renforçant la sécurité. Le chauffage et le maintien du métal liquide contenu dans le conduit réfractaire est assuré par l'inducteur parcouru par un courant alternatif à moyenne ou haute fréquence. Ce mode de chauffage permet de transférer directement au métal liquide l'énergie électrique sous forme d'énergie thermique. Comme il n'utilise pas d'élément intermédiaire tel que le graphite, le transfert énergétique est direct et le rendement est meilleur. La fréquence parcourant l'inducteur est typiquement dans la gamme 100015000 Hertz. L'invention a également pour objet un organe chauffant de transmission de métal liquide. Cet organe du type à section transversale fermée remonte vers le haut et débouche sur sa face supérieure par un orifice de coulée pour l'alimentation d'au moins un moule et du type comportant sur toute sa longueur au moins un moyen de chauffage constitué par un inducteur en forme de bobine dont les spires refroidies sont parcourues par un courant électrique alternatif Ledit organe peut être fabriqué par le procédé selon l'invention et il comprend un tube réfractaire entouré d'un ensemble formant un revêtement isolant, lui-même entouré d'un inducteur entouré d'un béton réfractaire contenu dans une enveloppe métallique, l'épaisseur isolante étant constituée d'une couche de béton réfractaire isolant Ledite revêtement isolant peut être constitué d'au moins une nappe de matériau fibreux. Ledit organe est un élément complet, pouvant être interchangé sur un four de fonderie lorsque l'organe arrive en fin de durée de vie ou, ce qui est moins fréquent mais quand même possible, le four arrive en fin de durée de vie. Dans le but de nettoyer l'organe et de réduire l'encombrement, il forme un chenal de coulée d'axe de rayon de courbure constant ou d'axe rectiligne. Pour effectuer une jonction étanche au métal liquide en pouvant effectuer des changements d'organes compatibles avec des exploitations industrielles, le personnel travaillant deux fois huit heures ou trois fois huit heures d'affilé . L'organe comprend au niveau de la jonction avec le four une collerette extérieure percée de trous débouchants sur laquelle s'ajuste une rondelle coopérant avec l'enveloppe métallique, les parties réfractaires dudit organe étant prolongées au niveau et vers le four par un joint, en béton réfractaire à prise chimique de la forme d'une rondelle, luimême prolongé par un second joint en un matériau fibreux. La jonction est réalisée par le bridage de l'organe sur la paroi du four ce qui provoque l'écrasement de deux joints en surépaisseur au niveau des zones réfractaires de l'organe et du four Cette jonction peut être appliquée à des fours relativement chauds, huit heures de refroidissement suffisent. Seules quelques petites réparations du réfractaire du four sont nécessaires lors du changement d'organe. En variante l'organe suivant l'invention est prolongé à son extrémité destinée à l'alimentation du moule par un manchon réfractaire de forme cylindrique creuse, la paroi externe du manchon coopérant avec la paroi interne cylindrique creuse d'une bague par l'intermédiaire d'un béton damé. Des exemples de mises en oeuvre, d'applications et d'utilisations de l'invention vont maintenant être décrits en regard des dessins annexés sur lesquels - la Fig. 1 représente en coupe verticale, un organe chauffant selon l'invention - la Fig. 2 représente en coupe verticale une installation de coulée utilisant un organe chauffant selon l'invention - la Fig. 3 est un diagramme d'équilibre d'un alliage nickel cuivre pouvant être utilisé dans un organe selon l'invention - la Fig. 4 représente la température de coulée en fonction de la tension en utilisant un organe chauffant selon l'invention. Le dispositif présenté à la Fig. 1 est un organe chauffant 1 de transfert de métal liquide. Cet organe 1 du type à section transversale fermée est d'axe 8 rectiligne. L'organe chauffant 1 est constitué de l'axe 8 vers sa surface externe d'un tube réfractaire 4, d'un ensemble 5 formant un revêtement isolant thermiquement constitué d'une couche de béton réfractaire isolant 5a entouré d'une nappe de matériau fibreux 5b, d'un inducteur 3, d'un béton réfractaire 7 et d'une enveloppe métallique externe 6. Tous ces éléments 3, 4, 5, 5a, 5b, 6 et 7 sont de forme sensiblement cylindrique creuse. L'extrémité de l'organe 1 est horizontale et présente un orifice 2. L'enveloppe métallique 6 présente une excroissance annulaire, horizontale 24 à sa partie supérieure de manière à recouvrir en partie le béton réfractaire 7. L'enveloppe 6 présente radialement au niveau de sa partie inférieure et débouchant vers le bas un perçage 26.La partie inférieure de l'enveloppe 6 se termine par une excroissance radiale externe formant une collerette annulaire verticale 11 présentant des perçages 12 dans lesquels passent des vis de fixation 18. L'inducteur 3 est constitué de spires hélicoïdales d'un tube métallique en cuivre entourant le revêtement isolant 5 et noyé dans le béton réfractaire 7. Chaque extrémité du tube métallique constituant la bobine est ramenée au niveau du perçage 26 et sort de l'organe chauffant 1, de façon à effectuer les connexions électriques avec le générateur de courant à moyenne ou haute fréquence. la surface horizontale extrême de l'organe 1 est prolongée par une pièce intermédiaire d'usure 23 d'une forme cylindrique creuse, la paroi interne du cylindre étant d'un diamètre constant sur la hauteur. La paroi externe d'un manchon 21 coopère avec la paroi interne cylindrique creuse d'une bague 20 par l'intermédiaire d'un béton damé 22. La hauteur du manchon 21 est identique à la hauteur de la bague 20. Des encoches d'axe vertical 25 sont prévues dans l'embase de la bague 20 pour permettre le passage de vis de fixation sur l'extrémité horizontale de l'enveloppe 6, comme connu par la demande de brevet 90 10 798. Sur la collerette extérieure 11 s'ajuste une rondelle 13 coopérant avec l'enveloppe métallique 6, les parties réfractaires 4, 5, 7 dudit organe 1 étant prolongées au niveau et vers le four 9 par un joint 14, en béton réfractaire à prise chimique de la forme d'une rondelle, luimême prolongé par un second joint 15 en un matériau fibreux. L'organe 1 est destiné à être fixé sur la carcasse 17 du four 9 qui présente des trous borgnes taraudés 19 permettant la fixation et le serrage de l'organe 1 au moyen de vis 12 ce qui permet la compression des joints 14, 15 et de la rondelle 13, ce qui assure l'étanchéité de l'ensemble. La carcasse 17 est tapissée vers l'intérieur du four 9 d'un revêtement réfractaire 16. Le four 9 présente un canal débouchant vers l'extérieur et entouré du revêtement réfractaire. L'organe 1 vient se fixer dans le prolongement dudit canal pour former le dispositif représenté à la Fig. 2 qui représente une installation de coulée. L'organe chauffant 1 diffère de celui représenté à la Fig. 1 en ce qu'il forme un chenal de coulée d'axe 8 de rayon de courbure R constant. Sur la Fig. 2 les références numeriques correspondent aux éléments référencés à la Fig. 1. Dans cet exemple le four 9 est étanche et fermé pour former un ensemble de coulée en vase clos lorsque le moule 27 est en position de travail à l'extrémité supérieure de l'organe 1. Le four 9 contient du métal liquide 28 qui sous l'effet d'une pression Pr dans la partie supérieure du four 9 remonte à un niveau 29 vers ltextrémité supérieure de l'organe 1 en direction du moule 27. Le niveau 29 est supérieur à la surface du métal liquide 28 dans le moule 9. Cette pression Pr de gaz s'exerçant sur le métal 28 est obtenue par une conduite 30 débouchant à l'intérieur du four 9 dans sa partie supérieure. La conduite 30 amène de l'air ou un gaz au dessus du niveau du bain de métal 28 contenu dans le four 9. La conduite 30 est raccordée à une source de gaz sous pression 32. Sur la conduite sont montés un manomètre 31 et un robinet 33 de manière à admettre, interdire et réguler l'entrée de gaz dans le four, ce qui permet de régler la hauteur du niveau 29 du métal dans l'organe 1. Ainsi l'installation de coulée permet de piloter le remplissage du moule 27 grâce à la pression Pr, ce qui permet d'obtenir des pièces minces ou de forme complexe par l'alimentation sous pression Pr du métal liquide 28 dans le moule 27. L'arrondi du chenal de coulée suivant l'axe 8 diminue l'encombrement par rapport à un chenal rectiligne en rapprochant le moule 27 du four 9. La constance du rayon R permet d'éviter l'utilisation d'un coude très prononcé tel que dans la configuration classique. En effet, dans ce cas, on constate des hétérogénéités de température importantes dans le coude. Ces hétérogénéités sont liées à une surconcentration de puissance dans la partie intérieure du coude du fait du rapprochement des spires à cet endroit. L'hétérogénéité de température entraîne des hét hétérógénéités de santé des pièces dans le moule. L'utilisation d'un organe à rayon de courbure constant permet d'éliminer cet effet. En outre, la régularité de l'axe 8 rectiligne ou de rayon R constant permet de décrasser le chenal avec des outils tels que des grattoirs qui seraient bloqués par un coude. En effet, les alliages métalliques fortement oxydables génèrent des encrassements dans l'organe 1 qui nécessitent un nettoyage, de préférence à chaud, pour éviter une obstruction de l'organe 1. D'autre part, l'inducteur 3 permet de générer des courants induits au sein du métal liquide 28 ce qui entraîne un brassage facilitant l'homogénéisation thermique du métal. L'importance du brassage est contrôlé par le choix de la fréquence. Le brassage est d'autant plus élevé que cette fréquence est basse. Des fréquences basses sont également préférables dans le cas d'un diamètre de tube réfractaire 4 important où lorsqu'on veut limiter les problèmes d'infiltrations vers la bobine de l'inducteur 3. Cependant une fréquence élevée s'avère être plus favorable pour limiter les mouvements de turbulence à l'intérieur du chenal, pouvant être à l'origine de variations dans la santé des pièces (soufflures, inclusions ...). Le choix de la fréquence dans l'inducteur 3 est donc un compromis entre ces différents paramètres. Ainsi le type de chauffage selon l'invention permet d'obtenir une excellente précision de température dans l'organe de chauffage en fixant les paramètres électriques ; ce qui permet par utilisation de l'organe chauffant 1 de couler le métal 28 à haut point de fusion, au dessus de 14000C et/ou fortement oxydable, à une température pouvant être régulée précisément. Cette faculté de pouvoir réguler la température avec précision permet d'ajuster celle-ci, dans des domaines très précis. Ainsi la température Tc de coulée dans le chenal peut être très proche du liquidus, sans risque de solidification du métal. Le diagramme de la Fig. 3 représente un diagramme d'équilibre d'un alliage cuivre-nickel. La courbe supérieure L est appelée liquidus, la courbe inférieure S solidus. L'ordonnée indique la température en degré Celsius, l'abscisse le pourcentage de cuivre et de nickel en partant d'un métal à 100 % de cuivre à l'origine, le diagramme se termine par un métal constitué de 100 % de nickel. L'alliage métallique à une température supérieure au liquidus L est liquide. S'il est à une température inférieure au solidus S, il s'agit d'une solution solide. Le chauffage par induction permet d'avoir une bonne précision de la température par les paramètres électriques. La régulation précise permet de travailler à des températures relativement basses (par exemple à 500C au dessus du liquidus). L'exemple représenté à la Fig. 3 montre que l'on peut couler un alliage de 80 % de nickel et 20 % de cuivre à 14500C à la température TC située à 500C au-dessus de la température TL du liquidus L. Une telle température TC relativement basse est intéressante pour obtenir un meilleur état de surface des pièces, une limitation des réactions entre le moule et le métal et une taille de grain affinée par une vitesse de refroidissement plus élevée. Pour les métaux à haut point de fusion, le risque de solidification est très grand, le chauffage par induction de l'organe 1 permet d'empêcher toute solidification dans l'organe 1. Le chauffage est particulièrement intéressant lorsque le métal 28 séjourne constamment à l'intérieur de 1' organe 1. L'invention peut être utilisée pour des superalliages à base de nickel qui sont caractérisés par des températures TL de liquidus L relativement élevées, typiquement supérieures à 1400 OC. L'invention peut également typiquement superieures a être utilisée pour des alliages oxydables ou en variante pour des aciers qui présentent eux aussi des températures de liquidus supérieures à 14000C, même dans le cas d'aciers fortement alliés de type inoxydable. Il est intéressant d'utiliser 1 invention pour le remplissage répétitif de moules de fonderie 27 avec l'un quelconque des métaux 28 tels que définis ci-dessus, le niveau supérieur 29 de liquide restant toujours dans la zone supérieure de l'organe de chauffage 1. Cette utilisation permet d'éviter une obturation progressive de l'organe 1 qui risque de se produire avec des coulées d'alliages oxydables si l'on relâche la pression P entre deux cycles. Le fait de maintenir le métal 28 à un niveau 29 proche de la partie supérieure de l'organe 1 permet de décrasser le bain entre deux coulées successives. De plus le métal liquide restant près du moule 27 les temps de coulée sont plus brefs et les turbulences générées par le déplacement du métal liquide 28 atténuées. En outre, la régulation thermique de l'organe 1 est meilleure, ce qui limite les régimes thermiques transitoires pouvant être cause de variations de la santé des pièces. L'induction permet de réchauffer du métal retenu dans le moule 27. Elle évite la solidification du métal dans le puits de coulée du moule 27 et évite que le métal 28 fige à la partie supérieure de l'organe 1 lors de la coulée, ceci est particulièrement accentué lorsque les cycles de coulée sont longs. La Fig. 4 illustre sur un schéma le réglage de la température par des variations de tension aux bornes de l'inducteur 3. L'abscisse indique la tension en kilo-Volt. L'ordonnée, la température du métal. La ligne horizontale pointillée représente la température de liquidus mesurée au refroidissement de l'alliage utilisé lors de ltexpérience. Les essais ont montré que la température Tc du métal dans l'organe était lineaire et proportionnelle à la tension appliquée aux bornes de l'inducteur. Le tableau ci-dessous correspondant à la courbe de la Fig. 4 montre les données relevées. Les abréviations suivantes sont utilisées U : tension F : fréquence TC : température P(KVA) : puissance U F TC P(KVA) 7,7 KV 11 KHz 14600C 26,95 6,5 KV 11 KHz 14300C 18,2 6 KV 11,1 KHz 14150C 15,9 5,5 KV 11 KHz 14050C 13,2 REVENDICATIONS 1.- Procédé de fabrication d'un organe chauffant (1) de transfert de métal liquide (28), cet organe (1) du type à section transversale fermée débouchant à une extrémité par un orifice (2) de coulée pour l'alimentation d'au moins un moule (27) et du type comportant sur toute sa longueur au moins un moyen de chauffage constitué par un inducteur (3) en forme de bobine dont les spires refroidies sont parcourues par un courant électrique alternatif (-, U, F), caractérisé en ce que ledit procédé comporte au moins les étapes suivantes - mise en place autour d'un tube réfractaire (4) d'un ensemble formant un revêtement isolant thermique (5), - mise en forme autour et au contact de l'ensemble (5) de l'inducteur (3), - centrage de l'ensemble (5) entouré de l'inducteur (3) dans une enveloppe métallique (6), - remplissage de 1 espace situé entre l'inducteur (3) et l'enveloppe métallique (6) par une coulée sous vibrations d'un béton réfractaire (7), - étuvage duditorgane chauffant (1) de transmission de métal (28), après la prise du béton (7). 2.- Procédé suivant la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend une ou des étapes(s) de découpe et/ou d'assemblage du tube réfractaire (4). 3.- Procédé suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'ensemble formant revêtement isolant (5) est constitué d'une couche de béton réfractaire isolant (5a) et/ou d'au moins une nappe de matériau fibreux (5b). 4.- Procédé suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le courant électrique alternatif d'alimentation de l'inducteur (3) est de moyenne ou haute fréquence (F), en particulier du type de 1000 à 15000 hertz. 5.- Organe chauffant (1) de transfert de métal liquide (28), cet organe (1) du type à section transversale fermée remontant vers le haut et débouchant sur sa face supérieure par un orifice (2) de coulée pour l'alimentation d'au moins un moule (27) et du type comportant sur toute sa longueur au moins un moyen de chauffage constitué par un inducteur (3) en forme de bobine dont les spires refroidies sont parcourues par un courant electrique alternatif (-, U, F), pouvant être fabriqué par le procédé suivant l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comprend un tube réfractaire (4) entouré d'un ensemble allongé formant un revêtement isolant (5), lui-même entouré d'un inducteur (3) entouré d'un béton réfractaire contenu dans une enveloppe métallique, ltépaisseur isolante (5) étant constituée d'une couche de béton réfractaire isolant (5a) et/ou d'au moins une nappe de matériau fibreux (5b). 6.- Organe chauffant (1) suivant la revendication 5, caractérisé en ce qu'il forme un chenal de coulée d'axe (8) de rayon de courbure (R) constant. 7.- Organe chauffant (1) suivant l'une des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce qu'il forme un chenal de coulée dont l'axe (8) est rectiligne. 8.- Organe chauffant (1) suivant 1' une quelconque des revendications 5 à 7 pour l'alimentation du moule (27) depuis un four (9) contenant du métal liquide (28), caractérisé en ce qu'il comprend au niveau de la jonction (10) avec le four (9) une collerette extérieure (11) percée de trous débouchants (12) sur laquelle s'ajuste une rondelle (13) coopérant avec l'enveloppe métallique (6), les parties réfractaires (4, 5, 7) dudit organe (1) étant prolongées au niveau et vers le four (9) par un joint (14), en béton réfractaire à prise chimique de la forme d'une rondelle, luimême prolongé par un second joint (15) en un matériau fibreux. 9.- Organe suivant l'une quelconque des revendications 5 à 8 prolongé à son extrémité destinée à l'alimentation du moule (27) par un manchon réfractaire (23) de forme cylindrique creuse, la paroi externe du manchon (23) coopérant avec la paroi interne cylindrique creuse d'une bague (20) par l'intermédiaire d'un béton damé (22). 10.- Application de l'organe chauffant suivant l'une des revendications 5 à 8 à un four (9) étanche de maintien liquide ou de fusion de métal (28), ledit four (9) étant alimenté en gaz sous pression (Pr) en vue de pousser le métal liquide (28) dans le moule (27) par l'intermédiaire de l'organe chauffant (1). 11.- Application de 1' organe chauffant suivant 1 'une des revendications 5 à 8 à la coulée contregravitaire de métal sous basse pression (Pr). 12.- Utilisation de l'organe chauffant suivant l'une des revendications 5 à 8 pour l'obtention de pièces minces ou de forme complexe par l'alimentation sous pression (P) du métal liquide (28) dans le moule (27). 13.- Utilisation de l'organe chauffant suivant l'une des revendications 5 à 8 pour une coulée de métal (28) à température régulée, éventuellement proche du liquidus. 14.- Utilisation de l'organe chauffant suivant l'une des revendications 5 à 8 pour une coulée de métal (28) à haut point de fusion et/ou fortement oxydable, en particulier pour des superalliages à base de nickel. 15.- Utilisation de l'organe chauffant pour une coulée de métal conforme à la revendication 13 ou 14, ledit métal étant un acier. 16.- Utilisation de l'organe chauffant pour le remplissage répétitif de moules de fonderie (27) avec l'un quelconque des métaux (28) selon l'une des revendications 13, 14, ou 15, le niveau supérieur (29) de liquide restant toujours dans la zone supérieure de l'organe de chauffage (1).