Brevet FR2706062A1 — publié le 19941209

La présente invention concerne un ensemble d'affi- chage des conditions d'une installation, destiné à donner des informations à un opérateur qui met en oeuvre le fonctionnement de l'installation par utilisation d'un ordinateur ou d'un système de calcul, et elle concerne notamment un système d'affichage des conditions d'une installation destiné à donner des informations relatives à l'installation et convenant au traitement de l'information ou à une prise de décision par un être humain, tel qu'un opérateur de l'installation. Lors du fonctionnement d'une grande installation telle qu'une centrale nucléaire qui met en oeuvre de nombreux articles d'informations et qui nécessite une grande sécurité, le rôle d'un ou plusieurs opérateurs est important. En particulier, compte tenu de leur effet important sur l'installation, les procédés nécessaires à la prévention des problèmes dus aux êtres humains, par exemple les erreurs de commande, sont extrêmement importants. Un opérateur d'une installation se rend compte de l'état actuel ou de la condition actuelle de l'installation à partir des informations provenant des instruments d'affi- chage d'informations de l'installation sur un panneau ou tableau de commande (cette opération étant appelée dans la suite "compréhension des conditions de l'installation") et il exécute ainsi une opération de commande nécessaire au fonctionnement de l'installation. Dans cette opération, un résultat imprévu peut apparaître dans certains cas, à la suite d'une opération erronée due à une simple erreur ou à une compréhension insuffisante des conditions de l'instal- lation par l'opérateur. Cette insuffisance de connaissance est due à la difficulté pour l'opérateur de déterminer, uniquement dans son esprit, les relations mutuelles entre les articles d'informations obtenus à l'aide des instru- ments classiques d'affichage ou analogues, par exemple des appareils de mesure et des enregistreurs. Pour que des opérations erronées dues à une compré- hension insuffisante des conditions de l'installation par l'opérateur soient évitées, un dispositif est destiné à afficher, sur l'écran d'un tube à rayons cathodiques, les conditions de fonctionnement des appareillages de l'instal- lation, ce dispositif ayant en général été appelé écran "P&ID" et étant destiné à l'affichage des conditions de fonctionnement de l'appareillage de l'installation. Dans l'affichage des informations données par un tel écran P&ID, il est possible d'afficher des conditions individuelles de chacun des éléments de l'appareillage constituant l'installation, mais cela ne suffit pas pour une compréhension totale de la condition de l'installation dans tous les cas. Par exemple, il ne suffit pas de trans- férer l'information relative à un effet ou à une influence secondaire entre des sous-ensembles liés d'une manière compliquée. Ainsi, une importance primordiale est donnée à la transmission détaillée et précise des éléments indivi- duels, et les informations permettant une saisie globale des conditions, raisons et objets périphériques sont insuffisantes. Pour les raisons décrites précédemment, il est devenu difficile d'avoir une compréhension nette d'une image de l'état ou de la condition générale de l'installa- tion. Ainsi, le dispositif d'affichage de type classique à écran P&ID indique simplement dans quel état se trouve l'installation, et l'opérateur doit réfléchir pour extraire des informations très abstraites telles que l'état objectif de l'installation, avec des raisons résultant de l'état actuel de l'installation. Comme décrit précédemment, on peut considérer que le procédé ou le système classique d'affichage de l'état actuel de l'installation est insuffisant pour l'affichage des articles d'informations convenant à la connaissance ou à la perception des opérateurs. Ainsi, des erreurs de commande de surveillance d'installation peuvent être dues à une compréhension insuffisante de la condition de l'instal- lation ou à une estimation incomplète de la condition de l'installation, qui a un effet nuisible important sur le fonctionnement de l'installation. En particulier, dans une condition dans laquelle la charge de travail d'un opérateur qui doit reconnaître et traiter une condition anormale devient élevée, l'opérateur recherche et réutilise très probablement un diagramme d'informations qui est le plus semblable à celui du problème concerné et qu'il a déjà rencontré au cours de son expérience antérieure, et il adapte le traitement ou la mesure de prévention qui a déjà été utilisé au cours de l'expérience passée. En consé- quence, des informations importantes peuvent être mal comprises ou négligées à cause de cette référence à un cas semblable qui s'est produit dans le passé. La présente invention a pour objet d'éliminer pratiquement les défauts ou inconvénients de la technique antérieure et la réalisation d'un système d'affichage de conditions d'une installation, capable d'afficher des informations relatives à une installation et permettant un traitement des informations assurant la solution des problèmes posés à un être humain, tel qu'un opérateur, pour l'affichage des conditions de l'installation, et de donner une représentation très poussée qui ne dépend pas des matériels, tels que l'appareillage de l'installation, tout en permettant à l'opérateur de reconnaître intuitivement le principe et les règles à appliquer grâce au dispositif d'affichage, si bien que les mécanismes permettant d'atteindre les objectifs de l'installation peuvent être rendus évidents et un Jugement erroné de l'opérateur peut être évité si bien qu'un problème superflu peut être évité dans l'installation. Ces objets ainsi que d'autres peuvent être atteint selon l'invention par réalisation d'un système d'affichage de conditions d'une installation destiné à afficher, pour un opérateur, des articles d'informations relatifs au fonctionnement de l'installation, et comprenant: un dispositif de saisie d'un signal de traitement dans lequel des valeurs de traitement de l'installation sont saisies et traitées sous forme de signaux de traitement, un dispositif de préparation de données d'affichage de conditions de l'installation en fonction de signaux de traitement provenant du dispositif de saisie, et un dispositif d'affichage d'informations de condi- tions de l'installation destiné à représenter des informa- tions de traitement de l'installation en fonction de données d'affichage de conditions de l'installation prove- nant du dispositif de préparation de données d'affichage, puis à afficher l'information représentée de traitement sur un écran d'affichage. Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, le dispositif d'affichage d'informations sur les conditions de l'installation est un dispositif d'affichage des condi- tions initiales de l'installation. Le dispositif d'affi- chage des conditions initiales de l'installation comprend un dispositif destiné à afficher, sous forme de représen- tations imagées, les débits massique et énergétique lors de la mise en fonctionnement de l'installation et son bilan énergétique sur un écran d'affichage, et un dispositif destiné à afficher, sous forme de représentations imagées, le principe et la loi du fluide de fonctionnement pendant un cycle de la vapeur d'eau sur un écran d'affichage. Le dispositif d'affichage de la condition de mise en fonction- nement de l'installation comprend un dispositif d'affi- chage, sous forme de représentations imagées sur un écran d'affichage, des fonctions principales des opérations globales de production et de conversion d'énergie lors de la mise en fonctionnement de l'installation, et un dispo- sitif d'affichage, sous forme de représentations imagées sur un écran d'affichage, des conditions des supports des fonctions principales. Le dispositif d'affichage des fonctions principales et le dispositif d'affichage des supports ont une section d'affichage de dégagement de chaleur du coeur, une section d'affichage de condition de réactivité pour le support de la section précédente, une section d'affichage de fonction de transfert d'énergie thermique, une section d'affichage de condition de pression de vapeur d'eau principale pour le support de la section précédente, une section d'affichage de conversion d'énergie thermique-mécanique, une section d'affichage de condition de vide du condenseur pour le support de la section précé- dente, une section d'affichage de fonction de création d'énergie, une section d'affichage de condition de vitesse de rotation d'un générateur à turbine, une section d'affi- chage de fonction d'extraction de chaleur, une section d'affichage de condition de débit d'eau de circulation pour le support de la section précédente, et une section d'affi- chage de chaleur évacuée. Le dispositif d'affichage de conditions initiales de l'installation a un écran d'affichage sur lequel est formée une fenêtre d'affichage d'une condition de progression des phases principales de la mise en fonctionnement de l'installation. Le dispositif d'affichage de la condition de mise en fonctionnement de l'installation comprend un dispositif d'affichage, sous forme d'une représentation imagée, du débit d'énergie et du bilan énergétique dans chaque instal- lation sur un écran d'affichage. Le dispositif d'affichage du débit d'énergie et du bilan énergétique dans chaque installation a une section d'affichage d'une variable de condition principale dans un coeur de réacteur, une section d'affichage de bilan énergétique destinée à afficher un bilan énergétique entre l'énergie transmise à la cuve du réacteur et l'énergie extraite de cette cuve, une section d'affichage de cycle thermodynamique de turbomachine, et une section d'affichage d'organe consommateur de chaleur destinée à afficher la puissance électrique et la chaleur évacuée. Le dispositif d'affichage des conditions initiales de l'installation comprend un dispositif destiné à affi- cher, sous forme de représentations imagées, un bilan massique de la cuve du réacteur et un bilan massique du réacteur sur un écran d'affichage. Dans un autre mode de réalisation préféré de l'invention, le dispositif d'affichage d'informations des conditions de l'installation est un dispositif d'affichage d'une condition d'une opération d'extraction de chaleur de désintégration lors de l'arrêt du fonctionnement de l'installation. Le dispositif d'affichage de condition de fonctionnement lors de l'extraction de chaleur de désinté- gration comprend un dispositif d'affichage, sous forme de représentations imagées, des courants massique et énergé- tique et de leur bilan dans une condition d'opération d'extraction de chaleur de désintégration au moment de l'interruption du fonctionnement d'une installation, sur un écran d'affichage, et un dispositif d'affichage, sous forme de représentations imagées, du principe et de la loi applicables à un fluide de travail en fonction des caracté- ristiques thermohydrodynamiques, sur un écran d'affichage. Le dispositif d'affichage de conditions d'extraction de chaleur de désintégration comporte un dispositif d'affi- chage, sous forme de représentations imagées, du débit énergétique et du bilan énergétique dans l'installation, sur un écran d'affichage. Le dispositif d'affichage de débit énergétique et de bilan énergétique dans l'installa- tion comporte une section d'affichage d'une variable de condition principale dans une cuve de réacteur, une section d'affichage d'un bilan énergétique entre l'énergie trans- mise à la cuve du réacteur et l'énergie extraite de cette cuve, une section d'affichage des caractéristiques thermo- hydrodynamiques et du bilan thermique dans une cuve princi- pale de confinement, et une section d'affichage des carac- téristiques thermohydrodynamiques et du bilan énergétique dans un condenseur principal de turbine. Le dispositif d'affichage de conditions d'extraction de chaleur de désintégration comprend un dispositif d'affi- chage, sous forme de représentations imagées, d'un débit et d'un bilan massique d'eau et de vapeur d'eau dans toute l'installation, pour la réalisation d'une circulation d'énergie dans l'installation. Le dispositif d'affichage du débit et du bilan massique d'eau et de vapeur d'eau a une section d'affichage de bilan massique de la cuve du réac- teur, une section d'affichage de bilan massique de la cuve principale de confinement, une section d'affichage de bilan massique dans un réservoir de stockage d'eau pure, et une section d'affichage de bilan massique d'un condenseur. Selon l'invention, dans un mode de réalisation préféré, dans le mode de mise en fonctionnement de l'ins- tallation dans lequel les procédés de création et de conversion d'énergie constituent le but essentiel de l'installation, les conditions des principales fonctions nécessaires et de leurs supports sont affichées sous forme de représentations imagées et, en outre, les circulations de la substance considérée et de l'énergie et leurs bilans, ainsi que le principe et la théorie du fluide de fonction- nement par rapport au cycle de la vapeur, sont affichés sous forme de représentations imagées. En conséquence, il est possible d'afficher l'information d'une manière qui convient très bien à un processus cognitif de solution de problèmes par un être humain, d'une manière différente du simple affichage d'une condition de machines dans la technologie classique, et il devient superflu pour l'opéra- teur de comprendre des informations conceptuelles très abstraites, telles que les raisons qui ont provoqué la condition actuelle de l'installation, la condition actuelle de l'installation et la condition objective qui doit être atteinte à partir de la condition actuelle de l'installation. Dans un autre mode de réalisation préféré de l'invention, dans le contrôle et la commande de processus pour l'opération d'extraction de la chaleur de désintégra- tion, en vue essentiellement du maintien de l'état conve- nable de l'installation au moment de l'arrêt de celle-ci, les conditions des fonctions nécessaires et de leurs supports sont affichées sous forme de représentations imagées et, en outre, les circulations des substances voulues et de l'énergie et leurs bilans ainsi que le principe et la théorie du fluide de fonctionnement par rapport au comportement thermohydrodynamique sont affichés sous forme de représentations imagées. En conséquence, il est possible d'afficher des informations qui conviennent tout à fait au traitement de l'information permettant la solution du problème par un être humain, et elles sont différentes du simple affichage d'une condition de machines de la technologie classique, et l'opérateur n'a plus à penser à des informations conceptuelles très abstraites, telles que les raisons qui sont la cause de la condition actuelle de l'installation, la condition actuelle de l'installation et la condition voulue qui doit être atteinte à partir de la condition actuelle de l'installation. D'autres caractéristiques et avantages de l'inven- tion seront mieux compris à la lecture de la description d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est un diagramme synoptique représentant la composition d'un système d'affichage des conditions d'une installation dans un premier mode de réalisation de l' invention; la figure 2 est un schéma d'un exemple d'écran d'affichage dans le système de la figure 1; la figure 3 est un graphique représentant les variations au cours du temps d'exemples de variables des conditions de l'installation en mode de mise en fonction- nement de l'installation; la figure 4 est un schéma représentant un exemple d'affichage dans une phase de mise sous vide d'un conden- seur sur l'écran d'affichage de la figure 2; la figure 5 est un schéma représentant un exemple d'affichage d'une phase de mise à l'état critique d'un réacteur sur l'écran d'affichage de la figure 2; la figure 6 est un schéma représentant un exemple d'affichage d'une phase d'augmentation de pression dans le réacteur sur l'écran d'affichage de la figure 2; la figure 7 est un schéma représentant un exemple d'affichage d'une phase d'inspection en puits sec sur l'écran d'affichage de la figure 2; la figure 8 est un schéma représentant une exemple d'affichage dans une phase d'augmentation de puissance du réacteur sur l'écran d'affichage de la figure 2; la figure 9 est un schéma représentant un exemple d'affichage dans une phase d'introduction de grille, sur l'écran d'affichage de la figure 2; la figure 10 est un schéma d'un exemple d'affichage dans une phase de réglage de puissance du générateur, sur l'écran d'affichage de la figure 2; la figure 11 est un graphique indiquant le cycle thermodynamique de turbomachine de la figure 2 à plus grande échelle; la figure 12 est un schéma indiquant la relation entre la pression d'extraction de la vapeur d'eau de la turbine, le débit de vapeur d'eau et le débit extrait de vapeur d'eau, destinée à l'obtention d'une pression d'extraction de vapeur de la turbine; la figure 13 est un diagramme synoptique représen- tant la composition d'un système d'affichage de conditions d'une installation dans un second mode de réalisation de l'invention; la figure 14 est un schéma d'un exemple d'écran d'affichage du système de la figure 13; la figure 15 est un schéma représentant la circula- tion d'énergie en mode d'opération d'extraction de chaleur de désintégration dans une installation; la figure 16 est un graphique d'une section d'affi- chage d'une variable d'une condition principale de la cuve du réacteur à plus grande échelle; la figure 17 est un graphique représentant la section d'affichage du bilan énergétique dans la cuve du réacteur, à plus grande échelle; la figure 18 est un graphique d'une section d'affi- chage de la cuve principale de confinement à plus grande échelle; et la figure 19 est un graphique d'une section d'affi- chage de condenseur, à plus grande échelle. On se réfère d'abord à la figure 1 qui est un diagramme synoptique d'un système d'affichage des condi- tions d'une installation telle qu'une centrale nucléaire. Dans un premier mode de réalisation de l'invention, le système d'affichage des conditions de l'installation dans ce mode de réalisation est un système d'affichage d'une condition de mise en fonctionnement de l'installation. Le système d'affichage 1 comprend un dispositif 3 de saisie d'un signal de traitement dans lequel il transmet un signal de traitement provenant de l'installation 2, un dispositif 4 de préparation de données d'affichage à la suite du signal de traitement, et un dispositif 5 d'affichage de conditions de mise en fonctionnement de l'installation destiné à préparer un écran d'affichage ou un affichage en fonction des données préparées par le dispositif 4. Un opérateur 6 contrôle et reconnaît l'écran d'affichage du dispositif 5 et détermine sans erreur les conditions de l'installation. Le procédé d'affichage sur un écran mis en oeuvre dans les dispositifs 5 d'affichage est exécuté de la manière suivante. On se réfère à la figure 2 qui représente un exemple d'écran d'affichage, dans un exemple de procédé d'affichage dans lequel des articles d'informations de traitement de l'installation sont directement exprimés par leur principe et la loi applicable, pour le cycle de la vapeur, avec la circulation de la masse et de l'énergie et les bilans et par le fluide de traitement, dans un processus fondamental dans une installation génératrice d'énergie. Bien que l'écran d'affichage soit destiné à donner une représenta- tion des fonctions principales des opérations de production et de conversion d'énergie en mode de mise en fonction- nement de l'installation et des opérations de support de ces opérations, les opérations sont indépendantes les unes des autres si bien que, dans la suite, un exemple d'écran d'affichage des premières opérations est d'abord décrit, et celui des autres opérations est décrit ensuite. Cet écran indique une relation de cause à effet au niveau de la structure et des fonctions de l'installation sous forme d'informations conceptuelles de niveau d'abstraction élevé, et il est possible de reconnaître directement les changements et conditions de commande de performances de l'installation. Des fenêtres sont réalisées sur une partie supé- rieure de l'écran d'affichage pour l'affichage des condit- ions de progression des phases principales au moment de la mise en fonctionnement de l'installation, et les fenêtre sont utilisées pour l'affichage sous forme colorée du fait que les phases respectives ont déjà été atteintes, sont atteintes ou n'ont pas été atteintes. En outre, il est possible d'afficher le fait que les phases respectives sont à l'état normal ou anormal. Sur une partie de l'écran qui se trouve au-dessous de l'emplacement des fenêtres, une partie indique la circulation d'énergie et le bilan énergétique de l'instal- lation et une partie représente le bilan massique de l'eau dans l'ensemble de l'installation. La partie qui représente la circulation de l'énergie et le bilan énergétique comprend une section 41 d'affichage des variables des conditions principales dans le coeur d'un réacteur, une section 42 d'affichage du bilan énergétique entre l'énergie d'entrée et de sortie de la cuve sous pression du réacteur, une section 43 d'affichage du cycle thermodynamique de la turbomachine, et une section 44 d'affichage des dispositifs d'absorption d'énergie, indi- quant la puissance électrique et la chaleur évacuée. Cette partie indique aussi les relations mutuelles parmi ces sections d'affichage. Sur la figure 2, la courbe en trait épais indique la circulation d'énergie, la courbe en trait mince la circulation de l'enthalpie et la courbe en trait interrompu la circulation de l'eau ou de la vapeur d'eau. Cette partie comprend aussi une section d'affichage du débit massique et du bilan massique lors des processus de création et de conversion d'énergie et comprend une section d'affichage du bilan massique de la cuve du réacteur et une section 46 d'affichage du bilan massique du condenseur. On décrit dans la suite, en référence à la figure 2, comment est affiché la condition de fonctionnement de l'installation dans les phases successives au moment de la mise en fonctionnement de l'installation. La figure 3 est un graphique représentant le changement au cours du temps d'un exemple de variable de l'installation au moment de la mise en fonctionnement de l'installation. (1) Phase de mise sous vide Lorsque l'opérateur sélectionne cette phase pour accroitre le vide à partir d'un état d'arrêt et froid de l'installation, un objet de cette phase est de réaliser l'augmentation du vide et la couleur d'affichage d'une fenêtre représentant l'augmentation de vide sur l'écran dans cette phase passe d'une couleur brune à une couleur bleue par exemple. Dans cette phase, pour l'établissement de l'absorp- tion de chaleur dans l'installation d'abord, une augmenta- tion du vide dans le condenseur et une désaération du réacteur sont réalisées. Le vide du condenseur est affiché sur la section d'affichage 53 du cycle thermodynamique. La turbine est alors & l'état d'arrêt de fonctionnement, et un cycle de Rankine n'est pas affiché. D'autre part, dans le noyau, les barres de commande sont à l'état totalement chargé, et un affichage de réactivité de la section 41 d'affichage de la variable de condition du coeur affiche un état inférieur à l'état critique, et un affichage loga- rithmique de la puissance fournie par le réacteur indique un très faible état comme indiqué à 1l'extrémité gauche de la figure. La section 42 d'affichage du bilan énergétique du coeur indique de très faibles valeurs de circulation d'énergie d'entrée et de sortie et de quantités cumulées, c'est-à-dire de valeurs stockées. La section 45 d'affichage du bilan massique de la cuve du réacteur et la section 46 d'affichage du bilan massique du condenseur représentent des niveaux d'eau normaux. Lorsque la mise sous vide a été terminée normale- ment, la couleur d'affichage de la fenêtre correspondante devient verte. En outre, il faut noter que la relation entre la fenêtre dans cette condition et la couleur d'affichage est la même que celle qui est utilisée dans la description qui suit des autres phases. (2) Mise à l'état critique du réacteur Au cours de cette phase, les barres de commande sont retirées et l'état critique du coeur est obtenu. Ce pro- cessus est indiqué sur la figure 5. Comme l'indique la figure 5, un contrôle complet peut être obtenu à la surface de phase puissance logarithmique-réactivité de la section d'affichage de la variable principale du coeur. Les autres variables ne présentent pratiquement aucun changement. (3) Augmentation de la pression dans le réacteur Dans cette phase, la puissance du réacteur est légèrement accrue et la cuve du réacteur est chauffée par l'énergie de fission nucléaire avec une vitesse d'élévation de température de 55 C/h. Grâce à cette élévation de température, la pression du réacteur augmente aussi. Ce processus est affiché sur la section 41 d'affichage de la variable principale du coeur et sur la figure 42 d'affi- chage du bilan énergétique du coeur comme indiqué sur la figure 6. (4) Inspection en puits sec Lorsque la pression dans le réacteur a atteint une valeur nominale, le réacteur revient à l'état sous- critique, et l'opérateur considère la cuve primaire de confinement pour déterminer s'il existe ou non une anoma- lie. Dans cette opération, comme indiqué sur la figure 7, la puissance logarithmique est réduite à un état sous- critique. La température de l'eau dans le réacteur et la pression dans le réacteur sont aussi abaissées comme indiqué sur la figure 7. (5) Augmentation de la puissance du réacteur Le réacteur revient à nouveau à l'état critique, et la puissance logarithmique est élevée pour le rétablis- sement puis le maintien de la pression dans le réacteur à la valeur nominale comme indiqué sur la figure 8. (6) Connexion au réseau Une soupape de dérivation de turbine est ouverte progressivement et la puissance du réacteur est accrue en conséquence afin qu'un courant de vapeur d'eau nécessaire à la mise en fonctionnement de la turbine, c'est-à-dire à son augmentation de vitesse de rotation, soit obtenu. Dans cette opération, le courant de dérivation est d'abord affiché sur la section 43 d'affichage du cycle thermodyna- mique. Après que la vitesse de la turbine a atteint la valeur nominale, l'introduction du générateur dans l'opéra- tion est réalisée. (7) Réglage de puissance du générateur Le courant de vapeur d'eau est transféré à la turbine par commutation du degré d'ouverture de la soupapede dérivation et d'une soupape de contrôle respectivement afin que la charge du générateur augmente. Apres cette opération de commutation, la puissance du réacteur augmente afin que la production de l'électricité augmente. Dans cette phase, comme indiqué sur la figure 10, une section d'affichage indiquant une relation d'équilibre entre une partie à cycle de Rankine du coeur, un débit de recircula- tion et une température de sous-refroidissement, décrite dans la demande de brevet Japonais HEI-3-232 698 de la Demanderesse, peut remplacer la section d'affichage de phase variable de condition principale pour le coeur. La section 43 d'affichage du cycle thermodynamique de la turbomachine est transférée à un affichage de régime permanent en fonction de la progression du processus dans cette phase. Grâce au procédé d'affichage sur écran, les lois de conservation de la masse et de l'énergie dans le processus thermodynamique de l'installation peuvent toujours être contrôlées explicitement, et les variables des conditions principales représentant les phases respectives peuvent être facilement comprises sous forme de diagrammes, si bien que le diagnostic d'une anomalie éventuelle et la prévision de la précaution à prendre peuvent aussi être réalisés facilement. Ainsi, une application des possibilités de perception directe de l'opérateur est obtenue avec une vue représentant une icône et sa connexion représentant le bilan massique et énergétique de la partie principale de l'installation avec une vue représentant le principe et la loi des caractéristiques de la partie principale de l'ins- tallation. En outre, simultanément, un comportement basé sur la connaissance de l'opérateur est rendu possible par l'expérience conceptuelle relative à ces symboles d'affi- chage, c'est-à-dire qu'un modèle mental et son application par l'opérateur à l'installation, constituant la base du comportement reposant sur la connaissance, sont supportés et peuvent être convenablement étudiés. Ensuite, on décrit un exemple d'écran d'affichage ou de représentation indiquant les fonctions principales et conditions des supports des processus totaux de création et de conversion d'énergie lors de la mise en fonctionnement de l'installation. Cet exemple d'affichage 21 est représenté dans une partie médiane de la figure 2 dans laquelle la création 22 de chaleur du réacteur et la condition de la réactivité 32, comme support principal de la création de chaleur, sont affichées. Ensuite, vers l'extrémité droite de l'exemple 21, sont affichées une fonction 23 de transfert d'énergie thermique et une condition de pression principale de vapeur d'eau qui constitue son support, une conversion 24 de chaleur (vapeur d'eau)-énergie mécanique (rotation) et une condition de vide dans un condenseur 34 qui constitue son support, une fonction 25 de génération d'énergie et une condition de vitesse de rotation du générateur à turbine comme support principal, une fonction 26 d'extraction de chaleur et une condition de débit 36 d'eau de circulation constituant son support principal, et une condition de chaleur évacuée 27 constituant une consommation finale de chaleur. Ces conditions sont affichées habituellement avec des couleurs séparées et, dans cet exemple, la condition inactive d'arrêt est indiquée par une couleur blanche, la condition de transfert de phase qui est préparée est affichée par une couleur cyan et la condition permanente ou active ou de repos est affichée par une couleur verte. Les phases de cet exemple sont décrites dans la suite. (1) Mise sous vide du condenseur Comme l'indique la figure 4, les fonctions respec- tives, mis à part le fait que le degré de vide 34 du condenseur constituant le support de la conversion d'éner- gie 24 de la machine thermodynamique est en cours de préparation et la quantité 36 de circulation d'eau consti- tuant le support de la fonction 26 d'extraction de chaleur et la chaleur évacuée 27 sont dans les conditions de travail, correspondent aux conditions inactives ou d'arrêt. (2) Etat critique du réacteur Comme l'indique la figure 5, le changement depuis la condition de la figure 4 est que le degré de vide du condenseur prend un état de régime permanent et la réacti- vité 32 est en cours de préparation. (3) Augmentation de la pression dans le réacteur Comme l'indique la figure 6, le changement par rapport à la condition de la figure 5 est que la réactivité est à un état de régime permanent et la pression principale de vapeur 33 est en cours de préparation. (4) Inspection en puits sec Dans l'indique la figure 7, la pression principale de vapeur d'eau une fois obtenue est abaissée à nouveau pour l'inspection et, en conséquence, le changement de la condition de la figure 6 est que la réactivité 32 est à nouveau ramenée à la condition de préparation. (5) Augmentation de la puissance du réacteur Comme l'indique la figure 8, la réactivité 32 et la pression principale 33 de la vapeur d'eau sont rétablies et, comme la réactivité 32 est rétablie d'abord, le même état que sur la figure 6 est alors établi dans cet état. (6) Connexion au réseau Comme l'indique la figure 3, le but de cette phase est l'augmentation de la vitesse de rotation du générateur à turbine à la valeur nominale et l'introduction du générateur dans le système, cette condition étant la condition de préparation comme indiqué sur la figure 9. Simultanément, comme la vapeur de dérivation circule avant la mise en fonctionnement de la turbine, la génération 22 de chaleur du coeur, le transfert 23 d'énergie thermique et l'extraction 26 de chaleur deviennent les conditions de préparation. (7) Réglage de puissance du générateur Comme l'indique la figure 10, dans cette phase, la vitesse de rotation du générateur 35 est augmentée à la valeur nominale. Comme l'installation est dans la phase d'élévation de pression vers l'obtention d'énergie élec- trique qui est le but de la mise en fonctionnement de l'installation, les fonctions de support ont toutes atteint des états de régime permanent, et leur fonction principale est affichée comme étant un "transfert sous condition". Les affichages précités peuvent être utilisés avec les affichages des fenêtres indiquant les phases respectives. Dans le procédé d'affichage sur écran décrit précé- demment, les fonctions principales et les conditions des principaux supports au moment de la mise en fonctionnement de l'installation peuvent toujours être contrôlées explici- tement, et ces conditions représentant les propriétés caractéristiques des phases respectives peuvent être facilement comprises sous forme de dessins. En outre, comme les relations entre les fonctions respectives et entre les fonctions et leurs supports peuvent être affichées claire- ment, le diagnostic portant sur une anomalie éventuelle et la planification des mesures de correction peuvent être facilement réalisés. En référence à l'exemple de la figure 2, on décrit dans la suite des données et équations de calcul néces- saires pour la représentation et l'affichage, lors de la mise en fonctionnement de l'installation, pour l'obtention des processus de création et de conversion d'énergie dans l'installation, avec la circulation de la substance concer- nee et de l'énergie, leurs bilans et les principes et lois relatifs au cycle thermodynamique du fluide de travail. (A) Circulation de l'énergie et bilan énergétique dans l'installation (a) Section d'affichage de variables des conditions principales du coeur (i) Comme puissance logarithmique, on utilise une valeur logarithmique de la puissance du réacteur comme l'un des signaux de l'installation. (ii) Pour la réactivité, on obtient un enregis- trement correspondant à une tendance de la puissance du réacteur. (iii) Pour la température de l'eau du coeur et la pression dans le réacteur, on utilise des valeurs mesurées comme signaux de traitement dans l'installation. L'enthal- pie de la vapeur d'eau saturée est obtenue à partir de la pression du réacteur par utilisation d'une table relative à la vapeur d'eau. * (b) Section d'affichage du bilan énergétique du coeur (i) Le débit énergétique de sortie est égal au produit du débit du courant principal de vapeur d'eau par l'enthalpie de la vapeur d'eau saturée. (ii) La circulation d'énergie à l'entrée est égale à la puissance du réacteur augmentée du produit du débit d'eau d'alimentation par l'enthalpie de l'eau d'alimenta- tion et augmentée de la puissance du moteur de la pompe de recirculation. (iii) Le stock énergétique (quantité cumulée) est égal à l'intégrale en fonction du temps de la différence entre le débit d'énergie à l'entrée et le débit d'énergie à la sortie. (c) Valeur du cycle thermodynamique de la turbomachine La figure 11 représente le cycle thermodynamique de la turbomachine à plus grande échelle. Comme l'indiquent les figures 2 et 11, le travail de pompage d'eau d'alimen- tation est éliminé. Un procédé d'affichage correspondant est le suivant. (i) Courbe d'eau saturée (c-a-e7), courbe de vapeur saturée (c-b-d): valeur théorique calculée théoriquement à partir des tables de la vapeur d'eau sous forme d'un affichage fixe. La valeur mesurée suivante et les valeurs calculées sont utilisées pour l'affichage des valeurs de l'entropie pour la figure du cycle thermodynamique à turbomachine. (ii) Valeur d'entropie b2 L'équation suivante est établie, M1 désignant le débit principal de vapeur d'eau et mH2 désignant un débit de vapeur extrait du premier étage à haute pression: (ml - mH2)/Ml = segment [3]el/segment [2]el D'après cette équation, on obtient le point [3](b2). En conséquence, l'équation M2 - (M1 - mH2) est déterminée. (iii) Valeur d'entropie b3 L'équation suivante est établie, mH3 désignant le débit de vapeur extrait du second étage à haute pression: (M2 - mH3)/M2 = segment [5]e2/segment [4]e2 D'après cette équation, on obtient le point [5](b3). Dans ce cas, l'équation M3 - (M2 - mH3) est déterminée. (iv) Valeur d'enthalpie b4 L'équation suivante est établie, mH4 désignant un débit de vapeur extrait du premier étage à basse pression: (M3 mH4)/M3 = segment [7]e3/segment [6]e3 D'après cette équation, on obtient le point [7](b4). Dans ce cas, l'équation M4 = (M3 - mH4) est déterminée. (v) Valeur de l'entropie b5 L'équation suivante est établie, mH5 désignant un débit de vapeur d'eau extrait du second étage à basse pression: (M4 mH5)/M4 = segment [9]e4/segment [8]e4 D'après ces équations, on obtient le point [9](b5). Dans ce cas, on détermine l'équation M5 = (M4 - mH5). (vi) Valeur d'entropie b6 L'équation suivante est établie, mH6 désignant un débit de vapeur extrait du troisième étage à basse pression: (MS mH6)/M5 = segment l1]eS/segment [10]e5 Le point [11](b6) est obtenu d'après cette équation. L'équation M6 = (M5 - mH6) est ainsi déterminée. (vii) Valeur d'entropie b7 L'équation suivant est établie, mH7 désignant un débit de vapeur extrait du quatrième étage à basse pression: (M6 mH7)/M6 = segment [13]e6/segment [12]e6 Le point [13](b7) est obtenu d'après cette équation. On détermine alors l'équation M7 = (M6 - mH7). En outre, la quantité prélevée sur la vapeur de la turbine est calculée d'après les relations relatives aux pressions des étages respectifs, des débits de vapeur et des quantités de prélèvement de vapeur comme indiqué sur la figure 12. La pression de prélèvement de vapeur est obtenue d'après l'équation de Stodola indiquée dans la suite du côté amont dans l'hypothèse d'une valeur Pn de la pression de l'étage final (pression du condenseur) appliquée comme pression de prélèvement de vapeur: Pi = {CiMi2 (Ti + 273,15) + P2i+l}1/2 (i = n-l 2 1) Ci est une constante qui est déterminée au préalable en fonction du point nominal. Ti représente la température de la vapeur obtenue avec la pression Pi de la vapeur saturée d'après une table de vapeur, avec Ti = F(Pi). Le débit de vapeur d'eau de la turbine est obtenu d'après la relation suivante du côté amont comme indiqué: M2 = M1 - mH2 M3 = M2 - mH3 H i l Mi+l = Mi - mHi+l (1) La vapeur d'eau de l'étage final est entièrement condensée par le condenseur et la pression de prélèvement de vapeur extraite de la turbine (extraite de l'organe de réchauffage d'eau d'alimentation) est déterminée en fonction de la pression à la turbine. En outre, la vapeur d'eau extraite et la pression de l'étage correspondant sont les suivantes: mHi = CHi.Pi(i = 2 = n-1l) (2) Dans cette équation, CHi est une constante déterminée en fonction de la valeur au point nominal, et Ci et CHi sont des constantes qui sont calculées d'après les équations suivantes, par utilisation de Pi, M1, P2, mH2,...Pi, mHi,... aux points nominaux: Mi = Mi+l + mHi Ci = (Pi2 - Pi+12)/Mi2(Ti + 273,15) CHi = mHi/Pi (3) Les colonnes {Pi} {Ti} sont calculées successivement à partir des équations précédentes (1), (2) et (3) et des tables de la vapeur, au cours des étapes répétées suivantes, et le débit de vapeur d'eau extraite est alors calculé. Etape 1: {Pi} est calculé à l'aide de l'équation (1). A ce moment, on utilise, comme valeur estimée de úTi}, une température de vapeur correspondant à une estimation de {Pi} tirée des tables de vapeur. Etape 2: les températures úTi} des étages respec- tifs sont calculées à l'aide des pressions {Pi} des étages respectifs tirées des tables de vapeur. L'étape 2 est répétée jusqu'à ce que la colonne {Ti} converge. Les estimations des quantités de prélèvement de vapeur d'eau des étages respectifs de la turbine sont calculées d'après les pressions obtenues finalement {Pi} aux étages respectifs et d'après l'équation (3). La température de l'eau d'alimentation à la sortie de l'organe de chauffage est représentée sous forme el e6 sur la figure 11 et son procédé de calcul, c'est-à-dire de mesure, est indiqué dans la suite. (viii) Température e7 La température de la vapeur d'eau du condenseur ou la température du condensat est utilisée pour la température e7. (ix) Température el La température à la sortie du côté d'eau d'alimenta- tion de l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du premier étage est utilisée pour l'affichage el enthalpie- température d'eau d'alimentation après passage dans l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du premier étage. (x) Température e2 La température à la sortie du côté d'eau d'alimenta- tion de l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du second étage est utilisée pour l'affichage e2 enthalpie- température de l'eau d'alimentation après passage dans l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du second étage. (xi) Température e3 La température à la sortie du côté d'eau de l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du troisième étage est utilisée pour l'affichage e3 enthalpie-température d'eau d'alimentation après passage dans l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du troisième étage. (xii) Température e4 La température du côté de sortie d'eau d'alimenta- tion de l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du quatrième étage est utilisée pour l'affiche e4 enthalpie- température de l'eau d'alimentation après passage dans l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du quatrième étage. (xiii) Température e5 La temperature du côté de sortie d'eau de l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du cinquième étage est utilisée pour l'affichage e5 enthalpie-température d'eau d'alimentation après passage dans l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du cinquième étage. (xiv) Température e6 La température à la sortie du côté d'eau d'alimenta- tion de l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du sixième étage est utilisée pour l'affichage e6 enthalpie- température d'eau d'alimentation après passage dans l'organe de chauffage d'eau d'alimentation du sixième étage. (xv) Rendement de la turbine On suppose que les points A, B, [15] et [16] de la figure 11 se trouvent au-dessus d'une température absolue O K [surface (el-a-b-A-B) - surface (e7-b7-[15]-[16])] /surface (el-a-b-A-B) (xvi) Temperature d'eau d'entrée et d'eau de sortie du circuit d'eau qui circule Ces valeurs sont destinées à être affichées par connexion, par une droite, des valeurs mesurées des tempé- ratures d'entrée et de sortie d'eau qui circule si bien que la différence entre ces températures peut être perdue. (xvii) Circulation de vapeur d'eau de dérivation La vapeur d'eau de dérivation est détendue du point d par détente isenthalpique puis refroidie puis condensée par l'eau qui circule. L'opération est affichée par une courbe isenthalpique bf et une courbe isobare gf dans une zone de chaleur correspondant au degré de vide du conden- seur, les deux courbes bf et gf étant obtenues à partir des tables de la vapeur d'eau. (xviii) Vide dans le condenseur Il est affiché par utilisation des valeurs mesurées (d) absorption d'énergie Le rapport de la puissance électrique à la chaleur évacuée est obtenu d'après les équations qui suivent et est affiché: énergie électrique = (puissance thermique du réacteur x rendement 9 ou valeur réellement mesurée) chaleur évacuée = (puissance thermique du réacteur x (1 - 9) ou valeur réellement mesurée) En outre, avant la connexion au réseau d'alimenta- tion, la vitesse de rotation de la turbine est affichée à la place de l'énergie électrique. (B) Bilan massique (eau) et débit (a) Bilan massique de la cuve du réacteur (i) Débit d'eau à l'entrée (valeur réellement mesurée) Elle constitue la somme du débit du fluide de refroidissement du mécanisme d'entraînement des barres de contrôle et du débit d'eau à l'entrée de l'installation d'eau de nettoyage en plus du débit d'eau d'alimentation au moment de la mise en fonctionnement de l'installation. (ii) Débit d'eau de sortie (valeur mesurée en réalité) Elle constitue la somme du débit d'eau de sortie de l'installation d'eau de nettoyage en plus du courant principal de vapeur d'eau au moment de la mise en fonction- nement de l'installation. (iii) Niveau d'eau dans le réacteur Il est affiché par utilisation de la valeur mesurée. (b) Débit d'eau de recirculation dans le coeur Il est affiché par utilisation de la valeur mesurée (c) Bilan massique dans le condenseur (i) Débit massique à l'entrée Il s'agit de la valeur mesurée de la somme du débit d'entrée dans la turbine, du débit d'évacuation de l'organe de séchage de la vapeur d'eau, du débit de dérivation et du débit d'eau de complément. (ii) Débit massique de sortie Il est affiché sous forme de la valeur mesurée. (iii) Niveau d'eau dans le condenseur Il est affiché sous forme de la valeur mesurée. (d) Débit d'eau de circulation dans le condenseur Il est affiché par utilisation de la valeur mesurée. Comme décrit précédemment, dans ce mode de réalisa- tion de l'invention, il est possible d'afficher des infor- mations relatives aux problèmes de la solution par un être humain, c'est-à-dire l'opérateur, permettant d'éviter un jugement erroné de l'opérateur et donc évitant des problèmes indésirables lors du fonctionnement de l'installation. La figure 13 est un diagramme synoptique représen- tant un système d'affichage des conditions d'une installa- tion dans un second mode de réalisation de l'invention. Le système 101 d'affichage des conditions de l'installation de ce mode de réalisation représente un système d'affichage des conditions de fonctionnement correspondant à l'extrac- tion de chaleur de désintégration. Ce système 101 comprend un dispositif 103 d'entrée de signaux de traitement auquel est transmis un signal de traitement provenant de l'instal- lation 2 qui doit fonctionner, un dispositif 104 de prépa- ration de données d'affichage de conditions d'installation en fonction d'un signal de traitement provenant du dispo- sitif 103, et un dispositif 105 d'affichage de conditions de fonctionnement d'extraction de chaleur de désintégration destiné à préparer un écran d'affichage en fonction des données d'affichage préparées par les données provenant du dispositif 104, avec affichage des informations. L'opéra- teur 6 peut alors déterminer avec précision et sûreté les conditions de fonctionnement de l'installation sans erreur, en référence à l'écran d'affichage donnant une confirmation. On décrit dans la suite un procédé d'affichage d'écran dans le dispositif 105 d'affichage de conditions de fonctionnement d'extraction de chaleur de désintégration. La figure 14 représente un exemple d'écran d'affi- chage mettant en oeuvre un procédé d'affichage direct des informations de traitement de l'installation par utilisa- tion du principe et de la théorie de l'écoulement massique et d'énergie comme processus principal dans l'installation et le bilan correspondant avec le fluide de travail, dans son comportement thermohydrodynamique. Cet écran d'affichage représente la cause et le résultat au niveau de la structure et des fonctions dans l'installation à partir de l'information abstraite de niveau élevé d'abstraction, et on peut donc prévoir une confirmation directe du changement des performances de l'installation et des conditions de commande. A la moitié supérieure de l'écran d'affichage, une partie représentant la circulation de l'énergie et le bilan énergétique dans l'installation est disposée alors que, à la moitié inférieure, est disposée une partie représentant la circulation de l'eau et de la vapeur d'eau et le bilan massique dans l'ensemble de l'installation, permettant cette circulation d'énergie. La partie supérieure représentant la circulation d'énergie et le bilan énergétique est composée d'une section 141 d'affichage des variables des conditions principales dans la cuve du réacteur, d'une section 142 indiquant le bilan entre l'énergie d'entrée et l'énergie de sortie de la cuve du réacteur, d'une section 143 d'affi- chage du comportement thermodynamique et du bilan énergé- tique dans la cuve de confinement du réacteur, et d'une section 144 d'affichage du comportement thermohydrodyna- mique et du bilan énergétique dans le condenseur principal de la turbine, et la partie supérieure indique les rela- tions mutuelles entre ces sections d'affichage. Ainsi, sur la figure 14, un trait fin indique la circulation d'énergie et un trait épais la circulation d'eau ou de vapeur d'eau. La partie inférieure de l'écran d'affichage repré- sente le débit massique et son bilan et elle est composée d'une section 145 d'affichage du bilan massique de la cuve du réacteur, d'une section 146 d'affichage du bilan mas- sique de la cuve du réacteur, d'une section 147 d'affichage du bilan massique de la cuve de stockage d'eau pure et d'une section 148 d'affichage du bilan massique du condenseur. On décrit maintenant, en référence à la figure 14, le procédé d'affichage des conditions de fonctionnement de l'installation dans la période du fonctionnement correspon- dant à l'extraction de chaleur de désintégration. La figure 15 représente la circulation de l'énergie pendant la période d'extraction de chaleur de désintégra- tion dans l'installation, c'est-à-dire l'opération de transfert thermique permettant l'extraction en toute sécurité, vers le dispositif d'absorption final de chaleur, de la chaleur de désintégration due au produit de fusion dans le coeur après l'arrêt ordinaire ou après un arrêt d'urgence, avec sa fonction de support. Sur la figure 15, la chaleur de désintégration 131 dégagée dans la partie du coeur est transférée au fluide de refroidissement 133 dans la cuve du réacteur par le dispo- sitif 132 de transfert dû au fluide de refroidissement placé dans le coeur. Le trajet de transfert de chaleur à partir de la cuve comprend trois chemins possibles. Dans le cas o un système ordinaire peut être utilisé, la chaleur est transférée à un condenseur 135 par une canalisation principale 134 de vapeur et une soupape de dérivation de turbine. La chaleur est alors transférée à un organe final d'absorption de chaleur par un système 136 d'eau de circu- lation et est disposée sous forme de chaleur évacuée 137. D'autre part, dans le cas o la cuve primaire de confine- ment est isolée afin que le rayonnement ne puisse pas fuir, la chaleur de la cuve du réacteur est transférée à la cuve 139 de confinement par une soupape 140 de décharge de sécurité. Ensuite, la chaleur est transférée à l'organe récepteur de chaleur finale par l'intermédiaire de soupapes a, 140b et 140c de libération de sécurité et est évacuée sous forme de chaleur évacuée 137. Dans les deux chemins précités, la chaleur est transférée par le courant de vapeur d'eau mais, dans le cas o le refroidissement de la chaleur de désintégration est suffisamment réalisé et la pression dans la cuve du réacteur est réduite, la chaleur dans la cuve est transférée à l'élément final formant radiateur pour l'exécution d'un refroidissement direct de l'intérieur de la cuve par extraction de chaleur résiduelle puis évacuation de celle-ci. Comme l'indique la figure 14, le bilan énergétique est rapidement atténué après l'arrêt du réacteur mais comme il est important d'obtenir des possibilités d'extraction de chaleur proportionnelles à une grande quantité de chaleur de désintégration, les articles d'information relatifs à cette matière sont disposés comme représenté sur la section 142 d'affichage du bilan énergétique. Pour la raison décrite précédemment, sur la figure 14, la différence entre la chaleur introduite (chaleur de désintégration et enthal- pie de l'eau de refroidissement transmise à la cuve du réacteur) et l'extraction de chaleur (chaleur de sortie: énergie thermique due à la vapeur d'eau du courant d'eau de sortie de la cuve du réacteur et extraction de chaleur résiduelle 130 de la figure 15) est représentée par une courbe ayant une pente, et l'énergie accumulée dans la cuve du réacteur est aussi représentée. Dans ce cas, l'énergie accumulée, de même que l'eau de refroidissement de la cuve du réacteur, constitue une variable importante pour la détermination de la pression dans la cuve du réacteur. En outre, lorsque l'extraction 130 de chaleur résiduelle de la figure 15 est réalisée, comme l'extraction de chaleur est réalisée directement à partir de la cuve du réacteur dans un tel système, ce fait est affiché sur la section d'affi- chage comme décrit en détail dans la suite. En outre, comme l'indique la figure 14, la section 141 d'affichage des variables dans la condition principale de la cuve du réacteur est composée d'un dispositif d'affi- chage de phase représentant les relations décrites précé- demment. Dans l'hypothèse o l'intérieur de la cuve du réacteur estmaintenu & un état uniforme et constant de saturation d'eau et de vapeur d'eau, cette section d'affi- chage indique la conversion de la variation d'énergie accumulée en fonction de la quantité de fluide de refroi- dissement en variation de la pression du réacteur en fonction du niveau de l'eau dans le réacteur. La fonction principale de cette figure peut être considérée comme permettant à un opérateur de déterminer une anomalie au moment de la vérification du signal indiquant l'existence d'une différence notable, avec prédiction de l'abaissement du niveau de l'eau au moment de la réduction de pression. De manière générale, dans le cas o un arrêt à froid est inévitable, il est souhaitable d'assurer le transfert du dispositif d'alimentation en eau du coeur à un étage à plus basse pression. Cependant, au moment du travail à haute pression, dans le cas o une anomalie se produit dans le dispositif d'alimentation en eau à haute pression du coeur, un problème se pose lorsque la réduction de pression doit être réalisée, car il est nécessaire d'étudier la relation entre l'abaissement du niveau de l'eau et la réduction de pression. La figure 16 est une vue agrandie de la section 141 d'affichage. Sur la figure 16, on suppose qu'une condition actuelle est représentée par le point a et que la soupape de libération de sécurité est ouverte à ce point afin qu'elle évacue de la vapeur d'eau saturée en quantité x (exprimée en kilogrammes). La réduction d'énergie y (expri- mée en kiloJoules), suivant cette réduction, est alors exprimée sous la forme: y = h".x (h" représente l'enthalpie, en kJ/kg, de la vapeur d'eau saturée). La présentation du symbole h" comme indiqué à la partie inférieure droite du graphique de la figure 16 permet facilement la détermination de la relation x-y en fonction de la réduction de pression sous forme d'une droite, et la valeur d'abaissement du niveau d'eau après la réduction de pression peut être déterminée approximative- ment par lecture de cette courbe sur les coordonnées pression-niveau d'eau. Ensuite, un affichage de condition représentant un graphique température-entropie (Ts) relatif au bilan énergétique et à la vapeur d'eau de la cuve de confinement du réacteur est réalisé dans la section 143 d'affichage de la cuve de confinement du réacteur. L'échelle des tempéra- tures sur l'axe des ordonnées du graphique Ts indique la température de l'eau du coeur dans la cuve sous pression du réacteur, les températures en puits sec et humide dans la cuve principale de confinement et la température du système de refroidissement de la cuve principale de confinement. Le graphique indique aussi le changement de conditions du courant de vapeur d'eau provenant de la cuve du réacteur. Le courant vers l'extérieur par l'intermédiaire de la soupape de décharge de sécurité est affiché sous forme d'un courant isenthalpique de vapeur d'eau saturée par la courbe isenthalpique du graphique Ts comme représenté. Cette disposition est affichée, sous forme d'une icône, dans le cas de l'écoulement vers l'extérieur à partir de la soupape de décharge de sécurité, et l'affichage est arrêté lorsque l'écoulement vers l'extérieur s'interrompt. En outre, lorsqu'une fuite à partir d'une limite primaire de pression connectée à la cuve du réacteur est détectée, la condition d'écoulement vers l'extérieur est affichée sous forme d'un écoulement isenthalpique à partir du point initial selon que la condition d'écoulement est en phase vapeur d'eau, en phase liquide ou en phase mixte, la figure 14 représentant le cas des deux phases. Le courant énergétique d'entrée dans la cuve de confinement du réacteur correspond aux fuites par une soupape de décharge de sécurité et à la limite de pression primaire, et l'écoulement d'énergie vers l'extérieur correspond à une quantité qui doit être retirée par le système de refroidissement de la cuve de confinement. Ces débits d'énergie sont affichés avec l'énergie accumulée et sa vitesse de variation comme dans le cas de la cuve du réacteur, comme indiqué sur la figure 14. Sur la figure 14, la section 144 affiche l'état dans le condenseur lors de l'utilisation du graphique Ts qui relie le bilan énergétique à la vapeur d'eau. Comme l'indique la figure 14, le courant d'énergie d'entrée dépend du courant de vapeur d'eau de dérivation transmis au condenseur par la soupape de dérivation de la turbine. La vapeur d'eau de dérivation est soumise à une détente isenthalpique et est condensée par l'eau de circu- lation alors que sa température est réduite par de l'eau de pulvérisation. Cette opération est indiquée sur le gra- phique T-S dans lequel la température du condensat, le degré de vide du condenseur et les courbes isobares corres- pondantes sont affichés. D'autre part, le courant d'énergie de sortie corres- pond à l'énergie qui doit être retirée par le circuit d'eau de circulation et la distribution de température du fluide de refroidissement du circuit d'eau de circulation est affichée afin qu'elle indique cette opération de transfert de chaleur. Les courants précités d'énergie d'entrée et de sortie sont affichés tous deux par leur bilan énergétique de la même manière que dans le cas de la cuve du réacteur et de la cuve principale de confinement, en ce qui concerne l'énergie accumulée dans le condenseur et sa vitesse de variation. Pour l'extraction 130 de-chaleur résiduelle de la figure 15, cette extraction est réalisée directement à partir de la cuve du réacteur si bien que la condition de fonctionnement est affichée sur la section 142 d'affichage du bilan énergétique de la cuve du réacteur. Ainsi, la distribution de température du fluide de refroidissement dans l'ensemble d'extraction de chaleur résiduelle est affichée par utilisation de l'échelle de températures des ordonnées déterminée habituellement pour la section 143 d'affichage dans la cuve principale de confinement et la section 144 d'affichage du condenseur, et l'énergie retirée par cet ensemble est affichée comme partie de l'énergie retirée dans l'affichage du bilan énergétique de la cuve du réacteur. Le courant d'eau et de vapeur d'eau et le bilan massique correspondant indiqué & la partie inférieure de la figure 14 sont maintenant décrits. Le débit d'eau d'entrée dans le cuve du réacteur 145 est la somme du débit provenant du réacteur et transmis vers le circuit d'eau d'alimentation (comprenant l'ensemble à fluide de refroidissement du mécanisme d'entrainement de barres de commande), et du débit provenant de la cuve de confinement du réacteur ou du réservoir de stockage d'eau pure dû au circuit de refroidissement d'urgence du coeur. Le débit de sortie d'eau est la somme des débits de sortie de vapeur d'eau, des fuites provenant de la soupape de décharge de sécurité et de la limite de pression principale vers la cuve principale de confinement ou à partir du courant de dérivation de la turbine (y compris le courant d'évacuation de la turbine) vers le condenseur. L'eau et la vapeur d'eau accumulées (stockage de fluide de refroidisse- ment) dans la cuve du réacteur à cause de ces débits et de leur vitesse de variation sont affichées. La quantité de fluide de refroidissement, comme décrit précédemment, est transformée en pression dans le réacteur et en niveau d'eau, avec l'énergie accumulée dans la cuve du réacteur, dans la section 141 d'affichage de la variable de condition principale de la cuve du réacteur utilisée pour la compa- raison avec la valeur réellement mesurée. Le débit d'eau d'entrée dans la cuve 146 du réacteur est la somme du débit provenant de la cuve du réacteur par la soupape de décharge de sécurité et des fuites (y compris la vapeur d'eau évacuée par la turbine) provenant de la limite de pression primaire. Le débit vers l'extérieur est le débit transmis à la cuve du réacteur par l'ensemble de refroidissement du coeur d'urgence (y compris le courant d'évacuation de la turbine). Le stockage en masse de fluide de refroidissement dans la cuve de confinement primaire et sa vitesse de variation sont affichés par un procédé d'affichage (métaphorique) analogue à celui qui est exécuté pour la cuve du réacteur. Le débit d'eau à l'entrée dans le condenseur 148 est la somme du débit de dérivation de la turbine et de l'eau d'appoint provenant du réservoir de stockage d'eau pure. Le fluide de refroidissement accumulé dans le condenseur et sa vitesse de variation due à ce débit sont affichés par un procédé d'affichage commun (métaphorique). Dans le réservoir de stockage d'eau pure, le débit d'eau à l'entrée n'est pas pris en compte et le débit d'eau à la sortie est la somme du débit transmis à la cuve du réacteur à cause de la présence du circuit de refroidisse- ment d'urgence du coeur et de l'eau d'appoint transmise au condenseur. Le stockage d'eau et sa vitesse de variation sont affichés par un procédé d'affichage commun (métaphorique). Dans le procédé d'affichage sur écran décrit précé- demment, la circulation d'énergie et la condition du bilan énergétique dans 1' ensemble de 1' installation en mode de fonctionnement avec extraction de chaleur de désintégration peuvent être facilement comprises. Simultanément, comme la variable de condition principale représentant les caracté- ristiques de transfert de chaleur des trajets respectifs de transfert d'énergie thermique lors du fonctionnement peut aussi être comprise sous forme de dessins, le diagnostic des anomalies et les mesures correctrices de ces anomalies peuvent être facilement déterminés. Les débits de fluide de refroidissement et les quantités totales dans les sections respectives de 1' installation, nécessaires à 1 'exécution de ces transferts d'énergie, peuvent aussi être affichés en totalité par le procédé commun d'affichage, et permettent ainsi à l'opérateur de saisir facilement l'ensemble de la condition de fonctionnement de l'installation. L'opérateur peut ainsi prendre une décision facilement d'après les informations qui lui sont données et qui lui permettent de prévoir quelle sera la pression du réacteur et le niveau de l'eau dans le réacteur qui sont des variables importantes pour le refroidissement du coeur. L'activation de la perception directe par l'opéra- teur est recherchée pour le procédé d'affichage unifié de type métaphorique représentant les bilans massique et énergétique des parties principales de l'installation, les figures représentant leur connexion et les caractéristiques des parties principales en fonction du principe et de la loi mis en oeuvre. Simultanément, le comportement de l'opérateur en fonction de ses connaissances dues à l'expé- rience acquise d'après le symbole d'affichage peut être facilité. Surtout, il est important de faciliter l'utilisa- tion convenable du modèle mental de l'opérateur correspon- dant à une installation et à son activation. On décrit maintenant un exemple d'affichage des opérations de transfert de chaleur lors de l'opération d'extraction des chaleurs de désintégration en mode d'arrêt de l'installation et les conditions des fonctions de support, en résumé. Comme décrit dans la suite, ces opéra- tions et leurs conditions de support sont toujours calcu- lées par des ordinateurs à partir de données de traitement, et les conditions normales ou anormales sont déterminées et sont par exemple représentées en couleurs de la manière suivante. Normale Anormale Condition de fonctionnement vert Jaune Condition de régime permanent blanc brun Condition d'arrêt noir Les opérations respectives de la figure 15 et leurs supports sont maintenant décrits. Il est déterminé, pour la chaleur de désintégration 131, si la quantité de chaleur dégagée coïncide avec une valeur normale, compte tenu d'une plage d'erreurs qui est essentiellement déterminée d'après le temps écoulé après l'arrêt du réacteur. Son support est formé par le rapport sous-critique dans le coeur et est déterminé d'après la position des barres de commande ou analogues. Le transfert de chaleur du combustible du coeur à l'eau de refroidisse- ment du coeur est évalué comme transfert de chaleur 132 mais, si ce transfert correspond à la chaleur de désinté- gration, il constitue un transfert de chaleur suffisamment petit si bien que, si le débit du fluide de refroidissement du coeur constituant le support du transfert de chaleur 132 ou le niveau d'eau dans le coeur donnant une surface suffisante de transfert de chaleur est normal, le transfert de chaleur 132 peut être considéré comme normal. Le fluide de refroidissement 133 est déterminé d'après l'énergie accumulée dans la cuve du réacteur, mais il est commode en pratique de le déterminer d'après la pression dans le réacteur avec la relation indiquée sur la figure 16. Pour ce support, le fluide de refroidissement accumulé dans la cuve du réacteur, et en particulier le niveau de l'eau dans le réacteur, sont utilisés. Le courant de vapeur d'eau principal 134 est évalué d'après sa vitesse de transfert de chaleur, mais sa valeur de référence est déterminée comme étant l'énergie thermique créée normalisée d'après la valeur nominale dans le cas o seul ce système est utilisé pour l'extraction de chaleur, et son support est assuré par le débit principal de vapeur d'eau. La valeur normale est une valeur obtenue par division de ce débit de transfert de chaleur par l'enthalpie de la vapeur d'eau. Le condenseur 135 est considéré comme étant un organe tampon ou de stockage du courant d'énergie d'un système ordinaire d'extraction de chaleur, évalué par l'énergie accumulée. En pratique, le vide du condenseur est utilisé. Pour son support, le système de dégazage néces- saire à l'entretien du vide et le système de création de la vapeur d'eau essentielle pour la turbine sont pris en considération et le support est évalué d'après les valeurs de leurs performances. Le système 136 de circulation d'eau est évalué par son débit de transfert de chaleur, et sa valeur de réfé- rence est déterminée d'après une considération analogue à celle qui porte sur le courant principal de vapeur d'eau 134. Son support est assuré par le débit d'eau de circula- tion. La soupape 138 de décharge de sécurité est évaluée pour la détermination de sa vitesse de transfert de chaleur et sa valeur de référence est déterminée par le nombre de soupapes qui doivent être ouvertes et la condition de la vapeur d'eau. Son support est aussi déterminé d'après le nombre de soupapes qui doivent être ouvertes et la condi- tion de la vapeur d'eau analogue à celle qui est réalisée pour la soupape 138 de décharge de sécurité. La cuve 139 de confinement du réacteur est évaluée d'après l'énergie accumulée et, en pratique, elle est évaluée à partir de la pression dans la cuve du réacteur et de la température de l'eau dans la mare formée dans la cuve du réacteur. Son support est assuré par le niveau de l'eau de la mare. Les organes de refroidissement 140a, 140b et 140c de la cuve principale de confinement sont évalués d'après leurs débits de transfert de chaleur, et leurs références sont détermi- nées d'après les performances du système de refroidissement activé et la condition thermodynamique du système 139 après refroidissement. Leur support est assuré par le débit de fluide de refroidissement. Le dispositif 130 d'extraction de chaleur résiduelle est aussi évalué d'après le débit de transfert de chaleur analogue à celui qui est assuré par les dispositifs 140a, 140b et 140c de la cuve principale de confinement, et son support est assuré par le débit de fluide de refroidissement. Dans le procédé d'affichage sur écran décrit précé- demment, lors du mode de fonctionnement d'extraction de chaleur de désintégration dans la période d'arrêt de l'installation, les courants d'énergie et leurs conditions * de support peuvent toujours être contrôlés explicitement. Le diagnostic d'une anomalie et des précautions correc- trices et en particulier la préparation d'un système de remplacement peuvent être réalisés progressivement par la relation entre les diverses opérations et entre les opéra- tions et leur support. Des données et/ou des équations de calcul destinées à l'affichage du courant de matière et du courant d'énergie ainsi que de leurs bilans pendant l'opération d'extraction de chaleur de désintégration en mode d'arrêt de l'installa- tion du mode de réalisation sur le dispositif d'affichage à écran de la figure 14 et le principe et la loi de variation du fluide de travail en fonction du comportement thermohy- drodynamique sont décrits dans la suite. (A) Circulation-bilan d'énergie dans l'installation (a) Section d'affichage du bilan énergétique de la cuve du réacteur La figure 17 représente cette section d'affichage à plus grande échelle. (i) le débit d'énergie à la sortie est égal au produit du débit de vapeur d'eau de dérivation par l'enthalpie de la vapeur d'eau saturée, augmenté du produit du débit de la vapeur d'eau de la soupape de décharge de sécurité par l'enthalpie de la vapeur d'eau saturée, augmenté du débit de fuites à la limite de la pression principale par l'enthalpie du fluide à la sortie, et augmenté de la quantité de chaleur retirée par le système d'extraction de chaleur résiduelle. En outre, l'enthalpie de la vapeur d'eau saturée est obtenue d'après les tables relatives à la vapeur d'eau, en fonction de la pression dans le réacteur. L'enthalpie de sortie est obtenue à partir des tables de la vapeur d'eau lorsque sa qualité peut être déterminée, dans le cas de la vapeur d'eau humide. La quantité de chaleur retirée par l'ensemble d'extraction de chaleur résiduelle est obtenue d'après la valeur mesurée du débit dans ce système et de la valeur mesurée de la différence de température entre les côtés à haute température et à basse température. (ii) Le débit d'énergie d'entrée est égal à la somme de la chaleur de désintégration et du produit du débit de fluide à l'entrée et de l'enthalpie du fluide à l'entrée La chaleur de désintégration est calculée d'après par exemple la norme ANS 5.1. L'enthalpie du fluide à l'entrée est obtenue à partir des valeurs mesurées des températures des courants respectifs d'entrée indiquées dans la section (B)(a)(i). (iii) L'énergie accumulée est égale à l'intégrale en fonction du temps de la différence entre le débit d'énergie à l'entrée et le débit d'énergie à la sortie. (iv) Courbe de saturation: valeur théorique calcu- lée d'après les tables de la vapeur d'eau et affichée de manière fixe. (v) Température de l'eau dans la cuve du réacteur Les valeurs mesurées sont utilisées. (vi) Température de l'eau saturée dans la cuve du réacteur Elle est calculée d'après les valeurs mesurées de la pression dans la cuve du réacteur par utilisation des tables de la vapeur d'eau. (vii) Système d'extraction de chaleur résiduelle Les valeurs mesurées des températures des fluides du côté à haute température et du côté à basse température dans le système sont indiquées. La température du fluide du côté à haute température est la température de l'eau dans le réacteur. Cet affichage peut indiquer la condition de fonctionnement affichée uniquement au moment du fonctionnement par ce système. (b) Section d'affichage de la variable de condition principale dans la cuve du réacteur (i) Energie accumulée dans la cuve du réacteur Les valeurs du paragraphe précédent (a)(iii) sont utilisées. (ii) Quantité de fluide de refroidissement dans la cuve du réacteur Les valeurs du paragraphe suivant (B)(a)(iii) sont utilisées. (iii) Niveau d'eau dans le réacteur et pression dans le réacteur Les valeurs mesurées sont utilisées comme signaux de traitement de l'installation. (iv) Estimations du niveau d'eau dans le réacteur et de la pression dans le réacteur Dans l'hypothèse d'une condition saturée uniforme de régime permanent, les équations suivantes sont établies, H désignant l'énergie cumulée dans la cuve du réacteur et M désignant la quantité de fluide de refroidissement dans la cuve du réacteur: V = M{v'(p)(1 - x) + v"(p)x} H = M{h'(p)(1 - x) + h"(p)x} L = Mv'(p)(1 - x)/V V étant le volume de la cuve du réacteur, L le niveau général de l'eau, x la qualité saturée de vapeur d'eau, v le volume spécifique, et h l'enthalpie (h': eau saturée, h": vapeur d'eau saturée). Dans les équations précédentes, la figure 16 est obtenue par application des plages suivantes à la pression p et au niveau de l'eau L et par application de ces plages aux valeurs M et H: 1 bar existante de réacteur. (c) Section d'affichage de la cuve de confinement du réacteur La figure 18 est une vue agrandie de la section d'affichage de la cuve de confinement du réacteur. Les données et équations de calcul nécessaires sont décrites dans la suite en fonction de cette section d'affichage. (i) Courbe de saturation Il s'agit d'une valeur théorique calculée à partir des tables de la vapeur d'eau et affichée de manière fixe. (ii) Température de l'eau dans la cuve du réacteur Les valeurs mesurées sont utilisées. (iii) Courant de sortie de la soupape de décharge de sécurité Comme décrit précédemment, il est affiché sous forme d'une icône comme débit de sortie isenthalpique de vapeur d'eau saturée sèche. Le débit de sortie correspond à un puits humique si bien que la courbe isobare en puits humide est affichée dans la région de la vapeur d'eau surchauffée, et l'affichage est arrêté à son point d'intersection. La température saturée en puits humide est affichée comme prolongement de la courbe isobare. La courbe isenthalpique et la courbe isobare sont obtenues à partir des tables de vapeur d'eau et les valeurs mesurées sont utilisées pour la pression en puits humide. (iv) Température de l'eau en puits humide Elle est obtenue à partir des valeurs mesurées. (v) Système à cuve de confinement du réacteur Les valeurs mesurées de température des fluides du côté à haute température et à basse température dans le système de refroidissement sont affichées. Il est aussi possible de réaliser cet affichage uniquement au moment du fonctionnement du système pour l'affichage de la condition de fonctionnement. (vi) Fuites de la limite de pression primaire Elles sont affichées sous forme d'une icône comme débit isenthalpique sortant d'un point de la courbe de température saturée de la cuve du réacteur. La vapeur d'eau s 'écoule vers le puits humide par l'intermédiaire du puits sec, mais l'affichage est interrompu sur la courbe de température du puits sec. La courbe isenthalpique est obtenue à partir des tables de la vapeur d'eau. (vii) Température en puits sec On utilise les valeurs mesurées. (viii) Le débit d'énergie introduit est égal au produit du débit de la soupape de décharge de sécurité par 1'enthalpie de la vapeur d'eau saturée, augmenté du produit du débit de fuites de la limite de pression principale par l'enthalpie du fluide à la sortie. (ix) Le débit de sortie d'énergie est égal au produit du débit du système de refroidissement du coeur en cas d'urgence par l'enthalpie de l'eau en puits humide, augmenté de la quantité de chaleur retirée de l'ensemble de refroidissement de la cuve de confinement du réacteur. En outre, les premiers articles sont obtenus respec- tivement et les seconds articles sont obtenus à partir du débit du circuit de refroidissement et de la différence de température entre les côtés à haute température et à basse température. (x) L'énergie cumulée est exprimée par l'intégrale en fonction du temps de la différence entre le débit d'énergie à l'entrée et le débit d'énergie à la sortie. (xi) Température de l'eau saturée dans la cuve du réacteur Elle est calculée à partir des valeurs mesurées de la pression dans la cuve du réacteur. (d) Section d'affichage du condenseur La figure 19 représente une vue agrandie de cette section d'affichage. (i) Courbe saturée Il s'agit d'une valeur théorique qui est calculée à partir des tables de vapeur d'eau puis affichée à demeure. (ii) Température de l'eau du réacteur dans la cuve du réacteur On utilise les valeurs mesurées. (iii) Courant de vapeur d'eau de dérivation Comme décrit précédemment, ce paramètre est affiché sous forme d'une icône représentant le courant isenthal- pique de sortie de la vapeur sèche saturée. Le débit de sortie est destiné au condenseur afin que la courbe isobare soit affichée dans la région de la vapeur d'eau surchauffée par rapport à la température du condensat et l'affichage s'arrête au point d'intersection. La courbe isenthalpique et la courbe isobare sont obtenues à partir des tables de la vapeur d'eau. (iv) Température du condensat On utilise les valeurs mesurées. (v) Système d'eau de circulation On utilise les valeurs mesurées à la fois pour les températures d'entrée et de sortie. (vi) Le débit d'énergie à l'entrée est égal au produit du débit de vapeur d'eau de dérivation par l'enthalpie de la vapeur d'eau saturée. (vii) Le débit d'énergie à la sortie est égal au produit du débit d'eau de recirculation par la différence d'enthalpie dans des parties comprises entre l'entrée et la sortie d'eau de circulation. En outre, les articles respectifs placés à droite sont obtenus à partir des valeurs mesurées. (viii) L'énergie cumulée est représentée par l'inté- grale par rapport au temps de la différence entre le débit d'entrée d'énergie et le débit de sortie d'énergie. (ix) Température de 1 'eau saturée dans la cuve du réacteur Elle est calculée d'après la valeur mesurée de la pression dans la cuve du réacteur. (B) Bilan et débit massique de l'eau dans l'ensemble de l'installation (a) Bilan massique dans la cuve du réacteur (i) Débit d'entrée (valeur mesurée en réalité) Il est la somme du débit d'eau d'alimentation, du débit d'eau de refroidissement du mécanisme d'entraînement des barres de commande, et du débit d'entrée des systèmes de refroidissement du coeur en cas d'urgence (y compris le courant d' évacuation de la turbine). (ii) Débit de sortie * Débit de vapeur d'eau de dérivation (y compris la quantité circulant dans la turbine), valeur mesurée. * Le débit de la soupape de décharge de sécurité est égal au produit du nombre de soupapes ouvertes par le débit calculé de chaque soupape. * Le débit de fuite à la limite de pression princi- pale est une estimation. (iii) La quantité du fluide de refroidissement dans la cuve du réacteur est représentée par la masse de fluide derefroidissement stockée dans la cuve du réacteur et est égale à l'intégrale en fonction du temps de la différence entre le débit d'eau à l'entrée et le débit d'eau à la sortie. (b) Bilan massique dans la cuve principale de confinement (i) Débit d'entrée d'eau * Le débit de la soupape de décharge de sécurité est égal au produit du nombre de soupapes ouvertes par le débit calculé de chaque soupape. * Le débit de fuite de la limite de pression princi- pale est une estimation. * Le débit de condensation d'échappement du courant d'évacuation de la turbine est égal au débit de circulation dans la turbine (valeur estimée). (ii) Débit d'eau de sortie Les débits des circuits de refroidissement du coeur en cas d'urgence (y compris le courant d'évacuation de la turbine) sont une valeur mesurée. (iii) Le stockage de masse dans la cuve de confine- ment du réacteur est exprimé de la manière suivante: masse stockée dans la cuve principale de confinement = intégrale en fonction du temps de la différence entre les débits d'eau à l'entrée et à la sortie (c) Bilan massique du condenseur (i) Valeur mesurée du débit d'entrée égale à la somme du débit de circulation et du débit d'appoint d'eau provenant du réservoir de stockage d'eau pure. (ii) Débit de sortie Le débit d'eau d'alimentation est la valeur mesurée. (iii) Le stockage massique d'eau dans le condenseur est exprimé sous la forme suivante, la valeur mesurée du niveau d'eau étant aussi affichée: stockage massique d'eau dans le condenseur = intégrale en fonction du temps de la différence entre les débits d'eau à l'entrée et à la sortie (d) Bilan massique dans le réservoir de stockage d'eau pure (i) Le débit d'eau de sortie est la valeur mesurée (ii) La quantité d'eau stockée dans le réservoir de stockage d'eau pure est exprimée sous la forme suivante et la valeur mesurée du niveau de l'eau dans le réservoir est aussi affichée: masse d'eau dans le réservoir de stockage d'eau pure = quantité initiale d'eau stockée - intégrale en fonction du temps du débit d'eau de sortie Les données et les équations de calcul nécessaires à l' affichage, sous forme abstraite, des opérations de transfert de chaleur et des conditions des fonctions de support pendant la période de fonctionnement d'extraction de chaleur de désintégration au moment de 1 'arrêt de 1 'installation du mode de réalisation représenté sur l'affichage de la figure 15 sont décrites dans la suite. (1) Chaleur de désintégration La valeur normale de la chaleur de désintégration a été indiquée en (A)(a)(ii) en référence au mode de réalisa- tion de la figure 14. En ce qui concerne le rapport sous- critique du coeur de support de la chaleur de désintégra- tion, la charge totale des barres de commande dans leur ensemble est déterminée d'après les valeurs mesurées. (2) Transfert de chaleur Les valeurs mesurées sont utilisées pour le niveau d'eau dans le réacteur et le débit de fluide de refroidis- sement du coeur est calculé d'après la pression différen- tielle à la plaque de support du coeur. (3) Fluide de refroidissement Les valeurs mesurées sont utilisées pour la pression du réacteur et le niveau d'eau dans le réacteur. (4) Vapeur d'eau principale Les valeurs mesurées sont utilisées pour le débit de vapeur d'eau principale et l'enthalpie de la vapeur d'eau est calculée d'après la valeur mesurée de la pression du réacteur à l'aide des tables de la vapeur d'eau. (5) Condenseur Le degré de vide est obtenu à partir des valeurs mesurées. (6) Eau de circulation La quantité de transfert de chaleur est obtenue d'après la différence de température de l'eau de circula- tion dans les parties d'entrée et de sortie du condenseur et d'après les valeurs mesurées du débit d'eau de circulation. (7) Chaleur évacuée Les valeurs mesurées de la température à la sortie du système d'eau de circulation, l'eau de circulation étant en général évacuée à la mer, sont utilisées. (8) Soupape de décharge de sécurité Le débit de vapeur d'eau de la soupape de décharge de sécurité est le produit du nombre de soupapes qui doivent être ouvertes et d'un débit calculé par soupape indépendante. L'énergie de chaleur de transfert est obtenue sous forme d'un produit du débit précité de vapeur d'eau et de l'enthalpie de la vapeur d'eau saturée (calculée d'après les valeurs mesurées de la pression dans le réacteur). (9) Cuve de confinement du réacteur La pression dans la cuve de confinement du réacteur, la température de l'eau de la mare formée et le niveau de l'eau de cette mare sont obtenus à partir des valeurs mesurée. (10) Refroidissement de la cuve principale de confinement La quantité de transfert de chaleur est obtenue d'après le débit dans le système de refroidissement alors utilisé et la différence de température aux côtés à tempé- rature élevée et faible de ce système respectivement. (11) Extraction de chaleur résiduelle Comme dans le paragraphe précédent, cette valeur est obtenue d'après les valeurs mesurées du système d'extrac- tion de chaleur résiduelle alors utilisé. Comme décrit précédemment, dans ce mode de réalisa- tion, il est possible d'afficher les informations de l'installation convenant au traitement de l'information permettant la solution des problèmes par l'opérateur, et un jugement erroné par l'opérateur peut être pratiquement éliminé afin qu'il n'apparaisse pas de défaillances super- flues de l'installation. En conséquence, selon la présente invention, les courants massique et énergétique dans les conditions de mise en fonctionnement de l'installation et les bilans sont affichés sous forme représentative sur l'écran d'affichage et le principe et la théorie du fluide de fonctionnement dans le cycle de vapeur d'eau sont aussi affichés par des représentations sur l'écran d'affichage, si bien qu'il est possible d'afficher les articles d'informations de l'ins- tallation convenant au traitement de l'information pour la solution des problèmes par les opérateurs, et qu'un méca- nisme de réalisation des objets de l'installation peut être plus évident et un jugement erroné des opérateurs peut être évité et empêche des défaillances superflues de l'installation. Dans un autre aspect de l'invention, les débits massique et énergétique pendant l'opération d'extraction de chaleur de désintégration à l'arrêt de l'installation et les bilans sont affichés sous forme représentative sur l'écran d'affichage, et le principe et la théorie du fluide de fonctionnement, par son comportement thermohydrodyna- mique, sont aussi affichés sous forme représentative sur l'écran d'affichage si bien que les effets précités peuvent aussi être obtenus. Il est bien entendu que l'invention n'a été décrite et revendiquée qu'à titre d'exemple préférentiel de système d'affichage et qu'on pourra apporter toutte équivalence dans ses éléments constitutifs sans pour autant sortir de5 son cadre. REVENDICATIONS 1. Système d'affichage de conditions d'une installa- tion destiné à afficher, pour un opérateur, des articles d'informations relatifs au fonctionnement de l'installa- tion, comprenant: un dispositif (3) de saisie d'un signal de traite- ment dans lequel des valeurs de traitement de l'installa- tion sont saisies et traitées sous forme de signaux de traitement, un dispositif (4) de préparation de données d'affi- chage de conditions de l'installation en fonction de signaux de traitement provenant du dispositif de saisie, et un dispositif (5) d'affichage d'informations de conditions de l'installation destiné à représenter des informations de traitement de l'installation en fonction de données d'affichage de conditions de l'installation prove- nant du dispositif de préparation de données d'affichage, puis à afficher l'information représentée de traitement sur un écran d'affichage. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif (5) d'affichage d'informations de conditions de l'installation est un dispositif d'affichage des conditions initiales de l'installation. 3. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif (5) d'affichage des conditions ini- tiales de l'installation comprend un dispositif destiné à afficher, sous forme de représentations imagées, les débits massique et énergétique lors de la mise en fonctionnement de l'installation et son bilan énergétique sur un écran d'affichage, et un dispositif (43) destiné à afficher, sous forme de représentations imagées, le principe et la loi du fluide de fonctionnement pendant un cycle de la vapeur d'eau sur un écran d'affichage. 4. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif (5) d'affichage de conditions ini- tiales de l'installation comprend un dispositif d'affi- chage, sous forme de représentations imagées sur un écran d'affichage, des fonctions principales des opérations globales de production et de conversion d'énergie lors de la mise en fonctionnement de l'installation, et un dispo- sitif d'affichage, sous forme de représentations imagées sur un écran d'affichage, des conditions des supports des fonctions principales. 5. Système selon la revendication 4, caractérisé en ce que le dispositif d'affichage des fonctions principales et le dispositif d'affichage des supports ont une section (22) d'affichage de dégagement de chaleur du coeur, une section d'affichage de condition de réactivité pour le support de la section précédente, une section (23) d'affi- chage de fonction de transfert d'énergie thermique, une section d'affichage de condition de pression de vapeur d'eau principale pour le support de la section précédente, une section d'affichage de conversion d'énergie thermique- mécanique, une section d'affichage de condition de vide du condenseur pour le support de la section précédente, une section (25) d'affichage de fonction de création d'énergie, une section d'affichage de condition de vitesse de rotation d'un générateur à turbine, une section (26) d'affichage de fonction d'extraction de chaleur, une section d'affichage de condition de débit d'eau de circulation pour le support de la section précédente, et une section (27) d'affichage de chaleur évacuée. 6. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif (5) d'affichage de conditions ini- tiales de l'installation a un écran d'affichage sur lequel est formée une fenêtre d'affichage d'une condition de progression des phases principales de la mise en fonction- nement de l'installation. 7. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif (5) d'affichage de conditions initilas de l'installation comprend un dispositif d'affichage, sous forme d'une représentation imagée, du débit d'énergie et du bilan énergétique dans chaque installation sur un écran d'affichage. 8. Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que le dispositif d'affichage du débit d'énergie et du bilan énergétique dans chaque installation a une section d'affichage d'une variable de condition principale dans un coeur de réacteur, une section d'affichage de bilan énergé- tique destinée à afficher un bilan énergétique entre l'énergie transmise à la cuve du réacteur et l'énergie extraite de cette cuve, une section d'affichage de cycle thermodynamique de turbomachine, et une section d'affichage d'organe consommateur de chaleur destinée à afficher la puissance électrique et la chaleur évacuée. 9. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif (5) d'affichage des conditions ini- tiales de l'installation comprend un dispositif destiné à afficher, sous forme de représentations imagées, un bilan massique de la cuve du réacteur et un bilan massique du réacteur sur un écran d'affichage. 10. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif d'affichage d'informations des condi- tions de l'installation est un dispositif (10) d'affichage d'une condition d'une opération d'extraction de chaleur de désintégration lors de l'arrêt du fonctionnement de l'installation. 11. Système selon la revendication 10, caractérisé en ce que le dispositif (10) d'affichage de condition de fonctionnement lors de l'extraction de chaleur de désinté- gration comprend un dispositif d'affichage, sous forme de représentations imagées, des courants massique et énergé- tique et de leur bilan dans une condition d'opération d'extraction de chaleur de désintégration au moment de l'interruption du fonctionnement d'une installation, sur un écran d'affichage, et un dispositif d'affichage, sous forme de représentations imagées, du principe et de la loi applicables à un fluide de travail en fonction des caracté- ristiques thermohydrodynamiques, sur un écran d'affichage. 12. Système selon la revendication 10, caractérisé en ce que le dispositif (10) d'affichage de conditions d'extraction de chaleur de désintégration comporte un dispositif d'affichage, sous forme de représentations imagées, du débit énergétique et du bilan énergétique dans l'installation, sur un écran d'affichage. 13. Système selon la revendication 12, caractérisé en ce que le dispositif d'affichage de débit énergétique et de bilan énergétique dans l'installation comporte une section d'affichage d'une variable de condition principale dans une cuve de réacteur, une section d'affichage d'un bilan énergétique entre l'énergie transmise à la cuve du réacteur et l'énergie extraite de cette cuve, une section d'affichage des caractéristiques thermohydrodynamiques et du bilan thermique dans une cuve principale de confinement, et une section d'affichage des caractéristiques thermohy- drodynamiques et du bilan énergétique dans un condenseur principal de turbine. 14. Système selon la revendication 10, caractérisé en ce que le dispositif (10) d'affichage de conditions d'extraction de chaleur de désintégration comprend un dispositif d'affichage, sous forme de représentations imagées, d'un débit et d'un bilan massique d'eau et de vapeur d'eau dans toute l'installation, pour la réalisation d'une circulation d'énergie dans l'installation. 15. Système selon la revendication 14, caractérisé en ce que le dispositif (10) d'affichage du débit et du bilan massique d'eau et de vapeur d'eau a une section d'affichage de bilan massique de la cuve du réacteur, une section d'affichage de bilan massique de la cuve principale de confinement, une section d'affichage de bilan massique dans un réservoir de stockage d'eau pure, et une section d'affichage de bilan massique d'un condenseur.