Brevet FR2699262A1 — publié le 19940617

DISPOSITIF A HAUTE PERFORMANCE DE PRODUCTION SIMULTANé DE CHALEUR ET DE FROID UTILES La présente invention concerne un à haute performance de production simultanée de chaleur et de froid utiles à l'aide d'un fluide de travail constitué d'un mélange d'au moins deux corps purs, miscibles, de volatilités différentes et mis en jeu sous forme diphasique gaz-liquide. Il est connu par la demande de brevet européen 0 147 770, intitulée"Machine à induction thermique"ayant pour inventeur Sterlini Jacques, plusieurs variantes de pompes à chaleur, formées d'une colonne de distillation fractionnée (appelée aussi rectification) et d'une colonne de distillation fractionnée inverse (ou rectification inverse). Chaque colonne comporte un bouilleur-évaporateur à une extrémité et un condenseur à l'autre extrémité. Chaque colonne est constituée, selon l'inventeur, d'un ensemble de cellules qu'il appelle"éléments de transfert thermique"mis en série sur les débits de liquide et de vapeur, et reliés d'une colonne à l'autre par un ensemble de"débits adventices"traversant au moins trois échangeurs à contre-courant. Cette pompe à chaleur à absorption que l'inven- teur appelle"machine à induction thermique"a pour propriété de fonctionner de façon quasi réversible grâce à l'ensemble des échangeurs de chaleur qui produisent un couplage thermique des zones homologues de chaque colonne et par une recirculation de plusieurs flux de matière entre les deux colonnes. Toutefois, ceci aboutit à une réalisation complexe, ayant un rendement médiocre et ne permettant pas la production simultanée de froid utile. Le but de la présente invention est de permettre la réalisation d'un dispositif à haute performance et de réalisation plus simple pour la production simultanée de chaleur et de froid utiles en boucle fermée à l'aide de deux colonnes à contact diphasique, une première travaillant en distillation et à une première valeur de pression et de température et une deuxième travaillant en distillation inverse à une pression et une température inférieures. Ce but est atteint par le fait que le dispositif à haute performance de production simultanée de chaleur et de froid utiles à l'aide d'un fluide de travail constitué d'un mélange d'au moins deux corps purs, miscibles, de volatilités différentes et mis en jeu sous forme diphasique comportant -un premier ensemble comportant une première colonne à contact diphasique gaz-liquide à contre-courant fonctionnant à une première valeur de pression et de température et ayant pour fonction de séparer le mélange, d'une part en une phase riche en corps volatil et, d'autre part en une phase pauvre en ce mme corps volatil ; -un deuxième ensemble comportant une deuxième colonne à contact diphasique gaz-liquide à contrecourant, la deuxième colonne travaillant à une seconde valeur de pression inférieure à la première valeur et une valeur de température inférieure à la première valeur et ayant pour fonction de remélanger les phases riche et pauvre et reconstituer ainsi le mélange initial, est caractérisé en ce que : -le premier ensemble comporte successivement dans le sens de circulation du gaz un bouilleur ou désorber, la colonne de séparation et un condenseur ; -le deuxième ensemble comporte successivement dans le sens de circulation du gaz un évaporateur, la colonne de mélangeage et un condenseur ; -la phase riche en composé volatil sortant de la tte de la colonne de séparation du premier ensemble est refroidie dans un échangeur à contre courant puis injectée dans l'évaporateur du deuxième ; -la phase pauvre en composé volatil sortant du pied de la colonne du premier ensemble est refroidie dans un deuxième échangeur à contre-courant et injectée en tte de la colonne du deuxième ensemble ; -le mélange supérieur sortant de la tte de la colonne du deuxième ensemble servant de contre-courant au deuxième échangeur et est réinjectée au pied de la colonne du premier ensemble dans le bouilleur ; -le mélange inférieur sortant du pied de la colonne du deuxième ensemble servant de contre-courant au premier échangeur et est réinjecté en tte de la colonne du premier ensemble. Selon une autre particularité, les colonnes sont adiabatiques. Selon une autre particularité, les première et deuxième colonnes sont"diabatiques" (on dit aussi"nonadiabatiques") en ce sens que les colonnes de séparation et de mélangeage ne sont plus isolées thermiquement mais au contraire chauffées ou refroidies par des échangeurs incorporés, le premier échangeur à contre-courant est incorporé dans la colonne du deuxième ensemble, le deuxième échangeur à contre-courant est incorporé dans la colonne du premier ensemble. Selon une autre particularité, le bouilleur du premier ensemble est chauffé par un fluide caloporteur à haute température qui se refroidit peu, notamment de moins de 10 C, en traversant le serpentin de chauffage. Selon une autre particularité, dans le serpentin, le fluide entre à 240 C et sort à 230 C. Un autre but de l'invention est de proposer une utilisation du dispositif. Ce but est atteint par le fait que les deux condenseurs sont refroidis par un fluide caloporteur qui ne subit qu'une faible élévation de température (notamment inférieure à 10 C) en les traversant, ce fluide étant destiné à transférer cette chaleur à un appareil utilisateur et revenant aux condenseurs par circulation en boucle fermée. A titre d'exemple, ce fluide caloporteur passe de 80 C à 85 C. Dans ces conditions, le fluide du procédé, dans les condenseurs, est à une température légèrement supérieure, par exemple 90 C. Simultanément, l'évaporateur du deuxième ensemble est chauffé par un fluide frigoporteur qui ne subit qu'un faible abaissement de température (notamment inférieure à 10 C) en le traversant, ce fluide étant destiné à refroidir un appareil extérieur, revient à l'évaporateur par circulation en boucle fermée. A titre d'exemple, ce fluide frigoporteur passe de 0 C à-5 C. Dans ces conditions, le fluide riche dans l'évaporateur est à une température légèrement inférieure, par exemple-10 C. En résumé, ce dispositif produit de la chaleur utile à 80 -85C et de la froideur à-5 C-0 C. Un autre but de l'invention est de proposer un autre dispositif à haute performance permettant la production simultanée de chaleur et de froid utiles pour une utilisation en boucle ouverte. Ce but est atteint par le fait que le dispositif à haute performance de production simultanée de chaleur et de froid utiles à l'aide d'un fluide de travail constitué d'un mélange d'au moins deux corps purs, miscibles, de volatilités différentes, et mis en jeu sous forme diphasique gaz-liquide comportant un premier ensemble composé d'une première colonne à contact diphasique fonctionnant à une première valeur de pression, de température et en séparation et un deuxième ensemble composé d'une deuxième colonne à contact diphasique gaz liquide, la deuxième colonne travaillant à une seconde valeur de pression et de température inférieure à la première valeur et en mélangeur est caractérisé en ce que le premier ensemble comporte successivement dans le sens de circulation du gaz un bouilleur, la colonne de séparation et un condenseur, le bouilleur étant intégré à la partie basse de la colonne, un second échangeur intégré dans la colonne refroidissant la phase pauvre en composé volatil sortant du pied de la colonne et un condenseur intégré dans la partie haute de la colonne ; le second ensemble comportant successivement dans le sens de circulation du gaz un évaporateur intégré dans la partie basse de la colonne de mélangeage et un condenseur intégré dans la partie haute de la colonne ; la phase riche en composé volatil sortant de la colonne de séparation en dessous du condenseur étant refroidie dans un échangeur à contre-courant intégré dans la colonne de mélangeage, le mélange inférieur sortant de la deuxième colonne au-dessus de l'évaporateur est réchauffé dans un second échangeur intégré à la deuxième colonne et se trouvant réinjecté dans la première colonne au dessous du condenseur et au-dessus du second échangeur de la première colonne ; la phase pauvre en composé volatil est refroidie en sortant de la première colonne et réinjectée dans la deuxième colonne en dessous du condenseur et audessus du double échangeur intégré. Selon une autre particularité, les deux condenseurs échauffent le fluide caloporteur de 20 C à 85 C, l'évaporateur refroidit le fluide frigoporteur de 12 C à 7 C et le bouilleur refroidit la vapeur de chauffage de 220 à 85 C. Selon une autre particularité, les deux condenseurs produisent de la chaleur utile à partir de chaleur gratuite prélevée dans l'environnement, ainsi le fluide caloporteur passe de la température ambiante (par exemple 20 C) à une température de l'ordre de 60 C à 100 C (par exemple 85 C) simultanément le fluide de chauffage du bouilleur passe d'une haute température (par exemple supérieure à 200 C) à cette mme température intermédiaire, de tordre de 60 C à 100 C (par exemple 85 C). Selon une autre particularité, la vapeur de chauffage est fournie par liteau de ville circulant dans un serpentin disposé dans une chambre de combustion de fuel. Selon une autre particularité, le mélange utilisé dans les colonnes à contact diphasique est de l'eau et du glycol. Selon une autre particularité de l'invention, le mélange utilisé dans les colonnes à contact diphasique est composé d'un corps volatil dont la température d'ébullition sous un bar est comprise entre-35 C et + 80 C et de préférence entre-20 C et + 20 C, et d'un corps volatil dont la température d'ébullition sous un bar est supérieure ou égale à 100 C. A titre d'exemple, la machine opérera avec le couple eau, ammoniac, la colonne de séparation opérant sous une pression de 20 bar et la colonne de mélangeage sous 0,7 bar. A titre d'autres exemples, le corps volatil est une amine (mono-, di-ou tri-méthylamine) ou un éther (diméthyléther, diéthyléther, méthyléthylether) un alcool (méthanol, éthanol) l'acétone. Autres exemples, le corps peu volatil est l'eau, un glycol, les glycols, (monéthylène, glycol, di-éthylène glycol, propylène glycol, etc...), le glycérol. En choisissant judicieusement les deux corps, l'évaporateur pourra refroidir le fluide frigoporteur jusqutà-20 C et-30 C et les condenseurs produiront de la chaleur utile jusqu'à 100 C et 120 C. D'autres particularités et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description ci-après faite en référence aux dessins annexés dans lesquels : -la figure 1 représente une vue schématique d'un dispositif de production simultanée de chaleur et de froid en circuit fermé selon l'invention avec des colonnes adiabatiques ; -la figure 2 représente un deuxième mode de réalisation d'un tel dispositif à circuit fermé avec des colonnes diabatiques ; -la figure 3 représente un troisième mode de réalisation d'un dispositif à colonnes diabatiques à circuit ouvert ; -la figure 4 représente un troisième mode de réalisation d'un dispositif à colonnes diabatiques et à circuit ouvert. Le premier mode de réalisation de l'invention, représenté à la figure 1, comprend un premier ensemble d'éléments de transfert thermique, associant dans la direction de circulation de la vapeur indiquée par la flèche V, un bouilleur ou désorber (3) alimenté en fluide caloporteur à 240 C pour réchauffer le mélange diphasique à 220 C, le fluide caloporteur ressortant à 230 C du bouilleur (3). Ce bouilleur (3) alimente en série une colonne (1) de séparation à contact diphasique gaz-liquide fonctionnant sous une pression de 20 bar et à une température comprise entre 220 C à sa base et 90 C au sommet. Le sommet de la colonne (1) est relié en série à un condenseur (5) recevant le mélange diphasique à 90 C pour échauffer un liquide caloporteur de 80 C à 85 C, ce liquide servant de source de chaleur. La phase riche en composé volatil (R) prélevée en haut de la colonne de séparation (1) au dessous du condenseur (5) est envoyée sur l'évaporateur (6) d'un deuxième ensemble après tre passée dans un échangeur thermique (7) à contre-courant. La phase pauvre en composé volatil (P) prélevée en bas du premier ensemble dans le bouilleur (3) est envoyée en haut d'une colonne (2) appartenant à un deuxième ensemble après tre passée dans un deuxième échangeur thermique à contre-courant (8). Le deuxième ensemble est constitué par l'association en série et dans le sens de circulation des vapeurs indiquée par la flèche V d'un évaporateur (6) d'une colonne mélangeuse (2) et d'un condenseur (4). L'évaporateur (6) reçoit un fluide frigoporteur à 0 C et le refrigère à-5 C. Cet évaporateur (6) utilise pour refroidir le fluide frigoporteur l'évaporation de la phase riche (R) qui est injectée à-10 en bas de l'évaporateur (6). La colonne mélangeuse (2) travaille à une pression de 0,7 bar, inférieure à la pression de la première colonne et dans une gamme de température variant de-10 C à 90 C, inférieure à la gamme de températures de la première colonne. Le sommet de la colonne est relié en série à un condenseur (4) qui reçoit le fluide caloporteur à 80 C et l'élève à 85O C. Ce condenseur (4) reçoit de la colonne mélangeuse (2) la vapeur de mélange diphasique à 90 C. La phase pauvre (P) refroidie de 220 C à 90 C après le passage dans l'échangeur thermique est injectée en haut de la colonne sous le condenseur (4) tandis que le mélange supérieur (U) sortant de la tte de la colonne du deuxième ensemble à 90 C, sert de contre-courant pour refroidir la phase pauvre (P), ce mélange supérieur s'échauffant de 90 C à 220 C. Le mélange inférieur (B) sortant du pied de la colonne du deuxième ensemble à-10 C sert de contre-courant au premier échangeur (7) et se réchauffe de-10 C à 90 C pendant que la phase riche (R) se refroidit de 90 C à-10 C dans l'échangeur (7). La deuxième colonne du deuxième ensemble fonctionne en rectification inverse. Ainsi, par l'association des deux ensembles et des échangeurs thermiques on obtient un dispositif à haute performance permettant de fournir simultanément de la chaleur et du froid en utilisant pour les gammes de températures indiquées un mélange eau-ammoniac. Un dispositif simple et à haut rendement, fonctionnant en circuit fermé avec des colonnes adiabatiques est ainsi réalisé. La deuxième variante représentée à la figure 2 permet, comme pour la première variante, de fournir de la chaleur et du froid fonctionnant en circuit fermé et se distingue essentiellement de la première variante par le fait que les échangeurs de chaleur (7,8) sont maintenant incorporés dans les colonnes (1,2) qui deviennent des colonnes diabatiques. Ainsi, la phase riche (R) se refroidit de 90 C à-10 C en s'écoulant du haut en bas dans un serpentin (71) incorporé dans la colonne de mélangeage et le mélange inférieur (B) se réchauffe de10 C à 90 C dans un deuxième serpentin (70) incorporé dans cette mme colonne de mélangeage (2) et va alimenter le haut de la colonne de séparation (1). De mme, la phase pauvre (P) récupérée en bas de la colonne séparateur (1) se refroidit de 220 à 90 en s'écoulant de bas en haut dans un serpentin (81) incorporé dans la colonne de séparation (1) qui devient ainsi diabatique. Le mélange supérieur (U), d'une part alimente la colonne de mélangeage (2) et, d'autre part se réchauffe de 90 C à 220 C dans un deuxième serpentin (80) incorporé dans la colonne de séparation diabatique (1). L'avantage du deuxième mode de réalisation de la colonne diabatique est d'obtenir un rendement exergétique nettement plus grand que le rendement obtenu à l'aide de colonnes adiabatiques du premier mode. La variante de réalisation de la figure 3 correspond à un exemple d'application, notamment dans les immeubles résidentiels, les centres commerciaux où le fluide s'écoule en circuit ouvert et où il s'agit de produire de liteau à 85 C pour usage sanitaire à partir de liteau du réseau urbain à 20 C. Dans cette variante, les deux condenseurs (50, 40) sont intégrés aux deux colonnes (1, 2) de contacts à gaz liquide de sorte qu'ils réchauffent le fluide caloporteur de 20 C à 85 C. Le serpentin (30) du bouilleur de la colonne de séparation (1) est également incorporé dans cette colonne de sorte que la vapeur de chauffage qui entre à 220 C en ressort sous forme de liquide sous-refroidi à 85 C. Un serpentin (81) de refroidissement de la phase pauvre (P) en composé volatil est situé en vis-à-vis du serpentin (30) du bouilleur et refroidit cette phase pauvre (P) de 220 C à 85 C avant de réintroduire, par un répartiteur (82) cette phase pauvre (P) dans le milieu de la colonne (2) en dessous du serpentin (40) du condenseur et au-dessus de ltéchangeur (70,71) incorporé à la colonne. La phase riche (R) récupérée en dessous du serpentin (50) du condenseur de la première colonne (1) de séparation est envoyée dans un serpentin (71) disposé dans la deuxième colonne (2) de rectification inverse dont l'autre extrémité est renvoyée par un répartiteur (72) au-dessus du serpentin (60) de l'évaporateur de la colonne (2) de rectification inverse. Un récupérateur (73) disposé en dessous du serpentin (71) de l'échangeur et au-dessus du répartiteur (72) récupère un mélange inférieur (B) qui est envoyé dans le serpentin (70) de l'échangeur pour le réchauffer de-10 C à 85 C avant d'injecter ce mélange inférieur (B) au-dessus du serpentin du bouilleur (30) de la colonne de séparation (1) par un répartiteur (74). Une dernière variante de l'invention est représentée par la figure 4 et correspond à une utilisation dans laquelle le dispositif de la figure 3 est utilisé pour chauffer de l'eau de ville de 20 C à 70 C et d'autre part alimenter un système d'air conditionné fonctionnant entre 12 C et 7 C. Dans cette variante, le serpentin (30) du bouilleur est alimenté par de la vapeur à 220 C fournie par un serpentin (90) alimenté par de liteau de ville à 20 C et circulant dans une chambre à combustion (9) alimentée en fuel et élevant cette eau de ville à 220 C. Les autres éléments sont identiques au dispositif de la figure 3. Seules les plages de température ont été modifiées. On a ainsi décrit des dispositifs qui permettent à la fois de fournir de la chaleur et du froid utiles, tout en ayant de très hautes performances. Le dispositif de l'invention pourra tre adapté à d'autres plages de température à condition de changer le couple des corps miscibles en fonction des plages de température souhaitées. On pourra utiliser un mélange eau + glycol pour les petits froids de + 5 C à + 15 C et les chaleurs de 60 C à 70 C. Par contre, pour les températures inférieures à O C, on préférera un mélange glycol avec l'un des trois composants suivants, éthanol, méthanol et acétone ou encore un mélange d'eau et d'ammoniac ou l'une des trois méthylamines. Lorsque le bouilleur de la colonne devra tre à environ 300 C pour fournir une source chaude à + 120 C pour stérilisation, on utilisera le glycérol avec l'un des trois composants suivants éthanol, méthanol et acétone. Enfin, si llon veut monter à des températures encore plus élevées pour le bouilleur, on choisira une huile lourde comme un hydrocarbure bouillant à plus de 200 C sous un bar, associé à un hydrocarbure bouillant à une température inférieure à 100 C sous un bar. L'association de colonnes diabatiques, l'une fonctionnant en séparateur par distillation, l'autre en mélangeur par distillation-inverse, associée au choix d'un couple de corps miscible adéquat en fonction des plages de températures, permet de réaliser un dispositif produisant une chaleur et un froid utile de réalisation simple et de très haute performance. D'autres modifications à la portée de l'homme de métier font également partie de l'esprit de l'invention. REVENDICATIONS 1. Dispositif à haute performance de production simultanée de chaleur et de froid utiles à l'aide d'un fluide de travail constitué d'un mélange d'au moins deux corps purs, miscibles, de volatilités différentes et mis en jeu sous forme diphasique gaz-liquide comportant : -un premier ensemble comportant une première colonne (1) à contact diphasique gaz-liquide à contrecourant fonctionnant à une première valeur de pression et de température et ayant pour fonction de séparer le mélange en, d'une part, une phase riche en corps volatil et, d'autre part, une phase pauvre en corps ; -un deuxième ensemble comportant une deuxième colonne (2) à contact diphasique gaz liquide à contrecourant, la deuxième colonne (2) travaillant à une seconde valeur de pression inférieure à la première valeur et une valeur de température inférieure à la première valeur et ayant pour fonction de remélanger les phases riche et pauvre, caractérisé en ce que le premier ensemble comporte successivement dans le sens de circulation du gaz un bouilleur (3) ou désorber, une colonne de séparation (1) et un condenseur (5) ; -le deuxième ensemble comportant successivement dans le sens de circulation des vapeurs un évaporateur (6), la colonne de mélangeage (2) et un condenseur (4) ; -la phase riche en composé volatil (R) sortant de la tte de la colonne (1) de séparation du premier ensemble étant refroidie dans un échangeur (7) à contre courant puis injectée dans l'évaporateur (6) du deuxième ensemble ; -la phase pauvre en composé volatil (P) sortant du pied de la colonne (1) du premier ensemble étant refroidie dans un deuxième échangeur (8) à contre-courant et injectée en tte de la colonne (2) du deuxième ensemble ; -le mélange supérieur (U) sortant de la tte de la colonne (2) du deuxième ensemble servant de contrecourant au deuxième échangeur (8) et étant réinjectée au pied de la colonne (1) du premier ensemble dans le bouilleur (3) ; -le mélange inférieur (B) sortant du pied de la colonne (2) du deuxième ensemble servant de contrecourant au premier échangeur (7) et étant réinjecté en tte de la colonne (1) du premier ensemble. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les colonnes (1,2) sont adiabatiques. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les première et deuxième colonne sont"diabatiques"ou"non-adiabatiques"en ce sens que les colonnes de séparation et de mélangeage ne sont plus isolées thermiquement mais au contraire chauffées ou refroidies par des échangeurs, le premier échangeur (7) à contre-courant étant incorporé dans la colonne (2) du deuxième ensemble, le deuxième échangeur (8) à contrecourant étant incorporé dans la colonne (1) du premier ensemble. 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le bouilleur du premier ensemble est chauffé par un fluide caloporteur à haute température qui se refroidit peu, notamment de moins de 10 C, en traversant le serpentin de chauffage. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que, dans le serpentin, le fluide entre à 240 C et sort à 230 C. 6. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les deux condenseurs, celui du premier ensemble et celui du second ensemble, sont refroidis par un fluide caloporteur qui ne subit qu'une faible élévation de température, notamment inférieure à 10 C, en traversant les serpentins de refroidissement. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que, dans le serpentin de refroidissement, le fluide entre à 80 C et sort à 85 C. 8. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'évaporateur du second ensemble est chauffé par un fluide frigoporteur qui ne subit qu'un faible abaissement de température, notamment inférieur à 10 C en traversant le serpentin de chauffage. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que, dans le serpentin de chauffage, le fluide entre à 0 C et sort à-5 C. 10. Dispositif à haute performance de production simultanée de chaleur et de froid utiles à l'aide d'un fluide de travail constitué d'un mélange d'au moins deux corps purs, miscibles, de volatilités différentes et mis en jeu sous forme diphasique gaz-liquide comportant un premier ensemble comportant une première colonne (1) à contact diphasique fonctionnant à une première valeur de pression, de température et en séparation et un deuxième ensemble contenant une deuxième colonne (2) à contact diphasique gaz liquide, la deuxième colonne travaillant à une seconde valeur de pression et de température inférieure à la première valeur et en mélangeur, caractérisé en ce que le premier ensemble comporte successivement dans le sens de circulation du gaz un bouilleur, une colonne de séparation (1) et un condenseur (5), le bouilleur (30) étant intégré à la partie basse de la colonne sous forme d'un échangeur (30) de chauffage de la colonne, la colonne étant également chauffée par un second échangeur (81) intégré dans la colonne et refroidissant la phase pauvre (P) en composé volatil sortant du pied de la colonne, la colonne étant refroidie par un condenseur (50) intégré dans la partie haute de la colonne (1) ; le second ensemble comportant successivement dans le sens de circulation des vapeurs un évaporateur (60) intégré dans la partie basse de la colonne de mélangeage (2) et un condenseur (40) intégré dans la partie haute de la colonne (2) ; la phase riche (R) en composé volatil sortant de la colonne de séparation (1) en dessous du condenseur (50) étant refroidie dans un échangeur (71) intégré dans la colonne de mélangeage (2), avant d'tre injectée (72) dans la colonne au-dessus de l'évaporateur, le mélange inférieur (B) sortant de la deuxième colonne (2) au-dessus de l'évaporateur (60) est réchauffé en traversant un second échangeur (70) intégré à la deuxième colonne (2) et se trouvant réinjecté dans la première colonne (1) au dessous du condenseur (50) et au-dessus du second échangeur (81) de la première colonne ; la phase pauvre (P) en composé volatil est refroidie en sortant de la première colonne (1) et réinjectée dans la deuxième colonne (2) en dessous du condenseur (40) et au-dessus des échangeurs (70,71). 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que les deux condenseurs produisent de la chaleur utile à partir de chaleur gratuite prélevée dans llenvironnement, ainsi le fluide caloporteur passe de la température ambiante (par exemple 20 C) à une température de l'ordre de 60 C à 100 C (par exemple 85 C) simultanément le fluide de chauffage du bouilleur passe d'une haute température (par exemple supérieure à 200 C) à cette mme température intermédiaire, de tordre de 60 C à 100 C (par exemple 85 C). 12. Dispositif selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce que la vapeur de chauffage est fournie par évaporation de liteau de ville circulant dans un serpentin disposé dans une chambre de combustion de fuel. 13. Dispositif selon la revendication 1 ou 10, caractérisé en ce que le corps volatil du mélange est un composé dont la température d'ébullition sous un bar est comprise entre-35 C et + 80 C. 14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que la température d'ébullition sous un bar est de préférence entre-20 C et + 20 C. 15. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que les principaux composés utilisables sont l'ammoniac, les méthylamines (mono-di-et tri-), les éthers (diméthyl, diéthyl, méthyl-éthyl), les alcools (méthanol, éthanol), l'acétone. 16. Dispositif selon la revendication 1 ou 10, caractérisé en ce que le corps peu volatil du mélange est un composé dont la température d'ébullition sous un bar est supérieure ou égale à 100 C. 17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que les principaux composés utilisables sont liteau, les glycols, (monéthylène, glycol, diéthylène glycol, propylène glycol, etc...), le glycérol.