Brevet FR2703471A1 — publié le 19941007

PROCÉDÉ ET APPAREIL POUR DÉTERMINER LA RÉSISTIVITÉ DE FORMATION DANS UN PUITS TUBÉ L'invention concerne la détermination de la résistivité des formations géologiques traversées par un puits muni d'un tubage métallique. L'importance des diagraphies de résistivité pour la prospec- tion pétrolière n'est plus à démontrer On sait que la résistivité d'une formation dépend essentiellement du fluide qu'elle recèle: une formation contenant de l'eau salée, conductrice, a une résistivité beaucoup plus faible qu'une formation chargée d'hydrocarbures, et par conséquent, les mesures de résistivité ont une valeur irremplaçable pour la localisation de gisements d'hydrocarbures Les diagraphies de résistivité sont pratiquées très largement et depuis longtemps, notam- ment au moyen de dispositifs à électrodes, mais les techniques exis- tantes ont un champ d'application qui se limite aux puits non tubés ("open hole" dans la terminologie pétrolière) La présence dans le puits d'un tubage métallique, ayant une résistivité infime comparée aux valeurs typiques pour les formations géologiques (de l'ordre de 2.10-7 ohm m pour un tubage en acier contre 1 à 1000 ohm m pour une formation), représente en effet une barrière considérable à l'envoi de courants électriques dans les formations entourant le tubage Il en résulte notamment que les mesures de résistivité doivent impérative- ment être faites avant la pose du tubage En particulier, on ne peut obtenir de mesures de résistivité dans les puits en production, ceux-ci étant munis de tubages. La possibilité de mesurer la résistivité dans des sections de puits tubées serait donc d'un grand intérêt Cette mesure, effectuée dans un puits producteur au niveau du gisement, permettrait de loca- liser les interfaces eau-hydrocarbure et donc de suivre l'évolution dans le temps de la position de ces interfaces, en vue de surveiller le comportement du réservoir d'hydrocarbures et d'en optimiser e -2l'exploitation Il serait également possible d'obtenir une mesure de résistivité dans un puits (ou une section de puits) o aucune mesure n'a été faite avant la pose du tubage, afin notamment de compléter la connaissance du réservoir, et éventuellement déceler des couches productrices qui n'avaient pas été localisées initialement. Il existe dans la littérature des propositions sur ce sujet. Le principe de base de la mesure, présenté dans le brevet US 2 459 196 de Sun Oil Company (inventeur Stewart), consiste à faire circuler un courant le long du tubage dans des conditions telles qu'il se produise une fuite ou déperdition de courant vers la formation Cette déperdi- tion est fonction de la résistivité de la formation elle est d'au- tant plus grande que la formation est plus conductive et en la mesurant, on peut déterminer la résistivité de la formation La déperdition de courant peut être évaluée en mesurant la chute de tension entre des électrodes placées à des profondeurs différentes dans le puits. Le brevet US 2 729 784 de Lane Vells Company (inventeur Fearon) décrit un procédé de mesure utilisant deux électrodes de mesure espacées le long du tubage et une troisième électrode de mesure placée entre les dites électrodes pour indiquer ou mesurer la fuite de courant vers la formation Des électrodes de courant sont placées de part et d'autre des électrodes de mesure pour injecter dans le tubage des courants de sens opposés Une boucle de rétro-action asservit les injections de courant de manière à mettre au même potentiel les élec- trodes de mesure extérieures, dans le but d'éliminer l'effet de la variation de résistance du tubage dans les sections délimitées par les électrodes de mesure Une valeur pour le courant de fuite au niveau de l'électrode centrale est obtenue en mesurant la chute de tension sur chaque paire formée de l'électrode centrale et d'une électrodes extérieure, et en formant la différence des chutes de tension, cette différence étant indiquée comme proportionnelle au courant de fuite. Le brevet US 2 891 215 de Electro Chemical Laboratories (inventeur Fearon) souligne que la méthode du brevet US 2 729 784 susvisé, du même inventeur, est trop sensible aux variations des caractéristiques du tubage (épaisseur, propriétés électriques) Cela conduit à interpréter à tort une différence quant à l'une de ces -3- caractéristiques entre les deux sections de tubage, par exemple une variation d'épaisseur, comme une variation significative de la résis- tivité de formation, indicative d'une interface Pour éliminer ces erreurs, le brevet 2 891 215 propose de placer une électrode de courant supplémentaire au niveau de l'électrode de mesure centrale, mais dans une position angulaire différente, et d'asservir le courant injecté par cette électrode supplémentaire, au moyen d'une seconde boucle de rétro- action, de manière qu'il compense exactement le courant de fuite, ce qui permet une mesure directe du courant de fuite. Le brevet français 2 207 278 de l'Institut français du Pétrole (inventeurs Desbrandes et Mangez) prévoit l'utilisation de trois électrodes de mesure régulièrement espacées comme dans les brevets US 2 729 784 et 2 891 215 pour mesurer la fuite de courant, et décrit un procédé en deux étapes: une première étape destinée à mesurer la résistance de la section de tubage délimitée par les électrodes de mesure extérieures, au cours de laquelle on fait circuler le courant le long du tubage de façon qu'il n'y ait pas de fuite vers la forma- tion; et une deuxième étape, au cours de laquelle une fuite de courant peut avoir lieu vers la formation A cet effet, il est prévu un systè- me d'injection de courant comprenant une électrode d'émission et deux électrodes de retour, l'une proche des électrodes de mesure, active pendant la première étape, et l'autre située en surface, active pen- dant la deuxième étape Ce brevet indique également que les mesures effectuées dans la première étape peuvent fournir des indications sur l'état de corrosion du tubage. Le brevet US 4 796 186 de Oil Well Logging (inventeur Kaufman) décrit un procédé en deux étapes du même type que le brevet français 2 207 278 précité, et utilise le même agencement d'électrodes Il pré- voit un circuit pour éliminer l'effet des variations de résistance entre les deux sections de tubage, comprenant des amplificateurs reliés à chaque paire d'électrodes de mesure de manière à fournir en sortie les chutes de tension respectives L'un des amplificateurs est à gain variable, lequel gain est ajusté lors de la première étape de façon à annuler la différence entre les sorties des amplificateurs Ce brevet mentionne aussi une application-possible des mesures obtenues à -4- l'étude de la corrosion du tubage. Le brevet US 4 820 989 de Paramagnetic Logging (inventeur Vail) décrit une technique de compensation identique à celle du brevet US 4 796 186. Le brevet US 4 837 518 de Atlantic Richfield (inventeurs Gard, Kingman et Klein) décrit un procédé de mesure utilisant un dispositif que l'on déplace de façon continue dans le puits, et qui fonctionne alternativement pour mesurer la résistivité du tubage et celle de la formation. Enfin, il faut mentionner les techniques mises en oeuvre pour évaluer la corrosion du tubage, qui sont disponibles en tant que service commercial (par exemple le service CPET de Schlumberger). L'étude de la corrosion du tubage repose en effet, comme la mesure de résistivité, sur l'existence d'une fuite de courant vers la formation, imputable à des potentiels électrochimiques, et sur la mesure de la résistance de chaque section de tubage que l'on désire évaluer On citera comme références sur ce sujet les brevets US 4 431 963 et 4 431 964 de Dresser Industries (inventeur Valkow), et plus particulièrement les brevets US 4 794 322 et 4 857 831 de Schlumberger (inventeurs Davies et Takeda). Selon un premier aspect, l'invention a pour objet, dans un procédé de mesure de la résistivité utilisant au moins trois élec- trodes espacées dans la direction du forage, d'éliminer l'influence des variations de résistance le long du tubage de manière simple et efficace. Selon un autre aspect, l'invention a pour objet de mesurer la résistivité de formation en puits tubé avec une précision et une résolution verticale satisfaisantes. Il est prévu selon l'invention un procédé pour déterminer la résistivité d'une formation géologique traversée par un forage muni d'un tubage métallique, utilisant au moins trois électrodes en contact avec le tubage et espacées dans la direction longitudinale du forage, caractérisé par le fait que, afin d'éliminer l'effet des variations de résistance entre les deux sections du tubage délimitées par les électrodes, on équilibre un circuit relié aux électrodes et agencé pour former un pont de Vheatstone avec les dites sections de tubage. -5 Selon une forme de réalisation préférée, on applique dans une première étape un courant de façon qu'il ne circule que dans le tubage et on équilibre le pont, puis, dans une deuxième étape, on applique un courant de manière à ce qu'une fuite de courant puisse se produire vers la formation et on détermine la résistivité de la formation en utilisant le déséquilibre du pont dû à la fuite de courant. De manière avantageuse, on équilibre le pont dans la deuxième étape en appliquant, au niveau de l'électrode médiane, un courant supplémentaire Ce courant est appliqué de préférence en un point angulairement espacé de l'électrode médiane. L'invention sera bien comprise à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux dessins annexés Dans les dessins: la figure 1 illustre le principe de base de la mesure de résistivité en puits tubé; les figures 2 a et 2 b illustrent de façon schématique le procédé selon l'invention, dans une forme de réalisation préférée; les figures 3 a, 3 b, 3 c, 3 d représentent des formes de réalisation pour le potentiomètre représenté aux figures 2 a, 2 b; la figure 4 représente schématiquement un dispositif susceptible d'être utilisé pour la mise en oeuvre de l'invention. Le principe de la mesure de résistivité en puits tubé consiste à faire circuler un courant le long du tubage avec un retour éloigné, de manière à permettre une fuite de courant vers les formations géologiques traversées par le puits, et à évaluer le courant de fuite: à un niveau donné, celui-ci est d'autant plus grand que la formation entourant le puits à ce niveau est plus conductive Cela s'exprime en termes mathématiques par une loi de décroissance exponentielle pour le courant circulant dans le tubage, avec un taux de décroissance, à un niveau donné, fonction du rapport entre les conductivités de la formation et du tubage. Le schéma de la figure 1 représente une section d'un puits 10 d'axe X-X' muni d'un tubage métallique 11 Le niveau (ou profondeur) o l'on désire obtenir la mesure est repéré M On considère une section de tubage AB s'étendant de part et d'autre du niveau H Si un courant circule dans le tubage avec un retour éloigné (par exemple en -6- surface), la déperdition de courant vers la formation se traduit, en termes de schéma électrique, par une résistance shunt placée entre le niveau M du tubage et l'infini La valeur Rf de cette résistance est représentative de la résistivité de la formation au niveau M Selon la loi d'Ohm, on peut écrire Rf N = k UM/i M li o k est une constante géométrique, qui peut être déterminée par des mesures d'étalonnage, UM est la différence de potentiel mesurée au niveau M avec une référence à l'infini, et i M est le courant de fuite au niveau M. D'autre part, en utilisant, pour simplifier, une représenta- tion discrète, on peut décrire une perte de courant au niveau M comme une différence entre le courant entrant au niveau M et le courant sortant Le courant de fuite i M peut ainsi être défini comme la différence entre des courants Il et I 2, supposés constants, circulant respectivement dans la section AM et dans la section MB du tubage: i M I I 2 l 2 l ou i M = V /rc 1 dz 1V 2/rc 2 dz 2 l 2 'l si l'on appelle V 1, V 2 les chutes de potentiel respectivement le long de la section AM et de la section MB du tubage, rcl, rc 2 les résis- tances par unité de longueur respectivement des sections AM et MB du tubage, et dzl, dz 2 les longueurs respectives des sections AM et MB. Compte tenu du rapport entre la résistivité du tubage et les valeurs de résistivité habituelles des formations, qui se situe entre 107 et 1010, la déperdition de courant, sur une longueur correspondant à une résolution acceptable pour une mesure de résistivité de forma- tion, par exemple entre 30 cm et 1 m, est minime La différence entre les chutes de tension V 1 et V 2 imputable à la déperdition de courant est donc normalement une quantité très petite Il en résulte que des incertitudes, même faibles, sur les termes de là différence ont une- influence majeure Ces incertitudes existent aussi bien en ce qui -7 concerne les valeurs de résistance rcl, rc 2 que les longueurs dzl, dz 2: pour des raisons diverses (corrosion localisée, hétérogénéité de la matière du tubage, variation d'épaisseur), les valeurs effectives rc 1 et rc 2 peuvent différer de la valeur correspondant aux caractéris- tiques nominales du tubage, et surtout être différentes l'une de l'autre Une incertitude affecte également la valeur des longueurs dz 1 et dz 2, car les sections de mesure AH et MB sont délimitées par des électrodes de mesure mises en contact avec le tubage, et il existe inévitablement une incertitude sur les positions des points de contact A, M et B. On va décrire ci-après, en référence aux figures 2 a, 2 b, une forme de réalisation préférée de l'invention. On retrouve sur les schémas des figures 2 a, 2 b les repères de la figure 1, à savoir un puits 10 d'axe X-X' équipé d'un tubage 11, et trois électrodes de mesure A, M, B, avec des distances dz 1 (AM) et dz 2 (MB) de préférence sensiblement égales, de l'ordre par exemple de 40 à cm Les électrodes A, M, B font partie d'un dispositif appelé ci-après dispositif de fond, conçu pour être descendu dans un puits à l'extrémité d'un câble, mais non représenté aux figures 2 a et 2 b par souci de clarté Un exemple d'un tel dispositif de fond est décrit plus loin en référence à la figure 4. On note également des électrodes de courant agencées pour former deux circuits différents d'application de courant. Un premier circuit est composé d'électrodes Inl et In 2 placées en contact avec le tubage et disposées de part et d'autre des électrodes de mesure A et B, à des distances de celles-ci qui sont du même ordre de grandeur que la distance entre les électrodes A et B. Les électrodes Inl et In 2 font partie du dispositif de fond. Le deuxième circuit comprend l'électrode Inl précitée en contact avec le tubage et une électrode éloignée In 3, placée de préférence en surface à une certaine distance de la tête du puits Un circuit de commutation 12 permet de commander à partir de la surface la mise en service soit du premier circuit, soit du deuxième. Un circuit à boucle de zéro est en outre relié aux électrodes A, M et B Ce circuit comprend d'une part un circuit 13, appelé ci-après potentiomètre, constitué de deux résistances de valeurs -8 - respectives R, (section A'M') et R 2 (section M'B'), et dont les bornes A' et B' sont reliées respectivement aux électrodes de mesure A et B. Le circuit à boucle de zéro comprend aussi un circuit soustracteur 14, représenté sous la forme d'un amplificateur, dont une entrée est reliée au point M' de jonction des résistances R 1, R 2 du circuit 13, et l'autre entrée à l'électrode de mesure centrale M La sortie du circuit soustracteur 14 est reliée au point de réglage P du potentio- mètre de telle façon que celui-ci puisse être ajusté à une valeur qui donne une valeur nulle à la sortie du circuit soustracteur 14 On notera que le potentiomètre 13 est relié aux électrodes de mesure A, M et B de façon que les résistances R 1, R 2 forment avec les sections de tubage AM et MB délimitées respectivement par les paires d'électrodes A, M et M, B un pont de Wheatstone Le pont est à l'équilibre lorsque la différence de potentiel entre l'électrode M et le point de jonction M' des résistances du potentiomètre est nulle A l'équilibre, le rap- port entre les valeurs des résistances R 1 et R 2 est égal au rapport des résistances respectivement de la section AM et de la section MB du tubage D'o la relation suivante à l'équilibre, en utilisant les symboles précédents: R 1/R 2 = rc 1 *dz 1/rc 2 dz 2 * 31 En outre, il est prévu un circuit de commutation 15 relié entre la sortie du circuit soustracteur 14 et le potentiomètre 13, et un cir- cuit de courant supplémentaire 16 relié à la sortie du circuit sous- tracteur 14 à travers ce circuit de commutation 15 Le circuit supplé- mentaire comprend d'autre part une électrode de courant 17 placée en contact avec le tubage sensiblement au même niveau que l'électrode centrale M Selon les figures 2 a, 2 b, l'électrode 17 est placée à l'extérieur du tubage, mais il s'agit là d'une représentation symbo- lique, faite dans un souci de clarté En pratique, l'électrode 17 fait partie du dispositif de fond et se trouve bien entendu à l'intérieur du tubage Elle est en contact avec le tubage en une zone qui, comme on l'a indiqué, est sensiblement au même niveau que l'électrode centrale M, mais en est distincte par exemple décalée en azimuth - 9 _ de manière que l'application de courant ne risque pas de perturber la mesure. La forme de réalisation décrite ci-dessus est conçue en vue d'une mesure en deux étapes, illustrées respectivement par les figures 2 a et 2 b. La première étape est destinée à caractériser in situ les conditions de la mesure, et plus particulièrement les caractéristiques du tubage sur la section AB, et celles du système de mesure formé par les électrodes de mesure A, B, M telles qu'appliquées au tubage 11. Dans cette étape, on applique un courant (de préférence un courant alternatif basse fréquence, par exemple d'une fréquence de 1 à 5 Hz) au tubage au moyen du premier circuit d'application de courant comprenant les électrodes Inl et In 2, en plaçant le circuit de commutation 12 dans la position appropriée De cette façon, le courant ne pénètre pratiquement pas dans la formation entourant le puits. D'autre part, on place le circuit de commutation 15 dans la position o la sortie du circuit soustracteur 14 est reliée au point de réglage du potentiomètre 13, et on réalise l'équilibrage du pont de Wheatstone comme décrit plus haut. La deuxième étape est destinée à la mesure de la résistivité de la formation au niveau de l'électrode M Le circuit de commutation 12 est placé dans la position o le circuit actif est le deuxième circuit d'application de courant composé de l'électrode Inl et de l'électrode éloignée In 3, le courant appliqué étant de même type que lors de la première étape, à savoir un courant alternatif de même fréquence Dans ces conditions, il se produit une fuite de courant telle que décrite plus haut en référence à la figure 1, laquelle fuite est fonction de la résistivité de la formation au niveau de l'électro- de M. Cette fuite de courant tend à provoquer un déséquilibre du pont de Wheatstone que forment les résistances R 1 et R 2 du potentio- mètre 13 avec les sections de tubage AM et MB On compense cet effet de déséquilibre en reliant la sortie du circuit soustracteur 14 de la boucle de zéro au circuit de courant supplémentaire 16, au moyen du circuit de commutation 15 placé dans la position appropriée De par ce montage, l'intensité i(z) du courant circulant dans le circuit 16 est - assujettie à prendre la valeur correspondant à l'équilibre du pont de Wheatstone, à savoir une différence de potentiel nulle entre l'élec- trode M et le point M' du potentiomètre Cette valeur i(z), qui compense l'effet de la fuite de courant, est égale à un facteur près au courant de fuite désigné plus haut par la notation i 1. Cette technique permet ainsi une mesure directe du courant de fuite Pour la détermination de la résistivité de formation Rf 4, on mesure également la différence de potentiel UM en N, en prenant comme référence de potentiel une électrode éloignée, qui peut être placée en surface (repère 18 sur la figure 2 b), ou de préférence située dans le puits, par exemple sur la portion de câble isolé (appelée en anglais "bridle") reliant le dispositif de fond au câble Selon l'équation l 1 l précitée, on forme le rapport UM/i M, et on déduit de ce rapport la résistivité de formation Rf Le choix d'un potentiomètre possédant les propriétés requises dans le cadre de la réalisation décrite ci-dessus, à savoir une réso- lution élevée et une bonne stabilité, est à la portée de l'homme de métier Différentes possibilités sont représentées sur les figures 3 a à 3 d La figure 3 a montre un circuit composé d'une résistance fixe et d'une résistance ajustable en série La figure 3 b montre un circuit comprenant une résistance ajustable placée en série entre deux résis- tances fixes La figure 3 c montre un circuit comprenant une partie fixe et une partie ajustable comprenant elle-même une résistance ajustable montée en parallèle aux bornes d'une résistance fixe La figure 3 d montre un circuit à trois résistances fixes en série, ayant une résistance ajustable montée en parallèle aux bornes de la résis- tance fixe centrale. La figure 4 montre schématiquement un dispositif de fond susceptible d'être utilisé pour la mise en oeuvre de l'invention De façon classique, ce dispositif est suspendu, en fonctionnement, à un câble électrique, non représenté, et comporte une unité 35 pour l'interface avec le câble. La partie centrale 40 du dispositif, qui remplit les fonctions assignées aux électrodes de mesure A, N, B et à l'électrode de courant 17 susvisées, s'apparente à l'appareil utilisé commercialement par Schlumberger pour le service appelé CPET, lequel appareil est décrit de manière détaillée dans les brevets US 4 794 322 et 4 857 831 précités. Le CPET, destiné à évaluer la protection cathodique des tubages et leur état de corrosion, comporte douze électrodes de mesure réparties sur quatre niveaux espacés en direction longitudinale, la distance entre niveaux étant de l'ordre de 60 cm, et les trois électrodes de chaque niveau étant disposées symétriquement autour de l'axe de l'appareil, donc avec un écart angulaire de 120 entre électrodes adjacentes Les électrodes sont portées par des bras pivotants soumis à l'action de ressorts en vue de leur extension, et un dispositif hydraulique permet de replacer les bras en position rétractée Chaque électrode comporte un élément de contact agencé pour assurer un bon contact électrique avec le tubage. Pour la présente invention, on a vu que trois niveaux de mesure suffisent, et la figure 4 montre des électrodes de mesure 40-1, -2, 40-3 sur trois niveaux Mais il est envisageable d'utiliser un plus grand nombre de niveaux, par exemple cinq niveaux formant deux groupes de trois niveaux consécutifs, afin d'acquérir davantage d'information et d'effectuer simultanément des mesures correspondant à deux profondeurs différentes En pareil cas, il faut associer à chaque ensemble de trois électrodes consécutives les circuits décrits en référence aux figures 2 a, 2 b. En ce qui concerne le nombre d'électrodes par niveau, une seule électrode de mesure suffit dans la présente invention Il faut associer à cette électrode un dispositif assurant un bon contact de l'électrode avec le tubage De tels dispositifs sont bien connus de l'homme du métier et il n'est pas utile d'en donner une description détaillée A propos de l'électrode de courant 17, on a indiqué qu'elle doit être séparée de l'électrode centrale M Cela peut être réalisé de différentes façons Par exemple, on peut envisager que l'électrode M et l'électrode 17 soient placées du même côté de l'appareil, à faible distance l'une de l'autre dans la direction longitudinale ou azimutale. Le dispositif comprend en outre des éléments 41, 41 ' servant d'électrodes de courant, situés de part et d'autre de la partie centrale 40, la distance entre les éléments 41 et 41 ' pouvant être'de 12 - quelques mètres, par exemple de l'ordre de 5 m Des raccords isolants 42, 42 ', tels que les raccords du type AH 169 couramment utilisés par Schlumberger, sont placés entre la partie centrale 40 et les éléments 41, 41 ' Les éléments 41, 41 ' peuvent être réalisés à la manière des centreurs classiques pour puits tubés Les roulettes normalement prévues sur ces centreurs en tant qu'éléments de contact avec le tubage sont alors remplacées par des éléments servant d'électrode de courant, et des conducteurs électriques prévus pour la liaison avec ces éléments formant électrode. L'invention n'est pas limitée à la forme de réalisation dé- crite ci-dessus Par exemple, on pourrait envisager d'appliquer le courant lors de la première étape de manière que la circulation de courant n'ait pas lieu uniquement dans le tubage, mais également dans une zone entourant le tubage, laquelle zone est normalement cimentée. L'équilibrage du pont de Wheatstone serait alors réalisé sur la base des caractéristiques non seulement du tubage, mais aussi de la zone entourant immédiatement le tubage En conséquence, c'est l'ensemble constitué par le tubage et la zone avoisinante, essentiellement cimentée, dont l'influence sur les mesures de la deuxième étape serait compensée Les mesures de résistivité obtenues pourraient alors être considérées comme plus caractéristiques des formations géologiques proprement dites Une tel résultat pourrait être obtenu en plaçant les électrodes de courant Inl, In 2 à une distance plus grande que les valeurs indiquées plus haut. 13 - Revendications 1 Procédé pour déterminer la résistivité d'une formation géologique traversée par un forage muni d'un tubage métallique, utilisant au moins trois électrodes en contact avec le tubage et espacées dans la direction longitudinale du forage, caractérisé par le fait que, afin d'éliminer l'effet des différences entre les deux sections du tubage délimitées par les électrodes, on équilibre un circuit relié aux électrodes et agencé pour former un pont de Wheatstone dans lequel les dites sections de tubage constituent deux des résistances. 2 Procédé pour déterminer la résistivité d'une formation géologique traversée par un forage muni d'un tubage métallique, dans lequel on dispose en contact avec le tubage, au niveau de la dite formation, au moins trois électrodes espacées dans la direction du forage, caractérisé par le fait que l'on relie les électrodes à un circuit formant un pont de Wheatstone avec les deux sections de tubage délimitées par les électrodes, on applique dans une première étape un courant de façon qu'il ne circule sensiblement que dans le tubage et on équilibre le pont, puis, dans une deuxième étape, on applique un courant de manière à ce qu'une fuite de courant puisse se produire vers la formation et on détermine la résistivité de la formation en utilisant le déséquilibre du pont dû à la fuite de courant. 3 Procédé selon la revendication 2, dans lequel, dans la deuxième étape, on équilibre le pont en appliquant au tubage, sensiblement au niveau de l'électrode médiane, un courant supplémentaire. 4 Procédé selon la revendication 3, dans lequel, dans la deuxième étape, on mesure la tension à l'électrode médiane et le courant supplémentaire et on forme le rapport de la dite tension au dit courant, ce rapport étant représentatif de la résistivité de la formation. Procédé selon l'une des revendications 3 et 4, dans lequel on applique le courant supplémentaire en un point distinct de l'électrode médiane. 6 Procédé pour déterminer la résistivité d'une formation géologique traversée par un forage muni d'un tubage métallique, dans lequel on dispose en contact avec le tubage, au niveau de la dite formation, au moins trois électrodes espacées dans la direction du forage, caractérisé par le fait que l'on relie les électrodes à un circuit formant un pont de Wheatstone avec les deux sections de tubage délimitées par les électrodes, on applique dans une première étape un courant de façon qu'il ne circule sensiblement que dans le tubage et dans la zone immédiatement adjacente au tubage et on équilibre le pont, puis, dans une deuxième étape, on applique un courant de manière à ce qu'une fuite de courant puisse se produire vers la formation et on détermine la résistivité de la formation en utilisant le déséquilibre du pont dû à la fuite de courant. 7 Dispositif pour déterminer la résistivité d'une formation géolo- gique traversée par un forage muni d'un tubage métallique, comprenant au moins trois électrodes en contact avec le tubage et espacées dans la direction longitudinale du forage, caractérisé par le fait qu'il comprend un circuit relié aux électrodes et agencé pour former un pont de Wheatstone dans lequel les sections de tubage délimitées par les dites électrodes constituent deux des résistances. 8 Dispositif selon la revendication 7, comprenant un circuit à boucle de zéro susceptible d'agir pour assujettir le pont de Wheatstone à l'équilibre. 9 Dispositif selon la revendication 7, comprenant un circuit pour appliquer un courant au tubage sensiblement au niveau-de l'électrode centrale, lequel circuit peut être assujetti par le circuit à boucle de zéro à compenser un déséquilibre du pont de Vheatstone. 14 -