Brevet FR2688900A1 — publié le 19930924

PROCEDE ET DISPOSITIF DE DETERMINATION DU PASSAGE A UNE DISTANCE PRESELECTIONNEE D'UN POINT REFLECTEUR A L'AIDE DU TEMPS DE PROPAGATION D'UNE ONDE CONTINUE La présente invention se rapporte à un procédé et à un dispositif de détermination du passage à une distance présélectionnée d'un point réflecteur par mesure indirecte du retard de propagation d'une onde continue modulée en phase et/ou en fréquence et réfléchie audit point. Il est connu, dans un certain nombre de domaines, d'effectuer des mesures précises de distance à un point visé en mesurant le temps de trajet nécessaire à une onde, notamment une onde électromagnétique, pour revenir à un émetteur après réflexion sur le point visé Pour éviter l'emploi d'émetteurs de grande puissance instantanée, on a développé des systèmes à émission continue dans le temps, de manière à conserver un niveau d'énergie suffisant éclairant le point visé La réception s'effectue donc simultanément à l'émission et pour retrouver le temps de propagation aller et retour de l'onde, il est prévu de coder en phase et/ou en fréquence l'onde émise et de déterminer le retard entre le code émis et le code reçu On trouve de tels systèmes par exemple dans les domaines de la radioaltimétrie, des déclencheurs altimétriques, de l'anticollision de véhicules, etc On a développé pour ces systèmes différents codes qui tous reposent sur une modulation de la phase et/ou de la fréquence de l'onde émise Un des codes les plus couramment utilisés est la modulation linéaire de fréquence Dans ce cas l'extraction de la distance s'effectue en multipliant le signal reçu avec le signal émis et en mesurant la fréquence de battement obtenue Malheureusement, en raison du fait que l'on ne mesure pas directement un temps mais une fréquence, il est très possible de prévoir au point visé un ensemble de réception de l'onde puis de réémission avec un décalage en fréquence qui vient fausser la mesure, permettant donc le brouillage du système Il est clair que le même inconvénient peut se retrouver avec d'autres types de codages connus. Un objet de la présente invention est donc de remédier à cet inconvénient en rendant le brouillage très difficile ou inefficace. Un autre objet de l'invention est un procédé utilisant une surmodulation périodique superposée au codage normal de manière à faire disparaître le signal utile de battement en dehors d'une distance présélectionnée attendue et, le cas échéant, de certaines distances harmoniques. Selon l'invention, il est donc prévu un procédé de détermination du passage à une distance présélectionnée d'un point réflecteur par mesure indirecte du retard de propagation d'une onde continue modulée en phase et/ou en fréquence et réfléchie audit point, dans lequel on émet ladite onde vers ledit point avec un codage caractéristique en phase et/ou en fréquence, on reçoit l'onde réfléchie par ledit point et on effectue une analyse temporelle du retard entre le code émis et le code reçu par filtrage adapté à ladite distance présélectionnée, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte une étape supplémentaire consistant à superposer, lors de l'émission de ladite onde, au codage caractéristique au moins une surmodulation périodique de période égale à N fois le retard de propagation de l'onde reçue pour ladite distance présélectionnée, o N est un nombre supérieur ou égal à i. L'invention a également pour objet un dispositif mettant en oeuvre ce procédé Grâce à l'utilisation de surmodulations, on provoque la création d'un bruit de phase faisant disparaître le signal utile en dehors de la distance attendue, la reconnaissance du code initialement prévu n'étant plus possible qu'à cette seule distance et à certaines distances harmoniques. L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques et avantages apparaîtront à l'aide de la description ci-après et des dessins joints o: la figure 1 représente le schéma de principe d'un radioaltimètre classique; la figure 2 est une courbe explicative de l'utilisation d'une modulation linéaire de fréquence; la figure 3 est un diagramme du signal de battement obtenu après filtrage adapté; la figure 4 illustre le principe d'une surmodulation selon l'invention; la figure 5 est un diagramme du signal de battement obtenu pour une distance non attendue; la figure 6 illustre le cas général de l'utilisation de plusieurs surmodulations selon l'invention; la figure 7 est un diagramme des variations d'amplitude du signal filtré pour deux surmodulations différentes; les figures SA à 8 E illustrent les signaux obtenus pour différentes distances avec deux surmodulations; la figure 9 montre le schéma de principe d'une première variante du dispositif selon l'invention; les figures 1 OA et l OB illustrent les signaux émis dans deux modes de réalisation d'une seconde variante du dispositif selon l'invention; la figure 11 est le schéma du premier mode de réalisation de cette seconde variante; et la figure 12 est le schéma du deuxième mode de réalisation de cette seconde variante. Comme on l'a déjà indiqué, la présente invention s'applique à tout système effectuant une mesure de la distance à un point visé par une analyse indirecte du temps nécessaire à une onde pour effectuer le trajet aller-retour entre lui et ce point. Quand on utilise une onde électromagnétique pour cette mesure de distance, l'invention concerne donc notamment tout système dans le domaine de la radioaltimétrie, du déclenchement altimétrique, de l'anticollision de véhicules et tout système disposant d'un pré-filtrage en distance du signal avant son exploitation. A titre d'exemple, pour clairement expliquer l'invention, on va choisir le cas d'un radioaltimètre à modulation linéaire de fréquence d'une onde électromagnétique continue, sans que cela soit en rien limitatif. La figure l est le schéma d'un tel radioaltimètre connu Il comprend une partie émission comportant une antenne 1, un émetteur 4, incluant de manière classique un oscillateur commandé en tension, et un générateur de dent de scie 3 fournissant une tension en dent de scie venant commander la fréquence de l'émetteur La partie réception comporte une antenne 2 suivie d'un récepteur 5 et d'un mélangeur 6 qui multiplie le signal reçu avec le signal émis Le signal de battement obtenu est envoyé à un filtre 7 Le signal filtré Sb est envoyé à un extracteur 8 fournissant sur sa sortie l'information sur le passage à la distance attendue déterminée par la fréquence centrale du filtre passe-bande 7. Le fonctionnement est le suivant en se reportant également à la figure 2. L'émetteur 4 sous la commande du générateur 3 émet une onde de fréquence variant linéairement en fonction du temps (Fig 2) entre une valeur F à l'instant O et une valeur F + d F au bout du temps T qui est la période de la dent de scie La fréquence émise Fe s'écrit: F = F F Tt ( 1) e T Le retard de propagation de l'onde reçue après réflexion au point réflecteur visé situé à une distance D de l'émetteur et du récepteur est égal à c o c est la vitesse de c propagation de l'onde électromagnétique dans l'espace libre, c'est-à-dire la vitesse de la lumière. La fréquence Fr de l'onde reçue par le récepteur, en négligeant le décalage Doppler, est F F +d F (t 2 D r T c Le mélangeur 6 fournit un signal de battement à la fréquence Fb (fréquence différence seule conservée par filtrage passe-bas): F= d F 2 D ( 2) Fb T c Le signal de battement Sb après filtrage à une fréquence centrale correspondant à la distance D est représenté sur la figure 3. On peut ainsi déterminer la distance en mesurant la fréquence de battement puisque la pente et la vitesse c sont connues. Une possibilité souvent utilisée est de déterminer un filtre 7 passe-bande ayant une fréquence centrale fixée, c'est-à-dire que, pour des paramètres d F et T donnés, le filtre est adapté à une distance présélectionnée et ne fournit un signal utile Sb que pour cette distance On peut alors modifier la distance attendue présélectionnée en modifiant les paramètres de la modulation d F et T sans changer le filtre 7. Cependant, il est clair que, comme on ne mesure pas directement un retard de propagation mais une fréquence, un tel système mélange deux informations différentes, temps et fréquence, d'o une possibilité de brouillage assez facile En effet, en disposant au sol un ensemble de réception puis de réémission, après décalage en fréquence Fd, de l'onde émise par l'émetteur, la fréquence de battement devient: d F 2 D F' = + F b T c d La distance D' obtenue est donc faussée de: D' D = T c F d F 2 Fd L'invention propose d'interdire ce temps- fréquence grâce à l'utilisation d'une surr périodique se superposant à une modulation linéaire poui la conversion retard- fréquence en dehors du(des) ret propagation attendu(s). Dans un premier exemple, on va traiter le cas l'utilisation d'une seule surmodulation sinusoïdale. On suppose que l'émetteur émet une onde fréquence varie selon la loi: F = F + d F t + rc sin ( 2 ir c t) e T r 2 D 2/2 D o U mélange modulation r empêcher ard(s) de simple de dont la ( 3) o D est la distance attendue. o Ceci correspond à la superposition, sur une modulation linéaire de fréquence du type précédent, d'une surmodulation en 2 D fréquence sinusoïdale de période et d'excursion c AF = c,comme représenté sur la figure 4. o 2/2 D o La phase émise est l'intégrale de cette fréquence ( 3) en fonction du temps et la phase reçue est égale à la phase émise retardée du retard de propagation La phase du signal de battement eb étant la différence entre la phase émise et la phase reçue, le calcul permet de démontrer aisément que d F 2 D ste b = 2 i T t + C (D) b T c + 2 xt sin ( j D sin l 2 ct D) Le premier terme de cette relation fait réapparaître la fréquence de battement de la modulation linéaire classique selon la relation ( 2) Le dernier terme, par contre, est le produit d'une amplitude fonction de la distance réelle D par une fonction sinusoïdale dépendant du temps Il résulte du terme dépendant du temps que la phase du signal de battement subit une modulation comprise entre sin S D On voit que, si la distance réelle D n'est pas un multiple de la distance attendue présélectionnée Do, l'amplitude de ce bruit de phase n'est pas nulle et que le spectre du signal de battement s'étale fortement s'éloignant de la fréquence de battement attendue. Au contraire si la distance D est multiple de la distance attendue Do, l'amplitude du bruit de phase est nulle et on retrouve exactement le fonctionnement de la modulation linéaire de fréquence examinée précédemment Dans le pire des cas o la distance réelle D est égale à 2 N 2 l Do, la valeur efficace du sinus temporel étant, la valeur efficace du bruit de phase est ar, faisant totalement disparaître le terme utile d F qui permettrait la mesure de distance. La figure 5 montre le signal obtenu pour une distance réelle égale à 1,5 D Ce signal Sb est quasiment nul. On voit donc qu'il n'est plus possible de brouiller le système simplement en ajoutant un décalage en fréquence à l'onde réfléchie car ce décalage n'a pas d'effet sur la valeur efficace du bruit de phase qui ne dépend que de la distance réelle. On peut généraliser le procédé ainsi exposé, en se référant aux théories de Fourier, à l'utilisation de toute surmodulation périodique de période égale au retard de 2 D propagation attendu c En particulier, l'emploi d'une surmodulation en créneau carré (résultat d'une superposition infinie de fonctions sinusoïdales harmoniques) peut être parfaitement envisagée. La figure 6 montre la modulation en fréquence obtenue par la somme de trois surmodulations sinusoïdales (échelle dilatée). Comme on l'a vu, l'utilisation d'une surmodulation périodique, quelle qu'en soit la forme d'onde, ouvre des fenêtres en distance autorisant périodiquement un fonctionnement normal de la modulation linéaire en fréquence Cette périodicité est égale à la distance attendue Do, c'est-à-dire que le mélange temps-fréquence propre à la modulation linéaire de fréquence redevient possible à toutes les distances multiples de celle attendue. Pour réduire ou même éviter cet inconvénient, on peut utiliser plusieurs surmodulations associées à des distances attendues différentes, ceci en mettant à profit le fait qu'une surmodulation quelconque autorise toujours un fonctionnement normal de la modulation linéaire de fréquence à distance nulle et avoisinante. La figure 7 montre les variations d'amplitude du signal utile Sb pour une surmodulation donnée, en fonction de la distance réelle D La courbe A correspond à une surmodulation associée à une distance attendue présélectionnée Do et la courbe B à une seconde surmodulation associée à une distance attendue égale à 5,5 D dans l'exemple représenté. Il est clair, à partir de la figure 7, qu'on aura un fonctionnement normal de la modulation linéaire de fréquence seulement aux distances Do, 5 Do, 6 Do, 11 Do, 12 Do, 16 Do, 17 Do, Ceci est vrai d'une part à un certain affaiblissement près, variable pour les différentes fenêtres, et fonction de la coïncidence ou non des maxima des courbes A et B D'autre part, il faut noter que, d'une fenêtre à la suivante, il existe une atténuation du signal utile due à l'atténuation de propagation en distance proportionnelle à D Si, dans l'exemple ci-dessus, l'atténuation n'est pas suffisante pour la première distance harmonique attendue 5 Do, on peut utiliser une troisième surmodulation associée par exemple à une distance attendue de 30 Do qui permet de disposer d'une augmentation d'atténuation de l'ordre de 30, marge qui permet d'avoir un signal utile négligeable dès la première fenêtre en distance après Do A titre d'exemple d'application numérique, on a traité dans les figures SA à SE le cas de deux surmodulations réglées sur D = 150 m et 5,5 D O o La figure SA représente le signal filtré Sb pour une distance réelle D = D = 150 m: le signal utile est présent et parfaitement détectable à la fréquence du filtre adapté. Les figures 8 B et SC représentent le signal filtré pour des distances réelles de 2 D et 3 D Le signal utile a presque ou complètement disparu. La figure 8 D représente le signal filtré pour une distance réelle égale à 4 D On voit que le signal réapparaît mais est encore fortement affaibli Enfin la figure SE montre le cas o D = 6 Do c'est-à-dire le cas o on est dans une fenêtre autorisée Le signal filtré est bien présent et son amplitude est même légèrement supérieure à celle du signal de la figure 8 A, étant entendu que l'on n'a pas du tout tenu compte de l'atténuation en distance. Le procédé selon l'invention ayant été ainsi exposé, la figure 9 représente le schéma de principe d'une première variante de dispositif selon l'invention Comme on a pu le voir, les seules modifications à apporter au système classique concernent l'émission et plus particulièrement l'élaboration de la tension de commande de l'émetteur fixant la modulation et la surmodulation appliquées à l'onde émise. Un sélecteur de distance 30 permet de présélectionner une distance attendue D o Cette distance attendue est transmise d'une part à un générateur de dent de scie 31 qui fournit la dent de scie avec la pente et la période voulue pour la modulation linéaire de fréquence associée à Do D'autre part, la distance attendue est envoyée à un générateur de surmodulation 32 qui fournit le signal correspondant aux surmodulations associées à Do avec la période adéquate Un circuit sommateur 33 somme les signaux délivrés par les générateurs 31 et 32 et fournit le signal de commande de l'émetteur Ainsi le circuit de la figure 9 remplace simplement le générateur 3 de la figure 1. A partir de là, il est possible d'imaginer d'autres variantes de réalisation, notamment sous forme numérique. La figure 10 A représente une courbe montrant le cas d'une surmodulation sinusoïdale superposée à une modulation linéaire de fréquence La période de la surmodulation est 2 t F associée à une distance attendue D oi On numérise cette courbe à l'aide de niveaux successifs de quantification, représentés en trait plein, fi, f 2, f 3, f 4 Il est clair que, dans ce cas, lorsque l'on modifie la lé distance attendue, la période de la surmodulation associée varie et donc aussi la durée t AF, ce qui implique l'utilisation d'une i horloge variable. Par contre, sur la figure 1 OB, on a envisagé le cas o on échantillonne le signal de modulation à une fréquence élevée et fixe par rapport aux périodes de surmodulations. La période d'échantillonnage est t H. On aurait pu échantillonner directement la surmodulation réelle En fait on préfère prendre des échantillons P sur des niveaux successifs comme sur la figure 1 OA, ce qui diminue notablement le nombre de niveaux différents à obtenir. Par ailleurs, l'erreur commise dans la représentation de la modulation au lieu d'être un inconvénient est en fait un avantage car cela équivaut à l'utilisation d'un grand nombre de surmodulations sinusoïdales, ce qui réduit le nombre et éloigne considérablement les fenêtres de fonctionnement normal. Les figures 11 et 12 montrent des schémas de variantes numériques du dispositif correspondant respectivement aux cas des figures 10 A et 1 OB. Sur la figure 11, le dispositif générateur du signal de modulation de l'émetteur est construit autour d'une mémoire morte 41 dans laquelle on a stocké les différentes valeurs de niveaux successifs de la surmodulation superposée à la modulation linéaire pour chaque distance attendue Cette mémoire est adressée d'une part par la distance attendue préselectionnée par un sélecteur de distance numérique 40 et d'autre part par les codes fournis cycliquement par un compteur cyclique programmable 43 Celui-ci fournit les codes successifs permettant de sélectionner à la suite tous les niveaux correspondant à une période de la modulation linéaire de fréquence Le nombre de codes à fournir dépend de la distance présélectionnée et le compteur est donc programmé par la valeur fournie par le sélecteur de distance 40. Par ailleurs, la fréquence de changement des niveaux de la courbe de la figure 1 OA dépend, elle aussi, de la distance attendue Le compteur 43 reçoit les signaux d'horloge d'une horloge 42 à fréquence variable commandée par la valeur fournie par le sélecteur de distance. Enfin un convertisseur numérique-analogique 44 transforme les valeurs numériques délivrées par la mémoire 41 en un signal analogique de commande de l'émetteur 4 (Fig 1). L'avantage d'un tel mode de réalisation est qu'il est très facilement réalisable sous forme intégrée, la capacité de la mémoire 41 restant dans des limites acceptables pour l'intégration. La figure 12 représente un second mode de réalisation correspondant à l'utilisation d'une horloge à fréquence élevée et constante (cas de la figure 10 B) On retrouve une mémoire morte 52 contenant toutes les valeurs d'échantillons pour chaque valeur de distance attendue et le sélecteur de distance 40 adressant cette mémoire Un compteur cyclique 51 fournit successivement tous les codes d'adresse correspondant aux échantillons successifs d'une période de la modulation linéaire de fréquence Ce compteur reçoit les signaux d'horloge d'une horloge 50 à fréquence élevée de période t H (période d'échantillonnage) De même que dans le mode de réalisation de la figure 11, le convertisseur 44 fournit le signal de modulation de l'émetteur. Ici, du fait du nombre beaucoup plus élevé d'échantillons à stocker, la mémoire 52 ne peut être intégrée avec les autres éléments Par contre la réalisation de l'ensemble est plus simple. Dans la description qui précède, on a décrit le cas d'une modulation de fréquence linéaire comme codage de l'onde émise Mais l'ensemble de cette description est transposable directement à tout type de codage en fréquence et, par l'intermédiaire du calcul intégral appliqué aux surmodulations, à tout type de codage en phase D'autre part, la forme d'onde des surmodulations utilisées n'a pas d'importance; seule compte leur périodicité. Bien entendu, les exemples de réalisation décrits ne sont donc nullement limitatifs de l'invention. R E V E N D I C A T I O N S 1 Procédé de détermination du passage à une distance présélectionnée d'un point réflecteur par mesure indirecte du retard de propagation d'une onde continue modulée en phase et/ou en fréquence et réfléchie audit point, dans lequel on émet ladite onde vers ledit point avec un codage caractéristique en phase et/ou en fréquence, on reçoit l'onde réfléchie par ledit point et on effectue une analyse temporelle du retard entre le code émis et le code reçu par filtrage adapté à ladite distance présélectionnée, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte une étape supplémentaire consistant à superposer, lors de l'émission de ladite onde, au codage caractéristique au moins une surmodulation périodique de période égale à N fois le retard de propagation de l'onde reçue pour ladite distance prédéterminée, o N est un nombre supérieur ou égal à 1. 2 Procédé selon la revendication 1, dans lequel ledit codage à l'émission consiste en une modulation linéaire de fréquence et ladite analyse temporelle consiste à obtenir un signal de battement entre l'onde reçue et l'onde émise et à appliquer ledit signal de battement à un filtre passe-bande centré sur la fréquence de battement correspondant à ladite distance présélectionnée, caractérisé en ce que ladite étape supplémentaire consiste à superposer à la modulation linéaire de 2 D o fréquence une surmodulation sinusoïdale de période c, o Do co est ladite distance présélectionnée et c est la vitesse de propagation de l'onde électromagnétique, de façon à n'obtenir à la sortie du filtre un signal utile que pour ladite distance D et ses multiples. 3 Procédé selon la revendication 1, dans lequel ledit codage à l'émission consiste en une modulation linéaire de fréquence et ladite analyse temporelle consiste à obtenir un signal de battement entre l'onde reçue et l'onde émise et à appliquer ledit signal de battement à un filtre passe-bande centré sur la fréquence de battement correspondant à ladite distance présélectionnée, caractérisé en ce que ladite étape supplémentaire consiste à superposer à la modulation linéaire de fréquence plusieurs surmodulations sinusoïdales de périodes 2 n D 1 O respectives c o Do est ladite distance présélectionnée, c est la vitesse de propagation de l'onde électromagnétique et ni est un nombre réel positif supérieur ou égal à 1 et différent pour chacune des surmodulations de rang i. 4 Dispositif de détermination du passage à une distance présélectionnée d'un point réflecteur par mesure indirecte du retard de propagation d'une onde continue modulée en phase et/ou en fréquence et réfléchie audit point, ledit dispositif comportant un émetteur ( 1, 4) associé à des moyens ( 3) de modulation dudit émetteur pour émettre ladite onde modulée vers ledit point avec un codage caractéristique en phase et/ou en fréquence et des moyens récepteurs ( 6, 7, 8) pour recevoir l'onde réfléchie par ledit point et effectuer une analyse temporelle du retard entre le code émis et le code reçu par filtrage ( 7) adapté à ladite distance présélectionnée, ledit dispositif mettant en oeuvre le procédé selon la revendication 1 et étant caractérisé en ce que lesdits moyens de modulation comprennent en outre des moyens de surmodulation ( 32, 33; 40 à 44; 40, 44, 50 à 52) pour superposer, lors de l'émission de ladite onde, au codage caractéristique au moins une surmodulation périodique de période égale à N fois le retard de propagation de l'onde reçue pour ladite distance prédéterminée, o N est un nombre supérieur ou égal à 1. Dispositif selon la revendication 4, dans lequel lesdits moyens de modulation dudit émetteur comprennent un générateur de dent de scie ( 31) et un sélecteur de distance ( 30) fournissant la valeur de ladite distance présélectionnée au générateur de dent de scie, de manière que celui-ci fournisse audit émetteur ( 4) un signal de modulation linéaire en fréquence adaptée à ladite distance présélectionnée, et dans lequel lesdits l O moyens récepteurs comprennent des moyens de battement ( 6) pour obtenir un signal de battement entre l'onde reçue et l'onde émise par ledit émetteur ( 4) et un filtre passe-bande ( 7) centré sur une fréquence prédéterminée correspondant à ladite distance présélectionnée, ledit dispositif étant caractérisé en ce que lesdits moyens de surmodulation comprennent: un générateur de surmodulations ( 32) commandé par ladite valeur de la distance présélectionnée fournie par ledit sélecteur de distance ( 30) pour délivrer un signal de surmodulation en fréquence correspondant à l'utilisation de P surmodulations 2 n D sinusoïdales de périodes respectives, lP o D est ladite c o distance présélectionnée, c est la vitesse de propagation de l'onde électromagnétique et ni est un nombre réel positif sensiblement égal à 1 pour l'une des surmodulations et supérieur à 1 pour les autres surmodulations, i étant le rang de la surmodulation et n étant différent pour chacune des surmodulations; et des moyens sommateurs ( 33) recevant ledit signal de modulation linéaire venant du générateur de dent de scie ( 31) et ledit signal de surmodulation en fréquence venant du générateur de surmodulations ( 32) et fournissant le signal de modulation commandant l'émetteur ( 4). 6 Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits moyens de modulation comprennent: une mémoire morte ( 41; 52) contenant sous forme numérique les valeurs des échantillons du signal de modulation devant commander ledit émetteur ( 4) pour chaque codage caractéristique et les surmodulations associées, pour chaque valeur de distance présélectionnable; un sélecteur de distance ( 40) pour fournir un signal numérique représentatif de ladite distance présélectionnée; des moyens ( 42, 43; 50, 51) d'adressage de ladite mémoire à partir du signal numérique fourni par ledit sélecteur de distance ( 40); et un convertisseur numérique-analogique ( 44) pour convertir les valeurs d'échantillon délivrées successivement par ladite mémoire en un signal de modulation pour commander ledit émetteur. 7 Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que lesdits moyens d'adressage comprennent: une horloge ( 50) à fréquence fixe très supérieure à celle de toutes les surmodulations utilisées; et un compteur cyclique ( 51) recevant les signaux de ladite horloge et fournissant des signaux numériques qui constituent, avec le signal délivré par le sélecteur de distance ( 40), les signaux d'adressage de ladite mémoire ( 52). 8 Dispositif selon la-revendication 6, caractérisé en ce que lesdits moyens d'adressage comprennent: une horloge ( 42) à fréquence variable commandée par le signal délivré par ledit sélecteur de distance ( 40); et un compteur cyclique programmable ( 43), programmé à l'aide dudit signal délivré par ledit sélecteur de distance ( 40), ledit compteur recevant les signaux de ladite horloge et fournissant des signaux numériques qui constituent, avec le signal délivré par le sélecteur de distance ( 40), les signaux d'adressage de ladite mémoire ( 41).