Brevet FR2695705A1 — publié le 19940318

La présente invention se rapporte à des vannes de purge dans des systèmes hydrauliques et pneumatiques sous pression Plus particulièrement, elle se rapporte à une vanne de purge pour éliminer l'air d'un réservoir d'un fluide hydraulique sous pression. Des vannes de purge de divers types ont été placées dans des réservoirs et des lignes de retour de fluide des systèmes hydrauliques Ces vannes servent à faire la différence entre le fluide sous forme gazeuse et le fluide sous forme liquide et à éventer ou purger la forme gazeuse ou liquide Un grand nombre de ces vannes sont de grande dimension et elles sont souvent à commande manuelle Des vannes compacte et automatique de purge pour de tels systèmes ont été décrites dans les brevets US Nos 4 524 793 et 4 813 446 à Silverwater et dans la demande de brevet US en cours tous cédés au demandeur de la présente invention. Le brevet US No 4 524 793 donne l'explication d'une théorie générale du fonctionnement de ces vannes automatiques de purge Un capillaire et un orifice sont placés en série dans un canal de fluide pour provoquer la distribution de pression le long du canal entre un point haute pression à l'extrémité côté réservoir de la vanne et un point à basse pression à l'extrémité d'évacuation de la vanne afin de varier selon la phase des fluides s'écoulant dans le canal Cette théorie est basée sur le fait connu que, dans un tel agencement, un gradient plus raide de pression se présentera sur l'orifice dans le cas d'un écoulement en phase gazeuse et inversement un gradient plus raide sera observé sur la portion capillaire d'un tel canal pendant un écoulement en phase liquide. La variation de la distribution de pression dans le canal peut être utilisée pour contrôler l'ouverture et la fermeture d'une vanne de différentiation selon la phase de l'écoulement à travers la vanne Le mode de réalisation préféré, révélé dans le brevet US No 4 524 793, est automatique et ainsi remédie à la nécessité de la vigilance constante d'un opérateur. Ainsi, chacune des vannes ci-dessus mentionnées de purge emploie une connexion en série d'un capillaire et d'un orifice et dépend du fait qu'il y a une différence de chute de pression à travers le capillaire selon que le fluide s'écoule en phase gazeuse en opposition à une phase liquide La chute de pression à travers le capillaire est en rapport avec la viscosité du fluide s'écoulant à travers le capillaire et à la fois la tension de ressort et la grandeur du capillaire doivent être ajustées selon la viscosité particulière du fluide. De nombreux liquides utilisés dans des applications hydrauliques (comme l'huile) ont une viscosité qui varie fortement avec la température. Comme la conception de ces vannes conventionnelles de purge doit être dirigée vers une viscosité particulière, elles peuvent ne pas fonctionner aussi fiablement dans des environnements o de grandes variations de température ont pour résultat des changements de la viscosité du fluide s'écoulant à travers la vanne de purge En conséquence, ce problème est particulièrement aigu quand le dispositif est utilisé dans un environnement ayant de très larges oscillations de température comme dans des applications aérospatiales. Les vannes conventionnelles de purge sont également difficiles de miniaturiser et à fabriquer étant donné la longueur et le diamètre du capillaire. En conséquence, la présente invention offre une vanne automatique de purge pour un réservoir d'un fluide sous pression comprenant: un logement comportant un passage d'entrée et un passage de sortie et définissant une chambre d'un piston ayant une extrémité en amont connectée au passage d'entrée et une extrémité en aval connectée au passage de sortie; un piston placé dans la chambre du piston et divisant la chambre en un espace de fluide en amont, communiquant avec le passage d'entrée et un espace de fluide en aval, communiquant avec le passage de sortie, le piston contenant un passage de fluide permettant la communication du fluide entre l'espace du fluide en amont et l'espace du fluide en aval et comportant un premier moyen formant orifice qui est disposé dans le passage du fluide pour restreindre l'écoulement du gaz à travers le passage et ainsi développer une première chute de pression; un moyen pour solliciter le piston vers l'amont; et un second moyen formant orifice placé dans le passage de sortie pour restreindre l'écoulement de gaz à travers le passage et ainsi développer une seconde chute de pression. La présente invention concerne également une vanne automatique de purge pour un réservoir de fluide sous pression comprenant: un canal de fluide comportant un premier moyen formant orifice pour restreindre l'écoulement de gaz à travers le passage et ainsi développer une première chute de pression et un second moyen formant orifice pour restreindre l'écoulement de gaz à travers le passage et ainsi développer une seconde chute de pression et définissant une communication de fluide, du réservoir, à travers le premier moyen formant orifice de restriction et le second moyen formant orifice de restriction en série; et un contrôleur couplé au canal d'écoulement de fluide pour détecter des changements de différence de pression du fait des changements de la phase du fluide à travers au moins l'un dudit premier orifice de restriction et du second orifice de restriction et pour obturer l'écoulement du fluide à travers le canal de fluide en réponse à une différence de pression atteignant un niveau prédéterminé. La présente invention concerne de plus une vanne automatique et de purge pour un réservoir de fluide sous pression comprenant: un canal de fluide comportant une sortie, un premier orifice de restriction et un second orifice de restriction et définissant une communication de fluide en série entre le réservoir de fluide sous pression à travers le premier orifice de restriction et le second orifice de restriction jusqu'à la sortie, o la sortie est à une plus basse pression que le réservoir, o la pression entre le premier orifice de restriction et le second orifice de restriction est P 2 et o le rapport du diamètre du premier orifice de restriction au diamètre du second orifice de restriction est sensiblement le rapport qui permet d'obtenir la différence maximale de valeur de P 2 entre le fluide en phase gazeuse et le fluide en phase liquide; et un contrôleur couplé au canal d'écoulement de fluide pour détecter des changements de différence de pression à travers au moins l'un du premier orifice de restriction et du second orifice de restriction et pour obturer l'écoulement du fluide à travers le canal de fluide en réponse à la différence de pression atteignant un niveau prédéterminé. Les modes de réalisation de la présente invention emploient ainsi un mécanisme totalement différent par rapport aux vannes automatiques conventionnelles de purge qui employaient une connexion en série d'un capillaire et d'un orifice La présente invention est basée sur la découverte que deux orifices en série sont supérieurs à un capillaire et un orifice en série Dans des modes de réalisation de la présente invention, un piston différentiateur avec un passage comportant un premier orifice est utilisé comme contrôleur en série avec un second orifice pour accomplir le procédé de purge Une vanne automatique de purge selon la présente invention présente ainsi l'avantage que la chute de pression à travers le premier orifice est indépendante de la viscosité du fluide et par conséquent indépendante de la température Par conséquent, contrairement aux vannes automatiques conventionnelles de purge, les modes de réalisation de la présente invention sont indépendants de la viscosité ou de la température du fluide. Les modes de réalisation de la présente invention présentent de nombreux avantages additionnels par rapport aux vannes automatiques conventionnelles de purge Par exemple, les vannes automatiques de purge selon la présente invention sont très faciles à fabriquer et peuvent être plus facilement miniaturisées Elles présentent un minimum de joints et de pièces mobiles, ce qui réduit la possibilité dune rupture mécanique et minimise les problèmes pouvant être provoqués par la saleté ou des contaminants très visqueux présents dans le système. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: la figure 1 est une vue en coupe d'une vanne automatique de purge selon la présente invention; la figure 2 est une vue en coupe de la partie inférieure du logement de la vanne de purge de la figure 1; la figure 3 est une vue en coupe de la partie supérieure du logement de la vanne de purge de la figure 1; la figure 4 A est une vue en plan du piston de la vanne de purge de la figure 1; la figure 4 B est une vue en coupe faite suivant la ligne 4 B-4 B du piston de la figure 4 A; la figure 5 A est une vue en plan du clapet de la figure 1; la figure 5 B est une vue en coupe faite suivant la ligne 5 B-5 B du clapet de la figure 5 A; la figure 6 A est une vue en plan de l'orifice de la figure 1; la figure 6 B est une vue en coupe faite suivant la ligne 6 B-6 B de l'orifice de la figure 6 A; la figure 7 A est une vue en plan du ressort de la figure 1; et la figure 7 B est une vue en coupe faite suivant la ligne 7 B-7 B du ressort de la figure 7 A. Une vanne automatique de purge 34 selon la présente invention comprend généralement un logement et un piston placé coulissant dans le logement Le logement peut être configuré d'une grande variété de façons Par exemple, dans le mode de réalisation illustré à la figure 1, le logement se compose de deux parties, une première partie 2 et une seconde partie 1 La première partie 2 a une entrée 21, des filetages 19 d'entrée et un joint 9, comme le montrent les figures 1 et 2 Un filtre 7 est de préférence disposé dans l'entrée 21. Une chambre 25 de piston est formée par les parois internes de la première partie 2 du logement et un passage d'entrée 20 permet la communication de fluide entre l'entrée 21 et la chambre 25 Un support 3 de joint torique est de préférence monté sur la première partie 2 et il s'étend dans la chambre 25 du piston Un joint torique 13 est monté dans le support 3. La seconde partie 1 du logement a une sortie 17 et un passage de sortie 29 comme le montrent les figures 1 et 3 La seconde partie 1 peut être attachée de façon amovible ou en permanence sur la première partie 2 de toute manière appropriée comprenant, par exemple, par matage des filets 18 Un joint torique de logement de vanne peut être disposé entre les première et seconde parties 1, 2 pour empêcher la fuite du fluide de la chambre 25 du piston. Le piston 4 est en engagement coulissant avec la paroi interne du logement dans la chambre 25 et il divise cette chambre en un espace de fluide en amont 26 et un espace de fluide en aval 27 La paroi externe du piston repose de préférence de façon étanche contre la paroi interne du logement, de toute manière appropriée afin d'empêcher le fluide de contourner le piston Par exemple, un joint torique 12 du piston et une bague ou une bande de recouvrement 11, par exemple, en Téflon, peuvent être prévus dans une gorge dans la paroi externe du piston. Dans le mode de réalisation donné à titre d'exemple, la chambre 25 du piston et le piston 4 sont cylindriques mais ils pourraient avoir toute forme pratique en section transversale, par exemple orthogonale Le piston 4 peut par exemple avoir un diamètre de 19 mm Le piston comporte de plus un passage de fluide mettant les espaces de fluide en amont et en aval 26, 27 en communication Le passage de fluide peut présenter diverses configurations et, dans le mode de réalisation montré, il comprend un passage 24 du piston qui est axialement aligné avec le piston 4 Le passage 24 du piston à proximité de l'extrémité du piston située en amont est suffisamment grand pour recevoir le support 3 de joint torique et le joint torique 13 Tandis que les tolérances entre le support 3 du joint torique et la paroi du piston définissant le passage 24 sont suffisamment grandes pour permettre au fluide de s'y écouler, le joint torique 13 dans le support 3 est comprimé entre le piston 4 et le support 3 donc l'écoulement du fluide à travers le passage 24 du piston 4 est bloqué Un évidemment dans une extrémité 35 du piston 4 qui se trouve en amont communique avec l'entrée 21 via le passage d'entrée 20. Un clapet 5, montré aux figures 1, 5 A et 5 B est fixé dans l'espace du fluide 27 situé en aval et il comporte de préférence une portion extrême 22 en alignement axial avec et disposée dans le passage 24 à travers le piston 4 Il y a une libre tolérance entre la portion extrême 22 du clapet 5 et la paroi interne du piston de façon à ne pas empêcher l'écoulement du fluide du passage 24 jusqu'à l'espace 27 en aval Le clapet 5 comporte également une bride 36 ayant des ouvertures de sortie 28 pour permettre au fluide de passer de l'espace de fluide 27 situé en aval vers le passage de sortie 29 Entre la portion extrême 22 du clapet et la bride, il y a un siège 23 qui est de préférence de forme conique et qui est dimensionné pour obturer l'extrémité du passage 24 qui est située en aval. Tandis que le piston 4 glisse vers la sortie 17, il vient reposer sur le siège 23 du clapet 5, donc aucun fluide ne peut passer du passage 24 du piston vers l'espace du fluide 27 situé en aval. La vanne de purge automatique comporte de plus un moyen pour solliciter le piston vers l'extrémité du logement qui est située en amont Ce moyen est de préférence un ressort 8 et il peut être placé dans une grande variété de positions à l'intérieur du logement 1 Par exemple, dans le mode de réalisation illustré, le ressort 8 est disposé dans l'espace de fluide 27 situé en aval entre la seconde partie 1 du logement et le piston 4 Le ressort 8 est de préférence un ressort à boudin de compression La constante du ressort 8 peut être choisie en se basant sur des facteurs tels que la pression dans le réservoir et la configuration du piston Dans un mode de réalisation préféré, la force du ressort est établie de manière qu'il faille environ 5,45 kg de force pour déplacer le piston 4 contre la sollicitation du ressort, de manière que le piston 4 vienne reposer contre le siège 23 du clapet 5 C'est un avantage important par rapport aux vannes conventionnelles de purge qui sont conçues pour fonctionner à une force de ressort qui n'est que d'environ 0,45 kg de force. Selon un aspect important de l'appareil, le canal de fluide à travers la vanne automatique de purge 34 comporte des orifices 6, 7 en série Le premier orifice 6 est de préférence placé dans le piston 4 et le second orifice 16 est de préférence placé en aval du piston 4 Par exemple, dans le mode de réalisation illustré, le premier orifice 6 est placé dans le passage 24 du piston et le second orifice 16 est placé dans le passage de sortie 29, comme le montre la figure 1. Chaque orifice 6, 16 peut être configuré suivant une grande variété de façons appropriées Dans un mode de réalisation préféré, chaque orifice 6, 16 comprend un "Lee Jet" commercialisé par Lee Company à Westbrook, Connecticut, E U A Comme le montrent les figures 6 A et 6 B, chaque orifice 6, 16 comprend un boîtier creux généralement cylindrique ayant une ouverture restreinte 33 qui définit l'orifice entre les premier et second filtres 31, 32 Dans le mode de réalisation illustré, les ouvertures restreintes dans les deux orifices 6, 16 ont les mêmes diamètres Par exemple, chaque ouverture peut avoir environ 0,1 mm afin de limiter l'écoulement d'huile à environ 1500 cc par heure dans le cas d'une rupture des joints toriques Alternativement, les ouvertures restreintes des orifices 6, 16 peuvent être plus grandes ou plus petites que 0,1 mm et peuvent avoir différents diamètres Les orifices 6, 16 sont de préférence ajustés à pression dans le passage 24 du piston et le passage 29 de sortie respectivement Un ajustage par interférence entre le piston 4 et le premier orifice 6 et entre la seconde partie 1 du logement et le second orifice 16 obture les orifices 6, 16 dans le canal de fluide et empêche que le fluide ne passe autour des orifices 6, 16. Dans un mode préféré de fonctionnement, la vanne de purge automatique 34 pour réservoir peut être vissée au réservoir (non représenté) à l'entrée en utilisant les filetages 19 à l'entrée du logement Le joint 9 scelle alors la vanne automatique de purge 34 sur le réservoir La vanne automatique de purge 34 est de préférence couplée au point le plus haut du réservoir o la phase gazeuse du fluide contenu dans le réservoir peut se rassembler Avant que le réservoir ne soit mis sous pression, le ressort 8 force l'extrémité 35 du piston 4 située en amont contre la première partie 2 du logement Dans cette position, le joint torique 13 se trouve dans et scelle le passage 24 du piston Ainsi, cet agencement du joint torique 13 et du support 3 sert de clapet de non- retour, empêchant l'écoulement du fluide de l'environnement ambiant dans le réservoir. Alternativement, cette fonction de clapet de non-retour peut être réalisé d'autres manières appropriées. Quand le système, c'est-à-dire le système hydraulique, est actionné, la pression dans le réservoir s'accumule Tandis que la pression augmente, le gaz sort du réservoir sous pression, l'entrée 21 par le filtre 7 et vers le passage d'entrée 20 et l'espace 26 de la chambre de piston 25 qui se trouve en amont Le fluide est empêché d'entrer dans le passage 24 par le joint torique 13 Tandis que la pression continue à augmenter, une force suffisante s'exerce sur le piston 4 pour le déplacer contre la force du ressort 8 vers l'espace de fluide 27 situé en aval A une pression prédéterminée de seuil, le piston 4 s'éloigne suffisamment pour que le joint torique 13 s'éloigne du piston 4 et que l'écoulement du fluide à travers le passage 24 du piston soit établi Pour une sortie à la pression atmosphérique, le piston 4 et le ressort 8 peuvent être configurés de manière que le joint torique 13 s'écarte du piston quand la pression dans le réservoir est comprise entre environ 1,7 et 3,1 bars. De l'espace de fluide 26 situé en amont, le trajet d'écoulement de fluide s'étend à travers le passage 24 du piston, à travers le premier orifice 6 et vers l'espace de fluide 27 situé en aval De cet espace 27, le fluide s'écoule à travers les ouvertures de sortie 28 à travers le second orifice 16 dans le passage de sortie 29, pour sortir par la sortie 17. Tandis que le fluide entre dans l'espace 27 situé en aval, une contre- pression est créée qui a tendance à forcer le piston à retourner vers le côté situé en amont La tension du ressort 8 est établie de manière que, quand le fluide est en phase gazeuse, le piston reste dans une région d'équilibre o le joint torique 13 s'écarte du piston 4 mais o le piston 4 ne repose pas sur le siège 23 du clapet , ce qui permet au gaz de s'écouler à travers le canal de fluide jusqu'à la sortie 17 Cette position à l'équilibre peut être déterminée selon une équation déquilibre qui peut s'exprimer comme suit: P* Ai = (P 2 * A 2) + Force du Ressort o Pl = pression dans l'espace de fluide situé en amont P 2 = pression dans l'espace de fluide situé en aval, Ai =surface du piston en amont, A 2 = surface du piston en aval. Bien que la théorie du fonctionnement ne soit pas totalement comprise, il semble que lorsque deux orifices de grandeur égale sont placés en série et qu'un gaz passe à travers eux, la chute de pression à travers le premier orifice 6 peut être plus faible que la chute de pression à travers le second orifice 16 Par exemple, il peut y avoir une chute de 20 % de la pression entrée à travers le premier orifice 6 et une chute de 80 % de la pression à travers le second orifice 16 quand le fluide est en phase gazeuse Cependant, quand un liquide passe à travers les deux orifices 6, 16, en série, les chutes de pression peuvent être à peu près égales Ce phénomène peut être utilisé pour permettre le fonctionnement automatique d'une vanne de purge selon la présente invention. Comme exemple d'un mode de réalisation, il est utile d'examiner la situation dans laquelle l'équilibre ci-dessus mentionné est établi alors que le fluide s'écoulant à travers le passage 24 du piston est en phase gazeuse Tant qu'un fluide gazeux s'écoule à travers le canal de fluide, le piston 4 reste dans la région d'équilibre Cependant, lorsque la totalité du gaz a été purgée du réservoir et que du fluide en phase liquide entre dans le passage 24 du piston pour passer à travers le premier orifice 6, la chute de pression à travers le premier orifice 6 augmente Cette augmentation de chute de pression à travers le premier orifice 6 force le piston 4 à se déplacer contre la force du ressort 8 sur le siège 23 du clapet 5, scellant le canal de fluide à travers la vanne automatique de purge 34 et empêchant l'échappement de toute quantité sensible de liquide La pression dans l'espace de fluide 27 situé en aval se dissipe à travers le second orifice 16 et la sortie 17 avec pour résultat l'élimination de toute contre-pression importante sur le piston 4 Ainsi, le piston 4 vient reposer fermement sur le siège 23 du clapet 5 jusqu'à ce que la pompe hydraulique soit arrêtée L'arrêt de la pompe hydraulique réduit la pression dans le réservoir, permettant au ressort 8 de remettre l'extrémité 35 du piston 4 qui est située en amont à sa position sollicitée vers l'amont, contre la première partie 2 du logement. Il est possible de calculer des grandeurs préférées d'orifice pour diverses pressions dans le réservoir en utilisant des équations conventionnelles comme l'équation de Bernoulli pour un écoulement liquide ou un écoulement gazeux. L'utilisation de ces équations pour calculer le changement de pression à travers un seul orifice ou au travers des orifices connectés en série est bien connue. Comme on l'a précédemment mentionné, l'équation pour calculer la chute de pression à travers un orifice ne concerne pas la viscosité du fluide en tant que l'une des variables. Le débit à travers le premier orifice peut être calculé en tant que AP = Pl P 2 La valeur de AP à travers le second orifice 16 est égale à P 2 1 bar (pression de référence atmosphérique à la sortie) En insérant une équation conventionnelle pour l'écoulement de gaz à travers un orifice dans la formule ci- dessus mentionnée et en résolvant la formule en termes de P 2, on obtient le résultant suivant: Pi 2 = P 2 p * l > 1,429 ( 1 \ 1,7141 En insérant une équation conventionnelle pour l'écoulement d'un liquide à travers un orifice dans la formule ci-dessus mentionnée et en résolvant la formule en termes de P 2, on obtient le résultat suivant: p+d 2 4 Pl + Ydi Définitions des termes Pl = pression, en bars, en amont du premier orifice P 2 = pression, en bars, en aval du premier orifice, 1 bar: pression de référence atmosphérique en aval du second orifice, dl = diamètre du premier orifice en mm, d 2 = diamètre du premier orifice en mm. En employant les équations ci-dessus mentionnées, il est possible de calculer les rapports préférés entre les grandeurs des premier et second orifices 6, 16 pour diverses pressions dans le réservoir afin d'obtenir la différence de pression maximale entre un écoulement de fluide en phase liquide et la phase gazeuse à P 2 (c'est-à-dire la valeur de différence maximale) On peut s'attendre à ce qu'un rapport du premier orifice au second orifice présentant un écart avec le rapport à la valeur de différence de pression maximale d'environ 20 % à environ % donne encore des résultats adéquats dans la plupart des applications Par exemple,à 6,89 bars, le rapport préféré entre les grandeurs du second orifice 16 et du premier orifice 6 est de 1,183 Cependant, des modes du réalisation du présent appareil fonctionneront sur une variation de plus ou moins 0-40 % de cette valeur Il est préférable de maintenir la variation de l'ordre de 0-20 %. Le tableau 1 donne des calculs d'échantillons pour diverses pressions Pl au réservoir La différence maximale des chutes de pression pour les fluides en phase liquide par rapport au fluide en phase gazeuse est montrée dans la colonne marquée MDIFF La colonne dl/d 2 donne le rapport du diamètre du second orifice (dl) au diamètre du premier orifice (d 2) pour des orifices au point o est atteinte la différence maximale de chute de pression à travers le premier orifice 6 entre les écoulements liquides et gazeux. Tableau 1. Pl MDIFF dl/d 2 RAPPORT Pl 3,44 4,13 4,82 ,51 6,20 6,89 7,58 8,27 8,96 9,60 ,33 11,02 11,71 12, 40 13,09 13,78 14,47 ,16 ,85 16,54 17,22 Pression, en bars, en amont du premier orifice, Différence maximale des chutes de pression pour les écoulements liquide et gazeux rapport des diamètres des orifices Carré de dl/d 2 MDIFF 0,63 0,95 1,32 1,71 2,13 2,55 3,04 3,52 4,01 4,51 ,03 , 55 6,08 6,62 7,16 7,71 8,27 8,83 9,39 9,96 ,54 RAPPORT 1,060 1,140 1,220 1,280 1,340 1,400 1,460 1,510 1,560 1,610 1,650 1,690 1,740 1,780 1,810 1,850 1,890 1,920 1,960 1,990 2,020 dl/d 2 1,030 1,068 1,105 1,131 1,158 1,183 1,208 1,229 1,249 1,269 1,285 1,300 1,319 1,334 1,345 1,360 1,375 1,386 1,400 1,411 1,421 il REVENDICATIONS 1 Vanne automatique de purge pour un réservoir à fluide sous pression caractérisée en ce qu'elle comprend: un logement ( 1, 2) ayant un passage dentrée et un passage de sortie et définissant une chambre ( 25) d'un piston ayant une extrémité en amont connectée au passage dentrée et une extrémité en aval connectée au passage de sortie; un piston ( 4) placé dans ladite chambre et la divisant en un espace de fluide en amont, communiquant avec le passage dentrée et un espace de fluide en aval, communiquant avec le passage de sortie, le piston ayant un passage de fluide permettant la communication de fluide entre l'espace de fluide en amont et l'espace de fluide en aval et comportant un premier moyen formant orifice ( 6) disposé dans le passage pour restreindre l'écoulement du gaz à travers le passage et ainsi développer une première chute de pression; un moyen ( 8) pour solliciter le piston vers l'amont; et un second moyen formant orifice ( 16) placé dans le passage de sortie pour restreindre l'écoulement de gaz à travers le passage et ainsi développer une seconde chute de pression. 2 Vanne automatique de purge pour un réservoir de fluide sous pression caractérisée en ce qu'elle comprend: un canal de fluide comportant un premier moyen formant orifice ( 6) pour restreindre l'écoulement de gaz à travers le passage et ainsi développer une première chute de pression et un second moyen formant orifice ( 16) pour restreindre l'écoulement de gaz à travers le passage et ainsi développer une seconde chute de pression et définissant une communication de fluide du réservoir par le premier moyen formant orifice de restriction et le second moyen formant orifice de restriction en série; et un contrôleur ( 4) couplé au canal découlement de fluide pour détecter des changements de différence de pression du fait de changements d'une phase du fluide à travers au moins l'un dudit premier orifice de restriction et dudit second orifice de restriction et pour obturer l'écoulement de fluide à travers le canal de fluide quand la différence de pression atteint un niveau prédéterminé. 3 Vanne automatique de purge pour un réservoir de fluide sous pression, caractérisée en ce qu'elle comprend: un canal de fluide comportant une sortie, un premier orifice de restriction ( 6) et un second orifice de restriction ( 16) et définissant une communication de fluide en série entre le réservoir de fluide sous pression par le premier orifice de restriction et le second orifice de restriction jusqu'à la sortie, ladite sortie étant à une plus basse pression que le réservoir, o la pression entre le premier orifice de restriction et le second orifice de restriction est P 2 et o le rapport du diamètre du premier orifice de restriction au diamètre du second orifice de restriction est sensiblement celui qui permet d'obtenir la différence maximale de la valeur de P 2 entre un fluide en phase gazeuse et un fluide en phase liquide; et un contrôleur ( 4) couplé au canal d'écoulement de fluide pour détecter des changements de différence de pression à travers au moins l'un du premier orifice de restriction et du second orifice de restriction et pour obturer l'écoulement de fluide à travers le canal de fluide lorsque la différence de pression atteint un niveau prédéterminé. 4 Vanne selon l'une quelconque des revendications 2 ou 3, caractérisée en ce qu'elle comporte un logement ( 1, 2) définissant une chambre de piston et ayant un passage d'entrée et un passage de sortie, le contrôleur ( 4) comportant un piston placé dans la chambre de piston, divisant le canal en un espace de fluide en amont et un espace de fluide en aval et comportant un passage de fluide permettant la communication de fluide entre l'espace de fluide en amont et l'espace de fluide en aval. Vanne selon l'une quelconque des revendications 1 ou 4, caractérisée en ce qu'elle comporte un clapet ( 13, 3) qui est placé dans le passage de fluide du piston, permettant au fluide de s'écouler à travers le passage de sortie au moins dans une direction et uniquement en réponse à une pression dans le réservoir qui est plus grande qu'une pression prédéterminée. 6 Vanne selon l'une quelconque des revendications 1 ou 4, caractérisée en ce que le second orifice ( 16) produit une contre-pression pour solliciter le piston vers l'amont. 7 Vanne selon l'une quelconque des revendications 1 ou 4, caractérisée en ce qu'un joint ( 9) est formé entre une paroi externe du piston et une paroi interne de la chambre du piston au moyen d'un joint torique et d'une bande de recouvrement. 8 Vanne selon la revendication 2, caractérisée en ce que le canal de fluide comporte une chambre de piston dans ledit canal ayant des parois intérieures, un axe et des extrémités vers l'amont et vers l'aval et en ce que le contrôleur comporte un piston ( 4) contenu dans la chambre de piston ( 25) dont la paroi extérieure est en contact coulissant avec les parois intérieures de la chambre du piston et dont l'axe coïncide avec l'axe de ladite chambre du piston, ledit piston ayant une extrémité vers l'amont et une extrémité vers l'aval, le premier orifice de restriction étant placé pour permettre la communication de fluide entre l'extrémité en amont et l'extrémité en aval du piston et en ce que l'écoulement de fluide à travers le premier canal est obturé quand le piston est déplacé vers l'extrémité en aval en réponse à la différence de pression qui atteint le niveau prédéterminé entre les extrémités en amont et en aval dudit piston et en ce que le moyen de contrôle comporte un moyen de sollicitation pour solliciter ledit piston vers l'extrémité en amont de ladite chambre de piston. 9 Vanne selon l'une quelconque des revendications 4 ou 7, caractérisée en ce que le premier orifice de restriction est contenu dans le piston ( 4). Vanne selon l'une quelconques des revendications 1 ou 4, caractérisée en ce qu'une contre-pression est éliminée à chaque fois que l'espace du fluide en amont ( 26) n'est pas en communication de fluide avec l'espace du fluide en aval ( 27).