Brevet FR2687200A1 — publié le 19930813

Amortisseur d'oscillations La présente invention concerne un amortisseur d'oscillations. Dans un amortisseur d'oscillations, en particulier un amortisseur d'oscillations pour véhicule à moteur, un ensemble formant piston sépare deux chambres de travail l'une de l'autre Une soupape d'amortissement s'étend à travers l'ensemble formant piston L'ensemble formant piston est mobile axialement, ainsi que la tige de piston, par rapport à un cylindre recevant le piston à l'intérieur d'une cavité La caractéristique d'amortissement dépend non seulement de la construction de la soupape d'amortissement, mais également du volume de fluide refoulé à travers la soupape d'amortissement par unité de temps Le volume de fluide d'amortissement à refouler à travers la soupape d'amortissement par unité de temps peut être modifié grâce à un conduit de dérivation disposé de façon sensiblement parallèle à la soupape d'amortissement Le conduit de dérivation contient une soupape de dérivation La soupape de dérivation peut être commutée en position d'ouverture ou en position de fermeture En position de fermeture, un écoulement maximum de fluide d'amortissement intervient à travers la soupape d'amortissement et l'action d'amortissement de l'amortisseur d'oscillations est au maximum de sa force d'amortissement A l'état ouvert de la soupape de dérivation, une partie importante du fluide d'amortissement peut s'écouler à travers le conduit de dérivation Ainsi, ' l'action d'amortissement est au minimum de sa force d'amortissement La commutation entre la position fermée et la position ouverte de la soupape de dérivation exige un temps de transition déterminé, ou temps de commutation Au cours de ce temps de commutation, la surface de la section de la soupape de dérivation est modifiée. Par le modèle d'utilité allemand N O 88 04 084, on connait un absorbeur de chocs, possédant au moins un réglage du pouvoir d'amortissement à trois niveaux, grâce à un système de conduit de dérivation La tige de piston est pourvue de deux pistons amortisseurs disposés l'une derrière l'autre, dans la direction axiale de la tige de piston La tige de piston est partiellement creuse Une première soupape de dérivation peut ouvrir ou fermer un passage entre l'espace creux de la tige de piston et la cavité du cylindre à un endroit alloué à une première chambre de travail Une deuxième soupape est disponible pour l'ouverture et la fermeture d'un passage entre l'espace creux de la tige de piston et une deuxième chambre de travail Un troisième passage, toujours ouvert, relie l'espace creux de la tige de piston à une chambre intermédiaire entre les deux pistons amortisseurs Grâce à la fermeture des deux soupapes de dérivation, on obtient un niveau d'amortissement de force d'amortissement maximale, car aucune des soupapes d'amortissement n'est évitée. Dans un deuxième niveau d'amortissement, la soupape d'amortissement d'un premier piston amortisseur est évitée, tandis que la soupape d'amortissement du deuxième piston amortisseur n'est pas évitée Dans un troisième niveau d'amortissement, avec une force d'amortissement minimale, les soupapes d'amortissement des deux pistons amortisseurs sont évitées Il est possible d'avoir un quatrième niveau d'amortissement, si les soupapes d'amortissement des deux pistons amortisseurs sont différentes Dans ce cas, on peut éviter, au choix, soit un des pistons amortisseurs, soit l'autre L'ouverture et la fermeture des soupapes de dérivation est obtenue par une rotation de manchons rotatifs respectifs, en contact avec des parties respectives d'un perçage intérieur d'une partie de la tige de piston Le manchon rotatif et la partie respective de la tige de piston creuse sont pourvus d'ouvertures sensiblement radiales que l'on peut faire passer d'un état de recouvrement (état ouvert) à un état de non-recouvrement (état fermé) Lorsque l'on s'approche de l'état fermé, des bruits apparaissent Ceci est particulièrement le cas lorsqu'une vitesse élevée de commutation est nécessaire Ces bruits sont probablement dûs à des pointes de pression et à des modifications du taux de pression. Au cours d'un trajet, même un conducteur peu sensible peut entendre ces bruits indésirables, lorsque le manchon rotatif est amené de sa position d'ouverture à sa position de fermeture par une unité d'actionnement commandée par ordinateur. La présente invention a pour but d'éliminer les bruits apparaissant suite à la commutation d'une soupape de dérivation d'une position de dérivation ouverte et une position de dérivation fermée, même avec des durées de commutation courtes La présente invention a également pour but d'éliminer les bruits de façon simple. L'invention peut, particulièrement, s'appliquer aux absorbeurs de chocs dans lesquels les soupapes de dérivation comprennent des soupapes coulissantes rotatives. Un amortisseur d'oscillations comprend au moins deux unités d'amortissement mobiles l'une par rapport à l'autre Ces unités sont constituées, par exemple, par un cylindre et par une tige de piston de l'amortisseur d'oscillations Au moins deux chambres de travail sont ménagées à l'intérieur de cet amortisseur d'oscillations Au moins une soupape d'amortissement est prévue entre les deux chambres de travail Un fluide amortisseur, et en particulier un liquide amortisseur, est contenu à l'intérieur des chambres de travail Le fluide d'amortissement est refoulé pour effectuer l'amortissement à travers la soupape d'amortissement en réponse au mouvement relatif des unités d'amortissement l'une par rapport à l'autre. Au moins un système de conduit de dérivation est prévu Ce système de conduit de dérivation comporte au moins une soupape de dérivation Cette soupape de dérivation a une surface de section de dérivation qui varie entre une valeur d'ouverture et une valeur de fermeture Les valeurs respectives de la surface de section de dérivation ont une influence sur l'action d'amortissement de l'amortisseur d'oscillations La surface de section de la soupape de dérivation peut être modifiée par un dispositif d'actionnement faisant se déplacer les deux soupapes l'une par rapport à l'autre grâce à des moyens de transmission de mouvement à une vitesse de déplacement relative. Les soupapes limitent la surface de section de dérivation Une période de transition AT est nécessaire pour le mouvement relatif des soupapes entre une position relative d'ouverture, donnant la valeur d'ouverture A de la surface de section de dérivation a, et une position relative de fermeture donnant la valeur de fermeture A de la surface de section de dérivation a La vitesse de déplacement relative de l'unité d'actionnement, le rapport de transmission des moyens de transmission de mouvement et les parties de formes adaptées des soupapes définissent une fonction de variation de la surface de section da, qui dépend de la progression du temps de transition t au cours de la période de transition AT La valeur respective de la fonction de variation de la surface de section da est variable en fonction de la progression du temps t et, lorsque les soupapes sont proches de la position relative de fermeture, est nettement inférieure au quotient T A A représente la variation totale de la surface de section a au cours de la période de transition AT Un tel quotient \T représente la modification moyenne de la surface de section par unité de temps lorsque les soupapes se déplacent de la position relative d'ouverture vers la position relative de fermeture On a noté que le bruit apparaissant jusqu'à maintenant pouvait être considérablement réduit, ou même éliminé Le court temps de transition requis AT, nécessaire lorsque l'amortisseur d'oscillations fonctionne, peut être maintenu Alors que, dans le passé, il a parfois été nécessaire de ne commuter les soupapes de dérivation que lorsque des conditions spécifiques étaient remplies, par exemple seulement lorsque certains débits de fluide d'amortissement existaient, la présente invention aide à obtenir la commutation à n'importe quel moment au cours du fonctionnement de l'amortisseur d'oscillations. Pour donner certaines valeurs numériques, la fonction de variation de la surface de section da peut dans un intervalle de temps de 20 % de la période de pet transition AT proche du moment o la surface de section fermée est atteinte être inférieure à 50 %, de préférence inférieure à 30 %, et de façon encore préférée, être inférieure à 20 % de la variation moyenne de la surface de section par unité de temps au cours de la période de transition totale AT. Il n'est pas exclu que la fonction de variation de la surface de section dt soit différente au cours d' une opération de fermeture, d'une part, et au cours d'une opération d'ouverture, d'autre part Cependant, de façon préférée, la fonction de variation de la surface de section da est identique pour les deux directions du mouvement relatif des soupapes De telle sorte que les valeurs respectives de la fonction de variation de la surface de section da sont identiques dans toute position relative des soupapes espacées de la position relative d'ouverture par un intervalle prédéterminé, quelle que soit la direction du mouvement relatif. La valeur de la fonction de variation de la surface de section da peut - dans un intervalle de temps proche de la position relative de fermeture et inférieur à % de la période de transition être inférieure à 50 % de la valeur de la fonction dat proche de la position relative d'ouverture des soupapes, être, de préférence, inférieure à 30 %, et de façon encore préférée être inférieure à 20 %. En outre, la valeur de la fonction de variation de la surface de section dt peut dans un intervalle de temps proche de la position relative de fermeture et inférieur à 10 % de la période de transition être inférieure à 30 % et, de préférence, à % de la valeur de la fonction da proche de la position relative d'ouverture des soupapes. La fonction de variation de la surface de section da peut, par exemple, être sensiblement une fonction linéaire, ou sensiblement une fonction parabolique, ou sensiblement une fonction hyperbolique Selon un mode d'exécution particulièrement préféré, la fonction de variation de la surface de section da est sensiblement une fonction hyperbolique à l'intérieur d'un premier intervalle de temps de la période de transition et est sensiblement une fonction parabolique à l'intérieur d'un deuxième intervalle de temps de la période de transition Dans ce cas, le premier intervalle de temps est proche de la position relative d'ouverture et le second intervalle est proche de la position relative de fermeture Le premier intervalle est plus long que le second. La variation de la fonction de variation de la surface de section da peut, dt sensiblement, résulter de la variation de la vitesse d'entraînement du dispositif d'actionnement, suite à la progression du temps de transition. Autrement, la variation de la fonction de variation de la surface de section da peut, également, résulter, sensiblement, de la variation du rapport de transmission des moyens de transmission de mouvement, suite à la progression du temps de transition Dans ce cas, la vitesse d'entraînement du dispositif d'actionnement peut être constante Un rapport de transmission variable peut facilement être obtenu par des moyens de transmission non-linéaires connus tels qu'une came et une contre-came ou un mécanisme à bielle et manivelle Dans une i 5 telle forme d'exécution, on peut utiliser un mécanisme d'actionnement donnant une vitesse d'entraînement constante Cependant, on doit noter qu'il est également possible, sans difficultés, de prévoir des dispositifs d'actionnement tels que des moteurs électriques pouvant être entraînés à une vitesse de rotation/minute variable en utilisant une unité de contrôle électrique pour ce moteur, que l'on se procurera facilement. Selon un mode de réalisation préféré et très simple, la variation de la fonction de variation de la surface de section da résulte, sensiblement, de la forme scindt d'au moins une des soupapes Dans ce cas, la vitesse d'entraînement du dispositif d'actionnement et le rapport de transmission des moyens de transmission de mouvement peuvent être sensiblement constants au cours de la période de transition. Les soupapes peuvent avoir des faces de contact respectives, en contact les unes avec les autres, et chaque soupape peut être pourvue d'au moins une ouverture respective la traversant Dans ce cas, on peut déplacer les soupapes l'une par rapport à l'autre, dans une direction, le long d'une ligne de mouvement relatif suivant les surfaces de contact Les ouvertures sont amenées dans une position de recouvrement, dans la position relative d'ouverture des soupapes, et sont amenées dans une position de non-recouvrement dans la position relative de fermeture des soupapes. Comme règle générale pour l'obtention d'une fonction de variation de la surface de section da variable, on peut dire que les ouvertures lorsqu'on les regarde dt dans une direction sensiblement perpendiculaire aux faces de contact dans la position relative d'ouverture devraient avoir leurs centres de gravités respectifs espacés l'un de l'autre le long de la ligne de mouvement relatif. Si la surface de section de dérivation est, à l'état de recouvrement des deux ouvertures, limitées par au moins deux lignes de bordure, à savoir une première ligne de bordure d'une ouverture d'une première soupape, et une seconde ligne de bordure d'une ouverture d'une deuxième soupape, ces première et deuxième lignes de bordure peuvent être déplacées l'une par rapport à l'autre le long de la ligne du mouvement relatif Dans un tel cas, on peut obtenir une fonction de variation de la surface de section hyperbolique, dans laquelle l'une des deux première et seconde lignes de bordure est une ligne sensiblement droite, sensiblement perpendiculaire à la ligne de mouvement relatif, et l'autre ligne est une ligne sensiblement hyperbolique. On peut combiner deux lignes sensiblement hyperboliques avec une ligne droite de telle sorte que la surface de section adopte une forme de T de la surface de section variable. Il est également possible que l'une des deux première et seconde lignes de bordure soit sensiblement droite, perpendiculaire à la ligne de mouvement relatif, tandis que l'autre ligne est sensiblement parabolique Dans ce cas, on obtient une fonction de variation de la surface de section da parabolique. En outre, il est possible que l'une des première et seconde lignes de bordure soit sensiblement droite, sensiblement perpendiculaire à la ligne de mouvement relatif, alors que l'autre des deux première et seconde lignes de bordure est, là encore, une ligne sensiblement droite, mais définissant un angle inférieur à 900 avec la ligne de mouvement relatif Dans ce cas, on peut obtenir une fonction de variation de la surface de section a linéaire. dt Alors que la fonction de variation de la surface de section da est, de préférence, une fonction continue, telle qu'une fonction hyperbolique, parabolique, ou une fonction linéaire continue, il est également possible d'appliquer des fonctions non continues Ainsi, il est possible que l'une des première et seconde lignes de bordure soit une ligne sensiblement droite, sensiblement perpendiculaire à la ligne de mouvement relatif, tandis que l'autre ligne est une ligne étagée. Il est également possible qu'une des soupapes comprenne une pluralité d'ouvertures à l'intérieur d'un champ s'étendant, à la fois, dans la direction de la ligne du mouvement relatif et dans la direction perpendiculaire à la ligne de mouvement relatif Si, dans ce cas, le nombre d'ouvertures ménagées le long des lignes perpendiculaires à la ligne de mouvement relatif varie le long de la ligne de mouvement relatif, on peut obtenir une large variété de fonctions de variation de la surface de section. Les soupapes peuvent être commutées entre la position relative d'ouverture et la position relative de fermeture, par rotation de l'une par rapport à l'autre Par exemple, l'une des soupapes peut être un tube fixe, par rapport à une tige de piston de l'amortisseur d'oscillations, et l'autre soupape peut être un manchon rotatif, par rapport au tube, à l'intérieur d'un perçage intérieur de celui-ci Le manchon et le tube peuvent être pourvus d'ouvertures radiales qui définissent la surface de section de dérivation en coopération Dans ce cas, la ligne de mouvement relatif s'étend le long d'un cercle, contenu dans une face de contact cylindrique du tube et du manchon. Selon une forme d'exécution très simple et très facile à utiliser, deux pistons sont placés sur une unité de tige de piston et, ce, de façon espacée axialement le long de la tige de piston Les pistons sont logés dans une cavité d'un cylindre et peuvent coulisser le long d'une surface interne du cylindre Chacun des pistons comprend au moins une soupape d'amortissement et, de préférence, au moins deux soupapes d'amortissement pour les directions opposées de l'écoulement du fluide. Ces soupapes d'amortissement peuvent être orientées sensiblement en direction axiale Le système de dérivation comprend un conduit axial à l'intérieur de la tige de piston Au moins deux soupapes d'amortissement sont prévues L'une des soupapes d'amortissement relie le conduit axial avec une première chambre de travail et une seconde soupape d'amortissement relie le conduit axial à une deuxième chambre de travail Un troisième passage relie le conduit axial à une chambre intermédiaire entre les pistons Ce troisième passage est toujours ouvert Celui-ci peut avoir trois, ou même quatre caractéristiques d'amortissement différentes soit en ouvrant les deux soupapes de dérivation (caractéristique d'amortissement doux) soit en fermant les deux soupapes de dérivation (caractéristique d'amortissement dur) ou en fermant l'une des deux soupapes de dérivation et en ouvrant l'autre soupape de dérivation (caractéristique d'amortissement moyennement dure). Bien qu'il ne soit pas exclu que certaines valeurs intermédiaires de la surface de section de dérivation puissent être sélectionnées pour le fonctionnement de l'amortisseur d'oscillations, l'invention s'applique, de préférence, à des amortisseurs d'oscillations dans lesquels la surface de section de la soupape de dérivation respective ne peut être commutée qu'entre une valeur d'ouverture et une valeur zéro. Pour une meilleure compréhension de l'invention, de ses avantages en fonctionnement et des buts spécifiques atteints grâce à son emploi, on se référera au dessin ci-joint et à la description, dans laquelle sont illustrés et décrits des modes de réalisation préférés de l'invention. L'invention va maintenant être décrite plus en détail, en référence aux formes d'exécution représentées sur les figures jointes, dans lesquelles: la figure 1 est une vue d'ensemble d'un amortisseur d'oscillations à force d'amortissement variable; la figure 2 représente un détail de la figure 1, à savoir une soupape rotative; la figure 3 est une vue développée des ouvertures de deux soupapes coopérantes; les figures 4 à 9 représentent d'autres modes de réalisation de soupapes coopérantes, définissant diverses formes de surfaces de section de la soupape de dérivation; la figure 10 représente des soupapes coopérantes destinées à être utilisées avec un dispositif d'actionnement à vitesse variable; les figures 1 la à 1 lc représentent, schématiquement, la variation de la surface de section de la soupape de dérivation en fonction du temps; la figure 12 représente une vue schématique d'une transmission nonlinéaire. La figure 1 est une vue en coupe partielle d'un amortisseur d'oscillations ou d'un absorbeur de chocs à bi-tube Cet amortisseur d'oscillations comprend un carter 10 et, à l'intérieur de ce carter 10, un cylindre 12 Une cavité 14 est ménagée à l'intérieur du cylindre 12 Une tige de piston 16 est introduite dans le cylindre 12 à partir de son extrémité supérieure, à travers une paroi terminale supérieure (non représentée) La tige de piston 16 est pourvue d'une première unité d'amortissement à piston 18 et d'une seconde unité d'amortissement à piston 20 Le piston supérieur 18 est pourvu de deux soupapes d'amortissement 18 a et 18 b La soupape 18 a s'ouvre lors d'un mouvement de la tige de piston 16 vers le haut, lorsque le liquide d'amortissement se trouvant dans la chambre de travail intermédiaire 14 a est comprimé; la soupape 18 b s'ouvre lors d'un mouvement de la tige de piston 16 vers le bas, lorsqu'une augmentation de la pression apparaît à l'intérieur de la chambre de travail intermédiaire 14 b De façon analogue, le piston inférieur 20 est pourvu de soupapes d'amortissement 20 a et 20 b Un conduit central de dérivation s'étend axialement à l'intérieur de la partie inférieure de la tige de piston 16 Ce conduit de dérivation est désigné par la référence 22 Les deux pistons 18 et 20 peuvent être évités grâce au conduit de dérivation 22 Une première soupape de dérivation 24 est prévue entre la chambre de travail supérieure 14 a et le conduit de dérivation 22 à l'extrémité supérieure de l'unité d'amortissement à piston 18 et une deuxième soupape de dérivation 26 est prévue entre le conduit de dérivation 22 et la chambre de travail 14 c à l'extrémité inférieure de l'unité d'amortissement à piston inférieure En outre, un passage 28, ouvert en permanence, relie le conduit de dérivation 22 à la chambre de travail intermédiaire 14 b Si, à la fois, la soupape de dérivation supérieure 24 et la soupape de dérivation inférieure 26 sont ouvertes, les soupapes d'amortissement des deux unités d'amortissement à piston 18 et 20 sont évitées et la caractéristique d'amortissement correspond à une force d'amortissement minimum. Lorsque les deux soupapes de dérivation 24 et 26 sont fermées, les soupapes d'amortissement d'aucune des deux unités d'amortissement à pistons n'est évitée En conséquence, les soupapes d'amortissement des deux unités d'amortissement à piston 18, 20 sont en série Il en résulte que la caractéristique d'amortissement de l'amortisseur d'oscillations correspond à une force d'amortissement maximum Si la soupape de dérivation supérieure 24 est fermée et que la soupape de dérivation inférieure 26 est ouverte, seules les soupapes d'amortissement de l'unité d'amortissement à piston inférieure 20 sont évitées, de telle sorte qu'on a une caractéristique d'amortissement avec une force d'amortissement intermédiaire résultant sensiblement des forces d'amortissement fournies par les soupapes de dérivation situées dans le piston supérieur 18 Lorsque la soupape de dérivation inférieure 26 est fermée et que la soupape de dérivation supérieure 24 est ouverte, seules les soupapes d'amortissement du piston supérieur 18 sont évitées et l'on obtient, là encore, une caractéristique d'amortissement avec une force d'amortissement intermédiaire Etant donné que les soupapes d'amortissement des unités d'amortissement à piston inférieure et supérieure 20 et 18 peuvent être différentes, il est possible d'obtenir quatre caractéristiques d'amortissement différentes en actionnant les deux soupapes de dérivation 24 et 26. La soupape de dérivation supérieure 24 comprend un tube 28 qui est fixe par rapport à la tige de piston 16 et un manchon 30 rotatif par rapport au tube 28 Le tube 28 et le manchon 30 sont pourvus d'ouvertures radiales qui peuvent être amenées, soit dans un état de recouvrement maximum correspondant à la position d'ouverture de la soupape de dérivation 24, soit dans un état de non-recouvrement correspondant à la position de fermeture de la soupape de dérivation 24 Ceci est valable pour la soupape de dérivation inférieure 26 qui comprend, là aussi, le tube 28 et un autre manchon 32 Les manchons 30 et 32 peuvent être amenés à tourner grâce à un moteur électrique 34, grâce à des moyens de transmission pouvant comprendre des mécanismes ayant un rapport de transmission variable Les manchons 30 et 32 sont entraînés par les moyens de transmission 36, grâce à une paire de tiges d'entraînement 38 qui s'étendent à travers des disques terminaux 32 a et 30 a des manchons 32 et 30 respectivement. Le manchon inférieur 32 est représenté plus en détail à la figure 2 Le manchon supérieur 30 est conçu selon des principes analogues Le manchon inférieur 32 a une face de contact circonférentielle 32 b, qui est en contact sensiblement étanche avec une face de contact cylindrique et circonférentielle interne 28 a du tube 28. Sur la figure 2, on distingue une ouverture 38 ménagée à l'intérieur du manchon 32 Cette ouverture 38, grâce au moteur électrique 34, peut être amenée à l'état de recouvrement avec une ouverture 40 du tube 28 ou en être dégagée La face de contact 32 b du manchon 32 est en contact sensiblement étanche avec la face de contact 28 a du tube 28 A proximité de l'extrémité supérieure et de l'extrémité inférieure du manchon 32 sont prévues des gorges circulaires 32 c et 32 d, qui sont reliées par les gorges axiales 32 e et 32 f Ces rainures circulaires et axiales 32 c-32 f sont responsables de l'équilibre de la pression visant à empêcher le manchon de se bloquer dans le tube 28. Les figures lla à lic sont destinées à expliquer le principe de la présente invention Pour des raisons de simplicité, sur les figures lla à llc, l'ouverture 38 de la figure 2 est représentée sous la forme d'un triangle 38 entouré de traits pleins Pour des raisons de simplicité, sur les figures 1 la à 1 lc, une ouverture du tube 28 de la figure 1 est représenté sous la forme d'une ouverture rectangulaire entourée de pointillés L'ouverture 38 peut se déplacer par rapport à l'ouverture 40 en direction de la gauche, à partir de la position d'ouverture P de la figure i la jusque dans la position de fermeture P de la figure lic La figure 1 la 3 5 représente le début du mouvement vers la gauche, la trajectoire de déplacement S de 11 I l'ouverture 38 étant de zéro et le temps de progression t étant également de zéro On suppose que l'ouverture 38 se déplace vers la gauche à une vitesse constante v. Sur la figure 1 lb, l'ouverture 38 s'est déplacée selon une trajectoire S et un temps t, à la vitesse v Du fait de ce mouvement, la surface de section libre a s'est réduite. Sur la figure llc, l'ouverture 38 s'est déplacée, pendant une période de transition AT, selon une trajectoire AS, vers la position de fermeture P, dans laquelle l'ouverture 38 et l'ouverture 40 ne se recouvrent plus En conséquence, la surface de section libre a correspond à une valeur de fermeture A qui est de zéro. La surface de section libre a dépend du temps t, et est définie par la longueur 1 et la hauteur h montrées à la figure 1 lb La longueur 1 et la hauteur h de la surface de section triangulaire a de la figure 1 lb sont liées par l'équation I: I h = 1 tgot dans laquelle a est la pente de la ligne de bordure inclinée 44 de l'ouverture 38. La surface de section a est définie par l'équation Il: I a =-1 h Si l'on combine les équations I et 11, on obtient l'équation I: III a=-12 tga La longueur 1, comme on peut le voir sur la figure llb, est obtenue selon l'équation IV: IV 1 = AS s Dans cette équation, S est, là encore, la trajectoire de déplacement de l'ouverture 38 et AS est la trajectoire de déplacement totale de l'ouverture 38 entre la position d'ouverture PO, selon la figure lla et la position de fermeture P selon la figure llc. La trajectoire totale AS est liée à la période de transition AT parl'équation V: V AS =AT v La trajectoire s, dans une position intermédiaire selon la figure llb, est liée au temps correspondant t par l'équation VI: VI. s=t v Si l'on intègre l'équation V et VI dans l'équation IV, on obtient l'équation VII: VII. l = AT v t v =v (AT t) Si l'on intègre l'équation VII dans l'équation Im, on obtient l'équation VIII: VI. a = V 2 (AT-t)2 tg a = 2 v 2 t g a (AT 2 -2 t T + t 2) En différentiant l'équation VIII, on obtient la fonction de variation de la da surface de section d selon l'équation IX: IX. da 1 d= v 2 tg ( 2 t 2 A t) dt v 2 tg a ( = v 2 tg I (t-At) Si l'on insère t = O dans l'équation IX, on obtient, selon l'équation X, da la valeur d au moment o t = 0, par exemple aux positions P, To da X aux valeurs Po, TO: d= -V 2 tg a AT t= O dt t = O Si l'on insère, maintenant, dans l'équation IX, AT pour t, on obtient, selon l'équation XI, la valeur de la fonction de variation de la surface de section da dt dans la position relative P des ouvertures 38 et 40 selon la figure lic; la valeur de la fonction de variation de la surface de section da est zéro selon l'équation XI: dt XI aux valeurs Pc, Tc: da = . cdt t= AT A partir de l'équation IX, on peut également constater que, lorsque t augmente en direction dé AT, la fonction de variation de la surface de section dt décroit régulièrement en direction de zéro selon l'équation XII: XII t >AT a pour conséquence que da > On comprendra facilement que la valeur moyenne de la fonction de variation de la surface de section d-t au cours de la période de transition AT correspond, selon l'équation XII, au quotient de la valeur d'ouverture A, de la surface de section de dérivation a, dans la position PO, selon la figure l la, et de la période de transition AT, nécessaire pour le déplacement de l'ouverture 38, entre la position P de la figure i la et la position P de la figure lic da _ A, XIII dt moy AT Si l'on compare maintenant les équations XII et XIII, on peut dire, selon l'équation XIV: XIV da (a t t = AT) que la valeur de la fonction de variation de la surface de section da, en fonction de la progression du temps t est lorsque les soupapes sont proches de la position relative de fermeture Pc selon la figure lic est sensiblement inférieure à la valeur moyenne de la fonction de variation de la surface de section. A la figure 3, on distingue, à nouveau, l'ouverture 40 et l'ouverture 38, l'ouverture 38 étant représentée, à la fois, en une position P, qui est au-delà de la position relative de fermeture et dans la position relative d'ouverture P, Dans la position relative d'ouverture P, la surface de section de dérivation a (hachures serrées) est à son maximum et, dans la position P,,, la surface de section de dérivation est zéro. A la figure 3, on peut constater que la surface de section de dérivation a est sensiblement définie par la ligne de bordure 44 de l'ouverture 38 et par la ligne de bordure 46 de l'ouverture 40 La ligne de bordure 46 est une ligne sensiblement droite s'étendant, de façon orthogonale, par rapport à une ligne S de déplacement relatif entre les ouvertures 38 et 40 La ligne de bordure 44 consiste en deux parties 44 a et 44 b de lignes de bordure sensiblement hyperboliques et en une partie 44 c de ligne de bordure sensiblement parabolique Si l'on suppose maintenant à nouveau que la vitesse de déplacement relatif des ouvertures 38 et 40 est sensiblement constante, - tant que la ligne de bordure 44 croise la ligne de bordure 46 la valeur de la fonction de variation de la surface de section da correspond, à tout moment, sensiblement à dt la hauteur h de la ligne de bordure 44, cette hauteur étant toujours mesurée au niveau o la ligne de bordure 44 croise la ligne de bordure 46. A la figure 3, on distingue également le centre de gravité G 3 de l'ouverture 38 et le centre de gravité GQ de-l'ouverture 40 Ces centres de gravité G_, G 4, sont, dans la position d'ouverture P,, décalés dans la direction de la trajectoire s du déplacement relatif des ouvertures 38 et 40. On peut clairement distinguer, à la figure 3, que, lorsque l'ouverture 38 se déplace de la position d'ouverture P, à la-position de fermeture P, la hauteur h - telle que mesurée le long de la ligne de bordure 46 diminue selon une fonction hyperbolique, tant que les parties 44 a et 44 b de lignes de bordure se croisent avec la ligne de bordure 46 Une fois que la ligne de bordure 44 c croise la ligne de bordure 46, la surface de section de dérivation a change selon une fonction parabolique. A la figure 3, la surface de recouvrement 32 b, 28 a des faces de contact 32 b et 28 a est hachurée avec de grands espaces entre les lignes de hachure Cette zone de contact est responsable de l'effet d'étanchéité dans la position P 1, On comprendra facilement qu'il existe une grande surface de recouvrement avec une distance minimum des ouvertures 38 et 40 désignée par x Cette distance x doit avoir une valeur minimum prédéterminée pour obtenir un effet d'étanchéité satisfaisant. Si l'on considère maintenant la figure 4, on peut, de nouveau, reconnaître l'ouverture 140 qui peut, là encore, être pourvue d'un tube tel que représenté sous la référence 32 à la figure 1 En outre, la figure 4 représente une pluralité d'ouvertures circulaires 138 remplaçant l'ouverture 38 de la figure 3, ouvertures 138 qui peuvent être prévues, là aussi, dans un manchon tel que représenté sous la référence 32 de la figure 1 Trois des ouvertures circulaires 138 sont disposées sensiblement le long d'une ligne verticale VL qui est perpendiculaire à la ligne de déplacement s Une autre ouverture circulaire 138 est disposée sur une ligne verticale VL 2 La somme des surfaces de section hachurées des ouvertures circulaires 138 définit la surface de section de dérivation a Cette surface de section de dérivation a est réduite lorsque les ouvertures circulaires sont déplacées vers la gauche par rapport à l'ouverture 140 Lorsqu'on s'approche de la position de fermeture de la soupape de dérivation, la ligne de bordure 144 c croise la ligne de bordure 146 et la hauteur h est variable, là encore, sensiblement selon une ligne parabolique Ainsi, il est, là encore, exact de dire que la valeur de la fonction de variation de surface de section est lorsque les soupapes sont proches de la position relative de fermeture nettement inférieure à la variation moyenne de la surface de section au cours de la période de transition. Dans le mode d'exécution de la figure 5, les ouvertures circulaires 238 sont réparties le long des lignes verticales VL, VL 2, VL 3 Là encore, on peut voir que la valeur de la fonction de variation de la surface de section est lorsque les soupapes sont proches de la position relative de fermeture nettement inférieure à la variation moyenne de la surface de section de dérivation au cours de la période de transition AT. Dans le mode d'exécution de la figure 6, 1 ' ouverture 238 présente une ligne de bordure 244 étagée Lorsque les soupapes sont proches de la position relative de fermeture, la ligne de bordure 244 c de l'ouverture 238 croise la ligne de bordure 246 de l'ouverture 240 Ainsi, la valeur de la surface de section de dérivation suit une fonction de variation de la surface de section étagée, qui devient, là encore, sensiblement parabolique lorsque la partie 244 c de ligne de bordure croise la ligne de bordure 246 Il est, là encore, vrai que la valeur de la fonction de variation de la surface de section da est lorsque les soupapes sont proches de la position relative de fermeture nettement inférieure à la variation moyenne de la surface de section au cours de la période de transition AT. Le mode d'exécution de la figure 7 est très similaire au mode de réalisation de la figure 6 Les éléments analogues sont désignés par les mêmes numéros de référence qu'à la figure 6 La seule différence, entre la figure 7 et la figure 6, est que la ligne de bordure 44 ne présente qu'un étage, tandis que la ligne de bordure de la figure 6 a deux étages Le comportement de la fonction de variation de la surface de section, en fonction de la progression du temps, est, là encore, similaire à ladite fonction pour le mode d'exécution de la figure 6. La figure 8 représente un mode de réalisation qui correspond sensiblement à la représentation schématique des figures 1 la à lic On comprendra da facilement que la fonction de variation de la surface de section dt représentée par h à la figure 8 est, lorsque les soupapes sont proches de la position relative de fermeture, c'est-à-dire lorsque la partie 444 c de ligne de bordure croise la ligne de bordure 446, 1.5 nettement inférieure à la variation moyenne de la surface de section de dérivation au cours de la période de transition AT Dans le mode d'exécution de la figure 8, la fonction de variation de la surface de section da est une fonction sensiblement linéaire, au cours de la période totale de transition AT. Dans la représentation de la figure 9, l'ouverture 538 présente une ligne de bordure 544 hyperbolique il est tout à fait clair que la fonction de variation de la surface de section da est, lorsque les soupapes sont proches de la position relative de fermeture, c'est-à-dire lorsque la partie 544 c de ligne de bordure croise la ligne de bordure 546 de l'ouverture 540, nettement inférieure à la variation moyenne de la surface de section au cours de la période de transiton AT A la figure 9, on distingue que la fonction de variation de la surface de section a encore une valeur finie lorsque la partie 544 d de ligne de bordure arrive au niveau de la ligne de bordure 446 de l'ouverture 540. Dans tous les exemples des figures 1 à 9, on est parti de la supposition que la vitesse relative de déplacement des soupapes est constante au cours de la période de transition AT. On peut obtenir une fonction de variation de la surface de section en fonction de la progression du temps de transition au cours de la période de transition, dont les valeurs sont lorsque les soupapes sont proches de la position relative de fermeture nettement inférieures à la variation moyenne de la surface de section au cours de la période de transition, également en faisant varier le nombre de tours/minute du moteur électrique 36 tel que représenté à la figure 1 Il est clair que ceci peut être réalisé en réduisant le nombre de tours/minute du moteur électrique 34 d'une valeur de tours/minute élevée dans la position relative d'ouverture à une valeur plus petite dans la position relative de fermeture On comprendra aisément qu'une telle réduction des tours/minute du moteur est possible grâce à un programme de commande correspondant installé dans l'unité de commande du moteur électrique, qui peut être située hors de l'amortisseur d'oscillations Si l'on -peut obtenir un tel nombre de tours/minute du moteur électrique, on peut même pourvoir les soupapes 28 et 32 de la figure 1 d'ouvertures rectangulaires 638 et 640, comme représenté à la figure 10. Le mode de réalisation de la figure 12 représente un moteur électrique 734 tournant à une vitesse constante Ce moteur 734 entraîne, grâce à un mécanisme à bielle et manivelle 736, le manchon 732 Ainsi, les ouvertures 738 et 740 peuvent, là encore, avoir la forme des ouvertures 638 et 640 et, néanmoins, on peut obtenir une fonction de variation de la surface de section da décroissante, du fait du rapport dt de transmission décroissant du mécanisme à bielle et manivelle 736 Le mécanisme à bielle et manivelle 736 comprend un bras de manivelle 7 " 6 a excentrique par rapport à l'arbre du moteur 734 Le bras de manivelle 736 a s'engage dans une fente 736 b d'un rotor excentrique 736 c monté sur un arbre excentrique 736 d L'arbre excentrique 736 d est pourvu d'un segment denté 736 e qui engrène avec un mécanisme d'entraînement 736 f du manchon 732 On comprendra facilement que le rapport de transmission du mécanisme à bielle et manivelle 736 dépend de la position angulaire de la fente 736 b autour de l'axe de l'arbre 736 d On peut concevoir le mécanisme d'entraînement à bielle et manivelle de telle sorte qu'on obtienne sensiblement une fonction de variation de la surface de section hyperbolique ou parabolique. ll est également possible de prévoir un mécanisme d'entraînement à came permettant d'obtenir n'importe quelle fonction désirée de variation de la surface de section. Si l'on revient maintenant à la figure 1, on comprendra facilement que les positions relatives angulaires des ouvertures ménagées dans les soupapes de dérivation 24 et 26 peuvent être choisies de telle sorte qu'en réponse à la rotation du moteur électrique 34, les différentes caractéristiques d'amortissement de l'amortisseur d'oscillations peuvent être obtenues les unes après les autres. Le mode de réalisation de la figure 8 est très utile, si l'on veut obtenir une surface de section de dérivation maximum dans la position d'ouverture maximale Le moteur électrique peut être commandé par impulsions de commande de courant électrique La commande peut être obtenue en faisant varier la longueur et/ou la distance des impulsions de commande subséquentes. On comprendra facilement que, par exemple, dans le mode de réalisation des figures 1 et 2, chaque manchon 32 peut également avoir une pluralité d'ouvertures 38, par exemple, une paire d'ouvertures 38, situées de façon diamétralement opposée l'une à l'autre le long d'un diamètre du manchon 32 Dans le cas d'un tel mode de réalisation, le déplacement angulaire nécessaire du déplacement relatif des soupapes 28 et 32 est d'environ 600. On a trouvé que, selon les principes de la présente invention, la surface des faces de contact peut facilement être agrandie et cela signifie que l'étanchéité des soupapes de dérivation dans la position de fermeture relative est également améliorée. Tandis que, à la figure 3, la distance x est relativement petite, on peut distinguer qu'au total la surface de contact disponible est très grande. Les modes de réalisation des figures 4 et 5 sont bien adaptés à une variation de la fonction de variation de la surface de section, en augmentant le nombre et/ou le diamètre des ouvertures circulaires Dans le mode de réalisation des figures 6 et 7, une autre variation de la fonction de variation de la surface de section est possible, en ménageant des lumières longitudinales selon une disposition étagée. Tandis que des modes de réalisation spécifiques de l'invention ont été représentés et décrits en détail pour illustrer l'application des principes inventifs, on comprendra que l'invention peut être réalisée de façon différente sans s'éloigner de ces principes. Revendications 1 Amortisseur d'oscillations caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux unités d'amortissement ( 12, 16) mobiles l'une par rapport à l'autre, des moyens ( 12, 18, 20) définissant au moins deux chambres de travail ( 14 a, 14 c) avec au moins une soupape d'amortissement ( 18 a, 18 b, 20 a, 20 b) prévue entre elles, un fluide d' amortissement contenu à l'intérieur des chambres de travail ( 14 a, 14 c), le fluide d'amortissement étant refoulé à travers la soupape d'amortissement ( 18 a, 18 b, 20 a, b), au nombre minimum d'un, en réponse au mouvement relatif des unités d'amortissement ( 12, 16) l'une par rapport à l'autre, en ce qu'au moins un système de conduit de dérivation ( 22, 24, 26) comporte au moins une soupape de dérivation ( 24, 26), cette soupape de dérivation ( 24, 26) ayant une surface de section de dérivation a variant entre une valeur d'ouverture A et une valeur de fermeture A, en ce que la valeur respective de la surface de section de dérivation a a une influence sur l'action d'amortissement de l'amortisseur d'oscillations, en ce que la surface de section de la soupape de dérivation a peut être modifiée par un dispositif d'actionnement ( 34) faisant se déplacer au moins deux soupapes ( 28, 32) de la soupape de dérivation ( 24, 26) l'une par rapport à l'autre, grâce à des moyens de transmission de mouvement ( 36) à une vitesse de déplacement relative v, en ce que les soupapes ( 28, 32) limitent la surface de section de dérivation a, en ce qu'une période de transition AT correspond au mouvement relatif des soupapes ( 28, 32) entre une position relative d'ouverture Po, donnant la valeur d'ouverture A, de la surface de section de dérivation a, et une position relative de fermeture Pc, donnant la valeur de fermeture A, de la surface de section de dérivation a, en ce que la vitesse de déplacement relative (y) de l'unité d'actionnement ( 34), le rapport de transmission des moyens de transmission de mouvement ( 36) et les parties de formes adaptées ( 44, 46) des soupapes ( 32, 28) définissent une fonction de variation de la surface de da section dt X qui dépend de la progression du temps de transition t au cours de la période de transition AT, et en ce que la valeur respective de la fonction de variation da de la surface de section dt est variable en fonction de la progression du temps t et - lorsque les soupapes ( 32, 28) sont proches de la position relative de fermeture P, est A,, nettement inférieure au quotient AT dans lequel A, est la surface de section d'ouverture, A c est la surface de section de fermeture, et AT est la période de transition. 2 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 1, caractérisé en ce que la fonction de variation de la surface de section da est la même pour les deux directions de déplacement relatif des soupapes ( 32, 28), de telle sorte que les valeurs respectives de la fonction de variation de la surface de section da sont identiques dans dt toute position relative des soupapes ( 32, 28) espacée de la position relative d'ouverture PO selon un intervalle de temps prédéterminé, indépendamment de la direction de déplacement relatif. 3 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la valeur de la fonction de variation de la surface de section da est dans un intervalle de temps proche de la position relative de fermeture P, intervalle qui est inférieur à 20 % de la période de transition AT inférieure à 50 % de la valeur de la fonction da proche de la position relative d'ouverture PO des soupapes ( 32, 28). 4 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la valeur de la fonction de variation de la surface de section da est dans un intervalle de temps proche de la position relative de fermeture Pc et inférieur à % de la période de transition AT inférieure à 30 % de la valeur de la fonction dt proche de la position relative d'ouverture PO des soupapes ( 32, 38). Amortisseur d'oscillations selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la valeur de la fonction de variation de la surface de section da est dans un intervalle de temps proche de la position relative de fermeture P et inférieur à % de la période de transition AT inférieure à 20 % de la valeur de la fonction dat dans la position relative d'ouverture P des soupapes ( 32, 38). 6 Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la valeur de la fonction de variation de la surface de section da est dans un intervalle de temps proche de la position relative de fermeture dt Pc et inférieur à 10 % de la période de transition AT inférieure à 30 % de la valeur de la fonction da dans la position relative d'ouverture P des soupapes ( 32, 38). 7 Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la fonction de variation de la surface de section da est, sensiblement, une fonction hyperbolique. 8 Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la fonction de variation de la surface de section da est, sensiblement, une fonction parabolique. 9 Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la fonction de variation de la surface de section da est, sensiblement, une fonction hyperbolique à l'intérieur d'un premier intervalle de 1 O temps de la période de transition AT et est sensiblement une fonction parabolique à l'intérieur d'un deuxième intervalle de temps de la période de transition AT, le premier intervalle de temps étant proche de la position relative d'ouverture P, et le second intervalle étant proche de la position relative de fermeture P, le premier intervalle étant plus long que le second. 10 Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la variation de la fonction de variation de la surface de section da résulte, sensiblement, de la variation d'une vitesse d'entraînement du dispositif d'actionnement ( 34) suite à la progression du temps de transition t. 11 Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la variation de la fonction de variation de la surface de section da résulte, sensiblement, de la variation du rapport de transmission des dt moyens de transmission de mouvement ( 36) suite à la progression du temps de transition t. 12 Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la variation de la fonction de variation de la surface de section da résulte, sensiblement, de la forme ( 44, 46) d'au moins une des soupapes ( 32, 28). 13 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 12, caractérisé en ce que la vitesse de déplacement relative v est sensiblement constante à l'intérieur de la période de transition /T. 14 Amortisseur d'oscillations selon les revendications 12 ou 13, caractérisé en ce que le rapport de transmission des moyens de transmission du mouvement ( 36) est sensiblement constant au cours de la période de transition AT. Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que les soupapes ( 32, 28) ont des faces de contact respectives ( 32 b, 28 a), en contact les unes avec les autres, chaque soupape ( 32, 28) étant pourvue d'au moins une ouverture respective ( 38, 40) la traversant, les soupapes ( 32, 28) pouvant se déplacer, l'une par rapport à l'autre, dans une direction, le long d'une ligne S de mouvement relatif suivant les surfaces de contact lo ( 32 b, 28 a), les ouvertures ( 38, 40) étant amenées dans une position de recouvrement, dans la position relative d'ouverture P des soupapes ( 32, 28), et étant amenées dans une position de non-recouvrement, dans la position relative de fermeture P des soupapes ( 32, 28). 16 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 15, caractérisé en ce que les ouvertures ( 38, 40) lorsqu'on les regarde dans une direction sensiblement perpendiculaire aux faces de contact ( 32 b, 28 a) dans la position relative d'ouverture P ont leurs centres de gravités respectifs G 3, G, espacés l'un de l'autre, le long de la ligne S de mouvement relatif. 17 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que la surface de section de dérivation a est, à l'état de recouvrement des deux ouvertures ( 38, 40), limitée par au moins deux lignes de bordure ( 44, 46), à savoir une première ligne de bordure ( 44) d'une ouverture ( 38) d'une première ( 32) des deux soupapes ( 32, 28), et une seconde ligne de bordure ( 46) d'une ouverture ( 40) d'une deuxième ( 28) des deux soupapes ( 32, 28), ces première ( 44) et deuxième ( 46) lignes de bordure pouvant être déplacées, l'une par rapport à l'autre, le long de la ligne S du mouvement relatif, l'une ( 46) des deux première ( 44) et seconde ( 46) lignes de bordure étant une ligne sensiblement droite, sensiblement perpendiculaire à la ligne S de mouvement relatif, et l'autre ( 44) des deux première ( 44) et deuxième ( 46) lignes comprenant une partie de ligne sensiblement hyperbolique ( 44 a, 44 b). 18 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que la surface de section de dérivation a est, à l'état de recouvrement des deux ouvertures ( 38, 40), limitée par au moins deux lignes de bordure ( 44, 46), à savoir une première ligne de bordure ( 44) d'une ouverture ( 38) d'une première ( 32) des deux soupapes ( 32, 28), et une seconde ligne de bordure ( 46) d'une ouverture ( 40) d'une deuxième ( 28) des deux soupapes ( 32, 28), ces première ( 44) et deuxième ( 46) lignes de bordure pouvant être déplacées, l'une par rapport à l'autre, le long de la ligne S du mouvement relatif, l'une ( 46) des deux première ( 44) et seconde ( 46) lignes de bordure étant une ligne sensiblement droite, sensiblement perpendiculaire à la ligne S de mouvement relatif, et l'autre ( 44) des deux première ( 44) et deuxième ( 46) lignes comprenant une partie de ligne sensiblement parabolique ( 44 c). 19 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que la surface de section de dérivation a est, à l'état de recouvrement des deux ouvertures ( 38, 40), limitée par au moins deux lignes de bordure ( 444, 446), à savoir une première ligne de bordure ( 444) d'une ouverture ( 438) d'une première ( 432) desdites soupapes, et une seconde ligne de bordure ( 446) d'une ouverture ( 440) d'une deuxième desdites soupapes, ces première ( 444) et deuxième ( 446) lignes de bordure pouvant être déplacées, l'une par rapport à l'autre, le long de la ligne de mouvement relatif, l'une ( 446) des deux première ( 444) et seconde ( 446) lignes de bordure étant une ligne ( 446) sensiblement droite, sensiblement perpendiculaire à la ligne S de mouvement relatif, et l'autre ( 444) des deux première ( 444) et deuxième ( 446) lignes comprenant une partie de ligne de bordure sensiblement droite ( 444 a, 444 b) définissant un angle de moins de 900 avec la ligne S de mouvement relatif. 20 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que la surface de section de dérivation a est, à l'état de recouvrement des deux ouvertures ( 238, 240), limitée par au moins deux lignes de bordure ( 244, 246), à savoir une première ligne de bordure ( 244) d'une ouverture ( 238) d'une première soupape, et une seconde ligne de bordure ( 246) d'une ouverture ( 240) d'une deuxième soupape, ces première ( 244) et deuxième ( 246) lignes de bordure pouvant être déplacées, l'une par rapport à l'autre, le long de la ligne S de mouvement relatif, l'une ( 246) des deux première ( 244) et seconde ( 246) lignes de bordure étant une ligne ( 246) sensiblement droite, sensiblement perpendiculaire à la ligne S de mouvement relatif, et l'autre ( 244) ligne comprenant au moment une partie de ligne étagée ( 244 a, 244 b). 21 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'une des soupapes comprend une pluralité d'ouvertures ( 138) à l'intérieur d'un champ s'étendant à la fois dans la direction de la ligne S de mouvement relatif et dans la direction perpendiculaire à la ligne S de mouvement relatif, le nombre des 3.5 ouvertures ( 138) ménagées le long des lignes transversales VL, VL 2, perpendiculairement à la ligne S de mouvement relatif variant le long de la ligne S de mouvement relatif. 22 Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 21, caractérisé en ce que les soupapes ( 32, 28) peuvent tourner l'une par rapport à l'autre. 23 Amortisseur d'oscillations selon la revendication 22, caractérisé en ce que l'une ( 28) des soupapes ( 32, 28) est un tube ( 28) fixe par rapport à la tige de piston ( 16) de l'amortisseur d'oscillations, et en ce que l'autre ( 32) des deux soupapes ( 32, 28) est un manchon ( 32), rotatif par rapport au tube ( 28), à l'intérieur d'un perçage intérieur ménagé dans celui-ci, le manchon ( 32) et le tube ( 28) étant pourvus d'ouvertures radiales ( 38, 40) qui définissent une surface de section de dérivation a en coopération. 24 Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 23, caractérisé en ce que deux pistons ( 18, 20) sont placés sur une unité de tige de piston ( 16), et, ce, de façon espacée axialement, le long de la tige de piston ( 16), en ce que les pistons ( 18, 20) sont logés dans une cavité ( 14) d'un cylindre ( 12) et peuvent coulisser le long d'une surface interne du cylindre ( 12), en ce que chacun des pistons ( 18, 20) comprend au moins une soupape d'amortissement ( 18 a, 18 b, 20 a, b) s'étendant sensiblement axialement à travers, en ce que le système de conduit de 2 o dérivation ( 22, 24, 26, 28) comprend un conduit axial ( 22) à l'intérieur de la tige de piston ( 16) et comprend, en outre, trois passages ( 24, 26, 28) entre le conduit axial ( 22) et la cavité ( 14), l'un ( 28) de ces passages étant prévu entre les deux pistons ( 18, ) et chacun, respectivement, des deux autres passages ( 24, 26) étant prévu sur les côtés respectifs de chaque piston ( 18, 20), à distance de l'autre piston ( 20, 18) respectivement, au moins deux ( 24, 26) des trois passages ( 24, 26, 28) étant pourvus de soupapes de dérivation respectives. Amortisseur d'oscillations selon la revendication 24, caractérisé en ce que les soupapes de dérivation ( 24, 26) sont disposées et actionnées de telle sorte qu'un premier des deux pistons ( 18, 20) ou un deuxième des deux pistons ( 18, 20), au choix, ou les deux pistons ( 18, 20) sont évités, ou en ce qu'aucun des pistons n'est évité. 26 Amortisseur d'oscillations selon l'une quelconque des revendications 1 à 25, caractérisé en ce que la surface de section de dérivation a peut être commutée à un nombre fini de valeurs, de préférence seulement à une valeur d'ouverture totale P et à une valeur de fermeture Pc.