Brevet FR2695383A1 — publié le 19940311

La présente invention concerne des compositions et procédés pour augmenter la résistance au cisaillement de déchets de traitement, tels que les boues résiduaires d'exploitations minières utilisées pour la construction de remblais et la consolidation souterraine. Les compositions comprennent une dispersion aqueuse des déchets solides de traitement, de ciment et d'un polymère absorban l'eau. Le polymère absorbant l'eau préféré est un mélange de polymères d'acrylamide de Mannich et de polymères d'halogénure de dime hyldiallylammonium. L'activité minière est souvent associée à la production de grandes quantités de matériaux résiduaires extrêmement fins sous forme de boues résiduaires aqueuses. L'élimination de ces boues est habituellement réalisée dans des dépôts lagunaires ou, après déshydratati n, dans des décharges de surface. Une prise en considération croissante de l'envi onnement a focalisé l'attention sur les techniques d'élimination. Un procédé [rho]-= sible proposé pour éliminer ces boues résiduaires est de les utiliser comme remblai souterrain de support. Ce procédé requiert criblage et cimentage pour fournir les nécessaires caractéristiques de résistance au cisaillement, et de compression. L'addition de polymères absorbant l'eau aux produits miniers et aux déchets de traitement, afin de sécher les produits et les déchets de traitement, est connue dans ce domaine technique, ainsi que le prouvent la demande de brevet [Theta]B 2200440A et le brevet US 4690371. Le produit ou déchet sec résultant de l'addition d'un polymère absorbant l'eau, tel que p. x. du polyacrylate sodique réticulé ou similaire, estcassant ou friable. L'utilisation de polymères absorbant l'eau avec les boues rouges d'un procédé Bayer est discutée dans EP-A 0388108. Cette demande de brevet enseigne comment mélanger un polymère absorbant l'eau avec les déchets de traitement d'un procédé Bayer. Les déchets de traitement sont constitués par un liquide aqueux comportant des particules solides en dispersion. Le mélange des déchets et du polymère présente la propriété d'être facilement pompé et de se solidifier ensuite au repos. L'utilisation de polymères absorbant l'eau dans des dispersions aqueuses de divers procédés industriels est également bien connue dans ce domaine technique. Le brevet japonais N[deg.] 61-212399 décrit une composition comprenant du ciment, un promoteur et des sulfates ou des chlorures d'aluminium et de fer, pour solidifier des déchets organiques et minéraux à forte teneur en eau. On prépare cette composition en ajoutant moins de 30 parties en poids de promoteur pour 100 parties en poids de ciment. On ajuste ensuite le pH en ajoutant au moins un sulfate ou chlorure d'aluminium ou de fer, à raison de moins de 800 parties en poids. On prépare le promoteur en ajoutant moins de 20 parties en poids de ciment à un mortier de ciment comprenant 100 parties en poids de ciment et 200 parties en poids de sable normal. Afin d'empêcher la séparation de l'eau et des déchets, on ajoute un matériau absorbant l'eau, tel que du polyacrylate, de 1 'hydroxyéthyl ellulose, de la méthyl ellulose ou de la bentonite. Le document mentionne également l'addition à la composition de substances antirouille, telles qu'un sel alcalin ou un sel alcalino-terreux, et l'addition de métaux alcalino- terreux insolubles dans l'eau, tels que sable, terre, poudres d'agrégat ou de pierre. On obtient alors, au bout d'au moins 3 heures, une composition sous forme de gel de viscosité élevée ou d'une substance durcie. Le brevet japonais N[deg.] 1254232 décrit l'agrégation de matières en suspension dans l'eau par addition à l'eau d'un agent solidifiant minéral hydraulique et d'un floculant minéral ou organique. Le floculant mis en oeuvre est l CSO^g, AlClg, alginate de sodium, polyCchlorure d'aluminium), polyacryla ide, polyCacrylate de sodium), aminopolyacrylate ou diamine-diamide. L'agent solidifiant minéral hydraulique est du ciment Portland ou un ciment d'aluminium. On mélange l'agent solidifiant B.VSC le floculant dans un rapport pondéral de 1:1 à 1:5. On ajoute le mélange à l'eau à traiter à raison de 5 à 20 % par rapport au poids de solide en suspension. La demande de brevet japonais N[deg.] 1139 198 décrit le reconstitution de terre et de sable d'un site de construction par addition d'un laitier formé au cours de l'épuration de l'eau ou d'une boue provenant du traitement des eaux usées industriell s, d'un polymère hydrosoluble et d'un hydroxyde, chlorure, sulfate ou nitrate d'un cation de plus de deux valences et/ou de ciment hydraulique. Le cation de plus de deux valences est de préférence un élément des groupes IIA, IIB, IIIA, IIIB, IVB, VB, VIB ou VIIB. Le ciment hydraulique peut être du ciment Portland, du ciment d'alumine, du ciment spécial ou leurs mélanges avec des cendres volatiles ou de la pouzzolane. Le polymère hydrosoluble peut être de la gomme guar, de l'amidon, de l'algi[pi]ate, du polyfalcool vinylique), de la poly(vinyl[rho]yrrolidone) , du poly(oxyéthylène) , du polyacrylate, du polysaccharide ou un copolymère isobutylène/anhydride maléique. On ajoute le polymère à la composition à raison de 0,5 à 8 kg quand la teneur en eau de la composition vaut 20 à 50 '/.. La demande de brevet soviétique N[deg.] 1285105 décrit une composition pour construction de routes et de pistes d'aviation, qui comprend 6 à 8 7. en poids de ciment, 81 à 86 % en poids de terre, 6 à 8 % en poids de déchets de production d'articles en polyacrylate et 5 à 10 % en poids de résidu de cuve de production de chlorure de vinyle. La demande de brevet japonais N[deg.] 52-090111 décrit un procédé de consolidation de sol comportant du limon et du sable fin, consistant à injecter dans le sol une solution coagulante avant de traiter ledit sol avec un coulis. La solution coagulante peut être ^tSO^^, aAl[theta] , FeSO,^, sel de sodium de carboxy éthylcellulose (CMC), polyacrylate, poly(éthylè[pi]eamine) , des sels d'ammonium quaternaire, des polytvinylpyridine) ou des polyacrylamide[epsilon]. La demande de brevet japonais N[deg.] 50-082857 décrit un procédé pour traiter du ciment contenant des eaux usées, qui comprend l'addition de polyacrylate et de polyacrylamide aux eaux usées, afin de faire coaguler les matières en suspension. Du polyacrylate sodique de haut degré de polymérisati n et du polyacrylamide non ionique en un rapport pondéral 1:0,5-1 constituent les polyacrylate et polyacrylamide préférés. La demande de brevet japonais N[deg.] 73-O13673 décrit un procédé pour traiter des boues d'eaux résiduaires et de procédés industriels. Ce procédé consiste à séparer par filtration ou à. concentrer la boue afin d'éliminer l'eau, à y ajouter plus de 3 X en poids d'un ciment durcissable à l'eau et plus de 30 7. en poids d'un sulfate minéral de sodium, de fer, d'aluminium ou d'ammonium. On déshydrate la boue ou on la concentre en y ajoutant 15 à 40 7. en poids de Ca 2?comme adjuvant de filtration, et 0,05 à 0,2 % en poids d'un polymère organique hydrosoluble, tel que du polyacrylamide ou du polytacrylate de sodium). La demande de brevet japonais N[deg.] 62-789083 décrit un procédé pour régénérer de la boue détériorée ou contaminée par du ciment. Ce procédé consiste à ajouter un sel de sodium de CMC de degré de polymérisation inférieur à 350. Ces enseignements fournis par l'état antérieur de la technique ne font aucune allusion à une composition et à un procédé d'obtention d'une composition ayant comme résultat une résistance au cisaillement initiale et à long terme améliorée, une diminution de la perte en fines, une augmentation de la rétention d'eau, une augmentation de la rétention de ciment et un moindre recours au débourbage, composition qui devient finalement un solide cohérent. C'est pour réaliser ce but que la présente invention fournit une composition de déchets de traitement comportant une résistance au cisaillement initiale et à long terme améliorée, une diminution de la perte en fines, une augmentation de la rétention d'eau, une augmentation de la rétention de ciment et un moindre recours au débourbage, composition qui devient finalement un solide cohérent. Un autre but de la présente invention est de fournir une composition de déchets qui possède une meilleure stabilité initiale au remblayage et une boue qui ne nécessite pas d'installation séparée de retenue. Un autre but de la présente invention est de fournir un procédé de production d'une composition présentant une résistance au cisaillement initiale et à long terme améliorée, une diminution de la perte en fines, une augmentation de la rétention d'eau, une augmentation de la rétention de ciment et un moindre recours au débourbage, composition qui devient finalement un solide cohérent. Un autre but encore de la présente invention est de fournir un procédé d'obtention d'une composition présentant- une meilleure stabilité initiale au remblayage et une boue qui ne nécessite pas d'installation séparée de retenue. La Demanderesse a trouvé que, par addition, aux déchets aqueux de traitement, de ciment et d'un polymère absorbant l'eau judicieusement choisi, on peut améliorer la résistance au cisaillement initiale et à long terme et la stabilité initiale au remblayage desdits déchets de traitement. La Demanderesse a également trouvé que la composition déchets de traitement/ciment/polymère absorbant l'eau diminue la nécessité du débourbage. Les déchets de traitement peuvent être constitués par n'importe quel type de déchets aqueux comportant de fines particules solides en dispersion, tels que les boues résiduaires aqueuses provenant des exploitations minières, p. ex. mines de charbon, d'or ou de phosphate, et des opérations de traitement. Le problème du choix et de la mise en oeuvre, comme polymère absorbant l'eau, d'un mélange de polymères d'acrylamide de Mannich et de polymères d'halogénure de diméthyldial lylammonium est déterminant pour la présente invention. Comme on le verra, ce polymère hydrosoluble particulier possède une capacité remarquable à solidifier rapidement la composition en lui conférant une forte résistance initiale au i aillement. Les dessins représentent graphiquement les courbes des propriétés physiques et des résultats d'essai des compositions et procédés de la présente invention et les compare à ceux de 1 ' a t antérieur. La FÏG. 1 est une courbe montrant que deux compositions de la présente invention contenant des mélanges de polymères acquièrent une résistance au cisaillement plus forte et plus rapidement, dans les boues résiduaires de charbon cimentées, que ne le fait une composition sans polymères. La FI[Theta]. 2, comme la FIG. 1, est une courbe montrant que deux compositions de la présente invention, contenant des mélanges de polymères, acquièrent une résistance au cisaillement plus forte et plus rapidement, dans les boues résiduaires d'or cimentées, que ne le fait- une composition sans polymères. La FIG. 3 est une courbe montrant que l'addition de mélanges de polymères selon la présente invention à des boues résiduaires d'or cimentées réduit considérablement la quantité d'eau qui en est expulsée lors de la compression, cette diminution étant proportionnelle à la concentration des polymères. Telles qu'utilisées dans cette demande, les expressions: résistances au cisaillement initiale et à long terme, diminution de la perte en fines, augmentation de la rétention d'eau, augmentation de la rétention de ciment et moindre recours au débourbage, se réfèrent aux propriétés physiques de compositions de déchets de traitement et de compositions déchets de traitement/ciment qui sont généralement connus dans l'art antérieur. La présente invention concerne une composition pour augmenter la résistance au cisaillement de déchets de traitement utilisés pour la construction de remblais et la consolidation souterraine. La composition comprend des déchets de traitement, du ciment, et un polymère absorbant l'eau comportant un mélange d'un polymère d'acrylamide de Mannich et d'un polymère d'halogénure de di ét yldial lylammonium. Les déchets de traitement- utilisés dans la présente invention peuvent être constitués par n'importe quel type de déchets aqueux comportant de fines particules solides en dispersion au sein de la phase liquide,. Les déchets de traitement préférés sont les boues résiduaires aqueuses provenant des exploitations minières, p. ex. mines de charbon, d'or ou de phosphate. Les déchets de traitement possèdent en général une teneur en matières solides de l'ordre d'env. 10 à env. 50 parties en poids, de préférence d'env. 20 à e[pi]v. 40 parties en poids, de particules solides pour 100 parties en poids de dispersion. On donne une préférence particulière à des déchets de traitement possédant env. 35 à e[pi]v. 40 en poids de particules solides. Le ciment utilisé dans la présente invention stabilise et améliore la force de cohésion de la composition. Le ciment peut être tout ciment commercial, tel que p. ex. du ciment Portland. La composition finale en contient n'importe quelle proportion efficace comprise entre env. 1 et env 10 parties en poids, pour 100 parties en poids de déchets de traitement, ciment et polymère combinés, l'intervalle préféré étant d'env. 2 à env. 7 parties en poids, et encore mieux d'env. 3 à e[pi]v. 6 parties en poids. Le polymère absorbant l'eau peut être tout- mélange du polymère d'acrylamide de Mannich et d'un polymère d'halogénure de diallyldiméthyla monium. Ces polymères absorbant l'eau sont décrits dans le brevet US 4937753. La concentration efficace du polymère est comprise entre env. 0,01 et env. 1,5 partie en poids pour 100 parties en poids de déchets de traitement, ciment et polymère combinés, l'intervalle préféré étant d'env. 0,03 à 1,0 partie en poids et la proportion particulièrement préférée étant d'env. 0,5 partie en poids. Le polymère particulièrement approprié est un mélange d'un polymère d'acrylamide de Mannich et d'un polymère d'halogénure de diméthyldiallylammonium. Certains de ces polymères sont commercialement disponibles, p.ex. les polymères absorbant l'eau vendus par American Cyanamid Company sous le nom de marque AQUASTORE . Les mélanges préférés se composent des deux polymères pris dans un rapport de 3: 1 à 1:30 en poids, respecti ement, de solides polymères réels, de préférence de 1:1,5 à Is7, respectivement, sur la même base. Les polymères d'acrylamide de Mannich sont en général bien connus dans le domaine technique, des exemples en étant décrits dans US 4137164, incorporé ici comme référence. Généralement, ces polymère- sont des homopolymères d'acrylamide ou des copolymères d'acrylamide avec des como[pi]omères tels que: acrylonitrile, éthacrylamide, acide acrylique, etc., en des proportions allant jusqu'à environ 50 %, de préférence de 5 à 50 %, par rapport au copolymère résultant. Ces polymères possèdent des masses moléculaires comprises dans un intervalle allant d'env. 10000 à env. 3000000 et sont modifiés chimiquement de manière à fournir des groupes diméthyla i[pi]o éthyle à raison de 25 à 1007. en moles, de préférence au moins 40 7. en moles, par rapport à l'ensemble de ces groupes dans le polymère. Les polymères d'acrylamide de Mannich préférés sont les polyacrylamides de Mannich aminométhylés à au moins 70 %, et de viscosité Brookfield comprise entre 26000 et 46000 cps. Les polymères d'halogénure de diméthyldial lylammonium CDADM) sont également connus dans ce domaine technique, des exemples en étant décrits dans US 4032467, incorporé ici comme référence. Ces polymères sont des homopolymères de DADM ou des copolymères de DADM avec des comonomèr s tels que: acrylamide, vinylpyrrolidone, etc., en des proportions allant jusqu'à environ 20 % par rapport au copolymère résultant. Ces polymères possèdent des viscosités intrinsèques allant d'env. 0, 1 à 4,00, de préférence de 2,0 à 3,5, décilitres/g. L'halogénure peut être un chlorure, un fluorure, un bromure ou un iodure. Le polymère d'halogénure de diméthyldiallylammonium préféré est le polymère de chlorure de diméthyldiallylammonium de viscosité intrinsèque comprise entre 2,0 et 3,5 cps. Le mélange de polymères peut être ajouté à la composition sous forme d'un mélange homogène ou à l'état de constituants individuels. Si le mélange est ajouté à l'état de constituants individuels, ces derniers doivent être ajoutés dans l'intervalle de temps le plus court possible. La présente invention sera mieux définie à l'aide des exemples suivants, Les produits A et B sont présentés dans les tableaux suivants, avec les proportions mises en oeuvre, sous forme de solutions à 0,065 7. de polymère dans l'eau, tandis que le produit C est exprimé sous forme de solution à 20,0 % de polymère dans l'eau. Dans les exemples suivants, les polymères d'acrylamide de Mannich utilisés sont chacun des polyacrylamides de Mannich aminométhylés à 70 % et définis en outre comme suit: Produit 7. de sol ides Viscosité Brookfield. (cps) A 5,9 - 6,4 26000 - 34000 B 5,5 - 6,1 34000 - 46000 Le polymère de chlorure de diméthyldiallylammonium est en outre défini comme suit: Produit % de solides Viscosité intrinsèque (dl/q) C 19,5 - 20,5 2,0 - 3,5 Dans les exemples, les mélanges de polymères désignés par A/C et B/C se réfèrent à ceux spécifiés. Les rapports pondéraux A/C et B/C valent 1:3, sauf indication contraire. La résistance au cisaillement non drainée des boues résiduaires de charbon cimentées est déterminée à l'aide d'un pénétromètre de laboratoire à ailette. Le principe de cet appareil réside dans le fait qu'on insère une ailette dans l'échantillon et qu'on la fait tourner à une vitesse constante, et on mesure, à l'aide d'un ressort étalonné, le couple maximal requis pour faire tourner l'ailette. La rotation de l'ailette à vitesse constante élimine toute disparité entre échantillon, due à des effets de vitesse. La résistance au cisaillement non drainée (Cu) de la composition de déchets de traitement est une fonction du couple nécessaire pour cisailler la composition et des dimensions de l'ailette. T Cu = [tau]rd2h/2+d/6) Les dimensions de l'ailette à quatre pales utilisée dans cette étude sont: h = 12,6 mm et d (diamètre) = 12,8 mm. Donc, la résistance au cisaillement non drainée est donnée par T Cu = 4,34.10 On prépare des échantillons qui produisent une suspension de 2 1 environ. On utilise généralement des substances résiduaires sèches, afin de pouvoir d'obtenir des mélanges reproductibles. On réalise toutes les préparations de boue en utilisant un mélangeur "Hobart" du commerce, en prenant soin de s'assurer qu'à chaque étape la durée de mélange est la même pour chaque lot de boue. EXEMPLES 1 ET 2 ET EXEMPLE COMPARATIF 1A Exemple 1. On prépare dans un mélangeur Hobart une composition de boues résiduaires aqueuses de charbon, contenant environ 40 parties en poids de résidus solides de charbon Cséchés à 40 [deg.]C avant reconstitution dans de l'eau du réseau urbain). On ajoute à la composition approximativement 3 parties en poids de ciment et on mélange en continu pendant 5 min. On ajoute au mélange de boues résiduaires de charbon et de ciment 0,03 partie en poids d'un mélange comprenant, en solides, 1 partie en poids d'un polyacrylamide de Mannich amino éthylé à 70 % en moles (viscosité Brookfield 34000-46000 cps) et 3 parties en poids de polymère de chlorure de diméthyldiallylammonium (viscosité intrinsèque 2,0-3,5 dl/g), (B/C = 1:3). Toutes les parties sont indiquées par rapport à 100 parties en poids de la composition à 3 composants. La composition résultante est mélangée en continu pendant encore 5 min afin de fournir une composition durcissable selon la présente invention. Après mélange, on place la boue obtenue dans un vase en plastique de 200 ml pour l'essai à l'ailette. La résistance au cisaillement non drainée du mélange est déterminée suivant le mode opératoire exposé ci-dessus, et on présente les courbes obtenues en fonction du temps. On voit qu'en environ 150 min on obtient une résistance au cisaillement d'env. 2,3 kPa. Après 7 jours, la résistance au cisaillement non drainée atteint e[pi]v. 14 kPa. Exemple 2. On prépare, selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1, une composition aqueuse contenant environ 40 parties en poids de résidus solides de charbon reconstitués, 3 parties en poids de ciment et 0,3 partie en poids du même mélange de polymères (B/C = 1:3). On obtient ainsi une composition durcissable de la présente invention. On détermine la résistance au cisaillement non drainée de la composition, qui atteint 3,2 kPa au bout de 150 min. Après 7 jours, la résistance au cisaillement non drainée atteint env. 14 kPa. Après 28 jours, la résistance au cisaill ment non drainée a encore augmenté jusqu'à env. 28 kPa. Exemple Comparatif 1A. On prépare, selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple I, une composition aqueuse contenant environ 40 parties en poids de résidus solides de charbon reconstitués et 3 parties en poids de ciment. On n'ajoute pas de mélange de polymères. On détermine la résistance au cisaillement non drainée de la composition, qui atteint seulement 2 kPa dans les 100 premières minutes. Après 7 jours, la résistance au cisaillement non drainée vaut env. 9 kPa. Après 28 jours, elle vaut env. 24 kPa. Ce qui prouve que le mélange de polymères améliore la résistance au isaillement. EXEMPLES 3 ET 4 ET EXEMPLE COMPARATIF 3A Exemple Comparatif 3A. On prépare une composition aqueuse contenant environ 38,4 parties en poids de résidus solides de charbon et 3 parties en poids de ciment, selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1 sauf que les résidus solides de charbon sont- introduits à l'origine dans le mélangeur sous forme de boue, c'est-à-dire non reconstitués. Ce qui fournit une composition durcissable qui n'est pas conforme à la présente invention car elle ne contient pas le mélange de polymères. Exemple 3. On prépare une composition aqueuse contenant environ 38,4 parties en poids de résidus solides de charbon, 3 parties en poids de ciment et 0,03 partie en poids de mélange de polymères (B/C = 1:3), selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple Comparatif 3A. Ce qui fournit- une composition durcissable conforme à la présente invention. Exemple 4. On prépare une composition aqueuse contenant environ 38,4 parties en poids de résidus solides de charbon, 3 parties en poids de ciment et 0,3 partie en poids de mélange de polymères (B/C = 1:3), selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple Comparatif 3A. Ce qui fournit également une composition durcissable conforme à la présente invention. On détermine, selon le mode opératoire de l'Exemple 1, les résistances au cisaillement non drainées des Exemples 3, 4 et de l'Exemple Comparatif 3A. Les courbes résultantes sont présentées sur la FIGURE 1. On peut constater que l'augmentation de la concentration du mélange de polymères absorbant l'eau CB/C = 1:3) produit une accroissement de la résistance au cisaillement par ailette. C'est ainsi p. ex. que pour des temps inférieurs à 4 heures, une concentration du mélange de polymères de 0,3 partie en poids (Exemple 4) augmente la résistance de la composition avec du ciment seul (Exemple Comparatif 3A) par un facteur d'au moins 2. EXEMPLES 5 A 7 ET EXEMPLE COMPARATIF 5A Exemple Comparatif 5A. On prépare une composition aqueuse contenant environ 40 parties en poids de résidus solides d'or et 3 parties en poids de ciment, selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1. Ce qui fournit une composition durcissable qui n'est pas conforme à la présente invention car elle ne contient pas le mélange de polymères. Exemple 5. On prépare une composition aqueuse contenant environ 40 parties en poids de résidus solides d'or, 3 parties en poids de ciment et 0,1 partie en poids de mélange de polymères CB/C = 1:3), selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple I. Ce qui fournit une composition durcissable conforme à la présente invention. Exemple 6. On prépare une composition aqueuse contenant environ 40 parties en poids de résidus solides d'or, 3 parties en poids de ciment et 0,5 partie en poids de mélange de polymères (B/C = 1:3), selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1. Ce qui fournit une composition durcissable conforme à la présente invention. Exemple 7. On prépare une composition aqueuse contenant environ 40 parties en poids de résidus solides d'or, 3 parties en poids de ciment et 170 partie en poids de mélange de polymères CB/C = 1:3), selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1. Ce qui fournit une composition durcissable conforme à la présente invention. On détermine, selon le mode opératoire exposé pour l'Exemple 1, les résistances au cisaillement des Exemples 5, 6 et 7 et- de l'Exemple Comparatif 5A. Les résultats montrent que, après les 6 premières heures, la résistance vaut 1,8 kPa pour l'Exemple Comparatif 5A, 1,9 kPa pour l'Exemple 5, 2,9 kPa pour 1 'Exemple 6 et 3,0 kPa pour l'Exemple 7. EXEMPLES 8 A 10 ET EXEMPLE COMPARATIF 8A Exemple Comparatif SA. On prépare une composition aqueuse contenant environ 40 parties en poids de résidus solides d'or et 6 parties en poids de ciment, selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1. Ce qui fournit une composition durcissable qui n'est pas conforme à la présente invention car elle ne contient pas le mélange de polymères. Exemple 8. On prépare une composition aqueuse contenant environ 40 parties en poids de résidus solides d'or, 6 parties en poids de ciment et O, 1 partie en poids de mélange de polymères CB/C = 1:3), selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1. Ce qui fournit une composition durcissable conforme à la présente invention. Exemple 9. On prépare une composition aqueuse contenant environ 40 parties en poids de résidus solides d'or, 6 parties en poids de ciment et 0,5 partie en poids de mélange de polymères CB/C = 1:3), selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1. Ce qui fournit une composition durcissable conforme à la présente invention. Exemple 10. On prépare une composition aqueuse contenant environ 40 parties en poids de résidus solides d'or, 6 parties en poids de ciment et 1,0 partie en poids de mélange de polymères CB/C = 1:3), selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1. Ce qui fournit une composition conforme à la présente invention. On détermine, selon le mode opératoire de l'Exemple 1, les résistances au cisaillement non drainées des Exemples 8, 3 et 10 et de l'Exemple Comparatif 8A. Les courbes résultantes sont présentées sur la FIGURE 2. On observe que, dans tous les cas, les mélanges de polymères favorisent et améliorent les résistances au cisaill ment. Les Exemples 5A à 10 mettent en évidence des résistances au cisaillement non drainées se situant en dehors de l'intervalle [pi]iesurable au moyen d'un appareil à ailette de cisaillement classique de laboratoire. On mesure donc la résistance à 7 et 28 jours de ces boues résiduaires à l'aide d'essais de compression triaxial simple. On réalise les essais de compression triaxiale simple en mettant en oeuvre des échantillons ayant chacun pour dimensions: 63,5 mm de hauteur et 31,73 mm de diamètre. On mesure la force axiale à l'aide d'une bague d'essai et la déformation axiale à l'aide d'un comparateur à cadran. Tous les essais à 7 et 28 jours des Exemples 5A à 10 sont effectués à une vitesse constante de déformation axiale de 0,095 mm/min, soit un taux de déformation axiale de 0,150 X/min, ce qui entraîne normalement une rupture en e[pi]v. 20 min. Les résultats des Exemples 5A à 10 montrent que l'addition de mélanges de polymères CB/C = 1:3) à des boues résiduaires d'or améliore systématiquement la résistance au cisaillement lors des premiers temps de mélange. Au bout d'un certain temps après le mélange, les résistances au cisaillement des Exemples 5A à 10 augmentent avec une teneur en polymère allant jusqu'à env. 0,5 partie en poids pour 100 parties en poids de la composition totale. Si on compare les résistances au cisaillement des 3 parties CExe ples 5 à 7) et 6 parties en poids CExemples 8 à 10) des compositions de ciment aux tout premiers temps du mélange, on observe que les valeurs de la résistance au cisaillement sont très similaires. Tout en ne souhaitant pas s'astreindre à une quelconque interprétation théorique particulière, la Demanderesse pense que cette comparaison indique que la responsabilité de l'amélioration des résistances au cisaillement incombe plutôt au polymère absorbant l'eau qu'au ciment. La concentration plus forte de ciment a pour résultat une plus grande résistance au cisaillement pendant un temps plus long après mélange, au fur et à mesure que l'effet du ciment devient plus prononcé. A la fois pour les concentrations de 3 parties en poids et de 6 parties en poids de ciment, la résistance à 28 jours avec 0,5 partie en poids de mélange de polymères CExemples 6 et 3) est égale à deux fois celle des résidus cimentés seuls CExemples 5A et SA). EXEMPLES 11 ET 12 ET EXEMPLE COMPARATIF 11A Exe 1 e Co parati f 11 . On prépare une composition aqueuse selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1. Cette composition contient 40 parties en poids de résidus solides d'or, provenant de la même source que celle utilisée pour les Exemples 5 à 7, et 3 à 6 parties en poids de ciment. Ce qui fournit une composition durcissable qui n'est pas conforme à la présente invention car elle ne contient pas le mélange de polymères. Exemple 11. On prépare une composition aqueuse selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1. Cette composition contient 40 parties en poids de résidus solides d'or, provenant de la même source que celle utilisée pour les Exemples 5 à 7, 3 à 6 parties en poids de ciment et 0,5 partie en poids de mélange de polymères CB/C = 1:3). Ce qui fournit une composition conforme à la présente invention. Exemple 12. On prépare une composition aqueuse selon le mode opératoire utilisé dans l'Exemple 1. Cette composition contient 40 parties en poids de résidus solides d'or, provenant de la même source que celle utilisée pour les Exemples 5 à 7, 3 à 6 parties en poids de ciment et 1,0 partie en poids de mélange de polymères CB/C ≈ 1:3). Ce qui fournit une composition durcissable conforme à la présente invention. On mesure la compressibilité des Exemples il et 12 et de l'Exemple Comparatif 11A, afin de déterminer 1) la quantité de liquide drainée à partir de l'échantillon au bout de 3 jours de durcissement, et 2) la déformation axiale résultant de l'application d'un effort de compression unidi ensio[pi][pi]el de 1 MPa. On mesure la quantité de liquide drainé avant l'établissement de la force de compression, grâce à un dispositif conçu et fabriqué à l'University of ales Collège de Cardiff. Ce dispositif consiste en un cylindre d'aluminium, de 300 mm de hauteur et 70 mm de diamètre, dans lequel est déposée la composition d'échantillon jusqu'à une profondeur nominale de 100 mm. On place un disque plastique poreux au-dessus de l'échantillon et une pierre poreuse au-dessous de l'échantillon afin de permettre le drainage. Le disque poreux et la pierre poreuse ont tous deux un diamètre nominal de 70 mm. Un trou de drainage est prévu à la base du cylindre, auquel est fixée une burette étalonnée, ce qui permet de recueillir l'eau s' écoulant de la base de l'échantillon. La charge est appliquée à l'échantillon par un couvercle de chargement qui est percé de trous permettant le drainage vers le haut de l'échantillon au cours de l'étape de chargement de l'essai. La force est fournie par un moteur pneumatique de 150 mm de diamètre interne. Pendant le chargement, la compression des résidus est réglée à l'aide d'un capteur électrique de déplacement par compression linéaire CLSDT). Ce dernier est fixé au piston du cylindre, la jauge de mesure reposant au sommet dudit cylindre. Avant de procéder à l'essai, on prépare le dispositif en s' assurant que le tube conduisant à la burette et la pierre poreuse sont exempts de bulles d'air, et on lubrifie l'intérieur du cylindre avec de l'huile de silicone pour réduire au minimum le frottement entre l'échantillon et les parois. On introduit ensuite l'échantillon dans le cylindre, on enregistre sa profondeur et on insère le disque plastique poreux. On laisse ensuite reposer l'échantillon pour permettre au ciment de durcir pendant 3 jours, durant lesquels on mesure la quantité d'eau s' échappant de l'échantillon. Pendant toute cette période de temps, on maintient le niveau de la burette à son niveau initial afin de conserver des conditions constantes à l'interface. La quantité d'eau drainée, d'après les Exemples 11, 12 et l'Exemple Comparatif 11A, durant le premier stade de l'essai de co pressibilité est portée graphiquement sur la FIG. 3. Cette courbe montre que, lorsque la concentration du mélange de polymères CB/C = 1:3) augmente de 0 à 1 partie en poids, le volume d'eau qui s'échappe diminue de 12,2 X à 0,6 %. Ce qui est important car cela montre que de l'eau n'exsude pas pour s'accumuler en des endroits inappropriés et dangereux. La seconde phase des essais de co pressibilité sur les Exemples il et 12 et l'Exemple Comparatif 11A impliquent la mise en oeuvre d'une force de compression. On fixe le couvercle de chargement au cylindre et on tire le piston du moteur et- le fixe au couvercle par un filetage. On effectue les lectures de zéro au LSDT et on applique la charge requise CI MPa) en augmentant rapidement la pression d'air dans le cylindre jusqu'à 218 kPa Cdéterminée par le rapport du diamètre interne du cylindre au moteur, soit 0,22). On maintient cette pression tout au long de la seconde phase de l'essai. Le contrôle de la compression de l'échantillon se poursuit pendant 24 heures, bien que normalement la consolidation de l'échantillon soit complète e[pi]v. lO h après l'application de l'incrément de charge. Les courbes de consolidation montrent que la consolidation est pratiquement intégralement réalisée au bout des 2 premières minutes pour tous les échantillons à l'essai. Les courbes correspondant à l'Exemple 11 et à l'Exemple Comparatif 11A coïncident presque, tandis que la courbe pour l'Exemple 12 indique approximativement une déformation double de la déformation Cunidimensio[pi]nelle) axiale. Ce qui est important car cela indique une plus grande cohérence, à une concentration plus élevée du mélange de polymères. Les déformations volumétriques finales montrent que, pour une concentration du mélange de polymères CB/C = 1:3) de 0 et 0,5 partie en poids, la déformation volumétrique est env. 11 X, tandis que, pour une concentration du mélange de polymères de 1,0 partie en poids, la déformation volumétrique atteint 25 X. Cela indique une plus grande cohérence, à une concentration plus élevée du mélange de polymères. Pendant le processus de durcissement et de compression des Exemples 11, 12 et de l'Exemple Comparatif 11A, au cours des essais de compressibilité effectués avec une force unidimension[pi]elle de 1 MPa, l'Exemple 11, avec 0,5 partie en poids de mélange de polymères, se révèle le plus avantageux en termes de variation de volume total, des variations plus fortes se manifestant pour des concentrations plus élevées ou plus basses des mélanges de polymères. On incorpore ici, comme références, tous les brevets, publications et, éventuellement, méthodes d'essai mentionnés. De nombreuses variantes de la présente invention apparaîtront évidentes à l'homme dr- l'art au vu de la description détaillée ci-dessus. Par exemple, au lieu du mélange de polymères B/C = 1:3, on peut- utiliser les mélanges suivants de polymères: B/C = 1,3:1, A/C = 3:1, A/C = 1:3, A/C = 1:30, B/C = 1:30. Toutes ces modifications évidentes se situent parfaitement à l'intérieur du cadre délimité par les revendications. La présente invention a donc pour objet une composition durcissable pour construction de remblais et consolidation souterraine, présentant une résistance au cisaillement initial améliorée.et qui comprend : (a) des déchets de traitement comprenant une dispersion aqueuse de 10 à 50 parties en poids de particules solides pour 100 parties en poids de ladite dispersion, (b) une proportion efficace de ciment, et (c) une proportion efficace d'un polymère absorbant l'eau, qui comporte un mélange de polymère d'acrylamide de Mannich et d'un polymère d'halogénure de diméthyldiallylammonium. Un autre objet de l'invention concerne un procédé de transformation de dispersions aqueuses de déchets de traitement en une forme cohérente adaptée à la construction de remblais et à la consolidation souterraine, qui comprend les étapes consistant à : (A) former un mélange comportant : (a) des déchets de traitement comprenant une dispersion aqueuse de 10 à 50 parties en poids de particules solides pour 100 parties en poids de ladite dispersion, (b) une proportion efficace de ciment, et (c) une proportion efficace d'un polymère absorbant l'eau, qui comporte un mélange de polymère d'acrylamide de Mannich et d'un polymère d'halogénure de diméthyldiallylammonium, et (B) laisser réagir ledit mélange pour former une masse cohérente. 13 REVENDICATIONS 1= Compositi n durcissable pour construction de remblais et consolidation souterraine, présentant- une résistance au cisaillement initial améliorée et- qui comprend: Ca) des déchets de traitement comprenant une dispersion aqueuse de 10 à 50 parties en poids de particules solides pour 100 parties en poids de ladite dispersion, Cb) une proportion efficace de ciment, et Ce) une proportion efficace d'un polymère absorbant l'eau, qui comporte un mélange de polymère d'acrylamide de Mannich et d'u[pi] polymère d'halogénure de diméthyldiallylammonium. 2. Composition telle que définis dans la revendication 1, dans laquelle les déchets de traitement comprennent des boues réslduaires provenant d' activites minières. 3. Composition telle que définie dans la revendication I, dans laquelle les déchets de traitement sont constitués par une dispersion aqueuse comprenant de 20 à 40 parties en poids de matières solides. 4. Composition telle que définie dans la revendication 1, dans laquelle la concentration du ciment est égale à 2 à 7 parties en poids pour 100 parties en poids de Ca), Cb) et Ce). 5. Composition telle que définie dans la revendicati n 1, dans laquelle la concentration du polymère absorbant l'eau est d'environ 0,01 partie en poids à environ 1,5 partie en poids pour 100 parties en poids de Ca), Cb) et- C ). 6. Composition telle que définie dans la revendication 1, dans laquelle le rapport du polymère d'acrylamide de Mannich au polymère d'halogénure de di éthyldiallylammonium vaut de 3: 1 à 1:30. 7. Procédé de transformati n de dispersions aqueuses de déchets de traitement en une forme cohérente adaptée à la construction de remblais et à la consolidation souterraine, qui comprend les étapes consistant à: CA) former un mélange comportant: Ca) des déchets de traitement comprenant une dispersion aqueuse de 10 à 50 parties en poids de particules solides pour 100 parties en poids de ladite dispersion, Cb) une proportion efficace de ciment, et Ce) une proportion efficace d'un polymère absorbant l'eau, qui comporte un mélange de polymère d'acrylamide de Mannich et d'un polymère d'halogénure de di é hyldial lylammonium, et CB) laisser réagir ledit mélange pour former une masse cohérente. 8. Procédé tel que défini dans la revendication 7, dans lequel les déchets de traitemen comprennent des boues résiduaires provenant d'activités minières. 3. Procédé tel que défini dans la revendication 7, dans lequel les déchets de traitement sont constitués par une dispersion aqueuse comprenant de 20 à 40 parties en poids de matières solides. 10. Procédé tel que défini dans la revendication 7, dans lequel la concentration du ciment est égale à 2 à 7 parties en poids pcîur 100 parties en poids de ^ , Cb) et Ce). 11 Procédé tel que défini dans la revendication 7, dans lequel la concentrati n du polymère absorbant l'eau vaut environ 0,01 partie en poids à environ 1,5 partie en poids pour 100 parties en poids de Ca), Cb) et Ce). 12. Procédé tel que défini dans la revendication 7, dans lequel le rapport du polymère d'acrylamide de Mannich au polymère d'halogénure de diméthyldiallylammonium vaut de 3: 1 à 1:30.