Brevet FR2688584A1 — publié le 19930917

STRUCTURE A CONTROLE D'ENDOMMAGEMENT PAR FIBRE OPTIQUE ET METHODE DE MISE EN OEUVRE L'invention se situe dans le domaine des moyens destinés à contrôler en permanence ou périodiquement des endommagements ou des déformations d'une structure. Plus précisément l'invention se situe dans le domaine des moyens et procédés de contrôle de l'endommagement d'une structure au moyen d'une fibre optique ayant un rôle de capteur intrinsèque des déformations de la structure. Elle est particulièrement bien adaptée au contrôle des structures incorporant un matériau composite. Elle concerne des moyens pour maintenir la fibre optique plaquée en contrainte sur une surface de la structure. Ces moyens peuvent être des moyens n'ayant que cette fonction. Ces moyens peuvent aussi être des renforts de la structure sous forme de nervure ou de poutre, adaptés pour plaquer la fibre en contrainte sur une surface de la structure. Elle concerne enfin une méthode de détermination de la localisation d'une déformation subie par la structure et dans une certaine mesure de détermination de la contrainte ayant engendré cette déformation. L'invention sera ci-après décrite en référence à une structure intégrant un matériau composite. Elle est cependant applicable à d'autres matériaux. On sait qu'un matériau composite est constitué de fibres assemblées en différentes nappes formant des plis du matériau. Selon les sollicitations mécaniques auxquelles va être soumis le matériau, les nappes peuvent être disposées selon différentes directions. Le matériau composite est ainsi composé de différentes couches ou plis. Des défauts appelés délaminage peuvent apparaître après fabrication par vieillissement, par suite des sollicitations en déformation provoquées par des vibrations ou des cycles de température. Ces défauts peuvent apparaître par suite d'impact. Les délaminages quelle que soit leur origine ne provoquent aucun dommage directement visible. Or, ce phénomène par la possibilité de flambage local qu'il génère, réduit considérablement la résistance de la structure en compression. En dehors de cet aspect mécanique, I'hétérogénéité ainsi induite dans le matériau peut en modifier d'autres caractéristiques. physiques qui intéressent le fonctionnement de la structure II est donc nécessaire de vérifier de façon régulière que les défauts présents dans le matériau ne sont pas supérieurs à un seuil préalablement fixé. Pour cela, des techniques de contrôle non destructif de structures mécaniques sont employées. Les techniques généralement employées font appel à des techniques d'interrogation extrinsèques, c'est le cas de la thermographie, de l'émission acoustique, des ultrasons, de la radiographie. Toutes ces techniques de contrôle par des moyens extrinsèques doivent être effectuées en laboratoires après démontage de la structure contrôlée. Outre l'inconvénient du démontage et de l'immobilisation, les techniques employées nécessitent un long apprentissage pour connaître la nature des défauts, leurs dimensions et leurs localisations en fonction des résultats de mesure obtenus. Compte tenu des progrès réalisés dans la fabrication de capteurs intrinsèques à fibres optiques, on a pensé à utiliser de tels capteurs en les incluant directement à l'intérieur du matériau composite. Une telle inclusion est rapportée par le journal "Electronique international hebdo" nO 18 du 9 Mai 1991 page 15, dans un article intitulé "Améliorer les performances des composites par fibre optique". Cet article rapporte que le projet envisagé "consiste à noyer dans un composite une fibre optique continue à maintien de polarisation jouant le rôle de réseau de capteurs. C'est-à-dire où le paramètre à mesurer agit directement sur la fibre (à l'opposé des capteurs à fibre optique extrinsèques, où la fibre optique sert uniquement de support pour le transport d'information). Ici, la fibre optique modifie la nature du signal qui la parcourt en fonction des déformations et de la température. Selon le chef de file du projet, avec un pas entre chaque point de mesure de 10 cm, le nombre de points peut varier de 20 à 100 suivant la longueur de la fibre. Les premières applications visées sont dans le secteur de l'aéronautique. Mais Bertin, qui pour le traitement des mesures utilise le principe du codage en modulation spectrale, compte étendre le champ d'application du réseau de capteurs intrinsèques, notamment à la mesure de vibration d'une structure". L'inconvénient principal de la méthode de mesure rapportée ci-dessus provient du nombre de pas qui est au maximum égal au quotient de la largeur du spectre total par la largeur du spectre le plus petit que l'on sait isoler. La méthode nécessite que le maillage de la pièce composite par les différents capteurs ait été prédéterminé. II convient également de pouvoir séparer par l'analyse du signal capté en sortie de fibre, les modifications dues à la température et celles dues aux contraintes mécaniques. Un autre inconvénient de la méthode rapportée ci-dessus est que la fibre est incluse à l'intérieur du matériau, hors il est bien connu que le diamètre des fibres optiques les plus fines reste encore très supérieur au diamètre des fibres formant les nappes. Cette différence de diamètre induit une discontinuité dans le matériau composite, discontinuité qui dans certains cas constitue une fragilisation ou un risque de fragilisation non acceptable. C'est pourquoi selon la présente invention il est prévu, pour ne pas fragiliser la structure, de fixer la fibre optique sur une face de la paroi constituée par le matériau. Ce mode de fixation permet de plus un meilleur choix de fibre car la fibre étant fixé sur le matériau cuit, il n'est pas nécessaire qu'elle résiste sans endommagement à la cuisson du composite. II a en effet été constaté que contrairement à une idée acceptée jusque là, il n'était pas nécessaire en particulier pour les matériaux composites constituant des parois minces de placer la fibre au coeur du matériau entre deux plis pour détecter un délaminage. Sur une paroi mince le délaminage produit en général une déformation légère de la paroi. Cette déformation peut être captée par une fibre optique plaquée de façon rigide sur une face de la paroi. Le problème est de trouver un moyen pour plaquer et maintenir la fibre contre la paroi de telle sorte qu'une déformation de la paroi constitue une contrainte sur la fibre, contrainte que l'on peut localiser et mesurer par la méthode qui sera décrite plus loin. L'invention est donc relative à une structure comportant une paroi ayant deux faces, caractérisée en ce qu'elle comporte fixé à l'une de ses faces au moins un élément de structure plaquant en contrainte, au moins, une partie de fibre optique ou un tubage contenant une fibre optique, contre la face de la paroi de structure. Selon un mode de réalisation de l'invention il est prévu de fixer la fibre au moyen d'un profilé rigide, profilé présentant une face interne en regard de la paroi constituée par le matériau composite et une face externe. La face interne du profilé comporte au moins une partie A servant à la fixation du profilé contre la paroi du matériau composite à contrôler, et une partie B creuse dont une partie au moins est au contact de la fibre ou d'un tubage incluant la fibre, lorsque la partie A est au contact du composite. Dans une section droite du profilé plaqué à la paroi et incluant la fibre, la fibre est tangente à la paroi en composite et tangente au moins en un point du profilé. L'invention est donc relative à un profilé destiné à plaquer une fibre optique, ou un tubage contenant une fibre optique contre une paroi, le profilé comportant une face interne et une face externe, la face interne comportant des parties A destinées à être fixées contre la paroi, et au moins une partie B creuse dont la section droite forme avec la paroi lorsque la fibre est plaquée par sa partie A à la paroi, une ligne, à laquelle au moins une section droite du tubage ou de la fibre est tangente d'une part au niveau de la section droite de la paroi et d'autre part en au moins un point de la partie B du profilé. De préférence la section droite de la partie creuse B du profilé est une partie de cercle de rayon égal au diamètre extérieur de la fibre ou d'un tubage incluant la fibre. La section droite du profilé peut également avoir une forme de U la distance de la partie parallèle à la partie ouverte du U étant au plus égale au diamètre extérieur de la fibre ou d'un tubage incluant la fibre. De préférence la partie A est localement plane. II est dit localement car au niveau d'une section droite on suppose que la section droite de la paroi est assimilable à un segment de droite au moins sur la longueur de la section droite du profilé. Le profilé pouvant avoir sur sa longueur une forme lui permettant de rester au contact de la paroi quelle que soit sa forme. De préférence le profilé est collé sur la paroi, mais il peut aussi être riveté ou même fretté si la forme de la paroi le permet Si la paroi comporte des raidisseurs ou des entretoises d'espacement destinées à maintenir la paroi à une distance fixée d'une autre paroi, les profilés peuvent être creusés dans la partie de raidisseur ou d'entretoise destinée à être au contact de la paroi pour constituer le logement B de la fibre. L'invention sera maintenant décrite en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1, représente une section transversale d'une fibre utilisée; - la figure 2 est une vue en perspective d'une partie de paroi en matériau composite sur laquelle est fixée conformément à l'invention un profilé incluant une fibre optique - la figure 3 illustre diverses sections droites que peut avoir le profilé; - les figure 4 (a, b, c) illustrent diverses façons de précontraindre ou non la fibre - la figure 5 illustre le cas où le profilé est une partie d'un raidisseur ou d'une entretoise - la figure 6, est un schéma destiné à illustrer le fonctionnement de la fibre à maintien de polarisation - la figure 7, illustre la méthode de mesure - la figure 8 est une courbe montrant l'influence d'une contrainte sur la transmission dans la fibre d'un signal optique ; - les figures 9 (a, b, c, d) sont des vues en perspective de parois comportant des profilés et des fibres selon l'invention. La fibre optique retenue pour ce genre d'application est la fibre FASE. Elle est décrite dans le brevet FR nO 89.15872. Une section transversale de cette fibre est représentée figure 1. Cette fibre 1 comporte du centre vers l'extérieur un coeur optique 2 dont le diamètre est de 6,am environ. Le coeur est entouré d'une première gaine 3 de diamètre 125 vm environ ; cette gaine 3 comporte deux évidements circulaires diamétralement opposés 4 de diamètre 40 um. La gaine 3 est elle-même située à l'intérieur d'un revêtement 5. Les dimensions données ci-dessus pour l'exemple de réalisation pourraient varier pour une autre application sans sortir du domaine de l'invention. Dans un mode de réalisation le revêtement 5 est en époxy acrylate. La fibre est biréfringente à maintien de polarisation. Elle présente la particularité d'être très sensible à la pression et très peu sensible à la température. la fibre est insérée ou non dans un tubage de préférence en téflon 12 dont le diamètre intérieur est supérieur au diamètre extérieur de la fibre pourvu du revêtement 5. La figure 2 représente une partie d'une paroi 7, en matériau composite. Cette partie est découpée d'une paroi pouvant avoir une forme quelconque. La partie découpée est suffisamment petite pour pouvoir être assimilée à un parallélépipède. Un profilé 30 en matériau composite-fibre de verre, résine époxy - est collé par une partie A à la paroi 7. La partie A est constituée de deux parties localement planes, adjacentes à une partie centrale creuse B dont la section droite a la forme d'un demi-cercle dont le rayon interne est égal au diamètre extérieur de la fibre optique 1 ou de son tubage 12. L'épaisseur de la paroi composite est de quelques mm, le diamètre de la fibre optique et de ses différents gainages est de l'ordre de 250 tim. L'épaisseur du profilé est de l'ordre de 50 wm. La paroi 7 fait partie d'une structure. Elle a une face externe 11 et une face interne 10. Si la face externe 11 reçoit un choc, induisant un délaminage la face interne 10 va être localement boursouflée de façon suffisante pour induire une compression de la fibre optique compression dont le lieu et l'intensité peuvent être mesurés selon un procédé qui sera décrit plus loin en référence aux figures 6 et 7. La figure 3 est un schéma géométrique destiné à illustrer les conditions que doit remplir la section droite de la partie creuse B dans le cas ou le profilé 30 est un profilé monofibre. Pour cela on définit une droite H figurant la section droite de la face interne 10 de la paroi 7 sur laquelle le profilé viendra se fixer par sa partie A. La section droite de la partie creuse B a un point C qui est le plus éloigné de la droite H. D est le diamètre de la fibre à inclure dans la partie creuse B. I est une droite parallèle à H située entre C et H à une distance D/2 de C. E et F sont les points où la droite H coupe la section droite de la partie creuse B. G et L sont les points où la droite I coupe la partie creuse B. Un cercle O de diamètre D tangent en C à la section droite de la partie creuse B et figurant la section droite du diamètre extérieur d'une fibre ou d'un tubage incluant une fibre émerge d'une hauteur J au dessus de la droite H. K est le point du cercle O diamétralement opposé à C. Une forme raisonnable pour la section droite de la partie creuse B peut être constituée par une ligne comprise dans une zone délimitée par la droite H, un cercle de centre K de rayon D sécant à H en E1 et F1, et une ligne constituée d'une portion d'un cercle D+J 0' centré sur la droite KC, passant par C et de rayon 2 t portion de cercle limitée aux points Go et LO intersections de (0') avec la droite I, cette portion de cercle étant prolongée par deux segments de droite GoEo et LoFo, LOet Fo étant des points de la droite H situé de part et d'autre de la droite CK et tel que EoFo = D. Toute ligne allant de façon continue d'un point E de la droite H compris entre E1 et Eo à un point F de la droite H compris entre Fo et F1 et restant à l'intérieur de la zone E1 C F1 Fo LO C Go Eo peut constituer une ligne acceptable d'une section droite d'un profilé selon l'invention. II est dit qu'une ligne située dans cette zone constitue une ligne acceptable pour une partie creuse selon l'invention car elle suffit à remplir les fonctions que doit jouer la partie creuse B. Elle permet de localiser la fibre selon un plan axial contenant CK, elle permet l'inclusion de la fibre puisque EF est au minimum égal à EoFo = D. Elle permet de plaquer la fibre contre la paroi 10 puisque la fibre dépasse d'une valeur J positive éventuellement quasi nulle. Elle permet une déformation complémentaire de la fibre puisqu'elle laisse un volume libre autour de la fibre. Cette forme de réalisation n'est cependant pas absolument nécessaire et on pourra s'en écarter sans s'éloigner de la présente invention. En particulier si la section droite du profilé à une forme en V la pointe C pourra être éloigné de H d'une distance supérieure à D. La figure 4 (a à c) représente un mode préféré de réalisation pour un profilé monofibre selon l'invention. Dans ce mode de réalisation la fibre est incluse à l'intérieur d'un tubage 12 dont la fonction est d'ajuster la sensibilité de la fibre aux déformations que l'on souhaite pouvoir mesurer. Sur la figure 4a le profilé 30 est représenté en coupe transversale avant fixation à une paroi 7. La fibre 1 de diamètre extérieur D1 est incluse dans un tubage 12 de diamètre intérieur D2 supérieur à D1 en sorte que la fibre est flottante à l'intérieur du tubage 12;. Le diamètre extérieur du tubage 12 est égal à D3. La fibre 1 et son tubage 12 sont représentés en position à l'intérieur de la partie creuse B du profile 30. Cette partie creuse a pour section droite un demi cercle de rayon R=D3 -(D2 - D1). Avant plaquage contre la paroi, le tubage 12 dépasse de la partie creuse B d'une valeur J égale à D2 - D1 Sur la figure 4b le profilé 30 est en position contre la paroi. Le tubage 12 a donc été aplati suffisamment pour venir au contact de la fibre 1 selon au moins deux points de tangence. La fibre 1 dans cette position ne subit aucune contrainte. Si l'on souhaite fonctionner dans une zone de contrainte où le signal que permet de capter la fibre varie de façon quasi linéaire avec la contrainte, on peut augmenter la distance J donc diminuer le rayon R de la partie creuse B, de façon à la rendre légèrement supérieure à (D2-D1). Sur la figure 4c le profilé 30 est toujours en position et l'on suppose qu'un impact a induit une déformation locale de la face 10 du matériau 7. Cette déformation se traduit par une contrainte sur la fibre 1, contrainte qui pourra être localisée et mesurée selon la méthode qui sera décrite plus loin. La figure 5, représente une section transversale d'un mode particulier de réalisation dans lequel la structure incluant le matériau à contrôler comporte des raidisseurs ou des entretoises (40). De tels raidisseurs ou entretoises sont en général constitués par une nervure 6, perpendiculaire à la paroi 7 à raidir, rapportée à une partie 8 perpendiculaire à la partie 6. La partie 8 comporte une surface 9 qui est fixée à la paroi 7. Dans ce cas les logements B de fibre optique peuvent avantageusement être constitués par des gorges 30 creusées à partir de la surface 9 le profil de la gorge répondant aux conditions explicitées page 8, lignes 1824. Dans le cas où la surface 9 ne comporte qu'une gorge elle est de préférence située sur une ligne axiale de la nervure ou de l'entretoise 40. Le mode de fonctionnement de la fibre 1 incluse dans un tubage 12 selon le mode de réalisation décrit figure 4 ou 5 sera maintenant explicité en référence aux figures 6, 7 et 8. Le choix de la nature du matériau constituant le tubage 12 et de son diamètre sera fonction de la nature des déformations que l'on veut enregistrer. Des explications à ce sujet seront préalablement données ci-après en références aux figures 4a à 4c et à la courbe 16 de la figure 8. Sur la figure 4b, le tubage 12 est suffisamment déformé pour que la fibre 1 soit comprimée entre deux épaisseurs du tubage. Sur la figure 4c, le tubage 12 est aplati suite à une contrainte additionnelle. La courbe 16 de la figure 8 qui représente les variations en fonction de la déformation du tubage 12 des niveaux d'un signal optique circulant dans la fibre 1, comporte trois parties. Le niveau est donné en pourcentage d'un pic principal du signal. La nature du signal et la façon de l'obtenir seront données ultérieurement. Les déformations sont représentées par l'énergie en joules nécessaire pour les obtenir. Les trois parties s'analysent ainsi : dans une partie 16-1 qui correspond à la plage d'énergies qui créent des déformations qui s'inscrivent pour ce tubage 12, entre la forme de la figure 4a et la forme de la figure 4b ; la réponse est faible. Dans la partie 16-2 qui correspond à la plage d'énergie où l'on passe de la figure 4b à la figure 4c, la réponse est linéaire et un étalonnage sur un échantillon permet une bonne reproductibilité. C'est cette partie de la courbe qui est utilisée pour détecter les dommages. C'est donc en jouant sur le module de Young du matériau choisi pour réaliser le tubage qu'il sera possible de choisir la gamme de contraintes que l'on souhaite mesurer. De plus, pour un même matériau et une grande épaisseur du tubage 12, la sensibilité obtenue est plus grande lorsque le diamètre du tubage 12 diminue. Cela signifie que la pente de la partie rectiligne 16-2 est plus forte et plus à gauche. La partie 16-3 correspond à un seuil de saturation. Si la mesure est effectuée en temps différé, il est préférable que le matériau du tubage soit inélastique dans la gamme des contraintes choisie. La mesure effectuée correspond alors à la contrainte la plus forte. Si la mesure est effectuée en permanence en temps réel, il est préférable que le matériau du tubage soit élastique dans la gamme de contraintes choisie. Ce dernier cas est particulièrement bien adapté au cas d'un radôme. L'inclusion de la fibre 1 dans un tubage 12 telle que décrite dans le mode préféré ci-dessus n'est pas indispensable. On peut obtenir la même forme de courbe avec une fibre nue et légèrement précontrainte. Le principe de la mesure sera maintenant explicité en référence aux figures 6 et 7. La figure 6 représente une vue en perspective d'une fibre biréfringente utilisée dans le dispositif de mesure selon l'invention. Dans cette fibre la lumière se propage selon deux directions de polarisation orthogonales notées XX' et YY' auxquelles correspondent des constantes de propagation longitudinales Px et Py px - nx et ssY X ny X est la longueur d'onde de l'onde lumineuse et nx et ny sont les indices respectifs dans les deux directions. Si nx et ny sont différents les deux ondes se propagent à des vitesses différentes. Si la fibre a une longueur L, le déphasage total entre les deux ondes est o =(ssx-ssy)L ou avec PxPy=P O =ssL Sur la figure 6, les vecteurs représentent les directions des modes de propagation. L'axe XX' est l'axe qui joint les centres des évidements 4. L'axe YY' lui est perpendiculaire. T est le retard entre les deux ondes. Si un seul mode de propagation est excité au départ d'une source lumineuse appliquée à la fibre et en l'absence de perturbations, la lumière arrive à l'autre extrémité de la fibre selon ce seul mode. Un point de contrainte sur la fibre crée un couplage entre les deux modes de propagation. Si le mode YY' est excité au départ, cela signifie qu'à partir du point de couplage une fraction de l'énergie lumineuse va se propager aussi selon le mode XX'. La valeur de cette fraction est une fonction de la valeur de la contrainte. C'est la valeur de cette fraction qui est représentée sur la courbe de la figure 8. A partir du point de couplage une onde lumineuse va se propager à une vitesse plus lente (si l'axe XX' est l'axe lent) que l'onde se propageant sur l'axe YY'. Le retard entre les deux ondes est d'autant plus grand que la distance entre le point de couplage créé par la contrainte et le point de mesure du retard est grande. Le principe de la mesure permet donc de connaître l'intensité de la contrainte et sa localisation. Dans le mode de réalisation selon l'invention, la mesure est réalisée de la façon suivante décrite en référence à la figure 7. La lumière en provenance d'une source S 17 est introduite dans la fibre de mesure 1. II s'agit d'une onde lumineuse continue à forte cohérence spatiale et à faible cohérence temporelle. La fibre 1 est plaquée sur le matériau composite 7 par le profilé 30 selon un trajet assurant un maillage du matériau qui est une fonction de la surface minimum des délaminages que l'on veut observer. La lumière en provenance de la fibre 1 est envoyée par l'intermédiaire d'un polariseur 20 et d'une lame semi réflectrice 18 vers les deux miroirs d'un interféromètre de Michelson 21, un miroir fixe 19 et un miroir mobile 23. Le polariseur est un polariseur à 45 par rapport à l'axe des fibres. On notera que le polariseur et l'interféromètre peuvent être remplacés par tout moyen permettant de réaliser des interférences, entre un train d'ondes de référence, ici le train d'onde en permanence sur l'axe rapide, et un train d'ondes retardé par rapport à ce train de référence. II convient donc de ramener les trains d'onde sur une seule polarisation. Un autre mode de réalisation consiste à mettre à la place du polariseur 20 une jonction 20' de fibre dont les axes lents et rapides sont croisés à 450. La partie de fibre 1' en sortie du polariseur ou de la jonction est de préférence longue. Le déplacement du miroir mobile 23 permet de repérer tous les déphasages pour lesquels l'onde de référence, I'onde restée continûment sur l'axe rapide, interfère avec des ondes qui, à chaque point de couplage ont commencé à voyager sur l'axe lent et qui arrivent d'autant plus en retard que le point de couplage est éloigné du point de mesure. Un dispositif de traitement 22 permettant le déplacement du miroir mobile 23 de l'interféromètre et un dispositif de détection 24 associés à un système d'acquisition 25 permettent de façon connue de localiser les points de couplage et de déterminer l'intensité de la contrainte. Les figures 9 (a, b, c, d) illustrent des façons de réaliser des maillages de structures comportant un matériau 7. La figure 9a représente une partie de structure 70 comportant une paroi mince 7 en matériau composite. La paroi comporte des raidisseurs ou entretoises 401 402 ... comportant elles-mêmes des nervures 61, 62... raccordées à des parties perpendiculaires 81 82 ...comprenant une surface 91 92... en contact et fixée par collage à la paroi 7. A partir d'une surface 9 est creusée une gorge B contenant une fibre 1, éventuellement incluse dans un tubage 12 (La gorge et la fibre apparaissent en pointillé sur une seule des entretoises 40 représentées) La même fibre 1 comporte une partie (la) localement insérée dans une gorge B d'un profilé monofibre (41) semblable au profilé représenté figure 2 avant d'être réinsérée dans une autre nervure 62... Chaque surface 9 pourrait comporter plusieurs gorges 30 comme représenté figure 5. Dans ce cas les gorges sont parallèles et raccordées entre elles à leurs extrémité par des demi cercles, la ligne axiale de la gorge ayant la forme représentée figure 9b. La figure 9c représente une structure 80 comportant un matériau 7 en forme de cylindre. Des profilés 30 (301...30n) comportant des fibres, représentés sur la figure 9c par leurs lignes axiales, sont frettés sur la surface du cylindre au moyen d'un fil de frettage 81 décrivant une spirale autour du cylindre. La figure - 9d représente une structure 90 de forme sensiblement conique, un profilé 30 ayant la section droite représenté figure 2 et représenté par sa ligne axiale est collé en spirale sur la face interne de la structure conique. Les représentations des différentes figures 9 ne sont pas exhaustives. Elle ne sont destinées qu'à illustrer par des exemples des formes de réalisations que peut prendre l'invention. Les formes décrites sur l'une des figures ne sont pas nécessairement exclusives entre elles, dans une même réalisation. REVENDICATIONS 1. Profilé (30) destiné à plaquer une fibre optique (1), ou un tubage (12) contenant la fibre optique (1) contre une paroi (7), le profilé (30) comportant une face interne et une face externe, la face interne (10) comportant des parties A destinées à être fixées contre la paroi (10), et au moins une partie B creuse dont la section droite forme avec la section droite de la paroi lorsque le profilé est plaqué par sa partie A à la paroi, une ligne, à laquelle une section droite du tubage ou de la fibre est tangente d'une part au niveau de la section droite de la paroi et d'autre part en au moins un point de la partie B du profilé. 2. Profile selon la revendication 1, caractérisé en ce que la section droite de la partie creuse B à la forme d'une partie de cercle ayant pour rayon le diamètre extérieur de la fibre (1) ou d'un tubage (12) dans lequel est inclus la fibre. 3. Nervure ou entretoise (6) d'une structure comportant une surface (9) destinée à être fixée contre une surface (10) d'une paroi (7) incluse dans la structure, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins une gorge longitudinale creusée à partir de la surface (9), la gorge étant destinée à loger une fibre, une section droite de la gorge formant avec la section droite de la paroi lorsque la nervure est plaquée à la paroi une ligne à laquelle au moins une section droite du tubage ou de la fibre est tangente d'une part au niveau de la section droite de la paroi et d'autre part en au moins un point de la section droite de la gorge de la nervure. 4. Nervure ou entretoise selon la revendication 3, caractérisée en ce qu'elle comporte une gorge creusée selon une ligne axiale qui est située dans un plan médian de la surface (9). 5. Profilé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il est en matériau composite. 6. Nervure selon l'une des revendications 3-4, caractérisée en ce qu'elle est en matériau composite. 7. Structure comportant une paroi (7) ayant deux faces (1011), caractérisée en ce qu'elle comporte fixé à l'une de ses faces (10) au moins un élément de structure plaquant en contrainte, au moins, une partie d'une fibre optique (1) ou d'un tubage (12) contenant la fibre optique (1), contre la face (10) de la paroi (7) de structure. 8. Structure comportant une paroi (7) ayant deux faces (10, 11), caractérisée en ce que la structure comporte fixée à l'une de ses faces au moins un profilé selon l'une des revendications 1, 2 ou 5 , le profilé contenant une fibre optique plaquée contre la paroi par le profilé. 9. Structure comportant une paroi (7) ayant deux faces (1011), caractérisée en ce que la structure comporte fixée à l'une de ses faces une nervure ou entretoise selon l'une des revendications 3, 4 ou 6, la gorge creusée à partir de la paroi 9 de la nervure contenant une fibre optique. 10. Structure selon l'une des revendications 7 à 9, caractérisée en ce qu'elle est cylindrique. 11. Structure selon l'une des revendications 7 à 9 caractérisée en ce qu'elle est conique. 12. Méthode de détermination de la valeur et de la localisation d'une contrainte subie par un matériau composite, inclus dans une structure selon l'une des revendications 7 à 11, caractérisée en ce que - on introduit dans la fibre un signal d'entrée constitué par une onde lumineuse continue à faible cohérence temporelle et forte cohérence spatiale - on mesure en sortie de fibre le déphasage entre le train d'onde de l'axe rapide dit signal de référence et chacun des trains d'onde successifs en provenance de l'axe lent 13. Méthode selon la revendication 12, dans laquelle on mesure en outre l'intensité relative entre les signaux déphasés et le signal de référence. 14. Méthode de mesure selon la revendication 12 dans laquelle le déphasage est mesuré à l'aide d'un interféromètre comportant un miroir fixe et un miroir mobile.