Brevet FR2693775A1 — publié le 19940121

Oraane de glissement L'invention concerne un organe de glissement et plus particulièrement un organe de glissement comprenant une couche de surface dotée d'une surface de glissement destinée à un organe d'accouplement. On connaît des paliers mettant en oeuvre une portée par glissement impliquant un organe de glissement de ce type, comprenant une couche de surface en alliage Plomb- Zinc (voir la demande de brevet japonais dépose sans examen sous le N O 96088/81). Ce palier à glissement a été appliqué à une partie palier d'un vilebrequin dans un moteur, à une extré uité agrandie d'une tige de connexion ou analogue Dans les circonstances actuelles o existe une tendance à nécessiter une vitesse accrue et une puissance accrue d'un moteur, le palier à glissement de la technique antérieure souffre toutefois d'un inconvénient en ce que la propriété de rétention d'huile sur la couche de surface de celui-ci est insuffisante et en ce que la résistance au grippage est aussi faible en raison d'une capacité d'adaptation initiale inférieure. Un des objets de la présente invention est de proposer un organe de glissement du type susmentionné, dans lequel on obtient une propriété de rétention d'huile suffisante sur la couche de surface et dans lequel on améliore la capacité d'adaptation initiale de la couche de surface par une structure spécifique de la couche de surface, offrant ainsi une résistance au grippage élevée de la couche de surface. La présente invention a aussi pour objet de proposer un organe de glissement du type susmentionné, dans lequel la dureté de la couche de surface est accrue et fournit des résistances à l'usure et au grippage supérieures. Pour atteindre ces objets, selon la présente invention, on prévoit un organe de glissement comprenant une couche de surface présentant une surface de glissement destinée à un organe d'accouplement, dans lequel la couche de surface présente une pluralité de saillies en forme de pyramide, faisant saillie hors d'un plan imaginaire s'étendant sur ladite surface de glissement, de manière à définir la surface de glissement; la proportion de l'aire A des saillies en forme de pyramide présente dans la surface de glissement est égale ou supérieure à % (A 2 50 %); et dans lequel lorsqu'on représente par O l'angle d'inclinaison, formé par une ligne droite passant par le sommet et la partie centrale de la surface de base de ladite saillie en forme de pyramide, par rapport à une ligne de référence perpendiculaire audit plan imaginaire, l'angle d'inclinaison O est situé dans une plage comprise entre O et 300. Si la proportion de l'aire A et l'angle d'inclinaison O dû-, saillies en forme de pyramide sont spécifiés de la manière susmentionnée, la superficie de la surface de glissement est accrue pour offrir une propriété de rétention d'huile suffisante, et la portion du sommet de chaque saillie peut être préférentiellement émoussée, améliorant ainsi l'adaptation initiale de la forme de la couche de surface, augmentant ainsi sa résistance au grippage. De plus, selon la présente invention, on propose un organe de glissement dans lequel la saillie est pourvue à sa surface de base d'une pièce proéminente pour permettre de retenir l'huile temporairement, ou dans lequel les saillies adjacentes sont reliées entre elles par une pièce de blocage pour permettre de retenir l'huile temporairement entre ces saillies. Selon cette configuration, la propriété de rétention d'huile de la couche de surface peut être en outre améliorée. De plus, selon la présente invention, on propose un organe de glissement dans lequel chaque saillie forme une extrémité de bout d'un cristal colonnaire et l'un des cristaux colonnaires adjacents vient mordre dans un autre des cristaux. Les cristaux colonnaires en mordant ainsi présentent une résistance interne supérieure et ainsi une dureté élevée, la couche de surface présentant de cette façon une meilleure résistance à l'usure. De plus, selon la présente invention, on prévoit un organe de glissement dans lequel les saillies sont agrégées ensemble afin de former une matrice comprenant une pluralité de parties massives dispersées dans ladite matrice, chacune desdites parties massives comportant au moins l'une desdites saillies en forme de pyramide et lesdites saillies en forme de tronc de pyramide faisant saillie sensiblement radialement sur une surface de la partie massive. Selon cette configuration, la superficie de la surface de glissement est agrandie davantage que lorsque seules les saillies sont prévues, et donc la propriété de rétention d'huile de la couche de surface peut être améliorée. En outre, selon la présente invention, on prévoit un organe de glissement dans lequel la saillie présente une forme en étoile dotée d'une pluralité de parties striées qui s'étendent depuis le sommet vers la partie de base, avec des pentes entre des parties striées adjacentes en creux. Avec cette configuration, la superficie de la surface de glissement est agrandie du fait que chacune des saillies présente une forme sensiblement en étoile avec une pente en creux, permettant ainsi d'obtenir une couche de surface à la propriété de rétention d'huile suffisante. Les objets susmentionnés, et d'autres, les caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront dans l'examen de la description des modes de réalisation préférés, qui suit, en liaison avec les dessins d'accompagnement. La figure 1 est une vue en plan explosée d'un palier à glissement; la figure 2 est une vue en coupe selon la ligne 2-2 de la figure 1; la figure 3 est une micrographie représentant une structure de cristal en alliage de plomb lorsque la surface de glissement est vue juste de dessus; la figure 4 est-un d Liagramre de diffraction des tavons X d'un cristal en alliage de plomb dans une couche de surface; la figure 5 est une micrographie représentant une structure de cristal de l'alliage de plomb en section longitudinale de la couche de surface; la figure 6 est une micrographie partiellement agrandie selon la figure 5; la figure 7 est une micrographie représentant une structure de cristal de l'alliage de plomb alors que la surface de glissement est vue de dessus et de côté; la figure 8 est une vue en perspective schématique d'une portion essentielle de la couche de surface; la figure 9 est un diagramme pour expliquer la méthode pour mesurer l'angle d'inclinaison d'un cristal en forme de pyramide quadrangulaire; la figure 10 est un graphique illustrant la relation entre l'angle d'inclinaison et la pression de surface lorsqu'un grippage se produit; la figure 11 est une micrographie représentant une structure de cristal d'un alliage de plomb lorsque la surface de glissement est vue de dessus mais obliquement; la figure 12 est une vue de côté schématique d'une portion essentielle de la couche de surface; la figure 13 est un graphique illustrant la relation entre la pression de surface lorsqu'un grippage se produit et la proportion d'aire des cristaux en forme de pyramide quadrangulaire présentant un angle d'inclinaison O compris dans une plage allant de O à 300; la figure 14 est une micrographie représentant une structure de cristal d'un alliage de plomb lorsque la surface de glissement dans un exemple de comparaison est vue juste de dessus; la figure 15 est une micrographie représentant une structure de cristal de l'alliage de plomb en section longitudinale d'une couche de surface dans l'exemple de comparaison; la figure 15 A est un graphique illustrant la relation entre la dureté et la pression de surface lorsqu'un grippage se produit; la figure 15 B est un graphique illustrant les résultats d'un test de grippage; la figure 16 est une vue en perspective schématique d'une portion essentielle de la couche de surface; la figure 17 est un diagramme destiné à expliquer la méthode pour mesurer l'angle d'inclinaison d'un cristal en forme de pyramide quadrangulaire tronquée; la figure 18 la figure 19 la figure 20 la figure 21 la figure 22 la figure 23 la figure 24 la figure 25 la figure 26 la figure 27 la figure 28 la figure 29 est une micrographie représentant une structure de cristal de l'alliage de plomb lorsque la surface de glissement est vue juste de dessus; est une vue en coupe d'un palier à glissement, similaire à celle de la figure 2; est une micrographie représentant une structure de cristal de l'alliage de plomb dans la surface de glissement; est une micrographie partiellement agrandie d'une partie essentielle représentée sur la figure 20; est une vue en perspective schématique d'une portion essentielle de la couche de surface; est une vue en coupe selon la ligne 23-23 de la figure 22; est un graphique illustrant la relation entre la quantité de cristaux en forme de pyramide quadrangulaire présentant une pièce proéminente et la pression de surface lorsqu'un grippage se produit; est une vue en coupe selon la ligne 25-25 de la figure 22; est un graphique illustrant la relation entre la quantité de pièces de blocage et la pression de surface lorsque le grippage se produit; est une vue en perspective schématique d'une portion essentielle de la couche de surface; est une vue en plan schématique d'une portion essentielle de la couche de surface; est une vue en coupe selon la ligne 29-29 de la figure 28; la figure 30 la figure 31 la figure 32 la figure 33 la figure 34 la figure 35 la figure 36 la 'Lgure 37 la figure 38 la figure 39 la figure 40 la figure 41 la figure 42 est un graphique illustrant la relation entre le taux de recouvrerent et la dureté de la couche de surface; est un graphique illustrant la relation entre le taux de recouvrement et la profondeur de l'usure de la couche de surface; est un graphique illustrant les résultats d'un test de grippage; est une vue en plan schématique d'une partie essentielle de la couche de surface; est une micrographie représentant une structure de cristal de l'alliage de plomb dans la surface de glissement; est une vue en plan schématique d'une partie essentielle de la surface de glissement; est une micrographie représentant une structure de cristal de l'alliage de plomb dans la surface de glissement; est une micrographie représentant une structure de cristal de l'alliage de plomb dans la surface de glissement; est une micrographie représentant une structure de cristal de l'alliage de plomb dans la surface de glissement; est un graphique illustrant la relation entre la proportion d'aire des portions massives et la pression de surface lorsque le grippage se produit; est une vue en plan schématique d'une portion essentielle de la surface de glissement; est une micrographie représentant une structure de cristal de l'alliage de plomb dans la surface de glissement; est une vue en plan schématique d'une partie essentielle de la surface de glissement; a la figure 43 est un graphique illustrant la relation entre la proportion d'aire des saillies d'angle de la surface de glissement et la pression de surface lorsque le grippage se produit; et la figure 44 est une vue en plan schématique d'une partie essentielle de la surface de glissement. Les figures 1 à 18 représentent un premier mode de réalisation de la présente invention. En se référant aux figures 1 et 2, un palier à glissement 1 en tant qu'organe de glissement est appliqué à une partie palier d'un vilebrequin d'un moteur, à une extrémité agrandie d'une tige de connexion ou similaire et comprend une première moitié 11 et une deuxième moitié 22. Les moitiés il et 22 présentent la même configuration et chacune comprend une base 2 et une couche de surface formée sur une surface périphérique interne de la base 2 et présentant une surface de glissement 3 a destinée à un organe d'accouplement x La base 2 présente un support 21 et une couche de revêtement 22 formée sur le support 21 pour supporter la couche de surface 3 De façon optionnelle, une couche de dépôt Cu peut être prévue entre le support 21 et la couche de revêtement 22 etune couche barrière de dépôt Ni peut être prévue entre la couche de revêtement 22 et la couche de surface 3. Le support 21 est formé à partir d'une plaque d'acier laminé et l'épaisseur du support dépend de l'épaisseur du palier de glissement 1 La couche de revêtement 22 est en cuivre, alliage à base de cuivre, aluminium, alliage à base d'aluminium etc et l'épaisseur de la couche de revêtement est comprise dans une plage allant de 50 pm à 500 lm et normalement de l'ordre de 300 gm La couche de surface 3 est en alliage de plomb et l'épaisseur de la couche de surface est comprise dans une plage allant de 5 gm à 50 pm et normalement de l'ordre de 20 pm. L'alliage de plomb formant la couche de surface 3 contient 80 à 90 % en poids de plomb et 3 à 20 % en poids d'étain et si nécessaire, peut contenir au plus 10 % en poids d'au moins un élément choisi parmi le groupe suivant: Cu, In, Ag, Ti, Nb, Sb, Ni, Cd, Te, Bi, Mn, Ca et Ba. Cu, Ni et Mn ont pour rôle d'augmenter la dureté de la couche de surface 3, mais si la teneur en Cu, Ni et/ou Mn dépasse 10 % en poids, la couche de surface obtenue présente une dureté excessivement élevée, qui provoque une capacité d'adaptation initiale réduite Lorsqu'on ajoute Cu, il est souhaitable d'ajuster la teneur en Cu de telle façon que la dureté Hmv de la couche de surface 3 obtenue soit dans une plage de 15 à 25 La dureté Hmv de la couche de surface 3 dépend non seulement de la teneur en Cu ou similaire, mais est aussi influencée par l'orientation d'une face cristalline d'un cristal en alliage de plomb, comme décrit ci-après. In, Ag, Tl, Nb, Sb, Cd, Te, Bi, Caet Baonttous Dourrâle d'adoucir la couche de surface 3 pour améliorer la capacité d'adaptation initiale, mais si leur teneur dépasse 10 % en poids, la couche de surface obtenue 3 présente une résistance réduite Lorsque In ou analogue est ajouté, il est souhaitable d'ajuster la teneur en In de telle façon que la dureté Hmv de la couche de surface obtenue 3 soit dans une plage de 8 à 15. La couche de surface 3 est formée par un processus d'électro-déposition, dans lequel la solution utilisée est une solution à base de fluorure de bore contenant 40 à 180 g/l de Pb 2 + et 1,5 à 35 g/l de Sn 2 + et de de façon optionnelle, au plus 15 g/l de Cu 2 + La température de la solution d'électro-déposition est fixée dans une plage allant de 10 à 350 C, et la densité du courant cathodique est fixée dans une plage allant de 3 à 15 A/dm 2. La figure 3 est une micrographie électronique (agrandissement de 10 100) représentant une structure de cristal de l'alliage de Pb, lorsque la surface de glissement 3 a est vue du dessus On peut voir d'après la figure 3 que la couche de surface 3 présente une pluralité de saillies en forme de pyramide pour former la surface de glissement 3, par exemple, en cristaux en forme de pyramides quadrangulaires dans le mode de représentation représenté Dans ce cas, la proportion d'aire A de cristaux en forme de pyramide quadrangulaire dans la surface de glissement 3 a est égale à 100 % (A = 100 %) La couche de surface 3 est en alliage de Pb contenant 8 % en poids de Sn et 2 % en poids de Cu La couche de surface 3 est formée sur la couche de revêtement 22 d'alliage de Cu, et en formant la couche de surface 3, la densité de courant cathodique dans l'électro-déposition est fixée à 6 A/dm 2. La figure 4 est un diagramme de diffraction aux rayons X pour l'alliage Pb dans la couche de surface 3, dans laquelle on observe seulement un pic de diffraction aux plans ( 200) et ( 400) selon les indices de Miller. Si l'on définit un indice d'orientation Oe, indicatif de la quantité de faces de cristaux orientées dans la direction perpendiculaire par rapport au plan (hkl), selon les indices de Miller, par la formule suivante Oe = Ihkl/Y Ihkl x 100 (%> formule dans laquelle hkl représente les indices de Miller, Iihkl est la résistance intégrée d'un plan (hkl), et Y Ihkl est la somme de Ihkl, l'indice d'orientation Oe dans un plan (hkl) déterminé sera d'autant plus proche de % que sera élevée la quantité des faces de cristaux orientées dans la direction perpendiculaire au plan (hkl). La résistance intégrée Ihkl et l'indice d'orientation Oe dans les plans ( 200) est ( 400) du cristal d'alliage de Pb sont donnés dans le tableau 1. il Tableau 1 hl résistance intégrée Ihkl indice d'orientation Oe ( 200 631,414 92,9 400 48,582 7,1 Comme il apparaît sur le tableau 1, 1 indice d'orientation Oe dans un plan (h OO) du cristal d'alliage de Pb est de 100 % et donc, le cristal d'alliage de Pb présente une face de cristal orientée dans chacune des directions des axes cristallographiques, a, b, c c'est-à- dire, un plan (h OO). Si la face de cristal est orientée dans la direction perpendiculaire au plan (h OO) de cette manière, la-densité atomique dans la direction de l'orientation est élevée du fait que la structure de cristal de l'alliage Pb est une structure cubique à face centrée Ainsi, la couche de surface 3 présente une dureté élevée et une résistance au grippage meilleure. La figure 5 est une micrographie électronique (agrandissement 5 000) représentant une structure de cristal dans la section longitudinale de la couche de surface 3, et la figure 6 correspond à une micrographie électronique agrandie partiellement prise d'après la figure 5 La figure 7 est une micrographie électronique (agrandissement 10 000) représentant une structure de cristal d'alliage de Pb, lorsque la surface de glissement 3 est vue du dessus mais obliquement. Comme l'on peut voir d'après les figures 3 et 5 à 8, la couche de surface 3 est un agrégat de cristaux colonnaires 4 d'alliage de Pb s'étendant à partir de la couche de revêtement 22 Un cristal 5 en forme de pyramide quadrangulaire est prévu de façon continue sur chaque corps colonnaire 4 a dans le cristal colonnaire 4 pour former un bout de cristal colonnaire 4 Un sommet al du cristal 5 en forme de pyramide est orienté vers la surface de glissement 3 a La majeure partie des cristaux 5 pyramidaux sont droits, mais le restant est incliné quelque peu En outre, parmi les cristaux colonnaires 4, certains cristaux 4 s'étendent depuis la couche de revêtement 22 mais sont cassés ou coupés à mi-hauteur, et certains cristaux 4 s'étendent depuis ces cristaux cassés. Ici, il a été prouvé que si un plan imaginaire B s'étendant sur la surface de côté 3 a est défini sur le côté de la base du cristal 5 en forme de pyramide quadrangulaire, et si l'angle d'inclinaison défini par une ligne droite a 3 passant par le sommet ai et la partie centrale a 2 d'une face de base du cristal 5 par rapport à une ligne de référence a 4 passant par la partie centrale a 2 et perpendiculaire au plan imaginaire B est défini par 0, comme représenté sur les figures 8 et 9, tous ( 100 %) les cristaux 5 représentés sur les figures 3, 5 à 7, ont un -:igle d'inclinaison O Oc' et donc, chaque cristal 5 est sensiblement droit. Si la surface de glissement 3 a est formée par les cristaux 5 en forme de pyramide quadrangulaire comme décrit ci-dessus, il est possible d'augmenter la super- ficie de la surface de glissement 3 a, de sorte que la couche de surface 3 présente une caractéristique de rétention d'huile suffisante, et d'user préférentiellement les sonm Lmts a 1 des cristaux 5 pour améliorer la capacité d'adaptation initiale de la couche de surface 3. Pour obtenir ces effets, la plage de l'angle d'inclinaison Odu cristal 5 devient un problème Aussi, on fabrique des paliers à glissement comprenant des cristaux en forme de pyramide quadrangulaire présentant des angles d'inclinaison O 00, 100, 200, 300, 400, 500, 600 et 700 et présentant un indice d'orientation Oe de 100 % dans le plan (h OO), et des paliers à glissement présentant un indice d'orientation Oe de 50 à 55 % dans le plan (h OO), et le test de grippage pour ces paliers à glissement représentés est celui représenté sur la figure Sur la figure 10, la ligne bl correspond au résultat du palier à glissement dont l'indice d'orientation Oe est %, et la ligne b 2 correspond au résultat du palier à glissement dont l'indice d'orientation Oe est 50 à 55 %. Dans ce cas, la proportion d'aire A des cristaux 5 en forme de pyramide quadrangulaire dans la surface de glissement 3 a est 100 % (A = 100 %) On doit noter que la variation de l'angle d'inclinaison eest obtenue en principe en variant l'inclinaison de la base par rapport à une anode. Le test de grippage est effectué en portant chacun des paliers à glissement en contact de glissement avec-un arbre de rotation et progressivement en augmentant la charge appliquée sur le palier à glissement La figure 10 est un graphique illustrant les pressions de surface déterminées lorsque le grippage se produit sur la couche de surface de chaque palier à glissement. Les conditions du test sont les suivantes le matériau utilisé pour l'arbre de rotation est un matériau JIS S 48 C nitruré; la vitesse de rotation de l'arbre de rotation est de 6 000 tours/minute; la température d'alimentation en huile est de 120 'C; la pression d'alimentation en huile est de 3 kg/cm 2; et la charge appliquée est de lkg/s. On peut voir d'après la ligne bl de la figure 10 que du fait que l'indice d'orientation dans le plan (h OO) de tous les cristaux 5 en forme de pyramide quadrangulaire est 100 %, et que l'angle d'inclinaison Oest O d'orientation Oe peu élevé. Dans le cristal 5 en forme de pyramide quadrangulaire, si l'usure préférentielle du sommet al est réalisée au stade initial de l'amorçage du mouvement de glissement pour former une surface plane (qui correspond à une face de base supérieure en forme de pyramide quadrangulaire tronquée), un film d'huile est toujours présent entre la surface plate et l'arbre de rotation et par conséquent, la surface de glissement 3 a sera usée extrêmement lentement ensuite. Les tableaux 2 à 4 illustrent chacun la relation entre l'angle d'inclinaison 0, la direction d'orientation, la proportion d'aire A dans la surface de glissement 3 a et la dureté Hmv des cristaux 5 pour les paliers à glissement ( 1) à ( 8). Dans chacun des tableaux 2 à 4, la direction d'orientation (h OO) signifie que l'indice d'orientation dans le plan (h OO) est 100 %, et que le plan ( 111) mais aussi les plans ( 222), ( 220), ( 311) et analogues sont inclus dans la direction d'orientation ( 111) Dans le cristal d'alliage Pb, lorsque l'indice d'orientation Oe dans le plan (h O 0) diminue, l'indice d'orientation dans le plan ( 111) a tendance à augmenter De plus, l'indice d'orientation Oe dans les plans ( 220) et ( 311) est aussi augmenté, bien que la portée de cette augmentation soit extrêmement faible, si on la compare avec la portée de l'augmentation de l'indice d'orientation Oe dans le plan ( 111). Tableau 2 palier à glissement cristal en forme de pyramide angle direction d'inclinaison d'orientation quadrangulaire % dureté d'aire Hmv ( 1) O O ( 3) 0 ( 4) 0 Tableau 3 palier à cristal en forme de pyramide quadrangulaire glissement angle direction % dureté d'inclinaison d'orientation d'aire Hmv ( 5) 0 Tableau 4 palier à cristal en forme de pyramide quadrangulaire glissement angle direction % dureté d'inclinaison d'orientation d'aire Hmv ( 6) O ( 8) O La figure il est une micrographie électronique (agrandissement 10 000) représentant une structure de cristal d'alliage de Pb, lorsque la surface de glissement 3 a du palier à glissement représenté sur la figure 4 est vue du dessus mais obliquement La figure 12 représente les inclinaisons des cristaux en forme de pyramide quadrangulaire représentés sur la figure 11 Les angles d'inclinaison O des cristaux 51 52, 53 sont d'approximativement 00, 15 et 30 (O 00, 150 et 300) respectivement. La figure 13 illustre la relation entre la proportion d'aire des cristaux en forme de pyramide quadrangulaire présentant des angles d'inclinaison O dans la plage O O les points ( 6) à ( 8) sur la figure 13. La ligne c 4 représente un exemple de comparaison avec une surface de glissement formée à partir de cristaux granulaires d'alliage de Pb La figure 14 est une micrographie électronique (agrandissement 10 000) représentant une structure de cristal d'alliage de Pb, lorsque la surface de glissement de l'exemple de comparaison est vue juste au dessus, et l'on peut voir d'après la figure 14 que la forme du cristal est aléatoire La figure 15 est une micrographie électronique (agrandissement 10 000) représentant une structure de cristal d'alliage de Pb,dans une coupe longitudinale de la surface de glissement de l'exemple de comparaison, o l'on peut observer qu'aucun cristal colonnaire n'est produit. Pour cette raison, la dureté de la couche de surface de l'exemple de comparaison est plus faible que celle de la couche de surface présentant l'orientation dans le plan (h OO). La figure 15 A illustre la relation entre la dureté et la pression de surface lorsque le grippage se produit. L'angle d'inclinaison 0, la direction d'orientation et la proportion d'aire A de cristaux 5 en forme de pyramide qu::*:angulaire dans la surface de glissement 3 a pour les paliers à glissement ( 9) à ( 12) correspondant aux lignes ( 9) à ( 12) sur la figure 15 A sont donnés dans le tableau Le test de grippage est effectué de la même manière et dans les mêmes conditions que décrit précédemment. Tableau palier à cristal en forme de pyramide quadrangulaire glissement angle direction % d'inclinaison d'orientation d'aire ( 9) O O ( 11) o O ( 12) O Comme il apparaît sur les figures 13 et 15 A et sur les tableaux 2 à 5, la résistance au grippage de la couche de surface 3 peut être sensiblement améliorée, si l'indice d'orientation Oe dans la direction d'orientation (hOO) et ainsi dans le plan (h OO) dans les cristaux en forme de pyramide quadrangulaire est 100 %, et la proportion d'aire A des cristaux 5 en forme de pyramide quadrangulaire dans la surface de glissement 3 a est égale ou supérieure à 50 % (c'est-à-dire A 2 50 %), et si l'angle d'inclinaison Odu cristal 5 est O c O c 30 et en outre, si la dureté Hmv du cristal 5 est 15 30 ), la caractéristique de rétention d'huile de la couche de surface 3 et la caractéristique d'usure préférentielle du sommet al sont réduites En général, si la dureté de la couche de surface 3 est augmentée, la résistance d'usure de celle-ci est aussi augmentée, mais si la dureté Hmv est dans une plage de Hmv 30, à la fois les résistances au grippage et à l'usure de la couche de surface 3 tendent à se réduire. Si la quantité des cristaux en forme de pyramide quadrangulaire présente dans la surface de glissement 3 a est définie par le nombre par unité de surface, au lieu de la proportion d'aire A, la quantité (le nombre) C de cristaux pyramidaux est dans une plage de 2 x 104/mm 2 1 06/mm 2. Si la forme du cristal et la quantité C de cristaux sont spécifiées de cette manière, la superficie de la surface de glissement 3 a peut être accrue, de sorte que la couche de surface 3 présente une caractéristique de rétention d'huile suffisante, et les sommets al des cristaux 5 peuvent être usés de façon préférentielle pour améliorer l'adaptation initiale de la couche de surface 3. Toutefois, si la quantité C de cristaux en forme de pyramide quadrangulaire est inférieure à 2 x 104/mm 2, les effets décrits cidessus ne peuvent être obtenus En revanche, si la quantité C des cristaux est supérieure à 5 x 106/mm 2, les effets décrits ci-dessus ne peuvent pas non plus être obtenus, du fait que les cristaux en forme de pyramide quadrangulaire sont divisés extrêmement finement. Le tableau 6 présente la comparaison des divers paliers à glissement ( 13) à ( 18) pour la composition de la couche de surface, l'indice d'orientation Oe dans le plan (h O 0), la forme du cristal et analogue. palier composant chim. cristal (% en poids) Oe forme quant. Sn Cu Pb (%) (N/mm 2) o) (O 1) aire densité (%) (A/dm 2) ( 13) 8 ( 14) 8 ( 15) 8 ( 16) 10,5 2 équil. 2 équil. 2 équil. 2,5 équil. quad 106 quad 6 x 105 quad 8 x 104 quad 6 x 105 ( 17)8 2 équil 23,2 gra ( 18)10 2,5 équil 50,2 gra chim. Oe forme quant. N/mm 2 dens. quad. Gra. = chimique = Oe dans le plan (h 0) = forme cristalline = quantité de cristaux quadrangulaires en forme de pyramide = nombre/mm 2 = densité de courant de cathode = forme de pyramide quadrangulaire = granulaire La figure 15 B représente les résultats du test de grippage pour les paliers à glissement ( 13) à ( 18). Le test de grippage est effectué en portant chacun des paliers à glissement en contact de glissement avec l'arbre de rotation et en augmentant progressivement la charge appliquée sur le palier à glissement La figure 15 B représente les pressions de surface déterminées lorsqu'un grippage se produit sur la couche de surface de chacun des paliers à glissement. Les conditions du test sont les suivantes: le matériau utilisé pour un arbre de rotation est un matériau JIS 548 C nitruré; la vitesse de rotation de l'arbre de rotation est de 6 000 tours /minute; la température d'alimentation d'huile est de 120 C; la pression s à gliss. appliquée est de 1 kg/s. Comme il apparaît sur la figure 15 B, on peut voir que tous les paliers à glissement ( 13) à ( 16) dans les exemples de la présente invention ont une résistance au grippage excellente, si on la compare avec celle des paliers à glissement ( 17) à ( 18) dans les exemples de comparaison. Les figures 16 à 18 illustrent une couche de surface 3 présentant une pluralité de saillies en forme de pyramide, par exemple, des cristaux 6 en forme de pyramide quadrangulaire tronquée d'alliage de Pb dans le mode de réalisation représenté, qui forment une surface de glissement 3 a Le cristal 6 forme le bout d'un cristal colonnaire 4 avec sa face de base supérieure 7 orientée vers la surface de glissement 3 a La figure 18 est une micrographie électronique (agrandissement 10 000) représentant une structure de cristal d'alliage de Pb, lorsque la surface de glissement 3 a est vue juste du dessus Dans ce cas, l'angle d'inclinaison Oest défini comme un angle formé par les lignes: une ligne droite a 7 passant par la partie centrale a 5 de la face de base supérieure et par la partie centrale a 6 d'une face de base inférieure; et une ligne de référence a 4 passant par la partie centrale a 6 de la face de base inférieure et perpendiculaire au plan imaginaire B. Même lorsque la couche de surface 3 présente seulement des cristaux 6 en forme de pyramide quadrangulaire tronquée, de même que même lorsqu'elle présente des cristaux 5 en forme de pyramide quadrangulaire et des cristaux 6 en forme de pyramide quadrangulaire tronquée, la proportion d'aire A des cristaux 6 ou analogues dans la surface de glissement 3 a est fixée dans une plage de A 2 50 % et l'angle d'inclinaison Oest dans une plage de O ' et 6 et de l'aire de la surface de glissement 3 a - Lorsque les cristaux 5 et 6 sont inclinés, ils doivent être inclinés de telle façon que le sommet al et la face de base supérieure 7 soient dirigés vers la di_* tion d pour effectuer le glissement avec l'organe d'accouplement Ceci est dû à la résistance au glissement entre l'organe d'accouplement et les cristaux 5 et 6. Les figures 19 à 27 représentent un second mode de réalisation de la présente invention. La figure 19 est une vue en coupe d'un palier à glissement, similaire à la figure 2, et la figure 20 est une micrographie électronique (agrandissement 10 000) représentant une structure de cristal d'alliage de Pb dans une surface de glissement 3 a La figure 21 est une micrographie électronique partiellement agrandie, à partir de la figure 20 La couche de surface 3 est faite en alliage de Pb contenant 8 % en poids de Sn et 2 % en poids de Cu La couche de surface 3 est formée sur la couche de revêtement 22 d'alliage de Cu, et pour la formation de la couche de surface 3, la densité de courant cathodique dans le procédé d'électro-déposition est fixée de 6 à 10 A/dm 2. Comme représenté clairement sur les figures 20 à 22, la couche de surface 3 présente une pluralité de saillies en forme de pyramide, par exemple, des cristaux 5 quadrangulaires d'alliage de Pb dans le mode de réalisation représenté, avec leurs sommets al dirigés vers la surface de glissement 3 a Chacun des cristaux quadrangulaires 5 forme un bout de chaque cristal colonnaire 4 s'étendant à partir de la couche de revêtement 22 et par conséquent, la couche de surface 3 est formée à partir d'un agrégat de cristaux colonnaires 4. Comme dans le premier mode de réalisation, ces cristaux quadrangulaires 5 offrent l'assurance d'une adaptation initiale meilleure de la couche de surface 3, de sorte que la couche de surface 3 présente une caractéristique de rétention d'huile suffisante. Comme représenté sur la figure 23, certains (ou tous) cristaux quadrangulaires 5 comprennent une pièce de saillie 9 sur une pente 8. Avec cette configuration, lorsque l'huile entrant dans une gorge 10 entre des cristaux 5 quadrangulaires adjacents s'écoule vers un sommet al, une partie de l'huile heurte la pièce de saillie 9, comme représenté par une flèche sur la figure 23 L'huile qui a heurté la pièce est repoussée vers une base du cristal 5, par exemple, vers la gorge dans le mode de réalisation représenté, par la pièce de saillie 9 et stagne là temporairement Ceci fournit aussi une amélioration de la caractéristique de rétention d'huile de la couche de surface 3 En vue de fournir cet effet de stagnation, lorsque la longueur de la base du cristal 5 est représentée par el; la hauteur du cristal 5 est représentée par e 2; la longueur de saillie de la pièce de saillie 9 est représentée par e 3; et la hauteur de la pièce de saillie 9 est représentée par e 4, (e 3/el) x 100 peut être égal ou inférieur à 50 %, et (e 4/e 2) x 100 peut être égal ou supérieur à 50 %. La figure 24 représente la relation existant entre la quantité de cristaux 5 dotés de la pièce de saillie 9 et la pression superficielle, lorsque le grippage se manifeste. Le test de grippage a été effectué en portant chacun des paliers à glissement en contact de glissement avec un arbre rotatif et en augmentant progressivement la charge appliquée à l'arbre rotatif La figure 24 est un graphique qui illustre la pression superficielle déterminée lorsqu'il est produit un grippage dans la couche de surface du palier à glissement. Les conditions de test sont les suivantes le matériau utilisé pour l'arbre rotatif est un matériau nitruré de spécification JIS 548 C; la vitesse de rotation de l'arbre était de 6 000 t/min; la température d'amenée de l'huile était de 120 'C; la pression d'amenée d'huile de 3 kg/cm 2; et la charge appliquée de 1 kg/s. Ainsi qu'on le voit sur la figure 24, la quantité D de cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 présentant une pièce de saillie 9 convient si elle est située dans la plage représentée par 105/mm 2 106/mm 2), l'écoulement de l'huile est entravé par la pièce de saillie 9, avec pour résultat la diminution de la propriété de refroidissement par l'huile. Comme on le voit sur les figures 20,22 et 25, les pentes 8 de quelques couples de cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 adjacents sont reliées, par exemple à l'aide d'un couple de parties de blocage 11 qui forme un réservoir d'huile 12, servant à retenir temporairement l'huile entre des cristaux 5 adjacents, comme représenté par une flèche à droite sur la figure 25 La partie de blocage 11 présente également une fonction de changement de direction d'un écoulement d'huile venant heurter contre la partie de blocage, afin de retenir temporairement l'huile entre les cristaux 5, comme représenté par la flèche à gauche sur la figure 25 La propriété de rétention d'huile de la couche de surface 3 est également améliorée par cette partie de blocage 11. La figure 26 illustre la relation existant entre le nombre de parties de blocage 11 présentes et la pression superficielle, lorsque se produit un grippage Le test de grippage a été effectué de la même manière et dans les même conditions que décrit ci-dessus. Comme on le voit sur la figure 26, la quantité E de parties de blocage 11 est située, de manière appropriée, dans une plage représentée par 104/mm 2 106/mm 2), l'écoulement de l'huile est entravé par la pièce de blocage 11, avec pour résultat la diminution de la propriété de refroidissement par l'huile. Comme dans le premier mode de réalisation, l'indice d'orientation Oe dans les plans ( 200) et ( 400) et ainsi dans le plan (h O 0) du cristal d'alliage de Pb est de % Par conséquent, le cristal d'alliage de Pb présente une face de cristal, c'est-à-dire un plan (h OO), orientée dans chacune des directions des axes cristallographiques a, b et c. Le tableau 7 illustre la comparaison entre les différents paliers à glissement ( 19) à ( 22), ( 17) et ( 18), en fonction de la couche de surface et des propriétés de la couche de glissement La couche de surface du palier à glissement ( 19), qui est par exemple réalisé selon la présente invention, est formé de l'alliage à base de Pb représenté sur la figure 20 Le test de grippage a été5 effectué de la même manière et dans les mêmes conditions que ceux décrits ci-dessus. Tableau 7 palier composant chim. à gliss. cristal (% en poids) Oe forme quan D quant E dens pr sup. Sn Cu Pb (%) (N/m) ( (O) (%) (A/dm 2) 2,5 équil. équil. équil. équil. quad 3,2 x 105 quad 105 quad - quad - 104 10 104 12 ( 17)8 2 équil 23,2 gra 190 ( 18)10 2,5 équil 50,2 gra 210 chim. Oe forme quant D quant E N/mm 2 dens. pr.sup. quad. Gra. = chimique = Oe dans le plan (h 0) = forme cristalline = quantité de cristaux quadrangulaires en forme de pyramide présentant des parties en saillie = quantité de parties de blocage = nombre/mm 2 = densité de courant de cathode = pression superficielle lors de la production de grippage = forme de pyramide quadrangulaire = granulaire Ainsi qu'il apparaît sur le tableau 7, les paliers à glissement ( 19) à ( 22), pris comme exemples de la présente invention, présentent chacun une excellent résistance au grippage, en comparaison des paliers à glissement ( 17) et ( 18), servant d'exemples comparatifs Les paliers à ( 19) ( 20) ( 21) ( 22) ,5 glissement ( 19) et ( 20), servant d'exemples selon la présente invention, sont représentés sur la figure 24 et les paliers à glissement ( 21) et ( 22) servant d'exemples selon la présente invention, sont représentés sur la figure 26. Comme représenté sur la figure 27, la présente invention concerne des paliers à glissement, dans lesquels la couche de surface 3 constituée en un alliage à base de Pb, présente seulement une pluralité de saillies en forme de tronc de pyramide, par exemple des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 dans le mode de réalisation représenté, leur surface de base supérieure étant orientée en direction de la surface de glissement 3 a, afin de former la surface de glissement 3 a, tout comme les paliers à glissement, dans lesquels la couche de surface 3 constituée d'un alliage à base de Pb présente des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide et des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de py. mide 6 Dans ces cas, on peut obtenir une caractéristique de glissement analogue à ce qui est décrit ci-dessus Avec cette configuration, au moins une partie de la surface de glissement 3 a est formée par des faces de base supérieures 7 des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 Ceci assure qu'un film d'huile peut être formé entre un organe d'accouplement et la surface de base supérieure 7, pour offrir une amélioration des caractéristiques initiales d'adaptation et de stabilisation. Un palier à glissement ayant une partie d'une surface de glissement 3 a formée par des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 et/ou des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 est également compris dans la présente invention Dans ce cas, la proportion A d'aire des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5, dans la surface de glissement 3 a, est établie à une valeur telle que A 2 50 %, comme dans le premier mode de réalisation, et l'angle d'inclinaison e des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 et des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 est établi à une valeur telle que O' le premier mode de réalisation (voir figure 22 et 27). Les figures 28 à 33 illustrent un troisième mode de réalisation de la présente invention. Comme représenté sur les figures 3,5,6,28 et 29, des cristaux colonnaires 4 adjacents sont situés dans la couche de surface 3, de telle façon que l'un va recouvrir l'autre Par conséquent, dans une surface de glissement 3 a, l'un des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide adjacent va recouvrir l'autre. Si un recouvrement est produit de cette manière entre les cristaux colonnaires 4, tous les cristaux colonnaires 4 à l'état de recouvrement présentent une résistance interne augmentée, aboutissant à une dureté élevée, assurant de cette manière une résistance à l'usure accrue de la couche de surface 3. Le tableau 8 illustre la comparaison entre différents paliers à glissement ( 23) à ( 26), ( 17) et ( 18), en fonction de la couche de surface, la structure cristalline et analogue Sur le tableau 8, le taux de recouvrement G a été trouvé d'après la relation G = (F 2/F 1) x 100, dans laquelle Fi est le nombre total de cristaux quadrangulaires en forme de pyramide et F 2 le nombre de cristaux quadrangulaires en forme de pyramide à l'état de recouvreront. Par exemple Fl vaut " 4 " et F 2 vaut " 2 " sur la figure 28. Tableau 8 palier composant chimique structure du cristal densité à gliss (% en poids) Oe Taux de recouvrenrt (A/dm 2) Sn Cu Pb (%) (%) ( 23) 8 2 équil 100 10 à 30 3 ( 24)8 2 équil 100 30 à 60 6 ( 25)8 2 équil 100 60 à 80 8 ( 26) 10,5 2,5 équil 100 > 80 10 ( 17)8 2 équil 23,2 agrégat ( 18) 10 2,5 équil 50,2 agrégat Oe = Oe dans le plan (h 0) densité = densité de courant de cathode agrégat = agrégat de cristaux granulaires On voit sur le tableau 8 que le taux de recouvrement G est augmenté lorsque la densité du courant de cathode est augmentée. La figure 30 illustre une relation entre le taux de recouvrement G et la dureté Hmv de la couche de surface 3 dans les paliers à glissement ( 23) à ( 26), à titre d'exemples de la présente invention et les paliers à glissement ( 17) et ( 18) à titre d'exemples comparatifs La dureté Hmv a été mesurée par utilisation d'un micromètre de mesure de dureté Micro Vickers, à une charge de 10 g, dans une section longitudinale de la couche de surface 3, dans une direction perpendiculaire à la coupe longitudinale. Comme on le voit sur la figue 30, dans les paliers à glissement ( 23) à ( 26) servant d'exemple de la présente invention, la dureté Hmv de la couche de surface 3 est augmentée lorsque le taux de recouvrenent G est augmenté et la dureté Hmv est supérieure à celle des paliers à glissement ( 17) et ( 18) qui servent d'exeimles comparatifs Ceci est imputable à la dureté de la couche de surface 3, qui est augmentée du fait du recouvrement des cristaux colonnaires 4, et à l'indice d'orientation qui est de 100 % dans le plan (h OO). La figure 31 illustre les résultat d'un test d'usure des paliers à glissement ( 23) à ( 26) selon la présente invention, et des paliers à glissement ( 17) et ( 18) servant d'exemples comparatifs. Le test d'usure a été effectué sur une distance de glissement déterminée, en mettant chaque palier à glissement en contact de glissement avec un arbre en rotation, avec une charge appliquée au palier à glissement, qui est une charge dynamique, de type onde sinusoïdale entière, synchronisée avec le mouvement de l'arbre de rotation. Les conditions de test ont été les suivantes: le matériau utilisé pour l'arbre rotatif est un matériau nitruré de spécification JIS 548 C; la vitesse de rotation de l'arbre était de 3 000 t/min; la pression de surface maximale appliquée était de 600 kg/cm 2 (aire projetée du palier largeur x diamètre); la distance parcourue pendant le glissement a été de 2,5 x 1 km; la température d'amenée d'huile était de 1200 C; et la pression d'amenée d'huile de 3 kg/cm 2. Ainsi qu'on le voit sur la figure 31, les paliers à glissement ( 23) à ( 26) servant d'exeirples de la présente invention ont manifesté chacun une excelent résistance à l'usure, en comparaison des paliers à glissement ( 17) et ( 18) des exemples comparatifs Dans les paliers à glissement ( 23) à ( 26) ayant servi d'exemple de la présente invention, la résistance à l'usure s'est révélée augmentée lorsque le taux de recouvrerent G augmente, mais la plage préférable pour le taux de recouvrement G est 80 % La figure 32 illustre les résultats obtenus pour un test de grippage pour les paliers ( 23) à ( 26), à titre d'exemples de la présente invention et les paliers à glissements ( 17) et ( 18) servant d'exemples comparatifs. Le test de grippage a été effectué en plaçant chaque palier à glissement en contact de glissement avec un arbre rotatif et en augmentant la charge appliquée au palier à glissement La figure 32 représente la pression de surface atteinte lorsqu'un grippage est produit dans la couche de surface du palier à glissement. Les conditions de test sont les suivantes le matériau utilisé pour l'arbre rotatif est un matériau nitruré de spécification JIS 548 C; la vitesse de rotation de l'arbre était de 6 000 t/min; la température d'amenée de lthuile était de 1200 C; la pression d'amenée d'huile de 3 kg/cm 2; et la charge appliquée de 1 kg/s. Ainsi qu'on le voit sur la figure 32, les paliers à glissement ( 23) à ( 26) servant d'exenples de la présente invention ont présenté chacun une excellent résistance au grippage, en comparaison des paliers à glissement ( 17) et ( 18) servant d'exemples comparatifs. La figure 33 est analogue à la figure 18 et illustre un palier à glissement dans lequel une couche de surface 3 comporte une pluralité de saillies en forme de pyramide, par exemple de cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 en alliage de Pb dans le mode de réalisation illustré, avec une face supérieure 7 dirigée en direction de la surface de glissement afin de former la surface de glissement 3 a Une caractéristique de glissement analogue à celle décrite ci-dessus peut être obtenue, soit avec des cristaux 6, soit avec une structure combinée comprenant les cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 et des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5. Un palier à glissement, comportant une partie de surface de glissement 3 a formée par des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 et/ou des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 fait également partie de la présente invention Dans ce cas, la proportion A d'aire des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 ou analogue, dans la surface de glissement 3 aî est établie dans une plage A 2 50 %, et l'angle d'inclinaison O des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 et des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 est établi dans une plage O Les figures 34 à 40 illustrent un quatrième mode de réalisation de la présente invention. La figure 34 est une micrographie électronique (agrandissement 10 000) montrant une structure cristalline d'un alliage de Pb dans une surface de glissement 3 a La couche de surface 3 est en alliage de Pb contenant 8 % en poids de Sn et 2 % en poids de Cu La couche de surface 3 est formée sur un revêtement de garnissage 22 en alliage de su et la densité de courant de surface du processus d'électro-déposition à été réglée à 10 A/dm 2 lors de la formation de la couche de surface 3. Comme le représente clairement les figures 34 et 35, la couche de surface 3 comprend une matrice H formant la surface de glissement 3 a et des parties massives J, dispersées dans la matrice H La matrice H comprend un agrégat de saillies en forme de pyramide, par exemple des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 dans le mode de réalisation illustré, avec un sommet al orienté vers la surface de glissement 3 a Les cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 forment une extrémité de bout d'un cristal colonnaire 4 qui s'étend depuis le revêtement de garnissage 22 La partie passive J est pourvue sur sa surface de saillies en forme de pyramide, qui s'étendent radialement, par exemple des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 54, dans le mode de réalisation représenté et il y a déformation de l'extrémité de bout du cristal colonnaire 4 La proportion Ai de l'aire des parties massives J dans la matrice H est située de préférence dans la plage définie par 5 % a,b et c, c'est-à-dire le plan (h OO). Chacune des figures 36 et 37 représente une micrographie (agrandissement 1 000) montrant une structure cristalline d'un alliage de Pb dans une autre surface de glissement 3 a Sur la figure 36, la proportion Ai de l'aire des patries massives J dans la surface de glissement 3 a est égale à 10 % (Ai = 10 %) et, sur la figure 37, la proportion Ai de l'aire des patries massives J dans la surface de glissement 3 a est égale à 30 % (Ai = 30 %). * La figure 38 représente une micrographie (agrandissement 5 000) montrant une structure cristalline d'un alliage de Pb dans une autre surface de glissement 3 a La surface de glissement 3 a est formée de parties massives J Par conséquent, la proportion Ai de l'aire des patries massives J dans la surface de glissement 3 a est égale à 10 % (Al = 10 %). Le tableau 9 montre la comparaison de différents paliers à glissement ( 27) à ( 30), ( 17) et ( 18), en fonction de la couche de surface, de l'indice d'orientation Oe dans la plan (h OO) de la matrice H, de la forme des cristaux, et analogue. Tableau 9 palier composant chimique à (% en poids) gliss. ( 27) ( 28) ( 29) ( 30) Sn Cu ,5 2,5 Oe forme Pb équil. équil. équil. équil. quad. quad. quad. _e ( 17)8 2 équil 23,2 gra ( 18)10 2,5 équil 50,2 gra Oe forme aire densité quad. Gra. = Oe dans le plan (h 0) = forme cristalline = aire des parties massives = densité de courant de cathode = forme de pyramide quadrangulaire = granulaire Le palier à glissement ( 27) servant d'exemple de la présente invention comprend la partie d'alliage de Pb représentée sur la figure 36; le palier à glissement ( 28) servant d'exemple de la présente invention comprend la partie d'alliage de Pb représentée sur la figure 37; le palier à glissement ( 29) servant d'exemple de la présente invention comprend la partie d'alliage de Pb représentée sur la figure 34; et le palier à glissement ( 30) servant d'exemple de la présente invention comprend la partie d'alliage de Pb représentée sur la figure 38 Comme on le voit sur le tableau 9, la proportion de parties massives J produite est augmentée lorsque la densité de courant de cathode est augmentée. cristal aire (%) densité (A/d M 2) La figure 39 illustre les résultats d'un test de grippage pour les paliers à glissement ( 27) à ( 30), à titre d'exe Mples de la présente invention et les paliers ( 17) et ( 18) servant d'exemples comparatifs. Le test de grippage a été effectué en plaçant chacun des paliers à glissement en contact de glissement avec un arbre en rotation et en augmentant graduellement la charge appliquée au palier à glissement La figure 39 illustre la pression de surface atteinte lorsque s'est produit le grippage dans la couche de surface de chacun des paliers à glissement; Les conditions du test sont les suivantes le matériau utilisé pour l'arbre rotatif est un matériau nitruré de spécification JIS 548 C; la vitesse de rotation de l'arbre était de 6 000 t/min; la température d'amenée de l'huile était de 120 'C; la pression d'amenée d'huile de 3 kg/cm 2; et la charge appliquée de 1 kg/s. Ainsi qu'on le voit sur la figure 39, les paliers à glissement ( 27) à ( 30) servant d'exemples de la présente invention présentent chacun une excellente résistance au grippage, en comparaison des paliers ( 17) et ( 18) servant d'exemples comparatifs Ceci est du au fait que dans chacun des paliers à glissement ( 27) à ( 30), servant d'exemples de la présente invention, la superficie de la surface de glissement 3 a est augmentée, de sorte que la couche de surface 3 présente une propriété de rétention dthuile suffisante, lorsque la matrice H de la surface de glissement 3 a est formée à partir de cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 et que la partie massive J est pourvue sur sa surface de cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 54 Cependant, si la proportion Ai d'aire des parties massives J est inférieure à 5 t (Al 50 %, les parties massives J peuvent manifester une coalescence et, par conséquent, la proportion Ai de l'aire présentant cette valeur n'est pas préférée pour maintenir la résistance de la couche de surface 3 Même avec le palier à glissement ( 30) servant d'exemple de la présente invention, on peut également obtenir à l'aide des parties massives J un effet d'amélioration de la propriété de rétention d'huile de la couche de surface 3 Cependant, lorsque la matrice est un alliage de Pb à cristaux granulaires et que les parties massives J s'y trouvent dispersées, l'effet d'amélioration de la propriété de rétention d'huile de la couche de surface 3 ne peut être obtenue si la proportion Ai de l'aire des parties massives J est inférieure à 5 % (Ai La présente invention comprend également un palier à glissement, dans lequel la matrice est seulement constituée de cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 (saillies en forme de tronc de pyramide), avec une surface de base supérieure 7 orientée vers la surface de glissement 3 a, comme représenté sur la figure 18, ainsi qu'un palier à glissement, dans lequel la matrice est constituée de cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 et de cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6, comme représenté sur la figure 40 De plus, la présente invention comprend un palier à glissement, dans lequel la partie massive J présente seulement, sur sa surface, des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 61 (saillies en forme de tronc de pyramide), ainsi qu'un palier à glissement, dans lequel la partie massive J présente, sur sa surface, des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 54 et des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 61, comme représenté sur la figure 40. Est en outre également compris dans la présente invention un palier à glissement, dans lequel une zone complexe, composée de la matrice H et des parties massives J, forite une partie de la surface de glissement 3 a, cl'est-à-dire que la région complexe est dans un état déposé Dans ce cas, le pourcentage A 3 de l'aire de la zone complexe dans la surface de glissement 3 a est établi dans une plage de A 3 > 50 % De plus, l'angle d'inclinaison e des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 et des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 dans la matrice H est situé dans une plage de 0 Les figures 41 à 44 illustrent un cinquième mode de réalisation de la présente invention. La figure 41 est une micrographie électronique (agrandissement 10 000) montrant une structure cristalline d'un alliage de Pb dans une surface de glissement 3 a de la couche de surface 3 La surface 3 a a été formée en souoettant une couche de dépôt présentant une structure analogue à celle des fi; es 3 et 5 à 7, à un processus d'électro-gravure ou d'électro-érosion Dans ce processus d'électro-gravure, la solution de gravure utilisée est une solution aqueuse contenant de 20 à 100 g d'acide borofluorique par litre d'eau et la couche de dépôt est reliée au côté positif (+) La couche de surface 3 présente une pluralité de saillies d'angle 13, qui forment la surface de glissement 3 a, comme également représenté sur la figure 42 La saillie d'angle 13 présente une forme sensiblement en étoile avec une pluralité de, par exemple quatre (dans le mode de réalisation représenté) parties striées f 3, qui s'étendent depuis le sommet fl, vers une partie de base f 2, une pente étant ménagée en creux entre les parties striées adjacente f 3 Dans cet exemple, la proportion A 4 de l'aire des saillies d'angle 13 dans la surface de glissement 3 a est de 100 % (A 4 = 100 %). La raison conduisant à utiliser une telle forme est la suivante: dans les cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5, la concentration des éléments de l'alliage (Cu, Sn) dans chacune des parties striées 14 devient plus élevée que dans la pente 8, entre des parties striées 14 adjacentes Une telle distribution de la concentration des éléments de l'alliage est obtenue suite au fait que la densité de courant de chacune des parties striées 14 est supérieure à la densité de courant dans chacune des pentes 8, suite à un effet de bord produit pendant l'électro- déposition. Il en résulte que la structure métallographique dans chacune des parties striées 14 devient dense, tendant à donner une dureté augmentée à la partie striée Par conséquent, dans le processus d'électro-déposition, la quantité de chaque partie striée diluée est extrêmement faible, tandis que la quantité de pente 8 dissoute est grande et ainsi il est formé un creux dans la pente 8. Ainsi, dans la saillie en angle 13, la dureté du sommet fi et des parties striées f 3 devient supérieure à celle de la pente f 4. Si la surface de glissement 3 a est constituée d'une pluralité de saillies d'angle 13 telles que décrit ci- dessus, une dureté appropriée peut être maintenue dans le sommet fi de chacune des saillies d'angle 13 et, de plus, les sommets fi peuvent subir une usure modérée, de manière à offrir une adaptation initiale améliorée de la couche de surface 3 De plus, suite au fait que chaque saillie d'angle 13 présentant une forme sensiblement en étoile avec une pente f 4 creusée, la superficie de la surface de glissement 3 a est augmentée, de manière à permettre à la couche de surface 3 de présenter une propriété de rétention d'huile suffisante. Lorsque l'usure préférentielle des sommets fi est achevée, à une étape initiale du début du mouvement de glissement, et qu'est formée une surface plane (qui correspond à la surface de base supérieure d'un tronc de pyramide quadrangulaire), un film d'huile est toujours présent entre cette surface plane et un élément d'accouplement et, par conséquent, la surface de glissement 3 a va s'user extrêmement lentement après cela. La figure 43 illustre la relation existant entre le pourcentage A 4 de l'aire des saillies d'angle dans la surface de glissement et la pression de surface lors de la production d'un grippage pour les couches de surface de différents paliers à glissement Sur la figure 43, la surface de glissement avec une proportion d'aire A 4 égale à 100 % (A 4 = 100 %) correspond à la surface de glissement selon la présente invention, qui est représentée sur la figure 41 et la surface de glissement avec une proportion d'aire A 4 égale à O % (A 4 = O %) correspond à la surface de glissement selon l'art antérieur, qui est représentée sur les figures 14 et 15 la surface de glissement avec une proportion d'aire A 4 inférieure à 100 % (A 4 saillie d'angle 13. Le test de grippage a été effectué en plaçant chacun des paliers à glissement en contact de glissement avec un arbre en rotation et en augmentant graduellement la charge appliquée au palier à glissement Les valeurs représentées sur la figue 43 ont été atteintes lorsque s'est produit le grippage dans la couche de surface du palier à glissement. Les conditions du test sont les suivantes: le matériau utilisé pour l'arbre rotatif est un matériau nitruré de spécification JIS 548 C; la vitesse de rotation de l'arbre était de 6 000 t/min; la température d'amenée de l'huile était de 120 'C; la pression d'amenée d'huile de 3 kg/cm 2; et la charge appliquée de 1 kg/s. Ainsi qu'on le voit sur la figure 43, la résistance au grippage de la couche de surface est augmentée, lorsqu'il y a augmentation de la proportion A 4 d'aire des saillies d'angle 13 Ceci devient significatif lorsque la proportion d'aire A 4 est > 50 % La proportion d'are A 4 des sailies d'angle 13 est située de préférence dans la plage définie par A 4 2 80 %. La figure 44 illustre une couche de surface formée en soumettant la couche de dépôt ayant une structure similaire à celle représentée sur la figure 18 à un processus d'électro-gravure Dans ce cas, la surface de glissement 3 a est formée des saillies d'angle 15 qui présentent chacune un sommet plat f 5 Une caractéristique de glissement analogue à celle décrite ci-dessus peut être obtenue, même avec une surface de glissement 3 a dotée de telles saillies d'angle 15 présentant un sommet plat, ou d'une structure combinée, comprenant ces saillies d'angle , à sommets plats, et des saillies d'angle 13 du type décrit ci- dessus Dans ce cas, au moins une partie de la surface de glissement 3 a est formée de sommets plats f 5 de saillies d'angle 15, ce qui assure qu'un film d'huile peut être formé entre un organe d'accouplement et les sommets f 5 depuis l'étape initiale du début du mouvement de glissement, de manière à offrir une amélioration de l'adaptation initiale et de la stabilisation. Un palier à glissement avec des saillies d'angle 15 ou à la fois des saillies d'angle 13 15 formant une partie de la surface de glissement 3 a est également compris dans la présente invention Dans ce cas, il est souhaitable que le pourcentage d'aire A 4 des saillies d'angle 13 ou analogue dans la surface de glissement 3 a soit situé dans la plage définie par A 4 2 50 % L'angle d'inclinaison des saillies d'angle 13,15 et ainsi des cristaux quadrangulaires en forme de pyramide 5 et des cristaux quadrangulaires en forme de tronc de pyramide 6 est établi de telle façon que O premier mode de réalisation. Bien que la couche de surface 3 ait été formée par le processus d'électro-déposition dans les rd'es de réalisation décrits ci-dessus, d'autres processus de formation de couche de surface peuvent être utilisés, tels que des processus de formage utilisant une phase gazeuse, par exemple le PVD, le plaquage ionique, le CVD, la pulvérisation cathodique etc Lors de la formation des saillies en forme de pyramide 5 ou analogue sur la surface de glissement 3 a, il est possible d'utiliser des processus de gravure tels que la gravure chimique, l'électro-gravure la gravure en phase gazeuse (traitement par bombardement); le transfert, l'usinage tel que le découpage. Il est évident que la présente invention n'est pas limitée aux paliers à glissement et est également applicable aux autres organes de glissement. REVEND ICAT IONS 1 Organe de glissement comprenant une couche de surface ( 3) dotée d'une surface de glissement ( 3 a) destinée à un organe d'accouplement, dans lequel: ladite couche de surface comporte une pluralité de saillies en forme de pyramide ( 5), faisant: saillie hors d'un plan imaginaire (B) s'étendant sur ladite surface de glissement, de manière à définir la surface de glissement; la proportion de l'aire A des saillies en forme de pyramide présente dans la surface de glissement est égale ou supérieure à 50 % (A 2 50 %); et dans lequel lorsqu'on représente par O l'angle d'inclinaison, formé par une ligne droite (a 3) passant par le sommet (ai) et la partie centrale (a 2) de la surface de base de ladite saillie en forme de pyramide, par rapport à une ligne de référence (a 4) perpendiculaire audit plan imaginaire, l'angle d'l Ilinaison e est situé dans une plage comprise entre 0 et 30 2 Organe de glissement comprenant une couche de surface ( 3) dotée d'une surface de glissement ( 3 a) destinée à un organe d'accouplement, dans lequel: ladite couche de surface comporte une pluralité de saillies en forme de tronc ( 6) de pyramide, faisant saillie hors d'un plan imaginaire s'étendant sur ladite surface de glissement, de manière à définir la surface de glissement; la proportion de l'aire A des saillies en forme de pyramide présente dans la surface de glissement est égale ou supérieure à 50 % (A 2 50 %); et dans lequel lorsqu'on représente par e l'angle d'inclinaison, formé par une ligne droite (a 7) passant par les parties centrales (a 5, a 6) des surfaces de base supérieure et inférieure de ladite saillie en forme de tronc de pyranide, par rapport à une ligne de référence (a 4) perpendiculaire audit plan imaginaire, l'angle d'inclinaison O de ladite saillie en forme de tronc de pyramide est situé dans une plage comprise entre 0 et 300. 3 Organe de glissement comprenant une couche de surface ( 3 ' dotée d'une surface de glissement (ia) destinée à un organe d'accouplement, dans lequel: ladite couche de surface comporte une pluralité de saillies en forme de pyramide ( 5) et une pluralité de saillies en forme de tronc ( 6) de pyramide, les deux faisant saillie hors d'un plan imaginaire (B) s'étendant sur ladite surface de glissement, de manière à définir la surface de glissement; la proportion de l'aire A des saillies en forme de pyramide et des saillies en forme de tronc de pyramide présente dans la surfaces de glissement est égale ou supérieure à 50 % (A > 50 %); et dans lequel lorsqu'on représente par O l'angle d'inclinaison, formé par une ligne droite (a 3) passant par le scmmet (ai) et la partie centrale (a 2) de la surface de base de ladite saillie en forme de pyramide, et une ligne droite (a 7) passant par les arties centrales des surface de base supérieure et inférieure desdites saillies en forme de tronc de pyramide par rapport à une ligne de référence (a 4) perpendiculaire audit plan imaginaire, l'angle d'inclinaison O de ladite saillie en forme de pyramide et celui de ladite saillie en forme de tronc de pyramide sont situés dans une plage comprise entre O et 300. 4 Organe de glissement selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 3, dans lequel ladite saillie présente une partie proéminente ( 9) autour de sa surface de base, afin de permettre à l'huile d'être retenue temporairement. Organe de glissement selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 3, dans lequel des saillies adjacentes sont interconnectées par une partie de blocage ( 11) qui sert à permettre à l'huile d'être retenue de façon temporaire entre lesdites saillies adjacentes. 6 Organe de glissement selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 3, dans lequel l'une desdites saillies adjacentes vient recouvrir une autre des saillies. 7 Organe de glissement selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 3, dans lequel chacune desdites saillies définit une extrémité de bout d'un cristal colonnaire ( 4) et l'un des cristaux colonnaires adjacents vient recouvrir un autre des cristaux. 8 Organe de glissement selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 3, dans lequel lesdites saillies sont agrégées ensemble afin de foroer une matrice (H) comprenant une pluralité de parties massives (J) dispersées dans ladite matrice, chacune desdites parties massives comportant au moins l'une desdites saillies en forme de pyramide ( 5) et lesdites saillies en forme de tronc, de pyramide ( 6) faisant saillie sensiblement radialerment sur une surface de la partie massive. 9 Organe de glissement selon la revendication 8, dans lequel la proportion Al desdites parties massives occupée dans ladite matrice est située dans la plage allant de 5 % à 50 %. Organe de glissement selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 3, dans lequel ladite saillie ( 13) présente une forme en étoile comportant une pluralité de parties (f 3) qui s'étendent depuis le sommet (fi) vers la partie de base (f 2) de la saillie, avec des pentes entre des parties striées adjacentes en creux. 11 Organe de glissement comprenant une couche de surface ( 3) dotée d'une surface de glissement ( 3 a) destinée à un organe d'accouplement, dans lequel: ladite couche de surface comporte au moins soit une pluralité de saillies en forme de pyramide ( 5), présentant chacune un sonoe-t orienté (ai) vers la surface de glissement, soit une pluralité de saillies en forme de troncs de pyramide ( 6), présentant chacune une partie de base supérieure ( 7) orientée vers la surface de glissement, de façon à définir ladite surface de glissement, lesdites saillies étant pourvues de parties en saillie ( 9) disposées autour de ses parties de base, en vue de permettre de retenir temporairement de l'huile. 12 Organe de glissement comprenant une couche de surface ( 3) dotée d'une surface de glissement ( 3 a) destinée à un organe d'accouplement, dans lequel: ladite couche de surface comporte au moins soit une pluralité de saillies en forme de pyramide ( 5), présentant chacune un sommet orienté vers la surface de glissement, soit une pluralité de saillies en forme de tronc ( 6) de pyramide, présentant chacune une partie de base supérieure ( 7) orientée vers la surface de glissement, de façon à définir ladite surface de glissement, les saillies adjacentes étant interconnectées par des parties de blocage ( 11), en vue de permettre de retenir temporairement de l'huile entre lesdites saillies. 13 Organe de glissement comprenant une couche de surface ( 3) dotée d'une surface de glisseoent ( 3 a) destinée à un organe d'accouplement, dans lequel: ladite couche de surface comporte au moins soit une pluralité de saillies en forme de pyramide ( 5), soit une pluralité de saillies en forme de tronc ( 6) de pyramide, pour définir ladite surface de glissement, l'une des saillies adjacentes venant recouvrir une autre des saillies. 14 Organe de glissement camprenant une base ( 2) et une couche de surface ( 3) en alliage, formée sur ladite base et dotée d'une surface de glissement ( 3 a) destinée à un organe d'accouplement, dans lequel: ladite couche de surface comporte une pluralité de cristaux colonnaires ( 4) s'étendant depuis un côté de ladite base, l'un des cristaux colonnaires adjacentes venant recouvrir un autre des cristaux. Organe de glissement comprenant une couche de surface dotée d'une surface de glissemient ( 3 a) destinée à un organe d'accouplement, dans lequel: ladite couche de surface comporte une pluralité de parties massives (J),comprenant chacune, sur leur surface, au moins soit des saillies en forme de pyramide ( 5) faisant saillie sensiblement radialement, soit des saillies en forie de tronc ( 6) de pyramide, afin de définir ladite surface de glissement, la proportion de surface Ai desdites parties massives occupant ladite surface de glissement étant située dans une plage Ai > 5 %. 16 Organe de glissement comprenant une couche de surface dotée d'une surface de glissement ( 3 a) destinée à un organe d'accouplement, dans lequel: ladite couche de surface présente une matrice (E) qui définit ladite surface de glissement et des parties massives (J) dispersées dans ladite matrice, ladite matrice étant formée d'un agrégat d'au moins soit des saillies en forme de pyramide soit des saillies en forme de tronc de pyramide, et ladite partie massive comportant sur sa surface, au moins soit des saillies en forme de pyramide faisant saillie sensiblement radialement, soit des saillies en forme de tronc de pyramide. 17 Organe de glissement selon la revendication 16, dans lequel la proportion de surface Ai desdites parties massives occupant ladite matrice est située dans une plage 5 % S Ai 50 %. 18 Organe de glissement comprenant une couche de surface dotée d'une surface de glissement ( 3 a) destinée à un organe d'accouplement, dans lequel: ladite couche de surface comporte une pluralité de saillies inclinées qui définissent ladite surface de glissement, lesdites saillies inclinées présentant une forme sensiblement en étoile dotée d'une pluralité de parties striées (f 3) qui s'étendent depuis le sommet (fi) vers la partie de base des saillies inclinées, avec des pentes entre des parties striées adjacentes en creux. 19 Organe de glissement selon la revendication 18, dans lequel la proportion de surface A 4 desdites saillies inclinées occupant ladite surface de glissement est située dans une plage A 4 > 50 %.