Brevet FR2689424A1 — publié le 19931008

I La présente invention concerne un procédé de vitrification de déchets enfermés dans un conteneur Elle concerne également un dispositif de mise en oeuvre de ce procédé. L'invention trouve une application particulièrement avanta- geuse dans le domaine du traitement des déchets sans préjudice pour l'environnement. L'incinération est un procédé très répandu actuellement pour traiter les déchets de toute sorte: ordures ménagères, déchets hospitaliers, déchets industriels banals et toxiques, pneumatiques, etc S'il permet effectivement de détruire un grand nombre de produits en les réduisant en mâchefer, le procédé par incinération n'est pas dépourvu d'inconvénients. En effet, dans le cas des déchets hospitaliers par exemple, il arrive que les bactéries et virus ne soient pas totalement détruits par l'incinération, et les cendres volantes comportent une part importante de métaux lourds toxiques dont les mâchefers ne sont pas exempts non plus Les résidus d'incinération pour lesquels le degré de toxicité ou d'activité bactérienne ou virale est trop élevé doivent alors être stockés dans des décharges contrôlées Il faut également noter que l'incinération des pneumatiques se fait dans de meilleures conditions dans les installations classiques quand ils ont été dilacérés avant leur introduction dans le four. Aussi, le problème technique à résoudre par l'objet de la présente invention est de proposer un procédé et un dispositif de vitrification de déchets enfermés dans un conteneur, notamment des pneumatiques introduits tels quels, qui permettraient de transformer lesdits déchets en produits chimiquement et bactériologiquement inertes. La solution au problème technique posé est, selon la présente invention, notamment remarquable en ce que, ledit conteneur étant réalisé en un matériau de température de fusion Tc, ledit procédé comprend les étapes consistant, dans un four porté à une température moyenne Tf supérieure à Tc par un générateur haute température à jet de chaleur dirigé selon un axe D et dont la température de jet est T, à disposer l'axe D dudit jet de chaleur selon un angle avec la normale au four variant de 15 à 200, à placer le conteneur dans le four, la différence de température Tf- Tc étant ajustée de telle sorte que, dans une première étape précédant la fusion du conteneur, ledit jet de chaleur amène les déchets confinés dans ledit conteneur à une température Td supérieure à la température moyenne Tf du four, les températures vérifiant alors les inégalités: Tj > Td > Tf > Tc à réaliser, dans une deuxième étape suivant la fusion du conteneur, la vitrification complète du conteneur et des déchets en un magma vitreux, à une température sensiblement égale à la température moyenne Tf du four, à évacuer et récupérer ledit magma vitreux hors du four. Ainsi, pendant tout le temps qui précède la fusion du conteneur, un fût en acier par exemple, on réalise un effet de confinement des déchets à l'intérieur du conteneur qui permet, à travers le trou percé localement dans la partie de paroi du conteneur la plus proche du générateur haute température, d'amener les déchets à une température sensiblement plus élevée que la température du four Il en résulte une destruction beaucoup plus complète et une vitrification plus rapide des déchets et donc un meilleur rendement énergétique du dispositif de mise en oeuvre correspondant. Un autre avantage du procédé selon l'invention est que, du fait du confinement des déchets dans le conteneur, pour les cendres volantes riches en métaux lourds, celles-ci sont vitrifiées avant de pouvoir être entraînées en sortie du four sous l'effet du flux de chaleur, évitant ainsi un traitement complexe et spécifique ultérieur des fumées qui, en tout état de cause, se terminerait par un stockage dans une décharge contrôlée. Le fait de disposer l'axe D du jet de chaleur selon un angle de à 20 avec la normale au four permet d'obtenir un mouvement tournant du flux de chaleur dans un sens donné à l'intérieur du four. On notera également que les conteneurs sont introduits dans le four tels quels, en l'état, ce qui présente l'avantage par rapport à l'incinération classique d'éviter des opérations préalables d'ouverture des conteneurs et de broyage. Selon le procédé de l'invention, les conteneurs à traiter sont introduits dans le four de manière discontinue, un conteneur en remplaçant un autre après vitrification complète De manière à pouvoir automatiser le dispositif de mise en oeuvre correspondant, il convient de pouvoir détecter le moment o la vitrification d'un conteneur et des déchets qu'il contient est achevée Dans ce but, la présente invention prévoit qu'un paramètre significatif de la fin de vitrification est mesuré afin de commander l'introduction dans le four d'un nouveau conteneur Ce paramètre est choisi en fonction des fumées, dites fumées primaires, qui sont produites lors de la vitrification Dans un mode de réalisation de l'invention concernant plus spécialement les matières minérales inorganiques, la vitrification produisant des fumées primaires dépourvues de pouvoir calorifique, ledit paramètre est la température du four. D'une façon générale, le procédé de vitrification de l'invention est réalisé par pyrolyse, c'est-à-dire en manque d'air C'est pourquoi il est prévu, dans le cas de matières organiques, que, la vitrification produisant des fumées primaires présentant un pouvoir calorifique résiduel, lesdites fumées primaires sont traitées par une unité de postcombustion couplée au four Dans ce cas, et selon un autre mode de réalisation concernant la mesure du paramètre de fin de vitrification, ledit paramètre est la teneur, dans l'unité de post-combustion, d'un gaz résultant de la combustion desdites fumées primaires Ce gaz peut être, par exemple, du monoxyde ou du dioxyde de carbone. La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée. La figure 1 est un schéma d'un dispositif de mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention. La figure 2 est une vue de côté en coupe du four du dispositif de la figure l. La figure 3 est une vue de dessus en coupe du four du dispositif de la figure 1. Le schéma de la figure 1 montre un dispositif de mise en oeuvre d'un procédé de vitrification de déchets enfermés dans un conteneur 10, lequel est représenté en pointillés sur la figure 1 sous la forme d'un fût cylindrique en acier Ce dispositif comprend un générateur 100 haute température à jet 110 de chaleur dirigé selon un axe D et dont la température de jet est T A titre d'exemple, le générateur 100 haute température de la figure 1 peut être une torche à plasma ou un générateur mixte gaz-électricité comme un électrobrûleur, dont l'unité 120 de commande renferme les circuits d'alimentation électrique, d'alimentation en air et de refroidissement En fonctionnement, la température du jet 110 de chaleur est de l'ordre de 3000 à 50001 C pour une torche à plasma, et de 26000 C pour un électrobrûleur On peut voir sur la figure 1 que l'axe D du jet de chaleur fait avec l'horizontale H un angle O 2 qui, en pratique, varie entre 15 et 20 . Le générateur 100 haute température débouche dans un four cylindrique 200 qui peut être vertical ou horizontal, fixe ou basculant, et dont les parois 210 sont recouvertes d'un réfractaire 220 comme indiqué aux figures 2 et 3 La figure 3 montre en particulier que l'axe D du jet 110 de chaleur fait avec la normale N au four un angle e 1 variant de 15 à 20 . Bien entendu, l'axe D peut être disposé d'un côté ou de l'autre de la normale N et à un endroit quelconque de la périphérie du four Sous l'effet du générateur haute température, le four prend une température moyenne Tf qui peut varier de 1000 à 19000 C, généralement 15000 C, mais toujours supérieure à la température de fusion Tc du matériau constituant le conteneur Ce four peut être par exemple une poche sidérurgique. Comme le montrent les figures 1, 2 et 3, le conteneur 10 est placé à l'intérieur du four à l'aide de moyens qui, dans l'exemple donné, sont constitués par un fond 230 sensiblement en forme de U aménagé dans le four 200 La différence de température Tf-Tc est ajustée de telle sorte que, dans une première étape du procédé de vitrification précédant la fusion du conteneur 10, le jet 110 de chaleur amène les déchets confinés dans le conteneur 10 à une température Td supérieure à la température moyenne Tf du four, les températures vérifiant alors les inégalités Tj > Td > T f > T ' L'avantage du procédé de vitrification décrit est de permettre, pendant un certain temps, un confinement des déchets dans le conteneur , lesquels, soumis directement au jet 110 de chaleur, peuvent atteindre une température Td de 2000 'C par exemple, supérieure à la température Tf du four, typiquement 15001 C Il en résulte une vitrification accélérée des déchets, et notamment des cendres volantes riches en métaux lourds qui ne peuvent alors s'échapper du conteneur et être entraînées hors du four avant vitrification. Puis, dans une deuxième étape suivant la fusion du conteneur 10, la vitrification complète du conteneur et des déchets en un magma vitreux Il est réalisé à une température sensiblement égale à la température moyenne Tf du four 200 Enfin, le magma vitreux Il est récupéré hors du four à l'aide, d'une part, de moyens d'évacuation comportant un moyen 13 de pente faisant avec l'horizontale H un angle O 3 variant de 15 à 20 , et, d'autre part, de moyens 12 de récupération qui peuvent être constitués par un moule dans lequel le magma est coulé Les contenus du moule provenant de la vitrification de plusieurs conteneurs sont alors empilés dans des fûts, par exemple, et stockés dans des décharges ordinaires non classées, compte tenu du caractère parfaitement inerte du produit de vitrification Les moyens 12 de récupération du magma vitreux 11 peuvent être également constitués par un bac rempli d'eau dans lequel le magma est coulé En présence de l'eau, le magma éclate en morceaux susceptibles d'être récupérés pour différentes utilisations La coulée du magma vitreux peut être réalisée à travers un orifice situé au fond du four, comme dans l'exemple de la figure 1, ou par un orifice situé juste au-dessus de la surface du liquide en fusion, le four étant basculé autour d'un axe fixe à l'aide d'un vérin. La différence de température Tf-TC ne doit pas être trop grande de manière à permettre au conteneur de ne pas fondre trop rapidement et ainsi de maintenir les déchets confinés dans le conteneur pendant un temps suffisamment long La température TI étant imposée par le générateur 100 haute température, les moyens pour ajuster la différence de température Tf-Tc peuvent être des moyens de réglage de la puissance du générateur 100 haute température, ces moyens faisant partie de l'unité de commande. La vitrification étant réalisée dans un défaut d'air, les fumées primaires qui se forment dans le four 200 peuvent présenter un pouvoir calorifique résiduel C'est pourquoi, le dispositif de la figure 1 comporte une unité 300 de post-combustion couplée au four 200 par une cheminée 250 et fonctionnant à une température de l'ordre de 1200 c C. Avant d'introduire dans le four 200 un nouveau conteneur, il est nécessaire de savoir si le conteneur 10 encore présent dans le four est complètement vitrifié Dans ce but, le dispositif de la figure 1 comporte des capteurs 240, 310 de mesure de paramètres représentatifs de fin de vitrification, afin de commander l'introduction dans le four 200 du conteneur suivant Un tel dispositif est bien adapté à un fonctionnement en automatique de l'entrée des conteneurs 10 en liaison avec le sas 260 qui sera décrit plus loin. Lorsque les fumées primaires produites par la vitrification ne présentent pas de pouvoir calorifique, cas de la laine de verre par exemple, ledit capteur est un capteur 240 de mesure de la température du four 200 placé dans le four lui-même ou en sortie Lorsque la température mesurée augmente, la vitrification est terminée puisque tous les produits à traiter sont fondus et qu'aucune chaleur latente ne doit plus être fournie. Lorsque les fumées primaires présentent un pouvoir calorifique résiduel, cas des produits contenant du carbone par exemple, ledit capteur est un capteur 310 de mesure de la teneur, dans l'unité 300 de post- combustion, d'un gaz résultant de la combustion complète desdites fumées primaires Ce gaz peut être du monoxyde ou du dioxyde de carbone. L'indication de fin de vitrification est donnée par une teneur avoisinant zéro du gaz de référence. Les fumées secondaires sortant de l'unité 300 de post- combustion sont traitées de façon classique par un système 400 de refroidissement par trempe et lavage utilisant une solution de soude Cette opération permet d'abaisser la température à 1000 C et de neutraliser sous forme de sels de sodium les composés constitutifs des produits vitrifiés. Comme l'indiquent les figures 2 et 3, le four 200 comporte un sas latéral 260 à deux vannes 261, 262 haute température comprenant un moyen 263 de basculement du conteneur à l'intérieur du four 200 Les vannes 261 et 262 et le moyen 263 de basculement peuvent être commandés automatiquement à partir des indications des capteurs 240, 310. Afin d'éviter la présence d'un point froid au niveau de la vanne intérieure 261, entraînant la formation d'un bouchon de magma empêchant l'ouverture de ladite vanne, on prévoit que l'axe D du jet 110 de chaleur est disposé par rapport au four 200 de façon à assurer un courant de chaleur circulaire La figure 3 montre que ce résultat est obtenu en inclinant légèrement l'axe D du jet 110 par rapport à l'axe D' du four 200. On a ainsi décrit un procédé particulièrement efficace pour détruire, sans préjudice pour l'environnement, des déchets tels que l'amiante les déchets hospitaliers les boues des stations d'épuration les boues industrielles les pneumatiques les plastiques des véhicules automobiles les PCB, les gaz dangereux et la destruction des odeurs désagréables. REVENDICATIONS 1 Procédé de vitrification de déchets enfermés dans un conteneur ( 10), caractérisé en ce que ledit conteneur étant réalisé en un matériau de température de fusion Tc, ledit procédé comprend les étapes consistant, dans un four ( 200) porté à une température moyenne Tf supérieure à T par un générateur ( 100) haute température à jet ( 110) de c chaleur dirigé selon un axe D et dont la température de jet est T, à disposer l'axe D dudit jet ( 110) de chaleur selon un angle ( O 1) avec la normale (N) au four variant de 15 à 200, à placer le conteneur ( 10) dans le four ( 200), la différence de température Tf-Tc étant ajustée de telle sorte que, dans une première étape précédant la fusion du conteneur, ledit jet de chaleur amène les déchets confinés dans ledit conteneur ( 10) à une température Td supérieure à la température moyenne Tf du four, les températures vérifiant alors les inégalités: Tj > Td > Tf > Tc' à réaliser, dans une deuxième étape suivant la fusion du conteneur ( 10), la vitrification complète du conteneur et des déchets en un magma vitreux ( 11), à une température sensiblement égale à la tempéra- ture moyenne Tf du four ( 200), à évacuer et récupérer ledit magma vitreux ( 11) hors du four ( 200). 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'axe D du jet ( 110) de chaleur fait avec l'horizontale (H) un angle ( 02) variant de 15 à 20 . 3 Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la récupération dudit magma vitreux est effectuée sous un angle ( @ 3) variant de 15 à 20 avec l'horizontale (H). 4 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'un paramètre significatif de la fin de vitrification est mesuré afin de commander l'introduction dans le four ( 200) d'un nouveau conteneur. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que, la vitrification produisant des fumées primaires dépourvues de pouvoir calorifique, ledit paramètre est la température du four ( 200). 6 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, la vitrification produisant des fumées primaires présentant un pouvoir calorifique résiduel, lesdites fumées primaires sont traitées par une unité ( 300) de post-combustion couplée au four ( 200). 7 Procédé selon les revendications 4 et 6, caractérisé en ce que, ledit paramètre est la teneur, dans l'unité ( 300) de postcombustion, d'un gaz résultant de la combustion desdites fumées primaires. 8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit gaz est du monoxyde ou du dioxyde de carbone. 9 Dispositif de mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit dispositif comprend: un générateur ( 100) haute température à jet ( 110) de chaleur dirigé selon un axe D, un four ( 200) dans lequel ledit axe D du jet ( 110) de chaleur du générateur haute température fait avec la normale (N) au four un angle ( 1) variant de 15 à 200, des moyens pour placer ledit conteneur ( 10) dans ledit four ( 200), des moyens pour ajuster la différence de température Tf-T C des moyens ( 13) d'évacuation et des moyens ( 12) de récupération dudit magma vitreux ( 11) hors du four ( 200). 10 Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'axe D du jet ( 110) dé chaleur fait avec l'horizontale (H) un angle ( 8 2) variant de 15 à 20 . Il Dispositif selon l'une des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que lesdits moyens d'évacuation dudit magma vitreux ( 11) hors du four ( 200) comporte un moyen ( 13) de pente faisant avec l'horizontale (H) un angle ( & 3) variant de 15 à 20 . 12 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 1, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un capteur ( 240, 310) de mesure d'un paramètre représentatif de la fin de vitrification. 13 Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit capteur est un capteur ( 240) de mesure de la température du four ( 200). 14 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 12, caractérisé en ce qu'il comporte une unité ( 300) de post-combustion couplée au four ( 200). Dispositif selon les revendications 12 et 14, caractérisé en ce que ledit capteur est un capteur ( 310) de mesure de la teneur, dans l'unité ( 300) de post-combustion, d'un gaz résultant de la combustion des fumées primaires produites lors de la vitrification. 16 Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que ledit capteur est un capteur ( 310) de mesure de la teneur en monoxyde ou dioxyde de carbone. 17 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 16, caractérisé en ce que lesdits moyens pour placer ledit conteneur ( 10) dans ledit four ( 200) est un fond ( 230) sensiblement en forme de U aménagé dans le four ( 200). 18 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 17, caractérisé en ce que lesdits moyens pour ajuster la différence de température Tf-Tc sont des moyens de réglage de la puissance du générateur ( 100) haute température. 19 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 18, caractérisé en ce que ledit four ( 200) comporte un sas latéral à deux vannes ( 261, 262) haute température comprenant un moyen ( 263) de basculement dudit conteneur ( 10). Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 19, caractérisé en ce que ledit axe D du jet ( 110) de chaleur est disposé par rapport au four ( 200) de façon à assurer un courant de chaleur circulaire. 21 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 20, caractérisé en ce que le générateur ( 100) haute température est une torche à plasma. 22 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 20, l caractérisé en ce que le générateur ( 100) haute température est un électro- brûleur. 23 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 22, caractérisé en ce que lesdits moyens ( 12) de récupération sont constitués par un moule dans lequel le magma vitreux ( 11) est coulé. 24 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 22, caractérisé en ce que lesdits moyens ( 12) de récupération sont constitués par un bac rempli d'eau dans lequel le magma vitreux ( 11) est coulé.