Brevet FR2690984A1 — publié le 19931112

PROCEDE ET APPAREIL DE GESTION DE LA SURPRESSION DE FOUR PENDANT UN REFROIDISSEMENT SOUS PRESSION. Les fours du type discontinu pour la stérilisation dans un récipient nécessitent fréquemment un refroidissement sous pression afin de protéger le récipient contre une déformation Après le processus de stérilisation, o la vapeur sert de source de chaleur, la surpression est établie en ajoutant dans le four un gaz qui ne se condense pas, par exemple de l'air La variation de la surpression de refroidissement nécessaire devient un paramètre de commande critique du cycle de commande de processus. Ces fours discontinus sont équipés de plusieurs modèles différents de variation de pression automatique Pour des systèmes de four discontinu totalement automatiques, o plusieurs types d'aliments sont traités à des températures et/ou des pressions différentes, les paramètres de variation peuvent devenir une exigence de commande complexe Dans des fours discontinus tels qu'un four orbital, une gestion de recette typique pour une variation de la surpression constitue une charge additionnelle pour l'autorité de commande de processus. L'invention procure un procédé et un appareil qui permettent un profil de variation de pression en fonction de la recette pour chaque produit emballé de manière individuelle pour des fours discontinus tels qu'un four orbital ou un four discontinu rotatif qui utilise des paniers Le procédé et l'appareil de courbe de l'invention utilise exclusivement les paramètres de température de refroidissement de la recette réalisée afin de déterminer la vitesse et le taux de variation de pression requis Des valeurs de température de recette, choisies pour le traitement, sont utilisées pour déterminer le profil de pression pendant le cycle de refroidissement. Plus particulièrement, l'invention concerne un procédé de pressurisation pendant le refroidissement de l'intérieur d'un four discontinu à une pression de refroidissement finale (Pfc) après avoir été chauffé par de la vapeur à une température de chauffage et une pression de chauffage (Ph), caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant à: spécifier une température de refroidissement initiale (Tic); spécifier une température de refroidissement finale (Tfc); amener un gaz qui ne se condense pas à l'intérieur de la cuve, amener la pression à l'intérieur de la cuve à être élevée jusqu'à une pression de refroidissement initiale (Pic); amener de façon continue le gaz qui ne se condense pas à l'intérieur de la cuve afin de maintenir la pression à l'intérieur de la cuve à la pression de refroidissement initial; introduire un écoulement d'agent de refroidissement dans la cuve; évacuer l'agent de refroidissement de la cuve; mesurer la température Tp du agent de refroidissement évacué de la cuve; et réguler la pression dans le récipient Pv de telle sorte que Pv = Pfc + F (Tp, Tfc, Tic) x (Pic - Pfc) lorsque la température Tp de l'agent de refroidissement évacué de la cuve est inférieure ou égale à la température de refroidissement initiale Tic et o F (Tp, Tfc, Tic) est une fonction de Tp, Tf c et Tic et o, si Tfc Tic) L'invention concerne également un appareil destiné à pressuriser pendant le refroidissement l'intérieur d'une cuve de four discontinu, qui a été chauffé par de la vapeur à une température de chauffage et une pression de chauffage et a été pressurisé à une pression de refroidissement initiale Pic et avec pression de refroidissement finale Pfc, caractérisé en ce qu'il comporte: des moyens destinés à régler une température de refroidissement initiale Tic et une température de refroidissement finale Tfc; des moyens destinés à amener un gaz qui ne se condense pas à l'intérieur de la cuve afin d'amener une pression à l'intérieur de la cuve; des moyens destinés à introduire un écoulement d'agent de refroidissement dans la cuve; des moyens destinés à évacuer l'agent de refroidissement de la cuve; des moyens destinés à mesurer la température Tp du agent de refroidissement évacué de la cuve; et des moyens destinés à réguler la pression dans le récipient Pv de telle sorte que Pv = Pfc + F (Tp, Tfc, Tic) x (Pic Pfc) lorsque la température Tp de l'agent de refroidissement évacué de la cuve est inférieure ou égale à la température de refroidissement initiale Tic et o F (Tp, Tfc, Tic) est une fonction de Tp, Tfc et Tic et o, si Tfc (Tp, Tfc, Tic) La figure 1 est une vue de côté de l'appareil de cuisson et de refroidissement d'un four orbital qui utilise l'invention, certaines parties étant arrachées et d'autres parties étant représentées en coupe verticale centrale et en pointillé. 4 2690984 La figure 2 est une coupe verticale le long des lignes 2-2 de la figure 1 illustrant une partie d'un transporteur d'alimentation avec la spirale de l'appareil qui est bloquée sur le boîtier de l'appareil de cuisson. La figure 3 est une vue en coupe agrandie le long de la ligne 3-3 de la figure 2 illustrant le dispositif destiné à bloquer de manière sélective la spirale sur le boîtier ou sur le tambour. La figure 4 est une vue schématique d'un appareil de commande du four orbital. La figure 5 est un graphique représentant la température en fonction du temps et un graphique représentant la pression en fonction du temps. Le four orbital 6 est un appareil destiné à cuire et refroidir des récipients cylindriques, dans lequel les récipients sont avancés sur leurs côtés ou leurs surfaces cylindriques dans des logement axialement allongés d'un tambour, les récipients sont alors bloqués sur le tambour afin de tourner avec celui-ci, le tambour est alors entraîné à une vitesse qui amène la force centrifuge au niveau du centre de gravité du contenu de la boîte à se trouver dans une plage d'approximativement 1/2 à 1 1/2 du poids du contenu, et les récipients sont libérés du tambour et évacués de l'appareil à la fin des cycles de cuisson et de refroidissement. Le four orbital 6 (figure 1 et 2) comporte en général un boîtier cylindrique (ou cuve) 8 ayant un tambour 10 et une spirale 11 montés pour rotation à l'intérieur La spirale il entoure le tambour 10, est bloquée sur la boîtier 8 pendant l'alimentation et l'évacuation des récipients, et est bloquée sur le tambour 10 pour rotation avec celui-ci pendant la cuisson et le refroidissement des récipients. 2690984 Plus particulièrement, le boîtier 8 est monté en position fixe sur des pattes 12 et possède des plaques d'extrémité 14 et 16 rigides, lesquelles plaques ferment l'extrémité d'entrée et 11 extrémité de sortie du boîtier Un arbre d'entraînement de tambour 18 est supporté de façon rotative par les plaques d'extrémité 14 et 16 et s'étend de manière concentrique à travers le boîtier 8 Un pignon d'entraînement de grand diamètre 20 claveté sur l'arbre 18 est entraîné par un pignon 22 claveté sur l'arbre d'entraînement 24 d'un moteur à vitesse variable 26 qui est monté sur le boîtier 8. Le tambour 10 comporte une paire de roues 30 et 32 clavetées sur l'arbre 18 de façon adjacente aux plaques d'extrémité 14 et 16 et comprend des surfaces périphériques annulaires sur lesquelles sont fixées plusieurs cornières de support de récipient régulièrement espacées 34 Comme cela est indiqué sur la figure 2, les cornières 34 sont espacées d'une distance suffisante pour recevoir le récipient de taille particulière qui est traité d'une manière telle que chaque récipient peut être déplacé de façon coulissante dans sa cornière depuis une extrémité du boîtier jusqu'à l'autre Comme cela peut se voir sur la figure 2, les cornières 34 empêchent les côtés des boîtes adjacentes de frotter l'une contre l'autre mais sont suffisamment espacées pour permettre un déplacement circonférentiel limité des récipients. La spirale 11 est prévue pour confiner chaque récipient dans sa cornière de support, et pendant l'opération de chargement et de déchargement afin d'effectuer le déplacement de chaque récipient axialement par rapport au boîtier le long des cornières de support associées La spirale il comporte des roues de support de spirale 36 et 38 supportées de façon rotative par les plaques d'extrémité 14 et 16 et par l'arbre d'entraînement de tambour 18 de façon adjacente aux extrémités opposées de celle-ci et de diamètre légèrement plus grand que les roues 30 et 32 Plusieurs barres de support s'étendant axialement 33 sont fixées sur la périphérie extérieure des roues de support de spirale 36 et 38 et possèdent une piste en spirale globalement hélicoïdale 40 de section en T fixée rigidement dessus et s'étendant sur toute la longueur du tambour depuis une ouverture d'entrée de récipient 42 jusqu'à une ouverture d'évacuation de récipient 43. Il est évident que les récipients sont supportés sur leur côté et que l'espacement axial entre chaque enroulement adjacente de la piste est légèrement plus grand que la longueur des récipients qui sont manipulés de façon à accepter à engager de façon coulissante les récipients et les guider d'une extrémité de l'appareil de cuisson et de refroidissement 6 jusqu'à l'autre pendant le chargement et le déchargement. Comme cela a été mentionné précédemment, la spirale 11 est bloquée sur le boîtier 8 uniquement pendant le chargement et le déchargement du four orbital 6 avec des récipients, permettant ainsi un mouvement relatif entre la spirale 11 et les récipients à ce moment là La spirale est bloquée sur le tambour pendant le traitement, empêchant ainsi un mouvement relatif entre le tambour, la spirale il et le récipient de façon à confiner les récipients entre le tambour et la spirale. Les dispositifs de blocage 44 à 44 a sont prévus de façon adjacente aux extrémités du boîtier 8 afin de bloquer la spirale sur le boîtier 8 ou bien sur le tambour 10 Du fait que les deux dispositifs de blocage sont identiques, seul le dispositif 44 à proximité de l'extrémité d'entrée va être décrit en détail. Le dispositif de blocage 44 (figure 3) comporte une barre coulissante 46 qui est reçue de façon coulissante dans un moyeu 48 formé sur la roue de support de spirale 36 Le moyeu 48 est fendu en 50 afin de recevoir un doigt d'actionnement 52 fixé sur et dépassant vers l'extérieur de la barre coulissante 46 à travers la fente Un bouton de blocage à bride 54 est reçu de façon coulissante sur le doigt 52 et est poussé en direction du moyeu 48 par un ressort 56 disposé entre le bouton 54 et une tête agrandie 58 du doigt Le moyeu est pourvu de logements 60 et 62 qui reçoivent de manière sélective le bouton 54 et servent à bloquer la barre 46, et par conséquent la spirale 11, sur le tambour 10 ou bien sur le boîtier 8 respectivement. Lorsqu'elle est bloquée sur le tambour, une extrémité de la barre 46 s'étend à travers un trou 64 dans la roue de support du tambour 30; et lorsqu'elle est bloquée sur la boîtier 8, l'autre extrémité de la barre s'étend à travers un trou 66 dans la plaque d'extrémité 14. Lorsque l'on souhaite bloquer la spirale il sur le boîtier 8, la machine est entraînée par le moteur d'entraînement 26 jusqu'à ce que les barres 46 de chaque dispositif de blocage soient alignés avec leurs trous associés 66 dans la plaque d'extrémité de boîtier 14 ou 16 associée, et on déverrouille alors chaque bouton 54 des logements 62 et on fait coulisser les extrémités des barres dans les trous 66, ce qui retire l'autre extrémité de la barre du trou 64 dans le tambour 10 A la suite de cela, le dispositif de blocage est libéré en lui permettant de venir dans le logement 60 associé Lorsque l'on souhaite bloquer le tambour 10 sur la spirale 11 et débloquer la spirale du 8 2690984 boîtier 8, le tambour est tout d'abord entraîné par le moteur 26 jusqu'à ce qu'un des trous 64 soit aligné avec la barre 46 de chaque dispositif 44 et 44 a La barre est alors engagée dans le trou 64 et désengagée du trou 66 en inversant la procédure de verrouillage décrite ci-dessus. L'ouverture ou orifice d'entrée 42 et l'ouverture ou orifice d'évacuation 43 sont prévus à proximité des extrémités opposées du boîtier 8 afin de diriger des boîtes dans et hors de l'appareil de cuisson et de refroidissement 6 et afin de permettre un accès aux dispositifs de blocage 44 et 44 a Des récipients sont amenés dans l'ouverture d'entrée 42 par n'importe quel moyen approprié tel qu'un transporteur d'alimentation à rouleau libre 74 et une goulotte de support de récipient associée 76 Le transporteur 74 et la goulotte 76 sont supportés par un bâti 78 qui est fixé sur le boîtier 8. Le transporteur d'alimentation 74 comporte une paire de chaînes sans fin parallèles 80 (une seule étant représentée) qui passe chacune autour de paires alignées planes de roues 82 (une seule étant représentée) qui tourillonne dans le bâti 78 Plusieurs rouleaux espacés de manière égale 90 tourillonnent sur et s'étendent transversalement entre les deux chaînes et servent à recevoir un récipient entre chaque paire adjacente de rouleaux 90 Le transporteur 74 est entraîné en relation synchronisée avec le tambour 10 par un pignon 92 (figure 1) qui est fixé sur l'arbre d'entraînement de tambour 18. Une goulotte d'évacuation inclinée 96 est fixée sur le boîtier 8 de façon adjacente à l'orifice d'évacuation 43 afin de permettre à des récipients évacués de l'appareil 6 de rouler hors de l'appareil. Une fois que l'appareil de cuisson et de refroidissement 6 a été rempli avec un lot de récipients, il est évident que chaque lot comprend légèrement moins que le nombre total de récipients qui peut être mis dans le dispositif de cuisson de telle sorte que chaque récipient est confiné de manière positive vis-à-vis d'un déplacement relatif sur le tambour 10 et la spirale il pendant le processus de cuisson, le moteur 26 est entraîné temporairement et la spirale 11 est déverrouillée du boîtier 8 et est bloquée sur le tambour 10 afin de tourner avec. L'orifice d'entrée 42 et l'orifice d'évacuation 43 sont alors rendus étanches à l'aide de trappes de n'importe quel type approprié tel que des trappes 98 et 100 respectivement qui sont reliées au boîtier par des boulons 102, seule la trappe 100 étant représentée en détail Il est bien sûr évident que la goulotte d'alimentation 76 et la goulotte d'évacuation 96 sont retirées des orifices 42 et 43 lorsque les trappes 98 et 100 sont boulonnées en place. Une soupape de conduite d'entrée de vapeur 104, une soupape de conduite d'entrée d'eau de refroidissement 106, une soupape de conduite d'air sous haute pression 107, et une soupape de conduite d'évacuation 108 sont reliées au boîtier 8 afin de diriger de manière sélective des fluides de chauffage et de refroidissement sous haute pression dans le boîtier et afin d'évacuer de manière sélective des fluides de traitement thermique du boîtier Un appareil de commande est illustré schématiquement sur la figure 4 Un circuit de commande 212, qui peut être un calculateur d'usage général ou bien spécialisé ou encore un circuit intégré de calcul commande la soupape de conduite d'entrée de vapeur 104, la soupape de conduite d'entrée d'eau de refroidissement 106 et la soupape de conduite d'évacuation 108 La température du fluide qui s'écoule à travers la soupape de conduite d'évacuation 108 est mesurée par un émetteur de température 210 qui délivre une entrée au circuit de commande 212 Le circuit de commande commande également un régulateur de pression 214 qui commande la soupape de conduite d'air sous haute pression 107 Une pression de refroidissement finale Pfc, qui peut être un nombre absolu ou bien déterminé par rapport à la pression atmosphérique, par exemple 0,069 105 Pa au-dessus de la pression atmosphérique, est une valeur préalablement réglée dans le circuit de commande 212 ou en fonction des caractéristiques de la machine. Lors du fonctionnement de l'appareil de cuisson et de refroidissement, l'opérateur utilise le dispositif d'entrée/sortie 216 afin de régler le circuit de commande 212, une recette de cuisson spécifiant une température de refroidissement initiale Tic et une température de refroidissement finale Tfc. Les trappes 98 et 100 sont enlevées des orifices 42 et 43 respectivement et la spirale il est bloquée sur le boîtier 8 Le moteur 26, qui peut être un moteur à vitesse variable, est alors mis en route et un lot de récipients, tels que des boîtes numéro 10, est avancé par le transporteur d'alimentation 74 à travers l'orifice d'entrée 42 et en engagement d'alignement avec le tambour et la spirale qui avancent les récipients en spirale à travers l'appareil de cuisson et de refroidissement à une vitesse relativement faible jusqu'à ce que le lot soit totalement chargé dans l'appareil Le moteur 26 est alors arrêté et la spirale il est débloquée du boîtier 8 et bloquée sur le tambour par les dispositifs de blocage 44 et 44 a Les trappes 98 et 100 sont alors fixées en relation étanche à la pression sur l'orifice d'entrée 42 et l'orifice il d'évacuation 43 respectivement, obturant ainsi les orifices et préparant l'appareil de cuisson et de refroidissement 6 pour son cycle de cuisson. Avec la soupape de conduite d'entrée d'eau de refroidissement 106 et la soupape de conduite d'évacuation 108 fermées, un fluide de chauffage sous pression, tel que de la vapeur ou un mélange vapeur- air, est dirigé à travers les soupapes 104 et/ou 107 et dans le boîtier 8 Le tambour 10, avec la spirale Il bloquée de telle sorte que les récipients sont confinés de façon positive et ne se déplacent pas par rapport au tambour ou la spirale de façon à maintenir le type de charge, est alors entraîné à une vitesse supérieure à environ 24 tours par minute lorsque le rayon du tambour est d'environ 1,22 m La rotation à grande vitesse du tambour amène le contenu de chaque récipient à circuler le long des surfaces des récipients et ensuite par les centres de ceux-ci en améliorant fortement les caractéristiques de transfert de chaleur Un processus de refroidissement commence une fois que les contenus des récipients sont suffisamment cuits à la température souhaitée. La soupape de conduite d'entrée de vapeur 104 est fermée par le circuit de commande 212 au début du processus de refroidissement qui est représenté par le temps A sur la figure 5 Le circuit de commande 212 régle le régulateur de pression 214 à une pression au- dessus de la pression de chauffage Ph dans le boîtier 8 Cette pression plus élevée est la pression de refroidissement initiale Pic Dans la forme de réalisation préférée, le circuit de commande 212 régle le régulateur de pression 214 à une pression de O à 0,345 105 Pa au-dessus de la pression de chauffage Ph dans le boîtier 8, de telle sorte que O 12 2690984 soupape de conduite d'air sous haute pression 107 de délivrer de l'air sous haute pression au boîtier 8 afin de procurer une pression égale à la pression de refroidissement initiale Pic. Ensuite, pendant la période de micro- refroidissement entre les temps A et B sur la figure 5, le circuit de commande 212 ouvre partiellement la soupape de conduite d'entrée d'eau de refroidissement 106, ce qui permet dans le boîtier 8 un écoulement d'une faible quantité de fluide de refroidissement, de l'eau dans cette forme de réalisation Pendant cette période, le circuit de commande 212 maintient la pression à approximativement PIC L'émetteur de température 210 mesure la température Tp du fluide s'écoulant à travers la soupape de conduite d'évacuation 108 et envoie la valeur mesurée Tp au circuit de commande 212. Après une courte période ( O à 60 sec), la période de microrefroidissement se termine et la période de macro-refroidissement commence au temps B comme cela est représenté sur la figure 5 Au temps B, le circuit de commande 212 amène la soupape de conduite d'entrée d'eau de refroidissement 106 à s'ouvrir davantage de telle sorte qu'une quantité plus importante de fluide de refroidissement s'écoule dans le boîtier 8 L'émetteur de température 210 continue à mesurer la température Tp du fluide s'écoulant à travers la soupape de conduite d'évacuation 108 et envoie la valeur mesurée Tp au circuit de commande 212. Une fois atteinte la température Tic sur la figure 5, telle que mesurée au niveau de la soupape 108, le régulateur de pression 214 commence à réduire la pression comme cela est indiqué par le temps C Pendant ce macro-refroidissement, le circuit de commande 212 régle le régulateur de pression 214 afin de maintenir une pression Pv qui varie en fonction de la température, et o: Pv = Pfc + ((Tp Tfc)/(Tic Tfc)) x (Pic Pfc). La période de refroidissement est terminée une fois que la température mesurée Tp est inférieure ou égale à la température de refroidissement finale Tfc au temps C La soupape de conduite d'entrée d'eau de refroidissement 106 et la soupape de conduite d'air sous haute pression 107 sont fermées. Pendant les périodes de micro-refroidissement et de macrorefroidissement, le tambour 10, la spirale 11 et les récipients continuent à tourner à la même vitesse élevée jusqu'à ce que la température des récipients ait été suffisamment réduite pour permettre aux récipients d'être ramenés à la pression atmosphérique sans risque d'endommagement des récipients da à une différence de pression excessive apparaissant entre les surfaces internes et externes des récipients. Après les périodes de micro-refroidissement et de macro-refroidissement, le moteur 26 est alors arrêté et les trappes 98 et 100 sont enlevées de l'orifice d'entrée 42 et de l'orifice d'évacuation 43 respectivement Le moteur est alors amené à tourner lentement jusqu'à ce que la barre coulissante 46 de chaque dispositif de blocage 44 et 44 a soit alignée avec le trou 66 associé dans les plaques d'extrémité du boîtier 8 afin de débloquer la spirale 11 du tambour 10 et bloquer la spirale 11 sur la boîtier 8. Le moteur 26 est alors mis en route, entraînant le tambour 10 par rapport à la spirale il à une vitesse adaptée en fonction de la taille des récipients, ce qui amène les récipients traités à être entraînés en spirale à travers l'appareil de cuisson et de refroidissement et hors de l'orifice d'évacuation 43 afin de sortie par la goulotte inclinée 96 Le cycle de fonctionnement est alors répété pour le lot suivant de récipients. Le profil de variation de pression de l'invention dépend totalement des deux températures de consigne choisies dans la recette et d'une pression finale La variation de pression suit donc la variation de température réelle, en commençant la variation (de pression) à Tic et en terminant la variation (à Pfc) précisément à Tf c La pression peut en fait augmenter afin d'accepter tout augmentation intermittente de la température d'eau de refroidissement, c'est-à-dire des pertes de pression d'alimentation d'eau Par conséquent, le taux de variation de pression peut maintenant facilement être affecté en modifiant Tic ou Tfc, en s'assurant que la surpression suit automatiquement le profil de température réel. La simplicité de cette approche donne à l'opérateur du four un outil facile afin d'effectuer un refroidissement sous pression du four sans avoir à comprendre tous les détails de la gestion de pression de four Elle procure en outre la flexibilité nécessaire pour des fours traitant un grand nombre de recettes différentes. Des exemples de valeurs qui peuvent être utilisées dans l'invention, Tic = 93,3 OC, Tfc = 37,8 OC, Pfc = pression atmosphérique et Pic Ph = 0,138 Pa Une plage suggérée pour la température de refroidissement initiale Tic est entre 100 OC et Tfc. Une plage suggérée pour la température de refroidissement finale Tfc est entre 71 OC et O OC Une plage suggérée pour la pression de refroidissement finale Pfc est entre 0,345 105 Pa et 0,345 105 Pa. Pfc peut être réglée en fonction de la pression atmosphérique réelle Une plage suggérée pour Pic Ph est entre 0,069 105 Pa et 0,345 105 Pa. Bien que la forme de réalisation préférée utilise un four orbital, l'invention peut être mise en oeuvre dans d'autres fours discontinus tels qu'un four discontinu qui entraîne en rotation des boîtes dans un panier ou sur des plateaux. D'autres modèles de variation sont possibles, la pression Pv étant une fonction de la pression de refroidissement finale Pfc ajoutée à un facteur proportionnel qui est une fonction de la température présente Tp, de la température de refroidissement initiale Tic, de la température de refroidissement finale Tfc et de la pression de refroidissement initiale Pic De préférence, Pv = Pfc + F (Tp, Tfc, Tic) x (Pic Pfc) lorsque la température Tp de l'agent de refroidissement évacué de la cuve est inférieure ou égale à la température de refroidissement initiale Tic et o F (Tp, Tfc, Tic) est une fonction de Tp, Tfc et Tic et o , si Tfc est Pv = Pfc + ((Tp Tfc)/(Tic -Tfc))2 x (Pic Pfc). REVENDICATIONS 1 Procédé de pressurisation pendant le refroidissement de l'intérieur d'un four discontinu à une pression de refroidissement finale (Pfc) après avoir été chauffé par de la vapeur à une température de chauffage et une pression de chauffage (Ph), caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant à: spécifier une température de refroidissement initiale (Tic); spécifier une température de refroidissement finale (Tfc); amener un gaz qui ne se condense pas à l'intérieur de la cuve, amener la pression à l'intérieur de la cuve à être élevée jusqu'à une pression de refroidissement initiale (Pic); amener de façon continue le gaz qui ne se condense pas à l'intérieur de la cuve afin de maintenir la pression à l'intérieur de la cuve à la pression de refroidissement initial; introduire un écoulement d'agent de refroidissement dans la cuve; évacuer l'agent de refroidissement de la cuve; mesurer la température Tp du agent de refroidissement évacué de la cuve; et réguler la pression dans le récipient Pv de telle sorte que Pv = Pfc + F (Tp, Tfc, Tic) x (Pic - Pfc) lorsque la température Tp de l'agent de refroidissement évacué de la cuve est inférieure ou égale à la température de refroidissement initiale Tic et o F (Tp, Tfc, Tic) est une fonction de Tp, Tfc et Tic et o, si Tfc Tic) 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que F (Tp, Tfc, Tic) = (Tp Tfc)/(Tic Tfc). 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'agent de refroidissement est de l'eau. 4 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la pression de refroidissement initiale (Pic) est de O à 0,345 105 Pa au- dessus de la pression de chauffage. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la température de refroidissement initiale est entre 100 OC et 71 OC. 6 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la température de refroidissement finale est entre 71 OC et O OC. 7 Procédé selon la revendication 2 ou 6, caractérisé en ce que la pression de refroidissement finale (Pfc) est entre 0,345 105 Pa et 0,345 105 Pa. 8 Procédé selon la revendication 2 ou 6, caractérisé en ce que la pression de refroidissement finale (Pfc) est approximativement égale à la pression atmosphérique. 9 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que caractérisé en ce que F (Tp, Tfc, Tic) = ((Tp Tfc)/(Tic Tfc))2. Appareil destiné à pressuriser pendant le refroidissement l'intérieur d'une cuve de four discontinu, qui a été chauffé par de la vapeur à une température de chauffage et une pression de chauffage et a été pressurisé à une pression de refroidissement initiale (Pic) et avec pression de refroidissement finale (Pfc), caractérisé en ce qu'il comporte: des moyens ( 212, 216) destinés à régler une température de refroidissement initiale (Tic) et une température de refroidissement finale (Tfc); des moyens ( 107) destinés à amener un gaz qui ne se condense pas à l'intérieur de la cuve afin d'amener une pression à l'intérieur de la cuve; des moyens ( 106) destinés à introduire un écoulement d'agent de refroidissement dans la cuve; des moyens ( 108) destinés à évacuer l'agent de refroidissement de la cuve; des moyens ( 210) destinés à mesurer la température Tp du agent de refroidissement évacué de la cuve; et des moyens ( 214) destinés à réguler la pression dans le récipient Pv de telle sorte que Pv = Pfc + F (Tp, Tfc, Tic) x (Pic Pfc) lorsque la température Tp de l'agent de refroidissement évacué de la cuve est inférieure ou égale à la température de refroidissement initiale Tic et o F (Tp, Tfc, Tic) est une fonction de Tp, Tfc et Tic et o, si Tfc Tic, alors O 11 Appareil selon la revendication 10, caractérisé en ce que F (Tp, Tfc, Tic) = (Tp - Tfc)/(Tic Tfc). 12 Appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'agent de refroidissement est de l'eau. 13 Appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce que la température de refroidissement initiale est entre 100 OC et 71 OC. 14 Appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce que la température de refroidissement finale est entre 71 OC et O OC. Appareil selon la revendication 14, caractérisé en ce que la pression de refroidissement finale (Pfc) est entre 0,345 105 Pa et 0,345 105 Pa. 16 Appareil selon la revendication 11 ou 14, caractérisé en ce que la pression de refroidissement finale (Pfc) est approximativement égale à la pression atmosphérique. 17 Appareil selon la revendication 10, caractérisé en ce que F (Tp, Tfc, Tic) = ((Tp - Tfc)/(Tic Tfc))2.