Brevet FR2690595A1 — publié le 19931029

i La présente invention concerne un dispositif d'alimentation de lampes à décharge, notamment destiné à équiper un projecteur de véhicule L'invention concerne aussi un système d'éclairage de véhicule équipé d'un tel dispositif. Dans l'art antérieur, on a déjà proposé des dispositifs permettant de produire une première tension alternative de valeur élevée destinée à l'amorçage de la lampe à décharge Puis, une fois la lampe allumée, le dispositif d'alimentation génère une tension alternative de faible valeur. En particulier, on a déjà proposé un schéma d'alimentation constitué autour d'un montage dénommé pont en "H" Mais un tel dispositif exige quatre interrupteurs pour l'ensemble des branches du pont, la lampe à décharge se trouvant placée dans la branche centrale du pont Or ces interrupteurs peuvent être traversés par de forts courants De ce fait, ces composants sont chers car ils doivent présenter peu de pertes à l'état passant puisqu'à un instant donné deux interrupteurs fermés sont en série avec la charge. Quand ces dispositifs sont destinés à être produits en grandes séries, et qu'ils doivent être d'une grande fiabilité de fonctionnement, l'éclairage du véhicule devant être d'une sûreté maximale, ces dispositifs de l'art antérieur sont désavantageux de ce point de vue. La présente invention propose un dispositif destiné à produire au moins deux tensions alternatives d'alimentation de la lampe à décharge, en ne nécessitant qu'un nombre réduit d'interrupteurs. De plus, c'est un avantage de la présente invention de réduire le nombre des signaux de commande dans un tel montage et, à tensions égales, de réduire considérablement la valeur de capacité des condensateurs nécessaires par rapport à un demi-pont classique. En effet, la présente invention concerne un dispositif d'alimentation de lampes à décharge, doté d'un moyen d'amorçage, et d'un moyen d'entretien pour la production d'un flux lumineux L'invention se caractérise notamment en ce que le moyen d'entretien est connecté à un circuit générateur d'une tension alternative et en ce qu'il comporte: un dispositif redresseur d'au moins une alternance de ladite tension alternative, qui présente au moins une paire de bornes de sortie entre lesquelle une tension moyenne redressée est produite, et une troisième borne maintenue à un potentiel intermédiaire par rapport aux deux bornes précitées; une paire d'interrupteurs connectés en série à la sortie du moyen redresseur et dont le point commun est connecté à une première borne des lampes à décharge, les dits interrupteurs étant commandés par un circuit de pilotage de façon à produire une tension et un courant produisant un entretien du flux lumineux produit par les lampes à décharge; une seconde borne des lampes à décharge étant connectée à une borne de sortie du moyen d'amorçage dont l'autre borne est reliée à la borne intermédiaire du moyen redresseur. Dans un mode de réalisation, le dispositif générateur d'une tension alternative est un onduleur quasi-résonnant en tension, dont la sortie est constituée par au moins un secondaire de transformateur. Dans un mode de réalisation, le dispositif redresseur comporte au moins un circuit série constitué d'une diode de redressement et d'un condensateur destiné à emmagasiner une quantité déterminée d'électricité pendant une période de fonctionnement du dispositif d'alimentation Quand le dispositif redresseur comporte deux circuits série précités, c'est un avantage de l'invention par rapport à un montage classique à demi- pont que de charger simiultanément les deux condensateurs Dans un demipont classique, ceux-ci sont chargés en série et doivent être dimensionnés en fonction de la fréquence de découpage du demi-pont (basse pour pouvoir utiliser des composants semicondcuteurs comme des IGBT qui sont lents et pour éviter d'engendrer des perturbations électromagnétiques avec les fils de liaison entre le dispositif d'alimentation et la lampe à décharge. Dans l'invention, les condensateurs du dispositif redresseur filtrent les sorties du convertisseur quasi- résonnant dont la fréquence de découpage peut atteindre 1 Mhz ( 106 Hz) La capacité de ces condensateurs peut être faible ( de l'ordre de 1000 fois plus faible que celle des condensateurs d'un demi-pont classique). L'invention concerne aussi un projecteur de véhicule équipé d'un tel dispositif d'alimentation. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention seront mieux compris à l'aide de la description et des figures annexées qui sont: La figure 1: un schéma d'un premier mode de réalisation de la présente invention; Les figures 2 à 6: des schémas équivalents du circuit de la figure 1 expliquant le fonctionnement à lampe éteinte du mode de réalisation de la présente invention; Les figures 7 a à 7 d: des graphes des courants et tensions en divers points du dispositif représenté aux figures 1 à 6; Les figures 8 à 13: des schémas équivalents du circuit de la figure 1 expliquant le fonctionnement à lampe allumée du mode de réalisation de la présente invention avec référence aux figures 7 a à 7 d; La figure 14: un schéma équivalent d'amorçage du dispositif selon l'invention; Les figures 15 a et 15 b: des graphes des courants et tensions en divers points du dispositif représenté notamment par la figure 14. A la figure 1, on a représenté un schéma d'un premier mode de réalisation de la présente invention. A la figure 1, le dispositif d'alimentation de l'invention comporte un moyen permettant de produire une haute tension alternative Dans un mode préféré de réalisation, ce moyen est constitué par un onduleur quasi-résonnant en tension. A cet effet, le dispositif d'alimentation selon l'invention comporte un transformateur Tr dont le primaire PRIM comporte un enroulement de ni spires et présente une inductance de fuite de valeur Lm Le secondaire SEC du transformateur Tr comporte une pluralité d'enroulements Enl, En 2, En 2, comportant N 2 et N 3 spires Les sens des enroulements sont identiques et figurés à la figure 1 par des points. Le pied de l'enroulement primaire PRIM est connecté à un interrupteur Io du type quasi-résonnant, qui comporte un élément de commutation KO dont l'électrode de commande 1 est connectée à la sortie d'un dispositif de commande 4 L'interrupteur IO forme un interrupteur quasi-résonnant avec le transformateur Le dispositif de commande 4 gère selon un programme enregistré les phases de commutation des divers interrupteurs du dispositif de l'invention, en fonction de paramètres mesurés par un moyen connu 5 en entrée du dispositif de commande 4 Dans un autre mode de réalisation adapté de la présente description, et dont l'exécution en suivant la divulgation de la présente demande est à la portée de l'homme de métier, comporte un circuit de commande de type analogique. Dans un mode de réalisation préféré, les paramètres mesurés par le moyen 5 sont le courant et la tension instantanés qui traversent la lampe LAD. L'interrupteur quasi-résonnant est constitué dans un mode de réalisation par un circuit parallèle composé d'un interrupteur commandé KO, par une diode Do et un condensateur Co et est prévu pour fonctionner sur des hautes fréquences de commutation de l'ordre de 100 K Hz et plus. A cet effet, l'électrode de commande 1 est connectée à une sortie convenable du dispositif de commande 5. Le dispositif d'alimentation est construit autour d'un demi-pont disposé au secondaire SEC du transformateur impulsionnel Tr et constitué par deux interrupteurs commandés KI et K 2 Dans le cas o le composant servant à réaliser ne comporte pas de diode anti-parallèle dans son chemin de commutation (cas d'un composant IGBT), chaque interrupteur KI, K 2 est doublé par une diode D 4 ou D 5 En particulier, dans le cas o les interrupteurs sont constitués par des transistors à effet de champ de puissance, la diode est constituée par la diode induite entre source et drain. Le point commun M entre les deux interrupteurs commandés Ki et K 2 est connecté à une première borne d'au moins une lampe à décharge LAD, dont une seconde borne est connectée à un dispositif redresseur 400 d'au moins une alternance de la haute tension alternative produite au secondaire S du transformateur Tr Le dispositif 400 présente une paire de bornes de sortie Bi, B 3 Une première borne de sortie Bl du dispositif 400 est connectée à une première extrémité du circuit série constitué par les deux interrupteurs Ki et K 2, tandis qu'une seconde borne de sortie B 3 du dispositif 400 est connectée à une seconde extrémité du circuit série constitué par les deux interrupteurs K 1 et K 2. Enfin, le dispositif redresseur 400 comporte une borne de sortie B 2 connectée à l'autre extrémité de la lampe à décharge LAD. Dans un mode de réalisation préféré, le dispositif d'alimentation comporte aussi un circuit d'amorçage 200 constitué autour d'un éclateur ECL. Un éclateur est constitué par un tube à décharge dont la tension d'amorçage est plus basse et plus facile à atteindre que celle de la lampe à décharge LAD destinée, elle, à produire un flux lumineux présentant aussi rapidement que possible un rendement lumineux convenable. L'éclateur Ecl comporte deux bornes de connexion. La première borne 5 est connectée à une borne d'un enroulement L 2 d'un second transformateur Tr' et la seconde borne 6 est connectée à une borne B 5 du dispositif redresseur 400 L'autre borne de l'enroulement primaire L 2 est directement connectée à une borne de sortie B 4 du dispositif redresseur 400. Le dispositif redresseur est constitué par une série de cellules de redressement mono alternance, chaque cellule comportant une diode et un condensateur; comme les cellules Dl, Cl, D 2, C 2 et D 3, C 3. Dans un mode préféré de réalisation, le transformateur Tr présente une caractéristique inductive de fuite L au primaire qui entre en compte dans le fonctionnement de l'interrupteur quasi-résonnant. Dans les cas o cette caractéristique inductive de fuite L est insuffisante, on peut ajouter une bobine de valeur prédéterminée convenable L dans le circuit primaire, en série avec l'enroulement primaire PRIM. Le circuit d'alimentation de l'invention est donc composé avec un interrupteur quasi-résonnant seulement disposé au primaire du transformateur et avec deux interrupteurs simples au secondaire SEC. L'un des avantages de l'invention réside dans la possibilité de créer un dispositif ou moyen d'amorçage sans nécessiter un ondumleur secondaire Grâce au convertisseur quasi-résonnant, un simple changement de fréquence permet de passer du mode d'amorçage (fréquence basse qui permet d'atteindre entre les bornes B 4 et B 5 une tension supérieure au seuil d'amorçage de l'éclateur) au mode d'entretien (fréquence plus élevée). A la Figure 2, on a représenté un schéma équivaent du circuit d'alimentation quand la lampe LAD est éteinte L'éclateur Ecl de la Figure 1 est supposé bloqué On remarque que le circuit d'alimentation comporte au primaire de Tr l'enroulement PRIM, l'interrupteur quasi résonnant et la source de tension continue E, par exemple constituée par la batterie embarquée à bord du véhicule. Au secondaire de Tr, on trouve le dispositif 400 de redressement constitué des trois cellules CI, Dl, C 2, D 2 et C 3, D 3 Aux bornes des condensateurs Cl à C 3 on mesure les tensions instantanées. On sait que l'on peut ramener en fonction des caractéristiques du transformateur Tr les grandeurs électriques au primaire PRIM, selon le schéma de la Figure 3 On a en particulier constitué une diode équivalente D 123 aux trois diodes des cellules précitées Dl, D 2 et D 3 De plus, la capacité équivalente Ceq est définie par la relation: Ceq = (n 2/nl)2-Cl + (n 2/nl)2 C 2 + (n 3/nl)2 C 3 aux bornes desquelles on trouve des tensions égales: (nl/n 2) VC 1 = (nl/n 2) VC 2 = (nl/n 3) VC 3. Les figures 2 à 13 seront commentées à l'aide des graphes des figures 7 a à 7 c principalement, dans lesquelles le fonctionnement à lampe LAD éteinte est décrit par les courbes I en traits pleins, et à lampe LAD allumé est décrit par les courbes II en tirets. A la Figure 4, on a représenté un schéma lors de la première phase d'alimentation en mode d'amorçage en partant de l'état de la Figure 2 L'interrupteur KO est fermé, la diode D 123 est bloquée, le courant traversant l'enroulement primaire Lm, soit le courant im, est négatif initialement (voir Figure 7 a) Dans ce cas, on constate que le courant i est un courant linéairement croissant (voir phase 1, Figure 7 b) Le circuit de pilotage 4 détecte, à l'aide d'un moyen de mesure de courant spécial, que le courant i est suffisamment grand et commute l'interrupteur KO par son électrode de commande 1 (Figure 1) Dans un autre mode de réalisation, le dispositif de commande 4 ne mesure aucun paramètre particulier autre que la durée de commutation de phase 1 prédéterminée pour un dispositif d'alimentation donné, et commute l'interrupteur au bout de cette duyrée prédéterminée Pendant cette phase 1, la tension aux bornes du condensateur CO est nulle (voir phase 1, figure 7 a), et le circuit magnétique de Tr stocke l'énergie magnétique. Au début de la phase 2, l'interrupteur KO est ouvert, la diode D 123 est bloquée et le courant magnétisant im est positif (voir phase 2, Figure 7 b) Le circuit équivalent est représenté à la figure 5 o une tension VCO apparaît aux bornes du condensateur CO De ce fait, le condensateur CO se charge et la tension à ses bornes: VCO (voir phase 2, Figure 7 a) augmente, tandis que du fait que le circuit magnétique restitue une partie de son énergie, le courant im (voir phase 2, Figure 7 b) diminue. La phase 2 se termine de façon naturelle quand la tension aux bornes de l'enroulement Lm devient suffisamment faible pour que la diode D 123 redevienne passante. Dans un mode de réalisation non représenté aux figures, la diode D 123 étant réalisée par des interrupteurs commandés à la place des diodes Dl, D 2 ou D 3, peut devenir passante sous le contrôle du circuit de pilotage ou de contrôle 4, en fonction de mesures réalisées par un moyen particulier dont la réamlisation est à la porte de l'homme de métier. Lors de la phase 3, l'interrupteur KO est ouvert, la diode D 123 est passante, le courant magnétisant im est positif, la tension VCO aux bornes du condensateur CO est positive (voir phase 3, Figure 7 a) Le schéma équivalent est donné à la Figure 6, dans laquelle, la diode 123 étant passante, le condensateur équivalent Ceq est connecté aux bornes de la bobine Lm. Du fait de la dérivation par la diode D 123, la tension aux bornes de CO, soit VCO, monte moins vite que lors de la phase 2 (voir phase 3, Figure 7 a) La tension VC 1 aux bornes du condensateur Ceq qui était constante pendant les phases 1 et 2, puisque la diode D 123 isolait le condensateur du reste du circuit, augmente puisque la charge du condensateur augmente (voir phase 3, Figure 7 c) L'annulation des courants dans la diode D 123 termine la phase 3 (voir Figure 7 b) et à cet instant, le courant primaire s'annule également. Cette fin peut être contrôlée dans le mode de réalisation non représenté précité, par exemple en fonction des caractéristiques de flux lumineux désiré produit par la lampe à décharge LAD en fonction des mesures prélevées sur le moyen de mesure 5 connecté en entrée du circuit de contrôle 4. Au début de la phase 4, l'interrupteur KO est ouvert, la diode D 123 est bloquée, le courant magnétisant im est nul et la tension aux bornes de CO est positive (voir phase 4, Figure 7 a). On revient alors au schéma équivalent de la figure 5 En particulier, la tension VC 1 aux bornes du condensateur équivalent Ceq reste constante et égale à une valeur plus élevée que celle lors des phases 1 et 2. On conçoit donc que la tension disponible sur les condensateurs d'origine Cl, C 2 et C 3 du condensateur équivalent C 123 augmente. Le courant im traversant l'enroulement Lm devient alors négatif, ce qui a pour effet de décharger le condensateur CO dont la tension VCO diminue (voir phase 4, Figure 7 a) La phase 4 se termine naturellement quand la diode Do de l'interrupteur quasi-résonnant redevient condcutrice De ce fait, le courant im devra augmenter, et il faudra refermer rapidement l'interrupteur KO avant que im ne redevienne positif. On décrit ainsi une succession de cycles de fonctionnement commandés principalement à lampe LAD éteinte par la commutation de l'interrupteur KO sous le contrôle du circuit de pilotage 4 en fonction des mesures, notamment de V réalisées par un moyen de mesure, qui règle en réponse la fréquence de découpage. Aux figures 8 à 13, on a représenté le même fonctionnement à lampe LAD allumée, qui constitue alors, en particulier si le régime thermique de la lampe LAD est bien établi, une charge résistive pour le dispositif d'alimentation. Aux Figures 8 à 13, les mêmes éléments que ceux des figures 2 à 6 sont désignés par les mêmes numéros de référence et leurs adaptations ne sont pas décrites. On suppose qu'initialement, l'interrupteur Ki du demi-pont est fermé et que l'interrupteur K 2 est ouvert. Comme une telle phase dure pendant plusieurs centaines de périodes de commutation de l'interrupteur KO, on peut considrer qu'il s'agit d'un état permanent La commutation à longue durée de Ki et de K 2 sert seulement à changer le signe de la tension aux bornes de la charge. Le schéma de la figure 2 est transformé alors selon le schéma de la figure 8, dans lequel l'enroulement équivalent L du transformateur Tr' du moyen d'amorçage 200 de la Figure 1 est présent, ainsi que la résistance R représentative de la lampe à décharge LAD. Dans le fonctionnement à lampe LAD allumée, l'interrupteur KO travaille comme dans le cas du fonctionnement lampe LAD éteinte De même la diode équivalente D El représentée à la figure 9 suit les mêmes états passant bloqué que la diode équivalente D 123. il Au début de la phase 1, représentée à la figure en schéma équivalent, l'interrupteur KO est fermé, la diode D El est bloquée, le courant im dans l'enroulement Lm est négatif et la tension VC 1 aux bornes du condensateur Cl est positive De ce fait, le condensateur Cl se décharge dans le circuit série constitué par la self équivalente L/m 2 du transformateur Tr' d'amorçage et dans la résistance équivalente R/m 2 de la lampe LAD Dans ces valeurs m est le rapport de transformation du transformateur Tr et est établi égal à: m = N 2/nl De ce fait, la tension aux bornes de Cl diminue (phase 1, tiret II de la figure 7 c) Les autres paramètres sont inchangés. Le circuit de contrôle 4 mesure le courant dans l'enroulement Lm et ouvre l'interupteur KO quand la valeur du courant im qui le traverse est devenue suffisamment positive (voir phase 1, Figure 7 b) Dans un autre mode de réalisation, le circuit de contrôle 4 impose une durée de conduction et une durée d'ouverture de l'interrupteur KO et le régime s'établit de lui même. Au début de la phase 2, l'interrupteur KO est ouvert, la diode DE 1 est bloquée, le courant im dans la bobine Lm est positif et la tension VCO aux bornes du condensateur CO est encore nulle. Le condensateur Cl poursuit sa décharge (voir sa tension VC 1, phase 2, figure 7 c, courbe II en tirets) Le schéma équivalent est représenté à la figure 11 A la fin de la phase 2, déterminée comme dans le fonctionnement à lampe LAD éteint, la diode D El redevient passante La phase 2 est un simple prolongement de la phase 1 avec l'introduction du condensateur CO dans la boucle de gauche du schéma de la Figure 11. Au début de la phase 3, l'interrupteur KO reste ouvert, et la diode D El est passante Le schéma équivalent est représenté à la figure 12 La tension E est égale à la somme des tensions aux bornes de l'enroulement Lm et du condensateur CO La fréquence de découpage est suffisamment élevée au niveau de l'interrupteur KO pour que l'inductance L/m 2 soit une source de courant à l'échelle d'une période de commutation de l'interrupteur KO De ce fait, la tension VCO décrit une portion de sinusoïde de période faible devant la durée de la phase 3 Celle ci se termine quand le courant dans DI s'annule c'est à dire lorsque les courants dans l'enroulement Lm et dans le condensateur CO sont égaux. Au début de la phase 4, l'interrupteur KO est ouvert, la diode DI est bloquée et le courant im dans l'enroulement Lm est sensiblement nul On se retrouve dans le cas du schéma équivalent de la Figure 11. Il en vient que la tension VC 1 aux bornes du condensateur Cl diminue comme dans les phases 1 et 2 (voir phase 4, courbe II en tirets de la figure 7 C), et que la tension VCO aux bornes du condensateur CO décrit une portion de sinusoïde décroissante jusqu'à s'annuler (phase 4, courbe II en tirets de la figure 7 a). A la figure 7 d, on a représenté en tirets la courbe représentative du courant im dans l'enroulement Lm et en traits pleins la courbe représentative de la tension VCO aux bornes du condensateur C 0, quand la tension VCI aux bornes du condensateur Cl a atteint une valeur maximum à laquelle elle reste bloquée On remarque que l'énergie entrante mais non consommée dans le convertisseur est restaurée sur la source E. Ce mode de fonctionnement peut apparaître dans certains cas de pannes ou de déplacement des points de réglage (du par exemple au vieillissement des composants, etc) L'invention présente l'avantage de proposer alors un mode de fonctionnement non dissipatif et non destructif puisque les tensions restent alors inférieures au seuil de déclenchement de l'éclateur. Les cycles de quatre phases 1 à 4 se répètent pendant toute la phase d'entretien. A la Figure 14, on a représenté un circuit équivalent au circuit de la Figure 1, quand la lampe est éteinte et que le dispositif d'amorçage 200 entre en action, en supposant l'interrupteur Ki fermé et l'interrupteur KO ouvert. Lorsque l'éclateur Ecl s'amorce, la lampe LAD étant éteinte, la lampe est représentée par un circuit ouvert, tandis que l'éclateur est sensiblement équivalent à un court circuit On suppose initialement l'interrupteur KI fermé et l'interrupteur K 2 ouvert. L'éclateur s'amorce pendant la phase 3 lors du fonctionnement à vide après quelques milliers de périodes pendant lesquelles il reste éteint. Au cours de cette phase, le circuit équivalent est analogue à celui de la Figure 13, le condensateur équivalent étant donné par Ceq = m 2 C 3 La tension V aux bornes de l'enroulement La' représentatif du transformateur d'amorçage Tr' décroit donc Comme cette tension est proportionnelle à la dérivée du courant qui le traverse, on établit les diagrammes des figures 15 a et 15 b. Ces courant et tension apparaissent lors de l'amorçage de l'éclateur qui survient presque immédiatement après le début de la phase 3 du fonctionnement à vide Au cours de cette phase, les diodes Dl et D 2 sont bloquées et la diode D 3 est conductrice On remarque que si m' est le rapprt de transformation du transformateur d'amorçage Tr', alors la tension d'amorçage V (voir figure 15 a) est appliquée sous un rapport élévateur à la lampe à décharge LAD sous une valeur m'V Le choix de m' et de V permet ainsi d'allumer la lampe à décharge LAD dès la première impulsion de tension V dans un temps très bref. D'autres schémas sont possibles pour le dispositif de l'invention En particulier, il est possible d'utiliser d'autres schémas de dispositifs redresseurs que les cellules D, C De même, en fonction des caractéristiques des deux transformateurs d'autres composants peuvent être introduits dans le circuit décrit. En particulier, les diodes DI et D 2 peuvent être montés dans des sens opposés l'une à l'autre, si par exemple la diode Dl est montée en tête de l'enroulement Enl, que le pied de l'enroulement Enl est connecté en série avec la tête de l'enroulement En 2 et que la diode D 2 est connectée au pied de l'enroulement En 2. Les commutations des trois interrupteurs qui sont à la base de l'invention sont gérées par le dispositif de contrôle 4 à l'aide des mesures du moyen 5. Les deux interrupteurs Kl, K 2 du demi-pont fonctionnent indépendamment des commutations de l'interrupteur quasi-résonnant I O et en opposition de phase l'un par rapport à l'autre Leurs électrodes de commande sont activés par le dispositif de contrôle 4. Pour que le demi-pont puisse fonctionner, il faut que les deux interrupteurs Kl et K 2 restent ouverts un court instant simultannément Cette ouverture simultanée est à l'origine d'un transitoire très bref car la continuité du courant dans le secondaire du transformatreur d'amorçage implique la mise en conduction rapide d'une des diodes placées en anti-parallèle avec Kl et K 2. De ce fait, les schémas équivalents du convertisseur décrits précédemment sont identiques, que Kl ou K 2 soit conducteur. La fréquence de commutation de ces interrupteurs est déterminée de façon à être beaucoup plus basse que celle de KO De ce fait, le fonctionnement du dispositif d'alimentation est constitué par une succession de régimes établis avec un changement périodique du sens de la tension délivrée, changement produit par les commutations du demi-pont. L'amorçage qui a été décrit dans la présente demande peut être réalisé avec d'autres dispositifs générateurs d'une haute tension qu'un éclateur En particulier, on peut utiliser un composant semiconducteur. De même, les dispositifs redresseurs peuvent être modifiés et prendre toute autre structure compatible avec le fonctionnement décrit. REVENDICATIONS 1 Dispositif d'alimentation de lampes & décharge, doté d'un moyen d'amorçage ( 100) et d'un moyen d'entretien ( 200) pour la production d'un flux lumineux, caractérisé notamment en ce que le moyen d'entretien ( 200) est connecté à un circuit générateur ( 300) d'une tension alternative et en ce qu'il comporte: un dispositif redresseur ( 400) d'au moins une alternance de ladite tension alternative, qui présente au moins une paire de bornes de sortie entre lesquelle une tension moyenne redressée est produite, et une troisième borne maintenue à un potentiel intermédiaire par rapport aux deux bornes précitées; une paire d'interrupteurs (Kl, K 2) connectés en série à la sortie du dispositif redresseur ( 400) et dont le point commun (M) est connecté à une première borne des lampes à décharge, les dits interrupteurs étant commandés par un circuit de pilotage ( 4) de façon à produire une tension et un courant produisant un entretien du flux lumineux produit par les lampes à décharge; une seconde borne des lampes à décharge étant connectée à une borne de sortie du moyen d'amorçage dont l'autre borne est reliée à la borne intermédiaire du dispositif redresseur ( 400). 2 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif générateur d'une basse tension alternative est constitué par un onduleur quasi-résonnant en tension comportant un transformateur élévateur de tension dont le primaire ( 3) est connecté à une source de tension continue ( 10) par l'intermédiaire d'au moins un interrupteur (I O; KO, DO, CO) quasi- résonnant en tension, dont une électrode de commande ( 1) est connectée au circuit de pilotage ( 4) et dont la sortie engendrant une haute tension est constituée par au moins un enroulement secondaire (SEC). 3 Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le dispositif d'entretien est constitué par au moins une cellule comportant un condensateur (Cl, C 2), chargé par une diode (Dl, D 2) ou par un composant à conduction contrôlé comme un thyristor. 4 Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'interrupteur quasi-résonnant (I 0) est composé par un circuit parallèle comportant un interrupteur commandé (KO), doté d'une électrode de commande ( 1), d'une diode (DO) et d'un condensateur (CO) et monté en série avec une inductance comme l'inductance de fuite au primaire (PRIM). Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'amorçage ( 200) comporte un circuit série élévateur de tension constitué par le secondaire (LI) d'un transformateur (Tr'), connecté entre une première borne de la lampe à décharge (LAD) et une borne de sortie (B 2) du dispositif d'entretien ( 200); en ce que le primaire (L 2) du transformateur (Tr') est connecté à un circuit redresseur pouvant être composé d'un condensateur (C 3) et d'une diode (D 3); et en ce que la haute tension est produite par l'amorçage d'un éclateur (Ecl) dont la tension d'amorçage est choisie de façon à favoriser l'amorçage de la (ou des) lampe (s) à décharge (LAD). 6 Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'interrupteur (KO) quasi-résonnant disposé au primaire du transformateur (Tr) du dispositif d'alimentation fonctionne à une première fréquence dans ledit mode d'amorçage, cette première fréquence étant suffisante pour produire une tension aux bornes (B 4, B 5) de sortie du dispositif redresseur ( 400) susceptible d'activer le moyen d'amorçage ( 100) et à une seconde fréquence plus élevée que ladite première fréquence, dans ledit mode d'entretien. 7 Dispositif selon la revendication 1 ou 5, caractérisé en ce que le dispositif de contrôle ( 4) mesure les paramètres de fonctionnement de la lampe (LAD) par un moyen de mesure ( 5), et en ce qu'il ouvre l'interrupteur (KO) au début d'un cycle d'entretien quand la tension aux bornes de l'interrupteur quasi-résonnant (I 0) est nulle, pour le refermer quand le courant dans l'enroulement (Prim; SEC) a atteint une valeur positive prédéterminée. 8 Dispositif selon la revenidcation 7, caractérisé en ce que les deux interrupteurs (Kl, K 2) du demi-pont fonctionnent indépendemment des commutations de l'interrupteur quasi-résonnant (I 0) et en opposition de phase l'un par rapport à l'autre, et en ce que leurs électrodes de commande sont activés par le dispositif de contrôle ( 4) à une fréquence plus basse que celle de l'interrupteur (KO), notamment à des fréquences plusieurs centaines de fois inférieures à celle de l'interrupteur (KO). 9 Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dispositif de commande ( 4) produit une commutation d'ouverture de l'interrupteur (KO) au bout d'une première durée prédéterminée en fonction des paramètres prédéterminés du dispositif d'alimentation et une commutation de fermeture de l'interrupteur (KO) au bout d'une seconde durée prédéterminée en fonction des paramètres prédéterminés du dispositif d'alimentation. 10 Projecteur de véhicule équipé d'un dispositif d'alimentation selon l'une des revendications précédentes.