Brevet FR2686336A1 — publié le 19930723

PIECE EN MATERIAU COMPOSITE CARBONE-CARBONE A MATRICE DOPEE Si C, RESISTANT A L'OXYDATION ET SON PROCEDE DE FABRICATION. DESCRIPTION La présente invention se rapporte à une pièce mécanique en matériau composite du type carbone-carbone rendue inoxydable à haute température et en particulier jusqu'à 1700 C sans revêtement externe de protection anti-oxydation ainsi que son procédé de fabrication. Les pièces en matériau composite du type carbone-carbone présentent une tenue thermique haute performance et sont plus particulièrement destinées à être utilisées pour la réalisation des véhicules spatiaux (navettes ou aéronefs) devant résister aux échauffement provoqués par le frottement de l'air lors de leur rentrée à grande vitesse dans l'atmosphère. Ces véhicules spatiaux sont en particulier ceux dont les missions de rentrée entraînent en des points singuliers plus sollicités que d'autres tels que le nez, les ailerons ou bords d'attaque, des expositions à des conditions sévères et en particulier à des températures allant jusqu'à 1700 C sous des pressions d'air allant jusqu'à 10 Pa ou entraînent l'exposition de certaines pièces à des températures variables (de 1000 C à 1700 C). Toutefois, l'invention s'applique aussi dans d'autres secteurs industriels nécessitant l'utilisation de pièces en matériau réfractaire gardant de bonnes propriétés mécaniques au-dessus de 1100 C en milieu corrosif Ceci est en particulier le cas des moteurs de turbine à rendement amélioré travaillant à haute température (de 1300 C à 1400 C) et de certains récupérateurs de chaleur industriels. Les pièces mécaniques en matériaux composites auxquelles s'applique L'invention sont constitués de fibres de renfort en carbone noyées dans une matrice de carbone. Les fibres peuvent être courtes ou Longues, tissées ou bobinées, nattées ou tressées Elles peuvent être arrangées selon une, deux, trois, quatre ou plus directions. L'avantage essentiel des matériaux en carbone-carbone est qu'ils gardent leur intégrité mécanique jusqu'à 30000 C, voire plus haut, sous chauffage rapide Malheureusement, ces matériaux présentent l'inconvénient de s'oxyder de manière importante dès 400 C en présence d'air. Pour éviter cette oxydation, différents procédés ont été envisagés La technique de protection anti-oxydation la plus utilisée est basée sur l'emploi d'un revêtement externe, généralement de carbure de silicium Une telle protection est notamment décrite dans les documents US-A-4 863 773, US-A-4 976 899, FR-A-2 635 773, FR-A-2 654 094. D'autres revêtements externes des matériaux carbone-carbone ont été envisagés comme un mélange de Si C/Si/Al 20 tel que décrit dans le document EP-A-0 133 315 ou comme un revêtement de nitrure de silicium tel que décrit dans le document EP-A-O 121 797. Parallèlement à ces revêtements externes, des couches de protection en carbure de silicium entourant chaque fibre de carbone ont été envisagées comme décrit dans les documents EP-A-0 121 797 et US-A-4 976 899. Afin d'optimiser les propriétés mécaniques des matériaux composites carbone-carbone, on doit optimiser la liaison fibre-matrice de façon qu'elle soit ni forte, ni faible, du fait de la fragilité de la matrice et du fait qu'on ne veut pas que cette fragilité se propage dans les fibres Pour cette raison, lorsqu'on doit protéger chaque fibre avec du Si C, on doit également réaliser un dépôt de carbone pyrolytique, ce qui augmente en conséquence le coût de fabrication des matériaux carbone-carbone. Par ailleurs, on a cherché depuis longtemps à rendre inoxydable dans la masse les composites carbone- carbone en incorporant dans leur matrice des charges variées. A ce sujet, le document US-A-4 795 677 décrit l'introduction, dans la matrice de carbone, de particules de borure de zirconium et de bore qui s'oxydent pour former un verre très fluide, le B 20 qui s'étale à l'intérieur du matériau. Ce document américain, en plus de la protection à coeur du matériau composite, utilise un revêtement externe de B 20 modifié de façon à en adapter sa viscosité. La protection du matériau carbone-carbone se fait par gonflement lors de la formation du B O et surtout par la formation d'une barrière de B 20 qui s'oppose à l'arrivée de l'oxygène. Du fait qu'à haute température le B 203 est très fluide et se vaporise facilement, des additifs sont nécessaires Le choix de ces additifs est très délicat car il faut que les propriétés de viscosité et de mouillabilité du verre ne varient pas trop dans le domaine de températures visées. L'article Mat Res Bull, vol 21, pp 1391- 1395 de 1986, "Oxydation protection in carbon-carbon composites" de I Jawed et D C Nagle décrit la protection contre l'oxydation d'une matrice de carbone en utilisant des précurseurs organo-métalliques pour y déposer du Si C et du B 4 C qui s'oxydent respectivement en Si O 2 et B 203. Les essais ont été réalisés en four à 1000 C et à 1500 C et les gains en protection contre l'oxydation sont faibles, ce qui conduit les auteurs de cet article à la nécessité de protéger les matériaux composites par une ou plusieurs couches externes de matériau inorganique réfractaire. L'oxydation du Si C en Si O conduit à un bouchage des fissures inhérentes au matériau empêchant ainsi l'arrivée de l'oxygène sur le carbone Ce bouchage résulte soit d'un comportement du Si O identique à celui décrit pour B 203 (barrière s'opposant à l'arrivée de l'oxygène), soit du gonflement important qui se produit lors de la transformation du Si C en Si O 2 2 ' Le B 203, y compris en mélange avec d'autres oxydes tels que Si O 2 ou Zr O 2, se volatilise au-dessus de 10000 C Ainsi, la protection qu'il peut apporter disparaît au-dessus de cette température. L'oxyde de bore peut résulter d'une oxydation du nitrure de bore ou d'un borure métallique L'emploi de nitrure de bore et de borure métallique est enseigné par le document US-A-4 119 189. Le document FR-A-2 104 563 décrit la réalisation d'un matériau pyrolytique composite comportant une matrice de graphite pyrolytique et de carbure de silicium imbriqués Cette matrice est obtenue par dépôt chimique en phase vapeur (DCPV) simultané de Si C et de graphite dans un substrat poreux La quantité de Si C dans la matrice peut représenter jusqu'à 95 % en volume Cette quantité très élevée de Si C entraîne une fragilisation du matériau composite, le Si C étant beaucoup moins résistant mécaniquement que le carbone. Par ailleurs, le procédé de dépôt DCPV étant peu infiltrant, on ne peut pas réaliser de matériaux composites épais. Il est en outre connu des documents US-A-4 976 899 et US-A-4 863 773 d'introduire du Si C dans la matrice de carbone en pyrolysant des résines précurseurs de carbone sur Lesquelles des Liaisons Si-O ont été greffées. Cette méthode d'introduction de Si C dans la matrice de carbone, en L'absence de couche externe de Si C sur Le matériau composite, ne permet pas d'assurer une protection efficace du matériau contre l'oxydation. Pour la protection des matériaux carbone- carbone contre L'oxydation, dont La matrice résulte de la pyrolyse d'un brai, l'introduction d'une poudre de Zr C ou de Ti C dans Le brai d'imprégnation est connu par le document FR-A-2 626 570 Le principe de fonctionnement de Zr C et de Ti C est le même que celui de B 4 C avec une oxydation partielle des carbures. Les différentes techniques de protection contre l'oxydation des matériaux composites carbone- carbone décrites ci-dessus, sont soit très complexes donc onéreuses (en particulier, L'emploi d'un revêtement externe en Si C, nécessite du fait des différences de coefficients de dilation thermique l'emploi de matériaux de colmatage des fissures du revêtement de Si C voir Les documents US-A-4 976 899, EP-A-0 121 797 - ), soit de protection limitée contre l'oxydation notamment à haute température (voir US-A-4 795 677 ou la publication de I Jawed). L'invention a pour objet une pièce mécanique en un nouveau matériau composite carbone-carbone, protégée contre l'oxydation ainsi que son procédé de fabrication permettant de remédier aux différents inconvénients mentionnés ci-dessus Cette pièce en matériau composite présente une haute tenue mécanique et une résistance à l'oxydation jusqu'à une température de 17000 C sans utilisation de couche externe de protection. Cette pièce est beaucoup plus simple à réaliser, donc moins coûteuse que celles de l'art antérieur. E Lle présente en outre une diminution par au moins par deux de sa vitesse d'oxydation entre 10000 C et 17000 C, sans revêtement externe, en présence d'un flux massique d'oxygène supérieur à 0,005 Kg/m /s. En outre son efficacité vis-à-vis de l'oxydation est supérieure à celle des pièces en matériau carbone-carbone de l'art antérieur car, contrairement aux autres pièces, p Lus l'agression en oxygène est forte, p Lus la protection est efficace. En outre, cette pièce mécanique en matériau composite, notamment du fait de sa simplicité de fabrication, peut présenter un diamètre supérieur au mètre et peut par exemple constituer Le nez d'une navette. Par ailleurs, les propriétés mécaniques de cette pièce sont améliorées par rapport à celles des pièces de l'art antérieur. Le principe physique mis en oeuvre dans L'invention est totalement différent de ceux uti Lisés jusqu'à présent et décrits ci- dessus; il est particulièrement bien adapté aux conditions d'oxydation qui sont du même type que celles d'une rentrée dans une atmosphère oxydante Dans ce cas, Le f Lux d'oxygène et Les températures sont très élevés et Les vitesses d'oxydation d'un matériau carbone-carbone non protégé peuvent atteindre lmm par minute durant La rentrée, en moyenne. Le principe de l'invention consiste à créer une barrière de diffusion gazeuse à La surface du matériau Ainsi, plus Les conditions d'oxydation sont fortes, plus L'efficacité de la barrière s'élève. Une barrière de diffusion gazeuse est beaucoup plus facile à réaliser qu'une couche étanche au gaz, comme recherché jusqu'ici, du fait que justement on n'a pas besoin d'une étanchéité parfaite; il suffit d'empêcher Le flux aérodynamique de parvenir au front d'oxydation Dans ce cas également, la protection des fibres est simultanée à celle de la matrice et aucune action spécifique sur ce point n'a besoin d'être réalisée Quand La barrière de diffusion gazeuse est faite, les cinétiques d'oxydation de la pièce en matériau composite sont pilotées par la diffusion de l'oxygène à L'état gazeux; les lois de cinétiques sont des Lois de type parabolique. Selon l'invention, cette barrière de diffusion est formée par du Si C situé en particulier dans Les grosses porosités du matériau composite En présence d'oxygène, ce Si C s'oxyde en Si O 2 et lie les différentes particules entre elles pour créer cette barrière. Ce principe, totalement nouveau, diminue de façon efficace Les vitesses d'oxydation du matériau composite en présence de flux oxydant Cette efficatité de protection contre l'oxydation fait que les fibres du matériau n'ont absolument pas besoin d'être revêtues de carbone pyrolytique, de couches de Si C ou autres couches de protection. En outre, une protection efficace contre L'oxydation peut être obtenue sans qu'il soit nécessaire de recouvrir L'ensemble de la pièce en matériau composite d'une ou plusieurs couches externes de matériau réfractaire inorganique, contrairement à toutes les techniques connues jusqu'à ce jour, d'introduction de particules ralentisseuses d'oxydation dans la matrice de la pièce. La pièce en matériau composite de l'invention est donc beaucoup plus simple que celles de l'art antérieur et sa mise en oeuvre est beaucoup moins coûteuse. De façon plus précise, l'invention a pour objet une pièce en matériau composite protégée contre l'oxydation, comportant une préforme fibreuse constituée uniquement de fibres de carbone noyées dans une matrice de carbone dont les porosités renferment de la poudre ultrafine de carbure de silicium jouant le rôle de barrière de diffusion gazeuse, la quantité de poudre représentant de 5 à 30 % en poids de l'ensemble préforme-matrice. Cette pièce en carbone-carbone a des performances de tenue à l'oxydation, sans couche de protection externe et sans couche de protection des fibres, dans une plage de température allant jusqu'à 1700 C La matrice armée et dopée a à elle seule une capacité élevée de résistance à l'oxydation et assure la protection de la pièce. Les fibres de carbone du commerce actuellement prévues pour réaliser les matériaux composites à matrice de polymère doivent présenter une bonne liaison fibres-matrices pour que les efforts soient bien transmis des fibres aux matrices Pour cela, les fabricants de fibres de carbone réalisent au préalable un traitement de finition volontaire des fibres consistant en particulier en une oxydation ménagée de ces fibres, soit électrochimique, soit thermique. Un tel traitement est décrit dans le document "Mechanical behaviour of carbon-carbon composites made with surface treated carbon fibers" de L M Manocha et a I, Carbon Vol 27, NO 3, pp 381-387, 1989 et dans le document Chemical Technology review N O 162, "Carbon and graphite fibers; manufacture and applications" de Marshal Sitting, édité par Noyes Data Corporation (NDC), 1980, p 198 à 225. Afin d'optimiser Les propriétés mécaniques de la pièce en matériau composite carbone-carbone de l'invention, on utilise des fibres de carbone n'ayant subi aucun traitement de finition volontaire. Dans ce cas, les liaisons fibres-matrices sont plus faibles que celles obtenues avec des fibres ayant subi un traitement de finition, ce qui est le but recherché du fait de la fragilité de la matrice et du fait qu'on ne veut pas que cette fragilité se propage dans les fibres En outre, ceci abaisse le coût de fabrication des matériaux composites. La poudre de Si C utilisée doit présenter des grains dont le diamètre moyen est inférieur à 1/10 du diamètre des fibres Ainsi, pour des fibres de carbone ayant des diamètres de fibres de 5 à 10 pm, la poudre doit présenter une granulométrie submicronique. De préférence, on utilise des poudres granulométrie allant de 0,lpm à 0,6 pm. Une telle granulométrie suffit du fait que la poudre n'a pas nécessairement besoin d'aller dans Les fibres, elle doit simplement aller dans les porosités entre les fibres (fissures ou poches octets dans le cas des matériaux tissés selon la technique 3 D -) On entend par poches (ou octets) les vides du substrat présents entre les fibres avant sa densification. L'introduction de la poudre dans la pièce de l'invention est réalisée en même temps que sa densification Ainsi, aucune étape supplémentaire par rapport à La réalisation d'une pièce en carbone- carbone non dopé, donc non protégée, n'est nécessaire pour sa protection contre l'oxydation. Selon l'invention, la matrice de carbone résulte au moins en partie de la pyrolyse d'une résine polymérisée précurseur de carbone. La pièce en matériau composite décrite précédemment a été mise au point dans l'optique de l'utilisation d'un véhicule spatial ne réalisant qu'une seule mission Pour une utilisation pluri-mission, il est préférable de réaliser une protection externe contre l'oxydation recouvrant toute la surface externe de la pièce. Cette protection externe, notée en abrégé P.A O, est constituée d'une ou plusieurs couches externes de céramiques Cette couche externe peut être en Si C, Si N ou en un oxyde réfractaire tel que Th O 2, Zr O Hf Oz La 203, Y 203, et AL 203 2 À 2 Lorsqu'on utilise comme couche externe une couche de Si C, celle-ci se fissure du fait de la différence des coefficients de dilatation thermique entre le carbone de la matrice et des fibres et le Si C de la couche externe Il est alors nécessaire d'effectuer une cicatrisation de ces fissures en déposant sur cette couche de Si C une couche d'oxyde réfractaire tel que ceux cités précédemment. Afin d'éviter une réaction chimique entre le carbure de la couche externe de Si C et la couche d'oxyde, on peut utiliser une couche intermédiaire de barrière de réaction Comme couche intermédiaire, on peut utiliser l'une de celles décrites dans le document FR-A-2 635 773. De préférence, la couche de barrière de création est en Al N ou Hf N. Pour la cicatrisation des fissures de la couche externe de Si C, il est aussi possible d'utiliser de la silice et/ou un verre borosilicaté (Si O -B O) 2 23 comme décrit dans le document US-A-4 863 773. 1 1 En l'absence de La couche externe de Si C, il est préférable d'interposer entre La couche externe d'oxyde et le matériau carbonecarbone sous-jacent une couche intermédiaire de barrière de réaction telle que celle décrite dans le document FR-A-2 635 773. Quelle que soit la constitution de la P A O, la couche d'oxyde la constituant constitue généralement La couche la plus externe. Pour une pièce mécanique comportant une P A O telle que décrite précédemment, le matériau sous-jacent renfermant la poudre de Si C joue le rôle d'élément de sécurité en cas de détérioration accidentelle de La P A O (par exemple grêle, météorites pour un véhicule spatial) Dans ce cas, la rentrée dans l'atmosphère du véhicule spatial pourra se faire sans problème La poudre de Si C introduite dans la matrice joue alors Le rôle d'un deuxième niveau de protection contre l'oxydation de la pièce, le premier niveau de protection étant assuré par la P A O. L'invention a aussi pour objet un procédé de fabrication d'une pièce en matériau composite telle que décrite précédemment. Suivant la nature de la préforme fibreuse, l'imprégnation des fibres de carbone par la résine précurseur de carbone et la poudre de Si C peut être réalisée avant ou après la mise en forme de la préforme fibreuse. Aussi, un premier procédé consiste à: (a) réaliser une préforme fibreuse de la pièce, constituée uniquement de fibres de carbone, (b) imprégner cette préforme par un bain d'imprégnation contenant une résine précurseur de carbone et de la poudre ultrafine de Si C, la quantité de poudre de Si C dans le bain étant telle que cette poudre représente de 5 à 30 % en poids de la préforme densifiée, (c) polymériser la résine de la préforme chargée puis la pyrolyser pour la transformer en carbone et densifier ainsi la préforme chargée. Un second procédé consiste à: (A) imprégner au moins une fibre de carbone par un bain d'imprégnation contenant une résine précurseur de carbone et de la poudre ultrafine de Si C, la quantité de poudre de Si C dans le bain étant telle que cette poudre représente de 5 à 30 % en poids de la préforme densifiée, (B) réaliser une préforme fibreuse de la pièce, constituée uniquement de cette fibre de carbone imprégnée, (C) polymériser La résine de la préforme chargée puis la pyrolyser pour la transformer en carbone et densifier ainsi la préforme chargée. Contrairement, aux documents US-A-4 976 899 et US-A-4 863 773, le dopage en Si C selon l'invention de la matrice de carbone n'est pas apporté par des résines précurseurs de carbone comportant des groupements fonctionnels pourvus de liaisons Si-O Les résines utilisables dans l'invention peuvent donc être celles classiquement utilisées pour la fabrication des pièces en carbone-carbone non protégées contre l'oxydation. Le procédé de l'invention peut donc être mis en oeuvre avec les mêmes moyens que ceux industriellement utilisés pour la fabrication de pièces carbone-carbone non protégées Ainsi, on peut mieux gérer l'optimisation des propriétés mécaniques de la pièce mécanique que les procédés utilisant des résines modifiées. Les résines utilisées dans l'invention sont donc choisies sur d'autres critères que celui de la tenue à l'oxydation de la pièce Elles sont par exemple du type phénol-formaldéhyde, furannique, alcool poly- furfurylique, polydiéthylméthylbenzène, polybenzimida- zo L, etc Pour des raisons de tenue mécanique, on peut aussi uti Liser des résines modifiées qui, lors de Leur pyrolyse, introduisent du Si C ou du BN dans La matrice. De façon avantageuse, le bain d'imprégnation contient pour 100 parties en poids de résine, de 10 à parties en poids de poudre de Si C et de O à 10 parties en poids de solvant. D'autres caractéristiques et avantages de L'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, donnée à titre i L Lustratif et non Limitatif en référence aux dessins annexés dans Lesquels: La figure la représente schématiquement une pièce en matériau composite conforme à L'invention et La figure lb illustre schématiquement Le principe de fonctionnement de La protection mis en jeu dans La pièce de La figure la, Les figures 2 et 3 i L Lustrent schématique- ment Les différentes étapes de fabrication de diverses pièces en matériau composite, conformes à L'invention, dépourvues d'une P A O externe, et La figure 4 illustre schématiquement une pièce en matériau composite conforme à L'invention, pourvue d'une P A O externe. La pièce en matériau composite représentée sur La figure 1 est une plaque plane 1 constituée d'une préforme fibreuse formée uniquement de fibres de carbone 4 non traitées tissées selon La technique 2,5 D décrite dans Le document FR-A-2 610 951; Les fibres 4 sont en fait des torons constitués de plusieurs centaines de fibril Les de carbone. Ces torons tissés 4 sont noyés dans une matrice 6 de carbone résultant de La pyro Lyse d'une résine polymérisée, précurseur de carbone. A titre d'exemple, Les fibres 4 proviennent de La pyrolyse du po Lyacry Lonitrile (PAN) E Lles présentent un diamètre de 7 ym environ. Par ailleurs, les résines utilisées sont en particulier des résines phénolformaldéhyde du type Réso L. Dans les fissures 7 de la matrice de carbone 6 et dans les octets (ou poches) 8 entre les torons tissés 4, est logée de la poudre ultrafine de Si C 10. Cette poudre a une granulométrie inférieure à 1/10 du diamètre des fibres 4 Dans ce cas particulier, la granulométrie est la plaque et typiquement 15 % en poids. Sur la figure la, La pièce en matériau composite de l'invention est représentée avant d'être soumise à un flux d'oxygène et sur la figure lb, on a représenté cette même pièce lorsqu'elle est soumise à un flux d'oxygène 12. Dès que La pièce 1 est soumise au flux d'oxygène 12, la poudre 10 de Si C contenue dans les fissures 7 et les octets 8 se transforme en Si O tout en restant à la même place et le carbone du Si C est consommé Le Si C oxydé restant à sa place, il se forme une couche d'oxyde de silicium 14 qui représente les négatifs des porosités 7 et 8 de la pièce initiale. Cette couche 14 d'oxyde Si O 2 joue le rôle de barrière de diffusion gazeuse et réduit de ce fait la consommation de carbone. Plus l'oxydation avance, plus la couche 14 s'épaissit et plus la protection contre l'oxydation de la pièce augmente. Le fait d'utiliser des fibres ou torons 4 non traités est compatible avec tout type de matrice et permet une grande souplesse de choix des caractéristiques au niveau de l'interface fibre- matrice. L'utilisation de fibres non traitées correspond à une optimisation des propriétés mécaniques de la pièce en matériau composite ainsi qu'à un abaissement de son coût de fabrication. Avec les charges de Si C, on rajoute l'aspect tenue à l'oxydation. La description qui suit concerne différents exemples de fabrication de pièces en matériau composite, conformément à l'invention. EXEMPLE 1 Cet exemple est décrit en référence à la figure 2, illustrant les différentes étapes de fabrication d'une pièce conforme à l'invention Cette pièce se présente sous la forme d'une plaque plane dont la préforme fibreuse est réalisée avec des fibres de carbone non traitées, tissées selon la technique 3 D décrite par exemple dans le document FR-A-2 612 950. Ces fibres proviennent de la pyrolyse de PAN. La réalisation de la préforme fibreuse de la pièce est schématisée par le bloc 20 de la figure 2. La seconde étape du procédé consiste, comme schématisé par le bloc 22, à imprégner la préforme fibreuse d'un mélange de résine précurseur de carbone et de poudre de Si C Ce mélange contient en particulier 100 parties en poids de résine phénolformaldéhyde, de à 100 parties en poids de poudre de Si C et de O à parties en poids de solvant tel qu'un alcool inférieur Le mélange est réalisé soigneusement de façon à être homogène et bien dispersé A cet effet, on utilise un disperseur et en particulier un disperseur à ultrasons. A titre d'exemple, le mélange contient 100 parties en poids de résine formophénolique, 50 parties en poids de poudre de Si C, 50 parties en poids d'alcool; la poudre de Si C est du VF 25 de chez Lonza de granulométrie comprise entre 0,1 et 0,6 pm. Lorsque le mélange est homogène, on effectue l'imprégnation sous vide jusqu'à ce que le mélange résine-Si C ne forme plus de bulle La pression régnant dans l'enceinte à vide est de 10 Pa Par ailleurs, celle-ci est portée à une température de 70 O C. L'imprégnation de la préforme fibreuse par le mélange résine-poudre de Si C est réalisée pendant 24 heures. L'étape suivante du procédé, symbolisée par le bloc 24 de la figure 2, consiste à polymériser la résine sous gaz neutre (azote, argon) sous une pression de 10 et à une température de 200 C. On effectue ensuite la transformation de la résine polymérisée en coke Cette transformation consiste en une pyrolyse à 8500 C pendant 3 heures sous gaz neutre à une pression de 10 Pa; cette étape est symbolisée par le bloc 26 de la figure 2. Afin de réduire les porosités de la pièce à une valeur égale ou inférieure à 5 % (mesurée par voie hydrostatique), on effectue une densification complémentaire, symbolisée par le bloc 28, consistant en un ou plusieurs cycles d'imprégnation, de polymérisation et de pyrolyse avec de la résine phénolique seule Le nombre de cycles avec la résine seule est en général de 1 à 3. La pièce mécanique obtenue est prête à l'emploi après avoir subi un éventuel usinage. EXEMPLE 2 Cet exemple est décrit en référence à la figure 3 illustrant les différentes étapes de fabrication de pièces selon l'invention. Selon un même principe, les inventeurs ont réalisé des pièces en matériau composite dont les fibres étaient tissées selon la technique 2 D On réalise tout d'abord un tissu, comme indiqué par le bloc 20 a, constitué de torons de fibres de carbone non traitées, disposés parallèlement entre eux pour former des nappes; les torons de deux nappes consécutives sont perpendiculaires entre eux. Parallèlement, on réalise un mélange de résine phénolformaldéhyde, précurseur de carbone, et de poudre de Si C ayant une granulométrie de 0,1 m à 0,6 ym. Le mélange contient 100 parties en poids de résine et de 5 à 100 parties en poids de Si C. Afin d'améliorer l'homogénéisation du mélange, on peut rajouter de O à 30 parties en poids d'alcool inférieur (comportant de 1 à 5 atomes de carbone) comme l'isopropanol La dispersion est assurée comme précédemment par ultrasons. On effectue alors, comme symbolisé par le bloc 22 a, l'immersion sous vide du tissu 2 D dans la résine chargée jusqu'à ce qu'il n'y ait plus de bulle. On fait subir au tissu un égouttage pendant 30 minutes dans l'air à la pression atmosphérique. On effectue ensuite un étuvage à 800 C pendant 1 heure à l'air libre afin d'enlever l'excès de résine. Cette étape est symbolisée par le bloc 23. Le tissu préimprégné obtenu peut être stocké en chambre froide, à une température inférieure à -180 C, et attendre d'être utilisé. Ce tissu peut être utilisé de la façon suivante: découpe de morceaux de tissu, empilage des morceaux de tissu découpés dans un moule de forme adaptée à la pièce à réaliser, pressage de ces morceaux de tissu à froid à une pression supérieure à 10 Pa, puis polymérisation, pyrolyse et finition de la pièce comme décrit précédemment. Les étapes de découpe, empilage et pressage des morceaux de tissu constituent l'étape 25 de réalisation de la préforme fibreuse chargée de résine et de Si C. EXEMPLE 3 Il est aussi possible, avant l'imprégnation du tissu par le mélange résine-poudre de Si C tel que décrit dans l'exemple 2, de pré-imprégner Les fibres à l'aide d'un brai, à pression atmosphérique en vue d'augmenter la densité de la pièce en carbone-carbone. EXEMPLE 4 On peut réaliser la même chose que dans l'exemple 2 en imprégnant non plus un tissu mais du fil avec le mélange résine-Si C pour obtenir un fil préimprégné, puis en tissant ce fil préimprégné pour obtenir l'architecture du substrat souhaité La suite, polymérisation, pyrolyse, etc est inchangée. EXEMPLES 5 ET 6 IL est aussi possible d'imprégner une préforme fibreuse avec un mélange résine-Si C contenant très peu de résine Par exemple, une barbotine constituée d'une solution aqueuse amoniacale à p H 12, à g/l de poudre de Si C (référence VF 25 de chez Lonza) et contenant 10 % en poids de résine phénolique convient. L'imprégnation est alors réalisée comme dans l'exemple 1, sous vide jusqu'à ce que le mélange ne forme plus de bulles; la pression est alors de 10 Pa. La polymérisation de la résine et sa pyrolyse sont également menées selon l'exemple 1. L'intérêt de cette méthode est qu'il est alors possible de finir la densification (étape 28) en imprégnant la pièce déjà densifiée par du brai ou en effectuant un dépôt de carbone par dépôt chimique en phase vapeur (DCPV) au lieu d'effectuer les cycles d'imprégnation de résine seule, de polymérisation et de pyrolyse de cette résine décrit dans l'exemple 1, de façon à obtenir une matrice de carbone plus dense et plus conductrice de la chaleur. Les pièces en matériau composite décrites précédemment ne comportaient pas de P A O externe, la protection contre l'oxydation des pièces étaient assurée uniquement par la poudre de Si C introduite dans la matrice. Dans le cadre de pièces pour véhicules spatiaux devant effectuer plusieurs missions, il est souhaitable d'adjoindre une P A O externe à la pièce, comme représenté sur la figure 4. Cette pièce se différencie de celle de la figure 1 uniquement par la présence de la P A O Cette dernière comporte une couche externe 30 de Si C sur toute sa surface externe, de 300 à 500 pm d'épaisseur, obtenue par siliciuration du carbone de la matrice 6 et des fibres 4, en surface Cette siliciuration est réalisée en immergeant la pièce par exemple dans un mélange de poudre d'A 1203, de Si et de Si C à 1700 C. Cette siliciuration peut être suivie d'un dépôt de Si C par DCPV afin d'effectuer un premier colmatage des fissures 32 formées dans la couche 30 de Si C du fait des différences de coefficient thermique entre le carbone et le carbure de silicium Ce colmatage est effectué à 9500 C avec un mélange d'H et de CH Si CL 3 3 On effectue alors le dépôt d'une couche intermédiaire 34 d'Al N de 0,2 à 3 pm d'épaisseur environ recouvrant toute la couche externe 30 de Si C Cette couche d'Al N est obtenue par DCPV à 9500 C en utilisant un mélange d'Al Cl, d'H et de NH Elle joue le rôle 32 3 de barrière de diffusion entre la couche externe 30 de Si C et la couche ultime de protection 36 en alumine. Cette couche d'alumine 36 est déposée par DCPV à 9500 C en utilisant un mélange d'AI C 13, d'H 20 et 3 '2 de CO 2 Elle présente une épaisseur de 2 à 100 Pm. Les conditions de dépôt des couches de Si C, d'AIN et d'Al 203 sont en particulier celles données dans le document US-A-5 051 300. Différents matériaux composites carbone- carbone du type 2,5 D ont été testés Les fibres étaient des fibres non traitées organisées en torons de 7 pm de diamètre, obtenues à partir du PAN La matrice de carbone provenait d'une résine phénolformaldéhyde Les matériaux avaient une épaisseur de 2,5 mm. L'échantillon n 1 constituant la référence comporte une densité de 1,56 et comme protection anti- oxydation un empilement de couches de Si C et de verre boro-silicaté comme décrit dans le document US-A-4 976 899. L'échantillon n 2, conforme à l'invention, contient de la poudre de Si C avec une granulométrie de 0,1 à 0,61 jm; l'imprégnation a été réalisée dans un mélange contenant 50 parties en poids de Si C pour 100 parties en poids de résine, ce qui représente 10 à 12 % en poids de Si C dans le composite Il a une densité de 1,63. L'échantillon n 3 est un matériau composite dépourvu de protection contre l'oxydation, de densité 1,56. L'échantillon n 4 est un matériau composite contenant 8 % en poids de poudre de BN, de densité 1,55. L'échantillon n 5 est un matériau composite dopé par du Si C introduit à partir d'une résine modifiée Il contient 4 % en poids de Si C et présente une densité de 1,63. Les tests ont été effectués avec un chalumeau oxyacétylénique réglé oxydant Au cours des essais, la température est gardée constante La température du chalumeau a été mesurée avec un thermocouple. Matériau C/C non doé _in 3) Ce matériau présente les vitesses d'oxydation les plus rapides à toutes les températures On constate en outre que cette vitesse croit rapidement avec la température De plus, on a systématiquement perçage des échantillons. Matériau C/C à matrice dopée avec P 2 oudre de Si C (n 02) Pour ce type de matériau, on distingue deux cas: Au-dessous de 1700 C, la vitesse d'oxydation est faible, augmentant mais lentement avec la température Cette vitesse d'oxydation varie entre la moitié et le tiers de celle du matériau non dopé Dans ce domaine de températures, il n'y a pas perçage de matériau mais formation d'une couche grise de Si O qui reste à la surface des échantillons. Au-dessus de 17000 C, la vitesse d'oxydation augmente rapidement, en restant toujours inférieure à celle du C/C non dope Dans ce domaine de températures, il y a perçage du matériau; La couche Si O existe toujours mais a tendance à fondre. Ce matériau a donc une vitesse d'oxydation au moins deux fois plus faible que le composite non dopé entre 800 et 1700 C (température de transition). On a obtenu les mêmes résultats pour un composé à poudre de Si C dont la résine était une résine "modifiée Si C". Matériau C/C à matrice do 2 ée BN (n 4) Ce matériau se caractérise par une oxydation très faible à 800 C mais dès 1000 C le comportement de ce matériau rejoint celui du matériau non dopé, avec * perçage du matériau Son efficacité disparaît donc au- dessus de 1000 C. Matériau C/C avec résine "modifiée Si C" (n O 5) Ce matériau a une température de transition plus basse que cel Le du composite dopé avec la poudre de Si C A des températures inférieures à 8000 C, ce matériau a une vitesse d'oxydation très faible, mais dès 10000 C, les vitesses d'oxydation deviennent supérieures à celles du matériau dopé avec de la poudre de Si C Enfin, après 1350 C, ce matériau a un comportement identique à celui du composite non dopé. Son efficacité disparaît donc au-dessus de 13500 C. Des essais avec une torche à plasma,simulant les conditions de rentrée dans l'atmosphère d'un véhicule spatial à 1500 C et une pression atmosphérique de 75 x 10 Pa, ont été réalisés sur différents matériaux. Les résultats sont portés dans le tableau I ci-après. Dans ce tableau, les vitesses d'oxydation sont exprimées en g/min et en mm/min Les pertes de masse sont mesurées par pesée avant et après le test d'oxydation et les pertes d'épaisseur sont mesurées par mesure initiale et finale au palmer pour les matériaux composites C/C non dopés, à résine modifiée et par mesure initiale au palmer et finale en micrographie pour les matériaux présentant un matelas de protection. TABLEAU I MATERIAU DUREE DU PERTE DE VITESSE PALIER MASSE D'ABLATION (g/min) (mm/min) C/C 2,5 D non dopé 2 0,63 0,74 C/C 2,5 D avec 1,8 0,16 0,227 matrice dopée Si C C/C 2,5 D avec résine "modifiée 2 0,319 0,42 si C" De ce tableau, il ressort que la vitesse d'oxydation est d'autant plus élevée que la densité du matériau est faible. Le matériau composite à poudre de Si C s'oxyde dans tous les cas moins vite que le C/C non dopé; les flux d'oxygène appliqués deviennent proches de ceux appliqués sur un matériau avec PAO. Les vitesses d'oxydation les plus faibles sont obtenues pour le matériau composite à poudre de Si C Il conduit à une vitesse d'ablation de 3 à 4 fois plus lente que celle du C/C non dopé En outre, la vitesse d'ablation décroît au cours du temps. Le matériau à résine "modifiée Si C" à une perte de poids et une vitesse d'ablation deux fois plus fortes que celles du composite à poudre de Si C. Une étude micrographique a permis de montrer que pour un matériau C/C non dopé, l'oxydation se faisait sur une surface et non sur une certaine profondeur du matériau et que cette surface suivait les macroporosités du matériau On a donc affaire à un "front" d'oxydation. Dans tous les essais, pour une oxydation au- dessous de 17000 C environ, on constate pour le matériau C/C à poudre de Si C la formation d'un "matelas"; ce matelas a la forme des macroporosités du matériau, c'est-à-dire des "poches", espaces inter-torons, macrofissures inter-torons Après oxydation, ces macroporosités donnent naissance à des parois, les espaces entre les parois correspondent à la partie dense des torons et les filaments sont très serrés. Par ailleurs, la surface d'oxydation est relativement plane et parallèle à la surface initiale. Une analyse du matelas montre qu'il est constitué de Si C oxydé en Si O 2 ' Au-dessus de 17000 C, il n'y a plus formation du matelas Plus probablement, il y a effondrement de celui-ci et formation d'une couche, par fusion, qui recouvre le composite sain et conduit au percement. On constate par ail Leurs que l'on n'a plus la même notion de front d'oxydation du carbone-carbone tel que décrit précédemment pour les matériaux composites à matrice exempte de poudre de Si C, mais on obtient bien une interface d'oxydation diffuse (d'o la notion de barrière de diffusion). On constate que Les grains de Si C sont liés entre eux par oxydation et par leur gonflement associé. On constate de p Lus que ce matériau présente une porosité importante, ce qui montre qu'il n'y a pas eu effondrement du matériau. Avec un matériau composite dopé avec de La poudre de Si C, selon l'invention, dont La résine est une résine "modifiée Si C", on a obtenu les mêmes résultats que ceux obtenus avec une résine non modifiée. Les pièces en matériau composite de L'invention, sans protection externe, peuvent résister jusqu'à 17000 C Au-dessus de 17000 C, le film de Si O formé par oxydation de la poudre de Si C réagit avec le Si C résiduel en donnant du Si O volati L De plus, la silice devient liquide et ne peut plus constituer un film solide protecteur. REVENDICATIONS 1 Pièce en matériau composite du type carbone-carbone, protégée contre l'oxydation, comportant une préforme fibreuse ( 2) constituée uniquement de fibres de carbone ( 4) noyée dans une matrice ( 6) de carbone dont les porosités ( 7, 8) renferment de la poudre ( 10) ultrafine de Si C jouant le rôle de barrière de diffusion gazeuse, la quantité de poudre de Si C représentant de 5 à 30 % en poids de l'ensemble préforme-matrice. 2 Pièce selon la revendication 1, caractérisée en ce que les fibres de carbone sont non traitées. 3 Pièce selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que la matrice résulte au moins en partie de la pyrolyse d'une résine polymérisée précurseur de carbone. 4 Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que la poudre a une granulométrie inférieure à 1/10 du diamètre des fibres. Pièce selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que l'ensemble préforme-matrice est recouvert d'au moins une couche externe ( 30, 32) de céramique. 6 Pièce selon la revendication 5, caractérisée en ce que la couche externe est une couche de carbure de silicium ( 30). 7 Pièce selon la revendication 6, caractérisée en ce que la couche de carbure de silicium ( 30) est recouverte d'une couche ultime d'oxyde réfractaire ( 36). 8 Pièce selon la revendication 5, caractérisée en ce que la couche externe est une couche d'oxyde réfractaire ( 32). 9 Pièce selon la revendication 7 ou 8, caractérisée en ce qu'une couche intermédiaire de barrière de réaction est prévue entre la couche d'oxyde ( 32) et le matériau sous-jacent ( 30, 6). Procédé de fabrication d'une pièce en matériau composite du type carbone- carbone, protégée contre l'oxydation, consistant à: (a) réaliser une préforme fibreuse de La pièce uniquement constituée de fibres de carbone; (b) imprégner cette préforme par un bain d'imprégnation contenant une résine précurseur de carbone et de la poudre ultrafine de Si C, La quantité de poudre de Si C dans le bain étant telle que cette poudre représente de 5 à 30 % en poids de la préforme densifiée; (c) polymériser la résine de La préforme chargée puis la pyrolyser pour La transformer en carbone et densifier ainsi La préforme chargée. 11 Procédé de fabrication d'une pièce en matériau composite du type carbone-carbone protégée contre L'oxydation, comportant une préforme fibreuse noyée dans une matrice, consistant à: (A) imprégner au moins une fibre carbone par un bain d'imprégnation contenant une résine précurseur de carbone et de la poudre u Ltrafine de Si C, La quantité de poudre dans le bain étant telle que cette poudre représente de 5 à 30 % en poids de la préforme densifiée; (B) réaliser une préforme fibreuse de la pièce uniquement à partir de cette fibre de carbone imprégnée; (C) polymériser la résine de La préforme chargée puis La pyrolyser pour la transformer en carbone et densifier ainsi la préforme chargée. 12 Procédé selon La revendication 10 ou 11, caractérisé en ce qu'il comporte en outre au moins un cycle de densification supplémentaire par du carbone. 13 Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que le cycle de densification supplémentaire consiste à imprégner la préforme chargée de Si C et de carbone par une résine précurseur de carbone, à polymériser cette résine puis à la pyrolyser. 14 Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que le cycle de densification supplémentaire consiste à imprégner la préforme chargée de Si C et de carbone par du brai ou à effectuer un dépôt chimique en phase vapeur de carbone. 15 Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 14, caractérisé en ce que l'imprégnation par la résine chargée en Si C est réalisée en présence d'un solvant diminuant la viscosité du mélange. 16 Procédé selon L'une quelconque des revendications 10 à 15, caractérisé en ce que le bain d'imprégnation contient pour 100 parties en poids de résine, de 10 à 100 parties en poids de poudre de Si C et de O à 10 parties en poids de solvant. 17 Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 16, caractérisé ce qu'on dépose sur la surface externe de la pièce au moins une couche externe de céramique.