Brevet FR2685886A1 — publié le 19930709

L'invention est du domaine de la fabrication de canalisations souples, telles celles reliant deux éléments d'un circuit de refroidissement, ou d'autre circulation de fluide, sur machine à poste fixe ou sur groupe moteur d'automobiles par exemple, lorsque ces canalisations formées de tubes droits ou coudés sont conformées par engagement sur un mandrin leur conférant la forme voulue, forme rendue définitive par la réticulation du matériau polymérique constitutif de ladite canalisation souple, dont l'ébauche est réalisée par extrusion. L'industrie automobile utilise en grandes séries, pour assurer la circulation des fluides, des conduites qui doivent demeurer souples afin d'assurer l'indépendance vibratoire d'organes tels que le radiateur de refroidissement relié au carter du moteur. Le liquide de refroidissement, mais aussi d'autres fluides tels que celui du retour d'assistance hydraulique ou celui d'une partie des circuits de conditionnement d'air, sont confinés sous une pression très modérée, mais variable, au moyen de tubes en composition polymérique réticulée et renforcée ou non, par tressage, tricotage ou guipage de retors généralement textiles. Pour suivre le parcours le plus souvent sinueux que le constructeur attribue à ces canalisations, le tube se voit généralement donner des formes coudées, parfois à plusieurs rayons et dans des plans différents. Le procédé de fabrication le plus courant est la mise en forme à l'état cru d'une ébauche obtenue par extrusion et coupe à longueur, entringlée sur un mandrin destiné à imposer la forme d'équilibre du produit fini après sa réticulation. Ce tube, droit ou courbe, doit donc conserver une déformabilité qui permet le détringlage à force, tout en présentant des formes d'extrémités directement utilisables sur les embouts des éléments qu'il relie. Les procédés d'entringlage et de détringlage très généralement utilisés chez les équipementiers sont des opérations pénibles restées manuelles, qui comprennent une phase appelée "conformage", en fin d'entringlage, sur le mandrin afin de respecter l'état de surface extérieur pour le montage ultérieur de colliers de serrage sur les extrémités destinées à recouvrir un embout. Ce conformage est en général assuré par le déplacement axial d'un cylindre calibreur confinant, sans efforts notables, l'extérieur de l'ébauche. Cette opération est décrite dans le document DE 2.737.277 de PHOENIX, dans lequel le moyen de calibrage est une bague fixe, solidaire du mandrin à l'extrémité où vient buter l'ébauche. A l'autre extrémité, la même fonction est assurée par une bague amovible verrouillable ; l'introduction des extrémités de l'ébauche dans lesdites bagues se fait par une entrée conique sur celles-ci, la contrainte exercée sur l'ébauche étant uniquement axiale, l'objet du procédé étant seulement le maintien à longueur constante de ladite ébauche, pendant la phase de vulcanisation. Le procédé de vulcanisation d'un élastomère en étuve ne nécessitant pas de moule externe volumineux et coûteux, dit "cuit libre", provoque une imprécision dimensionnelle ainsi qu'un état de surface final le plus couramment insuffisant pour un serrage ultérieur par collier ou autre procédé. Divers perfectionnements tendent à améliorer la présentation de la surface par un moulage partiel de ces extrémités. En particulier, le document JP 62-256.614 de TOKAI RUBBER prévoit la fixation, par vissage, de deux mâchoires refermées sur l'ébauche après l'opération d'entringlage et prenant appui sur chacune des extrémités du mandrin. L'opération comprend bien sûr un assemblage par vissage et un dévissage à chaque cycle thermique, nécessitant un matériel lourd et coûteux, pour lequel la rentabilité impose des rotations rapides donc une usure et une évolution néfaste des cotes. A l'usage de tels procédés, apparaissent des jeux et des imprécisions générateurs de bavures ou de petites dénivellations entre éléments de moule qui marquent le produit fini dans la zone dont le fini aurait dû justement être soigné. Un inconvénient analogue résulte du procédé décrit par le document FR 2 518.014 de EMERIC ALBAS, basé sur des moyens de serrage par pinces, enfermant l'extrémité de l'ébauche et bloquées en translation par butée sur un epaulement porté par le mandrin. Le passage d'une zone à surface libre à une zone moulée sous faible pression peut dans les deux cas présenter une discontinuité inesthétique, mais surtout une discontinuité de résistance aux sollicitations. En effet, le renforcement positionné de façons différentes dans ces deux zones, peut présenter une déformation, invisible au repos, mais devenant notable lorsqu'il lui est demandé, accidentellement ou fréquemment, de résister à une pression interne, même minime. La permanence dans le temps de la résistance aux produits véhiculés risque alors de montrer un point faible si le tube interne reçoit une déformation locale alors que sa fonction de continuité et de résistance chimique est en géneral desolidarisée de la résistance mécanique, assurée, elle, par le renforcement. CAOUTCHOUC MANUFACTURE ET PLASTIQUES, demanderesse de la présente a proposé, dans le document FR 2.520.664, un perfectionnement de ces procédés permettant à un serrage radial par manchette ouvrant en deux parties de maintenir l'ébauche au cours de sa vulcanisation. Ce moyen de réaliser une conformation particulière de la surface externe, comportant des nervures, marquages. ou gorges pour retenir un collier, par reproduction des empreintes réalisées sur la manchette ouvrante, peut faire l'objet des mêmes critiques portant sur la discontinuité de la résistance à la pression provoquée par les déformations localisées du renforcement textile. En vue d 'y remédier, CAOUTCHOUC MANUFACTURE ET PLASTIQUES a proposé dans le document FR 2.643.853 un procédé de formage, dans des conditions analogues, pour les extrémités de tubes en composition élastomérique vulcanisés sur mandrin, au moyen drun outillage déformable. Une pièce d'outillage, appelée jupe radialement déformable, enserre l'extrémité d'ébauche butant sur une bague rigide qui porte ladite jupe, serrée par un collier, capable de glisser sur la partie libre de la bague et d'être retroussée pour dégager la préparation de l'ébauche. Ce mouvement de grande amplitude, relativement aux dimensions de la conduite souple, permet le moulage de collerettes ou de marquages utiles à la pose ultérieure de colliers et aux repérages. Le procédé est bien sûr applicable à un état de surface lisse sur les extrémités de tubes réticulés en forme de canalisations plus ou moins sinueuses. La déformabilité de l'outillage lui confère une durée de vie limitée à quelques centaines de cycles thermiques, du fait de l'apparition de craquelures risquant d'être reproduites sur le produit fini et détériorant, de ce fait, son aspect jusqu'à une qualité qui sera déclarée limite acceptable. Le coût unitaire de l'outillage, rapporté au nombre de pièces fabriquées, n'est acceptable que comme moyen économique de former un marquage tel que les collerettes destinées au maintien d'un collier posé ultérieurement. L'analyse de l'art antérieur montre qu'un procédé de conformage d'une zone, d'extrémité ou non, utilisant un outillage présentant une longue durée de vie - c'est à dire dont l'incidence sur le coQt des produits fabriqués est faible - et garant d'une permanence de qualité - en évitant des discontinuités de résistance - tout en conservant aux zones conformées un excellent fini de surface, n'est pas connu. La présente invention propose donc un outillage durable et simple à mettre en oeuvre pour la réalisation de canalisations souples où des zones lisses présentant une certaine précision de forme et de fini sont nécessaires. Ces exigences se rencontrent lors de l'utilisation de colliers à faible course, éventuellement à serrage élastique ou pour des fabrications par surmoulage. Le procédé utilisant cet outillage n'est pas limité aux zones d'extrémité des canalisations mais est applicable sur une zone mediane, apportant ainsi des possibilités nouvelles de pose d'un accessoire tel que sonde de température ou vis de purge. Le procédé utilise la propriété de dilatations différentielles entre matériaux pour modifier utilement le diamètre d'une bague de calibrage. La déformation élastique, sous les efforts dûs à ladite dilatation différentielle, permet des variations de diamètre de la bague, dite calibreur, suffisantes pour rendre infiniment plus aisée l'opération restée manuelle ou permettre d'envisager une automatisation partielle de celle-ci.- Le procédé objet de l'invention ne modifie pas la technologie de réticulation sur mandrin, par exemple en technique "cuit libre". L'invention consiste donc en un procédé de conformage localisé de canalisations souples, au cours de leur réticulation sur mandrin de mise en forme, par traitement thermique avec maintien local de la surface d'une ébauche crue, l'invention porte également sur l'outillage de calibrage utilisé dans le procédé. L'invention est caractérisée en ce que ledit procédé met en oeuvre une bague externe servant d'outil calibreur, fixée à un mandrin de mise en forme, formée d'ailettes radiales, confinées par leur diamètre extérieur dans l'alésage d'un élement calibreur dont le cylindre antidilatation présente une très faible dilatation thermique, lesdites ailettes radiales, réalisées en un matériau polymérique à fort coefficient de dilatation thermique, exerçant une contrainte centripète sur la partie cylindrique élastiquement déformable dudit outil calibreur et en ce que la variation diamétrale qui en découle disparaît dès la fin du traitement thermique. Dans une variante de l'invention destinée au conformage d'une extrémité de l'ébauche crue, l'élément calibreur est un support de calibreur constitué d'un guide de concentricité portant un cylindre antidilatation monobloc dans lequel est engagé l'outil calibreur. Dans une autre variante, destinée au conformage d'une portée cylindrique intermédiaire de l'ébauche crue, l'élément calibreur est un collier calibreur portant un outil calibreur et est rendu solidaire du mandrin de mise en forme par un guide approprié. La partie cylindrique dudit calibreur est soit monobloc avec éventuellement une fente autorisant sa déformation élastique soit réalisée en plusieurs parties afin de faciliter le démontage. Dans une disposition préférentielle, - citée à titre d'exemple non limitatif - la bague externe servant d'outil calibreur comporte de 6 à 24 ailettes, l'angle formé par les axes de deux ailettes consécutives prenant alors une valeur comprise entre 7,5 et 30". Dans une autre variante, particulièrement destinée aux canalisations souples de faible diamètre, l'outil calibreur comporte des ailettes radiales reliées entre elles, dans un plan équatorial, par un voile continu, de même matériau. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description accompagnant les dessins dans lesquels - la figure 1 est une vue d'ensemble du mandrin de mise en forme équipé de ses éléments de formage en vue du traitement thermique - la figure 2 est une vue axiale et coupe de la pièce support du calibreur - la figure 3 est une vue axiale et coupe de la pièce dite outil calibreur, caractéristique de l'invention - la figure 4 est un schéma de principe d'application sur une portée intermédiaire de canalisation souple. La figure 1 est une vue d'ensemble, en coupe par l'axe, montrant le mandrin de mise en forme équipé de ses éléments de conformage en vue du traitement thermique. Le mandrin de mise en forme (1) est un élément métallique massif, couramment réalisé en acier inoxydable ou en alliage d'aluminium, de section constante circulaire, dont le centre du cercle générateur suit la trajectoire imposée à l'axe de la canalisation souple en matériau polymérique renforce. L'ébauche de celle-ci est une longueur définie, coupée dans un profilé tubulaire cru, par exemple constitué d'un revêtement déposé par une extrudeuse à tête d'équerre par dessus un tube interne supportant un renforcement généralement textile, posé par tressage, tricotage ou guipage. Pour simplifier l'exposé de l'invention, le profilé tubulaire cru ou partiellement vulcanisé sera, par la suite, désigné par les termes "ébauche crue". L'ébauche crue (2) est enfilée, dans un état de plasticité où elle se trouve encore très déformable, sur le mandrin de mise en forme (1), par une opération dite "entringlage". Elle vient buter sur une bague de maintien en translation (3). L'extrémité de l'ébauche crue (2), dont la coupe est souvent très approximativement restée perpendiculaire àl'axe, est parfois reprise, avec ou sans outil de moletage, pour reconstituer sa forme cylindrique. Dans les cas simples, un cylindre coulissant axialement sur le mandrin de mise en forme (1) suffit pour assurer cette forme ; sa présence marque à peine son appui sur la surface extérieure du produit fini. Dans la présente variante, la bague de maintien en translation (3) est rendue solidaire, à l'une de ses extrémités, par fixation mécanique ou emmanchement à force, du mandrin de mise en forme (1), extrémité qui doit être rectiligne et d'une longueur suffisante pour ce faire. Avec une seconde bague de fixation, démontable par tout moyen approprié, elle sert à la fixation, sur ledit mandrin de mise en forme (1), d'une pièce dite support de calibreur (4), constituée d'un cylindre et d'un disque, l'ensemble formant guide de concentricité (5), qui porte un cylindre antidilatation (6). L'outil calibreur (7) est engagé, lors de la constitution du montage, à l'intérieur dudit cylindre antidilatation (6). L'outil calibreur (7) est constitué d'une partie cylindrique (8), en forme de bague, qui vient buter sur la bague de maintien en translation (3), enfilée, avec un jeu convenable, par dessus l'extrémité de l'ébauche crue (2) après que celleci ait été introduite sur le mandrin de mise en forme (1). Ladite partie cylindrique (8) est partie intégrante, avec les ailettes radiales (9) d'un ensemble constituant l'outil calibreur (7). Un montage semblable mais nécessairement démontable (non représenté) peut être réalisé à l'autre extrémité du mandrin de mise en forme (1), pour le conformage de l'autre extrémité de la canalisation souple. La condition de disposer, à cette extrémité, d'un assemblage démontable est rendue nécessaire car une seconde bague de maintien en translation (3) vient alors buter, lors dudit assemblage, sur cette extrémité de l'ébauche crue (2). Le procédé connu de traitement thermique qui assure la réticulation du matériau polymérique constitutif de la canalisation souple est alors appliqué, un certain nombre de mandrins de mise en forme (1) - identiques ou différents - étant fixés sur un support commun par leur partie non démontable. Au cours de la montée en température, sous pression, l'outil calibreur (7), réalisé en matériau thermoplastique ou thermodurcissable de coefficient de dilatation thermique notable, se trouve confiné, par le cylindre antidilatation (6) du support de calibreur (4), qui est, lui, réalisé en matériau de très faible dilatation thermique, tel que, - à titre d'exemple non limitatif - l'acier spécial "Invar". Très vite, du fait de la grande surface des ailettes radiales (9), malgré la faible conductibilité thermique du polymère constitutif, des efforts radiaux importants s'exercent grâce à l'appui desdites ailettes radiales (9) par leur diamètre externe dans l'alésage du cylindre antidilatation (6) du support de calibreur (4). La partie cylindrique (8), a laquelle elles sont raccordées par des rayons concaves formant congés (10) le long des génératrices, subit un serrage dont l'ordre de grandeur peut être choisi pour atteindre un millimètre et même plus sur des diamètres usuels, conséquence d'un équilibre entre déformation 35 élastique circonférentielle de ladite partie cylindrique (8) et contrainte radiale desdites ailettes. Les défauts de surface et les dispersions de diamètre de l'ébauche crue (2) sont ainsi totalement rattrapés et son extrémité est bien confinée au cours de la réticulation, par le diamètre interne de la partie cylindrique (8), qui lui imprime son état de surface, sans qu'une véritable pression ne s'exerce sur le matériau constitutif, alors ramolli, de l'ébauche crue (2). Cette disposition pallie, de ce fait, un inconvénient des dispositifs de l'art antérieur dans lesquels la matière risquait d'être refoulée vers la zone centrale où la surface de l'ébauche crue reste libre. Des évents parallèles à l'axe sont ménagés à travers la bague de maintien en translation (3) afin de faciliter l'échappement des gaz occlus au cours du traitement thermique. Quand la réticulation est terminée et que le mandrin de mise en forme (1) équipé de ses éléments de conformage est sorti de l'enceinte de traitement thermique, la grande surface des ailettes radiales (9), dès leur mise à l'air libre, permet un refroidissement rapide et la suppression immédiate du serrage élastique par lesdites ailettes radiales (9) sur la partie cylindrique (8). Aussi, au démontage du mandrin de mise en forme (1), la (ou les) extrémité(s) de la canalisation souple obtenue n'est plus enserrée par l'outil calibreur (7) qui l'entoure et le détringlage de ladite canalisation souple, avant son refroidissement - plus lent que celui des ailettes radiales (9) - est beaucoup plus aisé que selon les procédés de l'art antérieur. Cette particularité de l'invention permet d'envisager une automatisation au moins partielle du procédé. La figure 2 détaille, en vue axiale et coupe diamétrale, la pièce dite support de calibreur (4). La vue 2a montre, en bout sur l'axe commun, l'encombrement total du cylindre antidilatation (6) utilisé uniquement par son diamètre fonctionnel interne (12) et relié - en l'entourant avec jeu - à la bague de maintien en translation (3) et donc au mandrin de mise en forme (1), par le guide de concentricité (5) engagé sur celui-ci par une portée cylindrique ménagée à l'extrémité dudit mandrin de mise en forme (1). La vue 2b est une coupe passant par l'axe du support de calibreur (4) entièrement cylindrique. Le cylindre antidilatation (6) qu'il porte est réalisé, préférentiellement, dans les qualités courantes d'un alliage fer-nickel, à faible coefficient de dilatation thermique, telle, par exemple, la qualité appelée INVAR. Le cylindre antidilatation (6), ainsi constitué, présente généralement un coefficient de variation thermique relative de dimensions de 1,2. 10-6 par "C, soit environ dix fois plus faible que celui des aciers courants. Cette faible variation thermique de dimensions, appliquée circonférentiellement sur le cylindre antidilatation (6), affecte également son diamètre fonctionnel interne (12). Dans un exemple de réalisation, sa valeur initiale de 186 millimèt;es, reçoit, pour des variations de température pouvant atteindre 1250C, des variations relatives de 0,015 % ne depassant pas en valeur absolue 0,028 millimètres, donc pratiquement négligeables vis à vis des tolérances géométriques. Dans d'autres applications plus économiques, une réalisation du cylindre antidilatation (6) en acier courant présenterait, pour le même écart de température, une variation de diamètre de 0,3 millimètres. L'utilisation d'aciers courants ou inoxydables est donc également possible, sous réserve d'en tenir compte, de façon soustractive à l'effet de dilatation thermique des ailettes radiales sur l'outil calibreur (7). Le seul inconvénient de cette solution est un encombrement plus important de l'ensemble de conformage, réduisant, de ce fait, le nombre de mandrins de mise en forme (1), susceptibles de trouver place, simultanément, dans une enceinte de traitement thermique de volume donné. La figure 3 détaille, en bout et en coupe axiale, la pièce dite outil calibreur (7), caractéristique de l'invention. Les vues 3a et 3b montrent respectivement en bout sur son axe et en coupe par ce même axe, la piece monobloc formant l'outil calibreur (7), constituée de la partie cylindrique (8) et des ailettes radiales (9), réciproquement raccordées par des rayons concaves formant congés (10), de façon à améliorer l'encastrement desdites ailettes radiales (9), avant que n'intervienne un flambement dû à leur compression radiale. L'outil calibreur (7) est, en effet, caractérisé par le diamètre extérieur (13), limitant les ailettes radiales (9), celles-ci étant engagées dans le diamètre fonctionnel interne (12) du support de calibreur (4). Aux températures usuelles d'atelier, l'opération d'engagement se fait sans difficultés, un léger refroidissement suffisant à faciliter l'assemblage. En effet, l'outil calibreur (7) est réalise, préférentiellement par moulage, en matériau polymérique soit thermoplastique, soit thermodurcissable. Certains de ces matériaux présentent, en effet, des coefficients de dilatation thermique pouvant atteindre 15 et même 18.10-5 par OC ; I1 est à remarquer que cette grandeur atteint seize fois celle de l'acier qui peut être utilisé pour la réalisation du cylindre antidilatation (6) ou huit fois celle de l'aluminium constitutif éventuel du mandrin de mise en forme (1). La plus grande efficacité de conformage est obtenue en associant à L'INVARS le matériau polymérique constitutif des ailettes radiales (9) présentant le coefficient de dilatation thermique le plus élevé possible, préférentiellement 18. 10-5 par Oc, permettant ainsi de limiter l'encombrement dudit outil calibreur (7). Sous un accroissement de température, en enceinte de traitement thermique, qui peut atteindre et même dépasser 125 "C, des variations relatives de 2,2 % peuvent donc s'appliquer sur le rayon des ailettes radiales (9). Dans un exemple de réalisation où la partie cylindrique (8) présente, au cours du traitement thermique, un diamètre interne de 40 millimètres pour un diamètre extérieur (13) des ailettes radiales (9) égal à 186 millimètres, le rayon desdites ailettes radiales (9) pourrait varier, s'il n'était pas contraint, de 1,6 millimètres par exemple, entre les deux températures extrêmes. Les ailettes radiales (9) étant engagées, comme décrit, dans un alésage dont le diamètre varie de façon peu mesurable, cet accroissement de rayon exerce, sur la partie cylindrique (8) que contraignent lesdites ailettes radiales (9) - et qui a également tendance à se dilater - des efforts très importants qui ne sont limités que par le module d'Young du matériau polymérique. En l'absence d'efforts notables de réaction de la part de l'ébauche crue (2), qui vient tout de suite en contact avec le diamètre interne de la partie cylindrique (8) qui sert ainsi de diamètre de calibrage (14), la position d'équilibre géométrique entre contraintes antagonistes qui définit le diamètre de conformage est la même que celle que prendrait l'ensemble- de conformage en absence de l'ébauche crue (2) ; Les dimensions peuvent être vérifiées expérimentalement, aussi bien que calculées, en fonction des épaisseurs relatives des ailettes radiales (9) et de la partie cylindrique (8). Pour une dilatation libre de chacune des ailettes radiales (9) qui aurait été de 1,6 millimètres au rayon, le calcul par éléments finis indique une déformation réelle de 0,7 millimètres audit rayon. Il en résulte que, pour obtenir un conformage au diamètre de 40 millimètres de l'extrémité de la canalisation souple, il est nécessaire d'utiliser un outil calibreur (7) dont le diamètre de calibrage (14) est de 41,4 millimètres à froid. De ce fait, les manipulations, lors de la mise en place de ébauche crue (2), peuvent se faire avec un jeu radial théorique de 1,4 mm, absorbant largement toute irrégularité venue de l'extrusion ou de la coupe à longueur. Lorsque le mandrin de mise en forme (1) équipé de ses éléments de conformage sort de l'enceinte de traitement thermique, ce jeu réapparait dès la mise à l'air libre des ailettes et le détringlage se trouve aussitôt réalisable, le module de déformation du matériau polymerique réticulé n'étant pas encore accru par le refroidissement. Dans la disposition préférentielle représentée à titre d'exemple non limitatif, le nombre des ailettes radiales (9) est de 20, soit un angle de 180 entre les axes de deux ailettes successives. Le rapport de la longueur à l'épaisseur de l'une desdites ailettes radiales (9) est avantageusement compris entre 10 et 16, afin d'éviter tout flambage. Le nombre et les dimensions desdites ailettes radiales (9) pourront être optimisés pour assurer le refroidissement le plus efficace tout en maintenant la résistance au flambage. Pour les diamètres usuels des canalisations souples ainsi localement conformées, le nombre des ailettes radiales (9) est, - le plus généralement, compris entre 6 et 24, ce qui correspond à un angle entre les axes des deux ailettes radiales (9) consécutives compris entre 7,5 et 30". Pour des diamètres inférieurs des canalisations souples, l'outil calibreur (7) peut comporter un nombre réduit d'ailettes radiales (9), par exemple de 3 à 6 ou même une configuration d'apparence massive - non représentée - dans laquelle lesdites ailettes radiales (9) restent reliées entre elles, dans le plan équatorial, par un voile continu de même matériau. La figure 4 est un schéma montrant que l'ensemble du dispositif de calibrage ainsi défini peut également être utilisé pour assurer un bon état de surface sur une portée cylindrique intermédiaire d'une canalisation souple. Le jeu hors de l'enceinte de traitement thermique est suffisant pour engager, lors de la préparation de l'ébauche crue (2) sur le mandrin de mise en forme (1), un collier calibreur (15). Celui-ci se trouve rapidement refroidi du fait de la grande surface de ses ailettes, dès la sortie de l'enceinte de traitement thermique. Ledit collier calibreur (15) est ainsi capable de parcourir, assez librement, sur la moitié par exemple de sa longueur, l'ébauche crue (2), même si elle comprend des coudes imposés par le mandrin de mise en forme (l). Ce parcours doit également être possible après la réticulation du matériau polymérique constitutif de la canalisation souple dès que la surface libre des ailettes radiales (9), refroidie par le contact de l'air ambiant, permet le retour au diamètre initial de la partie cylindrique (8) servant au calibrage. Le collier calibreur (15) est positionné, par des guides appropriés (18), par rapport à la fixation du mandrin de mise en forme (1). Suivant l'importance de la surface devant présenter le fini désiré, il sera éventuellement loisible de réaliser l'outil calibreur (7) du collier calibreur (15) monobloc, comme représenté, ou muni sur sa partie cylindrique (8) d'une à trois fentes permettant soit de l'ouvrir par déformation élastique, soit de le démonter en plusieurs éléments, ce qui facilite les manipulations. Des cannelures en relief destinées à retenir un collier ou des zones en creux destinées à recevoir un marquage ou un repérage deviennent ainsi possibles. Dans la variante représentée, le collier calibreur (15) est monobloc, associant un disque plan (16) au cylindre antidilatation (6), ces deux composants, réalisés dans des matériaux de coefficients de dilatation voisins, étant soudés ou forgés. Le collier calibreur (15) doit alors présenter' un démontage aisé par exemple par verrouillage d'un couvercle (17). Cette disposition permet l'extraction axiale de l'outil calibreur (7) - soit ouvrable, soit démontable en plusieurs secteurs - sans dépose dudit collier calibreur (15). Une disposition analogue peut être appliquée au support de calibreur (4), utilisé pour conformer une extrémité de la canalisation souple, rendant ledit support de calibreur (4) ouvrable ou démontable. Le procedé de conformage localisé de canalisations souples, ainsi rendu possible, présente par rapport aux procédés connus les avantages suivants - ne modifiant ni les procédés de réticulation du polymère constitutif ni les postes d'entringlage, il apporte une qualité de l'état de surface recherché par les constructeurs afin de porter avec plus de précision des colliers à faible course de serrage ; - par rapport à tout autre type de calibreur, il apporte une durée de vie très supérieure de l'outillage, réduisant notablement les dépenses de renouvellement - par une interchangeabilité aisée, il est applicable sur de nombreux types de mandrins de diamètres voisins grâce au seul changement des guides de concentricité - l'état de surface des matériaux polymériques constituant l'outil calibreur garantit un encrassement réduit de l'outillage, facilitant les opérations de nettoyage ; - la substitution de diamètres ou de matériaux permet de régler le diamètre de calibrage, facilitant les évolutions de fabrication tout en respectant les exigences de précision ou de cote. L'homme REVENDICATIONS 1. Procédé de conformage localisé de canalisation souple au cours de la réticulation de son matériau polymérique constitutif sur mandrin de mise en forme (1), avec maintien local de la surface externe d'une ébauche crue (2), caractérisé en ce qu'il met en oeuvre un outillage constitué d'une bague externe servant d'outil calibreur (7), fixée audit mandrin de mise en forme (1), formée d'ailettes radiales (9), confinées par leur diamètre extérieur (13) dans l'alésage d'un élément calibreur dont le cylindre antidilatation (6) est réalisé dans un matériau présentant une très faible dilatation thermique, lesdites ailettes radiales (9), réalisées en un matériau polymérique à fort coefficient de dilatation thermique exerçant une contrainte centripète sur la partie cylindrique (8) élastiquement déformable dudit outil calibreur (7) et en ce que la variation diamétrale qui en découle disparaît dès la fin du traitement thermique. 2. Procédé de conformage localisé de canalisation souple selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément calibreur est un support de calibreur (4), constitué d'un guide de concentricité (5) portant le cylindre antidilatation (6) dans lequel est engagé l'outil calibreur (7) pour conformer l'une ou l'autre des extrémités de l'ébauche crue (2) entringlée sur le mandrin de mise en forme (1). 3. Procédé de conformage localisé de canalisation souple selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément calibreur est un collier calibreur (15) portant un outil calibreur (7), et en ce qu'il est engagé sur une portée cylindrique intermédiaire de l'ébauche crue (2) entringlée sur le mandrin de mise en forme (1),- dont il est rendu solidaire par un guide approprié (18). 4. Outillage de conformage localisé de canalisation souple mis en oeuvre dans le procédé de conformage selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le cylindre antidilatation (6) est réalisé en acier courant ou inoxydable et en ce que le coefficient de dilatation thermique du matériau polymérique constituant l'outil calibreur (7) est supérieur à 15.10-5 par CC. 5. Outillage de conformage localisé de canalisation souple mis en oeuvre dans le procédé de conformage selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le cylindre antidilatation (6) est réalisé en alliage fer nickel à dilatation limitée dit Invar et en ce que le coefficient de dilatation thermique du matériau polymérique constituant l'outil calibreur (7) est au moins égal à 18.10-5 par "c. 6. Outillage de conformage localisé de canalisation souple selon l'une des revendications 4 à 5, caractérisé en ce que l'élément calibreur (4), (15) est monobloc. 7. Outillage de conformage localisé de canalisation souple selon la revendication 6, caractérisé en ce que la partie cylindrique (8) de l'outil calibreur (7) comporte une fente axiale pour faciliter les manipulations par déformation élastique. 8. Outillage de conformage localisé de canalisation souple selon la revendication 6, caractérisé en ce que la partie cylindrique (8) de l'outil calibreur (7) comporte au moins deux fentes axiales permettant son démontage en deux ou trois parties pour faciliter les manipulations. 9. Outillage de conformage localisé de canalisation souple selon l'une des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que le nombre d'ailettes radiales (9) est au moins égal à 6 et au plus égal à 24, les angles formés par les axes de deux ailettes successives étant donc compris entre 7,5 et 30C. 10. Outillage de conformage localisé de canalisation souple selon l'une des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que l'outil calibreur (7) présente une configuration d'apparence massive dans laquelle les ailettes radiales (9) restent reliées entre elles, dans le plan équatorial, par un voile continu de même matériau.