Brevet FR2691859A1 — publié le 19931203

La présente invention se rapporte à des diviseurs de fréquences utilisés pour les synthétiseurs de fréquences ou analogues et, plus particulièrement, à des pré-étalonneurs. On a largement utilisé les synthétiseurs de fréquences dans divers domaines des systèmes de communications Par exemple, lorsqu'un synthétiseur de fréquences est incorporé dans un combiné de téléphone mobile, le synthétiseur de fréquences fait changer la fréquence du signal d'oscillateur local qui est appliqué aux mélangeurs du récepteur et de l'émetteur, ce qui accomplit un changement de canal. Lorsque l'on construit un tel synthétiseur de fréquences, le pré- étalonneur sert de pré-diviseur de fréquences pour diviser une fréquence d'oscillation d'un oscillateur réglé en tension (que l'on appellera ciaprès VCO) à une fréquence à laquelle fonctionne un compteur programmable en tant que diviseur variable comprenant des CMOS (métal oxyde semi-conducteur) conventionnels Le pré-étalonneur contient un circuit logique interne qui divise le signal d'entrée et un circuit tampon d'entrée qui reçoit un signal à la sortie du VCO et applique un signal d'entrée au circuit logique interne. Les figures 10 et 11 sont des schémas illustrant les circuits tampons d'entrée utilisés dans des pré-étalonneurs conventionnels, la figure 10 montrant le cas o le circuit comprend des éléments passifs et la figure 11 montrant le cas o le circuit comprend des éléments actifs. Sur la figure 10, des diodes Da à De sont connectées en série entre une borne d'alimentation en courant VDD et la masse Des résistances Ra et Rb sont connectées en série entre les diodes Dc et Dd Des résistances Rc et Rd sont connectées en série entre une borne de signaux d'entrée IN et une borne de signaux de référence INB Un noeud de jonction des résistances Rc et Rd et un noeud de jonction des résistances Ra et Rb sont connectés l'un à l'autre et mis à la masse par un condensateur Cb Les lettres de référence T et T désignent les bornes des signaux de sortie. Sur la figure 11, les diodes Da à De sont connectées en série entre une borne d'alimentation en courant VCC et la masse Les résistances Ra et Rb sont connectées en série entre les diodes Dc et Dd Les résistances Re et Rd sont connectées en série entre une borne de signaux d'entrée IN et une borne de signaux de référence INB Un noeud de jonction des résistances Rc et Rd et un noeud de jonction des résistances Ra et Rb sont connectés run à l'autre et mis à la masse par un condensateur Cb La borne de signaux dentrée IN est connectée à la base d'un transistor Tri et la borne de signaux de référence INB est connectée à la base d'une transistor Tr 2 Les collecteurs des transistors Trl et Tr 2 sont connectés à la borne d'alimentation en courant VCC par des résistances Re et Rf, respectivement Les émetteurs des transistors Trl et Tr 2 sont connectés l'un à l'autre et mis à la masse par un transistor Tr 3 et une résistance Rg Un noeud de jonction de la résistance Re et du collecteur du transistor Trl est connecté à la base d'un transistor Tr 4 Le collecteur du transistor Tr 4 est connecté à la borne d'alimentation en courant VCC et son émetteur est mis à la masse par une diode Df, un transistor Tr 5 et une résistance Rh Un noeud de jonction de la résistance Rf et du collecteur du transistor Tr 2 est connecté à la base d'un transistor Tr 6 Le collecteur du transistor Tr 6 est connecté à la borne d'alimentation en courant VCC et son émetteur est mis à la masse par une diode Dg, un transistor Tr 7 et une résistance Ri Les bases des transistors Tr 3, Tr 5 et Tr 7 sont connectées à une borne de polarisation d'une source de courant constant VCS Dans ce circuit tampon d'entrée, le noeud de jonction de la diode Df et du collecteur du transistor Tr 5 sert de borne T de signaux de sortie et le noeud de jonction de la diode Dg et du collecteur du transistor Tr 7 sert de borne de signaux de sortie T. Dans les circuits tampons d'entrée des figures 10 et 11, les diodes Da à De, les résistances Ra à Rd et le condensateur Cb constituent un circuit de polarisation. La figure 12 est un graphique illustrant les courbes de l'amplitude du signal d'entrée en fonction de la fréquence d'entrée d'un pré-étalonneur ayant le circuit tampon d'entrée montré à la figure 10 Sur la figure 12, la courbe al-a 2- a 3 indique un niveau maximum de sensibilité d'entrée, les courbes bl-b 2 et cl- c 2 indiquent les niveaux ninimum de sensibilité d'entrée et frun indique une fréquence d'oscillation autonome du pré-étalonneur. Comme on l'a décrit ci-dessus, le pré-étalonneur divise la sortie du VCO qui fonctionne sur une large plage de tensions et une large plage de fréquences, avant son application au diviseur variable, il faut donc, pour le pré-étalonneur, un fonctionnement très rapide sur une large plage d'amplitudes du signal d'entrée et une large plage de fréquences. Dans le cas o le pré-étalonneur est constitué d'un circuit intégré en silicium (Si), le circuit logique interne accomplissant l'opération de division est usuellement constitué d'un circuit logique à émetteur couplé (ECL). Alternativement, dans le cas o le pré-étalonneur est constitué d'un circuit intégré à l'arséniure de gallium (Ga As), le circuit logique interne est usuellement constitué d'un circuit logique à FET à sources couplées (SCFL) Dans ces cas, l'une des sorties T et T du circuit tampon d'entrée du pré-étalonneur est un signal appliqué au circuit interne tandis que l'autre est une référence de l'entrée. Alternativement, les sorties T et T ont des phases opposées l'une à l'autre. Dans les circuits tampons d'entrée montrés aux figures 10 et 11, un signal est introduit à la borne d'entrée de signaux IN par couplage capacitif tandis que la borne d'entrée de référence INB est mise à la masse en courant alternatif par la capacité, ce qui permet d'obtenir le fonctionnement ci-dessus décrit Dans le circuit tampon d'entrée de la figure 10, le circuit interne est directement attaqué par le signal d'entrée D'autre part, dans le circuit tampon d'entrée de la figure 11, l'amplitude d'entrée est convertie en différences de tensions dans les résistances Re et Rf et les transistors Tr 4 et Tr 6 attaquent le circuit interne en utilisant l'amplitude. Dans le pré-étalonneur comprenant le tampon d'entrée de la figure 10 qui attaque le circuit interne par le signal d'entrée, la sensibilité d'entrée du pré- étalonneur dans les limites de fréquences de fonctionnement et restreintes par une opération défectueuse de division provoquée par une oscillation autonome du pré-étalonneur dans une région des basses fréquences et par une opération de division défectueuse due à un retard de porte du circuit interne dans une région de hautes fréquences, avec pour résultat des caractéristiques de sensibilité d'entrée telles que montrées à la figure 12 A ce moment, la sensibilité minimale d'entrée et la plus haute à proximité de la fréquence d'oscillation autonome frun c'est-à-dire à proximité de b 2 et c 2 et la sensibilité maximale d'entrée se réduit avec l'augmentation de la fréquence dans la région des hautes fréquences, comme le montre la ligne a 2-a 3. En général, la performance de sensibilité d'entrée d'un pré-étalonneur est déterminée par la largeur de la plage sur laquelle le signal d'amplitude d'entrée est divisé dans une large plage de fréquences, donc la réduction de la sensibilité maximale dentrée dans la région des hautes fréquences provoque une réduction de la performance de sensibilité d'entrée du pré-étalonneur dans la région des hautes fréquences. Ce problème peut être résolu en attaquant le circuit interne par un signal d'entrée à un niveau restreint dans des limites prescrites par le tampon d'entrée. Cependant, dans le cas o le tampon d'entrée se compose d'éléments actifs comme le montre la figure 11, comme le tampon dentrée doit attaquer le circuit interne par lui-même, la consommation d'énergie dans le tampon d'entrée diminue défavorablement avec pour résultat une augmentation de la consommation de courant par la totalité du circuit intégré du préétalonneur. La présente invention a pour objet daméliorer la performance de sensibilité d'entrée d'un pré-étalonneur en prévenant la réduction de la sensibilité maximale d'entrée du pré-étalonneur dans la région de hautes fréquences et par réduction de la détérioration dune sensibilité minimale d'entrée sans augmentation de consommation de courant dans le tampon d'entrée. Selon un aspect de la présente invention, un diviseur de fréquences comporte un limiteur d'amplitudes dans son étage d'entrée Le limiteur d'amplitudes sert à limiter l'amplitude de la tension du signal à l'entrée d'un étage diviseur dans une plage prescrite de fréquences dans une région de fréquences de fonctionnement de l'étage du diviseur Par conséquent, cela améliore la performance de la sensibilité d'entrée du diviseur de fréquences. L'invention sera mieux comprise et dautres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre dexemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: la figure 1 est un diagramme illustrant les courbes typiques de sensibilité dentrée dun diviseur de fréquences selon un mode de réalisation de la présente invention; les figures 2 (a)-2 (c) sont des diagrammes illustrant les caractéristiques de filtrage qui sont nécessaires pour obtenir les caractéristiques de sensibilité à l'entrée que l'on peut voir à la figure 1; les figures 3 (a)-3 (c) sont des diagrammes illustrant les caractéristiques de sensibilité dentrée de pré-étalonneur ayant des tampons d'entrée avec les caractéristiques de filtrage montrées aux figures 2 (a)-2 (c), respectivement; les figures 4 (a) et 4 (b) sont des schémas illustrant un circuit tampon dentrée comportant un filtre avec une caractéristique de rejet de bande selon la figure 2 (a); les figures 5 (a)-5 (c) sont des diagrammes illustrant un circuit tampon d'entrée ayant un filtre à encoche avec la caractéristique de rejet de bande de la figure 2 (a); les figures 6 (a)-6 (c) sont des diagrammes illustrant un circuit tampon d'entrée ayant un filtre à avance-retard avec la caractéristique passe-bas de la figure 2 (b); les figures 7 (a) et 7 (b) sont des schémas illustrant un circuit tampon d'entrée comportant un filtre passe-bas ayant la caractéristique passe-bas de la figure 2 (c); les figures 8 (a) et 8 (b) sont des diagrammes illustrant un autre circuit tampon d'entrée comportant le filtre passe-bas ayant la caractéristique passe-bas de la figure 2 (c); la figure 9 est un schéma illustrant un circuit tampon d'entrée ayant un limiteur à diodes; la figure 10 est un schéma illustrant un circuit tampon d'entrée d'un pré-étalonneur comportant des éléments passifs selon l'art antérieur; la figure 11 est un schéma illustrant un circuit tampon d'entrée d'un pré- étalonneur comportant des éléments actifs selon l'art antérieur; et la figure 12 est un diagramme montrant les courbes de sensibilité d'entrée du circuit tampon d'entrée comprenant des éléments passifs selon l'art antérieur. La figure 1 est un diagramme illustrant des caractéristiques typiques de sensibilité d'entrée d'un pré-étalonneur comportant un tampon d'entrée avec un filtre selon un mode de réalisation de la présente invention Sur la figure 1, la ligue al-a 2-a 4 indique un niveau maximum d'entrée d'un pré-étalonneur comportant un tampon d'entrée avec un moyen limitant l'amplitude selon la présente invention et les courbes bl-b 3 et dl-d 2 indiquent les niveaux de sensibilité minimale d'entrée De plus, une ligne al-a 2-a 3 indique le niveau de sensibilité maximale d'entrée du pré-étalonneur conventionnel sans moyen limiteur d'entrée et les courbes bl-b 2 et cl-c 2 indiquent les niveaux de sensibilité minimale d'entrée. Les figures 2 (a)-2 (c) montrent les caractéristiques du moyen limiteur d'amplitude qui sont nécessaire pour obtenir les caractéristiques de sensibilité d'entrée de la figure 1, c'est-à-dire les caractéristiques des filtres incorporés dans le tampon d'entrée, la figure 2 (a) montrant une caractéristique de rejet de bande et les figures 2 (b) et 2 (c) montrant les caractéristiques passe-bas Sur les figures, le niveau de la tension d'entrée est 1. Les figures 3 (a)-3 (c) sont des diagrammes illustrant les caractéristiques de sensibilité d'entrée de pré-étalonneur ayant des tampons d'entrée avec des filtres dont les caractéristiques sont montrées aux figures 2 (a)-2 (c), respectivement Sur la figure 3 (a), la ligne al-a 2-a 5-a 6 indique le niveau maximum de sensibilité d'entrée d'un pré-étalonneur ayant un tampon d'entrée avec le filtre ayant la caractéristique de la figure 2 (a) et les courbes bl-b 4 et el- e 2 indiquent le niveau minimum de sensibilité d'entrée De plus, sur la figure 3 (b), la ligne al-a 2-a 7 indique le niveau maximum de sensibilité d'entrée d'un pré-étalonneur ayant un tampon d'entrée avec le filtre dont la caractéristique est montrée à la figure 2 (b) et les courbes bl-b 4 et fl-f 2 indiquent le niveau minimum de sensibilité d'entrée De plus, sur la figure 3 (c), la ligne al-a 2-a 7 indique le niveau maximum de sensibilité d'entrée d'un pré-étalonneur ayant un tampon dentrée dont le filtre a la caractéristique indiqué sur la figure 2 (c) et les courbes bl-b 4 et gl-g 2 indiquent le niveau minimum de sensibilité de sortie. Quand les caractéristiques de filtre que l'on peut voir aux figures 2 (a)- 2 (c) sont ajustées aux caractéristiques de sensibilité d'entrée comme on le décrira dans ce qui suit, la sensibilité maximale d'entrée dans la région des hautes fréquences augmente et cela minimise la détérioration de la sensibilité minimale d'entrée dans la région des basses fréquences parce que la sensibilité minimale d'entrée restreint le niveau de passage du signal d'entrée dans une région des fréquences à proximité de la fréquence d'oscillation autonome frun ou d'une région de fréquences plus haute que celle-ci En conséquence, la région hachurée 1 sur la figure 1 (ou les régions hachurées 3 a-3 c sur les figures 3 (a)- 3 (c)) s'étend donc le pré-étalonneur fonctionne avec des signaux dentrée sur une large plage constante dans une large région de fréquences, ce qui améliore la sensibilité d'entrée du circuit intégré du pré-étalonneur. Des exemples concrets des circuits tampon d'entrée ayant les caractéristiques de filtrage montrées aux figures 2 (a)-2 (c) seront décrits Dans la description, chaque filtre est constitué de résistances et de condensateurs sans utiliser d'inductance afin de réduire la taille de la pastille du circuit intégré. La figure 4 (a) est un schéma illustrant un circuit tampon d'entrée d'un diviseur de fréquences selon un premier mode de réalisation de la présente invention Dans ce mode de réalisation, un filtre ayant la caractéristique de rejet de bande de la figure 2 (a) est incorporé dans le circuit tampon d'entrée Sur la figure 4 (a), les résistances Ri et R 2 et les condensateurs Cl et C 2 constituent le filtre de rejet de bande. Lorsqu'une fréquence centrale du filtre de rejet de bande est établie à proximité de la fréquence d'oscillation autonome frun et que la quantité d'amortissement à la crête est supprimée tout en considérant la bande des fréquences de fonctionnement du pré-étalonneur, les niveaux des signaux d'entrée dans une région de fréquences à proximité de la fréquence d'oscillation autonome frun et dans la région des hautes fréquences sont restreints et appliqués au circuit interne, ainsi la sensibilité maximale d'entrée dans la région des hautes fréquences augmente De plus, comme la quantité de diminution du niveau du signal d'entrée atteint un maximum à proximité de la fréquence d'oscillation autonome frun o la sensibilité d'entrée du pré-étalonneur est la plus haute, une réduction de la sensibilité minimale d'entrée est minimisée. Ainsi, on obtient les caractéristiques de sensibilité d'entrée montrées à la figure 3 (a). On décrira une méthode pour déterminer les résistances RI et R 2 et les condensateurs Cl et C 2 du filtre à rejet de bande incorporé dans le circuit tampon d'entrée de la figure 4 (a) La figure 4 (b) montre un circuit équivalent en courant alternatif du filtre Sur la figure 4 (a), un condensateur Cb est mis à la masse en courant alternatif Les résistances Ra, Rb, Rc et Rd que l'on peut voir à la figure 4 (a) sont omises de la figure 4 (b) parce qu'elles sont suffisamment plus grandes ques les autres résistances. La relation entre l'entrée Vi et la sortie Vo est représentée comme suit par une indication vectorielle complexe. Vo 1 c 2 Cl C 2 Rl R 2 + joe (Cl Rl+C 2 R 2) Vi 1 co 2 Cl C 2 Rl R 2 + j o (Cl Rl + C 2 R 2 + C 2 R 1) ( 1) La fréquence fo, à laquelle la valeur de Vo est la plus faible dans la formule ( 1), est à peu près comme suit. fo_ 27 c/C 1 C 2 Rl R 2 ( 2) Par conséquent, quand la fréquence d'entrée est fo, la valeur de Vo/Vi est représentée comme suit: Vo Cl Rl + C 2 R 2 Vi Cl R 1 + C 2 R 2 + C 2 R 1 ( 3) Afin d'établir l'amortissement du pré-étalonneur à proximité de frun de manière qu'il puisse atteindre une valeur maximale lorsque la valeur de Vo/Vi est à peu près 0,6, les résistances Ri et R 2 et les condensateurs Cl et C 2 doivent être déterminés de manière que la fréquence fo dans la formule ( 2) puisse être à peu près égale à la fréquence d'oscillation autonome frun du pré-étalonneur et Vo/Vi dans la formule ( 3) peut être de 0,6 Dans une forme pratique, chaque valeur de constante est établie à une valeur optimale par une simulation de circuit sur la base des lignes générales ci-dessus décrites tout en considérant les conditions du procédé d'étude. La figure 5 (a) est un schéma illustrant un circuit tampon dentrée d'un diviseur de fréquences selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention Dans ce deuxième mode de réalisation, le circuit tampon d'entrée comporte un filtre à encoche ayant la caractéristique de rejet de bande montrée à la figure 2 (a) Sur la figure 5 (a), les résistances RI à R 3 et les condensateurs Cl à C 3 constituent le filtre à encoche. Lorsqu'une fréquence centrale du filtre à encoche est établie à proximité de la fréquence d'oscillation autonome frun et que la quantité d'amortissement à la crête est supprimée tout en considérant la bande des fréquences de fonctionnement du pré-étalonneur, les niveaux du signal d'entrée dans une région des fréquences à proximité de la fréquence d'oscillation autonome frun et dans la région de hautes fréquences sont restreints et pour une application au circuit interne et ainsi le niveau maximum de sensibilité d'entrée dans la région de hautes fréquences augmente De plus, comme la diminution du niveau du signal d'entrée atteint le maximum à proximité de la fréquence autonome d'oscillation frun alors que la sensibilité dentrée du pré-étalonneur est la plus forte, une détérioration de la sensibilité minimale d'entrée est minimisée Ainsi, on peut obtenir les caractéristiques de sensibilité d'entrée que l'on peut voir à la figure 3 (a). On donnera une description de la méthode permettant de déterminer les résistances Ri, R 2 et R 3 et les condensateurs Cl, C 2 et C 3 du filtre à encoche incorporé dans le circuit tampon d'entrée de la figure 5 (a) Le filtre à encoche est également appelé circuit du type en T double et la figure 5 (b) illustre son circuit équivalent en courant alternatif Sur la figure 5 (b), les constantes Ri, R 2, R 3, Cl, C 2 et C 3 de la figure 5 (a) sont telles que R 1 =R 2 =R, R 3 =R/2, Cl=C 2 =C et C 3 = 2 C De plus, le condensateur Cb est mis à la masse en courant alternatif et les résistances Ra, Rb, Rc et Rd montrées à la figure 5 (a) sont omises sur la figure 5 (b) parce que ces résistances sont considérablement plus importantes que les autres résistances. La relation entre l'entrée Vi et la sortie Vo est représentée comme suit. Vo 1 Vi (D 1 +j 4 010 ( 4) dans laquelle ò = 1/CR. Dans la formule ( 4), lorsque l'on a = òo et Vo/Vi = O, la sortie Vo est égale à O Lorsque fo = oeo/2 est ajustée à flun dans la formule ( 4), la valeur de Vo de sortie est égale à O à la fréquence d'entrée fo comme le montre la figure (c) ce qui signifie que la quantité d'amortissement est trop importante Par conséquent, les valeurs constantes respectives sont un peu décalées par rapport aux relations ci- dessus décrites, c'est-à-dire Rl=R 2 =R, R 3 =R/2, C 1 =C 2 =C et C 3 = 2 C, ce qui permet d'obtenir la caractéristique de filtre montrée à la figure 2 (a) Plus concrètement, par exemple, on donne à C 3 une valeur plus faible que 2 C afin d'augmenter la perméabilité à haute fréquence du filtre passe-bas comprenant Rl, R 2 et C 3 et on donne à R 3 une plus grande valeur que R/2 pour augmenter la perméabilité à basse fréquence du filtre passe-haut De cette manière, chaque valeur constante est déterminée Dans une forme pratique, chaque valeur constante est établie à une valeur optimale par une simulation de circuit sur la base des lignes générales ci-dessus décrites en considérant les conditions du processus d'étude. Selon les premier et deuxième modes de réalisation de la présente invention, comme le filtre ayant la caractéristique de rejet de bande montrée à la figure 2 (a) est incorporé dans le circuit tampon d'entrée du pré-étalonneur, les caractéristiques de sensibilité d'entrée que l'on peut voir à la figure 3 (a) sont obtenues et on évite une réduction de la sensibilité maximale d'entrée avec suppression de la détérioration de la sensibilité minimale d'entrée Par suite, le pré- étalonneur fonctionne avec des signaux d'entrée dans une large plage constante dans une large région de fréquences ce qui améliore la sensibilité d'entrée du circuit intégré du pré-étalonneur De plus, comme le filtre incorporé dans le circuit tampon d'entrée comprend des éléments passifs, cela réduit la consommation de courant du circuit tampon d'entrée De plus, une structure de circuit concret du filtre est obtenue grâce aux résistances et aux condensateurs sans utiliser d'inductance donc cela permet de réduire la taille de la partie du circuit intégré. Les figures 6 (a)-6 (c) sont des schémas et diagrammes illustrant un circuit tampon d'entrée d'un diviseur de fréquences selon un troisième mode de réalisation de la présent invention Dans ce troisième mode de réalisation, un filtre à retard-avance ayant la caractéristique passe- bas montrée à la figure 2 (b) est incorporé dans le circuit tampon d'entrée Le filtre à retard-avance comprend des résistances Ri et R 2 et un condensateur C 1. Lorsque l'on établit une fréquence de coupure à 3 d B du filtre à retard- avance à proximité de la fréquence d'oscillation autonome frun et que la quantité d'amortissement 201 ogl O Rl/(Rl+R 2) à la fréquence f = oo est établie à une valeur plus importante que l'amortissement à 3 d B, tout en considérant la fréquence de fonctionnement du pré-étalonneur, la quantité de l'amortissement dans la région des hautes fréquences peut être restreinte à 201 ogl O R 1/(Rl+R 2)- 3 d B, ce qui augmente le niveau maximum de sensibilité d'entrée et cela supprime la détérioration de la sensibilité minimale d'entrée Ainsi, on obtient les caractéristiques de sensibilité d'entrée qui sont montrées à la figure 3 (b). Sur la figure 3 (b) le niveau maximum de sensibilité d'entrée est plus haut que celui de la figure 3 (a) parce que la propriété de limitation de l'amplitude d'entrée dans la région des hautes fréquences est supérieure à celle de la figure 3 (a) Cependant, la sensibilité minimale d'entrée est un peu plus mauvaise que celle de la figure 3 (a). On décrira une méthode permettant de déterminer les résistances RI et R 2 et le condensateur Cl du filtre à retard-avance incorporé dans le circuit tampon d'entrée de la figure 6 (a) La figure 6 (b) illustre un circuit équivalent en courant alternatif de ce filtre Le condensateur Cb est mis à la masse en courant alternatif et les résistances Ra, Rb, Rc et Rd montrées à la figure 6 (a) sont omises sur la figure 6 (b) parce que ces résistances sont suffisamment plus importantes que d'autres. La relation entre l'entrée Vi et la sortie Vo que l'on peut voir à la figure 6 (b) est représentée comme suit. Vo 1 + jr Cl R 2 Vi 1 + Jo Cl(Rl + R 2) ( 5) il La fréquence fc, à laquelle l'amplitude de Vo devient 1/i/2 par rapport à l'amplitude de Vi, est représentée comme suit. fc= 1 27 Cl R 2 + 2 1 ( 6) Cependant, quand on a f -> oo, R 2/(R 1 + R 2) dans la formule ( 5) devient R 2/(R 1 + R 2) En conséquence, quand les valeurs de R 1, R 2 et Cl sont établies de manière que la fréquence fc puisse être à peu près égale ou à ou plus faible que frun et puisse satisfaire à la formule ( 7), la caractéristique du filtre que l'on peut voir à la figure 2 (b) est obtenue. Alternativement, la caractéristique de la formule ( 5) devient telle que montrée à la figure 6 (c) et les fréquences des coins fl et f 2 de la figure 6 (c) sont: ffl= 1 2 n Cl(Rl + R 2) f 2 = 1 27 r Cl Rl Par conséquent, quand les valeurs de Ri, R 2 et Cl sont établies de manière que la valeur de f 2 puisse être à peu près égale à frun et que fl puisse être plus faible que f 2, on obtient la caractéristique montrée à la figure 2 (b). Selon le troisième mode de réalisation de la présente invention, comme le filtre ayant la caractéristique passe-bas montrée à la figure 2 (b) est incorporé dans le circuit tampon d'entrée du pré-étalonneur, on obtient les caractéristiques de sensibilité d'entrée qui sont montrées à la figure 3 (b) et on évite une réduction de la sensibilité maximale d'entrée avec suppression de la détérioration de la sensibilité minimale d'entrée Par suite, le pré-étalonneur fonctionne avec des signaux d'entrée dans une large plage constante dans une large région de fréquences et il y a amélioration de la sensibilité d'entrée du circuit intégré du pré-étalonneur De plus, comme le filtre incorporé dans le circuit tampon d'entrée comprend des éléments passifs, cela supprime la consommation de courant dans le circuit tampon d'entrée De plus, la structure concrète du circuit du filtre est obtenue au moyen de résistances et de condensateurs sans utiliser dinductance ce qui permet de réduire la taille de la pastille du circuit intégré. Les figures 7 (a) et 8 (a) sont des schémas illustrant les circuits tampons d'entrée incorporés dans des diviseurs de fréquences selon les quatrième et cinquième modes de réalisation de la présente invention, respectivement Dans ces deux modes de réalisation, un filtre passe-bas comprenant des résistances et des condensateurs et ayant la caractéristique passant à basses fréquences montrée à la figure 2 (c) est incorporé dans le circuit tampon d'entrée Sur la figure 7 (a), le filtre passe-bas comprend des résistances Ri et R 2 et un condensateur CI Sur lafigure 8 (a), le filtre passe-bas comprend une résistance R 3 et un condensateur C 2. Lorsque la fréquence de coupure à 3 d B du filtre passe-bas est établie à proximité de la fréquence doscillation autonome frun tout en considérant la bande des fréquences de fonctionnement du pré- étalonneur, on évite une réduction de la sensibilité maximale d'entrée dans la région des hautes fréquences bien que la sensibilité minimale d'entrée dans la région des hautes fréquences soit un peu plus mauvaise que ce que l'on obtient dans les premier à troisième modes de réalisation Ainsi, on obtient les caractéristiques de sensibilité dentrée que l'on peut voir à la figure 3 (b) Sur la figure 3 (c), la sensibilité minimale d'entrée dans la région de hautes fréquences est plus faible que celle de la figure 3 (b) parce que la propriété limitant l'amplitude d'entrée dans la région de hautes fréquences est supérieure à celle de la figure 3 (b). On décrira un procédé permettant de déterminer les valeurs constantes des résistances Rl et R 2 et du condensateur Cl du filtre passe-bas montré à la figure 7 (a) et les valeurs constantes de la résistance R 3 et du condensateur C 2 du filtre passe-bas montré à la figure 8 (a). Les figures 7 (b) et 8 (b) montrent des circuits équivalents en courant alternatif des filtres des figures 7 (a) et 8 (a), respectivement Sur la figure 7 (b) la référence de INB est mise à la masse en courant alternatif par un grand condensateur. La fréquence fc de coupure à 3 d B du filtre passe-bas que l'on peut voir à la figure 7 (b) est représentée comme suit. fc= 1 2 C 1 (Rl + R 2) La fréquence fc de coupure à 3 d B du filtre passe-bas que l'on peut voir à la figure 8 (b) est représentée comme suit. fc= 1 2 C 2 R 3 ( 10) En conséquence, les valeurs constantes de Rl, R 2 et Cl et les valeurs constantes de R 3 et C 2 sont établies de manière que la valeur de fc dans les formules ( 9) ou ( 10) puissent être à peu près égale à ou un peu plus faible que celle de frun, et on obtient la caractéristique montrée à la figure 2 (c). Selon les quatrième et cinquième modes de réalisation de la présente invention, comme le filtre ayant la caractéristique passe-bas montrée à la figure 2 (c) est incorporé dans le circuit tampon d'entrée du préétalonneur, on obtient les caractéristiques de sensibilité dentrée de la figure 3 (c) et on évite une réduction de la sensibilité maximale dentrée et il y a suppression de la détérioration de la sensibilité minimale dentrée Par suite, le pré-étalonneur fonctionne avec les signaux dentrée dans une large plage constante dans une large région de fréquences et cela améliore la sensibilité d'entrée du circuit intégré du pré-étalonneur De plus, comme le filtre incorporé dans le circuit tampon dentrée comprend des éléments passifs, cela supprime la consommation de courant dans le circuit tampon dentrée De plus, une structure concrète du circuit du filtre est obtenue au moyen de résistances et condensateurs sans utiliser dinductance ce qui permet de réduire la taille de la pastille du circuit intégré. La figure 9 est un schéma illustrant un circuit tampon dentrée d'un diviseur de fréquences selon un sixième mode de réalisation de la présente invention Dans ce sixième mode de réalisation, le moyen limitant la fréquence du tampon dentrée n'est pas obtenu par un filtre mais par un limiteur à diodes. Le limiteur à diodes comprend des diodes Dl et D 2 Dans cette structure, le niveau du signal dentrée est limité par une fonction de limitation de l'amplitude de la tension dentrée du limiteur à diodes puis le signal est appliqué au circuit interne. Dans ce cas, bien que le pré-étalonneur montre une légère caractéristique passe-bas du fait d'une capacité de jonction de la diode, on obtient une fonction de limitation damplitude constante dans la bande des fréquences de fonctionnement du pré-étalonneur ainsi que les caractéristiques de sensibilité dentrée que l'on peut voir à la figure 3 (b) ou 3 (c). Selon le sixième mode de réalisation de la présente invention, comme le limiteur à diodes est incorporé dans le circuit tampon d'entrée du préétalonneur, on obtient les caractéristiques de sensibilité d'entrée montrées à la figure 3 (b) ou 3 (c), et on évite une réduction de la sensibilité maximale d'entrée tout en supprimant la détérioration de la sensibilité minimale dentrée Par suite, le pré- étalonneur fonctionne avec des circuits d'entrée dans une large plage constante dans une large région de fréquences et cela améliore la sensibilité d'entrée du circuit intégré du pré-étalonneur De plus, comme le moyen limitant l'amplitude est réalisé par le limiteur à diodes, cela supprime la consommation de courant dans le circuit tampon d'entrée En addition, une structure concrète de circuit du filtre est obtenue au moyen de résistances et condensateurs sans utiliser d'inductance ce qui permet de réduire la taille de la pastille du circuit intégré. Bien que les diviseurs de fréquences décrits dans les premier et sixième modes de réalisation soient des pré-étalonneurs, le diviseur de fréquences de la présente invention n'est pas restreint à ceux-ci. Comme cela a été évident de la description qui précède, selon la présente invention, un diviseur de fréquences comprend un étage d'entrée recevant un signal d'entrée, un étage diviseur divisant le signal d'entrée provenant de l'étage d'entrée et un circuit limiteur damplitude incorporé dans l'étage d'entrée le circuit limiteur damplitude limite l'amplitude de la tension du signal appliqué à l'étage diviseur dans une région prescrite de fréquences dans une région de fréquences de fonctionnement de l'étage diviseur Par conséquent, il y a amélioration de la sensibilité dentrée du circuit diviseur. REVENDICATIONS 1 Circuit diviseur de fréquences caractérisé en ce qu'il comprend: un étage d'entrée (IN) pour recevoir un signal d'entrée; un étage diviseur pour diviser ledit signal d'entrée provenant de l'étage d'entrée; et un circuit limiteur d'amplitude incorporé dans ledit étage d'entrée, qui limite l'amplitude de la tension du signal à l'entrée de l'étage diviseur dans une région prescrite de fréquences dans une région de fréquences de fonctionnement dudit étage diviseur. 2 Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit limiteur d'amplitude comprend un filtre analogique. 3 Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étage diviseur précité comprend un circuit logique à émetteur couplé ou bien un circuit FET à source couplée. 4 Circuit diviseur selon la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit limiteur damplitude comprend un filtre analogique. Circuit diviseur selon la revendication 4, caractérisé en ce que le filtre analogique précité est un filtre à rejet de bande (Rl, R 2, Cl, C 2) ou un filtre à encoche (Rl à R 3, Cl à C 3), la fréquence centrale dudit filtre étant à peu près égale à la fréquence d'oscillation autonome dudit étage diviseur et la quantité d'amortissement à une crête est supprimée. 6 Circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce que le filtre à rejet de bande ou filtre à encoche comprend des résistances et condensateurs. 7 Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce que le filtre analogique précité est un filtre à retard-avance (Rl, R 2, Cl) ou un filtre passe- bas (R 3, C 2) dont la fréquence de coupure à 3 d B est à peu près égale à la fréquence d'oscillation autonome dudit étage diviseur et la quantité d'amortissement dans la région des hautes fréquences est supprimée. 8 Circuit selon la revendication 7, caractérisé en ce que le filtre à retard- avance ou filtre passe-bas comprend des résistances et des condensateurs. 9 Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit limiteur d'amplitude comprend un limiteur à diodes (Dl, D 2). Circuit selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'étage diviseur précité comprend un circuit logique à émetteur couplé ou un circuit logique à source couplée.