Brevet FR2690855A1 — publié le 19931112

La présente invention a pour objets des adsor- bants destinés à éliminer le H Cl de courants de fluides La présente invention concerne plus particulièrement un adsor- bant à base d'alumine additionnée d'un promoteur pour5 l'élimination du H Cl de courants de fluides. Le H Cl est présent comme impureté dans de nombreux fluides industriels, c'est-à-dire des courants de liquides et de gaz Par exemple, dans des procédés de reformage mis en oeuvre dans des raffineries, un catalyseur activé par le chlore est généralement utilisé Au cours de l'opération de reformage, qui engendre également de l'hydro- gène, il est produit de petites quantités de H Cl gazeux qui est entraîné avec l'hydrogène L'hydrogène contenant le HC 1 est généralement recyclé au reformeur En conséquence, les petites quantités de H Cl gazeux présentes dans l'hydrogène de recyclage peuvent interférer fortement avec la mise en oeuvre du procédé et, en plus, peuvent poser des problèmes de corrosion En outre, il existe d'autres procédés dans lesquels de petites quantités de H Cl sont engendrées et entraînées dans les courants de gaz ou de liquides et doivent être éliminées de ces courants pour éviter un endommagement des installations par corrosion et éviter des problèmes d'environnement. Il est bien connu que l'alumine activée peut jouer le rôle d'accepteur pour l'élimination de petites quantités de H Cl de courants de fluides Par exemple, les brevets des Etats-Unis d'Amérique N O 4 639 259 et 4 762 537 décrivent l'un et l'autre des adsorbants à base d'alumine pour l'élimination de H Cl de courants gazeux Habituellement, les accepteurs de H Cl préparés à partir d'alumine sont mis sont forme de nodules, par exemple de sphères, les sphères formant un lit fixe à travers lequel s'écoule le gaz à épurer La manipulation et l'utilisation des nodules imposent que ces nodules possèdent une résistance suffisante à l'écrasement pour conserver leur intégrité structurale On sait également que des alumines imprégnées avec une quantité allant jusqu'à 5 % de carbonate de sodium ou d'hydroxyde de sodium présentent des performances améliorées, consistant en une capacité accrue d'adsorption du chlorure d'hydrogène. Cela est particulièrement avantageux puisque cela signifie5 que l'utilisateur peut bénéficier de plus longs temps d'utilisation avant de devoir remplacer l'adsorbant ou bien, dans le cas d'unités nouvelles, peut concevoir des unités de plus petites dimensions Par augmentation de la teneur en promoteurs tels que le carbonate de sodium ou l'hydroxyde de10 sodium, la capacité d'adsorption de H Cl de l'accepteur peut être accrue Cependant, jusqu'à présent, les tentatives pour accroître la teneur en de tels promoteurs ont eu pour résultat l'obtention d'un accepteur ne présentant pas une intégrité structurale suffisante pour être utile dans des applications industrielles. En conséquence, un objectif de la présente invention consiste à proposer un accepteur perfectionné pour l'élimination du H Cl de courants de fluides. Un autre objectif de la présente invention consiste à proposer un adsorbant à base d'alumine destiné à être utilisé comme accepteur de HC 1, adsorbant possédant une capacité accrue d'élimination du H Cl. Encore un autre objectif de la présente invention consiste à proposer un procédé pour éliminer le H Cl de courants de fluides au moyen d'adsorbants à base d'alumine qui possèdent une excellente intégrité structurale et une capacité accrue d'élimination du H Cl. Un autre objectif de la présente invention consiste à proposer un procédé de production d'un adsorbant à base d'alumine destiné à être utilisé dans l'élimination du H Cl de courants de fluides. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description détaillée qui va suivre, faite en regard des dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est un graphique représentant une comparaison de la capacité d'adsorption de HC 1 entre l'adsor- bant de la présente invention et un adsorbant de l'art antérieur contenant de l'oxyde de sodium dérivé d'hydroxyde de sodium. La figure 2 est un graphique similaire à celui de la figure 1, comparant l'adsorbant de la présente invention à un adsorbant de l'art antérieur produit à partir d'alumine et d'une zéolite Y. La figure 3 est un graphique similaire à celui de la figure 1, comparant l'adsorbant de la présente invention à plusieurs adsorbants antérieurs. Le principal constituant de l'adsorbant de H Cl de la présente invention est une alumine activée L'expression "alumine activée" désigne une alumine ayant une grande surface spécifique, supérieure à environ 100 m 2/g, de préférence supérieure à environ 150 m 2/g Des procédés d'activation d'alumine sont bien connus dans la pratique. Une technique qui s'est révélée être particulièrement utile est décrite dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 2 915 365, cité à toutes fins à titre de références dans le présent mémoire Dans un procédé usuel d'obtention d'une alumine activée, un hydrate d'alumine, par exemple la bauxite, est chauffé à une température élevée généralement pendant un temps très bref dans un procédé connu sous le nom de grillage instantané De manière classique, le grillage ou l'activation instantané fait intervenir des températures de 400 à 1000 'C avec des temps de contact de l'ordre de 1 à plusieurs secondes, habituellement d'environ 1 seconde Au cours de cette activation, la matière de départ du type alumine est transformée d'un hydrate de très faible surface spécifique en une matière de grande surface spécifique. Comme matières de départ pour l'obtention de l'alumine activée, il est possible d'utiliser des alumines ou matières contenant de l'alumine très diverses Par exemple, des alumines pratiquement pures telles que le trihydrate d'alumine, la pseudo-boehmite, le monohydrate d' alpha- alumine peuvent être utilisées Une source particulièrement commode de matière de départ du type alumine est la gibbsite, qui est une forme de trihydrate d'alumine qui est produite par le procédé Bayer bien connu Ce produit est aisément disponible5 dans le commerce et possède classiquement un diamètre de particules de 90 à 100 micromètres En outre, les matières contenant de l'alumine peuvent comprendre des matières telles que la bauxite ou, effectivement, peuvent consister en autres sources renfermant de l'alumine telles que des argiles10 enrichies D'autres sources utiles de matières contenant de l'alumine sont des alumines, par exemple la boehmite, obtenues par hydrolyse d'alcoolates d'aluminium En général, l'alumine servant de matière de départ possède une teneur minimale en alumine (A 1203) d'au moins environ 40 % en poids, calculée sur la base de son poids sec, c'est-à- dire après calcination à 1000 C pendant une heure L'alumine utilisée dans l'adsorbant doit subir une réduction de diamètre de particules dans l'intervalle de 1 à 10 micromètres, avant ou bien après le grillage instantané mais, dans tous les cas, avant d'être imprégnée avec le promoteur. De la manière indiquée, les alumines activées utilisées dans la présente invention possèdent généralement une surface spécifique supérieure à 100 m 2/g, avantageusement supérieure à 150 m 2/g et de préférence supérieure à 200 m 2/g, et possèdent un volume total des pores supérieur à 0,3 cm 3/g. La perte au feu (PF) de l'alumine activée est habituellement comprise dans l'intervalle de 6 à 10 %, ce qui s'oppose à une perte au feu d'une alumine servant de matière de départ, par exemple d'un trihydrate d'alumine, qui est supérieure à 30 % en poids. En plus d'une alumine activée, l'accepteur de H Cl de la présente invention comprend un promoteur qui est un métal alcalin, qui est considéré comme étant présent dans l'accepteur sous forme d'un oxyde de métal alcalin mais qui est probablement présent dans l'adsorbant (accepteur) sous une certaine autre forme chimiquement liée, par exemple un aluminate de sodium Le promoteur consistant en un métal alcalin, utilisé dans les adsorbants de la présente inven- tion, est dérivé d'un sel hydrosoluble de métal alcalin d'un composé organique qui se décompose, ce qui signifie que la portion organique du composé est pratiquement détruite ou libérée à des températures inférieures à environ 500 'C. Ainsi, les sels de sodium, de potassium, de lithium, etc, de ces composés organiques peuvent être utilisés, les sels de sodium de tels composés étant préférés La portion organique des sels de métaux alcalins qui sert de source du promoteur utilisé dans les adsorbants de la présente invention peut comprendre n'importe quel nombre de groupements organiques, l'impératif essentiel étant que le groupement organique soit pratiquement détruit ou libéré du composé (sel) à des15 températures inférieures à environ 500 C De manière classi- ques, des exemples non limitatifs de sels de métaux alcalins convenables qui peuvent être utilisés comprennent des sels d'acides carboxyliques, notamment les sels de mono-, di et triacides carboxyliques contenant 1 à 6 atomes de carbone. Les sels d'acides monocarboxyliques de métaux alcalins particulièrement appréciés sont ceux dans lesquels la portion carboxylate du sel contient 1 à 6 atomes de carbone De tels sels convenables comprennent, à titre non limitatif, le formiate de sodium ou de potassium, l'acétate de sodium ou de potassium, le propionate de sodium ou de potassium, le butyrate de sodium ou de potassium, etc Les formiates, acétates et propionates de sodium sont particulièrement appréciés. Le promoteur peut être incorporé à l'alumine par plusieurs techniques L'alumine activée et la source du promoteur consistant en un métal alcalin, c'est-à-dire le sel de métal alcalin décrit ci-dessus, peuvent être mélangées intimement sous forme de poudre ou sous forme sèche, et la poudre peut être mise sous la forme désirée en présence35 d'eau En variante, une suspension visqueuse de la matière contenant de l'alumine et de la source du promoteur peut être extrudée et granulée en formant ainsi un mélange intime des deux constituants principaux Dans un procédé apprécié de préparation de l'accepteur/adsorbant de la présente inven- tion, l'alumine est mise sous une forme ou transformée en un5 agglomérat approprié, la source du promoteur étant incorporée au cours du procédé de façonnage Par exemple, en utilisant une cuve rotative, bien connue de l'homme de l'art, et en introduisant par pulvérisation une solution aqueuse du sel de métal alcalin, des nodules d'adsorbant sous forme de sphères peuvent être formés Dans ce procédé utilisant un appareil d'agglomération à cuve, la poudre d'alumine activée est introduite dans la cuve rotative à une vitesse constante au moyen d'un dispositif d'alimentation à vitesse constante Une solution aqueuse du sel de métal alcalin est pulvérisée sur la poudre d'alumine tandis que cette poudre est présente dans la cuve à rotation constante Ce procédé transforme aisément la poudre d'alumine en sphères qui présentent une croissance continue jusqu'à ce qu'elles atteignent les dimensions désirées, correspondant habituellement à un diamètre d'envi- ron 2 à environ 4 mm Bien que la forme préférée de l'accep- teur soit la forme de nodules tels que des sphères, il est reconnu que n'importe quelle forme peut être utilisée Ainsi, des pastilles cylindriques, des grumeaux irréguliers ou pratiquement n'importe quelle autre forme peuvent être utilisés Quel que soit le procédé utilisé pour incorporer à l'alumine, ou imprégner l'alumine avec, la source du promo- teur consistant en un métal alcalin, il doit exister une quantité du sel de métal alcalin qui, lorsque l'adsorbant a été traité de la manière décrite ci-dessous, permette la présence dans l'adsorbant du métal alcalin en une quantité telle que, le calcul étant effectué sur la base de l'oxyde de métal alcalin, la teneur en oxyde de métal alcalin de l'adsorbant soit au moins égale à environ 5 % en poids et de préférence comprise dans l'intervalle d'environ 5 à 15 % en poids sur la base du poids de l'alumine (A 1203). Dans les cas o la matière contenant de l'alumine est une alumine hydratable, par exemple la bauxite, le trihydrate d'alumine, etc, il est nécessaire, une fois que l'alumine a été activée, que cette alumine, après son imprégnation avec le sel de métal alcalin et sa mise sous la5 forme appropriée, elle soit soumise à une maturation de telle sorte que l'alumine puisse être réhydratée Il est entendu, à cet égard, qu'il existe des alumines disponibles dans le commerce qui peuvent être utilisées comme matière contenant de l'alumine et qui, même après activation, ne nécessitent pas de maturation, c'est-à-dire de réhydratation La réhydratation d'alumines hydratables est généralement une réaction exothermique et ne nécessite habituellement aucune quantité de chaleur supplémentaire Cependant, si les conditions de température ambiante le justifient, il est15 possible d'effectuer un chauffage au cours du procédé de maturation de manière à maintenir la température de matura- tion de l'adsorbant façonné à une valeur supérieure à environ 'C et de préférence supérieure à environ 60 'C pendant un temps suffisant pour la réhydratation de l'alumine Le procédé de réhydratation/maturation peut être mis en oeuvre en un temps pouvant être limité à plusieurs minutes s'il est mis en oeuvre dans certaines conditions En variante, le procédé de réhydratation peut être mis en oeuvre pendant des temps prolongés allant par exemple jusqu'à une valeur égale ou supérieure à 20 heures Il est entendu que, dans le procédé de maturation, de l'eau doit être présente pour fournir l'eau d'hydratation Dans les cas o l'adsorbant façonné a été formé par pulvérisation d'une solution aqueuse du sel de métal alcalin sur les nodules tels que formés, la quantité d'eau requise est déjà présente dans la matière façonnée Cependant, si cela est requis, la quantité néces- saire d'eau d'hydratation peut être fournie par l'addition appropriée de vapeur d'eau, si nécessaire en utilisant des pressions supérieures aux pressions ambiantes. Dans la dernière étape du procédé de production de l'adsorbant, l'accepteur façonné, ayant subi si nécessaire Iel une maturation, est soumis à un traitement thermique à une température d'environ 300 à environ 5550 C, de préférence d'environ 400 à environ 500 'C, notamment d'environ 425 à environ 4800 C, pendant un temps de contact d'environ 10 à 605 minutes, de préférence d'environ 20 à 40 minutes Ce traite- ment thermique peut être effectué dans un type classique d'activateur bien connu de l'homme de l'art Au cours de cette étape de traitement thermique ou d'activation, une portion importante de l'eau de réhydratation est éliminée de10 l'accepteur En outre, pour parvenir à une résistance physique optimale de l'accepteur, il est souhaitable, au cours du procédé de traitement thermique, de réduire la PF à une valeur inférieure à environ 5 % en poids, de préférence comprise dans l'intervalle d'environ 3 % à environ 5 % en15 poids. Les adsorbants de la présente invention, en particulier lorsqu'ils sont préparés en utilisant une alumine hydratable telle que la gibbsite, sont caractérisés par une distribution des volumes des pores d'au moins 0,10 cm 3/g à un20 diamètre de pores égal ou supérieur à 75 nm, d'au moins 0,35 cm 3/g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 4 nm, et d'au moins 0,16 cm 3/g à un diamètre de pores compris dans l'intervalle d'environ 1000 nm à environ 10 nm En outre, les adsorbants possèdent une résistance à l'écrasement d'au moins 6,8 kg sur une sphère de 4,0 mm. L'adsorbant de la présente invention, consis- tant en une alumine additionnée d'un promoteur et activée, peut être aisément utilisé dans l'élimination de H Cl d'un fluide industriel, c'est-à-dire de courants de30 gaz et de liquide En général, dans un procédé clas- sique, l'élimination du H Cl est effectuée en utilisant un récipient d'adsorption convenable rempli avec l'adsorbant de manière à former un lit fixe, et le fluide contaminé avec H Cl est passé à travers l'adsorbeur, par écoulement descendant ou ascendant Il a été observé que la meil- leure activité d'épuration peut être obtenue en traitant de tels courants contenant jusqu'à environ 1 % en volume de H Cl De plus grandes quantités de H Cl dans les courants peuvent provoquer une saturation prématurée de l'accepteur, avec la possibilité d'une traversée précoce indésirable et, en conséquence, de problèmes de corrosion et d'environnement Il a été trouvé que l'accepteur ad- ditionné d'un promoteur, conforme à la présente inven- tion, est efficace dans l'élimination de H Cl de courants de fluides lorsque la teneur en H Cl est comprise dans l'intervalle de moins de 1 % en volume à moins de 1 millionième en poids, ce qui permet d'obtenir un fluide de sortie ayant une teneur en HC 1 fortement réduite En outre, il a été trouvé que, même si la contamination avec H Cl du courant de fluide est comprise15 dans l'intervalle d'environ 2 à environ 4 millionièmes, l'accepteur est encore capable de réduire la concentra- tion de HC 1 à des valeurs inférieures à la limite de 1 millionième L'adsorbant de la présente invention se comporte également efficacement en présence d'eau, par exemple sous forme de vapeur, dans le gaz soumis à la purification. La purification de courants de fluides contaminés avec H Cl au moyen de l'adsorbant de la présente invention est généralement continuée jusqu'à ce que l'on observe que le fluide quittant la colonne de purification possède une teneur en H Cl supérieure à la valeur désirée A cette étape, le fluide à purifier est conduit dans une colonne remplie avec de l'adsorbant frais additionné d'un promoteur, et l'adsorbant épuisé est rejeté ou utilisé à d'autres fins. Pour illustrer plus en détail la présente invention, les exemples non limitatifs suivants sont présentés. EXEMPLE 1 De la poudre de gibbsite a été soumise à un grillage instantané à 980 'C pendant 2 secondes pour produire une poudre d'alumine ( 1 à 10 micromètres). L'alumine calcinée possédait une surface spécifique d'environ 290 m 2/g Dans la préparation des adsorbants, le mode opératoire général ci-après a été suivi L'alu- mine calcinée pulvérisée a été introduite dans un appareil d'agglomération à cuve et a été soumise à une pulvérisation avec une solution aqueuse du sel particu- lier jusqu'à ce que les nodules formés atteignent les dimensions désirées, correspondant à un diamètre d'environ 3 mm Les concentrations des solutions aqueuses des différents sels ont été choisies de manière à obtenir différentes teneurs de promoteur dans le produit final. Dans tous les cas, les nodules formés imprégnés du promoteur ont été soumis à une maturation à 650 C pendant 16 heures dans un récipient pratiquement clos Après cette maturation, les nodules ont été chauffés à 450 'C pendant environ 30 minutes. Les adsorbants ainsi préparés ont été testés en ce qui concerne l'adsorption de H Cl et la résistance à l'écrasement à l'état sec et à l'état humide A des fins de détermination de l'adsorption de H Cl, on a introduit dans une colonne l'adsorbant additionné du promoteur, à travers lequel on a fait passer de manière continue un courant d'azote contenant 0,,1 % en volume de HC 1 pendant 14 jours à une vitesse d'environ 0,2 1/min Dans chaque essai, la colonne contenait pratiquement la même quantité d'adsorbant. En plus d'études effectuées sur les adsorbants préparés ci-dessus, des résultats d'adsorption de H Cl et des mesures de résistance à l'écrasement ont été également obtenus sur un adsorbant additionné d'un promoteur au calcium, préparé conformément aux enseignements du brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 639 259 et commercialisé par Laroche sous la désignation A-203 C 1 Les résultats sont présentés sur le Tableau 1 ci-dessous. il Tableau 1 Adsorbant % en poids Résistance Résistance à de Cl initiale à l'écrasement adsorbé l'écrase à l'état hu- ment, en kg mide, en kg Alumine + carbonate de sodium 1 1 4,0 % de Na 20 13,2 14,4 8,2 2 10,0 % de Na 20 18,0 4,3 2,4 Alumine + acétate de sodium 2 3 4,0 % de Na 20 13,1 11,6 6,8 4 10,0 % de Na 20 17,7 12,1 6,7 A-203 C 13 12,4 6,9 3,9 Conditions 0,1 % de H Cl dans de l'azote pendant 14 jours d'essai: pour les résultats d'adsorption Résistance à l'écrasement à l'état humide mesurée après une exposition à 60 % d'humidité relative pendant 24 heures Résistance initiale à l'écrasement mesurée sur une sphère sèche Toutes les résis- tances à l'écrasement ont été mesurées sur une sphère de 4,0 mm. 1 Adsorbants de l'art antérieur préparés par pulvérisation d'une solution à 8,0 % en poids de Na 2 CO 3 ( 4,0 % de Na 20) et d'une solution à 20,0 % en poids de Na 2 CO 3 ( 10,0 % de Na 20) Distribution des volumes des pores: 0,26 cm 3/g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 75 nm, 0,33 cm 3/g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 4 nm, et 0,082 cm 3/g à des diamètres de pores compris dans l'inter- valle de 1000 nm à 10 nm. 2 Adsorbants conformes à la présente invention, préparés par pulvérisation d'une solution à 12,0 % en poids d'acétate de sodium ( 4, 0 % de Na 20) et d'une solution à 30,0 % en poids d'acétate de sodium ( 10,0 % de Na 20) Distribution des volumes des pores: 0,19 cm 3/g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 75 nm, 0,40 cm 3/g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 4 ni, et 0,16 cm 3/g à des diamètres des pores compris dans l'intervalle de 1000 nm à 10 nm. 3 Adsorbants conforme au brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 639 259 (avec un promoteur au calcium). Comme les résultats précités permettent de le constater, l'adsorbant de l'art antérieur préparé avec du carbonate de sodium (n O 2 sur le Tableau 1), bien que présentant une adsorption de H Cl adéquate pendant la période de 14 jours, présente une résistance à l'écrase- ment excessivement faible à la teneur en oxyde de sodium de 10 % En effet, la résistance à l'écrasement à la teneur en oxyde de sodium de 10 Y, à la fois à l'état humide et à l'état sec, est si faible qu'elle rend le produit inutilisable commercialement dans des applications clas- siques Cela s'oppose à l'adsorbant de la présente invention (n O 4 sur le Tableau 1) qui, à la teneur en oxyde de sodium de 10 %, présente une excellente résistance à l'écrasement et une excellente capacité d'adsorption de H Cl L'adsorbant préparé conformément au brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 639 259 (n O 5 sur le Tableau 1) présente une adsorption de H Cl considérablement inférieure à celle de l'adsorbant préparé conformément à la présente invention En outre, il présente une résistance à l'écrase- ment, à la fois à l'état humide et à l'état sec, plus faible que celle de l'adsorbant de la présente inven- tion On note que, lorsque la teneur en oxyde de sodium est égale à 4 % (n O 3 sur le Tableau 1), l'adsorbant préparé par le procédé de la présente invention ne possède aucune capacité d'adsorption de H Cl supérieure à celle présentée par les adsorbants de l'art antérieur. EXEMPLE 2 Divers adsorbants, parmi les adsorbants utilisés dans l'exemple 1, ont été testés en ce qui concerne l'adsorption de H Cl pendant un essai prolongé de 28 jours Dans tous les cas, la même quantité d'adsorbant a été utilisée et un courant gazeux consistant en air contenant 10 millionièmes de HC 1, à un débit de 3,5 1/min, a été utilisé Les résultats sont présentés sur le Tableau 2 ci-dessous. Tableau 2 % en poids de HC 1 adsorbé au cours du temps Adsorbants 7 jours 14 jours 21 jours 28 jours Alumine + acétate de sodium 3 4,0 % de Na 2 O 2,7 6,4 7,9 9,6 4 10,0 t de Na 2 O 3,6 7, 6 11,0 13,0 A-206 Cl 3,1 5,6 7,5 9,4 Conditions 10 millionièmes de HC 1 dans de l'azote à d'essai 20, 8 1/min pendant 28 jours. Comme les résultats figurant sur le Tableau 2 permettent de le constater, l'adsorbant (n O 4) préparé conformément au procédé de la présente invention, c'est-à- dire contenant plus de 5 % d'oxyde de sodium, présente une adsorption de HC 1 fortement accrue comparativement au produit de l'art antérieur (n O 5) préparé conformément au brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 639 259 ou bien à un adsorbant contenant moins de 5 % d'oxyde de sodium (n O 3). EXEMPLE 3 Un adsorbant (n O 4 du Tableau 1) a été comparé à un adsorbant de l'art antérieur contenant de l'alumine et 4 % en poids d'oxyde de sodium dérivé d'hydroxyde de sodium pendant une période de 15 jours en ce qui concerne l'adsorp- tion de HC 1 (chlorure) Les conditions d'essai comprenaient l'utilisation d'air contenant 100 millionièmes de HC 1, à un débit de 3, 5 1/min Les résultats sont représentés sur la figure 1 Comme la figure 1 permet de le constater, au cours de la période d'essai de 14 jours, l'adsorbant de la présente invention (n O 4 du Tableau 1) a présenté une capacité d'adsorption de HC 1 considérablement supérieure à celle de l'adsorbant de l'art antérieur préparé à partir d'alumine et d'hydroxyde de sodium. EXEMPLE 4 Dans cet exemple, l'adsorbant de la présente invention (no 4 du Tableau 1) a été comparé à un adsorbant de l'art antérieur préparé conformément aux enseignements du brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 762 537 (l'adsorbant contient de l'alumine et une zéolite Y) et commercialisé sous le nom de Selexsorb HC 1 par Alcoa Des essais d'adsorption de HCI sur les deux adsorbants ont été effectués par le mode opératoire de l'exemple 3, à l'exception de l'utilisation d'un courant d'air contenant 1000 millionièmes de H Cl, à un débit de 3,5 1/min Comme le Tableau 2 permet de le consta- ter, l'adsorbant de la présente invention a présenté une aptitude considérablement accrue à l'élimination de HC 1, comparativement à l'adsorbant de l'art antérieur préparé à15 partir d'alumine et d'une zéolite Y. EXEMPLE 5 Au moyen du mode opératoire général de l'exemple 1, l'adsorbant no 4 du Tableau 1, du A-203 Cl (n O 5 du Tableau 1) et l'adsorbant à base d'alumine dopée à l'hy- droxyde de sodium de l'art antérieur de l'exemple 3 ont été soumis à une étude prolongée (approximativement 50 jours) pour déterminer la capacité relative d'adsorption de H Cl Le gaz utilisé consistait en air contenant 10 millionièmes de HC 1, à un débit de 3,5 1/min Les résultats sont représentés sur la figure 3 Comme on peut le constater, pendant un temps prolongé, l'adsorbant de la présente invention est bien supérieur aux adsorbants de l'art antérieur utilisant un promoteur au calcium (A-203 Cl) ou un promoteur avec du sodium dans lequel la teneur en oxyde de sodium de l'alumine est inférieure à environ 5 % en poids, l'oxyde de sodium étant dérivé d'hydroxyde de sodium. Comme les résultats précités permettent de le constater, la présente invention propose un adsorbant de HC 1 perfectionné présentant une capacité accrue d'adsorption de HCI, comparativement aux adsorbants del'art antérieur En outre, l'adsorbant de la présente invention possède une résistance acceptable à l'écrasement, qui est importante dans des applications industrielles Cela est particulièrement inattendu puisque, comme le démontrent les résultats préci- tés, les tentatives antérieures d'utilisation d'une alumine activée renfermant une forte teneur, par exemple supérieure à 5 %, d'un métal alcalin tel que le sodium ont eu pour résultat l'obtention d'un adsorbant présentant une capacité d'adsorption de HC 1 accrue (voir Tableau 1, N O 2), mais possédant une résistance à l'écrasement inacceptable rendant cette alumine impropre à des applications industrielles. Comme la figure 3 permet en outre de le constater, au moyen de l'adsorbant de la présente invention, un utilisateur peut parvenir à des temps de fonctionnement beaucoup plus longs. Bien que la présente invention ait été démontrée en rapport avec des courants gazeux, il est entendu qu'elle est applicable de la même manière à des courants liquides qui ne possèdent pas un effet néfaste sur l'adsorbant Par exemple, l'adsorbant peut être utilisé pour éliminer le H Cl d'hydrocarbures liquides et d'autres courants organiques. Il va de soi que la présente invention n'a été décrite qu'à titre explicatif, mais nullement limitatif, et que de nombreuses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1 Procédé de préparation d'une composition d'accepteur de H Cl, caractérisé en ce qu'il comprend: l'imprégnation d'une matière contenant de l'alumine avec un sel hydrosoluble de métal alcalin d'un composé organique qui se décompose à une température infé- rieure à environ 500 QC pour former une alumine additionnée d'un promoteur; et le traitement thermique de ladite alumine additionnée d'un promoteur à une température d'environ 300 à environ 550 'C pendant un temps suffisant pour éliminer une portion importante d'eau d'hydratation et obtenir un adsor- bant à base d'alumine contenant un métal alcalin présent en une quantité telle que, si le calcul est effectué sur la base de l'oxyde de métal alcalin, ledit adsorbant à base d'alumine contienne au moins environ 5 t en poids d'oxyde de métal alcalin sur la base du poids de l'alumine présente dans ledit adsorbant. 2 Procédé suivant la revendication 1, caractéri- sé en ce que l'adsorbant possède une distribution des volumes des pores d'au moins 0,10 cm 3/g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 75 nm, d'au moins 0,35 cm /g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 4 nm, et d'au moins 0,16 cm 3 /g à des diamètres des pores compris dans l'intervalle d'environ 1000 nm à environ 10 nm, ledit adsorbant ayant une résistance à l'écrasement d'au moins 6,8 kg sur une sphère de 4,0 mm. 3 Procédé suivant la revendication 1, caracté- risé en ce que la matière contenant de l'alumine est un hydrate d'alumine. 4 Procédé suivant la revendication 1, caracté- risé en ce que la matière contenant de l'alumine est la bauxite. Procédé suivant la revendication 1, caracté- risé en ce que l'alumine présente dans la matière contenant de l'alumine possède une surface spécifique supérieure à m 2/g. 6 Procédé suivant la revendication 1, caracté- risé en ce que la matière contenant de l'alumine comprend une alumine hydratable et ladite alumine hydratable imprégnée est soumise à une maturation en présence d'eau à une température5 supérieure à environ 50 C pendant un temps suffisant pour l'hydratation de ladite alumine hydratable. 7 Procédé suivant la revendication 6, caracté- risé en ce que l'alumine hydratable est mise sous forme d'un grand nombre de nodules adsorbants, l'imprégnation avec le sel de métal alcalin étant effectuée lors de la formation des nodules. 8 Procédé suivant la revendication 7, caracté- risé en ce que les nodules consistent en sphères. 9 Procédé suivant la revendication 7, caracté- risé en ce qu'une solution aqueuse du sel de métal alcalin est utilisée pour l'imprégnation des nodules. Procédé suivant la revendication 1, caracté- risé en ce que le sel de métal alcalin est un sel de métal alcalin d'un acide organique. 11 Procédé suivant la revendication 10, caracté- risé en ce que l'acide organique possède 1 à environ 6 atomes de carbone. 12 Procédé suivant la revendication 11, caracté- risé en ce que le métal alcalin consiste en sodium. 13 Procédé suivant la revendication 12, caracté- risé en ce que l'acide organique consiste en acide acétique. 14 Procédé d'élimination du H Cl d'un fluide contenant jusqu'à environ 1 % en volume de H Cl, caractérisé en ce qu'il comprend la mise en contact dudit fluide avec un adsorbant à base d'une alumine activée additionnée d'un promoteur consistant en un métal alcalin, ledit métal alcalin étant présent en une quantité telle que, si le calcul est effectué sur la base de l'oxyde de métal alcalin, ledit adsorbant à base d'alumine contienne au moins environ 5 % en poids d'oxyde de métal alcalin sur la base du poids d'alumine activée, la teneur en métal alcalin dudit adsorbant étant exclusive de toute zéolite présente dans ledit adsorbant et contenant une quantité notable quelconque d'un métal alcalin. Procédé suivant la revendication 14, caracté- risé en ce que l'alumine activée est présente en une quantité d'environ 85 à 95 % en poids de l'adsorbant. 16 Procédé suivant la revendication 14, caracté- risé en ce que l'adsorbant possède une distribution des volumes des pores d'au moins 0,10 cm 3/g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 75 nm, d'au moins 0,35 cm 3/g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 4 nm, et d'au moins 0,16 cm 3/g à un diamètre des pores compris dans l'intervalle d'environ 1000 nm à environ 10 nm, ledit adsorbant ayant une résistance à l'écrasement d'au moins 6,8 kg sur une sphère de 4,0 mm. 17 Procédé suivant la revendication 14, caracté- risé en ce que l'alumine activée est dérivée d'une alumine hydratable, ladite alumine hydratable étant mélangée à un sel hydrosoluble de métal alcalin d'un composé organique qui se décompose à une température inférieure à environ 500 'C pour former l'alumine additionnée d'un promoteur, ladite alumine additionnée d'un promoteur étant soumise à une maturation en présence d'eau à une température supérieure à environ 50 'C pendant un temps suffisant pour l'hydratation de ladite alumine hydratable. 18 Procédé suivant la revendication 14, caracté- risé en ce que l'alumine additionnée d'un promoteur est formée par imprégnation de l'alumine activée avec un sel hydrosoluble de métal alcalin d'un composé organique qui se décompose à une température inférieure à environ 500 'C. 19 Procédé suivant la revendication 18, caracté- risé en ce que le sel de métal alcalin est un sel de métal alcalin d'un acide organique. Procédé suivant la revendication 19, caracté- risé en ce que l'acide organique possède 1 à environ 6 atomes de carbone. 21 Procédé suivant la revendication 20, caracté- risé en ce que le métal alcalin consiste en sodium. 22 Procédé suivant la revendication 20, caracté- risé en ce que l'acide organique consiste en acide acétique. 23 Adsorbant additionné d'un promoteur pour l'élimination du HC 1 de courants de fluides, caractérisé en ce qu'il comprend: de l'alumine activée et un promoteur consistant en un métal alcalin, ledit promoteur consistant en un métal alcalin étant présent en une quantité telle que, si le calcul est effectué sur la base de l'oxyde de métal alcalin, ledit adsorbant contienne au moins environ 5 % en poids d'oxyde de métal alcalin sur la base du poids d'alumine présente dans ledit adsorbant, ladite teneur en métal alcalin dudit adsorbant étant exclusive de toute zéolite présente dans ledit adsorbant et contenant une quantité notable quelconque d'un métal alcalin, ledit adsorbant ayant une distribution des volumes des pores d'au moins 0,10 cm 3/g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 75 nm, d'au moins 0, 35 cm 3/g à un diamètre de pores égal ou supérieur à 4 nm, et d'au moins 0,16 cm 3/g à des diamètres des pores compris dans l'inter- valle d'environ 1000 nm à environ 10 nm, ledit adsorbant ayant une résistance à l'écrasement d'au moins 6,8 kg. 24 Adsorbant suivant la revendication 23, caractérisé en ce que le métal alcalin est le sodium. 25 Adsorbant suivant la revendication 23 ou 24, caractérisé en ce que l'alumine est présente dans l'adsorbant en une quantité d'environ 85 à environ 95 % en poids. e