Brevet FR2687928A1 — publié le 19930903

L'invention a trait à un procédé et à un dispositif d'élimination des hydrocarbures contenus, à l'état dissous et/ou à l'état de suspension du type émulsion ou non, dans des eaux et notamment dans des eaux résiduaires comme les eaux de production des champs d'hydrocarbures, par stripage à la vapeur d'eau. Comme la plupart des industries, la production pétrolière et gazière est génératrice d'eaux résiduaires susceptibles de contenir des hydrocarbures qu'il est nécessaire d'éliminer dans un contexte réglementaire. Les plates-formes de traitement génèrent également des eaux de procédé et des eaux pluviales dont il faut se défaire et qui peuvent contenir des hydrocarbures. Le rejet de telles eaux résiduaires, qui peut être réalisé en surface dans le milieu naturel ou en fond dans des puits de rejet ou dans le cadre de réinjection pour maintien de pression, ne peut se faire qu'après traitement de ces eaux résiduaires dans des installations permettant de délivrer des eaux résiduaires purifiées conformes à la réglementation sur les rejets. Dans les eaux résiduaires polluées par les hydrocarbures, que l'on rencontre en production pétrolière ou gazière, les hydrocarbures peuvent être présents en suspension à l'état libre ou faiblement émulsionnés, cas des eaux pluviales, ou à l'état d'émulsions, cas des eaux de production ou de procédé, ou/et se trouver à l'état dissous. L'émulsification des hydrocarbures dans les eaux résiduaires peut avoir une origine mécanique, liée aux accidents de conduites, duses, pompes qui créent des émulsions plus ou moins fines en fonction des caractéristiques des hydrocarbures et de l'énergie transférée aux fluides, ou une origine chimique liée à la présence de produits tensioactifs, par exemple inhibiteurs de corrosion, bactéricides, desémulsifiants ou autres, qui créent des émulsions plus fines et plus stables par polarisation des interfaces entre la goutte d'hydrocarbure et le milieu aqueux. Quant aux hydrocarbures présents à l'état dissous, leur solubilité est fonction de la nature des hydrocarbures, de la température et de la pression du milieu. Les techniques d'élimination des hydrocarbures en suspension dans les eaux, ou techniques de déshuilage, se fondent, en général, sur les principes de séparation gravitaire et notamment sur l'accroissement de la vitesse de décantation des gouttes d'hydrocarbures pour qu'elles soient éliminées le plus rapidement possible. Les techniques gravitaires de déshuilage d'eau les plus couramment utilisées sont choisies parmi les suivantes: technique de centrifugation et technique de cyclonage, qui sont des séparations par forces centrifuges ayant un caractère dynamique pour la centrifugation et un caractère statique pour le cyclonage (hydrocyclone) technique de flottation, qui consiste à disperser des microbulles d'air ou autre gaz dans le milieu liquide de façon à générer des turbulences qui font se rencontrer les particules d'hydrocarbures entre elles, ces effets étant accrus par l'utilisation d'additifs de flottation, qui sont nécessaires pour déstabiliser les émulsions chimiques technique de coagulation/floculation, qui consiste à rassembler les particules en suspension, pour les faire décanter, par l'intermédiaire d'additifs solides lourds, minéraux du type hydroxydes ou chaux ; et technique de coalescence, qui consiste à faire fusionner des gouttes de petit diamètre pour en générer de plus grosses souvent par l'intermédiaire d'un matériau fibreux ou granulaire. Les techniques gravitaires de déshuilage d'eaux polluées par des hydrocarbures présentent l'inconvénient d'être quasi-inopérantes dans le traitement des émulsions aqueuses très fines d'hydrocarbures qui sont générées, en production pétrolière et gazière, par les fortes détentes auxquelles sont soumis les effluents aqueux, car ces émulsions sont très souvent stabilisées par les quantités importantes d'additifs chimiques divers, notamment inhibiteurs de corrosion, contenues dans ces effluents aqueux. En outre, les techniques gravitaires de déshuilage sont inefficaces par principe pour éliminer la fraction d'hydrocarbures dissoute dans l'eau et il est nécessaire de faire appel à d'autres techniques de séparation et par exemple à des techniques d'extraction pour éliminer ladite fraction d'hydrocarbures. On conçoit donc que les procédés permettant de réaliser une élimination quasi complète des hydrocarbures contenus en suspension et à l'état dissous dans une eau résiduaire, en vue de produire une eau purifiée conforme aux réglementations sur les rejets, sont relativement complexes. Dans le but de remédier aux inconvénients précités, l'invention propose un procédé de stripage des hydrocarbures à la vapeur d'eau, qui permet, en une seule opération, d'éliminer tant les hydrocarbures en suspension, émulsionnés ou non, que les hydrocarbures dissous physiquement contenus dans des eaux résiduaires de diverses provenances avec récupération desdits hydrocarbures et production d'eaux purifiées répondant aux normes des réglementations sur les rejets, ledit procédé étant tout particulièrement approprié pour le traitement des eaux de production des champs d'hydrocarbures. L'invention a donc pour objet un procédé d'élimination des hydrocarbures contenus, à l'état dissous ou/et à l'état de suspension du type émulsion ou non, dans une eau par stripage à la vapeur d'eau, ledit procédé se caractérisant en ce que l'on introduit un courant de l'eau à traiter dans la partie supérieure d'une colonne de stripage, qui comporte une partie supérieure et une partie inférieure communiquant par une partie intermédiaire renfermant 2 à 20 et de préférence 5 à 15 étages théoriques de contact gaz/liquide, ledit courant d'eau s'écoulant vers la partie inférieure de la colonne en traversant la partie intermédiaire de cette dernière, on fournit au liquide contenu dans la partie inférieure de la colonne de stripage une énergie calorifique suffisante pour générer une quantité de vapeur d'eau circulant à contre-courant du courant d'eau à traiter et effectuant ainsi le stripage des hydrocarbures qu'il contient, on maintient en tête de la colonne une pression comprise entre l et 3 bars absolus, on évacue en tête de la colonne une phase gazeuse formée de vapeur d'eau et des hydrocarbures stripés par la vapeur d'eau et on refroidit ladite phase gazeuse pour la transformer en une phase condensée liquide ayant une température égale ou inférieure à 30"C et de préférence égale ou inférieure à 20"C, on sépare par gravité ladite phase condensée liquide en une phase supérieure hydrocarbonée et une phase inférieure aqueuse et évacue séparément lesdites phases hydrocarbonée et aqueuse et l'on soutire en fond de la colonne de stripage un courant d'eau purifiée, en effectuant ce soutirage avec un débit molaire sensiblement égal à la différence entre le débit molaire de l'eau du courant d'eau à traiter et le débit molaire de ladite phase aqueuse. Dans une forme de mise en oeuvre préférée, on recycle la phase aqueuse, séparée d'avec la phase hydrocarbonée, dans le courant d'eau à traiter, avant l'introduction de ce dernier dans la colonne de stripage, en réalisant ce recyclage avec un débit molaire de phase aqueuse sensiblement égal au débit molaire de vapeur d'eau dans la phase gazeuse évacuée en tête de la colonne de stripage et l'on effectue le soutirage du courant d'eau purifiée avec un débit molaire sensiblement égal au débit molaire de l'eau du courant d'eau à traiter avant recyclage de la phase aqueuse dans ce courant. Avantageusement, le courant d'eau à traiter est préchauffé, avant son introduction dans la colonne de stripage, par échange indirect de chaleur avec le courant d'eau purifiée soutiré en fond de ladite colonne. Dans cette forme de mise en oeuvre, le recyclage de la phase aqueuse, issue de la phase condensée liquide, dans le courant d'eau à traiter est réalisé, de préférence, en amont du préchauffage du courant d'eau à traiter. Pour réaliser le contact dans la partie intermédiaire de la colonne de stripage, aux fins de stripage des hydrocarbures, entre le courant d'eau à traiter et la vapeur d'eau générée par vaporisation dans la partie inférieure de la colonne de stripage, ladite partie intermédiaire est généralement équipée de plateaux de contact gaz/liquide ou d'une hauteur équivalente d'un garnissage approprié. L'ensemble desdits plateaux, respectivement la hauteur équivalente de garnissage, correspondent à un certain nombre d'étages théoriques de contact gaz/liquide, respectivement à une certaine hauteur théorique équivalente de garnissage. Par "étage théorique" de contact gaz/liquide, on entend une zone de contact idéal gaz/liquide pour laquelle les phases gazeuse et/ou liquides qui en sortent sont à l'équilibre thermodynamique. Le nombre np de plateaux réels de contact gaz/liquide, respectivement la hauteur hR équivalente de garnissage réel, sont liés au nombre nT d'étages théoriques, respectivement à la hauteur hT théorique équivalente de garnissage, par les relations nT=k np et hT = m hR, dans lesquelles k et m sont des coefficients positifs inférieurs à 1, qui représentent l'efficacité du contact gaz/liquide pour les plateaux, respectivement pour le garnissage utilisés. L'apport d'énergie calorifique au fluide contenu dans la partie inférieure de la colonne de stripage, pour générer la vapeur d'eau servant d'agent de stripage des hydrocarbures, peut être réalisé en faisant appel à toute technique connue et avantageusement en utilisant la technique du rebouillage. Le procédé selon l'invention est utilisable pour traiter des eaux de diverses provenances polluées par des hydrocarbures à l'état dissous ou/et en suspension du type émulsion ou non, lesdits hydrocarbures pouvant être des hydrocarbures aromatiques, par exemple tels que benzène, toluène, éthylbenzène, xylènes, des hydrocarbures paraff iniques, des hydrocarbures cycloaliphatiques, des hydrocarbures naphténiques, des mélanges de tels hydrocarbures ou autres. Ledit procédé est particulièrement efficace pour éliminer les hydrocarbures contenus dans les eaux résiduaires générées en production pétrolière et gazière, qui outre des hydrocarbures dissous physiquement ou/et en suspens ion du type émulsion ou non peuvent encore renfermer des additifs divers tels que bactéricides, agents anti-corrosion, agents inhibiteurs d'hydrates. Le procédé selon l'invention permet, tout particulièrement, de traiter des eaux polluées par des hydrocarbures à l'état dissous physiquement ou/et émulsionnés et notamment des eaux de production de champs d'hydrocarbures, dont la teneur en hydrocarbures peut aller jusqu'à 1% en poids ou plus, avec obtention d'eaux purifiées dont la teneur en hydrocarbures est inférieure au seuil, actuellement 40 ppm, fixé par les réglementations en matière de rejet. L'invention concerne encore un dispositif pour l'élimination des hydrocarbures contenus, à l'état dissous ou/et à l'état de suspension du type émulsion ou non, dans une eau par stripage à la vapeur d'eau, ledit dispositif se caractérisant en ce qu'il comprend une colonne de stripage comportant une partie supérieure et une partie inférieure communiquant par une partie intermédiaire renfermant 2 à 20 et de préférence 5 à 15 étages théoriques de contact gaz/liquide, ladite colonne étant pourvue, en tête, d'un conduit d'évacuation de vapeurs et, en fond, d'un conduit de soutirage d'eau purifiée et étant équipée d'un conduit d'amenée de l'eau à traiter débouchant dans sa partie supérieure et, dans sa partie inférieure, d'un système de chauffage, un condenseur possédant une entrée, connectée au conduit d'évacuation de vapeurs de la colonne de stripage, et une sortie, ledit condenseur étant agencé pour produire une phase condensée liquide ayant une température égale ou inférieure à 30"C et de préférence égale ou inférieure à 20"C, un séparateur opérant par gravité et présentant une entrée connectée, par un conduit, à la sortie du condenseur, une sortie pour les hydrocarbures dans sa partie médiane et une sortie pour une phase aqueuse à sa partie inférieure. Dans une forme de réalisation préférée, la sortie pour la phase aqueuse, dont est pourvu le séparateur, est connectée par un conduit, muni de moyens de recyclage, au conduit d'amenée de l'eau à traiter à la colonne de stripage. Avantageusement, le dispositif selon l'invention comporte encore un échangeur indirect de chaleur, dont le circuit froid est monté en série sur le conduit amenant l'eau à traiter à la colonne de stripage et le circuit chaud est placé en série sur le conduit de soutirage de liquide monté en fond de la colonne de stripage. Dans cette forme de réalisation du dispositif, la connexion entre le conduit, muni de moyens de recyclage, qui est monté à la sortie pour la phase aqueuse à la partie inférieure du séparateur, et le conduit d'amenée de l'eau à traiter à la colonne de stripage est, de préférence, réalisée en amont de l'échangeur indirect de chaleur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description de l'une de ses formes de mise en oeuvre illustrée par la figure du dessin annexé représentant un dispositif selon l'invention utilisant une colonne de stripage équipée de plateaux pour le contact gaz/liquide. En se référant à la figure, le dispositif selon l'invention comprend une colonne 1 de stripage comportant une partie supérieure 2 et une partie inférieure 3 communiquant par une partie intermédiaire renfermant un nombre de plateaux de contact gaz/liquide correspondant à un nombre d'étages théoriques de contact gaz/liquide allant de 2 à 20 et de préférence de 5 à 15. La colonne 1 est pourvue, en tête, d'un conduit 5 d'évacuation de vapeurs et, en fond, d'un conduit 6 de soutirage de liquide et, en outre, elle est équipée d'un conduit 7 d'amenée de l'eau à traiter, ledit conduit débouchant en 8 dans la partie supérieure de la colonne 1. Dans sa partie inférieure 3, la colonne 1 est associée, par des tubulures d'entrée 9 et de sortie 10, à un rebouilleur 11 chauffé par échange indirect d'énergie calorifique avec un fluide caloporteur à température appropriée circulant dans une tubulure 12. En variante, on pourrait également envisager un chauffage électrique ou par chaudière du rebouilleur 11. Sur le conduit 7, qui amène l'eau à traiter à la colonne 1, est monté en série le circuit froid d'un échangeur indirect de chaleur 13, dont le circuit chaud est placé en série sur le conduit 6 de soutirage du courant d'eau purifiée, dont est équipé le fond de la colonne 1. Un condenseur 14, qui possède une entrée 15 et une sortie 16 et qui est refroidi par un circuit frigoporteur, par exemple aéroréfrigérant ou circuit de fluide froid, pour produire une phase condensée liquide ayant une température égale ou inférieure à 30oC et de préférence égale ou inférieure à 20"C, a son entrée 15 connectée au conduit 5 d'évacuation de vapeurs de la colonne 1 de stripage et sa sortie 16 connectée, par un conduit 17, à l'entrée 18 d'un séparateur 19 de type séparateur par gravité. Ledit séparateur présente, dans sa partie médiane, une sortie 20 pour les hydrocarbures, qui est prolongée par un conduit d'évacuation 21, et, dans sa partie inférieure, une sortie 22 pour une phase aqueuse, laquelle sortie 22 est connectée, par un conduit 23 muni de moyens de recyclage 24 consistant, par exemple, en une pompe, au conduit 7 d'amenée de l'eau à traiter à la colonne de stripage, ladite connexion étant réalisée en amont de l'échangeur indirect de chaleur 13 monté en série sur le conduit 7. Une vanne de régulation de pression, non représentée, est montée sur le conduit 5 ou sur le conduit 17 pour contrôler la pression en tête de la colonne 1 de stripage. Le fonctionnement de ce dispositif peut être schématisé comme suit: Le courant d'eau à traiter, qui renferme des hydrocarbures à l'état dissous ou/et à l'état de suspension du type émulsion ou non, arrive par le conduit 7 et passe dans l'échangeur de chaleur indirect 13, où il est préchauffé par échange indirect de calories avec l'eau débarrassée des hydrocarbures soutirée en fond de la colonne 1 de stripage par le conduit 6. Le courant préchauffé d'eau à traiter est alors introduit, par l'entrée 8, dans la partie supérieure 2 de la colonne de stripage. Dans cette colonne, le courant d'eau à traiter s'écoule par gravité vers la partie inférieure 3 de la colonne en traversant la partie intermédiaire 4 pourvue d'étages de contact gaz/liquide. Le liquide arrivant dans la partie inférieure 3 de la colonne 1 est soumis à un rebouillage par passage, à travers la tubulure 9, dans le rebouilleur 11 et retour, par la tubulure 10, dans la partie inférieure 3 de la colonne 1, de manière à générer une quantité appropriée de vapeur d'eau pour réaliser le stripage des hydrocarbures. La pression en tête de ladite colonne 1 est maintenue entre 1 et 3 bars absolus par l'intermédiaire de la vanne de régulation de pression, non représentée, montée sur le conduit 5 ou sur le conduit 17. L'énergie calorifique pour le rebouillage est fournie par échange indirect de chaleur avec un fluide caloporteur à température appropriée circulant dans la tubulure 12. La vapeur d'eau générée par le rebouillage circule dans la colonne 1, depuis la partie inférieure 3 vers la partie supérieure 2 en traversant la partie intermédiaire 4, c'est-à-dire à contre-courant du courant d'eau à traiter, et réalise le stripage des hydrocarbures contenus dans ledit courant d'eau. En tête de la colonne 1, on évacue une phase gazeuse consistant en un mélange de vapeur d'eau et des hydrocarbures stripés du courant d'eau à traiter par la vapeur d'eau générée par le rebouillage, ladite phase gazeuse étant refroidie dans le condenseur 14, par échange indirect de chaleur avec un fluide frigoporteur approprié, pour former une phase condensée liquide ayant une température égale ou inférieure à 30"C et de préférence égale ou inférieure à 20"C. Cette phase condensée liquide est amenée au séparateur 19, dans lequel elle se sépare en une phase hydrocarbonée supérieure, que l'on évacue par le conduit 21, et en une phase aqueuse, que l'on évacue par le conduit 23 et que l'on recycle dans le courant d'eau passant dans le conduit 7, en effectuant ce recyclage en amont de l'échangeur de chaleur 13 et avec un débit molaire sensiblement égal au débit molaire de vapeur d'eau de la phase gazeuse évacuée de la colonne 1 par le conduit 5 en tête de cette colonne. En fond de colonne 1, on soutire un courant d'eau purifiée, par le conduit 6, en opérant ce soutirage avec un débit molaire sensiblement égal au débit molaire de 1 l'eau du courant d'eau à traiter avant recyclage de la phase aqueuse dans ce courant, lequel courant d'eau purifiée, après passage dans l'échangeur de chaleur 13 pour préchauffer le courant d'eau à traiter, est dirigé vers le lieu de rejet. Pour compléter la description du procédé selon l'invention, qui vient d'être présentée, on donne ci après, à titre non limitatif, des exemples concrets de mise en oeuvre de ce procédé EXEMPLE 1 On opérait dans un dispositif analogue à celui décrit en référence à la figure du dessin annexé et comportant une colonne de stripage ayant un diamètre intérieur de 30 cm et renfermant, dans sa partie intermédiaire 4, vingt plateaux perforés de contact gaz/liquide ayant chacun un coefficient d'efficacité k égal à 0,6, ce qui équivaut à la présence de 12 étages théoriques de contact gaz/liquide dans ladite partie intermédiaire. On traitait une eau résiduaire de production de champ de gaz renfermant 800 mg/l d'hydrocarbures constitués d'un mélange de 20% en poids d'hydrocarbures en C3 à C11, consistant pour le huitième environ en hydrocarbures aromatiques et pour le reste en hydrocarbures paraffiniques et cycloparaffiniques, et de 80% en poids d'hydrocarbures paraffiniques en C12 à C39. Le courant d'eau à traiter arrivait par le conduit 7 avec un débit, mesuré avant recyclage de la phase aqueuse par le conduit 23, égal à 4,6 m3/heure et, après préchauffage dans l'échangeur de chaleur 13, l'eau introduite dans la colonne 1 de stripage, par l'entrée 8, possédait une température égale à 100"C. On maintenait une pression en tête de la colonne 1 égale à 1,4 bar absolu, ce qui correspond à une température en fond de ladite colonne égale à 112"C et l'on fournissait au rebouilleur 11 une puissance calorifique égale à 220 kW. Le condenseur 14, refroidi par circulation d'eau, délivrait une phase condensée liquide ayant une température de 15"C. Par le conduit 21, on évacuait 3,6 kg/heure de phase hydrocarbonée et par le conduit 23 on recyclait 0,14 m3 par heure de phase aqueuse, issue du séparateur 19, dans le courant d'eau à traiter arrivant par le conduit 7. Par le conduit 6, on soutirait en fond de la colonne 1 de stripage 4,595 m3 par heure d'un courant d'eau purifiée renfermant 9mg/1 d'hydrocarbures, ledit courant, après passage dans l'échangeur de chaleur 13, étant dirigé vers le lieu de rejet. EXEMPLE 2 En opérant dans des conditions analogues à celles décrites dans l'exemple 1, avec toutefois utilisation d'une puissance calorifique égale à 320 kW pour le rebouillage, on traitait 4,6 m3/heure d'un courant d'eau de production de champ de gaz renfermant 1500 mg/l d'un mélange d'hydrocarbures ayant la composition donnée dans l'exemple 1. La pression en tête de la colonne de stripage était égale à 1,4 bar absolu et la température en fond de ladite colonne avait une valeur de 112"C. Par le conduit 21, on évacuait 6,8 kg/heure de phase hydrocarbonée et par le conduit 23 on recyclait 0,32 m3/heure de phase aqueuse, issue du séparateur 19, dans le courant d'eau à traiter arrivant par le conduit 7. Par le conduit 6, on soutirait en fond de la colonne de stripage 4,59 m3/heure d'un courant d'eau purifiée renfermant 7 mg/l d'hydrocarbures, ledit courant, après passage dans l'échangeur de chaleur 13, étant dirigé vers le lieu de rejet. EXEMPLE 3 En opérant dans des conditions analogues à celles décrites dans l'exemple 1, avec toutefois utilisation d'une puissance calorifique de 320 kW pour le rebouillage, on traitait 4,6 m3/heure d'un courant d'eau de production de champ de gaz renfermant 1000 mg/l d'un mélange d'hydrocarbures ayant la composition donnée dans l'exemple 1 et 100 mg/l d'additifs anti-corrosion. La pression en tête de la colonne-de stripage était égale à 1,2 bar absolu et la température en fond de ladite colonne avait une valeur égale à 105"C. Par le conduit 21, on évacuait 4,5 kg/heure de phase hydrocarbonée et par le conduit 23 on recyclait 0,32 m3/heure de phase aqueuse, issue du séparateur 19, dans le courant d'eau à traiter arrivant par le conduit 7. Par le conduit 6, on soutirait en fond de la colonne de stripage 4,59 m3/heure d'un courant d'eau purifiée renfermant 20 mg/l d'hydrocarbures, ledit courant, après passage dans l'échangeur de chaleur 13, étant dirigé vers le lieu de rejet. On constate que la présence d'additifs anticorrosion dans l'eau à traiter a une influence négative, mais non rédhibitoire sur les performances du procédé, puisque la teneur en hydrocarbures de l'eau purifiée est encore très en dessous du seuil fixé par la réglementation en matière de rejet. EXEMPLE 4 En opérant dans des conditions analogues à celles décrites dans l'exemple 1, avec toutefois utilisation d'une puissance calorifique de 250 kW pour le rebouillage, on traitait 4,6 m3/heure d'un courant d'eau de production de champ de gaz renfermant 1700 mg/l d'un mélange d'hydrocarbures constitué de 83,5% en poids d'hydrocarbures en C3 à C12, consistant pour environ deux cinquièmes en hydrocarbures aromatiques et pour le reste en hydrocarbures paraffiniques et cycloparaffiniques, et de 16,5% en poids d'hydrocarbures paraffiniques supérieurs à C12, le courant d'eau à traiter renfermant également 100 mg/l d'additifs anti-corrosion. La pression dans la colonne de stripage était égale à 2,3 bars absolus et la température en fond de ladite colonne avait une valeur égale à 124"C. Par le conduit 21, on évacuait 7,7 kg/heure de phase hydrocarbonée et par le conduit 23 on recyclait 0,2 m3/heure de phase aqueuse, issue du séparateur 19, dans le courant d'eau à traiter arrivant par le conduit 7. Par le conduit 6, on soutirait en fond de la colonne de stripage 4,59 m3/heure d'un courant d'eau purifiée renfermant 25 mg/l d'hydrocarbures, ledit courant, après passage dans l'échangeur de chaleur 13, étant dirigé vers le lieu de rejet. REVENDICATIONS 1 - Procédé d'élimination des hydrocarbures contenus, à l'état dissous ou/et à l'état de suspension du type émulsion ou non, dans une eau, par stripage à la vapeur d'eau, caractérisé en ce que l'on introduit un courant de l'eau à traiter dans la partie supérieure d'une colonne de stripage, qui comporte une partie supérieure et une partie inférieure communiquant par une partie intermédiaire renfermant 2 à 20 étages théoriques de contact gaz/liquide, ledit courant d'eau s'écoulant vers la partie inférieure de la colonne en traversant la partie intermédiaire de cette dernière, on fournit au liquide contenu dans la partie inférieure de la colonne de stripage une énergie calorifique suffisante pour générer une quantité de vapeur d'eau circulant à contre courant du courant d'eau à traiter et effectuant ainsi le stripage des hydrocarbures qu'il contient, on maintient en tête de la colonne une pression comprise entre 1 et 3 bars absolus, on évacue en tête de la colonne une phase gazeuse formée de vapeur d'eau et des hydrocarbures stripés par la vapeur d'eau et on refroidit ladite phase gazeuse pour la transformer en une phase condensée liquide ayant une température égale ou inférieure à 30"C et de préférence égale ou inférieure à 20"C, on sépare par gravité ladite phase condensée liquide en une phase supérieure hydrocarbonée et une phase inférieure aqueuse et évacue séparément lesdites phases hydrocarbonée et aqueuse et l'on soutire en fond de la colonne de stripage un courant d'eau purifiée, en effectuant ce soutirage avec un débit molaire sensiblement égal à la différence entre le débit molaire de l'eau du courant d'eau à traiter et le débit molaire de ladite phase aqueuse. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la partie intermédiaire de la colonne de stripage comporte 5 à 15 étages théoriques de contact gaz/liquide. 3 - Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérise en ce que l'on recycle la phase aqueuse, séparée d'avec la phase hydrocarbonée, dans le courant d'eau à traiter, avant l'introduction de ce dernier dans la colonne de stripage, en réalisant ce recyclage avec un débit molaire de phase aqueuse sensiblement égal au débit molaire de vapeur d'eau dans la phase gazeuse évacuée en tête de la colonne de stripage et l'on effectue le soutirage du courant d'eau purifiée avec un débit molaire sensiblement égal au débit molaire de l'eau du courant d'eau à traiter avant recyclage de la phase aqueuse dans ledit courant. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le courant d'eau à traiter est préchauffé, avant son introduction dans la colonne de stripage, par échange indirect de chaleur avec le courant d'eau purifiée soutiré en fond de ladite colonne. 5 - Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le recyclage de la phase aqueuse, issue de la phase condensée liquide, dans le courant d'eau à traiter est réalisé en amont du préchauffage du courant d'eau à traiter. 6 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'eau à traiter est une eau résiduaire générée en production pétrolière et gazière et en particulier une eau de production de champ d'hydrocarbures. 7 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'eau à traiter renferme jusqu'à 1% en poids d'hydrocarbures. 8 - Dispositif pour l'élimination des hydrocarbures contenus, à l'état dissous ou/et à l'état de suspension du type émulsion ou non, dans une eau par stripage à la vapeur d'eau, caractérisé en ce qu'il comprend une colonne de stripage (1) comportant une partie supérieure (2) et une partie inférieure (3) communiquant par une partie intermédiaire (4) renfermant 2 à 20 étages théoriques de contact gaz/liquide, ladite colonne étant pourvue, en tête, d'un conduit (5) d'évacuation de vapeurs et, en fond, d'un conduit (6) de soutirage d'eau purifiée et étant équipée d'un conduit (7) d'amenée de l'eau à traiter, débouchant dans sa partie supérieure, et, dans sa partie inférieure, d'un système de chauffage (11), un condenseur (14) possédant une entrée (15), connectée au conduit (5) d'évacuation de vapeurs de la colonne de stripage, et une sortie (16), ledit condenseur étant agencé pour produire une phase condensée liquide ayant une température égale ou inférieure à 30"C et de préférence égale ou inférieure à 20"C, un séparateur (19) opérant par gravité et présentant une entrée (18), connectée par un conduit (17) à la sortie (16) du condenseur, une sortie (20) pour les hydrocarbures dans sa partie médiane et une sortie (22) pour une phase aqueuse à sa partie inférieure. 9 - Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que la sortie (22) pour la phase aqueuse, dont est pourvu le séparateur, est connectée par un conduit (23), muni de moyens de recyclage (24), au conduit (7) d'amenée de l'eau à traiter à la colonne de stripage. 10- Dispositif selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce qu'il comporte un échangeur indirect de chaleur (13), dont le circuit froid est monté en série sur le conduit (7) amenant l'eau à traiter à la colonne de stripage et le circuit chaud est placé en série sur le conduit (6) de soutirage de liquide en fond de la colonne de stripage. 11- Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que la connexion entre le conduit (23), muni de moyens de recyclage (24), dont est équipée la sortie pour la phase aqueuse à la partie inférieure du séparateur (19), et le conduit (7) d'amenée de l'eau à traiter à la colonne de stripage est réalisée en amont de l'échangeur indirect de chaleur (13).