Brevet FR2688581A1 — publié le 19930917

L'invention est relative à la régulation du débit d'air de combustion de la chambre de combustion d'un dispositif d'évacuation des fumées d'un réacteur métallur- gique, notamment d'un four à arc électrique. Les réacteurs métallurgiques, et en particulier les fours à arc électrique destinés à la fabrication d'acier par fusion des ferrailles, sont équipés d'un dispositif d'évacuation des fumées comprenant, en série, une canalisation de captage, une chambre de combustion, une canalisation drévacuation qui débouche sur un dépous- siérage et une cheminée La chambre de combustion a pour fonction de compléter la combustion des gaz contenus dans les fumées issues du four En effet, ceux-ci contiennent des gaz incomplètement brûlés, par exemple du monoxyde de carbone qu'il faut brûler complètement afin de les trans- former en gaz inerte pour éviter tout risque de combustion intempestive ou d'explosion dans la partie aval du circuit d'évacuation des fumées. La chambre de combustion est alimentée en air de combustion par un ventilateur dont le débit est régulé à partir d'une mesure de teneur en oxygène faite à la sortie de la chambre de combustion On impose que cette teneur en oxygène soit supérieure à une valeur minimale de façon à garantir la combustion complète des gaz. Dans les fours électriques étanches, cette technique présente un inconvénient car il peut y avoir production rapide de bouffées de monoxyde de carbone et la régulation se faisant par mesure après la chambre de combustion n'est pas assez rapide pour assurer une combus- tion complète des gaz produits. On entend par four "étanche", les fours électri- ques habituels qui ont été aménagés de façon à améliorer leur étanchéité à l'égard de l'atmosphère ambiante au niveau de la porte de décrassage, du joint de voûte et des orifices de passage des électrodes. L'invention a pour but de remédier à cet incon- vénient en proposant un procédé de régulation de l'air de combustion de la chambre de combustion d'un dispositif d'évacuation des fumées d'un réacteur métallurgique qui réagisse rapidement aux régimes transitoires. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de régulation du débit d'air de combustion de la chambre de combustion d'un dispositif de captage de fumées d'un réacteur métallurgique, notamment d 'un four à arc électri- que, du type comprenant une canalisation de captage, une chambre de combustion, une alimentation en air de combus- tion à débit variable munie d'une régulation de débit et une canalisation d'évacuation, caractérisé en ce que: on fixe une valeur de consigne C O pour la teneur en oxy- gène dans les fumées dans la canalisation d'évacuation à la sortie de la chambre de combustion, on mesure la teneur en oxygène M 1 dans les fumées à la sortie de la chambre de combustion, dans la canalisation, à l'aide de la mesure M 1 et de la consigne C 0, on calcule une consigne C 1 de variation du débit d'air de combustion qui tend à ajuster le débit d'air de combustion de façon à ce que la teneur en oxygène des fumées à la sortie de la chambre de combustion soit égale à C 0, on mesure en outre au moins une grandeur qui permet de détecter une variation brutale de débit de gaz imbrûlés à la sortie du réacteur métallurgique et on calcule une consigne C 2 de débit d'air de combustion nécessaire pour obtenir au moins la combustion complète des gaz imbrûlés contenus dans les fumées, on ajoute les consignes C 1 et C 2 pour obtenir une consigne C 3 qu'on envoie à la régulation du dispositif d'alimentation en air de combustion. Dans un premier mode de réalisation la grandeur permettant de détecter une variation brutale du débit de gaz imbrûlés à la sortie du réacteur métallurgique est l'écart M 5 de pression existant entre l'intérieur et l'extérieur du réacteur métallurgique, la consigne C 2 se détermine alors en calculant la dérivée par rapport au temps de l'écart M 5, si cette dérivée est inférieure à un seuil critique s,, la consigne C 2 est nulle, si la dérivée M 5 est supérieure au seuil critique s,; la consigne C 2 est égale à k x M 5; s C et k ont des valeurs déterminées expérimentalement pour chaque réacteur. Dans un deuxième mode de réalisation, la gran- deur permettant de détecter une variation brutale de débit de gaz imbrûlés à la sortie du réacteur métallurgique est la teneur M 2 exprimée en % en gaz incomplètement brûlés dans les fumées à la sortie du réacteur métallurgique dans la canalisation de captage et pour déterminer la consigne C 2 on utilise des seuils s,, 52,, sn échelonnés entre 0 % et 100 % et des impulsions d'amplitude al, a 2,, an et de durée tl, t 2,, tn, lorsque la mesure M 2 est comprise entre si et si l, on émet une impulsion d'amplitude a et de durée ti et on ajoute les impulsions ainsi émises. Dans un troisième mode de réalisation, pour déterminer la consigne C 2 de débit d'air de combustion, on mesure la teneur M 2 en gaz incomplètement brûlé dans les fumées à la sortie du réacteur métallurgique dans la canalisation de captage, on mesure le débit M 3 d'air de combustion à la sortie de l'alimentation en air de combustion, on mesure le débit M 4 de fumée dans la canalisation d'évacuation à la sortie de la chambre de combustion; à l'aide des mesures Ml, M 2, M 3, M 4 et de la consigne C 0, on calcule la consigne C 2 de débit d'air de combustion correspondant au débit d'air nécessaire pour obtenir la combustion complète des gaz imbrûlés contenus dans les fumées et pour avoir en sortie de la chambre de combustion une teneur en oxygène dans les fumées égale à C 0. Dans ce cas, pour calculer la consigne C 2, on calcule le débit de fumées à la sortie du four soit par la formule approchée: CO qf = ( 1 -) x M 4 0,8 x M 3 soit par la formule plus précise M 1 qf = ( 1) x M 4 0,8 x M 3 100 puis on calcule le débit d'oxygène nécessaire M 2 Co q.2 = aqf x -+ M 4 100 o a est un coefficient stoechiométrique égal à 0,5 lorsque le gaz imbrûlé est du monoxyde de carbone, et on calcule la consigne C 2 de débit d'air de combustion C 2 = qo 2 X 0,2 L'invention a également pour objet un dispositif de régulation du débit de l'alimentation en air de combus- tion de la chambre de combustion d'un ensemble d'évacua- tion des fumées d'un réacteur métallurgique, notamment d'un four à arc électrique comprenant une canalisation de captage des fumées branchée sur le réacteur métallurgique, une chambre de combustion recevant les fumées provenant de la canalisation de captage et alimentée en air de combus- tion par un organe d'alimentation tel qu'un ventilateur muni d'une régulation de débit pouvant recevoir une consigne extérieure, une canalisation d'évacuation des fumées montée en série sur la chambre de combustion, caractérisé en ce qu'il comporte: un moyen de mesure de la teneur en oxygène dans les fumées dans la canalisation d'évacuation à la sortie de la chambre de combustion, un moyen de mesure de la teneur en gaz incomplètement brûlé à la sortie du réacteur métallurgique avant l'entrée dans la chambre de combustion, un moyen électronique de calcul et de régulation relié aux moyens de mesure de la teneur en oxygène et de mesure de teneur en gaz incomplètement brûlés et à la régulation de débit du dispositif d'alimentation en air de combus- tion. Préférentiellement, le dispositif comprend en outre: un moyen de mesure de débit des fumées dans la canalisa- tion d'évacuation à la sortie de la chambre de combustion, un moyen de mesure du débit d'air de combustion à la sortie du dispositif d'alimentation en air de combustion, lesdits moyens étant reliés au moyen électronique de calcul et de régulation. Dans un mode de réalisation particulier, le moyen électronique de calcul et de régulation comporte un régulateur PID, un calculateur électronique et un somma- teur. Les moyens de mesure de débit des fumées ou de l'air de combustion peuvent être constitués de tubes de Pitot. Lorsque le gaz imbrûlé contenu dans les fumées est du monoxyde de carbone, le moyen de mesure de la teneur en gaz imbrûlés est par exemple un détecteur à absorption de rayonnement infrarouge. L'invention concerne également un dispositif de régulation du débit de l'alimentation en air de combustion de la chambre de combustion d'un ensemble d'évacuation des fumées d'un réacteur métallurgique notamment d'un four à arc électrique étanche comprenant une canalisation de cap- tage des fumées branchée sur le réacteur métallurgique, une chambre de combustion recevant les fumées provenant de la canalisation de captage et alimentée en air de combus- tion par un organe d'alimentation tel qu'un ventilateur muni d'une régulation de débit pouvant recevoir une consigne extérieure, une canalisation d'évacuation des fumées montée en série sur la chambre de combustion, caractérisé en ce qu'il comporte: un moyen de mesure de la teneur en oxygène dans les fumées dans la canalisation d'évacuation à la sortie de la chambre de combustion, un moyen de mesure de l'écart de pression entre l'exté- rieur et l'intérieur de l'enceinte du réacteur métallurgi- que, un moyen électronique de calcul et de régulation relié aux moyens de mesure de la teneur en oxygène et d'écart de pression et relié également à la régulation de débit du dispositif d'alimentation en air de combustion. De préférence, le moyen de mesure de la teneur en oxygène est une pile au zircone. L'invention concerne aussi un dispositif de captage des fumées d'un réacteur métallurgique du type comprenant une canalisation de captage, une chambre de combustion munie d'un organe d'alimentation en air de combustion et une canalisation d'évacuation des fumées caractérisé en ce qu'il est muni d'un dispositif de régulation du débit de l'organe d'alimentation d'air de combustion selon l'invention. Elle concerne également un réacteur métallurgi- que équipé d'un tel dispositif; ce réacteur métallurgique peut être un four électrique. L'invention va maintenant être décrite plus en détail en regard des figures annexées dans lesquelles: la figure 1 représente un schéma d'un disposi- tif de captage des gaz et fumées d'un four électrique muni d'une régulation selon un premier mode de réalisation de l'invention, la figure 2 représente un schéma d'un disposi- tif de captage des gaz et fumées d'un four électrique muni d'une régulation selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, la figure 3 représente un schéma d'un disposi- tif de captage des gaz et fumées d'un four électrique muni d'une régulation selon un troisième mode de réalisation de l'invention. L'ensemble de captage des gaz et fumées d'un four électrique 2 à arc, repéré généralement par 1, com- porte une canalisation 3 de captage, une chambre de combustion 4 et une canalisation 5 d'évacuation des fumées La canalisation 3 de captage, la chambre de combustion 4 et la canalisation 5 d'évacuation sont montées en série L'extrémité libre de la canalisation 3 de captage est en regard d'une tubulure 6 placée sur la voûte 7 du four 2 qui met en communication l 'intérieur 8 du four 2 avec la canalisation 3 La canalisation 5 d'évacuation est branchée sur un dispositif non représenté d'épuration des fumées complété par une cheminée non représentée La chambre de combustion 4 est alimentée en air de combustion par un ventilateur 9 Le ventilateur 9 est muni d'une régulation de débit pouvant recevoir une consigne de débit provenant de l'extérieur. Lors de l'élaboration d'acier dans le four 2, des fumées contenant notamment du monoxyde de carbone sont générées dans l'enceinte 8 du four Ces fumées passent par la tubulure 6 puis par la canalisation 3 de captage et arrivent dans la chambre de combustion o elles sont mélangées avec de l'air fourni par le ventilateur 9 Dans la chambre de combustion 4, le monoxyde de carbone brûle et se transforme en dioxyde de carbone qui est un gaz inerte Les fumées sont alors évacuées par la canalisation d'évacuation. Il est important que la combustion du monoxyde de carbone soit complète afin d'éviter tout risque de combustion ou d'explosion en aval de la chambre de combus- tion. Pour s'assurer que cette combustion est complè- te, on impose que la teneur en oxygène des fumées dans la canalisation 5 d'évacuation, à la sortie de la chambre de combustion soit supérieure à une valeur de consigne C O fixée par exemple à 10 % et on régule le débit d'air de combustion de la chambre de combustion pour que cette condition soit réalisée sans toutefois que le débit d'air de combustion soit trop important afin de ne pas engorger le dispositif d'évacuation des fumées situé en aval de la chambre de combustion. Cette régulation du débit d'air de combustion est nécessaire car le débit de fumées et la teneur en monoxyde de carbone de celles-ci ne sont pas constants tout au long d'une opération d'élaboration d'acier En particulier, lors de l'affalage de la charge de ferrailles dans le bain d'acier liquide ou lors de la phase de décarburation, il y a accroissement subit et important de la quantité de fumées produites et de la teneur en mo- noxyde de carbone de ces fumées. Pour assurer cette régulation on tient compte d'une part des variations de teneur en oxygène dans les fumées à la sortie de la chambre de combustion 4, d'autre part des variations plus ou moins rapides de débit de gaz imbrûlés à la sortie du four 2. La prise en compte de la teneur en oxygène en sortie de la chambre de combustion conduit à déterminer une première consigne Cl de débit pour le ventilateur 9. La prise en compte du débit de gaz imbrûlés à la sortie du four conduit à déterminer une consigne C 2 de débit pour le ventilateur 9. En additionnant Cl et C 2 on obtient une consigne C 3 qu'on envoie à la régulation de débit du ventilateur. Pour déterminer la consigne C 1 de débit, à l'aide d'un analyseur 10 d'oxygène à pile au zircone ayant un temps de réponse inférieur à 10 S et placé dans la canali- sation 5 d'évacuation, on mesure la teneur M 1 en oxygène des fumées à la sortie de la chambre de combustion 4; M 1 est exprimé en % A l'aide d'une régulation électronique 16 proportionnelle, intégrale, différentielle (PID) on compare M 1 à une consigne C O de teneur en oxygène souhaitée dans les fumées et on élabore C 1 envoyée à un sommateur 15. Pour élaborer la consigne C 2 de débit, plusieurs modes de réalisation sont possibles. Dans un premier mode de réalisation (figure 1) on mesure, grâce à un moyen 17 de mesure de pression, l'écart de pression M 5 qui règne entre l'intérieur et l'extérieur de l'enceinte du four 2. A l'aide d'un dispositif électronique 14, on d M 5 calcule la dérivée par rapport au temps de M 5 et on dt d M 5 compare cette dérivée à un seuil s Si s, on fixe C 2 à une valeur telle que: C 2 = dt k x M 5 En effet, lorsque la production de gaz imbrûlés dans le four augmente, la pression à l'intérieur du four augmente et le débit de gaz imbrûlés à la sortie du four est à peu près proportionnelle à l'écart de pression entre l'extérieur et l'intérieur du four Le calcul de dérivée permet de détecter une variation rapide de cette diffé- rence de pression associée à une variation brutale de production de gaz. La consigne C 2 est envoyée à un sommateur 15 qui élabore la consigne C 3 = Cl + C 2 et qui envoie cette consi- gne à la régulation de débit du ventilateur 9. Dans un deuxième mode de réalisation (figure 2), la consigne C 2 est élaborée à partir d'une mesure M 2 de la teneur en monoxyde de carbone des fumées à la sortie du four 2 à arc électrique; M 2 est exprimé en %. M 2 est mesuré à l'aide d'un analyseur 12 de monoxyde de carbone à absorption de rayonnement infrarouge ayant un temps de réponse inférieur à 10 S et placé dans la canalisation 3 de captage, à proximité de la tubulure 6 La mesure M 2 est envoyée à des moyens électroniques 14 ' qui comparent M 2 à des seuils S 1, 52,, s, échelonnés entre O % et 100 % Lorsque si tronique 14 ' génère un signal en créneau d'amplitude ai et de durée t; la suite a,, a 2,, a, est croissante, de même que la suite t 1, t 2,, t'. Les différents créneaux générés sont superposés de faaçon à élaborer la consigne C 2 qui est alors envoyée au sommateur 15 o elle est additionnée à la consigne C 1 provenant du moyen électronique 16 recevant le signal de l'analyseur 10 pour constituer la consigne C 3 qui est envoyée à la régulation de débit du ventilateur 9. Dans un troisième mode de réalisation (figure 3), la consigne C 2 est élaborée à l'aide de la mesure M de teneur en oxygène des fumées à la sortie de la chambre de combustion 4 (analyseur 10) de la mesure M 2 de teneur en gaz imbrûlés à la sortie du four (analyseur 12) d'une mesure M 3 de débit d'air de combustion envoyé dans la chambre de combustion et réalisée à l'aide de sondes 13 à tubes de Pitot placées à la sortie du ventilateur 9, d'une mesure M 4 de débit des fumées dans la canalisation d'évacuation réalisée à l'aide d'une sonde 11 à tubes de Pitot placée dans la canalisation 5. A l'aide d'un calculateur électronique 14 " on calcule C 2 à partir de M 1, M 2, M 31 M 4 et Co Cette consigne C 2 est envoyée au sommateur 15 qui l'additionne à la consi- 1 i gne Cl et délivre une consigne C 3 = Ci + C 2 envoyée à la régulation de débit du ventilateur 9. Pour déterminer C 2, on calcule le débit qf des fumées à la sortie du four: Co qf= ( 1 x M 4 0,8 x M 3 (Co exprimé en %) Cette formule est approchée car on utilise C O comme teneur en oxygène; elle peut être remplacée par une formule plus exacte M 1 qf= ( 1) x M 4 0,8 x M 3 le débit q O 2 d'oxygène nécessaire pour brûler tout le monoxyde de carbone et pour avoir une teneur en oxygène des fumées égale à C O: M 2 Co qo 2 = (aqf x + M 4) (M 2 en %) 100 a est un coefficent stoechiométrique qui dépend de la nature du gaz à brûler; dans le cas du monoxyde de carbone a = 0,5 on en déduit la consigne C 2 de débit pour le ventilateur, en tenant compte de la proportion d'oxygène dans l'air qo 2 C 2 = - 0,2 Le fonctionnement est le suivant en régime quasi stationnaire d'émission de fumée par le four, les mesures de teneur en monoxyde de carbone et de débit de fumée n'indiquent pas de variations significatives; si la mesure de teneur en oxygène indique un écart par rapport à la consigne, le régulateur envoie au ventilateur une consigne de débit qui tend à ramener la teneur en oxygène à la valeur de consigne; en régime transitoire, lors par exemple d'une émission brutale et importante de monoxyde de carbone, le calcul fait à partir des mesures de teneur en monoxyde de carbone, de débit de fumée et de débit d'air de combus- tion, génère une augmentation de la consigne de débit en air de combustion qui est prise en compte par la régula- tion du ventilateur avant que la chambre de combustion soit saturée en monoxyde de cabone; si l'air de combus- tion est en excédent, la mesure de teneur en oxygène envoyée à la régulation 16 génère une consigne de correc- tion qui tend à ajuster le débit d'air de combustion à la valeur juste nécessaire. Ainsi ce procédé de régulation permet de bien contrôler la teneur en oxygène dans les fumées en sortie de la chambre de combustion même pour les régimes transi- toires rapides Ceci permet d'assurer que tout le monoxyde de carbone est brûlé. On remarquera que ce procédé peut s'appliquer à tout réacteur produisant des fumées contenant un gaz combustible qu'on veut faire brûler et dont on veut contrôler la combustion, c'est le cas en particulier des réacteurs métallurgiques. On notera également que l'air de combustion peut être apporté par un ventilateur ou tout autre dispositif et que la régulation de débit d'air du ventilateur peut être faite soit en agissant sur la vitesse de rotation du ventilateur soit en utilisant d'autres moyens tels que des ventelles. Les moyens de mesure peuvent également être autres que ceux décrits Tout moyen d'analyse en oxygène ou en monoxyde de carbone et tout moyen de mesure du débit peuvent être utilisés pourvu qu'ils aient un temps de réponse suffisamment court. Le gaz incomplètement brûlé contenu dans les fumées à la sortie du four peut être un autre gaz que le monoxyde de carbone Ce peut être par exemple de l'hydro- gène ou un autre gaz susceptible de subir une combustion. Enfin, les différentes mesures peuvent être envoyées à un calculateur électronique unique qui élabore directement la consigne C 3 et l'envoie à la régulation du dispositif d'alimentation en air de combustion. REVENDICATIONS 1. Procédé de régulation du débit d'air de combustion de la chambre de combustion ( 4) d'un dispositif ( 1) de captage des fumées d'un réacteur métallurgique, notamment d'un four ( 2) à arc électrique, du type comprenant une canalisation ( 3) de captage, une chambre de combustion ( 4), une alimentation ( 9) en air de combustion à débit variable munie d'une régulation de débit et une canalisation ( 5) d'évacuation, caractérisé en ce que: on fixe une valeur de consigne CO pour la teneur en oxygène dans les fumées dans la canalisation ( 5) d'évacua- tion à la sortie de la chambre de combustion ( 4), on mesure la teneur en oxygène M 1 dans les fumées à la sortie de la chambre de combustion ( 4), dans la canalisa- tion ( 5), à l'aide de la mesure M 1 et de la consigne CO, on calcule une consigne C 1 de variation du débit d'air de combustion qui tend à ajuster le débit d'air de combustion de l'ali- mentation ( 9) de façon à ce que la teneur en oxygène des fumées à la sortie de la chambre de combustion ( 4) soit égale à Co, on mesure en outre au moins une grandeur qui permet de détecter une variation brutale de débit de gaz imbrûlés à la sortie du réacteur métallurgique et on calcule une consigne C 2 de débit d'air de combustion nécessaire pour obtenir au moins la combustion complète des gaz imbrûlés contenus dans les fumées, et on ajoute les consignes Cl et C 2 pour obtenir une consi- gne C 3 qu'on envoie à la régulation du dispositif ( 9) d'alimentation en air de combustion. 2. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que la grandeur permettant de détecter une variation brutale du débit de gaz imbrûlés à la sortie du réacteur métallurgique est l'écart M 5 de pression existant entre l'intérieur et l'extérieur du réacteur métallurgi- que, la consigne C 2 se déterminant alors en calculant la dérivée par rapport au temps de l'écart M 5, si cette dérivée est inférieure à un seuil critique sc, la consigne C 2 est nulle, si la dérivée de M 5 est supérieure au seuil critique s,, la consigne C 2 est égale à k x M, s C et k ayant des valeurs déterminées expérimentalement pour chaque réacteur. 3. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que la grandeur permettant de détecter une variation brutale de débit de gaz imbrûlés à la sortie du réacteur métallurgique est la teneur M 2 exprimée en % en gaz incomplètement brûlés dans les fumées à la sortie du réacteur métallurgique dans la canalisation de captage ( 3) et en ce que pour déterminer la consigne C 2 on utilise des seuils sl, 52,, sn échelonnés entre O % et 100 % et des impulsions d'amplitude a 1, a 2,, an et de durée t 1, t 2, , t, lorsque la mesure M 2 est comprise entre si et Si 1 on émet une impulsion d'amplitude ai et de durée ti et on ajoute les impulsions ainsi émises. 4 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que pour déterminer la consigne C 2 de débit d'air de combustion: on mesure la teneur M 2 en gaz incomplètement brûlés dans les fumées à la sortie du réacteur métallurgique dans la canalisation de captage ( 3), on mesure le débit M 3 d'air de combustion à la sortie de l'alimentation en air de combustion ( 9), on mesure le débit M 4 de fumées dans la canalisation ( 5) d'évacuation à la sortie de la chambre de combustion ( 4), à l'aide des mesures M 1, M 2, M 3, M 4 et de la consigne C, on calcule la consigne C 2 de débit d'air de combustion correspondant au débit d'air nécessaire pour obtenir la combustion complète des gaz imbrûlés contenus dans les fumées et pour avoir en sortie de la chambre de combustion une teneur en oxygène dans les fumées égale à C 0. 5. Procédé selon la revendication 4, caracté- risé en ce que pour calculer la consigne C 2, on calcule le débit de fumées à la sortie du four ( 2) soit par la formu- le approchée: C O qf = ( 1 _) x M 4 0,8 x M 3 soit par la formule plus précise: M 1 qf = ( 1) x M 4 0,8 x M 3 puis on calcule le débit d'oxygène nécessaire M 2 Co qo 2 = aqf x + M 4 100 100 o a est un coefficient stoechiométrique égal à 0,5 lorsque le gaz imbrûlé est du monoxyde de carbone et on calcule la consigne C 2 de débit d'air de combustion: C 2 = q 2 x 0,2 6. Dispositif de régulation du débit de l'ali- mentation en air de combustion de la chambre de combustion ( 4) d'un ensemble ( 1) d'évacuation des fumées d'un réac- teur métallurgique, notamment d'un four ( 2) à arc électri- que comprenant une canalisation ( 3) de captage des fumées branchée sur le réacteur métallurgique, une chambre de combustion ( 4) recevant les fumées provenant de la canali- sation ( 3) de captage et alimentée en air de combustion par un organe d'alimentation tel qu'un ventilateur ( 9) muni d'une régulation de débit pouvant recevoir une consigne extérieure, une canalisation ( 5) d'évacuation des fumées montée en série sur la chambre de combustion, caractérisé en ce qu'il comporte: un moyen ( 10) de mesure de la teneur en oxygène dans les fumées dans la canalisation ( 5) d'évacuation à la sortie de la chambre de combustion, un moyen ( 12) de mesure de la teneur en gaz incomplète- ment brûlés à la sortie du réacteur métallurgique avant l'entrée dans la chambre de combustion, un moyen électronique ( 14, 15, 16) de calcul et de régulation relié aux moyens ( 10, 12) de mesure de la teneur en oxygène, de la teneur en gaz incomplètement brûlés et à la régulation de débit du dispositif ( 9) d'alimentation en air de combustion. 7. Dispositif selon la revendication 6, carac- térisé en ce qu'il comprend en outre: un moyen ( 11) de mesure de débit des fumées dans la canalisation ( 5) d'évacuation à la sortie de la chambre de combustion, un moyen ( 13) de mesure du débit d'air de combustion à la sortie du dispositif d'alimentation en air de combus- tion, lesdits moyens ( 11, 13) étant reliés au moyen électronique ( 14, 15, 16) de calcul et de régulation. 8. Dispositif selon l'une quelconque des reven- dications 6 et 7, caractérisé en ce que les moyens ( 11, 13) de mesure de débit des fumées et de l'air de combus- tion sont constitués par des tubes de Pitot. 9. Dispositif de régulation du débit de l'ali- mentation en air de combustion de la chambre de combustion ( 4) d'un ensemble ( 1) d'évacuation des fumées d'un réac- teur métallurgique, notamment d'un four ( 2) à arc électri- que, comprenant une canalisation ( 3) de captage des fumées branchée sur le réacteur métallurgique, une chambre de combustion ( 4) recevant les fumées provenant de la canali- sation ( 3) de captage et alimentée en air de combustion par un organe d'alimentation tel qu'un ventilateur ( 9) muni d'une régulation de débit pouvant recevoir une consigne extérieure et une canalisation ( 5) d'évacuation des fumées montée en série sur la chambre de combustion, caractérisé en ce qu'il comporte: un moyen ( 10) de mesure de la teneur en oxygène dans les fumées dans la canalisation ( 5) d'évacuation à la sortie de la chambre de combustion, un moyen ( 17) de mesure de l'écart de pression entre l'extérieur et l'intérieur de l'enceinte ( 8) du réacteur métallurgique, un moyen électronique ( 14, 15, 16) de calcul et de régulation relié aux moyens ( 10, 17) de mesure de la teneur en oxygène et d'écart de pression et relié égale- ment à la régulation de débit du dispositif ( 9) d'alimen- tation en air de combustion. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que le moyen électronique ( 14, 15, 16) de calcul et de régulation comporte un régulateur PID ( 16), un calculateur électroni- que ( 14) et un sommateur ( 15). 11. Dispositif de captage des fumées d'un réacteur métallurgique du type comprenant une canalisation ( 3) de captage, une chambre de combustion ( 4) munie d'un organe ( 9) d'alimentation en air de combustion et une canalisation ( 5) d'évacuation des fumées caractérisé en ce qu'il est muni d'un dispositif de régulation du débit de l'organe d'alimentation ( 9) d'air de combustion selon l'une quelconque des revendications 6 à 10. 12 Réacteur métallurgique équipé d'un disposi- tif selon la revendication 11. 13. Réacteur métallurgique selon la revendica- tion 12 caractérisé en ce qu'il est constitué par un four à arc électrique étanche.