Brevet FR2693170A1 — publié le 19940107

PROCEDE ET DISPOSITIF DE FABRICATION DE COUVERCLES A OUVERTURE FACILE DOMAINE DE L'INVENTION L'invention concerne le domaine des couvercles à ouverture facile (COF en abrégé) utilisés pour fermer des récipients, botes, pots, barquettes, contenant généralement des aliments, typiquement des conserves dans des boîtes de conserve, ou des boissons dans des boîtes boisson. Plus particulièrement, l'invention concerne un procédé et un dispositif pour fabriquer des COF métalliques rigides. ART ANTERIEUR Un COF comprend essentiellement les éléments suivants - une partie périphérique dotée de moyens permettant sa fixation étanche sur un récipient donné, typiquement un bord ourlé permettant le sertissage d'un récipient muni d'un bord de sertissage. - une partie centrale, désignée par "plage centrale", comprenant une partie à détacher totalement ou partiellement lors de l'ouverture du récipient fermé avec ce COF, et cela grâce à une ligne d'affaiblissement formée par incision de la couche métallique selon une courbe fermée ou non. La partie à détacher lors de l'ouverture est désignée par "plage mobile". - des moyens de préhension pour détacher manuellement et sans l'aide d'outils, la plage mobile, en totalité ou en partie. Le moyen de préhension usuel pour séparer la plage mobile de la plage centrale est un anneau d'ouverture (en anglais, opening tab) rigide, fixé à la plage centrale. Un tel anneau, d'une seule pièce, comprend schématiquement trois parties correspondant chacune à une fonction - un anneau de préhension manuelle, - une plage de fixation formant charnière, fixée à la plage centrale, - une extrémité d'appui en forme de bec destinée à exercer une pression locale au niveau de la ligne d'affaiblissement pour amorcer la déchirure de la ligne d'affaiblissement. Dans le cas d'un COF pour boîte de conserve, l'anneau est fixé à la plage mobile et l'ouverture du COF est obtenu en deux temps de la manière suivante - dans un premier temps, on soulève l'anneau de préhension de manière à faire pivoter l'anneau autour de la plage de fixation, ce qui entraîne, par effet de levier, l'appui du bec sur la ligne d'affaiblissement et en conséquence sa déchirure. - dans un second temps, on exerce une traction arrière sur l'anneau de préhension pour poursuivre la déchirure de la ligne d'affaiblissement et séparer totalement ou partiellement la plage mobile du COF. Dans le cas d'un COF pour boîte de conserve, l'ouverture nécessite typiquement une force de 15 N pour faire pivoter l'anneau d'ouverture et amorcer la déchirure de la ligne d'affaiblissement, et une force de 80 N pour exercer la traction arrière et détacher la plage mobile. Ces valeurs sont des valeurs indicatives qui varient notamment selon les caractéristiques géométriques du couvercle, l'épaisseur et les caractéristiques mécaniques du métal, l'épaisseur résiduelle de métal de la ligne d'affaiblissement. Dans le cas d'une boîte boisson, l'anneau peut être fixé sur la partie fixe de la plage centrale, et la force exercée sur l'anneau de préhension pour l'ouverture du COF est de l'ordre de 20 N. Quel que soit le type de couvercle, l'anneau doit rester solidaire de la plage centrale à laquelle il a été fixé et doit résister à l'ef fort d'arrachement et de traction mis en jeu durant l'ouverture du couvercle. Classiquement, la fabrication des COF comprend schématiquement la fabrication d'un panneau de couvercle muni d'un bord ourlé, d'un rivet, d'une ligne d'affaiblissement et de moulures éventuelles, la fabrication d'un anneau d'ouverture présentant une partie charnière percée au diamètre du rivet et l'assemblage de ces deux éléments par rivetage. I1 s'agit là d'un assemblage "mécanique", généralement satisfaisant en ce qui concerne la solidité de la fixation, mais qui présente les inconvénients suivants - la mise en forme d'un rivet est une opération délicate compte tenu de la taille du rivet (quelques millimètres de diamètre et de hauteur) et qui nécessite des outillages de précision. Cette opération a donc une incidence sur la cadence de production, et sur les coûts d'investissement et de fonctionnement. - comme le rivet est nécessairement situé à faible distance de la ligne d'affaiblissement, et comme la formation d'un rivet entraîne des tensions locales dans le métal (contraintes résiduelles), la ligne d'affaiblissement est en quelque sorte fragilisée par le voisinage du rivet. - comme le rivet est généralement de forme cylindrique, les rivets non cylindriques étant plus difficiles à fabriquer, l'anneau d'ouverture, une fois fixé par rivetage, a parfois tendance à tourner autour du rivet, ce qui est dangereux parce qu'il risque, de ce fait, de se trouver soumis, par exemple durant le stockage ou le transport d'emballages pleins gerbés, à une pression locale indésirable pouvant entraîner la déchirure de la ligne d'affaiblissement. - dans le cas, le plus courant, où le COF est fabriqué à partir de bande métallique protégée en surface par un revêtement, un problème majeur résultant de la formation du rivet est la fragilisation du revêtement durant la mise en forme du rivet et l'étape de rivetage au cours de laquelle la tête de rivet est écrasée. En effet, la formation d'un rivet puis le rivetage de l'anneau d'ouverture entraînent une déformation locale très importante de la couche de métal et donc de son revêtement. I1 en résulte une grande sensibilité du rivet à la corrosion, en particulier la corrosion due aux aliments à Ph acide et/ou riches en sel, corrosion qui peut conduire à un rivet percé, avec en conséquence un risque de contamination des aliments contenus et d'affaiblissement de la tenue mécanique du rivet. - enfin, la formation d'un rivet exige un choix d'alliages aptes à subir une déformation sévère. I1 s'agit donc là d'une contrainte qui limite le choix des alliages, et donc la possibilité de choisir des alliages plus économiques. Pour toutes ces raisons, on a déjà tenté de fabriquer des COF sans rivet. Ainsi, dans 1'EP 065 417-A, est décrit un COF thermoscellable formé à partir d'un matériau multicouches comprenant typiquement une bande d'Al de 100 pm d'épaisseur revêtue extérieurement d'une peinture époxy-phénolique et revêtue intérieurement d'une couche adhésive de polypropylène (PP) de 10 pm et d'une couche de copolymère éthylène-propylène de 50 pm. Après mise en forme du panneau du couvercle, un anneau d'ouverture est fixé par collage avec une couche adhésive (couche 9 de la figure 3 de 1'EP 065 417-A), de nature chimique non précisée. Dans 1'EP 078 625-B1, est aussi décrit un COF thermoscellable comprenant un panneau de couvercle en matériau multicouches typiquement constitué d'une bande d'Al de 100 um revêtue extérieurement d'une couche de résine époxy-phénolique de 5 um et, intérieurement d'une couche adhésive de PP modifié par acide maléique de 10 pm et d'une couche de PP de 50 um. Après mise en forme du panneau du couvercle, un anneau d'ouverture, obtenu à partir d'une bande d'Al de 0,4 mm d'épaisseur traitée en surface et revêtue de 4 um de résine époxy-phénolique, est fixé par collage avec une couche adhésive (couche 12 de la figure 3 de 1'EP 078 625-B1). Enfin, dans 1'EP 312 311-Al, est décrit un COF obtenu par assemblage d'un panneau de couvercle et d'un anneau, le panneau et l'anneau étant chacun recouverts d'une couche polymérique à base d'un même monomère et étant soudés directement l'un à l'autre, typiquement par thermoscellage. PROBLEME POSE Lors de ses recherches pour mettre au point un COF métallique rigide (épaisseur du panneau typiquement comprise entre 150 et 350 pm) à anneau d'ouverture collé ou thermoscellé, la demanderesse a rencontré divers problèmes. Dans le cadre de ses essais pour mettre au point un COF à anneau collé, la demanderesse s'est heurté principalement à un problème de productivité. Elle n'a pu, compte tenu des adhésifs existants et des contraintes auxquelles les COF sont soumis, obtenir une productivité voisine de celle réalisée avec des COF à rivet de l'art antérieur, c'est à dire une production d'au moins 1 COF par seconde et par outil. En effet, avec les adhésifs commercialement disponibles, la productivité est limitée par le temps de séchage ou de prise de l'adhésif. Le problème du dépôt à grande cadence d'une quantité donnée d'adhésif s'est posé également. En outre, les coûts de matière sont augmentés dans ce cas, les adhésifs spécifiques étant le plus souvent plus chers que les matières thermoplastiques usuelles. .&commat; La demanderesse s'est donc orienté vers la mise au point de COF à anneau thermoscellé. A partir des éléments disponibles de l'art antérieur, elle s'est heurté, en production à haute cadence, à un manque de fiabilité du procédé et de reproductibilité des résultats, ainsi qu'à une tenue insuffisante de l'anneau à l'arrachement. Par ailleurs, outre les objectifs de productivité et de fiabilité, la demanderesse a recherché un procédé économique de fabrication de COF à anneau thermoscellé permettant de limiter la quantité de matière organique des matériaux utilisés pour fabriquer le COF, de manière à réduire le coût matière et à faciliter le recyclage des COF. DESCRIPTION GENERALE DE L'INVENTION Selon l'invention, le procédé de fabrication d'un couvercle à ouverture facile par thermoscellage d'un panneau métallique revêtu extérieurement d'une couche dite de protection, et d'un anneau métallique revêtu intérieurement d'une couche dite de thermoscellage, de manière à former une jonction de thermoscellage de ladite couche de protection et de ladite couche de thermoscellage, ledit panneau étant constitué d'une partie périphérique permettant la fixation étanche dudit panneau à un récipient et d'une plage centrale comprenant une plage mobile, au moins partiellement détachable, limitée par une ligne d'affaiblissement, ledit anneau étant constitué d'un anneau de préhension, d'une plage de fixation formant charnière, et d'une extrémité d'appui en forme de bec, et étant positionné de manière à ce que ladite extrémité d'appui soit située au droit de ladite ligne d'affaiblissement, est caractérisé en ce que, de manière à former une jonction de thermoscellage aux performances élevées et reproductibles, a) ladite couche de thermoscellage est une couche de matière polymérique thermoplastique d'épaisseur comprise entre 20 et 80 pm dont au moins la partie externe est constituée par un matériau thermoscellable sur ladite couche de protection, b) ladite couche de protection est une couche de matière polymérique d'épaisseur inférieure à celle de ladite couche de thermoscellage, c) on thermoscelle ladite couche de thermoscellage et ladite couche de protection en comprimant ledit panneau et ledit anneau métalliques, à l'aide de mors chauffés, pendant un temps suffisamment court pour comprimer élastiquement l'ensemble formé par les couches de protection et de thermoscellage. Suite aux études qu'elle a entreprises, la demanderesse est arrivée à la conclusion que, pour atteindre tous les objectifs qu'elle s'était fixés, il fallait réunir deux moyens essentiels - d'une part, une jonction de thermoscellage comprenant une couche de matière polymérique thermoplastique d'épaisseur adaptée, résultant du choix des matériaux de départ, - d'autre part, lors du thermoscellage, une compression élastique des couches de thermoscellage et de protection (portion des couches de thermoscellage et de protection destinées à former la jonction de thermoscellage) pendant un temps relativement court. Par compression élastique, on signifie d'une part que l'épaisseur de la jonction de thermoscellage est peu différente de la somme lo des épaisseurs initiales des couches de thermoscellage et de protection, et en tout cas supérieure à au moins 0,5.Io, ce qui implique que le thermoscellage ait été réalisé sans fluage, ou tout au plus avec un faible fluage de la matière polymérique thermoplastique de la couche de thermoscellage. D'autre part, on signifie que, pendant le thermoscellage proprement dit, il y a, sous l'action des mors, une compression de l'ensemble formé par les couches de thermoscellage et de protection. DESCRIPTION DES FIGURES Dans toutes les figures, les mêmes repères ont été utilisés pour désigner des éléments analogues remplissant les mêmes fonctions. Par souci de simplification et de clarté, les mêmes symboles désignent un matériau ou une couche de ce matériau (par exemple M2 désigne le métal ou la couche de ce métal du matériau multicouches de l'anneau). On désigne symboliquement un matériau multicouches, tel celui formé par une couche de matériau A adhérant à une couche de matériau B, elle-même adhérant par l'autre face à une couche de matériau C, par A/B/C, A correspondant à la couche la plus intérieure. Les figures la à îg représentent schématiquement la fabrication d'un COF rigide à anneau d'ouverture fixé par un rivet, selon l'art antérieur. La figure la représente la structure du matériau multicouches (1) servant à fabriquer le panneau (3) du couvercle empilement formé par une couche centrale métallique (Ml), revêtue intérieurement d'une couche de vernis (Vli) et revêtue extérieurement d'une couche de vernis (Vle), empilement désigné par Vli/M1/Vle. La figure lb représente un panneau (3) de couvercle, en coupe perpendiculairement au plan du panneau, dont la plage mobile (7) est bordée par une incision (6) formant ligne d'affaiblissement, et est dotée, près de l'incision (6), d'un rivet cylindrique (9) formé par emboutissage. La partie périphérique du panneau constitue le bord ourlé (10) à sertir. La figure lc représente la structure du matériau multicouches (2) servant à fabriquer l'anneau (4) du couvercle (5) empilement formé par une couche centrale métallique (M2) revêtue intérieurement d'un vernis (V2i) et extérieurement d'un vernis (V2e), empilement désigné par V2i/M2/V2e. La figure ld représente l'anneau (4) (vue de dessus et vue en coupe) formé à partir du matériau multicouches (2). I1 présente 3 parties distinctes : une partie (4a) de préhension avec une partie centrale trouée permettant le passage de l'extrémité d'un doigt, une partie de fixation (4b) percée au diamètre du rivet (9), et une partie d'appui (4c) en forme de bec. Les figures le et lg représentent, en coupe et vu de dessus, le couvercle (5) formé par assemblage du panneau (3) et de l'anneau (4) grâce au rivet (9a) formé par écrasement du rivet (9). La figure 1f est un agrandissement de la partie désignée par une flèche sur la figure le et montre la partie d'appui (4c) de l'anneau (4) positionnée au bord de l'incision (6). Les figures 2a à 2e représentent schématiquement les matériaux multicouches formant la jonction de thermoscellage, à différents stades du processus de fabrication selon l'invention. La figure 2a représente le matériau multicouches (1) selon l'invention, servant à la fabrication du panneau, de formule générique Vli/Ml/P où Vli représente une couche de vernis intérieur, M1 la couche de métal et P la couche de protection sur la face externe de Ml. De même, la figure 2b représente le matériau multicouches (2) selon l'invention, servant à la fabrication de l'anneau, de formule générique T/M2/V2e, où T désigne une couche polymérique thermoplastique thermoscellable sur la couche P, M2 la couche métallique et V2e la couche de vernis extérieur. Les figures 2c, 2d et 2e représentent différents états de la jonction de thermoscellage Figure 2c : état initial avec des couches T et P en contact sans compression (Io = somme des épaisseurs des couches T et P avant compression = distance entre les couches M1 et M2). Figure 2d : état en cours de compression (Im = épaisseur minimale de la somme des couches T et P au palier de compression). Les flèches symbolisent la pression et l'écartement des mors (entrefer E). Figure 2e : état final des couches T et P thermoscellées formant la jonction de thermoscellage d'épaisseur finale If, avec If voisin de Io. Les figures 3a à 3 f représentent schématiquement la fabrication d'un COF rigide à anneau d'ouverture thermoscellé selon une première modalité de l'invention. La figure 3a représente la structure d'un matériau multicouches (1) servant à fabriquer le panneau (3) du couvercle : empilement formé par une couche centrale métallique (Ml), typiquement une bande en alliage d'Al, revêtue intérieurement d'une couche de vernis (Vli), et revêtue extérieurement d'une couche de PP (Tle) adhérant à la couche (M1), grâce à une couche d'adhésif (Ale). Ce matériau multicouches est désigné par Vli/Ml/Ale/Tle. La figure 3b représente, en coupe perpendiculairement au plan du panneau, le panneau (3) du couvercle dont la plage mobile (7) est bordée par une incision (6) formant ligne d'affaiblissement, et dont la périphérie forme un bord ourlé (10) en vue du sertissage. La figure 3c représente la structure du matériau multicouches (2) servant à fabriquer l'anneau (4) du couvercle : empilement formé par une couche centrale métallique (M2), typiquement une bande en alliage d'Al, revêtue intérieurement d'une couche de PP (T2i) adhérant à la bande métallique grâce à une couche d'adhésif (A2i), et revêtue extérieurement d'un vernis (V2e). Ce matériau multicouches est désigné par T2i/A2i/M2/V2e. La figure 3d représente, vu de dessus et vu en coupe selon les axes I, Il et III, l'anneau (4) formé à partir du matériau multicouches (2) et qui présente 3 parties distinctes : une partie (4a) de préhension, une partie de fixation (4b), et une partie d'appui (4c). Les figures 3e et 3f schématisent l'assemblage du panneau (3) avec 1 ' anneau (4) La figure 3e représente une vue partielle, en coupe, montrant, avant compression élastique, le positionnement, entre deux mors de thermoscellage (le mors supérieur (12a) et le mors inférieur (12b)), de l'anneau (4) avec son extrémité d'appui (4c) et sa plage de fixation (4b), posé sur le panneau (3) du couvercle doté d'une ligne d'affaiblissement ou incision (6) sur sa face externe, l'extrémité d'appui étant sensiblement située au droit de l'incision (6). L'intervalle initial entre les deux couches métalliques (M1 et M2), lorsqu'il y simple contact de l'anneau sur le panneau, vaut sensiblement Io, dans ce cas égal à la somme des épaisseurs des couches de matière thermoplastiques Tle et T2i, et des couches adhésives Ale et A2i. La figure 3f représente la même vue partielle que celle de la figure 3e, mais après thermoscellage à l'aide des mors 12a et 12b chauffés. Suite au chauffage local et au rapprochement des deus matériaux multicouches (1) et (2), les deux couches de PP (Tle et T2i) ne forment plus qu'une couche unique (T12) qui assure l'assemblage solide de l'anneau (4) et du panneau (3). La jonction de thermoscellage (entre les deux couches métalliques M1 et M2) est formée par Ale/T12/A2i, et son épaisseur If étant voisine Io. Les figures 4a à 4 d représentent schématiquement la fabrication de COF à anneau d'ouverture thermoscellé selon une seconde modalité de l'invention (modalité préférée), qui diffère de la précédente, illustrée aux figures 3a à 3f, en ce que - une couche de vernis (Vle) adhérant à la bande métallique (M1) remplace les couches Ale/Tle, - une film multicouches A2a/T2b/A2c où T2b désigne une couche de PP et où A2a, A2c désignent des couches d'adhésif, remplace le film multicouches T2i/A2i. Dans cette modalité de l'invention, la jonction de thermoscellage (Vle/A2a/T2b/A2c) se forme surtout par compression élastique des couches A2a/T2b/A2c, la couche de vernis (Vle) étant peu compressible. Les figures 5a à 5d sont relatives à un couvercle pour boîte de conserve selon l'invention. La figure 5a représente le thermoscellage d'un anneau (4) et d'un panneau de couvercle (3) à l'aide de mors (12a) et (12b) travaillant en butée, à l'aide de moyens, typiquement représentés par des barres (12a' et 12b') solidaires respectivement des mors (12a et 12b), de manière à ce que, lors du thermoscellage, les mors (12a et 12b) se rapprochent jusqu'à une distance prédéterminée (entrefer) parfaitement reproductible et indépendante de la pression s'exerçant sur les mors. Le COF pour boîte de conserve est doté, en plus de la ligne d'affaiblissement (6) entourant la plage mobile (7), d'une ligne d'incision secondaire (8) comme représenté à la figure 5d, de manière à faciliter le basculement de l'anneau (4) lors de l'ouverture, schématisée à la figure 5b. Cette première phase de l'ouverture nécessite un effort de traction (désigné par T90) sur l'anneau, sensiblement à 90" par rapport à la portion de panneau scellée à l'anneau. La figure 5c schématise la deuxième phase de l'ouverture mettant en jeu un effort de traction (désigné par T180) sur l'anneau, sensiblement dans le même plan que la portion de panneau scellée à l'anneau (angle de traction par rapport à la portion de panneau scellée de 1800 ou O"). La figure 5d est une vue partielle de dessus d'un couvercle pour boîte de conserve montrant la position relative des diverses incisions (8 et 6), la jonction de thermoscellage étant située entre ces incisions (8) et (6) et représentée en noir avec une forme trapézoïdale. Les figures 6a à 6c sont relatives à un COF typique pour boîte boisson selon l'invention. La figure 6a représente une vue de dessus d'un anneau (4) pour boîte boisson dans lequel la plage de fixation (4b) est une languette, solidaire d'un côté de l'extrémité d'appui (4c), et totalement libre sur le reste de son pourtour par rapport à la plage de préhension (4a) qui l'entoure. La figure 6b représente en coupe le couvercle (5) après thermoscellage de l'anneau (4), sur le panneau (3) doté d'une ligne d'incision (6) entourant la plage partiellement ou totalement mobile (7). La figure 6c représente l'ouverture d'un COF de boîte boisson par basculement de l'anneau (4) grâce à un effort de traction (T90) qui soulève la plage de préhension (4a) en la faisant pivoter autour du bord de la plage de fixation (4b), de manière à déchirer la plage mobile (7). La figure 7 donne la relation entre la durée de thermoscellage (en abscisse - exprimée en millisecondes) et l'adhérence de l'anneau (en ordonnée - exprimée en N) mesurée par traction à 90" (T90), pour des mors en alliage de Cu (o) ou acier (+). Cette relation a été établie dans le cadre de l'exemple 2. La figure 8 donne la relation entre la valeur de l'entrefer (en abscisse - exprimé en mm) et l'adhérence de l'anneau (en ordonnée - exprimée en N) mesurée par traction à 90" (T90). Cette relation a été établie dans le cadre de l'exemple 3. La figure 9 schématise le déroulement au cours du temps (en abscisse - exprimé en s) de la compression élastique des couches de protection P et de thermoscellage T. En ordonnée, figure I, l'épaisseur des ces deux couches (Io = épaisseur avant compression, Im = épaisseur minimale au palier de compression, If = épaisseur finale de la jonction). On a porté en abscisse le temps t en secondes, ainsi que différentes durées caractéristiques du procédé Tp désigne la durée du palier de compression (0,16 s) Tc désigne la durée totale de la compression (0,23 s) Tt désigne la durée totale de thermoscellage (0,40 s) La figure 9 traduit donc aussi partiellement la cimèmatique des mors de thermoscellage. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION La demanderesse a observé qu'il était important pour obtenir à grande cadence des COF aux performances reproductibles et élevées, de réaliser le thermoscellage non pas par simple application de pression à des mors chauffés, mais en contrôlant l'entrefer des mors plutôt que la pression exercée sur eux. Selon l'invention, il est avantageux que les dits mors travaillent en butée, l'un, le mors dit supérieur, appuyant sur la face externe de ladite plage de fixation, et l'autre, le mors dit inférieur, appuyant sur la face interne de ladite plage centrale, de manière à obtenir une valeur d'entrefer, et donc de compression de l'ensemble des couches de protection et de thermoscellage, reproductible, prédéterminée, et constante pendant un palier correspondant au moins à 50 % de la durée totale de ladite compression. La demanderesse a étudié l'influence de l'entrefer en faisant varier la valeur de l'entrefer dans une large plage. La limite inférieure de cette plage est liée à la résistance à la compression des matériaux à comprimer. Il s'agit de comprimer la partie thermoplastique de l'ensemble formé par la couche de protection et la couche de thermoscellage, sans laminer pour autant les autres couches, notamment les couches de vernis ou de métal ne formant pas la jonction de thermoscellage. Comme le montre la figure 8, l'adhérence de l'anneau diminue au fur et à mesure que l'entrefer augmente. Il est surprenant de constater que, si l'adhérence diminue fortement pour un entrefer supérieur à Io, somme des épaisseurs des couches de protection et de thermoscellage, elle conserve cependant une niveau encore élevé. On peut penser qu'il y dans ce cas un effet de compression élastique dû à la vitesse élevée des mors (effet analogue à celui d'un choc), ou au fait que, à l'échelle du 1/20 ème de mm, les surfaces en contact ne sont pas nécessairement planes. En définitive, la valeur E de l'entrefer durant ledit palier est choisie égale à K + k. Io, où k est un coefficient compris entre 0,1 et 1,5, où Io représente l'épaisseur totale des couches de protection et de thermoscellage avant thermoscellage, et où K représente l'épaisseur totale des matériaux constituant ledit panneau et ledit anneau, diminuée de Io. Le coefficient k est de préférence compris entre 0,2 et 1. Il a été observé aussi que non seulement le niveau, mais aussi la régularité des performances tendait à diminuer pour les valeurs de k élevées, et supérieures à 1,5. Dans le procédé selon l'invention, la pression qui s'exerce sur les mors de thermoscellage ne joue pas d'autre rôle que celui d'actionner rapidement les mors. Dans ce contexte-là, une variation de pression est pratiquement sans influence sur les résultats obtenus, à partir du moment où la pression est suffisante pour actionner les mors. L'influence de la durée de thermoscellage apparaît en partie sur la figure 7, où l'on voit que cette durée est de préférence supérieure à 0,1 s. En ce qui concerne la limite supérieure, elle doit être inférieure à 1 s à la fois pour des raisons de productivité et aussi parce qu'au-delà de ce temps, il y a début de fluage de la jonction de thermoscellage et apparition d'irrégularités physiques de la jonction qui conduisent à une moindre régularité des performances. On choisit donc un temps de compression dudit panneau et dudit anneau inférieur à 1 s et de préférence compris entre 0,1 et 0,5 s, de manière à obtenir une jonction de thermoscellage n'ayant pas subi de fluage et d'épaisseur If supérieure à 0,5 fois lo. Généralement, If est voisin de Io. Il est surprenant de constater que l'on puisse obtenir une jonction de thermoscellage performante en un temps aussi court et de l'ordre de 0,2 s. Pour apporter l'énergie calorifique, nécessaire à la formation de la jonction, d'une part, on utilise deux mors, en matériau conducteur thermique, de préférence en alliage de Cu, maintenus à une température constante prédéterminée comprise entre 200 et 350"C, choisie selon la température de ramollissement ou de fusion de ladite couche de thermoscellage. D'autre part, on choisit des mors ayant une section d'aire comprise entre 20 et 70 mm2 et de préférence comprise entre 35 et 50 mm2. La demanderesse a eu la surprise de constater que la performance du COF était augmentée lorsque le COF obtenu après thermoscellage dudit anneau et dudit panneau était traité thermiquement, à une température comprise entre 150 et 250"C pendant une durée comprise entre 10 s et 10 min, ce qui augmente l'adhérence entre ledit anneau d'ouverture et ladite partie centrale du panneau. Comme cela a déjà été mentionné, l'invention repose, outre sur les facteurs opératoires déjà mentionnés, sur le choix de matériaux multicouches de départ, symboliquement désignés par Vli/M1/P pour le matériau du panneau, T/M2/V2e pour l'anneau, la signification des symboles étant celle déjà mentionnée aux figures 2a à 2e. Selon l'invention, la couche T de matière polymérique thermoplastique a une épaisseur comprise entre 20 et 80 pm et de préférence comprise entre 30 et 60 um. Il a été constaté l'influence surprenante de l'épaisseur de la couche thermoplastique T, en particulier sur la solidité de la liaison "anneau-panneau". Pour des raisons à la fois techniques, de coût matière et de recyclabilité, l'épaisseur de la couche de protection P est inférieure à celle de la couche de thermoscellage T, de sorte que, l'épaisseur totale Io des couches T et P est comprise entre 25 et 110 pm, et de préférence comprise entre 30 et 90 pm. Selon la nature de la couche de protection P, l'épaisseur de la couche P va varier. La couche P est de préférence au moins deux fois moins épaisse que la couche T, en particulier lorsque la couche P est également en matériau thermoplastique. La couche P est de préférence au moins 10 fois moins épaisse que la couche T, en particulier lorsque la couche P est une couche de vernis. En ce qui concerne les couches de métal (M1 pour le panneau, M2 pour l'anneau), ledit anneau métallique et ledit panneau métallique sont obtenus à partir d'une bande de métal choisi parmi Al, alliage d'Al, Fe, alliage de Fe, l'épaisseur de la bande de métal étant comprise entre 0,15 et 0,35 mm pour le panneau et entre 0,30 et 0,60 mm pour l'anneau. Selon une première modalité préférée de l'invention (voir figures 4a à 4d), ladite couche de protection P est un vernis, de préférence choisi parmi les vernis époxy-phénolique, époxyurée, modifiés ou non, en couche d'épaisseur de préférence inférieure à 10 pm. Dans ce cas, ladite couche de thermoscellage T est en matériau multicouches (A2a/T2b/A2c - voir figure 4b) comprenant une couche centrale (T2b) en polyoléfine, de préférence PP, d'épaisseur comprise entre 10 et 60 pm, et dont chaque face est revêtue d'une couche adhésive (A2a, A2c), de manière à solidariser ladite couche centrale d'une part, avec la partie métallique de l'anneau, et d'autre part, avec la couche de vernis constituant la couche de protection P, lors du thermoscellage. Selon une seconde modalité de l'invention (fig. 3a à 3f), la couche de protection P est en matière thermoplastique et d'épaisseur inférieure à celle de la couche de thermoscellage et, de préférence, d'épaisseur inférieure à 30 pm. Typiquement, cette couche de protection est constituée par un matériau multicouches comprenant une couche externe (Tle) en polyoléfine (PP, copolymère PE-PP) et une couche adhésive (Ale) permettant de solidariser la couche externe (Tle) et la couche métallique (M1) du panneau. Dans ce cas, ladite couche de thermoscellage T comprend une couche externe en polyoléfine (PP de préférence). Le plus souvent, ladite couche de thermoscellage est constitué par un matériau multicouches comprenant une couche externe en polyoléfine (T2i) et une couche adhésive (A2i) permettant de solidariser la couche externe en polyoléfine (T2i) et la couche métallique (M2) de l'anneau. Le matériau constituant ladite couche adhésive (Ale, A2i, A2a, A2c) permettant de faire adhérer une couche de polyoléfine à une couche de métal (première modalité de l'invention) ouà une autre couche de polyoléfine (seconde modalité de l'invention), est un adhésif thermoplastique choisi, de préférence, parmi les polyoléfines modifiées par des groupements acides carboxyliques, de préférence le PP modifié par l'acide maléique ou acrylique. Selon une autre possibilité de l'invention, les couches adhésives sont remplacées par un traitement de surface modifiant seulement superficiellement les couches de polyoléfine contenues dans la couche de thermoscellage T et, éventuellement dans la couche de protection P. Ces modifications de surface s'étendent sur des épaisseurs typiquement inférieures au pm et sont typiquement obtenues par des traitements tels que l'irradiation, le greffage de groupements réactifs, l'oxydation de surface, et plus généralement par tout traitement qui augmente la polarité et la réactivité des couches de polyoléfines. Enfin, la demanderesse a également vérifié qu'il était possible selon l'invention d'utiliser une couche thermoplastique T relativement peu adhérante ou réactive vis à vis de la couche de protection P, à condition de réaliser localement, éventuellement à l'aide d'un masque, une activation d'une ou des deux surfaces à thermosceller juste avant thermoscellage (typiquement 1 s avant thermoscellage). Une telle activation peut être réalisée, à titre d'exemple, à l'aide d'une flamme oxydante. Un autre objet de 1 l'invention est un dispositif de thermoscellage d'un panneau de couvercle et d'un anneau pour mettre en oeuvre le procédé selon l'invention. Ce dispositif comprend - des moyens de convoyage de panneaux et d'anneaux, et de positionnement de l'anneau par rapport au panneau, - des moyens de positionnement, perpendiculairement au plan des parties de panneau et d'anneau à thermosceller, de deux mors munis de moyens de déplacement axial, - des moyens de commande du déplacement axial des deux mors de manière à obtenir une cinématique des mors programmable avec une précision sur la variable "temps" au moins égale à 0,1 s et de préférence au moins égale à 0,01 s, et avec une précision sur la variable "déplacement axial" au moins égale à 0,01 mm, - des moyens de régulation de la température des mors. De préférence, les moyens de commande du déplacement axial des mors comprennent des verins hydrauliques commandés à l'aide d'électrovannes et de moyens informatiques permettant de mémoriser et mettre en oeuvre, par action sur les électrovannes, le programme relatif à la cinématique choisie pour les mors. Avantageusement, tous les moyens du dispositif, comprenant les moyens de convoyage, de positionnement, du déplacement axial et de régulation de la température, sont coordonnés et commandés à l'aide de moyens informatiques ayant en mémoire l'ensemble des paramètres opératoires du procédé, de manière à obtenir des COF à grande cadence, et typiquement au moins 1 COF/s et par outil, de manière totalement automatique et reproductible. EXEMPLES SELON L'INVENTION EXEMPLE 1 Fabrication du panneau du couvercle On a fabriqué de manière connue en elle-même un premier matériau multicouches Vli/M1/Vle, destiné à la fabrication du panneau du couvercle, et dans lequel M1 désigne une bande d'alliage Al 5052 à l'état H16 selon désignation AA (Aluminum Association) de 0,25 mm d'épaisseur, Vli désigne une couche de vernis époxy-phénolique du commerce ayant une épaisseur de 5 pm, Vle désigne une couche de vernis époxy-urée du commerce ayant une épaisseur de 2,5 pm. L'épaisseur moyenne totale de ce matériau est de 257,5 pm. Après modification adaptée, on a utilisé un outil destiné à fabriquer des panneau de couvercles avec rivet pour fabriquer des panneaux de couvercles pour boîtes de conserve, comme représenté en coupe à la figure 5a sous la référence (3). Fabrication de l'anneau du couvercle On a fabriqué également de manière connue en elle-même un second matériau multicouches T/M2/V2e, destiné à la fabrication de l'anneau du couvercle, et dans lequel M2 désigne une bande d'alliage Al 5182 à l'état H18 selon désignation AA de 0,44 mm d'épaisseur, T désigne une couche composite A2a/T2b/A2c obtenue par coextrusion où T2b est une couche de polypropylène (PP) de 25 pm d'épaisseur, A2a et A2c étant des couches de 10 pm chacune d'un adhésif thermoplastique à base de PP modifié et ayant des groupements acides carboxyliques libres (produit commercialisé sous la marque déposée OREVAC par la Société ATOCHEM), et dans lequel V2e désigne une couche de vernis époxy-urée du commerce ayant une épaisseur de 2,5 pm. L'épaisseur moyenne totale de ce second matériau est de 487,5 pm. On a ensuite fabriqué des anneaux (repère 4 aux figures 5a et 5d) à l'aide d'un outil standard modifié, l'outil standard servant à fabriquer des anneaux pour fabriquer des COF avec rivet. Thermoscellage de l'anneau et du panneau On a d'abord fabriqué un dispositif de thermoscellage mis au point pour cette étude et qui comprend comme organes essentiels - un bati de positionnement de l'anneau et du panneau à thermosceller, ainsi que 2 mors de thermoscellage en alliage de cuivre, de même section sensiblement triangulaire (section de 35 mm2), positionnés schématiquement comme représenté à la figure 5a, - des moyens de commande des mors comprenant une commande pneumatique délivrant une pression de 6 bars (0,6 MPa) pendant un temps réglable à moins de 0,01 s près, une régulation de la température des mors, des butées réglables assurant un entrefer reproductible et prédéterminé (réglable au 1/200 ème de mm). Paramètres de thermoscellage - température du mors supérieur (côté anneau) : 275"C +/- 10 C - température du mors inférieur (côté panneau): 255"C +/- 10 C - entrefer : 0,715 mm (pour une épaisseur totale de matériaux de 0,745 mm) - durée de thermoscellage : 0,2 s On a obtenu un COF présentant une jonction de thermoscellage entre couches métalliques M1 et M2) de 45 pm d'épaisseur, c'est à dire sensiblement la somme des épaisseurs des couches Vle et T (ici = A2a/T2b/A2c), ce qui montre que la compression de la couche T est élastique dans les conditions de l'invention et qu'il n'y a pas eu de fluage de cette couche. On a mesuré sur ces COF les efforts d'arrachement de l'anneau soit en traction de l'anneau à 90" par rapport au plan du panneau (traction T 90), soit en cisaillement par traction dans le plan de l'anneau (traction T 180). Ces mesures ont été réalisées sur les COF tels que sortis de l'opération de thermoscellage (référence 1 du tableau 1). Elles ont été réalisée sur ces mêmes COF après stérilisation pendant 30 mn à 130 en milieu eau-vapeur (référence 2 du tableau 1). On a également soumis des COF tels que sortis de l'opération de thermoscellage à un traitement thermique consistant en un étuvage à 205"C pendant 52 s (température moyenne du COF four à 240"C) et on a mesuré T90 et T180 avant (référence 3 du tableau 1) et après stérilisation de ces COF pendant 30 mn à 130 C (référence 4 du tableau 1). Cet essai montre que, même avant traitement thermique, les COF ont un niveau de performance suffisant pour être utilisés puisque, schématiquement l'ouverture à l'aide d'un COF nécessite dans un premier temps une traction T90 de 15 N environ pour soulever l'anneau et amorcer la déchirure de la ligne d'affaiblissement, et dans un deuxième temps, une traction T180 de 80 N environ pour tirer en arrière la plage mobile du panneau. Cet essai montre également que la marge de sécurité du COF est fortement augmentée grâce au traitement thermique final. On peut noter aussi la reproductibilité des essais (faible écart-type) TABLEAU I T90 (N) Ecart-type T180 (N) Ecart-type Référence 1 18,5 0,02 167 16,2 Référence 2 32,7 0,11 208 21,4 Référence 3 39 0,08 800 11,8 Référence 4 37,6 0,12 706 18,6 EXEMPLE 2 Fabrication du panneau du couvercle On a fabriqué des panneaux de couvercles à partir d'un premier matériau multicouches Vli/M1/Ale/Tle où Vli et M1 ont la même signification qu'à l'exemple 1. Dans cet exemple Tle désigne une couche de PP de 20 pm d'épaisseur et Ale désigne une couche de 10 um d'adhésif OREVAC - marque déposés (PP modifié acide d'ATOCHEM utilisé à l'exemple 1). Le matériau multicouches Vli/M1/Ale/Tle a été obtenu par thermocollage du film multicouches Ale/Tle sur la bande de métal vernie Vli/Mi. On a ensuite fabriqué des panneaux de couvercle comme à l'exemple 1. Fabrication des anneaux On a fabriqué des anneaux à partir d'un second matériau multicouches T2i/A2i/M2/V2e où V2e et M2 ont la même signification qu'à l'exemple 1. Dans cet exemple T2i désigne une couche de PP de 40 pm d'épaisseur et Ale désigne une couche de 10 pm d'adhésif OREVAC - marque déposés (PP modifié acide d'ATOCHEM utilisé à l'exemple 1). Le matériau multicouches T2i/A2i/M2/V2e a été obtenu par thermocollage du film multicouches T2i/A2i sur la bande de métal vernie M2/V2e. On a ensuite fabriqué des anneaux de couvercle comme à l'exemple 1. On a utilisé le même dispositif de thermoscellage que celui utilisé à l'exemple 1. On a réalisé une série d'essais en faisant varier la durée de thermoscellage et la nature du métal des mors (mors soit en acier, soit en alliage de cuivre - de 45 mm2 de section). Paramètres de thermoscellage - température du mors supérieur (côté anneau) : 275"C +/- 10 C - température du mors inférieur (côté panneau): 255"C +/- 10 C - entrefer : 0,765 mm (pour une épaisseur totale de matériaux de 0,782 mm) - durée de thermoscellage : de 0,08 s à 0,24 s Après thermoscellage, les couvercles ont été soumis au même traitement thermique (étuvage à 205"C pendant 52 s) que celui de l'exemple 1. On a obtenu un COF présentant un intervalle entre couches métalliques M1 et M2 de 75 pm, dans la zone de thermoscellage, c'est à dire sensiblement la somme des épaisseurs des couches Vle et T (T = A2a/T2b/A2c), ce qui montre que la compression de la couche T est élastique dans les conditions de l'invention et qu'il n'y a pas eu de fluage de cette couche. Par contre, des essais réalisés hors domaine de l'invention, avec des durées de thermoscellage beaucoup plus longues, supérieures à 1 s, ont montré la présence de fluage et d'irrégularités de structure de la jonction, néfastes pour la reproductibilité des performances des COF. On a mesuré sur les COF de l'exemple 2 les efforts d'arrachement de l'anneau en traction de l'anneau à 90O par rapport au plan du panneau (traction T 90). Les résultats obtenus en faisant varier la nature du métal des mors et la durée du thermoscellage sont représentés à la figure 7. Ils montrent que l'on obtient d'excellents résultats d'adhérence (T90) avec des durées de thermoscellage de l'ordre de 0,2 s. EXEMPLE 3 On a utilisé les mêmes panneaux et anneaux que ceux de l'exemple 2. Les conditions de thermoscellage et de traitement thermique sont celles de l'exemple 2. Mais, dans cet exemple, la durée de thermoscellage a été fixée à 0,16 s et on a utilisé des mors en acier de 45 mm2 de section. On a réalisé toute une série d'essais en faisant varier l'entrefer de 0,710 mm à 0,940 mm , pour une épaisseur totale des matériaux de 0,782 mm. On a constaté avec surprise que l'épaisseur de la jonction de thermoscellage (If) des COF obtenus était pratiquement indépendante de l'entrefer et sensiblement voisine de Io. En ce qui concerne l'adhérence (T90), les résultats sont représentés à la figure 8. Ils montrent l'intérêt d'une compression élevée des couches à thermosceller. L'analyse de la reproductibilité des résultats va dans le même sens. AVANTAGES DE L'INVENTION Les avantages de l'invention, outre ceux liés à la suppression du rivet, sont de plusieurs ordres: - d'une part, pour l'utilisateur de COF, elle permet d'atteindre une sécurité d'utilisation élevée, comparable à celle des COF à rivet, ceci grâce à la solidité de la liaison anneau-panneau et grâce à une faible variabilité de la qualité des COF, point essentiel pour l'utilisation des COF sur chaîne de production industrielle automatisée où le moindre défaut a de graves conséquences (arrêt de chaîne, pertes de production). - d'autre part, pour le fabricant de COF, elle permet une productivité élevée et voisine de celle obtenue dans le cas d'un COD à rivet, tout en assurant la maîtrise d'une qualité constante comme déjà mentionné. Ce point est essentiel compte tenu du niveau "acceptable" de défauts qui est très faible, de l'ordre de 10-6 (un COF défectueux par million de COF). La productivité du procédé selon l'invention est nettement supérieure à celle observée dans le cas de l'utilisation d'un adhésif spécifique déposé localement dans la zone de scellage de l'anneau. - enfin, il faut noter la souplesse du procédé qui permet d'utiliser différentes familles de matériaux, en particulier soit des matériaux pour panneaux du type Vli/M1/Vle déjà utilisés dans la fabrication traditionnelle des COF, soit des matériaux du type Vli/Ml/Ale/Tle où Ale/Tle représente un film multicouches d'épaisseur relativement faible, de manière à obtenir des COF ayant une faible teneur en matières organiques et à faciliter ainsi le recyclage des matériaux. Il est permis de penser que l'invention, en résolvant l'ensemble des problèmes posés par le collage ou le thermoscellage, permettra le développement des COF sans rivet, que ce soit pour les boîtes boisson ou les boîtes de conserve, alors que jusqu a présent, les COF sans rivet ont été très peu développés dans le cas d'emballages rigides ou semi-rigides. REVENDICATIONS 1 - Procédé de fabrication d'un couvercle à ouverture facile par thermoscellage d'un panneau métallique revêtu extérieurement d'une couche dite de protection, et d'un anneau métallique revêtu intérieurement d'une couche dite de thermoscellage, de manière à former une jonction de thermoscellage de ladite couche de protection et de ladite couche de thermoscellage, ledit panneau étant constitué d'une partie périphérique permettant la fixation etanche dudit panneau à un récipient et d'une plage centrale comprenant une plage mobile, au moins partiellement détachable, limitée par une ligne d'affaiblissement, ledit anneau étant constitué d'un anneau de préhension, d'une plage de fixation formant charnière, et d'une extrémité d'appui en forme de bec, et étant positionné de manière à ce que ladite extrémité d'appui soit située au droit de ladite ligne d'affaiblissement et caractérisé en ce que, de manière à former une jonction de thermoscellage aux performances élevées et reproductibles, a) ladite couche de thermoscellage est une couche de matière polymérique thermoplastique d'épaisseur comprise entre 20 et 80 pm dont au moins la partie externe est constituée par un matériau thermoscellable sur ladite couche de protection, b) ladite couche de protection est une couche de matière polymérique d'épaisseur inférieure à celle de ladite couche de thermoscellage, c) on thermoscelle ladite couche de thermoscellage et ladite couche de protection en comprimant ledit panneau et ledit anneau métalliques, à l'aide de mors chauffes, pendant un temps suffisamment court pour comprimer élastiquement l'ensemble formé par les couches de protection et de thermoscellage. 2 - Procédé selon la revendication 1 dans lequel les dits mors travaillent en butée, l'un, le mors dit supérieur, appuyant sur la face externe de ladite plage de fixation, et l'autre, le mors dit inférieur, appuyant sur la face interne de ladite plage centrale, de manière à obtenir une valeur d'entrefer, et donc de compression de l'ensemble des couches de protection et de thermoscellage, reproductible, prédéterminée, et constante pendant un palier correspondant au moins à 50 * de la durée totale de ladite compression. 3 - Procédé selon la revendication 2 dans lequel la valeur E de l'entrefer durant ledit palier est choisie égale à K + k. Io, où k est un coefficient compris entre 0,1 et 1,5, où Io représente l'épaisseur totale des couches de protection et de thermoscellage avant thermoscellage, et où K représente l'épaisseur totale des matériaux constituant ledit panneau et ledit anneau, diminuée de Io. 4 - Procédé selon la revendication 3 dans lequel k est de préférence compris entre 0,2 et 1. 5 - Procédé selon la revendication 3 dans lequel le temps de compression dudit panneau et dudit anneau est inférieur à 1 s et de préférence compris entre 0,1 et 0,5 s, de manière à obtenir une jonction de thermoscellage exempte de fluage et d'épaisseur supérieure à 0,5.Io. 6 - Procédé selon la revendication 5 dans lequel on utilise deux mors, en matériau conducteur thermique, de préférence en alliage de Cu, maintenus à une température constante prédéterminée comprise entre 200 et 350 C, choisie selon la température de ramollissement ou de fusion de ladite couche de thermoscellage. 7 - Procédé selon la revendication 6 dans lequel les mors ont une section d'aire comprise entre 20 et 70 mm2 et de préférence comprise entre 35 et 50 mm2. 8 - Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 7 dans lequel le couvercle à ouverture facile obtenu après thermoscellage dudit anneau et dudit panneau est traité thermiquement, à une température comprise entre 150 et 250"C pendant une durée comprise entre 10 s et 10 min de manière à augmenter l'adhérence entre ledit anneau d'ouverture et ladite partie centrale du panneau. 9 - Procédé selon une quelconque des revendications 3 à 8 dans lequel Io est compris entre 25 et 110 pm, et de préférence compris entre 30 et 90 pm. 10 - Procédé selon la revendication 9 dans lequel ladite couche de protection est au moins 2 fois moins épaisse que ladite couche de thermoscellage. 11 - Procédé selon la revendication 10 dans lequel ladite couche de protection est au moins 10 fois moins épaisse que ladite couche de thermoscellage. 12 - Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 11 dans lequel ledit anneau métallique et ledit panneau métallique sont obtenus à partir d'une bande de métal choisi parmi Al, alliage d'Al, Fe, alliage de Fe, l'épaisseur de la bande de métal étant comprise entre 0,15 et 0,35 mm pour le panneau et entre 0,30 et 0,60 mm pour l'anneau. 13 - Procédé selon la revendication 12 dans lequel ladite couche de protection est un vernis, choisi de préférence parmi les vernis époxy-phénolique, époxy-urée, modifiés ou non, en couche d'épaisseur de préférence inférieure à 10 pm. 14 - Procédé selon la revendication 13 dans lequel ladite couche de thermoscellage est en matériau multicouches comprenant une couche centrale en polyoléfine, de préférence PP, d'épaisseur comprise entre 10 et 60 pm, et dont chaque face est revêtue d'une couche adhésive, de manière à solidariser ladite couche centrale d'une part, avec la partie métallique de l'anneau, et d'autre part, avec la couche de vernis constituant la couche de protection, lors du thermoscellage. 15 - Procédé selon la revendication 12 dans lequel ladite couche de protection est en matière thermoplastique et d'épaisseur inférieure à celle de la couche de thermoscellage et, de préférence d'épaisseur inférieure à 30 pm. 16 - Procédé selon la revendication 15 dans lequel ladite couche de protection est constituée par un matériau multicouches comprenant une couche externe en polyoléfine (PP, copolymère PE-PP) et une couche adhésive permettant de solidariser la couche externe et la partie métallique du panneau. 17 - Procédé selon la revendication 16 dans lequel ladite couche de thermoscellage comprend une couche externe en polyoléfine (PP de préférence). 18 - Procédé selon la revendication 17 dans lequel ladite couche de thermoscellage est constitué par un matériau multicouches comprenant une couche externe en polyoléfine et une couche adhésive permettant de solidariser la couche externe en polyoléfine et la partie métallique de l'anneau. 19 - Procédé selon une quelconque des revendications 14, 16 et 18 dans lequel le matériau constituant ladite couche adhésive est de préférence choisi parmi les polyoléfines modifiées par des groupements acides carboxyliques. 20 - Procédé selon la revendication 19 dans lequel on choisit de préférence comme matériau adhésif du PP modifié par l'acide maléique ou acrylique. 21 - Dispositif de thermoscellage d'un panneau de couvercle et d'un anneau pour mettre en oeuvre le procédé selon une quelconque des revendications 1 à 20 comprenant - des moyens de convoyage de panneaux et d'anneaux, et de positionnement de l'anneau par rapport au panneau, - des moyens de positionnement, perpendiculairement au plan des parties de panneau et d'anneau à thermosceller, de deux mors munis de moyens de déplacement axial, - des moyens de commande du déplacement axial des deux mors de manière à obtenir une cinématique des mors programmable avec une précision sur la variable "temps" au moins égale à 0,1 s et de préférence au moins égale à 0,01 s, et avec une précision sur la variable "déplacement axial" au moins égale à 0,01 mm, - des moyens de régulation de la température des mors. 22 - Dispositif selon la revendication 21 dans lequel les dits moyens de commande du déplacement axial des mors est assuré à l'aide de verins hydrauliques commandés à l'aide d'électrovannes et de moyens informatiques permettant de mémoriser et mettre en oeuvre, par action sur les électrovannes, le programme relatif à la cinématique choisie pour les mors. 23 - Dispositif selon la revendication 22 dans lequel tous les moyens du dispositif comprenant les moyens de convoyage, de positionnement, du déplacement axial et de régulation de la température sont coordonnés et commandés à l'aide de moyens informatiques ayant en mémoire l'ensemble des paramètres opératoires du procédé, de manière à obtenir des COF à grande cadence, et typiquement au moins 1 COF/s, de manière totalement reproductible.