Brevet FR2694568A1 — publié le 19940211

"Additifs pour l'amélioration des propriétés aux basses températures de distillats moyens". L'invention concerne des additifs ainsi qu'un procédé pour l'obtention et l'utilisation d'ad- ditifs, en vue de l'abaissement de la température limite de l'aptitude à la filtration de distillats moyens et en vue de l'empêchement ou du ralentissement du dépôt des paraffines qui se séparent à partir de ceux-ci, en dessous du point de turbidité, procédé dans lequel ces additifs en même temps empêchent la formation possible d'émulsions avec l'eau pour ces distillats moyens additionnés lors d'un contact intime - Une conservation sans problème, le transport et l'utilisation des distillats moyens de pétrole, de la plage d'ébullition allant de 165 à 400 'C, ainsi par exemple des carburants diesel ou de mazout de distillat, aux basses températures exigent la garantie d'un point de solidification bas ainsi que d'une aptitude suffisante à l'écoulement et au pompage jusqu'aux températures les plus basses de l'environ- nement, différentes selon les régions, que l'on doit attendre Celles-ci sont acceptées également pour l'Europe centrale en général avec -21 C de sorte que le plus souvent une température de filtration au froid de - 220 C ou plus bas est requise pour les carburants diesel d'hiver En outre, en vue d'un stockage sans perturbation et un chargement de ces fractions pétrolières, le dépôt des cristaux de paraffine qui se séparent en dessous du point de turbidité (Cloud) ou de trouble doit être empêché. Dans l'intérêt d'un rendement élevé de distillats moyens lors de l'admission d'une tempéra- ture finale élevée d'ébullition, l'utilisation d'addi- tifs et de paquets d'additifs s'est imposée dans une mesure renforcée Habituellement c'est par exemple l'addition de copolymères éthylène-acétate de vinyle de longueur de séquence de -CH 2 et de longueur de chaîne déterminée à ces distillats grâce auxquelles un point de solidification et la température limite de la filtration sont abaissés. On connait aussi des additifs pour retarder ou pour empêcher la vitesse de dépôt des cristaux de paraffine qui agissent d'une manière différente C'est ainsi qu'on décrit dans le document DD-AP 253 833, un additif à base de copolymères propène-anhydride maléi- que qui à des températures un peu en dessous du point de turbidité empêche la séparation des paraffines Le document DE 3 049 553 décrit en pluspour améliorer l'écoulement normaldes amides d'acide de polyamide solubles dans l'huile qui retardent la vitesse de dépôt des cristaux de paraffine. Dans le brevet européen O 030 099 des combi- naisons d'additifs à base de correcteurs de l'écoule- ment traditionnels, de composés polaires et de polymè- res oléfiniques sont décrits, qui doivent améliorer davantage l'aptitude à l'écoulement de distillats d'huiles moyennes en empêchant les agglomérations. Dans le document DE-OS 4 019 623, on décrit pour finir que des additifs à base d'amines primaires, d'acide benzoïque, d'acide formique et d'autres constituants, empêchent complètement la précipitation des paraffines assurément à -220 C et pendant 336 heures. Par utilisation des additifs ou des combi- naisons d'additifs connus, il surgit cependant des perturbations par formation d'émulsions lorsque les huiles moyennes additionnées pour des raisons techno- logiques ou pour d'autres raisons, sont mises d'une manière intensive en contact avec l'eau, pour laquelle la stabilité de l'émulsion peut être si élevée en fonction de la composition de l'huile moyenne et des additifs, que l'action prévue n'est pas atteinte ou les propriétés d'utilisation des huiles moyennes en sont détériorées. C'est le but de l'invention que des additifs pour l'amélioration du comportement à froid des distillats moyens de pétroles renfermant des paraffi- nes qui possèdent en supplément la propriété d'empê- cher la formation d'émulsion entre le distillat moyen additionné et l'eau, ainsi que pour la production et l'utilisation de ces additifs. Il existait ainsi le problème de développer des additifs grâce auxquels la sédimentation des paraffines dans les distillats moyens de pétrole ren- fermant des correcteurs d'écoulement, en dessous du point de trouble est retardée nettement, la tempéra- ture limite de filtration est encore abaissée et la tendance à la formation d'émulsion avec l'eau, de distillats moyens additionnés est diminuée ou supprimée. Ce problème a été résolu conformément à l'invention par des additifs en vue de l'amélioration des propriétés à basses températures des fractions pétrolières contenant des n-paraffines et mélangées à des correcteurs d'écoulement à froid à base de polymères (Flow Improver), d'une plage d'ébullition allant de 165 à 400 'C, et grâce à une fraction minimale bouillant au-dessus de 3300 C de 10 % en masse (distillats moyens), en vue d'empêcher ou de retarder la sédimentation des cristaux de paraffines qui se séparent en dessous du point de turbidité, de ceux-ci, et pour empêcher en même temps ou déstabiliser les émulsions qui peuvent se former à partir de celle-ci avec l'eau, en ce que les additifs se composent de 25 à 95 % en masse d'un mélange de solvants qui est formé de solvants non polaires et de solvants faiblement polaires, dans lesquels le pourcentage des composants faiblement polaires s'élève entre 8 et 35 % et de 5 à % en masse, d'un composant renfermant de l'azote qui est le produit de condensation d'amines grasses avec une fraction primaire de plus de 80 % et des longueurs de chaînes alcoyle de 12 à 22 atomes de carbone, avec des acides carboxyliques ayant au moins une double liaison et des nombres de carbone allant de 17 à 24, dans lequel les acides carboxyliques sont contenus avec un excès molaire par rapport aux amines grasses de 10 à 30 % Des actions particulièrement bonnes sont atteintes avec des additifs dans lesquels les amines grasses contenues possèdent d'une manière prépondérante 16 et/ou 18 atomes de carbone et les acides carboxyliques contenus sont formés d'acide oléique et/ou d'acide érucique d'une manière prépondé- rante et le mélange de solvants renferme comme consti- tuant de solvant non polaire une fraction de gas-oil ou un concentrat d'aromatiques et comme constituant de solvant faiblement polaire des mono-alcools aliphati- ques ou alicycliques avec un nombre de carbone allant de 4 à 8, le cas échéant aussi sous forme de mélange. Les additifs conformes à l'invention sont produits de préférence en ce que l'amine grasse est dissoute au préalable dans un solvant non polaire comme par exemple un concentrat d'aromatiques ou une fraction de pétrole gazeux, et les acides carboxyli- ques sont dissous au préalable dans un solvant faiblement polaire comme par exemple dans des alcools aliphatiques ou alicycliques ayant de 4 à 8 atomes de carbone et ensuite sont mélangés intimement à des températures de soit 50 à 800 C, ou 150 à 1800 C Il est également possible de mélanger en premier lieu des amines grasses et des acides carboxyliques sans sol- vant à des températures de 150 à 180 'C et d'ajouter un mélange de solvants à base de fractions non polaires et de fractions faiblement polaires Comme avantageux s'est avéré être pour la déstabilisation de l'émulsion pour cela un pourcentage de solvant faiblement polaire par rapport à la totalité du solvant de 8 à 35 %. On a montré que les additifs qui sont produits dans un rapport molaire des amines grasses aux acides carboxyliques en dessous de 1: 1,1 diminuent certes également la sédimentation des paraf- fines en dessous du point de turbidité des distillats moyens déjà additionnés de correcteurs d'écoulement et améliorent encore leur aptitude à la filtration à froid, ces additifs cependant ne manifestent pas une déstabilisation des émulsions conforme à l'invention lors de l'action de l'eau. Par contre, des additifs ayant des rapports molaires de au-dessus de 1: 1,3 manifestent certes une bonne propriété de démulsification, ne contribuent cependant pas plus en proportion suffisante à l'amé- lioration des propriétés à basse température des huiles moyennes Il est surprenant que les amines et les acides carboxyliques mélangés à ou sans solvant dans une plage de température allant de 50 à 1800 C, manifestent de très bonnes activités sur la diminution de la sédimentation des paraffines et sur l'aptitude à la filtration à froid, et que cependant la déstabi- lisation des émulsions ne prend effet que si la température de fabrication se situe soit entre 50 et 800 C soit entre 150 et 1800 C. L'addition des distillats moyens aux correc- teurs d'écoulement à froid et aux additifs pour retarder la sédimentation des paraffines s'effectue en pratique la plupart du temps simultanément En consé- quence, il s'est avéré être approprié de mélanger l'additif produit selon l'invention dans une étape ultérieure d'une manière intime avec un correcteur usuel d'écoulement, pour lequel les rapports quantita- tifs des deux composants doivent être choisis corres- pondant à l'objectif désiré et en tenant compte de la répartition des n-paraffines dans le distillat moyen qui doit être additionné Un paquet d'additifs de ce type peut également être produit dans lequel les composants amines grasses et acides dissous sont mé- langés dans une étape avec le correcteur d'écoulement. L'utilisation des additifs conformes à l'in- vention se fait par leur mélange conforme à leur destination aux distillats moyens renfermant le cas échéant déjà un correcteur d'écoulement et éventuelle- ment de l'eau, dans lequel la température des additifs est choisie de sorte qu'elle garantisse leur aptitude à l'écoulement et leur homogénéité et que la tempé- rature du distillat moyen se situe au moins 5 degrés au-dessus de leur point de trouble. La quantité d'additifs nécessaire dans le sens de la prise de position vis-à-vis du problème se tient en relation de roulement de l'ébullition et avec la répartition des n-paraffines du distillat moyen à additionner Il s'est avéré approprié d'ajouter des quantités de 20 à 500 ppm aux distillats moyens déjà mélangés avec un correcteur d'écoulement, rapporté à leur teneur en fraction bouillant au-dessus de 3300 C et aux composants aminés contenus dans l'additif Par addition conjointe d'un paquet à base d'additifs conformes à l'invention et d'un correcteur d'écoule- ment à un distillat moyen qui n'a pas été additionné, le rôle de la concentration qui doit être utilisée, est d'élever d'une manière correspondante le rapport du mélange, par lequel l'influence supplémentaire positive de l'additif conforme à l'invention retentit d'une manière avantageuse sur l'aptitude à l'écou- lement à froid. L'invention va être explicité sur la base des exemples d'exécution suivants: Sur deux échantillons de distillats moyens ayant les valeurs caractéristiques mentionnées ci- après, les propriétés de démulsification et de froid en fonction du caractère additif proposé avec les composants de correcteur d'écoulement et des additifs conformes à l'invention en vue du retardement de la sédimentation des paraffines et de l'inhibition de la formation d'émulsion avec l'eau, désignée dans ce qui suit comme "anti- settling"/démulsifiant, a été étudiée. Le comportement à l'émulsification a été étudié d'une manière analogue à la norme DIN 51415 (contrôle du comportement des carburants d'aviation vis-à-vis de l'eau) Pour cela, dans une éprouvette de mélange on a agité 20 ml de solution tampon de phos- phate aqueux et 80 ml de l'échantillon de distillat moyen à étudier pendant 2 minutes avec 2 à 3 levées par seconde Ensuite, l'éprouvette de mélange a été posée sur une surface sans vibration, plane Lorsque le contenu s'est déposé, au plus tard cependant après un temps de repos de 5 minutes on a effectué l'évaluation On évalue l'aspect de la couche de séparation (phases) ainsi que le degré de séparation des deux phases après les étapes d'évaluation. L'aspect de la couche de séparation a été évaluée comme suit: Stade d'évaluation Aspect de la couche de séparation 1 Claire et pure lb petites vésicules claires qui ne recouvrent pas plus de 50 % de la couche de séparation Aucune strie aucun trait, aucune par- ticule en suspension et/ou de film sur ou dans la couche de séparation. 2 faibles stries, des traits, des particules en suspension et/ou un film sur ou dans la couche de séparation. 3 stries modérées des traits, des particules en suspension sur ou dans la couche de séparation et/ou une légère mousse. 4 stries épaisses, des traits, des particules en suspension sur ou dans la couche de séparation et/ou forte mousse. Pourle degré de séparation le stade d'évaluation a été établi comme suit Stade d'évaluation Degré de séparation 1 Ni émulsion ni précipité ni les deux dans une des deux couches ou sur la couche de carburant. 2 comme dans le stade d'évaluation 1, cependant petites bulles d'air ou petites gouttelettes d'eau dans la couche de carburant. 3 émulsion ou précipité ou les deux dans une couche ou sur la couche de carburant et/ou gouttelettes dans la phase aqueuse ou sur la paroi de l'éprouvette, à l'excep- tion de la paroi au-dessus de la phase de carburant. Pour l'évaluation du comportement au froid la détermination de la valeur limite de température de l'aptitude à la filtration (CFPP) a été effectuée selon la norme DIN EN 116 ainsi que le comportement à la sédimentation des paraffines a été observé pendant une période de 14 jours Pour cela, l'échantillon de distillat moyen a été stocké dans une éprouvette de mesure de 250 ml verticalement à -220 C dans une chambre froide et la sédimentation de la paraffine a été prise à l'aide de la formation d'une phase claire. L'action des additifs doit être classifiée d'autant plus positive que la formation de phase claire est plus faible. Caractérisation des distillats moyens mis en jeu Distillat moyen Echantillon 1 Echantillon 2 Zone d'ébullition OC 186 392 192 368 Fraction au-dessus de 330 C % en vol Teneur en n-paraffine % en masse Teneur en soufre % en masse Densité 200 C g/cm 2 CFPP C Point de turbidité OC 12,5 11,6 14,5 0,245 0,835 -11 0,088 0,827 -15 -12 -7 Exemple 1 Un distillat moyen contenant 0,03 % en masse de correcteur d'écoulement Leuna sol 1000 D (solution d'un copolymère bas poids moléculaire éthylène/acé- il tate de vinyle dans un mélange d'hydrocarbures), correspondant à l'échantillon 1, a été mélangé avec respectivement 0,045 % en masse de composant "anti settling" d'émulsifiant, produit par réaction confor- me à l'invention ainsi que non conforme à l'invention, des amines grasses avec une fraction primaire de plus de 80 % et de longueur de chaînes alcoyle de principalement C 16 à C 18 et d'un mélange d'acides carboxyliques ayant au moins 90 % d'acides carboxy- liques non saturés et d'une répartition de chaînes alcoyle d'au moins 83 % dans la zone de C 16 à C 18 avec une quantité minimale de 65 % d'acide oléique, dissout dans un mélange de solvants à base de 75 % en masse de distillat moyen et de 25 % en masse de cyclohexanol. La fraction de solvants dans le composant "anti settling", d'émulsifiant s'élève à 55 % en masse A partir des échantillons de distillat moyen additionnés ainsi que d'un échantillon non additionné on a évalué le comportement au froid et le comportement en émulsion. Selon l'invention Non conforme à l'invention sans produit "anti- settling" d'émulsifiant Rapport molaire 1: 1,2 1:1 1:1,4 Amine acide Température de réaction C phase claire % en vol. CFPP OC o O -24 60 50 7,3 7,3 7,6 -23 -23 -21 Comportement à l'émulsion Couche de séparation 1 Degré de séparation 2 2 2 2 2 2 2 Exemple 2 Un distillat moyen correspondant à l'échantillon 1, mélangé à 0,03 % en masse de correcteur d'écoulement Leunasol 1000 D, a été additionné des composants "anti-settling"/ d'émulsifiant selon l'exemple 1. Comme température de réaction, on a choisi 160 C et on a ajouté les rapports molaires avec 1:1 ou 1:1,2 On a évalué le comportement au froid et à l'émulsion. 1:2 44,2 -21 Selon l'invention non conforme à l'invention Rapport molaire Amine acide Température de réaction OC Phase claire % en vol. CFPP OC Comportement à l'émulsion Couche de séparation Couche de séparation Exemple 3 Des échantillons de distillats moyens correspondant à l'échantillon 1 ont été mélangés selon les exemples 1 et 2 avec un correcteur d'écoulement et des composants "anti-settling" d'émulsifiant Les composants "anti- settling" produits se différencient dans le rapport molaire choisi amine/acide ainsi que dans la température de réaction On a évalué le comportement à froid et à la sédimentation. 1: l,2 1: 1 - -22 ,9 -22 i i Selon l'invention non conforme à l'invention Rapport molaire Amine acide 1: 1,2 1:1 1:1,2 1:1 4 1:2 Température de réaction C 110 120 Phase claire % en vol. -23 -23 -22 -21 Comportement à l'émulsion Couche de séparation Couche de séparation 3 3 3 2 Exemple 4 Un distillat moyen correspondant à l'échantillon 1, mélangé avec 0,03 % en masse du correcteur d'écoule- ment Leunasol 100 D et de 0,015 % en masse de composant "anti-settling"/ d'émulsifiant qui ont été produits par réaction d'amines grasses ayant une fraction primaire de plus de 80 % et de longueurs de chaînes alcoyle de principalement C 15 à C 18 avec l'acide érucique dissous dans un mélange de solvants à base de 50 % en masse de distillat moyen et de 50 % en masse de cylcohexanol pour une fraction de solvant de CFPP C o 0 O -24. 0 59 3 3 2 2 i i i i j % en masse, ont été étudiés en ce qui comportement au froid et à l'émulsion. Selon l'invention Rapport molaire Amine acide Température de réaction OC Phase claire % en vol. CFPP OC Comportement à l'émulsion Couche de séparation Couche de séparation 1: 1,2 o -24 concerne le non conforme à l'invention 1: 1,2 ,8 -23 Exemple 5 Un distillat moyen correspondant à l'échantillon 1, a été mélangé avec respectivement 0,03 % en masse de correcteur d'écoulement Leunasol 1000 D et avec 0,03 % en masse de composant "anti-settling"/ d'émulsifiant, produit comme décrit dans les exemples 1 à 3 Le comportement au froid et le comportement à l'émulsion ont été évalués. Selon l'invention Non conforme à l'invention Rapport molaire Amine/acide Température de réaction C phase claire % en vol. CFPP OC Comportement à l'émulsion Couche de séparation Degré de séparation Exemple 6 Un distillat moyen correspondant à l'échantillon 2 a été mélangé au correcteur d'écoulement Leunasol 1000 D et au composant "anti- settling" d'émulsifiant aux concentrations de 0,03 ou de 0,015 % en masse et on a déterminé le comportement au froid et à l'émulsion. Le mélange de solvant des composants "anti-settling" d'émulsifiant produits selon l'exemple 1 renferme 75 % de distillat moyen ainsi que 25 % de 2-éthylhexanol 1: 1,2 1: 1 1: 1,4 o O -24 o O -23 -23 pour une fraction de solvants de 55 % en composants "anti-settling"/ d'émulsifiant. masse en Selon l'invention Non conforme à l'invention sans produit "anti-settling" d'émulsifiant Rapport molaire 1: 1,2 1: 1,4 Amine/acide Température de r 6 action C phase claire % en vol. CFPP OC -29 -29 -29 Comportement à l'émulsion Couche de séparation lb Degré de S 6 paration 2 lb Exemple 7 Un distillat moyen selon l'échantillon 1 a été mélangé avec respectivement 0,03 % en masse de correcteur d'écoulement Leunasol 1000 D et avec 0,03 % en masse de composant "anti-settling" ( 45 % de principe actif en masse 55 % en masse de mélange de solvants à base de distillat moyen et de cyclohexanol dans le rapport 3: 1). On a évalué le comportement au froid et à l'émulsion. Selon l'invention Non conforme à l'invention Acide Acides non Acide formique/ Acide palmitique/ utilisé saturés en Acide benzoïque Acide benzoïque Cl 7-C 24 rapport molaire rapport molaire 1,85: 1 1,7: 1 Rapport molaire 1: 1,2 1: 1,2 1: 1,2 Amine/acide Température de réaction OC Phase claire en % en vol. CFPP OC O -24 Comportement à l'émulsion Couche de séparation 2 Degré de séparation 2 o -23 o -24 Selon DE 40 19 623 A 1 Exemple 8 Un distillat moyen correspondant à l'échantillon 1 a été mélangé à 0,03 % en masse de correcteur d'écoulement Leunasol 1000 D et à 0,015 % en masse de composant "anti-settling"/ d'émulsifiant, obtenu par réaction conforme à l'invention à partir d'amines grasses ayant une fraction primaire de plus de 80 % et des longueurs de chaîne alcoyle de principalement C 16 à C 18 et à un mélange d'acides carboxyliques avec au moins 90 % d'acides carboxyliques non saturés et une répartition de longueur de chaînes alcoyle d'au moins 90 % dans la zone de C 16 à C 22, avec une fraction minimale de 50 % en acide érucique, dissout dans un mélange de solvants correspondant à l'exemple 1 avec une fraction de solvants de 55 % en masse pour le composant "anti-settling" d'émulsifiant On a évalué le comportement au froid et à l'émulsion. Selon l'invention Non conforme à l'invention Rapport molaire 1: 1,2 1: 1 1: 1,4 Amine/acide Température de réaction OC phase claire % en vol. CFPP C O 7,3 -24 -23 7,3 -23 Comportement à l'émulsion Couche de séparation Degré de séparation Exemple 9 Un distillat moyen contenant 0,03 % en masse de correcteur d'écoulement Leunasol 1000 D correspondant à l'échantillon 1 a été mélangé à 0,015 % en masse de composant "anti-settling"/ d'émulsifiant obtenu par réaction conforme à l'invention d'amines grasses ayant une fraction primaire de 80 % et des longueurs de chaîne alcoyle de principalement C 16 à C 18 et à un mélange d'acides carboxyliques ayant au moins 90 % d'acides carboxyliques non saturés et une répartition de longueur de chaîne alcoyle d'au moins 83 % dans la zone allant de C 16 à C 18, avec une fraction minimale de 65 % en acide oléique par en premier lieu directe condensation des composants Amines et acides à 1600 C et dissolution corrélative du produit de conversion dans un mélange de solvants consistant en 75 % de distillat moyen et 25 % de cyclohexanol La fraction de solvants s'élève à 55 % en masse Parmi les échantillons de distillats moyen additionnés on a déterminé le comportement au froid et le comportement à l'émulsion. Selon l'invention Réaction avec Réaction addition de en solution solvants corré- latives Non conforme à l'invention Rapport molaire Amine/acide Température de réaction a C phase claire % en vol. CFPP C Comportement à l'émulsion Couche de séparation Degré de séparation 1: 1,2 1: 1 1: 1,2 o -22 o -22 ,9 -22 R E V E N D I C A T I O N S 1) Additif pour l'amélioration des propriétés à basse température de fractions de pétrole additionnées de correcteurs d'écoulement à froid (amélioration d'écoulement) et contenant des n- paraffines ayant une zone d'ébullition de 165 à 4000 C, et avec une fraction minimale bouillant au-dessus de 3600 C de 10 % en masse (distillat moyen), pour l'inhibition ou le retardement de la sédimentation des cristaux de paraffine qui se séparent de celles-ci en dessous du point de turbidité et pour l'inhibition et la déstabilisation en même temps d'émulsions qui peuvent se former à partir de celles-ci avec de l'eau, caractérisé en ce que les additifs sont composés de 25 à 95 % en masse d'un mélange de solvants qui est formé de solvants non polaires et de solvants faiblement polaires pour lequel la fraction des composants faiblement polaires s'élève à entre 8 et 35 %, et de 5 à 75 % en masse d'un composant contenant de l'azote qui est le produit de réaction d'amines grasses ayant une fraction primaire de plus de 80 % et une longueur de chaînes alcoyle de 12 à 22 atomes de carbone avec des acides carboxyliques ayant au moins une double liaison et un nombre de carbone allant de 17 à 24, pour lequel les acides carboxyliques sont contenus avec un excès molaire par rapport aux amines grasses de 10 à 30 %. 2) Additif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les amines grasses contenues possèdent principalement 16 et/ou 18 atomes de carbone, que les acides carboxyliques contenus se composent principalement d'acide oléique et/ou d'acide érucique et que le mélange de solvants renferme en tant que constituant de solvant non polaire une fraction de gas-oil ou un concentrat d'aromatiques et en tant que constituant de solvant faiblement polaire des mono-alcools aliphatiques ou alicycliques ayant un nombre de carbone allant de 4 à 8, le cas échéant aussi en mélange. 3) Procédé d'obtention d'additifs selon la revendication 1 et 2, caractérisé en ce que le mélange d'amines grasses dissout dans un solvant non polaire, est mélangé intimement à l'acide carboxylique dissout dans un solvant faiblement polaire, dans un rapport molaire de 1,1 à 1,3 à des températures allant de 50 à O C ou à des températures allant de 150 à 1800 C jusqu'à obtention de l'homogénéité. 4) Procédé d'obtention d'additifs selon la revendication 1 et 2, caractérisé en ce que les amines grasses et les acides carboxyliques sont mélangés en premier lieu dans un rapport molaire de 1, 1 à 1,3 sans solvant à une température de 150 à 180 'C et que l'on ajoute ensuite un mélange de solvants à base de fractures non polaires et faiblement polaires et le tout est mélangé intimement jusqu'à obtention de l'homogénéité. ) Procédé selon la revendication 3 et 4, caractérisé en ce qu'en tant que solvant non polaire l'on utilise une fraction de gaz-oil ou un concentrat d'aromatiques et qu'en tant que solvant faiblement polaire, on utilise des mono-alcools aliphatiques ou alicycliques ayant un nombre de carbone allant de 4 à 8, le cas échéant aussi en mélange, pour lequel la fraction des composants faiblement polaires s'élève dans le solvant entre 8 et 35 %. 6) Utilisation des additifs selon les revendications 1 à 5, caractérisée en ce que ceux-ci sont ajoutés, rapportés aux factions qui bouillent au- dessus de 3300 C dans le distillat moyen qui doit être additionné et rapporté aux composants aminés mis en oeuvre, à des concentrations de 20 à 500 ppm aux distillats moyens contenant le correcteur d'écoulement qui renferment éventuellement de l'eau non dissoute, pour lequel la température des additifs est au moins aussi élevée qu'ils sont aptes à l'écoulement et dispersés d'une manière homogène et la température du distillat moyen se situe au moins 5 degrés (Grad) au- dessus du début de la séparation de la paraffine.