Brevet FR2695446A1 — publié le 19940311

Ensemble amortisseur de vibrations à double tube Cette invention concerne un ensemble amortisseur de vibrations. La tendance à fabriquer des structures de véhicule plus légères s'est également orientée sur la conception des amortisseurs de vibrations et a plus particulièrement donné lieu à la fabrication de certains composants d'ensembles amortisseurs de vibrations à partir de matériaux synthétiques ou en métal léger. Par le Brevet Britannique 1 491 251, on connaît un ensemble amortisseur de vibrations, dans lequel le tube récipient est réalisé en matériau synthétique D'autre part, on a utilisé, jusqu'à présent, comme matériau, l'acier pour fabriquer le tube de pression des amortisseurs de vibrations Lorsque l'on utilise des matériaux différents dans l'ensemble amortisseur de vibrations, on doit faire attention à compenser les variations de longueur différentes des composants présentant des coefficients de dilatation thermique différents, lorsque la température varie dans la plage fonctionnelle de température de l'ensemble amortisseur de vibrations Selon les indications ci-dessus données dans le Brevet Britannique 1 491 251, un composant de compensation est prévu sous la forme d'un soufflet, qui forme une section longitudinale du tube récipient Cependant, il a été trouvé qu'un tube récipient réalisé en matériau synthétique est moins adapté pour être pourvu de composants de liaison, auxquels l'essieu du véhicule ou des leviers de direction peuvent être reliés. Il est plutôt nécessaire de prévoir un tube supplémentaire, qui puisse être pourvu de telles liaisons. Pour des raisons de stabilité, il est, par conséquent, souhaitable d'utiliser un tube récipient réalisé en métal. Lorsque l'on utilise un métal léger pour fabriquer le tube récipient, on doit considérer que le coefficient de dilatation thermique de l'aluminium est à peu près deux fois supérieur à celui de l'acier Il s'ensuit que va se poser le problème qu'en réponse à une augmentation de température de l'ensemble amortisseur de vibrations, des défauts d'étanchéité peuvent se produire, en particulier dans la zone du moyen d'étanchéité et de guidage de tige de piston D'autre part, aux basses températures, de plus grandes contraintes se produisent entre le tube récipient et le tube de pression, car le tube récipient réalisé en aluminium est soumis à un raccourcissement considérablement plus élevé Lorsque cette contrainte dépasse un certain niveau en réponse au raccourcissement du tube récipient, il y a risque que le tube de pression, qui peut être centré par un ensemble de clapets de fond, soit déplacé latéralement Lorsque l'ensemble amortisseur de vibrations fait partie d'un montant de suspension et que des forces transversales sont appliquées, il existe un risque encore15 plus élevé de déplacement du tube de pression. Par le Brevet Européen 27 163 Bl, une autre conception d'un amortisseur de vibrations à double tube est connue, dans laquelle le tube récipient réalisé en matériau synthétique ou en alliage d'aluminium est combiné avec un tube de pression réalisé en un matériau lourd, de sorte que des coefficients d'expansions thermiques différents sont de nouveau attendus Pour surmonter ce problème, ledit brevet européen propose d'établir une liaison à ajustement forcé entre le tube récipient et le tube de pression, au moyen d'une bague de traction, un ensemble d'étanchéité étant prévu à l'intérieur de l'espace de compensation, c'est-à- dire entre le tube récipient et le tube de pression. Un but de la présente invention est de proposer une conception d'un amortisseur de vibrations à double tube, dans lequel des variations de longueur différentes, imputables à la température, de composants réalisés en des matériaux différents peuvent être facilement compensées. Un autre but de l'invention est de proposer un ensemble compensateur de la variation de longueur d'origine thermique, doté d'une conception simple, qui peut être facilement assemblé avec les autres composants de l'ensemble amortisseur de vibrations. Un autre but de l'invention est de proposer une compensation des variations de longueur différentes entre un tube récipient et un tube de pression, de manière qu'un matériau plus léger puisse être utilisé pour le tube récipient, qui fournisse néanmoins une stabilité suffisante pour être relié à des composants adjacents d'une suspension de roue. Un autre but de la présente invention est d'éviter les influences des différences des dilatations thermiques de composants différents sur le comportement fonctionnel d'un ensemble amortisseur de vibration. Un ensemble amortisseur de vibrations à double tube comprend un tube de pression, présentant un axe et s'étendant axialement entre sa première zone d'extrémité et la seconde zone d'extrémité, une cavité étant définie à l'intérieur du tube de pression, axialement entre la première zone d'extrémité et la seconde zone d'extrémité. Des moyens de guidage et d'étanchéité annulaire sont prévus à l'intérieur de la première zone d'extrémité Un organe formant tige de piston est guidé axialement dans le moyen de guidage et d'étanchéité annulaire, vers l'intérieur et l'extérieur de la cavité Cet ensemble de piston est relié à l'organe formant tige de piston situé dans la cavité, l'ensemble de piston sépare, à l'intérieur de la cavité, deux chambres de travail l'une de l'autre, à savoir une première chambre de travail plus proche de la première zone d'extrémité et une seconde chambre de travail plus proche de la seconde zone d'extrémité Les première et seconde chambres de travail peuvent être reliées entre elles pour amortir un écoulement de fluide passant par un moyen formant soupape de pontage de piston La seconde chambre de travail est confinée de manière adjacente à ladite seconde zone d'extrémité, au moyen d'un ensemble de clapets de fond Le tube de pression est entouré par un tube récipient, sensiblement coaxial par rapport au tube de pression et s'étendant axialement entre la première zone d'extrémité et la seconde zone d'extrémité Un espace de compensation est confiné radialement entre le tube de pression et le tube récipient La seconde chambre de travail et l'espace de compensation peuvent être reliés entre eux pour amortir un écoulement de fluide passant par le moyen formant clapet de fond de l'ensemble de clapets de fond Le moyen de guidage et d'étanchéité annulaire comprend un ensemble de support annulaire, qui est adapté pour supporter axialement, l'un par rapport à l'autre, le tube de pression et le tube récipient Le tube récipient est pourvu d'un ensemble inférieur dans la seconde zone d'extrémité Cet ensemble inférieur est adapté pour supporter, axialement l'un par rapport à l'autre, le tube de pression et le tube récipient L'ensemble de support annulaire est fixé axialement par rapport au tube récipient, dans au moins une direction axiale, pour empêcher tout mouvement par rapport au tube récipient et est pourvu d'un premier moyen de support de tube de pression L'ensemble inférieur est fixé axialement par rapport au tube récipient, dans au moins une direction axiale, pour empêcher tout mouvement par rapport au tube récipient et est pourvu d'un second moyen de support de tube de pression Le tube de pression est disposé selon un agencement en série avec au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur Cet agencement en série est situé axialement entre les premier et second moyens de support de tube de pression L'agencement en série est soumis à une contrainte axiale à direction constante, dans une plage fonctionnelle de températures prédéterminée. La plage de températures dépend des conditions d'environnement et de fonctionnement qui sont attendues pour l'ensemble amortisseur de vibrations Les températures les plus élevées devant être attendues sont celles qui ont lieu lorsque, d'une part, une température ambiante élevée existe et que, d'autre part, l'ensemble amortisseur de35 vibrations doit dissiper une quantité d'énergie élevée au moyen d'un travail d'amortissement, exercé par exemple sur une surface de roulement rugueuse Les températures les plus basses ont lieu durant le repos du véhicule automobile, lorsqu'aucun travail d'amortissement n'est effectué, par exemple, dans des zones arctiques en hiver. Le principe de conception de la présente invention produit une contrainte axiale dans une direction de présollicitation prédéterminée constante, de manière que la position du tube de pression, à l'intérieur de l'ensemble amortisseur de vibrations, soit toujours bien définie. D'autre part, il existe toujours une possibilité de compenser des variations de longueur différentes, à toutes les températures de fonctionnement devant être attendues. La contrainte maximale existant dans l'ensemble amortisseur de vibrations et, plus particulièrement, dans le tube de pression, peut être limitée par la conception de "l'au moins un" ensemble compensateur de variation thermique de longueur L'apparition de contraintes excessives et d'un déplacement latéral du tube de pression par rapport au récipient sont évitées. Les premier et second moyens de support de tube de pression sont globalement orientés de manière opposée entre eux, de manière que la contrainte axiale soit une contrainte de compression par rapport à l'agencement en série Dans l'agencement en série, il existe toujours une contrainte de compression. L'ensemble de support annulaire peut être un ensemble de support et de centrage annulaire, qui remplit la fonction de centrage du tube de pression par rapport au tube récipient. L'ensemble inférieur peut être adapté, à la fois pour supporter axialement et centrer radialement le tube de pression par rapport au tube récipient. De préférence, l'ensemble de support et de centrage annulaire peut être adapté pour centrer l'organe formant tige de piston, à la fois par rapport au tube de pression et au tube récipient. Il est ainsi possible que l'ensemble de support annulaire comprenne un corps de support et de centrage annulaire, adapté pour centrer le tube de pression, le tube récipient et l'organe formant tige de piston, les uns par rapport aux autres Ceci donne lieu à un mode de réalisation comprenant un nombre minimal de composants, qui peuvent être assemblés plus facilement L'ensemble de support annulaire peut supporter un moyen d'étanchéité, pour fermer hermétiquement la première chambre de travail et un moyen d'étanchéité pour fermer hermétiquement l'espace de compensation. Le tube de pression peut être disposé adjacent à la première zone d'extrémité, selon une relation axialement chevauchée avec une face circonférentielle de l'ensemble de support Dans ce cas, une bague d'étanchéité peut est pourvue d'une face de centrage circonférentielle, de manière que la bague d'étanchéité soit mise en contact étanche avec le tube de pression. Dans ce mode de réalisation, il existe seulement un mouvement relatif très faible et très lent, s'il y en a un, entre le tube de pression et la bague d'étanchéité, grâce20 au positionnement bien défini du tube de pression dans l'ensemble La fonction d'étanchéité est garantie dans toutes les conditions de fonctionnement, dans la plage prédéterminée de conditions de fonctionnement et, d'autre part, l'usure des faces d'étanchéité est faible, même après de longues périodes de fonctionnement. Selon l'art antérieur, décrit, par exemple, dans le brevet britannique 1 491 251, le tube de pression peut être supporté axialement par l'ensemble inférieur, par l'intermédiaire d'une partie de transmission de force de l'ensemble de clapet de fond Cette partie de transmission de force fait partie de l'agencement en série précité Ce mode de réalisation offre l'avantage qu'il fournit un positionnement automatique de l'ensemble de clapets de fond, lors du positionnement du tube de pression. Cependant, il n'est pas à exclure la possibilité d'un positionnement de l'ensemble de clapets de fond, séparément à l'intérieur du tube de pression, et d'un support du tube de pression, directement sur l'ensemble inférieur du tube récipient. Bien qu'il soit globalement suffisant de prévoir un ou plusieurs desdits ensembles compensateurs de variation thermique de longueur, dans ledit agencement en série, entre les premier et second moyens de support de tube de pression, d'autres avantages, en particulier lors de l'assemblage, peuvent être obtenus en agençant un autre ensemble compensateur de variation thermique de longueur, en série ou comme partie du tube récipient En supposant qu'au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur, dans l'agencement en série précité, soit toujours soumis à une contrainte de compression, l'ensemble de compensateur de variation thermique de longueur supplémentaire, placé en série ou intégré au tube récipient, doit par conséquent toujours être soumis à une contrainte de traction. L'ensemble compensateur de variation thermique de longueur supplémentaire peut être pourvu d'au moins une structure de pli circonférentiel du tube récipient De préférence, la structure de pli est une structure de pli ondulée, orientée radialement vers l'intérieur. L'ensemble compensateur de variation thermique de longueur peut être prévu de façon adjacente à la première zone d'extrémité, dans ledit agencement en série. En variante, l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur peut être prévu de façon adjacente à la seconde zone d'extrémité, dans ledit agencement en série. Le tube de pression et le tube récipient peuvent être réalisés en des matériaux présentant des coefficients de dilatation thermique largement différents. Par exemple, le tube de pression peut être réalisé en acier, tandis que le tube récipient peut être réalisé en aluminium ou en des alliages d'aluminium De même, d'autres composants de l'ensemble amortisseur de vibrations peuvent être réalisés en des matériaux présentant des coefficients de dilatation thermique différents L'utilisation d'un tube de pression réalisé en acier et d'un tube récipient réalisé en un métal léger a pour conséquence qu'à des températures de fonctionnement plus élevées, le tube récipient réalisé en métal léger est considérablement plus rallongé que le tube de pression réalisé en acier Il s'ensuit que la contrainte de compression de l'ensemble compensateur de variations thermiques de longueur est réduite à des températures croissantes et est augmentée à des températures décroissantes L'élasticité, la trajectoire possible d'un mouvement de compensation élastique et la contrainte axiale de l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur sont, par conséquent sélectionnées de manière que, dans toutes les conditions de travail situées dans la plage précitée de températures de travail, une contrainte axiale de compression de l'ensemble compensateur soit maintenue et, d'autre part, que la contrainte de compression ne dépasse jamais une valeur maximale prédéterminée à de faibles températures. Par exemple, l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur peut comprendre au moins un ressort Belleville et, de préférence, au moins un couple de ressorts Belleville Les ressorts Belleville de ce couple de ressorts Belleville présentent des bords radialement intérieurs espacés axialement entre eux L'un de ces bords radialement intérieur peut agir sur une première extrémité du tube de pression tandis que le bord radialement intérieur de l'autre ressort Belleville peut agir sur l'ensemble de support axial du moyen de guidage et d'étanchéité annulaire. En variante, l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur peut comprendre un corps compensateur annulaire, présentant une largeur axiale variable en réponse de la température La variation de largeur du corps compensateur annulaire peut être mise en rapport avec des coefficients différents de variation thermique de longueur du tube de pression et du tube récipient, de manière que, dans la plage fonctionnelle de températures prédéterminée, une différence de variation de longueur entre le tube de pression et le tube récipient soit à peu près compensée par une variation de la largeur axiale du corps compensateur annulaire. Cependant, le corps compensateur annulaire est, de préférence, réalisé en un matériau synthétique et, de préférence encore, un matériau élastomère. Pour bien définir l'expansion de largeur d'origine thermique du corps de dilatation thermique, à des températures différentes et pour empêcher une déformation, par fluage, de ce corps, le corps compensateur annulaire est limité, en dimensions radiales, par un moyen de confinement radial. Par exemple, le corps compensateur annulaire peut être situé axialement entre une première extrémité du tube de pression et le premier moyen de support de tube de pression Le premier moyen de support de tube de pression peut être pourvu d'une face d'épaulement, s'étendant sensiblement radialement, de l'ensemble de support annulaire Cette face d'épaulement peut être pourvue d'une cavité annulaire Le corps compensateur annulaire est, ensuite, partiellement logé par la cavité annulaire et agit sur la première extrémité du tube de pression, par l'intermédiaire d'un disque de transmission de force annulaire. En variante, le corps compensateur annulaire peut être logé dans une bague de confinement, sensiblement en forme de L, qui présente une partie inférieure incluse dans l'agencement en série et une partie de paroi radialement adjacente au corps compensateur annulaire. Ainsi, le corps compensateur annulaire peut être disposé dans une direction axiale, entre la partie inférieure qui est axialement adjacente à la première35 extrémité du tube de pression et un disque de transmission de force annulaire, supporté, axialement, par le premier moyen de support de tube de pression. Le tube récipient peut être fixé axialement par rapport à l'ensemble de support annulaire, dans des directions axiales opposées Ceci est un aspect intéressant car, en raison de cette fixation dans une direction axiale opposée, tous les composants possible du premier ensemble de support axial, y compris un moyen d'étanchéité possible pour la première chambre de travail et pour l'espace de compensation, peuvent être fixés positivement les uns par rapport aux autres. Lorsque le moyen de guidage et d'étanchéité annulaire comprend un corps de support et de centrage annulaire, ce corps de support et de centrage annulaire peut être pourvu d'une face circonférentielle et d'une face d'extrémité éloignée de ladite cavité Ensuite, la fixation du tube récipient par rapport à ce corps de support et de centrage annulaire, dans les deux directions axiales, peut être obtenue comme suit: un prolongement du tube récipient s'étendant au-delà de la face d'extrémité est incurvé radialement vers l'intérieur et appliqué contre ladite face d'extrémité, tandis qu'une section du tube récipient, adjacente à la face circonférentielle du corps de support et de centrage, est amenée en contact de rabattement avec la face circonférentielle du corps de support et de centrage annulaire. Ainsi, un ensemble d'étanchéité de tige de piston peut être serré, par rapport au corps de support et de centrage annulaire, entre la zone de contact de rabattement et le prolongement incurvé du tube récipient, appliqué sur la face d'extrémité du corps de support et de centrage annulaire. Une autre possibilité de fixation axiale de l'ensemble de support annulaire par rapport au tube récipient, dans deux directions axiales opposées est la suivante: l'ensemble de support annulaire comprend un corps de support et de centrage annulaire Le corps de support et de centrage annulaire est en contact avec une face d'épaulement intérieure du tube récipient, cette face il d'épaulement étant orientée sensiblement axialement pour s'éloigner de la cavité Un capuchon taraudé est vissé sur une première partie d'extrémité du tube récipient Ce capuchon taraudé présente une paroi circonférentielle en contact de vissage avec un moyen fileté du tube récipient et une paroi d'extrémité recouvrant une face d'extrémité du corps de support et de centrage annulaire, éloignée de la cavité. Comme mentionné ci-dessus, l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur peut être également prévu dans la seconde zone d'extrémité Ainsi, le tube de pression peut être monté sur le second moyen de support de tube de pression, à travers l'au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur Dans ce cas, l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur peut comprendre un plaque de centrage cette plaque de centrage peut présenter une zone centrale supportée par le second moyen de support de tube de pression et peut présenter, en outre, une zone périphérique axialement élastique par rapport à la zone centrale. Ensuite, le tube de pression peut être supporté élastiquement dans la direction axiale De nouveau, le tube de pression peut être supporté par la zone périphérique, par l'intermédiaire de l'ensemble de clapet de fond. Pour maintenir une contrainte axiale d'une valeur minimale prédéterminée et ne dépassant pas une valeur maximale prédéterminée, il est souhaitable que la zone périphérique se situe dans la plage de températures fonctionnelle ne comprenant pas le support axial, par l'ensemble inférieur, et que le tube de pression soit situé dans la plage fonctionnelle de températures ne comprenant pas le support axial par la zone centrale. La plaque de centrage peut remplir sa fonction de centrage comme suit: la zone périphérique est pourvue, en variante, de volets de centrage, pour centrer le tube de pression par rapport à la plaque de centrage et de volets de positionnement latéral, pour centrer la plaque de centrage par rapport au tube récipient. Une autre possibilité d'attribution de la fonction de centrage à la plaque de centrage est la suivante: la zone périphérique est pourvue de volets de centrage espacés de façon angulaire, pour centrer le tube de pression par rapport à la plaque de centrage Ces volets de centrage sont pourvus de prolongements orientés radialement vers l'extérieur, pour centrer la plaque de centrage par rapport au tube récipient. Le comportement élastique de la plaque de centrage, servant d'ensemble compensateur de variation thermique de longueur, peut être obtenu ou modifié comme suit: la zone périphérique est pourvue de prolongements latéraux, qui sont supportés par des moyens élastiques ou des moyens élastiques supplémentaires. En particulier, mais non exclusivement, dans des cas o un ensemble compensateur de variation thermique de longueur est prévu, de façon adjacente seulement à la première zone d'extrémité, l'ensemble inférieur du tube récipient peut être pourvu d'un moyen formant came de centrage, pour centrer le tube de pression par rapport au tube récipient De nouveau, ces cames de centrage peuvent agir indirectement sur le tube récipient, en venant au contact de l'ensemble de clapets de fond, lorsque l'ensemble de clapets de fond est radialement centré par rapport au tube récipient. Comme alternative à la solution précitée, selon laquelle un ensemble d'étanchéité de tige de piston est disposé par rapport à un corps de support et de centrage annulaire, en fixant positivement le tube de pression dans les deux directions axiales, par rapport au corps de support et de centrage annulaire et en serrant, ainsi, l'ensemble d'étanchéité de tige de piston vers le corps de support et de centrage annulaire, il existe également la possibilité supplémentaire que la contrainte axiale produite par l'au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur puisse réagir pour maintenir la fonction d'étanchéité du moyen de guidage et d'étanchéité annulaire Dans ces cas, la valeur minimale doit être telle que l'état d'étanchéité soit maintenu dans toute la plage de températures fonctionnelle prédéterminée. Le procédé d'assemblage de l'ensemble amortisseur de vibrations comme décrit au début du résumé peut comprendre: un ajustement axial, opérée au moyen d'une force d'ajustement extérieure, de l'ensemble de support annulaire par rapport au tube récipient, à l'encontre d'une action élastique produite par l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur, jusqu'à l'obtention d'une position de délimitation axiale de l'ensemble support annulaire, par rapport au tube récipient, correspondant à une contrainte axiale maximale de l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur, ce qui permet à l'ensemble de support annulaire de retourner, depuis la position de délimitation axiale, à une position de fixation par rapport au tube récipient, ladite position de fixation étant espacée de la position de délimitation d'une valeur de trajectoire de retour prédéterminée et ensuite une fixation de l'ensemble de support annulaire par rapport au tube récipient. Ce procédé est particulièrement intéressant, si aucun autre ensemble compensateur de variation de longueur n'est prévu en série, ni intégré dans le tube récipient. D'autre part, dans des cas o le tube récipient est pourvu d'un pli d'allongement circonférentiel qui permet, en fonctionnement, un allongement axial élastique du tube30 récipient, après que l'au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur ait été soumis à une contrainte d'une valeur maximale, le procédé d'assemblage peut comprendre un ajustement axial, au moyen d'une force d'ajustement extérieure, de l'ensemble de support annulaire35 par rapport au tube récipient, à l'encontre d'une force élastique de l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur, ce qui permet d'atteindre une position de délimitation axiale de l'ensemble de support annulaire, par rapport au tube récipient, correspondant à une contrainte maximale de l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur et, ensuite, une fixation de l'ensemble de support annulaire par rapport au tube récipient. Dans les deux procédés, la fixation peut être effectuée par un pliage d'une partie d'extrémité du tube récipient, pour venir au contact d'une face d'extrémité de l'ensemble de support annulaire et l'établissement d'un contact de rabattement entre le tube récipient et une face circonférentielle de l'ensemble de support annulaire. D'autres caractéristiques de l'invention peuvent être observées dans les revendications annexées, qui font partie de la description. L'invention va être décrite ci-dessous en se référant aux dessins annexés, dans lesquels La figure 1 la figure 2 a la figure 2 b la figure 3 a la figure 3 b la figure 4 a représente une vue, en coupe longitudinale, d'un ensemble amortisseur de vibrations complet, selon la présente invention; représente une vue, en coupe longitudinale, d'un autre mode de réalisation, adjacent à une zone d'extrémité supérieure de l'ensemble amortisseur de vibrations; représente un détail du dispositif selon la figure 2 a, ledit détail étant situé à l'emplacement I Ib de la figure 2 a; représente un autre mode de réalisation encore, analogue au mode de réalisation de la figure 2 a; représente un détail du mode de réalisationde la figure 3 a, à un emplacement indiqué par II Ib de la figure 3 a; représente un autre mode de réalisation encore, un ensemble compensateur étant situé dans une zone d'extrémité inférieure de l'ensemble; la figure 4 b la figure 5 a la figure 5 b la figure 6 la figure 7 la figure 8 la figure 9 la figure 10 la figure Ila la figure il représente une vue, en plan, d'une plaque de centrage du mode de réalisation de la figure 4 a, suivant la direction I Vb de la figure 4 a; représente un autre mode de réalisation encore, analogue au mode de réalisation de la figure 4 a, avec un plaque de centrage modifiée; représente une vue, en plan, de la plaque de centrage de la figure 5 a, suivant la direction de la flèche Vb de la figure 5 a; représente un autre mode de réalisation encore, avec un plaque de centrage située à l'extrémité inférieure de l'ensemble amortisseur de vibrations et un ressort supplémentaire supportant cette plaque; représente, à plus grande échelle, la partie supérieure de l'amortisseur de vibrations à double tube de la figure 1; représente un autre mode de réalisation encore, analogue au mode de réalisation de la figure 7; représente un autre mode de réalisation encore de l'invention, un pli circonférentiel élastique étant prévu dans le tube récipient; représente un autre mode de réalisation encore, analogue au mode de réalisation de la figure 2 a; représente la partie inférieure d'un autre mode de réalisation encore modifié, avec une structure modifiée sur la zone d'extrémité inférieure; représente une vue en coupe suivant la ligne X Ib-X Ib de la figure lla. La figure 1 représente un ensemble d'amortissement de vibrations à double tube la, comprenant un tube récipient 3 a et un tube de pression 7 a Des moyens de guidage et d'étanchéité de tige de piston 9 a sont prévus dans une zone d'extrémité supérieure U Ces moyens de guidage et d'étanchéité de tige de piston 9 a comprennent un corps de support et de centrage annulaire 50 a Une tige de piston lia est introduite dans les moyens de guidage et d'étanchéité de tige de piston 9 a, pour venir dans une cavité 52 a ménagée dans le tube de pression 7 a La tige de piston lia est reliée à un ensemble de piston 53 a, situé à l'intérieur de la cavité 52 a, qui sépare la cavité 52 a en une première chambre de travail 54 a et une seconde chambre de travail 55 a Un espace de compensation 15 a et confiné radialement entre le tube de pression 7 a et le tube récipient 3 a Un ensemble de clapets de fond 13 a est prévu à l'extrémité inférieure de la seconde chambre de travail 50 a, dans la zone d'extrémité inférieure V L'ensemble de piston 53 a est pourvu d'un moyen formant clapet de piston 56 a, qui relie entre elles les chambres de travail 54 a, a L'ensemble de clapets de fond est pourvu d'un moyen formant clapet de fond 57 a, qui relie la chambre de travail inférieure 55 a à l'espace de compensation 15 a Le tube récipient 3 a est réalisé d'un seul tenant avec un ensemble inférieur 5 a Dans l'ensemble inférieur 5 a, il est prévu un oeillet de fixation 58 a, par lequel l'ensemble amortisseur de vibrations la peut être relié à un ensemble de roue d'un véhicule automobile, tandis que l'extrémité supérieure de la tige de piston lia (non représentée) peut être pourvue d'un oeillet de fixation analogue, pour être reliée à la carrosserie d'un véhicule automobile Les chambres de travail 54 a, 55 a sont remplies d'un liquide d'amortissement, de préférence d'une huile d'amortissement. La partie inférieure de l'espace de compensation 15 a contient également une huile d'amortissement, tandis que la partie supérieure de l'espace de compensation 15 a contient un volume de gaz, qui peut être mis sous une pression supérieure à la pression atmosphérique En fonctionnement, la tige de piston lia et l'ensemble de piston 53 a se déplacent vers l'intérieur et vers l'extérieur de la cavité 52 a Lors d'un mouvement vers l'intérieur de la tige de piston lia, de l'huile d'amortissement est expulsée depuis la chambre de travail 55 a, vers la chambre de travail 54 a et vers l'espace de compensation 15 a Lors d'un mouvement vers l'extérieur de la tige de piston lia, du liquide d'amortissement est expulsé depuis la chambre de travail 54 a vers la chambre de travail 55 a et, en outre, de l'huile d'amortissement entre, depuis l'espace de compensation 15 a, à travers le moyen formant clapet de fond 57 a, dans la chambre de travail 55 a Dans les deux phases de fonctionnement, le mouvement de la tige de piston lia par rapport au tube de pression 7 a peut être amorti par une conception respective du moyen formant soupape à piston 56 a et du moyen formant clapet de fond 57 a, comme bien connu dans l'art La tige de piston lia est guidée à l'intérieur du corps de support et de centrage annulaire 50 a, au moyen d'un manchon de guidage et d'étanchéité 59 a Le corps de support et de centrage annulaire 50 a est rendu étanche par rapport au tube de pression 7 a, au moyen d'une bague d'étanchéité 60 a le corps de support et de centrage annulaire 59 a est rendu étanche, par rapport à la tige de piston lia, au moyen d'un ensemble d'étanchéité 17 a qui est renforcé par un disque de renforcement annulaire 61 a Le corps de support et de centrage annulaire 50 a est fixé, par rapport au tube récipient 3 a, au moyen d'un renfoncement 62 a engagé dans une gorge circonférentielle 63 a du corps de support et de centrage annulaire 50 a et au moyen d'un prolongement 19 a, incurvé radialement vers l'intérieur, du tube récipient 3 a, qui est appliqué, axialement, contre une face d'extrémité 64 a du corps de support et de centrage annulaire 50 a, et une face d'extrémité 65 a de l'ensemble d'étanchéité de tige de piston 17 a. Une soupape de sûreté annulaire 66 a, qui est bien connue dans l'art, est prévue entre la tige de piston lia et le corps de support et de centrage annulaire 50 a. Le corps de support et de centrage annulaire 50 a est fixé axialement, dans les deux directions axiales, par rapport au tube récipient 3 a Le tube de pression 7 a est supporté, axialement élastiquement, par une face d'épaulement 67 a, par l'intermédiaire d'un couple de ressorts Belleville 21 a et par une face de support centrale 68 a orientée axialement, de l'ensemble inférieur 5 a, par l'intermédiaire d'une plaque de centrage 69 a Le couple de ressorts Belleville 21 a, le tube de pression 7 a, l'ensemble de clapets de fond 13 a et la plaque de centrage 69 a forment un agencement en série 21 a, 7 a, 13 a, 69 a compressible axialement, qui est soumis à une contrainte de compression axiale, entre la face d'épaulement 67 a et la face de support centrale 68 a Le tube de pression 7 a est centré, par rapport au tube récipient 3 a, au moyen du corps de support et de centrage annulaire 50 a et au moyen de l'ensemble de clapet de fond 13 a et de la plaque de centrage 69 a La tige de piston lla est centrée par rapport au corps de support et de centrage annulaire 50 a. L'ensemble d'étanchéité de tige de piston 17 a se situe en contact étanche, à la fois avec la tige de piston lla et le corps de support et de centrage annulaire 50 a La partie rabattue 62 a est en contact étanche avec le corps de support et de centrage annulaire 50 a. Le tube de pression 7 a est réalisé en acier, tandis que le tube récipient 3 a est réalisé en aluminium En fonctionnement, l'ensemble amortisseur de vibrations est soumis à des variations de température considérables, qui sont dues à la température ambiante et à une dissipation d'énergie dans l'ensemble amortisseur de vibrations le tube de pression 7 a et le tube récipient 3 a présentent des coefficients de dilatation thermique différents Lors de l'augmentation de la température, le tube récipient 3 a est plus dilaté que le tube de pression 7 a, la contrainte de compression appliquée dans l'agencement en série 21 a, 7 a, 13 a, 29 étant, par conséquent, réduite Lors d'une diminution de la température, le tube récipient 3 a est plus raccourci que le tube de pression 7 a, la contrainte de compression appliquée dans l'agencement en série 21 a, 7 a, 13 a, 69 a étant, par conséquent, augmentée Sans tenir compte de l'élasticité de la plaque de centrage 69 a qui va être décrite ci-dessous, les disques de ressort de Belleville 21 sont sollicités en compression à une température normale de, par exemple, 200 C de manière qu'à la fois, à la limite supérieure de la plage de température fonctionnelle et à la limite inférieure de la plage de température fonctionnelle, les ressorts Belleville 21 a soient soumis à une contrainte de compression Cette contrainte de compression se situe à une valeur maximale pour la limite inférieure de la plage fonctionnelle de température et à une valeur minimale pour la limite supérieure de la plage fonctionnelle de températures. Ainsi, la position axiale du tube de pression 7 a, par rapport au tube récipient 3 a et par rapport au corps de support et de centrage annulaire 50 a, est toujours soumise à un contrôle En outre, est à noter que l'ensemble d'étanchéité de tige de piston 17 est toujours fixé axialement par rapport au corps de support et de centrage annulaire 50 a, par la section du tube récipient 3 a s'étendant entre le rabattement 62 a et le prolongement 19 a incurvé radialement vers l'intérieur Ainsi, en dépit de variations de température considérables, les fonctions d'étanchéité de la bague d'étanchéité 6 Oa, du moyen d'étanchéité de tige de piston 17 a et d'un autre moyen d'étanchéité (non représenté), qui peuvent être prévues entre l'ensemble de clapets de fond 13 a et l'extrémité inférieure du tube de pression 7 a, sont toujours garanties dans toute la plage de température fonctionnelle. La figure 7 représente, de manière plus détaillée, la partie supérieure de l'ensemble amortisseur de vibrations de la figure 1 On peut, de nouveau, reconnaître le couple de ressorts Belleville 21 a, qui peuvent être remplacés par une pluralités de ces couples de ressorts Belleville Le35 bord radialement intérieur 70 a du ressort Belleville 21 a inférieur se situe en contact axial avec une extrémité supérieure 7 la du tube de pression 7 a, tandis que le bord radialement intérieur 72 a du ressort Belleville supérieur du couple de ressorts Belleville 21 a se situe en contact avec une face d'épaulement 67 a du - corps de support et de centrage annulaire 50 a. Les figures 1 et 7 représentent l'ensemble amortisseur de vibrations à une valeur de température normale, de par exemple 200 C, qui est, à présent, supposée être la température à laquelle l'assemblage est réalisé Lors de l'assemblage de l'ensemble amortisseur de vibrations des figures 1 et 7, ces composants sont amenés dans une position comme représenté sur la figure 7 Dans cet état de préassemblage, le prolongement 19 a du tube récipient 3 a est encore orienté axialement, en alignement vers le haut en alignement vers le haut avec la section inférieure du tube récipient 3 a En outre, le renfoncement 62 a n'existe pas encore Dans cet état de préassemblage, la distance axiale d comme représentée sur la figure 7, entre les bords radialement intérieurs 70 a, 72 a, des ressorts Belleville 21 a, est supérieure à celle représentée sur les figures 1 et 7. A présent, le corps de support et de centrage annulaire 50 a et l'ensemble inférieur 5 a sont serrés entre des faces de serrage d'un ensemble de serrage jusqu'à ce que la distance d devienne nulle Dans cette phase de l'opération d'assemblage, la contrainte de compression appliquée dans l'agencement en série 21 a, 7 a, 13 a, 69 a se situe à une valeur maximale On peut détecter l'obtention de la valeur nulle pour la distance axiale d correspondant à la contrainte de compression maximale dans l'agencement en série, par une augmentation brutale de la force de serrage appliquée sur les faces de serrage précitées, durant l'approche mutuel desdites faces de serrage Ainsi, on peut éviter la compression non élastique non souhaitée du tube de pression 7 a Dès que la valeur nulle de la distance axiale d a été atteinte, l'approche mutuelle des faces de serrage de l'ensemble de serrage est stoppée et les faces de serrage sont écartées l'une de l'autre, d'une course prédéterminée, correspondant à la distance axiale d comme représenté sur la figure 7 Cette trajectoire prédéterminée est mémorisée dans l'ensemble de commande de l'ensemble de serrage Après que la distance axiale ait, ainsi, atteint la valeur d comme représenté sur la figure 7, le renfoncement 62 est façonné dans la gorge 63 a correspondante et le prolongement 19 a du tube récipient 3 a est incurvé radialement vers l'intérieur, pour venir dans la position comme représenté sur les figures 1 et 7 A présent, une contrainte de compression prédéterminée est obtenue dans l'agencement en série 21 a, 7 a, 13 a, 69 a Cette contrainte de compression est définie exactement par la distance d résultant de l'espacement mutuel des faces de serrage La contrainte de compression est sélectionnée de manière que, dans la plage fonctionnelle de température prédéterminée, on puisse augmenter la température jusqu'à la limite supérieure de ladite plage de température, la distance d étant également augmentée Durant cette augmentation de la distance d, la contrainte de compression est diminuée cependant, il existe encore une contrainte de compression, même à la limite de température supérieure de la plage fonctionnelle de température Lors d'une diminution de la température de fonctionnement au-dessous de sa valeur d'assemblage, le tube récipient 3 a est plus raccourci que le tube de pression 7 a Par conséquent, les bords radialement intérieurs 70 a et 72 a s'approchent l'un de l'autre et la contrainte de compression de l'agencement en série est augmentée Cependant, même à la limite supérieure de la plage de température, il existe encore une distance axiale entre les bords radialement intérieurs 70 a et 72 a Par conséquent, aucun état de blocage des ressorts Belleville 2 la ne peut se produire et aucune charge de compression excessive ne peut se produire dans le tube de pression 7 a ainsi, le tube de pression 7 a ne peut pas être déplacé latéralement. Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 2 a, le corps de support et de centrage annulaire 50 b est supporté, axialement, par un face d'épaulement 74 b du tube récipient 3 b Le corps de support et de centrage axial 50 b est fixé axialement, par rapport au tube récipient 3 b, au moyen d'un organe formant capuchon 75 b, qui se situe dans un contact de filetage en 76 b avec le tube récipient 3 b. Ainsi, le corps de support et de centrage annulaire 50 b est, de nouveau, fixé axialement, dans les deux directions axiales, par rapport au tube récipient 3. Comme on peut le voir sur la figure 2 b, sur l'extrémité supérieure 71 b du tube de pression 7 b est situé un disque de support 27 b Un corps de dilatation thermique 23 b élastique est situé entre le disque de support 27 b et une cavité annulaire 25 b, ménagée dans une surface de support 67 b du corps de support et de centrage annulaire 50 b Ainsi, le corps de dilatation thermique 23 b élastique est également confiné en direction radiale Le coefficient de dilatation thermique du corps de dilatation thermique 23 b est tel que la somme de la variation de longueur du tube de pression 7 b et de la variation d'épaisseur du corps de dilatation thermique 27 b correspond, sensiblement, à la variation de longueur du tube récipient 3 b Le corps de dilatation thermique 23 b est soumis à une contrainte de compression prédéterminée, qui est déterminée par l'opération d'assemblage, c'est-à-dire par l'application de l'organe formant capuchon fileté 75 b Cependant, il faut noter que la contrainte de compression reste sensiblement constante dans toute la plage de température de fonctionnement Il va sans dire que, lors de la sélection de la largeur axiale du corps de dilatation thermique 23 b, on doit prendre en compte, non seulement, les coefficients de dilatation thermique du tube de pression 7 b, du tube récipient 3 b et du corps de dilatation thermique 23 b, mais, également, la longueur axiale absolue des tubes 3 b et 7 b. Le mode de réalisation des figures 3 a et 3 b est différent du mode de réalisation des figures 2 a et 2 b, seulement en raison d'une conception et d'un agencement différents du corps de dilatation thermique 23 c Une bague de confinement 29 c en forme de L présente une partie inférieure 29 c 2 et une partie de confinement latérale 29 cl. La partie inférieure 29 c 2 bute contre la première extrémité ou extrémité supérieure 71 c du tube de pression 7 c Un disque de support 31 c est supporté, axialement, par la face d'épaulement 67 c du corps de support et de centrage annulaire 50 c. Le mode de réalisation des figures 4 a et 4 c correspond à la partie inférieure de la figure 1 On reconnaît de nouveau que le tube de pression 7 b est supporté, axialement, par l'intermédiaire de l'ensemble de clapet de fond 13 d et la plaque de centrage 69 d, sur la face de support centrale 68 d de l'ensemble inférieur 5 d La plaque de centrage 69 d est en forme de cuve et présente une partie centrale 77 d en contact avec la face de support centrale 68 d et une partie périphérique 78 d qui est espacée de la face axialement opposée de l'ensemble inférieur 5 d Ainsi, cette partie périphérique 78 d est axialement élastique par rapport à la partie centrale 77 d, lorsque la partie centrale 77 d est en contact avec la face de support centrale 68 d L'ensemble de clapets de fond 13 d se situe en contact axial seulement avec la partie périphérique 78 d, tandis que la partie centrale de l'ensemble de clapets de fond 13 d présente une distance axiale par rapport à la partie centrale 77 d Ainsi, le tube de pression 7 d peut être poussé à l'encontre d'un résistance élastique, vers le bas, en direction de la face de support centrale 68 d La plaque centrage 69 d en forme de cuve est pourvue de volets de centrage 39 d radialement intérieurs, centrant l'ensemble de clapet de fond 13 d par rapport à la plaque de centrage 69 d En outre, la plaque de centrage 69 d est pourvue de volets 41 d radialement extérieurs, qui centrent la plaque de centrage 69 d par rapport à la face circonférentielle intérieure du tube récipient 3 d, dans la zone inférieure de l'ensemble inférieur 5 d Comme on peut le voir sur les figures 4 a et 4 b, les volets 39 d et 41 d sont agencés, en variante, de façon alternée, autour de l'axe de la plaque de centrage 69 d. La plaque de centrage 69 d peut exercer la fonction d'un ensemble compensateur de variation thermique de longueur, comme le font le couple de ressorts Belleville 21 d ou le corps de dilatation thermique 23 b ou le corps de dilatation thermique 23 c La plaque de centrage 69 d peut être le seul ensemble compensateur de variation thermique de longueur Cependant, il peut également être combiné à un ensemble compensateur de variation thermique de longueur prévu sur l'extrémité supérieure du tube de pression 7 d, comme représenté sur les figures 1, 2 a à 2 b, 3 a à 3 b et c. Les zones hachurées et croisées de la figure 4 b représentent les passages à travers lesquels un liquide d'amortissement peut s'écouler, depuis la chambre de travail inférieure, en passant par l'ensemble de clapets de fond 13 d, et la plaque de centrage 69 d, vers l'espace de compensation 15 d. Dans le mode de réalisation des figures 5 a et 5 b, on peut observer un mode de réalisation modifié de la plaque de centrage 69 e Cette plaque de centrage 69 e présente, de façon adjacente à sa zone périphérique 78 e, des volets de centrage 39 e pour centrer la plaque de centrage 69 e par rapport à l'ensemble de clapets de fond 13 e et, via l'ensemble de clapets de fond 13 e, par rapport au tube de pression 7 e D'autre part, les volets de centrage 39 e présentent des prolongements 47 e orientés radialement vers l'extérieur, qui viennent au contact de la surface circonférentielle intérieure du tube récipient 3 e, pour centrer la plaque de centrage 69 e par rapport au tube récipient 3 e. Les volets 39 e sont des sections d'une paroi circonférentielle, qui est pourvue de passages, pour l'écoulement d'un liquide d'amortissement Ce mode de réalisation est préféré lorsque de grands passages sont nécessaires pour le liquide d'amortissement. Dans le mode de réalisation de la figure 6, on reconnaît de nouveau une plaque de centrage 69 f pourvue d'une partie centrale 77 f et d'une partie périphérique 78 f. La partie périphérique 78 f est pourvue de volets de centrage 39 f centrant l'ensemble de clapets de fond 13 f et le tube de pression 7 f par rapport à la plaque de centrage 69 f Les volets de centrage 39 f présente des prolongement radiaux 47 f Ces prolongement radiaux 47 f centre la plaque de centrage 69 f par rapport au tube récipient 3 f En outre, un ressort de compression hélicoïdale 49 f est engagé en compression entre les prolongements latéraux 47 f et l'ensemble inférieur 5 f de manière que ce ressort de compression 49 f aide la fonction d'élasticité de la zone périphérique 78 f. Le mode de réalisation de la figure 8 est particulièrement analogue au mode de réalisation des figures 1 et 7 déjà décrit On peut observer que l'organe de soupape du sûreté annulaire 66 a de la figure 7 a été supprimé, de manière que la hauteur axiale des moyens d'étanchéité et de guidage de tige de piston soit réduite. Le rabattement 62 g est engagé derrière une face d'épaulement 63 g du corps de support et de centrage annulaire 50 g. Dans le mode de réalisation de la figure 9, le tube récipient 3 h est pourvu d'un pli 79 h qui constitue un autre ensemble compensateur de variation thermique de longueur, outre l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur 21 h déjà décrit. Dans ce mode de réalisation, le procédé d'assemblage est différent du procédé d'assemblage décrit ci-dessus, selon les figures 1 et 7 Au début de l'opération d'assemblage, le prolongement 19 h orienté radialement vers l'intérieur, du tube récipient 3 h, est encore aligné avec le restant du tube L'ensemble amortisseur de vibrations est de nouveau serré selon une installation de serrage comme décrit ci-dessus, jusqu'à ce que les ressorts Belleville 21 h soient complètement comprimés pour présenter une configuration sensiblement plane Ensuite, le prolongement 19 h du tube récipient 3 h est incurvé radialement vers l'intérieur, de manière à venir au contact du disque 61 h de l'ensemble d'étanchéité de tige de piston 17 h Le pli 79 h peut être formé dans le tube récipient 3 h avant l'assemblage décrit ci-dessus En variante, il peut être formé dans le tube récipient 3 h durant l'assemblage. En fonctionnement, lorsque la température de fonctionnement augment au-delà de la température d'assemblage, le tube récipient 3 h est plus dilaté que le tube de pression 7 h cette différence est compensée par les ressorts Belleville 21 h, qui sont modifiés pour passer de la forme plane à la forme représentée sur la figure 9 A des températures de fonctionnement inférieures à la température d'assemblage, le tube récipient 3 h est plus raccourci que le tube récipient 7 h A présent, le pli 79 h est rendu rectiligne A lieu du seul pli 79 h, deux ou plusieurs pli peuvent être prévus Le rayon et l'élasticité des plis 79 h sont sélectionnés de manière qu'à de basses températures, il existe de nouveau une compensation fiable. On peut observer qu'à toutes les températures situées dans la plage fonctionnelle de température, le tube de pression 7 h est soumis à une contrainte de compression. Le mode de réalisation de la figure 10 représente, de nouveau, l'utilisation d'un capuchon fileté 75 i analogue au mode de réalisation de la figure 3 a, en combinaison avec des ressorts Belleville 21 i analogues aux ressorts Belleville 21 a des figures 1 et 7 Le capuchon fileté est utilisé dans des cas o l'ouverture et la refermeture de l'ensemble amortisseur de vibrations sont souhaitées. Sur les figures lla et llb, il est représenté une partie d'extrémité inférieure de l'ensemble de amortisseur de vibrations, qui peut être combinée, par exemple, avec la partie supérieure comme représentée sur les figures 1 et 7. Il n'existe pas d'ensemble compensateur de variation thermique de longueur prévu à l'extrémité inférieure du tube récipient 3 k L'ensemble de clapets de fond 13 k est centré dans le tube récipient 3 k au moyen de cames de centrage 80 k L'ensemble compensateur de variation thermique de longueur est prévu seulement dans la zone d'extrémité supérieure, comme représenté en 2 la sur les figures 1 et 7 On peut voir, sur la figure lia, une cavité annulaire 81 k de l'ensemble de clapet de fond 13 k, qui est mise en contact avec le tube de pression (non représenté). En ce qui concerne les ressorts Belleville, il est à noter qu'il existe une pluralité de combinaisons On peut disposer des ressorts Belleville successifs orientés dans la même direction, ou dans une direction opposée. Le mode de réalisation comprenant un corps de dilatation thermique élastique ou élastomère prévoit une suspension flottante du tube de pression, de manière à supprimer les bruits. Dans le mode de réalisation de la figure 1, il est garanti que l'ensemble d'étanchéité de tige de piston 17 est toujours soumis à une contrainte axiale sensiblement constante, entre la partie 19 a radialement incurvée vers l'intérieur et le renfoncement 62 a. Dans les modes de réalisation des figures 4 a à 4 b et a à 5 b, la plaque de centrage présente des passages pour l'écoulement d'un fluide d'amortissement entre la chambre de travail inférieure et l'espace de compensation. Il est à noter que les mêmes numéros de référence ont été utilisés dans la spécification pour des parties analogues et que les différents exemples ont été distingués les uns des autres par les indices a, b, c, d, e, f, g, h, i, k. Bien que des modes de réalisation spécifiques de l'invention aient été représentés et décrits en détails, pour illustrer l'application des principes inventifs, il est évident que l'invention peut être mise en oeuvre autrement, sans sortir desdits principes. REVENDICATIONS 1 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube, comprenant un tube de pression ( 7 a) présentant un axe et s'étendant axialement entre une première zone d'extrémité (U) et une seconde zone d'extrémité (V), une cavité ( 52 a) étant définie à l'intérieur dudit tube de pression ( 7 a), axialement entre ladite première zone d'extrémité (U) et ladite seconde zone d'extrémité (V), un moyen de guidage et d'étanchéité ( 9 a) annulaire situé à l'intérieur de ladite première zone d'extrémité (U), un organe formant tige de piston (lia) guidé axialement dans ledit moyen de guidage et d'étanchéité annulaire ( 9 a), vers l'intérieur et l'extérieur de ladite cavité ( 52 a), un ensemble de piston ( 53 a) relié audit organe formant tige de piston (lla) situé à l'intérieur de ladite cavité ( 52 a), ledit ensemble de piston ( 53 a) séparant l'une de l'autre, à l'intérieur de ladite cavité ( 52 a), deux chambres de travail ( 54 a, 55 a), à savoir une première chambre de travail ( 54 a) plus proche de ladite première zone d'extrémité (U) et une seconde chambre de travail ( 55 a) plus proche de ladite seconde zone d'extrémité (V), lesdites première et seconde chambres de travail ( 54 a, 55 a) pouvant être reliées entre elles pour amortir un écoulement de fluide dans un moyen formant clapets de pontage de piston ( 56 a), ladite seconde chambre de travail ( 55 a) étant confinée de manière adjacente à ladite seconde zone d'extrémité (V), au moyen d'un ensemble de clapets de fond ( 13 a), ledit tube de pression ( 7 a) étant entouré par un organe formant tube récipient ( 3 a) sensiblement coaxial par rapport audit tube de pression ( 7 a) et s'étendant axialement entre ladite première zone d'extrémité (U) et ladite seconde zone d'extrémité (V), un espace de compensation ( 15 a) étant confiné radialement entre ledit tube de pression ( 7 a) et ledit tube récipient ( 3 a), ladite seconde chambre de travail ( 55 a) et ledit espace de compensation ( 15 a) pouvant être reliés entre eux pour amortir un écoulement de fluide passant dans un moyen formant clapet de fond ( 57 a) dudit ensemble de clapet de fond ( 13 a), ledit moyen de guidage et d'étanchéité annulaire ( 9 a) comprenant un ensemble de support annulaire ( 50 a), ledit ensemble de support annulaire ( 50 a) étant adapté pour supporter axialement ledit tube de pression ( 7 a) et ledit tube récipient ( 3 a) l'un par rapport à l'autre, ledit tube récipient ( 3 a) étant pourvu d'un ensemble inférieur ( 5 a)dans ladite seconde zone d'extrémité (V), ledit ensemble inférieur ( 5 a) étant adapté pour supporter axialement ledit tube de pression ( 7 a) et ledit tube récipient ( 3 a) l'un par rapport à l'autre, ledit ensemble de support annulaire ( 50 a) étant fixé axialement par rapport audit tube récipient ( 3 a) dans au moins une direction axiale, pour empêcher un mouvement par rapport audit tube récipient ( 3 a) et étant pourvu d'un premier moyen de support de tube de pression ( 67 a), ledit ensemble inférieur ( 5 a) étant fixé axialement, par rapport audit tube récipient ( 3 a), dans au moins une direction axiale, pour empêcher un mouvement par rapport audit tube récipient ( 3 a) et étant pourvu d'un second moyen de support de tube de pression ( 68 a), ledit tube de pression ( 7 a) étant disposé selon un agencement en série avec au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 a), ledit agencement en série ( 21 a, 7 a) étant situé axialement entre lesdits premier ( 67 a) et second ( 68 a) moyens de support de tube de pression, ledit agencement en série ( 21 a, 7 a) étant soumis à une contrainte axiale à direction constante, dans une plage fonctionnelle de températures prédéterminée. 2 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendication 1, lesdits premier ( 67 a) et second ( 68 a) moyens de support de tube de pression étant orientés de façon opposée entre eux, ladite contrainte axiale étant une contrainte de compression. 3 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendication 1 ou 2, ledit ensemble de support annulaire ( 50 a) étant un ensemble de support et de centrage ( 50 a) annulaire, centrant ledit tube de pression ( 7 a) par rapport audit tube récipient ( 3 a). 4 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, ledit ensemble inférieur ( 5 a) étant adapté, à la fois pour supporter axialement et centrer radialement ledit tube de pression ( 7 a) par rapport audit tube récipient ( 3 a). Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendication 3 ou 4, ledit ensemble de support et de centrage annulaire ( 50 a) étant adapté pour centrer ledit organe formant tige de piston (lla) à la fois par rapport audit tube de pression ( 7 a) et audit organe tube récipient ( 3 a). 6 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, ledit ensemble de support annulaire ( 50 a) comprenant un corps de support et de centrage annulaire ( 50 a) adapté pour centrer, les uns par rapport aux autres, ledit tube de pression ( 7 a), ledit tube récipient ( 3 a) et ledit organe formant tige de piston (lla). 7 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, ledit ensemble de support annulaire ( 50 a) supportant au moins l'un parmi le moyen d'étanchéité de la première chambre de travail et le moyen d'étanchéité d'espace de compensation. 8 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, ledit tube de pression ( 7 a) étant adjacent à ladite première zone d'extrémité (U), selon une relation de chevauchement axial avec une face de centrage circonférentielle dudit ensemble de support ( 50 a), une bague d'étanchéité ( 60 a) étant prévue à l'intérieur d'une gorge circonférentielle de ladite face de centrage circonférentielle et étant en contact étanche avec ledit tube de pression ( 7 a). 9 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, ledit tube de pression ( 7 a) étant supporté, axialement, par ledit ensemble inférieur ( 5 a), par l'intermédiaire d'une partie de transmission d force dudit ensemble de clapets de fond ( 13 a), ladite partie de transmission de force faisant partie dudit agencement en série ( 21 a, 7 a). 10 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, un autre ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 79 h) étant prévu à l'intérieur ou en série avec ledit tube récipient ( 3 h). 11 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendication 10, un ensemble ( 21 h) parmi ledit ensemble de compensateur de variation thermique de longueur ( 21 h) et l'ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 79 h) supplémentaire étant soumis à une contrainte de compression et l'autre étant soumis à une contrainte de traction, lesdits deux ensembles compensateurs de variation thermique de longueur étant soumis à une présollicitation dans ladite plage fonctionnelle de température prédéterminée. 12 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, ledit ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 79 h) supplémentaire étant pourvu d'au moins une structure de pli circonférentiel ( 79 h) dudit tube récipient ( 3 h). 13 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendication 12, ladite structure de pli ( 79 h) étant une structure de pli en forme d'onde, orientée radialement vers l'intérieur. 14 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, ledit ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 2 la) étant prévu de manière adjacente à la première zone d'extrémité (U) Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, ledit ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 69 a) étant prévu de manière adjacente à ladite seconde zone d'extrémité (V). 16 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, ledit tube de pression ( 7 a) et ledit tube récipient ( 3 a) étant réalisés en des matériaux présentant des coefficients de variation thermique de longueur différents. 17 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 16, ledit tube récipient ( 3 a) présentant un coefficient de variation thermique de longueur supérieur à celui dudit tube de pression ( 7 a). 18 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 16 ou 17, ledit tube de pression ( 7 a) étant réalisé en acier. 19 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 16 à 18, ledit tube récipient ( 3 a) étant réalisé en métal léger, tel que l'aluminium. Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 19, ledit ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 a) comprenant au moins un ressort Belleville ( 21 a), de préférence au moins un couple de ressorts Belleville ( 21 a). 21 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 20, lesdits ressorts Belleville ( 21 a) dudit au moins un couple de ressorts Belleville présentant des bords radialement intérieurs ( 70 a, 72 a) espacés axialement l'un de l'autre, le bord radialement intérieur ( 70 a) de l'un desdits ressorts Belleville ( 21 a) agissant axialement sur une première extrémité ( 71 a) dudit tube de pression ( 7 a), le bord radialement intérieur ( 72 a) de l'autre ressort Belleville ( 21 a) agissant axialement sur ledit premier moyen de support de tube de pression ( 67 a). 22 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 19, ledit ensemble compensateur de variation thermique de longueur comprenant un corps compensateur annulaire ( 23 b) présentant une largeur variable en fonction de la température, la variation de largeur dudit corps compensateur annulaire ( 23 b) étant mis en rapport avec des coefficients différents de variation thermique de longueur entre ledit tube de pression ( 7 b) et ledit tube récipient ( 3 b), de manière que dans la plage fonctionnelle de température prédéterminée, une différence de variation de longueur ente ledit tube de pression ( 3 b) et ledit tube récipient ( 3 b) soit à peu près compensée par une variation de la largeur axiale dudit corps compensateur annulaire ( 23 b). 23 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 22, ledit corps compensateur annulaire ( 23 b) état réalisé en un matériau synthétique et, de préférence, un matériau élastomère. 24 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 22 ou 23, ledit corps compensateur annulaire ( 23 b) étant limité en dimensions radiales par un moyen de confinement radial ( 25 b). Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 22 à 24, ledit corps compensateur annulaire ( 23 b) étant situé axialement entre une première extrémité ( 71 b) dudit tube de pression ( 7 b) et ledit premier moyen de support de tube de pression ( 67 b). 26 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 25, ledit premier moyen de support de tube de pression ( 67 b) étant pourvu d'une face d'épaulement ( 67 b) s'étendant sensiblement radialement, dudit ensemble de support de support annulaire ( 50 b), ladite face d'épaulement ( 67 b) étant pourvue d'une cavité annulaire ( 25 b), ledit corps compensateur annulaire ( 23 b) étant logé partiellement par ladite cavité annulaire ( 25 b) et agissant sur ladite première extrémité ( 71 b) dudit tube de pression ( 7 b), par l'intermédiaire d'un disque de transmission de force annulaire ( 27 b). 27 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 25, ledit corps compensateur annulaire ( 23 c) étant logé dans une bague de confinement ( 29 c) sensiblement en forme de L, ladite bague de confinement ( 29 c) présentant une partie inférieure ( 29 c 2) incluse dans ledit agencement en série ( 23 c, 29 c 2, 7 c) et une partie de paroi ( 29 cl) radialement adjacente audit corps compensateur annulaire ( 23 c). 28 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 27, ledit corps compensateur annulaire ( 23 c) étant disposé dans une direction axiale entre ladite partie inférieure ( 29 c 2), qui est axialement adjacente à ladite première extrémité ( 71 c) dudit tube de pression ( 7 c) et un disque de transmission de force annulaire ( 31 c), supporté axialement par ledit moyen de support de tube de pression ( 67 c). 29 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 28, ledit ensemble de support annulaire ( 50 a) comprenant une pluralité de composants de guidage et d'étanchéité ( 59 a, 17 a), lesdits composants de guidage et d'étanchéité ( 59 a, 17 a) étant disposés, l'un par rapport à l'autre, par des moyens de fixation ( 62 a, 19 a), fixant ledit tube récipient ( 3 a) par rapport audit ensemble de support annulaire ( 50 a). Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 29, ledit tube récipient ( 3 a) étant fixé axialement, par rapport audit ensemble de support annulaire ( 50 a), dans des directions axiales opposées. 31 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 30, ledit tube récipient ( 3 a) présentant une première partie d'extrémité entourant un corps de support et de centrage annulaire ( 50 a) dudit ensemble de support annulaire ( 50 a), ledit corps de support et de centrage annulaire ( 50 a) présentant une face circonférentielle et une face d'extrémité ( 64 a) éloignée de ladite cavité ( 52 a), ladite partie d' extrémité dudit tube récipient ( 3 a) présentant un prolongement ( 19 a) radialement incurvé vers l'intérieur, recouvrant ladite face d'extrémité ( 64 a) dudit corps de support et de centrage annulaire ( 50 a), ladite face circonférentielle dudit corps de support et de centrage annulaire ( 50 a) étant en contact de rabattement avec ladite partie d'extrémité dudit tube récipient. 32 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 30, ledit ensemble de support annulaire ( 50 c) comprenant un corps de support et de centrage annulaire ( 50 c), ledit corps de support et de centrage annulaire ( 50 c) étant en contact avec une face d'épaulement intérieure ( 74 c) dudit tube récipient ( 3 c), cette face d'épaulement ( 74 c) étant orientée sensiblement axialement pour s'éloigner de ladite cavité ( 52 c), un capuchon taraudé ( 75 c) étant vissé sur une première partie d'extrémité dudit tube récipient ( 3 c),ledit capuchon taraudé ( 75 c) présentant une paroi circonférentielle en contact de vissage avec un moyen fileté dudit tube récipient ( 3 c) et une paroi d'extrémité recouvrant une face d'extrémité dudit corps de support et de centrage annulaire ( 50 c), éloignée de ladite cavité. 33 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 32, ledit tube de pression ( 7 a) étant supporté par ledit second moyen de support de tube de pression ( 68 a), par l'intermédiaire d'au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 69 a). 34 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 33, ledit ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 69 d) comprenant un plaque de centrage ( 69 d), ladite plaque de centrage ( 69 d) présentant une zone centrale ( 77 d) supportée par ledit second moyen de support de tube de pression ( 68 d) et une zone périphérique ( 78 d) axialement élastique par rapport à ladite zone centrale ( 77 d), ledit tube de pression ( 7 d) étant supporté, dans une direction axiale, par ladite zone périphérique ( 78 d). Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 34, le tube de pression ( 7 d) étant supporté par ladite zone périphérique ( 78 d), par l'intermédiaire dudit ensemble de clapet de fond ( 13 d). 36 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 34 ou 35, ladite zone périphérique ( 78 d) étant située dans ladite plage fonctionnelle de températures ne comprenant pas le support axial par ledit ensemble inférieur ( 5 d) et ledit tube de pression ( 7 b) étant situé dans ladite plage fonctionnelle de température ne comprenant pas le support axial par ladite zone centrale ( 77 d). 37 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 34 à 36, ladite zone périphérique ( 78 d) étant pourvue en variante de volets de centrage ( 39 d), pour centrer ledit tube de pression ( 7 b) par rapport à ladite plaque de centrage ( 69 d) et de volets de positionnement latéral ( 41 d), pour centrer ladite plaque de centrage ( 69 d) par rapport audit tube récipient ( 3 d). 38 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 34 à 36, ladite zone périphérique ( 78 e) étant pourvue de volets de centrage ( 39 a) espacés de façon angulaire, pour centrer ledit tube de pression ( 7 e) par rapport à ladite plaque de centrage ( 69 e), lesdits volets de centrage ( 39 e) étant pourvus de prolongements ( 47 e) pour centrer ladite plaque de centrage ( 69 e) par rapport audit tube récipient ( 3 e). 39 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 34 à 38, ladite zone périphérique ( 69 f) étant pourvue de prolongements latéraux ( 47 f), lesdits prolongements latéraux ( 47 f) étant supportés par des moyens élastiques ou des moyens élastiques ( 49 f) supplémentaires. Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 33, ledit ensemble inférieur ( 5 k) dudit tube récipient ( 3 k) étant pourvu d'un moyen formant came de centrage ( 80 k), pour centrer ledit tube de pression par rapport audit tube récipient. 41 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon l'une quelconque des revendications 1 à 40, ledit au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 a) exerçant, dans ladite plage fonctionnelle de température prédéterminée, une contrainte axiale supérieure à une valeur minimale prédéterminée. 42 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 41, ladite contrainte axiale produite par ledit au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 a) étant sensible pour maintenir une fonction d'étanchéité dudit moyen de guidage et d'étanchéité annulaire ( 9 a), ladite valeur minimale étant telle qu'elle permet de maintenir ladite fonction d'étanchéité dans toute ladite plage fonctionnelle de température prédéterminée. 43 Ensemble amortisseur de vibrations à double tube selon la revendications 41 ou 42, ladite contrainte axiale produite par ledit au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 h) étant sensible pour maintenir l'état d'étanchéité dudit moyen de guidage et d'étanchéité de tige de piston ( 9 h), ladite valeur minimale étant telle qu'elle permet de maintenir ledit état d'étanchéité dans toute ladite plage fonctionnelle de température prédéterminée. 44 Procédé d'assemblage d'un ensemble amortisseur de vibrations à double tube, ledit ensemble amortisseur de vibrations à double tube comprenant un tube de pression ( 7 a) présentant un axe et s'étendant axialement entre une première zone d'extrémité (U) et une seconde zone d'extrémité (V), une cavité ( 52 a) étant définie à l'intérieur dudit tube de pression ( 7 a), axialement entre ladite première zone d'extrémité (U) et ladite seconde zone d'extrémité (V), un moyen de guidage et d'étanchéité ( 9 a) annulaire situé à l'intérieur de ladite première zone d'extrémité (U), un organe formant tige de piston (lla) guidé axialement dans ledit moyen de guidage et d'étanchéité annulaire ( 9 a), vers l'intérieur et l'extérieur de ladite cavité ( 52 a), un ensemble de piston ( 53 a) relié audit organe formant tige de piston (lla) situé à l'intérieur de ladite cavité ( 52 a), ledit ensemble de piston ( 53 a) séparant l'une de l'autre, à l'intérieur de ladite cavité ( 52 a), deux chambres de travail ( 54 a, 55 a), à savoir une première chambre de travail ( 54 a) plus proche de ladite première zone d'extrémité (U) et une seconde chambre de travail ( 55 a) plus proche de ladite seconde zone d'extrémité (V), lesdites première et seconde chambres de travail ( 54 a, 55 a) pouvant être reliées entre elles pour amortir un écoulement de fluide dans un moyen formant clapets de pontage de piston ( 56 a), ladite seconde chambre de travail ( 55 a) étant confinée de manière adjacente à ladite seconde zone d'extrémité (V), au moyen d'un ensemble de clapets de fond ( 13 a), ledit tube de pression ( 7 a) étant entouré par un tube récipient ( 3 a) sensiblement coaxial par rapport audit tube de pression ( 7 a)et s'étendant axialement entre ladite première zone d'extrémité (U) et ladite seconde zone d'extrémité (V), un espace de compensation ( 15 a) étant confiné radialement entre ledit tube de pression ( 7 a) et ledit tube récipient ( 3 a), ladite seconde chambre de travail ( 55 a) et ledit espace de compensation ( 15 a) pouvant être reliés entre eux pour amortir un écoulement de fluide passant dans un moyen formant clapets de fond ( 57 a) dudit ensemble de clapets de fond ( 13 a), ledit moyen de guidage et d'étanchéité annulaire ( 9 a) comprenant un ensemble de support annulaire ( 50 a), ledit ensemble de support annulaire ( 50 a) étant adapté pour supporter axialement ledit tube de pression ( 7 a) et ledit tube récipient ( 3 a) l'un par rapport à l'autre, ledit tube récipient ( 3 a) étant pourvu d'un ensemble inférieur ( 5 a) dans ladite seconde zone d'extrémité (V), ledit ensemble inférieur ( 5 a) étant adapté pour supporter axialement ledit tube de pression ( 7 a) et ladite tube récipient ( 3 a) l'un par rapport à l'autre, ledit ensemble de support annulaire ( 50 a) étant fixé, axialement par rapport audit tube récipient ( 3 a), dans au moins une direction axiale, pour empêcher un mouvement par rapport audit tube récipient ( 3 a) et étant pourvu d'un premier moyen de support de tube de pression ( 67 a), ledit ensemble inférieur ( 5 a) étant fixé axialement par rapport audit tube récipient ( 3 a) dans au moins une direction axiale, pour empêcher un mouvement par rapport audit tube récipient ( 3 a) et étant pourvu d'un second moyen de support de tube de pression ( 68 a), ledit tube de pression ( 7 a) étant disposé selon un agencement en série avec au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 a), ledit agencement en série ( 21 a, 7 a) étant situé, axialement, entre lesdits premier ( 67 a) et second ( 68 a) moyens de support de tube de pression, ledit agencement en série ( 21 a, 7 a) étant soumis à une contrainte axiale à direction constante, dans une plage fonctionnelle de température prédéterminée, ledit procédé comprenant l'ajustement axial, au moyen d'une force d'ajustement extérieure, dudit ensemble de support annulaire ( 50 a) par rapport audit tube récipient ( 3 a), à l'encontre d'une force élastique produite par ledit ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 a), jusqu'à l'obtention d'une position de délimitation axiale dudit ensemble de support annulaire ( 50 a) par rapport audit tube récipient ( 3 a), correspondant à une contrainte maximale dudit ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 a), ce qui permet audit ensemble de support annulaire ( 50 a) de retourner de ladite position de délimitation axiale à une position de fixation, par rapport audit tube récipient ( 3 a), ladite position de fixation étant espacée de ladite position de délimitation d'une valeur de trajectoire de retour d prédéterminée et permettant ensuite la fixation dudit ensemble de support annulaire ( 50 a) par rapport audit tube récipient ( 3 a). Procédé d'assemblage d'un ensemble amortisseur de vibrations à double tube, ledit ensemble amortisseur de vibrations à double tube comprenant un tube de pression ( 7 h) présentant un axe et s'étendant axialement entre une première zone d'extrémité et une seconde zone d'extrémité, une cavité ( 52 h) étant définie à l'intérieur dudit tube de pression ( 7 h), axialement entre ladite première zone d'extrémité (U) et ladite seconde zone d'extrémité, un moyen de guidage et d'étanchéité ( 9 h) annulaire situé à l'intérieur de ladite première zone d'extrémité (U), un organe formant tige de piston ( 11 h) guidé axialement dans ledit moyen de guidage et d'étanchéité annulaire ( 9 h), vers l'intérieur et l'extérieur de ladite cavité ( 52 h), un ensemble de piston relié audit organe formant tige de piston ( 11 h) situé à l'intérieur de ladite cavité ( 52 h), ledit ensemble de piston séparant l'une de l'autre, à l'intérieur de ladite cavité ( 52 h), deux chambres de travail, à savoir une première chambre de travail ( 54 h) plus proche de ladite première zone d'extrémité (U) et une seconde chambre de travail plus proche de ladite seconde zone d'extrémité (V), lesdites première et seconde chambres de travail pouvant être reliées entre elles pour amortir un écoulement de fluide dans un moyen formant clapets de pontage de piston, ladite seconde chambre de travail étant confinée de manière adjacente à ladite seconde zone d'extrémité, au moyen d'un ensemble de clapets de fond, ledit tube de pression ( 7 h) étant entouré par un tube récipient ( 3 h) sensiblement coaxial par rapport audit tube de pression ( 7 h) et s'étendant axialement entre ladite première zone d'extrémité et ladite seconde zone d'extrémité, un espace de compensation ( 15 h) étant confiné radialement entre ledit tube de pression ( 7 h) et ladite tube récipient ( 3 h), ladite seconde chambre de travail et ledit espace de compensation ( 15 h) pouvant être reliés entre eux pour amortir un écoulement de fluide passant dans un moyen formant clapets de fond dudit ensemble de clapets de fond, ledit moyen de guidage et d'étanchéité annulaire ( 9 h) comprenant un ensemble de support annulaire ( 50 h), ledit ensemble de support annulaire ( 50 h) étant adapté pour supporter axialement ledit tube de pression ( 7 h) et ledit tube récipient ( 3 h) l'un par rapport à l'autre, ledit tube récipient ( 3 h) étant pourvu d'un ensemble inférieur dans ladite seconde zone d'extrémité, ledit ensemble inférieur étant adapté pour supporter axialement ledit tube de pression ( 7 h) et ledit tube récipient ( 3 h) l'un par rapport à l'autre, ledit ensemble de support annulaire ( 50 h) étant fixé, axialement, par rapport audit tube récipient ( 3 h) dans aumoins une direction axiale, pour empêcher un mouvement par rapport audit tube récipient ( 3 h) et étant pourvu d'un premier moyen de support de tube de pression ( 67 h), ledit ensemble inférieur étant fixé axialement par rapport audit tube récipient ( 3 h) dans au moins une direction axiale, pour empêcher un mouvement par rapport audit tube récipient ( 3 h) et étant pourvu d'un second moyen de support de tube de pression, ledit tube de pression ( 7 h) étant disposé selon un agencement en série avec au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 h), ledit agencement en série ( 21 h, 7 h) étant situé axialement entre lesdits premier ( 67 h) et second moyens de support de tube de pression, ledit agencement en série ( 21 h, 7 h) étant soumis à une contrainte axiale à direction constante, dans une plage fonctionnelle de température prédéterminée, ledit tube récipient ( 3 h) étant pourvu d'un pli d'étirement circonférentiel ( 79 h), ledit pli d'étirement circonférentiel ( 79 h) permettant, en fonctionnement, un étirement axial élastique dudit tube récipient ( 3 h), après que ledit au moins un ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 h) ait été soumis à une contrainte d'une valeur maximale, ledit procédé comprenant l'ajustement axial, au moyen d'une force d'ajustement extérieure, dudit ensemble de support annulaire ( 50 h) par rapport audit tube récipient ( 3 h), à l'encontre d'une force élastique produite par ledit ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 h), jusqu'à l'obtention d'une position de délimitation axiale dudit ensemble de tube récipient ( 3 h), correspondant à une contrainte maximale dudit ensemble compensateur de variation thermique de longueur ( 21 h) et permettant ensuite la fixation dudit ensemble de support annulaire ( 50 h) par rapport audit tube récipient ( 3 h). 46 Procédé selon la revendication 44 ou 45, ladite fixation étant effectuée par le pliage d'une partie d'extrémité dudit tube récipient ( 3 a), pour venir au contact d'une face d'extrémité ( 50 a) et l'établissement d'un contact de rabattement ( 62 a, 63 a) entre ledit tube récipient ( 3 a) et une face circonférentielle dudit ensemble de support annulaire ( 50 a).