Brevet FR2689142A1 — publié le 19931001

PROCEDE DE TRAITEMENT CONTRE LA CORROSION, MATéRIAU OBTENU RAR LEDIT PROCEDE ET DISPOSITIF POUR LA MISE EN OEUVRE DU PROCEDE La présente invention concerne la protection de feuillards métalliques contre la corrosion par le dépôt d'une couche superficielle d'étain ou d'un alliage d'étain. Dans un premier exemple de réalisation de l'invention, l'on dépose par immersion à chaud un alliage d'étain et de plomb contenant principalement de l'étain et de très faibles quantités de plomb. I1 s'agit d'un alliage plombé dont la teneur en plomb est extrêmement réduite. Ce premier exemple s'applique principalement au traitement de feuillards en acier, notamment en acier inoxydable ou en acier à faible teneur en carbone. Dans un deuxième exemple de réalisation particulièrement avantageux, l'on dépose une couche superficielle d'étain ou d'alliage d'étain sur un feuillard métallique protégé de la corrosion par une couche d'oxyde, comme par exemple un feuillard en acier inoxydable. Une telle couche d'oxyde n'assure pas une protection suffisante du feuillard contre la corrosion, mais perturbe l'accrochage de l'étain ou de l'alliage d'étain sur le feuillard. L'exemple préféré de réalisation de l'invention comporte une étape d'ablation de la couche d'oxyde antérieurement au dépôt de la couche de protection en étain ou alliage d'étain. L'invention a principalement pour objet un procédé de traitement contre la corrosion d'une tôle ou d'un feuillard métallique par immersion à chaud dans un bain de métal fondu, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant à a) introduire dans une cuve d'étamage un métal d'étamage contenant principalement de l'étain, b) chauffer le contenu de la cuve jusqu'à la fusion du métal d'étamage, c) immerger dans le métal d'étamage la tôle ou le feuillard à traiter. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard traité est en acier L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard traité est en acier à faible teneur en carbone. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que la tôle ou le feuil lard traité est en acier inoxydable. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que le métal d'étamage comporte au moins 90 % en poids d'étain et au plus 0,1 % en poids de plomb. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que le métal d'étamage comprend les pourcentages en poids suivants Etain 90 - 99,9 % Plomb 0,01 - 0,10 % Bismuth 0,0 - 1,7 % Antimoine 0,0 - 7,5 % Zinc 0,00 - 1,5 % Fer 0,00 - 0,1 % Cuivre 0,00 - 2,7 % L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard a une épaisseur comprise entre 1,27 mm et 5,08 mm. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que, lors de l'immersion de la tôle ou du feuillard dans le métal d'étamage, il se forme, sur au moins chacune des faces principales de la tôle ou du feuillard, une couche de protection dont l'épaisseur est comprise entre 0,0762 mm et 1,27 mm. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce qu'il comporte, antérieurement à l'étape c), une étape d) d'élimination des oxydes de fer et de chrome sur au moins les deux faces principales de la tôle ou du feuillard traité. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que l'étape d) d'élimination des oxydes comprend une étape e) de décapage corrosif, notamment avec un acide de la tôle ou du feuillard à traiter. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que l'étape d) d'élimination des oxydes de fer et de chrome comporte, antérieurement à l'étape e) de décapage corrosif, une étape f) d'ablation mécanique de matière des faces principales de la tôle ou du feuillard traité par des dispositifs abrasifs, notamment des brosses. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce qu'entre l'étape d) d'élimination d'oxyde de fer et de chrome et l'étape c) d'immersion, l'on procède à l'isolation de la tôle du feuillard traité par rapport à l'oxygène moléculaire en immergeant dans un fluide désoxygéné. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que lors de l'étape e) de décapage corrosif, l'on plonge la tôle ou le feuillard traité dans une cuve contenant un mélange d'acide nitrite et d'acide chlorhydrique. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce qu'il comporte, postérieurement à l'étape e) de décapage corrosif, une étape de rinçage avec un liquide désoxygéné, notamment avec de l'eau désoxygénée. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce qu'antérieurement à l'étape c) d'immersion, il comporte une étape g) d'activation chimique de la tôle ou du feuillard traité. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que l'étape g) est postérieure à une étape e) de décapage corrosif, et en ce qu'il comporte une étape de traitement de la tôle ou du feuillard avec du chlorure de zinc. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce qu'antérieurement à l'étape c) d'immersion il comporte une étape h) d'immersion de la tôle ou du feuillard dans un flux de pré-étamage. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que le flux de pré-étamage comporte du chlorure de zinc et du chlorure d'ammonium. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce que, postérieurement, à l'étape c) d'immersion, il comporte une étape i) de refroidissement rapide du revêtement de protection pour obtenir des grains d'étain de taille désirée. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce qu'à l'étape c), 1 immersion comporte une étape de passage de la tôle ou du feuillard entre deux rouleaux d'enduction dont l'écartement détermine l'épaisseur du revêtement protecteur. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de projection du métal d'étamage. L'invention a également pour objet un procédé, caractérisé en ce qu'il comporte postérieurement à l'étape c) d'immersion dans le métal d'étamage une étape j) d'enduction avec un agent de désagrégation du revêtement protecteur. L'invention a également pour objet un matériau de couverture résistant aux intempéries en forme d'une bande métallique, caractérisé en ce qu'il comporte une tôle ou un feuillard métallique dont au moins les deux faces principales sont étamées avec un métal d'étamage comportant au moins 90 % en poids d'étain et au plus 0,1 % en poids de plomb. L'invention a également pour objet un matériau de couverture, caractérisé en ce que le métal d'étamage comprend les pourcentages en poids suivants Etain 90 - 99,9 % Plomb 0,01 - 0,10 % Bismuth 0,0 - 1,7 % Antimoine 0,0 - 7,5 % Zinc 0,00 - 1,5 % Fer 0,00 - 0,1 % Cuivre 0,00 - 2,7 % L'invention a également pour objet un matériau de couverture, caractérisé en ce que l'étamage sur les faces principales de la tôle ou du feuillard a une épaisseur comprise entre 0,762 mm et 1,27 mm. L'invention a également pour objet un matériau de couverture, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard a une épaisseur comprise 1,27 mm et 5,08 mm. L'invention a également pour objet un matériau de couverture, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard sont en acier inoxydable. L'invention a également pour objet un dispositif pour la fabrication d'un matériau de couverture en forme de bandes résistant aux intempéries, caractérisé en ce qu'il comporte une cuve de décapage agressif d'une tôle ou d'un feuillard et une cuve d'étamage. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce que la cuve de décapage agressif est rempli d'acide, notamment d'un mélange d'acide chlorhydrique et d'acide nitrique. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce qu'il comporte une cuve de rinçage disposée entre la cuve de décapage agressif et la cuve d'étamage. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'ablation mécanique de la matière de la tôle ou du feuillard, notamment des brosses. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'isolation de la tôle ou du feuillard par rapport à l'oxygène moléculaire. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce qu'il comporte une cuve d'activation chimique du feuillard traité remplie avec une solution d'activation chimique. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce qu'il comporte une boîte à flux, de préférence disposée dans la cuve d'étamage. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce qu'il comporte, disposé à la sortie de la cuve d'étamage, des moyens de refroidissement rapide de la tôle ou du feuillard traité, notamment des moyens de projection d'eau froide. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce qu'il comporte des rouleaux d'enduction disposés dans la cuve d'étamage. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce qu'il comporte une niveleuse. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif d'enduction avec un agent de désagrégation du métal d'étamage. L'invention a également pour objet un dispositif, caractérisé en ce que ledit dispositif est un dispositif de fabrication en continu, et en ce qu'il comporte des moyens de transport d'un feuillard traité passant, en régime continu, simultanément aux divers postes de traitement. Description du premier exemple de réalisation de l'invention. La présente invention concerne le domaine des matériaux de couverture métalliques et plus particulièrement une formulation de revêtement plombé contenant des teneurs extrêmement faibles de plomb et appliqué par immersion à chaud sur un matériau de couverture formé d'une tôle métallique. Comme état connu de la technique, on peut citer les spécifications fédérales US N QQ-T-201F ainsi qu'un article intitulé "The making, Shaping and Treating of Steel", U.S. Steel Corporation, 1957, pp 655-659, Sci. tib. Coll. N TN T30 C16,- 1957. De même, les brevets US N 4 987 716 et 4 934 120 déposés par le déposant qui décrivent des systèmes de couverture métallique, du type auquel à trait la présente invention. Pendant de nombreuses années, on a traité les systèmes de couverture métallique de façon spécifique, une tôle d'acier inoxydable et une tôle d'acier à faible teneur en carbone présentant différents calibres en épaisseur, avec un revêtement plombé formé d'un alliage métallique. Lorsqu'on assemble les tôles d'acier plombé pour former une couverture de toit, on replie les bords adjacents de tôles l'un au-dessus de l'autre et on soude alors habituellement le joint formé, de façon typique un joint fixe, en vis-àvis du revêtement plombé de manière à former un joint étanche à l'eau. Actuellement, les tôles d'acier plombées sont soit préformées, soit formées sur le chantier sur des pans de toitures comportant des bords repliés, qui sont en aboutement contre des bords de pans adjacents qui sont ensuite pressés ou laminés de manière à former le joint. De façon similaire, des capuchons liteaux, etc. sont formés pareillement à partir de la tôle recouverte d'un revêtement plombé.En dehors du fait de permettre le soudage des joints, le revêtement plombé empêche l'apparition de la rouille ou une oxydation de la tôle, qui sûrement se produirait dans le temps. L'expression revêtement plombé ou revêtement formé d'un alliage plombé est une expression utilisée pour désigner un alliage contenant environ 80 pour cent de plomb, le reste étant formé d'étain. Le revêtement d'alliage plombé est habituellement appliqué sur les métaux au moyen d'un procédé d'immersion à chaud, selon lequel le métal est immergé dans un bain du métal fondu de revêtement plombé. Le revêtement plombé empêche, dans une large mesure, la formation d'oxyde ferreux du métal, ce qui empêche ainsi la corrosion et accroît la durée de vie du métal. Les propriétés de résistance à la corrosion du revêtement d'alliage plombé sont dues à la stabilité du plomb et de l'étain élémentaires et à l'oxyde de plombétain qui se forme sous l'effet de l'exposition à l'atmosphère. Bien que les tôles métalliques plombées présentent d'excellentes propriétés de résistance à la corrosion et aient été utilisées dans différentes applications telles que la couverture, les matériaux de couverture métallique plombés ont été récemment remis en question en rapport avec des problèmes d'environnement. Les métaux plombés contiennent des pourcentages très élevés de plomb et contiennent habituellement plus de 80 pour cent en poids d'alliage plombé. Bien que le plomb dans les alliages plombés soit stabilisé, il se pose un problème concernant le lessivage du plomb à partir de l'alliage plombé. I1 en résulte que des matériaux plombés ont une utilisation limitée dans différentes applications, comme par exemple des systèmes de couverture aquifères. Le problème de l'éventuel lessivage du plomb à partir de systèmes de couvertures plombés rend le revêtement plombé normal inapproprié et indésirable en tant que revêtement de couverture métallique pour ces types d'applications de couverture. Un autre inconvénient de matériaux plombés est le caractère mou de la couche de revêtement plombé. Comme on le notera, les tôles métalliques plombées sont habituellement réalisées avec différentes formes. Les machines, qui coudent les tôles métalliques, endommagent périodiquement le revêtement plombé au cours du processus de pliage. Le revêtement plombé est susceptible d'être endommagé par l'action abrasive des machines de formage. Un autre inconvénient qu'il y a à utiliser des métaux normaux recouverts d'un revêtement plombé est que le revêtement plombé, nouvellement appliqué réfléchit fortement la lumière. L'utilisation de matériaux de toitures plombés sur des bâtiments proches ou situés dans un aéroport peut produire un certain degré d'éblouissement chez les pilotes qui décollent et atterrissent. En raison de la nature très stable des alliages de revêtement plombé, il faut environ un an et demi à deux ans pour que des métaux plombés commencent à s'oxyder et que la surface de l'alliage plombé se ternisse. L'invention a pour but d'éliminer cet inconvénient d'un matériau de couverture en forme de tôle plombé normal. Une caractéristique principale de la présente invention est de fournir une formulation de revêtement plombé à faible teneur en plomb, destiné à être utilisé dans des matériaux de couverture, les matériaux de couverture enduits ayant de façon typique une base d'acier inoxydable ou une base d'acier au carbone et présentant d'excellentes propriétés de résistance à la corrosion. Conformément à la caractéristique principale de l'invention, il est prévu un matériau de couverture formé de façon typique d'acier inoxydable ou d'acier au carbone recouvert par un alliage métallique plombé contenant des pourcentages en poids extrêmement faibles de plomb. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb comprend un pourcentage en poids élevé d'étain et une teneur en plomb inférieure à 0,10 pour cent en poids et de préférence inférieure à 0,05 pour cent en poids, ce qui fournit un revêtement plombé qui est à la fois résistant à la corrosion, ce qui empêche l'oxydation du matériau de couverture, et est pliable et résistant à l'abrasion de sorte qu'on peut lui donner la forme de différents composants de couverture, sans fissuration ou autre endommagement du revêtement plombé. Conformément à un autre aspect de l'invention, on ajoute du bismuth et de l'antimoine au revêtement plombé à faible teneur en plomb, ce qui fournit une combinaison unique de bismuth, d'antimoine de plomb et d'étain pour la formation d'un revêtement protecteur qui est hautement résistant à la corrosion lorsqu'il est exposé aux éléments atmosphériques, en particulier dans des environnements ruraux. De façon spécifique, on ajoute du bismuth et de l'antimoine au revêtement plombé à faible teneur en plomb à la fois pour le rigidifier et pour empêcher la cristallisation de l'étain. L'étain pur est un métal mou et malléable. En raison des propriétés physiques de l'étain, l'étain peut s'éliminer par abrasion et/ou se déformer s'il est placé dans un environnement abrasif.Etant donné que l'étain constitue un pourcentage important du revêtement plombé à faible teneur en plomb, un grand nombre des caractéristiques physiques et de l'état élémentaire prédominent dans les propriétés du revêtement plombé. Bien que l'étain soit une substance plus résistante et plus dure que le plomb, ce qui rend le revêtement plombé à faible teneur en plomb plus résistant à l'abrasion que des alliages plombés standards, des environnements très abrasifs peuvent endommager le revêtement plombé à faible teneur en plomb. L'addition de bismuth et d'antimoine améliore de façon conséquente la dureté et la solidité du revêtement plombé à faible teneur en plomb en augmentant sa résistivité à l'usure par abrasion. Le bismuth et l'antimoine se combinent en outre à l'état dans le revêtement plombé à faible teneur en plomb pour empêcher la cristallisation de l'étain par temps froid.Lorsque l'étain cristallise, il peut ne pas assurer une liaison correcte avec des matériaux de toiture formés par l'acier inoxydable ou l'acier au carbone à faible teneur en carbone. Il en résulte que le revêtement plombé à faible teneur en plomb peut s'écailler prématurément et exposer les matériaux de couverture à l'atmosphère. L'addition de bismuth et d'antimoine empêche la cristallisation de l'étain en éliminant d'éventuels problèmes dans la liaison entre le revêtement plombé à faible teneur en plomb et les matériaux de couverture. Conformément à une autre caractéristique de la présente invention, un agent métallique colorant est ajouté au revêtement plombé à faible teneur en plomb afin d'atténuer les propriétés réfléchissantes du revêtement plombé nouvellement appliqué sur les matériaux de couverture, tout en ajoutant également une solidité additionnelle au revêtement plombé de manière à mieux résister à l'abrasion qui peut endommager le revêtement plombé. Nouvellement appliqué, le revêtement plombé à faible teneur en plomb possède une surface argentée brillante qui est très réfléchissante. Dans certaines applications de couverture, ce caractère hautement réfléchissant est indésirable. En ajoutant du cuivre métallique au revêtement plombé à faible teneur en plomb, le matériau de couverture nouvellement enrobé présente une surface terne et moins réfléchissante.Le cuivre métallique ajoute une teinte rougeâtre au revêtement plombé à faible teneur en plomb, ce qui réduit fortement les caractéristiques de réflexion de la lumière que présente ce revêtement. Le cuivre peut également contribuer à conférer au revêtement plombé ses caractéristiques de résistance à la corrosion. Lorsque le cuivre s'oxyde, l'oxyde forme une couche protectrice qui protège les matériaux de couverture vis-à-vis de l'atmosphère. L'oxyde de cuivre contribue également à ternir la surface du revêtement plombé. Conformément à une caractéristique additionnelle de la présente invention, on ajoute du zinc métallique pour accroître plus encore la dureté de l'alliage à base d'étain, tout en contribuant également à améliorer la résistance à la corrosion du revêtement plombé à faible teneur en plomb, étant donné que l'oxydation du zinc produit un revêtement d'oxyde de zinc qui contribue à protéger les matériaux de couverture vis-à-vis des éléments atmosphériques. Conformément à une autre caractéristique de la présente invention, le revêtement plombé à faible teneur en plomb présente d'excellentes caractéristiques de soudage, de sorte que l'on peut utiliser différentes électrodes incluant des électrodes en plomb et des électrodes sans plomb pour souder entre eux les matériaux de couverture enrobés. Un but principal de la présente invention est de fournir un matériau de couverture traité avec un revêtement plombé à faible teneur en plomb présentant des propriétés de résistance élevée à la corrosion. Un autre but de la présente invention est de fournir un matériau de couverture traité avec un revêtement plombé à faible teneur en plomb contenant au moins 90% d'étain et moins de 0,10% en poids de plomb. Un autre but de la présente invention est d'indiquer un revêtement en plomb à faible teneur en plomb, tel que défini précédemment, contenant de l'antimoine et/ou du bismuth pour faire durcir le revêtement plombé à faible teneur en plomb et empêcher la cristallisation de l'étain dans le revêtement plombé. Un autre but de la présente invention est de fournir un matériau de couverture recouvert par un revêtement plombé à faible teneur en plomb contenant du zinc et/ou du fer pour améliorer la solidité et la dureté du revêtement plombé. Un autre but de la présente invention est de fournir un matériau de couverture traité avec un revêtement plombé à faible teneur en plomb qui comprend du cuivre métallique pour ternir la surface du revêtement plombé. Un autre but de la présente invention est de fournir un revêtement plombé à faible teneur en plomb appliqué à une tôle métallique de base, laquelle tôle métallique de base enrobée pouvant être ultérieurement découpée et mise en forme avec une presse de manière à former des panneaux de toiture, des liteaux, des capuchons et analogues, que l'on peut assembler ultérieurement sur place par montage en force, etc. dans un toit, sans écaillage ni formation de copeaux du revêtement plombé pendant la compression, le pliage ou le cisaillement de la tôle métallique. Un autre but spécifique de l'invention est de fournir un revêtement plombé à faible teneur en plomb, qui peut être appliqué à un métal de base de couverture et être ensuite préformé sous la forme de pans de toiture, qui sont ensuite réunis sur place soit au moyen de joints formés sous pression ou joints soudés pour l'obtention de joints étanches à l'eau. Un autre but est de fournir un revêtement plombé à faible teneur en plomb, qui convient pour son application à des toitures et qui est adapté aux spécifications mentionnées précédemment. Un autre but est de fournir un revêtement plombé à faible teneur en plomb qui présente des caractéristiques supérieures de résistance à la corrosion et permet d'appliquer à la tôle d'acier un revêtement plombé qui est d'une épaisseur plus faible que celle requise pour des revêtements plombés classiques présentant une teneur élevée en plomb. Un autre but de l'invention est de fournir un revêtement plombé à faible teneur en plomb, qui peut être soudé à l'aide de soudures étain-plomb ou de soudures sans plomb classiques. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb est un revêtement résistant à la corrosion, qui est appliqué à des matériaux de toiture formés d'acier inoxydable ou d'acier à faible teneur en carbone, de manière à empêcher une corrosion prématurée des matériaux de couverture lorsqu'ils sont exposés à l'atmosphère. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb contient un pourcentage en poids élevé d'étain et un très faible pourcentage en poids de plomb. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb est à la fois très résistant à la corrosion, résistant à la brasure, pliage, soudable et non polluant.Le revêtement plombé à faible teneur en plomb peut être appliqué aux matériaux de couverture réalisés à la fois en acier inoxydable et en acier au carbone, grâce de préférence à l'utilisation de techniques classiques d'immersion à chaud, mais peut être appliqué par d'autres moyens, par exemple au moyen d'un procédé d'électroplaquage à lames d'air, etc. Auparavant, on n'utilisait pas de revêtement protecteur contenant des pourcentages élevés en poids d'étain sur des matériaux de couverture en acier inoxydable. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb peut être appliqué à la fois à l'acier inoxydable 304 et à l'acier inoxydable 316. Cependant, l'application du revêtement plombé n'est pas limitée uniquement à ces deux types d'acier inoxydable.Le revêtement plombé à faible teneur en plomb s'associe à l'acier inoxydable pour former un revêtement protecteur durable, qui ne peut pas être aisément éliminé. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb forme également une liaison solide avec l'acier au carbone, en particulier avec un acier au carbone présentant une faible teneur et une teneur moyenne en carbone. Le traitement des surfaces formées d'acier au carbone avec un revêtement organique peut en outre renforcer la liaison entre le revêtement plombé et l'acier au carbone ou l'acier inoxydable. Le degré de résistance à la corrosion fourni par le revêtement plombé à faible teneur en plomb est d'une importance capitale. L'acier au carbone et l'acier inoxydable s'oxydent lorsqu'ils sont exposés à l'atmosphère. Pendant un certain temps l'acier oxydé, habituellement désigné sous le terme de corrosion, commence à affaiblir et à désintégrer l'acier. Le revêtement formé par l'acier recouvert du revêtement plombé à faible teneur en plomb agit en tant que barrière vis-à-vis de l'atmosphère, qui empêche une corrosion de l'acier. Bien que le revêtement plombé à faible teneur en plomb s'oxyde lorsqu'il est exposé à l'atmosphère, la vitesse d'oxydation est nettement inférieure aux vitesses d'oxydation de l'acier.Les vitesses d'oxydation plus lentes du revêtement plombé à faible teneur en plomb sont dues en partie à la stabilité de l'étain. En recouvrant l'acier avec le revêtement plombé à faible teneur en plomb, on accroît la durée de vie des matériaux de couverture au-delà de la durée de vie utile de la structure des matériaux de toiture, sur lesquels ils sont utilisés. Le caractère pliable du revêtement plombé à faible teneur en plomb est également important lorsqu'il est utilisé dans des systèmes de toitures, étant donné que les matériaux de couverture sont réalisés avec différentes formes et peuvent être repliés de manière à former des joints pour réunir les matériaux de couverture entre eux afin de former un système de toiture.Un revêtement d'un matériau de couverture, qui forme un revêtement rigide ou cassant sur le matériau de couverture peut se fissurer ou empêcher de donner une forme correcte aux matériaux de couverture. En outre, un revêtement d'un matériau de couverture, qui est cassant ou rigide, peut gêner ou même empêcher le pliage correct du matériau de couverture pour former les joints nécessaires à la réunion des matériaux de couverture. On connaît des métaux tels que le zinc pour leur nature très rigide. Un matériau de couverture recouvert par du zinc, habituellement désigné comme étant de l'acier galvanisé, ne peut pas être plié sans risque d'endommagement du revêtement de zinc protecteur.Outre le fait que le revêtement plombé à faible teneur en plomb doit être pliable et résistant à la corrosion, il doit être soudable étant donné que les panneaux de toiture sont habituellement réunis entre eux par soudage. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb selon la présente invention satisfait à toutes ces exigences par le fait qu'il contient des niveaux extrêmement faibles de plomb, qui réalisent un revêtement métallique très résistant à la corrosion et présentant une capacité de pliage relativement élevée et peut être soudé à d'autres matériaux. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb appliqué à des matériaux de couverture en acier à faible teneur en carbone ou en acier inoxydable comprend une teneur en étain égale au moins à 90% de l'alliage. On estime que de telles concentrations élevées d'étain n'ont pas été appliquées antérieurement à des matériaux de couverture en acier inoxydable. Des revêtements anticorrosion antérieurs appliqués à l'acier inoxydable incluent des revêtements de zinc contenant des quantités d'étain à 1 l'état de traces, et des revêtements formés d'alliages plombés standards contenant environ 10% à 20% d'étain. L'étain élémentaire est un élément relativement mou et stable, qui présente des propriétés de résistance à la corrosion inhabituellement élevés, dans une variété de conditions atmosphériques. Il en résulte que le revêtement plombé à faible teneur en plomb, qui contient au moins 90% d'étain est très pliable et très résistant à la corrosion. Le pourcentage en poids du plomb dans le revêtement plombé à faible teneur en plomb est inférieur à environ 0,10%. Cette quantité de plomb est nettement plus faible que dans des alliages plombés standards, dans lesquels la quantité de plomb dans le revêtement plombé est comprise entre 80% et 90%. Le revêtement plombé présente également une résistance élevée au lessivage du plomb qui peut être contenu dans le revêtement plombé, ce qui étend les utilisations des matériaux de couverture traités par le revêtement plombé à faible teneur en plomb. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb contient un pourcentage en poids très élevé d'étain. De préférence la teneur en étain supérieure à 90% peut avoir une valeur aussi élevée que 99,9%. La teneur en plomb du revêtement plombé à faible teneur en plomb peut être comprise entre 0,001 et 0,10 pour cent en poids. De préférence, la teneur en plomb est inférieure à 0,05 pour cent en poids et est avantageusement égale à environ 0,01 pour cent en poids. Dans la composition du revêtement plombé à faible teneur en plomb, la composition va au-delà d'une inversion des pourcentages en poids d'étain et de plomb d'alliage plombé classique. La pratique antérieure visait à limiter la teneur en étain à une quantité suffisamment faible pour l'établissement d'une liaison douce avec le matériau de base ferreux.Des formulations classiques limitent le pourcentage en poids d'étain à environ 20 pour cent. Les formulations à plus de 90 pour cent d'étain pour le revêtement plombé à faible teneur en plomb s'écarte fortement des formulations de revêtement plombé antérieures. L'étain est l'agent de liaison pour les alliages plombés. Le plomb ne s'allie pas aux métaux ferreux. La teneur élevée en étain dans le revêtement plombé à faible teneur en plomb selon la présente invention augmente de façon substantielle le caractère uniforme et la résistance de la liaison entre le revêtement plombé à faible teneur en plomb et les matériaux de couverture par rapport à des revêtements d'alliage plombé standards.Les caractéristiques supérieures de liaison du revêtement plombé à faible teneur en plomb rendent ce revêtement idéal pour être utilisé avec des matériaux qui sont formés et mis en forme après avoir été appliqués. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb peut également contenir du bismuth et de l'antimoine. La teneur en bismuth contenu dans le revêtement plombé à faible teneur en plomb est comprise de façon typique entre 0 et 1,7 pour cent en poids de l'alliage et, de préférence, est égale à environ 0,5 pour cent en poids. On peut également ajouter de l'antimoine au revêtement en plomb, en des quantités comprises entre 0 et 7,5 pour cent en poids. L'alliage à base d'étain comprend de préférence du bismuth et/ou de l'antimoine, étant donné que ces deux éléments augmentent les propriétés de résistance à l'abrasion du revêtement plombé et empêchent l'étain situé dans le revêtement plombé de cristalliser, ce qui peut conduire à un écaillage de l'étain à partir des matériaux de couverture en acier inoxydable ou en acier à faible teneur en carbone. L'étain commence à cristalliser lorsque la température commence à tomber au-dessous de 13,2"C (56 F). Seules de faibles quantités d'antimoine ou de bismuth sont nécessaires pour empêcher une cristallisation de l'étain. De façon typique, des quantités inférieures à 0,5 pour cent en poids sont nécessaires pour empêcher de façon appropriée la cristallisation de l'étain, qui peut conduire à l'écaillage prématuré du revêtement plombé. L'antimoine et/ou le bismuth en des quantités supérieures à 0,5% en poids sont utilisés pour faire durcir le revêtement plombé à faible teneur en plomb. On peut utiliser de l'étain de qualité industrielle en tant que source d'étain pour le revêtement plombé à faible teneur en plomb. On sait que l'étain de qualité industrielle contient des quantités de substances polluantes à l'état de traces, telles que du cobalt, du nickel, de l'argent et du soufre. I1 s'est avéré que ces éléments n'affectent pas de façon nuisible les propriétés de résistance à la corrosion du système d'alliage basé sur l'étain avec une faible teneur en plomb tant que les pourcentages en poids de chacun de ces éléments sont très faibles. On peut ajouter du cuivre au revêtement plombé à faible teneur en plomb pour rigidifier ce dernier et réduire le coefficient de réflexion du revêtement plombé. La quantité de cuivre métallique dans le revêtement plombé peut être comprise entre 0 et 2,7 pour cent en poids du revêtement plombé. La couleur désirée du revêtement plombé détermine la quantité de cuivre utilisée. On peut également ajouter du zinc métallique au revêtement plombé pour accroître plus encore la résistance de ce revêtement à 1'abrasion. On peut ajouter du zinc métallique au revêtement plombé en des quantités comprises entre 0 et 1,5 pour cent en poids. Les quantités de zinc métalliques ajoutées dépendent de la dureté désirée du revêtement plombé. On peut également ajouter de faibles quantités de fer au revêtement plombé en des pourcentages en poids compris entre 0 et 0,1, de manière à accroître plus encore la dureté et la résistance du revêtement plombé. I1 s'est avéré que l'aluminium et le cadmium affectent de façon nuisible des propriétés de résistance à la corrosion du revêtement plombé à faible teneur en plomb. De préférence, les pourcentages en poids d'aluminium et de cadmium doivent être inférieurs à 0,05 pour cent de cadmium et 0,001 pour cent d'aluminium. Des exemples de systèmes plombés à faible teneur en plomb, qui présentent les caractéristiques désirées mentionnées précédemment, sont les suivants Ingrédients de l'alliage A B C D E F G Antimoine 0,5 0,75 7,5 2,5 0,75 1,0 Bismuth 1,7 0,5 - - 0,5 0,5 0,5 Cuivre - - 2,7 2,0 Zinc 0,001 0,5 - 0,5 0,5 - Plomb 0,05 0,05 N Fer - 0,1 - - 0,1 0,1 0,1 Etain le le le le le le le reste reste reste reste reste reste reste Les formulations générales du revêtement plombé à faible teneur en plomb incluent les quantités en pourcentage en poids suivantes :: 0,001-0,1% en poids de plomb, 0-2,5 d'antimoine, 0-0,5% de bismuth, 0-2,7% de cuivre, 0-0,1% de fer, 0,5-1,5% de zinc et le reste étant formé d'étain. L'épaisseur du revêtement plombé à faible teneur en plomb peut être modifiée en fonction de l'environnement dans lequel le système de couverture traitée est utilisé. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb présente des caractéristiques supérieures de résistance à la corrosion dans des environnements ruraux, ce qui requiert un revêtement plombé plus mince. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb résiste également à la corrosion dans des environnements industriels et marins, mais peut nécessiter d'avoir une épaisseur légèrement supérieure. Une épaisseur typique de revêtement plombé à faible teneur en plomb sur chaque face du feuillard s'étage de façon typique entre 0,000762 cm (0,0003 pouces) et 0,508 cm (0,2 pouces).Bien que l'on puisse recouvrir une tôle d'acier de couverture avec le revêtement plombé à faible teneur en plomb selon la présente invention, et ce en utilisant une telle épaisseur, l'épaisseur du revêtement plombé est basée sur la durée de vie prévue du bâtiment, auquel les matériaux de couverture sont appliqués, et sur l'environnement, dans lequel les matériaux de couverture sont utilisés. Les matériaux de couverture recouverts sur chaque face principale par un revêtement plombé à faible teneur en plomb possédant, par exemple, une épaisseur comprise entre 0,00254 et 0,00508 cm (0,001 et 0,002 pouces) sont utilisés de préférence dans tous les types d'environnements, ce qui réduit le prix des matériaux de couverture. On peut appliquer les revêtements plus minces en utilisant un processus à lames d'air ou un processus d'électroplaquage à la place du processus classique par immersion à chaud. Ces gammes d'épaisseurs pour le revêtement plombé à faible teneur en plomb sont applicables aux tôles de couverture en acier inoxydable et en acier au carbone. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb est conçu de manière à être utilisé dans tous les types d'applications de couvertures. Les matériaux de couverture possédant un revêtement plombé à faible teneur en plomb peuvent être utilisés pour la formation d'assemblages de joints par agrafage sur bords relevés et le montage à force (liaison mécanique, voir le brevet US 4 987 716 du déposant). Dans des applications de formations de joints par assemblages sur bords relevés, les bords des matériaux de couverture sont repliés conjointement, puis soudés de manière à former un joint étanche à l'eau. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb présente en soi d'excellentes caractéristiques de soudage.Lorsqu'on chauffe le revêtement plombé à faible teneur en plomb, il possède les propriétés de mouillage nécessaires pour produire un joint étanche résistant à l'eau. I1 en résulte que le revêtement plombé à faible teneur en plomb agit à la fois en tant que revêtement résistant à la corrosion et agent de soudage pour les systèmes de toiture à joints formés par assemblage sur bords relevés. Les matériaux recouverts par le revêtement plombé à faible teneur en plomb peuvent être également soudés avec des soudures typiques. Des soudures typiques contiennent environ 50% d'étain et 50% de plomb. Le revêtement plombé à faible teneur en plomb présente l'avantage supplémentaire d'être également soudé avec des soudures à faible teneur en plomb ou sans plomb.On peut également utiliser des matériaux de couverture revêtus d'un revêtement plombé à faible teneur en plomb, dans des systèmes de toiture à liaison mécanique, en raison de la malléabilité du revêtement plombé. Des systèmes réunis mécaniquement forment des joints étanches à l'eau par repliage conjoint de bords adjacents de matériaux du toit et application ultérieure d'une force de compression dépassant 6,9.106 Pa (1000 psi) . Pour ces pressions élevées, le revêtement plombé à faible teneur en plomb se déforme plastiquement dans le joint et établit une étanchéité à l'eau. Description du deuxième exemple de réalisation de l'invention. La présente invention concerne également le domaine du revêtement d'un matériau en forme de bande ou feuillard métallique et plus particulièrement le procédé de revêtement d'une bande d'un matériau de revêtement en acier inoxydable par dépôt d'étain par immersion à chaud. Pendant de nombreuses années, on a utilisé des systèmes de couverture réalisés en un métal possédant différents calibres d'épaisseur de feuille. Des métaux tels que l'acier au carbone, l'acier inoxydable, le cuivre et l'aluminium sont les types les plus répandus des systèmes de couverture métallique. Les systèmes de couverture métallique à base d'acier au carbone sont habituellement traités avec un revêtement résistant à la corrosion afin d'empêcher une oxydation rapide du fer. Un type de revêtement résistant à la corrosion pour l'acier au carbone est un revêtement métallique d'étain. Le revêtement de l'acier au carbone avec de l'étain est un procédé bien connu, qui a été utilisé dans de nombreuses industries, et en particulier dans l'industrie alimentaire.Le revêtement de l'acier au carbone avec de l'étain est normalement exécuté selon un procédé d'électrolyse continue à grande vitesse. Dans un procédé d'électrolyse, un courant électrique est utilisé pour réduire des électrolytes alcalins ou acides de l'étain de manière à plaquer l'étain sur l'acier au carbone. L'épaisseur du revêtement d'étain se situe entre 3,8 x 10-4 et 20,7 x 10-4 mm (1,5 x 10-5 à 8,15 x 10-5 pouces). L'équipement et les matériaux utilisés pour réaliser l'électroplaquage de l'acier au carbone sont très coûteux et relativement complexes à utiliser; cependant, on utilise seulement une mince couche d'étain de sorte que le coût d'utilisation de l'étain qui est onéreux, est maintenu à une valeur assez faible. Un procédé moins utilisé de revêtement de l'acier au carbone consiste à utiliser un procédé d'immersion à chaud.Ce procédé n'est normalement pas utilisé en raison de très petites zones de discontinuité apparaissant dans le revêtement d'étain. C'est pourquoi, ce matériau est moins satisfaisant pour des récipients pour denrées alimentaires. En outre, l'étain appliqué par immersion à chaud forme un revêtement plus épais qui est susceptible de s'écailler. L'étain est un matériau très résistant à la corrosion. On peut recouvrir d'étain les matériaux sensibles à la corrosion, tels que l'acier au carbone pour obtenir des produits très résistants à la corrosion et relativement bon marché, comme par exemple des boîtes en étain et des matériaux de couverture en étain. On a développé de nombreux alliages métalliques qui résistent à la corrosion, comme par exemple l'acier inoxydable. L'acier inoxydable est un alliage de fer et de chrome et inclut quelquefois le nickel et le molybdène. Le chrome à l'intérieur de l'alliage en acier inoxydable est le composant principal de l'alliage qui empêche la corrosion. Le chrome forme de l'oxyde de chrome et s'allie étroitement à la surface de l'acier inoxydable, ce qui empêche l'oxygène de pénétrer dans l'acier inoxydable pour former des oxydes ferreux formant corrosion. L'acier au carbone possède peu de chrome, si même il en contient, et par conséquent le fer s'oxyde aisément avec la présence de l'oxygène alentour pour former des oxydes ferreux, ce qui est habituellement connu comme étant le phénomène de corrosion. Bien que l'acier inoxydable se corrode à une vitesse nettement plus faible que l'acier au carbone standard, l'acier inoxydable se corrode éventuellement et ce à une vitesse encore plus rapide que l'acier au carbone recouvert d'un placage d'étain. Antérieurement, le concept du revêtement de l'acier inoxydable avec un matériau résistant à la corrosion était inconnu, étant donné que l'acier inoxydable est en soi un matériau résistant à la corrosion. En outre, des tentatives visant à recouvrir l'acier inoxydable avaient connu un succès limité. De façon spécifique, les tentatives pour déposer un revêtement d'étain sur de l'acier inoxydable par immersion à chaud n'ont pas été couronnées de succès. Le revêtement d'étain se détache, d'une manière répétée, de l'acier inoxydable dès qu'il a été déposé sur ce dernier et/ou pendant le préformage et l'installation.Jusqu a maintenant, la fabrication industrielle d' acier inoxydable recouvert d'étain par immersion à chaud a été sans succès. Actuellement, le seul procédé, qui permet de recouvrir avec un demi-succès, l'acier inoxydable avec de l'étain est le procédé d'électroplaquage. L'électroplaquage de l'acier inoxydable implique l'utilisation d'un appareillage très coûteux et relativement complexe. Le dépôt d'étain par électroplaquage sur l'acier inoxydable consiste à faire circuler une bande ou un feuillard d'acier inoxydable dans une solution stanneuse. Un courant électrique est introduit dans la solution stanneuse et l'étain est réduit et plaqué sur le feuillard d'acier inoxydable. L'épaisseur du placage en étain est limitée à une valeur non supérieure à 20,7 x 10-4 mm (8,15 x 10-5 pouces). L'épaisseur limitée du revêtement d'étain, que fournit l'électroplaquage, limite les utilisations et la durée de vie des matériaux à plaquage d'étain. Bien que l'étain soit un matériau très résistant à la corrosion, il se corrode lentement dans des environnements agressifs comme par exemple l'eau salée ou des environnements acides. Des revêtements plus épais en étain dans de tels environnements augmenteraient considérablement la durée de vie utile des matériaux recouverts d'étain. Le revêtement de l'acier inoxydable par des alliages d'étain au moyen d'un procédé par immersion à chaud a connu plus de succès. L'un des revêtements d'alliage d'étain les plus répandus pour l'acier au carbone et l'acier inoxydable est un alliage étain-plomb habituellement désigné sous l'expression alliage plombé. La composition de l'alliage plombé comprend en général environ 80 pour cent en poids de plomb et environ 20 pour cent en poids d'étain. Le plomb dans l'alliage plombé réunit aisément à la fois l'acier au carbone et l'acier inoxydable, de manière à former un revêtement d'alliage d'étain résistant et durable.Bien que les métaux en forme de feuille recouverts de l'alliage plombé présentent d'excellentes caractéristiques de résistance à la corrosion et ont été utilisés dans une grande variété d'applications dans le bâtiment, comme par exemple la couverture, leur mise en oeuvre a récemment posé des problèmes d'environnement dûs à la teneur de plomb de l'alliage plombé. Bien que le plomb dans l'alliage plombé soit stabilisé, il se pose un certain problème, bien que non révélé, concernant le lessivage du plomb à partir de l'alliage plombé. I1 en résulte que les matériaux recouverts de l'alliage plombé ont connu une utilisation limitée dans différentes applications, comme par exemple des systèmes de couverture aquifère.Les alliages plombés sont également un matériau plus mou que l'étain, et par conséquent s'usent plus rapidement que des revêtements d'étain et ne sont pas aussi solides que de tels revêtements. En raison du caractère onéreux de l'électroplaquage appliqué à des matériaux à base d'acier inoxydable et des limitations concernant l'épaisseur du matériau à base d'acier inoxydable, on a assisté à une demande de disposer d'un procédé pour appliquer avec succès de l'étain à des matériaux à base d'acier inoxydable par immersion à chaud. La présente invention concerne un procédé de fabrication du matériau de couverture en forme de bande résistant à l'eau, constitué par une bande ou un feuillard d'acier inoxydable possédant un revêtement d'étain appliqué par immersion à chaud. Bien que l'acier inoxydable recouvert d'étain soit utilisé principalement pour des matériaux de couverture, l'acier inoxydable recouvert d'étain peut être utilisé dans une variété d'applications qui requièrent l'utilisation de matériaux très résistants à la corrosion. Conformément à la caractéristique principale de la présente invention, il est prévu une bande d'acier inoxydable possédant un revêtement d'étain formé par immersion à chaud de l'acier inoxydable dans de l'étain fondu, ce qui permet d'obtenir un revêtement d'étain lié, possédant une épaisseur désirée. On traite de façon particulière un feuillard d'acier inoxydable de manière à établir une liaison solide et durable entre l'étain appliqué par immersion à chaud et le feuillard d'acier inoxydable, cette liaison s'opposant à un écaillage de l'étain à partir de l'acier inoxydable. Le type d'acier inoxydable utilisé est en général de l'acier inoxydable 304 ou 316. Cependant, on peut utiliser d'autres types d'acier inoxydable.L'épaisseur de l'acier inoxydable n'est en général pas supérieure à 0,508 cm (0,2 pouces) et possède de façon typique une épaisseur égale à 0,127 cm (0,05 pouces). Le pré-traitement de l'acier inoxydable inclut le décapage corrosif et l'activation chimique de l'acier inoxydable avant l'immersion à chaud de ce dernier dans l'étain fondu. Le processus de décapage corrosif est conçu de manière à éliminer une très mince couche superficielle de l'acier inoxydable. L'élimination d'une très mince couche à partir de la surface de l'acier inoxydable est nécessaire avant que l'on puisse obtenir une liaison correcte de l'étain appliqué par immersion à chaud sur l'acier inoxydable. L'acier inoxydable contient principalement du chrome et du fer.Le chrome situé sur la surface de l'acier inoxydable réagit avec l'oxygène atmosphérique pour former de l'oxyde de chrome. La pellicule d'oxyde de chrome crée une barrière presque impénétrable entre le fer situé à l'intérieur de l'acier inoxydable et l'oxygène de l'atmosphère, ce qui empêche que l'oxygène se combine avec le fer pour former des oxydes de fer. La pellicule d'oxyde de chrome forme également une liaison très étroite et intense avec l'acier inoxydable et n'est pas aisément éliminée. Bien que la formation de la pellicule d'oxyde de chrome soit importante du point de vue des propriétés de résistance à la corrosion de l'acier inoxydable, la pellicule d'oxyde de chrome interfère avec la liaison d'une couche mince d'étain déposée par immersion à chaud sur la surface de l'acier inoxydable, ce qui conduit à une faible liaison de l'étain et à un écaillement.Le procédé de décapage corrosif en éliminant l'oxyde de chrome de la surface de l'acier inoxydable permet une liaison correcte de l'étain fondu avec l'acier inoxydable. Le processus de décapage corrosif peut également légèrement corroder l'acier inoxydable en enlevant une très mince couche à la surface de l'acier inoxydable. Etant donné que la vitesse de corrosion n'est pas la même sur l'ensemble de la surface de l'acier inoxydable, il se forme, à la surface de l'acier inoxydable, des creux microscopiques qui augmentent fortement l'étendue en surface de contact avec laquelle l'étain déposé par immersion à chaud peut adhérer à l'acier inoxydable. La surface accrue de liaison formée par corrosion améliore de façon supplémentaire la liaison entre l'étain et l'acier inoxydable.Les processus de décapage, qui sont utilisés pour traiter l'acier au carbone et l'acier inoxydable en vue de l'électroplaquage d'étain ne permettent pas de traiter correctement et de façon appropriée la surface de l'acier inoxydable pour à la fois éliminer l'oxyde de chrome et partiellement corroder la surface de l'acier inoxydable de manière à former un dépôt d'étain de qualité obtenu par immersion à chaud. Le processus de décapage corrosif inclut l'utilisation d'une solution de décapage qui attaque, élimine et/ou dissout l'oxyde de chrome de la surface de l'acier inoxydable. La solution de décapage contient différents acides ou combinaisons d'acides comme par exemple l'acide fluorhydrique, l'acide sulfurique, l'acide nitrique, l'acide chlorhydrique, l'acide phosphorique et/ou l'acide isobromique.D'une manière générale, on utilise l'acide chlorhydrique en combinaison avec l'acide nitrique en tant que solution de décapage pour éliminer l'oxyde de chrome de l'acier inoxydable. Dans la solution de décapage, on utilise une concentration assez élevée de l'acide. Dans le cas du décapage à l'acide nitrique, la solution de décapage contient environ 5-25% d'acide chlorhydrique et 1-15% d'acide nitrique. Le succès imprévisible de la combinaison de l'acide chlorhydrique et de l'acide nitrique conduit à une élimination supérieure rapide de l'oxyde de chrome à partir de l'acier inoxydable. L'acide double réalise également une corrosion limitée de l'acier inoxydable, ce qui accroît l'étendue en surface sans entraîner des piqûres nuisibles dans la surface de l'acier inoxydable.La température de la solution de décapage est importante pour fournir un acide très actif, qui élimine aisément l'oxyde de chrome de la surface de l'acier inoxydable. La température de la solution de décapage est en général supérieure à 26,7"C (80"F) et se situe de façon typique entre 49"C et 60"C (120 à 140 F). I1 faut agiter la solution de décapage pendant l'opération de décapage corrosif pour empêcher la solution de décapage de stagner et de changer de concentration. Pendant l'opération de décapage corrosif, la concentration de l'acide nitrique et de l'acide chlorhydrique varie. En outre, lorsque l'acide réagit avec l'acier inoxydable, la température de la solution de décapage augmente. Si la concentration et la température de l'acide ne sont pas maintenues constantes, on peut ne pas obtenir une élimination et un décapage corrects de l'oxyde de chrome. Une agitation de la solution de décapage disperse également des poches de gaz qui peuvent se former à la surface de l'acier inoxydable. Ces poches de gaz empêchent que la solution de décapage élimine l'oxyde de chrome de la surface de l'acier inoxydable. L'agitation de la solution de décapage peut être exécutée grâce à la mise en place d'agitateurs dans la cuve de décapage et/ou au moyen de la recirculation de la solution de décapage. Des brosses d'agitation peuvent être également utilisées à l'intérieur de la cuve de décapage pour agiter la solution acide et brosser la surface de l'acier inoxydable avec la solution acide. Le brossage de la surface de l'acier inoxydable augmente et accélère l'élimination de l'oxyde de chrome à partir de la surface de l'acier inoxydable. La température de la solution de décapage peut être maintenue par recirculation de la solution dans des échangeurs de chaleur. De façon typique, une cuve de décapage qui contient la solution de décapage, est nécessaire pour traiter l'acier inoxydable; cependant, on peut utiliser de multiples récipients de décapage en série.Les cuves de décapage possèdent une longueur égale approximativement à 7,62 mètres (25 pieds), étant bien entendu que la cuve peut être plus courte ou plus longue. Le temps de traitement de l'acier inoxydable dans la solution de décapage est un paramètre important pour éliminer l'oxyde de chrome sans endommager l'acier inoxydable en évitant de créer des piqûres ou d'enlever de l'acier inoxydable. De façon typique, le temps de décapage dure moins d'une minute et typiquement entre 10 et 20 secondes. Dans une étape de décapage corrosif dans une cuve de 7, 62 m, le feuillard d'acier inoxydable traverse les cuves de décapage à des vitesses en général inférieures à environ 45,7 m/mn (150 pieds/minute) et qui est, de préférence, comprise entre 15,24 et 35,05 m/mn (50 à 115 pieds/minute). Après avoir été soumis au décapage corrosif, le feuillard d'acier inoxydable est en outre traité au moyen d'une activation chimique de sa surface, ce qui permet d'améliorer la liaison entre l'étain et l'acier inoxydable. Après l'opération de décapage corrosif, une très faible quantité d'oxyde est présente sur la surface de l'acier inoxydable. La surface vierge est hautement susceptible de former des oxydes pendant l'intervalle de temps se situant entre le moment où le feuillard d'acier inoxydable quitte la cuve de décapage et le moment où il est recouvert d'étain par immersion à chaud. En outre, une certaine partie d'oxyde de chrome restante peut être présente sur le feuillard d'acier inoxydable après le décapage corrosif. L'activation chimique de l'acier inoxydable inclut le traitement chimique de l'acier inoxydable avec un agent de désoxydation pour éliminer tout oxyde résiduel subsistant sur la surface de l'acier inoxydable après l'opération de décapage corrosif. On peut utiliser différentes solutions de désoxydation, comme par exemple du chlorure de zinc. On a également trouvé que le traitement du feuillard d'acier inoxydable avec du chlorure de zinc avant le revêtement de l'acier inoxydable par de l'étain fondu confère un revêtement protecteur sur le feuillard d'acier inoxydable, qui empêche que des oxydes ne se forment sur le feuillard d'acier inoxydable. Le chlorure de zinc agit à la fois en tant qu'agent de désoxydation et revêtement protecteur pour le feuillard d'acier inoxydable.On maintient, d'une manière générale, la solution de chlorure de zinc à la température ambiante (15,6-32,3 C (60-90 F)) et on l'agite pour maintenir une concentration uniforme dans la solution. On peut également ajouter de faibles quantités d'acide chlorhydrique à la solution de désoxydation pour améliorer plus encore l'élimination des oxydes. Conformément à un autre mode de mise en oeuvre de la présente invention, on traite l'acier inoxydable avec un matériau abrasif et/ou absorbant avant de lui appliquer un décapage corrosif. Les feuillards d'acier inoxydable, qui sont déroulés de rouleaux d'acier inoxydable, comportent habituellement des débris étrangers au niveau de leur surface. De tels débris peuvent être constitués par de la poussière, de l'huile, de la colle, etc. Un grand nombre de ces substances étrangères ne réagissent pas ou ne sont pas aisément éliminées par la solution de décapage, ce qui affecte de façon nuisible l'élimination de l'oxyde de chrome de l'acier inoxydable. Le traitement du feuillard d'acier inoxydable avec un matériau abrasif et/ou absorbant permet d'éliminer les substances étrangères du feuillard d'acier inoxydable.Le matériau abrasif peut également éliminer initialement certains des oxydes qui se sont formés sur l'acier inoxydable, ce qui améliore le processus de décapage corrosif. Le matériau abrasif peut être formé par une ou plusieurs brosses en acier disposées au voisinage de la surface de l'acier inoxydable. Les brosses peuvent être fixes ou se déplacer par rapport à l'acier inoxydable. Les balais frottent la surface de l'acier pour améliorer plus encore la corrosion de l'acier inoxydable pendant l'opération de décapage. La surface rendue rugueuse de l'acier inoxydable permet à la solution acide d'attaquer plus facilement cette surface. Conformément à un autre aspect de la présente invention, l'opération de décapage corrosif comprend le maintien d'un environnement à faible teneur en oxygène avant et/ou après que le feuillard d'acier ait été soumis à la solution de décapage. Le maintien d'un environnement à faible teneur en oxygène pour le feuillard d'acier inoxydable est important en vue d'empêcher la formation d'oxyde à la surface de l'acier inoxydable. L'environnement à faible teneur en oxygène peut prendre plusieurs formes. Les deux environnements à faible teneur en oxygène les plus usuels sont la formation d'un environnement de gaz contenant une faible teneur en oxygène autour du feuillard d'acier inoxydable, ou l'immersion du feuillard d'acier inoxydable dans un environnement liquide contenant une faible teneur en oxygène. Ces deux environnements agissent en tant que systèmes de protection vis-à-vis de l'oxygène atmosphérique et empêchent la formation d'oxyde de fer et de chrome. Si on traite le feuillard en acier inoxydable avec un matériau abrasif et/ou apte à être absorbé lorsque la bande est déroulée, un environnement à faible teneur en oxygène est en général maintenu autour du feuillard jusqu'à ce que ce dernier pénètre dans la solution de décapage. Pendant le traitement d'abrasion et/ou d'absorption de l'acier inoxydable, certains des oxydes sont éliminés de la surface de l'acier inoxydable. La surface non oxydée est fortement susceptible de s'oxyder lorsqu'elle est en contact avec l'oxygène. En créant un environnement à faible teneur en oxygène autour du feuillard d'acier inoxydable, on empêche une nouvelle formation d'oxyde. En réduisant et en maintenant les quantités d'oxyde sur la surface de l'acier inoxydable avant que ce dernier ne pénètre dans la solution de décapage, on obtient une élimination plus efficace de l'oxyde et une corrosion plus efficace de la surface.Si on utilise un environnement formé d'un gaz à faible teneur en oxygène, les gaz utilisés pour former l'environnement contenant une faible teneur en oxygène sont de façon typique l'azote, les hydrocarbures, l'hydrogène, les gaz rares et/ou d'autres gaz ne contenant pas d'oxygène. En général, le gaz azote est utilisé pour former l'environnement de gaz à faible teneur en oxygène. Bien qu'un environnement de gaz à faible teneur en oxygène soit en général formé entre le processus d'abrasion/absorption et le processus de décapage, on peut utiliser un environnement liquide à faible teneur en oxygène. Un environnement à faible teneur en oxygène est également formé en général entre la cuve contenant la solution de décapage et la cuve de rinçage de la solution de décapage. Lorsque le feuillard d'acier inoxydable sort de la solution de décapage, la majeure partie des oxydes, si ce n'est la totalité, sont éliminés de la surface de l'acier inoxydable. La faible teneur en oxyde à la surface de l'acier inoxydable rend cette dernière aisément sensible à la formation d'oxyde. Un environnement à faible teneur en oxygène est de façon typique prévu pour empêcher les effets nuisibles de la formation d'oxydes à la sortie du feuillard d'acier inoxydable de la solution de décapage. On peut utiliser un environnement gazeux ou liquide à faible teneur en oxygène pour empêcher la formation d'oxydes. De façon typique, on utilise un environnement gazeux à faible teneur en oxygène, formé d'azote, pour empêcher la reformation de l'oxyde de chrome et d'oxyde de fer, à la surface de l'acier inoxydable lorsque ce dernier sort de la solution de décapage.On forme également en général un environnement à faible teneur en oxygène avant le procédé d'activation chimique. On utilise de façon typique un environnement liquide à faible teneur en oxygène à ce stade du traitement de l'acier inoxydable. L'environnement liquide à faible teneur en oxygène est constitué normalement par de l'eau chauffée, qui est projetée sur les surfaces de 1'acier inoxydable; cependant, on peut également immerger l'acier inoxydable dans l'eau. L'eau chauffée contient de très faibles niveaux d'oxygène dissous, ce qui a pour effet que, grâce au maintient de l'eau à une température appropriée, l'eau chaude agit en tant qu'écran vis-à-vis de l'oxygène et empêchant la formation d'oxyde avec l'acier inoxydable. L'action de pulvérisation de l'eau chaude permet également d'éliminer la solution de décapage qui subsiste, de l'acier inoxydable avant la corrosion de l'acier inoxydable au moyen du procédé d'activation chimique. D'une manière générale, la température de l'eau chaude est maintenue à une valeur supérieure à 37,8 C (100 F) et de façon typique à environ 430C (110 F) ou plus, de manière à exclure l'oxygène dissous indésirable. Bien que cela ne soit pas nécessaire, on peut former un environnement à faible teneur en oxygène lorsque le feuillard d'acier inoxydable est soumis au procédé de l'activation chimique avant qu'il ne pénètre dans l'étain fondu. D'une manière générale, cet environnement à faible teneur en oxygène est un environnement de gaz. Conformément à un autre aspect de la présente invention, le feuillard d'acier inoxydable est rincé avec de l'eau chaude en sortant de la solution de décapage, ce qui permet d'éliminer la solution de décapage de l'acier inoxydable. Une fois que l'acier inoxydable est sorti de la solution de décapage, une certaine solution de décapage peut subsister sur l'acier inoxydable et continuer à attaquer ce dernier en conduisant à la formation de piqûres possibles dans l'acier inoxydable. On élimine la solution de décapage du feuillard d'acier inoxydable en faisant passer ce dernier dans un volume d'eau chaude.L'eau doit être de façon typique à une température supérieure à 37,8"C (100 F) et doit être égale à environ à 43 C (110 F) pour éliminer de l'eau l'oxygène dissous, de manière à empêcher l'oxydation du feuillard d'acier inoxydable corrodé ultérieurement. La solution de rinçage est en général maintenue à sa température désirée grâce à sa recirculation dans des échangeurs de chaleur. Bien que le processus de rinçage permet d'éliminer principalement la solution de décapage de l'acier inoxydable, le processus de rinçage permet également d'éliminer l'oxyde de chrome et d'autres oxydes détachés de la surface de l'acier inoxydable. La solution de rinçage élimine de faibles quantités d'oxydes dues à la nature légèrement acide de la solution de rinçage.Lorsque la solution de rinçage élimine la solution de décapage du feuillard d'acier inoxydable, elle pénètre dans la solution de rinçage et acidifie cette dernière. La solution de rinçage légèrement acide attaque de faibles quantités d'oxydes situées sur l'acier inoxydable, ce qui nettoie de façon supplémentaire la surface de l'acier inoxydable. D'une manière générale, on agite la solution de rinçage pour faciliter l'élimination de la solution de décapage de l'acier inoxydable et diluer la solution de décapage retirée, dans la solution de rinçage. Les agitateurs peuvent comporter des brosses mobiles, qui peuvent ou non venir en contact avec le feuillard d'acier inoxydable. La solution de rinçage est d'une manière générale mise en recirculation et est diluée de manière à maintenir une faible acidité. Selon un autre aspect de la présente invention, il est prévu une cuve d'étamage. La cuve d'étamage comprend d'une manière générale une boîte à flux, que traverse le feuillard d'acier inoxydable pour pénétrer dans l'étain fondu. La boîte à flux contient de façon typique un flux qui possède un poids spécifique inférieur à celui de l'étain fondu, et par conséquent le flux flotte à la surface de l'étain fondu. Le flux situé à l'intérieur de la boîte à flux agit en tant qu'élément de traitement de surface final de l'acier inoxydable. Le flux élimine tous les oxydes résiduels de la surface de l'acier inoxydable et protège la surface de l'acier inoxydable vis-à-vis de l'oxygène jusqu'à ce que l'acier inoxydable soit recouvert d'étain par immersion à chaud. Normalement, le flux est constitué de chlorure de zinc et de chlorure d'ammonium.De façon typique, la solution de flux contient environ 30-60 pour cent en poids de chlorure de zinc et environ 5-40 pour cent en poids de chlorure d'ammonium. Cependant, les concentrations des deux agents du flux peuvent être modifiées de façon correspondante. Une fois que le feuillard d'acier inoxydable a traversé le flux, il pénètre dans l'étain fondu. La température de l'étain fondu est comprise de façon typique entre 2960C et 343ex (575-650 F) au fond de la cuve d'étamage et peut être plus froide, de 37,8C (100 F), à la partie supérieure de la cuve d'étamage. L'étain doit être maintenu au-dessus de son point de fusion qui est de 231,5"C (449 F) ou sinon, on obtient un revêtement incorrect.De façon typique, l'étain est maintenu à une température de 310 C (590F). L'étain utilisé pour recouvrir l'acier inoxydable contient peu de plomb, si même il en contient. D'une manière générale, la teneur en plomb n'est pas supérieure à 0,02 pour cent en poids. L'étain peut contenir des alliages de bismuth ou d'antimoine. Le bismuth et l'antimoine sont tous deux des éléments qui augmentent les propriétés de résistance à l'abrasion du revêtement d'étain et empêchent l'étain de cristalliser pendant le refroidissement, ce qui pourrait conduire au décollement de l'étain de l'acier inoxydable. L'étain commence à cristalliser lorsque la température tombe au-dessous de 13,2 C (56 F). Seule une faible quantité d'antimoine ou de bismuth est nécessaire pour empêcher l'étain de cristalliser. De façon typique, il est nécessaire d'utiliser des quantités inférieures à 0,5 pour cent en poids pour empêcher de façon adéquate la cristallisation de l'étain, qui pourrait conduire à un écaillage prématuré du revêtement d'étain à partir du matériau du feuillard d'acier inoxydable. On peut utiliser l'antimoine et/ou le bismuth avec des pourcentages en poids supérieurs à 0,5 pour cent en poids pour durcir le revêtement d'étain. Les effets de durcissement produits par l'antimoine et le bismuth dans l'étain peuvent affecter de façon nuisible le préformage des matériaux recouverts d'étain en vue de leur utilisation dans différentes applications. C'est pourquoi, la quantité d'antimoine et de bismuth ajoutée à l'étain est un facteur intervenant dans l'application particulière dans laquelle le matériau recouvert d'étain est utilisé. Le bismuth peut être présent dans la gamme comprise entre 0 et 1,7 pour cent en poids du revêtement d'étain et l'antimoine dans la gamme allant de 0 à 7,5 pour cent en poids du revêtement d'étain. D'autres alliages métalliques tels que le zinc, le titane et le nickel peuvent être ajoutés en de faibles quantités à l'étain pour accroître la rigidité du revêtement d'étain. L'épaisseur du revêtement d'étain est réglée au moyen de la vitesse à laquelle le feuillard d'acier inoxydable traverse l'étain fondu, l'intervalle de temps pendant lequel le feuillard d'acier inoxydable est en contact avec l'étain fondu et la distance entre les cylindres d'enduction. Lorsque la vitesse du feuillard métallique traversant l'étain fondu augmente, des forces de cisaillement à l'intérieur de l'étain fondu réduisent l'épaisseur du revêtement formé sur la couche d'acier inoxydable. La quantité d'étain déposée sur le feuillard d'acier inoxydable dépend de la durée de l'immersion dans l'étain fondu. Plus la durée pendant laquelle le feuillard d'acier inoxydable est en contact avec l'étain fondu est importante, plus le revêtement potentiel d'étain est épais. La vitesse, à laquelle le feuillard d'acier inoxydable traverse l'étain fondu, affecte également la fixation par alliage de l'étain à l'acier inoxydable. Une vitesse trop élevée du feuillard fait apparaître des forces de cisaillement intenses conduisant à un alliage incorrect et défectueux de l'étain et de l'acier inoxydable. La vitesse du feuillard d'acier inoxydable doit être maintenue à une valeur inférieure à 45,72 m/mn (150 pieds/mn) et est comprise de façon typique entre 15,24 et 30,05 m/mn (50 à 115 pieds/mn). Lorsque le feuillard en acier inoxydable recouvert d'étain quitte l'étain fondu, il passe en général entre un ou plusieurs ensembles de cylindres d'enduction, qui maintiennent une épaisseur uniforme du revêtement d'étain. Les cylindres d'enduction forment également un revêtement d'étain lisse et uniforme sur le feuillard lorsque ce dernier passe entre ces cylindres.De façon typique, l'huile de palme est présente à la surface de l'étain fondu et peut entourer partiellement les cylindres d'enduction. L'huile de palme agit en tant qu'agent facilitant l'obtention d'une bonne répartition de l'étain et sert également de réfrigérant pour le revêtement d'étain. L'huile de palme empêche également que la partie supérieure de l'étain fondu ne se solidifie et/ou ne s'oxyde. La température de l'huile de palme à la partie supérieure de l'étain fondu est normalement maintenue à une valeur aussi faible que possible par recirculation de l'huile de palme dans des échangeurs de chaleur.La température de l'huile de palme est de façon typique comprise entre 238 et 243"C (460 à 470 F). A des températures supérieures, l'huile de palme polymérise aisément, ce qui peut conduire à l'apparition de bandes jaunes dans le revêtement d'étain. Le revêtement d'étain formé au moyen du procédé d'immersion à chaud possède une épaisseur nettement supérieure à celle fournie par un procédé d'électroplaquage. En général, le revêtement d'étain possède une épaisseur qui est comprise entre 0,00076 cm et 0,127 cm (0,0003 à 0,05 pouces) ; cependant on peut obtenir des revêtements plus épais. De façon typique, l'épaisseur du revêtement d'étain est maintenue entre 0,00254 cm et 0,00508 cm (0,001 à 0,002 pouces). L'accroissement des épaisseurs du revêtement d'étain obtenu au moyen d'un processus d'immersion à chaud augmente fortement la durée de vie d'utilisation des matériaux revêtus d'étain par rapport à des matériaux plaqués comparables, recouverts d'un revêtement par électroplaquage. Conformément à un autre aspect de la présente invention, des dispositifs de projection de métal sont disposés au voisinage des cylindres d'enduction pour garantir un revêtement complet de l'acier inoxydable par l'étain. Les dispositifs de projection de métal pulvérisent de l'étain fondu sur les cylindres d'enduction. Lorsque les cylindres d'enduction tournent de manière que le feuillard d'acier inoxydable passe entre eux, l'étain fondu est pulvérisé sur les cylindres et repoussé contre le feuillard d'acier inoxydable et remplit tous les trous d'épingles ou toutes les surfaces non recouvertes de l'acier inoxydable. Par conséquent il n'est pas nécessaire d'avoir deux étapes séparées d'étamage. Conformément à une autre caractéristique de la présente invention, il est prévu un procédé de refroidissement de l'étain lors duquel le feuillard d'acier inoxydable nouvellement recouvert d'étain est refroidi. Le processus de refroidissement de l'étain comporte, d'une manière générale, un processus de refroidissement à liquide. On utilise, avantageusement, de l'eau comme fluide de refroidissement; cependant, on peut utiliser d'autres fluides. On peut refroidir le revêtement d'étain à différentes vitesses pour obtenir différentes tailles et différentes densités des grains. Un refroidissement lent du revêtement d'étain conduit à des grains d'une taille supérieure, à des densités inférieures des grains et à une surface très réfléchissante.Un refroidissement rapide du revêtement d'étain produit des grains de petite taille, augmente la densité des grains et fournit une surface moins réfléchissante. De faibles dimensions et des densités assez élevées des grains fournissent une liaison plus robuste avec l'acier inoxydable et une résistance supérieure à la corrosion. Le refroidissement du revêtement d'étain au moyen d'un liquide peut être réalisé par projection d'un liquide refroidi sur l'étain déposé ou immersion du feuillard d'acier inoxydable recouvert dans un récipient contenant le liquide refroidi. Dans un processus de projection de liquide, de l'eau est d'une manière générale projetée sur le revêtement d'étain. Le feuillard recouvert est d'une manière générale guidé entre les systèmes de projection d'eau froide par un guide arqué.Le guide arqué est conçu de telle sorte que seuls les bords du feuillard recouvert sont en contact avec le guide. La réduction du contact entre le feuillard enduit et les guides permet de réduire la quantité d'étain qui est retirée par inadvertance du feuillard enduit. Le guide arqué est également conçu de manière à permettre aux jets d'eau de refroidir la face inférieure du feuillard enduit. La température de l'eau de refroidissement est d'une manière générale inférieure ou égale à la température ambiante. On peut également refroidir le revêtement d'étain en immergeant le feuillard dans l'eau de refroidissement. La température de l'eau n'est en général pas supérieure à la température ambiante. Normalement, on agite l'eau de refroidissement pour accroître la vitesse de refroidissement de l'étain.En général, la température de l'eau de refroidissement est maintenue à des valeurs correctes pour le refroidissement, par recyclage de l'eau dans des échangeurs de chaleur et/ou remplissage complémentaire d'eau. L'eau de refroidissement n'est en général pas désoxygénée avant de refroidir le revêtement d'étain. L'oxygène contenu dans l'eau de refroidissement oxyde l'étain pendant le refroidissement rapide, ce qui conduit à une légère décoloration de la surface de l'étain, qui réduit le pouvoir réfléchissant. La réduction de la surface hautement réfléchissante des feuillards d'acier inoxydable recouverts d'étain permet d'utiliser les bandes dans différentes applications, telles que la couverture dans des aéroports civils et miliaires, qui requiert des matériaux de construction non réfléchissants. Conformément à un autre aspect de la présente invention, le feuillard d'acier inoxydable enduit traverse un dispositif de mise à niveau, grâce auquel le revêtement d'étain est moulé de façon uniforme sur le feuillard d'acier inoxydable. D'une manière générale, le dispositif de mise à niveau est constitué par une pluralité de rouleaux. Le feuillard enduit passe entre les rouleaux en étant placé sous tension de manière à uniformiser le revêtement d'étain sur le feuillard d'acier. Conformément à un autre aspect de la présente invention, l'acier inoxydable déposé est cisaillé après avoir été laminé ou nivelé. Le dispositif de cisaillement se déplace normalement à proximité et sensiblement à la même vitesse que le feuillard enduit de manière à permettre un cisaillement correct du feuillard en déplacement. Conformément à un autre aspect de la présente invention, le matériau constitué par l'acier enduit est traité avec un agent de désagrégation de manière à accélérer ce traitement de soumission aux intempéries et la décoloration de l'étain impliqué. Le matériau de désagrégation est de façon typique une peinture à base d'asphalte qui entraîne une désagrégation accélérée de l'étain déposé, lorsqu'il est exposé à l'atmosphère. La peinture à base d'asphalte réduit fortement la durée de désagrégation de l'étain déposé à une durée inférieure à une année. De façon typique, la peinture à l'asphalte est une peinture à base de pétrole, constituée par de l'asphalte, de l'oxyde de titane, des silicates inertes et du noir de carbone à faible teneur en argile ou un autre carbone libre et un agent de suspension.La peinture à base d'asphalte est en général appliquée sur une épaisseur relativement faible de manière à former une couche semitransparente ou translucide sur le revêtement d'étain. D'une manière générale, l'épaisseur de la peinture à base d'asphalte est comprise entre 0,635.10-5 m et 12,7.10-5 m (0,25 à 5 miles) et de façon typique entre 2,54.10-5 m et 5,08.10.-5 m (1 à 2 miles). Une fois que la peinture translucide a été appliquée à l'acier inoxydable revêtu d'étain, on fait sécher le matériau à l'air et/ou on le chauffe au moyen de lampes de chauffage. Le but principal de la présente invention est de fournir un matériau de couverture en acier inoxydable résistant aux intempéries, recouvert par une mince couche d'étain déposé par immersion à chaud. Un autre but de la présente invention est de réaliser un décapage corrosif d'un feuillard d'acier inoxydable avant d'immerger à chaud l'acier inoxydable dans de l'étain pour former une liaison par alliage solide entre l'étain et l'acier inoxydable. Un autre but de la présente invention est de réaliser une activation chimique de l'acier inoxydable à la suite du décapage corrosif de manière à améliorer la liaison entre l'acier inoxydable et le revêtement d'étain. Un autre but de la présente invention est de réaliser une réduction de l'interaction de l'oxygène avec l'acier inoxydable pendant le pré-traitement de l'acier inoxydable avant le revêtement de l'acier inoxydable avec l'étain, par immersion à chaud. Un autre but de la présente invention est de réaliser un revêtement d'étain contenant de très faibles quantités de plomb, et de préférence ne contenant pas de plomb, et contenant de l'antimoine et/ou du bismuth afin de durcir et de rigidifier le revêtement d'étain et d'empêcher la cristallisation de l'étain. Un autre but de la présente invention est de réaliser un refroidissement rapide de l'étain déposé par immersion à chaud pour former des grains de petite taille à haute densité, qui établissent une liaison plus solide, pour un revêtement d'étain décoré plus résistant à la corrosion. Un autre but de la présente invention est de réaliser un traitement abrasif de la surface de l'acier inoxydable avant le décapage corrosif. Un autre but de la présente invention est de prévoir des dispositifs de projection d'étain, qui projettent l'étain sur des cylindres d'enduction de manière à éliminer des surfaces non recouvertes d'étain sur l'acier inoxydable. Un autre but de la présente invention est de réaliser une désagrégation de type atmosphérique du revêtement d'étain, obtenu par immersion à chaud, sur l'acier inoxydable de manière à accélérer le ternissage de la surface du revêtement d'étain. Un autre but de la présente invention est de fournir un feuillard d'acier inoxydable recouvert d'étain, qui permette un soudage de la soudure à l'étain sur le feuillard, ce qui supprime la nécessité d'utiliser une soudure contenant du plomb. Un autre but de la présente invention est de réaliser un feuillard revêtu, tel que défini précédemment, qui ne nécessite pas l'application d'une oxydation intentionnelle pour empêcher l'obtention d'une surface brillante. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prises en référence au dessin annexé, sur lequel - la figure 1 représente une vue en coupe transversale de l'ensemble du processus de traitement d'un acier inoxydable recouvert d'étain par immersion à chaud selon la présente invention; - la figure 1A représente une vue en coupe transversale d'un autre procédé de refroidissement de l'acier inoxydable recouvert d'étain par immersion à chaud, selon la présente invention; - la figure 2 représente une vue en coupe transversale d'une autre forme de réalisation, dans laquelle des dispositifs de projection de métal sont utilisés pendant le revêtement du feuillard d'acier inoxydable avec de l'étain par immersion à chaud;; - la figure 3 est une vue en élévation latérale schématique représentant une forme de réalisation préférée du refroidissement de l'acier inoxydable recouvert d'étain par immersion à chaud, moyennant l'utilisation de dispositifs de projection d'eau froide; - la figure 4 représente une vue en coupe transversale d'une autre forme de réalisation, dans laquelle des dispositifs de traitement abrasifs sont utilisés en liaison avec un environnement à faible teneur en oxygène pour le pré-traitement du feuillard d'acier inoxydable avant le décapage; et - la figure 5 représente une vue de face d'un guide arqué. En se référant maintenant aux dessins, qui sont destinés uniquement à illustrer les modes de mise en oeuvre préférés de la présente invention, et ce sans aucun caractère limitatif, on va se référer tout d'abord à la figure 1 mentionnée précédemment, qui illustre l'ensemble du processus selon l'invention de dépôt d'étain par immersion à chaud sur des tôles d'acier inoxydable. De façon typique, le feuillard d'acier inoxydable 12 pénètre dans l'installation d'enduction d'étain par immersion à chaud en provenance d'un gros rouleau 10 du feuillard d'acier inoxydable. D'une manière générale, l'acier inoxydable utilisé est l'acier inoxydable du type 304, qui contient dix-huit pour cent de chrome et environ huit pour cent de nickel.L'épaisseur du feuillard d'acier inoxydable 12 est égale à environ 0,0380 cm (0,015 pouces) cependant, le feuillard d'acier inoxydable 12 peut être plus mince. Toutefois, il est bien entendu que la mise en oeuvre de feuillards plus épais, (par exemple jusqu'à 0,508 cm), notamment de tôles en acier d'épaisseurs usuelles, ne sort pas du cadre de la présente invention. Le feuillard d'acier inoxydable 12 est en général déroulé du rouleau d'acier inoxydable 10 à des vitesses qui sont en général inférieures à 45,73 m/mn (150 pieds/mn) et sont de préférence comprises entre 21,34 et 30,48 m/mn (70 à 100 pieds/mn). Des bandes de guidage 13 sont disposées sur toute l'étendue de l'installation d'enduction d'étain par immersion à chaud de manière à guider correctement le feuillard d'acier inoxydable 12 au cours de chaque opération de traitement. Un dispositif de traitement abrasif 14, qui se présente sous la forme de gratte-brosses. Les grattebrosses sont placés en contact avec le feuillard d'acier inoxydable 12 pour éliminer des objets étrangers du feuillard et initialement corroder et/ou éliminer mécaniquement l'oxyde de chrome de la surface du feuillard d'acier inoxydable 12. Le dispositif de traitement abrasif 14 peut se présenter sous n'importe quelle forme, mais est de préférence repoussé contre le feuillard d'acier inoxydable 12 de manière à produire le frottement nécessaire entre les brosses 16 et le feuillard d'acier inoxydable 12 pour avoir un nettoyage correct de ce dernier. De façon typique, il est prévu un dispositif de traitement abrasif 14 situé sur les surfaces supérieure et inférieure du feuillard d' acier inoxydable 12 pour l'obtention d'un traitement correct du feuillard.De façon typique, une brosse abrasive 16 est formée d'un matériau métallique possédant une dureté supérieure à celle du feuillard d'acier inoxydable 12 de sorte que la brosse abrasive 16 ne s'use pas rapidement et peut éliminer correctement des substances étrangères et/ou réaliser une précorrosion du feuillard d'acier inoxydable 12. D'une manière générale, la brosse abrasive 16 tourne en sens opposé du déplacement du feuillard d'acier inoxydable 12 de manière à appliquer une abrasion supplémentaire à ce feuillard. Une fois que le feuillard d'acier inoxydable 12 a traversé le dispositif de traitement abrasif 14, le processus de décapage corrosif commence. Le feuillard d'acier inoxydable 12 pénètre dans un environnement de gaz à faible teneur en oxygène 20. Ce dernier est formé par enveloppement du feuillard d'acier inoxydable 12 par du gaz 22 contenant une faible teneur en oxygène. De préférence, le gaz 22 à faible teneur en oxygène est constitué essentiellement de gaz azote. Le gaz azote, qui entoure le feuillard d'acier inoxydable 12, agit en tant que barrière vis-à-vis de l'oxygène de l'atmosphère et empêche que l'oxygène ne réagisse avec le chrome et le fer sur le feuillard d'acier inoxydable 12 récemment exposé par le dispositif de traitement abrasif 14. Après avoir quitté l'environnement de gaz à faible teneur en oxygène 20, le feuillard d'acier 12 pénètre dans une cuve ou un réservoir de décapage 30. Le réservoir de décapage 30 possède en général une longueur d'environ 7,62 m (25 pieds) et une profondeur suffisante pour immerger complètement le feuillard d'acier inoxydable 12 dans une solution de décapage 32. La solution de décapage 32 est constituée de préférence par une solution d'acide chlorhydrique-acide nitrique. De façon typique, la concentration d'acide chlorhydrique-acide nitrique dans la solution de décapage 32 contient environ 10% d'acide chlorhydrique et 3% d'acide nitrique.La solution de décapage 32 est maintenue d'une manière générale à une température de 53-56,5 C (128 à 133 F) de sorte que la solution de décapage 32 est maintenue dans un état hautement réactif pour éliminer de façon appropriée l'oxyde de chrome de la surface du feuillard d'acier inoxydable 12. La solution de décapage 32 réalise également une corrosion mineure de la surface du feuillard d'acier inoxydable 12, qui permet d'éliminer une couche superficielle très mince du feuillard d' acier inoxydable 12. Le réservoir de décapage 30 contient de préférence au moins un agitateur 34. L'agitateur 34 est destiné à agiter la solution de décapage 32 de manière à maintenir une température uniforme de la solution et à éliminer toute poche de gaz pouvant se former sur le feuillard d'acier inoxydable 12. Des agitateurs 34 sont constitués en général d'un matériau abrasif qui à la fois agite la solution de décapage 32 et facilite l'élimination de l'oxyde de chrome du feuillard d'acier inoxydable 12. En général, les agitateurs 34 sont réalisés en un matériau qui ne réagit pas avec la solution de décapage 32.Un évent 36 pour la solution de décapage est placé de préférence au-dessus de la cuve de décapage 30 pour collecter et évacuer des fumées acides et d'autres gaz s'échappant de la cuve de décapage 30. Le feuillard d'acier inoxydable 12 pénètre immédiatement dans l'environnement de gaz à faible teneur en oxygène 20 en sortant de la cuve de décapage 30. Lorsque le feuillard d'acier inoxydable 12 sort de la cuve de décapage 30, il ne présente sensiblement aucun oxyde de chrome et est très sensible à une oxydation par l'oxygène contenu dans l'atmosphère. L'environnement de gaz à faible teneur en oxygène 20 protège la surface du feuillard d'acier inoxydable 12 vis-à-vis de l'oxygène atmosphérique et empêche la formation d'oxydes. La solution de décapage 32 est éliminée principalement du feuillard d'acier inoxydable 12 dans une cuve de rinçage 40. La cuve de rinçage 40 contient une solution de rinçage 42 qui est de préférence de l'eau. L'eau présente dans la cuve de rinçage 40 est désoxygénée sous l'effet de son chauffage à une température supérieure à 37,2 C (100 F) et de préférence supérieure à 43 C (110 F). Sous l'effet des propriétés légèrement acides de la solution de rinçage 42, cette dernière élimine de faibles quantités d'oxyde qui peuvent encore exister à la surface du feuillard d'acier inoxydable 12. La cuve de rinçage 40 possède une longueur de 6,098 m (20 pieds), mais peut être plus longue en fonction de la vitesse à laquelle le feuillard d'acier inoxydable 12 se déplace. De façon typique, la solution de rinçage 42 est agitée de manière à faciliter l'élimination de la solution de décapage 32 du feuillard d'acier inoxydable 12 et intensifier l'élimination de faibles quantités d'oxydes.Lorsque le feuillard d'acier inoxydable 12 quitte la cuve de rinçage, il pénètre dans un environnement liquide à faible teneur en oxygène 50. L'environnement liquide à faible teneur en oxygène 50 est constitué par au moins deux dispositifs de projection 52, qui sont situés des deux côtés du feuillard d'acier inoxydable 12. Les dispositifs de projection 52 projettent un liquide à faible teneur en oxygène 56 sur la surface du feuillard d'acier inoxydable 12 pour empêcher l'oxygène de réagir avec le chrome et/ou le fer présent à la surface du feuillard d'acier inoxydable 12. Les dispositifs de projection 52 éliminent également toute solution de décapage additionnelle 32 qui peut rester sur le feuillard d'acier inoxydable 12 après sa sortie de la cuve de rinçage 40.Le liquide à faible teneur en oxygène 56 est constitué en général par de l'eau chaude possédant une température d'environ 43"C (110 F). L'environnement liquide à faible teneur en oxygène 50 est la dernière étape du processus de décapage corrosif du feuillard d'acier inoxydable 12. Lorsqu'il quitte l'environnement liquide à faible teneur en oxygène 50, le feuillard d'acier inoxydable 12 pénètre dans une cuve d'activation chimique 60. La cuve d'activation chimique 60 contient une solution d'activation chimique 62, qui élimine de façon complémentaire tout oxyde subsistant à la surface du feuillard d'acier inoxydable 12. De préférence, la solution d'activation chimique 62 est une solution de chlorure de zinc maintenue à une température de 26,7-32,2"C (80 à 90 F). Le chlorure de zinc présent dans la cuve d'activation chimique 60 non seulement élimine des oxydes subsistant sur le feuillard d'acier inoxydable 12, mais agit également en tant que revêtement protecteur temporaire empêchant la formation d'oxydes sur le feuillard d'acier inoxydable 12 avant que ce dernier pénètre dans la cuve d'étamage 70. Avant que le feuillard d'acier inoxydable 12 soit recouvert par l'étain fondu 76, il pénètre dans une boîte à flux 72 située dans la cuve d'étamage 70. La boite à flux 72 contient un flux 74 possédant un poids spécifique inférieur à celui de l'étain fondu 76. Le flux 74 est constitué de préférence par une solution de chlorure de zinc et de chlorure d'ammonium. De préférence, le flux 74 contient environ 50 pour cent de chlorure de zinc et environ 8 pour cent de chlorure d'ammonium. Le traitement au flux 74 est la dernière opération de pré-traitement du feuillard d'acier inoxydable 12 pour le retrait de tous les oxydes restants sur la surface du feuillard d'acier inoxydable 12. Lorsqu'il quitte la boîte à flux 72, le feuillard d'acier inoxydable 12 pénètre dans l'étain fondu 76.L'étain fondu 76 présent dans la cuve d'étamage 70 est maintenu à une température supérieure à 231"C (449 F) et est de préférence à une température égale à environ 310"C (590 F). La cuve d'étamage 70 est de préférence subdivisée en deux chambres par une barrière 80 pour l'huile de palme de manière à empêcher l'huile de palme 78 de s'étaler sur la surface totale de l'étain fondu 76 dans la cuve d'étamage 70. L'étain fondu 76 possède une teneur en plomb inférieure ou égale à environ 0,02 pour cent en poids. L'étain fondu 76 contient de préférence environ 0,5 pour cent en poids d'antimoine et/ou de bismuth de manière à empêcher la cristallisation du revêtement d'étain lors de son refroidissement. L'étain fondu 76 peut contenir des quantités additionnelles d'antimoine, de bismuth ou d'autres métaux; cependant, la teneur en étain fondu 76 est avantageusement égale à environ 99 pour cent en poids. Avant de sortir de la cuve d'étamage 70, le feuillard d'acier inoxydable 12 passe entre au moins un ensemble de cylindres d'enduction 82. Les cylindres d'enduction maintiennent l'épaisseur désirée du revêtement d'étain sur le feuillard d'acier inoxydable 12 et éliminent l'étain en excès de ce dernier. L'épaisseur du revêtement d'étain sur le feuillard d'acier inoxydable 12 est en général maintenue entre 0,00076 cm et 0,127 cm (0,003 à 0,005 pouces) et est comprise de préférence entre 0,0254 cm et 0,0508 cm (0,01 à 0,02 pouces). L'huile de palme 78 est située de préférence à proximité des cylindres d'enduction 82. L'huile de palme flotte à la partie supérieure de l'étain fondu 76 en empêchant ce dernier de solidifier et de s'oxyder et contribue également à répartir de façon correcte l'étain sur le feuillard d'acier inoxydable 12. Dans une autre forme de réalisation, la figure 2 représente un dispositif de projection de revêtement métallique 84, qui projette de l'étain fondu sur la surface extérieure du cylindre d'enduction 82. L'étain fondu 76, qui est projeté sur le cylindre d'enduction 82 est repoussé contre le feuillard d'acier inoxydable 12 lorsque ce dernier passe devant le cylindre d'enduction 82 de manière à remplir toutes les petites zones superficielles du feuillard d'acier inoxydable 12, qui n'ont pas été recouvertes par l'étain dans la cuve d'étamage 70. Lorsque le feuillard d'acier inoxydable 12 sort de la cuve d'étamage 70, le revêtement d'étain est rapidement refroidi par au moins un dispositif de projection d'eau froide 92. Lorsque le feuillard d'acier inoxydable 12 se déplace au-dessous du dispositif de projection d'eau froide 92 comme représenté sur la figure 3, il est guidé par des guides en dos de chameau 90 comme représenté sur la figure 5. Le guide en dos de chameau 90 est agencé de telle sorte qu'il comporte deux bords descendants 192 formés par des surfaces coniques qui sont en contact uniquement avec les bords du feuillard d'acier inoxydable 12 de manière à réduire l'élimination du revêtement d'étain du feuillard d'acier inoxydable 12.Dans une autre forme de réalisation comme représenté sur la figure 1A, le feuillard d'acier inoxydable 12 est refroidi rapidement dans une cuve de refroidissement 94, dans laquelle le feuillard d'acier inoxydable 12 est immergé dans de l'eau de refroidissement 96. L'eau de refroidissement 96 est en général maintenue à la température ambiante et est de préférence agitée de manière à intensifier la vitesse de refroidissement du revêtement d'étain. Le refroidissement rapide du revêtement d'étain au moyen de la cuve de refroidissement 94 ou du dispositif de projection d'eau de refroidissement 92 est obtenu de manière à obtenir un revêtement d'étain possédant des grains de petite taille avec une densité accrue de grains. De même, un refroidissement rapide du revêtement d'étain entraîne une oxydation de la surface du revêtement d'étain, produisant une surface grise moins réfléchissante. Après avoir été rapidement refroidi, le feuillard d'acier inoxydable 12 passe dans une niveleuse 100. Cette niveleuse 100 contient de préférence 17 cylindres de nivelage 102, qui produisent un revêtement d'étain uniforme et lisse sur le feuillard d'acier inoxydable 12. Lorsque le feuillard d'acier inoxydable 12 sort de la niveleuse 100, il est sectionné par une cisaille 104 aux longueurs désirées. Lorsque le feuillard d'acier inoxydable 12 a été découpé en tôles d'acier inoxydable recouvertes d'étain 130, on peut recouvrir ces feuilles d'un agent de pré-traitement de désagrégation 112. Les feuilles d'acier inoxydable recouvertes d'étain 130 sont de préférence enduites par des dispositifs d'enduction 114 qui appliquent un agent de désagrégation 112.Cet agent 112 est constitué d'une manière générale par une peinture à base d'asphalte qui est appliquée sur une épaisseur d'environ 2,54-5,08.10-5 m (1 à 2 miles). De préférence, on recouvre les deux surfaces des tôles d'acier inoxydable recouvertes d'étain 130 par un agent de pré-traitement de désagrégation 112. Dans les dispositifs 114 de dépôt de l'agent de pré-traitement de désagrégation, cet agent est appliqué soit par le dispositif de pulvérisation 116 de cet agent de prétraitement de désagrégation, soit par entraînement en rotation des dispositifs d'enduction 114 dans le réservoir 110 contenant l'agent de pré-traitement de désagrégation. L'agent de pré-traitement de désagrégation 112 peut être rapidement séché au moyen d'une lampe thermique 120 et/ou au moyen d'un sécheur 122. Les tôles d'acier inoxydable recouvertes d'étain 130 sont préformées sous la forme de matériaux de couverture très résistants à la corrosion. On peut former des joints étanches à l'eau en repliant conjointement les bords de deux tôles. On peut également souder les joints entre eux en utilisant une soudure à l'étain. Les soudures contenant du plomb ne fournissent pas une soudure d'une qualité aussi bonne que des soudures à l'étain. On a décrit la présente invention en référence à un mode de mise en oeuvre et à des variantes préférées. On estime que de nombreux changements et modifications au mode de mise en oeuvre ici décrit apparaîtront à l'évidence aux spécialistes de la technique à la lecture de la Présente description détaillée de l'invention, qui est censée inclure tous ces changements et modifications. REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement contre la corrosion d'une tôle ou d'un feuillard métallique par immersion à chaud dans un bain de métal fondu, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant à a) introduire dans une cuve d'étamage (70) un métal d'étamage (76) contenant principalement de l'étain, b) chauffer le contenu de la cuve jusqu'à la fusion du métal d'étamage (76), c) immerger dans le métal d'étamage (76) la tôle ou le feuillard (12) à traiter. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard (12) traité est en acier. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard (12) traité est en acier à faible teneur en carbone. 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard (12) traité est en acier inoxydable. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le métal d'étamage (76) comporte au moins 90 % en poids d'étain et au plus 0,1 % en poids de plomb. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le métal d'étamage (76) comprend les pourcentages en poids suivants Etain 90 - 99,9 % Plomb 0,01 - 0,10 % Bismuth 0,0 - 1,7 % Antimoine 0,0 - 7,5 % Zinc 0,00 - 1,5 % Fer 0,00 - 0,1 % Cuivre 0,00 - 2,7 % 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard (12) a une épaisseur comprise entre 1,27 mm et 5,08 mm. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, lors de l'immersion de la tôle ou du feuillard (12) dans le métal d'étamage (76), il se forme, sur au moins chacune des faces principales de la tôle ou du feuillard (12), une couche de protection dont l'épaisseur est comprise entre 0,0762 mm et 1,27 mm. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 8, caractérisé en ce qu'il comporte, antérieurement à l'étape c), une étape d) d'élimination des oxydes de fer et de chrome sur au moins les deux faces principales de la tôle ou du feuillard traité. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'étape d) d'élimination des oxydes comprend une étape e) de décapage corrosif, notamment avec un acide de la tôle ou du feuillard (12) à traiter. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'étape d) d'élimination des oxydes de fer et de chrome comporte, antérieurement à l'étape e) de décapage corrosif, une étape f) d'ablation mécanique de matière des faces principales de la tôle ou du feuillard (12) traité par des dispositifs abrasifs (16), notamment des brosses. 12. Procédé selon la revendication 9, 10 ou 11, caractérisé en ce qu'entre l'étape d) d'élimination d'oxyde de fer et de chrome et l'étape c) d'immersion, l'on procède à l'isolation de la tôle du feuillard traité par rapport à l'oxygène moléculaire (02) en immergeant dans un fluide désoxygéné. 13. Procédé selon la revendication 10, 11 ou 12, caractérisé en ce que lors de l'étape e) de décapage corrosif, l'on plonge la tôle ou le feuillard traité dans une cuve (30) contenant un mélange (32) d'acide nitrite et d'acide chlorhydrique. 14. Procédé selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce qu'il comporte, postérieurement à l'étape e) de décapage corrosif, une étape de rinçage avec un liquide désoxygéné, notamment avec de l'eau désoxygénée. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 14, caractérisé en ce qu'antérieurement à l'étape c) d'immersion, il comporte une étape g) d'activation chimique de la tôle ou du feuillard (12) traité. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'étape g) est postérieure à une étape e) de décapage corrosif, et en ce qu'il comporte une étape de traitement de la tôle ou du feuillard (12) avec du chlorure de zinc. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 16, caractérisé en ce qu'antérieurement à l'étape c) d'immersion il comporte une étape h) d'immersion de la tôle ou du feuillard (12) dans un flux de pré-étamage (74). 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que le flux de pré-étamage (74) comporte du chlorure de zinc et du chlorure d'ammonium. 19. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 18, caractérisé en ce que, postérieurement, à l'étape c) d'immersion, il comporte une étape i) de refroidissement rapide du revêtement de protection pour obtenir des grains d'étain de taille désirée. 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 20, caractérisé en ce qu'à l'étape c), l'immersion comporte une étape de passage de la tôle ou du feuillard (12) entre deux rouleaux d'enduction (82) dont l'écartement détermine l'épaisseur du revêtement protecteur. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de projection (84) du métal d'étamage (76). 22. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte postérieurement à l'étape c) d'immersion dans le métal d'étamage (76) une étape j) d'enduction (114) avec un agent de désagrégation (112) du revêtement protecteur. 23. Matériau de couverture résistant aux intempéries en forme d'une bande métallique, caractérisé en ce qu'il comporte une tôle ou un feuillard métallique (12) dont au moins les deux faces principales sont étamées avec un métal d'étamage (76) comportant au moins 90 % en poids d'étain et au plus 0,1 % en poids de plomb. 24. Matériau de couverture selon la revendication 23, caractérisé en ce que le métal d'étamage (76) comprend les pourcentages en poids suivants Etain 90 - 99,9 % Plomb 0,01 - 0,10 % Bismuth 0,0 - 1,7 % Antimoine 0,0 - 7,5 % Zinc 0,00 - 1,5 % Fer 0,00 - 0,1 % Cuivre 0,00 - 2,7 % 25. Matériau de couverture selon la revendication 23 ou 24, caractérisé en ce que l'étamage sur les faces principales de la tôle ou du feuillard (12) a une épaisseur comprise entre 0,762 mm et 1,27 mm. 26. Matériau de couverture selon l'une quelconque des revendications 23 à 25, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard (12) a une épaisseur comprise 1,27 mm et 5,08 mm. 27. Matériau de couverture selon l'une quelconque des revendications 23 à 26, caractérisé en ce que la tôle ou le feuillard sont en acier inoxydable. 28. Dispositif pour la fabrication d'un matériau de couverture en forme de bandes résistant aux intempéries, caractérisé en ce qu'il comporte une cuve (30) de décapage agressif d'une tôle ou d'un feuillard (12) et une cuve (70) d'étamage. 29. Dispositif selon la revendication 28, caractérisé en ce que la cuve (30) de décapage agressif est rempli d'acide, notamment d'un mélange d'acide chlorhydrique et d'acide nitrique. 30. Dispositif selon la revendication 28 ou 29, caractérisé en ce qu'il comporte une cuve de rinçage (40) disposée entre la cuve (30) de décapage agressif et la cuve (70) d'étamage. 31. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 28 à 30, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (16) d'ablation mécanique de la matière de la tôle ou du feuillard (12), notamment des brosses. 32. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 28 à 31, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (20, 36, 50) d'isolation de la tôle ou du feuillard par rapport à l'oxygène moléculaire ( 2) 33. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 28 à 32, caractérisé en ce qu'il comporte une cuve (60) d'activation chimique du feuillard traité remplie avec une solution d'activation chimique (62). 34. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 28 à 33, caractérisé en ce qu'il comporte une boîte à flux (72), de préférence disposée dans la cuve d'étamage (70). 35. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 28 à 34, caractérisé en ce qu'il comporte, disposé à la sortie de la cuve d'étamage (76), des moyens (92) de refroidissement rapide de la tôle ou du feuillard traité, notamment des moyens de projection d'eau froide. 36. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 28 à 35, caractérisé en ce qu'il comporte des rouleaux d'enduction (82) disposés dans la cuve d'étamage (70). 37. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 28 à 36, caractérisé en ce qu'il comporte une niveleuse (100). 38. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 28 à 37, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif (114) d'enduction avec un agent de désagrégation (112) du métal d'étamage. 39. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 28 à 38, caractérisé en ce que ledit dispositif est un dispositif de fabrication en continu, et en ce qu'il comporte des moyens (13) de transport d'un feuillard (12) traité passant, en régime continu, simultanément aux divers postes de traitement (16, 20, 30, 40, 50, 60, 70, 92, 100).