Brevet FR2689852A1 — publié le 19931015

La présente invention concerne une pale pour voilure tournante d'aéronef, à extrémité en flèche. On sait que, aussi bien en vol stationnaire qu'en vol d'avancement, les performances d'un rotor d'aéronef à5 voilure tournante, notamment un hélicoptère, sont limitées par les phénomènes suivants: les ondes de choc qui se développent à l'extrados des pales en position avançante lors du vol à grande vitesse; le décrochage résultant du décollement de la couche limite à l'extrados des pales en position reculante, lors d'une demande de portance en vol de translation; l'interaction du tourbillon engendré par la pale précédente avec la pale suivante, ce qui entraîne une dissipation importante d'énergie en vol stationnaire sous deux formes: puissance induite et puissance de traînée des profils. Outre les pertes de performances, les chocs et l'inter- action pale-tourbillon sont également responsables de20 nuisances sonores sous forme de bruits impulsifs, respectivement par délocalisation des chocs (vol à grande vitesse) et par modulation impulsive de la portance lorsque le tourbillon marginal frappe directe- ment la pale (descente). On a trouvé que les performances d'une pale pour voilure tournante d'aéronef dépendaient, dans une large mesure, de paramètres liés à la construction de la pale, tels que: a) la répartition radiale de la surface de la pale; b) la mise en flèche de la partie d'extrémité libre de la pale; c) la répartition du vrillage des profils; d) la mise en dièdre de la partie d'extrémité libre de la pale. L'influence de ces paramètres sur les performances d'une pale de voilure tournante est étudiée en détail ci- après. a) Répartition radiale de la surface de la pale. Pour un rotor d'aéronef à voilure tournante dont les profils ou sections élémentaires travaillent tous au même coefficient de portance Cz, la portance linéique varie comme le carré de la vitesse locale, laquelle est15 directement proportionnelle au rayon (position radiale) r de la section Il en résulte que la portance totale de la pale varie proportionnellement à la corde moyenne L, définie par une pondération en carré du rayon r L(r) r 2 dr RO i -R 2 r 2 dr J O dans laquelle RO représente le rayon r à l'origine de la partie empennée de la pale, et R le rayon total de la pale. Il est d'usage courant de comparer les performances des pales de différentes formes en les rapportant à cette corde moyenne L. Par rapport à une pale classique de forme rectangulaire, les calculs montrent, et l'expérience le confirme, qu'une réduction de la corde à l'extrémité externe de la pale (forme effilée) améliore les performances, en5 particulier à grande vitesse Cette amélioration des performances s'explique par la réduction de traînée des profils due à la réduction de la corde en extrémité Les chocs situés dans cette zone s'exercent sur une surface plus faible, tandis que la partie centrale de la pale,10 non soumise aux chocs, assure alors l'essentiel de la portance avec une finesse maximale le quotient portance/traînée y est maximal. L'augmentation de la corde sur le reste de l'envergure de la pale, nécessaire pour maintenir la corde moyenne15 constante, est cependant importante du fait de la 2 pondération en r Il en résulte un alourdissement important du rotor Néanmoins, l'effilement vers l'extérieur de la pale est un moyen couramment utilisé pour améliorer les performances de celle-ci, en général en20 combinaison avec une mise en flèche de l'extrémité de la pale, comme l'illustrent les brevets FR-2 617 118 et FR-2 473 983. Par ailleurs, le brevet FR-2 311 713 propose une cons- truction très différente, qui consiste, entre autres25 particularités, à élargir la corde, de façon brutale, au-delà d'une section située à environ 87 % du rayon total de la pale R Cette disposition contribue à l'apparition de tourbillons intenses et stables qui repoussent la limite de décrochage, en particulier lorsque la pale est en position reculante Cependant, ce concept qui concentre la surface de pale vers son extrémité revient à réduire la partie efficace du rotor à un anneau périphérique Cela rend le flux induit moins homogène, et, par conséquent, la puissance induite augmente, ce qui est particulièrement néfaste au décol- lage. b) Mise en flèche de la partie d'extrémité libre de la pale. De plus, afin de reculer le seuil d'apparition des ondes de chocs et de limiter leur intensité, il est avantageux de courber l'extrémité libre de la pale vers l'arrière. L'angle de flèche A, défini par la ligne des foyers aérodynamiques (environ au quart avant de la corde) et10 l'axe de variation de pas, réduit le nombre de Mach effectif, et, ainsi, la mise en flèche de l'extrémité libre de la pale constitue un moyen efficace pour diminuer les conséquences défavorables de la compressi- bilité de l'air, notamment l'apparition d'ondes de choc.15 Une telle mise en flèche de l'extrémité de la pale est illustrée notamment par les brevets FR-2 311 713, FR-2 473 983 et FR-2 617 118, et est effectivement utilisée sur certains hélicoptères. Cependant, l'amplitude de l'angle de flèche et l'étendue en envergure de la zone d'extrémité concernée sont en fait limitées par les efforts de torsion qui résultent du départ vers l'arrière de la portance aérodynamique, ainsi que du centre de gravité. Dans le brevet FR-2 311 713, on propose de déporter vers l'avant une partie de la pale de façon à équilibrer le déport vers l'arrière de son extrémité Cela permet d'étendre la zone en flèche sur une partie plus impor- tante de l'envergure Toutefois, le raccordement de la portion du bord d'attaque en départ vers l'avant avec la30 partie interne de la pale s'effectue de façon brutale, et le tourbillon engendré par ce raccordement provoque le décrochage prématuré des profils plus proches du moyeu du rotor A grande vitesse, la forme concave du bord d'attaque au niveau du raccordement focalise et renforce localement les ondes de choc, ce qui risque de réduire, voire d'annuler, les effets bénéfiques de la5 mise en flèche - Dans le brevet FR-2 397 328, on préconise également le déport vers l'avant du bord d'attaque, mais dans un but différent Il ne s'agit pas ici de réduire les efforts de torsion, mais de provoquer une déformation élastique10 de la pale, de façon contrôlée et que l'on suppose favorable. c) Répartition du vrillage des profils. Outre la répartition radiale de la longueur de corde et la mise en flèche de l'extrémité externe, la répartition15 du vrillage des sections élémentaires d'une pale inter- vient également dans l'amélioration des performances de cette dernière Le vrillage d'une pale consiste à faire varier le calage des profils le long de l'envergure de la pale, de sorte que l'extrémité externe de la pale20 attaque l'air sous une incidence relativement faible, et le pied de pale sous une incidence plus forte Cela permet de répartir la partance de façon plus uniforme sur toute la surface du rotor et de réduire ainsi la puissance absorbée en vol stationnaire. Le vrillage est donc caractérisé par la différence de calage entre les deux extrémités de la pale Cependant, on sait qu'un fort vrillage peut amener l'extrémité externe de la pale à porter négativement (vers le bas) en position avançante lorsque l'aéronef à voilure30 tournante se déplace à grande vitesse Les performances s'en trouvent dégradées et, surtout, les vibrations augmentent fortement. Le choix du vrillage résulte donc d'un compromis entre, d'une part, le vol stationnaire et les basses vitesses qui exigent un fort vrillage, et, d'autre part, le vol d'avancement pour lequel un vrillage plus modéré est5 souhaitable. Par souci de simplicité, la répartition radiale du vrillage est souvent linéaire, de sorte que le vrillage total suffit à définir le calage de toutes les sections élémentaires. Toutefois, afin d'améliorer les performances, dans le brevet FR-2 636 593, on propose de réaliser un vrillage non linéaire consistant à survriller l'extrémité externe de la pale, par exemple entre 85 et 100 % du rayon total de la pale R Cela a pour effet de réduire l'intensité15 du tourbillon marginal, voire d'annuler celui-ci, pour un niveau de portance donné, de sorte que les performances à basse vitesse sont améliorées et que les bruits d'interaction pale/tourbillon en descente sont atténués Cependant, cette disposition ne permet pas de20 repousser les limites de décrochage, et les gains en puissance décroissent à grande vitesse. d) Mise en dièdre de la partie d'extrémité libre de la pale. De façon classique, les pales sont construites de sorte que le foyer des profils, défini généralement comme le point de mi-épaisseur au quart avant de la corde, reste sensiblement situé sur l'axe de variation de pas, et cela tout le long de l'envergure Par ailleurs, une mise en flèche de l'extrémité libre de la pale s'effectue généralement par déplacement du foyer dans le plan défini, d'une part, par l'axe de variation de pas et, d'autre part, par la direction de la corde du profil dans la zone d'extrémité. Dans le brevet FR-2 617 118, on décrit un perfectionne- ment à cette construction classique, consistant à5 inscrire la ligne des foyers dans un plan passant par l'axe de variation de pas, mais de façon inclinée par rapport à la corde, de sorte que le foyer des profils à l'extrémité externe de la pale est situé sensiblement plus bas que la partie interne de la pale Le tourbillon10 marginal engendré par l'extrémité externe d'une pale est ainsi éloigné de la pale suivante, ce qui a pour consé- quence de diminuer l'intensité de l'interaction, en particulier en vol stationnaire Il en résulte une nette diminution de la puissance absorbée par le rotor,15 notamment en vol stationnaire et à basse vitesse. Cette façon de faire est désignée par le terme "mise en dièdre" de l'extrémité de pale, bien que, dans le brevet FR-2 617 118, on effectue un déplacement progressif (de type parabolique) du foyer, et non une simple "cassure". On voit donc qu'aucun des documents ci-dessus ne décrit une structure de pale entièrement dépourvue d'inconvé- nients, et la présente invention, dans ce contexte, concerne une pale pour voilure tournante, à extrémité en flèche, dont la géométrie est définie de façon optimale25 pour garantir les meilleures performances. A cet effet, la pale à extrémité en flèche pour voilure tournante d'aéronef, destinée à faire partie d'un rotor dont le moyeu est lié à ladite pale, laquelle est susceptible d'être entraînée en rotation autour de l'axe30 dudit moyeu, ladite pale comportant un bord d'attaque et un bord de fuite, et étant formée de sections transver- sales élémentaires successives, identifiées par la distance séparant chacune d'entre elles de l'axe de rotation dudit moyeu, et présentant, chacune, un profil de corde déterminée et un foyer aérodynamique dont le déport par rapport à l'axe de variation de pas, ortho-5 gonal à chacune desdites sections, détermine la flèche de ladite pale, est remarquable, selon l'invention, en ce que, ladite pale étant subdivisée, le long de son étendue longitudinale, en quatre zones, à savoir une première zone s'étendant du bord interne de la pale à une première section située entre 75 % et 87 % de la longueur totale de la pale, comptée à partir de l'axe de rotation du moyeu, une deuxième zone s'étendant de la première section à une deuxième section située entre 87 % et 93 % de la longueur totale de la pale, une troisième15 zone s'étendant de la deuxième section à une troisième section située entre 93 % et 97 % de la longueur totale de la pale, et une quatrième zone s'étendant de la troi- sième section au bord externe libre de la pale, la longueur de la corde L croît de façon généralement20 linéaire dans ladite première zone, évolue suivant une fonction cubique dans ladite deuxième zone, est cons- tante dans ladite troisième zone, et évolue suivant une fonction parabolique dans ladite quatrième zone de sorte que la pale présente un double effilement vers les bords25 interne et externe de cette dernière, la variation de la longueur de la corde étant telle que le bord d'attaque et le bord de fuite de la pale, le long de son étendue longitudinale, ne présentent aucune cassure, et le déport Y'f du foyer aérodynamique par rapport à l'axe de30 variation de pas varie de façon linéaire dans ladite première zone de sorte que le foyer aérodynamique soit déporté vers le bord d'attaque dans cette zone, évolue suivant une fonction cubique dans ladite deuxième zone, varie de façon linéaire dans ladite troisième zone, et35 évolue suivant une fonction parabolique dans ladite quatrième zone de façon que la pale présente une flèche vers l'arrière, la variation du déport du foyer aérody- namique étant telle que le bord d'attaque et le bord de fuite de la pale, le long de son étendue longitudinale, ne présentent aucune cassure. Ainsi, la variation de la longueur de la corde et l'évolution du déport du foyer aérodynamique, le long de l'étendue longitudinale de la pale, sont telles que le bord d'attaque de la pale ne comporte que des parties convexes ou rectilignes, mais non concaves (pas de point10 d'inflexion en vue de dessus), et son bord de fuite des parties concaves ou rectilignes, mais non convexes (pas de point d'inflexion en vue de dessus) Cela permet, notamment, d'éviter le phénomène de focalisation des chocs provoqué par une concavité locale du bord d'atta-15 que Par ailleurs, l'élimination ou la réduction des chocs sur l'extrémité de la pale est obtenue par une mise en flèche importante dont l'effet est amplifié par une grande longueur de corde dans cette zone. L'équilibre des forces aérodynamiques autour de l'axe de variation de pas est assuré en déplaçant le foyer aérodynamique en avant de l'axe de pas (vers le bord d'attaque) sur toute la partie interne de la pale (première zone), la variation de la longueur de la corde et l'évolution du déport du foyer aérodynamique étant telles que le foyer global de la pale se situe au moins sensiblement sur l'axe de pas Cette disposition géomé- trique facilite l'équilibrage massique, le centre de gravité global pouvant également être placé au moins sensiblement sur l'axe de pas en ajoutant une très faible masse passive, voire aucune telle masse Le foyer global et le centre de gravité global étant tous deux situés au moins sensiblement sur ledit axe, les efforts de torsion au niveau du pied de pale, ainsi que les efforts de commande (biellettes, plateaux cycliques, compas, vérins), sont minimisés. La partie interne de la pale (première zone) qui parti- cipe peu à la portance, mais représente une part impor-5 tante de la masse, est réduite par diminution progres- sive de la corde vers le pied de pale ("effilement du pied"), autant que le permet la résistance des matériaux disponibles La progressivité de cette diminution garantit qu'aucun tourbillon concentré n'apparaîtra à la jonction avec le partie plus large de la pale Un tel tourbillon est en effet rendu inutile, la limite du décrochage étant repoussée non pas par cet artifice, mais plutôt par l'utilisation d'une loi de vrillage particulière, comme on le verra par la suite. Avantageusement, la variation de la longueur L de la corde par rapport à la longueur moyenne L de celle-ci est comprise entre des limites inférieure ABCD et supérieure EFGH, telles que les coordonnées des points A, B, C et D sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,93 r/R=l A B C D L/L= 0,60 L/L= 1,05 L/L=l,05 L/L= 0,25 les lignes joignant ces points pour former la limite ABCD étant des segments de droite à l'exception du segment CD de forme parabolique défini par: L(r/R)/L = 1,05 0,80 x 2 avec x = (r/R 0,93)/0,07 et les coordonnées des points E, F, G et H sont les suivantes: r/R= O r R= 0,87 r/R= 0,97 r/R=l E F G H - L/L= 0,75 L/L= 1,20 L/L= 1,20 L/L= 0,45 les lignes joignant ces points pour former la limite EFGH étant des segments de droite à l'exception du segment GH de forme parabolique défini par: L(r/R)/L = 1,20 0,75 x avec x = (r/R 0,97)/0,03. Dans ces limites, par rapport à la longueur moyenne L de la corde, la longueur L de la corde varie, de préf é- rence, sur l'étendue longitudinale de la pale, de la façon suivante:. r étant la distance d'une section transversale élémentaire de pale à l'axe de rotation du moyeu; R O étant la distance du bord interne de la pale à l'axe de rotation du moyeu; Ri étant la distance de l'extrémité externe de ladite première zone à l'axe de rotation du moyeu; À R 2 étant la distance de l'extrémité externe de ladite deuxième zone à l'axe de rotation du moyeu; R 3 étant la distance de l'extrémité externe de ladite troisième zone à l'axe de rotation du moyeu; et R étant la distance du bord externe de la pale à l'axe de rotation du moyeu. a) première zone de R O à Ri: linéairement de LO = 0,778400 L à L 1 = 1, 095054 L b) deuxième zone de Ri à R 2: de L 1 à L 2 = 1,104833 L suivant la fonction: L(r/R)/L = 1,103203 + 0,001630 x 3 0,008149 ( 1-x)3 + 0, 004889 x ( 1 x) ( 2 x 1) dans laquelle: x = (r Ri) / (R 2 Ri) c) troisième zone de R 2 à R 3: de L 2 = 1,104833 L à L 3 = L 2, en restant constante d) quatrième zone de R 3 à R: de L 3 = 1,104833 L à L 4 = 0,351543 L, suivant la fonction: L(r/R)/L = 1,104833 0, 753290 x dans laquelle: x = (r R 3)/(R-R 3). Par ailleurs, le déport Y'f du foyer aérodynamique par rapport à l'axe de variation de pas peut être compris15 entre des limites inférieure A'B'C'D' et supérieure E'F'G'H', telles que les coordonnées des points A', B', C' et D' sont les suivantes: r/R= r/R= 0,87 r/R= 0,93 r/R=l A' B' C' D' Y'f= O Y'f= 0,00435 R Y'f=-0,03165 R Y'f=-0,11916 R les lignes joignant ces points pour former la limite A'B'C'D' étant des segments de droite, à l'exception du segment C'D' de forme parabolique défini par: Y'f(r/R)/R = 0,03165 0,04200 x 0,04551 x 2 avec x = (r/R 0,93)/0,07 et les coordonnées des points E', F', G' et H' sont les suivantes: Er/R= r/R= 0,87 r/R= 0,97 r/R= 1 E' F' G'l H' Y'f= O Y'f= 0,02610 R Y'f=-0, 00390 R Y'f=-0,05557 R les lignes joignant ces points pour former la limite E'F'G'H' étant des segments de droite, à l'exception de G'H' de forme parabolique défini par: Y'f(r/R)/R = 0,00390 0,00900 x 0, 04267 x avec x = (r/R 0,97)/0,03. Dans ces limites, le déport Y'f du foyer aérodynamique par rapport à l'axe de variation de pas évolue, de préférence, sur l'étendue longitudinale de la pale, de la façon suivante: r étant la distance d'une section transversale élémentaire de pale à l'axe de rotation du moyeu; R O étant la distance du bord interne de la pale à l'axe de rotation du moyeu; Rl étant la distance de l'extrémité externe de ladite première zone à l'axe de rotation du moyeu; R 2 étant la distance de l'extrémité externe de ladite deuxième zone à l'axe de rotation du moyeu; R 3 étant la distance de l'extrémité externe de ladite troisième zone à l'axe de rotation du moyeu; et À R étant la distance du bord externe de la pale à l'axe de rotation du moyeu. a) première zone de R O à R 1: linéairement de Y O = 0,0029242 R à Y 1 = 0,012282 R soit Y'f = 0,014449 r b) deuxième zone de Rl à R 2: de Y 1 à Y 2 = 0,003244 R suivant la fonction: Y'f(r/R)/R = 0,01096890 0, 00772363 x + 0,00131353 ( 1-x 3) 0,00451858 x ( 1-x) ( 2 x-1) dans laquelle: x = (r R 1) / (R 2 Ri) c) troisième zone de R 2 à R 3: linéairement de Y 2 à Y 3 = 0,024733 R d) quatrième zone de R 3 à R: de Y 3 à Y 4 = 0,089984 R suivant la fonction: Y'f(r/R)/R = 0, 024733 0,023296 x 0,041955 x dans laquelle: x = (r R 3) / (R-R 3). De plus, la partie d'extrémité externe de la pale présentant une courbure vers le bas au moins approxima- tivement d'allure parabolique, selon l'invention, le déplacement vertical Zv du centre de vrillage par rapport au plan de portance nulle de la pale, tel que défini ultérieurement, est compris entre des limites20 inférieure A"B"C"D" et supérieure E"F"G"H", telles que les coordonnées des points A", B", C" et D" sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,93 r/R= 1 A" B" C" D" Zv/R=-0,001 Zv/R=-0,001 Zv/R=-0,001 Zv/R=-0,015 les lignes joignant ces points pour former la limite A"B"C"D" étant des segments de droite à l'exception du segment C"D" de forme parabolique défini par: Zv(r/R)/R = 0,001 0,014 x avec x = (r/R 0,93)/0,07 et les coordonnées des points E", F", G" et H" sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,97 r/R= 1 Ey E"' G" H" Zv/R=+ 0,001 Zv/R=+ 0,001 Zv/R=+ 0,001 Zv/R=-0,005 les lignes joignant ces points pour former la limite E"F"G"'H" étant des segments de droite, à l'exception du10 segment G"H" de forme parabolique défini par: Zv(r/R)/R = + 0,001 0,006 x avec x = (r/R 0,97)/0,003. Dans ces limites, avantageusement, le déplacement vertical Zv du centre de vrillage par rapport au plan de15 portance nulle de la pale est tel que le centre de vrillage reste sensiblement dans ledit plan dans lesdi- tes première, deuxième et troisième zones, et dans la quatrième zone: Zv(r/R)/R = 0,0905 x avec x = (r R 3) / (R R 3). De préférence, lesdites première, deuxième, troisième et quatrième zones sont définies par: R O = 0,202380 R, Rl = 0,850000 R, R 2 = 0,890000 R et R 3 = 0,950000 R. Par ailleurs, avantageusement, dans la zone R O à RI = 0,40 à 0,50 R, de préférence 0,46 R, de la pale et dans la zone RII = 0,75 à 0,85 R, de préférence 0,80 R, à R de la pale, le calage aérodynamique est linéairement variable avec le rayon r et son taux de variation, avantageusement, est au moins sensiblement égal à -120 divisé par le rayon R, tandis que, dans la zone centrale RI à RII, le taux de variation du calage aérodynamique,5 également constant, est égal à 1, 5 fois le taux de variation du calage aérodynamique des zones RO à RI et RII à R, avantageusement au moins sensiblement égal à -18 divisé par le rayon R. En survrillant ainsi la partie centrale de la pale (RI à RII), on peut mieux exploiter le domaine de fonctionne- ment sûr des profils, en réduisant la portance maximale demandée en position reculante, et en l'augmentant dans une zone o une marge importante est disponible, à savoir dans la partie centrale de la pale avançante.15 Dans le cas d'un vol rapide, l'extrémité de la pale avançante déporte, mais le survrillage n'aggrave prati- quement pas ce phénomène, tandis que le gain du côté de la pale reculante est considérable Globalement, la puissance demandée par le rotor décroît d'environ 10 %20 dans ce cas de vol. Cela traduit un recul de la limite de décrochage du rotor, dont les autres effets bénéfiques sont: la réduction des contraintes dynamiques dans les pales, le moyeu, et la chaîne de commande, et la réduction des25 vibrations. Par ailleurs, l'intensité de l'interaction pale- tourbillon est diminuée grâce, d'une part, au déplace- ment vers le bas du tourbillon marginal et, d'autre part, à la réduction de l'intensité du tourbillon Le30 déplacement du tourbillon est assuré, en partie, par le déplacement des profils sous le plan de portance nulle de la pale et, en partie, grâce au recul important du bord de fuite, ce qui produit aussi un déplacement vers le bas du tourbillon par rotation de la pale autour de l'axe de pas La réduction de l'intensité du tourbillon est obtenue par une diminution de la corde, progressive mais notable, dans la partie d'extrémité externe de la5 pale ("saumon") Cet effilement particulier offre pour avantage supplémentaire de réduire la masse dans la zone la plus éloignée de l'axe de pas, facilitant ainsi l'équilibrage inertiel. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments sembla- bles. La figure 1 est une vue schématique en perspective d'une pale de rotor d'hélicoptère conforme à la présente15 invention. Les figures 2 et 3 illustrent, en vue de dessus, deux exemples de réalisation de la pale selon l'invention. La figure 4 est une courbe montrant la variation de la longueur de la corde le long de l'étendue longitudinale20 de la pale. La figure 5 est une courbe montrant l'évolution du déport du foyer aérodynamique le long de l'étendue longitudinale de la pale. La figure 6 est une courbe montrant le déplacement vertical du centre de vrillage par rapport au plan de construction, tel que défini par la suite, de la pale. La figure 7 est une courbe montrant la variation du calage aérodynamique le long de l'étendue longitudinale de la pale. Les figures 8 a à 8 c montrent des sections élémentaires de la pale en différentes positions de son étendue longitudinale. La pale 1 à extrémité en flèche, conforme à la présente invention et montrée par la figure 1, fait partie d'un rotor dont le moyeu 2 est illustré de façon purement schématique et dont les autres pales ne sont pas repré- sentées La pale 1 est liée au moyeu 2 par des organes 3 d'articulation et de retenue de la pale, particulière-10 ment une articulation de changement de pas pour la pale autour d'un axe 4 dit de variation commandée de pas, comme cela est usuel. Par ailleurs, la pale 1, comportant un bord d'attaque 5 et un bord de fuite 6, est formée de sections transver-15 sales élémentaires successives, dont une 7 est repré- sentée sur la figure 1 Chaque section élémentaire 7 est identifiée par la distance r séparant ladite section de l'axe de rotation 2 A du moyeu 2, et présente un profil de corde L déterminée, et un foyer aérodynamique (point20 d'application des variations des forces de portance aérodynamique), dont la "courbe" le long de l'étendue longitudinale de la pale est représentée en 8 sur les figures 2 et 3 Le déport du foyer aérodynamique par rapport à l'axe de variation de pas 4, orthogonal25 auxdites sections successives 7, détermine la flèche de la pale, comme on le voit mieux sur les figures 2 et 3. On décrira ci-après la construction géométrique permet- tant de définir rigoureusement la surface d'une pale 1 selon l'invention. Le référentiel de construction est choisi comme étant un trièdre orthonormé dont l'origine O est le centre du rotor. L'axe OX est l'axe de variation de pas 4, de sorte que la première coordonnée coïncide avec le rayon r compté à partir du centre de rotation O Le deuxième axe OY, orthogonal à l'axe OX, constitue la direction de réfé-5 rence de calage, et est dirigé, arbitrairement, vers le bord d'attaque 5 Le troisième axe OZ est orthogonal au plan défini par les axes OX et OY, et est dirigé, arbitrairement, vers le haut (extrados des profils) Le trièdre est de sens direct si le rotor tourne dans le10 sens anti- horaire Il est bien entendu, toutefois, que tout ce qui suit reste valable pour un rotor tournant en sens horaire. Le plan OX,OY sera appelé plan de construction ou plan de référence Le plan OX,OY sera choisi de façon à15 coïncider avec le plan de portance nulle de la pale défini ultérieurement La surface de la pale (enveloppe de la pale) est engendrée par un ensemble de sections planes élémentaires 7 qui sont toutes parallèles les unes aux autres et au plan OY,OZ et orthogonales à l'axe20 de variation de pas OX. Chaque section élémentaire peut être identifiée par son rayon r (distance de la section à l'axe OY), compris entre RO (début de la partie empennée) et R (extrémité externe de la pale). Les paramètres définissant le contour d'une section transversale élémentaire quelconque 7 de la pale 1 sont les suivants: la longueur de la corde L, comptée perpendiculairement à l'axe de pas (L étant la longueur moyenne de la corde pondérée en r 2); le déplacement du foyer aérodynamique F par rapport au centre de vrillage V parallèlement à la corde A Yf, Yf et Zf étant les coordonnées du foyer F (généralement situé au quart avant de la corde et à mi-épaisseur) dans le repère de construction, et Y désignant, par la suite, la position en corde du foyer global; et Y'f étant la position du foyer rabattu sur le plan de construction (sans vrillage); la position du centre de vrillage V, donnée par ses coordonnées Yv et Zv dans le repère de construction; le calage géométrique og compté par rapport à la direction OY, positif à cabrer, et déduit du calage aérodynamique Qa par la relation Og =Qa +cxo dans laquelle ao est l'incidence de portance nulle de la section élémentaire (en fait, le calage à considé- rer n'est pas le calage géométrique Qg, mais plutôt le calage aérodynamique Ga compté par rapport à la direction de portance nulle de la section L'écart Og-Oa est égal à l'incidence de portance nulle ao du profil de la section considérée Cet écart est nul pour les profils symétriques, aujourd'hui abandonnés, et la distinction entre qa et Og est essentielle pour les profils modernes Les lois de vrillage considérées dorénavant, linéaires ou non, se rapportent donc au calage aérodynamique Sa); le contour du profil générique, décrit par un jeu d'équations, ou bien par une table numérique. Les figures 8 a, 8 b et 8 c représentent des sections particulières telles que décrites par la suite. La position du foyer F, du bord d'attaque B et celle du bord de fuite M sont déduites des relations Yf = Yv + A Yf cos Qg A Zf sine g F Zf = Zv + A Zf cos Qg +A Yf sinm g Yb = Yv +A Yb cos 8 g Zb sin 8 g B Zb = Zv +A Zb cos 8 g +A Yb sin 9 g Ym = Yv +A Ym cos g -A Zm sin 8 g M Zm = Zv + A Zm cos e g + A Ym sin g avec A Yb = A Yf + 1/4 L A Ym =A Yf 3/4 L et A Zf = zf zv A Zb = A Zm = zv, zv et zf étant les distances des points V et F à la corde de référence (mi-épaisseur du profil aux abscisses A Yb et A Yf) A Yf et A Zf représentent la position du15 foyer par rapport au centre de vrillage dans les axes liés au profil. Le foyer aérodynamique peut être défini comme le point d'application des variations de portance relatives à une variation d'incidence Il se situe, généralement, à20 proximité du quart de corde à compter du bord d'attaque. Le calage aérodynamique 8 a est défini, généralement, à une constante additive près (figure 7) Une méthode permettant de déterminer cette constante, et donc de positionner les sections par rapport au plan OX,OY, de façon à faire correspondre celui-ci au plan de portance nulle (portance aérodynamique totale identiquement nulle de la pale 1 si la rotation de cette pale se fait autour de l'axe OZ et si le vol est stationnaire), est la suivante: on calcule l'intégrale: SN = O a(r) L(r) r 2 dr RO qui peut être positive ou négative; on calcule l'intégrale: r R 2 SD = L(r) r 2 dr RO on retranche à Oa(r) la constante SN/SD, de sorte que l'expression r R 2 lGa(r)-lSN/SDll L(r) r 2 dr RO est identiquement nulle; les sections sont calées géométriquement par rapport au plan OX,OY selon l'angle pratique Oa(r)- lSN/SDl+ao, ce qui confère au plan OX,OY les propriétés précitées du plan de portance nulle. La pale qui fait l'objet de l'invention est subdivisée en quatre zones, permettant de la décrire, indépendam- ment du vrillage qui nécessite un découpage particulier précisé ci- après Ces quatre zones sont: la zone 1, dite partie interne, qui s'étend depuis la section R 0, correspondant au début de la partie empennée, jusqu'à la section Ri située entre 75 % et 87 % du rayon total R; la zone 2, dite partie de transition, qui s'étend depuis la section R 1 jusqu'à la section R 2 située entre 87 % et 93 % du rayon total R; la zone 3, dite partie en flèche, qui s'étend depuis la section R 2 jusqu'à la section R 3 située entre 93 % et 97 % du rayon total R; la zone 4, dite "saumon", qui s'étend depuis la section R 3 jusqu'au bout libre de la pale (rayon R). La description du vrillage nécessite un découpage en trois zones: la zone I qui s'étend depuis la section R O jusqu'à la section RI située entre 40 % et 50 % du rayon total R; la zone II (partie centrale) qui s'étend depuis la section RI jusqu'à la section RII située entre 75 % et % du rayon total R; la zone III qui s'étend depuis la section RII jusqu'au bord libre de la pale (rayon R). A titre d'exemple de réalisation préféré, on peut définir les quatre zones 1, 2, 3 et 4 ci-dessus comme suit: R O = 0,202380 R, Rl= 0,850000 R, R 2 = 0,890000 R, R 3 = 0,950000 R. On notera que les sections 7 représentées sur les figures 8 a, 8 b et 8 c sont telles que: pour la figure 8 a: r RU, le point U est défini sur la figure 5 et le point V est disposé, dans le cas présent, sur l'axe OX et à mi-épaisseur du profil; pour la figure 8 b: RU R 3, les points F et V restent confondus quand ils sont disposés à mi-épaisseur du profil mais se situent sous le plan OX,OY. La loi de corde évolue selon la courbe PQRST de la figure 4 (évolution de la corde L par rapport à la corde moyenne L le long de l'envergure de la pale): segment PQ (zone 1): l'évolution est linéaire depuis L O = 0,778400 L jusqu'à Li = 1,095054 L segment QR (zone 2): l'évolution est cubique depuis LI jusqu'à L 2 = 1,104833 L, suivant la fonction: L(r/R)/L = 1,103203 + 0,001630 x 3 0,008149 ( 1-x) + 0,004889 x (l-x) ( 2 x-l) o x = (r R 1) / (R 2 Rl) segment RS (zone 3): la corde est constante et égale à L 2 = L 3 = 1,104833 L segment ST (zone 4): l'évolution est parabolique depuis L 3 = 1,104833 L jusqu'à L 4 = 0,351543 L, suivant la fonction: L(r/R)/L = 1, 104833 0,753290 x 2 o x = (r-R 3)/(R-R 3). Les expressions ci-dessus sont choisies de façon à assurer une évolution continue de la dérivée d L/dr, condition nécessaire pour que le bord d'attaque 5 et le bord de fuite 6 de la pale 1 ne présentent aucune cassure. Le déport du foyer aérodynamique F par rapport à l'axe de variation de pas détermine l'angle de flèche local: A = tg 1 (d Y'f/dr). Sur la figure 5, le déport du foyer est défini par son rabattement sur le plan de construction OX,OY, soit Y'f = Yv +A Yf, qui évolue selon la courbe PQRST: segment PQ (zone 1): l'évolution est linéaire depuis Y O = 0,0029242 R jusqu'à Y 1 = 0,012282 R soit: Y'f = 0,014449 r segment QR (zone 2): l'évolution est cubique depuis Y 1 jusqu'à Y 2 = 0, 003244 R suivant la fonction: Y'f(r/R)/R = 0,01096890 0,00772363 x 3 + 0,00131353 ( 1-x 3)0,00451858 x( 1-x)( 2 x-1) dans laquelle: x = (r-R 1) / (R 2-R 1) segment RS (zone 3): l'évolution est linéaire de Y 2 à Y 3 = 0,024733 R (cela correspond à un angle de flèche constant A= 25 ) segment ST (zone 4): l'évolution est parabolique de Y 3 à Y 4 = 0,089984 R suivant la fonction: Y'f(r/R)/R = 0,024733 0,023296 x 0,041955 x dans laquelle: x = (r-R 3)/(R-R 3). Les expressions ci-dessus sont choisies de façon à assurer une évolution continue de la dérivée d Y'f/dr, condition nécessaire pour que le bord d'attaque et le bord de fuite de la pale ne présentent aucune "cassure". De plus, grâce aux choix des paramètres ci-dessus, le foyer global de la pale, point d'application des va- riations de portance, et défini par sa position Y par rapport à l'axe de pas: 2 I 2 Y'f(r) L(r)r dr j Y'f(r) L(r)r dr L(r)r 2 dr L{Rr 2 dr RO R O se trouve quasiment confondu avec l'axe de pas Y = -0,0008 R, de sorte que les efforts aérodynamiques de torsion en pied de pale, ainsi que la partie aérodyna-15 mique de l'effort sur la biellette de pas sont mini- misés. On remarquera, pour une pale à corde moyenne L fixée, qu'un autre choix de la répartition des quatre zones 1, 2, 3 et 4 précitées, mais toujours dans les limites précédemment définies, peut être associé à des paramè- tres convenablement déterminés pour les lois générales proposées ci-dessus pour les variations le long de l'étendue de la pale de la corde L par rapport à la corde moyenne L d'une part et le déport Y'f du foyer25 aérodynamique par rapport à l'axe de variation de pas d'autre part, de façon à assurer sensiblement le posi- tionnement du foyer aérodynamique global de la pale par rapport à l'axe de variation de pas. On notera aussi que le déport du foyer qui vaut Y'f = Yv +A Yf peut être obtenu par différentes combinaisons du déport du centre de vrillage Yv et du décentrement A Yf Toute- fois, il est souhaitable de maintenir le centre de vrillage V confondu avec l'axe de variation de pas dans la zone du pied de pale et sur la plus grande partie de l'envergure, cela de façon à conserver à la pale une allure rectiligne en vue de face et à minimiser ainsi la5 flexion induite par la force centrifuge En pratique, Yv sera nul depuis le pied de pale jusqu'au point d'inter- section U de la ligne des foyers avec l'axe de variation de pas (figure 5) Au-delà de ce point, le centre de vrillage sera confondu avec le foyer: r RU: Yv(r) = Y'f(r), A Yf(r) = O Par ailleurs, le déplacement vertical Zv du centre de vrillage V par rapport au plan de construction ci-dessus défini évolue selon la courbe PQRST de la figure 6: sur les segments PQ, QR et RS (zones 1,2,3), le centre de vrillage est dans le plan de construction: Zv = 0, sur le segment ST (zone 4), l'évolution est paraboli- que depuis Zv = O jusqu'à Zv = -0,0905 R suivant la fonction: Zv(r/R)/R = 0,0905 x avec x = (r-R 3) / (R-R 3). Ce déplacement progressif vers le bas permet d'amener le bord de fuite d'une pale, et donc le tourbillon margi- nal, à une position telle que l'interaction avec la pale suivante est significativement réduite, en particulier dans les configurations de vol stationnaire et de descente. En outre, le calage aérodynamique e a peut être réparti selon la ligne KLMN de la figure 7 Les trois zones sont définies par les sections I et II suivantes: RI = 0,46 R RII = 0,80 R. Dans les zones I et III, le taux de vrillage est cons- tant et peut être égal à -12 en se rapportant au rayon total R, tandis que, dans la zone II centrale (segment LM), il est constant et peut être égal à -18 en se rapportant au rayon total R, soit une augmentation de10 50 % par rapport aux autres zones I et III (figure 7). En fait, pour repousser la limite de décrochage, il suffit d'augmenter le vrillage dans la partie centrale RI à RII d'environ 50 % sans le modifier sur le reste de la pale Un critère simple décrit ci-dessous permet de15 déterminer si une loi de vrillage donnée possède cette propriété. Sur la figure 7, on trace la droite KN (en traits interrompus) joignant la première section empennée R O à l'extrémité externe R, on détermine les points I et J,20 les intersections de cette droite KN avec les sections à % et 80 % de R, et on détermine les points I' et J', donnant le calage aérodynamique au niveau de ces sec- tions à 50 % et 80 % de R. Le critère consiste à examiner les écarts ( 8 I'-8 I) et (OJ'-OJ) en les comparant à l'écart de calage entre les deux extrémités ( 9 K-ON): si 0,03 ( O K-ON) précitée. De plus, les variations précédemment définies de la corde, du foyer aérodynamique (flèche), et du déplace- ment vertical du centre de vrillage (dièdre) peuvent être comprises dans les limites ABCD et EFGH, A'B'C'D' et E'F'G'H', et A"B"C"D" et E'"F"G"H"I des figures 4, 5 et 6, respectivement, tout en conservant les propriétés requises de la pale selon l'invention Ces limites sont définies par les points suivants: 1) pour la loi de variation de la corde, limite inférieure ABCD, telle que les coordonnées des points A, B, C et D sont les suivantes: r R= r/R= 0,87 r/R= 0,8793 r/R=l A B C D L/L= 0,60 L/L= 1,05 L/L=l,05 L/L= 0,25 les lignes joignant ces points pour former la limite ABCD sont des segments de droite, à l'exception du segment CD de forme parabolique défini par: L(r/R)/L = 1,05 0,80 x avec x = (r/R 0,93)/0,07 limite supérieure EFGH, telle que les coordonnées des points E, F, G et H sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,97 r/R=l E F G H L/L= 0,75 L/L= 1,20 L/L= 1,20 L/L= 0,45 les lignes joignant ces points pour former la limite EFGH sont des segments de droite à l'exception du segment GH de forme parabolique défini par: L(r/R)/L = 1,20 0,75 x avec x = (r/R 0,97)/0,03 2) pour la loi de variation du foyer aérodynamique limite inférieure A'B'C'D', telle que les coordonnées des points A', B', C' et D' sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,93 r/R=l A' B' C' D' Y'f= O Y'f= 0,00435 R Y'f=-0,03165 R Y'f=-0,11916 R les lignes joignant ces points pour former la limite A'B'C'D' sont des segments de droite, à l'exception du segment C'D' de forme parabolique défini par: Y'f(r/R)/R = 0,03165 0,04200 x 0,04551 x avec x = (r/R 0, 93)/0,07 limite supérieure E'F'G'H', telle que les coordonnées des points E', F', G' et HI' sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,97 r/R=l E' F' G' H' Y'f= O Y'f= 0,02610 R Y'f=-0,00390 R Y'f=-0,05557 R les lignes joignant ces points pour former la limite E'F'G'H' étant des segments de droite, à l'exception de G'H' de forme parabolique défini par: Y'f(r/R)/R = 0,00390 0,00900 x 0,04267 x avec x = (r/R 0,97)/0, 03 3) pour le déplacement vertical du centre de vrillage limite inférieure A"B"C"D", telle que les coordonnées des points A", B", C" et D" sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,93 r/R= 1 A" B" C" D" Zv/R=-0,001 Zv/R=-0, 001 Zv/R=-0,001 Zv/R=-0,015 les lignes joignant ces points pour former la limite A"B"C"D" sont des segments de droite à l'exception du segment C"D" de forme parabolique défini par: Zv(r/R)/R = 0,001 0, 014 x avec x = (r/R 0,93)/0,07 limite supérieure E"F"G"H", telle que les coordonnées des points E", G", G" et H" sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,97 r/R=l E" F" G" H" Zv/R=+ 0,001 Zv/R=+ 0,001 Zv/R=+ 0,001 Zv/R=-0,005 les lignes joignant ces points pour former la limite E"F"G"H" sont des segments de droite, à l'exception du segment G"H" de forme parabolique défini par: Zv(r/R)/R = + 0,001 0,006 x avec x = (r/R 0,97)/0,03 On notera que la figure 3, par rapport à la représenta- tion de la figure 2, montre une forme en plan d'une pale 1, obtenue en étendant davantage vers son extrémité externe la zone de transition (zone 2), et en étendant le "saumon" (zone 4) davantage vers l'intérieur, jusqu'à ce que les points R et S des figures 4, 5 et 6 soient sensiblement confondus. En résumé, la présente invention utilise, pour définir la pale 1, quatre caractéristiques géométriques origi- nales: 1) la répartition radiale de la surface de la pale, sous forme d'une loi de corde: L/L = f(r/R); 2) la répartition radiale de la flèche, sous forme d'une loi de déplacement du foyer dans le sens de la corde Y'f/R = f(r/R); 3) la répartition radiale du dièdre, sous forme d'une loi de déplacement du centre de vrillage hors du plan de construction: Zv/R = f(r/R); 4) la répartition radiale du vrillage, sous forme d'une loi de calage: Sa = f(r/R). Ces quatre caractéristiques sont mises en oeuvre pour combattre les trois phénomènes limitant les performances du rotor: les ondes de choc, le décrochage et l'inter- action pale-tourbillon. REVENDICATIONS 1 Pale à extrémité en flèche pour voilure tournante d'aéronef, destinée à faire partie d'un rotor dont le moyeu ( 2) est lié à ladite pale ( 1), laquelle est susceptible d'être entraînée en-rotation autour de l'axe5 dudit moyeu, ladite pale ( 1) comportant un bord d'atta- que ( 5) et un bord de fuite ( 6), et étant formée de sections transversales élémentaires successives ( 7), identifiées par la distance r séparant chacune d'entre elles de l'axe de rotation dudit moyeu, et présentant,10 chacune, un profil de corde déterminée et un foyer aérodynamique dont le déport par rapport à l'axe de variation de pas, orthogonal à chacune desdites sections, détermine la flèche de ladite pale, caractérisée en ce que, ladite pale ( 1) étant subdi-15 visée, le long de son étendue longitudinale, en quatre zones, à savoir une première zone s'étendant du bord interne de la pale RO à une première section Rl située entre 75 % et 87 % de la longueur totale de la pale, comptée à partir de l'axe de rotation du moyeu, une20 deuxième zone s'étendant de la première section Ri à une deuxième section R 2 située entre 87 % et 93 % de la longueur totale de la pale, une troisième zone s'éten- dant de la deuxième section R 2 à une troisième section R 3 située entre 93 % et 97 % de la longueur totale de la25 pale, et une quatrième zone s'étendant de la troisième section R 3 au bord externe libre R de la pale, la longueur de la corde L croît de façon généralement linéaire dans ladite première zone, évolue suivant une fonction cubique dans ladite deuxième zone, est cons-30 tante dans ladite troisième zone, et évolue suivant une fonction parabolique dans ladite quatrième zone de sorte que la pale ( 1) présente un double effilement progressif vers les bords interne et externe de cette dernière, la variation de la longueur de la corde étant telle que le bord d'attaque ( 5) et le bord de fuite ( 6) de la pale, le long de son étendue longitudinale, ne présentent aucune cassure, le bord d'attaque ne comportant que des segments convexes ou rectilignes et le bord de fuite que5 des segments concaves ou rectilignes, et le déport Y'f du foyer aérodynamique par rapport à l'axe de variation de pas varie de façon linéaire dans ladite première zone de sorte que le foyer aérodynamique soit déporté vers le bord d'attaque ( 5) dans cette zone, évolue suivant une10 fonction cubique dans ladite deuxième zone, varie de façon linéaire dans ladite troisième zone, et évolue suivant une fonction parabolique dans ladite quatrième zone de façon que la pale ( 1) présente une flèche vers l'arrière, la variation du déport du foyer aérodynamique15 étant telle que le bord d'attaque ( 5) et le bord de fuite ( 6) de la pale, le long de son étendue longitudinale, ne présentent aucune cassure. 2 Pale selon la revendication 1, caractérisée en ce que la variation de la longueur L de la corde par rapport à la longueur moyenne L de celle-ci est comprise entre des limites inférieure ABCD et supérieure EFGH, telles que les coordonnées des points A, B, C et D sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,93 r/R=l A B C D L/L= 0,60 L/L= 1,05 L/L= 1,05 L/L= 0,25 les lignes joignant ces points pour former la limite ABCD étant des segments de droite à l'exception du segment CD de forme parabolique défini par30 L(r/R)/L = 1,05 0,80 x 2 avec x = (r/R 0, 93)/0,07 et les coordonnées des points E, F, G et H sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,97 r/R=l E F G H LIL= 0,75 L/L= 1,20 L/L= 1,20 L/L= 0,45 les lignes joignant ces points pour former la limite EFGH étant des segments de droite à l'exception du segment GH de forme parabolique défini par: L(r/R)/L = 1,20 0,75 x avec x = (r/R 0,97)/0,03. 3 Pale selon la revendication 2, caractérisée en ce que, par rapport à la longueur moyenne L de la corde, la longueur L de la corde varie, sur l'étendue longitudinale de la pale, de la façon suivante: r étant la distance d'une section transversale élémentaire de pale à l'axe de rotation du moyeu; R O étant la distance du bord interne de la pale à l'axe de rotation du moyeu; Rl étant la distance de l'extrémité externe de ladite première zone à l'axe de rotation du moyeu; R 2 étant la distance de l'extrémité externe de ladite deuxième zone à l'axe de rotation du moyeu; R 3 étant la distance de l'extrémité externe de ladite troisième zone à l'axe de rotation du moyeu; et R étant la distance du bord externe de la pale à l'axe de rotation du moyeu; a) première zone de R O à R 1: linéairement de L O = 0,778400 L à L 1 = 1,095054 L b) deuxième zone de R 1 à R 2: de L 1 à L 2 = 1, 104833 L suivant la fonction: L(r/R)/L = 1,103203 + 0,001630 x 3 0, 008149 (l-x) + 0,004889 x ( 1 x) ( 2 x 1) dans laquelle: x = (r Rl)J/ (R 2 Ri) c) troisième zone de R 2 à R 3: L 2 = L 3 = 1,104833 L d) quatrième zone de R 3 à R: de L 3 = 1,104833 L à L 4 = 0,351543 L, suivant la fonction: L(r/R)/L = 1,104833 0,753290 x 2 dans laquelle: x = (r R 3)/R-R 3). 4 Pale selon la revendication 3, caractérisée en ce que lesdites première, deuxième, troisième et quatrième zones sont définies par: R O = 0,202380 R, R 1 = 0,850000 R, R 2 = 0,890000 R et R 3 = 0,950000 R. 5 Pale selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que le déport Y'f du foyer aérodyna- mique de chaque section par rapport à l'axe de variation de pas est compris entre des limites inférieure A'B'C'D' et supérieure E'F'G'H', telles que les coordonnées des25 points A', B', C' et D' sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,93 r/R= 1 A' B' C' D' Y'f= O Y'f= 0,00435 R Y'f=-0, 03165 R Y'f=-0,11916 R les lignes joignant ces points pour former la limite A'B'C'D' étant des segments de droite, à l'exception du segment C'D' de forme parabolique défini par: Y'f(r/R)/R = 0,03165 0,04200 x 0,04551 x avec x = (r/R 0,93)/0,07 et les coordonnées des points E', F', G' et H' sont les suivantes: r/R=O r/R= 0,87 r/R= 0,97 r/R=l E' F' G' H' Y'f= O Y'f= 0,02610 R Y'f=-0,00390 R Y'f=-0,05557 R les lignes joignant ces points pour former la limite E'F'G'H' étant des segments de droite, à l'exception de10 G'H' de forme parabolique défini par: Y'f(r/R)/R = 0,00390 0,00900 x 0,04267 x avec x = (r/R 0,97)/0,03. 6 Pale selon les revendications 4 et 5, caractérisée en ce que, pour assurer sensiblement le positionnement du foyer aérodynamique global de ladite pale sur l'axe de pas, le déport Y'f du foyer aérodyna- mique de chaque section par rapport à l'axe de variation de pas évolue, sur l'étendue longitudinale de la pale, de la façon suivante: r étant la distance d'une section transversale élémentaire de pale à l'axe de rotation du moyeu; R O étant la distance du bord interne de la pale à l'axe de rotation du moyeu; Rl étant la distance de l'extrémité externe de ladite première zone à l'axe de rotation du moyeu; R 2 étant la distance de l'extrémité externe de ladite deuxième zone à l'axe de rotation du moyeu; R 3 étant la distance de l'extrémité externe de ladite troisième zone à l'axe de rotation du moyeu; et R étant la distance du bord externe de la pale à l'axe de rotation du moyeu. a) première zone de R O à R 1: de Y O = 0,0029242 R à Y 1 = 0,012282 R soit Y'f = 0,014449 r b) deuxième zone de Ri à R 2: de Y 1 à Y 2 = 0,003244 R suivant la fonction: Y'f(r/R)/R = 0,01096890 0,00772363 x + 0,00131353 ( 1-x 3) 0,00451858 x (l-x) ( 2 x-1) dans laquelle: x = (r Ri) / (R 2 Rl) c) troisième zone de R 2 à R 3: de Y 2 à Y 3 = 0, 024733 R d) quatrième zone de R 3 à R: de Y 3 à Y 4 = 0,089984 R suivant la fonction: Y'f(r/R)/R = 0,024733 0,023296 x 0,041955 x dans laquelle: x = (r R 3) / (R-R 3). 7 Pale selon les revendications 2 et 4 à corde L fixée et subdivisée en quatre zones définies le long de son étendue longitudinale, caractérisée en ce que les paramètres des lois de variation le long de ladite étendue longitudinale et pour chacune desdites zones, d'une part de la longueur L de la corde de chaque section par rapport à la corde moyenne L et, d'autre part, du déport Y'f du foyer25 aérodynamique de chaque section par rapport à l'axe de variation de pas, assurent sensiblement le positionne- ment du foyer aérodynamique global de ladite pale sur ledit axe de variation de pas. 8 Pale selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans laquelle la partie d'extrémité externe de la pale présente une courbure vers le bas au moins approxima- tivement d'allure parabolique, caractérisée en ce que le déplacement vertical Zv du centre de vrillage par rapport au plan de portance nulle5 de la pale est compris entre des limites inférieure A"B"C"D" et supérieure E"F"G"H", telles que les coordonnées des points A", B", C"' et D" sont les suivantes: r IR= O r/R= 0,87 r/R= 0,93 r/R=l A" B" C" D"i Zv/R=-0,001 Zv/R=-0,001 Zv/R=-0,001 Zv/R=-0,015 les lignes joignant ces points pour former la limite A"B"C"D" étant des segments de droite à l'exception de C"D" de forme parabolique défini par:15 Zv(r/R)/R = 0,001 0,014 x avec x = (r/R 0,93)/0,07 et les coordonnées des points E", F", G" et H" sont les suivantes: r/R= O r/R= 0,87 r/R= 0,97 r/R= 1 E" F" G" H" Zv/R=+ 0,001 Zv/R=+ 0,001 Zv/R=+ 0,001 Zv/R=-0,005 les lignes joignant ces points pour former la limite E"F"G"H" étant des segments de droite, à l'exception de G"H" de forme parabolique défini par: 2 Zv(r/R)/R = + 0,001 0,006 x avec x = (r/R 0,97)/0,03. 9 Pale selon la revendication 8, caractérisée en ce que le déplacement vertical Zv du centre de vrillage par rapport au plan de portance nulle de la pale est tel que le centre de vrillage reste sensiblement dans ledit plan dans lesdites première, deuxième et troisième zones, et dans la quatrième zone: Zv(r/R)/R = 0,0905 x 2 avec x = (r R 3) / (R R 3). Pale selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que, dans la zone RO à RI = 0,40 à 0,50 R de la pale et dans la zone RII = 0,75 à 0,85 R à R de la pale, le taux de variation du calage aérodynami- que est constant et égal à une valeur prédéterminée, tandis que, dans la zone centrale RI à RII, le taux de10 variation du calage aérodynamique, constant, est au moins sensiblement égal à 1,5 fois ladite valeur prédéterminée. 11 Pale selon la revendication 10, caractérisée en ce que ladite valeur prédéterminée est au moins sensiblement égale à -120 divisé par le rayon R, tandis que, dans la zone centrale RI à RII, le taux de variation du calage aérodynamique est au moins sensiblement égal à -18 divisé par le rayon R. 12 Pale selon la revendication 10 ou la revendication 11, caractérisée en ce que RI = 0,46 R et RII = 0,80 R.