Brevet FR2679640A1 — publié le 19930129

I'Appareillaqe dlamorcave multipoints Dour conformateur d'onde de détonation. L'invention concerne un appareillage d'amorçage multipoints destiné à constituer un conformateur d'onde de détonation par exemple pour les charges formées ou à éclats, ou à être réalisé sous une forme durcie destinée aux munitions insensibles à risques atténués. Dans le passé, pour conformer les ondes de détonation mise en oeuvre dans les charges formées ou à éclats, on modifiait l'onde émise à partir d'un point d'amorçage, à l'aide d'artifices mécaniques utilisant les propriétés géométriques et physiques de la propagation et de la transmission des ondes de détonation entre mileux adjacents. Les conformateurs pour réaliser une telle conformation faisaient appel à des écrans inertes de formes calculées, ou bien à des structures comprenant plusieurs explosifs secondaires à vitesses de détonation différentes de sorte qu'il existe une relation calculée entre les rapports des vitesses de détonation, la structure géométrique utilisée et la forme de l'onde désirée. Ces différents types de conformateurs d'ondes avaient l'inconvénient d'être encombrants, d'être générateurs de délais et d'indécision sur le moment de la commutation du fait des écarts dimensionnels dus à l'imprécision de l'assemblage mécanique, et enfin, à cause de l'obligation de limiter autant que faire se peut cette imprécision, de nécessiter un contrôle très sévère de chaque pièce de l'assemblage. A l'heure actuelle, pour remédier à ces inconvénients, on réalise des systèmes d'amorçage multipoints tels que les instants d'amorçage des différents points permettent de modeler la forme de l'onde de détonation en fonction de l'application. Un tel amorçage implique, pour des motifs de sécurité pyrotechnique, que les détonateurs d'amorçage soient incorporés à l'explosif à amorcer. Cette incorporation est possible à condition que les détonateurs soient d'un type n'exigeant pas de désalignement de chaîne pyrotechnique en sécurité.Pour réaliser un tel système, on a pensé utiliser des amorce-détonateurs à couche projetée par l'effet d'une impulsion de courant (que l'on nomme ADCPIE) ; ainsi, l'impulsion de courant, en volatilisant un élément de circuit, engendre un plasma dont l'expansion propulse un projectile constitué par un disque plan d'une matière dont l'impédance mécanique est adaptée à celle de la face exposée de l'explosif comprimé : l'impact de ce projectile sur l'explosif en effectue l'amorçage par choc. Cependant, la réalisation d'un système d'amorçage multipoints nécessite une maîtrise encore plus parfaite (quelques dizaines de ns) de la dispersion chronométrique afin d'être en mesure d'obtenir avec précision soit un amorçage synchrone, soit un amorçage en séquence selon un ordre et des retards pré-établis ; ainsi, une dispersion chronométrique inférieure à 100 ns, exige un contrôle difficile des caractéristiques du générateur d'impulsion de courant (notamment de l'éclateur de commutation de l'énergie potentielle) et de celles des éléments du circuit de décharge dans lequel l'énergie potentielle est convertie en plasma (notamment de leurs inductances). Une première méthode pour surmonter ces difficultés, consiste à utiliser un éclateur commun à toutes les amorce-détonateurs, en disposant celles-ci en parallèle ou en série. Cependant, lorsque les amorce-détonateurs sont en parallèle, il est difficile d'équilibrer les courants dans chacune d'elles dès que leur nombre est supérieur à 3 ; lorsque les amorcedétonateurs sont en série, il est difficile de réaliser leur interconnexion si les points d'amorçage sont éloignés les uns des autres. Une deuxième méthode consiste à réaliser autant de circuits de mise à feu qu'il y a de points d'amorçage et de synchroniser les générateurs d'impulsion alimentant chacun d'eux. La commande des éclateurs de commutation par impulsion laser est connue depuis 1963 (Cf. V.A. VUYLSTEKI J.A.P. 34, 1615, 1963). Cette commande réduit la part de la dispersion originaire du générateur d'impulsion lui-même et diminue les risques de commutation intempestive. Cependant la part de la dispersion originaire du circuit de décharge n'est pas diminuée. Une troisième méthode consiste à éliminer le générateur d'impulsion de courant et à créer le plasma dans chaque amorce-détonateur directement par l'absorption d'une impulsion unique de photons, émise par un laser et véhiculée par une fibre optique. Dans ce cas (Cf. par exemple actes du 4ème Congrès International de Pyrotechnie Spatiale organisé par le GTPS du 5 au 9/6/89, p. 207-213), l'impulsion de photons est absorbée par une pellicule métallique et le choc destiné à l'amorçage résulte de l'impact sur l'explosif soit du front du plasma lui-même, soit de l'impact d'une écaille originaire de la face de la pellicule métallique opposée à la face illuminée (l'écaille est projetée par effet Hopkinson). Selon une autre méthode, l'amorçage de l'explosif par choc peut également résulter de l'impact d'un projectile, propulsé par l'expansion du plasma, au moyen d'une amorce-détonateur à couche projetée par une impulsion laser (que l'on nommera ADCPIL). Les différences entre 1'ADCPIL et l'ÂDCPIE résident donc essentiellement dans la génération du plasma propulseur, et dans la connexion avec le générateur d'impulsion, connexion qui est électrique dans le cas de 1'ADCPIE, et qui est optique dans le cas de 1 'ADCPIL. I1 en résulte que ce système présente les avantages de 1'ADCPIE, à savoir un amorçage par le choc résultant de l'impact d'un projectile constitué par une matière dont l'impédance mécanique est adaptée à celle de la face exposée de l'explosif comprimé, et de plus une absence de liaisons électriques difficilement réalisables en cas d'amorçages multiples éloignés les uns des autres, l'élimination de tous les motifs de dispersion autres que ceux originaires de la constitution de 1'ADCPIL, l'augmentation de l'immunité aux courants induits par des impulsions de rayonnements électromagnétiques, et la possibilité d'éloigner le laser de l'amorce-détonateur en jouant sur la longueur de la fibre optique, sans risque de dégradation de l'impulsion de mise à feu (l'atténuation dans la fibre étant très faible). C'est pourquoi l'appareillage selon l'invention met en oeuvre une architecture comprenant des éléments optiques en tant que générateurs et vecteurs de l'énergie potentielle nécessaire à la formation du plasma propulseur ; ces éléments optiques comportent un type d'amorce-détonateur dérivé de celui qui a été évoqué plus haut et qui est décrit dans le document de brevet français publié sous le No. 2 617 277, utilisant l'énergie optique transmise par une impulsion laser sur une couche métallique qui en se vaporisant génère un plasma propulseur. L'invention a donc pour but de créer un appareillage d'amorçage multipoints ne présentant pas les inconvénients mentionnés plus haut, et faisant appel à des amorce-détonateurs à couche projetée par une impulsion laser, permettant d'obtenir un amorçage synchrone avec une dispersion chronométrique inférieure à 100 ns ou encore de conformer les ondes de détonation en séquence selon un ordre et une distribution de retards pré-établis et/ou re-configurables. A cet effet, l'invention consiste en un appareillage d'amorçage multipoints pour une ou plusieurs charge(s) explosive(s) destinées(s) à être impactée(s) avec une grande précision temporelle, caractérisé en ce qu'il comprend une unique source optique telle qu'un laser munie d'une fenêtre de sortie pour son faisceau, des fibres optiques dont l'une des extrémités reçoit le faisceau lumineux de la source optique, au moins une amorce-détonateur comportant, en regard des autres extrémités des fibres optiques, des zones respectives de film métallique et des zones respectives de film d'une matière thermoplastique, les zones de film métallique étant entre lesdites autres extrémités des fibres optiques et les zones de film d'une matière thermoplastique, au moins un bloc d'explosif secondaire en regard des zones de film d'une matière thermoplastique, au moins une fenêtre quasitransparente à la longueur d'onde du faisceau laser étant interposée entre les fibres optiques et les zones de film métallique, et au moins un canon isolant diélectriquement et thermiquement muni de trous respectifs en regard des fibres optiques étant interposé entre les zones de film d'une matière thermoplastique et le bloc d'explosif secondaire. Grâce à ces caractéristiques, on allie aux avantages des amorces à impulsion électrique, ceux des amorces à impulsion laser, ce qui donne la possibilité d'obtenir des amorçages synchrones ou en séquence à structure variée, et de réaliser des amorçages durcis pour munitions à risques atténués. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre de formes de réalisation données à titre d'exemples non limitatifs et représentées sur les dessins ci-joints dans lesquels - la figure 1 est une coupe schématique montrant la structure générale d'une amorce à couche projetée par impulsion laser (ADCPIL), - la figure 2 montre schématiquement un appareillage selon l'invention dont l'architecture permet un amorçage multipoints, - la figure 3 montre schématiquement en 3A, 3B, 3C, 3D, 3E, 3F des exemples de configurations d'amorçages réalisées au moyen d'amorces telles que celle représentée sur la figure 1, - la figure 4 montre une autre forme de réalisation que la figure 2, d'un appareillage selon l'invention dont l'architecture permet un amorçage multipoints, - la figure 5 montre encore une autre forme de réalisation d'un appareillage selon l'invention, - les figures 6, 7 et 8 montrent schématiquement différents commutateurs optiques susceptibles d'équiper la forme de réalisation de la figure 5, et - la figure 9 est une coupe schématique montrant la structure générale d'une variante de l'amorce de la figure 1, présentant une structure multiple adaptée à des charges dont la mise en détonation exige un impact par un nombre prédéterminé de projectiles. Comme on l'a vu, dans l'appareillage selon l'invention, le plasma propulsant le projectile dont l'impact sur l'explosif effectue l'amorçage, est créé par la vaporisation d'une couche métallique sous impulsion laser. On peut envisager une version élémentaire d'amorce comprenant une pastille souple de polyimide sous la forme d'un disque présentant un diamètre de l'ordre de un centimètre et une épaisseur de 10 à 25 microns, par exemple en un matériau connu commercialement sous le nom de KAPTON, revêtue sur une face d'une couche métallique de 3 à 10 microns d'épaisseur environ, ici une couche de cuivre ; la face non revêtue de la pastille de polyimide est mise en appui contre une face d'une pièce isolante diélectriquement et thermiquement par exemple en alumine, silice, verre, saphir, également en forme de disque, de diamètre voisin mais de préférence un peu plus grand, d'une épaisseur de 1 mm environ, percée d'un trou central dont le diamètre est également de l'ordre du millimètre, et dont la face opposée est elle-même en appui contre un bloc d'explosif secondaire comprimé sous la forme d'un bâton, cette pièce isolante constituant un canon pour le projectile de KAPTON propulsé par le plasma généré par la vaporisation de la couche métallique créée par l'onde laser ; la couche métallique du disque peut être vaporisée, à l'opposé du canon, par le biais d'une fenêtre optique quasitransparente à la longueur d'onde du faisceau laser, par exemple en quartz, épaisse de quelques millimètres. Pour créer au moyen d'un projectile, l'amorçage d'un explosif secondaire comprimé tel que l'Hexanitrostylbène (HNS) ou l'Hexocire (composé d'Hexogène) ou une association des deux sous forme de deux couches superposées, la densité d'énergie nécessaire étant égale à 10 J/cm2 au minimum, et la vitesse d'impact correspondante à plus de 2 000 m/s, on peut utiliser, avec un projectile d'une vingtaine de microns d'épaisseur, un laser délivrant une impulsion d'énergie supérieure à 100 mJ dans un laps de temps sensiblement inférieur à celui correspondant à la diffusion thermique du métal à vaporiser (proportionnel au carré de l'épaisseur impactée et inversement proportionnel à la diffusivité thermique du métal) ; de préférence, ces 100 mJ doivent ainsi être déposés en moins de 10 7s, ce qui correspond à une puissance de crête de 108 W/cm2.On peut donc envisager l'utilisation d'un laser au grenat d'yttrium aluminium dopé au néodyme (Nd:YAG) émettant à 1,06 micron, c'està-dire dans l'infra-rouge proche ; malgré qu'il ne s'agisse donc pas à proprement parler d'une longueur d'onde dans la lumière visible, nous emploierons cependant les termes de source lumineuse, et de lumière, dans la suite de l'exposé, les propriétés des rayonnements à cette longueur d'onde étant sensiblement les mêmes que dans le visible, et les formes de réalisation décrites étant valables dans le domaine visible et les longueurs d'ondes du même ordre de grandeur. La figure 1 montre une forme de réalisation pratique de la structure qui vient d'être décrite. Selon cette forme de réalisation, un corps 1 de forme extérieure générale cylindrique ayant un diamètre de l'ordre du centimètre présente dans une structure coaxiale, successivement d'une face à l'autre (c'est-àdire sur une longueur de un centimètre environ), des logements pour la fenêtre optique 2, la pastille 3 dont une zone est appelée à constituer le projectile et sa couche métallique 4, le canon 5 muni de son trou 51 central, et un étui 6 dans lequel l'explosif secondaire 7 est comprimé, disposés l'un par rapport à l'autre comme décrit plus haut ; le logement pour l'étui 6 est fileté intérieurement de telle sorte que celui-ci, luimême fileté extérieurement, puisse y être vissé ; le corps 1 est également fileté extérieurement du côté de l'étui pour l'explosif secondaire pour permettre sa fixation par vissage sur l'explosif principal en contact intime avec celui-ci ; à l'opposé le corps comporte, dans le prolongement des axes des différents logements, un passage fileté intérieurement pour recevoir une douille 8 de raccordement d'une fibre optique 9 à la fenêtre 2, de telle sorte que la fibre optique soit à proximité immédiate de la fenêtre ou en contact contre elle.La fibre optique 9 présente un diamètre de 700 microns ; la fenêtre 2, servant d"'enclume", est en quartz et présente une épaisseur de 2 mm ; la pastille 3, dont une zone sert de projectile, présentant une épaisseur de 25 microns, est revêtue par évaporation sous vide, d'une couche métallique mince d'épaisseur 1 à 10 microns, pouvant être en Aluminium, en Cuivre, en Or, en Bismuth, en Titane, ou encore en Chrome ou en un autre métal approprié ; en variante, le film supportant la métallisation et le film dont une zone sert de projectile sont distincts ; également en variante, la couche de métal à projeter peut être déposée sur la face interne de la fenêtre optique d'entrée 2 et non sur la pastille 3. A partir de cette structure, il est bien possible de réaliser des appareillages d'amorçage multiples synchrones ou avec un retard entre les deux amorçages adapté à la mission (quelques dizaines de nanosecondes à quelques microsecondes) en utilisant des fibres optiques de longueurs différentes), comme on va le voir dans la suite. La figure 2 montre un appareillage mettant en oeuvre, pour un amorçage multipoints, plusieurs ADCPIL tels que décrits ci-dessus (les mêmes numéros de référence désignent les mêmes organes que précédemment). Une unique source optique 10 telle qu'un laser à impulsions de puissance convenable, émet par l'intermédiaire d'une lentille 11, dans un faisceau de n fibres optiques 9 de longueur 11, 12, ... 1n fixées chacune à un ADCPIL. Le faisceau de fibres optiques permet d'obtenir un amorçage multipoints synchrone si 11 = 12 = ... lnr ou un amorçage en séquence préprogrammée si les longueurs des fibres sont inégales et adaptées à la chronométrie désirée, sachant que le retard introduit par la fibre est de 5 ns/m. L'introduction de l'énergie laser nécessaire (environ 100 mJ dans les conditions mentionnées précédemment) et la répartition homogène de cette énergie s'obtiennent par la mise en commun des âmes des fibres par exemple selon une technique de fusion connue de l'homme de l'art. Les figures 3A, 3B, 3C, 3D, 3E, 3F montrent des exemples de configurations d'amorçage pour charges formées ou à éclats. Selon le type d'amorçage (direct, comme sur les figures 3A et 3B, inverse comme sur les figures 3C et 3D ou/et latéral comme sur la figure 3C), la symétrie de l'amorçage (axiale, quadratique comme sur la figure 3E, hexagonale comme sur la figure 3F ...), le type du revêtement métallique 12, la forme du revêtement (fragmenté ou non, pour charge plate ou pour charge creuse), le type d'explosif, et la mission pré-définie pour la charge 13, une chronométrie peut être définie pour chacun des ADCPIL et réalisée d'une façon définitive en jouant sur la longueur de la fibre optique connectant 1'ADCPIL à la source laser. La figure 4 représente un perfectionnement au système d'amorçage représenté sur la figure 2. I1 s'agit d'un système d'amorçage reconfigurable, c'est-àdire qui possède un certain nombre de possibilités de chronométries synchrones ou en séquences, qui peuvent être sélectionnées quelques instants avant la mise à feu selon des critères issus des données de la mission. Les mêmes numéros de référence désignent les mêmes organes que précédemment. L'appareillage comporte un barillet 14 susceptible d'occuper un nombre prédéterminé de positions discrètes ici régulièrement réparties angulairement autour de son axe de rotation pour faire office de commutateur ; ce barillet 14 est traversé d'une face à la face opposée par autant de réseaux de fibres optiques 15 que le nombre de positions prédéterminées, de telle sorte qu'un réseau de fibres d'entrée 91 reliant le laser au barillet soit mis en regard d'un faisceau 92 de fibres de sortie 9 reliant le barillet aux différentes amorces, par l'intermédiaire d'un réseau 15 du barillet, pour chaque position possible de celui-ci (le nombre de positions, ici cinq, depend du nombre de possibilités que l'on désire).Dans chacune des positions, les réseaux de fibres optiques reçoivent l'énergie lumineuse émise par le laser et la transmettent vers la face opposée du barillet. Chacune des positions correspond à une distribution chronométrique des fibres 1 à n, ordre que l'on retrouve à la sortie du barillet avant de distribuer cette énergie sur le faisceau final de fibres connectant les ADCPIL au barillet. Le changement de position du barillet est effectué au moyen d'un moteur électrique 16 pas à pas, alimenté par un dispositif de commande électrique 17. Ainsi, pour la mise à feu d'une charge, il suffit de positionner le barillet dans la position correspondant à la mission, et de déclencher le laser, pour transmettre le faisceau de celui-ci, par le réseau de fibres 15 choisi, aux différentes amorces. La figure 5 représente un autre appareillage d'amorçage multipoints reconfigurable. Sur cette figure, les organes correspondant à ceux des figures précédentes portent les même références numériques. Dans cet appareillage, le barillet 14 et le moteur 16 sont remplacés par un système de commutation 16, 141, 142, à commutateurs optiques actionnés par un dispositif de commande électrique 17, comprenant en sortie un mélangeur distributeur 142. Le faisceau issu du laser 10 peut, à l'aide de ces commutateurs, être dirigé vers les différents réseaux de fibres 15 préprogrammés en longueur selon la chronométrie sélectionnée.Plus précisément, les commutateurs optiques sont constitués par, ou se comportent comme, des miroirs 141 disposés sur le trajet du faisceau laser et qui seraient escamotables sélectivement au moyen d'un actionneur 16 de telle sorte que chacun des réseaux de fibres optiques 15 puisse être attaqué par le faisceau laser dans une configuration prédéterminée des positions des miroirs escamotables ; l'extrémité de sortie de chaque reseau 15 est reliée à une entrée respective du mélangeur distributeur 142, dont les sorties respectives sont reliées aux ADCPIL par l'intermédiaire du faisceau 92 de fibres 9. Une forme de réalisation des commutateurs optiques, représentée sur la figure 6, est constituée par des films d'électrets 1411 (en polyéthylène, polytétrafluoréthylène, polyfluorure de vinylidène par exemple), matériaux diélectriques électriquement chargés, métallisés sur les deux faces pour réfléchir la lumière, et qui basculent ici d'une position oblique à une position horizontale sur la figure sous l'action de l'inversion d'une tension continue appliquée entre deux électrodes transparentes 1412, 1413 créées sur un support de polyméthacrylate de méthyle 1414 connu commercialement sous le nom de plexiglas et occupant respectivement ces deux positions c'est-à-dire disposées en formant un angle aigu de l'ordre de 45 degres. Une autre forme de réalisation, représentée sur la figure 7, est constituée par des films 1411 à transition métallique réversible induite par l'application d'une tension électrique entre les électrodes transparentes 1412, 1413. Ce type de transition prend place selon le processus d'oxydoréduction, sur des films polymères conducteurs extrinsèques de type polythiophène, polypyrolle, polyaniline, et dérivés substitués. Encore une autre forme de réalisation, représentée sur la figure 8, comporte un réseau de Bragg 1411, dont on utilise la diffraction, consistant en un empilement de couches piezoélectriques d'indices différents dont le pas p dépend de l'indice optique des couches empilées, de leur transparence à la longueur d'onde, et de leur capacité à modifier leur indice optique lorsqu'elles sont soumises à un champ électrique extérieur; ce réseau de Bragg, constitué de couches de GaAs, InP, LiNbO3, Bil2Sio20, ou encore de polymères ferroélectriques, est disposé là encore entre deux électrodes transparentes 1412, 1413. La figure 9 montre en coupe, également pour un appareillage d'amorçage multipoints, une amorcedétonateur du type ADCPIL présentant une structure triple adaptée à l'amorçage d'une charge à risques atténués, c'est-à-dire dont l'amorçage exige d'impacter simultanément le chargement initiateur avec trois projectiles pour obtenir une mise en détonation du chargement. I1 faut noter que ce type d'amorçage nécessite un synchronisme meilleur que 50 ns. On utilise de préférence des explosifs présentant des qualités particulières de thermostabilité, tels que le HNS (seul) déjà cité, ou le TATB, c'est-à-dire le Triaminotrinitrobenzène.Cette amorce-détonateur se présente sensiblement comme celle qui a été décrite en référence à la figure 1, et les mêmes organes sont désignés par les mêmes repères numériques ; cependant, la douille de raccordement 8 est percée de trois trous pour trois fibres optiques 9 respectives, et le canon 5 comporte trois trous en regard chacun de l'un des trous de la douille de raccordement, c'est-à-dire de l'extrémité de l'une des fibres optiques, pour le passage de trois projectiles constitués par trois zones respectives de la pastille 3 ; sur la figure, seulement deux de ces trous et de ces fibres optiques sont visibles (dans le plan de coupe et en arrière de celuici). I1 est possible d'appliquer également ce type d'amorce à des appareillages durcis dont la fonction est de conformer l'onde de détonation sur des charges durcies comportant des explosifs secondaires durcis tels que le TATB. Une autre variante possible consiste à réaliser un triple ADCPIL à structure d'impact focalisante en utilisant une céramique en forme de paraboloïde possédant un point de focalisation des ondes de choc, initiant la détonation de l'explosif secondaire, seulement en ce point. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux formes de réalisation ci-dessus décrites et représentées, et on pourra en prévoir d'autres formes sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1 - Appareillage d'amorçage multipoints pour une ou plusieurs charge(s) explosive(s) destinées(s) à être impactée(s) avec une grande précision temporelle, caractérisé en ce qu'il comprend une unique source optique (10) telle qu'un laser munie d'une fenêtre de sortie pour son faisceau, des fibres optiques (9) dont l'une des extrémités reçoit le faisceau lumineux de la source optique, au moins une amorce-détonateur comportant, en regard des autres extrémités des fibres optiques (9), des zones respectives de film métallique (4) et des zones respectives de film d'une matière thermoplastique (3), les zones de film métallique (4) étant entre lesdites autres extrémités des fibres optiques (9) et les zones de film d'une matière thermoplastique (3), au moins un bloc d'explosif secondaire (7) en regard des zones de film d'une matière thermoplastique, au moins une fenêtre (2) quasi-transparente à la longueur d'onde du faisceau laser étant interposée entre les fibres optiques et les zones de film métallique, et au moins un canon (5) isolant diélectriquement et thermiquement muni de trous respectifs en regard des fibres optiques (9) étant interposé entre les zones de film d'une matière thermoplastique et le bloc d'explosif secondaire (7). 2 - Appareillage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs amorcedétonateurs disposées chacune en regard d'une extrémité d'une fibre optique (9) et comportant chacune un film métallique (4) et un film d'une matière thermoplastique (3), un bloc d'explosif secondaire (7) en regard du film en matière thermoplastique, une fenêtre (2) quasitransparente interposée entre la fibre et le film métallique, et un canon isolant (5) muni d'un trou en regard de la fibre optique (9) et interposé entre le film thermoplastique et le bloc d'explosif secondaire. 3 - Appareillage selon la revendication 1, caractérisé en ce que les fibres optiques (9) ont des longueurs (11, 12, .., 1n > respectives inégales. 4 - Appareillage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'une des extrémités des fibres optiques (9) est en regard de la fenêtre de sortie du laser (10). 5 - Appareillage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un barillet (14) rotatif traversé par plusieurs réseaux de fibres optiques (15), ces réseaux (15) étant de longueurs inégales, et le barillet (14) étant mobile en rotation entre des positions sélectionnables sélectivement dans lesquelles il est immobile et ses réseaux de fibres (15) sont en regard des extrémités de fibres optiques (9) dont une autre extrémité est en regard d'une zone de film métallique (4). 6 - Appareillage selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend un réseau de fibres optiques (91) entre la fenêtre de sortie du laser (10) et le barillet (14), les extrémités de ce réseau du côté du barillet (14) étant en regard d'un réseau de fibres (15) du barillet différent pour chaque position sélectionnable sélectivement dudit barillet. 7 - Appareillage selon la revendication 1, caractérise en ce qu'il comprend une lentille (11) en face de la fenêtre de sortie de la source optique (10). 8 - Appareillage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un système de commutation (16, 141, 142) à commutateurs optiques (141) interposé entre la source optique (10) et les fibres optiques (9) en regard des zones de film métallique (4). 9 - Appareillage selon la revendication 8, caractérisé en ce que le système de commutation (16, 141, 142) comprend un actionneur (16) pour escamoter sélectivement les commutateurs optiques (141), un mélangeur distributeur (142) comportant des sorties reliées aux fibres optiques (9) en regard des zones de film métallique (4), et, entre les commutateurs optiques (141), et des entrées du mélangeur distributeur (142), des réseaux de fibres optiques (15) respectifs présentant des longueurs différentes, de telle sorte que la lumière issue de la source optique (10) puisse être transmise aux zones de film métallique (4) sélectivement par l'intermédiaire de l'un des réseaux de fibres (15) de longueurs différentes, au moyen des commutateurs optiques (141). 10 - Appareillage selon la revendication 8, caractérisé en ce que les commutateurs optiques (141) comportent des films d'électrets (1411) métallisés, montés mobiles en basculement, et des électrodes transparentes (1412, 1413) reliées à une source de tension continue susceptible d'être inversée, lesdites électrodes transparentes étant disposées de part et d'autre des films d'électrodes en formant un angle aigu. ll - Appareillage selon la revendication 8, caractérisé en ce que les commutateurs optiques (141) comportent des films à transition métallique réversible (1411), et des électrodes transparentes (1412, 1413) disposées contre les films à transition métallique de part de d'autre de ceux-ci et reliées à une source de tension électrique. 12 - Appareillage selon la revendication 8, caractérisé en ce que les commutateurs optiques (141) comportent des réseaux de Bragg (1411), et des électrodes transparentes (1412, 1413) contre chaque réseau (1411) de part et d'autre de ceux-ci. 13 - Appareillage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une amorce-détonateur comportant, en regard d'extrémités de fibres optiques (9), des zones respectives d'un film métallique (4) et des zones respectives d'un film d'une matière thermoplastique (3), le film métallique étant entre les extrémités des fibres optiques et le film de matière thermoplastique, un bloc d'explosif secondaire (7) en regard du film de matière thermoplastique, une fenêtre (2) quasi-transparente à la longueur d'onde du faisceau issu de la source optique étant interposée entre les fibres optiques et le film métallique, et un canon (5) muni de trous en regard des fibres optiques, interposé entre le film thermoplastique et le bloc d'explosif secondaire.