Brevet FR2684506A1 — publié le 19930604

RECEPTEUUR DE SIGNAUX LUMNEUX L'invention concerne les dispositifs récepteurs de signaux lumineux, notamment (mais non exclusivement) les signaux transmis par fibre optique et qui sont convertis en signaux électriques par une photodiode du type PIN Elle concerne plus particulièrement les préamplificateurs du type à transimpédance destinés à amplifier ces signaux électriques. En prenant pour exemple le cas de la transmission d'information par fibre optique, la figure 1 illustre de façon schématique la mise en oeuvre de cette technique. Des informations sont transmises sous la forme de signaux lumineux, par une fibre optique 1, jusqu'à un récepteur 2 Le récepteur 2 comprend un dispositif photosensible 3 et un amplificateur ou plus précisément un préamplificateur 4. Le dispositif photosensible 3 convertit les signaux lumineux en signaux électriques qui sont appliqués à l'entrée du préamplificateur 4. Les signaux électriques de sortie correspondants, délivrés par le préamplificateur 4, sont ensuite transmis à un dispositif d'acquisition 5 afin d'être traités. Le dispositif photosensible 3 peut être constitué par exemple par un phototransistor ou une photodiode, très souvent il est constitué par une photodiode du type P I N Dans ce dernier cas la photodiode 3 est polarisée en inverse, et elle peut être considérée en petit signal, comme un générateur de courant schunté par une capacité parasite CP (représentée en traits pointillés sur la figure 1) Il est à remarquer que l'élément photosensible peut être d'un type quelconque, dès lors qu'il est inséré dans un montage permettant de réaliser un générateur de courant, produisant un courant i traduisant les signaux lumineux. Le préamplificateur 4 étant en tête de la chaîne de réception, ses caractéristiques déterminent largement les performances globales du récepteur 2 On recherche généralement pour ce préamplificateur un gain suffisant (souvent important) avec une large bande passante, et un faible bruit équivalent ramené en entrée, afin de détériorer le moins possible la sensibilité intrinsèque du capteur, c'est-à-dire de l'élément photosensible Le préamplificateur 4 est du type à transimpédance, dans lequel le gain Z est donné par le rapport de la tension de sortie VS sur le courant d'entrée i délivré par l'élément photosensible 3 (Z = VS/i). Des préamplificateurs à trans Impédance sont couramment utilisés pour amplifier les signaux délivrés par des photodiodes du type PIN (conductivité P, intrinsèque, conductivité N); on trouve notamment la description d'un tel préamplificateur dans un article de Robert G MEYER ET Robert Alain BLAUSCHILD "A Wide-Band Low-No Ise Monolithic Transimpédance Amplifier" publié dans IEEE Journal of Solid- State Circuits, Vol SC-21, N O 4, August 1986, pages 530 à 533. La figure 2 montre schématiquement le montage de principe suivant lequel, dans l'art antérieur, les préamplificateurs à transimpédance sont associés à une photodiode PIN, dans le cas notamment o cette dernière reçoit des signaux transmis par une fibre optique. La photodiode 3 est représentée sous la forme d'un générateur de courant (schunté par la capacité parasite CP). L'amplificateur 4 est un amplificateur de tension à grand gain et à large bande, contre-réactionné par une résistance R. L'élément photosensible ou générateur cle courant 3 est relié à l'entrée inverseuse"l " de l'amplificateur. Ceci constitue un montage de base largement décrit avec différentes optimisations Mais dans tous les cas, l'un des problèmes importants réside dans la difficulté qu'il y a à obtenir une bande passante BW assez large, (exigée par un débit élevé des informations) tout en conservant une marge de phase suffisante à assurer une bonne stabilité de l'amplificateur. Il est à noter que la réponse en fréquence du montage illustré à la figure 2 est largement conditionnée, d'une part par la capacité parasite CP de la diode PIN, et d'autre part par la capacité d'entrée CR de l'amplificateur (capacité qui est représentée en traits pointillés comme étant une capacité parasite associée à la résistance R de contre- réaction) Il en résulte une très grande sensibilité de la bande passante et donc de la stabilité, à la valeur de la capacité parasite CP de la diode PIN Ce détail est particulièrement gênant quand on cherche à disposer d'un préamplificateur aussi universel que possible, c'est-à-dire susceptible de fonctionner avec différents types d'éléments photosensibles et donc avec différentes valeurs de la capacité parasite CP. Plus précisément la bande passante BW de l'amplificateur dépend aussi de la capacité parasite CR de la résistance R, comme indiqué dans la relation qui suit: BW = 1/2 ÂT (CR R + CP R/G), o G est le gain de l'amplificateur. Or, dans la pratique, la capacité parasite CR réduit la bande passante potentielle, et ce d'autant plus que, suivant une démarche générale, on cherche à augmenter R pour minimiser le bruit ramené en entrée. Il est à noter qu'un autre inconvénient d'un étage préamplificateur réalisé à l'aide dc'un amplificateur tel qu'illustré à la figure 2, est que pour maintenir l'efficacité de la contre-réaction le plus loin possible en fréquence, on cherche à rendre très basse l'impédance de sortie de cet amplificateur, ce qui est obtenu au prix d'une consommation en courant importante sur les suiveurs de sortie (non représentés) que comporte de façon classique un tel amplificateur. En vue d'éviter les inconvénients ci-dessus cités, la présente invention propose d'associer l'élément photosensible, tel qu'une photodiode du type PIN par exemple, à au moins un étage préamplificateur formé par un transistor bipolaire du type polarisé en base commune, l'entrée du préamplificateur étant l'émetteur de ce transistor. L'un des avantages d'une telle disposition résulte de l'absence de contre-réaction autour de cet étage, d'o l'absence de risques d'accrochage dû à une éventuelle insuffisance de marge de phase Il y a donc un élargissement de la bande passante utile D'autre part, dans un montage de ce type, l'impédance d'entrée est maintenue très basse, de telle sorte que les capacités parasites (et entre autres la capacité parasite de l'élément photosensible) n'altèrent pas la réponse en fréquence visée. Dans une forme de réalisation simplifiée de l'invention, ces avantages sont obtenus en maintenant des performances de bruit comparables à celles obtenues avec les solutions classiques Cependant, l'invention se prête particulièrement bien à être mise en oeuvre de manière simple dans un montage du type différentiel, et dans ce cas elle permet d'améliorer le rapport signal/bruit. L'invention concerne donc un dispositif récepteur de signaux lumineux, comportant un dispositif photosensible délivrant un courant électrique dit "utile" en réponse aux signaux lumineux, un préamplificateur dont au moins une entrée reçoit le courant utile, le préamplificateur comportant au moins un transistor d'entrée dont une électrode est reliée à ladite entrée, caractérisé en ce que le préamplificateur comporte en outre au moins un moyen de polarisation relié à la base du transistor d'entrée, afin d'imposer à cette base un potentiel fixe. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, faite en référence aux dessins annexés parmi lesquels: la figure l déjà décrite illustre la technique de la transmission d'informations par fibre optique; la figure 2 déjà -décrite représente un étage préamplificateur classique d'un récepteur de signaux lumineux; la figure 3 est le schéma d'une version simplifiée d'un préamplificateur suivant l'invention la figure 4 est le schéma d'une version préférée d'un préamplificateur suivant l'invention. La figure 3 montre un préamplificateur 10 conforme à l'invention, utilisé dans un récepteur pour signaux lumineux transmis par exemple par une fibre optique (non représentée) comme dans l'exemple de la figure 1 Le récepteur est partiellement représenté par le préamplificateur 10 et par un dispositif photosensible 3 dont le rôle est de convertir les signaux lumineux en signaux électriques. Dans l'exemple non limitatif montré à la figure 3, le dispositif photosensible 3 est représenté sous la forme d'une photodiode (par exemple une photodiode du type PIN), mais comme il a déjà été indiqué plus haut, tout autre élément photosensible peut être utilisé, l'important étant d'obtenir un courant utile proportionnel aux signaux lumineux ou lié à ceux-ci par une loi connue. Suivant une caractéristique de l'invention, le préamplificateur 10 comporte un étage d'entrée constitué par un transistor d'entrée Qla du type bipolaire, polarisé suivant un montage du type en base commune, et attaqué en courant par l'élément photosensible 3 Dans l'exemple non limitatif, le transistor d'entrée Qla est du type NPN et l'entrée VIN 1 de l'étage d'entrée du préamplificateur, c'est-à-dire le point de ce dernier auquel est relié l'élément photosensible 3, est situé sur l'émetteur El du transistor d'entrée Qla La préamplification des signaux électriques d'entrée délivrés par l'élément photosensible 3, c'est-à-dire du courant électrique d'entrée est assurée par le transistor d'entrée Qlay dont le collecteur Clla délivre des signaux de sortie correspondants aux signaux d'entrée amplifiés, sous la forme d'un même courant Ic qui débite dans une résistance de charge RL 1 A cette fin, le collecteur Clla est relié par l'intermédiaire de la résistance de charge RL 1, à un potentiel d'alimentation VCC positif L'alimentation positive VCC est à un potentiel de + 5 volts par exemple, par rapport au potentiel de la masse auquel est relié l'émetteur El a par l'intermédiaire d'une résistance d'émetteur R E 11 a La photodiode 3 est polarisée en inverse: son anode A est reliée à l'émetteur Ela du transistor d'entrée Qia et sa cathode CT est reliée à l'alimentation positive + VCC. Le transistor d'entrée QI a est polarisé de manière à déterminer son courant émetteur de repos Ioj, en maintenant fixe la tension sur sa base Bla A cet effet, en plus de la résistance d'émetteur R Elai le préamplificateur 10 comporte des moyens de polarisation M Pl (représentés dans un cadre en traits pointillés) constitués dans l'exemple par un amplificateur opérationnel Ai et par un second transistor bipolaire Q 1 b du même type que le transistor d'entrée QI a; plus précisément les transistors Qla et Q 1 b sont appariés de sorte que soumis à de mêmes conditions ils se comportent d'une même manière. L'entrée positive "+" de l'ampli opérationnel Ai est reliée à une tension de référence V 01 comprise entre la masse et le potentiel positif VCC La sortie SA 1 de l'amplificateur Ai est reliée à la fois à la base Btb du second transistor Q 1 b et à la base Bla du transistor d'entrée Qla' L'entrée inverseuse"l-" de l'ampli opérationnel est reliée à l'émetteur El b du second transistor Q 1 b' lequel émetteur est relié à la masse par l'intermédiaire d'une seconde résistance d'émetteur R Eib Enfin, le collecteur Cilb du second transistor Q 1 b est relié directement à la polarité positive + VCC On peut aussi s'arranger pour que le potentiel statique de collecteur du second transistor Q 1 b soit porté à une valeur voisine de celle du potentiel auquel est porté le collecteur du transistor d'entrée Qla, par exemple en Insérant une résistance (non représentée) en série avec le collecteur du second transistor Qlb' Dans ces conditions, l'amplificateur constitué par l'ampli opérationnel Al et le second transistor Q 1 b a un gain de 1, de telle sorte que la tension de référence Vol appliquée à l'entrée positive + se retrouve sur les émetteurs Ela et Elb des transistors Qia et Qlbi On note qu'ainsi la diode photosensible 3 est bien polarisée en inverse. En supposant que la tension de référence Vo 1 ait par exemple une valeur de 3 volts, si l'on confère par exemple une valeur de 6 000 ohms à chacune des deux résistances d'émetteur R El a, R Elb les transistors Q 1 a et Q 1 b étant identiques ils ont chacun un courant émetteur au repos Io 1 égal à 0, 5 m A, c'est-à-dire que le courant dans les résistances d'émetteur est imposé à 0, 5 m A Le courant collecteur le étant pratiquement égal au courant émetteur (le courant de base étant faible il est négligé), le potentiel Vc du collecteur, au repos (sur Qla) est égal au potentiel d'alimentation VCC diminué du produit du courant de repos Io, par la résistance de charge RL 1, soit VCC (RL 1 x Io 1); ceci correspond à une tension collecteur Vc de + 4,25 v si l'on confère une valeur de par exemple 1 500 ohms à la résistance de charge RL. La photodiode 3 exposée à un éclairement, c'est-à-dire recevant les informations sous forme de signaux lumineux, se comporte comme un générateur de courant et délivre un courant utile i D'une manière courante, le courant utile i peut avoir une valeur comprise entre par exemple 0,5 microampère et 300 microampères, et dont les variations se répercutent de manière sensiblement proportionnelle au niveau de la tension collecteur Vc. Le potentiel VB sur la base du transistor d'entrée Qla est fixe et il ne varie pas quelles que soient les variations du courant utile i (il peut être utile à cet effet de placer une capacité (non représentée) entre la base Bla et la masse par exemple) En conséquence, le potentiel sur l'émetteur Ela du transistor d'entrée Qla étant quasi fixe également à la valeur de la tension de référence VO 1, ceci impose dans la résistance d'émetteur R Eia un courant fixe et constant égal à VOî/R Ela' Il en résulte que quand la photodiode 3 délivre un courant utile i, le courant de repos Ioi propre au transistor d'entrée en est modifié d'autant, c'est-à-dire que le courant collecteur le diminue d'une valeur sensiblement égale à celle du courant utile i Il en résulte une variation positive de la tension Vc au collecteur Clla: par exemple l'apparition d'un courant utile i de 20 microampères est traduite par une variation positive de 0, 03 volt (si RL = 1 500 ohms), et un courant utile de 300 microampères engendre une variation positive de 0,450 volts. Un montage de l'étage d'entrée d'un pré-amplificateur tel que ci- dessus décrit est particulièrement intéressant, notamment par le fait que l'étage n'est pas contre-réactionné ce qui tend à élargir la bande utile en fréquence. D'autre part, l'impédance d'entrée (exprimée par la relation Ut/IE étant maintenue très basse, la constante de temps Ut/IE x (CP + Cbe) n'altère pas la réponse en fréquence visée; Ut étant égal à K T/q, o K est la constante de Boltzmann; T est la température absolue; q est la charge d'un électron (Ut étant égal sensiblement à 26 m V à 250 C); IE étant le courant émetteur: CP étant la capacité parasite de la photodiode 3; Cbe étant la capacité base-émetteur (non représentée) En fait pratiquement on peut s'arranger pour que la seule limitation en fréquence soit donnée par la constante de temps RL* O C O o RL est la résistance de charge et CO est la capacité parasite (non représentée) vue sur le noeud de sortie du pré-amplificateur. La dynamique d'entrée n'est fonction que de la sensibilité et de la réserve de tension continue disponible sur le collecteur du transistor d'entrée Qla Il est à noter que des essais effectués avec un montage conforme à l'invention ont montré la possibilité d'obtenir des dynamiques de courant utile i de l'ordre de 1000 avec VCC = 5 volts. La figure 4 est le schéma d'une forme de réalisation préférée de l'invention, dans laquelle le générateur de courant que forme le dispositif photosensible 3 (lui-même constitué dans l'exemple non limitatif décrit uniquement par une diode photosensible) est lu par un préamplificateur 20 de type différentiel, c'est-à-dire un montage comportant deux entrées formées chacune par un étage d'entrée du type de celui réalisé à l'aide du transistor d'entrée Qla montré à la figure 3. Sur la figure 4, l'anode A de la photodiode est reliée à l'émetteur El du transistor d'entrée Qla d'une même manière que dans l'exemple explicité en référence à la figure 3, et d'une même manière qu'à la figure 3 ce transistor d'entrée est relié aux moyens de polarisation MPN. Ces moyens de polarisation M Pl sont eux-mêmes identiques, à l'exception toutefois de la valeur de la tension de référence Vo 1 et des valeurs des résistances d'émetteur R El b' R Ela 1 Par rapport à la figure 3, la différence réside dans le fait que la cathode CT de la photodiode 3 n'est pas reliée à la polarité positive + VCC, mais qu'elle est reliée à une seconde entrée V In 2 d'un second étage d'entrée dont la structure est en tous points semblable à celle illustrée à la figure 3 Cette seconde entrée V In 2 est située sur l'émetteur E 2 a d'un second transistor d'entrée Q 2 a lui-même d'un même type que le premier transistor d'entrée Ql c'est-à-dire de type a bipolaire NPN dans l'exemple. D'une même manière que le premier transistor d'entrée Qa.? le second transistor d'entrée Q 2 a est polarisé en base commune par des seconds moyens de polarisation MP semblables aux premiers moyens MP Les seconds moyens de polarisation MP 2 comportent un second amplificateur opérationnel A 2 dont l'entrée positive "+" reçoit une seconde tension de référence Vo 2 * La sortie SA 2 du second amplificateur A 2 est reliée à la fois à la base B 2 a du second transistor d'entrée Q 2 a et à la base d'un second transistor NPN de contre-réaction Q 2 b; comme dans l'exemple précédent, ces deux transistors Q 2 a et Q 2 b sont appariés Dans l'exemple le collecteur du second transistor Q 2 b de contre-réaction est relié directement au potentiel positif + VCC, et son émetteur E 2 b est relié à la masse par une résistance d'émetteur RE 2 b; mais comme dans le cas de l'étage d'entrée déjà expliqué référence à la figure 3, le collecteur du second transistor Q 2 b peut être relié au potentiel VCC par l'intermédiaire d'une résistance. Les autres connexions du second transistor d'entrée Q 2 a sont les suivantes: son collecteur CL 2 a est relié au potentiel positif + VCC par l'intermédiaire d'une seconde résistance de charge RL 2; et son émetteur E 2 a est relié à la masse par une résistance d'émetteur RE 2 a' cet émetteur E 2 a étant en outre relié à la cathode CT de la photodiode 3. Dans ces conditions, le préamplificateur 20 comporte deux étages d'entrée EE 1, EE 2, pouvant fonctionner chacun d'une manière semblable à celle déjà expliquée pour l'étage d'entrée EE constitué par les premiers moyens de polarisation M Pl et le premier transistor d'entrée Ql a montrés à la figure 3. Les amplificateurs Ai, A 2 associés respectivement aux transistors de contre-réaction QI et Q 2 b' n'ont qu'un rôle de polarisation en maintenant les potentiels VB 1 J VB 2 corrects sur les bases Bla et B 2 a des transistors actifs, c'est-à-dire des transistors d'entrée Qi a et Q 2 a' Ceci afin d'imposer à ces derniers le courant de repos I 1 J Io 2 voulu, tout en imposant sur les émetteurs Ela et E 2 a (et donc aux entrées V In 1 et V In 2 de ces transistors), des potentiels continus différents, appropriés à polariser en inverse la photodiode 3. Ainsi par exemple la première et la seconde tension de référence V 01, V 02 peuvent avoir respectivement une valeur de 1 i,5 Volts et 3 Volts, valeurs que l'on retrouve respectivement sur la première et sur la seconde entrée V Inl, V In 2; la photodiode 3 est ainsi polarisée en inverse. Malgré ce décalage de tension entre les deux émetteurs des transistors d'entrée Qi, Q 2, ceux-ci peuvent avoir néanmoins un courant de repos I J, I 02 de même valeur, en conférant aux résistances d'émetteurs des valeurs appropriées: par exemple 3 000 ohms aux résistances d'émetteur R Ela et RE 1 b du premier étage d'entrée EE 1, et donc une valeur double soit 6 000 ohms pour les résistances d'émetteur RE 2 a et RE 2 b du il second étage d'entrée EE 2 Dans ces conditions, les courants de repos IO 1 et IO 2 établis respectivement dans les premier et second transistors d'entrée Qi a et Q 2 a ont une même valeur de 0,5 m A. Les première et seconde résistances de charge RL 1, RL 2 peuvent avoir une même valeur, par exemple 1 500 ohms. Quand la photodiode 3 reçoit des signaux lumineux, elle traduit ces signaux par un courant utile i qui est appliqué simultanément aux deux étages EE 1, EE 2 La présence de ce courant utile i provoque sur le premier étage d'entrée EE 1, des effets identiques à ceux déjà expliqués en référence à la figure 3, et elle engendre sur le second étage d'entrée EE 2 des effets semblables mais de signe contraire. La présence du courant utile i a pour effet de réduire le courant dans le premier transistor d'entrée Qla, (d'une même manière que dans l'exemple de la figure 3), et au contraire d'augmenter le courant du second transistor d'entrée Q 2 En effet, dans l'exemple montré à la figure 4, le courant utile i qui circule dans la photodiode 3 est formé d'une partie du courant émetteur du second transistor d'entrée Q 2, mais cette part ne passe pas dans la résistance d'émetteur RE 2 a et donc ne provoque pas la chute de tension correspondante D'autre part, la tension est maintenue fixe sur la base B 2 a de ce second transistor d'entrée Q 2 a' ce qui a pour effet d'exiger une augmentation du courant émetteur de ce dernier afin de conserver le courant initialement imposé dans la résistance d'émetteur RE 2 a, c'est-à-dire sur la seconde entrée V In 2. Ainsi l'apparition d'un courant utile i engendre des variations de tension de signes opposés en sortie S 51, S 52 des transistors d'entrée Qlai Q 2 c'est-à-dire sur les collecteurs a a'? de ces derniers Compte tenu de l'exemple montré à la figure 4 o l'anode A de la photodiode 3 est reliée à l'émetteur Ela du premier transistor d'entrée Ql a l'apparition du courant utile i provoque une variation positive de tension en sortie S 51 du premier transistor d'entrée; et une variation négative en sortie S 52 du second transistor d'entrée Q 2 a Bien entendu la situation peut être inversée, mais notamment avec des transistors du type NPN, c'est toujours le transistor d'entrée qui est polarisé avec la tension de référence VO 1, V 02 de valeur la plus faible, qui affiche en sortie une variation de tension de même signe que la variation du courant utile i. Il est à noter qu'une réalisation de l'invention de type différentiel, tel qu'expliqué ci-dessus, présente des avantages importants du fait qu'elle permet d'obtenir deux signaux de sortie S 51, S 52 complémentaires Ces deux signaux de sortie complémentaire permettent "d'attaquer" en différentiel les circuits suivants de la chaîne de réception Il en résulte tous les avantages attachés à un montage différentiel, entre autres: une amélioration du rapport signal/bruit, car on augmente davantage le gain que le bruit dans la version de la figure 4 par rapport à celle montrée à la figure 3; et aussi une meilleure réjection des alimentations souvent bruitées par les commutations des sorties. En outre, l'avantage d'une configuration différentielle est un élément de choix décisif quant aux performances avec circuits intégrés bipolaires à isolation par jonction En effet, sur ces technologies tout montage à entrée "single" (à entrée unique) Induit potentiellement des risques d'accrochages, dus à une réaction entrée-sortie provoquée par les inductances parasites d'accès (sur l'alimentation VCC) et la capacité parasite caisson substrat des résistances. La description a été faite en référence à des transistors du type NPN, mais l'invention peut s'appliquer aussi dans le cas de transistors du type PNP avec des distributions de potentiels opposés à creux montrés aux figures 3 et 4. REVENDICATIONS 1 Récepteur de signaux lumineux comportant un dispositif photosensible ( 3) délivrant un courant électrique (i) dit "utile" en réponse aux signaux lumineux, un préamplificateur ( 10, 20) dont au moins une entrée (V Inj) reçoit le courant utile ( 1), le préamplificateur comportant au moins un transistor d'entrée (Qla) dont une électrode est reliée à ladite entrée (V In 1), caractérisé en ce que le préamplificateur ( 10, 20) comporte en outre au moins un moyen de polarisation (MP 1) relié à la base (Bia) du transistor d'entrée (Q 1 a), afin d'imposer à cette base un potentiel (VB 1) fixe. 2 Récepteur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif photosensible comporte une photodiode ( 3) polarisée en inverse. 3 Récepteur suivant la revendication 2, caractérisé en ce que la photodiode est du type PIN. 4 Récepteur suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les signaux lumineux sont transmis par une fibre optique. Récepteur suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le transistor d'entrée (Qla) est du type bipolaire NPN. 6 Récepteur suivant l'une des revendications précédentes, le transistor d'entrée (Qia) étant du type bipolaire, caractérisé en ce que le collecteur (C Ila) et l'émetteur (El a) du transistor d'entrée (Qia) sont reliés respectivement à un premier et un second potentiels d'alimentation (VCC, masse) par l'intermédiaire respectivement d'une résistance de charge (R Li) et d'une résistance d'émetteur (RE 1 a), et en ce que l'électrode reliée à l'entrée (V In 1) est l'émetteur (Ela), le collecteur (Cl Ia) délivrant des signaux de tension fonction du courant utile ( 1). 7 Récepteur suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen de polarisation (MP 1) comporte un amplificateur (A 1) dont une entrée non inverseuse (+) reçoit une tension de référence (VO 1), la sortie (SA 1) de l'amplificateur étant reliée à la fois à la base (Bla) du transistor d'entrée (Q la) et à la base (Blb) d'un transistor de contre- réaction (Qlb) dont l'émetteur (Elb) est relié à une entrée inverseuse (-) de l'amplificateur (A 1). 8 Récepteur suivant la revendication 7, caractérisé en ce que l'émetteur (E 1 B) du transistor de contre-réaction (Qlb) est relié en outre au second potentiel d'alimentation (masse) par l'intermédiaire d'une résistance d'émetteur (R Elb). 9 Récepteur suivant la revendication 8, caractérisé en ce que les résistances d'émetteurs (R Ela, R Elb) des a b des transistors d'entrée et de contre-réaction (Qla,Qlb) ont une même valeur. 10 Récepteur suivant l'une des revendications 7, ou 8 ou 9, caractérisé en ce que le transistor d'entrée (Qla) et le transistor de contre-réaction (Qlb) sont appariés. 11 Récepteur suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le préamplificateur ( 20) comporte une seconde entrée (V In 2) reliée à l'électrode d'un second transistor d'entrée (Q 2 a), le second transistor d'entrée (Q 2 a) étant polarisé par des seconds moyens de polarisation a (MP 2) afin d'imposer à la base (B 2 a) du second transistor d'entrée (Q 2 a) une tension fixe, le dispositif photosensible ( 3) étant inséré entre les deux entrées (VIN 1 et V In 2), de manière que le courant utile (i) soit amplifié par le prémamplificateur ( 20) suivant un fonctionnement de type différentiel. 12 Récepteur suivant la revendication 11, caractérisé en ce que les deux entrées (V Inl, V In 2) sont portées à des potentiels différents. 13 Récepteur suivant l'une des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que le second transistor d'entrée (Q 2 a) et les seconds moyens de polarisation (MP 2) forment un étage agencé d'une même manière que l'étage formé par le premier transistor d'entrée (Qia) et les premiers moyens de polarisation (MP 1) 14 Récepteur suivant la revendication 13, caractérisé en ce que les premiers moyens de polarisation (MP 1) reçoivent une première tension de référence (VO 1) dont la valeur est différente de celle d'une seconde tension de référence (VO 2) appliquée aux seconds moyens de polarisation (MP 2). Récepteur suivant la revendication 14, caractérisé en ce que les deux transistors d'entrée (Qla, Q 2 a) ont des résistances d'émetteur (R Ela, RE 2 a) de valeurs différentes dans un même rapport que celui de la différence des tensions de références (V Ol, VO 2). 16 Récepteur suivant l'une des revendications 11 à , caractérisé en ce que les collecteurs (Clla, C 12 a) des transistors d'entrée (Qla, Q 2 a) délivrent des signaux de tension en opposition de phase.