Brevet FR2682124A1 — publié le 19930409

La présente invention concerne un acier à ressort à haute résistance utilisable pour un ressort de soupape d'un moteur à combustion interne, un ressort de suspension et similaires, et en particulier un acier à ressort pour la fabrication d'un ressort à haute résistance possédant une résistance à la traction de kgf/mm 2 ou plus et ayant la durée de vie à la fatigue et la résistance à la flexion nécessaires pour un ressort, et ayant de plus une grande résistance à la corrosion pour améliorer la caractéristique de fatigue par corrosion. Les compositions chimiques des aciers à ressort sont spécifiées dans les normes JIS G 3565 à 3567, 4801 et similaires A l'aide des aciers à ressort cités ci-dessus, divers ressorts sont fabriqués à l'aide des étapes suivantes: étirage du matériau roulé à un diamètre de fil spécifié, revenu à l'huile du fil et formage du ressort (formage à froid) ou étirage du matériau roulé, chauffage et formage en ressort du fil puis trempe/revenu (formage à chaud) Récemment, des aciers de plus haute résistance pour des ressorts ont été étudiés pour répondre à la demande de véhicules automobiles de moindre poids. Concrètement, on recherche un acier à ressort à haute résistance possédant une résistance à la traction de 200 kgf/mm 2 ou plus à la place de l'acier à ressort usuel possédant une résistance à la traction (après trempe/revenu) d'environ 160 à 180 kgf/mm 2 Dans l'acier à ressort usuel, il est bien entendu possible d'obtenir la résistance à la traction de 200 kgf/mm 2 ou plus par un traitement à chaud; cependant, dans ce cas, survient un inconvénient constitué par la réduction de la durée de vie à la fatigue et de la résistance à la flexion requises en tant que caractéristiques de ressort. De plus, comme cela est bien connu dans les aciers à ressort, la fatigue par corrosion, en tant que caractéristique de ressort, tend à se détériorer avec l'augmentation de la résistance à la traction après trempe/revenu Une des raisons de la détérioration de la caractéristique de fatigue par corrosion est la suivante: en fait, apparaît une corrosion par piqûres possédant une profondeur d'environ 100 p m, à la surface du ressort en utilisation, constituant une source de concentration de contraintes et le point de départ pour la génération d'une crique de fatigue De même, on considère que la sensibilité à l'entaille augmente linéairement avec l'augmentation de la résistance; on risque ainsi d'aboutir à une cassure ou similaire dans un délai relativement court En particulier, lors d'une utilisation comme composants d'un véhicule automobile fonctionnant dans un environnement hautement corrosif tel que du sel dispersé sur une route en tant qu'agent de dégivrage en hiver, par exemple en Amérique du Nord, les ressorts présentent l'inconvénient d'une introduction de fatigue par corrosion. C'est en prenant ce qui précède en considération, que la présente invention a été mise au point et un but est de créer un acier à ressort utilisable pour un ressort à haute résistance possédant une résistance à la traction de 200 kgf/mm 2 ou plus et présentant d'excellentes résistances à la fatigue, à la flexion et à la corrosion. Dans un mode de réalisation préféré de la présente invention, on crée un acier à ressort à haute résistance contenant 0,3 à 0,5 % en poids de C, 1,0 à 4,0 % de Si, 0,2 à 0,5 % de Mn, 0,5 à 4,0 % de Ni, 0,3 à 5,0 % de Cr, 0,1 à 2,0 % de Mo et 0,1 à 0,5 % de V et éventuellement de plus, 0,05 à 0,5 % de Nb et/ou 0,1 à 1,0 % de Cu et de même éventuellement de plus, 0,01 à 0,1 % de Al et/ou 0,1 à 5,0 % de Co, le restant étant essentiellement du Fe et des impuretés inévitables, acier dans lequel les composants cités ci-dessus satisfont à la relation suivante: 550 333 lCl 34 lHnl 20 lCrl 17 lNil lllMol > 300 o lC, Mn, Cr, Ni ou Mol représente le % en poids de chaque composant. Dans ce qui précède, il est possible d'améliorer, de plus, la résistance à la fatigue et les caractéristiques du ressort par affinage de l'acier ou restriction de la quantité des impuretés En fait, dans la zone mesurée de 160 mm 2 de l'acier ci-dessus, le nombre d'inclusions non métalliques d'oxydes est restreint comme suit Celles avec une taille de particule moyenne de 50 Hm ou plus sont absentes et celles de taille de particule moyenne de 20 ?m ou plus peuvent être présentes en nombre de 10 unités ou moins. De même, les impuretés inévitables sont limitées aux gammes de 15 ppm ou moins d'oxygène, 100 ppm ou moins d'azote, 100 ppm ou moins de phosphore et 100 ppm ou moins de soufre. De plus, afin d'améliorer la résistance à la corrosion de l'acier cité ci-dessus, chaque quantité de C, Si, Ni et Cr est réglée, de préférence, pour satisfaire à la relation suivante: 50 lSil + 25 lNil + 40 lCrl 100 lCl > 230 o lSi, Ni, Cr ou Cl représente le % en poids de chaque composant Alors, on peut obtenir un acier à ressort à haute résistance, excellent en ce qui concerne la résistance à la fatigue par corrosion. La figure 1 est un graphe illustrant les résultats du test à la fatigue par flexion en rotation dans le cas d'aciers à ressort donnés à titre d'exemples; la figure 2 est un graphe illustrant les tailles moyennes des particules des inclusions non métalliques d'oxydes contenues dans un acier de test NO 1 et leur répartition; la figure 3 est un graphe illustrant les tailles moyennes des particules des inclusions non métalliques d'oxydes contenues dans un acier de test NO et leur répartition; et la figure 4 est un graphe illustrant les tailles moyennes des particules des inclusions non métalliques d'oxydes contenues dans un acier de test NO 31 et leur répartition. Avant la description des modes de réalisation préférés, la fonction de la présente invention sera expliquée. De façon à renforcer fortement le matériau pour augmenter sa durée de vie à la fatigue, il est nécessaire d'augmenter la dureté du matériau Pour augmenter la limite élastique, l'acier à ressort usuel contient du carbone dans une proportion relativement grande Cependant, afin d'augmenter la dureté du matériau, il est efficace de réduire notablement la proportion de carbone par rapport à l'acier à ressort usuel Cependant, du point de vue de l'augmentation de la résistance à la traction à un niveau de 200 kgf/mm 2 ou plus, la réduction de la proportion de carbone sans éléments d'alliage provoque une chute de la résistance à la traction après trempe/revenu. Par conséquent, la réduction de la proportion de carbone présente une limitation naturelle De même, il est nécessaire d'ajouter chaque élément d'alliage dans un intervalle de valeurs approprié. Les présents déposants ont examiné l'effet de chaque élément d'alliage sur la résistance à la traction et sur la dureté après trempe/revenu tout en conservant la proportion de carbone dans la gamme de 0,3 à 0,5 % pour améliorer la dureté Par conséquent, on a constaté qu'en ajoutant des éléments d'alliage respectifs en grande quantité tout en conservant la proportion de carbone dans la gamme mentionnée ci- dessus, la résistance à la traction était en contrepartie abaissée La raison à cela est que la quantité retenue d'austénite après trempe/revenu est augmentée linéairement par les quantités ajoutées des éléments d'alliage, ce qui diminue la résistance à la traction De ce point de vue, il devient évident que, pour obtenir la résistance à la traction et la dureté requises pour l'acier à ressort à haute résistance, il est nécessaire de régler les éléments d'alliage non seulement pour entrer respectivement dans les gammes adaptées mais aussi pour satisfaire au moins la relation suivante ( 1): 550 333 lCl 34 E Mnl 20 lCrl 17 lNil lllMol > 300 ( 1) o lC, Mn, Cr, Ni ou Mol représente le % en poids de chaque composant. D'autre part, comme décrit ci-dessus, dans l'acier à haute résistance possédant une résistance à la traction de 200 kgf/mm 2 ou plus, la caractéristique de fatigue par corrosion est détériorée de façon significative La raison est que la sensibilité aux défauts de surface croit linéairement avec l'accroissement de résistance Par conséquent, lorsque le ressort réalisé dans l'acier cité ci-dessus est exposé à un environnement corrosif, une corrosion par criques est générée sur sa surface et devient le point de départ de criques de fatigue, provoquant ainsi une cassure et similaires De façon à empêcher la génération de corrosion par criques citée ci-dessus, sur la surface même lorsque le ressort est exposé à un environnement corrosif, il est nécessaire d'ajouter chaque élément d'alliage en proportion adaptée Par conséquent, l'acier selon la présente invention contient chaque élément d'alliage pour améliorer la résistance à la corrosion par criques en quantité appropriée Concrètement, les présents déposants ont constaté le fait que l'addition de Cr, Ni, Si, et C exerce une grande influence sur la résistance à la corrosion par criques En fait, la résistance à la corrosion par criques peut être améliorée de façon significative par réglage de chaque élément d'alliage pour satisfaire à la relation suivante ( 2), ce qui permet d'obtenir un excellent acier à ressort très résistant à la fatigue par corrosion: lSil + 25 lNil + 40 lCrl 10 OlCrl > 230 ( 2) o lSi, Ni, Cr ou Cl représente le % en poids de chaque composant. De plus, dans l'acier à ressort selon la présente invention, la résistance à la fatigue est augmentée par affinage de l'acier pour réduire les quantités d'inclusions non métalliques autant que possible En particulier, on a constaté que les tailles des particules des inclusions non métalliques d'oxydes exercent une grande influence sur les caractéristiques de fatigue Par exemple, dans le cas ci-dessus, en empêchant la présence de celles présentant des tailles de particule de 50 ? m ou plus et en autorisant celles présentant des tailles de particule de 20 ym ou plus au nombre de 10 unités ou moins dans une zone mesurée de mm 2 Y l'acier présente de très bonnes caractéristiques à la fatigue Dans ce qui précède, la taille de particule moyenne signifie la valeur moyenne entre le plus grand diamètre et le plus petit diamètre de l'inclusion non métallique d'oxyde De même, la zone mesurée signifie la région à partir de la couche de surface jusqu'à une épaisseur de 3 mm dans la section de l'acier testé. Maintenant, on va expliquer la raison de la limitation de la composition chimique de l'acier à ressort à haute résistance selon la présente invention. C: 0,3 à 0,5 % C est un élément essentiel pour obtenir la résistance à la traction après trempe/revenu Lorsque la proportion de C est inférieure à 0,3 %, la dureté de la martensite après trempe est excessivement abaissée, provoquant ainsi la chute de la résistance à la traction après trempe/revenu Lorsque la proportion de C excède 0,5 %, la dureté après trempe/revenu est dégradée et de plus, la caractéristique désirée à la fatigue et la caractéristique à la fatigue par corrosion ne peuvent être obtenues. Si: 1 à 4 % Si est un élément essentiel pour renforcer la solution solide Lorsque la proportion de Si est inférieure à 1 %, la résistance de la matrice est insuffisante Cependant, lorsque la proportion de Si excède 4 %, la solution du carbure devient insuffisante lors du chauffage pour la trempe En fait, à moins que l'acier ne soit chauffé à haute température lors de la trempe, la formation d'austénite ne survient pas parfaitement, abaissant ainsi la résistance à la traction après trempe/revenu et détériorant, de plus, la résistance à la flexion du ressort De façon à obtenir une résistance stable à la traction de 200 kgf/mm 2, la proportion de Si est, de préférence, comprise dans la gamme de 1,5 à 3,5 t. Mn: 0,2 à 0,5 % Mn est un élément améliorant l'aptitude au durcissement Pour obtenir effectivement cet effet, Mn doit être ajouté pour 0,2 % ou plus Cependant, Mn a tendance à augmenter la perméabilité à l'hydrogène à l'encontre du matériau après trempe/revenu et ainsi à promouvoir la fragilisation par l'hydrogène sous un environnement corrosif Ainsi, la proportion de Mn doit être restreinte dans une gamme de moins de 0,5 % pour empêcher l'apparition d'une fracture entre grains due à la fragilisation par l'hydrogène afin de supprimer l'abaissement de la durée de vie à la fatigue. Ni: 0,5 à 4,0 % Ni a les facultés d'améliorer la dureté du matériau après trempe/revenu pour augmenter la résistance à la corrosion par criques et pour améliorer, de façon remarquable, la résistance à la flexion qui est une caractéristique importante de ressort Afin de réaliser effectivement ces fonctions, Ni doit être ajouté dans une quantité d'au moins 0,5 %. Cependant, lorsque la proportion de Ni excède 4 %, le point Ms est abaissé et la résistance désirée à la traction ne peut être obtenue par l'effet de l'austénite retenue De plus, Ni est un élément cher et ainsi, est ajouté de préférence de 0,5 à 2,0 % par mesure d'économie. Cr: 0,3 à 5,0 % Cr est efficace pour améliorer l'aptitude au durcissement de la même façon que Mn et pour augmenter la résistance à la chaleur De plus, on a constaté à partir de diverses observations qu'il augmente de façon significative la résistance à la flexion qui est une caractéristique importante du ressort Pour obtenir effectivement ces effets, Cr doit être ajouté dans une proportion de 0,3 % ou plus Cependant, lorsque Cr est ajouté en excès, le dureté après trempe/revenu a tendance à diminuer Ainsi, la limite supérieure de la proportion de Cr est spécifiquement de 5 % De façon à obtenir un excellent équilibre résistance-ductilité, la proportion de Cr est comprise de préférence dans la gamme de 0,3 à 3,5 %. Mo: 0,1 à 2,0 % Mo est un élément pour la production du carbure et est efficace pour améliorer la résistance à la flexion et la résistance à la fatigue par précipitation de fines de carbure lors du revenu, favorisant ainsi le durcissement secondaire Lorsque la proportion de Mo est inférieure à 0,1 %, l'effet est insuffisant Cependant, lorsque la proportion de Mo excède 2,0 %, l'effet est saturé. V: 0,1 à 0,5 % V est efficace pour affiner la taille du grain et ainsi pour augmenter la limite apparente d'élasticité, augmentant ainsi la résistance à la flexion De façon à obtenir effectivement cet effet, V doit être ajouté dans la proportion de 0,1 % ou plus. Cependant, lorsque la proportion de V excède 0,5 %, la proportion de carbure ne devant pas être dissoute dans la phase d'austénite pendant le chauffage pour la trempe est augmentée, ce qui laisse de grandes particules massives, abaissant ainsi la durée de vie à la fatigue. L'acier à ressort à haute résistance selon la présente invention contient principalement les composants cités ci-dessus et le résidu de fer et d'impuretés inévitables De plus, il peut contenir Nb et/ou Cu et Al et/ou Co, comme requis, pour améliorer encore les caractéristiques Les proportions préférées de ces composants sont les suivantes: Nb: 0,05 à 0,5 % Nb assure l'affinage des grains de cristal et augmente alors la limite apparente d'élasticité pour augmenter la résistance à la flexion de la même façon que V Pour obtenir de façon efficace cet effet, Nb doit être ajouté avec une proportion de 0,05 % ou plus. Cependant, lorsque la proportion de Nb excède 0,5 %, l'effet est saturé ou les carbures/nitrures grossiers restent plutôt lors du chauffage pour le revenu, ce qui diminue la durée de vie à la fatigue. Cu: 0,1 à 1,0 % Cu est un élément plus noble du point de vue électrochimique que Fe et possède la faculté d'augmenter la résistance à la corrosion par criques en favorisant une corrosion globale en environnement corrosif Afin de remplir effectivement cette fonction, Cu doit être ajouté avec une proportion de 0,1 % ou plus Lorsque la proportion de Cu excède 1,0 %, l'effet est saturé ou apparaît plutôt un risque de fragilisation du matériau lors du roulage à chaud. Ai: 0,01 à 0,1 % Ai est un élément facilitant la désoxydation. A cette fin, Ai doit être ajouté dans une proportion de 0,01 % ou plus Cependant, lorsque la proportion d'Al excède 0,1 %, des inclusions grossières non métalliques de A 1203 sont générées, abaissant ainsi la résistance à la fatigue. Co: 0,1 à 5,0 % Co assure le renforcement de la solution solide afin de supprimer la dégradation de la dureté et afin d'augmenter la résistance à la corrosion Pour remplir effectivement ces fonctions, Co doit être ajouté dans une proportion de 0,1 % ou plus, de préférence 1,0 % ou plus Cependant, Co est un élément cher et ainsi, la limite supérieure de la proportion de Co est spécifiquement de 5,0 %. Aussi, O, N, P et S, en tant qu'impuretés inévitables, forment des inclusions non métalliques dans l'acier et, ainsi, dégradent la résistance à la traction, la caractéristique à la fatigue ou la fragilisation par l'hydrogène Ainsi, ces proportions doivent être réduites autant que possible Cependant, tant qu'elles sont limitées aux proportions qui suivent, elles ne provoquent pas d'obstruction notable. 0: 15 ppm ou moins, N: 100 ppm ou moins O est un élément générant des inclusions non métalliques d'oxydes (en particulier, A 1203) comme points de départ de cassures à la fatigue dégradant la résistance à la traction Ainsi, pour une haute 1 l résistance, la proportion de O est réduite à la gamme de 15 ppm ou moins, de préférence 10 ppm ou moins De même, N est un élément abaissant la ductilité et la dureté et ainsi, est réduit à la gamme de 100 ppm ou moins. P: 100 ppm ou moins, S: 100 ppm ou moins P est un élément générant une ségrégation de limite de grain et favorisant ainsi la fragilisation du matériau En particulier, il a tendance à faciliter la fragilisation par l'hydrogène et le risque augmente linéairement avec la proportion de P Ainsi, pour obtenir une haute résistance, la proportion de P est restreinte, de préférence, à la gamme de 100 ppm ou moins De même, S est une impureté produisant des inclusions non métalliques de Mn S, favorisant ainsi la fragilisation du matériau Ainsi, la proportion de S est limitée, de préférence, à la gamme de 100 ppm ou moins. D'autre part, dans la fabrication d'un ressort à haute résistance, en utilisant l'acier à ressort présentant la composition spécifiée dans la gamme mentionnée ci-dessus et satisfaisant aux relations décrites ci- dessus ( 1) et ( 2), cet acier peut être trempé et revenu à condition que la température finale de refroidissement lors de la trempe soit de C ou moins Alors, on peut obtenir un ressort présentant la haute résistance et la dureté désirées. En général, lorsque l'on trempe le ressort, la trempe à l'huile est adoptée pour empêcher l'apparition de criques de trempe La température de l'huile de trempe est spécifiquement de 70 à 80 C selon la viscosité de l'huile et similaires Ainsi, lors de la trempe usuelle à l'huile, il est difficile de réduire la température finale de refroidissement lors de la trempe à 500 C ou moins Cependant, à l'aide d'un procédé réalisant le refroidissement de l'huile au stade initial de la trempe et le refroidissement de l'eau dans la gamme de températures de 500 C ou moins ou à l'aide d'un procédé d'addition d'un milieu de trempe soluble dans l'eau pour empêcher les criques de trempe, il est possible d'obtenir la condition de trempe décrite ci-dessus. La présente invention sera mieux comprise en référence à l'exemple suivant Cependant, la présente invention n'est pas limitée à cet exemple mais peut, au contraire, être comprise, de diverses façons, dans le domaine de protection des revendications annexées. EXEMPLE: Des aciers, présentant les compositions illustrées par les N Os 1 à 31 dans les Tableaux 1 et 2, sont fondus Chaque acier est forgé en une billette carrée de 115 mm x 115 mm puis est roulé en une tige possédant un diamètre de 11 mm La tige est recuite puis étirée Après quoi, le fil résultant est soumis à la trempe/revenu à l'huile à condition que la température de chauffe pour la trempe soit de 9500 C et la température de revenu soit de 4000 C A l'aide de ce fil, on prépare divers aciers de test pour un essai à la traction, une mesure de contrainte résiduelle au cisaillement, un essai de fatigue à la flexion en rotation et un test de corrosion Ces aciers d'essai sont soumis à une mesure de contrainte résiduelle au cisaillement, à un test de fatigue à la flexion en rotation et au test de corrosion selon les conditions respectives suivantes: lMesure de la Contrainte Résiduelle au Cisaillementl (Données du Ressort) diamètre de fil: 9, 0 mm diamètre moyen du ressort hélicoïdal: 85 mm nombre total d'enroulements: 7 nombre effectif d'enroulements: 5,5 hauteur libre du ressort: 320 mm (Contrainte de Réglage) contrainte maximale au cisaillement: 40 kgf/mmm 2 (Condition d'Essai) contrainte de serrage: 130 kgf/mm 2 température d'essai: 80 @C temps d'essai: 72 heures (Procédé de Calcul de la Contrainte Résiduelle au Cisaillement) = 8 Dtp/Ct d 3 ( 2) = Gy ( 3) A partir des équations ( 2) et ( 3): y Ap = T Ap/G X 100 o a p: contrainte à la torsion (kgf/mm 2) équivalant à la quantité de perte de charge d: diamètre du fil (mm) D: diamètre moyen d'enroulement A p: quantité de perte de charge G: module d'élasticité transversale (kgf/mm 2) (en adoptant 8000 kgf/mm 2) lEssai de Fatigue à la Flexion en Rotationl (Condition d'Essai) température d'essai: température ambiante condition de surface: finition par martelage à la grenaille (Appréciation de la Limite de Fatigue) contrainte d'essai après double libération de 107 cycles lMesure d'inclusion non métallique d'oxydel matériau concerné: section longitudinale d'un matériau roulé possédant un diamètre de il mm section mesurée: 160 mm 2 ( 3 mm à partir de la couche de surface) dispositif de mesure: microscope optique taille moyenne de particule: (plus grand diamètre + plus petit diamètre) /2 lEssai de Corrosionl répétition depuis le départ lorsqu'il est à % RH à 35 'C pendant 16 heures après une pulvérisation de sel pendant 8 heures en 14 cycles. mesure de la profondeur de crique: observation de la section transversale après traitement à chaud (microscope optique). Les résultats d'essai sont illustrés dans les Tableaux 3 et 4, en conjonction avec les valeurs des équations ( 1) et ( 2) et le nombre d'inclusions non métalliques d'oxydes présentant des particules moyennes de 20 m ou plus dans la section mesurée de 160 mm 2. L'étude sera effectuée à partir des Tableaux 3 et 4 comme suit: l 1 l Lorsque la proportion de C est inférieure à 0,3 % (No 17), la résistance à la traction est insuffisante, c'est à dire est inférieure à 200 kgf/mm 2 Pendant ce temps, lorsque la proportion de C dépasse 0,5 % (No 18), la résistance à la traction dépasse 200 kgf/mm 2; cependant, la réduction de section (RA) est remarquablement affectée De même, dans chaque acier testé manquant de la quantité ajoutée de Si, Mn, Ni, Cr ou Mo (Nos 19, 20, 22, 24, 25 ou 26), la résistance à la traction est inférieure à 200 kgf/mm De même, comme cela est évident à partir des données du No 28, si chaque composant ne satisfait pas à la relation ( 1) tout en étant ajouté dans la gamme spécifiée, la trempe est insuffisante et ainsi, la résistance à la traction après traitement à chaud n'est pas suffisamment augmentée. l 2 l A partir de la comparaison de la valeur résiduelle de la contrainte au cisaillement montrant la résistance à la flexion, on voit que cet exemple possède une excellente résistance à la traction car il possède une plus haute résistance que l'exemple comparatif De même, comme illustré dans N O 11, lorsque Nb est ajouté dans la proportion adaptée, la contrainte résiduelle au cisaillement est remarquablement réduite et est alors effective pour augmenter la résistance à la flexion. l 3 l La caractéristique de fatigue à la flexion en rotation (limite de fatigue: kgf/mm 2) est affectée, de façon significative, par les inclusions grossières non métalliques d'oxydes contenues dans l'acier En fait, tandis que la résistance à la fatigue augmente linéairement avec la résistance du matériau, dans l'acier possédant une haute résistance à la traction de 200 kgf/mm 2 ou plus, la caractéristique à la fatigue est modifiée de façon significative selon le nombre d'inclusions grossières non métalliques d'oxydes possédant des tailles de particules moyennes de 20/Arm ou plus dans la section mesurée de 160 mm 2 Lorsque le nombre dépasse 10 (Nes 17, 18, 22, 23, 24, 25, 26, 27, ou 31), la résistance à la fatigue est apparemment affectée De même, les inclusions non métalliques d'oxydes possédant des tailles de particules de 50 frm ou plus se créent facilement pour constituer autant de points de départ de ruptures à la fatigue, dégradant de façon significative la caractéristique à la fatigue. De plus, la figure 1 est un graphe illustrant l'essai à la fatigue par flexion en rotation concernant l'acier d'essai No 1 de cet exemple et les aciers d'essai Nos 30 et 31 de l'exemple comparatif (modifiés selon le nombre d'inclusions non métalliques d'oxydes possédant les tailles de particules moyennes de 20 "m ou plus) Les figures 2 et 3 sont des graphes illustrant les tailles de particules moyennes des inclusions non métalliques d'oxydes des aciers d'essai Nos 1, 30 et 31 et leur répartition A partir de ces chiffres, on remarque que les inclusions grossières non métalliques d'oxydes exercent un effet inverse sur la caractéristique à la fatigue. Dans le test de corrosion, les aciers d'essai (Nos 2, 9, 12, 13, 14, 15 et 16), satisfaisant dans cet exemple à la condition de la relation ( 2), ont, de façon significative, une profondeur réduite de corrosion par criques et sont excellents en résistance à la corrosion par rapport aux aciers d'essai (Nos 18 et 20) dans l'exemple comparatif Dans l'acier d'essai No 17, Cu est ajouté dans l'acier équivalent à l'acier d'essai NO 1 dans une proportion appropriée et possède une profondeur réduite de corrosion par crique, ce qui améliore la résistance à la corrosion. REVENDICATIONS 1) Acier à ressort à haute résistance, ayant une grande résistance à la fatigue, contenant 0,3 à 0,5 % en poids de C, 1,0 à 4,0 % de Si, 0,2 à 0, 5 % de Mn, 0,5 à 4,0 % de Ni, 0,3 à 5,0 % de Cr, 0,1 à 2,0 % de Mo et 0,1 à 0,5 % de V, le reste étant essentiellement du Fe et des impuretés inévitables, acier dans lequel les composants cités ci- dessus satisfont à la relation suivante: 550 333 lCl 34 lMnl 20 lCrl 17 lNil 11 lMol > 300 o lC, Mn, Cr, Ni ou Mol représente le % en poids de chaque composant et dans lequel les inclusions non métalliques d'oxydes, ayant des tailles de particule moyenne de 50 Dym ou plus sont absentes et celles ayant des tailles de particule moyennes de 20 rém ou plus sont permises en nombre de 10 unités au plus dans une section mesurée de mm 2. 2) Acier à ressort à haute résistance, ayant une grande résistance à la fatigue, contenant 0,3 à 0,5 % en poids de C, 1,0 à 4,0 % de Si, 0, 2 à 0,5 % de Mn, 0,5 à 4,0 % de Ni, 0,3 à 5,0 % de Cr, 0,1 à 2,0 % de Mo et 0,1 à 0,5 % de V et de plus, 0,05 à 0,5 % de Nb et/ou 0,1 à 1,0 % de Cu, le reste étant essentiellement du Fe et des impuretés inévitables, acier dans lequel les composants cités ci- dessus satisfont à la relation suivante: 550 333 lCl 34 lMnl 20 lCrl 17 lNil lllMol > 300 o lC, Mn, Cr, Ni ou Mol représente le % en poids de chaque composant et dans lequel les inclusions non métalliques d'oxydes ayant des tailles de particule moyennes de 50 m ou plus sont absentes et celles ayant des tailles de particule moyennes de 20 km ou plus sont permises en nombre de 10 unités au plus dans une section mesurée de mm 2, améliorant ainsi la résistance à la fatigue. 3) Acier à ressort à haute résistance selon la revendication 2, contenant de plus 0,01 à 0,1 % de Al et/ou 0,1 à 5,0 % de Co. 4) Acier à ressort à haute résistance selon la revendication 2 ou 3, dans lequel les inclusions non métalliques d'oxydes de tailles de particule moyennes de 50 Hum ou plus sont absentes et celles de tailles de particule moyennes de 20 "m ou plus sont permises en nombre de 10 unités au plus dans une section mesurée de 160 mm,2, améliorant ainsi la résistance à la fatigue. ) Acier à ressort à haute résistance selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel les impuretés inévitables sont limitées aux gammes de ppm ou moins d'oxygène, 100 ppm ou moins d'azote, 100 ppm ou moins de phosphore et 100 ppm ou moins de soufre. 6) Acier à ressort à haute résistance selon la revendication 1, dans lequel chaque proportion de C, Si, Ni et Cr satisfait à la relation suivante, en vue d'améliorer la résistance à la corrosion lSil + 25 lNil + 40 lCrl 100 lCl > 230 o lSi, Ni, Cr ou Cl représente le % en poids de chaque composant. 7) Acier à ressort à haute résistance selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, dans lequel chaque proportion de C, Si, Ni et Cr satisfait à la relation suivante afin d'améliorer la résistance à la corrosion: lSil + 25 lNil + 40 lCrl 100 lCl > 230 o lSi, Ni, Cr ou Cl représente le % en poids de chaque composant. 8) Acier à ressort à haute résistance selon la revendication 6 ou 7, dans lequel les impuretés inévitables sont limitées aux gammes de 15 ppm ou moins d'oxygène, 100 ppm ou moins d'azote, 100 ppm ou moins de phosphore et 100 ppm ou moins de soufre.