Brevet FR2679628A1 — publié le 19930129

PROCEDE D'ALIMENTATION DE FOYER CHAUFFANT ET FOYER CHAUFFANT EQUIPE DE SA COMMANDE D'ALIMENTATION PERMETTANT LA MISE EN OEUVRE DUDIT PROCEDE La présente invention concerne l'alimentation en énergie électrique de foyers chauffants, notamment les foyers de fours ou de tables de cuisson à usage domestique. Sauf indication particulière, les termes "foyer chauffant" se réfèrent dans la suite de l'exposé à l'ensemble "foyer équipé" constitué par le foyer proprement dit (foyer nu comportant un ou plusieurs éléments résistifs) et sa commande d'alimentation électrique. D'une façon générale l'alimentation électrique de foyers chauffants à usage domestique est soumise à un certain nombre de contraintes d'ordre purement technique ou d'ordre commercial dans un but d'améliorer le confort d'utilisation du foyer par son opérateur. Plus particulièrement, les foyers chauffants actuels sont en général adaptés pour faire varier leurs puissances moyennes désirées de façon graduelle selon le choix de l'opérateur. Parmi les moyens connus pour réaliser cette fonction, on peut citer trois grandes catégories de commandes d'alimentation associées à des foyers comportant en général une pluralité d'éléments résistifs chauffants. Ces trois catégories sont présentées rapidement ci-après: - Commande série et/ou parallèle des éléments résistifs. Ce type de commande présente un nombre de contacts élevé pour réaliser les commutations dans le cas où le nombre de niveaux de puissance est lui-même important (ce qui relève d'autant le coût de fabrication pour des commandes à relais de commutation). Par ailleurs pour les foyers équipés de lampes halogènes, on prévoit l'adjonction de diodes pour obtenir les niveaux de puissance faible. - Commande par dosage d'énergie consistant à alimenter le foyer pendant un train d'alternances représentant une fraction variable d'un cycle constant. L'utilisation de ce principe implique le respect de la norme EN 60555 concernant les fluctuations de tension induites à partir du foyer chauffant sur le réseau d'alimentation "secteur". Ceci entraîne des périodes de fonctionnement assez longues, par exemple: 21 secondes pour une puissance de 2100 W. Ainsi donc lorsque le niveau de puissance de 100 W est choisi sur ce type de foyer, il faut fournir une puissance instantanée de 2100 W pendant 1 seconde et rien pendant les 20 secondes restantes de la période. Il en résulte un mode de chauffe particulier pas toujours bien adapté à certaines cuissons. De même ce mode de chauffe intermittent lorsqu'il est utilisé avec des foyers à faible inertie telles les lampes halogènes provoque un clignotement de ces dernières. - Commande par réglage de phase consistant à alimenter le foyer pendant une fraction de l'alternance de la tension secteur (en général, on pratique le même découpage sur les deux alternances consécutives, positive et négative, pour éviter de générer une composante de courant continu). Cependant ce type de commande génère des harmoniques de la tension du secteur. On utilise alors un filtre pour en réduire le taux. L'utilisation de cette commande pour les éléments chauffants est restreinte par la norme EN 60555. La présente invention a pour objectif de proposer un nouveau type de commande d'alimentation à alternances entières à performances améliorées, notamment au niveau du confort d'utilisation, par rapport à la technique antérieure. A titre d'exemple non limitatif, parmi les améliorations visées dans une des diverses variantes de l'invention, on peut citer l'obtention d'une commande progressive de puissance allant de pair avec une luminosité progressive du foyer. Plus particulièrement, l'invention propose un procédé d'alimentation d'un foyer chauffant comportant au moins un élément résistif alimenté en alternances de tension à partir d'une source de tension alternative par l'intermédiaire d'une ligne d'alimentation rendue active et contrôlée par un ensemble de commutation, le procédé étant caractérisé en ce que l'on utilise au moins une ligne d'alimentation, chaque ligne d'alimentation étant alimentée de façon cyclique par une séquence prédéterminée d'alternance(s) obtenue par sélection d'une ou de certaines des alternances générées par la source de tension, ci-après dénommées alternances de référence, parmi un cycle de base CB de courte durée constitué par un nombre entier N d'alternances de référence, le choix de la ou des lignes rendues actives, la durée du cycle de base CB et la structure de la séquence de chaque ligne d'alimentation (ci-après dénommés les paramètres de commande de chauffe) étant déterminés de façon à générer des variations de puissance instantanées du foyer de fréquence élevée supérieure à un seuil prédéterminé élevé S, par exemple 1800 variations/minute (var/mn). En conformité avec la norme EN 60555, on comprendra dans le présent exposé les termes "variation de puissance instantanée" comme une hausse (variation positive) ou une baisse (variation négative) de niveau de puissance instantanée émise par le foyer entre deux extréma consécutifs (niveau minimum vers niveau maximum ou niveau maximum vers niveau minimum). I1 est à noter que contrairement à la méthode dite du dosage d'énergie exposée ci-avant qui nécessite le choix de trains d'alternances suffisamment longs et espacés pour se situer au-delà de la limite supérieure en durée fixée pour la période des variations de puissance, le procédé selon l'invention cherche à obtenir un grand nombre de variations de puissance par minute supérieur à un certain seuil S prédéterminé, par exemple le seuil de 1800 var/mn fixé par la norme EN 60555. Bien entendu, du nombre total d'alternances par cycle sélectionnées pour toutes les lignes rendues actives dépendra le niveau de puissance moyenne émise en régime stabilisé par le foyer. Ainsi qu'il l'apparaîtra au cours de la description qui suivra, le procédé selon l'invention permet d'obtenir une commande progressive de puissance d'un foyer d'une grande souplesse d'utilisation, la progressivité de ladite commande étant également susceptible d'aller de pair avec une luminosité progressive du foyer. Selon une première variante du procédé selon l'invention la sélection des alternances est limitée, pour au moins une ligne rendue active à une fraction du cycle de base. Selon une autre variante du procédé selon l'invention le nombre entier N d'alternances du cycle de base CB est choisi, de préférence impair, entre 2 et 25. Ainsi donc en association avec une tension secteur de fréquence f=50 Hz, la durée maximale d'un cycle de base sera dans ces conditions inférieure à N/2xf = 0,25 seconde (250 ms). De plus le choix de N impair facilite la suppression de la composante de courant continu. Selon une autre variante du procédé selon l'invention, les paramètres de commande de chauffe sont choisis, pour chaque degré de puissance moyenne de chauffe, de façon à respecter la condition de seuil de fréquence S ou à obtenir une puissance de chauffe instantanée constante. Selon un premier mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, on utilise un foyer chauffant comportant des éléments résistifs choisis parmi les résistances à fil nu, les résistances isolées et les lampes halogènes. Selon une variante du premier mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, on utilise un foyer comportant une pluralité d'éléments résistifs disposés en série et/ou en parallèle sur au moins une ligne d'alimentation. Selon encore une autre variante dudit premier mode de mise en oeuvre du procédé selon 1 invention, ce dernier est mis en oeuvre avec un sous-ensemble de commutation auxiliaire contrôlé par l'ensemble de commutation pour modifier la combinaison série et/ou parallèle des éléments résistifs et en conséquence le nombre et la charge résistive des lignes d'alimentation rendues actives. Cette dernière caractéristique est très intéressante au niveau de l'augmentation du nombre de degrés de puissance et du contrôle de la luminosité du foyer. Selon encore une autre variante de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, celui-ci est utilisé avec au moins une lampe halogène associée à au moins une résistance, les paramètres de commande de chauffe ainsi que le nombre et la charge des lignes rendues actives étant adaptés pour obtenir une luminosité de la ou des lampes halogènes progressive avec la puissance moyenne (puissance de chauffe en régime stabilisé) émise par le foyer, de préférence sensiblement proportionnelle à ladite puissance moyenne. L'invention concerne également un foyer chauffant équipé de sa commande d'alimentation à partir d'une source de tension alternative selon l'une quelconque des variantes du procédé défini ci-dessus ou l'une quelconque des variantes de mise en oeuvre de ce même procédé, le foyer étant caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs éléments résistifs alimentés par une ligne rendue active contrôlée par un ensemble de commutation, les éléments résistifs étant choisis parmi les résistances à fil nu, les résistances isolées et les lampes halogènes, disposées en série et/ou en parallèle sur au moins une ligne active d'alimentation. Avantageusement, selon un mode de réalisation de l'invention, le foyer selon l'invention comporte une résistance à fil nu et deux lampes halogènes respectivement alimentées en configuration série et/ou parallèle par trois dispositifs de type triac ou analogue. Selon un autre mode de réalisation du foyer chauffant selon l'invention, l'ensemble de commutation commandant l'activation et l'alimentation de chaque ligne comporte des dispositifs de type triac ou analogue dont la commutation, contrôlée par microcontrôleur ou circuit analogue, est commandée lors des passages à zéro de la tension alternative de ladite source. L'utilisation du microcontrôleur facilite très sensiblement la mise en oeuvre de l'alimentation par séquences d'alternances préprogrammées. Selon une variante dudit autre mode de réalisation du foyer chauffant selon l'invention, celui-ci comporte un sous-ensemble de commutation auxiliaire contrôlé par l'ensemble de commutation pour modifier la combinaison série et/ou parallèle des éléments résistifs. Avantageusement le sous-ensemble de commutation comporte des relais de commutation montés en série sur les éléments résistifs, lesdits relais étant contrôlés par le microcontrôleur de l'ensemble de commutation. Selon une disposition intéressante les relais de commutation sont montés sur les lignes d'alimentation des éléments résistifs et sur des raccords de connexion interlignes. Par cet arrangement il est ainsi possible de modifier complètement le montage électrique de chaque élément résistif, la composition et la charge résistive de chaque ligne d'alimentation. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre en référence aux dessins ci-annexés dans lesquels: - les figures la et lb montrent deux chronogrammes représentatifs de la puissance instantanée P délivrée par un foyer à trois éléments chauffants alimenté selon la présente invention pour deux degrés de chauffe distincts; - la figure 2 montre le schéma de principe d'un foyer chauffant à trois éléments résistifs montés en parallèle utilisé dans le cadre de la présente invention; - les figures 3a à 3h montrent les huit chronogrammes représentatifs de la puissance instantanée P délivrée par le foyer de la figure 2 alimenté selon le procédé de l'invention et correspondant à une commande de chauffe graduelle et progressive à huit positions (ou dégrés) de chauffe;; - les figures 4a, 4b et 4c montrent les schémas de principe des trois configurations de chauffe d'un foyer chauffant à deux éléments chauffants de type halogène et un élément chauffant de type résistance utilisé dans le cadre de la présente invention; - les figures 5a à 5h montrent les huit chronogrammes représentatifs de la puissance instantanée P délivrée par le foyer des figures 4a-4c alimenté selon le procédé de 1 invention et correspondants à une commande de chauffe graduelle et progressive à huit positions; - les figures 6a, 6b, 6c et 6d montrent les circuits schématiques du montage des trois éléments chauffants du foyer des figures 4a-4c dans les trois configurations de chauffe et dans la configuration "arrêt";; - et la figure 7 montre le schéma détaillé du foyer chauffant des figures 4a-4c et 6a-6d et de sa commande d'alimentation conformes à la présente invention. Dans la suite de l'exposé, on présentera à titre d'exemple non limitatif, l'application du procédé selon 1 invention à des foyers pour table de cuisson à usage domestique, plus particulièrement des foyers structurés autour de foyers nus à trois éléments chauffants résistifs de types classiques (par exemple trois résistances à fil nu ou deux lampes halogènes associées à une résistance à fil nu). Bien entendu l'invention n'est pas limitée par le nombre et/ou le type d'éléments résistifs utilisés ni par les applications domestiques ou industrielles des foyers selon l'invention, que ce soit à titre de tables de cuisson, de plaques chauffantes, d'éléments de four, etc... Ainsi donc les foyers selon l'invention sont alimentés à partir d'une source de tension alternative, à titre d'exemple une tension "secteur" de 220 V à f=50 Hertz donnée par le réseau domestique. Dans ces conditions une alternance, positive ou négative, de tension (ou d'intensité) obtenue pour chaque demi-période a une durée de 1/2x50 = 1/100 de seconde soit 10 millisecondes (10 ms). Les chronogrammes des figures la et lb destinés à illustrer de façon générale le principe de base de l'invention correspondent à l'alimentation selon l'invention d'un foyer à trois éléments résistifs de type à résistance à fil nu R1, R2 et R3 (avec R1 > R2 > R3), selon une configuration de montage en parallèle par l'intermédiaire de trois lignes rendues actives à l'aide d'un ensemble de commutation approprié. Selon le procédé d'alimentation de l'invention, après avoir choisi le nombre et le type des éléments résistifs ainsi que la configuration de montage, on détermine la durée d'un cycle de base CB constitué d'un nombre entier N d'alternances, N étant aussi faible que possible (de préférence compris entre 2 et 25) et pour chaque ligne d'alimentation la séquence prédéterminée d'alternance(s) par sélection d'une ou de certaines des alternances de la tension "secteur", le tout étant choisi de telle sorte que la fréquence V des variations de puissance instantanées résultantes soit supérieure à un seuil prédéterminé élevé S, S étant supérieur à au moins plusieurs centaines pour une fréquence secteur f de l'ordre de 50 Hz. Si l'on considère la figure la qui correspond à un degré (ou position) de chauffe assez faible, le cycle de base CB a une durée de 210 ms (soit N = 21). Dans l'exemple présenté chaque ligne d'alimentation est rendue active et alimentée par une fraction du cycle de base obtenue par sélection appropriée d'un nombre entier d'alternances complètes générées par le réseau parmi les alternances du cycle de base CB. En l'occurrence 1 alternance sur 21 pour la ligne L1 (courbe I1) portant la résistance R1 et 2 alternances sur 21 pour les lignes L2 et L3 (courbes I2 et I3) portant respectivement les résistances R2 et R3. Dans le cas présent le seuil prédéterminé S est fixé par la Norme EN 60555 à 1800 var/mn. Ce seuil résulte d'observations des perturbations du réseau dues au fonctionnement d'appareils utilisateurs (telles que la génération d'harmoniques, variations des tensions, etc.) et des effets de ces perturbations perceptibles par les usagers (clignotement de la lumière) ou indésirables visà-vis d'autres appareils utilisateurs. Bien entendu ce seuil de 1800 var/mn applicable pour une fréquence secteur f de 50 Hz est susceptible de varier en fonction des normes en vigueur ( notamment les normes sur les variations de tension en fonction de variations de puissance données), des caractéristiques du réseau (notamment la fréquence f) et des conditions d'utilisation de ce dernier et ne constitue pas une limitation de l'invention qui trouve son domaine d'application courant pour un seuil S choisi entre une valeur inférieure Si correspondante à 1 alternance sur 25 (soit Si = 2x2xfx60/25 = 480 var/mn avec f=50 Hz) et une valeur supérieure Ss correspondante à 1 alternance sur 2 (soit Ss = 2x2xfx60/2 = 6000 var/mn avec f=50 Hz ou 7200 var/mn avec f=60 Hz). Outre le nombre d'alternances retenues, la séquence de sélection est également caractérisée par le numéro d'ordre chronologique de chaque alternance sélectionnée dans le cycle CB; en l'occurrence l'alternance n 1 pour la ligne LG1 (courbe I1), les alternances n0 5 et 13 pour la ligne LG2 (courbe I2) et les alternances n 9 et 16 pour la ligne LG3 (courbe I3). On définit ainsi pour chaque ligne rendue active une séquence prédéterminée d'alternance codée par convention pour la suite de exposé: S = N/ni,nj (où ni (ou nj) représente le numéro d'ordre de chaque alternance sélectionnée), en l'occurrence S1 = 21/1 pour la ligne LG1, S2 = 21/5,13 pour la ligne LG2 et S3 = 21/9,16 pour la ligne LG3. Sur la figure la, les courbes I1, I2 et I3 sont représentatives de l'intensité instantanée dans les résistances R1, R2 et R3 (compte tenu des valeurs respectives de ces dernières) tandis que la courbe P est représentative de la puissance instantanée émise par le foyer, On remarque sur la figure la (courbe P) que les séquences S1, S2 et S3 ont été établies (en particulier leurs chronologies) de façon à obtenir le plus grand nombre d'impulsions de puissance (en l'occurrence 5) par cycle de base CB et par voie de conséquence le plus grand nombre vc de variations positives et/ou négatives de puissance par cycle de base CB (en l'occurrence vc = 10). Si l'on pose V en variations de puissance par minute (var/mn), on peut écrire dans le cas d'alternances de 10 ms de durée (1/100 de seconde) avec f=50 Hz: V = vc x 100 x 60 / N = 6000 x vc / N soit dans le cas illustré à la figure la, V = 6000x10/21 = 5714 var/mn pour une puissance moyenne de chauffe PC en régime stabilisé de l'ordre du 1/10sème de la puissance de chauffe maximale du foyer PM (PM = PM1 + PM2 + PM3, où PM1, PM2 et PM3 sont les puissances moyennes maximales respectives en régime stabilisé des éléments résistifs Rl, R2 et R3). En effet les valeurs des puissances moyennes émises par chaque élément en régime stabilisé sont directement proportionnelles au nombre des alternances de chauffe dans un cycle de base CB, soit: PC = PM1/21 + 2(PM2 + PM3)/21. D'une façon similaire le chronogramme de la figure lb illustre une autre position (ou degré) de chauffe du même foyer avec un cycle de base CB plus court, de 90 ms, (N = 9) et les séquences S1 = 9/1, S2 = 9/3-4 (alternances accolées) et S3 = 9/7-8. Comme illustré sur la figure lb, vc = 6, ce qui donne V = 4000 var/mn pour une puissance de chauffe PC en régime stabilisé de l'ordre de 1/5ème de la puissance de chauffe maximale PM du foyer (PC = PM1/9 + 2(PM2 + 3 PM3)/9). Pour terminer cette présentation générale du procédé d'alimentation de foyer chauffant selon l'invention, on peut remarquer que le choix d'un nombre N impair permet d'éviter facilement la génération de composante de courant continu sur une ligne d'alimentation (voir par exemple les courbes I1 des figures la et lb dans lesquelles une alternance positive d'un cycle de base est suivie d'une alternance négative dans le cycle de base suivant). D'une façon générale on s'arrange dans la détermination des séquences de ne pas générer de composante de courant continu, c'est-à-dire en sélectionnant par ligne le même nombre d'alternances positives et négatives soit sur un seul cycle de base soit sur deux cycles de base consécutifs. Bien entendu l'invention est applicable à des foyers utilisant des éléments résistifs de valeur résistive égale. Dans ce cas il importe de noter lors de la détermination des séquences que des alternances consécutives pour deux résistances de même valeur ne génèrent pas de variations de puissance au niveau du foyer. De même si le choix d'alternances consécutives conduit à une variation en gradin (par exemple deux baisses de puissance consécutives ou deux augmentations de puissance consécutives), cette variation aura au sens de l'invention pour valeur l'unité. Les figures 2 et 3a à 3h concernent un premier mode de mise en oeuvre du procédé d'alimentation d'un foyer chauffant selon l'invention, plus particulièrement appliqué à un foyer chauffant comportant trois résistances à fil nu montées en parallèle (à titre d'exemple non limitatif, un foyer de puissance de 1900 Watts composé de deux éléments identiques R1 et R2 de puissance égale à 525 W et un élément R3 de puissance égale à 850 W). Comme illustré à la figure 2, les trois résistances 13(R1), 15(R2) et 17(R3) sont montées en parallèle sur un réseau basse tension 10, 12 (entre phases ou entre phase et neutre) sur trois lignes d'alimentation 14 (LG1), 16 (LG2) et 18 (LG2) rendues actives par l'intermédiaire d'éléments de commutation de type triac ou analogue 20, 22 et 24 commandés par un microcontrôleur (non représenté). Comme on peut le voir sur les figures 3a à 3h où sont représentées les courbes d'intensité instantanée I1, I2 et I3 dans les lignes LG1, LG2 et LG3, les triacs 20, 22 et 24 sont commandés pour laisser passer un nombre donné d'alternance(s) (selon la séquence correspondante prédéterminée S1, S2 et S3) en synchronisme avec les passages à zéro de la tension secteur. Pour ne pas surcharger l'exposé, il a été décidé de ne présenter en détails qu'un seul circuit de commande de foyer chauffant selon l'invention. Ce circuit illustré à la figure 7, plus particulièrement destiné à la commande d'un foyer chauffant de type mixte ( lampes halogènes et résistance à fil nu) est également utilisable pour commander le foyer chauffant illustré à la figure 2 moyennant une simple adaptation réalisable sans difficulté particulière (notamment par élimination de sous-circuits superflus). Les figures 3a à 3h montrent les huit chronogrammes de la puissance instantanée P émise par le foyer illustré à la figure 2 correspondants aux huit degrés de chauffe constituant une commande graduelle et progressive allant de la position 1 pour la puissance minimale (figure 3a) à la position 8 pour la puissance maximale (figure 3h). Pour chaque position (ou degré) de chauffe illustrée sur les figures 3a-3h, les paramètres de chauffe sont présentés rapidement ci-après en utilisant les mêmes conventions déjà adoptées ci-avant dans le présent exposé: D1. Position 1 (figure 3a) CB = 150 ms N = 15 vc = 16 V = 2400 var/mn Sl = 15/1 S2 = 15/6 53 = 15/11 D2. Position 2 (figure 3b) CB = 110 ms N = 11 vc = 6 V = 3272 var/mn 31 = 11/1 32 = 11/9 S3 = 11/4 D3. Position 3 (figure 3c) CB = 90 ms N = 9 vc = 8 V = 5333 var/mn 31 = 9/1 32 = 9/8 S3 = 9/3,6 D4.Position 4 (figure 3d) CB = 50 ms N = 5 vc = 3 V = 4000 var/mn 31 = 5/1 S2 = 5/2 S3 = 5/4-5 D5. Position 5 (figure 3e) CB = 30 ms N = 3 vc = 2 V = 4000 var/mn 31 = 3/1 S2 = 3/2 S3 = 3/1-2 D6. Position 6 (figure 3f) CB = 150 ms N = 15 vc = 10 V = 4000 var/mn S1 = 15/1-2,5-6,9-10,13,14 S2 = 15/3-4,7-8,11-12,15 S3 = 15/1-2,4-5,7-8,10-11,13-14 D7. Position 7 (figure 3g) CB = 40 ms N = 4 vc = 2 V = 3000 var/mn 31 = 4/1-2 S2 = 4/3-4 53 = 4/1-4 (pleine onde) Nota: En théorie pour un foyer où R1 = R2, la puissance instantanée est stable.En pratique du fait des tolérances de fabrication des éléments résistifs (de l'ordre de quelques %) on observe des variations de puissance de faible amplitude. D8. Position 8 (figure 3h) S1 = S2 = S3 = pleine onde Puissance émise stable au niveau maximum. Le tableau n" 1 ci-après donne les valeurs théoriques des puissances de chauffe PC émises en régime stabilisé par le foyer illustré à la figure 2 pour chaque degré (ou position) de chauffe définie ci-dessus. On peut remarquer que le procédé d'alimentation selon l'invention permet d'obtenir sans dispositifs additionnels de faibles niveaux de puissance (minimum 7% dans le cas présent) et/ou de faibles augmentations de puissance (+3/5%). Tableau 1 (foyer de la figure 2) D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 P1 35 47,7 58,3 105 175 262,5 262,5 525 P2 35 47,7 58,3 105 175 262,5 262,5 525 P3 56,7 77,3 188,9 340 566,7 637,5 850 850 PC 126,7 172,7 305 550 916,7 1162,5 1375 1900 %P 6,7 9 15 29 48 61 72 100 où: P1, P2, P3 en Watts sont les puissances moyennes de chauffe émises en régime stabilisé par les résistances Rl, R2, R3; PC en Watts est la puissance moyenne de chauffe émise en régime stabilisé par le foyer; %P en pour-cent est le rapport PC/PM avec PM = 1900 W. Les figures 4a à 4c et 5a à 5h (chronogrammes de la puissance instantanée P émise par le foyer) concernent un deuxième mode de mise en oeuvre du procédé d'alimentation d'un foyer chauffant selon l'invention, plus particulièrement appliqué à un foyer chauffant mixte comportant deux lampes halogènes et une résistance à fil nu (à titre d'exemple non limitatif, un foyer de la société CERAMASPEED modèle "IR 200" de puissance de 1800 W composé de deux lampes halogènes identiques (L1 et L2) de puissance égale à 630 W et une résistance (R3) de puissance égale à 540 W). Comme illustré sur les figures 4a à 4c, les trois éléments résistifs 33 (L1), 35 (L2) et 37 (R3) sont montés sur un réseau basse tension 30, 32 (entre phases ou entre phase et neutre ) selon trois configurations: - une configuration "série" ou RLL (figure 4a) dans laquelle les trois éléments L1 (33), L2 (35) et R3 (37) sont montés en série sur une ligne d'alimentation 39 (ligne RLL) commandée par un triac 44, - une configuration "mixte" ou LL/R (figure 4b) dans laquelle les deux lampes halogènes L1 (33), L2 (35) sont montées en série sur une ligne d'alimentation 41 (ligne LL) commandée par un triac 40 et la résistance R3 (37) est montée sur la ligne d'alimentation 38 (ligne R) commandée par le triac 44, - une configuration "parallèle" ou L/L/R (figure 4c) dans laquelle les trois éléments L1 (33), L2 (35) et R3 (37) sont montés en parallèle sur les lignes d'alimentation 34 (ligne LG1), 36 (ligne LG2), 38 (ligne LG3) respectivement commandées par les triacs 40, 42 et 44, étant entendu que toutes les lignes 34, 36, 38, 39 et 41 sont montées sur le réseau basse tension entre les lignes 30 et 32. Comme précédemment, la commande graduelle et progressive du foyer illustré aux figures 4a à 4c comporte huit niveaux ou degrés de puissance de D1 à D8. Pour ce faire, la configuration RLL est utilisée pour les niveaux faibles -de D1 à D3, la configuration LL/R pour les niveaux moyens D4 et D5 et la configuration L/L/R pour les niveaux élevés de D6 à D8. En pratique on réalise un circuit à multiple configurations à partir d'un circuit de base constitué des trois lignes d'alimentation 34, 36 et 38 monté en parallèle sur le réseau 30, 32 (chaque ligne étant équipée d'un élément résistif 33, 35 ou 37 et d'un triac de commande 40, 42 et 44) et auquel on ajoute un jeu de commutateurs commandés par relais 46, 48, 50 et 52 et un jeu de raccords interlignes 54, 56 et 58. Si l'on considère la figure 6d qui illustre le circuit de commande d'alimentation en position de repos ou d"'arrêt", on remarque que les commutateurs 46 et 48 sont disposés en série sur la ligne 34 entre la lampe 33 et la ligne du réseau 32, que le commutateur 50 est disposé sur la ligne 36 entre la lampe 35 et la ligne du réseau 32 et que le commutateur 52 est disposé sur la ligne 38 entre la résistance 37 et la ligne du réseau 32. Le commutateur 46 commande également la connexion entre les lignes 34 et 36 par l'intermédiaire d'un raccord de ligne 56 en contact permanent avec la ligne 36 entre le triac 42 et la lampe 35. De même le commutateur 52 commande également la connexion entre les lignes 34 et 38 par l'intermédiaire d'un raccord de ligne 54 en contact permanent avec la ligne 34 entre le triac 40 et la lampe 33. Enfin un raccord 58 relie de façon permanente les deux lignes 34 et 36 avec une extrémité en contact sur la ligne 34 entre les deux commutateurs 46 et 48 et l'autre extrémité en contact sur la ligne 36 entre la lampe 35 et le commutateur 50. Dans l'exemple ici décrit, les commutateurs sont de type électromécanique commandés par relais de façon appariée 46-48 et 50-52. Les bobines des relais sont également commandées par le microcontrôleur utilisé pour la commande des triacs 40, 42, 44. Le circuit complet sera présenté en détails ultérieurement dans l'exposé en référence à la figure 7. A l'arrêt, si l'on considère la figure 6d, les relais 4648 et 50-52 sont en position de repos, les commutateurs 48, 50 et 52 ouverts sur les lignes 34, 36 et 38. Pour obtenir la configuration RLL (figures 4a et 6a), on active le relais 46-48 (fermeture du commutateur 48) et on maintient bloqués les deux triacs 40 et 42 (état B sur la figure 6a). La ligne 39 est ainsi définie par le montage série du triac 44, de la résistance 37, du commutateur 52 (fermé sur le raccord 54), de la lampe 33, du commutateur 46 (fermé sur le raccord 56), de la lampe 35 et du commutateur 48 (par l'intermédiaire du raccord 58). Pour obtenir la configuration LL/R (figures 4b et 6b), on active les deux relais 46-48 et 50-52 et on maintient bloqué le triac 42 (état B sur la figure 6b). La ligne 41 est ainsi définie par le montage série du triac 40, de la lampe 33, du commutateur 46 (fermé sur le raccord 56), de la lampe 35 et du commutateur 50 (fermé). De plus la ligne 38 est constituée par le montage série du triac 44, de la résistance 37 et du commutateur 52 fermé (sur la ligne 38). Enfin pour obtenir la configuration parallèle L/L/R (figures 4c et 6c), on place le relais 46-48 au repos et on active le relais 50-52. Outre la ligne 38 présentée ci-dessus, le circuit comprend la ligne 36 constituée par le montage série du triac 42, de la lampe 35 et du commutateur 50 fermé et la ligne 34 constituée par le montage série du triac 40, de la lampe 33, du commutateur 46 (fermé sur le raccord 58) et du commutateur 50 fermé. Ainsi donc pour ce second mode de mise en oeuvre du procédé d'alimentation selon l'invention, les paramètres de chauffe sont présentés rapidement ci-après pour chacune des huit positions (ou degrés) de chauffe en se référant aux figures 5a à 5h (dans lesquelles les courbes IL1, IL2 et IR3 représentent les intensités instantanées dans les lampes L1 et L2 et dans la résistance R3) et en utilisant les mêmes conventions déjà adoptées ci-avant dans le présent exposé. D1. Position 1 (figure 5a) Configuration = RLL CB = 50 ms N = 5 vc = 2 V = 2400 var/mn S(RLL) = 5/1 D2. Position 2 (figure 5b) Configuration = RLL CB = 40 ms N = 4 vc = 2 V = 3000 var/mn S(RLL) = 4/1-2 D3. Position 3 (figure 5c) Configuration = RLL S(RLL) = Pleine onde Puissance émise stable maximale pour la configuration RLL. D4. Position 4 (figure 5d) Configuration = LL/R CB = 30 ms N = 3 vc = 2 V = 4000 var/mn S(LL) = 3/1-2 S(R) = 3/3 D5. Position 5 (figure 5e) Configuration = LL/R CB = 30 ms N = 3 vc = 2 V = 4000 var/mn S(LL) = 3/1-3 S(R) = 3/1-2 D6. Position 6 (figure 5f) Configuration = L/L/R CB = 30 ms N = 3 vc = 2 V = 4000 var/mn S(LG1) = 3/1 S(LG2) = 3/2 S(LG3) 3/1-3 D7. Position 7 (figure 5g) Configuration L/L/R CB = 30 ms N = 3 vc = 2 V = 4000 var/mn S(LG1) = 3/1-2 S(LG2) = 3/2-3 S(LG3) = 3/1,3 D8. Position 8 (figure 5h) Configuration L/L/R S(LG1) = S(LG2) = S(LG3) = pleine onde Puissance émise stable maximale pour le foyer. Le tableau n" 2 ci-après donne les valeurs mesurées des puissances de chauffe PC émises en régime stabilisé par le foyer de la société CERAMASPEED modèle "IR 200" pour chaque position (ou degré) de chauffe définie ci-dessus, notamment dans ses diverses configurations correspondantes illustrées aux figures 4a à 4c. Comme on pourra le constater à la lecture du tableau 2, celui-ci reflète d'une part les écarts entre les puissances mesurées et les puissances nominales théoriques, d'autre part, pour les lampes halogènes, les variations de résistance en fonction de la tension aux bornes de la lampe (cas des montages en série).Enfin le tableau 2 comporte les valeurs de la puissance PL émise par les deux lampes halogènes, valeurs qui sont directement proportionnelles aux luminosités du foyer (flux lumineux émis par le foyer) pour chaque degré de chauffe. Tableau 2 (foyer des figures 4a à 4c) D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 P1 19 38 77,5 154 215 264 452,5 630 P2 19 - 38 77,5 154 215 264 452,5 630 P3 42 84 135 185 375 540 375 540 PC 80 160 290 495 805 1068 1280 1800 4,5 9 16 27,5 45 59 71 100 PL 38 76 155 308 430 528 905 1260 PL/PC 0,53 0,53 0,53 0,62 0,54 0,50 0,70 0,70 où:P1, P2 et P3 en Watts sont les puissances moyennes de chauffe émises en régime stabilisé par les éléments résistifs L1, L2 et R3, PC en Watts est la puissance moyenne de chauffe émise en régime stabilisé par le foyer, %P en pour-cent est le rapport PC/PM avec PM = 1800 W, PL en watts est la puissance moyenne de chauffe émise en régime stabilisé par les lampes halogènes L1 et L2 (représentatif du flux lumineux émis par les lampes), PL/PC est le rapport PL/PC représentatif de la luminosité du foyer par rapport à la puissance moyenne de chauffe émise par ce dernier (y compris par l'élément R3 constitué d'une résistance à fil nu). Comme précédemment on remarque à l'examen du tableau 2 que le procédé d'alimentation selon l'invention permet d'obtenir sans dispositifs additionnels de faibles niveaux de puissance (minimum 5% dans le cas présent) et/ou de faibles augmentations de puissance (+ 5%). Par ailleurs on remarque que pour les huit degrés de chauffe, le rapport PL/PC se maintient entre 0,50 et 0,70. Cette caractéristique est utilisée pour renseigner l'utilisateur par examen visuel du foyer de la puissance moyenne de chauffe de ce dernier. (Pour les six premiers degrés, le rapport de proportionnalité se maintient même entre 0,50 et 0,60). Ainsi la mise en oeuvre du procédé selon l'invention sur un foyer comportant au moins un élément halogène permet d'obtenir une commande graduelle progressive d'alimentation de ce foyer allant de pair avec la luminosité progressive de celui-ci. Bien entendu l'invention concerne également les foyers chauffants équipés de leurs commandes d'alimentation permettant la mise en oeuvre du procédé selon 1 invention. A titre d'exemple non limitatif d'un mode de réalisation d'un foyer chauffant selon l'invention, la figure 7 représente le schéma détaillé du foyer chauffant déjà présenté avec les figures 4a à 4c et 6a à 6c équipé de sa commande d'alimentation. Pour des raisons de simplification les mêmes références numériques ont été utilisées pour désigner les éléments constitutifs du foyer identiques ou équivalents à ceux déjà présentés ci-avant dans l'expose. Si l'on considère la figure 7, le réseau alternatif basse tension de fréquence 50 Hz est représenté par deux lignes d'alimentation 30 et 32 correspondant chacune à une phase. D'une façon rapide, le circuit de la figure 7 peut se décomposer en trois sous-ensembles principaux qui sont: - une alimentation basse tension en courant continu; - un microcontrôleur 60 et ses circuits annexes; - au moins un sous-ensemble 62 (64) constitué par un foyer de cuisson et son interface de commutation (les deux sous-ensembles 62 et 64 étant identiques, seul le sous-ensemble 62 sera décrit en détails dans le présent exposé). L'alimentation basse tension en courant continu est constituée de façon classique d'un transformateur 66 dont le primaire est monté entre les lignes 30 et 32 et dont le secondaire du type à double enroulement est connecté sur deux ponts redresseurs en double alternance à quatre diodes 68, 69, 70, 71 et 72, 73, 74, 75, munis de leurs condensateurs de filtrage 76 et 78 (de type polarisé), pour délivrer aux sorties 79 et 80 des tensions continues de -6 volts et -12 volts respectivement. Le montage de ces éléments est classique comme illustré sur la figure 7, la masse de cette alimentation étant constituée par la ligne 30 (en l'absence de ligne neutre pour le réseau alternatif dans sa configuration ici décrite). La sortie 79 est reliée au travers d'une diode 81 à un circuit régulateur de tension 82 (d'un type classique par exemple le circuit 7905 de la société SGS-Thomson) dont la sortie 83 délivre une tension -5 volts continue destinée à alimenter les circuits intégrés notamment le microcontrôleur 60. Comme représentés sur la figure 7 deux condensateurs de filtrage 84 et 85 sont disposés à l'entrée et à la sortie du régulateur 82. Le microcontrôleur 60 est constitué par un circuit intégré de type 68HC05 de la société MOROTOLA. Il est équipé de ses circuits annexes à savoir un circuit de "chien de garde" 86, un circuit de réarmement (Reset) 87, un circuit de détection de coupure d'alimentation 88 permettant la sauvegarde par le microcontrôleur des informations concernant le programme en cours, un circuit de synchronisation 89 avec le réseau d'alimentation (pour obtenir l'instant de passage à zéro de la tension secteur). Le circuit 90 est le circuit d'interface avec l'opérateur. I1 comporte un circuit clavier 92 à touches multiplexées d'un quelconque modèle connu et un circuit d'affichage 94 des sélections choisies par l'opérateur d'un quelconque type connu par exemple à diodes électroluminescentes. La gestion du circuit d'interface 90 est - réalisée par le microcontrôleur 60 par l'intermédiaire du bus d'entrée 96 et du bus de sortie 98. Les sous-ensembles 62 et 64 sont reliées à la ligne 32 par deux branchements 100 et 101 commandés chacun par un contact 102 (103) du type limiteur de température électromécanique associé à chaque foyer de cuisson.Les circuits 104 et 105 connectés aux branchements 100 et 101 ont pour fonction d'informer le microcontrôleur de la coupure des limiteurs 102 et 103 afin de pouvoir assurer la commande des triacs 40, 42 et 44 au passage à zéro de la tension secteur lors du réenclenchement du ou des limiteurs de température. Le sous-ensemble 62 est structuré autour des trois éléments chauffants (deux lampes halogènes 33 et 35, et une résistance à fil nu 37) assemblés sous la forme d'un foyer nu tel le foyer de la société CERAMASPEED modèle "IR 200" de 1800 W de puissance. Ces éléments résistifs sont montés sur trois lignes parallèles 34, 36 et 38 disposées entre la ligne d'alimentation réseau 30 et le branchement 100 connecté à la ligne d'alimentation réseau 32. Les lignes d'alimentation 34, 36 et 38 portent chacune un dispositif triac (tel le modèle BTA 06 de la société SGS-Thomson). La ligne 34 porte les deux commutateurs appariés 46 et 48 montés en série et commandés simultanément par la bobine de relais 106. Les lignes 36 et 38 portent les deux commutateurs appariés 50 et 52 montés en parallèle et commandés simultanément par la bobine de relais 108.Enfin les lignes 34, 36 et 38 sont interconnectées par des raccords de jonction 54, 56 et 58 selon le schéma représenté à la figure 7 identique au schéma de principe illustré aux figures 6a à 6d et décrit ci-avant. Selon le montage illustré sur la figure 7, les gâchettes des triacs 40, 42, 44 sont respectivement reliées aux émetteurs de trois transistors d'amorçage 110, 112 et 114 de type PNP (par exemple de modèle BC 327). Les trois transistors 110, 112 et 114 flanqués chacun de deux résistances de charge (par exemple les résistances 111 et 113 pour le transistor 110) sont montés en parallèle entre la ligne 30 et une ligne basse tension continue 116 de -6 volts convenablement reliée à la sortie 79. Enfin les bases des trois transistors 110, 112 et 114 sont convenablement reliées à trois broches de sortie du microcontrôleur 60 au travers de résistances (par exemple la résistance 115 pour le transistor 110). Les bobines de relais 106 et 108 (équipées de leurs diodes de protection 107 et 109 dites de "roue libre") sont montées en parallèle entre la ligne 30 et une ligne basse tension continue 118 de -12 volts convenablement reliée à la sortie 30. Selon le montage illustré à la figure 7, l'alimentation des bobines 106 et 108 est commandée par deux transistors interrupteurs de type PNP 120 et 122 dont les bases sont reliées au travers des résistances 121 et 123 à deux broches de sortie du microcontrôleur 60 et à la ligne 30 au travers de résistances de polarisation 124 et 126. Le mode opératoire du foyer équipé de sa commande d'alimentation est conforme à la mise en oeuvre du procédé d'alimentation selon l'invention décrite en référence aux figures 4a à 4c, 5a à 5h et 6a à 6d. Les signaux de commande sont envoyés des bornes de sortie du microcontrôleur 60 vers les transistors 112, 114, 116 contrôlant les triacs 40, 42 et 44 et les transistors 120, 122 contrôlant l'alimentation des bobines 106, 108 pour respecter les séquences et les configurations de chaque ligne d'alimentation rendue active. A cet effet, le microcontrôleur 60 incorpore une mémoire ROM (ou EEPROM) pourvue des données nécessaires à l'établissement des séquences d'alimentation et des configurations des lignes d'alimentation rendues actives (y compris, si nécessaire, le blocage permanent du triac 40 et/ou du triac 42). En ce qui concerne les triacs 40, 42 et 44, ceux-ci sont utilisés en commutateurs statiques synchrones avec la tension secteur (par détection du passage à zéro de celle-ci par le circuit de synchronisation 89). L'émission par le microcontrôleur 60 d'un signal de commande positif sur la base d'un transistor d'amorçage (110, 112 ou 114) maintient celui-ci à l'état bloqué et par voie de conséquence bloque le triac correspondant (40, 42 ou 44). L'émission d'une impulsion négative sur la base du transistor d'amorçage après détection du passage à zéro de la tension secteur au début d'une alternance sélectionnée pour faire partie de la séquence d'alimentation de la ligne correspondante, débloque le transistor d'amorçage et génère une impulsion d'amorçage du triac correspondant, ce dernier restera passant pendant toute l'alternance considérée puis se bloquera à nouveau en l'absence de nouvelle impulsion d'amorçage. En ce qui concerne les relais de commutation 46-48, 5052, ceux-ci sont représentés sur la figure 7 en position d' "arrêt" correspondant à la figure 6d, les deux transistors 120 et 122 étant maintenus par le microcontrôleur à l'état bloqué (signal positif sur leur base). Bien entendu en commande de chauffe, on active au moins un des deux relais (selon la configuration recherchée parmi celles-ci illustrée aux figures 6a à 6c) en alimentant la bobine correspondante. Pour ce faire le transistor 120 (122) est rendu passant par l'émission à partir du microcontrôleur d'un signal négatif sur sa base. REVENDICATIONS 1. Procédé d'alimentation d'un foyer chauffant comportant au moins un élément résistif (13, 15, 17; 33, 35, 37) alimenté en alternances de tension à partir d'une source de tension alternative (30, 32) par l'intermédiaire d'une ligne d'alimentation (14, 16, 18; 34, 36, 38) rendue active et contrôlée par un ensemble de commutation (60, 40, 42, 44), caractérisé en ce que l'on utilise au moins une ligne d'alimentation (34, 36, 38), chaque ligne d'alimentation étant alimentée de façon cyclique par une séquence prédéterminée d'alternance(s) obtenue par sélection d'une ou de certaines des alternances générées par la source de tensions (alternances de référence) parmi un cycle de base CB de courte durée constitué par un nombre entier N d'alternances de référence, le choix des lignes rendues actives, la durée du cycle de base CB et la structure de la séquence pour chaque ligne (ci-après appelés paramètres de commande de chauffe) étant déterminés de façon à générer des variations de puissance instantanées du foyer de fréquence élevée supérieure à un seuil prédéterminé élevé S, par exemple 1800 variations/minute. 2. Procédé d'alimentation selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour au moins une ligne d'alimentation rendue active (14, 16, 18; 34, 36, 38), la sélection des alternances est limitée à une fraction du cycle de base CB. 3. Procédé d'alimentation selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le nombre entier N d'alternances du cycle de base CB est choisi, de préférence impair, entre 2 et 25. 4. Procédé d'alimentation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre avec un foyer chauffant comportant des éléments résistifs choisis parmi les résistances à fil nu, les résistances isolées et les lampes halogènes. 5. Procédé d'alimentation d'un foyer chauffant du type à commande graduelle selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que pour chaque degré de puissance moyenne de chauffe, les paramètres de commande de chauffe sont choisis de façon à respecter la condition du seuil de fréquence S ou à obtenir une puissance de chauffe instantanée constante. 6. Procédé d'alimentation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre avec un foyer comportant une pluralité d'éléments résistifs (13, 15, 17; 33, 35, 37) disposés en série et/ou en parallèle sur au moins une ligne d'alimentation (14, 16, 18; 34, 36, 38, 39, 41). 7. Procédé d'alimentation selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre avec un sousensemble de commutation auxiliaire (46-48, 50-52) contrôlé par l'ensemble de commutation (60) pour modifier la combinaison série et/ou parallèle des éléments résistifs et en conséquence le nombre et la charge résistive des lignes d'alimentation rendues actives (34, 36, 38, 39, 41). 8. Procédé d'alimentation selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre avec un foyer comportant au moins une lampe halogène (33, 35) associée à au moins une résistance (37), les paramètres de commande de chauffe ainsi que le nombre et la charge des lignes rendues actives (34, 36, 38, 39, 41) étant adaptés pour obtenir une luminosité des lampes halogènes (33, 35) progressive avec la puissance moyenne émise par le foyer, de préférence sensiblement proportionnelle à ladite puissance moyenne. 9. Foyer chauffant équipé de sa commande d'alimentation à partir d'une source de tension alternative selon un procédé d'alimentation conforme à l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs éléments résistifs (13, 15, 16; 33, 35, 37) alimentés par une ligne rendue active (14, 16, 18; 34, 36, 38) et contrôlée par un ensemble de commutation (60, 40, 42, 44), les éléments résistifs (13, 15, 17; 33, 35, 37) étant choisis parmi les résistances à fil nu, les résistances isolées et les lampes halogènes, disposées en série et/ou en parallèle sur au moins une ligne d'alimentation rendue active (14, 16, 18; 34, 36, 38, 39, 41). 10. Foyer chauffant selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'ensemble de commutation commandant l'activation et l'alimentation de chaque ligne (34, 36, 38) comporte des dispositifs de type triac (40, 42, 44) ou analogue dont la commutation, contrôlée par un microcontrôleur (60) ou un circuit analogue, est commandée lors de certains passages à zéro de la tension alternative de ladite source. 11. Foyer chauffant selon l'une des revendications 9 et 10, caractérisé en ce qu'il comporte un sous-ensemble de commutation auxiliaire (46-48, 50-52) contrôlé par l'ensemble de commutation (60, 40, 42, 44) pour modifier la combinaison série et/ou parallèle des éléments résistifs sur les lignes d'alimentation de ces éléments résistifs. 12. Foyer chauffant selon les revendications 10 et 11 prises en combinaison, caractérisé en ce que le sousensemble de commutation comporte des relais de commutation (46-48, 50-52) montés en série sur lesdits éléments résistifs (33, 35, 37), lesdits relais étant contrôlés par le microcontrôleur (60) de l'ensemble de commutation. 13. Foyer chauffant selon la revendication 12, caractérisé en ce que lesdits relais de commutation (4648, 50-52) sont montés sur les lignes d'alimentation (34, 36, 38) desdits éléments résistifs et sur des raccords de connexion interlignes (54, 56). 14. Foyer chauffant selon l'une des revendications 9 à 13, caractérisé en ce qu'il comporte une résistance à fil nu (37) et deux lampes halogènes (33, 35) respectivement alimentées en configuration série et/ou parallèle par trois dispositifs de type triac (40, 42, 44) ou analogues.