Brevet FR2673623A1 — publié le 19920911

L'invention concerne un procédé de conversion catalytique, en lit entraîné, d'une charge comprenant au moins un composé oxygéné et plus spécialement au moins un alcool tel que le méthanol et/ou au moins un éther-oxyde tel que le diméthyléther, et un dispositif, pour la mise en oeuvre de ce procédé comprenant au moins un mélangeur-séparateur cyclonique à co- courant permettant la séparation très rapide des particules solides et des gaz et la trempe desdits gaz. Ce procédé s'applique plus particulièrement à la production d'hydrocarbures oléfiniques, notamment à usage pétrochimique, comprenant une majeure partie de composés ayant de 2 à 1 i O 4 atomes de carbone dans leur molécule, en présence d'un catalyseur comme une zéolithe circulant dans un réacteur à lit entraîné. Une utilisation particulière donnée ici à titre d'exemple est la conversion catalytique du méthanol en hydrocarbures riches en éthylène et/ou en propylène. Un des facteurs essentiels à la production sélective d'oléfines légères, et plus particulièrement d'éthylène et/ou de propylène par conversion du méthanol, est la maîtrise du temps de contact entre la charge et le catalyseur Ce contact entre la charge et le catalyseur doit être à la fois court et uniforme (ou régulier) dans le temps, ce qui impose une rapidité et une uniformité de la mise en contact entre les grains de catalyseur et la charge gazeuse ou liquide Il est donc important de bien contrôler, en particulier, la quantité de charge introduite en liaison avec la quantité de catalyseur avec lequel elle entre en contact, et de garder constant le temps de contact entre la charge et le catalyseur de manière à obtenir la meilleure sélectivité possible en le ou les composés éthyléniques souhaités En l'absence d'un tel contrôle la tendance de la réaction est de conduire à une large gamme d'hydrocarbures saturés et insaturés allant généralement du méthane à des hydrocarbures ayant jusqu'à 10 atomes de carbone dans leur molécule ou plus, tels que ceux constituant habituellement la coupe essence. Dans les procédés de conversion du méthanol utilisant la technique du lit entraîné décrits dans l'art antérieur, on insiste le plus souvent sur l'importance de l'optimisation et du contrôle du temps de contact entre les particules catalytiques et la charge Ce temps de contact doit être, comme cela est par exemple mentionné dans le brevet US-A-4229608, relativement court Cependant on ne mentionne pas l'utilisation d'un système de séparation et de trempe permettant une séparation efficace et rapide des particules solides et des gaz contenant les produits de la réaction et la trempe rapide desdits gaz. L'association de conditions opératoires bien choisies, d'une séparation ultra-rapide des particules catalytiques et des produits gazeux incluant les produits de la conversion et d'une trempe rapide et efficace desdits produits gazeux permet d'éviter largement une évolution ultérieure des produits formés vers des produits de poids moléculaire plus élevé et également d'améliorer sensiblement la sélectivité en le ou les composés éthyléniques souhaités, ce qui n'était pas le cas dans les réalisations décrites dans l'art antérieur telle que par exemple celle décrite dans le brevet US-A-4046825. De façon plus précise la présente invention concerne un procédé de conversion catalytique 1 i O d'une charge comprenant au moins un composé oxygéné, en hydrocarbures oléfiniques riches en composés ayant de 2 à 4 atomes de carbone dans leur molécule comprenant la conversion en lit entraîné de ladite charge, dans une zone réactionnelle de conversion de forme allongée, dans des conditions appropriées, en présence d'un catalyseur sous forme de particules solides, ledit procédé comportant: -a) une étape d'alimentation, dans une zone située à proximité d'une première extrémité de ladite zone réactionnelle, en au moins une phase dense Dl sous forme de particules solides contenant des particules catalytiques, -b) une étape d'alimentation, dans une zone située à proximité d'une première extrémité de ladite zone réactionnelle, en au moins un fluide d'entraînement, -c) une étape d'introduction, et, dans le cas d'une charge au moins en partie liquide, de pulvérisation de ladite charge dans une zone d'introduction située en aval, dans le sens du déplacement des particules solides, de la zone d'introduction desdites particules solides, -d) une étape de mise en contact desdites particules solides et de ladite charge dans une zone située à proximité de la première extrémité, -e) une étape de circulation des particules solides et de la charge dans la zone de conversion au cours de laquelle on effectue la conversion de ladite charge et on désactive au moins en partie les particules solides catalytiques par dépôt de coke sur celles- ci, -f) une étape de séparation, à partir de leur mélange Ml, de la phase dense Dl et des gaz, formant une phase légère LI, contenant les produits de la conversion, au moins partielle, de ladite charge, dans une zone de séparation et de trempe située à proximité d'une deuxième extrémité de la zone de conversion à l'opposé de ladite première extrémité, -g) une étape de régénération, dans au moins une zone de régénération, d'au moins une partie des particules solides catalytiques contenues dans la phase dense Dl, au moins en partie désactivées et -h) une étape de recyclage de ladite phase dense Dl contenant les particules solides catalytiques au moins en partie régénérées, dans une zone de recyclage à proximité de ladite 1 O première extrémité, caractérisé en ce que au cours de l'étape f) on sépare la phase dense Dl de la phase légère Ll contenant les produits de la conversion et on effectue la trempe de ladite phase légère dans une zone de séparation et de trempe comportant en combinaison: 1 5 au moins une enceinte extérieure, de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire de diamètre (Dc) et de longueur (L), dans laquelle on introduit à proximité d'une première extrémité de ladite enceinte extérieure, par une entrée ( 1) dite entrée externe, le mélange Ml que l'on fait circuler, depuis ladite première extrémité vers une deuxième extrémité opposée à ladite première extrémité de ladite enceinte extérieure, en conférant au moins à la phase Ll dudit mélange un mouvement hélicoïdal dans le sens de l'écoulement dudit mélange Ml, on sépare la phase dense Dl de la phase légère Ll, on récupère, par une sortie ( 7) dite sortie externe, au moins une partie de la phase dense Dl à proximité de ladite deuxième extrémité et on envoie la phase légère Ll dans l'entrée ( 4), dite deuxième entrée interne, de la deuxième enceinte intérieure décrite ci-après, au moins une première enceinte intérieure, de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire, de longueur (Li) inférieure à (L), disposée coaxialement par rapport à ladite enceinte extérieure, dans laquelle on introduit, par une entrée ( 3) dite première entrée interne, à proximité de l'entrée externe de l'enceinte extérieure, une phase légère L 2 ou une phase dense D 2 ou un mélange M 2 comprenant à la fois une phase légère L 2 et une phase dense D 2, les dites phases L 2 ou D 2 ou ledit mélange M 2 ayant une température inférieure à la température de la phase Ll, on fait circuler, dans la même direction que le mélange Ml, lesdites phases L 2 ou D 2 ou ledit mélange M 2 depuis ladite première entrée interne jusqu'à une première sortie interne ( 3 '), de diamètre interne (Di) inférieur à (Dc), opposée à ladite première entrée interne ( 3), par laquelle ladite phase L 2 ou ladite phase D 2 ou ledit mélange M 2 quitte par ladite sortie ( 3 ') ladite première enceinte intérieure, au moins une deuxième enceinte intérieure de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire, disposée coaxialement par rapport à ladite première enceinte intérieure, comprenant une première extrémité située à une distance (Le) de la première sortie interne ( 3 ') de la première enceinte intérieure, ladite distance (Le) étant telle que la somme des distances (Le) et (Li) soit au plus égale à (L), dans laquelle pénètre, par une entrée ( 4) dite deuxième entrée interne, de diamètre interne (De) supérieur ou égal à (DI) et inférieur à (Do), 1 o au moins une partie de la phase légère Ll et au moins une partie de la phase légère L 2 ou de la phase dense D 2 ou du mélange M 2, et on évacue de ladite deuxième enceinte, par une deuxième sortie interne ( 4 ') opposée à ladite deuxième entrée interne, un mélange M 3 comprenant au moins une partie de la phase légère Ll et au moins une partie de la phase légère L 2 ou de la phase dense D 2 ou du mélange M 2, et on envoie le mélange M 3 dans une zone dans laquelle on sépare et on récupère d'une part ladite phase L 2 ou ladite phase D 2 ou ledit mélange M 2 et d'autre part la phase Ll refroidie contenant les hydrocarbures oléfiniques formés au cours de la conversion. Dans une forme préférée de mise en oeuvre du procédé de la présente invention, la distance (Le) entre la première sortie interne ( 3 ') de la première enceinte intérieure et la première entrée interne ( 4) de la deuxième enceinte intérieure, est d'environ O,lx(Dc) à environ 1 Ox(Dc). Dans une forme préférée de mise en oeuvre du procédé de la présente invention le mélange Ml est introduit dans la zone de séparation et de trempe selon une direction sensiblement perpendiculaire à l'axe de son enceinte extérieure ou selon une direction sensiblement parallèle à l'axe de ladite enceinte extérieure. Dans une forme particulière de réalisation du procédé selon la présente invention on introduit, par exemple par l'intermédiaire d'au moins un moyen d'introduction, dans la zone de séparation et de trempe au moins un fluide (L 3) permettant d'effectuer simultanément le stripage des particules solides de la phase dense DI Ce fluide est habituellement un gaz choisi parmi les gaz employés de façon classique par les hommes du métier pour effectuer un tel stripage Ce gaz sera par exemple de la vapeur d'eau ou un gaz inerte tel que par exemple de l'azote. Dans le procédé de la présente invention, la séparation de la phase dense DI et la trempe de la phase légère Ll sont effectuées dans un appareil unique dénommé ci-après soit mélangeur-séparateur cyclonique à co-courant soit l'appareil. Ce type d'appareil permet, contrairement au cas des appareils utilisés dans l'art antérieur pour effectuer la séparation et notamment au cas o l'appareil employé pour effectuer la séparation est un cyclone à rebours, en plaçant l'entrée interne de la phase légère LI (essentiellement gazeuse) assez près de l'entrée (à une distance inférieure à la longueur (Lc) du cyclone à rebours), du mélange Ml (contenant les particules solides formant une phase dense Dl et les 1 O gaz formant une phase légère Ll) et en contrôlant la circulation de la phase légère dans l'entrée interne et l'écoulement dans l'entrée du mélange Ml, d'obtenir une séparation rapide des phases tout en conservant une bonne efficacité de la collecte de la phase dense Dl et en ayant une distribution de temps de séjour de la phase légère acceptable Par ailleurs l'appareil utilisé dans le cadre du procédé de l'invention permet de limiter largement le temps pendant lequel les gaz, séparés des solides chauds, restent à une température relativement élevée. On limite donc ainsi au maximum les réactions thermiques secondaires des oléfines formées au cours de la conversion. Outre la simplification de l'appareillage nécessaire pour effectuer la séparation et la trempe, l'appareil utilisé dans le cadre du procédé de la présente invention permet une trempe ultra- rapide et très efficace des produits gazeux. L'invention sera mieux comprise par la description de quelques modes de réalisation, donnés à titre purement illustratif mais nullement limitatif, qui en sera faite ci-après à l'aide des figures 1, 2 A, 2 B, 3 et 4 annexées, sur lesquelles les organes similaires sont désignés par les mêmes chiffres et lettres de référence. La figure 1 représente schématiquement un dispositif de conversion catalytique selon l'invention dans lequel la conversion est effectuée dans un réacteur (C) dans lequel la charge est introduite par la conduite ( 11), les particules solides comprenant des particules solides catalytiques et formant la phase dense Dl sont introduites par le conduit ( 14) et le gaz d'entraînement du solide est introduit par le conduit ( 12); le réacteur est relié par un conduit ( 1) à un mélangeur- séparateur (MS) cyclonique à co-courant permettant de séparer une phase solide d'une phase gazeuse, ladite phase gazeuse contenant les produits de la conversion et étant récupérée par le conduit ( 4 ') tout en effectuant la trempe de cette phase gazeuse par un produit M 2, sous la forme d'une phase gazeuse, liquide et/ou solide, introduit par le conduit ( 3) et qui circule dans une première enceinte intérieure jusqu'à la sortie ( 3 ') puis pénètre par l'entrée ( 4) dans une deuxième enceinte intérieure dans laquelle elle circule jusqu'à la sortie ( 4 '). La phase dense Dl est envoyée, par le conduit ( 7), à un régénérateur (R) dans lequel les particules catalytiques sont au moins en partie régénérées avant d'être renvoyées, par le conduit ( 13) relié au conduit ( 14), dans le réacteur (C) Le mélange de la phase gazeuse contenant les produits de la conversion et du produit M 2 est envoyé à un séparateur dans lequel on sépare le produit M 2 de ladite phase gazeuse, et on recycle, éventuellement après refroidissement, le produit M 2 au mélangeur-séparateur (MS). 1 O La figure 2 A est une vue en perspective d'un mélangeur-séparateur cyclonique à co-courant utilisé dans une forme préférée selon l'invention. La figure 2 B est une vue en perspective d'un appareil utilisé dans le cadre de la présente 1 5 invention qui ne diffère de celui représenté sur la figure 2 A que par les moyens de sortie ( 7) de la phase dense Dl introduite par le conduit ( 1), lesdits moyens ( 7) permettant dans le mode de réalisation schématisé sur la figure 2 B une sortie latérale ( 10) de la phase dense Dl et dans celui schématisé sur la figure 2 A une sortie axiale ( 10) de cette phase. La figure 3 est une vue en coupe d'un appareil, utilisé dans le procédé selon l'invention, pratiquement identique à celui représenté sur la figure 2 B, comportant des moyens ( 6) limitant la progression de la phase légère Ll à l'extérieur de l'enceinte intérieure Dans le cas schématisé sur la figure 3 la dimension desdits moyens ( 6), dans la direction perpendiculaire à l'axe de l'enceinte extérieure, est inférieure à la dimension de la sortie externe ( 5). Les appareils, utilisés dans le cadre de l'invention, schématisés sur les figures 2 A et 3, de forme allongée, sensiblement régulière, le long d'un axe (A') qui est un axe de symétrie, comportent une enceinte extérieure, de diamètre (Dc) et de longueur (L) ayant une entrée tangentielle ( 1) dite entrée externe, dans laquelle on introduit, suivant une direction sensiblement perpendiculaire à l'axe de l'appareil, le mélange MI contenant au moins une phase dense Dl et au moins une phase légère Ll Cette entrée tangentielle a de préférence une section rectangulaire ou carrée dont le côté parallèle à l'axe de l'appareil a une dimension (Lk) habituellement d'environ 0,25 à environ 1 fois le diamètre (Dc), et le côté perpendiculaire à l'axe de l'appareil a une dimension (hk) habituellement d'environ 0,05 à environ 0,5 fois le diamètre (Dc). Le mélange Ml ainsi introduit s'enroule autour d'une première enceinte intérieure, disposée coaxialement par rapport à l'enceinte extérieure, ayant une entrée axiale ( 3), dite première entrée interne, permettant l'introduction d'une phase légère L 2 ou d'une phase dense D 2 ou de préférence d'un mélange M 2 contenant une phase dense D 2 et une phase légère L 2. Cette phase légère L 2 ou cette phase dense D 2 ou ce mélange M 2 circule parallèlement à l'axe (A') de l'appareil jusqu'à la première sortie interne ( 3 ') de diamètre interne (Di) inférieur au diamètre (Dc) de l'enceinte extérieure de l'appareil et habituellement d'environ 0,05 à environ 0,9 fois ce diamètre (Dc) et de préférence d'environ 0,4 à environ 0,8 fois ce diamètre (Dc). 1 O La longueur (Li), entre le niveau extrême de l'entrée tangentielle ( 1) et la première sortie interne, est inférieure à (L) et est habituellement d'environ 0,2 à environ 9,5 fois le diamètre (Dc) et de préférence d'environ 1 à environ 3 fois ce diamètre (Dc). Bien que cela ne soit pas représenté sur les figures 2 A, 2 B et 3 il est possible, et habituellement souhaitable, dans le cas de débits importants des diverses phases au niveau des entrées de l'appareil, d'utiliser des moyens permettant de favoriser la formation du vortex comme par exemple un toit hélicoïdal descendant à partir du niveau extrême de l'entrée tangentielle ( 1) ou une volute par exemple externe, et permettant de limiter la turbulence au niveau de l'entrée tangentielle ( 1) Habituellement le pas de l'hélice est d'environ 0,01 à environ 3 fois la valeur de (Lk) et le plus souvent d'environ 0,5 à environ 1,5 fois cette valeur. La phase légère L 2 ou la phase dense D 2 ou le mélange M 2 pénètre ensuite au moins en partie dans la deuxième enceinte intérieure, disposée coaxialement par rapport à la première enceinte intérieure, par la deuxième entrée interne ( 4) située à une distance (Le) de la première sortie interne ( 3 '), cette distance étant de préférence d'environ 0,2 à environ 2 fois le diamètre (Dc) Dans cette deuxième enceinte pénètre également au moins une partie de la phase légère LI Cette deuxième entrée interne ( 4) a un diamètre interne (De) supérieur ou égal à (Di) et inférieur à (Dc) et habituellement d'environ 0,2 à environ 0,9 fois le diamètre (Dc). Ce diamètre (De) est de préférence d'environ 0,4 à environ 0,8 fois le diamètre (Dc) On récupère par la deuxième sortie interne ( 4 ') de l'appareil un mélange comprenant au moins une partie de la phase légère LI et au moins une partie de la phase légère L 2 ou de la phase dense D 2 ou du mélange M 2 comprenant une phase dense D 2 et une phase légère L 2. Selon la réalisation schématisée sur les figures 2 A et 3 l'appareil comporte, en aval, dans le sens de l'écoulement des diverses phases, de la deuxième entrée interne, au moins un moyen ( 6) limitant la progression de la phase légère Ll dans l'espace situé entre la paroi interne de l'enceinte extérieure et la paroi externe de la deuxième enceinte intérieure ou sortie externe ( 5) Ce ou ces moyens ( 6) sont de préférence des pales sensiblement planes dont le plan comprend l'axe de l'appareil Ces moyens ( 6) sont habituellement fixés sur au moins une paroi de l'une des enceintes intérieure ou extérieure Ces moyens ( 6) sont de préférence fixés à la paroi externe de la deuxième enceinte intérieure de sorte que la distance (Lp) entre la deuxième entrée interne et le point desdites pales le plus proche de cette deuxième entrée interne soit d'environ 0 à environ 5 fois le diamètre (Dc) et de préférence d'environ 0,1 à environ 1 fois ce diamètre (Dc). o Le nombre de pales est variable suivant la distribution du temps de séjour que l'on accepte pour la phase Ll et également en fonction du diamètre (Dc) de l'enceinte extérieure Si le temps de séjour de la phase Ll peut avoir une distribution large il ne sera alors pas indispensable d'avoir des pales Le nombre de pales est habituellement compris entre O et 1 5 environ 50, le plus souvent, lorsque des pales sont présentes, d'au moins 2 et par exemple de 2 à environ 50 et de préférence de 3 à environ 50 Les pales permettent par une limitation de la continuation du vortex sur toute la section du cyclone, autour de la sortie interne ( 4) de la phase légère, une diminution et un contrôle de la distribution des temps de séjour et, par voie de conséquence, on limitera la dégradation des produits contenus dans la phase légère circulant autour de la sortie interne. Chacune de ces pales a habituellement une dimension ou largeur (ep) mesurée dans la direction perpendiculaire à l'axe de l'appareil et définie par rapport au diamètre intérieur (Dc) de l'enceinte extérieure et au diamètre extérieur (D'e) de la deuxième enceinte intérieure, d'environ 0,01 à 1 fois la valeur l((Dc)-(D'e))/2)l de la demi différence de ces diamètres (Dc) et (D'e), de préférence d'environ 0,5 à 1 fois cette valeur et le plus souvent d'environ 0,9 à 1 fois cette valeur. Dans le cas d'un appareil vertical, utilisé dans le procédé selon l'invention, tel que par exemple celui schématisé sur la figure 2 A, ayant une sortie interne ( 4 ') latérale, et lorsque les pales sont positionnées après cette sortie interne, cette dimension (ep) peut être d'environ 0,01 à environ 1 fois la valeur (Dc)/2 du demi diamètre de l'enceinte extérieure. Ces pales ont chacune sur leur arête, la plus proche de l'axe des enceintes intérieures, dans la direction parallèle à cet axe, une dimension ou hauteur interne (hpi) mesurée dans la direction de l'axe de l'appareil sur l'arête de ladite pale la plus proche de l'axe des enceintes intérieures et une dimension ou hauteur externe (hpe) mesurée dans la direction de l'axe de l'appareil sur l'arête de ladite pale la plus proche de la paroi interne de l'enceinte extérieure Ces dimensions (hpi) et (hpe) sont habituellement supérieures à 0,1 fois le diamètre (Dc) et par exemple d'environ 0,1 fois à environ 10 fois le diamètre (Dc) et le plus souvent d'environ 1 à environ 4 fois ce diamètre (Dc) De préférence ces pales ont chacune une dimension (hpi) supérieure ou égale à leur dimension (hpe). Selon la réalisation schématisée sur les figures 2 A et 3 l'appareil comporte, en aval, dans le sens de l'écoulement des diverses phases, de la deuxième entrée interne, au moins un 1 i O moyen ( 8) permettant l'introduction éventuelle d'une phase légère L 3 en au moins un point situé entre la deuxième entrée interne ( 4) de la deuxième enceinte intérieure et la sortie externe ( 10) de la phase dense Dl; ce ou ces points sont de préférence à une distance (Lz) de l'entrée ( 4) de la deuxième enceinte intérieure Ladite distance (Lz) a de préférence une valeur au moins égale à la somme des valeurs de (Lp) et (hpi) et au plus égale à la distance 1 5 entre l'entrée ( 4) de la deuxième enceinte intérieure et les moyens de sortie ( 7) de la phase dense Dl Cette phase légère L 3 peut être introduite par exemple dans le cas o il est souhaitable d'effectuer un stripage de la phase dense Dl La phase légère L 3 est de préférence introduite en plusieurs points qui sont habituellement répartis symétriquement, dans un plan au niveau duquel l'introduction est effectuée, autour de l'enceinte extérieure. Le ou les points d'introduction de cette phase légère L 3 sont habituellement situés à une distance au moins égale à 0,1 fois le diamètre (Dc) de l'entrée ( 4) de la deuxième enceinte intérieure lorsque l'appareil ne comporte pas de moyens ( 6) ou du point desdits moyens ( 6) le plus proche des moyens ( 7) de sortie de la phase dense Dl lorsque l'appareil comporte des moyens ( 6) Le ou les points d'introduction de cette phase légère L 3 sont de préférence situé à proximité de la sortie externe ( 10) et le plus souvent à proximité des moyens de sortie ( 7) de la phase dense Dl. La dimension (p') entre le niveau de la deuxième entrée interne ( 4) et les moyens ( 7) de sortie de la phase dense Dl est déterminée à partir des autres dimensions des divers moyens formant l'appareil et de la longueur (L) de l'enceinte extérieure mesurée entre le niveau extrême de l'entrée tangentielle ( 1) et les moyens ( 7) de sortie de la phase dense Dl Cette dimension (L) est habituellement d'environ 1 à environ 35 fois le diamètre (Dc) de l'enceinte extérieure et le plus souvent d'environ 1 à 25 fois ce diamètre (Dc) On peut de même calculer la dimension (P), entre le point des moyens ( 6) le plus proche des moyens ( 7) de sortie de la phase dense Dl et lesdits moyens ( 7), à partir des autres dimensions des divers moyens formant l'appareil et de la longueur (L). On ne sortirait pas du cadre de la présente invention dans le cas o l'axe (A') de l'appareil fait un angle avec la verticale Dans ce cas il est cependant préférable, si des moyens ( 6), limitant la circulation de la phase légère Ll dans la sortie externe ( 5) et donc réduisant la distribution des temps de séjour de cette phase Ll dans l'appareil, sont utilisés, de les placer verticalement et donc de réaliser un appareil comportant, dans le cas d'une sortie interne ( 4 ') axiale, un coude au delà duquel lesdits moyens ( 6) seront positionnés dans la sortie externe verticale De même dans le cas d'un appareil tel que celui schématisé sur la figure 2 A ayant une sortie latérale ( 4 '), il est possible de positionner les moyens ( 6), limitant la circulation de la phase légère Ll dans la sortie externe ( 5) et donc réduisant la distribution des temps de séjour de cette phase Ll dans l'appareil, après le niveau de la sortie interne ( 4 ') et avant les moyens ( 7). 1 i 5 Les moyens ( 6) limitent la progression du vortex de la phase légère Ll dans la sortie externe ( 5) La position de ces moyens ( 6) et leur nombre influent donc sur les performances de la séparation des phases Dl et Ll contenues dans le mélange Ml (perte de charge et efficacité de la collecte de la phase dense Dl) et également sur la pénétration du vortex de la phase légère Ll dans la sortie ( 5) Ces paramètres seront donc choisis avec soin par l'homme du métier en particulier en fonction des résultats souhaités et de la perte de charge tolérée En particulier le nombre de pales, leur forme et leur position seront choisis avec soins en tenant compte de leur influence sur l'écoulement du solide Dl en liaison avec la limitation recherchée de la progression du vortex dans la sortie externe ( 5). La figure 4 est une vue en perspective d'un appareil selon l'invention comportant une enceinte extérieure, de diamètre (Dc) ayant une entrée ( 1) dite entrée externe axiale, dans laquelle on introduit suivant une direction sensiblement parallèle à l'axe (A') de l'appareil le mélange Ml contenant une phase dense Dl et une phase légère Ll Cet appareil comporte en outre des moyens ( 2) placés à l'intérieur de l'entrée ( 1) dans l'espace situé entre la paroi interne de l'enceinte extérieure et la paroi externe de la première enceinte intérieure permettant de conférer en aval, dans le sens de circulation dudit mélange Ml, un mouvement hélicoïdal ou tourbillonnant au moins à la phase Li dudit mélange Ml Ces moyens sont habituellement des pales inclinées La longueur L de l'appareil est comptée entre ces moyens permettant de créer un vortex, au moins sur la phase Ll, et les moyens ( 7) de sortie de la phase dense Dl Cet appareil ne comporte pas de moyens ( 6) de limitation de la pénétration du vortex dans la sortie externe ( 5) Toutes les autres caractéristiques sont identiques à celles 1 1 décrites en liaison avec les appareils représentés sur les figures 2 A et 3, en particulier les diverses dimensions sont celles mentionnées dans la description de ces appareils Les variantes décrites en liaison avec les appareils représentés sur les figures 2 A et 3 sont également possibles dans le cas de l'appareil selon la présente invention schématisé sur la figure 4 On peut en particulier envisager une sortie interne ( 4 ') latérale et une sortie externe axiale ( 10) comme dans le cas de la réalisation schématisée sur la figure 2 A, et également l'utilisation de moyens ( 6) dans la sortie externe ( 5). Les moyens de sortie ( 7) de la phase dense Dl permettent habituellement de collecter et de canaliser cette phase dense Dl jusqu'à la sortie externe ( 10) Ces moyens sont le plus souvent un fond incliné ou un cône axé ou non sur la sortie interne ( 4 '). Les appareils de la présente invention schématisés sur les figures annexées comportent un axe unique (AA') mais on ne sortirait pas du cadre de la présente invention dans le cas o l'on 1 5 réaliserait un appareil comportant plusieurs axes par exemple faisant un angle entre eux Dans ce cas l'axe (A') mentionné ci-avant serait l'axe de la partie de l'appareil située entre la première entrée interne ( 3) et le première sortie interne ( 3 ') et la valeur du diamètre (Dc) serait celle mesurée au niveau de cette sortie interne ( 3 '), cet axe (A') restant aussi dans ce cas l'axe de la deuxième enceinte intérieure, les deux enceintes intérieures restant disposées coaxialement (un tel cas est par exemple celui d'un appareil comportant une enceinte extérieure coudée). Le diamètre (Dc) de l'appareil mesuré au niveau de la première sortie interne ( 3 ') est habituellement d'environ 0,01 à environ 10 m (mètres) et le plus souvent d'environ 0,05 à environ 2 m Il est habituellement préférable de garder un diamètre constant sur toute la longueur (L) de l'appareil ou même depuis le niveau de l'injection du mélange Ml jusqu'au niveau des moyens ( 7) de sortie de la phase dense Dl; cependant on ne sortirait pas du cadre de l'invention dans le cas d'un appareil comportant des élargissements ou des rétrécissements de section entre lesdits niveaux. Pour obtenir une bonne séparation de la phase Ll contenue dans le mélange Ml comprenant également la phase Dl et un mélange efficace de cette phase Ll avec une phase L 2 ou avec une phase D 2 ou avec un mélange M 2 de ces phases L 2 et D 2 il est préférable d'avoir une vitesse superficielle d'entrée de cette phase Ll élevée Cette vitesse sera par exemple d'environ 0,1 à environ 250 mxs-1 (mètre par seconde) et de préférence d'environ 0,5 à environ 75 mxs-1 et le plus souvent d'environ 1 à environ 20 mxs-1 Le rapport en poids du débit de la phase Dl au débit de la phase Li est habituellement d'environ 2: 1 à environ 100: 1 et le plus souvent d'environ 5: 1 à environ 50:1 Le débit de la phase L 2 ou de la phase D 2 ou du mélange M 2 représente habituellement en poids d'environ 0,1 à environ 1000 % du débit de la phase Dl et le plus souvent d'environ 10 à environ 300 % du débit de la phase Dl. La vitesse superficielle V 2 de la phase L 2, lorsqu'elle est présente seule ou au sein du mélange M 2, est habituellement d'environ 1 à environ 500 % de la vitesse axiale moyenne VI sur toute la section de diamètre (Dc) située entre la première sortie interne ( 3 ') et la deuxième entrée interne ( 4) définie par la relation: 1 O Vl =L 1/(iux Dc 2/4) dans laquelle Li est exprimé en m 3 xs-1 (mètre cube par seconde) et Dc en m La vitesse superficielle V 2 sera de préférence d'environ 5 à environ 150 % de la vitesse VI. 1 5 Il est possible, par exemple en augmentant la pression en aval, dans le sens de la circulation de la phase légère L 2 ou de la phase dense D 2 ou du mélange M 2, de la deuxième entrée interne ( 4) ou en diminuant la pression en aval, dans le sens de la circulation de la phase dense Dl, des moyens ( 7) de sortie de cette phase, de soutirer une partie plus ou moins importante de la phase LI avec la phase Dl et simultanément d'obtenir au niveau de la deuxième sortie ( 4 ') un mélange pratiquement complètement exempt de phase Dl Le plus souvent on soutire environ 1 à environ 10 % de cette phase Li avec la phase Dl Les variations de pression permettant de jouer sur la quantité de phase LI soutirée avec la phase Dl sont assurées par des moyens bien connus de l'homme du métier et par exemple en jouant sur la température de la trempe par modification des débits de phases L 2 ou D 2 ou du mélange M 2, ou en modifiant le débit de la phase L 3, ou en modifiant les conditions d'opération en aval de la sortie ( 10). Dans les divers appareils utilisés dans le cadre de la présente invention et dans les différents modes d'injection du mélange Ml, un tel soutirage peut permettre d'améliorer l'efficacité de récupération de la phase dense Dl Ainsi dans une forme avantageuse de réalisation de l'invention l'appareil comprendra au moins un moyen permettant le soutirage, par la sortie externe, d'au moins une partie de la phase légère Li en mélange avec la phase dense Dl. Le choix entre un appareil comportant une entrée tangentielle, pour le mélange Ml, et un appareil comportant une entrée axiale, pour ce mélange Ml, est habituellement guidé par le rapport en poids des débits des phases Li et Dl Dans le cas o ce rapport est inférieur à 5: 1, il peut être avantageux de choisir un appareil à entrée axiale. La présente invention concerne également un dispositif pour la conversion catalytique en lit entraîné d'une charge contenant au moins un composé oxygéné, en hydrocarbures oléfiniques riches en composés ayant de 2 à 4 atomes de carbone dans leur molécule, comportant une enceinte de forme allongée, dans laquelle ladite conversion est effectuée dans des conditions appropriées, comprenant, à proximité d'une première extrémité, d'amont en aval dans le sens du déplacement de la charge, au moins un moyen d'introduction d'au 1 i O moins un fluide de d'entraînement, au moins un moyen d'introduction d'au moins un solide formant une phase dense Dl contenant des particules catalytiques, au moins un moyen d'introduction de ladite charge, ledit dispositif comprenant à proximité d'une deuxième extrémité de ladite enceinte au moins un moyen, relié à ladite enceinte, de séparation à partir de leur mélange Ml des particules solides et des gaz formant une phase légère Li et de trempe desdits gaz contenant les produits de la conversion, au moins partielle, de ladite charge et au moins un moyen de régénération d'au moins une partie des particules solides catalytiques relié d'une part audit moyen de séparation et de trempe et d'autre part à ladite enceinte à proximité de ladite première extrémité de manière à permettre la régénération d'au moins une partie des particules solides catalytiques et le recyclage desdites particules solides 2 o dans ladite enceinte caractérisé en ce que ledit moyen de séparation des particules solides et de trempe des gaz est un mélangeur-séparateur cyclonique à concourant comportant en combinaison: au moins une enceinte extérieure, de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire de diamètre (Dc) et de longueur (L), comportant à proximité d'une première extrémité au moins un moyen d'introduction permettant d'introduire, par une entrée ( 1) dite entrée externe, le mélange Ml contenant la phase dense Dl et la phase légère Li, ledit moyen étant adapté à conférer au moins à la phase Li un mouvement hélicoïdal dans le sens de l'écoulement dudit mélange Ml dans ladite enceinte extérieure et comprenant également des moyens de séparation des phases Dl et Li, et à proximité d'une deuxième extrémité opposée à ladite première extrémité des moyens de récupération permettant de récupérer, par une sortie ( 7) dite sortie externe, au moins une partie de la phase dense Dl, au moins une première enceinte intérieure, de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire, de longueur (Li) inférieure à (L), disposée coaxialement par rapport à ladite enceinte extérieure, comprenant à une entrée ( 3), dite première entrée interne, située à proximité de l'entrée externe de l'enceinte extérieure, au moins un moyen d'introduction permettant d'introduire par ladite première entrée interne une phase légère L 2 ou une phase dense D 2 ou un mélange M 2 comprenant à la fois une phase légère L 2 et une phase dense D 2, lesdites phases L 2 ou D 2 ou ledit mélange M 2 ayant une température inférieure à la température de la phase Li, lesdits moyens permettant d'introduire ladite phase L 2 ou D 2 ou ledit mélange M 2 de façon à ce que leur écoulement ait lieu dans la même direction que l'écoulement du mélange Ml jusqu'à une première sortie interne ( 3 '), de diamètre interne (Di) inférieur à (Dc), opposée à ladite première entrée interne ( 3), par laquelle ladite phase L 2 ou ladite phase D 2 ou ledit mélange M 2 quitte par ladite sortie ( 3 ') ladite 1 i O première enceinte intérieure, au moins une deuxième enceinte intérieure de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire, disposée coaxialement par rapport à ladite première enceinte intérieure, comprenant une première extrémité située à une distance (Le) de la première sortie interne ( 3 ') de la première enceinte intérieure, ladite distance (Le) étant telle que la somme des distances (Le) et (Li) soit au plus égale à (L), dans laquelle pénètre, par une entrée ( 4) dite deuxième entrée interne, de diamètre interne (De) supérieur ou égal à (Di) et inférieur à (Dc), au moins une partie de la phase légère Li et au moins une partie de la phase légère L 2 ou de la phase dense D 2 ou du mélange M 2, ladite deuxième enceinte intérieure comprenant à une sortie ( 4 ') dite deuxième sortie interne située à proximité de la sortie externe ( 7) de l'enceinte extérieure, au moins un moyen d'évacuation permettant d'évacuer par ladite deuxième sortie interne, un mélange M 3 comprenant au moins une partie de la phase légère Li et au moins une partie de la phase légère L 2 ou de la phase dense D 2 ou du mélange M 2, et au moins un moyen permettant de récupérer à partir du mélange M 3 d'une part ladite phase L 2 ou ladite phase D 2 ou ledit mélange M 2 et d'autre part la phase Li refroidie contenant les hydrocarbures oléfiniques formés au cours de la conversion. Dans le cadre de la présente invention il n'est pas fait mention des solides et catalyseurs employés, ni des divers fluides utilisés qui sont des données classiques bien connues de l'homme de la conversion catalytique des composés oxygénés en hydrocarbures oléfiniques. Le fluide d'entraînement est le plus souvent choisi dans le groupe formé par la vapeur d'eau, les gaz inertes ou les hydrocarbures gazeux ou des mélanges de ces composés Les conditions de mise en oeuvre de la réaction sont souvent telles que l'on opère en lit fluidisé entraîné Dans ce cas le fluide de fluidisation est le plus souvent le même que le fluide d'entraînement Ce fluide unique est alors divisé en deux fractions l'une formant le fluide de fluidisation et l'autre le fluide d'entraînement. Les catalyseurs employés sont de préférence des catalyseurs zéolithiques. Les conditions opératoires relatives aux procédés de conversion de charges oxygénées comme le méthanol sont par exemples décrites dans les brevets suivants: US-A-4689205, US-A-3969426 et US-A-4229608, mais aucun de ces brevets ne décrit l'utilisation d'un séparateur cyclonique à co-courant pour améliorer la rapidité de la séparation solide-gaz. 1 O Les conditions opératoires de la conversion de la charge oxygénée sont en général les suivantes: la charge, qui le plus souvent contient un alcool et habituellement le méthanol, renferme 1 5 généralement de 50 à 100 %, de préférence de 70 à 90 % en poids de composés oxygénés et de O à 50 %, de préférence de 5 à 30 % en poids d'eau La charge peut également contenir un gaz inerte tel que par exemple l'azote seul ou en mélange avec la vapeur d'eau dans la proportion indiquée ci-avant pour la vapeur d'eau Dans le cas le plus fréquent o la charge contient du méthanol elle peut être constituée par du méthanol brut tel que par exemple du méthanol provenant d'une unité de synthèse de ce composé à partir d'un gaz contenant du monoxyde de carbone, la température d'injection est habituellement égale à la température de rosée de la charge, la pression absolue régnant dans l'unité de conversion est habituellement de 0,1 à 0,5 mégapascal (M Pa) et le plus souvent d'environ 0,2 M Pa, la température de la zone réactionnelle est habituellement de 500 à 620 OC et le plus souvent de 550 à 590 O C, le temps de séjour dans la zone réactionnelle est habituellement de 0,05 à 10 secondes et le plus souvent de 0,5 à 3 secondes, la vitesse des gaz dans la zone réactionnelle est habituellement de 0,5 à 40 m/s et le plus souvent de 1 à 20 m/s, 1 6 la vitesse des solides dans la zone réactionnelle est habituellement voisine de celle des gaz et généralement de 0,5 à 40 m/s et le plus souvent de 1 à 20 m/s. Dans une forme préférée de réalisation de l'invention la charge comprend au moins un alcool, de préférence le méthanol et elle est introduite à l'état gazeux. Les conditions opératoires sont choisies pour que la composition des produits obtenus exprimée par le rendement en carbone en composés éthyléniques ayant de 2 à 4 atomes de carbone dans leur molécule soit supérieur à 70 % et de préférence supérieur à 80 % Les 1 i O produits obtenus peuvent être particulièrement riches en éthylène (rendement en carbone pour l'éthylène supérieur à 40 %) ou particulièrement riches en propylène (rendement en carbone pour le propylène supérieur à 60 %). La masse volumique des solides dans le réacteur est habituellemnt de 10 à 700 kilogrammes 1 5 par mètre cube (kg/m 3) et le plus souvent de 20 à 400 kg/m 3. Le rapport C/O du débit massique de catalyseur au débit massique de charge est habituellement d'environ 2: 1 à environ 50: 1 et le plus souvent d'environ 5: 1 à environ 30: 1. REVENDICATIONS -1 Procédé de conversion catalytique d'une charge comprenant au moins un composé oxygéné, en hydrocarbures oléfiniques riches en composés ayant de 2 à 4 atomes de carbone dans leur molécule comprenant la conversion en lit entraîné de ladite charge, dans une zone réactionnelle de conversion de forme allongée, dans des conditions appropriées, en présence d'un catalyseur sous forme de particules solides, ledit procédé comportant: -a) une étape d'alimentation, dans une zone située à proximité d'une première extrémité de 1 o ladite zone réactionnelle, en au moins une phase dense Dl sous forme de particules solides contenant des particules catalytiques -b) une étape d'alimentation, dans une zone située à proximité d'une première extrémité de ladite zone réactionnelle, en au moins un fluide d'entraînement, -c) une étape d'introduction, et, dans le cas d'une charge au moins en partie liquide, de pulvérisation de ladite charge dans une zone d'introduction située en aval, dans le sens du déplacement des particules solides, de la zone d'introduction desdites particules solides, -d) une étape de mise en contact desdites particules solides et de ladite charge dans une zone située à proximité de la première extrémité, -e) une étape de circulation des particules solides et de la charge dans la zone de conversion au cours de laquelle on effectue la conversion de ladite charge et on désactive au moins en partie les particules solides catalytiques par dépôt de coke sur celles-ci, -f) une étape de séparation, à partir de leur mélange Ml, de la phase dense Dl et des gaz, formant une phase légère Ll, contenant les produits de la conversion, au moins partielle, de ladite charge, dans une zone de séparation et de trempe située à proximité d'une deuxième extrémité de la zone de conversion à l'opposé de ladite première extrémité, -g) une étape de régénération, dans au moins une zone de régénération, d'au moins une partie des particules solides catalytiques contenus dans la phase dense Dl, au moins en partie désactivées et 1 8 -h) une étape de recyclage de ladite phase dense Dl contenant les particules solides catalytiques au moins en partie régénérées, dans une zone de recyclage à proximité de ladite première extrémité caractérisé en ce que au cours de l'étape f) on sépare la phase dense Dl de la phase légère Li contenant les produits de la conversion et on effectue la trempe de ladite phase légère dans une zone de séparation et de trempe comportant en combinaison: au moins une enceinte extérieure, de forme allongée le long d'au moins un axe, de section 1 i O sensiblement circulaire de diamètre (Dc) et de longueur (L), dans laquelle on introduit à proximité d'une première extrémité de ladite enceinte extérieure, par une entrée ( 1) dite entrée externe, le mélange Ml que l'on fait circuler, depuis ladite première extrémité vers une deuxième extrémité opposée à ladite première extrémité de ladite enceinte extérieure, en conférant au moins à la phase LI dudit mélange un mouvement hélicoïdal dans le sens de l'écoulement dudit mélange MI, on sépare la phase dense Dl de la phase légère Li, on récupère, par une sortie ( 7) dite sortie externe, au moins une partie de la phase dense Dl à proximité de ladite deuxième extrémité et on envoie la phase légère Li dans l'entrée ( 4), dite deuxième entrée interne, de la deuxième enceinte intérieure décrite ci-après, au moins une première enceinte intérieure, de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire, de longueur (Li) inférieure à (L), disposée coaxialement par rapport à ladite enceinte extérieure, dans laquelle on introduit, par une entrée ( 3) dite première entrée interne, à proximité de l'entrée externe de l'enceinte extérieure, une phase légère L 2 ou une phase dense D 2 ou un mélange M 2 comprenant à la fois une phase légère L 2 et une phase dense D 2, lesdites phases L 2 ou D 2 ou ledit mélange M 2 ayant une température inférieure à la température de la phase Li, on fait circuler, dans la même direction que le mélange Ml, lesdites phases L 2 ou D 2 ou ledit mélange M 2 depuis ladite première entrée interne jusqu'à une première sortie interne ( 3 '), de diamètre interne (Di) inférieur à (Dc), opposée à ladite première entrée interne ( 3), par laquelle ladite phase L 2 ou ladite phase D 2 ou ledit mélange M 2 quitte par ladite sortie ( 3 ') ladite première enceinte intérieure, au moins une deuxième enceinte intérieure de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire, disposée coaxialement par rapport à ladite première enceinte intérieure, comprenant une première extrémité située à une distance (Le) de la première sortie interne ( 3 ') de la première enceinte intérieure, ladite distance (Le) étant telle que la somme des distances (Le) et (Li) soit au plus égale à (L), dans laquelle pénètre, par une entrée ( 4) dite 1 9 deuxième entrée interne, de diamètre interne (De) supérieur ou égal à (Di) et inférieur à (Dc), au moins une partie de la phase légère Ll et au moins une partie de la phase légère L 2 ou de la phase dense D 2 ou du mélange M 2, et on évacue de ladite deuxième enceinte, par une deuxième sortie interne ( 4 ') opposée à ladite deuxième entrée interne, un mélange M 3 comprenant au moins une partie de la phase légère Ll et au moins une partie de la phase légère L 2 ou de la phase dense D 2 ou du mélange M 2, et on envoie le mélange M 3 dans une zone dans laquelle on sépare et on récupère d'une part ladite phase L 2 ou ladite phase D 2 ou ledit mélange M 2 et d'autre part la phase Ll refroidie 1 o contenant les hydrocarbures oléfiniques formés au cours de la conversion. -2 Procédé selon la revendication 1 dans lequel la distance (Le), entre la première sortie interne ( 3 ') de la première enceinte intérieure et la première entrée interne ( 4) de la deuxième enceinte intérieure, est d'environ 0,lx(Dc) à environ 10 x(Dc). 1 5 -3 Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel le mélange Ml est introduit dans la zone de séparation et de trempe selon une direction sensiblement perpendiculaire à l'axe de son enceinte extérieure ou selon une direction sensiblement parallèle à l'axe de ladite enceinte extérieure. -4 Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel la zone de séparation et de trempe comporte, dans l'espace situé entre la paroi externe de la deuxième enceinte intérieure et la paroi interne de l'enceinte extérieure, en aval de la deuxième entrée interne dans le sens de l'écoulement des diverses phases, au moins un moyen limitant la progression de la phase légère 1. -5 Procédé selon la revendication 4 dans lequel le ou les moyens limitant la progression de la phase légère Ll dans l'espace situé entre la paroi externe de la deuxième enceinte intérieure et la paroi interne de l'enceinte extérieure sont des pales sensiblement planes dont le plan comprend l'axe de ladite enceinte extérieure. -6 Procédé selon la revendication 5 dans lequel la zone de séparation et de trempe comporte de 2 à environ 50 pales fixées à la paroi externe de la deuxième enceinte intérieure de sorte que la distance entre la deuxième entrée interne et le point desdites pales le plus proche de cette deuxième entrée interne soit d'environ O à environ 5 x(Dc). -7 Procédé selon la revendication 5 ou 6 dans lequel les pales ont chacune une dimension (ep), mesurée dans la direction perpendiculaire à l'axe de l'enceinte extérieure de ladite zone de séparation et de trempe, d'environ 0,01 à environ 1 fois la valeur l((Dc)-(D'e))/2 l correspondant à la distance entre la paroi externe de la deuxième enceinte intérieure de diamètre externe (D'e) et la paroi interne de l'enceinte extérieure de diamètre intérieur (Dc), une dimension (hpi), mesurée sur l'arête de la pale la plus proche de l'axe des enceintes intérieures dans la direction parallèle à cet axe, et une dimension (hpe), mesurée dans la direction parallèle à l'axe de l'enceinte extérieure de ladite zone de séparation et de trempe sur l'arête de la pale la plus proche de la paroi interne de l'enceinte extérieure, lesdites dimensions 1 O (hpi) et (hpe) étant d'environ 0,1 x(Dc) à environ 1 Ox(Dc). -8 Procédé selon la revendication 7 dans lequel les pales ont chacune une dimension (hpi) supérieure ou égale à (hpe). -9 Procédé selon l'une des revendications 1 ou 8 dans lequel on introduit dans la zone de séparation et de trempe au moins un fluide (L 3) permettant d'effectuer le stripage des particules solides de la phase dense Dl. -10 Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 dans lequel la charge comprend au moins un alcool, de préférence le méthanol et dans lequel elle est introduite à l'état gazeux. -11 Dispositif de conversion catalytique en lit entraîné d'une charge contenant au moins un composé oxygéné, en hydrocarbures oléfiniques riches en composés ayant de 2 à 4 atomes de carbone dans leur molécule, comportant une enceinte de forme allongée, dans laquelle ladite conversion est effectuée dans des conditions appropriées, comprenant, à proximité d'une première extrémité, d'amont en aval dans le sens du déplacement de la charge, au moins un moyen d'introduction d'au moins un fluide d'entraînement, au moins un moyen d'introduction d'au moins un solide formant une phase dense Dl contenant des particules catalytiques, au moins un moyen d'introduction de ladite charge, ledit dispositif comprenant à proximité d'une deuxième extrémité de ladite enceinte au moins un moyen, relié à ladite enceinte, de séparation à partir de leur mélange MI des particules solides et des gaz formant une phase légère Ll et de trempe desdits gaz contenant les produits de la conversion, au moins partielle, de ladite charge et au moins un moyen de régénération d'au moins une partie des particules solides catalytiques relié d'une part audit moyen de séparation et de trempe et d'autre part à ladite enceinte à proximité de ladite première extrémité de manière à permettre la régénération d'au moins une partie des particules solides catalytiques et le recyclage desdites particules solides dans ladite enceinte caractérisé en ce que ledit moyen de séparation des particules solides et de trempe des gaz est un mélangeur-séparateur cyclonique à concourant, comportant en combinaison: au moins une enceinte extérieure, de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire de diamètre (Dc) et de longueur (L), comportant à proximité d'une première extrémité au moins un moyen d'introduction permettant d'introduire, par une entrée ( 1) dite entrée externe, le mélange Ml contenant la phase dense Dl et la phase légère Ll, ledit moyen étant adapté à conférer au moins à la phase Ll un mouvement hélicoïdal dans le 1 i O sens de l'écoulement dudit mélange Ml dans ladite enceinte extérieure et comprenant également des moyens de séparation des phases Dl et Ll, et à proximité d'une deuxième extrémité opposée à ladite première extrémité des moyens de récupération permettant de récupérer, par une sortie ( 7) dite sortie externe, au moins une partie de la phase dense Dl, au moins une première enceinte intérieure, de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire, de longueur (Li) inférieure à (L), disposée coaxialement par rapport à ladite enceinte extérieure, comprenant à une entrée ( 3), dite première entrée interne, située à proximité de l'entrée externe de l'enceinte extérieure, au moins un moyen d'introduction permettant d'introduire par ladite première entrée interne une phase légère L 2 ou une phase dense D 2 ou un mélange M 2 comprenant à la fois une phase légère L 2 et une phase dense D 2, lesdites phases L 2 ou D 2 ou ledit mélange M 2 ayant une température inférieure à la température de la phase Ll, lesdits moyens permettant d'introduire ladite phase L 2 ou D 2 ou ledit mélange M 2 de façon à ce que leur écoulement ait lieu dans la même direction que l'écoulement du mélange Ml jusqu'à une première sortie interne ( 3 '), de diamètre interne (Di) inférieur à (Dc), opposée à ladite première entrée interne ( 3), par laquelle ladite phase L 2 ou ladite phase D 2 ou ledit mélange M 2 quitte par ladite sortie ( 3 ') ladite première enceinte intérieure, au moins une deuxième enceinte intérieure de forme allongée le long d'au moins un axe, de section sensiblement circulaire, disposée coaxialement par rapport à ladite première enceinte intérieure, comprenant une première extrémité située à une distance (Le) de la première sortie interne ( 3 ') de la première enceinte intérieure, ladite distance (Le) étant telle que la somme des distances (Le) et (Li) soit au plus égale à (L), dans laquelle pénètre, par une entrée ( 4) dite deuxième entrée interne, de diamètre interne (De) supérieur ou égal à (Di) et inférieur à (Dc), au moins une partie de la phase légère Ll et au moins une partie de la phase légère L 2 ou de la phase dense D 2 ou du mélange M 2, ladite deuxième enceinte intérieure comprenant à une sortie ( 4 ') dite deuxième sortie interne située à proximité de la sortie externe ( 7) de l'enceinte extérieure, au moins un moyen d'évacuation permettant d'évacuer par ladite deuxième sortie interne, un mélange M 3 comprenant au moins une partie de la phase légère Ll et au moins une partie de la phase légère L 2 ou de la phase dense D 2 ou du mélange M 2, et au moins un moyen permettant de récupérer à partir du mélange M 3 d'une part ladite phase L 2 ou ladite phase D 2 ou ledit mélange M 2 et d'autre part la phase Ll refroidie contenant les hydrocarbures oléfiniques formés au cours de la conversion.