Brevet FR2673624A1 — publié le 19920911

i L'invention concerne la fabrication de l'éthyl tertiobutyl éther (en abrégé ETBE). On sait que l'éthyl tertiobutyl éther, tout comme le méthyl tertiobutyl éther (en abrégé MTBE), peut être utilisé comme additif à haut indice d'octane pour les essences sans plomb ou à teneur en plomb réduite On peut prévoir d'ajouter I'ETBE aux essences à des concentrations allant par exemple jusqu'à environ % en volume. Un procédé de fabrication du MTBE consiste à réaliser une réaction d'addition de méthanol sur de l'isobutène, par exemple contenu dans une coupe C 4 de vapocraquage, de craquage catalytique ou de déshydrogénation d'isobutane Après réaction, le méthanol résiduel est en général séparé par distillation azéotropique avec les hydrocarbures en C 4, ce 1 5 qui permet d'obtenir assez aisément le MTBE avec un degré de pureté convenable pour être additionné aux essences. La fabrication de 'ETBE peut être réalisée par un procédé analogue, dans lequel l'éthanol remplace le méthanol Un tel procédé est décrit par exemple dans "I'ETBE, un avenir pour l'éthanol" de A FORESTIERE, B TORCK et G PLUCHE, communication faite à la Conférence sur la Biomasse pour l'Energie et l'industrie, Lisbonne, 9-13 Octobre 1989 et dans "MTBE/ETBE, an Incentive Flexibility for Refiners" par A FORESTIERE et coll, communication faite à la "Conference on Oxygenated Fuels in Europe", Londres, 22-23 Mai 1990. Cependant, par un tel procédé, contrairement au cas du MTBE, après élimination des hydrocarbures en 04, la quasi-totalité de l'éthanol résiduel se retrouve en mélange avec l'ETBE produit L'existence d'un azéotrope éthanol-ETBE à 21 % en poids d'éthanol à la pression atmosphérique, bouillant à 66,6 C, rend difficile la séparation de l'ETBE avec un degré de pureté suffisant pour satisfaire les spécifications concernant la teneur en éthanol des essences Ainsi la teneur en éthanol de î'ETBE doit être généralement comprise entre 0,5 et 10 % en poids Avantageusement, I'ETBE devra être purifié à moins de 2 % en poids d'éthanol pour être acheminé à la raffinerie. Ainsi, pour que l'ETBE puisse concurrencer le MTBE comme additif améliorant l'indice d'octane des essences sans plomb, il était particulièrement souhaité de trouver un procédé de séparation économiquement attractif C'est ce que l'invention propose. L'invention a donc pour objet un procédé de séparation de l'ETBE à partir de 1 i O mélanges qu'il forme avec l'éthanol, et plus particulièrement à partir des mélanges ETBE-éthanol issus de la réaction de l'éthanol sur une coupe C 4 de vapocraquage, de craquage catalytique ou de déshydrogénation d'isobutane. L'invention a également pour objet un procédé de fabrication de l'ETBE incluant une telle opération de séparation et dans lequel l'éthanol est recyclé au réacteur d'éthérification. Le procédé de séparation de l'ETBE de l'invention s'adresse en général aux mélanges constitués essentiellement d'éthanol et d'ETBE en proportions variées, et plus particulièrement aux mélanges issus de la réaction d'addition d'éthanol sur l'isobutène contenu dans une coupe C 4 de vapocraquage, de craquage catalytique ou de déshydrogénation d'isobutane, qui contiennent en général d'environ 5 à 50 %, le plus souvent de 10 à 30 %, en poids d'éthanol Ils peuvent contenir en outre de très faibles proportions d'autres constituants, essentiellement des dimères de l'isobutène, tels que les triméthylpentènes, de l'alcool butyrique tertiaire, du diéthyléther et des hydrocarbures en C 5; ils peuvent contenir également des traces d'éthers provenant de l'addition d'éthanol sur les oléfines en C 4 autres que 3 O l'isobutène; dans la présente description ces éthers ne seront pas distingués de î'ETBE Le procédé de séparation de l'ETBE de l'invention, basé sur une distillation hétéroazéotropique mettant en jeu de l'eau comme tiers corps entraîneur, met en oeuvre deux colonnes couplées avec un décanteur de tête L'éthanol purifié est recueilli en fond de première colonne et î'ETBE purifié, en fond de deuxième colonne. Le procédé de l'invention est décrit ci-après en relation avec la Figure 1, dont l'agencement, représenté de manière schématique, montre notamment les deux colonnes ( 1 et 2) et le décanteur ( 8), ainsi que les lignes qui les relient. L'eau mise en jeu dans le procédé de l'invention peut être au moins en partie introduite dans l'installation avant son démarrage, par exemple dans le 1 i O décanteur, la quantité complémentaire éventuellement nécessaire pouvant être ensuite introduite progressivement, pendant une phase transitoire, jusqu'à ce que soient établies les conditions d'équilibre caractérisant le régime stationnaire du procédé, telles qu'elles apparaîtront dans la description qui suit Cette introduction progressive d'eau peut être effectuée par exemple au niveau du décanteur. La charge consistant en le mélange contenant de l'ETBE et de l'éthanol à séparer est introduite par la ligne 3 dans la partie supérieure d'une première colonne 1, opérant sous une pression pl, en général voisine de la pression atmosphérique et qui peut être par exemple de 0,05 à 0,2 M Pa, et chauffée à une température de fond d'environ 60 à 95 OC La température d'introduction de la charge peut être selon le cas d'environ 50 à 80 OC. Le résidu sortant en fond par la ligne 4 consiste en éthanol purifié. Le distillat sort en tête par la ligne 5 à une température voisine de celle de l'azéotrope ternaire eau/éthanol/ETBE à la pression pl Sa composition est voisine de celle de cet azéotrope à la pression Pl; par exemple pour une pression Pl de 0,1 M Pa, elle est d'environ 82,9 % en poids d'ETBE, environ 3 O 11,6 % en poids d'éthanol et environ 5,50 % en poids d'eau Ce distillat est mélangé en 6 au distillat de la deuxième colonne, appauvri en ETBE, comme cela sera décrit plus loin Le mélange obtenu est condensé dans le condenseur 7 et recueilli dans le décanteur 8, dans lequel deux phases se séparent: la phase inférieure contient une proportion prépondérante d'eau, une proportion mineure d'éthanol et quelques pourcents d'ETBE; la phase supérieure contient une proportion prépondérante d'ETBE, une proportion mineure d'éthanol et quelques pourcents d'eau. Pour assurer en tête de la colonne 1 un reflux liquide ayant une composition voisine de celle de l'azéotrope ternaire à la pression Pl, on fait sortir du décanteur 8 par la ligne 9 un flux de phase supérieure (riche en ETBE), 1 i O auquel on adjoint un flux de phase inférieure aqueuse sortant du décanteur par la ligne 10, les débits desdits flux, compte tenu des compositions respectives des deux phases, étant réglés de telle manière que le rapport pondéra I du débit de phase aqueuse au débit de phase ETBE soit de 0,035 à 0,040 Ces flux sont envoyés en tête de la colonne 1, en 11, à une température d'environ 60 à 70 OC. De façon alternative, le reflux nécessaire d'une partie de la phase aqueuse pourrait également être généré en tête de la colonne 1 par exemple par un condenseur partiel interne à la colonne, ou encore provoqué par un sous- refroidissement du reflux de phase ETBE au-dessous de son point de bulle. Un second flux de phase supérieure riche en ETBE sort du décanteur 8 par la ligne 12 Il est porté par la pompe 13 à une pression P 2, supérieure à la pression Pl en général d'une valeur Ap d'environ 0,4 à 1 M Pa, et chauffé dans l'échangeur 14 à une température d'environ 100 à 120 O C, avant d'être envoyé par la ligne 15 à la partie supérieure de la colonne 2 qui opère à la pression P 2 avec une température de fond d'environ 120 à 150 OC. La mise en oeuvre de la colonne 2 à une pression supérieure à celle de la colonne 1 permet notamment de réduire le taux de rebouillage de ladite colonne 2 d'un facteur pouvant aller d'environ 5 à 10, ce qui représente un avantage considérable du point de vue économique. Par ailleurs, on a observé que la mise en oeuvre de la colonne 2 sous une 3 5 pression trop élevée présentait, outre l'inconvénient de rendre plus difficile la séparation des produits, celui du risque de dégradation thermique de l'ETBE au rebouillage Aussi, la pression P 2 ne dépasse pas en général 1 M Pa Elle est le plus souvent d'environ 0,5 M Pa. Pour réaliser l'écart de pression Ap désiré, on peut envisager de fixer une pression pl inférieure à la pression atmosphérique Cependant, cette solution nécessite l'installation supplémentaire d'un système de maintien de vide, ce qui n'est pas avantageux du point de vue économique Aussi, la pression pi est de préférence de 0,1 à 0,2 M Pa. Le résidu de colonne 2 sortant par la ligne 16 à une température d'environ à 120 O C consiste essentiellement en ETBE purifié. Le distillat sortant en tête par la ligne 17, appauvri en ETBE, peut être 1 5 constitué par exemple de 72 à 76 % en poids d'ETBE, 18 à 20 % en poids d'éthanol et 5 à 7 % en poids d'eau. Il est détendu à travers la vanne de détente 18 jusqu'à la pression Pl du distillat de la colonne 1, auquel il est mélangé en 6 Le mélange des distillats est ensuite condensé en 7 pour être recueilli dans le décanteur 8, comme déjà décrit plus haut. Dans les conditions opératoires mentionnées dans la description qui précède, l'éthanol en fond de colonne 1 et l'ETBE en fond de colonne 2 peuvent être obtenus avec des degrés de pureté élevés, par exemple de plus de 98 % en poids pour l'éthanol et de 99,99 % en poids pour l'ETBE. Les pertes d'eau qui peuvent survenir pendant la mise en oeuvre du procédé (sous forme de traces d'eau sortant éventuellement avec l'éthanol et/ou avec 3 O l'éthyl tertiobutyl éther) peuvent être compensées par un appoint, par exemple périodique, effectué par exemple au niveau du décanteur. L'invention propose également un procédé de fabrication d'ETBE par éthérification au moyen d'éthanol de l'isobutène contenu dans une coupe C 4 de vapocraquage, de craquage catalytique ou de déshydrogénation d'isobutane. Le procédé de fabrication d'ETBE, décrit en liaison avec le schéma de la Figure 2 annexée, comprend alors les étapes suivantes: dans une zone A, on met en contact dans des conditions de réaction de l'éthanol et une coupe C 4 de vapocraquage, de craquage catalytique ou de déshydrogénation d'isobutane; le produit issu de la zone réactionnelle A contient principalement de l'ETBE, de l'éthanol, des hydrocarbures en C 4 autres que l'isobutène et de l'isobutène non réagi Ce produit est envoyé dans une zone de distillation B, o sont séparés en tête les hydrocarbures en C 4 très appauvris en isobutène et, en fond, un mélange d'ETBE et d'éthanol Si l'on souhaite une élimination plus complète de I'isobutène, on peut mettre en oeuvre, au lieu d'une simple distillation B, une distillation réactive B', mettant en jeu un appoint d'éthanol, comme indiqué en pointillés sur la Figure 2. Dans tous les cas, le mélange d'ETBE et d'éthanol, recueilli en fond de zone B est envoyé dans une zone C, o est réalisé le procédé de séparation de l'invention. A partir de la zone C, l'éthanol purifié recueilli est avantageusement recyclé comme appoint vers la zone de réaction A et/ou vers la zone de distillation réactive B'. L'exemple suivant illustre l'invention. EXEMPLE La charge à traiter contient 80 % en poids d'ETBE et 20 % en poids d'éthanol. On utilise: une première colonne à distiller en acier inoxydable de 50 mm de diamètre et comportant 38 plateaux perforés à déversoir espacés de 5 cm; une seconde colonne à distiller en acier inoxydable de 50 mm de diamètre et comportant 15 plateaux perforés à déversoir espacés de 5 cm; et un décanteur de 0,5 litre. Ces appareils sont agencés comme indiqué sur le schéma de la figure annexée. On introduit au départ 0,100 kg d'eau dans le décanteur. La charge est introduite dans la première colonne au niveau du 2 e plateau (les plateaux étant comptés de haut en bas). La première colonne est chauffée à une température de fond de 78 OC et la seconde colonne à une température de fond de 135 OC. Durant la période de mise en régime, on effectue une introduction progressive 1 5 d'eau au niveau du décanteur jusqu'à ce que soient établis les équilibres caractérisant le régime stationnaire dont les conditions sont regroupées dans le tableau suivant. TABLEAU Colonne 1 Colonne 2 Pression (M Pa) 0,1 0,5 Alimentation Débit (kg/h) 1,50 4,47 Température ( O C) 67 113 Distillat Débit (kg/h) 5,78 3,28 Température (OC) 64 114 Produit Débit (kg/h) 0,30 1,20 Température (OC) 77,5 64 Pureté (% poids) Ethanol 98,6 ETBE > 99,9 Les deux distillats sont réunis et leur mélange est condensé puis envoyé au décanteur (débit liquide à l'entrée: 9,06 kg/h). Du décanteur, on envoie un reflux vers la première colonne au plateau N O 1 à 65 OC (débit total:4,58 kg/h) ce reflux résultant de la réunion d'un flux de phase supérieure (débit: 4,42 kg/h) et d'un flux de phase inférieure (débit 0,16 kg/h) issus du décanteur. Du décanteur, on envoie également un flux de phase supérieure qui est porté 1 O à 0,5 M Pa et à 113 O C pour alimenter la colonne 2 au niveau du plateau N O 1. Les débits, températures et puretés des produits son indiqués au tableau ci- dessus. REVENDICATIONS 1 Procédé de séparation de l'éthyl tertiobutyl éther à partir de mélanges qu'il forme avec l'éthanol, caractérisé en ce qu'une charge comprenant principalement de l'éthyl tertiobutyl éther et de l'éthanol est traitée en continu dans une installation comprenant deux colonnes de distillation reliées en tête à un décanteur; en ce que de l'eau est introduite dans ladite installation jusqu'à ce que la quantité introduite corresponde au fonctionnement en régime stationnaire dudit procédé; et en ce que ladite charge est introduite à 1 i O une température d'environ 50 à 80 OC dans la partie supérieure de la première colonne qui fonctionne à une pression pl de 0,05 à 0,2 M Pa, ladite première colonne étant chauffée à une température de fond d'environ 60 à OC, le distillat de ladite première colonne est mélangé au distillat de la seconde colonne, le mélange ainsi formé est condensé, le condensat obtenu est décanté en une phase inférieure comprenant une proportion prépondérante d'eau et une proportion mineure d'éthanol et en une phase supérieure comprenant une proportion prépondérante d'éthyl tertiobutyl éther et une proportion mineure d'éthanol, on assure en tête de ladite première colonne un reflux liquide ayant une composition voisine de celle de l'azéotrope ternaire à la pression pl, en envoyant en tête de ladite première colonne, à une température d'environ 60 à 70 OC, des proportions appropriées d'un premier flux de phase supérieure et d'un flux de phase inférieure, un second flux de phase supérieure, porté à une pression P 2 supérieure à la pression Pl d'une valeur Ap de 0,4 à 1 M Pa et chauffé à une température d'environ 100 à 120 OC, alimente en sa partie supérieure ladite seconde colonne opérant sous la pression P 2 et chauffée à une température de fond d'environ 120 à 150 OC, le distillat de ladite seconde colonne est détendu à la pression pl, puis mélangé au distillat de ladite première colonne, l'éthanol purifié est recueilli en fond de première colonne et l'éthyl 3 O tertiobutyl éther purifié, en fond de seconde colonne. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la charge comprend de 5 à 50 % en poids d'éthanol. 3-Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la charge comprend de 10 à 30 % en poids d'éthanol. 4 Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la pression Pl est d'environ 0,1 à 0,2 M Pa et la pression P 2 est au plus de 1 M Pa. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ledit flux de phase inférieure et ledit premier flux de phase supérieure du 1 O décanteur sont dans un rapport pondéral allant de 0,035 à 0,040. 6 Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la charge provient d'une fabrication d'ETBE par éthérification par de l'éthanol de l'isobutène contenu dans une coupe C 4 de vapocraquage, de craquage 1 5 catalytique ou de déshydrogénation d'isobutane. 7 Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la charge renferme environ 80 % en poids d'ETBE et environ 20 % en poids d'éthanol. 8 Procédé de fabrication d'éthyl tertiobutyl éther par éthérification par de l'éthanol de l'isobutène contenu dans une coupe C 4 de vapocraquage, de craquage catalytique ou de déshydrogénation d'isobutane, dans lequel, dans une zone de réaction A, on met en contact dans des conditions réactionnelles de l'éthanol et ladite coupe C 4; le produit issu de ladite zone de réaction A, contenant principalement de l'ETBE, de l'éthanol, des hydrocarbures en C 4 autres que l'isobutène et de l'isobutène non réagi, est envoyé dans une zone de distillation B o sont séparés en tête les hydrocarbures en C 4 incluant l'isobutène non réagi et en fond un mélange d'ETBE et d'éthanol; on envoie ledit mélange dans une zone de séparation C; ledit procédé étant caractérisé 3 O en ce que, dans ladite zone de séparation C, on met en oeuvre un procédé selon l'une des revendications 1 à 7. 9 Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que ladite zone de distillation B est remplacée par une zone de distillation réactive B', dans 3 5 laquelle on introduit de l'éthanol pour éliminer l'isobutène non réagi. il Procédé selon l'une des revendications 8 et 9, caractérisé en ce que l'éthanol purifié issu de la zone de séparation C est recyclé à l'entrée de la zone de réaction A et/ou vers la zone de distillation B'.