Brevet FR2682881A1 — publié le 19930430

La présente invention concerne de façon générale une raquette de tennis, et plus précisément, elle concerne un cadre de raquette de tennis destiné à accroître les perfor- mances de rebond, c'est-à-dire les performances de renvoi d'une balle, qui sont une caractéristique importante. Récemment, la liberté de réalisation des cadres de raquette de tennis a été élargie grâce au moulage d'une matière plastique armée de fibres, par exemple de fibres de carbone, si bien qu'on a progressé vers de meilleures performances Par exemple, on a réalisé des raquettes à "grand tamis" de plus grandes dimensions dans la zone de frappe de la balle ou à "corps large" ayant une plus grande épaisseur dans la direction de frappe de la balle ou analogue, pour des applications très larges. Le fait que les raquettes de tennis du type précité soient très utilisées montre que, dans les parties de tennis, et mis à part certains joueurs de très haute capacité capables de régler la vitesse et la puissance des balles à volonté, les performances les plus importantes des joueurs de tennis en général, afin qu'ils jouent de manière confortable, sont les performances de rebond, c'est-à-dire les performances de renvoi de la balle. Il est évident que, lors d'une partie réelle, les fonctions respectives de la balle, du cadre de la raquette de tennis et des cordes coopèrent à l'obtention du phéno- mène de "renvoi de la balle" Bien que les fonctions détaillées de ces interactions ne soient pas complètement éclaircies, on a constaté que la transformation d'énergie, lors de la collision entre la balle et la raquette, en énergie cinétique était essentielle au renvoi de la balle et, à cet effet, la rigidité ou ténacité du cadre de la raquette et la position d'une zone efficace sur la face de frappe de la balle ont une très grande importance. La rigidité précitée est importante; elle se rapporte à la rigidité en direction perpendiculaire au plan de la face de frappe de la balle, lorsque la balle se rapproche et lorsque la balle s'éloigne de ce plan après collision avec la raquette, c'est-à-dire à la rigidité dans la direction de l'épaisseur du cadre, et à la rigidité dans le plan de la face de frappe, c'est-à-dire à la rigidité dans la direction des cordes principales et celle des cordes transversales. Diverses propositions ont été présentées pour l'augmentation de la rigidité du cadre de la raquette, mais elles sont limitées chacune à une augmentation de la rigidité soit en direction perpendiculaire à la face de frappe de la balle, soit dans le plan de cette face Par exemple, le cadre classique de raquette décrit dans la demande publiée et mise à l'inspection publique de brevet japonais no 62-231 682 est destiné à augmenter la rigidité dans le plan de la face de frappe de la balle afin que les performances de rebond soient accrues par variation de la position du moment géométrique d'inertie du cadre ou par renforcement partiel des fibres. Cependant, on a constaté que l'augmentation des performances de rebond par augmentation de la rigidité du cadre de la raquette nécessitait la prise en considération à la fois de la rigidité dans le plan de la face de frappe de la balle et en direction perpendiculaire, et pas seule- ment l'augmentation de l'une ou l'autre de ces rigidités. Par ailleurs, dans la zone efficace de la face de frappe de la balle, comme la vitesse de la face de frappe de la balle dans la direction de frappe est plus grande à la partie supérieure de la face de frappe qu'à sa partie inférieure lors d'une partie réelle (ou pendant un pivote- ment), c'est-à-dire que la vitesse de rotation est plus grande du côté de l'extrémité avant (côté de la partie supérieure) que du côté tenu à la main (côté de la partie de liaison) du cadre de la raquette, il est possible de donner à la balle une plus grande énergie cinétique par sélection de la position du point de frappe dans la zone efficace destinée à donner le coefficient maximal de rebond, à un emplacement plus élevé sur la face de frappe de la balle dans la zone efficace, si bien que les perfor- mances de rebond du cadre de la raquette sont accrues. Dans les cadres classiques de raquette en général, la zone efficace occupe une position qui se trouve plus bas (c'est-à-dire plus près de la partie de liaison) que le centre de la face de frappe de la balle, afin que la frappe de la balle soit facilitée Comme décrit précédemment, comme la zone efficace dans laquelle le coefficient de rebond est maximal est plus proche de la partie de liaison que le centre de la face de frappe de la balle, la vitesse de rotation obtenue par pivotement ne peut pas être utili- sée efficacement, et le coefficient de rebond est donc détérioré. Comme décrit jusqu'à présent, les cadres de raquette de tennis proposés ou réalisés de manière classique peuvent encore être améliorés au point de vue des performances de rebond, de la rigidité du cadre et de la position de la zone efficace, et on considère que les performances de renvoi de la balle peuvent être améliorées par prise en considération des caractéristiques précédentes. Ainsi, l'invention concerne un cadre de raquette de tennis qui a d'excellentes performances de renvoi de balle, grâce à la meilleure rigidité donnée au cadre de la raquette pour que les performances de rebond soient accrues, et au positionnement de la zone efficace afin qu'elle permette une utilisation efficace de la vitesse de rotation pendant le pivotement de la raquette. L'invention concerne aussi une raquette de tennis du type précédent qui peut être facilement fabriquée au cours d'un processus simple, en grande série et à un faible coût. A cet effet, dans un mode de réalisation préféré, l'invention concerne un cadre de raquette de tennis qui comporte une partie principale de forme ovale délimitée par une partie supérieure, des parties latérales et une partie de liaison, un manche contigu à la partie de liaison, et un réseau formé dans le cadre ovale par des cordes principales et des cordes transversales afin qu'une face de frappe d'une balle soit formée avec une zone efficace, et en ce que le rapport des rigidités dans la direction de frappe de la balle, c'est-à-dire dans la direction de l'épaisseur du cadre, et dans la direction des cordes principales qui recoupe perpendiculairement la direction de frappe de la balle (sous forme du rapport de la rigidité dans la direc- tion des cordes principales à la rigidité dans la direction de frappe de la balle), et le rapport des rigidités dans la direction de frappe de la balle, qui est la direction de l'épaisseur du cadre, et dans la direction des cordes transversales (sous forme du rapport de la rigidité dans la direction des cordes transversales à la rigidité dans la direction de frappe de la balle) sont réglés chacun entre 1,00 et 2,00, et le rapport des rigidités du cadre dans la face de frappe de la balle, c'est-à-dire le rapport de la rigidité dans la direction des cordes principales à la rigidité dans la direction des cordes transversales, est inférieur à 1,00. La plage du rapport de la rigidité en direction perpendiculaire et de la rigidité dans le plan de la face de frappe de la balle, et la plage du rapport des rigidités dans le plan de la face de frappe reposent sur les résul- tats d'expériences au cours desquelles l'inventeur a mesuré les coefficients de rebond par variation de la rigidité dans différentes directions du cadre de la raquette. Il faut noter que, lorsque la rigidité du cadre est en-dehors des plages précitées, les fléchissements dans le plan de la face et en direction perpendiculaire, dus à la rigidité du cadre, provoquent une vibration ou une torsion de la face de frappe de la balle et réduisent le coeffi- cient de rebond utile pour le renvoi de la balle Inverse- ment, lorsque la rigidité du cadre est réglée dans les plages précitées, les fléchissements favorables dans le plan de frappe et en direction perpendiculaire sont créés avec les valeurs les plus efficaces pour le renvoi de la balle, avec création de vibrations ou de torsions pratiquement nulles dans la face de frappe de la balle si bien que le coefficient de rebond est accru. En outre, selon l'invention, le cadre de la raquette de tennis est réalisé avec une configuration dans laquelle le rapport du rayon de courbure à la partie supérieure au rayon de courbure à la partie de liaison est compris entre 1,20 et 1,50. En outre, dans le cadre de raquette de tennis selon l'invention, la position de largeur latérale maximale de la face de frappe de la balle est placée, entre un point central de la face de frappe de la balle et la partie supérieure du cadre, à une distance comprise entre 8 et % vers la partie supérieure. Comme décrit précédemment, grâce au réglage de la configuration du cadre de la raquette de tennis afin que le rapport du rayon de courbure de la partie supérieure au rayon de courbure de la partie de liaison entre dans la plage prévue et/ou que la position de largeur maximale de la face de frappe de la balle se trouve dans la plage prévue, la zone efficace de la face de frappe de la balle a une position supérieure à celle de la disposition classique afin que la vitesse de rotation pendant le pivotement soit utilisée efficacement. Il faut noter que, dans le cas o la configuration du cadre est réglée en-dehors de la plage précédente, comme la position à laquelle le coefficient de rebond est maximal est inférieure au centre de la face de frappe, la vitesse de rotation pendant le pivotement ne peut pas être utilisée efficacement, si bien que le coefficient de rebond est détérioré Au contraire, lors du réglage de la valeur dans la plage précitée, la position à laquelle le coefficient de rebond devient maximal, c'est-à-dire la zone efficace, se trouve au-dessus du centre de la face de frappe de la balle et ainsi, la vitesse de rotation pendant le pivotement peut être utilisée efficacement pour l'augmentation du coeffi- cient de rebond. La plage du rapport des rayons de courbure de la partie supérieure et de la partie de liaison et la position de largeur maximale de la face de frappe de balle comme décrit précédemment ont été obtenues par l' inventeur à partir des résultats d'expériences dans lesquelles les coefficients de rebond ont été mesurés avec modification du rapport des rayons de courbure et de la position de largeur maximale. Comme l'indique la description qui précède, lorsque le rapport de la rigidité dans le plan de la face de frappe et de la rigidité en direction perpendiculaire (direction de frappe de la balle) et le rapport des rigidités du cadre dans le plan de la face de frappe sont compris dans les plages précitées, les fléchissements de la face de frappe de la balle en direction perpendiculaire au plan de frappe et dans ce plan pendant le pivotement peuvent être utilisés efficacement pour le renvoi de la balle si bien que le coefficient de rebond est amélioré Ces résultats sont confirmés par les expériences indiquées dans le tableau qui suit. De même, le réglage du rapport des rayons de cour- bure de la partie supérieure et de la partie de liaison et le réglage de la position de largeur maximale de la face de frappe dans les plages précitées, afin que la zone efficace soit déplacée vers la partie supérieure de la face de frappe de la balle, permettent une utilisation efficace de la vitesse de rotation pendant le pivotement pour l'augmen- tation du coefficient de rebond, ce fait étant aussi confirmé dans la suite par les résultats des expériences indiqués dans le tableau. D'autres caractéristiques et avantages de l'inven- tion seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue schématique en plan d'un cadre de raquette de tennis dans un mode de réalisation préféré de l'invention; la figure 2 est une vue en élévation latérale du cadre de la figure 1; les figures 3 à 5 sont des schémas utiles pour la description du procédé de mesure de la rigidité du cadre de la raquette de tennis; et la figure 6 est un graphique représentant les coefficients de rebond en fonction des positions à la face de frappe de la balle dans le mode de réalisation de l'invention et dans des exemples comparatifs. Il faut d'abord noter que, sur les diverses figures, les parties analogues sont désignées par des références numériques identiques. On se réfère maintenant aux figures 1 et 2; un cadre 1 de raquette de tennis, dans un mode de réalisation préféré de l'invention, comporte une partie principale l A de cadre de forme ovale, délimitée par une partie supé- rieure 3, des parties latérales 2 A et 2 B et une partie de liaison 4, une partie de manche 1 B contiguë à la partie 4 de liaison, et un réseau i N tendu dans le cadre ovale l A et formé par des cordes principales Sl et des cordes transver- sales 52 formant une face F de frappe d'une balle ayant une zone efficace SA. Comme l'indique la figure 1, le cadre 1 a une longueur totale Ll de 685 mm de la face externe de la partie supérieure 3 à l'extrémité externe 5 de la partie de manche 1 B, une largeur latérale maximale entre les faces externes du cadre ovale l A de la face F, c'est-à-dire une largeur externe maximale Wl, de 271,6 mm entre les faces externes des parties latérales 2 A et 2 B, une largeur maximale interne W 2 de 249,6 mm entre les faces internes des parties latérales 2 A et 2 B, une longueur L 2 de 328 mm entre les faces internes de la partie supérieure et de la partie de liaison 4, et un poids du cadre de 330 g, la position du centre de gravité étant réglée à 300 mm de l'extrémité 5 du manche. Le cadre 1 de raquette de tennis est moulé par stratification de feuilles préalablement imprégnées, constituées de fibres de carbone imprégnées d'une résine époxyde. Une force exercée en direction perpendiculaire à la face de frappe (comme indiqué par la flèche X de la figure 2) et une autre force dans le plan de la face de frappe (comme indiqué par les flèches Yl et Y 2) sont appliquées, lors de la frappe de la balle, à la partie supérieure 3, aux parties latérales 2 A et 2 B et à la partie de liaison 4 qui délimitent la face F de frappe de la balle du cadre 1, et la section et le matériau du cadre 1 sont déterminés afin que la rigidité du cadre soit comprise dans les plages indiquées, sous l'action de ces forces. Plus précisément, les rapports de la rigidité dans la direction perpendiculaire X (rigidité dans la direction de la frappe de la balle) et de chaque rigidité dans la direction Y dans le plan de la face de frappe, recoupant perpendiculairement la direction X, c'est-à-dire des rigidités dans la direction Y 1 des cordes principales Si et dans la direction Y 2 des cordes transversales 52 tendues dans la face F de frappe de la balle, c'est-à-dire le rapport de la rigidité dans la direction des cordes princi- pales à la rigidité dans la direction de frappe de la balle, et le rapport de la rigidité dans la direction des cordes transversales à la rigidité dans la direction de frappe de la balle, sont réglés chacun dans une plage comprise entre 1,00 et 2,00, alors que le rapport des rigidités du cadre dans la face de frappe, formé par le rapport de la rigidité dans la direction Yl des cordes principales à la rigidité dans la direction Y 2 des cordes transversales est réglé à une valeur inférieure à 1,00. La rigidité dans la direction Y 1 des cordes princi- pales, la rigidité dans la direction Y 2 des cordes trans- versales et la rigidité dans la direction X de frappe de la balle sont mesurées à l'aide des appareils de mesure représentés sur les figures 3, 4 et 5. Plus précisément, comme l'indique la figure 3, lors de la mesure de la rigidité dans la direction Y des cordes principales, les côtés opposés de la face de frappe de la balle, entre les parties latérales et la partie de liaison du cadre 1, sont fixés par des organes 8 de support afin que le cadre 1 soit maintenu verticalement, et une force de 800 N est appliquée à la partie supérieure 3 par un organe 9 d'application d'une pression, si bien que la constante élastique (rigidité) exprimée en N/cm a été obtenue à partir du fléchissement à ce moment Dans le mode de réalisation de la figure 3, la rigidité (a) dans la direc- tion des cordes principales est déterminée comme étant égale à 70 N/cm. Comme représenté sur la figure 4, lors de la déter- mination de la rigidité dans la direction Y 2 des cordes transversales, le cadre 1 dirigé latéralement est supporté verticalement par disposition de la partie latérale 2 A sur une base fixe 8 ', et la même force est appliquée à la partie latérale supérieure 2 B par l'organe 9 d'application de pression pour la mesure Dans le mode de réalisation de la figure 4, la rigidité (b) dans la direction des cordes transversales est déterminée à une valeur de 80 N/cm. Comme l 'indique la figure 5, la rigidité dans la direction X de frappe (direction perpendiculaire à la face de frappe) est obtenue de manière que, lorsque le cadre 1 est horizontal, les faces inférieures voisines de la partie supérieure et de l'extrémité du manche soient supportées par des organes 8 ", et la même force que précédemment est appliquée par l'organe 9 au point central entre la partie supérieure et la partie d'extrémité 5 lors de la mesure. Dans le mode de réalisation de la figure 5, la rigidité (c) dans la direction de frappe de la balle est déterminée comme étant égale à 50 N/cm. En conséquence, dans le cas de la rigidité du cadre 1 du mode de réalisation représenté, le rapport des rigi- dités (a) et (c) dans la direction des cordes principales et dans la direction de frappe de la balle est égal à 1,40, le rapport des rigidités (b) et (c) dans la direction des cordes transversales et dans la direction de frappe de la balle est de 1,60, et le rapport des rigidités (a) et (b) dans la direction des cordes principales et dans la direc- tion des cordes transversales est égal à 0,88, toutes ces valeurs étant comprises dans les plages précédentes de valeurs numériques. En outre, la configuration des parties latérales 2 A et 2 B, de la partie supérieure 3 et de la partie de liaison 4 est déterminée de la manière indiquée dans la suite si bien que la zone efficace SA représentée sous forme hachu- rée sur la figure 1 se trouve dans la partie centrale de la face F de frappe de la balle alors que le point central P de la zone efficace SA se trouve à la position du centre de la face F de frappe de la balle, c'est-à-dire à la position du point central entre les parties supérieure 3 et de liaison 4. Plus précisément, la disposition est telle que le rapport des rayons de courbure Rl et R 2 de la partie supérieure 3 et de la partie de liaison du cadre 1 est compris entre 1,20 et 1,50, alors que la position WM de largeur maximale de la face F de frappe de la balle est supérieure, c'est-à-dire du côté de la partie supérieure 3, dans une plage comprise entre 8 et 30 %, entre le point central P et la partie supérieure 3 de la face F de frappe de la balle. Il faut aussi noter que la zone efficace SA peut occuper la position centrale de la face F par réglage des rapports des rayons de courbure Rl et R 2 entre 1,20 et 1,50 comme décrit précédemment Par ailleurs, la disposition peut être telle que la position de la zone efficace SA, dans la partie précitée, est obtenue par réglage de la position de largeur maximale WM de la face F dans la plage précitée En outre, comme représenté, le réglage remplis- sant les deux conditions est tel que la position de la zone efficace SA peut être plus déplacée vers le côté de la partie supérieure 3 que dans les dispositions classiques, à la partie centrale de la face de frappe F. il Dans les modes de réalisation représentés, les réglages utilisés sont les suivants: rayon de courbure Ri à la partie supérieure 3 = 122,0 mm rayon de courbure R 2 à la partie de liaison 4 = 88,5 mm Rl/R 2 = 1,38, c'est-à-dire entre 1,20 et 1,50. Par ailleurs, la position de largeur maximale WM de la face de frappe est réglée au-dessus du point central P de frappe de la balle d'une distance égale à 22,0 mm Comme la distance du point central P à la partie supérieure est de 164 mm, le rapport 22/164 = 0,13 est bien compris entre 8 et 30 %. Les plages de réglage des rigidités et de la confi- guration du cadre comme indiqué précédemment sont obtenues par mise en oeuvre des expériences décrites dans la suite qui donnent une plage optimale au point de vue du coeffi- cient de rebond. Le cadre de raquette de tennis du mode de réalisa- tion représenté sur les figures 1 et 2 et des cadres de raquette de tennis des exemples comparatifs 1 à 5 tels qu'indiqués dans le tableau 1 ont été préparés pour les expériences. Dans les exemples comparatifs 1 à 5, tous les facteurs, sauf la rigidité du cadre et la configuration de la face de frappe de la balle représentée sur la figure 1, c'est-à-dire le poids du cadre, la position du centre de gravité, la longueur totale du cadre, la tension des cordes, etc sont les mêmes que dans le mode de réalisation considéré. Le coefficient de rebond est représenté par le rapport V 2/Vl, qui est le rapport de la vitesse constante VI de la balle lancée et de la vitesse V 2 de la balle renvoyée après collision avec les cordes tendues sur le cadre de la raquette Dans les mesures, on a utilisé des balles de même type. Rapport de rigidités Exemple dans dans le plan/perpend. le plan cordes cordes- princ latér. Invention 0,88 1,40 1,60 Compar 1,47 1,34 0, 91 Compar 1,20 2,45 2,05 Compar 0,77 0,72 0,94 Compar 1,48 1,31 0,89 Compar 1,68 3,23 1,93 (* 1) distance au centre: +haut, -bas (* 2) distance au centre: + haut, -bas Forme de face de frappe rapport position lon largeur haut/ largeur gueur W liaison max (* 1) L (mm) (mm) 1,38 + 13,4 % 328,0 249,6 (+ 22,0 mm) 1,15 + 0,1 % 323,4 237,5 (+ 0,2 mm) 1,15 + 0,1 % 319,2 238,6 ( 0,1 mm) 1,01 -1,9 % 321,7 242,0 (-3,lmm) 1,27 + 7,2 % 338,2 247,0 (+ 12,1 %) 1,13 -3,1 % 323,2 233,0 (-5,0 mm) Coefficient de rebond Max Posi- tion max (*) 0,447 + 1,0 0,410 -43,0 0,415 -47,0 0,415 -75,0 0,429 -25,0 0,405 -33,0 Fa LH K, o, al Comme l'indique le tableau qui précède, le coeffi- cient de rebond de ce mode de réalisation est bien supé- rieur à celui des exemples comparatifs 1 à 5 Dans les exemples comparatifs du tableau, les valeurs qui sortent des plages sont soulignées Comme l'indique le tableau, chacun des exemples 1 à 5 s'écarte de la plage des valeurs des rapports de rigidité selon l'invention, et les rapports des rayons des exemples comparatifs 1 à 5 s'écartent aussi de la plage selon l'invention, sauf l'exemple comparatif 4. De même, tous les exemples comparatifs sont en-dehors de la plage de position de largeur maximale de la face de frappe. En conséquence, le coefficient de rebond des exemples comparatifs 1 à 5 est très inférieur à celui de l'invention. Dans ce mode de réalisation, la position dans laquelle le coefficient de rebond est maximal se trouve en général à une position supérieure au point central de la face de frappe de la balle de 1 mm, la zone efficace étant dans la position centrale de la face de frappe et le point de frappe étant au centre de la face de frappe En d'autres termes, comme l'indique l'exemple comparatif qui correspond à l'exemple classique, la zone efficace qui a une position inférieure au centre de la face de frappe est décalée du côté supérieur lorsque la vitesse de rotation augmente pendant le pivotement En conséquence, lors de la frappe de la zone efficace, les performances de rebond peuvent encore être améliorées par utilisation efficace de la vitesse de rotation du cadre pendant le pivotement. En outre, la distribution des coefficients de rebond sur la face de frappe de balle est aussi mesurée, et les résultats apparaissent sur la figure 6 sur laquelle la courbe (I) représente les résultats des mesures du cadre selon l'invention et la courbe (II) représente la valeur moyenne des résultats des mesures des exemples comparatifs 1 à 5. Comme l'indique la figure 6, le mode de réalisation de l'invention donne un coefficient de rebond supérieur à celui des exemples comparatifs pour toute position de la face de frappe de la balle, alors que la position du coefficient de rebond maximal de ce mode de réalisation est encore plus déplacée du côté supérieur de la face de frappe que dans les exemples comparatifs Il faut noter que, sur la figure 6, la position i des abscisses représente la position du point central de la face de frappe de la balle. Comme l'indique clairement la description qui précède, selon l'invention, comme la rigidité du cadre de raquette est accrue non seulement par augmentation du rapport des rigidités dans la direction des cordes princi- pales et dans la direction des cordes transversales, mais par réglage du rapport des rigidités dans le plan de la face de frappe et en direction perpendiculaire d'une manière qui accroît les performances de rebond, les perfor- mances de renvoi de la balle peuvent être avantageusement améliorées. En outre, comme la zone efficace est déplacée vers le côté supérieur auquel la vitesse de rotation du cadre pendant le pivotement augmente, les performances de rebond peuvent encore être accrues par utilisation efficace de la vitesse de rotation Lorsque la zone efficace est déplacée vers le côté supérieur, les performances du cadre peuvent être efficacement mises en oeuvre pendant le service lorsque la balle est frappée par la partie supérieure de la face de frappe. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux cadres de raquette de tennis qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Cadre de raquette de tennis, caractérisé en ce qu'il comporte une partie principale (l A) de forme ovale délimitée par une partie supérieure ( 3), des parties latérales ( 2 A et 2 B) et une partie de liaison ( 4), un manche ( 1 B) contigu à la partie de liaison ( 4), et un réseau (i N) formé dans le cadre ovale (IA) par des cordes principales (Si) et des cordes transversales ( 52) afin qu'une face (F) de frappe d'une balle soit formée avec une zone efficace (SA), et en ce que le rapport des rigidités dans la direction de frappe de la balle, c'est-à-dire dans la direction de l'épaisseur du cadre, et dans la direction des cordes principales qui recoupe perpendiculairement la direction de frappe de la balle (sous forme du rapport de la rigidité dans la direction des cordes principales à la rigidité dans la direction de frappe de la balle), et le rapport des rigidités dans la direction de frappe de la balle, qui est la direction de l'épaisseur du cadre, et dans la direction des cordes transversales (sous forme du rapport de la rigidité dans la direction des cordes trans- versales à la rigidité dans la direction de frappe de la balle) sont réglés chacun entre 1,00 et 2,00, et le rapport des rigidités du cadre dans la face de frappe de la balle, c'est-à-dire le rapport de la rigidité dans la direction des cordes principales à la rigidité dans la direction des cordes transversales, est inférieur à 1,00. 2 Cadre selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il a une configuration telle que le rapport des rayons de courbure à la partie supérieure et à la partie de liaison est compris entre 1,20 et 1,50. 3 Cadre selon la revendication 1, caractérisé en ce que la position de largeur maximale de la face de frappe de la balle occupe, entre le point central de la face de frappe de la balle et la partie supérieure du cadre, une position décalée d'une distance de 8 à 30 % vers la partie supérieure. 4 Cadre de raquette de tennis, caractérisé en ce qu'il comporte une partie principale (l A) de forme ovale délimitée par une partie supérieure ( 3), des parties latérales ( 2 A et 2 B) et une partie de liaison ( 4), un manche ( 1 B) contigu à la partie de liaison ( 4), et un réseau ( 1 N) formé dans le cadre ovale (l A) par des cordes principales (Si) et des cordes transversales ( 52) afin qu'une face (F) de frappe d'une balle soit formée avec une zone efficace (SA), et en ce que le rapport des rigidités dans la direction de frappe de la balle, c'est-à-dire dans la direction de l'épaisseur du cadre, et dans la direction des cordes principales qui recoupe perpendiculairement la direction de frappe de la balle (sous forme du rapport de la rigidité dans la direction des cordes principales à la rigidité dans la direction de frappe de la balle), et le rapport des rigidités dans la direction de frappe de la balle, qui est la direction de l'épaisseur du cadre, et dans la direction des cordes transversales (sous forme du rapport de la rigidité dans la direction des cordes trans- versales à la rigidité dans la direction de frappe de la balle) sont réglés chacun entre 1,00 et 2,00, et le rapport des rigidités du cadre dans la face de frappe de la balle, c'est-à-dire le rapport de la rigidité dans la direction des cordes principales à la rigidité dans la direction des cordes transversales, est inférieur à 1,00, le cadre est réalisé afin qu'il ait une configuration telle que le rapport des rayons de courbure à la partie supérieure et à la partie de liaison est compris entre 1,20 et 1,50, et la position de largeur maximale de la face de frappe de la balle occupe, entre le point central de la face de frappe de la balle et la partie supérieure du cadre, une position décalée d'une distance de 8 à 30 % vers la partie supérieure.