Brevet FR2674639A1 — publié le 19921002

FIBRE OPTIQUE A RESEAU DE BRAGG ET SES APPLICATIONS L'invention concerne une fibre optique à réseau de Bragg et ses applications en tant que extracteur sélectif de flux, injecteur de lumière, coupleur à fibre optique, capteur à fibre optique, et polariseur à fibre optique. Le développement des fibres optiques et de leurs applications ont suscité la mise au point de composants à base de fibres remplissant les mêmes fonctions ou au moins des fonctions analogues à celles usuellement remplies par les composants optiques traditionnels. D'autres composants à fibre optique sont plus spécifiques et il est difficile de trouver leurs correspondants en optique traditionnelle. C'est ainsi qu'ont été développées des fibres optiques à réseau de Bragg. De telles fibres sont décrites dans les brevets américains US-A-4 725 110, US-A-4 806 012 et US-A-4 807 950. Selon la technique décrite dans ces documents, une fibre, en verre ou en silice dopée au germanium est traitée de manière à constituer à l'intérieur de celle-ci un réseau de Bragg. Ce réseau est constitué de strates planes et parallèles d'indice, l'indice varie d'une strate à l'autre et, ses variations sont périodiques, de période I. Il est montré, dans ces documents, que le flux lumineux réfléchi par un tel réseau de Bragg a des caractéristiques fonctions de sa période. La période est déterminée par les conditions de fabrication du réseau de Bragg. Le réseau de Bragg est obtenu en soumettant une fibre optique au réseau d'interférences produit par l'intersection de deux faisceaux ultraviolets provenant d'une même source. Les différentes strates de la fibre sont soumises à des éclairements variables qui entraînent des modifications variables d'indice La répartition de l'intensité dans les franges d'interférences étant sinusoïdale, de période I, elles produisent des variations d'indice de même période dans la fibre. La période du réseau de Bragg est donc déterminée par les conditions de production de l'interférence (angle,longueur d'onde des faisceaux). Il est souligné dans ces documents de l'art antérieur que ces fibres comportant des réseaux de Bragg sont susceptibles d'être utilisées comme jauge de contrainte En effet, lorsque la fibre est soumise à des contraintes longitudinales, la période du réseau de Bragg est modifiée, ce qui entraîne une modification des caractéristiques du flux réfléchi L'analyse de ce flux permet donc d'isoler une grandeur fonction de la contrainte longitudinale à laquelle la fibre est soumise Il est également souligné que le flux réfléchi par le réseau de Bragg dépend également de la température et que l'utilisation de deux réseaux de Bragg, éventuellement superposés, permet d'isoler la contribution de la contrainte longitudinale à la modification des caractéristiques du flux réfléchi. L'objectif de la présente invention est la conception d'un nouveau composant optique, simple et susceptible d'applications très variées. A cet effet, l'invention concerne une fibre optique ayant une gaine, un coeur, un axe et une longueur dans la direction de son axe Elle comporte au moins sur une partie de sa longueur des variations d'indice de réfraction disposées en strates planes, parallèles, et périodiques, de période I. Selon l'invention, les strates planes sont inclinées d'un angle par rapport à l'axe de la fibre, la normale aux strates faisant un angle non nul avec l'axe de la fibre. Selon un mode de réalisation préféré, la fibre est monomode Toutefois l'invention peut également être mise en oeuvre avec une fibre multimode. L'invention concerne également la mise en oeuvre d'une telle fibre optique comme extracteur sélectif de flux à la longueur d'onde Xs Cet extracteur comporte donc une fibre optique ayant une gaine, un coeur, un axe et une longueur dans la direction de son axe. Selon l'invention, cette fibre optique comporte au moins sur une partie de sa longueur des variations d'indice de réfraction disposées en strates planes, parallèles et périodiques, de période I. L'invention concerne également un injecteur de lumière, à la longueur d'onde As comportant une fibre optique ayant une gaine, un coeur, un axe, une longueur dans la direction de son axe. Selon l'invention, cette fibre optique comporte au moins sur une partie de sa longueur des variations d'indice de réfraction disposées en strates planes, parallèles et périodiques, de période I. L'invention concerne également un coupleur à fibre optique à la longueur d'onde Às comportant deux fibres ayant chacune une gaine, un coeur, un axe, une longueur dans la direction de son axe. Selon l'invention, ces fibres optiques comportent au moins sur une partie de leur longueur des variations d'indice de réfraction disposées en strates planes, parallèles, et périodiques, de période I. De plus, ce coupleur comporte un système optique cylindrique, à section elliptique Chacune des fibres est, dans la partie de sa longueur o elle comporte des variations d'indice à l'un des foyers du système optique. Dans un autre mode de réalisation, l'invention concerne un coupleur à fibre optique dans lequel des fibres sont au contact l'une de l t autre dans la partie de leur longueur o elles comportent des variations d'indice. L'angle ai d'inclinaison des strates de la première fibre est égale à l'angle a 2 d'inclinaison des strates de la deuxième fibre et les fibres sont orientées autour de leur axe de telle sorte que le flux sortant de la première fibre rentre dans la deuxième. L'invention concerne encore un capteur à fibre optique, à la longueur d'onde As destiné à la mesure d'un paramètre P comportant un système optique cylindrique, réfléchissant, à section circulaire et une fibre optique ayant une gaine, un coeur, un axe, une longueur dans la direction de son axe. Selon l'invention, cette fibre comporte au moins sur une partie de sa longueur des variations d'indice de réfraction disposées en strates planes, parallèles et périodiques, de période I. Les positions relatives du système optique et de la fibre sont fonctions du paramètre P, l'une de ces positions au moins étant telle que la fibre optique se trouve dans la partie de sa longueur o elle comporte des variations d'indice, au centre du système optique. L'invention concerne encore un polariseur à fibre optique à la longueur d'onde As comportant une fibre optique ayant une gaine, un coeur, un axe, une longueur dans la direction de son axe. Selon l'invention la fibre comporte au moins sur une partie de sa longueur des variations d'indice de réfraction disposées en strates planes, parallèles et périodiques Ces strates sont parallèles à l'axe de la fibre. L'invention sera décrite en détail en référence aux figures dans lesquelles: La figure 1 est une représentation schématique de la fibre de l'invention. La figure 2 est la représentation d'un extracteur selon l'invention. La figure 3 est la représentation schématique d'un injecteur à fibre optique selon l'invention. La figure 4 est la représentation d'un coupleur à fibre optique selon l'invention dans un premier mode de réalisation. La figure 5 est la représentation d'un coupleur à fibre optique selon l'invention, dans un deuxième mode de réalisation. Les figures 6 A et 6 B sont des schémas illustrant le fonctionnement d'une fibre selon l'invention placée au centre d'un système optique catadioptrique. Les figures 7 A et 7 B sont la représentation d'un capteur à fibre optique, selon l'invention dans un premier mode de réalisation. Les figures 8 A et 8 B sont une représentation d'un capteur à fibre optique selon l'invention dans un deuxième mode de réalisation. La figure 9 est une représentation d'un capteur selon l'invention dans un troisième mode de réalisation. La figure 10 est la représentation d'un capteur à fibre optique selon l'invention dans un quatrième mode de réalisation. La figure 11 est la représentation d'un capteur à fibre optique selon l'invention dans un cinquième mode de réalisation. La figure 12 est la représentation d'un polariseur à fibre optique selon l'invention. L'invention concerne une fibre optique 1. Traditionnellement, celle-ci a une gaine 2, un coeur 3, un axe 4 Selon l'invention, cette fibre optique présente des variations d'indice de réfraction disposées en strates 5 planes, parallèles et périodiques, de période I dans la direction de l'axe Les strates planes 5 sont inclinées d'un angle a par rapport à l'axe 4 de la fibre. Deux dispositions peuvent être créées. Dans la première la fibre optique 1 comporte un réseau de Bragg 6 dont la normale aux strates est inclinée par rapport à son axe 4 d'un angle différent de 900. Dans la deuxième situation la fibre optique 1 comporte un réseau de Bragg 6 dont les strates sont parallèles à son axe 4, c'est à dire que la normale aux strates est perpendiculaire à l'axe de la fibre. Dans la première situation, ce réseau de Bragg 6 engendre une déviation d'un flux lumineux incident sous une direction inclinée par rapport à la direction normale au plan des strates 5. Ainsi, en exploitant cette propriété qui apparaissait jusqu'à présent difficile à mettre en oeuvre dans des fibres optiques, il est possible d'extraire, ou d'injecter un flux lumineux dans une fibre et d'exploiter cette propriété pour la réalisation d'un grand nombre de dispositifs ou de composants. Un flux lumineux se propageant dans la fibre 1 est partiellement dévié d'un angle B par réflexion sur le réseau de Bragg 6 Lorsque cet angle B est suffisamment important, la partie du flux lumineux, initialement guidée par la fibre 1, déviée selon cet angle est extraite de la fibre 1. Réciproquement, pour les mêmes caractéristiques du réseau de Bragg 6 un faisceau lumineux se présentant sous un angle d'incidence B au niveau de ce réseau est couplé dans la fibre optique 1. Le réseau de Bragg 6 est formé en soumettant une fibre optique de préférence en silice dopée au germanium à un flux lumineux à une longueur d'onde située dans l'ultra violet dont l'intensité varie dans la direction de l'axe 4 de la fibre, de manière analogue aux variations de l'indice de réfraction recherché Ce flux lumineux est facilement obtenu en formant, sur la fibre 1 des franges d'interférences inclinées par rapport à son axe 4 et de période I A cet effet on produit sur la fibre 1 l'interférence de deux faisceaux lumineux, à la longueur d'onde Àp, inclinés l'un par rapport à l'autre d'un angle 9 2674639 2 e Il est connu que on obtient ainsi des franges d'interférences rectilignes d' interfrange A Ip I = 2 nsin e Lorsque le réseau de Bragg 6 a été formé dans la fibre 1 un flux lumineux 7 couplé dans la fibre optique 1 est partiellement diffracté par le réseau de Bragg 6 et produit un faisceau lumineux 8 incliné d'un angle B par rapport à l'axe de la fibre 1 (figure 2). Tel que représenté sur la figure 3, de manière inverse un faisceau lumineux 9, parallèle, produit à partir d'une source 10, par exemple par une lentille de collimation 11, incidente sur le réseau de Bragg 6 sous l'angle B produira un flux lumineux 12 couplé dans la fibre 1. Dans un cas comme dans l'autre, à l'extraction ou à l'injection, l'angle d'incidence B est relié à la période I du réseau de Bragg 6 et à la longueur d'onde À du flux lumineux signal La bande passante chromatique du dispositif AX, pour un angle B donné est inversement proportionnel au nombre de strates du réseau de Bragg. Ainsi les caractéristiques du réseau de Bragg peuvent déterminer, pour un angle B donné À et As. En combinant extraction et injection il est possible de réaliser un coupleur à fibre optique à la longueur d'onde À, comportant deux fibres optiques 20, 21 ayant chacune une gaine respectivement 22, 23, un coeur respectivement 24, 25 un axe, respectivement 26, 27. Un système optique 28 conjugue les fibres 20 et 21 au moins sur une partie de leur longueur dans laquelle elles présentent les réseaux de Bragg respectivement 29, 30. Ainsi un flux lumineux 31 est guidé dans la fibre et est au moins partiellement extrait par le réseau de Bragg 29, de la fibre 20 sous l'ange B 1 Le faisceau extrait, repris par le système optique 28 est incident sur la fibre 21, conjuguée de la fibre 20 sous l'angle B 2. L'orientation du réseau de Bragg 30 de la fibre 21 est telle que ce faisceau réfléchi produit le flux 32 guidé dans la fibre 21. Dans le mode de réalisation représenté à la figure 4 le système optique 28 est un miroir cylindrique à section ellipsoïdale, les fibres 20 et 21 ayant leurs axes 26, 27 confondus avec les axes foyers de ce réflecteur. Sur la figure 5 un autre mode de réalisation d'un coupleur à deux fibres respectivement 40 et 41 Les axes de ces fibres 42, 43 sont parallèles dans la partie de leur longueur o elles comportent chacune un faisceau de Bragg respectivement 44, 45 Le flux 46 incident, guidé dans la fibre 40 est partiellement extrait sous l'angle B par le réseau de Bragg 44 Compte tenu du parallélisme des axes 42, 43 ce flux extrait de la fibre 40 est incident sur la fibre 41 sous l'angle B Les strates du réseau de Bragg 45 de la fibre 41 sont parallèles à celles du réseau 44 de la fibre 40 Ainsi ce flux lumineux, incident sur la fibre 41 est guidé dans celle-ci produisant le flux 47. Le rendement de ce coupleur, c'est-à-dire le rapport entre le flux incident 46, initialement couplé à la fibre 40 et le flux sortant 47 couplé, en sortie, à la fibre 41 est amélioré lorsque les coeurs des fibres 40 et 41 sont rapprochés l'un de l'autre au niveau des réseaux de Bragg 44 et 45 Cela peut être obtenu en abrasant partiellement les gaines de chacune des fibres 40 et 41 dans la zone des réseaux de Bragg 44, 45. Des effets intéressants sont produits lorsqu'une fibre conforme à l'invention 50 est placée au centre d'un système optique catadioptrique 51 Dans ce cas un faisceau incident 52, partiellement extrait par le réseau de Bragg 54 est réfléchi sur lui-même par le système catadioptrique 51 et produit un flux sortant 53 couplé à la fibre 50 dont la direction de propagation est opposée à celle du flux incident 52 Ce dispositif peut être mis en oeuvre pour la réalisation de nombreux capteurs Dans ce type de dispositifs, par exemple ceux représentés sur les figures 6,7 et 8 l'élement réfléchissant est avantageusement à base de microbilles Le premier type de capteur est représenté sur les figures 7 A, 7 B La fibre optique 60 comportant un réseau de Bragg 61 est placée au centre d'un réflecteur cylindrique à section en arc de cercle 62 L'orientation azimutale de ce réflecteur autour de l'axe 63 de la fibre 60 est commandée par un paramètre extérieur quelconque P entre deux positions respectivement représentées sur la figure 7 A et sur la figure 7 B. Dans la position représentée sur la figure 7 A le flux lumineux 64 incident est partiellement extrait par le réseau de Bragg 61, réfléchi par le réflecteur 62 et couplé il en retour par le réseau de Bragg 61 il donne naissance au flux rétroguidé 65. Au contraire dans la position représentée sur la figure 7 B, le réflecteur 62 est dans une position telle qu'il ne réfléchit pas le flux extrait par le réseau de Bragg 61. La mesure à distance du flux rétro réfléchi 65 permet donc de connaître la position du réflecteur 62 autour de l'axe 63 et par là d'accéder au paramètre P qui commande cette position. Un autre capteur est représenté sur les figures 8 A et 8 B Dans ce cas la fibre 70 a son axe confondu avec un miroir cylindrique à section circulaire 71 Ce miroir cylindrique est susceptible d'être déplacé par l'effet d'un paramètre extérieur P parallèlement à son axe Lorsque, tel que représenté sur la figure 8 A le réflecteur 71 est au niveau du réseau de Bragg 72 le flux incident 73, partiellement extrait par le réseau 72 est réfléchi par le réflecteur 71 et donne naissance au flux rétroguidé 74. Au contraire tel que représenté sur la figure 8 B, le réflecteur 71 est longitudinalement décalé par rapport au réseau de Bragg 72 Le flux incident 73 ne produit alors aucun flux rétroguidé tel que le flux 74. La mesure, à distance du flux réfléchi 74 permet de connaître la position du réflecteur 71 par rapport au réseau de Bragg 72 et par là d'accéder au paramètre P qui commande cette position Il est ainsi possible de connaître également des positions intermédiaires du réflecteur 71 et donc de faire une mesure analogique d'un paramètre P qui commande cette position. Sur la figure 9 est représenté un capteur de rotation Une fibre 80 comportant un réseau de Bragg est placée sur l'axe d'un manchon cylindrique 81 Ce manchon comporte une zone réfléchissante 82 et une zone non réfléchissante 83 séparées par une hélice 84 Selon l'orientation du manchon 81 autour de son axe 85 une partie plus ou moins importante du réseau de Bragg de la fibre 80 voit la partie réfléchissante 82 du manchon 81 Ainsi le flux 87 réfléchi par le manchon 81 est couplé en retour à la fibre 80 à partir du flux incident 86 et dépend de l'orientation du manchon 81 autour de son axe La mesure, à distance, de ce flux réfléchi 87 permet d'accéder à la position angulaire du manchon 81 et par là à la valeur du paramètre P qui la commande. La figure 10 représente un capteur réalisé en plaçant une fibre 90 comportant un réseau de Bragg 91 sur l'axe d'un manchon 92 Ce manchon, cylindrique est un système catadioptrique composé d'un miroir de révolution, de même axe que la fibre Il est engendré par la rotation d'une ligne brisée à angles droits, dont les éléments sont inclinés à 450 par rapport à l'axe. Il peut être constitué d'un bloc de matériau transparent, percé d'un canal cylindrique recevant la fibre; dans ce dernier cas un liquide d'indice est avantageusement mis en oeuvre pour assurer la continuité d'indice entre la fibre et le bloc de matériau La réflection sur ses faces est obtenue par l'effet d'un dépot métallique ou diélectrique ou par réflection totale. Il peut également être creux et revêtu de couches réfléchissante métallique ou diélectrique. Le faisceau 93 incident, couplé dans la fibre 90 est partiellement extrait par le réseau de Bragg 91 puis à nouveau couplé dans cette fibre après réflexion sur le manchon 92 Il est ainsi possible, en mesurant à distance le flux réfléchi 94 d'accéder soit à la position du manchon 92 par rapport au réseau de Bragg 91 soit à sa position angulaire autour de son axe lorsque sa surface est partiellement réfléchie La mesure du flux réfléchi 94 permet donc d'accéder à un paramètre P qui commande l'une ou l'autre de ces positions. Le capteur représenté sur la figure il est un capteur tout ou rien Il est composé d'une fibre 100 entourée d'un cylindre réflecteur 101 Le paramètre P que l'on cherche à mesurer commande les positions relatives de l'axe 102 de la fibre optique 100 par rapport à l'axe 103 du cylindre 101 Dans l'une des positions, dites positions actives, ces axes respectivement 102 et 103 sont confondus. Au contraire en position non active ces axes sont différents. Le flux incident 104 couplé à la fibre optique 100 est réfléchi par le cylindre 101 lorsqu'il est en position active et engendre le flux réfléchi 105 également couplé à la fibre 100 Au contraire en position non active le flux 104 ne produit en retour, dans la fibre, qu'un flux réfléchi 105 très faible par rapport au flux incident 104. La mesure à distance du flux réfléchi 105 permet donc d'accéder à la position du cylindre réfléchissant 101 et par là à un paramètre P qui la commande. Un intérêt important des fibres à réseau de Bragg selon l'invention est que les réseaux de Bragg 6 peuvent être déterminés de sorte à ne prélever qu'une partie du flux incident couplé à la fibre optique 1 Il est ainsi possible de placer sur une même fibre un nombre important de capteurs reconnus les uns par rapport aux autres soit par la longueur d'onde À sur laquelle ils agissent soit par leur distance par rapport à la centrale de mesure. Dans la deuxième situation représentée à la figure 12, les strates 120 sont parallèles à l'axe 4 de la fibre 1 Ces strates ont un effet polarisant sur l'onde signal guidée par la fibre. REVENDICATIONS 1 Fibre optique ( 1) ayant une gaine ( 2), un coeur ( 3), un axe ( 4), une longueur dans la direction de son axe et comportant au moins sur une partie de sa longueur des variations d'indice de réfraction disposées en strates ( 5) planes, parallèles entre elles et périodiques, caractérisée en ce que la normale aux strates ( 5) fait un angle non nul avec l'axe ( 4) de la fibre ( 1). 2 Fibre optique selon la revendication 1 caractérisée en ce que les strates ( 5) sont inclinées d'un angle (a) par rapport à l'axe ( 4) de la fibre. 3 Fibre optique selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisée en ce que les variations d'indice, dans la direction de l'axe de la fibre ( 1), sont sinusoïdales. 4 Fibre optique selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce qu'elle est monomode. Fibre optique selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisée en ce qu'elle est multimode. 6 Application de la fibre optique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 à un extracteur sélectif de flux. 7 Application de la fibre optique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 à un injecteur de lumière. 8 Application de la fibre optique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 à un coupleur de fibres optiques comportant deux telles fibres optiques ( 20, 21). 9 Application selon la revendication 8 caractérisée en ce que le coupleur comporte un système optique cylindrique à section elliptique, chacune des deux dites fibres ( 20,21) étant, dans la partie de sa longueur o elle comporte des variations d'indice, située à l'un des foyers du système optique. Application selon la revendication 8 caractérisée en ce que les deux dites fibres sont au contact l'une de l'autre dans la partie de leur longueur o elles comportent des variations d'indice, l'angle d'inclinaison des strates de la première fibre ( 40) étant égal à l'angle d'inclinaison de la deuxième fibre ( 41), lesdites fibres étant orientées autour de leurs axes respectifs de telle sorte que le flux sortant de la première fibre rentre dans la deuxième. 11 Application selon la revendication 10 caractérisée en ce que les gaines de chacune des fibres ( 40, 41) sont partiellement abrasées dans leurs zones de contact de manière à rapprocher leurs coeurs. 12 Application de la fibre optique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 à un capteur à fibre optique. 13 Application selon la revendication 12 caractérisée en ce que ledit capteur est destiné à la mesure d'un paramètre (P) et comporte un système optique cylindrique réfléchissant ( 51, 62), les positions relatives de ce système optique et de la fibre ( 50, 60) étant fonction dudit paramètre (P), l'une de ces positions au moins correspondant à celle o ladite fibre optique se trouve, dans la partie de sa longueur o elle comporte lesdites variations d'indice, au centre du système optique ( 51,62). 14 Application selon la revendication 13 caractérisée en ce que le système optique est un manchon ( 71, 81, 92) placé autour de la fibre optique et se déplaçant longitudinalement en fonction dudit paramètre (P) à mesurer. Application selon la revendication 14 caractérisée en ce que le manchon ( 81) est cylindrique à section circulaire et que l'angle d'inclinaison desdites strates planes par rapport à l'axe de la fibre est de 45 . 16 Application selon la revendication 14 caractérisée en ce que le manchon ( 92) est à section circulaire avec une génératrice en forme de ligne brisée à 450 formant une succession de catadioptres, l'angle d'inclinaison desdites strates planes par rapport à l'axe de la fibre ( 90) étant égal à 450. 17 Application selon la revendication 13 caractérisé en ce que ledit système optique est un miroir cylindrique ayant une section en arc de cercle ( 62), mobile en rotation autour de l'axe de la fibre ( 60), son orientation par rapport au plan des strates étant fonction du paramètre (P) à mesurer. 18 Capteur selon la revendication 13 caractérisé en ce que le système optique est un miroir ( 81) cylindrique partiel localisé entre une génératrice et une hélice ( 84), son orientation par rapport au plan des strates étant fonction du paramètre (P) à mesurer. 19 Application de la fibre optique selon l'une quelconque des revendications 1 ou 3 à un polariseur à une longueur d'onde déterminée ( A). Application selon la revendication 19, caractérisée en ce que les strates ( 120) de la fibre optique ( 1) sont parallèles à l'axe ( 4) de cette fibre.