Brevet FR2673189A1 — publié le 19920828

UTILISATION D'ISOMERES DE MONO ET BIS(METHYLBENZYL)XYLENE COMME FLUIDE DE TRANSFERT THERMIOUE La présente invention concerne l'utilisation d'isomères de mono et bis(méthylbenzyl)xylène comme fluide de transfert thermique Le principe des échanges thermiques avec des fluides autres que l'eau est décrit dans le KIRK- OTHMER Encyclopedia of Chemical technology 3 e édition Vol 12, pages 171-190 Il s'agit d'utiliser des huiles minérales ou de synthèse ayant un point d'ébullition, à la pression atmosphérique, entre 200 et 400 C On peut effectuer des transferts thermiques à pression atmosphérique ou de quelques bars au lieu des très fortes pressions de la vapeur d'eau à la même température. Dans le brevet US 3475115 on décrit l'utilisation de dibenzyltoluène et bis(méthylbenzyl)toluène comme fluide caloporteur Cependant le bis(méthylbenzyl) toluène est solide à 17 et sa viscosité à 20 C est 204 centistokes. Quant au dibenzyltoluène le point d'écoulement est de -34 C et la viscosité à 20 C est 35 centistokes. On a maintenant trouvé qu'on pouvait utiliser comme fluide thermique du (méthylbenzyl)xylène ou un mélange de mono et bis(méthylbenzyl)xylène. Ce fluide thermique reste liquide à très basse température et est très stable à haute température. L'invention est donc l'utilisation comme fluide de transfert thermique de (méthylbenzyl)xylène ou d'un mélange de produits de formule (A) C+ + C$C (A) Q C* Q n 4 2 dans laquelle N 1 et N 2 = O ou 1 et qui contient des produits (A) tel que N 1 + N 2 = 1. Le fluide de transfert contient donc du produit A à 2 noyaux, le (méthylbenzyl)xylène, et du produit A à 3 noyaux qu'on appelle bis(méthylbenzyl)xylène Ce produit A à 3 noyaux peut être du produit tel que nl = 1 et N 2 = 0, du produit tel que N 1 = O et N 2 = 1 ou un mélange de ces deux derniers On ne sortirait pas du cadre de l'invention si le fluide thermique contenait aussi des produits tels que nl = 1 et N 2 = 1. Les proportions de produits à 2 et 3 noyaux dans le fluide thermique peuvent varier dans de larges limites. Dans les applications à basse température il est avantageux que le rapport produit à 2 noyaux (en poids) soit compris produit à 3 noyaux entre 65 et 90 Si on veut maintenir le fluide à tempéra- 10 rature inférieure à 500 C au repos sans qu'il apparaisse de cristaux ou de début de phase solide il est préférable de choisir le rapport précédent entre 82 et 87 On ne sor- 18 13 tirait pas du cadre de l'invention en remplaçant en tout ou partie le produit (A) à 3 noyaux par le produit (B) de formule C It 3 (B) Q Q C Le produit A peut être préparé par condensation de chlorure (méthylbenzyl) avec du xylène en présence d'un catalyseur de Friedel et Crafts On obtient un mélange de produits à 2 et 3 noyaux On peut aussi obtenir des produits plus lourds, il suffit d'une simple distillation pour isoler les produits à 2 et à 3 noyaux et ajuster leur proportion respective. Le produit B peut être préparé par condensation du dichlorure de xylyle CH 2 Cl-C 6 H 4-CH 2 Cl sur le xylène en présence d'un catalyseur de Friedel et Crafts. Le produit B peut être séparé par distillation au cas o on a produit simultanément des lourds. On peut aussi préparer directement un mélange de A et B en effectuant une chloration radicalaire du xylène, pour produire du chlorure de (méthylbenzyle) CH 3-C 6 H 4-CH 2 Cl et du dichlorure de xylyle CH 2 Cl-C 6 H 4-CH 2 Cl en mélange avec du xylène c'est-à-dire qu'on a effectué une chloration partielle puis on ajoute un catalyseur de Friedel et Crafts On peut éventuellement distiller pour obtenir un mélange de produit A à 2 et 3 noyaux et de produit B Ce procédé est décrit dans le brevet EP 299867 dont le contenu est incorporé dans la présente demande. Selon ce procédé, chloration suivie d'une condensation de Friedel et Crafts, on obtient directement un mélange contenant: à 90 parties de A tel que N 1 + N 2 = 35 à 10 parties du mélange de A tel que N 1 + N 2 = 1 et de produit B La proportion de A/n 1 + N 2 = 1 et B étant environ 3 parties de A/n 1 + N 2 = 1 pour une partie de B c'est-à-dire que le mélange comprend: l 2 noyauxl 65 à 90 parties de A tel que N 1 + N 2 = O x 3 à 10 x 3 parties de A tel que n, + N 2 = 1 l 3 noyauxl 4 x 1 à 10 x 1 parties de B 4 4 Les produits de l'invention présentent un bon compromis concernant les caractéristiques physiques: Point d'ébullition supérieur à 3100 C Viscosité faible à température ambiante (environ 20 mm 2/s-1 200 C) Point de congélation EXEMPLE 1 Dans un réacteur muni d'une agitation, d'un condenseur, d'un tube d'alimentation de chlore et d'une lampe PHILIPS TLADK de 30 Watt, on place 424 g d'orthoxylène ( 4 moles); on introduit ensuite 71 g de chlore gazeux ( 1 mole) en maintenant la température à 800 C durant 1 heure. Après arrêt de l'initiation photochimique, le milieu réactionnel est placé dans une ampoule de coulage et il est introduit en 1 heure dans un réacteur muni d'une agitation contenant 2 moles d'orthoxylène et 60 mg de Fe C 13, à une température de 1000 C L'ensemble est maintenu encore 1 heure à 1000 C sous agitation après fin de coulage. L'excès d'orthoxylène est éliminé par distillation sous vide de 10 mm de mercure avec une colonne de quelques plateaux de manière à ce que la teneur résiduelle en orthoxylène dans le produit en pied soit inférieure à 500 ppm (température de pied en fin de distillation = 1900 C). Le rendement pondérai calculé d'après l'orthoxy- lène consommé est de 97 %. Le mélange est soumis à une distillation avec quelques plateaux sous 0,5 mm de mercure Nous obtenons: 1 ) une fraction d'un liquide incolore distillant à la température de 120 -140 C constituée par le produit A/n 1 + N 2 = O Cette fraction est nommée XXO 1. 2 ) une fraction d'un liquide jaune clair vis- queux distillant à la température de 195-215 C cristalli- sant lentement à température ambiante La composition en poids est la suivante: 75 % de produit A/n 1 + N 2 = 1 di(méthylbenzyl)xylène % de produit B Cette fraction est nommée XX 02. On mélange les fractions précédentes pour faire une composition contenant: parties de A/n 1 + N 2 = O 15 parties de la 2 e fraction c'est-à-dire: parties de A/n 1 + N 2 = O x 0,75 = 11,25 parties de A/n 1 + N 2 = 1 x 0,25 = 3,75 parties de B Au bout de quelques mois à 50 C il apparaît un début de cristallisation. On effectue les mêmes essais mais avec des produits préparés comme dans l'exemple 1 sauf qu'on utilise un mélange de 75 % d'orthoxylène et 25 % de paraxylène au lieu de 100 % d'orthoxylène. Aucun des échantillons ne présente de début de cristallisation même après plusieurs mois à 50 C. EXEMPLE 2 Dans un réacteur en verre de 1 litre muni d'une agitation rotative, d'un réfrigérant ascendant, d'une gaine thermométrique, d'un injecteur d'azote on place 320 g d'un mélange d'oligomères obtenu dans l'exemple 1 ayant la composition suivante: XXO 1 = 85 XX 02 = 15 % viscosité cinématique = 21,6 mm 2/s-l (à 20 C) L'atmosphère au-dessus du liquide est balayé par un courant d'azote par l'intermédiaire de l'introducteur. L'introduction d'azote est ensuite coupée et la sortie du réfrigérant est reliée à une cuve à eau Le produit est chauffé progressivement jusqu'à la température de 3130 C avec agitation Le produit est ensuite maintenu pendant 118 heures à 3130 C avec agitation Le dégagement gazeux dans la cuve à eau est de 200 cm 3 (l'analyse infra-rouge des gaz montre une présence de méthane). Le réacteur est refroidi et les parties hautes ainsi que le réfrigérant sont rincés par le produit restant dans le fond du réacteur et l'ensemble est analysé par chromatographie en phase gazeuse. départ produit après 118 h à 3130 C benzène 1 ppm 2 ppm toluène 20 ppm 20 ppm orthoxylène 70 ppm 190 ppm Il n'y a pas de détection d'autres produits légers. EXEMPLE 3 Dans un appareillage et des conditions opératoires identiques à celles de l'exemple 2, on maintient 118 h à 3130 C un alkylat lourd du benzène utilisé habituellement comme fluide thermique dans la zone de température de -100 C à + 3100 C L'analyse RMN sur ce produit met en évidence une répartition de 90 % en hydrogènes aliphatiques pour 10 % d'hydrogènes aromatiques, la chaîne aliphatique étant ramifiée La viscosité cinématique à 200 C est de 103 mm 2/s-1. En fin d'essai la quantité de gaz dégagée dans la cuve à eau est de 1 250 cm 3 (mélange d'alcanes et d'alcènes d'après l'analyse infra-rouge). L'analyse chromatographique du liquide dans le réacteur après rinçage des parties hautes et du réfrigérant comme dans l'exemple 2 conduit aux résultats suivants: Départ Produit après 118 h à 313 C benzène ayant un point d'ébullition se situant entre 40 et 130 C. Le nombre de ces produits est très élevé (plusieurs dizaines) ce qui rend le chromatrogramme très complexe et ne permet pas de conclure sur la présence ou non du benzène Nous constatons la présence d'un pic au niveau du temps de rétention du benzène. EXEMPLE 4: Dans le même appareillage que celui de l'exemple 1 nous traitons pendant 20 h à 370 C, 180 g de produit correspondant au XX 02 de l'exemple 1. L'analyse chromatographique sur le produit après rinçage de l'appareillage comme dans l'exemple 2 conduit aux résultats suivants: XX 02 XX 02 après traite- départ ment thermique teneur en benzène du xylène. EXEMPLE 5 Dans le même appareillage que celui de l'exemple 1 nous traitons pendant 20 h à 370 C, 180 g de dibenzylorthoxylène (non conforme à l'invention): C 13 CG produit obtenu par réaction du chlorure de benzyle avec l'orthoxylène. L'analyse chromatographique sur le produit après rinçage de l'appareillage comme dans l'exemple 2 conduit aux résultats suivants: Départ Produit après trai- ment thermique teneur en benzène O C'est-à-dire une quantité de benzène 56 fois plus grande que celle obtenue avec le composé du type XX 02. REVENDICATIONS nique de que d'un 1) Utilisation comme fluide de transfert ther- (méthylbenzyl)xylène. 2) Utilisation comme fluide de transfert thermi- mélange de produit de formule (A) Co 3 1 C R 7 n 4 ch Q CI+ dans laquelle N 1 + N 2 = O ou 1 et qui contient des produits A tels que N 1 + N 2 = O et des produits A tels que N 1 + N 2 = 1 3) Utilisation selon la revendication 2 caracté- risée en ce que la proportion des produits à 2 et 3 noyaux est telle que le rapport: produit à 2 noyaux (en poids) produit à 3 noyaux est compris entre 65 et 90 10 4) Utilisation selon la revendication 3 caracté- risée en ce que le rapport est compris entre 82 et 87 18 13 ) Utilisation selon l'une des revendications 2 à 4 caractérisée en ce que le produit A à 3 noyaux est remplacé en partie ou en totalité par du produit B: C 4 + 3 (B) (A) 6) Utilisation selon la revendication 5 caracté- risée en ce que le fluide de transfert thermique comprend à 90 parties de A tel que N 1 + N 2 = O 26,25 à 7,5 parties de A tel que N 1 + N 2 = 1 8,75 à 2,5 parties de B.