Brevet FR2679243A1 — publié le 19930122

Cette invention concerne un dispositif de conversion d'hydrocarbures mettant en jeu une réaction endothermique de production d'hydrocarbures en présence d'un catalyseur en lit fixe suivie d'une réaction exothermique de régénération du catalyseur sur lequel s'est déposé du coke. Elle concerne aussi son utilisation notamment dans la production d'hydrocarbures aromatiques à partir d'une charge d'hydrocarbures aliphatiques de 2 à 12 atomes de carbone en présence d'une composition de catalyseur cristallin zéolithique. Cette utilisation concerne plus particulièrement la synthèse d'un mélange comprenant en majorité du benzène, du toluène et des xylènes, produits qui sont susceptibles notamment d'améliorer l'indice d'octane des essences. La valorisation des coupes aliphatiques à bas point d'ébullition telles que les LPG justifie l'intérêt que l'on peut porter à la mise en oeuvre de procédés de conversion de ces hydrocarbures qui soient performants, sélectifs et économiques tout en contribuant également à la formation d'hydrogène comme sous produit. La réaction de production d'hydrocarbures aromatiques a été décrite, notamment dans les brevets US 3760 024, US 3756 942 et US 3855 980 en présence d'un catalyseur zéolithique cristallin à base de silice et d'alumine de type MFI comme ZSM5, ZSM12 éventuellement avec un métal comme le gallium dans la charpente ou en présence d'un catalyseur zéolitique contenant un métal hors charpente comme cela est décrit dans les brevets FR 2374 283 et US 4175 057. Les processus élémentaires mis en jeu dans la transformation des hydrocarbures aliphatiques en hydrocarbures aromatiques sont principalement la déshydrogénation des paraffines, i'oligomérisation des hydrocarbures insaturés obtenus et la cyclisation des oligomères. Globalement, la réaction est fortement endothermique, la vitesse de réaction est sensible aux variations de température et ces réactions successives s'accompagnent d'un dépôt de coke sur le catalyseur et d'une réduction des oxydes métalliques contenus dans le catalyseur, ce qui le désactive très rapidement et réduit la durée de cycle. Un des problèmes à résoudre consiste donc à assurer une uniformité de chauffage de la zone réactionnelle aux environs de 500 à 600"C permettant d'obtenir un profil le plus isotherme possible dans celle-ci, sachant de plus que le catalyseur est sensible à une augmentation de température et qu'il peut être détruit lorsque la température critique est dépassée. Par ailleurs, on a remarqué que la demande en chaleur endothermique n'est pas constante au cours de l'avancement de la réaction de production d'hydrocarbures aromatiques. Un autre problème à résoudre est relatif à la régénération du catalyseur qui doit être rapide et de fréquence variable suivant la température de la réaction directement dépendante de la charge à traiter, mais en général cette régénération est effectuée par exemple toutes les 12 heures. Cette régénération doit être suffisamment douce afin de préserver les performances du catalyseur et de minimiser son taux de renouvellement. Toutefois, il est préférable pour conserver le plus longtemps possible l'activité du catalyseur, d'atteindre le plus rapidement la température de combustion du coke et de maintenir un niveau de température sensiblement constant tout le long des tubes. L'objet de l'invention est de répondre aux problèmes soulevés ci-dessus, de façon à améliorer les taux de conversion en hydrocarbures, la durée de vie du catalyseur et l'efficacité thermique du procédé. Plus particulièrement, l'invention concerne un dispositif de conversion d'hydrocarbures comportant au moins un réacteur comprenant une pluralité de tubes réactionnels (10) remplis d'au moins un catalyseur en lit fixe relié à des moyens d'alimentation (14) en une charge éventuellement préchauffée à une extrêmité et à des moyens de récupération (23) d'un effluent hydrocarboné à l'autre extrêmité, des moyens de régénération du catalyseur usagé comprenant des moyens de purge des tubes, des moyens d'alimentation (36) en gaz de régénération et des moyens d'évacuation (39) de l'effluent de régénération, lesdits moyens de régénération connectés aux tubes étant adaptés à régénérer le catalyseur usagé dans les dits tubes, ledit dispositif comprenant des moyens de changement en alternance adaptés à relier les tubes alternativement aux moyens d'alimentation en charge et aux moyens de récupération de l'effluent hydrocarboné puis auxdits moyens de régénération du catalyseur usagé, caractérisé en ce que le réacteur comporte en combinaison al au moins un générateur à gaz (1) comportant une première entrée (3) d'air et une seconde entrée (4) d'un combustible adapté à délivrer, par une sortie (8) des gaz de chauffage à une température et à une pression déterminées;; bl au moins un réacteur-échangeur (9) de chaleur sous pression de forme allongée, de préférence vertical, à tubes (10) et à calandre (11) comportant à l'une de ses extrêmités une entrée des dits gaz reliée à la sortie du générateur à gaz et connectée à la calandre du réacteur échangeur dans laquelle les dits gaz circulent, et les dits moyens d'alimentation (14) en la charge reliés à la pluralité de tubes réactionnels, ladite calandre comportant des moyens de turbulence des gaz y circulant adaptés à chauffer lesdits tubes par chauffage indirect, ledit réacteur-échangeur comportant à l'autre extrêmité une sortie (16) des dits gaz ayant circulé à travers la calandre et les dits moyens de récupération (23) de l'effluent hydrocarboné. Les tubes réactionnels sont de préférence sensiblement parallèles entre eux et sensiblement parallèles à l'axe longitudinal du réacteur-échangeur. Si la température des gaz de chauffage n'est pas suffisante pour les besoins de la réaction, on peut adjoindre une chambre à post-combustion que l'on dispose généralement à la sortie des gaz du générateur à gaz, plus particulièrement entre une turbine de récupération de puissance du générateur à gaz et l'entrée des gaz dans la calandre de l'échangeur. Cette chambre peut être une partie intégrante du générateur. L'ensemble du dispositif est de conception très souple. Son coût d'investissement est réduit dans la mesure où l'ensemble des équipements existe déjà sur le marché. De plus, leur combinaison concourt à une grande efficacité thermique. Selon une caractéristique du dispositif, le réacteur échangeur de chaleur est généralement adapté à une circulation à co-courant du bas vers le haut, de la charge éventuellement préchauffée dans les tubes réactionnels et du gaz de chauffage dans la calandre. Selon une caractéristique du générateur à gaz, celui-ci comprend un compresseur (2) axial comportant un arbre (7) de transmission, relié à la première entrée d'air (3), une chambre (4) de combustion du combustible par l'air comprimé connectée audit compresseur et à la seconde entrée (5) de combustible et une turbine (6) de récupération de puissance connectée à l'arbre du compresseur et adaptée à refouler l'air comprimé et les gaz de combustion sous pression dans le réacteur-échangeur, ladite turbine comportant en outre ladite sortie des gaz. Le dispositif comporte en général au moins un second échangeur de chaleur gaz-gaz (24) connecté aux moyens de récupération de l'effluent hydrocarboné, adapté à préchauffer par échange indirect avec ledit effluent de préférence à co-courant, la charge d'alimentation avant son entrée dans le réacteur-échangeur. Les gaz de chauffage quittant la calandre sont habituellement recueillis dans au moins une seconde turbine (18) de récupération de puissance connectée à la sortie des gaz de chauffage du réacteur-échangeur, la dite turbine étant reliée à une chambre de récupération (19) de chaleur. Selon une autre caractéristique du dispositif, L'effluent hydrocarboné est refroidi dans un refroidisseur relié au second échangeur de chaleur (24), le refroidisseur étant connecté à un séparateur (27) qui délivre une phase vapeur comprimée par un compresseur (30) relié à ladite seconde turbine de puissance et une phase liquide. Selon un mode préféré de mise en oeuvre du dispositif, celui-ci comprend un premier réacteur-échangeur de chaleur (9) contenant une pluralité de tubes (10) et un deuxième réacteur-échangeur de chaleur (33) comportant une pluralité de tubes, adapté à purger et à régénérer le catalyseur pendant que le premier réacteur-échangeur est adapté à effectuer la phase réactionnelle de chauffage, la calandre (11) du premier réacteur-échangeur étant connectée à la sortie du générateur à gaz, la calandre (34) du second réacteur-échangeur étant connectée à la sortie du générateur de gaz, les tubes de régénération étant reliés à une extrêmité à une alimentation en gaz de purge et de régénération (36) et à l'autre extrêmité à une évacuation (39) d'un effluent de purge et de régénération, le dispositif comprenant en outre les moyens de changement en alternance adaptés à relier les tubes réactionnels alternativement aux moyens d'alimentation en charge et aux moyens de récupération de l'effluent, puis à l'alimentation en gaz de purge et de régénération et à l'évacuation de l'effluent de purge et de régénération, ces moyens de changement en alternance étant adaptés à relier en outre les tubes de régénération alternativement à l'alimentation en gaz de purge puis de régénération et à l'évacuation de l'effluent de purge puis de régénération, puis aux moyens d'alimentation en charge et aux moyens de récupération (8) de l'effluent d'hydrocarbures, les tubes réactionnels opérant en phase dite réactionnelle pendant que les tubes de régénération opèrent en phase dite de purge et de régénération dans un premier temps et les tubes réactionnels devenant ensuite des tubes de régénération tandis que les tubes de régénération deviennent des tubes réactionnels dans un deuxième temps, les moyens de changement en alternance étant adaptés à connecter par une vanne appropriée (44) la calandre du premier réacteur-échangeur au générateur à gaz pendant la phase réactionnelle et à déconnecter, par une vanne appropriée (48), la calandre du second réacteur-échangeur du générateur à gaz au moins pendant une période de temps déterminé durant la phase de régénération. Les réacteurs-échangeurs de chaleur sont conventionnels et sont connus de l'Homme de l'Art. Le dispositif est utilisé pour mettre en oeuvre par exemple un procédé de production d'hydrocarbures aromatiques à partir d'une charge d'hydrocarbures aliphatiques de 2 à 12 atomes de carbone dans au moins une zone réactionnelle comportant une pluralité de tubes de préférence sensiblement parallèles contenant un lit fixe d'une composition de catalyseur zéolithique, ledit procédé comportant: a) une phase réactionnelle de production d'hydrocarbures aromatiques, au cours de laquelle on fait circuler ladite charge éventuellement préchauffée dans lesdits tubes dans des conditions appropriées et on recueille un effluent riche en hydrocarbures aromatiques, b) une phase de purge des tubes avec au moins un gaz de purge approprié après la phase réactionnelle et après une phase de régénération du catalyseur définie ci-dessous, et on recueille un effluent de purge c) et une phase de régénération, dans lesdits tubes du catalyseur en lit fixe sur lequel s'est déposé du coke lors de la phase réactionnelle, avec au moins un gaz de régénération dans des conditions de régénération appropriées, et on récupère un effluent de régénération, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'on introduit la charge à l'une des extrêmités d'au moins un réacteur-échangeur (9) de chaleur sous-pression de la zone réactionnelle, à tubes (10) et à calandre (11) et l'on fait circuler la charge à l'intérieur desdits tubes contenus dans ledit réacteuréchangeur; on effectue, lors de la phase réactionnelle, le chauffage des tubes dans lesquels circule la charge selon les étapes suivants al) on fait passer une quantité d'air et une quantité de combustible dans au moins un générateur à gaz (1), adapté à délivrer des gaz de chauffage à une pression et à une température adéquates; a2) on envoi lesdits gaz à l'entrée de la calandre (11) du réacteuréchangeur de chaleur, de préférence côté introduction (15) la charge ; et on fait circuler lesdits gaz dans la calandre du réacteur-échangeur de chaleur de façon à échanger de la chaleur indirectement avec la charge et de préférence à co-courant - on évacue lesdits gaz par une sortie (16) de la calandre à l'autre extrêmité ; et l'on recueille ledit effluent riche en hydrocarbures aromatiques au niveau de ladite autre extrêmité (21). La combinaison de ces différentes étapes contribue à un excellent échange de chaleur dans des conditions très économiques et durant des périodes de temps très courtes qui favorisent l'ensemble des réactions chimiques mises en jeu. Par ailleurs, en envoyant de façon préférée les gaz de chauffage à l'entrée de la calandre du réacteur-échangeur de chaleur, côté introduction de la charge, on répond à une demande plus importante de chaleur de réaction en début de la chaîne des réactions impliquées. Selon une caractéristique du procédé, la pression des gaz de chauffage entrant dans la calandre du réacteur-échangeur de pression est en général 2 à 10 bar (1 bar = 105 Pa) et leur température de 600 à 1200"C. On a obtenu d'excellents résultats en termes de rendement énergétique lorsque la pression de gaz de chauffage est de 6 à 8 bar et leur température de 650 à 1000 C. Le rapport du débit des gaz de chauffage sur celui de la charge circulant dans les tubes est généralement compris entre 2 et 8 et de préférence entre 3et5. De préférence, les gaz de chauffage et la charge circulent dans la même direction. II peut être avantageux, pour ne pas envoyer un débit de gaz de chauffage trop important par rapport à celui de la charge, d'effectuer lors de la phase réactionnelle, une combustion contrôlée in situ dans au moins une partie de la calandre de réacteur-échangeur de chaleur, de préférence au milieu de celui-ci, d'une quantité appropriée de combustible gazeux et éventuellement de gaz inerte (C02, vapeur d'eau, azote par exemple) par au moins une partie des dits gaz de chauffage pouvant contenir de 15 à 19 % d'oxygène en volume. Ce combustible peut être injecté dans des conditions telles que la température est maintenue sensiblement constante tout le long des tubes. Des moyens de combustion contrôlée, tels que ceux décrits dans la demande française FR 91-04687 peuvent être utilisés à cet effet. Par exemple, ils peuvent comporter au moins un tube d'injection, de préférence 2 à 20 % du nombre de tubes réactionnels, relié par l'une de ses extrêmités, à des moyens d'introduction du combustible et éventuellement aux moyens d'introduction de gaz inerte. Ce tube d'injection est habituellement percé à sa périphérie d'au moins un orifice, de préférence d'une pluralité d'orifices dont la surface d'ouverture peut être de plus en plus petite dans le sens de l'écoulement des gaz de chauffage. Les effluents de cette combustion sont évacués avec les gaz de chauffage. Des moyens de contrôle et d'asservissement comportant un contrôleur automatique relié à une sonde de température disposée sur les moyens d'évacuation de l'effluent et adaptés à asservir au moins une vanne de débit de combustible, alimentant le réacteur-échangeur par les moyens de combustion, permettent de maintenir la température des tubes réactionnels selon le profil souhaité. Enfin, de la vapeur d'eau de façon préférée peut être mélangée au combustible gazeux pour contrôler son débit, pour éviter les points chauds au niveau des orifices d'injection ainsi que le craquage des hydrocarbures du combustible. Selon une autre caractéristique du procédé, on peut évacuer les gaz de chauffage à la sortie de la calandre à une pression de 2 à 8 bar, à une température de 500 à 1000"C pour les envoyer dans au moins une turbine de récupération de puissance, qui récupère l'énergie de ces gaz, permettant ainsi de mettre en action au moins un compresseur, par exemple pour la séparation de l'hydrogène de la phase vapeur de l'effluent hydrocarboné. L'énergie thermique résiduelle à la sortie de la turbine de récupération de puissance peut être mise à profit dans une chambre de récupération de chaleur pour générer par exemple de la vapeur. Selon une autre caractéristique du procédé, on peut récupérer l'effluent riche en hydrocarbures aromatiques à la température de 400 à 600"C pour l'envoyer dans un échangeur de chaleur dans lequel on préchauffe, de préférence à co-courant, la charge d'hydrocarbures aliphatiques à une température adéquate. Selon une autre caractéristique du procédé, l'effluent hydrocarboné après avoir traversé l'échangeur de chaleur peut être envoyé dans un refroidisseur puis dans un séparateur. Ce dernier délivre en majorité une phase liquide hydrocarbonée qui est récupérée et une phase effluent vapeur comprenant de l'hydrogène qui est envoyée dans le compresseur ci-dessus en vue d'une séparation ultérieure. Selon un mode de mise en oeuvre du procédé, la zone réactionnelle peut comporter au moins deux réacteurs-échangeurs de chaleur. On effectue alors la phase réactionnelle de production d'hydrocarbures aromatiques dans les tubes d'un réacteur-échangeur pendant que l'on effectue les phases de purge et de régénération du catalyseur dans les tubes d'un autre réacteur-échangeur de chaleur et vice-versa. Dans ces conditions, les calandres des deux réacteurs sont connectées au générateur à gaz.Selon une autre caractéristique de cette mise en oeuvre, on peut diviser le débit de gaz de chauffage à la sortie du générateur à gaz de telle sorte qu'une fraction d'au plus 10 % des gaz soient envoyés de manière décroissante dans le réacteur-échangeur où l'on effectue la phase de purge et une partie au moins de la régénération et qu'une fraction d'au moins 90 % des gaz soient envoyés de manière croissante dans le réacteur-échangeur effectuant la phase réactionnelle. On favorise ainsi l'initiation de la combustion dans les tubes du régénérateur. Selon une caractéristique de la phase réactionnelle, l'effluent de régénération ou de purge peut être envoyé dans un échangeur de chaleur (37) à une température de 400 à 600"C dans lequel on préchauffe de préférence à co-courant le gaz de régénération ou de purge à une température de 10 à 100"C inférieure à la température où commence la combustion du coke. A sa sortie, il peut être dirigé, comme c'est le cas pour l'effluent hydrocarboné vers un système de récupération d'énergie tel qu'au moins un échangeur ou une turbine de récupération de puissance. Selon une autre caractéristique du procédé, on effectue habituellement une phase de purge entre la phase de production d'hydrocarbures et la phase de régénération du catalyseur usagé. Pour ce faire, on stoppe l'alimentation en la charge des tubes, soit on stoppe le chauffage dans la calandre, soit on envoie une partie des gaz de chauffage dans la calandre comme indiqué ci-haut et on purge au moins une fois les tubes avec un gaz inerte comme l'azote, dans des conditions de débit et de température telles que la température du catalyseur reste sensiblement constante. De ce fait, le catalyseur est sous atmosphère de gaz inerte avant d'être mis en contact soit avec de l'oxygène lors de la phase de régénération soit avec des hydrocarbures lors de la phase réactionnelle. Selon une autre caractéristique du procédé, on effectue en général la phase de régénération du catalyseur en injectant du gaz inerte, éventuellement préchauffé et au moins un gaz contenant de 0,05 à 3% en volume d'oxygène moléculaire. Le fonctionnement en alternance par un jeu de vannes appropriées et commandées par des moyens de contrôle et d'asservissement adéquats s'avère très souple. Par ailleurs, le temps de passage entre la phase de réaction et la phase de régénération du catalyseur est réduit puisque la température est sensiblement la même dans les deux cas et puisque l'ensemble du procédé est effectué dans les mêmes tubes. La réaction s'effectue en général en atmosphère inerte à une pression comprise entre 0,2 et 10 bar et à une température de 400 à 600 C en fonction de la nature de la charge, la température étant avantageusement de 480 à 550"C pour la coupe LPG et de 450 à 530 C pour la coupe naphta, et sous une pression préférée de 1 à 5 bar absolus. De préférence cette température est de 500 à 530"C pour la coupe LPG et de 480 à 5100C pour la coupe naphta. Le catalyseur utilisé est généralement une zéolithe cristalline de type MFI comme les zéolithes ZSM, par exemple ZSM5, ZSM8, ZSM11, ZSM12 et ZSM35 décrites dans le brevet US 3970 544. Ces zéolithes pourront contenir avantageusement au moins un métal. A titre d'exemple, on peut citer le zinc, le gallium, de préférence le gallium. Ces métaux peuvent être dans la charpente ou hors charpente. On peut également utiliser des zéolithes synthétisées en milieu fluorure avec ou sans métal. Le catalyseur est utilisé sous forme de lit fixe, ce qui diminue les phénomènes d'attrition. Les vitesses spatiales préconisées sont habituellement de 0,5 à 5h-1 et préférentiellement de 1,5 à 3h-1 en fonction de la charge. La charge d'hydrocarbures aliphatiques fraîche et recyclée comprend généralement de 2 à 12 atomes de carbone, elle contient avantageusement du LPG ou du naphta, les conditions opératoires pouvant être différentes suivant la nature de la charge. Par exemple, avec une charge comme le LPG, on pourra opérer à une température supérieure à la température à laquelle on opèrerait avec une charge comme le naphta. L'unité permet ainsi de manière très rapide et par un contrôle aisé de la température du réacteur-échangeur d'accepter des charges de composition variable. De manière générale, les conditions opératoires sont optimisées de façon à convertir au moins 60 % de la charge, particulièrement avec le LPG et avantageusement au moins 80 % avec un taux d'hydrocarbures aromatiques d'au moins 65 % par rapport à la charge initiale. La régénération est habituellement effectuée à une température comprise entre 450 et 6500C et de préférence entre 480 et 560 C. L'invention sera mieux comprise au vu de la figure illustrant de manière schématique un mode de réalisation du dispositif applicable à la production d'hydrocarbures aromatiques et combinant la récupération d'énergie mécanique par une turbine de récupération de puissance en aval du dispositif. Un générateur à gaz 1 qui peut être un moteur à réaction ou une partie d'une turbine à gaz (Hispano Suiza THM 1103) comprend un compresseur 2 d'air, axial, amené par une ligne 3 qui le comprime et le chauffe à environ 400"C. Cet air comprimé passe dans une chambre de combustion 4 qui est une partie intégrante du moteur à réaction et qui est alimentée en combustible par une ligne 5. Le combustible peut être du méthane jusqu'au fuel oil (fioule). Une combustion exothermique est initiée et se déroule à pression constante pour augmenter la température de l'air à environ 750 à 850"C. L'air et les produits de combustion, appelés gaz de chauffage dans la description, sont ensuite détendus dans une turbine 6 de récupération de puissance à haute pression qui conduit le compresseur d'air 2 par un arbre de transmission 7.Les gaz de chauffage à 750-8500C et sous une pression de 6 à 8 bar environ (1 bar = 105 Pa) sont refoulés par une ligne 8 à la sortie de la turbine 6 vers un premier réacteur-échangeur 9 de chaleur, à tubes 10 et à calandre 11, de forme allongée et de préférence vertical, adapté à fonctionner sous pression (par exemple 20 bar). Les gaz de chauffage sont en effet dirigés par une ligne 8a vers l'extrêmité inférieure de la calandre 1 1 du réacteur-échangeur. La calandre elle-même comprend des déflecteurs adaptés à réaliser une circulation en chicane des gaz de chauffage et favorisant la turbulence, par exemple des internes comprenant en alternance une disque plein central et un disque creux soudé à la périphérie de la calandre (G.A. Skrotzki, Power, Juin 1954, cette article utilisant le terme anglais de "disc and doughnut"). La calandre est rendue étanche par deux parois transversales 12, 13 aux extrêmités supérieure et inférieure soudées à l'enceinte du réacteur et supportant une pluralité (50 à 500 par exemple) de tubes réactionnels il de 1 à 10 cm de diamètre. Ces tubes sont préférentiellement munis d'ailettes disposées avantageusement selon l'axe des tubes pour améliorer le coefficient de transfert de chaleur et sont de préférence sensiblement parallèles entre eux et sensiblement parallèles à l'axe du réacteuréchangeur. Ils débouchent, à la partie inférieure, dans une chambre 15 étanche alimentée par une ligne 14 d'arrivée d'une charge, du naphta par exemple, préalablement préchauffée à 4500C sous 4,5 bar.La charge circule de bas en haut à l'intérieur des tubes qui sont remplis d'un lit fixe de catalyseur, généralement une zéolithe cristalline de type MFI, par exemple ZSM5 contenant avantageusement du gallium. Elle circule à co-courant avec les gaz de chauffage qui traversent la calandre de bas en haut. Ces gaz sont récupérés à une sortie au niveau de la partie supérieure de la calandre et sont envoyés à 600"C environ et sous 5 à 7 bar par une ligne 16 vers un ballon de garde 17 puis vers une seconde turbine 18 de récupération de puissance. En sortie de la turbine les gaz à une température d'environ 400"C sous 1,1 bar sont dirigés vers une chambre 19 de récupération de chaleur où de la vapeur d'eau peut être générée, puis vers une cheminée 20. Portés à une température de 600"C environ, les tubes 10 réactionnels sont le siège des réactions endothermiques conduisant à la production d'un effluent riche en hydrocarbures aromatiques et en hydrogène. Cet effluent et la charge non convertie sont récupérés dans une chambre 21 de collecte étanche à l'extrêmité supérieure du réacteur-échangeur de chaleur, qui est isolée de la calandre par la dite paroi transversale supérieure supportant les tubes. La chambre est connectée par l'intermédiaire d'un joint d'expansion 22 à une ligne 23 de récupération de l'effluent. Celui-ci est envoyé à une température d'environ 450 à 5500C sous 2 à 3 bar par la dite ligne vers un second échangeur de chaleur 24 à tubes et à calandre allongé et vertical, adapté à échanger de la chaleur de manière indirecte avec la charge, avant son entrée dans le réacteur-échangeur de chaleur. La charge à préchauffer introduite par une ligne 14a en tête de la calandre et l'effluent traversant les tubes circulent à co-courant de haut en bas. L'effluent hydrocarboné et la charge non convertie sont évacués à 'extrémité inférieure du second échangeur par une ligne 25 et introduit dans un refroidisseur 26 puis vers un séparateur 27 de phases.Une phase liquide est récupérée dans la partie inférieure du séparateur par une ligne 28 tandis qu'une phase vapeur d'effluent contenant des hydrocarbures aromatiques légers et de l'hydrogène est recueillie par une ligne 29 raccordée à la partie supérieure du séparateur pour être comprimée par un compresseur 30 mis en mouvement par la turbine 18 de récupération de puissance. Ces effluents gazeux sous pression récupérés par une ligne peuvent ensuite être séparés et récupérés. Un générateur électrique 32 peut être mis en fonctionnement par l'énergie excédentaire récupérée en sortie de la turbine de puissance. Pendant que ce premier réacteur-échangeur de chaleur 9 fonctionne en phase réactionnelle, un deuxième réacteur-échangeur de chaleur 33 en tous points au premier, fonctionne en phase de purge et de récupération selon sensiblement les mêmes conditions de température et de pression. La calandre 34 de ce dernier, par son entrée inférieure et une ligne 8b est reliée à la sortie du générateur à gaz. Après avoir traversé la calandre à un moment déterminé du procédé, ces gaz sont évacués dans les mêmes conditions que celles déjà décrites, par une sortie supérieure et conduits par une ligne 35 vers un ballon de garde 17 puis vers une turbine 18 de récupération de puissance qui est généralement la même que celle décrite ci-haut. Les gaz de purge ou de régénération mis en circulation par un compresseur 43 sont introduits par une ligne 36 en tête de la calandre d'un échangeur 37 de chaleur. Ils sont préchauffés dans celle-ci puis introduits par une ligne quittant la sortie inférieure de la calandre de l'échangeur à 'extrémité inférieure du réacteur échangeur. Les gaz de purge ou de régénération circulent dans les tubes 38 du réacteur-échangeur et les effluents de purge ou de régénération sont recueillis à 'extrémité supérieure de ce dernier par une ligne 39 d'évacuation à une température de 400 à 6000C puis conduites à l'extrêmité supérieure de l'échangeur de chaleur 37 où ils échangent de manière indirecte et à co-courant de la chaleur avec les gaz de purge ou de régénération y pénétrant, en sortent par l'extrêmité inférieure et sont transportés dans un refroidisseur 40 par une ligne 41 puis dans un séparateur 42 où l'eau est soutirée et le reste des effluents est brûlé. Selon le mode de réalisation déjà décrit, le premier réacteur-échangeur de chaleur 9 est en phase réactionnelle pendant que le second réacteuréchangeur de chaleur 33 est en phase de purge et de régénération du catalyseur. Après le temps nécessaire à la production d'hydrocarbures (12 h environ), des moyens de changement en alternance appropriés permettent d'alterner, le premier réacteur-échangeur de chaleur passant en phase de régénération tandis que le second réacteur-échangeur de chaleur passe en phase de réaction. De manière plus précise, les moyens de changement en alternance sont adaptés à relier les tubes réactionnels du premier réacteur-échangeur alternativement aux moyens d'alimentation en charge et aux moyens de récupération de l'effluent hydrocarboné puis à l'alimentation en gaz de purge et de régénération et à l'évacuation de l'effluent de purge et de régénération. Parallèlement, ces moyens de changement en alternance sont adaptés à relier en outre les tubes de régénération du second réacteur-échangeur alternativement à l'alimentation en gaz de purge et de régénération et à l'évacuation de l'effluent de purge et de régénération puis aux moyens d'alimentation en charge et aux moyens de récupération de l'effluent d'hydrocarbures. Ces moyens de changement en alternance commandent, à cette fin, un ensemble de vannes (par exemple, les vannes dessinées en blanc 44, 45, 46 et 47 sont ouvertes, les vannes en noir 46a, 47a, 50a, 51a sont fermées et les vannes 50, 51 sont aussi ouvertes ainsi que pendant un temps limité et partiellement, les vannes 48 et 49 pendant l'alternance où le réacteuréchangeur 9 opère en phase réactionnelle tandis que le réacteuréchangeur est en régénération et vice-versa). Par ailleurs, les dits moyens de changement en alternance sont adaptés à connecter, par une vanne appropriée 44, la calandre du premier réacteur échangeur 9 au générateur à gaz pendant la phase réactionnelle et à déconnecter, par une vanne appropriée 48, la calandre du second réacteur-échangeur, du générateur à gaz, au moins pendant une période de temps déterminée durant la phase de régénération. En outre, ces moyens de changement en alternance peuvent être adaptés à diviser le débit des gaz de chauffage de façon à délivrer, au moins pendant une durée déterminée, un débit décroissant dans un réacteuréchangeur (régénérateur) et un débit croissant dans l'autre réacteuréchangeur durant la dite durée ou un débit sensiblement constant dans chacun des deux pouvant être compris entre 0 et 100 %. Enfin des moyens de contrôle et de régulation sont adaptés à contrôler le niveau de température du dispositif, aussi bien en phase réactionnelle qu'en phase de régénération ou de purge. Ils comprennent par exemple des sondes de température disposées respectivement sur les moyens de récupération des gaz de chauffage des réacteurs-échangeurs reliées à des contrôleurs automatiques 44 et 45 qui sont adaptés à asservir, respectivement, une vanne de débit de gaz de chauffage alimentant les réacteurs-échangeurs de chaleur. L'ensemble de ces moyens de contrôle est connecté aux moyens de changement en alternance ci-dessus, de manière conventionnelle. Un contrôle de la température des gaz de chauffage peut aussi être réalisé à partir d'une vanne contrôlant le débit de combustible dans le générateur àgaz. L'exemple suivant illustre de manière limitative le procédé et le dispositif selon l'invention et notamment la quantité d'énergie mise en jeu. Pour le traitement d'une charge de naphta léger en hydrocarbures aromatiques en présence d'un catalyseur zéolithique, par exemple, ZSM5 + 3 %Ga, on adopte les conditions opératoires suivantes. Quantité ajoutée de naphta 25 tonnes/heure Température de préchauffage 450 C Pression après préchauffage 4,5 bar Vitesse spatiale 3,0 h-1 Générateur à gaz Hispano-Suiza THM 1103 Quantité d'air 98 T/h Combustible injecté 2 T/h Température et pression des gaz entrant dans la turbine du générateur 1000"C, 16 bar Température et pression des gaz de chauffage entrant dans la calandre du réacteur-échangeur 800"C, 7 bar Débit de gaz de chauffage sur débit de naphta 4 Réacteur échangeur type tube et calandre Nombre de tubes 330 Diamètre 100 mm Longueur 6000 mm Surface de transfert par réacteuréchangeur 520 m2 Température de la réaction 450-500"C Température et pression de l'effluent hydrocarboné 5000C, 2,5 bar Hydrocarbures aromatiques - phase vapeur séparée 13 T/h Hydrocarbures aromatiques - phase liquide séparée 12 T/h Quantité de gaz de chauffage quittant la calandre 100 T/h, 600"C, 6 bar Turbine de récupération de puissance 4,7 MW Chambre de récupération de chaleur (gaz à 400"C, 1,1 bar, 100 T/h) Pour la phase réactionnelle, le bilan énergétique est le suivant, exprimé en GJ/h Combustion dans le générateur à gaz 83,7 Besoin en énergie de la réaction 25,1 Récupération de chaleur dans la chambre 23,5 Turbine de récupération de puissance (4,7 MW) 16,3 TOTAL 64,9 Efficacité 77,5 % REVENDICATIONS 1. Dispositif de conversion d'hydrocarbures comportant au moins un réacteur comprenant une pluralité de tubes réactionnels (10) remplis d'au moins un catalyseur en lit fixe relié à des moyens d'alimentation (14) en une charge éventuellement préchauffée à une extrêmité et à des moyens de récupération (23) d'un effluent hydrocarboné à l'autre extrêmité, des moyens de régénération du catalyseur usagé comprenant des moyens de purge des tubes, des moyens d'alimentation (36) en gaz de régénération et des moyens d'évacuation (39) de l'effluent de régénération, lesdits moyens de régénération connectés aux tubes étant adaptés à régénérer le catalyseur usagé dans les dits tubes, ledit dispositif comprenant des moyens de changement en alternance adaptés à relier les tubes alternativement aux moyens d'alimentation en charge et aux moyens de récupération de l'effluent hydrocarboné puis auxdits moyens de régénération du catalyseur usagé, caractérisé en ce que le réacteur comporte en combinaison a/ au moins un générateur à gaz (1) comportant une première entrée (3) d'air et une seconde entrée (4) d'un combustible adapté à délivrer, par une sortie (8) des gaz de chauffage à une température et à une pression déterminées;; b/ au moins un réacteur-échangeur (9) de chaleur sous pression de forme allongée, de préférence vertical, à tubes (10) et à calandre (11) comportant à l'une de ses extrêmités une entrée des dits gaz reliée à la sortie du générateur à gaz et connectée à la calandre du réacteur-échangeur dans laquelle les dits gaz circulent, et les dits moyens d'alimentation (14) en la charge reliés à la pluralité de tubes réactionnels, ladite calandre comportant des moyens de turbulence des gaz y circulant adaptés à chauffer lesdits tubes par chauffage indirect, ledit réacteur-échangeur comportant à l'autre extrêmité une sortie (16) des dits gaz ayant circulé à travers la calandre et lesdits moyens de récupération (23) de l'effluent hydrocarboné. 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le réacteur-échangeur de chaleur est adapté à une circulation à co-courant du bas vers le haut, de la charge éventuellement préchauffée dans les tubes réactionnels et des gaz de chauffage dans la calandre. 3. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 2 dans lequel le générateur à gaz comprend un compresseur (2) axial comportant un arbre (7) de transmission, relié à la première entrée d'air (3), une chambre (4) de combustion du combustible par l'air comprimé connectée audit compresseur et à la seconde entrée (5) de combustible et une turbine (6) de récupération de puissance connectée à l'arbre du compresseur et adaptée à refouler l'air comprimé et les gaz de combustion sous pression dans le réacteur échangeur, ladite turbine comportant en outre ladite sortie des gaz. 4. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel une chambre à post-combustion comportant des moyens d'alimentation en combustible est interposée entre ladite sortie des gaz de la turbine de récupération de puissance et ladite entrée des gaz dans le réacteur échangeur. 5. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé en ce qu'il comprend au moins un second échangeur de chaleur gaz-gaz (24) connecté aux moyens de récupération de l'effluent hydrocarboné, adapté à préchauffer par échange indirect avec ledit effluent, de préférence à co-courant, la charge d'alimentation avant son entrée dans le réacteur-échangeur. 6. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une seconde turbine (18) de récupération de puissance connectée à la sortie des gaz de chauffage du réacteur échangeur, la dite turbine étant reliée à une chambre de récupération (19) de chaleur. 7. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comporte un refroidisseur (26) relié au second échangeur de chaleur (24), le refroidisseur étant connecté à un séparateur (27) qui délivre une phase vapeur comprimée par un compresseur (30) relié à ladite seconde turbine de puissance et une phase liquide. 8. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend un premier réacteur-échangeur de chaleur (9) contenant une pluralité de tubes (10) et un deuxième réacteur-échangeur de chaleur (33) comportant une pluralité de tubes, adapté à purger et à régénérer le catalyseur pendant que le premier réacteur-échangeur est adapté à effectuer la phase réactionnelle de chauffage, la calandre (11) du premier réacteur-échangeur étant connectée à la sortie du générateur à gaz, la calandre (34) du second réacteur échangeur étant connectée à la sortie du générateur de gaz, les tubes de régénération étant reliés à une extrêmité à une alimentation en gaz de purge et de régénération (36) et à l'autre extrêmité à une évacuation (39) d'un effluent de purge et de régénération, le dispositif comprenant en outre les moyens de changement en alternance adaptés à relier les tubes réactionnels alternativement aux moyens d'alimentation en charge et aux moyens de récupération de l'effluent, puis à l'alimentation en gaz de purge et de régénération et à l'évacuation de l'effluent de purge et de régénération, ces moyens de changement en alternance étant adaptés à relier en outre les tubes de régénération alternativement à l'alimentation en gaz de purge puis de régénération et à l'évacuation de l'effluent de purge puis de régénération, puis aux moyens d'alimentation en charge et aux moyens de récupération (8) de l'effluent d'hydrocarbures, les tubes réactionnels opérant en phase dite réactionnelle pendant que les tubes de régénération opèrent en phase dite de purge et de régénération dans un premier temps et les tubes réactionnels devenant ensuite des tubes de régénération tandis que les tubes de régénération deviennent des tubes réactionnels dans un deuxième temps, les moyens de changement en alternance étant adaptés à connecter par une vanne appropriée (44) la calandre du premier réacteur-échangeur au générateur à gaz pendant la phase réactionnelle et à déconnecter, par une vanne appropriée (48), la calandre du second réacteur-échangeur du générateur à gaz au moins pendant une période de temps déterminé durant la phase de régénération. 9. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que chaque réacteur-échangeur de chaleur (9) comprend des moyens de contrôle et de régulation comportant au moins une sonde de température disposée sur les moyens de récupération des gaz de chauffage, reliée à un contrôleur (56) automatique adapté à asservir au moins la vanne (44) de débit de gaz de chauffage alimentant le réacteur-échangeur de chaleur. 10. Dispositif selon la revendication 9 caractérisé en ce que les moyens de changement en alternance sont adaptés à diviser le débit des gaz de chauffage dans chacun des deux réacteurs-échangeurs de chaleur dans des proportions adéquates, de manière croissante pour l'un et décroissante pour l'autre ou de façon à ce que le rapport des débits soit sensiblement constant. 11. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 10 caractérisé en ce qu'il comprend au moins un échangeur de chaleur (37) gaz-gaz connecté aux moyens d'évacuation (39) de l'effluent de purge et de régénération, adapté à préchauffer par échange indirect avec ledit effluent le gaz de purge et de régénération avant son entrée dans le réacteur-échangeur de chaleur, un refroidisseur relié audit échangeur de chaleur et un séparateur de phases connecté audit échangeur de chaleur. 12. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 1 1 dans lequel les dits moyens de combustion à l'intérieur du réacteur-échangeur comportent au moins un tube d'injection relié par l'une de ses extrêmités, à des moyens d'introduction d'un combustible et éventuellement à des moyens d'introduction de gaz inerte, ledit tube d'injection étant percé à sa périphérie d'au moins un orifice, de préférence d'une pluralité d'orifices (16), lesdits orifices ayant une surface d'ouverture de plus en plus petite dans le sens de l'écoulement desdits gaz de chauffage.