Brevet FR2674943A1 — publié le 19921009

La présente invention concerne un dispositif destiné à assurer la régulation en température d'un local à l'aide d'un flux d'air, à une température donnée, pulsé dans celui-ci. On sait que dans les installations de conditionnement d'air, pour assurer un maximum de confort à l'utilisateur évoluant dans le local conditionné, il convient, d'une part, que la différence de température entre l'air pulsé et la température ambiante du local, ainsi que la vitesse de l'air pulsé dans celui-ci, soient aussi faibles que possible et, d'autre part, que le fonctionnement du dispositif soit particulièrement silencieux. Cette dernière condition implique que l'air en mouvement, en contact avec la paroi des gaines, se déplace à faible vitesse. Or, pour transporter, à faible vitesse, une masse d'air dont la température est proche de celle du local à conditionner et possédant néanmoins la quantité suffisante de calories, ou de frigories, pour maintenir la température voulue dans le local, les installations de conditionnement d'air doivent véhiculer des débits d'air importants et, en conséquence, être pourvues de gaines d'alimentation de forte section, ce qui accroît de façon prohibitive à la fois leur encombrement et leur prix de revient.On a donc, pour ces raisons, réalisé un compromis entre, d'une part, les conditions de confort optimal pour l'utilisateur et, d'autre part, l'encombrement et le prix de revient des gaines, en diminuant la section de celles-ci par rapport à leurs dimensions idéales, et en augmentant la vitesse de l'air soufflé dans les locaux à conditionner. I1 en résulte un certain nombre d'inconvénients. Un premier inconvénient provient du bruit produit par l'installation. En effet on sait que le bruit produit par une installation de climatisation dépend, d'une part, du bruit produit par les filets d'air en déplacement sur les parois des gaines de ventilation, bruit qui est lié de façon directe à la vitesse du fluide en contact avec cette paroi et, d'autre part, de celui produit par le soufflage dans le local, qui dépend de la vitesse de l'air arrivant dans celui-ci. Un second inconvénient provient de ce que, l'hiver, l'air pulsé, plus chaud que l'air ambiant, se dirige vers le plafond et, l'été, l'air pulsé, plus froid que l'air ambiant, se dirige vers le plancher du local. Or, un tel phénomène est d'autant plus important que la différence entre la température de l'air pulsé et celle du local est importante. Cette différence de température dans les systèmes suivant l'art antérieur étant relativement importante, il en résulte donc, été comme hiver, un mouvement permanent de l'air à l'intérieur du local qui, s'ajoutant à la vitesse de soufflage propre de cet air, est de nature à causer, par le courant d'air qu'il forme, une gêne pour l'utilisateur.Afin d'éviter que l'air pulsé par les bouches de soufflage ne se dirige trop facilement, l'hiver vers le plafond, et l'été vers le plancher, on a pourvu celles-ci d'ailettes dirigeant l'air soufflé dans une direction opposée à celle qu'il a tendance à prendre normalement, à savoir l'hiver vers le plancher et l'été vers le plafond. Si une telle disposition est de nature à réduire les pertes thermiques subies par l'air du local au contact du plancher et du plafond de celui-ci, elle contribue cependant, en créant des tourbillons, à accroître encore le bruit et le courant d'air à l'intérieur de ce local. D'autre part, cette disposition nécessite une inversion de la direction des ailettes, au moins deux fois par an, à savoir au moment du passage de la position de chauffage à celle de refroidissement et inversement, ce qui accroît la maintenance nécessaire à son bon fonctionnement. D'autre part, il convient de préciser que le gradient de température existant entre le sol et le plafond du local, qui est d'autant plus important que la différence de température entre l'air soufflé et l'air ambiant est importante, est également de nature à causer une gêne à l'utilisateur. On sait également que, dans un local, une partie du flux d'air pulsé est évacuée vers l'extérieur, par exemple par un dispositif d'aération dit VMC et/ou par des fuites d'air existant entre celui-ci et l'extérieur. Or, cet air évacué ne l'est pas avec un débit suffisant pour assurer un maintien du local à une pression voisine de la pression atmosphérique et, sous peine de voir celui-ci se trouver en état de surpression par rapport à l'atmosphère, il est nécessaire de prévoir des moyens d'extraction de cet air. Or, celui-ci contenant un nombre important de calories, ou de frigories, qui, sur le plan du bilan thermique, sont importantes à récupérer, on prévoit généralement de réunir les moyens d'extraction à la centrale d'air où cet air est traité, puis d'oû il est renvoyé dans les locaux, par des gaines de soufflage.Or, cette façon de procéder possède plusieurs inconvénients. D'une part elle nécessite la mise en oeuvre de moyens d'aspiration, tels que des ventilateurs, ainsi que des gaines supplémentaires, ce qui accroît le bruit, la complexité, l'encombrement et le coût de l'ensemble de l'installation. D'autre part, l'air extrait de chacun des locaux est renvoyé, après passage par la centrale, dans tous les autres locaux, ce qui, sur le plan hygiénique ou microbien, notamment lorsque ce type d'installation est mis en oeuvre dans des hôpitaux, des hôtels, ou des bureaux, présente des risques importants pour la santé des occupants des locaux concernés. De plus, dans les installations existantes, une gaine principale reliée à la centrale alimente une série de bouches de soufflage disposées en parallèle le long de cette canalisation principale. Or, suivant la longueur de la gaine existant entre les bouches extrêmes amont et aval, la perte de charge entre celles-ci peut être importante, et ainsi les débits d'air soufflés dans les locaux correspondants peuvent être très différents. On est ainsi conduit à augmenter la pression de l'air dans la gaine principale de telle façon que les bouches de soufflage aval reçoivent une pression suffisante, ce qui se traduit par l'existence d'une surpression au niveau des bouches de soufflage amont. I1 est donc nécessaire de faire chuter dans celles-ci la pression de soufflage de l'air, de telle façon que la vitesse de celui-ci sortant de ces bouches ne soit pas trop élevée, afin de ne causer ni bruit ni perturbations aux occupants des locaux concernés. Outre la perte d'énergie correspondant à la surpression à appliquer à la canalisation, ce dispositif présente l'inconvénient de générer des vibrations et des sifflements au niveau des moyens destinés à faire chuter la pression en amont de la bouche de soufflage. On a également proposé, dans le brevet US-A-2579507 de pulser dans un local de l'air en provenance d'une centrale, à l'aide d'une tuyère convergente possédant une ouverture de soufflage et une ouverture d'aspiration communiquant avec le local. Cependant, dans un tel dispositif l'ouverture d'admission de l'air est située en amont de l'orifice de sortie de la tuyère convergente et, dans ces conditions, la vitesse de l'air en sortie de celle-ci doit être élevée afin de créer une dépression apte à réaliser l'aspiration d'un volume d'air ambiant suffisant, cette vitesse élevée se traduisant par une vitesse élevée de l'air soufflé local, ce qui, comme exposé précédemment, est de nature à causer une gêne aux utilisateurs ainsi qu'un bruit de fonctionnement important, ce qui en interdit l'utilisation pour des applications telles que, par exemple, le conditionnement d'air dans des hôpitaux, ou d'autres locaux dans lesquels un certain degré de confort est indispensable. La présente invention a pour but d'éviter les inconvénients précédemment mentionnés en proposant un dispositif de conditionnement d'air de fonctionnement particulièrement silencieux, puisque permettant de réduire les deux facteurs principaux générateurs de bruit d'une telle installation, à savoir la vitesse de l'air en contact avec les gaines de ventilation du dispositif, et la vitesse de l'air soufflé dans le local à conditionner, ce dispositif de conditionnement d'air permettant, en outre, de diminuer la dimension des gaines véhiculant le flux d'air soufflé par la centrale et, en conséquence, l'encombrement et le prix de revient de ce type d'installation. La présente invention a ainsi pour objet un dispositif destiné à assurer la régulation en température d'un local au moyen d'un flux d'air à faible vitesse pulsé dans celui-ci, comportant une bouche d'aspiration et une bouche de soufflage débouchant dans ledit local, ce dispositif comprenant au moins un élément convergent d'amont en aval, dont l'orifice d'entrée amont est réuni, par une gaine, à des moyens d'alimentation en air sous pression et l'orifice de sortie aval débouche dans une canalisation coaxiale, à laquelle se raccordent respectivement, par des gaines d'aspiration et de soufflage, des bouches d'aspiration et de soufflage cet élément convergent étant apte à créer, en sortie, une dépression permettant d'aspirer, par la bouche d'aspiration, un premier flux d'air donné, de mélanger cet air avec un second flux d' air sortant de l'orifice de sortie de l'élément convergent, et de pulser l'ensemble de ces flux d'air dans le local dont on souhaite réguler la température, par la bouche de soufflage caractérisé en ce que la partie la plus en amont de la surface d'intersection entre la gaine d'aspiration et la canalisation est disposée immédiatement en aval de l'orifice de sortie de l'élément convergent. Le dispositif suivant l'invention permet de diminuer, de façon surprenante, l'une des causes principales du bruit généré habituellement par ce type d'installation à savoir la vitesse d'écoulement importante du flux d'air sur la surface interne de la gaine, en créant une isolation phonique en formant, autour d'une veine centrale d'écoulement d'air à grande vitesse, une zone d'écoulement annulaire périphérique à faible vitesse, entraînée par la veine centrale. Ainsi, suivant l'invention, on dispose dans une gaine de soufflage reliée à une centrale de conditionnement d'air, un élément convergent d'amont vers l'aval qui crée, en sortie, une veine d'air centrale à grande vitesse et à faible pression.Cette veine centrale aspire ainsi de l'air extérieur, par exemple dans le local à conditionner, qui constitue une veine annulaire entourant la veine centrale, et qui est entraînée à faible vitesse par celle-ci. Au bout d'une certaine distance d'écoulement, dépendant des paramètres de fonctionnement du système, une homogénéisation s'effectue dans le canal d'écoulement et on obtient un flux d'air homogène, à faible vitesse et à température égale à la température de soufflage souhaitée, qui peut dès lors être soufflé dans le local. La demanderesse a établi que, dans le domaine du conditionnement d'air, une homogénéisation efficace était réalisée lorsque la distance séparant l'orifice de sortie de l'élément convergent de la bouche de soufflage était au moins égale à dix fois le diamètre de l'orifice de sortie dudit élément convergent. La présente invention permet, dans le cas où le prélèvement de la veine d'air annulaire est effectué dans le local à conditionner, de diminuer à la fois le bruit et l'écart de température existant entre l'air soufflé dans le local et l'air ambiant de celui-ci, puisque l'air provenant de la centrale, en se mélangeant à l'air extrait du local, baisse en température, sans que, pour autant, la quantité de calories ou de frigories qu'il apporte au local ne diminue puisque la totalité de l'air mélangé est pulsée dans le local. La présente invention permet également, avec un bruit inférieur aux dispositifs de la technique antérieure, de faire appel à un flux d'air en provenance de la centrale qui est à nombre de calories/frigories fournies égal, inférieur à celui des dispositifs de la technique antérieure.En effet puisque la présente invention permet, à nombre de calories/frigories fournies égal, de réduire l'écart de température existant entre l'air soufflé dans le local et la température de ce dernier, il permet, en augmentant la température de l'air fourni par la centrale, de diminuer le débit d'air nécessaire, et donc la section de la gaine d'alimentation. Dans une variante particulièrement intéressante, le dispositif suivant l'invention est constitué d'un ensemble constitué d'un élément tubulaire, qui comprend successivement d'amont en aval, des moyens de régularisation des filets d'air en provenance de la centrale, un élément convergent d'amont en aval, un premier orifice latéral ou bouche d'aspiration d'air, dont la partie située la plus en amont est située au voisinage de l'orifice de sortie de l'élément convergent, et un second orifice latéral, ou bouche de soufflage, situé à une distance dudit orifice de sortie égale à au moins dix fois le diamètre de celui-ci, et des moyens d'obturation de l'extrémité de l'élément tubulaire opposée à l'élément convergent.Ce mode de mise en oeuvre permet de fournir à l'utilisateur un ensemble prêt à être mis en place sur une installation, garantissant une efficacité optimum, tant sur le plan du niveau de bruit que sur celui du rendement thermique, puisque tous les éléments ont été calculés, contrôlés et agencés par le fabriquant. Dans une autre variante de mise en oeuvre de l'invention les moyens de régulation des filets d'air sont associés à une batterie de régulation thermique permettant de moduler la température du flux d'air soufflé dans l'élément convergent. On décrira ci-après, à titre d'exemples non limitatifs, diverses formes d'exécution de la présente invention, en référence au dessin annexé sur lequel La figure 1 est une vue en coupe horizontale et longitudinale, d'un premier mode de mise en oeuvre de la présente invention. Les figures 2 et 3 sont des vues en coupe horizontale et longitudinale partielles de deux variantes de mise en oeuvre du dispositif suivant l'invention. La figure 4 est une vue, en coupe horizontale et longitudinale partielle, d'un dispositif suivant la technique antérieure. La figure 5 est une vue en coupe horizontale et longitudinale d'une forme particulière de mise en oeuvre de l'invention, améliorant le dispositif représenté sur la figure 4. Les figures 6 et 7 sont des vues en coupe horizontale et longitudinale partielle, de deux variantes de mise en oeuvre du dispositif suivant l'invention. La figure 8 est une vue en coupe horizontale et longitudinale d'une autre variante de mise en oeuvre de l'invention. La figure 9 est une vue en coupe horizontale et longitudinale d'un ensemble compact du dispositif suivant 1' invention. La figure 10 est une vue en coupe longitudinale d'une variante de mise en oeuvre d'un élément convergent. La figure 11 est une vue de droite de l'élément convergent représenté sur la figure 10. Le dispositif représenté sur la figure 1 comporte une gaine d'alimentation 1 dont une extrémité est en communication avec une centrale de conditionnement d'air (non représentée sur le dessin), et l'extrémité opposée se termine par un élément convergent 2, constitué d'un tube tronconique dont la section de passage diminue d'amont en aval pour former un orifice de sortie 3 de diamétre d, et qui débouche dans un conduit coaxial 4 dont le diamètre est égal à environ deux fois le diamètre d de l'orifice de sortie 3. Ce conduit 4 est relié par une gaine à une bouche de soufflage 5 disposée dans une cloison 7 d'un local 9 dont on souhaite assurer le conditionnement de l'air. Une bouche d'aspiration ou de "reprise" 11 est reliée au conduit 4 par une gaine transversale de "reprise" 13 qui débouche dans le conduit 4 juste en aval de l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2. L'axe de la bouche de soufflage 5 est distante de l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2 d'une longueur L égale à environ 13 fois le diamétre d de l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2. Dans ces conditions le fonctionnement du présent dispositif s'établit de la façon suivante Lorsque l'on souffle un flux d'air qc, en provenance de la centrale, au travers de l'élément convergent 2, la vitesse de l'air en sortie de celui-ci est augmentée et la pression diminuée. On obtient ainsi, à partir de l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2, une veine d'air axiale 15 (figurée schématiquement en tirets sur la figure 1) à vitesse élevée, et à pression inférieure à la pression PO du local 9, cette vitesse diminuant et la pression augmentant progressivement vers l'aval le long de cette veine axiale 15.La dépression créée par cette dernière provoque l'aspiration d'un flux d'air à partir du local 9, à travers la bouche de reprise 11 et la gaine 13, flux qui pénètre dans le conduit 4 et forme une veine d'air annulaire 17, entourant la veine d'air axiale 15. Cette dernière entraîne, à faible vitesse, la veine d'air annulaire 17 qui l'entoure, de sorte que, dans le présent dispositif, les filets d'air de la veine externe 17 qui sont en contact avec les parois du conduit 4 se déplacent à faible vitesse et ne créent donc qu'un bruit extrêmement faible.Bien entendu le dispositif suivant l'invention n'atteindra son efficacité maximale que lorsque la longueur L du conduit 4 sera telle que la veine d'air centrale 15, à vitesse élevée, ne rencontre aucun obstacle, et le coude 19 réunissant le conduit 4 à la bouche de soufflage 5 devra donc, dans le présent mode de mise en oeuvre, se situer à une distance suffisante de l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2, pour ne pas être frappé par la veine d'air centrale 15. Dans le domaine du conditionnement d'air, une telle distance L est au moins égale à dix fois le diamètre d de l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2. Pour entretenir une température T constante à l'intérieur du local 9, le flux d'air q5 pulsé dans celui-ci, par la bouche de soufflage 5, est à une température T6. Ce flux d' air est constitué, d'une part, d'un flux ql prélevé par exemple à l'intérieur du local 9, et qui se trouve donc à la température T et, d'autre part, du flux qc à une température TC provenant de la centrale.Le coefficient d'induction T qui est, par définition, le rapport du flux d'air ql prélevé par exemple à l'intérieur du local 9, sur le flux total qs soufflé par la bouche de soufflage 5 dans le local 9, et que l'on peut faire varier, d'une part par construction, et d'autre part en faisant varier la pression de l'air fourni par la centrale au dispositif suivant l'invention, permet d'adapter ce dernier aux différentes conditions de travail souhaitées. Ainsi par exemple si, compte tenu de ses dimensions et des conditions de température extérieure, le local 9, nécessite, suivant le dispositif de la technique antérieure, pour être maintenu à une température constante T de 200C, un flux d' air à 500C de 214m3/heure, l'air à 5O0C ainsi soufflé dans le local 9 présentera un écart de température de 300C avec la température ambiante de 200C dudit local. Suivant l'invention, et en choisissant un coefficient d'induction T de 0,5, c'est-à-dire un flux d'air qs soufflé dans le local composé de 50% d'air provenant de la centrale et de 50% d'air prélevé, par exemple, dans le local 9, on souffle ainsi dans celui-ci de l'air provenant du mélange d'un flux de 214m3/h à 500C et d'un flux ql de 214m3/h à 200C, soit un flux qs de 428m3/h d'air à 350C. On constate ainsi que l'écart de température entre l'air soufflé dans le local 9 et l'air ambiant de celui-ci est de 150C, soit deux fois moins important que dans les systèmes de la technique antérieure. On pourrait bien entendu modifier, en fonction des cas particuliers propres à une installation donnée, le coefficient d'induction t . Ainsi, si l'on souhaite diminuer encore l'écart de température entre l'air soufflé dans le local et l'air ambiant de celui-ci, on augmentera le coefficient d'induction Par exemple, avec un coefficient d'induction de 0,67, c'est à-dire en prélevant, par exemple dans le local, 67% du flux qs, soufflé dans celui-ci, on prélève ainsi dans ce dernier 428m3/h d'air à 200C que l'on mélange à 214m3/h d'air à 500C provenant de la centrale, de façon à souffler dans le local 9 un flux d'air q6 de 642m3/h d'air à 300C. La température de l'air soufflé dans le local 9 ne dépasse donc plus la température ambiante de celui-ci que de 130C. La présente invention permet également de faire appel à un flux d'air qc en provenance de la centrale qui est, à nombre de calories/frigories fournies égal, inférieur à celui des dispositifs de la technique antérieure. Ainsi, au lieu de souffler 214m3/h à 500C, la centrale peut fournir 134m3/h d'air à 800C ce qui représente une même quantité de calories fournies au local. En utilisant par exemple un coefficient d'induction t de 0,60 ce qui correspond à un prélèvement, par exemple dans le local 9, de 60% du flux q6 soufflé dans celui-ci, le flux qs se décompose, comme vu précédemment, en, d'une part, un flux d'air qc de 134m3/h à 800C fourni par la centrale et d'autre part un flux d'air ql de 200m3/h à 200C prélevé dans le local 9, ce qui correspond à un flux d'air global qs de 334m3/h d'air à 440C. On constate qu'il est ainsi possible, tout en réduisant de 60C l'écart entre la température de l'air soufflé dans le local et la température de celui-ci, de réduire également de 38% le débit qc fourni par la centrale, ce qui permet d'une part de réduire la section des gaines d'alimentation 1 de 38%, et donc de diminuer l'encombrement de l'installation et de réduire les coûts de celle-ci et, d'autre part, d'utiliser des centrales pourvues de ventilateurs moins puissants, donc moins coûteux à l'achat et en consommation électrique. La présente invention est également utilisable en mode refroidissement, c'est-à-dire en été, pour maintenir un local 9 à une température constante T, en soufflant dans celui-ci de l'air provenant d'une centrale de conditionnement d'air à une température T, au-dessous de la température ambiante du local. On sait qu'avec un dispositif suivant la technique antérieure tel que représenté sur la figure 4, pour maintenir un local 9 à une température T = 250C par une température extérieure de 320C, on devra souffler dans celui-ci de l'air à 160C avec un flux de 214m3/h. Or la quantité de frigories ainsi apportée n'est pas suffisante, et on ne peut descendre plus bas la température de l'air soufflé sous peine de créer une gêne pour l'utilisateur du local. On est donc conduit à augmenter la section des gaines 1 utilisées, dans un rapport de 2 à 3, ce qui rend parfois impossible le passage de ces gaines dans les faux-plafonds.Suivant le dispositif de la figure 1, on peut pulser dans le conduit 4, calorifugé pour empêcher les phénomènes de condensation à la surface de celui-ci, 214m3/h d'air à 70C, ce qui fournit une quantité de frigories double de la précédente, à laquelle on mélange (avec un coefficient d'induction de 0,6%) 321m3/h d'air à 250C prélevés dans le local 9 de façon à souffler dans celui-ci 535m3/h d'air à 17,80C. On constate ainsi que l'induction non seulement permet de fournir au local 9 la quantité de frigories nécessaire pour assurer sa régulation en température, sans nécessiter une augmentation de la section des gaines 1 ou des conduits d'alimentation 4, mais permet également de souffler dans ceux-ci de l'air se rapprochant davantage de la température ambiante du local 9 ce qui procure à l'utilisateur un meilleur confort. On notera qu'avec une installation suivant l'art antérieur, pour fournir le même nombre de frigories au local, dans les mêmes conditions de confort, on aurait dû pulser dans celui-ci un flux de 535m3/h d'air à 17,8 C. Sur la figure 2 on a représenté un ensemble composé d'un élément tubulaire 40 sur une extrémité duquel vient se raccorder une gaine 1 (en tirets) d'un diamètre D voisin de 200mm, reliée à une centrale de conditionnement d'air, et dont l'autre extrémité est raccordée à une autre gaine 1' (en tirets) de même diamètre, D reliée à une bouche de soufflage, non représentée sur le dessin. Un échangeur cylindrique 42 est disposé à l'entrée et à l'intérieur de l'élément tubulaire 40. L'échangeur 42 est alimenté en fluide caloporteur par deux canalisations 44 et 46. Cet échangeur 42 est suivi d'un élément convergent 2, dont l'orifice de sortie 3 est d'un diamètre d sensiblement égal au tiers du diamètre D des gaines 1,1'. Immédiatement en aval de l'orifice de sortie 3, débouche, dans l'élément tubulaire 40 un tube cylindrique transversal 48, de même diamètre D que les gaines 1,1', sur lequel vient se raccorder une gaine de reprise 13 reliée à une bouche de reprise non représentée sur le dessin. Cette disposition permet, dans le cas où la centrale d'air se trouve éloignée des locaux à conditionner, de limiter les pertes thermiques au niveau des gaines d'alimentation, en diminuant l'écart entre la température du flux d'air transporté par ces gaines et l'air ambiant. Chaque échangeur 42 fournit donc à l'air provenant de la centrale les calories, ou les frigories, dont il a besoin pour se trouver à la température de soufflage optimale souhaitée, fonction des différents autres paramètres de l'installation. De plus on utilise habituellement les échangeurs 42, combinés à des moyens permettant d'assurer une bonne distribution des filets d'air, ce qui permet d'améliorer la qualité de la veine d'air fournie à l'élément convergent 2 et, en conséquence celle des veines centrale 15 et annulaire 17, et finalement, les qualités d'insonorisation du dispositif suivant l'invention. Sur la figure 3 on a remplacé l'échangeur 42 de la figure 2 par un système de contrôle de débit de l'air pulsé par la centrale. Ce système se compose de deux capteurs différentiels 50,52 disposés respectivement en amont et en aval d'un élément convergent 2, de façon à bénéficier de la perte de charge créée par celui-ci et qui est nécessaire à ce type de mesure. Le dispositif comprend un registre 54, logé dans l'élément tubulaire 40 en amont de l'élément convergent 2, mobile en rotation autour d'un axe transversal 56, et qui permet, en fonction de sa position angulaire, d'obturer plus ou moins l'élément tubulaire 40, et des moyens d'asservissement 58 aptes à commander le registre 54 en fonction des mesures des capteurs 50 et 52 et des conditions de fonctionnement définies par l'utilisateur.En utilisant, suivant l'invention, la perte de charge créée par l'élément convergent 2 pour réaliser la mesure, on supprime de ce fait les éléments, tels que les croisillons, de la technique antérieure. Comme montré sur la figure 4, une installation suivant la technique antérieure comprend une gaine principale 1, de forte section, qui alimente une série de locaux 9, comportant chacun une bouche de soufflage 5 réunie, par une gaine la, à une gaine principale 1, les gaines la étant montées en parallèle les unes par rapport aux autres sur la gaine principale 1. On sait que, dans une installation classique de ce type, il existe une perte de charge, entre la bouche de soufflage 5 située la plus en amont et la boucle de soufflage 5' située la plus en aval à une distance qui, dans le cas d'une gaine de grande longueur, peut être importante.Ainsi, dans le cas de la forme de réalisation représentée sur la figure 4, et en admettant que la distance f séparant les bouches de soufflage amont 5 et aval 5' soit d'environ 50 mètres, on peut prendre en compte une perte de charge moyenne de l'ordre de 50 pascals. En réglant la pression dans la gaine principale 1 pour que la pression de la bouche aval 5' ait une pression suffisante, estimée à 20 pascales, la pression au niveau de la bouche de soufflage amont 5 est, dès lors, de 70 pascals. Dans ces conditions si la bouche aval 5' est calculée pour fournir un flux d'air de 100m3/h, le débit fourni par la bouche de soufflage amont est dès lors de 100 soit 187m3/h. L'augmentation de débit de la bouche de soufflage amont 5 est ainsi de 87%, et on voit, dans ces conditions, que les moyens à mettre en oeuvre pour ramener ce débit au niveau de celui de la bouche de soufflage aval 5' seront relativement importants puisque le débit doit être sensiblement divisé par deux. La figure 5, représente une installation de même type, mais mise en oeuvre suivant la présente invention. Elle comprend une série de dispositifs tels que ceux représentés sur les figures 1 à 3 précédemment décrits, dans lesquels les conduites de soufflage et de reprise ont des diamètres de l'ordre de trois fois celui de l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2, et les distances existant entre les axes des bouches de soufflage 5 et les orifices de sortie 3 des éléments convergents 2 sont de l'ordre de 10 fois le diamètre de ces derniers. Ces dispositifs sont disposés en parallèle sur la canalisation principale 1, de façon à souffler, dans une série de locaux 9, un flux d'air qs. Comme précédemment, on admettra que la perte de charge existant entre les gaines d'alimentation amont et aval est de 50 pascals. Dans ces conditions, pour obtenir, au niveau de l'élément convergent aval 2, un débit d'environ 100m3/h la pression dans celui-ci doit être de 300 pascals et cette même pression au niveau de l'élément convergent 2 amont doit en conséquence être de 350 pascals. Le débit fourni par celui-ci est dès lors 100 x 350/300 soit 110m3/h. On constate ainsi que le dispositif suivant l'invention joue un rôle autorégulateur de débit, puisque le taux d'accroissement de débit dû à une même perte de charge, qui était de 87% dans une installation suivant la technique antérieure, passe à une valeur de 8% dans une installation suivant ltinvention. Cette différence serait encore plus marquée dans le cas d'une gaine d'alimentation 1 plus longue et présentant donc une perte de charge plus élevée. Ainsi dans le cas d'une perte de charge entre des bouches extrêmes amont et aval de 100 pascals, les taux d'accroissement du débit soufflé par la bouche amont par rapport à celui de la bouche aval sont respectivement de 144% pour les dispositifs suivant l'art antérieur et de 15% pour les dispositifs suivant l'invention. On pourrait bien entendu, pour des débits d'air importants, utiliser un élément convergent 2 composé de plusieurs troncs de cônes coaxiaux. Ainsi, comme représenté sur la figure 6, on peut utiliser un élément convergent 2 constitué d'un élément convergent externe 2a et un élément convergent interne 2b, ces deux éléments étant liés par des entretoises longitudinales 22. Cette disposition permet de limiter les turbulences et d'obtenir des veines centrale 15 et annulaire 17 plus stables, ce qui améliore l'insonorisation du dispositif suivant l'invention. Cette disposition permet donc, soit à niveau sonore égal et à énergie consommée égale, d'augmenter le coefficient d'induction Comme montré sur la figure 7, l'élément convergent 2 peut être constitué d'un tronc de cône excentré, c'est-à-dire dont l'axe zz' de l'orifice de sortie 3 est décalé latéralement d'une valeur a par rapport à l'axe longitudinal yy' de la gaine d'alimentation 1. Ce tronc de cône est solidaire d'une partie cylindrique 62, d'axe yy' s'ajustant à l'intérieur de la gaine 1. Cette disposition permet, en faisant tourner l'ensemble du tronc de cône et de la partie cylindrique 62 autour de l'axe yy', de faire varier le coefficient d'induction en éloignant plus ou moins la veine d'air centrale 15 de la sortie de la gaine de reprise 13. On pourrait également, comme montré sur la figure 8, favoriser l'effet de l'induction en disposant un ventilateur 64 dans une gaine de reprise 13 reliée à une bouche de reprise 11. Le présent dispositif permet de réaliser une induction f moyenne à l'aide de l'élément convergent 2 et de réaliser le pilotage, c'est-à-dire l'ajustement de l'induction p , à l'aide par exemple de moyens automatisés commandant la vitesse de rotation du ventilateur 64 en fonction du coefficient d'induction T désiré. Bien entendu un tel dispositif sera approprié au conditionnement d'air de locaux pour lesquels les impératifs de silence ne seront pas essentiels, en raison du surcroît de bruit introduit par le ventilateur 64. Dans une variante particulièrement intéressante de l'invention, représentée sur la figure 9, le dispositif est constitué d'un ensemble comprenant un élément tubulaire 70 d'axe longitudinal yy', ouvert à son extrémité amont et fermé à son extrémité aval. Cet élément tubulaire 70 reçoit, d'amont en aval, un dispositif 71 destiné à assurer la régulation du flux d'air provenant de la centrale, un élément convergent 2, une bouche d'aspiration rectangulaire 72, de grand axe longitudinal c'est-à-dire parallèle à l'axe yy', réalisée dans la paroi de l'élément tubulaire 70, juste en aval de l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2, et une bouche de soufflage 74, de même forme que la bouche d'aspiration 72, disposée sur la même génératrice de l'élément tubulaire 70 que cette dernière est plus loin en aval.Les bouches d'aspiration 72 et de soufflage 74 sont entourées d'un cadre, respectivement 73 et 76 pourvu de ventelles 77, destinées à assurer une bonne orientation des flux d'air aspiré et soufflé. Suivant l'invention la partie la plus en amont de la bouche d'aspiration 72 est en alignement, suivant un axe transversal xx' perpendiculaire à l'axe longitudinal yy', avec l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2. De plus le bord le plus en amont de la bouche de soufflage 76 est disposé à une distance de l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2 égale à sensiblement 13 fois le diamètre d de l'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2. Un tel ensemble, comprend tous les éléments du dispositif suivant l'invention agencés de façon à fournir un bruit de fonctionnement minimal associé à des qualités de fonctionnement optimales. Cet ensemble est destiné à être fixé sur la cloison 9 d'un local à conditionner, sans nécessiter de calculs de la part de l'installateur, ce qui facilite grandement sa mise en oeuvre et constitue également une garantie que les différents éléments du dispositif ont été assemblés de façon à fournir le meilleur résultat. Eventuellement le dispositif 71 destiné à assurer la régularisation du flux d'air en provenance de la centrale peut être pourvu de moyens échangeurs alimentés en fluide caloporteur par des canalisations, ces moyens échangeurs permettant d'ajuster la quantité de calories/frigories provenant de la centrale destinée à être fournie au système. La demanderesse a constaté qu'en utilisant un élément convergent 2 possédant une paroi de forme générale tronconique, constituée d'une série d'ondulations adjacentes, on obtenait une amélioration de la stabilité de l'écoulement de l'air qui contribuait encore à diminuer le bruit du dispositif. Ainsi, dans le mode de mise en oeuvre représenté sur les figures 10 et 11, l'élément convergent 2 est constitué d'amont en aval d'une partie cylindrique 80, d'un diamètre externe de préférence égal au diamètre interne D de la gaine 1 d'alimentation en air (représentée en trait interrompu sur le dessin) et d'une seconde partie 82, de forme globale en tronc de cône, se terminant par un orifice de sortie aval 3 de diamètre moyen d (représenté en trait interrompu sur la figure 11). L'orifice de sortie 3 de l'élément convergent 2 possède ainsi une périphérie constituée d'une succession de demicercles 85. Cet orifice de sortie possède ainsi un diamètre moyen d correspondant au diamètre du cercle délimitant une surface interne égale à la surface de sortie de l'orifice de sortie 3. De préférence les ondulations 89 de forme sont semitronconique. Le diamètre q de la grande base et le diamètre p de la petite base de ce semi-tronc de cône sont égaux au sixième respectivement des diamètres D de la partie cylindrique 80 et du diamètre d moyen de l'orifice de sortie 3. REVENDICATIONS 1.- Dispositif destiné à assurer la régulation en température d'un local au moyen d'un flux d'air (qs) à faible vitesse pulsé dans celui-ci, comportant une bouche d'aspiration (11,72) et une bouche de soufflage (5,74) débouchant dans ledit local (9), ce dispositif comprenant au moins un élément (2) convergent d'amont en aval, dont l'orifice d'entrée amont est réuni, par une gaine (1), à des moyens d'alimentation en air sous pression et l'orifice de sortie aval (3) débouche dans une canalisation coaxiale (4), à laquelle se raccordent respectivement, par des gaines d'aspiration (13) et de soufflage, des bouches d' aspiration (11,72) et de soufflage (5,74), cet élément convergent (2) étant apte à créer, en sortie, une dépression permettant d'aspirer, par la bouche d'aspiration (11,72), un premier flux d'air donné (ql), de mélanger cet air avec un second flux d'air (qc) sortant de l'orifice de sortie (3) de l'élément convergent (2), et de pulser l'ensemble de ces flux d'air dans le local (9) dont on souhaite réguler la température, par la bouche de soufflage (5,74), caractérisé en ce que la partie la plus en amont de la surface d'intersection entre la gaine d'aspiration (13) et la canalisation (4) est disposée immédiatement en aval de l'orifice de sortie (3) de l'élément convergent (2). 2.- Dispositif suivant la revendication 1 caractérisé en ce que la partie la plus en amont de la surface d'intersection entre la gaine de soufflage (5,74) et la canalisation (4) est disposée à une distance de l'orifice de sortie (3) de l'élément convergent (2) égale à au moins dix fois le diamètre (d) de l'orifice de sortie (3) dudit élément convergent (2). 3.- Dispositif suivant la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que le diamètre (D) de la canalisation (4) dans laquelle débouche l'élément convergent (2), est égal à au moins deux fois le diamètre (d) de l'orifice de sortie (3) de l'élément convergent (2). 4.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que le premier flux d'air (ql) est prélevé dans le local (9) dans lequel on souhaite maintenir une température donnée (T) constante. 5.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de réglage du débit du premier flux d'air (ql) aspiré. 6.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'élément convergent est constitué d'un tronc de cône (2), dont le diamètre de la grande base est identique au diamètre (D) de la gaine (1) reliée aux moyens d'alimentation en air sous pression. 7.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'élément convergent (2) est constitué de deux troncs de cônes coaxiaux, à savoir un premier tronc de cône extérieur (2a), et un second tronc de cône intérieur (2b) fixé sur le premier tronc de cône (2a) par des entretoises radiales et longitudinales (22). 8.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 6 et 7 caractérisé en ce que l'axe longitudinal (zz') de l'orifice de sortie (3) de l'élément convergent (2) est décalé transversalement par rapport à l'axe longitudinal (yy') de la gaine d'alimentation (1). 9.- Dispositif suivant la revendication 8 caractérisé en ce que l'élément convergent (2) est solidaire d'une base cylindrique (62) montée mobile en rotation autour de l'axe (yy') de la gaine d'alimentation (1). 10.- Dispositif suivant la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'aspiration du premier flux d'air (ql) constitués d'un ventilateur (64) dont le côté aspiration est relié par une gaine (13) à un endroit de prélèvement de l'air et le côté soufflage est réuni à une conduite débouchant juste en aval de l'orifice de sortie (3) de l'élément convergent (2). 11.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'en amont de l'élément convergent (2), est disposé un échangeur (42) permettant d'ajuster la température du second flux d'air (qu). 12.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'en amont de l'élément convergent (2) sont disposés des moyens aptes à assurer la régularisation des filets d'air en provenance des moyens d'alimentation en air sous-pression. 13.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'en amont de l'élément convergent (2) sont disposés des moyens (54) permettant d'ajuster le débit du second flux d'air (qc) provenant des moyens d'alimentation en air sous pression. 14.- Dispositif suivant la revendication 13 caractérisé en ce que de part et d'autre de l'élément convergent (2) sont disposés des capteurs de pression (50,52) destinés à mesurer le débit (qc) du second flux d'air. 15.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'élément convergent (2) est constitué, d'amont en aval, d'une première partie cylindrique (80) de diamètre externe (D) de préférence égal au diamètre interne de la gaine (1) d'alimentation en air, et d'une seconde partie de forme globale en tronc de cône (82) constituée d'une série d'ondulations (84). 16.- Dispositif suivant la revendication 15 caractérisé en ce que les ondulations (84) sont de forme sensiblement tronconique, les diamètres respectifs (g) et (p) de la grande et de la petite base des ondulations semi-tronconique (84) étant égal environ au sixième des diamètres respectifs (D) de la première partie cylindrique (80) et du diamètre (d) moyen de l'orifice de sortie (3) de l'élément convergent (2).