Brevet FR2678924A1 — publié le 19930115

La présente invention concerne un procédé et une installation pour l'élimination biologique de l'azote ammoniacal contenu dans un milieu liquide euhalin. Par milieu euhalin, on entend une eau salée d'origine maritime dont les teneurs en chlorure de sodium varient entre 30 pour 1000 et 40 pour 1000. Le mot "élimination" est à comprendre ici comme "transformation de l'azote ammoniacal en azote moléculaire". A l'heure actuelle, les soucis de débarrasser les liquides aqueux de rejet de leur charge en azote ammoniacale sont constants. Les zéolites d'origine naturelle ou synthétique peuvent être utilisées à cette fin (voir par exemple J48082661 et J49078676). Les zéolites saturées en ammonium (azote ammoniacal) sont régénérées par incinération et par conséquent, l'azote ammoniacal est transformé en oxydes d'azote gazeux. Ces oxydes d'azote se dissolvent dans l'humidité de l'air et tombent tôt ou tard avec les précipitations pour se transformer enfin en nitrates solubles. Les zéolites saturées en ammonium peuvent être régénérées par un lavage à l'eau chargé en sodium (NaCl, NaOH, Na2C03, etc...). L'eau de lavage est chargée à la fois en sodium (NaCl, par exemple) et en ammonium, mais à forte concentration. Un liquide aqueux salin chargé en ammonium peut donc avoir comme origine l'eau de régénération (lavage) des zéolites saturées en ammonium. Un liquide aqueux salin chargé en ammonium peut avoir encore comme origine certaines industries agro-alimentaires, pharmaceutiques, chimiques, ou décharges urbaines et/ou industrielles. A l'heure actuelle, le rejet accru dans la nature de liquides renfermant différentes formes d'azote, conduit à augmenter la concentration de l'azote sous ses différentes formes oxydées notamment les nitrates dans les milieux naturels notamment les sources d'eau souterraine. Les milieux naturels ouverts sont capables de transformer les formes réduites d'azote en formes oxydées. La transformation de l'azote ammoniacal en azote moléculaire en milieu doux (non salé) est connue. A l'heure actuelle, il n'est connu, à notre connaissance, aucun traitement d'élimination de l'azote ammoniacal contenu dans un liquide aqueux salin. Le but de la présente invention est de proposer un procédé pour transformer en azote moléculaire, l'azote ammoniacal contenu dans un liquide aqueux salin. Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé de régénération de l'eau salée, fortement chargée en ammonium, issue du lavage des zéolites chargées elles-mêmes en ammonium. L'eau régénérée est réutilisée de nouveau pour d'autres lavages. Un autre but de la présente invention est de préserver les lieux naturels de l'accumulation de nitrates. Encore un autre but de la présente invention est d'éviter de polluer l'atmosphère avec les oxydes d'azote. A cet effet, et suivant une disposition, le procédé faisant partie de la présente invention, pour éliminer biologiquement l'azote ammoniacal contenu dans un milieu liquide euhalin se caractérise essentiellement en ce qu'il comporte les étapes suivantes I/- une phase de préparation d'un milieu réactionnel consistant à a- maintenir une quantité d'eau de mer comportant ses souches bactériennes naturelles, contenue dans un récipient, à une température de 20 à 300C et à un pH de 6 à 8, b- aérer et brasser en continu cette quantité d'eau de mer, c- injecter, le premier jour, une quantité de liquide aqueux salin chargé en azote ammoniacal en sorte de rendre la concentration de l'azote dans le dit récipient environ 5 mg/l, d- suivre, d'une manière classique, une éventuelle nitrification du milieu, e- augmenter légèrement, dans les jours suivants, les quantités de liquide aqueux salin chargé en azote, f- lorsque la nitrification est sensiblement constatée, maintenir encore l'aération et le brassage et arrêter l'injection du liquide aqueux chargé en azote ammoniacal, g- lorsque une partie importante de l'azote se transforme en forme oxydée, arrêter l'aération tout en maintenant le brassage et injecter une quantité d'une matière organique de telle sorte que le rapport entre le carbone (calculé comme éthanol) et l'azote ammoniacal injecté soit C éthanol/N = 1 à 4, ces conditions anoxiques (aération arrêtée et brassage maintenu) étant maintenues pour une durée supérieure à celle nécessaire pour l'étape (f), h- répéter les étapes (e), (f), et (g) jusqu'à ce qu'une concentration en matière en suspension (MES) de 2 à 4 g/l soit atteinte, II/ - une phase de cycles nitrification - dénitrification de routine consistant à a- injecter, à un instant (to) jusqu a un instant (t1), dans le milieu réactionnel aéré brassé, maintenu à une température de 25 à 30"C et à un pH de 6 à 8 du liquide aqueux salin chargé en ammonium, en sorte que la concentra tion en azote ammoniacal dans le dit milieu soit inférieure à 40 mg/l, b- continuer l'aération et le brassage jusqu'à un instant (t2), c- arrêter l'aération tout en maintenant le bras sage et injecter pendant une durée de (t2) à (t3), une matière organique en sorte que le rapport entre le carbone (calculé comme métha nol) et l'azote ammoniacal injecté dans la période de (to) à (t1) soit C méthanol/ N= 1 à 4, d- maintenir les conditions anoxiques jusqu'à un instant (t4) où (t4 - t2) > (t2 - to) la durée (t4 - to) étant un cycle. Suivant une caractéristique, le milieu réactionnel est maintenu pendant la phase (I) et la phase (II) à une température de 25 à 30"C et à un pH de 7 à 7,4. Suivant une autre caractéritique, le milieu réactionnel est maintenu pendant la phase (I) et la phase (II) à une température de 27 à 28"C et à un pH de 7,1 à 7,3. Suivant une autre caractéristique, le milieu réactionnel a un volume constant (V)l et l'injection du liquide aqueux salin chargé en ammonium est effectuée à un débit (v)l/h de telle sorte que (V/v) = 8 à 12 h. Suivant une autre caractéristique, au début ou pendant la phase (I), des zéolites finement divisées sont introduites dans le milieu réactionnel. Suivant une autre caractéristique, les zéolites finement divisées présentent une granulométrie comprise entre 0 et 0,2 millimètre. Suivant une autre caractéristique, les zéolites finement divisées présentent une granulométrie comprise entre 0 et 0,1 millimètre. Suivant une autre caractéristique, le liquide aqueux salin chargé en ammonium a une salinité comparable à celle du milieu réactionnel. Suivant encore une autre caractéristique, le potentiel redox rH du milieu réactionnel est mesuré et l'instant (t4) est déterminé comme celui auquel le (rH) atteint une valeur prédéterminée (rH2). Suivant encore une autre caractéristique : C méthanol/N = 1,9 à 2,1. Suivant encore une autre caractéristique, le potentiel redox rH du milieu réactionnel est mesuré et la quantité de la matière organique injectée est jugée trop importante lorsque le (rH) mesuré atteint, à un instant ultérieur à (t3) une valeur déterminée (rH3), l'excès de la matière organique étant prise en considération lors du cycle suivant. Suivant encore une autre caractéristique, le potentiel redox rH du milieu réactionnel est mesuré et la quantité de la matière organique injectée est jugée insuffisante lorsque à un instant (t) où (t- t2) > > (t2 - to) une valeur (rH4) où (rH4) est inférieure à une valeur prédéterminée (rH2). Suivant encore une autre caractéristique : (t1) - (to) est égale approximativement à 2 H 00, (t2) - (tl) " " " à 30 mn, (t3) - (t2) " V' à 20 mn, (t4) - (t3) " V' à 3 H 10 mn. Suivant une autre disposition, l'installation faisant partie de la présente invention se caractérise essentiellement en ce qu'elle comporte - un réservoir de liquide aqueux salin chargé en ammonium, dans lequel ledit liquide est acheminé via une ligne d'arrivée et par lequel ledit liquide part via une conduite à l'aide d'une pompe réglable et asservie, - un réacteur contenant le milieu réactionnel, muni d'un moyen d'aération et d'un moyen de brassage. Dans ledit réacteur, le liquide chargé en amonium, arrive via une conduite et part débarrassé de son ammonium, par débordement, via une autre conduite, - un décanteur dans lequel le liquide débarrassé de son ammonium arrive par une conduite et par lequel le liquide part par débordement via une conduite. - Un réservoir de liquide, débarrassé d'ammonium et décanté, dans lequel le dit liquide arrive par une conduite et par lequel le liquide part, via une conduite de départ munie d'une pompe. Suivant une caractéristique, le réacteur est muni d'un moyen pour mesurer le potentiel redox (rH) du milieu réactionnel et émettre des signaux conséquents. Suivant une autre caractéristique, le décanteur communique, par son fond, au fond du réacteur par une conduite munie d'une pompe. La présente invention sera comprise à la lecture de la description détaillée donnée ci-après et accompagnée des dessins dans lesquels - la figure I présente les courbes de la concentration en N-NH4, N-NO3 et N-NO2 durant un cycle de nitrification-dénitrification, - la figure 2 présente la concentration en oxygène et le potentiel redox rH durant un cycle de nitrification dénitrification - la figure 3 présente le schéma d'un mode de réalisation de l'installation et, - la figure 4 est un exemple d'application concernant la régénération d'une série de colonnes (L1), (L2), ... (Ln) de zéolite. Le présent procédé d'élimination biologique de l'azote ammoniacal contenu dans un liquide aqueux salin diffère de celui d'élimination biologique de l'azote ammoniacal en milieu doux par l'origine de souches bactériennes employées et leurs conditions de travail. Dans les deux cas, les souches bactériennes comportent une souche nitritante, une souche nitratante et un ensemble de souches anoxiques capables, en cas de manque d'oxygène, de consommer l'oxygène contenu dans les formes oxydées d'azote. Les souches bactériennes utilisées dans le présent procédé sont d'origine marine. Les tentatives répétées d'utiliser dans un milieu salin les souches bactériennes habituées à fonctionner en milieu doux ont conduit à des échecs. L'originalité du présent procédé est d'utiliser les souches bactériennes se trouvant naturellement dans l'eau de mer. Ces souches bactériennes vivant dans l'eau de mer ne sont pas utilisées à l'heure actuelle dans des procédés industriels. Elles sont seulement plus ou moins identifiées. Ces souches, dans leur milieu naturel, n'ont pas l'habitude d'avoir comme substrat de l'azote ammoniacal. Le présent procédé est basé donc sur l'usage de ces souches bactériennes de mer pour la nitrificationdénitrification après les avoir habituées à avoir comme substrat, de l'azote ammoniacal. Ces souches peuvent être divisées en deux catégories : des souches aérobies (phase d'oxydation) et des souches anérobies (phase de réduction). Les souches de la phase d'oxydation peuvent être décrites comme (pour une salinité de 20 à 40 g/l de NaCl et de préférence 35g/l, une matière en suspension (MES) de 2 à 4 g/l, une température de 20 à 30 c, une concentration en ammonium de 10 à 40 mg/l et de préférence 30 mg/l et une concentration en oxygène de 3 à 4 mg/l) - une souche bactérienne autotrophe aérobie "nitritante" capable de conduire une réaction comme + NH4 + 4H20 + 2 NO2 + 4H30+ ...... (1) pH = 6 à 8 et de préférence de 7,5, consommation en oxygène = 0,8 g/l/minutes, - une souche bactérienne autotrophe aérobie "nitratante" capable de conduire une réaction comme NO2 + 1/2 02 NO3 (2), pH = 6 à 8 et de préférence 7,5, consommation en oxygène = 1,2 g/l/minutes. Les souches de la phase de réduction (phase anoxique) sont des souches capables de croitre en anoxie lorsque le milieu manque d'oxygène, en utilisant l'oxygène des formes oxydées de l'azote. Elles ont besoin d'une source de carbone (méthanol, éthanol, glucose, eau brute riche en carbone d'une station d'épuration, etc...). Les souches de la phase de réduction sont constituées d'un ensemble de souches capables de conduire les réactions (salinité de 20 à 40 g/l de NaCl et de préférence 30g/l, une température de 20 à 30 C, et MES de 2 à 4 g/l) le rapport entre le carbone fourni (calculé comme méthanol) et l'azote C méthanol/N = 1, le rapport entre le carbone fourni (calculé comme méthanol) et l'azote C méthanol/N = 3,2. La sensibilité au pH de la réaction (1) et (2) est due à la formation d'espèces toxiques vis-à-vis des souches bactériennes concernées. Ces espèces sont en équilibre avec les substrats ou les produits des réactions avec une constante d'équilibre (pKa) de 9,25, avec une constante d'équilibre (pKa) de 3,1. Afin de consommer le moins possible de carbone dans la phase de réduction (anoxie), il faut limiter, pendant la phase d'oxydation, la formation de nitrates et favoriser la formation de nitrites. En régulant le pH autour de 7 à 7,2 au lieu de 7,5, on peut obtenir une accumulation de nitrites pendant la phase d'oxydation sans limiter la vitesse de nitritation (réaction n" (1)). En conséquence, on ajoute pendant la phase de dénitrification (réduction en anoxie) du carbone (calculé comme méthanol) par rapport à l'azote ammoniacal comme C méthanol/N = 2. Comme il a été dit précédemment, le procédé faisant partie de la présente invention comporte deux phases : une phase de préparation d'un milieu réactionnel et une phase de cycles nitrification-dénitrification de routine. La phase de cycles nitrification-dénitrification de routine consiste à - injecter dans le milieu réactionnel, aéré, brassé et maintenu à une température de 20 à 30"C et de préférence de 25 à 30"C et d'une manière optimale de 27 à 28"C et à un pH de 6 à 8 et de préférence de 7 à 7,4 et d'une manière optimale de 7,1 à 7,3, du liquide aqueux salin chargé en ammonium de sorte que la concentration en azote ammoniacal dans le dit milieu réactionnel soit inférieur à 40 mg/l. Cette concentration en azote ammoniacal est située entre 20 et 40 mg/l et de préférence d'approximativement 35 mg/l. Il est à noter que le liquide aqueux salin chargé en ammonium peut avoir une concentration très élevée (400 à 900 mg/l) en azote ammoniacal. La condition à respecter dans tous les cas est la concentration du dit azote dans le milieu réactionnel. Cette injection dure (t1 - t0) où t0 est le début du cycle. Cette injection est effectuée à un débit de vl/h en sorte que V/v = 8 à 12 heures, où V est le volume du milieu réactionnel. Le rapport V/v est de préférence 10 heures, - Continuer l'aération et le brassage jusqu a un instant (t2) ultérieur à (tl), - arrêter l'aération tout en continuant le brassage et injecter pendant une durée (t3 - t2) une matière organique de sorte que le rapport entre le carbone (calculé comme méthanol) et l'azote ammoniacal injecté dans la période (t1-to), soit C méthanol/N = 1 à 4. Ce rapport est de préférence de 1,5 à 2,5 et d'une manière optimale 2. - Maintenir les conditions anoxiques (aération arrêtée et brassage maintenu) jusqu'à un instant (t4) où (t4 - t2) > (t2 - to). La durée (t4 - t0) constitue un cycle. Le liquide aqueux salin chargé en ammonium doit avoir une salinité comparable à celle du milieu réactionnel. Cette condition a, pour but, de ne pas perturber les bactéries. Il va de soi que la salinité du liquide à traiter peut être modifiée avant introduction dans le milieu réactionnel. Le potentiel redox rH du milieu peut être suivi durant le cycle (voir figure 2). A l'instant (t2), ce potentiel est rH1, ce potentiel diminue pendant la phase de réduction (dénitrification). Le cycle est considéré terminé à un instant (t4) lorsque le potentiel redox rH atteint une valeur prédéterminée rH2. Sur la figure 1 sont présentées les courbes de concentration en azote ammoniacal, nitrique et nitreux durant un cycle. Le cycle de t0 à t4 dure 6 heures (t1) - (to) est égale approximativement à 2 H 00, (t2) - (tel) " " 'V à 30 mn, (t3) - (t2) " V' " à 20 mn, (t4) - (t3) " VV " à 3 H 10 mn. Pour favoriser l'accumulation de l'azote nitreux pendant la phase d'oxydation, le rapport C méthanol/N est égal, de préférence, de 1,9 à 2,1 et d'une manière optimale, il est égal à 2. Le potentiel redox rH3 relatif au carbone (éthanol) est inférieur au rH2. Par conséquent, lorsque un instant (t) dans la phase de dénitrification, le potentiel redox mesuré atteint cette valeur rH3, on peut conclure qu'un excès de la matière organique a été introduit dans le milieu réactionnel. Cet excès est à prendre en compte pour le cycle suivant. Dans le cas contraire où à un instant (t) dans la phase de réduction où (t - t2) (t2 - t1), le potentiel redox mesuré rH4 est inférieur à rH2, on peut conclure que la matière organique injectée est insuffisante. Ce manque est à prendre en considération pour le cycle suivant. La phase de préparation d'un milieu réactionnel consiste à maintenir une quantité d'eau de mer avec ses bactéries naturelles, on l'aère en continu et on y introduit des zéolites finement divisées pour favoriser la fixation des dites bactéries ; on applique les conditions de température et de pH. On l'alimente quotidiennement et graduellement en liquide aqueux salin chargé en ammonium ; le premier jour, on commence avec une concentration de 5 mg/l d'azote ammoniacale. Lorsque la nitrification commence, on pratique des cycles d'aération-anoxie avec une injection de la matière organi que au début de l'anoxie. Lorsque la concentration en matière en suspens ion atteint de 2 à 4 g/l, le milieu réactionnel est prêt à supporter des cycles de nitrification-dénitrification de routine. Il est à noter que le milieu réactionnel peut être également préparé par l'ajout de la matière en suspension, obtenue directement d'un autre milieu réactionnel fonctionnel, dans une quantité d'eau de mer ou d'une salinité équivalente. Il faut noter que les zéolites finement divisées utilisées dans le cadre de la phase de préparation du milieu réactionnel ont une granulométrie comprise de préférence entre 0 et 0,2 millimètre mais il va de soi que cette fourchette n'est donnée qu'à titre d'exemple et que la granulométrie pourra être égale ou supérieure à 0,2 millimètre. Préférentiellement, la granulométrie est comprise entre 0 et 0,1 millimètre. Sur la figure 3 est présenté un mode de réalisation d'installation pour la mise en oeuvre du procédé. L'installation comporte - un réservoir (1) de liquide aqueux salin chargé en ammonium, dans lequel le dit liquide est acheminé via une ligne d'arrivée (2) et par lequel le dit liquide part via une conduite (3) à l'aide d'une pompe réglable (4) et asservie, - un réacteur (5) contenant le milieu réactionnel, muni d'un moyen d'aération (6) et d'un moyen de brassage (7), dans le dit réacteur, le liquide chargé en amonium, arrive via la conduite (3) et par lequel le liquide débarrassé de son ammonium part, par débordement, via une conduite (8), - un décanteur (9) dans lequel le liquide débarrassé de son ammonium arrive par la conduite (8) et par lequel le liquide part par débordement via une conduite (10), - un réservoir (11) de liquide, débarrassé d'ammonium et décanté dans lequel le dit liquide arrive par la conduite (10) et par lequel le liquide part, via une conduite de départ (12) munie d'une pompe (13). Le réacteur (5) est muni d'un moyen (14) pour mesurer le potentiel redox rH du milieu réactionnel et émettre des signaux conséquents. Le décanteur (9) communique, par son fond, au fond du réacteur (5) par une conduite (15) munie d'une pompe (16). La conduite (15) est équipée d'une dérivation (17) contrôlée par une vanne (18). Cette dérivation (17) sert à récupérer la matiere en suspension en excès. Sur la figure 4 est présentée une application de l'installation. Des colonnes de zéolite (L1), (L2), ...t(Ln) utilisées pour retenir l'ammonium contenu dans un liquide aqueux riche en ammonium peuvent être régénérées en alternance par un liquide de provenance du réservoir (11), le liquide du lavage part vers le réservoir (1) pour être débarrassé de son azote ammoniacal. Chaque colonne est contrôlée par une vanne d'entrée (E) et par une vanne de sortie (E'). Le déroulement des cycles de nitrificationdénitrification peut être géré d'une manière classique par une unité de calcul et de commande. De même, la régénération des colonnes (L1), (L2), ..., (L4) peut être également gérée soit, par la meme unité de calcul et de commande, soit par une autre unité de calcul et de commande. La gestion de la régénération consiste à agir, d'une manière voulue sur les deux séries de vanne d'entrée et de sortie (ex), (E2), ... (En) et (E1w), (E2'), ... (En). REVENDICATIONS : 1. Procédé d'élimination biologique de l'azote ammoniacal contenu dans un milieu liquide euhalin, le procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte les phases suivantes I/- une phase de préparation d'un milieu réactionnel consistant à a- maintenir une quantité d'eau de mer comportant ses souches bactériennes naturelles, contenue dans un récipient, à une température de 20 à 30 C et à un pH de 6 à 8, b- aérer et brasser en continu cette quantité d'eau de mer, c- injecter, le premier jour, une quantité de liquide aqueux salin chargé en azote ammoniacal en sorte de rendre la concentration de l'azote dans le dit récipient d'environ 5 mg/l, d- suivre, d'une manière classique, une éventuelle nitrification du milieu, e- augmenter légèrement, dans les jours suivants, les quantités de liquide aqueux salin chargé en azote, f- lorsque la nitrification est sensiblement constatée, maintenir encore l'aération et le brassage et arrêter l'injection du liquide aqueux chargé en azote ammoniacal, g- lorsque une partie importante de l'azote se transforme en forme oxydée, arrêter l'aération tout en maintenant le brassage et injecter une quantité d'une matière organique de telle sorte que le rapport entre le carbone (calculé comme éthanol) et l'azote ammoniacal injecté soit C éthanol/N = 1 à 4, ces conditions anoxiques (aération arrêtée et brassage maintenu) étant maintenues pour une durée supérieure à celles nécessaires pour l'étape (f), h- répéter les étapes (e), (f), et (g) jusqu'à ce qu'une concentration en matière en suspension (MES) de 2 à 4 g/I soit atteinte, II/ - une phase de cycles nitrification - dénitrification de routine consistant à a- injecter, à un instant (to) jusqu'à un instant (tl), dans le milieu réactionnel aéré brassé, maintenu à une température de 25 à 30oC et à un pH de 6 à 8 du liquide aqueux salin chargé en ammonium, en sorte que la concentra tion en azote ammoniacal dans le dit milieu soit inférieure à 40 mg/l, b- continuer l'aération et le brassage jusqu'a un instant (t2), c- arrêter l'aération tout en maintenant le bras sage et injecter pendant une durée de (t2) à (t3), une matière organique en sorte que le rapport entre le carbone (calculé comme métha nol) et l'azote ammoniacal injecté dans la période de (to) à (tl) soit C méthanol/ N= 1 à 4, d- maintenir les conditions anoxiques jusqu'a un instant (t4) où (t4 - t2) > (t2 - to) la durée (t4 - to) étant un cycle. 2. Procédé, selon la revendication 1, caractérisé en ce que le milieu réactionnel est maintenu pendant la phase (I) et la phase (II) à une température de 25 à 30"C et à un pH de 7 à 7,4. 3. Procédé, selon la revendication 1, caractérisé en ce que le milieu réactionnel pendant la phase (I) et la phase (II) est maintenu à une température de 27 à 28"C et à un pH de 7,1 à 7,3. 4. Procédé, selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le milieu réactionnel a un volume constant (V)l et en ce que l'injection du liquide aqueux salin chargé en ammonium est effectuée à un débit (v)l/h de telle sorte que (V/v) = 8 à 12 h. 5. Procédé, selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce qu'au début ou pendant la phase (I), des zéolites finement divisées sont introduites dans le milieu réactionnel. 6. Procédé, selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le liquide aqueux salin chargé en ammonium a une salinité comparable à celle du milieu réactionnel. 7. Procédé, selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le potentiel redox (rH)du milieu réactionnel est mesuré et en ce que l'instant (t4) est déterminé comme celui auquel le (rH) atteint une valeur prédéterminée (rH2). 8. Procédé, selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que C méthanol/N = 1,9 à 2,1. 9. Procédé, selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 et 8, caractérisé en ce que le potentiel redox (rH) du milieu réactionnel est mesuré et en ce que la quantité de la matière organique injectée est jugée trop importante lorsque le (rH) mesuré atteint, à un instant ultérieur à (t3) une valeur déterminée (rH3), l'excès de la matière organique étant prise en considération lors du cycle suivant. 10. Procédé, selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 et 8, caractérisé en ce que le potentiel redox (rH) du milieu réactionnel est mesuré et en ce que la quantité de la matière organique injectée est jugée insuffisante lorsque à un instant (t) où (t- t2) (t2 - to) une valeur (rH4) où (rH4) est inférieure à une valeur prédéterminée (rH2). 11. Procédé, selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que (tl) - (to) est égale approximativement à 2 H 00, (t2) - (tl) " Vt 'V à 30 mn, (t3) - (t2) " VV 'V à 20 mn, (t4) - (t3) " VV V' à 3 H 10 mn. 12. Procédé, selon la revendication 5, caractérisé en ce que la granulométrie des zéolites finement divisées est comprise entre 0 et 0,2 millimètre. 13. Procédé, selon la revendication 5, caractérisé en ce que la granulométrie des zéolites finement divisées est comprise entre 0 et 0,1 millimètre. 14. Installation selon le procédé délimité dans les revendications précédentes caractérisée en ce qu'elle comporte - un réservoir (1) de liquide aqueux salin chargé en ammonium, dans lequel le dit liquide est acheminé via une ligne d'arrivée (2) et par lequel le dit liquide part via une conduite (3) à l'aide d'une pompe (4) réglable et asservie, - un réacteur (5) contenant le milieu réactionnel, muni d'un moyen d'aération (6) et d'un moyen de brassage (7), dans le dit réacteur, le liquide chargé en amonium, arrive via la conduite (3) et par lequel le liquide débarrassé de son ammonium part, par débordement, via une conduite (8), - un décanteur (9) dans lequel le liquide débar rassé de son ammonium arrive par la conduite (8) et par lequel le liquide part par débordement via une conduite (10), - un réservoir (11) de liquide, débarrassé d'ammonium et décanté dans lequel le dit liquide arrive par la conduite (10) et par lequel le liquide part, via une conduite de départ (12) munie d'une pompe (13). 15. Installation, selon la revendication 14, caractérisée en ce que le réacteur (5) muni d'un moyen (14) pour mesurer le potentiel redox (rH) du milieu réactionnel et émettre des signaux conséquents. 16. Installation, selon la revendication 14, caractérisée en ce que le décanteur (9) communique, par son fond, au fond du réacteur (5) par une conduite (15) munie d'une pompe (16). 17. Installation, selon la revendication 16, caractérisée en ce que la conduite (15) est équipée d'une dérivation (17) contrôlée par une vanne (18).