Brevet FR2685480A1 — publié le 19930625

i L'invention concerne un dispositif et un procédé pour la génération pendant au moins plusieurs secondes d'un écoulement d'air à haute enthalpie non pollué à une vitesse correspondant à MACH 6 environ (on parle couramment, à ces vitesses, d'écoulement hypersonique). Elle vise notamment, mais pas exclusivement, la génération d'un écoulement d'air non pollué dans un large domaine de vol et pendant des durées de simulation suffisantes à l'étude du fonctionnement, en régime stabilisé, de statoréacteurs à combustion supersonique du type désigné sous l'appellation usuelle de "superstatoréac- teur" ou "Super-Stato". L'invention peut également s'appliquer, à titre d'autre exemple, à l'étude du comportement de matériaux dans des écoulements hypersoniques. La mise en oeuvre d'un moteur du type super- statoréacteur paraît indispensable à la propulsion des futurs véhicules hypersoniques, qu'il s'agisse de lanceurs, de missiles, d'avions ou autres. Les essais au sol de ces superstatoréacteurs nécessitent la simulation de nombres de MACH élevés et par conséquent la génération d'écoulements d'air de haute enthalpie. Les moyens d'essais de statoréacteurs existant en Europe sont limités à la simulation de nombres de MACH inférieurs à 6,5, soit une valeur d'environ 1800 K pour la température de l'air destiné à être injecté dans un moteur à tester Or MACH 6,5 n'est qu'au début de la plage d'utilisation des superstatoréacteurs, lesquels sont prévus pour aller jusqu'à des nombres de MACH de 12 et plus. On a bien essayé d'adapter les moyens d'essais connus pour repousser la limite précitée de MACH 6,5 mais de façon imparfaite (pollution importante de l'air). La principale difficulté est de porter à haute température l'air d'alimentation destiné à un moteur à tester, sans toutefois polluer cet air et en restant le plus près possible des caractéristiques d'un régime de vol réel (notamment durée d'au moins plusieurs secondes). Les moyens d'essais classiques pour statoréac- teurs, avec chauffage de l'air par échange thermique ou par combustion dans un brûleur avec réoxygénation ne sont plus utilisables au delà de MACH 6,5. Les réchauffeurs à accumulation ou en continu sont en limite technologique; c'est ainsi par exemple que les brûleurs à hydrogène fournissent un mélange d'air et de vapeur d'eau ou la quantité d'eau perturbe de façon très sensible la combustion au delà de MACH 6,5, enpêchant toute étude fiable de combustion. L'emploi de torches à plasma peut paraître envisageable mais, outre qu'elles sont chères, ces dernières ont l'inconvénient de provoquer une dissociation des molécules d'air propre à perturber la cinétique chimique de la combustion. Quant aux dispositifs désignés sous l'appella- tion de "tubes à chocs", ils ne permettent de générer de fortes enhalpies que pendant des durées de quelques millisecondes, très insuffisantes pour permettre d'étudier des combustions stabilisées. Il est donc apparu nécessaire de développer de nouveaux moyens d'essais de moteurs pour la mise au point des superstatoréacteurs. L'invention a ainsi pour objet la génération d'écoulements d'air non pollué, et à haute température génératrice (au moins 1800 K) pendant des durées de plusieurs secondes de manière à permettre notamment des5 simulations de combustion hypersonique stabilisée à des nombres de MACH au moins égaux à 6,5, et pouvant atteindre 8 voire plus, le tout pour un coût modéré. Elle propose à cet effet un échauffement par compression de l'air destiné à alimenter le moteur à tester. En effet, ainsi qu'on le sait, la compression d'une quantité d'air donnée provoque un échauffement de celle-ci. Si cette compression est effectuée en condition adiabatique, c'est-à-dire sans échange de chaleur avec le milieu environnant, et en assimilant l'air à un gaz parfait au sens thermodynamique du terme, les équations de la thermodynamique permettent d'écrire T P)y To Po ou To et Po sont la température et la pression de la quantité d'air considérée avant compression T et P sont la température et la pression de cette quantité d'air après compression y est le rapport, supposé constant, des capacités calorifiques de cet air, à pression et volume constants respectivement. En prenant y = 1,3 la température finale T obtenue par une compression s'exprime donc, en fonction de la température de départ To et du taux de compression (P/Po) par la relation: T =To p)0, 231 Cette relation met en évidence la nécessité, pour obtenir des résultats significatifs, de disposer soit d'un taux de compression élevé, soit d'une température initiale déjà élevée.5 Pour effectuer la compression de l'air d'alimentation (ou air utile), l'invention enseigne d'utiliser, sans interposition d'un quelconque écran, une rafale d'air à haute pression telle que peuvent en délivrer des souffleries à rafales classiques Le coût d'investisse- ment de l'invention en est réduit d'autant. L'emploi d'une rafale d'air pour la compression de l'air utile, sans interposition d'un écran matériel, conduit à des performances d'autant meilleures qu'il n'y a pas (ou peu) de mélange entre la rafale d'air et l'air utile et donc que l'aire de l'interface entre ces masses d'air est petite Dans ce but, l'invention enseigne de donner à la masse d'air utile la forme d'une veine allongée de section circulaire, polygonale ou autre, et de délivrer la rafale d'air sur une tranche de cette veine tout en la confinant latéralement Pour ce faire la masse d'air d'alimentation est enfermée dans un boyau ou tunnel à parois thermiquement isolantes, c'est-à-dire quasi adiabatique. Pour une masse d'air utile donnée, à pression et température données, plus la forme imposée à l'air utile est allongée (c'est-à-dire plus le rapport longueur/section est grand) moindre est l'aire de l'interface et moindre est le mélange entre les masses d'air. Toutefois, plus cette forme imposée à l'air utile est allongée, plus les échanges thermiques entre cet air utile et le tunnel de confinement qui le contient deviennent significatifs et plus on s'éloigne d'un état de compression adiabatique. Il y a donc un compromis à trouver quant à l'allongement de la veine d'air utile (rapport longueur/- section) de manière à minimiser à la fois le mélange des masses d'air (donc l'aire d'interface avec la rafale d'air) et les échanges thermiques (l'aire d'interface avec le tunnel de confinement). Bien entendu les pertes thermiques seront d'autant plus faibles que le temps d'échange aux frontières de la masse d'air utile est court, et donc que la compres- sion est rapide et que le débit de la rafale d'air est important, mais aussi que l'air utile est rapidement utilisé après la compression. Cet air utile comprimé, donc échauffé, est lui- même disponible sous la forme d'une rafale utile de débit massique dr et de durée tr, et donc de masse totale donnée par: Mr = dr tr Les lois de la thermodynamique pour les gaz parfaits permettent de déduire le volume V nécessaire au stockage, sous la pression Po et à la température To, de cette masse d'air utile: V = r (To/Po) Mr o r est une constante caractéristique du gaz considéré, exprimée en énergie par degré et par unité de masse (cette constante vaut environ 287 J/0 K/kg pour l'air). Cette relation montre que le volume de stockage à l'intérieur du tunnel est d'autant plus faible que la pression de stockage Po est élevée, ce qui va à l'encontre d'un taux de compression élevé puisqu'en pratique la pression maximale susceptible d'être obtenue après compression est limitée par la pression maximale de la rafale d'air de compression. L'invention propose ainsi un procédé de génération d'une rafale d'air à haute enthalpie non pollué pendant plusieurs secondes selon lequel: on préchauffe à une température donnée et on stocke temporairement sous une pression donnée une masse d'air utile, destinée à constituer la rafale d'air à haute enthalpie, sous la forme d'une veine statique allongée à l'intérieur d'un tunnel de confinement à paroi thermiqu- ement isolante, on maintient obturé un orifice aval de ce tunnel et on applique, sur la tranche amont de cette veine, une rafale d'air à haute pression propre à comprimer la masse d'air utile de façon quasi adiabatique jusqu'à obtenir une température d'air utile d'au moins 1800 K, on ouvre l'orifice aval et on continue l'application de la rafale d'air à haute pression, grâce à quoi la masse d'air utile est chassée à travers l'orifice aval en une rafale utile, avec une température restant constante pendant plusieurs secondes. Selon des dispositions préférées, éventuelle- ment combinées, de ce procédé: on préchauffe la masse d'air utile à une température d'au moins 500 K, on préchauffe la masse d'air utile à 1250 K environ, on préchauffe la masse d'air utile par passage dans un préchauffeur statique, on comprime la masse d'air utile avec un coefficient de compression d'au moins 5, on préchauffe la rafale d'air à haute pression à au moins approximativement la même température que la masse d'air utile, on préchauffe la masse d'air utile et la rafale d'air à haute pression par passage dans un réchauffeur intégré au tunnel, la masse d'air utile est d'au moins 5 Kg, la veine allongée a un rapport de sa longueur à sa largeur moyenne compris entre 20 et 150, ce rapport vaut entre 25 et 30. L'invention propose également une installation pour la génération d'une rafale d'air hypersonique non pollué, comportant: une soufflerie à rafale adaptée à injecter une rafale d'air sous pression dans une ligne de circulation d'air sous pression, un tunnel adiabatique de confinement muni d'une entrée raccordée à cette ligne de circulation d'air sous pression et d'un orifice de sortie muni d'un dispositif d'obturation temporaire, et destiné à contenir une masse d'air utile sous la forme d'une veine allongée, un élément de réchauffage pour le chauffage de cette masse d'air utile à une température donnée, un ensemble de commande adapté à déclencher l'arrivée d'une rafale d'air en provenance de la soufflerie sur la masse d'air utile en sorte de la comprimer et de l'échauffer puis à libérer l'orifice de sortie du tunnel vis à vis du dispositif d'obturation temporaire, Selon des dispositions préférées, éventuelle- ment combinées, de cette installation: l'élément de réchauffage est raccordé entre la ligne de circulation d'air sous pression et l'entrée du tunnel adiabatique de confinement, l'élément de réchauffage et le tunnel adiabatique de confinement font partie d'un même tunnel global, ce tunnel global comporte une coque externe longée intérieurement par une couche d'isolation, formée d'une enveloppe cylindrique fermée par des fonds dans lesquels sont respectivement ménagés un orifice d'entrée et l'orifice de sortie, la couche d'isolation est séparée de l'écoulement d'air par des écrans de protection, des éléments chauffants sont prévus pour le préchauffage de ces écrans de protection, dans l'épaisseur de cette couche et des écrans de protection sont ménagés des passages d'équilibrage en pression, l'élément de réchauffage comporte un réseau annulaire fixe de tubes parallèles à l'axe du tunnel global, les tubes de ce réseau sont ouverts en leurs extrémités, l'élément de réchauffage est connecté à un système de préchauffage, le système de préchauffage comporte une alimentation d'air sous pression raccordée à l'élément de préchauffage par une ligne traversant un brûleur, ce système de préchauffage comporte un bloc d'alimenta- tion électrique connecté électriquement aux tubes pour y générer de la chaleur par effet JOULE, le dispositif d'obturation temporaire comporte deux disques à rupture calibrée, dont un disque amont à rupture calibrée à une pression inférieure de la pression obtenue en fin de compression, et un disque aval à rupture calibrée à une pression supérieure à ladite pression, ce disque aval étant muni d'un organe de destruction, et le volume entre les disques communique avec une ligne d'arrivée d'air sous pression destinée à l'équilibrage en pression du disque amont, cette ligne communique avec l'entrée du tunnel global, l'organe de destruction est de type pyrotechnique, le tunnel adiabatique de confinement a un rapport de sa longueur à sa largeur moyenne compris entre 20 et 150, ce rapport vaut entre 25 et 30. Des objets, caractéristiques et avantages de l'invention ressortent de la description qui suit, donnée à titre d'exemple non limitatif, en regard des dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une vue schématique en perspective d'une installation de génération d'écoulement d'air conforme à l'invention, avec un tunnel auquel est associé un graphique en trois dimensions corrélant, pour toute zone interne du tunnel repérée par son abscisse axiale X, la température locale de l'air présent T en fonction du temps t, la figure 2 est une vue schématique en coupe axiale du tunnel de la figure 1, la figure 3 est une vue en coupe transversale du tronçon échangeur du tunnel de la figure 2, selon la ligne III-III, et la figure 4 est un graphique (température/- pression) montrant des domaines de vol simulables par une installation donnée, pour une durée de rafale de 5 s. La figure 1 représente de façon schématique une installation repérée 1 dans son ensemble, adaptée à générer un écoulement d'air non pollué à une valeur de MACH au moins égale à 6,5. Cette installation 1 comporte une soufflerie à rafale schématisée en 2, un système de préchauffage repéré 3 dans son ensemble, un tunnel de réchauffage repéré 4, un tunnel de confinement 5 ici représenté dissocié du tunnel de réchauffage 4, et une ligne de circulation d'air 6 reliant la soufflerie à rafale 2 au tunnel de réchauffage, munie d'une vanne de régulation 7 et à laquelle est connecté le système de préchauffage 3, et un ensemble de commande 8 muni de lignes de commande 9. La soufflerie à rafale 2 est de tout type connu approprié Il s'agit en pratique d'une réserve d'air à haute pression, par exemple à 250 bars, souvent constituée d'une pluralité de bouteilles montées en parallèle et dont les vidanges simultanées produisent une rafale d'air injectée dans la ligne 6 La vanne de régulation 7 permet de réguler le débit de cette rafale. Le système de préchauffage 3, également connu en soi, comporte ici une réserve d'air sous pression 10 (par exemple à une pression de 60 bar) adaptée, lorsqu'elle est ouverte, à délivrer de l'air dans une ligne 11, munie d'une vanne de régulation 12, traversant un élément de chauffage 13, ici un brûleur à hydrogène, et aboutissant à la ligne 6 en aval de la vanne de régulation 7. La figure 2 représente plus en détail le tunnel de réchauffage 4 et le tunnel de confinement 5 Ces tunnels font ici partie d'un seul et même tunnel repéré 20. 1 O Le tunnel 20 se présente sous la forme d'un long tube ou boyau comportant un tronçon d'entrée 21 muni d'un orifice d'entrée 21 A, un tronçon échangeur 22 constituant le tunnel de réchauffage 4 de la figure 1, un tronçon adiabatique de confinement 23 constituant le tunnel de la figure 1 et un tronçon de sortie 24 muni d'un orifice de sortie 24 A. Le tunnel 20 comporte une coque externe formée d'une enveloppe cylindrique 25 en tôle d'acier pour chaudière fermée à ses extrémités par deux fonds hémisphé- riques 26 et 27 faisant partie des tronçons d'entrée 21 et de sortie 24 Cette coque est longée intérieurement par une couche d'isolation 28 destinée à minimiser les échanges thermiques entre l'intérieur de ce tube et la coque externe de celui-ci, et rendre ce tunnel 20 adiabatique. Des bridages 30 et 31 ici de type PN 100 (c'est-à-dire Pression Nominale d'utilisation 100 bar) sont prévus de part et d'autre du tronçon échangeur 22 Leur démontage permet la mise en place de la couche d'isolation 28 et les éléments d'échange de chaleur 32 de ce tronçon 22. L'accès à l'intérieur du tunnel adiabatique 20 après remontage des bridages est possible soit par l'orifice d'entrée 21 A, soit par l'orifice de sortie 24 A. L'ensemble de cette coque repose sur des berceaux de maçonnerie dont l'un, schématisé en 35 et situé en aval, est aménagé en point fixe tandis que cette coque peut se dilater librement sur les autres berceaux, dont deux sont schématisés en 36 ou 37. Divers orifices (non représentés) sont aménagés dans cette coque, en plus des orifices d'entrée et de sortie 21 A et 24 A, pour la pénétration de diverses lignes reliant à l'extérieur des capteurs de mesure, des circuits d'équilibrage de pression et d'autres servitudes; certains de ces éléments seront détaillés ci-dessous. La couche d'isolation 28 fixée à l'intérieur de 1 1 la coque 25 permet de protéger celle-ci thermiquement en en maintenant la face interne à une température inférieure à une faible valeur de seuil, ici de 100 'C. La face interne de cette couche d'isolation 28 est protégée mécaniquement par des tôles en acier réfrac- taire, repérées 38 et 39, destinées à éviter tout entraîne- ment de particules d'isolant par l'air des rafales. Cette couche d'isolation est en pratique formée d'une pluralité d'éléments collés à la coque 25, entre lesquels sont disposés des joints de dilatation (non représentés) destinés à en permettre un libre débattement relatif en fonction de la température et éviter ainsi l'apparition de contraintes mécaniques trop importantes. Cette couche isolante est ici en un réfractaire du type céramique. Des passages d'air tels que 40 sont aménagés dans l'épaisseur de la couche d'isolation pour assurer un équilibrage en pression entre les faces interne et externe de cette couche. Le tronçon d'entrée 21 et son orifice 21 A ont pour râle de collecter et répartir sur l'ensemble de la section interne du tunnel l'air d'une rafale de compres- sion Cet orifice 21 A est raccordé à la ligne 6 à haute pression. Le rôle du tronçon échangeur 22 est de restituer à l'air d'une rafale de compression des calories emmagasinées pendant la phase de préchauffage. Ce tronçon échangeur 22 comporte une masse métallique au travers de laquelle on fait passer la rafale de compression. Ainsi que cela ressort plus en détail de la figure 3, cette masse annulaire comporte une pluralité de tubes 32 en acier réfractaire (seulement certains d'entre eux sont représentés) disposées en rangées en quinconce et qui débouchent axialement vers l'amont et vers l'aval. L'échange thermique entre ces tubes et l'air de rafale se fait sur les faces interne et externe desdits tubes Des cales isolantes telles que 41 sont placées entre les rangées de tubes pour assurer leur espacement, ainsi que leur retenue axiale lors des rafales. L'ensemble de ces tubes, ici répartis en trois ensembles identiques repérés 42, 43 et 44, est contenu dans une structure métallique repérée 45 qui maintient ces tubes f ixés dans ce tronçon échangeur 22 à l'intérieur de la couche d'isolation. La mise en température de ces tubes à la température voulue, par exemple 1250 K environ (c'est-à- dire approximativement 1000 'C) peut se faire par circula- tion d'air provenant du système de préchauffage 3. En variante, cette mise en température des tubes, ici répartis en trois ensembles identiques, peut être réalisée électriquement (sans intervention du système de préchauffage 3 qui peut donc être supprimé: l'orifice 21 A peut alors être maintenu fermé par tout moyen connu approprié pendant la phase de préchauffage) par passage de courant électrique dans les tubes 32 qui font alors office de résistance. L'alimentation électrique est réalisée sous une tension de 660 V en triphasé en tirant parti de la répartition des tubes en trois groupes: les tubes sont connectés en série au sein de chaque groupe, ces groupes étant montés en parallèle sur chaque phase La pénétration de l'alimentation électrique est réalisée en zone froide dans le tronçon d'entrée 21 du tunnel grâce à des traver- sées étanches de la coque 25 (voir les lignes en tiretés 49 de la figure 2). Le chauffage des tubes jusqu'à la température nominale se fait en un temps de l'ordre de 5 à 6 heures. De manière préférée, dans la partie aval du tunnel, après les tubes échangeurs 32, des éléments chauffants 50 sont avantageusement montés en paroi de l'isolation 28 afin d'assurer la mise en température des tôles de protection 38 et 39. La régulation de la montée en température est obtenue par variation de la tension d'alimentation et contrôlée par des sondes de températures (non représentées) placées sur les tubes 32. L'ensemble de l'installation électrique d'alimentation 51 (voir la figure 2) est en pratique situé à proximité immédiate du tunnel 20. Selon encore une autre variante, la mise en température des tubes peut être obtenue par circulation d'air chaud, en circuit fermé, généré par chauffage électrique Dans ce cas des vannes non représentées assurent l'isolement de ce circuit fermé de réchauffage pendant la mise en pression de l'air utile. Le tronçon adiabatique de confinement 23 est la zone du tunnel 20 en aval du tronçon échangeur 22, à l'extrémité aval de laquelle on obtient, après compression rapide, l'air d'une rafale utile à très haute température sous la forme d'un bouchon adiabatique schématisé en 60 à la figure 2. Le tronçon de sortie 24 a pour fonction de capter l'air de ce bouchon 60 pour le canaliser et le diriger, au travers de l'orifice 24 A, vers une tuyère d'alimentation de moteur à tester aux conditions de MACH voulues Cet orifice comporte un dispositif d'ouverture rapide 61 et est raccordé à une tuyère 62 convergente- divergente, avec un col 62 A, adaptée au MACH visé, en pratique réalisée en carbone/carbone (c'est-à-dire fibre carbone imprégnée carbone). Le dispositif d'ouverture rapide 61 comporte deux disques de rupture de type prédécoupé, repérés 61 A et 61 B, et disposés en série dans le conduit d'orifice 24 A. Le premier disque 61 A (dimensionné pour avoir une pression d'éclatement modérée) sert d'isolateur thermique du second disque 61 B (dimensionné pour avoir une pression d'éclatement voisine ou égale à la pression de calcul de la coque) vis à vis de l'intérieur du tunnel. Une ligne de dérivation schématisée en 65 partant de la zone de jonction de la ligne à haute pression 6 à l'orifice d'entrée 21 A, permet un remplissage du volume compris entre les disques 61 A et 61 B de manière à équi- librer autant que possible en pression le premier disque 61 A amont Cette ligne 65 est munie d'une vanne 66 et se prolonge au delà du volume compris entre les disques par une ligne 67 également munie d'une vanne 68 et aussi d'un régulateur de débit 69. Une fuite calibrée par le régulateur 69 assure l'évacuation de l'air chaud dû à l'augmentation de pression, ce qui permet de maintenir le disque aval 61 B à une faible température de l'ordre de 20 à 50 C. Une charge pyrotechnique 75 est située sur le disque aval 61 B de manière à provoquer son éclatement en temps utile lorsque l'air utile du bouchon 60 est formé La vidange du volume entre les disques provoque alors l'éclatement du disque amont 61 A et l'écoulement dans la tuyère d'essai 62, sous forme d'une rafale, l'air du bouchon 60. A titre d'exemple, l'installation décrite ci- dessous est destinée à alimenter une chambre de super- statoréacteur de section d'entrée Ai de 0,035 m 2 avec une rafale d'air utile de 30 kg/sec à 2400 K pendant 5 secondes, avec mise en oeuvre de la soufflerie à rafales de la Société AEROSPATIALE située au SUBDRAY prés de Bourges. Compte tenu des performances de cette souf- flerie, de l'estimation des pertes thermiques, du choix de technologie du réchauffeur 22, ces paramètres de fonction- nement sont satisfaits avec: Température de l'air de remplissage du tunnel (chauffé par le réchauffeur) To = 1250 K Pression de remplissage du tunnel Po = 4,11 bar Pression maximale d'utilisation après compression Pr = 80 bar Température d'utilisation Tr = 2400 K Volume interne du tronçon adiabatique de confinement (après réchauffeur) V = 131 m 3 Soit pour un diamètre interne D = 1,8 m Longueur du tunnel 1 = 51,5 m Allongement l/D= 28,6 Masse d'air à chauffer dans le réchauffeur, environ: 2500 kg Débit d'alimentation du tunnel pour la compression: 300 kg/s Temps de montée de 4,11 à 80 bar: 6,1 sec Diamètre externe de l'enveloppe du tunnel 2,5 m Longueur de cette enveloppe L = 67,5 m Longueur des tubes 10 m Volume interne de l'enveloppe 171 m 3 Pression de calcul de l'enveloppe 85 bar Température de calcul de l'enveloppe 1000 C Pression de tarage du disque aval 61 B 85 bar Pression de tarage du disque amont 61 A 40 bar Le code de calcul utilisé pour l'enveloppe a été le code CODAP (c'est-à-dire code normalisé pour le calcul des appareils à pression). La génération de la rafale d'air visée est obtenue comme suit: 1 le tunnel 20 est initialement plein d'air à pression et température atmosphérique, 2 le tronçon échangeur, les écrans 38, 39 et l'air du tronçon adiabatique de confinement sont portés à la température nominale de 1250 K, par chauffage électrique, 3 de l'air provenant de la soufflerie est injecté dans le tunnel au travers du tronçon échangeur, en sorte de balayer l'air initial jusqu'à obtention dans le tunnel de conditions homogènes à la pression Po et à la température To voulues On appréciera que, le tronçon échangeur étant statique, l'air est chauffé sans être pollué, 4 à l'instant to une rafale d'air à fort débit permet d'augmenter la pression dans le tunnel et de comprimer l'air de la phase 3 des conditions (Po, To) à (Pr, Tr) L'évolution au cours du temps de la température de l'air à l'extrémité aval du tunnel est représentée par la courbe C en trait épais dans le graphique en trois dimensions de la figure 1 Cette température croit pendant toute cette phase de compression, la commande de la charge pyrotechnique 75 à l'instant t 1 provoque l'éclatement quasi-simultané des disques 61 B puis 61 A, suite à quoi l'air du bouchon 60 de la figure 2 est éjecté sous la forme d'une rafale R à température constante Cette rafale d'air utile dure d'autant plus longtemps que la masse d'air stockée en phase 3 est importante et que le débit de rafale est faible, 6 cette rafale d'air utile se termine en t 2, après consommation complète de la masse d'air stockée en phase 3: on obtient alors une rafale R' à température décroissante qui peut être mise à profit pour étudier le comportement du superstatoréacteur en régime transitoire. On appréciera que pour une zone intermédiaire du tunnel entre le tronçon réchauffeur et l'orifice de sortie, il y a d'abord, à partir de to, une croissance de température d'autant plus longue que cette zone est proche de l'orifice de sortie, puis un palier puis une décrois- sance. Le fait d'admettre la rafale à forte pression de la phase 4 à travers le réchauffeur 4 a l'avantage d'assurer une variation continue dela température le long du tunnel, ce qui permet de limiter l'effet thermique des mélanges de gaz dans le tunnel et d'obtenir la rafale R'. On peut, en variante, choisir d'injecter l'air de compression à l'état "froid" c'est-à-dire sans préchauf- fage. L'ensemble des phases 1 à 6 peut être au choix obtenu à l'aide d'une rafale unique, ou de plusieurs rafales plus courtes décalées dans le temps Toutefois le cas d'une rafale unique a l'avantage de minimiser les pertes thermiques. La simulation d'une rafale de 30 kg/s à 2400 K pendant 5 secondes correspond à une pression dynamique Pdyn d'environ 1,1 bar avec un nombre de MACH de 7,6, soit une section d'entrée de chambre précitée Ai de 0,035 m 2 et la section de sortie de chambre A 2 de 0,105 m 2 (ces sections sont reportées sur la figure 2). L'installation décrite ci-dessus permet des rafales plus longues si on réduit la section de tuyère et donc le débit de sortie De la sorte on peut couvrir, outre le point de vol (Pr, Tr ou nombre de MACH et altitude) qui a servi au dimensionnement, un large domaine de vol en veine forcée, en prenant des températures ou des débits plus faibles pour la rafale utile, en jouant sur les valeurs de Po, To avant compression Ainsi l'installation précitée permet en particulier d'explorer le domaine MACH 6 MACH 8. Le raisonnement de dimensionnement est le suivant: le calibre (sections) du superstatoréacteur et un point de vol donné (nombre de MACH et altitude) permettent de déduire la pression, la température et le débit massique de la rafale à générer; le choix de la pression maximale admissible pour le tunnel, de la température maximale de réchauffage et de la durée de rafale permettent de dimensionner le tunnel. La donnée des dimensions et performances du tunnel et de sa soufflerie permettent ensuite de définir une large gamme de points de simulation caractérisés par la pression de simulation Pi 2, la température de simulation Ti 2 et la durée de la rafale. La figure 4 donne la couverture du tunnel adiabatique du SUBDRAY (voir ci-dessus) ainsi déterminée pour une durée de rafale utile de 5 secondes La limitation du domaine (repéré I) de couverture totale en pression, température et débit se fait par la limite de pression Pi 2 à moins de 80 bars et la limite de température au débit maximum visé (pour la durée de rafale envisagée). Il est possible (domaine II) de dépasser la température de 2400 K pour les simulations à faible pression dynamique (d'o faible Pi 2 et faible débit); en effet on a alors la possibilité d'alimenter le tunnel à une pression supérieure à Pi 2 et d'augmenter encore l'échauffe- ment par compression, un dispositif de pertes de charges (détente) étant alors interposé entre le tunnel et le superstatoréacteur Si l'on admet de diminuer la durée de rafale utile ou le calibre du superstatoréacteur (donc le débit) il est possible d'augmenter encore la couverture vers les fortes Ti 2 et fortes Pi 2 (domaine III). Sur cette figure sont également reportées diverses courbes à nombre de MACH constant, et à pression dynamique constante, respectivement. Le tableau suivant donne le nombre de MACH maximum simulable pour différentes pressions dynamiques Pdyn Mach Mach maxi simulable pour t rafale = 5 sec axi sans dispositif avec dispositif avec couverture Pdyn de détente de détente part en débit 0,2 7,45 > 8,5 0,5 7,61 8,3 _ 0,8 7,64 7,9 8,34 1,1 7,59 7,6 7,66 Pour des températures supérieures à 3000 K les phénomènes de dissociations deviennent important et les modèles utilisés ne permettent plus d'afficher un nombre de MACH réaliste. La génération d'air chaud à grande vitesse peut être intéressante pour essayer et choisir des matériaux pour véhicules hypersoniques. Une tuyère munie d'un caisson à dépression montée en sortie du tunnel peut fournir un écoulement à une pression statique et une température correspondants aux conditions de vol. Il apparaît en conclusion que le tunnel adiabatique est un principe de soufflerie permettant une alimentation en air non pollué de superstatoréacteurs dans un large domaine de vol et pour des durées de simulations suffisantes à l'étude du fonctionnement de ces moteurs. L'utilisation de ce moyen pour l'étude de matériaux dans un écoulement hypersonique est envisageable. L'homme de métier est en mesure, compte tenu des indications précitées, de matérialiser le bloc de commande 8 et les lignes de commande 9. Il va de soi que la description qui précède n'a été proposée qu'à titre d'exemple non limitatif et que de nombreuses variantes peuvent être proposées par l'homme de l'art sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Procédé de génération d'une rafale d'air à haute enthalpie non pollué pendant plusieurs secondes selon lequel: on préchauffe ( 4, 22) à une température donnée (To) et on stocke ( 5, 23) sous une pression donnée (Po) une masse d'air utile, destinée à constituer la rafale d'air à haute enthalpie, sous la forme d'une veine statique allongée à l'intérieur d'un tunnel de confinement ( 23, 5) à paroi ( 28) thermiquement isolante, on maintient obturé un orifice aval ( 24 A) de ce tunnel et on applique, sur la tranche amont de cette veine, une rafale d'air à haute pression propre à comprimer la masse d'air utile de façon quasi adiabatique jusqu'à obtenir une température d'air utile d'au moins 1800 K, on ouvre l'orifice aval et on continue l'application de la rafale d'air à haute pression, grâce à quoi la masse d'air utile est chassée à travers l'orifice aval ( 24 A) en une rafale utile, avec une température restant constante pendant plusieurs secondes. 2 Procédé selon la revendication 1, carac- térisé en ce qu'on préchauffe la masse d'air utile à une température d'au moins 500 K. 3 Procédé selon la revendication 2, carac- térisé en ce qu'on préchauffe la masse d'air utile à 1250 K environ. 4 Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on préchauffe la masse d'air utile par passage dans un préchauffeur statique ( 4, 22). Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on comprime la masse d'air utile avec un coefficient de compression d'au moins 5. 6 Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on préchauffe la rafale d'air à haute pression à au moins approximativement la même température que la masse d'air utile. 7 Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on préchauffe la masse d'air utile et la rafale d'air à haute pression par passage dans un réchauffeur ( 22) intégré au tunnel ( 20). 8 Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 7, caractérisé en ce que la masse d'air utile est d'au moins 5 Kg. 9 Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 à 8, caractérisé en ce que la veine allongée a un rapport de sa longueur ( 1) à sa largeur moyenne (D) compris entre 20 et 150. Procédé selon la revendication 9, carac- térisé entre ce que ce rapport vaut entre 25 et 30. 11 Installation pour la génération d'une rafale d'air à haute enthalpie non pollué, comportant: une soufflerie à rafale ( 2) adaptée à injecter une rafale d'air sous pression dans une ligne ( 6) de circulation d'air sous pression, un tunnel adiabatique de confinement ( 5, 23) muni d'une entrée ( 21 A) raccordée à cette ligne ( 6) de circulation d'air sous pression et d'un orifice de sortie ( 24 A) muni d'un dispositif ( 61) d'obturation temporaire, et destiné à contenir une masse d'air utile sous la forme d'une veine allongée, un élément de réchauffage ( 4, 22) pour le chauffage de cette masse d'air utile à une température donnée, un ensemble de commande ( 8, 9, 51, 75) adapté à déclencher l'arrivée d'une rafale d'air en provenance de la soufflerie sur la masse d'air utile en sorte de la comprimer et de l'échauffer puis à libérer l'orifice de sortie ( 24 A) du tunnel vis à vis du dispositif d'obturation temporaire. 12 Installation selon la revendication 11, caractérisée en ce que l'élément de réchauffage ( 22) est raccordé entre la ligne ( 6) de circulation d'air sous pression et l'entrée du tunnel adiabatique de confinement. 13 Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce que l'élément de réchauffage ( 22) et le tunnel adiabatique de confinement ( 23) font partie d'un même tunnel global ( 20). 14 Installation selon la revendication 13, caractérisée en ce que ce tunnel global ( 20) comporte une coque externe longée intérieurement par une couche d'isolation ( 28), formée d'une enveloppe cylindrique ( 25) fermée par des fonds ( 26, 27) dans lesquels sont respec- tivement ménagés un orifice d'entrée ( 21 A) et l'orifice de sortie ( 24 A). Installation selon la revendication 14, caractérisée en ce que la couche d'isolation est séparée de l'écoulement d'air par des écrans de protection ( 38, 39). 16 Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce que des éléments chauffants ( 50) sont prévus pour le préchauffage de ces écrans de protection. 17 Installation selon l'une quelconque des revendications 14 à 16, caractérisée en ce que dans l'épaisseur de cette couche sont ménagés des passages ( 40) d'équilibrage en pression. 18 Installation selon l'une quelconque des revendications 13 à 17, caractérisée en ce que l'élément de réchauffage ( 22) comporte un réseau fixe de tubes ( 32) parallèles à l'axe du tunnel global. 19 Installation selon la revendication 18, caractérisée en ce que les tubes de ce réseau sont ouverts en leurs extrémités. Installation selon la revendication 18 ou la revendication 19, caractérisée en ce que l'élément de réchauffage est connecté à un système de préchauffage ( 4, 51). 21 Installation selon la revendication 20, caractérisée en ce que le système de préchauffage comporte une alimentation d'air sous pression ( 10) raccordée à l'élément de préchauffage par une ligne ( 3) traversant un brûleur ( 13). 22 Installation selon la revendication 20, caractérisée en ce que ce système de préchauffage comporte un bloc d'alimentation électrique ( 51) connecté électrique- ment aux tubes pour y générer de la chaleur par effet JOULE. 23 Installation selon l'une quelconque des revendications 13 à 22, caractérisée en ce que le dis- positif d'obturation temporaire ( 61) comporte deux disques ( 61 A, 61 B) à rupture calibrée, dont un disque amont ( 61 A) à rupture calibrée à une pression inférieure de la pression obtenue en fin de compression, et un disque aval ( 61 B) à rupture calibrée à une pression supérieure à ladite pression, ce disque aval étant muni d'un organe de destruction ( 75), et le volume entre les disques communi- quant avec une ligne ( 65) d'arrivée d'air sous pression destinée à l'équilibrage en pression du disque amont. 24 Installation selon la revendication 23, caractérisée en ce que cette ligne communique avec l'entrée du tunnel global. 25 Installation selon la revendication 23, caractérisée en ce que l'organe de destruction est de type pyrotechnique. 26 Installation selon l'une quelconque des revendications 1 i 1 à 25, caractérisée en ce que le tunnel adiabatique de confinement ( 5, 23) a un rapport de sa longueur ( 1) à sa largeur moyenne (D) compris entre 20 et 150. 27 Installation selon la revendication 26, caractérisée en ce que ce rapport vaut entre 25 et 30.